改良土とジオグリッドを組み合わせた
補強土壁
伊藤１

正会員

２

工修
工修

大日本土木（株）
大日本土木（株）

秀行 ・斉藤１

知哉

２

技術研究所（〒350‑1331 埼玉県狭山市新狭山1‑1‑1）
技術研究所（〒350‑1331 埼玉県狭山市新狭山1‑1‑1）

筆者らは補強土壁の壁面部分に改良土を配置し，ジオグリッドと組み合わせる新しいタイプの補強土壁の開発を進めてきた．改良土の強度特性試験や改良土中のジオグリッドの引抜き実験，室内での模型載荷実験，および現場施工実験などをへて，実施工例も８例（平成14年2月現在）にのぼっている．本工法の開発目標は補強土のいっそうのコストダウンと現地発生土の有効利用にあったが ，実現場への適用事例より ，開発目標はほぼ達成されていることが確認できている ．本論文では ，まず，模型実験や現場実験などで測定されたデータから本工法の補強効果等を考察する．その後，実施工例を紹介し，設計法の考え方や施工状況についてまとめる．

キ ー ワ ー ド ：改良土，ジオグリッド，計測，補強効果，施工

１．はじめにイプの補強土壁を提案した．その間，改良土の強度特性試験や現場での混合実験，改良土とジオグリッ

筆者らは補強土壁の壁面部分に改良土を配置し，ドの引抜き実験，模型載荷実験，現場施工実験 1)なジオグリッドと組み合わせる新しいタイプの補強土どによる開発を進め，工法として確立し，現在では壁の開発を進めてきた．土地の有効利用や土地の購実施工例も８例（平成14年2月現在）にのぼってい入費の軽減によるコスト縮減の観点から盛土のり面の急勾配化のニーズはいっそう高まると考え，合理る．なお，本工法は(財)土木研究センターより，平的でより経済的な補強土工法の開発を目的として取取得している．

り組んできたが，開発の背景は主に以下の点にあっ

成12年11月に「土木系材料技術・技術審査証明」を本論文では，はじめに工法の技術の概要をまとめ，た．

その後，模型載荷実験および施工事例での各種土圧・補強土工法の工事費の中で，材料費の占める割合やジオグリッドのひずみの計測データから，改良土が大きいとジオグリッドを組み合わせた補強効果や地盤内の→材料費を軽減することでいっそうのコストダウ

応力状態について検証する．その結果，改良土は一ンができないか？
・補強土工法の原理から，盛土材が砂質土に限定さ体として挙動し，改良土の効果によりパネルにはほとんど土圧が作用しないこと，また，ジオグリッドれる場合が多いに発生するひずみより，改良土とジオグリッドを組→広範囲な土質に対応できないか？

み合わせる補強効果が発揮されることなどが確認で力での苦渋作業を無くしたい

きた．また，実施工例を紹介し，施工状況についてまとめるとともに，設計法の基本的考え方を紹介す→できるだけ機械化できないか？

る．

・土のうの製作，運搬，積み上げなどといった，人・壁面近傍は転圧不足となりやすい→壁近傍の土をどうやったら強くできるか？

本工法の開発目標は補強土のいっそうのコストダウンと現地発生土の有効利用にあったが，今までの実現場への適用事例より，開発目標はほぼ達成され以上の観点から，盛土材に改良土を用いることに着目して基本的な構造仕様を構築し，全く新しいタていることが確認できた．

改良土：
短繊維混合安定処理土（現地発生土＋固化材＋短繊維）

壁面パネル

ジオグリッド補助ｱﾝｶｰ基盤

パネル基礎

写 真 ‑1

図 ‑1

仕上がり外観概念図

２．工法の概要

・改良土を補強土壁の壁面部分に用い，改良土の強度を補強土の設計に取り入れる(1) 特長・改良土の効果によりジオグリッドの使用量が減る

改良土とジオグリッドを組み合わせた補強土壁の・改良土の効果により壁面パネルには土圧が作用し概念図を図‑1に，仕上がり外観を写真‑1に示す．補ないため，簡易な構造のプレキャストコンクリー

強土壁は主に補強材の種類（例えば鋼材 or ジオテ

トパネルを使用でき，建設コストの縮減につながキスタイル）と壁面工の仕様（例えばコンクリートる

パネル形式＝直壁 or 緑化タイプ＝勾配有り）により分類されるが，本工法は補強材にはジオテキスタ・盛土材は砂質土に限定されず，現地発生土が有効イル（ジオグリッド）を用い，壁面工はコンクリー・パネルとジオグリッドは連結せず，ジオグリッドトパネル形式となる補強土壁に分類される．本工法

利用できるは改良土中に定着させる
・改良土には短繊維を混合し，じん性や耐浸食性のの特長は以下の点が挙げられる．

①パネル基礎の施工
ﾊﾟﾈﾙの根入れ部分を掘削後、基礎ｺﾝｸﾘｰﾄを打設し、根入れ部分のﾊﾟﾈﾙを設置する。

②パネルの積上げ，連結次段のﾊﾟﾈﾙを積上げ後、専用の金具で下段のﾊﾟﾈﾙと連結する。またﾊﾟﾈﾙはｱﾝｶｰ材により改良土と一体化させる。

③改良土の撹拌，混合
現地発生土に固化材と短繊維を投入し、ﾊﾞｯｸﾎｳやｽﾀﾋﾞﾗｲｻﾞｰなどで混合，撹拌する。

④まき出し
改良土および盛土を予定の厚さになるようにまき出す。また、所定の位置に帯状排水材を敷設する。

⑤転圧
振動ﾛｰﾗｰ，ﾌﾟﾚｰﾄﾗﾝﾏｰなどにより、所定の密度になるように転圧する。

⑥ｼﾞｵｸﾞﾘｯﾄﾞの敷設
ｼﾞｵｸﾞﾘｯﾄﾞの敷設高さに盛土が立ち上がったら、ｼﾞｵｸﾞﾘｯﾄﾞを敷設する。

写 真 ‑2

施工手順

向上を図る表‑1

盛土材の物理特性・改良土の幅は盛土の高さや土質に応じて1.5m〜5m程度となり，必要強度は，τ（＝ｃ）＝100〜500
kN／㎡程度・壁面パネルは補助アンカーで改良土と一体化させる
・壁面部分を高強度の改良土とするため，壁面部分の安定性に極めて優れる・直壁から５分までののり面勾配に対応

３

土粒子の密度 ρs (g/cm )自然含水比 ωn (％)
れき分(％)
砂分 (％)
粒度特性
ｼﾙﾄ分 (％)
粘土分(％)
試験方法
３締固め
ρdmax(t/m )特性
ωopt (％)(2) 留意点(2) 実験概要

・事前に実際に使用する盛土材料を用いて配合試験a) 土槽

および六価クロム溶出試験が必要

川 砂
2.757
8.5
09064A･C
1.521
21.7

山 砂
2.679
3.82858104A･C
1.909
12.0

実験土槽は幅80cm×長さ200cm×高さ150cmで模型・施工エリア内に改良土の撹拌・混合ヤードが必要

盛土構築に当たっては土槽側面に小割のテフロンシートおよび保護用ゴムを配し，摩擦除去に努めた．

(3) 施工手順b) 実験材料

改良土とジオグリッドを組み合わせた補強土壁の施工手順を写真‑2に示す．

①盛土材：盛土材には自然含水比状態の川砂(表‑1)を用いた．
②改良土：改良土は山砂(表‑1)に，セメント系固化材を50kg/m3，ビニロン短繊維(長さ30mm，太さ約43μm)を0.05％/m3混合した．改良土の強度は，ｑu＝３．模型載荷実験280kN/㎡(６日気中＋１日水浸強度)である．
③ジオグリッド：実験に用いたジオグリッドは一軸(1) 実験の目的
壁面パネル，改良土およびジオグリッドを組み合延伸のジオグリッドであり，引張り強度34.3kN/m(ﾃわせた補強土壁の模型を構築し，その補強効果や内ﾝｻｰSR35)のものを用いた．

部応力状態を確認することを目的に載荷実験を行っc) 盛土の施工
改良土は締固め密度がρt＝1.925t/m3(1･Ec≒550

た．

kJ/m3での締固め密度×90％)となるように，盛土は締固め密度ρt ＝1.57t/m 3(ωn で1･Ec≒550kJ/m3 突き固め結果)となるように作製した．なお，ＲＩでのｺﾝｸﾘｰﾄﾊﾟﾈﾙ
改良土（短繊維混合安定処理土）

ｺﾝｸﾘｰﾄﾊﾟﾈﾙ

密度および含水比の測定から，各ケースともほぼ同様の盛土状態となっていることを確認している．

補助ｱﾝｶｰ

500

500

1,190

500

オグリッドのひずみ，および，載荷重と壁面パネル1,640水平変位を測定した．
440(a)Case.1

1,200(b)Case.2

ｺﾝｸﾘｰﾄﾊﾟﾈﾙ
改良土（短繊維混合安定処理土）

ｺﾝｸﾘｰﾄﾊﾟﾈﾙ
改良土（短繊維混合安定処理土）

750

750

500

補助ｱﾝｶｰ
ｼﾞｵｸﾞﾘｯﾄﾞ

ｼﾞｵｸﾞﾘｯﾄﾞe) 載荷方法
載荷は，幅78cm×奥行き119cmの載荷板をのり肩から44cm離した位置(改良土の幅)に設置し，２台の油圧ジャッキで等圧力に載荷する応力制御式とした．荷重は段階的に加え，各荷重ステップでの荷重500

保持時間は10分間とした．
f) 実験ケース

5001,500d) 測定項目
測定項目は，壁面パネル土圧，改良土裏土圧，ジ500

1,500

500
500

1,500

ｼﾞｵｸﾞﾘｯﾄﾞ

実験ケースを図‑2に示す．Case.3とCase.4は，改440

1,200(c)Case.3

図 ‑2440

1,200(d)Case.4

模型載荷実験ケース

良土を用いた場合に壁面パネルとジオグリッドを連結するかしないかの違いである．

(3) 実験結果および考察

１５０

載荷試験中の測定値を示す．Case.1では，壁面の変形モードは中段のパネルがはらみ出すモードとなる．これに対し，Case.2では，改良土が(cm)一体となり転倒していく変形モードとなり，さジオグリッドの伸びひずみの最大値の発生位置は各段で異なり，すべり面に沿って最大の伸びひずみが発生していると考えられる．これに対面パネルに作用する土圧は，改良土裏に作用する土圧に比較して小さく，改良土の効果により(4) まとめ

００ −２０ ０ ２０ ４０ ６０ ８０２(cm)５０１００１００５０５０６４０００ −２０ ０ ２０ ４０ ６０ ８０ −２０ ０ ２０ ４０ ６０ ８０２

パネル土圧(kN／㎡)

改良 土 裏 土 圧 ( k N／ ㎡ )１５０(cm)C a se . 3

５０Case.3

１００

１００５０

５０

Case.3
６４０００ −２０ ０ ２０ ４０ ６０ ８０ −２０ ０ ２０ ４０ ６０ ８０２

パネル水平変位(mm)１５０

パネル土圧(kN／㎡)

１５０

改良 土 裏 土 圧 ( k N／ ㎡ )１５０(cm)C a se . 4

１００５０

Case.4１００１００５０５０

C a se . 4０１０ ８６４０００ −２０ ０ ２０ ４０ ６０ ８０ −２０ ０ ２０ ４０ ６０ ８０２

パネル水平変位(mm)図 ‑3圧に対して転倒するような変形モードとなる

Case.2１５００
１０ ８

・改良土は一体となって挙動し，背面からの土

１５０

C a se . 2１００

模型載荷実験より以下の点が確認できた．

パネル土圧(kN／㎡)

C a se . 2

１５０

盛 土 高 さできた．

４

パネル水平変位(mm)た．また，改良土とジオグリッドを組み合わせとの有無による差異はほとんどないことが確認

６１５００１０ ８

パネルへの土圧の影響は小さいことが確認できる構造で，ジオグリッドをパネルと連結するこC a se . 1１００

盛 土 高 さていることがうかがえる．Case.3，Case.4の壁○： 59 kN/m 2△：137 kN/m 2□：196 kN/m 2‑‑‑：試行くさび土圧（196 kN/㎡）

５０

１５０

し，Case.3，Case.4では改良土との境界で最大の伸びひずみが発生し，上部ほど大きく，壁面変形量の抑制にジオグリッドの効果が発揮され

５０

パネル水平変位(mm)

盛 土 高 さリッドに発生するひずみを見ると，Case.1では１０００
１０ ８

らにジオグリッドを敷設することでその変形量が抑制される結果が得られた．この時，ジオグ

C a se . 1

１００

盛 土 高 さ図‑3，図‑4は載荷試験開始を初期値０とした

１５０

パネル土圧(kN／㎡)

改良 土 裏 土 圧 ( k N／ ㎡ )測定結果（パネル水平変位，パネル土圧，改良土裏土圧）

・盛土中に敷設されたジを抑制している
・改良土の効果により壁面パネルへの土圧の影
響は小さい

４．現場計測ジオ グリ ッド の ひず み（ 載 荷試 験）

転倒を引き留め，変形（％ ）オグリッドが改良土の

１．
００
０．
７５

１．
００

Case.1０．
７５０．
５０a) 適用断面

Case.3

０．
７５

０．
５０

０．
２５

０．
２５

０．
２５

０．
００

０．
００

−０．
２５
１．
００−０．
２５
１．
００−０．
２５
１．
００

０．
７５

０．
７５

０．
７５

０．
５０

０．
５０

０．
５０

０．
２５

０．
２５

０．
２５

０．
００

０．
００

０．
００

−０．
２５
１．
００

−０．
２５
１．
００−０．
２５
１．
００

０．
７５０．
７５０．
７５０．
５０

０．
５０

０．
５００．
２５０．
２５０．
２５０．
００

０．
００

０．
００−０．
２５０−０．
２５８０ １００ １２００−０．
２５
８０ １００ １２００２０４０６０

Case.4０．
５０

０．
００(1) 概要○:q＝ 59 kN/m 2△:q＝137 kN/m 2□:q＝196 kN/m 2

１．
００２０４０６０h＝125cm

h＝75cmh＝25cm
２０４０６０８０ １００ １２０ジオ グリ ッド 敷 設長 およ び ひず みゲ ー ジ位 置

図 ‑4

測定結果（ジオグリッドのひずみ）

図‑5に適用断面を示す．壁の直高さはH＝5.5mである．適用現場は岡山に残留水位が残った状態の設計を行った．

県のダム建設現場であり，工事中は骨材投入設備とb) 使用材料して（写真‑3）使用され，工事完了後はダムの管理①盛土材：盛土材には現場内で掘削された岩塊混じ用道路の一部として供用される．場所はダム湖内でり粘性土を用いた．

あり，一時的に水没する予定もあり，設計では盛土②改良土：改良対象土は現場内で掘削された砂質土に，高炉セメントＢ種を設計混合量60kg/m3 （現場改良土
ｃ=160kN/m2
γ= 19kN/m3
ひずみ測定箇所▽310.000

改良土裏土圧計
5,000

12層目

削.5掘
1:0

ﾊﾟﾈﾙ裏土圧計
4層目

200 500

測定装置▽304.300
500

写 真 ‑3

適用断面混合量＝84kg/m 3 ）混合した．改良土の目標設計強度は，ｑu ＝320kN/㎡(６日気中＋１日水浸強度)である．

5.0

盛土高さ (m)7.0

3.0
1.0圧した．施工途中の現場密度試験の結果，

7/28

7/146/30

6/16

6/2

5/5

5/19

3/24-1.0
1/13

ラーおよびプレートコンパクタにより転

9.0

3/10

上り厚25cmで1tハンドガイド式振動ロー

11.0

2/24(1･Ec×90％)以上となるように，一層仕

13.0

2/10

改良土は締固め密度がρd ＝1.48t/m

3

土圧 (kN/㎡)

ドであり，設計より，引張り強度34.3kNc) 盛土の施工

ﾊﾟﾈﾙ下鉛直土圧
改良土下鉛直土圧
改良土裏水平土圧(H=1.0m)
改良土裏水平土圧(H=3.5m)
ﾊﾟﾈﾙ水平土圧(H=1.0m)
15.0
盛土高さ

260
240
220
200
180
160
14012010080
6040
200-201/27③ジオグリッド：一軸延伸のジオグリッ/m(ﾃﾝｻｰSR35)のものを用いた．

供用状況

土圧経時ﾃﾞｰﾀ

4/7

図 ‑52,600

4/211,000

底部土圧計

経時日3

改良土の締固め密度はρd ＞1.5t/m 以上
図 ‑6を得ていることを確認している．背面の計測値経時データ

盛土も一層仕上り厚25cmで，改良土と同時に敷均し・転圧を行った．

5.0d) 測定項目

4 .5

ﾊﾟﾈﾙに作用する土圧（kN／㎡）

改良土に作用する土圧（kN／㎡）

4 .0

中の測定項目は，壁面パネル土圧，改良3.5

土裏土圧，改良土底面鉛直土圧およびジ3.0オグリッドのひずみである．

2 .5

0.1
-0 .3
0 .5
0.1
-0 .3
0 .5
0.1

2 .0-0 .3
0 .5(2) 計測結果および考察

1.50.1

図‑6 に，施工中および施工終了後の各1.0

土圧の経時データを示す．図‑7には，各0 .5土圧ならびにジオグリッドに発生するひ0 .0

ずみを施工段階および経時日毎にまとめる．この現場で骨材投入設備が本格稼働-0 .5

は施工終了後から各土圧ならびにジオグ

盛土

0 .5

施工中および骨材投入設備として供用したのは５月中旬からであり，それまでｼﾞｵｸﾞﾘｯﾄﾞに発生するひずみ（％）
改良土-0 .3
0 .5
0.1
-0 .3
0 2 0 4 0 6 0 8 0 10 0050
底面土圧10 0（kN／㎡）15 0200
250

リッドのひずみはほぼ安定した状態にあることがわかる．骨材投入設備が本格始

02 0 4 0 6 0 8 0 10 0▲：01 7/25測定（施工終了後173日後）■：01 6/ 4測定（施工終了後122日後）●：01 3/29測定（施工終了後 55日後）‑ ‑ ‑ ‑：5m盛土時理論値□：5m盛土時△：3m盛土時○：1m盛土時

図 ‑7

土圧およびジオグリッドのひずみ動を始めた，すなわち，壁面近傍において10tダンプトラックによるコンクリート用砕石の繁に行われるようになった５月中旬以降は，改良土荷下ろし作業（ダンプアップ作業‑‑‑‑写真‑3）が頻

裏の土圧が下部，上部とも激しく変動しながら徐々に大きく測定されてきている．これとともに，改良を行った．写真の反対側（上流側）の土留めにも本

土下の鉛直土圧はわずかに漸増しているものの，パ工法を適用している．施工状況を写真‑5に示す．

ネル下の鉛直土圧が６月下旬より低下してきていることが特徴的である．ただし，ジオグリッドのひず(2) その２‑‑‑‑既設道路の拡幅工事

みは大きな変動はなく，ほぼ安定状態にあることが本工事は既設道路の拡幅工事に用いられた事例

わかる．現時点ではこれらの原因については考察でで，のり面勾配が１：0.5である．完成後の供用状きないが，今後の計測を継続して検討資料とするつ況を写真‑6に，展開図と断面図を図‑9に示す．河川もりである．

構造物（ボックスカルバート）上への設置となるため，カルバート回りはコンクリート製品を使用しな(3) まとめいテンサー工法で施工された．施工状況を写真‑7に現在までの計測データより以下の点が確認できた．

示す．工事は既設道路を供用しながらの施工となったため，かなり狭あいなエリアでの施工となったが，・壁面パネルには施工中も含め，ほとんど土圧が作用しない．
・パネル下および改良土下の鉛直土圧の測定結果より，改良土の自重だけでなく，改良土が一体となって背面の盛土からの土圧を受ける挙動を示している．
・パネル下に地盤反力が応力集中しない．
・ジオグリッドには全般に引張りひずみが発生し，補強材として機能していることがうかがえる．特に，上部のジオグリッドほど相対的に大きな引張りひずみが発生しており，模型載荷実験で確認さ写真‑4れた補強効果が実規模の盛土からも確認できた．

適用事例その１ＢＡ

５．施工事例
ここでは，改良土とジオグリッドを組み合わせたＡ

補強土壁の適用事例の一部を紹介する．

ＢＢ−ＢＡ−Ａ
改良土ｃ＝130kN/㎡

改良土ｃ＝220kN/㎡(1) その１‑‑‑‑橋台袖部土留め適用例▼ 295.00

500500▼ 295.00

3,500

本適用例は現場計測を行った現場と同じ現場で，500

6,500

橋台袖部の土留めに適用された事例である．最大高さは7.5mで，写真‑4に完成後の供用状況を，図‑8に▼ 287.50
2,400

時には300tクラスのクローラクレーンが天端を移動

図‑8するため，設計時にはこの上載荷重を見込んで設計(b)盛土敷均し，改良土転圧
写真‑5 施工事例その１

3,000

500

1,800

適用断面および展開図を示す．写真のように，供用(a)ジオグリッド敷設

ｼﾞｵｸﾞﾘｯﾄﾞ（SR55HB)
ｌ＝4.0mｼﾞｵｸﾞﾘｯﾄﾞ（SR70HB)
ｌ＝5.1m

施工状況

3,900

適用事例その１（展開図，断面図）(c)盛土敷均し26,000
補強土工法

3,429

4,500

ａ▽28.472ａ適用事例その２

既設道路面
ジオグリッド(SR35HB)
現況地盤線▽28.472

テンサー工法

写真‑6

ａ−ａ断面
1,750

１：0.5

改良土とジオグリッドを組み合わせた補強土壁

改良土
ｃ＝125kN/㎡

図‑9 適用事例その２（展開図，断面図）(a)パネル設置(b)ジオグリッド敷設，盛土敷均し
写真‑7 施工事例その２

特に問題なく工事は進められた．

(c)施工状況遠景

施工状況法を用いる場合には，コスト抑制の面から壁面パネルを使用せず，代わりに大型土のうを使用するよう(3) その３‑‑‑‑仮設道路への適用事例な適用方法も可能である．本適用事例は，災害復旧

本工法は改良土とジオグリッドにより構造安定性

工事現場において，本道の復旧に際し，切り回し道を保つ工法であり，壁面パネルは構造安定上は必要路として仮設的（供用約１年）に用いられた事例でない．ただし，美観や浸食防止，また，施工時の改ある．最大盛土高さ約7m，延長約120mの片斜面上へ良土の転圧用型枠としての役目をもたせることかの仮設道路であり， 図‑10に断面図を， 写真‑8に施ら，永久構造物として用いる場合には壁面パネルを工状況を示す．のり面勾配は２分勾配であり，壁面使用することが基本である．仮設構造物として本工パネルの代わりに用いた大型土のうは施工性に極め№33+10.000
ＧＨ＝１２９．５２

9,670
4,000

200

1.500％

800

ｶﾞｰﾄﾞﾚｰﾙ位置(固定位置)

700

1,000

5,700

大型土のう

6,400

4,670

ｼﾞｵｸﾞﾘｯﾄﾞ SR35HB

1,000

1,500

800

改良土（c=155kN/m2）

写真‑8

適用事例その３（施工状況）

図‑10 適用事例その３（展開図，断面図）

て優れ，工期短縮にも大きく寄与した．写真‑9に供用状況を示す．供用開始から半年以上となり（平成14年２月現在），片側交互通行で日平均1,000台以上の交通量（そのうち，約800台が工事用の10tダンプトラック）があるが，全く変状もなく安定的に供用されている．

６．設計法の基本的考え方
本工法の設計は基本的に，(財)土木研究センター
写真‑9の「ジオテキスタイルを用いた補強土の設計・施工マニュアル

適用事例その３（供用状況）

改訂版 」（平成12年2月：以下 ，「土研マニュアル」と称す） 2)に準じれる点などは「土研マニュアル」の原理① 改良土の幅の設定③ ΣＴreq，ＫGHの算出② 改良土の強度の設定④ ｼﾞｵｸﾞﾘｯﾄﾞの敷設間隔，敷設長の算出「土研ﾏﾆｭｱﾙ」の原理を応用に設計法の基本的フローを示す．特徴的な点は改良土の強度を設計に取り入れる「土研ﾏﾆｭｱﾙ」に準じる⑤ 壁面工の安定検討
改良土中のｼﾞｵｸﾞﾘｯﾄﾞの引抜けに対する検討⑥ 改良土内部のせん断破壊に対する検討点であり，設計では，改良土の幅および強度，ジオグリッドの敷設間隔，敷設長，引張り強度の５項目決定する．このため，内的安定検討を応用して独自に構築している． 図‑11

予備検討て行うが，改良土の効果を設計に取り入

Fｓ＝1.0となるように改良土の強度を設定⑦ 外的安定検討⑧ 補強領域全体の安定検討手順として，改良土の仕様を決定したあFｓ＝1.2をﾁｪｯｸとに，ジオグリッドの仕様についての設計を行うこととしている．なお，ここでは詳述しないが，地震時の設計も「土研マニュアル」に準じて行っている．

図 ‑11

設計法の基本的フローひとつとして地震時挙動の明確化が挙げられる．こ７．おわりにの点については現在，遠心力模型による振動台実験を進めており，今後，本工法の地震時挙動を明らか

改良土を補強土の壁面部分に用いる全く新しい発にしていく予定である．

想の補強土工法の開発を進め，施工事例も徐々に増加している．施工状況や供用状況から，急勾配盛土

参考文献

としての安定性も十分であり，特に壁面部分の安定

1)伊藤秀行ほか：改良土とジオグリッドを組み合わせた性は当然ながら非常に優れていると考えている．ま補強土壁の開発，ジオシンセティクス論文集，第16巻，

た，施工性も従来工法と比較して何ら変わるものでpp.103‑110，2001.12．

ないことが明らかとなった．今後も，技術の研鑽や普及に努めていく所存であるが，現時点での課題の2)(財)土木研究センター：ジオテキスタイルを用いた補強土の設計・施工マニュアル

改訂版, 2000.2.