グラファイトマッフルを備えたアルミロウ付炉の開発
神 田

輝 一*の溶融温度以下の 793 K（520 ℃）程度に被処理物
１．はじめに
現在，一般に用いられている自動車用アルミ熱 が予熱されるが，この温度域では熱伝達は対流加交換器やエアコン用アルミ熱交換器の多くはタン 熱が主体になる。また，ロウ付帯では 836 K（560 ℃）
ク，チューブ及びフィン等の部材から構成され， 前後の温度域でフラックスが溶融し，その後ロウ材が溶融し接合される。しかしながら，従来のア各部材はロウ付法で接合されている。
工業的なロウ付方法としては，真空ロウ付法と ルミロウ付炉には，非腐食性フラックスを用いた雰囲気ロウ付法とに（ⅰ）雰囲気の気密性を高めるために金属マッフ大別される。真空ロウ付方は Al-Si-Mg 系合金かルを用いるためファンによる強制対流加熱らなるロウ材が用いられ，真空中で加熱すること手段を取ることが難しく，被処理物の急速によりロウ材中の Mg が材料から蒸発し，その際加熱が困難である。に材料表面の酸化皮膜を破壊しロウ付を可能にす（ⅱ）トンネル炉のため外乱として空気が入りやるものである。しかしながら，真空ロウ付法は犠すく，これを除去する能力がないため炉内牲酸化材の Zn の使用が困難であり，蒸発した Mgを低酸素に維持することが困難である。
が真空炉及び真空装置を汚染する等の欠点を有す（ⅲ）金属マッフルの熱膨張係数が大きく金属マッる。
フルの熱変形を生じやすいために，稼動時一方，非腐食性フラックスを用いた雰囲気ロウの急速な昇温及び終業時の急速な降温が不付法は，Al-Si 系合金からなるロウ材が用いられ，可能である。
フラックスを塗布した後に常圧不活性ガス中で加熱し，フラックスのアルミ酸化物溶解作用により （ⅳ）溶融フラックスが金属マッフルを損傷する。
材料表面の酸化皮膜を破壊しロウ付を可能にする など多くの問題が内在している。
ものであり実用的に広く利用されている。この方
そこで，本報告では従来のアルミロウ付炉が抱法において使用されるロウ付炉は，工業的にはト えている上記の問題を克服するために，ンネル型メッシュベルト式の連続雰囲気炉であ（ⅰ）金属マッフルを用いずグラファイトマッフり，予熱ゾーン，ロウ付ゾーン及び冷却ゾーンをルを使用する。
有している。また炉中全長にわたり金属マッフルが内存し，マッフル内部には保護雰囲気として窒 （ⅱ）予熱部に攪拌ファンを取り付け強制対流加熱が可能にする。
素ガスが充たされている。予熱帯ではフラックス* 関東冶金工業株式会社

Vol. 50, No. 5

取締役（工博）技術開発室室長

K.Kanda1

（ⅳ）グラファイトマッフルを使用しているため溶融フラックスが炉内構造物を損傷しない。などの特長を有するアルミロウ付用低酸素雰囲気炉（OXYNON CAB Ⓡ，関東冶金工業株式会社製）を開発した 1)。本報告では，まず炉の特長と構造を述べ，次にこの炉を用いたアルミ熱交換器ロウ付の実施を試み，従来実現が難しいとされていた強制対流加熱によるロウ付時間の短縮を図った。さらに，多段積みによる積載量の増大を目的とした生産量増加の可能性の検討，及び省エネルギ効果の有用性についての検討を行ったので，その結果を報告する。また，最後に次世代のアルミロウ付炉になりうるローラハース式アルミロウ付炉についても報告する。
２．OXYNON CAB Ⓡ の特徴と構造
著者らは，これまでに炉内構造物をすべてグラファイト系の材料で構築し，炉内雰囲気を窒素ガスやアルゴンガスなどの不活性雰囲気のみで炉内酸素分圧を極限まで下げ，なおかつ炉内圧は常圧である常圧不活性ガス連続雰囲気炉を開発した。
この炉を用いると水素炉や真空炉を使用することなく 1273 K（1000 ℃）以上の温度で炉内酸素分圧を 10–15 Pa 以下まで下げることが出来る。我々はこの炉を OXYNON Ⓡ 炉と命名した。さらに，この炉を用いてステンレスロウ付等の接合技術への応用性を検討した 2) 。また，ロウ付か難しいとされるチタンのロウ付についても報告した 3）。

本開発ではまず処理温度をアルミロウ付温度である 873 K（600 ℃）付近まで下げても炉内酸素分圧を低く抑えることができるか否かを検討するた
め に， ま ず 直 径 0.06 m × 長 さ 0.3 m の SUS304 材のパイプに 8.4 × 10–4 m 3 のグラファイト塊を満たした反応筒を作成した。これに供給ガスとして20 Pa の酸素分圧に調整された窒素気体を投入し，各温度での排出改質窒素気体中の酸素分圧を測定して低温域でのグラファイトのゲッター効果を確認する基礎データを採取した。その結果を図 1 に示す。この図からグラファイトが約 673K（400℃）
以上の温度において酸素を減じる作用があることが確認され， 873K（600℃）近傍のアルミロウ付温度においてもオキシノン理論が利用できることがわかる。なお，オキシノン理論については文献 2）に述べてあるので省略する。
アルミロウ付用低酸素雰囲気炉（以下 OXYNONCAB Ⓡ と称する）は，図 2 に示すように製品投入側から ① 前室，② 予熱室，③ 加熱室，④ 冷却室，⑤ 後室 及び ⑥ 衝風冷却室により構成されている。
20

Oxygen levels (Pa)（ⅲ）グラファイト材のゲッター作用により炉内の酸素分圧を 3 Pa 以下まで低減させることが可能である。

1510500373473573673773

Tempersture (K)

図 1 黒鉛温度と酸素分圧の関係

EXHAUSTFLOW
DIRECTION

3Frontchambe10Pre-heating
chamber

23

Heating
chamber

24Coolingchamber22Blast air Rear
chamber chamber

図 2 OXYNON CAB Ⓡ 外観図

2工業加熱AACB

従来炉

CB1

オキシノンCAB炉

A：断熱材 B：金属マッフル B1：グラファイトマッフル C：発熱体Ⓡ

図 3 従来炉と OXYNON CAB における模式的断面図の相違点

図 3 は金属マッフル構造の炉と OXYNON CAB Ⓡとの比較を模式的断面図で示した。
ここで A 部は断熱材であり， B は金属マッフルで，黒く塗りつぶした B1 はグラファイトで構築されたマッフルであり，この図では二重のグラファイトマッフル構造となっている。また C は発熱体である。ここで OXYNON CAB Ⓡ は，炉内が従来炉の金属製マッフルの代わりにグラファイトでマッフルが構成されていることが大きな特徴である。このため，供給される保護ガス中にわずかに残留する酸素や水分，外乱として入り込む酸素や水分などは速やかにマッフルのグラファイトと反応し，炉外に排出させることができる。この構造を利用して得られる低酸素分圧はフラックスの消耗及びアルミの酸化を抑制する効果があると期待できる。

また，従来炉と OXYNON CAB Ⓡとの雰囲気シール
方式の相違は，従来型は金属マッフルで雰囲気の気密が保たれているのに対し OXYNON CAB Ⓡは板金外殻で雰囲気気密が保たれている点である。
金属マッフルを用いた従来型炉と OXYNON CAB Ⓡの外観図を図 4 に示す。これからもわかるように
OXYNON CAB Ⓡは，マッフルの熱膨張を均一に逃がすための冷却ゾーン下部等の車輪が皆無である。
これは，昇温・降温時の加熱速度及び冷却速度を制御する必要がないことを示している。
次に，フラックスとグラファイト及びフラックスと金属の反応について調査した。
図 5 の ① は 内 法 0.12 m × 0.12 m， 高 さ 0.02 mのグラファイトトレーにノコロックフラックス20 g を載せた状態を示している。これを酸素濃度1 Pa の窒素雰囲気中で 883 K にて 60 min 間保持し，その後窒素雰囲気中で室温まで冷却した状態を図5 の② に示す。この状態では，フラックスをつまむと簡単に取れて図 5 の③ の状態になる。

5-①

5-②5-③図 5 黒鉛とフラックスとの反応

金属マッフルタイプ（従来型） 1979年〜

A
前室

B
ろう付け室

C
冷却室

D後室

®
グラファイトマッフルタイプ（OXYNON CAB ） 2000年〜

AB

CD

前室

ろう付け室

冷却室

後室

図 4 従来炉と OXYNON CAB Ⓡの 外観図

Vol. 50, No. 53

図 6 の① は，アルミロウ付炉の金属マッフルケースと同じ材質の SUS304 を用いて図 5 と同じ内法で作成した金属トレイーを示したものである。図 6 の② には図 5 の①と同様に非腐食性フラックスを 20 g 積載した状態を示してある。さらに図５と同じ条件にて加熱処理を行い，同一条件で冷却をした状態のフラックスを図６の③に示す。この場合には，マイナスドライバーで削いでもフラックスを剥ぎ取ることが出来ないほど強固に密着していた。

３．OXYNON CAB Ⓡを用いたアルミロウ付実験
3 . 1 バッチ炉での基礎実験方法
連続炉での実験に先立ち炉内に攪拌ファンを設け，炉内壁をグラファイトで構築したバッチ炉（図8）を作製し，流速と酸素濃度の関係を調査した。
窒素ガス流量は炉内容積の 5 倍の 4.5 m3/ hr とした。このとき炉導入口での窒素気体の酸素分圧は 0.2 Pa であった。なお，すべての実験で用いた酸素計はガルバニ電池式の燃料電池型酸素計である。
Multiblade fan
Graphite

0.4

Graphite rail

6-①

6-②6-③

図 6 ステンレス鋼とフラックスとの反応

以上の結果より，金属製マッフルケースにフラックスが落下して溶融すると，金属マッフルとフラックスが反応して急速に侵食され，寿命が短縮されるが，フラックスに濡れない耐食性が良好なグラファイトを使用した低酸素雰囲気炉のマッフルは，フラックスに侵食されることがないために極めて長い寿命が期待できる。
金属マッフルの場合は部分的な損傷でもマッフ
ル全体を交換することになるが，低酸素雰囲気炉のグラファイトマッフルケースは多数のセグメントを組み合わせる方式で製作されるため，仮に部分的な損傷・損耗が発生しても部分交換が可能であり，補修費用と作業時間を大幅に削減できる。
図 7 にセグメント方式のグラファイトマッフルケースの模式図を示す。
また，グラファイトは黒体であるため金属に比べ放射率が高く，良好な放熱板として作用し，炉内温度精度の一層の向上が期待できる。

HeaterGraphite
0.9

0.2

2.7

Purge and coolingchamber

図 8 OXYNON CAB

1.6

Heating chamberⓇ

バッチ炉外観図

このバッチ炉を用い 873K（600℃）に昇温された炉内に 0.355m × 0.495m × 0.025m の熱交換器
コアを投入し，対流速度を 0m/sec， 3m/sec 及び4.5m/sec と変化させたときのコア中心部における昇温速度と流速の関係を比較・検討した。
3 . 2 連続炉での実験方法
図 2 で示した連続炉を用いて，図 9 に示す炉入り口側 A から F の 6 箇所の位置で，炉内が空の場合と製品が投入された場合での炉内酸素分圧を測定した。このときの窒素気体の流量は稼動時と同量な 60 m3/ hr とした。

Partial replacement

ABCDEF

0.5m

Partial replacement

図 7 グラファイトマッフルの部分補修

41.0m
1.5m
2.0m
2.5m
3.0m

図 9 連続炉での炉内雰囲気測定位置

工業加熱

次に図 10 に示す方法にて低酸素雰囲気炉の特徴を活かす三段積ロウ付実験を実施した。熱電対を図中に示す 0.7 m × 0.375 m × 0.15 m の寸法を有するラジエターの各部に取り付け，昇温・冷却の温度プロファイルを測定することにより生産量向上の可能性を調査した。
Process direction
0.05

Temp.measured points

Top core

0.05

Middle core

図 12 は対流速度を変化させの昇温速度におよぼす影響を測定した結果である。 従来型の強制対流を実施しない加熱方式では，ロウ付温度であ る 873 K（600 ℃） の 到 達 す る 時 間 が 約 10 minである。これに対して 4.5 m/sec にて強制対流加熱したラジエターコアロウ付温度到達時間は約5 min であり，加熱炉内滞在時間が約 50 ％になった。この結果から，本炉を用いることにより強制対流を行わない従来炉と比較して処理能力の大幅な向上が期待できることがわかる。

0.05

1,000

Bottom core
0.05

900

Side view

800

Top view

0 m/sec
3 m/sec
4.5 m/sec

図 10 三段積みロウ付実験方法

４．OXYNON CAB Ⓡを用いたアルミロウ付実験結果
及び考察
4 .1 バッチ炉での基礎実験結果及び考察
図 11 は 炉 内 温 度 を 室 温 298 K（25 ℃）と 673 K（400 ℃）に設定し，強制対流速度を 0 m /sec，3 m/sec 及び 4.5 m/sec と変化させた場合の炉内酸素濃度の推移を示している。

Oxygen level [Pa]532100120240600500
40030020010000100300

400500600700Time [sec]

図 12 雰囲気流速と製品の昇温時間との関係

360480600720840

Time [sec]表 1 連続炉雰囲気中の酸素濃度分圧

図 11 雰囲気流速と炉内酸素分圧の関係
Measured point

室温 298 K において炉内攪拌ファンを停止した
場合には約 1.2 Pa と安定しているが，攪拌ファンを稼動させると空気が混入して炉内酸素分圧が上昇する。この傾向は強制対流流速が増大するほど著しい。しかしながら，炉内温度を 673 K に昇温
すると，強制対流されているにもかかわらず炉内酸素分圧は上昇せず，約 0.6 Pa で一定となる。この現象は，前述のグラファイト反応筒実験の場合と同様な理由によって炉内のグラファイトが混入した酸素を削減した結果生じたと考えられる。

Vol. 50, No. 5

200

4 . 2 連続炉での実験結果及び考察
図 9 の方法で炉内酸素分圧を測定した結果を表1 に示す。空炉時においては入り口扉より 250 mmの地点においても酸素分圧は 1 Pa を下回っているが，製品投入時においては入り口扉から 1500 mm付近で 1 Pa を下回る結果となった。これは製品の持ち込みにともなう外乱が増したためと推測される。前項で述べたように，従来の金属マッフル炉

0 m/sec (RT)
3 m/sec (RT)
4.5 m/sec (RT)
4.5 m/sec (673K)

4Temperature [K]700A

Oxygen level〔Pa〕
Remark Temp.〔K〕
MaxMin0.52
0.472 Unloaded
311

B

0.482

0.434

Unloaded

309

C

0.431

0.399

Unloaded

338

D

0.441

0.398

Unloaded

372

E

0.408

0.362

Unloaded

663

F

0.408

0.348

Unloaded749

A> 1000

380.00Loaded-B> 1000290.00Loaded

-

C

0.923

6.01

Loaded

-

D

0.618

5.20

Loaded

-

F

1.382

0.609

Loaded-5温度［℃］

では，外乱侵入による炉内残留酸素がフラックスを酸化させる可能性が高いため対流加熱方式は好ましくない。これに対して，炉壁にグラファイトを用いる低酸素雰囲気炉では，外乱侵入があったとしても炉内の酸素濃度を極めて低く保つことができるため，強制対流による熱交換器の急速加熱が可能になる。
図 13 は生産量向上の可能性を確認するために行った三段積ロウ付実験の温度分布結果を示したものである。3 段積みにして加熱した場合のコア各部の温度上昇は極めて速く，また各部位間の差がほとんど認められない。予熱室入り口から約5 min で 823 K に達し，加熱開始後約 10 min で各測定部位はいずれもロウ付温度に達していることがわかる。
な お， 図 13 の 下 表 に 各 部 位 の 最 高 到 達 温 度を 示 す。 最 も 低 い 到 達 温 度 は 中 段 製 品 左 側 で874.9 K（601.9 ℃）であり，最も高い到達温度は上段製品中心で 880.0 K（607.0 ℃） で あ る。 ロ
ウ付温度での温度偏差は 5.1 K であり，従来から妥当といわれているアルミロウ付時の温度偏差が6.0 K 以内の基準を満足している。このときの合計ロウ付処理時間は約 33 min であり，従来炉を用いた一段のロウ付時間とほぼ同じ処理時間であった。なお，二段積みを行った実験結果では温度偏差が 3 K であり，各部の温度ばらつきは三段積みと比較してより低減された。ロウ付状態について
は，すべての製品で接合部のフィレットの状態は従来ロウ付品と同等であり，外観は，従来ロウ付品と比較し光沢があり綺麗な製品が得られた。この結果は炉内酸素分圧が従来炉と比べ低いことに起因するものと考察する。
700650600
550500450400350300
250200150
100
500

1 下段左
2 下段中
3 下段右4 中段左
5 中段中
6 中段右
7 上段左8 上段中9 上段右

0

2468

1012141618202224262830

323436

3840

時間［分］

1 下段 2 下段 3 下段 4 中段
左中右左
最高温度 606.0 606.8 604.6 601.9
600 ℃以上
4.9
5.3
4.8
3.1
最高昇温点
最低昇温点
場所
8 上段中4 中段左温度607.00
601.90
温度差
5.10

5 中段
中605.44.2

6 中段
右605.4
4.6

7 上段
左606.2
5.4

8 上段
中607.05.3

9 上段
右606.3
5.4

５．ローラハース式アルミロウ付炉の開発
今まで述べてきたようにアルミ製品のためのロウ付炉は，金属マッフルケースを用い，窒素等の不活性ガスをその中に満たした低酸素分圧雰囲気中で，予熱ゾーン，ロウ付ゾーン，徐冷ゾーン及び冷却ゾーンを有する各ゾーン中をメシュベルトにより炉中搬送するメッシュベルト式連続炉が一般に用いられている。
この連続炉の欠点は，炉内搬送用の金属製メッシュベルトを加熱・冷却するための熱エネルギ損失が大きいことである。また，搬送速度は一定であるため，加熱速度及び冷却速度を調整することは困難である点も挙げられる。
近年，急速加熱及び急速冷却により，加熱冷却に要する時間を短縮化し，アルミ材料の改質を図るとともに省エネルギを図る要請が強くよせられる。
例えば，最近のアルミ製品の熱交換器のフィン材料等では薄く，しかも強度を持たせるために合金元素を添加することが多用されるが，このようなアルミ製品のロウ付では，873 K（600 ℃）で加熱してから 573 K（300 ℃）まで急冷すると強度向上が図れるといわれている。このため従来は，5～ 6 min 必要であった冷却時間を 3 min 程度にすることが要望されている。
以上のように炉内酸素分圧の低減，省エネ，送り速度の制御容易性等の観点から，金属製マッフルケースを設けたアルミ製品ロウ付連続炉において，搬送手段としてローラハースを設けることが考えられるが，炉内に金属製マッフルケースを設けたアルミ製品のロウ付け用連続炉において，搬送手段としてローラハースを設けたものは従来存在しなかった。
その理由は，次のとおりと考えられる。アルミ製品のロウ付け用連続炉において金属製マッフルを設けると，窒素ガス等の不活性ガス雰囲気内で酸素濃度を低下させた状態で加熱処理が可能となり，品質維持のためにきわめて有益な構造である。
しかし，加熱炉内での加熱により金属製マッフルには膨張が生じる。
例えば，金属製マッフルを，熱膨張率が 17 ×-6
10 ℃ -1 の金属材料で形成すると，加熱炉内の温度が 873 K（600 ℃）の場合，1 m につき，10.2 mm膨張することとなる。従って，長さが 10 m 程度の加熱炉では，全体として 102 mm 膨張する。

図 13 3 段積みロウ付時の温度分布

6

工業加熱

ところで，ローラハースにマッフルを設ける場 いる。
本開発のローラハース式アルミロウ付用連続雰
合は，搬送ローラ両端の支持軸（回転軸）は，その両端が金属マッフルの側壁に形成される支持孔 囲気炉は，次のような効果が生じる。
を貫通して回転可能に支持され，金属製マッフル （ 1 ）炉内に設けたマッフルを，温度が変化しての外側に配置される駆動機構で駆動される構成がも熱膨張係数の変化が小さく安定したカーボ想定される。
ン材料で形成したので，搬送ローラの支持軸
しかし，上記のとおり金属製マッフルは熱膨張を回転可能に支持するマッフルの支持孔の位が大きく，特に，加熱炉の長手方向（搬送方向）置が膨張によって変化したり支持孔の変形がの熱膨張により，搬送ローラ両端の支持軸に対し少なく，そのために，搬送ローラ及びその支て支持孔の位置が大きく変化するためローラ両持軸やマッフルを破損したりすることなく，端の支持軸を円滑に支持できないという問題があ
スムースに滑らかに回転可能に支持することる。
ができる。
よって，金属製マッフルを設けたアルミ製品の （ 2 ）よりきめ細かく速度制御の可能なローラハー
ロウ付け用連続炉では，炉内搬送手段としてロースを搬送手段として利用する構成であるかラハースを採用するような発想はなかった。
ら，急速加熱及び急速冷却に対応してアルミⓇ
そこで我々は , 新 OXYNON CAB の開発に挑戦
製品の炉内搬送速度を適切に調整することがした。それは炉内酸素分圧の低下，省エネルギ及可能となり，急速加熱及び急速冷却を可能とび送り速度等の技術的要請を充たす目的のためし，省エネルギ効果を高めることができる。に，マッフルケースを設けたアルミ製品のロウ付 （ 3 ）炉内に熱容量の大きいベルトコンベアが走け用雰囲気連続炉で，加熱炉内の搬送手段として行しないので，ベルトコンベアの加熱に要すローラを用いたローラハース式アルミロウ付雰囲る熱量がなくなり，省エネルギ効果が向上さ気連続炉を実現することを試みた。
せ，しかも，大きな重量や密に載置したアル
本開発は上記課題を解決するために，予熱，加ミ製品も炉内を搬送可能となった。
熱，及び冷却の各ゾーンを有するアルミロウ付け以上様々な利点があり，2008 年から販売を開用連続炉において予熱ゾーン及び加熱ゾーンにお始したが，客先から良好な評価をいただいている。
いては，炉壁内にグラファイトマッフルを有する窒素ガス等
ローラハース構造とし複数の搬送ローラが搬送方② ヒータ③ グラファイト
向に並列されている搬送ローラを複数群備え，なおかつ，搬送ローラ群毎にモータで独立的に駆動されるように形成されたローラハース式アルミロ① ボックス
①ウ付炉を開発した。その外観図を図 14 に示す。
⑥ ローラ支持軸製品
また，図 15 の断面図によりその構造を説明する。⑤ の搬送ローラの両端がカーボンマッフル④ 断熱材③ の側壁に形成された孔を貫通して外側に伸び，⑤ ローラローラ支持軸 ⑥ に同心状に固定されている。ロー
⑦ 炉体外殻ラ支持軸は窒素等の不活性ガスで満たされたボッ
図 15 ローラハースアルミロウ付炉解説断面図
クス ① 内に軸受を介して回転可能に軸支されて図 14 ローラハースアルミロウ付炉外観図

Vol. 50, No. 57

図 16 に弊社のアルミロウ付炉の開発推移を示 （ 5 ）本炉を用いて多段ロウ付された製品のロウ付状態は，接合部のフィレットについては従す。
来炉での一段ロウ付品と同等であり，外観は，従来ロウ付品と比較し光沢があり綺麗なロウ７．まとめ付製品が得られた。
本報告では，新たに開発したアルミロウ付用低Ⓡ酸素雰囲気炉（OXYNON CAB ）による自動車用熱 （ 6 ）最後にローラハース式次世代アルミロウ付交換器のアルミロウ付を試みた。
炉についてその効果につて述べた。
主な結論をまとめると以下のとおりである。
（ 1 ）従来のアルミロウ付炉に比べ本低酸素雰囲気炉を用いることにより，大幅なロウ付処理時間の短縮が可能となった。
（ 2 ）本低酸素雰囲気炉を活用することにより，炉内の酸素分圧を低く制御することが可能となった。

参考文献
1）神田輝一，小西英一郎：新型ロウ付炉によるアルミの高速ロウ付技術の開発，軽金属溶接構造協会，42,9,(2004),440-445（軽金属溶接）（ 3 ）本炉では，グラファイト炉壁を使用してい 2）神田輝一，橋本 巨：高温連続無酸化雰囲気るために溶融フラックスが炉壁と反応せず，炉の開発と接合新技術への応用，日本機械学
従来炉に比較してメンテナンスが容易であ会論文集，72,719,C 編 (2006),318-325
る。
（ 4 ）本炉を用いることにより，多段積みロウ付が可能になり，一段処理時と同程度の雰囲気ガス使用量で積載量の増大が期待できることを示した。

3）神田輝一：連続無酸化雰囲気炉によるチタンのろう付け，チタン協会，152, 2 (2011),3441（チタン）

金属マッフルタイプ（1979年〜）

グラファイトマッフルタイプ（2000年〜）

ローラーハースタイプ（2008年〜）

図 16 弊社における３種類のアルミロウ付炉外観図

8工業加熱