「高靭性セメント複合材料」に関する
JCI シンポジウム論文集（2003.12.4-5）

論文

ECC による重力式コンクリート擁壁表面補修の試験施工と要素部材の引張性能評価
六郷恵哲*1，閑田徹志*2，森井直治*3，岩田敏彦*4，滝憲司*5，藤元安宏*6，
長瀬豊三*7，高木薫*8，国枝稔*1，林承燦*1

要旨：アルカリ骨材反応によるひび割れが生じた重力式コンクリート擁壁を対象として，修景を目的に ECC の吹付けにより表面を補修した。ECC のみの条件と ECC の中に溶接鉄筋網またはエキスパンドメタルを補強筋として配置した条件で施工した。ECC の表面は平滑な仕上がりとなり，施工後 3 ヶ月の時点では目視によるひび割れは確認されていない。施工したものとほぼ同じ条件で部材を作製し，引張載荷試験を行なった。ECC はひび割れ後も引張力を負担できることから，部材としての引張耐荷力は補強筋と ECC の双方の耐荷力を重ね合わせたものとなった。引張変形能が小さい ECC に補強筋を組み合わせることにより，部材としての引張変形能が大きくなった。
キーワード：ECC，吹付け，補修，引張試験，ひび割れ，引張変形能，エキスパンドメタル

1．はじめに野美奈子（中日本建設コンサルタント㈱））を組織

高 靭 性 セ メ ン ト 複 合 材 料 の 一 つ で あ る ECC

し，アルカリ骨材反応によるひび割れが生じた重(Engineered Cementitious Composites) 1,2)は，通常の力式コンクリート擁壁を対象として，修景を目的コンクリートと異なり，引張力を受けても脆性的に ECC の吹付けにより表面補修を実施した。に破壊せず，細かい多数のひび割れを伴いながらここでは，この試験施工の考え方，実施状況，大きく変形する点に特徴がある．ECC は，綿状（直施工後の性状等とともに，現場で作製した要素部

径 10〜40 μm ，長さ 5〜15mm 程度）の短繊維（ポ材の直接引張試験の結果を述べ，引張性能についリエチレン繊維や PVA 繊維（ビニロン））を体積て考察した。

で 1〜2％含有しており，打込みや吹付けにより施2．ECC による重力式コンクリート擁壁表面補修工される。の試験施工

日本コンクリート工学協会には，高靭性セメン
ト複合材料に関する研究委員会

3)があり，高靭性セメント複合材料の性能評価と性能に基づく構造

2.1

対象構造物の概要及び試験施工の考え方対象となる構造物は，岐阜県東濃用水道事務所
内にあり，昭和40 年代の終わりに施工された重力利用について検討が行われている。
岐阜社会基盤研究所（岐阜大学の社会基盤工学式コンクリート擁壁(幅約18ｍ×高さ約5ｍ)である。

科と岐阜県建設研究所センターが中心となって活この擁壁は，平成6年に行われた耐震診断・劣化診動）の中に「擁壁表面補修への ECC 適用検討会」

断において，アルカリ骨材反応による亀甲状のひ（著者以外のメンバー：坂田昇・平石剛紀（鹿島び割れが生じていることが確認され，ひび割れ注

建設㈱），水野勇（篠田製作所㈱），栗本和明・星入工法と表面被覆工法による補修が施された。し*1 岐阜大学*2 鹿島建設㈱工学部社会基盤工学科(正会員)*4 中日本建設コンサルタント㈱*6 ピーエス三菱㈱(正会員)*8 OM プランテック㈱

(正会員)

工博

(正会員)
*3 デーロス㈱(正会員)(正会員) *5 ニューテック㈱*7 篠田製作所㈱

(正会員)
(正会員)

表−1
吹付け材料
材料 A

試験施工の条件
擁壁のﾌﾞﾛｯｸ
No.
1

補強筋

ひび割れ部のシール材

溶接鉄筋網―

・分類：ECC 吹付けモルタル

2

エキスパンドメタル―

・使用繊維：PVA 繊維+高強度ﾎﾟﾘｴﾁﾚﾝ繊維
・繊維混入率：1.5vol%
・材料形能：ﾌﾟﾚﾐｯｸｽﾎﾟﾘﾏｰﾓﾙﾀﾙ

3―

―

4―

有材料 B

5

溶接鉄筋網―

・分類：ECC 吹付けモルタル
・使用繊維：高強度 PVA 繊維
・繊維混入率：2.1vol%・材料形能：ﾌﾟﾚﾐｯｸｽ材

6エキスパンドメタル

―7―

ー8―

有9

溶接鉄筋網―

材料 C
・分類：補修用吹付けモルタル
かし，平成14 年の調査時には，再び擁壁表面にひックスポリマーモルタルに PVA 繊維（ビニロン）び割れが生じていた。この擁壁は，コンクリートおよび高強度ポリエチレン繊維を 1.5 vol％混入しの残存膨張量が小さく（JCI-DD2法による促進膨張

た ECC 吹付けモルタルである。吹付け材料 B4)は，試験で，全膨張量は0.005〜0.011％），施設全体のプレミックス材に高強度 PVA 繊維を 2.1 vol％混入

安全上に果たす役割が比較的小さいことから，アした ECC 吹付けモルタルである。吹付け材料 Cースアンカー等を用いた力学的な補強は行なわず，は，通常のセメント系の補修用吹付けモルタルで表面ひび割れの再発を防ぐことのみを目的として，ある。

ひび割れ部における引張変形能の大きなECCを用いて表面被覆を行った。

補強筋を用いるブロックでは，溶接鉄筋網またはエキスパンドメタルを，擁壁面から 10mm 程度浮かせて配置した。溶接鉄筋網には，鉄筋(D6，2.2

ECC による試験施工の実施

SD295)を 100mm ピッチで格子状に溶接したもの(1)

施工概要を用いた。エキスパンドメタルには，吹付けモル

本試験施工では，表−1に示すように，吹付け材料3種類，補強筋2種類，ひび割れ部のシール材のタルの充填性を考慮して，メッシュ寸法が 75×203mm のもの（規格：XS-82）を用いた。

有無を組み合わせた合計9条件で，9ブロックを施(3)工した。1ブロックの寸法は，幅約1.8m×高さ約5m

ECC吹付けモルタルAでは，ニューギャードミキであった。吹付け前に，ウォータージエット法にサー（容量：0.32 m3）を用いて練混ぜ，スクイズより擁壁表面を数mmの深さではつり処理した。ブポンプにより圧送し，吹付けを行った。ECC吹付

ロックNo.4とNo.8では，ECCとひび割れ近傍のコけモルタルBと補修用吹付けモルタルCでは，ホバンクリートとの付着を弱めてECCの引張性能が十ートミキサー（容量：0.12 m3）とスネーク式ポン分に発揮されるよう，1液型ポリウレタン系シールプを用いた。吹付け厚さは50〜70mm程度とした。

材を用いてひび割れ部をシール(幅30mm，厚さECCの吹付け施工の様子を写真−1に示す。

練混ぜと吹付け5mm程度)した。施工2 日後には，全ブロックにおいて擁壁下端より2m の範囲に１液型のアクリル2.3系塗料を塗布した。

写真−2に示すように，3種類の吹付け材料とも，(2)

吹付け材料と補強筋

表−1 に示すように，吹付け材料 A は，プレミ施工後の様子平滑な仕上げ面となった。補修用吹付けモルタルCを用いたブロックNo.9では，施工１ヶ月後には微表−2
吹付け材料

補強筋材料 A―材料 B

溶接鉄筋網材料 C

エキスパンドメタル

D25写真−1

吹付け施工の様子

引張試験用部材150D16450450150600450
補強材有(溶接鉄筋網)

150(a)
溶接鉄筋網(D6)150450(b)600
補強材無100 100

エキスパンドメタル 203.2 75

写真−2施工後の様子(壁の両端は未補修)

150450600450150
補強材有(エキスパンドメタル)(c)
図−1

型枠内の補強筋の配置状況

細なひび割れが目視により確認され，施工３ヶ月後には縦方向にひび割れ(幅約0.03mm，長さ約4.5場合は 0.80 vol％である。図−1 に示すように，部m)が確認された。一方，施工3ヶ月後においても，材の中央部を引張試験区間とし，両側の区間にはECC吹付けモルタルA，Bを用いたブロックでは，溶接鉄筋網またはエキスパンドメタルを上下からひび割れは観察されていない。

挟む形で 2 本の鉄筋（D16）を溶接し，さらにこれらの鉄筋に加力用のネジ節鉄筋（D25）を溶接

3．要素部材の直接引張試験による性能評価
3.1

実験概要

(1)

引張試験用部材した。
吹付け材料が補強筋や溶接した鉄筋の下にも充分に充填されるよう入念に施工した。部材作製後，表−2 に示す 3 種類の吹付け材料ならびに補強

材齢 1 ヶ月までは湿布養生を行い，その後は屋外筋の 3 条件（補強筋無し，溶接鉄筋網，エキスパに置いた。各条件 2 個の部材のうち，1 個を材齢 1ンドメタル）を組み合わせた合計９種類の部材を，ヶ月で，残りを材齢 3 ヶ月で試験した。

2 個ずつ試験施工の際に作製した。部材の寸法は，厚さ 75×幅 200×長さ 1800mm とした。
部材の補強筋には，試験施工と同様に，溶接鉄ま た ， 圧 縮 試 験 用 の 円 柱 供 試 体 （ φ1 00 ×200mm）と，曲げ試験用の角柱供試体（100×100×400mm）を作製した。

筋網(鉄筋：D6(SD295)，ピッチ：100mm 格子状)

(2)またはエキスパンドメタル(メッシュ寸法：75×部材の引張載荷試験の様子を図−2 に示す。部203mm，規格：XS-82)を用いた。部材に占める鋼材両端のネジ節鉄筋にカプラーを用いてネジ節鉄材の体積比は，溶接鉄筋網の場合は 0.82 vol％（一筋(D25)を継ぎ足した。剛な床に固定した鋼製の反方向の鉄筋比は 0.41 ％），エキスパンドメタルの力板とセンターホール型油圧ジャッキを用いて，部材の引張載荷試験

10@50=500
P2パイ型変位計
P1P6P4P3650P5P10P8P7P93530

補強筋

200650500

単位：mm

ロードセル 反力板

パイ型変位計 高感度変位計

荷重(kN)

図−2反力板 油圧ジャッキ ロードセル

部材の引張載荷試験の様子
表−3吹付け材料

3020100吹付け材料： B

吹付け材料： A00.3 0.6変位(mm)

図−300.3 0.6変位(mm)

吹付け材料： C0ABC0.20.4変位(mm)

材料の強度試験結果(材齢：1 ヶ月)
圧縮強 弾性係 曲げ強fc/fb
度(fc)
度(fb)
数(E)
(GPa)
(MPa)
(MPa)
37.6
54.2
59.3

15.5
20.5
29.7

6.72
8.31
4.65

5.6
6.5
12.8

曲げ強度試験による荷重 ―変位曲線

部材に引張荷重を加えた。荷重は，ロードセルにルタルの曲げ荷重−たわみ関係には，ひび割れ発より検出した。部材の中央部 500mm の区間の全生後にたわみの増加に伴って荷重が増加し，ひず体変形（平均ひずみ）と変形分布（ひずみ分布）み硬化特性が明確に認められた。曲げ試験においとを，部材の両側面に設置した高感度変位計 2 個て，ひび割れ発生荷重は，約 13kN と ECC 吹付け(精度:1/500mm，検長 500mm)と部材上面に設置しモルタル A，B ともにほぼ同じであったが，曲げたパイ型変位計 10 個(精度:1/2000mm，検長 50mm)

最大荷重および最大荷重点のたわみは，A に比べを用いてそれぞれ計測した。部材表面におけるひB の方が大であった。

び割れ発生状況は目視によっても観察した。目視によるひび割れ幅が 2mm に達する時点か荷重が3.3明確に低下する時点まで，引張変形を漸増させな補強筋が無い部材，溶接鉄筋網を用いた部材，がら，繰返し載荷を行った。

部材の引張載荷試験の結果

エキスパンドメタルを用いた部材の引張載荷試験結果をそれぞれ図−4〜6 に示す。材齢 1 ヶ月と 33.2

材料の圧縮および曲げ試験結果ヶ月で実施した試験の結果を併記する。図中で(a)表−3 に材齢 1 ヶ月における圧縮および曲げ強は引張荷重と平均ひずみの関係，(b)はひずみの分度試験結果を，図−3 に三等分点曲げ強度試験に

布，(c)は部材表面のひび割れの様子を示す。図−より計測した荷重−たわみ関係を示す。ECC 吹付5(a)には，目視により確認した最大ひび割れ幅とけモルタル A，B は，補修用吹付けモルタル C に平均ひずみとの関係も示す。

比べ，弾性係数が小さく，圧縮強度と曲げ強度の(1)荷重−ひずみ関係比（ｆc／ｆb）が小さかった。ECC 吹付けモルタ

図−4〜6 の(a)に示す引張荷重−ひずみ関係のルのうち，ECC 吹付けモルタル A に比べ B の方うち，破線は高感度変位計 2 個により供試体の両が圧縮強度および静弾性係数がともに大きかった。

側面（検長 500mm）で計測した平均ひずみであり，三等分点曲げ載荷試験で計測した ECC 吹付けモ

実線は供試体上面のパイ型変位計 10 個の平均ひ荷重(kN)

高感度変位計吹付け材料： B
材齢： 1ヶ月

60 吹付け材料： A材齢： 1ヶ月
402023 4 523
11荷重(kN)

06 7 8 94 5吹付け材料： B
材齢： 3ヶ月

40923 4 5 6 7 801034

吹付け材料： C
材齢： 3ヶ月

10.1

0.2 0.3
ひずみ (%)

平均ひずみ :

0.4

0.5 0

0.1(a)
0.01%( ① )0.20%( ⑥ )0.2 0.3
ひずみ (%)

0.4

0.03%( ② )0.25%( ⑦ )ひずみ(%)

1.6

吹付け材料： A
1.2 材齢： 1ヶ月
0.8

0.05%( ③ )0.30%( ⑧ )
1.6

00

1.6

1.6

吹付け材料： A
1.2 材齢： 3ヶ月
0.8
00P7 P8P9 P100.15%( ⑤ )吹付け材料： B
材齢： 1ヶ月

0.80.4(b)0.10%( ④ )0.35%( ⑨ )吹付け材料： B
1.2 材齢： 3ヶ月

0.4P5 P60.20.80.4P3 P40.1
ひずみ (%)

1.20.4P1 P20.5 0

荷重−平均ひずみ関係

ひずみ(%)

ひずみ(%)

吹付け材料： C
材齢： 1ヶ月

60 吹付け材料： A
材齢： 3ヶ月

20 2ひずみ(%)

パイ型変位計P1 P2P3 P4P5 P6P7 P8 P9P10

各箇所のパイ型変位計によるひずみ分布

吹付け材料：A、材齢：１ヶ月

吹付け材料：B、材齢：１ヶ月

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 P9 P10
吹付け材料：A、材齢：3 ヶ月

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 P9 P10
吹付け材料：B、材齢：3 ヶ月

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 P9 P10P1 P2 P3 P4 P5 P6(c) パイ型変位計の定着位置とひび割れ発生状況
図−4P7 P8P9 P10

荷重−ひずみ関係、ひずみ分布およびひび割れ発生状況(補強筋：無し)

ずみである。2 種類の方法により計測した荷重−発生前にモルタルが受持っていた引張力をひび割ひずみ関係は，若干の差異はあるものの，ほぼ同れ後に補強筋が肩代わりできなかったものと考えじ形状であった。

られる。一方，ECC 吹付けモルタル A，B の場合，いずれの補強筋の条件のもとでも，補修用吹付いずれの部材においてもひびわれ発生後に荷重がけモルタル C に比べ，ECC 吹付けモルタル A，B増加するひずみ硬化特性が見られた。すなわち，の最大荷重および最大荷重点におけるひずみが大ECC はひび割れ後も引張力を負担できることかきくなった。補修用モルタル C の場合，ひび割れら，部材としての引張耐荷力は補強筋と ECC の双が発生すると同時に鋼材が降伏しひび割れ幅が急方の耐荷力を重ね合わせたものとなった。ECC 吹激に拡大した。補強筋量が少ないため，ひび割れ付けモルタル A，B を用いた部材の最大荷重に差荷重(kN)

高感度変位計吹付け材料： B
材齢： 1ヶ月

60 吹付け材料： A
材齢： 1ヶ月
40 24荷重(kN)

2160 吹付け材料： A
材齢： 3ヶ月

吹付け材料： B
材齢： 3ヶ月

最大のひび割れ幅(mm)1230234 51
0.1

0.2 0.3
ひずみ (%)

00.1

0.5 00.1

0.2 0.3
ひずみ (%)

0.4

0.4

0.5 00.1

0.01%( ① )0.20%( ⑥ )0.2 0.3
ひずみ (%)

0.03%( ② )0.25%( ⑦ )ひずみ(%)

吹付け材料： A
1.2 材齢： 1ヶ月
0.8

0.4

0.2

0.50.05%( ③ )0.10%( ④ )0.30%( ⑧ )0.35%( ⑨ )1.6
吹付け材料： B
1.2 材齢： 1ヶ月

0
吹付け材料： A
材齢： 3ヶ月

1.2
0.8

ひずみ(%)

0.4

01.6

1.6
0.8
0.4

00(b)

P7 P8P9 P10

吹付け材料： B
材齢： 3ヶ月

1.2

0.4
P5 P6

0.15%( ⑤ )0.80.4P3 P40.1
ひずみ (%)

荷重−平均ひずみ関係ならびに最大ひび割れ幅−平均ひずみ関係

1.6

P1 P2

0.5 0

吹付け材料： B
材齢： 3ヶ月

0.2 0.3ひずみ (%)

平均ひずみ :ひずみ(%)

0.4

1 吹付け材料： A
材齢： 3ヶ月
0.50

吹付け材料： C
材齢： 3ヶ月

5 6 7 8 94896 740(a)ひずみ(%)

300

吹付け材料： C
材齢： 1ヶ月

8 975 6320 120パイ型変位計

P1 P2P3 P4P5 P6P7 P8 P9P10

各箇所のパイ型変位計によるひずみ分布

吹付け材料：A、材齢：１ヶ月

吹付け材料：B、材齢：１ヶ月

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 P9 P10
吹付け材料：A、材齢：3 ヶ月

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 P9 P10
吹付け材料：B、材齢：3 ヶ月

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 P9 P10P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 P9 P10(c) パイ型変位計の定着位置とひび割れ発生状況
図−5 荷重−ひずみ関係、ひずみ分布およびひび割れ発生状況(補強筋：溶接鉄筋網)はほとんど認められなかったが，最大荷重点におなった。これは，先述のように，ECC と補強筋のけるひずみは A に比べ B の方が大きくなった。

耐荷力の重ね合わせができることと，エキスパン

ECC 吹付けモルタル A，B の場合，最大荷重は，ドメタルに異方性があり部材軸方向の耐荷力が大補強筋の無い部材，溶接鉄筋網を配置した部材，エキスパンドメタルを配置した部材の順に大きくきいことによると考えられる。
最大荷重点の平均ひずみは，ECC 吹付けモルタ

荷重(kN)60

4 540

吹付け材料： A
6 7材齢： 1ヶ月

高感度変位計パイ型変位計吹付け材料： B
吹付け材料： C
6 7 8 9
材齢： 15ヶ月
材齢： 1ヶ月

231320 24120

100.1

0.2 0.3
ひずみ (%)

0.4

ひずみ(%)
ひずみ(%)

0.5 00.1

6 7 8 90.2 0.3
ひずみ (%)

0.03%( ② )0.25%( ⑦ )吹付け材料： A
材齢： 1ヶ月

1.2

0.4

0.8

0.05%( ③ )0.30%( ⑧ )1.600
吹付け材料： A
材齢： 3ヶ月

0.80(b)P7 P8

吹付け材料： B
材齢： 3ヶ月

0.80P5 P60.15%( ⑤ )吹付け材料： B
材齢： 1ヶ月

1.20.4P3 P4

0.10%( ④ )0.35%( ⑨ )1.60.4

P1 P2

0.2

0.8
0.41.20.1ひずみ (%)

1.20.41.60.5 0

荷重−平均ひずみ関係

0.01%( ① )0.20%( ⑥ )1.6

吹付け材料： C
材齢： 3ヶ月

231(a)

平均ひずみ :

54ひずみ(%)

3ヶ月
4 5 6 7 材齢：
37 8 940 20吹付け材料： B
材齢： 3ヶ月

吹付け材料： A60

ひずみ(%)

荷重(kN)

0P9 P10P1 P2P3 P4P5 P6P7 P8 P9P10

各箇所のパイ型変位計によるひずみ分布

吹付け材料：A、材齢：１ヶ月

吹付け材料：B、材齢：１ヶ月

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 8P9 P10
吹付け材料：A、材齢：3 ヶ月

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 P9 P10
吹付け材料：B、材齢：3 ヶ月

P1 P2 P3 P4 P5 P6
図−6P1 P2 P3 P4 P5 P6
P7 P8 P9 P10(c) パイ型変位計の定着位置とひび割れ発生状況

P7 P8P9 P10

荷重−ひずみ関係、ひずみ分布およびひび割れ発生状況(補強筋：エキスパンドメタル)

ル B では補強筋の有無にかかわらず 0.3％程度でると，いずれの材料もモルタルの強度増加のため，あったが，ECC 吹付けモルタル A では，補強筋が最大荷重が大きくなる傾向を示した。ECC 吹付け無い部材に比べ，補強筋を配置することで大きくモルタル B の 2 個の部材では荷重−ひずみ関係のなる傾向となった。すなわち，ECC 吹付けモルタ形状は似ていたが，ECC 吹付けモルタル A では B

ル A のように引張変形能が小さい ECC に補強筋に比べ 2 個の部材の形状の差が大きかった。

を組み合わせることにより，部材としての引張変(2)形能が大きくなった。

図−4〜6 の(b)に示すひずみ分布は，図の(a)の荷材齢 1 ヶ月と 3 ヶ月における試験結果を比較す

ひずみ分布およびひび割れ発生状況

重−ひずみ曲線上の①〜⑨の時点において，10 個のパイ型変位計により計測したものである。図の合わせたものとなった。

(c)に示すひび割れ発生状況は，引張試験終了後に，(4) 引張変形能が小さい ECC 吹付けモルタル A

幅約 0.01mm 以上のひび割れをトレースし，パイに補強筋を組み合わせることにより，部材とし型変位計の位置と関連させて示した。なお，補修ての引張変形能が大きくなった。

用モルタル C のひずみ分布とびひび割れ発生状況は省略した。

(5) ECC 吹付けモルタル A に比べ B の方が，ひずみとひび割れがより広範囲に分散した。パイ型いずれの補強条件の場合にも，ECC 吹付けモル変位計を連続して設置する方法は，ECC のひず

タル A に比べ B の方が，広範囲にわたってひずみみ分布の推移をモニターするうえで有効であっが分布し，多くのひび割れが観察された。A およた。

び B とも，材齢 1 ヶ月に比べ材齢 3 ヶ月における(6) 溶接鉄筋網で補強した部材では，A および B

ひずみ分布およびひび割れ分散性の程度が若干低ともに，溶接鉄筋網のピッチ(100mm)とほぼ同い結果となった。パイ型変位計を連続して設置すじ間隔にひび割れが生じる傾向が認められた。

ることにより，ECC のひずみ分布の推移をモニタ

これは，引張力に直角方向に配置された鉄筋がーすることができた。

ひび割れを誘発したためと考えられる。

補強筋がエキスパンドメタルの場合には，A お
よび B ともに，補強筋の無い部材と似たひずみ分

謝辞

布やひび割れ分散性となったが，溶接鉄筋網で補ECC の試験施工に擁壁を使わせていただくと強した部材では，溶接鉄筋網のピッチ(100mm)ととに，ご協力いただいた岐阜県東濃用水道事務所

ほぼ同じ間隔にひずみが生じる傾向にあった。こに対し，お礼申し上げる次第である。の傾向は，B に比べ A でより顕著であった。これ
は，溶接鉄筋網の場合，部材軸に直角な方向（引参考文献

張力に直角な方向）に配置された鉄筋がひび割れ

1)Li, V.C.: From Micromechanics to Structuralを誘発したためと考えられる。

Engineering – The Design of Cementitious
Composites for Civil Engineering Applications,

4．まとめ

Journal of Structural Mechanics and Earthquake(1) アルカリ骨材反応によるひび割れが生じた重Engineering, JSCE, No.471/I-24, pp.1-12, 1993

力式コンクリート擁壁を対象として，修景を目

2)Li. V.C.: Reflections on the Research and

的に ECC の吹付けにより表面の補修を実施しDevelopmentた。ECC の表面は良好な仕上がりとなり，施工

Composites (ECC), Proceedings of the JCI

後 3 ヶ月の時点では目視によるひび割れは確認Internationalされていない。補修用モルタルには施工後１ヶReinforced Cementitious Composites (DFRCC)

月以内に微細なひび割れが目視により確認され– Application and Evaluation -, JCI, 2002.10

た。

ofEngineeredWorkshop

onCementitiousDuctileFiber3)日本コンクリート工学協会：高靭性セメント複(2) ECC 吹付けモルタル A，B には，曲げならびに合材料を知る・作る・使う，高靭性セメント複引張荷重下で顕著なひずみ硬化特性が認められ合材料の性能評価と構造利用研究委員会報告た。最大荷重点における変形（あるいはひずみ）

書, 2002.1

は，A に比べ B の方が大であった。

4)閑 田 徹 志 , 斉 藤 忠 , 坂 田 昇 , 平 石 剛 紀 ： PVA(3) ECC はひび割れ後も引張力を負担できること

繊維を用いた高靭性 FRC による吹き付け補から，補強筋量が小さくても部材としての引張修材料の基礎的特性, コンクリート工学年次

耐荷力は補強筋と ECC の双方の耐荷力を重ね論文集, Vol. 23, No. 1, pp. 480-485, 2001