INSS JOURNAL Vol . 26 2019 NT‑498

非線形超音波法による照射ミクロ組織変化の評価‑ 原子炉容器鋼の照射組織変化 ‑Evaluation of Radiation-induced Microstructural Change by Nonlinear Ultrasonic Method−Microstructural Evaluation in Reactor Vessel Steels under Irradiation−
小島石田

敦子（Atsuko Kojima）＊1

仁志（Hitoshi Ishida）＊1

藤井川嶋克彦（Katsuhiko Fujii）＊1

紘一郎（Koichiro Kawashima）＊2

要約
原子炉容器の照射脆化評価に対する非線形超音波法の適用性の検討を目的に，5MeV の電子線を 290℃で照射量 0.022dpa まで照射した原子炉容器鋼（A533B 鋼：0.16wt%Cu）に対して
超音波非破壊材料評価法のうち水浸局部共振高調波法を用いた測定を実施した．電子線照射試料と非照射試料を測定した３次高調波像において，電子線照射試料で大きな振幅が得られた．３次
元アトムプローブ（APT）測定の結果，電子線照射試料には，平均直径が 2.0nm の Cu を含む溶質原子クラスタ，いわゆる Cu リッチ析出物が高密度（照射量 0.015dpa で 3.2 × 1023m‑3）に形成していた．３次高調波振幅に高エネルギー電子線照射の有無による差が認められたのは，Cu リッ
チ析出物の形成をとらえた結果と示唆される．
キーワード

非線形超音波法，３次高調波，照射脆化

Abstract
The applicability of the nonlinear ultrasonic technique for evaluating irradiation
embrittlement of reactor vessel steels was examined. The acoustic nonlinearity intensity maps ofthird local resonance harmonic imaging were measured for A533B steel of 0.16wt% Cu irradiatedat 290℃ to 0.022dpa by 5MeV electrons. The acoustic nonlinear intensity of the irradiatedspecimen was larger than that of the unirradiated one. Fine Cu-rich precipitates of 2nm diameter
were observed in the irradiated specimen by atom probe tomography（APT）. The number
density of the precipitates was 4.3×1023m‑3 at 0.015dpa. The diﬀerence in acoustic nonlinear
intensity between irradiated and unirradiated specimens indicates the sensitivity of ultrasonicnonlinearity to detection of microstructural changes such as Cu-rich precipitate formation in
irradiated reactor vessel steels.
Keywords

nonlinear ultrasonic technique, third harmonic wave, radiation embrittlement

1. はじめに的な評価手法の研究も実施されている（5）〜（11）．
原子炉容器の照射脆化を非破壊的に評価する試み

原子炉容器を構成する低合金鋼は中性子脆化など

は 1990 年代から行われ，電気抵抗法，
熱起電力法（12），の事象により経年変化が生じるが，原子炉容器の超音波法等（13）が試みられてきた．線形超音波法で健全性は原子炉容器と同一の材料から製作されたは，欠陥部からの散乱波振幅が，粒界散乱ノイズあ監視試験片をあらかじめ炉内に装備し，計画的にるいは異種材料界面の反射波振幅より十分大きい場

取り出して破壊試験を実施することで確認されて合には欠陥を検出できるが，逆の場合は検出が困難

（1）〜
（3）

．しかし，原子力発電所の運転期間が認である（14）．これに対して，非線形超音波法は，単可により 40 年から 60 年へ延長された場合には，炉一周波数の大振幅正弦波バースト波により励起され内に装備された監視試験片に不足が生じる可能性がる繰返応力が材料内の異質部・不健全部を揺り動かあり，使用済み監視試験片の再生などの研究が進めしたときに生ずる，正弦波からの波形のゆがみを高

いる

（4）

られている

．また，監視試験片の脆化の非破壊＊ 1 （株）原子力安全システム研究所＊ 2 超音波試材料診断研究所

技術システム研究所

調波（入射周波数の整数倍）あるいは分調波（入射INSS JOURNAL Vol . 26 2019 NT‑4（a）電子線照射試料（20）99（b）高調波測定用試料
図１

周波数の分数）として抽出し，その振幅を用いて欠

試料形状
,
．
いる（18）（19）

陥を検出・評価する方法である．材料内不健全部あ本研究では，高エネルギー電子線で照射された原

るいは部分接触面における引張側と圧縮側応力ひず

子炉容器鋼について，照射に伴うミクロ組織変化とみ応答の差が大きいほど，波形のゆがみが増大す

硬さの増加を非線形超音波法のうち水浸局部共振高る（14）．材料変化に対する高調波の感受性に着目し調波法による３次高調波の変化で検出することを試て，中性子照射された原子炉容器鋼に対する測定がみ，照射脆化評価に対する非破壊評価法としての非（15）．この中で，照Matlack らによりなされている

射量と照射温度，銅（Cu）含有量の異なる試料について２次高調波の振幅が測定され，照射量による振幅の増大と Cu 含有量の高い材料で大きな振幅が得られている．また，照射後の回復焼鈍と再照射によっても２次高調波の振幅が変化することが示され

線形超音波法の適用性を検討した．

2. 実験方法
2.1 供試材ており，非線形超音波法により微細構造の変化を検供 試 材 に は，Cu 含 有 量 が 0.16wt% の A533B 鋼

出することが可能であると報告しているが，まだ研を用いた．化学組成（wt%）は，Fe-0.17C-1.45Mn-

究例は少ない．

0.29Si-0.011P-0.55Ni-0.11Cr-0.50Mo-0.16Cu である．照照射脆化の機構の理解については，ナノメートル

射は 5MeV 電子で行い，照射温度は 290 ± 5℃，損

（nm）・スケールの極めて微細な溶質原子クラスタ

傷 速 度 は 2 × 10‑8dpa/s， 最 大 照 射 量 は 0.022dpaの形成やマトリックス損傷と呼ばれる照射欠陥集合で あ る． 電 子 線 照 射 条 件 の 詳 細 は 前 報（20） に体の形成が照射脆化因子であり，材料組成や照射条

ま と め て 示 さ れ て い る． 図 １（a）に 示 し た 寸 法件が異なる場合の照射ミクロ組織変化を把握して，48 × 10 × 1mm の板状の試料の左側から，図１に示

それらの硬化への寄与度を明らかにすることが重要

す 17 × 10 × 1mm の測定用の試料を切り出した．局である．最近の研究から，３次元アトムプローブ部共振法では，板厚や試料表面の凹凸による影響（atom probe tomography, APT）分析により，溶を受けやすいため，測定用試料の両面を研磨紙で質原子クラスタとして Cu，マンガン（Mn），ニッ#1200 まで研磨した後に DP- 懸濁液 15μm で研磨し，ケル（Ni），シリコン（Si）が集積したクラスタが板厚を 0.67 ± 0.01mm とした．図１（b）に示す測定形成されること，透過型電子顕微鏡（transmission用の試料とした．

electron microscopy, TEM）観察により，マトリッ

図１（b）に示した試料の左端からの距離に対する

クス損傷として格子間原子型の転位ループが形成さ照射量の分布を図２に示す．左端から 10mm の平均

（16）〜
（19）

．また，溶

照射量は 0.008dpa である．なお，図１（b）に示した質原子クラスタの組成が材料の組成に依存するこ

試料面における短辺方向には照射量の分布はない．

と，形成したクラスタの体積率によって硬化量を比

また，試料の厚さ方向での減衰は，厚さ 1mm の場合，

較的よく整理でき，脆化の主要因は溶質原子クラ表面と裏面で約 10％と見積もられる．

れることが明らかになっている

スタの形成であると考えられることが報告されて

INSS JOURNAL Vol . 26 2019 NT‑4

100（W）ニードルの先端に固定し，リング状にビームを走査して円錐状に加工した．なお，加工の進行に↷ᑕ㔞(dpa)つ᱁໬ࣅ࣮࣒ᙉᗘ,伴いリングの大きさとイオンビームの強度と加速電圧を小さくすることで，加工ビームの影響を極力排除しつつ先端径 0.1μm の針状に加工した．
APT 測定で収集したデータは，質量／電荷比
ごとに元素の種類を決定した．なお，３次元像のz 方向長さを最適化するために，電圧パルスモード で は Evaporation Field = 33.0V/nm と Image

ヨᩱ➃㠃࠿ࡽࡢ㊥㞳(mm)図２

高調波測定試料の照射量分布（20）2.2 硬さ測定

Compression Factor = 1.20， レ ー ザ ー パ ル ス
モ ー ド は Evaporation Field = 30.0V/nm と Image
Compression Factor = 1.65 を 用 い て 画 像 処 理 を行った．
多くの元素において，質量 / 電荷比は元素固有の硬さは，
ミツトヨ社製の微小硬さ試験機（HM-221）値となるが，いくつかの元素では，異なる元素が同を用い，ビッカース硬さ試験により測定した．試験じ質量 / 電荷比を持つ．鉄鋼に含まれる元素の場合，荷重は，0.5kg とした．電子線照射試料の照射量は質量 58 の Fe と Ni が同じ質量 / 電荷比を持つことに

図２に示したように，穴のない側の試料端面からなり，質量 / 電荷比からは個々の原子がどちらの元離れるに従い小さくなる．ビッカース硬さ計測位

素であるかを決定することは不可能である．バルク

置は，電子線照射試料において照射量が 0.015dpa，の平均組成を調べる場合には，質量 / 電荷比が持つ0.013dpa，0.011dpa，0.009dpa，0.007dpa の ５ 点 の元素の濃度を同位体の存在比を基に配分することで領域でそれぞれ５か所を測定した．なお，電子線を値を求めることができるが，個々の元素の局所的な照射する際に固定ねじを差し込んでいた穴の周辺に濃度変化を評価する場合にはこの方法は妥当では関しては，電子線が当たっていないため測定箇所にない．そこで本研究では質量 58 の元素として取りは含めなかった．電子線非照射の A533B 鋼から切扱った．

り出した非照射試料においても同様の場所を測定した．

2.3 APT 測定

2.4 水浸局部共振高調波法
水浸局部共振高調波計測装置の構成を図３に示す．板厚により算出される共振周波数の縦波を水浸APT による溶質原子クラスタの形成の測定は，集束探触子により，水中に水平に置いた一定厚さの電子線照射試料の 0.007dpa および 0.015dpa の照射

板状試料に垂直入射し，集束超音波ビーム径×板厚

領域に対して実施した．

の局部領域だけに発生させた水平板面内の共振振幅

APT 測定には，日本原子力研究開発機構の新型についての分布を局部共振高調波像として可視化し転換炉原型炉ふげんの管理区域内にある高経年化分

た．この方法は，引張塑性域や疲労き裂先端の塑性

析室の CAMECA 社製の LEAP3000XHR を用いた．

域等の可視化が可能である（21）．

測定は電圧パルスモードとレーザーパルスモードで行った．電圧パルスモードでは試料温度は ‑223℃，
パルス比は 0.2，レーザーパルスモードでは試料温度は ‑238℃，レーザー出力 0.2nJ，パルス周波数は200kHz とした．測定用の針状の試料は，HITACHI
製 の 集 束 イ オ ン ビ ー ム（focused ion beam, FIB）
加工装置（NB5000）を用いて作製した．集束イオ
ンビーム加工装置を用いて，寸法 2 × 2 × 10μm の角柱状に切り出した微小サンプルを，タングステン

図３

水浸局部共振高調波計測装置の構成

INSS JOURNAL Vol . 26 2019 NT‑4101

水浸局部共振高調波法による局部共振高調波像の 測 定 に は， 中 心 周 波 数 30MHz， 水 中 焦 点 距 離60mm，素子径 6mm の探触子，大振幅正弦波バー
スト波の発生装置には RITEC 社製の RPR-5000 を用いた．また，基本波の 1% 程度の微弱な高調波成分を抽出するためにアナログハイパスフィルタを用い，3 〜 100MHz の範囲で複数の遮断周波数を切り替えることができる．

3. 結果
3.1 硬さ測定
測定領域ごとの硬さの測定結果を図４に示す．エラーバーは測定値の標準偏差である．電子照射試料の電子線照射領域の硬さ測定値は，非照射試料よりも大きい．測定された硬さの差はビッカース硬さ
20 ‑ 40 であり，照射量の減少に伴い小さくなる傾

HV0.5

向である．

図5

0.015dpa 照射領域の元素マップ

析は，クラスタのコアを形成する元素を定義し，クラスタのコアを抽出する．次に，クラスタを構成すヨᩱ➃㠃࠿ࡽࡢ㊥㞳(mm)る各コア原子から設定した距離内に存在するその他

図４の原子（周辺原子）を抽出する．最後に，各周辺原

硬さ分布子について，その原子から一定の距離以内に存在するコア原子の数が設定した個数に満たないものを取

3.2 APT 測定

り除く．今回の解析では，Cu，Ni，58，Si，Mn をクラスタのコア元素と定義し，コア原子の抽出に用

図５に，電子照射試料の 0.015dpa 照射領域で得いるしきい距離には 0.5nm を用い，コア原子が 20られた Cu，Ni，58，Si，Mn，P の元素マップの一個以上のものだけをクラスタとして取り扱った．ま例をそれぞれ示す．Cu が集積した箇所が観察され，た，周辺原子の抽出に用いるしきい距離には 0.5nm

Cu を含む溶質原子クラスタが形成していることがを用いて周辺原子を含めたクラスタを抽出した．最分かる．また，非常に高密度に溶質原子クラスタが後に，周辺原子のうち 0.5nm 以内に Mn，Ni，58，

形成していることが分かった．

Si，Cu が３個未満のものを取り除いた．

測定された原子マップに対して，再帰的探索アル（22）

ゴリズムに基づくクラスタ解析を行った．本解クラスタの一部として抽出された原子を解析する
ことで，クラスタの大きさと数密度を求めた．なお，

INSS JOURNAL Vol . 26 2019 NT‑4102

クラスタの数密度の算出には抽出された全てのクラケールにより振幅の大きさを色調に変換し表示した

スタを用いたが，直径の算出には測定範囲の境界周ものである．中心から左側が電子線照射試料，右側辺に位置するものを除外した．これは，測定範囲のが非照射試料である．励起による共振終了後の自由境界周辺に位置するクラスタは，測定範囲内に一部振動の波形において，電子線照射試料と非照射試料しか含まれていない可能性があるためである．

の違いを表示できるように，時間軸にゲートを設定

電子線照射試料の 0.007dpa の領域では，溶質原

し，その間の振幅値を表示したものである．いずれ

子クラスタの平均直径は 1.9nm であり，数密度はの励起電圧においても電子線照射試料の右側部分の

22‑3

1.6 × 10 m であった．また，0.015dpa の領域では，
23‑3

平均直径は 2.0nm であり，数密度は 3.2 × 10 m で振幅が非照射試料より有意に大きくなることが分かった．

あった．なお，電圧パルスモードとレーザーパルス
モードにおいて，平均直径と数密度の結果に相違はなかったため，合わせて結果を算出した．

（2）３次高調波像と３次高調波波形の例
周波数 25.80MHz，40 サイクルのバースト波を入射し，50MHz ハイパスフィルタを用い，励起電圧3.3 水浸局部共振高調波法

38V の条件で測定した３次高調波像と３次高調波波形の例を図７に示す．３次高調波波形は，３次高調（1）基本波像と基本波波形の例

㸱ḟ㧗ㄪἼീ

周波数 25.75MHz，60 サイクルのバースト波を入射し，30MHz ハイパスフィルタを用い，励起電圧が 78V，58V，38V の条件で得られた基本波像と基本波波形の例を図６に示す．基本波波形は，それぞれの基本波像中の黄線の交点における波形である．
入射共振周波数は，電子線照射部で振幅が最大となるように設定した．

㸱ḟ㧗ㄪἼἼᙧ

基本波波形は，振幅低下前の左側が励起により共振した波形，右側部分が励起による共振終了後の自由振動の波形を示す．自由振動は，水による減衰のため，時間の経過とともに振幅が低下する．
基本波像は，各試料の水平板面内の位置により異図７なる共振振幅をもとに，その分布を図中のカラース（a）励起電圧 78V

図６（b）励起電圧 58V

共振周波数 25.80MHz，50MHz ハイパスフィルタ
使用による３次高調波像と３次高調波波形の例（３次高調波像中の赤線の交点における３次高調波波形）（c）励起電圧 38V

共振周波数 25.75MHz，30MHz ハイパスフィルタ使用による基本波像と基本波波形の例（基本波像中の黄線の交点における基本波波形）

INSS JOURNAL Vol . 26 2019 NT‑4

103

波像中の赤線の交点における波形である．３次高示す．減衰波の時間積分量算出には，y 方向におい調波像においても，電子線照射試料の右側部分のて 100 分割したうちの 11 〜 90 行のデータを使用し，振幅が非照射試料より有意に大きくなることが分両端部のデータは除外した．電子線照射試料では，かった．

図２に示す局部共振高調波測定試料の照射量分布とよく相関する積分量の変化が得られた．また，非照（3）３次高調波振幅の定量評価

射試料では一定の積分量が得られた．

解析の対象とした３次高調波像と３次高調波波形の例を，図８に示す．3 次高調波波形は，３次高調
波像中の赤線の交点における波形である．３次高調

4. 考察

波像の各計測点の３次高調波について，減衰波領域

電子線照射試料と非照射試料の３次高調波像で比の波形の面積を算出し，図１（b）に示した試験片の較した結果，試料板厚から算出される最低次共振

縦方向（y方向）について平均化して，電子線照射試

周波数 4.30MHz の６次共振周波数 25.8MHz を入射料と非照射試料を比較した．図８の３次高調波像の左したとき，振幅に有意な差が認められた．しかし，端を０として，照射量が変化する方向（x方向）の各

３次高調波像では，各試料内の近接する測定点の間位置における減衰波の時間積分量の変化を，図９にでも色調の変化が認められた．各測定点の振幅の大きさにばらつきがあると考えられ，振幅値のみの比㸱ḟ㧗ㄪἼീ

(mm)

較は難しい．そこで，電子線照射領域で共振する周波数では，非照射領域では共振継続時間が短くなศ๭

ることを考慮し，３次高調波像の y 方向で平均した３次高調波の減衰波領域の時間積分を算出し，電子線照射試料と非照射試料で比較した．図８に示した㟁Ꮚ⥺↷ᑕヨᩱ㠀↷ᑕヨᩱ㸱ḟ㧗ㄪἼἼᙧ
150

᣺ᖜ(%)

100

エネルギー電子線照射の有無で有意な差が認められ，定量的な評価ができる可能性が得られた．

ບ㉳࡟ࡼࡿἼᙧ

また，高調波の減衰波領域の時間積分量が多く積ບ㉳⤊஢ᚋࡢἼᙧ

算された電子線照射試料の領域では，電子線照射に

ῶ⾶Ἴ㡿ᇦ

50
0

伴う硬さの増加が認められ，直径が約 2nm で数密-50

度が 1023m‑3 程度の Cu リッチ析出物が形成してい

-100
-150

た．この結果から，３次高調波像に高エネルギー
30.4

32

33.6

35.2

36.8

᫬㛫(μs)

リッチ析出物の形成をとらえた結果であると考え㸱ḟ㧗ㄪἼῶ⾶Ἴࡢ᫬㛫✚ศࡢᕪ

解析対象の３次高調波像と３次高調波の例（３次高調波像中の赤線の交点における３次高調波）

電子線照射の有無による差が認められたのは，Cu㸱ḟ㧗ㄪἼῶ⾶Ἴࡢ᫬㛫✚ศ

図８ように，減衰波の時間積分量を比較することで，高◳ࡉࡢᕪx᪉ྥࡢ఩⨨(mm)

図9y 方向で平均化した減衰波の時間積分の x 方向の位置による変化

図 10

硬さと３次高調波減衰波の時間積分量の電子線照射に伴う変化の関係

INSS JOURNAL Vol . 26 2019 NT‑4

104

られる．

健全性評価）”，非破壊検査，vol.52，No.5，

図 10 には，硬さと３次高調波の減衰波領域の時May2003，pp.235‑239（2003）．

間積分量の電子線照射に伴う変化の関係を示す減衰（6） 鎌田康寛，高橋正氣，荒克之他，“ 圧延及び波の時間積分量は，ビッカース硬さ試験を行った地

熱時効した FeCu モデル合金の脆化と磁気特点に対応する範囲で値を算出した．硬さの差の増加

性 ”，日本保全学会第２回学術講演会要旨集，に伴い時間積分量の差も増加し，両者に相関が確認

pp.173‑174（2005）．

された．照射脆化は硬さと相関することから，３次（7） 中東重雄，程衛英，志波光晴他，“ 材料劣化

高調波減衰波領域の時間積分量が照射脆化の要因

評価技術に関する研究 電磁気的手法による圧となるミクロ組織変化の指標となる可能性が得ら

力容器鋼（SQV2A）の照射脆化度評価 ”，溶れた．

接・非破壊検査技術センター技術レビュー，
vol.2，pp.34‑40（2006）．

5. まとめ（8） M. Delnondedieu, J.F. Coste, H. Hegeman,
et al., “GRETE project-Evaluation of non-

照射脆化評価に対する非線形超音波法の適用性

destructive testing techniques for monitoringの検討を目的に，電子線照射した原子炉容器鋼

of material degradation,” Article presented（A533B 鋼：0.16wt%Cu）を供試材として，高エネ

at FISA 2003 symposium, Luxembourg, 10-ルギー電子線照射試料と非照射試料について水浸局

13 November,（2003）．

部共振高調波法による測定を行い，３次高調波の変（9） G . D o b m a n n , I . A l t p e t e r , M . K o p p ,化と照射硬化およびミクロ組織変化との関係を調べ“Nondestructive materials characterization

た．３次高調波振幅に原子炉容器鋼における高エネ

of irradiated nuclear pressure-vessel steel

ルギー電子線照射の有無による差が認められのは，

samples by the use of micromagnetic

Cu リッチ析出物の形成をとらえた結果と示唆されtechniques and in terms of mechanical

た．照射に伴うミクロ変化と硬さの増加を，水浸局

properties,” Russian Journal of

部高調波法により評価できる可能性が得られた．今

Nondestructive Testing, 42, pp.272‑277

後，照射量の異なる試料に対して同様の測定を行い（2006）．

照射量の変化に伴う高調波振幅の変化を調べるとと（10） B. Acosta, L. Debarberis, A. Rito, “Advances

もに，溶質原子クラスタ形成に伴う高調波の変化のi n t h e d e v e l o p m e n t o f t h e “ S T E A M”

機構を明らかにして，照射脆化評価への適用をさら

thermoelectric method for radiationに検討する計画である．

embrittlement assessment,” Proc. 4thInternational Conference on NDE in

参考文献

Relation to Structural Integrity for Nuclear
and Pressurised Components, London, 6-8（1） （社）日本電気協会，原子炉構造材の監視試験
方法の概要，JEAC4201-2007（2007）．
（2） （独）原子力安全基盤機構，高経年化技術評価
審査マニュアル

原子炉圧力容器の中性子照

射脆化，JNES-SS-0507-04（2011）．
（3） 例えば，（独）原子力安全基盤機構，高経年化

December,（2004）．
（11） B . A c o s t a , F . S e v i n i , “ E v a l u a t i o n o firradiation damage effect by applying
electric properties based techniques,” Proc.
Nuclear Engineering and Design, 229,
pp.165‑173（2004）．

技術評価等報告に対する技術審査報告書（関（12） J.P. Massoud, J.F. Coste, J.M. Leborgne,

西電力株式会社美浜発電所３号機）（2006）．

“Thermal Aging of PWR Duplex Stainless（4） （独）原子力安全基盤機構，原子炉圧力容器監

Steel Components Development of a

視試験片の再生に関する調査報告書，JNES-

Thermoelectrical Thechnique as a Non-

SS-0601（2006）．

Destructive Evaluation Method of Aging,”（5） 大岡紀一，石井敏満，“ 原子炉容器用鋼材のProc.7th International Conference on

中性子照射脆化の評価（特集 発電用原子炉のNuclear Engneering, ICONE-7243（1999）．

INSS JOURNAL Vol . 26 2019 NT‑4

105（13） S. Matsubara, Y. kawaguchi, “Evaluation

Y. Nagai, M. Hasegawa, “Hardening andof Thermal Aging in Duplex Stainlessmicrostructural evolution in A533B steels

Steel by nd Velocity Measurement ofunder high-dose electron irradiation,” J. Nucl.

Surface Acoustic wave,” Proc. The First

Mater., 340, pp.247‑258（2005）．

International Conference on NDE in Relation（21） 川嶋紘一郎，“ 非線形超音波を用いた固体材

to Structual Integrity for Nuclear and

料の非破壊評価−内部微細異質部の画像化

Pressurised Components,” 1, pp.262‑270− ”，非破壊検査，62，pp.3‑10（2013）．

（1998）．

（22）J .M. Hyde, C.A. English, “An analysis of the（14） 川嶋紘一郎，“ 水浸超音波法による材料表面

structure of irradiation induced Cu-enriched

近傍及び内部欠陥・異質部の可視化の現状 ”

clusters in low and high nickel welds,” in:

非破壊検査 , 66, pp.171‑177（2017）．

Proc. Mater. Res. Soc. Symp., vol. 650, 2001, p.

（15） K.H. Matlack, J.-Y. Kim, J.J. Wall, J. Qu,
L.J. Jacobs, M.A. Sokolov, “Sensitivityof ultrasonic nonlinearity to irradiated,annealed, and re-irradiated microstructurechanges in RPV steels,” Journal of Nuclear
Materials. 448, pp.26‑32（2014）．
（16） C. English, J. Hyde, “Recent progress inthe understanding of RPV embrittlement,”
Proc. Int. Symp. on Research for Aging
Management of Light Water Reactors, INSS,
p.307（2008）．
（17） M. Hasegawa, Y. Nagai, T. Toyama, Y.
Nishiyama, M. Suzuki, A. Almazouzi, E. vanWalle, R. Gerard, “Evolution of IrradiationInduced Cu Precipitation and Defects in
Surveillance Test Specimens of Pressure
Vessel Steels of Nuclear Power Reactors:
Positron Annihilation and 3 Dimensional
Atom Probe Study,” Proc. Int. Symp. on
Research for Aging Management of Light
Water Reactors, INSS, p.327（2008）．
（18） N. Soneda, K. Dohi, A. Nomoto, K. Nishida,
S. Ishino, “Microstructural analysis of RPVmaterials and development of mechanismguided embrittlement correlation method,”
Proc. Int. Symp. on Research for Aging
Management of Light Water Reactors, INSS,
p.355（2008）．
（19） K. Fukuya, K. Fujii, “A study of radiation
embrittlement using simulation irradiation,”
Proc. Int. Symp. on Research for Aging
Management of Light Water Reactors, INSS,
p.371（2008）．
（20） K. Fujii, K. Fukuya, N. Nakata, K. Hono,

R6.6.1.