INSS JOURNAL Vol . 24 2017 NT 3

90690 合金冷間加工材の PWSCC に及ぼす水素ガスの影響
Inﬂuence of Hydrogen Gas on PWSCC of Cold Worked Alloy 690
寺地
岡本

巧（Takumi Terachi）＊1

山田

マキエ（Makie Okamoto）＊1

卓陽（Takuyo Yamada）＊1

有岡孝司（Koji Arioka）＊1

要約
原子力発電プラントの更なる安全性・信頼性の向上には，690 合金の PWSCC 機構解明が重要である．ニッケル基合金の PWSCC は水素を含む還元性環境で生じるため，機構への水素の関与が示唆されてきた．本研究では，水素ガス導入時の材料変形挙動を評価し，PWSCC 機構
への水素の役割を検討した．その結果，水素ガス中の試験により PWR 一次系相当の低い水素分圧（25 kPa），および温度（320℃）の条件でも，水素が 690 合金（10 〜 30%CW: cold work）のき裂先端を変形させることが明らかとなった．これは水素導入により高応力場で転位の移動が促進され，変形が生じた結果と考えられる．水素による転位の移動を助長する効果は，同時に粒界への空孔拡散を誘起する可能性が有り，690 合金の PWSCC 発生過程として提案されている粒界
キャビティの生成を促すと推察される．そのため，材料の長期健全性を評価する際には水素の影
響を考慮することが重要と考えられる．
キーワード

690 合金，PWSCC，水素ガス，冷間加工度

Abstract
For the further improvement of the safety and integrity of nuclear power plants,
it is important to elucidate the PWSCC mechanism of Alloy 690. Since the PWSCC of nickel
based alloy occurs in a reducing environment containing dissolved hydrogen, the involvement ofhydrogen in the mechanism has been proposed. Material deformation behavior with hydrogengas was evaluated and the role of hydrogen in the PWSCC mechanism was examined. The
results indicated that hydrogen enhances the deformation at the crack tip of Alloy 690（10
to 30% CW: cold work）
even under the condition of low hydrogen partial pressure（25 kPa）
and temperature（320 ℃）corresponding to PWR primary water. The enhancement of dislocation
mobility by hydrogen accounts for the deformation at the condition of a high stress ﬁeld.
Therefore, the eﬀect of accelerating the migration of dislocations by hydrogen enhances thediﬀusion of vacancies to the grain boundaries, which is thought to induce the generation ofgrain boundary cavities which has been previously proposed as the PWSCC initiation process inAlloy 690. Therefore, it is important to consider the inﬂuence of hydrogen when evaluating the
integrity of materials for long term operation.
Keywords

Alloy 690, PWSCC, hydrogen gas, cold work

1. はじめに告されていない．その一方で，強い冷間加工を施した場合に，PWSCC 進展感受性を示すことが報告さ690 合 金 は 加 圧 水 型 軽 水 炉（pressurized water

れている（1）〜（3）．原子力発電プラントは 40 年から 60

reactor: PWR） 一 次 冷 却 水 中 で の 応 力 腐 食 割

年の供用期間が想定されており，更なる安全性及びれ（primary water stress corrosion cracking:

信頼性の向上を果たすには，構造材についての劣化

PWSCC）の対策材として，蒸気発生器の伝熱管や機構を解明することが重要と考えられる．INSS で圧力容器の管台部等の重要な部位で使用されていは，材料劣化に関する研究を長期に亘り継続実施

る．本材料は優れた耐 PWSCC 性を有し，現在までし，ステンレス鋼の照射誘起応力腐食割れ（IASCC）のところ原子力発電プラントでの PWSCC 発生は報や，弁棒等に用いられる SUS630 合金の熱時効な＊ 1 （株）原子力安全システム研究所

技術システム研究所

INSS JOURNAL Vol . 24 2017 NT 3

91

ど，様々な手法により幅広い検討に取り組むことで，

MPa 程度と PWR 一次系水中より高い条件であった

SCC 機構の体系的な理解に努めている．

ため，実機相当条件で同様の事象が起こり得るか更690 合 金 の PWSCC 発 生 に 対 し て は， 粒 界 キ ャに検証が必要である．

ビティが重要な役割を果たす可能性が報告されて水素の役割については，粒界キャビティ生成の加,．粒界キャビティに関する議論は CANDU
いる（4）（5）速因子以外にも水素型 PWSCC 機構に関する挙動が炉（重水減速重水冷却圧力管型炉）における SCC

注目されてきた（13）〜（15）．これは，PWSCC がカソー

およびクリープき裂の発生を契機に，690 合金に対ド側の定電位試験で加速されることを受けて（13），

して検討を深化させたものある．炉系や材料が異な

比較的速い進展速度を示す 600 合金の PWSCC 機構

る事象について深く分析評価することで，従来評価の対象として議論されてきたものである．

されてこなかった現象の重要性を見出した結果で本 研 究 の 狙 い は，690 合 金 に 将 来 PWSCC が 生ある（6）．この粒界キャビティに関する議論は，長期じる可能性を明らかにし，適切に評価されたリスの供用期間中に空孔が集積し，PWSCC を生じさせクを保全に反映することにある．将来起こり得るる事を懸念したものだが，軽水炉程度の温度域で十PWSCC のリスクを評価するためには，機構解明が分な粒界キャビティが成長するには，空孔移動の加必要であり，これまでにも取組みの成果を本誌に寄速因子が必要である．具体的な加速因子としては，,．本稿は 690 合金の PWSCC 発生
稿してきた（16）（17）

冷間加工により導入される空孔に加え，水素の影響研究として実施している取組みの一部を紹介するもでらせん転位の移動に伴い生成する空孔の存在が考ので，特に水素の影響について検討した成果である．

えられる（7）．水素がらせん転位の移動を加速するこ

具体的には，固体中に吸収された水素が 690 合金のとは，透過型電子顕微鏡内で環境セルに水素を添加

PWSCC に及ぼす影響を検討するために，PWR 一

した時に転位の移動が加速される事象として直接的

次系水中相当の水素分圧条件で高温ガス中試験を行（8）な観察例が有る ．また，主に鉄鋼材料の水素脆化

い，水素ガス導入時の変形挙動を評価した．加え

研究の成果として，多くの材料が水素の影響によりて，PWSCC への影響因子として知られる温度，加（9）

軟化や硬化することが報告されているが ，PWR

工度，材料をパラメータとして水素ガスの影響を調プラントの実機環境で同種の加速効果が生じるかど

べた．また，
ガス中試験のデータを解釈するために，

うかは確認されていない．

PWR 一次系模擬水中で溶存ガスをアルゴンガスか

材料特性に水素が影響する事象の一つとしては，

ら水素ガスに切り替え，
ガス置換の影響を評価した．

水素助長局所塑性（Hydrogen enhanced localized

これにより，690 合金が PWSCC を生じさせるリス

plasticity: HELP）が知られており，SCC 機構との

クと水素の関係について検討を行った．

（10）（
, 11）

関係についても議論されてきた．Paraventiら（12） は Ni-16Cr-9Fe 合 金 を 用 い， ア ル ゴ ン ガ ス，

2. 実験方法

水素ガスおよび PWR 環境中でクリープ試験を行い，定常クリープ速度が水素ガス中と PWR 環境中（1）供試材および試験片試験に供した 690 合金および 600 合金の組成をで加速することを報告している．690 合金に対して（7）が高温ガス中試験において，環境表１に示す．690 合金は溶体化熱処理＋ TT 処理

をアルゴンガスから水素ガスに切り替えた時に材料（700℃× 15 h），600 合金は 1050℃× 30 min の熱が短期間に変形することを確認している．これらの処理を施した材料である．高温ガス中試験の試

知見は，固体中に吸収された水素が変形を加速す験片形状を図１に示す．図１（a）は治具の変形量ることを示し，その過程で転位や空孔の拡散が助を評価するために用いた予備試験用の試験片で，長されることを示唆している．しかし，Arioka ら

0.5T CT（compact tension）試験片からき裂部の報告は試験温度が 450℃と高く水素ガス分圧も 0.1を除いた形状とした．図１（b）は ASTM（E399）

は，Arioka ら

表１Mn

試験材の化学組成

C

Si

P

S

Ni

Cr

Fe

Cu

690 合金

0.019

0.30

0.32

0.009

0.0006

59.25

30.18

9.42

0.04

600 合金

0.060

0.33

0.35

0.006

〈0.001

76.26

16.02

6.94

0.03

INSS JOURNAL Vol . 24 2017 NT 3

92

31.2

12.5

表２
材料

冷 間
温度
応 力
加工度
（℃） （MPa √ m）
（%）

30

分類

試験マトリックス

─690 合金（a）予備試験用試験片

ガス
環境

320
20

600 合金
360

PWR
模擬水

予
試

備
験

標
状

準
態

600 合金250

690 合金

備考

40

10
30

320

20

温 度
依存性
加工度
依存性
水環境

（3）PWR 一次系模擬水中における水素ガス変更試験
ガス中試験と同様の試験を PWR 一次系模擬
図１（b）0.5T CT 試験片水中で行った．試験水は標準的な PWR 一次系

高温ガス中試験の試験片形状

模擬水として，320℃のほう酸，水酸化リチウ
ム 水（500ppmB + 2ppmLi） を 用 い， 図 １（b）に準拠した 0.5T CT 試験片である．試験片は圧延の試験片形状に加工した 690 合金（20%CW）へ

後にき裂進展速度が速い方位として知られる T-L

K=40 MPa √ m の定荷重を付与した．アルゴン

方位にて切り出し製作した．

脱気水の条件で試験を開始後，140 時間経過時に溶存水素 30 cc・STP/kg-H2O 条件に切り替えた．

（2）高温ガス中試験

この時，試験水の平均流量は約 3 L/h，圧力容器

使用装置は定荷重を付与できる常圧の一般的の容量は 1.4 L であった．その後，温度条件およなクリープ試験機で，容器の内容積 9.2 L，内部

び溶存ガスの切り替えを複数回行い，環境変化に治具の容積が 0.9 L の装置である．試験に先立ち，伴う開口変位の状況を評価した．

試験治具周りの影響による変形量を評価するた
めに，図１（a）の試験片を用い 320℃でガス置換（4）試験片の観察

時の変形を検証した．その他の試験は，図１（b）

試験後のサンプルは，き裂の側面を走査型電子形状の試験片に応力拡大係数 K=40 MPa √ m の顕微鏡（SEM）により観察した後，放電加工機

定荷重を付与することで行った．試験マトリッにて切断し，き裂断面の観察に供した．また，一クスを表２に示す．試験開始時の環境は 250℃〜部の断面については電子後方散乱回折（EBSD）

360℃の常圧アルゴンガスとし，一次クリープがによる結晶方位差分布の測定を行った．

終息した約 140 〜 167 時間後に，25 kPa 程度の水素分圧（PWR 一次系水中溶存水素濃度相当の分

3. 結果圧）になるよう調整した混合ガス（水素 25％＋
アルゴン 75%）に切り替えた．この時のガス流

3.1 予備試験

量は 4.8 L/h であった．開口変位は恒温容器の外側に設置した最低読み値 0.001 mm の変位計にてき裂を導入していない試験片（図１
（a）
）を用い

評価した．ガス中の試験は材料（690 合金，600て行った 320℃の高温ガス中試験の結果を図２に示合金），冷間加工（10, 20, 30％）
，試験温度（250,320, 360℃）をパラメータとし，ガス切り替えのす．試験開始 2.4 時間後に水素混合ガスに切り替えたところ，3 μm 程度の変位の増加が観察された．

影響を検討した．

試験片にはき裂に相当する応力集中部が存在しない

INSS JOURNAL Vol . 24 2017 NT 393

用材の疲労予き裂先端にも同様の微細き裂が存在すArることから，微細き裂は試験前から存在していたも

H2(25kPa)のが開口した結果と考えられる．
一方，試験片内部の断面はき裂が開口した状況を呈し，先端部は明確に鈍化していた．試験片中央に位置する側面から 6.2 mm のき裂は分岐き裂を形成していたが，1 mm 間隔でスライスし断面観察した
他の５つのき裂先端は単一き裂で大きく開口していた（例：図４（b）（c）, ）．そのため，試験中に生じた変形はき裂が進展したものでは無く，き裂先端が局所的に変形することで変位が観察されたものと考え

図２られる．なお，開口したき裂内に破砕物形状の物質

予備試験片による高温ガス中試験結果が認められるが，開口および物質の状況から断面ことから，変形はき裂以外の要因で生じたと考えられる．そのため，後述する試験において 3 μm 以上

サンプル加工後の研磨時に混入したものと考えられる．

の変形が観察されたものは，予き裂先端や応力集中

3.3 変形量への試験温度の影響部で生じた変形と推察される．

3.2 高温ガス中試験

690 合金（20%CW）のガス中試験への温度の影
響を図５に示す．１次クリープは 250℃で小さい

690 合金（20%CW）材の 320℃で実施した高温ガ傾向を示したが，水素ガス導入に伴う変形量は約7 μm（250℃，360℃）および約 8 μm（320℃）とス中試験の結果を図３に示す．アルゴンガスから水素ガスに切り替えたタイミングで，8 μm 程度急激評価され，温度による明確な差は確認されなかった．

に変位が増加していることがわかる．大きな変形は何れの試験でも，水素導入時の変形は水素導入直後

約４時間程度かけて生じ，その後当初の定常クリーから数時間継続し，その後定常クリープ相当の変形

プ相当の変形速度に戻ったため，試験を終了し試験に戻った．

片を観察した．試験後のき裂断面について試験片の3.4 変形量への材料，冷間加工度の影響

側面から約 1 mm ピッチで観察した SEM 像の代表例を図４に示す．試験片の側面ではき裂が開口し，先端には微細な割れが多数存在することがわかる．

PWSCC 感受性の高い 600 合金（20%CW）を比較

図４（e）に示した高温ガス中試験に用いる前の未使材として試験した結果を図６に示す．水素ガス導入

0.035

0.035
Ar

0.03

H 2 (25kPa)

0.03

H 2 (25kPa)

0.025

変 位 （ mm）

変 位 （ mm）

0.025

Ar

0.02
0.015
0.01

0.02
0.015
0.01

拡大
0.005

0.005

0

0
0

50

100

150

時間（h）

図３

200

250

135

140

145

時間（h）

690 合金（20%CW）材，320℃ガス中試験での変位の時間変化

150

INSS JOURNAL Vol . 24 2017 NT 3

94

（a）
側面
20 µm

5 µm

20 µm

5 µm

20 µm

5 µm

20 µm

5 µm

20 µm

5 µm

（b）
断面端から
1 mm
690合金
（20%CW）
320℃
（c）
断面端から
3 mm

（d）
断面端から
6.2 mm（e）690合金（20%CW）
未使用材

図４690 合金（20%CW）のガス中試験後の試験片 SEM 像時の変形が直接的に SCC の支配因子であるとすれば，600 合金（20%CW）で大きな変形が認められると考えられたが，変形量は約 8 μm であり，690
合金（20%CW）との差異は認められなかった．

形 は 10%CW 材 で 約 6 μm，20%CW 材 で 約 8 μm，30%CW 材で約 5 μm であった．

3.5 PWR 一次系模擬水中での変形量690 合金の冷間加工度をパラメータとして試験した結果についても，図７のとおり加工度依存性

PWR 一次系模擬水中で水素ガスの影響評価を試は確認されなかった．水素導入時の短期間の変みた結果を図８に示す．試験はアルゴン脱気条件で

INSS JOURNAL Vol . 24 2017 NT 3

0.03

95

0.03
Ar→ H 2 (25kPa) 切り替えAr

H 2 (25kPa)

0.025

0.025

変 位 （ mm）

変 位 （ mm）

250 ℃
0.02

320 ℃
360 ℃

0.015
0.01

0.02
0.015
0.01

10 ％ CW
20 ％ CW
30 ％ CW

0.005

0.005

0

0
0

50

100

150

200

0

250

50

100
150
時間（h）

200

250

時間 （ h）

690 合金（20%CW），ガス中試験への温度の影響

0.03

Ar

図７

H 2 (25kPa)

0.02
0.015
0.01

400

0.64

350
300

0.62
0.61

250

0.6

200

0.59

150

0.58

320 ℃ , 690 合金
320 ℃ , 600 合金

0.005

100

0.57

50

0.56

0
0

図６

0.65
0.63

変位（mm）

変 位 （ mm）

0.025

690 合 金（10%CW，20%CW，30%CW） の 320 ℃
ガス中試験

50

100
150
時間（h）

200

250

600 合金（20%CW）および 690 合金（20%CW）の
320℃ガス中試験結果

0.54

図８

温度（℃）

図５

0

200

400
600
時間（h）

800

0

690 合金（20%CW）PWR1 次系模擬水中試験へのガス置換の影響開始し，１次クリープが終息した時点で水質調整槽のカバーガスを溶存水素に切り替えた．これによりを伝播するが，観察された高温ガス中試験後の断面腐食試験装置に導入される環境水中の溶存水素濃度

はき裂先端が粒内に位置し，鈍化した状態となってを 30 cc・STP/kg-H2O の条件に変更した．試験中

いた．歪み量の指標となる KAM（kernel average

は 320℃と 360℃の温度条件で複数回，アルゴン脱

misorientation）像では，き裂先端において歪みが気から溶存水素環境への変更を行ったが，ガス置換

増加している様相も認められたが，水素ガス中で実に影響を受けたと思われる有意な変形は確認されな施した図 10（a）と水中で実施した図 10（d）の間に明かった．

瞭な違いは確認されなかった．き裂先端近傍における粒界周辺の歪みの状態や粒界キャビティの状況に

3.6 試験片側面と断面の観察結果

ついても，SEM 観察および EBSD の分析では，ガス中と水中で大きな違いは観察されなかった．ただき裂側面の SEM 観察結果の一部データを図９にし，分岐き裂の存在や粒界との位置，すべり方位等示す．
材料と環境の異なる条件で試験を実施したが，の影響が強く出現することで，定量的な試験材お図４に示した 690 合金（20%CW）320℃の試験結果

よび環境による影響を把握できなかった可能性がと同様に，何れの試験片もき裂が開口し，試験毎のある．

差は確認されなかった．断面も同様に観察したが，定性的な材料および環境による違いを認めることはできなかった．
EBSD によりき裂断面における歪みの状況を評価した結果を図 10 に示す．PWSCC のき裂先端は粒界

INSS JOURNAL Vol . 24 2017 NT 3

96

600合金
（20%CW）
，
320℃
20 µm

5 µm

20 µm

5 µm

20 µm

5 µm

20 µm

5 µm

20 µm

5 µm

690合金
（20％CW）
，
360℃

690合金
（10%CW），
320℃

690合金
（30%CW），
320℃

PWR1次系
模擬環境中
690合金（20%CW）
320℃ or360℃

図９

き裂側面の SEM 観察結果

4. 考察

素導入直後から始まり短期間で終息したため，微量な水素でも即座に材料を変形させる効果があると考4.1 水素ガスへの置換による材料変形挙動

えられる．試験片の外表面には微細き裂が認められたが，表面には試験前より同様のき裂が生じている

本研究では高温ガス中き裂進展試験時にアルゴンことがわかり，微細き裂の発生が変形を説明するこ

ガスから水素ガスへの置換を行い，PWR 一次系にとは困難と思われた．また，き裂内部の断面には類相当する 25 kPa の水素分圧でも，水素が試験片の似の微細き裂が殆ど認められず，き裂先端部が変形変位を増加させることを確認した．変位の増加は水することで鈍化していることがわかった．そのため

INSS JOURNAL Vol . 24 2017 NT 397

結晶方位差像

KAM像

（a）
690合金
（20%CW）
，
320℃，
ガス中

35 µm

35 µm

35 µm

35 µm

35 µm

35 µm

35 µm

35 µm

（b）
690合金
（20%CW）
，
250℃，
ガス中

（c）
600合金
（20%CW）
，
320℃，
ガス中

（d）
690合金
（20%CW），
320℃および360℃，
PWR1次系条件

図 10690 合金（20%CW）き裂断面の EBSD 測定結果

水素導入時の短期間に生じた変位の増加は，き裂先

されていない（9）．本研究に近い挙動を示すものとし

端近傍が鈍化したことにより生じたものと考えられては，試験中に環境をアルゴンガスから水素ガス

る．

に切り替えてクリープ変形挙動を評価した Xu ら（18）

水素が材料特性に影響を及ぼすことについては，によるパラジウムに関する知見が有る．パラジウム

様々な鋼種に対する水素脆性に関する研究の一環とは水素吸蔵合金として知られており，690 合金とはして知見が報告されているが，試験片サイズや温度異なる挙動を示す可能性もあるが，736 K~1,200 K

条件などにより材料が硬化するという知見や軟化す（463℃〜 927℃）において，水素ガス中でのクリーることを示した報告など，一貫した挙動として理解

プ変形がアルゴンガス中より５倍程度大きいことをINSS JOURNAL Vol . 24 2017 NT 398

報告している．高温クリープ挙動が加速されたと解は，水素の影響による変形量が大きいために，物質釈できるため，水素が物質拡散を加速することでク拡散などの熱活性化過程や転位の導入量が律速過程

リープ変形を助長したと理解される．

とならなかった可能性が考えられる．すなわち，結転位と水素の相互作用についても多くの検討例が晶粒径等の幾何学因子やその他何らかのパラメータ存在する（11）．Ferreira ら（19）は透過電子顕微鏡内でが律速となることで，水素による変形の加速効果を

環境セルを用い，310S ステンレス鋼への水素ガス

定量的に評価できていない可能性がある．

の影響を直接観察することで，水素の導入が転位間

ガス環境と同様の試験を PWR 一次系模擬条件での距離を縮小することを示している．これにより，実施した結果では，溶液中の溶存ガスをアルゴンか水素が転位間等の弾性相互作用を低下するとしていら水素に置換した影響は認められなかった．PWR

る．これらの知見は，水素が金属原子の結合状態に一次系では試験片表面にスピネル構造の腐食生成影響を及ぼし，応力付与条件下で転位が移動しやす物を形成し，その過程で水が還元されて水素が生くなることを定性的に説明している．また，透過型

じる（20）．アルゴン脱気条件の環境水でも材料表面

電子顕微鏡内での検討は，90 Torr（12 kPa）程度

では腐食が生じ試験片に水素が導入される．そのたの低い水素分圧で影響が生じることを示した結果で

め，水素ガスへの切り替えまでの期間に，十分な水あり，25 kPa で行った本試験程度の水素ガスが材

素が試験材に取り込まれていたと考えられる．これ料の変形に影響することとも符合する．

らの結果は，腐食により生じる水素が，試験水に含まれる溶存水素よりも大きな影響を有することを示

4.2 SCC への水素ガスの影響唆している．
本試験の結果は，直接的に水素が PWSCC に影本研究では，
SCC 感受性の低い 690 合金（20%CW）

響を及ぼすことを確認したものでは無い．しかし，を用いた場合でも，PWR 一次系水中相当の水素分

PWR 相当の低い水素分圧でも，疲労予き裂先端の圧（25 kPa）が材料の局所的な変形を助長するこ

微小領域の変形に水素が影響を及ぼすことを示す結とを明確に示した．短期間の試験であり，長期の拡果と理解できる．水素による変形の促進は空孔拡散

散挙動により生じる粒界キャビティ生成への影響はを加速する効果を持つ可能性が有り，PWR 相当の

明確ではないが，高応力場で水素が材料の変形を助水素分圧であっても粒界キャビティの生成を促進す

長する効果が明らかとなった．ただし，水素ガスをることを考慮することが重要と考えられる．

導入した時に観察された変形は，き裂先端が鈍化することで応力の集中を解放する現象であり，粒界き

5. まとめ裂を進展させたものでは無かった．また，粒界キャビティ生成への直接的な影響も SEM による観察で690 合金および 600 合金の冷間加工材を用い高温は認められていない．今後，粒界キャビティ生成に

ガス中試験を行い，水素ガス導入時の材料変形を評対する水素の影響を直接的に評価するには，金属の価することで PWSCC 機構への影響を検討し以下の内部組織について更なる詳細評価が必要と考えら結果を得た．

れる．

・PWR 一 次 系 相 当 の 低 い 水 素 分 圧（25 kPa），

水素ガス導入時の変形量が SCC の決定因子とな

320℃の条件でも，水素ガス導入により 690 合るパラメータであった場合，SCC 感受性の高い 600

金（10 〜 30%CW）疲労予き裂先端の変形が誘合金（20%CW）において，水素導入時の変化量起されることが明らかとなった．変形はき裂先がより大きく出現すると想定されたが，690 合金

端部の局所領域で生じ，き裂は伝播せずに先端（20%CW）との差は認められなかった．また，温度が鈍化した．水素が導入されたことで，高応力や冷間加工度についても水素導入時の変形量に差は生じず，5~8 μm 程度と評価された．前項における場において転位の移動が加速され変形が生じた

議論のとおり水素が転位の移動を助長しているので・690 合金について冷間加工度（10，20，30%）

あれば，試験温度や材料内に存在する転位の量が結および温度（250, 320, 360℃）をパラメータと果に影響すると推察されたが，観察結果からその影して変形量を比較したが，有意な差は認められ響を見出すことは出来なかった．結果の解釈としてなかった．試験手法の影響により，物質拡散やと推察される．

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転位の導入量以外の項目が試験の律速過程と“Degradation of Alloy 690 after Relatively

なった可能性がある．

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・PWR 一次系模擬水中で溶存ガスを切り替えて

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水素の影響評価を試みたが，溶存水素導入時に（8） I.M. Robertson, and H. K. Birnbaum, “An

変形は生じなかった．
腐食により生じた水素が，

HVEM Study of Hydrogen Effects on the

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