東北地方におけるＲＣ床版の耐久性確保の手引き（案）２０１９年 試行版

令和元年６月
国土交通省

東北地方整備局

道路部

－

目

次 －

１章 東北地方におけるＲＣ床版の目指すべき方向 ・・・・

１

１．１ 東北地方におけるＲＣ床版の目指すべき方向 ・・

１

２章 適用の範囲等 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・ ２０
２．１ 適用の範囲 ・・・・・・・・・・・・・・・・・ ２０
３章 東北地方におけるＲＣ床版の設計・施工 ・・・・・・ ２１
３．１ 設計一般 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・ ２１
３．２ 耐久設計 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・ ２２
３．３ 配合設計 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・ ２５
３．４ ひび割れ抑制対策 ・・・・・・・・・・・・・・ ３２
３．５ 壁高欄等の設計 ・・・・・・・・・・・・・・・ ４１
３．６ 施工計画の立案 ・・・・・・・・・・・・・・・ ４５
３．６．１ 不適切な施工による不具合の防止 ・・・・ ４５
３．６．２ 施工計画立案のための試験施工 ・・・・・ ５５
３．７ 施工の基本事項の遵守 ・・・・・・・・・・・・ ７３
３．８ 養生による緻密性の向上 ・・・・・・・・・・・ ９０
３．９ 工事計画上の留意点 ・・・・・・・・・・・・・ ９３
３．１０ ひび割れ等が発生した場合の措置 ・・・・・・ ９４４章 防水層および橋面舗装 ・・・・・・・・・・・・・・ ９７
４．１ 防水層の設計・施工 ・・・・・・・・・・・・・ ９７
４．２ 橋面舗装の設計・施工 ・・・・・・・・・・・・１０１
５章 記録・保存 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・１０４

巻末資料 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・１０８

１章 東北地方におけるＲＣ床版の目指すべき方向
１

東北地方におけるＲＣ床版の目指すべき方向
整備局管内のＲＣ床版では、架橋地点における自然環境や供用環境による早期劣化が散見されている。ＲＣ床版は、車両輪荷重による疲労で耐久性が定まるように設計、施工、維持管理を行う必要がある。
特に施工においては基本事項の遵守に努め、不具合が発生しないように施工管理に努める必要がある。

【解説】
１）ＲＣ床版の劣化実態
従来から、ＲＣ床版は活荷重による疲労で破壊すると考えられてきた（図１－①参照）。
東北地方のＲＣ床版でも活荷重の影響により、床版下面に二方向ひび割れが発生したり（写真１－①参照）、押抜きせん断破壊により部分的に床版が抜け落ちる事象が発生している（写真１－②参照）。
(1)

(2)

(3)

(4)

(5)

写真１－①

ＲＣ床版の二方向ひび割れの事例

(6)

図１－①



ＲＣ床版の疲労損傷過程

写真１－②（福島県

ＲＣ床版の抜け落ちの事例（押抜きせん断破壊）

国道４号

供用後４５年

交通量 約２万４千台／日）

写真１－②に示す床版は、疲労に対する十分な厚さの確保が規定された昭和５５年道路橋示方書以前に設計されており、現在の規定よりも床版厚が薄く、かつ交通量が２万台／
日（大型車交通量５千台／日）を超える重交通路線であったことから、抜け落ちが発生したものである。
一方で、１９９０年頃のスパイクタイヤが禁止されてからは、凍結抑制剤が多量に散布されるようになり、ＲＣ床版上面コンクリートの土砂化（以降、「土砂化」）が散見されるようになってきた。
土砂化という現象は、ＲＣ床版の上面コンクリートが砂利状または土砂状に劣化している状態であり（写真１－③～⑤参照）、橋面舗装に土砂状の噴出物が確認されることもあ
る。

写真１－③
（秋田県

国道７号

ＲＣ床版の土砂化の事例

供用後３６年



交通量 約１万２千台／日）

橋面舗装に白い噴出物
写真１－④
（岩手県

写真１－⑤

国道４５号

床版上面ｺﾝｸﾘｰﾄの劣化部を撤去した状態
ＲＣ床版の土砂化の事例
供用後４２年

交通量 約８千台／日）

ＲＣ床版の土砂化の事例（床版上面ｺﾝｸﾘｰﾄの土砂化により凹みが発生）（山形県

国道１１２号

供用後３５年 交通量 約９千台／日）

ＲＣ床版に土砂化が発生すると、橋面舗装にひび割れやポットホールが発生することで、車両の走行に支障をきたすと共に、床版の抜け落ち等のリスクが高まり、安全性にも多大な影響をおよぼす恐れがある。このような事態が発生するとプレキャスト床版等による緊急打換えが必要となり、多大な打換え費用と車線規制等による社会経済的損失が発生する。
管内橋梁の大半は地方部に位置し、その交通量は５千台～１万台／日程度であることか
ら、活荷重による疲労破壊が生じるには相当な期間を要すると想定される。
一方、ＲＣ床版の土砂化は活荷重による疲労破壊が生じていない交通量８千台～１万２
千台／日程度の橋梁でも発生しており、疲労破壊よりも先に土砂化が発生しているのが、東北地方におけるＲＣ床版の劣化実態である。

２）想定されるＲＣ床版の土砂化の要因
ＲＣ床版の土砂化について、詳しい劣化メカニズムは解明されていない。しかし、東北地方のほとんどが積雪・寒冷地域であり、図１－②で示すように凍結抑制剤を散布することから、塩害、塩分環境下の凍害、および塩分環境下のアルカリシリカ反応（以下「ＡＳ
Ｒ」）に、水の作用や活荷重等の影響が加わる複合劣化が土砂化の要因と考えられる。

図１－②

東北地方の自然環境および凍結抑制剤の散布量

以下に、東北地方のＲＣ床版における塩害、塩分環境下の凍害、および塩分環境下のＡ
ＳＲの実態を示す。
① 凍結抑制剤散布による塩害
凍結抑制剤散布によるＲＣ床版の塩分浸透を実測した事例を、図１－③に示す。
この床版では、コンクリート表面付近の多いところで約５kg/m3、深さ約３㎝付近で約２kg/m3 の塩化物イオン量が確認された。写真１－⑥は橋面舗装を撤去した状態であるが、既に上縁鉄筋が腐食していることがわかる。
このように、凍結抑制剤散布による塩化物が床版に浸透している事例が多く、今後も冬期間に塩化ナトリウムを主成分とする凍結抑制剤の散布が続けられることから、将来、多くのＲＣ床版で塩害を含む複合劣化が顕在化する恐れがある。



上縁鉄筋位置腐食発錆限界濃度(1.75kg/m3)

図１－③

ＲＣ床版内部の塩化物イオン量

（秋田県

国道７号）

上縁鉄筋が腐食している範囲写真１－⑥

塩害等による上縁鉄筋の腐食事例



（秋田県

国道７号）

表面塩化物イオン量（kg/m3）

図１－④に、全国の高速自動車国道において計測された床版コンクリート上面の表面塩
化物イオン量と年間の凍結抑制剤散布量の関係を示す。
測定橋梁により、散布量と表面塩化物イオン量の相関性にバラツキが見られるものの、
大 半 の ケ ー ス で は 腐 食 発 生 限 界 濃 度 （ 床 版 の 標 準 的 な 配 合 で あ る W/C ＝ 55% の 場 合
1.75kg/m3）を超えている。
床版コンクリートは、舗装や防水工によって塩害から完全に守られているわけではない
ため、床版コンクリート自体が塩害を起こさないようにすることが重要である。

腐食発錆限界濃度(1.75kg/m3)

凍結抑制剤散布量（t/km･年）
図１－④

高速自動車国道における床版コンクリート上面の表面塩化物イオン量と年間の凍結抑制剤散布量の関係② 塩分環境下の凍害管内橋梁では、ＲＣ床版の明確な凍害劣化の事例は確認されていない。
しかし、写真１－⑦は、コンクリート橋の外桁下部において凍害を含む複合劣化が生じた事例であり、凍結抑制剤の散布環境下では、凍害によるスケーリングが顕著に現れてい
る。

写真１－⑦

コンクリート橋の外桁下部に凍害を含む劣化が生じた事例

また、寒冷地域では床版上面が凍害により劣化し、土砂化が生じた事例も報告されている。
写真１－⑧は凍害が生じたＲＣ床版上面の劣化過程を示したものである。凍害の初期段階では、(d)のように層状のひび割れが床版上部に発生し、その後(C)のようにひび割れが内部に進展する。最終的には(b)のように床版上面の土砂化に至ることを示したものである。
このように、凍害の初期劣化が床版上面で発生していることから、耐凍害性の低いＲＣ床版では、路面排水等からの水の供給により凍結融解作用を繰返し、凍害が発生すると考えられる。
特に、凍結抑制剤の散布環境下では、凍害によるスケーリングが促進されることが明らかとなっている。

As
舗
装
Ｒ
Ｃ
床
版

写真１－⑧

ＲＣ床版の凍害劣化過程（澤松俊寿、岡田慎哉、西弘明、三田村浩、松井繁之：46 年間供用した寒冷地における道路橋 RC
床版の劣化損傷状況、土木学会第 68 回年次学術講演会講演概要集、Ⅰ-414、pp.827～828、土木学会、2013．）③ 塩分環境下のＡＳＲ
これまでＲＣ床版では、化学法等によって無害と判定された骨材を使用してきたが、飛来塩分や凍結抑制剤散布に由来するアルカリ成分の追加供給によって、ＡＳＲによる膨張が生じる場合があることが近年解明されつつある。
そこで、東北６県の主要な地域のコンクリート製造工場に骨材（いずれも化学法等で無害と判定された骨材）の提供を依頼し、実際に流通しているセメントや混和剤などを使用した配合（24N/mm2・40N/mm2）によるコンクリートで供試体を作製し、凍結抑制剤の散布環
境下を模したＳＳＷ試験でＡＳＲの反応性を確認した。
図１－⑤－１に示すように、骨材提供のあった４５のコンクリート製造工場の内、約３割超にあたる１５の製造工場でＡＳＲによる顕著な膨張が確認された。このことは、現在流通している生コンクリートにおいても、塩分環境下ではＡＳＲによる顕著な膨張が今後生じる可能性があることを示している。
また、ＳＳＷ試験（試験期間 182 日（6 ヶ月））において、91 日（3 ヶ月）未満で膨張が確認されたものを「促進型」、91 日（3 ヶ月）以上で膨張が確認されたものを「遅延型」に分類すると、２７供試体（ＡＳＲによる顕著な膨張を示した１５の製造工場）のうち約70%（１９供試体）が「遅延型」に分類された（図１－⑤－２）。
「遅延型」は、凍結抑制剤散布の影響を受けても、初めのうちは変状が見られないものの、凍結抑制剤の散布によりアルカリ成分が追加供給されることで、ある時点から急激な膨張を示す可能性がある。したがって、現時点でＡＳＲによる顕著な膨張が確認されていない地域の骨材であっても、アルカリ成分の追加供給により、将来ＡＳＲが確認される場
合がある。
なお、ＳＳＷ試験は、反応性判定試験法である「コンクリートのアルカリシリカ反応性判定試験法（JCI-AAR-3）」において、供試体を包む保水紙に含まれる真水を 20%NaCl 水溶液に置き換えた試験法である。試験に用いる供試体は、セメントの全アルカリ量が Na2Oeq
で 1.2%になるよう NaOH で調整したφ10×20cm の円柱、もしくは 10×10×40cm の角柱供試体を、材齢 1 日で脱型し、20%NaCl 溶液で濡らした保水紙で包み、40℃で 26 週間、密閉されたビニール袋の中で保管するものである。

図１－⑤－１

４５製造工場のＳＳＷ試験結果（化学法等で無害とされた骨材を使用）

図１－⑤－２

顕著な膨張を示した骨材を用いた供試体の膨張状況

図１－⑥－１、２に、ＡＳＲによる顕著な膨張を示した５製造工場の供試体によるＳＳ
Ｗ試験の結果を示す。
普通ポルトランドセメントを使った供試体においては、91日未満に膨張しはじめる「促進型」と、91日以降に膨張しはじめる「遅延型」があり、異なる膨張の過程が生じることがわかる。
一方で、高炉セメントＢ種（図１－⑥－１）、または、普通ポルトランドセメント量を一定のもと、20%程度のフライアッシュを混和材として使用した場合（図１－⑥－２）では、ＡＳＲによる顕著な膨張を十分抑制できている。
このように、混合セメントは塩分環境下であっても十分なＡＳＲの抑制効果があり、製造工場の骨材産地が変更となった場合でも抑制効果が期待できるため、塩分環境下ではＡ
ＳＲ抑制効果のある混合セメントの使用を基本とした。
道路橋のＲＣ床版は、凍結抑制剤散布の影響を受ける部材であり、アルカリの追加供給
によりＡＳＲが発生すると、補修による延命化は困難となり更新を余儀なくされる。
そのため、塩分環境下においてはＡＳＲ抑制効果のある混合セメントを使用することがＲＣ床版の高耐久化を図る上で重要となる。

図１－⑥－１

図１－⑥－２

高炉セメントによるＡＳＲの抑制効果

フライアッシュコンクリートによるＡＳＲの抑制効果

以上のようなＲＣ床版の劣化実態を踏まえ、東北地方で発生している土砂化の要因を以下にとりまとめる。
（土砂化の想定されるメカニズム）
ＲＣ床版は様々な要因でひび割れが発生し、床版上面からひび割れに水が浸透した状態
で活荷重の繰返しを受けると、すり磨き効果等により土砂化に進展し、耐疲労性が著しく低下することが明らかとなっている。
ＲＣ床版にひび割れが発生する要因は、施工初期の水和熱や乾燥収縮等に起因するひび
割れ、塩害や中性化といった鋼材腐食に伴うひび割れ、凍害によるひび割れ、ＡＳＲによるひび割れ等がある。
また、ＲＣ床版が活荷重による繰返し作用を受けると、写真１－⑨のように上縁鉄筋に沿って水平ひび割れが発生することが、輪荷重走行試験や構造解析により確認されている。
さらに、このひび割れに床版上面から水が浸透し、その上に活荷重が作用すると、写真
１－⑩～⑪や図１－⑦のようにタイヤの走行軌跡に沿って、床版コンクリートが脆弱化し、これに伴い橋面舗装にひび割れやポットホール、土砂状の噴出物といった変状が発生する。
このような変状箇所では、広範囲にわたり床版上面コンクリートの土砂化が確認される場
合が多い。
また、凍結抑制剤の散布環境下においては、床版上面から凍害によるスケーリングが進行し、その一部が土砂化することもある。

写真１－⑨

ＲＣ床版の水平ひび割れ

写真１－⑩

タイヤの走行軌跡に沿った変状（変状部分を除去した状態）

写真１－⑪

床版交換により撤去したＲＣ床版（Ｓ５５年竣工）の上縁鉄筋に沿ったひび割れとその上部コンクリートの劣化状況

図１－⑦

凍結抑制剤の影響を受けて劣化したＲＣ床版のイメージ図

図１－⑧では、東北地方における鋼橋ＲＣ床版の土砂化の発生状況を示す。図中の橙（●印）は橋面舗装に噴出物などの変状が確認されたものであり、平成 21 年～平成 30 年実施
した橋梁定期点検において「土砂化」または「土砂噴出」の所見が認められるものである。
さらに、図中の赤（●印）は床版上面コンクリートの土砂化が確認されたものを示している（写真は代表箇所を示す）。
この図から、ＲＣ床版の土砂化は限定された地域にみられる劣化ではなく、東北地方の至るところで生じる劣化であることがわかる。



図１－⑧

東北地方における鋼橋ＲＣ床版の土砂化の発生状況

３）防水工の機能限界
橋面の防水工は、路面からの水を直接床版に作用させない目的で設けられている。これは、床版への水の作用が疲労耐久性の低下に大きく影響するためである。
輪荷重走行試験の結果では、床版への水の作用により疲労耐久性が１／３～１／１０に低下することが確認されている。この疲労耐久性の低下は、塩害、凍害、ＡＳＲ等による土砂化に起因するものである。
写真１－⑫は、橋梁定期点検において初回点検では確認されなかった床版下面の漏水が、供用７年目、１２年目の点検で確認され、供用年数が経つにつれて漏水範囲が拡大している事例である。
このような事例が発生する要因としては、防水工のシート敷設時の破損や接着不良が考えられる。また、排水桝周辺や縁石、壁高欄などの端部から漏水する可能性もあり、施工の不確実性も含めて必ずしも十分な防水対策とはなっていないためである（図１－⑨）。

写真１－⑫

点検結果に見る防水工の機能の低下①地覆、縁石、排水桝周りなどの端部処理不良②シート防水敷設時の破損 → シート防水の破損箇所からの漏水。
（シートに破損箇所があると舗装の施工継ぎ目からの水も床版に到達する）
図１－⑨

床版防水工端部の漏水可能性箇所：シート防水の例

写真１－⑬の左は、シート防水（常温接着型）の敷設後タイヤローラーなどで圧着を行った直後の状態で、シート下に空気泡が残っている事例である。この対策としては、写真
１－⑬の右に示すように空気泡やヨレをカッターで潰して加熱アスファルトで切り口を塞ぐという補修方法がとられている。ＲＣ床版は上面の平坦性が低く、シートを空気泡なし
で貼ることはほぼ不可能である。
写真１－⑭は、シート防水の重ね継手部分がはがれている事例である。これは、シートの接着力が低下した箇所において、風などの影響でシートが捲れ上がり、はがれたものと考えられる。また、シートの接着力低下の原因としては、シート敷設完了から舗装までの期間の長期化やシート内の空気泡やヨレ等が考えられる。

空気泡をカッターで潰して加熱アスファルトで補修
写真１－⑬

シート防水内の空気泡をつぶして補修

シート敷設後から時間が経過した場合やシートのヨレや空気泡が多い箇所では、風などの影響によりシートの重ね継手部分からはがれてしまう。シートの端部を加熱アスファルトで補修し防水しないと漏水の原因となる。
写真１－⑭

シート防水の重ね継手部分のはがれ写真１－⑮は、シート防水の敷設作業に丁寧さを欠いてヨレや空気泡が多く発生し、貼り直しが必要となった事例である。写真１－⑯はシートの補修や貼り直しをした事例である。この事例では、空気泡の補修が多い箇所で５ヶ所/ｍ2 もあった。シート防水の施工方法については、丁寧さを含めた手順等の見直しが必要である。

写真１－⑮

空気泡やヨレなどによりシート防水の貼り直しが必要となった事例

写真１－⑯

シートの補修や貼り直しをした状況写真１－⑰は橋面舗装の基層合材舗設時に型枠からこぼれ落ちた混合物を、運搬車両な
どの施工機械が踏みつぶしてシートに穴が空いている状態である。シート防水の性能確保には、橋面舗装の施工方法も含めた手順等の見直しが必要である。

混合物による穴

舗設済

防水層面

写真１－⑰

舗設時に飛散した混合物によるシートの破損

また、シート防水は橋面舗装の部分補修などにより、その一部がはがされるとそこが弱点となり漏水の原因となりやすいことや、防水工の更新時には交通規制が伴うことから、限られた規制時間内で防水工の機能を完全に回復することが難しい。さらに、劣化や漏水が生じても、補修計画の都合上適切な時期に舗装および防水工が更新されない可能性もある。
このように、現在、数多く用いられている常温接着型のシート防水は、防水性能の確保という点で様々な課題がある。また多重防護の観点から、防水工の機能が十分に発揮されない状態で、床版の設計や施工計画を検討することは望ましくない。

４）東北地方のＲＣ床版の目指すべき方向
写真１－⑱は、秋田県内で土砂化を起こした橋梁（橋長２６３．６ｍ）のＲＣ床版である。この床版は、度重なる土砂化や床版の抜け落ちが発生したため、プレキャスト床版により緊急打換えを実施した。この床版の打換えに要した費用は新設ＲＣ床版の約４倍となっている。（図１－⑩床版のコスト参照）
このように連続高架橋や長大橋などの橋梁では、当初計画にない床版の緊急打換えが生じると予期せぬ補修費用が発生し、管理橋梁全体の修繕計画に大きく影響する。

舗装撤去後

写真１－⑱

床版の土砂化により緊急打換えを実施した橋梁

新設ＲＣ床版

高耐久床版

打換えプレキャスト床版

写真１－⑱の橋梁のＲＣ床版の打換え費用は、プレキャスト床版であるため新設ＲＣ
床版の約４倍の費用がかかっている。一方、耐久性を確保した高耐久床版は、新設ＲＣ
床版よりも約３割の費用増となっている。
図１－⑩

床版施工に伴う費用比較（直接工事費）



この橋梁では、写真１ー⑲に示すように、鋼箱桁と縦桁間のＲＣ床版が、走行車両の軌跡に沿って縦断的に土砂化しており、補修しても再劣化が何度か発生し、結果的に緊急打換えをせざるを得なくなった。このため整備局では、鋼橋の主桁配置にあたって、鋼重による経済性のみで決定するのではなく、ＲＣ床版の耐久性向上を目指し、車輪の軌跡を考慮して決定するように変更している。（図１－⑪参照）
このようなＲＣ床版の緊急打換えを繰り返さないために、凍結抑制剤の散布環境下におけるＲＣ床版では、塩害、凍害、塩分環境下のＡＳＲによる劣化を防止する必要がある。
また、防水工の丁寧な施工による防水性能の確保や、橋面舗装において基層の耐久性を向上させることが防水工の寿命を伸ばすことになる。ＲＣ床版の高耐久化を図るためにはＲ
Ｃ床版、防水工、橋面舗装の三位一体で耐久性が確保出来るように設計、施工しなければならない。

走行車両の軌跡となる鋼箱桁と縦桁間のＲＣ床版が縦断的に土砂化しやすい。補修しても再劣化しやすく、しかも抜け落ちが生じやすい。
写真１－⑲

部分的に舗装のオーバーレイ（特に帯状）をしているが、舗装から噴出物がある場合は床版が土砂化している可能性が高い。

走行車両の軌跡に沿った縦断的な土砂化（新たな配置）（従来の配置）

剛性の高い箱桁と剛性の低い縦桁に支えられた形式では、輪荷重の作用によるたわみ差がＲＣ床版の疲労耐久性に影響し、これによる床版の損傷も確認されている。
主桁配置は鋼重による経済性だけではなく、床版の疲労耐久性向上の観点から、車両の軌跡を考慮して決定する必要がある。
図１－⑪

大型車の軌跡を考慮した主桁配置【設計施工マニュアル(案)（道路橋編）平成 28 年 3 月】



現在、ＲＣ床版の複合劣化に関して、対策を明示した基準類は存在しない。そこで、本手引きではＲＣ床版に劣化が生じないよう、図１－⑫に示す考え方によって対応することとした。すなわち、ＲＣ床版に発生する４つの劣化に対し、それぞれに複数の対策が機能するように多重防護を施し、合理的かつ効率的に劣化に対するリスクを極力軽減させるこ
ととした。

図１－⑫

ＲＣ床版の高耐久化を目指した多重防護の考え方



２章

適用の範囲等

２．１

適用の範囲
この手引きは、新設する道路橋ＲＣ床版の耐久性確保のための試行工事に適用

する。

【解説】
東北地方のＲＣ床版は、従来の設計で想定しているような疲労損傷の過程を経ている例は少なく、凍結抑制剤を散布開始以降、管内の多くの箇所で疲労破壊よりも先に土砂化が発生している。この土砂化は、重交通路線だけではなく、比較的交通量の少ない路線でも発生しており、東北地方における寒冷な気象条件や凍結抑制剤の散布による凍害・塩害・ＡＳＲに疲労を加えた複合劣化が土砂化の主要因と言われている。したがって、東北地方においてＲＣ床版の耐久性を確保するためには、この土砂化に対する対策が必要不可欠となっている。
ＳＩＰ床版サブプロ 1）では、これらの複合劣化に対する機構の解明および対策の提案を行っている。一方、整備局ではこれらの研究成果を踏まえ、新設する道路橋のＲＣ床版の耐久性確保を目指して試行工事を行っている。
この手引きは、ＳＩＰ床版サブプロの研究成果に、完了した試行工事の結果を反映させとりまとめたものである。
一方で、現時点ではこの手引きで示した多重防護の考えを取り入れたＲＣ床版の施工事例が少ないことから、当面の設計・施工上の対応を示したものとなっており、今後の実績の積み重ねにより得られた知見により、本手引きの改善を図る必要があることから本手引
きは新設する道路橋ＲＣ床版の耐久性確保のための試行工事に適用するものとした。
参考文献 1）凍結抑制剤散布下におけるＲＣ床版の耐久性確保の手引き(案)、ＳＩＰインフラ 維持管理・更新・マネジメント技術「道路インフラマネジ
メントサイクルの展開と国内外への実装を目指した統括的研究」、平成 28
年 10 月(https://www.jst.go.jp/sip/dl/k07/k07_RC.pdf［ＳＩＰ：戦略的イノベーション創造プログラム（内閣府）］

)

３章 東北地方におけるＲＣ床版の設計・施工
３．１

設計一般

１）ＲＣ床版の厚さ、配筋、かぶり等は道路橋示方書の規定により設計することを基本とする。ただし、重要な交通インフラを跨ぐ橋梁については、床版上面
かぶりを増すなどの対策を行ってもよい。
２）主桁または縦桁の配置は、大型車両の繰返し荷重が床版に与える影響を考慮して定めるものとする。

【解説】１）について①設計一般
この手引きによるＲＣ床版の試行工事では、東北地方特有の複合劣化を抑制し、耐久性を確保することを目的としている。床版の疲労耐久性は、自然環境や供用環境などによる劣化を除けば、大型車両の繰返し荷重に対して安全となるように設計されるため、床版の厚さ、配筋、かぶり等は、従来どおり道路橋示方書に基づき設計することを基本とした。
②かぶり対策高速自動車国道や鉄道などの重要な交通インフラを跨ぐ橋梁においては、交差条件から施工上の制約が大きく補修や更新が容易に行えない。そのため、他の橋梁とは区別して床版上面のかぶりを増すなどの対策を行ってもよいこととした。床版上面のかぶりを設計段
階から厚くしておくことで、従来よりも床版コンクリート内部への塩化物の浸透を抑制できる。
橋面舗装は供用期間中に複数回の舗装打換えが行われることとなる。
橋面舗装の撤去は、施工時間の制約等から路面切削機のみで行っているのが一般的であり、舗装を撤去する際に床版上面のかぶりコンクリート部分までも削り取っている事例が多い。床版上面のかぶり厚さは耐久性に大きく影響することから、重要な交通インフラを跨ぐ橋梁においては、
床版の設計断面とは別に、かぶりの余裕代として 10mm 程度を確保するのがよい。
ただし、床版の設計ではこの余裕代を設計断面として考慮しないものとするが、主桁の設計時はこの余裕代分の死荷重を見込む必要がある。特に中間支点上の負曲げモーメント領域においては、力学的な影響を設計段階で確認しなければならない。
２）について主桁または縦桁の配置はＲＣ床版の疲労耐久性の観点より、大型車両の繰返し荷重が床版に与える影響を考慮して定めるものとする。この規定は「設計施工マニュアル（案）道路橋編（平成２８年３月）」において標準化されているので、参考にするのがよい。



３．２

耐久設計

１）ＲＣ床版の土砂化などの複合劣化を防止するために、多重防護の考え方を取入れて適切な耐久設計を行い、仕様を定めなければならない。
２）かぶりコンクリートの緻密性、耐久性を確保するために、コンクリートの水結合材比を適切に定めるものとする。
３）塩害を抑制するために、凍結抑制剤の散布量が多い区間では防錆仕様の鉄筋を検討するものとする。
４）凍害を抑制するために、硬化後のコンクリート中に所要のエントレインドエ
アが連行されるように、凍害区分に応じて適切な空気量の目標値を設定する
ものとする。
５）凍結抑制剤の散布環境下におけるＡＳＲを防止するために、抑制効果のある
混合セメントや混和材を使用することを標準とする。
６）主桁の拘束等によるＲＣ床版のひび割れを適切に抑制しなければならない。

【解説】１）について凍結抑制剤の散布環境下において生じる複合劣化は、設計供用期間にわたる劣化予測および性能評価が困難なため、基本的には個々の劣化が生じないように、耐久設計をすることを前提とする。この手引きでは、耐久設計を考える上で、ＲＣ床版の厚さ、配筋、かぶり等は道路橋示方書の規定によることとした。
また、凍結抑制剤が大量に散布される区間では、塩化物の影響による劣化が生じる過酷な環境を想定している。２）～５）の条項は、それらの環境下のもとで、耐久性を確保するために規定したものであり、この多重防護の考え方を取り入れた上で、構造設計は通常の方法で行うものとした。
２）について凍害や塩害等の複合劣化に対し、かぶりコンクリートの緻密性、耐久性が重要であるため、水結合材比を「３．３配合計画」に定めている。

３）について①防錆仕様
この手引きによるＲＣ床版の鉄筋は、以下の理由により、必要に応じて防錆仕様のものを検討することにした。
(ａ)ＲＣ床版内への浸水を完全に防ぐことは防水層の施工精度上難しい。
(ｂ)舗装の損傷により防水層の機能が低下しても、適切な時期に防水層の打換えが行われない可能性がある。
(ｃ)防水層から入り込んだ塩分混じりの路面排水の影響により、凍害・塩害・ＡＳＲなどが発生し、床版のひび割れ等から鉄筋の腐食につながる。
(ｄ)ＲＣ床版は、設計上ひび割れを許容する部材であり、疲労により貫通ひび割れが発生する部材である。
このように、防水層の機能には限界があり、塩分混じりの路面排水が床版鉄筋にまで浸透するリスクが高いこと、道路橋示方書では、鉄筋コンクリート構造の塩害対策区分Ｓや区分Ⅰでは、かぶりを増す対策のみでは塩害に対する処置としては不十分であるとして、
塗装鉄筋等の防食性のある鉄筋を使用していることを踏まえれば、塩害環境と同等の凍結抑制剤が散布される環境下では、同様の対策が必要と考えるべきである。
凍結抑制剤散布量とＲＣ床版の鉄筋の腐食の関係は明らかとなってはいないが、整備局が管理するＲＣ床版の損傷実態調査（図２－①）では、凍結抑制剤の散布量が 20t/km･年を境に劣化の傾向に大きな違いが見られる。
以上のようなことから、凍結抑制剤の散布量が 20t/km･年以上の地域では、鉄筋は防錆仕様のものを検討するものとした。
ただし、凍結抑制剤とＲＣ床版の劣化や鉄筋腐食の関係は未だ明確ではないことから引き続きデータの蓄積や調査検討を行い見直していくことが必要である。

図２－①

凍結抑制剤散布量と橋梁定期点検結果の対策区分（定期点検結果より鋼橋ＲＣ床版の対策区分を抽出）

②凍結抑制剤の平均散布量についてここでいう平均散布量とは、除雪工区の年間の凍結抑制剤使用量を単純に延長で割り戻したものであり、橋面の散布量でないことに留意が必要である。
一般に、自動車専用道路では、全線散布されているのに対して、一般国道の場合は、交差点や橋梁、日陰などの限定的な区間で散布されているため、平均値で比較した場合は一般国道のほうが半分程度の低い値を示している。
したがって、塩害対策を考えるにあたっては、一般国道の橋梁では、必須と言ってよい
ほど全面散布されていること、平面線形や縦断線形によるほか、交差点付近に位置する橋梁にあっては通常以上に散布量が多い場合があることに留意する必要がある。
４）について
床版コンクリートの凍害は、硬化後のコンクリート中に、気泡径の小さい良質な空気（エントレインドエア）が必要な量で連行されることによって防ぐことができる。空気量の目
標値は、荷卸し時の目標空気量を「３．３配合設計」の凍害対策区分に応じ定めるものとした。
５）について一般的なＡＳＲ対策では、コンクリート中のアルカリ量の抑制、抑制効果のある混和材の使用、無害が確認された骨材を使用する方策がある。しかし、凍結抑制剤の散布によりアルカリ成分が外部から追加供給される環境では、アルカリ量の抑制対策は十分とは言えない。
また、無害とされる骨材を選別することも可能ではあるが、地域資源と産業副産物の有効利用等も勘案し、塩分環境下のＡＳＲに対して抑制効果のある高炉セメントＢ種もしくは、フライアッシュを使用するものとした。
なお、これらの混和材はコンクリート中の塩化物イオンの浸透性を顕著に抑制する効果もあるため、多重防護の面からも有効な対策となり得る。
６）についてこの手引きでは、セメント量などの結合材が多くなる傾向にあることから、コンクリー
トの水和熱に伴う温度の上昇・降下とその後の乾燥収縮、さらには桁の拘束等により橋軸直角方向にひび割れの発生が考えられる。
このため「３．４ひび割れ抑制対策」により適切なひび割れ抑制対策を行うものとした。



３．３

配合設計

１）凍害対策ではＡＥ剤を用いて、凍害に有効なエントレインドエアを確保するものとする。荷卸し時の目標空気量を対策種別Ｓの地域では６.０％（５．０～６.９％）、対策種別Ａの地域では５.０％（４.５～６．０％）を基本とする。なお対策種別Ｓの地域では、学識経験者の助言を受けて実施しなければならない。
２）塩分環境下のＡＳＲを防止するため、高炉セメントＢ種、または普通セメン
トにフライアッシュを混入したものを用いなければならない。なお、フライア
ッシュを混入する場合は、セメント量一定のもと、２０％程度の混和材として使用することを基本とする。
３）床版コンクリートの緻密性を確保するため、水結合材比（Ｗ/Ｂ）を４５％程度とする。
４）床版のひび割れ抑制対策として膨張材を用いることを標準とする。

【解説】１）について①目標空気量について
耐凍害性に有効なエントレインドエアは、気泡径３００μｍ以下の気泡とされ、より細かい気泡が有効であると言われている。このような、ごく小さな気泡はＡＥ剤によってのみ混入が可能なため、ＡＥ剤を用いることとした。
現在のＪＩＳ規定では、空気量を４.５±１.５％としているが、下限となる３.０％程度の空気量では配合や施工環境によって、硬化後の残存空気量が著しく低下する場合がある。
そのような場合では、厳しい塩分環境下において十分な耐凍害性（スケーリング抵抗性）が確保できないことが検証されている。2017 年制定 コンクリート標準示方書[施工編：施工標準]の配合設計では、寒冷地等で長期的に凍結融解作用を受けるような場合には、所要の強度を確認した上で、６．０％程度の空気量とするのがよいとされている。このため、この手引きにより施工されるＲＣ床版では、表３－①により架橋位置における凍害の対策
種別に応じて目標空気量を定めるものとした。
表３－①
（出展

ＲＣ床版の凍害区分と対策の種別

東北地方における凍害対策に関する参考資料（案）：東北地方整備局）

凍害区分

凍結抑制剤散布量20t/km 以上

20t/km 未満

ほとんどなし凍害区分３（凍害危険度２～３以上に相当）
Ｓ
Ａ
Ａ
凍害区分２（凍害危険度１～２以上に相当）
ＡＡ
Ａ
凍害区分１（凍害危険度１に相当）ＡＡＢ
注１）当面、対策の種別Ｓ以外の地域は種別Ａとし、種別Ｂは設定しない。
注２）現地の凍害の実態等から対策を行う地域や対策の種別の判断が難しい場合は整備局担当課と打合せて決定するものとする。



②対策種別Ｓの地域について
寒冷地域では、Ｗ／Ｂ（水結合材比）を４５％程度とし、目標空気量を６％とすること
により、高いスケーリング抵抗性が得られることが知られている。
また、対策種別Ｓの地域においては、いずれの対策を行う場合でも、塩分環境下でのスケーリング抵抗性や硬化後の気泡組織の検討に加えて、他の耐久性についても確認しなけ
ればならない（表３－②）。そのため、整備局担当課を通じて学識経験者の技術支援を受けるものとした。
試し練りの段階で実施するスケーリング試験において目安となるスケーリング量（０.
５kg/m2 程度）を大きく超えるような場合には、Ｗ／Ｂの低下や材料（ＡＥ剤、膨張材等）を変更する等、配合を修正するのがよい。
ただし、対策種別Ａの地域であっても、局所的に凍結抑制剤の散布量が多い場合等は、対策種別Ｓ相当の対策を行うのがよい。
表３－②
確認する内容①スランプ②練り上がり直後の空気量③空気量の経時変化④硬化コンクリート圧縮強度

対策種別Ｓのコンクリートの配合検討（案）
室内試験による

実機ミキサによる模擬床版等による

試し練り

試し練り

試験施工

規格値±2.5cm

規格値±2.5cm

運搬･待機･圧送後の(経時変化を含む)(経時変化を含む)

スランプ変化

目標値：6.0%

目標値：6.0%(5～6.9%)(5～6.9%)目標値からの低下量

目標値からの低下量

運搬･待機･圧送後の1.5%以下1.5%以下空気量変化

7 日,28 日

7 日,28 日

7 日,28 日⑤硬化コンクリート中の空気量と気泡間隔係数－

締固め時間と気泡間測定－隔係数の関係(5,10,15 秒)⑥スケーリング試験

目標値
0.5kg/m2 程度以下

⑦その他

－

事後確認

試し練りで決定した配合で以下の試験を実施する
・コンクリートのＮ式貫入試験による－仕上げ時期の確認

熱膨張係数の測定
・膨張収縮試験※室内試験および実機による試験での経時変化は 30 分、60 分、90 分、120 分を確認する。
※⑦「熱膨張係数測定」はひび割れ抑制の検証において必要となることから実施する。
また、凍害の対策種別Ａの地域はＪＩＳ規格による配合となるが、高炉セメントＢ種やフライアッシュを用いてＷ／Ｂを４５％程度とすると、標準的な配合とならないことから、対策種別Ａの地域にあっても、対策種別Ｓの地域と同様に試し練りにより配合を検討する必要がある。なお、同一配合であっても、製造工場や使用する骨材が異なると、コンクリ
ート性状に差が生じるため試し練りを行うものとした。ただし、製造工場、骨材、配合が同じで、打込みの時期もほぼ同じ直近の工事があれば、試し練りを省略してもよい。

２）について化学法等によって無害と判定された骨材であっても、飛来塩分や凍結抑制剤散布に由来するアルカリ成分の追加供給によってＡＳＲを引き起こす場合があることが近年解明されてきている。
このような塩分環境下のＡＳＲの抑制には、高炉セメントＢ種又は普通セメントにフラ
イアッシュを混入したフライアッシュコンクリートが有効であることが明らかとなっている。
高炉セメントを用いる場合は、「アルカリ骨材反応抑制対策について」の運用について(国土交通省大臣官房技術調査課長、国土交通省港湾局環境技術課長、国土交通省航空局飛行場部建設課長通達、平成 14 年 7 月 31 日)において、抑制効果のある混合セメント等の使用として、高炉セメントＢ種ではスラグ混合比４０％以上とされており、ＡＳＲ抵抗性と塩化物イオン浸透抵抗性の両面から、高炉スラグ混合比は４０％以上を基本としている。
フライアッシュを使用する場合は、コンクリートのフレッシュ性状や、コンクリート構
造物の耐久性に影響をおよぼさないものを用いるものとする。
使用するフライアッシュは、未燃カーボンが多く含まれていると、ＡＥ剤が吸着され所
定の空気量が確保されなかったり、コンクリートの性状が安定しなかったりという不具合が発生する。
現在のところ、試験施工や各種実験等で、未燃カーボンの混入が少ないとされているのは東北地方では能代火力発電所産のⅡ種灰のフライアッシュであり、当面はこれを標準とする。なお、配合の再現性・施工性・性状の安定性等が確認されれば上記以外のフライア
ッシュを使用することができる。
フライアッシュの混入量は、セメント量一定のもと、２０％程度の混和材として使用することを基本とする（図３－①）。なおその際、粉体量の増加に伴い、粘性が増すことが想定されるため、ｓ／ａ（細骨材率）を下げるなどの補正が必要となる。

図３－①

フライアッシュを用いる場合の混入量

フライアッシュコンクリートは、セメントの他にフライアッシュを結合材として用いる
ため、フライアッシュの反応がセメントよりもゆっくりと進行する分、発熱も従来配合の床版と大きく変わらない。一方、高炉セメントＢ種や普通セメントでは水結合材比を４５％程度とすると、従来配合の床版よりもセメント量が多くなるため発熱量が大きくなり、
温度応力ひび割れの発生確率が増加する。

３）についてＲＣ床版への劣化因子の浸入を抑制するためには、より緻密で塩化物イオン浸透抵抗性の高いコンクリートとすることが重要である。
一般的に、緻密で塩化物イオン浸透抵抗性の高いコンクリートとする場合には、コンク
リートの水和反応を促す十分な養生期間の確保が必要であるほか、水セメント比を小さくして対応する。図３－②は、土木学会コンクリート標準示方書２０１７年版に準拠して、
供用期間１００年とした場合に、鋼材位置におけるコンクリートの塩化物含有量が腐食発
生限界濃度を超えないために必要な水セメント比を求めた結果である。たとえば、表面塩
化物イオン量（Ｃ0）が４.５kg/m3 の場合、かぶりが３０mm であると、水セメント比を３０％以下にしないと塩化物イオン浸透抵抗性が確保できないことになる。表面塩化物イオン
量が大きいほど、最大水セメント比を小さくする必要があるが、ＲＣ床版に使用するコン
クリートの水セメント比を３０％以下とすることは、施工性や材料コストを考慮すると現
実的ではない。そこで、本手引きでは緻密性を高めるために水結合材比を４５％程度とし、塩化物イオン浸透抵抗性に対しても抵抗効果がある高炉セメントＢ種またはフライアッシ
ュを使用するものとした。

普通セメント使用，供用期間100年で計算
50%

最大水セメント比

45%
40%
35%
30%
25%

かぶり70mm20%

かぶり30mm

15%
10%
5%
0%
0

2

4

6

8

10

3) 3)
表面塩化物イオン量Ｃ0(kg/m
表面塩化物量 C0 (kg/m

図３－②

表面塩化物イオン量と最大水セメント比の関係（土木学会コンクリート標準示方書２０１７年版に従い計算、
普通セメントを使用し，供用期間１００年とした場合）

図３－③は、配合の異なるコンクリートで施工した実物大の床版から採取した供試体を3%の NaCl 試験液に 91 日浸漬し、塩化物イオン浸透抵抗性を試験したものである。各供試
体の配合を表３－③に示す。
表３－③

各仕様の配合供試体

コンクリート品質

水結合材比

空気量

使用技術

国交省仕様

標準品質

５５％以下

４．５％ －

低品質仕様

低品質

６５％以下

３．０％ －

高品質仕様

高品質

４５％以下

６．０％ 膨張材

多重防護仕様

最高級品質

４５％以下

６．０％ 膨張材+ＦＡ２０％外割置換+長期養生

養生対策仕様

標準品質

５５％以下

４．５％ 長期養生

機械仕上げ仕様

標準品質

５５％以下

４．５％ 機械仕上げ

浸透面からの深さ 10mm の位置をみると、水結合材比を 45%以下として、膨張材、およびフライアッシュを用いた多重防護仕様で塩化物イオンの浸透が認められず、他の供試体に比べ、高い塩化物イオン浸透抵抗性となっていることが分かる。
多重防護仕様図３－③

塩分浸透試験の結果



ここでいう水結合材比は、コンクリートに含まれるセメントペースト中の水と結合材の重量比（質量百分率）であり、結合材は、セメント、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、膨張材など、水と反応してコンクリートの強度発現に寄与するものを指す（表３－④，表
３－⑤）。
表３－④
粗骨材の
スランプ
最大寸法
(cm)
(mm)
25

12.0

空気量
(%)
6.0

高炉セメントを用いる場合の配合例

水セメン
ト比※ 細骨材率
ｓ/ａ
Ｗ/Ｂ
(%)
45.2
45.8

単位量(kg/m3)
水Ｗ
163

セメント 混和材① 混和材② 細骨材
Ｃ
Ｅ
Ｆ
ｓ
340

20

-

829

粗骨材
Ｇ

混和剤
Ａ

980

2.21

粗骨材
Ｇ

混和剤
Ａ

1010

3.03

※水セメント比の値は水結合材比（Ｗ/（Ｃ+Ｅ））の値を示す。
（セメントＣ：高炉Ｂ種、混和材①Ｅ：膨張材、混和剤Ａ：ＡＥ減水剤）
表３－⑤
粗骨材の
スランプ
最大寸法
(cm)
(mm)
25

12.0

空気量
(%)
6.0

フライアッシュを用いる場合の配合例

水セメン
ト比※ 細骨材率
ｓ/ａ
Ｗ/Ｂ
(%)
42.4
45.8

単位量(kg/m3)
水Ｗ
155

セメント 混和材① 混和材② 細骨材
Ｃ
Ｅ
Ｆ
ｓ
283

20

62.5

752

※水セメント比の値は水結合材比（Ｗ/（Ｃ+Ｅ+Ｆ））の値を示す。
（セメントＣ：普通セメント、混和材①Ｅ：膨張材、混和材②Ｆ：フライアッシュ
混和剤Ａ：ＡＥ減水剤）

４）について鋼橋のＲＣ床版は、ズレ止めなどにより桁等の拘束の影響を受けることから、膨張材なしで施工すると、コンクリート内部の温度変化や乾燥によって収縮し、ひび割れが入りやすくなる。桁等の拘束によるひび割れは橋軸直角方向に発生し、しかも床版を貫通するような深いひび割れとなる場合が多く、床版への劣化因子の浸入経路となりやすい。
このため、床版の収縮を低減しひび割れを抑制するために、膨張材を入れることを基本とする。
表３－⑥に示す国交省仕様の配合と多重防護仕様の配合について、実物大の床版を夏場に施工し、ほぼ１年間気温と湿度、床版のひずみの推移を調査した結果を図３－④～⑤に示す。なお、ひずみはマイナス側が収縮、プラス側が膨張である。
表３－⑥

各仕様の配合仕様

コンクリート品質

水結合材比

空気量

膨張材

国土交通省仕様

標準品質

５５％以下

４.５％

なし

多重防護仕様

最高級品質

４５％以下

６.０％

あり

膨張材なしの国交省仕様では、ごく初期の材齢でひずみは５０×１０－６の膨張側となっているが、まもなく収縮側に転じて、材齢２ヶ月程度でマイナス１００×１０－６前後の収縮となり、２５０日程度から気温の上昇とともに床版の収縮が進み、マイナス１５０×１
０－６程度まで収縮が進んでいる。このように、ほぼ１年間収縮側での挙動を示している。
一方、膨張材ありの多重防護仕様では、ごく初期の材齢で２００×１０－６程度の膨張側となっており、その後収縮側に転ずるが、それでも”０”(×１０－６)付近にとどまっており、ほぼ１年間膨張側で挙動している。
このように膨張材は、十分なコンクリート強度が発現しない初期の材齢段階で収縮側に転じることを防止し、長期にわたりひび割れ発生を抑制する効果がある。
耐久性を確保するためには、床版の収縮と桁の拘束によるひび割れを防止することが重要であり、そのため膨張材の使用を基本とした。

図３－④

国交省仕様のひずみの推移（膨張材なし）図３－⑤



多重防護仕様のひずみの推移（膨張材あり）

３．４

ひび割れ抑制対策

１）本手引きによって設計・施工されるＲＣ床版においては、ひび割れを有害でないものに抑制するために、適切なひび割れ抑制対策を行うものとする。
２）単純桁のＲＣ床版においては、本手引きに示す基本事項を遵守した施工を行うことで、ひび割れ抑制対策とみなしてよい。
３）鋼橋の２径間連続桁においては、段階施工により生じる引張応力により、先行して施工した床版にひび割れが発生しないように施工を行うものとする。
４）鋼橋の３径間以上の連続桁においては、有害なひび割れの発生が懸念される
ため、床版の橋軸方向鉄筋量が 1.0％以上となるように補強鉄筋の配置を検討するものとする。
５）この手引きにおけるひび割れ抑制対策は一般的な構造形式を対象としており、特殊な構造形式の場合は、学識経験者を含め適切にひび割れ抑制対策を検討するのがよい。
６）実施したひび割れ抑制対策と、ひび割れが発生した場合のひび割れ状況については、適切に記録・保存するものとする。

【解説】１）について①ひび割れ抑制対策の基本
本手引きによって施工されるＲＣ床版は、コンクリートの緻密性、塩化物イオン浸透抵
抗性、耐凍害性を確保するため、水結合材比（Ｗ/Ｂ）は４５％程度を目標とした配合としている。そのため、単位粉体量が多くなることでひび割れ発生のリスクが大きくなる可能性がある。したがって、有害なひび割れの発生を抑制するためには、施工の基本事項の遵守を前提として、打込み時から追加養生期間が終了するまでの温度応力への適切な配慮や、段階施工により生じる引張応力への適切な配慮が必要となる。ひび割れ発生の有無やひび
割れ幅におよぼす影響要因は非常に多岐に渡るが、実橋の床版において取り得るひび割れ
抑制対策は限られている。山口県のひび割れ抑制システムにおいても、種々の影響要因がある中で、ひび割れ幅を補修基準よりも小さく抑制するための対策としては、追加鉄筋の配置、膨張材の適切な活用、打込み間隔の配慮等であり、シンプルなシステムが構築されている。
本手引きにおいても、これまで試験的に試行された施工事例（以下「試行事例」）で得られた知見や膨大な温度応力解析の結果に基づいて、なるべくシンプルなひび割れ抑制対策システムを構築することを目指した。
なお、本手引きのひび割れ抑制対策は、高炉セメントＢ種を用いた試行事例での検討結果に基づいて構築されており、フライアッシュを用いる場合は、基本的に高炉セメントＢ
種を用いる場合よりも有害なひび割れが発生するリスクは小さいと考えられ、本手引きにおけるひび割れ抑制対策を用いてよい。

構造形式ごとのひび割れ抑制対策の概要を表４－①に示す。
表４－①

橋種
抑制対策
ひび割れ抑制対策①
施工の基本事項の遵守
ひび割れ抑制対策②段階施工による応力構造形式ごとのひび割れ抑制対策

単純桁の鋼桁・ＰＣコンポ桁※

２径間の鋼桁必

３径間以上の鋼桁須

段階施工による応力でひび割れが発生しないように配慮
必要に応じて橋軸方
ひび割れ抑制対策③－－向の鉄筋比を 1.0％
(構造形式別の対策)となるまで補強※ＰＣコンポ桁の連結桁形式で、中間支点上の横桁を床版コンクリートの施工よりも前に－連結する場合は別途検討を行うものとする。
②膨張材についてひび割れの発生要因には様々なものがあるが、ＲＣ床版の施工段階に発生する主なひび
割れは、不適切な施工や型枠の変形などによるひび割れを除けば、床版コンクリートの段
階施工により生じる引張応力、水和反応による発熱・自己収縮・膨張材によるひずみに起因する応力、水分の逸散による乾燥収縮ひずみに起因する。
乾燥収縮は、乾燥によりコンクリート中の水分が逸散することで、コンクリートの体積が減少し収縮する現象である。乾燥収縮によるひずみは、追加養生終了後に長期にわたって進行し、降雨や日射の影響等も受ける複雑な現象であり、現時点では定量的に評価できる技術が十分に確立できていない。したがって、本手引きにおいては、乾燥収縮の影響は明示的には考慮せず、これまでの試行事例で得られた知見に基づき、有害なひび割れが発
生しないように、湿潤養生期間中における自己収縮の影響を考慮した温度応力を抑制することを目的としている。
図４－①に示されるように、膨張材を使用しない場合、床版コンクリートに発生する温度応力がコンクリートの引張強度を上回ると、コンクリートに有害なひび割れが発生する可能性が高くなる。床版コンクリートに発生する温度応力を抑制するために膨張材の使用を前提としている。



図４－①

湿潤養生期間中の温度応力の発現と膨張材による応力低減効果

２）についてこれまでの試行事例より、単純桁の鋼桁のＲＣ床版、および単純桁のＰＣコンポ橋、単純桁を連結したＰＣコンポ橋ではひび割れがほとんど発生していない。また、試行事例での計測結果により検証されたモデルを使用しての様々な条件を想定した温度応力解析の結果からも、これらの構造形式でのひび割れリスクは小さいことが示されている。したがって、コンクリートの熱膨張係数が非常に大きく、夏場の施工でコンクリートの打込み温度が高いなどの極端な悪条件での施工でない限り、これらの構造形式では本手引きに示す基本事項を遵守した施工を行うことで、有害なひび割れの発生は抑制できると考えられる。
図４－②は、ＰＣ単純コンポ桁橋（福島河川国道事務所）の、湿潤養生期間中のひび割
れ指数（引張強度／引張応力）の最小値を、試行事例で検証された数値解析モデルにより計算した結果である。
この橋では、床版コンクリートに膨張材を使用しているため、熱膨張係数が 12×10-6／℃という不利な条件を想定した場合においても、2.0 程度以上のひび割れ指数を確保できる結果となっている。
また、図４－③に上記橋梁を対象に、膨張材の有無に着目して行った温度応力解析の結果を示している。膨張材を使用しない場合は、ひび割れ指数が 1.0 程度であるのに対し、膨張材を使用することで、2.0 程度以上のひび割れ指数を確保できる結果となっている。
ひび割れのリスクの最も小さい単純桁橋の橋梁においても、膨張剤の使用が不可欠なため、本手引きではすべての構造形式の床版において膨張材を用いることを基本とした。



図４－②

温度応力解析によるＰＣ単純コンポ桁橋のひび割れ指数

図４－③

温度応力解析によるＰＣ単純コンポ桁橋での膨張材の効果

３）について鋼２径間連続桁橋においては、床版コンクリートはいくつかの施工ブロックに分割して段階的に施工することが一般的である。段階施工の２回目以降の打込みにおいては、新たに打込んだコンクリートの自重により、先行して施工したブロックに応力が生じる。段階
施工の順序や打込み間隔（日数）が不適切な場合、この応力によりひび割れが発生する場合がある。そのため、先行して施工した床版にひび割れが発生しないように、段階施工による応力を確認することとした。
段階施工による発生応力は設計段階において図４－④を参考に、標準的・現実的な床版
コンクリートの打設順序・打設ブロック割の施工計画検討を行うものとする。実施工において、設計と異なる日打設量や工程となる場合は、市販ソフト等を用いて段階施工による応力解析を実施するものとした。

なお、段階施工による応力解析においては、コンクリートの強度は設計基準強度ではな
く、実際に使用するコンクリートを用いて計測した強度発現を入力値に用いるのがよい。
鋼２径間連続桁橋においては、床版コンクリートの打込みは一般的に３回での段階施工が行われる。その場合、図４－④（ａ）に示すように中間支点上の施工ブロック（②）を最後に打込むのがひび割れ抑制の観点で望ましい。中間支点上の施工ブロック（②）を最後に打込むことで、先行して施工したブロック（①）に圧縮応力が導入され、ひび割れ抑制の観点で有利となるためである。一方で、２回目の打込みにより、最初に施工したブロック（①）に引張応力が生じるが、これによりひび割れが発生しないように段階施工による応力検討を行う必要がある。
①－１

②

①－２

（ａ）２径間連続桁橋

④－１

②－１

③－１

①

③－２

②－２

④－２

（ｂ-１）３径間連続桁橋③－１④－１ ①－１

②

③－２

①－２ ④

－２

（ｂ-２）３径間連続桁橋

④－１

②－１

③－１

①－１

（

③－２

①－２

③－３

）４径間連続桁橋

図４－④

床版打設順序の例【設計施工マニュアル(案)(道路橋編)平成 28 年 3 月】



②－２

④－２

図４－⑤は、鋼２径間連続箱桁橋の床版コンクリートの温度応力解析において、外気温
およびコンクリートの打込み温度条件を 10℃～30℃のケースで計算した結果である。なお、この解析結果には段階施工による応力は考慮していない。
解析の結果から、最も不利な条件となる熱膨張係数が 12×10-6／℃の場合でも、すべてのケースでひび割れ指数が 1.0 程度以上を確保できる結果となる。
また、ＲＣ床版の橋軸方向の鉄筋比はほとんどの箇所で 1.0%以上であることも勘案し、３回の段階施工で施工される２径間連続桁橋のＲＣ床版については、特段のひび割れ抑制
対策は必要ないものとした。
ただし、２径間連続桁橋においても、段階施工のブロック割が特殊となる場合は、別途
適切なひび割れ対策を行うものとする。

図４－⑤

温度応力解析による鋼２径間連続箱桁橋のひび割れ指数（段階施工による応力は考慮していない）

４）について３径間以上の連続桁の場合、ＲＣ床版の施工ブロックによっては、段階施工による引張応力が 1.0N/mm2 程度となることが試行事例の結果で明らかとなっている。この段階施工による引張応力が温度応力に加わるため、ひび割れ発生のリスクは大きくなる（図４－⑥）。
実際に施工した床版コンクリート（鋼７径間連続箱桁橋や、鋼４径間連続箱桁橋（南三陸国道事務所））では、数値解析の結果でひび割れのリスクが高い箇所を中心にひび割れの発生が認められた。

図４－⑥

温度応力解析による鋼７径間連続箱桁橋の温度応力と段階施工による応力の影響

図４－⑦は、鋼７径間連続箱桁橋（南三陸国道）における湿潤養生期間中のひび割れ指数（引張強度／引張応力）を、試行事例で検証された数値解析モデルにより、外気温およびコンクリートの打込み温度条件を 10℃～30℃のケースで計算し求めた結果である。なお、このひび割れ指数の計算結果では、温度応力に段階施工により発生する最大引張応力（1.0N/mm2）を加えている。
熱膨張係数が 9×10-6／℃であっても、湿潤養生期間中のひび割れ指数が 1.0 を下回る場
合もあり、熱膨張係数が 12×10-6／℃となるとさらにひび割れのリスクが高まる結果となっている。
また、この数値解析で想定している自己収縮よりも実橋のコンクリートの自己収縮が大きい場合や、乾燥収縮のリスクや、段階施工による応力の影響をすべてのブロックで適切に考慮することが煩雑なこと等を勘案し、本手引きにおいては、鋼橋の３径間以上の連続桁において有害なひび割れの発生が懸念されるため、ＲＣ床版の橋軸方向鉄筋量がすべての箇所で 1.0％以上となるように補強鉄筋を配置することとした。
図４－⑧に補強鉄筋の配置例を示す。



図４－⑦

段階施工による応力を考慮した鋼７径間連続箱桁橋のひび割れ指数（段階施工による応力を考慮）

鉄筋比が 1.0%以上となるように追加鉄筋を配置

図４－⑧

橋軸方向の補強鉄筋の配置例

５）について現時点では、高耐久床版のひび割れ抑制に関する研究事例は十分に蓄積されているとは言えないため、当面はこれまでの試行事例の結果に基づき、この手引きに示す対策によることとした。この手引きで示した構造形式以外の特殊な構造形式を対象とする場合や、特に有害なひび割れの発生が懸念される場合には、別途ひび割れ抑制対策を検討することとし、必要に応じて学識経験者の助言を受けるものとした。
６）について本手引きにより施工されるＲＣ床版は、施工条件やコンクリートの熱膨張係数や膨張収
縮特性、および採用したひび割れ抑制対策等を記録するものとする。
ひび割れが発生した場合には、ひび割れ抑制対策の検証のためにも、幅 0.2mm 未満のひび割れも含めて、床版上面および下面の両面の発生状況を記録・保存するものとする。
記録・保存の詳細については「第５章 記録・保存」によるものとする。



３．５

壁高欄等の設計
壁高欄・地覆コンクリートは、床版に有害なひび割れを発生させないために、適切な対策を行わなければならない。

【解説】
壁高欄や地覆は、温度変化や乾燥収縮によりひび割れが生じやすいため、伸縮目地やひび割れ誘発目地（Ｖカット）が設けられている。しかし、鋼橋のＲＣ床版では目地部に生
じるひび割れが床版にまで達し、耐久性を著しく低下させる場合もある。

伸縮目地

ひび割れの
進展

写真５－①

壁高欄の目地部からＲＣ床版上面に進展したひび割れの事例（上面）

伸縮目地

ひび割れの
進展

写真５－②

壁高欄の目地部からＲＣ床版下面に進展したひび割れの事例（下面）①ひび割れ抑制対策
壁高欄・地覆の伸縮目地部では、コンクリートの収縮方向に配置される橋軸方向の鉄筋が不連続である。また、誘発目地部では、壁部にクロス鉄筋を配置しているものの、地覆部は橋軸方向の鉄筋が不連続であり、目地部に集中するひび割れが床版まで進展している場合がある。これは、温度変化や乾燥収縮の影響を目地部のみで抑制できる鉄筋が十分に配置されていないためと考えられる。
本手引きにより施工されるＲＣ床版の壁高欄等については、壁高欄等に発生するひび割れが床版の耐久性に悪影響を与えないように、ひび割れを分散させるとともに、床版への進展を抑制するために補強鉄筋を配置するものとした。
②目地部
壁高欄等の目地配置は、伸縮目地を最小限に配置し、誘発目地を５ｍ間隔に設けるものとした（図５－①～③）。また、誘発目地部の地覆部に配置する橋軸方向の鉄筋は連続させるとともに、張出床版の橋軸方向の上面鉄筋は、床版支間部と同様の間隔で鉄筋を配置するものとした（図５－④）。
③コンクリート
壁高欄等のコンクリートは、床版コンクリートと同じ配合によるものとし、高炉セメン
トＢ種もしくはフライアッシュを使用し、凍害対策区分に応じた目標空気量の確保と、膨張材を用いることを標準とする。
また、コンクリートの打込みにあたっては、壁高欄等の内部に情報管が配置されるなど、十分に締固めを行うことができない場合もあることから、締固めの有効範囲が十分に確認されたバイブレータを用いるのがよい。
なお、ひび割れが発生した場合の措置は「３．１０ ひび割れが発生した場合の措置」
により、適切に対応するものとする。



図５－①

壁高欄の目地の配置

A – A 断面

A

A

図５－②

ひび割れ誘発目地の構造【設計施工マニュアル(案)(道路橋編)平成 28 年 3 月】

B – B 断面
B

B

図５－③

伸縮目地の構造【設計施工マニュアル(案)(道路橋編)平成 28 年 3 月】



図５－④

[

側

面

図

]

[

断

面

図

]

誘発目地部における地覆および床版のひび割れ抑制対策



３．６

施工計画の立案

３．６．１

不適切な施工による不具合の防止

東北地方のＲＣ床版に求められる耐久性を確保するため、施工中に生じる不具合を発生させないように施工計画を立案しなければならない。

【解説】
１）ＲＣ床版の施工
ＲＣ床版の耐久性を確保するためには、施工中に生じる不具合を発生させないように施工計画を立案する必要がある。ＲＣ床版の施工は写真６－１－①に示すように、ポンプ車の筒先で打込みを行う班（ａ）と締固めを行う班（ｂ）、ＲＣ床版の高さ・平坦均しを行う班（ｃ）と仕上げを行う班（ｄ）に分かれて行われる。その後、金コテによる最終仕上
げ、養生が行われる。
一般的に、ＲＣ床版は打込み幅２～３ｍで橋軸直角方向に移動し、写真６ー１－②のように各班に分かれているのが一般的である。

写真６－１－①

床版施工の作業班

写真６－１－②連続桁橋の床版施工の例

２）不具合の例
ＲＣ床版の不適切な施工による不具合は耐久性に大きく影響するため、不具合の発生リ
スクや原因をよく理解して、各作業班に必要な人員配置を計画するとともに、作業員全員に対して施工に関する教育を適切に行う必要がある。
以下に、不適切な施工による不具合の代表的な例と主な原因を解説する。
表６－１－①
不具合の内容施工により発生する不具合と試験施工により確認しておくべき内容
原因試験施工等で確認しておくべき内容①充填不良

・締固めが不十分な場合に発生。
・バイブレータの、適切な挿入間隔と振動時間を確（過剰な締固めの場合は、材料分離やエントレンド 認。
エアまで抜けてしまい耐凍害性が確保できなくなる場合もある）② 打 重 ね 部 の ・施工速度調整不足による打重ね許容時間の超過。 ・時間経過に伴うスランプロスの程度を確認（試験・打重ね許容時間に対する人員不足
コールド
施工において打重ね可能かを確認）。
ジョイント
・凝結試験とＮ式貫入試験を用いて打重ね可能な時間を確認する。
③平坦性不良 ・天端表示棒の間隔のとりすぎ、外すタイミングの ・試験施工時にＮ式貫入試験を行い、時間経過に伴不適切。
う貫入量と左官工の経験値による各種仕上げの・夏季施工などで左官工が不足すると平坦性が確 開始時期を関係付けておく必要がある。
・天端表示棒の間隔保できない。
④仕上げ不良 ・平坦仕上げ時の金コテ仕上げでコテ跡を消す作 ・上記同様に、Ｎ式貫入試験を行って左官工が行う業が不十分な場合。
仕上げ作業の開始時期と必要な人員配置を確認
・コンクリートの硬化が早く、コテ跡を消そうとし する。
・仕上げ機械（トロウェル等）の性能を確認する。
てもできなかった場合。
⑤ 施 工 ジ ョ イ ・ジョイント部の充填不良や締固め不足。
ントからの
漏水

・施工ジョイント境界部の打継ぎ処理方法や充填不良とならない締固めの方法を事前に検討しておく必要がある。

⑥ 地 覆 打 継 目 ・ＲＣ床版と後打込みとなる地覆部分と打継不良。 ・ＲＣ床版上面のレイタンス処理を行っても防止部からの漏できない場合があるため、地覆部のＲＣ床版部分
水を２cm 程度かさ上げしておくなどの対処が必要
である。



２）－①

充填不良

床版の充填不良は、打込み作業が不均一でバイブレータの締固め時間や挿入箇所の間隔が不適切な場合に発生する（写真６－１－③）。充填不良が確認されたＲＣ床版では、内部に空洞や豆板があると想定され、均一性、一体性、密実性が損なわれている。また、グレーチング床版では床版下面が鋼板（底鋼板）で覆われているため、床版内部の空洞や豆板部分に滞水することもあり、その部分から底鋼板が腐食・剥離することでコンクリート
片などが落下する恐れがある。充填不良は、主に締固めが不十分なことが原因であるが、ＲＣ床版上面に障害物があり締固めや仕上げの作業が難しい場合に発生が見られる。

写真６－１－③

床版上面の充填不良

また、バイブレータの振動時間が必要以上に長いと、粗骨材が床版下層に沈み、モルタ
ルが床版上層に浮き上がるなどの材料分離を起こし、床版コンクリートの上層と下層では品質が不均一となり耐久性等に違いが生じる。同時に、施工時に巻き込むエントラップト
エアと、耐凍害性に有効なエントレインドエア（独立した微小な空気泡）まで抜けてしま
うことがある。
充填不良を防ぐためには、打込み後に適切な間隔でバイブレータを挿入し、振動時間を守って締固めを行うことが重要である。

写真６－１－④

写真６－１－⑤50cm 間隔による締固め

マーキングロープの例

２）－②

打重ね部分のコールドジョイント

ＲＣ床版は、打込み幅２～３ｍで橋軸直角方向に施工するため、最初の打込み幅と次の打込み幅の境界に打重ね部分が発生する。また、アジテータ車の運搬遅延やポンプ車の配管閉塞などで打込み作業が中断すると、同一打込み幅の中に打重ね部分が発生する。
打重ね部分の施工では、当初設定していた打重ね許容時間を超過したり、想定よりも外気温の上昇が大きいなどの理由で、事前に設定した打重ね許容時間よりも、許容時間が短くなってしまうことがある。このような状況では、最初の打込み幅に硬化が始まり、次の打込み幅を締固めても一体化できなくなる。
写真６－１－⑥に、打重ね部に沿ってコールドジョイントが発生した例を示す。打込みが打重ねの許容時間内に施工できても、締固めが打重ねの許容時間内に施工できなければコールドジョイントが発生する。
コールドジョイント部は、打重ね部分でＲＣ床版としての一体性が途切れているため、漏水やひび割れ発生の要因となるほか、疲労耐久性も低下することから、避けなければならない不具合の代表例である。

写真６－１－⑥

床版打重ね部に沿ったコールドジョイントの例

床版施工に伴うコールドジョイントは、打込み時の気温が高い場合に生じやすいことから、夏季の施工においては、余裕をもって打重ね許容時間内に施工が出来るような人員体制を確保し、打込みと締固めの施工間隔が大きく開かないように打込みの施工速度を調整する。また、打込み作業の遅れに伴うアジテータ車の滞留により、フレッシュコンクリー
トのスランプ低下（スランプロス）が大きくなり、ポンプ車の配管閉塞の原因となったり、打込み、締固め、高さ･平坦均し作業が途切れないように、製造工場と連絡を密にするなどの対応が必要となる。

また、橋軸直角方向の打込みを片押し方式（図６－１－①）で行う場合は、最初の打込
み幅と次の打込み幅の起終点が同じとなるため、打重ね許容時間は橋軸直角方向に渡ってほぼ同一である。
一方、橋軸直角方向の打込みを折返し方式（図６－１－②）で行う場合は、最初の打込
み幅の起点に向かって次の打込み幅を折り返すため、次の打込み幅の終点が最も打重ね時間が長くなり、ここが打重ね許容時間のクリティカルとなる。
このため、片押し方式で打込む方がトラブルに対処する時間に余裕ができ、打重ね部のコールドジョイントの発生を抑制できる可能性が高くなる。
事前の試験施工では、時間の経過に伴うスランプの低下（スランプロスの程度）度合いを把握するとともに、打重ね許容時間を確認しておく必要がある。

図６－１－①

片押し方式による床版の打込み

打込み幅

図６－１－②折返し方式による床版の打込み



２）－③

平坦性不良

ＲＣ床版上面の平坦性不良は滞水発生の要因となる。写真６－１－⑦は、平坦性不良による滞水の事例であるが、排水桝よりも縦断勾配の高いところで滞水が生じていることがわかる。ＲＣ床版の防水工の止水機能は必ずしも完全ではなく、床版上面の平坦性不良は滞水により、床版下面側の漏水につながる可能性が高い。橋梁点検では、初期段階で床版
下面の漏水が確認される事例が多く発生している。
また、輪荷重走行試験の結果では、床版への水の作用により１／３～１／１０に疲労耐久性が低下することや、土砂化の誘発要因にもなることから、床版の平坦性確保は極めて重要な指標である。
床版の平坦性は、高さ・平坦均し作業時に鉄筋に取り付けた天端表示棒の目印を目安に行うが、天端表示棒の間隔が広すぎたり、天端表示棒を取り外すタイミングが早すぎると平坦性に影響する場合がある。

写真６－１－⑦

床版上面に生じた平坦性不良による滞水また、夏季施工などで通常よりもコンクリートの硬化が早く始まる場合には、平坦均し作業を早めに開始するための左官工を別途準備しておく必要がある。平坦均し作業の施工計画にあたっては、打込み班の均しの左官工を兼用する配置を避け、別途に配置する必要がある。これは、打込みが完了する前に最初の打込み幅に打込んだコンクリートの硬化が始まると、打込み班の左官工の一部を平坦均し作業に再配置せざるを得なくなる。
その結果、打込み班の均し作業時間が遅延するだけでなく、最初の打込み幅側の平坦性も低下してしまう。写真６－１－⑧は、夏季施工において上述した理由により左官工の人員不足から平坦性が確保出来ず、補修としてＲＣ床版の上面凸部を削った上で含浸材を塗布した事例である。ＲＣ床版の上面を削ると表面に微細なひび割れ（マイクロクラック）が生じ、これが劣化の起点となることが想定されたため、床版表層部に含浸材を塗布する
補修が行われた例である。
ＲＣ床版は、打込み時の均し作業後、高さ・平坦均し、仕上げ、最終の金コテ仕上げがあり、これらの開始時期は従来のように左官工の経験だけに頼るのではなく、試験施工時にＮ式貫入試験を行い、作業時間の経過に伴う貫入量と左官工の経験値による各仕上げの開始時期を関係づけて、左官工不足にならないように施工計画を立案することが重要である。

表面の凸部を削り含浸材を塗布平坦性不良のため表面の凸部を削り、含浸材を塗布した例
写真６－１－⑧

床版上面に生じた平坦性不良の補修箇所



２）－④

仕上げ不良

写真６－１－⑨に、床版上面にコテ仕上げの跡が残ってしまった仕上げ不良例を示す。
このような場合、防水工の施工時にプライマーを塗布しただけでは、シート防水の接着性が確保出来ない恐れがあり、補修として床版上面を平滑に削るなどの作業が発生する可能性がある。
床版上面の仕上げ不良は、平坦仕上げ時の金コテ仕上げでコテ跡を消す作業が不十分な場合、あるいはコンクリートの硬化が早く、コテ跡を消そうとしても出来なかった場合に生じる。このため、左官工が行う仕上げ作業の開始時期と必要な人員配置は、２）－③で述べたように試験施工時にＮ式貫入試験を行って事前に確認する必要がある。

写真６－１－⑨

床版上面に生じた仕上げ不良



２）－⑤

施工ジョイントからの漏水

鋼橋連続桁のＲＣ床版では、中間支点上のＲＣ床版に施工時の応力によりひび割れが発
生しないように段階的な施工をする必要がある。なお、段階的な施工ではブロック毎の境界面が施工ジョイントとなる。
写真６－１－⑩に、施工ジョイントからの漏水の事例を示す。鋼橋では凍結抑制剤散布
による塩化物を含む漏水の影響により鋼桁が局所的に早期に腐食する。耐候性鋼材の橋梁
では漏水の影響を受ける部分で保護性錆が形成されず、その部分を塗装するなどの補修が必要となる。
施工ジョイントからの漏水は、ＲＣ床版の充填不良や締固め不足が生じないように施工することによって防止することが出来る。

写真６－１－⑩

施工ジョイントから生じた床版下面の漏水打継シート

写真６－１－⑪

打継目の処理（打継シート）の例



２）－⑥

地覆打ち継ぎ目部からの漏水

写真６－１－⑫に、ＲＣ床版と後打込みとなる地覆との打継ぎ目部から生じた漏水の事例を示す。地覆打継ぎ目部からの漏水は２）－⑤で述べたように鋼桁の腐食を助長する。
地覆打継ぎ目部からの漏水は、ＲＣ床版上面のレイタンス処理を行っても完全に防止できない場合がある。そこで、地覆部のＲＣ床版部分を２㎝程度かさ上げし、床版上面からの浸入水を抑制することで地覆継ぎ目部からの漏水を防止する（図６－１－③）。

写真６－⑫

地覆打継ぎ目部からの漏水

漏水対策
として

漏水

床版の高さを上げない場合
図６－１－③

地覆部の床版部分をかさ上げる

地覆部における床版部分のかさ上げ処理３．６．２

施工計画立案のための試験施工

施工計画の立案にあたっては、施工上の疑問点を解消するため模擬床版による試験施工を実施するものとする。なお、模擬床版は実際の構造条件等を適切に再現することが望ましい。

この手引きで使用するコンクリートは、水結合材比（Ｗ／Ｂ）が４５％程度を目標としているので、セメント等の粉体量が多く、粘性が比較的高い。このため、気温等によりその性状や性能が影響を受ける場合がある。
この手引きで使用するコンクリートは、このような性質を持つものであることから、性能の確認や、施工計画立案上必要な事項を確認するため、試験施工を実施することを標準とした。特に暑中コンクリートや寒中コンクリートとなる場合は、実際の施工環境をよく想定して試験施工を行わなければならない。
なお、試験施工とは、主に基本的な性状の確認を行う「試し練り」、その後の施工計画立案上必要となる「模擬床版等による試験施工」、および「その他の確認項目」のことである。以下に、それぞれで確認すべき項目を表６－２－①、②、③に示す。
特に、模擬床版による試験施工は、この手引きで使用するコンクリートが、これまで使われてきた床版コンクリートに比べ気温等により性状や性能が影響を受けやすいことから、本施工で不具合を出さないためにも、施工上の疑問点を解消し、施工計画、および本施工を適切に行うために実施するものである。したがって、施工上の疑問点を解消するために必要であれば、模擬床版は床版の縦横断勾配等を適切に反映するなど、必要な事項を再現して実施することが望ましい。

図６－２－①

試験施工の手順１）試し練り１）－１

室内試験による試し練り

凍害対策Ｓ地域のコンクリートの配合はＪＩＳ規格外であるため、室内試験による試し
練りで配合検討を行う必要がある（「３．３配合設計」参照）。凍害対策Ａ地域のコンク
リートはＪＩＳ規格の範囲ではあるが、高炉セメントやフライアッシュを使って、Ｗ／Ｂ
を４５％程度とする配合は、生コン製造工場によっては一般的でない場合も考えられる。
したがって、凍害対策Ａの地域においても、室内試験による試し練りで配合検討を行うことを基本とした。
なお、同一配合であっても、製造工場や骨材が異なることにより、コンクリートの性状は変わることが一般的であり、同一配合だから試し練りを省略できることにはならない。
ただし、製造工場、骨材、配合が同じで、打込みの時期もほぼ同じ直近の工事があれば、試し練りを省略してもよい。
１）－２

実機ミキサによる試し練り実機ミキサによる試し練りは、室内試験により決定された配合により、実際にコンクリート製造工場で練混ぜ、試験室で製造した目標の性状と、同等のものができることを確認する目的で実施するものである。
表６－２－①
確認項目

室内試験・実機ミキサによる試し練りでの確認項目

室内試験

実機ミキサ

留意事項等
・施工性を考え 12～15cm 程度とするの

①

スランプ

規格値±2.5

規格値±2.5がよい。
・経時変化による性状確認（0～120 分、30 分毎）②

塩化物量等

共通仕様書による－共通仕様書による・経時変化によるフレッシュコンクリ
ートの空気量の低下状況確認（0～120 分、30 分毎）③

空気量

種別毎の目標値

種別毎の目標値※種別Ｓでは室内試験において硬化コ
ンクリート中の空気量と気泡間隔係数を測定する（本手引きの「３．３配合設計」を参照）

④
⑤

⑥

強度

7 日、28 日

スケーリング

目標値(種別Ｓのみ)2

その他

0.5kg/m 程度以下
コンクリートの
熱膨張係数※

7 日、28 日－

・28 日強度で呼び強度以上を確認(56 日、91 日強度は参考値)
・本手引きの「３．３配合設計」を参照
試し練りで決定された配合により実施－する。
（膨張収縮試験もあわせて実施する）※コンクリートの熱膨張係数の試験方法については巻末資料を参照。



①スランプについて
水結合材比（Ｗ／Ｂ）が４５％程度と粉体量が多いので、８ｃｍ程度のスランプでは、
コンクリートの充填不足や巻き込みエアーがなかなか抜けない等の施工中に生じる不具合を起こす恐れがあるので、スランプは施工性を考慮して１２～１５ｃｍ程度を目標にするのがよい。
③空気量について空気量は、骨材とＡＥ剤の相性や細骨材の粒度分布および細骨材率等に左右される。この手引きの空気量は、凍害対策Ｓの地域では６．０％（５．０～６．９％）、Ａの地域では５．０％（４．５～６．０％）を目標としているため、試し練りによって目標となる空気量が確保されない場合は、細骨材の配合やＡＥ剤の種類の変更等を検討する必要がある。
なお、時間経過による空気量の低下は、運搬時間や外気温、運搬数量、ポンプ圧送、締固めによっても異なるので、模擬床版の試験施工時等に確認する。
④強度についてＲＣ床版の設計基準強度は一般的に、２４N/mm2 であり、実際に使用する配合の２８日後のコンクリートの圧縮強度が２４N/mm2 以上であることを確認するとともに、特にフライア
ッシュコンクリートを用いる場合は、フライアッシュのポゾラン反応の進行による強度増加の状況を確認するため、５６日、９１日後の圧縮強度も参考値として確認しておくのがよい。なお、５６日以降の圧縮強度については試し練りまたは試験施工で 1 回程度確認すればよい。
⑥コンクリートの熱膨張係数について
特に鋼橋連続桁ではひび割れが発生する可能性が高いことから、構造物の引渡しまでに発生するひび割れを有害でないものにするための抑制対策が必要となる。コンクリートの
熱膨張係数１０（×１０-6/℃）以上となる場合では、特にひび割れの発生するリスクが高いことからひび割れが発生した場合の原因追及のためにも、試験施工においてコンクリー
トの熱膨張係数を測定するものとした（コンクリートの熱膨張係数の測定方法については、
別途「巻末資料」を参照）。

２）模擬床版等による試験施工
表６－２－②

確認事項

留

模擬床版等による試験施工

意

事

項

等

⑦

運搬時性状変化スランプ（０～１２０分で、３０分毎）

⑧

〃

空気量

（

同

上

）

⑨

〃

温

（

同

上

）

⑩

打重ね許容時間

打重ね許容時間の確認

⑪

仕上げ時期

Ｎ式貫入試験（高さ仕上げ、平坦仕上げ、最終仕上げ）

⑫

締固め時間

度

【⑫-1.凍害対策Ｓの地域】
バイブレータの振動時間を５～１５秒で変化させ、締固め後のフレッシュ時の空気量が４．５％以上【⑫-2.凍害対策Ａの地域】
基本的には、凍害対策Ｓの地域に準じ確認するものとし
締固め後のフレッシュ時の空気量が４．０％以上※凍害対策Ｓの地域においては硬化後の空気量と気泡間隔係数も測定するものとする。

模擬床版等による試験施工は、配合がほぼ確定し、実際に使用する製造工場でコンクリートを練り、床版の施工計画立案上必要な、運搬時の性状変化や仕上げ時期の確認、空気量の確保と締固め程度を確認するバイブレータによる締固め時間の確認を行うものである。
なお、⑦⑧⑨の運搬時の性状変化、および⑫の締固め時間については、模擬床版による試験施工において確認するか、もしくは、実機ミキサによる試し練りの際に、模擬床版よりも小さい（１．０ｍ角程度）供試体で確認する方法がある。
⑦⑧⑨運搬時性状変化
運搬時の性状変化確認試験は、実際のコンクリート運搬を想定し、スランプ、空気量、温度について、練上りからの経過時間でどのように性状が変化するかを確認するものである。
性状が１２０分以内で急変する場合は、急変する直前の値と経過時間が施工管理上の制限値となり、その時間内での打込み締固めが必要となるので、そのような施工が時間的に可能なのかよく検討する必要がある。施工計画の立案が難しい場合は、再度配合から検討
し直すことが必要である。
耐凍害性確保のための空気量や、施工性を大きく左右するスランプについては、運搬やポンプ圧送、締固め、外気温等の影響を受けて性状が変化する場合がある。
このため、実際に近い施工条件で、運搬時等の性状変化を確認しておくことが必要となる。図６－２－②に運搬時の空気量の変化の試験結果の例を示す。
特に暑中コンクリートとなる場合や、ポンプ車で高さ１５ｍ以上の圧送を行う場合は、



空気量のロスが大きくなる傾向にあるので、圧送時の性状変化を確認しておくことが望ましい。
ポンプ圧送の試験では、圧送高さを水平換算延長に置き換える方法もあるが、高さ方向に圧送する場合の方が、重力の影響を受けやすいことから空気量のロスが大きく、高さ方向に圧送試験を行うことが望ましい。
なお、実施工で短繊維を混入する場合は、繊維材の投入により空気量が変化するため、現場到着時の空気量の管理は繊維材投入前に行うのがよい。

図６－２－②運搬時の空気量の変化の試験結果⑩打重ね許容時間
床版のコンクリートの打込み締固めは、打込み幅２～３ｍ程度で橋軸直角方向に行われる場合が多く、最初の打込み幅と次の打込み幅の境界で打重ね部分が生じる。
この打重ね部分で硬化が始まった場合、バイブレータにより十分な締固めができずに一体性を欠き、打重ね線やひび割れ、漏水の原因となる場合がある。
床版の打重ね線による不具合を防止するためには、あらかじめ試験施工においてどの程度の時間内であれば打重ねが可能であるか、コンクリート標準示方書や、事前に実施した凝結試験、Ｎ式貫入試験の結果から、現場ごとに施工管理の目標値を把握する必要がある。
特に暑中コンクリートとなる場合、あるいはバチ形などの拡幅部分がある床版の場合では打重ね許容時間内の打込み・締固めが不具合を起こさない必須条件となるので十分留意する必要がある。
⑪仕上げ時期
仕上げ時期確認試験は、左官工が床版上面をコテで均し、厚さおよび高さを確認していく「高さ仕上げ」、床版のコンクリートが硬化をはじめ、左官工が床版面に立って作業が行える頃に行う床版の「平坦仕上げ」、金コテによる「最終仕上げ」、およびその後の「養生シートの敷設」の各タイミングを確認するために行う試験である。
具体的には、床版の左官工による仕上げは、床版の平坦性に大きく影響するため、硬化が進まないうちに高さ仕上げを完了する必要がある。また、平坦仕上げは、左官工が機械仕上げで表面を平坦にするため、仕上げ機械や人が乗っても不具合が出ない程度にコンクリートが硬化をしている必要があり、養生シート敷設時には作業員が床版表面を歩いても足跡等がつかない程度の硬さになっている必要がある。
仕上げ時期確認試験は、実際に本施工を行う左官工がコンクリートの硬化の状態をみて、各タイミングに相当するときの経過時間と、Ｎ式貫入試験による貫入量を関連付け、本施工における各仕上げ時期の目安の時間を設定するものである（図６－２－③）。
（巻末資料に「Ｎ式貫入試験による仕上げ時間等の推定法」を示す）【Ｎ式貫入試験の例】
図６－２－③

Ｎ式貫入試験による各仕上げのタイミング設定例

実施工での仕上げ時期の目標値がわかれば、高さ仕上げから最終仕上げまでの時間がわかることから、左官工の配置人数が検討できる。また、最終仕上げから養生開始時期や養生終了時期も予想できる。これらを施工計画に盛り込むことが可能となる。
なお、各仕上げ時期までの時間は外気温や養生方法によっても異なるため、それらを想定して試験を行い、適宜、目安の時間を安全側に定める等の配慮が必要である。
⑫バイブレータによる締固め時間
この手引きでは、耐凍害性を確保するため、荷卸し時の空気量を凍害対策Ｓの地域では６．０％（５．０～６．９％）、Ａの地域では５．０％（４．５～６．０％）としている。
一方、床版の密実性を確保するため、コンクリート標準示方書の締固め時間は５～１５秒となっている。過度な締固めは耐凍害性の確保に必要な独立気泡（エントレインドエア）
も抜ける可能性があるため、密実性と耐凍害性が両立するような締固め時間を、試験により確認する必要がある。
凍害対策Ｓの地域では、締固め後のフレッシュ時の空気量が４．５％程度確保されるバ
イブレータの振動時間を締固め時間とするのがよい。
凍害対策Ａの地域では、締固め後のフレッシュ時の空気量が４．０％程度確保されていることを確認するのがよい。

なお、過去の実績によれば、８秒程度の締め固めにより空気量は４．０％以上が確保されている事例が多い。
図６－２－④にバイブレータによる締固め時間を変化させた場合の、フレッシュ時のコンクリートの空気量の測定例を示す。この例では、振動後の空気量を４．５％以上とするために、バイブレータの振動時間を８秒に設定している。

締固め時間の設定例

図６－２－④

締固め時間の設定例

また、写真６－２－①にバイブレータの振動時間を５～１５秒で変化させた場合の硬化
コンクリートにおけるコアの観察例を示す。
模擬床版から採取したコアの観察では、振動時間が１５秒の場合では材料分離と思われる粗骨材の沈下が見られる。５秒の場合はこのような材料分離は認められないもののエントラップドエアが多く、十分に締固めがなされていない状況が確認された。材料の特性から、長い締固め時間が必要となる場合は、これらを参考に適切な振動時間を設定するのがよい。

写真６－２－①

締固め時間 5,10,15 秒とした場合のコアの観察例

表６－２－③

確認事項

留その他の確認項目

意

事 項

等

⑬

仕上げ補助剤

仕上げ補助剤の選定⑭

バイブレータの

適切なバイブレータの挿入間隔の確認

挿入間隔
⑮
⑯

排水桝下の残留気泡

排水桝下の残留する気泡をどのような方法で除去の除去可能かを確認

平坦性

床版の平坦性を確保するため、仕上げ機械の性能を確認するために実施⑬仕上げ補助剤
最終仕上げに使用する仕上げ補助剤は、表面の平坦性を向上させるために必要不可欠なものである。しかしながら、仕上げ補助剤と防水層の接着剤の相性が悪
いと、防水層の接着抵抗が低下し、防水層だけで無く橋面舗装にも影響を与えることがわかってきた。これらから、床版表面を削り仕上げ補助剤を除去してから、防水層を施工する場合があるが、当初から、仕上げ補助剤の選定にあたり、平坦性確保のしやすさとともに防水層の接着剤との相性を十分吟味することが

写真６－２－②
建研式引張接着試験必要であり、巻末資料に示した「建研式引張接着試験（写真６－２－②）」により、引張接着強度を確認するのがよい。
⑭バイブレータの挿入間隔
コンクリートの密実性を確保するため、施工状況把
握チェックシートやコンクリート標準示方書では、バイブレータ挿入間隔は５０ｃｍ以下としている。
この手引きで定めている水結合材比（Ｗ／Ｂ）が４５％程度とセメント等の粉体量が多いコンクリート
は、一般に粘性が高く、バイブレータの振動が届く範囲が狭くなる場合がある。
特に、暑中コンクリートではこの傾向が大きくなる可能性がある。

写真６－２－③
バイブレータの挿入間隔の試験施工

このため、床版全面にバイブレータの振動範囲が届くように、バイブレータの挿入間隔の試験（写真６－２－③）を行うことが望ましい。
挿入間隔の判断は、目視でコンクリ－ト表面の振動範囲を確認して決めてよい。



⑮排水桝下の残留気泡の除去
床版の橋梁点検の結果では、排水管周りから漏水が生じている事例があり、排水桝下に残留する気泡が水みちとなっていることが原因の一つと考えられている。
このため、排水桝下の残留気泡の除去方法について模擬床版と模擬排水桝を利用して試験施工することが望ましい。
現在まで行われた試験施工から、単にバイブレータの振動力を高めただけでは残留気泡が除去しきれておらず、排水桝下に何かを差し込み、引き抜くことで物理的に気泡を除去するか、打込みの手順を工夫して排水桝下に気泡が残らないようにする等の方法が試みられている。今のところ標準的な方法は確立されていないので、施工者の創意工夫が引き出せるように試験施工を行うことが望ましい。
なお、現時点では写真６－２－⑨に示すようなビニールロープによりかき出す方法が気泡量の低減効果が見られる。

写真６－２－④

床版の排水管周りからの漏水事例

写真６－２－⑤

型枠でつくった模擬排水桝写真６－２－⑥

模擬床版に模擬排水桝をセットしたところ

写真６－２－⑦

通常バイブレータによる排水桝下の状況
気泡は除去されていない

写真６－２－⑧

スパイラルバイブレータによる排水桝下の状況
通常バイブレータよりも気泡が大きくなっている。
大きな振動力のため気泡が集まり大きくなったと思われる。

排水桝下にあらかじめビニールロープを仕込んでおき
締固め後に排水桝下の気泡をビニールロープでかき出す方法
写真６－２－⑨

写真６－２－⑩

気泡除去の例①

気泡除去の例②－１

気泡除去棒を採用した場合（テーパー部分の気泡が最も少ない）
写真６－２－⑪

気泡除去の例②－２

写真６－２－⑫

気泡除去の例②－３



⑯平坦性
床版に凹があると、防水層下に水が滞水するため、防水層や舗装の劣化を引き起こす原因となる。
現在は、左官工が天端表示棒を基準に高さ仕上げを行っているが、仕上げ方法には様々な方法があり、床版の置かれている状況（縦断勾配や横断勾配、形状等）から、平坦性の確保に有効な工法を選定し、試験施工後に水準測量等によって平坦性の施工誤差を確認す
るのがよい。

写真６－２－⑬

平坦仕上げの例

３）模擬床版の大きさ
模擬床版による試験施工では、配合がほぼ確定した後に製造工場でコンクリートを練り、運搬時の性状変化や床版仕上げの時期、空気量の確保、バイブレータによる締固め時
間や挿入間隔など、施工計画立案に必要な項目の確認を行う。
また、本施工を想定した施工性や人員・設備の過不足を確認することが重要であり、実際に施工する作業員と機材を模擬床版に配置し、打込み時の筒先バイブレータによる厚さ管理や、バイブレータによる締固め程度、トンボやトロウェルなどによる仕上げまでの一連の作業性確認を行う。模擬床版の大きさは、本施工を想定したこれらの作業が、模擬床版上で再現できるスペースを確保する必要がある。
本施工では、床版コンクリートの品質・耐久性を確保するために「品質が安定したコンクリートの連続供給」が必要である。品質の安定性の確保は施工の連続性や打重ね、仕上げ作業などにおいて不具合が発生するリスクに大きく影響する。そこで、試験施工では製造工場からの安定したコンクリートの連続供給が可能かどうかを確認するためにアジテー
タ車３台分の品質を確認する必要がある。模擬床版の大きさは、連続供給の安定性を確認するコンクリート量や、表６－２－④に示す模擬床版の試験施工で検証する項目を踏まえ決めるのがよい。
図６－２－⑤に示した模擬床版の大きさは、対策種別Ｓの場合の事例を示したものである。対策種別Ａの場合においても、バイブレータ作業員の配置や仕上げ機械の作業幅、アジテータ車３台分の品質を確認する必要がある場合は、コンクリート量から概ね同じ大きさの模擬床版が必要と考えられる。
本施工において縦断・横断勾配が大きい場合は、試験施工においても本施工する床版の勾配（縦断、横断、合成勾配）を架台等により再現する必要がある（図６－２－⑥）。特に本施工の縦断勾配、または横断勾配のいずれかが３％以上となる場合は、コンクリートのスランプに関係なく、試験施工の模擬床版は実橋と同じ縦断・横断勾配をつけるものとする。なお、それ以下の勾配でも任意で実橋の縦断・横断勾配を再現してもよい。
ただし、現場の施工ヤードや他の工事との関係で所定の大きさが確保できない場合は、運搬によるスランプや空気量の経時変化や、バイブレータの適切な振動時間の設定など
を、実機による試験の際に別供試体で検証することにより、試験施工で検証すべき項目を最小限にとどめた模擬床版の大きさにすることができる。
なお、ここに示す以外の個別に検証する試験項目がある場合などは、その現場条件に応じて適宜、模擬床版の大きさを検討するのがよい。

表６－２－④
区
分

模擬床版の試験施工で検証する項目と仕様・大きさを決定する要因
模擬床版で試験施工における検証項目

検証する
必須項目※１・勾配が３％以上ある場合のコンクリート①

模擬床版の仕様・大きさを決定する要因・架台による実橋の床版勾配を再現の施工性（コンクリートの「だれ」など○

を確認）
・打込みコンクリートの厚さ管理

・筒先バイブレータの作業スペース② （作業員による敷均し作業性の確認）○

トンボによる敷均しスペース
高さ指示棒の配置間隔○※２・コンクリート締固めの作業性確認

バイブレータの③

・コンクリート仕上げの作業性確認
○

関連性
○
△※３

・安定したコンクリートの連続供給

気泡間隔係数(種別Ｓの場合)）（トロウェル等の仕上げ機械の作業性により決定する）

・打重ね許容時間（スランプ、空気量、温度、施する(5、10、15 秒)。
・左官工の作業スペース④ ・Ｎ式貫入試験と仕上げタイミングの⑥（50cm 角程度）

パターンは別供 ※対策種別Ｓ区分では３パターンで実試体で検証可能⑤

・後追いバイブレータの作業スペース

実機による試験や別供試体で・打重ねが再現できる作業延長（コンクリートの供給量より決定）・アジテータ車(4m3)３台分程度のコン
クリート量（ロスを含めて 10.5m3 程度）

検証可能
・その他

・Ｎ式貫入試験のスペースは模擬床版⑦－とは別に、1.0m 角程度の供試体を製作して確認してもよい。
・養生マットの適用性※１：必須項目欄の「○」は模擬床版で検証すべき項目であり、「△」については現場条件に応じて、実機による試験や別供試体により検証することができる。
※２：作業性は模擬床版で検証し、最適バイブレータの振動時間は実機による試験時に別供試体で検証してもよい。
※３：実機による試験でコンクリートの安定した供給ができない可能性がある場合は、模擬床版での試験施工により検証する必要がある。



・模擬床版の延長Ｌはアジテータ車 3 台のコンクリート量（10.5m3）より決定する。
Ｌ=10.5m3/幅 5.0m/床版厚(0.23m～0.20m)････

9.0m～10.5m

・模擬床版の幅は、作業員の配置や仕上げ機械（トロウェル）の作業性より 5.0m が必要となる
図６－２－⑤模擬床版の形状例（対策種別Ｓ）

写真６－２－⑭

模擬床版の配置例（10.5m×5.0m）

写真６－２－⑮50cm 間隔による締固め状況

写真６－２－⑯

供試体によるＮ式貫入試験

写真６－２－⑰

湿潤養生マットの適用性を確認

図６－２－⑥

模擬床版の勾配再現架台の例

写真６－２－⑱

模擬床版の勾配再現架台の例



３．７

施工の基本事項の遵守

１）試験施工で得られた結果を踏まえ、施工計画の立案に反映しなければならない。
２）エポキシ樹脂塗装鉄筋を使用する場合は、運搬・貯蔵・加工・組立て・コン
クリート打込みの施工の各段階において、防錆機能が保持できるように適切に取り扱わなければならない。
３）施工の基本事項を遵守するために、ＲＣ床版用の施工状況把握チェックシー
トを活用し、適切な準備や施工に努めなければならない。

【解説】１）についてこの手引きによるＲＣ床版は、水結合材比が４５％程度を目標としているため、外気温等の施工環境によって粘性が高まり、コテ仕上げが難しくなる傾向にある。このような性状の変化等を施工管理に反映するため、試し練りや試験施工が行われており、試験施工で得られた結果を、施工管理項目または施工計画の立案に反映することが重要である。
本節「３．７施工の基本事項の遵守」には、試験施工を行った事例を示した。また、床版工工事の施工計画の例を巻末資料に示した。
２）についてエポキシ樹脂塗装鉄筋は塗膜に傷がつきやすいことから、運搬・貯蔵・加工・組立て・
コンクリート打込みの各施工段階においては、塗膜を傷つけないように取り扱いに注意が必要である。組立て時においては、ビニール被覆等の処置を講じた鉄線を用いるものとし、重ね継ぎ手部や鉄筋交差部では、鉄筋同士がこすれることにより塗膜が損傷する場合もあることから、塗膜を損傷させない処置等により施工する必要がある。
また、施工段階で確認された、切断面やこすれ等による塗膜の損傷は、コンクリートの打込み前に、損傷状態に応じて適切な補修材料により補修を行うものとする。
また、エポキシ樹脂塗装鉄筋は、紫外線による劣化が生じやすいため、壁高欄部や多径間の連続桁橋で、鉄筋組み上がり後１ヶ月以上存置する場合は、ブルーシートで覆うなどの保護措置を講じるものとする。
なお、この手引きによる防錆鉄筋の仕様は「エポキシ樹脂塗装鉄筋」を基本としており、他の防錆鉄筋（ステンレス等）の使用にあたっては別途に適切な対策を講じるものとする。
（エポキシ樹脂塗装鉄筋の施工にあたっては「コンクリートライブラリ－112号 エポキシ
樹脂塗装鉄筋を用いる鉄筋コンクリートの設計施工指針[改訂版]土木学会，2003年11月」を参照。）

写真７－①

写真７－②

エポキシ樹脂塗装鉄筋の切断部の塗膜損傷

エポキシ樹脂塗装鉄筋のこすれによる塗膜損傷

３）について施工の基本事項を遵守し、ＲＣ床版用の施工状況把握チェックシートを活用して、施工中に生じる不具合を抑制し、均質かつ密実で一体性のあるＲＣ床版となるように、適切な準備や施工に努めるものとした。
なお、表７－①（通常期用）、表７－②（寒中コンクリート用）、表７－③(暑中コンク
リート用)のＲＣ床版用のチェックシートの確認項目は、試験施工で得られた施工管理項
目を適宜追加したり、達成できている確認項目の削除を行えるものとする。



表７－①

施工状況把握チェックシート（通常期用）【高炉セメントＢ種・フライアッシュ共通】



表７－②

施工状況把握チェックシート（寒中コンクリート用）【高炉セメントＢ種・フライアッシュ共通】※＿＿＿は寒中コンクリートに特化した項目



表７－③

施工状況把握チェックシート（暑中コンクリート用）【高炉セメントＢ種・フライアッシュ共通】※＿＿＿は暑中コンクリートに特化した項目【施工事例１】

図７－①

鋼単純桁橋（南三陸国道事務所）の断面形状および配合例（凍害対策種別Ａ）

バイブレータ振動時間とフレッシュコンクリートの空気量の関係

図７－②

バイブレータによる振動時間と空気量の関係（荷卸時の空気量 6.3％）

写真７－③

エポキシ樹脂塗装鉄筋の採用例

写真７－④

写真７－⑤

写真７－⑥

厚さ管理冶具の防錆対策例

厚さ管理方法の工夫例

エポキシ樹脂塗装鉄筋の防護対策例①

写真７－⑦エポキシ樹脂塗装鉄筋の防護対策例②

写真７－⑧

コンクリートの打込み、締固め状況

写真７－⑨

打重ね時間の表示と管理写真７－⑩

コンクリート打込みの完了後

写真７－⑪

表面養生材の散布状況

写真７－⑫

桁下の養生状況（給熱養生を 10℃で管理）写真７－⑬

床版上面の養生状況（床版上面は保水シートと２層仕様のエアマットを２枚重ねて養生）【施工事例２】
上部工断面図13950～13575
600

12750～12375
1500

3250～3125

600

3250～3125

RC床版 t=200mm
コンクリート(14)-2

3250～3125

CL

1500

FH

4.00 %～1 .68%

2000

STR-R

G1

G2

G4

G3

G5

G6

上部工検査路

図７－③

鋼単純桁橋（青森河川国道事務所）の断面形状および配合例（凍害対策種別Ｓ）

写真７－⑭

エポキシ樹脂塗装鉄筋の採用例

写真７－⑮

写真７－⑯

写真７－⑰

被覆結束線の使用例

天端表示金具を樹脂被覆した例

地覆用セパレータを樹脂被覆した例

写真７－⑱

型枠目地のシーリング例

写真７－⑲

敷板の裏面にクッション材を設置した例

写真７－⑳

バイブレータ挿入目印のマーキング例



写真７－

遮光ネットによる日除け設置例（暑中コンクリート打込み時の外気温２３～２９℃）

写真７－

マーキングロープの活用例（50cm 間隔による締固め）

写真７－

養生板を用いた打込み時の飛散対策例



写真７－

路面排水桝下面の気泡抜き例（紐による気泡抜き）

写真７－

高圧洗浄機による打継ぎ面の散水(湿潤状態の確保)

写真７－

打重ね時間の表示と管理通常のかんじき

写真７－

写真７－

硬質スポンジのかんじき

硬質スポンジのかんじきを着用した仕上げ押さえ

本施工のＮ式貫入試験と仕上げ時期の例

床版仕上げ面の散水時に補助者を配置（ホース
引きずり対策）写真７－

養生シート敷設前の散水状況

配管からの給水を確認
写真７－

写真７－

水搬送シート敷設状況

湿潤養生＋封かん養生（暑中コンクリート）



３．８

養生による緻密性の向上
ＲＣ床版のコンクリートの緻密性を高めるため、床版上面は湿潤マットや散水などの給水養生を行う。また、床版下面は封かん養生が望ましく、それぞれ１ヶ月間行うものとする。

【解説】
１）通常時の養生ＲＣ床版のコンクリートの緻密性を高めるため、必要な養生期間を確保する必要がある。
そのため、床版上面については、標準的な湿潤養生期間（打込みから７～１２日）の追加
養生として、合計で１ヶ月程度の期間は湿潤マットや散水などの給水養生を行うものとする。床版下面については、散布された凍結抑制剤が直接接触する部位でないことから、１ヶ月程度の封かん養生を行えばよい。なお、本手引きによる養生と同程度の緻密性が確保される養生方法であれば、十分な検討を踏まえた上で、他の養生方法を採用してもよい。
床版上面については、表面仕上げを行ってすぐにコンクリート表面が乾燥しないように
湿潤養生に移行することが望ましい。これはＲＣ床版内部の水分が抜ける際の経路が、その後に劣化因子の浸入路となることを可能な限り抑制するためである。また、養生期間終了後に湿潤マット等をすぐに撤去すると、床版コンクリート上面が急激に乾燥し主桁の拘束によりひび割れが発生する場合がある。このため、養生期間終了の１週間程度前には給水を終了し、マットなどを敷いた下でコンクリート上面が乾くのを確認した後に上面のマットをはがすことで、床版上面のコンクリートが急激に乾燥するのを避けるのがよい。
なお、床版下面の封かん養生は、型枠存置による方法も有効である。

図８－①

給水養生の例２）寒中時の養生
寒中コンクリートは打込み後の初期に凍結させないように十分に養生し、風対策を含めた適切な管理が必要である。また、コンクリート温度（表面・内部）や外気温、養生囲い
内の気中温度（以降、「気中温度」）を測定し、図８－②に示すような、養生囲い内において給熱・保温養生を行う必要がある。
給熱養生は、外気温が低く保温のみでは凍結温度以上の適温に保つことが困難な場合に、外部から熱を供給し養生する方法である。保温養生は、断熱性の高い材料でコンクリートの周囲を覆い、セメントの水和熱を利用して養生する方法である。
給熱養生では、供給した熱が放散しないように、コンクリート打込み箇所の外周をブルーシートで囲うなどの保温養生と組合せるのがよい。このときの養生温度（気中温度）は、
2017 年度制定コンクリート標準示方書[施工編]を参考に、コンクリート強度が 15N/mm2 に達するまで、養生温度（気中温度）（５～１０℃）を保つ必要がある。なお、コンクリー
トの打込みの際には、まだ固まらないコンクリートが凍結などの初期凍害を受けないように、施工箇所の囲いを必要以上に開閉せずに打込みを行うのがよい。
また、ジェットヒーターなどにより給熱を行う場合は、局部的な加熱によるひび割れの発生を防ぐため、コンクリート表面に直接温風をあてないように留意する必要がある。
床版上面の給水養生中に保温養生を行う場合は、外気温と養生温度（コンクリート床版
上面の温度）を測定し、給水養生面を保温材などで覆い、養生温度（コンクリート床版上面の温度）が０℃以上となるように管理する必要がある。
このとき、送水ホース等の給水設備の凍結に留意し、養生水の確保のために別途貯留水槽が必要な場合はこれらも含め、電熱線ヒーターや保温材などによる凍結防止対策を行う必要がある。

図８－②

養生囲い内の給熱養生の例



図８－③

養生囲い内の保温養生の例

給熱養生や保温養生の効果を把握するために、緻密性を適切に評価できる非破壊試験を行うことが望ましい。近年、表層透気試験や表面吸水試験など、コンクリートの表層品質が計測できる機器が開発され、橋脚やトンネル覆工の品質評価に利用されている。ただし、これらの機器の計測値は含水状態の影響を受けやすいことから、ＲＣ床版の場合は降雨や流水によって、コンクリート表面の含水率が日々変動しやすい部材であることに留意する必要がある。

３．９

工事計画上の留意点

１）この手引きによりＲＣ床版を新設する場合は、試行工事である旨、設計図書等に記載するものとする。
２）本手引きを適用するにあたって必要となる経費については設計図書に基づき、適切に計上するものとする。
３）本手引きを適用するにあたって必要な工期を適切に確保するものとする。

【解説】１）についてこの手引きにより新設する道路橋のＲＣ床版は、従来のＲＣ床版よりもさらに耐久性の向上を目的とし試行的に工事を行うものであり、その旨を特記仕様書等の設計図書に記載するものとする。
２）についてこの手引きによるＲＣ床版の施工については、材料・施工方法・施工管理方法の全てにおいて、試行を重ねながらの研究段階のものである。
そのため、本手引きの適用にあたって必要となる以下の項目については、設計図書に基づき、適切に費用を計上しなければならない。
・配合の決定・試験施工
・ひび割れ抑制対策（段階施工による応力解析、補強鉄筋）・養生・床版の施工ただし、これ以外で床版の耐久性確保やひび割れ抑制を行う上で対策が必要となった場
合には、協議により決定するものとする。
３）についてこの手引きによるＲＣ床版の工事では、試し練りや試験施工が必要となることから、工期の設定にあたっては、これらの協議期間、試験施工等の準備および実施期間を当初から考慮するものとした。
なお、必要期間としては約３ヶ月（配合や試験施工等の協議期間：２ヶ月程度、試験施工の準備や実施期間：１ヶ月程度）を目安にするとよい。



３．１０

ひび割れ等が発生した場合の措置

１）本手引きによって設計、施工されるＲＣ床版に発生したひび割れ等は適切に補修を行うものとする。
２）不適切な施工により発生した不具合は、受注者が補修を行うものとする。
３）床版工工事の引渡しまでに幅 0.2 ㎜以上のひび割れが発生した場合は、受注者が補修を行うものとする。
４）床版工工事の引渡しまでに幅 0.2 ㎜未満のひび割れが発生した場合は、床版工工事の引渡しまで受注者が経過観察を行うものとする。
５）床版工工事の引渡し後に確認されたひび割れについては学識経験者等の助言に基づき、必要に応じて発注者が補修を行うものとする。

【解説】１）について本手引きにより設計、施工されるＲＣ床版のコンクリートは、高炉セメントＢ種やフライアッシュの混合量をセメント量一定のもと、２０％程度の混和材として使用したものを用い、目標空気量や水結合材比を定めるなど、耐久性確保のために使用材料を発注者が指定している。
また、これまでの試行事例でのひずみなどの計測結果により検証された数値解析モデルを使用しての、様々な条件を想定したひび割れの発生リスクの検討結果では、適切なひび
割れ抑制対策を行えば、鋼橋の単純桁または２径間連続桁の場合には、ほとんどのケース
でひび割れ指数は 1.0 以上であり、ひび割れは発生しない確率の方が大きい。（「３．４ひび割れ抑制対策」図４－②～図４－④参照）一方、３径間以上の連続桁では、条件によってはひび割れ指数が 1.0 未満であり、ひび割れは発生する確率が大きい（「３．４ひび
割れ抑制対策」図４－⑤参照）。しかも、数値解析モデルでは、コンクリートの乾燥収縮を考慮していないため、３径間以上の連続桁では施工が適切に行われてもひび割れを完全に無くす事が出来ない検証結果となっている。これは、３径間以上の連続桁では、受注者の責に帰すことが出来ないひび割れが発生することを示している。
さらに、養生終了後からのコンクリートの乾燥収縮の影響により、径間数によらず乾燥
収縮ひび割れの発生や、既に発生していたひび割れの幅が拡大する可能性がある。乾燥収縮の影響は今後の試行工事の結果の分析により、知見が深まるものと思われる。
本手引きによるＲＣ床版では、発注者が使用材料やひび割れ対策を指定し、施工が適切であったとしても受注者の責に帰すことが出来ないひび割れがあることを考慮し、ひび割れ等が発生した場合の措置を適切に行えるように規定を定めた。
また、ひび割れ以外にも、不適切な施工により、耐久性を低下させる不具合が発生する場合もあることから、これらの有害となる可能性のあるひび割れ等については、表１０ー①に示す考え方で適切に補修を行うものとする。
また、本手引きでは幅 0.2mm 以上のひび割れが発生しないように適切にひび割れ抑制対策は行うものの、ひび割れ幅におよぼす影響要因は多岐に渡っており、本施工において床

版コンクリートに発生したひび割れの状況は、本手引きの今後の改善に対しても非常に貴重な情報となるため、「第５章 記録・保存」により、ひび割れの状況を記録する必要が
ある。
表１０－①

ひび割れ等が発生した場合の措置

発生時期
不具合の内容不適切な施工による不具合
施工由来のひび割れ

ひび割れ発生の時期
床版工工事

床版工工事

引渡し前

引渡し後

修補(受注者)

修補(受注者)

ひび割れの幅ひび割れ調査および経過観察を０．２ｍｍ以上

修補(受注者)

継続し、補修を行うことを基本とするが、補修の必要性や補修

０．２ｍｍ未満

ひび割れ調査・経過観察（受注者）

時期については、学識経験者等の助言を受け判断する。
（発注者が実施する）

２）についてコンクリートの充填不良や打重ね部のコールドジョイント、平坦性・仕上げ不良等の不適切な施工により発生した不具合は、受注者が補修を行うものとする。
３）について３．４．１のひび割れ抑制対策は、温度応力や段階施工により生じる引張応力への適切な配慮と、基本事項を遵守した施工を行うことで、乾燥収縮の影響を考慮していないものの、引渡し時点までのひび割れ幅を 0.2mm 未満の有害でないものにするためのものである。
これまでの試行事例では、基本事項を遵守した施工を行った場合では、ひび割れリスクの高い鋼 7 径間連続箱桁橋や鋼 4 径間連続箱桁橋のＲＣ床版においても、引渡しまでに発生したひび割れの幅は 0.1mm 程度未満と、軽微なひび割れに抑えられている。本手引きの
ひび割れ抑制対策は、これらの実績や、試行事例で検証された温度応力解析モデルによる様々な条件での計算結果等に基づいて定められている。
現時点における知見では、床版工工事の引渡しまでに幅 0.2mm 以上のひび割れ、鉄筋に沿ったひび割れや橋軸直角方向以外のひび割れ等が発生した場合は、施工の基本事項が遵守されなかったことによる影響が大きいため、受注者が補修を行うものとした。

４）について引渡しまでに発生した幅 0.2mm 未満のひび割れについては経過観察を行うものとし、ひび割れ発生状況については、記録・保存するものとする。
なお、引渡し後のひび割れの経過観察は発注者が行うものとし、ひび割れの発生状況を記録したデータは、初回の橋梁定期点検に適切に引継ぐものとする。
５）について本手引きにおけるひび割れ抑制の考え方は、床版工工事引渡し時点でのひび割れ幅を0.2mm 未満とするものである。引渡し後の乾燥収縮の影響によるひび割れ幅の増加はやむを得ないものとしており、この影響により引渡し後にひび割れ幅が 0.2mm 以上となった場合は、発注者が補修を行うものとする。
ひび割れの補修時期については、床版工工事の引渡し後は当面経過観察を行い、乾燥収縮によりひび割れ幅が進行した後、防水工や橋面舗装の施工直前に、ひび割れの補修を行うのがよい。
また、ひび割れ補修に使用する材料は、床版防水工に使用されるプライマーとの接着性に留意する必要がある。防水工との接着性が悪い材料でひび割れ補修を行った場合は、防水工の接着性を確保するために床版上面の研磨が必要となり、上面コンクリート表面に悪影響をおよぼす可能性もある。したがって、防水工の施工に合わせてひび割れの補修を行うことで、ひび割れ補修材料の防水工との接着性を確保するのがよい。
ただし、事業計画上、追加養生終了後から橋面舗装工事までの期間が長く、コンクリー
ト表面が長期間にわたり暴露される場合は、基層混合物を舗設し、過度の乾燥収縮によるひび割れの発生を抑制するのがよい。
なお、ひび割れ幅が 0.2mm 未満であっても、ひび割れの発生位置や範囲、密度、方向性
によっては供用後の耐久性に影響する場合もあることから、補修を行うことを基本とする
が、ひび割れ幅が極めて微細で、施工上からも補修が困難であったり、ひび割れの性状によっては、長期的に見ても供用後の耐久性に影響しない場合も考えられることから、補修の必要性については、学識経験者や有資格者の助言を受け判断するのがよい。
ひび割れの補修は、樹脂系材料を注入する対策が行われることが多いが、幅の細いひび割れが広範囲に発生した場合などは面的な補修が合理的となることも考えられる。面的にひび割れを補修する場合は、浸透系樹脂を塗布する方法や、シラン系やケイ酸塩系等の表面含浸材を塗布する方法があるが、コンクリートの改質効果を期待した補修方法による場
合は、高炉セメントやフライアッシュを用いたコンクリートでは水和反応の過程で水酸化カルシウム Ca(OH)2 が消費されること等に留意し、適切な改質効果が期待できる材料を選定する必要がある。

４章

防水層および橋面舗装

４．１

防水層の設計・施工
この手引きによって施工するＲＣ床版の防水層は、シート防水（流し貼り）を基

本とする。

【解説】
１）東北地方における床版防水層
ＲＣ床版は、施工時に発生するひび割れを完全になくすことができないことから、床版への雨水や塩化物の浸透を抑制し、耐久性の向上を図るために防水層を設置するものとする。
なお、防水層を施工するにあたっては、ＲＣ床版のひび割れの有無を確認し必要に応じて補修を行うものとする。以下に、東北地方の床版防水層（シート防水）に求められる項目を示す。
東北地方の床版防水層（シート防水）に求められる項目には・ひび割れの発生、開閉に対して追随性がある・施工時にシート防水下に気泡が生成されにくい
・シート防水が舗装合材の転圧力、輪荷重で破れない
・シート防水とＲＣ床版、およびシート防水と舗装が十分な接着性を有する
・外気温の低い冬期の施工でも品質が確保できる・施工に特別な技術を必要としないなどがあげられるが、すべてを満足することはできていないのが現状である。特に、常温接着型の防水工では、シート防水の破損箇所や接着不良箇所、排水桝周辺や縁石、壁高欄などの端部からの漏水の可能性があり、施工の不確実性も含めて必ずしも十分な
防水対策仕様となっていない。したがって、この手引きによる床版の防水層は、施工の確実性から、流し貼り型によることを基本とした。
また、凍結抑制剤の散布量が多い供用環境で、すでに施工由来のひび割れが顕著に生じている場合では、供用後の耐久性におよぼすひび割れの影響が十分に緩和できない可能性がある。その場合は高機能防水など、さらに耐久性の高い防水工を施工することも検討すべきである。
２）防水層の施工
防水層は施工条件が供用後の止水性に影響するため、降雨、強風時を避け、敷設時の外気温（概ね 5℃以上）等施工環境に配慮して施工する。
防水層の施工にあたっては、ＲＣ床版の表面が十分に乾燥（含水率５％以下が目標）した状態で、下地の清掃、凹凸の有無を確認する必要がある。特に排水桝付近では埃や水分の残留状況を入念に確認する。また、舗装敷設は防水工設置後すみやかに行うことを基本とする。表１１－①に各施工段階における留意点をまとめた。施工にあたっては、
このチェック項目を参考に、各施工段階において確認を行う必要がある。

表１１－①

防水層の施工状況把握チェックシート

３）防水層の設置範囲
防水層の設置範囲は橋面全面に設置するものとし、地覆部、橋軸方向床版端部では立ち上げる。
なお、端部立ち上げ形状については、道路橋床版防水便覧を参照すること。

図１１－①

防水層の端部立ち上げ

４）排水処理防水層上に溜まった水は、舗装と防水層を劣化させる要因となるので、排水桝への水抜孔や排水パイプおよび導水パイプの適切な配置により速やかに排除する。
水抜き孔は、おおむね 10m 間隔に設置するほか、合成勾配により水の集中する箇所とし、特に床版端部や排水桝付近は滞水が生じやすいので留意する必要がある。
歩道がある場合には歩道側にも配置する

図１１－②

導水パイプ、水抜きパイプの配置例

・導水パイプは地覆に隣接して縦断方向に設置し排水桝に接続させる。

図１１－③

導水パイプの排水桝への接続

・排水パイプの流末は排水管に接続する。
・排水管に接続が困難な場合は、桁に水がかからない様に導水パイプからフレキシブル
管に接続することを基本とする。
・防水層上の排水形状等については、道路橋床版防水便覧を参照すること。

図１１－④

図１１－⑤

床版の水抜き孔の設置例

水抜き孔からの排水管への接続



４．２

橋面舗装の設計・施工
この手引きによって施工する床版の橋面舗装は、防水層との接着性や耐水性の高い舗装とする。

【解説】
１）橋面舗装一般道路および高規格道路の車道のアスファルト舗装厚は８cm（表層４cm、基層４cm）を標準とし、曲線橋や斜橋など舗装厚が変化する場合は最小厚８cm を確保するものとする。
近年、耐流動性に優れる混合物を基層に採用した事例では、防水層との面的な接着ができておらず、滞水より舗装の劣化や損傷が確認されている。
したがって、防水層上に施工される基層の耐久性を高めるためには、防水層との接着や耐水性を確保する必要があり、施工時の外気温度などにその性能が依存しにくいもの
でなくてはならない。
防水層の性能と寿命は橋面舗装の寿命に左右され、特に基層が損傷した場合は同時に防水層も損傷し、橋面舗装とともに防水層の全面打換えの要因にもなる。橋面舗装の全
面打換えは維持管理コストの他に、路面切削機による橋面舗装の撤去時にＲＣ床版の上面コンクリート部までを削り取ってしまうなど、既設ＲＣ床版の耐久性におよぼす影響が大きいことから、基層の打換えを行わないようにして、表層のみを適切に補修しメンテナンスを行っていく必要がある。したがって、基層には耐久性、耐水性確保の観点か
ら、密粒度アスファルト混合物（改質アスファルト）を用いるものとする（図１２―①）。

表層 密粒度アスファルト混合物（改質アスファルトⅡ型）

40mm
80mm

基層 密粒度アスファルト混合物（改質アスファルト）

40mm

コンクリート床版
防水層

図１２－①

橋面舗装の舗装構成

２）勾配の調整
図１２－②、写真１２－①、写真１２－②はグレーチング床版の勾配調整を、調整コ
ンクリートで行い、厚さが２５mm 以下となる部分をモルタルで行った橋梁である。この橋梁では、竣工後８年で調整モルタルに割れが生じ路面変状が３箇所で確認されている。
調整モルタル下のＲＣ床版にはひび割れは確認されなかったものの、薄層の調整モルタ
ルが割れて路面に変状が生じたものである。
このように、薄層モルタルで横断勾配の調整を行った場合では、供用後すぐにモルタ
ルの割れが生じ、橋面舗装と防水層が損傷し、ＲＣ床版に凍結抑制剤の塩化物を含む路
面水が供給されることで、モルタル損傷部で床版の劣化が助長される。
したがって、床版コンクリートで調整するかレベリング舗装により勾配調整を行う（図１１－③）ことを基本とする。
なお、勾配調整のレベリング舗装が最大厚 7cm 以上となる場合は、勾配調整の方法を別途検討するのがよい。

図１２－②

横断勾配の調整をモルタルで行った橋梁の例（※グレーチング床版）

写真１２－①

舗装上面の析出物

写真１２－②



調整モルタルの割れ最小3cm

最大7cm
レベリング層

舗装

防水層

最大7cm

最小3cm

ＰＣコンポ桁舗装

レベリング層
防水層

グレーチング床版

図１２－③

レベリング舗装により横断勾配を調整した事例



第５章

記録・保存
工事完成書類には、コンクリートの配合、試験施工の内容、実際の施工条件や竣工時の構造物の品質等を記録するとともに、供用後の構造物の耐久性を分析するために必要なデータを記録・保存するものとする。

【解説】
工事完成書類には、施工計画、施工状況把握チェックシートの記録、実施工のコンクリ
ート打込み方法・養生方法、コンクリート表層の緻密性の評価結果やひび割れのデータ等を記録し保存するものとする。
工事完成書類の一部として記録・保存する内容を表１３－①、１３－②に示す。
表１３－①

保存するデータの一覧表（１／２）○コンクリートの材料に関する情報
・配合計画書、および試し練り等による配合検討結果
・各材料（水、セメント、骨材、混和剤、混和材）の製品名、各種試験結果〇模擬床版による試験施工に関する情報
・模擬床版の形状、試験施工の内容（試験施工の計画書等）
・コンクリートの性状変化
・Ｎ式貫入試験結果（高さ、平坦性、最終仕上げ時の貫入量と時間）
・バイブレータの締固め時間、および締固め後の空気量
・その他、試験施工等によって確認された課題と対応方法○打込みに関する情報
・施工計画書、または打設計画書（人員配置、使用機械、打込み方法等）およびそれに対する実施報告書
・実際に施工したポンプ車の情報（ポンプの能力、配管の口径、打込み高さ等）
・暑中コンクリートまたは寒中コンクリートの対策
・アジテータ車と打込み箇所との関係が分かる資料
・品質管理図表（スランプ、空気量、圧縮強度、単位水量、塩化物イオン量等）
・打設日報（打込み量、打込み開始終了時間、打継間隔）○養生情報
・養生方法（１ヶ月間の給水養生時(標準・追加)の養生方法、その後の養生等の有無と方法）
・表面仕上げ材の製品名
・養生材料の製品名
・養生温度の管理結果（コンクリート温度、外気温、養生箇所の気中温度等）

表１３－②

保存するデータの一覧表（２／２）○完成情報
・出来形（床版上面の基準高、不陸の有無を含む）
・ひび割れ図（上面と下面両方の初期ひび割れの有無、施工に由来する不具合等の有
無、補修した場合は補修方法）
・段階施工による温度応力解析を行っている場合は、解析条件および解析結果
・施工状況把握チェックシート
・コンクリート表層の緻密性評価試験（表層透気試験、表面吸水試験等）の内容および結果
・品質証明に関する事項
・施工者名
なお、引渡し時点での完成情報のうち以下については、ひび割れや不陸の有無にかかわらず、資料作成を行い保存するものとする。
①ひび割れ等調査報告書
・橋梁定期点検要領（H31.3）の様式（点検調書（その９損傷図）、および（その１０
損傷写真））により、不具合、ひび割れ、補修履歴等を記録する（図１３－①～③）。
②床版仕上がり高・床版面を 50cm 以下のメッシュで仕上がり高を測定し、表形式と図示したものを作成する（図１３－④）。

図１３－①

ひび割れ等調査結果の記録例（床版下面）

図１３－②

ひび割れ等調査結果の記録例（床版上面）

図１３－③

ひび割れ等調査結果の記録例（ひび割れ等写真）

図１３－④

床版仕上がり高の図示イメージ【巻末資料】
１．配合検討(1)ＳＳＷ試験コンクリートバー法(2)熱膨張係数試験の方法(3)配合検討等における各種試験内容の例
２．ひび割れ抑制(1)温度応力解析の例（単純鋼鈑桁橋（フライアッシュ））(2)橋梁形式毎の床版ひび割れ指数（代表的な形式による解析事例）(3)段階施工による応力解析の事例①（鋼７径間連続鋼箱桁橋）(4)段階施工による応力解析の事例②（鋼２径間連続鈑桁橋）
３．試験施工、および施工計画(1)Ｎ式貫入試験の試験方法(2)Ｎ式貫入試験による仕上げ時間等の設定例①（鋼単純鈑桁橋）(3)Ｎ式貫入試験による仕上げ時間等の設定例②（鋼単純鈑桁橋）(4)床版防水プライマーの建研式引張接着試験(5)模擬床版試験施工計画の事例①（鋼単純鈑桁橋）(6)模擬床版試験施工計画の事例②（鋼４径間連続箱桁橋）(7)床版の施工計画の例(8)寒中コンクリートの養生計画の事例（鋼２径間連続鈑桁橋）４．記録様式(1)コンクリートの打込み管理表(2)打重ね管理表(3)表層透気試験記録(4)表面吸水試験記録(5)ひび割れ調査票(6)コンクリートの配合表(7)受入れ検査の記録(8)打込み、および養生方法の記録

