第５章 日本の知見をベースとした技術基準の策定及び関係活動
５．１ 技術基準策定の経緯と概要（１）技術基準策定に至る経緯
一般社団法人北海道建築技術協会は、2018 年度より国土交通省住宅建築技術国際展開支援事業の補助を得て、「フィリピンにおける安全なブロック造技術の普及」に取り組んできた。当初は、現地の実情把握、関係主体の把握とそれぞれとの意見交換、構造関係技術基準や建築規制制度の状況把握などを行うとともに、安全なブロック技術を普及するための効果的な方法について検討を行った。その結果、長年にわたってフィリピンにおいて実践されてきている建築許可制度の際に参照される技術的な基準を整備することが最適との結論に至った。そこで、フィリピンにおいて構造基準を策定している、構造技術者により設立された民間の団体であるフィリピン構造技術者協会（ASEP Association of Structural Engineers of the Philippines）と協議を行った。その結果、協働で技術基準を策定することで合意し、2021 年 6 月 1 日付で合意書（Memorandum of Agreement）を締結した。
（２）技術基準の検討の経緯
2021 年度より、前述の合意書に基づき、技術基準の検討を始めた。新型コロナウイルス感染が収束せず、現地との往来ができない状況が続いたため、2021 年度は 8 回のオンライン会議を行い、技術基準案の作成を行った。次いで、2022 年度には、現地調査時の意見交換、オンライン会議（4回）、フィリピン側主要メンバーの日本への招聘などにより、内容の検討を深めるとともに、構造基準がフィリピンの建築許可制度において活用できるような制度的な位置づけを得るための手続きの検討、調整を行った。
こうした積み重ねの上に、2023 年度は、下記の活動を行った。
・オンライン会議の開催（ワークショップ開催の枠組み、準備施工の検討、ガイドラインの技術的検討など）－キックオフ会議：2023 年 7 月 14 日
－第 1 回検討会：2023 年 8 月 15 日
―第 2 回検討会：2023 年 9 月 19 日
－第３回検討会：2023 年 10 月 16 日
－第４回検討会：2023 年 11 月 7 日
・メールによる技術基準の文章表現等の最終化
・フィリピン構造技術者協会理事会による壁式構造 RCHB と非構造壁との２つの技術基準（ガイドライン）の承認と冊子の印刷
・フィリピン構造技術者協会と北海道建築技術協会との共催による技術基準の広報のための 3 か所でのワークショップ（技術基準の冊子を配布）及びブロック積み施工デモンストレーションの開催・上記と並行しての、技術的妥当性を実証するための構造実験の実施

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第 2 回オンライン会議の状況

第 3 回オンライン会議の開催

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ASEP－HoBEA のフィリピンでの CHB プロジェクトに関するキックオフ会議議事録
日 時：2023 年 7 月 14 日（金）時 間：10:00～12:00（日本時間） （終了後、13:00 まで日本側で今後の進め方について検討）
場 所：Zoom オンラインプラットフォーム
参加者：:ASEP: Ronald Ison, Ariel Santos、Juanito Cunanan
HoBEA:石山、米澤、青野、楢府、白川、吉野
議題１ RCHB ガイドライン策定の進捗状況（ASEP より説明）
・ASEP の Board Meeting で、内容は承認。現在、最終調整中。調整終了後、DPWH に、参照基準として承認してもらうため申請（9-10 月頃）。DPWH は、承認に前向き。承認手続きは、最長で 6 か月程度と推測している。
・DPWH の承認は、WS 開催に必ずしも必要ではない。（ASEP の承認したものを、ASEP が広報するもの）
議題２ 今年度の主な取り組み
・HoBEA から説明
議題３ 現地 WS
・1 月に開催する方向で調整。
・案：1 月 18 日（木）マニラ WS（オンラインとのハイブリッド。Zoom か You Tube）
19 日（金）ブロック積施工の見学会
22 日（月）セブ WS
24 日（水）ダバオ WS・ブロック積施工の見学会：Neco 社と調整中。Bulacan で開催するのであれば、マニラからの足を用意した方が、参加者を確保できる。最大 30 名くらい、事前に要望を把握することは可能。
・エンジニアなどは、週末開催でも参加が期待できるが、政府職員は難しいのでウィークデーがよい。
・参加対象者：エンジニア、建築家、建設業者、建築主事。会場参加：50-75 名程度。
・ASEP で次第案を作成して協議する（内容は概ね 2023 年 2 月の WS に類似）
・HoBEA は、会場費、当日配布資料作成費などを負担できる。
・ASEP の講師（最大 3 名）、開催事務を行う事務局（最大 2 名）の旅費（フライト、ホテル）、
HoBEA での負担が可能かどうか、検討する。
・全国 30 余りの地区、海外に Sub Committee がある（会員数 10 名以上で設立）。事務局は無い。今回、セブ、ダバオの Sub Committee に協力してもらう。

85

議題４ WS の準備のための渡航
・11 月は、日本のダンパー関係で渡日予定、Civil Engineer の National Conference がある
ので、多忙。これらの日程が固まったら情報提供をしてくれる。それにより日程を調整する。
議題５ 非構造壁のガイドラインの検討
・月例のオンライン会議で検討する
・最新のガイドライン案を HoBEA からメールで送信する。
第 1 回：8 月 15 日（火）日本時間 10am（フィリピン 9am）
第 2 回：9 月 19 日（火）日本時間 10am（フィリピン 9am）
第 3 回 10 月 16 日（月）日本時間 2pm（フィリピン 1pm）
第 4 回（暫定。訪日等のスケジュールにより見直し）：11 月 14 日（火）日本時間 10am（フィリピン 9am）
議題６ イソン氏から質問
・フィリピンで使われている Band Beam に、Beam block を使うことは、ガイドライン上で可能か。
A:可能なものとしている。必要に応じ、デティールの説明をする。
・PNS の規格が強制となったので、フィリピンメーカーが対応できるプラントを購入する場合、日本の支援制度はあるか。
A：タイガーマシンで、フィリピンに適した半自動の手頃なタイプを提案することは可能。

＊＊＊フィリピンとの協議終了後、日本側で打ち合わせ
・Beam block は、日本では必要な被り厚を取れないことから使用できない。フィリピンでは、その点を説明したうえで、フィリピン側の判断として使用可とするという整理が考えられる（軽量タ
イプの可否、強度などの制限は考えることが必要か？）。その場合、構造耐力上のチェック、
ガイドラインの規定内容との整合を確認することが必要か。
・フィリピンメーカーのプラント購入希望に対して、日本の中古マシンによる対応は、現在では可能性が低い（適当な物件がない。小規模、半自動は、既に廃棄が進んでいる）。
・ガイドラインの内容：全充填を含めて、一定の幅の工法が可能となるような、ある程度の幅を持たせたものにする。その中で、日本の技術に基づく推奨工法として、イモ目地（鉄筋を配置しやすい）、一部充填（コスト低減、自重低減）、横筋設置（横筋ブロック使用）の工法を提案し、これを主に説明する。
横筋設置について、日本のような横筋ブロックを作ろうとすると、欧米のマシンだと相当額の投資（数百万円？）が必要となる。最小限の投資で対応できるように、上からウェブ部分に凹みを作り（簡易横筋ブロック）、モルタル落下防止の部材を使う工法を、フィリピン側に説明する方向86

で検討する。WS に合わせて実施する施工のデモで、可能であれば横筋ブロックあるいは簡易横筋ブロックのものを見せる。（Neco と調整）
タイガーマシンで、Neco 社の 1 ブロックのみを簡易横筋ブロックとする場合の概算（金型の追加）の見積もりを行う。
簡易横筋ブロックで最大どの程度の凹みを作れるかは、以前、スタディし資料を作成したので、再度、共有する。
・縮小模型（ブロック形状の変更、鉄筋先組みなど）：現地へ持っていく方向で調整する。参考事
例として説明する。
・第 2 回実行委員会議事録案：チェックを依頼中。コメントを貰って修正して共有する。

（楢府龍雄）

872023 年度第 1 回 ASEP－HoBEA 検討会議事録
日時：2023 年 8 月 15 日（火） 10:00―11:45 （終了後、今後の進め方について、日本側で検討、
12:30 まで）

場

所：オンライン会議

出 席 者：ASEP：Ronald Ison, Ariel Santos
HoBEA：石山、米澤、白川、青野、吉野、石井克侑、楢府
議題１ 現地調査、ワークショップ開催関係
・ASEP の日本訪問：ダンバー・免震装置メーカーからの招聘で来日予定（2023 年 11 月 12-16日）。その際、東京の防災担当部局に面談したい。
・政府は、中央、県、市町村の 3 レベル。東京は県レベルの一つ。目的により、国の方がよいことがある。防災担当は、総ての災害が対象。建築物の防災であれば、建築物担当がベター。まずは、招聘機関に希望を言い、当方に連絡を取るように言うとよい。（楢府）
・関心は災害後の対応。その旨を招聘機関に説明する。（イソン）・ワークショップの開催について、前回の合意（2024 年 1 月中旬に 3 都市で実施）に大きな変更はない。
議題２ 非構造壁技術ガイドライン
・石山委員による説明。並行して質疑応答、意見交換。
・再度、全体を最初からレビューし、要検討事項をピックアップ。
・要検討事項-第 1 条第 2 項：「実証されれば、ガイドライン以外を許容」の表現（ignored, alternative ways
are applicable など。既往規定の表現に倣う？）-第 2 条定義の表現-図１の構造体との接合：ディティール図を添付。米澤委員が既存図面を探す（社内、工業会の昔の講習テキストなど）。
-モルタルのセメント比（現行案は、構造壁と同一？）-内壁の規定は緩和していいのでは（現行、100 ㎜幅 CHB を使用）。その場合の高さ制限を再検討する。
-構造体との間のスリット：現状、その意義、必要性の理解、的確な施工方法の理解ができておらず、重要（イソン）。構造安全性からは固定が望ましいが、短柱現象も重要（石山）。今後検討。
＊終了後の日本側の意見交換
・構造体との接合：注記と簡単な表を追加が考えられる（楢府素案）

88

非構造壁の構造体との接合（解説に記載）：下記の観点から検討を行った上で、それぞれの設
計案件の具体的な状況に即して、最適な設計を設計者の判断により行う。
項目
工法の概要

構造体に固定非構造壁体内の補強筋を、構造体の補強筋と接合し、両者の間にモルタルを充填し、両者を固定メリット

建物全体の水平耐力と剛性を向上
地震等による非構造壁の破壊によりエネルギーを吸収
地震などによる破壊後、補修が必要
非構造壁の平面的及び上下方向の配置のバランスを確保（捻じれなどの防止）
地震などによる非構造壁の破壊が起こりやすく、その場合、補修が必
要となる

留意点

デメリット

構造体と分離（スリットの設置）
非構造壁と構造体との間に隙間（スリット）を入れる（非構造壁体内の補強筋は、構造体の補強筋と接合）
非構造壁の地震時等の破壊を防止短柱現象の回避
構造体の想定変形量に対応した
十分な隙間の幅を確保することが必要
構造体の耐力が十分でない場合に、破壊の可能性が高くなる
施工が複雑となる（緩衝材の設置、補強筋のみの接合など）

・日本の RC 造の場合の施工事例の写真等の紹介も有効か（施工の難しさの説明）？
-ブロック強度は、新規格 PNS に従う（非構造用ブロック圧縮強度 4.14 以上）。
-鉄筋：現状 縦筋 8 ㎜、横筋 6 ㎜。ただし、10 ㎜未満の製品は、強度等の品質に問題がある製品が多いので、NSCP では、構造体には 10 ㎜以上としている。本ガイドラインは、構造体ではないが、構造強度を必要とする補強筋に関するものなので、10 ㎜以上が望ましい。強度の条件：現行案の 230 を高くすべき。NSCP に揃える（275）？ 280？（イソン）＊再度、ASEP で検討し、追加のコメントを石山委員に送信。
＊石山委員：次回検討会へ向けて、コメントの検討、ガイドライン案の改訂。
＊次回 第 2 回：9 月 19 日（火）日本時間 10am（フィリピン 9am）
＊その後の日本側での検討
・想定工法：イモ目地、部分充填・施工実演の Neco 社との打ち合わせ：8/16 実行委員会終了後の３PM より。
・WS 日本側負担（事務局より国交省に照会）：HoBEA 側支援のための現地スタッフ 1 名の旅費
支出について、国交省に照会（ASEP 側も 1 名同行）。
WS 開催経費：経費のうち、会場費、プロジェクターなどの機器レンタル料を日本側負担（ASEP
はそれ以外）についても確認。

89

（楢府龍雄）90

2023 年度第２回 ASEP－HoBEA 検討会議事録
日 時：2023 年 9 月 19 日（火） 10:00―12:05
場 所：オンライン会議
出席者：ASEP：Ronald Ison, Ariel Santos、Mark Lucio
HoBEA：石山、米澤、白川、青野、吉野、楢府
確認事項
・HoBEA の準備の訪比：10/24－11/3（移動日含む）
滞在期間中に、1－2 度、ASEP との面談での協議を希望：ASEP 側に問題なし
・WS の日程：1/18：マニラ WS（オンラインで日本、他を繋ぐ：本日は言及せず）、19：マニラでのデモ
1/22 移動、1/23 ダバオ WS、1/24 セブ WS
各会場 30 名程度。建築主事、コントラクターも招く。
・マニラーダバオ、ダバオーセブ、セブーマニラの候補のフライトを ASEP から HoBEA に連絡
・会場のホテル：ASEP で探す・アシスタントの経費（1 名を ASEP 支払い、1 名を HoBEA 支払い）
HoBEA 負担：限度 12 万円。フライト、ホテル代、謝金を支払うことができる。契約書等は吉野さんと調整。
・会場経費：1－5PM を想定。
HoBEA：会場、機器借り上げ費用を負担
ASEP：その他の費用を負担
・ASEP の訪日：11/12 日本着
11/13 TokyoTech(東工大）
11/14 NNB?? 多分 日鉄エンジニアリング
11/15ASEP 理事会（TKP 上野の会議室使用）
11/16 一部メンバー帰国
政府関係機関の訪問の時間は難しそう
・TKP 上野：8－12AM で吉野さんが予約（総額約 13，000 円？）
支払いは、当日、ASEP がクレジットカード支払い（Visa 又は Master）
TKP に、当日は、日本語が使えない人が使用、支払いをする旨の予告を吉野さんにしてもらう。
議題１ 技術基準
イソンさんから、RCHB と非構造 CHB との違いは何か？ RC フレームに囲まれた CHB は、ブレースに相当するような応力が壁に発生する。（そうした応力は、RCHB も、非構造 CHB も同91

じではないか、という感じの説明。特に、石山先生の説明に非構造 CHB が耐震性の余力にもなる、という説明で、理解が難しくなった感じ。）
耐震スリットの話が出る。日本では、耐震スリットが左右下に設けられ、壁が吊られた構造になる理由がわからない感じであった。
・非構造壁の定着／分離についての説明を追加：分離の施工法（空隙の作り方、寸法など）、面外破壊への対応の必要性など。施工のしにくさ（イソン：職人に分離施工をさせるのは困難）、
定着した場合の構造的な効果、扱い（構造耐力に参入しない余力の扱い）の説明を追加？
・鉄骨造への適用：変形が大きい、施工（補強筋の定着）が難しい。当面、RC 限定とするか？

（楢府龍雄）

922023 年度第３回 ASEP－HoBEA 検討会議事録
日時：2023 年 10 月 16 日（月） 10:00―11:40 （終了後、今後の進め方について、日本側で検討、12:00 まで）

場

所：オンライン会議

出 席 者：ASEP：Ariel Santos、Mark Lucio、Juanito Cunanan、Gigi Garciano
HoBEA：石山、米澤、白川、青野、吉野、楢府
議題１ 現地訪問について
・DPWH/NBCDO とのアポを（HoBEA と ASEP が一緒に参加）、10/26 で打診。難しい場合には、10/25。駐車場が狭いので、近くで待ち合わせて、HoBEA 車 1 台で行く、あるいは、近隣のホテルなどでランチ会議とすることも検討。ASEP との協議（ケソン市の ASEP 事務所）
は、10/26 を予定。（10/27 は ASEP は不可）
-建築主事は、ケソン市（昨年度の建築主事は City Engineer に異動（プロジェクト担当））と、ジャニー氏の勤務しているマニラ市について打診（ジャニー氏に相談）。
- BPS/DTI のヒアリングの可否は、10/18 にイソン氏とアリエル氏が DTI と会議（鋼材の委員会）があるので、その際に聞いてみる（ここしばらくは、DTI は原則としてオンライン会議）。
-WS への、主事、コントラクター、デベロッパー等の関係者の招待は ASEP でやる（HoBEAからの働きかけは不要）。
-RCHB ガイドラインは、ASEP のボードミーティングの承認済み。DPWH/NBCDO への申請を検討。（非構造壁との関係について言及。一応、独立的なものと考えている旨説明。）-現会長：Mark Lucio、次期会長：Gigi Garciaono（武蔵工大に関係？）［情報提供］
・ワークショップの PROGRAM 案を ASEP で作成。基本的に了解。若干の微調整を検討し、連絡する。
・マーク氏がダバオ、セブでのワークショップに向けてのフライトを予約したので HoBEA メンバ
ーも似たような時間帯でフライトを予約する。
議題 2 非構造壁用ガイドラインについて
・前回の打ち合わせ後改訂を行った内容について、改定した個所を明示しながら説明し確認。
そののち、日本の RC 造壁の構造スリットの設計実例について説明。
・ASEP 側から特段の質問なし。何か質問、意見があれば次週の訪比時に伺いたい。

93

（楢府龍雄）94

2023 年度第４回 ASEP－HoBEA 検討会議事録
日時：2023 年 11 月 7 日（火） 10:00―11:45

場

所：オンライン会議

出 席 者：ASEP：Ariel Santos, Ronald Ison, Juanito Cunanan, Mark Lucio
HoBEA：石山、米澤、白川、吉野、楢府
議題１ フィリピンにおける技術ガイドラインの扱いの現状と想定される手順
・耐荷重タイプの目安
ASEP 理事会会議の承認
DPWH への紹介コードとしての指定を申請する
DPWH による指定には長時間（NSCP の場合は 1 週間程度）を要しない
DPWH の関連部門はこのガイドラインに肯定的である。 DPWH はすでにパラワンでの会
議で議題の 1 つとして概要を説明した。
・非構造壁に関するガイドライン
草案の最終決定：2023 年 12 月?
ASEP 理事会会議の承認
DPWH への紹介コードとしての指定を申請する
2024 年 1 月の ワークショップでは、両方のガイドラインが冊子として印刷され、配布される。それまでに草案を完成させる必要がある。そうでない場合は、ガイドラインに「草案」を載せるべきである。
議題 2 フィリピンにおける CHB 敷設工事に関するワークショップとブロック積施工デモンストレーション
2.1 日程2024 年 1 月 16 日または 17 日 HoBEA がマニラに到着
1 月 18 日 マニラで午後ワークショップ ルクセントホテルにて（ケソン）
1 月 19 日 ㈱ねこによるブラカンでのブロック積施工デモンストレーション
朝 10 時から 12 時まで
マニラ市の DPWH で午前 8 時にピックアップ
ビデオ撮影 → ダバオ、セブのワークショップで上映予定
1 月 22 日 可能であれば、2019 年ミンダナオ島地震で影響を受けたダバオの建物の現地ツアーを HoBEA メンバー向けに実施
車をレンタルする95

1 月 23 日 午後ダバオでのワークショップ デモンストレーションのビデオショー
夕方：セブ島へ移動
1 月 24 日 午後セブでのワークショップ デモンストレーションのビデオショー
1 月 25 日 HoBEA メンバー: セブでタイガーマシン社製のブロック製造マシンを導入したメーカーの工場を訪問
1 月 26 日 セブ島から日本へ
・ワークショップ招待状の送信先アドレス:
PHIVOLCS: イシュマエル・ナラグ: ishmael.narag@phivolcs.dost.gov.ph
ミゲル・フロリド・アビタン: miguel.abitang@phivolcs.dost.gov.ph
BPS/DTI:
CIAP（フィリピン建設業庁）:
東栄住宅：青山さん：aoymtmkz0224@gmail.com
Habitat for Humanity: ロデロン・ラモス <rodelon.ramos@haveat.org.ph>:
ダバオとセブにも地方支部がある
ケソン市およびその他の都市の建築担当者
ダバオやセブを含む他の都市にある DPWH 地方支部
2.2 会場と費用
・会場：ASEP が選択し予約
・ワークショップ参加費：HoBEA：会場費、施設レンタル料、オンライン配信費用（会場にてクレジットカード決済）
ASEP: その他の費用
・1 月 18 日 マニラでのワークショップはオンライン配信（東京、札幌、那覇）
マニラでのワークショップは日本からも参加できるハイブリッド型ワークショップとなる
ズーム配信。 ASEP は必要な手配を行う。
ASEP と HoBEA は両方とも、ダバオとセブで ワークショップ が開催される同じホテルに滞在する。ASEP がホテルを予約し、 HoBEA が支払う
セブ ワークショップ の会場はバイ ホテル セブ。ASEP も 1 月 23 日から 24 日までそのホテルに滞在する。
ホテル予約の場合：日付と名前を Ison さんに送信
2.3 ワークショップでの配布資料- 耐力壁ガイドライン
A5 サイズ (エンジニア向けに PｈP200 ～ 300 の支払いで ASEP メンバーに配布)
DPWH、建築関係者等のワークショップ参加者向け 500 部無料。

96

エンジニア向け 500 部を有料（無料バージョンを除く電子コピーなし)
非構造壁に関するガイドライン: 別の出版物 (完全に完了していない場合は、「draft」を追加)・各発表者によるプレゼンテーション資料
ガイドラインの最終草案は、DPWH に送信して 12 月に 1000 部印刷できるように、11 月
中に完成させる必要がある。無料配布用の印刷費用は HoBEA が負担。
ASEP は 11 月中に草稿を印刷形式に編集し、写真の追加などの提案を HoBEA にフィードバックし、12 月に DPWH に紹介コードとしての指定を申請し、ワークショップ の前に印刷する予定。
2.4 招待者数
・マニラ、ダバオ、セブ 各 ワークショップ 合計 70 名
- ASEP: ASEP のメンバー、建築当局、DPWH、NHA、DTI、CHB メーカー
・HoBEA：JICA を通じた日本のデベロッパー、ゼネコン等
NGO (そのほとんどはすでに ASEP から派遣を要請されている)
・DPWH の Darren がブラカン州マロロスにある NECO 工場でのデモンストレーションに立ち会うために参加するエンジニアのリストをくれる予定。また、マニラ、ダバオ、セブのワークショップに 15～20 人の参加者を派遣するよう依頼した。
2.5 交通手段
・ブラカン州での 1 月 19 日のブロック積施工デモンストレーションに向けて、HoBEA はマニ
ラとブラカン州間のミニバスを準備- 出発: DPWH、ケソン (出発地?)
DPWH からの参加予定者: BOD から 5 名、NBCDO から 5 名、日本から 5 名
他の部門：ASEP メンバーのほとんどは自家用車で行く- 席数：29? （先着順？）- ブラカンの駐車場：事前登録（最大：30 台）
2.6 ワークショップアシスタントへの支払い（ASEP 事務局）
・HoBEA: HoBEA がサポートするスタッフ 1 名
航空券（ダバオ・セブ）、ダバオ・セブでのホテル代、施工代
契約に基づく・ASEP: ASEP のサポートを受けるスタッフ 1 名
議題 3 構造壁用ガイドラインと非構造壁用ガイドラインについて
・構造壁用ガイドラインと非構造壁用ガイドラインについて前回の検討会議からの変更点につい97

て説明。特に異論なし。
・非構造壁用ガイドラインに、構造部材に及ぼす非構造壁の影響を示す表が入ったので利用者がその効果を理解し易い
・ガイドラインの印刷にあたって、これまでの HoBEA からの説明資料やプレゼン資料にすでに掲載されている写真やイラストの使用を考慮する
その他の議題・2023 年 11 月 13 日上野の貸し会議室
支払い：集合前に 6 階管理事務所にてクレジットカードにて決済
管理事務所には電話番号を通知しておく（楢府龍雄）

98

５．２ 壁式 RCHB の技術基準（案）及び解説
Guidelines on Engineered Reinforced Concrete Hollow Block (RCHB)
Construction in the Philippines
GUIDELINECOMMENTARY

Article 1. Scope
1.

These guidelines shall be used for buildings ofreinforced concrete hollow block (RCHB)
construction, where concrete hollow block(CHB) walls are reinforced with vertical andhorizontal rebars to resist vertical load, seismic
forces, wind pressure, etc.

Note: See Commentary C.
In order to apply these guidelines, RCHB
construction should be performed by skilledworkers using good quality materials,
appropriate arrangement of rebars and firm
grout to all hollows where rebars are placed.

2.

RCHB buildings shall not exceed three stories
nor 12m in height (excluding the basement).

Note: Structural safety of basement should
be confirmed through structural calculation
against loads including soil and waterpressure. Basement walls should be ofadequatewaterproofing
andarerecommended to be of reinforced concrete(RC) construction.

Article 2. Terminology and Notation
CHB: Concrete hollow block
RC: Reinforced concrete
Shear wall: A wall that resists horizontal forces,
e.g. seismic forces and wind pressure. It also
resists vertical forces in CHB construction.
Bearing wall: A wall that resists vertical forces. It
also resists horizontal forces in CHB
construction.
Bearing wall line: A line on the plan where bearing
walls are placed.
Wall ratio: The sum of horizontal sectional areasof bearing walls, including hollows but
excluding openings, in X- or Y-direction divided
by the floor area of the story concerned.
Bond beam: A beam that connects the top ofbearing walls on the bearing wall line.
𝒅𝒃 : The nominal diameter of rebars. The smaller
diameter of rebars at lap joints of rebars withdifferent diameters.
PNS: Philippine National Standards
JIS: Japanese Industrial Standards

99Article 3. Quality of Materials
1.

Net compressive strength of CHB units used
for walls shall not be less than 12 MPa (grosscompressive strength 6 MPa).

Note: For example, PNS ASTM C90-2019load-bearing CHB, JIS A 5406 Type B, etc.
(see Fig.C2)

2.

Yield strength of rebars shall not be less than
280 MPa.

Note: For example, PNS 49:2020 280R,
280W, JIS G 3112 SD295A, SD345, JIS
G3117 SDR295, etc.

3.

The design strength of cement mortar as grout
to hollows and joints shall not be less than 15
MPa.

Note: Recommended cement-sand volume
ratio is 1:4 or richer.

Article 4. Foundations

Note: See Commentary F.

1.

RC or equivalent continuous foundations shallbe placed to support bearing wall lines of theground floor.

Note: See Fig.C1 and Fig.F1.

2.

The thickness of foundation wall shall not beless than the thickness of the bearing walls.

Note: Footing width and depth offoundations should be decided based on
NSCP 2015 2nd Printing Chapter 3 (see Table
F1).

3.

Design of foundations shall be in accordancewith NSCP 2015 2nd Printing Chapters 3 and 4.
Note: See Commentary W.

Article 5. Construction of Bearing Walls
1.

Bearing walls shall be composed of CHB units
not less than 150 mm in thickness and thelength of each bearing wall shall not be lessthan 0.6m.

2.

The bearing walls shall be reinforced withhorizontal and vertical rebars, so that they canbehave as shear walls. The rebars shall be atleast 𝒅𝒃 = 10 mm spaced not more than 0.5 m
on centers.

3.

The bottom of bearing walls shall be supportedwith either foundations, floor slabs or bondbeams. The top of bearing walls shall besupported with either floor slabs, roof slabs or100

Note: See Figs. C1, C3 and C4. Rebars areusually spaced every CHB unit length (0.4m). It is recommended that the rebars at theend of walls and around openings are 𝒅𝒃 =12 mm.

bond beams.
4.

The height of bearing walls between the top
and bottom supports shall not exceed 3.1 m incase of 𝒅𝒃 = 10 mm vertical rebars and shallnot exceed 3.7 m in case of 𝒅𝒃 = 12 mm
vertical rebars.

5.

The vertical rebars shall be continuous from
top to bottom supports and shall not be spliced
at the middle part of walls.

6.

The ends of vertical rebars shall be embedded
at least 30𝒅𝒃 into foundations, bond beams,
slabs or bearing walls, or can be spliced by notless than 30𝒅𝒃 with anchors that are embedded
not less than 30 𝒅𝒃 into foundations, bondbeams, slabs or bearing walls.

7.

The anchors can be replaced by post-installedanchors or rebars of 𝒅𝒃 = 12 mm embedded byat least 10𝒅𝒃 .

8.

The ends of horizontal rebars shall be hooked
to the vertical rebars or spliced to adjacenthorizontal rebars with lapping not less than
30𝒅𝒃 .

9.

Hollows where horizontal and vertical rebars
are placed shall be grouted. Rebars shall becovered by concrete or cement mortar not lessthan 30 mm in thickness.

Note: See Table W1.

Note: Adhesive of acceptable quality should
be used for post-installed anchors or rebars.

Note: Hollows without rebars need not to be
grouted (see Figs.C3 and C4). The thickness
may include the thickness of face shell or
web of CHB units.

Article 6. Installation of Bearing Walls
1.

Bearing walls shall be installed on bearing walllines in the entire building in balancehorizontally and vertically.

Note: This requirement is usually realized, if
requirements of Items 2 to 6 of this Article
are fulfilled.

2.

Openings in bearing wall lines shall not exceed
4 m in length. The sum of opening lengths shallbe less than 2/3 of the bearing wall line.

Note: See Fig.W1.

3.

The bearing wall lines shall be placed not morethan 7.5m apart in X- and Y-directions.

Note: See Fig.W1.

4.

The bearing wall lines of the upper story shallbe on the bearing wall lines of the lower story.

Note: See Fig.W2.

101

In case the upper and lower bearing wall lines
are placed more than the thickness of the
bearing wall, the safety of that part shall be
confirmed by structural calculation.
5.

The wall ratio of each story for X- and Ydirections shall not be less than the value
shown in Table 1. For the bearing wall that isinclined 𝛉 from X- or Y- direction, thehorizontal sectional area shall be multiplied by𝒄𝒐𝒔𝟐 𝛉 . The wall ratio of upper story shall
include only the effective parts of bearing
walls on the lower bearing walls.

Note: See Commentary W3 for required wallratios 𝑝 .
Note: See Commentary W7 for inclined
walls.
Note: See Commentary W8 for effective
parts.

Table 1: Minimum wall ratio requirement 𝒑𝒅
Number6.

Story numberof stories

1st

2nd

3rd

1

1.20%

－

－

2

2.76%

1.46%

－

3

4.32%

3.20%

1.70%

In case the aspect ratio 𝒓 of the bearing wall
exceeds the critical aspect ratio 𝒓𝒄 , thehorizontal sectional area to calculate the wallratio shall be multiplied by the reduction factor
β in Table 2.

Note: See Commentary W4 andCommentary W5 for aspect ratio 𝒓, criticalaspect ratio 𝒓𝒄 and reduction factor 𝛃.

Table 2: Reduction factor 𝛃 of bearing walls
Bearing wall stories
1
2
3
Critical aspect ratio 𝒓𝒄
0.5
0.91
1.1
(Fixed top wall)(1.0)
Reduction factor 𝛃𝑟 ⁄𝑟Article 7. Floor and Roof Slabs
1.

The floors shall be constructed with RC orequivalent slabs so that they can be used as
diaphragms to transmit horizontal forces tobearing walls.

2.

In case there is no diaphragm, a continuous
bond beam shall be installed.

102

Note: For example, RC slabs not less than
100 mm in thickness, steel deck slabs withconcrete not less than 50 mm thick, etc.
Structural safety of slabs should be
confirmed through structural calculations.
Note: Structural safety of bond beams
without diaphragms should be confirmed
through structural calculation against inplane and out-of-plane loads. See
Commentary W9.

COMMENTARY C: RCHB CONSTRUCTION

Fig.C1 Outline of Engineered RCHB Construction

103

(a) Basic unit(b) Horizontal rebar unit(c) Basic end unit(d) Horizontal rebar end unit

Fig.C2 Various types of CHB units (390 × 190 × 150 mm)

Fig.C3 Grout, joint mortars and rebars

COMMENTARY F: FOUNDATION
Fig.C4 Grout at corners and intersections of bearing walls

104

COMMENTARY F: FOUNDATION
F1. Continuous Foundation

Fig.F1 Continuous foundation
Table F1: Minimum requirements for foundation (mm)Thickness offoundation wall 𝒃

Width offooting 𝑩

Thickness offooting 𝒕

Depth below
ground level 𝒅

150

300

150

300

F2. Soil stress and footing area ratio
Let us assume that a building is a rigid body on the ground as shown in Fig.F2(a) andthe stress 𝛔𝒗 distributes uniformly, where 𝛔𝒗
by the horizontal force 𝒌𝑾 is 𝛔𝒉

𝑾/ 𝒃𝒅 . The stress 𝛔𝒉 in Fig.2(b) caused

𝒌𝑾 𝒉/𝟐 / 𝒃𝟐 𝒅/𝟔

𝟑𝒌𝑾𝒉/ 𝒃𝟐 𝒅 where 𝒌 is theseismic factor. The stress distribution in Fig.F2(c) occurs when 𝛔𝒗
𝛔𝒗

𝛔𝒉 . Then, 𝑾/ 𝒃𝒅(a)𝟑𝒌𝑾𝒉/ 𝒃𝟐 𝒅 gives 𝟏(b)

𝛔𝒉 resulting to 𝛔𝒓

𝟑𝒌𝒉/𝒃.

(c)Fig.F2 Stress caused by vertical and horizontal forces
In case the allowable capacity for seismic load condition can be 𝟏. 𝟑𝟑𝛔𝒂 where 𝛔𝒂 is theallowable soil capacity, and when the stress caused by vertical and horizontal forces 𝛔𝒓[Fig.F2(c)] becomes 𝟏. 𝟑𝟑𝛔𝒂 , then the stress 𝛔𝒗 has to be less than 𝟐/𝟑 𝛔𝒂 . Therefore, thestress caused by permanent vertical load should not exceed 33.3 kN/m2 for 50 kN/m2
allowable soil capacity, and 66.7 kN/m2 for 100 kN/m2 allowable soil capacity.

105Fig.F3 Assumed weight of the stories
If we assume the weight of the building as shown in Fig.F3, the total weight of one-story
building to be supported by foundation is 15 kN/m2. Since 15/33.3 = 0.45, the footing area
to floor area should not be less than 0.45 for 1-story building on soil with 50 kN/m2
bearing capacity. Similar calculation gives the footing area ratios as shown in Table F2.

Table F2: Footing area ratio*
Allowable bearing capacity of soil
50 kN/m2

100 kN/m2

1-story

0.450

0.225

2-story

0.841

0.420

3-story

1.231

0.615

*(Sum of footing area / floor area of 1st story)106

F3. Aspect ratio to prevent uplift
The stress distribution in Fig.F2(c) gives 𝟏

𝟑𝒌𝒉/𝒃. Therefore, the aspect ratio 𝒓

𝒉/𝒃should be less than 𝟏/ 𝟑𝒌 to prevent uplift of the body. The aspect ratio to prevent upliftis given in Table F3.
Even if the uplift occurs to a building, the building may not overturn, because of the size
effect (the larger the body, the less probability of overturning).
Table F3: Aspect ratio to prevent uplift
Seismic factor 𝒌

Aspect ratio 𝒓

0.1

3.33

0.2

1.67

0.25

1.33

0.3

1.11

𝒉/𝒃

F4. Calculation of footing width
The bearing wall line length of Fig.W6 is 56.45 m (7.05×3 + 4.4×2 ＋ 8.3×2 ＋ 3.75 + 6.15).
For 2-story building with soil bearing capacity of 100 kN/m2, the minimum footing width
𝑩 is 0.636 m (85.575×0.420/56.45). (see Fig.F1).
F5. Design of foundations
Detailed foundation design should be done according to the NSCP and/or other technicaldocuments. This Commentary F may give some information on the design of foundations.

107

COMMENTARY W: BEARING WALLS
W1. Height of bearing walls
The maximum height of bearing walls in Article 5, Item 4 is derived assuming the seismic factor is 0.7.
Table W1: Maximum bearing wall height*

𝒅𝒃 = 10mm @ 400 mm

Seismic factor 𝒌
0.7
1.0
3.12 m2.61 m𝒅𝒃 = 12mm @ 400 mm

3.73 m

Vertical rebar*

3.12 mDistance between the bottom and the top supports

W2. Bearing walls on bearing wall lines
Bearing walls are placed on the bearing wall lines as shown in Fig.W2-1.

Fig.W2-1 Bearing walls, openings and bearing wall lines
Bearing walls of the upper story should be on the bearing walls and/or bearing wall lines of the story
underneath (Fig.W2-2). Structural calculation is required for the slab in case Fig.W2-2(c) and for the
beam in case Fig.W2-2(d).

108

(a)

(b)

(c)

(d)

Fig.W2-2 Bearing walls of the upper story and the story underneath[Note: Structural calculation is required for (c) and (d)]W3. Required wall ratios and base shear factor
Table 1 has been derived assuming that the shear stress is 0.25 N/mm2 for gross horizontal area of CHB
bearing walls and the base shear factor is 0.2 in allowable stress design (Japanese practice), or the shear
stress is 0.30 N/mm2 and the base shear factor is 0.244 in strength design (Philippine practice).
The values in Table 1 can be adjusted by multiplying by 𝒁/𝟎. 𝟒, and should be increased by NearSource Factor 𝑵𝒂 if 𝑵𝒂 > 1.0. The values can also be reduced using better CHB units, stronger grout
mortar, full grout construction, etc. and conducting structural experiments/calculation, but the values
should not be less than one-half of the values in the table.
(BSL of Japan)
According to Building Standard Law (BSL) of Japan, the design base shear factor of short period
structures is 0.2 for allowable stress design, that is applied to moderate earthquake motions, in mostareas in Japan including Tokyo. Previous experiments of RCHB walls, the shear strength at ultimate
capacity level is approximately three times the allowable stress level. Therefore, design base shear
factor of 0.2 at allowable stress level means that the base shear factor at ultimate shear level becomesapproximately 0.6. This indicates that design base shear factor is 0.6 for ultimate capacity level, i.e.
the structural characteristic factor is 𝑫𝒔 = 0.6 in Japanese seismic code. Since the maximum(conservative) value of 𝑫𝒔 is 0.55 for the least ductile RC structures, 𝑫𝒔 = 0.6 is acceptable whencomparing this value with the values for other types of structures. Furthermore, the required wall ratios
in Table 1 are 1.5 times of the calculated wall ratios taking into account local stress concentration.
Therefore, the base shear factor for the ultimate capacity level of RCHB construction is not less than
0.9 on average.

109

(NSCP)
According to “Sec. 208.5.2 Static Force Procedure” of NSCP 2015 2nd Printing, the design base shear
𝑽 of short period structures is given as follows:𝑽
where, 𝑪𝒂 = 0.44𝑵𝒂 for Zone 4 (𝒁

𝟐. 𝟓𝑪𝒂 𝑰/𝑹 𝑾

NSCP Eq. 208

9𝟎. 𝟒) and for the soil profile type 𝑺𝑫 or 𝑺𝑬 . The near-source

factor 𝑵𝒂 = 1.0 if the distance to the fault is more than 15 km regardless of seismic source type. The
importance factor 𝑰 for ordinary structures is 𝑰
overstrength and ductility, and 𝑹

𝟏. 𝟎 . 𝑹 is the reduction factor to consider

𝟒. 𝟓 for masonry shear walls (NSCP 2015 2nd Printing Table 208-

11C). 𝑾 is the total weight of the structure. Therefore, the base shear factor 𝑪𝑩

𝑽/𝑾 is obtained asfollows:
𝑪𝑩 = (2.5×0.44×1.0×1.0)/4.5 = 0.244
According to AIJ documents, the allowable shear stress per gross sectional area of Type B CHB unit is0.25 N/mm2 for allowable stress design. This may be increased to 0.30 N/mm2 for strength design.
Then the base shear factor 𝑪𝑩
𝑪𝑩

𝟎. 𝟐𝟒𝟒 using 0.30 N/mm2 for strength design is almost equivalent to

𝟎. 𝟐 using 0.25 N/mm2 for allowable stress design (0.244/0.3=0.81, 0.2/0.25=0.8). Therefore, thedesign wall ratio 𝒑𝒅 of Table 1 that is derived for the base shear factor 𝑪𝑩

𝟎. 𝟐 can be accepted in

the Philippines. However, in case Near-Source Factor 𝑵𝒂 > 1.0, 𝒑𝒅 should be increased by multiplying
it by 𝑵𝒂 (i.e. when 𝑵𝒂

𝟐. 𝟎, the required wall ratios should be 𝟐. 𝟎𝒑𝒅 ).

The required wall ratios in Table 1 are derived assuming the weight of the building as in Fig.W3(a). In
case the 2nd story is as Fig.W3(b), the weight of the building to calculate the base shear is (10𝑎 + 13𝑎+ 10(1-𝑎)) per unit floor area of the 1st story, where 𝑎 is the ratio of the 2nd story floor area to the 1ststory floor area. Therefore, the required wall ratio of the 1st story can be reduced by multiplying it by(10𝑎 + 13𝑎 + 10(1-𝑎 ))/(10+13)=(13𝑎 +10)/23, i.e. if 𝑎 = 0.5, the wall ratio of the 1st story can be
multiplied by (13×0.5+10)/23=0.72. Similar calculation can be applied to 3-story buildings. It is also
possible to calculate the weight of the building according to the drawings and use them to calculate therequired wall ratios.

110

10 kN/m2

10a kN/m2

13 kN/m2

13a kN/m2(a)10(1-a) kN/m2(b)Fig. W3 Adjustment of required wall ratios
W4. Aspect ratio and reduction factor
A bearing wall is subjected to horizontal force 𝑷 and vertical force 𝑾 as shown in Fig.W4-1. The wallshould not be subjected to uplift at allowable capacity level, i.e. its shear stress is 0.25 N/mm2.
Neglecting tensile strength of the wall and its rebars, the critical aspect ratio 𝒓𝒄 to prevent uplift of thewall is 0.5 for the bending moment distribution (i) and 1.0 for the moment distribution (ii). The heightof the wall and critical ratio are shown in Fig.W4-2. Aspect ratios for 2 or 3 story bearing walls areshown in Fig.W4-3. In case the aspect ratio 𝒓 exceeds the critical ratio 𝒓𝒄 , the capacity of the wall is
reduced by multiplying it with the reduction factor 𝛃, where 𝛃 is 𝒓𝒄 /𝒓 (See Table 2 in Article 6).

Fig.W4-1 Bearing wall subjected to vertical andhorizontal forces, and its bending moment

111

Critical aspect ratio 𝒓𝒄

𝟎. 𝟓

Critical aspect ratio 𝒓𝒄

𝟏. 𝟎

Fig.W4-2 Aspect ratio and critical aspect ratio of individual bearing walls

Critical aspect ratio 𝒓𝒄

𝟎. 𝟗𝟏

Critical aspect ratio 𝒓𝒄

𝟏. 𝟏

Fig.W4-3 Aspect ratio and critical aspect ratio for 2- and 3-story bearing walls

112

W5. Calculation of reduction factor
Calculation of reduction factors of Fig.W5 is conducted as follows:
1. Calculate aspect ratio 𝒓𝒉𝑳𝒉𝑹 / 𝟐𝒃 for individual walls (A, B, C, . . .) as per Fig.W4-2,

and determine reduction factor 𝛃 according to the aspect ratio of each wall.
2. Calculate aspect ratio 𝒓

𝒉/𝒃 of multi-story walls, and determine reduction factor 𝛃 according

to the aspect ratio of the multi-story wall.
3. Reduction factor 𝛃 of Step 1 or Step 2 to reduce the most is used, i.e., the smaller 𝛃 but not morethan 1.0.

(a) Single story wall(c) Three-story wall(b) Two-story wall(d) 3-story wall and 2-story walls (D-F and E-G)

Fig.W5 Individual walls and multi-story walls

113

W6. Calculation of wall ratios
The wall ratios for Fig.W6 is calculated as follows.

Note: (2.4m) or (1.6m) indicates the height ofopenings
Fig.W6 First story bearing wall plan of a 2-story building
Floor area is 7.05×8.3＋4.4×6.15 = 58.515＋27.06 = 85.575 m2
Story height 𝒉 = 2.4 m; Critical aspect ratio, 𝒓𝒄 = 1.0(X-direction): Effective wall length = ∑ 𝑏 β = ∑ 𝑏 𝑟 ⁄𝑟 = ∑ 𝑏 𝑏⁄ℎ1= 2.0(1.0)×2+ 1.75(1.75/2.4) + 1.6(1.6/2.4)+ 1.6(1.6/2.4)×3+ 1.6(1.6/2.0*) + 1.6(1.6/1.6)×2 + 2(2.0/2.0*)= 4.0 + 2.343 + 3.2 + 6.48
= 16.023 m
Wall ratio= (Effective wall area)/Floor area
= (16.023×0.15) / 85.575= 0.0281= 2.81% > 2.76% [for 1st floor of a 2-story (See Table 1)]

This satisfies the required wall ratio for the 1st floor of 2 story building.

114

(Y-direction): Effective wall length = ∑ 𝑏 β = ∑ 𝑏 𝑟 ⁄𝑟 = ∑ 𝑏 𝑏⁄ℎ1= 1.275(1.275/2.0*) + 2.55(1.0) + 1.275(1.275/2.0*)+ 3.90(1.0)+ 2.95(1.0) + 3.90(1.0)+ 2.15(1.0)×2= 4.176 + 3.9 + 6.85 + 4.3= 19.226 m
Wall ratio= (Effective wall area)/Floor area
= (19.226×0.15) / 85.575= 0.0337= 3.37% > 2.76% [for 1st floor of a 2-story (See Table 1)]

This satisfies the required wall ratio for the 1st floor of 2 story building.
W7. Bearing walls inclined from X- or Y-direction

Fig.W7 Bearing walls inclined
Sectional area (Effective wall area) of bearing walls:
X-direction: Effective wall area = Ax + Aw 𝑐𝑜𝑠 θY-direction: Effective wall area = Ay + Aw 𝑐𝑜𝑠 (π/2－θ)= Ay + Aw 𝑠𝑖𝑛 θ

115

W8. Effective parts of bearing walls of upper story

Fig.W8 Effective parts (be) of bearing walls for wall ratio calculation
Only an effective part be of an upper story bearing wall where there is a bearing wall underneathshould be included in the calculation of wall ratios, e.g. be of Wall A in Fig.W8. Wall B in the same
figure can be included to the wall ratio, since both ends of the wall are supported by bearing walls
underneath. Wall C in the figure can also be treated as a bearing wall, but the width of an opening
should be excluded from the calculation of the wall ratio.
W9. Bond beam
In case there is no slab that acts as a diaphragm (Fig.C1), a bond beam is required. The bond beam
should sustain vertical and out-of-plane horizontal loads. The vertical load can be supported by thewall on or under the bond beam.

Fig.W9 Breadth of bond beam 𝑩 and length of supports 𝑳

116

The out-of-plane load 𝒘 for a bond beam may be assumed to be𝑤𝑘𝜌ℎ𝑡 =1.0×20×3.0×0.15 = 9.0 kN/m →10kN/m

Maximum bending moment of the bond beam is𝑀

𝑤𝐿 /8 = 10𝐿 /8 = 1.25𝐿

Using 12 mm  bar with yield strength of 280 MPa (allowable tensile stress of 140 MPa), the allowablebending moment of bond beam 𝑀

𝑇𝑗𝑑

𝐴 𝑓 𝑗𝑑 is about:

Beam (1): 113×0.140×0.9(B－0.05) = 14.24(B-0.05) kN-m
Beam (2): 2×113×0.140×0.9(B－0.05) = 28.48(B-0.05) kN-m
For Beam (1), 1.25L2 = 14.24(B－0.05), then B = 0.0878L2 + 0.05. This is shown in curve (1) of Fig.W9.
For Beam (2), 1.25L2 = 28.48(B－0.05), then B = 0.0439L2 + 0.05. This is also shown in curve (2) ofFig.W9.

117

工学的補強空洞コンクリートブロック(RCHB)造ガイドライン
1 条 適用1. 本指針は、空洞コンクリートブロック（CHB）の壁を鉛直力、地震力、風圧力などに抵抗するように縦横筋で補強した補強空洞コンク
リートブロック（RCHB）造の建物の構造設計に適用する。
2. RCHB 造の建物は（地下階を除く）階数が 3以下、かつ高さ 12m 以下とする。

注）解説 C 参照。本指針の適用にあっては、熟練した施工員が良質の材料を用い、補強筋を適切に配置し、補強筋が通る全ての空洞をグラウトする。
注）地下階は土圧・水圧を含む荷重に対して構造計算によって、その構造安全性を確認する。
地下壁には防水処理を施すこと。また、RC 造とすることが推奨される。

2 条 用語と記号
CHB：空洞コンクリートブロック(concrete hollow
block)
RC：鉄筋コンクリート(reinforced concrete)
耐震壁：水平力、例えば地震力・風圧力、を負担する壁。CHB 造では鉛直力にも抵抗する。
耐力壁：鉛直力に抵抗する壁。CHB 造では水平力にも抵抗する。
耐力壁線：耐力壁を配置する平面上の線分
壁率：X または Y 方向の耐力壁の空洞を含むが開口部を除く水平断面積の和をその階の床面積で除した値
臥梁（結合梁）：耐力壁線上の耐力壁の上部を結合する梁
db：鉄筋の公称径。異なる径の重ね継手では小さい方の径
PNS：フィリピン国家規格
JIS ： 日 本 産 業 規 格 (Japanese Industrial
Standard)
3 条 材料の品質
1. 壁に使用する CHB ユニットの実断面圧縮
強度は 12MPa（全断面圧縮強度は 6MPa）以上とする。
2. 鉄筋の降伏強度は 280MPa 以上とする。
3. 空洞部のグラウトと目地に用いるセメントモ
ルタルの設計強度は 15MPa 以上とする。

4 条 基礎1. 最下階の耐力壁線を支持するように RC 造
または同等の布基礎を設けること。
2. 基礎の立ち上がり部分の幅は耐力壁の厚さ

注 ） 例 え ば PNS ASTM C90-2019 耐 力 用
CHB、JIS A 5406 Type B 等（図 C2 参照）
注）例えば PNS 49:2020 280R, 280,W, JIS G
3112 SD295A, SD345, JIS G3117 SDR295 等
注）推奨されるセメントと砂の容積率は 1:4 またはそれ以上の富配合とする。
注）解説 F 参照
注）図 C1 と図 F1 参照
注）フーチング幅と基礎の深さは NSCP 2015 第118

以上とする。
3. 基礎の設計は NSCP 2015 第 2 刷第 3, 4
章に従うこと。

2 刷 第 3 章（表 F1 参照）

5 条 耐力壁の構造
1. 耐力壁は厚さ 150 ㎜以上の CHB ユニット
からなり、各耐力壁の長さは 0.6m 以上とする。
2. 耐力壁は、耐震壁としても挙動するように縦横筋によって補強すること。補強筋は少なくとも db=10mm とし、その中心間隔は 0.5mを超えないこと。
3. 耐力壁の底部は基礎、床スラブまたは臥梁で支持されること。耐力壁の頂部は床スラ
ブ、屋根スラブまたは臥梁で支持されること。
4. 耐力壁の頂部と底部の支点間距離は縦筋が db=10mm の場合は 3.1m 以下、縦筋が
db=12mm の場合は 3.7m 以下とする。

注）解説 W 参照

5. 縦筋は上下の支持部材間で連続し、壁の中央部付近に重ね継手を設けない。
6. 縦筋の端部は基礎、臥梁、スラブまたは耐力壁に 30db 以上定着、または基礎、臥梁、スラブまたは耐力壁に 30db 以上定着したアンカー筋と長さ 30db 以上の重ね継手とすることができる。
7. アンカー筋の代わりに埋め込み長さ 10db 以上とした db=12mm のあと施工アンカーまたは鉄筋を用いることができる。
8. 横筋の端部は縦筋にフック掛け、または横筋と 30db 以上重ね継ぐこと。
9. 縦横筋の入る空洞はグラウトすること。コンクリートまたはセメントモルタルによる鉄筋の被り厚さは 30 ㎜以上とする。
6 条 耐力壁の配置
1. 耐力壁は耐力壁線上に建物全体に平面的
かつ立面的に釣合いよく配置する。
2. 耐力壁線の中の開口幅は 4m 以下とする。
開口幅の和はその耐力壁線の 2/3 以下とする。
3. 耐力壁線は X, Y 方向とも 7.5m 以上離れないように配置する。
4. 上階の耐力壁線は下階の耐力壁線の上に配置する。上下階の耐力壁線が耐力壁の厚注）図 C1, C3, C4 参照。補強筋の間隔は通常
CHB ユニットの長さ（0.4m）である。壁の端部と開口周囲の補強筋は db=12mm とすることが望ましい。

注）表 W1 参照

注）あと施工のアンカーまたは鉄筋には許容できる品質の接着剤を用いること。

注）鉄筋の入らない空洞をグラウトする必要はな
い（図 C3, C4 参照）。被り厚さには CHB ユニットのファイスシェルまたはウェブの厚さを加えてもよい。
注）この用件は本条の 2～6 が満足されるならば通常実現される。
注）図 W1 参照

注）図 W1 参照
注）図 W2 参照

119

さ以上離れている場合、構造計算によりその部分の安全性を検討する。
5. 各階の壁率は X, Y 方向それぞれ次の表 1の値以上とする。X, Y 方向から θ 傾いた耐力壁については、その水平断面積に cos2θ
を乗じる。上階の壁率には、下階の耐力壁の直上にある耐力壁の有効部分のみを含め
る。

建物
階数
平屋
2 階建
3 階建

表 1 必要な最小壁率 pd
階数
1階
2階
1.20%
－
2.76%
1.46%
4.32%
3.20%

注）必要壁率 pd については解説 W3 参照
注）傾いた壁に付いては解説 W7 参照
注）有効部分に付いては解説 W8 参照

3階
－
－
1.70%

6. 耐力壁のアスペクト比 r が限界アスペクト比
rc を超える場合は、壁率を計算する際の水平断面積は表 2 の低減係数 β を乗じて減少させる。
表 2 耐力壁の低減係数 β
耐力壁の層数1
2
3
限界アスペクト比 rc
0.5 0.91 1.1（上端固定の場合）(1.0)
低減係数 βrc/ r
7 条 床と屋根スラブ
1. 水平力を耐力壁に伝達できるダイヤフイラムとなるように床は RC 造またはそれと同等スラブとすること。
2. ダイヤフラムのない場合は、連続する臥梁（結合梁）を設けること。

注）スペクト比 r と限界アスペクト比 rc、r 低減係
数 β については解説 W4,W5 参照

注）例えば、厚さ 100mm 以上の RC スラブ、コンクリートの厚さ 50mm 以上のデッキスラブなどとする。スラブは構造計算によってその構造安全性を確かめること。
注）ダイヤフラムに接していない臥梁について
は、面内と面外荷重について、構造計算を行い、構造安全性を確認すること。解説 W9 参照

120

C：構造の解説

Fig.C1 工学的 RCHB 造の概要

a)基本ユニットb)横筋用ユニットc)基本端部ユニットd)横筋用端部ユニット

Fig.C2 種々の CHB ユニット(390×190×150mm)

121

図 C3 グラウト、目地モルタルと補強筋

図 C4 耐力壁の端部と交差部グラウト
F1. 布基礎図 F1 布基礎
表 F1 布基礎の最小寸法(mm)
基礎壁厚

フーチング幅フーチング厚地盤⾯からの深さ

b

B

t

d

150

300

150

300

F2. 接地圧とフーチング面積比
図 F2(a)のように建物が地盤上の剛体であると仮定し、その接地圧は σv=W/(bd)で一様に分布

122

すると仮定する。水平震度 k による水平力 kW によって生ずる接地圧は σh= kW(h/2)/(b2d/6) =3kWh/(b2d)となると仮定すると、図 F2(c)のように接地圧が分布するのは、σv=σh すなわち
σr=σv+σh の場合である。 よって、W/(bd)= 3kWh/(b2d) から 1=3kh/b が得られる。

(a)

(b)

(c)

図 F2 鉛直力と水平力による接地圧

地盤の許容耐力が σa で、地震荷重時の地盤の許容耐力が 1.33σa になるとすると、応力度分
布が図 F2(c)のようになる場合、σv は (2/3)σa 以下とならなければならない。よって地盤の許容耐力が 50kN/m2 の場合、鉛直力による 33.3 N/m2 以下、地盤の許容耐力が 100kN/m2 の場合、鉛直力による応力度は 66.7 N/m2 以下となる必要がある。

図 F3 各階の重量
建物の単位面積当たりの重量が図 F3 とすると、平屋の場合の基礎が支持する重量は 15
kN/m2 となる。よって 15/33.3=0.45 なので、地耐力 50kN/m2 の場合、床面積に対する基礎フー
チングの面積比（フーチング面積率）は 15/33.3=0.45 以上必要となる。同様の計算からフーチン
グ面積率が表 F2 のように得られる。

123

表 F2 フーチング面積率（フーチング全面積 / 1 階床面積）
許容接地圧50kN/m2

100kN/m2

(MPa)

(MPa)

平屋

0.450

0.225

2 階建

0.841

0.420

3 階建

1.231

0.615

F3. 浮上り防止アスペクト比
応力度の分布が図 F2(c)とすると 1=3kh/b が得られる。よって、物体の転倒を防止するためにはアスペクト比 r=h/b は 1/(3k)以下である必要がある。
もっとも、たとえ建物に浮上りが生じても、サイズ効果によって（物体が大きければ大きいほど転倒の可能性は低くなるので）転倒することはないであろう。
表 F3 浮上り防止アスペクト比
⽔平震度 kアスペクト⽐
r=h/b

0.1

3.33

0.2

1.67

0.25

1.33

0.3

1.11

F4. フーチング幅
図 W7 の耐力壁線の長さの合計は 56.45m (7.05×3+4.4×2＋8.3×2＋3.75+ 6.15)である。2 階
建 の 建 物 で 許 容 地 耐 力 が 100kN/m2 の 場 合 、 最 小 の 基 礎 フ ー チ ン グ 幅 B は 0.636m(85.575×0.420/56.45) となる（図 F1 参照）。
F5. 基礎の設計
基礎の設計は NSCP や他の技術基準などに従って行う。解説 F には基礎設計に関する有意義な情報が書かれている。

124

W：耐力壁の解説
W1. 耐力壁の高さ
耐力壁最大高さを規定している第 5 条は水平震度 0.7 で計算したものである。
表 W1 耐力壁の最大高さ*
⽔平震度 k
縦筋

0.7

1.0

db=10mm@400mm

3.12m

2.61m

db=12mm@400mm

3.73m

3.12m

*耐力壁の支持部材の底部と頂部の距離
W2. 耐力壁線上の耐力壁
耐力壁は図 W2-1 ように耐力壁線上に配置する。

図 W2-1 耐力壁、開口部と耐力壁線
上階の耐力壁は下階の耐力壁または耐力壁線の上に配置されること（図 W2-2）。図 W2-2(c)の場合はスラブについて、図 2-2-(d)の場合は梁について構造計算によって安全性を確かめる。

125

(a)

(b)

(c)

(d)

図 W2-2 上階と下階の耐力壁（ (c)と(d)の場合は構造計算が必要）
W3. 必要壁率とベースシヤ係数
表 1 はベースシヤ係数を 0.2 とし耐力壁の全水平断面について短期許容せん断応力度を日本のように 0.25N/mm2 、または強度設計でベースシヤ係数を 0.244、せん断応力度を 0.30 として得られたものである。
表 1 の値は Z/0.4 を乗じて低減させることができ、断層近傍係数 Na＞1.0 の場合は Na を乗じて増加させる。表の値は構造実験・構造計算を行い、高品質のユニット、高強度のグラウトモルタル、
全充填の採用などによって値を低減することができるが、表 1 の値の 1/2 を下回ってはならない。
(建築基準法による計算)
日本の建築基準法によると中地震動による短周期構造物の設計用ベースシヤ係数は東京を含む大部分の地域で0.2である。以前の補強コンクリートブロック造壁の実験によると、終局せん断強度は許容応力レベルのおよそ3倍である。よって、許容応力レベルの設計用ベースシヤ係数0.2は終局強度レベルで約0.6となる。このことは終局耐力レベルのベースシヤ係数0.6、すなわち構造
特性係数Ds=0.6に相当する。Dsの最大値は0.55なので、Ds=0.6は他の構造物と比べて安全な値として受けいることができるであろう。更に、必要な壁率は応力集中を考慮し1.5倍となっている。よって、RCHBの終局耐力時のベースシヤ係数は平均的には0.9を下回らない。
(NSCP)
フィリピンの構造基準NSCP 2015第2刷の208.5.2節「静的力による方法」によると、短周期構造物の設計用ベースシヤVは次式で与えられる。

V = (2.5Ca I /R)W

NSCP Eq.(208-9)

ここで、地域4（Z = 0.4）では地盤種別がSDまたはSEの場合Ca = 0.44Naである。断層近傍係数Naは地盤種別に関わらず断層から15km離れている場合はNa=1.0である。通常用途の構造物の重要度係数はI =1.0である。余剰強度や靭性を考慮する低減係数Rは組積壁構造でR =4.5である（NSCP 2015第2刷の表208-11C）。 W は構造物の全重量である。よって、ベースシヤ係数

126

CB=V/Wは次のようになる。
CB = (2.5×0.44×1.0×1.0)/4.5 = 0.244
日本建築学会の資料によると、タイプBのCHBユニットの全断面せん断強度は許容応力設計で0.25 N/mm2である。この値は強度設計では0.30N/mm2と増大させて考えてよいであろう。よって0.30N/mm2を用いて強度設計を行った場合のベースシヤ係数CB=0.244は0.25N/mm2を用いて
許 容 応 力 設 計 を 行 っ た 場 合 の ベ ー ス シ ヤ 係 数 CB=0.2 と 同 程 度 で あ る (0.244/0.3=0.81,
0.2/0.25=0.8)。故に表1に示したCB =0.2で許容応力計算して求めた設計設計用壁率pdはフィリピンに適用することができる。ただし、断層近傍係数がNa > 1.0の場合はpdにはNaを乗じて割ります必要がある（例えば、Na=2.0の場合は必要壁率を2.0pdにする）。
表1の必要壁率は建物の重量を図W3(a)のように仮定して導かれた。2階が図W3(b)のような場
合、ベースシヤを計算する建物重量は1階の単位床面積当たり(10a+13a+10(1-a))、ここでaは1
階 の 床 面 積 に 対 す る 2 階 の 床 面 積 の 比 で あ る 。 よ っ て 1 階 の 必 要 壁 率 は (10r+13r+10(1r))/(10+13)=(13r+10)/23を乗じて低減させることができる。例えば、a=0.5の場合は1階の壁率に(13×0.5+10)/23=0.72を乗じることができる。同様な計算を3階建に適用することができる。また、実際の設計図面から建物の重量を計算し、必要壁率を計算することもできる。

(a)

(b)
図W3 必要壁率の調整

W4. アスペクト比と低減係数耐力壁が図 W4-1 のように水平力 P と鉛直力 W を受けている。耐力壁は許容耐力レベル（応力度 0.25 N/mm2）では浮上らない必要がある。耐力壁とその補強筋の引張耐力を無視すると、浮上りを防止する臨界アスペクト比 rc は曲げモーメント分布が(i)の場合 0.5、曲げモーメント分布が(ii)の場合 1.0 となる。壁の高さと臨界アスペクト比が図 W4-2 に示されている。2 層と 3 層の耐力
壁のアスペクト比は図 W4-3 に示されている。アスペクト比 r が臨界アスペクト比 rc を超えた場合
は、耐力壁の耐力に低減係数 β、ここで β= rc/r、を乗ずる（第 6 条の表 2 参照）。

127

図 W4-1 鉛直力と水平力を受ける耐力壁と曲げモーメントの分布

Critical aspect ratio rc=0.5

rc=1.0

図 W4-2 個々の耐力壁のスペクト比(hL+hR)/(2b)Critical aspect ratio rc=0.91

rc=1.1

図 W4-3 2,3 層耐力壁のアスペクト比 h/b と限界アスペクト比

128

W5. 低減係数の計算
図 W5 の低減係数は次のように行う。
1. 各耐力壁（A, B, C・・・）を個別にアスペクト比 r = (hL+hR)/(2b)を図 W4-2 のように計算し、各壁のアスペクト比から低減係数 β を計算する。
2. 多層壁のアスペクト比 r = (h/b)を計算し、そのアスペクト比から低減係数数 β を計算する。
3. 1 または 2 の低減係数 β の中で最も低減するもの、すなわち最も小さな低減係数 β を採用する。

a) 1 層壁b) 2 層壁c) 3 層壁d) 3 層壁と 2 層壁（D-F、E-G）

図 W5 個別の壁と多層の壁

129

W6. 耐力壁の壁率の計算
図 W6 の壁率は次のように計算する。

図 W6 耐力壁の平面図(2.4m)または(1.6m)は開口高さ
床面積：7.05×8.3＋4.4×6.15=58.515＋27.06=85.575m2
階高 h=2.4m、臨界アスペクト比 rc=1.0
有効壁長さ=Σb(β)=Σb(rc/r)=Σb[(b/h)≦1]
耐力壁の長さ次の計算で(( )) 内の値はアスペクト比に依存する低減係数 β、階高（耐力壁の高さ）h は 2.4m、限界アスペクト比は 1.0 としている。
（X 方向）有効壁長さ2.0(1.0)×2+1.75(1.75/2.4)+1.6(1.6/2.4)＋

1.6(1.6/2.4)×3＋

1.6(1.6/2.0*)

1.6(1.6/1.6)×2+2.0(2.0/2.0*)=4.0＋2.343＋3.2＋6.48=16.023m [*2.0=(1/2)(2.4.+1.6)]
壁率：16.03×0.15/85.575=0.0281→2.81%＞2.76％
この値は 2 階建の 1 階の必要壁率を満足する。
（Y 方向）有効壁長さ
1.275(1.275/2.0*)+2.55(1.0)+1.275×(1.275/2.0*)+3.90(1.0)+2.95(1.0)×1+3.90(1.0)+2.15(1.0)×2 =4.176+3.9+6.85+4.3=19.266m [*2.0=(1/2)(2.4.+1.6)]
壁率：19.266×0.15/85.575=0.0337→3.37%＞2.76%
この値は 2 階建の 1 階の必要壁率を満足する。

130＋

W7. X 軸または Y 軸から傾斜している耐力壁

図 W7 X,Y 軸から傾斜している耐力壁
耐力壁の面積X 方向：有効壁断面積＝Ax+Aw cos2θ
Y 方向：有効壁断面積＝Ay+Aw cos2(π/2－θ)= Ay+Aw sin2θ
W8. 上階の耐力壁の有効部分

図 W8 耐力壁率の計算に含める耐力壁の有効部分(be)
上階の耐力壁の壁率の計算においては、下階の耐力壁の上にある部分を有効部分 be と考える。
例えば、図Ｗ8 において耐力壁 A の be 部分、耐力壁 B は両下端の下に下階耐力壁があるので全幅が有効、耐力壁 C は開口部を除いて有効と考える。
W9. 結合梁（臥梁）ダイヤフラムと考えられるスラブがない場合は、結合梁（臥梁）が必要である（図 C1 参照）。結合
梁は鉛直荷重と面外方向の水平荷重に抵抗する必要がある。鉛直荷重は結合梁と一体なる垂れ壁や腰壁で支持することができる。

131

図 W9 結合梁の幅 B と支持間隔 L
結合梁を水平梁と考え、その単位長さ当たりの荷重 w は次のように仮定する。

w = kρht = 1.0×20×3.0×0.15 = 9.0kN/m→10kN/m（屋根結合梁では 5kN/m）
この梁の最大曲げモーメント Mmax は次のようになる。

Mmax = wL2/8 = 10L2/8=1.25L2
降伏強度 280Mp（許容引張応力度 140Mp）の db=12mm の補強筋を用いると、結合梁の許容
曲げモーメント Ma=T j d=As fs j d はおよそ次のようになる。
結合梁(1) Ma = 113×0.14×0.9(B-0.05) =14.24(B-0.05) kN･m
結合梁(2) Ma = 2×113×0.140×0.9 (B-0.05) kN･m
結合梁(1)では 1.25L2 = 14.24(B-0.05)なので B = 0.0878L2+0.05 となる。これが図 W9 の曲線(1)に示されている。
結合梁(2)では 1.25L2 = 28.48(B-0.05)なので B = 0.00.0439L2+0.05 となる。これが図 W9 の曲線(2)に示されている。
（石山祐二）

132

５．３ 非構造壁の技術基準（案）及び解説
Guidelines on Nonbearing Wall of Concrete Hollow Block (CHB)
Construction in the Philippines
Article 1. Scope
1. These guidelines shall be used for nonbearing walls of concrete hollow block (CHB), where thewalls are reinforced with vertical and horizontal rebars.
2. Some parts of these guidelines may be ignored and alternative ways are acceptable, if structural
calculation and/or structural experiments show that the nonbearing wall is structurally sound.
Note: In order to apply these guidelines, CHB wall construction should be executed by skilled workers
with good quality materials, appropriate arrangement of rebars and firm grout to all hollows whererebars are placed.

Article 2. Terminology
Nonbearing wall: wall that does not resist external forces
General nonbearing wall: nonbearing wall that is supported by two end supports (A, B & C of Fig.1)
Cantilever nonbearing wall: nonbearing wall that is supported only by one end (D, E & F of Fig.1)
Structural part: structural member or part of it to support the nonbearing wall
Support distance: distance between two ends to support the nonbearing wall (H of Fig.1)
Cantilever length: length from the support to the tip of the cantilever wall (L of Fig.1)
Main rebar: main reinforcing rebar from one end support to the other end, or from the support to thetip of cantilever walls
Sub rebar: reinforcing rebar that is orthogonal to main rebars

Fig.1

General nonbearing walls (A,B,C) and cantilever nonbearing walls (D,E,F)(Bold lines indicate the ends to support nonbearing walls)

133

Article 3. Fundamentals of Structural design and calculation
1. Nonbearing wall shall be designed to be safe against to its self-weight and out-of-plane forces, i.e.
seismic forces and wind pressure. It also shall be designed not to fall off from the structural parts.
2. In case some parts of these guidelines are alleviated, the structural safety shall be confirmed
according to the assumption as follows:a.

General nonbearing wall is supported at two ends.

b.

Cantilever nonbearing wall is supported at one end.

c.

Tensile strength of CHB unit shall be neglected in structural calculation.

d.

Out-of-plane seismic factor shall not be less than 0.5 for general nonbearing walls and 1.0 for
cantilever nonbearing walls.

e.

Wind pressure to exterior nonbearing walls shall be calculated according to the height from theground level, expected wind velocity at the site, etc.

Note: If the guidelines are satisfied, the nonbearing walls may not have any structural troubles forordinary buildings. Some parts can be modified, if the structural safety is confirmed throughstructural calculation according to the above assumptions.

Article 4. Quality of Materials
1. Net compressive strength of CHB units used for nonbearing walls shall not be less than 12 MPa(gross compressive strength 6 MPa).
Note: For example, PNS ASTM C90-2019 load-bearing CHB, JIS A 5406 Type B, etc. (see Fig.C2)
2. Yield strength of rebars shall not be less than 280 MPa.
Note: For example, PNS 49:2020 280R, 280W, JIS G 3112 SD295A, SD345, JIS G3117 SDR295,
etc.
3. The design compressive strength of cement mortar to grout hollows and joints shall not be less than
15 MPa.
Note: Recommended cement-sand volume ratio is 1:4 or richer.

Article 5. Construction and Installation of Nonbearing Walls
1. Nonbearing walls shall be composed of CHB units of not less than 150 mm in thickness.
2.

The exterior nonbearing walls shall be less than 20 m high from the ground level.

3.

Support distance of general nonbearing walls shall be not more than 3.5 m. It may be increased to
not more than 4.2 m in the basement.

4.

Cantilever length of cantilever nonbearing walls shall be not more than 1.6 m.

5.

Nonbearing walls shall be installed so that structural columns do not become short/brittle columns.

6.

Nonbearing walls shall be reinforced with main and sub rebars. And all hollows where rebars areplaced shall be grouted.
Notes:
Nonbearing wall damage may hurt people on the street. In order to prevent such tragedy, the height
limitation of CHB exterior walls is included.
As to the thickness of CHB, 100mm thick CHB units may be used in case the height of the interior
nonbearing wall from the support is less than 1.2 m. If it is more than 1.2 m, structural calculation isrequired to confirm the safety against seismic forces, etc.

134Article 6. Connection and reinforcement of Nonbearing Walls
1. Nonbearing walls shall be connected to structural parts.
2.

Main rebars shall be embedded to structural parts no less than 30𝒅𝒃 .

3.

Post-installed anchors can be used for general nonbearing walls.

4.

Main rebars shall be spaced not more than 500 mm using 𝒅𝒃 = 10 mm rebars.

5.

Sub rebars shall be spaced not more 800 mm using 𝒅𝒃 = 10 mm rebars.
Notes:
Main rebars are usually placed every CHB unit length (0.4 m). It is recommended that the rebars at theend of walls and around openings are 𝒅𝒃 = 12 mm.
Article 6 is based on the current practice in the Philippines. In case other conditions need to beconsidered, Table 1 may give more information.

Table 1: Recommended maximum height of nonbearing walls based on out-of-plane Seismic factor
k and rebars provided
Seismic factor 𝒌
Main rebar spacing (mm)Main rebar

1.0

0.7

0.5

𝒅𝒃 = 10 mm

@400
2.61m

@800
1.84m

@400
3.11m

@800
2.20m

@400
3.68m

@800
2.61m

𝒅𝒃 = 12 mm

3.12m

2.21m

3.73m

2.64m

4.42m

3.12m

Sub rebar spacing should be less than or equal to 800 mm.

(a)
Fig.2

(b)

(c)

Effects of infill nonbearing wall to the structural frame

Structural frame may be deformed as Fig.2(a) when it is subjected to horizontal seismic forces. Infill
partition wall is effective to restrict deformation of the frame [Fig.2(b)]. If the horizontal force becomeslarge, diagonal cracks appear in the infill partion wall, and orthogonal shear cracks may appear by thehorizontal force of opposite direction [Fig.2(c)].

135

(a)

(b)
Fig.3

(c)

Nonbearing walls and columns

In case partition walls are installed as Fig.3, the clear height of the left side column (a) becomes short andshear cracks may appear when subjected to horizontal forces. In order to prevent this type of failure,
structural slits are recommended to separate the wall from the column as the middle column (b) in the figure.
Another solution is to place wing partition walls as the right side column (c).

Fig.4

Depth D, Height 𝑯𝒐 and clear height 𝒉𝒐 of columns

In Fig.4, the column may have shear failure, when it is subjected to horizontal seismic forces especially inthe case of 𝒉𝒐 ⁄𝑫

𝟐. 𝟎.

(a)

(b)
Fig.5

(c)

Effects of nonbearing walls to the main structure

In case partition walls are installed as Fig.5(a), the deformation concentrate to the first story, when it issubjected to horizontal seismic forces, and the building may collapse. Therefore, it is recommended to136

install the partition wall to the first story [Fig.5(b)]. Another solution is to make the columns of the firststory stronger [Fig.5(c)].
Table 2 Effects of nonbearing walls to structural parts
Construction
Type

A: Nonbearing wall directly connected
to structural parts

B: Nonbearing wall separated fromstructural parts

Advantage

Nonbearing walls may behave as shear
walls and increase lateral capacity of thestory. Therefore, nonbearing walls mayhelp preventing the failure of the story
during earthquakes.

Nonbearing walls may not be damaged
nor cause any negative effects to
structural parts during earthquakes.

Disadvantage

Nonbearing walls may make the clear
height of columns short, and cause brittle
failure of the columns in case ofearthquakes. Unbalanced installation ofnonbearing walls may cause damage
concentration to some parts of thebuliding.

Nonbearing walls do not increase lateralcapacity of the story.

CautionNonbearing walls should be installed sothat they do not cause negative effects to
structural parts. Since nonbearing walls
may make columns brittle because of
shortcolumneffect,improperinstallation of bearing walls may cause
large torsional motion, and/or story drifts
may concentrate to a certain story during
earthquakes.

Structural separation between nonbearing
walls and structural parts should be large
enough for the story drift at the time ofearthquakes.
However
rebarsofnonbearing walls should be connected tostructural parts so that the walls may not
be overturned by the out-of-plane forces
caused by earthquakes or wind pressure.

Article 7. Installation of Rebars
1. Main rebars of general nonbearing walls shall not overlap at the middle part between the two end
supports.
2. Main rebars of general nonbearing walls shall be embedded to the structural part not less than 30𝒅𝒃 ,or shall be overlapped not less than 30𝒅𝒃 to the anchors that are embedded to the structural part notless than 30𝒅𝒃 .
3. Main rebars of cantilever nonbearing walls shall have no lap joints and be embedded to the structuralpart not less than 30𝒅𝒃 . The other end shall be hooked to the orthogonal rebars around opening.
4. The anchors can be replaced by post-installed anchors of 𝒅𝒃 = 12 mm that are embedded to thestructural part not less than 10𝒅𝒃 .
Note: Adhesive should be used for post-installed anchors or rebars.

137

(a)

(b)
Fig.6

(c)

(d)

(e)

Uniform lateral load and distribution of bending moment

The partition wall is subjected to uniform lateral loads 𝒘 caused by seismic force or wind pressure[Fig.6(a)]. The bending moment distribution differs according to the support condition [Figs.6(b), 6(c), 6(d),6(e)]. Since it is difficult to connect the wall end fixed to the structural frame, it may be reasonable toassume that both ends are simply supported as Fig.6(d). Then the main bars at the support end need not tocarry tensile forces but only shear forces. In case only the bottom is fixed and the top is free, the maximum
moment at the bottom becomes extremely large [Fig.6(e)]. Therefore, the height of cantilever partition walls
should be less than 1.6 m, and the main bars should be embedded to structural part by more than 30𝒅𝒃 ,where 𝒅𝒃 is the diameter of the main rebars.

（石山祐二）

138