116

PWR１次系環境での非鋭敏化SUS 316の粒界型応力腐食割れ
感受性に及ぼす温度，水素濃度およびほう酸濃度の影響
Influence of Temperature, Hydrogen and Boric Acid Concentration on IGSCC Susceptibility ofUnsensitized 316 Stainless Steel＊
有岡 孝司（Koji Arioka）

要約 PWR１次系環境での非鋭敏化SUS３１６の粒界型応力腐食割れ（IGSCC）感受性に及ぼす温度，水素濃度およびほう酸濃度の影響を予歪み付きSSRT試験により検討した．温度に関してはアレニウス型の単調な温度依存性が認められ，得られた活性化エネルギーは２１．
６kcal/molであった．この温度依存性は水素注入のBWR環境を模擬した高温純水中での結果と類似の値を示しており，またPWR環境での照射された冷間加工SUS３１６（CW３１６SS）のそれとも類似している．
水素濃度に関しては，PWR１次系水質管理範囲内では水素濃度の上昇と共にIGSCC感受性が上昇する傾向が認められた．この傾向は照射CW３１６SSで得られている傾向と類似している．またほう酸添加の影響については，顕著なほう酸添加の影響が認められ，高濃度のほう酸環境でIGSCC
感受性が抑制される結果が得られた．IGSCC感受性が環境因子の影響を受けるというこの実験事
実は亀裂の進展過程に亀裂先端での溶解反応が何らかの形で関与していることを示唆しているものと考えられる．以上の結果に加え破面形態の詳細観察結果も含め考察した結果，今後詳細な検討が必要であるが，非照射・非鋭敏化SUS３１６のIGSCCと照射SUS３１６のIASCCは類似のメカニ
ズムで発生・進展しているものと推定される．
キーワード

SUS３１６，IGSCC，水素，ほう酸，IASCC

Abstract
IGSCC susceptibility of unsensitized 316SS under PWR primary water was studied as afunction of solution temperature, dissolved hydrogen, and boric acid concentration by SSRT
test using specimens with cold deformed hump. IGSCC growth rate was dependent on temperature and theobtained activation energy was 21.6K cal/mol. Regarding the influence of dissolved hydrogen, there was asimple monotonic increase in crack growth rate with the increasing hydrogen concentration within the PWR
primary water chemistry specifications. Also, there was a remarkable difference in IGSCC susceptibility
with regard to the effect of boric acid concentration. Within the tested concentration, the IGSCC
susceptibility under high concentrated boric acid solution(2300ppm B) was inhibited in comparison withthat under 500ppm B. These temperature and dissolved hydrogen dependencies of IGSCC susceptibility
were similar to the literature on published data on irradiated 316SS. Although further study is required toclarify the mechanism, however the similarity of the dependencies suggests that the rate-limited IGSCC
process of un-irradiated 316SS is related to that of IASCC.
Keywords

SUS316, IGSCC, hydrogen，boric acid，IASCC

一方PWRではキャノピーシール溶接部 g，及び安1．研究の背景と目的

全注入系第一隔離弁の上流側hなどの酸素滞留部でのBWRプラントでは，再循環ラインのステンレス配

実機不具合事例の報告はあるものの，脱気され水素管の溶接熱影響部でIGSCCによる不具合が多く発生の添加されたRCS条件でのIGSCCでの発生事例は炉内したことから結果的にオーステナイト系ステンレス構造物であるバッフルフォーマーボルトの照射誘起鋼のIGSCC感受性に及ぼす，環境因子（酸素濃度，

応力腐食割れ（IASCC）以外に報告例が無い．j〜l

不純物濃度，温度），材料因子（鋭敏化SUS３０４/３１６），

これらPWRとBWRのステンレス鋼のIGSCC感受性の応力条件（閾値），及び溶接接施工法（内面冷却法な差を理解し対策を設定する為に，多くの研究が行わど）など充実した検討が実施されている．a〜f

れIGSCC感受性におよぼす酸素濃度および電位の影＊ （株）原子力安全システム研究所

技術システム研究所

117

響が調べられた．さらにその検証として実機での電相違を検討した．

位測定が行われPWRのRCS条件でのステンレス鋼の電位はIGSCC発生の臨界電位に比べ十分に低いことが確認されている．j〜l

2．実験と計算方法

その結果として，PWR環

境でのオーステナイト系ステンレス鋼のIGSCC研究

2.1

試験材料

は酸素滞留域を模擬した研究が主体となり，¡0〜¡2 脱
気され水素が添加されているRCS条件での系統的な研究は殆ど報告されていないのが実態である．

試験材料は溶体化SUS３１６であり，化学組成の分析結果は０．
０４９C，１７．
１Cr，２．
１Mo，１２．
０Ni，１．
５Mn，

しかし，最近Andresenらが鋭敏化していないSUS３１６

０．
４５Si，０．
０２７P，０．
００５S（wt％）である．材料の熱を冷間加工した材料を用いたCT試験で，従来報告さ処理は１１５０℃で １０ min溶体化処理後鋭敏化を避けれているIGSCCの臨界電位に比べ十分低いPWR条件

るために水冷された． 材料の平均粒径は約１００μmに 近 い 水 素 濃 度 （ １８ c c / k g ） の ２８８ ℃ 純 水 中 でであり，粒界での炭化物析出は観察されなかった．

IGSCC感受性を示すことを報告¡3¡4している．また，ほう酸水中でも多少Li濃度が実機の管理範囲（＜２．
２

2.2

SSRT 試験ppm）に比べ高い条件（１０８ppmB+６．
９ppmLi+１８
cc/kgDH２）ではあるがハンプ付SSRT試験でIGSCC

試験は再循環ループを有する低歪速度試験装置

感受性があることが過去から指摘されている ¡5¡6．

（Slow strain rate technique: SSRT）を用いて実施した．

以上の報告例はPWR環境でのIGSCC感受性を示唆す

試験片には平板の引っ張り試験片を用いた．試験片るものではあるが，実機PWR環境そのものの環境条の平行部長さは２０mm，厚さ２mm,および幅４mmで件での試験結果では無いことから，今後のプラントある．また試験片中央部で金具を用いて冷間変形さ保全計画を考える上で，PWRの１次系水質スペック

せ予歪を付与した試験片を用いて試験に供した．¡9™0を満足する環境条件でのIGSCC感受性の有無を明確

試験片の表面状態を均一に保つため，予歪を与えるにする必要がある．

前の段階で試験部は１２００-grit SiC 紙で研磨した．引

１次系ケミカルシムの最適化の基本的な考え方はっ張り速度は試験期間中一定に管理され３６０℃での以下の３要素のバランスをとる形で設定されている．

１２μ
試験（０．
６μm/min（˜ ５X１０-7/sec））を除いて０．

（a）構成材料の健全性確保（現在：水の放射分解によm/min （˜ １X１０-7/sec）で実施した．SSRT試験後の破る酸素発生を抑制する為の水素添加濃度下限値の設

壊形態およびIGSCC深さはSEM観察により行った．

定（DH2〉１５cc/kgDH2など）（b）燃料被覆管の耐実施した試験環境条件はPWRプラントの起動初期

食性確保（現在：高濃度Li条件での耐食性劣化防止＋ LiOH（２ppm as Li））と燃（H3BO3（２３００ppm as B）の為の上限値の設定（Li＜２．
２ppmなど）（c）定検料サイクルの中間状態を模擬した条件（H3BO3（５００

中の作業者被曝量の低減（現在：燃料表面でのクラppm as B）+ LiOH（２ppm as Li））で実施した．試験溶ッド付着・放射化抑制の為の水質pHの下限値設定(pH

液の室温での電気伝導度は˜ ２２μS/cmであった．試

３００℃＞６．
９など）

験液中の水素濃度は調整タンクの圧力および混合ガ

以上の背景から，将来１次系ケミカルシムの最適

ス濃度で調整し，試験装置入り口濃度は（株）東亜電化を実施するにあたり，構成材料健全性確保の観点

波製の水素計を用い連続的に監視された．試験したから，１次系の代表的構成材料の一つであるオース

水素濃度範囲はPWRプラントの水質管理範囲をカバ

テナイト系ステンレス鋼について，IGSCC感受性にーする条件（１５, ３０ および４５cc STP / kgH2O）に対する１次系環境（ほう酸，水素，Li濃度）の影響

加え，より広い範囲で水素濃度の影響を検討する事に関するデータベースを整備し，まず（a）の目的につを目的に１cc STP / kgH2Oでも実施した．また試験温いてのケミカルシムへの要求事項を整備することを

度は実機運転条件を中心に実施しIGSCC感受性の温目的に研究を開始した．またIASCC対策として１次度依存性を検討する事を目的に３１０，３２０，３３０，

系水質の変更の意義の有無を判断するデータベース

３４０および３６０℃で実施した．

の蓄積を目的に，得られたIGSCC試験結果を同種材
料のIASCC感受性の傾向と比較検討することにより，
PWSCCとIASCCの発生・進展メカニズムの類似性と

118

PWR１次系環境でのFe 3O 4溶解度計
算

2.3

べる事を目的に ３２０℃の低歪速度 （˜ １X１０-7/sec）
で実機運転サイクルの平均的水質条件（（500 ppm as
B + ２ppm as Li + ３０cc STP/kgH2O ）でのSSRT試験を水素添加した脱気高温水中でステンレス鋼表面で実施した．

試験後の破面観察結果を図２に示す．

熱力学的に安定であり，且つ実験的にその存在が確

亀裂は予歪を付与した加工面底部より発生し，破面認されている酸化物は Fe3O4および FeCr2O4 などのス形態はIGSCCで始まり貫粒型SCC（Transgranular

ピネル酸化物である．そこでIGSCC感受性と割れ先

Stress Corrosion Cracking : TGSCC ）へ変化し最終的に端で形成されるこれら酸化物の溶解挙動との関連を延性的に破壊している．この事からIGSCCはTGSCC

検討する一環として代表的スピネル酸化物であり，に比べ，より低い歪速度で発生する事が理解され，かつ高温での溶解度の測定データが充実しているそれぞれの破壊形態の歪速度依存性が示唆される．

Fe3O4の溶解度とIGSCC感受性との相関関係を検討し類似のSCC破面の破壊形態変化はBWR模擬環境でのた．溶解度の計算はa式に記した様に２荷と３荷の試験結果でも報告されているj．また，破面観察から

鉄イオン濃度の総和として算出した．

得られるもう一つの特徴として，スピネルタイプのFe3O4 溶解度

溶解析出物が破面表面に線上に析出しているのが観= {Fe2++Fe（OH）++Fe（OH）2+Fe（OH）3-} + {Fe3++Fe（OH）2++Fe（OH）2+} a

察される．この観察結果はあたかも破面上で金属の各イオンの平衡濃度は，定圧比熱データを用い標準溶解が発生する事により亀裂が進展し，その過飽和

自由エネルギーを算出して決定した．イオン種につ溶解分が亀裂先端の破面表面にスピネルタイプの化

いての高温でのエントロピー計算はCriss-Cobbleの合物として線上に析出したものとも解釈される．

corresponding理論™1を用いて計算した．また各イオン

この観察結果から，溶存水素を含む低電位での反応の平衡解離定数については MacDonald™2〜™5らのIGSCC発生・進展メカニズムにも亀裂先端での金属報告した値を用いた．また計算結果の信頼性を確認の溶解が何らかの形で関与している事を示唆していするために高温での溶解度測定結果 ™6〜™8と我々の計る．この観察結果の重要な工学的な意味としては，算コードを用いて計算した結果を比較した結果，図

今回の試験片の様な強加工を受け且つ大きな残留応

１に示す様に３００℃までの条件ではほぼ十分な計算力が存在する様な場合には，酸素を含む高温水中に精度を確認した．

比べ感受性は低いものの，従来報告されている
IGSCCの発生臨界電位より十分低い溶存水素を含む

1.E-02,
measured(300℃, Sweeton et al),measured(200℃, Sweeton et al),measured(200℃, Tremain et al)calculated(300℃)
calculated(200℃)

1.E-03

Solubility (mol / kg)

1.E-04

高温水環境でも鋭敏化していないSUS３１６はIGSCC
感受性を有するということである．

1.E-05
1.E-06
1.E-07
1.E-08
1.E-09
2

図１

3

4

5
6
7
pH ( at 200 , 300℃ )

8

9

10

Correlation between calculated and measured
Fe3O4 solubility

3．試験結果と考察
3.1

溶体化316SSの脱気ほう酸水中での
IGSCC感受性

PWRの１次系水質管理基準を満足する環境条件での非鋭敏化ステンレス鋼のIGSCC 感受性の有無を調

図２ Fracture surface morphology and characteristics（320℃, 500 ppm B+2 ppm Li +30 cc STP DH2/kg H2O）

119

3.2

溶体化SUS316のIGSCC感受性に及ぼす温度の影響

IGSCCとIASCCは同じ律速課程で亀裂が進展している可能性を示唆しているものと考えられる．

PWRプラントのMOC（middle of the fuel cycle）の平STP.DH2 /kgH2O）で，３２０-３６０℃の温度範囲で非鋭敏化SUS３１６のIGSCC感受性に及ぼす温度の影響を検討した．
試験後の破面のSEM観察の結果全ての破面で
IGSCCが観察された． ３４０℃では平均IGSCC深さは０．
３１mm（破断までの時間：２７５．
６hrs）であり，一方３２０℃では０．
２mm（破断までの時間：５００．
７hrs）

This study ( CERT, 316SS, 500 ppm B + 2 ppm Li + 30 cc / kg DH2 )Average IGSCC Growth Rate (mm/sec)

均 的 な 水 質 条 件 （ ５００ ppmB-２ ppmLi-３０ cc

1.E-05
Andresen et,al ( CT test, CW 316SS, Pure water + 18 cc / kg DH2 )Suzuki et,al ( CERT, irradiated CW 316SS, 500 ppm B + 2 ppm Li + 30cc / kg DH2 )1.E-06

1.E-07であり顕著な温度依存性が認められた．そこで

1.E-080.0015IGSCC感受性をs式で定義し温度依存性を整理した．

0.00170.0018

1 / Temp. ( K - 1 )平均IGSCC進展速度（mm/sec）= IGSCC平均深さ（mm）/ 破断時間
（sec）

0.0016s

結果を図３に示す．図には今回得られた試験結果に加えて Andresen ¡8 らが報告している水素注入した

図３ Temperature dependence on IGSCC susceptibility
under hydrogenated water

BWR環境を模擬した純水中での試験結果を同じ図に

溶体化SUS316のIGSCC感受性に及
ぼす水素，ほう酸濃度の影響記した．Andresenらの試験は０．
５インチのCT試験片を用いて一定の応力拡大係数（２５ksi/ √in）条件で試

PWR模擬環境でのIGSCC感受性におよぼす水素濃験された結果である．得られた結果は単調なアレニ

度依存性については，Alloy６００のついては多くの報

ウス型の傾向を示し，酸素を含む高温水中での告があり，またそのメカニズムについても全体とし

IGSCC感受性の温度依存性とは明らかに異なる傾向てのコンセンサスが依然として得られていないものを示した．¡5™0™9の多くの報告例がある．£1〜£3.

またIGSCC感受性の温度依存性は

3.3

PWR１次系模擬水中と水素注入したBWR模擬水では

しかし，水素が添加されたPWR模擬環境でのオー

殆ど同じ温度依存性を示し，少なくとも水素注入のステナイト系ステンレス鋼のIGSCC挙動に関しては，

条件では両者の亀裂進展反応速度を決めている律速

実機での不都合事象が報告されていないこともあり

課程は類似の反応であることが示唆される．この律

水素およびほう酸濃度などの環境因子についての系

速反応が何であるかは今後の詳細な検討を要するが，統的な検討報告例は無い．そこでPWRプラントでの考えられる現象としては亀裂先端での溶解，粒界す

MOCとBOC（Beginning of Fuel Cycle, ２３００ppm B +べりおよび破壊面である結晶粒界への水素・酸素の２ppm Li + DH2）を模擬した環境条件でPWRプラン

拡散または吸着・反応などの反応が考えられる．まトの１次系水質管理基準範囲をカバーする水素濃度た実験結果から計算した活性化エネルギーは２１．
６

範囲（１５，３０，４５cc STP /kgH2O）での試験を実

kcal/molであり水素添加した高温純水中での結果とし施し，IGSCC感受性に及ぼす水素濃度およびほう酸て報告されている結果（１５．
３ kcal/mol）と類似したも濃度の影響を検討した．なお，一部水素濃度の影響のであった．

をより広範囲で検討することを目的に低濃度条件

さらに大きな関心の一つである照射されて脆化し（１cc STP/kgH2O）での試験も実施した． 図４は得らたステンレス鋼の粒界破壊進展挙動との類似性の有れた結果を水素濃度の関数として整理したものであ無を検討する一つとして，照射されたCW３１６SS

る．高温では顕著な水素濃度依存性は観察されない（３x１０25 n/g）のPWR模擬環境でのSSRT試験結果£0が試験温度の低下と共にその依存性が観察され，実を（２）式を用いて同じ指標を算出して同じ図に整理

機高温側温度に近い３２０℃では水質管理範囲内（１５した．限られたデータであることからこの結果のみ
から結論つけることは無理があることは言うまでも

˜ ４５ cc STP/kgH 2 O）では，水素濃度の上昇と共に
IGSCC感受性が加速されていく傾向が観察される．

無いが，この類似した温度依存性は非照射材の一方低濃度条件では再びIGSCC感受性が上昇する傾120

1.00E-05

性とほう酸濃度の影響を検討することを目的にBOC条件での実験を実施した結果図５に示すようにMOC
条件での傾向と類似の傾向が観察された．
図５から見られるもう一つの大きな結果はIGSCC
感受性が水素濃度のみならずほう酸濃度の影響を受けることであり，この環境依存性を示す実験事実は水素添加した高温水中でのIGSCC亀裂進展には明ら

Average IGSCC Growth Rate (mm/sec)

向という複雑な傾向が認められる．この傾向の再現

CERT ( 316SS, 500 ppm B + 2 ppm Li + DH2 )Temp = 340 ℃
Temp = 330 ℃
Temp = 320 ℃
Temp = 310 ℃

1.00E-06

1.00E-07

1.00E-08

かに亀裂先端での溶解反応が何らかの形で関与して010

して，水素添加した環境条件下で発生する亀裂の先

図４端で形成される溶解析出物の代表例として高温でのデータが充実しているFe3O4を取り上げ，その高温でする予定であるが，この結果からも亀裂先端での溶解反応の何らかの関与が示唆される．
一方もう一つの大きな関心であるIASCC進展メカ
ニズムとの類似性を検討する一環としてPWR模擬環
境条件での古谷ら £4£5の照射材についてのSSRT試験
結果をs式で平均IGSCC進展速度を算出して非照射

Average IGSCC Growth Rate (mm/sec.)の溶解度に及ぼす環境因子の影響を計算した結果を同じ図に示した．今後詳細なメカニズム検討を実施

材の水素濃度依存性と併せて比較した結果を図６に

30

40

50

Influence of dissolved hydrogen on IGSCC
susceptibility under PWR primary water
environments

1.00E-05

T = 320。
C ( CERT, Annealed 316SS )500 ppm B - 2 ppm Li
2300 ppm B - 2 ppm Li
calculated solubility ( mol . / kg , 500 ppm B - 2 ppm Li )calculated solubility ( mol . / kg , 2300 ppm B - 2 ppm Li )1.00E-06

1.00E-07

1.00E-08

1.00E-09

示す．少なくともPWRの１次系水質管理範囲では類似の水素濃度依存性を示しており，両者の進展メカ

20

Dissolved Hydrogen Concentration ( cc STP/ kg )いることを示唆している．メカニズム考察の一環と

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

Dissolved Hydrogen Concentration ( cc STP/ kg H2O )図５

ニズムに類似の律速反応が関与していることがここでも示唆される．両者の類似性を他の観点から検討

Influence of dissolved hydrogen and boric acidconcentration on IGSCC susceptibility under PWR
primary water environments

することを目的に照射のIGSCC破面に及ぼす水素濃
ピネル型の析出物が観察され，その存在密度は水素濃度の上昇と共に多くなる傾向が観察される．析出
物の密度が高いことは亀裂内での環境が同じであれ
ば，亀裂先端での溶解量が多かったことを示していると考えられることから，水素濃度が高いほど亀裂
先端での溶解が加速されたことを示していると考えられる．またこの析出物の存在密度が多いほど，言い換えれば亀裂先端での溶解が激しいほどIGSCC感

Average IGSCC Growth Rate (mm/sec.)

度依存性を比較した．図７に示すように破面にはス

1.E-04

唆するもう一つの結果と考えられる．

This study ( Annealed 316ss )Furutani et,al ( irradiated CW316SS ( 5×10 2 6 n / m 2 ( E > 0.1Mev ))Fe3O4 calculated solubility ( mol./kg )1.E-05

1.E-06

1.E-07

1.E-08

受性が高い傾向を示している．この観察事実は亀裂の進展に亀裂先端での溶解が関与していることを示

CERT ( 320。
C, 500 ppm B + 2 ppm Li + DH2 )

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

Dissolved Hydrogen Concentration ( cc / kg H2O )図６

Influence of dissolved hydrogen on IGSCC andIASCC susceptibility under PWR primary water
environments

121

図７ Influence of dissolved hydrogen on fracture surface characteristics of
IGSCC and IASCC under PWR primary water environments

4．結論

示している．またPWR模擬環境での照射材のIASCC感受性も類似の温度依存性を示す事から，

１. 強加工により高い残留予歪を与えた溶体化SUS３

照射CW３１６SSのIASCCと非鋭敏化SUS３１６の

１６は３２０℃の脱気高温ほう酸水中（５００ppmB-

IGSCCは類似のメカニズムで発生・進展している

２ppmLi-３０ccSTP.DH2 /kgH2O）でIGSCC感受性

事が考えられる．またこの律速反応はほう酸の添を示した．試験環境は従来報告されている熱鋭敏加の有無と関係なく類似の活性化エネルギーを示

化ステンレス鋼のIGSCC臨界電位を遙かに下回るすことから，何れの環境条件でもほぼ同一のメカ条件である．このことはIGSCC感受性の電位閾値ニズムで発生・進展しているものと考えられる．

の存在を意味する臨界電位の存在を否定するもの

４. IGSCC感受性に及ぼす水素濃度の依存性を検討しである．この理由として，材料に付与した強加工

た結果，PWR１次系水の管理範囲内（１５ ˜ ４５に伴う残留歪と高応力の影響と考えられる．

cc/kg H2O）では，感受性は単調に水素濃度の上昇

２. SCC破面の形態はIGSCCが起点として発生した後と共に大きくなる結果が得られた．得られた水素

TGSCCへ変化し，最終的に延性破壊するモードを

濃度依存性は照射CW３１６SSのそれと類似してい示した．この破壊形態の変化はIGSCCとTGSCCのる．一方破面上に存在するスピネル状腐食生成物

歪速度および応力依存性を示すものと考えられ量の水素濃度依存性を検討した結果，何れも水素

TGSCCがIGSCCに比べより高歪速度，高応力条件

濃度の上昇と共に多くなる傾向が認められ亀裂ので発生する破壊モードであることを示しているも進展に亀裂先端での金属の溶解反応が関与していのと考えられる．

る事を示唆している．この観察事実は照射CW316

３. IGSCC感受性に及ぼす温度の依存性を検討した結SSのIASCCと非鋭敏化SUS316のIGSCCの発生・果，単調なアレニウス型の温度依存性を示した．

進展は同じメカニズムで溶存水素が関与している

この事はIGSCC亀裂の進展が単一の反応によって事を示唆している．

律速されている事を示している．想定される反応

５. IGSCC感受性に及ぼすほう酸濃度の依存性を検討

としては，亀裂先端での溶解，発生水素の粒界でした結果，明確なほう酸濃度依存性が認められた．

の吸着，酸素の粒界拡散および粒界スベリなどが

６. IGSCC感受性に及ぼす環境因子の影響が確認され考えられるが今後の検討が必要である．温度依存

ると共にIGSCC発生・進展メカニズムと亀裂先端

性 の 大 き さ を 示 す 活 性 化 エ ネ ル ギ ー は ２１．
６での溶解の関与を示唆する結果が得られた．そこ

kcal/molであり水素を添加した純水中でAndresen

で高温水環境での亀裂先端で形成される代表的反らが報告している値（１５．
３kcal/mol）に近い値を応生成物の一種であるFe 3O 4の温度，水素濃度お122

よびほう酸濃度依存性を計算した．溶解度の計算

Environmental Degradation of Materials in Nuclear

結果とIGSCC感受性との環境依存性を比較した結Power Systems, Monterey, CA（1985）p. 211

果，低水素濃度条件（１cc/kg H2O）を除いて類似[１１] K. Arioka, T. Nojima, T. Kanechiku, C.G. Schmidt,
T. Mager, The 3 rdの水素濃度およびほう酸濃度などの環境因子依存

D.D. MacDonald, and性が認めれた．

JSME/ASME Joint International Conference on
Nuclear Engineering, Kyoto, Japan（1995）S １１２-

謝辞

１[１２] A. Bertuch, D.D. MacDonald, J. Pang, L. Kriksunov

この研究は関西電力（株）の委託研究の一環としてand K. Arioka, Proceedings of International

実施したものである．ここに記して謝意を表します．

Conference of Chemistry in Water Reactors, Nice,

また実験の遂行に当たっては関電興業（株）の村上公France（1994）

治，辻井克実および平尾充司各氏の全面的な協力[１３] D.S. Morton, S.A. Attanaio, J.S. Fish and M.K.
Schurman, Corrosion '９９, paper No. 447（1999）を得ました．ここに記して感謝を表します．

[１４] A. Molander and B. Rosborg, Fourth International

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