コンクリート工学年次論文集，Vol.31，No.1，2009

論文

ポゾラン高含有鉄筋コンクリートの長期海洋暴露試験
竹田宣典*1・桑江

ひとみ*2・中山雅*3・小林保之*4

要旨：pH が 11.0 程度の低アルカリ性を有するフライアッシュ高含有シリカフュームセメントについて，鉄筋コンクリートとしての適用性を評価することを目的として，コンクリート供試体の 6 年間の海洋暴露試験を行い，圧縮強度，塩化物イオン侵入量，鉄筋腐食について調査し，腐食ひび割れの発生時期を予測した。その結果，6 年間の海洋環境下における圧縮強度の低下はなく，塩化物イオンの侵入は普通ポルトランドセメン
トに比べて少ないことが明らかになった。また，鉄筋腐食は，塩化物イオンの侵入が少ない時期に生じるが，その進行は遅く，かぶり 100mm，鉄筋径 22mm の場合の腐食ひび割れ発生時期は 50～100 年後と予測される。
キーワード：低アルカリセメント，鉄筋腐食，塩化物イオン，フライアッシュ，シリカフューム，暴露試験
圧縮強度，塩化物イオンの侵入，鉄筋腐食の経時変化に

1. はじめに
放射性廃棄物を地下深部に処分する施設では，10 万年ついて検討した。

程度の超長期に渡って放射性核種を封じ込めることが要求される。放射性核種を封じ込め，生物圏から隔離す

2. 海洋暴露試験方法

る方策については，天然の岩盤で構成される「天然バリ2.1 使用材料および配合ア」とオーバーパックやベントナイトなどで構成される

海洋暴露試験を行ったコンクリートの配合を表－１「人工バリア」からなる多重バリアシステム構想が検討に示す。低アルカリセメント（HFSC）と普通ポルトラされている。また，特に軟岩の場合には施設の操業時に，ンドセメント（OPC）を用いたコンクリートについて比周辺岩盤の力学的な安定を図るために支保工としてセ較した。いずれも，水結合材比を 30%とし，高性能 AEメント材料が用いられることが多い

1)。

減水剤を用いた高流動コンクリートとし，スランプフロ

しかし，このベントナイトとセメント系材料が接触しーは 650±50mm とした。て構築される場合，セメント系材料中のアルカリ成分に使用材料を表－２に示す。HFSC は，OPC，シリカフ起因して浸出する高 pH 水の影響により，長期的に，ベューム（SF），フライアッシュ（FA）の混合比を 20%：ントナイトが変質し，優れた自己変形性能が失われるこ20%：60%としたものとした。本報告では，OPC を用いとや，岩盤を溶解，変質させ，水みちなどが形成されるたコンクリートを OPC100，HFSC を用いたコンクリート

ことが懸念されている

2)を HFSC226 と記述する。

。

そこで，筆者らは，ベントナイトや周辺岩盤への影響

2.2 供試体を抑制するセメント系材料として，普通ポルトランドセ

鉄筋腐食測定用の供試体は，図－１に示すように，鉄メントにシリカフューム，フライアッシュなどのポゾラ筋を含む円柱状コンクリートとし，直径 100mm，高さン材料を混合したポゾラン高含有シリカフュームセメ

200mm の型枠中に，直径 13mm のみがき鋼棒をかぶりント（Highly Fly-ash contained Silica-fume Cement，以下20mm の位置に設置した。供試体上下部の鉄筋固定用ス

HFSC と記述）を開発し，その適用性について検討を行

ペーサを除去した後，水結合材比 30%のペーストにより，ってきた 3）,4) 。しかし，HFSC を鉄筋コンクリート構造鉄筋端部のキャッピングを行った。

物へ適用する場合，コンクリートからの浸出液が示す

圧縮強度試験用の供試体は，直径 100mm，高さ 200mm

pH11.0 程度の低アルカリ性により，鉄筋の保護機能が低の円柱とした。塩分量試験用の供試体は，直径 150mm，5)

高さ 150mm の円柱とし，塩化物イオンがコンクリート下し，腐食が早期に進行することが懸念される 。
これまで，筆者らは HFSC の鉄筋コンクリートへの適用性を把握するために，HFSC コンクリート中の鉄筋腐の打込み面（上面）の一方向のみから侵入するよう，側面と底面をエポキシ樹脂により被覆した。

6)

食について検討してきたが ，本研究では，鉄筋を含んOPC100 は水中養生（20℃）を行い，HFSC226 は，ポだ HFSC コンクリートの 6 年間の海洋暴露試験を行い，ゾラン反応を促進させ，水酸化カルシウムのカルシウム*1 （株）大林組技術研究所

生産技術研究部

主任研究員

博士（工学）*2 （株）大林組技術研究所

生産技術研究部

博士（工学）*3 （独）日本原子力研究開発機構

地層処分研究開発部門*4 （独）日本原子力研究開発機構

地層処分研究開発部門-895-

博士（工学）

(正会員)

表－１
配合名

W/B
(%)

s / a(%)

OPC1003055

HFSC226

3055

＊

目標
空気量(%)

目標
フロー値
(mm)

4.5±1.0 650±50

コンクリートの配合
単位量（kg/m3）

水

ＯＰＣ ＳＦ

材齢 28 日圧縮強度（N/mm２）

高性能 AEＦＡ 細骨材 粗骨材

減水剤

165

550

00877

732

8.25

88.9

165

110

110

330

807

673

12.65

33.8

ＯＰＣ：普通ポルトランンドセメント，ＳＦ：シリカフューム，ＦＡ：フライアッシュ
表－２材

料品

使用材料名物性値

普通ポルトランドセメント
シリカフューム：ノルウェー産

密度:3.16g/cm ，比表面積:3,290cm２/g
密度:2.20 g/cm3 ，比表面積:200,000cm２/g 程度

フライアッシュ：碧南火力産

密度:2.38 g/cm3,比表面積:5.590cm２/g,最大粒径:20μm

粗骨材

茨城県岩瀬産砕石

表乾密度：2.64g/cm3，吸水率：0.81%，粗粒率：6.50

細骨材

静岡県小笠産陸砂

表乾密度：2.60g/cm3，吸水率：1.47%，粗粒率：2.77

混和剤

高性能 AE 減水剤

ポリカルボン酸系

セメント混和材

3

シリケート水和物への水和を促すために，60℃の温水養鉄筋（ φ13丸鋼）鉄筋（ φ13丸鋼）

生を 7 日間行った後，水中養生を行ったが，その後もポ20ゾラン作用により，材齢 28 日から暴露開始までの圧縮

202020

コンクリート

強度は 60％程度増加した。暴露供試体は，材齢 91 日まで水中養生した後，海洋暴露試験を開始した。

200

2.3 暴露環境条件
100

暴露試験場の環境条件を表－３に示す。暴露試験場は，静岡県清水港沖の防波堤（海岸線より約 500m）とし，ペーストキャッピング

環境区分は潮の干満作用を受ける「飛沫帯」と水深 11mの「海中」とした。

100

単位：mm

2.4 測定項目および測定方法

図－１

測定項目および測定方法を表－４に示す。暴露後 1 年，鉄筋腐食試験供試体（暴露試験用）

3 年，6 年経過した時点において，供試体を回収し， 圧
表－３

縮強度，全塩化物イオン含有量，コンクリート中のカル－シウム（Ca）と塩化物イオン（Cl ）の分布およびコンクリート中の鉄筋の腐食程度について測定を行った。

区れる「飛沫帯」のみに暴露した。塩化物イオン量の測定

環境条件

年平均気温：16℃
年間降水量
飛沫帯 ：2360mm
海圧縮強度用供試体は，塩分の侵入速度が速いと想定さ分
中は，供試体の表面より，深さ 20mm 毎に試料を採取し 7)，電位差滴定法により行った。コンクリート中の Ca と塩化物イオンの分布は電子線マイクロアナライザ（EPMA）による面分析により測定した。
また，塩化物イオンの侵入量分布を基に，境界条件を一定であるとした場合の Fick の拡散方程式の解（式(1)）
から，表面塩化物イオン量（Co） と見掛けの拡散係数（Dc）を最小二乗法によりフィッティングして求めた。

⎧⎪⎛
C = C O ⎨ 1 − e rf ⎜⎜2⎝⎩⎪⎞ ⎫⎪B⎟⎬
D C ⋅ t ⎟⎠ ⎭⎪(1)

表－４3

CO：表面での塩化物イオン濃度 (kg/m )

-896-

堤内側

水深約 11m

堤内側
L.W.L と H.W.L の間

測定項目および測定方法

測定項目

測定方法

供試体数

圧縮強度JIS A 1108

３

全塩化物イ

JCI-SC5「塩分の簡易分析方オン含有量法（電位差滴定法）」

鉄筋腐食

６JCI-SC「ｺﾝｸﾘｰﾄ
測定範囲：
中央部 100mm 構造物の腐食･ (ｺﾝｸﾘｰﾄ供防食に関する試 試体 1 体
測定範囲：
験方法ならびに につき 2基準(案)」
全長本)

面積率
鉄筋腐食減量C：任意の塩化物イオン濃度 (kg/m3)

暴露環境条件

含有元素のEPMA（Ｎ社製ﾏｲｸﾛｱﾅﾗｲｻﾞｰ）

分布を用いた Cl，CaO の面分析

３１

Dc：塩化物イオンの見掛けの拡散係数 (cm2/s)

120

t：時刻 (s)，B：表面からの距離 (cm)

100

3.

2

圧縮強度 (N/mm )erf：誤差関数
試験結果

3.1 圧縮強度
6 年間の暴露後の圧縮強度の経時変化を図－２に示す。

806040OPC
20HFSC226

OPC100，HFSC226 の圧縮強度は，暴露開始時（材齢 1190日）において 99.3N/mm2，54.6N/mm2 であったが，いず01

れも暴露後 6 年間においても緩やかに増加している。
暴露 3 年後から暴露 6 年後までの圧縮強度の増加率は

図－２234
暴露期間 （年）65

圧縮強度の経時変化

OPC100 で 5.7%，HFSC226 で 6.7%であり，HFSC226 の0いることが認められるが，HFSC226 は暴露期間に伴い，塩化物イオン量の増加する傾向は見られなかった。また，なり少ない。暴露 6 年後における塩化物イオン侵入量の50

図－３は OPC100 の 2 倍程度，飛沫帯ではほぼ同等であった。

203HFSC226 の pH は OPC100 に比べて初期から小さく，暴露後の低下も大きかった。
これらのことより，HFSC226 では，ポゾラン作用によ1050246810
表面からの深さ (cm)

塩化物イオン侵入量分布の経時変化
OPC海中

全塩化物イオン量 （kg/m ）後では，OPC100 は 12.5，HFSC226 は 10.4 となった。

1年
3年
6年

15246810表面からの深さ (cm)の 10～25%程度であり，HFSC226 の Dc は海中においてOPC100 で 12.7，HFSC226 で 11.1 であったが，暴露 6 年

HFSC飛沫帯00散係数（Dc）を表－５に示す。HFSC226 の Co は OPC100

暴露 6 ヶ月後のコンクリートの浸出液の pH は，246810表面からの深さ (cm)

20-

31年
3年
6年

10分布より求めた表面塩化物イオン量（Co）と見掛けの拡50HFSC海中

15-

量は，海中，飛沫帯いずれにおいても，OPC に比べてか102468 10
表面からの深さ (cm)20Cl 量 (kg/m )に示す。深さ 3cm までの HFSC226 の塩化物イオン侵入

1年
3年
6年

15003

イオン量は増加し，塩化物イオンが拡散により侵入して暴露 6 年後における塩化物イオン侵入量の分布を図－４-5Cl 量 (kg/m )に示す。OPC100 は暴露期間に伴い，表面部分の塩化物10OPC飛沫帯2033

暴露 6 年後までの塩化物イオン量の経時変化を図－３1年
3年6年

15-

3.2 塩化物イオン侵入量およびｐHOPC海中20Cl 量 (kg/m )差ないと考えられる。

Cl 量 (kg/m )海洋環境下における長期的な強度の増進は OPC100 と大る緻密化に伴う塩化物イオンの侵入抑制の他に，塩化物

OPC飛沫帯16HFSC海中
12HFSC飛沫帯

840

イオンの侵入過程において，後述で示すように，Ca の溶01脱が起こっている可能性や低 pH 環境下において塩化物イオンの固定能力が OPC を用いた場合と差異があり，物図－４234
表面からの深さ （cm）

56

暴露 6 年後の塩化物イオン侵入量分布質移行がほぼ定常状態になっている可能性があると考えることが出来る。
3.3 カルシウムおよび塩化物イオンの分布
EPMA により求めた暴露 6 年後の海中における CaO お表－５

表面塩化物イオン量および見掛けの拡散係数

配合名

環境

表面塩化物イオン量Co（kg/m3）

見掛けの拡散係数
Dc（×10-9cm2/s）

海中

27.44.6

飛沫帯

16.89.4

海中

3.211.0

飛沫帯

3.99.0よび塩化物イオンの面分布を図－５に，飛沫帯におけるCaO および塩化物イオンの面分布の結果を図－６に示す。

OPC100

また，これらの画像より得られた深さ方向の塩化物イオン濃度の平均値と CaO 濃度の平均値の分布を図－７および図－８に示す。

-897-

HFSC226

海中

飛沫帯

OPC100

OPC100

HFSC226

ClCl

10mm

10mm10mm

EPMA による Cl-，CaO の面分析結果（海中）10mm10mm

1.21.2

OPC 海中HFSC 海中1.0

OPC 飛沫帯
HFSC 飛沫帯1.0Cl濃度 (%)

0.80.60.40.80.60.43535303025252015100.20.20.00.00-0.2-0.2-51020 30 40 50 60
表面からの深さ (mm)

(a)海中
図－７70

EPMA による Cl-，CaO の面分析結果（飛沫帯）

図－６

CaO濃度 (%)

図－５10mm

CaO濃度 (%)

10mm

Cl濃度 (%)

10mm

CaOCaO

0HFSC226

501020 30 40 50 60
表面からの深さ (mm)70

OPC 飛沫帯
HFSC 飛沫帯

2015105OPC 海中
HFSC 海中010(b)飛沫帯

20 30 40 50 60
表面からの深さ (mm)0-5700(a)海中-EPMA による観察では，暴露 6 年において Ca 濃度がから，Ca の溶脱範囲は，OPC100 では表面部のみであるが，HFSC226 では深くまで進行しているといえる。

腐食面積率 （%）

HFSC226 では表面より深さ 10～20mm の範囲であること

また，HFSC226 において塩化物イオンが多く侵入してCaO 濃度の平均値の分布

OPC 海中OPC 飛沫帯
HFSC 海中
HFSC 飛沫帯

2520151050

いる範囲と Ca が溶脱している範囲がほぼ一致している

01234
暴露期間 （年）ことから，塩化物イオンと Ca2+は相互に，それぞれのイオンの移動に影響しているものと推察される。HFSC226の表面部では，侵入した塩化物イオンが水和物中の Ca7030

低下している深さは，海中部，飛沫帯のいずれにおいても，OPC100 では表面より深さ 1～2mm の範囲であるが，20 30 40 50 60
表面からの深さ (mm)(b)飛沫帯

図－８Cl 濃度の平均値の分布

10図－９56鉄筋腐食面積率の経時変化

2+と反応して CaCl2 などの可溶性の生成物が生成した可能0.0

下における塩化物イオンの蓄積状態の相違などが，塩化物イオンの侵入に影響している可能性があると考えられる。
3.4 鉄筋腐食
鉄筋の腐食面積率の経時変化を図－９に，腐食減量率の変化を図－１０に示す。OPC100 の腐食面積率および腐食減量率 （%）

性や，Ca2+の溶脱による組織のポーラス化，低 pH 条件

0.20.40.6

OPC 海中OPC 飛沫帯
HFSC 海中
HFSC 飛沫帯

0.81.001

腐食減量率は極めて少ない。一方，HFSC226 では暴露 1年後より腐食が認められ，暴露 6 年で海中および飛沫帯-898-

図－１０234
暴露期間 （年）

腐食減量率の経時変化

560.5は 0.4%程度であった。また，図－１０より，HFSC226
中の鉄筋の腐食減量率は，暴露 1 年から 6 年後までの増加は少なく，腐食の進行は極めて遅いことが認められた。
HFSC226 中の鉄筋の腐食の形態は，孔食は認められず，表層部のみの錆であった。

腐食減量率 y （%）

ともに 20％を超える腐食面積率となったが，腐食減量率

OPC100 は，暴露 6 年において鉄筋近傍の塩化物イオ

y = 0.007x + 0.373

0.4

y = 0.0124x + 0.3361
0.30.2

HFSC海中HFSC飛沫帯

0.10.0

ン量が 0.9～1.2kg/m3 程度となっても腐食は発生してい02ないが，HFSC226 は，pH が初期より 11.0 程度と低く，さらに暴露後も低下する低アルカリ環境にあるため，鉄図－１１4
経過時間 x （年）68

HFSC226 の腐食減量率の経時変化

筋表面の不動態皮膜が生成され難く，塩化物イオンがほとんど侵入していない時期から鉄筋腐食が開始したと

表－６考えられる。また，HFSC226 の暴露 1 年以降における腐環

食の進行が極めて遅い理由としては，W/B が 30%と低く，

境

HFSC226 の鉄筋腐食速度

暴露 1 年まで2(mg/(cm ･年))

暴露 1 年以降(mg/(cm2･年))

腐食の進行に必要な水分と酸素の侵入が少ないことな
海中どが考えられる。

0.302
18.74

飛沫帯
4.

0.535

HFSCの腐食ひび割れの発生予測

4.1 予測方法
海洋暴露試験の結果より，HFSC226は 塩化物イオンがほとんど侵入していない状態において鉄筋腐食が開始することから，鉄筋の腐食速度は，式(2) を用い鉄筋の腐食減量率の増加量から，1年当たりの腐食量（R）を求めて評価した。HFSC226では，海中，飛沫帯のいずれにおいても，鉄筋腐食量は暴露1年までは急速に増加す

より計算した 8)。式(4)に示すように，腐食深さに鉄の単位体積質量を乗じたものが，ひび割れ発生時の単位面積当たりの鉄筋腐食量（Wcr）となり，予測される鉄筋腐食量（R）が Wcr に等しくなったとき，ひび割れが発生するとした。コンクリートおよび鉄筋の物性値は，下記に示す値とした。

るが，暴露1年以降は，その増加割合は極めて緩やかに

Δx =なる傾向がある。そこで，HFSC226の腐食速度を，暴露1年までと暴露1年以降に区別して求めた。暴露1年まで

Δx：ひび割れ発生時の鉄筋の腐食深さ (m)の腐食量は，海中における腐食減量率より以下の計算か

a：鉄筋半径 (m)，b：鉄筋半径＋かぶり (m)

ら求めた。

R=

⎫a ×σt ⎧1−(a / b)2 ⎫⎧1+(a/ b)2E+νc + C (1−νs)⎬ (3)1/3 ⎨2 ⎬⎨2EC ×α ⎩ 2(a/ b) ⎭⎩1−(a/ b)
ES⎭

σt：コンクリートの引張強度 (N/mm2)：3.84N/mm2

Wr ×ΔW
ArEC：コンクリートの弾性係数 (N/mm2)：31,200N/mm2(2)ES：鉄筋の弾性係数 (N/mm2)：210,000N/mm2
νc：コンクリートのポアソン比：0.2

R：1 年当たりの腐食量 (mg/(cm2･年))

νs：鉄筋のポアソン比：0.3

Wr：長さ 1cm 当たりの鉄筋重量 Wr = Vr × ρ (mg)α：腐食生成物の体積膨張率：3.2

Vr：長さ 1cm 当たりの鉄筋体積 (cm3)

Wcr =Δχ × ρ

ρ：鉄の単位体積重量 (=7.85×103 mg/cm3)
ΔW：鉄筋腐食減量率の増加量 (%)(4)

Wcr：ひび割れ発生時の単位面積当たりの腐食量

Ar：長さ 1cm 当たりの鉄筋の円周面積 (cm2)(mg/cm2)
ρ：鉄の単位体積質量 (=7.85×103 mg/cm3)

鉄筋腐食によるひび割れの発生時期の予測には，ひび割れを発生させるのに必要な鉄筋腐食量を厚肉円筒理

4.2 腐食速度およびひび割れ発生時の鉄筋腐食量論 8)により求めた。鉄筋腐食に起因した体積膨脹による

HFSC226 の腐食減量率の経時変化を図－１１に示す。

膨張圧により，コンクリートに引張応力が発生し，引張鋼構造物の腐食速度のように,1 年当たりの腐食減量率の強度を超える時に腐食ひび割れが発生するとした。

増加割合から求めた腐食速度を表－６に示す 9)。暴露 1

ひび割れ発生時の鉄筋の腐食深さ（Δx） は，式(3)に

年 以 降 の HFSC226 中 の 鉄 筋 の 腐 食 速 度 は ， 0.30 ～-899-

0.55mg/(cm2･年)程度と予測される.

1002

海中 0.302mg/cm ・年

また，かぶりが 100mm の場合，厚肉円筒理論により鉄筋腐食量 Wcr (mg/cm2)

2

求めた HFSC226 の腐食ひび割れが発生する鉄筋腐食量
は，鉄筋径が 16mm，22mm，29mm，32mm の場合，それぞれ 62.5mg/cm3，48.1 mg/cm3，39.1 mg/cm3，33.5mg/cm3となり，鉄筋径が太くなると，少ない鉄筋腐食量で腐食ひび割れが生じると予測される。

飛沫帯 0.535mg/cm ・年80283～146年

256～99年

D16；Wcr=62.5mg/cm

60D22；Wcr=48.1mg/cm

D29；Wcr=39.1mg/cm2 39～69年
D32；Wcr=33.5mg/cm2 29～50年

40204.3 腐食ひび割れ発生時期

21年目；18.74mg/cm

かぶりが 100mm の場合の HFSC226 の鉄筋腐食量とひ00

び割れ発生時期を図－１２に示し，腐食ひび割れ発生時期の予測値を表－７に示す。

25

図－１２

5075
100経過時間 （年）125150

HFSC226 の鉄筋腐食量とひび割れ発生時期

図－１２より，鉄筋径が大きい程，腐食ひび割れの発生時期は早くなると予測される。たとえば，径が 22mm

表－７ HFSC226 の腐食ひび割れの発生時期の予測値の鉄筋をかぶり 100mm の位置に配筋した場合，海中における腐食速度を用いた場合には 99 年後にひび割れが鉄筋径(mm)

ひび割れ発生時期の予測値（年）1683～1462256～992939～693229～50発生し，飛沫帯における腐食速度を用いた場合に 56 年後にひび割れが発生すると予測される。このように，腐食ひび割れ発生時期は，鉄筋径によって異なるが，
HFSC226 では，建設後 30～150 年程度で鉄筋腐食によるひび割れが発生すると予測される。
海中部における暴露試験は，酸素供給量が少ない条件期に開始するが，腐食の進行は遅い。

であり，飛沫帯における暴露試験は酸素供給量が多い条(4) 海水を含む岩盤中の鉄筋の腐食速度は 0.30～0.55件であることから，いずれの環境における腐食速度を用mg/(cm2･年)と予測され，かぶり 100mm，鉄筋径 22mm

いるかによって，腐食ひび割れの発生時期の予測値に幅の構造物に用いる場合，建設後 50～100 年後に鉄筋腐が生じる。このように，地中部における塩化物イオン侵食に起因したひび割れが発生すると予測される。

入量や酸素供給量によって，腐食ひび割れの発生時期は異なると考えられる。HFSC226 では環境条件によって腐参考文献

食速度が異なるが，腐食ひび割れの発生時期は，概ね表

1) 核燃料サイクル開発機構：高レベル放射性廃棄物の地層処－７に示す範囲にあると予測される。

分技術に関する知識基盤の構築－平成 17 年取りまとめ－

酸素供給量が少なく海水を含む岩盤中の環境条件は，

分冊 2 工学技術の開発－，JNC TN1400 2005-015，2005.9

海中暴露に近いと仮定すると，HFSC226 を用いた場合，

2) 久保博，他：ベントナイト系緩衝材のコンクリート間隙水

直径 16～32mm の範囲の鉄筋を使用した場合，建設後 50による長期変質の基礎研究，地盤工学会誌，1998.10

年間は，鉄筋腐食によるひび割れは発生しないと予測さ

3) 入矢桂史郎，他：ポゾランを高含有した低アルカリ性コンクリーれる。また，細径の鉄筋を用いた方が，鉄筋腐食によるトの開発，大林組技術研究所報No.66，pp.63～pp.70，2003.1

ひび割れの発生時期は遅くなると予測される。

4) 入矢桂史郎他：低アルカリ性コンクリートの実用性と変質評価，JNCTJ8400 2002-038（2002a）

5.

まとめ

5) Whiteman. W.，et al.：”Effect of Hydrogen-Ion Concentration on

低アルカリ性セメント（HFSC）を用いた鉄筋コンク

the Submerged Corrosion of Steel”，Vol.16，No.7，99.665-670

リートの海中及び飛沫帯における 6 年間の暴露試験の結6) 入矢桂史郎，他：低アルカリ性コンクリート中における鉄果，HFSC 中の鉄筋腐食の進行は，通常用いられる高ア筋の腐食挙動に関する研究，大林組技術研究所報 No.67，

ルカリ性のセメント中とは異なることが明らかになっ

pp.1～pp.6，2003.1

た。以下に本研究で明らかになった事項を示す。

7) 土木学会規準「実構造物におけるコンクリート中の全塩(1) 海洋環境下における 6 年間の暴露試験において，圧縮強度の低下はない。

化物イオン分布の測定方法（案）」 （JSCE-G 572-2007）
8)（社）日本コンクリート工学協会：コンクリート構造物の(2) 塩化物イオンの侵入量は,普通ポルトランドセメントを用いたコンクリートに比べて少ない。

補修工法研究委員会報告書（Ⅲ），1996.10
9)（財）沿岸開発技術研究センター：港湾鋼構造物防食マニ(3) 鉄筋腐食は，塩化物イオンの侵入がほとんどない早-900-

ュアル,1986.3