三島事業所

表紙説明

三島市芙蓉台から望む富士山（写真提供：元当社製造部機械工作課 故市川康夫氏）
撮影場所は左記地図の●印です。

第41巻

第１号
目

通巻第80号
次

2017

◆巻頭言
滑り軸受の原点………………………………………………………………………………………… 田

中

正

人

1

硫黄回収装置用ブロワ……………………………………………………… 富

田

雅

俊

3

柏

田

千

秋

インドネシア・カラハ向け地熱発電所用温水ポンプ……………………………………………… 風

間

満

田

代

崇

IOCL向け石油製品圧送ポンプ… ……………………………………………………………………… 池

田

侑

樹

幡

野

貴

也

◆製品紹介
サウジアラビア向け

大阪府菊水ポンプ場向け

雨水ポンプ設備………………………………………………………… 佐々木

隆

西

田

志

郎

淡水消火ポンプ………………… 髙

梨

真

吾

渕

上

貴

大

前

田

浩一郎

松阪市大口ポンプ場向け雨水ポンプ設備…………………………………………………………… 秋

山

良

介

安

藤

友

順

稲

垣

尚

正

東京電力フュエル＆パワー株式会社殿ここで活躍しています－2016年

横須賀火力発電所

製品紹介－… …………………………………………………………………… 

7
11
15
19

23

27

◆海外出張記
海外視察報告（台湾）…………………………………………………………………………………… 長谷川

浩

久

33

PTTLNG社向けLNG受け入れ基地向けスーパー二相ステンレス製予備ポンプ１台受注……………… 

36

◆ニュース
タイ王国

新日鐵住金株式会社殿
東京ガス株式会社殿

名古屋製鐵所向けNo.6 COGブロワ受注… ………………………………………………… 

日立LNG基地Ⅱ期工事向け

気化器海水ポンプ受注………………………………………… 

ナイジェリア・Dangote Oil Refining Company Limited社向け

ガソリンブースターポンプ３台受注… ……… 

37
38
39

インドGAIL社Jamnagar – Loni Pipeline Capacity Augmentation Project向け
LPGパイプライン用ブースターポンプ受注……………………………………………………………………………… 40

大阪府北部流域下水道事務所殿

前島ポンプ場向けNo.1、2雨水ポンプ設備受注………………………………… 41

森ヶ崎水再生センター向け「（東）送風機設備再構築工事｣受注………………………………… 

42◆特許と実用新案… ……………………………………………………………………………………………………… 

43

東京都下水道局殿

DENGYOSHA		 TECHNICAL			 REVIEW
Vol.41 No.1 2017

◆Foreword

CONTENTS

Genesis of Plain Bearing…………………………………………………………………………… 1
M. Tanaka◆Product Introduction
Blowers for Sulfur Recovery Unit in ARAMCO JAZAN…………………………………………… 3
M. Tomita and C. Kashiwada
Hotwell Pumps for Karaha Geothermal Power Plant in Indonesia……………………………… 7
M. Kazama and T. Tashiro
Main Line Pumps for Kandla Viramgam Reverse Pumping Project…………………………… 11
Y. Ikeda and T. Hatano
Kikusui Pump Station for Osaka prefecture…………………………………………………… 15
T. Sasaki and S. Nishida
Fire Water Pump for Yokosuka Power Station of TEPCO Fuel & Power, Incorporated…… 19
S. Takanashi, T. Fuchigami and K. Maeda
Matsuzaka City’s Okuchi Pump Station………………………………………………………… 23
R. Akiyama, T. Ando and N. Inagaki◆Activities…………………………………………………………………………………………… 27◆EssayReport of Visitation to Taiwan…………………………………………………………………… 33
H. Hasegawa◆Patent……………………………………………………………………………………………… 43

電業社機械

Vol.41

No.1（2017）

滑り軸受の原点

滑り軸受の原点
Genesis of Plain Bearing

田中

正人

東京大学

名誉教授

機械設計やトライボロジーの講義を受講すれば、回転機械に必須の機械要素である滑り軸受についてひととおりのことを学ぶことができます。しかし、「ひととおり」の勉強では本質的理解を深めるのは容易ではありません。また、最近の教科書、参考書は記述内容に深みがなくなり、もう少し踏み込んだところまで勉強したいと思っても、応えてくれる本があまりないのは残念です。

学びの根底には、単に知識の量を増やしたいというだけでなく、学ぶ過程で「なぜ？」と疑問に思ったことの答を得たい、すなわち個々の知識と知識の関係性を理解し、知識を構造化して学びの質を高めたいという意欲があるはずです。そういう意欲を持ち続けることができれば学びが楽しくなり、楽

しければますます学びたくなります。この循環が学びの原動力であり、「なぜ？」という疑問の答を得ようとする努力がこの好循環を起動し、駆動します。

本稿では、滑り軸受を題材に「なぜ？」を追究してみます。その際、薄っぺらな教科書は脇に置いておき、科学技術文献の原典に直接あたることにします。

回転機械用の滑り軸受は、現在では一般に「流体潤滑モード」で作動するように設計、運転されることが常識となっています。この「流体潤滑モード」というキーワードが滑り軸受に関連して表面化するきっかけとなったのは、19世紀末にイギリスでBeauchamp Tower（ビーチャム・タワー）が行った滑り軸受の実験研究であり、その結果をまとめた論文⑴は1883年に発表されました。この論文を引用する多くの教科書には、タワーが滑り軸受の油膜中に高い圧力が発生していることを「偶然のことから」見いだし、これが「流体潤滑」研究の夜明けになった、と書かれています。

「偶然のことから」とはどういうことか、と気になるのですが、タワーが研究を行った動機や時代背景など、歴史的視点も気になります。タワーはこのことについて論文で触れていませんが、イギリスのトライボロジストDuncan Dowson（ダンカン・ダウソン）の名著「History of Tribology」⑵に詳しく記述されています。

19世紀後半のイギリスでは、産業革命によって多くの産業が発展し、滑り軸受を組み込んださまざ

まな機械が使われていました。当時、固体面同士の摩擦係数は滑り速度に依らず一定であるというクーロンの摩擦法則が広く知られていましたが、滑り軸受の摩擦係数は、その法則に反して滑り速度が増
すと共に増加するということが経験的に知られるようになり、これに注目したイギリス機械学会はタ

ワーに資金を提供して、油で潤滑された滑り軸受の摩擦係数の挙動を調べるよう、研究を依頼したのです。

タワーが作成した実験装置は模式図に示すとおり、車体の重量が車軸に対して上からかかる鉄道車

両用の部分円弧滑り軸受を手本にしています。図１⒝は当時普通に使われていたサイフォン給油で、上部から軸受面天頂部に達する給油孔をあけ、木綿芯の一端を潤滑油のカップに入れて他端を給油孔内に垂らすと、サイフォン効果で一旦吸い上げられた潤滑油が給油孔から滴下して、軸受内に給油さ–1–

電業社機械

滑り軸受の原点れる仕掛けです。図１⒜は⒝ のような給油孔はなく、軸

あとから
あけた孔

の下部に置いたバスタブ状の容器に潤滑油を入れて軸の一部が油中に浸るようにすれば、軸の回転に伴って軸受すき

下向き
荷重
軸受

ス給油といいます。

こうして一定荷重のもとで測定された軸受摩擦係数は、り、しかも滑り速度とともに増大することが確認され、滑り軸受の摩擦現象はクーロンの法則で説明できないことがNo.1（2017）

オイルカップと木綿芯間に潤滑油が引き込まれる仕掛けであり、これをオイルバ

固体摩擦では通常得られない1/1000程度の小さい値とな

Vol.41

回転軸
オイルバス

⒜

オイルバス給油

図１⒝

サイフォン給油

はっきりしました。

すなわち、軸と軸受の摩擦は流体摩擦の特徴をもっていることになり、これが「偶然のことから」見いだされた軸受油膜中の圧力発生と関係してきます。

タワーの論文には、「図１⒜のオイルバス給油で実験をしていたとき、軸受荷重をかけ過ぎて焼き付きが生じたので、軸受を取り外して検査し、そのついでにあとで行うサイフォン給油用に軸受天頂部に給油孔を開ける加工をした。その軸受を再び組み付けて実験を再開したところ、あけた孔から油が溢れ出て周囲を汚してしまったのでコルク栓や木栓を孔に詰めたが、いずれも押し出されるようにして抜け落ちてしまった。孔に圧力計を設置してみると、軸受平均面圧の２倍を超える圧力が測定された。これは極めて興味深い発見である。
」と書かれています。タワーはこのことから、荷重で軸に押しつけられている滑り軸受が軸受面に形成される油膜内の圧力で押し戻されて油膜に浮上していると結論づけています。摩擦係数の値が1/1000と小さく、滑り速度とともに増加するという特徴も流体摩擦であることから説明がつきます。すなわち「流体潤滑モード」とは、軸受荷重に対抗する流体
力学的な圧力を滑り軸受油膜内に発生させて、軸が軸受と固体接触することなく回転できる状況を作り出すことなのです。

検査のため軸受を外した際、ついでに給油孔を加工しなければタワーがこの「興味深い発見」に至ることはなく、滑り軸受の歴史も変わっていたかもしれません。まさに油膜中に圧力が発生するという衝撃的な事実は、ここに記したような「偶然のことから」見いだされたのです。

タワーの研究報告を読んだ流体力学の大家Osborne Reynolds（オズボーン・レイノルズ）は、滑り

軸受の油膜中に発生する圧力が満たす方程式を理論的に導出してタワーの発見した実験的事実を理論で裏付け、1886年に論文⑶として発表しました。これが、現在でも滑り軸受の流体潤滑解析、性能設計に用いられるレイノルズ方程式であり、油膜形状、潤滑油の粘性係数、軸回転速度の３つを与えると方程式を解くことができて油膜内の圧力分布が得られ、軸受性能が求まります。すなわち流体潤滑
モードで作動する滑り軸受の性能は、この３つの変数で決まるということが理論的に明らかにされたのです。

学校では先生の話を「よく聴く」ようにと指導されますが、よく学ぶためには聴いたことを鵜呑みにせずに「よく考える」こと、疑問に思ったことを答が得られるまで追究することが大切です。
＜参考文献＞⑴

B. Tower：First Report on Friction Experiments, P.I.M.E.,（November 1883）,632.

⑵

D. Dowson：History of Tribology, 2nd Edition, Professional Engineering Publishing,（1996）,324.

⑶ O. Reynolds：On the Theory of Lubrication and its Application to Mr. B. Tower’ s Experiments, Philosophical Transaction of Royal
Society of London, 177, Part 1（1886）,157.

–2–

電業社機械

Vol.41

No.1（2017）

サウジアラビア向け

サウジアラビア向け

硫黄回収装置用ブロワ

硫黄回収装置用ブロワ
富田雅俊

柏田千秋

Blowers for Sulfur Recovery Unit in ARAMCO JAZAN
By Masatoshi Tomita and Chiaki Kashiwada
DMW multistage turbo blowers are used in various gas processing plants and petroleum refinery
plants. This time, we，DMW supplied 2 kinds of blowers, i.e. Claus Air Blower（4 sets）and Main
Air Blower（4 sets）, total 8 sets，to Saudi Arabian Oil Company（ARAMCO）for Jazan Integrated
Gasification Combined Cycle（IGCC）power plants in Saudi Arabia. Our air blowers are usedin sulfur recovery units in the above Jazan project. The Jazan project adopts Shell Claus off-gas
treatment technology for sulfur removal process With that technology, ultra-low sulfur diesel fuel（99.5% sulfur removed）is produced⑴. This report shows the design features of the Claus Air
Blower and the Main Air Blower.
１．はじめに

当社の鋳鉄製多段ターボブロワは、ガス処理、石油精製プラントに数多く納入されている。今回、イタリアのEPC経由でSaudi Arabian Oil Company（ARAMCO）社の石炭ガス化複合発電所（IGCC）向けに、硫黄回収装置用
ブロワを２機種８台受注した。納入先であるサウジアラ

Saudi Arabia

ビアのジャザン州は、サウジアラビアの南西端、紅海沿岸に位置し、イエメンの国境に隣接している。40万バレ
ル/日の処理能力をもつ製油所とオイルターミナル、そJazan

して世界最大級の約2.4 GWのIGCCが併設される。また、
Jazan projectで は 硫 黄 回 収 プ ロ セ ス と し てShell Claus

図１ サウジアラビア

Off-gas Treatment（SCOT）法を採用することにより、ジャザン州

Fig.１ Jazan in Saudi Arabia

Acid gasから硫黄分を99.5%除去し超低硫黄ディーゼル
燃料を製造し出荷される⑴。
このたび、受注した２機種のClaus Air Blower、Main

段ターボブロワである。軸受の潤滑方式は強制給油方式

Air Blowerの工場出荷が完了したので、以下にその概要とし、強制給油装置を付属している。ブロワの吸込ライを紹介する。納入先であるサウジアラビアのジャザン州

ンにはフィルタおよびサイレンサを設置し、吐出しライの位置を図１に示す。

ンにはサイレンサおよび逆止弁を設置している。また、ブロワのサージ防止機能として、放風弁を用いている。

２．機器構成２－１

以下に各構成機器について述べる。

全体構成

２－２

ブロワユニットの全体構成を図２の系統図に示す。

Claus Air Blower

Claus Air Blowerは酸性ガスを反応炉で燃焼させるた

今 回 納 品 し た ２ 機 種 のClaus Air BlowerとMain Air

めに必要な空気を供給するためのブロワである。
表１にClaus Air Blowerの仕様、図３に外観を示す。

Blowerは同様な機器構成であり、電動機駆動の片吸込多–3–

サウジアラビア向け

硫黄回収装置用ブロワ

電業社機械

Vol.41

No.1（2017）

図２ 系統図Fig.２ P&I Diagram

表１

Claus Air Blower仕様

Table１ Claus Air Blower specifications
形

鋳鉄製片吸込
多段ターボブロワ式

吸込／吐出し口径（mm）

900/800

風量（m3/min）

約825

圧

（kPa）

約100

（kW）

1 450

昇
取

扱

電

動

台

２－３

機

気

体

出

力

空気

数

4

Main Air Blower

Main Air Blowerは未反応の硫黄化合物を含むガスの

図３ Claus Air Blower 外観

燃焼用空気を供給するためのブロワである。

Fig.３ View of Claus Air Blower

表２にMain Air Blowerの仕様、図４に外観を示す。
２－４

ブロワの構造と特徴

FEM解析の例を図５に示す。

２機種のブロワはどちらも当社オリジナルの構造が採ケーシングは鋳鉄を使用した水平二ツ割構造を採用し用されたブロワである。その構造と特徴を以下に述べる。

ている。上下分割のため、上ケーシングの取外し作業のブロワのインペラには、ステンレス鋼板を使用していみで回転体の取出しが容易に行なえる。そのため、ブロる。また、インペラを設計する上で、FEM解析にて強度

ワのメンテナンスが容易に実施できる構造となってい評価を実施し最適な形状検討と信頼性を確認している。

る。ブロワ初段インペラ入口には、風量調節用のインレッ–4–

電業社機械

Vol.41

No.1（2017）

サウジアラビア向け

２－５

表２ Main Air Blower仕様

Table２ Main Air Blower specifications
形式

強制給油装置の外観を図６に示す。本強制給油装置は、（mm）

700/600量（m3/min）

約425

昇

圧

（kPa）

約100

電

動

機

台

気

体

出

力

強制給油装置は、ブロワおよび電動機の軸受の強制潤
滑給油に使用し、API614-4th Editionに準拠している。

吸込／吐出し口径

扱

強制給油装置鋳鉄製片吸込
多段ターボブロワ

風
取硫黄回収装置用ブロワ

２台の電動式給油ポンプを採用しているため、油のヘッド差を利用して緊急時の給油を行うランダウンタンクを

空気
（kW）

数

付属している。

850
4

図６ LO unit外観

Fig.６ View of LO unit
図４ Main Air Blower外観

Fig.４ View of Main Air Blower

２－６

パルスジェットフィルタ

パルスジェットフィルタはブロワ運転中にフィルタの自動洗浄が可能な構造である。フィルタの差圧および湿度を計測することで、吸込ラインの健全性を監視している。パルスジェットフィルタの外観を図７に示す。本パルスジェットフィルタは機側制御盤を付属し、中央制御室と制御信号を授受している。

図５ FEM解析の一例

Fig.５ Example of FEM analysis

トガイドベーンを設置している。
ケーシング同様に軸受ユニットも水平二ツ割構造としており、滑り軸受を採用しジャーナルおよびスラスト荷図７ パルスジェットフィルタ外観

重をティルティングパッド方式の軸受にて回転体を支持Fig.７ View of Pulse Jet Filter

している。

–5–

サウジアラビア向け

硫黄回収装置用ブロワ

電業社機械

６．工場試験

Vol.41

No.1（2017）

おわりに、本ブロワの計画・製作にあたり適切なご指工場における性能試験は、JIS B 8340に沿って実施し、要求仕様を全て満足する結果を得た。また、ブロワの振導、ご助言を頂いた関係各位に厚く御礼申し上げます。
＜参考文献＞

動、軸受温度についても許容値を十分に満足し、仕様を⑴ Oil & Gas Journal

満足する結果を得られた。

http://www.ogj.com/articles/2014/05/saudi-aramco-letsadditional-contracts-for-jazan-igcc-plant.html

７．おわりに（2017/4/28アクセス）

サウジアラビア向けの硫黄回収装置用ブロワの概要を＜筆者紹介＞

説明した。当社は中東、中央アジア地域で多くの実績を有しており、高い信頼性の評価を頂いている。その中で、ブロワはプラント内で重要な役割を担っているため、今

富田雅俊：2012年入社。主にブロワの設計業務に従事。
現在、気体機械設計部

ブロワ設計課柏田千秋：2013年入社。主に、海外案件向けポンプと送風機の営業に従事。現在、海外部 貿易課

後も、設備の用途、重要性を十分に認識し、顧客の信頼と満足を得られるよう努力していく所存である。

–6–

電業社機械

Vol.41

No.1（2017）

インドネシア・カラハ向け地熱発電所用温水ポンプ

インドネシア・カラハ向け地熱発電所用温水ポンプ
風間

満

田代

崇

Hotwell Pumps for Karaha Geothermal Power Plant in Indonesia
By Mitsuru Kazama and Takashi Tashiro
In Indonesia, population is increasing and industries are developing while crude oil production
is decreasing. Import value of oil has been prevailing export value since early 2000s. In order tokeep energy for export and provide enough energy to domestic area, Indonesia is trying to takeadvantage of geothermal power resources which are estimated as 28,000,000 kW, constructing
geothermal power plants. Indonesia is the country with the second largest amount of available
geothermal power next to the United States.
  DMW CORPORATION has supplied pumps for geothermal power plants in Philippines, Kenya,
New Zealand, Turkey and Indonesia with Hotwell Pumps. This time, we supplied Karaha
geothermal power plant in Indonesia. In this article, we explain feature of the pumps.
１．はじめに

インドネシアでは、人口増加と産業発展により電力需要は増大している一方で、原油・石油生産量は減少し、2004年からは原油・石油輸入が輸出を上回っている状態が続いている。インドネシアは、輸出用エネルギーを確保しつつ、安定した国内への電力供給を実現し、同時にCO2排出量を抑えて地球環境への負荷を減らすため、資源量2 800万kWと見積もられるアメリカに次ぐ世界第二位の豊富な地熱資源の積極的な活用を推進し、地熱発電所の建設を進めている。

図１ カラハ地熱発電所の位置

当社はこれまでに地熱発電所向け温水ポンプ（Hotwell

Fig.１ Location of Karaha Geothermal Power Plantpump）をインドネシア以外にもフィリピン、ケニヤ、
ニュージーランド、トルコなどへ多数納入してきた。このたび、インドネシアの西ジャワ州タシクマラヤ地域に

50 ℃）を冷却塔や還元井に送水するために用いるポン

位置するカラハ地熱発電所（容量30 MW）に温水ポンプであり、冷却塔で冷却された水は再び復水器に戻され

プ２台を納入したので、 以下に、これら地熱発電所のる。この復水器を循環する水は、硫化水素やシリカ等を発電プラントの重要補機のひとつである温水ポンプにつ多く含む地熱復水（Geothermal steam condensate）がいて紹介する。

用いられており、温水ポンプの設計においては、材質選定に十分留意する必要がある。以下にKaraha向け地熱発

なお、当該ポンプは2017年夏に試運転が予定されて

電用温水ポンプの特徴を述べる。

いる。

２−１

２．温水ポンプ（Hotwell pump）

ポンプ仕様と構造

本ポンプの仕様（表１）および特徴を以下のとおり示

温水ポンプは、復水器から出る温水（46.0 ℃、最大

す。

–7–

インドネシア・カラハ向け地熱発電所用温水ポンプ

電業社機械

Vol.41

No.1（2017）① 本ポンプは電動機直結駆動の一床式バレル形立軸斜流ポンプである（図２）。
② スラスト荷重はポンプのスラスト軸受ユニットで電動機支持し、油面計、油面スイッチ、温度センサー、振動センサーなどが設置されている。

駆動機台③ 軸封部は二つ割のメカニカルシールを採用し、ス

スラスト軸受ユニット

ラスト軸受ユニットの分解を行わずにメカニカル

吐出しシールの消耗品交換ができるようにしている。
④ 配管プランは、API682のPLAN32を採用しており、吐出しエルボサポートバー

メカニカルシール部より外部注水することでポンプ吸込み停止時における復水器系統全体の真空保持を確保し揚水管ている。注水配管にはストレーナ、フロースイッチ、
圧力発信器などが設置されている。
⑤ ポンプ水中軸受は、常時没水状態であることから
合成ゴム軸受を採用している。
⑥ バレルケースは流れによる損失を考慮しつつ、バレルケース径を極力細くし、バレル底部および側面

バレルケースには、流れの旋回防止および整流の目的でリブを設け、バレルケースを細くすることによる影響が少な

吐出しボウル

くなるよう考慮している。

吸込ベル⑦ バレルケース据付下面にサポートバーを設置し（図３）剛性を上げることで、ポンプ吸込みノズル

図２ 温水ポンプ構造図

部分の基礎開口の影響を軽減している。

Fig.2 Sectional drawing of Hotwell pump

表１ ポンプ仕様

Table１ Pump specifications
用

途

温水ポンプ

形

式

バレル形立軸斜流ポンプ台

数

おいても、大きな腐食などの問題は確認されていない。
２−３

ポンプの形式選定

温水ポンプは吸込側が復水器となることから、有効吸２

吸込・吐出し口径（inch）

48×30

全

程

（m）

27

量

（m3/ｈ）

3 800

力

（kW）

370

ることが多く、同一仕様で斜流ポンプを選定した場合、8.0

通常は必要吸込ヘッドの確保のため、床下長さが長く

吐

揚
出

し

出
NPSH av.
液（m）
質

込ヘッド（NPSH av.）が厳しい条件となる。このため、吸込条件が有利となる立軸両吸込渦巻ポンプが用いられ

地熱復水

なってしまう。当社ではこれを改善するため、斜流ポンプの高効率化・高吸込性能化を目的としたモデルの開発

２−２

ポンプ材質

を行うことにより、床下長さを長くすることなく、斜流取扱液は腐食性の高い硫化水素などを含む地熱復水でポンプでの選定が可能となった。これにより、立軸両吸あることから、耐食性を考慮した材質となっている。接込渦巻ポンプに比べ、バレルケース径を小さくすること液部となる吐出しエルボ、揚水管、バレルケースなどのができ、構造・サイズともにコンパクト化することでポ

溶接構造品および主軸についてはステンレス鋼SUS316L

ンプ質量を大幅に低減した。また、ポンプ材質にステンとし、インペラ、吐出しボウルなどはステンレス鋳鋼品

レス鋼などの耐食性の良い材料を用いることで長寿命化

SCS16Aを採用した。非接液部となる駆動機台についてが図れ、経済性にも大きなメリットとなる。

は、経済性を考慮して炭素鋼SS400としている。なお、
これらの材質の組み合わせは、今回と同様の地熱プラン

３．おわりにトにおいて実績があり、納入後10年以上経過したものにインドネシア政府は、エネルギーの安全保障、環境対–8–電業社機械

Vol.41

No.1（2017）

インドネシア・カラハ向け地熱発電所用温水ポンプ

バレルケース

基礎ベース
サポートバー

図３ バレルケース据付要領図

Fig.３ Installation drawing of barrel case

図４ 温水ポンプ横外観

Fig.４ Sidewise view of Hotwell pump

図６ 温水ポンプ据付外観

Fig.6 Installation view of Hotwell pump策の一環として、2012年末に130万kWであった地熱発
電容量を、2025年までに950万kWにまで増やす計画である。さらに、インドネシア国内のエネルギー供給に占める割合に関して、2014年には6％であった地熱発電を含む再生可能エネルギーを、2025年には23％、2050年までには31％にまで拡大することが数値目標とされて

図５ 吐出しエルボ外観

Fig.５ View of discharge elbow

いる。

–9–

インドネシア・カラハ向け地熱発電所用温水ポンプ

電業社機械

また、インドネシアのみならず、世界的にも化石エネ

Vol.41

No.1（2017）

AND MEASURES FOR IMPROVING ENERGY MIX ANDBARRIERS TO BE SOLVED

ルギーに変わるエネルギー源で、再生可能なCO2排出量

http://energy-indonesia.com/03dge/06mix.pdfの少ないクリーンな地熱発電の容量は拡大する見込みで（2017/5/30アクセス）ある。当社としても、そのような各地域への安定したエ⑶ 島本和明：インドネシアの電力事情報告書

http://energy-indonesia.com/07basicinfo/0140319inturn.pdf

ネルギー供給と地球環境保全に資することは光栄であ（2017/5/30アクセス）

り、今後とも顧客の期待に応え、その設備の重要性を充⑷ 島田寛一，インドネシアの地熱発電に関する動向分に認識して、常に信頼性の高い製品を提供し、満足し

http://energy-indonesia.com/03dge/jinetsudoko1.pdf（2017/5/30アクセス）て頂けるよう努力していく所存である。

＜筆者紹介＞＜参考文献＞⑴ 日本地熱協会殿 ホームページサイト

http://www.chinetsukyokai.com/information/sekai.html（2017/5/30アクセス）⑵ MNISTRY OF ENERGY AND MINERAL RESOURCESDIRECTORATE GENERAL OF ELECTRICITY殿、THE POLICY– 10 –

風間満：2014年入社。主に海外案件の営業に従事。

田代崇：2004年入社。主に立軸ポンプの設計業務に従事。

現在、海外部貿易課 スタッフ

現在、水力機械設計部 水力機械１課 主任

電業社機械

Vol.41

No.1（2017）

IOCL向け石油製品圧送ポンプ

IOCL向け石油製品圧送ポンプ
池田侑樹

幡野貴也

Main Line Pumps for Kandla Viramgam Reverse Pumping Project
By Yuki Ikeda and Takaya Hatano
This is to introduce high pressure multistage pumps supplied to IOCL.
The supplied pump type is axially split multistage between-bearings pumps（API610 Pump type:BB3）and were inspected and confirmed at our shop which was witnessed by the client.
This article describes the outline and various analyses taken during the design stage.
１．はじめにPumping）と呼ばれる。

インドでは大気汚染の悪化が問題となっており、自動

このたびインドのIndian Oil Corporation Limited（イ車排出ガス規制に沿ってガソリンおよび軽油の低硫黄化

ンド石油公社、以下IOCL）社向け、石油製品圧送ポンプが進められている。近年はヨーロッパ連合（EU）によユニットを計３台受注した。ポンプ、電動機、インバーり大気汚染物質の排出規制値を定めている最新の規格でタ盤（Variable Frequency Drive Panel）、動力回路切替

あるEURO-6への対応を進めているものの、現在インド

盤（Isolator Panel） お よ び 機 側 操 作 盤（Local Control

国内にある製油所の能力ではこれに対応した石油製品を

Station）から構成される本ポンプユニットはパキスタン

生産することはできないため、EURO-6対応の石油製品

国境付近の町であるKandlaの圧送施設に設置され、石油を輸入し内陸部へ輸送している。

製品は約250 km内陸部の配油基地Viramgamへ送られ製 油 所 で 生 産 し た 石 油 製 品 を 港 湾・ 沿 岸 部 へ 輸 送る。

し、海外へ輸出するという本来の流れとは逆になると今回、設計・製作・工場立会検査を経て、現地据付工いう点で、上記のパイプライン輸送は逆輸送（Reverse

事および試運転を完了したので以下に紹介する。
本ポンプユニットの設置場所であるKandlaの概略位置を図１に示す。

２．ポンプの仕様
ポンプ仕様を表１に示す。
KANDLA

表１ ポンプ仕様

Table１ Specifications of pump

図１ Kandlaの位置

Fig.１ Location of Kandla– 11 –

形

式

口

径

段

数

水平二ツ割横軸多段ポンプ
API 610 規格 Type BB3（mm）

吸込250×吐出し200

吐 出 し 量（m /h）

632（STAGE-I）
853（STAGE-II）

全

程

（m）

565（STAGE-I）
480（STAGE-II）

電動機出力

（kW）

揚

４
3

1 400

液

質

石油製品

台

数

3

IOCL向け石油製品圧送ポンプ

電業社機械

シリーズインペラ

上側ケーシング

メカニカルシール

冷却ファン

ラジアル軸受箱

冷却ファン

メカニカルシール

軸受温度センサ

No.1（2017）

軸振動センサ

初段インペラ軸振動センサVol.41

軸受温度センサ

下側ケーシング

図２ ポンプ構造図

Fig.２ Pump construction

３．ポンプの構造と特徴

振動を発生させる事例が報告されている。今回この問題

ポンプはAPI610規格 第11版に準拠した電動機駆動のの対策として、ポンプ回転体だけでなく電動機および軸

水平二ツ割横軸多段ポンプ（Type BB3）である。また、継手を含めたトレインとしてモデリング、ねじり振動解

３台のポンプは直列に配列され、２台運転、１台を予備

析（Torsional Analysis）を実施し問題ないことを確認し機として運用される。

た（図４）。

特徴を以下に列記する。また、構造を図２に示す。
⑴

インペラおよび回転体

初段は両吸込みインペラを採用し、ポンプ吸込性能を向上させている。２段目以降のシリーズインペラは、片吸込インペラを背面合わせに配列し、軸方向スラストの

Coupling
Motor Shaft Transmission Unit

低減を図っている。

Pump Shaft

1

また、ポンプ回転体の危険速度が運用回転速度範囲に0.8

対して十分な離調を確保していることを確認するため

1st Mode

0.6に、解析ソフトを用いてAPI610規格に規定されている

0.4
REL AMP.

評価方法に従い横振動解析（Lateral Analysis）を行った（図３）。

3rd Mode

0.2
0

4th Mode

−0.2
−0.4

2nd Mode

−0.6
−0.8
−1
0

500

1 000 1 500 2 000 2 500 3 000 3 500 4 000 4 500 5 000 5 500 6 000
Shaft Length（mm）

図４ ねじり振動解析

Fig.４ Torsional analysis

図３

⑵

横振動解析

ケーシング

主配管を接続したまま上側ケーシングを取り外すこと

Fig.３ Lateral analysis

で回転体部品やウェアリングなどの摺動部のメンテナンスを行うことができるよう、水平二ツ割構造としている。

インバータを用いた運転では、インバータに起因する

３台のポンプは直列に配列される（図５）ことから、電動機出力軸のトルクリップルが励振力となり回転系に

２台目以降のケーシングには自らの吐出し圧力だけでは– 12 –

No.1（2017）

MOTOR

PUMP

Vol.41

MOTOR

PUMP

電業社機械

IOCL向け石油製品圧送ポンプ

図６ ジャーナル軸受モデリング解析

MOTOR

PUMP

Fig.６ Model analysis of journal bearing

軸受箱は、ファン空冷による放熱効果をより効率的に行うため、大気部に複数のフィンを設けている。また、保守・点検が容易なように上下二ツ割構造としている。

図５ ポンプ配列⑸

Fig.５ Arrangement of pump

状態監視装置プラントにおいて重要度の高い機器の運転状態を常に測定し評価することは、保守・保全の面において、プラなく、上流側のポンプの吐出し圧力がかかるため、ケーント全体の信頼性を向上させる上で有効である。本ポン

シング肉厚、水平二ツ割フランジ厚さおよび締付けボル

プには、運転中の軸振動、軸受温度およびケーシング温トは高圧力に耐えられる設計としている。適正な締付け度を常時測定・監視・傾向管理を行い、異常の発生を未

トルク値を検討し、耐圧試験にて漏洩がないことを確認

然に防止するとともに、異常が発生した場合、警報・停した。

止信号を発信するためのセンサを付属している。

⑶

軸封装置

４．電気設備

軸封はメカニカルシールを採用している。ケーシングと同様、２台目以降のシールチャンバー部にも上流側ポ

４－１

システム構成ンプの吐出し圧力がかかるため、メカニカルシール本体

本電気設備システム構成図を図７に示す。

についても高圧力に耐えられる設計としている。
フラッシング配管にメカニカルシールの付属機器であるサイクロンセパレータ（API 682規格Plan31）を搭載

VFD#1し、異物の進入によるシール面の損傷を防いでいる。ま

VFD
#2

VFD
#3

た、ドレン配管にはメカニカルシールからの漏れ量を検知するシステム（API 682規格 Plan 65）により、万が

Q1

Q4

Q7

Q2

ISOLATOR
PANEL

一何らかの理由によりシール面が損傷し過大な漏れ量に

Q5

Q8

Q3

ISOLATOR
PANEL

Q6

Q9

ISOLATORPANELなったとしても警報を鳴らすことで管理者に異常を知らLCSせることができる機能を有している。
⑷

MOLP

ポンプユニット−A

軸受および軸受箱

LCS

MOLP

ポンプユニット−B

LCS

MOLP

ポンプユニット−C

図７ システム構成図

Fig.７ System configuration

軸受の潤滑は強制給油を必要としない油浴式＋オイル
リング潤滑、潤滑油の冷却には軸に直結したファンを使

今回の納入機器は、電気室に設置されるインバータ盤

用した自己空冷式を採用した。
ラジアル軸受として使用されるジャーナル軸受のモデ（Variable Frequency Drive Panel）および動力回路切替

リングを行い、運転時の潤滑油温度上昇などについて解制御盤（Isolator Panel）、ポンプの機側に設置される機析を実施し、仕様を満たしていることを確認した（図６）。

側操作盤（Local Control Station）である。

– 13 –

IOCL向け石油製品圧送ポンプ

４－２

各機器の機能と特徴

6.6 kV

1 400 kWの高圧インバータを使用すること

⑴

電業社機械

Vol.41

No.1（2017）

インバータ盤（Inverter Panel）

でポンプの運用に応じて回転速度を制御し、高効率で省エネルギー、そして安定した運転を実現させている。
⑵

動力回路切替盤（Isolator Panel）

図８ 現地ポンプ据付

本設備はポンプ３台とインバータ盤３組を任意に組み

Fig.８ Pump installation

合わせた運転を可能とした機器構成となっている。
これはポンプもしくはインバータ盤が点検等により使水平度調整、グラウト施工および芯出しを行った。

用出来ない状態であったとしても、その他のインバータ

また、試運転前にはインバータ盤、動力回路切替盤な盤によってポンプの運転を可能とし、プラント設備としどの電気設備の調整、計装品の配線やモニタ表示が問題ての信頼性を向上させている。
⑶

機側操作盤（LCS）

ないことを確認した上でポンプを起動し良好な運転結果を得ることができた（図８）。

機側操作盤は各ポンプの近傍に設置されている。通常の運用では中央操作室にてポンプの操作を行うが、メンテナンスなどの際にはこの機側操作盤からポンプの単独

６．おわりに運転、停止、回転速度制御などの信号をインバータ盤にインドは現在深刻な大気汚染に苦しんでおり、早急な送ることで、ポンプのあらゆる操作を可能としている。

対応が政府に求められている。そのなかで、現在エネル

また、回転速度計と電流計を備えている。

ギーの中心として使用されている石油の最新の規格であるEURO-6（低硫黄）の輸送網としてのパイプライン整

筐体はアルミダイキャストで製作されており、耐圧防備は国家を上げての急務とされており、こうした国家的爆仕様に適応している。

プロジェクトにおける重要な機器を納入できたことは、

５．社内および現地据付・試運転

当社製品への更なる信頼性向上にも繋がったと考える。

社内試運転は、全てのセンサ類を取付けた状態で行っ

今後インド国内で当規格に準拠した石油製品が生産可

た。性能についてはAPI610規格にて規定されている許能となった際、輸送ポンプとして当社の機器をまた導入

容値、基準値に対して満足していることを確認し、機械してもらえるよう日々の努力を重ねて行く所存である。

的な健全性についても各部の振動、温度の測定、付属品＜筆者紹介＞の評価を行い、いずれも顧客の仕様を満足する結果が得池田侑樹：2006年入社。主に高圧ポンプの設計に従事。

られ、立会検査も合格となり現地へ出荷された。

現在、水力機械設計部

現地においてはAPI RP686規格にて推奨されている機

高圧ポンプ課。

幡野貴也：2013年入社。主にインド、中東向けポンプの営業に従事。現在、海外部器の据付基準に準拠した方法でポンプベースプレートの– 14 –

貿易課所属。

電業社機械

Vol.41

No.1（2017）大阪府菊水ポンプ場向け

大阪府菊水ポンプ場向け

雨水ポンプ設備

雨水ポンプ設備
佐々木

隆

西田志郎

Kikusui Pump Station for Osaka prefecture
By Takashi Sasaki and Shiro Nishida
The Kikusui pumping station is located at Neyagawa river basin in Moriguchi city, Osaka
prefecture. The pumping facility was in decrepit condition due to elapse of 38 years.
In this occasion, we renewed one of the four pumping units by changing the pump type to verticaland pull-out construction with built-in gear type from horizontal to improve ability at the time ofthe starting and keeping the easy maintenance at one floor. Generally, weight of the vertical shaft
pump is larger than that of the horizontal shaft pump, and the value excesses the allowable load
level at the pump installation floor. To reduce downward load increased by the pump type change,
we contrived so that the pump can be supported by the pump pit bottom board in addition to thepump installation floor. Also, in order to reduce generation of vortex under the pump bell mouth,
we added vortex breakers.
１．はじめに

菊水ポンプ場は既存の設備が設置されてから38年経大阪府守口市の寝屋川流域は、地盤が河川水位より低過し老朽化対策に合わせ、雨水ポンプの予備化事業に着いことに加え、都市化により水はけが悪く、雨が地面に手し、今回、雨水排水ポンプ設備全４台中１台の更新工

浸み込みにくい地域である。このため、流域のほとんど事を行ったので、以下に紹介する。

が降雨時の河川への排出を雨水排水ポンプ施設に頼って

２．機器更新の課題と対策

おり、菊水ポンプ場もその役を担っている機場の一つで２－１ある（図１）。

更新前の課題① 横軸斜流ポンプは起動準備に時間を要する。近年増加傾向にある短期集中型のゲリラ豪雨に対応する
ため、起動性を向上させる必要がある。
② 横軸斜流ポンプは特有の補機（真空ポンプなど）を別に維持管理する必要があり、この補機が故障した場合は横軸斜流ポンプを起動できない。
③ 雨水ポンプの予備機が無いため、故障時に長期に渡り必要な排水能力を確保できない恐れがある。
２－２

菊水ポンプ場

課題に対する対策

ポンプの形式を減速機搭載型立軸斜流ポンプに更新することで、真空ポンプによる満水工程が不要になり、ポンプの起動性を向上させた。また、全体更新後のポンプ台数は現状と同じ４台であるが、１台あたりの吐出し量を増やして、３台で必要排水量を確保することにより、

図１ 寝屋川流域のポンプ場位置図
Fig.１ Location of pumping station

１台の予備機を確保した（図３）。さらに、排水能力を– 15 –

大阪府菊水ポンプ場向け

雨水ポンプ設備

電業社機械

Vol.41

No.1（2017）

表１ ポンプ仕様比較

Table１ Comparison of pump specifications
既設ポンプ

更新ポンプ

横軸斜流ポンプ

プルアウト式
減速機搭載型
立軸斜流ポンプ

径 （mm）

1 000

1 000

程 （m）

5.4

5.2

吐 出 し 量 （m3/min）

120

160

流

速 （m/s）

2.5

3.4

出

力 （kW）

160

215

台

数

4

3（＋1予備）

形

式

口
全

揚

図２ ポンプ外観上げたものの同口径としたことで、更新工事による1台

Fig.２ View of installed pump

あたりの施工期間の短縮および土木の改造を極力抑える設計とした（表１）。

３．ポンプの構造と特徴

ポンプ井底盤で支持し、ポンプ室床への機器荷重を軽減

通常、立軸斜流ポンプは横軸斜流ポンプよりポンプ荷することができるポンプ井床置方式を採用した。併せて、重が増加する。本機場においてポンプ室床面からのつり維持管理性を向上するため、水路やポンプ井の止水を行下げ方式（ポンプ室床荷重支持）とすると、ポンプ荷重

わずにポンプ回転体を引抜くことのできるプルアウト式

がポンプ室の床許容荷重を超えるため、立軸斜流ポンプとした。

の設置が困難であった。また、ポンプ室床を補強する長プルアウト式減速機搭載型立軸斜流ポンプは次の特徴

期的な工事期間を確保できないことから、ポンプ荷重を今回更新工事対象

１号

２号を有している。

３号

４号

既設横軸ポンプ

更新済
立軸ポンプ

図３ 据付平面図

Fig.３ Layout of pumping station– 16 –

電業社機械

Vol.41

No.1（2017）大阪府菊水ポンプ場向け

雨水ポンプ設備

φ1000プルアウト式
歯車減速機搭載型
立軸斜流ポンプ
ディーゼルエンジン▽HWL TP+2.037▽TP+1.200

雨水吐出井▽TP+0.200▽TP−0.500▽TP−1.750▽TP−2.500

雨水ポンプ井

冷却水槽▽HWL TP−1.530▽LWL TP−2.800▽LLWL TP−3.100▽TP−5.300▽TP−3.400

ポンプ架台

図４ 据付断面図

Fig.４ Sectional view of pumping station

①

４－１

軸受ケース、水中軸受支えを、従来の外筒一体解析条件および解析結果

構造から、プルアウト構造に変更することで，ポン

渦流防止対策前のポンプ井内の流れ解析条件および結プ床下外筒部を水中に固定したままで、回転体およ果を表２に示す。解析結果（図５、図６）に示すとおり、

び軸受を地上部へ引き抜くことが可能である。

空気吸込渦の発生は見られないが、運転台数が２台およ② 横軸斜流ポンプを立軸化する場合、通常はポンプ

び３台時において、ポンプベルマウス近傍に水中渦の発床とは別に原動機床を設けなければならないが、減生が見られ、渦流防止の対策が必要であることが確認さ

速機搭載型立軸ポンプを採用することにより、一床れた。

式にて対応した。

表２ 解析結果③ 減速機、原動機など全ての機器を同一床面で管理

Table２ Analysis results可能とし、メンテナンス性を向上させた。

解析条件④ ２段減速型の減速機を採用することにより、減速
機入力軸心とポンプ吐出し中心の高さを同一とし、

◎：運転
水槽
形状

を改造することなく立軸ポンプに更新可能とすることができた。

既存のポンプ井形状でポンプ吐出し量を増加すると、

あり×、なし◯）

運転号機
１号

２号

３号

４号

空気
吸込渦

水中渦

1−1

−

−

◎

−

◯

◯

1−2

−

◎

◎

−

◯

◯

−

−

◎

◎

◯

×

1−4

−

◎

◎

◎

◯

×

1−5

◎

◎

◎

◎

◯

◯

1−3

４．ポンプ井内の渦流対策（有害な渦今回対象号機

Case

原動機の設置高さを低くすることにより、既設建屋

解析結果

−：停止

未対策

ポンプ井内の流速が増すため、ポンプの運転に有害な渦が発生する可能性がある。このため、CFDによるポンプ

４－２

井内の流れ解析を行い、渦発生の有無とその対策検討を

今回の更新ではポンプ井底盤にてポンプの荷重を受け行った。

渦流防止対策るため、架台をポンプ底盤に設置している。そこで水中– 17 –

大阪府菊水ポンプ場向け

雨水ポンプ設備

電業社機械

Vol.41

No.1（2017）

５．おわりに

本機場は横軸斜流ポンプから立軸斜流ポンプの更新に伴うポンプ荷重が増加するリスクに対し、ポンプ井底盤

旋回防止リブを追加にポンプ架台を設置し荷重を分散させることで、土木構造物のポンプ室床荷重の課題を解消することができた。
また、ポンプ回転体のみを取り外せるプルアウト式にすることにより、ポンプの維持管理の向上が図れた。
近年、ゲリラ豪雨や猛烈な台風などの異常気象や、排対策前

水条件の変更により、既存の雨水ポンプ設備の排水能力

対策後の向上が求められるようになってきている。今回のよう

図５ ポンプ架台に横軸斜流ポンプから立軸斜流ポンプへの更新や、機場

Fig.５ Pump pedestalの制約による機器据付におけるポンプ床荷重の低減対策など、今後の工事の参考になれば幸いである。おわりに、本設備の設計・施工にあたりご指導頂きました大阪府東水中渦の発生部流域下水道事務所各位に深く御礼申し上げます。

水中渦を抑制＜参考文献＞⑴ 大阪府流域下水道ホームページ
大阪府流域下水道

ポンプ運転情報

http://www.pref.osaka.lg.jp/gesui_jigyo/ryuiki/（2017/6/22アクセス）対策前＜筆者紹介＞

対策後

佐々木隆：2001年入社。主にポンプ設備のシステム設計に従事。

図６ ベルマウス廻りの渦軸線

現在、プラント建設部システム設計課

Fig.６ Vortex lines near the bell mouth

主事補

西田志郎：2008年入社。主にポンプの設計業務に従事。現在、
水力機械設計部

渦対策として、ポンプ架台に旋回防止リブを追加した。
その結果（図６）、ベルマウス下部の旋回流れを抑制し、有害な水中渦の発生を防止することが確認できた。

– 18 –

水力機械２課主任

電業社機械

Vol.41

No.1（2017）

東京電力フュエル＆パワー株式会社殿横須賀火力発電所

淡水消火ポンプ

東京電力フュエル＆パワー株式会社殿横須賀火力発電所 淡水消火ポンプ
髙梨真吾

渕上貴大

前 田 浩一郎Fire Water Pump for Yokosuka Power Station of TEPCO Fuel & Power, Incorporated
By Shingo Takanashi, Takahiro Fuchigami and Koichiro Maeda
DMW manufactured and supplied a horizontal shaft double suction fire water pump package to
Yokosuka Power Station of Tokyo Electric Power Co., Ltd. The equipment package supplied thistime is used for the purpose of preventing and/or extinguishing fire occurred in the power station.
Therefore, the package including the diesel engine driver, the electric motor driver and bothcontrol panels are fully in compliance with the technical standards of Japanese fire services act,
and also passed the inspection. The essential points of the package are high performance, easy
start/stop at the installation location, reliable continuous operation and easy maintenance.
１．はじめに東京電力フュエル＆パワー株式会社横須賀火力発電所
向け淡水消火設備１式を製作し納入を完了したので、以下に紹介する。

消火ラインへ
水源タンクより
水源タンクへ淡水消火ポンプ
淡水消火ポンプ用電動機

水源タンクへ淡水消火ポンプ用
ディーゼルエンジン

エンジン起動盤

モータ起動盤計画図

300A消火配管 オリフィス流量計
300Aテスト配管

80Aミニマムフロー配管

図１ 据付平面計画図

Fig.１ Installation drawing– 19 –

東京電力フュエル＆パワー株式会社殿横須賀火力発電所

淡水消火ポンプ

電業社機械

Vol.41

No.1（2017）

２．特徴

今回納入した設備は、発電所の防火・消火設備として使用する設備であるため、消防法の技術基準（加圧送水装置の基準、配電盤および分電盤の基準）に準拠したものであり、かつ、ディーゼルエンジンは内燃機関を原動機とする加圧送水装置の構造および性能の基準を満足す
るものを求められた。また、実績や信頼性、連続運転に耐える高性能設備、運転操作や保守管理が容易である設備、さらに設備全体で消防法および消防検査を満足することが必須であった。ポンプの駆動方式は火災時の電源遮断に備え、電動機とディーゼルエンジンの両掛け駆動

図２ 消火ポンプである。消防法適用については、当社の三島事業所におFig.２ View of fire water pump

いて一般財団法人 日本消防設備安全センター殿からポンプと電動機の型式認定と個別認定を新規に取得した。
また、電動機制御盤も消防法認定品であり、ディーゼル

常に単純な構成となっている。そのため故障の発生は少エンジン設備は日本内燃力発電設備協会認定品を採用しなく、維持管理における点検項目も少ないディーゼルエ

た（図１参照）。

ンジンである。沿岸部に設置されているため、重耐塩塗

２－１

淡水消火ポンプ

装を施した防音パッケージ内に設置し、耐食性を向上さ

火災時などの緊急送水に用いられる淡水消火ポンプせている。今回のディーゼルエンジンにはレバー付の遠は、吸込口径200 mm、吐出し口径150 mmの横軸両吸心クラッチを付属しており、メンテナンス運転時には込渦巻ポンプで110 kWの電動機およびディーゼルエン

ディーゼルエンジン単体での運転確認を可能としていジンに接続された２種類の駆動機を持つポンプである。

る。

消防法適用のポンプとするため、加圧送水装置の性能の２－３基準を満たす必要があり、規定吐出し量、規定吐出し量

通常電動機の遮断器は、電気室など機側から離れた場の150%および締切運転防止用の30 m /hでの広い運転所に設置されるが、今回は消防法準拠となることから機範囲における性能保証を満足している。今回ポンプの仕側に設置した制御盤内に遮断器を設置している。起動方

様を表１に示す。

式は特殊コンドルファ起動を採用し、電動機起動時電流3の低減を図っている。また、設置場所が屋外であるため

表１ ポンプ仕様

重耐塩塗装を施し、耐食性を有した構造である。

Table１ Pump specifications
形

横軸両吸込
単段渦巻ポンプ式

吸込／吐出し口径

（mm）

吐
出
し
量
（m3/h）（ミニマムフロー含む）
全
取
電

揚
扱
動

台

２－２

程
流

機

出

（m）

体
力

電動機起動盤

200 ／ 150
240+30
84
淡水

（kW）

数

110
1

ディーゼルエンジン

本ディーゼルエンジンは、日本内燃力発電設備協会より型式認定を取得したディーゼルエンジンである。外部

図３ 消火ポンプ設備

Fig.３ View of fire water pump station

からの冷却水は不要で電動ポンプも搭載されておらず非– 20 –

電業社機械

Vol.41

No.1（2017）

東京電力フュエル＆パワー株式会社殿横須賀火力発電所

淡水消火ポンプ

認定を取得した盤であり、電動機運転中の故障発生時や電源供給が断たれた場合にバックアップ起動を行うよう設計されている。また、エンジン起動盤から直接エンジンを起動・停止する機能を有しており、メンテナンス運
転においても容易に対応可能な構造としている（図３、図４、図５参照）。

３．おわりに本消火ポンプ設備は火災時などの緊急の際に迅速かつ確実に稼動し、人命や設備の安全を確保する重要な設備であり高い信頼性が求められる。今後とも顧客のニーズ

図４ 消火ポンプ設備に応えるため、設備の重要性を十分に認識し、高品質・Fig.４ View of fire water pump station

高信頼性を満たすポンプおよび設備の設計・製作に努力する所存である。

２－４

エンジン起動盤

おわりに、本設備の設計・製作にあたり終始適切なご

今回のエンジン起動盤は、日本内燃力発電設備協会の指導とご協力を頂いた東京電力フュエル＆パワー株式会

計画図
水源タンク

所内用水
ポンプ

エンジン設備

300Aテスト配管
過給器

180L燃料タンク
エンジン機付ディーゼルエンジン

ドレン

回転速度
ピックアップ遠心クラッチ

ポンプ

電動機
電動機

淡水消火ポンプ
300A吸込配管

ディーゼルエンジンパッケージ

図５ 機器配置計画図（今回設備の構成）

Fig.５ Arrangement plan of components（Constitution of facility）– 21 –

300A吸込配管

65Aミニマムフロー配管

シリンダ

東京電力フュエル＆パワー株式会社殿横須賀火力発電所

淡水消火ポンプ

社殿の関係各位に心より感謝の意を表します。
＜筆者紹介＞
髙梨真吾：2005年入社。

渕上

貴大：2011年入社。

主にポンプ設備のシステム設計に従事。
現在、プラント建設部

システム設計課。

主に、横軸ポンプの設計業務に従事。
現在、水力機械設計部

前田浩一郎：2007年入社。

水力機械２課。

官公庁、民間会社向け営業に従事した後、電力会社向け営業に従事。

現在、産業システム営業部

電力課

主任。

– 22 –

電業社機械

Vol.41

No.1（2017）

電業社機械

Vol.41

No.1（2017）松阪市大口ポンプ場向け雨水ポンプ設備

松阪市大口ポンプ場向け雨水ポンプ設備
秋山良介

安藤友順

稲垣尚正

Matsuzaka City’s Okuchi Pump Station
By Ryosuke Akiyama, Tomoyori Ando and Naomasa Inagaki
Matsuzaka City’s Okuchi Pump Station is a rain water pump station for the purpose of inundation
control for the Okuchi drainage region. The 253 hectare region north of Matsuzaka Station
between the Sakanai and Atago Rivers and Route 23 is mainly urban.
The pump station began operating in 1991 with vertical flow pumps having 1 000 mm and 2 200
mm diameter. Thus, the total drainage capacity is 1 380 m3/min.
Two additional pumps were installed in March 2017 to double the station’s drainage capacity andbetter protect the growing residential areas in the region from floods.
どが進んでいるため、排水機能増強の目的で今回の増設

１．はじめに大口ポンプ場は、三重県松阪市大口町地内に位置し、都市整備事業の一環として、阪内川と愛宕川間で、松阪工事が計画された。

駅北側と国道23号線間の市街地を中心とした253haの２．施設の概要

大口排水区の浸水防除を図る目的の雨水ポンプ施設であ既設ポンプ施設の建屋内には、1 000 mm×１台（No.1
雨水ポンプ）、2 200mm×２台（No.2、3雨水ポンプ）、る。大口ポンプ場周辺位置図を図１に示す。
既設ポンプ設備は23 m /sの排水能力を有し、1991年の立軸斜流ポンプが設置されているが、増設のポンプ設に供用開始された。近年、大口排水区域内の宅地開発な

備を設置するスペースがないため、既設ポンプ棟の横に

3

新たにポンプ棟を建設している。図２に既設ポンプ棟と新設ポンプ棟外観を示す。
今回工事では、No.4雨水ポンプとして、口径1 000mm（3.1 m3/s）の立軸斜流ポンプが１台、No.5雨水ポンプとして、口径2 200 mm（10.4 m3/s）の立軸斜流ポ

大口ポンプ場

図１ ポンプ場位置図

図２ 既設ポンプ棟および新設ポンプ棟外観

Fig.１ Pumping stations around position viewFig.２ View of existing pump building and new pump building– 23 –

松阪市大口ポンプ場向け雨水ポンプ設備

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Vol.41

No.1（2017）

ンプが１台、計２台が増設され、その他の系統機器設備も合わせて増設となった。また、ポンプ棟の新設に伴い、別途設備工事として、流入・放流ゲート設備工事、沈砂池機械設備工事が大口ポンプ場増設事業の一環として計画されている。

３．雨水ポンプ設備

３－１ 雨水ポンプ（No.5雨水ポンプ）仕様
口径2 200 mm（10.4 m3/s）、立軸斜流ポンプの仕様
を表１、使用材料を表２に示す。
表１ 雨水ポンプ仕様

図３ No.5雨水ポンプ外観

Table１ Specification of pump
形

式

吐出し口径

（mm）

全

揚

Fig.３ No.5 View of pump

立軸斜流ポンプ

程

2 200

（m）

3.2

吐出し量

（m3/min）

625

出

（kW）

450

力

取扱流体

雨水

台

1

数

減速機
減速機架台

表２ 使用材質

Table２ Material of pump
部

品

名

材

料

吸 込 ベ ル

FC250

吐出しボウ ル

FC250

吊り下げ管

FC250

吐出しエル ボFC250

イ ン ペ ラ

SCS13

ボウルエン ドSS400

主SUS403３－２

軸吐出しエルボ
吊り下げ管

雨水ポンプの構造と特徴

３－２－１

吐出しボウル

構造

吸込ベル

雨水ポンプの外観を図３、外形図を図４に示す。
本ポンプは機場の増設に伴う新規ポンプであり、形式
は二床式立軸斜流ポンプである。
３－２－２

特徴

雨水ポンプ投入部は、口径3 200 mmと開口が狭く水槽深さも浅い特徴的な構造となる。吐出しボウルは高比
速度・高流速のストレート形状に近いタイプを採用し、開口が狭い条件に対応させている。
３－２－３

図４ No.5雨水ポンプ外形図

Fig.４ No.5 Outline drawing of pump軸受

水中軸受はゴム軸受を採用し、注水式の構造である。

造としている。

潤滑水の回収は吐出しボウルの内部補強リブおよびガイ

３－２－４

ドベーンと一体化させ、ポンプ性能に影響を与えない構

CFD解析を実施した結果、運転に支障をきたす有害な– 24 –

水槽

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No.1（2017）松阪市大口ポンプ場向け雨水ポンプ設備

渦が発生すると判断した。既設の雨水ポンプはコンク
リートケーシングを採用し暗きょ水槽としていたが、今回は水槽形状の変更と、吸込コーンの設置による基礎改造を行うことで、有害な渦が発生しないことを確認した。
３－２－５

据付

雨水ポンプの工場組立時の床下組立品を図５に示す。
機場内に十分なスペースが無く、建屋内での組立が困難であったため、床下部品は一体組みの状態で搬入、据付ができる構造とした。また、分割質量が既設クレーンの定格荷重を超えないよう、分解位置の調整を行った。
雨水ポンプ内部の構造品は製缶品を使用しており、軽量化を図っている。組立手順が特殊となるため組立手順の

図６ ディーゼル機関外観指示を行い、それに伴う専用特殊工具も製作した。

Fig.６ View of diesel engine

2 200 mmの管内クーラを設置しており、ポンプ吐出し水を利用して冷却された冷却水は膨張タンクへ送水している。
管内クーラの構造はコイル式を採用している。ケーシ
ング内にコイル形の伝熱管を設置した構造で、ポンプ吐
出し水の流れ方向に対して伝熱管が直角に配置されている。平行な流れである多管式に比べ伝熱係数が大きく、面間寸法は短くできる。
管内クーラの外観を図７に示す。

図５ 床下組立品

Fig.5 Lower of pump assembly

４－１

ディーゼル機関

雨水ポンプ駆動用ディーゼル機関は、立形単動4サイ

図７ 管内クーラ外観

Fig.７ View of inline cooler

クル直接噴射式のディーゼルエンジンである。また、基礎に伝播する振動を低減させる防振台床（防振ゴム）を４－３採用している。ディーゼル機関外観を図６に示す。
４－２

管内クーラ

逆流防止弁

雨水ポンプ停止時の逆流を防止するため、No.5雨水ポ

雨水ポンプの原動機に使用されているディーゼル機関

ンプに角形3 100 mm×2 200 mmの逆流防止弁を吐出および減速機の冷却は、管内クーラ方式を採用している。

し管端に設置している。逆流時の衝撃緩和のため弁体を– 25 –

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No.1（2017）

５．おわりに分割しており、No.5雨水ポンプ用の逆流防止弁は四分割

大口ポンプ場のポンプ設備の概要を紹介した。ポンプとしている。

設備工事は平成28年度（2017年３月）に無事完成を迎また、必要以上に弁体が上がらないように、弁体の動作を制限するストッパを設けている。

えたが、別途電気設備工事は平成29年度（翌年度）に竣

逆流防止弁の外観を図８に示す。

工となる。大口ポンプ場増設事業はこれをもって完工となり、増設ポンプの運用はそれ以降に開始される予定である。
最後に、本設備の設計・施工にあたりご指導頂きまし
た松阪市の関係各位皆様に厚く御礼申し上げます。
＜筆者紹介＞

秋山良介：2013年入社。主に立軸ポンプの設計業務に従事。
現在、水力機械設計部水力機械１課

安藤友順：1984年入社。主にバルブなどの設計業務に従事。
現在、水力機械設計部特機課主任

稲垣尚正：2007年入社。主にポンプ設備のシステム設計業務に従事。現在、プラント建設部施工管理課主任

図８ 逆流防止弁外観

Fig.８ View of non return valve– 26 –

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No.1（2017）

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ここで活躍しています− 2016 年

製品紹介−

１．ポンプ

１－１
⑴

旧を目的とした南相馬特定災害復旧計画に基づき再築さ北海道空知総合振興局

れた（図２）。

二幹川１揚水機場⑵

概要

常用ポンプには高効率かつ緩やかな変化特性を持った

二幹川１揚水機場は、北海道の空知管内の美唄市に位

羽根車のモデルを採用することで、運転範囲（最低実揚置し、地域の農業用水の供給を目的として1974年に設程～最高実揚程）での軸動力を低減した。

置された。今回、設備の老朽化に伴いポンプ設備の更新

また、各ポンプの軸封部には非接触タイプの無注水軸を行った（図１）。
⑵

特徴

封装置ラビリンスシールを採用し、メンテナンス費用の特徴低減を図った。

メンテナンス性の向上や浸水対策として、ポンプ形式⑶

仕様

および取水方式を押込み式の横軸斜流ポンプから吸上げ

口径1 000 mm横軸斜流ポンプ×２台式の横軸両吸込渦巻ポンプに変更した。

135 m3/min×3.1 m×100 kW（デｨーゼル機関駆動）
口径800 mm横軸斜流ポンプ×１台

ポンプ運転方式は、既設同様に二次抵抗器による回転

78 m3/min×3.1 m×50 kW（電動機駆動）

速度制御を採用した。また、ポンプの据付位置を地下から地上部へ変更するため、鋼製架台を新規に設置した。
⑶

仕様

口径600×500 mm横軸両吸込渦巻ポンプ×１台
36.9 m3/min×15.5 m×132 kW（電動機駆動）

図２ ポンプ室全景

１－３
図１ 横軸両吸込渦巻ポンプ⑴

関東農政局大井川用水事業所

島田１号・２号水路ポンプ設備

概要

本設備は静岡県島田市に位置し、島田市内の田畑に安１－２⑴

東北農政局

定した農業用水の供給を目的として新設された設備であ

塚原第二排水機場ポンプ設備

る（図３）。

概要⑵

特徴

本機場は福島県南相馬市小高区塚原地内に位置し、先ポンプの高効率化、吐出水槽の配管形状の工夫により、の東日本大震災で被災した南相馬地区の農業施設他の復ポンプの小口径化、電動機出力の低減を実施し、ランニ– 27 –

ここで活躍しています

電業社機械

ングコストの低減を実現した機場である。
⑶

⑵

仕様

Vol.41

No.1（2017）特徴

本ポンプは、急激な雨水の流入に対応するために全速

口径250 mm

横軸両吸込渦巻ポンプ×２台

先行待機形立軸斜流ポンプを採用し、あらゆる水位でも9.24 m3/min×36 ｍ×75 kW（電動機駆動）
口径80 mm

ポンプ起動を行うことが可能となった。

横軸片吸込渦巻ポンプ×１台

また、地域環境対策の一環として、ポンプおよびディー

0.96 m /min×36 ｍ×11 kW（電動機駆動）

ゼル機関を防音パッケージで覆い、機場外への音漏れを3低減する防音対策を施した。
⑶

仕様

口径1 200 mm全速先行待機形立軸斜流ポンプ（減速機搭載型）×２台
210 m3/min×6.5 m×330 kW（ディーゼル機関駆動）
１－５⑴

日本下水道事業団

周南市江口ポンプ場

概要

本設備は山口県周南市に位置し、建設後40年以上経過し老朽化した設備の機能回復のために、１系２号雨水ポンプ設備および１系汚水・１系雨水沈砂池設備（流入ゲート×２基、除塵機×２基）、天井クレーン他の更新

図３ ポンプ室全景を行った工事である。
⑵

特徴

本工事では既設の横軸斜流ポンプを立軸斜流ポンプに
１－４ 大阪市建設局

更新するものであるが、横軸と立軸ポンプでは吐出配管

長堀抽水所

⑴

中心レベルが異なるため、既設の吐出管と接続するため

概要に偏芯形の吐出管を必要とする（図５左側）。今回従来

長堀抽水所は、大阪市中央区および西区の一部を排水形の減速機搭載型立軸斜流ポンプの一部を改良した一段区域とし、晴天時の汚水を送水し、雨天時の雨水を放流

減速形の減速機搭載型立軸斜流ポンプを採用し、ポンプするポンプ場である。

吐出中心レベルと既設吐出配管中心レベルを同一にした

今回、1963年に設置された雨水ポンプの老朽化に伴（図５右側）。これによりポンプ設置高さも低くでき、点い３台を撤去し、２台を新規に設置した（図４）。

検しやすい設備にすることができた。

図４ ディーゼル機関の防音パッケージ

図５ 減速機搭載型立軸斜流ポンプ– 28 –

電業社機械

⑶

Vol.41

No.1（2017）

ここで活躍しています

仕様

Gathering Centerは、クウェート北部のRaudhatain field

口径600 mm減速機搭載型立軸斜流ポンプ×１台

から集められた原油を処理するための新設施設である

48 m3/min×4 m×56 kW（ディーゼル機関駆動）

（図７）。
⑵

１－６
⑴

高松市水道局

特徴

本ポンプはAPI610に準拠した横軸水平二ツ割多段ポ

福岡ポンプ場ンプ（API型式BB3）で、主要部品の材質はスーパー二概要

相ステンレスである。ポンプ取扱流体には有毒な硫化水

本ポンプ場は2004年10月に発生した台風23号での都素が含まれているため、メカニカルシールはダブルシー

市型洪水被害の対策として雨水を中部バイパス幹線で集ルとし、シールシステムは加圧型のプラン53Bを採用しめ、詰田川に速やかに排水することを目的として香川県た。また、バリア液を自動補充するAutomatic Top-up

高松市福岡町三丁目に新設されたポンプ場である（図Unitも納入した。

６）。
⑵

⑶
特徴

仕様

口径300×200 mm横軸水平二ツ割多段ポンプ×３台
874 m3/hr×782.8 m×2 900 kW（電動機駆動）

急激な水位上昇に対応した先行待機形雨水ポンプ設備
であり、高松市では初めての採用である。
また、無水運転でのポンプ・エンジンの管理運転が可能な設備である。
⑶

仕様

口径1 500 mm二床式先行待機形立軸斜流ポンプ×２台
314 ｍ3/min×9.8 m×695 kW（ディーゼル機関駆動）

図７ 口径300×200 mm横軸水平二ツ割多段ポンプ

１－８⑴

中部電力株式会社

西名古屋火力発電所

７号系列循環水ポンプ

概要

東芝殿より中部電力株式会社西名古屋火力発電所７号
系列向循環水ポンプを４台受注した。

図６ 口径1 500 mm先行待機形立軸斜流ポンプ

西名古屋火力発電所は、石油を燃料とする汽力発電設
備１～４号機（119万kW）から天然ガスを燃料とする

１－７

クウェートKOC社

高効率なコンバインドサイクル発電設備７号系列（231.6

New Gathering Center（GC30）向け

万kW）にリフレッシュすることで高効率発電を実現す

Treated Water Disposal Pump⑴

る（図８）。

概要⑵

特徴

当 社 は イ ン ドLarsen & Toubro Limited社 よ り、 ク

世界最高の発電効率を実現するために、ポンプの効率

ウェートKuwait Oil Company社のクウェート北部に設に89％の要求があった。それに応え、工場立会試験では

け ら れ たNew Gathering Center（GC-30） 向 けTreated

90％を超える効率を記録した。また、主要部品の材質は、Water Disposal Pump３台を受注し、納入した。同New

当社循環水ポンプの標準とし、回転体部品はステンレス、– 29 –

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１－９

外筒部品は2％ NiFCを採用した。
⑶

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No.1（2017）

電源開発株式会社

竹原火力新1号機設備更新工事

仕様

アンモニア散水ポンプ

循環水ポンプ
口径2 000 ｍｍ立軸斜流ポンプ×４台⑴

715 m /min×0.16 MPa×2 500 kW（電動機駆動）

竹原火力発電所１号機は、1967年から運転を開始し

3

⑷

その他

概要

ているが、今回、高経年化対応、地球温暖化問題への対

西名古屋火力発電所向けには、消火用水ポンプ２台も応のために新１号設備への更新をした（図10）。

受注しており、その仕様は下記となる。

⑵

消火用水ポンプ特徴

モータおよびエンジンの両方で起動できるタイプであ

口径200 ｍｍ×150 ｍｍ横軸両吸込渦巻ポンプ×２台

り、万が一モータが使用できなくなった場合でも、エン

175（150＋25）m /ｈ×90 ｍ×90 kW（電動機、ディー

ジンを使用しポンプを駆動できる構造である。

3

ゼルエンジン駆動）

また、アンモニア貯蔵設備に過熱などの異常がみられた際に、貯蔵設備に送水し冷却や毒性の中和をはかるポンプである。 将来的に消火ラインにも接続して、火災時には消火ポンプのバックアップとして機能する。
⑶

仕様

口径250×150 mm横軸両吸込渦巻ポンプ×１台
660（600＋60）m3/h×100 m×280 kW（電動機、ディーゼルエンジン駆動）

図８ 2 000 mm立軸斜流ポンプ

図10 横軸両吸込渦巻ポンプ

２．送風機

２－１
⑴

日本下水道事業団

大崎市古川師山下水浄化センター

概要

師山下水浄化センターは、1984年供用が開始されて
おり、当初は29 600 m3/日の標準活性汚泥法で計画されていた。一方、近年の人口推移や給水量の減少などにより、現在では13 500 m3/日まで処理量が見直された。
今回、既存送風機設備４台のうち２台の老朽化が著しい
ことや運用範囲見直しにより型式を変更して更新が行わ

図９ 200×150 mm横軸両吸込渦巻ポンプ

れることとなった（図11）。

– 30 –

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⑵

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特徴

⑵

特徴

既存の送風機設備では単段増速ターボブロワが採用さ

今回設置した送風機は、2014年３月および2016年３れていたが検討を重ねた結果、運用範囲に優位性を持つ

月竣工の新河岸水再生センターに設置した送風機同様

鋼板製直結式多段ターボブロワが採用された。本ブロワに、防音カバーの設置により更に低騒音仕様として環境はころがり軸受（オイルバス潤滑）、高効率モータを採に配慮したこと、設置場所が送風機室とは異なり、荷重用し、潤滑油配管・冷却水配管ならびに補機類は不要で、制限のある反応槽上部のため、ケーシングを鋼板製とす

設備全体を簡素化することができた。また、環境対策（オることで軽量化を図ったこと、付帯設備ではエアフィル

イルミスト防止）としてオイルミストセパレーターシス

ター室が設けられないため、フィルター収納箱にエアテム（MSS-α）、省エネ対策として低圧力損失型逆止弁フィルターを収納し、設備全体のコンパクト化・低コス（AAチェッキ）を採用している。

ト化を図ったこと、環境対策・省エネ対策としてオイル⑶

仕様

ミスト吸引装置（MSS-α）、低圧力損失形逆止弁（AA口径200×200 mm鋼板製直結式多段ターボブロワ×チェッキ）を採用したことを特徴としている。

２台⑶

35 m /min×63.76 kPa×75 kW（電動機駆動）仕様

口径250×200 mm鋼板製片吸込多段ターボブロワ×3

２台
50 m3/min×71.0 kPa×100 kW（電動機駆動）

図11 口径200×200 mm鋼板製直結式多段ターボブロワ
図12

２－２
⑴

防音カバー付鋼板製片吸込多段ターボブロワ

東京都下水道局

浅川水再生センター送風機設備

２－３

概要

国 土 交 通 省 近 畿 地 方 整 備 局

浪速国道事務所

浅川水再生センターは日野市の大部分と八王子市の一鍋谷峠トンネル

部を処理区域とし、計画処理面積は3 902ヘクタールで⑴概要ある。処理した水は根川を経て多摩川に放流するととも

一般国道480号における大阪府域の父鬼（ちちおに）に、その一部を砂ろ過してセンター内のトイレ用水や機バイパスと和歌山県域の平（たいら）道路を結び、土砂

械の洗浄・冷却として使用している。

崩落などによる通行止めの回避、災害時の迂回解消を含

今回工事は、浅川水再生センターの水処理施設4系反

む走行時間短縮などを目的としたトンネルである。本工

応槽増設に伴い送風機設備を増設し、鋼板製多段ター

事では合計６台のジェットファンを設置し、2017年４

ボブロワ（２台）の設置を2017年３月に完了した（図月に開通した（図13）。

12）。

⑵

特徴

ジェットファンは消費電力量削減を目的とし、トップ– 31 –

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No.1（2017）

図13 ジェットファン設置状況

図14 片吸込多段ターボブロワ

ランナーモータ（IE3）を採用した当社初号機である。

ターボブロワ１台があり、このうちロータリ（ルーツ式）

さらに、計測機器の取付にはNETIS登録されているAAP

ブロワ２台を片吸込多段ターボブロワ１台に更新する工

トルネード膨張アンカー工法（SK-160014-A）を採用し事である。

信頼性向上を図った。
⑶

本ブロワはころがり軸受（オイルバス方式）を採用し、仕様

潤滑油配管・冷却水配管並びに補機類を不要にすること

口径1 030 mmジェットファン（高風速型）×６台

で、設備全体の簡素化を図った。

29 m /s×35 m/s×33 kW（電動機駆動）

また、軸受への潤滑油には高引火点オイルを今回採用

3し長寿命化を図った。併せて、環境対策（オイルミスト２－４⑴

日向市下水道課

日向市浄化センター防止）としてオイルミストセパレータ―システム（MSS-

概要α）を採用している。

宮崎県に位置する日向市浄化センターは、エアレー⑶

仕様

ションによる下水の高度処理を行うための施設である。

口径250×200 mm片吸込多段ターボブロワ×１台

今回、設備の老朽化に伴いNo.2送風機１台の更新工事を

50 m3/min×61.7 kPa×90 kW（電動機駆動）実施し、2017年４月に運転を開始した（図14）。
⑵

特徴

既設はロータリ（ルーツ式）ブロワ２台と片吸込多段– 32 –

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海外視察報告（台湾）

海外視察報告（台湾）長谷川浩久

Report of Visitation to Taiwan
By Hirohisa Hasegawa
3 000 mmコンクリートケーシング製の立軸斜流ポンプ

１．はじめに

今回、海外研修の機会を得て、台北市の玉成抽水所とである。

林森抽水所を訪問したので、以下に報告する。

また、油圧式の翼角制御装置を搭載しており、翼角度制御を行っている。駆動機は、出力2 110 kWのKHD

２．玉成抽水所の概要

DEUTZ製水冷式ディーゼルエンジンであり、伝達装置は玉成抽水所は、台北市の中心部の東部に位置し、基隆河の南側に設置されてる。通常は、「三張犁截水溝」と「南港排水幹線」から自然流下で基隆河へ送水されているが、降雨時には基隆河の河川水が逆流し、市街地が浸水する。
これらの水害を防止するため、1987年に玉成抽水所が建設された。
建設当時、東南アジアで最大の排水ポンプ場として建設され、当社のポンプが納入されている。納入後、約30年が経過している機場である。
２－１

設備概要

主要設備について、以下に紹介する。
表１にポンプ設備仕様を示す。ポンプは当社製で口径

図２ 玉成抽水所

表１ 主ポンプ設備仕様
ポンプ形式

玉成抽水所

口

径

3 000

（m）

5.2

吐 出 し 量（m3/min）

1 578

回 転 速 度（min−1）

台

林森抽水所

立軸斜流ポンプ可動翼制御装置付
（mm）

全

数
揚

程

7

駆動機形式
駆動機出力
伝達装置形式

図１ 玉成抽水所、林森抽水所位置図– 33 –

151
水冷式４サイクル
ディーゼルエンジン

（kW）

2 110
直交軸歯車減速機

海外視察報告（台湾）

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No.1（2017）

設計を熟知できていないため、交換後の運用や使い勝手に合わないことが多く、苦労しているとのことだった。

３．林森抽水所の概要
林森抽水所は台北市の中心部に位置しており、金山・忠孝東地区の排水路から流入する雨水を新生北路排水溝
へ排水するポンプ場で1986年に建設された。
機場の外観は、普通のビルと変わらず、吐出ゲート建屋があることでポンプ場と認識することができる。

図３ ポンプ上部ケーシングカバー

図５ 林森抽水所

３－１

設備概要

主要設備について、以下に紹介する。

図４ 駆動機室全景

表２にポンプ設備仕様を示す。ポンプは口径1 650mm立 軸 斜 流 ポ ン プ で あ り、 駆 動 機 は500 kWのKHD

大阪製鎖製造所（現在の住友重機械ギヤボックス）製のDEUTZ製水冷式ディーゼルエンジンである。また、口径

直交軸歯車減速機が設置されている。

700 mmコラム式水中軸流ポンプも設置しており、フリ

２－２

機場管理

クト製水中モータポンプである。ポンプの制御は、ポン

ポンプ場の管理は、台北市から発注された管理会社に

プ井の水位による台数制御を行っている。

より管理されている。５月～ 11月の出水期は24時間二

本機場は、当社が台湾機械殿に技術協力し、納入した人体制であり、非出水期は昼間の一人体制で機場監視を

排水機場である。

している。台湾の他の機場では、台湾軍の兵士が管理している機場もあるとのことだった。

表２ 主ポンプ設備仕様

玉成抽水所は、老朽化のため主ポンプの自動制御がで

ポンプ形式

きない状態にある。そのため、排水時は操作員による手動運転を行っている。当社で納入した自動制御装置は水位による台数と翼角度制御を行っており、納入当時を知口

径 （mm）

台

数

全

揚

程 （m）

る操作員からは、自動制御の使い易さを非常に評価され

吐 出 し 量 （m3/min）ていた。また、経年劣化のため、補機や電気品の故障が

回 転 速 度 （min ）多く、故障した機器は既設仕様に合った機器を地元メー

駆動機形式

−1

カに発注し、交換をおこなっている。しかし、故障機器

駆 動 機 出 力 （kW）

を単体で交換しており、主ポンプ設備としてのシステム

伝達装置形式– 34 –

立軸斜流ポンプ

コラム式水中
軸流ポンプ

1 650

500

6

3

4.23

5.2

420

36

258

880

水冷式４サイクル
ディーゼルエンジン

水中モータ

500

45

直交軸歯車減速機－

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海外視察報告（台湾）

４．おわりに

今回の視察で玉成抽水所、林森抽水所を訪問し、当社のポンプの現状と機場管理について視察した。
ポンプ自体の故障は無く、自動制御を含めた機場全体のシステム設計を非常に評価されていた。現在のシステ
ム設計の思想の根幹となるものであり、諸先輩方の技術力を知ることができた。
また、管理上、経年劣化による補機や電気品の補修・交換に苦労しており、ストックビジネスを行うことで新たな仕事に展開できる可能性があると考えられる。ただし、コスト面で大きな差があり、当社が受注するには非常に厳しいものを感じた。

図６ 駆動機室全景

台北市の設計者との面談で、既設機場の更新業務は現
状筆者が行っている業務と重なっており、騒音などの環３－２

台北市のポンプ場情勢

境面で同じ苦労をしていると感じた。

台北市の設計者と短い時間だったが、近年の台北市の今回、初めての海外視察ということもあり、大変有意

ポンプ場情勢について面談を行えた。台湾のポンプメー

義な経験であった。また、現地視察に協力頂いた台湾守

カは３、４社あり、ポンプ設備工事は国内メーカが受注

谷商会殿とこのような研修の機会を与えて頂いた関係各

して、海外メーカの受注はほとんどない。台北市ではポ位の皆様に感謝申し上げます。

ンプ場の更新期間を約30年としていて、現在は新規のポ＜参考文献＞

ンプ場の設計は無く、老朽化した機場の更新業務がほと⑴ URL：https://www.google.co.jp/maps/@25.0439271,

んどであるとのことだった。

121.5332892,14z

また、玉成・林森は騒音問題が発生していないが、他（2017/4/21アクセス）の機場では住宅地に隣接しているため、ポンプ運転時の騒音が問題となり、建屋の防音工事のみ発注されている。
特に台北市内は機場の敷地が狭く、近隣住民への対応に＜筆者紹介＞

長谷川浩久：1999年入社。
主にポンプ設備のシステム設計に従事。
現在、プラント建設部システム設計課担当課長。

苦慮されている。

– 35 –

タイ王国

PTTLNG社向けLNG受け入れ基地向け

タイ王国

電業社機械

Vol.41

No.1（2017）

PTTLNG社向けLNG受け入れ基地向け−スーパー二相ステンレス製予備ポンプ１台受注−

このたび、タイPTTLNG社より同国のLNG受入基地でけ入れを目指している。

LNG気化用に使用されるスーパー二相ステンレス製ポン

当社は2015年に、拡張用気化器海水ポンプを２台納

プ１台を、タイ商社SATTINTER SUPPLY CO., LTD. 経由

入しており、ポンプにおける技術力、品質管理とともににて受注した。

プロジェクト遂行時の好対応が高く評価されて、今回受本ポンプは、タイにおける初のLNG受入基地である

注に至ったものである。 また、受注した予備ポンプは、

Map Ta Phut LNG基地（図１参照）に納入済み当社製ポ

既設設備用他社気化器海水用ポンプの共有予備としてもンプの予備となる。

保管されることになっており、当社製ポンプへの信頼性

同LNG基地は2011年に稼働し、16万m のLNGタンクが高く期待されている。

3２基で年間500万トンの液化天然ガスを受け入れてお（文責：鈴木伸一）

り、拡張設備工事により年間LNG受入量1 000万トン受

Bangkok

Map Ta Phut

図１

図２

Map Ta Phutの位置

表１
ポンプ名称
気化器海水ポンプ形式

口径40 inch
立軸斜流ポンプ

気化器海水ポンプ外観

ポンプ仕様

吐出し量

全揚程

取扱流体

電動機出力

台数

7 673 m3/h
（Phase1）
10 300 m3/h
（Phase2）

38 m（Phase1）
27 m（Phase2）

海水

1 100 kW1

– 36 –

電業社機械

Vol.41

No.1（2017）

新日鐵住金株式会社殿名古屋製鐵所向けNo.6 COGブロワ受注

新日鐵住金株式会社殿名古屋製鐵所向けNo.6 COGブロワ受注
このたび、新日鐵住金株式会社殿より、名古屋製鐵所ている。今回の更新にあたり実際の運用を考慮した運転

向けCOGブロワ１台を受注した。

範囲に変更を行っている。軸シールには、機内ガスの漏COGブロワとは、コークス炉より発生したガス（COG）

えいを防止するため水封ラビリンスを採用している。まを吸引して精製工程へ送る送風機であり、製鉄所内におた、ベース・増速機および強制給油装置などの既設設備

いて重要な設備のひとつである。今回、1968年に当社を最大限流用することで、現場工事期間を短縮することが納入したNo.6号機を更新するものである。送風機仕様が可能となり、顧客要望に応える提案ができたことで今を表１に示す。

回の受注につながった。

本ブロワは、３次元形状のオープンラジアル形の羽根（文責：金田宏幸）

車を採用しており、高効率で高速回転に適した構造とし

表１
送風機名称
No.6COG
ブロワ

形

式

口径700×600 mm
両吸込単段ターボブロワ

送風機仕様

吸込風量

静圧差

取扱気体

電動機出力

台数

1 035 m /min

19.61 kPa

コークス炉ガス

600 kW1

3– 37 –

東京ガス株式会社殿日立LNG基地Ⅱ期工事向け気化器海水ポンプ受注

電業社機械

Vol.41

No.1（2017）東京ガス株式会社殿 日立 LNG 基地Ⅱ期工事向け
気化器海水ポンプ受注
このたび、東京ガス株式会社殿より日立LNG基地Ⅱ期

心に950 kmの高圧パイプライン網が完成された。

工事向け、気化器海水ポンプ計２台を受注した。

本気化器海水ポンプは、Ⅰ期工事用として納入済の既

日立LNG基地（図１参照）は、LNG船やLPG船の受入設の３台に対しての増設２台であり、気化器設備の能力設備となる大型桟橋や、地上式タンクとして世界最大規増強により都市ガスの製造能力を増やす目的となってい模となる容量23万kLのLNGタンク、熱量調整用のLPGる（海水ポンプ設置場所は図２、図３参照）。

タンク、ガス製造設備などが備わっており、本基地のタ

当社は基地建設当初のⅠ期工事に引き続き、Ⅱ期工事

ンク１基で、一般の家庭の年間使用量の約34万軒分ににおいてもポンプと駆動機および据付工事１式を受注し相当する都市ガスの供給が可能となっている。本基地はた。

2016年３月より営業運転が開始されており、加えて同ポンプ仕様を表１に示す。

基地から西側に新たに敷設された高圧パイプラインは既

入札評価については、Ⅰ期工事同様に機器の価格だけ存ラインと接続され、全長約84 kmのLNGパイプライン

でなく、ランニングコストも含めて総合的に評価され、「茨城～栃木幹線」（茨城県日立市～栃木県真岡市）としご採用頂いた。

て同時期に運用が開始された。これにより、首都圏を中
表１
ポンプ名称

形

気化器海水ポンプ式

口径900 mm 立軸斜流ポンプ

図１（文責：朝倉
ポンプ仕様

吐出し量

取扱流体

全揚程

電動機出力

台数

6 370 m3/h

海水

35 ｍ

800 kW

2

日立LNG基地全景①

図２

図３

海水ポンプ設置場所– 38 –

日立LNG基地全景②充）

電業社機械

Vol.41

No.1（2017）

ナイジェリア・Dangote Oil Refining Company Limited社向け
ガソリンブースターポンプ３台受注

ナイジェリア・Dangote Oil Refining Company Limited社向け
ガソリンブースターポンプ３台受注
ナイジェリアは原油輸出国であるが、国内自給能力のProject向 け で、Dangote Oil Refining Company Limited

増強および石油製品として販売することで付加価値を社からガソリンブースターポンプ３台を受注した。発注高めることを目的とし、製油所建設の新設が計画され前の打ち合わせはEILで実施した。

た。同製油所の原油精製能力は2 000万トン／年（40万ポンプは同社製油所製品であるガソリンをその貯蔵タ

BPD）である。同製油所はDangote Refineryと呼ばれ、ンクから送り出すためのブースターポンプであり、台数

事業主体はDangote Oil Refining Company Limited社では３台である。建設予定地はナイジェリア南西部オグンある。また、同社はナイジェリアのダンゴートグルー

州のOlokola自由貿易地区となる。

プ（Dangote Group）の一社であり、同グループは貿易

据付場所は地下に水脈があるため、吸込みバレルタンを中心に精糖、製粉、セメント、石油、ガス、運輸およ

クの深さを2.5 ｍに抑えるよう要求があり、ポンプ全長

び銀行業などさまざまな分野へ投資している。また、製を短くしつつ所定の仕様を満足できるように設計できた

油所新設プロジェクトでは、石油精製のほか、ポリプロ

ことで受注に結び付いた。

ピレンの製造や肥料原料としての尿素製造も含まれてい当該パイプライン向けポンプの供給を突破口として、る。本件では、インドの国営エンジニアリング会社EIL

今後各種ポンプの需要が見込まれるアフリカ新興市場の社がPMC業務とEPC業務を兼務している。

開拓に努めていく所存である。

主要ポンプは事業主体により直発注となっており、当（文責：青山譲治）

社 は こ の ほ ど、Dangote Refinery and Petrochemicals

表１
ポンプ名称
GASOLINE
BOOSTER
PUMP

形

式

口径800×600 mm
ピットバレル形立軸斜流ポンプ

ポンプ仕様
吐出し量

全揚程

取扱流体

電動機出力

台数

2 750 m3/h

56.9 m

ガソリン

550 kW3– 39 –

インドGAIL社Jamnagar – Loni Pipeline Capacity Augmentation Project向け
LPGパイプライン用ブースターポンプ受注

電業社機械

Vol.41

No.1（2017）

インド GAIL 社 Jamnagar – Loni Pipeline
Capacity Augmentation Project 向け
LPG パイプライン用ブースターポンプ受注
イ ン ドGAIL社（Gas Authority India Limited） よ り、

確保した。また、省スペースを考慮しつつ仕様を満足さ

Loni Pipeline Capacity Augmentation Project向けLPGパせるため、ポンプ段数を８段とした。

イプライン用ブースターポンプを計２台受注した。

炭酸ガス排出量が他の燃料と比べて少ないLPGは、深当 プ ロ ジ ェ ク ト は 既 存 のGujarat州 のJamnagarか ら

刻な大気汚染問題に悩まされるインドにおいて注目され

Uttar Pradesh州 のLoni を 繋 ぐ1 270 kmの パ イ プ ラ イ

る燃料となっており、インドは現在世界２位のLPG消費ンのLPG輸送能力増強を図るものであり、既存の170万国家となっている。そのため、これからも更なる設備新トンから250万トンへの増強が予定されている。LPGは設、増設の計画が見込まれるが、同時にコスト重視のイ

JamnagarにあるReliance社の製油所にて生産、圧送され、ンド案件においては競合企業の技術向上とコストダウン

BPCL社およびHPCL社が販売を手がける。本件はその輸も目を見張るものがあるため、予断を許さない状況であ

送能力増強のためのブースターポンプの納入である。

る。現地法人との連携を密にして顧客との信頼関係を更ポンプの仕様を表１に示す。

に強固なものにすると同時にさらなるコストダウンを図

LPGはその組成により、飽和蒸気圧が高く気化しやす

り、インド市場におけるプレゼンスを高めていけるよう

いため、ポンプの吸込条件にとって有害なキャビテー

営業活動に邁進する次第である。

ションが発生しやすい。そのためポンプの長さを十分に

表１
ポンプ名称

BOOSTER PUMP形

式

（文責：幡野貴也）

ポンプ仕様

吐出し量

全揚程

245 m3/h

195 m

口径300×200 mm ピットバレル形（CASE-I）（CASE-I）

立軸斜流ポンプ（８段）

196 m3/h

291 m（CASE-II）（CASE-II）– 40 –

取扱流体

電動機出力

台数

LPG

280 kW2

電業社機械

Vol.41

No.1（2017）大阪府北部流域下水道事務所殿

前島ポンプ場向けNo.1、2雨水ポンプ設備受注

大阪府北部流域下水道事務所殿
前島ポンプ場向けNo.1、2雨水ポンプ設備受注
このたび、大阪府北部流域下水道事務所殿より前島ポ

台予備化を目指している。

ンプ場No.1、2雨水ポンプ設備を受注した。

特徴としては、表１、表２のとおり排水能力が増加す

前島ポンプ場は、淀川右岸流域の水無瀬川右岸から桧るため、ポンプ井の流速が高速化となり、有害な渦が発

尾川左岸周辺区域の雨水を淀川に排水する目的で1973

生することが懸念される。そのため流れ解析による検討

年に供用開始された。1999年からは雨水滞水地が供用を行ない、渦流防止璧などの設置を施す必要がある。

され、合流式ポンプ場における公共用水域の汚濁負荷量

現在、2018年５月中の１台分据付完了を目指し、設削減にも寄与している。

計・製作中である。

今回工事は、設置後44年経過し老朽化した設備の更新（文責：弘田幸治）を期に、雨水ポンプの排水能力をアップさせ、将来は１

図１

ポンプ名称
No.1、2雨水ポンプ

既設ポンプ仕様
吐出し量

全揚程

取扱流体

原動機出力

立軸斜流ポンプ（Ⅰ型）

300 m3/min

12.8 m

雨水

1 350 PS表２

更新ポンプ仕様
吐出し量

全揚程

取扱流体

原動機出力

立軸斜流ポンプ（Ⅱ型）

360 m3/min

15.5 m

雨水

1 400 kW形
口径1 500 mm

据付断面図

表１
形
口径1 500 mm

ポンプ名称
No.1、2雨水ポンプ

図２

全体平面図

式

式

– 41 –

東京都下水道局殿 森ヶ崎水再生センター向け「（東）送風機設備再構築工事」受注

電業社機械

Vol.41

No.1（2017）

東京都下水道局殿
森ヶ崎水再生センター向け「（東）送風機設備再構築工事」受注
森ヶ崎水再生センターは昭和41年（1966年）に稼働中である。

した、東西二つの施設からなる国内最大の水再生セン

本設備の最大の特徴は、当社官公庁向け送風機としては最大実績となる風量1 100 m3/minであること。これターである。
処理区域は、大田区の全域、品川・目黒・世田谷区のに加え省エネルギー対策として、個別給油装置の潤滑油

大部分、渋谷・杉並区の一部（面積は14 675ヘクター

を外気で冷却し、冷却水設備を不要とした空冷式オイルル）で、これは区部全体面積の約４分の１にあたる。まクーラをフィルタ室に設置する。低圧力損失形逆止弁をた、多摩地域の野川処理区等の下水も受け入れを行って設置する。送風機本体および送風機用電動機の潤滑油をいる。

高引火点潤滑油とする。更には環境対策として送風機本処理した水は東京湾に放流するとともに、その一部を体および送風機用電動機軸受箱から大気へ放出されるオ

砂ろ過してセンター内で機械の洗浄・冷却やトイレ用水

イルミストに対し、送風機の吐出圧力を利用しオイルミに使用するほか、大田清掃工場、品川清掃工場にも供給

ストを吸引する動力不要のミストセパレータシステム

している。発生した汚泥については、芝浦水再生センター（MSS−α）を納入する予定である。
今後もこうした省エネルギー対策・環境対策を考慮しから送られてきた汚泥とともに、南部スラッジプラント

たより良い製品開発・製作に取組み、お客様満足度の向に圧送し処理を行っている。
このたび、森ヶ崎水再生センター東処理施設の送風機上を第一に、社会貢献・環境貢献に寄与する所存である。

設備が老朽化したため、表１に示す送風機の製作・据付（文責：近藤友明）

工事を受注し、現在は様々な解析を行い鋭意設計・製作

表１
送風機名称
送風機１・２号

形

式

口径900 ／ 800 mm
電動機直結鋳鉄製
片吸込多段ターボブロワ

送風機仕様
風量

圧力

電動機出力

台数

1 100 m3/min

55.1 kPa

1 300 kW2

– 42 –

電業社機械

Vol.41

No.1（2017）

特許と実用新案

特許と実用新案「流量調整装置」
特許第5996509号

１．従来技術の問題点る。 ま た、 レ バ ー2

下水処理場の曝気ブロワ用風量調整弁にはバタフ

ア ー ム14は、 延 在

ライ弁などが用いられている。図１に示すように従方向に沿って形成

来のバタフライ弁１は、電油操作器２の駆動アーム

されたアーム側長３が位置Aにあるとき、レバーアーム４がA1にある孔21を有している。

ように設定される。このとき、弁体５は流れ方向とさ ら に、 取 付 部17

平行し、バタフライ弁１は全開の状態となる。また、は、 ガ イ ド 側 長 孔

駆動アーム３が90度回動して位置Bに移動すると、20とアーム側長孔

リンク棒６を介してレバーアーム４も90度回動し21との両方にピンて位置B1に移動する。このとき、弁体５も同時に部材が挿通されて、これら長孔に沿って移動可能に

回動して流れ方向と直交し、バタフライ弁１は全閉取り付けられている。

の状態となる。

5

1

6

4
4

6

3

3

5

図１

３．本発明の効果

従来のバタフライ弁１は、電油操作器２の駆動
アーム３とバタフライ弁１のレバーアーム４とが同

本発明の流量調整装置によれば、ガイド機構が、じ速度（角速度）で回動するので、全開側付近にお開度が大きくなる方向にレバーアームを回動させる

いては開度の変化に対する流量変化率が小さく、回際に取付部をレバーアームの基端側に移動させる

動速度が大きくても流量調整にさほどの困難はなと共に、開度が小さくなる方向にレバーアームを回い。しかしながら、開度の変化に対する流量変化率

動させる際に取付部をレバーアームの先端側に移動の大きな全閉側付近では開度の微調整が難しいたさせるので、開度が小さくなるほど駆動アームの回め、適正な風量調整が難しいという問題があった。

動に対するレバーアームの回動変化率が小さくなって、微調整が容易になる。

２．本発明の内容

また、取付部がレバーアームとガイド部材とが重本発明による流量調整装置の一例を図２に示す。

なった位置でこれら両方を連結すると共にこれら両流量調整装置10は、流体流路Lが形成されたケー方に沿って移動可能に取り付けられているので、レシング11内に設けられ流体流路Lの開度を変える

バーアームの回動の度合いが、連結されたガイド部

弁体12と、ケーシング11の外側で弁体回動軸13に材によって規制され、ガイド部材とレバーアームと基端が固定され弁体回動軸13と共に回動する長板の位置関係に応じて、開度の調整を設定することが状のレバーアーム14と、レバーアーム14に一端ができる。

取り付けられたリンク棒15と、リンク棒15の他端

14

側に取り付られリンク棒15を進退させる駆動機161417と、レバーアーム14とリンク棒15との取付部17を

12 17
20

レバーアーム14の回動角度に応じてレバーアーム
14に沿って移動させるガイド機構18とを備えている。ガイド機構18は、長板状のガイド部材19を有し、ガイド部材19にはガイド側長孔20が形成されてい– 43 –

16

1

17

18
13 12 11
12

1515

14
21
15

図２

電業社機械

編集後記

編

集

後

Vol.41

No.1（2017）

記◆このたびの巻頭言は、東京大学名誉教授の田◆大阪府菊水ポンプ場向けの雨水ポンプ設備更中正人先生に「滑り軸受の原点」という題目で新工事について掲載しました。雨水ポンプ設備

ご執筆いただきました。

の更新工事では、建設当時はなかったゲリラ豪

当社 製品にも滑り軸 受が用いられています

雨などに対応する必要があります。土木の改造

が、滑り軸受の理論を支える「流体潤滑」研究はなるべく抑えたいというご要望をお客様からの夜明けがビーチャム・タワーによる偶然の発頂戴することがありますが、このような場合、ポ見から始まったというのは大 変 興味 深いお 話

ンプで解決しなければならない種々の課題が出でした。歴史を振り返ってみますと今日の科学てきます。今後もこのような既設設備を再利用

は多くの偶然的発見に支えられています。例えする際に発生する課題を解決し、お客様にご満ば、世界初の抗生物質であるペニシリンはアレ

足いただける製品を提供していく所存です。

クサンダー・フレミングの偶然の発見というの◆当社がお納めした製品を紹介する “ここで活躍は有名な話です。このような偶然に何かを発見しています” の2016年度版を掲載しました。本

する能力はセレンディピティと呼ばれ、イノベ

稿で紹介した従来形の減速機搭載型立軸斜流ポーションを起こす上で重要な能力の一つと言わンプの一部を改良した一段減速形の減速機搭載れています。我々も日々の業務の中で予想外の型立軸斜流ポンプを採用した事例のように、今ことが発生した際に「なぜ？」という疑問を大切

後もお客様のご要望、ご期待に応えられる製品にし、学びを深めなければと考えさせられる内を開発していく所存です。

容でした。

今後とも当社の製品をご愛顧いただきますよ

ご多忙なご公務の間をぬって、大変興味深い

うよろしくお願い申し上げます。

ご寄稿をいただきありがとうございました。

– 44 –

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委

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発

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行
行

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第41巻第１号

日
所

上杉浩一郎
柚木孝洋

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企 画 製 作

平成29年７月28日
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