瓦屋根標準設計・施工
ガイドライン監
発

修行

独立行政法人 建築研究所
社団法人 全日本瓦工事業連盟
全国陶器瓦工業組合連合会
全国厚形スレート組合連合会

瓦屋根標準設計・施工ガイドライン

目次へ監修のことば
瓦屋根はわが国の建築、特に木造住宅において欠かせない屋根構法であり、また長い歴史と伝統をもつ世界に誇れる構法でもある。しかし、強風や地震という自然の力に対して脆弱な構法であったことも歪めない。地震についていえば、思いつくところだけでも1978年の伊豆大島近海地震、宮城県沖地震、1995年の兵庫県南部地震（阪神淡路大震災）、近くは2000
年10月の鳥取県西部地震、2001年３月の芸予地震などにより、多くの住宅の瓦屋根が被害を受けたことは枚挙にいとまが無い。もちろん、このような自然の脅威に対して、関係者は安呑としていたわけではなく、先達による様々な工夫や改良が施され今日に至っているのであるが、未だその効果は不十分と言わざるを得ない状況と思われる。
本書は、上記のような瓦屋根の風や地震に対する脆弱性を改善するために、科学技術的データに基づいた瓦屋根の設計・施工の方法を「ガイドライン」として、とりまとめたものである。瓦屋根に限らず、伝統と歴史ある建築様式や構法の良さを残していくということは大変重要なことであり、そのためには、先端的科学技術の光を当て、それらの性能を評価するとともに、それらの弱点を改善していくという手法が新しい世紀には是非ともとられるべきである。瓦屋根にあっても、今後とも科学技術的アプローチを続け、より信頼性の高い構法を確立していくという気概が必要であろう。
監修にあたっては、個々の内容とともに、瓦屋根に携わる設計者、技能者にとって分かりやすいものになっているかどうか見せていただいた。この点に関し分かりやすい図が豊富に挿入されているところは大いに評価できるが、荷重の算定部分では例題はあるものの、そこに至る原理について更なる説明があれば、より分かりやすいものとなったであろう。これらの点に関し、修正をしていただいたところもあるが、時間的制約で必ずしも十分とは言えない。監修者としては、次回の改訂に期待したいところである。
最後に、監修者を代表して、瓦屋根に係わる設計者、技能者はもとより、関係各位が本書を十分活用され、国民に一層信頼される瓦屋根の実現とその普及に努められることを心より願うものである。
監修委員会

主査／独立行政法人

建築研究所理事長

山

内

泰

之

i
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まえがき
瓦屋根は日本の風景を語る時には欠かせない長い歴史をもった素晴らしい屋根構法である。優美に、豪快にあるいは素朴に、おしゃれに、建築物の多様な用途・要求に対応出来る
よう、社会状況の変化に合せるようにあるいは先取りするように瓦の形状や瓦葺き構法等の多様化にたゆまぬ努力が重ねられて来た賜物であろう。しかし、暴風や地震といった自然の脅威に対して適切な抵抗力を持って来たかとなると問題は多い。特に、近年の住宅団地化あるいは市街化の進展の早さは瓦の飛散による２次災害の問題をクローズアップさせはじめており、また最近の建築性能への関心の高まりは瓦屋根の耐風・耐震性能の明確化を迫りつつある。
このような要求に対処するためには、これまでの「経験」を主体とした努力だけでは足らず、力学に基礎をおいた科学技術的な対応が必要である。勿論、このような認識はこれまでにもあったと思われるが、状況は改善されてはいない。その大きな理由として、我が国にはこれまで、「屋根とりわけ一般建築物の屋根の安全性」にまで十分に対応しようとする経済的あるいは精神的余裕が無かったことが考えられる。換言すれば、今こそ、科学技術的側面を強化し、瓦屋根の安全性能への要求に適切に応えられる瓦屋根施工技術を打ち出さなければならない。
本ガイドラインは、そのような要求に応えるべく、関係諸団体が一体となって作り上げたものである。既往の施工手法と新しい施工手法の共存への配慮、性能評価手法の妥当性の検証が最も悩ましい問題で、現時点において最善の努力が尽くされてはいるが、それらが本ガイドラインによって完全に解消されたとは言い難い。しかし、今後、如何なるデータを蓄積して行けば良いか、つまり、今後の技術的課題が明確に読み取れるので、問題点は順次解消されていくものと思われる。
大きな問題の一つは、瓦に働く風圧力の評価である。本ガイドラインでは建築基準法の構造計算規定で定められている規定に準拠しており、それはそれなりに一つの性能評価基準を与えるが、より合理的な性能評価のためには、「屋根上に敷かれた瓦」という難しい対象に特有の風圧力データの蓄積が必要である。今一つの大きな問題は、地形の影響による風速の増大である。この風速の増大への配慮は本来建物設計者に帰属するものであるが、問題の存在について関係者のいずれもが十分認識しておく必要がある。
関係各位が本ガイドラインを活用し、社会のニーズに応えていただくよう努力されることをお願い申し上げるとともに、本ガイドラインの育成に今後ともご尽力、ご支援下さるようお願い申し上げる次第である。
神奈川大学工学部教授工学博士/日本風工学会会長

大

熊

武

司

ii
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序
瓦は1400年の歴史を誇る伝統的な建築材料である。その長い歴史の中で先人は、形状、施工方法等において、様々な工夫、改良を行ってきた。例えば桟瓦の発明もその一つであり、荷重、外力に対する安全性に関連しては引っかけの考案が代表的な改良の１つである。しかし、阪神淡路大震災では、土ぶき工法の耐震性や棟瓦の耐震性の問題が指摘された。そこで、
平成８年には、瓦の耐震性の向上を目的に全瓦連、全陶連により、多度津における実大振動
台実験を含む一連の研究が実施されている。それら成果を受けて、（財）日本建築センター
編集、発行の「外装構法耐震マニュアル」平成10年改訂版には、瓦の章が設けられた。その章は、同センター編集、発行の「瓦耐震マニュアル」外装構法耐震マニュアル抜粋版としても出版されている。そこでは土ぶき工法の廃止の提案や、各種棟瓦工法の耐震性データの提示がなされており、その耐震性の向上に大きく寄与しているところである。しかし、現在の社会のニーズに照らした場合、なお合理的な設計、施工方法に関し不足している部分が少なからずある。
図らずも1998年に建築基準法は性能規定化の方向への改正がなされた。それを受けて2000
年には同施行令、ならびに関連告示で屋根ふき材の規定が大幅に改正された。この改正で屋
根ふき材の安全性に対する要求性能がより明確にされた。また、2000年には住宅品質確保促進等に関する法律が新たに制定され、住宅性能表示制度、新築住宅の瑕疵担保責任を10年（20年まで延長可能）義務づける制度などがスタートした。設計や施工に携わる人々に対し、建築物に対する性能を明示的に明らかにし、それを実現するということに対する責任が以前にもまして問われるようになってきている。
冒頭で述べたように瓦に関し、過去多くの改良が加えられてきている。しかし、耐風安全性も含めた、また技術データに裏付けされたガイドラインのようなものは必ずしも整備されているとは言えない。今回、建築物に関する構造安全性等に対する社会のニーズに応えるべ
く本ガイドラインを作成した。このガイドラインは、求められる構造性能を明確にするとともに、構造安全性能を性能試験で確認し、性能が確認された施工方法で実際の施工を行なうという基本概念で作成した。本ガイドラインで求められる構造性能で想定した荷重・外力は原則として、建築基準法の構造計算規定で求められている風圧力と地震力である。ただ、この荷重・外力はこれまでの性能の実態から見た場合、かなり高めになっている。これまで、ある程度の被害が許容されてきたような経緯があり、それがこのような現実を生んでいると思われる。そこで、法令も小規模な建築物の場合、従来の施工法を踏襲した仕様規定のみに従えば良いとしている。本ガイドラインも、このような現状を踏まえ、構造計算規定で基準
風速Voが30m/sの地域については法令で仕様規定のみに従えば良いとされている場合、構造計算規定より緩和した荷重・外力に対する性能しかない工法も当面採用を可とすることとした。
性能試験の方法は、このガイドラインで標準試験と呼んでいるが、上記荷重・外力に対する構造性能を確認するため新たに開発されたものである。

iii
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本ガイドラインでは、更に標準工法として上記性能を満足することが標準試験により確認された施工方法を紹介している。当然のことながら、他の方法でも上記性能を満足する方法はある。時間や紙面の関係でそれらは省略されているが、否定するものではないことを付記しておく。なお、一部施工方法については、特許等の関連で、本ガイドラインでは示せなかったものがあることも付記しておきたい。
最後に本ガイドラインが合理的な瓦の耐風性、耐震性の実現に寄与できることを確信するとともに、関係各位が本ガイドラインを活用し、社会のニーズに応えていただくよう努力されることを期待している。
瓦屋根標準設計・施工ガイドライン編集委員会委員長
独立行政法人建築研究所構造研究グループ長

岡

田

恒

iv
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監修委員会名簿

主査

山

内

泰

之

独立行政法人建築研究所理事長

鈴

村

秀

世

独立行政法人建築研究所理事伊藤弘

独立行政法人建築研究所

材料・建築生産研究グループ長

西

山

功

独立行政法人

建築研究所

建築生産研究グループ

奥

田

雄

独立行政法人建築研究所

構造研究グループ

泰

上席研究員

上席研究員

v
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瓦屋根標準設計・施工ガイドライン編集委員会

委員長

独立行政法人建築研究所構造研究グループ長

工学博士

岡

田

委

神奈川大学教授

工学博士

大

熊

武

司

東京工芸大学講師

工学博士

菅

沼

信

也

（社）全日本瓦工事業連盟理事長

渡

邊

益

美

（社）全日本瓦工事業連盟理事

小

松

吉

成

美

隆

全国陶器瓦工業組合連合会副理事長

金

崎

詳

継

全国陶器瓦工業組合連合会理事

黒

田

美

憲

全国陶器瓦工業組合連合会理事

今

崎

一

治

事務局 （社）全日本瓦工事業連盟事務局長

酒

井

得

次

全国陶器瓦工業組合連合会専務理事

佐

藤

太

郎

員

（社）全日本瓦工事業連盟

特別委員

恒

佐

vi
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目

次

監修のことば ……………………………………監修委員会 主査／独立行政法人 建築研究所
理事長 工学博士
まえがき………………………………………神奈川大学教授

序 ……………………………編集委員会委員長 独立行政法人
グループ長

工学博士

大

熊

山内泰之
武

司

建築研究所構造研究グループ
工学博士

岡

田

恒

監修委員会名簿編集委員会名簿第Ⅰ編 総

則第１章 設計の基本概念
１―１

目

的

…………………………………………………………………………３

１―２

仕様規定の対応

１―３

構造計算規定への対応…………………………………………………………………３…………………………………………………………４

第２章 屋根ふき材（瓦）に関する関連法令告示
２―１

はじめに

…………………………………………………………………………５

２―２

外装材等に関する法令の条文及び告示の概説

２―３

法令の適用

………………………………５………………………………………………………………………７

２―３―１

仕様規定

……………………………………………………………………８２―３―２

構造計算規定………………………………………………………………８

第３章 構造計算規定
３―１

概

３―２

風圧力

要

…………………………………………………………………………９……………………………………………………………………………９（１）風圧力の構造計算（２）計算例………………………………………………………………９……………………………………………………………………………11（３）速度圧の一覧表…………………………………………………………………13（４）基準風速の分布…………………………………………………………………15

３―３

地震力

……………………………………………………………………………16

vii

目次

第Ⅱ編 標準試験・標準工法
第１章 材
１―１

料
瓦

…………………………………………………………………………………23（１）粘土瓦……………………………………………………………………………23（２）厚形スレート
１―２

緊結材料等

（１）桟木

……………………………………………………………………26………………………………………………………………………26………………………………………………………………………………26（２）桟木用留付け材（３）瓦緊結用釘（４）緊結線…………………………………………………………………27………………………………………………………………………28……………………………………………………………………………28（５）補強用釘・ネジ等（６）棟補強金物………………………………………………………………28………………………………………………………………………29

１―３

下葺き材

…………………………………………………………………………30

１―４

その他

……………………………………………………………………………31（１）葺き土……………………………………………………………………………31（２）接着剤、シーリング材（３）板金…………………………………………………………31………………………………………………………………………………31

第２章 標準試験
２―１

平部の瓦の試験方法（１）概要……………………………………………………………32………………………………………………………………………………32（２）試験体……………………………………………………………………………32（３）引き上げ力（４）加力装置………………………………………………………………………33…………………………………………………………………………36（５）加力方法と試験結果の判定
２―２

役瓦の試験方法（１）試験体…………………………………………………………………38……………………………………………………………………………38（２）引き上げ力………………………………………………………………………40（３）加工方法と試験結果の判定
２―３……………………………………………………37

棟部の瓦の試験方法……………………………………………………40……………………………………………………………40（１）地震力を想定した試験…………………………………………………………40（２）風圧力を想定した試験…………………………………………………………42

第３章 標準工法
３―１

設計方法

３―２

工法の概要

…………………………………………………………………………43………………………………………………………………………44

viii

３―３

下地構造

…………………………………………………………………………47

３―４

桟木及び桟瓦施工（１）引っ掛け桟工法………………………………………………………………48（２）直葺き工法
３―５…………………………………………………………………48………………………………………………………………………49

工法の詳細………………………………………………………………………50（１）平部の瓦（軒先、袖含む）………………………………………………………51（２）棟部の瓦…………………………………………………………………………60

第４章 施工４―１

下葺き材…………………………………………………………………………62

４―２

桟木の取り付け４―３

緊結用釘、ネジの選定

４―４

瓦用接着剤の使用について

４―５

瓦の施工

…………………………………………………………………………63

４―６

補修施工

…………………………………………………………………………69…………………………………………………………………62…………………………………………………………62……………………………………………………63

第Ⅲ編 試験データ
１．
１―１

瓦の引き上げ加力試験
Ｊ形瓦……………………………………………………………73……………………………………………………………………………73（１）ちどり緊結工法…………………………………………………………………73（２）全数緊結工法

その１…………………………………………………………74（３）全数緊結工法

その２…………………………………………………………75（４）７型釘差し込み補強工法

３枚毎補強………………………………………75（５）７型釘差し込み補強工法

２枚毎補強………………………………………76（６）桟山固定縦桟工法

３枚毎補強………………………………………………77（７）桟山固定縦桟工法

２枚毎補強………………………………………………77（８）組合せ葺き工法
１―２

Ｓ形瓦

…………………………………………………………………78……………………………………………………………………………79（１）ちどり緊結工法…………………………………………………………………79（２）全数緊結工法……………………………………………………………………79

１―３

Ｆ形瓦

……………………………………………………………………………80（１）全数緊結工法……………………………………………………………………80（２）全数２本緊結……………………………………………………………………81（３）パッキン付きステンレスネジ補強工法

３枚毎補強………………………81（４）パッキン付きステンレスネジ補強工法

２枚毎補強………………………82（５）７形釘補強工法

３枚毎補強…………………………………………………83（６）７形釘補強工法

２枚毎補強…………………………………………………83

ix

目次

１―４

役物瓦

……………………………………………………………………………84（１）パッキン付きステンレスネジ補強……………………………………………84（２）パッキン付きステンレスネジ補強……………………………………………85（３）谷右側ネジ補強…………………………………………………………………85（４）パッキン付きステンレスネジ補強（５）桟山ネジ補強……………………………………………86（６）７形釘補強……………………………………………………………………86………………………………………………………………………87（７）パッキン付きステンレスネジ補強……………………………………………87（８）パッキン付きステンレスネジ補強……………………………………………88

２．地震力を想定した載荷試験…………………………………………………………88

２―１のし瓦３段積棟…………………………………………………………………88

２―２のし瓦５段積棟…………………………………………………………………89

２―３のし瓦７段積棟…………………………………………………………………89

第Ⅳ編 参考資料

瓦屋根標準設計・施工ガイドラインに関連する建築基準法関係法令と告示及び日本工業規格

１

建築基準法

昭和25法律第201号（最終改正２

建築基準法施行令

３

建設省告示

93

平11法律第151号）………………94

昭和25政令第338号（最終改正

平12政令第211号）………95……………………………………………………………………………98

３―１ 告示第109号（昭和46年１月29日 最終改正 平12第1348号平成12年５月23日）屋根ふき材、外装材及び屋外に面する帳壁の基準を定める件…98
３―２ 告示第1454号（平成12年５月31日）Eの数値を算出する方法並びにVo及び風力係数の風力係数の数値を定める件…………………………………99
３―３ 告示第1457号（平成12年５月31日）Td、Bdi安全限界変位、Ts、Bsi、
Fh及びGsを計算する方法並びに屋根ふき材等の構造耐力上の安全を確かめるための構造計算の基準を定める件 …………………………………105
３―４ 告示第1458号（平成12年５月31日）屋根ふき材及び屋外に面する帳壁の風圧に対する構造耐力上の安全性を確かめるための構造計算の基準を定める件 ……………………………………………………………………106４

日本工業規格 …………………………………………………………………………112
４―１

JIS

Ａ

5208-1996 粘土がわら ……………………………………………112

４―２

JIS

Ａ

5402-1994 厚形スレート …………………………………………118x

第Ⅰ編 総

則

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第１章

第Ⅰ編 総

設計の基本概念

則

第１章 設計の基本概念
１―１

目的

この「瓦屋根標準設計・施工ガイドライン」は、（１）粘土瓦及び厚形スレート施工工事の設計及び施工を行う人を対象とする。
（２）法令に準拠して、風圧力や地震力に対し屋根ふき材の緊結等に必要な構造性能を明らかとする。
（３）屋根ふき材の緊結等に必要な構造性能を確認するための標準試験方法を示す。
（４）法令の仕様規定に対応した標準施工方法（法令の仕様規定より優れた構造性能を有する方法）を例示するとともに、標準試験方法で確認された構造性能を示す。
（５）法令の構造計算規定への対応方法を示す。
（６）その他、耐久性能・防水性能等についての設計・施工法のキーポイントを設計者・施工者に理解、知らしめる。
ことを目的に作成された。

１―２

仕様規定への対応

建築基準法によれば、鉄筋コンクリート造、鉄骨造建築物の平屋で、延べ床面積が200平
方メートル以下のもの、および木造建築物で階数が２以下で延べ床面積が500平方メートル
以下、高さが13m以下、軒高さが９m以下の場合、屋根ふき材は、昭46建告示第109号に規定する取り付け仕様に関する規定を満足すれば良いことになっている（法令については第２章で解説する。条文は付録に掲載している）。しかしながら、本「瓦屋根標準設計施工ガイ
ドライン」では、これまでの災害等の経験から、より良い構造性能を満たすのが望ましいと考えた。そこで、法令上は上記告示の仕様規定のみを満足すれば良いという場合も、後述の構造計算規定に準じた方法を採るものとした。すなわち以下に示すように構造計算規定に定められた基準風速（本ガイドラインでは、建築基準法施行令第87条２の建設大臣が定める風
速Voを基準風速とよぶこととした）にもとづき、以下に示す取り付け方法をとるものとし
た。

3
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第Ⅰ編

総

則

（１）平部（一般には風圧力が地震力を上回る）について
標準的なJ形（和形）桟瓦（a）基準風速32m/s未満地域は、基本として平部２枚に１枚の留め付け（b）基準風速32m/s以上、38m/s未満地域は、基本として平部全数の留め付け（c）基準風速38m/s以上地域は、基本として構造計算規定で対応
標準的なS形桟瓦（a）基準風速32m/s未満地域は、基本として平部２枚に１枚の留め付け（b）基準風速32m/s以上、38m/s未満地域は、基本として平部全数の留め付け（c）基準風速38m/s以上地域は、基本として構造計算規定で対応
標準的なF形（平板）桟瓦（a）基準風速32m/s未満地域は、基本として平部全数の留め付け（b）基準風速32m/s以上、38m/s未満地域は、基本として平部全数の留め付け及び補強（c）基準風速38m/s以上地域は、基本として構造計算規定で対応
これらの詳細は標準工法として第Ⅱ編で示される。なお、地形の影響等により風速の増大が見込まれる場合はそれに対する適切な配慮が必要である。なお、これら取り付け方法には
一部構造計算規定を満足しないものもあるが、それらは急激な取付方法の変化を回避するための当分の間の暫定措置である。近い将来、それらも構造計算規定の要求性能レベルまで引き上げられることが望まれる。

（２）棟部（一般には地震力が風圧力を上回る）について基本として棟芯材、棟補強金物を用いる。これは加速度１Gによる地震力に対し脱落しない性能を有するものである。詳細は標準工法として第Ⅱ編で示される。
なお、平部においても、瓦の引っかけを瓦桟に掛けない場合には瓦に作用する地震力が風圧力を上回る場合がある。また棟部においてもその高さが低い場合には、風圧力が地震力を上回る場合がある。そのような場合には適宜、構造計算規定に従い対応するものとする。

１―３

構造計算規定への対応

法令に従い、荷重・外力を算定する。採用しようとする瓦の取り付け方法について、標準試験方法により算定された荷重・外力に対し、脱落等の構造安全性に関する支障がないことを確認する。この場合にも、地形等により風速の増速が見込まれる場合は適切な配慮が必要である。なお、本ガイドラインには、特に構造計算規定に対応した施工方法は示さないが、第Ⅱ編にはいくつかの標準工法が示されている。各標準工法にはそれぞれ構造安全性が確認された荷重・外力の値も示されている（試験結果の詳細は第Ⅲ編）。よってそれら標準工法については、改めて試験することなく採用することができる。

4
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第２章

屋根ふき材（瓦）に関する関連法令告示

第２章 屋根ふき材（瓦）に関する関連法令告示
２―１

はじめに

ここでは、建築基準法施行令ならびに関連建設省告示に従って、構造安全性、風荷重、屋
根ふき材・外装材・帳壁等の外装材の耐風設計に関わる基準を紹介する。
b文中の、法第□□条は建築基準法第□□条を表す。
b令第□□条は建築基準法施行令第□□条を表す。
b告示とあるものは建設省告示であり、制定年及び告示番号を記してある。
b括弧内は、条文の見出し、また告示にあってはその件名を示した。

２―２

外装材等に関係する法令の条文及び告示の概説■建築基準法b法第20条（構造耐力）
この条文では、すべての建築物について、安全な構造でなければならないこと、および一定規模以上の建築物については、構造計算で安全な構造であることを確認しなければならないと規定している。
この条文が基となって、令第39条、令第82条の５、令第82条の６、令第87条等の政令が規定されている。

■建築基準法施行令
b令第36条（構造方法に関する技術的基準）
建築物の荷重、外力に対する安全上必要な構造方法を定めている。小規模な建築物の場合には、仕様規定に従う構造方法でもよいと規定されている。一定規模以上の建築物では、許容応力度等計算や限界耐力計算といった構造計算により安全性を確かめた構造方法でなければならないと規定している。この規定を受け、屋根ふき材についても小規模な建築物の場合には、仕様規定に従っていればよいとされる。具体的には令第39条に基づき、昭46告示第109号の規定に従えばよいことになる。
一定規模以上の建築物については、構造計算により安全確認された方法でなければいけな
いことになっている。具体的には令第82条の５ないし82条の６に基づき、平12告示第1458号
により構造計算による安全確認をしなければならない。
b令第39条（屋根ふき材等の緊結）
この条文では、屋根ふき材について、風圧力や地震等の震動によって脱落しないように規定している。これが、いわゆる仕様規定を定めた政令である。
その構造方法については、昭46告示第109号で具体的に定めている。

5
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第Ⅰ編

総

則

b令第82条の５（屋根ふき材等の構造計算）
本条では、屋根ふき材は平12告示第1458号に規定する構造計算で、風圧力に対し構造耐力
上安全であることを確認しなければならないと規定している。これが、構造計算で確認しなければならないことを定めた政令である。適用されるのは法第20条でいう、一定規模以上の建築物である。
b令第82条の６（限界耐力計算）
この条文の第１項第７号で、屋根ふき材について、地震力によって建築物に生ずる加速度等を考慮して地震に対する構造安全性を、また風圧力に対する構造安全性を構造計算によって確認することを規定している。地震力によって建築物に生ずる加速度等は、この条文の第１項第３号で規定されている（詳細は、「第３章構造計算規定」で述べる）。この規定は、

令第82条の５と同様の構造計算規定であり、同規定と同じく適用されるのは法第20条でいう
一定規模以上の建築物である。

■建設省告示b昭46告示第109号（屋根ふき材、外装材及び屋外に面する帳壁の基準を定める件）
屋根ふき材は、荷重・外力に対し脱落、浮き上がりを生じないように、たるき、梁、けた、
野地板、その他これらに類する構造部材に取り付けること。また、屋根ふき材や緊結金物等について、腐食や腐朽するおそれのある場合は、有効なさび止めや防腐のための措置をとること。さらに屋根瓦について軒やけらばから二枚通りまでを一枚ごとに、その他の部分のう
ち棟については一枚ごとに、銅線、鉄線、くぎ等で下地に緊結し、またはこれと同等以上の効果を有する方法ではがれ落ちないように葺くことを定めている。
b平12告示第1454号（Eの数値を算出する方法並びにVo及び風力係数の数値を定める件
この告示の第一で、Eについて、E＝Er Gf の式によって計算をすることを規定している。
（Er：平均風速の高さ方向の分布を表す係数、Gf：ガスト影響係数）
告示の第二では、地方の区分ごとのVoについての数値を表示している。
b平12告示第1457号（Td、Bdi、安全限界変位、Ts、Bsi、Fh及びGsを計算する方法並びに屋根ふき材等の構造耐力上の安全を確かめるための構造計算の基準を定める件）
地震力に対しては、建築物の損傷限界時に屋根ふき材が取り付く階に生ずる加速度によって、屋根ふき材に作用する力に対し、緊結部の応力が短期許容応力度を超えないことを確かめることを求めている。ただし、令第39条の規定に適合し、建築物の層間変位の当該階数の高さに対する割合が1/200以下である場合は、計算する必要がない。
この告示第八において、屋根ふき材に関し、風圧力に対しては平12建設省告示第1458号に規定する構造計算を行うことを規定している。
b平12告示第1458号（屋根ふき材及び屋外に面する帳壁の風圧に対する構造耐力上の安全性

6
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第２章

屋根ふき材（瓦）に関する関連法令告示を確かめるための構造計算の基準を定める件）
この告示では、建築物の屋根ふき材等の、風圧力に対する構造耐力上の安全性を確める構
造計算方法を定めている。また、風圧力の算定に必要なピーク風力係数を規定している。
― Ĉ f
風圧力の算定式は W＝q―＝0.6Er2Vo2（Er：平均風速の高さ方向の分布を表す係数で、平12告示第1454号に
ここで、q規定する数値、Vo：基準風速、Ĉ f：ピーク風力係数）

２―３

法令の適用

屋根ふき材等の外装材（屋根ふき材、外装材及び屋外に面する帳壁を一括して外装材等と呼ぶ）の関連法令及び告示は、前項のとおりであるが、これらの法令等を実際にどの様に適用するか以下にしめす。
法令の規定は、いわゆる仕様規定と構造計算規定からなる。
仕様規定については、令第39条ならびにそれを受けた昭46告示第109号で規定されている。
この仕様規定は、すベての建築物の外装材等に適用される。
一方、構造計算規定は、令第82条の５を受けた平12告示第1458号、ないし令第82条の６の七を受けた平12告示第1457号で規定（風圧力に関する部分は、この告示から孫引の形で平12
告示第1458号で規定）されている。この構造計算規定は、法第20条で構造安全性を構造計算で確かめなければならないと規定されており、表Ⅰ-２-１に示す建築物に適用される。この関係は図Ⅰ-２-１のように整理される。
表Ⅰ-２-１

構造計算により構造安全性を確かめなければならない建築物

木造建築物

階数３以上のもの、延べ面積が500m2、高さが13mもしくは軒の高さが９mを超え
るもの

木造以外

階数２以上のもの、延べ面積が200m2を超えるもの

仕様規定
昭46告示第109号

構造計算規定平12告示第1458号

構造計算を課されていない建築物
図Ⅰ-２-１

構造計算による構造安全性確認が必要な建築物

外装材等の規定の適用

7
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第Ⅰ編

総

２―３―１

則

仕様規定

令第39条が基となる規定で、それには外装材等は、風圧や地震などの震動や衝撃によって脱落しないようにしなければならないと規定されている。
この具体的な技術基準は、昭46告示第109号で規定されており、その内容は、対象により多少のニュアンスの違いがあるが、大略次のようになっている。
外装材等は、荷重または外力によって脱落しないようにしなければならない。その為に、野地板等の構造部材に緊結しなければならないと規定している。なお、具体的な荷重、外力の大きさ、構造部材の強度などは規定されていない。

２―３―２

構造計算規定令第82条の５および令第82条の６第七号が基となる規定である。前者が許容応力度等計算の規定、後者が限界耐力計算の規定のそれぞれ一つになっている。ともに風圧力に関し、外装材等は構造耐力上安全であることを構造計算によって確かめなければならないと規定している。さらに、令第82条の６第七号では、損傷限界耐力を検証する地震力によって各階に生ずる層間変位と加速度によって、外装材等が構造耐力上安全であることを構造計算で確かめねばならないと規定している。具体的な構造計算方法は、風圧力に関しては、平12告示第1458号で規定されている。その内容や計算方法等につては「第３章構造計算規定」に述べ

る。

8
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第３章

構造計算規定第３章 構造計算規定
３―１

概要

法令の構造計算規定によれば、屋根ふき材の構造安全性に係わる荷重・外力は、風圧力と地震荷重である。

３―２

風圧力（１）風圧力の構造計算
屋根ふき材の構造耐力上の安全性を確かめるための風圧力は、平12建告第1458号において次式にて算出することが示されている。
― Ĉ f
W ＝q（3.1）―q ＝0.6Er2Vo2
H
ZG

（3.2）

α

（ ）

Er＝1.7（3.3）

ここで、W ：風圧力（単位：N/m2）―q ：平均速度圧（単位：N/m2）
Ĉ f ：ピーク風力係数
Er：平均風速の高さ方向の分布を表す係数
H ：建築物と軒の高さの平均、H≦Zbの時 H＝Zb（単位：m）
ZG、α：地表面粗度区分に応じて表Ⅰ-３-１に掲げる数値（ただし、地表面粗度区
分がⅣの場合は、Ⅲの数値を用いるものとする。）
Vo：基準風速（単位：m/s）
表Ⅰ-３-１

地表面粗度区分とZb、ZG、αの値

地表面粗度区分
Zb
ZG
α

Ⅰ
5
250
0.10

Ⅱ
5
350
0.15

Ⅲ
5
450
0.20

Ⅳ
10
550
0.27

なお、局地的な地形や地物の影響により、平均風速が割り増しされているおそれがある場
合にはその影響を適切に評価し、Erを割り増す必要がある。
地表面粗度区分については平12建告第1454号に次のように規定されている。すなわち、Ⅰは都市計画区域外にあって、極めて平坦で障害物がないものとして特定行政庁が規則で定める区域となっている。Ⅱは都市計画区域外にあって地表面粗度区分Ⅰ以外の区域、又は都市計画区域内にあって地表面粗度区分がⅣ以外の区域で、海岸線又は湖岸線から500m以内の区域、ただし建築物の高さが13m以下の場合又は海岸線若しくは湖岸線から200mを超え、

9
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第Ⅰ編

総

則

かつ、建築物の高さが31m以下の場合は除くとなっている。Ⅳは都市計画区域内にあって、都市化が極めて著しいとして特定行政庁が規則で定める区域となっている。Ⅲは、Ⅰ、Ⅱ、又はⅣ以外の区域である（図Ⅰ-３-１参照）。以上の規定から、住宅等の低層建築物の屋根
ふき材の場合はほとんど、地表面粗度区分はⅢと想定することになる。そこで、以下で示す
計算例では、地表面粗度区分をⅢと仮定することにする。

※「海岸線又は湖岸線」は対岸までの距離が1500ｍ以上のものとする

図Ⅰ-３-１

地表面粗度区分Ⅱ，Ⅲの適用

基準風速は30m/s〜46m/sの範囲で９区分され、それぞれの行政単位毎に平12建告第1454号第２に示された表（詳細は第Ⅳ編の参考資料参照）に定められている。基準風速の分布を
図Ⅰ-３-８に示す。例えば東京23区は34m/s、鹿児島市は38m/sである。
ピーク風力係数はピーク外圧係数とピーク内圧係数の差で規定される。瓦を吹き飛ばそうとする風力はピーク外圧係数が負のときに発生する。このときピーク内圧係数は０となる関係から、ピーク風力係数はピーク外圧係数と同じ値となる。平12建告第1458号２の表に示された負のピーク外圧係数を表Ⅰ-３-２、表Ⅰ-３-３に示す。

表Ⅰ-３-２

切妻屋根、片流れ屋根面及びのこぎり屋根面における負のピーク外圧係数

θ（度）
部位

≦10

20

−4.3
−3.2

−2.5
−3.2
−3.2
−5.4
−3.2

図Ⅰ-３-２≧30〈注〉θは屋根面が水平面となす角度で左記以外の場合は直線補間し、θ＜10°の切妻屋根面は片流れ屋根面を採用し、各部位の位置は図Ⅰ３-２〜Ⅰ-３-４を参照のこと。

切妻屋根

図Ⅰ-３-３

片流れ屋根

10
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第３章

図Ⅰ-３-４

表Ⅰ-３-３

構造計算規定のこぎり屋根

円弧屋根面の負のピーク外圧係数部位

ピーク外圧係数−2.5−3.2〈注〉各部の位置は図Ⅰ-３-５参照のこと。
図Ⅰ-３-５円弧屋根

図Ⅰ-３-２〜Ⅰ-３-５において、H、θは前述の通り、a'、d、h、f は次の数値を表すものとする。
a'：平面の短辺長さとHの２倍の数値うちいずれか小さい数値（30mを超えるときは30m）
d：円弧屋根面の張間方向の長さ（単位：m）
h：建築物の軒の高さ（単位：m）
f ：建築物の高さと軒の高さとの差（単位：m〉（２）計算例
１）屋根の風圧力

図Ⅰ-３-６

A屋根面の風圧力（鹿児島市）

軒高さ６m、建築物の高さ８mより、
H＝（6＋8）÷2＝7（単位：m）（3.4）

〈注〉軒高さとは小屋組み等を支持する壁、軒げた、又は柱等の上端の高さである。建築物

11
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第Ⅰ編

総

則

の高さとは、建築物の頂部高さであるが、棟飾り等の屋上突出物は建築物の高さに参入しない。
表Ⅰ-３-１より地表面粗度区分Ⅲを採用し、ZG＝450（単位：m）

（3.5）

α＝0.2

（3.6）

鹿児島市のVoは平12建告第1454号（Ⅳ編の参考資料）より、
Vo＝38（単位：m/s）2―q＝0.6Er2Vo2＝0.6×｛1.7×（7/450）0.2×38｝＝473.6（単位：N/m2）

（3.7）
（3.8）

屋根勾配５寸は26.6°である。表Ⅰ-３-２に示されたピーク外圧係数よりピーク風力係数は平部（部）
Ĉf ＝−2.5、（3.9）

外周部及び隅角部（及び部）

Ĉf ＝−3.2、棟端部（（3.10）
部）は屋根勾配が26.6°
であることから直線補間して

26.6−20
Ĉf＝−5.4＋｛−3.2−（−5.4）｝
≒−4.0
30−20

（3.11）― Ĉ fより、平部の風圧力は
W＝q
W＝473.6×（−2.5）＝−1184.0（単位：N/m2）（3.12）

外周部及び隅角部の風圧力はW＝473.6×（−3.2）＝−1515.5（単位：N/m2）（3.13）

棟端部の風圧力は
W＝473.6×（−4）＝−1894.4（単位：N/m2）（3.14）

２）高い棟のピーク風力係数の算出

図Ⅰ-３-７棟図

図Ⅰ-３-７のような場合の棟を風方向に押す風力に対するピーク風力係数は、平12建告第1458号に例示されていないが、矩形断面の構造物の構造骨組み用風圧係数ならびにガスト影
響係数から、以下のように3.2程度を考える必要がある。
構造骨組み用の風圧力は令第87条および平12建告第1454号より
Wf＝0.6EVo2Cf（3.15）

2（3.16）

E＝Er Gf

12
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第３章

構造計算規定ここで、Er：平均風速の高さ方向の分布を表す係数
Gf：ガスト影響係数（地表面粗度区分Ⅲは10m以下2.5、40m以上2.1、10m＜H＜
40mの場合は直線補間した数値）（3.15）式に（3.16）式を代入すると次式を得る。
Wf＝0.6Er2Vo2GfCf（3.17）

屋根ふき材等の風圧力の算定式の（3.1）式と比較するとGf Cfがピーク風力係数に相当する事がわかる。矩形断面の構造物の風上面の外圧係数（壁面のCpe）は0.8kZ、風下面は−0.4になっている。ここでkZは次式で与えられる。
Zb 2α
ZがZb以下の場合 kZ＝
H
Z 2α
ZがZbを超える場合 kZ＝
H

（ ）
（ ）


 （3.18）


ここで、Z：当該の部分の地盤面からの高さ（単位：m）
たとえば、地表面粗度区分をⅢ、屋根平均高さを７m、棟頂点までの高さを8.5mとすると、
Z 2α
0.4
＝
（8.5/7）
＝1.08
H

（ ）

kZ＝

（3.19）

したがって風上面の外圧係数はCpe＝0.8×1.08＝0.86（3.20）

風力係数は風下面の外圧係数を差し引くことで、（−0.4）＝1.26
Cf＝0.86−（3.21）

よって、ピーク風力係数に相当する値はガスト影響係数を乗じて次の様に求められる。
Ĉ f＝1.26×2.5＝3.15（3.22）（３）速度圧一覧表

α 2― Ĉfを簡単に求めるためq―＝0.6 1.7 H
表Ⅰ-３-４は、W＝q
Vo2を一覧表にまとめたものでZGある。

｛ （ ）｝

また、表Ⅰ-３-５は平部（ピーク風力係数−2.5の部分）の留め付け仕様の参考とするための風圧力を求めた表である。

13
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第Ⅰ編

総

表Ⅰ-３-４則

速度圧（単位N/m2）

H（m） Vo＝30 Vo＝32 Vo＝34 Vo＝36 Vo＝38 Vo＝40 Vo＝42 Vo＝44 Vo＝46

表Ⅰ-３-５ 風圧力（単位N/m2）
Vo＝32 Vo＝34 Vo＝40

5

258

294

331

371

414

459

506

555

607

−734

−828 −1147

6

278

316

356

400

445

493

544

597

652

−789

−891 −1233

7

295

336

379

425

474

525

578

635

694

−840

−948 −1312

8

311

354

400

448

500

554

610

670

732

−886 −1000 −1384

9

326

371

419

470

524

580

640

702

767

−928 −1048 −1451

10

340

387

437

490

546

605

667

732

800

−968 −1093 −1513

11

354

402

454

509

567

629

693

761

831

−1006 −1136 −1572

12

366

417

470

527

587

651

718

788

861

−1042 −1176 −1627

13

378

430

486

544

607

672

741

813

889

−1075 −1214 −1680

14

389

443

500

561

625

692

763

838

916

−1108 −1251 −1731

15

400

456

514

577

642

712

785

861

941

−1139 −1286 −1779

16

411

467

528

592

659

730

805

884

966

−1169 −1319 −1826

17

421

479

541

606

675

748

825

905

990

−1197 −1352 −1871

18

431

490

553

620

691

766

844

926

1012

−1225 −1383 −1914

19

440

501

565

634

706

782

863

947

1035

−1252 −1413 −1956

20

449

511

577

647

721

799

880

966

1056

−1278 −1442 −1996

21

458

521

588

660

735

814

898

985

1077

−1303 −1471 −2036

22

467

531

599

672

749

830

915

1004

1097

−1327 −1498 −2074

23

475

540

610

684

762

844

931

1022

1117

−1351 −1525 −2111

24

483

550

621

696

775

859

947

1039

1136

−1374 −1551 −2147

25

491

559

631

707

788

873

963

1056

1155

−1397 −1577 −2183

26

499

568

641

718

800

887

978

1073

1173

−1419 −1602 −2217

27

506

576

651

729

813

900

993

1089

1191

−1441 −1626 −2251

28

514

585

660

740

825

914

1007

1105

1208

−1462 −1650 −2284

29

521

593

669

750

836

926

1021

1121

1225

−1482 −1673 −2316

30

528

601

679

761

848

939

1035

1136

1242

−1503 −1696 −2348

表Ⅰ-３-６は切妻屋根、片流れ屋根、及びのこぎり屋根の各屋根勾配における負のピーク
風力係数Ĉfを平部、外周部、隅角部及び棟端部について直線補間して求めたものである。このピーク風力係数に表Ⅰ-３-４の速度圧を乗ずることで瓦を吹き飛ばそうとする風圧力を求めることができる。
表Ⅰ-３-６

屋根勾配別負のピーク風力係数

屋根勾配（寸） 角度（θ）
6
31.0°
5.5
28.8°
5
26.6°
4.5
24.2°
4
21.8°
3.5
19.3°
3
16.7°

平部のĈf
−2.5
−2.5
−2.5
−2.5
−2.5
−2.5
−2.5

外周部Ĉf
−3.2
−3.2
−3.2
−3.2
−3.2
−3.2
−3.2

隅角部Ĉf
−3.2
−3.2
−3.2
−3.2
−3.2
−3.3
−3.6

棟端部Ĉf
−3.2
−3.5
−4.0
−4.5
−5.0
−5.2
−4.7

14
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第３章

構造計算規定（４）基準風速の分布
基準風速の分布図を図Ⅰ-３-８に示す。

図Ⅰ-３-８

基準風速の分布図

15
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第Ⅰ編

総

３―３

則

地震力

地震荷重による屋根瓦の被害は、ずり落ち、ずれによる浮き上がり、そして棟部の倒壊等が発生している。
建物が地震動を受けると、建物のもつ固有周期と振動モードに従って建物自体が振動現象を起す。この振動を建築物の地震応答と呼んでいる。地震応答の中の屋上階（＝屋根面）の加速度応答に比例した慣性力が、地震力として瓦に作用する。この地震力は瓦の質量と加速度の積で表される。
法令では、建築物の構造計算に許容応力度等計算を選択した場合、屋根ふき材等に対する地震力の検証は規定されていない。構造骨組に対する地震力は令第88条に規定されており、それによれば、屋上階の加速度 ẍ（単位：m/sec2）は次式で与えられる。
ẍ ＝ZRtARCo（3.23）

ここで、Z：地震の地域係数
Rt：振動特性係数
AR：地震層せん断力係数の分布係数Aiの屋上階の値
CO：標準せん断力係数で、大地震動の場合1.0、中地震動の場合0.2
地震の地域係数を1.0とし、一般的な２階建ての建築物を想定した場合、中地震において屋
上階の加速度はおおむね次のようになる。詳細は〈参考〉「屋上の加速度の算定」を参照されたい。
CO＝0.2 の場合

ẍ≒0.25 G（3.24）

大地震の場合の加速度は上記の５倍となる。
一方、構造計算に限界耐力計算を選択した場合、令第82条の６第七号により屋根ふき材に対する地震力が規定されている。具体的には平12建告第1457号の第８の規定になる。それによれば、令第82条の６の三に規定される中地震動による地震力で建築物に生ずる層間変形角が1/200を超えた場合のみ、損傷限界時に屋根ふき材が取り付く階に生ずる加速度によって、屋根ふき材に作用する力を求め、屋根ふき材の緊結部分に生ずる応力が短期許容応力度を超えないことを確認するよう規定している。屋根葺き材を取り付ける最上階の加速度は次式で求められる。
ẍ＝PdR/mR（3.25）

ここで、Pd R＝損傷限界耐力検証用の屋上階に水平方向に生ずる地震力（単位：kN）で、次式で与えられる。安全限界に対する地震力はこの５倍である。
Td＜0.16の場合

PdR＝（0.64＋6Td）
mRBdRZGs

0.16≦Td＜0.64の場合

PdR＝1.6 mRBdRZGs

0.64≦Tdの場合

PdR＝1.024mRBdRZGs/Td （3.26）

ここで、Td：建築物の損傷限界固有周期（単位：sec）
mR：屋上階の質量（単位：ton）
BdR：建築物の屋上階に生ずる加速度の分布を表す数値
Z：地震の地域係数

16
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第３章

構造計算規定Gs：表層地盤による加速度の増幅率
許容応力度等計算の場合と同様の想定をした場合、屋上階の加速度は次のようになる。
ẍ≒0.23 G（3.27）

屋根ふき材等に関する検証は、上述のようにこの加速度により屋根ふき材に作用する力によって緊結部に生ずる応力が短期許容応力度以下である事を検証する事になっている。但し、緊結部についての短期許容応力度については具体的な規定はない。
以上のように、屋根ふき材に対する地震力の規定は、構造計算法や建築物の層間変形角によって異なるが、検証が要求される場合はほとんどないといっても良い。しかし、本節の冒頭で述べたような被害が少なからずあることから、本ガイドラインでは、（3.24）式や（3.27）
式で求められた加速度のおおむね５倍となる１Gの加速度を与え、屋根ふき材に作用する力によって屋根ふき材が脱落、浮き上がり等を生じない事、すなわち緊結部の応力が最大耐力を超えていない事を確認する事で、上記検証に代替できるものとする。この加速度値は、平12建告第1389号（屋上から突出する水槽、煙突等の構造計算の基準）に定められた値と同じ値である。

〈参考〉 屋上の加速度の算定
参図１に示す２階建て木造建築物を想定し、建築基準法に規定された許容応力度等計算および、
限界耐力計算に示された方法により、中地震における屋上面の設計用加速度を算定する。

参図１

想定する建築物

１）許容応力度等計算による場合
建築基準法による許容応力度等計算によれば、中地震動における屋上の加速度は次式で与えられる。
ẍ＝ZRtARCO（単位：G）（3. 参1）

ここで、Z：地震の地域係数
Rt：振動特性係数
AR：地震層せん弾力係数の分布係数の屋上階の値
CO：標準せん弾力係数で、0.2
添え字Rは屋上階を意味している。
２階建ての木造建築物を想定すれば、Rt、ARならびにRtARCOは参表１のように求められる。よって屋上面での加速度は0.25Gと与えられる。なお、各階の質量（mi＝固定荷重＋積
載荷重に相当する質量）は参表２の木造建築物の壁量規定で想定している重量を参考に、

17
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第Ⅰ編

総

則

150kg/m2とした。建築物の１次固有周期（単位：Tsec）は0.2秒、地震の地域係数は1.0とした。
参表１

屋根面の設計用加速度算定

階数i

mi

Σmi

αi

Ai

Rt

AiRt

COAiRt

2

150

150

0.5

1.23

1

1.23

0.25

1

150

300

1

1.00

1

1

0.20

（

）

ここで、Ai＝1＋2T1−αi 1＋3Tαi（3. 参2）

N

mj
Σ
j=i

αi＝ N

（3. 参3）mjΣ
j=1

ここでN：階数
Rt：T≦0.4秒の場合、地盤種別によらず1.0となる。
参表２ 建築基準法の木造建築物の壁量規定で想定している固定荷重＋積載荷重の値
最上階

軽い屋根

1.06kN/m2

重い屋根1.44kN/m2
1.67kN/m2

一般階２）限界耐力計算による場合
建築基準法の限界耐力計算によれば、中地震動における屋上の加速度は次式で与えられる。
PdRẍ R＝ mR

（単位

m/sec2）

PdR
＝m G

（単位

G）

R

（3. 参4）

ここで、PdR：損傷限界耐力検証用の屋上階に水平方向に生ずる地震力（単位kN）で、次式で与えられる。
Td＜0.16の場合

PdR＝（0.64＋6Td）
mRBdRZGs

0.16≦Td＜0.16の場合

PdR＝1.6mRBdRZGs

0.64≦Tdの場合

PdR＝1.024mRBdRZGs/Td （3. 参5）

ここで、Td：建築物の限界固有周期（単位：sec）
mR：屋上階の質量（単位：ton）
BdR：建築物の屋上階に生ずる加速度の分布を表す数値
Z：地震の地域係数
Gs：表層地盤による加速度の増幅率で、ここでは平12建告第1457号第７のニの規

18
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第３章

構造計算規定定に従い、建築物の固有周期が0.58秒以下より1.5とした。
許容応力度等計算と同様の仮定をすれば、屋根面の加速度は参表３のように0.23Gと求められる。
参表３

屋根面の加速度の算定
2Pdi/m（m/s） Pdi/mi/G
（G）
i

i

mi

Σmi

αi

bdi

δdi

Bdi

2

150

150

0.5

1.23

1

0.94

2.26

0.23

1

150

300

1

0.77

0.5

0.59

1.42

0.14

270

有効質量比

0.9

Mud

（
（

i −αi2
ここで、bdi＝1＋ α2h（0.02＋0.01λ） Σmi
1＋3h（0.02＋0.01λ） mN）

i −αi ＋1
−αi2＋αi＋12＝1＋ α；最上階（3. 参6）2h（0.02＋0.01λ） Σmi；最上階以外 （3. 参7）
1＋3h（0.02＋0.01λ） mN）

h ：建築物の高さで、ここでは6.7mとした。
λ：建築物のうち柱及びはりの大部分が木造又は鉄骨造である階の高さの合計のhに対する比で、ここでは1.0とした。
Mud
Bdi＝pq N
bdi
Σmi（3. 参8）2（Σmiδdi）
2
Σmδ
i di

（3. 参9）j=1

Mud＝

ここでMud：有効質量
Bdi：建築物の損傷限界耐力に相当する水平力Pdiが作用している時に生ずる第 i 階の基礎からの変位で、ここでは参図１に示したようにi＝１のとき0.5、i＝２のとき1.0とした。
p：建築物の階数による係数で、２階建ての場合0.85q：有効質量比（Mudの全質量に対する比）による係数で、有効質量比0.75以上のと
き1.0

19
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第Ⅱ編

標準試験・標準工法

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第１章

材料

第Ⅱ編 標準試験・標準工法
第１章 材料１―１

瓦

瓦には粘土を主原料として、混練、成形、焼成した粘土瓦、およびセメント等を加圧等により成型した厚形スレートを含むものとする。
（１）粘土瓦粘土瓦は、JIS A 5208-1996に規定されたもの、およびそれと同等の品質を有するものを用いるものとする。

図Ⅱ-１-１

瓦部位名称

１）粘土瓦の分類
粘土がわらの種類は製法、形状、寸法により、次のように区分する。
（a）製法による分類
釉薬瓦：成形、乾燥後みえがかり部分に、美観、耐候性の増強等の目的で、施釉して、焼成したもの。
いぶし瓦：焼成の終了時に、美観、耐候性の補強の目的で燻化し表面に炭素皮膜をほどこしたもの。
無釉瓦：施釉も燻化もしないで、焼成したもの。粘土の種類（産地）により発色は異なる。
粘土に着色料を混入したもの（練りこみ）や、焼成終了時に炎の状況、及び冷却時の空気の

23
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第Ⅱ編

標準試験・標準工法

混入操作により、素地の発色に変化を生じさせたもの（窯変）もこれに含まれる。
（b）形状による分類
形状には、J形、S形、F形のそれぞれ３種類がある。それぞれについて基本となる桟瓦と、特定の部位に使用する役瓦がある。
（c）寸法による分類
J形、S形、F形ともに、寸法による区分は表Ⅱ-１-１のようになる。いずれも数字は、
3.3m2（１坪）当たりの葺き枚数（概数）を示す。なお、F形の40は代表例である。
２）寸法
働き寸法は、全長、全幅から重なり部分を差し引いた寸法のことである。
３）物性概要（a）重量
J形

2300g〜3500g/枚S形

3200g〜3700g/枚F形

3400g〜4000g/枚（b）曲げ破壊荷重及び吸水率
表Ⅱ-１-２参照（c）耐凍害性
寒冷地においても使用する場合、必要に応じ異状のないことが確認されたものを用いる。
表Ⅱ-１-１桟瓦の寸法
寸法mm

形状による 寸法による
区分
区分
J形

S形

F形

長さＡ

幅Ｂ

49A

315

49B

働き寸法
長さａ

幅ｂ

315

245

275

325

315

250

265

53A

305

305

235

265

53B

295

315

225

275

56

295

295

225

255

60

290

290

220

250

49A

310

310

260

260

49B

335

290

270

250

40

350

345

280

305

表Ⅱ-１-２

参考
許容差

谷の深さ 3.3m2あたりの（山の深さ）c 葺き枚数（概数）
35以上

±4

49

53
30以上

57
60

50以上

（35以下）

49
40

曲げ破壊荷重及び吸水率
曲げ破壊荷重

吸水率N｛kgf｝

％

桟瓦

のし瓦

釉薬瓦

いぶし瓦

無釉薬瓦

1500
｛153.0｝以上

600｛61.2｝
以上

12以下

15以下

12以下

24
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第１章

図Ⅱ-１-２

図Ⅱ-１-３

材料

形状の種類

桟瓦・役瓦の使用部位

25
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第Ⅱ編

標準試験・標準工法（２）厚形スレート
厚形スレートは、JIS A 5402-1994に規定されたもの、およびそれと同等の品質を有するものを用いるものとする。
厚形スレートは形状、寸法および塗装の有無によって区分する。
（a）形状、寸法による区分
形状、寸法による区分は表Ⅱ-１-３に示すとおりである。各形状の詳細については、Ⅳ編
参考資料に示す。
表Ⅱ-１-３厚形スレートの形状・寸法による区分

単位mm

形状・寸法による区分

長さ

幅

厚さ

平形桟がわら

364

357

36

364

34

平Ｓ形桟かわら和形桟かわらＳ形桟かわら

働き寸法
ａ
（長さ）

ｂ
（幅）

11

303

303

337

12

303

303

364

335

12

303

320

49

315

305

11

260

260

243

258

40

368

305

12

303

272

49

315

310

12

260

260

40

362

320

12

303

272

（b）塗装の有無による区分
塗装の有無により無塗装、塗装に区分する。無塗装には、顔料を練り込んで着色したものが含まれる。

１―２

緊結材料等

（１）桟木
桟木には、桟瓦に用いるもの以外にも軒瓦に用いる瓦座、袖瓦に用いる淀、棟の補強に用いる芯木がある。
１）桟瓦用桟木
桟瓦を留め付け、そのずれ防止のために使用する。材料は幅21mm以上高さ15mm以上の
良質の杉、檜、松等又はそれと同等の性能を有する合成樹脂等を使用する。多雪地域又は、急勾配では作用する荷重の大きさに応じて断面積を割り増しする。
桟山固定工法の場合は、幅30mm高さ20mm程度の良質の杉、檜、松等又は、それと同等の性能を有する合成樹脂等を使用する。
２）瓦座
軒瓦と桟瓦の葺き勾配を一致させるために使用する。
３）淀
袖瓦を安定させる為に使用する。
４）棟補強用芯材等

26
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第１章

材料

棟補強用金物の頂部に取り付け棟の蛇行やのし瓦、冠瓦の落下防止のための材料である。
通常良質の杉・檜・松等又はそれと同等の性能を有する合成樹脂等を使用する。寸法は幅40mm以上高さ30mm以上とする。なお、木材の腐食防止のため芯木の側面・上面に防水シートを貼る場合もある。

（２）桟木用留付け材
１）木下地用留付け材
桟木を野地板等に留付けするための釘は、通常長さ38〜65mmを使用する。材料は通常鋼製を用いるが、瓦桟木の下に水抜き用のスペーサーを敷く場合、釘軸部の腐食が起きる可能性があるのでステンレス製を用いる。
エアーネイラーを使用して瓦桟木を留付ける場合、テープ連結釘の使用が望ましい。ワイ
ヤー連結釘は下葺き材に必要以上の孔をつくるので好ましくない。

図Ⅱ-１-４

テープ連結釘２）耐火野地用留付け材
硬質木片セメントパネルは、釘の保持力が無いため木ねじ等のネジを使用する。ただし、軸部にネジが全長に渡り切って有るものは、ネジの影響で桟木を野地に十分に縮め付けることが出来ない場合があるので、ネジ未加工部があるものを使用する。

図Ⅱ-１-５ネジ軸部形状３）ALCパネル用留付け材
ALCパネルについては、釘、ネジ共保持力が無いため、専用釘、プラグを使用する、又は、ボルトを使用して縫い付ける方法で行う。専用釘、プラグの寸法は、桟木の寸法と打ち込み寸法30mm程度の和とする。

図Ⅱ-１-６

ALCパネルに使用する緊結材

４）コンクリート、モルタル下地の場合の留付け材
コンクリート、モルタルには、アンカーボルト、コンクリートピン、コンクリート釘類でで桟木を留付ける。

27
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第Ⅱ編

標準試験・標準工法

コンクリート、モルタルに専用釘を打つ場合の打ち込み深さは15〜25mmとする。図Ⅱ１-７に示す以外に樹脂接着アンカーボルト等多種類の材料がある。

図Ⅱ-１-７

コンクリート用特殊釘、ボルト等（３）瓦緊結用釘
瓦緊結用釘は、瓦を桟木に留付けるための釘で径2.3mm以上、有効長さは野地板の1/2以上の深さに釘先端が届くものを使用する。材質は、銅又はステンレス製とする。通常長さは45〜65mmとなる。
釘軸部の形状は、図Ⅱ-１-８に示すものがある。下葺材からの漏水の可能性を少なくしたり高い引き抜き強度を求めるにはリング形状が望ましい。
特殊工法及び下地に保持力が無い場合（５）で示すステンレスネジを使用する。

図Ⅱ-１-８瓦緊結用釘（４）緊結線
平部、棟部で、桟瓦、のし瓦、鬼瓦を緊結に使用する場合がある。材質は、なまし銅又はステンレスなまし材を使用し、線径は0.9mm以上を使用する。また腐食防止のため、樹脂による被覆がなされたものを使用する場合がある。

（５）補強用釘・ネジ等
パッキン付きステンレスネジは軒瓦及び袖瓦の緊結補強に用いる。パッキン付きステンレ
スネジの頭部裏形状はパッキンがはみ出さない形状とし、パッキンはポリオレフィン等の耐候性、耐亀裂性の高い材質とする。

28
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第１章

図Ⅱ-１-９材料

パッキン付ステンレスネジ

特殊クリップ、その他（特殊補強材）についての、板厚は1.0mm以上とし硬質材を使用する。特殊フック、特殊クリップ、その他の材質はステンレス製を使用する。
表Ⅱ-１-４及び表Ⅱ-１-５にパッキン付きステンレスネジとステンレス製７形釘の規格を示す。
表Ⅱ-１-４ パッキン付きステンレスネジの頭下長さ例
頭部下長さ
ネジ外形

５mm

55

75

80

130

150

55

75

単位mm
90

100

110

180
90

ネジ外形

４mm

表Ⅱ-１-５ステンレス製７形釘の頭下長さ例
頭部下長さ

素線径

2.7mm

45

50

55

単位mm
65

75

95

（６）棟補強金物
棟部の耐震、耐風補強のため、図Ⅱ-１-10に示す棟補強金物を用いる。材質はステンレス製とする。寸切りボルトは、径10mm程度のものを用いる。なお、鋼製を用いる場合は溶融亜鉛めっき、JIS-H8641、２種、HDZ35に規定されたもの又は以上の防錆性能があるめっき材を用いる。図Ⅱ-１-11に示すように棟補強金物に、冠瓦、のし瓦を緊結するための棟補強
金物用芯材を取り付ける。棟補強用芯材には、適切な防腐措置を施したものを使用する。

29
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第Ⅱ編

標準試験・標準工法

図Ⅱ-１-10

棟補強金物例

図Ⅱ-１-11 棟補強金物への芯材の取り付け

１―３

下葺き材

二次防水のために使用するもので、野地の上に張る。材料の種類としては、アスファルト
系、合成樹脂系、天然素材系がある。アスファルト系ではアスファルトルーフィングと改質
アスファルトルーフィングがある。
アスファルトルーフィングとは、原紙に浸透用アスファルト（ストレートアスファルト）を浸透させ、両面にコーティング用アスファルト（ブローンアスファルト）を塗覆し、さらに、両面に鉱物質粉末を付け冷却したものをいう。
改質アスファルトルーフィングとは、合成高分子物質をアスファルトに混合して得られる
改質アスファルトを基材に浸透塗覆したもの（ゴムアスルーフィングともいう）をいう。また、用途に応じて補強用基材を張り合わせたものもある。
合成樹脂系では、合成樹脂を押し出し成型やロール成型等で、シート状に成型したものや、合成繊維をシート状に成型したものがある。また、合成樹脂系シートと他の材料を合わせた複合材料シートもある。
天然素材系では杉、檜等を削ぎ薄い板状としたものや、杉、檜等の樹皮をシート状に剥いだものがある。
一般には、アスファルトルーフィングを使用するが、J、S形では屋根勾配が４寸未満で

30
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第１章

材料

流れ長さが10mを超える場合、F形では５寸未満で流れ長さ10mを超える場合は、止水性の高い改質アスファルトルーフィングを使用する。
アスファルトルーフィングは、アスファルトルーフィング940以上を使用すること。

１―４

その他

（１） 葺き土
葺き土は、棟や壁際を納める場合に冠瓦及び、のし瓦を安定させるためや、なじみ土として桟瓦、軒先瓦、袖瓦を安定させるためや不陸調整のために用いる土等の総称である。
１）土
良質の粘土にすさを十分に切って混ぜ一定期間寝かせた練り土を使用する。
２）なんばんしっくい
なんばんしっくいは、葺き土に用いたり、練り土を使用した場合の見えがかりの防水仕上げとして使用する。
３）モルタルモルタルは、棟を強化する場合に葺き土の代用として使用する。調合（容積比）はセメン
ト１、砂４に混和材適量とする。

（２）接着剤、シーリング材
瓦と瓦を接着する場合には、陶器用接着剤を使用する。接着剤は、メンテナンスで破損した瓦を新しい瓦に交換した場合にも使用する。冠瓦にある緊結用穴で、漏水の可能性がある所をシールするためにシーリング材を使用する。接着剤、シーリング材には、シリコーン系のものを用いる。シリコーンオイル汚染のためや変色やカビの発生を嫌う場合には、変成シ
リコーン系を使用する。

（３）板金
妻壁部（流れ壁際）では桟瓦の下に捨て水切りとして使用する。壁際納め終了後、妻壁部、桁壁部（平行壁際）の雨押え水切りにも使用する。谷部においては、谷樋として使用する。
材質は耐久力のあるものとし、銅板0.35mm以上又は、それと同等以上のものとする。F形
瓦の施工では、軒部の水切りとして使用する場合もある。

31
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第Ⅱ編

標準試験・標準工法

第２章 標準試験
２―１

平部の瓦の試験方法（１）概要
平部については、一般に支配的な外力は、吹き上げになる風圧力である。そこで、その吹き上げ力と同等と見られる力で引き上げる試験を行う。試験は原則として、瓦の形状、寸法、留付け方法が異なる毎に実施する。なお強風時、風圧力は繰り返し、繰り返し作用する。瓦
の不具合は、このような風圧力の繰り返し作用によって、発生することが知られている。そこで本標準試験では、このような不具合の発生が起きないことも検証できるよう繰り返し加力を行うことにした。繰り返し加力による不具合が、どの程度の繰り返し回数で発生するかを試行実験で調査したところ、100回程度の繰り返しで、不具合が発生することが分かった。
そこで、ここでは安全側の設定で繰り返し回数を150回にした。
繰り返し加力の引き上げ力は基準風速（Vo）、屋根平均高さ（H）、屋根の部位で決まるピーク風力係数（Ĉ f）等により決定する。なお、必要に応じ地震力に相当するせん断力での試験も実施する。試験は棟の地震力を想定した試験にならって行うものとする。

（２）試験体試験に用いる試験体は、J形、S形、F形とも、それぞれ図Ⅱ-２-１、Ⅱ-２-２、Ⅱ-２-３に示すように、原則として桟瓦４段×４列相当（F形の場合は下から奇数段は４枚、偶数段は３〜４枚）を実際と同様の方法で野地板に葺いたものとする。野地等は実際に用いるものと同じ素材で製作する。引き上げ試験で、引き上げを行う瓦はそれぞれ、図Ⅱ-２-１、Ⅱ-２-２、Ⅱ-２-３で印を付けた９枚である。（なお引上げ力に対して９枚以上の瓦が抵抗するので、（３）で述べるように、引き上げ力はそれに見合って割り増しを行う）引き上げる瓦の中央には、図Ⅱ-２-４〜図Ⅱ-２-６に示すように荷重に十分対応できるアイナット（通常M8程度）
を取り付ける。

図Ⅱ-２-１J形瓦引き上げ基本試験体

図Ⅱ-２-２S形瓦引き上げ試験体

図Ⅱ-２-４
J形瓦アイナット取り付け例

図Ⅱ-２-５
S形瓦アイナット取り付け例

32
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第２章

図Ⅱ-２-３ F形瓦基本引き上げ試験体（下から偶数段を４枚とするときは３、９の瓦の左に各１枚づつおく）

標準試験

図Ⅱ-２-６F形瓦アイナット取り付け例

瓦の中心にアイナット取り付け穴をあける。F形瓦はアンダーラップ以外の中心である。

（３）引き上げ力
引き上げ力は次のように算定する。
１）平均速度圧の算定
平均速度圧を次式により算定する。
―q ：0.6Er2Vo2（2.1）― ：（平均速度圧）（N/m2）
ここで、qVo：基準風速（m/s）
Er：平均風速の高さ方向の分布を与える係数で次式に与えられる。
H
Er＝1.7 ZG

α

（ ）

（2.2）

ここで、H：建築物の屋根平均高さ（m）、なおZb以下の場合はZbとしなければならない。
α、ZG、Zb：地表面粗度区分（通常Ⅲであるが、極めて稀にⅠやⅡもありうる、第Ⅰ編の第３章を参照のこと）によって決まる数値、表Ⅰ-３-１を参照
２）風圧力の算定
風圧力は、次式により算定される。
― ・Ĉ fW＝q
ここで、W：風圧力（2.3）（N/m2）

Ĉ f：ピーク風力係数（吹き上げの場合、屋根勾配と屋根の場所により、−5. 4 、−4. 3 、−3. 2又は−2. 5）〈例〉
基準風速（Vo）＝36m/s、地表面粗度区分Ⅲ、建築物の屋根平均高さ（H）＝７m、の場合、
一般部（ピーク風力係数−2. 5）の風力は以下のように求められる。
７
450

0.2

（ ） ＝0.74

Er＝1.7― ＝0.6×0.742×362＝425（N/m2）q
W＝425×（−2.5）＝−1062（N/m2）

33
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第Ⅱ編

標準試験・標準工法

３）引き上げ力の算定
瓦９枚分の引き上げ力Pは、次式により算定する。
P＝W×Ae（2.4）

ここで、P：瓦９枚分の引き上げ力（N）
Ae：有効瓦枚数の働き面積（m2）〈例〉
J形53Aの場合、試験すべき風圧力が上記の例の−1062（N/m2）であれば、引き上げ力は
次のようになる。なお、有効瓦枚数は表Ⅱ-２-１から10.5枚とした。
１枚あたりの働き面積は、0.235×0.265＝0.0623m2
有効瓦枚数の働き面積は、0.0623×10.5＝0.65m2
よって、瓦９枚分の引き上げ力は、−1062×0.65＝−690（N）＝−70.4（kgf）

なお、有効瓦枚数は吹き上げ力に対する瓦の抵抗形態により決定する。ここで、有効枚数についてその考え方を解説しておく。瓦の野地板等への緊結は、全ての瓦についてなされていなかったり、各瓦の緊結位置が瓦の左右の中心でなかったりする。そこで、ここでの標準試験のように限られた枚数を取り出し、単純に引き上げ荷重を掛けた場合、図Ⅱ-２-７に示すように端の瓦が、極端にめくれ上がりを起こす。しかし実際の屋根では、試験体としては再現されなかった側の隣接瓦によりそのめくれ上がりは抑えられる。そのため、風圧力等を受けたりしても、大きなずれ等が生ずるまでは、端の瓦だけ極端にめくれ上がることはない。
なお、図Ⅱ-２-７では右端の瓦がめくれ上がる図になっているが、留付け方法によっては左端の瓦がめくれ上がる場合もある。

図Ⅱ-２-７端の瓦だけがめくれ上がり

つまり、限られた枚数の瓦を取り出して全ての瓦を引き上げると、瓦の抵抗形態が変化し、端部の瓦が容易に脱落を起こしてしまう。これでは本来の試験にならない。そこで、そのよ
うな端部の瓦の脱落が生じないよう、図Ⅱ-２-８のように、ダミーの瓦を端部に置く方法が考えられる。

34
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第２章

図Ⅱ-２-８

標準試験

ダミー瓦を付加した試験

これで端の瓦が極端にめくれ上がることは抑えられるが、今度はダミーが抑え付ける力に
より全体として耐力を過大評価する恐れが出てくる。そこでその抑え付ける割合を割り引こうというのが、有効枚数の考え方である。
ここではJ形を例に有効枚数を決定する考え方を示す。
次の試験体で以下のように引上げ試験を行い、最大耐力を求める。なお、（ろ）が標準試
験になるものである。
（い）試験体は３段×３列、引上げ瓦は２段×２段＝４枚（図Ⅱ-２-９参照）

抑える役目をしているダミー瓦の枚数をB 2枚とする。
〈注〉抑える役目をしていない瓦は加算する必要はない。
（ろ）試験体は４段×４列、引上げ瓦は３段×３段＝９枚（図Ⅱ-２-10参照）

抑える役目をしているダミー瓦の枚数をB 3枚とする。
（は）試験体は５段×５列、引上げ瓦は４段×４段＝16枚（図Ⅱ-２-11参照）

抑える役目をしているダミー瓦の枚数をB 4枚とする。

図Ⅱ-２-９試験体２段×２列

図Ⅱ-２-11

図Ⅱ-２-10

試験体３段×３列

試験体４段×４列

35
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第Ⅱ編

標準試験・標準工法求められた最大耐力をP２、P３、P４とする。
ここで、αを０から１まで 0.1きざみ程度変化させ
P２÷（4＋α×B 2）（2.5）

P３÷（9＋α×B 3）（2.6）

P４÷（16＋α×B 4）（2.7）

を算定、３つの答えがもっとも近くなるαを求める。そのαを（9＋α×B 3）に代入して求められる枚数を有効枚数とすればよい。

表Ⅱ-２-１に有効枚数の参考値を示す。J形では、後出の図Ⅱ-３-６に示すような緊結方法の場合、引上げを行う瓦に隣接し、それらを抑える役割をしている瓦（図Ⅱ-２-１では３、６、９の右隣の瓦）の重量のおおむね50％が引上げに抵抗していることが確かめられている。
S形、F形についても、同様の緊結方法であれば、それに準じて有効枚数が見積もれる。な
おS形の場合、左下の瓦が右上の瓦を抑えこむ形式のものがある。その場合には後述の防災瓦と同様の有効枚数となる。
緊結方法が、隣接する瓦をいっしょに緊結するような場合、有効枚数は本表の値より多くなる傾向にある。防災瓦と記したのは、例えばJ形瓦で、右下と左上の瓦とが互い噛み合う機構を有しており、その噛み合わせにより、互いに一方が浮き上がるのを防ぐ機能を有している瓦を言う。そのような瓦では図Ⅱ-２-１の場合で、右上端と左下端の瓦を除いた瓦のほぼ100％重量が有効に抵抗することが確認されている。S形、F形にも同様のものがある。
表Ⅱ-２-１

有効瓦枚数
10.5
10.5、149.5、10.5
13、14

J形
S形
F形
防災瓦

〈注〉F形の9.5は下から偶数段の瓦の枚数が３枚の場合、10.5は４枚場合のそれぞれ値である。防災の13はF形の下から偶数段の瓦の枚数が３枚の場合の値である。

（４）加力装置
加力装置は、引き上げを行うすべての瓦に対し、ほぼ同じ荷重が与えられるものとする。
現在そのような方法が実現できるものとして次に紹介するワイヤー方式とエアーシリンダー方式が考えられる。
１）ワイヤー方式
ワイヤーをエンドレス状にし、上部滑車固定部をロードセルを介してジャッキで引き上げ、加力する方法である。引き上げ荷重はロードセルにより測定する。

36
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第２章

図Ⅱ-２-12

標準試験

エンドレスワイヤー方式イメージ図

２）エアーシリンダーによる引き上げ
複数のエアーシリンダーを圧縮空気で加圧し、各々の試験体を均等な力で引き上げる方法である。荷重の計測は、固定部とエアーシリンダー固定部の間に、
ロードセルを設置して行う。

図Ⅱ-２-13

エアーシリンダー方式イメージ図（５）加力方法と試験結果の判定（４）で述べた加力装置を用い、（３）で求めた荷重までの繰り返し、引き上げ加力を行う。繰り返し回数は150回とする。図Ⅱ-２-14に加力計画を示す。繰り返しの間隔は1000Nあたり10秒程度（１サイクルあたり５〜20秒）以上とする。
150回の繰り返し加力中、以下の点を目視などにより確認する。
１）瓦が浮き上がってしまい、所定の加力ができなくならないこと。
２）除荷時に、各瓦がおおむね元の位置に復元すること。（目安として変位がおおむね50mm以下）
この確認ができた場合、試験を行い瓦に伴う瓦の施工方法は、設定した風圧力に対する耐力があると判定する。
なお、150回の繰り返し後、参考のため（３）で求めた値の1.6倍の荷重まで引き上げを実施する。この結果は性能判定には関係させない。1.6倍の荷重に対する耐力があったかどうかはあくまで参考記録とする。

37
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第Ⅱ編

標準試験・標準工法

繰り返し間隔（５〜20秒程度以上）
図Ⅱ-２-14２―２

加力計画

役瓦の試験方法

役物瓦は多数の種類があるが原則として、形状、寸法、留付け方法が異なるもの、各々について性能試験を行う。形状、寸法、留付け方法がほぼ同じと見なせる場合は、その代表的なもので代替する事ができる。役物瓦も一般的に支配的な外力は吹き上げとなる風圧力である。そこで平部の瓦と同様な引き上げ試験を行う。
（１）試験体試験体は１枚の役物瓦を実際と同様に野地板に葺いたものとする。瓦には野地板に対し垂直に引き上げられるよう、適正な個数アイナットを取り付ける。
１）軒瓦
図Ⅱ-２-15、図Ⅱ-２-16にJ形瓦のアイナット取り付け孔の例及び、引き上げ例を示す。S
形瓦の例は、図Ⅱ-２-17、図Ⅱ-２-18、F形瓦の例は、図Ⅱ-２-19、図Ⅱ-２-20に示す。
６５

６５

６５
６５

図Ⅱ-２-15J形瓦軒瓦アイナット取り付け孔例

図Ⅱ-２-16J形瓦軒瓦引き上げ例
引き上げる

６５

６５

６５
６５

図Ⅱ-２-17
S形瓦軒瓦アイナット取り付け孔例

図Ⅱ-２-18
S形瓦軒瓦引き上げ例

６５
６５
６５
６５

図Ⅱ-２-19
F形瓦軒瓦アイナット取り付け孔例

図Ⅱ-２-20F形瓦軒瓦引き上げ例

38
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第２章

標準試験

２）袖瓦
袖瓦のアイナット取り付け孔の例及び、引き上げ例を図Ⅱ-２-21〜図Ⅱ-２-26に示す。

６５

６５

６５

６５

６５

６５

６５

６５

図Ⅱ-２-21

J形瓦袖瓦アイナット取り付け孔例

図Ⅱ-２-22

図Ⅱ-２-23

J形瓦袖瓦の引き上げ例

図Ⅱ-２-24

S形瓦袖瓦アイナット取り付け孔例

図Ⅱ-２-25
F形瓦袖瓦アイナット取り付け孔例

図Ⅱ-２-26

S形瓦袖瓦の引き上げ例

F形瓦袖瓦の引き上げ例

39
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第Ⅱ編

標準試験・標準工法（２）引き上げ力
引き上げ加力はⅡ-３-３で求められるWを用いて次式で算定する。
P＝W×AS（2.8）

ここで、P＝役物瓦を引き上げる力（N）
AS＝役物瓦の働き面積（m2）（３）加力方法と試験結果の判定
加力は平部の瓦と同様の方法により、同様の加力計画で繰り返し引き上げ加力を行う。判定も平部の瓦も同様に行う。

２―３

棟部の瓦の試験方法

棟部はのし３段以上程度の積み棟の場合、水平方向の地震力が支配的な外力となる。一方、７寸丸伏せ等の低い棟の場合は、支配的な外力は平部と同様、吹き上げとなる風圧力になる。
そこで、それぞれと同等と見なせる力による加力試験を行う。試験体は、実際の棟部の挙動が出来るだけ忠実に再現できる物とする。
（１）地震力を想定した試験
地震荷重に対する棟の試験は第Ⅰ編の第３章、３-３で述べたように、１Gの水平加速度応答に対応した静的な力を加えて検証する。試験で棟に加えたい力は水平方向の力であるが、
図Ⅱ-２-27に示す様に試験体を90度立てると、水平方向の力の代わりに鉛直方向の力で試験すれば良いことになる。地球上の物体には、鉛直方向に常に重力加速度１Gに対応した重力が作用している。よって、この重力を使うことで、所定の力を加えた試験を行うことができる図Ⅱ-２-27に示す様にY軸を中心に試験体をゆっくり回してやると、重力による棟直角方
向、棟方向に作用する力は図Ⅱ-２-28に示すように変化する。加速度１Gに対応した棟直角
方向の左向きおよび右向きの力はθ＝０、180度の点で加えていることになる。また、棟方向の左向きおよび右向きの力もθ＝90、270度の点で加えていることになる。
なお、回転速度が速いと、試験体には、遠心力により余分の力が作用してしまう。この力は回転中心から遠いところほど大きくなる。この遠心力を無視できる範囲内に抑えないと、試験は想定より苛酷なものとなってしまう。遠心力の無視できる大きさを、上記試験荷重の１％以内であるとして、回転の角速度ωの上限値を求めてみる。試験体の最も回転中心から離れた部分の距離を１mとした場合、この上限値は、次の不等式から算定できる。
＿
ω2 ＜

9.8m/sec2
×0.01
1m

（2.9）

＿ 0.313rad/secが求められ、回転数は１分間に３回転以下としなければな
この不等式からω＜らないことになる。
なお、高い棟で第Ⅰ編の第３章、３-２で示した風圧力による水平力が１Gの加速度による地震力の水平力を上回った場合には、棟にその分の重りを付加して、本実験を行なう必要が
ある。

40
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第２章

標準試験

１）試験体
試験体は、図Ⅱ-２-27に示すように、棟部の瓦を棟方向の長さを棟補強金物の間隔の２倍
分ないし、約２m分を実際と同様に野地板上に施工したものを標準とする。なお、このとき平部の瓦を両側に２段分を実際と同じように葺くものとする。なお、試験には室内で１週間程度養生したものを用いる。
２）加力方法及び、試験結果の判定
試験体を図Ⅱ-２-27に示すように回転板に取り付け、90°傾け回転させる。横軸の回転速
度は棟部に加速度が生じない３rpm程度とする。試験の合否は10回転の加力で冠瓦、のし瓦が脱落、浮き上がり、異常なずれがみられない場合、水平加速度１Gに対応した地震力に対する耐力があると判定する。

図Ⅱ-２-27

棟の回転加速度試験方法

図Ⅱ-２-28

棟に作用する力

41
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第Ⅱ編

標準試験・標準工法（２）風圧力を想定した試験
１）試験体
試験体は、冠瓦６枚分を再現したものを標準とする。なお、このとき平部の瓦を両側に１段分以上実際と同様に葺くものとする。
冠瓦を留付ける芯材を補強する金物の取り付け間隔は図Ⅱ-２-29に示す。芯材は、補強金物の取り付け間隔の半分以上が両側に持ち出されるように取り付けること。
２）引き上げ力
引き上げ力は（2.3）式で求められるWを用いて次式で算定する。なお、ピーク風力係数は−3. 2、−4. 3ないし−5. 4である。
P＝W×Ar

（2.10）

ここで、P：棟瓦６枚分の引き上げ力（N）
Ar：棟瓦６枚分の働き面積（m2）

図Ⅱ-２-29 棟の引き上げ荷重試験方法例

３）加力方法と試験結果の判定
加力方法ならびに試験結果の判定は、平部の瓦引き上げ試験と同様に行う。

42
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第３章

標準工法

第３章 標準工法
３―１

設計方法

第Ⅰ編の１―２で述べたように仕様規定のみに対応すればよい建築物の場合も、構造計算規定に準じた設計方法を採用する。平部（軒先部、袖部を含む）については一般的に風圧力がもっとも厳しい外力である。法令の構造計算規定では、基準風速が９段階に分けられている。しかし、本ガイドラインではこれを大くくりし、32m/s未満地域（30m/s地域）、38m/s
未満地域（32、34、36m/s地域）及び、38m/s以上地域（38、40、42、44、46m/s地域）に分けて対応する。設計は想定する風圧力に対する引き上げ繰り返し加力試験に合格した施工方法を選定するということで行なう。ただし30m/s地域については、これまでの施工実態に照らして設計用風圧力を１割割り引いた試験で合格した施工方法も当面採用可能とした。
棟部については、一般に地震力がもっとも激しい外力となる。地震力としては水平方向に１Gの加速度が作用するとする。これに対する設計は、想定した地震力に相当する力を加えた試験に合格した施工方法を選定することで行う。稀に風圧力が地震力を上回ることがあるが、これについては平部で述べたように風圧力を算定し、それに相応する引き上げ試験に合格した施工方法を採る。
次節以降に、前章に示す試験方法で、上記の荷重に対する試験に合格したことが確認された工法の概仕様ならびに、詳細仕様を示す。なお、38m/s以上地域は第Ⅰ編に記した様に原則として構造計算規定で対応する。しかし、本章ではそれに対応できる仕様についても例示をしている。
構造計算規定に対応しなければならない場合には、当然構造計算規定に対応した設計方法を採らねばならない。すなわち、設計荷重に対応した引き上げ試験等の構造試験を実施し、それに合格した工法を採用することになる。なお、構造計算規定に基づいて算出された荷重が、次節以降で示す仕様規定に対応した工法に対する荷重を下回っている場合は、構造試験を実施することなく、その工法を採用することができる。

43
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第Ⅱ編

標準試験・標準工法

３―２

工法の概要

本節では、２階建て住宅を想定した場合の基準風速毎のおよその仕様を紹介する。なお、想定している工法等の詳細は３-５で示すがここで想定されているものとそれらが異なるもの場合は、性能も異なってくるので注意されたい。詳細は次節以降を参照されたい。なお、「※可能」は、割り引いた試験で合格したものであることを示す。
「可能〈注〉は瓦緊結用釘として回転止め加工2.7φ×65mmを使用した場合。」
表Ⅱ-３-１

J形瓦工法毎の耐風性能

基
工
J

法

ちどり緊結

30

準
32

風
34

m/s

速
36

38

40

42

44

46

※

可
能

不可能

形
瓦
施 全数緊結
可能

工

可能
〈注〉

不可能

方
法
7形釘差し込み補強

3枚列毎補強可能
2枚列毎補強可能

桟瓦固定縦桟

3枚列毎補強可能

未確認

2枚列毎補強可能
組み合わせ葺き
全数緊結
可能

44
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第３章

表Ⅱ-３-２S形瓦工法毎の耐風性能

基
工
S

標準工法

ちどり緊結

法

30

準
32

風
34

m/s

速
36

38

40

42

44

46

※

可
能

不可能

形
瓦
施
工
方

全数緊結

可能

法

45
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第Ⅱ編

標準試験・標準工法

表Ⅱ-３-３F形瓦工法毎の耐風性能

基
工
F

全数緊結

法

30

準
32

風
34

可
能

m/s

速
36

38

40

42

44

46

不可能

形
瓦
施 2ヶ所緊結
工

2ヶ所緊結
可能

不可能

方
法
パッキン付きステンレス
3枚毎補強
ネジ補強
可能

未確認

2枚毎補強
可能
7形釘補強

3枚毎補強
可能
2 枚毎 補 強
可能

注、表Ⅱ-３-１からⅡ-３-３にある耐風性能は参考値である。使用する瓦の性能と異なる場合があるので瓦毎に耐風性能を測定すること。

46
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第３章

３―３

標準工法

下地構造

下地は躯体構造に伴い適切な材質及び工法を選定する。
下地の留付けが不足している場合、瓦の被害が発生しやすいので注意しなければならない。表Ⅱ-３-４に各種躯体構造についての下地構造の概要を示す。例えば、鉄骨造の場合一般に鋼製のたる木や母屋を使用し、その上に取り付ける下地の種類は構造用合板、硬質木片セメントパネルおよびALCパネルがある。
表Ⅱ-３-４

下地の種類例
下

構
造

名

コ
ン
ク
リ
ー
ト

鉄

骨

木

称

断

地

構

造
特

面

徴

コンクリート
打ち放し
流し桟木下地

コンクリートスラブの表面に出したボルトで流し桟を支持、同時に不陸調整を行う。桟木
は流し桟木に留付ける。屋根瓦面の「むくり」「てり」も流し桟木で行う。

コンクリート
打ち放しこて仕上げ

屋根面が比較的簡単な形状で美観を優先しない場合。桟木の留付けはアンカーボルトやコ
ンクリート釘で行う。

モルタル下地

溶接金網をスラブに留付け芯材としモルタルを塗る。桟木の留付けはアンカーボルトやコ
ンクリート釘で行う。下地面の仕上がり精度が高い。

パーライト系
モルタル下地

溶接金網をスラブに留付け芯材としパーライ
ト系モルタルを塗る。桟木の留付けは木下地用の釘が使用可能。下地面の仕上がり精度が高い。

薄型ALCパネル下地

耐火構造の場合使用され断熱効果が期待できる。比較的複雑な鉄骨構造に使用される。桟木の留付けは専用釘、ボルト等以外使用不可
能である。

硬質木片セメントパネル下地

簡易耐火構造の場合使用される。曲面の屋根にも使用可能である。桟木の留付けはネジ以外使用不可能である。

木質系下地

合板や挽き板を使用する。一般の木造建築に用いられる。

ALCパネル
下地

耐火構造の場合に使用され断熱効果が期待される。比較的大きな鉄骨構造に使用される。
桟木の留付けは専用釘、ボルト等以外使用不可能である。流し桟を用いる工法が下地のひずみに対して安全である。

造

47
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第Ⅱ編

標準試験・標準工法

３―４

桟木及び桟瓦施工

桟瓦を取り付ける方法は、下地に桟木を取り付け、瓦を引っ掛けて緊結材で留付ける引っ掛け桟工法と、桟瓦直接下地面に置き緊結材で留付ける直葺き工法の２種類がある。
（１）引っ掛け桟工法
引っ掛け桟工法には桟瓦の施工及び補強方法によって図Ⅱ-３-１から図Ⅱ-３-３、４の３種類がある。
１）通常桟木
引っ掛け桟工法は、下地の上に下葺き材を張り、桟瓦の働き長さ寸法で割り付け後、墨打ちを行い桟木を留付ける。
桟木の取付要領は図Ⅱ-３-１に示す。瓦座は、軒部から20mm程度棟よりに桟木用釘で留付ける。瓦座の留付けピッチは対象とする荷重や外力による。標準は300mm程度である。
桟瓦用の桟木は、瓦の働き長さで下地に割り付け墨打ち後、桟木用釘で留付ける。桟木の留
付けピッチは400mm程度、あるいはたる木毎とする。
桟木の端部の留付けは桟瓦に用いる桟木及び軒先瓦に用いる瓦座とも50mm程度中側で行う。桟山補強工法の場合の縦桟木の取り付け方法は、桟木の上に瓦働き幅で瓦割り付けを行
い縦桟木を取り付ける。
硬質木片セメントパネル、ALCパネルなどの耐火野地の場合は、一般の釘、ビスでは保持力が得られない場合があるので素材に適合した釘又はネジなどを選ぶ必要がある。耐火野地に適合した桟木を留付ける釘等の種類は次のとおりである。
硬質木片セメントパネル：木ネジ、タッピングネジ等。薄型ALCパネル：ステンレス製専用釘、ボルトナット、専用アンカー等。
たる木ピッチ又は400mm程度

図Ⅱ-３-１

通常桟木取り付け

２）縦桟木
桟山補強工法の場合の縦桟木の取り付け方法は、桟木の上に瓦働き幅で割付を行い縦桟木を取り付ける。

図Ⅱ-３-２

縦桟木

48
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第３章

標準工法

３）流し桟工法
コンクリート打ち放し下地には、アンカーボルト等で流し桟木を取り付け、下地とするための不陸調整を行った後に、瓦働き長さで割付を行い桟木を留付ける。

図Ⅱ-３-３

流し桟下地（２）直葺き工法
直葺き工法は、下葺き材の上に直接桟瓦を置き緊結材で留付ける工法である。ただし引っ掛け桟を使用しないので全ての桟瓦を緊結材で留付ける。この工法は全ての荷重を緊結材にたよっている。また桟木による落下防止も期待できないので緊結材の選定や良質の下地が必要であり、補強材についても十分に強度が確保出来る材料を吟味すること。

図Ⅱ-３-４

直葺き下地

49
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第Ⅱ編

標準試験・標準工法

３―５

工法の詳細

本節では、標準工法の詳細仕様を示す。標準工法の基準風速等に依存しない共通の下地条
件、緊結材の材料、補強材は以下の通りである。
１）建築物 ２階建て 平均屋根高さ ７m
12mm３）桟木：杉材

15mm×21mm

４）瓦

：J形

53A

S形

49A

F形

40

働き
長さ
寸法

２）下地：耐水合板

働き幅寸法×４＋１２０mm

なお、用いる緊結用釘等の仕様は特記がない場合以下のものとする。
５）瓦緊結用釘及び、補強用材
寸法：2.4φ×65mm
軸部：スクリュー回転止め加工
材質：ステンレス（SUS304）
６）パッキン付きステンレスネジ
寸法：5.0φ×90mm
ポリオレフィン系パッキン
材質：ステンレス（SUS304）７）７形釘
寸法：2.7φ×75〜95mm
工業所有権の関係で

軸部：リング加工

図を省略している

材質：ステンレス（SUS304）

50
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第３章

標準工法

（１）平部の瓦（軒先、袖含む）
構造試験において、
基準風速と屋根高さから算出した以上の耐力を有するものを採用する。
以下に書く瓦種別毎に、この条件を満たした仕様の例を示す。この仕様の試験データは第Ⅲ編に示す。

１）基準風速32m/s未満の場合（a）一般部（ピーク風力係数−2.5）（Ë）J形瓦図Ⅱ-３-５

J形瓦ちどり緊結例

このちどり緊結は要求する引き上げ力を約１割割引いている。

図Ⅱ-３-６ J形瓦全数緊結例

51
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第Ⅱ編

標準試験・標準工法（Ì）S形瓦瓦緊結用釘

図Ⅱ-３-７ S形瓦ちどり緊結例

このちどり緊結は要求する引き上げ力約１割割引いている。
（Í）F形瓦瓦緊結用釘

図Ⅱ-３-８F形瓦全数緊結例

52
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第３章

標準工法

（b）軒部（ピーク風力係数−3.2）
軒瓦はすべての瓦について上端重ね部（尻部）２カ所を桟瓦用釘で、さらに桟山をパッキ
ン付きステンレスネジあるいは、端部重ね部（差し込み部）を７形釘で補強を行う。
なお軒瓦の桟山に緊結線用の孔をあけ、緊結線で留付ける方法も考えられるが、引き上げ性能については未確認のためここでは掲載していない。
（Ë）J形瓦図Ⅱ-３-９パッキン付きステンレスネジ補強例

図Ⅱ-３-10 ステンレス７形釘補強例（Ì）S形瓦図Ⅱ-３-11

パッキン付きステンレスネジ補強例

図Ⅱ-３-12 ステンレス７形釘補強例

53
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第Ⅱ編

標準試験・標準工法（Í）F形瓦図Ⅱ-３-13

パッキン付きステンレスネジ補強例

図Ⅱ-３-14ステンレス７形釘補強例（c）袖部（ピーク風力係数−3.2の部）（Ë）J形瓦袖瓦の留付け方法は尻部を瓦緊結用釘２本で緊結し、補強として桟山又は平部の垂れ側にパッキン付きステンレスネジで留付ける。角瓦に付いても同様である。
なお、袖瓦の桟山又は平部に緊結線用の孔をあけ、緊結線で留付ける方法も考えられるが、引き上げ性能については未確認のため本ガイドラインには掲載していない。

図Ⅱ-３-15

パッキン付きネジ桟山補強例

図Ⅱ-３-16

パッキン付きネジ平部垂れ側補強例

54
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第３章

標準工法

（Ì）S形瓦S瓦の袖の緊結方法は垂れ部にパッキン付きステンレスネジ２本、山部（尻部）にステン
レス釘等を１本を使用して留付ける。

図Ⅱ-３-17

S形瓦袖瓦の補強例（Í）F形瓦F形瓦の袖瓦は基本型として２種類がある。一つは、桟瓦に垂れが付いた一体型袖と、S瓦の袖と同様に後付けがある。一体型袖の取り付は、図Ⅱ-３-18のように尻部に瓦緊結釘１本以上と露出部の軒側をパッキン付きステンレスネジ１本で補強を行う。後付け袖の場合も
図Ⅱ-３-19のように、尻部を１カ所と側面からはパッキン付きステンレスネジ２本を使用して留付ける。

図Ⅱ-３-18

F形瓦一体型袖瓦の補強例

図Ⅱ-３-19F形瓦後付け型袖瓦の補強例

55
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第Ⅱ編

標準試験・標準工法

２）標準風速32m/s以上〜38m/s未満の場合（a）一般部（ピーク風力係数−2.5の部）（Ë）J形瓦

2.7φ×65mm

図Ⅱ-３-20

J形瓦全数緊結例

図Ⅱ-３-21 J形瓦全数緊結＋３列毎パッキン付きステンレスネジ補強例
この工法は、基準風速（Vo）が38、40m/sの地域についても可能である。

（Ì）F形瓦瓦緊結用釘

図Ⅱ-３-22 瓦緊結用釘全数緊結＋パッキン付きステンレスネジ３枚毎補強例
この工法は、基準風速（Vo）が38m/sの地域も可能である。

56
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第３章

標準工法

瓦緊結用釘 r材質、SUS304-W1/2H
軸径2.7mm、長さ65mm
軸部形状リング

図Ⅱ-３-23 F形瓦全数２ヶ所緊結例
この工法は、基準風速38、40m/sの地域も可能である。

（b）軒部（ピーク風力係数−3.2の部）（１）の（a）の（b）軒部（ピーク風力係数−3.2の部）と同じ（c）袖部（ピーク風力係数−3.2の部）（１）の（a）の（c）けらば部（ピーク風力係数−3.2の部）と同じ

３）基準風速38m/s以上の場合（a）一般部（ピーク風力係数−2.5の部）（Ë）J形瓦図Ⅱ-３-24

J形瓦全数緊結＋３列毎７形釘補強例

57
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第Ⅱ編

標準試験・標準工法

瓦緊結用釘

図Ⅱ-３-25 全数緊結＋２枚毎パッキン付きステンレスネジ補強例

瓦緊結用釘

図Ⅱ-３-26

J形瓦瓦緊結用釘全数緊結＋２枚毎７釘補強例

瓦緊結用釘

図Ⅱ-３-27

J形瓦組み合せ瓦瓦緊結用釘全数緊結例

58
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第３章

標準工法

（Ì）S形瓦瓦緊結用釘

図Ⅱ-３-28 S形瓦瓦緊結用釘全数緊結例（Í）F形瓦瓦緊結用釘

図Ⅱ-３-29

瓦緊結用釘全数緊結＋パッキン付きステンレスネジ２枚毎補強例

瓦緊結用釘

図Ⅱ-３-30 F形瓦瓦緊結用釘全数緊結＋２枚毎７形釘補強例

59
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第Ⅱ編

標準試験・標準工法（２）棟部の瓦
１）のし瓦積み棟図Ⅱ-３-31に示す山形金物、芯材受け金物プレス一体型及び、山形金物芯材受けを棟木又は、下地の棟部に所定の間隔で固定する。山形金物の、その受け金物に棟補強用芯材を取り付け、葺土を使用してのし瓦を積み上げながら、のし瓦の左右を緊結用線で緊結し所定の棟高とする。冠瓦は、最上段ののし瓦の上に冠瓦幅の６割程度葺土を置き、冠瓦を伏せパッキ
ン付きステンレスネジで留付ける。

図Ⅱ-３-31

補強金物による棟のし瓦積み棟例

図Ⅱ-３-32

補強金物による棟のし瓦積み棟例

図Ⅱ-３-33

冠瓦伏せ棟例

60
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第３章

図Ⅱ-３-34

標準工法

F形瓦用棟例

２）冠瓦伏せ棟図Ⅱ-３-33、Ⅱ-３-34に示すように、冠瓦１枚で棟を納める。冠瓦の取り付けには、まずのし瓦積み棟の場合と同様、芯材受け金物プレス一体型等を用いて芯材を取り付ける。次に葺土を冠瓦の幅の６割程度、棟頂部に置き、その上から冠瓦をパッキン付きステンレスネジ
で芯材に留付ける。

61
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第Ⅱ編

標準試験・標準工法

第４章 施工４―１

下葺き材

下葺き材を下地に留付ける場合、通常タッカーを使用してステーブルを打ち留付ける。ただし打ち込み不良で漏水の可能性があるので注意を要する。打ち込み不良の原因は、野地板が堅い場合にステーブルが挫屈するため発生する。この場合、金槌等で打ち増しする。野地
板が柔らかい場合はステープルがめり込み亀裂が生じる。この場合は、シングルセメント等
で亀裂を埋める等の処置を行う必要がある。
ステープルを使用しない方法は、接着工法、釘にシール用パッキンを組み合せた方法がある（止水性の向上）。
天然素材である木材を薄く削いだ物や、樹皮などの透湿性のある下葺き材が昔から使用されている。近年透湿性のあるシートも使用されている。

４―２

桟木の取り付け

桟木の取り付け方法は、下地により留付け方法が異なるので、最適な留付け材を使用し十分な強度を確保すること。円弧形状の意匠を持つ屋根面が設計され瓦を葺く場合の注意点は、瓦から漏水があった場合、下葺き材上の水を早く軒まで導く必要がある。解消法は、桟木の横継ぎ手は必ず50mm程度のすき間を取り、水が流れる道をつくる。すき間の位置は、円弧状の屋根面で水を流し流跡線や水管の位置を確認し決定すること。

４―３

瓦緊結用釘、ネジの選定

瓦緊結用釘の選定について、いぶし瓦の緊結には銅、黄銅の釘を使用すると腐食が進むのが早いので使用しない。又、桟瓦の釘穴径が小さい場合、瓦と釘の摩擦や結露でステンレス製の釘も、腐食の可能性が大きいので釘の周辺に十分な空間が必要である。
釘の軸部形状について、スクリュー形状は長期間引き抜き力が維持できない。スクリュー
回転留め形状は下葺き材に釘軸部以外に空間ができる可能性があるので、漏水に注意を要する。リング形状については、長期間引き抜き力は維持できるが打ち込み時に大きな力が必要となるので施工時の瓦破損に注意を要する。
ネジの選定については、ステンレスを使用すること。ネジに使用するパッキンは耐候性、耐亀裂性ある素材とする。ネジを締め付けるとパッキンが飛び出したり、少しの傷でも割れるものがあるので選定には注意を要する。ネジ軸部先端形状については、先割れ等の加工が施されている場合は桟木の繊維を引っ掛けた状態で下葺き材を貫通するために必要以上の傷を付け漏水の原因となる可能性があるので注意を要する。
桟瓦の桟山から野地板を貫通して野地裏にネジが出るような留付けを行う場合、ネジ軸部が熱架橋となりネジに結露の恐れがあるので注意を要する。釘の場合についても同様の現象が起きるので注意を要する。

62
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第４章

施工

ステンレスネジと異なる金属が接合される場合、どちらかに電気絶縁処理を施し電気的腐食を防止すること。緊結用銅線をステンレス釘に留付ける場合も同様で、被覆銅線を使用してステンレス釘に留付ける方法を行うこと。
ネジ、釘、金物に使用するステンレスは通常SUS304製とするが、海岸等で塩が影響してネジ、釘を腐食させる場合には、SUS304に特殊な表面処理を施したり、高純度高Cr―高Mo鋼を検討する必要がある。SUS410・430製については耐腐食性が劣るので桟瓦の留付けや暴露する補強等に使用するのは望ましくない。

４―４

瓦用接着剤の使用について

瓦用接着剤にシリコーン系の材料を使用すると、施工方法によっては接着剤中に含まれるシリコーンオイル等が雨水等で流出し、瓦の表面に吸着され、シリコーンオイル等がほこり等の吸着材料となる。シリコーンオイル等は瓦の表面に吸着されると石鹸や溶媒で拭いても除去するのは難しいので、汚染した瓦を新しい瓦に交換する方法しかない。
汚染した瓦を放置するとほこりが吸着されかびが発生する等、屋根の美観が著しく損なわれることがあるので、シリコーン系接着剤は使用場所及び塗布箇所に注意を要す。オイル汚染を少なく、また、無くしたい場合には変成シリコーン系の接着剤を使用することが望ましい。ただし、変成シリコーン系接着剤の中にもシリコーン系接着剤より少ないがオイル状物
質が流出するものもあるので注意を要する。尚、変成シリコーン系接着剤はシリコーン系接着剤に比べ若干耐候性が劣るので暴露状態で使用する場合には接着剤の表面に塗装が必要な場合もある。

４―５

瓦の施工（１）J形瓦使用する桟瓦の幅、働き長さ寸法を確認後割付けや墨だしを行うこと。瓦の持っている働
き寸法以上の割付は厳禁である。
（２）S形瓦J形瓦に比べ働き長さ方向の重ね寸法が少ないので働き長さ寸法はなるべく小さく、横働
きもメーカー表示よりも大きくならないようにする必要がある。２次防水として下葺材を２重にしたりグレードアップしたものを考える必要もある。
（３）F形瓦J形、S形瓦と同等であるが、一枚あたりの露出面積が大きいので全数緊結以外の補強方法を十分に検討すること。特に陸棟や隅棟周辺の被害が過去に多く発生したのでマニュアルを熟知し工事を行うこと。
（４）棟の施工
棟の施工は、特に耐震を要求されるので棟補強金物等をもちいてしっかりと下地に固定する。のし瓦は左右を緊結線で留付ける。冠瓦は棟芯材にパッキン付きステンレスネジで留付ける等、地震、台風等で被害の無い棟を作ることが責務である。

63
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第Ⅱ編

標準試験・標準工法

図Ⅱ-４-１のし瓦の左右緊結例

１）のし瓦積み棟図Ⅱ-４-２に示すように、山形金物等の補強金物を、棟木又は下地の棟部に所定の間隔で固定する。その受け金物に棟補強用芯材を取り付け、葺土を使用してのし瓦を積み上げながら、図Ⅱ-４-１に示すようにのし瓦の左右を緊結用線で緊結し所定の棟高さとする。最上段ののし瓦の上に冠瓦幅の６割程度葺土を置き、冠瓦を伏せパッキン付きステンレスネジで留付ける。

図Ⅱ-４-２のし瓦積み棟例

２）横筋補強棟伏棟補強用芯材にステンレスパイプ等を使用する場合のし瓦の使用段数が少ない場合や棟幅が狭い場合については、寸切りボルトに棟補強用芯材として直径12mm程度のステンレスパイプ等を取り付け、なんばんしっくい等を使用して全てののし瓦を緊結線で緊結しながら、所定の棟高さまで積み上げる。冠瓦は、ステンレス
パイプ等に留付けるので銅線を使用する場合は必ず被覆してあるもの又は、ステンレス製の緊結線を使用すること。なお、芯材に鉄を使用する場合には、溶融亜鉛メッキ等の防錆処理を行い耐久性に配慮すること。この方法は、前章で例示されていないが、それは試験による性能確認がされていないためである。

64
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第４章

施工

冠瓦緊結線

なんばんしっくい

冠瓦

緊結線
緊結線
棟補強用ステンレスパイプ

雨戸しっくいなんばんしっくい
桟瓦のし瓦
図Ⅱ-４-３

横筋補強のし瓦積み棟例

３）棟芯材のし瓦上のし瓦積み工法
図Ⅱ-４-４に示すように、棟補強金物等を、棟木又は下地の棟部に所定の間隔で固定する。
葺土を使用してのし瓦を積み上げながら、のし瓦の左右を緊結用線で緊結し所定の棟高さとする。最上段ののし瓦の上に受け金物等の下面が接する程度に調整後、棟芯材を取り付け必要に応じて防水後、葺き土を使用しながら冠瓦を伏せパッキン付きステンレスネジで留付ける。

図Ⅱ-４-４

棟芯材のし瓦上のし瓦積み工法例

４）冠瓦葺土伏棟図Ⅱ-４-５に示すように、冠瓦１枚で陸棟、隅棟を葺土で納める方法である。葺土の替わりになんばんしっくい等を使用して、下地と冠瓦を緊結する方法もある。ただし、この施工方法の性能は未確認である。

図Ⅱ-４-５F形瓦用緊結線納め例

65
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第Ⅱ編

標準試験・標準工法

５）隅棟（a）のし瓦積み隅棟
隅棟の施工は、１）または３）ののし瓦積み棟と同様に寸切りボルト、棟補強金物等を取り付け後、同様に行う。

のし瓦積み隅棟例

棟芯材のし瓦上のし瓦積み隅棟例
図Ⅱ-４-６ J形瓦隅棟納め例（b）隅コーナー
F形瓦の隅棟納めをする場合は桟瓦の登り１段毎に隅コーナーを使用して納める方法である。図Ⅱ-４-７のように隅コーナー取り付け桟木を隅木に取り付け後、隅コーナーをパッキン付きステンレスネジで留付ける。軒先端はパッキン付きステンレスネジ２本で留付ける。
隅コーナーの周辺から漏水の可能性がある場合は、隅コーナーの下に防水シートを貼り漏水を防止する。

図Ⅱ-４-７F形瓦の同質隅コーナー納め例

66
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第４章

施工

（c）板金隅コーナー
F形瓦の隅棟納めとして、桟瓦の登り１段毎に板金隅コーナーを使用する場合の隅部の隅コーナーの留付けは、図Ⅱ-４-８のように取り付け桟木を隅木に取り付け、板金隅コーナーを取り付け桟木に、パッキン付きステンレスネジで留付ける。
板金隅コーナーは強風で変形する可能性があるので、桟瓦の隅部は十分な留付けを行うこと。軒端部はパッキン付きステンレスネジ２本で留付ける。

図Ⅱ-４-８F形瓦の板金隅コーナー納め

隅部で斜めにカットした桟瓦は、隣接する緊結された桟瓦に変成シリコーン系接着剤で接着する。又は、カットした瓦に釘穴を開け下地又は桟木に留付ける。隣接する桟瓦は打ち増し等の補強を行うこと。

図Ⅱ-４-９変性シリコーン系接着剤による留付け

図Ⅱ-４-10

釘による留付け（５）壁際の施工
１）登り詰めた水平な壁際の納まり下屋根が登り詰めたところで垂れ壁に対し水平に接合する場所の納まりは、桟瓦の施工後葺土でのし瓦の台を作り、のし瓦を１段以上積み重ねる。葺土はのし瓦の外面より30mm程
度壁寄りに置き面戸をしっくいで塗り、漏水を防止する。のし瓦の留付けは、壁に桟木を取り付けステンレスネジ又はステンレス釘で留付ける。又は、壁に緊結用線を取り付けのし瓦を留付ける。

67
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第Ⅱ編

標準試験・標準工法

図Ⅱ-４-11

平行壁際納まり２）流れ壁際の納まり
下屋根の側端が垂れ壁に接するところの、施工方法は１）と同様である、図Ⅱ-４-12のよ
うに桟瓦の下には図Ⅱ-４-13に示すように捨て水切りを取り付ける。

図Ⅱ-４-12

流れ壁際納まり図Ⅱ-４-13捨て水切り（６）銅板に瓦が接する場合の施工
軒・袖瓦が銅板と接するような施工を行うと、銅板が腐食する被害が多く発生する。原因は銅板と瓦の熱膨張率の差で銅板が瓦で擦られ磨耗し、また、そのために保護膜が形成されないためである。解決策としては銅板と瓦を離すこと、離すには瓦と接する銅板の上にブチルゴムシート等に粘着層が付いたテープを貼り付けた上に瓦を施工することなどが考えられる。
谷についても夜露等に含まれる酸性物質などで腐食の被害が多く発生する。対策は谷縁瓦の水滴部にテープを貼るなどが考えられる。

68
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第４章

４―６

施工

補修施工

桟瓦の破損による交換は、破損瓦を取り除き新しい瓦と交換する緊緒方法はパッキン付き
ステンレスネジで桟山から留付ける方法と接着剤による接着方法がある。
（１）J形瓦の補修

図Ⅱ-４-14

破損瓦の取り除き

１）パッキン付きステンレスネジ緊結方法

２）接着剤による接着方法

パッキン付きステンレスネジの入る場所

いぶし瓦は接着剤塗付前に、接着面をワ

へ桟木を取り付ける。

イヤーブラシ等で荒らし炭素の結晶を削除することが望ましい。

図Ⅱ-４-15

桟木の取り付け図Ⅱ-４-17

接着剤の塗布

新しい瓦の桟木に穴をあけパッキン付き
ネジで留付け図Ⅱ-４-18
図Ⅱ-４-16

新しい瓦の取り付け

新しい瓦の取り付け

接着剤の注意点
いぶし瓦に接着剤を使用する場合、炭素層のため十分接着できない場合があるので、いぶし部分をはく離させて接着することが望ましい。接着剤は変成シリコーン系の弾性があるものを使用する。シリコーン系を使用すると可塑剤やシリコーンオイル等が雨水等で溶出し瓦の表面が汚染することがある。また、エポキシ系やポリ酢酸ビニル系は使用不可である。

69
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第Ⅱ編

標準試験・標準工法（２）F形瓦の補修

図Ⅱ-４-19

破損瓦の取り除き

１）パッキン付きステンレスネジ緊結方法

２）接着剤による接着方法

パッキン付きステンレスネジの入る場所

いぶし瓦は接着剤塗付前に、接着面をワ

へ桟木を取り付ける。

イヤーブラシ等で荒らし炭素の結晶を削除することが望ましい。

図Ⅱ-４-20

桟木の取り付け図Ⅱ-４-22

接着剤の塗布図Ⅱ-４-23

接着剤の塗布

新しい瓦の桟木に穴をあけパッキン付きネジで緊結。

図Ⅱ-４-21

新しい瓦の取り付け

はみ出した接着剤を拭き取る。
図Ⅱ-４-24 新しい瓦の取り付け

上記方法で修理が出来ない瓦もあるので、瓦製造者の修理方法に従うこと。

70
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第Ⅲ編

試験データ

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第Ⅲ編 試験データ
本編では第Ⅱ編で紹介した工法の構造試験の結果を紹介する。引き上げ試験の様子を写真
Ⅲ-１-１に示す。また地震力を想定した棟の回転加力試験の様子を写真Ⅲ-１-２に示す。
ここで示すものには試験方法の開発途中のものも含まれているので、試験体が第Ⅱ編の標準試験で規定したものと異なるものがある。また最大引き上げ荷重も、繰り返し引き上げ加力の荷重の1.6倍以上のものがあることをお断りしておく。

写真Ⅲ-１-１

瓦引き上げ性能試験風景

写真Ⅲ-１-２

棟回転加力試験風景

１．瓦の引き上げ加力試験
１―１

J形瓦

（１）ちどり緊結工法（a）試験の種類（繰り返し引き上げ加力）（b）試験体詳細
瓦：J形桟瓦53A
桟木：杉材15（高さ）mm×21（幅）mm
下地：合板12mm
桟木の下地への緊結：鉄釘2.1φ×38mm

図Ⅲ-１-１-Ａ

試験体詳細

ピッチ400mm
瓦緊結用釘：ステンレススクリュー回転止め加工2.4φ×65mm
釘軸部加工長さ＝釘先端から56mm
割付寸法：235mm×265mm（16枚/m2）

73
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第Ⅲ編

試験データ

（c）試験荷重
繰り返し引き上げ加力（W）：400N/９枚（609N/m2）
最大引き上げ荷重（W）：650N/９枚（990N/m2）（d）試験結果
結果：合格

図Ⅲ-１-１-Ｂ（２）全数緊結工法

試験結果

その１

（a）試験の種類（繰り返し引き上げ加力）（b）試験体詳細
瓦：J形桟瓦53A
桟木：杉材15（高さ）mm×21（幅）mm
下地：合板12mm
桟木の下地への緊結：鉄釘2.1φ×38mm

図Ⅲ-１-２-Ａ

ピッチ400mm

試験体詳細

瓦緊結用釘：ステンレススクリュー回転止め加工2.4φ×65mm
釘軸部加工長さ＝釘先端から56mm
割付寸法：235mm×265mm（16枚/m2）（c）試験荷重
繰り返し引き上げ加力（W）：570N/９枚（868N/m2）
最大引き上げ荷重（W）：1450N/９枚（2209N/m2）（d）試験結果
結果：合格

図Ⅲ-１-２-Ｂ

試験結果

74
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（３）全数緊結工法 その２（a）試験の種類（繰り返し引き上げ加力）（b）試験体詳細
瓦：J形桟瓦53A
桟木：杉材15（高さ）mm×30（幅）mm
下地：合板12mm
桟木の下地への緊結：鉄釘2.1φ×38mm

図Ⅲ-１-３-Ａ

ピッチ400mm

試験体詳細

瓦緊結用釘：ステンレススクリュー回転止め加工2.7φ×65mm
釘軸部加工長さ＝釘先端から60mm
割付寸法：235mm×265mm（16枚/m2）（c）試験荷重
繰り返し引き上げ加力（W）：696N/９枚（1060N/m2）
最大引き上げ荷重（W）：981N/９枚（1495N/m2）（d）試験結果
結果：合格

図Ⅲ-１-３-Ｂ（４）７形釘差し込み補強工法

試験結果

３列毎補強

（a）試験の種類（繰り返し引き上げ加力）（b）試験体詳細
瓦：J形桟瓦53A
桟木：杉材15（高さ）mm×21（幅）mm
下地：合板12mm
桟木の下地への緊結：鉄釘2.1φ×38mm
ピッチ400mm

図Ⅲ-１-４-Ａ

試験体詳細

瓦緊結用釘：ステンレススクリュー回転止め加工2.4φ×65mm
釘軸部加工長さ＝釘先端から56mm
割付寸法：235mm×265mm（16枚/m2）
補強用材：７形釘2.7φ×95mm（３列毎補強）

75
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第Ⅲ編

試験データ

（c）試験荷重
繰り返し引き上げ加力（W）：1300N/９枚（2311N/m2）
最大引き上げ荷重（W）：3500N/９枚（6222N/m2）（d）試験結果
結果：合格

図Ⅲ-１-４-Ｂ（５）７形釘差し込み補強工法

試験結果

２枚毎補強

（a）試験の種類（繰り返し引き上げ加力）（b）試験体詳細
瓦：J形桟瓦53A
桟木：杉材15（高さ）
mm×21
（幅）mm
下地：合板12mm

図Ⅲ-１-５-Ａ

桟木の下地への緊結：鉄釘2.1φ×38mm

試験体詳細

ピッチ400mm
瓦緊結用釘：ステンレススクリュー回転止め加工2.4φ×65mm
釘軸部加工長さ＝釘先端から56mm
割付寸法：235mm×265mm（16枚/m2）
補強用材：７形釘2.7φ×95mm（２列毎補強）（c）試験荷重
繰り返し引き上げ加力（W）：2000N/12枚（2666N/m2）
最大引き上げ荷重（W）：6200N/12枚（8266N/m2）（d）試験結果
結果：合格

図Ⅲ-１-５-Ｂ

試験結果

76
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（６）桟山固定縦桟工法 ３枚毎補強（a）試験の種類（繰り返し引き上げ加力）（b）試験体詳細
瓦：J形桟瓦53A
桟木：杉材15（高さ）mm×21（幅）mm
下地：合板12mm
桟木の下地への緊結：鉄釘2.1φ×38mm

図Ⅲ-１-６-Ａ

ピッチ400mm

試験体詳細

瓦緊結用釘：ステンレススクリュー回転止め加工2.4φ×65mm
釘軸部加工長さ＝釘先端から56mm
割付寸法：235mm×265mm（16枚/m2）
補強用材：パッキン付きステンレスネジ５φ×110mm（３列毎補強）（c）試験荷重
繰り返し引き上げ加力（W）：800N/９枚（1422N/m2）
最大引き上げ荷重（W）：3500N/９枚（6222N/m2）（d）試験結果
結果：合格

図Ⅲ-１-６-Ｂ

試験結果（７）桟山固定縦桟工法 ２枚毎補強（a）試験の種類（繰り返し引き上げ加力）（b）試験体詳細
瓦：J形桟瓦53A
桟木：杉材15（高さ）mm×21（幅）mm
下地：合板12mm
桟木の下地への緊結：鉄釘2.1φ×38mm
ピッチ400mm

図Ⅲ-１-７-Ａ

試験体詳細

瓦緊結用釘：ステンレススクリュー回転止め加工2.4φ×65mm
釘軸部加工長さ＝釘先端から56mm
割付寸法：235mm×265mm（16枚/m2）
補強用材：パッキン付きステンレスネジ５φ×110mm（２列毎補強）

77
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第Ⅲ編

試験データ

（c）試験荷重
繰り返し引き上げ加力（W）：1500N/12枚（2000N/m2）
最大引き上げ荷重（W）：4000N/12枚（5333N/m2）（d）試験結果
結果：合格

図Ⅲ-１-７-Ｂ

試験結果（８）組合せ葺き工法（a）試験の種類（繰り返し引き上げ加力）（b）試験体詳細
瓦：J形桟瓦53A
桟木：杉材15（高さ）
mm×21
（幅）mm
下地：合板12mm
桟木の下地への緊結：鉄釘2.1φ×38mm

図Ⅲ-１-８-Ａ

ピッチ400mm

試験体詳細

瓦緊結用釘：ステンレススクリュー回転止め加工2.4φ×65mm
釘軸部加工長さ＝釘先端から56mm
割付寸法：235mm×265mm（16枚/m2）（c）試験荷重
繰り返し引き上げ加力（W）：1600N/９枚（1828N/m2）
最大引き上げ荷重（W）：5500N/９枚（6285N/m2）（d）試験結果
結果：合格

図Ⅲ-１-８-Ｂ

試験結果

78
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１―２

S形瓦

（１）ちどり緊結工法（a）試験の種類（繰り返し引き上げ加力）（b）試験体詳細
瓦：S形桟瓦49A
桟木：杉材15（高さ）mm×21（幅）mm
下地：合板12mm
桟木の下地への緊結：鉄釘2.1φ×38mm

図Ⅲ-１-９-Ａ

ピッチ400mm

試験体詳細

瓦緊結用釘：ステンレススクリュー回転止め加工2.4φ×65mm
釘軸部加工長さ＝釘先端から56mm
割付寸法：260mm×260mm（14枚/m2）（c）試験荷重
繰り返し引き上げ加力（W）：500N/９枚（700N/m2）
最大引き上げ荷重（W）：760N/９枚（1064N/m2）（d）試験結果
結果：合格

図Ⅲ-１-９-Ｂ

試験結果（２）全数緊結工法（a）試験の種類（繰り返し引き上げ加力）（b）試験体詳細
瓦：S形桟瓦49A
桟木：杉材15（高さ）mm×21（幅）mm
下地：合板12mm
桟木の下地への緊結：鉄釘2.1φ×38mm
ピッチ400mm

図Ⅲ-１-10-Ａ

試験体詳細

瓦緊結用釘：ステンレススクリュー回転止め加工2.4φ×65mm
釘軸部加工長さ＝釘先端から56mm
割付寸法：260mm×260mm（14枚/m2）

79
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第Ⅲ編

試験データ

（c）試験荷重
繰り返し引き上げ加力（W）：1700N/９枚（2380N/m2）
最大引き上げ荷重（W）：4000N/９枚（5600N/m2）（d）試験結果
結果：合格

図Ⅲ-１-10-Ｂ

１―３

試験結果

F形瓦

（１）全数緊結工法（a）試験の種類（繰り返し引き上げ加力）（b）試験体詳細
瓦：F形桟瓦40
桟木：杉材15（高さ）mm×21（幅）mm
下地：合板12mm
桟木の下地への緊結：鉄釘2.1φ×38mm

図Ⅲ-１-11-Ａ

ピッチ400mm

試験体詳細

瓦緊結用釘：ステンレススクリュー回転止め加工2.4φ×65mm
釘軸部加工長さ＝釘先端から56mm
割付寸法：280mm×305mm（12枚/m2）（c）試験荷重
繰り返し引き上げ加力（W）：650N/９枚（821N/m2）
最大引き上げ荷重（W）：1900N/９枚（2400N/m2）（d）試験結果
結果：合格

図Ⅲ-１-11-Ｂ

試験結果

80
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（２）全数２本緊結（a）試験の種類（繰り返し引き上げ加力）（b）試験体詳細
瓦：F形桟瓦40
桟木：杉材15（高さ）mm×21（幅）mm
下地：合板12mm
桟木の下地への緊結：鉄釘2.1φ×38mm

図Ⅲ-１-12-Ａ

ピッチ400mm

試験体詳細

瓦緊結用釘：ステンレスリング2.7φ×65mm
1/2H硬度釘軸部加工長さ＝釘先端から52mm
割付寸法：280mm×305mm（12枚/m2）（c）試験荷重
繰り返し引き上げ加力（W）：1000N/９枚（1333N/m2）
最大引き上げ荷重（W）：2000N/９枚（2666N/m2）（d）試験結果
結果：合格

図Ⅲ-１-12-Ｂ（３）パッキン付きステンレスネジ補強工法

試験結果

３枚毎補強

（a）試験の種類（繰り返し引き上げ加力）（b）試験体詳細
瓦：F形桟瓦40
桟木：杉材15（高さ）mm×21（幅）mm
下地：合板12mm
桟木の下地への緊結：鉄釘2.1φ×38mm
ピッチ400mm

図Ⅲ-１-13-Ａ

試験体詳細

瓦緊結用釘：ステンレススクリュー回転止め加工2.4φ×65mm
釘軸部加工長さ＝釘先端から56mm
割付寸法：280mm×305mm（12枚/m2）
補強用材：パッキン付きステンレスネジ５φ×90mm（３列毎補強）

81
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第Ⅲ編

試験データ

（c）試験荷重
繰り返し引き上げ加力（W）：1000N/９枚（1263N/m2）
最大引き上げ荷重（W）：2000N/９枚（2526N/m2）（d）試験結果
結果：合格

図Ⅲ-１-13-Ｂ（４）パッキン付きステンレスネジ補強工法

試験結果

２枚毎補強

（a）試験の種類（繰り返し引き上げ加力）（b）試験体詳細
瓦：F形桟瓦40
桟木：杉材15（高さ）
mm×21
（幅）mm
下地：合板12mm
桟木の下地への緊結：鉄釘2.1φ×38mm

図Ⅲ-１-14-Ａ

ピッチ400mm

試験体詳細

瓦緊結用釘：ステンレススクリュー回転止め加工2.4φ×65mm
釘軸部加工長さ＝釘先端から56mm
割付寸法：280mm×305mm（12枚/m2）
補強用材：パッキン付きステンレスネジ５φ×90mm（２列毎補強）（c）試験荷重
繰り返し引き上げ加力（W）：1700N/９枚（1942N/m2）
最大引き上げ荷重（W）：3900N/９枚（4457N/m2）（d）試験結果
結果：合格

図Ⅲ-１-14-Ｂ

試験結果

82
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（５）７形釘補強工法

３枚毎補強（a）試験の種類（繰り返し引き上げ加力）（b）試験体詳細
瓦：F形桟瓦40
桟木：杉材15（高さ）mm×21（幅）mm
下地：合板12mm
桟木の下地への緊結：鉄釘2.1φ×38mm

図Ⅲ-１-15-Ａ

ピッチ400mm

試験体詳細

瓦緊結用釘：ステンレススクリュー回転止め加工2.4φ×65mm
釘軸部加工長さ＝釘先端から56mm
割付寸法：280mm×305mm（12枚/m2）
補強用材：７形釘2.7φ×75mm（３列毎補強）（c）試験荷重
繰り返し引き上げ加力（W）：1800N/９枚（2273N/m2）
最大引き上げ荷重（W）：3450N/９枚（4358N/m2）（d）試験結果
結果：合格

図Ⅲ-１-15-Ｂ（６）７形釘補強工法

試験結果

２枚毎補強

（a）試験の種類（繰り返し引き上げ加力）（b）試験体詳細
瓦：F形桟瓦40
桟木：杉材15（高さ）mm×21（幅）mm
下地：合板12mm
桟木の下地への緊結：鉄釘2.1φ×38mm
ピッチ400mm

図Ⅲ-１-16-Ａ

試験体詳細

瓦緊結用釘：ステンレススクリュー回転止め加工2.4φ×65mm
釘軸部加工長さ＝釘先端から56mm
割付寸法：280mm×305mm（12枚/m2）
補強用材：７形釘2.7φ×75mm（２列毎補強）

83
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第Ⅲ編

試験データ

（c）試験荷重
繰り返し引き上げ加力（W）：1750N/９枚（2000N/m2）
最大引き上げ荷重（W）：2400N/９枚（2743N/m2）（d）試験結果
結果：合格

図Ⅲ-１-16-Ｂ

１―４

試験結果

役物瓦

（１）パッキン付きステンレスネジ補強（a）試験の種類（繰り返し引き上げ加力）（b）試験体詳細
瓦：J形瓦左袖
桟木：杉材15（高さ）
mm×21
（幅）mm
下地：合板12mm
桟木の下地への緊結：鉄釘2.1φ×38mm
図Ⅲ-１-17

ピッチ400mm

試験体詳細

瓦緊結用釘：ステンレススクリュー回転止め加工2.4φ×65mm
釘軸部加工長さ＝釘先端から56mm
寸法：235mm×224mm
補強用材：パッキン付きステンレスネジ５φ×75mm（c）試験荷重
繰り返し引き上げ加力（W）：200N/１枚（3,800N/m2）
最大引き上げ荷重（W）：862N/１枚（16,400N/m2）（d）試験結果
結果

：合格

84
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（２）パッキン付きステンレスネジ補強（a）試験の種類（繰り返し引き上げ加力）（b）試験体詳細
瓦：J形瓦右袖
桟木：杉材15（高さ）mm×21（幅）mm
下地：合板12mm
桟木の下地への緊結：鉄釘2.1φ×38mm
図Ⅲ-１-18

ピッチ400mm

試験体詳細

瓦緊結用釘：ステンレススクリュー回転止め加工2.4φ×65mm
釘軸部加工長さ＝釘先端から56mm
寸法：235mm×305mm
補強用材：パッキン付きステンレスネジ５φ×90mm（c）試験荷重
繰り返し引き上げ加力（W）：200N/１枚（2,800N/m2）
最大引き上げ荷重（W）：1146N/１枚（16,000N/m2）（d）試験結果
結果：合格（３）谷右側ネジ補強（a）試験の種類（繰り返し引き上げ加力）（b）試験体詳細
瓦：J形右袖瓦
桟木：杉材15（高さ）mm×21（幅）mm
下地：合板12mm
桟木の下地への緊結：鉄釘2.1φ×38mm
図Ⅲ-１-19

ピッチ400mm

試験体詳細

瓦緊結用釘：ステンレススクリュー回転止め加工2.4φ×65mm
釘軸部加工長さ＝釘先端から56mm
寸法：235mm×305mm
補強用材：パッキン付きステンレスネジ５φ×75mm（c）試験荷重
繰り返し引き上げ加力（W）：200N/１枚（2,800N/m2）
最大引き上げ荷重（W）：901N/１枚（12,600N/m2）（d）試験結果
結果

：合格

85
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第Ⅲ編

試験データ

（４）パッキン付きステンレスネジ補強（a）試験の種類（繰り返し引き上げ加力）（b）試験体詳細
瓦：J形右角瓦
桟木：杉材15（高さ）mm×21（幅）mm
下地：合板12mm
桟木の下地への緊結：鉄釘2.1φ×38mm
図Ⅲ-１-20

ピッチ400mm

試験体詳細

瓦緊結用釘：ステンレススクリュー回転止め加工2.4φ×65mm
釘軸部加工長さ＝釘先端から56mm
寸法：235mm×305mm
補強用材：パッキン付きステンレスネジ５φ×110mm（c）試験荷重
繰り返し引き上げ加力（W）：250N/１枚（3,500N/m2）
最大引き上げ荷重（W）：784N/１枚（11,000N/m2）（d）試験結果
結果：合格（５）桟山ネジ補強（a）試験の種類（繰り返し引き上げ加力）（b）試験体詳細
瓦：J形軒瓦
桟木：杉材15（高さ）mm×21（幅）mm
下地：合板12mm
桟木の下地への緊結：鉄釘2.1φ×38mm

図Ⅲ-１-21

試験体詳細

ピッチ400mm
瓦緊結用釘：ステンレススクリュー回転止め加工2.4φ×65mm
釘軸部加工長さ＝釘先端から56mm
寸法：235mm×265mm
補強用材：パッキン付きステンレスネジ５φ×110mm（c）試験荷重
繰り返し引き上げ加力（W）：200N/１枚（3,200N/m2）
最大引き上げ荷重（W）：799N/１枚（12,800N/m2）（d）試験結果
結果

：合格

86
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（６）７型釘補強（a）試験の種類（繰り返し引き上げ加力）（b）試験体詳細
瓦：J形軒瓦
桟木：杉材15（高さ）mm×21（幅）mm
下地：合板12mm
桟木の下地への緊結：鉄釘2.1φ×38mm

図Ⅲ-１-22

試験体詳細

ピッチ400mm
瓦緊結用釘：ステンレススクリュー回転止め加工2.4φ×65mm
釘軸部加工長さ＝釘先端から56mm
寸法：235mm×265mm
補強用材：７形釘2.4φ×75mm（c）試験荷重
繰り返し引き上げ加力（W）：250N/１枚（4,000N/m2）
最大引き上げ荷重（W）：686N/１枚（11,000N/m2）（d）試験結果
結果：合格（７）パッキン付きステンレスネジ補強（a）試験の種類（繰り返し引き上げ加力）（b）試験体詳細
瓦：S形右袖瓦
桟木：杉材15（高さ）mm×21（幅）mm
下地：合板12mm
桟木の下地への緊結：鉄釘2.1φ×38mm
図Ⅲ-１-23

ピッチ400mm

試験体詳細

瓦緊結用釘：パッキン付きステンレスネジ５φ×75mm
寸法：軒側130mm、棟側105mm×260mm（c）試験荷重
繰り返し引き上げ加力（W）：200N/１枚（6,400N/m2）
最大引き上げ荷重（W）：875N/１枚（28,000N/m2）（d）試験結果
結果

：合格

87
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第Ⅲ編

試験データ

（８）パッキン付きステンレスネジ補強（a）試験の種類（繰り返し引き上げ加力）（b）試験体詳細
瓦：F形右袖瓦
桟木：杉材15（高さ）mm×21（幅）mm
下地：合板12mm
桟木の下地への緊結：鉄釘2.1φ×38mm
図Ⅲ-１-24

ピッチ400mm

試験体詳細

瓦緊結用釘：パッキン付きステンレスネジ５φ×75mm
寸法：軒側150mm、棟側130mm×280mm（c）試験荷重
繰り返し引き上げ加力（W）：200N/１枚（5,000N/m2）
最大引き上げ荷重（W）：705N/１枚（17,600N/m2）（d）試験結果
結果：合格

２．地震力を想定した載荷試験
２―１のし瓦３段積棟

棟補強金物：プレス形95mm（高さ）×1.0mm（板厚）
棟補強金物取り付けピッチ：1000mm
芯木：杉材42mm（高さ）×30mm（幅）
芯木緊結材：
ステンレスネジ3.8φ×38mm
図Ⅲ-２-１
補強金物による棟のし積み工法体

冠瓦留付けビス：
パッキン付きステンレスネジ
５φ×110mm

図Ⅲ-２-２

山形金物、芯材受け金物プレス一体型のし瓦緊結：直径0.9mm銅線
葺き土：土＋わらすさ
桟瓦：53A７形釘補強
結果

：合格

88
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２―２

のし瓦５段積棟

棟補強金物：プレス形115mm（高さ）×1.0mm（板厚）
棟補強金物取り付けピッチ：660mm
芯木：杉材42mm
（高さ）
×30mm
（幅）
芯木緊結材：
ステンレスネジ3.8φ×38mm
冠瓦留付けビス：

図Ⅲ-２-３補強金物による棟のし瓦５段積み試験体

パッキン付きステンレスネジ
５φ×150mmのし瓦緊結：直径0.9mm銅線

図Ⅲ-２-４ 山形金物、芯材受け金物プレス一体型

葺き土：土＋わらすさ
桟瓦：53A７形釘補強
結果

２―３

：合格

のし瓦７段積棟

棟補強金物：山形金物＋芯材受け金物付き
ボルト一体型
棟補強金物取り付けピッチ：660mm
芯木：杉材42mm
（高さ）
×30mm
（幅）
芯木緊結材：
ステンレスネジ3.8φ×38mm
図Ⅲ-２-５補強金物による棟のし瓦５段積み試験体

冠瓦留付けビス：
パッキン付きステンレスネジ
５φ×180mmのし瓦緊結：直径0.9mm銅線

図Ⅲ-２-６

山形金物＋芯材受け金物付きボルト一体型

葺き土：土＋わらすさ
桟瓦：53A７形釘補強
結果

：合格

89
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第Ⅳ編 参考資料

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第Ⅳ編 参考資料
瓦屋根標準設計・施工ガイドラインに関連する
建築基準法関係法令と告示
及び日本工業規格
１

建築基準法

２

建築基準法施行令

３

建設省告示
３―１

昭25法律第201号（最終改正平11法律第151号）
昭25政令第338号（最終改正平12政令第211号）

告示第109号（昭和46年１月29日・最終改正平12第1348号平成12年５月23日）
屋根ふき材、外装材及び屋外に面する帳壁の基準を定める件

３―２

告示第1454号（平成12年５月31日）
Eの数値を算出する方法並びにVo及び風力係数の数値を定める件

３―３

告示第1457号（平成12年５月31日）
Td、Bdi、安全限界変位、Ts、Bsi、Fh及びGsを計算する方法並びに屋根ふき材等の構造耐力上の安全を確かめるための構造計算の基準を定める件

３―４

告示第1458号（昭和12年５月31日）
屋根ふき材及び屋外に面する帳壁の風圧に対する構造耐力上の安全性を確かめるための構造計算の基準を定める件

４

日本工業規格４―１

JIS Ａ 5208-1996 粘土がわら

４―２

JIS Ａ 5402-1994 厚形スレート

93
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第Ⅳ編

１

参考資料

建築基準法（昭和25年法律第201号）

（目的）
第１条

この法律は、建築物の敷地、構造、設備及び用途に関する最低の基準を定めて、国民の生命、健康及び財産の保護を図り、もつて公共の福祉の増進に資することを目的とする。
（建築物の建築等に関する申請及び確認）
第６条

建築主は、第一号から第三号までに掲げる建築物を建築しようとする場合（増築しようとする場合においては、建築物が増築後において第一号から第三号までに掲げる規模のものとなる場合を含む。）、これらの建築物の大規模の修繕若しくは大規模の模様替えをしようとする場合又は第四号に掲げる建築物を建築しようとする場合においては、当該工事に着手する前に、その計画が建築基準関係規定、（この法律並びにこれに基づく命令及び条例の規定（以下「建築基準法令の規定」という。）その他建築物の敷地、構造又は建築設備に関する法律並びにこれに基づく命令及び条例の規定で政令で定めるものをいう。
以下同）に適合するものであることについて、確認の申請書を提出して建築主事の確認を受け、確認済証の交付を受けなければならない。
――（中略）――
一

別表第一（い）欄に掲げる用途に供する特殊建築物で、その用途に供する部分の床面積の合計が100平方メートルを超えるもの

二

木造の建築物で３以上の階数を有し、又は延べ面積が500平方メートル、高さが13メ

ートル若しくは軒の高さが９メートルを超えるもの
三

木造以外の建築物で２以上の階数を有し、又は延べ面積が200平方メートルを超える

もの――（以下略）――（構造耐力）
第20条

建築物は、自重、積載荷重、積雪、風圧、土圧及び水圧並びに地震その他の震動及び衝撃に対して安全な構造のものとして、次に定める基準に適合するものでなければならない。
一

建築物の安全上必要な構造方法に関して政令で定める技術的基準に適合すること。

二

次に掲げる建築物にあっては、前号に定めるもののほか、政令で定める基準に従った
構造計算によって確かめられる安全性を有すること。
イ

第６条第１項第二号又は第三号に掲げる建築物

ロイに掲げるもののほか、高さが13メートル又は軒の高さが９メートルを超える建築物で、その主要構造部（床、屋根及び階段を除く。）を石造、れんが造、コンクリー
トブロック造、無筋コンクリート造その他これらに類する構造としたもの

94
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２

建築基準法施行令（昭和25年政令第338号）（構造方法に関する技術的基準）
第36条

法第20条第一号の政令で定める技術的基準（建築設備に係る技術的基準を除く。）

は、この節から第７節の２までに定めるところによる。
２

法第20条第二号に掲げる建築物以外の建築物の構造方法は、次の各号のいずれかに該当するものとしなければならない。
一

この節から第７節の２までの規定に適合する構造方法

二耐久性等関係規定（この条から第37条まで、第38条第１項、第５項及び第６項、第39条第１項、第41条、第49条、第70条、第72条（第79条の４及び第80条において準用する場合を含む。
）、第74条から第76条まで（第79条の４及び第80条において準用する場合を含む。
）、第79条（第79条の４において準用する場合を含む。
）、第79条の３並びに第80条の２の規定（国土交通大臣が定めた安全上必要な技術的基準のうちその指定する基準に係る部分に限る。
）をいう。）に適合し、かつ、第82条の６に規定する限界耐力計算又は第81条第１項ただし書に規定する構造計算（国土交通大臣が限界耐力計算による場合と同等以上に安全さを確かめることができるものとして指定したものに限る。）によつて安全性が確かめられた構造方法

三

耐久性等関係規定に適合し、かつ、第81条の２の規定により国土交通大臣が定める基準に従つた構造計算によつて安全性が確かめられたものとして国土交通大臣の認定を受けた構造方法３

法第20条第二項に掲げる建築物（高さが60メートルを超える建築物（次項、第81条及び第81条の２において「超高層建築物」という。
）を除く。）の構造方法は、次の各号のいずれかに該当するものとしなければならない。
一

この節から第７節の２までの規定に適合し、かつ、第82条に規定する許容応力度等計
算又は第81条第１項ただし書に規定する構造計算によつて安全性が確かめられた構造方法

二

前項第二号又は第三項に掲げる構造方法――（以下略）――（構造設計の原則）
第36条の２

建築物の構造設計に当たつては、その用途、規模及び構造の種別並びに土地の状況に応じて柱、はり、床、壁等を有効に配置して、建築物全体が、これに作用する自重、積載荷重、積雪、風圧、土圧及び水圧並びに地震その他の震動及び衝撃に対して、一様に構造耐力上安全であるようにすべきものとする。
２構造耐力上主要な部分は、建築物に作用する水平力に耐えるように、つりあいよく配置すべきものとする。

３

建築物の構造耐力上主要な部分には、 使用上の支障となる変形又は振動が生じないよじん

うな剛性及び瞬間的破壊が生じないような靱性をもたすべきものとする。

95
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第Ⅳ編

参考資料

（屋根ふき材等の緊結）
第39条

屋根ふき材、内装材、外装材、帳壁その他これらに類する建築物の部分及び広告塔、装飾塔その他建築物の屋外に取り付けるものは、風圧並びに地震その他の震動及び衝撃によつて脱落しないようにしなければならない。
２

屋根ふき材、外装材及び屋外に面する帳壁の構造は、構造耐力上安全なものとして国土交通大臣が定めた構造方法を用いるものとしなければならない。

（屋根ふき材等の構造計算）
第82条の５

屋根ふき材、外装材及び屋外に面する帳壁については、国土交通大臣が定める基準に従つた構造計算によつて風圧に対して構造耐力上安全であることを確かめなければならない。
（限界耐力計算）第82条の６

第81条第１項第二号に規定する「限界耐力計算」とは、次に定めるところによりする構造計算をいう。
――（中略）――
三地震による加速度によつて建築物の地上部分の各階に作用する地震力及び各階に生ずる層間変位を次に定めるところによつて計算し、当該地震力が、損傷限界耐力（建築物の各階の構造耐力上主要な部分の断面に生ずる応力度が第３款の規定による短期に生ずる力に対する許容応力度に達する場合の建築物の各階の水平力に対する耐力をいう。以下この号において同じ。）を超えないことを確かめるとともに、層間変位の当該各階の高さに対する割合が200分の１（地震力による構造耐力上主要な部分の変形によつて建築物の部分に著しい損傷が生ずるおそれのない場合にあつては、120分の１）を超えないことを確かめること。
イ

各階が、損傷限界耐力に相当する水平力その他のこれに作用する力に耐えている時に当該階に生ずる水平方向の層間変位（以下この号において「損傷限界変位」という。）
を計算すること。

ロ

建築物のいずれかの階において、イによつて計算した損傷限界変位に相当する変位が生じている時の建築物の固有周期（以下この号及び第七号において「損傷限界固有周期」という。）を国土交通大臣が定める方法によつて計算すること。

ハ

地震により建築物の各階に作用する地震力を、損傷限界固有周期に応じて次の表に掲げる式によつて計算した当該階以上の各階に水平方向に生ずる力の総和として計算
すること。

96
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Td＜0.16の場合

Pdi＝（0.64＋6Td）mi Bdi Z Gs

0.16≦Td＜0.64の場合

Pdi＝1.6mi Bdi Z Gs

0.64≦Tdの場合

Pdi＝1.024mi Bdi Z Gs
Td

この表において、Td、Pdi、mi、Bdi、Z及びGsは、それぞれ次の数値を表すものとする。
Td 建築物の損傷限界固有周期（単位 秒）
Pdi 各階に水平方向に生ずる力（単位 kN）
mi 各階の質量（各階の固定荷重及び積載荷重との和（第86条第２項ただし書の規定によつて特定行政庁が指定する多雪区域においては、更に積雪荷重を加えたものとする。）を重力加速度で除したもの）（単位 トン）
Bdi 建築物の各階に生ずる加速度の分布を表すものとして、損傷限界固有周期に応じて国土交通大臣が定める基準に従つて算出した数値
Z 第88条第１項に規定するZの数値
Gs 表層地盤による加速度の増幅率を表すものとして、表層地盤の種類に応じて国土交通大臣が定める方法により算出した数値――（中略）――
七

屋根ふき材、外装及び屋外に面する帳壁が、第三号ニの規定によつて計算した建築物の各階に生ずる水平方向の層間変位及び同号ロの規定によつて計算した建築物の損傷限界固有周期に応じて建築物の各階に生ずる加速度を考慮して国土交通大臣が定める基準に従つた構造計算によつて風圧並びに地震その他の震動及び衝撃に対し構造耐力上安全であることを確かめること。

（風圧力）
第87条
２

風圧力は、速度圧に風力係数を乗じて計算しなければならない。

前項の速度圧は、次の式によつて計算しなければならない。
q＝0.6EVo2
この式において、q、E及びVoは、それぞれ次の数値を表すものとする。
q

速度圧（単位E

当該建築物の屋根の高さ及び周辺の地域に存する建築物その他の工作物、樹１平方メートルにつきニュートン）木その他の風速に影響を与えるものの状況に応じて国土交通大臣が定める方法により算出した数値
Vo

その地方における過去の台風の記録に基づく風害の程度その他の風の性状に応じて30メートル毎秒から46メートル毎秒までの範囲内において国土交通大臣が定める風速（単位３

メートル毎秒）建築物に近接してその建築物を風の方向に対して有効にさえぎる他の建築物、防風林その他これらに類するものがある場合においては、その方向における速度圧は、前項の規定による数値の２分の１まで減らすことができる。

４

第１項の風力係数は、風洞試験によつて定める場合のほか、建築物又は工作物の断面及び平面の形状に応じて国土交通大臣が定める数値によらなければならない。

97
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第Ⅳ編

参考資料

（地震力）
第88条

建築物の地上部分の地震力については、当該建築物の各部分の高さに応じ、当該高さの部分が支える部分に作用する全体の地震力として計算するものとし、その数値は、当該部分の固定荷重と積載荷重との和（第86条第２項ただし書の規定によつて特定行政庁が指定する多雪区域においては、更に積雪荷重を加えるものとする。）に該当高さにおける地震層せん断力係数を乗じて計算しなければならない。この場合において、地震層せん断力係数は、次の式によつて計算するものとする。
Ci＝ZRtAiCo
この式において、Ci、Z、Rt、Ai及びCoは、それぞれ次の数値を表すものとする。
Ci

建築物の地上部分の一定の高さにおける地震層せん断力係数

Z

その地方における過去の地震の記録に基づく震害の程度及び地震活動の状
況その他地震の性状に応じて1.0から0.7までの範囲内において国土交通大臣が
定める数値

Rt

建築物の振動特性を表すものとして、建築物の弾性域における固有周期及び地盤の種類に応じて国土交通大臣が定める方法により算出した数値
Ai

建築物の振動特性に応じて地震層せん断力係数の建築物の高さ方向の分布を表すものとして国土交通大臣が定める方法により算出した数値
Co２

標準せん断力係数

標準せん断力係数は、0.2以上としなければならない。ただし、地盤が著しく軟弱な区域として特定行政庁が国土交通大臣の定める基準に基づいて規則で指定する区域内における木造の建築物（第46条第２項第一号に掲げる基準に適合するものを除く。）にあつては、0.3以上としなければならない。
――（以下略）――

３

建設省告示

３―１ 建設省告示第109号（昭和46年１月29日

最終改正平成12年５月23日告示第1348号）

屋根ふき材、外装材及び屋外に面する帳壁の構造方法を定める件
建築基準法施行令昭和25年政令第338号第39条第２項の規定に基づき、屋根ふき材、外装材及び屋外に面する帳壁の構造方法を次のように定める。
第１一

屋根ふき材は、次に定めるところによらなければならない。
屋根ふき材は、荷重又は外力により、脱落又は浮き上がりを起こさないように、たるき、梁、けた、野地板その他これらに類する構造部材に取り付けるものとすること。

二

屋根ふき材及び緊結金物その他これらに類するものが、腐食又は腐朽するおそれがある場合には、有効なさび止め又は防腐のための措置をすること。

三

屋根瓦は、軒及びけらばから２枚通りまでを１枚ごとに、その他の部分のうちむねにあつては１枚おきごとに、銅線、鉄線、くぎ等で下地に緊結し、又はこれと同等以上の効力を有する方法ではがれ落ちないようにふくこと。
――（以下略）――98
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３―２ 建設省告示第1454号（平成12年５月31日）
E の数値を算出する方法並びにVo及び風力係数の数値を定める件
建築基準法施行令（昭和25年政令第338号）第87条第２項及び第４項の規定に基づき、Eの数値を算出する方法並びにVo及び風力係数の数値を次のように定める。
第１建築基準法施行令（以下「令」という。）第87条第２項に規定するEの数値は、次の式によって算出するものとする。
E＝Er2Gf
この式において、Er及びGfは、それぞれ次の数値を表すものとする。
Er 次項の規定によって算出した平均風速の高さ方向の分布を表す係数
Gf 第３項の規定によって算出したガスト影響係数２

前項の式のErは、次の表に掲げる式によって算出するものとする。ただし、局地的な地形や地物の影響により平均風速が割り増されるおそれのある場合においては、その影響を考慮しなければならない。
Zb

α

（ ）
H
E ＝1.7（Z ）Er＝1.7 ZG

HがZb以下の場合

α

HがZbを超える場合

r

G

この表において、Er、Zb、ZG、α及びHは、それぞれ次の数値を表すものとする。
Er 平均風速の高さ方向の分布を表す係数
Zb

ZG及びα

地表面粗度区分に応じて次の表に掲げる数値
Zb
ZG（単位 メートル）（単位 メートル）

地表面粗度区分α

都市計画区域外にあって、極めて平坦で障害物がないものとして特定行政庁が規則で定める区域

5

250

0.10

都市計画区域外にあって地表面粗度区分Ｉの区域以外の区域（建築物の高さが13メートル以下の場合を除く。）又は都市計画区域内にあって地表面粗度区
分IVの区域以外の区域のうち、海岸線又は湖岸線（対岸までの距離が1,500メートル以上のものに限Ⅱる。以下同じ。）までの距離が500メートル以内の地域（ただし、建築物の高さが13メートル以下である
場合又は当該海岸線若しくは湖岸線からの距離が200メートルを超え、かつ、建築物の高さが31メー
トル以下である場合を除く。
）

5

350

0.15

Ⅲ 地表面粗度区分Ｉ、II又はIV以外の区域

5

450

0.20

10

550

0.27

Ⅰ

Ⅳ

都市計画区域内にあって、都市化が極めて著しいものとして特定行政庁が規則で定める区域

H 建築物の高さと軒の高さとの平均（単位

メートル）

99
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第Ⅳ編

３

参考資料

第１項の式のGfは、前項の表の地表面粗度区分及びHに応じて次の表に掲げる数値とする。ただし、当該建築物の規模又は構造特性及び風圧力の変動特性について、風洞試験又は実測の結果に基づき算出する場合にあっては、当該算出によることができる。
H

地表面粗度区分

第２

（一）

（二）

（三）

10以下の場合

10を超え40未満の場合

40以上の場合

Ⅰ

2.0

1.8

Ⅱ

2.2

（一）と（三）とに掲げる数値

2.0

Ⅲ

2.5

を直線的に補間した数値

2.1

Ⅳ

3.1

2.3

令第87条第２項に規定するVoは、地方の区分に応じて次の表に掲げる数値とする。

（一）（二）から（九）までに掲げる地方以外の地方

30

北海道のうち札幌市 小樽市 網走市 留萌市 稚内市 江別市 紋別市 名寄市 千歳市
恵庭市 北広島市 石狩市 石狩郡 厚田郡 浜益郡 空知郡のうち南幌町 夕
張郡のうち由仁町及び長沼町 上川郡のうち風連町及び下川町 中川郡のうち美深町、音威子府村及び中川町 増毛郡 留萌郡 苫前郡 天塩郡 宗谷郡 枝幸郡 礼文郡 利尻郡 網走郡のうち東藻琴村、女満別町及び美幌町 斜里郡のう
ち清里町及び小清水町 常呂郡のうち端野町、佐呂間町及び常呂町 紋別郡のう
ち上湧別町、湧別町、興部町、西興部村及び雄武町 勇払郡のうち追分町及び穂別町 沙流郡のうち平取町 新冠郡 静内郡 三石郡 浦河郡 様似郡 幌泉郡
厚岸郡のうち厚岸町 川上郡
岩手県のうち久慈市 岩手郡のうち葛巻町 下閉伊郡のうち田野畑村及び普代村 九戸郡のうち野田村及び山形村 二戸郡
秋田県のうち秋田市 大舘市 本荘市 鹿角市 鹿角郡 北秋田郡のうち鷹巣町、比内町、合川町及び上小阿仁村 南秋田郡のうち五城目町、昭和町、八郎潟町、飯田川町、天王町及び井川町 由利郡のうち仁賀保町、金浦町、象潟町、岩城町及び西目町
山形県のうち鶴岡市 酒田市 西田川郡 飽海郡のうち遊佐町
茨城県のうち水戸市 下妻市 ひたちなか市 東茨城郡のうち内原町 西茨城郡のうち友部町及び岩間町 新治郡のうち八郷町 真壁郡のうち明野町及び真壁町 結城郡 猿島郡のうち五霞町、猿島町及び境町
埼玉県のうち川越市 大宮市 所沢市 狭山市 上尾市 与野市 入間市 桶川市 久喜市
富士見市 上福岡市 連田市 幸手市 北足立郡のうち伊奈町 入間郡のうち大井町及び三芳町 南埼玉郡 北葛飾郡のうち栗橋町、鷲宮町及び杉戸町
東京都のうち八王子市 立川市 昭島市 日野市 東村山市 福生市 東大和市 武蔵村山市
羽村市 あきる野市 西多摩郡のうち瑞穂町
神奈川県のうち足柄上郡のうち山北町 津久井郡のうち津久井町、相模湖町及び藤野町

100
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新潟県のうち
両津市 佐渡郡 岩船郡のうち山北町及び粟島浦村
福井県のうち敦賀市 小浜市 三方郡 遠敷郡 大飯郡
山梨県のうち富士吉田市 南巨摩郡のうち南部町及び富沢町 南都留郡のうち秋山村、道志村、忍野村、山中湖村及び鳴沢村
岐阜県のうち多治見市 関市 美濃市 美濃加茂市 名務原市 可児市 揖斐郡のうち藤橋村
及び坂内村 本巣郡のうち根尾村 山県郡 武儀郡のうち洞戸村及び武芸川町
加茂郡のうち坂祝町及び富加町
32（二） 静岡県のうち
静岡市 浜松市 清水市 富士宮市 島田市 磐田市 焼津市 掛川市 藤枝市
袋井市 湖西市 富士郡 庵原郡 志太郡 榛原郡のうち御前崎町、相良町、榛原町、吉田町及び金谷町 小笠郡 磐田郡のうち浅羽町、福田町、竜洋町及び豊田町 浜名郡 引佐郡のうち細江町及び三ケ日町
愛知県のうち豊橋市 瀬戸市 春日井市 豊川市 豊田市 小牧市 犬山市 尾張旭市 日進
市 愛知郡 丹羽郡 額田郡のうち額田町 宝飯郡 西加茂耶のうち三好町
滋賀県のうち大津市 草津市 守山市 滋賀郡 栗太郡 伊香郡 高島郡
京都府
大阪府のうち高槻市 枚方市 八尾市 寝屋川市 大東市 柏原市 東大阪市 四条畷市 交
野市 三島郡 南河内郡のうち太子町、河南町及び千早赤阪村
兵庫県のうち姫路市 相生市 豊岡市 龍野市 赤穂市 西脇市 加西市 篠山市 多可郡
飾磨郡 神崎郡 揖保郡 赤穂郡 穴粟郡 城崎郡 出石郡 美方郡 養父郡
朝来郡 氷上郡
奈良県のうち奈良市 大和高田市 大和郡山市 天理市 橿原市 桜井市 御所市 生駒市
香芝市 添上郡 山辺郡 生駒郡 磯城郡 宇陀郡のうち大宇陀町、菟田野町、榛原町及び室生村 高市郡 北葛城郡
鳥取県のうち鳥取市 岩美郡 八頭郡のうち郡家町、船岡町、八東町及び若桜町
島根県のうち益田市 美濃郡のうち匹見町 鹿足郡のうち日原町 隠岐郡
岡山県のうち岡山市 倉敷市 玉野市 笹岡市 備前市 和気郡のうち日生町 邑久郡 児島
郡 都窪郡 浅口郡
広島県のうち広島市 竹原市 三原市 尾道市 福山市 東広島市 安芸郡のうち府中町 佐
伯郡のうち湯来町及び吉和村 山県郡のうち筒賀村 賀茂郡のうち河内町 豊田
郡のうち本郷町 御調郡のうち向島町 沼隈郡
福岡県のうち山田市 甘木市 八女市 豊前市 小郡市 嘉穂郡のうち桂川町、稲築町、碓井
町及び嘉穂町 朝倉郡 浮羽郡 三井郡 八女郡 田川郡のうち添田町、川崎町、大任町及び赤村 京都郡のうち犀川町 築上郡

101
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第Ⅳ編

参考資料

熊本県のうち山鹿市 菊池市 玉名郡のうち菊水町、三加和町及び南関町 鹿本郡 菊池郡
阿蘇郡のうち一の宮町、阿蘇町、産山村、波野村、蘇陽町、高森町、白水村、久木野村、長陽村及び西原村
大分県のうち大分市 別府市 中津市 日田市 佐伯市 臼杵市 津久見市 竹田市 豊後高
田市 杵築市 宇佐市 西国東郡 東国東郡 速見郡 大分郡のうち野津原町、狭間町及び庄内町 北海部郡 南海部郡 大野郡 直入郡 下毛郡 宇佐郡
宮崎県のうち西臼杵郡のうち高千穂町及び日之影町 東臼杵郡のうち北川町
北海道のうち函館市 室蘭市 苫小牧市 根室市 登別市 伊達市 松前郡 上磯郡 亀田郡
茅部郡 斜里郡のうち斜里町 虻田郡 岩内郡のうち共和町 積丹郡 古平郡
余市郡 有珠郡 白老郡 勇払郡のうち早来町、厚真町及び鵡川町 沙流郡のうち門別町 厚岸郡のうち浜中町 野付郡 標津郡 目梨郡
青森県
岩手県のうち
二戸市 九戸郡のうち軽米町、種市町、大野村及び九戸村
秋田県のうち能代市 男鹿市 北秋田郡のうち田代町 山本郡 南秋田郡のうち若美町及び大潟村
茨城県のうち土浦市 石岡市 龍ケ崎市 水海道市 取手市 岩井市 牛久市 つくば市 東茨城郡のうち茨城町、小川町、美野里町及び大洗町 鹿島郡のうち旭村、鉾田町
及び大洋村 行方郡のうち麻生町、北浦町及び玉造町 稲敷郡 新治郡のうち霞ケ浦町、玉里村、千代田町及び新治村 筑波郡 北相馬郡
埼玉県のうち川口市 浦和市 岩槻市 春日部市 草加市 越谷市 蕨市 戸田市 鳩ケ谷市
朝霞市 志木市 和光市 新座市 八潮市 三郷市 吉川市 北葛飾郡のうち松伏町及び庄和町
千葉県のうち市川市 船橋市 松戸市 野田市 柏市 流山市 八千代市 我孫子市 鎌ヶ谷
市 浦安市 印西市 東葛飾郡 印旛郡のうち白井町
東京都のうち23区 武蔵野市 三鷹市 府中市 調布市 町田市 小金井市 小平市 国分寺
市 国立市 田無市 保谷市 狛江市 清瀬市 東久留米市 多摩市 稲城市
神奈川県のうち横浜市 川崎市 平塚市 鎌倉市 藤沢市 小田原市 茅ヶ崎市 相模原市 秦
野市 厚木市 大和市 伊勢原市 海老名市 座間市 南足柄市 綾瀬市 高座郡
中郡 足柄上郡のうち中井町、大井町、松田町及び開成町 足柄下郡 愛甲郡 津
久井郡のうち城山町
岐阜県のうち岐阜市 大垣市 羽島市 羽島郡 海津郡 養老郡 不破郡 安八郡 揖斐郡のうち揖斐川町、谷汲村、大野町、池田町、春日村及び久瀬村 本巣郡のうち北方町、本巣町、穂積町、巣南町、真正町及び糸貫町
静岡県のうち沼津市 熱海市 三島市 富士市 御殿場市 裾野市 賀茂郡のうち松崎町、西伊豆町及び賀茂村 田方郡 駿東郡

102
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愛知県のうち名古屋市 岡崎市 一宮市 半田市 津島市 碧南市 刈谷市 安城市 西尾市
蒲郡市 常滑市 江南市 尾西市 稲沢市 東海市 大府市 知多市 知立市
高浜市 岩倉市 豊明市 西春日井郡 葉栗郡 中島郡 海部郡 知多郡 幡豆郡 額田郡のうち幸田町 渥美郡
34（三） 三重県
滋賀県のうち彦根市 長浜市 近江八幡市 八日市市 野洲郡 甲賀郡 蒲生郡 神崎郡 愛知郡 犬上郡 坂田郡 東浅井耶
大阪府のうち大阪市 堺市 岸和田市 豊中市 池田市 吹田市 泉大津市 貝塚市 守口市
茨木市 泉佐野市 富田林市 河内長野市 松原市 和泉市 箕面市 羽曳野市
門真市 摂津市 高石市 藤井寺市 泉南市 大阪狭山市 阪南市 豊能郡 泉
北郡 泉南郡 南河内郡のうち美原町
兵庫県のうち神戸市 尼崎市 明石市 西宮市 洲本市 芦屋市 伊丹市 加古川市 宝塚市
三木市 高砂市 川西市 小野市 三田市 川辺郡 美嚢郡 加東郡 加古郡
津名郡 三原郡
奈良県のうち
五條市 吉野郡 宇陀郡のうち曽爾村及び御杖村
和歌山県
島根県のうち鹿足郡のうち津和野町、柿木村及び六日市町
広島県のうち呉市 因島市 大竹市 廿日市市 安芸郡のうち海田町、熊野町、坂町、江田島
町、音戸町、倉橋町、下蒲刈町及び蒲刈町 佐伯郡のうち大野町、佐伯町、宮島町、能美町、沖美町及び大柿町 賀茂郡のうち黒瀬町 豊田郡のうち安芸津町、安浦町、川尻町、豊浜町、豊町、大崎町、東野町、木江町及び瀬戸田町
山口県
徳島県のうち三好郡のうち三野町、三好町、池田町及び山城町
香川県
愛媛県
高知県のうち土佐郡のうち大川村及び本川村 吾川郡のうち池川町
福岡県のうち北九州市 福岡市 大牟田市 久留米市 直久市 飯塚市 田川市 柳川市 筑
後市 大川市 行橋市 中間市 筑紫野市 春日市 大野城市 宗像市 太宰府
市 前原市 古賀市 筑紫郡 糟屋郡 宗像郡 遠賀郡 鞍手郡 嘉穂郡のうち
筑穂町、穂波町、庄内町及び頴田町 糸島郡 三瀦郡 山門郡 三池郡 田川郡のうち香春町、金田町、糸田町、赤池町及び方城町 京都郡のうち苅田町、勝山町及び豊津町
佐賀県
長崎県のうち長崎市 佐世保市 島原市 諌早市 大村市 平戸市 松浦市 西彼杵郡 東彼
杵郡 北高来郡 南高来郡 北松浦郡 南松浦郡のうち若松町、上五島町、新魚目町、有川町及び奈良尾町 壱岐郡 下県郡 上県郡
熊本県のうち

103
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第Ⅳ編

参考資料

熊本市 八代市 人吉市 荒尾市 水俣市 玉名市 本渡市 牛深市 宇土市
宇土郡 下益城郡 玉名郡のうち岱明町、横島町、天水町、玉東町及び長洲町
上益城郡 八代郡 葦北郡 球磨郡 天草郡
宮崎県のうち延岡市 日向市 西都市 西諸県郡のうち須木村 児湯郡 東臼杵郡のうち門川町、東郷町、南郷村、西郷村、北郷村、北方町、北浦町、諸塚村及び椎葉村 西
臼杵耶のうち五ヶ瀬町
北海道のうち山越郡 桧山郡 爾志郡 久遠郡 奥尻郡 瀬棚郡 島牧郡 寿都郡 岩内郡のうち岩内町 磯谷郡 古宇郡
茨城県のうち鹿嶋市 鹿島郡のうち神栖町及び波崎町 行方郡のうち牛堀町及び潮来町
千葉県のうち千葉市 佐原市 成田市 佐倉市 習志野市 四街道市 八街市 印旛郡のうち
酒々井町、富里町、印旛村、本埜村及び栄町 香取郡 山武郡のうち山武町及び芝山町
神奈川県のうち横須賀市 逗子市 三浦市 三浦郡
静岡県のうち36（四）
伊東市 下田市 賀茂郡のうち東伊豆町、河津町及び南伊豆町
徳島県のうち徳島市 鳴門市 小松島市 阿南市 勝浦郡 名東郡 名西郡 那賀郡のうち那賀川町及び羽ノ浦町 板野郡 阿波郡 麻植郡 美馬郡 三好郡のうち井川町、三加茂町、東祖谷山村及び西祖谷山村
高知県のうち宿毛市 長岡郡 土佐郡のうち鏡村、土佐山村及び土佐町 吾川郡のうち伊野町、吾川村及び吾北村 高岡郡のうち佐川町、越知町、檮原町、大野見村、東津野村、葉山村、仁淀村及び日高村 幡多郡のうち大正町、大月町、十和村、西土佐村及
び三原村
長崎県のうち福江市 南松浦郡のうち富江町、玉之浦町、三井楽町、岐宿町及び奈留町
宮崎県のうち宮崎市 都城市 日南市 小林市 串間市 えびの市 宮崎郡 南那珂郡 北諸
県郡 西諸県郡のうち高原町及び野尻町 東諸県郡
鹿児島県のうち
川内市 阿久根市 出水市 大口市 国分市 鹿児島郡のうち吉田町 薩摩郡のうち樋脇町、入来町、東郷町、宮之城町、鶴田町、薩摩町及び 答院町 出水郡
伊佐郡 姶良郡 曽於郡
千葉県のうち銚子市 <山市 木更津市 茂原市 東金市 八日市場市 旭市 勝浦市 市原
市 鴨川市 君津市 富津市 袖ヶ浦市 海上郡 匝瑳郡 山武郡のうち大網白里町、九十九里町、成東町、蓮沼村、松尾町及び横芝町 長生郡 夷隅郡 安房郡
東京都のうち大島町 利島村 新島村 神津島村 三宅村 御蔵島村
徳島県のうち那賀郡のうち鷲敷町、相生町、上那賀町、木沢村及び木頭村 海部郡（五）
高知県のうち高知市 安芸市 南国市 土佐市 須崎市 中村市 土佐清水市 安芸郡のうち

38

104
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馬路村及び芸西村 香美郡 吾川郡のうち春野町 高岡郡のうち中土佐町及び窪
川町 幡多郡のうち佐賀町及び大方町
鹿児島県のうち鹿児島市 鹿屋市 串木野市 垂水市 鹿児島郡のうち桜島町 肝属郡のうち串良町、東串良町、高山町、吾平町、内之浦町及び大根占町 日置郡のうち市来町、
東市来町、伊集院町、松元町、郡山町、日吉町及び吹上町
高知県のうち
室戸市 安芸郡のうち東洋町、奈半利町、田野町、安田町及び北川村
鹿児島県のうち（六）
枕崎市 指宿市 加世田市 西之表市 揖宿郡 川辺郡 日置郡のうち金峰町
薩摩郡のうち里村、上甑村、下甑村及び鹿島村 肝属郡のうち根占町、田代町及
び佐多町

40

東京都のうち八丈町 青ヶ島村 小笠原村
（七）
鹿児島県のうち熊毛郡のうち中種子町及び南種子町

42

（八）

鹿児島県のうち鹿児島郡のうち三島村（九）

鹿児島県のうち
名瀬市 鹿児島郡のうち十島村
沖縄県

熊毛郡のうち上屋久町及び屋久町
大島郡

44

46

――（以下略）――３―３ 建設省告示第1457号（平成12年５月31日）
Td、Bdi、安全限界変位、Ts、Bsi、Fh 及びGs を計算する方法並びに屋根ふき材等の構造耐力上の安全を確かめるための構造計算の基準を定める件
建築基準法施行令（昭和25年政令第338号）第82条の６第三号ロ及びハ、第五号並びに第七号の規定に基づき、Td、Bdi、安全限界変位、Ts、Bsi、Fh及びGsを計算する方法並びに屋根ふき材等の構造耐力上の安全を確かめるための構造計算の基準を次のように定める。
――（中略）――
第８

令第82条の６第七号に規定する屋根ふき材、外装材及び屋外に面する帳壁の構造計算の基準は、次のとおりとする。
一

風圧力に対して、平成12年建設省告示第1458号に規定する構造計算を行うこと。

二

地震力に対して、次に定める方法により構造計算を行うこと。ただし、令第39条の規定に適合し、かつ、令第82条の６第三号の規定により求めた建築物の層間変位の当該各階の高さに対する割合が 200分の１以下であることが確かめられた場合においては、この限りでない。
イ

屋根ふき材について、建築物の損傷限界時に屋根ふき材が取り付く階に生ずる加速度によって当該屋根ふき材の面内及び面外に作用する力を求め、当該力により緊結部分に生ずる応力度が短期に生ずる力に対する許容応力度を超えないことを確かめること。

ロ

外装材及び屋外に面する帳壁（以下「外装材等」という。）について、建築物の損

105
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第Ⅳ編

参考資料

傷限界時における外装材等が取り付く部分の上下の部分に生ずる加速度によって当該帳壁等の面内及び面外に作用する力を求め、当該力により緊結部分に生ずる応力度が短期に生ずる力に対する許容応力度を超えないことを確かめること。
ハ

外装材等について、建築物の損傷限界時における外装材等が取り付く階に生ずる層間変位を求め、当該変位により緊結部分に生ずる応力度が短期に生ずる力に対する許容応力度を超えないことを確かめること。ただし、当該部分の脱落防止その他有効な手法を用いて、地震に対する安全性が同等以上であることが確かめられた場合においては、この限りでない。

三前二号の構造計算を行うに当たり、その他の震動及び衝撃を適切に考慮すること。

３―４ 建設省告示第1458号（平成12年５月21日）
屋根ふき材及び屋外に面する帳壁の風圧に対する構造耐力上の安全性を確かめるた
めの構造計算の基準を定める件
建設基準法施行令（昭和25年政令第338号）第82条の５の規定に基づき、屋根ふき材及び屋外に面する帳壁の風圧に対する構造耐力上の安全性を確かめるための構造計算の基準を次のように定める。
１

建設基準法施行令（以下「令」という。）第82条の５に規定する屋根ふき材及び屋外に面する帳壁（高さ13メートルを超える建築物（高さ13メートル以下の部分で高さ13メートルを超える部分の構造耐力上の影響を受けない部分及び１階の部分又はこれに類する屋外からの出入口（専ら避難に供するものを除く。）を有する階の部分を除く。）の帳壁に限る。
）の風圧に対する構造耐力上の安全性を確かめるための構造計算の基準は、次のとおりとする。
一次の式によって計算した風圧力に対して安全上支障のないこと。
―Ĉ f
W＝q
―及びĈ fは、それぞれ次の数値を表すものとする。
この式において、W、q
W 風圧力（単位 １平方メートルにつきニュートン）―q 次の式によって計算した平均速度圧（単位 １平方メートルにつきニュートン）―q＝0.6Er2Vo2
 この式において、Er及びVoは、それぞれ次の数値を表すものとする。
 Er 平成12年建設省 告示第1454号第１第２項に規定するErの数値。た 
だし、地表面粗度区分がⅣの場合においては、地表面粗度区分がⅢ 
の場合における数値を用いるもるとする。
 Vo 平成12年建設省告示第1454号第２に規定する基準風速の数値
Ĉf 屋根ふき材又は屋外に面する帳壁に対するピーク風力係数で、風洞試験によって定める場合のほか、次項又は第３項に規定する数値――（中略）――

２

屋根ふき材に対するピーク風力係数は、次の各号に掲げる屋根の形式に応じ、それぞれ当該各号を定めるところにより計算した数値とする。

一

切妻屋根面、片流れ屋根面及びのこぎり屋根面イに規定するピーク外圧係数（屋外

106
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から当該部分を垂直に押す方向を正とする。以下同じ。）からロに規定するピーク内圧係数（屋内から当該部分を垂直に押す方向を正とする。以下同じ。
）を減じた値とする。
イ

ピーク外圧係数は、正の場合にあっては次の表一に規定するCpeに次の表二に規定するCpeを乗じて得た数値とし、負の場合にあっては次の表三に規定する数値とする。
ロ二

ピーク内圧係数は、次の表六に規定する数値とする。

円弧屋根面

イに規定するピーク外圧係数からロに規定するピーク内圧係数を減じた

値とする。
イ

ピーク外圧係数は、正の場合にあっては次の表四に規定するCpeに次の表二に規定するCpeを乗じて得た数値とし、負の場合にあっては次の表五に規定する数値とする。
ロ
三

ピーク内圧係数は、次の表六に規定する数値とする。
独立上家

平成12年建設省告示1454号第３に規定する風力係数に、当該風力係数が零以上の場合にあっては次の表二に、零未満の場合にあっては次の表七にそれぞれ規定す
るCpeを乗じて得た数値とすること。
表一

切妻屋根面、片流れ屋根面及びのこぎり屋根面の正のCpe
θ

10度

30度

45度

90度

Cpe

0

0.2

0.4

0.8

この表において、θは、表三の図中に掲げるθとする。また、この表に掲げるθの値以外のθに応じたCpeは、表に掲げる数値をそれぞれ直線的に補間した数値とし、θが10度未満の場合にあっては当該係数を用いた計算は省略することができる。

表二

屋根面の正圧部のCpe
H

地表面粗度区分

（一）

（二）

（三）

５以下の場合５を超え、40未満の場合

40以上の場合

Ⅰ

2.2

Ⅱ

2.6

Ⅲ及びⅣ

3.1

1.9
（一）と（三）とに掲げる数値を直線的に補間した数値

この表において、Hは、建築物の高さと軒の高さとの平均（単位

2.1
2.3

メートル）を表すものとする。

107
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第Ⅳ編

表三

参考資料

切妻屋根面、片流れ屋根面及びのこぎり屋根面の負のピーク外圧係数
θ10度以下の場合

20度

30度以上の場合

の部位

−2.5

−2.5

−2.5

の部位

−3.2

−3.2

−3.2

の部位

−4.3

−3.2

−3.2

の部位

−3.2

−5.4

−3.2

部位

この表において、部位の位置は、下図に定めるものとする。また、表に掲げるθの値以外のθに応じたピーク外圧係数は、表に掲げる数値をそれぞれ直線的に補間した数値とし、θが10度以下の切妻屋根面については、当該θの値における片流れ屋根面の数値を用いるものとする。

この図において、H、θ及びa'は、それぞれ次の数値を表すものとする。
H 建築物の高さと軒の高さとの平均（単位 メートル）
θ 屋根面が水平面となす角度（単位 度）
a' 平面の短辺長さとHの２倍の数値のうちいずれか小さな数値（30を超えるときは、30とする。）（単位 メートル）

表四円弧屋根面の正のCpe

h
d

f
d

0.05

0.2

0.3

0.5以上

0

0.1

0.2

0.3

0.6

0.5以上

0

0

0.2

0.6

この表においてf、d及びhは、表五の図中に規定するf、d及びhとする。また、表に掲げhる df 及び d以外の当該比率に対応するCpeは、表に掲げる数値をそれぞれ直線的に補間した数値とし、 df が0.05未満の場合にあっては、当該係数を用いた計算は省略することができる。

108
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表五

円弧屋根面の負のピーク外圧係数
の部位

−2.5

の部位

−3.2

この表において、部位の位置は、下図に定めるものとする。

H
d
h
f
a'

表六

この図において、H、d、h、f 及びa' は、それぞれ次の数値を表すものとする。
建築物の高さと軒の高さとの平均（単位 メートル）
円弧屋根面の張り間方向の長さ（単位 メートル）
建築物の軒の高さ（単位 メートル）
建築物の高さと軒の高さとの差（単位 メートル）
平面の短辺の長さとHの２倍の数値のうちいずれか小さな数値（30を超えるときは、30とする。
）（単位 メートル）

屋根面のピーク内圧係数

閉鎖型の建築物

開放型の建築物

表七

ピーク外圧係数が零以上の場合−0.5

ピーク外圧係数が零未満の場合

0

風上開放の場合

1.5

風下開放の場合−1.2

独立上家のCpe（平成12年建設省告示第1454号第３に規定する風力係数が零未満である場合）
の部位

3.0

の部位

4.0

この表において、部位の位置は、下図に定めるものとする。

この図において、θ及びa' は、それぞれ次の数値を表すものとする。
θ 屋根面が水平面となす角度（単位 度）
a' 平面の短辺の長さとHの２倍の数値のうちいずれか小さな数値（30を超えるときは、30とする。）（単位 メートル）

109
目次へ

第Ⅳ編

参考資料

３

屋外に面する帳壁に対するピーク風力係数は、第一号に規定するピーク外圧係数から第二号に規定するピーク内圧係数を減じた値とする。
一

ピーク外圧係数は、正の場合にあっては次の表八に規定するCpeに次の表九に規定するCpeを乗じて得た数値とし、負の場合にあっては次の表十に規定する数値とする
こと。
二
表八

ピーク内圧係数は表十一に規定する数値とすること。

帳壁の正のCpe
1.0

Hが５以下の場合

５

2α

（H）
Z
（H）

Zが５以下の場合
Hが５を超える場合

2α

Zが５を超える場合

この表において、H、Z及びαは、それぞれ次の数値を表すものとする。
H 建築物の高さと軒の高さとの平均（単位 メートル）
Z 帳壁の部分の地盤面からの高さ（単位 メートル）α 平成12年建設省告示第1454号第１第２項に規定する数値（地表面粗度区分がⅣの場合にあっては、地表面粗度区分がⅢの場合における数値を用いるものとする。）

表九

帳壁の正圧部のGpe
Z

地表面粗度区分

（一）

（二）

（三）

５以下の場合５を超え、40未満の場合

40以上の場合

Ⅰ

2.2

Ⅱ

2.6

Ⅲ及びⅣ

3.1

1.9
（一）と（三）とに掲げる数値を直線的に補間した数値

この表において、Zは、帳壁の部分の地盤面からの高さ（単位

2.1
2.3

メートル）を表すものとする。

110
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表十

帳壁の負のピーク外圧係数
H

（一）

（二）

（三）

45以下の場合

45を超え、60未満の場合

60以上の場合の部位−1.8（一）と（三）とに掲げる数値

−2.4

の部位

−2.2

を直線的に補間した数値

−3.0

部位

この表において、部位の位置は、次図に定めるものとする。

この図において、H及びa'は、それぞれ次の数値を表すものとする。
H 建築物の高さと軒の高さとの平均（単位 メートル）a' 平面の短辺の長さとHの２倍の数値のうちいずれか小さな数値（単位

表十一

メートル）

帳壁のピーク内圧係数

閉鎖型の建築物

開放型の建築物

ピーク外圧係数が零以上の場合−0.5

ピーク外圧係数が零未満の場合

0

風上開放の場合

1.5

風下開放の場合

−1.2

111
目次へ

第Ⅳ編

４

参考資料

日本工業規格

４―１

粘土かわら

4

日本工業規格JIS

粘 土 が わ ら

A 5208-1996

Clay rooftiles
１．適用範囲

この規格は，粘土を主原料として混練，成形及び焼成した粘土がわらについて規定する。
備考

この規格の中で｛｝を付けて示してある単位及び数値は，従来単位によるものであって，参考値である。

２．種類

粘土がわらは，その製法，形状及び寸法によって，次のとおり区分する。

（１）製法による区分（a）ゆう薬がわら（1）（b）いぶしがわら（c）無ゆうがわら
注（1）ゆう薬がわらには，塩焼がわらを含む。
（２）形状による区分（a）J形粘土がわらJ形粘土がわらは，基本形となる桟がわらと，軒がわら，そでがわ

ら，のしがわら，かんむり（がんぶり）がわらなどの役物とする（例図１〜５参照）。
例図１

桟がわら

例図４

（b）S形粘土がわら

例図２

軒がわら

のしがわら

例図５

例図３

そでがわら

かんむりがわらS形粘土がわらは，基本形となる桟がわらと，半がわら，そでがわ

ら，かんむりがわらなどの役物とする（例図６〜９参照）
。
例図６

桟がわら

例図７

半がわら

例図８

そでがわら

例図９

かんむりがわら112
目次へ

（c） F形粘土がわらF形粘土がわらは，基本形となる桟がわらと半がわら，そでがわ

ら，かんむりがわらなどの役物とする（例図10〜13参照）。
例図10

桟がわら

例図11

半がわら

例図12

そでがわら

例図13

かんむりがわら（３）寸法による区分（a）J形
49A・49B・53A・53B・56・60（b）S形
49A・49B（c）F形
40F形についての40は一例であり，3.3m2当たりのふき枚数の概数値で区分する。

備考

３．品質
３．１

粘土がわらは，使用上有害な変形，きず及びき裂並びに焼成むら及び色調に著しい

不ぞろいがあってはならない。
３．２

粘土がわらは，５．３及び５．４に規定する試験を行い，表１の規定に適合しなければならない。
表１

曲げ破壊荷重及び吸水率

曲げ破壊荷重N｛kgf｝

吸水率
％

桟がわら

のしがわら

ゆう薬がわらいぶしがわら無ゆうがわら1500｛153.0｝以上

600｛61.2｝以上

12以下

15以下

12以下

３．３

粘土がわらに耐凍害性の必要がある場合には，５．５に規定する試験を行い，ひび割れ及びはく離があってはならない。
３．４

粘土がわらの役物の品質は，桟がわらと同等以上とする。ただし，のしがわらを除く役物は，曲げ破壊荷重を適用しない。

４．形状及び寸法４．１

桟がわらの形状は，例図14〜16による。くぎあな又は針金あなの数は１個以上とし，引っ掛けをもつものとする。
なお，引っ掛けは，桟木に十分に引っ掛かる形状及び寸法でなければならない。

113
目次へ

第Ⅳ編

参考資料

４．２

桟がわらの寸法及び寸法許容差は，表２に示すとおりとする。ただし，F形桟がわ

らの寸法の表示は，一例であり，長さ・幅・働き長さ・働き幅は，当事者間の協定による。
４．３

粘土がわらの役物の形状及び寸法は，桟がわらに組み合わせることができるものとし，その寸法許容差は，桟がわらに準じる。
備考

粘土がわらの表面及び裏面には，補強，水切りなどの目的で力骨，凸凹模様などを付けてもよい。くぎあな及び針金あなは，雨仕舞に支障を生じるものであってはならない。

例図14

J形桟がわら

例図15

S形桟がわら

表２

桟がわらの寸法

例図16

F形桟がわら

寸法mm
形状による
区分
J形

S形

F形

寸法による
区分

長さA

幅B

49A

315

49B

働き寸法

参考
許容差

谷の深さ 3.3m2あたりの（山の高さ）c ふき枚数（概数）

長さa

幅b

315

245

275

325

315

250

265

53A

305

305

235

265

53B

295

315

225

275

56

295

295

225

255

60

290

290

220

250

49A

310

310

260

260

50以上

49B

335

290

270

250

40以上

40

350

345

280

305

（35以上）

±4

35以上

49

53
30以上

57
60
49
40

備考１．J形桟がわらは，働き長さが表２の寸法より20mm小さいもの（深切がわら）も認める。
また，働き幅が表２の寸法より30mm小さいもの（調整がわら）も認める。
２．S形桟がわら49Aは，長さ320mmも認める。

114
目次へ

５．試験
５．１

試験体

粘土がわらの試験体は，気乾状態（2）の粘土がわら全形のままとする。ただし，曲げ試験に用いるのしがわらの試験体は，割り線に沿って半裁したものを使用する。
注（2） 気乾状態とは，粘土がわらを乾燥した室内に静置し，ほば室温に達した状態をいう。
参考のしがわらは，半裁で使用することを容易にするため，例図17に示すように表又は裏に割り線が入れてあるものが多い。
例図17

５．２

寸法測定

（１） J形桟がわらのしがわら

寸法測定は，次による。
J形桟がわらの長さ（A）及び幅（B）は，中央部直交線上，働き長さ（a）は，切り込み間とする。谷の深さ（C）は，幅（B）の測定線上で最深部とする。
（２） S形桟がわら

S形桟がわらの長さ（A），幅（B），谷の深さ（C）は，（１）のとおりとする。働き幅（b）は，49Aでは幅（B）の測定値（mm）から50mmを差し引き，49Bでは40mmを差し引く。
（３） F形桟がわら

F形桟がわらの長さ（A），幅（B），働き長さ（a），働き幅（b）は，中央部直交線上とする。山の高さ（C）は，平坦部から頂上部とする。
５．３

曲げ試験

曲げ試験は，次による。

（１） J形及びS形桟がわらの曲げ試験

試験体を図１に示すように直径約30mnの鋼製丸棒で支持した後，スパン中央に支持棒と平行させて直径約30mmの鋼製丸棒を用いて（3）
荷重速度約50N/s｛5.1kgf/s｝で均一に載荷し，曲げ破壊荷重を測定する。
（２） のしがわらの曲げ試験

試験体を図２に示すように直径約30mmの鋼製丸棒で支持した後，スパン中央に支持棒と平行させて直径約30mmの鋼製丸棒を用いて（3）荷重速度約50N/s｛5.1kgf/s｝でかわら表面から均一に載荷し，曲げ破壊荷重を測定する。
（３） F形桟がわらの曲げ試験

試験体を図３に示すように９mm以上の鋼製板上に約15×24mmの桟木を試験体の引っ掛け部がかかるように置き，試験体中央を直径約65mm，
厚さ約12mmの鋼製円盤を用いて（3）荷重速度約50N/s｛ 5.1kgf/s｝で均一に載荷し，曲げ破壊荷重を測定する。
注（3） 試験体を支持する鋼製丸棒，鋼製板及び荷重をかける中央の鋼製丸棒，鋼製円盤が試験体に密着し，かつ，試験体をほぼ水平に支持するために，適当なゴム板を鋼製丸棒，鋼製板及び鋼製円盤と試験体との間に挿入する。

115
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第Ⅳ編

参考資料

図１

桟がわらの曲げ試験

図３

５．４

吸水試験

図２

のしがわらの曲げ試験

F形桟がわらの曲げ試験

吸水試験は，次の方法によって質量を測定し，吸水率を算出する。

なお，質量は感度５g以上の精度で測定する。
（１） 乾燥時の質量の測定は，試験体を空気乾燥器に入れ，その温度を約110℃に保ち，24
時間以上経過した後取り出して室内に静置し，室温に達したときの質量とする。
なお，窯出し直後の室温以上の粘土がわらを試験体として用いるときは，空気乾燥器による乾燥を省略することができる。
（２） 吸水時の質量の測定は，次の（a）及び（b）のいずれの方法で測定してもよい。

116
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（a）（１）の試験体を水温15〜25℃の清水中にこば（木端）立てし，その上面が水面下約10cmになるように全形を浸し，24時間以上経過した後取り出し，手早く湿布でふき，直ちに測定したときの質量とする。
（b）（１）の試験体を１時間煮沸し，水温15〜25℃の清水中にて清水の温度まで冷却した後取り出し，手早く湿布でふき，直ちに測定したときの質量とする。
（３）吸水率は，次の式によって算出する。
吸水率
（％）＝
５．５

凍害試験

吸水時の質量（g）−乾燥時の質量（g）×100
乾燥時の質量（g）

凍害試験は，次による。

（１） 試験体を水温15〜25℃の清水中に24時間以上浸し，吸水させてから取り出し，手早く試験体を湿布でふき，直ちに−20±３℃の冷気中に試験体同士が接触しないようにこば立てし，８時間以上静置する。
（２） 次に，これを再び水温15〜25℃の水中に６時間以上入れた後，取り出して湿布でふき，試験体のひび割れ及びはく離の有無を観察する。
（３） 凍結融解及び観察の操作を１回とし，所定の回数繰り返し（4）凍結融解によるひび割
れ及びはく離の有無を調べる。
注（4） 繰り返しの回数は，当事者間の協定による。
５．６

数値の換算

従来単位の試験機又は計測器を用いて試験する場合の国際単位系（SI）

による数値の換算は，次による。
1kgf＝9.80N

６．検査

検査は，品質及び寸法について，合理的な抜取検査方式によって行い，３．及び４．の規定に適合しなければならない。

７．製品の呼び方

粘土がわらの呼び方は，次による。ただし，呼び方は，必要のない部分を除いてもよい。
例１．粘土がわら

いぶし例２．粘土がわら

ゆう薬

例３．粘土がわら

ゆう薬

８．表示

J形

桟

53A

黄金色

S形

そで

49B

黒色

F形

桟

40

粘土がわらには，１枚ごとに次の事項を表示しなければならない。

（１）製造業者名又はその略号（２）製造年月日又はその略号

９．取扱い上の注意事項

粘土がわらの取扱説明書，カタログなどには，標準屋根こう（勾）配及びその流れ長さを明記しなければならない。

117
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第Ⅳ編

参考資料

４―２

厚形スレート4

日本工業規格JIS厚 形 ス レ ー ト

A 5402-1994

Pressed cement roof tiles
１．適用範囲

この規格は，セメントと細骨材を主原料として加圧脱水成形した厚形スレー

トについて規定する。
備考１．この規格の引用規格を，次に示す。
JIS R 5210

ポルトランドセメント

JIS R 5211

高炉セメントJIS R 5212

シリカセメント

JIS R 5213

フライアッシュセメント

JIS Z 8801

標準ふるい

JIS Z 9001

抜取検査通則２．この規格の中で｛を付けて示してある単位及び数値は，従来単位によるも｝ので，参考値である。

２．種類

厚形スレートは，表２に示す形状・寸法及び塗装の有無によって，次のとおり区

分する。
２．１

形状・寸法による区分
区

摘

要

平形桟がわら

付図１（例図）に示すものとする。

平S形桟がわら付図２（例図）に示すものとする。34及び36がある。

和形桟がわら

付図３（例図）に示すものとする。40及び49がある。

S形桟がわら

付図４（例図）に示すものとする。40及び49がある。
なお，左山と，右山とがある。

役物

軒がわら，そでがわら，かんむりがわらなどがある。

備考

２．２

分

平形は，当分の間認める。

塗装の有無による区分

無塗装（1）
塗装
注（1） 無塗装には，原色のほか顔料を練りこんで着色したものを含む。

３．品質
３．１

厚形スレートには，割れ，欠け，き裂，くぎ穴の不貫通及び有害なねじれ，きず又

118
目次へ

は圧漏れがあってはならない。
また，塗装面には，はがれ，割れを認めず，また，著しい膨れ，泡，穴，はじき，むら，
流れ及び白化があってはならない。
備考１．外観の欠点に関する用語の意味
圧漏れ：加庄によって周辺にはみ出ること。

はがれ：塗膜が被塗面から離れること。

塗装面の割れ：塗膜に裂け目ができること。
膨れ：塗膜が盛り上がること。

泡：塗膜に気泡ができること。

穴：ピンホールともいい，塗膜に生じた針でつついたような小さな
穴のこと。

はじき

：塗料が付着しない部分ができること。

むら：塗膜厚及び色調が均一でないこと。

流れ：たるみともいい，塗料が流れて厚さにむらの生じること。

白化：かぶりともいい，塗膜が白っぽくなること。

２．色調の好ましくない不ぞろいについては，受渡当事者間の協定による。
３．２

厚形スレートは，６．２及び６．３に規定する試験を行い，表１の規定に適合しなければならない。
表１
種類

曲げ破壊荷重1274.0｛130｝以上

10以下

36

1470.0｛150｝以上

10以下

34

1470.0｛150｝以上

10以下

49

1176.0｛120｝以上

10以下

40

1372.0｛140｝以上

10以下

49

1176.0｛120｝以上

10以下

40

1372.0｛140｝以上

10以下

平形
平S形

和形

S形

備考

３．３

N（kgf） 吸水率（％）

役物については，吸水率10％以下とし，曲げ破壊荷重の規定はしない。

塗装した厚形スレートは，６．４に規定する試験を行い，塗装面に著しい変色及び３．１に示す欠点が認められてはならない。

４．形状及び寸法４．１

厚形スレートの桟がわらの形状は，付図１，２，３び４の例図に示すものとし，表面及び裏面の模様並びにくぎ穴の位置は限定しない。ただし，くぎ穴の数は２個以上とする。
なお，有効な引掛けをもつものについては１個以上とする。

119
目次へ

第Ⅳ編

参考資料

４．２

厚形スレートの桟がわらの寸法及び寸法の許容差は，表２に示すとおりとする。
表２

単位mm

許容差

考

厚さ（2） 長さ 幅及び 1.82×1.82
１m2
1枚の標準 1枚の標準
2
厚さ （3.3m ） 当たりの 働き寸法 気乾質量
当たりのふ ふき枚数C
き枚数（概数） （概数）
a×b
kg

長さ

幅

A

B

平形

364

357

11

平S形
36
桟がわら 34

364

337

12

364

355

和形
49
桟がわら

315

40
S形
49
桟がわら 40

形状・寸法に
よる区分

備

形状

36

11

303×303

3.4

付図１

36

11

303×303

3.5

付図２

12

34

10

303×320

3.6

付図２

305

11

49

15

260×260
243×258

2.7

付図３

368

305

12

40

12

303×272

3.5

付図３

315

310

12

49

15

260×260

3.3

付図４

362

320

12

40

12

303×272

3.8

付図４

＋3
−1

＋2
−1

注
（2）厚さとは，断面における主要部分の厚さをいう。ただし，いかなる部分の厚さも，８mm以上とする。なお，多雪地域で使用するものについては，厚さは表２の値を超えてもよい。

４．３

役物の厚さ及び寸法の許容差は，桟がわらに準ずる。

５．原料及び製造
５．１

セメントは，JIS R 5210に規定する普通ポルトランドセメント及び早強ポルトラン

ドセメントのほかJIS R 5211，JIS R 5212及びJIS R 5213に規定するA種及びB種とする。
５．２

細骨材は，５mm（3）以下で，適当な粒度配列をもち，かつ，清浄，強硬，耐久的で，ごみ，泥，有機物などを有害量含んでいてはならない。
注（3） ５mm以下の細骨材とは，JIS Z 8801に規定する標準ふるいの呼び4760μmで90％以上，呼び2380μmで90％未満の質量百分率で通過するものをいう。
５．３

水は，油，酸，塩類，有機物，その他，製品及び製品に接する金物類に悪影響を及ぼす物質を有害量含んでいてはならない。
５．４

混和材料は，製品の質を悪くしたり，製品に接する金物類をさびさせたりしない範囲で使用してもよい。
なお，これらの材料を混合する場合は，表３に示す調合比のセメントと置きかえてはならない。
５．５

塗料は，耐候性及び耐アルカリ性の良好な材料とする。

５．６

セメントと細骨材との標準の調合比（質量化）は，表３に示すものとする。
なお，オートクレーブを使用する場合は，この限

表３

単位％

セメント

34

細骨材

66

りではない。
５．７

原料混合物をよくかき混ぜ，適量の水を加えてこねたモルタルを型詰めした後，水圧機又は油圧機をもって表面に均等に490.ON/cm2｛50kgf/cm2｝以上の圧力を加えて脱水成

120
目次へ

形する。
なお，加圧は，最高庄になるまで徐々に行い，かつ，最高庄を適当な時間維持しなければ
ならない。
５．８

成形後は，常時５℃以上湿度70％以上の室内で300度時（4）以上，その後，通算2500

度時以上湿潤状態に保って養生する。
なお，水中養生を行うことが望ましい。
上記の養生は，オートクレーブ，化学処理などによる特殊養生の場合は，この限りでない。
注（4）度時とは，養生温度（℃）と養生時間（h）の相乗積である。

備考１．初期における室内養生に常圧の蒸気養生を行う場合には，次の注意が必要である。
（ａ）セメントの凝結を始める時期に急激な温度の変化を与えてはならない。
（ｂ）養生室の温度の上げ方及び下げ方は，急激な温度の変化を生じないように行わなければならない。
（ｃ）養生室の最高温度は，65℃を超えないことが望ましい。
２．養生及び保存期間中に凍害を起こさせてはならない。
５．９

塗装は，５．８の養生を行い，塗装に支障のない含水状態及び表面状態（5）とした後，表面及び見えがかり側面２面以上に２回以上塗付した後，乾燥する。
なお，粉体塗装の場合は，１回塗りとする。
注（5） 塗装に支障のない表面状態とは，エフロレセンス，泥，砂，油など塗膜を損なう有害量を除去した状態をいう。

６．試験方法
６．１

数値の換算

従来単位による試験装置を用いて試験する場合の国際単位系（SI）による数値への換算は，次による。
1kgf＝9.80N
６．２

曲げ試験

試験体は，５．８に規定する養生を経た桟がわら全形のままを用い，これを３時間以上清水中に浸し，図１に示すようにスパン
200mmの支持棒に密着させておく。支持棒は，直径約30mm

図１ （和形の例）（単位 mm）の鋼製丸棒とする。スパン中央全幅に支持棒と平行させて，直径約30mm鋼製丸棒を介して（ 6 ）荷重速度約49.0N/s｛5kgf/s｝で均一に載苛する。
注（6） かわらを支持する鋼製丸棒及び荷重をかける
中央の鋼製丸棒がかわら全面に密着しないときは，幅約40mm，適当な厚さのゴム板を棒とかわらの面との間に挿入する。

121
目次へ

第Ⅳ編

参考資料

６．３

吸水試験

試験体は，５．８に規定する養生を経た厚形スレート全形のまま用い，

空気乾燥器に入れ，その温度を約110℃に保ち，24時間以上乾燥した後取り出し，このときの質量を乾燥時の質量（m 1）とする。次のこれを水温15〜20℃の清水中に木羽立てとし，その上面が水面下約10cmになるよう全形を浸し，24時間以上経過した後取り出し，手早く各面を湿布でふき，直ちに量ったときの質量を吸水時の質量（m2）とし，次の式によって吸水率（Q）を算出する。ただし，質量は５gの精度で量る。
Q＝

m2−m1
m1 ×100

ここに，Q ：吸水率（％）
m1：乾燥時の質量（g）
m2：吸水時の質量（g）
６．４

塗膜加熱浸水試験

試験体は，５．９に規定する塗装を行った桟がわら全形のままを用い，空気乾燥器に入れ，その温度を80±２℃に保ち，24時間乾燥した後，ただちに水温
15〜20℃の清水中に浸し，24時間以上経過した後取り出し，各面を布でふき，塗装面が乾いたときの塗膜の状態を観察し，変色及び３．１に規定する欠点の有無を目視で調べる。

７．検査

厚形スレートの検査は，JIS Z 9001によってロットの大きさを決定し，このロットから試験に必要な個数を抜き取り試験し，合否を決定する。
外観，形状，寸法の各試験は，各ロットからそれぞれ３個の試験体を抜き取って行い，３個とも合格した場合はそのロットを合格とする。
曲げ破壊荷重及び給水率の各試験は，各ロットからそれぞれ３個の試験体を抜き取って行
い，３個の平均値がそれぞれ次の式を満足すれば，そのロットを合格とする。
Ẍ ≦SU−1.6σ…………吸水率Ẍ ≧SL＋1.6σ…………曲げ破壊荷重
ここに，Ẍ ：３個の平均値
SU：表１の吸水率の数値
SL ：表１の曲げ破壊荷重の数値
σ ：標準偏差で一般的には工場における過去のデータから求める。検査データがなく標準偏差未知の場合には，試
験体の数を７個として次の式によって求める。

 x ＋x ＋x ＋x７＋x ＋x ＋x −x―

σ＝1.07

2
1

2
2

2
3

2
4

2
5

2
6

2
7

2

ここに，σ：標準偏差x1，x2，…x7：個々の測定値
x― ：測定値の平均値
塗膜加熱浸水試験は，原料及び製造の条件が変わったとき行い，各ロットから３個の試験体を抜き取って行う。
備考

工場における品質保証のための抜取検査は，上記のほか，日本工業規格に規定す

122
目次へ

る抜取検査方式を用いてもよい。

８．製品の呼び方

厚形スレートの呼び方は，次による。ただし，呼び方は，必要のない部

分を除いてもよい。
例

９．表示

厚形スレート

平S形桟がわら36

厚形スレート

S形桟がわら40

厚形スレート

軒がわら

無塗装
右山

塗装

厚形スレートには，表面又は裏面に製造業者名又はその略号を表示しなければならない。
なお，１荷口ごとに成形年月日を明記しなければならない。
付図１

平形桟がわら（例図）

付図４ S形桟がわら（例図）

123
目次へ

瓦屋根標準設計・施工ガイドライン
平成13年８月13日発行

監

本体3000円（税別）

修／独立行政法人 建

築

研

究

所

編

集／瓦屋根標準設計・施工ガイドライン編集委員会

発

行／社団法人

全日本瓦工事業連盟

東京都千代田区富士見１―７―９
電話（03）3265―2887

全 国 陶 器 瓦 工 業 組 合 連 合 会
東京都千代田区富士見１―７―９
電話（03）3263―2840

全国厚形スレート組合連合会
大宮市指扇領別所292―５
電話（048）622―4631

印

刷／ナ

ニ

ワ

印

刷

株

式

会

社

大阪市北区天満１―９―19
電話（06）6351―7271

目次へ瓦屋根標準設計・施工ガイドライン
平成13年8月13日発行
編 集／瓦屋根標準施工ガイドライン委員会
発 行／社団法人 全日本瓦工事業連盟
全国陶器瓦工業組合連合会
全国厚形スレート組合連合会

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本文・その他

行目

６

本文

19

14

現

行

訂

正

ち棟については一枚ごとに、ち棟については一枚おきごとに、

表Ⅰ-３-４

表Ⅰ-３-４

速度圧

表Ⅰ-３-４

平均速度圧（区分Ⅲ）14

表Ⅰ-３-５

表Ⅰ-３-５

風圧力

表Ⅰ-３-５平部の風圧力26

表Ⅱ-３-５
表Ⅱ-１-３厚形スレートの形状・寸法による区分

形状・寸法による区分

長さ

幅

厚さ

平形桟がわら

364

357

36

364

34

平Ｓ形桟かわら和形桟かわらＳ形桟かわら

93

本文

114

表２

下６

単位mm

３―４

働き寸法

長さ

幅

厚さ

303

平形桟がわら

364

357

303

303

平Ｓ形桟かわら

36

364

303

320

34

260

260

243

258

12

303

272

310

12

260

260

320

12

303

272

ｂ
（幅）

11

303

337

12

364

335

12

49

315

305

11

40

368

305

49

315

40

362

F形

Ｓ形桟かわら

３―４

長さA

幅B

49A

315

49B

働き寸法

ｂ
（幅）

11

303

303

337

12

303

303

364

335

12

303

320

49

315

355

11

260

260

243

258

40

368

305

12

303

272

49

315

310

12

260

260

40

362

320

12

303

272

告示第1458号（平成12年５月31日）
表２

参考
許容差

谷の深さ 3.3m2あたりの（山の高さ）c ふき枚数（概数）

長さa

幅b

315

245

275

325

315

250

265

53A

305

305

235

265

53B

295

315

225

275

56

295

295

225

255

60

290

290

220

250

49A

310

310

260

260

50以上

49B

335

290

270

250

40以上

40

350

345

280

305

（35以上）±4

35以上

桟がわらの寸法
寸法mm

形状による
区分

寸法による
区分

長さA

幅B

49A

315

49B

働き寸法

参考
許容差

谷の深さ 3.3m2あたりの（山の高さ）c ふき枚数（概数）

長さa

幅b

315

245

275

325

315

250

265

53A

305

305

235

265

53B

295

315

225

275

57

56

295

295

225

255

60

60

290

290

220

250

49A

310

310

260

260

50以上

49B

335

290

270

250

40以上

40

350

345

280

305

（35以下）

49

J形

53
30以上

働き寸法
ａ
（長さ）

桟がわらの寸法
寸法mm

S形

和形桟かわら

告示第1458号（昭和12年５月31日）

形状による 寸法による
区分
区分

単位mm

形状・寸法による区分

ａ（長さ）

表２

J形

表Ⅱ-１-３ 厚形スレートの形状・寸法による区分

49
40

備考１．J形桟がわらは，働き長さが表２の寸法より20mm小さいもの（深切がわら）も認める。
また，働き幅が表２の寸法より30mm小さいもの（調整がわら）も認める。
２．S形桟がわら49Aは，長さ320mmも認める。

S形

F形

±4

35以上

49

53
30以上

57
60
49
40

備考１．J形桟がわらは，働き長さが表２の寸法より20mm小さいもの（深切がわら）も認める。
また，働き幅が表２の寸法より30mm小さいもの（調整がわら）も認める。
２．S形桟がわら49Aは，長さ320mmも認める。

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