Open up the future.

三島事業所

表紙説明
山梨県山中湖より望む夕焼けに映える夏の富士山（写真提供：元 当社製造部機械工作課 市川康夫氏）
撮影場所は左記地図の●印です。

第34巻

第１号

通巻第66号

目

次

2010

◆巻頭言
期

待…………………………………………………………………………………………………… 水

沼

博

1

3

◆技術資料
立軸両吸込ポンプ水槽解析…………………………………………………………………………… 富

松

重

行

野

村

忠

充

インド／ HMPL社向け原油圧送ポンプ …………………………………………………………… 古

澤

友

秀

淺

川

英

明

国内火力発電所向け海水淡水化設備用高圧ポンプおよび動力回収装置………………………… 中

山

直

人

北

原

敏

喜

愛知県弥富ポンプ場向け汚水中継ポンプ設備……………………………………………………… 笹

沼

眞

裕

柚

木

孝

洋

野

知

愛知県日光川放水路向け管理システム……………………………………………………………… 高

橋

亨

輔

16

地熱発電所向け温水ポンプ・熱水還元ポンプ …………………………………………………… 市

川

邦

彦

19

石

谷

石油精製設備用ブロワ………………………………………………………………………………… 市

川

邦

彦

23

株式会社扇島パワー向け循環水ポンプ……………………………………………………………… 勝

又

英

樹

26

仙台火力発電所４号機向け循環水ポンプ…………………………………………………………… 岩

渕

稔

28

製品紹介− ……………………………………………………………………

30

イタリア・アドリア海ベニス沖LNG海上ターミナル用ポンプ稼動開始！…………………………………………

37

トルクメンガス向け硫黄回収用多段ブロワ６台受注…………………………………………………………………

37

Jubail Export Reﬁnery Project向け硫黄回収用多段ブロワ６台 ……………………………………………………

38

◆製品紹介

ここで活躍しています−2009年

5
9
12

誠

渉

◆ニュース

およびアシッドガストリートメント用多段ブロワ３台受注
ONGC（インド）向けB22 Field Development Project コンデンセートポンプ２台 ………………………………
コンデンセートブースターポンプ２台

38

受注◆特許と実用新案 ………………………………………………………………………………………………………

39

DENGYOSHATECHNICALREVIEW
Vol.34 No.1 2010

CONTENTS◆Foreword
Expectations ……………………………………………………………………………………… 1
H. Mizunuma◆Technical Data
CFD Analysis for Suction Sump of Vertical Double Suction Pump …………………………… 3
S. Tomimatsu and T. Nomura◆Product Introduction
Main Oil Line Pumps for HMPL / India …………………………………………………………… 5
T. Furusawa and H. Asakawa
High Pressure Pumps and Hydro-recovery Turbines of Sea Water Desalination …………… 9
Facility for a Domestic Thermal Power Plant
N. Nakayama and T. Kitahara

Sewage Pumps Relay Equipment for Yatomi Pumping Station …………………… 12of Aichi Prefecture
M. Sasanuma, T. Yuzuki and M. Nochi

The Operational Support System for Nikkou-River Flood Control Canal ………………… 16
K. Takahashi
Hotwell Pumps and Geothermal Brine Re-Injection Pumps for Geothermal Power Plant
K. Ichikawa and W. Ishitani

19

The Special Feature of DMW Blowers for Oil Refining ……………………………………… 23
K. Ichikawa
Circulating Water Pumps for Ohgishima Power Station …………………………………… 26
H. Katsumata
Circulating Water Pumps for Sendai Thermal Power Station Unit No.4 …………………… 28
M. Iwabuchi◆Activities ………………………………………………………………………………………… 30◆Patent …………………………………………………………………………………………… 39

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

期

期

待

待

水沼

博

首都大学東京教授

自分と流体機械との関わりを通して、流体機械に関連する企業や技術への期待を書かせていただく。
私が大学生の頃には流体機械の講義が第１と第２の二つあり、それぞれ第一線で活躍されていた企業の非常勤講師の先生からポンプと水車を勉強した。更に設計製図の授業でもやはり企業の非常勤講師の先生から渦巻ポンプの設計の講義をうけ、設計計算の後に、計画図と羽根車、ケーシングカバー、軸などを作図した。遠くにも関わらず電業社からも非常勤講師の方にきていただいた。このような企業の講師の話を聞く経験は、自分の場合もそうだったように学生にとってその後の職業選択に貴重な経験となる。
今ではご存知のように、私の所属する首都大学を含めほとんどの大学から流体機械という講義が消えている。このような影響もあってか最近の学生の就職志望も、やりたい仕事というより企業のブランド志向が強いようにみえる。最近は大学も高校へ広報活動に出向いたり、出前授業の要請を受けたりしている。
企業から非常勤講師を受け入れる講義が少なくなっている今、企業から大学へも是非出前授業にきていただけると学生と企業の双方に良い効果が得られると思う。
自分の話に戻ると、卒研で流体研究室（当時は水力学実験室）に入ったこともあり、就職は流体機械の授業で勉強した水車の会社に入りたいと考えた。大自然の中で自分の設計した水車が、発電所の中の要として動き続けているのを想像すると、とても魅力的な仕事に思えたのがその理由だった。しかし、当時の指導教官の加藤宏先生から水車関連の職場には採用してくれそうにないと裏情報を知らされ断念した。ほかにやりたい仕事も思い浮かばず、研究もおもしろかったので大学に残ることになった。研究テー
マは添加剤による乱流の抵抗低減であり、関連する乱流研究は今となっては考えられないような盛り上がりを当時みせていたが、基礎的な観点からの研究だったので直接流体機械と関係することはなかった。
しかしその後、研究テーマが生体関連へと広がるにつれ流体機械との関連が深くなっている。その一つが血液の循環ポンプで、赤血球の機械的損傷と関連してポンプ内部のせん断応力の分布を、壁面埋め込
み式のホットフィルムを使用して測定した。考えてみれば当たり前だったが、測定されたせん断応力はポンプ軸動力から予測されるせん断応力と大体同程度だった。一方、赤血球は柔軟に変形でき、テレビでもよく見るさらさら度のテストのように自分より小さな穴を変形して通過していく。この柔軟な赤血球の膜に大きなストレスが働くと膜に細孔が生じ、ある条件を越えると破れてしまう。しかし、せん断に対してはキャタピラのように自身を回転させて流れのストレスからうまく逃げている。赤血球に対するせん断の負荷がポンプを通過するときのように間欠的なときは、赤血球も比較的壊れにくいという性質を持つこともわかった。このように送液の質がポンプ内の流れにより影響される問題では、ポンプ性能だけでなく内部の流れの構造が問題であり、更に研究の進展が期待される。
–1–

期

待

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

流体機械から少し離れるかもしれないが、最近研究を進めている「ごくん」と飲み込むときの食塊の流れは容積型ポンプの機構と似ている。呼吸しているときは鼻と肺の間で空気が行き来してるが、食塊を飲み込むときは舌から咽頭、食道へとぜん動運動により食塊が送られ、同時に喉頭蓋と呼ばれる弁が喉頭をふさぎ、食塊が喉頭から肺へ進入するのを防ぐ。飲み込みに要する時間は１秒以下で、短時間のうちにこれら複雑なプロセスが完了する。脳梗塞による麻痺や高齢化などによりこれらのプロセスに狂いが出ると、むせたり、肺に入った食べ物に雑菌が繁殖して肺炎になりやすくなる。今は食品にとろみをつけてむせにくくすることが広く行われているが、症状が進むとチューブを通して直接胃に栄養を送るなどの対策がとられる。この方法を用いても、送液が胃から喉頭へ逆流し、肺に入ってしまう場合があるため、必ずしも安全とはいえない。機械工学の観点からはこのような対策は消極的に感じられる。
積極的に飲み込む運動を機械的に支援してどんな食品でも飲み込めるようにならないかと思う。送液や弁の機能そのものは流体機械で簡単に置き換えられると思うが、今のところそのような機能を機械で置き換える試みは行われていない。問題はやはり人の体と関わらなければならない点で、うまく機能しな
いときには生死に影響するリスクがある。しかし、口から食べることを維持できれば、精神的にも健康面でもいろいろな良い効果が期待できる。これ以外にも、医療の分野では新しい流体機械へのニーズがいろいろあり、そのような分野への寄与も期待している。
話は少し変わるが、たまたま研究室に留学生が在籍している関係で、３月にほかの研究室の留学生にも声をかけて２日間に分けて工場見学を引率した。工場見学を企画したいきさつは、留学生向けの授業が少ないため、企業から非常勤で講義に来ていただき、それらの講義とペアになるよう工場見学もお願いした、ということだった。留学生はインドネシア、バングラデッシュ、ベトナム、中国の４カ国５名の学生で、見学した工場は発電用のタービンやポンプなどの流体機械の製造プラントが中心だった。普段眼にしない機械類の見学のため、学生が関心を持ってくれるか不安だったが、見学中にも活発な質問が出て、終わりに居酒屋で懇親を深め、学生達と２回の工場見学を無事に終えることができた。学生達にも満足してもらえた理由は、事前に企業の方に大学で講義をしていただいたこと、留学生の出身地に見学した会社の工場があったり、その出身地へ輸出される機械が多かったり、などが挙げられる。見学
した流体機械も見上げるような大型のものが多く、技術の高さとインペラ類の理にかなった曲線の美しさに感心させられた。これら留学生達の国々ではインフラ整備のニーズは切実なものであり、留学生への流体機械関連の教育は十分意義あるものといえる。言葉の問題はあるが、今後とも講義、工場見学、インターンシップなど可能な方法で留学生の教育を支援していただけないかと期待している。
私自身、どっぷりと流体機械の研究に専念してきたわけではないが、前述のように流体機械と関わりを保ってきた。この分野では卒業生も多数活躍している。今後とも、流体機械の研究開発に携わる企業が持っているポテンシャルをより広い分野で発揮し、社会に貢献していくことを期待している。

–2–

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

立軸両吸込ポンプ水槽解析

立軸両吸込ポンプ水槽解析
富松重行

野村忠充

CFD Analysis for Suction Sump of Vertical Double Suction Pump
By Shigeyuki Tomimatsu and Tadamitsu Nomura
In recent years, CFD has become an essential tool for the design validation related to pumpcomponents. Also, the amount of calculation is getting larger and larger every year. Especially, it iswell-known that massive computational resources are required to conduct a suction sump analysis.
In this paper, the CFD result of the suction sump having two vertical double suction pumps isintroduced.
１．はじめに

図２に解析に使用したメッシュモデルを示す。メッ

近年、CFD（Computational Fluid Dynamics）はポン

シュモデルは非構造格子により構成されている。ただし、プに関わる構成要素の設計検証を行うために必要不可欠

壁面境界層付近はプリズム格子で構成されており、格子なツールとなっている。その計算量は年々増加する傾向

数は約400万である。なお、メッシュモデルの作成には、にあるが、中でもポンプ吸込水槽の解析は、大規模な計

ANSYS ICEM CFD 12.0を用いた。

算資源を必要とする計算対象の一つとしてよく知られて解析には汎用流体解析ソフトであるANSYS CFX 12.0

いる。特に海外向けの水槽では、ポンプが複数台あるもを用いた。使用した乱流モデルはk-εモデルで、壁面近⑴のが多く、必然的により大規模な計算が必要となる 。

傍には壁関数を与えてある。入口に圧力、出口に流量を本報では、立軸両吸込ポンプ用吸込水槽のCFD解析につ与えており、水槽壁および吸込管は滑りなし条件の固定

いて紹介する。

壁、水面はフリースリップ条件の固定壁として扱った。
また、作動流体は海水である。

２．解析条件

また、渦軸線の処理には、汎用流体解析用ポストプロ

図１に解析で使用したポンプ吸込水槽の解析モデルをセッサであるVINAS FIELDVIEW 12.2を用いた。

示す。図に示すように、本吸込水槽には立軸両吸込ポン

３．解析結果プが二台設置されている。

図３にポンプ吸込水槽内の渦軸線分布を示す。水槽の上流側において渦軸線が散見されるが、いずれの渦軸線もポンプにまでは達しておらず、水槽上流からポンプに悪影響をおよぼす渦は発生しないと考えられる。
図４にポンプ周りの渦軸線分布を示す。図より水槽側
壁からポンプに向かって渦軸線が延びていることが分かる。しかしながら、この渦軸線はポンプ吸込口までは達しておらず、側壁からポンプに悪影響をおよぼす渦は発生しないと予測される。また、水槽底部からポンプに向けて渦軸線が延びているが、これも同様にポンプ吸込口
図１までは達しておらず、ポンプに悪影響をおよぼす渦は発解析モデル

生しないと考えられる。

Fig. １ Analysis model–3–

立軸両吸込ポンプ水槽解析

電業社機械⒜ 水槽全体⒜ Whole sump

Vol.34No.1（2010）⒝ ポンプ周り⒝ Around pump
図２ メッシュモデル
Fig. ２ Mesh model

したがって、本解析で対象としたポンプ吸込水槽形状、運転条件下では、渦流防止装置として使用される三角柱
やプラス型渦流防止板⑴を設置しなくても、ポンプに悪影響をおよぼす渦は発生しないと予測される。

４．おわりに
立軸両吸込ポンプ用吸込水槽のCFD解析を行った。本報で対象とした水槽形状、運転条件下では渦流防止装置
図３を設置しなくても、ポンプに悪影響をおよぼす渦は発生

水槽内の渦軸線

Fig. ３ Vortex cores in suction sump

しないと考えられる。
＜参考文献＞⑴

野村忠充・富松重行：海外向け水槽試験について，電業社機
械，Vol.32, No.1（通巻第62号），（2008），pp.3-pp.8.

＜筆者紹介＞
富松重行：2003年入社。ポンプ、送風機および流体関連機器の研究開発に従事。現在、技術研究所

研究グループ

主任。博士（工学）。
野村忠充：1981年入社。ポンプ、送風機および流体関連機器の研究開発に従事。現在、技術研究所
主事補。

図４

ポンプ周りの渦軸線

Fig. ４ Vortex cores around pumps–4–

研究グループ

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Vol.34No.1（2010）

インド／ HMPL 社向け原油圧送ポンプ

インド／ HMPL 社向け原油圧送ポンプ
古澤友秀

淺川英明

Main Oil Line Pumps for HMPL / India
By Tomohide Furusawa and Hideaki Asakawa
DMW delivered 6 units of MOL Pump to HMPL/India. These pumps are Main Oil Line Pumpfor crude oil transportation facilities, 3 units built at Mundra port on Arabian Sea and 3 units ontransit pump station. The total distance from Mundra port to Bhatinda oil refinery is about 1,014kms
thus making these pumps the main machinery in this process. Type of pumps is axially split,
horizontal shaft and multistage type i.e. API standard 610 type BB3.
DMW agreed to guarantee the client specified top-level pump efficiency, Excellent pumpcharacteristics including pump efficiency were checked and confirmed at witness inspection.
Features of pumps are life cycle cost reduction, high reliability and competitive maintenanceperformance.

１．はじめにニット、Dhansa P.Sに３ユニット、計６ユニットが設置

HPCL-Mittal Pipeline Ltd.社は、インドの国営石油会

される。

社であるHindustan Petroleum Corp. Ltd.社とルクセンブ
ルグに本拠を置くMittal Energy Investments Pte. Ltd.社（Mittal製鉄の関連投資会社）の合弁会社であるHPCLMittal Energy Ltd.（HMEL）社の100%出資子会社である。

China

今回、同社のアラビア海に面したGujarat州Mundra港

Bhatinda

から、内陸部のPunjab州Bhatinda精油所の間をパイプラ

Pakistan

インで原油を圧送するための、メインライン（以後MOL

New Delhi
Nepal

Dhansaと略す）ポンプ設備を受注し、客先による工場立会検査を完了したので紹介する。

Bangladesh

India
Mundra２．設備の概要

Mumbai

本ポンプが設置されるパイプラインは、Mundra港か

Pipeline
Bay of Bengal

Arabian Sea

らBhatinda精油所までの1,014kmの距離を圧送開始地点のMundra港と中継地点のDhansaにポンプステーション（以後P.Sと略す）を設け、直列で原油を圧送する設備である（図１）。
ひとつのポンプユニットはポンプ、モータ、強制給油装置とUnit Control Panel、Common Drive Logic Panel、
図１

Variable Frequency Drive Panel、Vibration Monitor、

パイプラインルート

Fig. １ Pipeline route

Local Control Stationから構成され、Mundra P.Sに３ユ–5–

インド／ HMPL 社向け原油圧送ポンプ

電業社機械

Vol.34No.1（2010）に、設備の稼動当初と定格運転時でも異なるが、部品の互換性を考慮し、ポンプは同一とし、インペラ外径を変えることで仕様の違いに対応している。
３−２

ポンプの特徴ポンプは、API 610規格 第８版に準拠したモータ駆動の水平２ツ割りケーシング横軸６段渦巻ポンプである。
特徴を以下に列記する。
⑴

最大の特長は、客先保証効率を上回る高効率を達成したことである。従来のインペラ、ケーシング流
水部の形状をCFD解析を行ない徹底的に見直した結果、世界最高水準のポンプ効率を得ることができた。
図２

ポンプ工場試験状況概観⑵

Fig. ２ Outline view of main oil line pump at shop test

重要部品である軸受、モータ巻線、メカニカルシー
ルには振動・温度・漏洩などのセンサを設置し、運転状態の時系列監視・解析を可能にしている。

⑶ 回転系はAPI 610に基づきLateral AnalysisとTorsio-

３．ポンプ仕様および特徴
表１

nal Analysisを行い、減衰係数確認と固有振動数との離調確保を行なった。

ポンプ仕様

⑷

Table １ Specifications of MOL pump

ポンプ内部摺動部にはPEEK材を用い、接触によるかじりつきのリスクを低減した。

型式

水平２ツ割り横軸多段ポンプ口径

吸込250mm×吐出200mm

段

数

６段

出

力

2,650kW（インバータ制御）

液

質

CRUDE OIL

４−１

耐圧試験値

22.1MPa

電気設備のシステム構成を図４に示す。

台

数

４．電気設備

６台（３台＋３台）

設備概略

今回の設 備は、Control Roomに設 置するUnit Control
PanelおよびVibration Monitor、Elect. Sub Stationに 設 置仕様を表１に、構造を図３に示す。

するCommon Drive Logic PanelおよびVariable Frequency

３−１

Drive Panel、機側に設置するLocal Control Stationで構

ポンプ仕様

ポンプ仕様はMundra P.SとDhansa P.Sで異なる。さら成される。

図３ ポンプ断面図
Fig. ３ Sectional view of pump

–6–

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

ELECT. SUB STATION
MCC（別途設備）

本設備の大きな特徴として、３台のVFDと３台のポンCONTROL ROOM

プを任意の組み合わせで運転することができることにあSCS（別途設備）

CDL

ModbusVFD#1

インド／ HMPL 社向け原油圧送ポンプ

VFD
#2

6.6kV

VFD
#3

UCP
-A

UCP
-B

UCP
-C

ModbusVibration
Monitor
VFD
#1

CDL

LCS MOLP
MOL
ポンプユニット-B

図４

LCS MOLP
MOL
ポンプユニット-C

VFD#3

ModbusLCS MOLP
MOL
ポンプユニット-A

VFD
#2

MCC
（別途設備）
接点信号

システム構成図Fig. ４ System configuration chart

M

４−２
⑴

UCP
-A

特徴

M
UCP
-B

M
UCP
-C

Unit Control Panel（UCP）
図６ 電源切替回路イメージ

UCPは、MOLポンプおよび関連補機などの制御回路をFig. ６ Image of power supply switch circuit

内蔵し、盤面に取り付けたタッチパネルで、機器の稼働状況・各計測値の確認（図５を参照）および運転操作がる（機器の構成については図６を参照）。
CDL Panel の機能は、電源系統の切替回路（別途設備のMCC）の制御と、VFDとUCPの組み合せ選択を行う回路を有している。本盤の制御回路にもPLCを使用しており、UCPと同様にPLCは２重化されている。
⑶

Variable Frequency Drive Panel（VFD Panel）

VFD Panelは、6.6kV×2,650kWの電 動 機 用高 圧 イン–

バータを内蔵しており、
90〜100％（2,689〜2,988min 1）の範囲でポンプの回転速度制御が可能である。
VFD Panelの主要部品は6,600V/630V 4,000kVAの変圧器と18台の630V×400Aのパワーセルで構成されてお り、 １ 組 あ た り 幅6,500mm、 奥 行1,600mm、 高 さ
図５

UCP

画面サンプル2,400mm、総重量9,400kgの設備である。

Fig. ５ UCP screen sample⑷

Vibration Monitor

ポンプおよび電動機に取り付けたセンサ（振動・温可能である。

度・回転速度など）からの信号は、各UCPに取り付けら

制 御 に はProgrammable Logic Controller（ 以 後 PLC

れたVibration Monitorで信号変換され、Ethernetを介しと略す）を使用し、別途設備の中央操作装置にあたるて振動監視用モニタ装置（サーバーコンピュータ）に情

Station Control System PLC（以後SCSと略す）や、次に報が集約される。

説明するCDLおよびLCSが接続され、操作制御の核とな

振動監視用モニタ装置において、各種信号のデータ解る役割を担っている。

析およびトレンドデータの蓄積が可能である。

このため、PLCは２重化されており、設備の信頼性向⑸上を図っている。
⑵

Local Control Station（LCS）

LCSは各MOLポンプの近傍に設置され、MOLポンプ設

Common Drive Logic Panel（CDL Panel）

備の単独運転・停止操作、非常停止釦などを備えた機側–7–

インド／ HMPL 社向け原油圧送ポンプ

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

操作盤である。構造はアルミダイキャストのボックスを装技術と組み合わせて、ガス＆オイル市場における更な組み合わせて製作されており、耐圧防爆仕様に対応してるシェア拡大を図りたい。さらに、ボイラーフィード市

いる。

場など、世界の広範囲の市場に展開を広げて行く所存である。

５．おわりに＜筆者紹介＞

ポンプ流水部の見直しにより、当社のAPI 610 type

淺川英明：2001年入社。主に、電気・計装システムの設計業務

BB3ポンプの特長として、世界最高水準のポンプ効率をに従事。現在、プラント建設部

有することが、顧客の立会検査においても確認された。

電装システム設計グ

ループ。
古澤友秀： 2003年入社。主に、プロセスポンプの設計業務に従

ポンプの特長を生かし、もとより保有している電気・計–8–

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国内火力発電所向け海水淡水化設備用高圧ポンプおよび動力回収装置

国内火力発電所向け
海水淡水化設備用高圧ポンプおよび動力回収装置
中山直人

北原敏喜

High Pressure Pumps and Hydro-recovery Turbines of Sea Water Desalination Facility
for a Domestic Thermal Power Plant
By Naoto Nakayama and Toshiki Kitahara
We supplied 2 sets each of RO High pressure pumps and hydro-recovery turbines to a domestic
thermal power plant sea water desalination facility.
The pumps and hydro-recovery turbines supplied this time are equivalent to those supplied toNo.1 sea water desalination facility. Hydro-turbo charger (herein after called as HTC), who wasmade by PEI, USA. The trial operation was carried out in May, 2009 and the machines are now
operating satisfactorily.
This paper reports on the outline of these machines.
１．はじめに以下に今回納入したポンプの構造と特徴について詳細

海水淡水化の方法として、逆浸透膜（RO膜）に加圧を述べる。

した海水を供給し、脱塩することで淡水を生産する逆浸

⑴

ケーシング

透膜法（RO法：Reverse Osmosis Membrane）があるが、多段形のポンプケーシングは水平二ツ割り構造とし、その過程で高い圧力を保持した濃縮海水が生じる。そのポンプの保守・点検が容易な構造であり、ケーシングのためこの残圧をもつ濃縮海水を再利用し、RO膜給水へ

材質としてオーステナイトステンレス鋼（SCS14）を採の昇圧分に変換するため動力回収装置を使用する。近年、用している。

国内のROプラントメーカでは動力回収装置として、コ⑵ンパクトでメンテナンスも容易であるアメリカのPEI社

インペラは２〜５段用を背面合せにて配列し、バラン製のHTCを採用する動きが広まってきている。

インペラ

スドラムとの併用によりポンプ運転中の軸方向スラスト

今回、国内火力発電所向けにRO高圧ポンプとHTCを、力を軽減させる構造としている。

製作・納入した。昨年３月に現地試運転を終え、現在順⑶調に稼動している。

オーステナイト系ステンレス鋼特有のポンプ運転中の以下に、このポンプの概要について紹介する。

ウェアリング

かじり付きを回避するため、ウェアリングには耐食性、自己潤滑性に優れたPEEK材（Poly Ether Ether Ketone）

２．施設の概要を採用している。
図２にポンプの断面図を示す。

本ポンプは、当社が国内火力発電所先行プラントに過去納入したRO高圧ポンプ・HTCと同等品のものである。

４．HTCの構造と特徴

図１に本施設のシステムフロー図を示す。

表２にHTCの仕様を示す。

３．ポンプの構造と特徴

HTCは、RO膜のプロセス流体の残高エネルギーを利

表１にポンプの仕様を示す。

用する、エネルギー回収タービンとポンプが同軸一体化

RO高圧ポンプは、海水を扱う多段遠心ポンプである

したコンパクトな省エネ流体機械である。ユニットは、ことから、耐食性に優れた材質の使用と、メンテナンス

ブラインの残高圧流体エネルギーをタービンインペラにの容易性が要求されるポンプである。

より機械エネルギーに変換し、同軸上にあるポンプイン–9–

国内火力発電所向け海水淡水化設備用高圧ポンプおよび動力回収装置

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

淡水
PRODUCT
モータバルブMOTOR VALVE

流量表示計
PRODUCT FLOW INDICATOR

ミニマム
フローオリフィス
MIN. FLOW ORIFICE

海水
SEA
WATER

RO高圧ポンプ
RO
H. P.
PUMP

流量調整バルブ
FEED CONTROL VALVE

HTC
PUMP室

濃縮海水
BRINE

HTC
TURBINE室

流量表示計
BRINE FLOW
INDICATOR膜
MEMBRANE
バイパスバルブ
BRINE BAY-PASSCONTROL VALVE（CLOSE START）

図１

システムフロー図

Fig. １ Flow diagram
表１

表２ HTC 仕様

ポンプ仕様

Table １ Pump specifications

Table ２ HTC specifications

形式

横軸水平二ツ割り形多段渦巻ポンプ
DMF-SPG5

形

口

径

吸込150×吐出し100mm

メ

吐出し量
全

揚

ハイドロターボチャージャ
HTCⅡ-900

カ

Pump Engineering Inc.社

3.7m3/min

F E E D 流 量

3.7m3/min
4.7MPaG

程

回転速度

ー

式

470m

FEED IN 圧力

3,555min–1

FEED OUT 圧力

6.8MPaG液

質海水

B R I N E 流 量

2.1m3/min

液

温10〜30℃

BRINE IN 圧力

6.45MPaG

電動機出力

420kW

BRINE EXHAUST圧力

0.05MPaG

台

２台

増

値

2.1MPaG

差

6.4MPaG

数

２台

数

有

圧
効

落

台
シリーズインペラ

上部ケーシング

初段インペラ⑴

インペラ

タービン部・ポンプ部とも高速１段インペラであり、精密鋳造・最新設計により高効率が得られる。インペラの材質として耐食性に優れたスーパーオーステナイトス
テンレス鋼（AL 6XN）を採用している。
⑵
ラジアル
軸受

シャフト
下部ケーシング

図２

軸受

軸受はすべて自己液潤滑のため潤滑油が不要である。

スラスト軸受長期連続運転が可能で、通常のメンテナンスが不要であポンプ断面図る。

Fig. ２ Sectional view of the pump

⑶

軸シール

HTCには軸シールがなく、軸はケーシングの中に格納ペラがその機械エネルギーをフィード側の流体に圧力エされている。
⑷

ネルギーとして伝えるものである。
以下に今回納入したHTCの構造と特徴について詳細を

配管接続

フィードおよびブラインの入口出口の接続はすべてビ述べる。

クトリックジョイントで接続する。

– 10 –

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

国内火力発電所向け海水淡水化設備用高圧ポンプおよび動力回収装置

図３にHTCの断面図を示す。

スラストチューブ
BRINE
IN
スラスト
ベアリング

FEED
OUT

バイパスチューブ
ポンプ
ケーシング

BRINE OUT

FEED IN
ポンプ
ベアリング

タービン
インペラ

センター
ベアリング

図３

図４

ポンプインペラ
タービンケーシング

社内試運転

Fig. ４ Shop performance test

HTC 断面図グが採用されるケースが多い。当社では従来より水平二Fig. ３ Sectional view of the HTC

ツ割り形を高圧ポンプの標準とし、HTCは内蔵ハイドロ
タービン駆動の渦巻ポンプでコンパクトでメンテナンス

５．社内試運転結果も容易である、アメリカのPEI社製のHTCを標準としてポンプは2008年８月に、２台の社内試運転および客いる。各地の海水淡水化施設では、新規施設の建設と共先立会検査を実施した。図４に社内性能試験中のポンプに、施設更新の時期も迎えており、今後ますます需要が外観を示す。

増えるものと思われる。当社はこれまでのRO高圧ポンプの製作実績を生かしながら、今後も信頼性の高い製品

6．現地試運転結果を提供し、顧客の満足を得るよう努力していく所存であ2009年３月に現地主配管とポンプ据付を実施、そのる。

後試運転を実施し、無事引渡しを完了した。
＜筆者紹介＞
中山直人：2004年入社。主に、産業・海外向けポンプの見積計

７．おわりに画に従事。現在、産業システム技術部水力グループ。

RO高圧ポンプおよびHTCは、海水淡水化施設の中で

北原敏喜：1976年入社。一般用ポンプ、プロセス用ポンプの設最も重要な設備である。同ポンプは高圧多段形であり、計に従事。現在、水力機械設計部高圧ポンプグループ

最近ではメンテナンス性が良い水平二ツ割り形ケーシン– 11 –

グループマネージャー。

愛知県弥富ポンプ場向け汚水中継ポンプ設備

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

愛知県弥富ポンプ場向け汚水中継ポンプ設備
笹沼眞裕

柚木孝洋

野知

誠

Sewage Pumps Relay Equipment for Yatomi Pumping Station of Aichi Prefecture
By Masahiro Sasanuma, Takahiro Yuzuki and Makoto Nochi
Yatomi pumping station is a sewage pumping station located west of Aichi Prefecture. Manyground basin is less than sea level. Therefore, the natural flow at the sewage purification center
may not be water. This pumping station is a facility established for the sewage pumping. This
sewage pipeline is longer than any other pumping station in Japan. This paper introduces anoutline of this Yatomi pumping station.
１．はじめに流下にて送水することが難しい地域である。このため、弥富ポンプ場は、愛知県西部に位置する日光川下流流

汚水は３箇所の汚水中継ポンプ場（佐織、津島、弥富）

域下水道における汚水中継ポンプ場である。2010年３により圧送されている。弥富ポンプ場は、最も下流側に

月に県内で10番目の流域下水道として、津島市、愛西市、

位置しており、日光川下流浄化センター内に設置される

弥富市、あま市、大治町および蟹江町の４市２町で供用

処理場内ポンプ場の設備機能も兼ねているため、浄化セ開始されている。ポンプ場の外観を図１に示す。茶色のンター内には、汚水ポンプ場は設置されていない。本ポ

ポンプ場外壁には、汚泥リサイクル推進事業として、汚ンプ場から日光川下流浄化センターまでの圧送距離は約

泥を再生したタイルが使用されている。

8kmあり、全国的にも稀な長距離汚水圧送管となっている（図２）。このため、長距離圧送を安全・安心・確実に行うためのさまざま工夫が施されている。以下に、その概要について紹介する。

佐織ポンプ場

津島ポンプ場図１

弥富ポンプ場

ポンプ場外観Fig. １ View of pumping station
揖斐
川

２．日光川下流流域下水道の概要
日光川下流流域下水道は、日光川下流浄化センター

木
曽 約8km川
日光川下流
浄化センターと延長約66kmの管渠と３箇所の汚水中継ポンプ場からなっている。流域地盤の多くが海抜0m地帯であるため、名古屋港沿岸に設置された浄化センターまで汚水を自然

庄
内
川

日
光
川

図２

名古屋港

弥富ポンプ場の位置

Fig. ２ Location of Yatomi pumping station– 12 –

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

愛知県弥富ポンプ場向け汚水中継ポンプ設備

３．ポンプ場の概要
本ポンプ場は、地上二階、地下三階の五階建てであり、今回納入した汚水ポンプは、地下三階に設置されている（図３）。場内には、地下一階まで立ち上げるための汚水管（最大径800mm、将来1500mm）が各階を縫うように配置され、ポンプ場からは2系統（将来３系統）で送水可能な設備となっている。各系統は相互に切替えができるバイパス弁が設けてあり、汚水ポンプ運転中におい１系汚水ポンプても管渠の点検が可能である。
２系汚水ポンプ

図４

汚水ポンプ

Fig. ４ Sewage pumps

１系エアチャンバ
ポンプ補機室▽2FLを行い、流入量の変動に対して効果的な汚水圧送が可能である（表１）。

１系エアチャンバ用
仕切弁
�450

表１

▽1FL

ポンプ仕様

Table １ Pump specificationsGL▽�0.500

１系汚水ポンプ
機械室
２系-１号
汚水ポンプ電動機
▽B1FL

形

式

口

径［mm］

吐 出 し 量［m3/min］
全

ポンプ
電動機室

揚

動
電
台

HWL
▽�17.300
LWL▽�18.600

600
44.4

程［m］

63

56

350

600

カゴ型

源

巻線型
6,000V

流 量 制 御

▽B2FL
ポンプ井

400
22.2

力［kW］

駆動電動機
�800

２系汚水ポンプ

立軸渦巻斜流ポンプ

60Hz

有［速度制御］

無

1

1

数［台］

ポンプ室
�600
�600

４−２

▽B3FL

▽�21.300
２系仕切弁
２系吐出弁
２系吸込弁

エアチャンバ

本ポンプ場のような長距離圧送管は、停電時において

２系逆止弁
２系-１号汚水ポンプ

ポンプが急停止した場合の水撃（ウォータハンマ）対策が必要となる。今回、その対策として、エアチャンバを

図３

設置している（図５）。その仕様を表２に示す。

ポンプ場断面図

エアチャンバの容量決定に当たっては、当社開発の解Fig. ３ Sectional view of pumping station

析ソフトにより計算し、最適なエアチャンバの容量を決

４．主ポンプ設備定した。計算結果を圧力勾配線図に示す（図６）。本図

４−１より、管路全域において問題になるような負圧は発生し汚水ポンプ

汚水ポンプは、単段インペラにて、高揚程を満足しないことがわかる。また、現地試運転時において圧力測たものであり、運転範囲において十分な性能を確保して定を行い、問題のないことを確認した。

いる。また、スラスト荷重を受ける外部軸受は、水冷却

表２に比べ付帯設備の少ない機付ファンでの冷却を採用した

エアチャンバ仕様

Table ２ Air chamber specifications（図４）。これにより、維持管理における点検箇所が低減

１系エアチャンバ

し、信頼性が向上した。据付形式は二床式で、駆動用の形式電動機を地下二階に設置している。１系汚水ポンプ駆動

空気補給方式呼 称 容 量［m3］用の電動機は、インバータによる速度制御（流量制御）– 13 –

台数［基］

２系エアチャンバ

ステンレス製円筒立形圧力タンク
25

38
空気圧縮機

1

2

愛知県弥富ポンプ場向け汚水中継ポンプ設備

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

マンホール部

O2

SO42� ：硫酸塩
H2S ：硫化水素
H2SO4 ：硫酸

H2SO4

H2S
SO42�
細菌

ポンプ

図７

汚水管内の硫酸発生状況

Fig. ７ Occurrence of sulfate in the sewage pipe

図５

エアチャンバ技術が採用されている。以下にその概要を説明する。

Fig. ５ View of air chamber

５−２

硫化水素の抑制

硫化水素抑制方式としては、一般に図８の分類に示す

５．酸素注入設備

２方式とそれぞれ２種類の技術がある。本ポンプ場には、５−１圧送管の硫化水素発生を抑制するために、酸素注入技術

汚水圧送管内における硫化水素

汚水圧送管方式は、管路内に空気が存在している自が採用されている。本技術の特徴は、圧送管内に強制的

然流下方式に比べ、空気が遮断される状態になるため、に酸素を供給することにより、管内を好気状態とし、硫下水の嫌気化が進み、硫化水素が発生しやすい環境とな化水素発生の原因となっている細菌の活動を抑制するこ

る。

とである。
５−３

発生した硫化水素は、悪臭の原因となるばかりでなく、酸素注入設備

空気のあるマンホール部などにおいて酸化され、その結本ポンプ場に採用した酸素注入設備の構成を図９に示果生成される硫酸により施設腐食などの劣化を促進するす。本設備は、空気圧縮機、除湿機、酸素発生機、酸素（図７）。本施設の圧送管には、このような汚水と空気がタンク、注入制御ユニットおよび制御盤により構成され接触するマンホール部は無く、硫酸が生成しにくい管路る。酸素発生装置により生成された高濃度の酸素（90％となっている。しかし、8kmの圧送距離を有する本設備

濃度）は、注入制御ユニットにより、効率よく汚水管内には、安心・安全のため硫化水素自体の発生を抑制するに供給され、硫化水素の発生を抑制する。なお、本機場

１系ポンプ

50
40
弥
富
ポ
ン
プ
場

標高 ［m］

30
20

１系送水 １台トリップ

対策後
日
光
川
下
流
浄
化
セ
ン
タ
ー

動水勾配
最高圧力

10
0
�10
�20

最低圧力
管路
0

1,000

2,000

3,000

4,000

5,000

6,000

7,000

管路長さ［m］

図６ 圧力勾配線図
Fig. ６ Pressure gradient diagram– 14 –

8,000

9,000

10,000

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

愛知県弥富ポンプ場向け汚水中継ポンプ設備

酸素注入技術
ガス注入方式

硫
化
水
素
抑
制
方
式

空気注入技術硝酸塩注入技術
空気圧縮機

薬品注入方式
ポリ鉄注入技術図８

硫化水素抑制方式の分類

除湿機

Fig. ８ Classification of hydrogen sulfide control system

図 10 空気圧縮機と除湿機
Fig. 10 View of air compressor

汚
水
管
空気
圧縮機

除湿機 酸素発生機 酸素タンク

乾燥圧縮空気を生成し、酸素発生機に供
給する。

窒素を脱着
して、酸素
を酸素タン
クへ供給す
る。

図９

注入制御
ユニット

酸素ガスを
貯留する。

適量の酸素
を汚水管に
注入する。

酸素注入設備の構成

Fig. ９ Oxygen injection equipment configuration
酸素発生機

で採用した酸素発生機は、吸着分離方式（PSA）であり、定期的に補給する薬剤などがなく、維持管理が容易であ

図 11 酸素発生機
Fig.11 View of oxygen generator

る。図10〜図12に各機器の概観写真を示す。

６．おわりに

酸素タンク

ここで紹介した弥富ポンプ場は、末端の日光川下流浄化センターに汚水を圧送する重要な設備である。本ポン
プ場の各設備の機能を十分に発揮させるためには、今後の適切な維持管理が必要である。当社においても各設備が長期間にわたり、十分な機能維持を確保できるように万全なサポート体制を整え対応する所存である。

制御盤

最後に、本工事施工に当たり、ご指導いただきました
愛知県海部建設事務所ならびに関係各位に深く御礼申し

注入制御ユニット上げます。

図 12 酸素タンクと制御盤
Fig.12 View of oxygen tank and control panel＜参考文献＞⑴㈶下水道新技術推進機構，汚水圧送管路の硫化水素抑制対策
技術マニュアル，2007年３月

柚木孝洋：1993年入社。主に、ポンプ設備のシステム設計に従事。
現在、プラント建設部システム設計グループ＜筆者紹介＞野知笹沼眞裕：1980年入社。主に、揚排水ポンプ設備の計画に従事。
現在、名古屋支店

技術グループグループマネージャー。

– 15 –

主事補。

誠：1995年入社。製造部を経て、官公需の営業に従事。現在、名古屋支店社会システム営業グループ主任。

愛知県日光川放水路向け管理システム

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

愛知県日光川放水路向け管理システム
高橋亨輔

The Operational Support System for Nikkou-River Flood Control Canal
By Kosuke Takahashi
Nikkou-River flood control canal is located in Nikkou-River middle region. It has the purpose topour the water of Nikkou-River and Ryounai-River in Kiso-River when the flood occurs.
There are many facilities in Nikkou-River flood control canal. And it is complex and difficult to
operate these. So that we might smoothly operate gates and drainage pumps, we have installed
newly the operational support system for these in the Nishinakano pumping station.
Moreover, to observe remotely Nikkou-River flood control canal, the WEB server was set up at
Nishinakano pumping station.
This reports on the outline of an operational support system for drainage pumps and gates, as
follows:
１．はじめにのとおりである（設置場所については図１参照）。

西中野排水機場は、愛知県一宮市および稲沢市にまた①

西中野排水機場：主ポンプ４台

がる日光川玉野放水路（３号放水路：全長約1.5km）お②

西中野吐出樋管ゲート

５門

よび日光川祖父江放水路（４号放水路：全長約2.0km）③

祖父江放水路：広口池分流堰

２門の吐出側の機場として位置し、放水路施設全体の管理施④

広口池南水門１門設として機能している。

⑤

玉野放水路：玉野分流堰

１門⑥

玉野放水路：広口池東水門

１門

このたび、日光川玉野放水路および西中野排水機場内
3のNo.3/4排水ポンプ（１台あたり吐出し量13.75m /s、※③、④、⑤はライジングセクタゲート

口径2,100mm）増設の完成で、二級河川日光川上流か②はスライドゲート、⑥はローラゲート

らの洪水の一部を一級河川木曽川へ排出することが可能

今回の増設工事では、日光川放水路を管理する運転維になったことに伴い、西中野排水機場にて円滑に排水を持管理技術者に対して、運用上の心理的および物理的負行うための放水路管理システムを始めとした遠隔監視制担を軽減する目的で、主ポンプの運転支援システムを拡御システムが導入された。

張する形で、放水路管理システムが導入された。

⑴

広瀬ら は、日光川放水路西中野排水機場のポンプ設

システム構成図を図２、西中野排水機場内の放水路管備について紹介しているが、本稿では、日光川放水路全理システムの画像を図３に示す。

体を管理するシステムの概要を紹介する。

３．放水路管理システムの特徴
２．放水路管理システムの導入

本システムの特徴を以下に示す。

洪水時、日光川放水路を運用するにあたり、木曽川の①

平水時および洪水時の水文データの監視・管理機

水位および木曽川BOD値による排水規制条件を考慮しな

能

がら、以下に示す複数の機器を適切に操作する必要があ（日光川放水路設備内の情報のほかに、愛知県水り、ポンプ設備の運転維持管理技術者には高度な判断が防テレメータシステム（HANS.A3）および尾西排水求められる。

機場のTM/TC局より、自動運転に必要なデータ収集

ちなみに洪水時、操作しなければならない機器は以下を行う）。

– 16 –

Vol.34

No.1（2010）

愛知県日光川放水路向け管理システム

西中野排水機場：主ポンプ

玉野分流堰

35m3/s
西中野
西中野
吐出樋管
吐出樋管

10m3/s

尾西送水路

西中野
管理ゲート

尾西
排水機場

広口池分流堰

広口池
広口池（水面積3.3ha）（水面積3.3ha）

最大55m3/s
/s
最大55m

西中野
排水機場
（13.75m3/s×４台）/s×４台）（13.75m

最大90m3/s
/s
最大90m

日光川
日光川

240m
/s
240m3/s

5m3/s

15m
/s
15m3/s

領内川
内川
領

木曽川
木曽川

祖 父江放水路
祖父江放水路最大30m3/s
/s
最大30m
玉野放水路
玉野放水路

最大35m3/s

玉野
玉野
分流堰
分流堰

広口池
東水門

広口池
南水門

5m
/s
5m3/s

広口池東水門広口池分流堰（２門）
広口池分流堰（２門）210m/s210m3/s

電業社機械

広口池南水門図１

日光川放水路模式図

Fig. １ The schematic view of Nikkou-river flood control canal

海部建設事務所6FWEB

�愛知県水防テレメータ
システム（HANSデータ）

ITV
後方支援システム端末（ブラウザによる監視）

インターネット網
WEB
ITV（HANSデータ）

日光川放水路の詳細状況の確認可能

NTT
地域IP網

西中野排水機場

WEB配信
ITV操作卓放水路管理システム

図３

後方支援システム
尾西／
HANS
受信用
ITV制御盤場外PC（西中野）

光ケーブル（自営線）

放水路管理システム

Fig. ３ System that supports monitor and operation of Nikkou�中央PC盤
�主ポンプPC盤（２面）
�共通設備PC盤
�（監視操作卓）

入出力盤

通信経路の
２重化

river flood control canal②

放水路運用前準備、運用中巡回点検、運用後処置のような、設備の状態を正常に保持するための順守

光ケーブル（自営線）

事項をチェックするための機能。
③

遠隔手動操作機能（主ポンプ、各ゲートの操作）。

④

放水路操作の省力化を推進するための各ゲートおよび主ポンプの自動運転機能（図４）。特に祖父江放尾西排水機場
TM/TC終点局

場外PC
（広口池）

場外PC
（東水門）

水路の分流堰の制御については、主ポンプ制御との

場外PC
（玉野）

動作協調を考慮してファジー制御を採用している。
⑤

尾西排水機場
TM/TC親局

広口池分流堰
広口池南水門

広口池東水門玉野分流堰

ITVカメラ３台

ITVカメラ１台

ITVカメラ１台

図２

円滑に中央操作を行うための、音声またはモニタ

画面表示による運転操作ガイダンス機能。
⑥

操作制御システムの構成

水位動向の予測を行うことで、運転維持管理技術者が次に行う作業の確認を容易にするための、放水Fig. ２ The constitution of the operational control system

路内流体過渡解析機能（図５）。

– 17 –

愛知県日光川放水路向け管理システム

電業社機械

Vol.34No.1（2010）（WEBサーバ）から配信しているWEB情報（放水路周辺の主要な水文情報やITVカメラ画像）を海部建設事務所から閲覧できるようにした。
また、このWEB情報はインターネットを介して機場関係者への配信を行っている。
コンピュータ上のブラウザでアクセスした場合はコンピュータ用の画面で、携帯電話ブラウザ（NTT docomo、
au、SOFTBANK MOBILE各社対応）でアクセスした場合
は携帯電話用の画面で表示するような仕組みを採用している。
図４ ファジー制御による自動運転時の広口池分流堰
Fig. ４ Rising sector gates controlled by fuzzy logic control

図６

携帯電話ブラウザによる監視

Fig. ６ Monitor by the mobile phone browser
図５

また、警戒水位に到達した場合と放水路で異常が発生

過渡解析機能画面

Fig. ５ The fluid transition analysis function screen

した場合にメール通知する機能も持ち併せている。メー
ル通報とWEB表示を併用することで、機場から離れてい⑦発生した故障の内容、オンライン＋オフライン手ても放水路の状況をリアルタイムに把握することが可能

入力により絞り込んだ推定原因および応急対策をリになった（図６）。

スト表示することで、迅速に故障復旧、設備の再始

５．おわりに動を可能にするための機能（故障対応支援機能）。
⑧

帳票管理機能（運転日報／月報／操作記録／故障

以上、完成までに21年かかった日光川放水路関連工事

記録／水防テレメータ通信記録など）。

の集大成として、当社として前回工事を含めて足掛５年の期間、本工事に関与できたことに対して誇りに思う。

また、安全管理機能の部分では、以下のような設備の最後に、本設備の施工にあたり、愛知県 海部建設事整備が含まれている。

務所 日光川工事出張所殿、関連工事業者殿を始めとす

ITV設備：ITVカメラ11台による施設監視（録画機能る関係者の方々より、さまざまな御指導、御協力を賜り有り）。

ましたこと、厚く御礼申し上げます。

放送設備：周辺への注意喚起を行うための音声放送。

＜参考文献＞（遠隔操作による自動放送、マイク放送）⑴

赤色回転灯：各ゲートに設置。放水路運用時に点灯。

広 瀬・ 長 谷 川・ 高 橋・ 野 知： 愛 知 県野排水機場

日光川放水路西中

排水ポンプ設備、電業社機械、32-1（2008）、

12-16．

４．後方支援システムの導入＜筆者紹介＞

今回の増設工事では、西中野排水機場−愛知県 海部高橋亨輔：1995年入社。広域管理システムおよび電気計装制御装置の設計に従事。現在、プラント建設部

建設事務所間にVPN（Virtual Private Network）環境をテム設計グループ

構築することで、西中野排水機場内の後方支援システム– 18 –

主任。

電装シス

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

地熱発電所向け温水ポンプ・熱水還元ポンプ

地熱発電所向け温水ポンプ・熱水還元ポンプ
市川邦彦

石谷

渉

Hotwell Pumps and Geothermal Brine Re-Injection Pumps
for Geothermal Power Plant
By Kunihiko Ichikawa and Wataru Ishitani
New Zealand depends on renewable energy sources, such as hydroelectric, wind power andgeothermal, for 70 percent of its total 8000MW electric power needs. The remaining 30 percent
has been dependent on natural gas and petroleum. However, as global warming countermeasure,construction of new fossil fuel power plants has been prohibited while ten years from 2007, andfurther efforts are being made to supply electric power from sources that consider the global
environment. One of those methods is geothermal power generation which uses the abundant
geothermal resources of the country. The goal is to have geothermal energy account for more than
30 percent of all electric power. At the Nga Awa Purua geothermal power plant, the world's largest
132MW with single dynamo is currently under construction. The following is an introduction to a
hotwell pump and geothermal brine re-injection pump used as one of the important auxiliary units
at this geothermal power plant.
１．はじめにである。冷却塔で冷却された水は再び復水器に戻される。

ニュージーランドでは、総発電量8,000MWの約70%

この復水器を循環する水は、硫化水素やシリカなどを多を再生可能エネルギーである水力・風力・地熱によりまく含む地熱蒸気の復水（Geothermal steam condensate）

かなっており、多くを資源豊富な水力発電を利用していであり、温水ポンプの設計にあっては材質選定に十分留る。残りの必要発電量を天然ガスや石油などによる火力意する必要がある。

発電により補ってきたが、地球温暖化対策として2007

以下に、Nga Awa Purua地熱発電所用温水ポンプの特年より今後10年間の新規火力発電所が建設禁止となり、徴を述べる。

また、大規模な水力発電所の建設が難しい中、更なる地

⑴

ポンプ仕様

球環境に配慮した電力供給を目指して、豊富な地熱資源

ポンプ仕様を表１に示す。

を利用した汽力発電設備である地熱発電所建設に注力し

表１ており、2010年までに総発電量における割合を30%以

温水ポンプ仕様

Table １ Hotwell pump specifications

上とすることを目標としている。今回、富士電機システ

形

ムズ株式会社殿は、単独発電機では世界最大となる132

式

吸込／吐出し口径

バレル形立軸斜流ポンプ
90×48inch

MW発電機を有する、Nga Awa Purua（ヌアワプルア）

全

地熱発電所の建設を行っている。

吐 出 し 量15,200t/h

出力1,370kW

液

質

地熱復水

台

数

2

以下に当社がこの地熱発電所に納入した重要補機である、温水ポンプおよび熱水還元ポンプについて紹介する。

揚程

２．温水ポンプ（Hotwell pump）⑵

温水ポンプは、復水器から出る温水（常時38℃、最ポンプの構造を図１に示す。

大65℃）を冷却塔に送水するために用いられるポンプ

24.6m

ポンプ構造

本ポンプは電動機直結駆動の一床式バレル形立軸斜流– 19 –

地熱発電所向け温水ポンプ・熱水還元ポンプ

電業社機械

No.1（2010）

流速［m/s］
6.83

電動機
駆動機台

スラスト
軸受ユニットVol.34

軸受台
二ツ割りメカニカル
シール
吐出しエルボ0

吸込ノズル
揚水管
吐出しボウル

図２ バレルケース流れ解析

インペラ

バレル

Fig. ２ CFD analyzation of barrel case

リブ

図１

温水ポンプ断面図

変位［mm］
1.39
1.25
1.11
0.972
0.833
0.694
0.555
0.417
0.278
0.139
0

Fig. １ Sectional drawing of hotwell pump

ポンプで吸込／吐出し口径は90×48inchで、地熱発電
用温水ポンプとしては大口径であり、当社としても最大級の温水ポンプである。スラスト荷重はポンプのスラス
ト軸受ユニットで支持し、軸封部は二ツ割りのメカニカ
ルシールを採用し、スラスト軸受ユニットの分解を行わ

最高変位点

ずにメカニカルシールの交換ができるようにしている。
ポンプ水中軸受は、合成ゴム軸受を採用しているが、常時没水状態であることから軸受注水配管および計装機器を無くし、設備の簡素化を図っている。吐出しエルボと軸受台は一体構造となっており、配管からの熱影響を含むノズル荷重に対応していると共に、配管からの振動を駆動機台や電動機に伝わりにくくするように配慮している。

図３

バレルケース有限要素解析

Fig. ３ FEM analyzation of barrel case

バレルは流れによる損失を考慮しつつ、バレル径を極力小さくしている。バレル形状および板厚は、流れ解析（図２）および有限要素法解析（図３）を実施し決定した。
図２の流れ解析結果では、バレル内の流速を評価の対を考慮している。
⑶

ポンプ材質象としたため、ポンプ内の流速は赤で示した。また、バ取扱流体は、腐食性の高い硫化水素などを含む地熱

レル底部および側面にリブを設けることにより流れの旋

蒸気復水であることから、耐食性を考慮した材質を選

回防止および整流化を図るとともに、バレルの質量低減

定している。接液部となる吐出しエルボ、揚水管、バレ– 20 –

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

地熱発電所向け温水ポンプ・熱水還元ポンプ
表２

ルなどの溶接構造品および主軸についてはステンレス鋼

熱水還元ポンプ仕様

Table ２ Geothermal brine re-injection pump specifications（SUS316L）とし、インペラ、吐出しボウルなどはステ形

ンレス鋳鋼品（SCS14A）を採用した。非接液部となる

式

吸込／吐出し口径

駆動機台、軸受台などについては、経済性を考慮して炭

全

揚

程

横軸両吸込渦巻ポンプ
12×8inch94m

素鋼（SS400）としている。なお、これらの材質の組み

吐 出 し 量570t ／ h

合わせは、同様の地熱プラント向け温水ポンプにおいて

出

力

260kW

液

質

地熱水

台

数

6

実績があり、その後の定期点検において炭素鋼部分の腐食などの問題は確認されていない。
⑷

ポンプの形式選定

温水ポンプは、吸込側が復水器となることから、有効
吸込ヘッド（NPSH av.）が厳しい条件となる。このため、

電動機

従来吸込条件が有利となる立軸両吸込渦巻ポンプが一般的に主流となった。同一仕様で斜流ポンプを選定した場
合、床下長さが長くなる傾向にあり、建設費の増加が懸念されていた。当社ではこれを改善するために斜流ポンプの高効率化、吸込性能の改善を目的としたモデルの開発を行い、斜流ポンプにおいても立軸両吸込渦巻ポンプ

共通ベースと同等な床下長さとなるポンプを開発した。今回このモデルを適用できる仕様であったことから、斜流ポンプが選定可能となった。これにより、立軸両吸込渦巻ポンプ

ラジアル
軸受箱

に比べ、構造・サイズ共にコンパクトな設計が可能とな

メカニカルシール

ケーシング
インペラ
シャフト

スラスト
軸受箱

り、バレル径も小さくすることができたことにより、ポンプ質量の大幅な低減が可能となった。
また、ポンプ材質にステンレス鋼などの耐食性の良い材料を用いることで、メンテナンスコストに対しても大きな効果があった。
図４ 熱水還元ポンプ外形図および断面図

３．熱水還元ポンプ

Fig. ４ Outline drawing and sectional drawing of geothermal brine（Geothermal brine re-injection pump）

re-injection pump

熱水還元ポンプは汽水分離器にて蒸気から分離された
熱水を再び地下に還すために用いられるポンプである。

部となるインペラ、ケーシング、シャフトにはステンレ

本ポンプは前述した温水ポンプ同様に硫化水素やシリカ

ス鋳鋼（SCS16A）やステンレス鋼（SUS316L）を使用

を多く含み、さらに最高で145℃の熱水を扱うポンプですることにより、十分な耐食性を持っている。非接液部あるため、選定材質は耐食性などに加えて、高温時の材の軸受胴にはねずみ鋳鉄（FC250）、共通ベース部には炭料特性を考慮する必要がある。

素鋼（SS400）など経済性を考慮している。線膨張率の以下に、熱水還元ポンプの特徴を述べる。

違う金属を使用しているが、接液部の熱が伝わらない様⑴にするなど、熱変形による寸法の狂いが小さくなるよう

ポンプ仕様
ポンプ仕様を表２に示す。

⑵

な構造としている。

ポンプ構造・材質

ポンプ構造を図４に示す。

４．おわりに取扱い流体は、腐食性の高い硫化水素などを含む地熱

再生可能エネルギーである地熱エネルギーを活用した水であることから、耐食性を考慮した材質となっている。

地熱発電は、CO2排出量が少なく地球温暖化対策として

また、流体の温度が130〜145℃と高温のため、熱によ

有効であり、また、技術の進歩による発電効率の向上にる影響を考慮した構造および材質選定としている。接液より、原油などの化石燃料の高騰による影響を受けた火– 21 –

地熱発電所向け温水ポンプ・熱水還元ポンプ

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

力発電との経済性格差の縮小などもあり、今後さらに地最後に本ポンプの計画、製作にあたり、終始適切な助熱発電所の建設は増えるものと思われる。当社にて納入

言と御指導を頂いた富士電機システムズ株式会社殿の関した温水ポンプおよび熱水還元ポンプは地熱発電設備に係各位に厚く御礼申し上げます。

置いて重要な機器であり、さらに連続運転を必要とする＜筆者紹介＞

機器でもあり、電力の安定供給という面から設備の高い

市川邦彦：1992年入社。主に、ファン・ブロワの設計業務に従

信頼性を確保しなくてはならない。

事後、ポンプの機器設計業務に従事。現在、気体機

今後においても、顧客のご要望に応え、その設備の重械設計部ブロワグループ
石谷

要性を充分に認識して、常に信頼性の高い製品を提供しグループリーダー。

渉：2005年入社。主に、ポンプの機器設計業務に従事。
現在、産業システム技術部水力グループ。

続け、顧客にさらなるご満足をして頂けるよう努力していく所存である。

– 22 –

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

石油精製設備用ブロワ

石油精製設備用ブロワ
市川邦彦

The Special Feature of DMW Blowers for Oil Refining
By Kunihiko Ichikawa
In recent years, according to expansion of petroleum products demand in the worlds, up-gradeof the plan of the new equipment for oil refining and the existing equipment is briskly performed
mainly by countries in the Middle East. Enlargement of plant equipment is advanced according toit, and large size blowers increase. Moreover, equipment without a reserve number machine is also
increasing in number. While the high reliability to the technical capabilities corresponding to large
size of blower and apparatus is searched, blower for oil refining of our company has many delivery
track records in countries in the Middle East. An outline is introduced about the special feature of
blower of our company below.

１．はじめに軸受ユニット

近年、世界の石油製品需要の拡大に合せて、中東諸国

回転体を中心とした新規の石油精製用設備の計画および既存の設備のグレードアップ化が盛んに行われている。それに合せてプラント設備の大型化が進められ、使用ブロワの大容量化が加速している。また、プラント設備として予備号機を持たない設備も増えている。
製造メーカに対して、ブロワの大容量化に対応する技
術力、機器への高い信頼性が問われている中で当社の石ケーシング

油精製用air blowerはこれまでに中東諸国に多くの納入
図１実績を有している。
以下に、当社製ブロワの特色について概要を紹介する。

２．構造的な特色

ブロワモデルFig. １ Construct model of blower

易にメンテナンスが実施できることである。再組立時に単段ブロワについては、API673-2ndEdition、多段ブロ

は、ケーシングに設けられたガイドボルトを使用するこthワについてはAPI617-6 Editionの適用が可能である。まとによって、ケーシングなどの静止部と回転体間に存在た、当社では仕様条件に合わせたブロワを都度設計する

する微小な隙間の管理を確実にし、回転体とケーシング

ことにより、高効率なブロワの供給を可能としている。

部の接触の危険を防止している。

個別顧客のご要求にあった構造、材質および付属機器のまた、顧客が吸込、吐出し口を下ケーシング側とする選定が可能であり、顧客に満足して頂けるブロワの製作

配管レイアウトで計画されると、吸込、吐出しの主配管が可能である。図１に当社のブロワモデルを示す。

を分解することなしに上ケーシングの分解作業のみで回

多段ブロワの構造上の最大の特色はケーシングに水平

転体の取り外しが可能であり、回転体部品の交換などを割面を設けることにより、上部ケーシングを取り外すこ

短日程で行うことが可能である。ケーシングは流体圧力、とにて、ブロワ内部の点検を容易に行え、必要に応じ容

流体温度および顧客ご要望などにより鋼板製ケーシング– 23 –

石油精製設備用ブロワ

電業社機械

Vol.34No.1（2010）（CS材、SS材）、鋳物製ケーシングおよびステンレス鋳鋼
製ケーシングなどの各材質での製造が可能である。
軸受ユニットは水平二ツ割りの軸受箱とし、上軸受箱を取り外すことで内部点検および軸受部品の交換を可能な構造としている。
図２に鋼板製ケーシングタイプのブロワの組立断面図を示す。各構成部品の特色を以下に述べる。
２−１

インペラ

圧延鋼板、高張力鋼、ステンレス鋼板およびアルミ鋳物製などの材質から仕様流体、仕様圧力、温度などの各条件により、最適な材質を選定している。ブレードは用

図３

途および形状により、溶接またはリベットによる取付方

ブロワ外観（鋼板製ケーシング）

Fig. ３ General view of blower（Steel casing）

法を採用している。溶接はASME SEC.Ⅸによる管理が可
能である。
２−２

シャフト

剛性軸として設計することを原則としており、十分な
離調率を確保した形状を計画することで、ブロワの振動を低く抑えている。
２−３

ケーシング

圧延鋼板、ステンレス鋼板およびねずみ鋳鉄からの採用を標準としているが、球状黒鉛鋳鉄、ステンレス鋳鋼、低温高圧用鋳鋼およびその他の特殊材の採用も可能である（図３、図４参照）。
２−４

軸受箱

仕様により、ころがり軸受、すべり軸受から選定し、ティルティングパット軸受の採用も可能である。

図４

ブロワ外観（鋳鉄製ケーシング）

Fig. ４ General view of blower（Casting casing）

インペラ

ケーシング

シャフト

軸受箱
カップリング

図２ ブロワ断面図
Fig. ２ Sectional view of blower– 24 –

電業社機械

２−５

Vol.34No.1（2010）

石油精製設備用ブロワ

カップリング

および板厚（肉厚）を決定している。

フレキシブルカップリングの採用を標準としている。

ブロワの各部を構成する部品は経験豊かな技術者によAPI610、API671対応のカップリングの取付も可能であり長年にわたり培われたノウハウにもとづき、高精度機る。

械により加工され、十分な経験をもつ熟練工により、調整および組立を実施している（図６）。

３．流れ解析などによる最適形状のブロワの製作
３−１

インペラ

高効率化および軽量化を目的としてCFD（流れ解析）
により、ブレード内の流れ状態を確認し、剥離の発生しにくいスムーズな流れとなるようにインペラの設計を行い、高効率化を図っている。図５に流れ解析の一例を示す。また、強度解析を行い、発生応力を確認して最適なインペラ形状を決定している。

図６

ブロワ現地据付状況（鋼板製）

Fig. ６ Installation of Blower（Steel Casing）

耐圧部品においては、耐圧および漏洩試験を実施する
ことにより、強度的な保証を可能としている。
ブロワは当社工場での試運転を行うことを原則としている。当社は50Hzおよび60Hzいずれでも運転可能な周
波数変換設備（サイクルチェンジャー設備）、高圧、低
図５

圧電圧のいずれでも運転可能な発電設備を所有してお流れ解析

Fig. ５ CFD analysis result of blower impeller

り、可能な範囲で顧客のご要望仕様に適した性能確認を実施している。

３−２

ケーシング

６．おわりに仕様圧力、温度および仕様流体を考慮して、ケーシン
グの材質を決定するとともに必要に応じて、強度解析に

顧客要望の「ブロワのさらなる高効率化」、また、「建より、発生応力を確認して、ケーシング構造を設計して設コストの縮減」のために最新の解析技術を駆使し、ブいる。

ロワ小形化の開発設計を継続して実施している。当社のまた、CFD（流れ解析）を行い、ケーシング内の戻り

セールスポイントである高い信頼性を確保しつつ、時代

流路流れ、インペラへの吸込流れなどをスムーズにして、のニーズを的確に反映して、フレキシブルに対応するこ損失を減少させて、ケーシングを最適形状とすることにとにより、さらに顧客にご満足頂ける製品を今後も提供

より、高効率化を図っている。

できるようにこれからも努力していく所存である。
＜筆者紹介＞

４．高い信頼性

市川邦彦：1992年入社。主に、ファン・ブロワの設計業務に従

当社製ブロワは顧客より、長期の運用が可能であると事後、ポンプ設計に従事。現在、気体機械設計部ブロの評価を受けており、高い信頼性をもっている。

ワグループ

インペラ、ケーシングについては上述のようにCFD（流れ解析）、強度解析を実施することにより、最適な形状– 25 –

グループリーダー。

株式会社扇島パワー向け循環水ポンプ

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

株式会社扇島パワー向け循環水ポンプ
勝又英樹

Circulating Water Pumps for Ohgishima Power Station
By Hideki Katsumata
We have been producing many circulating water pumps to the electric power company since
about 1953. These circulating water pumps are one of the important pumps of the thermal power
turbine system. The circulating water pump of the movable vane type that it is possible to follow
to the change of the power generation load is along with the increase of the output of power
generation and there is an adoption.
This time, Ohgishima Power Company constructs and manages the power generating machinethat makes the natural gas a fuel by the output 400MW. We manufactured and delivered themovable vane type circulation water pumps set up in the power generating machine. It introduces
the outline as follows.
１．はじめに翼角制御装置当社は、昭和20年代後半より、電力会社に多くの循環水ポンプを納入してきた。これらの循環水ポンプは火力

油圧ユニットタービン系の重要補機の１つである。発電出力の増大化に伴い必要動力が大きくなることから、所内動力の節減電動機を目的に、負荷変動に追従できる可動翼タイプの循環水
ポンプが採用されることが多々あり、可動翼ポンプは当社の主力製品の１つでもある。
今回、株式会社扇島パワー殿が東亜石油株式会社扇島

サーボシリンダ

西地区貯油所跡地に建設および運営される、40万kWク
吐出しエルボラス３ユニットの天然ガスを燃料とする発電設備に設置される可動翼循環水ポンプを当社が受注し、製造・納入したので、以下に概要を紹介する。

揚水管
シャフト
吐出しボウル

２．ポンプの構造と特徴

インペラ

本循環水ポンプの仕様を表１に、構造を図１に示す。
表１

吸込ベル

ハブ、キャップ

ポンプ仕様

Table １ Pump specifications
形
全

揚

式

二床式立軸油圧式可動翼斜流ポンプ

程120kPa

吐出し量30,500m3/h

回転速度

375min 1軸動

図１

ポンプ断面図Fig. １ Sectional drawing of circulating water pump–力

1,430kW

液

質

海水

口

径

1,800mm

ついては、用途、液質を考慮して選定し、細部にわたっ

台

数

３台

て長寿命設計を行い、広範囲にわたる仕様点において優構造は、分解点検修理が容易な構造とし、材質などに– 26 –

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

株式会社扇島パワー向け循環水ポンプ

れた性能を長期間に亘り、発揮するものとした。本循環
水ポンプの主な特徴は次のとおりである。
⑴

電動機頂部に配圧弁、コントロールモータなどの翼角制御装置を配置し、油圧発生装置（油圧ユニット）をポンプ近傍に別置きし、油圧ユニットから発生した圧油を利用し可動翼操作を行う。
⑵

循環水ポンプ３台に対し、油圧ユニットは１台として合理化並びに省スペース化を図っている。
⑶

ポンプの主要部品の材質は、当社循環水ポンプの標準的な組み合わせとしている。
回転体
図３

インペラ、ハブ、キャップ：SCS14

油圧ユニット部Fig. ３ Oil units

シャフト：SUS316
軸継手（サーボシリンダ）：SF490A
外筒部
吐出しボウル、吸込ベル、吐出しエルボ：2%NiFC
揚水管：SS400

３．現地建設状況
本ポンプの現地据付け状況をそれぞれ図２〜図４に示す。

図４

可動翼装置部

Fig. ４ Movable vane equipments

ど、ユーザーの様々なニーズに応えると共に、時代に沿った合理的でかつ信頼性の高い製品を提供していく所存である。
おわりに本ポンプの計画、製作にあたり、終始適切な
図２

御指導と御協力を頂いた株式会社日立殿の関係各位に厚電動機廻りく御礼申上げます。

Fig. ２ Around the Motor＜筆者紹介＞
勝又英樹：1993年入社。主に、発電所向け立軸斜流ポンプの機

４．おわりに器設計業務に従事。現在、水力機械

今回の循環水ポンプはその実績と技術力を評価してい械−１グループ

ただき、受注に繋がったものである。今後とも、構造のシンプル化、メンテナンスの容易性、および高効率化な– 27 –

主任。

設計部

水力機

仙台火力発電所４号機向け循環水ポンプ

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

仙台火力発電所４号機向け循環水ポンプ
岩渕稔

Circulating Water Pumps for Sendai Themal Power Station Unit No.4
By Minoru Iwabuchi
With the replacement of Sendai thermal power station for Tohoku electric, new power station
has been planed to construct as combined cycle power to develop high generation efficiency andconsider the environment.
To reduce the power consumption, variable pitch type circulating water pump was adopted,
manufacture and supply via Mitsubishi Heavy industry. This paper introduces the outline of thecirculating water pumps.
１．はじめに

表１

循環水ポンプ仕様

Table １ Specifications of CWP

東北電力株式会社仙台火力発電所は、日本三景の１つである松島を望む場所に立地しており、昭和34年に営業運転を開始し、50年近くにわたり52.5万kW（１、２、型式

二床式可動翼立軸斜流ポンプ口径1,500mm

全

３号機の総発電出力）石炭火力発電所として電力の安定

揚程

吐 出 し 量15m
16,000m3/h

供給を担ってきた。近年の二酸化炭素削減や発電の高効

出

力

870kW

率化を受けて１、２、３号機を廃止し、リプレースとし

液

質

海水

台

数

２台

て４号機が計画された。燃料を従来の重油および石炭から天然ガスとし、高効率コンバインドサイクル発電設備（発電出力：44.6万kW）とすることにより、二酸化炭素ら供給される制御油により、インペラの可動操作が行わの排出量を従来火力発電所の約50%とする環境に配慮しれる。

た発電設備とし、さら名勝地に立地していることから、
主要構造物は自然環境と調和するように配慮されたデザ

本可動翼構造は、約30プラントに納入実績があり、信頼性が高く、十分な実績を有するものである。

インが採用されている。その発電プラントで使用されるポンプ水中軸受は、初期無注水起動が可能なPTFE・

循環水ポンプはタービン系の重要補機の１つであり、発ゴム軸受を採用し、軸受注水配管および計装機器を無く

電出力の増大化に伴い必要動力も大きくなり、所内動力

し、設備の簡素化を行っている。

の削減とコンバインドサイクル発電による負荷変動に追随できる可動翼タイプのポンプが採用され、三菱重工業

３．主要材質株式会社殿経由にて循環水ポンプを製作、納入したので主要部品の材質は回転体のうち、インペラにはステ

以下に紹介する。

ンレス鋳鋼品：SCS14、主軸にはステンレス鍛造品：
SUS316を使用し、外筒は鋳鉄品：2%NiFCとした。これ

２．仕様と構造

らの材質の組合せは海水ポンプにおける耐食性を考慮し循環水ポンプの仕様を表１に、断面図を図１に示す。

た材質であり、経年使用において充分な実績を有するもまた、主な特徴を以下に述べる。

のである。

ポンプ型式は、二床式可動翼立軸斜流ポンプであり、電動機頂部に翼制御装置を設け、翼制御油圧ユニットか

更に、吐出しボウル流水面には侵食および耐食性を考慮し、ガラスフレークライニングを採用している。

– 28 –

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

仙台火力発電所４号機向け循環水ポンプ

吸込ベル外側にはアルミニウム合金製犠牲陽極を用い

翼制御装置

た流電陽極式の電気防食装置を設置している。さらに、
軸接地装置によりアースを行い、防食効果を向上させて
いる。

電動機

４．おわりに
今回、仙台火力発電所のリプレースにあたり、循環水
電動機架台

ポンプを納入させて頂いた。納入した循環水ポンプは発サーボシリンダ

電設備において重要な機器であり、さらに連続運転機器でもあり、その用途における電力の安定供給という面か
らも、設備の信頼性を確保しなくてはならない。
今後共、顧客の期待に応え、その設備の重要性を充分軸接地装置に認識して、常に信頼性の高い製品を提供し、満足して吐出しエルボ頂けるよう努力していく所存である。
PTFE・ゴム
軸受

最後に循環水ポンプの計画、製作にあたり、終始適切な助言と御指導を頂いた東北電力株式会社殿ならびに三菱重工業株式会社殿の関係各位に厚く御礼申し上げま主軸

す。

合成ゴム軸受インペラ＜筆者紹介＞
岩渕

吸込ベル

稔：1981年入社。主に、発電所向立軸斜流ポンプの機器設計業務に従事。現在、水力機械設計部水力機械1Gr

犠牲陽極

主任。

図１

循環水ポンプ断面図

Fig. １ Sectional drawing of CWP– 29 –

ここで活躍しています

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

ここで活躍しています− 2009 年

製品紹介−

１．ポンプ
１−１
⑴

状況となっていた。その対策として島本および前島排水東京都下水道局

有明北雨水ポンプ所

区と山地流入分を受け持つ機場を増設し、2010年３月

概要に完成した（図２）。

有明北雨水ポンプ所は江東区の臨海部で進むまちづく⑵

特徴り（有明北地区土地区画整理事業）に伴い江東区有明北

雨水排水を目的とする低段雨水ポンプ場である。ディ

一丁目の埋立地の中に建設した新設のポンプ所である。

ーゼル機関用冷却水に井戸水を使用するため、鉄分など

雨水ポンプの設置台数は全５台（１台予備）で、計の除去を目的とする除鉄・除マンガン装置が設置されて

3

3

画流入量13.369m /sに対し17.083m /sの排水能力を有いる。

し、2009年12月に工事を竣工した（図１）。
⑵

⑶

特徴

仕様

口径1,200mm立軸斜流ポンプ×２台（ディーゼル機

東京都下水道局管内では1999年度以来、約10年ぶり

関駆動）のポンプ所新設工事である。ポンプは、無注水タイプ

202m3/min×21.7m×1,029kW×450min–1の全速先行待機形電動機直結立軸斜流ポンプであり、従口径2,000mm立軸斜流ポンプ×２台（ディーゼル機

来の水中軸受に対して優れた耐摩耗性を有するWCセラ

関駆動）

ミックス軸受が採用されている。

541m3/min×21.8m×2,757kW×245min–1⑶

仕様

口径1,200mm先行待機形立軸斜流ポンプ×５台（電動機駆動）
205m3/min×8m×380kW ×375min–1

図２

１−３
図１

ポンプ設置状況

中部地方整備局沼津河川国道事務所
小坂排水機場

ポンプ設置状況⑴

概要

狩野川水系戸沢川流域の内水排除を目的として、戸沢
１−２⑴

大阪府北部流域下水道事務所

前島ポンプ場川と狩野川の合流点付近に2009年９月に小坂救急排水概要

機場のポンプ増強機場として建設された。

前島ポンプ場は昭和48年に供用開始されたが、降雨時⑵の流出量が年々増加し、既存施設のみでの対応が困難な特徴

半地下ポンプ室でラジエーター水冷方式のディーゼル– 30 –

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

ここで活躍しています

機関駆動のため、排風ダクトにより屋外に強制排気を行ゼル機関で駆動される先行待機形ポンプである。ポンプ

う必要がある。背圧の小さい大型排風消音器が設置され

口径1,350mmに対して、床下長さは15.8mと長い。ポており、機付きの排風ファンだけで、長い排風ダクトをンプの水中軸受は合成ゴム軸受で、ポンプ軸封部とイン排風する。

ペラ上部にそれぞれ設置されたメカニカルシールで封水

ポンプは油圧クラッチ付の歯車減速機搭載型立軸斜流され、水中軸受の潤滑水は回収される。

ポンプ（Ⅱ型）でセラミックス軸受が採用されている（図⑶３）。

口 径1,350mm先 行 待 機 形 立 軸 斜 流 ポ ン プ × １ 台

⑶

仕様

仕様

（ディーゼル機関駆動）

口径900mm歯車減速機搭載型立軸斜流ポンプ（Ⅱ型）

250m3/min×17.0m×1,010kW×370min–1

×２台（ディーゼル機関駆動）
150m3/min×3.5m×170kW×370min–1

図３

１−４
⑴

図４

ポンプ場全景図５

ポンプ場建屋内

ポンプ設置状況

日本下水道事業団

北九州市楠橋ポンプ場

概要

本機場は、北九州市の36ヵ所のポンプ場の中で西端に位置し、八幡南部地区の浸水解消を図るため、昭和58年に供用を開始している。雨水は隣接する遠賀川に放流され、汚水は則松ポンプ場を中継して皇后崎浄化センターに送られる分流式ポンプ場である。本機場の雨水ポンプ
設備は、口径1,650mm×４台、口径1,350mm×２台、口径800mm×２台の計８台のポンプで構成され、全体
計画排水量は36.2m3/sの大型機場である。今回、既設設備の老朽化・雨水量の増加に伴い、４号機の更新を行った（図４、図５）。
⑵

特徴

ポンプは２床式の立軸斜流ポンプで、油圧多板クラッ
チ付き直交軸傘歯車減速機を介して、V形12気筒ディー– 31 –

ここで活躍しています

１−５
⑴

電業社機械

愛知県知立建設事務所

水干川排水機場

Vol.34No.1（2010）

への注意喚起を行っている。

概要⑶

本機場は水干川流域の内水を逢妻川に排水すること

仕様

（更新後）

を 目 的 と し て、1982年 に 横 軸 斜 流 ポ ン プ ４ 台（ 口 径¡口径800mm減速機搭載型立軸斜流ポンプ×１台

1,000mm×３台、口径800mm×１台）が設置された。

（電動機駆動）

横軸斜流ポンプ４台のうち２台（1970年製造）は、旧

84m3/min×3.8m×80kW×265min–1

一ツ木排水機場から移設したものである。

（更新前）

⑵

特徴

¡口径800mm横軸斜流ポンプ×１台（1970年度製）

自動化運転を目的に、移設されたポンプ２台のうち、（減速機掛けディーゼル機関駆動）

口径800mm横軸斜流ポンプ１台を減速機搭載型立軸斜70m3/min×4.0m×77kW×330min–1流ポンプ（ラムダ21）（図６）へ更新し、原動機につい

１−６てもディーゼル機関から電動機に変更した。自動運転警⑴

告板（図７）を設置し、自動化運転時の安全確保のため

本機場から狭山ポンプ場などへ送水するものであり、に、パトライト、メッセージまたは警告音で排水機場内

大阪府の大和川以南にある23市町村へ安全な水道水、工

大阪府水道部

美陵ポンプ場概要

業用水を供給する重要な機場の一つである。本機場には送水ポンプが全６台設置されていたが、老巧化のため１号送水ポンプを更新し、2010年２月に完成した（図８）。
⑵特徴

大阪府水道部指定のポンプ効率３点仕様を満足しつ
つ、実際の運用が140％流量付近でもあるため、これに対応できるようインペラ・ケーシングを設計した。また、
メタル軸受を従来のものよりコンパクト化した。
⑶

仕様

口径900mm両吸込渦巻ポンプ×１台（電動機駆動）
5,500m3/h×65m×1,350kW×600min–1
図６

ポンプ設置状況

図８

図７

自動運転警告板– 32 –

ポンプ設置状況

電業社機械

１−７

Vol.34⑴

No.1（2010）

愛媛県松山市上水道

ここで活躍しています

鷹子第２配水池

ポンプも据付けられていたが、同プラットフォーム全体

概要の老朽化に対処する形で改修工事が実施されることにな

愛媛県松山市鷹子町に建設された新設の送水ポンプ場

り、その際、当社製品の品質・耐久力・性能各面での実で、2010年３月に竣工した（図９）。

績が評価され、他社製ポンプの更新分も含め、複数ポン

松山市は、小説「坊ちゃん」で有名な道後温泉（重要プを一括受注し、製作・納入したものである。

文化財）や、司馬遼太郎原作のNHKドラマ「坂の上の雲」⑶

があり、全国からの観光客で賑わっている。

Glycol Booster Pump

⑵

特徴

仕様

口径40×25mm片吸込渦巻ポンプ×４台

震災対策として市之井手系と高井系を相互連絡すると10m3/h×55.5m×5.5kW

いう設備であり、送水ポンプのほかに流量調整弁として

Hot Oil Circulation Pump

電動式ロート弁（口径250mm×１台、口径350mm×１

口径150×100mm片吸込渦巻ポンプ×２台台）が採用されている。また、送水ポンプはウォーター200m3/h×86.7m×75kW

ハンマ対策としてフライホイール兼用カップリングを施

Potable Water Pump

した構造となっている。

口径80×50mm片吸込渦巻ポンプ×２台⑶

35m3/h×50m×11kW

仕様

口径300mm両吸込渦巻ポンプ×２台（電動機駆動）
3Glycol Circulation Pump

–1

10.4m /min×52m×132kW×1,800min

2×3-１/4

３連プランジャーポンプ×４台

3

10m /h×97kgf/cm2×45kW
Glycol Circulation Pump
2×3-1/4

３連プランジャーポンプ×４台

3

10m /h×102kgf/cm2×45kW
Utility Water Pump
口径80mm水中ポンプ×１台
45m3/h×131m×30kW

図９

１−８

ポンプ設置状況

インドONGC社（石油ガス公社）NQプラット
フォーム向け⑴

概要

2008年５月、インドのプラントメーカL＆T社経由にて同国石油ガス公社、ONGC社が運営するNQ海上プラッ

図 10 ポンプ設置状況（３連プランジャーポンプ）

トフォームにポンプ17台を一括納入した（図10）。
⑵

１−９

特徴

当該プラットフォームは、ムンバイ市沖合い約150km⑴の地点にあり、もともと当社製ポンプのほか、他社製

東京ガス株式会社

根岸工場

概要

液化天然ガス（LNG）チェーンの気化器設備に使用さ– 33 –

ここで活躍しています

電業社機械

れる。このポンプを用いて海水を供給し、伝熱管内部

１−10を流れるLNGとの間で熱交換することでLNGを気化させ⑴

太陽石油株式会社

Vol.34No.1（2010）

四国事業所

概要

る。このたびポンプおよび駆動機を納入し、据付工事を

西瀬戸自動車道（しまなみ街道）四国入口の町である

実施し、2009年に受渡しを完了した（図11、図12）。

愛媛県今治市にある太陽石油株式会社四国事業所向けと⑵

特徴

して、今回、新規に設置されるRFCC装置に伴い、No.2

液質が海水のため、ケーシング、インペラ、シャフト

冷却供給設備更新として2009年９月に海水ポンプ３台

共全316系ステンレスとし、さらに犠牲陽極を設置し、耐海水腐食性を向上させている。

を納入した。
⑵

無注水起動軸受を採用し、他圧水注水を不要としてい特徴¡ポンプはオールステンレス製で、水中軸受には合成る。
⑶

ゴム（下部）、PTFE（中間）を採用した。
仕様¡ケーシングリング内面、インペラリング外面、パッ気化器海水ポンプ

キンスリーブ外面にはコルモノイコーティングを実

口径700mm立軸斜流ポンプ×１台（電動機駆動）
3

施し、耐摩耗性を向上している。

–1

4,800m /h×37m×630kW×735min

⑶

仕様

液質：海水

口径600mm立軸斜流ポンプ×３台
3,500m3/h×55m×700kW×1,180min–1

２．送風機
２−１
⑴

日本下水道事業団

山口市浄水センター

概要

本設備は、エアレーションによる下水の高級処理を行
うための設備である。今回、No.5送風機（図13）１台の増設工事を実施し、2009年12月に完成した。
⑵

特徴

既設送風機は集中給油方式であったが、今回の増設号機から個別給油方式を採用して運用上の危険分散および
図 11 電動機

省エネ化を実現した。また、環境対策（オイルミスト防止）

図 12 ポンプ部

図 13 送風機設備外観– 34 –

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

ここで活躍しています

として、オイルミストセパレータシステム（MSS-α）（図

本設備は、エアレーションによる下水の高級処理を行

14）の採用や、逆止弁に低圧力損失型逆止弁（AAチェッ

うための設備である。

キ）（図15）を採用するなど画期的な省エネ技術も搭載

既設設備の老朽化により、今回工事で送風機設備２台している。

の更新を行った（図16）。
⑵

特徴

供用開始時に設置された鋳鉄製片吸込多段ターボブロ
ワが２台、1989年に鋼板製片吸込多段ターボブロワが１台増設され、計３台が稼動しており、今回の工事では、鋳鉄製ブロワ２台を鋼板製ブロワ２台に更新した。
新ブロワではころがり軸受（オイルバス式）とカゴ形
電動機を採用し、既設の潤滑油配管・冷却水配管ならびに補機類を撤去して、設備全体をシンプルな設備とする
ことができた。また、環境対策（オイルミスト防止）としてオイルミストセパレーターシステム（MSS-α）、省
エネ対策として低圧力損失型逆止弁（AAチェッキ）を採用している。

図 14 ミストセパレータシステム（MSS-α）⑶

仕様

口径250×200mm片吸込多段ターボブロワ×２台
46m3/min×54.9kPa×75kW×3,600min–1（同期）

図 15 エア・アシスト型省エネ逆止弁（AA チェッキ）⑶

図 16 送風機設備外観仕様

口径300×250mm片吸込多段ターボブロワ×１台
110m3/min×55.86kPa×150kW×3,600min–1（同期）

２−３

２−２

⑴

⑴

日本下水道事業団

長与町長与浄化センター

概要

名古屋市上下水道局

堀留水処理センター

概要

堀留水処理センターは、わが国で初めて散気式活性長与町は、長崎市の中心部から北に約10kmに位置し、汚泥法を採用した画期的な水処理センターとして1930

ベットタウンとして発展してきた。公共下水道事業は

年に建設された。戦後の都市化が進み汚水量が急速に1973年度より着手しており、本浄化センターは1981年増大したため、久屋大通公園南端の地下に施設を拡張しに供用開始された。

1973年11月に完成した。その後、設備の老朽化に伴い– 35 –

ここで活躍しています

電業社機械

送風機設備の更新が昨年度末に完了した（図17）。
⑵

⑵

特徴

Vol.34No.1（2010）

特徴

コークスを冷却するガスを循環するため、ガス温度

既設送風機は集中給油方式であったが、2008年更新

は170℃に達し、また、耐摩耗性を考慮し特殊材（TOP-号機から個別給油方式を採用して、運用上の危険分散おPLATE Grade-A）
をインペラ、
ケーシングに使用している。

よび省エネ化を実現した。

また、風量調整を実施するために、本ファンには客先支

また、環境対策（オイルミスト防止）オイルミストセ

給の電動機と併せ、流体継手をカップルし、100％から

パレータシステム（MSS-α）や、逆止弁に低圧力損失

40％回転速度の連続可変速の運用を可能としている。

型逆止弁（AAチェッキ）を採用するなど画期的な省エ⑶

ネ技術をも搭載している。

型式

個別給油方式を採用することで、ブロワ室は危険物一＃10両吸込ターボ送風機

ガス循環ファン×１台
3,343m3/min×6.86kPa×750kW×1,785min–1〜715

般取扱所から少量危険物取扱所に変更した。
⑶

仕様

min–1（流体継手による可変速対応）

仕様

２−５

口径350×300mm片吸込多段ターボブロワ×１台
3–1

サウジアラビア

化学プラント向け燃焼装置

140m /min×59.1kPa×210kW×3,600min （同期）⑴

口径450×400mm片吸込多段ターボブロワ×２台

エチレンプラントで発生した廃アルカリ液を処理する

3–1280m /min×58.9kPa×380kW×3,600min （同期）概要

液中燃焼装置の燃焼空気供給用に使用される。
⑵

特徴

羽根車を直列２段（背面合せ）に配置した構造となっており、ケーシングは１段目吐出し口と２段目吸込口を外部ダクトで接続する構造となっている。従来多段ブ
ロワの領域を２段送風機としたところが特徴である（図
18）。
⑶
型式

仕様
＃12片吸込２段送風機
3836m /min×28.9kPa×710kW

図 17 送風機設備外観

２−４

JFEスチール株式会社

西日本製鉄所（福山地区）５炉２号ガス循環ファン⑴

概要

JFEスチール株式会社西日本製鉄所（福山地区）において、環境・エネルギー対策設備新設工事として、コー
クス乾式消火設備（CDQ）において密閉系内のガスを循環させることを目的として設置されたファンである。

図 18 送風機設置状況– 36 –

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

ニュース

イタリア・アドリア海ベニス沖
LNG 海上ターミナル用ポンプ稼動開始！
当社は、AK SolutionとExxon Mobilが共同で建造したらのLNGを受入れ貯蔵し、年間600万トン、イタリアのLNG受入用海上ターミナル向けに、４台の気化器海水ポ

LNG全使用量の10%を供給している。エクソンモービル

ンプと２台の海水取水ポンプ（サービスポンプ）を納は、「CO2排出量の少ないLNG供給により環境改善に寄入した。本ターミナルは、着底式洋上気化設備（GBS：

与している」とのコマーシャルを欧州にてテレビ放映

Gravity Based Structure）で、スペインで建造され、地し、ターミナル全容が画面に映り、当社のポンプも登場

中海3,000kmを西から東にタグボートで曳航されたこしている。

とから世界的に注目された。本設備は、ベニス沖に設（文責：鈴木重雄）

置され、2009年10月より稼動開始となり、カタールか

建造中のGBS式LNG設備

ポンプ据付図トルクメンガス向け硫黄回収用多段ブロワ６台受注
トルクメニスタンの国営会社であるトルクメンガス向

このたび受注した硫黄回収用多段ブロワの仕様は、表１

け、硫黄回収用多段ブロワ６台を韓国EPC Contractorをのとおりである。

通じてこのたび受注した。

トルクメニスタンにおける天然ガスの推定埋蔵量は4〜14兆m3で、世界第４位とされており今後も大きなプロジェクトは、トルクメニスタン南東部のヨロテンで計画される大型天然ガスプロジェクトの一環で年間成長市場として継続的な受注にも期待している。

3

100億m の天然ガスの処理能力を持ち中国などに供給（文責：加賀美仁）される予定である。
表１ ブロワ仕様
ブロワ名称
硫黄回収用多段ブロワ

口径1,000×900

型式

風量

４段

3

遠心多段ブロワ– 37 –

1,116m /min

差圧

取扱気体

電動機出力

台数

10,020mmAq

空気1,950kW

６台

ニュース

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

Jubail Export Reﬁnery Project 向け硫黄回収用多段ブロワ６台
およびアッシドガストリートメント用多段ブロワ３台受注
アラムコ（サウジアラビア国営石油会社）とTOTAL

万トンのベンゼン、20万トンのプロピレン（ポリマーグ（フランス）の合弁会社であるSaudi Aramco and Total

レード）も生産する。また、マニファ油田向けにも現在、

Reﬁning & Petrochemical Company（SATORP）向け、硫

スペインのエンジニアリング会社を通じて受注したボイ

黄回収用多段ブロワ６台およびアシッドガストリートメ

ラー給水ポンプを４台製作中である。

ント用多段ブロワ３台の計９台を韓国のEPC Contractor

このたび受注した硫黄回収用多段ブロワおよびアシッ

を通じてこのたび受注した。

ドガストリートメント用多段ブロワの仕様は、表１のとプロジェクトは、東部ジュベールに日量処理能力40おりである。

万バレルの製油所を建設するもので、同国のマニファ

今回の受注でアラムコ向け多段ブロワは、合計約40台

油田で生産される重質油などを原料に、ディーゼル油やを納入しており今後のプロジェクトにも弾みがつくと期

ジェット燃料などの石油製品を生産するほか、２次設備待している。

からの誘導品として年産70万トンのパラキシレン、14（文責：加賀美仁）

表１ ブロワ仕様
風量

差圧

硫黄回収用多段ブロワ

ブロワ名称

口径900×750mm４段

型式
遠心多段ブロワ

912m3/min

9,688mmAq

取扱気体 電動機出力 台数
空気1,850kW

6台

アッシドガストリートメント用多段ブロワ

口径600×600mm２段

遠心多段ブロワ

288m3/min

1,938mmAq

窒素

140kW

3台

ONGC
（インド）
向けB22 Field Development Project
コンデンセートポンプ２台
コンデンセートブースターポンプ２台 受注
このたび、National Petroleum Construction Company

当社はインドONGC向けコンデンセートポンプとして（U.A.E.）よりONGC（インド）向けB22 Field develop-

BPA、NQGなどの各プラットフォームに同様のポンプ

ment projectにコンデンセートポンプ２台、コンデン納入実績が有り、高性能、高耐久性を高く評価されてセートブースターポンプ２台を受注した。既設のプラッいる。今回National Petroleum Construction Company

トフォームにポンプを増設してコンデンセートをパイ（U.A.E.）からの注文は２回目で、当社の実績、性能をプラインを経て陸上へ圧送する役割を担う。モータはイ

高く評価いただき受注に至った。

‒1

タリア製210kW-1,500min 耐圧防爆型電動機を使用す（文責：鈴木伸一）

る。
表１ ポンプ仕様
ポンプ名称
コンデンセートポンプ
コンデンセートブースターポンプ

型式
3 ×5 HR5IG-J
100×80-310 SMKP-M

吐出し量
53m3/h353m /h– 38 –

全揚程

電動機出力

台数

95.37kgf/cm（Suc. Pressure 66.67kgf/cm2）

210kW

２台

25m

7.5kW

２台

2

電業社機械

Vol.34No.1（2010）

特許と実用新案

特許と実用新案「自吸式ポンプ」（特許第4137614号）
自吸式ポンプは、自吸運転時間が短く、かつ揚水運転時におけるポン

710
9

プケーシングへの戻り水量が少ない
ことがポンプ効率上望ましい。自吸
4
5

8
11
13
12

13

8
11
13

運転時間を短くするには、気液混合
水から空気の分離排除を迅速に行う

10

1

12

ことが必要不可欠である。また戻り
水量を少なくするには戻り流路に開閉弁を設けて流路を狭窄または遮断6する方法が考えられるが、戻り流路3に開閉弁を設けると制御機構が複雑

212になるとともに、異物を多く含む水を扱う場合には異物が開閉弁に噛み

図１

図２

込まれて開閉操作が不能になり、ポンプの運転に支障をきたす恐れがある。

導出口３から連通管６を通って導入口５より再び吐本発明は、自吸運転時は空気を迅速に排除し、揚出室４に吐出され、これにより吐出室４内に旋回流

水運転時は戻り水量が少なくなるように改良した自が生じる。この旋回流による遠心分離作用で吐出室吸式ポンプに関するものである。

４内の気液混合水は、吐出室４の内壁側に水が、吐

図１、図２を参照して本発明による自吸式ポン

出室４の中心側に空気が集まるように分離され、吐プを両吸込渦巻ポンプの例で説明する。ポンプケー

出室４の内壁側に集まった水は流出口７から流入

シング１の羽根車室２の壁に導出口３と、導出口３連通管10を介して戻り流量規制部８内に入り、底より下流側の吐出室４の壁に導入口５がそれぞれ設面の孔11から戻り連通管13、13を経てポンプケー

けられ、導出口３と導入口５が連通管６で連通されシング１の吸込室12、12に再び戻る。空気が排除る。さらに導入口５よりも下流側の吐出室４の壁にされた分だけ吸込室12、12の負圧が増大するため、流出口７が設けられ、流出口７と戻り流量規制部８

揚水管内の水位がさらに上昇する。そして、最終的に設けられた流入口９が流入連通管10で連通されに揚水管やポンプケーシング１内がすべて水で充満る。戻り流量規制部８は円筒状で、底面の中心に孔されて揚水運転に移行する。

11が穿設され、孔11とポンプケーシング１の吸込揚水運転が開始されると流入口９から戻り流量規室12、12が戻り連通管13、13で連通される。

制部８に流入した水は内壁に沿った渦流となり、底ポンプケーシング１内に水を充填してポンプを運面近くで流れ方向を90度折り曲げられるようにし転すると、吸込室12、12の水が羽根車室２に移動て孔11から流出するため、戻り流量規制部８内でして吸込室12、12が負圧になり、揚水管（図示せず）

流れの大きな損失抵抗が生じる。損失抵抗が増大す

内の水位が上昇する。吸込室12、12に流入した揚ることで戻り水量が少なくなり、ポンプ効率が向上

水管内の空気は気液混合水となって羽根車室２からする。

吐出室４に吐出され下流に向けて流れ、その一部が（文責：山田正嗣）– 39 –

編集後記

電業社機械

編

集

後

Vol.34No.1（2010）記◆この度の巻頭言は、首都大学東京教授の水沼博◆日光川放水路全体を管理する遠隔監視制御シス

先生に「期待」という題目で、ご執筆頂きました。

テムが導入されましたので、取り上げてみました。

先生ご自身と流体機械との関わりを通して、流本システムでは、流体過渡解析機能にて放水路内体機械に関連する企業や技術への期待について述の水位の予測をおこなえるなど様々な特徴をもっべておられます。先生が学生の頃に比べ、最近でています。ポンプ・送風機だけでなく監視システ

は、ほとんどの大学から流体機械の講義が消えてムにつきましてもよろしくお願いします。

いる。

◆インドの原油圧送ポンプ６台を納入しましたの

先生が本文中で述べておられる企業から大学へ

で、その概要を紹介しました。お客様のニーズにの出前授業も、流体機械メーカへ学生の関心を向応え、常に信頼性の高い製品を供給していく所存

けさせる１方法と感じました。

です。今後とも当社の製品をご愛顧のほどよろし

ご多忙な公務をぬって、大変興味深いご寄稿をくお願い申し上げます。

頂きありがとうございました。

– 40 –

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中川原滋

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員

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浩

青山匡志
幹

事

事務局

井戸章雄

飯田隆二

橋本久美子 田上愛香

http://www.dmw.co.jp

第34巻第１号

発行日

平成22年６月30日

発

行

所

株式会社電業社機械製作所〒143-8558
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編集兼発行者

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