siegling transilontransport- und prozessbänder

TransportbandBerechnung
Inhalt2

Vorwort3

Terminologie

5	Anlagen fürStückguttransport
11	Dimensionierung vonkraftabhängigen
Spannsystemen

12	Anlagen für
Schüttguttransport
15	Berechnungsbeispiel
Stückguttransport

Siegling – total belting solutions

Vorwort

Die in dieser Broschüre enthaltenen Formeln, Werte undEmpfeh­lungen entsprechen dem derzeitigen Stand derTechnik und unseren langjährigen Erfah­rungen. Die
Berechnungs­ergeb­nisse können jedoch von denen unseres
Berechnungs­programms B_Rex (kostenloser Download im
Internet unter www.forbo-siegling.de) ab­weichen.
Diese Abweichungen ergeben sich aus den grundsätzlich
unterschiedlichen An­sätzen: während B_Rex auf empi­
rischen Messun­gen beruht und eine detaillierte Anlagen­beschreibung erfordert, basieren die hier gezeigten Rechen­wege auf allgemeinen, einfachen physikalischen Formeln
und Ableitungen, er­gänzt durch Faktoren, die eine Sicher­heitsreserve beinhalten.
In den meisten Fällen wird die Sicher­heitsreserve bei
Berechnung nach dieser Bro­schüre größer sein als in derent­sprechen­den B_Rex-Berechnung.
Ergänzende Informationen zur Anlagen­konstruktion enthält
unser Prospekt Nr. 305 „Empfehlungen zur Anlagen­konstruktion“.

2Terminologie

Erklärung derKurzzeichen

3

Bezeichnung
Trommel-, Rollenbreite
Bandbreite
Berechnungsfaktoren
Trommel-, Rollendurchmesser
Durchmesser der Antriebstrommel
Widerstandsbeiwert für Tragrollen
Trumkraft
maximale Bandzugkraft (an der Antriebstrommel)
minimale Bandzugkraft (an der Antriebstrommel)
Gewichtskraft des Spanngewichtes
Umfangskraft
Spanntrommelgewicht
beruhigte Wellenbelastung an der Antriebstrommel
Sofortwert der Wellenbelastung
beruhigte Wellenbelastung an der Umlenktrommel
Erdbeschleunigung (9,81m/s2)
Differenz der Trommelradien (Überhöhung)Förderhöherelaxierte Bandzugkraft bei 1 % Dehnung pro Breiteneinheit
Tragrollenabstand im ObertrumÜbergangslänge
Tragrollenabstand im Untertrum
geometrische Bandlänge
Förderlänge
Masse des Transportgutes auf der gesamten Transportlänge(Gesamtlast)Masse des Transportgutes auf dem Obertrum (Gesamtlast)Masse des Transportgutes auf dem Untertrum (Gesamtlast)Masse des Bandes
Masse des Transportgutes pro m Transportlänge im Obertrum(Streckenlast)Masse aller drehenden Trommeln, ausgenommen Antriebstrommel
Masse des Transportgutes pro m Transportlänge im Untertrum(Streckenlast)
mechanische Motorleistungerrechnete mechanische Leistung an der Antriebstrommel
Liefertoleranz
Reibungszahl für Lauf über Rolle
Reibungszahl für Stau
Reibungszahl für Lauf über TischBandgeschwindigkeit
Volumenstrom bei Schüttgutförderung
Gesamtspannweg
Banddurchhang
Trommeldurchbiegung
Spannreserve
Neigungswinkel der Anlage
Umschlingungswinkel an der Antriebstrommel(oder Einschnürtrommel)Öffnungswinkel an der Spanntrommel
Bandlängung (Gewichtsvorspannung)zulässiger Neigungswinkel für Schüttgut
Auflegedehnung
maximale Banddehnung
Antriebswirkungsgrad
Schüttdichte des Fördergutes

Kurzzeichen

Einheit

b
b0

mm
mm

C..
d
dA
f
F
F1
F2
FR
FU
F TR
FWA

–
mm
mm
–
N
N
N
N
N
N
N
N
N
m/s2
mm
m
N/mm
mm
mm
mm
mm
m

FW sofort
FWU
g
h
hT
k1%
l0
lS
lu
Lg
lT
m

kg

m1
m2
mB

kg
kg
kg

m'0

kg/m

mR

kg

m'u

kg/m

PM
PA
Tol
µR
µST
µT
v
V∙
X
yB
yTr
Z
α

kW
kW
%
–
–
–
m/s
m3/h
mm
mm
mm
mm
°

β

°

γ
ΔL
δ
ε
εmax
η
ρS

°
mm
°
%
%
–
kg/m3

4

Anlagen für Stückguttransport

m = lT . Metergewicht des Transportgutes
FU = µR . g . (m + mB + mR )FU = µT . g . (m + mB  ) + µR . g ( mB + mR )[N]

FU = µT . g . (m1 + m2 + mB )[N]

Transportrichtung ansteigend:
FU = µR . g (m + mB + mR ) + g . m . sin α[N]Transportrichtung fallend:
FU = µR . g (m + mB + mR ) – g . m . sin α

[N]

2

5

[N]

2

Transportrichtung ansteigend:
FU = µT . g ( m + mB ) + µR . g ( mB   + mR ) + g . m . sin α
2
2

[N]

Transportrichtung fallend:
FU = µT . g ( m + mB ) + µR . g ( mB + mR ) – g . m . sin α
2
2

[N]

FU = µT . g ( m +   mB ) + µR . g ( mB + mR ) + µST . g . m
2
2

[N]

FU = bitte anfragen[N]

FU = bitte anfragen[N]

Belastungsbeispiele
zur Ermittlung dermaximalen
Umfangskraft Fu [N]Anlagen für Stückguttransport

Haft-Reibungszahlen µS für verschiedene
Beschichtungen (Richtwerte)

0, A0, E0,
T, U0, P

NOVO

U1, V1, VH

0,33
–
0,033
0,33

0,33
–
0,033
0,33

0,5
–
0,033
0,5

µT (Tisch)µT (verzinkte Tische)µR (Rolle)µST (Stau)

TXO
UH, V2H, U2H,
V5H, V10H (Amp Miser)
0,5
–
0,033
0,5

0,18
0,24
–
–

Bemerkung: Die genannten Reibwerte entsprechen Praxiserfahrungen mit „gealterten“ Reibflächen,die üblichem Verschleiß und Verschmutzung unter­worfen sind. Die gealterten Reibwerte entsprechen etwa dem 1,5-fachen des Reibwertes im Neuzustand.

      

Maximale Bandzugkraft F1
F₁ = FU . C1

P · η · C1 · 1000
F1 = M      v[N]

Bei kalkulierbarer Umfangskraft FU

Faktor C1(gilt für die Antriebstrommel)

Siegling Transilon
Laufseitenbeschichtung

6

Wenn die Umfangskraft FU nicht kalku­
lierbar ist, kann F1 aus der installierten
Motorleistung PM ermittelt werden.

V3, V5, U2, A5, E3

V1, U1, UH, U2H, V2H, V5H

Umschlingungswinkel β

180°

210°

240°

180°

210°

240°

blanke Stahltrommel
trocken
nass

1,5
3,7

1,4
3,2

1,3
2,9

1,8
5,0

1,6
4,0

1,5
3,0

Trommel mit Reibbelag
trocken
nass

1,4
1,8

1,3
1,6

1,2
1,5

1,6
3,7

1,5
3,2

1,4
2,9

Siegling Transilon
Laufseitenbeschichtung

0, U0, NOVO, E0, A0, T, P

Umschlingungswinkel β

180°blanke Stahltrommel
trockennass
Trommel mit Reibbelag
trockennass

Mindestdurchmesser
der Antriebstrommel dA[N]   FU · C3 · 180
dA =      b0 . β

210°

X0 (Amp Miser)

240°

180°

2,1

1,9
1,7
nicht zu empfehlen

3,3

2,9
2,6
nicht zu empfehlen

1,5
2,1

1,4
1,9

2,0

1,8
1,7
nicht zu empfehlen

1,3
1,7

210°

240°

[mm]

Faktor C2
Kontrolle des gewählten Transilon-Typs

F1
≤ C2
b0

  
N
[ mm ]Ist der Wert F1 größer als C2,
b0muss ein Bandtyp mit höherem k1% -Wert eingesetzt werden.

Anmerkung für gelochte Bänder: dietragende Bandbreite b0 ist anhand derAnzahl der querschnittmindernden
Löcher zu berechnen. Insbesondere
eine versetzte Lochung kann die tragende Bandbreite erheblich reduzieren.
Der sich rechnerisch ergebende Wert
für die tragende Bandbreite b0 ist um
weitere 20 % zu verringern, um
Lochungs- und Gewebetoleranzen zu
berücksichtigen.

C2 ist ein Maß für die maximal zulässige Bandkraft des Bandtyps:
C2 = ε max . k1%
Verbindliche Angaben zu den maximalen Betriebsdehnungen εmax finden sich in den
Produkt-Datenblättern. Für Beispiel- und Überschlagsrechnungen ohne Datenblatt kann unverbindlich angenommen werden:

Zugträger
Typ
Beispiele fürTypklassen

εmax in %Polyester
Polyester StandardHiTech-Gewebe
gewebe („E“)(„E …/H“)E 2/1, E3/1, E 4/2,
E 8/H, E 18/H
E 6/1, NOVO, E 8/2,
E 10/M, E 12/2, E15/2,
E 15/M, E 18/3,
E 20/M, E 30/3, E 44/3
1,5
1,2

Aramid(„AE“)
AE 18/H, AE 48/H,
AE 80/3, AE 100/3,
AE 140/H, AE
140/3
1,0

Elastische
Gewebetypen(„EL“)
EL 0/V8

Bei starker Temperatureinwirkung über 100  °C ändern sich die C2-Faktoren. Bitte Rücksprache.

Faktor C3(gilt für die Antriebstrommel)

Mechanische Leistung an der
Antriebstrommel PA

Siegling Transilon
Laufseitenbeschichtung

V3, V5, U2, A5, E3

V1, U1, UH

0, U0, NOVO, T, P

blanke Stahltrommel
trocken
nass

25
50

30
nicht zu empfehlen

40nicht zu empfehlen

Trommel mit Reibbelag
trocken
nass

25
30

25
40

30
40

PA =

FU · v
1000[kW]

Erforderliche mechanische Motorleistung
PM

  
PA
PM =  [kW] = gewählt wird der nächstgrößere Normmotorη

Grenzen für die AuflegedehnungenZugträger

Produktbeispiele für die jeweiligen
Zugträger sind in der Tabelle zur
Ermittlung des Faktors C2 genannt.
7

PolyesterStandardgewebe („E“)

Polyester
HiTech-Gewebe(„E …/H“)Aramid(„AE“)

Elastische
Gewebetypen(„EL“)

min. Auflegedehnung [%]

0,3

0,2

0,15

1,5

max. Auflegedehnung [%]

1,0

0,8

0,8

5,0

Anlagen für Stückguttransport

Verstellweg für
Spindelspannsysteme
Bei der Festlegung des Verstellweges
müssen berücksichtigt werden:
1. die ungefähre Größe der Auflege­
dehnung ε des Bandes, die sich aus
dessen Belastung ergibt. Ermittlungvon ε siehe Seiten 7 und 8.

–Tol
+Tol
			

ε

x

2. die Liefertoleranzen (Tol) des Bandes,
bezogen auf die Länge.
3. etwaige äußere Einflüsse, die eine
höhere Dehnung (Spannung) als normal erforderlich machen können
oder eine Spannreserve begründen,
wie z. B. Tem­peratur Einfluss, Stopand-go-Betrieb.

Richtwerte für die
Wellen­­­belastung im
Betriebsstillstand mit
der Trumkraft F

Erfahrungsgemäß reicht je nach Belas­tung eine Auflegedehnung im Bereichvon ca. 0,2 % bis 1 % aus, so dass allgemein ein Verstellweg x von ca. 1 % derBandlänge ausreichend ist.

BetriebsstillstandBei der Abschätzung der Wellenbe­­
lastungen bitte die unterschiedlichen
Bandzug­kräfte zwischen Anlagen­stillstand und Betriebszustand bewerten.

Richtwerte für die
Auflege­dehnung ε bei
Kopfantrieb

FW1 = FW2 = 2 . FF ≈ ε% . k1% . b0 		

Kopfantrieb im BetriebszustandDie für den Betrieb erforderliche
Mindest-Auflegedehnung beträgt fürKopfantrieb:
FU/2 + 2 . F2ε≈ .
2 k1% . b0

8

F2 = F1 – FU[%]

FWA = F1 + F2

[N]z

Richtwerte für die
Auflege­dehnung ε bei
Heckantrieb

Heckantrieb im BetriebszustandDie für den Betrieb erforderliche
Mindest-Auflegedehnung beträgt für
Heckantrieb:
F2 = F1 – FUε=

FU/2 + 2 · F2 + FU
2 · k1% · b0[%]

Richtwerte für die
Auflege­­dehnung ε bei
Unterflur­-Antriebsstation
Die für den Betrieb erforderliche
Mindest-Auflegedehnung beträgt fürUnterflur-Antriebsstation:ε=

FU (C1 – K)
k1% · b0

K bei Kopfstation		
K bei Unterflurstation
K bei Heckstation		

9[%]= 0,75= 0,62= 0,25

Unterflur-Antriebsstation im BetriebszustandAnlagen für Stückguttransport

Richtwerte für die
Wellen­belastung im
BetriebszustandBeispiel Umlenktrommel β = 180°

Beispiel Antriebstrommel β = 180°
FWA = F1 + F2

[N]

Beispiel Einschnürtrommel β = 60°
FW6 = 2 . F2 . sin (β/2)

Hinweis zur
Wellenbelastung beimBandspannen

FW3 = 2 . F2

[N]

Beispiel Antriebstrommel β ≠ 180°
[N]

Zugträger aus Kunststoffen weisen ein
ausgeprägtes Relaxationsverhalten auf.
Aus diesem Grund wird als Grundlage
der Bandbe­rechnung der relaxierte
k1%-Wert nach ISO 21181 verwendet. Er
beschreibt die langfristig zu erwartenden Kraft-Dehnungseigen­schaften desBand­materials, welches durch Biegung
und Lastwechsel beansprucht wurde.
Daraus ergibt sich die Berechnungs­
kraft FW.

FWA = F12 + F22 – 2 . F1 . F2 . cos β[N]Andererseits heißt das, dass beim
Hoch­spannen des Bandes kurzzeitig
höhere Bandkräfte FWsofort auftreten
können, die zumindest bei der statischen Dimen­sionierung einzelner
Bauteile (Lager) be­rücksichtigt werden
müssen. Als An­­haltswert kann angenommen werden:
FWsofort = FW . 1,5
Bei kritischen Fällen wird die Kontakt­
aufnahme mit der Forbo Siegling
Anwendungstechnik empfohlen.

10Dimensionierung vonkraftabhängigen Spannsystemen
Bestimmung von FR

FR = 2 . F2 – F TR 	

Bei gewichtsbelasteten Spannstationen
muss das Spanngewicht die ablaufende Trumkraft F2 erzeugen, um eine einwand­freie Mitnahme des Bandes auf
der Antriebs­trommel zu erreichen(ähnlich wirken feder-, pneumatische
und hydraulische Spannstationen).

Das Spanngewicht muss frei beweglich
bleiben. Die Spannstation kann nur
nach der Antriebsstation installiert werden.
Ein Reversierbetrieb ist nicht möglich.
Der Spannweg ist abhängig von derUm­fangskraft, der erforderlichen Trum­
kraft F2, der Bandlängung ΔL, derLiefer­toleranz Tol, der Spannreserve Z
und der Band­auswahl.

[N]

FU

F1

F2

Beispiel zur Bestimmung des Spann­gewichtes FR [N] bei 180° Umschlin­gung (FTR = Spann­trommel­gewicht[N]).

FR = 2 · F2 · cos

γ _
F TR	
2

F2

F TR

FR

FU

[N]

F1

F2

Beispiel zur Bestimmung des Spann­gewichtes FR [N] bei einem Winkel γ
gemäß Skizze (FTR = Spanntrommel­
gewicht [N]).

Bestimmung derBand­längung ΔL

F TR

FR

Bei kraftabhängigen Spannsystemen ändert sich die Gesamtdehnung in
Abhängigkeit von der Höhe der Umfangskraft. Die durch das Spannsystem aufzunehmende Bandlängungenänderung ∆L berechnet sich bei Kopfantrieb zu

∆L =

11

F2

γ

FU/4 + F TR + FR · Lg
k1% · b0[mm]

Anlagen für Schüttguttransport

Längsneigungswinkel δRichtwerte für den zulässigen LängsNeigungswinkel δ verschiedener
Schütt­güter. Der ausgeführte
Neigungs­­winkel der Anlage α muss
kleiner als δ sein.
Die Werte ergeben sich – unabhängig
von der Transportbandbeschichtung –aus Kornform, Korngröße und mechanischen Eigenschaften des Transport­
gutes.

Schüttdichte einiger
Schüttgüter ρS

Volumenstrom V∙ fürplane Bandlage
Die Tabelle zeigt den stündlichen
Volumenstrom (m3/h) bei einer Band­geschwindigkeit v = 1 m/s.
Planliegendes, waagerechtes
Transport­band. Beidseitig 20 mm hohe
Längsprofile T20 an den Bandkanten
der Tragseite.

12

Schüttgut
Asche, trocken
Asche, nass
Erde, feucht
Getreide, außer Hafer
Kalk, stückig
Kartoffeln
Gips, Pulver
Gips, gebrochen
Holz, Späne
Kunstdüngerδ (ca.°)

Schüttgut

δ (ca.°)

Mehl
Salz, fein
Salz, rohLehm, feucht
Sand, trocken, nass
Torf
Zucker, raffiniert
Zucker, roh
Zement16
18
18 – 20
14
15
12
23
18
22 – 24
12 – 15

15 – 18
15 – 18
18 – 20
18 – 20
16 – 2216
20
15
15 – 20

Transportgut Schüttdichte ρS [103 kg/m3]

Transportgut Schüttdichte ρS [103 kg/m3]

Asche, kalt, trocken
Erde, feucht
Getreide (außer Hafer)
Holz, hart
Holz, weichHolz, Späne
Holzkohle
Hülsenfrüchte
Kalk, stückig
Kunstdünger
Kartoffeln
Salz, fein
Salz, roh
Gips, Pulver

0,7
1,5 – 1,90,7 – 0,85
0,6 – 1,2
0,4 – 0,6
0,35
0,2
0,85
1,0 – 1,4
0,9 – 1,2
0,75
1,2 – 1,3
2,1
0,95 – 1,0

Gips, gebrochen
Mehl
Klinker
Lehm, trocken
Lehm, feucht
Sand, trocken
Sand, nass
Seife, Flocken
Schlamm
Torf
Zucker, raffiniert
Zucker, roh
Zuckerrohr

b0 [mm]

400

500

650

800

1000

1200

1400

Schüttwinkel 0°
Schüttwinkel 10°

25
40

32
57

42
88

52
123

66
181

80
248

94
326

1,35
0,5 – 0,6
1,2 – 1,5
1,5 – 1,6
1,8 – 2,0
1,3 –1,4
1,4 – 1,9
0,15 – 0,35
1,0
0,4 – 0,6
0,8 – 0,90,9 – 1,1
0,2 – 0,3Volumenstrom V∙ fürgemuldeteTransportbänder
in m3/h bei einer Bandgeschwindigkeit
von 1 m/s.
Anmerkung: Die theoretischen Werte
für den Volu­menstrom werden in derPraxis kaum erreicht, da sie nur für waagerechte Bänder bei vollkommen
gleichmäßiger Beschickung gelten.
Durch Ungleich­förmig­keit derBeschickung und die Beschaffenheit
des Transportgutes kann sich die
Menge um ca. 30 % verringern.

Faktor C6

b0 [mm]

400

500

650

800

1000

1200

1400

Muldungswinkel 20°
Schüttwinkel 0°
Schüttwinkel 10°

21
36

36
60

67
110

105
172

173
281

253
412

355
572

Muldungswinkel 30°
Schüttwinkel 0°
Schüttwinkel 10°

30
44

51
74

95
135

149
211

246
345

360
505

504
703

Förderwinkel α [°]

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

Faktor C6

1,0

0,99

0,98

0,97

0,95

0,93

0,91

0,89

0,85

0,81

0,76

Bei Schrägtransport ist die theoretische
Fördermenge entsprechend dem
Förder­winkel α um den Faktor C6 zu
vermindern.

Faktor C4

Zusätzliche Umfangskräfte z. B. durch
Abstreifer und Reinigungselementekönnen pauschal durch den Faktor C4
berücksichtigt werden.

13

IT [m]

25

50

75

100

150

200

Faktor C4

2

1,9

1,8

1,7

1,5

1,3

Anlagen für Schüttguttransport

Widerstandsbeiwert für Tragrollen fErmittlung der Transportgutmasse m

f = 0,025 bei Wälzlagern
f = 0,050 bei Gleitlagernm=V∙ . δS . lT . 3,6v[kg]Ermittlung der Umfangskraft FU

FU = g · C4 . f (m + mB + mR ) ± g · m . sin α(–) fallend(+) steigend

weitere Berechnung wie Stückgut

Tragrollenabstände

Der Tragrollenabstand ist abhängig
von der Bandzugkraft und den Massen.
Er wird errechnet nach der Formel[N]

Lässt man einen maximalen
Durchhang von 1 % zu, d.h. wirdyB = 0,01 l0 eingesetzt, dann ist
Empfehlungl0 =yB . 800 . F
m'0 + m'B

l0yB
F
m'0 + m'B

14

[mm]

l0 max ≤ 2b0
lu ≈ 2 – 3 l0 max

      .
8 F
l0 =m'0 + m'B    

= Tragrollenabstand im Obertrum in mm= maximaler Durchhang des Förderbandes in mm= Bandzugkraft an der betreffenden Stelle in N
= Gewicht von Transportgut und -band in kg/m

[mm]Berechnungsbeispiel für
Stückguttransport
In einer Warenverteilanlage werden
Transportbänder mit Waren belegt fürdie Zuführung zur Verteilanlage.
Waagerechter Transport, Lauf überTisch, Unterflurantriebstation gemäß
Skizze, Antrieb über Bandtragseite,
Antriebs­trommel mit Reibbelag,
Spindel­spannstation, Tragrollen 14
Stück.
Vorgesehener Bandtyp:Siegling Transilon E 8/2 0/V5H S/MT
schwarz (996141) mit k1% = 8 N/mm.

Umlenktrommeln 1, 2, 6
Einschnürtrommeln 3, 7, 8
Antriebstrommel 5
Tragrollen 4, 9, und diverse
Spanntrommel 6.

Umfangskraft FU [N]mm
FU = µT . g (m + B ) + µR . g ( B + mR )2
2

Förderlänge
lT = 50 m
geom. Bandlänge Lg = 105000 mm
Bandbreiteb0 = 600 mm
Gesamtlast
m = 1200 kg
Umschlingung
β = 180°v = ca. 0,8 m/s
g = 9,81 m/s2
Masse RollenmR = 570 kg (alle Trommeln
			 außer 5)157,5157,5   FU = 0,33 . 9,81 (1200 +) + 0,033 . 9,81 (+ 570)
2
2
FU ≈ 4340 N

m = 1200 kgµR = 0,033µT = 0,33mB	 = 157,5 kg (aus 2,5 kg/m2 . 105 m . 0,6 m)

Maximale Bandzugkraft F1 [N]FU = 4350 N
C1 = 1,6

F1 = FU . C1
F1 = 4350 . 1,6
F1 ≈ 6960 N

Kontrolle des gewählten Bandtyps

F1 = 6960 N
b0 = 600 mm
k1% = 8 N/mm

  F1
≤ C2
  b0
6960 ≤ 1,5 . 8 N/mm
600
11,6 N/mm ≤ 12 N/mm

Der Bandtyp ist richtig gewählt.

15

Berechnungsbeispiel für
Stückguttransport
Mindest-Antriebstrommeldurchmesser

FU = 4340 N
C3 = 25
β = 180°b0 = 600 mm

FU . C3 . 180°b0 . β[mm]

4340 . 25 . 180°dA =600 . 180°
   

[mm]

dA =

dA = 181 mm
dA ausgeführt mit 200 mm

Leistung PA an der Antriebstrommel

FU = 4350 N
v = 0,8 m/s

   .
FU v
1000
   
     .
4350 0,8
PA =
1000

PA =

[kW]

PA ≈ 3,5 kW

Erforderliche Motorleistung PM

PA 	 = 3,5 kW
η = 0,8 (angenommen)P
PM = ηA[kW]

3,5
PM = 		0,8[kW]

PM ≈ 4,4 kW

PM ausgeführt mit 5,5 kW oder höher

Mindest-Auflegedehnung
bei Unterflurantrieb

FU = 4350 N
C1 = 1,6
K = 0,62
k1% = 8 N/mm für
E 8/2 0/V5H S/MT schwarz
b0 = 600 mm

ε=

FU (C1 – K)
k1% . b0[%]ε=4350 (1,6 – 0,62)
8 . 600[%]ε ≈ 0,9 %16

Wellenbelastung im BetriebszustandTrommel 2 (Umlenktrommel)

Wellenbelastung im BetriebszustandTrommel 1 (Umlenktrommel)

Vereinfachte Ermittlung unter
Annahme β = 180°

FW2 = 2 . F1

F1 = 6960 N

FW2 ≈ 13920 N

F2 = F1 – FUF2 	 = 6960 – 4350
F2 = 2610 N

FW1 = 2 . F2FW2 = 2 . 6960 N

FW1 = 2 . 2610 N
FW1 ≈ 5220 N

Wellenbelastung im BetriebszustandTrommel 5 (Antriebstrommel)

Wellenbelastung im BetriebszustandTrommel 3 (Einschnürtrommel)

Wellenbelastung im BetriebsstillstandZum Vergleich zwischen Stillstand und
Betriebszustand betrachten Sie bitte
die unterschiedlichen Wellen­belas­tun­
gen an Trommel 1.
FW1 Stillstand = 8640 N
FW1 Betrieb = 5220 N
AnmerkungFür die konstruktive Auslegung einer
Anlage sind beide Betriebszustände zu
berücksichtigen.

17

F1 = 6960 N
F2 	 = F1 – FU
F2 = 6960 – 4350
F2 = 2610 N

FW5 = F1 + F2
FW5 = 6960 + 2610
FW5 ≈ 9570 N

Beeinflusst von der Trumkraft F2 gilt die
Berechnung von FW3 gemäß Formel Seite 10.

Im Betriebsstillstand werden im Oberwie im Untertrum die Trumkräfte allein
durch die Auflegedehnung εbestimmt. Die Trumkraft F wird
berechnet gemäß:

Beispiel für eine Trommel mit β = 180°
Umschlingung(Diese Kraft wirkt bei unserem Beispiel
an den Trommeln 1, 5 und 6 wegender 180° Umschlingung).

Bei β ≠ 180° gilt zur Ermittlung von FW(Wobei im Stillstand F1 = F2 gesetzt
werden kann).

F = ε [%] . k1% . b0

FW = 2 . F
F = 2 . 0,9 . 8 . 600
WFW ≈ 8640 N

FW = F12 + F22 – 2 . F1 . F2 . cos β
FW = [N][N]

Berechnungsbeispiel für
Stückguttransport
Verstellweg

		–105 +105

473

200

210
883

Tol = ± 0,2 %ε = 0,9 %Lg = 105000 mm
Z = 200 mm

2 . Tol . Lg
ε . Lg
+
100
100
		
X=
+ Z 			2		­­	

2 . 0,2 . 105000
0,9 . 105000+
100				
100

		
X=

+ 200

[mm]

X = 210 + 473 + 200 						

[mm]

2
					

X ≈ 883 mm

18

[mm]

19

Siegling – total belting solutions

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Forbo Movement Systems arbeitet nach den Prinzipien desTotal-Quality-Management. Unser Qualitätsmanagement­
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