siegling transilonสายพานลำ �เลี ยงและสายพานการผลิ ตวิธีการคำ�นวณ –สายพานลำ�เลียง
สารบัญ
2

บทนำ�

3คำ�ศัพท์เฉพาะทาง

5	ระบบการลำ�เลียงสินค้าของ
อุปกรณ์
11	การกำ�หนดขนาดระบบการยก
ขึ้นที่ขึ้นกับแรง
12	ระบบการลำ�เลียงสินค้าจำ�นวน
มาก
15	ตัวอย่างการคำ�นวณสำ�หรับ
การลำ�เลียงสินค้าของอุปกรณ์

Siegling – total belting solutionsบทนำ�

แผ่นพับนี้ประกอบด้วยสมการขั้นสูง รูปภาพ และคำ�แนะนำ�จากประสบการณ์อันยาวนานของเราแต่อย่างไรก็ตามผลที่
ได้จากการคำ�นวณอาจแตกต่างไปจากโปรแกรมการ
คำ�นวณ B_Rex ของเรา (ดาวน์โหลดได้โดยไม่มีค่าใช้จ่ายที่www.forbo-siegling.com)
เนื่องจากตัวแปรเหล่านี้มีวิธีการได้มาที่ หลากหลาย ขณะที่
B_Rex ขึ้นอยู่กับการ ตรวจวัดเชิงประจักษ์และต้องการ
คำ�อธิบายรายละเอียดของอุปกรณ์ แต่ วิธีการคำ�นวณที่
แสดงในที่นี้ขึ้นอยู่กับ สมการกายภาพทั่วไปที่ง่าย และเสริม
ด้วย ปั จจัยบางอย่างที่มีส่วนเผื่อเพื่อความ ปลอดภัย
ในกรณีส่วนใหญ่ส่วนเผื่อเพื่อความปลอดภัยในการ
คำ�นวณในแผ่นพับนี้จะมี ค่ามากกว่าการคำ�นวณด้วยB-Rex ข้อมูลเพิ่มเติมเกี่ยวกับรูปแบบของ เครื่องมือ
สามารถดูได้ในแผ่นพับอ้างอิงหมายเลข 305 “คำ�แนะนำ�เกี่ยวกับรูปแบบของอุปกรณ์”2คำ�ศัพท์เฉพาะทาง

สัญลักษณ์สำ�คัญ

ชื่อความกว้างของดรัมและตัวหมุนความกว้างของสายพานปั จจัยการคำ�นวณเส้นผ่านศูนย์กลางของดรัมและตัวหมุน
เส้นผ่านศูนย์กลางของดรัมที่ขับเคลื่อน
ความต้านทานการหมุนของตัวหมุนเสริม
แรงดึง
แรงดึงสูงสุดของสายพาน (บนดรัมที่ขับเคลื่อน)แรงดึงต่ำ�สุดของสายพาน (บนดรัมที่ขับเคลื่อน)แรงของน้ำ�หนักที่มีการดึงแรงดึงผลลัพธ์
น้ำ�หนักของดรัมที่มีการดึง
โหลดเพลาในสภาวะคงตัวบนดรัมที่ขับเคลื่อน
ค่าเริ่มต้นของโหลดเพลา
โหลดเพลาในสภาวะคลายตัวบนดรัมย้อนกลับ
ความเร่งเนื่องจากแรงโน้มถ่วง (9.81m/s2)ความแตกต่างของรัศมีของดรัม (บนสุด)ความสูงในการลำ�เลียง
แรงดึงของสายพานในสภาวะคลายตัวที่ 1% ของการยืดต่อหน่วย
ความกว้างระยะ pitch ของตัวหมุนเสริมที่ด้านบนความยาวในการส่งกำ�ลัง
ระยะ pitch ของตัวหมุนเสริมที่ด้านย้อนกลับความยาวของสายพานในทางเรขาคณิตความยาวของสายพานลำ�เลียง
มวลของสินค้าที่มีการลำ�เลียงตลอดความยาวทั้งหมดที่มีการ
ลำ�เลียง (โหลดทั้งหมด)มวลของสินค้าที่มีการลำ�เลียงที่ด้านบนสุด (โหลดทั้งหมด)มวลของสินค้าที่มีการลำ�เลียงด้านย้อนกลับ (โหลดทั้งหมด)มวลของสายพาน
มวลของสินค้าที่มีการลำ�เลียงต่อความยาว m ที่มีการลำ�เลียงที่
ด้านบน (โหลดเชิงเส้น)มวลของดรัมที่มีการหมุนทั้งหมด ยกเว้นดรัมที่ขับเคลื่อน
มวลของสินค้าที่มีการลำ�เลียงต่อความยาว m ที่มีการลำ�เลียงที่ด้านย้อนกลับ (โหลดเชิงเส้น)กำ�ลังมอเตอร์เชิงกลกำ�ลังเชิงกลที่คำ�นวณได้บนดรัมที่ขับเคลื่อนความทนในการผลิตสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานเมื่อตัวหมุนมีการหมุนสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานของการลำ�เลียงที่มีการสะสมสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานเมื่อมีการเคลื่อนที่บนแผ่นรองรับความเร็วของสายพานปริมาณการไหลในการลำ�เลียงสินค้าจำ�นวนมากช่วงการยกขึ้นทั้งหมดการแอ่นของสายพานการเบี่ยงเบนของดรัมส่วนเผื่อสำ�หรับช่วงการยกขึ้นมุมเอียงของอุปกรณ์
เส้นโค้งสัมผัสบนดรัมที่ขับเคลื่อน (หรือตัวหมุนที่มีการตรึง)มุมการเปิ ดของดรัมที่มีการดึง
การยืดของสายพาน (ก่อนมีแรงดึงด้วยน้ำ�หนัก)มุมเอียงที่ยอมรับได้ของสินค้าของอุปกรณ์การยืดเมื่อมีการติดตั้งการยืดสูงสุดของสายพานประสิทธิภาพในการขับเคลื่อนความหนาแน่นของสินค้าที่มีการลำ�เลียง

3สัญลักษณ์หน่วยbb0mm
mm

C..
ddA
f
F
F1F2
FR
FU
FTR
FWA
FW initial
FWU
ghhT–mmmm–NN
N
N
N
N
N
N
N
m/s2mm
m

k1%

N/mm

l0lS
lu
Lg
lT

mm
mm
mm
mm
mm

kg

m1m2
mB

kg
kg
kg

m'0kg/mmRkg

m'ukg/m

PM
PA
Tol
µR
µST
µTv
V∙
X
yB
yTr
Z
αβγ
ΔL
δεεmaxηρS

kW
kW%–––m/s
m3/hmmmmmmmm°°°mm°%%–kg/m34ระบบการลำ�เลียงสินค้าของอุปกรณ์

m = lT . น้ำ�หนักของสินค้าที่ลำ�เลียงต่อเมตร
FU = µR . g . (m + mB + mR )FU = µT . g . (m +mB   ) + µR . gm( B22[N]+ mR )[N]

FU = µT . g . (m1 + m2 + mB )[N]ทิศทางการลำ�เลียงขึ้น:FU = µR . g (m + mB + mR ) + g . m . sin α[N]ทิศทางการลำ�เลียงลง:FU = µR . g (m + mB + mR ) – g . m . sin α[N]ทิศทางการลำ�เลียงขึ้น:mm
FU = µT . g ( m + B ) + µR . g ( B   + mR ) + g . m . sin α [N]22
ทิศทางการลำ�เลียงลง:mmFU = µT . g ( m + B ) + µR . g ( B + mR ) – g . m . sin α [N]22mm
FU = µT . g ( m +   B ) + µR . g ( B + mR ) + µST . g . m [N]22

FU = กรุณาสอบถาม[N]FU = กรุณาสอบถาม[N]5โหลดตัวอย่างเพื่อ
สร้าง แรงดึงผลลัพธ์
สูงสุด Fu [N]ระบบการลำ�เลียงสินค้าของอุปกรณ์

สัมประสิทธิ์แรงเสียดทาน µS สำ�หรับสาร
เคลือบชนิดต่างๆ (ข้อแนะนำ�)µT (แผ่น)µT (แผ่นสไลด์กัลวาไนซ์)µR (ตัวหมุน)µST (สะสม)0, A0, E0,T, U0, P

NOVO

U1, V1, VH

0.33
–
0.033
0.33

0.33
–
0.033
0.33

0.5
–
0.033
0.5

UH, V2H, U2H,TXO
V5H, V10H (Amp Miser)
0.5–
0.033
0.5

0.18
0.24––หมายเหตุค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานที่แสดงมาจากพื้นผิวทั่วๆไป ซึ่งอาจแปรผันตามการสึกหรอของพื้นผิว โดยจะมีค่าประมาณ 1.5 เท่าของพื้นผิวใหม่ๆ

แรงดึงสูงสุดของสายพาน F1      
F1 = FU . C1

P · η · C · 1000
F1 = M   v 1
   

[N]

หากคำ�นวณแรงดึงผลลัพธ์ FU ได้ปัจจัย C1(applies to the drive drums)

Siegling Transilonสารเคลือบด้านล่าง

6หากไม่สามารถคำ�นวณแรงดึง
ผลลัพธ์ FU ได้ F1 สามารถสร้างได้จาก
กำ�ลังของมอเตอร์ ที่มีการติดตั้ง PM

V3, V5, U2, A5, E3

V1, U1, UH, U2H, V2H, V5Hเส้นโค้งสัมผัส β

180°

210°

240°

180°

210°

240°

ดรัมเหล็กเรียบแห้งเปี ยก

1.5
3.7

1.4
3.2

1.3
2.9

1.8
5.0

1.6
4.0

1.5
3.0ดรัมที่มีการหุ้มแห้งเปี ยก

1.4
1.8

1.3
1.6

1.2
1.51.6
3.7

1.5
3.2

1.4
2.9

Siegling Transilonสารเคลือบด้านล่าง

0, U0, NOVO, E0, A0, T, Pเส้นโค้งสัมผัส β

180°

210°

240°

180°

210°

240°

ดรัมเหล็กเรียบแห้งเปี ยก

2.1

1.9
ไม่แนะนำ�

1.7

3.3

2.9
ไม่แนะนำ�

2.6

1.5
2.1

1.4
1.9

1.3
1.7

2.0

1.8
ไม่แนะนำ�

1.7ดรัมที่มีการหุ้ม
แห้งเปี ยกเส้นผ่านศูนย์กลางต่ำ�สุดของดรัมที่ขับ
เคลื่อน dA[N]   FU · C3 · 180
dA =      b0 . β

X0 (Amp Miser)[mm]ปัจจัย C2 การตรวจสอบชนิดของสายพานTransilon ที่เลือกในกรณีที่มีการเจาะรูสายพาน การคำ�นวณการทนโหลดสายพานตาม
แนวกว้าง b0 จะขึ้นอยู่กับจำ�นวนรูที่ทำ�การเจาะ ซึ่งจะมีค่าลดลงตามภาคตัดขวาง การลดค่าทนโหลดตามแนวกว้าง b0 ลง 20% สำ�หรับกรณีที่สายพานมีการเจาะรู จึงเป็ นแนวทางที่ควรนำ�มาพิจารณา  F1N≤ C2 [ mm]b0หากค่า F1 มากกว่า C2,b0จะต้องใช้สายพานที่มีความแข็งแรงมากกว่า (มีค่า k1% มากกว่า)C2 เป็ นค่าแรงดึงสูงสุดในหน่วยเมตริก ที่สายพานแต่ละชนิดจะรับได้
C2 = ε max . k1%
ในรายละเอียดสเปคสินค้าของสายพานแต่ละชนิดจะมีค่าการยืดสูงสุดของสายพาน ε maxmaximum elongations ในระหว่างการใช้งานและสามารถนำ�มาอ้างอิงได้ กรณีที่ไม่สามารถหารายละเอียดสเปคสินค้าได้ สามารถใช้การประมาณเพื่อใช้งานอย่างคร่าวๆ ตามตารางข้างล่างนี้(แต่ไม่รับประกัน)เส้นใย่เส้นใยโพลีเอสเตอร์เส้นใยอรามิด เส้นใยแบบยืดหยุนโพลีเอสเตอร์ แบบ(„EL“)แบบมาตรฐาน („E“)(„AE“)
ไฮเทค („E …/H“)E 2/1, E3/1, E 4/2,EL 0/Vตัวอย่าง
E 8/H, E 18/H
AE 18/H, AE
E 6/1, NOVO, E 8/2,
ของประเภท48/H, AE 80/3,E 10/M, E 12/2, E15/2,
ชนิดAE 100/3, AE
E 15/M, E 18/3, E
140/H, AE 140/3
20/M, E 30/3, E 44/3
1.08
εmax ในรูป % 1.51.2
ชั้นแรงดึง
สายพาน

ค่า C2 แฟคเตอร์ ไม่สามารถนำ�มาใช้ได้กรณีที่ การทำ�งานมีอุณหภูมิสูงกว่า 100 °C, กรณีดังกล่าวกรุณาติดต่อตัวแทนของบริษัท

ปัจจัย C3(ใช้กับดรัมที่ขับเคลื่อน)ความสามารถเชิงกลของดรัมที่ขับเคลื่อนที่คำ�นวณได PAความสามารถเชิงกลที่ต้องการ PMจุดจำ�กัดของความยืดของสายพานณ จุดปรับตึงตารางแสดงค่า C2 แฟคเตอร์ ชนิดของชั้นแรงดึงต่างๆของสายพาน

7Siegling Transilonสารเคลือบด้านล่าง

V3, V5, U2, A5,E3

V1, U1, UH

0, U0, NOVO, T, Pดรัมเหล็กเรียบ
แห้งเปี ยก255030
ไม่แนะนำ�40ไม่แนะนำ�ดรัมที่มีการหุ้มแห้งเปี ยก

2530

25403040

PA =FU · v
1000

[kW]

  PA
PM =  [kW] = มอเตอร์มาตรฐานขนาดใหญ่ที่สุดถัดไปจะถูกเลือกηชั้นแรงดึงสายพานเส้นใยเส้นใยเส้นใยอรามิดเส้นใยแบบโพลีเอสเตอร์ แบบ โพลีเอสเตอร์ แบบ(„AE“)ยืดหยุน่ („EL“)มาตรฐาน („E“) ไฮเทค („E …/H“)ค่าความยืดต่ำ�สุด ณ จุดปรับตึง [%]

0.3

0.2

0.15

1.5

ค่าความยืดสูงสุด ณ จุดปรับตีง [%]

1.0

0.8

0.8

5.0ระบบการลำ�เลียงสินค้าของอุปกรณ์

ช่วงการยกขึ้นสำ�หรับระบบการ ยกขึ้นที่มีการทำ�งานแบบหมุนปั จจัยต่อไปนี้จะต้องมีการพิจารณาเมื่อมี การสร้างช่วงการยกขึ้น:1. ขนาดการยืดที่เหมาะสมเมื่อมีการ	ติดตั้งสายพาน ε เป็ นผลมาจากการโหลด ในการสร้างค่า ε ดูหน้าที่ 7และ 8
2. ความทนในการผลิต (Tol) ของสายพานตามการพิจารณาความยาว–Tol+Tol			เมื่อท่านทำ�การประเมินโหลดของเพลาโปรดประเมินระดับความแตกต่างของแรงดึงของสายพานเมื่อสายพานลำ�เลียงอยู่ในระนะพักและในสภาวะคงตัวข้อแนะนำ�สำ�หรับการยืดเมื่อมีการ ติดตั้ง εสำ�หรับการขับเคลื่อน
ส่วนหัวการยืดสูงสุดเมื่อมีการติดตั้งสำ�หรับ
การขับเคลื่อนส่วนหัว:ε≈8FU/2 + 2 . F22 . k1% . b0[%]zx

3. อิทธิพลใดๆ จากภายนอกที่อาจทำ�
ให้มีการยืด (การดึง) มากกว่าปกติหรืออาจต้องการส่วนเผื่อเพื่อความปลอดภัย เช่น ผลกระทบของอุณหภูมิ การทำ�งานแบบหยุดและไปข้อแนะนำ�สำ�หรับโหลดของ เพลาที่ระยะพักด้วย
แรงดึง Fεโดยทั่วไปแล้วการยืดเมื่อทำ�การติดตั้ง
ที่อยู่ในช่วงประมาณ 0.2 – 1 % ซึ่งขึ้นอยู่กับโหลดนั้นมีค่าเพียงพอเพื่อให้
ช่วงของการยกขึ้นแบบปกติ x ของประมาณ 1 % ของความยาวของ
สายพานนั้นมีค่าเพียงพอ

ระยะพัก

FW1 = FW2 = 2 . FF ≈ ε% . k1% . b0 		[N]การขับเคลื่อนส่วนหัวด้วยแรงในสภาวะคงตัว

F2 = F1 – FU

FWA = F1 + F2ข้อแนะนำ�สำ�หรับการ
ยืดเมื่อมีการ ติดตั้ง εสำ�หรับการขับเคลื่อน
ส่วนท้ายการขับเคลื่อนส่วนท้ายด้วยแรงในสภาวะคงตัว

การยืดสูงสุดเมื่อมีการติดตั้งสำ�หรับ
การขับเคลื่อนในด้านย้อนกลับ:ε=FU/2 + 2 · F2 + FU
2 · k1% · b0

F2 = F1 – FU[%]ข้อแนะนำ�สำ�หรับการยืดเมื่อมีการ ติดตั้ง εสำ�หรับการขับเคลื่อนในด้านย้อนกลับการยืดต่ำ�สุดเมื่อมีการติดตั้งสำ�หรับ
การขับเคลื่อนส่วนหัว:ε=FU (C1 – K)
k1% · b0K สำ�หรับการขับเคลื่อนส่วนหัว[%]= 0.75

K สำ�หรับการขับเคลื่อนด้านย้อนกลับ = 0.62K สำ�หรับการขับเคลื่อนส่วนท้าย

9= 0.25การขับเคลื่อนในด้านย้อนกลับด้วยแรงในสภาวะคงตัว

ระบบการลำ�เลียงสินค้าของอุปกรณ์ข้อแนะนำ�สำ�หรับเพลาของโหลดในสภาวะคงตัว

ดรัมส่วนท้ายทั่วไป β = 180°ดรัมขับเคลื่อนทั่วไป β = 180°
FWA = F1 + F2[N]ตัวหมุนที่ตรึงทั่วไป β = 60°
FW6 = 2 . F2 . sin (β/2)โหลดของเพลาเมื่อมีการ
ดึงสายพาน

10FW3 = 2 . F2[N]ดรัมขับเคลื่อนทั่วไป β ≠ 180°
[N]ส่วนประกอบที่ถูกแรงดึงทำ�มาจากวัสดุสังเคราะห์ที่มีพฤติกรรมการคลายตัวอย่างมีนัยยะสำ�คัญ เป็ นผลให้ค่า k1% ที่มีการคลายตัวถูกนำ�มาใช้เป็ นพื้นฐานในการคำ�นวณสายพานในสายการผลิตตามมาตรฐาน ISO21181 ซึ่งอธิบายคุณสมบัติการยืดด้วยแรงในระยะยาวที่เป็ นไปได้ของวัสดุสายพานได้ว่ามีความเค้นเนื่องจาก
การเบนและการเปลี่ยนแปลงโหลดทำ�ให้มีการคำ�นวณแรง Fw

FWA = F12 + F22 – 2 . F1 . F2 . cos β[N]ซึ่งหมายความว่าจะเกิดแรงของสายพาน FWinitial ที่สูงขึ้นเมื่อมีการดึงสายพาน และจะถูกนำ�มาพิจารณาเมื่อมีการกำ�หนดขนาดของดรัมและส่วน
ประกอบ (แบริ่ง) ค่าต่อไปนี้สามารถใช้เป็ นค่าอ้างอิง:FWinitial = FW . 1.5ในกรณีสำ�คัญเราขอแนะนำ�ให้ท่านทำ�การติดต่อกับ
วิศวกรประยุกต์ใช้งานของ ForboSieglingการกำ�หนดขนาดระบบการยกขึ้นที่ขึ้นกับแรงการสร้าง FRFR = 2 . F2 – FTR 	ในระบบการยกขึ้นที่มีการโหลดน้ำ�หนักน้ำ�หนักการดึงจะต้องมีการสร้างแรงดึงสายพานต่ำ�สุด F2 เพื่อให้ได้การยึดเกาะของสายพานกับดรัมที่ขับ
เคลื่อนสมบูรณ์แบบที่สุด (ระบบการยกขึ้นด้วยสปริง ลม และไฮโดรลิกมีการทำ�งานด้วยหลักการเดียวกัน)น้ำ�หนักในการดึงจะต้องสามารถเคลื่อนที่ได้อย่างอิสระ ระบบการยกขึ้นจะต้องมีการติดตั้งด้านหลังของส่วน
ขับเคลื่อน การทำ�งานแบบย้อนกลับไม่สามารถทำ�ได้ ช่วงการยกขึ้นขึ้นอยู่กับแรงดึงผลลัพธ์ แรงดึง F2 ที่ต้องการการยืด ของสายพาน ΔL ความทนใน
การผลิต Tol ส่วนเผื่อเพื่อความปลอดภัยสำ�หรับการดึง Z และสายพานที่เลือก[N]FUF1F2ตัวอย่างการสร้างน้ำ�หนักการดึง FR[N] ที่เส้นโค้งสัมผัส 180°
(FTR = น้ำ�หนักของดรัมที่มีการดึง [N])FR = 2 · F2 · cos

γ _FTR
2F2FTR

FU[N]F2γFTRFRในกรณีที่สายพานไม่ได้อยู่ในแนวนอน ค่าความตึงของสายพานมีการ
เปลี่ยนแปลงตามระดับของแรงดึงผลลัพธ์ ซึ่งค่าการยืดของสายพาน (Delta L)สามารถด้านขับสามารถคำ�นวณได้จาก

∆L =11F1F2ตัวอย่างการสร้างน้ำ�หนักการดึง FR[N] ที่ มุม γ ตามแผนภาพ(FTR = น้ำ�หนักของ ดรัมที่มีการดึง[N])การสร้างการยืด
ของสายพาน ΔLFR

FU/4 + FTR + FR· Lg
k1% · b0[mm]ระบบการลำ�เลียงสินค้าจำ�นวนมากมุมเอียงตามความยาว δข้อแนะนำ�สำ�หรับมุมเอียงตามความยาว δ ที่สามารถยอมรับได้ในสินค้าจำ�นวนมากชนิดต่างๆ มุมเอียงที่แท้จริงของอุปกรณ์ α จะต้องมีค่าน้อยกว่า δ ค่าเหล่านี้ขึ้นกับรูปร่างขนาด และคุณสมบัติเชิงกลของอนุภาคของสินค้าที่มีการลำ�เลียงโดยไม่คำ�นึงถึงสารเคลือบสายพานลำ�เลียงใดๆความหนาแน่นรวมของสินค้าจำ�นวนมากบางชนิด ρSปริมาณการ สายพานที่ไหล V∙ สำ�หรับ มีการวางในแนวราบ
ตารางแสดงปริมาณการไหลราย
ชั่วโมง (m3/h) เมื่อสายพานมี
ความเร็ว v = 1 m/s สายพานลำ�เลียงมีการวางในแนวราบ มีการสร้างให้มีโครงสร้างตามความยาว T20 สูง 20mm บนขอบของสายพานที่ผิวหน้า
ด้านบนสุด

12สินค้าจำ�นวนมากเถ้าแห้งเถ้าเปี ยกดินชื้นธัญพืช ยกเว้นข้าวโอ๊ตปูนขาวมันฝรั่งผงยิปซัมเศษยิปซัมเศษไม้ปุ๋ ยสังเคราะห์สินค้าที่มีการลำ�เลียง

δ (approx.°)สินค้าจำ�นวนมาก

δ (approx.°)1618
18 – 20
1415
1223
18
22 – 24
12 – 15แป้ งเกลือป่ นเกลือหยาบ
ดินเปี ยกทรายแห้ง เปี ยกถ่านหินเลน
น้ำ�ตาลทราย
น้ำ�ตาลดิบ
ซีเมนต์

15 – 18
15 – 18
18 – 20
18 – 20
16 – 2216
20
15
15 – 20ความหนาแน่น ρS [103 kg/m3]

สินค้าที่มีการลำ�เลียง

ความหนาแน่น ρS [103 kg/m3]

เถ้าแห้ง เย็นดินชื้น
ธัญพืช (ยกเว้นข้าวโอ๊ต)ไม้เนื้อแข็งไม้เนื้ออ่อนเศษไม้ถ่าน
เมล็ดพืชปูนขาวปุ๋ ยสังเคราะห์มันฝรั่ง
เกลือป่ นเกลือหยาบ
ผงยิปซัม

0.7
1.5 – 1.9
0.7 – 0.85
0.6 – 1.2
0.4 – 0.6
0.35
0.2
0.85
1.0 – 1.4
0.9 – 1.2
0.75
1.2 – 1.3
2.1
0.95 – 1.0เศษยิปซัมแป้ งก้อนเถ้าดินแห้งดินเปี ยกทรายแห้ง
ทรายเปี ยกเศษสบู่
สารละลายข้นถ่านหินเลนน้ำ�ตาลทรายน้ำ�ตาลดิบ
อ้อยb0 [mm]

400

500

650

800

1000

1200

1400

มุมกอง 0°มุมกอง 10°

2540

32
57

42
88

52
123

66
181

80
248

94
326

1.35
0.5 – 0.6
1.2 – 1.5
1.5 – 1.6
1.8 – 2.0
1.3 –1.4
1.4 – 1.9
0.15 – 0.35
1.0
0.4 – 0.6
0.8 – 0.9
0.9 – 1.1
0.2 – 0.3

ปริมาณการไหล V∙สำ�หรับสายพานลำ�เลียงแบบร่อง
ในหน่วย m3/h เมื่อสายพานมี

ความเร็ว 1 m/sหมายเหตุ:ภายใต้เงื่อนไขของความเป็ นจริง ค่าปริมาณการไหลแทบจะไม่มีทางเท่ากับ
ค่าในทางทฤษฎีเนื่องจากค่าดังกล่าวได้มาจากการใช้สายพานในแนวนอนที่
มีโหลดสมบูรณ์แบบเท่านั้น โหลดที่ไม่สม่ำ�เสมอและคุณสมบัติของสินค้าที่
ลำ�เลียงสามารถ ลดประมาณ 30%ปัจจัย C6b0 [mm]

400

500

650

800

1000

1200

1400

มุมของร่อง 20°มุมกอง 0°มุมกอง 10°

21
36

36
60

67
110

105
172

173
281

253
412

355
572

มุมของร่อง 30°มุมกอง 0°มุมกอง 10°

30
44

51
74

95
135

149
211

246
345

360
505

504
703

810

มุมการลำ�เลียง
α [°]

24

ปั จจัย C6

1.0

0.99 0.98 0.97 0.95 0.93 0.91 0.89 0.85 0.81 0.76

612

14

16

182022ในการลำ�เลียงบนทางลาดเอียง
ปริมาณสินค้าในการลำ�เลียงทาง
ทฤษฎีมีค่าค่อนข้างน้อย ซึ่งมีการ
คำ�นวณจากการใช้ปัจจัย C6 ซึ่งขึ้นอยู่
กับมุมการลำ�เลียง αปัจจัย C4แรงดึงผลลัพธ์เพิ่มเติม เช่น จากเครื่องกวาด หรืออุปกรณ์ทำ�ความ
สะอาด ถูกนำ�มาพิจารณาโดยการ
รวมเข้ากับปั จจัย C4

13

IT [m]

25

50

75

100

150

200

ปั จจัย C4

2

1.9

1.8

1.7

1.51.3ระบบการลำ�เลียงสินค้าจำ�นวนมากความต้านทานการหมุนสำ�หรับตัวหมุน
เสริม fการสร้างมวลของสินค้าที่มีการลำ�เลียง mf = 0.025
f = 0.050m=สำ�หรับแบริ่งของตัวหมุนสำ�หรับแบริ่งของตัวเลื่อน

V∙ . δS . lT . 3.6v

[kg]การสร้างแรงดึงผลลัพธ์ FU

FU = g · C4 . f (m + mB + mR ) ± g · m . sin α(–) เคลื่อนลง(+) เคลื่อนขึ้นการคำ�นวณสำ�หรับสินค้าของอุปกรณ์

ระยะ pitch ของตัวหมุนเสริม

ระยะ pitch ของตัวหมุนเสริมขึ้นอยู่กับแรงดึงของสายพานและมวล สมการ
ต่อไปนี้ใช้ในการคำ�นวณ:[N]หากการแอ่นสูงสุด 1 % สามารถ
ยอมรับได้ (นั่นคือ yB = 0.01 l0)คำ�แนะนำ�l0 =yB . 800 . F
m'0 + m'B

l0=yB=
F=
m'0 + m'B =14[mm]

l0 สูงสุด ≤ 2b0lu ≈ 2 – 3 l0 สูงสุด

      .
8 F
l0 =m'0 + m'B    ระยะ pitch ของตัวหมุนเสริมที่ด้านบนในหน่วย mmการแอ่นสูงสุดของสายพานลำ�เลียงในหน่วย mmแรงดึงของสายพานในตำ�แหน่งที่เกี่ยวข้องในหน่วย Nน้ำ�หนักของสินค้าที่มีการลำ�เลียงและสายพานในหน่วย kg/m[mm]ตัวอย่างการคำ�นวณสำ�หรับการลำ�เลียงสินค้าของอุปกรณ์ในระบบการจัดเรียงสินค้า สายพานลำ�เลียง จะมีการโหลดสินค้าและส่งไปยังศูนย์กระจาย สินค้า ระบบการลำ�เลียงในแนวนอนที่รองรับ ด้วยแผ่นกันลื่น ระบบขับเคลื่อนแบบย้อนกลับดังที่แสดงในแผนภาพ มีการขับเคลื่อนผ่าน ทางพื้นผิวบนสุดของสายพาน ดรัมขับเคลื่อนที่มีการหุ้มระบบการดึงที่มีการทำ�งานแบบ หมุนตัวหมุนเสริม 14 ตัว ชนิดของ
สายพาน ที่นำ�เสนอ: SieglingTransilon E 8/2 0/V5H S/MT สีดำ�(996141) ที่มี k1% = 8 N/mm.

แรงดึงผลลัพธ์ FU [N]ดรัมส่วนท้าย 1, 2, 6
ตัวหมุนที่มีการตรึง 3, 7, 8
ดรัมขับเคลื่อน 5ตัวหมุนเสริม 4, 9และดรัมต่างๆ ที่มีการดึง 6.

ความยาวของสายพานลำ�เลียง lT = 50 m
ความยาวสายพานเชิงเรขาคณิต Lg = 105000 mm
ความกว้างของสายพาน
b0 = 600 mm
โหลดทั้งหมดm = 1200 kgเส้นโค้งสัมผัส
β = 180°v = ca. 0.8 m/s
g = 9.81 m/s2มวลของตัวหมุน
mR = 570 kg(ดรัมทั้งหมด ยกเว้น 5)mm
FU = µT . g (m + B ) + µR . g ( B + mR )22157.5
157.5  ) + 0.033 . 9.81 (+ 570)
FU = 0.33 . 9.81 (1200 +22FU ≈ 4340 N

m = 1200 kgµR = 0.033µT = 0.33mB = 157.5 kg (จาก 2.5 kg/m2 . 105 m . 0.6 m)

แรงดึงสูงสุดของสายพาน F1 [N]FU = 4350 N
C1 = 1.6

F1 = FU . C1
F1 = 4350 . 1.6
F1 ≈ 6960 Nการตรวจสอบชนิดของสายพานที่เลือก

F1 = 6960 N
b0 = 600 mm
k1% = 8 N/mm

  F1
≤ C2
  b06960 ≤ 1.5 . 8 N/mm
600
11.6 N/mm ≤ 12 N/mmชนิดของสายพานที่ใช้จะต้องถูกเลือกอย่างถูกต้อง

15ตัวอย่างการคำ�นวณสำ�หรับการลำ�เลียง
สินค้าของอุปกรณ์
เส้นผ่านศูนย์กลางต่ำ�สุดของดรัมที่ขับ
เคลื่อน

FU = 4340 N
C3 = 25
β = 180°b0 = 600 mm

FU . C3 . 180°b0 . β[mm]4340 . 25 . 180°
dA =600 . 180°   [mm]dA =dA = 181 mm
dA กำ�หนดขนาดที่ 200 mm

กำ�ลัง PA ของดรัมที่ขับเคลื่อน

FU = 4350 Nv = 0.8 m/s

   .
FU v
1000
   
    
4350 . 0.8
PA =1000

PA =[kW]PA ≈ 3.5 kWกำ�ลังมอเตอร์ที่ต้องการ PMPA 	 = 3.5 kW
η = 0.8 (ถือว่า)P
PM = ηA

[kW]

3.5
0.8

[kW]

PM =

PM ≈ 4.4 kW

PM ที่ 5.5 kW หรือมากกว่า

การยืดต่ำ�สุดเมื่อมีการติดตั้งสำ�หรับการขับ
เคลื่อนแบบย้อนกลับ

FU = 4350 N
C1 = 1.6
K = 0.62
k1% = 8 N/mm สำ�หรับE 8/2 0/V5H S/MT สีดำ�b0 = 600 mm

ε=

FU (C1 – K)
k1% . b0[%]ε=4350 (1.6 – 0.62)
8 . 600[%]ε ≈ 0.9 %16โหลดของเพลาในดรัม 2 ในสภาวะคงตัว(ดรัมย้อนกลับ)การคำ�นวณอย่างง่าย ให ้β = 180°
F1 = 6960 N

FW2 = 2 . F1
FW2 = 2 . 6960 N
FW2 ≈ 13920 Nโหลดของเพลาในดรัม 1 ในสภาวะคงตัว(ดรัมย้อนกลับ)F2 = F1 – FUF2 	 = 6960 – 4350
F2 = 2610 N

FW1 = 2 . F2
FW1 = 2 . 2610 N
FW1 ≈ 5220 Nโหลดของเพลาในดรัม 5 ในสภาวะคงตัว(ดรัมย้อนกลับ)โหลดของเพลาในดรัม 3 ในสภาวะคงตัว(ตัวหมุนที่มีการตรึง)โหลดของเพลาในระยะพักในการเปรียบเทียบระยะพักกับโหมด
สภาวะคงตัว โปรดสังเกตความแตก
ต่างของโหลดของเพลาในดรัม 1FW1 ขณะพัก
FW1 สภาวะคงตัว= 8640 N= 5220 Nหมายเหตุ:เมื่อมีการออกแบบอุปกรณ์จะต้อง
พิจารณาทั้งสองโหมด

F1 = 6960 N
F2 	 = F1 – FU
F2 = 6960 – 4350
F2 = 2610 N

FW5 = 6960 + 2610
FW5 ≈ 9570 Nควบคุมโดยแรงดึงต่ำ�สุดของสายพาน F2มีการคำ�นวณ FW3 โดยใช้สมการในหน้าที่ 10ขณะพัก แรงดึงด้านบนและด้านล่าง
ถูกกำ�หนดโดยการยืดเมื่อมีการติดตั้งε แรงดึง F มีการคำ�นวณตาม:ตัวอย่างสำ�หรับดรัมที่มีเส้นโค้งสัมผัสβ = 180° (ในตัวอย่างของเรา แรงนี้มีอิทธิพลต่อดรัม 1, 5 และ 6 เท่าๆ กันเนื่องจากเส้นโค้งสัมผัส 180°)เมื่อ β ≠ 180° ให้ใช้ค่าต่อไปนี้ในการ
คำ�นวณ FW (F1 = F2 สามารถถือได้ว่าอยู่ในระยะพัก)17

FW5 = F1 + F2

F = ε [%] . k1% . b0

FW = 2 . F
F = 2 . 0.9 . 8 . 600
WFW ≈ 8640 N

FW = F12 + F22 – 2 . F1 . F2 . cos β
FW = [N][N]ตัวอย่างการคำ�นวณสำ�หรับการลำ�เลียง
สินค้าของอุปกรณ์
ช่วงการยกขึ้น

		–105 +105473

200210883

Tol = ± 0.2 %ε = 0.9 %Lg = 105000 mm
Z = 200 mm

2 . Tol . Lg
ε . Lg+100100		
X=+ Z 			2		­­	2 . 0.2 . 105000
0.9 . 105000+100				100		X=2					+ 200

X = 210 + 473 + 200 					X ≈ 883 mm

18[mm][mm][mm]19

Siegling – total belting solutionsอ้ างอิ งหมายเลข 304-24

07/21 · UDH · การทำ �ซ้ำ �ข้ อความหรื อส่ วนหนึ่ งส่ วนใดต้ องได้ รั บความเห็ นชอบจากเราเท่ านั้ นด้วยพนักงานที่มุ่งมั่น, องค์กรที่มุ่งเน้นคุณภาพและกระบวนการผลิตทำ�ให้มั่นใจได้ว่าผลิตภัณฑ์และบริการของ
เรามีมาตรฐานสูงอย่างต่อเนื่อง
Forbo Movement Systems สอดคล้องกับหลักการจัดการคุณภาพโดยรวม ระบบการจัดการคุณภาพของเราได้รับการ
รับรอง ISO 9001 ในทุกสถานที่ผลิตและสถานที่ปฏิบัติงานตัดต่อและประกอบ ยิ่งไปกว่านั้นสถานที่ผลิตและปฏิบัติงาน
จำ�นวนมากยังได้รับการรับรองการจัดการสิ่งแวดล้อม ISO14001 อีกด้วย

Forbo Siegling service – anytime, anywhere
Forbo Siegling Group มีพนักงานโดยรวมประมาณ 2,400 คนผลิตภัณฑ์ของเรามีการผลิตในสถานที่ผลิต
10 แห่งทั่วโลก ท่านสามารถค้นหาบริษัท, ตัวแทนจำ�หน่ายพร้อมโกดังสินค้าและสถานปฎิบัติงานได้กว่า 80 ประเทศ และจุดให้บริการของ Forbo Siegling อีกมากกว่า 300 แห่งทั่วโลกบริษัท ฟอร์โบ ซีกลิง (ประเทศไทย) จำ�กัด
777/27 (Project TIP6) หมู่ที่ 9
ต.บางปลา อ.บางพลี สมุทรปราการ 10540
โทรศัพท์ +66 2130-0286แฟกซ์: +66 2130-0287
www.forbo-siegling.com, siegling.th@forbo.com