1目 次
1 設計条件1-1 設計条件
1-2 擁壁形状
1-3 裏込土形状
1-4 基本条件
1-5 荷重条件
1-6 基礎条件

2 安定計算2-1 上載荷重の換算2-2 転倒に対する検討
2-3 ブロック積の限界高さの算定
2-4 基礎地盤に対する検討

11
1
1222

33
467

1 設計条件
1-1 設計条件
設計書タイトル ブロック積擁壁
設計文献
書籍名
土地改良事業標準設計図面集「擁壁工」利用の手引き
土地改良事業計画設計基準
設計「農道」基準書・技術書

発行年月日
平成１１年３月発行者
社団法人 農業農村情報総合センター

平成１０年３月

社団法人 農業土木学会

1-2 擁壁形状
ブロック積擁壁

3000

擁壁形式

133

300

100

518

ブロック厚
ブロック積の勾配
奥行き0.450 m
1:0.400
1.000 m

1-3 裏込土形状
500
1000

1000

2（Page 1）

3（Page 2）
1-4 基本条件(1) 単位体積重量
ブロック
基礎コンクリート
裏込土砂

23.00 kN/m3
23.00 kN/m3
18.00 kN/m3

1-5 荷重条件(1) 地表面載荷荷重
荷重強度10.00 kN/m2(2) 土圧
安定計算時の土圧載荷方法
せん断抵抗角 φ

土とコンクリート35.000 度

1-6 基礎条件(1) 基礎地盤
許容支持力度

400.00 kN/m2

（Page 3）
2 安定計算2-1 上載荷重の換算
上載荷重は盛土高に換算し盛土荷重として扱う。さらに、この盛土荷重を等分布荷重へ換算する。
X1
X
h1'X2ｑh1ｑw

H

盛土高 ｈ1 ＝ 1.000 m、擁壁全高 Ｈ ＝ 3.000 m

換算盛土高ｈ 1' ＝ｑ＝γ

10.00
18.00＝ 0.556 m

かさ上げ盛土高比 (ｈ1＋ｈ1')／Ｈ ＝ 0.519 ≦ 1(m)ｈ1':換算盛土高ｑ :上載荷重(kN/m2)
γ :土の単位体積重量 (kN/m3)

ここに、

仮想距離
Ｘ ＝ Ｘ 1+ＸＨ

(Ｘ 2－Ｘ 1)･(ｈ 1+ｈ 1')
2･ｈ 1
1.278

＝3.000

ここに、＝ 0.500+(1.500-0.500)×(1.000+ 0.556)
2×1.000＝ 0.426

Ｘ :仮想距離(m)Ｘ1 :盛土のり尻までの水平距離 (m)Ｘ2 :盛土のり肩までの水平距離 (m)4

台形荷重換算係数
22 
2Ｘ 2Ｘ -1 
 Ｘ  －－ 1+tanππ
ＨＨＨ Ｉ w ＝ 1+  Ｘ  Ｈ ＝ 1+0.4262－0.637×(1+0.4262)×tan-1(0.426)－0.637×0.426＝ 0.607

換算等分布荷重ｑ w ＝ γ･(ｈ 1+ｈ 1')･Ｉ w＝ 18.00×(1.000+ 0.556)×0.607 ＝ 17.008 kN/m2＝ 1.278 m

5（Page 4）
2-2 転倒に対する検討(1) 主働土圧係数

qwi

PAH
δ
θ

ＫA ＝sin2(θ+φ)
sin θ･sin(θ－δ)･ 1+2

sin(φ+δ)･sin(φ－i) sin(θ－δ)･sin(θ+i) 2

sin2(146.801°)＝

sin (111.801°)×sin( 88.468°)× 1+
＝ 0.11692sin( 58.333°)×sin( 35.000°) sin( 88.468°)×sin(111.801°) 

ここに、ＫA：主働土圧係数
φ ：土の内部摩擦角＝ 35.00 (度)δ ：ブロック積と土の壁面摩擦角 ＝ 2/3φ ＝ 23.333 (度)θ ：ブロック積の傾斜角＝ 111.801 (度)i ：盛土傾斜角＝ 0.000 (度)2

6（Page 5）(2) 安定計算
示力線法による転倒の検討をおこなう。

Xi

原点 0qw

1：
n

θ0hb

θ
Xh
X'h

示力線ＸhはＸh ＝＝

Ｋ A･ｑ w･

Ｋ A･γ
6γ b･b･cosecθ 0･h2+｛sinθ
sin(θ+i)

2γ b･b･cosecθ 00.1169×18.00
6×23.00×0.450×cosec(68.199°)
0.1169×17.008×+｛+cotθ 02｝･h×3.0002
sin(111.801°)sin(111.801°+ 0.000°)

2×23.00×0.450×cosec(68.199°)＝ 1.151 m
ここに、Ｘh：深さｈにおける示力線の位置(m)
ＫA：主働土圧係数
ｑw：換算等分布荷重(kN/m2)ｈ ：壁天端からの深さ(m)ｂ ：ブロック積の厚さ(m)θ ：ブロック積の傾斜角(度)
θ0：ブロックの傾斜面が水平面となす角 (度)ｉ ：盛土傾斜角(度)
γ ：土の単位体積重量(kN/m3)γb：ブロック積の単位体積重量(kN/m3)
ミドルサードＸ'はＸ' ＝ ｈ･cotθ 0+b･cosecθ 06＝ 3.000×cot(68.199°)+0.450×cosec(68.199°)
6

ゆえに、Ｘ' ＞ Ｘh となり、転倒に対して安定である。

＝ 1.281 m+cot(68.199°)2｝×3.000（Page 6）(3) 示力線とミドルサードの関係
ｑw
Ｘ

原点O

3.000θ0ｂθ

Ｘh＝1 . 1 5 1

Ｘ'＝1 . 2 8 1

ｈ2-3 ブロック積の限界高さの算定
ブロック積の限界高さ ｈa は、示力線 Ｘh がミドルサード Ｘ' と交わった点の鉛直高さとなり
Ｘh = Ｘ' とおくと、次の２次方程式が得られる。

Ｋ A･γ6γ b･b･cosecθ 0

Ｋ A･ｑ w･
2a･ｈ +sinθ
sin(θ+i)

2γ b･b･cosecθ 00.1169×18.00
6×23.00×0.450×cosec(68.199°)
0.1169×17.008×+－γ b･b･cosecθ 0･cotθ 0･ｈ a－6＝ 0×ｈ 2asin(111.801°)sin(111.801°+ 0.000°)－23.00×0.450×cosec(68.199°)×cot(68.199°)

2×23.00×0.450×cosec(68.199°)
0.450×cosec(68.199°)
×ｈ a－＝ 0670.031×ｈ 2a－ 0.111×ｈ a－ 0.081 ＝ 0
これを解いて、ｈa ＝ 4.143 mb･cosecθ 08（Page 7）
2-4 基礎地盤に対する検討

H0b
B1

H1
H2B2

基礎地盤の支持力は、次の式により検討する。
1



2b・γ b・Ｈ 0・cosecθ 0+γ× Ｂ 1・Ｈ 1+
ｑ max ＝



(Ｈ 1+Ｈ 2)・(Ｂ 2-Ｂ 1)


Ｂ2


1



2

0.450×23.00×2.700×cosec(68.199°)+23.00× 0.100×0.300+＝0.518＝ 63.47 (kN/m2) ≦ ｑ a ＝ 400.00 (kN/m2)
ゆえに、支持に対して安定である。
ここに、ｑa ：許容支持力度ｑmax：最大地盤反力
γ ：基礎コンクリートの単位重量
γb ：ブロックの単位重量
ｂ ：ブロック厚Ｂ1 ：基礎コンクリート天端幅
Ｂ2 ：基礎コンクリート底面幅
Ｈ0 ：ブロック積直高
Ｈ1 ：基礎コンクリート前面高Ｈ2 ：基礎コンクリート後面高θ0 ：ブロックの傾斜面が水平面となす角(kN/m2)(kN/m2)
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
(度)

(0.300+0.133)×(0.518-0.100)
