修正箇所一覧表（平成 26 年 1 月 24 日）
項 目頁

行（番号）

目次

321

7.7 盛土層の検討

7.7 改良層の検討

使用記号ⅳ

7BB

9BH0 ：歩道幅員 (m)（１文追加）の後に文を追加

b：杭間隔 (m)14

D：杭直径（末口）

D：杭直径（元口）

17d：丸太杭の直径

d：丸太杭の直径（末口）

19

Esoil ：杭間地盤の変形係数（=210CukPa）

Esoil ：杭間地盤の変形係数 （kN/m2）

20

Ewood ：丸太杭の軸方向変形係数（=6,000MN/m2）

Ewood ：丸太杭の軸方向変形係数 （kN/m2）

15⊿p：全上載荷重（kPa）

p⊿p：全上載荷重（kPa）（１文追加）ⅴ

修 正 前

修 正 後：丸太杭間隔（第 7 章）の後に文を追加
1623：載荷幅（第 7 章）

：杭間に作用する上載荷重

（kN）

pc

：杭間地盤に作用する盛土荷重

（kN）

⊿pp

：丸太杭 1 本当り全上載荷重（kN/m2）pp：丸太杭 1 本が負担する上載荷重q2：未改良層中央深さにおける全上載荷重⊿p

q2：未改良層中央深さにおける増加応力の分散荷重（kN/m2）（kN/m2）

1（kN）

修正箇所一覧表（平成 26 年 1 月 24 日）
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行（番号）

（１文追加）の後に文を追加

RHbu：基礎底面の極限水平支持力

40Ts：盛土材の厚さ

Ts：改良層の厚さ

3V：全盛土体積（第 7 章）

Vp

：丸太杭に作用する鉛直荷重

6293738

1.3【解説】

3修 正 後RHba ：基礎地盤の許容水平支持力 （kN）

27ⅵ

修 正 前

45（m3）
（kN）

(kN)

（削除）
（１文追加）：丸太杭の体積（第 7 章） （m3）の後に文を追加

Vpγ2：基礎底面より上方地盤の単位体積重量（１文追加）

3（kN/m ）γwood ：水中にある丸太杭の単位体積重量の後に文を追加（kN/m3）σv0

σv0：未改良層中央深さにおける改良前の上載：未改良層中央深さにおける初期土被り圧

荷重 （N/mm2）（kN/m2）

σwood ：丸太杭の軸方向許容圧縮応力度

σwood ：丸太杭の軸方向許容圧縮応力度 （kN/m2）（=4,000kN/mm2）②選定方法②丸太杭の許容応力度

選定条件及び表-1.3.2 より検討する。

丸太杭の許容応力度は、表-1.3.2 より求める。

表-1.3.2 木材の許容応力度（文表追加）
2

修正箇所一覧表（平成 26 年 1 月 24 日）
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行（番号）

修 正 前

修 正 後の後に文表を追加③丸太杭の変形係数
丸太杭の変形係数は、表-1.3.3 より求める。
表-1.3.3 木材の基準ヤング係数 5)
樹種

ヒノキ、ヒバ

ヤング係数（単位kN/mm2）

9.0

カラマツ、クロマ
針葉樹

ツ、アカマツ、ツガ
スギ、モミ、エゾマツ、トドマツ
カシ類

広葉樹

8.0

クリ、ブナ、ケヤ
キ、ナラ類

7.0
10.08.0

注）日本建築学会（2006）：「木質構造設計基準・同解説－許容応力度・許容耐力設計法－」
P339、普通構造材の基準弾性係数による。
④丸太杭の密度飽和状態にある丸太杭の密度は、式（1.3.1）、3修正箇所一覧表（平成 26 年 1 月 24 日）
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行（番号）

修 正 前

修 正 後
（1.3.2）および表-1.3.4 より求める。
100

1.51.5281.3.1

1.3.2

100

ここで、ρ0：木材の気乾密度 （kg/m3）

ρu：飽和状態にある木材の密度 （kg/m3）
u：飽和状態にある木材の含水率
注)木材の分野の含水率は地盤工学の含水比に相当

表-1.3.4 木材の気乾密度（kg/m3）
樹種

針葉樹

4

気乾密度
ヒノキ

0.44

（ベイ）ヒバ

0.49

カラマツ

0.50

クロマツ

0.54

アカマツ

0.52

（ベイ）ツガ

0.47

スギ

0.38

モミ

-

修正箇所一覧表（平成 26 年 1 月 24 日）
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行（番号）

修 正 前

修 正 後広葉樹

注）岡野健

エゾマツ

0.43

トドマツ

-

カシ類

-

クリ

0.60

ブナ

0.65

ケヤキ

0.69

ナラ類

-

祖父江信夫：木材科学ハンドブック（2006）， p.115 表 5.2 より抜粋

4.3

176③呼び径と設計計算末口径⑤呼び径と設計計算末口径1

変形係数 E0 を求めるには、表-4-3.1 に示す 4 つの変形係数 E0 と地盤反力の換算係数αは、表-4.3.1

方法がある。

より求める。

表-4.3.1 変形係数の推定方法 1)
変形係数 E0 の推定方法
直径 30cm の剛体円板による平板載荷試験の繰返表-4.3.1 変形係数と地盤反力の換算係数 1)
変形係数 E0 の推定方法

し曲線から求めた変形係数の 1/2

直径 0.3m の剛体円板に坑内水平載荷試験で測定した変形係数

よる平板載荷試験の繰

供試体の一軸圧縮試験または三軸圧縮試験から返し曲線から求めた変求めた変形係数

形係数の 1/2

5

地盤反力係数の推定に用いる係数α1

修正箇所一覧表（平成 26 年 1 月 24 日）
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行（番号）

修 正 前

修 正 後

標準貫入試験の N 値より E0=28N で推定した変形

坑内水平載荷試験で測定係数

した変形係数

4供試体の一軸圧縮試験または三軸圧縮試験から求4めた変形係数
標準貫入試験の N 値よりE0=2,800N で推定した変1形係数
6.2.5

47

1

「6.2.2 丸太杭－底盤系基礎の支持力 (2) 丸太杭「6.2.2.2 丸太杭－底盤系基礎の水平支持力」の－底盤系基礎の水平支持力（一般部擁壁）」の RHb、 RHbu、RHba は、・・・

RHba は、・・・(6.2.5)

RHb=cB・Ae+RVba・tanφB

RHbu=cB・Ae+RVba・tanφB

RHb：基礎底面と地盤との間のせん断抵抗力

RHbu：基礎底面の極限水平支持力

FHb：基礎地盤の支持力に関する安全率

FHb：基礎地盤の水平支持力に関する安全率(6.2.6)

6.2.5【解説】2・・・このため底盤下面のせん断抵抗力算出・・・ ・・・このため基礎底面の極限水平支持力算出・・・

6修正箇所一覧表（平成 26 年 1 月 24 日）
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行（番号）

6.2.6.2【解説】 51(6.2.22)52(6.2.24)

6.2.6.3【解説】 537.1
7.1【解説】

59

修 正 前
10.3

修 正 後10.3∙∙

α0:地盤反力係数の推定に用いる係数（常時 4）

α:地盤反力係数の推定に用いる係数4・・・鉛直荷重は、式(5.2.10)で eB=x を・・・鉛直荷重は、式(6.2.9)で eB=x を7・・・鉛直荷重は、式(5.2.12)で eB=x、np・・・鉛直荷重は、式(6.2.11)で eB=x、np

7

7.7 盛土層

7.7 改良層

4・・・丸太杭にかかる盛土荷重は、舗装と路床部・・・丸太杭にかかる上載荷重は、活荷重、舗装、分からなる。杭間の地盤が・・・

路床、改良層部分からなる。杭の支持力算定においては、杭間の地盤が・・・

5・・・考慮せず、盛土荷重のすべてを・・・

図-7.1.1

7・・・考慮せず、上載荷重のすべてを・・・

修正箇所一覧表（平成 26 年 1 月 24 日）
項 目

7.2【解説】

頁

61

行（番号）

4

修 正 前

修 正 後

図-7.1.1 丸太杭にかかる盛土荷重の概念図

図-7.1.1 丸太杭に作用する上載荷重の概念図

・・・表現する。

・・・表現する。ただし式(7.2.2)の第 2 項は第 1項に比べ非常に小さいので、実際の計算時においては第 2 項を無視してよい。

(7.2.2)7.4【解説】

63

Swood：丸太杭のせん断抵抗（=600kN/m2）

Swood：丸太杭のせん断抵抗（1.3 参照）

αp：改良率（Ap/B2）

αp：改良率（Ap/b2）

B：丸太杭間隔（m）

b：丸太杭間隔（m）(7.4.1)∆σwood：丸太杭の軸方向許容圧縮応力度2（=4,000kN/m ）⊿pp：丸太杭 1 本当り全上載荷重（kN/m2）
7.5.2 【 解 説 】(1)1)

64(7.5.2)

σwood：丸太杭の軸方向許容圧縮応力度（1.3 参照）

4)

pp：丸太杭 1 本が負担する上載荷重（kN）/∆∆/⊿pc：杭間地盤に作用する盛土荷重（kN/m2）
8

pc：杭間地盤に作用する盛土荷重（kN）

修正箇所一覧表（平成 26 年 1 月 24 日）
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行（番号）

修 正 前

修 正 後

⊿p：全盛土荷重（kN/m2）

p：杭間に作用する上載荷重（kN）

また、⊿pc、⊿p は、式(7.5.3)、(7.5.4)・・・

また、pc は、式(7.5.4)・・・(7.5.3)

⊿p=Vγ

（削除）

(7.5.4)∆

pc=Vcγ24(7.5.5)
7.5.2 【 解 説 】

65(7.5.6)

V：全盛土体積（m3）（削除）/∆(1)2)⊿pp：丸太杭 1 本当り全上載荷重（kN/m2）
2

pp：丸太杭 1 本が負担する上載荷重（kN）

また、⊿pp は、式(7.5.7)、(7.5.8)、(7.5.9)・・・ また、pp は、式(7.5.9)・・・(7.5.7)

E=100qu（削除）(7.5.8)⊿pp=Vpγ（削除）(7.5.9)

Vp=V-Vp

pp=p-pc

ここに、qu：丸太杭の一軸圧縮強さ（kN/m2）
3

Vp：丸太杭に作用する盛土体積（m ）9

ここに、p：杭間に作用する上載荷重（kN）

pc：杭間地盤に作用する盛土荷重（kN)修正箇所一覧表（平成 26 年 1 月 24 日）
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行（番号）

修 正 前

修 正 後

γ：杭間地盤の単位体積重量（kN/m3）
7.5.2【解説】(2)(7.5.10)∆∆∆1⊿p：全上載荷重（kPa）/1

p：杭間に作用する上載荷重（kN）
b：杭間隔（m）

66(7.5.11)

Ewood：丸太杭の軸方向変形係数（=6,000MN/m2）

Ewood：丸太杭の軸方向変形係数 （kN/m2）

Esoil 杭間地盤の変形係数（=210CukPa）

Esoil：杭間地盤の変形係数 （kN/m2）

αp：改良率αp：改良率q2：未改良層中央深さにおける全上載荷重⊿p の q2：未改良層中央深さにおける増加応力（kN/m2）
分散荷重（kN/m2）∙/2

Vp：丸太杭の体積（m3）γwood：水中にある丸太杭の単位体積重量（kN/m3）
B：載荷幅（m）
σv0：未改良層中央深さにおける改良前の上載荷 σv0：未改良層中央深さにおける初期土被り圧
重（N/mm2）（kN/m2）10

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行（番号）

7.7【解説】(1)修 正 後B≥2.5Db≥2.5D

ここで、B：杭間隔

ここで、b：杭間隔

7.7 盛土層の検討

7.7 改良層の検討

1

盛土層については、以下の検討を行う。

改良層については、以下の検討を行う。

3（２）建設機械のトラフィカビリティー確保

（削除）

1

・・・防止するため、盛土層の厚さは・・・以上と・・・防止するため、改良層の厚さは・・・以上とする。（丸太杭を・・・その盛土層の崩壊面が盛土する。ただし、最低厚は 0.5m とする。2)（丸太杭表面まで・・・

を・・・その改良層の崩壊面が改良層表面まで・・・(7.6.1)

7.7

修 正 前67(7.7.1).

22

tan 45∅22∅22
ここで、Ts：改良層の厚さ（m）

ここで、Ts：盛土材の厚さ（m）

B ：杭間隔（m）
7.7【解説】(2).

tan 45b ：杭間隔（m）（２）建設機械のトラフィカビリティー確保

（削除）

以下、全文
7.7【解説】(3)2る。また、盛土基礎地盤内に・・・11る。また、改良層地盤内に・・・