8.11 駿河湾スラブ内地震は語る！浜岡原発は、原発直下の想定スラブ内地震に耐えられない！
かったためです。

静岡県駿河湾で２００９年８月１１日早朝５時７分、Ｍ６．５の地震が起きました。最大震度６弱という強ところが、図１のように震源距離で 43.5km も離れい地震動が市街地を襲い、東名高速道路の相良

た浜岡原発では、運転中の浜岡 4・5 号が大きな地

牧之原 IC 付近の路肩が崩落して通行止めになり、震動を感知し自動停止しました。５号では、停止後お盆の帰省ラッシュに大きな影響を与えました。静に原子炉圧力容器内の中性子計測装置の一つが岡県内では死者１名、５千棟以上の家屋で一部損

異常上昇値を示し、非常用ディーゼル発電機につ壊が発生しましたが、幸いにして家屋倒壊という大ながる補助変圧器に過電流が流れて機能停止し、きな被害は免れました。図１３のように、大きな被害

タービン建屋３階で作業用床デッキプレート取り付をもたらす地震の地表で観測される地震動の周期

けボルト（直径７mm）が２４本も折損するなど被害が特性では周期 1～2 秒にピーク値が来るのに対し、出ました。中部電力が調べてみると、浜岡５号の原

今回は０．５秒以下の短周期にピーク値が来ており、子炉建屋地下２階で観測された地震動は、図３の地震規模がＭ６．５と小さくピーク値も比較的小さ

ように安全審査時に設定された最強地震 S1 による

図１．2009 年 8 月 11 日に発生した駿河湾のスラブ内地震 M6.5
地震諸元（気象庁暫定値）
地震規模：マグニチュード６．５
震央位置：北緯３４度４７．１分、東経１３８度２９．９分
震源深さ：２３ｋｍ
発震機構：横ずれ成分をもつ逆断層型（圧力軸は北北東－南南西）
浜岡原子力発電所との距離
震央距離：３７．０ｋｍ
震源距離：４３．５ｋｍ
地震調査研究推進本部によれば、東西走向で南に傾き下がる断層面Ⅰが左横ずれ成分を伴って逆断層的に動き、北西－南東走向で北東に傾き下がる断層面ＩＩ が右横ずれ成分を伴って逆断層的に動いたと推定されている。

7

図２．浜岡原発敷地内の原子炉建屋と地震計設置場所 （浜岡５号の原子炉建屋地下２階の地震計で最強地震S1 を超える地震動が観測された。基準地震動が定められている解放基盤表面相当位置の地震計は５G1 の地下22m に設置された地震計である。その地震観測記録と応答スペクトルは公表されたが、はぎとり波は未公表である。
3・4 号の原子炉建屋での地震観測記録は 5 号より小さいが、予想以上に大きな地震動が観測されている。）

基準地震動を超えていました。実は、剛構造に作

深さ 42km)や 2003 年 5 月の宮城県沖のスラブ内られた原発は今回のような短周期にピークが来る地震（三陸南地震 M7.1、深さ 72km）では「深く地震動に弱いのです。

沈み込んだプレートで起きる地震では短周期地ではなぜ、直下地震でもないのに周期０．５秒以震動が極めて強い」と言われてきました。しかし、下の短周期地震動が強かったのでしょうか。それ

今回のスラブ内地震の震源は深さ２３ｋｍと比較は、阪神・淡路大震災をもたらした内陸地殻内で的浅い場所でしたが、強い短周期地震動が発起こる地震(活断層による地震)とは異なり、極めて生しました。ということは、浅い場所でのスラブ内強い短周期地震動を発生させる「プレート内地震地震でも、極めて強い短周期地震動が生じると(スラブ内地震)」だったからです。駿河湾では、南言えるのです。浜岡原発では、等価震源距離

東からフィリピン海プレートが北西方向へ沈み込ん24.2km（上端深さ 19km、下端深さ 29.5km、傾斜でいますが、そのプレートの中で地震が起きたの角 70°）の震源断層によるスラブ内地震が原発です。

直下に想定されており、この地震動評価が今回浜岡原発の耐震設計でもこのようなスラブ内地の地震によって大きく左右されることになります。

震を想定していますが、地震規模がＭ６．７と今回(2) 浜岡原発の敷地内でも、廃炉の決まった１・２より大きく、原発直下で起こると想定されています。

号、その隣にある３・４号、そして５号では地震観43.5km も離れたＭ６．５の小さなスラブ内地震です

測記録に大きな違いがありました。原子炉建屋ら最強地震Ｓ１による基準地震動を超えたのに、原地下２階での最大地震動は、１・２号で１０９gal、発直下でＭ６．７のスラブ内地震が起きても本当に３号で１４７gal、４号で１６３gal であるのに対し、図大丈夫なのでしょうか ---- 「とても耐えられない」

２のように４号から約 300m しか離れていない５号というのが私たちの結論です。ここで、この問題にでは４２６gal にも達しました。この５号で図３のようついてより深く考えてみる前に、今回のスラブ内地に最強地震 S1 による基準地震動が超えられた震で浮上した問題点について整理しておきます。のです。新潟県中越沖地震の際に柏崎原発で(1) 2005 年 8 月の宮城県沖プレート間地震(M7.2、見られたような地下での局所的な増幅構造があ8縦軸は等目盛だが、横軸は対数目盛であることに注意。
周期０．３～０．５秒で観測記
録ＥＷ(東西方向)が基準地震動
Ｓ１に接近し、０．４秒付近で超えている。

図３．浜岡 5 号原子炉建屋地下 2 階に設置された地震計観測記録（東西 EW と南北 NS）の床応答スペクト
ルと浜岡原発の基準地震動 S1(旧指針の最強地震)および S2(旧指針の限界地震)の応答スペクトル応答速度
原発耐震設計における基準地震動は、上部地層をはぎ取った上図のような「解放基盤表面」で定められているが、これに相当するのは地下 22m の地震計である。この地震計による地震観測波をそのまま応答スペクトルに変換したのが左図の 3 本の波線のうちの真中の波線である。この応答スペクトルは上部「岩盤」の影響をはぎ取った[はぎとり波]ではないため、基準地震動と比較するためには、地震観測記録のはぎとり波を求め、これに対する応答スペクト
ルを求める必要がある。はぎとり波の応答スペクトルは左
図の波線より大きくなって基準地震動 S1 と一部で交差すると予想されるが、未だに公表されていない。
駿河湾地震の震源から遠いため、0.2 秒以下の短周期側の応答スペクトルが小さくなっているが、これは距離による短周期地震波の減衰効果が大きいと思われる。中部電力が想定している浜岡原発直下のスラブ内地震ではこの部分がかなり大きくなる可能性が高い。
周期[秒]図４．浜岡５号敷地内地下 2m、22m、100m の地震計による駿河湾地震観測記録の応答スペクトルと浜岡原発の基準地震動 S1(旧指針の最強地震)、S2(旧指針の限界地震)および Ss-DH(新指針)9表 1 浜岡原発サイトにおける耐専スペクトルの補正係数 α (T ) （図 4 の読取）
周期 T [sec]0.02 0.05

0.07

0.09

0.1 0.13

0.15

0.17

0.20.250.3

0.40.5補正係数 α (T )

1.8

0.9

1.0

1.1 1.72.1

1.7

1.6

2.0

2.2

2.2

2.2

1.0

注１ ３つのスラブ内地震とは次の３つの地震：(1)1983 年，M5.7，震源深さｄ=40km，震央距離Δ=52km，震源距離 X=66km，(2)1997 年，M5.9，ｄ=39km，Δ=66ｋm，X=77ｋm，(3)2001 年，M5.3，ｄ=30ｋm，Δ=45km，X=54km．
いずれも震源距離が長く、近距離のスラブ内地震の地震動予測に適切なデータが得られるか否かは疑問である。
出典：浜岡原子力発電所４号機「発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針」の改訂に伴う耐震安全性評価結果報告書（2007 年 1月，中部電力株式会社）図５．浜岡原発で観測された３つのスラブ内地震のはぎとり波の応答スペクトルと耐専スペクトルの比率(表１の値はこれを読取った概略値)ったのかもしれませんが、今後明らかにされる全国的な運動の力で明らかにさせていかねばなりことでしょう。もちろん、このような地下構造はません。

浜岡原発の安全審査では考慮外ですから、ここでは、今回の駿河湾地震による地震動を分

その影響は安全審査の妥当性そのものを根析すると、浜岡原発直下に想定されるスラブ内地底から揺るがすことになることでしょう。

震が大幅に過小評価されていると言えます。このことを、震災を経験された若狭ネット会員（神戸市）に(3) 原子炉建屋近くの解放基盤表面相当位置での地下地震計の観測記録とその応答スペクよる「中部電力の応答スペクトルによる方法の分

トルは図４のように公開されていますが、その析」を参考にして具体的に示しましょう。

はぎとり波が未だに公開されていません。基そのため、まず、M６．５、震源距離 43.5km の駿準地震動と比較するためには解放基盤表面河湾地震に対応する「耐専スペクトル」を中部電力でのはぎとり波と比較する必要があります。そと同じ方法で求め、浜岡原発での観測記録の応答うすれば、安全審査時の基準地震動の設定、スペクトルが耐専スペクトルを大幅に超えることをとりわけ原発直下での想定スラブ内地震の評示します。なお、中部電力はスラブ内地震のスペク価が非常に甘かった可能性が浮き彫りになる

トルを耐専スペクトル(ここでは「標準耐専スペクトことでしょう。さらに、９月１８日には図１４のようル」と呼ぶ)に修正を加えて決めていますが、ここでな原子炉建屋直下 100m の地震観測記録（図は単に「耐専スペクトル」と記します。

１４の 5RB_UNG-100TNS(左図)と TEW(右図)）

次に、中部電力が安全審査で想定している原発が公表されましたが、図４の 5G1(EW)-100m ま

直下の M６．７のスラブ内地震に対する耐専スペク

たはそれを真北基準に方位変換して評価しトルを駿河湾地震による観測記録に則して求め、直した図１４の地震観測記録（5G1 GL-100m

それが旧指針の最強地震 S1（図４の細線）およびTNS R3(左図)と TEW R3(右図)）を比較してわ限界地震 S2（図４の太実線）は元より新指針の基かるように、すぐ近くであるにもかかわらず、短準地震動 Ss-DH（図４の破線）をも超えることを示し周期地震波がより強いものでした。

ます。ここに、「耐専スペクトル」とは、図３や図４のように原発の施設がどの程度の地震動に耐えられこれらの問題点は今後解明されていくでしょうし、10

るかを施設の固有周期ごとに応答加速度（図３）やの破線です。図６の３本の実線は３・４・５号の解放応答速度(図４)で表したものです。「断層モデル」と基盤表面相当位置（地下 22m）に設置してある地ともに、新しい耐震設計審査指針で、安全審査に震計による観測記録を応答スペクトルに直したものおける基準地震動の作成に用いられることになっで、中部電力が公表したものの概略図です。本来た方法です。

なら、観測された地震波をそのまま用いるのではな
く、地震計の上部 22m の地層の影響をはぎとったスラブ内地震の地震動予測「はぎとり波」の応答スペクトルを描き、それと耐専それではまず、駿河湾で起きたスラブ内地震にスペクトルを比較すべきところです。残念ながら、は対する「耐専スペクトル」を求めましょう。この耐専ス

ぎとり波の応答スペクトルは公表されていません。

ペクトルは、標準耐専スペクトルに浜岡原発敷地にそれでも、駿河湾スラブ内地震の観測波の応答ス固有の補正係数 α (T ) を掛けて作成します。このペクトルは耐専スペクトルを超えています。５号の補正係数 α (T ) は浜岡原発で観測された過去のス

地下観測記録では最大で約 2 倍にも大きくなってラブ内地震から求めます。たとえば、中部電力はいます。３・４号でも周期０．１～０．２秒を除けば地過去に起きた３つのスラブ内地震 （注１） の地震観下観測記録が耐専スペクトルを超えています。は測記録から求めた応答スペクトルをそれに対応す

ぎとり波ではさらに大きく超えることは間違いありまる標準耐専スペクトルで割り、図５のように周期ごとせん。つまり、５号だけでなく、３・４号でも地下地震の補正係数 α (T ) を求めています。この図５から補計の地震観測記録が耐専スペクトルを大きく超え

正係数 α (T ) の値を具体的に読みとったものが表ているのです。したがって、浜岡原発の安全審査１です。駿河湾スラブ内地震に対応する標準耐専

では、耐専スペクトルによってスラブ内地震によるスペクトルは別途求められますので、それに表１の補正係数を掛けて作成した耐専スペクトルが図６

加速度（ガル）加速度（ガル）

1000

2500

3号機
4号機
5号機
スラブ内地震スラブ内-2スラブ内-1

2000
1500
1000
500

500

0
0.02

0.02

Ss-DH

0.1
0.2
周期（秒）

0.1
0.2
周期（秒）

0.5

図７．想定スラブ内地震のスペクトルと基準地震
動 Ss-DH（実線、概略図）。スラブ内-1：スラブ内地震

0.5（M6.7，Xeq＝24.2ｋｍ）の耐専スペクトル，スラブ内－2：
スラブ内－1 を β (T ) 倍したスペクトル，Ss-DH：基準地

図６．駿河湾スラブ内地震に対応する耐専スペクト
ル（破線：等価震源距離 Xeq=43.5km）と浜岡３・４・5号の解放基盤表面位置相当の地震計による地震観測記録の応答スペクトル（実線，概略図）

震動（中部電力のスペクトル図の読み取り、0.02 秒の値
は 800 ガル）．

表２．駿河湾スラブ内地震に対する耐専スペクトルと地震観測波の応答スペクトルとの実測誤差 β (T )
(図６の最上部の５号地震観測波の応答スペクトルと耐専スペクトルの周期ごとの比)

周期 T [秒]

0.02

0.05

0.07

0.09

0.1 0.13

0.15

0.17

0.2

0.25

0.3

0.4

0.5

実測誤差 β (T )

3.0

3.3

3.5

2.5

1.4 1.7

1.3

1.8

2.2

2.4

2.8

4.1

3.3

11

図８．中部電力が想定している浜岡原発直下のス
ラブ内地震（Ｍ６．７、等価震源距離 24.2km）

地震動が大幅に過小評価されていると言えるのです。
図６より、５号について、観測地震波の応答スペ
クトルと耐専スペクトルの比を実測誤差 β (T ) として

図９．浜岡原発の新指針に基づく基準地震動 Ss-DH

求めると、表２のようになります。周期 0.4 秒では約４①と想定スラブ内地震の耐専スペクトル⑤倍も耐専スペクトルより大きくなっています。地震観

出典：浜岡原子力発電所４号機「発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針」の改訂に伴う耐震安全性評
価 結果報告書（2007 年 1 月，中部電力株式会社）

測波を本来比較すべき「はぎとり波」に変えるとその差はもっと大きくなります。つまり、安全審査ではペクトルを求め、表１の補正係数 α (T ) を掛けると耐専スペクトルでスラブ内地震が４分の１以上大幅に過小評価されていると言えるのです。

図７のスラブ内－1 の破線が得られます。これは中部電力のバックチェック報告（２００７年１月）に載っ

安全審査で想定された浜岡原発直下のスラブ内地震も過小評価されているている図９の耐専スペクトル⑤(縦軸は応答速度、斜め４５°の線が応答加速度を示す)と同じもので次に、中部電力が浜岡原発の安全審査で想定しす。浜岡原発における想定スラブ内地震に対するているＭ６．７の原発直下のスラブ内地震（図８）に耐専スペクトルには、駿河湾スラブ内地震で明らかついて、その地震動をいかに過小評価しているかになった表２のような実測誤差がありますので、耐を示しましょう。

専スペクトルに表２の実測誤差 β (T ) を掛けると、想中部電力によれば、図９の⑤のように、原発直下定スラブ内地震が起きたときに予想される応答スペのスラブ内地震の等価震源距離 Xeq は 24.2km とクトル(応答加速度)が、図７の真中の一点鎖線のよなっています。そこでこれに対応する標準耐専ス

うに得られます。もちろん、これは「はぎとり波」の応12

答スペクトルではありませんので、はぎとり波を用いとは歓迎すべきことですが、肝心の地震動評価でるともっと大きくなります。また、駿河湾スラブ内地旧態依然たる過小評価がまかり通っているのです。

震では震源距離が 43.5km と遠いため、短周期地

これでは、活断層評価をより正しく、より安全側に震動が減衰してしまっている可能性があります。そ行ったとしても基準地震動を評価する段階で大幅のため、実際に想定スラブ内地震が起きた場合にに過小評価されてしまい、全く意味がありません。

は、大きな短周期地震動がそれほど減衰せずに浜断層モデルによるスラブ内地震評価も見直すべき岡原発を襲う危険性があります。したがって、駿河湾スラブ内地震の地震観測波に関する「はぎとり浜岡原発の想定スラブ内地震の地震動評価の波」の効果および距離減衰効果を考慮すれば、想場合も、耐専スペクトルだけでなく断層モデルによ定スラブ内地震による解放基盤表面位置での地震る評価も過小評価されている可能性があります。ま動の応答スペクトルは、浜岡原発にとって命取りにた、スラブ内地震の規模についても、地震調査研なる周期０．０３～０．４秒で、図７の真中の一点鎖究推進本部は図１０のように地域区分を行い、２００線の２倍以上になる可能性があります。そうなれば、４年９月５日に起きた紀伊半島南東沖スラブ内地

基準地震動 Ss-DH をほとんどの周期で大幅に超震 M7.4 に基づいて将来起こりうるスラブ内地震（プえてしまうのです。これでは、何百億円もの大金をレート内地震）の規模をＭ７．４としていますが、中掛けた耐震工事も役に立ちません。浜岡３～５号も部電力は「天正１７年駿河遠江の地震Ｍ６．７」の１・２号と同様に廃炉にすべきです。５号に隣接し規模に抑えています。原発直下に想定するスラブて６号を増設する計画なんて、もってのほかです。

内地震の規模を地震調査研究推進本部の指摘する最大マグニチュードのＭ７．４に設定すべきではフィリピン海プレートの浅いスラブ内地震でも極めて大きな短周期地震動をもたらすないでしょうか。
また、中部電力は断層モデルの要素地震として、宮城県沖のプレート間地震やスラブ内地震では、図１１のような「２００１年４月３日に起きた静岡県中政府や電力会社は、「沈み込んだ深い位置でのプ部のスラブ内地震Ｍ５．３」の浜岡原発での観測波

レート間地震やスラブ内地震では、耐専スペクトルを用いています。これに基づいて、スラブ内地震のを超える極めて大きな短周期地震動をもたらす。」とし、「これは宮城県沖だけの地域性に基づく。」と主張してきました。駿河湾スラブ内地震は、それが大きな間違いであることを事実で暴いたのです。
旧指針の最強地震 S1 や限界地震 S2 の基準地震動を超える地震が最近相次いでいます。新指針の基準地震動 Ss は、図 4 を見れば明らかなように、「解放基盤表面での最大地震動」に対応する周期０．０２秒の付近の応答加速度や約０．３秒以上の応答加速度などでは大きくなっていますが、原発にとって重要な０．０３～０．４秒の周期では旧指針とさほど変わらない大きさに留まっています。したが

図１０．地震調査研究推進本部による「フィリピン海プレートの震源断層を予め特定しにくい地震の最大マグニチュードって、旧指針の基準地震動が実際の地震動で超えられると、新指針の基準地震動でも簡単に超え（間：プレート間地震、内：プレート内地震）」
出典：地震調査研究推進本部地震調査委員会：「全国を概観した地震動予測地図」報告書(2005.3.23)、分冊１「確率論的地震動予測地図の説明」、p.141

られてしまうのです。活断層の長さや活動度に関する議論が以前より真剣に行われるようになったこ

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SZOH33
JMAOmaezaki

図１３．気象庁御前崎観測点（JMA Omaezaki）と防災科
学技術研究所 KiK-net 静岡南観測点（SZOH33）の地
表地震計による地震観測記録の疑似速度応答スペ
クトル（いずれも地表の地震観測記録であることに注意）

図１１．浜岡原発の想定スラブ内地震の地震動評価に用いられた要素地震（２００１年４月３日に起きた静岡県中部の地震Ｍ５．３）の応答スペクトル

出典：京都大学防災研究所
http://wwwcatfish.dpri.kyoto-u.ac.jp/~goto/eq/20090811/
report.html

断層モデルによる短周期側の地震動評価では要素地震の特徴が反映されますので、その選択によって結果が左右されます。今回の駿河湾のスラブ内地震では、図４のように浜岡原発の地下地震計で地震観測波が得られており、余震の観測波も図１５のように得られています。これらの余震では図１１と比べて短周期地震波がより強いと言えます。
これらを要素地震として用いて地震動評価を再検討すべきです。図１５の３余震の観測記録の間でも大きな差があり、千差万別です。図 11 のような「ある一つ」の余震記録だけを使って想定スラブ内地震の地震動評価を行うのは決定的に不十分です。
図１２．スラブ内地震の断層モデルによる評価

図１３は地表での地震観測記録ですが、震源に中部電力：「敷地下方の想定スラブ内地震の統計的グリーン関数法を用いたハイブリッド合成法による地震動評価」(合同W7-1-4)，総合資源エネルギー調査会原子力安全・保安部会
耐震・構造設計小委員会地震・津波, 地質・地盤合同 WG(第 7回)配付資料(2008 年 4 月 28 日)

より近い防災科学研究所 KiK-net での地下岩盤での地震観測記録も得られています。これらも参考にして浜岡原発までの伝播経路でどのように地震波が減衰したのかを評価し、原発直下の想定スラブ内地震の評価をやり直すべきです。

地震動評価が行われ、図１２のような結果を得ています。これでも新指針の基準地震動 Ss-DH に非常

今回の駿河湾スラブ内地震を厳密に評価し、浜に接近しています。地震規模を M７．４に上げれば岡原発での地震動評価をやり直し、耐震安全性を確実に Ss-DH を超えて、基準地震動を大幅に見再評価すれば、浜岡原発は全面閉鎖する以外に直さざるを得なくなるでしょう。

ないのではないでしょうか。
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3～5 号地下 100m（南北 NS）

3～5 号地下 100m（東西 EW）

上から 5RB_UNG-100 TNS
5G1 GL-100m TNS R3
4G1 GL-100m TNS
3G1 GL-100m TNS R1

上から 5RB_UNG-100 TEW
5G1 GL-100m TEW R3
4G1 GL-100m TEW
3G1 GL-100m TEW R1（最初に公表されたのは地下 100m の地震計 1～5G1 の観測記録だったが、5 号原子炉建屋直下 100m の地震計 5RB の観測記録のほうが短周期地震動が大きい。図１５の余震記録も同様である。
図１４と図１５は地震計の加速度記録を真北基準に方位変換して評価し直したもの）

図１４．浜岡原発地下 100m の地震計５RB、５G1 等の地震観測記録（南北 NS と東西 EW）

余震Ｍ4.4 （南北 NS）

余震Ｍ4.3 （南北 NS）（2009/8/11/18:09）（2009/8/13/12:42）

上から
5RB_UNG-100 TNS
5G1 GL-100m TNS
4G1 GL-100m TNS
3G1 GL-100m TNS

最大余震Ｍ4.5 （南北 NS）（2009/8/13/18:11）

上から
5RB_UNG-100 TNS
5G1 GL-100m TNS
4G1 GL-100m TNS
3G1 GL-100m TNS

上から
5RB_UNG-100 TNS
5G1 GL-100m TNS
4G1 GL-100m TNS
3G1 GL-100m TNS

余震Ｍ4.4 （東西 EW）

余震Ｍ4.3 （東西 EW）

最大余震Ｍ4.5 （東西 EW）（2009/8/11/18:09）（2009/8/13/12:42）（2009/8/13/18:11）

上から
5RB_UNG-100 TEW
5G1 GL-100m TEW
4G1 GL-100m TEW
3G1 GL-100m TEW

上から
5RB_UNG-100 TEW
5G1 GL-100m TEW
4G1 GL-100m TEW
3G1 GL-100m TEW

上から
5RB_UNG-100 TEW
5G1 GL-100m TEW
4G1 GL-100m TEW
3G1 GL-100m TEW

図１５．駿河湾スラブ内地震の３つの余震に対する浜岡原発地下 100m の地震観測記録（上段：南北 NS、下段：東西 EW、３つの余震で少し短周期側での大きさが違う。真中の最も小さい M4.3 の余震で短周期地震動が最も大きく、M4.5 の最大余震による短周期地震動が最も小さいように見える。今回の駿河湾スラブ内地震の地震動再
現や原発直下の想定スラブ内地震の地震動評価では、どの地震波を要素地震として用いるかで結果が異なる。）
出典：総合資源エネルギー調査会原子力安全・保安部会耐震・構造設計小委員会地震・津波、地質・地盤合同 WG(第 35 回:2009.9.18)合同Ｗ35-1

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