2009 年 12 月 14 日
独立行政法人

日本原子力研究開発機構 理事長 岡俊雄 様

もんじゅの耐震安全性評価結果に関する公開質問状
若狭連帯行動ネットワーク
貴機構は，11 月 16 日の原子力安全委員会地震・地震動評価委員会及び施設健全性評価委員
会第 38 回 WG2 会合で，「高速増殖原型炉もんじゅ基準地震動 Ss の策定について」を報告しています．これは，2008 年 3 月の耐震安全性評価結果中間報告書をさらに見直したものですが，その基準地震動 Ss は依然として過小評価されていると思われます．
そこで，以下の公開質問状を提出しますので，真摯に検討し，文書回答と口頭説明を行って頂きますよう強く求めます．

1. 地震動過小評価の根本原因についてうとしているのか，明らかにしてください．

2. 直下地震の地震動評価について(1) 貴機構の 11 月報告 [?] によれば，高速増殖原型炉もんじゅの新しい基準地震動 Ss は，
C 断層 (断層上端深さ 3km)，白木−丹生断層(同 3km) および浦底−池河内 (同 4km) の３耐
専スペクトルに少し余裕を持たせたもの，ならびに，C 断層と白木−丹生断層の断層モデ
ルによる９地震波で構成されます．その地震
動は 760 ガルであり，2008 年 3 月の中間報告[?] の 600 ガル，設置許可時の 466 ガルを大幅に超えています．設置許可時には，C 断層は海域の短い断層としてバラバラに評価され，白木−丹生断層は海側では 5.1km の短い断層とされ，陸側では活断層とは見なされませんでした．浦底断層も湾内の S-11 断層および内池
見断層や池河内断層との一体性は評価されませんでした．また，2008 年 3 月の中間報告では耐専スペクトルの地震規模を松田式ではな
く断層モデルから求めることで地震動を過小評価していました．
なぜ，これらの過小評価が生じたのか，その根本原因を明らかにして下さい．今後同じような過ちを繰り返さないためには，安全規制当局による審議会だけでなく，市民の声に対しても真摯に受けとめ，公開の場で耐震安
全性評価結果を丁寧に説明し広く意見を求めるべきだと私たちは考えますが，いかがですか．貴機構が今後，原発の耐震安全性評価と国民的合意について，どのような方針で臨も(1) C 断層の耐専スペクトルを求める際，貴機
構は上端長さ 18km を松田式に代入して地震規模を M6.9 としています．ところが，C 断層
は 60 °に傾斜する 2 つの断層が地下で交差する末広がりの台形断層であり，断層上端長さから地震規模を求めるのは地震動の過小評価
だと私たちは考えます．
原子力安全委員会も 1995 年の阪神・淡路大震災後の検討の結果，松田式を「震源断層の長さと気象庁マグニチュードとの関係」と見なし，地表で確認される活断層の長さではな
く地下に広がる震源断層の長さを松田式に適用すべきであるとの見解に変わっています [?]．
したがって，松田式を適用する際には断層上
端長さではなく震源断層の長さ，たとえば，台形断層面の中央長さを用いるべきであり，上端深さ 4km，3km および 4km で 55 °傾斜の 3
モデルを考慮すれば，地震規模は M7.0〜M7.1になります．この地震規模で耐専スペクトルを評価し直し，断層モデルについても M7.0〜
M7.1 で地震動評価をやり直すべきだと私たちは考えますが，いかがですか．
(2) 貴機構は，孤立した断層の長さを 20kmと し て い ま す が ，そ の 根 拠 は「Stirling etal.(2002) により整理された地表地震断層長さ
L と震源断層長さ Lsub の関係から，L が小さ
くなっても Lsub は約 20km 付近に漸近し，そ5

れ以上は小さくならないことから，震源断層
長さを 20km とする」(p.II-13[?]) というものです．この知見は孤立した断層に限らず成り立つ関係ですので，C 断層についても，震源断層の長さは 20km より短くならないと考えられますが，いかがですか．
松田式によれば，20km の断層は M7.0 の地
震規模に相当しますので，C 断層による地震
規模は少なくとも M7.0，地下での末広がりの台形構造を考慮すればそれ以上と評価すべきだと私たちは考えますが，いかがですか．

をもたらす活断層では震源断層の長さが活断層の長さより長い可能性があり，「短い活断層で発生する地震の最大規模は M7.4 程度と予想される」としています．このような可能性も念頭に置き，安全側に立って評価し直すべきだと私たちは考えますが，いかがですか．

(6) 貴機構が求めた C 断層や白木−丹生断層による直下地震の地震動評価は実際の地震観測
記録に基づいたものではありません．耐専ス
ペクトルには，等価震源距離で 20km 未満の地震観測記録は回帰した元データに含まれてはおらず，20km 以遠の地震観測記録に基づく
外挿にすぎません．また，断層モデルも地震規模の想定が小さすぎるだけでなく，震源特性パラメータの設定法や要素地震の選定法などにより結果が変わる一種のシミュレーショ
ンにすぎません．その意味では，岩手・宮城内
陸地震 (M7.2，2008.6.14) において，震源ごく近傍の一関西 (いちのせきにし) で観測された地震記録を重視すべきだと私たちは考えます．その地震観測記録によれば，地下で 3 成分合成
最大加速度は 1078gal に達し，上部地層の影響を除いた「はぎとり波」に換算すれば，さらに大きくなるでしょう．そうすれば，貴機
構が美浜原発に対して今回設定した基準地震動の 750gal[?] をはるかに超え，新潟県中越沖(3) 白木−丹生断層について，貴機構は耐専ス
ペクトルを求める際には，上端長さ 15km が断層幅 16.2km より短いため，断層長さを断層幅に合わせて 16.2km とし，松田式から地震規模を M6.8 としています．上端深さを 3km とした場合には断層幅が 17.3km になるため，同様にして M6.9 としています．ところが，断層モデルでは孤立した断層と見なして震源断層
長さを 20km としています．なぜ，耐専スペク
トルでも断層長さを 20km としないのか，その理由を説明して下さい．耐専スペクトルと断層モデルとで全く異なる震源断層を想定していたのでは地震動評価に整合性がなくなると私たちは考えますが，いかがですか．
(4) 中央防災会議は「内陸部で発生する被害地
震のうち, M7.3 以下の地震は，活断層が地表に見られていない潜在的な断層によるものも少なくないことから，どこででもこのような規模の被害地震が発生する可能性があると考えらる．
」[?] としています．これは厚い堆積層などで震源断層が見えない可能性を念頭に置いていると思われますが，原子力安全・保安院の審議会で貴機構が自ら説明したように，
もんじゅや美浜原発等の地下は花崗岩で形成されており，音波探査などでは地下の断層が見えないのではありませんか．地表に活断層が認められない場所ですら M7.3 を想定すべきところ，地表に活断層が認められる C 断層や白木−丹生断層ではなおさら，不確実さを考慮して M7.3 の震源断層を想定すべきだと
私たちは考えますがいかがですか．

図 1: 岩手・宮城内陸地震 M7.2 で観測された地震観測記録 (地表) の応答スペクトル [?] (赤：一関西
IWTH25, 青：東成瀬 AKTH04, 緑：IWTH26, 黒：MYG004,
紫：ATK023)

岩手・宮城内陸地震の地震観測記録
観測点
3 成分合成東西 南北 上下
一関西 (地表)[加速度](地下)一関西 (地表)[速度] (地下)(5) 島崎 (2008)[?] によれば，M7.5 未満の地震
64022 gal
1078 gal
100.1cm/s
73.2cm/s

1143
1036
71.0
42.2

1433
748
61.5
37.2

3866
640
84.7
68.5

地震 (M6.8，2007.7.16) で観測・再現された柏崎刈羽 1 号の 1699gal(解放基盤表面位置はぎとり波) を超える可能性すらあります．一関西の地下地震計は深さ 260m，S 波速度 1810m/sの岩盤に設置されており，もんじゅの解放基
盤表面位置の S 波速度 1900m/s と同等と言えます．この地下地震観測記録の解放基盤表面相当位置でのはぎとり波の応答スペクトルを求め，これを包絡するように基準地震動を改めるべきだと私たちは考えますが，いかがですか．

3. M8 クラスの大地震の評価について(1) 貴機構は，「大陸棚外縁〜B〜野坂断層」の等価震源距離が約 13km と短いため，耐専スペ
クトルを求めず，他の距離減衰式によって応
答スペクトルを求めています．ところが，敦賀原発では等価震源距離が 15.4km とやや離れているため，図??のように耐専スペクトルを求めています．この図には，断層モデルによる地震動評価も重ねて示していますが，耐専ス
ペクトルの 1/4〜1/3 でしかありません．このように大きな差があるのは，耐専スペクトルの地震規模が M7.7 であるのに対し，断層モ
デルの地震規模が M7.3(上端 4km) と小さく，
地震エネルギーではほぼ 1/4 であることに起因します．敦賀半島周辺の内陸地殻内地震による地震動評価について，貴機構は，日本原子力発電および関西電力と共同で作業しており，この事実を認識しているはずです．そこで，敦賀原発でのこの耐専スペクトルをもん
じゅにおける「大陸棚外縁〜B〜野坂断層」の断層モデルおよび他の距離減衰式による応答
スペクトルの上に描くと図??のようになります．これより，もんじゅでの断層モデルや距
離減衰式による地震動評価が，等価震源距離
で 2〜3km 離れた敦賀原発での耐専スペクト
ルと比べてかなり小さくなっていることは一目瞭然です．もんじゅにおける耐専スペクト
ル相当の応答スペクトルは，敦賀原発での耐専スペクトルより大きくなることは明らかであり，実際にはもっと大きな差になると思われます．この不整合を正すため，断層モデルの地震規模を M7.7 として地震動を評価し直す

図 2: 大陸棚外縁〜B〜野坂断層の敦賀原発での耐専スペクトルと断層モデル (断層上端 4km) による地震動評価 [?]

図 3: 大陸棚外縁〜B〜野坂断層の「敦賀原発での耐専スペクトル」と「もんじゅでの距離減衰式および断層モデル (断層上端 4km) による地震動評価」の比較 [?]

べきだと私たちは考えますが，いかがですか．
この断層モデルを基本モデルとして短周期レベルを 1.5 倍にする不確実さの考慮を行うべきだと私たちは考えますが，いかがですか．
また，もんじゅより等価震源距離が 2〜3km
遠い敦賀原発での「大陸棚外縁〜B〜野坂断7

層」の耐専スペクトルは，基準地震動 Ss のベースになった C 断層，白木−丹生断層，浦底−池河内断層の耐専スペクトルを上回っています．等価震源距離で敦賀原発とわずか 2〜
3km しか違わないのですから，もんじゅでの「大陸棚外縁〜B〜野坂断層」の耐専スペクト
ルを求め，それを基準地震動 Ss に反映させるべきだと私たちは考えますが，いかがですか．
貴機構は，日本原子力発電および関西電力と共同で敦賀半島周辺での内陸地殻内地震の地震動評価を行っていますが，なぜ，耐専スペ
クトルは 15.4km だと適用可能であり約 13km
だと適用できないと判断したのですか，その根拠を説明して下さい．

図 4: Fujii-Matsu’ura[?] 等によるスケーリング則の関係：Somerville(細線), 入倉 (Irikura, 緑破線), Scholz(青太点線), 武村 Takemura(青太直線), L3 乗モデル (茶細点線)，FujiiMatsu’ura(赤太曲線)．Fujii-Matsu’ura は Takemura と Scholzに漸近し国内地震データ (赤丸) にフィットしている(2) 貴機構は，「和布−干飯崎沖〜甲楽城断層」M7.8 およびその関ヶ原断層までの延長
断層帯 M8.3 の地震動評価では，表??〜表??
のように，アスペリティ面積/断層面積比を22 ％に固定する方法を用いています．ところが，平均応力降下量についてだけ，断層平均で3.1MPa，アスペリティ平均で 14.1MPa というFujii-Matsu’ura(2000)[?] の応力降下量を採用
しています．断層長さが何 km 以上なら FujiiMatsu’ura(2000) の応力降下量を採用すべきだと考えているのですか．その根拠と共に説明して下さい．
(3) Fujii-Matsu’ura[?][?] は，断層幅より断層図 5: 中央防災会議で検討された主な活断層による地震規模評価式 [?]：上から武村式 (断層面積)，武村
長さが十分長い中規模断層から長大断層を広式 (断層長さ)，Shimazaki 式，中央防災会議による式，Fujiiく包含する L − M0 関係式 (断層長さ L と地
Matsu’ura 式，Irikura(入倉) 式であり，日本の垂直横ずれ断層
では，入倉式による地震規模が最も小さくなる
震規模を表す地震モーメント M0 の関係式) を「観測データに基づく回帰計算」から求めたもルを用いて断層平均応力降下量を求め，短周期のであり，応力降下量 ∆σ = 3.1MPa はそれにレベルからアスペリティの面積と平均応力降
付随して得られた値に過ぎません．図??のよ
下量を求めています．断層長さが 60km の「和うに，Fujii-Matsu’ura は中規模断層に対して布−干飯崎沖〜甲楽城断層」に対しては，表は武村式，長大断層に対しては Scholz の式に??のように，円形破壊モデルを適用せず，ア
漸近するように彼らの L − M0 関係式を導出
スペリティの面積を断層面積の 22 ％に固定
しています．したがって，彼らの応力降下量を用いるのであれば，表?? 〜表??のように， する方法を採用し，応力降下量だけを FujiiMatsu’ura(2000) から準用しています．
彼らの L − M0 関係式を用いて地震規模を求「大陸棚外縁〜B〜野坂断層」では，なぜ，めるべきだと私たちは考えますが，いかがで「和布−干飯崎沖〜甲楽城断層」とは異なる
すか．
地震動評価法を用いたのか，説明して下さい．
(4) 断層長さ 49km の「大陸棚外縁〜B〜野坂断
アスペリティの面積を断層面積の 22 ％に固層」に対しては，表??のように，円形破壊モデ
8

定する方法では，表??のように応力降下量がより大きくなるからでしょうか．また，FujiiMatsu’ura(2000) の応力降下量の方が大きくなるからでしょうか．ご都合主義としか思えな
いため，理論的に納得できる説明を求めます．

ルは，(5) Fujii-Matsu’ura[?] を採用するのであれば，その地震データが入倉らの北米中心の地震
データとは全く異なることを直視すべきです．
中央防災会議による国内の主な活断層に対す
る地震規模を比較した図??によれば，推本レ
シピで採用されている入倉式がもっとも小さな地震規模になり，武村式 (断層面積) が最も大きく，その中間に武村式 (断層長さ) と FujiiMatsu’ura 式があります．
したがって，国内の断層モデルでは国内の地震データに基づいた断層モデルのパラメー
タ設定法を採用すべきであり，レシピの妥当性について根本から見直すべきだと私たちは考えますが，いかがですか．
M5 クラスを超える近距離地震観測記録の存在しないもんじゅでは，震源断層に関する巨
視的・微視的パラメータについて，その妥当性を判断するための根拠となるデータが全くありません．少なくとも推本による改訂レシ
ピ，すなわち，「地震規模を松田式で求めて断層面積を修正してレシピを適用する」方法を採用すべきだと私たちは考えますが，いかがですか．

図 6: 浦底−池河内断層 (断層上端 4km) の耐専ス
ペクトルと断層モデルによる地震動評価の比較 [?]C 断層 (上端 3km，M6.9，Xeq = 7.6km) および白木−丹生断層 (上端 3km，M6.9，Xeq =7.5km) の耐専スペクトルとほとんど変わりません．C 断層と白木−丹生断層の M6.9 規模の断層モデルによる地震動評価はそれぞれの耐専スペクトルを一部超える程度に大きくなっており，基準地震動 Ss に追加されています．
浦底−池河内断層についても，耐専スペクト
ルと同じ地震規模の M7.2 で評価すれば，当然，現在の基準地震動を超えることが予想されます．この地震動評価をやり直すべきだと
私たちは考えますが，いかがですか．
その際，貴機構が M6.9 で行った震源断層の微視的パラメータ設定法を M7.2 の場合に適用すると，表??のようにアスペリティ面積が過大になるため，アスペリティ面積を断層面積の 22 ％に固定する方法で微視的パラメータを設定して地震動評価を行うか，もしくは，推本による改訂レシピを適用すべきだと私たちは考えますが，いかがですか．

(6) 貴機構は，浦底−池河内断層は断層長さ25km から松田式で M7.2 と評価し，耐専スペ
クトルではこの地震規模を用いています．しかし，断層モデルでは断層深さを浦底−内池
見断層の 20km から 18km へ浅くし，断層上端深さも 4km と深くしているため断層面積が浦底−内池見断層 (上端深さ 3km) とそれほど変わらず，地震規模は入倉式より M6.9 と設定しています．その結果，図??のように，地震動評価結果が両者で 2〜3 倍の差になって現れています．地震規模における M7.2 と M6.9 の差は，地震エネルギーで 3 倍弱になりますので，図??における両者の差はこの地震規模の違いによるものと考えられます．浦底−池河内断層 (M7.2，Xeq = 10.2km) の耐専スペクト(7) 断層モデルは根拠となる国内データの裏

9付けに乏しく，未完成であり，今後の強震記録の蓄積によって大幅な修正が避けられません．アスペリティ平均応力降下量についても，
14MPa では小さすぎることを示すデータがすでに得られつつあります．たとえば，鳥取県西部地震 M7.3 (2000.10.6) では２アスペリティ
で平均応力降下量は 28.0MPa と 14.0MPa，能登半島地震 M6.9(2007.3.25) では３アスペリテ
ィで 20MPa，20MPa および 10MPa, 新潟中越沖地震 M6.8(2007.7.16) では３アスペリティで23.7MPa，23.7MPa および 19.8MPa, 岩手・宮城
内陸地震 M7.2(2009.6.14) では２アスペリティ
で 17.0MPa と 18.5MPa と評価されています．
これらを教訓として, アスペリティの応力降下量を 20〜30MPa またはそれ以上に設定すべきだと私たちは考えますが，いかがですか．

(8) 断層モデルのパラメータのうちライズタ
イムや破壊伝播方式も地震動評価結果に大きく影響します．M6.8〜M7.3 の国内内陸地殻内地震の例ではライズタイムは 0.4〜0.6 秒です．
M7 クラスの地震でライズタイムがこれより大きいと地震動の振幅が小さく評価されるおそれがあります．
また，アスペリティの破壊開始点に破壊が到達してからアスペリティ内で改めて同心円状に破壊が伝播するマルチハイポセンター破壊を想定すべきです．
アスペリティの配置や破壊開始点の位置もディレクティビティ効果やフォーカッシング効
果が現れるように想定し，原発サイトにとって最悪のシナリオを描いて評価し直すべきです．
以上を考慮して，断層モデルの地震動評価をやり直すべきだと私たちは考えますが，いかがですか．
(9) 耐専スペクトルは近距離での地震観測記録が存在しないだけでなく，平均的な応答スペクトルを示すものにすぎず，地震によって「倍半分」や「1 桁」のバラツキがあります．これを考慮するのであれば，耐専スペクトルの 2倍または 1 桁の安全余裕を見込んで基準地震
動 Ss を定め直す必要があると私たちは考えま
すが，いかがですか．
以上
10

参考文献
[1]

独立行政法人日本原子力研究開発機構：「高速増殖原型炉もんじゅ基準地震動 Ss の策定について」，原子力安全委員会地震・地震動評価委員会及び施設健全性評価委員
会第 38 回 WG2 会合，配布資料 WG2 第 38-4 号 (2009年 11 月 16 日)[2]独立行政法人 日本原子力研究開発機構：「高速増殖炉もんじゅ『発電用原子炉施設に関する耐震設計審査指針』の改訂に伴う耐震安全性評価結果報告書」(平成 20
年 3 月)[3]

原子力安全委員会：第９回原子力安全委員会臨時会議
速記録 (1999 年 2 月 18 日) http://www.nsc.go.jp/anzen/
soki/soki1999/genan so09.htm，第 166 回原子炉安全専門
審査会速記録 (1999 年 2 月 10 日) http://www.nsc.go.jp/
shinsa/soki/genshiro/genshiro so166.htm，第 14 回耐震指針検討分科会地震・地震動ワーキンググループ速記
録 (2004 年 3 月 3 日) http://www.nsc.go.jp/senmon/soki/
taisinjisin/taisinjisin so14.htm[4]

中央防災会議事務局：「内陸部の地震による工学基盤の揺れの強さの考え方」，「東南海、南海地震等に関する専門調査会」第５回資料２ (2002 年 6 月 12 日)

[5]

島崎邦彦：
「震源断層より短い活断層の長期予測」，日
本活断層学会 2008 年度秋季学術大会予稿集 S-05

[6]

防災科学技術研究所：「平成 20 年 (2008 年) 岩手・宮城内陸地震において記録されたきわめて大きな強震動について」，「加速度応答スペクトル＆速度応答スペク
トル (h=5 ％)」http://www.hinet.bosai.go.jp/topics/iwatemiyagi080614/[7]

日本原子力発電株式会社：「敦賀発電所基準地震動 Ss の策定について」，原子力安全委員会地震・地震動評価委
員会及び施設健全性評価委員会第 38 回 WG2 会合，配布資料 WG2 第 38-3 号 (2009 年 11 月 16 日)[8]関西電力株式会社：「美浜発電所基準地震動 Ss の策定について」，原子力安全委員会地震・地震動評価委員会
及び施設健全性評価委員会第 38 回 WG2 会合，配布資料 WG2 第 38-5 号 (2009 年 11 月 16 日)[9]Fujii Y. and Matsu’ura M. : “Regional Difference in Scaling Laws for Large Earthquakes and its Tectonic Implication,” Pure appl. Geophys. 157, pp.2283-2302 (2000)[10] Matsu’ura M. and Sato T. : “Loading Mechanism and Scaling Relations of Large Interplate Earthquakes, ” Tectonophysics, 227, pp.189-198 (1997)[11] 中央防災会議事務局：第 26 回「東南海、南海地震等に関する専門調査会」参考資料：中部圏・近畿圏の内陸地
震の震度分布の検討資料集 (平成 18 年 12 月 7 日)

表 1: ３社（関西電力・日本原電・日本原子力研究開発機構）による「C 断層」の断層パラメータ [?][?][?]
断層パラメータ

断層モデルで M6.9 とした場合
A 法 (３社)
Sa /S = 0.22 法北部（N35◦ 430 4200 E135◦ 590 3600 ） 南部（N35◦ 400 2300 E135◦ 560 5700 ）断層位置 上南端 (北緯 °東経 °）走向北部 354.4

傾斜角 θ
ずれの種類
断層長さ L
断層幅 W
断層面積 S = LW
断層上端深さ断層下端深さ
破壊開始点
破壊伝播方式
地震モーメント M0
マグニチュード

平均すべり量 D = M0 /(µS)
剛性率 µ = ρβ 2

S 波速度 Vs (または β)
平均破壊伝播速度 Vr = 0.72Vs
平均応力降下量 ∆σ = (7/16)M0 (π/S)2/3

短周期レベル A
ライズタイム tr = 2.03 × 10−9 M0

南部 24.6

アスペリティ

60 °（共通）
逆断層（共通）18km（台形断層面の上端長さ）
20.7 km（台形断層面の中央長さ）
16.2 km335.34 km2
4 km
18 km
アスペリティ下端 3 種類＋断層下端 2 種類（下端中央なし）
同心円状 (放射状)186.26 × 10 N·m
8.13 ×1018
M6.9（6.90），MW 6.5（6.46）
M7.0，MW 6.5（6.54）
53.3 cm69.3
10
2
3.50 × 10 N/m
同左
3.6 km/s
同左
2.59 km/s
同左
2.5 MPa
3.2
182
9.77 × 10 N·m/s
1.07 × 1019
0.81 sec
0.88 sec

面積 Sa
地震モーメント M0a
応力降下量 ∆σa
平均すべり量 Da

61.31 km2
2.30 × 1018 N·m
13.6 MPa107.1 cm

73.77 km2
2.77 × 1018
11.3 MPa107.1 cm

86.94
4.24 × 1018
12.4
139.2

73.77
3.59 × 1018
14.7
139.2

背景領域

1/3

松田式で M7.0 とした場合
A法
Sa /S = 0.22 法

地震モーメント M0b
面積 Sb = S − Sa
平均すべり量 Db
実効応力 σb3.96 × 1018 N·m
274.03 km2
41.3 cm
2.7 MPa3.49 × 1018
261.57 km2
38.1 cm
2.3 MPa

3.89 × 1018
248.4044.8
2.5

4.53 × 1018
261.5749.5
2.9

50f 1.1
8.3 HzQ値
fmax

注：「A 法」とは短周期レベルからアスペリティ総面積を求める方法で，「Sa /S = 0.22 法」とはアスペリティ総面積を断層面
積の 22 ％に固定する方法である．

図 7: C 断層の震源断層モデル11

表 2: ３社による「白木−丹生断層」の断層パラメータ [?][?][?]
断層パラメータ
断層モデルで M6.9 とした場合
松田式で M7.0 とした場合
A 法 (３社)
Sa /S = 0.22 法
A法
Sa /S = 0.22 法断層位置 上南端 (北緯 °東経 °）N35◦ 390 3800 E135◦ 590 5300

走向

3.8
60 °
逆断層

傾斜角 θ
ずれの種類
断層長さ L
断層幅 W
断層面積 S = LW
断層上端深さ断層下端深さ
破壊開始点
破壊伝播方式
地震モーメント M0
マグニチュード

平均すべり量 D = M0 /(µS)
剛性率 µ = ρβ 2

S 波速度 Vs (または β)
平均破壊伝播速度 Vr = 0.72Vs
平均応力降下量 ∆σ = (7/16)M0 (π/S)2/3

短周期レベル A
ライズタイム tr = 2.03 × 10−9 M0
アスペリティ

面積 Sa
地震モーメント M0a
応力降下量 ∆σa
平均すべり量 Da

57.89 km2
2.10 × 1018 N·m
13.7 MPa103.5 cm

71.3 km2
2.58 × 1018
11.1 MPa103.5 cm

90.0
4.54 × 1018
12.2
144.1

71.3
3.59 × 1018
15.4
144.1

背景領域

1/3

20.0 km （15km と評価されたが，孤立した断層として 20km を想定）
16.2 km
324 km2
4 km
18 km
アスペリティ下端 3 種類＋断層下端 2 種類（下端中央なし）
同心円状 (放射状)185.84 × 10 N·m
8.13 ×1018
M6.9（6.88），MW 6.4（6.44）
M7.0，MW 6.5（6.54）
51.5 cm71.7
10
2
3.50 × 10 N/m
同左
3.6 km/s
同左
2.59 km/s
同左
2.4 MPa
3.4
182
9.54 × 10 N·m/s
1.07 × 1019
0.79 sec
0.88 sec

地震モーメント M0b
面積 Sb = S − Sa
平均すべり量 Db
実効応力 σb3.74 × 1018 N·m
266.11 km2
40.2 cm
2.7 MPa

3.26 × 1018
252.7 km2
36.8 cm
2.2 MPa3.59 × 1018
234.0
43.9
2.4

4.53 × 1018
252.7
51.3
3.1

50f 1.1
8.3 HzQ値
fmax

注：「A 法」とは短周期レベルからアスペリティ総面積を求める方法で，「Sa /S = 0.22 法」とはアスペリティ総面積を断層面
積の 22 ％に固定する方法である．

図 8: 白木−丹生断層の震源断層モデル12

表 3: ３社による「浦底−池河内断層」の断層パラメータ [?][?]
断層パラメータ
断層モデルで M6.9 とした場合
松田式で M7.2 とした場合
A 法 (３社)
Sa /S = 0.22 法
A法
Sa /S = 0.22 法断層位置 上南端 (北緯 °東経 °）北部（N35◦ 410 3500 E136◦ 040 2800 ） 南部（N35◦ 360 5300 E136◦ 100 2600 ）走向

北部 324.5

傾斜角 θ

南部 313.9

90 °（共通）
左横ずれ断層（共通）

ずれの種類
断層長さ L
断層幅 W
断層面積 S = LW
断層上端深さ断層下端深さ
破壊開始点
破壊伝播方式
地震モーメント M0
マグニチュード

平均すべり量 D = M0 /(µS)
剛性率 µ = ρβ 2

S 波速度 Vs (または β)
平均破壊伝播速度 Vr = 0.72Vs
平均応力降下量 ∆σ = (7/16)M0 (π/S)2/3

短周期レベル A
ライズタイム tr = 2.03 × 10−9 M0
アスペリティ

面積 Sa
地震モーメント M0a
応力降下量 ∆σa
平均すべり量 Da

63.23 km2
2.41 × 1018 N·m
13.5 MPa109.1 cm

75.2 km2
2.87 × 1018
11.4 MPa109.1 cm

175.1
1.43 × 1019
10.5
234.3

75.2
6.16 × 1018
24.4
234.3

背景領域

1/3

25 km （浦底とウツロギ峠池河内の両セグメントのつながりを考慮）
14.0 km
341.6 km2
4 km
18 km
アスペリティ下端 3 種類＋断層下端 3 種類
同心円状 (放射状)186.49 × 10 N·m
1.39 ×1019
M6.9（6.92），MW 6.5（6.47）
M7.2，MW 6.7（6.70）
54.3 cm116.6
102
3.50 × 10 N/m
同左
3.6 km/s
同左
2.59 km/s
同左
2.5 MPa
5.4
182
9.89 × 10 N·m/s
1.28 × 1019
0.82 sec
1.05 sec

地震モーメント M0b
面積 Sb = S − Sa
平均すべり量 Db
実効応力 σb4.08 × 1018 N·m
278.37 km2
41.8 cm
2.7 MPa3.62 × 1018
266.4 km2
38.8 cm
2.3 MPa

−
166.5
−
−

7.77 × 1018
266.4
83.3
4.9

50f 1.1
8.3 HzQ値
fmax

注：「A 法」とは短周期レベルからアスペリティ総面積を求める方法で，「Sa /S = 0.22 法」とはアスペリティ総面積を断層面
積の 22 ％に固定する方法である．松田式で M7.2 とした場合の A 法では，Sa /S = 0.51 と非常に大きくなり，背景領域の地震モーメントがマイナスになるため無意味になる．

図 9: 浦底−池河内断層の震源断層モデル13

表 4: ３社による「大陸棚外縁断層・B 断層・野坂断層（大陸棚〜B〜野坂断層）」の断層パラメータ [?][?][?]
断層パラメータ
断層モデルで M7.3 とした場合
松田式で M7.5 とした場合
A 法 (３社)
Sa /S = 0.22 法
A法
Sa /S = 0.22 法断層位置，走向，傾斜角 θ

図??の通りで，傾斜角は北部 60 °，南部 90 °

断層長さ L49km (断層上端長さ)40km (断層中央長さ)
北部 16.2km，南部 14.0 km
598.79 km2
4 km
18 km
アスペリティ下端 5 種類＋断層下端南北 2 種類
同心円状 (放射状)191.99 × 10 N·m
3.13 ×1019 N·m
M7.3，MW 6.8
M7.5，MW 6.9
95.2 cm
149.2 cm1023.50 × 10 N/m
同左
3.6 km/s
同左
2.59 km/s
同左
3.32 MPa
5.2 MPa
19
2
1.44 × 10 N·m/s
1.67 × 1019 N·m/s2
1.19 sec
1.38 sec

断層幅 W
断層面積 S = LW
断層上端深さ断層下端深さ
破壊開始点
破壊伝播方式
地震モーメント M0
マグニチュード

平均すべり量 D = M0 /(µS)
剛性率 µ = ρβ 2

S 波速度 Vs (または β)
平均破壊伝播速度 Vr = 0.72Vs
平均応力降下量 ∆σ = (7/16)M0 (π/S)2/3

短周期レベル A
ライズタイム tr = 2.03 × 10−9 M0
アスペリティ
全体

面積 Sa
地震モーメント M0a
応力降下量 ∆σa
平均すべり量 Da

アスペリティ
大 (南部)

面積 Sa1
地震モーメント M0a1
応力降下量 ∆σa1
平均すべり量 Da1

アスペリティ
小 (南部)

面積 Sa2
地震モーメント M0a2
応力降下量 ∆σa2
平均すべり量 Da2

アスペリティ
小 (北部)

面積 Sa3
地震モーメント M0a3
応力降下量 ∆σa3
平均すべり量 Da3

161.13 km2
1.08 × 1019 N·m
12.3 MPa
191.3 cm
80.56 km2
6.32 × 1018 N·m
12.3 MPa224.2 cm
40.28 km2
2.23 × 1018 N·m
12.3 MPa
158.5 cm
40.28 km2
2.23 × 1018 N·m
12.3 MPa
158.5 cm131.7 km2
8.82 × 1018
15.1 MPa
191.3 cm
65.9 km2
5.17 × 1018
15.1 MPa224.2 cm
32.9 km2
1.83 × 1018
15.1 MPa
158.5 cm
32.9 km2
1.83 × 1018
15.1 MPa
158.5 cm

293.4
3.08 × 1019
10.6
299.9
146.7
1.80 × 1019
10.6
351.3
73.3
6.38 × 1018
10.6
248.4
73.3
6.38 × 1018
10.6
248.4

131.7
1.38 × 1019
23.6
299.9
65.9
8.10 × 1018
23.6
351.3
32.9
2.86 × 1018
23.6
248.4
32.9
2.86 × 1018
23.6
248.4

背景領域

1/3

地震モーメント M0b
面積 Sb = S − Sa
平均すべり量 Db
実効応力 σb9.16 × 1018 N·m
437.66 km2
59.8 cm
2.5 MPa1.11 × 1019
467.06 km2
68.1 cm
3.0 MPa4.77 × 1017
305.4
4.5
2.1

1.74 × 1019
467.1
106.7
4.7

50f 1.1
8.3 HzQ値
fmax

注：「A 法」とは短周期レベルからアスペリティ総面積を求める方法で，「Sa /S = 0.22 法」とはアスペリティ総面積を断層面
積の 22 ％に固定する方法である．A 法では，断層面積が大きくなるほどアスペリティ面積の全断層面積との比 Sa /S が大きくなり，応力降下量が小さくなる．そのため，地震調査研究推進本部のレシピでは，長大な断層に関しては A 法は問題があるため Sa /S = 0.22 法を用いるように推奨している．その際，推本は「内陸地震によるアスペリティ総面積の占める割合は，断層総面積の平均 22% (Somerville et al., 1999)，15%〜27% (宮腰・他, 2001) であり，拘束条件にはならないが，こうした値も参照しておく必要がある．
」としている．上の例では，Sa /S = 0.269(断層モデルで M7.3 とした場合) および 0.49(松田式から M7.5 とした場合) であり，Sa /S = 0.22 法を用いるのが望ましいと言える．

14

図 10: 「大陸棚外縁断層・B 断層・野坂断層（大陸棚〜B〜野坂断層）」の断層モデル [?][?][?]

図 11: 「和布−干飯崎沖〜甲楽城断層」の震源断層モデル [?][?][?]

図 12: 「和布−干飯崎沖〜甲楽城断層, 柳ヶ瀬断層および鍛冶屋断層（〜関ヶ原断層）」の震源断層モデル [?][?][?]

15表 5: ３社による「和布−干飯崎沖〜甲楽城断層」の断層パラメータ [?][?][?]
断層パラメータ

断層モデルで M7.7 とした場合

Fujii-Matsu’ura ∗2

松田式 (M7.8)

Sa /S = 0.22 法

Sa /S = 0.22 法

Sa /S = 0.22 法

同左 (３社)

断層位置，走向，傾斜角 θ

図??の通りで，傾斜角は北部 45 °，南部 90 °

断層長さ L

60km(北部 35.1km，南部 24.9km，両断層面は交差しない)
北部 19.8km，南部 14.0 km
1043.58 km2 (北部 694.98 km2 ，南部 348.60 km2 )
4 km
18 km
各アスペリティ下端 3 種類＋各断層下端南北 2 種類
同心円状 (放射状)196.06 × 10 N·m
9.10 ×1019
7.01 ×1019
M7.7，MW 7.1
M7.9，MW 7.2 M7.8，MW 7.2
165.9 cm
249.1 cm
192.1 cm1023.50 × 10 N/m
同左
3.6 km/s
同左
2.59 km/s
同左∗14.38 MPa
3.1 MPa
3.1 MPa
5.1 MPa192
19
2.08 × 10 N·m/s
2.38 × 10
2.19 × 1019
1.72 sec
1.97 sec
1.80 sec

断層幅 W
断層面積 S = LW
断層上端深さ断層下端深さ
破壊開始点
破壊伝播方式
地震モーメント M0
マグニチュード

平均すべり量 D = M0 /(µS)
剛性率 µ = ρβ 2

S 波速度 Vs (または β)
平均破壊伝播速度 Vr = 0.72Vs
平均応力降下量 ∆σ = (7/16)M0 (π/S)2/3

短周期レベル A
ライズタイム tr = 2.03 × 10−9 M0
アスペリティ
全体

面積 Sa
地震モーメント M0a
応力降下量 ∆σa
平均すべり量 Da

アスペリティ
大 (北部)

面積 Sa1
地震モーメント M0a1
応力降下量 ∆σa1
平均すべり量 Da1

アスペリティ
小 (南部)

面積 Sa2
地震モーメント M0a2
応力降下量 ∆σa2
平均すべり量 Da2

229.59 km2
2.68 × 1019 N·m
19.9 MPa14.1 MPa∗1
333.4 cm
152.90 km2
1.98 × 1019 N·m
19.9 MPa14.1 MPa ∗1
369.5 cm
76.69 km2
7.02 × 1018
19.9 MPa14.1 MPa ∗1
261.7 cm

229.594.02 × 1019
14.1
500.8
152.902.97 × 1019
14.1
554.8
76.69
1.05 × 1019
14.1
393.0

229.593.10 × 1019
23.0
386.1
152.902.29 × 1019
23.0
427.8
76.69
8.13 × 1018
23.0
303.0

背景領域

1/3

地震モーメント M0b
面積 Sb = S − Sa
平均すべり量 Db
実効応力 σb = 0.2∆σa3.38 × 1019 N·m
813.99 km
118.6 cm
4.0 MPa
2.8 MPa

5.07 × 1019
813.99178.2
2.8

3.91 × 1019
813.99137.4
4.6

50f 1.1
8.3 HzQ値
fmax

注：「Sa /S = 0.22 法」とはアスペリティ総面積を断層面積の 22 ％に固定する方法である．
*1：Fujii-Matsu’ura(2000) のスケーリング則を用いず，彼らの断層平均応力降下量だけを借用して ∆σ = 3.1MPa とし，アス
ペリティ平均応力降下量を ∆σa = ∆σ/0.22 = 14.1MPa と算出している．
*2：Fujii-Matsu’ura(2000) のスケーリング則より M0 = ∆σW L2 /(0.014L+1) = 3.1MPa×15km×(60km)2 /(0.014×60km+1)= 9.10 × 1019 Nm を求め，平均応力降下量（断層・アスペリティ・背景領域）以外は，通常の Sa /S = 0.22 法を用いる．

16

表 6: 「和布−干飯崎沖・甲楽城断層，柳ヶ瀬断層および鍛冶屋断層（〜関ヶ原断層）」の断層パラメータ [?][?][?]
断層パラメータ

断層モデルで M8.2 とした場合

Fujii-Matsu’ura ∗2

松田式 (M8.3)

Sa /S = 0.22 法

Sa /S = 0.22 法

Sa /S = 0.22 法

同左 (３社)

断層位置，走向，傾斜角 θ

図??の通り，傾斜角は和布−干飯崎沖のみ 45 °，その他 90 °

断層長さ L119.2km(北から 35.1，24.9，30.2，29.0，断層面は交差しない)
和布−干飯崎沖のみ 19.8km，その他 14.0 km
1872.38 km2 (北から 694.98，348.60，422.80，406.00)
4 km・18 km
アスペリティ下端計 5 種類＋断層下端計 5 種類
同心円状 (放射状)201.95 × 10 N·m
2.48 ×1020
2.70 ×1020
M8.2，MW 7.5
M8.3，MW 7.5 M8.3，MW 7.6
297.6 cm
377.9 cm
411.8 cm1023.50 × 10 N/m
同左
3.6 km/s
同左
2.59 km/s
同左∗1
5.9 MPa
3.1 MPa
3.1 MPa
8.1 MPa
3.07 × 1019 N·m/s23.33 × 1019
3.42 × 1019
2.54 sec
2.75 sec
2.83 sec

断層幅 W
断層面積 S = LW
断層上・下端深さ
破壊開始点
破壊伝播方式
地震モーメント M0
マグニチュード

平均すべり量 D = M0 /(µS)
剛性率 µ = ρβ 2

S 波速度 Vs (または β)
平均破壊伝播速度 Vr = 0.72Vs
平均応力降下量 ∆σ = (7/16)M0 (π/S)2/3

短周期レベル A
ライズタイム tr = 2.03 × 10−9 M0
アスペリティ
全体
アスペリティ

和布−干飯崎沖

面積 Sa1
地震モーメント M0a1
応力降下量 ∆σa1
平均すべり量 Da1

アスペリティ
甲楽城

面積 Sa2
地震モーメント M0a2
応力降下量 ∆σa2
平均すべり量 Da2

アスペリティ
柳ヶ瀬

面積 Sa3
地震モーメント M0a3
応力降下量 ∆σa3
平均すべり量 Da3
面積 Sa4
地震モーメント M0a4
応力降下量 ∆σa4
平均すべり量 Da4

411.92 km2
8.62 × 1019 N·m
26.7 MPa14.1 MPa∗1598.3 cm
152.90 km2
3.79 × 1019 N·m
26.7 MPa14.1 MPa ∗1
708.1 cm
76.69 km2
1.35 × 1019 N·m
26.7 MPa14.1 MPa ∗1
501.5 cm
93.02 km2
1.80 × 1019 N·m
26.7 MPa14.1 MPa ∗1
552.3 cm
89.32 km2
1.69 × 1019 N·m
26.7 MPa14.1 MPa ∗1
541.2 cm

411.92
1.09 × 1020
14.1
759.5
152.904.81 × 1019
14.1
898.9
76.69
1.71 × 1019
14.1
636.6
93.02
2.28 × 1019
14.1
701.1
89.32
2.15 × 1019
14.1
687.1

411.92
1.19 × 1020
36.9
827.6
152.905.24 × 1019
36.9
979.6
76.69
1.86 × 1019
36.9
693.8
93.02
2.49 × 1019
36.9
764.0
89.32
2.34 × 1019
36.9
748.7

地震モーメント M0b
面積 Sb = S − Sa
平均すべり量 Db
実効応力 σb = 0.2∆σa1.09 × 1020 N·m
1460.46 km
212.9 cm
5.3 MPa
2.8 MPa1.38 × 1020
1460.46270.2
2.8

1.50 × 1020
1460.46
294.5
7.4

背景領域

アスペリティ

面積 Sa
地震モーメント M0a
応力降下量 ∆σa
平均すべり量 Da

鍛冶屋 (〜関ヶ原)

1/3

50f 1.1 ，8.3 Hz

Q 値，fmax

注：「Sa /S = 0.22 法」とはアスペリティ総面積を断層面積の 22 ％に固定する方法である．
*1：Fujii-Matsu’ura(2000) のスケーリング則を用いず，彼らの断層平均応力降下量だけを借用して ∆σ = 3.1MPa とし，アス
ペリティ平均応力降下量を ∆σa = ∆σ/0.22 = 14.1MPa と算出している．
*2：Fujii-Matsu’ura(2000) より M0 = ∆σW L2 /(0.014L + 1) = 3.1MPa × 15km × (119.2km)2 /(0.014 × 119.2km + 1)
= 2.48 × 1020 Nm を求め，平均応力降下量（断層・アスペリティ・背景領域）以外は，通常の Sa /S = 0.22 法を用いる．

17