フジタ技術研究報告第 53 号 2017 年

乾燥収縮ひずみを制御したコンクリートのひび割れ抑制効果検証実験
飯 田 康 介概塩 田 博 之要本研究では、目標性能に応じて乾燥収縮ひずみを制御したコンクリートの収縮ひび割れ抑制効果を確認することを目的とし、低収縮コンクリート用拘束ひび割れ試験、また、実大サイズの壁およびデッキスラブの試験体による検証実験を行った。その結果、全ての同コンクリートにおいて、乾燥収縮ひずみの性能に応じ、収縮ひび割れ幅、本数および収縮拘束応力が低減され、目標乾燥収縮ひずみが 0 から-100×10-6 の調合においては、四辺を鉄筋コンクリートの柱梁で拘束された壁においても、材齢680 日時点でひび割れは発生しないことを確認した。また、デッキスラブ試験体においては収縮拘束応力が導入されにくく、一軸部材および平面保持を仮定した複合理論により求めた拘束度と、実際の拘束度は一致しないことを確認した。

Experimental Verification Test on the Drying Shrinkage Crack Prevention Effect of Concretewith Controlled Drying Shrinkage Strain

Abstract
In this research, we conducted an experimental verification test on the shrinkage crack prevention effect of concretewith controlled drying shrinkage strain in a cracking test using a restrained specimen for the low-shrinkage concreteand full-scale specimens of an RC wall and a slab with a steel deck.
The results showed that, for all concrete with controlled drying shrinkage, the amount of shrinkage cracks, crack
width, and reaction stress were decreased. Further, for RC walls using concrete of the target drying shrinkage strain 0 to-100×10-6 that were restrained on four sides by RC columns and beams, cracks had not occurred by the time the wall
had aged 680 days.
Also, it is difficult to introduce reaction stress in RC slabs with steel deck specimens, and we confirmed that there isdisagreement between the real restraint rate and the restraint rate calculated according to the rule of mixtures
assuming a one-dimensional element and Navier’s hypothesis.

キーワード： 乾燥収縮ひずみ、低収縮コンクリート、収縮ひび割れ、拘束応力、実大実験−69−－1－フジタ技術研究報告§１．はじめに第 53 号

リート用拘束ひび割れ試験は JIS A 1151 を参考にした試験方法 2)で、試験体内部にφ32mm の丸鋼を設置した

本研究では、目標性能に応じて乾燥収縮ひずみを制御ダンベル型試験体による方法である。

したコンクリートのひび割れ抑制効果の検証のため、拘束ひび割れ試験および実大実験を行った。

2.3 作製した試験体および計測方法
各検討対象部材と作製した試験体の種類を表 4 に示す。

本報告は、実大サイズの試験体により行った、各種コンクリートのひび割れ抑制効果確認実験の概要および両部材とも実大試験体のほか、無拘束試験体を作製し、材齢 680 日までの試験結果の一部について報告するもの

膨張・収縮ひずみ、ひび割れ状況等を確認した。また、壁である。

については上部の梁から受ける拘束力算定のため上部梁試験体、デッキスラブについては鉄筋から受ける拘束§２．実験概要

力を分離して算定するため有筋試験体を作製した。小型試験体の詳細については、文献 3 を参照されたい。

2.1 使用材料、調合およびひび割れ抑制効果の検討対全ての実大および小型試験体においてコンクリートの象部材

ひずみは低弾性型埋込みひずみ計、鉄筋および鉄骨はコンクリートの使用材料を表 1 に、調合、ひび割れ抑制

箔ゲージ、温度は熱電対を用いて計測した。

効果の検討対象とした部材種類と使用したコンクリートの組合せを表 2 に示す。各使用材料の組合せと調合は、目標とする乾燥収縮ひずみとなるように、過去の実験結果

2.4 実大壁試験体の概要

1)

図 1 に実大壁試験体の概要およびひずみの計測位置を参考に検討し決定した。収縮低減材料として、エトリンを示す。試験体の両端に柱、上下には梁を模した部材をガイト・石灰複合系の低添加型の膨張材および収縮低減配した。一般的な壁部材を想定し壁の鉄筋比は配力筋、剤を使用した。ひび割れ抑制効果の検討対象部材は壁主筋方向共に 0.70%、定着は直線定着、定着長さは鉄筋およびデッキスラブとし、それぞれ求められる要求性能に径の 25 倍とした。
コンクリートの打込み順序について、本実験の約 3 ヶ月応じて調合を選定した。

前に壁の下端まで先行して作製し、壁、柱および上部梁2.2 コンクリートの材料試験の概要
表３ 材料試験一覧

実施した材料試験項目を表 3 に示す。フレッシュコンク

試験項目
ﾌﾚｯｼｭ スランプ
ｺﾝｸﾘｰﾄ 空気量
ｺﾝｸﾘｰﾄ温度
塩化物量
硬化
ｺﾝｸﾘｰﾄ 圧縮強度

リートの各試験は荷卸し時に実施し、それぞれの目標値は表中に示した値とした。硬化コンクリートの低収縮コンク
種類・物性等記号

N 普通ﾎﾟﾙﾄﾗﾝﾄﾞｾﾒﾝﾄ，密度3.15g/cm3
C
M 中庸熱ﾎﾟﾙﾄﾗﾝﾄﾞｾﾒﾝﾄ，密度3.21g/cm3

セメント
水
細骨材

W

地下水

S1

行方産陸砂，表乾密度2.58g/cm ，粗粒率2.50
3佐野産石灰石砕砂，表乾密度2.69g/cm ，粗粒率3.10

S2

3

3G1

つくば産砕石2005，表乾密度2.69g/cm ，実積率60.0%

G2

佐野産石灰石砕石2005，表乾密度2.70g/cm ，実積率60.0%

Ex

エトリンガイト・石灰複合系，低添加型

収縮低減剤

Sr混和剤

Adポリエーテル誘導体
高性能AE減水剤，ポリカルボン酸系

粗骨材

膨張材

備考
目標18±2.5cm
目標4.5±1.5cm
3

目標0.30kg/m 以下
養生：標準 材齢：28日
JIS A 1108
養生：現場封かん
材齢：7,13,28,91,365日
JIS A 1149
静弾性係数
圧縮強度と同時に測定
養生：現場封かん
JIS A 1113
割裂引張強度
材齢：7,13,28,91,365日
乾燥期間：0(基長),7,28,56,
JIS A 1129-3
乾燥収縮ひずみ
91,182,365日,2年
JCI-S-009-2012
拘束膨張ひずみ
膨張材使用の調合のみ
低収縮 コン クリ ート JIS A 1151を 参 考 φ32mm丸鋼，切欠きなし，用拘束ひび割れ
詳細は文献2を参照にした方法

表１ 使用材料一覧
種類

試験方法
JIS A 1101
JIS A 1128
JIS A 1156
JASS 5 T-502

表４ 検討対象部材と作製した試験体

3小型試験体

検討対象部材

実大試験体

壁○

○－○

デッキスラブ○○○－

無拘束試験体 有筋試験体 上部梁試験体

表２ コンクリートの調合・目標乾燥収縮ひずみ・検証に用いた実大試験体の組合せ
調合
記号
NH
L1L2Z

目標乾燥※1収縮ひずみ-6×10－-400-250-250
0～-100

W/B

s/a

*2(%)
47.2
47.1
45.0
45.1
46.0

(%)
5050
454545ｾﾒﾝﾄ

3単位量（kg/m ）

種類
NN
N
N
M

W
167
167
170
170
162

C
334
314
358
353
340

S1
581
581
539
542
565

S2
261
258
242
242
253

G1
968－
－－－

G2

Ex－
972
986
986
991－
20202520

添加率

添加量

(B×%)

（kg/m3 ）*3Sr－－6－
10Ad
0.950
1.000
0.900
0.775
0.900

*3

検討対象部材
壁デッキ
スラブ

○○

○○－－○○－*1 乾燥収縮ひずみ26週の値と拘束膨張試験材齢7日の値を足し合わせた値 *2 BはC+Exとする。 *3 混和剤(Ad)および収縮低減剤(Sr)は，単位水量(W)に含む。

−70−－2－○

乾燥収縮ひずみを制御したコンクリートのひび割れ抑制効果検証実験を同時に同調合にて打込み作製した。なお、下部梁のコ面とし、N および H1 のみ同断面主筋方向の上端主筋おンクリートは Fc42 とし、実大試験体と同一養生を施した試よびデッキプレートのひずみを計測した。

験体の静弾性係数は壁部打設時点で平均 30.7kN/mm

2§３．コンクリートの製造・打込みであり、壁コンクリートの配力筋方向の拘束度 4)は試験体

表下半分、下面に生じる摩擦を考慮しないで計算した場合、0.56 程度であった。

コンクリートは、10 月 7 日の標準期に茨城県つくば市内

実大試験体は屋外の平滑な土間コンクリート上に設置のレディーミクストコンクリート工場で製造し、各材料試験し、脱型は打込みから 7 日後に行い、降雨の影響を避けの供試体および実大試験体に打ち込んだ。収縮低減剤るため試験体上に屋根を設置した。

を用いたコンクリートの練混ぜは、単位水量から収縮低減剤添加量を引いた値を計量し、収縮低減剤以外の材料を一括投入し練り混ぜた。コンクリートをトラックアジテータ

2.5 実大デッキスラブ試験体の概要
図 2 に実大デッキスラブ試験体の概要および計測位置

車に積込んだ後、ドラム内に収縮低減剤を投入して 90 秒を示す。スラブ配力筋方向の両端に幅 200mm のスタッド間高速撹拌を行った。練り上がったコンクリートは、つくばボルトを溶接した鉄骨梁を配した。また、ひび割れを早期市の実験場所へ運搬し、スクイズ式ポンプ車で実大試験に発生させるため、鉄骨内部に拘束用コンクリートを打込体および小型試験体に打込みを行った。

み剛性を高め、スラブに生じる拘束力を増加させた。試験§４．実験結果

体は一軸拘束状態でのひび割れ発生状況を確認することを目的とし、主に配力筋方向に拘束力が導入されるよう拘束用コンクリートの主筋方向の中央にはスタイロフォー

4.1 フレッシュコンクリートの試験結果

ムを設置した。デッキプレートはフラットタイプ、φ5mm の荷卸し時におけるフレッシュコンクリートの試験結果を丸鋼がラチス状に溶接固定されたものを使用した。拘束表 5 に示す。スランプ、空気量、コンクリート温度および塩用コンクリートの静弾性係数はスラブコンクリート打込み時

化物量は、いずれの調合においても目標値の範囲であり、点で 36.8 kN/mm であり、スラブ配力筋方向の拘束度はフレッシュ性状は良好であった。

2

おおよそ 0.75 程度であった。
設置場所は屋外であり、幅 100mm の H 型鋼上に二重4.2 強度試験および静弾性係数試験の結果のテフロンシートを挿み 4 点で支持した。打設後材齢 7 日

材齢 28 日における圧縮強度試験、静弾性係数試験おまでビニールシートで表面を覆い、その上から合成樹脂よび割裂引張強度試験の結果を表 6 に示す。標準の結製のシートを掛けて散水養生を行った。7 日目に同シート

平面図

6000

200

およびスラブ側面型枠を脱型し乾燥を開始した。側面にはアルミテープを貼り、壁試験体同様、降雨の影響を避2000けるため屋根を設置した。

600

200

計測位置は基本的に試験体配力筋方向・中央位置断

上部梁

2200

M24全ネジボルト(位置決め用)

1650

600

拘束用コンクリート

800
325

鉄骨図

緩衝材(スタイロフォーム)
厚さ25mm

埋込みひずみ計

ゲージ付き鉄筋・位置

頭付スタッド 軸径φ16×100mm,ピッチ200mm,ダブルD29鉄筋
スチフナ 厚さ9mm

主筋：13-D22
スターラップ：D10＠100

上部梁

1600

200

200

鉄骨：450×200×9×14
全ネジ取付け位置

主筋：16-D22
フープ筋：D10＠100

800
下部梁

600
柱250

250

225

主筋：16-D22
スターラップ：D10＠10088 881006002001500

主筋(縦筋)：D13＠200
配力筋(横筋)：D13＠200

壁部配力筋方向

260

1650

180

配力筋：D13＠200

下部梁

φ50mmシース管

各部断面詳細図

上端主筋：D13＠200
下端主筋：D10＠100150

柱鉄骨梁

主筋方向

450600200

端部補強鉄筋D10450300

柱

架台用Ｈ型鋼主筋方向断面図

600
100 700 2004800
埋込みひずみ計
計測方向

2000

600

梁上補強筋 D10600

500
980
2001000
6000

図２ デッキスラブ試験体の概要およびひずみの計測位置

図 1 実大壁試験体の概要およびひずみ計測位置−71−－3－フジタ技術研究報告 第 53 号

果を見ると、N、H、L1、L2、Z はそれぞれ 36.3N/mm2 、施した試験練りの結果 6)よりも全体的に小さい傾向であっ

41.3N/mm2、39.6N/mm2 、44.9N/mm2 、43.4N/mm2 であった。この原因として、文献 7 で報告されている温度の影響た。材齢 28 日の 20℃封かんおよび現場封かんは、いずに加え、実機製造、運搬といった工程が何らかの影響をれの調合においても同一材齢の標準より若干小さい強度及ぼした可能性も考えられる。この原因については、今後、となった。

引き続き調査を行っていく予定である。

材齢 28 日の標準養生の静弾性係数を見ると、粗骨材

乾燥収縮ひずみは、試験練りにおける結果とほぼ同等に硬質砂岩を用いた N は 27.9kN/mm であったが、石灰2の結果であった。

石砕石を用いた調合ではいずれも 35kN/mm2 程度であり、建築学会式 5）で示されているとおり骨材の影響により 2 割4.4 低収縮用拘束ひび割れ試験の試験結果
図 4 に低収縮用拘束ひび割れ試験におけるコンクリー程度大きくなった。
割裂引張強度は、材齢 28 日の 20℃封かんで圧縮強トの収縮拘束応力（以降、拘束応力と表記）の経時変化を度と比較すると、ばらつきは見られるが圧縮強度の 1/13～示す。拘束応力の算定は、力の釣り合い条件から（1）式1/16 程度であり、膨張材および収縮低減剤の使用によるを用いた。図 5 には、各調合の引張強度の経時変化の予影響は見られなかった。

測値を併記している。引張強度は 20℃封かん養生材齢28 日の測定結果から CEB-FIP Model Code 90 式 8）を用いて予測した。

4.3 拘束膨張・乾燥収縮ひずみの測定結果

Em × ε m × Am + E s × ε s × As
(1)
Ac
ここに、σc：コンクリートの収縮拘束応力（N/mm2）

拘束膨張・乾燥収縮ひずみの結果を図 3 に示す。これ

σcは、材齢 7 日までの拘束膨張ひずみと、乾燥を始める 7日以降の長さ変化率の合計値である。膨張材を使用した-Em, Es：型枠および鉄筋の弾性係数（N/mm2）
εm,εs：型枠および鉄筋のひずみ（×10-6）
Am, As：型枠および鉄筋の断面積（mm2）
Ac：コンクリートの純断面積（mm2）

調合 H、L1、L2 および Z の養生期間 7 日間の拘束膨張
ひずみは、150～200×10-6 となっており、これは事前に実材齢 91 日までの低収縮用拘束ひび割れ試験の結果、ひ表５ フレッシュコンクリートの試験結果
調合

拘束膨張・乾燥収縮ひずみ（×10-6）

N
H
L1L2Z

スランプ

空気量

ｺﾝｸﾘｰﾄ

塩化物量

(cm)

(%)

温度(℃)

19.5
18.5
19.0
16.5
20.0

5.2
4.3
5.6
4.0
3.6

24.3
24.9
25.8
24.8
24.1

(kg/m )
0.04
0.04
0.04
0.05
0.03

び割れが確認されたのは N のみであり、材齢 13 日（乾燥外気温3

表６ コンクリートの試験結果（材齢 28 日）

(℃)
23.1
23.5
22.0
21.8
23.2調合記号

養生
条件

圧縮強度
2(N/mm )静弾性係数2(kN/mm )

標準

36.3

27.9－N

20℃封かん

34.5

26.2

2.52

現場封かん

33.3

26.3

2.58

標準

41.3

35.2

－20℃封かん

39.0

33.0

2.53

現場封かん

38.9

32.0

2.79

標準

39.6

33.4

－

20℃封かん

38.0

31.7

2.33

現場封かん

37.9

32.1

2.74

標準

44.9

34.7

－20℃封かん

42.6

34.6

3.04

現場封かん

41.1

33.7

3.10

標準

43.4

35.9

－20℃封かん

41.4

34.9

2.81

現場封かん

41.0

34.5

2.62

400
N
L2200HZ

L1H0-200

L1-400-600

L2-800膨張ひずみ：JIS A 6202 B法の値を使用-10000285684112
材齢（日）140168Z

図３ 拘束膨張・乾燥収縮ひずみ測定結果

割裂引張強度2(N/mm )応力および強度(N/mm2)5.0
収縮拘束応力4.0

引張強度予測値

乾燥開始材齢3.02.01.00.0-1.0-2.0-3.0

Ｎ0204060

80 100 0

Ｈ204060

80 100 0L1204060

材齢(日)80 100 0L2204060

図４ 収縮拘束応力および割裂引張強度予測値の経時変化−72−－4－80 100 0Ｚ
20406080100

乾燥収縮ひずみを制御したコンクリートのひび割れ抑制効果検証実験開始から 6 日後）と比較的早い材齢でひび割れが生じた。

4.6.1 実大壁試験体のひずみ収縮拘束応力の経時変化を見ても、同様の経過日数で実大壁試験体の壁部中心の温度の経時変化を図 6 に、引張強度予測値を上回っており、ひび割れの発生に伴う中央部および中央下部のひずみを図 7 に示す。初期の応力の急激な低下を確認した。

膨張ひずみの最大値は、中央部において Z が 173×10-6、H、L1 および L2 は、拘束応力が引張強度予測値を上H が 148×10-6 であり、中央下部ではいずれもその半分程回っているのにもかかわらず、ひび割れの発生には至っ度の値であった。これは、中央下部が先行して打設したていない。また、H および L2 では、引張強度予測値を梁から、より強い拘束を受けている影響と推測される。ま

上回った後、応力が緩やかに低下している。この原因はた、N の材齢初期においては、温度ひずみのみでは膨張定かではないが、ケミカルプレストレスが内部組織に影挙動を補正することができなかった。この原因としては、響を与え、試験体の引張強度が割裂引張強度よりも高く若材齢時の線膨張係数の変化や温度応力などが考えらなった可能性や、もしくは、試験体内部に生じたひび割れる。

れが表面まで到達していない可能性等が考えられる。拘ひずみの経時変化をみると、N は材齢 100 から 120 日

束応力が低下し始めた材齢をひび割れ発生材齢と仮定程度、H は 220 日程度でひずみが大きく変化している。こし、また、応力の経時変化を比較すると、最もひび割れれらの時期は前述のひび割れ発生材齢と一致することか抵抗性が高いのは Z 、次に L1、その次に H と L2 が同ら、ひび割れ発生に伴うひずみ変化の挙動を示唆するも程度となった。のと思われ、乾燥収縮によるものと判断できる。Z は材齢680 日時点でも中央部は膨張側に留まることを確認した。

4.5 実大試験体のひび割れ状況
4.6.2 実大デッキスラブ試験体のひずみ

4.5.1 実大壁試験体のひび割れ状況

実大デッキスラブ試験体の試験体 N の温度変化を図 6

実大壁試験体の材齢 680 日時点のひび割れ状況を図5 に示す。N、H の試験体において中央主筋方向にそれひび割れ幅：0.20mm以上
ひび割れ幅：0.10mm以上0.20mm未満
ひび割れ幅：0.03mm以上0.10mm未満

ぞれ幅 0.2mm 以上、0.1 から 0.2mm のひび割れが確認された。ひび割れの発生を確認したのは N で材齢 120 日、

N

H で 240 日であった。ひび割れは N、H ともに貫通してお（）埋込み型ひずみ計（計測方向）※日数はひび割れ発生材齢

上部梁り、壁の 2 面の同位置に確認した。N においては材齢 210

120日

日で下部の隅角部に斜めひび割れも確認された。なお、
Z においては材齢 680 日時点においてもひび割れは発120日生しなかった。

210日

210日
120日

4.5.2 実大デッキスラブ試験体のひび割れ状況

下部梁

実大デッキスラブ試験体のひび割れ状況を図 5 に併せHて示す。ひび割れは試験体 N にのみ、材齢 370 日から立面図

上部梁

4800

380 日にかけてひび割れが試験体中央の鉄骨梁上から発生し、材齢 680 日時点において幅は最大 0.15mm 程度

2000
240日であった。
主筋方向
配力筋方向

4.6 実大試験体のひずみ
図 5 に示す位置に設置した低弾性埋込み型ひずみ計

下部梁

立面図

により得られた値から、温度ひずみを取り除いた値で比較
380日

H型鋼を行った。ひずみは膨張側を正、収縮側を負とした。温度Nひずみの補正にあたり、計測対象の線膨張係数は試験体 N が 10、N 以外の試験体については 7.4 で一定とした。
グラフの基点は全て水和反応に伴う温度上昇が始まる時

680日
主筋方向
配力筋方向

刻とした。

680日

380日

2000

H型鋼

6000

図５ 実大試験体のひび割れ状況（上から壁試験体 N,H，デッキスラブ試験体 N）−73−－5－平面図

フジタ技術研究報告 第 53 号に、各試験体のひずみの経時変化を図 7 に併せて示す。

(4) スラブは壁に比べ拘束応力が導入されにくく、本試結果より、膨張ひずみは L2 が最も大きく 176×10 、次い験体のような形状のスラブの場合、一軸複合理論にで L1 が 171×10 、H が 105×10 であった。また、材齢より計算した拘束度は実際の拘束度と一致しない。

-6-6-6680 日時点におけるひずみは L2、L1、H、N の順に大きく、それぞれ 33×10-6、-43×10-6、-169×10-6、-316×10-6

参考文献

であり、L1、L2 試験体のひずみは概ね-50×10-6 以上を1)例えば 鈴木好幸、三谷和裕、浦川和也、井戸康浩、木村仁治、飯田康介、宮野和樹、山田人司：コンクリートの乾燥収縮ひずみ制御方法に関する実験的研究（その 2 収縮低減剤および膨張材を使用したコンクリートの強度推移する結果であった。
デッキスラブ試験体では、ひび割れ観察で認められた性状および膨張・収縮性状）、日本建築学会大会学術梗概集（関東）、A-1、
pp.673-674、2015.9

ひび割れの発生による計測値への影響は確認されなか

2)浦川和也、安部弘康、野中英、梅本宗宏、木村仁治、飯田康介、梶田秀
幸：乾燥収縮ひずみを制御したコンクリートのひび割れ抑制効果の検証（そったことから、ひび割れはごく表層にのみ生じたものと推の 2 収縮を低減したコンクリートに適用可能な一軸拘束ひび割れ試験方法の有効性の検討）、日本建築学会大会学術梗概集（関東）、2016 年

察される。
また、試験体を配力筋方向に一軸部材と仮定し、複合

3)塩田博之、浦川和也、鈴木好幸、野中英、井戸康浩、木村仁治、宮野和

理論によりデッキスラブの拘束度を計算した場合、拘束コ

樹：コンクリートの乾燥収縮ひび割れ制御方法に関する実験的研究（その 3
実大試験体によるひび割れ抑制効果確認実験の概要）、日本建築学会大ンクリートを除いても 0.32 程度はあるにも関わらず、N 試会学術梗概集（関東）、2016 年
4)井上和政、三井健郎、岩清水隆、木之下光男、齊藤和秀、稲垣順司：ハイ験体のひずみが壁試験体の 5 倍ほど進行してもわずかにブリッド高性能 AE 減水剤を用いた低収縮コンクリートの開発と建築物への適用によるひび割れ低減効果の検証、日本建築学会技術報告集 第 16 巻ひび割れが入った程度であった。以上より、鉄筋や鉄骨梁のひずみも併せて検証が必要だが、単純な複合理論

第 34 号 pp.849-854、2010 年
5)建築工事標準仕様書・同解説 JASS 5 鉄筋コンクリート工事，日本建築学会，p.192，2015
6)井戸康浩、安部弘康、野中英、浦川和也、木村仁治、飯田康介、梶田秀による拘束度は本試験体のようなスラブには適用できないと考えられる。

幸：乾燥収縮ひずみを制御したコンクリートのひび割れ抑制効果の検証（その 4 実大実験の使用材料・調合・試験項目およびコンクリート試験の結果）、§５．結論

日本建築学会大会学術梗概集（関東）、2016 年
7)三谷裕二ほか：膨張材を混和したコンクリートの拘束膨張特性に及ぼす養生温度の影響、コンクリート工学年次論文集、Vol.25、No.1、pp.155-160、2003 年 9 月
8)COMIT EURO-INTERNATIONAL DU BETON : CEB-FIP Model Code 90、Thomas Telford、 1990

拘束ひび割れ試験における拘束応力、また、実大試験
体のひび割れ状況およびひずみの計測結果から、乾燥収
縮ひずみを制御したコンクリートのひび割れ低減効果

謝について、以下に示す点を確認した。
(1) 実大サイズの壁およびデッキスラブにおいて、乾燥

本研究は、7 社共同研究（フジタ、安藤・ハザマ、熊谷組、佐藤工業、戸田建設、西松建設、前田建設工業）での成果である。

収縮ひずみを制御したコンクリートを適用した結果、全ての同コンクリートにおいてひび割れ幅、本数および収縮拘束応力が一般的な普通強度のコンクリー

ひ と こ とトに比べ低減されることを確認した。

コンクリートのスペック・コストと収縮ひび割れ(2) ひび割れ低減効果はＺ調合が最も大きく、次いで L1の関係がようやく解明されてきました。今後

または L2、次いで H の順に大きい。

は解析によるひび割れの推定を進め、実物(3) 四辺を鉄筋コンクリート柱・梁で拘束した壁におい件の検討につなげていきたい。て、材齢 680 日でも、Z 調合はひび割れを生じない。

100H-中央Z-中央-10温度［℃］
温度(℃)

40

デッキスラブ

3010NＮ-スラブ中心

0100200300

材

Ｎ-拘束コンクリート

400

齢（日）

500

600

700

N
L1H
L2-100N ひび割れ確認
H ひび割れ
確認

-300

0N-下部
H
H-下部Z-下部

0-20020-10N-中央N
H-中央Z-中央

10020×10 -6)
ひずみ(×10温度［℃］
温度(℃)

壁

30

飯田 康介

20040

辞-400

壁

0100200300

図６ 実大試験体の温度計測結果

材

400

500

齢（日）

600

700 0

デッキスラブ100 200300
材

図７ 実大試験体のひずみ計測結果−74−－6－

400

500

齢（日）

600

700