一SHELL‑E,ﾉ6月丁だFntranCeを無意味》こ細くしようという傾向がうか○がえる． この見地からして，結論として在来艇のCpは岨

しかし最適の･68

Cpを見つけることはなかなか容易なことではない．そuミ0塁いれはC1,を大きくとり過ぎた場合はむしろ大巾な造波一a卒ぷ⑥γ心yFJPSEcTJoⅣ〃U打BER第2図PR1SMATICCURVESぶはずれさせなければならな､､ので，長さを縮めれば浸た,M803｡M404と在来艇とのPrismaticCurveの比較を館2図に可司‑．

うにSectionalGirthを鍛小にするには断面の水線面下諸条件のほかに横安定性に対する老噸と縦揺に対する対漿なども考え合わせないと，巾・長さ・Cw・水線面形状・龍11線形状は決められない．したがって数多くの案が主張できるので，今回の試作案M803,M404に対しの形が半円であるから, C瓢は半円の値すなわち0.785を試験てそのうちから最良のものを選ぶという非常に労てばCp=0.66〜0.67を採用することにした．

が最良であるが，競漕艇にお↓､て巾/吃水を2にとるこ力の要する作業をしなければならなし､．つぎにそのだいたいの順序を記しておく以上の巾・長さに対する考察力､ら一応前提として長さ・巾ともできるだけ縮少するこことを目標に，しかも横揺に対する考慮からFlareも考えに入れて第 表中に示した値を採用した．このようにしてCpとC嵐が決定したので, Cbは自然と決まCwについてはあとで安定性と関連させて述べる．

主要寸法・水線面形状・竜骨線形状：近が最適と考えられる．以上決定されたCIJとL､C.B,ここで肥痛係数はほとんど決定されたから，つぎには主要寸法・Cw．ｼk線面形状・龍'1ﾘ線形状を決める段階であるまず吃水については 針路安定性･職漂流･機安定性の点からとを用b,，さらにF=0.45における造波抵抗の性質上その断面漬を極力小さくすべきであると考えられるとこ
ろのS､S.8あたりのPrismatieCurveの傾向が直在来艇と大巾に変えることは好ましくないしたがってM803,M404とも在来艇と同程鹿にしたつぎは巾で鑛突表面稜をとって浸水面談を考えた場合,#bk錘一定という条件下では，水線面上に回稔軸をもつ回蛎あるが，趣髭抵抗上できるだけ縮少して画一sectionで楕円体（球を含む.）が罰ぐ面積最小になることは明らがである．回転構円体のC1)は簡単な計算によの横師司積を減らしたいし力､し漕手の座席・職安定性
から制約を受けるので，あまり変更することは不可能でり求まる．ある，けれど長さと巾とCwとの関連が適当であれば微小なりとも巾を減らしうるだろうそこで長さについM2!::W‑)鱒嘩)=号=0.667． ‐一家×(2a)て考えて承ると, Cpを在来艇よりも大に採ったのである力､ら当然長さは締少して排水容戯罰這の条件を充た（ただし, a,bは畏軸，短軸の長さ）Z

3写ざ？芯7辰PSECWCNNU側BER第3図HALFBREADTHOFDESIGNEDWATERPLANE位澄が画のごく少し後方にくるくﾟらいに水線面の形状を決定した．水線面形状の比較は第3図にある．第1表中にあるM803とM404とのBM,BMLは決定されたLwI,,BwL,水線面形状を用いて改めて正確に計算した値である．最後に龍骨線形状を決めるには水線面形状,PrismaticCurve,吃水，巾を考慮しつつ，龍惜線を数本描き，そのうちから浸水面稜と蛍礎安定性との両者を適当に兼ね合わせるために最良と思われるものを選んだ．瀦胤線形状の比較は第4図にある針路安定性にとにして,クルーの座席配殴から可能な範囲でLwLXBwLの組合わせを数種頬つくり，おのおのに対してエSHELL‑EIGHTイトでは図南号，フ刃･アではローマ号程度のBM,BMLを与えるようにCwを計算した． この推定には近似式を用いて行なったすなわち競漕艇の水線面形状はy‑¥‑{1‑(蓋舂)")(｡憾任意)と近似できるので,この水線面形状近似式を用し､て得られるところのSECTjo抑ⅣU〃DERBM=響篝型L{'̲3(,̲C")+afrgfL‑ヨ去殻）SHELL−mUR之gBML=里璽涛延竺{÷−i享黄織丁）署｡§′袋、なる2式がその近似式であるノロー力ようにして求めたLwL×BwL,Cwの組合わせのうoS

ち，最初に決めたCpに見合うようなCwを与える組oARノ

合わせを択びだした．在来艇よりCPを大きくしたため当然Cwの方も大きくなるこのCwを恥､て浮面心23幸ぷぴ字SEC河ONN

1日顕8チ屑涜第EIKFFT.LINECURVES3938−．㎡雷︺トエ℃．くにＱり，のこる肥痢係数は水纈可俄係数(Cw)だけになる．

KL･ぎ蛮率ぽゎ餡︒の形状を決定するには浮心位腫(L.C.B.)を決定せねばならない． L,C.B.は前進抵抗の見地からすると，F=0,45程度の高速では亜より若干後方にもってくるの力船型学の常識であるが，摩擦抵抗の比重の大きいことと，クルーの配置，漕手に及ぼす縦揺の影響などを思い合わせると，浮面心位遜("F)とともにほぼ画附4屑ノたようにクルーの座席．吃水・巾・排水容識・Cbからの制約が厳しいので，大巾な縮少はできないこれらのっても長さおよび龍11線I膠状が適当でないと摩擦錘充の減少は望めない長さ・龍il￨線形状に対する考察は後述Iこ譲ることにして，今問題のCpははからずも造波抵抗上最良の値と鯛察抵抗上最良の値とが一致してし､ることとはできないので，断面形状は円弧を使用せず楕円を使用した．したがってC嵐の値としては0.785に近づける,,S5。

簡単な結論にはならな↓､§そこで針路安定性と摩擦抵抗との兼ね合いが賎良になるように長さと龍墹線形状とを決めねばならな↓, さらに長さに対しては前節でも述べる鍬：し力･し摩虞抵抗全体から翠ると,Cl)を0.667にとPrismaticCurveの形状；つぎにPrismaticCurve尋屋噌屋｡§水面砿が大巾に減じ，摩擦抵抗が減少するというような線状になるように考職しつつPrismaticCurveを決め中央横断面積係数(C)K),方形係数(CU): 前述のよ月zＦノごLP保持する必要から龍W'線形状を回転体に近い形からだし、J口P︑︑APクる． したがって艇全体の浸水面俄を簸小にするためには，凹稚体に近､､ような艇型を択ばねばならなL､、摩陰抵抗上CIDをし､かに･すべきかということは,浸水面穣の点から．すると，回転楕円体の値0.667が鏡良と考えられSHELL−FOUR切上げを強くし，長さも短くした艇型にすると，急激に針路安定性が悪くなるしたがって針路安定性を適当に試掘︾顛と，幾何学的には半円がもつともよU､ことが知れてい減少だけのために繩'冊.線形状も回転体に近づけるように子守ら，まずSectionalGirthを鍛小にすることを考えるさ

擦抵抗をも考えねばならないつぎに畷察鰯充の見地かぐ

Ｍ坐適ｎＵＵ信唖垂吻幸達は造波抵抗だけを考えていたのでは不充分であって，摩S唾TfOⅣM〃IEER鍾一￥ｆ︒呵面躍岳ｏSHaL−的UR画ぶ

C1'=0.66〜0.67ぐらいが嫡迩であろうと推論したし力､しCPを決定する条件として、−9．3２において読鰻されるためであるそこでjiatの模型趨亙の結果を基礎として,れてくると急に浸水面積は瑚加する．一方龍骨線形状はにﾉざ閏…一ペンギン号‑‑.‑国南一定に保ちながら長さを短くす為のならば浸水面菰の減少は得られるが,針路安定性力躯くなる．また浸水面積や2｡§３SEE刀軒JNU打CER／

ときに浸水面積が鍛小になるのであって，回転体力､らず︷ 皿抵抗増加がとくに常用ブルード数の手前すなわち低速側ごSg／Ｊo壁3．

一西︒、イSHELL‑EIGHT﹂ごく玉やや小さくとりう‑ぎていると思われる．

蝿さねばならない．長さを短かくするということは造船学上の'i瀞では浸水面欲の減少が得られ，ひいては摩擦抵抗の減少をもたらすように考えられるが，鼓漕艇のように諦il線形状を適当に選べるものではそうとはかぎらない．というのは髄'冊線形状を回転体にもっとも近づけたわ﹃１１１﹃１１︒−弁第2図のPrismaticCurveを見てもわかるとおり，まミ