JFE 技報 No. 39（2017 年 2 月）p. 4-9

ハイブリッド潤滑による缶用鋼板の高速冷間圧延技術
Hybrid-Lubrication System in Tandem Cold Rolling Mills for High-Speed
Rolling of Thin Gauge Can Steel
木村幸雄

KIMURA Yukio

JFE スチール

スチール研究所

圧延・加工プロセス研究部

藤田昇輝

FUJITA Noriki

JFE スチール

スチール研究所

鋼材研究部

小林宏爾

KOBAYASHI Koji

JFE スチール

西日本製鉄所（福山地区）錫鍍金部

主任研究員（副部長）・博士（工学）主任研究員（課長）
主任部員（副課長）

要旨
薄鋼板の硬質化・薄ゲージ化に対するニーズの高まりと共に，冷間タンデムミルにおいては高速・高能率な圧延の実現，廃液等の環境負荷の軽減，硬質材から軟質材までの多品種生産への柔軟な対応が求められている．従来は極薄材の高速圧延用の潤滑システムとして，直接給油方式が適しているとされていたが，廃液処理など環境負荷の面で問題があった．これに対して，圧延油を循環使用する循環給油方式をベースに，高速圧延においても優れた潤滑性能を発揮しながら，多様なプロダクトミクスに対応して，柔軟に潤滑状態を制御するシステムを開発した．

Abstract:
Production of steel strips is shifting to thinner gauges and higher strength materials with the aim of reducing theweight of can steel products. In cold rolling processes, it requires more efficient production by high-speed rolling.
Also, a flexible production system is necessar y for adapting to rapid market changes, as well as reducing waste
lubricants from the viewpoint of environmental preservation. In this situation, JFE steel has developed a new hybridlubrication system for cold rolling. The system is based on a lubricant recirculation system combined with a system
for flexible lubrication control. It successfully enabled an intelligent lubrication control and achieved stable high-speed
rolling, while maintaining an oil consumption rate equal to that of conventional recirculation systems.

1． はじめに

2． 冷間タンデムミルの潤滑システム
2.1

飲料缶等に用いられる缶用鋼板への軽量化ニーズの高ま従来の潤滑システムりに伴って，冷間圧延技術の観点からは，①板厚を薄くす

JFE スチールでは極薄材を圧延するための冷間タンデムミるための高圧下率の圧延，②高強度化に対応した硬質材料

ルを，西日本製鉄所（福山地区）および東日本製鉄所（千の圧延，③生産能率，すなわち単位時間あたりの生産量を葉地区）に各 1 基保有しており，各々の特徴を活かした缶確保するための高速化が要求されている．しかし，硬質な用鋼板素材を生産している．福山地区のミルは，5 スタンド

1）2）式のタンデム圧延機であり，1971 年にコイルを接続しながと呼ばれる欠陥により，設備仕様とされる最高速度よりも低ら圧延するという完全連続式冷間圧延機を世界に先駆けてい圧延速度で操業せざるを得ない点が課題となる．

実現した ．一方，千葉地区のミルは 6 スタンド式であり，極薄材の冷間圧延では，チャタリング やヒートスクラッチ

4）

このような背景のもと，JFE スチールでは薄ゲージかつ硬1995 年に駆動系の増強により最高速度を 2 800 m/min．に質材の安定高速圧延の実現を狙いとした新たな潤滑システ

高速化した後は，現在も世界最高速を誇る圧延機として知ムを開発した．特に，圧延油の循環使用による消費量およられている ．

5）

び廃油量の削減により，地球環境に優しく，作業環境にも冷間タンデムミルに使用される潤滑剤には，加工部の摩配慮しながら，高能率な圧延を実現する潤滑システムの構擦を低減させながら，加工熱を除去する冷却性能が求めら築を目指した．また，多様なプロダクトミクスに対応して対れるため，油脂又は合成エステルなどの基油を水中に乳化・象材ごとに最適な潤滑状態を実現する潤滑自在制御技術を分散させた O/W エマルション（Oil-in-water emulsion）が3）

世界に先駆けて開発した ．

使用される．その供給方式は，循環給油方式（Re-circulation

本報では，開発技術の概要について，そのコンセプト並system）と直接給油方式（Direct application system）とに大別され，福山地区の冷間タンデムミルは前者を，千葉地びに関連する基礎的な研究成果を中心に述べる．

区では後者を採用している．
循環給油方式では，図 1（a）に示すように，低濃度（1～2016 年 7 月 20 日受付－4－Copyright © 2017 JFE Steel Corporation. All Rights Reserved.

ハイブリッド潤滑による缶用鋼板の高速冷間圧延技術

表 1 新たなハイブリッド潤滑システムの狙い3）
3)

Table1 Objective of the new lubrication system
Lubricationsystem

Direct application(D/A)

Re-circulation
Hybrid lubrication(R/C)
Synthetic esters
Base oil
Natural fats and oils Synthetic esters
1-3%
Concentration
10-20%
1-3%(Re-circulation)
Emulsification
Unstable
StableStableReuse
Off-line treatment Circulation use
Circulation use
Lubricity○△○
Oil consumption
×○○Environmental
×○○
adaptability

図 1 冷間タンデムミルの潤滑システム
Fig. 1Lubrication systems in tandem cold rolling mills

図 2 ハイブリッド潤滑システムの構成
Fig. 23)

Configuration of hybrid lubrication system（1）エマルションの高効率な油膜形成3％程度）で安定なエマルションを潤滑と冷却のために循環3）6）使用する．そのため，圧延油原単位（単位重量の鋼板を製

ハイブリッド潤滑系統から供給するエマルションは，循環造する際に消費される圧延油量）が低く，かつ廃液処理の系統に混入しても，エマルションの安定性を維持できるよう負荷が小さいという利点がある．このシステムに使用するエに，循環系統と同一の基油及び界面活性剤を含有する．そマルションは，劣化しにくいエステル系合成潤滑油を主体のため，水中では安定な油滴となって油水が分離しにくいとした基油と，水中で所定の粒径で油分を安定的に分散さ状態にあるものの，エマルション粒径と濃度を適切に制御せる界面活性剤を含有する．

することにより，鋼板表面に供給された際の油膜形成能力

一方，直接給油方式では，図 1（b）に示すように，界面を通常よりも 3 倍以上向上させた．これにより，直接給油方活性剤を含有しないエマルションを高濃度（10～20％）で式に匹敵する潤滑性を確保でき，高速圧延の実現と優れた供給する．エマルションを不安定化することで油膜形成能圧延油原単位との両立が可能となった．

を向上させ，高い潤滑性が得られるのが特徴である．その（2）潤滑状態の自在制御

7）

ため極薄材を製造する国内の冷間タンデムミルの多くは，直ハイブリッド潤滑系統からのエマルション供給量を変更

接給油方式を採用している．しかし，圧延油原単位が高く，することで，圧延材や圧延条件が変化しても最適な潤滑状廃液処理の負荷も大きいのが欠点である．

態を維持できる．また，圧延中の摩擦状態を常時モニタリン

2.2グしながら，潤滑状態を制御する摩擦係数ダイナミック制御

ハイブリッド潤滑システムシステムを実現した．これにより，狭レンジの潤滑制御が可

新たな潤滑システムの開発においては，直接給油方式と能となり，安定的な高速圧延を実現した．

循環給油方式の両者の特長を兼ね備えた潤滑システム（ハイブリッド潤滑システム）を目指した．その狙いを表 1 に，潤滑システムの基本的な構成を図 2 に示す．

3． エマルションの高効率油膜形成技術
3.1

本システムは，圧延油原単位に優れる循環給油方式をベー

プレートアウトによる油膜形成スとして，ハイブリッド潤滑系統を組み合せたものであり，冷間圧延における O/W エマルションの潤滑作用にはユ潤滑性能を直接給油方式のレベルまで向上させることがでニークな性質が知られている．スプレー等により供給するの3）

きる ．その特徴は以下のとおりである．

はエマルションであり大部分が水であるが，ロールバイト内－5－

JFE 技報 No. 39（2017 年 2 月）

ハイブリッド潤滑による缶用鋼板の高速冷間圧延技術

8）

では水分が排除された油のみの膜が形成される点である ．
エマルションからの油膜形成機構については，プレートアウト（Plate-out）と動的濃化（Dynamic concentration）によるものが知られている．プレートアウトは，エマルションが鋼板に衝突して，油分のみが鋼板表面に付着し，水分が9）排除される現象である ．一方，動的濃化はロールバイト入口のロールと鋼板との隙間にエマルション中の油滴が一定の確率で補足され，ロールバイトに引き込まれる過程で，圧縮性の低い水分が排除され油分が濃化する現象である

10, 11）．

図 2 の潤滑システムでは，循環給油系統から供給されるエマルションは主として動的濃化による油膜形成に寄与し，ハイブリッド潤滑系統からはプレートアウトを主体とした油膜形成が行われる．本技術では，これらの組み合わせによっ

図 3 プレートアウトに及ぼす濃度と粒径の影響てロールバイトでの潤滑効果を向上させ，両者のバランスをFig. 3 Influence of emulsion concentration and oil droplet size
6)
on the amount of plate-out oil

変えることで潤滑状態を自在に制御するという考え方を採用した．

3.26）

プレートアウト特性の基礎検討

直接給油方式に匹敵するレベルのプレートアウト特性を実現できることが明らかとなった．

ハイブリッド潤滑系統から供給するエマルションは界面活性剤を含有する点で直接給油方式と異なる．界面活性剤

図 2 のシステムにおいては，ハイブリッド潤滑系統から粒は，水中で油滴の凝集を防止する作用があるため，油分が径と濃度を調整したエマルションを供給することで，少ない水から分離する現象であるプレートアウトとは相反する性質供給量であっても大幅な潤滑性の向上が可能となった．さを有する．そこで，界面活性剤を含有するエマルションの油らに，実用化にあたっては，高効率，安定的なプレートアウ膜形成を促進させる観点から基礎的な研究を行った．

トを実現するためのスプレー供給への 2 流体ノズルの適用

その際，ハイブリッド潤滑系統でエマルションを供給して

15）6），エマルションの大粒径制御技術 などの開発を行った．

から鋼板がロールバイトに到達するまでの時間は，高速圧4． 潤滑制御によるチャタリングの防止

延においては 0.1 秒以下と極短時間であるため，このような条件下でのプレートアウト特性を評価する装置を新たに考案した

12）．

極薄・硬質材の高速圧延を阻害するチャタリング現象に極短時間でのプレートアウト特性については，既報

12, 13）

ついて，その発生メカニズムに関する考察に基づいた潤滑制御による防止策の考え方について述べる．

で詳述しているが，従来は準静的な現象として評価されていたプレートアウト挙動が，明確な時間依存性を示す動的4.1な現象であることを明らかにした．これにより，高速圧延時の油膜形成挙動を定量的に把握することが可能になった

3.3

14）

．

チャタリング発生メカニズムの考察

4.1.1

単純な振動モデルを用いた考察

チャタリングは板厚変動を伴う圧延機の異常振動であり，高効率な油膜形成技術の開発

圧延機の縦振動に起因し，圧延機の固有振動数である 150～1）

循環給油方式に用いられるエマルションとして，精製植250 Hz で発生することが知られている ．従来から，チャ物油とエステル系合成潤滑油を基油として，ノニオン系界タリングは潤滑状態と関係することが経験的に知られてい面活性剤を含有する圧延油のプレートアウト特性を評価した．しかし，ロールの振動により潤滑油の導入量が変動するた．実験では，エマルション濃度を変更するとともに，タンことが不安定化の要因となるといった考え方が示されている

ク内の攪拌動力の調整により粒径を変化させた．実験では，ものの

16），その原因を明確に説明する理論はなかった．こ

エマルション供給から 0.077 秒後の付着油量をプレートアウ

れに対して，著者らは必ずしも潤滑状態の変動を前提とし

6）なくても，特定の潤滑状態にあることで振動状態が不安定

図からは，エマルションの高濃度化によってプレートアウ化するという考え方に基づいた理論モデルを提案しておト量とし，結果を図 3 に示す ．

り

ト量が増加するだけでなく，粒径を大きくすることによる効17），その概要を以下に述べる．

果も大きく，高濃度かつ大粒径エマルションにより，極めて

図 4 は圧延機を単純化したモデルである．圧延ロールを高いプレートアウト特性を示すことが分かる．これにより，代表する質量 m，ロールギャップの定常状態からの変化を界面活性剤を含有し，本来安定なエマルションであっても，表す変位 y，圧延機の縦剛性 kM とすると，運動方程式は，JFE 技報 No. 39（2017 年 2 月）

－6－ハイブリッド潤滑による缶用鋼板の高速冷間圧延技術

ロールギャップの変動が速い場合には，接触弧長（xin～xout）
が増加することによって，定常状態よりも大きな圧延荷重が発生する．この付加的な圧延荷重は，ロールギャップの変動を抑制する方向に働くことから，ロールバイトにおける減衰効果と解釈することができる．
ロールバイトにおける減衰効果は，非定常圧延理論

図 4 単純化した圧延機の振動モデル
Fig. 418）を用いて定量化が可能であるが，ロールバイト出側の接触弧

Simplified rolling mill vibration model

長の変化に着目すると，近似的には以下のように表すことが
mÿ(t)＋kM y(t)＝Δ P(t) ………………………… （1）できる19）．

cp＝kf R'/vout …………………………………… （4）で表される．ここで，圧延荷重の応答 Δ P は，減衰効果（減衰係数 cp）を伴うことを想定し，かつ変位（ロールギャップ）に対する微小な時間遅れ（Td）が存在すると仮定すると，ここで，vout，kf，R’ はそれぞれ圧延速度，鋼板の変形抵抗，偏平ロール半径を表す．式（4）からは，圧延速度の増加に伴っΔ P＝－cp ẏ(t)－kp y(t－Td)て，ロールの振動を抑制する減衰効果が低下し，振動が不≈ －kp y(t)－(cp－kpTd) ẏ(t) ………………… （2）安定化しやすいことが理解できる．
連続圧延においては，ロールギャップが動的に変化するとすることができる．ただし，kp はロールギャップ変化に対と，入出側の張力も変動する．張力変動は圧延荷重に影響する荷重応答を線形化した際の影響係数である．式（2）をを与えるため，ロールギャップの開閉と圧延荷重の増減のタ用いると，式（1）の運動方程式は以下で表される．

イミングには時間的なズレが生じる．これが，式（3）の左辺第 2 項が負となる原因となる．ただし，その挙動は複雑な

mÿ(t)＋(cp－kpTd) ẏ(t)＋(kM＋kp)y(t)＝0 ……… （3）ため，図 6 に示す単純化したモデルを例に説明する．
ここでロールギャップ S の変動に対して，入側張力 Δ tb が本式は，左辺第 2 項の係数が負の値となることで自励振動変化する状況を想定する．そのときの荷重応答 Δ P は圧延機が生じることを示唆している．圧延現象の観点からは，ローの縦剛性 K および材料の塑性係数 M を用いて以下で表されルバイトでの減衰効果 cp が小さく，ロールギャップ変化にる．

対する荷重変化 kp が大きく，かつ荷重応答の時間遅れ Td がΔ P＝大きいことで振動が不安定化することを示している．
4.1.2

ロールバイトにおける減衰効果

KK＋M()∂P∂P
Δ S＋Δ tb∂S∂ tb…………… （5）ところで，ロールバイトにおける減衰効果とは，ロールこれにより，張力の変動 Δ tb が分かれば，ロールギャップギャップの動的な変化に対して，それを抑制するような荷重Δ S に対する荷重応答 Δ P の遅れ Td を求めることができる．

応答が生じることを指す．

図 6 はロールギャップ S が狭くなる状態を示すものであ

例えば，図 5 に示すロールバイトの模式図のように，微小時間 Δ t の間にロールギャップ S が狭くなる状態を想定する．このとき，時刻 t でロールバイト直下にある材料が Δ tの間に十分遠方まで離れれば定常圧延状態とみなせるが，

図 5 ロールバイトにおける減衰効果を説明する模式図

図 6 ロールギャップ変動に対する張力の応答

Fig. 5 Schematic view of roll gap to describe dynamic change
and damping effect of roll bite

Fig. 6－7－

Inlet tension response by roll gap change
JFE 技報 No. 39（2017 年 2 月）

ハイブリッド潤滑による缶用鋼板の高速冷間圧延技術

図 7 ロールギャップ変動に対する荷重応答

19）Fig. 7 Calculation result of rolling force by cyclic roll gap
19)change

図 8 高速圧延におけるチャタリング発生傾向

3）

Fig. 83)

Chatter conditions in tandem cold rolling16）

り，圧下率の増加により中立点板厚 hn（ロール周速と鋼板既報速度が一致する位置での板厚）が低下することで，入側の安定性に及ぼす摩擦係数の影響を検討している．その結果

材料速度 Vin も体積一定則により低下する．入側張力変動

は，図 8 に示す実機での現象と同様であり ，圧延速度のでは，連続圧延の動特性解析により，圧延機の振動
3）

Δ tb は，速度変化 Δ Vin を時間積分して得られるスタンド間の増加と共に振動が不安定化すること，潤滑状態の変動より弾性ひずみと対応するため，周期的なロールギャップの変も特定の潤滑条件にあることが振動の安定性を決定づける

動 Δ S に対する張力の応答には 90°の位相遅れが想定される．

こと，が確認された．

しかし，初等圧延理論から明らかなように，圧下率変化による中立点位置の変化だけでなく，入側張力によっても中4.2

プレートアウトを活用した潤滑制御立点位置が変化して，張力による入側速度 Vin の変化が生じ

本報の潤滑システムでは，ハイブリッド潤滑系統からの油る．この張力による中立点の変化は，圧下率による入側速度膜形成（プレートアウト）を利用して，ロールバイトでの潤の低下を相殺する作用があり，結果的にロールギャップ変滑状態（摩擦係数）を制御するものであるが，入側での付動 Δ S に対する入側張力 Δ tb の応答は，90°の遅れではなく，着油量と界面の潤滑状態とは，必ずしも単純な関係ではな一次遅れの特性を示すことになる．

い．
例えば，圧延機入側でプレートアウト油膜のすべてがロー

図 7 はロールギャップの周期的な変動に対する入側張力19）．ロール

ルバイトに導入されるのではなく，ロールと鋼板間におけるギャップには周波数 200 Hz で微小な変動を与えており，こ流体力学的な作用によって，導入油量が制限される．また，れに対して入側張力の応答に時間遅れが発生していること

ロールバイトに一定の油量が導入されても，ロールと鋼板のが分かる．

粗さや界面温度，圧延油の境界潤滑特性などによって潤滑および圧延荷重の計算例を示したものである特性も変化するという課題がある．

このように，ロールギャップの動的な変動に対する張力の応答は，張力による中立点位置の変化を伴う一次遅れ特性

そこで，著者らは実験圧延機の入側にプレートアウトによを示し，摩擦係数（潤滑状態）は中立点位置の変化のしやる油膜厚を制御できる装置を考案し，高速圧延時の摩擦係すさを通じて，式（3）に示した荷重応答の時間遅れ Td に数に及ぼすプレートアウトの影響を系統的に評価し影響を与えていると考えられる．

ルバイトにおける潤滑状態を制御するために必要なプレート

4.1.4

高速圧延における潤滑制御の必要性

20），ローアウト油膜の条件を明らかにして，実機の制御条件に反映以上の考察に基づいて，式（3）の運動方程式に再び着目させた．

すると，高速圧延ではロールバイトにおける減衰効果 cp が

図 9 は，本技術における潤滑制御システムの構成を示し低下し，極薄・硬質材の圧延ではロールギャップに対するたものである．硬質な極薄材の高速圧延において潤滑条件荷重変化（kp）が大きいため，自励振動が発生しやすい条件が厳しい後段スタンドにハイブリッド潤滑系統を設置し，高となる．一方，荷重応答の時間遅れ Td は，スタンド間張力濃度・大粒径エマルションを少量供給するシステムとなっての変動の影響を受け，張力による中立点位置の変動と潤滑いる．ハイブリッド潤滑系統からの供給量は，目標とする摩条件とが関連付けられて，振動の安定性に影響を与えるこ擦係数に対して，鋼種や板厚などの条件を考慮して決定さとになる．

れる．また，圧延速度の変化に対応してプリセット制御によ

ただし，実際の冷間タンデムミルの張力変動は，スタンドり供給量が変更される．さらに，圧延中の摩擦係数をオンラ間の相互作用により複雑に影響しあうため，上述のような単インで逆算しながら，摩擦係数が所定の範囲となるように，純化したモデルでは定量的な予測は困難である．そのためハイブリッド潤滑系統からの供給量を変更する潤滑状態のJFE 技報 No. 39（2017 年 2 月）

－8－ハイブリッド潤滑による缶用鋼板の高速冷間圧延技術

5）金子智弘，斉藤輝弘，川島浩治，竹澤幸平，長南富雄，岡本謙．高速
冷間圧延技術の開発（川鉄千葉 2 TCM の 2800 mpm 冷間圧延技術）．
材料とプロセス．2000, vol. 13, no. 2, p. 318-321.
6）木村幸雄，藤田昇輝，松原行宏，小林宏爾，天沼陽介，吉岡修，曽谷保博．エマルション圧延油の高効率プレートアウト技術―ハイブリッ
ド潤滑による冷間タンデムミルの高速圧延技術第 1 報―．塑性と加工．
2014, vol. 55, no. 639, p. 346-350.
7）藤田昇輝，木村幸雄，松原行宏，小林宏爾，天沼陽介，吉岡修，曽谷保博．冷間圧延における潤滑状態の制御技術―ハイブリッド潤滑による冷間タンデムミルの高速圧延技術第 2 報―．塑性と加工．2014, vol.
55, no. 640, p. 445-450.
8）曽谷保博監修．トコトンやさしい圧延の本．日刊工業新聞社，2015, p.
114-115.
9）Roberts, W. L. Friction and Lubrication in Metal Processing. Trans.
ASME, New York, 1966, p. 103.
10）Kimura, Y.; Okada, K. Elastohydrodynamic lubrication with oil in wateremulsions. Proc. JSLE Int. Tribol. Conf., 1985, p. 937-942.

図 9 冷間タンデムミルのハイブリッド潤滑システム
Fig. 911）小豆島明，野呂和也，井柳好貴．冷間圧延におけるエマルション潤滑に関する研究（第 1 報 エマルション潤滑における圧延後の表面性状

Hybrid lubrication system for tandem cold rolling mill

ダイナミック制御を行うシステムを構築したと導入油量）．トライボロジスト，1989, vol. 34, no. 12, p. 879-886.
12）木村幸雄，藤田昇輝，三原豊．冷間圧延用 O/W エマルションの短時
間プレートアウト特性．鉄と鋼．2009, vol. 95, no. 4, p. 340-346.
13）Kimura, Y.; Fujita, N.; Matsubara, Y.; Kobayashi, K.; Amanuma, Y.;

21）．

Yoshioka, O.; Sodani, Y. High-speed rolling by hybrid-lubrication system
in tandem cold rolling mills. Journal of Materials Processing Technology.
2015, vol. 216, p. 357-368.
14）Fujita, N.; Kimura, Y.; Kobayashi, K.; Amanuma, Y.; Sodani, Y. Estimation
model of plate-out oil film in high-speed tandem cold rolling. Journal ofMaterials Processing Technology. 2015, vol. 219, p. 295-302.
15）Fujita, N.; Kimura, Y. Plate-out ef ficiency related to oil-in-water

5． おわりに缶用鋼板などの薄ゲージ・硬質材の安定高速圧延を狙いとした冷間タンデムミルの新たなハイブリッド潤滑システムを開発した．エマルションの循環給油方式をベースとして，圧延油消費量および廃油量の抑制を維持しながら，高能率化のための高速圧延を実現する潤滑システムであり，多様emulsions supply conditions on cold rolling strip. Proc. Institution ofMechanical Engineers, Part J, Journal of Engineering Tribology. 2012,vol. 227, no. 5, p. 413-422.
16）古川九州男，鑓田征雄，清野芳一，滝本高史，中里嘉夫，中川吉左衛門，福永一朗．極薄鋼板の冷間圧延における「チャタリング」現象の解析．
川崎製鉄技報．1976, vol. 8, no. 1, p. 60-79.

なプロダクトミクスに対応して対象材ごとに最適な潤滑状17）Kimura, Y.; Sodani, Y.; Nishiura, N.; Ikeuchi, N.; Mihara, Y. Analysis ofchatter in tandem cold rolling mills. ISIJ International. 2003, vol. 43, no.
1, p. 77-84.
18）Pawelski, O.; Rasp, W.; Friedewald, K. Application of the theory of rolling態を実現する潤滑自在制御技術を可能にした．
本報では，開発技術の基本的なコンセプトと，実用化技術の基礎となる研究成果を中心として記載した．本技術のto rolling in the case of mill vibrations. Steel Research. 1986, vol. 57, no.
8, p. 373-376.
19）木村幸雄，藤田昇輝，西浦伸夫，友常茂宏，曽谷保博．冷間圧延の高速安定化のための潤滑制御技術（ハイブリッド潤滑による冷間タンデ実用化の成果や潤滑制御の具体的な効果については，既にいくつかの論文として公表されているので，詳細は参考文
献 3）
，13）
，21）などを参照されたい．

ムミルの高速圧延技術 第 1 報）
．平成 24 年度塑性加工春季講演会（小松）．2012, p. 157-158.
20）藤田昇輝，木村幸雄．冷間圧延における潤滑特性に及ぼすプレートア本開発を通じて実現した技術は，今後強まることが予想される潤滑油の 3R（Reduce, Reuse, Recycle）による環境負ウト量の影響．鉄と鋼．2011, vol. 98, no. 10, p. 532-540.
21）Fujita, N.; Kimura, Y.; Kobayashi, K.; Itoh, K.; Amanuma, Y.; Sodani, Y.

荷軽減の動向にも対応したものであり，今後も資源循環型社会に寄与する技術の開発を進めていく．

Dynamic control of lubrication characteristics in high speed tandem coldrolling. Journal of Materials Processing Technology. 2016, vol. 229, p.
407-416.

参考文献
1）鈴木弘．板圧延におけるチャター現象．機械の研究．1996, vol. 48, no. 5,
p. 583-588.
2）鑓田征雄，北村邦雄，北浜正法，片岡健二，中川吉左衛門，青木茂雄，松田修．薄鋼板の冷間圧延におけるヒートストリークの発生機構．鉄と鋼．1981, vol. 67, no. 14, p. 2152-2161.
3）木村幸雄，藤田昇輝，松原行宏，小林宏爾，天沼陽介，吉岡修，曽谷保博．ハイブリッド潤滑による冷間タンデムミルの高速圧延技術の開発．塑性と加工．2013, vol. 54, no. 635, p. 1028-1032.
4）鎌田正誠，鍬本紘，岩藤秀一，後藤桂三，千場石根，石田雅之．完全連続式冷間タンデム圧延技術の開発．日本鋼管技報．1984, no. 105, p.

木村 幸雄

15-28.

－9－藤田 昇輝

小林 宏爾

JFE 技報 No. 39（2017 年 2 月）
Copyright © 2017 JFE Steel Corporation. All Rights Reserved. 禁無断転載