<新製品>

高粘度液用薄膜蒸発機｢エクセバ+(特許出願中)
ThJ'n=FJIJll EvcIPOrC]tOrl

for

HighVis{oLIS

EXEVA(化)技術部山Products

設計第2課

崎思

半田

increased
demands
for efficientfield.
quality and functional
polymerthehas developed
thin film evaporatorりEXEVA
P (10000
thesedemands.
Pa一s) to meetis partic1血rly
for the concentration
effective
fromup tosolvent or monomer
very
polymers

there

productsinthe
Shinko‑Pfaudler
up to 100000
EX五VA
This

thearetime
Easy4)

Besidespointsまえhighestproduct
distribution.
assembly,them,
theofがHanda

hightreatviscoushighremovalof
aresomeThefollowingsof typicalin the viscosity
1) Operating
range
2) High beat transper
rates.

3) Thetomachines

剰裕

Hirotoshi

Recently

成Tadashige
Yamasaki(化)技術部
製品開発課

qualitycharacteristics.
of 10 to 100000

resultingfromdismantling.
andis the bottomfeaturetype.
bottombearingP.

shortforoflow

high

poly血er
residualviscousproducts

solutionsandmonomerthecontents.

(10 000 Pals).
residencetimeandnarrowwhich

coversresidencecleaning
greatest

conventionalscrew

mechanism

theweak‑

度章夜を押出作用により排出するスク1]ユ排出磯で構成され

き近年,高分子化学工業界では,ポ1)マ‑の.高品質化,高ている｡ディスト1)ピュータおよび壬党群巽は,告体内壁面性能化,高機能化に対応してポl)マ‑製造プロセスで高粘と狭いク1)アランスを有し,缶体上部のモ‑タKL̲よって.S区勤し回転することR=よって,常に強制的に薄膜化させる機構をそなえているo一方,スク1)ユ排出機は,宙体下部の度液用の装置に種々のより高度な要請が生じてきている.
処理物質の一層の高半占度化,高温化,機器の耐食性と耐摩耗性の向上,コングミの防止,高度の分散性能,温度と滞留時間の規制力の向上Tz:どの要求であるo
このようなユ‑ザニ‑ズR:応えて,当社ではこのたび粘度100000P(10000 Pa一s)の高粍度液の脱モノマー,脱揮が可能な高粘度液用薄膜蒸発機｢EXEVA+を開発したモータによって屠区勤し,真空操作匠おいても,ある一定の吐出圧で排出する作用がある｡撹群軸下部軸端は,スクリュ軸内部R:挿入されており,スク1)ユ軸が撹拝賀の軸受作用をなす特殊構造を装備している｡

ので紹介する｡

1.概要

Mechanical seal

ポ1)マー製造プロセスには,ポ1)マー溶液の漬縮,ポ7)
マー中に含まれるモノマ‑および溶剤を除去する脱モノマ

Vapor outlet

これらのプロセスでド,脱揮が広範囲忙含まれているoは,従来,フラッシュ缶,洗下膜式蒸発磯,強制循環蒸発檎,薄膜蒸発機などが適用機種として選択されてきた｡しFeed inlet

かし,これらの蒸発装置は,最終処理液が自然落下できる

DistriblltOi.

低粘度のものにしか適用することができない.従って,高粘度故R:なると,脱揮機構を装備した高価なエクストル‑ダを使わざるを得ないのが現状である｡

芯ot oil outlet

100000f'(10000Pa･s)の高粘度物質でRotor

ち,墳械的強制力紅よって缶内壁面紅一様R:薄膜化して,高効率な脱揮,脱毛ノマーを達成すろことができる｡本機

BladesEXEVAは,

音別も ポリマ‑製造プロセスの脱揮工程紅おける省エネ)i,ギ‑化,プロセスの簡略化FL適した装置であり,経済性R:

rPr;

山
口山

Shell tank山

白山

Scraper

Shell jaket

Ⅲot oilinlet

Hot oilotltlet

Screw

優れている｡

2.機構

Ⅲot oil inlet

エクセバは,第1図R:示すように,原料供給口より流入した高精度液を缶体内壁面R:一様分散させるディスト1)どュ‑メ,分散された液を薄膜化させると同時R1襲制的に薄膜を下方ヘ移送させる疲押葉および,濃縮脱揮された高粘JβrPResidue outlet.
Stuffing box

第1図Fig.

1

エクセバ
EXEVA

神鋼ファウドラー技報

VTol. 88

No,2(1989/8)

3.特長

本機器は,スク1)ユ排出磯のみを下に抜くことができ,下エクセバは,従来の機種忙は類をみない特殊機構を装備しており,その主な特長を次に示すQ(1)超高粘度物質の処理が可能

部軸受の分解,点検が容易である｡

木椀器内に供給された物質ほ,壊縮脱揮されて缶外Fこ排出されるまで,ディス†リピューク,撹拝巽およびスクリ
ュ排出機紅よって,常FL機械的強制力を受けて移送されるo本機器内部糾ま,高粘度液の流れを阻害する部分はも100000
ちろんのこと,全く重力自然洗下領域がないので,P(7)広い粘度域での処理が可能
50000P
本機器への供給液粘度は10P(1Pa･s)から000P(5 000Pa･s)まで,処理液の残留液粘度は100(10 000Pals)まで可能であることがテストによって確認されている｡

4.装置の特性および性能
4.

1撹拝動力特性(10000Pa･s)の起首粘度物質も処理が可能である｡

薄膜蒸発磯の投弾所要動力は,低粘度域で理論式が提案】(2)伝熱係数が大きい｡

されており,渡辺ら2)ヶこよって実験式が示されている.し多投の特殊憤斜巽が蒸発両全体vL均一な液膜を形成する

かし,高粘度域vL関しては,村上ら3)の1枚羽板での実験

ことVLよって,拡散抵抗を少なくし,又,薄膜表面を強制的‑こ更新することによって,液量紅対する液表面積の比が式とモデ/レによる理論解析がなされているのみであるo
本機器のように多段で傾斜している撹拝賀の髭辞動力に大きくなり,̲.L熱移動,物質移動の効率を高めるので,大き関しては,研究がなされていない｡

な伝熱係数が得られる｡

4. 1.

(8)滞留時間が短い｡
高精度液は,ディスT‑1撹拝所要動力の実験装置
測定装置の概略を第2国中こ示す.撹:拝所要動力の測定はI)ピュークおよび多段特殊撹拝巽

紅よって薄膜化されるため,ホ‑ルドアップ畳が少なく,更ケこ薄膜流体を下方向ヘ強制的に押出す作用があるので,

撹搾軸上部の検出軸に貼付したトルクゲージの抵抗変化をス1)ップリングを介して,ホイ‑トス†‑ン･ブ1)ッジに入力し,動歪計からの出力信号をA/D変換後,デ‑タメモ滞留時間が短かくなる｡

リーこ取り込み,コンビュ‑クR:よりオyライン処理した.

(4)コンクミの防止

4. 1.

下部軸受サボ‑2

撹拝動力†が告体内壁面に取付けられていると,壁面を流下してきた高粘度液は,軸受サボ‑トむこ付着し(DowCorning製
テスT.磯で試料流体シ1)コンオイ)I/200/600000,粘度6000P
at ls￣1)を用いて,撹拝賀て,熱により孝三化し,製品ヘのコンタミの原因となる.本
棟器には,物質の流れを阻外する缶体内壁面からの突起物A,がなく,高芳占度液の付着が起こらないので,コンタミを防止することができる｡

る水飴水溶液を用いて撹拝動力を測定し,動力計算式を報告している3)0(5)省エネルギーである｡
本機箸別も 缶内に供給された超高精度物質をディスト1)

トであるが,村上らと同様の次式で相関することができた.

B,Cの各々について撹拝動力を測定した結果を第3図に示す.村上らは,試料流体としてニューT･ン流体であ1枚羽根の撹拝非ニュートン流体であるs/1)コンオイルを用いてのテス

ピュークおよぴ鑑拝巽部で強制的に薄膜化しており,動力Npはディス†リピュータのフィン先端部,党押葉先端部のみでしか消費されないため,消費動力は非常匠少ないo(6)分解,点検が容易である｡

ここで,動力数Np,投弾レイノ)i,ズ数Rehr,液膜レイ

缶内のディスト1)ピュータおよび投弾巽軸を上方に抜き出すことができると同額に';(1)‑A(Reh()a(ReL)P(♂/d)rノ)Vズ数ReLの各々の無次元数は次式で定義されるoIf部軸受,スクl)ユ巽を下方Pに抜き出すことができる.従来,下部軸受の分解紅は,下部コーン部を取り除くことが必要で,残留液配管とコーン

Np‑部のジャケッT･酉己管などを取り除かねはならなかったが,R｡,ISlipring

p･n3･d8･∂･L=挫〃ReL=旦〃

Moter

ここに,

P:髭群動力(kW)Resistance
Flowcircuit

ITleter刀.C.
ampl ifierFeed‑J5‑⊥1.×10.

converter㌔⊂コ岳⊇塁
第2国
Fig.

‑○‑

tallk

A/D

＼Themograpb

Eha

政拝動力測定装置
2Experimental
power

VTol. 38 No.

5E<apparattlS

andmeasnring

systemof

1×103
1xlO‑2

consumption

2(1989/8)

神鋼ファウドラー技報‑I)‑

Blade A
Blade BB]ade CA
5

1×1011

Re)(

(‑)

第3囲
各種翼型における所要動力の関係
Fig.
5×10‑13

power

consumption
various bladesfor,llThin･Fi lm

Thln･FilmFillet

Cylindrical shellーー20%く:⊃)くFilletA普ーヽ≡

Blade.≡(di=Blade

盲lり･第5囲

10̀=〉

&Ot】

盟(=〉

Cylindrical sbell

A1I

叫Rotor芦%%%%

UrLdilutedsolution
Water
Water
Water

Fig.

solutionsolution

12

乾燥時間と減量率の関係

Fig.

5

Relationsolution

o

Time

第4図

Lb力量24(hour)dryingloss

betweentime and weight

鑑洋式薄膜蒸発境内での液流動模式図
4

Schematic

diagrams

thin‑film

evaporatorof flow

field inanagitated

低粘度液では, Film部とFinet部が乱流であるため両者はよく混合され,均一な蒸発が行われるo
しかし,高粘度液虹なると, Film部とFillet部が十分混合されず,p第4p:密度(kg･m￣3)〝:粘度(Pals)

図に示すようにFillet部が撹押葉前面を渦巻状態で降下
Fillet部をしていき,ショーT･/くスをおこす.そのため,Film

降下した高粘度液は,蒸発が十分行われない｡また,

n:回玩数(s￣1)d:巽スパン(m)部とLF皿et部を通過した液の蒸発状態抄ミ異なるため,輿∂品が不均一になる.

:胴内壁面と巽先端のクリアランス(m)本機署割も 髭押葉を多.殴にすることによって,襲前面をL:巽等夢長さ(m)I'･.単位浸辺長当りの流量(kg･Ⅱrl･sJl)

落下するFilletが,翼1段ごとにFilm上に展ばされて,Filletが製品出口までショーT}くスするのを防いでいるo

更紅,多段襲の各巽のエッLジ部でFilm部を乱し, Fillet部

高粘度液用薄膜蒸発磯に適用される動力数Npは,液膜とFilm部の混合と,レイノルズ数R8Lと鑑搾レイノズ/レ数ReLiの両者が関係しており複雑である.しかし,上式の概略計算から,次ゐFilm部内の混合を促進している｡

このため,液膜の表面更新が十分なされ高半占度液の均一な蒸発が行われる｡

ようにまとめることができる.

本機器の蒸発テスTlを伝熱面積0.2血2のテスト磯で各P

cc

(2)

FL･n2･d2･L･∂11

鐘庶拝異について行ったので,その‑一部を報告する.

試料流体として水飴水溶液(以下略して水飴とする)を用いて,蒸発前の水飴中ゐ含水量と;蒸発後の残留水飴中この関係は,各々のフ7クタが関与している程度を知る
また,こJLの関係は,撹拝賀からニュ‑の忙便利であるoI.の含水量め差を蒸発水分量とした｡,

ン流体の液膜に与えられるせん断カの関係式から求めるこ

水飴中の含水量ほ,次の方法によって求めた.ともできる.この式をポT)マ‑などの非ニュートン流体に適用する場合,粘度FEが速度勾配K=大きく依存･Lているこ

市販の水飴原液にそれぞれ数%の永を添加して,とVL̲注意する必要がある.
4. 2 蒸発特性

醇膜蒸発磯で,撹拝賀近傍の高粘度液め流れを模式的R:
薄膜蒸発磯は,ディストリビュ‑列こよって缶体内壁面に一様vL̲分散された液を高速で回転する鑑群翼でJ蚤き取っていくことにより,缶体内壁面に薄膜(Film)を形成し,また,巽先端前面部の簸き取.られた曙(Fillet)紅遠心力を与えることにより,内壁面に押しつける作用をしている.

なることかち,20時間後の減量を水飴中の含水量とみな各種撹搾巽で,水飴中水分の蒸発量を測定して,給楕伝熱係数を求めたものを第1表に示す｡
B,鑑拝賀A,Cは,各々傾斜多段巽であるが,段ピッチ,取付位置の違いによって,蒸発性能は大きく異なっている｡

各種髭拝巽における給括伝熱係数

第1表

12(102oC)に政置し,各纏過時間での減量率(減量/初期重量×100)を脚定した結果を第5図に嘉す.第5図より
水飴ほ,恒温室内で20時間以上経過すれば,減量がなくした｡

示したのが第4国である4)oTable

1亘温室

1Over‑allheat･transfer

coeffici色nts verstlS

Variousblades

神鋼ファウドラ‑技報

Vol.I.88 No.

2(1989/8)

第2表

?1&△
0

賀1

Table

CL=2山300R/出600 Ⅰモ/
CL=1nD
30DR/l/450 a/hl

Rotation

II1LVU!=C)｢⊃

60一己岩C)

第6図50

供給量と平均滞溜時間の関h

40rd
くじ係=Fig.
15

鋼球の流速

107‑210 Pals〟 ≡30･20FeedrateQ

406Relation

50(A/h)betweenmeanand2VeloQityof steel bal1450.･ (rpm)speed

Bladetype

BladeA

Blade
Blade(mm/see)･I‑

lw石′ふ軍wx∴1 twz/‑

wz

wz

4. 72

0. 77

0. 16

5. 97

1. 05

0. 18

B

4. 32

o. i4

0. 10

6. 92

0. 64

0. 09

C: 4.52

0. 61

0. 13

5. 19

0. 72

0. 14

rate‑20β/h

feed rate

residence

tin1e

Feed
Velocity

wヱ:wz

(rpm)

600

A:

Velocity

componentin the vertical directiorl

1.0n=0.9‑○‑

O18=

壬‑△‑
一口‑
一▽‑■

o.7
0.6′
【〕

450rpm

10且/h
20b/h
30且/h
40 A/hAa)Ⅹ

53 0.5蓋o･40.30.2
u.一o102030.

40

Inclination

第7国
Fig.

5060

β(°eg)

708090*Relation

betweenpower

consumptionand

VelocityliquidOxz

転数の影響が大きく;
pitchedcomponent

forcedofbyapitchedfin･流速に対する垂直方向速度は,各種巽で異なっているが,撹搾巽Aが最大で18%である｡

ディスTlリビュ‑クのフィン角炭と髭拝所要動力の関係
7

Pitched fin

第8国
傾斜フィンによる速度成分
Fig. 8fins

液膜部の垂直方向速度が,回転数忙よる影響が大きいことから,液膜部の平均滞留時間は,回転数に大きく影響されると考えられるo
先に述べた様に缶内の平均滞留時間

4. 3

滞留時間と液膜…充下速度が,回転数の影響をあまりうけていないことから,缶内の流れは,液膜部以外の流れ(Fillet流れ)が大きく寄与し七いると考えられる.

本機器は,缶内全てで薄膜を形成しており液ホールドアップ量が少ないので,平均滞留時間は非常に短かくなるo
また,常に高粘度液を強制的vL移送しており,デッ‑ドスペ4. 4 ディストリビュータの特性
本機器の高粘度液用ディスト1)ビュー刻も供給口から流入した液を円筒の外面に取付けた傾斜フィンによって,ースがないので,滞留時間分布の時間幅が狭い｡
滞留時間分布は,トレーサパルス法で水飴中の電気電導度を測定し,パソコンのCRT上匠連続波形を描きオンラ

流体を下方‑強制移送すると南時R:薄膜化して,円筒下端イン処理したoしか･t},水飴中の水分量が少ないため,水分申の食塩壊度と電気電導度の線形関係が成立する範囲内のディスクと缶体内壁面とのクリアランスで圧力損失をもで測定することが困難であった｡

面への一様分散を行う機構である｡この部分での高粘度液

平均滞留時間は,高粘度液を流通して供給口と排出口を同時にシャットダウンして,告内ホ‑ルドアップ量を測定の薄膜化は,ディス7.

うけることによって,液鹿を一定高さFこ保持して缶体内壁1)ピュークでの消費動力を非常忙少なくしている｡

して求めた結果を第6周一こ示す.これより高粘度液の場合の平均滞留時間は,供給量,クリアランスの影響が大き試料シ1)コンオイルで,フィンの傾斜角度紅対するディストリピュータの消費動力を測定した結果を第7図に示す.傾斜角度0のフィンを角速度wx‑2方nで回転した時,く,回転数の影響は小さいといえるo又,供給量と平均滞留時間が反比例していることから,缶内ホールドアップ

高粘度液の液膜に与える速度成分を第8図Rl示す｡垂直方向速度成分a)zはは,供給量に依存せず一定であることがわかる.
本機器の胴部を透明のアク1)ルで製作して,イ)I, (DowCorning製)にべア1)ング鋼球(NTN製,S/1)コンオ?1. 0mm)を投入して,液膜部を流れる鋼球の軌跡から,液膜部の流動状況を観察したo.鋼球は,母体胴壁を螺旋状に移

sine‑2が1Sineよりwz,‑触z

COSO‑27Fn

Sine

cosO‑J7nSin2oとなる. 0‑45oの時,そのためe‑w7.は最大値をとるo45oで,液膜のホ‑ルドアップ高さが最も低くなり,ディ動しており,又,アクリル槽壁面から消えたり途中から現われたりしていることから,液膜部(Film)とすみ肉部(Fillet)の間を往来していることがわかる.これは,wxz‑wx‑先にス1)ピュータでの消費動力も最も少なくなると考えられ述べた多度茂押翼の優れた効果を示していると考えられる｡

る｡

従ってディス† 1)ビュ‑刻ま,消費動力並びに分散性能を考慮に入れて,フィンの最適な傾斜角度とディスク忙よ各種撹押葉で鋼球の垂直方向速度と流速を測定した結果を第2表に示すoVol.

8S No.

2

この表より,(I989/8)･流速,垂直方向速度共R:回る最適なクリアランスを選定する必要がある｡

神鋼ファウドラ‑技報

13/

日

℡ot oilotltlet

/

ミ25//

叫

Screw

〟=12600P
20B

blade【弓ゝ･イ//

喜15

ScrelV Shaftt=/d.)a)

Bearing

10//
()

,エコU

岩
Hot oil hllet

Residue

第11囲//○(弓回転数と吐出量の関係‑‑

5‑

Calculatedresult‑

510Rotation

Fig.

llb), Eq

(3)

Relation

15

20

speed

speed

rplTl

betveenrotationflow
and discharge

rateoutletStuffingbox〟=12600P,dヽ一第9図Fig.

oスクリュ排出磯と下部軸受
9Screwbottomextruderand

句bearing

田△

20Vlo又/M
8R/M5R/M

くてIha‑○‑○‑○‑o⊂)ヽ=

くDb4h蛋dJコU

10I‑A''A‑Fj

スクリュ
Fig.

10Screw

スクリュ排出増の吐出性能
従来の薄膜蒸発機の排出部R:は,真空用のギヤポンプを吐出量と吐出圧の関係
Fig.

'A'‑△‑ゝ三＼21Discharge
ischarge

4. 5

第12図

【ヨ＼.ヨ

第10園

＼o‑‑8一口‑日＼34presstlre5(kg/cd)

12Relation

betweenpressureand discharge

discharge
flowrateのが原因と考えられる.このように,スク1)ユ上部での高粘度液の吸込み性能が,スク7)ユ排出磯の吐出性能紅大き取付けていることが多いが,本機器は,押出磯の原理を適く影響を及ぼしているので,スクリュの吸込性能をよくすそ用したスクリュ排出塀を内蔵させた構造VL̲なっているo
して,このスクリュ軸の内部R:撹拝軸用の下部軸受を設ける必要がある｡
また,スク1)ユの吸込性能匠影響を与える因子として高粘度液の流動状態が考えられる.上部撹拝賀によって旋回ることによって,本薄膜蒸発機紅は下部軸受がないのと同じ効果を得ることができる｡(第9図)流を与えられた高粘度液が,スクリュと伴回り現象を起す

このスクリュ排出磯は, 1軸押出機と同じ原理であるが,上部吸込口が開放であり,高粘度液が満たされていないのとスクリュの吸込性能が悪くなり,吐出性能の低下をきたす｡そのため,スクリュの回転方向は,撹拝賀の回転方向で,十分な吐出性能を出すには種々の工夫がいる｡
1軸押出機(第10園)の吐出流量ほ次式で与えられる5)0と逆にすることによって,スク1)ユ紅よる高粘度毒夜の吸込状態をよくしている｡
スク1)ユ排出機の出口側にパ/レブを設けて,そのパ)I,ブ:推進流定数の開度調節‑こより出口側K:圧力を発生させて,排出機の吐出圧と吐出量の関係を求めたo
その結果を第12国紅示す.
第12図より,スク1)ユ排出磯ほ,一定の吐出圧までは,吐:圧力流定数出量が律速紅なるo一定の吐出圧を越えると吐出圧と吐出量が反比例し, (3)式の関係が成立する｡(3)

Q‑α*N‑β*吉(%ト*吉(i)e)cos2α打DE(t‑α*‑2β*‑E8(t‑e)cosα
12r*‑

7T2D2∂S tan(y10esinα

5.ポリマーの脱揮テスト:漏洩流定数

水飴(粘度12600P)をスクリュ排出機の上部R=供給して,スク1)ユの回転数に対する吐出流量を測定し,その結果を第11図に示す｡第11国中の破線ほ(3)式の計算:値を示す｡いま,(3)式で粘度〃が高く,圧力勾配(dp/dz)が小(3)式の計算

値より少なく,スク1)ユの回転数に比例していないのは,
スク1)ユ吸入部‑の高粘度液の供給が十分なされていない
14

試料として水飴またはs/リコンオイ/レを用いたものであるが,本章でポリマーからの脱毛ノマー,脱揮テストの一部を報告するo
テス1‑装置を第13囲および写真1に示すo
テスト機の仕様

5. 1(1)エクセバ
316
材
質:SUS撹拝機動力: 7.5 kW

さい時,第2項,第3項は省略できて,吐出流量Qは,回転数Nに比例する｡
第11固より,スク1)ユ排出機の吐出流量が,前章までのテストデ‑刻も排出機動力:(2)原料槽材

神鋼ファウドラー技報

回転数:200′‑1750

0.75 kW

質:SUS

316

0.2 m2

伝熱面積:;/

容: 1‑160rpm
rpm

量:30βVol.

88

No.

2(1989/8)

EXEVA
Corldenser
Extruder

Vapor

Tヱ

Vac.
TIモ

FeedtankTIモ
TRTRTR

TR

Tf亡

TR
TI!
PITR

00

⊂〉[:匡垂直]弓:⊂垂垂∃

Eeatirlg
rrledillm

写真1Gearflump

第13図

テスト装置

Fig.

Experimental

13andtheforthe

apparatus

removaloforsolvent

concentrationof polymer
frompolymers

質:Sワs

Table

伝熟面積:0.3m2

脱揮テストデ‑メ
3

Test

resultsof volatile

removalD ischarge

Feed(4)受器材質:SUS316

容

量:10eNo.

(5)加熱熱媒
4kg/cm2Gスチ‑ムおよび最高300oC

RatekgA1

熱媒油(6)系内圧カ0.3 Torr‑大気圧

テスト試料が液体の場合は,原料槽からギヤポンプケこて供給するが,揮発分の少ないペ1軸押出機にて溶融して供レットの場合は,給する｡
本テス†装置を使用してのテスト結果を第3表に示すo1は,本表のNo.

apparatllSsalutions

第3表
316

Experimental

monomer(3)コンデンサー

材

テスト装置
1Photo65%の溶剤を含有するポリマーを常温で供給し,本機器で脱拝して,ポ1)マ‑中の溶剤鵠度

ity

Rate

pol%7ertvisc:s303525

99. 630

97. 925

99.

Viscos i ty Pressure

date

Heating
temperature

kgAl%

P

Torr

oC

750

121.4

100 000

20026040 000250. 01

9000

30195

6000

290. 04

2 300

10190

6000

10230

352

む

Operating

す000

0. 03

25ぴ

高粘度液用薄膜蒸発機｢エクセバ+について,その機構,培長を紹介するとともに0.2m2のテス†機を用いて行っを1.4%以下にすることができた.本機器は,高洩度の溶た実験のうちからそのいくつかを紹介した｡高粘度茨の脱剤を含む低粘度液を脱揮して,超高粘度液(100000P)のNo.
処理ができることを示している｡
2‑4は,揮発分の揮振作R:携わっておられる方々に,少しでも参考となれば少ない高粘度汲を脱毛ノマー,又は脱拝し,残留モノマーエクセバは独自の機構のゆえR:,超高粘度液の処理が可離であり,ポリマー製造プロセスにおける脱モノマー,脱揮量,および残留溶剤量を数;100ppm以下にすることができた. No. 2‑4=で,供給液粘度シこ比較して製品粘度が低幸いである｡

で威力を発揮することを願っている｡

くなっている理由は,脱揮,1脱毛ノマ一過程で,撹拝賀K:よる機械的せん断エネ)pt,ギー紅よりポ1)マーの温度が上昇

ユーザ各位で高粘度液の壌縮脱揮プロセスがありました
ら,当社の高粘度液用薄膜蒸発機｢ェクセバ+でのテストしたためである.ジャケットからの加熱温度は,供給温度より低く,保温の役目をはたしている紅すぎない.

を御検討下さい｡
最後に,本開発忙関して有益な御助言を頂きました九州

本義のテスト結果より,本磯暑酌も薄膜蒸発機が従来から多く適用されている低粘度液での高効率な蒸発性能を利用して,残留液が超高粘度液まで処理できることがわかるo更R:,従来エクス1‑〟‑ダが多く適用されている供給
液の揮発分が少なく,粘度が数万Pの高粘度液の脱毛ノマ
ー,脱揮で本機器は,エクストルーダより優れた脱揮性能を示している｡

本テストでの茂拝動力はmax

2.1kWで,処理量当りの動力は0.1kW/kg以下で,非常に+＼さい消費動力とな

B3

村上泰弘教授に深く感謝の意を表します｡〔参考文献〕
1) Kern,(1959)

D.Q.

andH.G.

Karakas:Chem.

2)中村克孝,･ナ渡辺孝:日本穣雄学会論文集,S., K. Takata
3 ) Komori,and Y. MtJakami:
Japan, Vol. 21, No. 6, (1988)

Eng.

Pro.,

55, 14]44, 2449 (1978)
Chem,Eng.

4 )市田:九州大学工学部化学膝枕エ学科,博士論文(1988)
5 ) James

M.

Mckelvey:

Polymer

processing高分子加=学,刃善っているoVol.

大学工学部化学機械工学科

No.

2(1989/8)

神鋼ファウドラー技報1王