化学機器に使われる高合金材料について
HighlyAIIoyedMc(†ericl]s

ALISl.en;TicChem;ccdforEquipments
化工検事業部

生産技待課

宮崎

Koshi

Miyazaki

公志

austenitic
stainlesssteels becauseof theirversatile resist‑stressand environmental
cracking.
Fe‑Ni‑Cr‑Mo
TI止sinthealloys
andassistancearticle familiarizes
englneerS
With
providesin terms
by cbaracterizi皿gthem
and performaceof che血cal
materials
selection
compositionin various
corrosion
media.
Even
it is difficult to assess
the beneficial
in thethoughelement
effect of eachal1oying
canl光Summarized
asfollow.
Fe‑Ni‑Cr‑Mo
system,generalguidelines
ForMo
in: increased
is beneficial
for resistanceuniform
nonoxidizing
corrosion
resistanceincreased
for resistanceinoxidizingCris beneficial
Ni; andenvironments
acids;increasedThe

nickelance

tobaseuniform

is beneficial

anoys

outperform
pitting,

corrosion,

Forpitting

for resistancein alkaline
environments.
Mo
corrosion
resistance:increased
andCrdesirable.

Forstress

corrosion

NiFor

improved

Mo
is desirable.
well as: lowinterstitialcontent
resistancecracking
heatandweld

resistanceaffected:increased
zone

corrosion

asisrequired.

Further,presented
has manufactured
己えがbelow
arevarietyof chemicalprocess
far by using theseal1oys.

equipment

Which

ShinkoIPfaudlerso

き

最近の化学=業の進歩により,材料がさらされる腐食環

ステロイB‑2やモネル400はNi‑MoやNi‑Cuの2種類
200は工業的な耗Niである｡実の元素からなり,一方Ni

巨はますます過酷忙なってきたo装置に腐食事故が起こる

用的な見地からノ､ステロイB‑2,モネ/レ400およぴNi

200は水溶液腐食紅対し七使用される｡第1表はすべての:その機若芽の停止にとどまらず,プラント全体をとめる事とにつながり,損害は単にその腐食事故が起ったところのFe‑Ni‑Cr‑Mo合金をカバ‑していないが,この他にノ､ス:ンテナンス費用のみでなく,それR:よる機会損失が重要己されるようになってきたo
このためメンテナンスフ1)‑

テロイGを改良した低C‑Mn‑Si系のノ､ステロイG‑3,あるいはノ､ステロイCの改良型で低C‑Si系のノ＼ステロイ:めざしてより安全な材料選定の立場より,高級な材料のき望が高まりつつあるo このため各材料メーカでは,高級C‑276などがある｡これらの改良型は掛陸,溶〕安性,熱的安定性および強度が向上する｡また耐食性はこれらの改良

こ耐食材料の開発が進められており,同時にファブリケー
r一においても,より高温高圧化するプロセスに対処すると計技術や,新しい材料を生かした装置･磯器類の製作技

型Klよって変化し,主なる元素の含有量がすべての耐食性

芽も年とともVL高度化してきた.ユーザの方々が一番要望

2.均一腐食(全面腐食)

Fれることは,材料の耐食性能と経済的な面との兼ね合い≠適性材料の選択〝である｡本稿で･ら生じる,いわゆる凹凸の激しい腐食状態を示す｡ここでは活性溶解域およヒこのような問題点をふまえて,最近注目さしている高合金材料忙ついてその耐食性と材キ選定に主眼を置き説明する｡

を決定する｡写真1,第1表

高合金材料の化学成分

Table

1CompositioI⊃S

Ni基合金の分類

cT

Ni‑MoおよびNi‑Cu

第1表㌻金の二つのグ)I/‑プR=大別されるo

二Fe‑Ni‑Cr‑Moグ)I,‑プの主な合金を示す｡(通常20 %ぐらい),二れらの合金は高Cr%以下),

Ni(12‑621u,Cb,Ti,W,VおよぴN2が添加される｡
第2グループの合金も第1表に示したが,二れらはさらにサブグ)I,‑プ紅分類される｡
800やインコ

1)レ600はすべてMoを含有しないCr含有合】cm8XlFeother

S 31603

10Ihl

0. 03

S 31703

lllhl

0, 03

S 31254

18

B81

0. 02

0.2

N 0890425. 5420. 02

1.5 GJ

N 08020

3438

0. 06

0.5 Cb,

N 08825

Bat290, 05

2Gl.1Ti

NO6985Bat

19.5

0. 0152 Cu.

N 06625

B8150.10

0.4 Ti

N 10276Bat

5.50. 01

4 W.

SMOa)1oyl904L

Carpenter

20Cb‑3fhⅦoloy

8253

甘astelloy

G･31Incor)e] 6253
llasteuoy

C･276%),(2′‑16 %)より成る｡この他に

IMo[Alloys317L

A=oy

叫えばSUS304,インコロイ

I

316L

ープとしてFe‑Ni‑Cr,言よびMo

NiSワs.グ)I,‑プとしてFe‑Ni‑Cr‑Moと第2グル(通常o.03

FuNSNo･】service

SUS254ECauster)itic alloys for corrosion

someOfFe‑Ni‑Cr･h4o

化学機器に使われるNi基合金は一般に第Cb‑3製コイ)I,を示すo

均一腐食(または全面腐食)は比較的平坦な,あるいは

Auoy.

2は当社で製作したモネル400製熱交チューブおよぴカ‑ペンクー20

Fe･Cr‑Ni,SUS

304

Ni‑Mo,

Ni･Gl,aFXI Ni

max

1872

0. 08

N O88OO

21

440.10I11COne1 600

NO6600

15. 5

80.08

H8Stelloy

NIO66580O

B･2

0.7 CLICq

3.5

0.5 Cb
max.

3.7Cb

0.35

VTTtaX

Anoys

S 30400

Irmloy

N,

2S

2m且土

Mone[4008

NO44do1.5

Nickel200

NO2200

0.4

Tこ38

Ti

0.3

Ti

max

0.01
o.15･31Gユi

I. 254 SMO
is a registeredtrader71ark of Avcst8Jernverks AB.
2･ 20Cb‑3
is a traden8rk
of C8rPe･1ter Tech一拍1ogy Corp.
3. hcoloy,
hcoJlel,aretrademarks
aJXI Monelof hteTI】atiorlal Nickel
4.払steL)oy
is a trademarkof Call)t Corp.

o.10

Co.

max!

ITX:.

≧でFeとNiの比率を変化させている｡ハ

神鋼ファウドラー技報

Vol.

3S

No,

1(1989/8)

写真1

写真2

モネル400製熱交

カ‑ペンクー21

チエr‑7'

Cb‑3製コイル

PI10tO.

1

Mone1

Pl10tO.
400

heat

Cb‑3

exchanger

第2表

Table

2第4表

耐食性におよぽす合金元素の影響
Effectsof alloyingonelements

4Represez)tative

resistazICeNonaocxiiddizi喝OxaicdiidZiDg
Alkaliモ.1!omyi:苧I

redoE

redox

potentials

Redox

reactions

reaCtior]s andEh (Ⅴ)
】NOB‑＋2E'＋2e‑‑NO営‑＋H20Fe

Bad

Ni

Acceptabl

CrVariable

AcceptabVariable

Excel lent

Variable

E】くCellent

AcceptabMo

Excellellt

Bad

BadW

Good

Variable

Acceptab

第3表

e1e20coil

代表的な酸化還元反応と酸化還元電位

Tablecorrosion

2Carpenter＋0. 84

Cr20了2‑＋14H十＋6e‑‑2Cr3'＋7H20＋1.33

MnO41＋4壬i＋＋3e‑‑Mr]02＋2H20＋1.68

Ie

Fe3＋＋el=Fe2＋1eE;2:.'22eeI==HC2ui:::喜喜＋0.75

沸騰非酸化性酸中の耐食性

Table

Corrosiol.

3

reSistar.ce in boilingnonoxidizir'gacids
LlCorrosior)

304>12000*(>305)

2200

400

9500

(56)

(10)

(241)

>12000*(0.8)(>305)

400

18450(10)

(o.5)

(ll)

NT

NT

500

NT

(4.6)
SOS

316

SUS

30

317

9NT

Nickel200

hcone1600000

360(229)(9. 1)

8 000

130(203)(3. 3)

(13)

4400

360

NT(o.3)(112)(9. 1)

8

1 000

1863520)

(25)

(o.5)

(0.15)

(0;9)

1 000

24(25)).6)10(o.3)

Incoloy

10825

Bastelloy

2【.+堅G‑3(o.o5)
hcone1625

Hastelloy
flastelloy

NT‑noth exposure

fPco4
E885p%64
HさB%6H
H120sag4
H535F84
180

Al一.ySUS

24

mils/yr (mm/yr),rate,tested800

524(0.13)

(0.5)

620

44

10110(1)

(0.3)

(2.8)

3220

16

718(0.08)

(5.6)

(0.4)

(0.18)

(0.5)

0.4

72

3.5

3.5

(o.o1)(0.18)(0.05)(0.09)(0.09)

Specimer)

rl13I

r(1J)

第1図

dissolved

Fig･】og ill

不働態金属に対する酸化剤の作用を示す
分極曲線(A)と外部分極曲線(B)

(46)

(16)

*]･;.､ロnlog

17B‑2]･;.､(=1,OI)(o.18)
C ‑276

(Ti)

(:1)
'<

1

Porlarigation
curvesshowingthe
actionof oxidizir)g species on paosive metals(A) : Ir)ternal porlarigatio工I CtlrVe(B) : Extemalporlarigation

curve

く知られている.なかでもノ＼ステロイB12の使用は前述のごとくもっとも優れている例である.この合金は高津度のfIClやH2SO4に出会ったときに使用されるが,酸イヒ剤が存在するような状態になるとこの合金の使用ほ制限さ

ぴ,過不働態域における溶解に関する全面腐食について考れ一般的にはノ＼ステロイC‑276が選ばれる.
腐食の観点から酸の性質を分類すると,酸化性弱酸溶液,える｡第2表は非酸化性酸,酸化性環境およびアルカリ環

酸化性強酸溶液,非酸化性弱酸溶液および非酸化性強酸掩

境の耐食性R:およぽす合金元素の影響について示したもの

液となる.一般に酸化性環境はH'以外の可溶性物質の醇である｡

化還元反応によって特徴付けられる｡代表的な酸化性物質非酸化性酸ではMol)

WおよびNiの増加が耐食性を改善する.第3表に4つの酸:

HCOOH,ECl,H2SO4およびE3PO4･における全面腐食の例を示すo

もっとも低い腐食速度を示すものは/､ステロイB‑2で高Mo(28%)合金である.而食性の向上とMo含有量の増加の関係がHCOOH,

CrはEClとEClおよびH2SO4で良く保たれている｡
H2SO4環境では耐食性の改善ケこは有効であり,
H2PO4分

野の耐食性の向上にはCr含有合金が有益であることは艮
Vol.

33

No.

1(I989/3)にはNO3￣,

Cr20721,

MnO4r,

Fe8',Cu2＋酸素などがあり,これらの物質の酸化還元電位を第4表R:示すo
これらの酸化性物質(酸化剤)は金属の電位をH十以上に高める作用を有する｡温度が高くなると交換電流密度が増大するので,酸化性物質を添加したのと同じ効果を与えることになるo活性‑不働態金属の電気化学的挙動むこおよぽす酸イヒ
剤壊度の影響を安性的K:第1図に示す｡酸化剤0Ⅹ(1)の場合Eeor,'1)は活性態域にあり,これの存在紅よって腐食は

神鋼ファウドラー技報

2i

第5表

3.‑i二i(Iメ□SUS 304L
SUS316L
SUS318L
SUS321
SUS347o●'f)△

沸騰酸化性環境中の耐食性

TableSt]S 3†)J(8 % 117i)

5

Corrosiozl

resistanceoxidizir]genvironmelltS?
CorrosまontL)

iSUS'g■言;

HNO8304

IlleO!0)I goo冒15(44ヲ占Xi) Il一COneZ 6L)0(711?; .i)'GSワs<SUS

Z(i⊂ke1 201

Nidくe10.2L).4

Cr6＋O.6f).8

1.0Fig.

沸騰65%HNO8による1818

2国系ステンレス鋼のCr8十添加による過不働態化
ど.

250% NaOHにおける4種の合金の耐食性比較(315oC)

第3因(g/A)
3Comparative
fotlr alloys

corrosioll resistancein 50% NaOH
at atemperatureof 315oC(600 oF)

of 18‑8staiI】1esssteels by血eaddition of Cr6＋ ion inso

65%

進されるo しかし,酸化剤0Ⅹ(8)のような挙動をとる酸剤の場合には,その還元電流が不働態化の臨界電流ierit

36(0. 9)0. 528(o. o13)

(0.7)

>12 000*(>305)(203)

Incone1

0. 6

11(0. 3)0. 811(o. o20)

(0. 3)

625

123(0.025)(0. 6)

C‑276

Hastelloy

B‑2

NT‑nottested8 000(o.015)
G‑3

HNO3

lution1(o. o25)

825

Hastelloy

HastelloyTrar)spaseivationboiling200

血coloyof46(1, 2)

317(g9;'6 Ni).)

1(o. o25)316

警
10＋50%H2SO4
2. 5%Fe2 (Soヰ) 8

lO%

Alloy

豆,

也 exposure

蜜1)00

mils/yr (m/yr)

rate,

24

irl boiling

18260(o. 5)(6. 6)>12000*(>305)

NT*Specimer)

dissolved

一方,非常紅高い平衡電位を有する強酸化剤が共存する系では,酸化剤0耳(4)のような過不働態域の腐食を起こす越えるので,腐食電位はEc｡rr(8)のような不働鶴城紅入ことになるo例えば沸騰濃硝酸VLよるステンレス鋼の腐食
Ru8＋,V5',Au3',Mn7'などの共存イ

はCr6',LCe4ヰ,,腐食速度は不働態保持電流ikに等しくなりきわめてさくなる｡このような状態カミ不働態金属に耐食性を発揮

その状況の一例を第2囲にオン紅より著しく促進されるo示す｡この理由はこれら酸化剤の酸化力がその状態の硝酸せる最も望ましい使い方である｡これ忙対して酸化剤【(2)のような挙動の酸化剤のとき,ア/‑ド,カソ‑ド分極曲線は3点で交わり,とりうる腐食状定則ま3通りでの酸化力を上まわり,ステンレス鋼を過不働態化するためである｡したがって,
Fe3'のように酸化力が硝酸の酸化るが,実質的には活性態域と不働態域の2箇所で腐食す

力より弱いイオン紅はこのような作用ほ認められない.普可能性がある｡

た過酸化に対する抵抗性のあるFeとかNiにも現象は起こりにくい.

第5表に酸性の酸化性環境における合金の腐食速度を示す｡高Mo一俵Cr含有合金はこれらの環境において他の合金と同様の性能を示さない.第4表に示した2つの環境では不働態堺R=腐食電位があるためその結果として腐食速Cr2)と度は各々の不働態挙動によって決まることR:なる｡
Niの有益な効果がこのデ‑タからわかる.アルカ1)環境

真 3

ハステロイB製反応槽･310tO.

Hastelloy

B

Reaction

Vessel写真真toto.

4Photo.

Ni製タンクコンテナ
4

Nicke1200

Tank

Corltainer

55

ハステロイC‑276製WFE
Hastelloy
C127b
WijredFilm

6

写真Photo.

Evaporator.

神鋼ファウドヲ‑技戟

Ni製SVミキサー
6

Nickel

200

SV

Mixer

Vol.

33

No.

1(I989/8)

第6表00126‑̲)T)l!】c()nl▲1Table

SCC発生温度6Mir)imum

90
9J8076

Elaste]1LJrG‑3hAl toy

7058UqJ=⊃
【I∃4)
く⊃.

≡6040Al】o).1).IllS〉IO

50'12A】LoT 9り1Lぎ

CaC12Temperature,
NaCI(86) SOS

317

2J

IS

2OCb･33‑2＋,o占Crp

4O

J4

NC

NC
NC
NC

NC
NC
450

Hastelloy

N C

350

450
230
450
230
350
175
350
175
350

(175)

175

G‑3825

N,C

Carpenter＋0.01M

Fe2 (Soヰ) 3

AvestaHCl)pittir]g ir) 4%

写真7forPhoto.7

Hastelly

verstlS

COmPOSitior)
Fe‑Ni･Cr･Mo
alloys20Cb‑3400

C‑276904L

400(205)350(175)
350(175)
350(175)

tests LISir)g CIShapedsamples
a王1doxygeI】‑COl⊃tainir)gsolutior)s1. 1 week exposure
2. NC‑nocrackir]g to 450 oF (225 oC)

FilterDryer

NaCl＋1%Fe2(Soヰ)3＋0.01M

C450(230)

1. Autoclave

ハスアロイC1276製炉過乾燥機

Critical temperatureN(205)

Fe‑Ni‑Cr･Mo.合金の組成と孔食臨界温匿の関係

4800

542.4(%Mo)(4% NaCl＋1%MgC12NC
NCNC

Incoloy
36(oqNC

血coloy● 1nco)o＼･82.3

CarpenteroF

NC

20(681Fig.

corrosior)Nickel 200
bcone1600
Ⅲastelloy B‑2
flastelloy C‑27630

第4囲for stress

(230)

4()
04･.=

temperaturecracki喝1HCIるが,フェライト系ステンレス鋼あるいは耐孔食性に影響をおよぼす元素(例えばWやN2)を有する合金FLは適用forされない｡

における耐食性は合金のNi含有量によって決まる.第3
図紅50%NaOH溶液中忙おけるNi‑含有合金の耐食性を示す｡3)しばしばアルカリ環境はこれらの環境の腐食性

第4固より明らかなようにMo含有量の増加が効果がある｡高Mo含有合金6)がもっとも良い性能を示すというこを変化させる酸化剤を含むことがある｡この状態ではNiとをこのデ‑クは示しているo本環境でもっとも高い温度
C1276は孔食が唯一発生していなで試験したハステロイと Crを有する合金が優れた性能を示すo一方多くのNiい.

基合金(高Fe含有のもの)は苛性環境に優れた耐食性をの感受性が高く,かつ.Moを含有していないインコロイ
800やインコネ)I,600のような合金は第4園に示さなかっ示すが,こ,れらの合金はNi200よりコストが高いためあまり使用されない.アルカリ溶液中忙塩化物や亜塩素酸塩が含まれ孔食が生じるような環境では,

Ni‑Cr‑Moタイプ

SUS317Lステンレス鋼やインコロイ825より孔食た｡また酸化性:塩化物環境に喪い/､ステロイB‑2,モネル
200は第4図R:示さなかった.写真7紅当

400およびNiのグループの合金の使用が好ましい.写真3‑6は当社で製作したノ､ステロイB製反応槽,Ni製タンクコンテナ,社で製作したノ､ステロイ

ハステロイC‑276製WFEおよぴNi製SVミキサーを示す｡

4.応力腐食剤れ(SCC)

3.孔は若干のNi基合金のそれと同等であるが,一般的にはNj
基合金ほオ‑ステナイト系ステンレス鋼より耐SCC性がC‑276･ソT)ッド製炉過乾旗機を示す｡
若干の高合金オーステナイI‑系ステンt/ス鋼の耐孔食性

食

孔食(局部腐食)は不働態皮膜がノ､ロゲンイオン(主にCl‑)によって局部的に破壊されるととによって生じる｡

よいo

このイオンは不働態皮膜を破壊するとともむこ活性‑不働態中で大きな違いがある.一般にオーステナイト系ステンレセルを形成させる.不働態化を促進する合金元素(Cr,4)
N25))は孔食を減少させる｡耐孔食性ほ電気化学的分極曲ス鋼7･8)のSCCにはNiが有効でNi基合金がそれを証明しまたSCCの感受性ケこついては種々のNi基合金の級(孔食電位,保護電位),不働態皮膜補修速度(スクラッている｡またステンレス鋼のMo含有量の増加9)も有効である｡このMo含有量の増加の効果が最近Ni基合金10)でチ法)あるいは浸漬試験(孔食発生温度)などの方法で評価も観察された｡耐SCC性は次の因子で評価することがでされるo孔食に影響する因子は/､ロダンイオン,pE温度,酸化剤(02,Fe8＋),組織(熱処理)串よび化学成分(Cr,きる｡環境の特性,応力,低pH,高温,酸化剤(02)おMo)などである｡

よび組成(Ni,Mo),この因子の中で温度とpBは塩化物環境とステンレス鋼の場合VLは荘視せねはならない.第6表
Ni基合金の孔食の原由となるのが塩化物イオンである｡臭化物もまた孔食やすき間腐食の原因となる｡ふっ化物やよう素は全面腐食を促進させるが,孔食忙に3つの異なった塩化物環境中こおけるSCCデータを示す.

ほ影響しないようである.孔食に影響するパラメータが耐孔食性の材料をランクするために利用される｡第4園に横の原因となるものである.またNi基合金は塩化物SCCに対して免疫ではない.これらの感受性は温度VL依存する｡

軸むこCrとMoの含有量,縦軸忙孔食が発生する温度をとりT対%Cr＋2.4(% Mo),特定環境における多くの合金

塩化物SCCに対する免疫性に欠けるにもかかわらず,基合金はオ‑ステナイll系ステンレス鋼よりも大幅に改善

係数2.4は環境VLよって変化する｡こののランクを示すo関係はオーステナイT‑系Fe‑Ni‑Cr‑Mo合金には正当であされる.

VoZ. B8No.

1(I989/8)

ここに示した環境はSUS316およびSUS317のSCC

Nj

SCC紅対する高い抵抗性は高Niあるいは高N】

プラスMo合金R:よって達成される.写真8に当社で製作

神鋼ファウドラー技報

31

第7表

商合金の選択ガイドライン

Table

7

Auoyselectior] gtlidelines

F.y,;.es10.fn〜
I caa7f.iydsate
en?iy,P.emO:nt

UIli form

写真8
インコネル600製反応機
P血oto.
InconeI

8600

ReactorNor]oXidizing

Hastelloy
B‑2
Hastelloy
C‑276
hcone1625
Hastelloy
G‑3acids0Ⅹidizi z]gHastelloy
G‑3hcone1625
EastelloyC‑276

AlkaliIコe

Nickelhcone1hcoloyPi ttiI】g0Ⅹidizir)g (AcidicICI‑)

Hastelloy
C‑276
hcone1625
Hastelloy
G‑3StressAcidic‑Cl￣

Hastelloy
C‑276
Easteuoy
G‑3
Incoloy 825

COrrOSIOn

orsourgas

crackiI】g･たインコネル600製反応磯を示す｡･

溶接部の腐食

200
600
800

Crを増加すれば酸化性環境での耐食性が良くなる｡

溶接部の腐食性能に影響する因子として2つあり,金属･Niを増加すればアルカリ環境での耐食性が良く

川二合物あるいは熱影響部(HAZ)における炭化物/塞なる｡:物の析出と偏析である｡主たる合金元素は素材の腐食性…をコンT.ロ‑ルすることができ,侵入型元素は溶簾中の次析出をコントロー)I/するo
このため合金は溶接のまま(3)耐SCC性･熱処理なしで使用できるo熱影響部腐食における侵入元きの役割,例えばCbがFe‑Ni‑Cr‑Mo合金の溶接中の高･MoのはかにNiを増加することが望ましい｡
溶接および熱影響部の耐食性の改良には,侵入塑元素の+割れ性に影響するo溶接部の合金成分の影響に関する3･の例としてノ＼ステロイB‑2とBll),ハステロイC‑276と12),ノ､ステロイG‑3とGを比較している｡ノ､ステロイB
汁こおけるCの低下とノ､ステロイ(2)耐孔食性Crを増加することが望ましい｡と･Mo含有量を低くする｡
むぴす

すぐれた耐食特性を有する高合金は,過酷な腐食環境でC‑276紅おけるSiの低‑tよ熱影響部ケこおける炭化物と金属間化合物相の析出を減

シャットダウンや禰修費用がかさむような機器･装置への材料選定として好ましいものとなろう｡しかし,これらの･させる.またノ､ステロイG‑3のCbの低下はノ＼ステロイ

金属がすべての腐食問題解決のための万能薬とは考えられ･より高温割れを生じがたくするo高C含有の合金ほ過剰
八熱により多くの析出が起るため溶接において入熱が重;である｡優れた性能は多くの溶接技術を利用して溶接のないが,腐食防食Rl携わる者FLとって魅力ある重要な材料まで得ることができる｡
AOD精練の出現と低Cを有す合金の開発で,溶接中の析出に関連してNi基合金の落であることは確かである.高合金による化学機器R:ついて,当社の製作実績14)･15)vL̲基づきその材料特性を解説した.
この解説がユーザおよび腐食問題に携わる方々の材料選定に少しでもご参考忙なれは幸甚に思う｡

語βの腐食を最小限にすることができるようになったo〔参考文献〕

高合金の選択1 ) F.

第7表忙種々の環境紅おけるNi基合金の適用例を示

Sept.

･｡詳細は文献13)を参照されたいo合金を選択する場合にこまずラボテス1‑を行い合金のふるい分けを行う｡ラボテ

G.

Hodgeal. : FifthEuropean

etF･ M･3401.

2)

AtxI

EI Wahab

A･ J･ Sedriks,(1979), p. 107.

3)

.トでのふるい分け法とフィ‑)レドテスT.を行えば実際の転条件を反映することができる｡フィ‑/I/ドテストは当
冶･金の性能を識別するのVL̲十分な時間が必要であるo遷し過程での最終措置は経済上から決定される｡
以上述べてきたよう‑こNi基合金はその多様な耐全面腐
こ,耐孔食,耐SCC牲R=よりオーステナイト系ステンレ鋼より優れている｡
Ni基合金の数は多く,性能およびさ用の適性化のた捌こ適当な合金を選択することほ重要で･る｡ Fe‑Ni‑Cr‑Mo系合金の各合金元素の利点を評価す

R.

4)

T.
hc.,

Cor]gressor)

Corrosior),

S. Vol.

17(1982), p.

(1973), Paris.

F.

al.: J, M.

all : Corrosion

etSteigerwald:Er)gir)eering,Vol.

Corrosio工l, Vol.

6)

K.

7)
8)H.

R.

A.

I. Sedriks:

Copsonet:Interscience,a)rrosion,

New

Vol.

Hodgeのは困難忙しても,一般的なガイドラインを次のように

p.40.
12) M.

A.

Streicher

とめることができる｡

13) A.

I･ Asphal,ani:(1)耐全面腐食性
Moを増加すれば非酸化性酸での耐食性が良くな

14)宮崎･渡辺:神飼ファウドラ‑技報Vol.

etal. : Material:

Co.,(1976), p. 347.

(1959), p. 247.
(1975), p. 339.
(1679), p. 109.

31

NACE

(1982).

perfo‑ance,

Vol. 15

Corrosion

Vol.

Materials

performar]ce(1976),

32( 1976), p. 79.
Vol. 19 (1980), p.

33.

31,No.

8, (1987),･る｡

107.

Div.AmaxYork,

3. Vol. 19) M. 0. Speidel: IMC
10) J. Kolts : G}rrosion 182, paper 241ll) F･ G･28

(1966), p.

22

Molybdenum
al. : Climax(1980), p. 265.
Stlg血oto
et al. : Corrosior], Vol. 32

5)Sakamotoet

p.1915)宮崎:神鋼ファウドラー技報Vol,神鋼ファウドラー技報

30,No.

Vol.

88

21, (1986),p. 15

No.

1(1989/8)