フジタ技術研究報告第 49 号 2013 年

建設重機が発生する低周波音のアクティブノイズコントロールによる制御
漆 戸 幸 雄概*1

阿 部 将 幸*1

要音の波動性を利用したアクティブノイズコントロール（ANC）は、騒音に逆位相の音を重ね合せることで消音する技術である。アクティブノイズコントロールは波長が短い中高音よりも、従来技術では低減するのが難しい波長の長い低周波音の制御に適した手法である。また、最近のデジタル信号処理装置の性能向上と低廉化により、騒音対策技術の選択肢のひとつになりつつある。
本報告では、建設機械が発生する低周波音や超低周波音の低減対策に ANC を適用した下記の３つの事例について紹介する。
(1) バックホウのエンジン音に含まれる低周波音の低減対策への適用例(2) ディーゼルエンジン発電機のエンジン音に含まれる低周波音の低減対策へ障壁と併用した適用例(3) 泥水処理プラントの大型振動ふるいが発生する超低周波音の低減対策への適用例

Study on active noise control for the low frequency sounds generated from construction machines

Abstract

The active noise control (ANC) utilizing the wave motion characteristic of the sound is a technique to suppress
noise by superimposing reverse phase sounds onto ambient noise. ANC is more effective at controlling low
frequency sounds that cannot be suppressed using conventional techniques, than for the control of the high andmid-frequency sounds. ANC is becoming an increasingly popular choice due to recent performance
improvements and cost reduction of digital signal processing equipment.
In this report, three examples showing applicability of ANC to control low and ultra-low frequency sounds
generated from construction machines are detailed;(1) Control of low frequency sounds generated from engines mounted on the backhoes(2) Control of low frequency sounds generated from an engine of a diesel engine generator with sound reducing
walls used together with ANC(3) Control of ultra-low frequency sounds generating from a large vibrating sieve installed in a muddy water
processing plant

キーワード： アクティブノイズコントロール、低＊１ 建設本部 環境エンジニアリングセンター

周波音、超低周波音－13－フジタ技術研究報告 第 49 号

§１．はじめに参照信号となる一次音を検出するためのリファレンスマイ
ク、低減効果を観測するためのエラーマイク、一次音を打建設工事騒音に対する苦情は増加傾向にあり、平成

ち消す二次音を発生する二次音源装置（スピーカ）で構

23 年度は全国の地方公共団体が受理した騒音に係る苦成される。リファレンスマイクで検出された参照信号をエラ

情件数 15,944 件のうち、建設作業に対するものが最も多ーマイクの位置で一次音と逆位相となるように制御フィル

く全体の 32.7％（5,206件）に達している[1]。工事期間中

タによって加工し、二次音源スピーカから二次音として放における建設作業場周辺の環境保全に対する発注者や射する。エラーマイクでは一次音と二次音の差分である近隣住民の要求も高まっており、建設工事騒音対策は建誤差信号を検出し、制御フィルタは誤差信号が最小とな設会社の社会的責任としても重要な課題となっている。

るようにフィルタの係数を調整し、二次音の信号を作成す

バックホウ、エンジン発電機、エンジンエアコンプレッサ、る。FF 方式ではリファレンスマイクで検出した一次音を基エンジン溶接機や、水・土砂の分離・分級に用いられる振づいて二次音の信号を作成するため、二次音源から放射動ふるいなど、建設機械には運転時にエンジンの回転数された二次音が消したい一次音よりも前にエラーマイクにや機器の振動数に対応する周波数が卓越した純音性が到達する必要があり、一次音の伝搬経路やソフトウェアの高い低周波音（100Hz 以下）や超低周波音（20Hz 以下）演算時間、ハードウェアの応答時間を把握して、リファレを発生するものがある。

ンスマイクと二次音源を因果律を満たす距離をとって設置しなければならない。

建設作業場で使用される建設機械の騒音対策としては従来の、国土交通省の低騒音指定、超低騒音指定を取FB 方式の ANC システムでは、エラーマイクで検出さ得している機種を使用する音源対策や、万能板、防音パれた一次音と二次音の差分である誤差信号に、制御フィネル、防音シートなどによる回折減衰効果を含む遮音対ルタの出力信号を二次経路の伝達関数でフィルタリング策、さらに最近では吸音パネルによる吸音対策も追加的した信号を加えることで一次音（参照信号）を再合成するに用いられることがある。しかし、これらの遮音対策や吸ため、リファレンスマイクは必要なくシステムをコンパクトに音対策は中・高音域の騒音対策としては有効であるが、できる。制御フィルタはエラーセンサで検出された一次音

建設機械のエンジン音で卓越する 100Hz 以下の低周波音に対しては有効な低減効果が得られない。

リファレンスマイク
一次音源

音の波動性を利用したアクティブノイズコントロール（ANC）は、制御対象音に制御音を重ね合せることで消音する技術である。ANC の消音原理は、波の重ね合せ

エラーマイク

一次経路

騒音

二次音源

x (n)

y (n)

C

二次経路＋-で説明できることから波長が短い中高音よりも、従来技術

H ﾊｳﾘﾝｸﾞｷｬﾝｾﾗ

では対策しにくかった波長の長い低周波音の制御に適した手法である。また、最近のデジタル信号処理装置の性W 制御フィルタ

能向上と低廉化により、騒音対策技術の選択肢のひとつ

C 二次経路伝達関数になりつつある。

r (n)

本報告では、バックホウおよびディーゼル発電機が発e (n)LMS 適応制御（係数更新部）

Filtered-X LMS アルゴリズム フィードフォワード（FF）方式

生する低周波音、大型振動ふるいが発生する超低周波

図 1 Filtered-x アルゴリズムによるフィードフォワード方式 ANC システム

音の低減対策に ANC を適用した事例を紹介する。

§２．ANC システムの概要

二次経路

C
二次音源

ANC は消したい音（一次音）にその音と振幅の山谷

一次音源

y (n)（疎密）が反転した逆位相の音（二次音）を重ねると、波の振幅がゼロになる原理（波の重ね合せの原理）を利用しx (n)た技術である。本報で紹介する適用事例では、Filterd-x
LMS アルゴリズム[2]による図 1 に示すフィードフォワード

エラーマイク
一次経路騒音e (n)C 二次経路伝達関数

W 制御フィルタ

C 二次経路伝達関数

LMS 適応制御（係数更新部）

r (n)（FF）方式、または図 2 に示すフィードバック（FB）方式のシングルチャンネルの ANC システムを用いている。

Filtered-X LMS アルゴリズム フィードバック（FB）方式

図 2 Filtered-x アルゴリズムによるフィードバック方式 ANC システム

FF 方式の ANC システムは、騒音源に近い上流側で－14－+

建設重機が発生する低周波音のアクティブ・ノイズ・コントロールによる制御と二次音の差分（誤差信号）が最小となるようにフィルタ係

ジン回転数 1,850rpm で運転したときに、ANC 制御数を調整し、二次音の信号を作成する。FB 方式では二OFF および制御 ON の状態での中心周波数 63Hz の次音の作成に予測による参照信号を使用するため、因果1/3 オクターブバンド音圧レベルと ANC による低減量の律に縛られる FF 方式に比べ二次音源の配置の自由度

地上 1.5m で旋回中心から半径 16m の円内の範囲でのが高い。

分布（コンター図）を図 6 に示す。ANC 制御 OFF 時において低周波音のレベルが小さい左側方の領域では ANC§３．事例１ バックホウのエンジン音の低減対策への適用の制御が増幅側に作用する傾向があるものの、その他の一般的なバックホウはディーゼルエンジンを動力源とし§４．仮囲いと併用したディーゼル発電機のエンジン音の低減対策への適用

広い範囲で ANC の低減効果が得られている。ており、エンジン音にはエンジンの回転数に対応した周波数で卓越する低周波音が含まれている。当社では一次音源をマフラー付近とラジエターガラリの 2 箇所と考え、ディーゼルエンジンを用いた発電機、エアコンプレッサ

二次音源用スピーカ、エラーマイク、信号処理装置などがー、溶接機の騒音対策として機器の周囲に仮囲いを設け入った制御装置収納 BOX をバックホウのボンネット上または運転席の屋根上に搭載するバックホウ用 2 チャンネ
ル FB 方式 ANC 装置を開発し（図 3）、これまで 3 現場において、バケット容量 0.28～0.8m3 の 6 機種のバックホウで運用している。

二次音源

二次音源

バケット容量 0.5 m3 のバックホウ（図 4)への適用事例において、旋回中心から後方および右測方に 16m 離れたエラーマイク

エラーマイク

地上 1.5m の測定点におけるエンジン回転数 1,850rpm

マフラーのエンジン音の周波数特性を ANC の制御 OFF の場合と制御 ON の場合を合わせて図 5 に示す。どちらの測定

制御装置収納BOX点でもエンジン音に含まれる 63Hz 帯域で卓越する低周波音が 10dB 程度低減している。同じく図 4 の機種をエン

図 3 バックホウへの ANC 装置の設置例-19090

ANC-OFF80

ANC-ON

音圧レベル [dB]

音圧レベル [dB]

ANC-OFF7060
50400

ZX135US-3 H（回転数：1850rpm）
63Hz帯域
4587.5
82.5
80.0
77.5
75.0
72.5

90

70.0
67.5
65.0
62.5
60.0
57.5

225

13555.0
52.550.0180

測定点高さ：GL+1.5m(a) 制御 OFF 時の音圧レベル

63125 250 500 1 k 2 k 4 kオクターブバンド中心周波数 [Hz]ANC-ON85.0

270508k31.5(a) 旋回軸から 16m 後方の地上 1.5m 点

90.03156063

125 250 500 1 k 2 k 4 kオクターブバンド中心周波数 [Hz]8k(b) 旋回軸から 16m 右側方の地上 1.5m 点（dB）

16141210864202468101214
160

ANCによる低減量

ZX135US-3 H（回転数：1850rpm）
63Hz帯域90.03154587.5
85.0
82.5
80.0
77.5
75.0
72.5

270

9070.0
67.5
65.0
62.5
60.0
57.5

225

13555.0
52.5
50.0

180

測定点高さ：GL+1.5m(b) 制御 ON 時の音圧レベル（dB）

回転軸からの距離 [m]161412108642024681012141670

図 5 ANC 制御 ON/OFF 時のエンジン音の音圧レベル周波数特性の比較
機種：設置例-2 のバックホウ（エンジン回転数 1,850rpm）

回転軸からの距離 [m]回転軸からの距離 [m]ANC-OFFANC-ON4031.5

図 4 バックホウへの ANC 装置の
設置例-2

80

16141210864202468101214160

ZX135US-3 H（回転数：1850rpm）
63Hz帯域
20.0315

45

17.5
15.0
12.5
10.0
7.5
5.0
2.5

270

90

-7.5
-10.0-12.5

225135180

測定点高さ：GL+1.5m(c) ANC による音圧レベル低減量

図 6 ANC 制御 ON/OFF 時の中心周波数 63Hz の 1/3 オクターブバンド音圧レベルおよび低減量の地上 1.5m 旋回中心から半径 16m の範囲における分布 （設置例-2 のバックホウ、エンジン回転数 1,850rpm）－15－0.0-2.5-5.0-15.0-17.5-20.0（dB）

フジタ技術研究報告 第 49 号

る場合がある。仮囲いは軽微な防音壁となり、回折減衰をANC によって音圧レベルが大きく増幅してしまう領域が含めた遮音効果によって中・高音域の騒音に対しては低見られたが、方法(b)、(c)、(d)の順に低減側に改善され減効果を発揮するが、ディーゼルエンジンの回転数に対た。
測定点 C3、高さ 2.65m の測定点において、対策無し応して卓越する低周波音に対しては十分な低減効果がの場合、仮囲いのみ場合、仮囲いと ANC 方法（d）を併得られないのが実状である。
そこで仮囲いに加えて、卓越する低周波音の低減対策用した場合で、発電機の運転音の周波数特性を比較すとして ANC を併用した対策を試みた。今回対象としたデると（図 11）、60Hz 出力運転、50Hz 出力運転、アイドリン

ィーゼル発電機は、出力 60kVA の超低騒音型の機種で、グ運転のいずれの場合も、仮囲いの設置で 250Hz 以上エンジンとオルタネータが水平に並んだ構造となっているの中・高音域の音圧レベルが約 5～10dB 低減し、さらに（図 7）。発電機の運転条件としては、電源周波数 50Hz

ANC 方法(d)を併用することでエンジンの回転数に対応出力運転(エンジン回転数 1,530rpm)、60Hz 出力運転

した周波数で卓越する低周波音も低減することが確認で(エンジン回転数 1,820rpm)、アイドリング運転(回転数きた。仮囲いと ANC 方法（d）を併用した場合における910rpm)の 3 種類を検討対象とした。仮囲いは表 1 の遮60Hz 出力運転、50Hz 出力運転、アイドリング運転のそ音性能をもつ高さ 3m の塩化ビニル製フラットパネル

れぞれで卓越する周波数の低周波音の対策無しに対す(4.3kg/㎡)を用いている。

る低減量（図 12）は、60Hz 出力運転と 50Hz 出力運転でANC システムは下記の 4 つの方法（図 10）を適用し、は ANC が若干増幅側に作用する点も見られるが、何れ低減効果の測定を図 9 に示す位置で GL+1.65～5.65mの運転条件においても広い範囲で低減効果が得られての間を 1m 間隔で設けた測定点で行った。

いる。

方法 (a)：エンジン側近傍の二次音源とエラーマイク（マ§５．大型振動ふるいが発生する超低周波音の低減対策への適用

フラー近傍に配置）による FB 方式 ANC
方法(b)：方法(a)とオルタネータ側近傍に配置した二次音源とエラーマイクによる FB 方式 ANC を独立して適用する方法

泥水加圧式シールドトンネル工事の発進基地には掘削

方法(c)：エンジン側近傍の二次音源と仮囲いの外部のエ泥水中の礫・土砂を分離するために大型の振動ふるいがラーマイクによる FB 方式 ANC と、オルタネータ側近傍の設置される。振動ふるいが稼動すると、ふるいの振動数に二次音源と仮囲いの外部のエラーマイクによる FB 方式

対応する純音性の超低周波音が発生する。超低周波音

ANC を独立して適用する方法

は人間の耳には聞こえないが、周辺の家屋へ一定以上方法(d)：方法(c)のエンジン側を FF 方式とした方法の大きさで伝搬すると、窓ガラスや建具、什器などの振動

その結果、方法(a)のエンジン側の FB 単独制御では、や二次的な騒音を発生したり（物的影響）、居住者に頭痛

音響透過損失(dB)

Ｈ1
Ｇ1

Ｅ1
Ｅ2
Ｅ3
Ｅ4Ｅ5ディーゼルエンジン

Ｅ6

図 7 発電機内部
仮囲い h=3m

二次音源

エンジン側エラーマイク（仮囲いの内側）

仮囲い h=3m

エラーマイク（仮囲いの内側）
マフラー

Ｈ1
エンジン

Ｂ1

オルタ
ネータ

Ｃ方向
Ｃ1

Ｅ1

Ｄ1Ｅ方向

ANC 方法(a)ｴﾝｼﾞﾝ側 FB
ｴﾗｰﾏｲｸ@仮囲い内部

Ｈ1エンジン

Ｇ1

Ｂ1

オルタ
ネータ

Ｅ1

Ｈ1Ｃ方向

オルタネータ側二次音源
Ｆ1

マフラー
エンジン側エラーマイク（仮囲いの外側）

エンジン側
二次音源

Ｃ1

オルタネータ側
エラーマイク（仮囲いの外側）エンジン

オルタネータＢ1

オルタネータ側二次音源
Ｆ1

Ｅ1

Ｄ1

Ｅ方向

Ｅ方向

ANC 方法(b)ｴﾝｼﾞﾝ側 FB+ｵﾙﾀﾈｰﾀ側 FB
ｴﾗｰﾏｲｸ@仮囲い内部

ANC 方法(c)ｴﾝｼﾞﾝ側 FB+ｵﾙﾀﾈｰﾀ側 FB
ｴﾗｰﾏｲｸ@仮囲い外部

図 10 検討を行った ANC システム

－16－

建物

仮囲い h=3m

エンジン側リファレンス
マイク（マフラー近傍）

エンジン側エラーマイク（仮囲いの外側）

マフラー

オルタネータ側
エラーマイク（仮囲いの外側）

エンジン側
二次音源

Ｇ1

Ｄ12m 〃 〃 〃 2m
Ｄ1

図 9 周辺配置図及び測定点

仮囲い h=3m

オルタネータ側エラーマイク（仮囲いの内側）

マフラー

エンジン側
二次音源

Ｇ1
Ｆ1

図 8 仮囲いおよび発電機の設置状況

Ｂ1
Ｃ1 Ｃ2 Ｃ3 Ｃ4 Ｃ5 Ｃ6

発電機

Ｆ1

オルタネータ

敷地境界

Ａ12.
7m

建物

オクターブバンド中心周波数(Hz)125 250 500
1k2k4k
16.1 16.7 19.9 20.7 24.5 28.52m 〃 〃 〃 2m

表 1 仮囲い用塩化ビニル製
フラットパネルの遮音性能

Ｈ1
Ｃ方向
Ｃ1

エンジン

Ｇ1

オルタネータＢ1

オルタネータ側二次音源
Ｆ1

Ｅ1

Ｄ1

Ｅ方向

ANC 方法(d)ｴﾝｼﾞﾝ側 FF+ｵﾙﾀﾈｰﾀ側 FB
ｴﾗｰﾏｲｸ@仮囲い外部

Ｃ方向
Ｃ1

建設重機が発生する低周波音のアクティブ・ノイズ・コントロールによる制御や耳鳴りなどの健康被害を誘発したりする（生理的影響）の大量設置などが行われている。振動ふるいを２台使用ことがある。

する場合、2 台の振動ふるいをバイポール音源とし、位相振動ふるいの超低周波音対策は、騒音対策用の防音と振幅を制御して、それぞれが発生する超低周波音を位ハウスでは不十分であり、特殊な防音ハウスを使用するか、相干渉させて打ち消す ANC 技術も実用化されているが、振動ふるいを覆うコンクリート建屋、大型吸音レゾネータ

振動ふるいを 1 台しか使用しない小口径シールドトンネル

90

90

対策なし
仮囲い
仮囲い+ANC方法(d)
暗騒音

80

80

70

50
40

音圧レベル [dB]

音圧レベル [dB]

60

60
5040

エンジン回転数：1820rpm

605040
エンジン回転数：910rpm

エンジン回転数：1530rpm

303030
A

対策なし
仮囲い
仮囲い+ANC方法(d)
暗騒音

80

70

70
音圧レベル [dB]

90

対策なし
仮囲い
仮囲い+ANC方法(d)暗騒音

AZ 16 31.5 63 125 250 500 1 k 2 k 4 k
1/3オクターブバンド中心周波数 [Hz]A

Z 16 31.5 63 125 250 500 1 k 2 k 4 k
1/3オクターブバンド中心周波数 [Hz](a) 60Hz 出力運転時(b) 50Hz 出力運転時

Z 16 31.5 63 125 250 500 1 k 2 k 4 k1/3オクターブバンド中心周波数 [Hz](c) アイドリング運転時

図 11 対策の有無による音圧レベル周波数特性の比較 測定点 C3，h=GL+ 2.65m
303020低減量（dB）

低減量（dB）

2030
h=GL+5.65m
h=GL+3.65m
h=GL+1.65m

h=GL+4.65m
h=GL+2.65m

10h=GL+4.65m
h=GL+2.65m

1000C12.7m-10E12.7m

C2C3C4C5C64.7m
6.7m
8.7m
10.7m 12.7m
測定点（発電機からの水平距離）100-10-10h=GL+5.65m
h=GL+4.65m
h=GL+3.65m
h=GL+2.65m
h=GL+1.65m

20低減量（dB）

h=GL+5.65m
h=GL+3.65m
h=GL+1.65m(a) 測定点 A1,B1,C1,D1,E1,F1,G1,H1

E2E3E4E5E64.7m
6.7m
8.7m
10.7m 12.7m
測定点（発電機からの水平距離）A1
B1C1D1E1F1G1H12.7m 2.7m 2.7m 2.7m 2.7m 2.7m 2.7m 2.7m
測定点（発電機からの水平距離）(b) 測定点 C1～C6(c) 測定点 E1～E6

図 12 電源周波数 60Hz 出力運転（エンジン回転数 1620rpm）で卓越する 63Hz 帯域の1/3 オクターブバンド音圧レベルの『仮囲い+ANC 方法(d)』制御による低減量
h=GL+5.65m
h=GL+3.65m
h=GL+1.65m

30h=GL+5.65m
h=GL+3.65m
h=GL+1.65m

20低減量（dB）

低減量（dB）

2030

h=GL+4.65m
h=GL+2.65m

100h=GL+4.65m
h=GL+2.65m
20低減量（dB）

30

100-10C2C3C4C5C64.7m
6.7m
8.7m
10.7m 12.7m
測定点（発電機からの水平距離）

h=GL+4.65m
h=GL+2.65m

100-10C12.7m

h=GL+5.65m
h=GL+3.65m
h=GL+1.65m-10E12.7m(a) 測定点 A1,B1,C1,D1,E1,F1,G1,H1E2E3E4E5E64.7m
6.7m
8.7m
10.7m 12.7m
測定点（発電機からの水平距離）A1
B1C1D1E1F1G1H12.7m 2.7m 2.7m 2.7m 2.7m 2.7m 2.7m 2.7m
測定点（発電機からの水平距離）(b) 測定点 C1～C6(c) 測定点 E1～E630

3020202010h=GL+5.65m
h=GL+3.65m
h=GL+1.65m

0h=GL+4.65m
h=GL+2.65m-10低減量（dB）

30低減量（dB）

低減量（dB）

図 13 電源周波数 50Hz 出力運転（エンジン回転数 1530rpm）で卓越する 50Hz 帯域の1/3 オクターブバンド音圧レベルの『仮囲い+ANC 方法(d)』制御による低減量

10h=GL+5.65m
h=GL+3.65m
h=GL+1.65m

0h=GL+4.65m
h=GL+2.65m

-10C1
2.7m

C2C3C4C5C64.7m
6.7m
8.7m
10.7m 12.7m
測定点（発電機からの水平距離）(a) 測定点 A1,B1,C1,D1,E1,F1,G1,H1

100h=GL+5.65m
h=GL+3.65m
h=GL+1.65m

h=GL+4.65m
h=GL+2.65m-10E12.7m

E2E3E4E5E64.7m
6.7m
8.7m
10.7m 12.7m
測定点（発電機からの水平距離）(b) 測定点 C1～C6A1B1C1D1E1F1G1H12.7m 2.7m 2.7m 2.7m 2.7m 2.7m 2.7m 2.7m
測定点（発電機からの水平距離）(c) 測定点 E1～E6

図 14 アイドリング運転で卓越する 50Hz 帯域の 1/3 オクターブバンド音圧レベルの『仮囲い+ANC 方法(d)』制御による低減量－17－フジタ技術研究報告 第 49 号

参考文献

工事の泥水処理プラントには適用できない。
二次音源（スピーカ）装置を用いる一般的な ANC も、[1] 環境省環境管理局大気生活環境室：平成 23 年度騒音制御に必要な大音量の超低周波音の発生が困難であり規制法施行状況調査について，平成 24 年 12 月 27 日

実用化にはいたっていなかったが、今回、二次音源に超[2] 西村正治, 宇佐川毅, 伊勢史郎, “アクティブノイズコン

低周波信号を高忠実かつ大音量で再生可能な回転式サトロール,” コロナ社, 2006.

ブウーファー（図 15，図 16）を用いた超低周波音発生装[3] 環境省環境管理局大気生活環境室：低周波音問題対置を採用した ANC システムを開発し、屋外の泥水処理プ応の手引書，平成１６年６月

ラントに設置されている 2 台の振動ふるいのうち 1 台だけを運転してフィードバック方式 ANC による低減効果の実

ひ と こ と証試験を行なった（図 17、18）。

遮音、吸音、ANC を補完的に組合

ANC を適用しない場合、振動ふるいの前方 15m 地点せることで、少しでも近隣の音環境にと 30m 地点において、16Hz 帯域で環境省の｢低周波音優しい建設工事を実現したいと思いによる物的苦情に関する参照値｣[3]を上回る超低周波音ます。

が観測されたが、ANC によって 10dB 以上の低減効果が得られ、環境省の参照値を下回るレベルまで低減できる

漆戸 幸雄

ことが確認できた（図 19）。

§６．おわりに建設機械の低周波音、超低周波音の低減対策にANC を適用した事例を紹介した。今後も制御アルゴリズ
ムの改良、装置配置の最適化など改善を図り、より広い範囲でより低減効果の高い ANC システムの構築を目指し、開発を進めていく予定である。

130

回転式サブウーファーの再生周波数特性

再生音圧レベル(dB)

1201101009080

コーン型サブウーファーの再生周波数特性

7060
実線：実測値501

図 15 回転式サブウーファー（エンクロージャー内部）3510
16周波数 (Hz)

点線：推定値2025

図 16 サブウーファーの再生周波数特性の比較

32

図 17 泥水処理プラントでの実験状況

110110

観測点：前方15m地上1.5m点

エラーマイク

振動ふるい 1 号機
運転

振動ふるい 2 号機
停止

観測点：前方30m地上1.5m点
100

低周波音による物的苦情に関する参照値（環境省）

90

音圧レベル [dB]

超低周波音発生装置（二次音源）

音圧レベル [dB]

10080
70
60
5070

アクティブ・ノイズ･コントロール OFF
アクティブ・ノイズ･コントロール ON

50
12.5

16202531.5

1/3オクターブバンド中心周波数 [Hz]図 18 二次音源およびエラーマイクの配置

8060

アクティブ・ノイズ･コントロール OFF
アクティブ･ノイズ･コントロール ON

低周波音による物的苦情に関する参照値（環境省）

90(a) 振動ふるいの前方 15m 地点

12.5

162025(b) 振動ふるいの前方 30m 地点

図 19 ANC 制御 ON/OFF 時の音圧レベル周波数特性

－18－

31.5

1/3オクターブバンド中心周波数 [Hz]