フジタ技術研究報告第 50 号 2014 年

回転が生じる境界条件における鉛入積層ゴムの力学性能

中 村 佳 也
馮概徳民

佐 々 木 聡*1

要

免震建物の適用範囲が拡大する中で、物流倉庫で杭頭免震の事例が増加している。杭上部に直接免震装置を設置する方法で、免震装置下部の剛性が小さいため、地震で地盤が水平変形した時に杭頭が回転し、免震装置にも回転が生じる。そのため、杭頭免震の設計では使用する免震装置の回転が生じる境界条件での特性を把握しておく必要がある。
本報は、弊社で開発している鉛入り積層ゴムについて、杭頭免震で回転が生じる境界条件での使用を想定して、①鉛入り積層ゴムの回転剛性および各種依存性の影響、②鉛直および水平方向力学特性への回転の影響、に関する実験を行った。
得られた結果は以下の通りである。
(1) 回転剛性および各種依存性は設計式と良い対応が見られた。
(2) 鉛直剛性と水平剛性は回転によって低下するが、回転角 1/100 の時でも 4～8%の低減であった。

Dynamic characteristics of Lead Rubber Bearing under rotation
Abstract
Usage of seismic base isolation systems for buildings is expanding. In particular, logistics
warehouses are increasingly using seismic pile-top isolation system. It is a design that locates theseismic base isolation device directly on the pile tops. Since the design yields less rigidity than a
traditional base isolation device, when the horizontal ground displacement occurs during anearthquake, the pile top rotates, and the movement is transferred to the seismic base isolation device.
It means, when we use the pile-top isolation in a design, it is necessary to consider the dynamic
characteristics of the seismic base isolation device under the boundary condition for the pile-top
isolation to rotate.
In this paper, we studied the effects of rotation from the seismic pile-top isolation on the lead rubber
bearing (LRB) which our company develops. More specifically, under the boundary condition for
rotation of the seismic pile-top we conducted experiments with our LRB to measure its stiffness underrotation and the effects of rotation on vertical and horizontal dynamic characteristics of the LRB. We
have obtained the results as follows:
1) The LRB’s stiffness under rotation and its dependability correspond well with the designequation.
2) With respect to the effects of rotation on dynamic characteristics, stiffness of the LRB tends todecrease. Its degree of reduction is 4-8% with the angle of rotation being 1/100.

キーワード： 回転、杭頭免震、鉛入積層ゴム、＊１ ㈱高環境エンジニアリング

回転剛性、基本特性、依存性－19－フジタ技術研究報告 第 50 号

§１．はじめに§３．回転剛性およびその依存性

免震建物の適用件数が増え、用途も拡大している。また、

3.1 試験装置と試験方法

免震装置の設置場所は、一般的な基礎免震層の場合だけ試験装置図を図 2、写真 1 に示す。積層ゴム試験体を上でなく、柱頭・柱脚、杭頭の場合などもある。その中で物流下加力梁の間に設置し、鉛直方向に設置された 2 本の倉庫をはじめとして、杭頭免震の事例が増加している。杭

200tonf ジャッキにより上側加力梁を介して積層ゴムに圧縮頭部に直接免震装置を設置する方法で免震装置下部の大荷重および回転を与える。下側加力梁と門型フレームの柱きなフーチングや基礎床の省略が可能である反面で、杭頭の間に取り付く 50tonf ジャッキにより積層ゴムに水平オフセ部（免震装置下部）の剛性が小さいため、地震時に地盤がット変形を与える。上側加力梁と門型フレームの柱の間に水平変位した時に杭頭部が回転し、免震装置にその回転設置したもう一つの 50tonf ジャッキは、上側加力梁の水平が生じてしまう。したがって、回転が免震装置の力学特性へ方向変位を拘束する。積層ゴム下の下側加力梁はリニアガ及ぼす影響を十分把握しておく必要がある。

イドで支持され、水平加力方向のみ移動可能としている。
1)

本報は、弊社で開発している鉛入り積層ゴム について、計測項目は、各ジャッキに作用する荷重、各ジャッキの杭頭免震で回転が生じる境界条件での使用を想定して、①変位、鉛直方向相対変位（2 ヶ所）、上側加力梁の水平方向鉛入り積層ゴムの回転剛性の把握および各種依存性の影絶対変位の計 11 点とした。試験は 4 本の油圧ジャッキを制響、②鉛入り積層ゴムの鉛直および水平方向力学特性へ御して静的に行った。制御方式は、鉛直荷重は 2 つの鉛直の回転の影響、に関する実験を行ったので、その結果を報

方向ジャッキの荷重制御（同期）、回転角は、2 つの鉛直方告する。

向ジャッキの変位制御（独立）、水平方向オフセット変形は、下側加力梁の水平方向ジャッキ No.1 の変位制御とした。な§２．試験項目および試験体概要

お、水平方向ジャッキ No.2 は、上側加力梁の水平方向絶対変位の計測値が常にゼロになるように変位制御した。
本試験での、モーメント M、回転角 θ、オフセット変形 γ

2.1 試験項目
鉛入積層ゴムの回転剛性およびその依存性を調べる試の算出式を式(1)～(3)に示す。また正負の定義を図 3 に示

験と、積層ゴム一端に回転角を与えた場合の特性への影響す。モーメントの算出位置は、図 3 に示すゴム最上層の上を調べる試験を行った。

面中央部とし、モーメント計測値は、上側加力梁に作用する

2.2 試験体概要

3 本のジャッキによる荷重の大きさと向きから算出した。

試験体は、ゴムシートと鋼板を積層し、中心に鉛プラグをM  PV 1 

挿入した鉛プラグ挿入型積層ゴム(LRB)である。試験体の   V 1   V 2  L  H Hr

諸元および断面図を表 1、図 1 に示す。ゴム直径は、600mm とその 1/2 縮小模型の 300mm の 2 種類とした。
内部ゴムのせん断弾性率(G)は 0.392N/mm2 で、2 次形状係数（S2）は 5.0 とし、鉛径／ゴム外径(Dp/D)は 0.2 とした。

LRB300LRB600LRB300LRB600Dptstr(mm)

(mm)

(mm)

(mm)

300
600

601202.34.52.04.0

S1S237.537.55.05.0

n3030

… (1)
… (2)
… (3)

ここで、

PV1,PV2,PH2 ：鉛直荷重 1&2、水平荷重 2δV1,δV2,δH ：鉛直変位 1&2、積層ゴム水平変位
L ：変位計設置間距離 [L=1000mm]

表 1 試験体の寸法・径数値の諸元
DLL
 PV 2   PH 2  H22HrTf(mm)

(mm)

(mm)

60120

1734160.7318.5

Hs

H ：上側加力梁の梁せい中央から積層ゴムのゴム最上層上面までの距離 [H=500/2+50+20+17=337mm]

Hr ：積層ゴムのゴム総厚さ[Hr=120mm]

σ0P0(kN)

σcr(N/mm2)

3.2 回転剛性設計値(N/mm2)15.015.0

1,0604,24161.961.9

作用したモデルを想定する 2)。Haringx 理論 3)に基づき、積積層ゴムに鉛直荷重 P、せん断力 Q と曲げモーメントが160.7

1727318.5

層ゴム上下面の作用力に対する方程式は、水平剛性[KH]、(a) LRB300

P-Δ 効果による付加曲げモーメントの影響を示す剛性項[KP]および回転剛性[KR]に分離して表現される。結果、回転剛性 Kr は式(4)で与えられる。
2E  I   P      rK r  rb r  1  n  t r   Pcr  (b) LRB600
図 1 試験体断面図－20－… (4)回転が生じる境界条件における鉛入り積層ゴムの力学性能たが、設計値どおりの特性を示している。切片荷重が設計

ここで、
Erb：体積弾性率で補正されたゴムの曲げ弾性係数
E r  Eb ,E r  Eb

 2
E r  E 0  1  S12 
 3

度が遅かった(平均速度 0.17mm/s)ためと考えられる。

… (5),(6)表 3 試験結果 (LRB300)

Eb, Er, E0, κ：ゴムの体積弾性率[=1960]、曲げ弾性係数、縦弾性係数[=1.44]、補正係数[=0.85]
Ir, tr, n, S1：積層ゴム断面 2 次モーメント、ゴム一層
Pcr, P：座屈荷重、鉛直荷重

r 性で、試験のパラメータは、鉛直荷重（面圧）、水平オフセッ

水平ひず
み γ(%)
0±1000,50,100,150,200

1.0

回転角振幅

1.00

面圧

0.19,0.5,1.0,1.50.5,1.0,1.50100

緑色丸印で示す。
応している。ただし面圧が大きくなると、実験結果は設計値

表 2 試験項目
面圧σ/σ00.7～1.31.0σy=1.0N/mm2）の降伏曲げモーメント及び降伏回転角 4)を
これらの図から、実験結果の回転剛性と設計値は良く対ト変形（水平方向ゴムせん断ひずみ）、回転角振幅である。

A-418.6

いて計算された端部引張降伏時（降伏応力度

試験項目を表 2 に示す。評価項目は、積層ゴムの回転剛A-322.5

剛性設計値を赤色破線及び数値で、平面保持仮定に基づ3.3 試験内容

A-20.408

切片荷重(Qd) [kN]

回転角(θ)関係を示す。なお図中には、式(4)で求めた回転4 113 3523  d  2 d cos  d  sin  d cos  d  sin  d cos  d 62

 2

基本（鉛直）
基本（水平）
オフセット
水平変形0.465

転角±1/50 与える試験を行った。図 5 に、モーメント(M)－ d  cos 1  D 

A-1

1091.12 次剛性(Kd) [kN/mm]

水平オフセット変形ゼロの状態で、面圧を変化させて、回2)

 … (7),(8)

試験項目

実験結果

1089.03.6 試験結果（A-4：回転剛性）

厚さ、ゴム層数、1 次形状係数
φr：水平変位依存性係数

設計値
鉛直剛性(Kv) [kN/mm]

よりもやや小さくなり、降伏回転角も計算結果よりも小さくな回転角
θp(rad)っていた。

003.7 試験結果（A-3：回転角振幅の影響）
水平オフセット変形ゼロ、基準面圧の状態で、回転角の±1/100

振幅を±1/200、±1/100、±1/50 と変えたときの結果を図 6 に±1/200,±1/100,±1/50±1/50±1/100示す。写真 2 に試験時の代表写真を示す。
この図から、回転剛性（接線）の回転角振幅依存性はみられなかった。ただし、回転角が大きくなるとモーメント－回

3.4 試験体転角関係に非線形性状が現れることがわかった。

試験体は直径 300mm の鉛入積層ゴムとした。

3.8 試験結果（A-2：水平オフセット変形の影響）

3.5 試験結果（A-1：基本特性）

オフセット変形を 0～200%の範囲で変えて、回転角試験結果を表 3、図 4 に示す。2 次剛性がやや小さかっ

軸力(P+)

Pv1

門型フレームPv2

PH2
200tonfジャッキ
No.1
50tonf
ジャッキ No.2

モーメント(M+)、回転(θ+)

200tonfジャッキ
No.2

モーメント算出位置

上側加力梁

δv2

水平オフセット変形(δH+、γ+)試験体

L50tonf
ジャッキ No.1

図 3 積層ゴムに作用する力、変位601600

図 2 試験装置図1400

Kv=1091.1

40

Kd=0.408,Qd=18.61200

鉛直荷重 (kN)

下側加力梁

H
変位計

δv1

水平荷重 (kN)

E rb 

値よりも小さくなった原因については、静的実験で加力速

1000
800
600
400
200
00.00.51.0

鉛直変位 (mm)

1.5

2.0

200-20-40-60-100-500

水平変位 (mm)(b) 水平試験(a) 鉛直試験
図 4 基本試験結果（LRB300）

写真 1 試験風景－21－50100

フジタ技術研究報告 第 50 号

±1/100 を与える試験を行い、得られたモーメント－回転角向は設計式と良い対応にあった。また、多少面圧が作用す関係から回転剛性（接線）を求めた。図 7 に、回転剛性－水る状態で回転剛性が最大になることは、他の文献でも同様

平オフセット変形関係を示す。なお図中には、回転剛性計に見られる傾向である 2),5)。

算値を赤色破線で示す。写真 3 に試験時の写真を示す。

3.10 まとめこの図から、実験結果はオフセット変形が大きくなると、回直径 300mm の鉛入り積層ゴム(LRB)について、回転を転剛性が徐々に低下する傾向にあり、設計式と良く対応し与える試験を行い、回転剛性（接線）の評価を行った結果、ている。ただし、オフセット変形が無い場合と大きい場合で、以下の知見が得られた。

実験結果と設計式との差がみられた。

(1) 回転剛性および降伏回転角の実験結果は、設計値

3.9 試験結果（A-4：面圧の影響）(Haringx 理論解から定義)とよく対応していた。

オフセット変形（0,100,200%）を与えた状態で、面圧を(2) 回転剛性の回転角振幅依存性はなかった。ただし、モ

2.8,7.5,15.0,22.5N/mm2 (σ/σ0=0.19,0.5,1.0,1.5)と変化さ

ーメント－回転角関係は回転角が大きくなると非線形性状せて、回転角±1/100 を与えてモーメント－回転角関係からを示した。

回転剛性（接線）を求めた。図8 に、回転剛性－面圧関係を(3) 水平オフセット変形が大きくなると回転剛性は徐々に示す。なお図中には、回転剛性計算値と面圧の関係を赤低下する傾向が見られた。この傾向は設計式とよい対応

色破線で示す。

であった。

この図から、①回転剛性の実験結果は、面圧が大きくなる(4) 面圧が大きくなると回転剛性は、一旦極大を示し、そのほど小さくなる傾向にあること、②面圧が 7.5N/mm2 の状態後緩やかに低下する傾向が見られた。

で回転剛性が極大になること、がわかる。面圧依存性の傾30実験結果
設計値
降伏40実験結果
設計値
降伏2060

回転角 0.02
回転角 0.01
回転角 0.005

30400-3-2-10123-10100-3-2-10

12

3-10モーメント(kN・m)

10モーメント(kN・m)モーメント(kN・m)

20200-4-20

24-20(a) 回転 +1/50-20-20-30Kr=3518.3-60-40

回転角 ×10-2 (rad)回転角 ×10-2 (rad)回転角 ×10-2 (rad)(a) σ／σ0=0.19

図 6 回転角振幅の影響（σ=15N/mm2 、オフセット変形無し）(b) σ／σ0=0.560

実験結果
設計値
降伏-40-30Kr=3552.6

実験結果
設計値
降伏

408060(b) 回転 -1/50
写真 2 試験体変形状況-10123-20200-3-2-40-10233500-403000-60Kr=3378.6

1-20

回転剛性 (kNm/rad)-2モーメント(kN・m)

0-3

Kr=3134.5-80-60

回転角 ×10-2 (rad)回転角 ×10-2 (rad)(c) σ／σ0=1.0(d) σ／σ0=1.5

図 5 モーメント―回転角関係（オフセット変形無し）

Kr=3378.6
設計式(4)
面圧＝ 15 (N/mm2)

2500
2000
1500
1000
500

回転剛性 (kNm/rad)モーメント(kN・m)

40200

設計式(4)による計算値（オフセット0）
オフセット変位 0 (%)
オフセット変位 100 (%)
オフセット変位 200 (%)

5000
4500
4000
3500
3000
2500
2000
1500
1000
50000

5

10

15200

50

100

150200

オフセット変位 (%)

図 7 オフセット水平変形の影響

25(a) 回転 +1/100

面圧 (N/mm2)

図 8 面圧の影響(b) 回転 -1/100

写真 3 試験体変形状況（オフセット水平変形 200%）－22－

回転が生じる境界条件における鉛入り積層ゴムの力学性能§４．回転角が特性に及ぼす影響

これらの図から、面圧が大きくなると 2 次剛性が徐々に小さくなる面圧依存性の傾向は、回転角無しと有りでほぼ同じで、直径の違いの差は無かった。回転角 1/100 であれば、4.1 試験内容
積層ゴム上部に回転が無い状態と有る状態で、鉛直剛性、2 次剛性、切片荷重を評価する基本試験と依存性試験

回転角の面圧依存性への影響は見られなかった。
4.5 試験結果（B-3：ひずみ依存性）を行った。回転角は、0、1/100、1/50（LRB300 のみ）の 3

ゴムせん断ひずみを 50%,100%,150%,200%に変化さ種類とし、積層ゴム上部に傾斜 1/100、1/50 を有する鋼板せて水平試験を行った。試験結果を図 12 に示す。図(a)は、を設置した。試験は、鉛直荷重最大 2000tonf、水平荷重最せん断ひずみ 100%時の値に対する各せん断ひずみ時の大 600tonf の 2 軸試験機を使用して行った（最大速度値の比を縦軸に、ひずみを横軸にとって示す。図中にはさ10mm/s）。表 4、写真 4 に試験項目、試験風景を示す。

らに、ひずみ依存の設計式も併せて示している。図(b),(c)はせん断ひずみ 50,200%時の荷重―変位関係を、回転無表 4 試験項目
試験項目
B-1
B-2
B-3

基本（鉛直）
基本（水平）
面圧依存性
ひずみ依存性

面圧σ/σ00.7～1.3
1.0
0.5,1.0,1.5,2.0
1.0

水平ひずみ
γ(%)
0±100
±100
±50, ±100,±150, ±200,

回転角
θp(rad)0,1/100,1/50(LRB300)
0,1/100

し（点線）と有り（実線）で比較して示す。
これらの図から、ひずみが大きくなると 2 次剛性が徐々に小さくなるひずみ依存性の傾向は、回転無しと有りでほぼ同じで、回転角 1/100 の影響は見られなかった。
4.6 まとめ
積層ゴム上部に 1/100 の回転が有る場合、鉛直剛性および水平剛性は約 4～8%の低下が見られた。しかし、切片剛

4.2 試験体
試験体は直径 300 と 600mm の鉛入積層ゴムとした。

性、依存性については影響がなかった。

4.3 試験結果（B-1：基本特性）
基本特性試験結果を表 5、図 9 に示す。LRB300 の回転§５．おわりに

角 0 の結果は表 3 の回転剛性試験時の結果とほぼ同じであった。次に回転角の影響を調べるため、回転角 0 の結果回転が生じる境界条件での使用を想定して、鉛入り積層で基準化した値を横軸に回転角を取って図 10 に示す。

ゴムの回転剛性および回転の影響を調べた。その結果、回転剛性および各種依存性は設計式と良い対応をしていた。

表 5 試験結果 (LRB300&LRB600)(a) LRB300

設計値

鉛直剛性 [kN/mm]
2 次剛性 [kN/mm]
切片荷重 [kN]1089.00.46522.5

回転 01112.5
0.40026.1

実験結果
回転 1/1001058.60.37525.3

また、回転の力学特性への影響は剛性で低下傾向が見られたが、回転角 1/100 で 4～8%の低減とわずかであった。

回転 1/50966.50.32526.8

参考文献
1)

(b) LRB600

設計値

鉛直剛性 [kN/mm]
2 次剛性 [kN/mm]
切片荷重 [kN]2943.10.92990.2

回転 02605.60.87584.5

実験結果
回転 1/1002658.80.80592.72)

回転 1/50-------------

3)

これらの結果から、剛性には回転の影響が見られ、回転角の増大により剛性が低下する傾向にあった。1/100 の回転角で、鉛直剛性は 4～8%、水平剛性は 6～8%の低下、

4)
5)

中村佳也ほか：FUYO 式鉛プラグ挿入型積層ゴム支承の開発、フジタ技術研究報告、第 48 号、2012.
三山剛史：積層ゴムの上下面に回転角を与えた場合の力学性状に関する研究、日本建築学会構造系論文集、第 556 号、pp.43-50、2002 年 6 月.
Haringx,J. A.：On highly compressible herical springs and rubberrods and their application for vibration-free mountings, Ⅰ,Ⅱ,Ⅲ、Phillips Research Reports, Vol.3(1948), Vol.4(1949).
飯塚真臣：積層ゴムの大変形挙動をシミュレーションする巨視的力学モ
デル、日本建築学会構造系論文集、第 568 号、pp.83-90、2003 年 6 月.
石井建ほか：積層ゴムにおける傾斜付加時の力学特性について（その２）
回転特性試験結果、日本建築学会学術講演梗概集（中国）、pp.373-374、2008 年 9 月.

1/50 の回転角で、それぞれ 17%、16%の低下であった。一方、切片荷重には回転の影響はみられなかった。

ひ と こ と4.4 試験結果（B-2：面圧依存性）

免震建物の用途が拡大し、これま面圧を 7.5,15,22.5,30N/mm2 の４段階に変化させて水でなかった条件で積層ゴムが使用さ平試験（γ=100%）を行った。試験結果（2 次剛性 Kd、切片れることも増えている。多様なニーズ

荷重 Qd）を図 11 に示す。図(a)は、基準面圧 15N/mm2 時に応えられように研究開発を進めての値に対する各面圧時の値の比を縦軸に、面圧を横軸にといきたい。って示す。図(b),(c)は面圧 7.5,30N/mm2 時の荷重―変位関係を、回転無し（点線）と有り（実線）で比較して示す。

－23－

中村 佳也

フジタ技術研究報告 第 50 号

1400406004000-20-400123鉛直変位(mm)

-50

050

写真 4 試験状況
水平剛性,二次剛性の比

鉛直荷重(kN)

回転無回転有(1/100)

150

回転有(1/100)

100

水平荷重(kN)

4000
3000
2000
1000

500-50-100-15000

1234-200-200

-100

0100

200

回転あり1/100

10.8
0.6
0.4

Kd

0.2

0.85
0.8

Kd

0.75

00102030

回転あり1/100

1Qd

0.9
040

102030-20

0-20-40-60-100-60-100-50

050

100

10.6
0.4

Kd

0.2
0102030

1.05

10.95

0102030

40

100

200

面圧(N/mm2)

200回転無, Kd=1.028, Qd=94.6

200 回転無, Kd=0.504, Qd=99.2

150回転有, Kd=0.924, Qd=92.3

150 回転有, Kd=0.509, Qd=99.3

100

100500-50-100500-50-100-150-50050-200-200

100-1000100-200-200200-100

水平変位(mm)

水平変位(mm)(c) σ=30N/mm2(b) σ=7.5N/mm2

回転無し
回転あり1/100

Qd

0.9

40-150水平変位(mm)

0.03(a) 面圧依存性の比較

20-400.02

1.1

水平荷重(kN)

00.01

面圧(N/mm2)

水平荷重(kN)

水平荷重(kN)

水平荷重(kN)

200

回転角(rad)

回転無し
回転あり1/100040

40

0.90.030.8

40

回転無, Kd=0.189, Qd=25.49回転有, Kd=0.157, Qd=25.42

600.021.2(a) 面圧依存性の比較
60

10.95

0.80.011.4

面圧(N/mm2)

回転無, Kd=0.465, Qd=28.06
回転有, Kd=0.448, Qd=27.081.05

図 10 基本特性試験結果（回転角の影響）

回転無し

面圧(N/mm2)

LRB300LRB600Qd

1.1

回転角(rad)

1.05

0.03

0.85

01.1

0.95

1.15

0.7

面圧15N/mm2時の値に対する比面圧15N/mm2時の値に対する比面圧15N/mm2時の値に対する比

回転無し

0.02

回転角(rad)0.9

図 9 基本特性試験結果（荷重―変形関係）
1.20.01

1.20.95(2) LRB600

1.40LRB300
LRB6001水平変位(mm)

鉛直変位(mm)

Kv0.71.05

200

回転無0.8100(1) LRB300
5000

0.90.850.75

水平変位(mm)

6000

0.95

切片荷重の比-60-100

0

面圧15N/mm2時の値に対する比200

LRB300LRB6001鉛直剛性の比

800

1.05

20

水平荷重(kN)

鉛直荷重(kN)

1000

回転無回転有(1/100)
回転有(1/50)

60

回転無回転有(1/100)
回転有(1/50)

12000

水平変位(mm)(b) σ=7.5N/mm2(1) LRB300(c) σ=30N/mm2(2) LRB600

図 11 面圧依存性試験結果
1.1

1.2
1.1
10.90.8

Kd

0.7

1.05

10.6050100150200

設計式
回転無し
回転あり1/1000.950.9250

0ひずみ(%)

501001502002501.1設計式
回転無し
回転あり1/100

1.5
1.4
1.3
1.2
1.1
10.9
0.8

Kd0.7

50

1001500-20-40-60-40-2002040050

100150300回転無, Kd=0.730, Qd=92.7

150 回転有, Kd=0.960, Qd=88.7

200回転有, Kd=0.707, Qd=96.3

40

100

200-20-4050
0-50-100-60-150-80-200-200-100(1) LRB300

250(a) ひずみ依存性の比較

60 回転有, Kd=0.337, Qd=27.58-100200

ひずみ(%)

200 回転無, Kd=1.082, Qd=86.4

水平変位(mm)(b) γ=50%

0.9

250

0100200

水平荷重(kN)

200.9580 回転無, Kd=0.329, Qd=28.09

水平荷重(kN)

水平荷重(kN)401

ひずみ(%)(a) ひずみ依存性の比較
回転無, Kd=0.585, Qd=25.15
回転有, Kd=0.542, Qd=24.90

60200

設計式
回転無し
回転あり1/100

Qd
1.05

0.6
0

ひずみ(%)

ひずみ100％の値に対する比

1.3

1.6

Qd

ひずみ100％の値に対する比1.4

ひずみ100％の値に対する比

設計式
回転無し
回転あり1/100

1.5

水平荷重(kN)

ひずみ100％の値に対する比1.60-100-200-50050水平変位(mm)

水平変位(mm)(c) γ=200%(b) γ=50%

図 12 ひずみ依存性試験結果－24－100

100-300-400-2000200

水平変位(mm)(2) LRB600(c) γ=200%400