フジタ技術研究報告㻌
第 㻡㻡 号㻌 㻌 㻞㻜㻝㻥 年㻌

柱 RC・梁 S からなる混合構造（FSRPC-B 構法）における偏芯接合部の耐火性能に関する解析的研究

飯田㻌 康介佐藤㻌 幸博伊藤㻌 直美佐々木㻌 仁シング㻌 ラヴィ

要概

当社が開発している柱 RC・梁 S で構成される FSRPC-B 構法は、近年、梁の偏芯が可能となった。本研究の目的は FSRPC-B
構法における梁が偏芯した柱梁接合部を対象に、火災時における構造性能について、その安全性を 3 次元有限要素解析により検証することである。柱幅は 750mm、偏芯率は柱幅の 1/6 の接合部を解析対象とし、伝熱解析と構造解析を実施した。伝熱解析でははじめに過去の載荷加熱実験の解析を行い、その後、実大モデルの解析を行った。その結果、接合部コンクリートの強度残存率は 72%であることが分かった。構造解析では建物外周構面の接合部を対象とし、ト字形部分架構モデルで検討した。
構造解析により得られた柱梁接合部に生じるせん断力と、伝熱解析により得られた構成材料の残存強度から求めたせん断耐力を比較した結果、検定比は最大で 0.631 であり、火災時における柱梁接合部の構造安全性を確認できた。
㻌Analytical Study on Fireproof Performance of Eccentric Beam-Column Joints
in Hybrid Structure with RC Columns/Steel Beams (FSRPC-B Method)

Abstract
In recent years, in the FSRPC-B construction method composed of RC columns and S beams, developed by FUJITA, it
has become possible to make beams eccentric. The purpose of this study is to verify the safety of the beam-column joints
with eccentric beams in the FSRPC-B construction method by 3D finite element analysis. The heat transfer analysis
and the structural analysis were performed separately for a joint with a column width of 750 mm and an eccentricity of
1/6 of the column width. In the heat transfer analysis, we first analyzed the past loading and heating test specimens,
after which we analyzed the full-scale model. As a result, the residual strength rate of the joint concrete was 72%. In thestructural analysis, the joints on the outer structure plane of the building were targeted and examined by a T-shaped
partial frame model. As a result of the test using the shear force obtained from the structural analysis and the shear
strength using the residual strength obtained from the heat transfer analysis, the test ratio was a maximum of 0.631,
confirming structural safety in the event of a fire.

キーワード： FSRPC-B 構法、偏芯接合部、耐火性能
有限要素法、火災−25−－㻝－㻌第フジタ技術研究報告§１．はじめに号けをし、設定した。主筋要素は、主筋の公称断面積と面積を同一にした。加熱面の外気温度は ISO 加熱曲線に準じた。加熱面の熱伝達率は 110W/m2 に設定した。

筆者らはこれまで、柱が鉄筋コンクリート（RC）造・梁が鉄骨（S）造で構成されるハイブリッド構法において、より合理的な平面計画の実現のため、梁を偏芯させた柱梁接解析結果（予備解析）合部（以下、偏芯接合部と表記）のディテールを開発して接合部断面および柱断面の各検討節点における温度の経時変化、加熱 3 時間時の温度分布図および温度コ

きた 。偏芯接合部の概要を図 1 に示す。
1)

ンター図を図 3 に示す。各断面の温度分布から、概ね良これまで、梁が偏芯しない柱梁接合部の耐火性能につ2)によ好な一致を確認した。また、解析値は実験結果に比べやり検証しているが、偏芯接合部については検証できていや大きい値であることから安全側と判断し、本解析によりない。

得られた物性値を採用することとした。

いてはト字形部分架構試験体による載荷加熱実験

本研究はハイブリッド構法における偏芯接合部を対象と最終的に得られた物性値の一覧を表 1 に示す。得られし、3 次元有限要素法（以下、FEM 解析と表記）により火た物性値の妥当性を確認するため、各物性値に相当す災時を想定した簡便な温度解析および構造解析を行い、る温度を熱伝導率は文献 3、比熱は文献 4 に記載の式に温度分布状況や火災時の残存材料強度、構造安全性につより求めた。相当温度は外側に向かって高くなり、概ね 2いて検討したものである。

から 3 時間加熱時の温度であることを確認した。

§２．伝熱解析柱主筋

リブプレート

バンドプレート

検討方法および解析手法
火災時のせん断耐力の検証を目的とし、モデル架構における偏芯接合部を構成する材料の残存強度を FEM 解析により求める。まず、予備解析として既往の載荷加熱実験 2)の解析を行い熱伝導率と比熱をフィッティングする。
その後、得られた物性値を用いて実大サイズの解析を行鉄骨梁う。伝熱解析には汎用の解析プログラムを囲み板

図１ 偏芯接合部の概要用いた。解析において、要素は全てソリッド要素を用いた。拡散方程式の解法にはクラC.L.

加熱面ンクニコルソン法を用いた。

コンクリート(かぶり)複合要素(せん断補強筋位置)

解析条件（予備解析）

コンクリート(外側)主筋

複合要素(せん断補強筋位置)はじめに、既往の載荷加熱実験 2) によりコンクリート(内側)得られた実験結果を用いて FEM 解析によるパラメータスタディを行い、コンクリート、鉄（柱水平断面）

筋および鉄骨の熱伝導率や比熱、また、加コンクリート(中心)C.L.

熱面の熱伝達率のフィッティングを行った。
載荷加熱実験試験体の解析モデルの概要を図 2 に示す。モデルは試験体の対称性を加熱面利用し 1/4 モデルとした。コンクリートは 4 種

バンドプレート
囲み板類、ウェブパネルは 3 種類、深さ方向に物性を分け、それぞれ比熱と熱伝導率を設定

耐火被覆梁位置のみした。せん断補強筋が存在する深さの要素について、せん断補強筋は単体でモデル

フランジ
鉄骨 鉄骨(かぶり) (外側)化をせず、コンクリートとの複合要素（分散鉄筋要素）としてモデル化し、せん断補強筋とコンクリートの断面積比で物性値に重付（全体）柱鉄骨(内側)（接合部鉛直断面）

図２ 伝熱解析の予備解析モデル−26−－ －

ｳｪﾌﾞﾊﾟﾈﾙ単位：mm

柱 RC・梁 S からなる混合構造（FSRPC-B 構法）における偏芯接合部の耐火性能に関する解析的研究

解析条件（実大モデル）することでウェブパネル、フランジ内コンクリート、フランジ幅予備解析にて得られた物性値を用い、実大モデルの外コンクリート（図 5 参照）ごとに強度残存率を求めた。各部解析を行った。表 2 に実大モデルの諸元、図 4 に解析モ位の強度残存率を平均化する際、要素体積による重付けをデルの概要を示す。実大モデルは 1 方向の梁を柱幅の行った加重平均を採用した。温度と強度残存率の関係は1/6 偏芯させ、最も厳しい条件とするため、加熱面は外周

Eurocode No.43)および鋼構造耐火指針 5)に示される関係式

4 面、無耐火被覆とした。特に表層での温度変化が大きに拠った。強度残存率はそれぞれウェブパネルが 79%、いため、物性値は表面からの距離を予備解析と同一にしフランジ内コンクリート、フランジ幅外コンクリートおよびて設定した。

接合部全体のコンクリートは全て 72%であった。
表２ 伝熱解析：実大モデルの諸元解析結果（実大モデル）
加熱 3 時間時の接合部中央高さおよびウェブパネルの部材

項目
柱幅 Bc，せい Dc (mm)

温度コンター図を図 5 に示す。ウェブおよびフランジが熱値
750×7502柱を伝えやすく、鋼材周辺の温度が高くなっていることが分

コンクリート強度 Fc (N/mm )42

主筋20-UD41

かる。
コンクリートと鋼材の材料強度について、接合部内の各U13@80
H-750×200×12×25

偏芯率 e/Bc

1/6

偏芯距離 e (mm)125

スチフナ・囲み板厚さ (mm)12

梁要素の中心温度から強度残存率を求め、それらを平均
接合部

フープ筋
寸法 (mm)表１ 伝熱解析：要素の物性値一覧
要素色密度

熱伝導率 相当温度※

比熱［kg/m ］ [kJ/kg/℃] [W/m/℃]

備考[℃]

コンクリート(かぶり)コンクリート(外側)コンクリート(内側)コンクリート(中心)
せん断補強筋複合要素

分散鉄筋要素(鉄筋断面積比10%)

せん断補強筋複合要素(2重)分散鉄筋要素(鉄筋断面積比20%)

4000

主筋
囲み板

800以上

バンドプレート

800以上

鉄骨(かぶり)800以上

要素厚さは囲み板と同一にし, 密度を増加させ，質量(体積と密度の積)を実験値に合わせた。

鉄骨(外側)
鉄骨(内側)
耐火被覆材（全体）（接合部の鋼材部分）
図４ 伝熱解析：実大モデルの概要※ 文献3,4の算定式による熱伝導率・比熱に対応する温度

C.L.

接合部断面

柱
断
面

加熱 時間時表面85mm中心

加熱時間［］

表面
表面実験
（実験）
表面
表面解析
（解析）
実験
（実験）
解析
（解析）
実験
（実験）
解析
（解析）
実験
（実験）
実験
解析
（解析）

実験
解析
実験
解析
実験
解析

実験
解析
実験
解析

実験
解析

実験
解析

解析

実験
解析

加熱 時間時C.L.

表面 32mm 58mm 87mm

実測値
解析結果加熱時間［265mm
加熱時間 ［部材温度［℃］

表面 解析

実測値
解析結果
部材温度 ［℃］

部材温度 ［℃］

接合部

部材温度［℃］

表面 解析

C.L.

柱接合部
断面

※数値は対辺方向表面 表面 実験からの距離

部材温度［℃］

部材温度［℃］

100

表面 実験
表面 解析
実験
解析
実験
表面 実験
解析

表面 実験
表面 解析
実験
解析

C.L.

柱断面

中心 実験
中心 解析

部材温度［℃］

300

実験
解析
中心 実験
中心 解析

部材温度［℃］

500

表面 実験
表面 解析
実験
解析

部材温度［℃］

表面 実験
表面 解析

700

表面実験（実験）
表面表面解析（解析）
表面実験
（実験）
解析
（解析）
中心実験（実験）
中心中心
解析（解析）
中心

部材温度［℃］

900

部材温度［℃］

1200[℃]
1100

実験はセラミックファイバー(厚さ75mm)+ケイ酸カルシウム板(厚さ25mm)－加熱時間［
加熱時間［］

加熱 時間時］］

加熱 時間時］

表面からの距離 ［］図３ 伝熱解析：予備解析結果−27−－ －

加熱時間 ［

加熱時間［］］

表面からの距離 ［］フジタ技術研究報告 第号§３．構造解析および検定

ﾌﾗﾝｼﾞ幅外非偏芯側梁位
置

ﾌﾗﾝｼﾞ幅外 ﾌﾗﾝｼﾞ
偏芯側内

柱

解析方法
火災時を想定した梁の伸び出しによる力（押出し力）を

柱［℃］

接合部
柱接合部

柱

解析パラメータの位置付けを図 6 に、解析ケースの一覧を表 3 にまとめて示す。解析モデルの概要と境界条件

フランジ内コンクリート下交する梁（加力梁）が加熱され伸びだす状況を想定し、ト梁位置

図５ 伝熱解析：実大モデル温度コンター図（加熱時間時）
水平断面
鉛直断面

字形部分架構（外周構面は十字型）により検討する。解［℃］

外周梁段差（mm）
外周梁段差（mm）
125315125315

析パラメータは外周梁の段差サイズおよび接合部に取付く直交梁のせいとした。

625

625

まず CASE-1 として、物流施設の事務室等で設けられ直交梁せい
直交梁せい（mm） 875

ることが多い段差サイズを基準とし、梁せいは一般的なサ（mm）イズ、段差を 125mm に設定した。

1-41-4

図６ 構造解析：解析ケースの位置付け

で小さくし段差を大きくした場合（アスペクト比 0.8、

表３ 構造解析：解析ケースの一覧
解析ケース
ト型

加力構面の接合部の型式
偏芯率

次に直交梁せいの影響を確認するため、
CASE-3 として、CASE-1 の直交梁せいを大きくし1-2

1-3940

す影響を確認するため、外周梁のアスペクト比を限界また。

1-2

1-3940CASE-2 は梁段差サイズが接合部内せん断力に及ぼ梁せい 940mm、段差（h）315mm）について検討し

875

1-1

1-1

梁幅（mm）

外周梁梁せい（mm）
アスペクト比外周梁の外－外フランジに取付く場合、CASE-4段差として、CASE-2 の直交梁せいを大きくし外周梁（mm）偏芯率梁幅（mm）の外－内フランジに取付く場合について検討し直交梁た。
モデル化範囲は、柱は上下階階高の 1/2 まで、梁せい（mm）
アスペクト比直交梁の接続位置

上フランジ

外周梁 内側上外周梁 外側上外周梁 外側上下フランジ

外周梁 内側下外周梁 外側下

外周梁 内側下

直交梁はスパンの 1/4 まで、外周梁は柱フェース火災時の純せん断耐力までを想定してモデル化した。直交梁（＝押出し火災時の純ねじり耐力力を与える梁）、外周梁はどちらも偏芯率 1/6 で偏芯させた。梁せい、梁段差以外の諸元は表 1火災時の複合時せん断耐力と同じである。
直交梁の端部は自由端とし、梁の軸方向に柱が曲げ耐力に達するときの押出し力（P）を与え

立面図
外周梁（十字型）構面：偏芯あり－段差ありた。
柱の境界条件について、上下端面が回転するよう、柱の中央位置で回転軸直交方向の変位を拘束した。柱上端面には 1/3Fc の軸力を与えた。
解析モデル各要素の種類、物性値を表 4 に示す。コンクリートはソリッド要素、鉄骨梁はシェル

立面図
直交梁（ト型）構面：偏芯あり

要素、鉄筋はトラス要素により表現した。

−28−－ －PPPP

接合部

周梁に段差を設け、室内の火災によって外周構面に直柱

［℃］

フランジ
幅外コンクリート

鉛直断面は図 7 に示す。解析対象は建物外周側の接合部とし、外梁位
置

表示位置（（ウェェブブパ
ネル断・・偏面
芯方向））

上解析モデルおよび解析条件

接合部

ウェェブブ
パ
ネル

接合部

幾何学的非線形は考慮せず弾性解析とした。

柱柱求めた。解析には汎用プログラムを用いた。材料および梁位置

水平断面

表示位置

受ける偏芯接合部に生じるせん断力を、FEM 解析により（（接合部中央・・断水面平断面））

柱 RC・梁 S からなる混合構造（FSRPC-B 構法）における偏芯接合部の耐火性能に関する解析的研究

ぞれせん断力および検定比（hVj / Vju）を算出した。

㻟㻚㻟㻌 せん断耐力の算定㻌
解析結果の検定のため、伝熱解析により得られた加熱

各ケースにおけるせん断力の解析結果および検定比を以下に示す。

想定したねじりモーメントが作用する時の接合部せん断【CASE-1】

耐力（Vju）を既存の評価式によって求めた。ねじりモーメ

せん断力平均値：（正）415 kN （負）-134kN
最大値： 641kN

ントが作用するときの柱梁接合部の破壊条件には
Furguson らの提案式 を準用した。以下に同式を示す。
6)2

検定比 平均値：（正）0.249 （負）0.080

2 V ju   T ju 1㻌 +  =VTjuju00 

最大値： 0.384(1)【CASE-2】
せん断力平均値：（正）418kN （負）-127kN

Tju 㻩㻌Vju×e（e:偏芯距離）を代入し Vju について解くと、

1
V ju = V ju 0  T ju 0 2
T ju 0 + e 2 V ju 0 2

最大値： 642kN
検定比 平均値：（正）0.251 （負）0.076(2)

最大値 ： 0.385

ここで、㻌

【CASE-3】

Vju0：火災時の柱梁接合部のせん断耐力（N）

せん断力平均値：（正）344 kN （負）-245kN
最大値： 659kN

Tju0：火災時のせん断力が作用しない状態での接合部㻌

検定比の純ねじり耐力（Nmm）

平均値：（正）0.270 （負）0.192
最大値： 0.517

㻌
接合部のせん断耐力（Vju0）は、文献 7 に準じて求め

柱・接合部力は伝熱解析の結果から、それぞれ 0 とした。

純ねじり耐力（Tju0）の算定には文献 8 に記載される

た。ただし、ウェブパネルのせん断耐力については本式が RC 造を対象とした式であること、囲み板による耐加力梁
直交梁

ねじりモーメントを受ける RC 部材の終局耐力の評価法

平面図

T ju 0 =TT1 juju0.8150B)150300))=T1T1juju0.8=((DD)cc−(−BBB150c(−(DD((BB)c)c−−300(D1c1−0.8)300)cc(−(−B150)30000 =0=B00.8B0.8B150cc −−)300
㻌
22222㻞㻜㻜㻜を準用した。以下に式を示す。
(3)
㻰㼜㻘㼛㼔

ここで、Dc：柱せい（mm）
Bc：柱幅（mm）㻌

㻰㼜㻘㼛㻞㻜㻜㻜

柱3 時間時の材料強度（残存率 72%）を用いて、火災時を立面図

α1：形状係数（㻩㻌0.958）㻌
以上より Vju は CASE-1 および CASE-2 が 1,668kN、

記号と境界条件，荷重の定義

CASE-3 が 1,275kN、CASE-4 が 1,194kN であった。

記号

境界条件・荷重
X方向変位拘束
Y方向変位拘束㻟㻚㻠㻌 解析結果㻌

㻰㼜㻘㻼

Z方向変位拘束
Z方向強制変位(-1mm)

接合部に発生する水平せん断力（ hVj）について接合床の長期荷重(加力梁) Wp = 83.3kN
床の長期荷重(外周梁) Wo ＝ 69kN

部内の要素中心のせん断応力に各要素の水平断面積を乗じてせん断力に変換し、同一高さ（要素中心の Z 座

立面図標）の要素のせん断力を全て足し合わせて求めた。せん表４㻌 構造解析：要素の種類と物性値㻌

えられるコンクリート、加力方向のウェブパネルおよび囲部材

要素種類

ヤング係数(N/mm2)

設計基準強度・降伏強度 (N/mm2)

柱・接合部
梁
バンドプレート

8節点アイソパラメトリック要素

28518

42み板とした。
同図には比較用の結果も併せて示す。図に示すとおり、

柱軸応力 N/DcBc = 14N/mm2

図７㻌 構造解析：境界条件一覧㻌

断力の算定対象部材は主にせん断力を負担している考図 8 に接合部内せん断力の鉛直方向の分布を示す。

梁の押出し力 P = 3187kN

押出し力がある場合せん断変形の向き（＝符号）が接合囲み板部内部で反転するため、符号が同じ範囲についてそれ

柱帯筋

柱主筋

−29−－㻡－㻌

4節点アイソパラメトリック要素

325
205000

2節点トラス要素

390

フジタ技術研究報告 第号

6)日本建築学会：阪神・淡路大震災と今後の RC 構造設計、付録 3 ねじりモー【CASE-4】

メントの影響による柱梁接合部せん断耐力の耐力低下についての考察 、せん断力平均値：（正）448kN （負）-180kN

pp.336-348、1998.107)佐々木仁 他：柱 RC・梁 S とする混合構造柱梁接合部のせん断抵抗機構、最大値： 754kN

日本建築学会構造系論文集、第 461 号、pp.133-142、1994.7
8)西村敏雄：応用力学演習問題解析法、理工図書、pp.41-46、1968.5

検定比 平均値：（正）0.357 （負）0.149
最大値 ： 0.631
直交梁中心からの 方向距離［］
直交梁中心からの直交梁中心からの方向距離［方向距離［ ］ ］

CASE-1 vs CASE-2］

検定比は全てのケースにおいて 1 を下回ることを確認した。

直交梁中心からの 方向距離［

CASE-1 と 2 を比較した場合、接合部内部のせん断力は外周梁段差の大きさに影響を受けず同じであった。
CASE-1 と 3 を比較した場合、直交梁が外周梁外側フランジに取付き梁せいが大きくなると、接合部内部の正のせん断力は大きく、負のせん断力は小さくなった。全体の平均せん断力はほぼ同等であった。

CASE-1，2フランジ間

外周 下ﾌﾗﾝｼﾞ

せん断力 ［［ ］］
せん断力
せん断力 ［ ］

直交側梁中心からの直交側梁中心からの方向距離［ 方向距離［］］CASE1-2 と 4 を比較した場合、直交梁の梁せいが大きくなると、接合部内部の正のせん断力および負のせん断（直交梁せい
接合部耐力（直交梁せい
接合部耐力
接合部耐力（）
接合部耐力（接合部耐力
接合部耐力

次元有限要素解析により、伝熱解析および構造解析を行
直交梁中心からの 方向距離［直交梁中心からの］方向距離［方向距離［方向距離［］］
直交梁中心からの直交梁中心からの］った。
伝熱解析では既往の実験結果を用いて物性値のフィッティングを行い、実大サイズの接合部の材料強度残存率を求めた。加熱 3 時間時のコンクリートおよび接合部接合部耐力

外周 下ﾌﾗﾝｼﾞ

せん断力 ［］せん断力 ［］外周 下ﾌﾗﾝｼﾞ

外周 上フランジ
下フランジ
外周
外周 下フランジ

CASE-1
フランジ間接合部耐力
接合部耐力

外周 上ﾌﾗﾝｼﾞ
上ﾌﾗﾝｼﾞ
外周
接合部耐力
外周
下ﾌﾗﾝｼﾞ
外周 下ﾌﾗﾝｼﾞ
外周 上ﾌﾗﾝｼﾞ
外周
下フランジ
外周 下フランジ

外周
下フランジ
外周 下フランジ（直交梁せい外周
上ﾌﾗﾝｼﾞ
接合部耐力（直交梁せい
外周
下フランジ
接合部耐力（接合部耐力
接合部耐力
接合部耐力（接合部耐力接合部耐力
外周
上ﾌﾗﾝｼﾞ

（直交梁せいの影響）

梁に押出し力を与え、接合部内に生じるせん断力を求めた。また、同時にねじりを考慮したせん断耐力を求めた。
その結果、検定比は最大 0.631 であり、柱幅が 750mm以上、かつ、梁の偏芯率が柱幅の 1/6 以下であれば安全であることを確認した。

せん断力
せん断力 ［［］］せん断力 ［］1)シングラヴィ 他：バンドプレートおよび囲み板により補強された柱 RC・梁 S とする混合構造に関する実験的研究 その 3 からその 5、日本建築学会大会
学術講演梗概集2)松戸正士 他：鉄筋コンクリート柱・鉄骨梁混合構造の耐火性能-その 1 部分架構を対象とした載荷加熱実験結果および柱梁接合部の耐火性能-、日本建築学会構造系論文集 第 77 巻 第 679 号、pp.1463-1471、2012.93)Commission of European Communities ： Eurocode No.4 、 Design ofComposite Structures part10、Structural Fire Design、1990.44)一瀬賢一・川口徹：高強度コンクリートを使用した鉄筋コンクリート柱部材の火災時における軸方向変形挙動に関する解析的研究、大林組技術研究所

接合部耐力
外周下ﾌﾗﾝｼﾞ
接合部耐力
外周下フランジ
1-1
外周 上ﾌﾗﾝｼﾞCASE-4フランジ間））））

1-2
CASE-2

外周 下フランジ
接合部耐力接合部耐力
接合部耐力

せん断力 ［参考文献

接合部耐力
接合部耐CASE-31-3力
接合部耐力
接合部耐力
外周 上ﾌ
ﾗﾝｼﾞ
外周 下ﾌﾗﾝｼﾞ］

CASE-4 vs CASE-2を想定し、ト字形部分架構モデルで外周構面に直交する

CASE-11-1

外周 上フランジ

CASE-3
フランジ間

下ﾌﾗﾝｼﾞ
せん断力[kN] 外周
外周 上ﾌﾗﾝｼﾞ合部について、火災による建物外周側への梁の伸び出し）

外周 上ﾌﾗﾝｼﾞ

せん断力 ［

次に設計上想定される3 種類の梁段差を有する偏芯接）

接合部耐力
外周 上ﾌﾗﾝｼﾞ］

象に，火災時の構造安全性を検証することを目的に，3）接合部耐力（直交梁せいの影響）

FSRPC-B 構法における梁が偏芯した柱梁接合部を対全体の残存率は 72%であった。

］接合部耐力CASE-3 vs CASE-1

直交側梁中心からの 方向距離［§４．まとめせん断力[kN]せん断力 ［直交
梁梁
中中心
直交
心かかららのの方方向向距
距離
離［［ ］］

力ともに大きくなる傾向を示した。

（外周梁段差）（外周梁段差）
接合部耐力
接合部耐力
接合部耐力
接合部耐力
外周
上ﾌﾗﾝｼﾞ
外周 上ﾌﾗﾝｼﾞ
外周 上ﾌﾗﾝｼﾞ
外周
CASE-11-1
1-2
下ﾌﾗﾝｼﾞ
外周 下ﾌﾗﾝｼﾞ
外周 下ﾌﾗﾝｼﾞ
外周
上フランジ
外周 上フランジ
外周 上フランジ
外周
下フランジ
外周 下フランジ
外周 下フランジ
外周
接合部耐力
外周 上ﾌﾗﾝｼﾞ
上ﾌﾗﾝｼﾞ
外周 上ﾌﾗﾝｼﾞ
CASE-21-1
1-2
外周
外周 下フランジ
下フランジ
外周 下フランジ
外周 上ﾌﾗﾝ
接合部耐力
接合部耐力
接合部耐力
ｼﾞ

（外周梁段差の影響）

CASE-41-4］CASE-2フランジ間
せん断力[kN]

せん断力 ［］図８ 構造解析：発生せん断力の鉛直方向分布

ひ と こ と最近、火災による甚大な被害が数多く報道されています。火災被害の低減に少しでも報 No.67、p.2、2003.125)日本建築学会：鋼構造耐火設計指針、2008.3

飯田康介

−30−
－ －

つながれば幸いです。