フジタ技術研究報告㻌第㻡㻠号㻌 㻌 㻞㻜㻝㻤年㻌㻌㻌

加振下におけるコンクリートの充塡性に及ぼす余剰ペースト膜厚の影響㻌㻌㻌髙 橋 㻌 直 希㻌㻌㻌㻌井 手 㻌 一 雄㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌
㻌概㻌 㻌 㻌 㻌 㻌 㻌 要㻌㻌
余剰ペースト膜厚を変化させたモルタルおよびコンクリートを用いて加振ボックス充塡試験を行い、コンクリートの加振下における充塡性に及ぼす余剰ペースト膜厚の影響を検討した。その結果、同程度のスランプであっても水セメント比によって間隙通過速度が異なり、スランプだけでは加振下のコンクリートの充塡性を評価することは困難であったが、余剰ペースト膜厚で整理すれば水セメント比に関わらず間隙通過速度を一義的に評価することができた。このことから、単位水量を固定した条件下で加振下のコンクリートの充塡性を最大にするには、余剰ペースト膜厚を最大にする細骨材率、すなわち、細骨材と粗骨材の混合物の実積率が最大になる細骨材率を選定すればよいことが分かった。㻌
㻌㻌㻌Study of the influence of excess paste film thickness on the filling ability of concrete with vibration㻌
㻌㻌Abstract
This paper shows the results of an investigation into the influence of excess paste film thickness on thefilling ability of concrete through obstacles in box-shaped containers with vibration.
The test results revealed that it is difficult to determine the filling ability of concrete only by a slump,because gap passage time differs depending on water-cement ratios, even if the slump is the same degree.
However, gap passage time is uniquely determined by the excess paste film thickness independently of watercement ratios.
The overall test results indicate that the fine-total aggregate ratio to maximize the excess paste film
thickness, in other words the fine-total aggregate ratio to maximize the percentage of solid volume of themixture of fine and coarse aggregates, should be selected to maximize the filling ability of concrete withvibration under the condition of the same unit water content.
㻌キーワード：㻌

加振、充塡性、スランプ、間隙通過㻌

速度、余剰ペースト膜厚㻌㻌㻌㻌−43−㻌㻌

フジタ技術研究報告㻌 第㻡㻠号§１㻚㻌 はじめにーカビリティー数とし、膜の厚さを評価する指標とした。
そして、ペーストの水セメント比が同一であればスランプ良質な骨材が使用されていた時代には、コンクリートのとワーカビリティー数は単一の関係にあり、ワーカビリテコンシステンシーはおおよそ単位水量に支配されており、ィー数が大きいとスランプの値も大きくなることなどを明

コンクリートの施工性をスランプの値で評価することも比較らかにした 㻟㻕。㻌的容易であった。しかし、現在のように様々な骨材や混和

現在では、一般に、骨材粒子を覆う膜を形成するペー剤が使われる状況下では、同じスランプでも施工性が等

ストは余剰ペーストと呼ばれており、その体積を余剰ペーしいとは限らず、スランプの値だけで施工性を評価するこスト体積、余剰ペースト体積を骨材の全表面積で除したとは困難になりつつある。

値を平均余剰ペースト膜厚と呼んでいる。㻌

コンクリートの配合設計では、ワーカビリティー、強度、㻯㻚㼀㻚㻷㼑㼚㼚㼑㼐㼥による余剰ペースト膜厚の概念図を、図㻝

耐久性、鋼材を保護する性能、経済性などを考慮し、でに示す。㻯㻚㼀㻚㻷㼑㼚㼚㼑㼐㼥は乾燥骨材試料を棒突きで締め固きるだけ単位水量の少ない配合を選定することが基本とめた場合に骨材粒子間に形成される空隙が、余剰ペースされている。一般には、スランプを変形性の指標とし、細ト膜で覆われた粒子間の体積に等しいとして余剰ペース骨材率を変化させたスランプ試験において、スランプが極ト体積を算出した。

大となるような細骨材率を選定する。スランプが極大をとらない場合には、分離しない範囲でスランプが最大となる細骨材率を選定する。一方、三宅ら 㻝㻕は、スランプが最大になる細骨材率が水セメント比により異なるのは、骨材に付着して骨材とともに挙動し、骨材粒子間の潤滑に寄与しないペースト膜（以下、付着ペースト膜）の膜厚が水セメント比の大小により変化するためであると考え、水セメント比 0.65 を起点とした最適細骨材率の推定方法を考案した。さらに、振動締固めを行う場合、付着ペースト膜の影響は小さく、水セメント比≧0.50 の領域では、細骨材・粗図㻝㻌㻯㻚㼀㻚㻷㼑㼚㼚㼑㼐㼥による余剰ペースト膜厚の概念㻞㻕㻌

骨材混合物の実積率を最大にする細骨材率、すなわち余剰ペースト膜厚が最大になる細骨材率において振動㻞㻕

本研究では、松下ら㻞㻕に倣い、余剰ペースト体積および締固めが最も容易になるとしている 。また、水セメント比

平均余剰ペースト膜厚を、それぞれ式㻔㻝㻕および式㻔㻞）でが小さい場合、ペーストの粘性が増すため、付着ペースト求めた。ここで、骨材として扱う下限の粒径については議の影響を考慮する必要があること、その場合、付着ペース論の分かれるところである 㻟㻕～㻢㻕が、本研究では、全ての骨ト量を減じて骨材粒子間の潤滑に寄与するペースト量を材を骨材として扱った。㻌

確保するため、細骨材率を減じることが有効であることを指摘している 㻞㻕。

𝑉𝑉𝑒𝑒 ൌ ͳͲ͸ −そこで本研究では、水セメント比および細骨材率を変化させることで余剰ペースト膜厚を変化させたモルタルおよびコンクリートを用いて加振ボックス充塡試験を行い、コ𝛿𝛿𝑝𝑝 ൌ

ンクリートの加振下における充塡性に及ぼす余剰ペースト膜厚の影響について検討した。

𝑉𝑉𝑒𝑒𝑆𝑆ͳͲͲ ൈ 𝑉𝑉𝑎𝑎
𝐺𝐺ここに、㻌

𝑉𝑉𝑒𝑒 ：余剰ペースト体積㻔㼏㼙㻟㻕

§２㻚㻌 余剰ペースト理論と余剰ペースト膜厚𝑉𝑉𝑎𝑎 ：骨材絶対体積㻔㼏㼙㻟㻕3)㻯㻚㼀㻚㻷㼑㼚㼚㼑㼐㼥 によって提唱された余剰ペースト理論

G：骨材の実積率㻔㻑㻕

は、フレッシュコンクリートをペーストと骨材の混合物と捉𝛿𝛿𝑝𝑝 ：平均余剰ペースト膜厚㻔㼏㼙㻕

え、各骨材粒子はペースト膜で覆われているとするフレッS：骨材の表面積㻔㼏㼙㻞㻕

シュコンクリートの構造モデルである。
㻯㻚㼀㻚㻷㼑㼚㼚㼑㼐㼥は、骨材粒子を覆う膜を形成 するペーストの体積を骨材の全表面積で除した値の整数倍をワ−44−－㻞－㻌

式（１）

式（２）

加振下におけるコンクリートの充塡性に及ぼす余剰ペースト膜厚の影響㻌§３㻚㻌 実験概要㻌

用されるボックス形容器の㻝㻛㻞とした。流動障害は、㻞㻡㼙㼙㻌間隔で設置した３本の㻰㻢とした。㻌

3.1 モルタル実験

試験装置をセメントの強さ試験に用いるテーブルバイ

3.1.1 使用材料および配合ブレータに固定し、図㻝の㻭室に３層に分けて突き棒でモ使用材料を、表㻝および表㻞に示す。また、モルタルのルタルを詰め、１分間静置した後、仕切りゲートを引き上配合を、表㻟に示す。細骨材には、物理的性質の異なるげ、同時に振動数㻠㻜㻴㼦で加振した。本試験では、㻮室へ

高炉スラブ細骨材（以下、㻮㻲㻿）と陸砂を、質量比で㻮㻲㻿の充塡高さが㻥㻡㼙㼙から㻝㻡㻜㼙㼙までの充塡速度を、間隙陸砂比が㻜から㻝まで㻜㻚㻞㻡刻みとなるように混合して使用し通過速度とした。㻌

た。混合砂の実積率は、あらかじめ所定の混合比で混合㻌した試料を、㻶㻵㻿㻌㻭㻌㻝㻝㻜㻠に準じた棒突きによる方法で容器

表㻟㻌 モルタルの配合表㻌に詰めて求めた。㻌

㼃㻛㻯㻿㻛㻯

配合は、砂セメント比を３とし、水セメント比を㻜㻚㻠、㻜㻚㻡、㻜㻚㻢とした。また、水セメント比㻜㻚㻡の場合のみ、細骨材の全㻜㻚㻠量を㻮㻲㻿および陸砂に置き換えたケースを実施した。㻭㻱

㻟

減水剤の添加量は標準使用量であるセメント質量の㻝％とBFS陸砂比単位量（kg/m 㻟）㼃㻯㻮㻲㻿㻝㻞㻜㻣㻡㻝㻤㻝㻡㻡㻡陸砂㻜㻜㻚㻣㻡㻞㻜㻡㻡㻝㻠㻝㻝㻡㻢㻟㻤㻡㻜㻚㻡㻞㻜㻠㻡㻜㻥㻣㻢㻟㻣㻢㻟㻜㻚㻞㻡㻞㻜㻞㻡㻜㻠㻟㻣㻤㻝㻝㻟㻠㻝㻠㻥㻥㻜㻞㻜㻜㻡㻜㻜㻜し、㻭㻱剤あるいは消泡剤を用いて空気量を㻢㻚㻝±1.5％に㻝㻞㻠㻢㻠㻥㻝㻝㻠㻣㻠㻜調整した。なお、本実験では、細骨材混合比を質量比と㻜㻚㻣㻡㻞㻠㻟㻠㻤㻣㻝㻜㻥㻢㻟㻢㻡㻜㻚㻡㻞㻠㻝㻠㻤㻟㻣㻞㻠㻣㻞㻠㻜㻚㻞㻡㻞㻟㻥㻠㻣㻥㻟㻡㻥㻝㻜㻣㻣
㻝㻠㻞㻟㻟したため、同一水セメント比においても、混合比によって単位セメント量と単位水量が異なる。㻌
㻌㻜㻚㻡

表㻝㻌 モルタルの使用材料㻌
材料㻌

種類㻌
普通ポルトランドセメント㻌（密度：㻟㻚㻝㻢㼓㻛㼏㼙㻟㻕㻌
高炉スラグ細骨材（㻮㻲㻿）㻌
（表乾密度：㻞㻚㻣㻠㼓㻛㼏㼙㻟㻕㻌
陸砂（㻺㻿㻕㻌
（表乾密度：㻞㻚㻡㻤㼓㻛㼏㼙㻟㻕㻌

セメント㻌

細骨材㻌

㻟㻜㻚㻢

㻌
表㻞㻌 混合砂の実積率㻌㻮㻲㻿陸砂比㻌

実積率㻔㻑㻕㻌㻜㻚㻜㻜㻌㻢㻢㻚㻢㻌㻜㻚㻞㻡㻌㻢㻡㻚㻣㻌㻜㻚㻡㻜㻌㻢㻞㻚㻥㻌㻜㻚㻣㻡㻌㻢㻜㻚㻡㻌㻝㻚㻜㻜㻌㻡㻤㻚㻟㻌㻟㻟㻜㻞㻟㻣㻠㻣㻠㻜㻝㻞㻠㻟㻠㻤㻣㻝㻠㻤㻟㻜㻝㻞㻠㻝㻠㻤㻟㻝㻠㻥㻟㻜㻝㻞㻟㻥㻠㻣㻥㻝㻡㻜㻞㻜㻝㻞㻟㻣㻠㻣㻠㻝㻡㻝㻝㻜㻜㻞㻠㻢㻠㻥㻝㻜㻝㻟㻤㻤㻜㻞㻠㻟㻠㻤㻣㻜㻝㻟㻥㻣㻜㻞㻠㻝㻠㻤㻟㻜㻝㻠㻜㻢㻜㻞㻟㻥㻠㻣㻥㻜㻝㻠㻝㻡㻝㻞㻤㻜㻠㻢㻣㻝㻠㻜㻝㻜㻜㻚㻣㻡㻞㻣㻤㻠㻢㻟㻝㻜㻠㻞㻟㻠㻣㻜㻚㻡㻞㻣㻡㻠㻡㻥㻢㻤㻥㻢㻤㻥㻜㻚㻞㻡㻞㻣㻟㻠㻡㻡㻟㻠㻝㻝㻜㻞㻠㻜㻞㻣㻝㻠㻡㻞㻜㻝㻟㻡㻡㻌㻌㻌
3.1.2 試験項目および試験方法
㻔㻝㻕 フレッシュ性状試験㻌
フレッシュ性状の試験として、ミニスランプ試験（㻶㻵㻿㻌 㻭㻌㻌㻝㻝㻣㻝㻕および空気量試験（㻶㻵㻿㻌㻭㻌㻝㻝㻞㻤㻕を行った。㻌
㻣㻕図㻞㻌 モルタルの加振ボックス充塡試験装置 㻌㻌
㻔㻞㻕 加振ボックス充塡試験㻣㻕㻌
加振ボックス充塡試験装置を、図㻞に示す。試験装置の大きさは、㻶㻿㻯㻱㻙㻲㻙㻣㻜㻝㻙㻞㻜㻝㻢「ボックス形容器を用いた

㻌
3.2 コンクリート実験
3.2.1 使用材料および配合使用材料を、表㻠および表㻡に示す。また、コンクリート加振時のコンクリートの間隙通過性試験方法（案）」で使−45−－㻟－㻌フジタ技術研究報告㻌 第㻡㻠号㻌の配合を、表㻢に示す。㻌

表㻢㻌 コンクリートの配合表㻌
㻟

配合は、単位水量を㻝㻢㻡㼗㼓㻛㼙 の一定とし、水セメント比㼃㻛㻯

を㻜㻚㻠、㻜㻚㻡、㻜㻚㻢、細骨材率を㻜㻚㻠㻡から㻜㻚㻣㻜まで㻜㻚㻜㻡刻みと細骨材率

単位量（kg/m 㻟）㼃㻯

細骨材粗骨材した。細骨材と粗骨材の混合物の実積率は、あらかじめ㻜㻚㻠㻡㻝㻢㻡㻠㻝㻠㻣㻥㻡㻝㻜㻜㻠

所定の細骨材率で混合した試料を、㻶㻵㻿㻌 㻭㻌 㻝㻝㻜㻠に準じた

㻜㻚㻡㻜

㻝㻢㻡

㻠㻝㻠

㻤㻤㻞㻥㻝㻟㻜㻚㻡㻡㻝㻢㻡㻠㻝㻠㻥㻣㻜㻤㻞㻞㻜㻚㻢㻜㻝㻢㻡㻠㻝㻠

㻝㻜㻡㻤

㻣㻟㻞

㻜㻚㻢㻡

㻝㻢㻡

㻠㻝㻠

㻝㻝㻠㻤

㻢㻟㻤

㻜㻚㻣㻜

㻝㻢㻡

㻠㻝㻠

㻝㻞㻟㻢

㻡㻠㻣

あり、空気量は事前の配合試験で2.0±0.5％となることを㻜㻚㻠㻡㻝㻢㻡㻟㻞㻥㻤㻞㻢㻝㻜㻠㻠

確認した。㻌

㻜㻚㻡㻜㻝㻢㻡㻟㻞㻥㻥㻝㻢㻥㻡㻝㻜㻚㻡㻡㻝㻢㻡㻟㻞㻥㻝㻜㻜㻥㻤㻡㻠㻜㻚㻢㻜㻝㻢㻡㻟㻞㻥㻝㻜㻥㻥㻣㻢㻝㻜㻚㻢㻡㻝㻢㻡㻟㻞㻥㻝㻝㻥㻞㻢㻢㻡㻜㻚㻣㻜㻝㻢㻡㻟㻞㻥㻝㻞㻤㻞㻡㻣㻝㻜㻚㻠㻡㻝㻢㻡㻞㻣㻡㻤㻠㻢㻝㻜㻢㻤㻜㻚㻡㻜㻝㻢㻡㻞㻣㻡㻥㻟㻥㻥㻣㻞㻜㻚㻡㻡㻝㻢㻡㻞㻣㻡㻝㻜㻟㻞㻤㻣㻢㻜㻚㻢㻜㻝㻢㻡㻞㻣㻡

㻝㻝㻞㻣

㻣㻣㻣

加振ボックス充塡試験は、㻶㻿㻯㻱㻙㻲㻙㻣㻜㻝㻙㻞㻜㻝㻢「ボックス㻜㻚㻢㻡

㻝㻢㻡

㻞㻣㻡

㻝㻞㻞㻜

㻢㻤㻝

形容器を用いた加振時のコンクリートの間隙通過性試験

㻜㻚㻣㻜㻝㻢㻡

㻞㻣㻡㻝㻟㻝㻢

㻡㻤㻞

棒突きによる方法で容器に詰めて求めた。㻭㻱減水剤の㻜㻚㻠

添加量は、標準使用量であるセメント質量の㻝％とした。なお、本試験で使用したコンクリートは㼚㼛㼚㻙㻭㻱コンクリートで㻌㻜㻚㻡

3.2.2 試験項目および試験方法
㻔㻝㻕 フレッシュ性状試験㻌
フレッシュ性状の試験として、スランプ試験（㻶㻵㻿㻌㻭㻌㻝㻝㻣㻝㻕を行った。㻌㻌㻜㻚㻢㻔㻞㻕 加振ボックス充塡試験㻌方法（案）」に準じて行った。本試験では、㻮室への充塡高㻌さが㻝㻥㻜㼙㼙から㻟㻜㻜㼙㼙までの充塡速度を、間隙通過速度量 を 㻮㻲㻿 と し た ケ ー ス （ 㼃㻛㻯㻜㻚㻡㻮 ） と 陸 砂と し た ケ ー スとした。㻌

（㼃㻛㻯㻜㻚㻡㻺）を比較すると、細骨材の全量を㻮㻲㻿としたケー㻌

スのミニスランプは陸砂より㻢㻜㼙㼙程度小さく、㻮㻲㻿を用いることで流動性が低下することが分かる。そのため、いずれ表㻠㻌 コンクリートの使用材料㻌
材料㻌
セメント㻌
細骨材㻌
粗骨材㻌の水セメント比においても、㻮㻲㻿の混合割合が増すほど単種類㻌

位水量が多くなるにも関わらず、ミニスランプは小さくなる。

普通ポルトランドセメント㻌

図㻠に、余剰ペースト膜厚とミニスランプの関係を示す。ミ（密度：㻟㻚㻝㻢㼓㻛㼏㼙㻟㻕㻌

ニスランプは、細骨材の種類が異なる場合や混合使用し陸砂㻌た場合においても、三宅ら㻝㻕が示すように、余剰ペースト膜（表乾密度：㻞㻚㻡㻤㼓㻛㼏㼙㻟㻕㻌

厚が大きいほど大きく、余剰ペースト膜厚が同じであって硬質砂岩砕石㻔㻳㼙㼍㼤㻦㻞㻜㼙㼙㻕㻌も、水セメント比によって異なることが確認できる。㻌

（表乾密度㻞㻚㻢㻣㼓㻛㼏㼙㻟㻕㻌

ミニスランプと間隙通過速度の関係を、図㻡に示す。間㻌隙通過速度は、ミニスランプが大きいほど大きいが、同程

表㻡㻌 細骨材と粗骨材の混合物の実積率㻌

度のスランプであっても水セメント比によって異なる。つま

細骨材率㻌

実積率㻔㻑㻕㻌㻜㻚㻠㻡㻌㻣㻠㻚㻣㻌㻜㻚㻡㻜㻌㻣㻡㻚㻢㻌㻜㻚㻡㻡㻌㻣㻢㻚㻟㻌㻜㻚㻢㻜㻌㻣㻢㻚㻝㻌ば、水セメント比に関わらず一義的に評価できる。すなわ㻜㻚㻢㻡㻌㻣㻡㻚㻤㻌ち、異なる配合条件下においても、加振下のモルタルの㻜㻚㻣㻜㻌㻣㻠㻚㻣㻌充塡性は余剰ペースト膜厚で一義的に評価できるものとり、加振下のモルタルの充塡性をスランプだけで評価することは困難であることが分かる。一方、図㻢に示すように、間隙通過速度は、細骨材の種類が異なる場合や混合使用した場合においても、余剰ペースト膜厚で整理すれ㻌考えられる。なお、㼃㻛㻯㻜㻚㻢における㻮㻲㻿陸砂比㻜のミニス§４㻚㻌 実験結果および考察㻌

ランプは、測定限界値の㻝㻡㻜㼙㼙を超えたため、測定不能

㻌であった。また、同じく㼃㻛㻯㻜㻚㻢の㻮㻲㻿陸砂比㻜㻚㻡、㻜㻚㻞㻡、㻜4.1 モルタル実験

では、間隙通過速度が速すぎ、測定不能であった。㻌

図㻟に、単位水量とミニスランプの関係を示す。細骨材の全㻌−46−－㻠－㻌㻌ミニスランプ（mm）

加振下におけるコンクリートの充塡性に及ぼす余剰ペースト膜厚の影響㻌

4.2 コンクリート実験

140120100806040200

実験結果を、表㻣にまとめる。また、余剰ペースト膜厚とスランプの関係を、図㻣に示す。ここで、スランプの形状から明らかに材料分離したと判断できるものは白抜きで示した。㻌
単位水量を固定し細骨材率で余剰ペースト膜厚を変W/C0.4
W/C0.5
W/C0.5B
W/C0.5N
W/C0.6

200

220

240

260

280

単位水量（kg/m3）

300化させた本実験の場合、コンクリートのスランプは、いずれの水セメント比においても余剰ペースト膜厚が最大を示す細骨材率よりも若干小さい細骨材率で最大となる。ス

320

ミニスランプ（mm）

においても、最適細骨材率は㻠㻡～㻡㻜％の範囲にある。なお、㼃㻛㻯㻜㻚㻢における細骨材率㻜㻚㻣㻜は、細骨材過多によりW/C0.4
W/C0.5
W/C0.5B
W/C0.5N
W/C0.6

十分な練り混ぜができなかった。㻌
スランプと間隙通過速度の関係を、図㻤に示す。間隙通過速度は、スランプが大きいほど大きいが、モルタルと同様に同程度のスランプであっても水セメント比によって異なる。つまり、加振下のコンクリートの充塡性をスランプだけで評価することは困難である。一方、図㻥に示すように、

01020

余剰ペースト膜厚（μm）

間隙通過速度は余剰ペースト膜厚で整理すれば水セメ

30ント比に関わらず一義的に評価できる。すなわち、単位水量を固定した条件下で加振下のコンクリートの充塡性を間隙通過速度（mm/s）

図㻠㻌 余剰ペースト膜厚とミニスランプの関係㻌

706050403020100

最大にするには、余剰ペースト膜厚を最大にする細骨材率を選定すれば良いと言える。表㻣に示すように、余剰ペW/C0.4
W/C0.5
W/C0.5B
W/C0.5N
W/C0.6ースト膜厚が最大になる細骨材率は、細骨材と粗骨材の混合物の実積率が最大になる細骨材率に一致するので、細骨材と粗骨材の混合物の実積率が最大になる細骨材率を選定すれば、加振下のコンクリートの充塡性を最大にすることができる。ここで、間隙通過速度が最大になる細骨材率は、スランプを最大にする最適細骨材率よりも若干大きい。これは、三宅ら㻞㻕が示すように、静置下では020406080100 120 140

ミニスランプ（mm）

706050403020100

流動性に寄与しない付着ペーストが加振により液状化することで、間隙通過性の向上に寄与するためであると思わ図㻡㻌 ミニスランプと間隙通過速度の関係㻌

れる。㻌

20

W/C0.4
W/C0.5
W/C0.5B
W/C0.5N
W/C0.6

スランプ（cm）

間隙通過速度（mm/s）

で最も大きいスランプとなる細骨材率を最適細骨材率とする一般的な配合手法に則れば、いずれの水セメント比図㻟㻌 単位水量とミニスランプの関係㻌

140120100806040200

ランプの極値が得られない場合は分離が見られない範囲

R² = 0.9379

1510

W/C0.4
W/C0.5
W/C0.65001020

余剰ペースト膜厚（μm）

030

51015

余剰ペースト膜厚（μm）

図㻣㻌 余剰ペースト膜厚とスランプの関係㻌

図㻢㻌 余剰ペーストと間隙通過速度の関係㻌

−47−－㻡－㻌

20

フジタ技術研究報告㻌 第㻡㻠号㻌§５㻚㻌 まとめ㻌表㻣㻌 コンクリート実験のまとめ㻌
㼃㻛㻯㻌

細骨材率

実積率
㻔㻑㻕スランプ㻔㼏㼙㻕㻜㻚㻠㻡

㻣㻠㻚㻣㻝㻣㻚㻡㻣㻚㻥㻠

分離㻜㻚㻡㻜㻣㻡㻚㻢㻝㻞㻚㻡

㻥㻚㻜㻥

無㻜㻚㻡㻡

㻣㻢㻚㻟㻥㻚㻜

㻝㻟㻚㻢㻤

無㻜㻚㻢㻜

㻣㻢㻚㻝㻡㻚㻜

㻝㻞㻚㻢㻥

無響を検討した。その結果、以下の知見が得られた。㻌

㻜㻚㻢㻡㻣㻡㻚㻤

㻞㻚㻡

㻝㻜㻚㻝㻠

無（１）間隙通過速度は、スランプが大きいほど大きいが、同㻜㻚㻣㻜㻣㻠㻚㻣㻝㻚㻡㻢㻚㻞㻢

無程度のスランプであっても水セメント比によって異な㻜㻚㻠㻡㻣㻠㻚㻣㻝㻡㻚㻡㻣㻚㻞㻠

分離㻜㻚㻡㻜㻣㻡㻚㻢㻥㻚㻜㻢㻚㻤㻢無㻜㻚㻡㻡㻣㻢㻚㻟㻣㻚㻜

㻣㻚㻟㻤

無㻜㻚㻢㻜

㻣㻢㻚㻝㻠㻚㻜㻠㻚㻣㻡無㻜㻚㻢㻡㻣㻡㻚㻤㻝㻚㻡

㻠㻚㻢㻢

無㻜㻚㻣㻜

㻣㻠㻚㻣㻜㻚㻜

㻠㻚㻡㻢無㻜㻚㻠㻡㻣㻠㻚㻣㻝㻢㻚㻜㻠㻚㻤㻝

分離㻜㻚㻡㻜㻣㻡㻚㻢㻝㻜㻚㻜㻞㻚㻥㻥

無充塡性を最大にするには、余剰ペースト膜厚を最大㻜㻚㻡㻡㻣㻢㻚㻟

㻡㻚㻡

㻟㻚㻣㻤

無にする細骨材率、すなわち、細骨材と粗骨材の混合㻜㻚㻢㻜㻣㻢㻚㻝

㻟㻚㻡

㻞㻚㻡㻣

無㻜㻚㻢㻡

㻣㻡㻚㻤

㻝㻚㻡

㻞㻚㻠㻜

無物の実積率が最大になる細骨材率を選定すればよ㻜㻚㻣㻜㻣㻠㻚㻣

――無㻜㻚㻠

㻜㻚㻡㻜㻚㻢

間隙通過速度分離の有無
㻔㼙㼙㻛㼟㻕

余剰ペースト膜厚を変化させたモルタルおよびコンクリートを用いて加振ボックス充塡試験を行い、コンクリートの加振下における充塡性に及ぼす余剰ペースト膜厚の影り、加振下のコンクリートの充塡性をスランプだけで評価することは困難である。㻌
（２）間隙通過速度は、余剰ペースト膜厚で整理すれば水セメント比に関わらず一義的に評価できる。㻌（３）単位水量を固定した条件下で加振下のコンクリートのい。㻌
㻌

間隙通過速度（mm/s）

参㻌 考㻌 文㻌 献㻌

151)

W/C0.4
W/C0.5
W/C0.6102)3)
4)

55)

005

10スランプ（cm）

15206)
7)

間隙通過速度（mm/s）

図㻤㻌 スランプと間隙通過速度の関係㻌

15㻌

W/C0.4
W/C0.5
W/C0.6

10ひとこと
従来、コンクリートの施工性は、スランプの値から評価することが比R² = 0.8744

較的容易であったが、混和剤など5の多様化により困難になりつつある。そのため、加振条件下におけ0るコンクリートの充塡性を適切に評

0.05.010.0

15.0

余剰ペースト膜厚（μm）

20.0

図㻥㻌 余剰ペースト膜厚と間隙通過速度の関係㻌
㻌

三宅淳一、松下博道：フレッシュコンクリートの変形性を最大にする細骨材率に関する研究、土木学会論文集 E、Vol.64、No.2、pp361-370、2008.6
松下博道、三宅淳一：コンクリートの配合設計と品質管理、コンクリート新聞社、2013
C.T.Kennedy：The Design of Concrete Mixtures、Proceedings ofthe ACI、Vol.36、pp-373-400、1940
枝松良展、下川浩児、岡村甫：フロー値に及ぼす粉体特性の影響、コンクリート工学年次論文報告集、Vol.16,No.1,pp7782,1994
山口昇三、枝松良展、岡村甫：フロー値に及ぼす細骨材特性の影響、コンクリート工学年次論文報告集、Vol.16,No.1,pp8388,1994
三宅淳一：粉体性状と配合がコンクリートの変形性に及ぼす影響に関する研究、九州大学学位論文、pp109-110、2006
竹久大貴、髙橋直希、橋本紳一郎、伊達重之：モルタルのフレッシュ性状に及ぼす高炉スラグ細骨材置換率の影響、コンクリート工学年次論文報告集、Vol.16,No.1,pp83-88,1994

価することが重要となる。

髙橋 直希㻌㻌㻌㻌㻌−48−－㻢－㻌