技術資料

再生骨材を用いたコンクリートの強度・乾燥収縮・中性化に関する文献調査
野々村

佳哲

吉田

行

島多

昭典

質の低い再生骨材Lは、コンクリート塊の破砕・分級

１．はじめにのみを行い、その他の処理をほとんど行わない再生骨再生骨材は、解体構造物のコンクリート塊を、コン材であるため、一般的な産業廃棄物中間処理場の設備

クリート用粗骨材 (5～40mm) や細骨材(0～5mm) ので製造が可能であり、製造コストも低い。しかしながサイズまで砕いて製造されるリサイクル材料である。

ら、コンクリート用骨材としての品質が低く、品質変コンクリートを破砕して製造するため、再生骨材は写動も大きいことから、その用途は捨てコン等の構造部

真－1に示すように、旧コンクリートのモルタルと元々材ではない箇所のみに限定されている。

の骨材とが付着し、一体化した材料となっている。再このような中、再生骨材コンクリートの利用拡大

生骨材を用いたコンクリートでは、この付着する旧モを図るため、2018年に再生骨材に関するJISの2回目のルタル分が多いほど、新たに出来上がるコンクリート

改正が行われ、再生骨材Lを普通骨材と混合使用するの品質や耐久性が低下する。そのため、JISでは再生ことで、ワンランク上の再生骨材コンクリートMとし骨材の品質毎にコンクリートの用途を使い分けておて出荷できるようになった。ここで、再生骨材Lの混り、再生骨材の分類として、表－1に示す再生骨材H合率の上限値は、再生粗骨材Lの使用割合が50%以内、（高品質）・再生骨材M（中品質）・再生骨材L（低品質）および再生細骨材Lの使用割合が30%以内とされていの3品質が制定されている。

る。これは、再生骨材Lと普通骨材の混合率を考慮した吸水率の平均値が、再生骨材Mの吸水率の規格値を再生骨材の製造工程において、付着する旧モルタル

満たすように定められたものである。

の量を減らして骨材の品質を高めるためには専用設備

再生骨材と普通骨材とを混合使用したコンクリートが必要になり、製造コストが高くなる。一方、最も品に関する研究は、これまで数多くの検討が行われており、コンクリートの圧縮強度、ヤング係数および乾燥収縮などの物理的特性については、普通骨材と再生骨材の混合割合に比例することが知られている。そのため、普通骨材と再生骨材の両方の特性を把握できればコンクリートの品質管理は容易となる。このとき、一方の普通骨材については、生コン工場や製品工場で普段使用している材料であるため、強度や収縮に関する
写真－1

特性は明確である。しかし、もう一方の再生骨材につ

再生粗骨材
表－1

規格
H 骨材
M 骨材
L 骨材

JIS A 5021
JIS A 5022
JIS A 5023

品質
高品質
中品質
低品質

再生骨材のグレード

再生粗骨材の規格値

再生細骨材の規格値

絶乾密度

絶乾密度

吸⽔率
3

2.5 g/cm

3.0%

2.5 g/cm

3.5%

以上

以下

以上

以下

3

3

2.3 g/cm

5.0%

2.2 g/cm

7.0%

以上

以下

以上

以下

－

7.0%
以下

－

呼び強度

想定する用途18〜45※1

普通骨材と同様に扱うことが可能

吸⽔率
3

13.0%
以下

18〜36
18（〜24※2）

乾燥収縮の影響を受けにくい部材（地中構造物、PCa 製品等）
高い強度・高い耐久性が要求されない部材、及び部位（捨コン等）※1: JIS A 5308 レディミクストコンクリートによる（普通骨材を用いた場合と同じ）※2: 生コン購入者による材料・配合の指定および事前検討が必要

44

寒地土木研究所月報№814

2021年２月いては、解体元となる構造物のコンクリートの影響を2020年度までに報告された再生骨材に関する論文報大きく受けて、製造された再生骨材毎に特性が変化す告として300件が見つかった。このうち、以下の条件

る可能性があることから、強度や収縮に関する特性をを満たす780配合、計97文献を調査の対象とした。
・結合材が普通ポルトランドセメントである。

事前に把握することは難しい。

・混和材や短繊維などの添加が無い。

そこで、今回、再生骨材を使用したコンクリートの
圧縮強度、静弾性係数および乾燥収縮に関する目安を

・普通細骨材と再生細骨材の混合使用や、普通粗骨得ることを目的に、既往文献の実験データを元にデー材と再生粗骨材の混合使用をしていない。

タ整理を行ったので報告する。また、実施例の多かっ・再生細骨材と再生粗骨材を併用する場合には骨材

た引張強度および中性化速度係数についても、あわせのランク (H, M, L) が同一となっている。

て整理したので報告する。なお、コンクリートの物性・養生方法が標準養生、または明記されいていない

値のうち、塩分浸透抵抗性も重要な指標の1つである（封緘・気中・蒸気養生と明示されている配合をが、実験報告例が少ないため、今回は対象外とした。

除外）。
データ整理の対象とした配合の頻度分布を図－1に示す。その範囲は、水セメント比26～85%、単位水量

２．文献調査概要

100～227kg/m3、単位セメント量136～631kg/m3、単文献調査は、日本コンクリート工学会のコンクリー

位細骨材量489～988kg/m3、単位粗骨材量565～1362

ト工学年次論文集に報告されている論文のみを対象とkg/m3、スランプ0～26cmであった。また、スランプ

した。再生骨材に関する論文は、これ以外にも土木学

8, 12cm程度を土木配合、スランプ15cm以上を建築調会や日本建築学会、セメント協会などが主催する年次

合と仮定すると、土木が2割程度、建築が5割程度、そ大会や論文集などでも報告されているが、重複して報の他・不明が3割程度となっている。

告されている実験もあったことから、今回のデータ整

データ整理の対象とした再生骨材の吸水率の頻度分

理では、簡素化のため、土木・建築の両方の実験結果

布を図－2に示す。吸水率は、細骨材が1.94～17.7%、が報告されているコンクリート工学年次論文集のみを粗骨材が1.05～8.50%で分布しており、再生コンクリ

調査対象とした。

ートH相当が計119配合、再生コンクリートM相当が

300
データ数

250
200
150
100

(b) 単位水量 [kg/m3](a) 水セメント比 [%]～100
101～150151～200
201～250251～300
301～350351～400
401～450451～500
501～550551～600
601～
不明

～100
101～110111～120121～130131～140141～150151～160
161～170
171～180181～190191～200
201～
不明

0

～25
25.1～3030.1～3535.1～4040.1～4545.1～5050.1～55
55.1～60
60.1～6565.1～7070.1～7575.1～8080.1～8585.1～50(c) 単位セメント量 [kg/m3]

300

データ数

250
200
150
100

(d) 単位細骨材量 [kg/m3]№814

2021年２月

～3
3.1～5
5.1～7
7.1～9
9.1～1111.1～1313.1～15
15.1～1717.1～1919.1～2121.1～23
23.1～
不明

不明

1201～

1151～1200

1101～1150

1051～1100

1001～1050

901～950951～1000

851～900

801～850751～800～700(e) 単位粗骨材量 [kg/m3]
図－1

寒地土木研究所月報

701～750

不明

1001～

901～950951～1000

851～900

801～850751～800

701～750651～700

601～650551～600～500

0501～55050(f) スランプ [cm]

調査対象とした配合の頻度分布45

計207配合、再生コンクリートL相当が計222配合であ

メント水比2.5以下の領域では、普通骨材に比べて圧った。

縮強度が全体的に低下している。図－3(c)に示す再生骨材Mでも同様の傾向があり、全体的な強度低下や、50～60N/mm 2程度での強度の頭打ちが確認できる。

３．文献調査結果および考察
３．１

圧縮強度1-96)
データ数 [件]

材齢28日におけるコンクリートのセメント水比と圧縮強度の関係を骨材種類別に整理した結果を図－3に示す。ここで、一般に、セメント水比と圧縮強度との間には直線関係があることから、比較のための補助線として、普通骨材の近似直線を図－3(a)～(d)に示し

データ数 [件]ている。
再生骨材Lのデータを集計した図－3(d)を見ると、セメント水比2.5（W/C=40%）を境として関係が変化しており、セメント水比の増加に対する強度の伸びが

70
60
50
40
30
20
10
0

再生粗骨材

再生細骨材

20
15
10
5
0

～1
～2
～3
～4
～5
～6
～7
～8
～9
～10
～11
～12
～13
～14
～15
～16
～17
～18
不明

小さくなり、40～50N/mm2程度で頭打ちの傾向を示している。これは使用する再生骨材の堅硬さがコンク

吸水率 [%]

リートの強度に影響を与え、強度増加の制約要因となっていると考えられる。また、頭打ちが生じる前のセ

228日強度 [N/mm ]普通骨材のみ80

普通細骨材＋再生粗骨材

普通

再生M
材
骨 m
通 /m
普 0N
–1

再生L

材 2
骨 m
通 /m
N
普 0
–1

40
20
直線近似: f 28 = 26.1 C/W – 11.3

2

3

4

2

80

3

4

2

3

4

セメント水比(b) 再生骨材 H(c) 再生骨材 M
図－32

再生細骨材＋再生粗骨材

材 2
骨 m
通 /m
N
普 0
–1

2

(a) 普通骨材

91日強度 [N/mm ]調査対象とした文献における再生骨材の吸水率

再生細骨材＋普通粗骨材

再生H

60

0
1

普通

再生H

2

3

4

(d) 再生骨材 L

圧縮強度（材齢28日）

通
普

材
骨
0
–1

60

2

m
N/

m

2
材
骨
m 再生L
通
m
/
普
N
0
–1

再生M

通
普

材
骨
0
–1

2

m
N/

m

40
20
0
1

直線近似: f 91 = 30.1 C/W – 14.1

2(a) 普通骨材

3

4

2

3

4

2

3

セメント水比(b) 再生骨材 H(c) 再生骨材 M
図－4

46

図－2

4

2

3

4

(d) 再生骨材 L

圧縮強度（材齢91日）
寒地土木研究所月報№814

2021年２月

一方、図－3(b)に示す再生骨材Hでは、M, Lのようなの傾向があったセメント水比2.5以下（W/C= 40%以

強度低下や頭打ちの傾向は見られず、普通骨材と同等上）までの配合による圧縮強度試験結果を対象としの強度を示した。

た。結果を図－5に示す。いずれの骨材でも概ね正規

次に長期的な強度を確認するため、材齢91日におけ分布の形状を示しており、再生骨材Hは普通骨材と同るセメント水比と圧縮強度の関係を整理した。整理結程度である一方で、再生骨材Mの強度低下量は平均で果および普通骨材の直線近似式を図－4(a)～(d)に示

2.9N/mm2 (標準偏差4.8N/mm2)、再生骨材Lの強度低す。再生骨材M, Lでは材齢28日の場合と同様に、普下量は平均で6.4N/mm2 (標準偏差5.7N/mm2)であっ通骨材と比較しての強度低下と、高強度域での頭打ちた。

の傾向が見られた。一方、再生骨材Hについては普通

また、再生骨材の使用方法で見ると、細骨材・粗骨骨材と同じ性状を示しており、普通骨材と同様に扱え材の両方に再生骨材を使った場合に、再生骨材M, Lることが確認できる。

の圧縮強度の低下量が、より大きくなる傾向があった。

なお、再生骨材M, Lでは、図－3、4ともに、骨材

そのため、細骨材・粗骨材ともに再生骨材を用いる場

自身の堅硬さに由来すると考えられる圧縮強度の頭打合には、コンクリート製造時の配合強度の設定においちが見られたが、どちらの骨材の場合でもJISの呼びてより注意が必要であると考えられる。なお、圧縮強強度（M: 36, L: 24）は大きく上回っており、実用上度がより低下した理由としては、強度の低い旧モルタの問題は無いと考えられる。

ル分・旧ペースト分の体積割合が、片方のみを再生骨再生骨材M, Lを用いることによる28日強度の低下

材とする場合に比べて多くなったことが挙げられる。

について定量評価するため、普通骨材の直線近似式との差異を骨材種類毎に整理した。データ整理に当た

ヤング係数1-49)

３．２

コンクリートの圧縮強度とヤング係数との関係を骨

(W/C=55%以下)から、再生骨材の場合でも直線関係

材種類毎に図－6として示す。図には土木学会標準示

40
35
30
25
20
15
10
5
0

細＆粗
細のみ
粗のみ

普通骨材

細＆粗
細のみ
粗のみ

細＆粗
細のみ
粗のみ

～‐18
‐18～‐15‐15～‐12‐12～‐9
‐9～‐6
‐6～‐3
‐3～0
0～3
3～6
6～9
9～12
12～
～‐18
‐18～‐15‐15～‐12‐12～‐9
‐9～‐6
‐6～‐3
‐3～0
0～3
3～6
6～9
9～12
12～
～‐18
‐18～‐15‐15～‐12‐12～‐9
‐9～‐6
‐6～‐3
‐3～0
0～3
3～6
6～9
9～12
12～
～‐18
‐18～‐15‐15～‐12‐12～‐9
‐9～‐6
‐6～‐3
‐3～0
0～3
3～6
6～9
9～12
12～

データ数 [件]っては、寒冷地のセメント水比の上限である1.8以上

近似式との差 [N/mm2](a) 普通骨材
図－5(b) 再生骨材 H

近似式との差 [N/mm2]

近似式との差 [N/mm2](c) 再生骨材 M(d) 再生骨材 L

圧縮強度の実測値と普通骨材の直線近似式との差（材齢28日, W/C=40～55%）

普通骨材のみヤング係数 [MPa]近似式との差 [N/mm2]

普通普通細骨材＋再生粗骨材
再生H

再生細骨材＋普通粗骨材

再生細骨材＋再生粗骨材

再生M

再生L

40
30

×1.0

×1.0

×0.9

×0.9

×0.8

×0.8
×0.7

20
土木学会

10

20

40

60

80 20

図－6
№814

2021年２月

60

80 20

2

40

60

圧縮強度 [N/mm ](b) 再生骨材 H(c) 再生骨材 M(a) 普通骨材

寒地土木研究所月報

40

80 20

40

60

80

(d) 再生骨材 L

圧縮強度－ヤング係数関係（材齢28,91日）



47

2

引張強度 [N/mm ]普通骨材のみ5普通細骨材＋再生粗骨材

普通

再生細骨材＋普通粗骨材

再生H

再生細骨材＋再生粗骨材

再生M

再生L

4
3
2
1
0

2/3

ft = 0.23 f' c （土木学会）

20

40

60

(a) 普通骨材

80 20

40

60

80 20

2

40

60

80 20

圧縮強度 [N/mm ](b) 再生骨材 H(c) 再生骨材 M
図－7

40

60

80

(d) 再生骨材 L

圧縮強度－引張強度関係（材齢28,91日）

細＆粗
細のみ
粗のみ

普通骨材

15

細＆粗
細のみ
粗のみ

細＆粗
細のみ
粗のみ

10

～300
300～400
400～500
500～600
600～700
700～800
800～900
900～1000
1000～1100
1100～1200
1200～1300
1300～

～300
300～400
400～500
500～600
600～700
700～800
800～900
900～1000
1000～1100
1100～1200
1200～1300
1300～

0

～300
300～400
400～500
500～600
600～700
700～800
800～900
900～1000
1000～1100
1100～1200
1200～1300
1300～

5
～300
300～400
400～500
500～600
600～700
700～800
800～900
900～1000
1000～1100
1100～1200
1200～1300
1300～

データ数 [件]2520

乾燥収縮(6ヶ月) [μ]乾燥収縮(6ヶ月) [μ]乾燥収縮(6ヶ月) [μ]乾燥収縮(6ヶ月) [μ](a) 普通骨材(b) 再生骨材 H(c) 再生骨材 M(d) 再生骨材 L

図－8

乾燥収縮量（乾燥材齢6ヶ月）

方書に示されるヤング係数の標準値もあわせて示す。

た。また、膨張材・収縮低減剤を使用している配合や図を見ると、再生骨材Hは普通骨材と同等の性状を示

ゼロスランプの配合は除外した。

した一方で、再生骨材M, Lでは普通骨材に比べてヤ図－6を見ると、再生骨材H < M < Lの順に乾燥収

ング係数が低くなった。このとき、土木学会の標準縮量が大きくなる傾向が確認できる。また、6ヶ月乾値に対する低下率は平均して、再生骨材Mで9%程度、燥収縮量の平均値は普通骨材で650μ、再生骨材Hで再生骨材Lで13%程度であった。

710μ、再生骨材Mで820μ、再生骨材Lで940μであった。再生骨材は旧モルタル分・旧ペースト分を有して

３．３

32-58)

引張強度

コンクリートの圧縮強度と引張強度との関係を骨材いる影響で普通骨材に比べて軟らかいことなどの影響
から、収縮量が大きくなった可能性が考えられる。

種類毎に図－7として示す。図には土木学会標準示方

乾燥収縮への影響が大きいと考えられる旧モルタル書の推定式で算出される引張強度についてもあわせ

分・旧ペースト分に関して、再生骨材の重量に対するて示す。再生骨材H, M, Lを使用した場合であっても、

旧モルタル率1-2, 26, 33, 37-42, 54-55, 71-77)を図－9に、旧ペース

圧縮強度から推定される引張強度の値は、普通骨材とト率15-17, 30-31, 36-38, 54, 66, 74-77)を図－10に示す。ここで、旧同等の性状を示した。

モルタル率は塩酸溶解後の5mmふるい残留分から、
旧ペースト率は塩酸溶解後の0.075mmふるい残留分か３．４

17-36,55-67,97)

乾燥収縮ら算出されている。図－9、10を見ると、再生骨材のコンクリートの乾燥収縮について、骨材種類毎の頻吸水率と旧モルタル率・旧ペースト率との間には正の度分布を図－8に示す。ここで、乾燥収縮は、材齢7日

相関があり、ランクの低い再生骨材ほど、旧モルタルに試験を開始し、材齢182日（乾燥材齢6ヶ月）以上の分・旧ペースト分を多く含んでいることがわかる。ま

期間で長さ変化率を測定しているデータを対象とした、図－9に示されるように、再生粗骨材Lでは40～

48

寒地土木研究所月報№814

2021年２月

乾燥収縮
乾燥収縮
(6ヶ月)
(6ヶ月)
[μ][μ]

旧モルタル率旧モルタル率[%][%]

70
再生L
70
再生L
60
60
50
再生M
50
再生M
40
再生H
40
30 再生H
30
20
20
10
再生粗骨材
10
再生粗骨材
0
0
1
2
3
4
5
6 7 8
0
0 1 2 粗骨材の吸水率
3 4 5 6[%] 7 8

9
9

5
5

乾燥収縮
乾燥収縮
(6ヶ月)
(6ヶ月)
[μ][μ]

旧ペースト率
旧ペースト率[%][%]

再生粗骨材
再生粗骨材
再生細骨材
再生細骨材
10
15
20
10
15
20
吸水率 [%]

2
4
2
4 [%]
粗骨材の吸水率

普通
再生H
普通
再生M
再生H
再生L
再生M
再生L

6
6

粗骨材の吸水率 [%]
図－11
図－11 粗骨材吸水率と乾燥収縮量
粗骨材吸水率と乾燥収縮量
図－11 粗骨材吸水率と乾燥収縮量

粗骨材の吸水率 [%]図－9図－9 再生粗骨材の旧モルタル率
再生粗骨材の旧モルタル率
図－9 再生粗骨材の旧モルタル率

50
50
40
40
30
30
20
20
10
10
0
00
0

1200
1200
1000
1000
800
800
600
600
400
400
200
200
0
00
0

1200
1200
1000
1000
800
800
600
600
400
400
200
200
0
00
0

5
10
5
細骨材の吸水率10[%]

普通
再生H
普通
再生M
再生H
再生L
再生M
規格外
再生L
規格外

15
15

吸水率 [%]
図－10 再生骨材の旧ペースト率
図－10
再生骨材の旧ペースト率
図－10 再生骨材の旧ペースト率

細骨材の吸水率 [%]図－12 細骨材吸水率と乾燥収縮量
図－12 細骨材吸水率と乾燥収縮量
図－12 細骨材吸水率と乾燥収縮量

60%程度が付着モルタルとなっていた。これは写真－

値650μに比べて大きくなっている。ただし、その乾1に示すような原骨材に付着するモルタルだけではな

燥収縮量は同ランクの再生粗骨材の平均値（M: 830μ、く、モルタルのみで構成された粒子も骨材として存在

L: 930μ）に比べると小さい。

しているためと考えられる。

以上より、再生細骨材のデータ数がやや少ないもの

次に、粗骨材のみに再生骨材を使用した実験データの、今回収集した実験結果の範囲では、乾燥収縮へ及に限定し、粗骨材吸水率と乾燥収縮量を整理した結果

ぼす影響は再生粗骨材が主体的であると言える。これを図－11に示す。図を見ると、再生粗骨材の吸水率がは、再生粗骨材Lを用いた場合、コンクリート体積の大きいほど乾燥収縮も大きくなっており、粗骨材吸水約2割程度が旧モルタル分となるのに対し、再生細骨率1%の増加に対して約60μの割合で乾燥収縮量が増材Lを用いた場合の旧ペースト分はコンクリート体積

加する傾向が見られる。これは、図－9、10で示したの1割弱に留まることが一因として挙げられる。

ように、吸水率が旧モルタル率・旧ペースト率を間接

なお、一般的に、普通骨材における乾燥収縮は粗骨的に示す指標となっているためであると考えられる。

材の岩種の影響を大きく受けるとされている。そのた同様に、細骨材のみに再生骨材を使用した実験デー

め、再生骨材を使用したコンクリートの乾燥収縮量は、

タに限定し、細骨材吸水率と乾燥収縮量を整理した結

旧モルタル分・旧ペースト分に起因する収縮量だけで果を図－11に示す。再生細骨材についても、吸水率のはなく、旧構造物に使われていた原粗骨材の影響も大増加（≒旧ペースト率の増加）に伴い乾燥収縮が増加きく受けることになる。また、図－11、12で普通骨材する傾向がある。また、今回収集した実験データにおの乾燥収縮量がばらつている通り、岩種の影響は吸水ける再生細骨材M, Lの6ヶ月乾燥収縮量の平均値は、率には出てこない。したがって、再生骨材を使用した

M, Lともに800μであり、普通骨材の乾燥収縮の平均

コンクリートの乾燥収縮を検討する場合には、粗骨材

寒地土木研究所月報№814

2021年２月

49

普通骨材のみ
普通

再生H

再生M

再生細骨材＋再生粗骨材
再生L

4
2
40

60

40

60

40

60

40

水セメント比 [%](b) 再生骨材 H(c) 再生骨材 M(a) 普通骨材

図－1360(d) 再生骨材 L

水セメント比－中性化速度係数関係

吸水率などからの乾燥収縮量の予測だけではなく、その地域で流通していた骨材の乾燥収縮の傾向をふまえ、原骨材の乾燥収縮の影響を加味して評価する必要がある。
中性化抵抗性17-25,33-37,57-60,67-71)

コンクリートの水セメント比と中性化速度係数の関係について図－13に示す。ここで、中性化速度係数は
JIS A 1153の促進条件である温度20±2℃、相対湿度
60±5%、二酸化炭素濃度5±0.2%と一致する実験を対象とした。また、中性化深さのみが示されている文献については促進開始時の中性化深さを0mmと仮定して中性化速度係数を算出した。図－13(a)～(d)には、

6
粗骨材

0

３．５

再生細骨材＋普通粗骨材

中性化速度係数 [mm/√週]

中性化速度係数[mm/√週]6普通細骨材＋再生粗骨材

4

普通
再生H
再生M
再生L

細骨材
普H M L

2
0

20

40

60

80

2

圧縮強度（材齢28日） [N/mm ]

図-14
図－14圧縮強度－中性化速度係数関係
圧縮強度－中性化速度係数関係

比較のための補助線として、普通骨材の近似直線も示程度低下するかについて、既往文献の実験結果を元にしている。

調査した。その結果、以下の知見が得られた。

図－13を見ると、再生骨材Hでは普通骨材と同等の

1. 再生骨材Hを用いた場合の圧縮強度、ヤング係数、性状を示している。一方、再生骨材M, Lでは、再生引張強度、乾燥収縮、中性化抵抗性は普通骨材

骨材Lのデータがやや少ないものの、同一水セメントを用いた場合と同等であった。

比の普通骨材の場合に比べて、中性化抵抗性に劣っている傾向がある。

2. 再 生骨材Mを用いた場合、材齢28日の圧縮強度は50N/mm2程度が上限となる。また、普通骨材

次に、コンクリートの28日強度と中性化速度係数のの平均値に比べて、ヤング係数が9%程度低下

関係について図－14に示す。圧縮強度レベルを揃えてし、W/C=40～55%の範囲内における圧縮強度が中性化速度係数を比較した場合、再生骨材M, Lを使

3N/mm2程度低下する。

用した場合であっても普通骨材と同等の性状となるこ

3. 再 生骨材Lを用いた場合、材齢28日の圧縮強度とが確認できる。実際の現場ではコンクリートの圧縮

は40N/mm2程度が上限となる。また、普通骨材

強度を基準に出荷することから、再生骨材を使用したの平均値に比べて、ヤング係数が13%程度低下

コンクリートの中性化抵抗性については、実用上、普し、W/C=40～55%の範囲内における圧縮強度が通骨材の場合と同程度になると考えられる。

6N/mm2程度低下する。
4. 再生骨材M, Lを用いた場合の乾燥収縮量は再生

４．まとめ

粗骨材の影響を受けやすく、粗骨材吸水率1%に対して6ヶ月収縮量60μ程度の割合で増加する傾向

再生骨材の使用によってコンクリートの性能がどの50がある。また、再生細骨材M, Lを使用すると、乾
寒地土木研究所月報№814

2021年２月

燥収縮量が普通細骨材に比べて150μ程度増加す

コンクリート工学年次論文報告集，Vol.27, No.1,

る傾向がある。

pp.1345-1350, 2005.

5. 上記2.～4.に示す値は全体平均に対する参考値で10) 村西信哉，佐伯竜彦：RBSM（剛体ばねモデル）あるため、工場で普段使用している普通骨材にによる混合骨材コンクリートの力学的性質の検よる圧縮強度や乾燥収縮などの大小に応じた配討，コンクリート工学年次論文報告集，Vol.29,

慮や、地域で流通している骨材事情（解体コン

No.1, pp.117-122, 2007.

クリートの原骨材）に応じた配慮が必要である。

11) 河辺伸二，岡田和寿，滝本憲太：再生粗骨材を

6. 再生骨材H, M, L共通で、同一圧縮強度レベルで用いたコンクリートの高温加熱後の力学的特性，の引張強度や中性化速度係数は、普通骨材を用コンクリート工学年次論文報告集，Vol.29, No.1,

いた場合と同程度であった。

pp.783-788, 2007.
12) 麓隆行：絶乾状態の再生骨材を使用したコンクリ
ートの物理的特性について，コンクリート工学年

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ぼす再生細骨材の改質と微粉の影響，コンクリ

2) 高橋祐一，桝田佳寛，竹内博幸：モルタル塊残留ート工学年次論文報告集，Vol.35, No.1, pp.1459-

率が再生骨材コンクリートの性質に及ぼす影響，
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14) 中畔大夢，伊藤始，谷拓郎，鈴木祥太：フライア
ッシュを添加した再生骨材コンクリートの圧縮破

3) 今本啓一，本田義博：再生コンクリートのクリー

壊特性に関する実験的研究，コンクリート工学年

プ・乾燥収縮特性に関する研究，コンクリート

次論文報告集，Vol.36, No.1, pp.1738-1743, 2014.

工学年次論文報告集，Vol.19, No.1, pp.1087-1092,

15) 黒田泰弘：反応性を有する再生骨材を用いたコン

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クリートの諸性状，コンクリート工学年次論文報4) 山崎順二，立松和彦：高品質再生骨材を用いたコ

告集，Vol.30, No.2, pp.379-384, 2008.

ンクリートの強度および耐凍害性，コンクリート

16) 河村景史，堺孝司，錦織和紀郎，北垣亮馬：廃コ

工学年次論文報告集，Vol.20, No.2, pp.1093-1098,

ンクリートの低環境負荷完全リサイクルに関する

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研究，コンクリート工学年次論文報告集，Vol.34,

5) 柳啓，笠井芳夫，加賀秀治，阿部道彦：再生コン

No.1, pp.1492-1497, 2012.

クリートの場所打ちコンクリート杭への適用性に

17) 山崎順二，二村誠二，立松和彦：実機で製造した

関する一実験，コンクリート工学年次論文報告集，

再生骨材コンクリートの強度および耐久性状，

Vol.20, No.2, pp.1111-1116, 1998.

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材を用いたコンクリートの強度特性と耐久性，

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コンクリート工学年次論文報告集，Vol.24, No.1,

環境下に暴露した再生コンクリートの強度特性，
コンクリート工学年次論文報告集，Vol.23, No.1,
pp.265-270, 2001.
再生コンクリートはりの力学特性に関する実験的検討，コンクリート工学年次論文報告集，Vol.26,
No.1, pp.1569-1574, 2004.
9) 佐川康貴，松下博通，川端雄一郎：再生コンク
リートの中性化及び塩分浸透性状に関する研究，№81419) 松村宇，佐川孝広，平島剛，桂修：湿式選別法
によるコンクリート廃材の全量リサイクル，コ

8) 十河勝，曽我部貴久，丸山一平，佐藤良一：鉄筋

寒地土木研究所月報

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2021年２月

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20) 大池武，川口徹，一瀬賢一，神代泰道：再生骨材・再生微粉を用いたコンクリートの基礎物性，
コンクリート工学年次論文報告集，Vol.27, No.1,
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5121) 道正泰弘：再生骨材のプレキャストコンクリート

33) 入江真吾，神代泰道，一瀬賢一：低品質再生粗骨への利用に関する基礎的検討，コンクリート工学

材の付着モルタルの特性が再生コンクリートに

年次論文報告集，Vol.30, No.2, pp.367-372, 2008.

与える影響，コンクリート工学年次論文報告集，

22) 渡邉真史，三本巌，我妻佳幸：再生細骨材Hを使Vol.32, No.1, pp.1439-1444, 2010.

用したコンクリートのフレッシュ性状および硬化

34) 小島正朗，米澤敏男，神山行男，柳橋邦生：高品

性状に関する実験，コンクリート工学年次論文報

質再生粗骨材を用いた再生コンクリートに関する

告集，Vol.36, No.1, pp.1744-1749, 2014.

研究，コンクリート工学年次論文報告集，Vol.22,23) 高橋祐一，松田信広，竹内博幸：再生粗骨材ＭNo.2, pp.1123-1128, 2000.

を用いたコンクリートの適用部位の拡大に向け

35) 依田和久，小野寺利之，新谷彰，川西泰一郎：再た基礎検討，コンクリート工学年次論文報告集，

生粗骨材の品質がコンクリートの性状に及ぼす

Vol.38, No.1, pp.1797-1802, 2016.

影響，コンクリート工学年次論文報告集，Vol.28,24) 道正泰弘：低品質再生粗骨材を用いたコンクリー
トの品質改善，コンクリート工学年次論文報告集，Vol.39, No.1, pp.1525-1530, 2017.
25) 陶宇洲，道正泰弘，安達克己，錦木健二：混和

No.1, pp.1457-1462, 2006.
36) 柳橋邦生，米澤敏男，神山行男，井上孝之：高品
質再生粗骨材の研究，コンクリート工学年次論文
報告集，Vol.21, No.1, pp.205-210, 1999.

材による低品質再生骨材を用いたコンクリート

37) 立屋敷久志，島裕和，松本義弘，古賀康男：加熱の品質改善，コンクリート工学年次論文報告集，

すりもみ法により回収した高品質再生骨材コンク

Vol.42, No.1, pp.1324-1329, 2020.

リートの性状，コンクリート工学年次論文報告集，

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Vol.23, No.2, pp.61-66, 2001.
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りの力学特性と膨張材による改善について，コ27) 南波篤志，阿部道彦，棚野博之，前田弘美：再生

ンクリート工学年次論文報告集，Vol.25, No.1,

コンクリートの品質改善に関する実験，コンクリ
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ートに及ぼす中性化の影響の比較，コンクリー

41) 入江真吾，神代泰道，一瀬賢一：建物解体コンク

ト工学年次論文報告集，Vol.42, No.1, pp.515-520,

リート塊から製造した再生粗骨材の品質が再生骨2020.

材コンクリートに与える影響について，コンクリ

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生コンクリートの品質，コンクリート工学年次論

年次論文報告集，Vol.33, No.1, pp.1517-1522, 2011.

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骨材コンクリートの強度及び変形性状，コンクリ

実験的研究，コンクリート工学年次論文報告集，ート工学年次論文報告集，Vol.19, No.1, pp.1081-

Vol.19, No.1, pp.1093-1098, 1997.

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5244) 板谷英克，小玉克已，栗原哲彦：PC枕木廃材を
寒地土木研究所月報№814

2021年２月

再生骨材として利用するための基礎研究，コンク

骨材の舗装コンクリート用骨材としての適用性，

リート工学年次論文報告集，Vol.21, No.1, pp.157-

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56) 南波篤志，阿部道彦，前田弘美：再生コンクリー

コンクリートの乾燥収縮ひび割れ性状，コンクリ

トの力学特性および乾燥収縮に及ぼす再生粗骨材

ート工学年次論文報告集，Vol.22, No.2, pp.1159-の品質の影響，コンクリート工学年次論文報告集，1164, 2000.

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コンクリート工学年次論文報告集，Vol.22, No.2,

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イアッシュ外割混合コンクリートの強度性状，

再生骨材を用いた再生骨材コンクリートの性能評

コンクリート工学年次論文報告集，Vol.29, No.2,

価と活用に関する基礎的研究，コンクリート工学

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年次論文報告集，Vol.29, No.1, pp.165-170, 2007.

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関する実験研究，コンクリート工学年次論文報告

ート工学年次論文報告集，Vol.28, No.1, pp.1445-

集，Vol.29, No.3, pp.73-78, 2007.

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過した再生骨材コンクリートの特性，コンクリ

クリートの力学性状および収縮性状，コンクリ

ート工学年次論文報告集，Vol.39, No.1, pp.1549-

ート工学年次論文報告集，Vol.38, No.1, pp.1803-

1554, 2017.

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骨材コンクリートの乾燥収縮および耐久性につ

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寒地土木研究所月報

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材全量を再生細・粗骨材Lを用いたコンクリート

集，Vol.33, No.1, pp.1559-1564, 2011.

の硬化性状に関する基礎的研究，コンクリート工74) 鯉江利夫，吉兼亨，中島佳郎，木村隆之：再生骨学年次論文報告集，Vol.30, No.2, pp.385-390, 2008.

材の簡易コンクリートヘの適用性，コンクリート

86) 道正泰弘：再生骨材の吹付けコンクリートへの利工学年次論文報告集，Vol.19, No.1, pp.1099-1104,

用に関する基礎的検討，コンクリート工学年次論1997.

文報告集，Vol.31, No.1, pp.1771-1776, 2009.

75) 山崎順二，
二村誠二：骨材性能評価システムによ87) 石山貴英，高巣幸二，松藤泰典：エコセメントとる再生骨材コンクリートの力学特性，コンクリー

フライアッシュを混合した再生骨材コンクリート

ト工学年次論文報告集，Vol.23, No.1, pp.253-258,の力学性状，コンクリート工学年次論文報告集，

2001.

Vol.31, No.1, pp.1795-1800, 2009.

76) 佐川康貴，松下博通，鶴田浩章，古賀隆一：再88) 牛尾仁，本田陵二，渡辺健，橋本親典：振動付

生骨材の品質が再生コンクリートの圧縮強度に

与練混ぜによる強度改善に関する基礎的研究，及ぼす影響，コンクリート工学年次論文報告集，コンクリート工学年次論文報告集，Vol.32, No.1,

Vol.25, No.1, pp.1265-1270, 2003.

pp.1319-1324, 2010.

77) 岡幸秀，平松洋一，近藤拓也，佐藤良一：再生89) German PARDO，Michael HENRY，西村次男，

RC部材の早期時間依存性挙動について，コンク

加藤佳孝：粉本および粗骨材の種類がグリーンコ

リート工学年次論文報告集，Vol.25, No.2, pp.997-

ンクリートの物性および環境性能に及ぼす影響，

1002, 2003.

コンクリート工学年次論文報告集，Vol.32, No.1,

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寒地土木研究所月報№814

2021年２月

告集，Vol.38, No.1, pp.1785-1790, 2016.

pp.1811-1816, 2010.
90) 佐川康貴，真壁央稔，濱田秀則，池田隆徳：骨材

94) 松田信広，Abdullahi Abdulkareem Abdulkadeer，中の水分が再生骨材コンクリートの強度に及ぼす

伊代田岳史：反応性を有する再生粗骨材を用いた影響に関する研究，コンクリート工学年次論文報

コンクリートのASR特性と改質再生骨材による告集，Vol.33, No.1, pp.1529-1534, 2011.

抑制効果の検討，コンクリート工学年次論文報告
集，Vol.41, No.1, pp.1493-1498, 2019.

91) Michael HENRY，萩原和也，西村次男，加藤佳孝：Effect of recycled aggregate quality on variation95) 藤本就真，渡辺健，鈴木彩莉，橋本親典：高炉and estimation of concrete strength，コンクリ

スラグ及び再生粗骨材を用いたコンクリートにート工学年次論文報告集，Vol.33, No.1, pp.1535-

対する圧縮強度評価式の適用性に関する検討，

1540, 2011.

コンクリート工学年次論文報告集，Vol.41, No.1,
pp.1889-1894, 2019.

92) 岡友貴，橋本親典，渡邉健，石丸啓輔：低度処理
再生骨材およびフライアッシュを使用したコンク

96) 高橋祐一，竹内博幸：複数の生コン工場で製造

リートの施工性能および初期強度発現性状に関すした再生骨材コンクリートの強度性状に関するる実験的検討，コンクリート工学年次論文報告集，検討，コンクリート工学年次論文報告集，Vol.41,

Vol.38, No.1, pp.1569-1574, 2016.

No.1, pp.1499-1504, 2019.

93) 平田大希，橋本親典，横井克則，渡邉健：多量の97) 原田駿平，上野敦，宇治公隆，大野健太郎：再生

フライアッシュおよび高炉スラグ細骨材の使用に粗骨材を用いた超硬練りコンクリートの特性による低度処理再生粗骨材コンクリートの耐凍害性関する研究，コンクリート工学年次論文報告集，向上に関する研究，コンクリート工学年次論文報

Vol.33, No.1, pp.101-106, 2011.

野々村 佳哲NONOMURA Yoshinori

吉田 行
YOSHIDA Susumu

島多 昭典
SHIMATA Akinori

寒地土木研究所
寒地保全技術研究グループ
耐寒材料チーム
研究員

寒地土木研究所
寒地保全技術研究グループ
耐寒材料チーム
主任研究員
博士（工学）

寒地土木研究所
寒地保全技術研究グループ
耐寒材料チーム
上席研究員
技術士（建設）寒地土木研究所月報№814

2021年２月

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