第2回 中深度処分対象廃棄物の放射能濃度決定⽅法に係る⽇本原⼦⼒学会標準の技術評価に関する検討チーム(案)
中深度処分対象廃棄物の放射能濃度決定⽅法の基本⼿順︓
2019, AESJ-SC-F015:2019（L1放射能評価標準）

中深度処分対象廃棄物の放射能濃度決定⽅法に係る⽇本原⼦⼒学会標準の技術評価に関する検討チーム会合で提⽰された質問に対する回答
2021年９⽉21⽇
⽇本原⼦⼒学会 標準委員会

第1回検討チーム会合で提⽰された主なご質問に対する回答など
本資料は、説明資料中に⽰されていない内容に関するご質問事項に対する回答などを⽰す。
1-1

元素の化学分析における検出下限

1-2

放射化計算のパラメータの影響について

1-3

放射化⾦属等の表⾯汚染の評価の考え⽅

1-4

計算コードの適⽤想定計画(参考)1

ご質問対応1-1 元素の化学分析における検出下限－検出下限のレベルについて－

構造材の元素成分の化学分析結果に関しては、附属書Gの「参考⽂献[2] 放射化⾦属の放射能濃度評価における照射材料中の微量元素データに関する検討について」で、その分析⽅法及び検出下限について、把握することが出来ると考える。
この中から、海外の⽂献との⽐較が可能なSUS304に関する化学分析において全て検出下限値となっている主な元素の情報に関して、下表に⽰す。なお、検出下限値は、海外との⽐較においても同等⼜はより低い下限値となっている。

元素⽣成
核種分析法

分析数

検出下限値
(平均)

NUREG
/CR3474（SUS）

Cl

Cl-36

蛍光X線分析法
GD-MS

97.3×10-4 wt%

7.0×10-3 wt%

ICP-AES

95.0×10-7 wt%

1.0×10-4 wt%

ICP-AES

95.0×10-7 wt%

2.0×10-4 wt%

Th
U

Sr-90
Tc-99
I-129
Cs-137α核種Co1)

Co-60
Ni-63

ICP-AES21

7.6×10-4 wt%－Nb1)

Nb-94

ICP-MS
ICP-AES

213.9×10-3 wt%－Mo1)

Tc-99

ICP-AES21

7.6×10-4 wt%－

注記 GD-MS:グロー放電質量分析、 ICP-AES︓誘導結合プラズマ発光分光分析、
ICP-MS︓誘導結合プラズマ質量分析
注１ 参考までに、ジルカロイ4のND値を⽰した。

2

ご質問対応1-2 放射化計算のパラメータの影響について１
放射化計算のパラメータの影響に関しては、附属書Bに試算結果（下図参照）を⽰しており、照射期間、中性⼦フルエンス率、放射化断⾯積の影響は、放射能濃度に対しては⼤きいが、放射能濃度⽐へは⼩さい。

照射期間及び元素成分濃度の影響
解析
結果

放射化断⾯積の影響

10y10yNi-63／Co-60

計算
条件

中性⼦フルエンス率の影響

1d1d
図B.1

図B.2

想定参考条件に対し，SUS中の各元素濃度を⽂献値の⽐（Coを10倍増加，Niを1/2，Cuを1/5低下）で変化させた。

想定参考条件に対し，中性⼦フ AROバンク先端から0.1 mの制ルエンス率を４倍にした条件で放 御棒被覆管の放射化断⾯積射化計算を実施。
Dバンク先端から0.1 mの制御棒被覆管の放射化断⾯積

図B.4

放射能濃度の影響 放射能濃度︓ 影響は⼤きい 放射能濃度︓ 影響は⼩さいは⼤きいが、濃度⽐ 放射能濃度⽐︓ 影響は⼩さい 放射能濃度⽐︓ 影響は⼩さいの影響は⼩さい
影響の注︓⼤きいは、1桁程度以上の
注︓⼩さいは、2~3倍程度以内
程度 元素濃度⽐︓ 放射能濃度及び濃差異を⽣む
度⽐への影響は中の差異を⽣む
注︓中は、1桁程度の差異を⽣む
3
照射期間︓

ご質問対応1-3 放射化⾦属等の表⾯汚染の評価の考え⽅
放射化⾦属等の表⾯汚染放射能に関する評価の考え⽅は、本体及び解説中に、次のように⽰している。

記載箇所

標準の記載内容
理論計算法の適⽤において，放射化⾦属等の表⾯に付着した放射性物質を⼗分に低減できるよう除染する場合は，表⾯の汚染を考慮する必要はない。また，除染しない場合は，放射化⾦属等の表⾯に付着した放射性物質の放射能濃度を評価し，必要に応じて理論計算法で決定した放射能濃度に加える。

本体

6.1.4 表⾯
汚染の取扱い解説

放射化⾦属の表⾯に付着したクラッドを除去できる適切な⽅法によって除染を⾏えば，理論計算
6.1 表⾯汚染の取扱い 法で決定した放射化⾦属の放射能濃度に対し，廃棄物の表⾯に付着したクラッドの放射能の影響は，ないといえる。
a)除染する
適切な⽅法の例としては，除染⽅法の⼀つである研磨法（機械的⽅法）[3]の場合，⽔流動⼜場合は空気旋回流に研磨材を随伴させて除染を⾏うため，研磨材の種類によっては⾦属⺟材までの研削能⼒があるため，放射化⾦属の表⾯に付着したクラッドを⼗分に除去できる⽅法といえる。

b)除染しない場合

放射化⾦属の表⾯に付着するクラッドの放射能は，プラントの⽔質，燃料損傷の有無によって異なるため，これらを考慮して適切に評価する必要がある。ただし，除染しない場合においても，放射化⾦属の表⾯に付着した放射能の影響が⼩さい可能性もある。
その⼀例として，JNES-SS-0403[4]において燃料損傷の影響が有意ではないプラントと定義される福島第⼆原⼦⼒発電所1号機で発⽣したチャンネルボックスの⺟材及びクラッドの放射能⽐を，解説表3に⽰すが，クラッドの放射能は，⺟材の放射能に対して⾮常に⼩さい（1 %以下）ことが分かる。このように，⺟材に対してクラッドの放射能の影響が⾮常に⼩さい放射化⾦属については，クラッドの放射能の影響は，ないとして評価できる場合もある。

解説表3－チャンネルボックスa)の⺟材に対するクラッドの放射能⽐b) [5]
3H

14C

60Co

63Ni

137Cs

0.18 %

0.0041 %0.95 %

0.21 %

0.27 %

注a)b)

福島第⼆発電所1号機から発⽣したチャンネルボックス。
放射化学分析等によって得られた単位⾯積当たりの放射能の⽐（クラッドの⺟材に対する⽐）。

4

ご質問対応1-4 計算コードの適⽤想定計画(参考)－中性⼦輸送計算及び放射化計算－

本標準の中で、適⽤性を⽰した中性⼦輸送計算コード（説明資料の33~37⾴参照）及び放射化計算コード（説明資料の11~13⾴参照）に関して、現状想定されている適⽤計画、実績のある組合せに関して下表に⽰す。
放射化計算コード
炉⼼核的性能計算

中性⼦
輸送計
算コード

ORIGENコードシリーズ
ORIGEN79

単位燃料集合体
核特性計算コード

Sn 法（微分型中性⼦輸
ボルツマン 送⽅程の中性⼦式）
輸送⽅程
モンテカ式
ルロ法

ORIGEN-S

ORIGEN2コードシリーズ
ORIGEN2

ORIGEN2.1 ORIGEN2.2

○
○

ANISN

○

DOT

○

○

○

TORT

○

○

○

MCNP

○

○

○

直接積分法
アルベド輸送計算法
その他

燃焼計算

ORIGEN
2集合体計
CASMO-4
算コード○○

凡例 ○︓事業者において適⽤実績があるもの、⼜は適⽤する計画があるもの。空欄は、現状は未定の組合せ。
注記 計算コードの内容は、説明資料（L1放射能評価標準に規定されている理論的⽅法－技術要素２︓放射能濃度の評価⽅法及び⼿順－）参照

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