戸 建 住 宅 で 行 わ れて い る 各 種 地 盤 調 査 法とそ の 留 意 点

動的コーン貫入試験
加藤＊

KATO Seiji、アキュテック株式会社 技術部

１．はじめに
動的コーン貫入試験は、ロッド先端にとりつけたコーン

清次＊

埼玉県上尾市五番町 14 番 4 号

日本で独自開発された。大型、中型動的コーン貫入試験機には、全自動、半自動、手動式など様々な仕様があるが、代表的な仕様を表–1に示す。

をハンマーの打撃によって地盤に打ち込み、貫入量と打撃回数から地盤の硬軟、締まり具合を調査する試験である（図–1）。ただし、標準貫入試験のような土試料の採取ができないため土質判別はできない。動的コーン貫入試験には、鉄研式動的コーン貫入試験や、オートマチックラムサ
ウンディング、すでに基準化されている急傾斜地の調査で実施される簡易動的コーン貫入試験（JGS1433–2012）など様々ある。2014年に地盤工学会が新基準として１打撃当たりの単位面積エネルギーに応じて、大型動的コーン貫入試験、中型動的コーン貫入試験を定め、簡易動的コーン貫入試験とは別途、動的コーン貫入試験方法（JGS1437-2014）として制定した。本稿では、この大写真–1 大型動的コーン貫入試験の概況（全自動）（オートマチックラムサウンディング）型・中型動的コーン貫入試験について概説する。
大型動的コーン貫入試験は、一般に「オートマチックラムサウンディング」（写真–1）と呼ばれているものである。もともとはスウェーデンで開発された試験（SwedishRam Sounding, SRSと略される）で、1974年に日本に導入された。また、中型動的コーン貫入試験は、一般に「ミニラムサウンディング（Mini Ram Sounding, MRSと略される）」（写真–2）と呼ばれるもので、1997年に

写真–2

表–1

中型動的コーン貫入試験の概況（半自動）（ミニラムサウンディング）
主な大型、中型動的コーン貫入試験の仕様
試験種別

図–111

動的コーン貫入試験の概要 １）

大型（SRS）

中型（MRS）

全自動（新型機）,半自動式

半自動式

ハンマー質量 m (kg)63.530落下高 h (mm)500350コーン先端角 (°)

9090

コーン直径 (mm)4536.6コーン断面積 A (×10 -4m2)
ロッド直径 (mm)
単位面積当たりのエネルギー
E ＝mgh /A （kJ/m2）
トルクによる周面摩擦補正係数 β
測定貫入量 (mm)15.910.53228195.8

97.90.0400.139

200200

SRS基準のエネルギー
補正係数 α1.000.50Vol.15

住宅地盤調査は、現在では、スウェーデン式サウンディ能である。前述したように、大型・中型動的コーン貫入試

ング試験が広く一般的に行われているが、スウェーデン式

験は土質を判別することができないため、特に図–5の利用

サウンディング試験では表層に硬質土やガラ等が存在するなど、得られた値の利用には注意が必要である。

場合には貫入不能となり、それ以深の調査を行うことできない場合がある。動的コーン貫入試験は、高い貫入力があるため、このような場合などスウェーデン式サウンディング試験の短所を補う追加試験としてしばしば利用されている。また、ボーリング調査の代用として、小口径鋼管等の写真–3 先端コーン（中型動的コーン貫入試験）支持地盤の層厚確認を目的として利用されることも多い。

２．試験の概要
試験中に水平方向に変位しないように試験装置を設置

図–2

した後、ロッドの先端にコーンをとりつけ（写真–3、図先端コーンの寸法–2）、ハンマーを自由落下させて、地表面から連続的に打撃し、先端コーンを打ち込んでいく。先端コーンを20cm打ち込むのに必要な打撃回数をNd値として記録する。打撃の速度は１分間に15～30回で、打撃中に自沈が生じるような場合には、１打撃後の自沈がほぼ収まったことを確認した上で次の打撃を行う。また、試験中にロッドの周面摩擦の影響を考慮するために、トルクレンチや装置などを用いて、少なくとも貫入量１ｍごとにロッドを1.5回以上回転させるか、最大トルクに達するまで回転させてトルク測定を行う。

３．試験結果の解釈

図–3大型と中型動的コーン貫入試験の Nd 値の関係 ２）

動的コーン貫入試験は、地表面から連続的に打撃を行うため、貫入深度の増加に伴って、ロッドの周面摩擦による打撃回数への影響が増してくる。このため、測定されて打撃回数の周面摩擦の影響は、試験中にロッドを回転させて測定したトルク値を用いて補正される。また、中型動的コーン貫入試験の打撃エネルギーは大型に比べて小さいため、大型にあわせるためにエネルギー補正される。大型、中型動的コーン貫入試験のNdはこれらをふまえ、一般に下式で表される。
大型：Nd ＝Ndm‐0.040Mv
中型：Nd’＝0.5（Ndm‐0.139Mv）
Nd ：補正された打撃回数
Ndm：測定された打撃回数
Nd’：エネルギー補正された打撃回数
Nd’＝α（Ndm‐βMv）
上式で示される大型と中型動的コーン貫入試験のNd値、Nd’値の関係は、図–3に示すようにほぼ等しいことがわかる。また、砂質土におけるN d値とボーリング調査で行われる標準貫入試験のN値との関係を図–4、Nd値と一軸圧縮強さquとの関係を図–5にそれぞれ示す。図–4によると、Nd≒Nの関係が成り立っている。これらの関係から、調査ボーリングの代わりとして、例えば、地盤補強の選定・設計計画に必要な支持地盤の層厚や支持地盤のN値や、周面摩擦力の算出に必要な一軸圧縮強さquを推定することが可

Vol.15

図–4

先 Nd 値と N 値との関係 3）12

また、ハンドオーガにて地表面から深度３ｍまで連続採取した結果、深度２～３m付近にて腐植土が確認された。
腐植土が確認された深度の貫入抵抗は荷重1.0kN自沈程度であるものの、腐植土は圧縮性が高いことから計画建物の不同沈下の危険性が高いと判断して地盤補強が必要と判断した。また、腐植土地盤は、柱状地盤改良等のセメント系固化材による工法を用いた場合、必要な強度を得られない場合が多いため、地盤補強工法としては小口径鋼管を選定した。小口径鋼管の支持地盤は、N値10以上を示す深度９m付近と考えられるが、その層厚については近隣ボーリン
グデータもなく不明であった。このため、支持地盤の層厚図–5を確認するために動的コーン貫入試験を行った。現地で実Nd 値と qu の関係 3)施した大型動的コーン貫入試験結果を図–7に示す。N d値

４．住宅地盤調査での活用事例
木造２階建ての戸建て住宅の新築計画に伴って、台地内は、深度５～９ｍ間のスウェーデン式サウンディング試験で自沈しない範囲でスウェーデン式サウンディング試験から推定されるN値とほぼ同じ値を示した。また、Nd値は、の谷底低地でスウェーデン式サウンディング試験、ハンド深度8.5m付近より10以上を示し、深度9.5m付近ではN dオーガを実施した。スウェーデン式サウンディング試験の＝20以上を示したが、その後、Nd＝10～20程度でややば結果、深度9.5m付近で貫入不能となった。最終深度付近

らついて、深度11m付近よりNd＝10未満となった。そのの貫入抵抗はNsw＝150以上となり、下式 より推定すると後は、漸移的な増加傾向を示し、深度22m付近でNd＝30

N値＝12以上であった（図–6）。

以上を示した。

4)

砂質土・礫質土 N＝2Wsw+0.067Nsw
粘性土

N＝3Wsw+0.050Nsw

04)

0-2

Ｎ値、Ｎd値

1020304050

Ｎd値（SRS）
Ｎ値 （SWS）-4-6度（ｍ）-10

深-8-14-12-16-18-20-22※ Nsw＝150 を超える場合の推定Ｎ値はカッコ（ ）表記としている

図–613

スウェーデン式サウンディング試験結果

-24
図–7

大型動的コーン貫入試験結果

Vol.15

住品協基準書に示される小口径鋼管の支持地盤になりうしやすさを判定するためのピエゾドライブコーン試験は、る地盤条件は、N値10以上を２ｍ以上連続する地盤であ

この大型・中型動的コーン貫入試験装置が利用されておる。これを満たす深度は、8.5～11m間の層厚2.5mであり、幅広い活用もされている。

るが、設計時の注意事項は２点挙げられる。一つ目は、小住品協だよりにはこれまでに様々な地盤調査方法が紹介

口径鋼管の先端支持力の算出する際には、鋼管の先端よりされている。それぞれの長所短所を把握し、目的にあった上方下方にそれぞれ鋼管の直径（拡底翼がある場合には、適切な地盤調査方法の選択、あるいは追加調査として提案拡底翼の直径）の範囲内の平均N値を用いるが、支持地盤が行えるよう本稿を含めご利用いただければと思う次第でのN値がN=10～25の間でばらついているため、平均N値ある。のとり方に注意する必要があるといえる。二つ目は、深度11m以深で再びN値10未満となるため、支持地盤下方の地参考文献盤の安定性を考慮した設計が必要といえる。
今回実施した大型動的コーン貫入試験により、支持地盤

１）‌(公益社団法人)地盤工学会：新規制定地盤工学会基の層厚とそのN値の状況を把握することができた。また、

準・同解説

調査の結果、地盤状況が複雑であり、いくつかの注意しな

2014），p.61，2016

ければならない状況を事前に確認することができたといえ動的コーン貫入試験方法（JGS1437-２）‌平田拓也・大島昭彦・平田茂良・深井公：大型・中る。

型動的コーン貫入試験［SRS・MRS］の比較例（第２報），土木学会第68回年次学術講演会，Ⅲ-229，pp.457～458，2013

５．おわりに３）‌大島昭彦・山田拓・平田拓也・峯翔太郎・平田茂良・

住宅地盤調査では、スウェーデン式サウンディング試験

柴田芳彦・西田功：大型動的コーン貫入試験結果とNが広く一般的に行われているものの、試験の限界から、地値・q u値との相関性の検討（第２報），第49回年次

盤判定や地盤補強の選定、設計計画に必要なデータが十分

学術講演会，No.99，pp.197～198，2014に得られない場合もしばしばある。動的コーン貫入試験

４）‌稲田倍穂：スウェーデン式サウンディング試験結果のは、その長所を活かせばスウェーデン式サウンディング試使用について，土と基礎，Vol. 8（1），pp.13-18，

験の短所を十分に補うことが可能であるといえる。また、

1960.2

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