添付資料 ⑥

操船関係 技術参考資料

パナマ運河 ガツン閘門

目

次

Ｐ． １ ……………………………..
目次
Ｐ． ２ ……………………………..
§１ 操船とは
Ｐ． ３ ……………………………..
§１－ １ 周辺環境条件の調査項目
Ｐ． ６ ……………………………..
§１－ ２ 地理環境 ＝ 最大許容喫水 ＝Ｐ．１１ ……………………………..
§１－ ３ 地理環境 ＝ バースの最大受け入れ船型 ＝Ｐ．１６ ……………………………..
§１－ ４ 地理環境 ＝ 回頭水域 ＝Ｐ．２０ ……………………………..
§１－ ５ タグボートの所要隻数
Ｐ．２２ ……………………………..
§２ 船の運動特性
Ｐ．２３ ……………………………..
§２－ １ 外力の影響
Ｐ．３０ ……………………………..
§２－ ２ 速力の制御
Ｐ．３６ ……………………………..
§２－ ３ 接岸操船における寄り脚の制御
Ｐ．４１ ……………………………..
§２－ ４ 港湾設備損傷防止のために
Ｐ．４２ ……………………………..
§２－ ５ 出入港S/B中のＢＲＭの実践
Ｐ．４３ ……………………………..
§３ 走錨
Ｐ．４３ ……………………………..
§３－ １ 走錨のメカニズム
Ｐ．４９ ……………………………..
§３－ ２ 風圧力計算
Ｐ．５０ ……………………………..
§３－ ３ 錨と錨鎖による把駐力Ｐ．５３ ……………………………..
§３－ ４ 錨・錨鎖の搭載例
Ｐ．５６ ……………………………..
§３－ ５ 振れ回り運動と衝撃力
Ｐ．６０ ……………………………..
§３－ ６ 操船運用上の錨泊安全対策とその効果
Ｐ．７０ ……………………………..
§３－ ７ 錨泊限界風速
Ｐ．７２ ……………………………..
§３－ ８ 走錨後の措置とその効果
Ｐ．７７ ……………………………..
§３－ ９ 他船との安全な船間距離 ： 浅瀬や海上構造物との離隔距離
Ｐ．８２ ……………………………..
§３－１０ 投錨作業
Ｐ．８４ ……………………………..
§３－１１ 錨鎖の繰り出し速度・総出量・揚錨機のブレーキ力
Ｐ．８６ ……………………………..
参考： 高速船のFull Speed航走下における回頭運動と制御
Ｐ．８９ ……………………………..
後書き１§１ 操船とは
自船が水に浮く能力と傾斜しても元に戻る性能に関する基盤知識の上に立って、舵・主機・その他の補助的手段のもとでの運動特性、及び、波の中での動揺特性に関する知識を活用することによって、自船をとりまく周辺環境条件から及ぼされる影響を考慮しつつ、船体の位置・姿勢・速力を制御し、安全かつ効率的に所定の方向に移動、または、所定の位置に停止させる行為。
（神戸大学 操船の理論と実際 井上欣三名誉教授著）

文字通り

船を操ること２

３

周辺環境条件の調査初入港するような場合に限らず、事前の港湾事情調査は必ず実施すること。
（定期航路の場合でも、再度本船で確認する。）調査方法としては、可能な限り情報収集を行った上で、最終的に現地代理店に確認する。
最近はインターネットによる情報提供も多数あるが、本船でインターネットを接続できる環境が十分整っていない場合が多いので、陸上支援チームが情報収集を行って本船に提供する体制を構築することが望ましい。

§１ー１．周辺環境条件の調査項目
１．１．１ 地理環境・施設環境
・ 最大許容喫水（航路・水路・岸壁別）
・ 最大受け入れ船型（船型・ＤＷＴ・全長や船幅、型深さなど）
・ 回頭水域の広さ
・ 所要タグの有無・Local Pilotの有無
Bulkerなどで陸上Loaderを使用する場合は、LoaderのMax. Air Draft
PCCは岸壁高さやカーランプを降ろすスペース
タンカーはLoading Armの直径と本船所持のReducerの種類など

４
大まかな事前調査を行う場合の参考資料は以下等がある。
・ Port Guide Online(IHS : Information Handling Servicies)
・ Guide of Port Entry(Shipping Guide)・ Dry Cargo Databse(Global Port)・ Port oｆ the World(Portworld)・ 日本の港湾（日本港湾協会）
・ 海図
・ 水路誌や航路誌、BA Admiralty Publicationなど
１．１．２ 航行環境（ブイ・漁船・船舶通航など）
・ 水路通報で案内されていない漁礁設置や漁業特区の存在
特に、最近の中国沿岸の漁船操業や漁礁情報は、現地代理店に問い合わせると良い。
・ 日本沿岸の推薦分離通航帯情報など（右図）
・ 各国の演習区域情報など

５

１．１．３ 社会環境（規則・航行規制など）
各種通報や入港規制など、港ごとのLocal Regulationの存在
・ 水先人の有無
・ 入港前の各種通報
ＥＴＡ・ＶＴＳ・日本の海上交通安全法による航路通報
・ 沿岸諸国の各種通報・速度規制
・ 入出港制限（夜間入港や航路通航時間帯など）
・ 燃料油の使用規制（Low Sulfer燃料の強制海域など）
・ Security関連の事前通報制度やCrew Visaが必要かどうか・ パナマ・スエズ運河などの事前通報制度など
１．１．４ 自然環境（風・潮流・視界・波など）
・ 潮汐表や潮流情報
・ 水路誌や航路誌、BA Admiralty Publication
による情報
・ 気象情報など

インターネットによる
潮汐情報 参考例

６§１－２ 地理環境 ＝最大許容喫水＝

海図記載の
水深

基準水面は、その場所の最大干潮時の水面である最低水面を採用している。
日本の場合は最低水面(Chart Datum Level : C.D.L)を基準水面として採用して おり、海面が最低水面より下がる負潮位は場所によりごく稀に発生することが ある。
国により、天文最低低潮面(Lowest Astronomical Tide : 負潮位が発生しない） を基準水面としている場合もある。国際水路協会 （ＩＨＯ）は基準水面に天文最 低低潮面を使用するか、そうでない場合は基本水準面との差を潮汐表に記載するように勧告している。

最大許容喫水＜ 航路水深＋潮位－UKC

７
最大許容喫水はそれぞれの要素に誤差や安全率を考慮して最大喫水を検討する必要がある。 また、各港（またはバース）毎に定められている「最大許容喫水」の数値と照らし合わせて問題の有無を確認することも必要。
１．２．１ ＵＫＣ（Ｕｎｄｅｒ Ｋｅｅｌ Ｃｌｅａｒａｎｃｅ）
各港でＵＫＣのガイドラインを設定していることが殆ど。世界的には航行時の余裕水深（ＵＫＣ）を気象・海象データ等も考慮して管理していることが多いが、日本は固定的なＵＫＣを採用していることが多い。
欧州水先人会や日本の港湾技術上の基準では、以下を目安にしている。
港内航路 ： 対象船舶の最大喫水の１０％
港外航路 ： 対象船舶の最大喫水の１５％
外海航路 ： 対象船舶の最大喫水の２０％８
１．２．２ 本船の最大喫水について考慮しなければならない事項
・ 航走中の船体沈下量

船は走り出すと、船体周りの水圧分布が変わるので船体は沈下する。船体沈下
量は水深が浅いほど、また、速力が速いほど大きくなる。
2％
船
体
平
均
沈
下
量

深水
浅水 (H/d = 1.81)

1

フルード数 ＝Ｖ/√Ｌ x g
Ｆ．Ｐ．

0

V ： 船速(m/sec)
L ： 船の長さ(m)g ： 重力加速度(m/sec2 )

－1

Ｌ
ｘ
％ －2
Ａ．Ｐ．

－3

0.1

0.2

0.3

0.4

船 速（フルード数）航走中の船首尾沈下（船舶技研報告による）

大型船の港内操船時は低速（Ｓ／Ｂ速力）なので、一般に、船の長さ（Ｌｐｐ）の０．１～０．２％の船体沈下量を見積もっておけば良いとされている。
風浪、うねり等の影響がある場合は船体動揺に基づく船体沈下量も考慮する。

９
１．２．３

航路水深と潮位・ 海図の水深
国際的な測深基準では、水深の許容限界誤差は以下としている。
水深 ２０ｍまで ： ０．３ｍまで
水深１００ｍまで ： １．０ｍまで
水深１００ｍ以上 ： 水深の１０％・ 潮汐表の潮位の精度
日潮不等や異常気象等を除けば、ほぼ０．３ｍ以内で実際と一致すると言わ
れている。

１０

１．２．４ 入港可否の検討

代理店等を通じて入手した最大許容喫水の情報と本船喫水情報を比較し，下記を考慮して入港可能かどうかを判断する。（うねりや波浪がない場合）
本船の最大喫水： 出帆喫水（または、到着予想喫水）＋船体沈下量（Loaの0.2％）

海図水深に対する安全率： ０．６ｍ（水深誤差＋潮位誤差）

ＵＫＣ： 最大喫水の１０～２０％（航走海域による）

参考例（所要水深の求め方）
Ｌｏａ ： ２００ｍ
最大喫水
ＵＫＣ（港外航路）
海図水深の誤差

喫水 １２ｍの場合
１２．４０ｍ
１．８６ｍ（１５％）
０．６０ｍ

Ｔｏｔａｌ １４．８６ｍ

港外航路を含めた通過海域の海図水深＋潮位が上記以上あれば、潮位を利用して入港可能と判断できる。

１１§１－３ 地理環境 ＝バースの最大受け入れ船型＝１．３．１ 港湾施設の設計基準
港湾の施設の技術上の基準を定める省令による港湾施設の技術基準
水深＝ 最大喫水＋余裕水深（ＵＫＣ：１０％）

バース長 ＝ 全長（Ｌｏａ）＋ １．０～１．７ ｘ 型幅（Ｂ）
係数１．０ ＝ 係留索とバースのなす角度が４５度
係数１．７ ＝ 係留索とバースのなす角度が３０度

バース長とバース水深に十分余裕があるかどうか。

１２
１．３．２ 本船の係留力

θ : 係止点から本船係船索の搬出点を見上
げた俯角
Ｔ ： 係船索に働く張力Ｔ・cosθ ： 係船索の水平方向の張力

Φ :係船索と岸壁法線のなす角度

Ｔｘ＝Ｔ・cosθ・cosφ： 船首尾方向の係留力

Ｔｙ＝Ｔ・cosθ・sinφ： 船体正横方向の係留力

係留合力は、それぞれの係船索が作る船首尾方向と船体正横方向の係留力の和になり、係船機の巻き込み能力と係船索の本数で決まる。

１３自動車船（ＰＣＣ）の係留力計算 参考例
離岸風を真横から受ける①

Mooring Deck
岸壁から15m

②

③

Angle

Mooring Force(ton)θ° φ° per Line

Total

⑤

⑥

25m 25m
50m

25m 25m
50m

正横方向の係留力(Mooring Force on Transverse Direction)

Mooring Lines No.

④

風圧力
Ra =

2
2
1 ｘρｘC Ra xVa 2x(A cosθ＋Ｂsinθ）/1000 (ton)2

側面風圧面積：5,500㎡① Head Line

2

17

20

8.2

16.4

② Head Line

2

32

14

5.1

10.2

③ Fore Spring

2

32

7

2.6

5.2

④ Aft. Spring

2

32

7

2.6

5.2

⑤ Stern Line

2

32

14

5.1

10.2

風の息を考慮すれば、風速⑥ Stern Line

2

17

20

8.2

16.4

Total
12 Lines
係船機の巻き上げ能力 ： 25tons
25.0

63.6
tons

10m/sec程度(Lines pull of Mooring winch)

風速 12.4m/sec

風圧力 63 ton

で船体が岸壁から離れ始める。

１４

１．３．３ ビットの強度
本船を係留するのに十分なビットが備えられているか
係船柱に作用するけん引力（港湾施設技術基準）（トン： tonf)
船 型（ＧＴ）

曲柱に作用するけん引力（トン）

直柱に作用するけん引力（トン）

500 を超え1,000 以下

15

25

1,000

2,000

15

35

2,000

3,000

25

35

3,000

5,000

25

50

5,000

10,00035（25）

70

10,00015,00050（25）

100

15,00020,00050（35）

100

20,00050,00070（35）

150

50,000100,000

100（50）200

括弧内は係留施設の中間部にスプリングをかけるための係船柱で、係船索を２本以上かけない場合。
直柱は、水際線から船幅以上離して設置されている荒天係留用のストームビット曲柱１．３．４ フェンダー
本船を係留するのに十分なフェンダーが備えられているか

特に、うねりが侵入するような港では、十分なフェンダーが備え付けられていないと、岸壁損傷や船体損
傷を発生する可能性がある。

１５

§１－４ 地理環境 ＝回頭水域(Turning Basin)＝
入出港時に、殆どの港では本船を自力またはタグやバウスラスタの補助設備を使用して回頭する
操船が行われる。
日本の港湾設計基準のガイドラインは、自力回頭する場合は船の長さの３倍、タグを使用する場合
は２倍を直径とする円の面積を標準としている。
また、可能な限りバース
前面に回頭水域があることが望ましいが、地形や岸壁の設置状況により、
バース前面に回頭水域が設けられない場合が多い。

ドイツ「Bremerhaven港」
ドック内の狭い水域に直径２５０ｍのTurning Basinが２箇所ある。Loa=200mのＰＣＣを着岸。（φ＝１．２５Ｌ）

１６

ブレーメルハーフェン港の Nordscheleus Lockとタグ

幅４２ｍ・長さ３２０ｍ

１７

１８
１．４．１ タグボートを使用した回頭
タグボート1隻で船尾（又は船首）を押して回頭する場合、回頭中心は重心Ｇではなく、転心点Ｐにあるので、半径1/2Ｌの水域内における「その場回頭」はできない。
回頭に必要な水域の半径は、下記計算式で求めることができる。
回頭半径（Ｒ）＝ GP + 1/2L
GP = k2 /GC
k : 重心Ｇを通る垂直軸周りの慣性モーメントの回転半径 ≒ ０．３５Ｌ
P： 転心点（Pivoting Point)、船が回頭する
場合の回転中心
G： 重心
C ： タグの作用点
Ｐ（回頭中心：転心点）は、タグの押す（又は引く）力と無関係で、位置は重心Ｇの反対側にある。
上式から、タグの作用点が重心に近づくとＧＣが小さくなるので、結果としてＧＰが大きくなるので回頭半径もその分だけ大きくなる。

タグの作用点毎の回頭半径を把握しておく。

P

GP
G

GC
C

1/2 L

１９
その場回頭（直径１Ｌの水域）するには、前後にタグ、またはバウスラスタと船尾タグを使用しなければならない。
外力（風）の影響を受けた場合

10m/sec

タグボート２隻（推力 30ton/tug)を使用してその場回頭した場合の風速との関係は下図の通り。
回頭水域「φ＝２Ｌ」に対応できるのは、風速が10m/sec程度。

G

Loa(m)
246.27Lpp(m)
230.00
Bredth(m)32.24
Depth(m)21.20
Draft(m)11.50
Disp.(KT)53,875Trim(m)0.00
G position
-5.5
Wind
Front(㎡）850
Project. Side（㎡） 6,090

φ＝２Ｌ

シミュレータによる
モデル船型（ＣＴＮＲ）

２０§１－５ タグボートの所要隻数
港内操船でタグ支援が最も必要な場合は、本船を正横に押して接岸させる場合。
この時に必要なタグの全所要馬力を考えておけば、前進制動や回頭のような他操船支援の局面において、これを上回ることはない。
タグの所要馬力を決定する際に考慮する事項① 本船の大きさと載貨状況② 本船の主機関・舵・錨の状態③ 気象・海象（風向・風力、潮流の流向・流速、波）④ 付近の水深（浅水影響を考慮）⑤ 操船水域の広狭⑥ スラスタの有無⑦ 離着岸の方法（入船か・出船か）各港でタグ使用隻数のガイドラインを設定している場合が多い。

２１

入出港に必要なタグがあるかどうか
おおまかなタグの所要馬力の目安
条件： 離岸風 10m/sec 着岸時の寄り足速度 15cm/sec以下
全所要馬力 ＝ ７．４ ｘ （ＤＷＴ ）0.6
DWT ５万トンまで： 3000馬力程度 ｘ ２隻

DWT ５万トン～１０万トンまで： 3000馬力程度 ｘ ３隻

DWT １０万トン超： 3000馬力程度 ｘ ３～４隻
ＶＬＣＣ
： 3000馬力程度 ｘ ５～６隻
※ タグ推進器により異なるが、１００馬力 ≒ １トン

タグとバウスラスタの違い
バウスラスタは方向は真横のみ。
タグは斜め引き・押しが可能。
バウスラスタの効力は３～４ノットの速力まで。 タグは６ノット以下ならば能力を発揮できる。

２２§２ 船の運動特性
港湾設備の損傷事故の中で岸壁損傷と防舷材損傷が７割を占めているが、事故原因は操船ミスが殆ど。
操船ミスは水域が限られる狭い港内で、以下が原因となっていることが殆ど。
① 風や潮流など外力の影響を正確に判断できなかったこと。
② 機関・タグなどを使用した速力制御に失敗すること。
港内のバースにアプローチするとき、たいていの場合は護岸や浅瀬・他船が存在し、このような状況で停止予定地点を超えてのオーバーランは事故につながる。
操船者はバースまでの残り距離に応じて徐々に速力を減じ、自船の種類、大きさ、載貨状況
や運動慣性、操縦性能と外力の影響などを勘案しながら行き脚の調整や回頭を行うことが求
められる。

２３

§２－１ 外力の影響
２．１．１ 航走中の風圧下における横流れと回頭作用
N(vβ)① 無風状態で外力が働かなければ直進する。
② 風を右４５度から受けると、風下に落とされるとともに、風の作用点（Ｃ）が重心（Ｇ）より前方に あるので、船首を風下方向に落とす回
頭モーメント（Ｎ(vα)）が働く。

水抵抗

N(va)

船の進行方向

③ 風下方向に圧流（斜航）を開始すると同時に、 船
首風下舷には水抵抗が生じる。この作用点（E）は風圧の作用点（Ｃ）より前方にあり、風上に船を回頭させようとするモーメント（Ｎ(vβ)）が働く。

β

Y(va)

④ 風と水抵抗の回頭モーメントを比べて大きい 方向に船は回頭するが、一般に水の抵抗が 空気と比べて格段に大きいので、船は風上に切りあがりを開始する。（Ｎ(vβ)＞Ｎ(vα)）

風
E
C
G

Y(vσ)

⑤ この切り上がる回頭モーメントに対して、舵で 対抗する。
いわゆる当て舵（σ）によるモーメントN(vσ)で制御する。
⑥ 最終的に、風・水抵抗・舵の回頭が釣り合った状態で、 船体は船首方向に対して「β」の角度を持って針路を保ちながら風下に落と される。（リーウェイ）

Y(vβ)

N(vσ)

２４
風の作用点（Ｃ）は、相対風向が横になるほど重心に近づき、真横（９０度）では重心に作用する。その結果、
風下方向働く回頭モーメントＮ(vα)
は小さくなる一方、船体を風下に落とす力Ｙ（Ｖａ）が大きくなり、斜航角
度が大きくなるので水抵抗による回頭モーメントＮ（Ｖβ）が大きくなる。
さらに、相対風向が正横より後になると、風の作用点（Ｃ）は重心より船尾方向に移動するので、回頭モー
メントＮ(vα)は船首を切り上げる方向になる。
風と水抵抗によるモーメントを舵力で制御可能な場合は保針可能であるが、舵力で制御できないほど風と水抵抗の回頭モーメントが大きくなると、保針不可能となる。

β風速（Ｖａ） / 船速（Ｖｓ）

10２５

６０００台積 ＰＣＣ船 保針限界曲線（舵角３０度）

左のグラフは、舵角３０度で保針可能・不可能域を示している。
風速と船速比が３．7を超えると、相対風向角度によっては保針不可能域が発生する。

8

保針不能領域
64

保針可能領域

2

0

３．７

0°

30°

60°

90°

120°

150°

180°

港内速力の６～８ノット(3.1～4.1m/sec)の場合、風速１１～１５m/secの風があると、風速・船速比が３．７になり、相対風
向によって保針不可能となる場合がある。

相対風向

60°

当て舵量

50°
40°

保針に必要な当て舵量（６０００台積 ＰＣＣ船）

舵角３０°で保針不能な領域

左のグラフは、縦軸に舵角を取り、 風速/船速比ごとの保針可能・不可能領域を示している。

Va/Vs=5

Va/Vs=430°風速/船速比（Va/Vs)が４以上になると、舵角30度としても、相対風
向角度によっては、保針不可能領域が生じている。

Va/Vs=3

20°

Va/Vs=2

10°

Va/Vs=1
0°
0°

30°

60°

90°
相対風向

120°

150°

180°

２６

タグの操船支援を受けず、風を受けながら水路を航走するような場合、切り上がる角度のリーウェイ（β）を考慮して操船する必要がある。
このような場合、風向・風速と船速を勘案して保針可能な領域で操船可能かどうかを検討する。
港ごとに入出港時の最大風速を定めている場
合が多いが、自船の船型等を考慮して当該港の基準で問題あるかどうか判断することが必要。
3°

参考写真：橋の中央を通過させるため、リーウェイを右３度程度取っている

２７レーダーの自船ベクトルをＧＰＳモードに設定にして、リーウェイを画像としても表示させている参考例
IncheonApproach

船首方位（ＨＤＧ）
３８．２°と実際の進行方向ＣＯＧ（Course of Good)
４３．３°のデジタル表示。リーウェイ
が５．１°あることが判る。

白のベクトルが実際の進行方向

青の実線が船首方位２８２．１．２ 停止中の圧流
バース前面で船の行き脚がなくなり、向岸風を真横から受けるような場合、或いは、回頭操船を行っているような場合は風圧による船体の漂流に最も注意しなけ
ればならない。
漂流速度は、水面上の風圧力と水面下に働く水抵抗が釣り合う状態で流され、以下式から求められる。
風圧力

水抵抗

1 ρ x Ca x Ba x Va 2
1 ρ x Cw x Bw x Vw 2
＝
a
w
2
2

ρa
ρw
Ca
Cw
Ba
Bw
Va
Vw

： 空気密度 (0.125kg・sec2 /m4 )： 海水密度 (104.5kg・sec2 /m4 )： 風圧横力係数： 流圧横力係数： 水面上船体横面積（㎡）： 水面下船体横面積（㎡）： 相対風速(m/sec)： 相対流速(m/sec)

Vw ＝

ρ a ・ Ca ・ Ba
ρ w Cw Bw

ｘ Va

Ca ≒ 1.3（船毎に異なるがおおよそ）Cw
Ba≒ 3.0（ＰＣＣ船の場合）
Bw

Vw ＝ 0.068 Va

２９４５００台積ＰＣＣ船で行き脚が小さくなって真横から風を受けた場合、漂流速度は徐々に増速し、２～３分で定常に達する。
例えば、１０m/secの正横風を受けながらバース近傍で行き脚２ノットに減速すると、そのときの風速・船速比は１０となるので、１２０秒後にはおおよそ０．６５m/secの速度で横漂流する。

ＥＣＤＩＳ画像３０§２－２ 速力の制御
船は自動車と異なり、速力を落としたり停止するためのブレーキが装備されておらず、速力の制御は主機関の回転数制御や逆転、或いは、タグボートによる支援を受けなければならない。
従って、停止予定地点でオーバーランすることなく停止するためには、自船の種類・大きさ・載貨状態・運動慣性・操縦性能・外力の影響などを勘案しながら行き脚を調整することが操船者に求められる。
２．２．１ オーバーランの危険度の推定（安全余裕度）
アプローチ操船における安全余裕は、機関逆転やタグの船尾引きによるブレー
キを掛けた時にどれ程の距離を航走し、停止予定点の手前どれほどの距離を残して停止できるかに着目して評価できる。

Ａ
安全余裕度（Ｒ）＝Ｄ

Ａ： 船体の停止点から停止目標点までの残り距離
Ｄ： 制動開始地点から停止目標点までの距離

水先人へのアンケートの結果では、D.Slow
Ast.を掛けた場合、安全余裕度（Ｒ）は０．３～０．６で船を「暴れさせない」操船が可能。

３１２．２．２ 停止距離と船体重量・加速度の基本
詳細は船型や船体抵抗を考慮しなければならないが、概算の停止距離・停止するまでの所要時間などは、エネルギー保存則から導かれる下記計算式で求めることが
出来る。
1
Ｗ
Ｗ
x
x (V2 -V0 2 ) ＝ α x
2
ｇ・Ｓ
ｇ
1
1
Ｗ
S＝ x (V + V0 ) x t ＝x
x (V2 -V0 2 )22ｇ・Ｆ(V + V0 )
ｇ
α＝
＝
xＦ
ｔ
Ｗ
Ｆ＝

Ｗ
Ｖ０
V
Ｆ
ｔ
Ｓ
α

： 見かけの排水量（排水量＋付加質量）（トン）： 初速（m/sec）： 終速（m/sec）： 作用する力（タグ推力や機関後進出力）（トン）： 経過時間（sec）： 進出量（ｍ）： 船に掛かった加速度（m/sec2 ）

付加質量
船を加減速させるときは、船そのものが運動すると共に船の周りの水がこれに付随して運動する。 従って、船を動かすことのほ
かに、船の周りの水の一部を動かす力を必要とする。これはあたかも船の質量が増加したことと同じ意味を持つ。この質量の増加したことに相当する部分を付加質量という。

入り船着岸時における速力逓減計画（参考例）
本船を入り船平行着岸させるような場合、実際にバースにアプローチするときにどの時点で機関を停止し、主要通過地点における速力が過大かどうか判断する目安を予め把握しておくことが必要。
例えば、一般的にはD.Slow Aheadで航進中、機関停止ととも船尾タグでブレーキ制動を開始するが、停止位置までの残り距離が４Ｌの地点及び１Ｌの時点で、どの程度の速力ならば予定地点で停止可能かを予め求めておき、そこからバースまでの距離の安全余裕度を見込み、それよりも速い速力で接近する場合は制動力を大きくする
か、機関後進を掛けるなどして速力を落とすと言った操船が必要となる。

実際には、停止位置（上図のStop P’t)で船体を止めず、ブレーキ力を制御しながらバース前面(Stop Target)で停止するように速力を調整する。

３２

３３
３０ページの計算式を使用した概算の停止距離と所要時間、安全余裕度を計算する表。
参考値（目安）として自船の停止距離を把握しておくことが必要

安全余裕度が０．３以下の場合は、より早めのブレーキ制動の操船が求められる。

この表‘Excel File)をご希望される方は、当部または支部にご連絡ください。

３４

残存距離と速力を軸にして、安全余裕度と対応して、アプローチ操船における行き脚調整が可能となるような「速力逓減のガイドライン」の参考例。

Full Ast. Eng.の推力をブレーキ力とする時に安全余裕度がゼロの領域。この領域より更に左側にプロットされる残存速力があると、予定停止地点を超えてオーバーランする。
Slow ～ Full Ast. Eng.の推力をブレーキ力とすれば、予定停止目標の手前で停止できる領域。但し、後進をかけることにより、船が暴れるおそれがある。
D.Slow Ast. Eng.の推力をブレーキとして安全余裕度がゼロの領域。

３５
D.Slow Ast. Eng.の推力をブレーキ力として安全余裕度が０．３～０．６の領域
この範囲であると、船をあばれさせないで制御可能

本船の制御は可能であるが、速力を落とし過ぎて外力（風）があると影響が大きい領域。

自船の排水量と機関後進出力や使用するタ
グの出力を確認し、アプローチ操船に於いて停止させるのに要する距離と時間を事前に確認し、安全余裕度を持って操船をすることが求められる。

３６§２－３ 接岸操船における寄り脚の制御
以前は、岸壁法線にある程度の角度を持ってアプローチし、船首の係留索を取ってから船尾を押して接岸させる方法が行われおり、現在でも２万ＧＴ程度までの本船では現在もこのような操船が行われている。
しかし、大型船ではバース前面において船体を岸壁法線に平行に、船幅の１．
５～２倍程度離して停止させ、その後タグボートで横押しして接岸させる方法が一般的になってきた。
２万ＧＴ程度までの着岸操船

大型船の着岸操船

３７２．３．１ 平行着岸のメリット・デメリット
メリット
・ 岸壁配置にもよるが、速力逓減に失敗しても岸壁損傷を発生させない。
・ 旧操船方法だと、船首フレアが大きい場合に岸壁に張出して陸上クレーンなどを損傷させることがあるが、平行着岸はそのリスクが小さい。
・ 旧操船方法と比べて、姿勢制御が行い易く外力の急変に対応しやすい。
デメリット
・ 旧操船方法と比べて、着岸するまで１０～２０分間程度時間を要する。
２．３．２ 寄り脚の制御
岸壁や係留施設は、着岸する最大船型を基準にして、通常毎秒１５cm/secの接岸速度を想定して設計されているが、一般的には毎秒１０cm/sec以下、大型船やＶＬＣＣなどでは毎秒５cm/secの速度で接岸させている。
これは、船の接岸エネルギーをフェンダーに吸収させて船体や岸壁の損傷を
防ぐため。

３８
接岸エネルギーは以下計算式で求められ、接岸速度の２乗に比例する。
E=

1
W'
x
x V2 x C
2g

E ： 接岸エネルギー（ton-m)
W' ： Ｗ（排水トン（ton) x 横方向付加質量係数（１．０～２．０）
g ： 重力加速度（m/sec2 ）V ： 接岸速度（m/sec)
C ： 回転運動などによるエネルギー逓減係数

排水量50,000トンのコンテナ船が毎秒10cm/secの速度で接岸した場合、付加質
量係数を１．８、Ｃを０．５として計算すると、接岸エネルギーは約２３ ton-mになる。
これは、重量１トンの車が時速８０km/hで壁に衝突するエネルギーに匹敵する。

３９２．３．３ 接岸速度に対する安全余裕度
速力逓減と同様、岸壁からＤ mの地点から寄り脚速度Ｖ ｃｍ/secを持つ船がタグによる一定のブレーキ力のもとで岸壁の手前Ａ mの距離を残して停止した場合、安全余裕度は下記式で計算される。
安全余裕度（Ｒ）＝
Ｄ

Ａ
Ｄ

Ａ： 船体の停止点から岸壁までの残り距離
Ａ

Ｄ： 制動開始地点から岸壁までの距離

Ｒ＝１の場合、制動開始直後に停止することを意味し、Ｒ＝０の場合は予定停止点で停止することを意味する。
水先人のアンケートの結果、タグをＳｌｏｗで引かせて姿勢制御しながら安全に着岸できる余裕度は０．３～０．６の範囲であった。

４０

２．３．４ 寄り脚制御のガイドラインの船種別グラフ
タグ２隻が全速（Ｆｕｌｌ）で引いたブレーキ
力で安全余裕度がゼロの領域
タグが半速（Ｈａｌｆ）で引いたブレーキ力
で安全余裕度がゼロの領域

タグが微速（D.Slow）で引いたブレーキ
力で安全余裕度が0.3～0.6の領域

45

寄り脚速度（ cm/sec）

タグが微速（Slow）で引いたブレーキ力
で安全余裕度がゼロの領域

35
30
25
20
15
10
0

50

45

45

40

40

寄り脚速度（cm/sec）

50

30
25
20
15
10
5
0
0

10

20

30

40

50

60

70

80

バースまでの距離（ｍ）

90

100 110

0

10

20

30

40

50

60

25

30

バースまでの距離（ｍ）

ＶＬＣＣ

寄り脚速度（cm/sec）

405

制御は可能であるが、外力の影響を受けやすい領域

35

ＣＴＮＲ

50

ＰＣＣ

35
30
25
20
15
10
5
0
0

5

10

15

20

バースまでの距離（ｍ）

４１§２－４ 港湾設備損傷防止のために出入港を伴う港内操船では、自力操船が容易でなく、特に風潮等の外力が保針や変針、速力の保持、船体の姿勢制御に大きな影響を及ぼす。
離・接岸操船では外力の影響を把握し、タグボートや主機・バウスラスタ―等の操船支援手段を使用して、適格な船体姿勢の制御、速度で操船することが求められる。
パイロットが乗船していても、操船をそのまま任せるのではなく、船長とパイロットで操船手順を打ち合わせ、それを船橋の他乗組員にも理解させるなど、所謂ＢＲＭ（ブリッジリソースマネージメント）を徹底する
ことで、港湾設備損傷は減らせるものと考え ます。
その打ち合わせをするに当たり、船長は事前の出入港操船方法を計画
しておくことも必要。

４２§２－５ 出入港S/B中のBRMの実践
・ 入港前日に航海士を招集して入出港手順のブリーフィングを行う。
・ Pilotが乗船したら、Pilot Cardを提示。 喫水・ Displacement・特記事項説明。
・ Pilotからタグを取る場所、接岸舷、係船索本数等の情報を入手。余裕がある
ときは、操船要領の確認（回頭場所等）
・ 船橋配置航海士は、機関操作した場合の速力を報告。 操舵手は、舵の状
況を適宜報告。
・ 船首尾配置の航海士はタグの動静を逐次報告。（特に、英語圏でない港の場合、Pilotとタグは現地語でやりとりを行うので、タグの動静が船長に伝わりにくい。 押しているのか・引いているのか等を簡潔に報告させる。
・ 係船索の繰り出しはPilotと打ち合わせながら実施。 一般的にはビットに係船索を取った後でも、「垂み」を取るだけとし、テンションはかけない。
・ 着岸作業の最終段階では、前後速力や寄り脚速力を船橋航海士に報告させる。（ドップラーログの表示器がウィングにない場合。）

疑問に感じたことは、必ず確認することが必要。

４３

§３ 走錨
§３－１ 走錨のメカニズム
錨と錨鎖で構成される係駐力（把駐力）を超える外力が錨に働き、少しでも 錨が動く状態に陥ることを「走錨の危険がある状態」と定義している。
即ち、「外力が係駐力を上回ると走錨する」と言う、極めて単純な理由で走錨する。

従って、自船の装備している「錨と錨鎖による係駐力（把駐力）」と自船に働く「風及び潮流による外力」がどの程度になるのかを具体的に把握しておき、走錨に対する危険の程度を判断することが必要。

現在においても、錨泊する場合の「錨鎖伸出量の目安」や「走錨検知方法」について次頁に示すものが指針とされている。

４４
従来の錨鎖伸出量目安ｄ：水深（ｍ）

Ｌ：錨鎖の伸出量（ｍ）

・ 日本の操船論に示されている目安
通常の天候状態
荒天時の錨泊

Ｌ＝３ｄ＋９０ｍ
Ｌ＝４ｄ＋１４５ｍ

・ 英国の操船論に示されている目安
Ｌ ＝３９ｘ √ｄ
従来の走錨検知方法① 船位をチェックし、船位が錨泊Turning Circleを超えるようならば走錨の可能性が大きい。
② 船首が風に立たなくなった場合③ 風を受ける舷が変わらなくなった場合

４５④ 風を受ける舷が変わる直前あたりで錨鎖が一旦たるむ現象が見られなくなったら要注意⑤ 異常な振動が錨鎖を伝わって感じられるとき⑥ コースレコーダーが八の字運動を示さなくなったとき

これら指針は現在でも十分活用できるガイドラインとして広く知られているが、外力と係駐力の関係が今一つ判りにくい。
近年の研究で走錨は２段階の現象を伴うことが解析され、これにより従来の走錨検知方法では、次頁の第一段階における走錨状態を把握するのは難しいことが判ってきた。（錨位が海図に正確に記入され、僅かな船位変化が把握できる場合を除く）

４６・第一段階 ： 振れ回り走錨
風圧力が僅かに錨・錨鎖の係駐力を上回り、船体が振れ回りながら風下に圧流されるような走錨状態。（右図の「Ｂ」の部分）
この段階ならば、揚錨・姿勢制御とも比較的容易。
・第二段階 ： 圧流走錨更に風が強くなり、船体が風に対して横倒しになりながら一定の速度で風下に圧流される
走錨状態。（右図の「Ｃ」の部分
揚錨は困難（時間がかかる）。また、錨が揚がらないと操船開始できないことが殆ど。
（右図の「Ａ」は、走錨前の八の字運動）

４７
特に、ＰＣＣやコンテナ船のように受風面積の大きな船型の場合、圧流走錨の状態から、錨を巻き上げながら機関やバウスラスタを使用して船体を立て直そうとしても操船不能・困難の場合が多い。

従来の走錨検知方法では、第二段階にならないと
走錨しているかどうか判らない。

近年ではパソコンを利用して外力計算を行い、錨鎖伸出量決定や錨泊限界の目安にすることや、ＥＣＤＩＳ・ＲＡＤＡＲ・ＧＰＳの航跡表示機能を利用した走錨早期発見方法が可能となったので、従来の走錨検知方法に加えて「走錨の予知」・「走錨の早期検知」を行い、「安全対策を早期に取ること」が求められている。

４８

４９§３－２ 風圧力計算
相
対
風
向
角

θ

船首から風圧
中心ま での距離a

風圧力計算
ヒュース（Ｈｕｇｈｅｓ）の式

風速 Ｖａ (m / sec)
風
圧
力
角
α

2
2
1 ｘρｘC Ra xVa 2x(A cosθ＋Ｂsinθ）/1000 (ton)2θ ： 相対風向角 ［度］

Ra =Ｖａ ： 相対風速 ［m/sec］
ρ ： 空気密度 ［0.125 kg ・ sec 2/m 4］
A ： 水線上船体の正面投影面積 ［㎡］B ： 水線上船体の側面投影面積 ［㎡］風圧合力 Raa ： 風圧中心の船首からの距離 ［m］
Ra ： 風圧合力 ［㎏］→ ”ton”にする為、１０００で割る
α ： 風圧力角 ［度］
CRa ： 風圧係数（下記計算式により求める）
C Ra ： 船種により求め方が異なる
客船 ：1.142 - 0.142cos2θ - 0.367cos4θ - 0.133cos6θ

一般貨物船 ：

1.325 - 0.050cos2θ - 0.350cos4θ - 0.175cos6θ

タンカー・バルカー ：1.200 - 0.083cos2θ - 0.250cos4θ - 0.117cos6θ

風圧合力は風速の二乗に比例する。

9

５０
10

錨と錨鎖による把駐力§３－３ 錨と錨鎖による把駐力S：錨の懸垂部長さ（カテナリー部）（ｍ）

yl
Ｌ：水深＋水面からベルマウスまでの高さ（ｍ）：錨鎖の係駐部長さ（ｍ）：繰り出し錨鎖長（Ｓ＋ｌ）

Tx：外力(kgf)
BB ：ベルマウス

Tx：外力

L=S+l

Tx：外力

S

水面

y

l

錨鎖の
係駐部

錨鎖の懸垂部

海底

５１

５２

12

錨鎖の懸垂部（カテナリー部）の長さの計算方法
カテナリー部の長さは以下計算式で求められ、外力が大きくなれば
カテナリー長さも大きくなることが判る。

Ｓ

＝

2

ｙ ＋2

Tx
Wc'

y

S

： 錨のカテナリー部分（ｍ）

y： 水深＋水面からベルマウスまでの高さ（ｍ）

Wc'： 錨鎖１ｍ当たりの水中重量（ｋｇs）＝ ０．８７ｘWc(kgs)Ｔｘ： 外力（ｋｇｆ）

即ち、錨鎖伸出量を(L)一定とした場合、外力が大きくなったときにカテナリー部の長さ(S)も大きくなるので、その分だけ錨鎖係駐部の長さ(l)が短くなり、錨鎖による把駐力が減少する。

５３
13§３－４ 錨・錨鎖の搭載例

錨・錨鎖の搭載例

下表に代表的な船種の錨と錨鎖の搭載例を示す。
実際に搭載される錨・錨鎖は艤装数によって決められる。
2

錨鎖１ｍ当たりの最小重量は 略算式（０．０２１９ d ）で求めている。
各船の錨・錨鎖の重量は完成図書を参照すること。
錨・錨鎖の搭載例
船型

錨の重量

ＶＬＣＣ

錨鎖
径

１ｍ当たりの最小重量

18.7 tons

102mm

228 kgs

６，０００台積 ＰＣＣ

10.5 tons

87mm

166 kgs

８，０００ＴＥＵ ＣＴＮＲ
２５，０００ＧＴ ＣＴＮＲ
５，０００ＧＴ Ｇ．ＣＡＲＧＯ

15.0 tons
8.3 tons
2.7 tons

98mm
81mm

210 kgs
144 kgs
69 kgs

２３万ＤＷＴ

56mm

５４

14

風圧力計算 参考値(Wind Pressure Force Cal.：Just Reference)

相
対
風
向
角

1 本船が受ける風圧力を風向別に自動計算する表です。
This formula calculate the wind force of your vessel at the wind speed.
2 船種別の風圧係数は自動的に計算されます。
The wind force coefficient in each kind of ship is calculated automatically.

θ

3 下記を入力してください。（Inpu t follo wing d ata）
Lo a(m)

船首から風圧
中心ま で の
距離 a200

正面投影面積(Pro ject ed area (Fr o n t )) (m2 ) (A )800

側面投影面積(Pro ject ed area (S id e)) (m2 ) (B)

5,800

風速(Win d Speed )(m /s)

19.5

船種（Kin d of ship） 下記から選ぶ

1(Ge n l, P CC, Ctn r : 1 P asse n ge r : 2

Trans.(RT)(Ave.Wind Speed x 1.25 or 1.50)

風速 Ｖａ (m / sec)
風
圧
力
角
α

Long. (RL)

風圧合力

Ra

Tan ke r , Bu lke r : 3 )＊ 風速は以下を目安にして 入力し てください。( Input Wind S peed b y belo w r ef. data)
平穏時(Less than 8 m/s)
： 平均風速（Ave. Wind Speed）
強風対策（Strong Wind:8～13m/sec)： 平均風速（Ave. Wind Speed) x 1.25
暴風対策(Storm Wind: More than 13m/sec)： 平均風速（Ave. Wind Speed) x 1.50
計算結果(RESULTS)
風向角(θ)
Wind dire c tionfrom bow ( de g )

0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
衝撃力(Imp act )

風圧係数（Ｃ R ａ）

風圧力合計( Ra ) 船首尾方向( RL ) 正横方向( RT )作用点( a )作用角(α)係数(C R a)

T otal wi nd forc e( t)

P oint ofac tion( m)Ang le ofac tion( de g )Fac tor

1

2

3

0.75
0.92
1.31
1.65
1.73
1.58
1.35
1.22
1.19
1.20

0.750000
0.922400
1.313421
1.650000
1.732710
1.575075
1.350000
1.215025
1.191369
1.200000

0.500000
0.660925
1.035993
1.387500
1.528709
1.445025
1.263500
1.120549
1.060798
1.050000

0.750000
0.871994
1.151506
1.400500
1.479010
1.390836
1.249500
1.161670
1.144983
1.150000

14.26
20.84
43.23
80.39
118.01139.78145.98150.59159.95165.41

85.56

Long i tudinal( t)T ransv e rse ( t)

14.26
0.00
58.20
0.00
18.50
9.60
62.80
27.43
30.23
30.90
67.40
45.62
40.60
69.38
72.00
59.67
40.06
111.01
76.60
70.15
29.83
136.56
81.20
77.68
18.21
144.84
85.80
82.83
9.95
150.26
90.40
86.21
4.46
159.89
95.00
88.40
0.00
165.4199.60
90.00
正面風圧抵抗（上記表のθ＝０ の値の６倍, Tanker/Bulkerは４倍）
Wind Force on Front(θ＝０） ｘ ６, Tanker/Bulker x 4))

衝撃力 ： PCC/CTNR船の場合、正面風圧力の５～６倍、その他の船では３～４倍
Impact For ce : Wind Force on Fr ont x 5～6 for PCC/CTNR/Passenger ship, x 3～4 for Tanker/ Bulker

５５

15

表中計算式（Calculation Formula in above table）
風圧力（Total Wind Force）
1
Ra = 2 ｘ ρ ｘ CRa x Va 2 x (A cos2θ＋Ｂ sin 2θ）/1000 (ton)
風圧力の船首尾方向分力(Longitudinal)
RL ＝ Ra x Cos α
風圧力の正横方向分力(Transverse)
RT ＝ Ra x Sin α
a 作用点(Point of Action)a ＝ (0.291+0.0023 x θ) x Loa
α 作用角(Angle of Action)α＝{ 1-0.15 x (1-θ/90)-0.8 x (1-θ/90)3 } x 90
風圧係数（CＲ a）
1
1.142 - 0.142cos2θ - 0.367cos4θ - 0.133cos6θ
2
1.325 - 0.050cos2θ - 0.350cos4θ - 0.175cos6θ
3
1.200 - 0.083cos2θ - 0.250cos4θ - 0.117cos6θ
衝撃力(Impact)
PCC/CTNR/Passenger Ship
BulkerWind Pressure on Front x 6
Wind Pressure on Front x 4(Gen., PCC, CTNR)(Passenger Ship)(Tanker, Bulker)

５６

16

§３－５ 振れ回り運動と衝撃力

振れ回り運動と衝撃力①→② 右から左に横移動。錨鎖は張った状態③

振れ回りの左端にきた時。錨鎖による拘束力が増大して、錨鎖はこの時点からスラック状態に入り、ここから風を受ける舷が左舷に変わる。

④

一旦緩んだ錨鎖が急激に張り、錨鎖と船首尾線が一線になる付近で大きな衝撃力が発生する。

⑤→⑥ 左から右に横移動。錨鎖は張った状態⑦

振れ回りの右端にきた時。錨鎖による拘束力が増大して、錨鎖はこの時点からスラック状態に入り、ここから風を受ける舷が右舷に変わる。

⑧

一旦緩んだ錨鎖が急激に張り、錨鎖と船首尾線

③
⑦
④

⑤

② ⑥

⑧

が一線になる付近で大きな衝撃力が発生する。

①

船体重心は八の字を描いて左右に振れる。

５７
17
錨・錨鎖による把駐力計算 参考値(Anchor Holding Power Calculation：Just Reference)1

予想される外力に対し係止出来る必要最低限の錨鎖長さを計算します。
The formula in this page are to calculate the holding power of your vessel's anchor and anchor chain.

2

但し、予想外力が錨の把駐力(Wa' x λa)より小さい場合は、下記計算式による繰り出し錨鎖量としています。
In case of External Force<Anchor Holding Power(Wa' x λa), required length of chain is to calculate by following formula.

Requ ired Length o f Chain = 3 x d + 90 m (Only Extern al Force < Wa’ x λa)3

予想最大外力の入力(Expected total external force)
予想最大外力は、衝撃力の大きさを使用すること。PCC/CTNR船の場合、正面風圧力の５～６倍、その他の船では３～４倍Expected total external force should be input by Maximu m Imp act fo rce.
Other type of ship : Wind Pressure on front x 3～4＊

For PCC/CTNR Ship : Wind Pressure on front x 5～6,

例： 風圧外力計算で相対風向０度の場合の風圧力が１５トン ： 予想最大衝撃外力 １５ｘ５～６＝ ７５～９０トン(PCC/CTNR)IE) As per Wind force Cal., Relative Wind Directionθ=0 : 15ton : Max Impact Force 15 x 5～6 for PCC/CTNR= 75～90 tons

情報入力(Input Data)
予想される最大外力（トン） ： Ｔｘ（衝撃力）
Expected total external Max. force (MT)：(Ｔｘ Imp act Fo rce)

錨の空中自重（トン） ： （ Ｗａ）
Anchor weight (MT) in Air ： （ Ｗａ）

錨鎖1 mあたりの空中における重さ（トン） ： (Wc)
Anchor chain weight in Air (MT/m) ： （ Ｗｃ）

計算結果（Result of Calculation)
85 .56
10 .5
0.1 66 ton

ｱﾝｶｰの種類(JIS型...1 、AC14 ...2 )使用する側の錨鎖保有長さ（ シャックル）Total Length(Shackles) of using Chain on board

水深(m) ： ｄWater depth (m) ： ｄ

水面からﾎｰｽﾊﾟｲﾌﾟまでの高さ(m) ： ｈ
Hawsepipe height from the sea surface (m) ： ｈ

錨の把駐係数：（ λa）
Anchor Holding Factor:（ λa）

錨鎖の把駐係数： （λc)
Anchor Chain Holding Factor： (λc)

2 0.0 m174 mCatenary length against the external force ：（ Ｓ）

錨鎖による把駐部の最小要求長さ： ｌ

150 m

Minimum Required Contacted length of the chain： ｌMinimum Required Length of Anchor Chain ： Ｌ＝Ｓ＋ｌ

12 ss

25 m

外力に対応するｶﾃﾅﾘｰ長さ： （Ｓ）

計算上必要な 錨鎖繰り 出し長さ： L＝Ｓ＋ｌ

2

Kind of Ancher (1: JIS, 2: AC14)

海底から錨鎖孔までの高さ： (y)Total height (Bottom to Hawsepipe): (y)3 24 m

12 ss

No tice守錨直を励行してください。
Keep Ancho r Watch Strictly

5.0 m
AC1 4
1.0

7 .0

錨の把駐係数（λa） は、計算式を使用するか、マニュアル入力すること。
Anchor Holding Factor（λa）：Use Calculation Formula or Input by mannual.

錨鎖の把駐係数（ λc） は０．７５～１．０
Anchor Chain Holding Factor(λc) ： 0.75～1.0

５８

５９

19
錨鎖1m当たりの空中重量（Ｗｃ）, 水中重量（Ｗｃ’）
Anchor Chain Weight per m in Air（Ｗｃ）

錨鎖による把駐部の最小要求長さ：

水中重量（Ｗｃ’）＝ Ｗｃ ｘ ０．８７
Anchor Chain Weight per m in Water(Wc')

ｌ ：Tx = Wa' x λa ＋ Wc' x λc x l

Minimum Required Contacted length of the chain

計算上必要な錨鎖繰り出し長さ

：

l =

L ：

L = S＋ l

Tx - Wa' x λa
Wc' x λc

Minimum Required Length of Anchor Chain

外力（Ｔｘ）が錨の把駐力より小さい場合
In case of Tx ＜ Wa' x λa：

L = 3 x d + 90 (m)６０20§３－６ 操船運用上の錨泊安全対策とその効果

操船運用上の錨泊安全対策とその効果

対策

喫水を深くする

有

効

性

船体重量の増加に伴い、振れ回り運動が抑制される。

備考追加できるバラスト量や船体強度に注意

トリムをイーブンキー 風圧中心が船尾よりに移動する 追加できるバラスト量や船体ル、できればバイザ ことにより、振れ回り運動が抑 強度に注意。プロペラが露出
ヘッドにする
制される。
しないように調整。

錨鎖を伸ばす錨鎖と海底との摩擦抵抗が増 錨を巻き上げるのに、１シャッ
加、及び、カテナリー部も長くな クル当たり定格で３分かかる
るので、把駐力の向上と錨に加 ので（荒天時はさらに時間がわる衝撃力の緩和に効果があ かかる）、錨鎖を伸ばした分る。
だけ揚錨に要する時間が増
加する。

６１

21

対 策
有 効 性
他舷錨を振れ止め錨 船首の振れ回り抑制に効果が
として使用
ある。

備 考
振れ止め錨の伸出量（水深の１．５倍）に注意。それでも、錨鎖が絡むことがあるの
振れ止め錨の投下は振れ回り で注意が必要。特に、船体が運動を半減させ、錨への作用力 ピッチングする場合は要注も約３０％～４０％減少させる効 意。
果がある。

両舷錨を使用して２錨泊は把駐力が増加。双錨泊 錨鎖が絡むおそれがある。
２錨泊、双錨泊とする は振れ回り抑制効果がある。 双錨泊は、風向変化に対応
しにくい。

６２

対 策
バウスラスターの
使用

有 効 性
備 考
船首を風に立てることによって、 長時間、且つ、こまかなバウ
振れ回りの抑制及び錨鎖張力 スラスタ使用が可能かどうの緩和に効果がある。正面風圧 か、機関部と綿密な打ち合わの８０％のバウスラスタ推進力 せが必要。船体動揺時はバのもとでは、振れ回りの幅と衝 ウスラスタが露出しないこと
撃力が約４０％近く減衰する。 に注意。

主機 Ｓ／Ｂ・舵の併用

微弱な前進力と舵を併用し、船 前進力を使用して錨鎖を一首を風に立てるようにすると、振 時的にたるませると、そのれ回り抑制に効果がある。
後、船体が風下に落ちるときに錨鎖がしゃくるので（衝撃力が増加）、その時に走錨す
る危険がある。微弱な後進力
は振れ回り抑制に効果があるが、錨を引きずる可能性が
ある。

６３
23

（１） 錨鎖を伸ばした場合の把駐力増加量
６，０００台積ＰＣＣ船で錨鎖１節を伸ばした場合の限界風速の増加量を以下条件で計算すると次の通り。
（条件）
錨の空中重量（Ｗａ）

把駐係数（λa) ７．０： １０．５ton⇒ 水中重量 9.135トン(Wa')
錨鎖の１ｍ当たりの空中重量（Ｗｃ）： ０．１６６トン/m 把駐係数（λc) １．０⇒ 水中重量 0.144トン/m(Wc')
海底から錨鎖孔までの距離（ｙ）： ２５．０ ｍ

錨鎖１節の長さ
正面投影面積（Ａ）
風圧係数（ＣＲa）： ２７．５ ｍ

空気密度（ρ）： ０．１２５ kg ・ sec 2/m4

： ８００ ｓｑ ｍ
： ０．７５６４

24（錨鎖を伸長する前）錨鎖を伸長する前は錨のみで係止し、錨の把駐力＝外力（衝撃力）として
錨泊限界状態と考える。錨鎖は全て懸垂部（カテナリー）とした。また、限界風
速は衝撃力と正面風圧力の比を６で計算。
錨の把駐力＝外力（衝撃力）： ６３．９ tonf
⇒ 正面風圧力換算 １０．６５ tonf
カテナリー長さ(S')：１５０．９ ｍ（5.5ｓｓ）

正面風圧力（１０．６５ tonf)に対する

BB ：ベルマウス

Tx:外力 63.9ｔ

Tx:外力

水面

限界風速をヒュースの式から逆算して限界風速を求めると、次の通り。
限界風速

S'= 150.9m

y=25m： １６．９ m/sec
海底
錨鎖の懸垂部

平均風速に置き換えるならば、１１．３ m/sec～１３．５ m/sec＊ 平均風速は限界風速を１．５または１．２５で割った値。

即ち、錨の把駐力のみでは上記平均風速が錨泊限界となる。

６５

25

（錨鎖を１節伸長した後）錨鎖を１節伸長した場合、限界風速は増加するが、伸ばした錨鎖全量が海底に横たわる係駐部とならず、一部は増加した限界風速による外力増加に対応した懸垂部となる。伸長した錨鎖の係駐部長さ（ｌ）を以下計算式から二次方
程式を解いて求めた。

2

Ｓ'+（27.5ｍ－ｌ）＝ ｙ + 2 x

Wa'x λa + Wc'xλc x l

xy

Wc'

BB ：ベルマウ

Tx :外力 67.3

Tx:外力

S' ：錨鎖伸長前のカテナリー長さ：150.9ｍ
ｌ ：伸長錨鎖の係駐部長さL= S+l =178.4m

S=154.8m

水面

y=25m

l= 23.6m

伸長した錨鎖係駐部 ｌ： ２３．６ ｍ
懸垂部分： ３．９ ｍ
Total： ２７．５ ｍ

海底
錨鎖の
係駐部

錨鎖の懸垂部

６６26

懸垂部（カテナリー）長さ(S) ：１５４．８ ｍ
係駐部 長さ(l)： ２３．６ ｍ

錨鎖の長さ合計(L)：１７８．４ ｍ（６．５ｓｓ）

錨＋錨鎖係駐部の把駐力 計： ６７．３ tonf（衝撃力）

２３．６ｍの錨鎖で ＋３．４ tonf
⇒ 正面風圧力換算 １１．２３ tonf
限界風速

： １７．３ m/sec（錨鎖伸長する前と比較 ： ＋０．４ m/sec)
平均風速に置き換えるならば、１１．５ m/sec～１３．８ m/sec
錨鎖伸長する前と比較した平均風速の増加は＋０．２～０．３ m/sec

６７

27

（錨鎖を全量１２節伸長した場合）同様の計算で錨鎖１２節全量を繰り出したとしても、限界風速は以下の通り。
懸垂部（カテナリー）長さ(S)： １７５．０ ｍ

係駐部 長さ(l)錨鎖の長さ合計(L)： １５５．０ ｍ (+ 22.4 tonf)： ３３０．０ ｍ（１２ｓｓ）

錨＋錨鎖係駐部の把駐力 計： ８６．３ tonf（衝撃力）⇒ 正面風圧力換算 １４．３８ tonf

限界風速

： １９．６ m/sec（＋２．７ m/sec)

平均風速に置き換えるならば、１３．１ m/sec～１５．７ m/sec(平均風速の増加は１．８～２．２ m/sec）

操船者から見た場合、錨鎖を伸ばしても思ったより限界風速は増加しない。

６８28（２） バウスラスタによる振れ回り抑制
１６ｍ/secの風（暴風時の風の息を考えれば、１．５０倍＝ ２４ｍ/sec)による正面風圧（６，０００台ＰＣＣ）は ２２トン。 これの８０％の馬力（１トン≒
１００ＰＳ）が必要となので下記の出力が必要となる。
２２ ｘ ０．８ ｘ １００ ＝ １，７６０ＰＳ
運用面から見ると、振れ回り抑制を行うには、常時、振れ回り方向に対してバウスラスタをこまめに調整することが必要。従って、長時間使用や発電機使用台数について機関長と十分な打ち合わせが必要である。
（３） 主機と舵による振れ回り抑制
理論的には主機と舵を使用して船体を風に立てるような操船を行うこと
で振れ回りを抑制することができるとされているが、実務面から見ると、機関を使用しなければならないような状態は、錨泊限界風速に近づいていると判断したほうが良い。 機関の使用しだいでは、錨鎖がしゃくり、却って衝撃力を大きくすることがある。

６９

７０

30
§３－７ 錨泊限界風速

走錨限界風速様々な文献を調べて見たが、具体的な数値を示しているものはない。
理由 ：・ 実際の錨泊場面では、底質や粘度などの海底性状で特に錨の把駐力が異なる。
・

また、錨の把駐姿勢や埋没深さなどの錨かきの状態や海底に横たわる錨鎖の状態、海底の形状によっても把駐力が理論値（計算値）
と異なる。

・

さらに、風圧による船体傾斜、錨鎖の緊張に伴う制約、”うねり”や風浪による船体動揺が複合され、複雑な動きを呈する。これに伴い、錨の方向に伸びる錨鎖の方向と俯角も時々刻々と変化し、ときとして錨鎖に急激な緊張と垂みが発生する。

７１

７２
§３－８ 走錨後の措置とその効果

走錨後の措置とその効果

走錨した場合、できるだけ早く揚錨し、船体姿勢制御可能な状態にして再度投錨するか、或いは、安全な海域に避難して漂泊するなどの措置が必要である。
広い錨地で、周囲に他船も存在しなければ余裕を持って揚錨作業と姿勢制御（船体を風に立てる）することは可能である。しかし、走錨事故について
見ると、走錨した結果、座礁・他船との衝突と言った事故を引き起こし、重大海難事故に繋がっている。
その時の操船状況は一般的に次のような措置を取っていることが殆どであるが、いずれも揚錨・姿勢制御に成功しなかった。
（１）

錨鎖伸長と第２錨投錨

船体が圧流されはじめると、運動慣性が大きくなり、これを制御するにはかなりの制御力が必要になる。走錨初期の段階（振れ回り走錨の時点）で

32

７３

33
圧流速度が発達しない段階においては、錨鎖伸長や第２錨投下はある程度効果があるが、錨鎖伸長の効果は先に説明したように把駐力の増加が殆ど期待できない。
圧流を止めると言う観点からは、まず効果がないと見た方が良い。

（２）

バウスラスタ使用

一定速度で圧流走錨しているときに、バウスラスタを用いて船体を風に立てるように作動させることはひとつの有効な措置ではある。しかし、その効果が得られるには、少なくとも、その船の正面風圧抵抗と同等のバウスラスタ
推力が必要となる。ＰＣＣの場合、平均風速18m/secで圧流が始まった段階
で、約28トン（2,800ＰＳ）の推力が必要となる。
注） Ave. 18m/sec= 1.50倍＝暴風 27m/sec

７４

34

（３）

主機と舵

風に立てた状態で姿勢を維持するには、以下が一般的な必要機関出力と言われている。しかし、荒天下では船体動揺し、プロペラレーシングなども発生する可能性なども考慮しなければならない。
舵：一杯転舵

風速２０m/sec ： Ｓｌｏｗ Ａｈｅａｄ
風速２５m/sec ： Ｈａｌｆ Ａｈｅａｄ
風速３０m/sec ： Ｆｕｌｌ

Ａｈｅａｄ

姿勢制御の難しさ
圧流走錨状態となり、風を真横から受けるようになって圧流された場合、機関・舵・バウスラスタを用いて姿勢制御可能となるまでには、時間と広い水域が必要となる。
また、前進速力が付くと、バウスラスタの見かけ出力は１ノット当たり２０％減少する。（５ノットでゼロ：効かなくなる）

７５

35

変針操船の限界
124,500台積ＰＣＣにおいて、舵角１５°で風に逆らって９０度変針する操船を行うときの可否を右図に示す。回頭角が９０度に至る前に回頭角速度が消失する場合を「変針不可能域」
として黄色の領域を示している。

風
速
/
船
速
比

10

変針操船の限界
変針不可能域

8
6
変針可能域

4
2

縦軸は風速/船速比、横軸を相対風向角に取っているが、圧流走錨して風を90度（真横）から受け、右舷（風上）に回頭する場合、風速/船速比が８以上（船速の８倍の風速）で変針は不可能となる。即ち、揚錨に成功し、僅かな前進速力を得ても、船体を風に立てる操船は困難を極める。

030

6090 120 150 180

相対風向角（度）4,500台積ＰＣＣ、 h/d = 1.3
h : 水深 ｄ：喫水20m/secの風だと、船速が2.5m/sec = 5kts以上にならないと、風に立てることが難しいことが判る。 （５ノットではバウスラスタは効かない）

７６

７７

39

他船との安全な船間距離§３－９ 他船との安全な船間距離 ： 浅瀬や海上構造物との離隔距離
浅瀬や海上構造物との離隔距離例え走錨しても事故に至らない他船や浅瀬・構造物との離隔距離を確保して投錨位置を決めることが重要であるが、離隔距離の目安を決める

確固たる基準はない。
走錨を検知し、その後迅速に主機・舵・バウスラスタを用いて船体姿勢制御を回復するに至るまでに使用する面積に着目して考えた場合、以下を考慮す
る必要がある。
1 Ｔｕｒｎｉｎｇ Ｃｉｒｃｌｅの半径使用する錨鎖の長さ＋自船Ｌｏａを半径とする円2 圧流走錨の速度
圧流走錨の場合は、３～４ノット

７８40
3 揚錨に要する時間
定格速力 ： ９ｍ/min. 1ss ≒ 3分
張力が掛かっていれば、連続した巻き上げ作業は不可能
4 主機の準備に要する時間
走錨が発生する恐れがある場合は事前にＳ／Ｂ
5 風を横に受けてから姿勢制御可能となる前進速力を得るまでに要する時間
ケーススタディＣａｓｅ １ 圧流走錨が始まってから揚錨作業を開始の場合

Ｌｏａ ２００ｍ、８節で錨泊。 揚錨に通常の１．５倍の時間が掛かり、その間４ノットで圧流され、揚錨後に５ノットの速力を得るまで１５分要し、その間は風を真横から受けて航走したと仮定した場合。
主機・バウスラスタは走錨前に準備できており、揚錨作業中も使用可能とした。 風速は20m/sec

７９41
1 Ｔｕｒｎｉｎｇ Ｃｉｒｃｌｅ半径８節（２２０ｍ）＋２００ｍ ＝ ４２０ｍ ＝ ０．２３マイル
2 揚錨に要する時間
圧流走錨が始まってから。この間は姿勢制御不可とした。
８節＝ ２２０ｍ 毎分９ｍ 但し、1.5倍の時間とすると36分かかる。
この間、風下に圧流される距離４ノット ｘ ０．６時間 ＝ ２．４０マイル
3 揚錨し、速力５ノットになるまでに流される距離と航走する距離
風下に流される距離
０．２５時間 ｘ ４ノット ＝ １．０００マイル
横方向への航走距離（０ノット＋５ノット）÷２ ｘ ０．２５時間 ＝ ０．６２５マイル＋
５ノットで回頭に要するＡｄｖａｎｃｅ(3L)＝ ０．３００マイル

Ｔｏｔａｌ ＝ ０．９２５マイル

８０

８１

８２
§３－１０ 投錨作業

８３

８４
§３－１１ 錨鎖の繰出速度・総出量・揚錨機のブレーキ力

８５

８６

参考 ： 高速船のFull Speed航走下における回頭運動と制御
高速船（コンテナ船やPCC等）が満載状態・Full Speedで航走している場合の回頭運動について考察する。
高速航行中に急旋回を行った場合の不具合
例えば、２２ノットで航行しているコンテナ船が舵を一杯（Hard Over)に切った場合に生じる問題は次が考えられる。
・ 主機がOver Load（トルクリッチ）になり、MO運転中だとSlow Down警報とともに、
機関回転数が下がる。
・ 遠心力による外方傾斜が増大。 コンテナ船のGoMは満載時は1.2～1.8ｍ程度なので、急旋回すると外方傾斜が大きくなり危険な状況に陥る可能性がある。

上記不具合を発生させないために、回頭角速度を５～１０度/分（最大でも１５度/分）に抑えた操船が求められる。

８７
海上公試で計測され、船橋に表示している旋回圏の諸元は、コンテナ船の場合、一般的に舵を一杯に切った場合のMax. AdvanceやMax. Transfer、Final Diameterが船の長さの３．５～４倍である。
しかし、この情報はバラスト状態で、速力も１５ノット程度のものが殆ど。 満載状態のFull Speedのデータはないのが実情。
Turning Circle
TransferMax. Transfer

Kick

Reach

AdvanceMax. Advance

Tactical Diameter

Final Diameter

S/B状態における急旋回（例えば衝突・乗揚げ防止など）を行う場合の諸元として操船者は当然知っておかなければならな
いデータ。
Full Speedにおける舵 Hard Overによる操船は前述したような不具合が発生するので現実的ではない。
Full Speed状態で安全に避航操船を行ったり、離岸距離を設定する場合などは回頭角速度に着目して必要な水域を考える
ことが必要

８８
回頭角速度に着目した船体回頭運動
船型・速力・復元力の状態で異なるが、速力低下を招かず・機関に悪影響を与えない回頭角速度は１０度/分程度。
条件 ： ２２ノット、回頭角速度を１０度/分に制御する操舵。
・ ３６０度回頭に要する時間
・ ３６分間の航走距離＝ ３６分（０．６時間）＝ １３．２海里（２２ノット ｘ ０．６時間）
Turn Rate : １０ degree/minutes
Ship's speed 22 kts

例えば、横切り船を避航する場
合は、90度回頭するのに要する時
間と水域を考慮。

Transfer :2.1 miles

9 min.
Total run : 13.2 mile（３６分）

Advance :2.1 miles

或いは、一回頭する場合に必要となる水域の目安を作図と計算で求め、海図に記入して確認する。

18 min.

Final Diameter :4.2 miles

27 min.

８９

参考文献
・

操船の理論と実際

・

航海便覧

・

（社）日本船長協会

講師略歴
井上欣三著

岡田 卓三
１９７７年 国立広島商船高等専門学校 航海科卒

「制限水域における安全操船」＝錨泊操船＝
・

操船通論

本田啓之助著

・

操船論

・

船舶の錨泊監視支援に関する

日本郵船株式会社入社
１９９６年 同社 船長
コンテナ船・自動車専用船などに船長として乗船
２０１２年 日本船主責任相互保険組合

岩井聡著

お問い合わせ先研究（神戸大学）

日本船主責任相互保険組合
資料・ビデオご提供

ロスプリベンション推進部

・（社）日本船長協会

Ｔｅｌ ： ０３－３６６２－７２２９・

日本郵船株式会社

Ｆａｘ ： ０３－３６６２－７４００
E-Mail : okada-takuzo@piclub.or.jp
lossprevention-dpt@piclub.or.jp