〈一般研究課題〉 住宅・ビルのリアルタイム Q 値推定方法の開発
助 成 研 究 者

大同大学

髙木

康夫

住宅・ビルのリアルタイムQ値推定方法の開発
髙木 康夫（大同大学）

Q-Value Evaluation Method for an Existing Building
Yasuo Takagi(Daido University)

Abstract：
The new estimation method of Q-value that is the index expressing heat penetrating rate per unit
floor area, is proposed and the values are estimated for a campus building in Daido University. In
diagnosis of the building in view of energy saving, the building total energy consumption and peakenergy consumption are both very important issue. The total energy consumption is closely related
to building insulation performance that is expressed by Q-value. New Q-value estimation method
for existing buildings is proposed using only building interior temperature and classical heattransfer theory. The method is tested by measuring the campus building insulation performance.
１．はじめに(研究背景と目的)
日本は2050年までに温室効果ガスの排出量の80%削減を目指している。平成24年度のエネル
ギー起源CO2 排出量は、産業部門が32.7%、業務その他部門が21.4%、家庭部門が16.0%、運輸部門が17.7%となっている。この中でも、ビルや店舗の消費エネルギーが含まれる「業務その他部門」
は、京都議定書の基準年と比べて65.8%もの大幅増加となっている [環境省, 2014]。このため、「業務その他部門」の省エネルギーは大変重要である。特に、「業務その他部門」の中心を占めるビルの消費エネルギーの中で、空調システムが消費するエネルギーは、ビルの消費エネルギーの約40%を占めている [ECCJ, 2015]。そこで、本研究ではビルの空調エネルギーの削減を扱う。ビルの空調
エネルギーを節約するための方法として、様々な手段が提案されている。主なものとして、窓をは－ 111 －

じめとする壁の断熱性を上げる、夏に日光を制御する庇を設ける、外気の取り入れの工夫や空調シ
ステムの制御を改善する、などが上げられる。最も効果があり理解しやすい方法は、断熱性能の向上であり、断熱性能を向上させた多くの先進的なビル工法が提案されている [鹿島建設,
2015]。新 最を制御する庇を設ける、外気の取り入れの工夫や空調システムの制御を改善する、などが上げられる。
しい先進的なビルの普及も重要であるが、すでに多量に存在している既存ビルの断熱性能の改善もも効果があり理解しやすい方法は、断熱性能の向上であり、断熱性能を向上させた多くの先進的なビル工法が提案されている[鹿島建設, 2015]。新しい先進的なビルの普及も重要であるが、すでに多量に存在
空調エネルギー削減には重要である。効果的に既存ビルの断熱性改善改修を行うためには、稼動ししている既存ビルの断熱性能の改善も空調エネルギー削減には重要である。効果的に既存ビルの断熱性ているビルの断熱性能を計測し、弱点を洗い出す必要がある。それによってはじめて、改修費用と改善改修を行うためには、稼動しているビルの断熱性能を計測し、弱点を洗い出す必要がある。それによ改善効果の定量評価が可能となる。
ってはじめて、改修費用と改善効果の定量評価が可能となる。
家(ビル)の省エネ性能は、Q値と呼ばれる指標で表される [IBEC, 2015]。Q値は熱損失係数と呼2 家(ビル)の省エネ性能は、
Q 値と呼ばれる指標で表される [IBEC, 2015]。
Q 値は熱損失係数と呼ばれ、ばれ、室内外の温度差が1℃の時、家全体から単位時間に床面積1m
あたり逃げ出す熱量と定義さ

室内外の温度差が1℃の時、家全体から単位時間に床面積 1m2 あたり逃げ出す熱量と定義される。単位
れる。単位はW/m 2 ℃である。Q値は従来新築住宅の断熱性能を示す指標として扱われてきた。一は𝑊𝑊 ⁄𝑊𝑊2 ℃である。Q 値は従来新築住宅の断熱性能を示す指標として扱われてきた。一方、既存のビルや方、既存のビルや住宅に対してQ値を測定する手段は確立されていない。この理由は、既存ビルの住宅に対して Q 値を測定する手段は確立されていない。この理由は、既存ビルの場合、構造が複雑かつ場合、構造が複雑かつ多くの材料が使われているので、計算によりQ値を出すのは多くの労力を要
多くの材料が使われているので、計算により Q 値を出すのは多くの労力を要し、容易ではない。また、し、容易ではない。また、測定によりQ値を求めるのも容易でない。外部の気象条件が大きく変わ測定により Q 値を求めるのも容易でない。外部の気象条件が大きく変わる一方で、ビルや家は外気温にる一方で、ビルや家は外気温に対する遅れ伝達関数を持ち [上坂、鈴木、半谷、水野、髙木,
対する遅れ伝達関数を持ち [上坂、鈴木、半谷、水野、髙木, 2014]、外気温との差が 1℃の時の放熱量を2014]、外気温との差が1℃の時の放熱量を推定することは容易でない。また、太陽の輻射によっ推定することは容易でない。また、太陽の輻射によっても外壁の温度は上昇するので、これらの影響を除ても外壁の温度は上昇するので、これらの影響を除いた真のQ値を推定するのは困難である。本論
いた真の Q 値を推定するのは困難である。本論文では、既存ビルの Q 値推定の重要性に鑑み、既存ビル
文では、既存ビルのQ値推定の重要性に鑑み、既存ビルや家に対応したQ値の瞬時推定方法を提案
や家に対応した Q 値の瞬時推定方法を提案する。2 章で推定方法を示し、3 章でこの方法を実際のビルする。2章で推定方法を示し、3章でこの方法を実際のビルに適用して測定した例を示す。また、4に適用して測定した例を示す。また、4章で別の方法により推定した Q 値と比較することにより検証を章で別の方法により推定したQ値と比較することにより検証を試みた。
試みた。
２．Q値推定方法
２．Q
値推定方法
提案する推定方法は、ビルの内側から壁に流れる熱流量Q
inと壁から外部環境に流れる熱流速Qは、平提案する推定方法は、ビルの内側から壁に流れる熱流量𝑄𝑄
𝑖𝑖𝑖𝑖 と壁から外部環境に流れる熱流速𝑄𝑄
𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜 out

均的に見れば等しいこと、および、ビルの内側の風速、気温などの環境条件はほとんど一定であることをは、平均的に見れば等しいこと、および、ビルの内側の風速、気温などの環境条件はほとんど一定利用する。すなわち、部屋の内部から壁への熱流速を推定することにより、Q値を推定する。また、ここであることを利用する。すなわち、部屋の内部から壁への熱流速を推定することにより、Q値を推Fig.1 The concept of heat flow of a house

Fig.1 The concept of heat flow of a house
定する。また、ここでは断熱性能を推定するので、太陽の輻射は考慮しない。
では断熱性能を推定するので、太陽の輻射は考慮しない。
部屋の内部から壁への熱流速の推定は、壁にセンサーを取り付け直接計測する方法と、伝熱工学
 部屋の内部から壁への熱流速の推定は、壁にセンサーを取り付け直接計測する方法と、伝熱工学の知－ 112 －

識により推定する方法がある。直接計測する方法は、一様な大きな熱流速が存在する時は容易であるが、識により推定する方法がある。
直接計測する方法は、識により推定する方法がある。
直接計測する方法は、一様な大きな熱流速が存在する時は容易であるが、一様な大きな熱流速が存在する時は容易であるが、壁の部位によって異なるときや、熱流速が小さい時には精度を高めることができない。そこで、
伝熱工学
壁の部位によって異なるときや、熱流速が小さい時には精度を高めることができない。そこで、
伝熱工学
識により推定する方法がある。
直接計測する方法は、
一様な大きな熱流速が存在する時は容易であるが、壁の部位によって異なるときや、熱流速が小さい時には精度を高めることができない。そこで、
伝熱工学の知識により推定する方法がある。直接計測する方法は、一様な大きな熱流速が存在する時は容易
識により推定する方法がある。
直接計測する方法は、
一様な大きな熱流速が存在する時は容易であるが、の知識を用いて熱流速を推定する方法を採用する。部屋の内部は一般的には強い風が吹く環境ではない
識により推定する方法がある。
直接計測する方法は、
一様な大きな熱流速が存在する時は容易であるが、識により推定する方法がある。
直接計測する方法は、
一様な大きな熱流速が存在する時は容易であるが、の知識を用いて熱流速を推定する方法を採用する。部屋の内部は一般的には強い風が吹く環境ではない
識により推定する方法がある。
直接計測する方法は、
一様な大きな熱流速が存在する時は容易であるが、壁の部位によって異なるときや、熱流速が小さい時には精度を高めることができない。そこで、伝熱工学の知識を用いて熱流速を推定する方法を採用する。部屋の内部は一般的には強い風が吹く環境ではないであるが、壁の部位によって異なるときや、熱流速が小さい時には精度を高めることができない。
壁の部位によって異なるときや、熱流速が小さい時には精度を高めることができない。そこで、
伝熱工学
ので、垂直な壁の自然対流熱伝達としてモデル化した。対象とする壁や窓の温度は一様𝑇𝑇壁の部位によって異なるときや、熱流速が小さい時には精度を高めることができない。そこで、
伝熱工学
𝑤𝑤 とし、部屋の壁の部位によって異なるときや、熱流速が小さい時には精度を高めることができない。そこで、
伝熱工学
ので、垂直な壁の自然対流熱伝達としてモデル化した。対象とする壁や窓の温度は一様𝑇𝑇とし、部屋の壁の部位によって異なるときや、熱流速が小さい時には精度を高めることができない。そこで、
伝熱工学の知識を用いて熱流速を推定する方法を採用する。部屋の内部は一般的には強い風が吹く環境ではない
𝑤𝑤
ので、垂直な壁の自然対流熱伝達としてモデル化した。対象とする壁や窓の温度は一様𝑇𝑇とし、部屋の𝑤𝑤
そこで、伝熱工学の知識を用いて熱流速を推定する方法を採用する。部屋の内部は一般的には強いの知識を用いて熱流速を推定する方法を採用する。部屋の内部は一般的には強い風が吹く環境ではない
中心部の温度を𝑇𝑇の知識を用いて熱流速を推定する方法を採用する。部屋の内部は一般的には強い風が吹く環境ではない
𝑟𝑟 とする。すると、熱伝達の関係式は以下の式で表現される [日本機械学会, 1975]。
の知識を用いて熱流速を推定する方法を採用する。部屋の内部は一般的には強い風が吹く環境ではない
中心部の温度を𝑇𝑇とする。すると、熱伝達の関係式は以下の式で表現される [日本機械学会,
1975]。
の知識を用いて熱流速を推定する方法を採用する。部屋の内部は一般的には強い風が吹く環境ではない
ので、垂直な壁の自然対流熱伝達としてモデル化した。対象とする壁や窓の温度は一様𝑇𝑇
𝑟𝑟
中心部の温度を𝑇𝑇
1975]。
𝑤𝑤 とし、部屋の𝑟𝑟 とする。すると、熱伝達の関係式は以下の式で表現される [日本機械学会,
ので、垂直な壁の自然対流熱伝達としてモデル化した。対象とする壁や窓の温度は一様𝑇𝑇とし、部屋の風が吹く環境ではないので、垂直な壁の自然対流熱伝達としてモデル化した。対象とする壁や窓の平均ヌセルト数と熱伝達率の関係式：
ので、垂直な壁の自然対流熱伝達としてモデル化した。対象とする壁や窓の温度は一様𝑇𝑇とし、部屋の𝑤𝑤
𝑤𝑤
ので、垂直な壁の自然対流熱伝達としてモデル化した。対象とする壁や窓の温度は一様𝑇𝑇とし、部屋の𝑤𝑤
平均ヌセルト数と熱伝達率の関係式：
ので、垂直な壁の自然対流熱伝達としてモデル化した。対象とする壁や窓の温度は一様𝑇𝑇
中心部の温度を𝑇𝑇
1975]。
𝑤𝑤 とし、部屋の平均ヌセルト数と熱伝達率の関係式：
𝑟𝑟 とする。すると、熱伝達の関係式は以下の式で表現される [日本機械学会,
中心部の温度を𝑇𝑇[日本機械学会,
1975]。
温度は一様Trとする。すると、熱伝達の関係式は以下の式で表現さ𝛼𝛼𝑚𝑚 𝑙𝑙wとし、部屋の中心部の温度をT
中心部の温度を𝑇𝑇とする。すると、熱伝達の関係式は以下の式で表現される[日本機械学会,
1975]。
𝑟𝑟𝑟𝑟とする。すると、熱伝達の関係式は以下の式で表現される
中心部の温度を𝑇𝑇とする。すると、熱伝達の関係式は以下の式で表現される[日本機械学会,
1975]。
(1) 1975]。
𝑁𝑁𝑢𝑢𝑢𝑢 =𝑟𝑟 𝛼𝛼𝜆𝜆𝑚𝑚 𝑙𝑙 
中心部の温度を𝑇𝑇とする。すると、熱伝達の関係式は以下の式で表現される[日本機械学会,
平均ヌセルト数と熱伝達率の関係式：
𝑟𝑟
平均ヌセルト数と熱伝達率の関係式：= 𝛼𝛼𝑚𝑚∞𝑙𝑙 
(1)
𝑁𝑁
れる
[日本機械学会,
平均ヌセルト数と熱伝達率の関係式：
𝑢𝑢𝑢𝑢 1975]。
(1)𝑁𝑁𝑢𝑢𝑢𝑢 = 𝜆𝜆
平均ヌセルト数と熱伝達率の関係式：
𝜆𝜆∞
平均ヌセルト数と熱伝達率の関係式：∞
𝛼𝛼𝑚𝑚 𝑙𝑙𝑁𝑁𝑢𝑢𝑢𝑢
𝑙𝑙:壁の高さ[m], 𝜆𝜆∞ :部屋の中心部における空気の熱伝導率[W/m℃] , 𝛼𝛼𝑚𝑚:
平均ヌセルト数と熱伝達率の関係式：= 𝛼𝛼𝛼𝛼𝑚𝑚𝑚𝑚𝑙𝑙𝑙𝑙 
(1)
𝑁𝑁
𝑢𝑢𝑢𝑢 :平均ヌセルト数,
𝛼𝛼 𝑙𝑙 𝑁𝑁=(1)
= 𝜆𝜆𝛼𝛼𝜆𝜆∞𝑚𝑚∞𝑙𝑙

(1)
𝑁𝑁
𝑢𝑢𝑢𝑢
𝑁𝑁
:平均ヌセルト数,
𝑙𝑙:壁の高さ[m],𝜆𝜆:部屋の中心部における空気の熱伝導率[W/m℃]
,
𝛼𝛼
::
𝑢𝑢𝑢𝑢
𝑢𝑢𝑢𝑢
∞
𝑚𝑚
(1)
𝑁𝑁𝑢𝑢𝑢𝑢 = 𝑚𝑚 
𝑁𝑁:平均ヌセルト数,
𝑙𝑙:壁の高さ[m],𝜆𝜆:部屋の中心部における空気の熱伝導率[W/m℃]
,
𝛼𝛼
2 ℃]
𝜆𝜆
𝑢𝑢𝑢𝑢
∞
(1)
平均熱伝達率[W/𝑚𝑚𝜆𝜆∞ 𝑁𝑁(1) 𝑚𝑚𝑢𝑢𝑢𝑢 = 𝜆𝜆∞ 
2∞2 ℃]
平均熱伝達率[W/𝑚𝑚𝑁𝑁𝑢𝑢𝑢𝑢 :平均ヌセルト数,
𝑙𝑙:壁の高さ[m], 𝜆𝜆∞ :部屋の中心部における空気の熱伝導率[W/m℃] , 𝛼𝛼𝑚𝑚 :平均熱伝達率[W/𝑚𝑚℃]
平均ヌセルト数と局所ヌセルト数の関係式：
𝑁𝑁:平均ヌセルト数,
𝑙𝑙:壁の高さ[m],𝜆𝜆𝜆𝜆∞:部屋の中心部における空気の熱伝導率[W/m℃],,𝛼𝛼𝛼𝛼𝑚𝑚𝑚𝑚::
：平均ヌセルト数,l：壁の高さ[m],λ：部屋の中心部における空気の熱伝導率[W/m℃],αm：平𝑁𝑁:平均ヌセルト数,
𝑙𝑙:壁の高さ[m],:部屋の中心部における空気の熱伝導率[W/m℃]
∞
𝑢𝑢𝑢𝑢
𝑢𝑢𝑢𝑢
∞
𝑁𝑁𝑢𝑢𝑢𝑢 :平均ヌセルト数,
𝑙𝑙:壁の高さ[m],𝜆𝜆∞ :部屋の中心部における空気の熱伝導率[W/m℃], 𝛼𝛼𝑚𝑚 :2 𝑙𝑙:壁の高さ[m],平均ヌセルト数と局所ヌセルト数の関係式：
𝑁𝑁𝜆𝜆:部屋の中心部における空気の熱伝導率[W/m℃], 𝛼𝛼𝑚𝑚 :4
平均熱伝達率[W/𝑚𝑚℃]𝑢𝑢𝑢𝑢 :平均ヌセルト数,∞
平均ヌセルト数と局所ヌセルト数の関係式：
2
2℃]
(2)
𝑁𝑁𝑢𝑢𝑢𝑢 = 4 𝑁𝑁
平均熱伝達率[W/𝑚𝑚
𝑢𝑢𝑢𝑢
均熱伝達率
：[W/m2 ℃]
平均熱伝達率[W/𝑚𝑚
℃]
2 ℃]
3
平均熱伝達率[W/𝑚𝑚
4
2
=
𝑁𝑁
(2)
𝑁𝑁
平均熱伝達率[W/𝑚𝑚℃]
平均ヌセルト数と局所ヌセルト数の関係式：
𝑢𝑢𝑢𝑢
𝑢𝑢𝑢𝑢
(2)
𝑁𝑁𝑢𝑢𝑢𝑢 = 3 𝑁𝑁𝑢𝑢𝑢𝑢
平均ヌセルト数と局所ヌセルト数の関係式：
𝑁𝑁
3
平均ヌセルト数と局所ヌセルト数の関係式：
平均ヌセルト数と局所ヌセルト数の関係式：
𝑢𝑢𝑢𝑢 :局所ヌセルト数
4
平均ヌセルト数と局所ヌセルト数の関係式：
平均ヌセルト数と局所ヌセルト数の関係式：
𝑁𝑁:局所ヌセルト数= 4 𝑁𝑁𝑢𝑢𝑢𝑢
(2)
𝑢𝑢𝑢𝑢
𝑢𝑢𝑢𝑢
𝑁𝑁
𝑢𝑢𝑢𝑢 :局所ヌセルト数
4 𝑁𝑁= 43𝑁𝑁
局所ヌセルト数の式：
𝑁𝑁𝑢𝑢𝑢𝑢(2)
𝑁𝑁𝑢𝑢𝑢𝑢(2) (2)
𝑢𝑢𝑢𝑢 = 34
𝑢𝑢𝑢𝑢(2)𝑁𝑁𝑢𝑢𝑢𝑢 = 𝑁𝑁𝑢𝑢𝑢𝑢局所ヌセルト数の式：
3= 𝑁𝑁𝑢𝑢𝑢𝑢(2)
𝑁𝑁𝑢𝑢𝑢𝑢3𝑁𝑁
局所ヌセルト数の式：
𝑢𝑢𝑢𝑢 :局所ヌセルト数
3𝑁𝑁:局所ヌセルト数:局所ヌセルト数1⁄
𝜈𝜈∞ 0.21
𝑁𝑁𝑢𝑢𝑢𝑢
𝑢𝑢𝑢𝑢：局所ヌセルト数
𝑁𝑁𝑢𝑢𝑢𝑢 :局所ヌセルト数(𝐺𝐺𝑟𝑟𝑟𝑟 𝑃𝑃𝑟𝑟 )1 4
𝑁𝑁𝑢𝑢𝑢𝑢= 𝐾𝐾1 (𝜈𝜈 )0.21(3)
局所ヌセルト数の式：
𝑢𝑢𝑢𝑢 :局所ヌセルト数
𝑤𝑤 0.21 (𝐺𝐺1⁄𝜈𝜈𝜈𝜈∞
局所ヌセルト数の式：
∞
)
⁄4
𝑁𝑁
=
𝐾𝐾
(
)
𝑃𝑃
(3)
局所ヌセルト数の式：
𝑢𝑢𝑢𝑢
1
𝑟𝑟𝑟𝑟
𝑟𝑟
4
局所ヌセルト数の式：(𝐺𝐺)
𝑁𝑁𝑢𝑢𝑢𝑢 = 𝐾𝐾1 ( 𝜈𝜈𝑤𝑤 )𝑃𝑃(3)
局所ヌセルト数の式：
局所ヌセルト数の式：
𝜈𝜈𝑤𝑤 0.212 𝑟𝑟𝑟𝑟 𝑟𝑟
1𝜈𝜈∞⁄:4 グラスホッフ数，𝑃𝑃𝑟𝑟 :プラントル数0.21ν:
動粘性係数[𝑚𝑚
/𝑠𝑠],
𝐺𝐺
0.21
𝑟𝑟𝑟𝑟
(𝐺𝐺
)
= 𝐾𝐾1 (𝜈𝜈𝜈𝜈∞∞ ) 2 𝑟𝑟𝑟𝑟 𝑃𝑃𝑟𝑟 11⁄⁄4(3)
𝑁𝑁𝑢𝑢𝑢𝑢0.21(3) (3)) 1 ::4 グラスホッフ数，𝑃𝑃𝜈𝜈
𝑁𝑁=
𝑃𝑃𝑟𝑟𝐺𝐺𝑤𝑤))10.21ν:
動粘性係数[𝑚𝑚
/𝑠𝑠],
∞𝑢𝑢𝑢𝑢
(𝐺𝐺
= 𝐾𝐾
𝐾𝐾11((𝜈𝜈𝜈𝜈𝜈𝜈𝑃𝑃𝑤𝑤∞(3)⁄4 2(𝐺𝐺
𝑟𝑟𝑟𝑟
𝑢𝑢𝑢𝑢
𝑟𝑟𝑟𝑟 𝑃𝑃𝑟𝑟 )𝑟𝑟𝑟𝑟ν:
動粘性係数[𝑚𝑚/𝑠𝑠],𝐺𝐺
グラスホッフ数，𝑃𝑃𝑟𝑟𝑟𝑟 :プラントル数:プラントル数(𝐺𝐺)
𝑁𝑁𝑢𝑢𝑢𝑢 = 𝐾𝐾1 ( 𝑁𝑁
)
(3)
⁄
𝑟𝑟𝑟𝑟
𝜈𝜈
𝑟𝑟𝑟𝑟
𝑟𝑟
グラスホッフ数の計算式
𝑤𝑤
4
2(𝐺𝐺𝑟𝑟𝑟𝑟 𝑃𝑃rx𝑟𝑟：グラスホッフ数，P)𝑁𝑁(3)
𝜈𝜈v：動粘性係数[m𝑤𝑤𝑢𝑢𝑢𝑢 = 𝐾𝐾1 ( 𝜈𝜈 )/s]，Gr：プラントル数
2
𝑤𝑤
グラスホッフ数の計算式
ν: 動粘性係数[𝑚𝑚/𝑠𝑠], 𝐺𝐺𝑟𝑟𝑟𝑟 : グラスホッフ数，𝑃𝑃𝑟𝑟 :プラントル数
グラスホッフ数の計算式
2
2
ν:
/𝑠𝑠],
: グラスホッフ数，𝑃𝑃𝑟𝑟𝑟𝑟:プラントル数
ν: 動粘性係数[𝑚𝑚動粘性係数[𝑚𝑚/𝑠𝑠], 𝐺𝐺𝐺𝐺𝑟𝑟𝑟𝑟:プラントル数
2𝑥𝑥 3 𝑔𝑔𝑔𝑔(𝑇𝑇𝐺𝐺
𝑤𝑤 −𝑇𝑇:𝑟𝑟 ) グラスホッフ数，𝑃𝑃𝑟𝑟𝑟𝑟 : グラスホッフ数，𝑃𝑃
グラスホッフ数の計算式
ν: 動粘性係数[𝑚𝑚𝑟𝑟𝑟𝑟 2
𝑟𝑟 :プラントル数
𝐺𝐺= 𝑥𝑥/𝑠𝑠],(4)
3 𝑔𝑔𝑔𝑔(𝑇𝑇ν:𝑟𝑟𝑟𝑟動粘性係数[𝑚𝑚2𝑤𝑤 −𝑇𝑇𝑟𝑟 ) /𝑠𝑠], 𝐺𝐺𝑟𝑟𝑟𝑟 : グラスホッフ数，𝑃𝑃𝑟𝑟 :プラントル数
グラスホッフ数の計算式
3
𝜈𝜈
∞𝑤𝑤 −𝑇𝑇𝑟𝑟 )𝑥𝑥 𝑔𝑔𝑔𝑔(𝑇𝑇グラスホッフ数の計算式
𝐺𝐺=(4)
グラスホッフ数の計算式
𝑟𝑟𝑟𝑟
2
𝐺𝐺
=
グラスホッフ数の計算式(4) (4)グラスホッフ数の計算式
𝜈𝜈
𝑟𝑟𝑟𝑟
2
𝜈𝜈∞
3
∞
𝑥𝑥 𝑔𝑔𝑔𝑔(𝑇𝑇𝑤𝑤 −𝑇𝑇𝑟𝑟):壁の温度[℃],𝑥𝑥:𝑟𝑟𝑟𝑟壁の下端からヌセルト数を計算する場所までの距離[m],𝛽𝛽: 空気の膨張係数[1/℃], 𝑇𝑇𝑤𝑤(4)𝐺𝐺= 𝑥𝑥𝑥𝑥33𝑔𝑔𝑔𝑔(𝑇𝑇𝑔𝑔𝑔𝑔(𝑇𝑇2𝑤𝑤𝑤𝑤−𝑇𝑇−𝑇𝑇𝑟𝑟𝑟𝑟))
Tw:壁の温度：壁の下端からヌセルト数を計算する場所までの距離[m],β: 空気の膨張係数[1/℃],
𝑥𝑥 3 𝑔𝑔𝑔𝑔(𝑇𝑇−𝑇𝑇) 3 𝜈𝜈2∞
𝐺𝐺x𝐺𝐺=(4)𝑤𝑤
𝑟𝑟:壁の温度[℃],𝑥𝑥:
壁の下端からヌセルト数を計算する場所までの距離[m],𝛽𝛽:空気の膨張係数[1/℃],
𝑇𝑇
=
(4)
𝑟𝑟𝑟𝑟
𝑤𝑤
𝑟𝑟𝑟𝑟壁の下端からヌセルト数を計算する場所までの距離[m],𝑥𝑥 𝑔𝑔𝑔𝑔(𝑇𝑇−𝑇𝑇)
2:壁の温度[℃],𝑥𝑥:𝛽𝛽:
空気の膨張係数[1/℃],
𝑇𝑇
𝜈𝜈
2
𝑤𝑤
𝑟𝑟
𝐺𝐺𝑟𝑟𝑟𝑟 =
(4)
𝜈𝜈∞
𝑤𝑤(4)
2 : 部屋の中心温度[℃],∞𝑇𝑇
𝑔𝑔: 重力係数[𝑚𝑚 2/𝑠𝑠]，𝜈𝜈𝐺𝐺
𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟 =
2
∞
g:
T
2
𝜈𝜈
[℃],
重力係数[m/s]，r：部屋の中心温度[℃],∞𝑇𝑇
部屋の中心温度[℃],
重力係数[𝑚𝑚2 /𝑠𝑠]，𝑥𝑥:𝛽𝛽: 空気の膨張係数[1/℃], 𝑇𝑇𝑤𝑤 :壁の温度[℃],1⁄ 𝑔𝑔:
𝑇𝑇𝑟𝑟 :: 壁の下端からヌセルト数を計算する場所までの距離[m],
部屋の中心温度[℃],
4𝑔𝑔: 重力係数[𝑚𝑚 /𝑠𝑠]，𝑥𝑥:
𝛽𝛽:
𝑇𝑇𝑇𝑇𝑤𝑤𝑤𝑤:壁の温度[℃],:壁の温度[℃],𝑥𝑥:𝑟𝑟 壁の下端からヌセルト数を計算する場所までの距離[m],壁の下端からヌセルト数を計算する場所までの距離[m],𝛽𝛽: 空気の膨張係数[1/℃],
空気の膨張係数[1/℃],
132𝑃𝑃𝑟𝑟𝑟𝑥𝑥: 壁の下端からヌセルト数を計算する場所までの距離[m],𝛽𝛽:空気の膨張係数[1/℃],
𝑇𝑇𝑤𝑤 :壁の温度[℃],:壁の温度[℃],𝑥𝑥:
壁の下端からヌセルト数を計算する場所までの距離[m],𝛽𝛽: 空気の膨張係数[1/℃],
𝑇𝑇𝑤𝑤(5){}1⁄⁄44𝑔𝑔: 重力係数[𝑚𝑚222 /𝑠𝑠]，
𝐾𝐾𝑟𝑟1: =𝑇𝑇
部屋の中心温度[℃],
1⁄
3
2𝑃𝑃
4
2 +2𝑃𝑃 )𝑟𝑟𝑟
𝑇𝑇𝑇𝑇
部屋の中心温度[℃],
重力係数[𝑚𝑚/𝑠𝑠]，
3 {5(1+2𝑃𝑃
2𝑃𝑃(5)
部屋の中心温度[℃],𝑔𝑔:
重力係数[𝑚𝑚/𝑠𝑠]，
𝑟𝑟𝑟
𝑟𝑟𝑟𝑟1:: =2𝑟𝑟𝑟 } 𝑔𝑔:
(5)
𝐾𝐾
𝑟𝑟𝑟
1
𝑇𝑇𝑟𝑟 : 部屋の中心温度[℃],/𝑠𝑠]，⁄2 重力係数[𝑚𝑚{}1(5)𝐾𝐾1: =部屋の中心温度[℃],
2
𝑇𝑇
1𝑔𝑔:
⁄2 +2𝑃𝑃𝑟𝑟𝑟 ) 1 ⁄4𝑔𝑔: 重力係数[𝑚𝑚 /𝑠𝑠]，𝜈𝜈4 5(1+2𝑃𝑃𝑟𝑟𝑟+2𝑃𝑃𝑟𝑟𝑟 ) 1⁄⁄4
(6)
𝑃𝑃𝑟𝑟𝑟𝑟 = 𝜈𝜈43 5(1+2𝑃𝑃
𝑟𝑟𝑟
𝑟𝑟𝑟
1⁄2𝑃𝑃
4
}1⁄
(5)
𝐾𝐾1 = 3𝑎𝑎𝜈𝜈3 {
2𝑃𝑃
41𝑟𝑟𝑟
2𝑃𝑃
⁄𝑟𝑟𝑟
𝑃𝑃
(6)
(6) (5)
3{
𝐾𝐾
11⁄ 2 +2𝑃𝑃𝑟𝑟𝑟 )}𝑟𝑟𝑟𝑎𝑎4=} 4(5)
𝐾𝐾1𝑟𝑟𝑟𝑟12𝑃𝑃=(6)𝑃𝑃
3 {5(1+2𝑃𝑃
2𝑃𝑃
𝑟𝑟𝑟
⁄2
𝑟𝑟𝑟
}
(5)
𝐾𝐾1 = { ヌセルト数から計算される熱伝達率を用いて、Q
値は(7)式により計算される。
4
2
1⁄ 4
𝑎𝑎
+2𝑃𝑃𝑟𝑟𝑟)5(1+2𝑃𝑃𝑟𝑟𝑟(5)
𝐾𝐾1 =2+2𝑃𝑃
4 5(1+2𝑃𝑃𝜈𝜈 {5(1+2𝑃𝑃
1⁄ +2𝑃𝑃𝑟𝑟𝑟 )}
𝑟𝑟𝑟)
ヌセルト数から計算される熱伝達率を用いて、Q値は(7)式により計算される。
42
ヌセルト数から計算される熱伝達率を用いて、Q
値は(7)式により計算される。
= 𝜈𝜈𝜈𝜈 𝑟𝑟𝑟(6)
𝑃𝑃𝑟𝑟 𝑟𝑟𝑟
5(1+2𝑃𝑃𝑟𝑟𝑟 +2𝑃𝑃𝑟𝑟𝑟 )ヌセルト数から計算される熱伝達率を用いて、Q
値は(7)式により計算される。
𝑎𝑎
𝜈𝜈
(6)
𝑃𝑃𝑃𝑃𝑟𝑟𝑟𝑟 == 𝑎𝑎𝜈𝜈 𝑆𝑆𝑤𝑤 ∙𝛼𝛼𝑚𝑚 (𝑇𝑇𝑤𝑤−𝑇𝑇𝑟𝑟 )(6) (7) (6)𝑃𝑃𝑟𝑟 =
Q(7)
ヌセルト数から計算される熱伝達率を用いて、Q= ∑𝑎𝑎 𝑆𝑆𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓(6)
𝑃𝑃𝑟𝑟 =
𝑎𝑎
𝑆𝑆
∙𝛼𝛼
(𝑇𝑇
−𝑇𝑇
)
値は(7)式により計算される。
(𝑇𝑇
−𝑇𝑇
)
𝑤𝑤
𝑚𝑚
𝑤𝑤
𝑟𝑟
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑟𝑟
𝑎𝑎 𝑆𝑆𝑤𝑤 ∙𝛼𝛼𝑚𝑚 (𝑇𝑇𝑤𝑤−𝑇𝑇𝑟𝑟 )
∑
Q
=
(7)
ヌセルト数から計算される熱伝達率を用いて、Q
値は(7)式により計算される。
ヌセルト数から計算される熱伝達率を用いて、Q
値は(7)式により計算される。
∑
Q
=
(7)
𝑆𝑆𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓 (𝑇𝑇(𝑇𝑇𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 −𝑇𝑇−𝑇𝑇2𝑟𝑟 )) S
ヌセルト数から計算される熱伝達率を用いて、Q
値は(7)式により計算される。
𝑆𝑆
Sヌセルト数から計算される熱伝達率を用いて、Q[m[m2 ].
w: 壁(窓)の面積
𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎値は(7)式により計算される。
2𝑆𝑆 ∙𝛼𝛼 (𝑇𝑇)𝑟𝑟], 2],floor𝑆𝑆: 床面積
𝑤𝑤−𝑇𝑇𝑟𝑟[m𝑆𝑆𝑤𝑤=: 壁(窓)の面積
𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓 : 床面積 [m ].
∑ 𝑆𝑆𝑆𝑆𝑤𝑤𝑤𝑤𝑤𝑤∙𝛼𝛼∙𝛼𝛼𝑚𝑚𝑚𝑚
Q
(7)
(𝑇𝑇
−𝑇𝑇
)
𝑟𝑟𝑟𝑟 ) 2(𝑇𝑇𝑤𝑤𝑤𝑤−𝑇𝑇
2
𝑚𝑚
𝑆𝑆
(𝑇𝑇
−𝑇𝑇
)
∑
𝑆𝑆
壁(窓)の面積: 床面積 [m2].
2], 𝑆𝑆𝑆𝑆 ∙𝛼𝛼Q(𝑇𝑇=::𝑤𝑤−𝑇𝑇(7)
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 [m∑𝑟𝑟𝑆𝑆)𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓
Q(7)以上の計算式よりQ値を推定するので、必要となる測定
𝑆𝑆𝑤𝑤
壁(窓)の面積
𝑆𝑆𝑤𝑤 ∙𝛼𝛼(𝑇𝑇(𝑇𝑇)𝑟𝑟)) ], 𝑆𝑆𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓
𝑤𝑤=
𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓 : 床面積 [m ].
−𝑇𝑇
𝑚𝑚
𝑤𝑤−𝑇𝑇
𝑟𝑟𝑟𝑟[mQ = ∑ 𝑤𝑤 𝑚𝑚(7)
𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑆𝑆(𝑇𝑇−𝑇𝑇
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑟𝑟=∑(7)
𝑆𝑆𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓 Q(𝑇𝑇𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎−𝑇𝑇𝑟𝑟𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓)
𝑆𝑆𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓 (𝑇𝑇𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 −𝑇𝑇𝑟𝑟 )Q2],値を推定するので、必要となる測定データは、以上の計算式より
𝑆𝑆
𝑆𝑆𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓 : 床面積 [m222].
データは、(i)部屋の温度と(ii)壁の温度のみとなり、容易に𝑤𝑤 : 壁(窓)の面積 [m22𝑆𝑆𝑆𝑆[mQ],],値を推定するので、必要となる測定データは、
𝑆𝑆𝑆𝑆𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓: 床面積 [m ].
壁(窓)の面積
𝑤𝑤𝑤𝑤:: 壁(窓)の面積以上の計算式より𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓
以上の計算式より
Q2 値を推定するので、必要となる測定データは、𝑆𝑆𝑤𝑤 : 壁(窓)の面積[m2], 𝑆𝑆𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓 :[m
床面積[m:2].床面積 [m2].
(i)部屋の温度と(ii)壁の温度のみとなり、容易に測定することができ𝑆𝑆
𝑤𝑤 : 壁(窓)の面積 [m ], 𝑆𝑆𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓𝑓 : 床面積 [m ].
測定することができる。
(i)部屋の温度と(ii)壁の温度のみとなり、容易に測定することができ以上の計算式より
Q 値を推定するので、必要となる測定データは、(i)部屋の温度と(ii)壁の温度のみとなり、容易に測定することができ以上の計算式よりQる。
以上の計算式よりQ値を推定するので、必要となる測定データは、値を推定するので、必要となる測定データは、以上の計算式より
Q 値を推定するので、必要となる測定データは、る。
以上の計算式より
Q 値を推定するので、必要となる測定データは、(i)部屋の温度と(ii)壁の温度のみとなり、容易に測定することができる。
(i)部屋の温度と(ii)壁の温度のみとなり、容易に測定することができ(i)部屋の温度と(ii)壁の温度のみとなり、容易に測定することができ
３．Q値の測定(i)部屋の温度と(ii)壁の温度のみとなり、容易に測定することができ(i)部屋の温度と(ii)壁の温度のみとなり、容易に測定することができ
る。
る。
３．Q
る。 値の測定
本論文では、容易に室温及び壁温度を測定する方法としる。
る。 値の測定
３．Q
３．Q
値の測定
本論文では、容易に室温及び壁温度を測定する方法として、赤外て、赤外線サーモグラフィーと黒体テープを用いた。温度測
本論文では、容易に室温及び壁温度を測定する方法として、赤外３．Q値の測定
本論文では、容易に室温及び壁温度を測定する方法として、赤外線サーモグラフィーと黒体テープを用いた。温度測定したい場所に
３．Q
値の測定
３．Q
値の測定
定したい場所に黒体テープを貼り、赤外線サーモグラフィー
３．Q 値の測定
線サーモグラフィーと黒体テープを用いた。温度測定したい場所に
３．Q
値の測定
本論文では、容易に室温及び壁温度を測定する方法として、赤外線サーモグラフィーと黒体テープを用いた。温度測定したい場所に
本論文では、容易に室温及び壁温度を測定する方法として、赤外
黒体テープを貼り、赤外線サーモグラフィーにより温度を測定
本論文では、容易に室温及び壁温度を測定する方法として、赤外
本論文では、容易に室温及び壁温度を測定する方法として、赤外により温度を測定する。まず、サーモグラフィーカメラによ黒体テープを貼り、赤外線サーモグラフィーにより温度を測定
本論文では、容易に室温及び壁温度を測定する方法として、赤外線サーモグラフィーと黒体テープを用いた。温度測定したい場所に
黒体テープを貼り、赤外線サーモグラフィーにより温度を測定
線サーモグラフィーと黒体テープを用いた。温度測定したい場所にする。まず、サーモグラフィーカメラにより、部屋の中で断熱線サーモグラフィーと黒体テープを用いた。温度測定したい場所に
Fig. 2 Infrared thermography camera
線サーモグラフィーと黒体テープを用いた。温度測定したい場所にり、部屋の中で断熱性能の低いところ、すなわちQ値に大きする。まず、サーモグラフィーカメラにより、部屋の中で断熱線サーモグラフィーと黒体テープを用いた。温度測定したい場所に
黒体テープを貼り、赤外線サーモグラフィーにより温度を測定
Fig.
する。まず、サーモグラフィーカメラにより、部屋の中で断熱
Fig. 2
2 Infrared
Infrared thermography
thermography camera
camera黒体テープを貼り、赤外線サーモグラフィーにより温度を測定
黒体テープを貼り、赤外線サーモグラフィーにより温度を測定
黒体テープを貼り、赤外線サーモグラフィーにより温度を測定
な影響を与えている場所を探し、次のステップで、黒体テー
黒体テープを貼り、赤外線サーモグラフィーにより温度を測定する。まず、サーモグラフィーカメラにより、部屋の中で断熱
Fig. 2 Infrared thermography camera
する。まず、サーモグラフィーカメラにより、部屋の中で断熱する。まず、サーモグラフィーカメラにより、部屋の中で断熱 Fig.
22 Infrared
thermography
cameraFig.
Infraredthermography
する。まず、サーモグラフィーカメラにより、部屋の中で断熱
プを貼り温度を測定する。また、実際にQ値に影響を与える
Fig.
2
Infraredthermography
cameraFig.
2Infrared
camera camera
する。まず、サーモグラフィーカメラにより、部屋の中で断熱
Fig. 2thermography
Infrared thermography
camera－ 113 －

性能の低いところ、すなわち Q 値に大きな影響を与えている場所を探し、次のステップで、黒体テープのは、熱伝達率の大きいガラス窓であるが、ガラス窓は環境からの日射の影響を強く受ける。南側を貼り温度を測定する。また、実際にQ 値に影響を与えるのは、熱伝達率の大きいガラス窓であるが、の直達日射のみでなく北側の窓であっても散乱日射の影響を受ける。Fig.3には2013年11月のつく
ガラス窓は環境からの日射の影響を強く受ける。南側の直達日射のみでなく北側の窓であっても散乱日
ば市で測定された散乱日射量を示す
2015]。
射の影響を受ける。Fig.3には 2013 年 11[気象庁,
月のつくば市で測定された散乱日射量を示す[気象庁, 2015]。

時刻
3 The solar
diffuse radiation
solar radiationatatTsukuba
Tsukuba city,
Nov.
2013.2013.
Fig. 3 TheFig.
diffusecity,
Nov.

つくばにおける
11 月の日の出は 6:00～6:30、日没が 16:20～16:40 であるので、日没後に測定すれば散つくばにおける11月の日の出は6:00～6:30、日没が16:20～16:40であるので、日没後に測定す
乱日射の影響を受けることなく測定できることがわかる。
れば散乱日射の影響を受けることなく測定できることがわかる。
以上、説明した方法を用いて、大同大学のA 棟の Q 値を測定した。
以上、説明した方法を用いて、大同大学のA棟のQ値を測定した。
３．１
対象ビルの概要
３.１
対象ビルの概要
 測定対象のビルは、
Fig.4 の 14 階建ての主に研究室のある建物である。Fig.4a にはその全景を、Fig.4b
測定対象のビルは、Fig.4の14階建ての主に研究室のある建物である。Fig.4aにはその全景を、には実際に測定したフロアの部屋割りを示す。小さな部屋は教員の研究室、大きな部屋は学生の実験室
Fig.4bには実際に測定したフロアの部屋割りを示す。小さな部屋は教員の研究室、大きな部屋は学である。これら大部屋、小部屋は、それぞれまったく相似な部屋となっているので、すべての部屋に入っ
生の実験室である。これら大部屋、小部屋は、それぞれまったく相似な部屋となっているので、すて測定する必要はなく、代表的な部屋について測定し推定した。また、
直達日射や散乱日射の影響がない
べての部屋に入って測定する必要はなく、代表的な部屋について測定し推定した。また、直達日射
夜間に測定したが、念のために、東西南北それぞれについて代表的な部屋の温度を測定し、Q値を求めや散乱日射の影響がない夜間に測定したが、念のために、東西南北それぞれについて代表的な部屋た。また、本来の
Q 値には換気や隙間風による熱損失を含める必要があるが、対象ビルについてはこれの温度を測定し、Q値を求めた。また、本来のQ値には換気や隙間風による熱損失を含める必要がらの値を適切に推定する方法がないので、熱伝達による熱損失のみ扱うこととする。
あるが、対象ビルについてはこれらの値を適切に推定する方法がないので、熱伝達による熱損失のみ扱うこととする。

－ 114 －     
Fig.4a The measured building      Fig.4b The allocation of rooms

measured building
Fig.4aFig.4a
The Themeasuredbuilding

Fig.4b The allocation of rooms
Fig.4b
The allocation of rooms

３．２結果
結果
３.２
2014
年の
10 月から 12 月にかけて、対象ビルの熱損失を測定した。結果を Fig.5 に示す。Fig.5a は外気
2014年の10月から12月にかけて、対象ビルの熱損失を測定した。結果をFig.5に示す。Fig.5aは
３．２
結果
温に対する
値の推定値の関係を示し、Fig.5b
は外気の風速に対する Q 値の推定値の関係を示す。室内2014
年の 10Q月から12 月にかけて、対象ビルの熱損失を測定した。結果をFig.5 に示す。Fig.5a は外気
外気温に対するQ値の推定値の関係を示し、Fig.5bは外気の風速に対するQ値の推定値の関係を示の温度がおおよそ25℃であることを考慮すると、外気温の低下とともに
Q
値が大きくなるのは、外気の温に対する Q 値の推定値の関係を示し、Fig.5b は外気の風速に対する Q 値の推定値の関係を示す。室内
す。室内の温度がおおよそ25℃であることを考慮すると、外気温の低下とともにQ値が大きくなる
温度の低下とともに壁の温度が低下し、それにより室温との差が大きくなることにより、自然対流熱伝の温度がおおよそ25℃であることを考慮すると、外気温の低下とともに Q 値が大きくなるのは、外気ののは、外気の温度の低下とともに壁の温度が低下し、それにより室温との差が大きくなることによ
達率が大きくなることによるものと推定され、合理的である。風速に対する関係は、風速が大きいほど外温度の低下とともに壁の温度が低下し、それにより室温との差が大きくなることにより、自然対流熱伝
り、自然対流熱伝達率が大きくなることによるものと推定され、合理的である。風速に対する関係
気と建物の壁との熱伝達率が大きくなり、Q 値が大きくなることを示している。これも風が強いほど外達率が大きくなることによるものと推定され、合理的である。風速に対する関係は、風速が大きいほど外は、風速が大きいほど外気と建物の壁との熱伝達率が大きくなり、Q値が大きくなることを示して気に熱が奪われやすくなることを示し、合理的である。
気と建物の壁との熱伝達率が大きくなり、Q 値が大きくなることを示している。これも風が強いほど外

0.180

0.180

0.160
0.180
0.140
0.160
0.120
0.140
0.100
0.120
0.080
0.100
0.060
0.080
0.040
0.060
0.020
0.040
0.000
0.020

0.160
0.180
0.140
0.160
0.120
0.140
0.100
0.120
0.080
0.100
0.060
0.080
0.040
0.060
0.020
0.040
0.000
0.020

0.000

2℃]
Q値「W/m
2℃]
Q値「W/m

2℃] 2
Q値「W/m
Q値「W/m℃]

いる。これも風が強いほど外気に熱が奪われやすくなることを示し、合理的である。
気に熱が奪われやすくなることを示し、合理的である。

y = -0.0003x2 + 0.0046x + 0.1318
y = -0.0003x2 + 0.0046x + 0.1318

0
0

5
5

10

15

外気温[℃]
1015
外気温[℃]

20
20

Fig.5a Q-values versus ambient temperature

Fig.5a Q-values versus ambient temperature

0.000

y = -0.0002x2 + 0.0081x + 0.084
y = -0.0002x2 + 0.0081x + 0.084

0

5

10

15

0

風速[m/s]105
風速[m/s]15

Fig.5b Q-values versus wind velocity

Fig.5b Q-values versus wind velocity

Fig.5aQ-values versus ambient temperature
Fig.5b Q-values versus wind velocity
このように、物理現象と整合性の取れた合理的なQ値を推定することができた。また、東西南北
このように、物理現象と整合性の取れた合理的な
Q 値を推定することができた。また、東西南北でシス

でシステマティックな推定値の偏りは見られず、日射の影響が排除できていることが確認できた。
テマティックな推定値の偏りは見られず、日射の影響が排除できていることが確認できた。
このように、物理現象と整合性の取れた合理的な
Q 値を推定することができた。また、東西南北でシス
テマティックな推定値の偏りは見られず、日射の影響が排除できていることが確認できた。

４．検証
提案したQ値推定アルゴリズムの検証を行うために、外気の条件も加味した別のQ値推定アルゴ
リズムを考案し、両者の結果を比較した。検証のために考案したQ値の推定方法を示す。この方法
では、室内と壁との熱流速は、2節で説明したように自然対流熱伝達とする。また、壁の熱流速は壁の材料から求められる熱伝導率を用いる。ほとんどの熱は窓から放熱しているので、ここでの検討ではガラスの熱伝導率を用いる。また、壁外面と外気との熱伝達率は風が吹いているのが一般的－ 115 －

ムを考案し、両者の結果を比較した。検証のために考案した
ムを考案し、両者の結果を比較した。検証のために考案した
ムを考案し、両者の結果を比較した。検証のために考案した
Q
値の推定方法を示す。この方法では、室Q 値の推定方法を示す。この方法では、
Q 値の推定方法を示す。この方ムを考案し、両者の結果を比較した。検証のために考案した値の推定方法を示す。この方法では、室ムを考案し、両者の結果を比較した。検証のために考案した
ムを考案し、両者の結果を比較した。検証のために考案した
ムを考案し、両者の結果を比較した。検証のために考案した
ムを考案し、両者の結果を比較した。検証のために考案した
Q
Q
値の推定方法を示す。この方法では、室Q値の推定方法を示す。この方法では、室QQ値の推定方法を示す。この方法では、室値の推定方法を示す。この方法では、室ムを考案し、両者の結果を比較した。検証のために考案した値の推定方法を示す。この方法では、室ムを考案し、両者の結果を比較した。検証のために考案した
QQ
値の推定方法を示す。この方法では、室ムを考案し、両者の結果を比較した。検証のために考案した
Q
値の推定方法を示す。この方法では、室 ムを考案し、両者の結果を比較した。検証のために考案した
提案した
Q 値推定アルゴリズムの検証を行うために、外気の条件も加味した別のQ 値推定アルゴリズ
Q 値の推定方法を示す。この方法では、室内と壁との熱流速は、2内と壁との熱流速は、2節で説明したように自然対流熱伝達とする。また、壁の熱流速は壁の材料から節で説明したように自然対流熱伝達とする。また、壁の熱流速は壁の内と壁との熱流速は、2内と壁との熱流速は、2節で説明したように自然対流熱伝達とする。また、壁の熱流速は壁の材料から求節で説明したように自然対流熱伝達とする。また、壁の熱流速は壁の材料から求内と壁との熱流速は、2節で説明したように自然対流熱伝達とする。また、壁の熱流速は壁の材料から求内と壁との熱流速は、2内と壁との熱流速は、2内と壁との熱流速は、2節で説明したように自然対流熱伝達とする。また、壁の熱流速は壁の材料から求節で説明したように自然対流熱伝達とする。また、壁の熱流速は壁の材料から求節で説明したように自然対流熱伝達とする。また、壁の熱流速は壁の材料から求内と壁との熱流速は、2節で説明したように自然対流熱伝達とする。また、壁の熱流速は壁の材料から求内と壁との熱流速は、2節で説明したように自然対流熱伝達とする。また、壁の熱流速は壁の材料から求ムを考案し、両者の結果を比較した。検証のために考案した
Q 値の推定方法を示す。この方法では、室内と壁との熱流速は、2 節で説明したように自然対流熱伝達とする。また、壁の熱流速は壁の材料から求められる熱伝導率を用いる。ほとんどの熱は窓から放熱しているので、ここでの検討ではガラスの熱伝
められる熱伝導率を用いる。ほとんどの熱は窓から放熱しているので、ここでの検討ではガラスの熱められる熱伝導率を用いる。ほとんどの熱は窓から放熱しているので、ここでの検討ではガめられる熱伝導率を用いる。ほとんどの熱は窓から放熱しているので、ここでの検討ではガラスの熱伝
められる熱伝導率を用いる。ほとんどの熱は窓から放熱しているので、ここでの検討ではガラスの熱伝
められる熱伝導率を用いる。ほとんどの熱は窓から放熱しているので、ここでの検討ではガラスの熱伝
められる熱伝導率を用いる。ほとんどの熱は窓から放熱しているので、ここでの検討ではガラスの熱伝
められる熱伝導率を用いる。ほとんどの熱は窓から放熱しているので、ここでの検討ではガラスの熱伝
められる熱伝導率を用いる。ほとんどの熱は窓から放熱しているので、ここでの検討ではガラスの熱伝
められる熱伝導率を用いる。ほとんどの熱は窓から放熱しているので、ここでの検討ではガラスの熱伝
められる熱伝導率を用いる。ほとんどの熱は窓から放熱しているので、ここでの検討ではガラスの熱伝
内と壁との熱流速は、2節で説明したように自然対流熱伝達とする。また、壁の熱流速は壁の材料から求められる熱伝導率を用いる。ほとんどの熱は窓から放熱しているので、ここでの検討ではガラスの熱伝導率を用いる。また、壁外面と外気との熱伝達率は風が吹いているのが一般的であるので、平板の強制導率を用いる。また、壁外面と外気との熱伝達率は風が吹いているのが一般的であるので、平導率を用いる。また、壁外面と外気との熱伝達率は風が吹いているのが一般的であるので、平板の強制対導率を用いる。また、壁外面と外気との熱伝達率は風が吹いているのが一般的であるので、平板の強制対導率を用いる。また、壁外面と外気との熱伝達率は風が吹いているのが一般的であるので、平板の強制対導率を用いる。また、壁外面と外気との熱伝達率は風が吹いているのが一般的であるので、平板の強制対導率を用いる。また、壁外面と外気との熱伝達率は風が吹いているのが一般的であるので、平板の強制対導率を用いる。また、壁外面と外気との熱伝達率は風が吹いているのが一般的であるので、平板の強制対導率を用いる。また、壁外面と外気との熱伝達率は風が吹いているのが一般的であるので、平板の強制対導率を用いる。また、壁外面と外気との熱伝達率は風が吹いているのが一般的であるので、平板の強制対められる熱伝導率を用いる。ほとんどの熱は窓から放熱しているので、ここでの検討ではガラスの熱伝導率を用いる。また、壁外面と外気との熱伝達率は風が吹いているのが一般的であるので、平板の強制対流熱伝達とする。この伝熱の様子を
流熱伝達とする。この伝熱の様子を
流熱伝達とする。この伝熱の様子をFig.6に示す。これらの伝熱式はFig.6 に示す。これらの伝熱式はFig.6 に示す。これらの伝熱式は[日本機械学会,[日本機械学会,
1975]による。平板[日本機械学会,
1975]による。平
1975]に流熱伝達とする。この伝熱の様子をFig.6に示す。これらの伝熱式は[日本機械学会,
1975]による。平板
流熱伝達とする。この伝熱の様子を
流熱伝達とする。この伝熱の様子を
流熱伝達とする。この伝熱の様子を
流熱伝達とする。この伝熱の様子を
Fig.6
Fig.6
Fig.6
Fig.6
に示す。これらの伝熱式はに示す。これらの伝熱式はに示す。これらの伝熱式はに示す。これらの伝熱式は[日本機械学会,[日本機械学会,[日本機械学会,[日本機械学会,
1975]による。平板1975]による。平板1975]による。平板1975]による。平板
流熱伝達とする。この伝熱の様子をFig.6に示す。これらの伝熱式は[日本機械学会,
1975]による。平板
流熱伝達とする。この伝熱の様子をFig.6に示す。これらの伝熱式は[日本機械学会,
1975]による。平板
流熱伝達とする。この伝熱の様子をFig.6に示す。これらの伝熱式は[日本機械学会,
1975]による。平板導率を用いる。また、壁外面と外気との熱伝達率は風が吹いているのが一般的であるので、平板の強制対であるので、平板の強制対流熱伝達とする。この伝熱の様子をFig.6に示す。これらの伝熱式は[日
流熱伝達とする。この伝熱の様子を Fig.6 に示す。これらの伝熱式は [日本機械学会, 1975]による。平板の強制対流熱伝達率はヌセルト数(8)式を用いる。
の強制対流熱伝達率はヌセルト数(8)式を用いる。
の強制対流熱伝達率はヌセルト数(8)式を用いる。
の強制対流熱伝達率はヌセルト数(8)式を用いる。
の強制対流熱伝達率はヌセルト数(8)式を用いる。
の強制対流熱伝達率はヌセルト数(8)式を用いる。
の強制対流熱伝達率はヌセルト数(8)式を用いる。
の強制対流熱伝達率はヌセルト数(8)式を用いる。
の強制対流熱伝達率はヌセルト数(8)式を用いる。
の強制対流熱伝達率はヌセルト数(8)式を用いる。
流熱伝達とする。この伝熱の様子をFig.6に示す。これらの伝熱式は [日本機械学会, 1975]による。平板の強制対流熱伝達率はヌセルト数(8)式を用いる。
本機械学会,
1975]による。平板の強制対流熱伝達率はヌセルト数(8)式を用いる。
1⁄ 0.51⁄
11⁄⁄1⁄11
10.5
1
0.5
⁄
1⁄0.664𝑅𝑅𝑅𝑅
0.5
0.5
⁄3
0.5
0.5
0.5
⁄
1
3
3
0.5
⁄
3
3
0.5
3
3
3
𝑁𝑁𝑁𝑁
𝑁𝑁𝑁𝑁
=
=
0.664𝑅𝑅𝑅𝑅
𝑃𝑃𝑃𝑃
𝑃𝑃𝑃𝑃
(8)
(8
𝑁𝑁𝑁𝑁
=
0.664𝑅𝑅𝑅𝑅
𝑃𝑃𝑃𝑃
(8)
𝑁𝑁𝑁𝑁
=
0.664𝑅𝑅𝑅𝑅
𝑃𝑃𝑃𝑃
(8)
⁄
3
𝑁𝑁𝑁𝑁
𝑁𝑁𝑁𝑁
𝑁𝑁𝑁𝑁
𝑁𝑁𝑁𝑁
=
=
0.664𝑅𝑅𝑅𝑅=
0.664𝑅𝑅𝑅𝑅=
0.664𝑅𝑅𝑅𝑅
0.664𝑅𝑅𝑅𝑅
𝑃𝑃𝑃𝑃
𝑃𝑃𝑃𝑃
𝑃𝑃𝑃𝑃
𝑃𝑃𝑃𝑃
(8)
(8)
(8)
(8)
0.5
3 1⁄𝑚𝑚 3
𝑚𝑚𝑃𝑃𝑃𝑃
𝑚𝑚 = 0.664𝑅𝑅𝑅𝑅
𝑁𝑁𝑁𝑁の強制対流熱伝達率はヌセルト数(8)式を用いる。
=𝑚𝑚0.664𝑅𝑅𝑅𝑅
(8)
𝑚𝑚
𝑚𝑚
𝑚𝑚𝑚𝑚
(8)
𝑚𝑚𝑚𝑚
0.5 𝑃𝑃𝑃𝑃𝑚𝑚
𝑁𝑁𝑁𝑁𝑁𝑁𝑁𝑁(8) (8)𝑚𝑚 = 0.664𝑅𝑅𝑅𝑅 𝑃𝑃𝑃𝑃 3
は(9)式にて計算する。
ここで、𝑅𝑅𝑅𝑅:レイノルズ数である。これを用いて、外気との熱伝達率𝛼𝛼
ここで、𝑅𝑅𝑅𝑅:レイノルズ数である。これを用いて、外気との熱伝達率𝛼𝛼
ここで、𝑅𝑅𝑅𝑅:レイノルズ数である。これを用いて、外気との熱伝達率𝛼𝛼は(9)式にて計算する。
ここで、𝑅𝑅𝑅𝑅:レイノルズ数である。これを用いて、外気との熱伝達率𝛼𝛼は(9)式にて計算する。
は(9)式にて計算する。
は(9)式にて計算する。
は(9)式にて計算する。
ここで、𝑅𝑅𝑅𝑅:レイノルズ数である。これを用いて、外気との熱伝達率𝛼𝛼
ここで、𝑅𝑅𝑅𝑅:レイノルズ数である。これを用いて、外気との熱伝達率𝛼𝛼
ここで、𝑅𝑅𝑅𝑅:レイノルズ数である。これを用いて、外気との熱伝達率𝛼𝛼
ここで、𝑅𝑅𝑅𝑅:レイノルズ数である。これを用いて、外気との熱伝達率𝛼𝛼1⁄𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 は(9)式にて計算する。
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 は(9)式にて計算すは(9)式にて計算する。
ここで、𝑅𝑅𝑅𝑅:レイノルズ数である。これを用いて、外気との熱伝達率𝛼𝛼𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎は(9)式にて計算する。
ここで、𝑅𝑅𝑅𝑅:レイノルズ数である。これを用いて、外気との熱伝達率𝛼𝛼𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎0.5
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎は(9)式にて計算する。
ここで、𝑅𝑅𝑅𝑅:レイノルズ数である。これを用いて、外気との熱伝達率𝛼𝛼𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑁𝑁𝑁𝑁(8)𝑚𝑚 = 0.664𝑅𝑅𝑅𝑅 𝑃𝑃𝑃𝑃 3
ここで、𝑅𝑅𝑅𝑅:レイノルズ数である。これを用いて、外気との熱伝達率𝛼𝛼
ここで、Re:レイノルズ数である。これを用いて、外気との熱伝達率α𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 は(9)式にて計算する。
ambは(9)式にて計算する。
𝛼𝛼
𝛼𝛼
𝛼𝛼
=
𝑁𝑁𝑁𝑁
𝜆𝜆
=
𝑁𝑁𝑁𝑁
𝜆𝜆
=
𝑁𝑁𝑁𝑁
𝜆𝜆
(9)
(9)
(9
𝛼𝛼
=
𝑁𝑁𝑁𝑁
𝜆𝜆
(9)
𝛼𝛼𝛼𝛼𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝛼𝛼
𝛼𝛼
𝛼𝛼
=
=
𝑁𝑁𝑁𝑁
=
𝑁𝑁𝑁𝑁
=
𝑁𝑁𝑁𝑁
𝜆𝜆
𝑁𝑁𝑁𝑁
𝜆𝜆
𝜆𝜆
𝜆𝜆
(9)
(9)
(9)
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑚𝑚
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑚𝑚
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑚𝑚
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝛼𝛼
=
𝑁𝑁𝑁𝑁
𝜆𝜆
(9)
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑚𝑚=
𝑁𝑁𝑁𝑁𝑚𝑚𝑚𝑚𝜆𝜆(9) (9)𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑚𝑚
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑚𝑚𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝑚𝑚𝑚𝑚
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝛼𝛼(9)𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑚𝑚 𝜆𝜆𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
ここで、𝑅𝑅𝑅𝑅:レイノルズ数である。これを用いて、外気との熱伝達率𝛼𝛼𝛼𝛼𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎==
𝑁𝑁𝑁𝑁𝑁𝑁𝑁𝑁𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 は(9)式にて計算する。
(9) (9)𝑚𝑚 𝜆𝜆𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝛼𝛼𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 = 𝑁𝑁𝑁𝑁𝑚𝑚 𝜆𝜆𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
(9)

Fig.6
Heat
Fig.6
transfer
Heat
transfer
model
for
model
thepurpose
comparisonforthe comparison
purpose purpose
Fig.6
Heat
transfer
model
for
the
comparison
purposeFig.6
Heat
transfer
model
for
the
comparison
purpose
Fig.6
Fig.6
Fig.6
Fig.6
Heat
Heat
Heat
Heat
transfertransfertransfertransfer
model
model
model
model
for
for
the
for
for
the
the
comparison
thecomparison
comparison
comparison
purposepurposepurposeFig.6
Heat
transfer
model
for
the
comparison
purposeFig.6
Heat
transfer
model
for
the
comparison
purposeFig.6
Heat
transfermodel
thecomparison
purposeFig.6
Heat
transfermodel
forforthecomparison
purposeFig.6に示す全体の熱伝達モデルを以下に定式化する。
Heat
transfermodel for the comparison purpose
Fig.6に示す全体の熱伝達モデルを以下に定式化する。
Fig.6
Fig.6
に示す全体の熱伝達モデルを以下に定式化する。
Fig.6に示す全体の熱伝達モデルを以下に定式化する。
Fig.6に示す全体の熱伝達モデルを以下に定式化する。
Fig.6
Fig.6
Fig.6
Fig.6
に示す全体の熱伝達モデルを以下に定式化する。
に示す全体の熱伝達モデルを以下に定式化する。
に示す全体の熱伝達モデルを以下に定式化する。
に示す全体の熱伝達モデルを以下に定式化する。
Fig.6に示す全体の熱伝達モデルを以下に定式化する。
Fig.6に示す全体の熱伝達モデルを以下に定式化する。
Fig.6に示す全体の熱伝達モデルを以下に定式化する。
Fig.6 に示す全体の熱伝達モデルを以下に定式化する。
+
𝑄𝑄𝑄𝑄
(10)
(1
𝑄𝑄𝑄𝑄+
𝑄𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑄𝑄
𝑄𝑄
𝑄𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑄𝑄
+
+
(10)
𝑄
𝑄𝑄
+
+
(10)
𝑄𝑄
𝑄
𝑄𝑄
+
𝑄𝑄
+
+
𝑄𝑄
𝑄𝑄𝑄𝑄
+
𝑄𝑄
+
+
𝑄𝑄+
𝑄𝑄
𝑄𝑄
(10)
(10)
(10)
(10)
𝑄𝑄𝑄𝑄𝑄𝑄
𝑄
𝑄𝑄𝑄𝑄𝑄
𝑄
𝑄𝑄𝑄𝑄𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝑄
𝑄𝑄𝑄
𝑄𝑄𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝑄𝑄(10)
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 + 𝑄𝑄𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔 + 𝑄𝑄𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖+𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝑄𝑄𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔+𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑄𝑄𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖(10)
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
+
𝑄𝑄
+
𝑄𝑄
(10)
𝑄
𝑄𝑄
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖Fig.6に示す全体の熱伝達モデルを以下に定式化する。
+
𝑄𝑄𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔+
𝑄𝑄𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
(10)
𝑄𝑄 𝑄𝑄
𝑄
𝑄𝑄𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎:窓外表面と外気との交換熱量，𝑄𝑄:窓外表面と外気との交換熱量，𝑄𝑄:ガラスを伝導する熱量，𝑄𝑄:窓内表面と室内空気との交換
𝑄𝑄
𝑄𝑄
𝑄𝑄𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎:窓外表面と外気との交換熱量，𝑄𝑄:窓外表面と外気との交換熱量，𝑄𝑄:ガラスを伝導する熱量，𝑄𝑄:窓内表面と室内空気との交換
𝑄𝑄:窓外表面と外気との交換熱量，𝑄𝑄:窓外表面と外気との交換熱量，𝑄𝑄:窓外表面と外気との交換熱量，𝑄𝑄:ガラスを伝導する熱量，𝑄𝑄:ガラスを伝導する熱量，𝑄𝑄:ガラスを伝導する熱量，𝑄𝑄:ガラスを伝導する熱量，𝑄𝑄:窓内表面と室内空気との交換:窓内表面と室内空気との交換:窓内表面と室内空気との交換:窓内表面と室内空気との交換
𝑄𝑄𝑄𝑄𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝑄𝑄𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝑄𝑄:窓外表面と外気との交換熱量，𝑄𝑄
𝑄𝑄:窓外表面と外気との交換熱量，:ガラスを伝導する熱量，:窓内表面と室内空気と𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔 :ガラスを伝導する熱量，𝑄𝑄
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔 :ガラスを伝導する熱量，𝑄𝑄
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖 :窓内表面と室内空気との交𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖 :窓内表面と室内空:窓外表面と外気との交換熱量，𝑄𝑄:ガラスを伝導する熱量，𝑄𝑄:窓内表面と室内空気との交換
𝑄𝑄
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖:窓外表面と外気との交換熱量，𝑄𝑄:ガラスを伝導する熱量，𝑄𝑄:窓内表面と室内空気との交換
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖:窓外表面と外気との交換熱量，𝑄𝑄:ガラスを伝導する熱量，𝑄𝑄:窓内表面と室内空気との交換
𝑄𝑄𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖+ 𝑄𝑄𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎(10)
𝑄𝑄𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝑄𝑄𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔 + 𝑄𝑄𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖:窓外表面と外気との交換熱量，𝑄𝑄
𝑄𝑄𝑄𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔 :ガラスを伝導する熱量，𝑄𝑄𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖 :窓内表面と室内空気との交換
熱量，また、温度の関係は下式に分解できる。
熱量，また、温度の関係は下式に分解できる。
熱量，また、温度の関係は下式に分解できる。
熱量，また、温度の関係は下式に分解できる。
熱量，また、温度の関係は下式に分解できる。
熱量，また、温度の関係は下式に分解できる。
熱量，また、温度の関係は下式に分解できる。
熱量，また、温度の関係は下式に分解できる。
の交換熱量，また、温度の関係は下式に分解できる。
熱量，また、温度の関係は下式に分解できる。
熱量，また、温度の関係は下式に分解できる。
𝑄𝑄
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 :窓外表面と外気との交換熱量，𝑄𝑄𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔 :ガラスを伝導する熱量，𝑄𝑄𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖 :窓内表面と室内空気との交換
熱量，また、温度の関係は下式に分解できる。
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔 𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔 𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔 𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
+
(𝑇𝑇
+𝑖𝑖𝑖𝑖
−
(𝑇𝑇
𝑇𝑇
)(𝑇𝑇
+
−
(𝑇𝑇
+
𝑇𝑇
(𝑇𝑇
−
+𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑇𝑇−𝑇𝑇
𝑇𝑇𝑖𝑖𝑖𝑖
−
𝑇𝑇
=
−
(𝑇𝑇
𝑇𝑇−
=
−
−
(𝑇𝑇
𝑇𝑇
𝑇𝑇
=
−
𝑇𝑇
(𝑇𝑇
𝑇𝑇𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑇𝑇
𝑇𝑇(𝑇𝑇
𝑇𝑇𝑇𝑇𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜)𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎+(𝑇𝑇−
𝑇𝑇𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
)+
𝑇𝑇𝑇𝑇
))𝑇𝑇
−
𝑇𝑇𝑇𝑇𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖=(𝑇𝑇
𝑇𝑇𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑇𝑇𝑇𝑇𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎)𝑇𝑇+)𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
(𝑇𝑇
+
)(𝑇𝑇
)+
(𝑇𝑇
+
(𝑇𝑇
(𝑇𝑇
−
𝑇𝑇
−
−
𝑇𝑇
−
𝑇𝑇
𝑇𝑇
)𝑇𝑇
+
)+
+
)(𝑇𝑇
+
)(𝑇𝑇
(𝑇𝑇
+
(𝑇𝑇
−
𝑇𝑇
−
−
−
)𝑇𝑇
𝑇𝑇
) )))) +−(𝑇𝑇
−
𝑇𝑇
−
−
−
𝑇𝑇
==
𝑇𝑇𝑇𝑇
=
(𝑇𝑇
=
(𝑇𝑇
==
(𝑇𝑇
(𝑇𝑇
−−𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝑇𝑇−−
𝑇𝑇𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜−
𝑇𝑇
𝑇𝑇
𝑇𝑇𝑇𝑇𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝑇𝑇𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝑇𝑇−𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖 ) − 𝑇𝑇𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖 )𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎)))𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜+(𝑇𝑇−)))𝑖𝑖𝑖𝑖
+
(𝑇𝑇
−
−
(𝑇𝑇
−
𝑇𝑇
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜−𝑇𝑇)−)𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜−𝑇𝑇)𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖)(𝑇𝑇
𝑇𝑇𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖)𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜
+
𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜
𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖−
𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜
𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖(𝑇𝑇𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑇𝑇=(𝑇𝑇−
𝑇𝑇𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜+(𝑇𝑇−
𝑇𝑇𝑖𝑖𝑖𝑖+(𝑇𝑇−
𝑇𝑇𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑇𝑇𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑖𝑖𝑖𝑖
熱量，また、温度の関係は下式に分解できる。
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜) +𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖 ) +𝑖𝑖𝑖𝑖 𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖−−
𝑇𝑇𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖=𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎(𝑇𝑇𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎−𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜
𝑇𝑇𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜
(𝑇𝑇
−
𝑇𝑇
(𝑇𝑇
−
𝑇𝑇
)
𝑇𝑇𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖 𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑇𝑇𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑇𝑇𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖:外気温度，𝑇𝑇:外気温度，𝑇𝑇:室内温度，𝑇𝑇:外気温度，𝑇𝑇:室内温度，𝑇𝑇:室内温度，𝑇𝑇:窓ガラス外表面温度，𝑇𝑇:窓ガラス内表面温度，:窓ガラス内表面温度，:窓ガラス内表面温度，
𝑇𝑇𝑇𝑇𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎:外気温度，𝑇𝑇:室内温度，𝑇𝑇:窓ガラス外表面温度，𝑇𝑇:窓ガラス内表面温度，
𝑇𝑇𝑇𝑇𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝑇𝑇:外気温度，𝑇𝑇
𝑇𝑇𝑇𝑇:外気温度，𝑇𝑇:外気温度，𝑇𝑇:外気温度，𝑇𝑇:室内温度，𝑇𝑇:室内温度，𝑇𝑇:室内温度，𝑇𝑇:室内温度，𝑇𝑇:窓ガラス外表面温度，𝑇𝑇:窓ガラス外表面温度，𝑇𝑇:窓ガラス外表面温度，𝑇𝑇:窓ガラス外表面温度，𝑇𝑇:窓ガラス内表面温度，:窓ガラス内表面温度，:窓ガラス内表面温度，:窓ガラス内表面温度，
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖:外気温度，:室内温度，:窓ガラス外表面温度，:窓ガラス内表面温度，
𝑇𝑇:窓ガラス外表面温度，𝑇𝑇:窓ガラス内表面温度，:外気温度，𝑇𝑇:室内温度，𝑇𝑇
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜 :窓ガラス外表面温度，𝑇𝑇𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜 :窓ガラス外表面温度，𝑇𝑇:外気温度，𝑇𝑇:室内温度，𝑇𝑇:窓ガラス外表面温度，𝑇𝑇:窓ガラス内表面温度，
𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜
𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖)
𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑇𝑇𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎:窓ガラス外表面温度，𝑇𝑇:窓ガラス内表面温度，:外気温度，𝑇𝑇:室内温度，𝑇𝑇𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
)
+
(𝑇𝑇
−
𝑇𝑇
)
+
(𝑇𝑇
−
𝑇𝑇
−
𝑇𝑇
=
(𝑇𝑇
−
𝑇𝑇
𝑇𝑇𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑖𝑖𝑖𝑖 :窓ガラス内表面温度，𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖 :室内温度，𝑇𝑇𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑇𝑇𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎:外気温度，𝑇𝑇𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜 :窓ガラス外表面温度，𝑇𝑇
𝑖𝑖𝑖𝑖
ここで、全体の熱抵抗𝑅𝑅を(11)式で定義する。
ここで、全体の熱抵抗𝑅𝑅を(11)式で定義する。
ここで、全体の熱抵抗𝑅𝑅を(11)式で定義する。
ここで、全体の熱抵抗𝑅𝑅を(11)式で定義する。
ここで、全体の熱抵抗𝑅𝑅を(11)式で定義する。
ここで、全体の熱抵抗𝑅𝑅を(11)式で定義する。
ここで、全体の熱抵抗𝑅𝑅を(11)式で定義する。
ここで、全体の熱抵抗𝑅𝑅を(11)式で定義する。
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
ここで、全体の熱抵抗𝑅𝑅を(11)式で定義する。
ここで、全体の熱抵抗Rを(11)式で定義する。
ここで、全体の熱抵抗𝑅𝑅を(11)式で定義する。
ここで、全体の熱抵抗𝑅𝑅を(11)式で定義する。
𝑇𝑇ここで、全体の熱抵抗𝑅𝑅を(11)式で定義する。
:外気温度，𝑇𝑇:室内温度，𝑇𝑇:窓ガラス外表面温度，𝑇𝑇:窓ガラス内表面温度，
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑜𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑇𝑇𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎−𝑇𝑇2𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑇𝑇𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 −𝑇𝑇𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑇𝑇𝑇𝑇𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝑇𝑇−𝑇𝑇
𝑇𝑇𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝑇𝑇−𝑇𝑇
𝑇𝑇−𝑇𝑇
−𝑇𝑇
−𝑇𝑇
−𝑇𝑇
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖22𝑇𝑇−𝑇𝑇𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖−𝑇𝑇222𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖2𝑇𝑇−𝑇𝑇2]]22𝑄𝑄
𝑄𝑄
𝑄
𝑄
(11)
(1
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑄[𝑊𝑊𝑊𝑊𝑊[𝑊𝑊𝑊𝑊𝑊
]
]
(11)
(11)
𝑄𝑄
𝑄
[𝑊𝑊𝑊𝑊𝑊(11)
𝑄𝑄𝑄𝑄𝑄𝑄
𝑄
𝑄𝑄𝑄𝑄𝑄
𝑄𝑇𝑇𝑄𝑄
𝑄
𝑄
[𝑊𝑊𝑊𝑊𝑊[𝑊𝑊𝑊𝑊𝑊[𝑊𝑊𝑊𝑊𝑊
]
(11)
(11)
(11)
2]]] [𝑊𝑊𝑊𝑊𝑊 ] [𝑊𝑊𝑊𝑊𝑊 ][𝑊𝑊𝑊𝑊𝑊
(11)
(11)
𝑇𝑇
−𝑇𝑇
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑄𝑄
𝑄[𝑊𝑊𝑊𝑊𝑊(11)
𝑅𝑅
𝑅𝑅
𝑅𝑅𝑅𝑅 𝑅𝑅 𝑅𝑅𝑅𝑅
𝑅𝑅𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
ここで、全体の熱抵抗𝑅𝑅を(11)式で定義する。
𝑅𝑅
𝑄𝑄 𝑄 𝑅𝑅𝑅𝑅𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎[𝑊𝑊𝑊𝑊𝑊2 ](11)
𝑅𝑅熱の流れ𝑄𝑄はどこで見ても、また、全体で見ても同じなので、下式が成立する。
熱の流れ𝑄𝑄はどこで見ても、また、全体で見ても同じなので、下式が成立する。
熱の流れ𝑄𝑄はどこで見ても、また、全体で見ても同じなので、下式が成立する。
熱の流れ𝑄𝑄はどこで見ても、また、全体で見ても同じなので、下式が成立する。
𝑇𝑇−𝑇𝑇
熱の流れ𝑄𝑄はどこで見ても、また、全体で見ても同じなので、下式が成立する。
熱の流れ𝑄𝑄はどこで見ても、また、全体で見ても同じなので、下式が成立する。
熱の流れ𝑄𝑄はどこで見ても、また、全体で見ても同じなので、下式が成立する。
熱の流れ𝑄𝑄はどこで見ても、また、全体で見ても同じなので、下式が成立する。
熱の流れ𝑄𝑄はどこで見ても、また、全体で見ても同じなので、下式が成立する。
熱の流れ𝑄𝑄はどこで見ても、また、全体で見ても同じなので、下式が成立する。
熱の流れ𝑄𝑄はどこで見ても、また、全体で見ても同じなので、下式が成立する。
𝑄𝑄 熱の流れQはどこで見ても、また、全体で見ても同じなので、下式が成立する。
𝑄 𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖 [𝑊𝑊𝑊𝑊𝑊2 ](11)
熱の流れ𝑄𝑄はどこで見ても、また、全体で見ても同じなので、下式が成立する。
𝑅𝑅
𝑄𝑄
+
𝑅𝑅𝑄𝑄
++𝑅𝑅𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑅𝑅𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖 𝑄𝑄
𝑄𝑄 + 𝑅𝑅𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖 𝑄𝑄
𝑅𝑅𝑅𝑅=+
𝑅𝑅𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑅𝑅𝑅𝑅
=
𝑅𝑅
𝑄𝑄
+
𝑅𝑅
𝑄𝑄
+
𝑅𝑅
𝑄𝑄
𝑅𝑅𝑅𝑅
=
𝑅𝑅
𝑄𝑄
+
𝑄𝑄
+
𝑅𝑅
𝑅𝑅𝑅𝑅
=
+
𝑄𝑄
𝑄𝑄
𝑅𝑅
+
𝑄𝑄
+
𝑅𝑅
𝑅𝑅
𝑅𝑅𝑄𝑄𝑅𝑅
+
𝑄𝑄+𝑄𝑄
𝑅𝑅
+
𝑄𝑄
+
𝑅𝑅+
𝑅𝑅
𝑄𝑄
𝑅𝑅
𝑄𝑄𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑄𝑄𝑄𝑄𝑄𝑄𝑄𝑄
𝑅𝑅𝑅𝑅
𝑅𝑅𝑅𝑅
=
𝑅𝑅𝑅𝑅
𝑅𝑅𝑅𝑅
=
𝑅𝑅
=
𝑅𝑅=
𝑅𝑅𝑄𝑄
𝑅𝑅𝑄𝑄𝑅𝑅
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑄𝑄
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
+
𝑅𝑅
𝑄𝑄
𝑅𝑅
𝑅𝑅𝑅𝑅
=
𝑅𝑅
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑄𝑄
+
𝑅𝑅
𝑄𝑄
+
𝑅𝑅
𝑄𝑄
𝑅𝑅𝑅𝑅
=
𝑅𝑅
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
熱の流れ𝑄𝑄はどこで見ても、また、全体で見ても同じなので、下式が成立する。
𝑄𝑄 + 𝑅𝑅𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑄𝑄 + 𝑅𝑅𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑄𝑄
𝑅𝑅𝑅𝑅 = 𝑅𝑅𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
なお、ここで熱伝達率𝛼𝛼と熱抵抗𝑅𝑅の関係は、逆数の関係にある。
なお、ここで熱伝達率𝛼𝛼と熱抵抗𝑅𝑅の関係は、逆数の関係にある。
なお、ここで熱伝達率𝛼𝛼と熱抵抗𝑅𝑅の関係は、逆数の関係にある。
なお、ここで熱伝達率𝛼𝛼と熱抵抗𝑅𝑅の関係は、逆数の関係にある。
なお、ここで熱伝達率𝛼𝛼と熱抵抗𝑅𝑅の関係は、逆数の関係にある。
なお、ここで熱伝達率𝛼𝛼と熱抵抗𝑅𝑅の関係は、逆数の関係にある。
なお、ここで熱伝達率𝛼𝛼と熱抵抗𝑅𝑅の関係は、逆数の関係にある。
なお、ここで熱伝達率𝛼𝛼と熱抵抗𝑅𝑅の関係は、逆数の関係にある。
なお、ここで熱伝達率𝛼𝛼と熱抵抗𝑅𝑅の関係は、逆数の関係にある。
なお、ここで熱伝達率𝛼𝛼と熱抵抗𝑅𝑅の関係は、逆数の関係にある。
なお、ここで熱伝達率αと熱抵抗Rの関係は、逆数の関係にある。
なお、ここで熱伝達率𝛼𝛼と熱抵抗𝑅𝑅の関係は、逆数の関係にある。
𝑅𝑅𝑅𝑅 = 𝑅𝑅𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 𝑄𝑄 + 𝑅𝑅𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔 𝑄𝑄 + 𝑅𝑅𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖 𝑄𝑄
なお、ここで熱伝達率𝛼𝛼と熱抵抗𝑅𝑅の関係は、逆数の関係にある。
1
1
1
11⁄⁄=
11𝑅𝑅
1𝛼𝛼⁄11𝑅𝑅=⁄==
𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅
=
𝑅𝑅=𝑅𝑅
=
1⁄⁄
⁄
𝑅𝑅
⁄𝛼𝛼𝛼𝛼 𝑅𝑅 = ⁄𝛼𝛼 𝑅𝑅 = ⁄𝛼𝛼
𝛼𝛼 𝛼𝛼
𝑅𝑅𝛼𝛼=
=
なお、ここで熱伝達率𝛼𝛼と熱抵抗𝑅𝑅の関係は、逆数の関係にある。
𝑅𝑅 =𝛼𝛼1⁄𝛼𝛼 𝛼𝛼
整理すると、各熱抵抗と全体の熱抵抗は(12)式で表現できる。
整理すると、各熱抵抗と全体の熱抵抗は(12)式で表現できる。
整理すると、各熱抵抗と全体の熱抵抗は(12)式で表現できる。
整理すると、各熱抵抗と全体の熱抵抗は(12)式で表現できる。
整理すると、各熱抵抗と全体の熱抵抗は(12)式で表現できる。
整理すると、各熱抵抗と全体の熱抵抗は(12)式で表現できる。
整理すると、各熱抵抗と全体の熱抵抗は(12)式で表現できる。
整理すると、各熱抵抗と全体の熱抵抗は(12)式で表現できる。
整理すると、各熱抵抗と全体の熱抵抗は(12)式で表現できる。
整理すると、各熱抵抗と全体の熱抵抗は(12)式で表現できる。
整理すると、各熱抵抗と全体の熱抵抗は(12)式で表現できる。
整理すると、各熱抵抗と全体の熱抵抗は(12)式で表現できる。
𝑅𝑅 = 1⁄𝛼𝛼
整理すると、各熱抵抗と全体の熱抵抗は(12)式で表現できる。
22
2+
22 22℃/𝑊𝑊𝑊
22
2
+
𝑅𝑅
𝑅𝑅
[𝑚𝑚
+
℃/𝑊𝑊𝑊
𝑅𝑅
[𝑚𝑚
℃/𝑊𝑊𝑊
(12)
(1
𝑅
𝑅𝑅
𝑅𝑅
𝑅
𝑅𝑅
+
𝑅𝑅
+
𝑅𝑅
[𝑚𝑚
(12)
𝑅
𝑅𝑅
+
𝑅𝑅
+
𝑅𝑅
[𝑚𝑚
℃/𝑊𝑊𝑊
(12)
𝑅𝑅
𝑅
𝑅𝑅
+
𝑅𝑅
+
+
𝑅𝑅
+
𝑅𝑅
𝑅𝑅
+
𝑅𝑅
+
+
+
𝑅𝑅
[𝑚𝑚
𝑅𝑅
[𝑚𝑚
℃/𝑊𝑊𝑊
[𝑚𝑚
[𝑚𝑚
℃/𝑊𝑊𝑊
℃/𝑊𝑊𝑊
℃/𝑊𝑊𝑊
(12)
(12)
(12)
(12)
𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅
𝑅
𝑅𝑅𝑅𝑅𝑅
𝑅
𝑅𝑅𝑅𝑅
𝑅𝑅𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝑅
𝑅𝑅
𝑅
𝑅𝑅
𝑅𝑅
2
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖+𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝑅𝑅𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔+𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑅𝑅𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
[𝑚𝑚
℃/𝑊𝑊𝑊
(12)
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖+
𝑅𝑅𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔+
𝑅𝑅𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
[𝑚𝑚
℃/𝑊𝑊𝑊
(12)
𝑅𝑅𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝑅𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝑅𝑅
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖(12)2℃/𝑊𝑊𝑊𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖
整理すると、各熱抵抗と全体の熱抵抗は(12)式で表現できる。
+
𝑅𝑅
+
𝑅𝑅
[𝑚𝑚
(12)
𝑅𝑅 𝑅 𝑅𝑅𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖=
5.9[𝑊𝑊/𝑚𝑚
5.9[𝑊𝑊/𝑚𝑚℃])と(8)、(9)式で計算される𝛼𝛼= 5.9[𝑊𝑊/𝑚𝑚を用いて、(12)式にガラスの一般的な熱伝達率(𝛼𝛼 ガラスの一般的な熱伝達率(𝛼𝛼 ガラスの一般的な熱伝達率(𝛼𝛼=5.9[𝑊𝑊/𝑚𝑚℃])と(8)、(9)式で計算される𝛼𝛼を用いて、(12)式に==5.9[𝑊𝑊/𝑚𝑚=
5.9[𝑊𝑊/𝑚𝑚==
5.9[𝑊𝑊/𝑚𝑚
5.9[𝑊𝑊/𝑚𝑚℃])と(8)、(9)式で計算される𝛼𝛼℃])と(8)、(9)式で計算される𝛼𝛼を用いて、(12)式にを用いて、(12)式にを用いて、(12)式にを用いて、(12)式に
 ガラスの一般的な熱伝達率(𝛼𝛼ガラスの一般的な熱伝達率(𝛼𝛼ガラスの一般的な熱伝達率(𝛼𝛼ガラスの一般的な熱伝達率(𝛼𝛼ガラスの一般的な熱伝達率(𝛼𝛼𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
2 ℃])と(8)、(9)式で計算される𝛼𝛼2 ℃])と(8)、(9)式で計算される𝛼𝛼𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 を用いて、(12)式に
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 を用いて、5.9[𝑊𝑊/𝑚𝑚℃])と(8)、(9)式で計算される𝛼𝛼を用いて、(12)式に
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
22=2 ℃])と(8)、(9)式で計算される𝛼𝛼𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎=𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
5.9[𝑊𝑊/𝑚𝑚℃])と(8)、(9)式で計算される𝛼𝛼を用いて、(12)式にガラスの一般的な熱伝達率(𝛼𝛼2𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔22℃])と(8)、(9)式で計算される𝛼𝛼22𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
2
𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎
ガラスの一般的な熱伝達率(𝛼𝛼𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎℃/𝑊𝑊𝑊(12)𝑅 ガラスの一般的な熱伝達率(𝛼𝛼𝑅𝑅𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 + 𝑅𝑅𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔 + 𝑅𝑅𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖𝑖 [𝑚𝑚𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔
𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔 = 5.9[𝑊𝑊/𝑚𝑚2 ℃])と(8)、(9)式で計算される𝛼𝛼𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 を用いて、(12)式に
𝑅𝑅 ガラスの一般的な熱伝達率(𝛼𝛼𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔 = 5.9[𝑊𝑊/𝑚𝑚2 ℃])と(8)、(9)式で計算される𝛼𝛼𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 を用いて、(12)式により熱抵抗𝑅𝑅をもとめ、(11)式を用いてQ値を求めた。その結果をFig.7に示す。
より熱抵抗𝑅𝑅をもとめ、(11)式を用いてQ値を求めた。その結果をFig.7に示す。
より熱抵抗𝑅𝑅をもとめ、(11)式を用いてQ値を求めた。その結果をFig.7に示す。
より熱抵抗𝑅𝑅をもとめ、(11)式を用いてQ値を求めた。その結果をFig.7に示す。
より熱抵抗𝑅𝑅をもとめ、(11)式を用いてQ値を求めた。その結果をFig.7に示す。
より熱抵抗𝑅𝑅をもとめ、(11)式を用いてQ値を求めた。その結果をFig.7に示す。
より熱抵抗𝑅𝑅をもとめ、(11)式を用いてQ値を求めた。その結果をFig.7に示す。
より熱抵抗𝑅𝑅をもとめ、(11)式を用いてQ値を求めた。その結果をFig.7に示す。
より熱抵抗𝑅𝑅をもとめ、(11)式を用いてQ値を求めた。その結果をFig.7に示す。
より熱抵抗𝑅𝑅をもとめ、(11)式を用いてQ値を求めた。その結果をFig.7に示す。
ガラスの一般的な熱伝達率()と(8)、(9)式で計算されるαambを用いて、(12)式に
 より熱抵抗𝑅𝑅をもとめ、(11)式を用いてQ値を求めた。その結果をFig.7に示す。
ガラスの一般的な熱伝達率(𝛼𝛼を用いて、(12)𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔𝑔 = 5.9[𝑊𝑊/𝑚𝑚2 ℃])と(8)、(9)式で計算される𝛼𝛼𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎より熱抵抗𝑅𝑅をもとめ、(11)式を用いてQ値を求めた。その結果をFig.7に示す。
式により熱抵抗Rをもとめ、(11)式を用いてQ値を求めた。その結果をFig.7に示す。

風のない時のQ値や全体の傾向は概ね一致するものの、強風域でのQ値は、比較手法のほうがやや小さい。この方法では、完全に検証されたとはいいがたい。
５．おわりに
従来、新築住宅の断熱性能を示す指標として扱われてきたQ値を、既存のビルや住宅に対して測定する手段を提案した。既存のビルに適用されてこなかった理由は、ビルの構造が複雑かつ多くの材料が使われているので、計算によりQ値を出すのは多くの労力を要し容易ではない。また、測定－ 116 －

Q値「W/m2℃]

0.140
0.120
0.100
0.080

y = -0.0004x2 + 0.0072x + 0.0791

0.060

0.040
0.020
0.000

0

5

10

15

風速[m/s]Fig. Q-value
7 Q-valueby
by thethe comparison
comparison method
Fig.7
method

風のない時や傾向は概ね一致するものの、強風域での Q 値は、比較手法のほうがやや小さい。この方法
によりQ値を求める場合、外部の気象条件が大きく変わる一方で、ビルや家は外気温に対する遅れ

では、完全に検証されたとはいいがたい。

伝達関数を持ち [上坂、鈴木、半谷、水野、髙木, 2014]、外気温との差が1℃の時の放熱量を推定することは容易でない。また、太陽の輻射によっても外壁の温度は上昇するので、これらの影響を

５．おわりに除いた真のQ値を推定するのは困難であった。そこで、本論文では、ほとんど年間変化のない室内 従来、新築住宅の断熱性能を示す指標として扱われてきた Q 値を、既存のビルや住宅に対して測定すの状態量のみからQ値を推定する方法を提案した。3章では、この方法を実際のビルに適用して測る手段を提案した。既存のビルに適用されてこなかった理由は、ビルの構造が複雑かつ多くの材料が使定した例を示した。また、4章で別の方法により推定したQ値と比較することにより検証を試みた。
われているので、計算により
Q 値を出すのは多くの労力を要し容易ではない。また、測定により Q 値を
概ね提案方法は検証できたものの、まだ、定量的な検証には至っていない。今後はさらに定量的求める場合、
外部の気象条件が大きく変わる一方で、ビルや家は外気温に対する遅れ伝達関数を持ち [上な検証を重ねて、信頼性のある方法に改良していく。
坂、鈴木、半谷、水野、髙木,2014]、外気温との差が 1℃の時の放熱量を推定することは容易でない。また、太陽の輻射によっても外壁の温度は上昇するので、これらの影響を除いた真の Q 値を推定するのは
参照文献困難であった。そこで、本論文では、ほとんど年間変化のない室内の状態量のみから
Q 値を推定する方（１）
ECCJ.
(2015). ビルの省エネルギー. https://www.eccj.or.jp/office_bldg/01.html. 章で別の方法法を提案した。3
章では、この方法を実際のビルに適用して測定した例を示した。また、4
（２）
IBEC.
(2015). 熱損失係数Q値. http://www.ibec.or.jp/pdf/sjuutaku7.htm.
により推定した
Q 値と比較することにより検証を試みた。
（３）
環境省. (2014). 平成26年版 環境・循環型社会・生物多様性白書.
P14.
 概ね提案方法は検証できたとはいうものの、
まだ、定量的な検証には至っていない。
今後はさらに定量（４）
気象庁. (2015). 日射・赤外放射に関するデータ集的な検証を重ねて、信頼性のある方法に改良していく。
http://www.data.jma.go.jp/gmd/env/radiation/data_rad.html.
（５）鹿島建設. (2015). ZEB・省エネルギー＞エコデザイン.
参照文献（１）ECCJ.http://www.kajima.co.jp/tech/energy_save/design/index.html.
(2015). ビルの省エネルギー. https://www.eccj.or.jp/office_bldg/01.html.
（２）IBEC.
(2015). 熱損失係数 Q 値. http://www.ibec.or.jp/pdf/sjuutaku7.htm.
（６）
上坂、鈴木、半谷、水野、髙木.
(2014). The characteristic analysis of a university building.
（３）環境省.
(2014). 平成SICE
26 年版
環境・循環型社会・生物多様性白書.
P14.
pp.1242-1246:
AnnualConference 2014.
（４）気象庁.
(2015). 日射・赤外放射に関するデータ集（７）
日本機械学会.
(1975). 伝熱工学資料. 3rd edition, pp.20-21.
http://www.data.jma.go.jp/gmd/env/radiation/data_rad.html.
（５）鹿島建設. (2015). ZEB・省エネルギー＞エコデザイン.
http://www.kajima.co.jp/tech/energy_save/design/index.html.
（６）上坂、鈴木、半谷、水野、髙木. (2014). The characteristic analysis of a university building. pp.12421246: SICE Annual Conference 2014.
（７）日本機械学会. (1975). 伝熱工学資料. 3rd edition, pp.20-21.

－ 117 －