広島工業大学紀要研究編
第 ₄₇ 巻（₂₀₁₃）95 – 103

論文

アンカーボルト降伏先行型露出柱脚付きブレース架構の復元力特性
高松隆夫*・山西央朗**・玉井宏章***・中村友一****（平成₂₄年₁₀月₃₁日受付）

Restoring force characteristics of braced frame with anchor-bolt-yield-type
exposed column-baseTakao TAKAMATSU, Teruaki YAMANISHI, Hiroyuki TAMAI and Yuuichi NAKAMURA(Received Oct. 31, 2012)

Abstract
Anchor-bolts of a column-base subjected to a bending moment are in a plastic region by rotational
action of the base-plate. The column-base connected a brace member shows easy prediction of an elastic limit of the anchor-bolt because of linear relationship between the base-plate rotation and the storydisplacement of the braced frame. The restoring force characteristics of the slip-type exposed columnbase show an elastic stiffness decreasing due to a gap between the base-plate and the foundation. The
non-slip-type exposed column-base shows simple restoring force characteristics without the complicatedbehavior of the slip-type column-base.
Key Words: exposed column-base, braced-frame, base-plate rotation, anchor-bolt-yield-type, restoring
force characteristics
レースでも楔デバイスを用いることで完全弾塑性型復元力

₁ ．はじめに特性を得られるノンコンプレションブレース（以降 NC ブ

ブレース架構とする場合，柱脚には，ブレースからの応レース）を研究している4）～7）。ブレースは架構と比べて早力が引張軸力とせん断力として作用する。柱脚はその応力期に降伏するため，NC ブレースのように完全弾塑性型のに対して弾性設計されるが，柱脚には柱からの曲げ（ベー復元力特性を保持させると，架構の変形とブレース応力とスプレートの回転変形）も同時に作用し，架構が変形するとに位相差が生じる。このため，柱脚のベースプレート回転

1）～3）。

角とブレースからの応力にも位相差が生じ柱脚の変形・応以上，柱脚には，アンカーボルトを降伏または弾塑性性状

力状態を推定することは容易ではなく₈︶，架構の荷重－層に影響を与えるレベルの曲げ，引張軸力，せん断力が作用間関係も複雑になる。

曲げモーメントによってアンカーボルトが降伏する

一方，柱脚においても，アンカーボルト降伏型露出柱脚し，弾塑性繰返し載荷下では非常に複雑な応力場・抵抗挙では，アンカーボルトが先行降伏することで，T ブレース動となる。
一方，一般的な耐震改修では，引張ブレース（以降 T ブと同様にスリップ現象が生る。そこで，柱脚にも楔デバイ

レース）が用いられている。しかしながら，T ブレースはスを用いることで，スリップ型復元力特性が解消され，繰座屈・塑性伸びによるスリップ現象が生じるため，効率よ返し載荷下の履歴性状が単純になることが明らかになってく地震外力に抵抗できない。そこで，著者等は細長いブ

9）～12）いる（以降この柱脚を ＂NS 型柱脚”と記す）。特に，* 広島工業大学工学部建築工学科** 東京工業大学都市工学地震センター*** 長崎大学工学部工学科**** 広島工業大学大学院工学系研究科建設工学専攻
─ 95 ─

高松隆夫・山西央朗・玉井宏章・中村友一

引張軸力下の場合においては，抵抗機構の変化を単純化で₁₂︶

き履歴性状の複雑化を抑制することができる 。

よび抵抗機構を比較して，耐震性能・設計上有利なシステ
ムを提案する。

このような背景より，完全弾塑性型復元力特性を有する

₂ ．実験概要

ブレースに対して NS 型柱脚を設置することで，柱脚が架構の変形により塑性化しても架構の荷重 - 変形関係の複雑

₂.₁

試験体化が回避されることが予想される。本研究では，これまで

表 ₁ に試験体諸量を，図 ₁ に試験体を，図 ₂ にベースプの実験結果に加え，NC ブレースと NS 型柱脚とを組み合わレートを，図 ₃ にアンカーボルトを，図 ₄ にブレースを，せた場合の載荷実験を行い，それぞれの荷重 - 変形関係お図 ₅ に柱脚（アンカーボルト）の軸力とせん断力に対する

表₁
材種

試験体諸量
E（N/mm₂） σ Y（N/mm₂）

主要寸法（mm）

柱フランジ
ウェブ

SN₄₉₀
SN₄₉₀

₂₀₅₀₀₀₂₀₅₀₀₀₃₉₅
₃₉₉

H-₂₅₀×₂₅₀×₉×₁₄

梁フランジ
ウェブ

SS₄₀₀
SS₄₀₀

₂₀₅₀₀₀₂₀₅₀₀₀₂₉₅₃₁₈H-₂₅₀×₁₂₅×₆×₉

SN₄₉₀

₂₀₅₀₀₀₃₄₇

PL-₅₀

ブレース M₂₄SNR₄₀₀₂₀₅₀₀₀

₂₈₇

アンカーボルト M₁₆

ABR₄₀₀₂₀₅₀₀₀

₂₉₄

φ = ₂₂.₂mm
φ = ₁₄.₅mm lAB = ₃₈₂ mm

NC-S type

ブレース M₂₄
アンカーボルト M₁₆

SNR₄₀₀
ABR₄₀₀₂₀₅₀₀₀₂₀₅₀₀₀₂₈₂₂₉₄

φ = ₂₁.₉mm
φ = ₁₄.₅mm lAB = ₃₈₂ mm

NC-NS type

ブレース M₂₄
アンカーボルト M₁₆

SNR₄₀₀
ABR₄₀₀₂₀₅₀₀₀₂₀₅₀₀₀₂₇₅₂₉₂

φ = ₂₁.₈mm
φ = ₁₄.₅mm lAB = ₄₃₆ mm

ベースプレート
T-S type

図₂
図₁

試験体

（a） T ブレース（a） S 型柱脚（b） S 型柱脚
図₃

ベースプレート（b） NC ブレース
図₄

アンカーボルト─ 96 ─ブレース

アンカーボルト降伏先行型露出柱脚付きブレース架構の復元力特性

図₅

柱脚（アンカーボルト）の軸力とせん
断力に対するミーゼスの降伏条件

図₆

載荷方法・計測計画ミーゼスの降伏条件を，図 ₆ に載荷装置・計測計画をそれ

鋼製基礎を反力梁に，ピンを介して反力柱に取り付けた水ぞれ，示す。

平の油圧ジャッキを試験体柱頭部に設置する。

本実験で用いる露出柱脚付きブレース架構には，柱は弱載荷方法は，正負交番漸増繰返し載荷とする。層間変形

軸方向とし H-₂₅₀×₂₅₀×₉×₁₄（SN₄₉₀）を，梁に H-₂₅₀×

角 を 制 御 値 と し，₁/₁₀₀₀，₁/₅₀₀，₁/₂₅₀，₁/₂₀₀，₁/₁₀₀₁₂₅×₆×₉（SS₄₀₀）を用いる。柱梁接合部は，ガセットプ（rad）を各 ₂ サイクル行う。

レート（PL-₂₅）に梁ウェブのみを高力ボルト（M₂₄） ₂ 本

計測には変位計およびロードセルを用いる。尚，変位計により摩擦接合する。ベースプレートは，載荷時においては，鋼製基礎に設けた計測基準点に固定した治具へ設置し塑性変形しないよう PL-₅₀ を用いる。柱脚は，ベースプており，いずれの変位計も，基礎からの相対変位を計測しレートの隅角部にアンカーボルト（M₁₆，軸部径 f ＝₁₄.₅ている。

mm）を ₁ 本ずつ計 ₄ 本配置した露出柱脚とする。尚，ア柱の柱頭部と，柱脚部に設置した変位計より，層間変位

ンカーボルト，ブレースには，それぞれ，降伏軸力の₃₀％δ ，ベースプレート回転角 θ ，柱脚部離間量 Cbδ V を，ジャッおよび₅₀％を初期軸力として導入し，軸部の十分な塑性伸キ先端および，アンカーボルト端部に設置したロードセルびが期待できる転造ねじ付丸鋼を使用する。

より，水平荷重 P，アンカーボルト軸力 ABT を計測・算出

露出柱脚付きブレース架構の検討をするために，試験体する。

は以下の条件を満足するように設計する。

₃ ．復元力特性モデル

₁ ）ブレースからの応力を鉛直・水平成分に分解して，それぞれをアンカーボルトに作用する軸力，せん断力と見なす。この組合せ応力による値が，ミーゼス降伏曲線を

図 ₇ に解析モデルを，図 ₈ に各要素のモデル化と復元力特性モデルを，それぞれ示す。

超過しないようにアンカーボルトを設計する（図 ₅ 参照）。

試験体は，図 ₇ に示すように露出柱脚付き架構にブレー₂ ）無軸力下で曲げモーメントが作用する場合，柱脚はアスを配置しており，更に，柱梁接合部を摩擦接合としていンカーボルト降伏型となるように設計する。

る。このため，層間変位 δ を与えた時，ブレースによるトまた，ブレースおよびアンカーボルトとしては，それぞれ楔デバイスを用いないもの（図 ₃（a），図 ₄（a）），楔デバイスを用いたもの（図 ₃（b），図 ₄（b））を用意し，以下の ₃ 種類の組合せを採用する。尚，楔デバイスを用いない柱脚を S 型柱脚と記す。
・T ブレース－S 型柱脚の組合せ（T-S type）
・NC ブレース－S 型柱脚の組合せ（NC-S type）
・NC ブレース－NS 型柱脚の組合せ（NC-NS type）
₂.₂

載荷方法・計測計画

載荷装置は，反力梁 H-₄₀₀×₄₀₀×₁₃×₂₁，反力柱 H-₄₀₀×₄₀₀×₁₃×₂₁ および油圧ジャッキにより構成されており，
─ 97 ─

図₇

解析モデル

高松隆夫・山西央朗・玉井宏章・中村友一

従って，ブレースモデルの水平剛性および降伏耐力は，
K 1 = BRn ⋅ E ⋅ BR A ⋅ cos 2 α
BR L

（₁）
（₂）

P1Y = BR A ⋅BRσ Y ⋅ cos α

ここで，BR n：ブレース抵抗本数（NC ブレースでは BR n =₂），E：ヤング係数，BR A：ブレース断面積，α ：ブレース設置角度， BR L：ブレース長さ， BR σ Y：ブレース降伏応力度，である。
₃.₂

摩擦抵抗モデル

柱梁接合部は，高力ボルトによる摩擦接合としているので，接合部に一定曲げモーメントが作用しない限り，回転が生じない剛塑体の挙動を示すと考える。このため，層間変位を与えた時の剛性は，柱脚をピン接合とするラーメン架構の剛性に等しくなる。しかしながら，接合部の滑り耐力を算出するのは容易ではないので，実験結果より得られた柱梁接合部の最大曲げ耐力 BMmax を用いて表現する。
従って，摩擦抵抗モデルの，水平剛性および降伏耐力は，
K2 =

3⋅ E
H 3 ( L / 2 )3+CI
BI

P2Y = B
図₈

各要素のモデル化と復元力特性モデル

（₃）

M max
H

（₄）

ここで，H：柱高さ，L：梁長さ，C I：柱断面 ₂ 次モーメ

ラス架構の復元力 P₁，柱梁接合部の摩擦接合（剛塑体）のント， B I：梁断面 ₂ 次モーメント， B Mmax：実験値の正負で抵抗による架構の復元力 P₂，柱脚の曲げ抵抗による復元力の梁端部の曲げモーメントの最大値の平均値である。

P₃ が現れ，これらを累加したものが架構全体の復元力 P となる。すなわち，各要素を並列に配置して，それぞれの復₃.₃

柱脚付き架構モデル

柱脚は，アンカーボルト降伏型露出柱脚であり，曲げ元力を算出すれば良い。
本章では，各要素毎のモデル化を行い，剛性および耐力モーメントが作用するとアンカーボルトが弾塑性伸びをしてベースプレートが回転する。従って，柱脚に回転バネをを算出する手法を示す。

設置した片持ち柱にモデル化して剛性および降伏耐力を表
₃.₁

ブレースモデル現する必要がある。

ブレースによるトラス架構は，引張側ブレースのみを考

また，アンカーボルト降伏型柱脚ではスリップ現象が生じえて展開する。但し，ブレース軸部断面積に比較して柱断る（図 ₈ 中の S 型柱脚）が，楔デバイスを設置することでノ面は十分に大きいので，柱部分に当たるトラス材は剛とす

9）～12）ンスリップ型復元力特性を示す（図 ₈ 中の NS 型柱脚）。

る。T ブレースは，座屈・塑性伸びによる緩みが生じるた

尚，柱頭部に水平荷重を与えることで柱脚には変動軸力がめ，スリップ型復元力特性モデルとする。NC ブレースは，作用するが，柱軸力の影響は無視してモデル化する。

ブレース端部に設置した楔デバイスにより，座屈・塑性伸びによる緩みが生じないため，スリップ現象が生じない。
更に，初期軸力としてブレース降伏軸力の₅₀％を導入して従って，柱脚付き架構モデルの水平剛性と降伏耐力は，K3 =いるため初期載荷時よりブレース ₂ 本分の弾性剛性を示し，弾塑性載荷時における弾性抵抗時でも両ブレースが抵抗するため，常にブレース ₂ 本分の弾性剛性を示す完全弾
塑性型の復元力特性モデルとする5）～7）。

P3Y =

2⋅ E

R ⋅ AB l
HH2 +2
3I⋅
n ⋅ AB A ⋅( dt + dc )  C
2 ⋅ n ⋅ AB A ⋅ ABσ Y ⋅( dt + dc )
H（₅）

（₆）

ここで，R：基礎及びベースプレートの弾性変形を考慮
─ 98 ─アンカーボルト降伏先行型露出柱脚付きブレース架構の復元力特性

した低減係数（= ₂）， AB l：アンカーボルト有効長さ，n：アンカーボルト図芯までの距離，dc：柱図芯から圧縮合力

引張側アンカーボルト本数，ABA：アンカーボルト断面積，点までの距離である。

AB σ Y ：アンカーボルト降伏応力度，d t ：柱図芯から引張側

表₂₄ ．実験結果と考察

エネルギー吸収量

表 ₂ にエネルギー吸収量を，図 ₉ に水平荷重 P－層間変試験体

全 体
kNm

ブレースkNm

フレームkNm

T-S type
NC-S type
NC-NS type

₇.₀
₁₉.₄
₂₁.₉

₃.₈
₁₆.₀
₁₇.₃

₃.₂
₃.₄₄.₆位 δ 関係を，図₁₀にベースプレート回転角 θ －層間変位 δ関係を，図₁₁にアンカーボルト軸力 AB T－層間変位 δ 関係を，図₁₂に柱脚部離間量 Cbδ V－層間変位 δ を，図₁₃に，柱脚の抵抗機構を，それぞれ，示す。また，図 ₉ には， ₃ 章
で示した復元力特性モデルを，図₁₀には，柱脚降伏時の（a） T-S type（a） T-S type（b） NC-S type（b） NC-S type（c） NC-NS type（c） NC-NS type

図₉

図₁₀ θ -δ 関係

P-δ 関係
─ 99 ─

高松隆夫・山西央朗・玉井宏章・中村友一

図 ₉ から，すべての試験体において実験値と復元力特性モデルは良好に対応している。一方，表 ₂ に示すように，
T-S type は他の ₂ 体の試験体と比べてエネルギー吸収量が少ない。これは，ブレースの座屈・塑性伸びによるスリップ現象が生じて繰返し載荷下のエネルギー吸収効果が低下したためである。NC ブレースを用いた場合には，完全弾塑性型復元力特性を示すためエネルギー吸収量は T-S typeの倍以上となり，かつ弾性剛性も高めであり，優れた耐震性能を有していることがわかる。

（a） T-S type

また，図₁₀から，層間変位とベースプレートの回転角はほぼ線形関係の履歴を示している。従って，層間変位により柱脚の変形レベルを判断できる。すなわち，アンカーボルトを弾性範囲に留めるためには，ブレースからの応力に対して弾性設計すると共に，層間変位が一定値以上とならないようにしなければならない。図 ₈ に示すモデルより，回転バネを有する片持ち柱形式で柱脚の挙動を加味できることが分かっているので，（₅）および（₆）式を展開して柱脚の弾性限界となる層間変位は以下の式で表現できる。

（b） NC-S type

δ 3Y ==P3YK3n ⋅ AB A ⋅ ABσ Y ⋅( dt + dc )⋅ H⋅
ER ⋅ AB lH 
 n ⋅ A ⋅( d + d )2 + 3 ⋅ I  ABC tc（₇）

この結果を図₁₀及び図₁₁に示すが，₁/₂₀₀（rad）までの載荷ではアンカーボルトはほぼ弾性範囲に留まっており（初期軸力を導入しているので，NC-NS type の α 列は降伏して（c） NC-NS type
図₁₁いる），（₇）式による値を下回っている。また，実験値のABT-δ 関係

ベースプレート回転角と，柱脚降伏時のベースプレート回転角 θ Y の交点が実験における柱脚の降伏点の目安となり，ほぼ，（₇）式より算出したライン付近に位置しており，（₇）
式により柱脚の弾性限界層間変位を概ね評価できている。
さらに，δ ₃Y を超過する層間変形を受ける場合は，アンカーボルトが降伏してスリップ現象が生じることとなる（₁/₁₀₀（rad）の載荷時）。この載荷サイクルでは，NC-S type の実
験結果と復元力特性モデルの整合性が取れなくなる部分が現れ，更に，図₁₃の結果から，₁/₁₀₀（rad）で急激に離間変位が増大している。
以上の結果から，ブレースからの応力に対して柱脚を弾性設計したブレース架構であっても架構の変形により柱脚図₁₂が降伏することを考慮しなければ，ブレース架構として性Cbδ V能が劣化すること（図 ₉（b）中ⅰ◯），また，その層間変位はベースプレート回転角 θ Y を，図₁₁では，アンカーボルト軸（₇）式により評価できている。更に，エネルギー吸収量，力は列の合計とし，併せて降伏軸力 AB T Y を示す。尚，図履歴性状から NC-NS type では，₁/₁₀₀（rad）時の載荷で₁₀，図₁₁および図₁₂は，正方向載荷時に引張軸力が作用すもブレース架構としての性能の劣化が緩和されていることる柱脚の履歴である。

が分かる。
─ 100 ─

アンカーボルト降伏先行型露出柱脚付きブレース架構の復元力特性

₄.₂

NC-S type

NC-S type においては，実験値と復元力特性モデルはほⅰ （第₂ 象限を指す。尚，ぼ対応しているが，図 ₉（b）中◯第₄ 象限にも同様の現象が現れている）において弾性剛性が低下し復元力特性モデルと対応していない。これは，柱からの曲げ（ベースプレートの回転変形）が柱脚に作用し，アンカーボルトが降伏（図₁₁（b）参照）すること，さらに，NC ブレースは T ブレースとは異なり，除荷と同時に逆方向のブレースが抵抗を開始し，載荷と共にブレース（a） 抵抗機構 Aからの応力による引張軸力が柱脚に作用し，柱脚が離間するためである。載荷と共に引張軸力が作用することによっⅰ においては，図₁₃（b）のような抵抗機構て，図 ₉（b）中◯を柱脚が示す。α 列のアンカーボルトは降伏しているため，接触するまで抵抗しない。また，ブレースからの引張軸力が作用した状態で β 列のアンカーボルトにベースプレートが接触した状態（β 列アンカーボルトを支点とした状態）で回転する。そのため，本来であれば β 列のアンカーボルト軸力は減少するはずであるが，β 列のアンカーボルト軸力ⅱ のように，わずかに増加する。このようは図₁₁（b）中◯に，実験結果より得られた柱脚の抵抗機構を用いて復元力（b） 抵抗機構 B特性モデルを算出すれば，架構の応答を精確に評価することが可能となる。しかしながら，このような抵抗機構の変化を追跡し復元力特性モデルを作成することは非常に煩雑であり，また，抵抗機構の変化を予測すること自体が容易ではない₈︶。この架構では，アンカーボルトを曲げモーメントに対しても弾性状態に留めることで，復元力特性をbi-linear 型として評価することが可能となり，簡便に架構の応答を評価できる。
₄.₃ NC-NS type（c） 抵抗機構 C
図₁₃NC-NS type においては，NC-S type のような弾性剛性の柱脚の抵抗機構低下は見られず実験値と復元力特性モデルは良好に対応し₄.₁ T-S typeている。これは，柱脚を NS 型柱脚にしたためである。

T-S type で，実験値と復元力特性モデルが対応している

NC-NS type も NC-S type と同様に，柱からの曲げ（ベースのは，柱脚が降伏して以降もピン支承としての機能を失なプレートの回転変形）が作用することによってアンカーボわず，トラス架構として成立したためである。復元力特性ルトが降伏する。また，NS 型柱脚においても，NC-S type

モデルでは，柱脚は曲げで評価しており，アンカーボルトⅰ 参照）では，引張軸力が柱脚にと同じ領域（図 ₉（c）中◯が降伏したとしても，基礎とベースプレートの接触による作用するが，楔デバイスによってアンカーボルトが緩むこ

摩擦力の影響でピン支承としての機能を有していると仮定とがないので，柱脚に引張軸力が作用した場合でも，アンして作成している。柱脚は，図₁₀（a）からもわかるようカーボルトが全て抵抗した状態となる。そのため，柱脚のに，ベースプレートの回転変形が作用し，曲げモーメント抵抗機構は図₁₃（c）のようになり，ベースプレートの回転によって降伏する。また，ブレースからの応力に対してはと同時に α 列のアンカーボルトが抵抗する。NC-S type の弾性であり，曲げモーメントによってアンカーボルトが降ように β 列のアンカーボルトを支点とした状態で回転をす伏するため（図₁₁（a）参照），復元力特性モデル作成時にることがないので，α 列のアンカーボルト軸力が増加し，仮定した柱脚の抵抗機構（図₁₃（a）参照）で，作成したモβ 列のアンカーボルト軸力は減少する。さらに，全てのアデルと良好に対応する。

ンカーボルトが抵抗した状態のため，柱脚の離間が NC-S─ 101 ─高松隆夫・山西央朗・玉井宏章・中村友一

type に比べ抑えられる。図₁₂からもわかるように，離間量含んだ弾塑性載荷実験も行ったが，エネルギー吸収効率低が S 型柱脚では約 ₂ mm なのに対し NS 型柱脚では約 ₁ mm下の回避，弾塑性領域における架構の安定性を得るためにとなっており，柱脚の離間量が ₂ 分の ₁ 程度に抑えられては，スリップ現象が現れない設計を施すことが望ましい。

いる。このように，NS 型柱脚を用いることによって柱脚従って，T ブレースであれば完全な弾性設計（ブレースの離間量を抑えることができ，S 型柱脚で生じた弾性剛性およびアンカーボルト共に弾性）が，NC ブレース・楔デの低下といった問題を解消することができる。図 ₉（c）でバイスを用いない露出柱脚（S 型柱脚）を選定するのであは，抵抗機構の変化がないとしてモデルを作成している

れば式（₇）から得られる変形応答以下に抑えた設計が必要

が，モデルと実験結果とは良好に対応しており，複雑な復である。NC ブレース・NS 型柱脚の組合せを選定すれば，元力特性モデルを使用することなく架構の応答を簡便に評崩壊と判断される程の大きな変形下においても応答の劣化価することができる。NC-S type のような柱脚を曲げに対が現れず，常に期待する耐震性能を劣化無く発揮できる。

しても弾性に留めることが難しい場合には，楔デバイスを謝用いて，柱脚の復元力特性をノンスリップ型にすることによって，弾性剛性の低下といった問題を解消することができる。

辞本研究は，広島工業大学「高性能構造システム開発研究センター」（代表者高松隆夫教授）のプロジェクト研究の一環として実施されました。

₅ ．まとめまた，試験体作製にあたりフルサト工業株式会社には，本研究では，露出柱脚付きブレース架構を用いた載荷実転造ねじアンカーボルト，並びに，建築用ターンバックル験を行った。用いた試験体は，計 ₃ 体であり，ブレースか筋かいを提供して頂きました。ここに記して謝意を表しまらの応力では柱脚が降伏しない条件下において，以下の知す。

見を得ることができた。

文

₁ ．ブレースからの応力に対してアンカーボルトを弾性設献計していても，柱からの曲げ（ベースプレートの回転変

₁ ）山 西 央 朗，高 松 隆 夫，玉 井 宏 章，竹 本 泰 聖，松 尾形）が作用する。このベースプレートの回転変形は架構

彰：露出柱脚付ブレース架構の復元力特性と崩壊機構の層間変位に依存するので，回転バネ付片持ち柱のモデについて，鋼構造年次報告集，第₁₈巻，pp. ₃₃₅ – ₃₄₂,

ルから誘導した（₇）式により，アンカーボルトが曲げに₂₀₁₀.₁₁.
₂ ）高松隆夫，山西央朗，玉井宏章，竹本泰聖：露出柱脚より降伏する層間変位を概ね評価できる。
₂ ．T-S type においては，柱脚が曲げによって降伏しても，を有するノンコンプレションブレース付き架構に関す

柱脚はピン支承としての機能を失うことなく，ブレースる 研 究，広 島 工 業 大 学 紀 要，第 ₄₅ 巻，pp. ₈₅ – ₉₂,

架構と成立するため復元力特性モデルと良好に対応す₂₀₁₁.₂.

る。しかしながら，スリップ現象が生じるためエネル

₃ ）中村友一，高松隆夫，山西央朗，玉井宏章：露出柱脚を有するノンコンプレションブレース架構に関する実ギー吸収量は他 ₂ 体に比べ小さい。
₃ ．NC-S type では，アンカーボルトが降伏し，ブレースからの引張軸力が柱脚に作用し離間することによって弾験的研究，日本建築学会中国支部研究報告集，第₃₄巻，pp. ₁₄₉ – ₁₅₂, ₂₀₁₁.₃.

性剛性が低下する。抵抗機構を考慮して復元力特性モデ₄ ）高松隆夫，玉井宏章，小持明宏：ノンコンプレションルを作成することは可能だが，煩雑なため，柱脚のアンブレースの履歴性状とエネルギー吸収性について，鋼カーボルトは曲げに対しても弾性状態に留めておくこと

構造年次論文報告集，第₁₁巻，pp. ₁₂₉ – ₁₃₆, ₂₀₀₃.₁₁.
₅ ）玉井宏章，高松隆夫，松尾が望ましい。
₄ ．NC-NS type では，柱脚に楔デバイスを用いることによって，スリップ現象が解消されるため，NC-S type の彰：ノンコンプレション

ブレースの耐震性能向上について，日本建築学会構造系論文集，第₅₉₅号，pp. ₁₃₁ – ₁₃₈, ₂₀₀₅.₉.

ような弾性剛性の低下は見られず，抵抗機構の変化がな

₆ ）高松隆夫，玉井宏章，加藤孝昌，小畑寛行：ノンコンいとして作成したモデルと良好に対応する。そのため，プレションブレースで補強した鋼構造骨組の復元力特架構の応答を簡便に評価することが出来る。

性，鋼 構 造 年 次 論 文 報 告 集，第 ₁₄ 巻，pp. ₄₂₉ – ₄₃₆,₂₀₀₆.₁₁.

以上，露出柱脚を有するブレース架構の抵抗性状につい₇ ）高松隆夫，玉井宏章，加藤孝昌：ノンコンプレションて議論を行った。本研究では，比較のために T ブレース，ブレースによる耐震補強工法に関する実験的研究，広アンカーボルト降伏型柱脚のスリップ現象の現れる領域を

島工業大学紀要，第₄₂巻，pp. ₁₀₅ – ₁₁₁, ₂₀₀₈.₂.

─ 102 ─

アンカーボルト降伏先行型露出柱脚付きブレース架構の復元力特性

₈ ）高松隆夫，山西央朗，玉井宏章，中村友一：露出柱脚₁₁）山西央朗，高松隆夫，玉井宏章，松尾彰：アンカー付きノンコンプレションブレース架構の復元力特性，

ボルトを多数配列したノンスリップ型露出柱脚の復元力

鋼構造年次論文報告集，第₁₉巻，pp. ₇₄₉ – ₇₅₄, ₂₀₁₁.₁₁.

特性―無軸力下の場合のセルフセンタリング性能―，

₉ ）高松隆夫，玉井宏章，山西央朗，松尾

日本建築学会構造系論文集，第₆₂₁号，pp. ₁₅₅ – ₁₆₂,

彰：ノンス

₂₀₀₇.₁₁.

リップ型露出柱脚のセルフセンタンリング性能に関する研究，鋼構造年次論文報告集，第₁₃巻，pp. ₁₇₃ – ₁₈₀,

₁₂）山西央朗，高松隆夫，玉井宏章，澤田樹一郎，松尾彰：引張軸力領域を含む変動軸力と曲げを受けるノン

₂₀₀₅.₁₁.
₁₀）山 西 央 朗，高 松 隆 夫，玉 井 宏 章，松 村 高 良，松 尾

スリップ型露出柱脚の復元力特性と簡易履歴モデル，

彰：引張軸力領域を含む変動軸力を受けるノンスリッ

日本建築学会構造系論文集，第₇₇巻，第₆₈₁号，pp.

プ型露出柱脚の抵抗特性，日本建築学会構造系論文

₁₇₅₅ – ₁₇₆₂, ₂₀₁₂.₁₁.

集，第₇₄巻，第₆₄₂号，pp. ₁₄₉₅ – ₁₅₀₂, ₂₀₀₉.₈.

─ 103 ─