広島工業大学紀要研究編
第 ₅₂ 巻（₂₀₁₈）55 – 60論文

橋脚利用式潮流発電を目的とした大島大橋橋脚近傍における潮流エネルギー賦存量の調査
石垣衛*・長岡あゆみ**・吉田泰己***（平成₂₉年₁₁月 ₁ 日受付）

Investigation of Tidal Current Energy Amount at the Oshima Ohashi Bridge Piers
for Verification of Tidal Power Generation using Bridge Piers
Mamoru ISHIGAKI, Ayumi NAGAOKA and Taiki YOSHIDA(Received Nov. 1, 2017)

Abstract
For the purpose of developing tidal power generation using bridge pier, we conducted tidal current
observation and calculated the amount of energy that can be acquired by assuming the power generation facility specifications. As a result of the tidal current observation for the Oshima Ohashi bridge,
the maximum power generation output shows a value of about 120 kW, and the maximum power generation amount of the day got about 330 kWh/day. This value is about one-third of the initial forecast,and the main reason for this is the fact that after the current was formed at the generator installationsite due to the vortex generated at the upstream piers at the time of downward tide, It was suggested
that it becomes smaller.
Key Words: ocean energy, power generation, tidal current, Seto Inland Sea, bridge pier, harbor structure

1 ．緒

れることから潮流エネルギーを活用した発電技術は注目さ言れている。また，これらの海峡・瀬戸には架橋が施されて近年の地球温暖化に対する CO₂ 削減対策や東日本大震災いる場所が多く，既存の橋脚を活用した潮流発電が可能とにともなう原子力発電事故以降，再生可能エネルギーを利なれば，発電施設等の建設コストの削減が期待できる。

用した発電技術の需要が高まっており，その実用化が急務となっている。革新的エネルギー・環境戦略₁︶ によると，太陽光や風力等の再生可能エネルギーによる発電量は，₂₀₁₀年度の₁,₀₆₀億 kWh から₂₀₃₀年度には₃,₀₀₀億 kWh へと約 ₃ 倍に導入拡大するとしており，新たな再生可能エネルギー技術の開発・実用化が求められている。我が国は海に囲まれた海洋国家であり，豊富に存在する海洋エネルギーを有効活用することは重要な課題であることから，その実現が望まれている。大小の島々が数多く存在する瀬戸内海は，多くの海峡・瀬戸を有し，当該域の潮流は増幅さ

図-1

大畠瀬戸および大島大橋の位置・概観* 広島工業大学工学部環境土木工学科** 広島工業大学工学部都市デザイン工学科（現 いであ株式会社）*** 広島工業大学工学部都市デザイン工学科（現 株式会社オリエンタルコンサルタンツグローバル）
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石垣衛・長岡あゆみ・吉田泰己

本研究では，橋脚利用式潮流発電技術の開発を目的に，

N

図-₁ に示す大島大橋の第 ₄ 橋脚近傍を対象とした潮流観測を実施し，潮流エネルギー賦存量を把握した。更に，設置する発電装置仕様から取得可能なエネルギー量（発電量）を算出することで，その実現性を評価するとともに，実用化に向けた課題を抽出した。

₂ ．潮流エネルギー賦存量算定に向けた現地観測（1）観測海域および概要
観測海域として選定した大畠瀬戸は，広島湾の南西部に図-₂位置し，山口県柳井市と周防大島町に挟まれた瀬戸である。

大島大橋第 ₄ 橋脚平面図と観測機器設置概要図

その最狭幅は約 ₈₀₀ m の規模であり，その直上に大島大橋が架橋されている。また日本三大潮流の一つであり，全国でも有数の急流場所として知られている。海上保安庁が公開している潮流予報値₂︶ によると，大潮時の最大流速は約₇.₀ kt であり，藤井ら₃︶ の試算では，瀬戸断面を通過する年間のエネルギー賦存量は ₂₄₄,₉₂₉ MWh に達することから，潮流発電適地として期待できる海域である。
筆者らは，₂₀₁₄年度までに大島大橋を含む大畠瀬戸でADCP を用いた船上からの潮流観測₄︶ を実施し，瀬戸全域および，橋脚近傍の潮流の経時変化の値を得た。しかし，橋脚近傍の観測では，強い流れにより海面に発生する気泡図-₃の影響で観測値が乱れ，大きなばらつきが生じた。また，

大島大橋第 ₄ 橋脚北西端における流速の鉛直分布₄︶発電装置のタービン径を ₂ m と設定したことで，発電量算出にあたっては，橋脚からタービンの中心までの距離 ₁ m

測機器を水平に設置することで，橋脚に沿って東向きを x近傍の流速値が必要となる。よって，₂₀₁₅年度はこの課題軸方向の正方向とし，鉛直上向きを z 軸方向の正方向になの解決に向けて，橋脚から ₁ m 近傍の範囲で潮流観測を実るように設定した。

施し，取得可能な潮流エネルギー量を求めた。
（₃）観測期間全般を通じての潮流観測結果（₂）橋脚近傍における潮流観測方法

現地での₁₈日間の観測期間で得られたデータより潮流の橋脚近傍における潮流観測は，図-₂ に示すように観測機経時変化を求め，データ解析を実施した。水深 ₁₀ m 地点

材を架台へ取り付け，大島大橋の第 ₄ 橋脚北西端の水深 ₁₀および，水深 ₁₇ m 地点における観測値を図-₄ に示す。図m 地点，₁₇ m 地点の ₂ 箇所にベルトで設置固定した。設置は，観測期間において各水深に対して ₁ Hz で取得した観₄︶

水深は，筆者ら が₂₀₁₃年 ₉ 月に実施した当該地点におけ測値（Raw データ）を緑線で示し，観測値に対する₁₀分間る潮流の鉛直分布観測結果より，図-₃ に示すように，上げの移動平均値を黒線で示した。また，当該海域では，上げ潮時に流速のピーク値が出現した ₁₀ m 地点，₁₇ m 地点を潮時は西から東に向かう流れが形成され，下げ潮時には東選定した。

から西に向かう流れが形成される。図中では，流速値が正

観測期間は，₂₀₁₅年 ₉ 月 ₅ 日～₂₀₁₅年 ₉ 月₂₂日の大潮を含む₁₈日間とした。観測機器としてメモリー式小型電磁流の場合に東向きの流れとして示し，負の場合に西向きの流れとして示した。

速計（INFINITY-EM：JFE アドバンテック社製，以下，図より，水深 ₁₀ m 地点の流速は，観測値として，上げ『EM』という）を用いて，観測期間において ₁ Hz で橋脚潮最強時（₂₀₁₅年 ₉ 月₁₄日₁₈：₁₀頃）に東向きに最大約 ₃.₂近傍の潮流を計測した。ここで，EM は ₂ 次元計測機器でm/s の値を示し，下げ潮最強時（₂₀₁₆年 ₉ 月₁₅日₀₀：₃₀頃）あることから，前掲の図-₂ に示すように，水平方向の流速に西向きに最大約 ₁.₈₀ m/s の値を示した。また，₁₀分間は計測機器を垂直に設置することで，橋脚に沿って東向きの移動平均値は，上げ潮最強時に東向きに最大約 ₂.₈ m/sを x 軸方向の正方向とし，橋脚から北向きを y 軸方向の正の値を示し，下げ潮最強時も東向きに最大約 ₀.₃ m/s の値方向となるように設定した。また，鉛直方向の流速は，計を示した。

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橋脚利用式潮流発電を目的とした大島大橋橋脚近傍における潮流エネルギー賦存量の調査（a）水深 ₁₀ m 地点における流速の経時変化（b）水深 ₁₇ m 地点における流速の経時変化
図-₄

大島大橋第 ₄ 橋脚における橋脚近傍 ₁ m の潮流観測結果

一方，水深 ₁₇ m 地点の流速は，観測値として，上げ潮₀.₂ m/s の偏差であった。下げ潮時では，上げ潮時と同様最強時（₂₀₁₅年 ₉ 月₁₄日₁₇：₅₀頃）に東向きに最大約 ₄.₇に憩流時で流速の偏差が小さいものの，下げ潮最強時の₁₀m/s の値を示し，下げ潮最強時（₂₀₁₅年 ₉ 月₁₅日₀₁：₂₀頃）

分間（₂₀₁₅年 ₉ 月₁₄日₀₀：₂₀～₀₀：₃₀）で，平均流速値がに西向きに最大約 ₃.₄ m/s の値を示した。また，₁₀分間の約 ₀.₁ m/s に対して，最大で約 ₁.₅ m/s の偏差が生じ，₁₀移動平均値は，上げ潮最強時に東向きに最大約 ₃.₅ m/s の分間平均で約 ₀.₄ m/s の偏差であった。この結果より，水値を示し，下げ潮最強時に西向きに最大約 ₂.₀ m/s の値を

深 ₁₀ m 地点の下げ潮時は，上げ潮時に比較して平均流速示した。上記の結果より，水深方向に対する流速値の比較値に対する大きな偏差が生じることで，潮流の乱れが大きでは，水深 ₁₇ m 地点が水深 ₁₀ m 地点より観測値，₁₀分間くなることが示された。ここで，下げ潮時の流速値は，期平均値ともに大きくなる傾向を示し，上げ潮時で最大約₁.₅間内に正と負の値に跨ることで，短時間に流向が変化する倍，下げ潮時で最大約₂.₀倍の値となった。

傾向を示し，平均流速値が約 ₀.₁ m/s 近傍に収束する結果

観測期間を通じて，各水深地点の上げ潮最強時，下げ潮を示した。この平均流速値に対して約 ＋₁.₅ m/s～－₁.₀

最強時には，計測した流速値の偏差が大きくなる傾向を示

m/s の大きな偏差が生じている。この結果より，当該地点し，潮流の乱れが大きいことが示唆された。の流れ場が一方向の流れではなく，渦等の大きな乱れを含む流れ場として形成されていることが推測される。

（₄）上げ潮・下げ潮最強時における流速経時変化

一方，水深 ₁₇ m 地点の流速の経時変化は，水深 ₁₀ m 地

潮流発電の発電量が大きくなる上げ潮最強時および，下点と同様に，憩流時には流速の偏差は小さく，上げ潮最強

げ潮最強時の流速の経時変化について，観測結果をもとに時，下げ潮最強時に流速の偏差が大きくなる結果を得た。

データ解析を実施した。図-₅ に観測期間における上げ潮

さらに，水深 ₁₀ m 地点に比較して，平均流速値および，そ時，下げ潮時に最大流速を示した ₁ 潮汐周期間（前掲のれに対する偏差が大きくなる傾向を示した。上げ潮最強時

図-₄ 中に赤点線枠で囲った範囲）の流速の経時変化を拡大の₁₀分間（₂₀₁₅年 ₉ 月₁₄日₁₇：₄₀～₁₇：₅₀）では，平均流して，その詳細を示す。

速値が約 ₃.₁ m/s ～₃.₅ m/s に対して，最大で約 ₂.₀ m/s

図より，水深 ₁₀ m 地点の流速の経時変化は，憩流時はの偏差が生じ，₁₀分間平均で約 ₀.₅ m/s の偏差となった。

流速値の偏差は小さいものの，上げ潮時に流速値の偏差がまた，下げ潮最強時の₁₀分間（₂₀₁₅年 ₉ 月₁₄日₀₁：₁₀～

大きくなり，上げ潮最強時の₁₀分間（₂₀₁₅年 ₉ 月₁₄日₁₈：₀₁：₂₀）では，平均流速値が約 ₁.₅ m/s に対して，最大で₀₀～₁₈：₁₀）で，平均流速値が約 ₂.₆ m/s ～₂.₈ m/s に対約 ₁.₃ m/s の偏差が生じ，₁₀分間平均で約 ₀.₄ m/s の偏差して，最大で約 ₀.₅ m/s の偏差が生じ，₁₀分間平均で約となった。この結果は，水深 ₁₇ m 地点において下げ潮時

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石垣衛・長岡あゆみ・吉田泰己（a）水深 ₁₀ m 地点
図-₅（b）水深 ₁₇ m 地点

上げ潮最強時・下げ潮最強時における橋脚近傍の流速経時変化の乱れが上げ潮時に比較して大きくなることを示すものである。
このように水深 ₁₇ m 地点の平均流速や偏差が，水深 ₁₀m 地点に比較して大きくなる理由として，構造物（橋脚）による増速効果や，海底地形の凹凸による乱れの影響が推察される。ここで，橋脚近傍で形成される流れは，鈴木ら₅︶が示した『Horseshoe Vortex（馬蹄形渦）』が生じること
で，増速や乱れが生じることが一般的に知られており，これらの複雑な流れの機構が，橋脚近傍の流れ場に影響をおよぼしていることが示唆される。
上記より，各水深地点ともに上げ潮時最強時には，橋脚図-₆

近傍の乱れの影響を受け，流速値が大きいながらも偏差が水深 ₁₇ m 地点における発電量経時変化生じることで安定しなかったと推測される。一方，下げ潮

S：潮流通過断面積（m₃），V：潮流（m/s），Cp：変換効率

時最強には設置した橋脚の乱れの影響は直接受けないものであり，海水密度は ₁,₀₂₀ kg/m₃ を仮定した。また，発電の，流速値は小さくなり，流速に対する偏差の割合も大き量試算にあたっては，発電装置のカットイン流速，カットい。この結果より，当該地点は，上流の橋脚で生成されるアウト流速を考慮せず，全ての流速において発電可能と仮後流の影響を受ける場であることが推測される。

定した。図-₆ に水深 ₁₇ m における発電出力量経時変化を示す。図より，観測期間を通じて発電によって得られる最（₅）橋脚近傍における取得可能エネルギー量の算出

大出力は，上げ潮時で約 ₁₂₀.₀ kW となり，下げ潮時で約前述までの大島大橋第 ₄ 橋脚北西端を対象とした潮流観₄₀ kW となることが試算された。また，期間中における平測結果を用いて，当該地点における取得可能なエネルギー均出力は ₁₀.₇ kW が見込まれる結果を得た。ここで，下げ量の算出を実施した。ここで，対象とする水深として，観潮時の最大出力が上げ潮時の最大出力の₁/₃となり，最大出測期間を通じて大きな流速値を得ることができた水深 ₁₇ m

力に対して平均出力が約₁/₁₀となった要因として，前掲の地点を選定し，エネルギー量を算出した。

図-₅ に示すように，上げ潮時の流速に比較して下げ潮時の（a）発電出力の算出流速が低いことが挙げられる。また，平均流速値に対する

大島大橋第 ₄ 橋脚北西端から水平距離 ₁.₀ m，水深 ₁₇ m

偏差の割合が，上げ潮時に比較して下げ潮時が大きいことの地点に，直径 ₂.₀ m，高さ ₂.₀ m のダリウス型で変換効から，下げ潮時は上流側の橋脚で形成された渦等の乱れ率₀.₂₈のタービンを縦方向に ₂ 連で設置することを想定し，（後流など）の影響を大きく受けていることが示唆される。

観測期間の₁₈日間について発電量の算定を行った。算定

上記のような要因により，下げ潮時に取得できるエネルは，式（₁）を用いて発電出力量を求めた。
P=1
ρSV 3C p2

ギー量が小さくなることが推察される。
（₁）
₃

ここで，P：エネルギー量（W），ρ ：海水密度（kg/m ），（b）取得可能なエネルギー量の算出
水深 ₁₇ m 地点における発電量を潮時に対して ₁ 日あたりの積分量として算出し，観測期間内の₂₀₁₅年 ₉ 月 ₆ 日～

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橋脚利用式潮流発電を目的とした大島大橋橋脚近傍における潮流エネルギー賦存量の調査

北側カメラSony Handycam HDR-PJ760

P4橋脚

南側カメラ
Sony Handycam FDR-AX30（a）画像撮影装置設置場所(a)画像撮影装置設置場所においより，示すもより多生成さな発電とが今

４．結

図-₇

一日当たりの取得可能エネルギー量の経時変化

₂₀日を対象とした₁₅日間において， ₁ 日ごとの取得可能エネルギー量を図-₇ に示す。図より， ₁ 日あたりの最大発電量は約 ₃₃₀ kWh/日という値を得た。また，この値を用いて ₁ か月あたりの取得可能エネルギー量および， ₁ 年あた(b)撮影範囲・PIV 解析範囲（b）撮影範囲・PIV
解析範囲
図-8
解析範囲
図-₈画像撮影機器設置場所および撮影範囲・PIV
画像撮影機器設置場所および撮影範囲・PIV 解析範囲

りの取得可能エネルギー量を算出するとそれぞれ，約₇,₀₀₀ kWh/日，約 ₈₄,₀₀₀ kWh/年の値を得た。この値は，一般家庭の年間電気使用量を ₃,₆₅₀ kwh/年と仮定すれば，発電装置 ₁ ユニットで約₂₃世帯分の電力エネルギー供給が可能となることを示すものである。

₃ ．橋脚近傍における後流の影響範囲の確認
橋脚利用式潮流発電において，発電量低下の要因となる

図-9 PIV を用いた流向・流速の推定方法概念

橋脚周辺の大きな乱れは，橋脚で形成される後流であると仮定し，その存在と形成範囲の確認を目的とした観測を実施した。観測は，橋脚周辺の潮流画像を撮影することで，画像解析を用いて流向・流速の出現率を求め，後流の存在と形成状況の確認を行った。
（1）画像解析の概要・方法
前掲の図-₁ に示す大島大橋第 ₄ 橋脚を対象とした画像解
析により，橋脚周辺の流向・流速分布を把握した。調査は，まず，図-₈（a）に示すように橋脚直上の橋梁下部に潮流撮影用の VTR カメラを設置し，図-₈（b）に示す橋脚北側海面，南側海面の流況を撮影した。撮影期間は，上げ潮時は₂₀₁₆年 ₇ 月 ₆ 日₀₆：₀₀～₀₈：₀₀とし，下げ潮時は同日の₁₂：₀₀～₁₄：₀₀とした。次に，撮影した潮流画像を用いて，上げ潮最強時の₁₀分間（₀₆：₄₉～₀₆：₅₉）および，下げ潮最強時の₁₀分間（₁₃：₀₃～₁₃：₁₃）を対象とした画像解析（PIV 解析）を実施した。本研究では，前述までに設定した橋脚北西端の観測地点を PIV 解析の範囲とし，当該範囲に格子間隔 ₁.₀ m の正方格子網を設定することで，潮流の流向・流速を推定した。流向・流速は，図-₉ に示すように，各格子点中心にて画像中のトレーサが形成する三角網の時々刻々の変形を抽出し，その変形量から各格子点におけ本研的に，行い，の算出となり備利用約 420
た一年
は，設5 分の近傍で大きなした．
ために計が必図-₉

PIV を用いた流向・流速の推定方法概念の流向頻度は，北東方向近傍に集中し，それ以外の流向は確認されなかった。その他の流速の出現率は，る流向・流速を求めた。なお，各三角形の変形は ₂ 次元ア
クラス A が 14.0％，クラス B が 9.6％，クラス Dフィン変換とした。
は 2.9％を示し，低い出現率であった．また，流向
さらに，上記の結果を用いて流向・流速頻度分布図を作はクラス A と同様の傾向を示した。
成し，橋脚近傍における後流形成状況の解析を実施した。
一方，下げ潮時最強時における流速は，クラス A
ここで，後流の形成状況を把握する指標として以下の a）～の出現率が高く，全体の約 56.5％を占めた．ここc）の ₃ つの指標を設定した。
で，クラス A の流向頻度は，西方向近傍（西南西まず，後流の影響が小さいと判断する基準として，a）流～西～西北西）にピークを示すものの合計で 19.6％
速が大きい（₂.₀ m/s 以上），もしくは流向が一方向で振れに留まり，1.0％～4.0％の低い出現率で全方位に分幅が小さいものとした。また，後流の影響が大きいと判断布する結果となった．その他の流速の出現率は，クする基準として，b）流速が小さく（₁.₀ m/s 以下）流向のラス B が 32.8％を示し，クラス A と同様の流向分振れ幅が大きいもの，c）上記 a）と b）が混在しているも布を示した．流速が大きいクラス C，クラス D にのとした。
ついて，それぞれ 10.1％，0.6％の出現率であったが，西方向に集中して出現する結果となった．
（₂）橋脚周辺における潮流の流向・流速頻度分布
上記より，当該地点では，上げ潮時はクラス C のPIV 解析で求めた大島大橋第 ₄ 橋脚北西端の流速につい大きな流速が一方向に流れているのに対し，下げ潮て，出現した流速を ₄ つのクラス（クラス A：₀.₀ m/s～
時では，クラス A の小さな流速が多方向に乱れて₁.₀ m/s，ク ラ ス B：₁.₀ m/s～₂.₀ m/s，ク ラ ス C：いる結果を得た．この結果は，当該地点が下げ潮時
₂.₀ m/s ～₃.₀ m/s，クラス D：₃.₀ m/s ～₄.₀ m/s）に分類し，クラスごとに上げ潮最強時，下げ潮最強時に出現す─ 59 ─謝辞：技術総年度～開発」に，関参考文

1)エネ

20122)海上httprent3)藤井独立校紀

4)石垣

活用

B3（5)鈴木究，

石垣
表-1

衛・長岡あゆみ・吉田泰己

第 ₄ 橋脚北西端における上げ潮最強時・下げ潮最強時の流向・流速頻度分布図
上げ潮最強時（₂₀₁₆年 ₉ 月₁₄日）

下げ潮最強時（₂₀₁₆年 ₉ 月₁₅日）

る流向の出現率を求めた。表-₁ に流向・流速の出現率の分した最大発電出力は ₁₂₀ kW となり，この値を用いて，発布を示す。表より，上げ潮最強時における流速は，クラス電量の年間見込値を設備利用率₄₀％（NEDO 試算値）としC の出現率が高く，全体の約₇₃.₅％を占めた。ここで，クて算出すると約 ₄₂₀ MWh/年となる。ここで，前述の ₂ . でラス C の流向頻度は，北東方向近傍に集中し，それ以外の算出した一年あたりの平均発電量の値（約 ₈₄ MWh/年）流向は確認されなかった。その他の流速の出現率は，クラは，設備利用率を用いて算出した見込値に対して約 ₅ 分のス A が₁₄.₀％，クラス B が₉.₆％，クラス D は₂.₉％を示₁ の値となった。その主な要因として，橋脚近傍で形成さし，低い出現率であった。また，流向はクラス A と同様のれる後流により，発電装置設置場所に大きな乱れが生じ，傾向を示した。

発電量が小さくなるためと推測した。今後の課題として，一方，下げ潮時最強時における流速は，クラス A の出現率が高く，全体の約₅₆.₅％を占めた。ここで，クラス A のより多くの発電量を得るために，後流の回避や制御などの対処法の計画・設計が必要となることが示された。

流向頻度は，西方向近傍（西南西～西～西北西）にピーク

謝を示すものの合計で₁₉.₆％に留まり，₁.₀％～₄.₀％の低い辞出現率で全方位に分布する結果となった。その他の流速の本研究は，独立行政法人新エネルギー・産業技術総合開出現率は，クラス B が₃₂.₈％を示し，クラス A と同様の流発機構（NEDO）が実施する「平成₂₆年度～₂₉年度次世代向分布を示した。流速が大きいクラス C，クラス D につい

海洋エネルギー発電技術研究開発」の研究助成により実施て，それぞれ₁₀.₁％，₀.₆％の出現率であったが，西方向にしたものである。ここに，関係者に謝意を表す。

集中して出現する結果となった。

文

上記より，当該地点では，上げ潮時はクラス C の大きな流速が一方向に流れているのに対し，下げ潮時では，クラス A の小さな流速が多方向に乱れている結果を得た。この

献₁ ）エネルギー環境会議：革新的エネルギー環境戦略，₂₀p，₂₀₁₂.

結果は，当該地点が下げ潮時において，上流側の橋脚で形₂ ）海上保安庁第六管区ホームページ：海象情報/潮流推成された後流の影響により，渦等の大きな乱れを受ける地算，http://www₁.kaiho.mlit.go.jp//KAN₆/₂_kaisyo/

点であることを示すものである。今後，橋脚利用式潮流発tidal-current/tidalc_fore-ca st.html

電により，より多くのエネルギー取得を目指すために，橋₃ ）藤井雅之，錦屋茂男：大畠瀬戸の潮流発電に関する研脚で生成される後流の影響を避けることができる最適な発究，独立行政法人国立高等専門学校機構大島商船高等電装置の設置位置を選定し，発電効率上げることが今後の課題として示された。

₄ ．結

専門学校紀要，第₃₉号，pp. ₅₂-₅₇，₂₀₀₆.
₄ ）石垣衛，三好順也：瀬戸内海における橋脚下海洋空間を活用した潮流発電エネルギー量の算定，土木学会論論

文集 B₃（海洋開発），Vol. ₇₀，No. ₂，pp. ₇₉-₈₄，₂₀₁₄.

本研究では橋脚利用式潮流発電技術の開発を目的に，大₅ ）鈴木幸一：橋脚周辺部における流れと掃流力に関する

島大橋を対象とした橋脚近傍の潮流観測を行い，橋脚利用

研 究，土 木 学 会 論 文 報 告 集，第 ₂₇₂ 号，pp. ₆₅-₇₈，式潮発電における取得可能な発電量の算出を行った。算出₁₉₇₇.

─ 60 ─