b 型 Ti
Nb 基合金の低ヤング率化の要因と医療応用研究の現状
仲

井

正

昭 新

家

光

雄


低ヤング率 b 型チタン合金の開発が始まってから約 30 年

.

は じ

め

に

が経過し，その間に数多くの新合金が開発されてきただけでなく，b 型チタン合金の低ヤング率化現象の理解が進んだ．

骨と金属との大きなヤング率差により生じるとされる応力

さらには，材料開発の段階から医療器具開発の段階へと進遮蔽による過剰な骨吸収を抑制するための低ヤング率を志向

み，医療に対する低ヤング率の有効性の検証がなされるようした医療用 b 型チタン合金(低ヤング率 b 型チタン合金)のになってきている．本稿では，Niinomi らが開発し，現在，開発は 1990 年代から始まり，その後，世界中で精力的に研医療器具への応用研究が進められている TNTZ 合金を題材

究・開発がなされ，これまでに数多くの新合金が開発されてに取り上げ，同合金の設計思想，同合金が低ヤング率となるきている(1)．このようなコンセプトで開発された，ごく初期

要因および同合金の医療応用における有効性の実証状況につの合金には， Ti 15Mo 5Zr 3Al 合金(以下，合金中の数字

いて概説する．

は断りがない限り massを表す)， Ti12Mo6Zr2Fe 合金
および Ti 13Nb 13Zr 合金などが挙げられ，これらの合金

. TNTZ 合金の設計思想のヤング率は 74 ～ 79 GPa と報告されている(2) ． b 型チタン
合金の高強度化では時効処理が多用され，ヤング率は時効処

TNTZ 合金の設計では，まず毒性・アレルギー性のない

理条件に強く依存することが知られている(3)．一般的には時合金元素が選択され，次に森永らにより提唱されている d

効処理前(溶体化処理後)のヤング率が最も低くなるが， 70

電子合金設計理論(7)(8)を用いて化学組成が決定されている．

GPa 代後半のヤング率は代表的な工業用 b 型チタン合金でd 電子合金設計理論は，最初に発表されてから30年以上経過ある Ti 15V 3Cr 3Sn 3Al 合金の溶体化処理を施した状態しているが，価電子濃度(e/ a)や Mo 当量とともに，チタンのヤング率である 82 GPa(4) と大差はない．低ヤング率 b 型

合金の設計では現在でもなお利用されている(9)．この設計理チタン合金として強い印象を残した最初の合金は， 1995 年

論では，第一原理計算の一つである DVXa クラスター法にに開催された第 8 回世界チタン会議で発表された，Rack ら

より求められる，原子間の結合の強さを表す結合次数( Bo )による開発合金である Ti35Nb7Zr5Ta 合金(5)であろう．

と，電気陰性度や原子半径と関係のある d 軌道エネルギー

同会議のプロシーディングスには，同合金のヤング率が 55

レベル(Md)の 2 つのパラメータが用いられる．これらの二GPa と記載されている．Niinomi らにより開発された日本をつのパラメータは，チタン原子からなるクラスター( bcc 格

代表する低ヤング率 b 型チタン合金である Ti29Nb13Ta

子の場合は，中心となる原子とその原子から見て第一近接に4.6Zr ( TNTZ )合金に関する論文が最初に発表されたのは位置する 8 個の原子および第二近接に位置する 6 個の原子

1998年である(6)．発表は Rack らよりもわずかに遅れたものの計15個の原子により構成される)の中心の 1 個だけを合金の，ほぼ同時期に研究・開発され，その後の継続的な研究に元素の候補となる別の原子に置換して求められている．合金より，現在では世界で最も認知度の高い低ヤング率 b 型チ

元素ごとに求められた Bo と Md を用いて，各実用チタン合タン合金の一つとなっている．

金の Bo の組成平均値( Bo )および Md の組成平均値( Md )を

近畿大学理工学部准教授(〒5778502 東大阪市小若江 341) 東北大学名誉教授
Factors Leading to Low Elastic Modulus and Current Status of Medically Applied Research of btype TiNbbased Alloys; Masaaki
Nakaiand Mitsuo Niinomi(Faculty of Science and Engineering, Kindai University, Higashiosaka‚ Tohoku University, Sendai)
Keywords: biomaterial, btype titanium alloy, low Young's modulus, phase stability, stress shielding, bone, spinal fixation
2020年 6 月29日受理[doi:10.2320/materia.59.588]




特

集

図2

図1

チタン合金の BoMd 図と TNTZ の位置．(文献(7)を改変引用)

溶体化処理を施した TixNb10Ta5Zr 合金(x＝0～ 40 mass )の相構成およびヤング率に及ぼす
Nb 含有量の影響．(文献(10)を改変引用)

す(10) ．溶体化処理を施した Ti xNb 10Ta 5Zr 合金のヤン
グ率は， Nb 濃度に強く依存し， b 相単相となる化学組成の中でも，非熱的 v 相が形成されない最少の Nb 濃度である

求め，縦軸に Bo ，横軸に Md をとり，プロットすると，図とき( Ti 30Nb 10Ta 5Zr 合金)に極小値が得られる．同様

に示すように， a 型， a ＋ b 型および b 型といった実用チのヤング率の化学組成依存性は， Ti Nb 二元系合金においタン合金のタイプをプロット領域で分類することができる．

ても報告されている(11) ． Nb は b 相安定化元素( b トランザ

そこで，各領域の境界線を引くと，未知の化学組成のチタン

スを低下させる合金元素)であることから， Nb 濃度が高い合金のタイプを予測することができる．さらに，実用チタン

ほど b 相の安定性は上昇する．したがって，b 型チタン合金

合金のヤング率をこの BoMd 図中に書き込んでいくと，ヤにおいて低ヤング率を得るためには，非熱的 v 相が形成しング率が低い合金は， b 型となる領域内で Bo と Md とが共ない範囲で b 相安定化元素の含有量を極力少なくし，安定に高い位置にプロットされる．TNTZ 合金の化学組成は，b性の低い b 相単相を形成させることが重要となる．

型と a ＋ b 型の領域の境界線を延長して， b 型となる領域内

チタン合金の相安定性と弾性特性との関係については，最で既存の合金にはないほど高い Bo と Md となるように決定

近，多根により詳細に解説されている(12) ．立方晶系の bcc

された(6)．TNTZ 合金は，d 電子合金設計理論の適用による格子からなる b 相の弾性特性は，3 つの独立な弾性スティフ

新合金開発の重要な成功例の一つとされている．ただし，dネス C11 ， C12 および C44 により記述できるが，特にこれら

電子合金設計理論では，所望の特性となる化学組成を予測すの 3 つの弾性スティフネスにより表されるせん断弾性率 C ′ることができるが，その理由までは与えられない．すなわ

および弾性特性異方性の指標となる異方性因子 A の e / a 依ち，合金開発時点では， TNTZ 合金が低ヤング率となる理存性が重要となる． C ′および A は以下の式( 1 )および式由はまだ明確ではなかったと言える．

( 2 )により求められる．

.

＝
C′

TNTZ 合金が低ヤング率となる要因

C11－C12
2

(1)

C44
C′

(2)

A＝

低ヤング率 b 型チタン合金は，チタン合金の中でも準安定 b 型チタン合金に分類される．準安定 b 型チタン合金のまず，bcc 格子からなる遷移金属およびその合金の C′
が e /a室温から b トランザスまでの温度範囲における熱力学的平と強い相関があり，以下の式( 3 )で表される関係が古くか衡相は a＋ b 相であるため， b 相単相の状態は，溶体化処理ら知られている(13)．

として b トランザス以上の温度から急冷して高温相を凍結することにより得られる．すなわち，非平衡 b 相がヤング＝1.391×(e/a－2)3.34
C′(3)率の低い状態であるため，b 相の安定性は，低ヤング率 b 型

Ti は遷移金属の中では周期表の左側( 4 族)に位置するたチタン合金において特徴的に低いヤング率が得られる理由とめ，3 族および 4 族以外の遷移金属を合金元素として添加す

して最も重要な因子となる．

ると e/a は増加することになる．遷移金属の中でもチタン合実験 事 実と して ，図 に 溶 体化 処理 を施 した Ti xNb 

金の合金元素としてよく用いられる V，Cr，Mn，Fe，Nb，10Ta 5Zr 合金( x ＝ 0 ～ 40 mass )の相構成とヤング率を示

Mo ， Ta などはすべて b 相安定化元素であるため，これら

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Materia Japan

の合金元素を添加することによる e/a の増加は b 相の安定性低いときに変形双晶が発現し，b 相安定化元素濃度が高くなの上昇を意味する．したがって，式( 3 )によると，b 相の安るとすべり変形に移行する．この変形モードの移行境界付近が低下することになる．この C ′と定性が低下するほど C ′となる化学組成の合金中では，溶体化処理時の急冷により非e / a との関係については， Tane らにより，現在までに報告

熱的 v 相が形成し，その v 相の存在に由来する透過型電子されている Ti V 二元系， Ti Cr 二元系および Ti Nb 二元

顕微鏡の電子線回折斑点の強度と位置が化学組成に依存しての e / a 依存性が整理され，確系 b 型チタン合金単結晶の C ′変化する．そこで，この現象を利用して， b 相の｛ 222｝斑点が低下することが示されていかに e/a の減少により C′の位置で規格化した v 相の｛ 0002｝斑点の位置を b 相の安定

る(14)．さらに Tane らは，C44 は e/a が変化してもほとんど性の指標とすることが花田により提案されている．その際，が低下すれば，それに伴い A が上昇す
変化しないため， C ′TiFe 二元系，TiCr 二元系，TiMo 二元系および TiV 二ることを示し，b 型チタン合金の低ヤング率化では，この A

元系 b 型チタン合金のすべり変形が支配的な化学組成範囲の上昇が重要であることを主張している．すなわち，立方晶

では，どの合金系においても合金元素濃度の上昇により v

系では，弾性特性が等方的であれば A ＝1 となるが，A が 1

相の｛0002｝斑点の位置が同相の｛0001｝斑点に近づくが，Ti

よりも大きいか小さい場合は弾性特性が異方的になる．したNb 二元系 b 型チタン合金だけは，例外的に，合金元素濃度

がって，b 型チタン合金単結晶のヤング率異方性は e/a の減が上昇しても v 相の｛ 0002｝斑点の位置がほとんど変化しな

少に伴い強くなると言える．図に弾性スティフネスを用いいことが指摘されている．ごく最近出版された Morinaga にて計算した， e / a の異なる Ti V 二元系合金単結晶の〈 100 〉

よる成書(16) の中で， bcc 格子からなるチタンへの合金元素と〈110〉との間のヤング率異方性を示す(12)．e/a が最も小さの添加により発生する局所格子歪み値が第一原理計算によるい Ti28V 合金(mol)では，ヤング率が結晶方位に強く依

構造最適化により求められている(図)．局所格子歪みと存しており，〈 100 〉において最小となり，〈 111〉において最は，中心の原子をチタンから合金元素に置換することによ大となる．これに対して， Ti 28V 合金( mol )よりも e / a

り，中心の原子から見て第一近接と第二近接の原子の位置がが大きい Ti53V 合金(mol)では，ヤング率異方性が弱ま

元のチタンだけの状態からどれだけ変化したかを示す値である．e/a が最も大きい Ti79V 合金(mol)では， A ＜1となる．Zr および Hf 以外の合金元素の添加は，第二近接のチタるため，ヤング率異方性が Ti 28V 合金( mol )とは逆にン原子を遠ざけ(〈100〉への変位)，第一近接のチタン原子を〈 100 〉において最大となり，〈 111 〉において最小となる．さ

中心に引き寄せるように作用するが(〈111〉への変位)，合金

らに，これらの 3 つの合金の曲線を比べると〈111〉ではほと元素の種類により，それらのどちらの作用がどれだけ強いかんど違いがないこともわかる．すなわち，b 相の安定性を低が異なる． Zr および Hf 以外の合金元素のうち， V や Cr な

下させることによる低ヤング率化は，どの結晶方位にも生じ

どの多くの合金元素は第一近接のチタン原子を中心に引き寄るわけではなく，ある特定の結晶方位で生じる現象であるとせる作用のほうが強いが， Nb あるいは Ta を含む合金は共理解することができる．さらに，多根による解説の中で，に局所格子歪み値が小さく，かつ第一近接のチタン原子を中および C44 が， b
Ti Nb 二元系 b 型チタン合金単結晶の C ′心に引き寄せる作用と第二近接のチタン原子を遠ざける作用型チタン合金単結晶で得られる C ′および C44 の e / a 依存性の強さがほぼ同等となっている．なお，第一近接のチタン原の全体的な傾向から外れ， e / a ＝ 4.26 ～ 4.30 付近で特異的に子と第二近接のチタン原子との間の距離については合金元素大きく低下することが低ヤング率 b 型チタン合金を特徴づの添加によりほとんど変化しない．さらに，この局所格子歪けることを指摘している． Ti Nb 二元系 b 型チタン合金のみとマルテンサイト変態(b→ a′)の生じやすさとの関係につ

特異性については，花田による準安定 b 型チタン合金の変いても議論がなされている．合金元素を添加したときに生じ形モード(変形双晶，すべり変形)に関する解説中でも触れらる第一近接のチタン原子の〈111〉への変位および第二近接のれている(15) ．準安定チタン原子の〈100〉への変位によりそれらの原子が並ぶ面(1b 型チタン合金では， b 相の安定性が枚おきの( 110 ))がねじれると，マルテンサイト変態の第一段階で生じる( 11̃2 )［ 1̃11 ］シアーが生じにくくなると考察さ

図3




Ti V 二元系合金単結晶における b 相のヤング率異方性．(文献(12)を改変引用)

図4

bcc 格子からなるチタンへ添加した合金元素まわりの局所格子ひずみ．(文献(16)を改変引用)

特集

れている(図)(16)．この Morinaga による考察と同様の考えしたがって，単結晶で得られている知見を基に，多結晶・多方が，低ヤング率 b 型チタン合金の C ′の低下現象に及ぼす相へと発展させる必要がある．多根による解説には多結晶・Nb の特異性にも適用できるのではないだろうか．すなわ

多相のモデル計算についても詳細に記載されているので，興ち，図 4 からわかる通り，Nb は局所格子歪みの発生が小さ

味のある読者は参照されたい．

な合金元素であるため，結晶格子をほとんど歪ませずに添加

室温で外部負荷によりマルテンサイト変態(b→a″)が生じすることができる．したがって，同じ e/a のチタン合金である超弾性 b 型チタン合金もヤング率が低いことが知られてったとしても， Nb を含む合金は( 110 )が大きくねじれていいる．例えば，Matsumoto らにより，Ti35Nb4Sn 合金のないために同面内の〈11̃0〉に弾性的柔軟性がもたらされるとヤング率は 55 GPa と報告されており，低ヤング率 b 型チタ考えられる．もしこの考え方が正しければ， Ta にも Nb とン合金とほぼ同等のヤング率を有する(18)．超弾性 b 型チタ

同様の効果が期待される．図に TNTZ 合金単結晶のヤンン合金を開発する上ではマルテンサイト変態開始温度の把握

グ率異方性を示す(14) ． TNTZ 合金の e / a は 4.25 であり，同が重要であり，合金の化学組成とマルテンサイト変態開始温合金単結晶においても低ヤング率 b 型チタン合金の特徴で度との関係が調査されている．マルテンサイト変態開始温度

ある大きなヤング率異方性が認められ，〈111〉のヤング率がは，ヤング率の温度依存性からも知ることができる．例とし最も高く，〈100〉のヤング率が最も低い．最も低い値となるて，図に Ti 24Nb 3Al 合金( mol )のヤング率の温度依〈 100 〉のヤング率は約 35 GPa であり，骨のヤング率である存性を示す(19) ．通常は温度低下に伴いヤング率は上昇する

10～30 GPa(17)に近い値を実現している．TNTZ 合金のこのが，Ti24Nb3Al 合金(mol)のヤング率は，通常とは異なような低いヤング率は，e/a が低く，主要合金元素に Nb(おり，温度を低下させているにもかかわらずマルテンサイト変が小さよび Ta )が含まれていることにより，特異的に C ′態開始温度に近づくにつれて低下する．同様のヤング率の温く，かつ A が大きくなるためであると理解される．以上が度 依 存 性 は Ti 35Nb 4Sn 合 金 に お い て も 報 告 さ れ て い

TNTZ 合金のヤング率の物性値としての理解であるが，実る(18) ．これらの実験事実から，室温あるいは体温で低ヤン際の材料は多結晶からなっていたり，多相であったりする．

グ率となる b 型チタン合金の化学組成の探索は，マルテン
サイト変態開始温度依存性の調査により可能になるとされている(20)．この超弾性 b 型チタン合金における，通常とは異なるヤング率の温度依存性はマルテンサイト変態の前駆現象として生じる結晶格子の軟化によるものであるとする解釈が強く支持されている(21)(22)． b 型チタン合金のマルテンサイ
ト変態は熱弾性的であり，この場合の特徴として，マルテン
サイト変態開始温度よりも少し高い温度から既に前駆現象として母相に種々の異常現象が現れることがある．その一つとして，マルテンサイト変態が生じる b 型チタン合金では，がマルテンサイト変態開始温度に近づくにつれて低下
C′し，結晶格子が軟化するとされている．この C ′の低下現象
は，超弾性 b 型チタン合金と低ヤング率 b 型チタン合金とでは，それぞれ温度変化および化学組成変化により生じてい図 5 チタン中に合金元素として Fe を添加したときの構造最適化による原子の移動方向．(文献(16)を改変引用)

図6

TNTZ 合金単結晶のヤング率異方性． (文献( 14 )を改変引用)

ま て り あ 第59巻 第11号(2020)
Materia Japan

図 7 Ti24Nb3Al 合金(mol)のヤング率温度依存性(q 試験片の長手方向と圧延方向との角度， Ms a ″マルテンサイト変態開始温度)．(文献(19)を改変引用)

るという点が異なるが，現象自体はほぼ同じと解釈できると思われ，低ヤング率となる理由となっていると考えられる．
TNTZ 合金では，ほとんどの場合，溶体化処理時の急冷により b 相単相となるが，開発当初の頃にはマルテンサイ
ト相が形成したとする報告も存在する(23) ．同一合金で同一条件の熱処理を施しているにもかかわらず異なる組織が形成するというのは好ましい状況ではないが，その後の研究により，わずかな化学組成の違いによりマルテンサイト相ができることが実験的に明らかにされている(24) ．すなわち，この現象は， TNTZ 合金がそもそも溶体化処理により b 相単相となるかならないかの境界付近の化学組成であり，低ヤング率を得るために最適に近い化学組成であることを示唆している．

.

TNTZ 合金の医療応用における有効性の実証状況

TNTZ 合金の医療器具への応用による実用化は未だ達成されていない．しかし，その実用化は著者らの長年の悲願であり， 2014 年には，脊椎固定器具への応用を想定して，独図8

PMDA との医療機器開発前相談の議事録(一部抜粋)．

立行政法人医薬品医療機器総合機構( PMDA )において，医療機器開発前相談を行った．図はそのときの議事録(一部抜粋)である．相談に行き，最も強く印象に残っていること
は，材料系の論文や学会では金属材料の低ヤング率化が整形外科における治療において有効であるということが当たり前のように扱われているが，実際の医療現場では，用途によっては，そのような認識が一般的ではなかったということである． 2014 年に企画された，まてりあミニ特集「医療材料開発ニーズの現在と未来」によると，整形外科の中でも，関節外科においては応力遮蔽が問題視されているが(25) ，脊椎外科においては，最も重視されているのは骨癒合(脊柱と脊椎固定器具との一体化)の完成であり，脊椎固定器具が脊柱を安定化させる役割を担うのは骨癒合までで良いと考えられている(26) ．ただし，骨癒合の完成を最重視しながらも，あま図 9 脊椎固定器具により後方固定した腰椎のスティフネスに及ぼすロッド材料の影響．(文献(28)を改変引用)

りに強く固定すると，骨癒合後の隣接椎間障害や固定範囲内における椎体骨粗鬆化も懸念されるとも述べられている．そのため，低ヤング率 b 型チタン合金の応用先として脊椎固リスクを静的荷重負荷/疲労限比で評価すると，TNTZ 合金

定器具を想定する場合は，隣接椎間障害や固定範囲内におけや Ti6Al4V 合金の方が CoCr 合金よりも損傷リスクが低る椎体骨粗鬆化の抑制に対して低ヤング率が有効であること

くなると考えられている．一方，脊椎固定器具による固定範を実証することが求められる(27) ．隣接椎間障害にかかわる

囲内における椎体骨粗鬆化については未だ実証検討がなされ検討の一環として，有限要素法を用いた TNTZ 合金製，Ti

ていないが，これは応力遮蔽により生じる障害であると考え6Al4V 合金製および CoCr 合金製脊椎固定器具による腰椎られる． TNTZ 合金の応力遮蔽抑制効果については，これ

固定のバイオメカニクス解析結果が報告されている(28) ．こまでに髄内釘(29)や骨固定プレート(30)での検証が動物実験にの解析では， TNTZ 合金，Ti6Al4V 合金および CoCr 合

よりなされてきており，長期間埋入により材料のヤング率の金のヤング率として，それぞれ58 GPa，127 GPa および220違いによる骨改変に差が生じることが示されている．ただし，

GPa が用いられている．図に示すように，材料として

TNTZ 合金の応力遮蔽抑制効果が得られるのは長期間埋入

TNTZ 合金や Ti6Al4V 合金を用いると，CoCr 合金を用したときであることに注意すべきである．図に最近著者らいた場合に比べて，屈曲・伸展，回旋，側屈に対する脊椎固が行った動物実験の結果を示す．ウサギの大腿骨に人工的に定 器具 とし て のス ティ フネ スが ， TNTZ 合金 では 平均 で半欠損を導入し，厚さ 0.5 mm の Ti 6Al 4V ELI 合金製プ

15 ， Ti 6Al 4V 合金では平均で 5 低下するため，隣接レート( Ti64 0.5t )，厚さ 0.5 mm の TNTZ 合金製プレート

椎間障害の抑制が予想されている．さらに，材料のヤング率( TNTZ 0.5t )および厚さ 1.5 mm の TNTZ 合金製プレートに応じて脊椎固定器具に加わる静的荷重に違いが生じ，ヤン( TNTZ 1.5t )で 3 週間固定後の欠損部における骨治癒状況

グ率が高いほど負荷が大きくなるため，脊椎固定器具の損傷である．厚さが同じで材料が異なる場合を比較すると，ヤン




特

集

図 10 ウサギ大腿骨に人工的に導入した半欠損部の，チタン合金製プレートによる 3 週間固定後の骨治癒状況( a )厚さ 0.5 mm の Ti64 合金製，( b )厚さ 0.5 mm の
TNTZ 合金製，(c)厚さ1.5 mm の TNTZ 合金製．

グ率の高い Ti640.5t では骨治癒が完了しているのに対して
TNTZ 0.5t では欠損が残存していることがわかる(図 10(a )と( b ))．さらに，同じ材料同士でプレート厚さが異なる場合を比較すると，厚さが大きい TNTZ 1.5t の方が TNTZ 
0.5t に比べて欠損部の修復が進んでいることがわかる(図10(b)と(c))．以上の実験結果は，プレートの剛性が高い方が骨治癒の進行が速いことを示唆している．すなわち，骨に及ぼす影響の観点からすると，低ヤング率 b 型チタン合金を
医療器具の材料として利用する恩恵は，骨改変(長期間の埋入)時に得られ，骨折治療や脊椎矯正などのように不安定な状態を安定化させる場合(短期間の埋入)には逆に不利になる可能性がある．したがって，低ヤング率 b 型チタン合金の医療器具への応用による実用化のためには，低ヤング率であることのメリット・デメリットを明確化し，適切な用途に使用することが重要であると考えられる．

.

お わ

り

に

著者が TNTZ 合金に関する研究に携わるようになってから，今年で 15 年目となる．その間に TNTZ 合金の組織制
御，特性改善，表面処理，医療器具開発など，基礎から応用に至るまでの幅広い研究を行ってきた．しかし， TNTZ 合金の実用化は未だ道半ばである．医療器具としての実用化には，認可の問題もあり簡単ではない．現在主流の Ti 6Al 
4V ELI 合金でない別のチタン合金が敢えて使用されるには，少しの特性改善では難しく，大幅な特性改善か新たな機能付与などのブレークスルーが必要だと思われる．本稿では，
TNTZ 合金 の核 心部 分を 著 者な りに 整理 した つも りで ある．本稿が，今後の画期的な新合金開発や日本発合金製医療器具開発のきっかけになれば幸甚である．
本稿の執筆内容に関して，名古屋大学名誉教授

森永正彦

博士からご助言をいただいた．ここに深謝の意を表する．

文★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★
仲井正昭
2005年11月 名古屋大学大学院工学研究科博士後期課程修了
2005年12月 日本学術振興会特別研究員(PD)2006年 4 月 東北大学金属材料研究所助手
2010年12月 東北大学金属材料研究所准教授
2016年 4 月現職
専門分野金属系生体材料，チタン合金◎主にチタン合金の組織制御による力学的特性の改善や新合金開発に従事．

★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★

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仲井正昭

新家光雄

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