〈一般研究課題〉 地域分散型の廃潤滑油再生システムの開発
助 成 研 究 者

名古屋大学

義家亮

地域分散型の廃潤滑油再生システムの開発
義家 亮（名古屋大学）

Development of Distributed Refinery Systemsof Waste Lubricant Oil
Ryo Yoshiie(Nagoya University)

Abstract：
Nowadays, 1 .05 million liters of used lubricant oil are generated every year but only 6 % arerecycled as lubricant oil. The proposed method using solvent extraction and membrane separation
has advantages that the process requires small energy and materials and that its residual products
are only impurities remaining in the membrane rubber bag. In this work, continuous refinery system
is built up and operated using two waste lubricant oil samples. Oil recovery ratio and refined oil
quality in long dialysis are investigated. Measured oil properties are sulfur content, carbon residue,
viscosity at 40 degC, carbon number distribution, water content. Continuous dialysis as long as
15hour was successfully operated. The quality of refined base oil was kept to be in good conditions
during 15 hours.
1. はじめに潤滑油は滑り合う個体間の摩擦・摩耗を減少させるために用いられる油系液体潤滑材の総称と定義され，その用途はガソリンエンジン用，船舶用エンジン用，金属加工油，機械油，電気絶縁油などと多岐にわたっている。2007年度推定量では国内での販売量は年間168万kLに達し，そのうち84万kLが廃潤滑油として発生している一方で，廃潤滑油の大部分は再生重油等燃料などと熱利用（サーマルリサイクル）されており，再生潤滑油（マテリアルリサイクル）としての割合は廃潤滑油全－ 95 －体の約6％と非常に低い水準となっている 1)。近年においては化石資源の枯渇が懸念され，さらには新興国の経済成長による消費拡大にともない，原油資源価格が高騰している。それにより，廃棄物資源の有効利用が以前にまして重要な課題となっている。既存の廃潤滑油再生手法としては，硫廃棄物資源の有効利用が以前にまして重要な課題となっている。既存の廃潤滑油再生手法としては，酸・白土処理，蒸留処理などの手法があり，海外では大規模商業プラントが稼働しているが，酸性硫酸・白土処理，蒸留処理などの手法があり，海外では大規模商業プラントが稼働しているが，酸廃液や残渣の発生，消費エネルギーが大きいなどの欠点があり，国内ではほとんど普及していな性廃液や残渣の発生，消費エネルギーが大きいなどの欠点があり，国内ではほとんど普及していない。今後，廃潤滑油を有効利用し，循環型社会を形成するにあたって，環境負荷の少ない低コスい。今後，廃潤滑油を有効利用し，循環型社会を形成するにあたって，環境負荷の少ない低コスト，ト，少廃棄物，省資源である再生プロセスの開発が必要である。本研究で提案する膜分離溶媒抽出

少廃棄物，省資源である再生プロセスの開発が必要である。本研究で提案する膜分離溶媒抽出は，は，溶媒抽出の際に使用する有機溶媒の大半がプロセス内で循環するため省資源であり，残渣は廃溶媒抽出の際に使用する有機溶媒の大半がプロセス内で循環するため省資源であり，残渣は廃油中油中の不純物成分のみであることから廃棄物を低減できる。本研究ではこの膜分離を伴う溶媒抽出の不純物成分のみであることから廃棄物を低減できる。本研究ではこの膜分離を伴う溶媒抽出におにおいて，廃油・溶媒を連続供給する連続処理装置の構築を行い，長時間の運転におけるプロセスいて，廃油・溶媒を連続供給する連続処理装置の構築を行い，長時間の運転におけるプロセスの評の評価を行った。

価を行った。
㻌2. 試料および実験方法
㻞㻚㻌 試料および実験方法㻌
2.1 実験装置
㻞㻚㻝 実験装置
膜分離溶媒抽出のフロー図を図1に示す。廃潤滑油中の基油成分がゴム膜を透過して有機溶媒に膜分離溶媒抽出のフロー図を図 1 に示す。廃潤滑油中の基油成分がゴム膜を透過して有機溶媒に溶出する一方で，不純物は膜内に残留する。有機溶媒と基油の混合液を分留することで再生基油を溶出する一方で，不純物は膜内に残留する。容器溶媒と基油の混合液を分留することで再生基油を得ることができる。このフローを実現するために，本実験においては，図 2 に示すような連続再生得ることができる。このフ装置を構築し運転をローを実現するために，本行った。抽出容器にお実験においては，図2に示いて，ゴム膜内から膜すような連続再生装置を構外へ基油成分が抽出築し運転を行った。抽出容され，溶媒に混ざり合器において，ゴム膜内からう。この溶液を一定の膜外へ基油成分が抽出さ速度で抜出し，分留すれ，溶媒に混ざり合う。こることで連続的に再の溶液を一定の速度で抜出生基油を回収する。分し，分留することで連続的留によって気化したに再生基油を回収する。分
溶媒は冷却器で冷

図1
1 膜分離溶媒抽出のフロー図
膜分離溶媒抽出のフロー図
図

留によって気化した溶媒は却・液化され溶媒タンクに戻ることで，溶媒冷却器で冷却・液化され溶を循環させて使用す媒タンクに戻ることで，溶る。2 台のイワキ製ダ媒を循環させて使用する。
イヤフラムポンプに2台のイワキ製ダイヤフラより廃潤滑油およびムポンプにより廃潤滑油お溶媒を抽出容器に供よび溶媒を抽出容器に供給給するため，廃潤滑油，するため，廃潤滑油，溶媒溶媒の一定供給によの一定供給による定常的なる定常的な運転が可運転が可能である。抽出容能である。抽出容器は器は耐溶媒性を考慮しステ耐溶媒性を考慮しス

図2

実験装置図

図 2 実験装置図2－ 96 －ンレス製とした。また，容器底部には抽出溶液の排出口が設けてあり，ニードルバルブによって流量を調整する。連続再生装置の抽出膜として，天然ゴム製，試験管形状の円筒片閉じ膜を4本用いテンレス製とした。また，容器底部には抽出溶液の排出口が設けてあり，ニードルバルブによってた。寸法は膨潤時で直径25.4mm，長さ123mm，膜厚は0.2mmであり，有機溶媒と非常になじみや流量を調整する。連続再生装置の抽出膜として，天然ゴム製，試験管形状の円筒片閉じ膜を 4 本用
すく，浸すと膨潤する。抽出膜は浸透圧により膨張するため，外側から金網で拘束した。
いた。寸法は膨潤時で直径 25.4mm，長さ 123mm，膜厚は 0.2mm であり，有機溶媒と非常になじみやすく，浸すと膨潤する。抽出膜は浸透圧により膨張するため，外側から金網で拘束した。
2.2 実験条件と分析内容
廃油供給速度は5.16mL/h，溶媒供給速度は29.2mL/h，初期膜内廃油充填量は10mLとした。実㻞㻚㻞㻌
実験条件と分析内容
験温度は常温の25℃，抽出容積の容積は2.46Lである。連続抽出される基油を1h毎に回収し，回廃油供給速度は 5.16mL/h，溶媒供給速度は 29.2mL/h，初期膜内廃油充填量は 10mL とした。実収量の測定を行った。また，得られた再生基油の品質評価を目的として，潤滑油の一般性状とされ験温度は常温の 25℃，抽出容積の容積は 2.46L である。連続抽出される基油を 1h 毎に回収し，回る硫黄，残留炭素，動粘度，分子構造中炭素数分布，および水分の分析を行った。廃潤滑油試料に収量の測定を行った。また，得られた再生基油の品質評価を目的として，潤滑油の一般性状とされは廃潤滑油A，廃潤滑油Bの2種類を用いた。いずれも自動車用エンジンから排出された使用済みる硫黄，残留炭素，動粘度，分子構造中炭素数分布，および水分の分析を行った。廃潤滑油試料にエンジンオイルであり，その性状を表1に，炭素数分布を図3に示す。2種類の廃潤滑油試料は動粘は廃潤滑油 A，廃潤滑油 B の 2 種類を用いた。いずれも自動車用エンジンから排出された使用済み度，密度，残留炭素分について，非常に近い値を示す。一方で，硫黄濃度と塩素濃度，水分濃度はエンジンオイルであり，その性状を表 1 に，炭素数分布を図 3 に示す。2 種類の廃潤滑油試料は動大きく異なっている。炭素数分布をみると，廃潤滑油Aは炭素数C10～C15の成分を多く含む。こ粘度，密度，残留炭素分について，非常に近い値を示す。一方で，硫黄濃度と塩素濃度，水分濃度
れはエンジン動作時に混入した燃料由来の成分と推測できる。また，C90以上の成分も多く含むたは大きく異なっている。炭素数分布をみると，廃潤滑油 A は炭素数 C10～C15 の成分を多く含む。
め，燃料成分と大分子量成分のいずれも不純物として多く含む低品質な廃潤滑油といえる。一方，
これはエンジン動作時に混入した燃料由来の成分と推測できる。また，C90 以上の成分も多く含む
廃潤滑油Bは燃料成分，大分子量成分いずれも含有量が少なく，不純物が少ない高品質な廃潤滑油
ため，燃料成分と大分子量成分のいずれも不純物として多く含む低品質な廃潤滑油といえる。一方，

廃潤滑油 B は燃料成分，大分子量成分いずれも含有量が少なく，不純物が少ない高品質な廃潤滑油といえる。といえる。

図 3
3 廃潤滑油試料の炭素数分布図
廃潤滑油試料の炭素数分布
表 1 廃潤滑油試料性状
表1 廃潤滑油試料性状

廃潤滑油 A
動粘度@40℃[mm2/s]
密度[kg/m3]
残留炭素[wt%]
硫黄濃度[wt%]
塩素濃度[wt%]
水分[wt%]

37.1
856
0.92
0.45
0.350.054－ 97 －

3

廃潤滑油 B

36.1
855
0.99
0.16
00.44

3. 実験結果
㻟㻚㻌 実験結果㻌
3.1㻟㻚㻌
再生基油回収量の時間変化
実験結果㻌
㻟㻚㻝㻌 再生基油回収量の時間変化㻌
本実験装置を用いて，15時間の連続再生試験を実施することができた。廃潤滑油A，廃潤滑油B
㻟㻚㻝㻌 再生基油回収量の時間変化㻌
 本実験装置を用いて，15 時間の連続再生試験を実施することができた。廃潤滑油 A，廃潤滑油 Bの15時間の再生基油抽出量の時間変化を図4に示す。廃潤滑油AのほうがBよりも抽出速度が高く， 本実験装置を用いて，15 時間の連続再生試験を実施することができた。廃潤滑油 A，廃潤滑油 Bの 15 時間の再生基油抽出量の時間変化を図 4 に示す。廃潤滑油 A のほうが B よりも抽出速度が高膜透過性が高いことがわかる。これは，廃潤滑油Aは低炭素数の成分を多く含むためであると考えの 15 時間の再生基油抽出量の時間変化を図 4 に示す。廃潤滑油 A のほうが B よりも抽出速度が高く，膜透過性が高いことがわかる。これは，廃潤滑油 A は低炭素数の成分を多く含むためである
られる。また，2種類の廃潤滑油いずれも，15時間の抽出において著しい抽出速度の低下は見られく，膜透過性が高いことがわかる。これは，廃潤滑油 A は低炭素数の成分を多く含むためであると考えられる。また，2 種類の廃潤滑油いずれも，15 時間の抽出において著しい抽出速度の低下はず，抽出膜の目詰まりは起きないことが確かめられた。と考えられる。また，2 種類の廃潤滑油いずれも，15 時間の抽出において著しい抽出速度の低下は見られず，抽出膜の目詰まりは起きないことが確かめられた。
見られず，抽出膜の目詰まりは起きないことが確かめられた。

図4

再生基油抽出量の時間変化

図 4 再生基油抽出量の時間変化
図 4 再生基油抽出量の時間変化

Sulfur concentration[wt%]Sulfur concentration[wt%]3.2
㻟㻚㻞 硫黄分析結果
硫黄分析結果㻌㻟㻚㻞 硫黄分析結果㻌
堀場製作所EMIA-120を用いて廃潤滑油試料および再生基油に含まれる硫黄の分析を行った。廃堀場製作所 EMIA-120 を用いて廃潤滑油試料および再生基油に含まれる硫黄の分析を行った。廃堀場製作所 EMIA-120 を用いて廃潤滑油試料および再生基油に含まれる硫黄の分析を行った。廃
潤滑油A，廃潤滑油Bおよびそれぞれの再生基油の分析結果を図5にまとめる。廃潤滑油A，Bとも潤滑油 A，廃潤滑油 B およびそれぞれの再生基油の分析結果を図 5 にまとめる。廃潤滑油 A，B と潤滑油 A，廃潤滑油 B およびそれぞれの再生基油の分析結果を図 5 にまとめる。廃潤滑油 A，B とに硫黄濃度は膜分離前後で大きく変化しておらず，硫黄分は抽出膜を透過したと考えられる。文献
もに硫黄濃度は膜分離前後で大きく変化しておらず，硫黄分は抽出膜を透過したと考えられる。文もに硫黄濃度は膜分離前後で大きく変化しておらず，硫黄分は抽出膜を透過したと考えられる。文によれば，潤滑油中の洗浄分散剤や酸化防止剤などの添加剤に硫黄分は含まれるほか，基油そのも献によれば，潤滑油中の洗浄分散剤や酸化防止剤などの添加剤に硫黄分は含まれるほか，基油その献によれば，潤滑油中の洗浄分散剤や酸化防止剤などの添加剤に硫黄分は含まれるほか，基油その2)2)のにも硫黄分は含有しており。基油中の硫黄分は天然の酸化防止剤として有益であることが知らものにも硫黄分は含有しており。基油中の硫黄分は天然の酸化防止剤として有益であることが知ものにも硫黄分は含有しており 2)。基油中の硫黄分は天然の酸化防止剤として有益であることが知れている。有機化合物として存在られている。有機化合物としられている。有機化合物とし0.60.6
する硫黄分は基油とともに抽出膜て存在する硫黄分は基油とと0.52て存在する硫黄分は基油とと0.50.500.520.48を透 過 し て 有 機 溶 媒 に 溶 け 出 す。
もに抽出膜を透過して有機溶
0.470.470.50.500.48
もに抽出膜を透過して有機溶
0.470.470.4
媒に溶け出す。すなわち，今
すなわち，今回の試料では，不純廃潤滑油
㻭㻌㻜㻚㻠㻡㼣㼠㻑㻌0.4
媒に溶け出す。すなわち，今廃潤滑油 㻭㻌㻜㻚㻠㻡㼣㼠㻑㻌廃潤滑油A
0.3回の試料では，不純物として物としての無機系硫黄は廃潤滑油
廃潤滑油A
0.3回の試料では，不純物として廃潤滑油B
廃潤滑油 㻮㻌㻜㻚㻝㻢㼣㼠㻑㻌の無機系硫黄は廃潤滑油にも0.21
廃潤滑油Bにも再生基油にも存在しなかった
0.2
廃潤滑油 㻮㻌㻜㻚㻝㻢㼣㼠㻑㻌
0.17の無機系硫黄は廃潤滑油にも0.210.2
0.150.140.130.17
再生基油にも存在しなかったと考えて良い。
0.150.1
0.140.13
再生基油にも存在しなかった
0.1と考えて良い。
0と考えて良い。
03.3 残留炭素分析結果
Time[hour]Time[hour]3)㻟㻚㻟
残留炭素分析結果㻌
JIS規格に基づくミクロ法によ㻟㻚㻟 残留炭素分析結果㻌
3)
JIS 規格に基づくミクロ法 3)
り残留炭素分析を実施した。廃潤JIS 規格に基づくミクロ法

図 5
図 5硫黄分析結果
硫黄分析結果図 5 硫黄分析結果
4－ 98 －4

滑油A，廃潤滑油Bおよびそのにより残留炭素分析を実施した。
再生基油の残留炭素分析結果
廃潤滑油
A，廃潤滑油 B およびBでは80%の残留炭素分が除去
廃潤滑油
A では 95％，廃潤滑油された。廃潤滑油Aと廃潤滑油
B では80%の残留炭素分が除去
Bを比較すると，廃潤滑油Bのされた。
廃潤滑油 A と廃潤滑油 B

0.9Carbon residue[wt%]を図 6に示す。再生によって，その再生基油の残留炭素分析結廃潤滑油Aでは95％，廃潤滑油
果を図6 に示す。再生によって，廃潤滑油 㻮㻌㻜㻚㻥㻥㼣㼠㻑㻌1

再生基油はより多くの残留炭を比較すると，廃潤滑油
B の再廃潤滑油 㻭㻌㻜㻚㻥㻞㼣㼠㻑㻌

0.80.70.6

廃潤滑油A0.5

廃潤滑油B

0.4
0.3
0.2
0.120
0.032

0.10

素を含む。抽出の初期では後
生基油はより多くの残留炭素を半に比べて残留炭素値が低く含む。
抽出の初期では後半に比べく，高分子量成分の透過が小さい
量成分の透過が小さいためで35.0であると考えられ，長時間の抽出能であると考えられ，長時間でも抽出膜の劣化による残留炭の抽出でも抽出膜の劣化によ

Kinetic viscosity @40℃[mm2/s]

40.0

状態における残留炭素分離性能状態における残留炭素分離性

0.041

㻞

は低分子量成分の透過分が大き分の透過分が大きく，高分子同じ値になっており，これが定常値になっており，これが定常0.045

図図66 残留炭素分析結果
残留炭素分析結果

が，これは抽出初期段階において期段階においては低分子量成と 13hでは残留炭素値がほぼ同じ
12-13h では残留炭素値がほぼ0.210

Time[hour]なっているが，これは抽出初て残留炭素値が低くなっているためであると考えられる。6-7hあると考えられる。6-7hと12-0.194

廃潤滑油 㻭㻌㻟㻣㻚㻝㼙㼙 㻛㼟㻌 㻌

㻞

30.0

廃潤滑油 㻮㻌㻟㻢㻚㻝㼙㼙 㻛㼟㻌

25.0
20.0
15.0

21.7

22.7

17.9

16.9

24.0

23.4

17.217.410.0

廃潤滑油A

5.0

廃潤滑油B

0.0
2-5素分の増加は見られなかった。
る残留炭素分の増加は見られ

5-88-1111-14Time[hour]なかった。
㻟㻚㻠 動粘度分析結果㻌

動粘度分析結果
図図77 動粘度分析結果

柴田科学製キャノン・フェンスケ動粘度計 No.200 を用いて動粘度分析を実施した。廃潤滑油 A，3.4 動粘度分析結果
廃潤滑油 B およびその再生基油の 40℃における動粘度分析結果を図 7 に示す。廃潤滑油 A，廃潤
柴田科学製キャノン・フェンスケ動粘度計No.200を用いて動粘度分析を実施した。廃潤滑油A，滑油 B ともに，再生によって動粘度は低下した。これは廃潤滑油中に含まれる粘度指数向上剤など
廃潤滑油Bおよびその再生基油の40℃における動粘度分析結果を図7に示す。廃潤滑油A，廃潤滑の添加剤が膜分離溶媒抽出操作によって分離されたからである。粘度指数向上剤は高分子量のポリ油Bともに，再生によって動粘度は低下した。これは廃潤滑油中に含まれる粘度指数向上剤などのマーであり，低温では塊状になっているが高温になるとポリマーがほぐれて増粘作用を示す。この添加剤が膜分離溶媒抽出操作によって分離されたからである。粘度指数向上剤は高分子量のポリ添加剤が分離されたことで，再生基油の動粘度は低下したと考えられる。元々，基油に粘度指数向マーであり，低温では塊状になっているが高温になるとポリマーがほぐれて増粘作用を示す。この上剤を添加する場合，目標よりも低い動粘度の基油に粘度指数向上剤を添加し，増粘して潤滑油と添加剤が分離されたことで，再生基油の動粘度は低下したと考えられる。元々，基油に粘度指数向する。よって，再生基油自体に粘度指数向上剤が保持される必要は無く，むしろ本分析結果は，炭上剤を添加する場合，目標よりも低い動粘度の基油に粘度指数向上剤を添加し，増粘して潤滑油と素数の多い（つまり分子量の大きい）炭化水素成分が確実に分離除去されることを証明している。
する。よって，再生基油自体に粘度指数向上剤が保持される必要は無く，むしろ本分析結果は，炭素数の多い（つまり分子量の大きい）炭化水素成分が確実に分離除去されることを証明している。
㻟㻚㻡 炭素数分布分析結果㻌

ASTM D6352 に基づく GC/MS を用いた分析により，炭化水素分子中の炭素数分布分析を実施し3.5 炭素数分布分析結果た。再生前後での炭素数分布の違いを明瞭にするため，各炭素数における再生基油の組成割合を廃
ASTM D6352に基づくGC/MSを用いた分析により，炭化水素分子中の炭素数分布分析を実施し潤滑油に対する増減率に変換した。ある炭素数において，増減率がプラスであることは廃潤滑油よた。再生前後での炭素数分布の違いを明瞭にするため，各炭素数における再生基油の組成割合を廃りもその成分の割合が増加していることを，増減率がマイナスであることは廃潤滑油よりもその成潤滑油に対する増減率に変換した。ある炭素数において，増減率がプラスであることは廃潤滑油よ5－ 99 －

りもその成分の割合が増加していることを，増減率がマイナスであることは廃潤滑油よりもその成分の割合が減少していることを示しており，増減率が－100%となった場合は，再生によりその成分が完全に除去されたことを示している。２つの廃潤滑油試料に対する抽出初期および長時間の再分の割合が減少していることを示しており，増減率が－100%となった場合は，再生によりその成生基油試料に関して，各炭素数における増減率を図8，図9に示す。廃潤滑油A，Bともに，抽出の分が完全に除去されたことを示している。
２つの廃潤滑油試料に対する抽出初期および長時間の再初期段階では軽量炭化水素の割合が高いことがわかる。これは，軽量炭化水素は分子量が小さく，生基油試料に関して，各炭素数における増減率を図8，図 9 に示す。廃潤滑油 A，B ともに，抽出膜透過速度が大きいためである。廃潤滑油Aでは，C36以上の成分において，長時間抽出におけるの初期段階では軽量炭化水素の割合が高いことがわかる。これは，軽量炭化水素は分子量が小さく，再生基油と廃潤滑油の炭素数分布がほぼ等しくなっている。これは時間経過とともに高分子量の成膜透過速度が大きいためである。廃潤滑油
A では，C36 以上の成分において，長時間抽出における分も徐々に膜を通過したことを示している。一方で，廃潤滑油Bでは，C36以上の成分では長時間再生基油と廃潤滑油の炭素数分布がほぼ等しくなっている。
これは時間経過とともに高分子量の成抽出において割合が低下していることが確認できる。廃潤滑油AではC90以上の成分が，廃潤滑油分も徐々に膜を通過したことを示している。一方で，廃潤滑油
B では，C36 以上の成分では長時間BではC64以上の成分が完全に除去できた。
抽出において割合が低下していることが確認できる。廃潤滑油
A では C90 以上の成分が，廃潤滑油 B では C64 以上の成分が完全に除去できた。

図8

廃潤滑油A 炭素数分布変化

図9

廃潤滑油B 炭素数分布変化

図 8 廃潤滑油 A 炭素数分布変化

図 9 廃潤滑油 B 炭素数分布変化－ 100 －6

3.6 水分分析結果
㻟㻚㻢 水分分析結果㻌
カールフィッシャー法により，水分分析を実施した。廃潤滑油A，廃潤滑油Bおよびその再生基
カールフィッシャー法により，水分分析を実施した。廃潤滑油 A，廃潤滑油 B およびその再生基油試料の水分分析結果を表2に示す。廃潤滑油A，Bともに，再生によって100%の水分が除去でき油試料の水分分析結果を表 2 に示す。廃潤滑油 A，B ともに，再生によって 100%の水分が除去でた。潤滑油中の水分は装置内の錆の発生や酸性物質の生成原因となるなど，主な不純物のうちの１きた。潤滑油中の水分は装置内の錆の発生や酸性物質の生成原因となるなど，主な不純物のうちのつである。水分は潤滑油中では分散剤の作用でエマルジョンとして存在し，その大きさがゴム膜の１つである。水分は潤滑油中では分散剤の作用でエマルジョンとして存在し，その大きさがゴム膜網目よりも十分大きいため，膜内に残留，水分が除去できたと考えられる。一般的に，エンジンオの網目よりも十分大きいため，膜内に残留，水分が除去できたと考えられる。一般的に，エンジンイルは燃焼由来の水分が溶け込み，廃潤滑油には少なからず水分が含まれている。水分の除去は極オイルは燃焼由来の水分が溶け込み，廃潤滑油には少なからず水分が含まれている。水分の除去はめて重要であるため，膜分離溶媒抽出は水分を完全に除去できる優れた再生手法であるといえる。
極めて重要であるため，膜分離溶媒抽出は水分を完全に除去できる優れた再生手法であるといえる。
表 2 水分分析結果
表2 水分分析結果

㻌廃潤滑油水分㼇㼣㼠㻑㼉㻌

再生基油水分㼇㼣㼠㻑㼉㻌

廃潤滑油 㻭㻌㻜㻚㻜㻡㻠㻌㻨㻜㻚㻜㻝㻌

廃潤滑油 㻮㻌㻜㻚㻠㻠㻌㻨㻜㻚㻜㻝㻌

4.
㻠㻚㻌 結言結言㻌
15時間の抽出において，2種類の廃潤滑油いずれも再生速度の低下はみられず，抽出膜の目詰ま15 時間の抽出において，2 種類の廃潤滑油いずれも再生速度の低下はみられず，抽出膜の目詰まりが起きていないことが確認できた。再生基油の品質評価に関して，廃潤滑油中の硫黄分は抽出膜りが起きていないことが確認できた。再生基油の品質評価に関して，廃潤滑油中の硫黄分は抽出膜を透過するが，この硫黄分は基油や分散洗浄剤由来であると考えられるため不純物ではないと判断を透過するが，この硫黄分は基油や分散洗浄剤由来であると考えられるため不純物ではないと判断した。一方，高分子量炭化水素成分の不純物である残留炭素は，2種類の廃潤滑油いずれもその大した。一方，高分子量炭化水素成分の不純物である残留炭素は，2 種類の廃潤滑油いずれもその大部分を除去することができた。動粘度分析では再生処理によって動粘度が低下したが，これは粘度部分を除去することができた。動粘度分析では再生処理によって動粘度が低下したが，これは粘度指数向上剤などの添加剤が分離されたことが原因であり，再生基油にこれらの添加剤を再添加する指数向上剤などの添加剤が分離されたことが原因であり，再生基油にこれらの添加剤を再添加することによって必要な動粘度を与えることが可能である。炭素数分布分析では廃潤滑油 A で C90，廃ことによって必要な動粘度を与えることが可能である。炭素数分布分析では廃潤滑油AでC90，廃潤滑油 B で C64 以上の成分が除去できていることが確認できた。水分分析では，膜分離溶媒抽出
潤滑油BでC64以上の成分が除去できていることが確認できた。水分分析では，膜分離溶媒抽出にによって水分が完全に除去できたことが確認できた。15 時間の抽出において，2 種類の廃潤滑油いよって水分が完全に除去できたことが確認できた。15時間の抽出において，2種類の廃潤滑油いずずれも各測定項目での顕著な品質の低下は見られず，得られた再生基油は十分再利用可能な品質でれも各測定項目での顕著な品質の低下は見られず，得られた再生基油は十分再利用可能な品質でああるといえ，多様な廃潤滑油に対して膜分離溶媒抽出は有効な再生手法である。
るといえ，多様な廃潤滑油に対して膜分離溶媒抽出は有効な再生手法である。
㻌参考文献㻌
参考文献
1）潤滑油協会：潤滑油リサイクル－ミニハンドブック－，(2011)1）潤滑油協会：潤滑油リサイクル－ミニハンドブック－，(2011)2）小西誠一，上田亨：潤滑油の基礎と応用，コロナ社，pp29-30(1992)
2）小西誠一，上田亨：潤滑油の基礎と応用，コロナ社，pp29-30(1992)
3）JIS
K 2270：2009．原油及び石油製品−残留炭素分の求め方
3）JISK 2270：2009．原油及び石油製品−残留炭素分の求め方

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