技報 第 6 号（2008 年）

廃瓦粗骨材を用いた超高強度コンクリ－トの自己収縮応力低減
技術研究所

材料グループ

川畑智亮

技術研究所

材料グループ鈴木雅博

概要：超高強度コンクリ－トは水和熱に起因した温度上昇量が高く，かつ自己収縮ひずみも大きくなるため，自己収縮ひずみに起因した自己収縮応力(以下，自己応力)が発生し，ひび割れ発生リスクが高くなる．本研究は，吸水率が高く多孔質材料でありながらも強度低下を伴わないことを特徴とする廃瓦粗骨材を，全粗骨材容積の 20%を置換した場合の自己応力の低減効果について検討した．その結果，廃瓦粗骨材の置換だけでは自己応力が時間経過に伴い漸増する結果となったが，廃瓦粗骨材の置換に加えて膨張材と収縮低減剤を混入することで自己応力の経時変化に伴う増加は認められることなく，自己応力の低減効果も高めることを確認した．さらに，水結合材比が 15%より大きい領域に関して廃瓦粗骨材の効果に関する検討を行い，水結合材比が大きくなると自己応力低減効果は低くなるが，強度は同等以上となることを確認した．

Key Words
Words：超高強度コンクリ－ト，収縮低減，廃瓦粗骨材，セルフキュアリング

１．はじめに低桁高の橋梁や耐久性向上の観点からコンクリ－トの高強度化が望まれている．しかし，高強度コンクリ－トは自己収縮ひずみ量が大きくなるため，これに起因して自己応力が大きくなりひび割れリスクが高くなる．自己収縮ひずみを低減する方法には，高含水率の軽量骨材を用いることによる骨材からの水分補給による自己乾燥防止方法(セルフキュアリング法)1)，水結合材比 30%において膨張材による機械的な膨張ひずみを付与する方法 2)，収縮低減剤による表面張力の低下を制御する方法 2)が提案されている．しかし，軽量骨材を用いた場合には置換率の増加により収縮ひずみの低減効果があるが，圧縮強度が頭打ちすることが報告 3)されている．これまで筆者らは，水結合材比 0.15 において，標準量より多い膨張材量を用いたコンクリ－トの簡易断熱養生条件下の自己応力試験を実施し，収縮低減効果があるが，膨張材による効果の温度依存性を明らかにした 4)．また，水結合材比が極度に低いコンクリ－トに膨張材を使用する場合には，未反応の膨張材が残存し，長期にわたって反応する可能性を指摘する報告 5)もある．
こうした背景から，筆者らは吸水率が高く，かつ軽量粗骨材より破砕値の低い多孔質であり，高含水率である廃瓦粗骨材を用いて，粗骨材全容積を廃瓦粗骨材で 20%容積置換した自己応力に関する実験的検討を行い，材齢約 1 日まで圧縮応力が発生し，自己応力が低減することを実験的に示したが，20%の容積置換をした場合，材齢 1 日から，自己応力が漸増する結果を得た 6)．
そこで，本研究では自己応力の低減効果をより高めることを目的に，粗骨材全容積を廃瓦粗骨材で 20%容積置換し，膨張材と収縮低減剤を混入したコンクリ－トの圧縮強度発現，収縮ひずみおよび自己応力を実験的に比較検討した．さらには，水結合比が 15%より大きい領域で廃瓦粗骨材を用いたコンクリ－トの圧縮強度発現，収縮ひずみおよび自己応力を実験的に比較検討した．

川畑智亮

鈴木雅博
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２．実験概要2.1

使用材料と配合

2.1.1

使用材料

使用材料を表－１に示す．セメントは低熱ポルトランドセメント 90%にシリカフュ－ム 10%を混入したプレミックスセメント(記号 SFLC，密度 3.08g/cm3，比表面積 6210cm2/g)を使用した．膨張材は標準使用量20kg/m3 の石灰系低添加型を使用した．収縮低減剤は低級アルコ－ル系を使用した．廃瓦粗骨材は島根県江津産で，カオリン粘土(SiO2:65.7%，Al2O3:27.1%，Fe2O3:2.9%，K2O:1.8%)を焼成して作製した瓦の不適合品を破砕したものである．使用した廃瓦粗骨材はロッドが異なり，A ロッドは表乾密度 2.27g/m3，吸水率8.88%，破砕値 19.60%，B ロッドは表乾密度 2.27g/m3 吸水率 9.31%，破砕値 21.38%である．
2.1.2配合

配合を表－２に示す．水結合材比は 15，23 および 30%とし，単位水量は同一量の 155kg/m3 とした．B-15，B-23 および B-30 は自己応力低減しない配合(B 配合)である．
膨張材および収縮低減剤を使用した E20R-15，
E20R-23 および E20R-30，廃瓦粗骨材，膨張材および収縮低減剤を使用した K20E10R-15，K20E10R-23
および K20E10R-30 は自己応力低減した配合(それぞれ ER 配合，KER 配合)である．単位膨張材量は 20kg/m3または 10kg/m3 とし，結合材に含めることとした．収縮低減剤は，標準使用量 6kg/m3 とし，単位水量に含めることとした．配合名に“K20”とあるものは，粗骨材全容積を廃瓦粗骨材でそれぞれ 20%容積置換した配合であり，水結合材比は 15%に関しては膨張材を混入しない配合(K20-15，K20R-15)も実施した．廃瓦粗骨材は配合 K20 ではロッド B を使用し，他の配合ではロッド A を使用した．使用した廃瓦粗骨材は，3 日間以上吸水させ，105℃の炉で 24 時間乾燥して求めた含水率が吸水率以上となる状態とした．
表－１

使用材料
セメント
細骨材

種 類
低熱セメント
砕砂砕石

粗骨材
廃瓦粗骨材*

使用材料性 質3
密度 3.22g/cm ，比表面積 3510cm2/g
表乾密度 2.62g/cm3，吸水率 2.41%，粗粒率 3.21，実積率 67.8%
表乾密度 2.92g/cm3，吸水率 0.88%，粗粒率 6.55，
実積率 61.0%，破砕値 7.86%
表乾密度 2.27g/cm3，吸水率 8.88(9.31)%，粗粒率 6.41(6.66)，
実積率 61.3%，破砕値 19.60(21.38)%，骨材粒径 15-5mm
密度 2.24g/cm3，比表面積 16.3m2/g
密度 3.05g/cm3
低級アルコ－ル系
ポリカルボン酸系

シリカフュ－ム
膨張材
収縮低減剤
混和剤
高性能 AE 減水剤
消泡剤*：()内の数値は B ロッドの数値を示す。
混和材

表－２ 配合
単位量 （kg/m3）(W+RA)/SP/
配合名*(SFLC+EX)(SFLC+EX)
W
SFLC
EX
S
GGK
RA
B-15
0.15
155
1033
435
9440.0230
K20-150.15155
1033
4357551470.0230
E20R-150.15149
1013
20435944
60.0230
K20E10R-15
0.15
149
1023
10435755147
60.0230
K20R-150.15149
1033
435755147
60.0230
B-230.23
155674741
9440.0130
E20R-230.23149
654
20741
944
60.0130
K20E10R-230.23
149
664
10741755
147
60.0130B-30
0.30
155517875
944
0.0090E20R-300.3014949720875944
60.0100
K20E10R-30
0.30
149
507
10875
755
147
60.0105*：SFLC は低熱ポルトランドセメントとシリカフュームとのプレミックス材

2/7

記号LS
GGK
SFEX
RASP
D

D/(SFLC+EX)
0.000020.000020.000020.000020.000020.00060.00060.00060.00060.00060.0006

技報 第 6 号（2008 年）

2.2
2.2.1

試験方法
試験項目

試験は配合 E20R-15 を用いた単位膨張材量確認試験，および全配合 20℃室内での力学的特性（圧縮強度，ヤング係数，割裂引張強度）および無拘束ひずみ試験(以下ひずみ試験と示す)，自己応力試験を実施した．
2.2.2

養生方法

単位膨張材量確認試験は，10℃室内にて打設し，材齢 1 日で脱枠後，材齢 1 週間まで厚さ 0.05mm のアルミ箔テ－プで覆った封緘養生し，その後に 20℃水中養生を行った．
全配合の 20℃室内試験は，温度 20℃，湿度 60%の室内にて打設，ひずみ試験体と自己応力試験体は材齢 1日で脱枠し，封緘養生を行った．
2.2.3

埋込型ひずみ計

試験体

熱電対394

単位膨張材量確認試験とひずみ試験の供試体寸法は 100×100×394mm と100し，自己応力試験の供試体寸法は 100×100×1400mm とした．ひずみ試験体の形状を図－１に，自己応力試験体の形状を図－２に示す．埋設する鉄筋は D16(鉄筋比 1.7%)とした．

ﾃﾌﾛﾝｼ-ﾄ
厚さ1mm

ﾎﾟﾘｽﾁﾚﾝﾎﾞ-ﾄﾞ ﾎﾟﾘｴｽﾃﾙﾌｨﾙﾑ

ひずみ試験体と自己応力試験体の作 厚さ3mm
製方法は JCI「コンクリ－トの自己応厚さ0.1mm

図－１

ひずみ試験体力試験方法(案)」7)に準拠した．予備試
験において 3 本の測定結果にほとんど差違がなかったことから，本試験ではゲ－ジUFLA-2

D16(拘束鉄筋)100

各条件で 1 体作製した．
ま た ， 力 学 的 特 性 値 は φ 100 ×

1,400200mm の円柱供試体により算出した．
2.2.4100(側面図)

測定方法

(断面図)

単位単位(mm)

単位膨張材量確認試験とひずみ試験

図－２

自己応力試験体

は，供試体中央部に埋設した低弾性型(弾性係数：約 40MPa)の埋込みひずみ計によってひずみ膨張を測定した．コンクリ－トの温度変化に伴う体積変化は温度変化を JCI 案 7)に準拠し，線膨張係数 10×10-6/℃として補正した．
自己応力で使用した鉄筋は，あらかじめ「荷重－ひずみ」の関係を試験により求め，自己応力算出に反映した．

-200-400-600-800
10℃封緘養生-1000

また，温度ひずみは，コンクリ－トとの付着を切った鉄1収縮

３．試験結果および考察

図－３

単位膨張量確認試験

材齢7日から20℃水中養生開-1200

筋に貼付したダミーゲージを用いて差し引いた．

3.1

EX20-R-10°C水中0収縮ひずみ(×10 -6 )コンクリ－トの中心部に設置した熱電対にて測定した

200

101001000

材齢(t+1日)

配合 EX20-R 水中養生収縮ひずみ

既報 6)から 20℃室内の封緘養生の条件下では，配合 B-15 を基調とした場合には単位膨張材量を 25kg/m3で，材齢約 1 年で未反応の膨張材が反応することによって起こる後膨張が認められ，20kg/m3 では後膨張が認められない結果となった．ここでは，さらに，水分供給のある水中養生において，単位膨張材量を 20kg/m3とした場合に後膨張の有無を確認することを目的に実施した．
図－３に単位膨張量確認試験体のひずみの経時変化を示す．材齢約 200 日においても顕著に後膨張は生じ3/7

技報 第 6 号（2008 年）ない結果となった．このことより，配合 B-15 を基調とした場合には単位膨張材量 20kg/m3 以下にすれば後膨張ひずみを抑制できると考えられる．よって膨張材を使用する配合は，単位膨張材量 20kg/m3 以下とした．
3.2

20℃室内試験

3.2.1

力学的特性

図－４に各配合の圧縮強度発現を，図－５に材齢 91 日における各配合の圧縮強度を B 配合200の圧縮強度でそれぞれ除した値を示す．水結合クリ－トにおいて，マトリックスの自己乾燥に15%

水結合材比23%

材齢 7日
材齢 91日
水結合材比30%1401201008060

水分移動がともなうことが報告 8)されており，40

廃瓦粗骨材でも同様の現象がおき，結果として20未反応の結合材が反応し，より強固なマトリッ0クスを形成したため，圧縮強度が増加したと考BK2 1 50E -1
K2 20 50E R10 15RK2 -150R-15BE 2
K2 20R 30E -2
10 3R23BE 3
K2 20 00E R10 30
R30

よる相対湿度低下により，骨材に吸水している

圧縮強度 (MPa)

この理由として，軽量骨材を粗骨材としたコン

材齢 3日
材齢 56日160

た K20 の圧縮強度は材齢 91 日で圧縮強度圧縮強度と比較して大きくなる結果を示した．

水結合材比

180

比 15％の配合で粗骨材を廃瓦粗骨材に置換し173MPa，177MPa となり，基準配合 B-15 の材齢 1日
材齢 28日えられる．
しかし，膨張材を混入した配合 E20R-15，

図－４の理由として，膨張材の作用機構は，膨張材による水和反応生成物による毛細管空隙生成であるとする報告 9)があり，膨張材混入供試体の組織が粗となったため，圧縮強度が低下したことが考えられる．
水結合比 23％，30%で膨張材を混入した配合 E20R-23，E20R-30 は基準配合 B-23，B-30とそれぞれ比較して圧縮強度が低減する結果となり水結合比 15％の場合と傾向的に合致したが，廃瓦粗骨材と膨張材を混入した配合

120115110105
10095
908580

図－５

K20E10R-23，K20E10R-30 は基準配合 B-23，B-30 とそれぞれ比較して圧縮強度が増大する

水結合材比

表－３

結果となった．このことから，水結合比 15％の方が大きく，水結合比 23％，30%では廃瓦粗骨材による圧縮強度増加の影響の方が大きいことが言える．
表－３に材齢 28 日のヤング係数と割裂引張強度の結果を示す．ヤング係数は B 配合と比較して，廃瓦粗骨材，膨張材や収縮低減剤を混入した場合に若干低下する傾向を示した．また，割裂引張強度は同程度の傾向を示した．
4/7

水結合材比23%

水結合材比30%

ヤング係数・割裂引張強度(材齢 28 日)

B-15
K20-15
E20R-15
K20E10R-15
K20R-15
B-23
E20R-23
K20E10R-23
B-30
E20R-30
K20E10R-30

張材や収縮低減剤による圧縮強度低下の影響

15%

各配合の圧縮強度比較(材齢 91 日)

配合名では廃瓦粗骨材による圧縮強度増加よりも膨圧縮強度発現

BK2 1 50E K2 20 150E R10 1 5R
K2 -150R-15B
E2 -2
K2 0 30E R10 2 3R23BE 3K2 20 00E R10 3 0R30

縮強度と比較して小さくなる傾向を示した．こ

各配合圧縮強度／B配合圧縮強度 (%)

K20E10R-15 の圧縮強度は基準配合 B-15 の圧

ヤング係数 割裂引張強度
(GPa)
(MPa)
51.2
4.79
47.9
5.72
49.8
5.63
46.7
3.99
45.5
5.73
46.0
5.38
43.8
5.54
41.3
4.87
41.5
4.74
40.5
4.74
38.1
4.86

技報 第 6 号（2008 年）

3.2.2
(1)

ひずみ試験

B-15
E20R-15
K20R-15

水結合材比 15%配合の比較

図－６に水結合材比 15%の各配合のひずみの経時変化を示す．時間軸原点は，打設終了時点としひずみ (x10-6 )た．廃瓦粗骨材を混入した配合では，セルフキュアリングによる収縮ひずみの低減効果が確認された．その低減効果は膨張材と収縮低減剤を混入した配合 E20R-15 より収縮低減効果が高くなる結果を示した．廃瓦粗骨材を用いた配合のひずみ発現

2001000-100-200-300-400-500-600-700-800
1は，材齢 1.5 日まで膨張ひずみが発生し，その後収なる性状を示した．この理由として，水和生成物-6収縮ひずみ低減量 (x10 )から水が供給されると，分離圧の考え方によれば，水和生成物間の距離が押し広げられ，膨張ひずみが生じたことが考えられる．なお，この膨張ひずみの発生は含水軽量骨材を用いたコンクリ－トにおいても散見されている 10)．

材を用いたコンクリ－トの自己収縮ひずみの低減
は，マトリックス内の相対湿度低下に伴い廃瓦粗骨材中の水分がマトリックスに移動したため，メニスカス半径が大きくなり，毛細管張力が低減したためと考えられる．
廃瓦粗骨材(K)，膨張材(E)，および収縮低減剤(R)が収縮ひずみに与える影響を評価するため，各収R 低減量＝[K20R-15]－[K20-15]

010100
材齢 (t+1日)

1000

各収縮低減材料による収縮ひずみ低減量
B-23
E20R-23
K20E10R-23

図－８10B-30
E20R-30
K20E10R-30

1001000

材齢 (t+1日)

ひずみ経時変化E20R-15
K20E10R-15

E20R-23
K20E10R-23

E20R-30
K20E10R-30

700-6＝[K20E10R-15]－[K20R-15]

100

B-15
E20R-15
K20E10R-15300
膨張200
1000-100-200-300-400-500-600-700-8001収縮

収縮ひずみ低減量(x10 )

E 低減量

200

図－７

こで各収縮ひずみ低減量は，＝[K20-15]－[B-15]300

1

縮ひずみ低減量と材齢の関係を図－７に示す．こK 低減量

400-6より大きくなることが報告されている 7)．廃瓦粗骨500

ひずみ(x10 )

半径が小さくなることによる毛細管張力の増加に

600-100

材齢 1.5 日からの収縮量は配合 K20E10R-15 の内の水がより小さい細孔径に移動し，メニスカスE低減量
K+E+R低減量

700が析出した状態で気液界面が生成される中で骨材スの相対湿度が低下し，ケルビン式から毛細空隙

1000

ひずみ経時変化

K低減量
R低減量

用いた配合 E20R-15 のひずみ発現とは明らかに異た．自己収縮ひずみは自己乾燥に伴うマトリック

10100
材齢 (t+1日)

図－６

縮側に転じる結果となり，膨張材と収縮低減剤を配合が最も小さく，材齢 56 日のひずみは 0 となっK20-15
K20E10R-15

K+E+R 低減量 ＝[K20E10R-15]－[B-15]と仮定した．K 低減量は，配合 K20-15 のひずみから配合 B-15 のひずみを差し引いた値というように，[配合名] は各配合のひずみ値を表す．

6005004003002001000廃瓦粗骨材の収縮ひずみ低減効果は打設終了か1

ら材齢 1.5 日までが顕著であり，収縮低減剤の収縮

図－９101001000

材齢 (t+1日)

5/7

各結合材比による収縮ひずみ低減量技報 第 6 号（2008 年）

低減効果は材齢 7 日まで増加が認められた．K+E+R の収縮ひずみ低減量が時間の経過に伴い小さくならない理

1.8

加により補填し，膨張材の収縮低減効果により，さらに(2)

水結合材比の違いによる比較

図－８に B 配合，ER 配合および KER 配合の各ひずみ

1.5

自己応力 (MPa)れる．

1.20.90.60.3の経時変化を示す．時間軸原点は，拘束応力が発生して0.0いる時点とした．廃瓦粗骨材，膨張材および収縮低減剤-0.3
圧縮1を混入することにより，水結合材比に関わらず材齢初期

図－９に各水結合材によるひずみ低減効果を検討する

が，水結合材比 23%と 30%では差がほとんど認められなかった．このことは，廃瓦粗骨材内の水分移動がコンク
リ－ト内の自己乾燥による湿度低下によるものとすれば，0.90.60.30.0110

図－１１1000

自己応力低減量経時変化

B-15
E20R-15
K20E10R-15

自己応力試験

B-23
E20R-23
K20E10R-23

B-30
E20R-30
K20E10R-30

2.0
1.8
1.6
1.4
1.2
1.00.80.6
0.4
0.2
0.0-0.2-0.4

引張変化を示す．ひずみ試験同様に配合 K20E10R-15 の自己応力が最も小さくなり，材齢 56 日において 0.2MPa の引張応力となった．E20R-15 と K20-15 においては材齢 100日においてほぼ同等となった．図－６に示すようにひず自己応力(MPa)

図－１０に水結合材比 15%の各配合の自己応力の経時み試験では K20-15 の方が E20R-15 と比較して約 150×10-6 小さいひずみとなっているが，自己応力がほぼ等しくなった理由として，E20R-15 は K20-15 と比較して収1圧縮10

図－１２

つ，クリ－プ変形による応力緩和により自己応力の発生

E20R-15
K20E10R-15の経時変化を示す．ここで，自己応力低減量は，配合 B-15の自己応力から K20-15，K20R-15，K20E10R-15 および E20R-15 のそれぞれの自己応力を差し引いた値とした．K20E10R-15 の自己応力低減量は最大で 1.3MPa であり，それを持続しているが，K20-15 と K20R-15 の自己応力低減量は漸減する結果となった．

自己応力低減量(MPa)が小さくなったことが考えられる．
図－１１に水結合材比 15%の各配合の自己応力低減量

図－１３6/71000

自己応力経時変化
E20R-23
K20E10R-23E20R-30K20E10R-301.81.61.41.2
1.00.80.60.40.20.01

水結合材比の違いによる比較

100

材齢 (t+1日)

縮側に転じる材齢が早いため，ヤング係数が小さく，か(2)100
材齢 (t+1日)

合に最も収縮低減ひずみが大きくなったと考えられる．
水結合材比 15%配合の比較

K20-15
K20E10R-151.2

する水分量が多くなり，結果として水結合材比 15%の場(1)

自己応力経時変化

1.5

水結合材比がより小さい場合に自己乾燥が大きく，移動

3.2.3

1000

1.8
自己応力低減量 (MPa)を示す．ひずみ低減量は水結合材比 15%で大きくなった100
材齢 (t+1日)

E20R-15
K20R-15められた．

各ひずみを差し引いたひずみ(ひずみ低減量)の経時変化

10

図－１０に圧縮ひずみが発生し，自己収縮ひずみの低減効果が認ため，ER 配合および KER 配合の各ひずみから B 配合のK20-15
K20E10R-152.1

由は，K 低減量の材齢 1.5 日からの低下を R 低減量の増収縮ひずみ低減量を大きくしたことによるものと考えら

B-15E20R-15
K20R-15引張10100

材齢 (t+1日)

自己応力低減量経時変化

1000

技報 第 6 号（2008 年）

図－１２に B 配合，ER 配合および KER 配合の各自己応力の経時変化を示す．水結合材比 15%においては，K20E10R-15 の自己応力低減効果が顕著であったが，水結合材比 23%と 30%では，B 配合の自己応力が小さくなり，K20E10R-23，K20E10R-30 の自己応力低減効果は比較的小さい結果となった．
図－１３に各水結合材による自己応力低減効果を検討するため，B 配合の自己応力から ER 配合，KER 配合の自己応力を差し引いた応力(自己応力低減量)の経時変化を示す．自己応力低減量は水結合材比が小さくなるほど大きくなる傾向を示したが，水結合材比 15%の低減効果だけが大きい．この理由としては，ひずみ試験と同様だと考えられる．

４．まとめ
水結合材比 15%，23%，30%を対象に，粗骨材全容積の 20%を廃瓦粗骨材で置換したコンクリートと，上記に加え膨張材，収縮低減剤を混入したコンクリートの圧縮強度発現，収縮ひずみおよび自己応力を実験的に比較した結果，以下のことが明らかになった．
(1)

粗骨材を廃瓦粗骨材で 20%容積置換し，膨張材と収縮低減剤を混入したコンクリ－トの圧縮強度は，水結合材比 15%においては，無置換のコンクリ－トと比較して若干小さくなり，水結合材比 23%，30%においては，同等以上となった．
(2)

廃瓦粗骨材を混入したコンクリ－トは材齢初期に膨張ひずみが発生することが認められた．

(3)

水結合材比 15%において，収縮ひずみと自己応力は，廃瓦粗骨材を用いたコンクリ－トに膨張材と収縮低減剤を混入することにより，材齢 1.5 日からの収縮量が低減した．
(4)

単位膨張材量を 20kg/m3 としたコンクリ－トの水中養生条件において後膨張ひずみが生じなかった．

(5)

廃瓦粗骨材，膨張材および収縮低減剤を混入することにより，自己収縮ひずみと自己応力の低減効果が認められ，その低減効果は水結合材比が小さいほど顕著に認められた．
謝辞
本研究の実施にあたり，広島大学大学院工学研究科 佐藤良一教授，ならびに名古屋大学大学院環境学研究科 丸山一平准教授にご指導を頂きました．また中国電力(株)，中国高圧コンクリ－ト工業（株）および広島大学の多くの方々にご協力を頂きました．ここに付記して謝意を表します．
参考文献
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次論文集，Vol.24，No.1，2002，pp.399-404
2) 谷村充ほか：膨張材を用いた高強度コンクリ－トの自己膨張・収縮特性，コンクリ－ト工学年次論文集，Vol.24，No.1，2002，pp.951-956
3) 日紫喜剛啓ほか：自己収縮を低減した 150N/mm2 級超高強度コンクリ－トに関する実験的検討，土木学会論文集，No.781，V-66，2005，pp.101-1124) 鈴木雅博ほか：超高強度膨張コンクリ－トの自己応力に及ぼす温度履歴の影響，セメント・コンクリ－ト
論文集，No.59, 2005，pp.375-3825) 日本コンクリ－ト協会：膨張コンクリ－トによる構造物の高機能化／高耐久化に関するシンポジウム，
pp.40-46，2003.96) 鈴木雅博ほか：廃瓦粗骨材を用いた超高強度コンクリ－トの変形と拘束応力に関する検討，コンクリ－ト
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7) 日本コンクリ－ト協会：自己収縮研究委員会報告書，1996 および 2002
8) 五十嵐心一ほか：若材齢における高強度コンクリ－トの内部組織の特徴と自己収縮拘束特性，土木学会論文集，No.704，V-55，pp.173-186，2002.59) 盛岡

実ほか：膨張材を混和したセメント硬化体の微細構造，コンクリ－ト工学年次論文集，Vol.20，

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