2018年

冬号

No.34 Winter 2018

【カスタマー・ソリューション特集】● ご挨拶・
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・1
代表取締役社長

兼

CEO

瀧澤

利一

● バルカーテクノロジーニュース冬号発刊にあたって・・・・2
常務執行役員 研究開発本部長

青木

睦郎

● 解説

ASME PVP2016受賞論文の解説 ・
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・3
村松 晃

Ｈ＆Ｓ事業本部● 技術論文配管曲げモーメントを受けるPTFEガスケット付き管フランジ
締結体の力学挙動評価・
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・7
研究開発本部 第1商品開発部 佐藤 広嗣
広島大学 澤 俊行
三菱ケミカル株式会社 森本 吏一
沼津工業高等専門学校 小林 隆志
研究開発本部 第1商品開発部 元野 雄太● 技術論文改良EPDM材料の高温環境特性の評価・
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・14
研究開発本部 第1商品開発部 鈴木 憲
中部電力株式会社 松田 真一
中部電力株式会社 杉村 卓哉● 技術論文ガスケットの選定指針及び選定トラブルとその対策・
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・19
営業本部 テクニカルソリューショングループ 松下 明日香● 寄稿

大口径フランジのボルト締結におけるツール選定と施工上の注意点・
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・24
トルクシステム株式会社 代表取締役 北原 真一● 事業紹介

H&Sデモカーのご紹介・
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・28
H&S 事業本部 野々垣 肇● 製品の紹介

改良版シールペースト・
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・31
研究開発本部 第1商品開発部 濱出 真人● 製品の紹介

多用途ケミカル用グランドパッキン・
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・33
研究開発本部 第1商品開発部 須川 修司
研究開発本部 第1商品開発部 濱出 真人● テクノロジーニュース 直近のバックナンバー・
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・38

ご挨拶
日本バルカー工業株式会社
代表取締役社長 兼 CEO

瀧澤利一

平成30年の初春を迎え謹んでお慶びを申し上げます。
読者の皆さまには日頃から本誌をご愛読いただき、厚く御礼申し上げます。
さて、皆さまに支えられ当社技術誌は創刊60周年を迎えることができました。
長年にわたってご協力、ご援助をいただきました需要家各位、愛読者の方々に厚く御礼申し上げます。
今後も、これまで培ってきた独創的技術を更に発展させた「シールエンジニアリング・サービス」を基軸とするバルカー技術誌

当社の革新的な技術創造による新たな価値提供に果敢にチャレンジし、持続可能な社会の実現に貢献してまいります。また本誌がこれまで以上に読者の皆さまにより良くご理解いただき、ご活用していただけますよう努めてまいります。

Winter 2018

昨年を振り返ると、わが国経済はIT産業を中心とする輸出の回復、個人消費の底堅い推移を反映して企業
収益は改善の動きがみられるようになりました。
海外経済では、米国で内需を中心に設備投資の下支えなどにより緩やかな回復傾向を示しておりますが、中国経済の構造改革、地政学的問題の緊迫化などを背景に新興国で成長の鈍化の動きがみられました。
また国内製造業において品質検査体制をはじめとするものづくりの根幹にかかわる不正問題にみられるよう

No.34に、企業の社会的責任やリスクマネジメントに対する重要性を再認識しました。一方、様々な産業分野においてAIの導入、IoTの活用など新技術を積極的に活用した事例がみられた年でもありました。

このような状況下、バルカーグループは第7次中期経営計画「New Valqua Stage Seven（NV・S7）」を完遂させるとともに、次のステージ（NV･S8）に向けて「シールエンジニアリング・サービス」を基軸とした技術開発の推進を経営課題として捉え、グローバル市場での新たな価値創造を目指した事業活動を展開してまいります。

最後になりましたが、今後とも一層のお引き立てを賜りますようお願い申し上げますとともに、読者の皆様の益々の発展を祈念いたしまして、新年のご挨拶とさせていただきます。

1バルカーテクノロジーニュース
冬号発刊にあたって新春のお慶び申し上げます。
日頃のValqua Technology Newsのご愛読にこころより感謝申し上げます。
昨年はあらゆる面で環境変化の多い年でありました。IoTやAIが実用化段階の技術となり、自動運転、
まいりました。一方では、環境問題に対する関心の世界的な高まりや、公的機関や民間企業による技術開発に対する加速度的な取り組みにより、自動車産業における電気自動車の例でみられるように、既存の製品が従来からのプロダクトライフに対する考え方では対応できないスピードで変遷するような状況も様々な市場でこのような環境の中で、当社は創業90年のシール・エンジニアリングをリードする企業として、The Valqua
Wayの企業理念のもと、独創的技術で社会の持続的発展に更に貢献していくことを追及してまいります。そしWinter 2018

起きつつあり、企業としてどのように向き合うのかを考えさせられる年でもありました。

バルカー技術誌

Home connected Internetなど、市場構造が一変するとともに市場機会も新たな局面で拡大する時代に入ってて、そのような技術開発において、顧客視点に立脚した新たなソリューションプロバイダーとしての役割を、多No.34

様な領域で展開していく決意を新たにしております。
今回の特集では、産業における「安全・安心」に貢献する技術論文や事業紹介を掲載しております。昨年
ASME PVPのComputer Technology & Bolted Joints Technical committeeにおいて最優秀論文賞を受賞しました論文をはじめ、地震時のフランジ締結体の挙動、シビア・アクシデントへの対応、シールに関するトラブル対策など、特殊環境下を含めた安全・安心に関連する技術論文を掲載しました。また、H&S（ハード＆シールエンジニアリング・サービス）事業に関連した寄稿や当社の取り組みもご紹介しております。いずれもバルカーならではの技術情報ですので、読者諸兄のご参考になれば幸いです。
今後とも時代の要請に即した技術情報を提供して参ります。当社製品ともども引き続きご愛顧頂けますよう
お願い申し上げます。

常務執行役員

研究開発本部長

青木睦郎
2ASME PVP2016受賞論文の解説

1. はじめに
当 社 は、2016 年 に 米 国 の 機 械 学 会 であるＡＳＭＥ

バルカー技術誌

（Ａｍｅ
ｒ
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内のＰＶＰ
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ｉ
ｐ
ｉ
ｎｇ Ｃｏｎｆｅｒ
ｅｎｃ
ｅ：圧力容器と配管に関する技術学会）へ大口径フランジ締結体の力学挙動に関する論文として、「内圧作用下における管付き大口径フランジ締結体の応力解析と密封性の評価」について投稿し発表した。

Winter 2018

ＡＳＭＥのＰＶＰは12 委員会に分かれて、毎年論文を発表する学会が開催され、10 程度の論文が優秀賞に選出されており、当 社の論 文は委 員 会の一つである Ｃｏｍｐｕｔｅｒ
Ｔｅ
ｃｈｎｏ
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ｃｈｎ
ｉ
ｃ
ａ
ｌＣｏｍｍｉｔｔｅｅから表彰を受けた。
Figure1に表彰式の様子、また、Figure2に優秀賞としてNo.34授与された表彰状を示す。
本報ではその論文の内容について解説を行い、更に今後の基礎研究の展望について述べる。

Figure2 ＡＳＭＥＰＶＰＡＷＲＤ

2. 基礎研究への取り組み
当社では、シールエンジニアリング技術を核とし、顧客のプ
ラント操業に伴う作業に合わせ、フランジ施工に関するサービスの開発と展開を行っている。
サービスの一つとして、フランジの大きさによりボルトの締付力などが違い、ボルトの締付に使用されるツールが異なる場合が考えられるが、当社は顧客の使用環境に合わせ最適なツール選定の提案を提供している。
このような提案が少しずつ市場に浸透していくと、大口径フランジの締付ではツールの選定だけでなく、最適な締付手順など施工要領に関するお問い合わせも頂くようになっている。
しかし、大口径フランジの締付ではボルト本数が多く、ガスＨｏｎｏｒｓａｎｄ Ａｗａｒｄｓ Ｃｈａ
ｉ
ｒのＴ
ｒ
ｅｖｏ
ｒＧ．Ｓｅ
ｉ
ｐｐ氏
（左）
から表彰
を受ける様子Figure1 表彰式の様子
3ケットの密封性を担保するボルト軸力は隣接するボルトの締付に大きく影響される相互弾性作用というフランジ締付特有の現象が顕著に起こり、ガスケットの性能に依らず漏えいトラ解説

ブルが多いことが知られている。このため、最適なフランジ施は、フランジは平行に締め付けられた場合を想定し、ガスケッ

工要領を提案するには、フランジ締結体に関する力学挙動を

トの面圧は周方向には変化がほとんどなく、半径方向にのみ解明し、ボルト締結法を構築する基礎研究が必要となる。

分布していることとした。

そこで、当社は、Figure3に示すように規格最大寸法である24インチのフランジ締結体を作成し、有限要素法（FEM）
応力解析を用いたシール性を予測する技術に関する研究を行い、その手法を確立し論文として発表した。
なお、有限要素法（FEM）応力解析とは構造体の変形挙動などを力学特性から計算し変化を予測する技術である。

この図からフランジが大きくなるほどガスケットの外径側で面圧が上がっていることがわかる。
これはボルトを締付けた後流体による圧力を付加すること
で、フランジが外周側に変形するローテーションを発生させていることがわかる。
また、ガスケットの基本漏えい量をＪ
Ｉ
Ｓ Ｂ 2490により求めた。

バルカー技術誌

Winter 2018

Figure3

24インチフランジ締結体

3. 論文の解説
No.34

本論文では、有限要素法（FEM）応力解析に基づく解析
により、フランジ締結体の密封性評価法及びボルト締付法を提案している。
まず、フランジ締結体の密封性は、ガスケットが圧縮された時に発生する内部応力により得られると考え、有限要素法

Figure4 フランジ締結体の解析モデル（FEM）応力解析により、ボルトでガスケットを圧縮した後、フランジ締結体の内部に流体による圧力を負荷させたときの面圧を計算した。なお、使用するガスケットは膨張黒鉛フィラー
うず巻形ガスケット及びジョイントシート（No.6596Ｖ，No.6500）
であり、解析コードはＡＢＡＱＵＳを使用した。
Figure4 が内圧（Ｐ）を負荷させたときのフランジ締結体のモデルである。
Figure5 が有限要素モデルの要素分割状況で、フランジ締結体の対称性を考慮し、軸方向に1 ／ 2、周方向はボルト一本分のモデルとしている。
Figure6にうず巻形ガスケットの半径方向に対する軸方向の面圧分布を示す。横軸はガスケットの半径方向の位置をガ
スケット内径で除した無次元数である。また、今回の研究でFigure5 有限要素モデル
4

ASME

Figure6 うず巻形ガスケットの半径方向面圧分布

PVP2016 受賞論文の解説

Figure8 うず巻形ガスケットの基本漏えい量測定結果

バルカー技術誌

Figure７はＪ
Ｉ
ＳＢ 2490の試験装置の概略を示している。
Figure８はＪ
Ｉ
ＳＢ 2490の試験結果を示しており、ガスケッ
トの基本漏えい特性は、太線で示した除荷時のガスケット面
圧に対する漏えい量として求めた。

Winter 2018

このガスケット基本漏えい量とFigure6のガスケットの面圧分布の平均値からフランジ締結体の漏えい量を算出した結果を実験により求めた漏えい量と比較を行った。
Figure9に実験結果と解析結果の比較を示す。
赤線がうず巻形ガスケット、青線がジョイントシートを示して
おり、どちらのガスケットもガスケットの面圧を上げると漏えい

No.34

量が小さくなった。また、実験結果と解析結果はよく一致しており、解析方法の妥当性が確認された。
本解析方法によりフランジ締結体の漏えい量を予測することができると考えられる。また、ボルトの初期締付力を高く設計することは漏えい量の低減に効果的であることがわかる。

Figure9

実験結果と解析結果の比較

4. 今後の展望
現在当社が進めているフランジ施工要領の提案のサービスへ今回の成果の展開を検討している。
つまり、この基礎研究の技術を応用することで、顧客が問題と考えている施工要領を当社が評価、分析し、最適な施工方法の立案を行うことができると考えている。
また、今回の論文の受賞は、密封技術に関する研究が盛んな米国の学会で認められた研究となるため、当社ブランドの向上に貢献するだけではなく、当社の提供するフランジ締結体の評価方法や施工要領に妥当性を与えることになると考えている。本論文を発表した直後に米国の石油メジャー企
業から大口径フランジの締結方法について問い合わせを受けており、このテーマへの高い関心が示されている。また、石Figure7 Ｊ
Ｉ
ＳＢ 2490 試験装置概略
5

油メジャーでも、大口径フランジの締結には問題を抱えてお解説り、密封技術を持つ企業との連携を模索していることがわか

しかし、現場ではそのような理想的なフランジの締付は不る。本研究により当社技術基盤を構築することで、石油メ可能であり、少なからずガスケットの圧縮状態は不均一にジャーとの協業の可能性も考えられる。

なっていることが考えられる。今後はそのような不均一な締付状態がフランジ締結体の密封性に及ぼす影響を明らかにすることで、より現場の問題を解決する手法の確立を目指す。

5. おわりに

また、実際の配管には熱負荷や外力が作用することが十

今回の研究では、フランジやボルトに傷やひずみがなく、ガスケットは均一に締めつけられているなど、理想的なフランジ分に考えられるため、そのような影響も考慮した研究を行いたいと考えている。

締結体としてモデルを構築している。

バルカー技術誌

村松 晃
Ｈ＆Ｓ事業本部

Winter 2018
No.34

6

配管曲げモーメントを受けるPTFEガスケット付き
管フランジ締結体の力学挙動評価

バルカー技術誌

Winter 2018
No.34

1. はじめに懸念されている。兵庫県南部地震の際には液状化によってガスケット付き管フランジ締結体は石油精製プラント、化学

人に避難勧告が出されたという事例もあり、プラントの地震対プラント、発電プラントなどで広く使われている。日本では、か策も必要不可欠である。澤らはうず巻形ガスケット付きフラン

つては耐熱性、シール性、強度に優れ、取扱いが簡単な上

ジ締結体が配管曲げを受けた場合の力学的挙動についてに低価格であった石綿ガスケットが広く使われ、研究も盛ん

研究を行っている８）-10）。カナダ、モントリオール工科大学の配管曲げが生じたフランジ締結部からLPガスが漏れて7 万１）-３）Tightness Testing and Research Laboratoryでは延伸から2008 年に使用が規制された４）。

PTFE 付きフランジ締結体が配管曲げを受けた場合のボルトに行われていた。しかしながら、人体の健康への影響

石綿ガスケットは石綿フィラーのうず巻形ガスケットと石綿ジョイントシートガスケットの2 種類に大別される。石綿規制の軸力の挙動について研究し 11）、Kovesらは配管曲げの影響を等価内圧によって評価する方法を示している12）-16）。

際、うず巻形ガスケットについては膨張黒鉛フィラーに置き換

しかしながら、配管曲げと内圧を受けたPTFEガスケット付えることで大きな問題は生じなかったが、シートガスケットにつき管フランジ締結体の研究は行われていない。
PTFEガスケッ

いてはいくつか課題が生じた。ジョイントシートガスケットではトが広く使用されている現在、また、今後も地震などの災害

石綿繊維の代わりにアラミド繊維のガスケットが開発されたへの対応のためにもPTFE 付き管フランジ締結体の力学的が、ゴム分を多く配合する必要があり、耐熱性に課題があっ挙動を評価することが重要である。

た。また膨張黒鉛シートガスケットは耐熱性においては問題

本研究では、配管曲げと内圧を受けるPTFE付き管フランがなかったが、材料が脆く表面が傷付きやすいという難点がジ締結体の力学的挙動をFEM応力解析と実験によって明らあった。そこで、改良されたPTFE（Poly-Tetra-Fluoro-

かにすることを目的としている。まずはJIS B 2490に基づきガ

Ethylene）系ガスケットが広く使用されることとなった。改良さスケットの基礎特性を調べる。有限要素法（FEM）応力解析

れたPTFE 系ガスケットは高い耐薬品性と耐熱性を有し、配ではボルト軸力、ハブ応力、及びガスケット接触応力分布を合や製造方法によって、従来からの課題であるクリープが改算出し、ガスケット接触応力分布とガスケット基礎特性から漏５）善されることで多くの締結部に採用されることとなった 。しかれ量も推測する。FEM 応力解析の妥当性確認のため、ボしながら、PTFEガスケット付き管フランジ締結体のガスケット

ルト軸力とハブ応力について実験結果と比較する。実験では接触応力分布と密封性能、ハブ応力及びボルト軸力変化な締結体からの漏れ量、ボルト軸力、及びハブ応力を測定す

どの力学的挙動は十分に明らかにされていない。

る。締結体寸法はASME/ANSI class300 4inchとする。

これまでの筆者らの研究によって常温及び高温環境下の本研究に用いる評価ガスケットはNo.GF300を用いている。

PTFE 付き管フランジ締結体の上述の力学的挙動はかなり

No.GF300はゴム分を一切含まず、熱や時間による化学劣化研究され、石綿ジョイントシートガスケットよりも優れていることなどがないため、精度の良い力学評価が可能と考えられる。

が明らかにされている６）,７）。
近年の日本では、1995 年に兵庫県南部地震、2007 年に
新潟県中越沖地震、2011 年に東北沖地震、2016 年に熊本地震と大きな地震が発生している。加えて、南海トラフ大地

2. 実験方法
Figure1（a）
は管フランジ締結体配管曲げ実験装置の写震発生は、一説では10 年以内にも発生すると考えられてい真、Figure1（b）
は概要図を示している。四点曲げ方式にる。震源地には多くのプラントや建造物があり、甚大な被害もよって配管曲げモーメントを負荷し、連結したヘリウムガスボ

7

技術論文

ンベによって内圧も負荷できる。締結体の寸法はASME/

変位計の平均値から得られた圧縮量を初期厚さで除したも

ANSI class300 4inchで、フランジ及び管の材料はSUS304のである。

である17）。各管の長さは2m、両方を合わせて約 4mの装置である。ガスケットの径寸法も締結体に合わせてASME/ANSI class300 4inchとし、厚さは1.5mmとしている。

3-2）
シール性
ガスケットのシール性はFigure2に示す装置を用いてJIS

フランジハブ応力、ボルト軸力はひずみゲージを用いて測B 2490に基づいて評価した。ボンベから供給されるヘリウム

定し、漏れ量はヘリウムリークディテクターを用いてスニファー

ガスを2MPaまで加圧し、スリーブで回収したガスケットからの法によって測定する。また、初期のボルト締付けはJIS B

漏れ量を石鹸膜流量計によって測定する。Figure4は実験

18）2251“フランジ継手締付け方法”に基づいて行う 。ボルト締から得られた漏れ量とガスケット接触応力の関係を示してい付け後に四点曲げモーメントと内圧を負荷し、フランジハブ応る。ガスケット接触応力は約 40MPaまで負荷したが、20MPa

力、ボルト軸力、及び漏れ量を測定する。作用曲げモーメン

以上では漏れ量が過小で測定ができなかったためにデータ

トMはM=W/2×αで求められる。なお、αは有 効 管 長さが示されていない。

バルカー技術誌（=1.6m）である。ボルト初期締付け力は平均ガスケット応力が 10MPaになるように一本あたり11.1kNとし、作用内圧は2MPaとしている。

Winter 2018

（a）
装置写真

Figure2 ガスケット特性評価試験装置概要

No.34

（b）
装置概要
Figure1 四 点曲げモーメントが作用する管フランジ締結体の力学挙動測定実験装置

3. ガスケット特性

Figure3

No.GF300ガスケットの応力－ひずみ特性

FEM 応力解析に用いるため、ガスケットの圧縮特性及びシール特性を評価する。
3-1）圧縮特性
室温におけるガスケットの応力－ひずみ特性を評価する。
Figure2は評価のための実験装置概要を示している19）。フランジの平面座はJIS 10K 50A 相当の寸法とし、圧縮試験機
によって圧縮される。Figure3は実験から得られたNo.GF300
ガスケットの応力－ひずみ関係である。ひずみの値は3 つのFigure4

漏れ量－ガスケット接触応力関係
8配管曲げモーメントを受ける PTFE ガスケット付き管フランジ締結体の力学挙動評価

4. 有限要素法（FEM）応力解析
Figure5はFigure1に示す四点曲げ及び内圧を受けるガ

5. FEM応力解析結果と実験結果
5-1）ボルト軸力

スケット付き管フランジ締結体のFEMモデルである。対称性

Figure7はFigure6に示す 4 本の各ボルトの軸力変化をを考慮し、1/4（軸方向に1/2、周方向に1/2）モデルとなってFEM応力解析及び実験から得られた値を示している。横軸

いる。ボルト・ナット部のねじは省略し、ナットも六角形から同に曲げモーメントM、縦軸にボルト軸力、実線は実験結果、

バルカー技術誌

じ断面積の円に簡略化している。Figure6はFEM応力解析

破線はFEM 応力解析結果を示している。#1と#2のボルトの境界条件を示している。各対称面を拘束し、ボルト締付け

は曲げモーメントが増加するにつれて軸力が増加するのに対は各ボルトに軸力に相当する引張を与えることで再現していし、#3と#4は低下している。配管曲げによって#1、#2 側はる。四点曲げは配管端部を拘束した上でフランジ付近のジグ

フランジ接触面が口開きすることによってボルトが引張を受けにW/2の荷重を負荷している。内圧の影響は管フランジ容て軸力増加しているためである。一方、#3、#4 側は配管曲器内側に圧力を負荷する。フランジ及びボルトは弾塑性要

げによってフランジ接触面が閉じることによってボルトが収縮

素、ガスケットはABAQUSガスケット要素によってモデリング

して軸力低下する。FEM 解析結果と実験結果はよく一致しする。FEM 解析では、ボルト軸力、フランジハブ応力、ガスており、FEM 応力解析の妥当性が示されている。

ケット接触応力分布を算出する。

Winter 2018

W/2
Figure7

No.34

FEM 応力解析と実験から得られた配管曲げを受けた
場合のボルト軸力の変化

5-2）ガスケット接触応力分布
Figure8はFEM 応力解析から得られた初期締付け時、3500N･mの配管曲げ負荷時、及び 3500N･mの配管曲げ+ 内圧負荷時におけるガスケット接触応力分布のコンター図である。ガスケット外縁部が接触応力ゼロなのは、平面座の外側でフランジと接触していないためである。初期締付け時
Figure5管フランジ締結体の FEMモデルのガスケット接触応力分布を見ると、フランジローテーションに起因して外径側ほど接触応力がより高くなっていることがわかる。また、 周 方 向 の 接 触 応 力 勾 配はほとんどない。
3500N･mの曲げモーメントを負荷した場合、一部（図では左側）のガスケット接触応力が著しく低下しており、内圧を負荷した際にはさらにガスケット接触応力が低下している。
Figure9は各ステップの接触最外径部（r=46.05mm）周方向のガスケット接触応力分布を示している。曲げモーメント
負荷によってフランジ接触面が口開きし、接触応力分布が大きく変化していることが分かる。
ここで、このFEM 応力解析から得られたガスケット接触応

Figure69

FEM 応力解析の境界条件

力分布とFigure4に示すシール特性の関係からガスケット漏

技術論文

れ量を推定する20）−21）。Figure10は推測した漏れ量と実験

5-3）
フランジハブ応力で測定された漏れ量の値を示している。曲げモーメントが増

Figure11はフランジハブに発生する軸方向の最大主応力

加するにつれ徐々に漏れ量は増加し、曲げモーメントが約と曲げモーメントの関係を示している。同図にはASMEで提3000N･mを超えた際に漏れ量が著しく増加している。これ

案される方法で計算した値も併記している（ただし、ASME

は、Figure8に示すように、曲げモーメントによって一部のガの値は曲げモーメントがゼロの場合）22）。曲げモーメントが増

スケット接触応力がゼロになったためだと考える。漏れ量の加するにつれて、実験及びFEM応力解析から得られたハブ

推測値は実験値とよく一致しており、FEM 解析及び漏れ量

応力の値は増加していることが分かる。実験結果とFEM 応

推測方法の妥当性が示されている。

力解析結果はよく一致しており、本解析の妥当性が確認できる。

バルカー技術誌

Figure11
Figure8Winter 2018

初期締付時
曲げモーメントがハブ応力に及ぼす影響

FEM 応力解析から得られたガスケット接触応力分布

6. 考察
6-1）締結体呼び径がボルト軸力挙動に及ぼす影響
FEM 応力解析を用いて締結体のボルト軸力挙動に対する呼び径の影響を調べる。Figure12はNo.GF300ガスケットを組込んだ管フランジ締結体に曲げモーメントを負荷した場
合の最も増加したものと、最も減少したボルト軸力の変化を表している。呼び径は4、8、12、16、20、24inchとし、内圧は負荷しない条件とする。縦軸は初期ボルト締結時のボルト
軸力比、横軸はボルト1 本あたりに負荷される曲げモーメント
Figure9

各ステップの接触応力分布としている。締結時のガスケット接触応力は10MPa、負荷される最大曲げモーメントMは3500N･mとし、つまり、呼び径が大きい場合はボルト数 N が大きくなるため、M/Nの最大値
は小さくなる。曲げモーメントによって引張を受けるボルトのデータは実線、圧縮（収縮）を受けるボルトのデータは破線で表している。Figure12より、呼び径が小さいほどボルト軸力
は曲げモーメントの影響を大きく受けていることが分かる。仮に同等の曲げモーメントが負荷された場合、呼び径が大きい程シール性については安全であると言える。

Figure10

配管曲げ作用下の締結体の漏れ量の比較
10

No.34

配管曲げモーメントを受ける PTFE ガスケット付き管フランジ締結体の力学挙動評価

パターンAはパターンBよりも漏れ量が小さい結果となった。最も口開きが顕著な位置にボルトを位置することで面圧低下を軽減しシール性低下も軽減すると思われたが一般的に使われるパターンAの方がシール性は高かった。これは、パター
ンAでは4 本のボルトが口開きに抵抗するのに対し、パターン
Bでは3 本のボルトが抵抗するため、総合してパターンBの方が口開きが大きかったためと考える。

Figure12 曲
 げモーメントを受ける管フランジ締結体のボルト軸力挙動に及ぼす呼び径の影響

6-2）曲げモーメントと内圧の負荷順序の影響

バルカー技術誌

Figure13は漏えい量に及ぼす曲げモーメントと内圧の負荷順序の影響を示す。step1：締め付け、step2：曲げモー
メント負荷、step3：内圧負荷という順序（赤実線）、step1：
締め付け、step2：内圧負荷、step3：曲げモーメント負荷とFigure14

曲げモーメント作用位置いう順序（青実線）の2 種類の順序で漏れ実験を行った結果をFigure13に示す。縦軸に漏れ量、横軸に負荷される曲げWinter 2018

モーメントを表している。曲げモーメントが 3000N・m 以上の場合にstep2：内圧負荷、step3：曲げモーメント負荷という順序の場合の方がわずかに漏れ量は大きいが、ほぼ誤差レベル程度で漏えい量の差異は小さく、本実験では漏れ量に対しては曲げモーメントと内圧の負荷順序の顕著な影響は見られなかった。

No.34

Figure15 シール性に対する曲げモーメント作用位置の影響

7. おわりに本報では、配管曲げを受けるPTFEガスケット付き管フランジ締結体のボルト軸力、ハブ応力、シール性などの力学的挙動を実験及び FEM 応力解析を用いて検討し、以下の結論を得た。
Figure13 シ
 ール性に及ぼす曲げモーメントと内圧の負荷順序の影響6-3）曲げモーメントの作用位置の影響
Figure14に示すようにボルト配置に対して異なる位置に曲げモーメントを負荷した場合を検討する。Figure14（a）は一（1） FEM 応 力解 析を用いて配 管曲げと内 圧を受けた
4inch 管フランジ締結体のガスケット接触応力を算出した。配管曲げを負荷した場合に接触面の一部のガスケット接触応力が低下し、約3500N･mに達した際に接触応力がゼロとなり、漏れ量が急激に大きくなることを示した。

般的に使用される垂直方向に対してボルトが対象に位置さ（2） 曲げモーメントを受けた際の締結ボルト軸力を実験とれた条件である（パターンA）。Figure14（b）
は垂直位置にFEM 応力解析で評価し、FEM 応力解析結果が実験

ボルトを位置した条件である（パターンB）。Figure15はそれ結果とかなり良く一致していることを示した。加えて、ボぞれのパターンの漏れ量と曲げモーメントの関係図である。

ルト1 本当たりの曲げモーメントM/Nで整理した場合、

11

技術論文

呼び径が大きいほど、配管曲げに耐性が高くなること

Bolted Pipe Flange Connections with PTFEを明らかにした。

Blended Gaskets under Elevated Temperature”,（3） FEM応力解析から得られたガスケット接触応力分布と実験から得られたガスケットの漏れ量－接触応力分布

PVP2016-63372, Proceeding of ASME PVP 2016
Conference,（2016）.

から漏れ量を予測した。実験値と比較的良く一致して

８）T. SAWA, Y. TAKAGI, K. SATO, Y. OMIYA, H.

おり、FEM 応力解析手法及び漏れ量予測手法の妥

DOI,“Effects of scattered bolt preload on the sealing

当性を示した。

performance of pipe flange connection with gaskets（4） 曲げモーメントと内圧の負荷順序がシール性に及ぼす

under external bending moment and internal

影響を調べ、負荷順序が漏れ量には大きな影響を及pressure”, PVP2012-78411, Proceeding of ASME PVP

ぼさないことが分かった。

2012 Conference,（2012）.
９）Y. Takagi, H. Torii, T. Sawa, K. Funada,“Evaluation

べ、一般的なボルト位置（パターンA）のほうが垂直位

of Sealing Performance of Pipe Flange Connection

置にボルトが在る位置（パターンB）
よりも配管曲げの耐Subjected to External Bending Moments”,

性がより大きいことを明らかにした。

PVP2009-77494, Proceeding of ASME PVP 2009
Conference,（2009）.

8. 参考文献

10）F . Ando, T. Sawa, M. Ikeda, and T. Furuya,“Assessing Leakage of Bolted Flanged Joints underInternal Pressure and External Bending Moment”,“Effects of Flange Rotation on the Sealing

Proceeding of ASME PVP 1998 Conference, 376,

Performance of Pipe Flange Connections”, ASMEPVP Vol.478,（2004）,pp.121-128.

pp.39-44,（1998）.
11）TTRL Tightness Testing and Research Laboratory,２）T . SAWA, N. OGATA, T. NISHIDA,“Stress“Room temperature external bending moment

Analysis and Determination of Bolted Preload intightness test（ROBT）on the selco seal 4”cl 150 lb

Pipe Flange Connections with Gasket under

316SS/GORE-TEX gasket style”, 1996.

Internal pressure”, Transactions of the ASME,

12）W . J. Koves,“Analysis of Flange Joints Under

Journal of Pressure Vessel Technology, Vol.124,

External loads”, Journal of Pressure Vessel（2002）,pp.22-27.

Technology, Vol.118, pp59-63,（1996）.

３）T. KOBAYASHI, T. NISHIDA, Y. YAMANAKA,

13）W. J. Koves,“Design for Leakage in Flange Joints“Effect of Creep-Relaxation Characteristics ofunder External Loads”PVP2005-71254, Proceeding

Gaskets on the Bolt Loads of Gasketed Joints”,

of ASME PVP 2005 Conference,（2005）.

ASME PVP Vol.457,（2003）, pp.111-118.
４）厚 生労働省“労働安全衛生法施行令等の一部を改正する法令”，政令第 349 号，（2008）．
５）
日本バルカー工業株式会社，“ガスケット”, カタログNo.
YC08,（2016）.
６）
K. SATO, A. MURAMATSU, T. KOBAYASHI, T.

14）E. C. Rodabaugh, S. E. Moore,“Evaluation of the
Bolting and Flanges of ANSI B16.5 Flanged Joints –ASME Part A Design Rules”（1976）,.
15）C. J. Dekker, H. J. Brink,“External flange loads and‘Koves’-method”, International Journal of Pressure
Vessels and Piping, Vol.79, pp145-155,（2002）.

SAWA, “FEM Stress Analysis and Sealing16）W. Brown,“Improved Analysis of External Loads on

Performance of Bolted Flanged Connections using

Flanged Joints”PVP2013-97814, Proceeding ofPTFE Blended Gaskets under Internal Pressure”,

ASME PVP 2013 Conference,（2013）.

PVP2015-45268, Proceeding of ASME PVP 2015
Conference,（2015）.
７）K. SATO, T. SAWA, T. KOBAYASHI,“FEM STRESSANALYSIS of Long-term Sealing Performance for

Winter 2018１）T. TAKAKI, K. SATO, Y. YAMANAKA, T. FUKUOKA,

バルカー技術誌（5） シール性に及ぼす曲げモーメント作用位置の影響を調

17）ANSI/ASME B 16.5,“Pipe Flanges and Flanged
Fittings”,（1996）.
18）日本工業規格 JIS B 2251“フランジ継手締付け方法”,（2008）.
12No.34

配管曲げモーメントを受ける PTFE ガスケット付き管フランジ締結体の力学挙動評価19）Japanese Industrial Standards. JIS B 2490“Test

Performance Evaluation of Bolted Pipe Flange

method for sealing behavior of gaskets for pipe

Connections with Smaller and Larger Nominal

flanges”,（2008）.

Diameter under Repeated Temperature Changes”,

20）Y. OMIYA, T. SAWA, Y. TAKAGI,“Stress Analysis
and Design of Bolted Flange Connections underInternal Pressure”, PVP2014-28606, Proceeding of
ASME PVP 2014 Conference,（2014）.
21）Y. OMIYA, T. SAWA,“Stress Analysis and Sealing

バルカー技術誌

佐藤 広嗣
研究開発本部
第 1 商品開発部

Winter 2018
No.34

13

PVP2014-28730, Proceeding of ASME PVP 2014
Conference,（2014）.
22）ASME Boiler & Pressure Vessel Code Section Ⅷ
Division 1“Rules for construction of Pressure
Vessels”App.2,（2004）.

澤 俊行 広島大学
森本 吏一 三菱ケミカル株式会社
小林 隆志 沼津工業高等専門学校
元野 雄太 研究開発本部 第1 商品開発部

技術論文

改良EPDM材料の高温環境特性の評価

1. はじめに境での評価についても実施することとした。

改良 EPDM 材（当社配合№ H3070）の高温環境特性のな圧縮永久ひずみ試験と、実機フランジを模擬した小型フラ評価実施は、原子炉格納容器（以下PCVという）のシール材

ンジによる漏えい試験を実施し、シール健全性を確認することに200℃の高温蒸気、数百kGyの高放射線量が重畳する重とした。

なお、評価手法としては、シール寿命を検証するのに有効維持するシール材を求められたことが発端である。
これまで、PCVに使用されてきたシール材は、一般的に耐熱性に優れているシリコーンゴムやふっ素ゴムが用いられてきWinter 2018

たが、200℃の高温蒸気、数百 kGyの高放射線量が重畳す

バルカー技術誌

大事故時（以下 SA 時という）の環境においてもシール機能をる環境では、ポリマーの構造上の問題から、加水分解による分子量の低下や、γ線のような高エネルギー暴露による低分子量化が進行し、シール機能の喪失が想定されるため、新たな材料への切り替えが必要と考えられた１）。
新たな材料として、高温蒸気環境下での使用を想定して開発された改良 EPDM 材を提案し、今日に至るまで、シール

No.34

健全性確認のため様々な評価を行ってきた。健全性確認のための評価を行うに際し、SA 時のPCVの放射線物質閉じ

Figure1 シール材の一般特性図

込め機能を確保できる条件として設定した200℃、0.854MPa
高温蒸気環境を基本条件として各種試験を行い、当該環境において十分なシール性能を有していることが確認されてい
る２）。

2. 評価
２-1）評価温度設定のための予備試験

Figure1は、改良 EPDM 材のデータや、既存シール材で当該評価の目的は、改良EPDM材のシール限界を確認すあるシリコーンゴム、ふっ素ゴムの過去の評価結果から特性ることであるため、材料として有意な変化が生じない温度をを図示したものである。横軸に蒸気温度を、縦軸に放射線上限として評価を行うこととした。手法としては、熱重量分析量を示している。シリコーンゴムやふっ素ゴムは、SA 時の環により判断することとした。Figure2の紫色の曲線が熱重量境ではシール機能の維持が難しい一方で、改良EPDM材は減少率を示しており、300℃を超える温度帯より重量減少が生200℃以上の高温蒸気、かつ、γ線 800kGy 以上の環境におじ始めていることから、300℃までは主骨格構造に大きな変化

いても機能を維持することが分かる。
このように、改良 EPDM 材は、SA 時の環境適合性が確は生じていないと考え、上限 300℃の健全性確認を行うこととした。

認され、PCVの新たなシール材料として採用されることとなった。このため、改良 EPDM 材のシール機能が維持できる限２-2）評価方法

界環境を確認し、SA 時の環境に対する優位性を検証するこ

2-2-1）圧縮永久ひずみ試験とが非常に重要と考え、SA 時の環境を大きく超えた高温環

300℃環境における健全性を確認するため、2 つの評価手
14

改良 EPDM 材料の高温環境特性の評価

バルカー技術誌

Figure2

熱重量分析結果

Winter 2018

法を用いることとした。そのうちの一つが、シール寿命を確認

にて評価を実施する。ただし、SA 時に想定されているPCVする上で、非常に有効な手段である圧縮永久ひずみ試験を

内環境は、上限 0.854MPaであるのに対して、今回実施す採用した。

る環境は、飽和蒸気条件下で実施するため、試料にかかる

測定方法はJISK6262：2013「加硫ゴム及び熱可塑性ゴム

圧力が格段に高く（200℃の飽和蒸気圧 1.6MPa、300℃の飽- 常温、高温及び低温における圧縮永久ひずみの求め方」

和蒸気圧 8.6MPa）、SA 時のPCV 内よりも厳しくなっている。

に準拠する。試料形状は、JIS 大型試験片（直径φ29mm、厚さ12.5mm円柱状試験片）を使用し、圧縮率は25％と設定

Table1

圧縮永久ひずみ試験条件

した。

No.34

圧縮永久ひずみは、高温環境下、圧縮状態で使用した場合に生じる塑性変形（必ずしも高温環境に限定するものではない）を数値化したものであり、圧縮状態を開放し、完全に元の形状に復元した状態を0％とし、全く復元しなかった場合を100％として最も悪い状態と定義した。ゴムの劣化は化学反応と考えられるため、Figure3のように横軸に時間、縦軸に圧縮永久ひずみ率をプロットすることで、所定変形までの到達時間を予測することが可能となる。

2-2-2）小型フランジによる漏えい試験

2 つ目の評価手法として、小型フランジによる漏えい試験を
Figure3

圧縮永久ひずみ試験及び寿命予測グラフ採用した。SA時の温度、圧力においてシール機能が維持さ

評価条件をTable1に示す。SA 時の環境を踏まえ、飽和れることを確認するために、実機フランジを模擬した小型フラ

蒸気環境、γ線照射量 800～1000kGy、温度 200～300℃

ンジを用いることとした。小型フランジ略図をFigure4に、小

15

技術論文

型フランジ寸法をTable2に示す。フランジ溝断面形状及び断面寸法は実機と同等であり、またガスケットの断面形状及び断面寸法も同等とした。SA時に発生する内圧により、PCVフランジが開口するが、これを模擬するため、小型フランジ内の平滑部に調整シムを挿入して開口量を調整し、小型フランジの内側からHeにて加圧することで、実機環境を模擬した状態での漏えい試験を実施することが可能となった。
Figure5

小型フランジ漏れ試験装置概略

3. 評価結果
圧縮永久ひずみ試験の結果はTable4に示す。Table4の“Cs”
が圧縮永久ひずみ率を示しており、温度一定の場合、
圧縮永久ひずみ率は、時間が長くなるに従い増加し、時間一定の場合、温度が上昇するに従い増加することが確認された。

Figure4

小型フランジ略図

Table2小型フランジ寸法

圧縮永久ひずみ試験結果

Winter 2018

Table 4

バルカー技術誌

３-1）圧縮永久ひずみ試験

No.34
Table3

漏えい試験条件

最も条件の厳しい300℃ 168 時間の試験片（TestNo.6-3）
試験条件はTable3の通りであり、所定温度にフランジ温の外観写真をFigure6に示す。側面には異常は確認されな度が到達後、1MPaのHeにより10 分間加圧し、漏えいの有かったが、シール面の中央付近に凹みが確認されたため、無を判断する。この試験によりHe が漏えいした場合、フラン

当該試料を切断し断面を確認した。凹みの原因は内部に発ジ外径側から漏えいが確認されるため、水上置換により漏え生した亀裂によるものであったが、シール面まで貫通していな

いしたHeを収集し、Heの時間当たりの漏えい率を算出する。

いことが確認された。亀裂が発生した原因は、高圧飽和蒸試験装置概略はFigure5に示す。

気減圧時の圧縮された蒸気の急激な膨張と考えられる。具体的には、300℃飽和蒸気環境での評価のため、8.6MPaの蒸気圧が負荷されており、ゴム中に入り込んだ蒸気も圧縮された状態であるが、評価終了に伴い、高圧蒸気を圧力容器から放出する時点で、急減圧が生じるため、ゴム中で圧縮さ16

改良 EPDM 材料の高温環境特性の評価

バルカー技術誌

Figure6

Test № 6-3

試験後試料写真

Figure8200 ～ 300℃データによるアレニウスプロット

れていた蒸気が、急激な膨張を生じ、ゴム中で亀裂を生じた

永久ひずみ率 80％３）となる時間で整理した結果（アレニウスと考えられる。

プロット）
であり、こちらも非常に高い相関係数を持って直線

ただし、今回の亀裂は、評価設備由来の物理的原因であ近似可能であることが確認できた。

Winter 2018

るところ、
SA 時に想定される圧力の上限値は0.854MPaであ

熱劣化は化学反応であるため、投入された熱エネルギーることから、実機のSA時においては、亀裂は生じ得ないと考に則って劣化が進行するため、材料としての限界を大きく超えられる。

えていない温度帯であり、かつ、評価環境が不安定でなけ
れば、規則正しい劣化挙動を示すと考えられる。
よって今回の200℃～300℃飽和蒸気環境においては、化学反応論に則った劣化であり、突発的な異常劣化を生じるものではないため、寿命予測可能な劣化であることが確認でき
た。

No.34

３-2）小型フランジによる漏えい試験
小型フランジによる漏えい試験の結果、280℃及び 300℃、
168 時間飽和蒸気環境で暴露された試料から漏えいは確認されなかった。
評価終了後の小型フランジを分解し、ガスケットの外観を確認した。Figure9に280℃、168 時間暴露後の試料写真を示すが、外観異常は確認されなかった。同様に300℃、168
時間暴露後試料には一部周方向に亀裂が確認されたが、漏えいに影響するような内外径方向への亀裂や破損は確認
Figure7

圧縮永久ひずみ試験結果グラフ

圧縮永久ひずみの結果をFigure7にグラフ化した。横軸
を時間、縦軸を圧縮永久ひずみ率とし、得られたデータをプ
ロットして各種温度に対する近似曲線を得た。Figure7の通り、いずれも非常に高い相関係数を有しており、かつ、近似曲線の傾きも、近似していることが確認できた。またFigure8は、各温度に対し、一般的にシール機能が確保できる圧縮17

されなかった。上記亀裂については、圧縮永久ひずみ試験の内部亀裂と同様に、急減圧による圧縮蒸気の急膨張が原因と考えられる。

技術論文

168 時間の条件では漏えいは認められない。
・上記から、約 300℃までの飽和蒸気環境下で安定的に使用可能なシール材である。

5. おわりに
本評価により、当該環境に限定すれば、EPDM材が300℃という非常に厳しい環境においても、シール機能を維持する
ことが確認できた。このことから、先入観、一般常識にとらわれない自由な発想に基づいて開発、検証を続けること、ユー
ザの要望に耳を傾けることが如何に大事であるということを改めて実感した。このような報告を、今後発信し続けることがTest № 7-1

漏えい試験後試料写真

よって、280℃、300℃飽和蒸気環境において、168 時間の段階では、有意なシール材の欠損などは確認できないた
め、シール機能は維持できると考えられる。

できるように、現状に甘んじることなく精進し続ける所存である。
なお、今回の報告は、2017 年日本原子力学会

秋の大会に発表した内容を一部編集したものである。
本報掲載にあたり、御協力いただきました中部電力株式
会社の関係者各位に心より感謝申し上げます。

高温飽和蒸気環境における圧縮永久ひずみ試験及び小型フランジによる漏えい試験より結果をまとめる。
・改良 EPDM 材（当社配合№ H3070）
は、200℃～300℃

6. 参考文献
１）
伊 藤

浩史，
“真空エラストマーの耐放射線性の調査”

第 27 回リニアック技術研究会 , 7P-19の劣化挙動としては同一の機構と考えられ、温度変化２）鈴木

憲：バルカー技術誌 , No.30, 14-19（2016）

による突発的な異常劣化が発生している可能性は低

３）
川村

敏夫“Оリ
,
ングの寿命と信頼性”, バルカーレビュー

い。

Vol26, 1982

・小型フランジによる漏えい試験の結果、300℃飽和蒸気鈴木 憲
研究開発本部
第 1 商品開発部

松田 真一 中部電力株式会社
杉村 卓哉 中部電力株式会社

18

Winter 2018

4. まとめバルカー技術誌

Figure9No.34

ガスケットの選定指針及び選定トラブルとその対策
上記の条件の中でも必ず配慮すべき条件は、「流体」「温

1. はじめに度」「圧力」である。この3 つの条件は、選定において必ず必シール材におけるプラントでのトラブルの原因はFigure1に

バルカー技術誌

示す通り、「施工不良」と「選定不良」が多くを占め、選定不1）

要な情報である。
次に、フランジ形状や寸法（径 ･ 厚さ・幅）を確認する必要良によるトラブルは全体の1/4 程度と過去に紹介した 。シーがある。例えば、異形状や極端にシール幅の狭いものは、うル材の性能を十分に発揮するためには、適切な選定が必要

ず巻形ガスケットは使えずシートガスケットなど、他のガスケットとなる。

を選定する必要がある。なかには、標準外寸法のガスケット

本報では、ガスケットの選定に対する考え方・選定方法、
選定ミスによるトラブル事例とその対策について解説する。

を製作したり、フランジを変更する場合もある。
この他に、許容漏れ量や締付力、更にはコストや作業性

Winter 2018なども選定をする上で考慮すべき項目である。許容漏れ量を少なくするなど性能を重視すると製品コストが高くなる場合もあるため、優先する条件を考慮し最適なガスケットを選定する必要がある。
また、これらに加えて配慮すべき条件として、ガスケットの使用箇所がある。用途や装置により使用できるガスケットはある程度限定される。Table1に装置、機器別でよく使われるガ

No.34

Figure 1

漏れ原因調査統計例

スケット示す 2）。例えば、ポンプのケーシングなどの機器に用いるガスケットは複雑な形状であり、また厚さの薄いガスケット

2. ガスケットの選定指針
２-1）ガスケットの選定の考え方
多種多様なガスケットの使用条件がある中で、適切なガスケットを選定するには、多くの条件を把握した上で判断していが主に使用されるため、これに対応できるガスケットでなければ選定できない。また、製造プロセス上で重要な箇所や、万が一漏れが発生した場合に周囲に与える影響が大きい箇所などは、より信頼性の高いガスケット材質を選定することも必要である。

く必 要 がある。まず、 選 定 する際に考 慮 す べき条 件をFigure2に挙げる。

Table1 ガスケットと使用機器
ガスケットの種類
ノンアスジョイントシート
膨張黒鉛ガスケット
PTFE 包みガスケット
充填材入り PTFE ガスケット
うず巻形ガスケット
膨張黒鉛貼付溝付金属ガスケット
メタルジャケット形ガスケット
メタル平形ガスケットのこ歯形ガスケット
リングジョイントガスケット

Figure2 ガスケットの選定条件
19

記号説明

装

置・機

器

配 管 熱交換器 バルブ 塔槽反応器 ポンプ
◎
◎
◎
◎
◎
○
△
○
△
○
◎
○
○
◎
○
◎
○
◎
◎
○
◎
◎
◎
◎
◎
○
◎
△
○
△
○
◎
○
○
△
△
○
△
○
△
△
○
△
○
△
◎
△
◎
◎
△

◎：使用頻度の高いもの○：使用されているもの△：使用頻度は低いが、条件によって使用可能

技術論文２-2）ガスケットの選定手順
ガスケットの選 定の流れをFigure3に示す。なお、各STEPの詳細については、以降に示す。

STEP 2 圧力・温度レーティング表

流体区分に対応した圧力・温度選定図を選び、圧力・温度から使用可能なガスケットを選定する。例えば、流体が水
蒸気、圧力 1MPa、温度 180℃の場合、流体区分は①水、熱水、水蒸気となる。この選定図をFigure4に示すが、圧力と温度条件が交わる箇所が②であり高機能シートガスケッ
トが選定される。

バルカー技術誌

Figure3 ガスケットの選定条件

Winter 2018

STEP 1 流体区分

使用流体の種類により流体区分を確認する。当社では流Figure 4

体区分を以下の10 区分に分けている。各区分の代表流体

水、熱水、水蒸気の温度圧力選定図については、Table2にまとめる。
STEP 3 流体適合表
Table2

流体区分と代表流体

した条件の場合、流体は水蒸気であり、選定した高機能シー
トガスケットは適合していると判断できる。
Table 3 水、熱水、水蒸気の流体適合表

SF300・ 6500AC
6500

・ 6503・ 6503AC
6502

7010-EX
7GP66S

7020

7026

・ VF-35E
VF-30・ 8590TN
8590 Series
8590L Series

6590 Series

7590 Series

M590 Series
M590L Series

N7030 Series（ reference
）
1500

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

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○

清水・工業用水clear water・industrial ○
water

○

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○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

水蒸気・過熱蒸気
steam・superheat steam ○

○

○

○

△

△

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

ドレーン・都市排水・汚水
drain・municipal effluent・ ○dirty water

○

○

○

○

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○

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○

○

○

塩化カルシウム
calcium chloride

○

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○

○

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○

○

○

○

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○

○

○

○

塩化ナトリウム
sodium chloride

○

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○

海水
seawater

○

○

○

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○

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○

硝酸ナトリウム
sodium nitrate

○

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○

○

フッ化ナトリウム
sodium fluoride

○

○

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○

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○

○

○

○

硫酸ナトリウム
Sodium sulfate

○

○

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○

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○

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○

○

○

○

○

高機能シート

流体種類
Type of Fluid
流体名
Fluid

・
7010
・
7GP66

GF300

LNG、LPG、液体窒素、液体水素、
液化エチレン、液化アルゴン、など

UF300

水素、メタン、エタン、プロパン、ブタン、エチレン、
アセチレン、プロピレン、など
アンモニア、一酸化炭素、ホスゲン、二酸化硫黄
塩化ビニル、酢酸ビニル、酸化メチレン、フッ素、塩素、臭素、ヨウ素、硫化水素、亜硫酸ガスなど

温水・熱水・ボイラー給水
warm water・hot water・ ○boiler feedwater

流体区分
Fluid Segment

排気ガス⑨ 酸素、など 酸素、オゾン、液体酸素⑩ 極低温流体

水、水蒸気の流体適合表をTable3に示す。STEP2で例示

aqueous solution of a neutral salt
中性塩類水溶液⑧ 毒性ガス

位に位置するガスケットを再選定する。例として、①水、熱water’hot water’steam① 水・熱水・水蒸気⑦ 可燃性ガスSTEP2に戻り「その他の使用可能なガスケット」あるいは上

MF300

⑥ 排ガス

STEP2で選定したガスケットが、使用流体に適合しているか、更に流体適合表で確認する。適合していなければ、・ steam
water
水・水蒸気

流体区分
代表的流体
水、熱水、 清水、工業用水、温水、熱水、水蒸気、過熱蒸気、①
水蒸気
ボイラー給水、ドレーン、都市排水、汚水、など
原油、
原油、ナフサ、油ガス、ガソリン、軽油、灯油、重油、
アルコール、 タール、燃料油、潤滑油、一般鉱物油、作動油、②
動植物油、 メタノール、エタノール、エチレングリコール、
熱媒油、など グリセリン、動植物油、熱媒油、など
一般的な溶剤、芳香族炭化水素（Ｂ．Ｔ．Ｘなど）、ケト
一般溶剤、
ン類、アミン類、エーテル類、フェノール、
弱酸、
アクリロニトリル、など③
弱アルカリ、
酢酸、ギ酸、シュウ酸、クエン酸、ホウ酸、リン酸、などなど
アンモニア、炭酸ナトリウム、など
硫酸、硝酸、塩酸、過マンガン酸、など
強酸、
水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化カルシウム④
強アルカリ
水酸化バリウム、水酸化リチウム、黒液、など
空気、
窒素ガス、
空気、窒素ガス、ヘリウム、アルゴン、ネオン、など
⑤
不活性ガス
など

20

No.34

ガスケットの選定指針及び選定トラブルとその対策

２-3）選定上、注意を必要とする流体

STEP 4 フランジの適合性

以下の流体については、選定上、特に注意を必要とする。

フランジのガスケット座の形状の適合を確認する。各フランジ座のソフトガスケットの適合をTable4、フランジ及び呼び①

酸素・支燃性ガス：可燃性材料を用いたガスケットは避圧力・径に対するうず巻形ガスケットの適合をTable5に示けるべきである。PTFEフィラーのうず巻形ガスケットやす。

PTFE 系ガスケット、銅製ジャケット形ガスケット、金属平形ガスケットを推奨する。

Table4 フランジ座とソフトガスケットとの適合
ガスケット

②

フランジ座の種類
全面座

種類

平面座

はめ込み形

重合性モノマー：スチレンモノマー、塩ビモノマーなどの重合性モノマーには、ジョイントシート、PTFE 系ガス

溝形

ケットは不具合が発生することがある。内外輪付うず巻

形状

形ガスケットやメタルガスケットを選定することを推奨す
ジョイントシート／高機能シート FF
ふっ素樹脂シート（充填材入り） FR
ふっ素樹脂シート（単体）

バルカー技術誌

ふっ素樹脂ジャケット
膨張黒鉛シート

●

●

－

－

●

●

●

●

る。
③ スラリーを含む流体：ソフトガスケットはエロージョンにより

FF

－

－

－

－

FR

－

－

● １6K
まで

● 20K
まで

破損・漏洩することがある。内外輪付うず巻形ガスケッ

FF

▲

－

－

－

FR

●

●

－

－

トやメタルガスケットを選定することを推奨する。

FF

▲

－

－

－

FR

●

●

▲

▲

④

漏れが生じる場合がある。また浸透性が強いため、ノンアスフィラーのうず巻形ガスケットでは長期間使用していTable5 フランジ座とうず巻形ガスケットとの適合

Winter 2018

26 ～
60B

呼び圧力
1/2 ～ 呼び24B 径 ガスケット座

内外輪付
外輪付

平面座
（全面座）

（1）
（2）

内輪付

基本形

（3）

No.34

クラス
150

ると漏れることがある。膨張黒鉛のシートガスケットや膨クラス
クラス
300～600 900～1500
内外輪付

外輪付

（1）
（2）

内輪付

はめ込み形

基本形

溝形

熱媒体油：ジョイントシートは、ゴムバインダーが劣化し

張黒鉛フィラーのうず巻形ガスケットを推奨する。
⑤

放 射性流体：PTFEは、放射線に弱く推奨できない。
膨張黒鉛は、1.0×106Gyの耐放射線性がある。放射線量を確認して選定することを推奨する。

２-4）厚さの選定
シートガスケットのガスケット厚さとガスケットの特性の関係についてTable6に示す。ガスケット厚さは、厚いほど圧縮量

注（1）フィラーが膨張黒鉛及び PTFEの場合、内外輪付を推奨（2）流体がモノマーの場合、内外輪付を推奨（3）大口径の場合、取扱いを容易にするため、内輪付を推奨

が大きくなり、フランジのひずみやうねりを吸収できる。一方、薄いガスケットほど浸透漏れが小さくなるためシール性が高
く、またクリープ緩和が小さいため長期安定性に優れる。圧

STEP 5 ガスケットの形状・寸法

縮破壊特性についても、薄い方が外力に対する強度が高最後にガスケット形状、寸法を決定し、製作可能か確認すい。これらのことから、基本的には薄いガスケットが推奨される。製作不可であれば随時 STEP2に戻って再選定する。

る。しかしながら、フランジのうねりやひずみの大きい大口径
フランジや、長期間の使用により若干面荒れが発生している

その他、ガスケットの締付力が適合するか否かの確認をする。締付け・取り外し作業の容易性、経済性、市場での入フランジにおいては、ひずみを吸収する必要があるため、厚いガスケットを推奨する。

手性（納期）などにおいては、いずれを優先するかを考慮し、選定する。

Table6 ガスケット厚さと特性について（シートガスケット）

また、流体、温度、圧力条件からのガスケットの選定については、当社の「ガスケット」
カタログ（No.YC08）及び選定お®

役立ちウェブサイト「Seal Quick Searcher 」（シール・クイッ3）

クサーチャー）
にて選定することができる 。

21

特性
圧縮量

ガスケット厚さ
薄い

厚い

小さい

大きい

シール性

高い

低い

クリープ緩和小さい

大きい

圧縮破壊面圧

高い

低い

技術論文

3. 選定によるトラブル事例とその対策

ランジでの使用を推奨する。

流体の不適合によるトラブル事例は、過去に紹介した 4）。

り、
Figure6のように軟化による変形も発生しやすくなる。このこれら以外の選定ミスによるトラブル事例について紹介する。

ため、温度が 100℃程度を超えるような高温条件では、充填

また、ふっ素樹脂のクリープ緩和は高温条件で顕著にな材を加えふっ素樹脂の量を減らしたガスケットを選定し、ク
３-1）
ジョイントシートガスケットの熱劣化

リープ緩和を軽減することが望ましい。

ジョイントシートガスケットは構成材料中にゴムバインダーを含む。このため、100℃を超える温度条件下では、ゴムバイ
ンダーが硬化し、ガスケット全体が硬くなる。この状態で、増締めや配管応力などによる外力がかかるとFigure5のように割れる場合がある。保全上、増締めをする場合は、ジョイン
トシートガスケットの使用は100℃以下とするのが一般的であバルカー技術誌る。また、100℃以上の条件の場合、ゴムバインダーを含んでいない高機能シートガスケットNo.GF300などを推奨する。

Figure6 ふっ素樹脂シートガスケットの変形

うず巻形ガスケットのフィラーが膨張黒鉛及び PTFEの場
合、外輪付うず巻形ガスケットを使用するとフィラーのすべりによりFigure7のように内径側が座屈変形し、シール性が低Winter 2018

３-3）
うず巻形ガスケットの変形

下する場合がある。このため、フィラーが膨張黒鉛及びPTFEの場合は、内外輪付のうず巻形ガスケットを選定する

Figure5 ジョイントシートガスケットの硬化割れ

一方で、機器用途では厚さを薄くし応力緩和が生じにくい状態とし、初期の締付面圧を30MPa 以上で管理することで4）

漏れを抑え劣化を軽減しながら使用されている例もある 。

ことを推奨する。
また、流体がモノマーの場合も、浸透・重合を抑制するために、内外輪付ガスケットを推奨する。

100℃以上の環境でジョイントシートを使用する場合は、増締めをしなくても済む対処として以下を守ることを推奨する。
① ガスケット厚さを1.5mm 以下とする。
② ガスケットペースト（シールペーストなど）を塗布する。
③

締付面圧を30MPa 以上とする。

④

配管応力の負荷がかかりにくい箇所や取り替えやすい箇所に使用する。

⑤ ガスケット締付面圧を高めるため、ガスケット外径寸法がボルト内接寸法となるリングガスケットの使用を推奨する。
３-2）ふっ素樹脂系シートガスケットの変形
ふっ素樹脂系のガスケットは、常温でもクリープ緩和しやす

Figure7 うず巻形ガスケットの変形

く、特にふっ素樹脂単体のガスケットを使用する場合は、クリープ緩和による変形に注意が必要である。このため、ふっ素樹脂単体のガスケットを使用する場合、原則として溝形フ３-4）寸法設定ミスによるトラブル
本来、フランジ寸法に適合したガスケットの寸法設定が必
22

No.34

ガスケットの選定指針及び選定トラブルとその対策要であるが、フランジ寸法に適合しない寸法のガスケットを使の補正、フランジ座面の平滑化などの対応方法がある。

用することで、漏れに繋がる場合がある。例えば、平面座フ

また、一方で異種金属フランジ同士の接合部で発生するランジと適合する寸法より径の小さいガスケットを使用した場「ガルバニック腐食」もある。これは、イオン化傾向の異なる金合、正確にセンタリングできず Figure8のように芯ずれ状態と属が接触する場合、電解液中に浸すとそれぞれの金属間になり、局部的にガスケット接触幅の狭い箇所が発生する。こ電位差が生じ、ガルバニック電池を形成し、イオン化傾向のれにより接触幅の狭い箇所では内圧に耐えられず、外径側低い金属の腐食が発生する現象である。異種金属同士のフに押し出され変形もしくは破断する場合がある。また、芯ずランジ接合部で、金属などの電気を通しやすいガスケットを使れによりガスケットそのものが配管内径にはみ出し、ガスケット

用すると、電池を形成しフランジが腐食する場合がある。こが破損し漏れる場合も考えられる。

れを防止するためには、フランジ継手を絶縁する必要がある。絶縁性の高いガスケットとしては、ふっ素樹脂ジャケットガ
スケットなどのふっ素樹脂系のガスケットとなる。ガスケットのみ
ならず、ねじ部の絶縁のための絶縁ボルトなどの使用を推奨

バルカー技術誌する。

4. おわりに本報にて、ガスケットの選定に対する考え方・選定方法、
Figure8 ガスケットの芯ずれによる変形

Winter 2018
No.34

３-5）腐食によるトラブル

選定ミスによるトラブル事例とその対策について紹介した。ここで紹介しきれなかったガスケット選定においては、当社の「ガスケット」
カタログ（No.YC08）
及び選定お役立ちウェブサイ

ガスケットによる腐食として、まず「隙間腐食」がある。これト「Seal Quick Searcher®」（シール・クイックサーチャー）
をごは、ガスケットとフランジの隙間やガスケット自体に流体が浸透活用頂きたい。これらに記載のない選定条件においては、当し、流体中の塩素イオンなどが作用して生じる腐食である。

社にお問合せ頂きたく思う。

特に塩素イオンの多い海水で、ステンレス鋼フランジを用いた製品の適切な選定の考え方・手順を知り、正しい選定を際に発生することが多い。フランジとガスケットの接触面の内することでガスケットによる漏洩トラブルを防ぐことが出来ると径側の締付面圧は低く、微小な隙間が発生しやすい。ステ考える。本報がその一助となれば幸いである。

ンレス鋼フランジとガスケットの隙間に、塩素イオンを含んだ流
体のしみ込みやガスケット内部への流体の浸透が発生すると、ステンレス鋼は不働態膜の形成反応により、酸素濃淡電5. 参考文献池が形成され、これによりpHの低下と塩素イオン濃度の上昇

１）池田 隆治：バルカー技術誌．No.31，2-7（2016）が生じる。このため、フランジ金属の急激な溶解、すなわち２）
バルカーハンドブック．92（2011）5）

隙間腐食が発生する 。この隙間腐食を防止するには、低３）江西 俊彦：バルカー技術誌．No.32，22-25（2017）

塩素のガスケットを用いることや、極力隙間をなくすため、防４）江西 俊彦：バルカー技術誌．No.33，2-3（2017）

食ペースト（シールペースト）の塗布が有効である。また、締５）西田 隆仁：現代ガスケット概論．87（2015）付けにおいては高いガスケット面圧の負荷、フランジひずみ

松下 明日香
営業本部
テクニカルソリューショングループ
23

寄稿

大口径フランジのボルト締結におけるツール選定と施工上の注意点
1. はじめに作業上のメリット

ボルトの締結は作業に用いられる締付けツールには、様々

・少人数化や作業時間の短縮による工数低減ができる。
・重筋作業を無くし、作業者の負担を軽減できる。

適切なツール選定を行い、そのツールを正しく使うことで、作・狭所など周囲にスペースの無い場所でも作業ができる。

業負担を軽減し、締結精度や作業効率、安全性を向上することができる。

これらのメリットを享受するためには、現場に合わせたツー
ル選定を行うことが非常に重要となるため、ひとつずつポイン

ボルトの締結作業は、プラントの建設時のみならず、保守点検の際にも必ず付いてまわる作業でありながら、管理が難①

締付けトルク値もしくは軸力値
締付トルクが判明したら、ツールの最大出力の70％以下でにおいても散見される。また、熟練作業者の減少とともに、プ

そのトルクが発揮できること。

ラントでの漏えい事故や火災などの大きな要因となっているに【ポイント】
ツールの締付け能力を考慮する。

も関わらず、系統だった締付けツールの選定や使用方法の目安として、目標トルク値の1.5 倍程度の能力を持つツー教育などあまり行われていない。近年、諸外国ではフランジルから候補を選定する。軸力値（ボルト伸び値）
を目標と

1）

締結作業資格の認定制度 を設け、漏えい防止に一定の成する場合は、Figure1に示すようにボルトテンショナーま果が出ているようだが、こと日本国内においては、設備オー

たは、油圧トルクレンチと超音波軸力計による管理となる。

ナーやエンジニアリング会社の判断に委ねられているのが現状である。
当社では、主に人力では締付けることが困難な大型ボルトの締付けに用いられるツール販売、レンタルを行っており、都度作業者が変わり、締付けスキルが安定しない現場でのスーパーバイザーにも力を入れており、好評を博している。
ここでは、これまで当社が現場で培った締付け作業におけ

Figure1

超音波軸力計による伸び計測

るツールの選定、施工上の注意点の２つに分けて述べていきたい。

② ボルト、ナットの形状、本数
全ネジボルト、植込みボルト、六角ボルト、袋ナットなど、ボ

2. 適切なツールの選定

ルト、ナットの形状でツールが限定されるため、ツールが装まず、ツールを使用するメリットとして以下が挙げられる。

【ポイント】
ツールが装着できるか確認

着できること。

施工品質上のメリット

ナット頂面より、ボルトが長く突き出している場合は、六角・ボルトに正確な締付力を与える。

ソケットが装着できないため、センターホール型のツール・ガスケット、フランジ、ボルトに対して過度な負荷を与えなやボルトテンショナーを選定する必要がある。

い。
・トルク値や軸力値で管理できるため、再現性がある。

【ポイント】
ツールのスピードを考慮
１本あたりの作業時間を短くする必要があるため、締付
24Winter 2018

しく、作業者の勘や経験を頼って行われているケースが現在

トについて、解説する。

バルカー技術誌

なものがあり、使用する環境や求める締付け精度に応じて、

No.34

大口径フランジのボルト締結におけるツール選定と施工上の注意点③

けスピードの速いツールや、複数台での同時締付けを動力が無い場合は倍力レンチか、バッテリートルクレンチ

考慮する必要がある。

（充電は必要）の選択となる。ボルトテンショナーをハンド

周囲のクリアランス、設置環境

ポンプで加圧することも可能である。
上記の要素を踏まえて、Table1にある各ツールの特締付け対象ボルト周囲のクリアランスや設置環境を確認する。

長を当てはめると、候補となる機種が浮かび上がってく【ポイント】
ボルトの軸方向へのスペースの有無る。中でもボルトテンショナーは、トルク法での締付けとはエアートルクレンチなど、いわゆるピストル型のツールは異なり、ボルトを直接、引っ張ることで軸力を与えるツー

軸方向にスペースが大きく必要であるのに対し、油圧トルであり、接触面の摩擦係数の影響をほとんど受けな

ルクレンチは省スペース性に優れるので適用範囲は広

いため、高い締付け精度とねじ部やフランジ面を傷つけい。ただし、配管のエルボの下など、部分的にスペーないメリットがある。ただし、ボルトテンショナーで締付けスが無いケースには注意が必要である。

を行うことを前提として設計されていない機器が多いので、既存設備に適用するには、ボルトを交換するなど一【ポイント】
ツールを設置する向き

バルカー技術誌

部設備の改造が必要となることがある。

作業性に大きく影響を及ぼすので、特に下から行う場
合には、ツールの重さが重要である。10kgを超えるツー
ルを下から上向きに使う場合は、何らかの保持及び落下防止対策が必要である。
④

3-1）ボルト、ナットの手入れ確保できる動力源
準備ができる動力源の確認をする。

次に大切なのは、締付け対象のボルト、ナットの手入れでWinter 2018

【ポイント】200V 電源、安定した圧縮空気を確保
Table1
対象ボルト

3. 施工上の注意点ある。特にトルク締付けの場合は、この手入れ状態の違いで各ツールの特長と評価

倍力レンチ

バッテリートルクレンチ

エアートルクレンチ

油圧トルクレンチ

ボルトテンショナー

M16 ～ 36

Ｍ20 ～ 48

M20 ～ 56

M30 ～ 76

M30 ～ 100 以上

500 ～ 6,000N・m

1,000 ～ 30,000N・m

軸力
（kN）
で管理

同じトルクなら最も小型で軽量
トルク精度が高い
トルクの範囲が広い

ねじのかじり無し
多数本同時締付け可
精度の高い締付け
共回りしないセットが面倒ツールが重いトルク範囲

300 ～ 2,000N・m

500 ～ 4,000Ｎ・ｍ

主な特長

軽い力で非常に大きなトルクを負荷できる

メリット

動力いらず

コードレス＆ピストル式の
簡単な操作
誰でもすぐ使える
スピードが速い

弱点

締付けに時間がかかる

定期的な充電が必要

動力源

不要
（人力）

充電式バッテリー

圧縮空気 500Kpa ～圧縮空気 500Kpa ～、電源 100V、200V

防爆対応

○

×

○

○ポンプに準ずる

No.34

ピストル式の簡単な操作
誰でもすぐ使える
スピードが速い

安定したエアー供給が必要 ポンプと油圧ホースが必要

圧縮空気 500Kpa ～○ボルト軸方向に概ね300mm 以上のスペースが必要
ボルトの頭が 1ｄ以上の飛び出し必要（d: 直径）適用条件 1ボルト軸方向に250mm
以上のスペースが必要

ボルト軸方向に500mm
以上のスペースが必要

ボルト軸方向に500mm
以上のスペースが必要

ボルト軸方向のスペースは最小限でよい適用条件 2

隣接ボルトなどでの反力点
の確保

←

←

←

管理方法

入力トルクレンチ

デジタルプリセット

エアー圧力

油圧力～ 70Mpa

油圧力～ 150Mpa

同時締付け

不可

不可

不可

可
（～ 4 本）最適（2 本～半数）

作業人数

１人 / 台1人/台1人/台１～ 2 人 / 台

0.5 ～ 1 人 / 台

ナット装着

ソケット

ソケット

ソケット

ソケットor 直掛け

プラーバー

スピード

☆

☆☆☆☆☆

☆☆☆☆☆

☆☆☆

☆☆

精度

☆☆

☆☆☆

☆☆☆

☆☆☆☆

☆☆☆☆☆

操作性

☆☆

☆☆☆☆☆

☆☆☆☆☆

☆☆☆☆

☆☆

ツールの軽さ

☆☆☆

☆☆☆☆

☆☆☆

☆☆☆☆☆

☆

多数本締付

☆

☆☆☆

☆☆☆

☆☆☆

☆☆

多サイズ対応

☆☆☆

☆☆☆☆

☆☆☆☆

☆☆☆☆

☆☆

導入コスト

☆☆☆☆☆

☆☆☆

☆☆☆

☆☆

☆☆☆

25

寄稿

ボルトに負荷される軸力が異なるため、非常に重要である。
以下①～④は手入れの手順を示している。

れるので、特に片締めによる不良を防止できる。この効果については、日本バルカー工業株式会社殿のシールトレーニン

錆びやスケールの除去

グセンター 4）にて、大口径フランジでの並行締付けの体験が② ねじ山の損傷の手入れできる設備が整っているので、ぜひその効果について実体験③ ナット座部やねじ部への潤滑剤の塗布をお勧めしたい。

①④ フランジ表面の平滑さ（不可ならワッシャー取付け）
これまで立ち会った現場では、①、②は行われているが、3-3）反力点の注意③が不充分なケースが多く見受けられる。トルク締付けの場

トルク締付けを行うツールは、基本的に反力を取らなくては合、摩擦の影響を大きく受けるナット座面には、潤滑剤を塗いけない構造である。安定した反力点の確保が、正確な締布することで軸力値は大きく変動する。また、フランジ表面の付け力と安全性に直結するので、締付けたいナットの中心か状態が良くない場合、ワッシャーを入れることで改善される事

ら水平延長線上を基準とした位置で、力が掛かったときに反例を多く経験している。

力アームがしっかり固定されることが重要である。一般的なフに潤滑剤を塗布しないことで、共回りが起きにくくなる。

ランジの場合は、隣接するナットで反力点が確保できるケースが多いが、それ以外の場合は、事前に正しく反力点が確保できるか十分にチェックしておきたい。

3-2）締付け手順
ガスケットを均一に圧縮しながらフランジのボルトを締めるに
2）

3）

は、JIS B2251 やJPI-8R-15 などに示されるように、段階的現実的にこれらの基準は、守られているとは言い難く、まツールを選定し、実際の作業に入るにあたり、ちょっとした準備を行うことで施工時間に大きな差が生じることがある。このため、可能な限り以下を準備しておくことをお勧めする。

た、あくまでも１台のツールを使用した際の手順を示したものである。ツールの台数によっても適切な手順が異なってくるの① バックアップレンチ
Figure3は、バックアップレンチの写真である。締付け側とで、ツールの台数に合わせた効率的な手順の制定を行うこと

反対側のナットにセットして共回りを抑え、簡単に取り外すが望ましい。
その中で当社が特に推奨するのが、Figure2のように最低ことができるツールである。これが無いと、打撃スパナや鏨でも対角に２台以上のツールを使用しての並行締付けであなどを用いて共回りを抑えねばならず、ナットを締める時間る。

よりスパナを外すのに時間を費やしてしまう。

Figure3 バックアップレンチ
Figure2

Winter 2018に行わなければならない。

3-4）効率のよい作業のために

バルカー技術誌

また、全ネジボルトの場合、締付け側と反対側のナット座面

油圧トルクレンチ２台による並行締め②

吐出量の大きな油圧ポンプ
油圧トルクレンチやボルトテンショナーのスピードはポンプの締付け完了までのボルト１本当たりの作業回数が少なくて吐出量で決まるため、特に大型のツールを使用する時に済み、施工時間の短縮と、均等なガスケット圧縮効果が得らは大きな差が生じる。ただし、可搬性が悪くなるため現場
26

No.34

大口径フランジのボルト締結におけるツール選定と施工上の注意点の状況を考慮し、検討されたい。
③

長すぎない油圧ホース

取扱いの立会い指導、超音波軸力計による締付け管理などを行ってきた。

油圧ホースが長すぎると、足場などで邪魔になり、取り回し

その経験の中で、ほんの些細なことを知らなかったり、出が悪いだけでなく、ツールのスピードも遅くなってしまう。5ｍ

来ていなかったりすることで、トラブルに繋がっている例を数程度を基準にする。

多く目にしている。20 年前はまだ熟練の職人の方がいて、見④ ナットスプリッター

事なハンマー振り作業をよく目にしたものだが、実際に締付け

Figure4は油圧式のナットスプリッターの写真である。これたボルトを超音波軸力計で計測すると、ほとんどが過剰な締は緩め時に限定されるが、ナットとボルトの固着が激しく、付けになっていたものである。おそらくガスケットが本来の機

ナットが回らなくなることがある。その際に油圧力でナットを能を果たしていない状態のフランジがたくさんあったと想像さ

素早く切断し、ボルトを抜くことができる。

れる。
日本バルカー工業株式会社殿が展開しているシールトレー
ニングセンターの取り組みは、「知らなかった」
を無くし、ユー

バルカー技術誌

ザーが抱える未知によるリスクを大幅に減らすことができるは

Winter 2018
No.34

ずである。
そして、フランジ締結部における漏えい原因の多くを占める「施工不良」のうち「ボルト締付け」のパートに当社の製品やサービスを加えることで、机上では得られない経験値を深め、設計者から作業者に至るまでに有益な情報提供ができることを目標に、「シールの選択からボルト締付けの完了」
までをトー
タルサポートができる体制を共同で築いていきたい。
Figure4 ナットスプリッター

4. おわりに

5. 参考文献
１）配管技術誌：2017.11月号

大口径フランジに用いられるボルト締結におけるツール選定と施工上の注意点について、解説した。

菊池務・近藤康治『フランジ・ボルト締付管理規格』
２）
フランジ継手締付方法，JIS B 2251（2008）

当社はこれまで、現場でのボルト締付け作業の問題や課

３）
フランジ・ボルト締付管理基準，JPI-8R-15-2013

題を解決することを一番の目的に、現場で役立つ製品の開４）村松 晃：バルカー技術誌：No.33, 15-18（2017）

拓、個々の現場に合わせたツール選定とタイムリーな手配、

北原 真一
トルクシステム株式会社
代表取締役

27

事業紹介

H&Sデモカーのご紹介

1. デモカーリニューアル
当社が目指す H&S 企業は、顧客価値の最大化を提供すなく、シールエンジニアリング全般を提供することを目指すものである。

ジの一部を搭載し、デモ実演並びに顧客の体験機会を提供することで、視覚的体感的に価値訴求を行うことを基本コンセプトとした。
また、全面リニューアルを行うことで、過去に運行、デモを行った顧客に対しても、新たな“H&Sのサービス・パッケージ”

その一環として、体験型シール施工教育センターである、に関する価値訴求を可能とした。

シールトレーニングセンター（STC）
を2014 年から開設している。またその価値訴求と有効性の浸透を図るべく、2015 年かモを行う“STCデモカー”の運行を開始した。

3. 搭載設備概要
3-1）モバイルシールトレーニングシステム（MSTS）

こうした取り組みは多くの顧客からも受け入れられ、プラン

モバイルシールトレーニングシステム（MSTS）はSTC 講習

トオーナーやエンジニアリング関係者などからも高い評価をい設備を移動・組立式設備とすることにより、現地にて現場作

ただいている。STC 講習も年々増加傾向にあり、幸甚の至り業者の方々を対象としたシールトレーニングを、顧客自身が講である。

師となって実施いただけるよう、設備及び講師育成を一体と

STCデモカーは2 年間の活動の中でSTCの価値訴求といしたサービス・パッケージである。

う目的を果たしたものと考え、より多様なH&Sサービス・パッ

デモカーには特に訴求力の高い“フランジ締付け実習設

ケージの宣伝・訴求力を向上させるべく、“H&Sデモカー”と備”
及びトルク感覚実習設備”を搭載し、トレーニング体験のして全面リニューアルし、2017 年秋より運行を開始した。

機会を提供する。

Figure1

H&S デモカー

2. コンセプト

Figure2 モバイルシールトレーニングシステム（MSTS）

3-2）
フランジ・ソリューション・ツール“H&Sデモカー”
は、STC 講習への誘引にとどまらず、シー

シールを確実に行うには、適切なシール選定はもちろんのこ

ルエンジニアリングを中心とした当社のH&Sソリューション領と、適切な施工管理が重要となる。配管フランジ同士が適切
28

Winter 2018

ら、STC 講習設備の一部を搭載し、顧客構内で簡易体験デバルカー技術誌

ることを基本方針とするもので、シール製品（ハード）だけでは域において新たに開発・取扱いを開始したサービス・パッケー

No.34

H&S デモカーのご紹介

な位置関係にない場合の修正作業は危険を伴ううえ、多くの③

・カッター切断が可能なため、開放検査が簡便

作業人員と時間を要する。当社ではこれら作業を安全かつ効率的に行えるフランジ・ソリューション・ツールの提供を開始している。
デモカーには大型のデモ・フランジ・ユニットを搭載し、フラ施工後の作業性に優れる

デモカーでは、“ 特殊防錆施工ユニットを搭載し、特殊防錆樹脂塗工の実演を行い、一般塗装との差別化を訴求す
る。

ンジのずれ
（アライメント）調整などのデモ実演を行うとともに、
油圧レンチやボルトテンショナーなどのボルト締結工具の実物展示も行っている。

バルカー技術誌
Figure3 フランジ・ソリューション・ツール

Winter 20183-3）防錆施工サービス

Figure4

特殊防錆施工ユニット

施工前

各種プラント、船舶などは流通⾯を考慮して、主として国
内沿岸地に⽴地・運⽤されている。沿岸部では流通の利便性が優れている反⾯、プラントや船舶を構成する機器・配管には、塩害（設備の錆び）が課題となっている。

No.34

これに対し、防錆塗装が主として適⽤されているが、寿命・施⼯⼯期・スマート化など種々の課題を抱えており、新しい防錆技術が要望されている。
⼀般的に使⽤される防錆塗料は、接着性に乏しく設備と塗料の間に⽣じる間隙をきっかけに剥離が発生し、2 〜3 年に⼀度の再施⼯が必要となる。また、再施⼯に当っては、劣化塗膜を剥離させることを⽬的としたケレン作業が必要となる
ため、可燃を嫌うプラントなどでは操業停⽌時の限られた時施工後間で施⼯する必要性があるが、乾燥⼯程含め、多⼤な⼯数を要する。
以下の特性を有した特殊防錆樹脂材料を用いた防錆管理サービスにより、これらの課題を解決できる。
①

長期防食性

・樹脂内部より滲出する油分により、酸素・水分を遮断
・滲出期間が長期にわたるため、持続性に期待できる②

運転中の施工が可能

・一般塗装と比較し、工具を使ったケレン作業が不要
・接合部などケレンができない（塗装ができない）部位に対しても施工が可能
29

Figure5

防錆施工例

事業紹介

して、新たに開発、取扱い状況に応じて、順次改訂していく

4. おわりにことも想定している。

H&Sソリューションの宣伝・訴求力向上を目的とした
“H&S
デモカー”
を紹介した。搭載内容については顧客ニーズに対顧客のお役立ちを求めて、日本全国を運行していく予定
である。

野々垣 肇
H&S 事業本部
バルカー技術誌

Winter 2018
No.34

30

改良版シールペースト② 引火点の高い溶剤を使用することで、非危険物（※指1. はじめに

定可燃物

可燃性固体類）に分類される。

シールペーストはガスケットに塗布して使用することで、フラバルカー技術誌

ンジ表面の傷を埋め、シール性向上に効果があるため、古くからガスケット締結体に用いられてきた。
従来のシールペーストでも性能に問題なかったが、使用者に対する安全や環境に対しての社会的要求が高まって来た従来品シールペーストと同等の性能を有する。ガスケットに塗布して使用することでシール補助剤として用いられ、フランジの防食効果、ガスケットのフランジへの固着防止などの効果がある。

ため、改良版シールペーストを開発した。
④ フタにハケが付いており、ガスケットなどへ塗布が容易でWinter 2018

2. 製品概要ある。

改良版シールペーストは、特殊な不乾性油質の接合剤に※指定可燃物

可燃性固体類：火災が発生した場合にそ無機充填剤と少量の溶剤を配合した薄茶色のペーストであの拡大が速やかであり、または消火の活動が著しく困難とる。

なるものを指す。石油アスファルトなどが該当し、定める数

従来品シールペーストから配合を変更し、発がん性物質を

No.34

③

量（3000kg）以上の場合、指定可燃物

可燃性固体類

含まなくなった。更に消防法の分類が非危険物となり、安全・に分類されるが、3000kg 未満の使用・保管の場合、非環境に配慮した製品に改良した。

危険物に分類さる。

4. 適用流体
水、空気、ガソリン、灯油、潤滑油、天然ガス、LPG、冷水、硫化水素に適用可能である。
また、エチレン、ブタン、エタンなどの炭化水素を取り扱う
場合で、特にステンレス鋼製フランジ表面に隙間腐食の発生を防ぐ用途でも使用可能である。

5. 使用温度範囲
Figure 1

改良版シールペースト

3. 特徴
①

31

発がん性を有する結晶性シリカや、有害性の高いジクロ−50～300℃

6. 製品形態

ロメタン、トルエンなどの有機溶剤を含まない安全・環境

730gに配慮した製品である。

ハケ付きフタ仕様

金属缶入り

製品の紹介7. 性能データ
この性能データは改良版シールペーストと従来品シール
ペーストが同等の性能であることを示す。
7-1）常温シール性能試験
低面圧で面圧を変動させ、シール性能を評価した結果、
面圧 7.5MPaで漏れが止まり、シール性能が同等以上である
こと確認した。
Table1

常温シール性能試験条件

使用ガスケット

No.GF300

ガスケット寸法
流

JIS

体

10K

50A

t=1.5mm

窒素ガス 3.5MPa5、7.5MPa
改良版シールペースト
従来品シールペースト
両面で約 0.7g

使用ペースト
ペースト塗布量Figure 3

従来品シールペーストの圧縮破壊試験
100MPaで圧縮破壊を確認

バルカー技術誌

ガスケット面圧

Winter 2018
No.34
Figure2

Table2
使用ガスケット
ガスケット寸法

Figure 4

常温シール性能試験結果
圧縮破壊試験条件
No.6500
φ100×φ64t=3mm

ガスケット面圧

70、100MPa

ペースト塗布量

両面で約 1.75g

改良版シールペーストの圧縮破壊試験
100MPaで圧縮破壊を確認

8. おわりに
社会的な安全や環境に対する要求から、有害物質や危険物への法規制が厳しくなり、顧客からもこれらに配慮した製品のニーズが高まっている。我々はこのニーズに応えるた
めに、これからも使用者に対し安全で環境に配慮した製品

7-2）圧縮破壊試験の開発を進める所存である。

シールペーストを塗布したガスケットに70、100MPaの面圧をかけ、圧縮破壊が起こる面圧を測定した。
改良版シールペーストと従来品シールペースト共に70MPaまで異常なく100MPaで圧縮破壊が発生し、同等性能であることを確認した。Figure 3と4は圧縮破壊が起こったガスケッ
トの拡大写真である。

濱出 真人
研究開発本部
第 1 商品開発部
32

多用途ケミカル用グランドパッキン

1. はじめに
これまでケミカル用グランドパッキンとして耐熱、耐薬品性をバルカー技術誌有する炭素繊維系の製品が多く使用されてきた。しかしながら、単一製品では用途・使用条件によりパッキンを使い分ける必要があった。このため複数のパッキンを在庫品から使用した場合、取り違いによるパッキンの誤使用によりプラントの稼働に損失を与える可能性が考えられ、安全性にも係わるリス
クが潜んでいた。

Winter 2018

今回新たに提供する製品はこれまでと同様に炭素繊維をFigure2基材としたパッキンでありながら、耐熱、耐圧、耐薬品性は変わらず、各使用用途において使い分ける必要がなく単一

3. 特徴

製品で幅広い条件において使用可能ある。そのためプラントの安定稼働、安全性を向上するとともに、在庫削減に貢献① バルブ・ポンプ・機器用途などの幅広い用途に使用でき

できる。

No.34

No.6137シリーズ外観

る。
②

2. 構成

耐薬品性の優れた炭素繊維とPTFEディスパージョンを主材としており、強酸化性流体を除くほとんどの流体に使用できる。

No.6137シリーズは、炭素繊維をPTFEディスパージョンで処理したのち断面角形に編組し、PTFEディスパージョンと微③

幅広い用途に使用できるため、コストパフォーマンス
（在
庫量の削減）に優れる。

粒黒鉛で仕上げたグランドパッキンを基本に、オイルの有無の選択ができ、用途に応じてNo.6137、No.6137-O、No.6137SOの3 種類を使い分けることができる。

4. 用途
・シリーズ共通
ケミカル流体などを取扱うバルブ・ポンプ・機器の軸封用パッキン（濃硫酸、濃硝酸などの酸化性酸・酸化剤は除く）。
・No.6137：バルブや機器などで、禁油指定や潤滑油の混入を嫌う用途、潤滑油の減少によるパッキンの緩和や緩みを抑えたい用途。

・No.6137-O ：低トルク性やガスシール性を要求されるバルブや機器用途、渦巻巻ポンプなどの高速回転ポンプ用途。No.6232，
No.6262の代替（品番Figure133

No.6137シリーズ構成概念図

統合による在庫低減）。

製品の紹介・No.6137-SO ：低トルク性やガスシール性を要求される機器
で、No.6137-Oよりも高温渦巻ポンプなどの高速回転ポンプ用途。

5. 製品使用範囲
Table1
用

途

製品仕様

バルブ

ポンプ

最高使用温度機器

260 ℃

最高使用圧力15.5 MPa

1.6MPaANSIレーティング

Class 900――

最高使用速度―

20m/s（1）5m/s（1）

許容 PV 値―

14.7MPa･m/s（1）

―

pH 範囲

9.8MPa0 〜 14

バルカー技術誌

注（1）最高使用速度・許容PV値はNo.6137-O及びNo.6137-SOが対象。

6. 製品仕様
呼び寸法：□ 3.0 mm～□ 25.0 mm
包装単位：3ｍ（リング成型品も製作可能）

Figure37-1）基礎特性評価
縮ひずみ特性、摺動特性、シール特性を評価する。
Table2

試験条件

既存品 No.6232と比較し、圧縮率は若干低下、摺動特性性は同等の結果となった。

No.6137-O，No.6232（1）

試験装置

Figure3

パッキン寸法

φ20×φ33×6.5H

基礎特性試験概念図参照

パッキン数

6リング

軸半径隙間

0.5mm

締付面圧

4.9 ～ 58.8 MPa

流

窒素ガス

流体圧力

Figure4 からFigure7に基礎特性評価結果を示す。
である軸抵抗は低減し、性能は向上している。また、シール＜試験条件＞

体

基礎特性試験概念図＜試験結果＞

基礎特性試験はバルブ用途、グランドパッキンに関する圧

供試パッキン

Winter 20187. 機能試験結果

1.0 ～ 9.8 MPa

注（1）No.6232はバルブ、往復動機器用途品である。

＜試験方法概要＞①

試験治具に供試パッキンを装着する。

②

圧縮試験機により、所定面圧にてパッキンを締め付け

Figure4

圧縮特性

Figure5

摺動特性る。
③ パッキン高さ、軸トルクを測定する。
④

流体圧を負荷し、漏れ量を測定する。

⑤

段階的に締付面圧を上げ、②～④を繰り返し行う。
Figure6

摺動特性（μk 値）

Figure7 シール特性
34

No.34

多用途ケミカル用グランドパッキン

7-2）往復動耐久試験
往復動耐久試験評価はバルブ用途のグランドパッキン往復作動に関する摺動抵抗特性及びシール特性を評価する。
Table3
供試パッキン

試験条件

No.6137-O，No.6232（１）

試験装置

Figure9

パッキン寸法

φ20×φ33×6.5H

往復動耐久試験装置概念図参照

パッキン数

8リング
（2リングﾞ＋ランタンリング＋6リング）
×2

パッキン組合せ流体Figure8

バルカー技術誌

試験温度

260℃

軸半径隙間

0.7mm（内径φ21.4）

摺動回数1000 往復×3サイクル（計 3000 往復）
初期締付面圧：39.2 MPa
増締め面圧 ：39.2 MPa
軸ストローク ：50 mm
軸速度：25 mm/sec
軸停止：1 sec
加熱時：10.2 MPa
常温耐圧時 ：11.0 MPa

締付面圧
軸作動条件
流体圧力

試験サイクル概略図

水及び加熱水注（1）No.6232はバルブ、往復動機器用途品である。

Winter 2018

＜試験結果＞

Figure9

Figure10に往復動耐久試験結果を示す。
既存品 No.6232と比較し、摺動特性である軸抵抗は低減
し性能は向上している。また、シール性は同等の結果となっ
た。

No.34

Figure1035

往復動耐久試験結果

往復動耐久試験装置概念図

製品の紹介7-3）大口径耐圧試験

り、回転ポンプモーター回転数を60Hzと30Hzに交互切り替

大口径耐圧試験はグランドパッキンの耐圧性を評価する。
Table4
供試パッキン

No.6137-O

試験装置

Figure11

パッキン寸法

φ80×φ112×16.0H

パッキン数

6リング

軸半径隙間

1.2mm（内径φ82.3）

締付面圧

39.2 MPa

温

度

常温

流

体

水
15.5MPa , 19.4MPa , 23.3MPa（最大 ANSI Class 900×1.5）

流体圧力

大口径耐圧試験装置概念図参照

Table6

試験条件

試験装置

Figure13 長期インバーター耐久試験装置概念図参照

供試パッキン

No.6137-O，No.6262（１）

パッキン寸法Ｈ
φ35×φ51×8（4リ
ング）

流

体

水

温

度

成り行き

押し込み圧力＜試験方法概要＞
試験治具に供試パッキンを装着する。

0.5MPa

試験周波数

60Hz

30Hz

回転数

1800rpm

900rpm

周

1.65m ／ s

速3.30m ／ s

吐出圧力0.8MPa0.6MPaPV 値

2.64MPa・m ／ s

0.99 MPa・m ／ s

注（１）No.6262は回転ポンプ、回転機器用途品である。

バルカー技術誌①

え周速と吐出圧を変化させることにより、定常運転より過酷な状況下で漏れ量、軸トルクの特性を評価する。

試験条件② トルクレンチを用い、所定の締付面圧により供試パッキ
ンを締め付ける。
③

水圧ブースターにより所定の流体圧を負荷する。

④

30 分間圧力を保持した後、吹き抜け及び漏れがないか確認する。
段階的に流体圧を上げ、④の確認を繰り返し行う。

Winter 2018⑤

Figure12 インバーター作動サイクル
試験使用ポンプ：汎用片吸込み渦巻きポンプ
モーター：4 相 200V（60Hz） 4 極 5.5kW
  ポンプ口径：65×50

No.34

Figure13

長期インバーター耐久試験装置概念図＜試験結果＞
Figure11

大口径耐圧試験装置概念図

Table7 及び Figure14にインバーター試験結果を示す。
実機回転ポンプのインバーター運転による圧力変動、周速＜試験結果＞
Table5に大口径耐圧試験結果を示す。

変動を与えた試験に対して安定しており、既存品 No.6262と既存品 No.6232のANSI Class600 より耐圧性が向上し、比較して漏れ量、摺動抵抗共に同等の結果となった。

ANSI Class900まで使用可能である。
Table5

Table7 インバーター試験シール試験結果

大口径耐圧試験結果

流体圧力
（MPa）

19.4

23.3

ANSIレーティング

Class 900 × 1.25

Class 900 × 1.5

吹き抜け

なし

なし

漏 れ

なし

なし

7-4）実機ポンプによる長期インバーター耐久性能
インバーター耐久試験は、実機ポンプをインバーターによ

運転時間
流体温度（1）
供試パッキン
周波数最小値
漏れ量（２）
最大値（cc/min）
平均値

約 1000 時間
成り行き
No.6137-O
No.6262（３）
60Hz
30Hz
60Hz
30Hz
6
6
9
9
18
15
90
90
14
13
26
26

注
（１）流体温度はパッキンの摩擦熱及び配管抵抗により変動する。
（2）インバーター作動直後の漏れ量（3）試験結果には、慣らし運転及び初期調整の時間は含まない。

36

多用途ケミカル用グランドパッキン

バルカー技術誌

Winter 2018

Figure14 インバーター試験結果

これからもユーザー各位の多様なニーズに応える新たなる8. おわりに
No.34

新製品開発に注力していく所存である。

今回紹介した製品は、用途に応じた使い分けの必要がな
く、製品の在庫管理の効率化、製品の取り違いによるリスク低減を図れるものと考えている。

37

須川 修司

濱出 真人

研究開発本部
第 1 商品開発部

研究開発本部
第 1 商品開発部

テクノロジーニュース 直近のバックナンバー
No.33 Summer 2017
【カスタマー・ソリューション特集】
●ご

挨

拶

●技 術 論 文

研究開発本部長 青木睦郎

海外テクニカルソリューショングループ 江西俊彦

常務執行役員ガスケットの使用条件不適合とその対策

海外統括本部

金属平形ガスケット付き管フランジ締結体の基礎シール特性評価

広嗣
康治
広島大学名誉教授
澤 俊行
研究開発本部 高橋 聡美
営業本部 テクニカルソリューショングループ秋山 聡
ガスケット装着時のトラブルとその対策
シール・クイックサーチャー（SQS）の紹介と活用方法（エラストマー編） 研究開発本部 開発部 上田 彰
Ｈ＆Ｓ事業本部
村松 晃
体験型シール施工研修センター シールトレーニングセンター
研究開発本部

開発部 佐藤新興プランテック株式会社 近藤●寄稿

プラントにおけるフランジ締結体の締付け管理
三菱ケミカル株式会社

機械２グループ

森本

吏一

CEO 瀧澤利一

研究開発本部長 青木睦郎

水島事業所 設備技術部

No.32 Spring 2017
【創業 90 周年特集】
●ご

挨

拶

代表取締役社長
常務執行役員● 90 周年特集号発刊にあたって

バルカーテクノロジーニュース創業 90 周年特集編集委員会●バルカーの技術と顧客価値の変遷
●寄

稿

隆仁

日本バルカｰ工業創業 90 周年特集号に寄せて広島大学名誉教授澤
進化するガスケット及びシーリング技術
沼津工業高等専門学校 機械工学科 小林
バルカー創業 90 周年おめでとうございます日本バルカー工業株式会社 元取締役技術本部長 岩根
バルカーテクノロジーニュース 90 周年特集号の発刊によせて
日本バルカー工業株式会社 元常務取締役（技術・事業開発担当）
森
CTO 時代の思い出
日本バルカー工業株式会社 元 CTO 黒田

俊行
隆志
孝夫

PTFE に充填材を添加した材料の種類と用途の紹介
PTFE 加工品の精度と成型品の方向性の解説

研究開発本部

研究開発本部

開発部

研究開発本部

開発部

開発部

嘉昭
博之

機能樹脂製品開発グループ 和田 陽一郎

機能樹脂製品開発グループ 樹脂第３チーム 川井
機能樹脂製品開発グループ 樹脂第３チーム 太田

シール・クイック・サーチャー（SQS）の紹介と活用方法（ガスケット編）
営業本部 テクニカルソリューショングループ 江西
		
シリンダ用ピストンシールシステムの鳴きトラブルの原因と解決方法 研究開発本部 開発部 高橋
研究開発本部 開発部 岡﨑
Ｏリングの固着トラブル要因と解決法
PTFE 系ガスケット付きボルトフランジ締結体の高温・長期特性評価 研究開発本部 開発部 佐藤

成子
伸幸
俊彦
謙一
雅則
広嗣

●技 術 年 表

No.31 Summer 2016
【カスタマー・ソリューション特集】
●ご
●解

挨

拶
説

●技 術 論 文

研究開発本部長 青木睦郎

部長 池田隆治

ガスケットの締付けトラブルとその対策研究開発本部 開発部 藤原
研究開発本部 開発部 濱出
大口径グランドパッキンの装着トラブル事例と装着指針
高圧ガス、高揮発性液体によるブリスタートラブルの原因と解決方法 研究開発本部 開発部 圖師
研究開発本部 開発部西O -リングの転動トラブル要因と解決法
研究開発本部 開発部 機能樹脂製品開発グループ 樹脂第１チーム 沓澤ライニング配管トラブル事例
研究開発本部 開発部 機能樹脂製品開発グループ 樹脂第３チーム 太田
ＰＴＦＥ線膨張係数解説

隆寛
真人
浩文
亮輔
義文
伸幸

常務執行役員カスタマー・ソリューションと評価技術

研究開発本部

開発部●寄
稿 一般産業機械用油圧シリンダの特徴と使用されるシールシステムのトラブル、 MRO 市場への対応
㈱ＴＡＩＹＯ 油圧機器本部 技術統括部 上田 利典
		
38

Winter 2018

●技 術 論 文

シニアフェロー 西田

バルカー技術誌●創業 90 周年特集号の発行によせて

兼

No.34

近年の様々な環境規制に伴い、ガスケットの種類

及びその材料は大きく変容し、
ボルト締めフランジ継手の設計基準にも大きな動きが見られます。

そ う し た 技 術 的 情 況 を 受 け 、 J I S B 01 1 6

パッキン及びガスケット用語 も37年ぶりに全面改正されました。

このほど当社が刊行いたしました 現代ガスケット

概論 は、JIS用語規格改正に至った技術的背景をたどるとともに、ガスケットとボルト締めフランジ継手 の 技 術 的 基 礎を分かり易く説 明した初めてのガスケット解説書 と言えるもので、ガスケットにかかわる多くの方々の参考になると信じております。

西田隆仁

■本社
（代）
■M・R・T センター
■奈良事業所☎（03）5434-7370☎（042）798-6770☎（0747）26-3330

Fax.（03）5436-0560
Fax.（042）798-1040
Fax.（0747）26-3340●札幌営業所●仙台営業所●日立営業所●京浜営業所●豊田営業所●名古屋営業所●北陸営業所●彦根営業所●大阪営業所●姫路営業所●岡山営業所●中国営業所●周南営業所●松山営業所●北九州営業所●長崎営業所●高崎駐在所●厚木駐在所●富士駐在所●四日市駐在●堺駐在所●広島駐在所●宇部駐在所●熊本駐在所●延岡駐在所●大分駐在☎（011）736-5620☎（022）264-5514☎（0294）22-2317☎（045）444-1715☎（0566）77-7011☎（052）811-6451☎（076）442-0522☎（0749）26-3191☎（06）6265-5031☎（079）241-9827☎（086）435-9511☎（0827）54-2462☎（0834）27-5012☎（089）974-3331☎（093）521-4181☎（095）861-2545☎（027）341-8469☎（046）401-1554☎（0545）87-2757☎（059）353-6952☎（072）227-1680☎（082）250-7551☎（0836）31-2727☎（096）364-3511☎（0982）92-0193☎（090）2502-6125

Fax.（011）736-5621
Fax.（022）265-0266
Fax.（0294）24-6519
Fax.（045）441-0228
Fax.（0566）77-7002
Fax.（052）811-6474
Fax.（076）442-0523
Fax.（0749）26-7503
Fax.（06）6265-5040
Fax.（079）241-8571
Fax.（086）435-9512
Fax.（0827）54-2466
Fax.（0834）22-5166
Fax.（089）972-3567
Fax.（093）531-4755
Fax.（095）862-0126
Fax.（027）341-6717
Fax.（046）401-1553
Fax.（0545）87-2213
Fax.（059）353-6950
Fax.（072）227-1681
Fax.（082）256-8623
Fax.（0836）32-0771
Fax.（096）364-3570
Fax.（0982）92-0192
Fax.（097）555-9340

冬号 No.34
Winter 20182018年１月25日■株式会社バルカーテクノ（03）5435-0264●本社・東京営業所 ☎（03）5434-7520 Fax.

●大 阪 営 業 所 ☎（06）4801-9586 Fax.
（06）
4801-9588●福 山 営 業 所 ☎（084）941-1444 Fax.
（084）
943-5643