技術報告

凝結促進用混和材 ACF-W によるコンクリート上面の仕上げ作業の時間短縮効果
Advanced Concrete Finishing Work Using Additive for Setting Time Adjustment
浦野真次* 1、黒田泰弘* 2

1．はじめに同時に達成しなければならない。これにより外気温などコンクリート工事の生産性向上のため、ICT（情報通の外的環境に左右されることなく高品質なコンクリート信 技 術）の 活 用 な ど が 積 極 的 に 推 進 さ れ て い る。 レを確保すると同時に、コンクリート工事そのものの生産ディーミクストコンクリートを現場で施工する場合にお性を飛躍的に向上させ、現場打ちであっても残業のないいても、生産性向上を目的として、コンクリートの品質施工を実現することができる。

を確保した上で省力化や機械化が進められている。しかアドバンストコンクリートフィニッシュ工法（ACFし、これまで通りの材料や施工管理の体制を前提として工法）は、コンクリートの床・土間・スラブ工事に着目進めていても、大幅に生産性向上を図ることは難しいのし、その生産性向上を図るものである。床・土間・スラが現状である。これは、コンクリートの現場での施工性

ブの冬期のコンクリート工事では、気温低下による凝結や作業時間は、外気温の影響を受けやすく、コンクリー時間の大幅な遅延が生じ、仕上げ作業がある場合には残トの流動性の低下や硬化するタイミングが季節で異なる業～深夜作業になる場合も多い。打込み作業の終了時間ためである。

が遅くなるほど、夕～夜間の気温低下により、凝結が遅現状では、夏期では流動性低下や凝結が早いために作延するだけでなく、 ブリーディングが継続する場合が業人員を多くして短時間で作業を行う必要があり、冬期あって品質の低下をもたらす。この対策のため、現状はでは流動性低下や凝結が遅く仕上げなどの次作業ができ耐寒促進剤・早強剤を使用する場合があるが、ほとんどるまで待機する必要がある。そのため、生産性は向上し生コン工場で添加するタイプ（液状で単位水量の一部とない要因となっていると考えられる。コンクリートの品して計量）であり、現場でコントロールするものではな

質についても、施工者が制御・コントロールすることをい。外気温や施工条件によって作業時間が左右されず容易に行うことができず、打込み、仕上げ、養生などのに、標準期と同様な施工性と作業時間とすることができ各作業における品質確保は技術力に依存する場合も多い。

れば、品質の良い床・土間・スラブ工事の仕上げ方法を今後、現場での生産性向上および働き方改革を推し進確立することができる。上記の課題を解決するための工め、コンクリート工事の機械化・自動化を目指すために法である ACF 工法は、冬期のコンクリートにおける凝は、品質確保と施工の合理化を一体として進め、従来の結促進用混和材（以下、ACF-W）を適用した工法であ方法にとらわれずに革新的な方法を導入する必要がある。本報では、ACF-W を用いたコンクリートの基礎的る。そのためにはまず、施工をコンクリートの性状に依性状に関する検討 1）～3）および試験施工を行い、実施工存したものとするのではなく、温度などの環境が変化し時の凝結時間短縮効果の確認を行った結果 4）～7）についても現場内で施工者が品質をコントロールできる方法をて報告するものである。

採用して、コンクリート工事の生産性向上と品質確保を*1*2

URANO Shinji：清水建設（株）技術研究所 主任研究員
KURODA Yasuhiro ：清水建設（株）技術研究所 主席研究員
11

GBRC Vol.48 No.4 2023.10

2．ACF-W を用いたコンクリートの基礎的性状
2．1 実験概要②空気量測定：JIS A 1128 に準拠

2．1．1③コンクリート温度測定：JIS A 1156 に準拠

使用材料および調合

本研究の使用材料を表- 1 に示す。ACF-W はサルフォ①スランプ測定：JIS A 1101 に準拠④凝結試験：JIS A 1147 に準拠系塩を主成分とする粉末で、 主な化学成分は Al2 O3：⑤ブリーディング試験：JIS A 1123 に準拠

28～30 %、SO 3：68～70 % であり、流動性を確保する⑥圧縮強度試験：JIS A 1108 に準拠ための界面活性剤を予め添加したものである。セメント⑦長さ変化試験：JIS A 1129 － 2 附属書 A に準拠

は、普通ポルトランドセメント（N）、高炉セメント B 種⑧水中凍結融解試験：JIS A 1148 に準拠（BB）、中庸熱ポルトランドセメント（M）の 3 種類とし⑨スケーリング試験：ASTM C 672 に準拠た。ACF-W を添加する前のベースコンクリートの調合⑩透水量試験：JSCE-K 571 に準拠

を表- 2 に示す。水セメント比は 55% または 40% とした。

⑪促進中性化試験方法および中性化深さ測定方法：

これらの調合に対して、後添加する ACF-W の添加量は、

JIS A 1153 および JIS A 1152 に準拠0～4 kg/m の中で調整した。ACF-W を添加した調合名⑧の JIS A 1148 に準拠した水中凍結融解試験では、は、例えば添加量を 4 kg/m としたとき、N 55 ACF 4 と表10×10×40 cm の供試体を各調合 3 本ずつ作製し、300記する。調合名の PL は ACF-W 添加なしを示す。

サイクルまで 30 サイクル毎に質量減少率と相対動弾性2．1．2

係数を測定した。また、⑨の ASTM C 672 に準じたス

33

練混ぜ方法

環境温度は 10 ℃および 20 ℃とした。強制二軸ミキサ

ケーリング試験では、 φ 10 × 8 cm の供試体を作製し、に骨材、 セメントを投入し、 空練りを 10 秒行った後、気中乾燥過程で、図- 1 および写真- 1 に示すように供試水を入れて 30 秒練り混ぜ、掻き落としを行い、さらに体の打込み面周りに内径 10 cm の塩化ビニル管とシリコン30 秒練り混ぜた。ベースコンクリートはその時点で排出した。一方、ACF-W を添加するコンクリートに関しては、現場でのアジテータ車への投入を想定し、ベースコンクリートを練混ぜ後、ACF-W を後添加し、30 秒練り混ぜ、コンクリートを排出した。
2．1．3

試験項目

以下に、本試験で実施した試験項目の詳細について示す。凝結試験は、プロクターによる貫入抵抗値を測定した。いずれの硬化体物性の試験項目においても、各環境温度にて材齢 1 日まで養生し、その後、脱型し、次の①～⑩の各種試験に供した。脱型後の養生条件を、表- 3に示す。

表- 212コンクリートの調合

表- 1 使用材料

GBRC Vol.48 No.4 2023.10

表- 3脱型後の養生条件

写真- 2 透水量試験状況表- 4 コンクリートのフレッシュ性状

図- 1

写真- 1

スケーリング供試体の模式図

環境温度 20 ℃においては、練上り温度、空気量は同程スケーリング供試体の状況度であったが、ACF-W を添加したコンクリートのスランプが 3 . 5 cm ほど大きくなった。 これは ACF-W 中のシーラントで土手を作製した。打込み面から高さ 6 mm ま

流動性を制御する成分により、流動性増進効果が発揮さで、試験液として 4 % の CaCl2 水溶液で満たした。1 日 1れたためと推察される。

サイクルとなるように、-18 ℃で 16 時間、+ 23 ℃で 62．2．2

ブリーディング性状時間、冷却・昇温過程 1 時間となる凍結融解工程とし、各環境温度において ACF-W 添加量を 0 および 4 kg/m325 サイクル実施した。5 サイクル毎に目視による表面としたコンクリートのブリーディング試験の結果の一例の観察に加えて、スケーリングしたコンクリートを採取を図- 2 に示す。図には、コンクリートの練上り時を起し、40 ℃で 3 時間以上乾燥させ計量した。

点とし、経過時間に伴うブリーディング水の累積量を示⑩の透水量試験は、写真- 2 に示すように表面含浸材のした。10 ℃で練り混ぜた ACF-W 無添加のコンクリート試験方法（案）（JSCE-K 571）で示されている透水量試（N 55 PL）のブリーディング率は 6 . 6 % でブリーディング験に準拠し、口径 75 mm の漏斗をコンクリート打設面にが終了するまで 330 分程度を要した。20 ℃で練り混ぜ設置して水頭高さを 250 mm として透水量を測定した。

た N 55PL のブリーディング率は 5.0 ％で、ブリーディン

2．2 実験結果グが終了するまで 240 分程度を要した。一方で、ACF-W

2．2．1

フレッシュ性状

各環境温度において ACF-W 添加量を 0 および 4 kg/mを添加したコンクリート（N 55 ACF 4）のブリーディン
3グ率はいずれの環境温度においても、ACF-W 無添加よとしたコンクリートのフレッシュ性状を表- 4 に示す。

り著しく小さく、10 ℃の場合で 0 . 18 ％、20 ℃で練り混環境温度 10 ℃においては、セメントの種類に関わらず、ぜた場合で 0 . 10 % であった。ブリーディングが終了す

練上り温度、空気量およびスランプのいずれにおいてもるまでいずれも 60～90 分程度であり、ブリーディング

ACF-W の添加の有無によらず同等であった。一方で、の低減効果について確認できた。他のセメント種類の調13GBRC Vol.48 No.4 2023.10

2．2．3

凝結性状

N 55 調 合 に つ い て、図- 3 に 各 環 境 温 度 に お い て
ACF-W 添加量を 0 および 4 kg/m3 としたコンクリートの凝結性状を示す。環境温度 20 ℃においては、ACF-W無添加のコンクリート（N 55 PL）は 420 分程度で始発に到達したのに対して、ACF-W を添加したコンクリート（N 55 ACF 4）は 300 分 程 度 と 120 分 程 度 短 縮 さ れ た。
また、 環境温度 10 ℃ においては、N 55 PL は 660 分程度で始発に到達したのに対して N 55 ACF 4 では 480 分程度と、180 分程度凝結が短縮された。
次 に、M 40 調 合 の 凝 結 試 験 の 結 果 を図- 4 に 示 す。

ACF-W 無添加のコンクリート（M 40 PL）は 750 分程度
図- 2

ブリーディング試験結果の一例で始発に到達したのに対して、ACF-W を添加したコンクリート（M 40 ACF 4）は 300 分程度と 450 分程度短縮された。ACF-W の添加による凝結始発時間の短縮効果
は、始発の時間において 10 ℃環境下で 7 時間程度であることが確認され、特に低温環境下においては、セメント自体の凝結が遅い中庸熱セメントとの組合せにおいてより高い凝結促進効果を示した。
2．2．4

圧縮強度

図- 5 に、N 40 および M 40 の調合におけるコンクリートの圧縮強度を示す。20 ℃および 10 ℃のいずれの環境下においても、ACF-W の添加による圧縮強度への影響は大きくなく、概ね無添加の場合と同等の結果となった。10 ℃環境下においては、ACF-W の添加により若干強度が増加する傾向を示したが 20 ℃の結果も踏まえる
図- 3 N55 における凝結試験結果と ACF-W の添加による圧縮強度への影響はほとんどないものと考えられる。
2．2．5

長さ変化

N55 調合における各環境温度で作製した供試体の長さ変化の測定結果を図- 6 に示す。いずれの環境温度においても、PL よりACF4 の方がわずかに大きい傾向を示し、材
齢 140日時点で、ACF4（20 ℃）は PL（20 ℃）より40μ程度、ACF4（10 ℃）は PL（10 ℃）より80μ程度大きくなった。これは ACF-W の添加によりブリーディングが減少した影響も考えられるが、今後詳細に検討する予定である。
2．2．6

凍結融解抵抗性

図- 7 に N 55 調合における各環境温度で作製した供試体の 300 サイクルまでの相対動弾性係数を示す。いず
図- 4

M40 における凝結試験結果

れの環境温度においても、PL と ACF 4 は同等であり、比較的良好な凍結融解抵抗性を得ることができた。水セ
メント比 55 % の調合において、適切な空気量の導入を合についても、同様にブリーディングの低減効果を確認行っていたことからこのような凍結融解抵抗性を得られしている。

たと考えられ、ACF-W の添加による影響はないことが14

GBRC Vol.48 No.4 2023.10

確認された。 一般的にはブリーディング量の抑制により、凍結融解抵抗性は高くなるとされているが、そのブリーディング量の差による影響は認められず、PL とACF 4 が同等の凍結融解抵抗性が得られる結果となった。
2．2．7

スケーリング抵抗性

N55 調合における各環境温度で作製した供試体の 0 サ
イクルからの総スケーリング量変化の結果を図- 8 に示す。

PL（20 ℃）
、PL（10 ℃）の 25 サイクル終了時点における総スケーリング量はともに、1.3 kg/m2 程度であり、総スケーリング量は 5 サイクルまでに急激に増加し、それ以降緩やかに増加する傾向であった。また、PL（20 ℃）
、PL
図- 5

圧縮強度試験結果の一例（10 ℃）の表面（打込み面）の観察結果では、どちらも10サイクルで打込み面全体に砂利が露出していた。これはブリーディングによって生成したレイタンス層が試験初期段階にて剥離したためと推察される。また、レイタンス層以下の硬化体は緻密であるためスケーリング量の変化が 5 サ
イクル以降緩やかになったと推察される。一方で、ACF 4（20 ℃）、ACF 4（10 ℃）の 25 サイクル終了時点における総スケーリング量は、環境温度に拠らず PL よりはるかに低く、それぞれ、0.5 kg/m2、0.1kg/m2 以下であった。また、PL のような試験初期段階における急激なスケーリング量変化は無かった。ACF 4（20 ℃）、ACF 4（10 ℃）の表

図- 6 N55 の長さ変化試験結果

面の観察結果では、どちらも10 サイクルで打込み面の剥離はほとんど無く、25 サイクル終了時点においても剥離した部分は PL より少なかった。これらの結果から ACF-Wの添加によって打込み面のスケーリング抵抗性が向上することを確認できた。これは ACF-W のブリーディング低減効果に伴い、打込み面の表層が ACF-W 無添加よりも緻密となり、表層品質が向上したためと推察される。
2．2．8

透水量

透水量試験結果を図- 9 に示す。打込み面の透水量は、PL の透水量に対して、ACF-W を添加したものは概ね
図- 7 N55 の凍結融解試験結果半分以下となり、環境温度が低い 10 ℃の場合の方がより透水量が少なくなった。すなわち、スケーリング抵抗性試験の結果と同様に、ACF-W のブリーディング低減効果に伴い、打込み面の表層が ACF-W 無添加よりも緻密となり、表層品質が向上したためと推察される。このため、実施工においても硬化体の表面仕上げを施した打込み面の表層品質は、ACF-W の添加により改善する可能性があると考えられる。

2．3 仕上げ面の中性化抵抗性
ACF-W を添加すると、 ブリーディング抑制効果によって水分を逸散させないことから、本文2. 2. 5長さ
図- 8 N55 のスケーリング抵抗性試験結果変化において示したように、長さ変化が 40～80μ程度
15GBRC Vol.48 No.4 2023.10

ACF4(10℃)
PL(10℃)
ACF4(20℃)
PL(20℃)

調合：N55

図- 9 N55 の透水量試験結果大きくなる場合がある結果となった。そこで、ACF-Wの添加が仕上げ面のコンクリートの中性化抵抗性に与える影響について検討した。表- 2 に示した調合のうち、
水セメント比 55 ％、ACF-W を 0 , 3 , 4 kg/m3 とした調合について、促進中性化試験における中性化深さの測定結果を図- 10 に示す。
本試験結果より、ACF-W を添加したコンクリートと無添加の場合と比較すると、供試体側面から促進中性化
さ せ た も の は、図- 10（a）に 示 す よ う に 中 性 化 深 さ がACF-W を添加した方が若干大きくなる傾向を示した。
一方、仕上げ面（打込み上面）から促進中性化させたものは、図- 10（b），（c）に示すように N でも BB でも無添加の PL の方が大きくなる結果となった。N セメントの調合において ACF-W を無添加の仕上げ面（打込み上面）から促進中性化させたものと、ACF-W を添加して側面から促進中性化させたものの中性化深さの比較をしたものが図- 10（d）である。この結果から、側面と仕上げ面（打込み上面）において、最も中性化深さが大きくなっているのは ACF-W を無添加の仕上げ面であることがわかる。 これは、ACF-W 無添加のコンクリートの場合は、ブリーディングなどの水分の移動によって仕上げ面（打込み上面）では実質の水セメント比が大きくなり、中性化に対する抵抗性が低下する傾向を示したものと考えられる。したがって、ブリーディングを抑制している

ACF-W を添加したコンクリートは、ACF-W を無添加の仕上げ面（打込み上面）の中性化深さを超えない範囲であることから、中性化に対する抵抗性は品質低下要因にはならないと考えられる。

3．ACF-W を用いたコンクリートのフーチングへの適用
3．1 施工の概要
傾斜を有する形状のフーチング（図- 11 参照）につい16

図- 10促進進中性化深さ試験結果

GBRC Vol.48 No.4 2023.10

図- 11表- 5フーチングの形状

レディーミクストコンクリートの調合

図- 12表- 6

ブリーディング試験結果

フレッシュ性状および圧縮強度て、コンクリートの施工が日中 10 ℃、夜間 5 ℃程度となる寒冷期の環境において行われた。最終の仕上げ箇所となる傾斜部分の作業は、気温の低下する夜間となるた

図- 13め、作業関係者の負担が大きくなることが想定された。

凝結試験結果さらに、外気温低下で凝結が進まず、長時間継続するブ

普通 40-12-20 N）を表- 5 に示す。ACF-W は 1 袋 14 kg でリーディングやコンクリートの沈降等により、斜面の傾梱包されたものを用いて、コンクリート運搬量 4 . 25 m3

斜方向に直交するひび割れの発生が懸念された。のトラックアジテータに現場で投入した。 この添加量

このため、コンクリート上面の仕上げ作業をできるだは、約 3 . 3 kg/m3 となる。投入後 2 分間の高速撹拌を行け早期に着手・完了し、同時に仕上げ面のコンクリートい均一に混合した。この添加量は、施工当日の外気温おの品質確保が可能な施工の実施を目的として、ACF-W

よびコンクリート温度より判断したものである。

を適用することとした。

3．2．2

フレッシュ性状および強度

フーチングの下部には ACF-W 無添加のコンクリート

施工実施時の環境温度が5 ℃ 程度の状況においてを順次打ち込み、傾斜部の最上部鉄筋下まで充填した。

ACF-W を添加する前後にコンクリートを採取し、 フその後、現場でトラックアジテータに ACF-W を混入しレッシュ性状の試験および採取した供試体の強度試験のたコンクリートを圧送し、 傾斜部 20～30 cm の厚さで結果を併せて表- 6 に示す。コンクリート温度、空気量

打込みを行った。このとき、下層のコンクリートと一体は同程度であったが、ACF-W を混入したコンクリートとなるように締固めを確実に行った。締固め後、表面ののスランプが 2 . 5 cm ほど大きくなった。これは ACF-W荒均しを行い、傾斜を所定のレベルに調整して待機し中の流動性を確保するための界面活性剤により、流動性た。専門工事業の通常の感覚により、仕上げのタイミン増進効果が発揮されたためと推察される。ACF-W の混グを判断して金ごて押えを実施した。

入の前後で圧縮強度はほぼ同程度であり、影響がないこ

3．2 フーチングに適用したコンクリートとを確認した。

3．2．1

3．2．3

調合

使用したレディーミクストコンクリートの調合（呼び方ブリーディングACF-W 混入前後のブリーディング試験の結果を図-1217

GBRC Vol.48 No.4 2023.10

図- 14

実施工における仕上げ作業短縮効果

写真- 3

施工翌日の仕上げ面の外観に示す。無混入のベースコンクリートのブリーディング添加によって大きな時間差が生まれ、約 8 時間早めて作業は 6 時間程度継続した。水セメント比が比較的小さいたを着手できる結果となったことが確認された。

め、ブリーディング量としては大きくないが、長時間継3．3 フーチングコンクリートへの適用の効果続する結果となった。一方、ACF-W を混入したコンク

実施工における仕上げ作業短縮効果を図- 14 に示す。

リートは、ブリーディングが著しく減少し、測定できな

ACF-W 無添加の場合、室内実験結果図- 2 に示したようかった。これまでの実験では外気温が 10 ℃程度であっに仮に 6 時間後までブリーディングが生じたとすると、たが、本施工における外気温 5 ℃でも同様にブリーディ想定ではあるが 24 時頃まで作業が待機となることが予ング低減効果があることを確認した。

想された。しかし、ACF-W を添加したこのフーチング

3．2．4のコンクリートでは、打込み後 1 時間以内には仕上げ作

凝結

図-13 に凝結試験の結果を示す。ただし、現場では試業に着手し、21 時前には終了することができた。これ験がかなりの長時間となり、現地での試験実施が困難でにより、施工管理の職員やコンクリートの施工関係作業あったため、環境温度を 5 ℃と一定とした実験室内で試験者は、深夜にまで及ぶ作業がなくなったため、負担を大用ミキサによりコンクリートを製造し、凝結試験を行っ幅に軽減できた。さらに、無混入では外気温低下で凝結た。ACF-W 無添加のコンクリートは始発（貫入抵抗値が進まない状況において、無理な押え作業や長時間継続

3.5N/mm ）が約 16 時間であったのに対して、ACF-Wするブリーディング等により、斜面の傾斜方向に直交すを混入したコンクリートは約 11 時間と 5 時間程度早くなっるひび割れが施工翌日には発生する可能性がある。写真た。終結（28.0 N/mm ）は、無混入が約 22 時間であった- 3 に施工翌日の状況を示す。傾斜部にはひび割れは観のに対して、ACF-W が 20 時間半と 1 時間半程度早まっ察されず、良好な仕上げ面を確保することができた。

2

2た結果となっていた。室内の実験結果から、ACF-W は主に始発以前の段階での凝結を促進する効果を有しており、4．まとめ終結に近いほど外気温の影響を受けて、無添加との差が本報では、寒冷期のコンクリートの凝結促進用混和材小さくなったものと考えられる。仕上げ作業における金ご

ACF-W を用いたコンクリートの基礎的性状を把握したて押さえを行うタイミングの 1 つの目安が 0.3 N/mm 程

うえで、実施工を行い、施工時の凝結および作業の時間度とされているが、0.3 N/mm の凝結時間はそれぞれ無短縮効果の確認を行った。

22添加が約 10 時間、ACF-W は約 2 時間となった。したがっ

室内試験の結果、サルフォ系塩を主成分とする粉末状て金ごて押さえを行うようなタイミングでは、ACF-W のの ACF-W を用いることにより、フレッシュ性状を確保

18

GBRC Vol.48 No.4 2023.10

したうえで、ブリーディングを低減させ、10 ℃の環境下で凝結を促進することができた。また、硬化後の性状については、圧縮強度への影響はほとんど認められず概ね無添加の場合と同等であり、ブリーディングの低減効果によって打込み・仕上げ面の表層品質向上を図ることができる可能性が示された。
フーチングコンクリートの実施工では、ACF-W を約3 . 3 kg/m3 混入することにより、フレッシュ性状を確保したうえで、ブリーディングを低減させ、5 ℃程度の環境下で凝結を促進することができた。また、ブリーディ

写真- 4

建築構造床の施工に適用した ACF-W の投入状況

ングの低減効果によって傾斜部の打込み・仕上げ面の品質向上を図ることができたと考えられる。さらに、仕上げの作業着手時間、終了時間を大幅に早めることができ、施工管理の職員やコンクリートの施工関係作業者の負担を大幅に軽減することができた。

3）石井泰寛，伊藤慎也，浦野真次，黒田泰弘，依田侑也，髙

橋圭一：凝結調整のための混和材によるコンクリートの凝結促進効果に関する検討，土木学会第 75 回年次学術講演会
V- 274，20204）黒田泰弘，浦野真次，依田侑也，齊藤亮介，宮口克一，石トを建築構造にも適用拡大ができるよう、2021 年 11井泰寛：凝結促進のための混和材を用いたコンクリートの床施工に関する検討， 土木学会第 73 回年次学術講演会，
V- 022，pp. 43 - 44，2018

月、一般財団法人日本建築総合試験所の建設材料技術証

5）浦野真次，黒田泰弘，髙橋圭一，依田侑也，石井泰寛，伊これらの知見に基づき、ACF-W を用いたコンクリー

明を取得した。これにより実際の建築工事に展開し、栃木県で施工した「獨協医科大学日光医療センター」の約90 m3 の建築構造床の施工に初適用した。冬期の低気温環境下、3.3 kg/m3 の ACF-W を添加し、表面積約 500m2のスラブおよび梁を施工し、ACF-W の凝結促進効果により、仕上げ作業に着手するまでの待機時間を通常工法と比べて 3 時間短縮することができた。
寒冷期のコンクリートの凝結促進用混和材 ACF-W を用 い た ア ド バ ン ス ト コ ン ク リート フィニッシュ工 法

藤慎也：凝結促進用混和材を用いたコンクリートの仕上げ
作業時間短縮効果に関する検討，土木学会第 75 回年次学術
講演会 V- 275，20206）浦野真次，石橋均，鬼頭達矢，髙橋圭一：風車フーチング
における凝結促進用混和材を用いたコンクリートの適用 - 中
泊くにうみウインドファーム -，コンクリート工学，Vol.59,
No. 6 , pp. 519 - 524，2021 . 67）浦野真次，相澤一裕，伊藤慎也、黒田泰弘：凝結促進用混和材を用いたコンクリートの仕上げ工法 - アドバンストコ
ンクリートフィニッシュ工法（ACF 工法），セメント・コンクリート，No. 896 , pp. 22 - 29，Oct. 2021

（ACF 工法）により、寒冷期の床仕上げ作業が残業・深夜業になるのが当たり前という状況を終わりにし、かつ【執筆者】

品質向上に寄与でき、生産性向上および現場の働き方改革に貢献できるよう、さらに検討していく予定である。
謝辞
凝結促進用混和材 ACF-W は、デンカ株式会社との共同開発であり、基礎性状試験および現場施工実験などを共同で実施した。ここに記して感謝の意を表する。

*1

浦野 真次

（URANO Shinji）* 2 黒田 泰弘（KURODA Yasuhiro）【参考文献】

1）石井泰寛，宮口克一，浦野真次，依田侑也：寒冷期における凝結時間調整のための混和材の効果に関する検討，コン
ク リート 工 学 年 次 論 文 集，Vol. 40，No. 1，pp. 231 - 236，

20182）石井泰寛，伊藤慎也，荒木昭俊：凝結時間調整のための混和材がコンクリートの耐久性に及ぼす影響，コンクリート
工学年次論文集，Vol. 41，No. 1，pp. 155 - 160，201919