2019年

夏号

No.37 Summer 2019

● ご挨拶・
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・1
取締役CTO青木睦郎● カスタマー・ソリューション《寄稿》新たな防錆技術の提案・
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・2
東京電設サービス株式会社
地中事業本部副本部長（現埼玉センター長） 三栖達夫● カスタマー・ソリューション

ASME PCC-1に基づく
ガスケット締結体組立の基本トレーニングの紹介・
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・7
営業本部 テクニカルソリューショングループ 野々垣 肇
営業本部 H＆S事業推進担当 山本 隆啓● 技術論文シール性に対する締付手順の影響 ・
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・10
研究開発本部 商品開発部 藤原 隆寛
中国総合研究所 シールエンジ開発チーム 鄭 興
三菱ケミカル株式会社 岡山事業所 森本 吏一● 技術論文

エラストマーＯリングの選定指針及び選定トラブルとその対策・
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・16
営業本部 テクニカルソリューショングループ 保科 正次● 製品の紹介

ハンディすき間・段差測定器
研究開発本部

GD-PROBER™の紹介・
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・22
本居 学

P&Iサービス開発部● 製品の紹介

高温用ガスケット新ラインアップ
うず巻形ガスケット No.H590シリーズ
カンプロファイルガスケット No.HR540H・
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・25
研究開発本部 商品開発部 高橋 聡美● テクノロジーニュース 直近のバックナンバー・
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・29

ご挨拶

日頃のValqua Technology Newsのご愛読に心より感謝申し上げます。
当社グループは、本年度の株主総会以後、瀧澤代表取締役会長CEOと本坊代表取締役社長COOによる新たな経営体制を打ち立てて、第8次中期経営計画である“ NV・S8 ”で規定された戦略を強固に推進し、H&Sのソリューションを顧客の皆さまへ提供して行く企業として、継続的かつ健全な成長の実現を目指していバルカー技術誌

くこととなりました。また、その成長を支える重要な戦略要素として、バリューチェーン全体に必要とされる技
術力の更なる強化を図り、イノベーションの創出に対してより一層の力点を置いた活動を実行していくため、全社の技術に関する最高責任者としてCTO職位が設けられ、私がその任に当たらせていただくこととなりました。
新たなCTO体制の下では、既にNV・S7から推進しておりますシールエンジニアリング・サービスにおいて、Summer 2019

顧客感動の実現を目指したトータルソリューションを提供する能力をより一層に強化するため、技術開発力の高度化と多様化を実行してまいります。具体的には、当社に蓄積された材料・設計などの要素技術の進化を図るとともに、IoTやAIなどの技術を組み合わせて、顧客の皆さまがこれから必要とする商品とサービスを迅速に提供するために全社の技術部門が一丸となった取り組みを強化してまいります。
このような技術の高度化と多様化の取り組みにおいては、既に以前にもご紹介をいたしておりますように、

No.37

オープンイノベーションの手法を駆使して、外部の技術資源を最大限に活用して行くことにも力を入れてまいります。そのような具体例の１つとして、2019年の6月より産業技術総合研究所内に“バルカー 産総研先端機能
材料開発連携ラボ ”が開設され、次世代H&S商品に活用される技術の開発を目指し、複数テーマについて、共同の研究開発活動が開始されております。その他にも、海外のスタートアップ企業が持つ先端的な技術の活用について積極的に取り組んでおり、顧客の皆さまへ新たな技術ソリューションを提供させていただくために、技術力の底辺拡充と高度化に努めております。
今号は、前号と同様に 1）カスタマーソリューション、2）技術論文、3）製品紹介 という3部で全体を構成し、取り上げるトピックスとしてはH&Sの視点から実践的な内容を中心として選定いたしました。読者の皆さまにおかれましては、ここでお届けする情報を御確認いただき、当社グループが顧客の皆さまとともに常に追及しております「安全・安心」な操業の実現に向けて、本技術誌が技術情報として読者諸兄のご参考としていただけるだけでなく、実際に皆さまの現場での活動に供していくことが出来れば幸いと考えます。
今後とも、当社製品・サービスともども、このバルカーテクノロジーニュースを引き続きご愛顧いただけます
ようお願い申し上げます。
取締役 CTO1

青木睦郎

カスタマー・ソリューション《寄稿》新たな防錆技術の提案

1. はじめに

容易ではない。特に複雑な形状の設備に対して、これらを完我が国の高度経済成長期に建設された多くの大型プラン

新塗装に劣るという課題がある。

全に除去することは困難であり、かつ再塗装の防錆効果は
東京電設サービス（以下、当社）
では、海外でも実績のあなっており、多くの技術者が昼夜を問わず設備保全に従事しる熱可塑性樹脂を用いた新たな防錆技術・工法を2013 年よているのが実態である。その反面、以前にも増して、高い信り導入し、様々な設備に対して合理的な機能維持に寄与し頼性・稼働率が要求されるようになり、更に長い年月に亘っており、以下にその概要を報告する。

て、信頼性を損なうことなく合理的な設備の維持管理が求められている。

2. プラント設備事故の現状の機能を損なわないような保全が必要である。特に、ほとん

経済産業省 産業保安グループより開示されている、2013

どのプラント設備は、沿岸地区に建設されるため、必然的に年〜2018 年に発生した高圧ガス設備の原因別事故件数を塩害の厳しい環境下に日夜曝されることになる。このように厳Figure1に示す。

しい設置環境の高経年設備に対しては、その都度メンテナン

設備の維持管理不良による事故が全体の約 60%である。

スする対処療法では、プラント設備の信頼性を確保すること

このうち、腐食管理不良が卓越して多く、全体の約 25%を占は困難である。

める。

特に、設置環境的に不可避であるサビに対しては、一般

腐食防止には、従前より、塗装による防錆が汎用的に適的には、塗料などによる接着被膜を形成する防錆処理が施用されているものの、保全対策として必ずしも十分に機能しされるが、再塗装時に劣化した接着被膜を除去することはていない可能性が示唆されている。

Figure1

2013 〜 2018 年

高圧ガス事故の原因別による分析

N＝23762

Summer 2019

設備は、経年に伴い腐食や劣化が進行するが、プラント

バルカー技術誌

ト設備は、既に経年が 30 年を超過し、設備の劣化が問題と

No.37

新たな防錆技術の提案

3. 新たな防錆材料の特徴
新たな防錆材料をボルトに適用した場合のイメージを
Figure2に示す。塗装による防錆施工とは異なり、熱可塑性○ 高い絶縁性能！感電防止策としても応用可能！
電気絶縁性能が53kV/4mmと高く、形状を選ばず施工が出来るため、感電防止措置としての活用も可能である。
○ 環境にやさしい材料！

プラスチック高分子ポリマーによって構成された材料により対有機溶剤や有害な化学物質を使用していないことから、象物を包み込み、材料に含まれている油を自ら滲み出すこと

環境にやさしい材料である。

によって長期防食が可能であり、以下の特徴がある。

4. 防錆装置
現場施工時に使用する装置をFigure3に示す。
③

バルカー技術誌①④
Figure2 ボルト防錆イメージ

Summer 2019

○ 半永久的にサビを抑制！

Figure3

防錆装置本体融解装置本体（融解量 12kgタイプ）①融解装置本体

油が滲みだす特殊材料で、優れた防錆効果を発揮。定（融解量 5kgタイプ）

期的にメンテナンスすることで、対象物を半永久的に使用※ 5kgタイプは、H&Sデモカーにて紹介１）

し続けることが可能である。
○ 沿岸部や海上等の厳しい環境でも安定した防錆効果を
発揮！

No.37

②

②吹付けホース（10ｍ：融解熱電対入り）③コンプレッサー（吹付け圧力可変用）④材料チップ（10kg/ 缶）

塗装では短いインターバルで再施工を要する厳しい環境でも、安定した防錆効果を発揮するため、ライフサイクルコス
トの削減が実現出来る。
○ 短時間で施工！飛散防止養生も簡易！

5. 施工事例①湾岸駐車場消火配管へ適用

塗料と比較して材料が飛散しないので、簡易な養生で施定期配管改修（3 年→ 5 年）期間延伸並びに駐車利用者

工可能である。また、硬化時間は約 3 分と短いため、養抑制迷惑時間短縮対策して採用。

生時間を大幅に短縮可能である。

（塗装 3 度塗り
（3日）
→防錆施工
（1 時間））○ ケレンが難しい複雑な形状にも最適！
対象物を丸ごと油で包み込むため、第３種ケレンでも十分な防サビ効果を発揮し、ケレンが困難な複雑な形状への施工に適している。
○

簡単に剥がせる！だから開放検査が容易！

コーティングはカッターで簡単に切断することが出来、キレイに剥がせるため、開放検査時にも短時間で容易に検査が可能である。
○

Figure4

施工前（配管工事後）施工後②定期的な開放検査時の時間短縮

余寿命診断技術により、最適な補修時期を提案！

定期的にフランジ部（赤丸）の開放検査の際に、塗料と違

当社独自の余寿命診断技術（※）
により、防錆効果を最大

い短時間（1日→1 時間）で開放出来ること、かつ既存締付限に引き出し、最適な再施工時期を提案可能である。

けトルク確認が的確に出来ることで採用。

※特許第 6051276 号「油含浸樹脂膜の余寿命診断方法」

3

カスタマー・ソリューション《寄稿》Figure5

開放フランジ部施工前

開放箇所のみ塗布③既存設備の廃止期間までの延命化法方策
設備廃止計画があるが、その期間中サビの進展遅延と設
備維持、並びに完全固化しないため、緊急時でも開閉操作可能であること。更に手ケレン（火気厳禁区域）の利点を活かし採用。

40A

80A

6. 防錆効果付き樹脂キャップ（FITCAP）
お客さまのお困りごととして、

塗布前

塗布後

・ボルトナットがサビてしまう
・大型機材を持ち込まないで防錆は出来ないか・‌異なるボルトサイズ、アンカー類が複数現場に取り付いているが、金型を製造しないでキャップ作製出来ないか・‌ネジ山がサビついて動かなくなったボルトナット切断に苦Summer 2019

Figure6

バルカー技術誌

Figure9 ワ イヤー表面の形状に合わせた、浸漬装置を開発した
外面被覆防錆工法（当社特許技術）

200A

慮している
・‌緩みが気になるけど、ダブルナットの締結は煩わしいなど
Figure7 スピンドル部防錆

塗布後（固化しないので操作可能）のお客さまの声を活かしたオーダーメイドの防錆キャップ（FITCAP）
を開発④材料の電気絶縁性能による感電防止措置
材料の電気的絶縁性能を活かし、工事期間中作業箇所①一般電気設備の架台部への適用と充電部の離隔確保が厳しいことから、一時的な感電防周囲環境条件により、ボルトナットの劣化進行が速いため、止対策として採用。

防錆キャップを採用。

Figure10
Figure8

充電露出部

塗布前

塗布後

⑤長大吊り橋ハンガーロープ定着部への適用
ハンガーロープ定着部（ワイヤーと橋の支点部）の防錆とし左 取付け前中 ナット側の防錆キャップの設置状況
右 アンカーボルトの防錆キャップの設置状況（いずれもお客さま設置）②橋梁上部のワイヤー支持ボルトナットへの適用てワイヤー内部へグリス状の防錆剤注入後、更にその外

定期的に支持ボルトナット緩み確認を行っているが、既存面の被覆防錆として採用。

キャップの金型もなく、新規作製では高額となることから、
4

No.37

新たな防錆技術の提案

金型作製費用低減と防錆維持観点から分割型防錆キャップを採用。

Figure14

試験状況

防錆塗布あり塗布なし

防錆塗布ボルトは、防錆油の置換により黒色化しているが、サビの進展は抑えられている。塗布なしは、ネジ山がFigure11左 M 42サイズ既存キャップを撤去したところ、
一部サビ発生右 分割型の防錆キャップの設置状況（お客さま設置）

溶けている状況であることが判る。
③材料メーカーによる浸漬試験③高速道路など電光表示盤基礎部ボルトナットへの適用

バルカー技術誌

設備管理者より、設備維持管理規則の改正により定期的

Table1

耐薬品など浸漬試験【試験期間：6ヶ月】

試験液

状態変化

試験液

状態変化

に支持ボルト探傷試験が制定され、試験に際し頭頂部の

20%

硫酸

影響なし

水酸化ナトリウム

表面浸食

研磨を行うが、次回測定までのサビ防止と継続測定時の

20%

塩酸

影響なし

アルコール

やや軟化

精度向上、更に簡単に開放出来、道路規制時間の短縮

20%

酢酸

やや軟化

キシレン

不適合

20% アンモニア

影響なし

メチルアルコール不適合

20% リン酸

影響なし

エタノール

不適合

水道水

影響なし

ディーゼルオイル

影響なし

精製水

影響なし

ガソリン

軟化・膨張

海水

影響なし

マルチイソブチルケトンが出来る点で防錆キャップを採用。

Summer 2019
Figure12No.37

左 基礎支持ボルト（土中または気中）中 探傷試験時に頭頂部研磨し測定
右 探傷試験終了後、防錆キャップの設置状況（お客さま設置）

7. 各種試験結果
材料使用に際し、社内・材料メーカーの各種試験結果を以下に示す。
①中 性 塩 水 噴 霧 複 合サイクル試 験（JIS H8502 準 拠 ）を
Figure13に示す。
試験条件は、新品ボルト 120サイクル（40日間）

不適合④材料メーカーによる材料性能公的試験
Table2
試験項目

熱可塑性樹脂

E170

色：グレー

試験方法

判定

難燃性試験

UL94（水平法）

HB

難燃性試験

UL94（垂直法）

V-2

絶縁破壊電圧測定

JIS C2110-1

52.7kV（5 回平均）

高分子衝撃試験JIS K7111-1

2
6.2ｋJ/m（9
回平均）

熱分析試験

JIS K7121

136.9℃

透湿度試験

JIS Z0280:1976

43g/m2/・24H（3 回平均）

⑤製品安全データシート（SDS）
熱可塑性樹脂 E170 2011 年 4月1日作成済み⑥余寿命診断サービス
当社では、現場設置後定期的に少量採取し、独自の管理
Figure13

試験状況

防錆塗布あり塗布なし②中性塩水噴霧試験（JIS Z2371 準拠）
をFigure14に示す。
試験条件は、予めサビさせたボルト3264 時間（136日）

5

手法（特許取得）
で材料分析することで、現状の防錆材料
性能や、再施工時期を予測が出来る。劣化予想グラフ（イ
メージ）
をFigure15に示す。

カスタマー・ソリューション《寄稿》せん。
株式会社バルカー殿のＨ＆Ｓ事業「シールエンジニアリングサービス（防錆施工）」に当社の防錆技術加えて頂いて活動しており、これからも株式会社バルカー殿並びにお客さまの課題解決に取り組んで参りたいと思います。引き続きご支援
Figure15

劣化予想グラフを賜りますよう、よろしくお願い致します。
東京電設サービス株式会社 ＨＰ http://www.tdsnet.co.jp/

8. おわりに
新たな防錆技術については、当初、電力設備延命化・効率化を目的に導入致しましたが、サビに関するお悩みは、設備に関係なく社会全体の問題であることは言うまではありま

9. 参考文献
１）野々垣 肇：バルカー技術誌．No.34、29（2018）

バルカー技術誌

三栖 達夫

Summer 2019

東京電設サービス株式会社
地中事業本部副本部長（現埼玉センター長）

No.37

6

ASME PCC-1に基づくガスケット締結体組立の基本トレーニングの紹介

バルカー技術誌

Summer 2019
No.37

1. はじめに

2. ASME PCC-1

今日の日本では技能継承の遅れや若手作業員の経験不プラント機器、装置などからの漏れを防止するためのフラン足が問題視されており、メンテナンス技能の維持向上が課題

ジ締結技術は、プラントの安全運転に関わる重要な技術であとなっている。また、新規設備や増設設備の計画が多い新り、専門知識と経験を持つ技術者が必要となる。海外では既興国などでも、人手不足から不確定なシール材の選定や不に、ASME PCC-1-2013；Guidelines for pressure

確実な施工による漏えいトラブルが常態化しており、締結作

boundary bolted flange joint assembly（以下、ASME業員の育成が急務と考えられている。

PCC-1） や、EN 1591-4:2013；Flanges and their joints

こうしたニーズに応えるべく、当社は現場での施工要領を

Qualification of personnel competency in the assembly

学習する場として、2014 年に体験型教育センター「シールトof the bolted connections of critical service

１）

レーニングセンター（STC）」
を設立した 。
STCは国内では2 拠点（東京都町田市、奈良県五條市）、
海外では6 拠点（中国、台湾、ベトナム、タイ、韓国、シンガ

pressurized systems などが制定され、施工作業者のト
レーニング方法も含めた締結に関する資格が認証制度として規格化されている。

ポール）に展開し、プラントオーナーやプラントエンジニアリング

ASME PCC- 1はボルトフランジ継手アセンブリー（BFJA）

関連企業をはじめ、多くのお客さまから高い評価をいただいのガイドラインであり、「ASME 圧力技術規約及び規格」のている。

適用範囲内の継手組み付けを取り扱うが、その他の規約及また、2017年にはSTCW条約（The International Convention

び規格に従い架設された設備に対しても適応出来るとされてon Standards of Training, Certification and Watch

おり、JISやJPIでの架設配管、機器にも適用可能である。

keeping for Seafarers, 1978）に準拠した海技訓練用シール施工作業者及びその管理者のトレーニングと認証に関しては

トレーニングを開発し、一般財団法人 日本海事協会（以下、付属書 Aに規定されている。

ClassNK）
から海技教育訓練認証を取得した２）。

一般に国内プラントでのフランジ締結では、JISやJPIなど

本報では、今回、アメリカ機械学会（American Society ofの国内規格が主流になるが、国内規格には技能資格認証

Mechanical Engineers, ASME）
が定めたガイドラインに準拠制度はない。日本高圧力技術協会（HPI）
がHPI TR Z 110：

した
「ASME PCC-1基本トレーニング」が開発完了し、Class

2018としてフランジ締結作業トレーニング指針を取りまとめた

NKから教育訓練認証（Figure1）を取得したので紹介する。

が、フランジ締結に関する資格の認証制度を制定したものではない。当社 STCも、JIS、JPIに基づく内容であり、技能資格認証を与えるものではなかった。
「ASME PCC-1 基本トレーニング」はASME PCC-1 付属
書 Aに則ったトレーニングであることを第三者機関である
ClassNKに認証をいただいたものであり、当社がClassNKに代わり受講者に対して資格証明書を発行することを可能とするものである。

Figure1
7

ASME PCC-1 基本トレーニングの ClassNK 認証

カスタマー・ソリューション

3. 一般財団法人 日本海事協会による認証

4. ASME PCC-1基本トレーニング

日本の船級協会である一般財団法人 日本海事協会とは、「ASME PCC-1 基本トレーニング」はフランジ締結体の組ClassNKの通称で国際的に広く知られている。ClassNKは立に関する教育カリキュラムを座学による理論教育と実技訓

海上における人命と財産の安全確保及び海洋環境の汚染

練による実践を通じて効果的に習得いただくことを目的とし防止の使命のもと、船級協会としての役割である船級登録

た、ASME PCC-1 付属書 Aに準拠して開発された教育プロ

や船級検査の他、ISOなどの国際規格に基づくマネジメント

グラムである。実技トレーニングの様子をFigure3に示す。

システムや教育訓練認証など多種多様な事業展開をしている。今回の「ASME PCC-1 基本トレーニング」の認証もこうした教育訓練認証の一環として取得に至ったものである。
また同協会は創立後110 年以上の歴史を持ち、全世界50以上ある船級協会の約20％（2018 年3月末現在）というトップバルカー技術誌

シェアの船級登録数を誇り、国際的な権威を持つことで知られている２）。
同協会による認証は、教育プログラム、教育に用いる設備、及び教育を行う講師の認証からなり、高い品質を維持した教育訓練を行うことが可能となっている。認証手順フロー
チャートをFigure2 ３）に示す。

Figure3 当社トレーニング実技訓練の様子

Summer 2019
No.37

Figure2

認証手順フローチャート
8

ASME PCC-1 に基づくガスケット締結体組立の基本トレーニングの紹介

カリキュラム内容は座学と実技あわせて8 時間、1.5日のトレーニングコースとして設定している。

たさない場合も受験可能であるが、認証テスト合格後、経験期間を満たしてから認定証が発行される形となる。

座学と実技にはそれぞれ確認テストを用意しており、受講成果確認を実施し、合格者に対しClassNK認証の修了証書を発行する（Figure4）。

5. おわりに
国内プラントでのフランジ締結では、JISやJPIの国内規格での架設が主流であるが、前述のように技能資格認証制度はなく、また、ASME PCC-1はASME 以外の規格に従い架設された設備に対しても適応出来るとされており、一定水準以上の技能（資格認証）を有した締結作業員の確保に貢献することが出来ると考えている。
また、海外においてはASME PCC-1による架設が主流とバルカー技術誌なっており、ASME PCC-1 認証はフランジ締結作業者としての人材確保、育成に貢献出来るものと考えている。
現在、当社のASME PCC-1 基本トレーニングが受講出来る拠点は、日本では、東京都町田市、奈良県五條市の2 つ

筆記と実技試験による認証テスト実施のSTC 拠点であるが、海外のSTC 拠点への展開を図るべ
く、海外で最も稼働率の高い台湾のSTC 拠点を皮切りに、

Summer 2019

順次各国拠点へ広げていく予定である。
当社は顧客での確実なシール施工と技能教育の関心をいっそう高めるべく、常にお客さまの視点に立ち、独自のシー
ルエンジニアリングを核として、様々なサービスの開発と普及をグローバルに推進していく。そして、世界のプラントにおける漏えい事故の低減、安全・安心なプラント操業の実現に貢献して参る所存である。

No.37
Figure4 カリキュラム受講の流れ

6. 参考文献

受講対象はフランジ締結作業の常勤者として最低 6ヶ月

１）村松 晃，バルカー技術誌，No.33，15-18（2017）間、またはパートタイム勤務者として同等の期間フランジ継手

２）山本 隆啓，バルカー技術誌，No.35，2-4（2018）

施工の分野に従事した経験を有する方であればどなたでも３）‌ASME PCC-1,“Guidelines for Pressure Boundary

受講可能である。また当トレーニング受講前に経験期間を満

野々垣 肇
営業本部
テクニカルソリューショングループ

9

Bolted Flange Joint Assembly”（2013）
,

山本 隆啓
営業本部

H＆S事業推進担当

技術論文

シール性に対する締付手順の影響

2-2）試験装置

1. はじめに今回使用した試験装置をFigure1 及び Figure2に示す。
管フランジにガスケットを組み込み、所定のガスケット面圧とを目的に、段階的に締付力を上げることが推奨されている。

まで締結した時のボルト軸力やフランジ面間を測定した後、1 回あたりの締付力を小さくし、締付回数を増やすと締付力の装置内に内圧を負荷して漏れ量の測定を行った。

差を小さく出来るが、その反面締付けに多大な労力を要する。
JIS B 2251 １）、ASME PCC-1 ２）などで規格化されたもの、ユーザー毎に様々な締結方法がある。締付方法の違いによるボルト締付力を評価したデータ３、４）はあるが、シール性を評Summer 2019

価したものは少ない５）。
本報では締付方法の違いによるボルト軸力の挙動とシー
ル性への影響を評価した。

2. 試験方法

Figure1

試験冶具
（JPI Class150 4inch）

2-1）試験条件

No.37

今回の試験条件の一覧をTable1に示す。
試験ガスケットは膨張黒鉛をフィラー材としたうず巻形ガスケット（No.6596V）及びジョイントシートガスケット（No.6500）、
寸法はJPI Class150 4inchとJPI Class300 24inchとした。
全てのボルトにひずみゲージを貼り、ひずみ計を介してボルト
軸力を読みとった。目標ガスケット面圧は、事前試験の結果からシール達成面圧（漏れ量 2.0×10−4［Pa･m3/s･m］以下とFigure2

試験冶具
（JPI Class300 24inch）

なる面圧）
とした。
Table12-3）締付方法

試験条件

試験ガスケット

うず巻形ガスケット No.6596V

締付方法はJIS B2251 及びASME PCC-1、そして1 回当

寸法

JPI Class150 4inch、t 4.5 JPI Class300 24inch、t 4.5りの締付量を少なくし締付回数を増やした方法（13 段階）、

フランジ座の直径

φ157.2

φ692.2ボルト

M16、8 本M39、24 本

20MPa

40MPa

目標ガスケット面圧⑴

試験ガスケット

ジョイントシートガスケット No.6500

寸法

JPI Class150 4inch、t 1.5 JPI Class300 24inch、t 3.0

フランジ座の直径

φ157.2

φ692.2ボルト

M16、8 本M39、24 本

35MPa

40MPa

目標ガスケット面圧⑴

注⑴

バルカー技術誌

ガスケット締結体では、片締めなどを防ぎ均等に締付けるこ

事前試験の結果からシール達成面圧を目標ガスケット面圧とした。

その逆として1 回当りの締付量を多くし締付回数を減らした方法（3 段階）とした（Table2 参照）。なお、締付けはボルト
軸力を指標にして行った。
JPI Class300 24inchはボルト本数が 24 本であり、JIS B
2251での締付け時は、規定通り指定された締付けトルクの110%を目標締付けトルクとした。また、13 段階締付けは対角
締付け、円周締付けの2 種類で実施した。
10

シール性に対する締付手順の影響

Table2

目標値まで
の締付段階

締付手順

3 段階

JIS B 2251

ASME PCC-1

13 段階（対角締付け）

13 段階（円周締付け）

3 段階

4 段階

3 段階

13 段階

13 段階

対角締付け
（Figure3）
・締付順はTable3 参照

バルカー技術誌

Summer 2019

対象ボルト

全てのボルト

締付完了までの総段階数

3 段階

JPI Class150
4inch

○

JPI Class300
24inch
備考
備考

締付方法一覧

対角締付け（Figure5）
・締付順はTable3 参照↓
円周締付け（Figure4）

仮締付け：対角締付け（Figure5）↓
本締付け：円周締付け（Figure4）
仮締付け：
全てのボルト（4inch）
4本（24inch）
本締付け：
全てのボルト（4inch、24inch）

対角締付け（Figure3）
・締付順はTable3 参照

円周締付け（Figure4）

全てのボルト

全てのボルト

全てのボルト

8 段階

13 段階

13 段階

○

○

○

○

○

○

○

○

－

24inchは目標トルクの110%で締付け

円周締付け時はナットが回転しなくなるまで締付けを続
ける

－

－

4inch ：9 段階
24inch：11 段階

締付けはボルト軸力を指標に実施。

No.37

Figure3

対角締付けの締付方法
Table3Figure4

円周締付けの締付方法

対角締めのボルト締付順

JIS 仮締付けの締付方法

Table4 シール性試験条件一覧

Sequence

試験ガス① - ⑬ - ⑦ - ⑲、④ - ⑯ - ⑩ - 、② - ⑭ - ⑧ - ⑳

内圧

2MPa

漏れ量の測定

圧力降下法

シール基準

2.0×10 −4［Pa･m3/s･m］
以下⑤ - ⑰ - ⑪ - 、③ - ⑮ - ⑨ - 、⑥ - ⑱ - ⑫ - 

2-4）
シール性試験条件
シール性試験条件の一覧をTable4に示す。
試験ガス、内圧はヘリウムガス、2MPaとし、漏れ量は圧力降下法によって測定した。なお、寸法による影響を除外す
るため、実測した漏れ量を接触外周長で割った単位長さ当たりの漏れ量として算出した。
11

Figure5

ヘリウムガス

3. 試験結果
3-1）ボルト軸力と分布No.6596V及びNo.6500を目標ガスケット面圧まで締付けた時のボルト軸力と分布をFigure6 及び Figure7に示す。
3 段階ではJPI Class150 4inch及びJPI Class300 24inch

技術論文

ともに、ボルト間の軸力差が大きく、最小値が目標軸力を大きく下回っているボルトが見られた。それ以外の締付方法については、JPI Class150 4inchでは締付方法によるボルト軸力に差は見られなかった。一方、JPI Class300 24inchでは3段階ほどではないが、締付方法によるボルト軸力の差が見ら
れた。

3-2）
シール性試験
No.6596V 及び No.6500のシール性試験結果をFigure8
及び Figure9に示す。
差が見られ、3 段階はいずれも漏れ量がシール基準（2.0×
10−4［Pa･m3/s･m］以下）
を超えていた。それ以外の締付方法ではシール基準以下の漏れ量であった。JPI Class150
4inchでは締付方法によって漏れ量の差は見られなかったもSummer 2019No.6596V 及び No.6500ともに締付方法によって漏れ量のバルカー技術誌

Figure7 ボルト軸力と分布（No.6500）のの、JPI Class300 24inchではJIS B2251 が最も漏れ量が少なく、続いてASME PCC-1、13 段階（対角締付け）、13段階（円周締付け）の順で漏れ量は多くなった。JIS B2251では目標軸力の110%で締付けたことが漏れ量が少なかった要因と考えられる。また、13 段階の対角締付けと円周締付けでの漏れ量は同程度であった。
ボルト軸力の①最大値、②最小値と漏れ量をまとめたもの
Figure6 ボルト軸力と分布（No.6596V）

をFigure10 及び Figure11に示す。
ボルト軸力の最大値は漏れ量への影響が少なかったが、最小値が小さいほど漏れ量が多くなる傾向が見られた。3 段
階ではボルト軸力の最小値がシール可能なガスケット面圧に到達出来ずに漏れ量が多くなったと考えられる。No.6596VとNo.6500を比較すると、No.6500よりもNo.6596Vの方がボル
ト軸力の最大値と最小値の差が大きかったが、漏れ量の挙動は同程度であった。
3-3）
フランジ面間の変位量No.6596V及びNo.6500を目標ガスケット面圧まで締付けた
時のフランジ面間の最終変位量をFigure12 及び Figure13
に示す。
12

No.37

シール性に対する締付手順の影響

Figure8 シール性試験結果（No.6596V）

バルカー技術誌

Summer 2019

Figure10 ボルト軸力と漏れ量（No.6596V）

Figure9 シール性試験結果（No.6500）

No.37

No.6596V 及び No.6500とも3 段階は、他の締付方法と比べ てフランジ 面 間 の 変 位 量 が 小さくなっていた。JPIClass150 4inchでは3 段階以外の締付方法に差は見られなかったが、JPI Class300 24inchではJIS B2251 が最も変位量が大きく、続いてASME PCC-1、13 段階（対角締付け）、
13 段階（円周締付け）となり、シール性試験結果と相関関係が見られた。

Figure11 ボルト軸力と漏れ量（No.6500）
13

技術論文

3-4）
レンチ移動距離
各締付方法でのレンチ移動距離を算出した結果をFigure14に示す。算出方法はボルト間を最短距離で移動した場合ではなく、フランジに沿った周方向での移動量とした。
JPI Class150 4inchでは大きな差は見られなかったが、
JPI Class300 24inchでは 締 付 方 法 で 差 が 見られ、JIS
B2251や13 段階（円周締付け）はシールも可能で効率も良いと言える。なお、JPI Class300 24inchでASME PCC-1は締付完了までの総段階数が JIS B2251よりも少ないにもかか
わらず、レンチ移動距離が長かった。対角締付け時に締付けの対象となるボルト本数の差（JIS B2251では4 本であるのに対し、ASME PCC-1は全てのボルト（24 本））
によるものと13 段階で対角締付けと円周締付けで漏れ量や軸力はともに同程度であったが、レンチ移動距離に大きな差が出た。締付けにおいて、特に大口径では対角締付けよりも円周締付けは効率的な締付方法であるといえる。ただし、今回は13
段階での結果であるため、段階数を減らした際の影響は今Summer 2019

後の課題である。

バルカー技術誌考えられる。

Figure12 フランジ面間の変位量（No.6596V）

No.37

Figure14 レンチ移動距離

4. おわりに
今回の実験からJPI Class150 4inch 及び JPI Class300
24inchの管フランジ締結体での締付方法の違いによるシール性の確認を行い、以下の結論が得られた。
○締付方法の違いにより、漏れ量に差が出ることが確認出
Figure13 フランジ面間の変位量（No.6500）来た。特に小口径より大口径の方が顕著であった。
14

シール性に対する締付手順の影響○ボルト軸力の最小値が漏れ量に影響を及ぼすことが分かり、シール可能な面圧に達していない場合は漏れ量が多くなった。

5. 参考文献１）‌JIS B2251，フランジ継手締付け方法（2008）○ボルト軸力の最小値を大きくするために、大きな力で締付けることや、より均等に締付けることが重要であると考えられる。

２）‌ASME PCC-1, Guidelines for Pressure Boundary
Bolted Flange Joint Assembly（2013）３）‌渡邊芳和，山口篤志，金田忍，辻祐一，“JISフランジ継手○ JIS B2251 及びASME PCC-1などで規格化されている方

締付け方法の適用範囲拡大（延伸 PTFEガスケットの締法でボルト軸力を均一に締付けられることが確認出来た。

付シミュレーション）”，山梨講演会講演論文集，152-153

また、13 段階で対角締付けでも円周締付けでも漏れ量や（2009）

ボルト軸力の差は見られなかったものの作業効率は円周締付けの方が良かった。
○レンチの移動距離や漏れ量からJIS B2251 が最も効率的

バルカー技術誌であると考えられる（ただし、24inchは目標軸力の110%で締付けている）。

４）高木知弘，“有限要素解析による管フランジ締結体の締付けおよび力学的特性の評価に関する研究”，神戸商船大学博士論文（2013）５）大宮裕也，高木愛夫，澤俊行，鳥居広康，“ボルト軸力のばらつきがガスケット付き大口径フランジ締結体の密封性能に及ぼ す 影 響 ”山 梨 講 演 会 講 演 論 文 集，160-161（2010）

Summer 2019

藤原 隆寛

鄭 興

研究開発本部
商品開発部

中国総合研究所
シールエンジ開発チーム

No.37

森本 吏一
三菱ケミカル株式会社
岡山事業所

15

技術論文

エラストマーＯリングの選定指針
及び選定トラブルとその対策
1. はじめにＯリングがシールとして使用される分野は多岐にわたり、構

バルカー技術誌

造が簡単で、装着も容易であり、シールの方向性がなく、しかも広い圧力範囲にわたっていて、各種油圧・空気圧工業
を中心に一般産業、食品工業、半導体、航空機・宇宙関係機器などに広く応用されている。
しかし、シール部品として優れた特徴を持っている半面、各種流体による材料選定あるいは、溝設計などの誤った使はＯリングの特長を十分に引き出す正しい使い方が要求されFigure2 Ｏリングの漏れ止め原理る。
本報では、Ｏリングの選定に対する考え方・選定方法、選定ミスによるトラブル事例とその対策について解説する。

2-3）
ＦＥＡ
（有限要素解析）
ＦＥＡは各種仕様に対して最適な製品設計及び材料選定

Summer 2019

い方で耐久性が著しく左右される場合が多く、使用に際してを行うためのシミュレーションである。また、トラブル回避のソ

2. Ｏリングの選定指針

リューション活動も可能となる。解析手順例をFigure3に示す。

2-1）
Ｏリングに求められる特性（機能）① 機械的強度（耐圧性、耐摩耗性）を有すること。
② ‌接触する流体（油、薬品、溶剤など）に侵されないこと。

2-4）
Ｏリングの選定方法
Ｏリングの用途は、固定用と運動用とがあるが、使用条件③ 広い温度範囲（耐熱性、耐寒性）を有すること。

に適した寸法、材質でないと長期間にわたって安定したシー④ 圧縮永久ひずみが小さいこと。

ル性を得ることが出来ず短期間でシール不良を起こす場合がある。以下に選定の参考となる資料を記載する。
2-4-1）主なＯリング材料の種類と特徴

適用規格と材料一覧表をTable1に示す。
2-4-2）
ゴム材料の耐油・耐薬品・耐ガス性

Ｊ
Ｉ
ＳＫ 6258に準拠してゴムを各薬液に浸漬し、浸漬前後の物性対比より耐油・耐薬品・耐ガス性を確認した結果をTable2に示す。
Figure1 Ｏリングに求められる特性

2-2）
Ｏリングの漏れ止め原理
Ｏリングは圧縮した時の反発力＋流体圧力によりシールする。シール機構をFigure2に示す。
16

No.37

エラストマーＯリングの選定指針及び選定トラブルとその対策

バルカー技術誌

Table1 Ｏリング材料の種類と特徴
種類

Summer 2019

適用規格
Ｊ
Ｉ
Ｓ規格
相当記号他

物性
ゴムの種類

ＮＢＲ-７０-１
ＮＢＲ-９０標準材料

No.37

Figure3 ＦＥＡ解析手順例

ニトリルゴム（ＮＢＲ）

ＮＢＲ-７０-２
ＥＰＤＭ-７０－
ＦＫＭ-７０
一般工業用
（Ｉ
ＳＯ）

エチレンプロピレンゴム（ＥＰＤＭ）
シリコーンゴム
（ＶＭＱ）
ふっ素ゴム
（ＦＫＭ）
ニトリルゴム
（ＮＢＲ）
スーパーラバー（ＨＮＢＲ）

主な特種素材－ＪＡＳＯＦ４０４
４種Ｅ
－
備考

17

ふっ素ゴム
（ＦＫＭ）

フロロシリコーンゴム（ＦＶＭＱ）
エチレンプロピレンゴム（ＥＰＤＭ）
クロロプレンゴム
（ＣＲ）
ブチルゴム
（Ｉ
Ｉ
Ｒ）
アクリルゴム（ＡＣＭ）
ウレタンゴム（ＡＵ、ＥＵ）

バルカー
材料記号

タイプＡ
デュロメーター
硬さ

引張強さ
ＭＰａ

伸び
％

Ｂ０５７０

７２

１７．
６

３４０

Ｂ０３９０

８９

１６．
８

１９０

Ｂ０１７０

７１

１６．
１

３１０

Ｈ０９７０

７２

１６．
２

２３０

Ｅ０１７０

７２

６．
０

１９０

Ｄ２７７０

７３

１５．
２

３００

Ｂ０５７０

７２

１７．
６

３４０

Ｂ１３７０

７０

１３．
２

２１０

Ｂ２０７０

７０

１４．
５

３７０

Ｂ５１７０

７１

２４．
３

２７０

Ｄ０２７０

７１

１３．
９

２３０

Ｄ２５７０

７２

１３．
６

２３０

Ｄ２４７０

６９

２１．
０

４５０

Ｄ０２９０

８８

１５．
０

１６２

Ｄ０９７０

７３

１５．
７

２９０

Ｄ０８７５

７８

１８．
６

１９０

Ｅ０４７０

７３

７．
８

２８０

Ｈ０９７０

７２

１６．
２

２３０

Ｊ０１７０

６８

１９．
４

３５０

Ｆ００７５

７４

１２．
３

１７０

Ｌ０７７０

７１

１０．
８

２００

Ｒ０４９０

９３

４３．
０

３６０

使用温度範囲は流体、圧力、温度などの使用条件、要求性能などにより変わる。

使用温度
バルカー
範囲※
圧縮永久
用途及び特徴
製品番号
（参考）
ひずみ
℃
％
（℃Ｘｈ
ｒ）
２０
－３５～１２０ 耐油、耐熱、耐摩耗性を有し、油空圧用の標準材料（１２０Ｘ７２）１６－３５～１２０ Ｂ０５７０とほぼ同等で、耐圧性が優れた材料（１２０Ｘ７２）
６４０
灯油、ガソリンなどに優れた一般燃料油用
８－３０～１２０ の材料（１００Ｘ７２）
１５エチレングリコール、ブレーキ油や動植物油（１５０Ｘ７０） －５０～１５０ 用の材料
１９－６０～２００ 優れた耐熱、耐寒性を示す材料
５６４０（１７５Ｘ２２）２６－１５～２００ 優れた耐熱、耐鉱油性を示し、圧縮永久ひ ４６４０
ずみが 小さい材料（２００Ｘ７２）し、油空圧用の
２０－３５～１２０ 耐油、耐熱、耐摩耗性を有標準材料（１２０Ｘ７２）－－５０～１２０ 耐寒性に優れたニトリルゴム
６４０１３－２０～１２０ 耐油性、耐ガソリン性に特に優れたニトリル
ゴム（１００Ｘ７０）１４－３０～１５０ 耐熱、耐油、高強度、耐摩耗性に優れた
材料（１５０Ｘ７０）４－１５～２００ 低圧縮永久ひずみ、真空用の材料（１７５Ｘ２２）
従来のふっ素ゴムに比べて、圧縮永久ひず
３．
８（１７５Ｘ２２） －１５～２３０ みが 極めて小さいことから耐熱性に優れた
材料
３０－１２～２００ 耐酸性に優れた材料（１７５Ｘ３０）
４６４０
Ｄ０２７０とほぼ同等で、耐圧性に優れた材
８－１５～２００ 料（１７５Ｘ２２）２３０～２００ 耐熱水、耐アルカリ性に優れた材料（１７５Ｘ２２）８－３０～２００ Ｄ０２７０より耐寒性に優れた材料（１７５Ｘ２２）２９低温から高温までの燃料油、鉱油などに優
５６４０（１７５Ｘ２２） －６０～２００ れた材料
１５
耐スチーム、耐植物油、ブレーキ油、耐難
－
５
０～１
５
０
（１５０Ｘ７０）
燃性作動油に優れた材料
２０－３０～１２０ 耐フロンガス、耐候性に優れた材料（１００Ｘ７０）
６４０
４－２０～１５０ 水道用ステンレス鋼管の継手シール用の耐熱水、耐蒸気性が優れた材料（１００Ｘ７０）
ニトリルゴムより高温に耐え、耐油性の優れ
２０－２５～１５０ た材料（１５０Ｘ２２）２８－２０～８０ 耐油、高強度、耐摩耗性に最も優れた材料 ＴＰ９６４０（８０Ｘ７０）

技術論文

Table2
種類
一般鉱油系
水・グリコール系
ガソリン・軽油
有機酸
高濃度無機酸
低濃度無機酸
高濃度アルカリ
低濃度アルカリ
ベンゼン・トルエン
アルコール
MEK
酢酸エチル
オゾン
熱水・蒸気
備考

NBR
Ａ
Ｂ
Ａ
Ｃ
Ｂ
Ｂ
Ｂ
Ｂ
Ｃ
Ａ
Ｄ
Ｄ
Ｄ
Ｂ

HNBR
Ａ
Ａ
Ａ
Ｃ
Ｂ
Ｂ
Ｂ
Ｂ
Ｃ
Ａ
Ｄ
Ｄ
Ｂ
Ａ

各種ゴム材料の耐油・耐薬品性 及び耐ガス性評価結果一覧表

FKM
Ａ
Ｂ
Ａ
Ｄ
Ａ
Ａ
Ｄ
Ｃ
Ａ
Ａ
Ｄ
Ｄ
Ａ
Ｂ

ウレタン
Ａ
Ｄ
Ａ
Ｄ
Ｄ
Ｃ
Ｄ
Ｄ
Ｄ
Ｃ
Ｄ
Ｃ
Ａ
Ｄ

VMQ
Ｂ
Ｄ
Ｃ
Ｂ
Ｃ
Ｂ
Ａ
Ａ
Ｃ
Ａ
Ｂ
Ｃ
Ａ
Ｃ

EPDM
Ｄ
Ａ
Ｄ
Ｄ
Ｂ
Ａ
Ａ
Ａ
Ｃ
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ

評価基準は、試験後の体積変化率、及びその他の物性を総合的に検討し設定。

種
類
評価内容
評価指針（体積変化率）

A
優
10% 以内B
良
11 ～ 20%C
可
21 ～ 50%

ガスの種類
酸素
窒素
水素
二酸化炭素
アンモニア
塩素
液化石油ガス
液化天然ガス
メタン
エチレン
エタン
プロパン
ブタン
ペンタン

NBR
Ｂ
Ａ
Ａ
Ａ
Ｄ
Ｄ
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ

Ｄ

コークス炉ガス

下記 Table3の圧縮率及び溝占有率値より、Ｏリング太さ
算出式
圧縮率 =（Ｗ－Ｈ）／Ｗ

EPDM
Ａ
Ａ
Ａ
Ｂ
Ｂ
Ｄ
Ｄ
Ｄ
Ｄ
Ｂ
Ｄ
Ｄ
Ｄ
Ｄ

Ｂ

Ｄ

太さ寸法設定指針

Oリング内径Oリング太さ

φ 400 ～ φ 1000

10

φ 1000 ～ φ 2000

12

φ 2000 ～15

備考 フ‌ ランジ面の平行度、反り（うねり）や偏芯量などを考慮し、太さを選定することを推奨する。

①アリ溝

圧縮率及び溝占有率値

往復運動用

回転運動用

円筒面固定用

平面固定用

8 ～ 185 ～ 1010 ～ 2020 ～ 3075 ～ 85（固定真空用 80 ～ 90）

配管フランジや各種容器の蓋などで、Ｏリング装着溝が垂直または下向きになる場合、Ｏリングの脱落防止対策として採用される。

2-4-4）大口径Ｏリングの寸法選定指針

Ｏリングの内径公差は径寸法に比例設定されていることか

Table6に両アリ溝用寸法基準、Table7に片アリ溝用寸法基準を示す。

No.37

ら、必然的に大口径品の公差範囲は大きくなり、実際に実寸法がプラス公差側となったとき、溝装着時にＯリングにダブリ現象が生じて装着出来ないことがある。
Table4に内径寸法の設定基準、Table5に太さ寸法の設定指針を示す。

Table6
用途 Oリング内径（d1）
加圧用
真空用

下表片アリ溝用
基準に準拠

シリーズ

P・G

Table4

圧縮率及び溝占有率値
d1 （基準公差は±設定）
D-2W
0.99d
1.003d0.99d
0.98 L/π L=2（A+B）−8R+2Rπ

AS

V

W
1.9
2.4
3.1
3.5
5.7
8.4
1.78
2.62
3.53
5.33
6.98
4
6
10

両アリ溝用寸法基準

H

G

G1

R

R1MAX

0.73～0.83W 0.82～0.85W 0.90～0.93W 0.15～0.5 0.4～1.6
0.71～0.76W 0.86～0.88W 0.92～0.95W 0.2～0.4

Table7

溝仕様
内圧用
平面溝
外圧用
ロッド用
円筒溝
ピストン用
額縁平面溝

Summer 20192-4-5）特殊溝の設計指針

溝占有率＝（Ｗ 2×π／ 4）／（Ｂ×Ｈ）

溝占有率（%）

VMQ
Ａ
Ａ
Ｃ
Ｂ
Ｂ
Ｄ
Ｃ
Ｂ
Ｄ
Ｄ
Ｄ
Ｄ
Ｄ
Ｄ

バルカー技術誌

Table5（φＷ）
を算出設定する。

圧縮率（%）

Ａ

FFKM
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ

D
不可
51% 以上2-4-3）規格外Ｏリングの寸法選定指針

Table3

FKM
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ
Ｄ
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ
Ａ

0.8～1.6

片アリ溝用寸法基準

H

d=100 以下

0.980dd=400 以下

0.985dd=400 超え
0.990d

基準公差 +0 −1.2%
内・外圧用同一適用

H

G

G1

1.5
1.9
2.5
2.8
4.5
6.7
1.4
2.1
2.8
4.3
5.6
3.2
4.8
8

1.77
2.23
2.88
3.26
5.30
7.81
1.66
2.44
3.28
4.96
6.49
3.72
5.58
9.30

1.92
2.38
3.10
3.48
5.67
8.18
1.81
2.66
3.50
5.25
6.78
3.94
5.95
9.89

R

R1MAX

0.2

0.4
0.5

0.3
0.5
0.2

0.8
1.6
0.4

0.3
0.8
0.4
0.3
0.5
0.8

1.6
0.8
0.8
2.0

18

エラストマーＯリングの選定指針及び選定トラブルとその対策すため、エンプラなど高強度材料との組み合わせでの使②三角溝
通常の角溝加工のスペースが取れない場合に採用され用が望ましい。
Table9にバックアップリングの組み合わせ材料構成と耐ることがある。設計、構造的にＯリングが、かみ込み易いので、組み込み時には十分な注意が必要である。

圧力を示す。ただし、すき間との関係があるので参考とする。

Table8に三角溝用寸法基準を示す。

Table9 （参考）バックアップリングの材料構成と耐圧力
材料構成

耐圧 (MPa）

①

PTFE

～ 50

②

充填材入 PTFE

～ 100

③

充填材入ＰＴＦＥ+エンプラ

100 ～

④

充填材入ＰＴＦＥ+エンプラ+ 金属

200 ～バルカー技術誌

Table8 三角溝用寸法基準
G

Oリング太さ×1.3

2-4-6）バックアップリング（はみ出し防止対策）

流体の圧力によって、Ｏリングがすき間にかみ込んで破損（POM, PEEK）

超高圧用バックアップリング構成の機能メカニズム

し、その部分が再度かみ込んで最終的には大きな欠損となSummer 2019

り、シール不良になる場合がある。その防止策としてバック
アップリングを併用することを推奨している。
はみ出しは、圧力とすき間、及びゴムの硬さによって決まり、その関係性をFigure4に示す。

No.37

Figure5 ＦＥＡモデル

1. 100ē+003
9. 600ē+002
8. 200ē+002
6. 800ē+002
5. 400ē+002
4. 000ē+002

Figure4 はみ出し限界曲線（ゴム硬さと圧力及びすき間の関係）

2. 600ē+002
1. 200ē+002-2. 000ē+001

バックアップリング標準材料のＰＴＦＥは、圧縮強度が比-1. 600ē+002-3. 000ē+002

較的小さく、容易に変形することからバックアップ効果の高い素材であるが、高圧領域では、ＰＴＦＥ材自体がはみ出
19Figure6 ＦＥＡ結果

技術論文

ワンカット品の使用において、カット部のすき間部（下図Ｚ）

3-3）
Ｏリング使用時の取り扱い注意事項

へのＯリングはみ出しによる、破損などのトラブル事例がある。

① ‌Ｏリングが捻じれたまま装着すると、摩耗や破損する危

このすき間（Ｚ寸法）については、ＡＳ規格（ＭＳ28774）を参険性があるので、捻じれた状態では装着しないこと。
② ‌装着時にグリースや潤滑油を使用する場合、Ｏリング

考としてFigure7の許容範囲を作成した。

材料を膨潤させるものがあるので、事前に耐性などを確認のこと。
③ ‌ウェスや軍手の糸くず、切粉、ゴミなどは、Ｏリングの寿
命を短くするので、このような異物、ゴミの混入を防止のこと。
Figure7 円筒用バックアップリングのワンカット部すき間の許容範囲

ＰＴＦＥは一般の樹脂と同レベルの線膨張係数を示し、特④ ‌Ｏリングを大きく引き伸ばすと元に戻らず、機器の組み立てが出来なかったり、漏れの原因にもなるので無理
矢理伸ばさないこと。
⑤ ‌装着時にネジ部やエッジ部などで傷つく恐れがあるとき際しては、使用箇所の環境温度の範囲を確認して、下記は、装着治具（軟質金属または樹脂製）を使用しＯリン

Table10の線膨張係数で寸法を補正の上、対応する必要

グに傷がつかないよう注意すること。
⑥ ‌材料によっては、人体に悪影響を及ぼすこともあるのがある。
Table10で、食品用、医薬用に使用する場合は、事前確認ま

温度範囲と線膨張係数の関係

温度範囲（℃） 25～100 25 ～ 50 25 ～ 30 25 ～ 20 25 ～ 0 25～−50
12.4

12.4

16

79

20

13.5

⑦ ‌有害なガスが発生する恐れがあるので、Ｏリングは焼却しないこと。

3. 選定トラブル要因とその対策

Summer 2019

線膨張係数（×10-5/℃）

たは相談すること。

バルカー技術誌に23℃付近に材料特有の転移点が存在しており、トラブルに3-1）製品トラブルの起因要素と異常現象フローチャート

No.37

3-2）
トラブル要因図20

エラストマーＯリングの選定指針及び選定トラブルとその対策

3-4）
トラブル事例とその対策
外
現

象

硬化

観
外

観

原

4. おわりに因対策

定ミスによるトラブル事例とその対策を紹介した。

・‌使 用 温 度が 材 ・‌耐熱性の優れた材料
料の耐 熱 限 界 に変更する
・‌環境温度を下げる
全体が硬化して曲げ を超えている

るとクラックが入る。

膨潤
（軟化）

全体的に軟化して ・‌溶剤系などの洗 ・‌洗浄剤をきれいに除去
膨らんでいる。
浄剤の残留する

バルカー技術誌

・‌耐熱性の優れた材料
・‌高 温 条 件 化でに変更する使用されている・‌シール部の温度を下げる
装着溝にならった ・‌Ｏリングの圧縮 ・‌溝寸法またはＯリング
量が過大
寸法の見直し状態で変形。

はみ出し

Summer 2019

円周面
（ 全 体または一部）で欠損。

ここで紹介しきれなかったＯリングの選定においては、当社の「Ｏリング」
カタログ（Ｎｏ.ＬＣ01）及び「バルカーハンドブック」
2011 年改訂版を活用いただきたい。

・‌シール対象物と ・‌耐性を確認し、ゴム材
材料の不適合料を見直す

へたり

本報にて、Ｏリングの選定に対する考え方・選定方法、選これらに記載のない選定条件においては、当社に問い合わせいただきたく思う。
Ｏリングの適切な選定の考え方・手順を知り、正しい選定をすることでＯリングによる漏洩トラブルを防ぐことが出来ると考える。本報がその一助となれば幸いである。

5. 参考文献・‌装着溝と相手面とのすき間が大 ・‌すき間寸法を小さくする
きい1）
バルカーレビュー編集室、・‌過大な圧力が負・‌バックアップリングの併用
荷された

2）
バルカーハッドブック技術編 （2010）

バルカーレビューVOL.31

No.3

No.4（1987）

3）八木義則、エラストマーシール技術資料（2014）

・‌Ｏリング材料の・‌ゴム硬度を上げる
強度不足

きず

・‌装着時にネジ山 ・‌ネジ山部などに直接当などで円周面に たらない保護治具を使用する
円周面にこすれに 傷をつけた

よるきずがある。

No.37

・‌相 手 面の表 面 ・‌相手面粗さを規定通り
仕上げが粗いにする
摩耗・‌潤滑状態を良くする
Ｏリング接 触 面に ＜運動用の場合＞ ・‌耐摩耗性に優れた材
・潤滑が不十分摩耗。
料に変更する・‌取り付け時、注意する
・‌ねじれて取り付・‌Ｏリングにニューラバフ
けられた
ロン処理をする

ねじれ

かじり

オゾン
クラック

21

円周上でねじれて ＜運動用の場合＞ ・‌パッキン形状を変更す・‌運動速度が速い
変形。
る・‌偏心運動をして・‌偏芯運動をなくす
いる・‌装着時に穴部、・‌端部などの面取りに注
ネジ山部、端部 意する
エッジなどで欠 ・‌装着時に保護治具な損どを使用する

円周上で部分的に切り取られ、または ・‌圧 縮 量が 過 大 ・‌溝寸法またはＯリング
えぐり取られている。 な状 況 で 無 理 寸法を見直すに装着した・‌伸張状態で放置しない・‌伸張状態で空気・‌適正な包装状態で保管中に放置する
表面にひび割れ状 ・‌オゾン濃度が高 ・‌耐オゾン性の良い材料の亀裂がある。
い
に変更する

保科 正次
営業本部
テクニカルソリューショングループ

製品の紹介ハンディすき間・段差測定器
GD-PROBER™ の紹介
1. はじめに
近年、プラント全体として安全操業の意識が向上しており、る事故予防への取り組みが加速している。
その事故予防の一つとして、プラント現場では必要に応じてガスケット交換におけるフランジ締結作業後に締付けの品

2-1）
レーザーとカメラによる画像解析測定
レーザー光をワークに照射し、そのプロファイルを2 次元カメラで撮影し解析することで寸法を機械的に自動算出するため、測定者によるばらつき、読み取りミスなどの人為的なミスを排除出来る。

質検査を実施しており、ボルトの締付力の管理の他、フランジの片締めや、芯ずれの確認などが行われている。片締め

Summer 2019は、ガスケットに部分的な締付不足や過剰締付けを発生さバルカー技術誌監視による異常予知とともに、作業の確実性を高めることによ

2. 特徴

せ、漏えいやガスケットの圧縮破壊などの原因となる。一方、
芯ずれは、ガスケットのシール幅の減少や、配管流路内へ、ガスケットがはみ出すことで製品の異物混入などの原因となるため、非常に重要な管理項目である。
プラント現場での片締めの確認は、締付け後のフランジの面間（Figure1）
をノギスやテーパーゲージなどで複数個所を測定しその最大値と最小値の差を求め、芯ずれに関しては

Figure2

No.37

GD-PROBER™ のレーザーとカメラ

フランジ側面の段差（Figure1）
を定規などで複数個所測定しその最大値を求め、それぞれ管理がなされている。しかし2-2）スピーディな測定と同時記録

ながら、いずれも測定者によるばらつきや、読み取り、記録ミ

フランジにGD-PROBER™の先端を固定し、トリガーを引くスなどの課題がある。また、プラント内の膨大な数のフランジだけで瞬時（1 秒以下）にすき間と段差が同時に測定可能でを検査するには、それにかかる工数も課題となっている。

あるため、従来のノギスや定規などによる測定に対し作業工数の削減が見込まれる。また、測定と同時に内部 PCにデータが記録され、USBメモリーを介してデータの移動が出来るため、手書きによる記録ミス、伝達ミスが排除出来る。
2-3）屋外仕様
防塵・防水対応（保護等級：IP54）にしたことで、雨や砂

Figure1 フランジの面間と段差

埃によりGD-PROBER™が故障することがないため、プラント現場のような屋外でも使用出来る。

本報では、プラント現場におけるこれら課題を解決すべく、従来までの手動測定を機械化し、正確性の向上と工数削減を実現したハンディすき間・段差測定器「GD-PROBER™」
を
紹介する。
22

ハンディすき間・段差測定器

GD-PROBER™ の紹介

3. 測定原理

4. 仕様

GD-PROBER™は、形状計測の手法の一つである光切

GD-PROBER™の仕様をTable1に示す。すき間の測定

断法を応用し、フランジの面間・段差を測定している。

可能範囲は2～25mmであり、規格フランジで適用可能であ

光切断法とは、ワークの形状計測や検査などに広く活用さる（ただし、RTJ 形は一部適用外）。また測定データはCSVれており、2-1）にも記載した通りスリット状のレーザー光をワー

ファイルで保存され、容易にデータを取り出すことが出来る。

クに照射し、そのプロファイルを2 次元のビデオカメラで撮影することでワークの断面形状を測定する方法である。
データ処理の流れとしては、まずワークに照射したレー

5. 効果

バルカー技術誌

ザー光をビデオカメラで撮像し（Figure3）、得られた画像かGD-PROBER™を使用することによる工数削減効果を社

ら形状データを求め（Figure4）、独自の校正係数とフランジ内で検証したところ、Figure6に示す通り従来のノギスによるの面間・段差に適した特徴点の設定により寸法を算出する

面間・段差測定に対し、計測時間が約 50% 短縮出来た（6B（Figure5）。

フランジ）。また、GD-PROBER™においては記録係が不要になるため、更なる工数削減が期待出来る。
Table1

幅 287.1×奥行 113.2×高さ175.5㎜

サイズ

Summer 2019重量

2.24kg

測定対象

すき間、段差保護等級

IP54（JIS C 0920 防塵・防水規格）

使用環境温度

0 ～ 40℃
class2

レーザー

Figure3 フランジ面間・段差の撮像

すき間

測定範囲

段差

測定精度⑴

No.37

GD-PROBER™ 仕様

2 ～ 25mm
0 ～ 5mm±0.1mm（段差はすき間 2 ～ 12mm 時のみ適用）

データ形式

CSV

USBポート⑵microB（データ取り出し用）

注⑴ 最適条件下（測定器傾き無し、明るさ調整実施）⑵ データ取り出しにはメモリスティックなどの記録媒体が必要

Figure4

Figure523

形状データ処理

特徴点とその値の算出（実際の測定結果画面）

Figure6

GD-PROBER™による工数削減効果（社内調べ）

製品の紹介性を更に広めていき、プラントの安心・安全操業に貢献して

6. おわりにいきたい。

今回紹介したGD-PROBER™は、当社が目指す「真のソまた、今後も従来の当社技術の枠に収まることなく、真のリューション提供を行う企業」
を、製品として具現化したもので顧客ニーズを解決するために新たな製品を提供していけるよある。このGD-PROBER™を通じて面間・段差管理の重要う尽力していく。

本居 学
バルカー技術誌

研究開発本部
P&Iサービス開発部

Summer 2019
No.37

24

高温用ガスケット新ラインアップ
うず巻形ガスケット No.H590シリーズ
カンプロファイルガスケット No.HR540H
1. はじめに
石油精製、石油化学、鉄鋼などの分野では、高温域でうバルカー技術誌ず巻形ガスケット、メタルジャケットガスケット、リングジョイントガ
スケット、ゴム引き織布ガスケットなどが使用されており、圧力クラスにより使い分けられている。

3-1）特長No.H590シリーズ

No.H590シリーズは、膨張黒鉛フィラーを含まないため、ラ
イン入りで懸念される黒鉛の酸化消失がなく、長期的に安定

当社は2017 年12月に、低圧用途で使用されているゴム引して使用することが出来る。また、マイカフィラーうず巻形ガス

き織布ガスケットや無機シートの課題を改善したバルカーヒー

ケットNo.M590、M590Lシリーズの最 高 使用温 度である®

Summer 2019

トレジストシート No.HRSの販売を開始した。No.HRSは、従810℃以上でも使用することが出来る。

来のゴム引き織布ガスケットからシール性を格段に向上させ、No.HR540H

更に1200℃まで使用可能なシート系ガスケットである。No.

No.HR540Hは膨張黒鉛カンプロファイルガスケットの使用

HRSは加熱炉や分解炉等の炉類、ダクト類、動力設備の送が制限される400℃以上でも、熱減量が少なく、長期的に安風装置（風箱）などで評価いただいており、良好な結果が得定したシール性が維持出来る。

られている。
No.HRSはシートガスケットであるため、内圧が極めて低い

No.37

3. 特長と使用用途

微圧での使用を想定している。JIS 16K、JPI Class150 以
上の箇所は、金属と非金属材料を組み合わせたセミメタリッ

3-2）使用用途
No.H590シリーズ、No.HR540Hはその耐熱性から、既存品の様々な課題改善効果が期待出来る（Figure1）。

クガスケットが適している。
今回、No.HRSの耐熱シート素材を活用したうず巻形ガスケットNo.H590シリーズ、カンプロファイルガスケットNo.HR540Hを開発した。No.H590シリーズ、No.HR540Hは高温用途における従来ガスケットの課題を解決した製品である。ここに
No.H590シリーズ、No.HR540Hの特性を紹介する。

2. 構成及び製品仕様
No.H590シリーズはNo.HRSの耐熱シート素材をフィラーとしたうず巻形ガスケットであり、No.HR540Hは溝付きメタルガ
スケット表面に耐熱シート素材を貼り付けたカンプロファイルガ
スケットである。各ガスケットの外観写真、製品構成、製品
仕様をTable1に示す。
各ガスケットにより製作範囲が異なるため、選定には注意が必要である。耐熱シート素材の最高使用温度は1200℃であるが、最高使用温度は、構成金属材料による。
25

Figure1

既存品からの改善効果

製品の紹介Table1

No.H590シリーズ・No.HR540H の製品仕様

種類

うず巻形ガスケット

カンプロファイルガスケット

品番No.H590シリーズ

No.HR540H

外観・製品構成

呼び厚さ（mm）
製作可能内径
（mm）

製作範囲

製作可能幅
m

y 値⑴ , ⑵

φ19 ～φ1,600
ガスケット本体内径630mm 以下
ガスケット本体内径630mm 超え1,600mm 以下
3.00

35mm 以下
20mm 以下y （N/mm2）

68.9

液体

35

50

ガス

70

100

推奨締付面圧⑶ , ⑷69.6

SUS316構成金属材料SUS316L

SUS316L

バルカー技術誌m,4.5（金属のこ歯部厚さ 3.0mm）
φ70 ～φ4,000
ガスケット本体内径
任意
500mm 以下
最小幅 10mm
ガスケット本体内径
13mm，
15mm，
500mm 超え4,000mm 以下
20mm
4.25

4.5

インコネル600

使用可能範囲最高使用圧力⑸
注⑴
⑵
⑶
⑷
⑸
⑹

SUS316L
インコネル600
30MPa

820℃

820℃

1180℃
14MPa

No.H590シリーズのm，y 値は、JISB8265 付属書 Gに定める値と同一である。
No.HR540Hのm，y 値は、JISB8265 付属書 Gに定めるのこ歯形ガスケットと同一である。
 圧のガスシールの場合、上表のm，yによって求められるボルト荷重では十分な密封性が得られないことがあるので、最小締付圧力として、
低「推奨締付面圧」による締付けを推奨している。JISB8265 付属書 Gに基づき計算された締付力（Wm1 及び Wm2）と推奨締付面圧から計算された締付力のうち、大きい方の締付力を最小締付力とする。
推奨締付面圧は流体圧力は考慮せず、一般的な条件で必要な締付面圧であり、ガスケッ
トの接触面積についての面圧。
温度と圧力は、それぞれ個別の使用限界を示している。流体 区分、温度により最高圧力が異なる。
最高使用温度は、フープ及び内 ･ 外輪の材質によって異なる。表記を上回る温度については別途要相談。

例えば、エチレンプラントの分解炉、脱水素脱硫黄プラント、
高温加熱蒸気ラインなどのシール材として使用可能である。

が一般的だが、400℃以上の高温では、長期的な使用は難しく、No.HR540H が適していると考えられる。
耐熱性シート素材自体は1200℃まで形状を保持出来るが、4. 特性評価
4-1）耐熱シート素材・No.HR540H の耐熱性

No.H590シリーズ、No.HR540Hでは金属材の材質によって最高使用温度が異なるため、仕様に応じて金属材を選定する必要がある。

Figure2は、開発品に使用している耐熱シート素材と膨張
黒鉛シートとを空気中で加熱した場合の熱減量評価結果である。膨張黒鉛は400℃以上の酸素雰囲気中で徐々に酸化消失するため、温度が高くなるにつれ、重量減少率は大きくなっている。これに対して、開発品の耐熱シート素材は有機分量を最小限としているため、400℃以上の高温でも重量減
少は少なく、温度を上げても減少率は変わらない。
Figure3は、開発品の耐熱シート素材を1000℃、1200℃の空気中で加熱した後の外観写真である。開発品の耐熱シート素材は加熱後も、形状の変化や粉体化がなく、そのま
まの形状を保っていた。
カンプロファイルガスケットは膨張黒鉛シートを貼った製品

Figure2

空気中での重量減少率26

Summer 2019

SUS316最高使用温度⑸ , ⑹No.37

高温用ガスケット新ラインアップ

加熱時間
雰囲気
試験寸法

うず巻形ガスケット

No.H590 シリーズ

カンプロファイルガスケット

No.HR540H

ることは難しく，徐々に膨張黒鉛が酸化消失し、一定時間後，： 24 時間： 空気中： 45mm×15mm

漏れ量が増加する恐れがある。No.H590シリーズは膨張黒
鉛フィラーと複合せずに長期的に安定したシール性を維持出来る。
4-3）常温シール性
常 温シール 試 験 結 果をTable2に 示 す。No.H596V、No.HR540Hとも推奨締付面圧で漏れは検出されなかった。
No.H590シリーズは膨張黒鉛との複合ではなく、単体フィラー
でガス系流体に使用可能である。また、メタルジャケットは気密性を確保するためにはペーストの塗布が必要であるが、Figure3られる。
4-2）No.H590シリーズの耐熱性
Figure4は高温のシール特性評価として、うず巻形ガスケットNo.H596Vをフランジに締結した状態で加熱、冷却を繰
り返し、冷却後のシール性を評価した結果である。比較として、他社製の耐熱無機フィラー品、及び膨張黒鉛ライン入り

Summer 2019

品を並記している。
Figure4より、従来の耐熱無機フィラー品は加熱後の漏れ量が多く、ライン入り品はサイクル数を重ねると漏れ量が増加

Table2

常温シール試験結果

締付面圧
［MPa］
70
100
試験寸法
：
内圧
：
締付面圧
：
シール試験方法 ：検出限度：

No.H596V

No.HR540H

漏れなし

漏れなし

漏れなし

漏れなし

JPI Class300 2B
4MPa（窒素ガス）
70、100MPa（ボルト締結）
水没法
1.7×10 －4Pa・m3/s

している。これに対し、No.H596Vは加熱後も漏れ量が少な
く、サイクル数を重ねても高いシール性を維持している。

4-4）耐圧壊性

膨張黒鉛ライン入り品は、膨張黒鉛フィラーの両端に無機

カンプロファイルガスケットは溝付きメタルガスケットにシートフィラーを配置することで酸素の遮断効果がある製品である。

層を貼り付けているため、締付け時に金属部分が露出し、フしかしながら、800℃以上の高温では、酸素を完全に遮断す

ランジを傷つける懸念がある。

試験寸法： JPI Class300 2B
加熱サイクル ： 810℃×15時間
内圧： 0.5MPa（窒素ガス）
締付面圧： 70MPa
シール試験方法 ： 水没法

No.H596V
無機フィラー単体品（他社）
ライン入り品（他社）＜加熱サイクル＞

Figure5はNo.HR540Hの耐圧壊性評価結果である。締付面圧100MPaを負荷しても金属部分は露出せず、フランジを傷つけることはない。

1.0E+01
1.0E+00

漏れ量 [Pa・m3/s]

バルカー技術誌

No.37

No.HR540Hはペーストを塗布せずとも、十分な気密性が得

加熱後形状保持性評価結果

1.0E-02
1.0E-03

５サイクル

３サイクル

２サイクル

熱サイクルシール特性（うず巻形ガスケット）

増締め後

Figure4

１サイクル

1.0E-04

加熱前

27

1.0E-01

Figure5

面圧 100MPa 負荷時の外観

製品の紹介5. No.H590シリーズとNo.HR540Hの使い分け

トに変更する場合は、m、y 値がメタルジャケットより大きいた

うず巻形ガスケットNo.H590シリーズ、カンプロファイルガス

用可能か確認する必要がある。

め、既設フランジのフランジ強度やボルト締付力を確認し、使ケットNo.HR540Hは使用用途に応じて適したガスケットを選定する必要がある。
うず巻形ガスケットはカンプロファイルガスケットと比較して

6. おわりに復元性が高いため、フランジへの追随性は優れている。カン

今回紹介したうず巻形ガスケットNo.H590シリーズ、カンプ

プロファイルガスケットは、内外輪が不要のため、シール幅のロファイルガスケットNo.HR540Hは、高温でJIS16K、JPI

狭いフランジに有効である。また、取扱性の点から高所作業Class150 以上で使用することが可能である。耐熱性、シーが必要な大口径フランジにも有効である。

ル性が優れており、既存品の課題解決のために今後活用いなお、メタルジャケットガスケットからカンプロファイルガスケッ

ただければ幸いである。

バルカー技術誌

高橋 聡美

Summer 2019

研究開発本部
商品開発部

No.37

28

テクノロジーニュース 直近のバックナンバー

No.36 Winter 2019
●ご

挨

拶

CEO 瀧澤利一

研究開発本部長 青木睦郎

代表取締役社長● 2019 年 : バルカーテクノロジーニュース冬号発刊にあたって

常務執行役員兼●カスタマー・ソリューション《共著》
船舶機器の異常振動を検知するシステムの紹介～予防保全に向けた異常振動検知システムの可能性～ 
商船三井テクノトレード株式会社

常務取締役 羽根田

誠

研究開発本部

第 1 商品開発部 佐藤央隆

研究開発本部

第 1 商品開発部 米田

哲也

研究開発本部

先行技術開発部 油谷康

工務部装置管理課 高村

健一●カスタマー・ソリューション《寄稿》バルカー技術誌●技 術 論 文

Summer 2019

温度差によるフランジ締結力変化体験学習設備●製 品 の 紹 介

No.37

No.35 Summer 2018

昭和四日市石油株式会社

四日市製油所No.GF300 付き 24 インチ管フランジ締結体の力学的特性とシール性評価
研究開発本部
中国総合研究所

第 1 商品開発部 佐藤

シールエンジ開発チーム 鄭興

名誉教授 澤俊行広島大学

ライニングタンク
（応用編）

●ご

挨

広嗣

機能樹脂 PM 付 横山竹志

長寿命 FEPM TOUGHUORO

研究開発本部

第 1 商品開発部 圖師浩文

低トルク & 長寿命スイベルジョイント LFR JOINT

研究開発本部

第 1 商品開発部 西亮輔

常務執行役員

研究開発本部長 青木睦郎

Ｈ＆Ｓ事業本部 山本隆啓

拶●カスタマー・ソリューション
国際条約（STCW 条約）準拠の海技訓練用シールトレーニングの紹介●カスタマー・ソリューション《寄稿》
低圧複合水流洗浄機（キャビテーションクリーニング）によるプラント設備洗浄の可能性ブルーエンジニアリング株式会社 北川●技 術 論 文

ダイナミックベローズ ® の設計指針及び設計トラブルとその対策
営業本部

テクニカルソリューショングループ 伊奈

正文

機能樹脂 PM 付 菊川

智志

研究開発本部

第２商品開発部 岩田敦利

研究開発本部

第 1 商品開発部 濱出真人

第 1 商品開発部 高橋聡美

ライニングタンク（基礎編）
		●製 品 の 紹 介

リフラクトリーセラミックファイバー代替シール材
高温用シートガスケットバルカーヒートレジストシート

TM

No.HRS
研究開発本部●テクノロジーニュース 直近のバックナンバー●商号変更のお知らせ
29

将



No.34 Winter 2018
【カスタマー・ソリューション特集】
●ご

挨

拶

●バルカーテクノロジーニュース冬号発刊にあたって●解説●技 術 論 文CEO 瀧澤利一

研究開発本部長 青木睦郎

代表取締役社長
常務執行役員ASME PVP2016 受賞論文の解説

兼Ｈ＆Ｓ事業本部

村松晃

配管曲げモーメントを受ける PTFE ガスケット付き管フランジ締結体の力学挙動評価
広嗣

澤

俊行

		

三菱ケミカル株式会社 森本

吏一

		

沼津工業高等専門学校 小林隆志

研究開発本部

第 1 商品開発部 元野雄太

研究開発本部

第 1 商品開発部

		

広島大学

		
改良 EPDM 材料の高温環境特性の評価

鈴木

憲

		

中部電力株式会社 松田真一

		

中部電力株式会社 杉村

卓哉

テクニカルソリューショングループ 松下

明日香

ガスケットの選定指針及び選定トラブルとその対策
営業本部

稿

大口径フランジのボルト締結におけるツール選定と施工上の注意点
トルクシステム株式会社

代表取締役

北原

真一●事 業 紹 介

H&S デモカーのご紹介●製 品 の 紹 介

改良版シールペースト

研究開発本部

第 1 商品開発部 濱出真人

多用途ケミカル用グランドパッキン

研究開発本部

第 1 商品開発部 須川修司

研究開発本部

第 1 商品開発部 濱出

真人

H&S 事業本部

野々垣

肇

30

Summer 2019

●寄バルカー技術誌

第 1 商品開発部 佐藤

研究開発本部

No.37

シートガスケットⓇ

ユニバーサルハイパー（UF300）
薬液ラインにおけるガスケットの統合を可能にする
シートガスケットです。
高温・長期安定性に加え、耐薬品性を向上させた
ことにより、適応流体が大幅に広がりました。
強酸、強アルカリ、どちらのラインにもご使用いた
だけます。

Ⓡ

ブラックハイパー（ＧＦ300）
多くの実積に裏付けされた信頼性と、高いコストパフォーマンスで定評のある
シートガスケットのベストセラーです。

■UF300・GF300共通● 使用温度範囲：−200〜300℃ ● 最大圧力：3.5MPa※カタログ、技術資料の注意事項をご参照下さい。

■本社（代）■M・R・T センター
■奈良事業所☎（03）5434-7370☎（042）798-6770☎（0747）26-3330

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夏号 No.37
Summer 20192019年7月10日
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