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東海第二発電所 工事計画審査資料
資料番号

工認-079 改 5

提出年月日

平成 30 年 8月 21日

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5

Ⅴ-3-別添 3-4-2 水密扉の強度計算書

目次
1.

概要 .............................................................................. 1

2.

基本方針 .......................................................................... 2

2.1 位置 ........................................................................... 2
2.2 構造概要 ....................................................................... 3
2.3 評価方針 ....................................................................... 8
2.4 適用規格 ...................................................................... 103.

強度評価方法 ..................................................................... 113.1 記号の定義 .................................................................... 113.2 評価対象部位 .................................................................. 13
3.3 荷重及び荷重の組合せ .......................................................... 163.4 許容限界 ...................................................................... 173.5 評価方法 ...................................................................... 19
NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5

4． 評価条件 ......................................................................... 25
5.

強度評価結果 ..................................................................... 30

1.

概要
本資料は，資料Ⅴ-3-別添3-3「溢水への配慮が必要な施設の強度計算の方針」に示すとおり，
原子炉建屋地下2階に設置する水密扉（以下「水密扉」という。）が，発生を想定する溢水による静水圧荷重に対して，止水性の維持を考慮して，主要な構造部材が構造健全性を維持すること

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5を確認するものである。

1

2. 基本方針
2.1 位置
水密扉は，資料Ⅴ-3-別添3-3「溢水への配慮が必要な施設の強度計算の方針」の構造計画に示すとおり，原子炉建屋原子炉棟の開口部に設置する。水密扉の設置位置図を第2−1図に示NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5す。

: 水密扉
EL.−4.00 m
第2−1図 水密扉の設置位置図

2

2.2 構造概要
水密扉の構造は，資料Ⅴ-3-別添3-3「溢水への配慮が必要な施設の強度計算の方針」の「3.
構造強度設計」に示す構造計画を踏まえて，詳細な構造を設定する。水密扉の構造計画を第2−1表に，構造図を第2−2図，第2−3図，第2−4図，第2−5図に示す。
第2−1表 水密扉の構造計画
計画構造
説明図

名称

主体構造

支持構造

水密扉

片開型の鋼製

扉開放時にお扉枠

0.855m

アンカーボルト扉とし，鋼製のいては，ヒンジ扉板に芯材を取により扉が扉枠り付け，扉に設に固定され，扉芯材置された締付装閉止時において扉板置（カンヌキ）

は，締付装置を鋼製の扉枠（カンヌキ）にに，差し込み，より扉が扉枠に扉と扉枠を一体固定される構造化させる構造ととする。

する。

1.755m 〜 1.940m

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5

設備

締付装置

水密扉

（カンヌキ）
建屋
（躯体）
床面
▽

また，扉枠をまた，扉と扉建屋の開口部周枠の接続はヒン辺に，アンカージを介する構造

ボルトにより固とする。

定する構造とすヒンジ
水圧作用方向（内側）
扉枠る。

芯材

建屋

扉板

（躯体）

水密扉
ヒンジ
水密パッキン

アンカーボルト

水圧作用方向（外側）3NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5

第2−2図 残留熱除去系A系ポンプ室水密扉の構造図

4

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5

第2−3図 原子炉隔離時冷却系室北側水密扉の構造図

5

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5

第2−4図 原子炉隔離時冷却系室南側水密扉の構造図

6

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5

第2−5図 高圧炉心スプレイ系ポンプ室水密扉の構造図

72.3 評価方針
水密扉の強度評価は，資料Ⅴ-3-別添3-3「溢水への配慮が必要な施設の強度計算の方針」の「4.1 荷重及び荷重の組合せ」及び「4.2 許容限界」にて設定している荷重及び荷重の組合せ並びに許容限界を踏まえて，水密扉の評価対象部位に作用する応力等が許容限界内にあることを，「3．強度評価方法」に示す方法により，「4．評価条件」に示す評価条件を用いて評価し，「5．強度評価結果」にて確認する。
水密扉の強度評価フローを第2−6図に示す。水密扉の強度評価においては，その構造を踏まえ，発生を想定する溢水による静水圧荷重により，原子炉建屋原子炉棟に設置する水密扉へ作用する荷重方向及び伝達過程を考慮し，評価対象部位を設定する。
強度評価に用いる荷重及び荷重の組合せは，静水圧荷重が作用する場合を考慮する。
強度評価においては，荷重を静的に作用させる静的解析により，扉板，芯材及び締付装置（以下「カンヌキ部」という。）並びにアンカーボルトの発生荷重を算定し，許容限界との比NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5

較を行う。

8

評価対象部位の設定

荷重及び荷重の組合せの設定

許容限界の設定

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5

評価方法の設定・応力算定方法
・断面検定方法

評価条件の設定

強度評価

強度評価結果の確認

第2−6図 水密扉の強度評価フロー

92.4 適用規格
適用する規格，基準等を以下に示す。
・ 建築基準法・同施行令
・ 鋼構造設計規準−許容応力度設計法−（（社）日本建築学会，2005改定）
・ 鉄筋コンクリート構造計算規準・同解説（（社）日本建築学会，2010改定）
・ 各種合成構造指針・同解説（（社）日本建築学会，2010改定）
G 3101−2015 一般構造用圧延鋼材

・ JIS

G 4053−2012 機械構造用 合金鋼鋼材

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5・ JIS103.

強度評価方法水密扉の強度評価は，資料Ｖ-3-別添 3-3「溢水への配慮が必要な施設の強度計算の方針」の「5.
強度評価方法」にて設定している方法を用いて，強度評価を実施する。
水密扉の強度評価は，「3.2評価対象部位」に示す評価対象部位に対し，「3.3 荷重及び荷重の組合せ」及び「3.4 許容限界」に示す荷重及び荷重の組合せ並びに許容限界を踏まえ，「3.5評価方法」に示す方法を用いて評価を行う。
3.1 記号の定義
水密扉の強度評価に用いる記号を第3−1表に示す。
第3−1表 強度評価に用いる記号（1/2）

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5

記号単位2定義

Ａmm

Ａａmm21本当たりの表面積

Ａｂmm

21本当たりの断面積

ａｎm

横桁ピッチ

ｇm/s2

重力加速度

ｈm

当該部分の浸水深Ｈm

水深ｈｃm

水圧中心位置ｈm

水圧中心位置からカンヌキ間距離Ｈｇm

受圧高Ｌm

区画短辺の長さ

Ｌｂmm

軸支持間距離 （カンヌキ）

Ｌｐmm

軸支持間距離 （カンヌキ受けピン）Ｌｋm

カンヌキ中心間距離ＭkN･m

ＭＸ1-

等分布荷重による曲げ応力算定用の係数

ＭＸ2-

等変分布荷重による曲げ応力算定用の係数

ｎ本

ボルトの本数Ｐ０kN

ＰｈkN/mＰＴkN

断面積

曲げモーメント

設計水圧荷重2

溢水による静水圧
許容引張力

2ＰｎkN/m

横桁負担荷重

ＱkN

せん断力

ＲｐkN

溢水に伴う荷重による反力

ＴkN

引張力
11

第3−1表 強度評価に用いる記号（2/2）
記号

単位定義

ＷｄkN/m

区画下端の単位長さ当たりの作用荷重

ＷｕkN/m

区画上端の単位長さ当たりの作用荷重

Ｙm

主桁ピッチ

Ｚmm3

断面係数

ρt/m3

σN/mm

2

曲げ応力度

σＴN/mm2

引張応力度

σｘ

N/mm2

組合せ応力度τN/mm

2

せん断応力度ＱａkN

水の密度

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5

アンカーボルトの短期許容せん断力

12

3.2 評価対象部位
水密扉の評価対象部位は，資料Ｖ-3-別添 3-3「溢水への配慮が必要な施設の強度計算の方針」の「4.2 許容限界」にて示している評価対象部位を踏まえて，「2.2 構造概要」に示す構造
計画にて設定している構造に基づき，荷重の作用方向及び伝達過程を考慮し設定する。
外部からの荷重作用時は，扉板から芯材に伝わり，壁と一体化した扉枠を介し，扉枠を固定するアンカーボルトを介し，開口部周囲の躯体に伝達されることから，評価対象部位は，扉板，芯材及びアンカーボルトとする。
内部からの荷重作用時は，扉板から芯材に伝わり，カンヌキ部に伝達され，扉枠及び扉枠を固定するアンカーボルトを介し，躯体に伝達されることから，扉板，芯材，アンカーボルト及びカンヌキ部を評価対象部位とする。ただし，扉板，芯材及びアンカーボルトについて，考慮する設計水圧荷重は，外部又は内部からの荷重作用時において同じである。

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5

水密扉に作用する荷重の作用図を第3−1図に示す。

13

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5：溢水による静水圧荷重：評価対象部位に作用する荷重：評価対象部位

第3−1図 水密扉に作用する荷重の作用図（1/2）

14NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5：溢水による静水圧荷重：評価対象部位に作用する荷重：評価対象部位

第3−1図 水密扉に作用する荷重の作用図（2/2）

15

3.3 荷重及び荷重の組合せ
強度評価に用いる荷重及び荷重の組合せは，資料Ⅴ-3-別添3-3「溢水への配慮が必要な施設の強度計算の方針」の「4.1

荷重及び荷重の組合せ」にて示している荷重及び荷重の組合せを踏まえて設定する。
3.3.1 荷重の設定
強度評価に用いる荷重は，以下の荷重を用いる。
（1） 溢水による静水圧荷重（Ｐｈ）
溢水による荷重として，水圧作用高さまでの静水圧を考慮する。溢水による荷重は，対象とする水の密度に当該部分の水圧作用深さを乗じた次式により算出する。
Ｐｈ＝ρ・ｇ・ｈ・10-3
溢水に伴う荷重の算定に用いる，水圧作用高さ及び水の密度を第3−2表に示す。

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5

第3−2表 水圧作用高さ及び水の密度
扉名称

水圧作用高さ

水密扉の設置階

床面からの溢水の高さ（m）

溢水の密度

溢水の（t/m3）

性状

残留熱除去系A系

正圧1.00

ポンプ室水密扉

逆圧

1.00

原子炉隔離時冷却正圧

1.00

系室北側水密扉

逆圧

1.00

原子炉隔離時冷却正圧

1.00

系室南側水密扉

逆圧

1.00

高圧炉心スプレイ正圧

1.00

系ポンプ室水密扉

逆圧

1.00

16

純水

純水
純水

純水

3.3.2 荷重の組合せ
強度評価に用いる荷重の組合せは，資料Ｖ-3-別添3-3「溢水への配慮が必要な施設の強度計算の方針」の「4.1 荷重及び荷重の組合せ」にて設定している荷重を踏まえて設定する。
荷重の組合せを第3−3表に示す。

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5

第3−3表 荷重の組合せ
扉名称荷重の組合せ

残留熱除去系A系ポンプ室水密扉

Ｐｈ

原子炉隔離時冷却系室北側水密扉

Ｐｈ

原子炉隔離時冷却系室南側水密扉

Ｐｈ

高圧炉心スプレイ系ポンプ室水密扉

Ｐｈ

3.4 許容限界
水密扉の許容限界は，資料Ⅴ-3-別添3-3「溢水への配慮が必要な施設の強度計算の方針」の「4.2 許容限界」にて設定している許容限界を踏まえて，「3.2 評価対象部位」にて設定している評価対象部位ごとに，機能損傷モードを考慮して設定する。
(1) 使用材料
水密扉を構成する，扉板，芯材，カンヌキ部及びアンカーボルトの使用材料を第3−4表に示す。
第3−4表 使用材料
部位

材質

扉板
芯材
カンヌキ
カンヌキ部

カンヌキ受けピン
カンヌキ受けボルト

アンカーボルト17仕様

(2) 許容限界a.

扉板，芯材，カンヌキ部
扉板，芯材，カンヌキ部の許容限界は，「鋼構造設計規準−許容応力度設計法−（（社）日本建築学会，2005改定）」を踏まえて第3−5表の値とする。
第3−5表 扉板，芯材，カンヌキ部の許容限界
短期許容応力度（N/mm2）

材料

曲げ＊3

引張

せん断

＊1：tは板厚（mm）を示す。
＊2：許容応力度を決定する場合の基準値Ｆの値は，「JIS G 3101：2015 一般

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5構造用圧延鋼材」，「JIS G 4053：2012 機械構造用 合金鋼鋼材」に基づく。
＊3：組合せの短期許容応力度は，引張と同じ。
b.

アンカーボルト
アンカーボルトの許容限界は，「各種合成構造設計指針・同解説（（社）日本建築学会，2010改定）」に基づき算定した第3−6表の値とする。
アンカーボルトがせん断力を受けるため，アンカーボルトのせん断強度により決まる許容荷重，定着したコンクリート躯体の支圧強度により決まる許容荷重及びコーン状破壊により決まる許容荷重を比較して，いずれか小さい値を採用する。
第3−6表 アンカーボルトの許容限界
扉名称評価対象となるアンカー
ボルトの部位

残留熱除去系A系ポン
プ室水密扉
原子炉隔離時冷却系室
北側水密扉原子炉隔離時冷却系室

短期許容荷重仕様（kN/本）
せん断

M2034M2034M2034M2034

躯体全周南側水密扉
高圧炉心スプレイ系ポンプ室水密扉

183.5 評価方法
水密扉の強度評価は，資料Ⅴ-3-別添3-3「溢水への配慮が必要な施設の強度計算の方針」の「5．強度評価方法」にて設定している評価式を用いる。
(1) 応力算定a.

扉板
扉板に生じる応力は，等分布荷重を受ける周辺固定支持の矩形板として，「鉄筋コンクリート構造計算規準・同解説―許容応力度設計法―（（社）日本建築学会，1999改定）」に基づく次式により算定する。なお，算定に当たっては，水圧作用高さにより台形状の分布荷重を考慮する。
扉板に生じる荷重の例を第3−2図に示す。
Ｍ＝Ｍ Ｘ・Ｗ
・Ｌ 2＋Ｍ Ｘ2・（Ｗ ｄ−Ｗ Ｕ）・Ｌ
1Ｕ2

横桁NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5WuWd
扉板受圧範囲の例

主桁

第3−2図 扉板に生じる荷重の例

19b.

芯材 （横桁）
芯材に生じる応力は，等分布荷重を受ける両端支持の単純梁として，次式により算定する。
芯材に生じる荷重の例を第3−3図に示す。

Ｐ ＋Ｐｎ＋1 ａ＋ａＹ2Ｍ＝ ｎ・ ｎ ｎ＋1・228

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5Ｐ＋Ｐ ａ＋ａ Ｙ
Ｑ＝ ｎ ｎ＋1・ ｎ ｎ＋1・222

第3−3図 芯材（横桁）に生じる荷重の例

20

c.

カンヌキ部
カンヌキ部は，カンヌキ，カンヌキ受けピン及びカンヌキ受けボルトで構成されており，カンヌキ部に生じる荷重Ｒｐは，扉上端高さＨ1及び扉下端高さＨ0より算定される台形状の分布荷重を集中荷重に置換した設計水圧荷重Ｐ０により算定し，各構成部材に発生する荷重を算定する。カンヌキ部に生じる荷重の例を第3−4図に示す。

ｈ´
ＲＰ＝ＰＯ・2・Ｌｋ

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5

ｈ´＝Ｌ2−ｈＣ

第3−4図 カンヌキ部に生じる荷重の例

21

（a） カンヌキ
カンヌキに生じる荷重は，次式により算定する。
カンヌキに生じる荷重の例を第3−5図に示す。
Ｍ＝ＲＰ・Ｌｂ

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5Ｑ＝ＲＰ第3−5図 カンヌキに生じる荷重の例（b） カンヌキ受けピン
カンヌキ受けピンに生じる荷重は，次式により算定する。
カンヌキ受けピンに生じる荷重の例を第3−6図に示す。

Ｌ
Ｍ＝ＲＰ・ Ｐ4Ｒ
Ｑ＝ Ｐ
2

第3−6図 カンヌキ受けピンに生じる荷重の例
22

（c） カンヌキ受けボルト
カンヌキ受けボルトに生じる荷重は，次式により算定する。
カンヌキ受けボルトに生じる荷重の例を第3−7図に示す。

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5Ｔ＝ＲＰ

第3−7図 カンヌキ受けボルトに生じる荷重の例
ｄ. アンカーボルト
アンカーボルトに生じる荷重は，正圧又は逆圧の条件下が同じであることから，次式により算定する。アンカーボルトに生じる荷重の例を第3−8図に示す。

Ｑ ＝ ＰＯＱ ：せん断力（kN）
Ｐ０：設計水圧荷重（kN）

第3−8図 アンカーボルトに生じる荷重の例

23(2) 断面検定
各部材に生じる応力より算定する応力度等が，許容限界値以下であることを確認する。
なお，異なる荷重が同時に作用する部材については，組合せを考慮する。
a.

扉板
扉板に生じる曲げ応力度を算定し，扉板の短期許容応力度以下であることを確認する。

σ＝b.

Ｍ
Ｚ

芯材芯材に生じる曲げ応力度及びせん断応力度を算定し，芯材の短期許容応力度以下であることを確認する。

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5

Ｍ
σ＝Ｚ
τ＝c.

ＱＡ

カンヌキ部
（a） カンヌキ
カンヌキに生じる曲げ応力度及びせん断応力度から，組合せ応力度を次式により算定し，カンヌキの短期許容応力度以下であることを確認する。

σＸ＝

Ｍ
Ｚ

2Ｑ＋3・Ａ2（b） カンヌキ受けピン
カンヌキ受けピンに生じる曲げ応力度及びせん断応力度を算定し，芯材の短期許容応力度以下であることを確認する。

Ｍσ＝Ｚ

τ＝ＱＡ

24

（c） カンヌキ受けボルト
カンヌキ受けボルト1本当たりに生じる引張応力度を算定し，ボルトの短期許容応力度以下であることを確認する。

Ｔ
σ＝
Ｔｎ・Ａｂd.

アンカーボルト
アンカーボルト 1 本当たりに生じるせん断力が，アンカーボルトの許容短期せん断力以下であることを確認する。

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5Ｑ
Ｑa＝ｎ
ここで，
Ｑａ ：アンカーボルト1本当たりせん断力（kN）
ｎ：荷重を負担するアンカーボルトの本数（本）Ｑ：アンカーボルトに生じるせん断力（kN）

4． 評価条件「3. 強度評価方法」に用いる評価条件を第4−1表に示す。

25

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5

第4−1表 強度評価に用いる条件（1/4）
数値
強度評価に用いる条件

芯材（横桁）の横桁ピッチａ1（単位: m ）芯材（横桁）の横桁ピッチａ2（単位: m ）芯材（横桁）の横桁ピッチａ3（単位: m ）芯材（横桁）の横桁ピッチａ4（単位: m ）芯材（横桁）の横桁ピッチａ5（単位: m ）芯材（横桁）の横桁ピッチａ6（単位: m ）26

芯材（横桁）の横桁ピッチａ7（単位: m ）芯材（横桁）の横桁ピッチａ8（単位: m ）芯材（横桁）の横桁ピッチａ9（単位: m ）芯材（横桁）の断面積Ａ（単位: mm2 ）カンヌキの断面積Ａ（単位: mm2 ）カンヌキ受けピンの断面積Ａ（単位: mm2 ）カンヌキ受けボルト1本当たりの断面積Ａｂ（単位: mm2 ）カンヌキ部に作用する水圧中心位置ｈｃ（単位: m ）水圧中心位置からカンヌキ間距離ｈ’ （単位: m ）芯材（主桁）の受圧高Ｈｇ（単位: m ）カンヌキ部の受圧高Ｈｇ（単位: m ）原子炉建屋地下2階水密扉
残留熱除去系A系

原子炉隔離時冷却系

原子炉隔離時冷却系

高圧炉心スプレイ系

ポンプ室水密扉

室北側水密扉

室南側水密扉

ポンプ室水密扉

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5

第4−1表 強度評価に用いる条件（2/4）
数値
強度評価に用いる条件

扉板の区画短辺の長さＬ（単位: m ）カンヌキ中心間距離Ｌk（単位: m ）カンヌキの軸支持間距離Ｌｂ（単位: mm ）カンヌキ受けピンの軸支持間距離Ｌｐ（単位: mm ）扉板に作用する曲げモーメントＭ（単位: kN･m ）
芯材（横桁）に作用する曲げモーメントＭ（単位: kN･m ）27

カンヌキに作用する曲げモーメントＭ（単位: kN･m ）カンヌキ受けピンに作用する曲げモーメントＭ（単位: kN･m ）扉板の等分布荷重による曲げ応力算定用の係数ＭＸ1（単位: - ）扉板の等変分布荷重による曲げ応力算定用の係数Ｍ Ｘ2（単位: - ）カンヌキ本数ｎ（単位: 本 ）カンヌキ受けピンの本数ｎ（単位: 本 ）原子炉建屋地下2階水密扉
残留熱除去系A系

原子炉隔離時冷却系

原子炉隔離時冷却系

高圧炉心スプレイ系

ポンプ室水密扉

室北側水密扉

室南側水密扉

ポンプ室水密扉

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5

第4−1表 強度評価に用いる条件（3/4）
数値
強度評価に用いる条件

カンヌキ受けボルトの本数ｎ（単位: 本 ）アンカーボルト本数ｎ（単位: 本 ）芯材（主桁）の溢水による静水圧荷重（上部）Ｐｈｕ（単位: kN/m2 ）
芯材（主桁）の溢水による静水圧荷重（下部）Ｐｈｄ（単位: kN/m2 ）28

芯材（横桁）のピッチ荷重Ｐ1（単位: kN/m2 ）
芯材（横桁）のピッチ荷重Ｐ2（単位: kN/m2 ）
芯材（横桁）のピッチ荷重Ｐ3（単位: kN/m2 ）
芯材（横桁）のピッチ荷重Ｐ4（単位: kN/m2 ）
芯材（横桁）のピッチ荷重Ｐ5（単位: kN/m2 ）
芯材（横桁）のピッチ荷重Ｐ6（単位: kN/m2 ）
芯材（横桁）のピッチ荷重Ｐ7（単位: kN/m2 ）
芯材（横桁）のピッチ荷重Ｐ8（単位: kN/m2 ）
芯材（横桁）のピッチ荷重Ｐ9（単位: kN/m2 ）
芯材（横桁）に作用するせん断力Ｑ（単位: kN ）原子炉建屋地下2階水密扉
残留熱除去系A系

原子炉隔離時冷却系

原子炉隔離時冷却系

高圧炉心スプレイ系

ポンプ室水密扉

室北側水密扉

室南側水密扉

ポンプ室水密扉

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5

第4−1表 強度評価に用いる条件（4/4）
数値
強度評価に用いる条件

カンヌキに作用するせん断力Ｑ（単位: kN ）カンヌキ受けピンに作用するせん断力Ｑ（単位: kN ）アンカーボルトに作用するせん断力Ｑ（単位: kN ）アンカーボルト1本当たりに作用するせん断力Ｑａ（単位: kN ）設計水圧荷重Ｐ０（単位: kN ）29

カンヌキ部に作用する設計水圧荷重ＲＰ（単位: kN ）カンヌキ受けボルトに作用する引張力Ｔ（単位: kN ）扉板の区画上端の単位長さ当たりの作用荷重Ｗｕ（単位: kN/m ）扉板の区画下端の単位長さ当たりの作用荷重Ｗｄ（単位: kN/m ）芯材（横桁）の主桁ピッチＹ（単位: m ）扉板の断面係数Ｚ（単位: mm3 ）
芯材（横桁）の断面係数Ｚ（単位: mm3 ）カンヌキの断面係数Ｚ（単位: mm3 ）カンヌキ受けピンの断面係数Ｚ（単位: mm3 ）原子炉建屋地下2階水密扉
残留熱除去系A系

原子炉隔離時冷却系

原子炉隔離時冷却系

高圧炉心スプレイ系

ポンプ室水密扉

室北側水密扉

室南側水密扉

ポンプ室水密扉

5.

強度評価結果水密扉の強度評価結果を第5−1表に示す。水密扉の各部材の断面検定を行った結果，発生応力度又は荷重（以下「発生値」という。）は許容限界値以下であることを確認した。
第5−1表 水密扉の強度評価結果(1/2)
名称評価対象部位

発生値

N/mm20.05 < 1.0

曲げ

N/mm2

N/mm20.07 < 1.0

せん断

N/mm2

N/mm20.02 < 1.0

曲げ

N/mm2

N/mm20.22 < 1.0

せん断

N/mm2

N/mm20.03 < 1.0

組合せ

N/mm2

N/mm20.22 < 1.0

カンヌキ受

曲げ

N/mm2N/mm20.16 < 1.0

けピン

せん断

N/mm2N/mm20.03 < 1.0

カンヌキ受けボルト

N/mm2N/mm20.06 < 1.0

アンカーボルトkN

kN0.09 < 1.0扉板

N/mm2

N/mm20.05 < 1.0

曲げ

N/mm2

N/mm20.06 < 1.0

せん断

N/mm2

N/mm20.02 < 1.0

曲げ

N/mm2

N/mm20.21 < 1.0

せん断

N/mm2

N/mm20.03 < 1.0

組合せ

N/mm2

N/mm20.21 < 1.0

カンヌキ受

曲げ

N/mm2

N/mm20.16 < 1.0

けピン

せん断

N/mm2

N/mm20.03 < 1.0

カンヌキ受けボルト

N/mm2

N/mm20.06 < 1.0

アンカーボルトkN

kN

0.09 < 1.0

芯材（横桁）

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5室水密扉

カンヌキ部

系A系ポンプカンヌキ

芯材（横桁）

時冷却系室
北側水密扉

カンヌキ部

原子炉隔離

検定

N/mm2扉板

残留熱除去許容限界値

カンヌキ30

第5−1表 水密扉の強度評価結果(2/2)
名称評価対象部位

発生値

N/mm20.07 < 1.0

曲げ

N/mm2

N/mm20.08 < 1.0

せん断

N/mm2

N/mm20.02 < 1.0

曲げ

N/mm2

N/mm20.24 < 1.0

せん断

N/mm2

N/mm20.03 < 1.0

組合せ

N/mm2

N/mm20.24 < 1.0

カンヌキ受

曲げ

N/mm2

N/mm20.17 < 1.0

けピン

せん断

N/mm2

N/mm20.03 < 1.0

カンヌキ受けボルト

N/mm2

N/mm20.07 < 1.0

アンカーボルトkN

kN0.09 < 1.0

扉板

N/mm2

N/mm20.07 < 1.0

曲げ

N/mm2

N/mm20.08 < 1.0

せん断

N/mm2N/mm20.02 < 1.0

曲げ

N/mm2

N/mm20.24 < 1.0

せん断

N/mm2

N/mm20.03 < 1.0

組合せ

N/mm2

N/mm20.24 < 1.0

カンヌキ受

曲げ

N/mm2

N/mm20.17 < 1.0

けピン

せん断

N/mm2

N/mm20.03 < 1.0

カンヌキ受けボルト

N/mm2

N/mm20.07 < 1.0

アンカーボルトkN

kN

0.09 < 1.0

芯材（横桁）

カンヌキ

芯材（横桁）

高圧炉心スプレイ系ポンプ
室水密扉

カンヌキ部

NT2 補② Ⅴ-3-別添-3-4-2 R5E

水密扉

カンヌキ部

冷却系室南側

検定

N/mm2

扉板

原子炉隔離時許容限界値

カンヌキ31