資料２－２（赤字）前回会合からの変更点

2020 年 7 月 1 日
原子力エネルギー協議会「プラント長期停止期間中における保全ガイドライン」の作成にあたり参考とした現場経験及び知見とその反映について

１．はじめに前回会合（令和 2 年 3 月 6 日）では，「プラント長期停止期間中における保全ガイドライン」（以下「ATENA ガイドライン」という。
）は，原子力発電所において実施している技術ベースである、長期停止期間中の保全活動で得た経験及び経年劣化事象に関する知見を反映したものである旨説明した。本資料では，ATENA ガイドラインの作成にあたり実際に参考としたイ
ンプット情報及び ATENA ガイドラインにおける技術ベースとして備えた添付資料や別添 A への反映方針について説明する。
２．インプット情報の分類
ATENA ガイドラインの作成にあたり使用した技術ベースである「現場経験等」「経年劣化事象に関する知見」を表１に示す。
表１

ATENA ガイドラインの技術ベース作成にあたり使用したインプット情報 一覧
項目
インプット情報
現場経験等（不具合情
国内情報
海外情報
報）
①：NUCIA1情報③：EPRI レポート（Browns②：CAP 情報
Ferry１号機）④：長期停止期間中の海外

OE 分析情報経 年 劣 化 事 象 に 関 す ⑤：経年劣化事象に関する既存知見
る知見※：長期停止期間中に関係する情報

３．現場経験等（１）国内 OE 情報①：NUCIA 情報【情報抽出方法】
ATENA ガイドラインの作成にあたり，NUCIA に登録されている NUCIA 運用開始（2003 年度）以降のトラブル等情報（トラブル情報，保全品質情報及びその他情報）を対象に，「長期停止」をキーワード検索することで情報を抽出の上，長期停止期間中の経年劣化事象に関係する情報を抽出した。
1「原子力施設情報公開ライブラリー」のこと。

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疲労割れ 1

北海道電力株式会社ほか原子力発電事業者 11 社、「原子力発電所の運転期間と構築物，系統及び機器の経年劣化影響に関する技術レポート」（2018 年 11 月第１回改訂）

疲労割れ 2

Materials Reliability Program: Electric Power Research Institute(EPRI) Review of the Japanese Nuclear Operators’ (JNOs’) Aging
Management Plan for Prolonged Shutdown Periods (MRP-435): EPRI,
Palo Alto, CA: 2018. 3002014336.

疲労割れ 3

疲労割れ 4

泊発電所１号炉

高経年化技術評価書（平成 30 年 6 月（平成 31 年 4 月

一部変更））のうち、泊発電所１号炉容器の技術評価書［冷温停止状態が維持されることを前提とした評価］「１①美浜発電所 3 号炉

原子炉容器」

高経年化技術評価書（４０年目）（平成 27 年 11 月

（平成 28 年 10 月一部変更））のうち、美浜発電所 3 号炉
価書［運転を断続的に行うことを前提とした評価］

容器の技術評「3.１

原子炉格

納容器本体」②敦賀発電所２号炉

高経年化技術評価書（３０年目）（平成 28 年 2 月（平成 28 年 12 月一部変更））のうち、敦賀発電所２号炉容器の技術評価書［冷温停止状態が維持されることを前提とした評価］

「3.１

原

子炉格納容器本体」
疲労割れ 5

柏崎刈羽原子力発電所 5 号炉

高経年化技術評価書（2019 年 4 月（2020年１月 30 日一部変更））のうち、柏崎刈羽原子力発電所 5 号炉

容器の技術評価書［冷温停止状態が維持されることを前提とした評価］「2

原子炉圧力容器」
疲労割れ 6

柏崎刈羽原子力発電所 5 号炉

高経年化技術評価書（2019 年 4 月（2020年１月 30 日一部変更））のうち、柏崎刈羽原子力発電所 5 号炉

容器の技術評価書［冷温停止状態が維持されることを前提とした評価］「3

原子炉格納容器」
中性子照射

北海道電力株式会社ほか原子力発電事業者 11 社、「原子力発電所の運転脆化 1期間と構築物，系統及び機器の経年劣化影響に関する技術レポート」（2018 年 11 月第１回改訂）

中性子照射

Materials Reliability Program: Electric Power Research Institute

脆化 2(EPRI) Review of the Japanese Nuclear Operators’ (JNOs’) Aging
Management Plan for Prolonged Shutdown Periods (MRP-435): EPRI,
Palo Alto, CA: 2018. 3002014336.

56

中性子照射泊発電所１号炉

高経年化技術評価書（平成 30 年 6 月（平成 31 年 4 月

脆化 3

一部変更））のうち、泊発電所１号炉容器の技術評価書［冷温停止状態が維持されることを前提とした評価］「１

原子炉容器」

中性子照射

柏崎刈羽原子力発電所 5 号炉

高経年化技術評価書（2019 年 4 月（2020

脆化 4

年１月 30 日一部変更））のうち、柏崎刈羽原子力発電所 5 号炉

容器の技術評価書［冷温停止状態が維持されることを前提とした評価］「2

原子炉圧力容器」
SCC1

黛正己、石山宜寿、谷純一、加古謙司、「オーステナイトステンレス鋼の応力腐食割れ感受性の温度依存性」、日本金属学会、2007 年秋の大会

SCC2

F.P.Ford, J. Povichi, "The effect of Oxygen Temeprature
Combination of the SCC susceptibility of Sensitiezed Type 304
Stainless Steel in HIgh Purity Water", Corrosion, 35, 562(1979)

SCC3

電力共同研究「690 合金の PWSCC 長期信頼性確証試験（STEP5）H30 年度（中間報告書）」SCC4

北海道電力株式会社ほか原子力発電事業者 11 社、「原子力発電所の運転期間と構築物，系統及び機器の経年劣化影響に関する技術レポート」（2018 年 11 月第１回改訂）

SCC5

Materials Reliability Program: Electric Power Research Institute(EPRI) Review of the Japanese Nuclear Operators’ (JNOs’) Aging
Management Plan for Prolonged Shutdown Periods (MRP-435): EPRI,
Palo Alto, CA: 2018. 3002014336.

SCC6①NUREG-1801,Rev.2 X1.M7 BWR STRESS CORROSION CRACKING，②I-GALL AMP107 Stress Corrosion Cracking in BWR Coolant Pressure
Boundary Components

UCC1

三菱重工技報 Vol.14 No.1（1977-1）「低合金鋼溶接影響部の再熱割れに関する研究」

UCC2

Welding Research Council BULLETIN(WRC-197)

腐食 1「防食技術便覧」腐食防食協会編

腐食 2

北海道電力株式会社ほか原子力発電事業者 11 社、「原子力発電所の運転期間と構築物，系統及び機器の経年劣化影響に関する技術レポート」（2018 年 11 月第１回改訂）

腐食 3Materials Reliability Program: Electric Power Research Institute(EPRI) Review of the Japanese Nuclear Operators’ (JNOs’) Aging
Management Plan for Prolonged Shutdown Periods (MRP-435): EPRI,
Palo Alto, CA: 2018. 3002014336.

57

腐食 4

東海第二発電所

劣化状況評価書（平成 29 年 11 月（平成 30 年 10 月一部変更））のうち、(冷温停止状態が維持されることを前提とした評価)
腐食 5

北海道電力株式会社ほか原子力発電事業者 11 社、「原子力発電所の運転期間と構築物，系統及び機器の経年劣化影響に関する技術レポート」（2018 年 11 月第１回改訂）

腐食 6①神田征夫「放射線分解によって生成される空気中の硝酸の測定」（JAEA、 2005）②H. Karasawa et al.、”Radiation Induced Decomposition of
Nitrogen”、Radiation Physics andChemistry、vol.37、No.2、pp.193-197、1991.

腐食 7「防食技術便覧」腐食防食協会編

腐食 8①「防食技術便覧」腐食防食協会編②大畑仁史、鈴木健介、「原子力発電所機器設置用基礎ボルトの腐食量調査結果」、腐食防食協会、材料と環境 2002 予稿集

中性化 1

日本建築学会、「鉄筋コンクリート造建築物の耐久設計施工指針・同解説」、2016 年（2004 年制定）

中性化 2

森永、「鉄筋の腐食速度に基づいた鉄筋コンクリート建築物の寿命予測に関する研究－東京大学学位論文」、1986 年

中性化 3

土木学会、「コンクリート標準示方書［維持管理編］」、2001 年

中性化 4

日本建築学会、「原子力施設における建築物の維持管理指針・同解説」、
2015 年

塩分浸透 1

森永、「鉄筋の腐食速度に基づいた鉄筋コンクリート建築物の寿命予測に関する研究－東京大学学位論文」、1986 年

塩分浸透 2

日本建築学会、「原子力施設における建築物の維持管理指針・同解説」、
2015 年

アルカリ骨各プラントＰＬＭ評価書

材反応 1
機械振動 1

柏崎刈羽原子力発電所５号炉高経年化技術評価（コンクリート及び鉄骨
構造物）

機械振動 2

補足説明資料（令和 2 年 1 月 20 日審査ヒアリング資料）

Residual Static Strength of Concrete Cylinder Specimen and Stud
Anchor Specimen after Cycle Loadings, Journal of Advanced
Concrete Technology, 2016

機械振動 3

Residual Static Strength of Concrete Cylinder Specimen and Stud
Anchor Specimen after Cycle Loadings, Journal of Advanced
Concrete Technology, 201658

凍結融解 1

泊発電所１号炉高経年化技術評価（コンクリート構造物及び鉄骨構造物）補足説明資料（平成 31 年 2 月 20 日審査会合資料）

摩耗 1

東海第二発電所

劣化状況評価書（平成 29 年 11 月（平成 30 年 10 月一部変更））のうち、東海第二発電所
摩耗 2

容器の技術評価書［運転を断続的に行うことを前提とした評価］「1 原子炉圧力容器」

柏崎刈羽原子力発電所 5 号炉

高経年化技術評価書（2019 年 4 月（2020年１月 30 日一部変更））のうち、柏崎刈羽原子力発電所 5 号炉

容器の技術評価書［冷温停止状態が維持されることを前提とした評価］
原子炉格納容器」

59「3

文献番号：疲労割れ 1

記載箇所：
ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉圧力容器）

低サイクル疲労

説明：経年劣化影響技術レポート（3-32ページ）にて、長期停止が低サイクル疲労に与える影響はないとされている。
文献名：北海道電力株式会社ほか原子力発電事業者 11 社、「原子力発電所の運転期間と構築物，系統及び機器の経年劣化影響に関する技術レポート」（2018 年 11 月第１回改訂）
３．２．２ 高経年化対策で着目すべき経年劣化事象への対応（中略）（１）低サイクル疲労（中略）５）プラント長期停止の影響
低サイクル疲労の評価対象機器において、評価対象となる過渡事象はプラントの起動停止など、表 3.2.2.1 (1)-1 に例示したような事象である。プラント長期停止期間中はこのような過渡事象が発生しないことから、プラントの長期停止が低サイクル疲労に与える影響はないと考えられる。

60

文献番号：疲労割れ 2

記載箇所：
ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉圧力容器）

低サイクル疲労説明：EPRIレビュー報告書（7-2ページ）にて、事業者の経年劣化影響技術レポートにおける長期停止期間中の低サイクル疲労の影響に係る内容が妥当であると評価されている。
文献名：Materials Reliability Program: Electric Power Research Institute (EPRI) Reviewof the Japanese Nuclear Operators’ (JNOs’) Aging Management Plan for Prolonged
Shutdown Periods (MRP-435): EPRI, Palo Alto, CA: 2018. 3002014336.

（引用者注）
・JNO: Japanese Nuclear Operator（日本の原子力発電事業者）
・JNO Report: 北海道電力株式会社ほか原子力発電事業者 11 社、「原子力発電所の運転期間と構築物，系統及び機器の経年劣化影響に関する技術レポート」
・LCF: Low Cycle Fatigue（低サイクル疲労）

61文献番号：疲労割れ 3

記載箇所：
ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉圧力容器）

低サイクル疲労

説明： 参考として，PLM評価書においても、原子炉圧力容器の疲労割れは、冷温停止状
態では進展することがないと評価されていることを確認している。以下文献は泊発電所
１号機の例であるが、冷温停止状態が維持されることを前提とした評価のみを実施した
他プラント（高浜１，２号機、敦賀２号機、泊２号機）のPLM評価書の中でも同様の評価がなされている。
文献名：泊発電所１号炉 高経年化技術評価書（平成 30 年 6 月（平成 31 年 4 月一部変更））のうち、泊発電所１号炉提とした評価］ 「１容器の技術評価書［冷温停止状態が維持されることを前

原子炉容器」

2.3 高経年化対策上着目すべき経年劣化事象の評価
2.3.1 冷却材出入口管台等の疲労割れ（◆）（中略）b. 技術評価（中略）③ 総合評価
健全性評価結果から判断して，疲労割れが問題となる可能性はないと考える。なお，本事象については冷温停止状態では進展することがないことから，更に問題となる可能性はないと考える。
（以下略）

62

文献番号：疲労割れ 4

記載箇所：
ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉格納容器）疲労割れ

説明：参考として，PLM評価書においても、原子炉格納容器本体は、有意な過渡を受けないとされていることを確認している。以下文献は美浜発電所3号機及び敦賀発電所2号機の例であるが、国内の全PWRプラントにおいても同様に有意な過渡を受けないことが確認されている。
文献名：①美浜発電所 3 号炉 高経年化技術評価書（４０年目）（平成 27 年 11 月（平成 28 年 10月一部変更））のうち、美浜発電所 3 号炉を前提とした評価］ 「3.１容器の技術評価書［運転を断続的に行うこと

原子炉格納容器本体」②敦賀発電所２号炉 高経年化技術評価書（３０年目）（平成 28 年 2 月（平成 28 年 12月一部変更））のうち、敦賀発電所２号炉
ることを前提とした評価］ 「3.１容器の技術評価書［冷温停止状態が維持され原子炉格納容器本体」＜文献①：鋼製原子炉格納容器（PWR）の評価例＞
2.2 経年劣化事象の抽出（中略）2.2.3 高経年化対策上着目すべき経年劣化事象ではない事象（中略）(1) 原子炉格納容器鋼板の疲労割れ
原子炉格納容器鋼板の疲労割れについては、運転中の温度変化およびそれにともなう圧力変化等しか過渡を受けず、有意な過渡を受けないことから、高経年化対策上着目すべき経年劣化事象ではない。

＜文献②：プレストレストコンクリート製原子炉格納容器（PWR）の評価例＞
2.2 経年劣化事象の抽出（中略）2.2.3 高経年化対策上着目すべき経年劣化事象ではない事象（中略）(2) ライナープレートの疲労割れ
ライナープレートの疲労割れについては，運転中の温度変化及びそれに伴う圧力変化等しか過渡を受けず，有意な過渡を受けないことから，高経年化対策上着
目すべき経年劣化事象ではない。

63

文献番号：疲労割れ 5

記載箇所：
ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉圧力容器）

低サイクル疲労

説明：参考として，PLM評価書においても、原子炉圧力容器の疲労割れは、冷温停止状
態では進展することがないと評価されていることを確認している。以下文献は柏崎刈羽原子力発電所5号炉の例であるが、冷温停止状態が維持されることを前提とした評価のみを実施した他プラント（柏崎刈羽1号炉、 浜岡3号炉）のPLM評価書の中でも同様の評価がなされている。
文献名：柏崎刈羽原子力発電所 5 号炉

高経年化技術評価書（2019 年 4 月（2020 年１月

30 日一部変更））のうち、柏崎刈羽原子力発電所 5 号炉態が維持されることを前提とした評価］「2

容器の技術評価書［冷温停止状

原子炉圧力容器」

2.3 高経年化対策上着目すべき経年劣化事象の評価(2) ノズル等の疲労割れ（中略）b. 技術評価（中略）③ 総合評価
健全性評価結果から，平成30年3月31日時点まではノズル等の疲労割れの可能性は小さく，次回高経年化技術評価時に，実過渡回数の確認による疲労評価を行い，取替等の保全計画への反映要否を検討することが有効と判断する。
なお，当面の冷温停止状態においては，有意な熱過渡はなく，今後の疲労割れの発生・進展の可能性はないと判断する。
（以下略）

64

文献番号：疲労割れ 6

記載箇所：
ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉格納容器）疲労割れ

説明：参考として，PLM評価書にて、ダイアフラムフロアーシールベローズは，通常時においても疲労割れの発生の可能性が小さいことが評価されていることを確認している。
文献名：柏崎刈羽原子力発電所 5 号炉

高経年化技術評価書（2019 年 4 月（2020 年１月

30 日一部変更））のうち、柏崎刈羽原子力発電所 5 号炉態が維持されることを前提とした評価］「3

容器の技術評価書［冷温停止状

原子炉格納容器」

2.2 経年劣化事象の抽出（中略）2.2.3 高経年化対策上着目すべき経年劣化事象ではない事象（中略）h.

ダイアフラムフロアーシールベローズの疲労割れ
ダイアフラムフロアーシールベローズは，ドライウェルとサプレッション
チェンバとの事故時等の熱膨張差を吸収するために取付けられており，熱膨張時の疲労の蓄積による疲労割れが想定されるが，通常時の温度変動は，プラント起動・停止によるもので，発生応力・回数は小さい。
また，定期検査時の漏えい検査においてバウンダリ機能の健全性を確認しており，これまでの検査において異常は認められていない。
今後もこれらの傾向が変化する要因があるとは考え難いことから，高経年化対策上着目すべき経年劣化事象ではないと判断する。

65

文献番号：中性子照射脆化 1

記載箇所：
ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉圧力容器）

中性子照射脆化

説明：経年劣化影響技術レポート（3-43ページ）にて、長期停止が中性子照射脆化に与える影響はないとされている。
文献名：北海道電力株式会社ほか原子力発電事業者 11 社、「原子力発電所の運転期間と構築物，系統及び機器の経年劣化影響に関する技術レポート」（2018 年 11 月第１回改訂）
３．２．２ 高経年化対策で着目すべき経年劣化事象への対応（中略）（２）原子炉圧力容器の中性子照射脆化（中略）５）プラント長期停止の影響
中性子照射脆化は核分裂反応で生成した中性子の照射により、発生、進行する現象である。プラント長期停止中は核分裂反応が起こらないことから、中性子照射脆化に対する長期停止の影響はない。

66

文献番号：中性子照射脆化 2

記載箇所：
ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉圧力容器）

中性子照射脆化

説明：EPRIレビュー報告書（7-2ページ）にて、事業者の経年劣化影響技術レポートにおける長期停止期間中の中性子照射脆化の影響に係る内容が妥当であると評価されている。
文献名：Materials Reliability Program: Electric Power Research Institute (EPRI) Reviewof the Japanese Nuclear Operators’ (JNOs’) Aging Management Plan for Prolonged
Shutdown Periods (MRP-435): EPRI, Palo Alto, CA: 2018. 3002014336.

（引用者注）
・JNO: Japanese Nuclear Operator（日本の原子力発電事業者）
・JNO Report: 北海道電力株式会社ほか原子力発電事業者 11 社、「原子力発電所の運転期間と構築物，系統及び機器の経年劣化影響に関する技術レポート」
・RPV: Reactor Pressure Vessel（原子炉圧力容器）
・PTS: Pressurized Thermal Shock（加圧熱衝撃）67文献番号：中性子照射脆化 3

記載箇所：
ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉圧力容器）

中性子照射脆化

説明：参考として，PLM評価書においても、原子炉圧力容器の中性子照射脆化は、冷温停止状態では進展することがないと評価されていることを確認している。以下文献は泊発電所１号機の例であるが、冷温停止状態が維持されることを前提とした評価のみを実施した他プラント（高浜１，２号機、敦賀２号機、泊２号機）のPLM評価書の中でも同様の評価がなされている。
文献名：泊発電所１号炉 高経年化技術評価書（平成 30 年 6 月（平成 31 年 4 月一部変更））のうち、泊発電所１号炉提とした評価］ 「１容器の技術評価書［冷温停止状態が維持されることを前

原子炉容器」

2.3 高経年化対策上着目すべき経年劣化事象の評価（中略）2.3.2 胴部（炉心領域部）の中性子照射脆化（◆）（中略）b. 技術評価（中略）③ 総合評価
健全性評価結果から判断して，胴部（炉心領域部）の中性子照射脆化が機器の健全性に影響を与える可能性はないと考える。また，冷温停止状態においては燃料からの中性子照射がないことから，中性子照射脆化は今後進展しない。
（以下略）

68

文献番号：中性子照射脆化 4

記載箇所：
ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉圧力容器）

中性子照射脆化

説明：参考として，PLM評価書においても、原子炉圧力容器の中性子照射脆化は、冷温停止状態では進展することがないと評価されていることを確認している。以下文献は柏崎刈羽原子力発電所5号炉の例であるが、冷温停止状態が維持されることを前提とした評価のみを実施した他プラント（柏崎刈羽1号炉、 浜岡3号炉）のPLM評価書の中でも同様の評価がなされている。
文献名：柏崎刈羽原子力発電所 5 号炉

高経年化技術評価書（2019 年 4 月（2020 年１月

30 日一部変更））のうち、柏崎刈羽原子力発電所 5 号炉態が維持されることを前提とした評価］「2

容器の技術評価書［冷温停止状

原子炉圧力容器」

2.3 高経年化対策上着目すべき経年劣化事象の評価(1) 胴の中性子照射脆化（中略）
b. 技術評価（中略）③ 総合評価
健全性評価結果から，現状までの運転において炉心領域部材の照射脆化が問題となる可能性は小さい。今後は冷温停止状態において劣化進展する事象ではないため，健全性に対して影響を及ぼす可能性はないと判断する。
（以下略）

69

文献番号：SCC1

記載箇所：
ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉圧力容器）

応力腐食割れ

説明：100℃以下では SCC が発生しない。
長期停止期間中における原子炉圧力容器の保有水の温度は 100℃未満。
文献
黛正己、石山宜寿、谷純一、加古謙司、「オーステナイトステンレス鋼の応力腐食割れ感
受性の温度依存性」、日本金属学会、2007 年秋の大会
図．応力腐食割れ長さの温度依存性
BWR 環境中で隙間付き曲げ試験（CBB）試験をステンレス鋼に対して実施した結果、鋭敏化ステンレス鋼（SUS316-Sen, SUS304-Sen）では 150℃以上、非鋭敏化ステ
ンレス鋼（SUS316L, SUS316）では 200℃以上で SCC の発生が認められた。温度100℃では全ての供試材で SCC 発生は認められたかった。

70

71

文献番号：SCC3

記載箇所：
ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉圧力容器）

応力腐食割れ説明： 電力共同研究による690系ニッケル基合金の温度加速定荷重応力腐食割れ試験の結果から，690系ニッケル基合金については，PWR一次系水質環境において応力腐食割れが発生する可能性は小さいと考えられる。
文献名：電力共同研究「690 合金の PWSCC 長期信頼性確証試験（STEP5）H30 年度（中間報告書）」
690 系ニッケル基合金の定荷重応力腐食割れ（SCC）試験結果

72

文献番号：SCC4

記載箇所：
ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉圧力容器）

応力腐食割れ

説明：経年劣化影響技術レポート（3-24~25ページ）にて、応力腐食割れは日常の保全活動にて管理可能とされている。
文献名：北海道電力株式会社ほか原子力発電事業者 11 社、「原子力発電所の運転期間と構築物，系統及び機器の経年劣化影響に関する技術レポート」（2018 年 11 月第１回改訂）
３．２．１ 日常的な保全活動により管理される事象（中略）（２）応力腐食割れ（中略）５）プラント長期停止の影響
SCC への対応は基本的に SCC の発生の可能性に応じた日常保全による対応である。
プラント長期停止中の対応も基本的に変わらない。また、以下の理由により停止中の方がSCC 発生・進展の可能性が小さいことから、プラント長期停止による大きな影響はないと考えられる。SCC の発生・進展が懸念される冷却材の耐圧バウンダリと炉内構造物については、プラント停止中は温度が低下し 100℃未満となる。冷却材環境中の SCC の発生抑制のための基本的な考え方を示した日本機械学会の事例規格[11]と ASME Sec. III,
Appendix W[13]では、不純物イオン濃度が低い通常の冷却材水質条件では、それぞれ、100℃以下、200F（93.3℃）以下では SCC の発生の可能性が低いとしている。PWR に
おいて損傷事例がある 600 合金およびその溶接金属の PWSCC については、耐 SCC 性の高い 690 合金・溶接金属への取替やピーニング等による応力改善対策が実施されており、これらの対策後には SCC が※発生する可能性はほとんどないと考えられる[5]、[7]。
一方、BWR においては、シュラウドサポートのニッケル基合金溶接金属や PLR 配管や
炉心シュラウドの低炭素ステンレス鋼に SCC 損傷事例があり、健全性評価制度の下でSCC を残したままのプラントがある[14]。これらの材料のうち、ニッケル基合金溶接金
属の SCC 進展速度については、288℃の通常運転時の SCC 進展速度に比して、70℃、40℃の SCC 進展速度はそれぞれ、1 桁、2 桁程度小さくなるという知見が得られている[15]。これらの知見を総合すると、プラント停止時に冷却材環境中で新たに SCC が発生する可能性は低く、すでに発生している SCC についても、SCC の進展速度はプラント運転時に比べて十分に小さく、再稼動後の通常点検で十分に対応可能である。
（以下略）※：網掛け部は文献（SCC4）になし（脱字）。文献引用にあたり本資料にて補記。

73

文献番号： SCC5

記載箇所：
ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉圧力容器）

応力腐食割れ

説明：EPRIレビュー報告書（3-3ページ）にて、事業者の経年劣化影響技術レポートにおいて応力腐食割れが日常の保全活動により管理可能であるという結論に対して、妥当と評価されている。
文献名：Materials Reliability Program: Electric Power Research Institute (EPRI) Reviewof the Japanese Nuclear Operators’ (JNOs’) Aging Management Plan for Prolonged
Shutdown Periods (MRP-435): EPRI, Palo Alto, CA: 2018. 3002014336.

（引用者注）
・JNO: Japanese Nuclear Operator（日本の原子力発電事業者）
・JNO Report: 北海道電力株式会社ほか原子力発電事業者 11 社、「原子力発電所の運転期間と構築物，系統及び機器の経年劣化影響に関する技術レポート」

74文献番号：SCC6

記載箇所：
ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉圧力容器）

応力腐食割れ

説明：NUREG や IGALL などの海外の知見においても，BWR のオーステナイト系ステ
ンレス鋼とニッケル基合金に対しては，対象部位が１００℃を超えない場合は SCC の発生する可能性が小さいことが示されている。
補足：NUREG-1801,Rev.2「沸騰水型原子炉内における応力腐食割れを管理するプログ
ラム（XI.M7 BWR STRESS CORROSION CRACKING）」では，「運転中に200F(93℃)を超えるオーステナイト系ステンレス鋼とニッケル基合金の配管及び溶接部」をプログラムの管理対象としている。
また，I-GALL の AMP107「Stress Corrosion Cracking in BWRCoolant Pressure Boundary
Components」においても，「運転中に 100℃を越える温度環境となるオーステナイト系
ステンレス鋼とニッケル基合金の配管及び溶接部」への適用が示されている。
文献名：①NUREG-1801,Rev.2 X1.M7 BWR STRESS CORROSION CRACKING，② I-GALL AMP107 Stress Corrosion Cracking in BWR Coolant Pressure Boundary
Components＜一部抜粋（抄訳）＞
題名：NUREG-1801,Rev.2 X1.M7 BWRの応力腐食割れ
概要：このプログラムは，（a）IGSCCを軽減するための対策と管理，及び（b）供用期間中検査の実施によりIGSCCによるBWRの配管，機器の機能に対する影
響を監視することに重点をおいている。
このプログラムは，分類に係らず運転中に93℃（200°F）を超える温度で原
子炉冷却材を内包する公称直径が４インチ以上のオーステナイト系ステンレス
鋼及びニッケル合金製のBWR配管，配管溶接部に適用できる。
＜一部抜粋（抄訳）＞
題名：AMP107 BWR冷却材圧力バウンダリ構成機器の応力腐食割れ
概要：１．経年劣化管理プログラムの範囲
このプログラムは，（a）IGSCCを軽減するための対策と管理，及び（b）供用期間中検査の実施によりIGSCCによるBWRの配管，機器の機能に対する影
響を監視することに重点をおいている。
このプログラムは，分類に係らず運転中に100℃を超える温度で原子炉冷却材を内包するオーステナイト系ステンレス鋼及びニッケル合金製のBWR配管，
配管溶接部に適用できる。

75

文献番号：UCC1

記載箇所：
ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉圧力容器）

クラッド下層部のき裂 1

説明：国内の全PWRの原子炉圧力容器においては、製作時に溶接入熱を管理しクラッド
下層部のき裂が発生しない領域（下図の「再熱割れ発生せず」の領域）でクラッド施工されている。
補足：クラッド下層部のき裂は、原子炉圧力容器の肉盛り溶接部の熱影響部にみられる再熱割れである。割れはビードの重なりの下部で最初のビード溶接時に加熱された熱影響
部粗大粒域で、次のビードにより再加熱される部分で発生する。溶接後熱処理により、ク
リープ延性が低下し、条件によっては発生することがある。
材料の割れ感受性を評価するのに，「ΔG＝Cr＋3.3Mo＋8.1V－２（％）」が提案されており、材料の化学成分と溶接入熱をコントロールすることで再熱割れを防止することが可能である
文献名：三菱重工技報 Vol.14 No.1（1977-1）「低合金鋼溶接影響部の再熱割れに関する研究」

図 12 再熱割れ発生に及ぼす⊿Ｇ値および溶接入熱の影響76文献番号：UCC2

記載箇所：
ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉圧力容器）

クラッド下層部のき裂

説明：クラッド下層部の亀裂については，全米溶接協会の報告書「Welding ResearchCouncil BULLETIN(WRC-197)」において，特定の種類の低合金鋼材料と特定の溶接施工条件が重畳した場合に発生する可能性が確認されており，低合金鋼の材料の改善（化学成分の規制等）や溶接方法の改善（高入熱条件の回避）を図ることで発生を防止できることが示されている。国内のBWR原子炉圧力容器は上記報告書のUCC発生防止対策を踏まえてメーカにより溶接条件を検証した上で製造時にクラッド溶接が施工されており、UC
C発生の可能性は低いと考えている。
文献名：Welding Research Council BULLETIN(WRC-197)＜概要（抄訳）＞
題名：圧力容器のクラッド下層部の亀裂に関するレビュー
発行年：1974
著者：AG Vinckier、AW Pense
概要：
このレビューは，クラッド下層部の亀裂に関して，公開されている技術文献と民間の研究プログラムの両方から得られた多くのデータを網羅してレビューしている。レビューの目的は，クラッド下層部の亀裂の発生原因となる要因を特定し，それを緩和または排除できる手段を検討することである。レビューの過程で原子力向け圧力容器鋼の製造，熱処
理、およびクラッディングに関する重要なデータベースが作成された。
クラッド下層部の亀裂は，溶接クラッドオーバーレイの下に存在する低合金鋼の熱影
響部に見られる深さ約 3 mm（0.12 インチ）以上，長さ 3 mm（0.12 インチ）以上の金属組織の粒界の分離として定義された。これよりも小さいサイズの粒界剥離も調査に含まれていた。これらの亀裂は一般的に溶接後の熱処理中に生成される。クラッド下層部の亀裂を誘発する 3 つの要因の組み合わせは，粗大化した結晶構造，有意な残留応力パター
ン，及び 600°〜650°C（1112〜1202°F）のクリープ延性が低い範囲の温度領域での熱処理である。高入熱条件によるクラッド溶接において，特に溶接パスを重ねている場合には，粗大化した結晶構造と残留応力の形態となる。そして，溶接後の熱処理は亀裂が発生する温度環境となる。

77

（引用者注）
UCC 事象は、1970 年にヨーロッパで最初に確認されたとされており、以下に示す特徴を有している。
（１）結晶粒界の非常に微細な不連続部を総称して UCC と呼んでいる。
（２）ステンレス鋼のクラッド溶接を高入熱施工法で行うと感受性が高くなる。
（３）クラッド溶接のビードの重ね部直下に結晶粒が粗大化した母材熱影響部にのみ発生する。
（４）溶接後熱処理過程で発生する。
WRC-197 において、UCC の発生防止対策としては、材料の改善（結晶粒の粗大化が発生しづらく UCC 感受性の低い材料を採用すること）や溶接方法の改善（低入熱の溶接方法を採用すること等）の対策が有効であることが示されている。
また、UCC は特定の材料（ASME SA508 Class2）で発生しており、NRC の R.G 1.43
においても、UCC の発生防止のために他の材料を用いることを推奨しているが、当該材を用いる場合には溶接において低入熱方法での溶接を採用することにより、UCC の発生を防止することができるとされている。
国内の BWR プラントの製造においても、WRC-197 や R.G 1.43 に示されているように、UCC 感受性の低い材料を用いることや低入熱の溶接方法を採用して原子炉圧力容器の製造を行うことを各メーカで検証して定めることにより、UCC の発生防止対策を実施
している。

78

文献番号：腐食 1

記載箇所：
ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉圧力容器） 腐食（全面腐食） 主蒸気ノズル等

説明：炭素鋼に対する温度と腐食の傾向を示すために下記文献を掲載している。炉水の温度が 50℃程度の低い場合の腐食量は、プラント運転状態の温度である 280℃程度の場合の腐食量と概ね同程度の傾向となる。
プラントの高経年化技術評価では、下記文献に示すような腐食量（mg/dm2・200 時間）
データから、1 年あたりの腐食の進展率（mm/年）に換算し、腐食の評価式を用いて想定する運転期間のトータルの腐食量を評価している。この考え方と同様に、長期停止期間中の 100℃未満における腐食量を 150mg/dm2 として停止期間中の腐食量を評価した場合、
例えばプラントが 20 年程度停止した場合でも、その腐食量は、概ね 0.2mm 程度である。
一方で、BWR RPV 内面の炉水と接液する炭素鋼、低合金鋼部位に設計段階で考慮している腐食代（1.6mm）に対しても十分に小さく、停止中の腐食の影響は小さい。
文献名：「防食技術便覧」腐食防食協会編（引用者注）
本実験報告では，溶存酸素量が 8mgO/l の場合において，温度が約 100℃以上から腐食量が大きく増加し，200℃付近から低下する傾向が示されている。一般的に，炭素鋼は，温度が高くなるほど鋼表面への酸素供給が促進されて腐食速度は増加する。しかし，約200℃付近からは，鋼表面での Fe3O4（マグネタイト）等の被膜の形成が促進されること79

で鋼表面への酸素供給が阻害される。これにより，200℃付近で腐食量がピークを示す結果となっている。

80

文献番号：腐食 2

記載箇所：
ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉圧力容器）

ピッティングATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉格納容器）腐食

説明：経年劣化影響技術レポート（3-15ページ）にて、腐食は日常の保全活動にて管理可能とされている。
文献名：北海道電力株式会社ほか原子力発電事業者 11 社、「原子力発電所の運転期間と構築物，系統及び機器の経年劣化影響に関する技術レポート」（2018 年 11 月第１回改訂）
３．２．１ 日常的な保全活動により管理される事象
（１）腐食
（中略）
３）プラント長期停止の影響
腐食事象については、2）で示したように事業者がそれぞれの現象にあった適切な保全管理を実施し、更に必要に応じて予防保全対策が取られている。
長期停止時の影響についても、一般的な腐食では、通常時と同様に定期的な点検や水質の管理の実施、再塗装を実施するなどの保全管理の実施、加えて、必要に応じて乾燥保管やヒドラジン水などによる湿式保管を実施することにより、長期停止中における事象の進展を適切に把握・管理することが可能であるといえる。
また、配管減肉では、JSME 減肉管理規格において、「常時停滞の配管系（計装配管含む）」や「流れのない計装用配管等」は、「FAC および LDI のいずれについても発生の可能性がないか、あるいは非常に低いと判断されるため対象外とする」、あるいは「試験対象系統から除外することが出来る」と記載があるため、流体の流れが無い主要な配管系統での顕著な配管減肉が発生する可能性は十分小さいと考えられる。さらに、長期停止中に流体が流れる一部の系統についても、一般的な腐食と同様、通常の保全管理を実施することで、長期停止中における事象の進展を適切に把握・管理することが可能であるといえる。

81文献番号： 腐食 3

記載箇所：
ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉圧力容器）

ピッティングATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉格納容器）腐食

説明：EPRIレビュー報告書（3-3ページ）にて、事業者の経年劣化影響技術レポートにおいて腐食が日常の保全活動により管理可能であるという結論に対して、妥当と評価されている。
文献名：Materials Reliability Program: Electric Power Research Institute (EPRI) Reviewof the Japanese Nuclear Operators’ (JNOs’) Aging Management Plan for Prolonged
Shutdown Periods (MRP-435): EPRI, Palo Alto, CA: 2018. 3002014336.

（引用者注）
・JNO: Japanese Nuclear Operator（日本の原子力発電事業者）
・JNO Report: 北海道電力株式会社ほか原子力発電事業者 11 社、「原子力発電所の運転期間と構築物，系統及び機器の経年劣化影響に関する技術レポート」

82文献番号：腐食 4

記載箇所：
ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉圧力容器）

腐食（全面腐食）

基礎ボルト

説明：参考として，PLM評価書においても、基礎ボルトの目視点検を実施した結果，有意な腐食は認められていないことが確認されている。
文献名：東海第二発電所 劣化状況評価書（平成 29 年 11 月（平成 30 年 10 月一部変更））のうち、(冷温停止状態が維持されることを前提とした評価)
2.2 冷温停止を踏まえた再評価を行う経年劣化事象の抽出（中略）
2.4 高経年化対策上着目すべき経年劣化事象ではない事象に対する検討（中略）(4) 腐食（全面腐食）
a. 原子炉格納容器内の炭素鋼又は低合金鋼使用部位の腐食（全面腐食）
冷温停止状態の維持を前提とした場合，原子炉格納容器内が窒素ガス雰囲気
から空気雰囲気となるため，炭素鋼又は低合金鋼使用部位の腐食の発生・進展
は，断続的運転と比較すると厳しくなると考えられる。
しかしながら，長期停止中において原子炉格納容器内の代表箇所の目視点検を実施したところ有意な腐食は認められなかったことから，原子炉格納容器内
が空気雰囲気となることによる腐食への影響は小さいものと考えられ，今後もこれらの傾向が変化する要因があるとは考え難い。
したがって，当該経年劣化事象は，断続的運転を前提とした評価と同様，高経年化対策上着目すべき経年劣化事象ではないと判断した。

83

文献番号： 腐食 5

記載箇所：
ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉格納容器）

腐食

説明：コンクリート埋設部は、コンクリート内の水酸化カルシウムによりｐＨ１２〜１３程度の強アルカリ環境を形成していることが知られているが、以下文献にて引用されている鉄の電位-pH図に示す通り、当該環境において鉄表面に生成する酸化被膜は不動態化しているため、腐食速度としては極めて小さい環境にある。
文献名：北海道電力株式会社ほか原子力発電事業者 11 社、「原子力発電所の運転期間と構築物，系統及び機器の経年劣化影響に関する技術レポート」（2018 年 11 月第１回改訂）
例えば、炭素鋼材の湿潤環境での腐食挙動は、表面に生成する酸化皮膜（不動態皮膜）の影響を受け、不動態皮膜が安定となる環境条件（例えば図 3.2.1 (1)-1 [3]の領域 III）では腐食速度が低下し、皮膜の保護作用が弱くなる（例えば図 3.2.1 (1)-1 [3]の領域 II）と、材料表面全体で腐食が進行する。

参考文献[3] 腐食防食協会編、「腐食防食ハンドブック」、丸善（2000）、P7

84文献番号：腐食 6

記載箇所：
別表 2

説明：大気中の窒素が放射線分解することにより硝酸イオンが発生する。
国内プラントにおいては、長期停止期間中に原子炉圧力容器の乾燥保管を採用していない。
文献名：① 神田征夫「放射線分解によって生成される空気中の硝酸の測定」（JAEA、 2005）② H. Karasawa et al.、”Radiation Induced Decomposition of Nitrogen”、Radiation Physics
and Chemistry、vol.37、No.2、pp.193-197、1991.
大気中窒素の放射線分解による硝酸生成機構は以下のとおりである。
（文献①②）
・N2 → N2＋*, N2+, e- → N+, N → ２N (ガンマ線による放射線分解)
・N＋O2 → NO2 (酸化)・2NO2＋H2O → HNO2＋HNO3 (酸化)硝酸の生成量と、照射線量は、比例関係がある。（文献②）85文献番号：腐食 7

記載箇所：
別表 2

説明：硝酸イオンによる腐食
原子炉圧力容器の内張りに使用しているステンレス鋼の腐食は、硝酸濃度が数十％オー
ダー(数十万 ppm)とならない限り無視でき、水質低下時の硝酸濃度（1.88ppm）であれば影響は無い。但し、乾燥保管中、僅かな溜まり水等で数十％程度の高濃度の硝酸環境が形成される可能性は否定できない。
（参考）炉水水質変化
pH

導電率

塩素イオン

硝酸イオン

（μS/cm）

（ppb）

（ppm）

RPV 水抜き前

5.8

0.82

<2

<0.002

RPV 水張り後

4.7

9.92

<2

1.88

なお、国内プラントにおいては、長期停止期間中に原子炉圧力容器の乾燥保管を採用していない。
文献名：「防食技術便覧」腐食防食協会編

86文献番号：腐食 8

記載箇所：
ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉圧力容器）

腐食（全面腐食）

基礎ボルト

説明：プラントの高経年化技術評価では，地震に対するボルトの健全性を確認する場合に，60 年間での屋外環境に塗装等の処置がない状態で晒されている炭素鋼製のボルトに想定される腐食量を 0.3mm として評価を行っている。
屋外環境に晒されているボルトの想定腐食量 0.3mm については，下記文献（左のグラフ）に示す普通鋼の暴露試験結果から，経過年数と腐食量に関する推定カーブ（右のグラフ）を作成し，屋外環境に塗装等の処置がない状態で晒されている炭素鋼に想定される腐食を 60 年間で 0.3mm と推定したもの。なお、この想定腐食量の保守性については、事業者にて実施した屋内外のボルト腐食量調査結果においても、ボルト腐食量が推定カーブの範囲内にあることを確認している。
停止期間中の格納容器については、格納容器内は空調運転等を実施していること、また、格納容器は建屋内に設置されていることから、ボルトが腐食する環境としては屋外に比べてマイルドであるが、原子炉圧力容器の基礎ボルトの腐食を保守的に想定するにあたって、本データを引用している。
文献名：①「防食技術便覧」腐食防食協会編（左のグラフ）②大畑仁史、鈴木健介、「原子力発電所機器設置用基礎ボルトの腐食量調査結果」、腐食防食協会、材料と環境 2002 予稿集（右のグラフ）

87文献番号：

記載箇所：

コンクリート強度低下

ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（コ中性化 1

ンクリート構造物）

中性化（コンクリートの強度低下）

全コンクリート構造物
説明：コンクリートの中性化とは、本来アルカリ性であるコンクリートが大気中の炭酸ガス等の外部環境の影響を受けて徐々にそのアルカリ性を失っていく現象である。また、コンクリートの中性化が鉄筋位置まで進むと、鉄筋を腐食環境から保護する機能が低下し、コンクリートのひび割れがある場合には水分及び酸素の作用により鉄筋が腐食する可能性が高まる。
このようなメカニズムから、中性化によるコンクリートの経年変化（強度低下）は長期停止期間中の状況においても進展する可能性がある。
ここでは、中性化の評価（別紙４－１）に用いた「鉄筋が腐食し始めるときの中性化
深さ」に関する知見を示す。
文献名：日本建築学会、「鉄筋コンクリート造建築物の耐久設計施工指針・同解説」、2016
年（2004 年制定）
中性化深さと鉄筋腐食との関係は，解説図5.2.2に示すように屋外では鉄筋位置まで中性化した時点で急速に腐食が始まる．屋内では鉄筋位置まで中性化しても腐食の進行に急激な変化は見られず，屋外で中性化深さが鉄筋に達した時と同程度の腐食状態となるのは，鉄筋表面から中性化領域までの距離δが約－20mmの時点である．したがって,鉄筋が腐食し始める時の中性化深さは次のように定めた．
（１） 常時水が作用するような湿潤環境，雨がかり環境，および屋内の水まわり部分等
湿度の高い環境では，中性化深さが鉄筋のかぶり厚さまで達したとき（２） 屋外の雨がかりでない部分および一般の屋内では中性化深さが鉄筋のかぶり厚さから20mm奥まで達したとき中性化深さがこの深さに達しても，ただちに鉄筋が躯体の耐久性に影響を及ぼすような腐食状態になるものではないが，中性化領域にある鉄筋の腐食速度を明確に把握できないことから，安全側に評価するための中性化深さをもって，腐食状態にあると判断することとする．

885)嵩ら、「経年 RC 構造物におけるコンクリートの中性化と鉄筋の腐食」、第 6 回コンク
リート工学年次講演会論文集、1984（引用者注）
・解説図 5.2.2 の「平均さび評点」は，鉄筋のさびの状態を示す指標
・解説図 5.2.2 の「鉄筋表面から中性化領域までの距離」の定義は，右上の図のとおりである。＋側が中性化が鉄筋表面まで到達していない状態となる。

89

90

文献番号：

記載箇所：

コンクリート強度低下

ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（コ中性化 3

ンクリート構造物）

中性化（コンクリートの強度低下）

全コンクリート構造物
説明：コンクリートの中性化とは、本来アルカリ性であるコンクリートが大気中の炭酸ガス等の外部環境の影響を受けて徐々にそのアルカリ性を失っていく現象である。また、コンクリートの中性化が鉄筋位置まで進むと、鉄筋を腐食から保護する機能が低下
し、水分及び酸素の作用により鉄筋が腐食する可能性が高まる。
このようなメカニズムから、中性化によるコンクリートの経年変化は長期停止期間中の状況においても進展する可能性がある。
ここでは、中性化の評価（別紙４－１）に用いた評価式に関する知見を示す。
文献名：土木学会、「コンクリート標準示方書［維持管理編］」、2001 年
文献：中性化２と同様に、中性化深さは、以下の式のように中性化期間の平方根に比例することが多くの研究により確かめられている。
ｙ＝ｂ・√ｔ
ここに、ｙ：中性化深さ（ｍｍ）
ｔ：中性化期間（年）ｂ：中性化速度係数（ｍｍ／√年）

91

文献番号：

記載箇所：

コンクリート強度低下

ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（コ中性化 4ンクリート構造物）

中性化（コンクリートの強度低下）

全コンクリート構造物
説明：
高経年化技術評価では、劣化事象の要因となる劣化要因（中性化など）の評価を実施している。
ここでは、上記に関する知見を示す。
文献名：日本建築学会、「原子力施設における建築物の維持管理指針・同解説」、2015 年
本指針では、劣化事象の原因となる劣化要因による影響を予測することとし、特に原子力施設に求められる特有の機能と関連性が高い、構造安全性と遮蔽性に影響を及ぼす劣化要因について、解説図7-2に示すフローに従い健全性評価を実施する。

92

93

94

95

・換算倍率αは、標準の環境条件で得られた腐食速度を１とした場合の、環境条件が変わった場合（評価対象物の温度・湿度等の環境条件）の腐食速度の倍率を表すものであり、環境条件を入力条件としたｑ３（8.5式）を引用して(8.7)式のとおり算出する。
腐食速度に基づいた腐食減量と、かぶりコンクリートにひび割れが発生する時点の腐
食減量Ｑｃｒ(8.6式)を比較する。

96文献番号：

記載箇所：

コンクリート強度低下

ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（コ

塩分浸透 2

ンクリート構造物） 塩分浸透（コンクリートの強度低下）
屋外部コンクリート

説明：
高経年化技術評価では、劣化事象の要因となる劣化要因（塩分浸透など）の評価を実施している。
ここでは、上記に関する知見を示す。
文献名：日本建築学会、「原子力施設における建築物の維持管理指針・同解説」、2015 年
本指針では、劣化事象の原因となる劣化要因による影響を予測することとし、特に原子力施設に求められる特有の機能と関連性が高い、構造安全性と遮蔽性に影響を及ぼす劣化要因について、解説図7-2に示すフローに従い健全性評価を実施する。

97

文献番号：

記載箇所：

コンクリート強度低下

ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（コ

アルカリ骨材反応 1

ンクリート構造物） アルカリ骨材反応（コンクリートの強度低下）

全コンクリート構造物

説明：コンクリート中の反応性シリカを含む骨材（反応性骨材）と、セメントなどに含まれるアルカリ（ナトリウムイオンやカリウムイオン）が、水の存在下で反応してアルカリ珪酸塩を生成し、この膨張作用によりコンクリートにひび割れが生じ、コンクリート構造物としての健全性が損なわれる可能性がある（反応性骨材を使用している場合、停止中も劣化が進展する可能性がある）。
ここでは、反応性骨材でないこと等を確認した実績例を示す。
文献名： 各プラントＰＬＭ評価書
国内プラントでは、使用している骨材（粗骨材、細骨材）について、反応性骨材ではないことを確認している。
例）高浜発電所１号炉 劣化状況評価

補足説明資料（抜粋）1985 年に実施したモルタルバー法の試験結果は以下のとおりである。
試験結果

判定基準
有害な反応を

区分

試験方法

骨材産地

材令6ヶ月の起こす可能性

膨張率のある材令6ヶ

（％）

月の膨張率

判定

（％）
粗骨材
細骨材

砕石
ASTM-C227（敦賀市葉原産）に準拠

川砂(舞鶴市由良川産)

98

0.038

0.10以上無害

0.038

0.10以上無害

文献番号：

記載箇所：

コンクリート強度低下

ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（コ

機械振動 1

ンクリート構造物） 機械振動（コンクリートの強度低下）
PWR:タービン架台等、BWR:タービン発電機架台等

説明：機械振動により、コンクリート構造物が長期間にわたって繰返し荷重を受けると、ひび割れの発生、ひいては損傷に至る可能性がある。
運転中に機械振動の影響を最も受ける構造物はタービン発電機基礎であるが、停止中は影響を受けない。停止中に機械振動の影響を受ける主なコンクリート構造物は非常用ディーゼル発電機基礎である。
ここでは、停止中の評価対象部位としている非常用ディーゼル発電機設備基礎が支持する非常用ディーゼル発電設備の出力、重量、運転時間及び振動測定結果が、タービン発電機と比べて非常に小さいことの例を示す。
文献名：柏崎刈羽原子力発電所 5 号炉高経年化技術評価（コンクリート及び鉄骨構造物）
補足説明資料（令和 2 年 1 月 20 日審査ヒアリング資料）

99文献番号：

記載箇所：

コンクリート強度低下

ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（コ

機械振動 2

ンクリート構造物） 機械振動（コンクリートの強度低下）
PWR:タービン架台等、BWR:タービン発電機架台等

説明：これまで30年程度運転しているタービン発電機架台には，機械振動（疲労）によるコンクリートの強度低下は確認されていない。
ここでは、国内プラントのタービン発電機架台では、機械振動によるコンクリートの強度低下が確認されていない実績例を示す。
文献名：各プラントＰＬＭ評価書例）東海第二発電所 コンクリート構造物及び鉄骨構造物の技術評価書（運転を断続的に行うことを前提とした評価）［p32 抜粋］

100

101

文献番号：

記載箇所：

コンクリート強度低下

ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（コ

凍結融解 1

ンクリート構造物） 凍結融解（コンクリートの強度低下）
地上部コンクリート

説明：コンクリート中の水分が凍結し，それが気温の上昇や日射を受けること等により融解する凍結融解を繰り返すことでコンクリートにひび割れが生じ，コンクリート構造物としての健全性が損なわれる可能性がある。
（凍結融解を繰り返すような環境条件等の場
合、停止中も進展の可能性がある）。
ここでは、立地地点が凍結融解のおそれのあると判断される場合に，設計・施工段階において凍結融解への対策を施している実績例を示す。
文献名：泊発電所１号炉高経年化技術評価（コンクリート構造物及び鉄骨構造物）補足
説明資料（平成31年2月20日審査会合資料）その他地域、柏崎も追記？
３．２ 高経年化対策上着目すべき経年劣化事象の抽出
３．２．１ 高経年化対策上着目すべき経年劣化事象（中略）① 高経年化対策上着目すべき経年劣化事象ではない事象（日常劣化管理事象）
表７に示す経年劣化事象については、想定した劣化傾向等に基づき適切な保全活動を行っていることから、高経年化対策上着目すべき経年劣化事象ではない事象と判断した。
（中略）
表７
構造物

日常劣化管理事象（「凍結融解」の記載抜粋）

経年劣化

劣化要因

理由

凍結融解

（社）日本建築学会「建築工事標準仕様書・同解説

事象
コンクリート

強度低下

JASS5 鉄筋コンクリート工事」（2009）に示される凍害危険度の分布図によると泊１号炉の周辺地域の凍害の予想程度は「軽微」である。
また，使用しているコンクリートについては，凍結融解作用に対する抵抗性を確保するために有効な空気量を満足している。
なお、定期的（１回／年）に保守管理要則に基づく目視点検を行っており、凍結融解に起因すると判断されるひび割れ等は認められていない。

102

文献番号：摩耗 1

記載箇所：
ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉圧力容器）摩耗（摺動部）

説明：原子炉圧力容器のスタビライザ等の摺動部の摩耗については，当該部は地震時のみ摺動するものであり，発生回数が少ないことから，摩耗が発生する可能性は小さい。
参考として，事業者の高経年化技術評価においても，スタビライザ等の摺動部の摩耗については，摩耗が発生する可能性が小さいことが評価されている。また，東海第二発電所のPLM 評価書においては，スタビライザ等の目視点検においても有意な摩耗は確認されていないことが評価されている。

以下文献は，東海第二発電所の PLM 評価書の例であるが、冷温停止状態が維持されることを前提とした評価のみを実施した他プラント（柏崎刈羽 1 号炉 5 号炉、 浜岡 3号炉）の PLM 評価書の中でも同様の評価がなされている。
文献名：東海第二発電所 劣化状況評価書（平成 29 年 11 月（平成 30 年 10 月一部変更））のうち、東海第二発電所
た評価］ 「1容器の技術評価書［運転を断続的に行うことを前提とし原子炉圧力容器」

2.2.3 高経年化対策上着目すべき経年劣化事象ではない事象（中略）
d. スタビライザブラケット及びスタビライザ摺動部の摩耗
機器の移動を許容するサポートの摺動部材は，摩耗が想定されるが，水平サポートであるスタビライザは，地震により摺動するものであり，発生回数が少ないことから，摩耗が発生する可能性は小さく，今後もこれらの傾向が変化す
る要因があるとは考え難い。
なお，スタビライザブラケット及びスタビライザ摺動部の目視点検において有意な摩耗は確認されていない。
したがって，スタビライザブラケット及びスタビライザ摺動部の摩耗は高経年化対策上着目すべき経年劣化事象ではないと判断する。
（以下略）

103

文献番号：摩耗 2

記載箇所：
ATENA ガイドライン（別添 A）と技術ベースとの関係（原子炉圧力容器）摩耗（摺動部）

説明：原子炉格納容器のスタビライザ，シアラグの摺動部の摩耗については，当該部は地震時のみ摺動するものであり，発生回数が少ないことから，摩耗が発生する可能性は小さい。
参考として，事業者の高経年化技術評価においても，スタビライザ等の摺動部の摩耗については，摩耗が発生する可能性が小さいことが評価されている。
以下文献は柏崎刈羽原子力発電所 5 号炉の例であるが、冷温停止状態が維持されることを前提とした評価のみを実施した他プラント（柏崎刈羽 1 号炉、 浜岡 3 号炉）の
PLM 評価書の中でも同様の評価がなされている。
文献名：柏崎刈羽原子力発電所 5 号炉

高経年化技術評価書（2019 年 4 月（2020 年１月

30 日一部変更））のうち、柏崎刈羽原子力発電所 5 号炉態が維持されることを前提とした評価］「3

容器の技術評価書［冷温停止状

原子炉格納容器」

2.2.3 高経年化対策上着目すべき経年劣化事象ではない事象（中略）
a. スタビライザ，上部シアラグ及び下部シアラグの摩耗
スタビライザ，上部シアラグ及び下部シアラグは摺動部を有しているため摩耗が想定されるが，地震時のみ摺動するものであり，発生回数が非常に少ない。
今後もこれらの傾向が変化する要因があるとは考え難いことから，高経年化対策上着目すべき経年劣化事象ではないと判断する。
（以下略）

104

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