静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法

2016 年 4 月

まえがきこの指針は、国土交通省国土技術政策総合研究所及び国立研究開発法人建築研究所の協力の下、「一般社団法人日本サステナブル建築協会 住宅省エネ性能検討委員会 設備込基準検討ＷＧ 暖冷房換気設
備 SWG 換気 TG」で作成した指針である。
この指針につき、同一性を害しない形で、複製、無料配布することは許容するが、変更、切除、加工その他の改変、翻訳、変形、脚色、要約その他の翻案（二次的著作物の作成を含む）および部分利用などを許可なく行うことを禁じる。
この指針の一部が、特許権、出願公開後の特許出願または実用新案権に抵触する可能性があることに注意を喚起する。「一般社団法人日本サステナブル建築協会 住宅省エネ性能検討委員会 設備込基準検討Ｗ
Ｇ 暖冷房換気設備 SWG 換気 TG」は、このような特許権、出願公開後の特許出願および実用新案権に関わる確認について、責任はもたない。

はじめに本付録は、機械換気設備を構成する送風機、端末換気口、分岐継手、ダクト等の換気部材について、風量-静圧特性を測定する方法を示すものである。
本計測方法の特徴は、計測対象の換気部材の機外静圧を正確に測定するため、硬質ダクトを用いて製作される補助ダクトを使用する点にある。静圧測定孔が複数か所の補助ダクトを用いる「静圧分布法」と、静圧測定
孔が 1 か所の補助ダクトを用いる「ダクト圧力補正法」の二種類の計測方法があり、いずれを用いてもよい。
風量及び静圧の調節及び測定は、JIS B 8330-2000「送風機の試験及び検査方法」の試験装置、JIS B 8628
「全熱交換器」付録 1 に風量測定方法として規定されている試験装置、JIS C 9603-1988「換気扇」付録 1 に風量測定方法として規定されている試験装置又はそれらと同等の性能を持つ試験装置（以下，「測定用チャンバ
ー等」と称する）を用いて行うこととする。
なお、測定用チャンバー等、補助ダクト、流量計等の静圧測定には電子式圧力計を用い、その分解能は0.1Pa 以下、測定精度は測定レンジの0.05%以下を目安とする。
また、以下における静圧差と風量の計測値は1気圧・温度20℃、相対湿度65%の標準状態（空気の密度
1.20kg/m3）に換算して処理すること。

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法

1 補助ダクトの製作及び特性の取得方法
静圧分布法のための補助ダクトは、ダクト端部での空気の乱れの影響がない部分でダクト内の静圧分布を測定し、外挿によりダクト端部の静圧を把握する。測定対象とする換気部材の両側（吸込み口側と吹出し口側）に補助ダクトを用いることにより換気部材に作用する静圧差を測定する。また、ダクト内の静圧測定孔間の静圧差と風量の関係をあらかじめ求めておくことで風量の計測も可能である。
ダクト圧力補正法のための補助ダクトは、ダクト端部での空気の乱れの影響がない部分でダクト内の静圧を測定し、あらかじめ求めておいた風量と単位長さ当たりの静圧損失の関係からダクト端部の静圧を把握する。
測定対象とする換気部材の両側（吸込み口側と吹出し口側）に補助ダクトを用いることにより換気部材に作用する静圧差を測定する。また、ダクト内の静圧測定孔とダクト外部との静圧差と風量の関係をあらかじめ求めておくことで風量の計測も可能である。

1.1 静圧分布法
1.1.1 補助ダクト及び静圧孔の仕様（図 1.1）
内側が平滑な長さ4.0m 以上の直管に、流れ方向に対して等間隔に𝑘箇所（𝑘 ≥ 3）の静圧測定孔𝑑𝑘 を設ける。ただし、静圧測定孔𝑑𝑘 の位置は、空気流の攪乱の影響を受けないよう、補助ダクト端部からそれぞれ1.0m以上離れた位置に設けることとする。また、静圧孔はダクト壁面に垂直に直径2.0㎜以下で設け、その内面はバリ等がない滑らかなものとする。
それぞれの静圧測定𝑑𝑘 の位置においては、静圧孔を 3 か所以上設け、ダクトの円周方向におおむね均等に展開する。圧力取り出し管が試験を行う際に設置の妨げになる場合には、おおむね60°以上の角度に展開してもよい。これらの測定孔の値をそれぞれ測定し、平均値との誤差が±5.0％を超えないことを確認する。
静圧測定𝑑𝑘 の位置おける静圧はこれら静圧孔の平均値を用いることとする。

1

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4

図 1.1 静圧分布法に用いる補助ダクトの概念図
1.1.2 補助ダクト端部の処理
補助ダクトの端部はバリ等がない滑らかな切断面とし、測定チャンバーや換気部品との接続分の内面は平滑に仕上げるものとする。補助ダクトと測定チャンバー等や換気部品は強固に取付けるものとする。
1.1.3 補助ダクトの製作精度の確認
補助ダクトを測定用チャンバー等に取り付け、表 1.1 に示すダクト径に応じた試験風量の目安𝑄𝑖 ごとの静圧測定孔𝑑𝑘 の静圧𝑃𝑑,𝑘 を測定する。同様の測定を吹出し方向及び吸込み方向それぞれについて行い、試験風
量𝑄𝑖 ごとに補助ダクト内の静圧と距離との関係を最小二乗法により以下の式(1)及び式(2)を得る。
𝑃𝑑,𝑖𝑛,𝑄𝑖 (𝑙) = 𝑎𝑖𝑛,𝑄𝑖 × 𝑙 + 𝑏𝑖𝑛,𝑄𝑖(1)

𝑃𝑑,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖 (𝑙) = 𝑎𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖 × 𝑙 + 𝑏𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖

(2)

ここで、
𝑃𝑑,𝑖𝑛,𝑄𝑖：試験風量𝑄𝑖 の吸込み方向における補助ダクトの静圧（Pa）

𝑎𝑖𝑛,𝑄𝑖 , 𝑏𝑖𝑛,𝑄𝑖：試験風量𝑄𝑖 の吸込み方向における線形回帰式の係数
𝑃𝑑,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖：試験風量𝑄𝑖 の吹出し方向における補助ダクトの静圧（Pa）

𝑎𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖 , 𝑏𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖：試験風量𝑄𝑖 の吹出し方向における線形回帰式の係数𝑙：補助ダクトの測定用チャンバー等の側からの距離（m）

である。

2

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4

図 1.2 補助ダクト内の静圧と距離の関係概念図
それぞれの直線近似式の勾配𝑎𝑖𝑛 及び𝑎𝑜𝑢𝑡 を、試験風量𝑄𝑖 に対して以下の式(3)及び式(4)に累乗近似する（図 1.3）。
𝑎𝑖𝑛 (𝑄) = 𝑐𝑖𝑛 × 𝑄𝑛𝑖𝑛

(3)𝑎𝑜𝑢𝑡 (𝑄) = 𝑐𝑜𝑢𝑡 × 𝑄𝑛𝑜𝑢𝑡(4)3静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4
ここで、𝑄：風量（m3/h）𝑐𝑖𝑛 , 𝑛𝑖𝑛

：吸込み方向における累乗近似により得られる回帰係数

𝑐𝑜𝑢𝑡 , 𝑛𝑜𝑢𝑡 ：吹出し方向における累乗近似により得られる回帰係数である。
上記式(3)及び式(4)に、標準試験風量範囲の中央値𝑄𝑐 代入し、その差が試験風量範囲の中央値に対して±0.5(Pa/m)を超えないことを確認する（図 1.4）。
𝛿 = |𝑎𝑖𝑛,𝑄𝑐 | − |𝑎𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐 | ≤ ±0.5
ここで、
|𝑎𝑖𝑛,𝑄𝑐 |：風量𝑄𝑐 の吸込み方向における累乗近似により得られる値（Pa/m）|𝑎𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐 |：風量𝑄𝑐 の吹出し方向における累乗近似により得られる値（Pa/m）である。
以上の測定と式(5)による確認を少なくとも 3 回行う。
表 1.1 各ダクト径についての標準試験風量範囲及び試験風量𝑄𝑖 の目安
ダクト径（φ㎜）

標準試験風量範囲及び試験風量の目安𝑄𝑖 （m3/h）

50

15～40（2.1～5.7m/s） 𝑄𝑖 ：15, 20, 25, 30, 35, 40

75
100

40～100（2.5～6.3m/s） 𝑄𝑖 ：40, 55, 70, 85, 100
70～180（2.5～6.4m/s） 𝑄𝑖 ：70, 90, 110, 130, 150, 180

125
150

120～300（2.7～6.8m/s） 𝑄𝑖 ：120, 155, 190, 225, 260, 300
200～400（3.1～6.2m/s） 𝑄𝑖 ：200, 250, 300, 350, 400

4(5)静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4

図 1.3 近似曲線の勾配の絶対値と風量の関係の概念図

図 1.4 吸込み及び吹出し方向における累乗近似値の差の概念図
1.1.4 補助ダクトの風量-静圧特性の算出（図 1.5）
上記 1.1.3 の測定結果の各々について、試験風量の目安𝑄𝑖 における最遠点（4.0m の補助ダクトであれば距
離は2.0m）の 2 つの測定孔間の静圧差と風量の関係を累乗近似する。その上で、標準試験風量範囲で少なく̅̅̅̅̅とも 5 段階の風量における累乗近似式により求まる静圧差の平均値∆𝑃
𝑑 を式(7)により求める。
̅̅̅̅̅
∆𝑃𝑑 =

∑3𝑚=1 ∆𝑃𝑑,𝑚
3

(7)

̅̅̅̅̅
5 段階の風量と静圧損失の平均値∆𝑃
𝑑 の関係から、以下に示す風量を変数とする累乗近似式を求め、補助ダクトの風量-静圧特性とする。
∆𝑃(𝑄) = 𝑐 × 𝑄𝑛
ここで、∆𝑃

：補助ダクトの最遠点測定孔間の静圧損失（Pa）

𝑄：風量（m3/h）𝑐, 𝑛：累乗近似により得られる係数5(8)静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4である。

図 1.5 補助ダクトの風量-静圧特性曲線算出の概念図

1.2 ダクト圧力補正法
1.2.1 補助ダクト及び静圧孔の仕様（図 1.6）
ダクト圧力補正法の補助ダクトは、単位長さ当たりの圧力損失特性が既知のダクトから作成する。内側が平滑な長さ2.0m 以上の直管に、流れ方向に対してダクト中間部分に静圧測定用の静圧測定孔𝑑を設ける。ただし、静圧測定孔𝑑の位置は、空気流の攪乱の影響を受けないよう、補助ダクト端部からそれぞれ1.0m 以上離れた位置に設けることとする。また、静圧孔はダクト壁面に垂直に直径2.0㎜以下で設け、その内面はバリ等がな
い滑らかなものとする。
静圧測定位置𝑑においては、静圧孔を 3 か所以上設け、ダクトの円周方向におおむね均等に展開する。圧力取り出し管が試験を行う際に設置の妨げになる場合には、おおむね60°以上の角度に展開してもよい。こ
れらの測定孔の値をそれぞれ測定し、平均値との誤差が±5％超えないことを確認する。静圧測定𝑑の位置おける静圧はこれら静圧孔の平均値を用いることとする。

6

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4

図 1.6 ダクト圧力補正法に用いる補助ダクトの概念図
1.2.2 補助ダクト端部の処理
補助ダクトの端部はバリ等がない滑らかな切断面とし、測定チャンバー等や換気部品との接続分の内面は平滑に仕上げるものとする。補助ダクトと測定チャンバー等や換気部品は強固に取付けるものとする。
1.2.3 補助ダクトの製作精度の確認
補助ダクトを測定用チャンバー等に取り付け、表 1.1 に示すダクト径に応じた標準試験風量範囲内のおおむ
ね中央値に相当する風量𝑄𝑐 を、測定用チャンバー等から試験室への吹き出し方向に流し、試験室を基準とす
𝑆
る静圧測定孔の静圧損失Δ𝑃𝑑,𝑜𝑢𝑡1を測定し、以上の操作を補助ダクトの向きを変えて同様に行い、試験室を基𝑆準とする静圧測定孔の静圧Δ𝑃𝑑,𝑜𝑢𝑡2を測定する。

既知の補助ダクトの単位長さ当たりの風量静圧特性式に試験風量𝑄𝑐 を代入し、静圧測定孔と補助ダクト端部の距離𝑙1 及び𝑙2 を乗じて静圧測定孔と補助ダクト端部の間の圧力損失∆𝑃𝑑,𝑙1 及び∆𝑃𝑑,𝑙2 を計算する。
∆𝑃𝑑,𝑙1 = (𝑎 × 𝑄𝑐 𝑛 )𝑎𝑑 × 𝑙1

(9)

∆𝑃𝑑,𝑙2 = (𝑎 × 𝑄𝑐 𝑛 )𝑎𝑑 × 𝑙2

(10)

ここで、
∆𝑃𝑑,𝑙1：補助ダクト端部から静圧測定孔までの距離𝑙1 における静圧損失の計算値（Pa）∆𝑃𝑑,𝑙2：補助ダクト端部から静圧測定孔までの距離𝑙2 における静圧損失の計算値（Pa）

𝑄𝑐：標準試験風量範囲内のおおむね中央値に相当する風量（m3/h）𝑎, 𝑛：補助ダクトの単位長さ当たりの静圧損失に関する累乗近似式の係数

である。
𝑆
𝑆
測定値𝑃𝑑,𝑜𝑢𝑡1
及び𝑃𝑑,𝑜𝑢𝑡2と計算値∆𝑃𝑑,𝑙1 及び∆𝑃𝑑,𝑙2 の絶対誤差が±0.5Pa を超えないことを式(11)及び式𝑆𝑆(12)により確認し、また、測定値Δ𝑃𝑑,𝑜𝑢𝑡1
及びΔ𝑃𝑑,𝑜𝑢𝑡2と計算値∆𝑃𝑑,𝑙1 及び∆𝑃𝑑,𝑙2 の差の絶対値が、測定値と計算値の平均値の±5.0％以下であることを式(13)及び式(14)により確認する。
𝑆
𝛼1 = ∆𝑃𝑑,𝑜𝑢𝑡1− ∆𝑃𝑑,𝑙1 ≤ ±0.5(11)𝑆
𝛼2 = ∆𝑃𝑑,𝑜𝑢𝑡2− ∆𝑃𝑑,𝑙2 ≤ ±0.5

(12)

7

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4𝛽1 =𝛼1× 100 ≤ ±5.0
𝑆(∆𝑃𝑑,𝑜𝑢𝑡1 + ∆𝑃𝑑,𝑙1 )/2

(13)

𝛽2 =

𝛼2
× 100 ≤ ±5.0
𝑆(∆𝑃𝑑,𝑜𝑢𝑡2 + ∆𝑃𝑑,𝑙2 )/2(14)

図 1.7 測定値と計算値の差の概念図
1.2.4 補助ダクトの風量-静圧特性の算出
上記 1.2.3 で製作精度を確認した補助ダクトを、測定用チャンバーに取り付け、表 1.1 に示すダクト径に応じた試験風量の目安𝑄𝑖 に対して、試験室を基準として測定用チャンバーの静圧𝑃𝑐 及び静圧孔の静圧𝑃𝑑 を、測定用チャンバーから試験室方向への吹出し方向で測定する。このとき、試験風量𝑄𝑖 における吹出し方向の測定用チャンバー等と静圧測定孔間の静圧差∆𝑃𝑑,𝑐𝑜𝑢𝑡,𝑖 及び静圧測定孔と試験室間の静圧差∆𝑃𝑑,𝑟𝑜𝑢𝑡,𝑖 から、それ
ぞれの風量を変数とした累乗近似式(式(17))及び(式(18))を求める。
∆𝑃𝑐~𝑑,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖 = 𝑃𝑐,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖 − 𝑃𝑑,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖(15)∆𝑃𝑑~𝑟,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖 = 𝑃𝑑,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖 − 𝑃𝑟,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖(16)∆𝑃𝑐~𝑑,𝑜𝑢𝑡 (𝑄) = 𝑎𝑐~𝑑,𝑜𝑢𝑡 × 𝑄 𝑛𝑐~𝑑,𝑜𝑢𝑡(17)∆𝑃𝑑~𝑟,𝑜𝑢𝑡 (𝑄) = 𝑎𝑑~𝑟,𝑜𝑢𝑡 × 𝑄 𝑛𝑑~𝑟,𝑜𝑢𝑡

(18)

ここで、
∆𝑃𝑐~𝑑,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖 ：試験風量𝑄𝑖 における吹出し方向の測定用チャンバー－測定孔間の静圧差（Pa）∆𝑃𝑑~𝑟,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖 ：試験風量𝑄𝑖 における吹出し方向の静圧孔－試験室間の静圧差（Pa）
𝑃𝑐,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖：試験風量𝑄𝑖 における吹出し方向時の測定用チャンバーの静圧（Pa）

𝑃𝑟,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖：試験風量𝑄𝑖 における吹出し方向時の試験室の静圧（Pa）

𝑃𝑑,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖：試験風量𝑄𝑖 における補助ダクト測定孔の静圧（Pa）

𝑄：風量（m3/h）𝑎, 𝑛：累乗近似式の係数8静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4である。

図 1.8 吹出し方向の測定における補助ダクト（ダクト圧力補正法）の概念図

図 1.9 吹出し方向の補助ダクトの風量－静圧関係の累乗近似式の概念図
流れの方向を試験室から測定用チャンバー等への吸込み方向に変え、同様の手順により累乗近似式(式(21))及び(式(22))を求める。
∆𝑃𝑑~𝑐,𝑖𝑛,𝑄𝑖 = 𝑃𝑑,𝑖𝑛,𝑄𝑖 − 𝑃𝑐,𝑖𝑛,𝑄𝑖(19)∆𝑃𝑟~𝑑,𝑖𝑛,𝑄𝑖 = 𝑃𝑟,𝑖𝑛,𝑄𝑖 − 𝑃𝑑,𝑖𝑛,𝑄𝑖(20)∆𝑃𝑑~𝑐,𝑖𝑛 (𝑄) = 𝑎𝑑~𝑐,𝑖𝑛 × 𝑄 𝑛𝑑~𝑐,𝑖𝑛(21)∆𝑃𝑟~𝑑,𝑖𝑛 (𝑄) = 𝑎𝑟~𝑑,𝑖𝑛 × 𝑄 𝑛𝑟~𝑑,𝑖𝑛

(22)

ここで
∆𝑃𝑑~𝑐,𝑖𝑛,𝑄𝑖 ：試験風量𝑄𝑖 における吸込み方向の測定孔－測定チャンバー等間の静圧差（Pa）∆𝑃𝑟~𝑑,𝑖𝑛,𝑄𝑖 ：試験風量𝑄𝑖 における吸込み方向の試験室－測定孔間の静圧差（Pa）
𝑃𝑟,𝑖𝑛,𝑄𝑖：試験風量𝑄𝑖 における吸込み方向時の試験室の静圧（Pa）

𝑃𝑐,𝑖𝑛,𝑄𝑖：試験風量𝑄𝑖 における吸込み方向時の測定用チャンバー等の静圧（Pa）

𝑃𝑑,𝑖𝑛,𝑄𝑖：試験風量𝑄𝑖 における補助ダクト測定孔の静圧（Pa）

𝑄：風量（m3/h）𝑎, 𝑛：累乗近似式の係数9静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4である。

図 1.10 吸込み方向の測定における補助ダクト（ダクト圧力補正法）の概念図

図 1.11 吸込み方向の補助ダクトの風量－静圧関係の累乗近似式の概念図
以上の測定をそれぞれ 3 回行い、それぞれに風量-静圧特性の近似式(17)、(18)、(21)及び(22)を求める。
̅̅̅̅̅
各風量-静圧特性の近似式に標準試験風量範囲の中央値𝑄𝑐 を代入し、3 回の測定結果の平均値∆𝑃
𝑑 に対して各測定結果の相対誤差𝛾𝑚 が±5.0％以内であることを確認する。
̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
∆𝑃𝑐~𝑑,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐 =̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
∆𝑃𝑑~𝑟,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐 =̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
∆𝑃𝑑~𝑐,𝑖𝑛,𝑄𝑐 =̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
∆𝑃𝑟~𝑑,𝑖𝑛,𝑄𝑐 =∑3𝑚=1 ∆𝑃𝑐~𝑑,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐 ,𝑚3∑3𝑚=1 ∆𝑃𝑑~𝑟,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐 ,𝑚3∑3𝑚=1 ∆𝑃𝑑~𝑐,𝑖𝑛,𝑄𝑐 ,𝑚3∑3𝑚=1 ∆𝑃𝑟~𝑑,𝑖𝑛,𝑄𝑐 ,𝑚
3

10

(23)

(24)

(25)

(26)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
𝛾𝑐~𝑑,𝑜𝑢𝑡,𝑚 = {(∆𝑃𝑐~𝑑,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐 − ∆𝑃𝑐~𝑑,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐 ,𝑚 )/∆𝑃𝑐~𝑑,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐 } × 100 ≤ ±5.0(27)̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
𝛾𝑑~𝑟,𝑜𝑢𝑡,𝑚 = {(∆𝑃𝑑~𝑟,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐 − ∆𝑃𝑑~𝑟,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐 ,𝑚 )/∆𝑃𝑑~𝑟,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐 } × 100 ≤ ±5.0(28)̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
𝛾𝑑~𝑐,𝑖𝑛,𝑚 = {(∆𝑃𝑑~𝑐,𝑖𝑛,𝑄𝑐 − ∆𝑃𝑑~𝑐,𝑖𝑛,𝑄𝑐 ,𝑚 )/∆𝑃𝑑~𝑐,𝑖𝑛,𝑄𝑐 } × 100 ≤ ±5.0(29)̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
𝛾𝑟~𝑑,𝑖𝑛,𝑚 = {(∆𝑃
𝑟~𝑑,𝑖𝑛,𝑄𝑐 − ∆𝑃𝑟~𝑑,𝑖𝑛,𝑄𝑐 ,𝑚 )/∆𝑃𝑟~𝑑,𝑖𝑛,𝑄𝑐 } × 100 ≤ ±5.0

(30)

ここで、
̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
∆𝑃𝑐~𝑑,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐：3 回の測定による試験風量𝑄𝑐 における吹出し方向の測定用チャンバー等－測定孔間の静圧差の平均値（Pa）̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
∆𝑃𝑑~𝑟,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐：3 回の測定による試験風量𝑄𝑐 における吹出し方向の試験室－測定孔間の静圧差の平均値（Pa）
̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
∆𝑃𝑑~𝑐,𝑖𝑛,𝑄𝑐：3 回の測定による試験風量𝑄𝑐 における吸込み方向の測定孔－測定用チャンバー等間の静圧差の平均値（Pa）
̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
∆𝑃𝑟~𝑑,𝑖𝑛,𝑄𝑐：3 回の測定による試験風量𝑄𝑐 における吸込み方向の試験室－測定孔間の静圧差の平均値（Pa）
𝛾𝑐~𝑑,𝑜𝑢𝑡,𝑚：第𝑚回の測定による試験風量𝑄𝑐 における吹出し方向の測定用チャンバー等－測定孔間の静圧差の平均値と測定値との差（Pa）
𝛾𝑑~𝑟,𝑜𝑢𝑡,𝑚 ：第𝑚回の測定による試験風量𝑄𝑐 における測定孔－試験室間の静圧差の平均値と測定値との差（Pa）
𝛾𝑑~𝑐,𝑖𝑛,𝑚 ：第𝑚回の測定による試験風量𝑄𝑐 における吸込み方向の測定孔－測定用チャンバー等間の静圧差の平均値と測定値との差（Pa）
𝛾𝑟~𝑑,𝑖𝑛,𝑚 ：第𝑚回の測定による試験風量𝑄𝑐 における吸込み方向の試験室－測定孔間の静圧差の平均値と測定値との差（Pa）

である。

11

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4

図 1.12 3 回の測定による測定誤差算出の概念図
3 回求めた近似式（17）、（18）、（21）及び（22）のそれぞれに、表 1.1 に示すダクト径に応じた標準試験風量𝑄𝑖 を 代 入 し て 得 ら れ る 圧 力 損 失 ∆𝑃𝑐~𝑑,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖 ,𝑚 、 ∆𝑃𝑑~𝑟,𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖 ,𝑚 、 ∆𝑃𝑑~𝑐,𝑖𝑛,𝑄𝑖 ,𝑚 及 び ∆𝑃𝑟~𝑑,𝑖𝑛,𝑄𝑖 ,𝑚 の 平 均 値̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
∆𝑃𝑐~𝑑,𝑜𝑢𝑡,𝑄 、∆𝑃
𝑑~𝑟,𝑜𝑢𝑡,𝑄 、∆𝑃𝑑~𝑐,𝑖𝑛,𝑄 及び∆𝑃𝑟~𝑑,𝑖𝑛,𝑄 を求め、風量と圧力の関係を累乗近似することでそれぞれ
𝑖

𝑖

𝑖

𝑖

の風量圧力特性を求める。
∆𝑃𝑐~𝑑,𝑜𝑢𝑡 (𝑄) = 𝑎𝑐~𝑑,𝑜𝑢𝑡 × 𝑄 𝑛𝑐~𝑑,𝑜𝑢𝑡(31)∆𝑃𝑑~𝑟,𝑜𝑢𝑡 (𝑄) = 𝑎𝑑~𝑟,𝑜𝑢𝑡 × 𝑄 𝑛𝑑~𝑟,𝑜𝑢𝑡(32)∆𝑃𝑑~𝑐,𝑖𝑛 (𝑄) = 𝑎𝑑~𝑐,𝑖𝑛 × 𝑄 𝑛𝑑~𝑐,𝑖𝑛(33)∆𝑃𝑟~𝑑,𝑖𝑛 (𝑄) = 𝑎𝑟~𝑑,𝑖𝑛 × 𝑄 𝑛𝑟~𝑑,𝑖𝑛

(34)

ここで、
∆𝑃𝑐~𝑑,𝑜𝑢𝑡 ：吹出し方向の測定用チャンバー等－測定孔間の補助ダクトの静圧損失（Pa）∆𝑃𝑑~𝑟,𝑜𝑢𝑡 ：吹出し方向の測定孔－試験室間の補助ダクトの静圧損失（Pa）∆𝑃𝑑~𝑐,𝑖𝑛：吸込み方向の測定孔－測定用チャンバー等間の補助ダクトの静圧損失（Pa）∆𝑃𝑟~𝑑,𝑖𝑛：吸込み方向の試験室－測定孔間の補助ダクトの静圧損失（Pa）

𝑄：風量（m3/h）𝑎, 𝑛：累乗近似式の係数である。
′′
補助ダクトの接続向きを変えて上記と同様の測定を行い、その際の静圧損失を ∆𝑃𝑐~𝑑,𝑜𝑢𝑡、∆𝑃𝑑~𝑟,𝑜𝑢𝑡、′′∆𝑃𝑑~𝑐,𝑖𝑛
及び∆𝑃𝑟~𝑑,𝑖𝑛とおくと、式(35)、式(36)、式(37)及び式(38)に示す通り、標準試験風量範囲の中央値𝑄𝑐

における圧力特性の誤差𝜀がそれぞれ±0.5Pa 以内であることを確認する。
′
𝜀𝑐~𝑑,𝑜𝑢𝑡 = ∆𝑃𝑐~𝑑,𝑜𝑢𝑡 − ∆𝑃𝑐~𝑑,𝑜𝑢𝑡
≤ 0.5

12

(35)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4′𝜀𝑑~𝑟,𝑜𝑢𝑡 = ∆𝑃𝑑~𝑟,𝑜𝑢𝑡 − ∆𝑃𝑑~𝑟,𝑜𝑢𝑡
≤ 0.5

(36)

′
𝜀𝑑~𝑐,𝑖𝑛 = ∆𝑃𝑑~𝑐,𝑖𝑛 − ∆𝑃𝑑~𝑐,𝑖𝑛
≤ 0.5

(37)

′
𝜀𝑟~𝑑,𝑖𝑛 = ∆𝑃𝑟~𝑑,𝑖𝑛 − ∆𝑃𝑟~𝑑,𝑖𝑛
≤ 0.5

(38)

2 送風機
2.1 吹出しと吸込みが１か所の送風機ユニット
送風機の吹出し口及び吸込み口に補助ダクトを空気の漏れがないよう強固に接続し、吹出し側の空間（測定用チャンバー等又は試験室）を基準にした補助ダクトの圧力分布より送風機の機外静圧を測定する。送風機の風量𝑄𝑖 を0（閉め切り静圧）から開放風量（機外静圧0）まで７段階以上に操作し、それぞれの風量について試験室静圧𝑃𝑟 、吹出し側補助ダクト及び吸込み側補助ダクトの静圧測定孔の静圧𝑃𝑀𝑑 及び𝑃𝑆𝑑 を測定する。
2.1.1 静圧分布法による場合
試験風量𝑄𝑖 ごとに吹出し側補助ダクト及び吸込み側補助ダクトの各測定孔𝑀𝑑𝑘 及び𝑆𝑑𝑘 の測定圧力𝑃𝑀𝑑𝑘 ,𝑄𝑖
及び𝑃𝑆𝑑𝑘 ,𝑄𝑖 を直線近似して距離𝑙を変数とする近似式を得る。
𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑖 (𝑙) = 𝑎𝑀,𝑄𝑖 × 𝑙 + 𝑏𝑀,𝑄𝑖(39)

𝑃𝑆𝑑,𝑄𝑖 (𝑙) = 𝑎𝑆,𝑄𝑖 × 𝑙 + 𝑏𝑆,𝑄𝑖

(40)

ここで、
𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 及び測定用チャンバーからの距離𝑙における吹出し側補助ダクトの静圧（Pa）

𝑃𝑆𝑑,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 及び送風機ユニットからの距離𝑙における吸込み側補助ダクトの静圧（Pa）𝑙：距離（m）

𝑎、𝑏：直線近似により得られる係数である。

図 2.1 静圧分布法による試験体（送風機ユニット）設置方法の概念図
当該試験における表 1.1 に示す標準試験風量範囲の中央値に最も近い測定風量𝑄𝑐 における最遠点の 213静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4つの測定孔間の静圧差∆𝑃𝑑 を式(39)及び式(40)より求める。
𝑆
𝑆∆𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑐 = 𝑃𝑀𝑑
− 𝑃𝑀𝑑
1 ,𝑄𝑐
𝑘 ,𝑄𝑐

(41)

𝑆
𝑆
∆𝑃𝑆𝑑,𝑄𝑐 = 𝑃𝑆𝑑
− 𝑃𝑆𝑑
1 ,𝑄𝑐
𝑘 ,𝑄𝑐

(42)

ここで
∆𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑐：風量𝑄𝑐 における吹出し側補助ダクト最遠点の 2 つの測定孔間の静圧差（Pa）∆𝑃𝑆𝑑,𝑄𝑐：風量𝑄𝑐 における吸込み側補助ダクト最遠点の 2 つの測定孔間の静圧差（Pa）

𝑆
𝑃𝑀𝑑
𝑘 ,𝑄𝑐

：風量𝑄𝑐 における式(39)より得られる吹出し側補助ダクト測定孔𝑀𝑑𝑘 の静圧（Pa）

𝑆
𝑃𝑀𝑑
1 ,𝑄𝑐

：風量𝑄𝑐 における式(39)より得られる吹出し側補助ダクト測定孔𝑀𝑑1 の静圧（Pa）

𝑆
𝑃𝑆𝑑
𝑘 ,𝑄𝑐

：風量𝑄𝑐 における式(40)より得られる吸込み側補助ダクト測定孔𝑆𝑑𝑘 の静圧（Pa）

𝑆
𝑃𝑆𝑑
1 ,𝑄𝑐

：風量𝑄𝑐 における式(40)より得られる吸込み側補助ダクト測定孔𝑆𝑑1 の静圧（Pa）

である。

14

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4

図 2.2 補助ダクト内の静圧と距離の関係概念図
式(41)及び式(42)より求めた当該補助ダクトによる最遠点の 2 つの測定孔間の静圧差∆𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑐 及びΔ𝑃𝑆𝑑,𝑄𝑐 と、
1.1 静圧分布法で測定した補助ダクトの圧力特性を示す式(8)から得られる風量𝑄𝑐 における圧力損失∆𝑃𝑀𝑎𝑑,𝑄𝑐
15静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4
及び∆𝑃𝑆𝑎𝑑,𝑄𝑐 との差が±0.5Pa 以内であることを確認する。
𝛼𝑀 = ∆𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑐 − ∆𝑃𝑀𝑎𝑑,𝑄𝑐 ≤ ±0.5(43)𝛼𝑆 = ∆𝑃𝑆𝑑,𝑄𝑐 − ∆𝑃𝑆𝑎𝑑,𝑄𝑐 ≤ ±0.5(44)

式(39)及び式(40)より、測定風量𝑄𝑖 における吹出し側補助ダクトと送風機ユニットとの接続部分の圧力𝑃𝑀,𝑄𝑖
及び送風機ユニットと吸込み側補助ダクトとの接続部分の圧力𝑃𝑆,Qi を求め、これらと式(47)より送風機ユニットの機外静圧𝑃𝐻,Qi を求め、風量を変数として式(48)のとおり 4 次以上の多項式で近似する。
𝑃𝑀,𝑄𝑖 = 𝑎𝑀,𝑄𝑖 × 𝐿𝑀 + 𝑏𝑀,𝑄𝑖(45)

𝑃𝑆,𝑄𝑖 = 𝑎𝑆,𝑄𝑖 × 𝐿𝑆 + 𝑏𝑆,𝑄𝑖(46)

𝑃𝐻,𝑄𝑖 = 𝑃𝑀,𝑄𝑖 − 𝑃𝑆,𝑄𝑖(47)

𝑃𝐻 (𝑄) = 𝑐4 × 𝑄4 + 𝑐3 × 𝑄3 + 𝑐2 × 𝑄2 + 𝑐1 × 𝑄 + 𝑐0

(48)

ここで、
𝑃𝑀,Qi

：風量𝑄𝑖 における吹出し側補助ダクトと送風機ユニットとの接続部分の圧力（Pa）

𝑃𝑆,Qi：風量𝑄𝑖 における送風機ユニットと吸込み側補助ダクトとの接続部分の圧力（Pa）

𝐿𝑀：吹出し側補助ダクトの長さ（m）

𝐿𝑆：吸込み側補助ダクトの長さ（m）

𝑃𝐻,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における送風機ユニットの機外静圧（Pa）

𝑎, 𝑏, 𝑐, 𝑑, 𝑒, 𝑓, 𝑔
：近似式の係数16静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4

図 2.3 送風機ユニットの機外静圧算出の概念図

図 2.4 送風機ユニットの風量－静圧関係式算出の概念図
同様の試験を 3 回行い、式(48)により表 1.1 に示す標準試験風量範囲の中央値の風量𝑄𝑐′ における静圧損̅̅̅̅̅̅̅
失𝑃𝐻,𝑄′ ,𝑚=1 、𝑃𝐻,𝑄′ ,𝑚=2 及び𝑃𝐻,𝑄′ ,𝑚=3 を求め、平均値𝑃
𝐻,𝑄′ に対する相対誤差が±5％以内であることを確認す
𝑐

𝑐

𝑐

𝑐

る。
̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐻,𝑄𝑐′ =∑3𝑚=1 𝑃𝐻,𝑄𝑐′ ,𝑚3̅̅̅̅̅̅̅
̅̅̅̅̅̅̅
𝛽𝑚 = {(𝑃𝐻,𝑄𝑐′ − 𝑃𝐻,𝑄𝑐′ ,𝑚 )/𝑃𝐻,𝑄𝑐′ } × 100 ≤ ±5.0 (𝑚 = 1,2,3)
ここで、̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐻,𝑄𝑐′：3 回の測定による式(48)に風量𝑄𝑐′ を代入して得られる値の平均値（Pa）

𝑃𝐻,𝑄𝑐′ ,𝑚：第𝑚回の測定による式(48)に風量𝑄𝑐′ を代入して得られる値（Pa）

𝛽𝑚：第𝑚回の平均値と測定値との誤差

である。
17

(49)

(50)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4

図 2.5 3 回の測定による測定値の概念図
3 回の試験により得られた式 (48)の各多項式に、測定風量𝑄𝑖 をそれぞれ代入して得られる静圧損失̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐻,𝑄 ,𝑚=1 、𝑃𝐻,𝑄 ,𝑚=2 及び𝑃𝐻,𝑄 ,𝑚=3 の平均値𝑃
𝐻,𝑄 から、風量を変数とした式(52)のとおり 4 次以上の多項式近似
𝑖

𝑖

𝑖

𝑖

により送風機ユニットの風量静圧特性を求める。
̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐻,𝑄𝑖 =

∑3𝑚=1 𝑃𝐻,𝑄𝑖 ,𝑚3

Δ𝑃(𝑄) = 𝑐4 × 𝑄4 + 𝑐3 × 𝑄3 + 𝑐2 × 𝑄2 + 𝑐1 × 𝑄 + 𝑐0

(51)

(52)

ここで、
̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐻,𝑄𝑖：3 回の測定による式(48)に風量𝑄𝑖 を代入して得られる値の平均値（Pa）

𝑃𝐻,𝑄𝑖 ,𝑚

：第𝑚回の測定による式(48)に風量𝑄𝑖 を代入して得られる値（Pa）∆𝑃：風量 Q における送風機ユニットの機外静圧（Pa）

𝑎, 𝑏, 𝑐, 𝑑, 𝑒 ：近似式の係数である。

図 2.6 3 回の測定による送風機ユニットの風量－静圧関係式算出の概念図
2.1.2 ダクト圧力補正法による場合
当該試験に用いる補助ダクトの径に応じて表 1.1 に示す標準試験風量範囲の中央値に最も近い測定風量
𝑄𝑐 における吹出し側補助ダクトの静圧測定孔𝑀𝑑及び吸込み側の静圧測定孔𝑆𝑑の静圧𝑃 𝑆 𝑀𝑑,𝑄𝑐 ,𝑐𝑜𝑢𝑡 及び𝑃 𝑆 𝑆𝑑,𝑄𝑐 ,𝑟𝑖𝑛 を測定する。また、式(33)及び式(34)に風量𝑄𝑐 を代入し、静圧測定孔から測定用チャンバーまでの圧力差∆𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑐 ,𝑐𝑜𝑢𝑡 及び試験室から静圧測定孔までの圧力差∆𝑃𝑆𝑑,𝑄𝑐 ,𝑟𝑖𝑛 を求め、それぞれの差が±0.5Pa 以内であることを確認する。
18

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4∆𝑃𝑑~𝑐,𝑖𝑛,𝑄𝑐 = 𝑎𝑑~𝑐,𝑖𝑛 × 𝑄𝑐 𝑛𝑑~𝑐,𝑖𝑛(53)∆𝑃𝑟~𝑑,𝑖𝑛,𝑄𝑐 = 𝑎𝑟~𝑑,𝑖𝑛 × 𝑄𝑐 𝑛𝑟~𝑑,𝑖𝑛(54)∆𝑃 𝑆 𝑀𝑑~𝑐,𝑄𝑐 = 𝑃 𝑆 𝑀𝑑,𝑄𝑐 − 𝑃 𝑆 𝑐,𝑄𝑐

(55)

∆𝑃 𝑆 𝑟~𝑆𝑑,𝑄𝑐 = 𝑃 𝑆 𝑟,𝑄𝑐 − 𝑃 𝑆 𝑆𝑑,𝑄𝑐(56)

𝛼𝑀,𝑄𝑐 ,𝑐𝑜𝑢𝑡 = ∆𝑃 𝑆 𝑀𝑑,𝑄𝑐 − ∆𝑃𝑑~𝑐,𝑖𝑛,𝑄𝑐 ≤ ±0.5

(57)

𝑆
𝛼𝑆,𝑄𝑐 ,𝑟𝑖𝑛 = ∆𝑃𝑆𝑑,𝑄− ∆𝑃𝑟~𝑑,𝑖𝑛,𝑄𝑐 ≤ ±0.5
𝑐

(58)

ここで、
∆𝑃𝑑~𝑐,𝑖𝑛,𝑄𝑐 ：風量𝑄𝑐 における吹出し側補助ダクトにおける静圧測定孔－測定用チャンバー間の静圧損失の計算値（Pa）∆𝑃𝑟~𝑑,𝑖𝑛,𝑄𝑐 ：風量𝑄𝑐 における吸込み側補助ダクトにおける試験室－静圧測定孔間の静圧損失の計算値（Pa）
：係数

𝑎, 𝑛
∆𝑃 𝑆

𝑀𝑑~𝑐,𝑄𝑐 ：風量𝑄𝑐 における吹出し側補助ダクトにおける静圧測定孔－測定用チャンバー間の静圧損失の測定値（Pa）
𝑆∆𝑃 𝑟~𝑆𝑑,𝑄𝑐 ：風量𝑄𝑐 における吸込み側補助ダクトにおける試験室－静圧測定孔間の静圧損失の測定値（Pa）
𝑃 𝑆 𝑀𝑑,𝑄𝑐：風量𝑄𝑐 における吹出し側補助ダクトにおける静圧測定孔の静圧の測定値（Pa）

𝑃𝑆

𝑐,𝑄𝑐

：風量𝑄𝑐 における測定用チャンバーの静圧の測定値（Pa）

𝑃𝑆

𝑆𝑑,𝑄𝑐

：風量𝑄𝑐 における吸込み側補助ダクトにおける静圧測定孔の静圧の測定値（Pa）

𝑃 𝑆 𝑟,𝑄𝑐：風量𝑄𝑐 における試験室の静圧の測定値（Pa）

𝛼𝑀,𝑄𝑐 ,𝑐𝑜𝑢𝑡 ：吹出し側補助ダクトにおける静圧測定孔－測定用チャンバー間の測定値と計算値の差（Pa）
𝛼𝑆,𝑄𝑐 ,𝑟𝑖𝑛

：吸込み側補助ダクトにおける試験室－静圧測定孔間の測定値と計算値の差（Pa）である。
∆𝑃𝑑,𝑙1 = (𝑎 × 𝑄𝑐 𝑛 )𝑎𝑑 × 𝑙1

(9)

∆𝑃𝑑,𝑙2 = (𝑎 × 𝑄𝑐 𝑛 )𝑎𝑑 × 𝑙2

(10)

測定風量𝑄𝑖 ごとに、当該補助ダクトのあらかじめ求められている単位長さ当たりの風量圧力損失特性を表す
式(9)又は式(10)より、吹出し側補助ダクトと送風機ユニットの接続部における圧力𝑃𝑀,𝑄𝑖 及び送風機ユニットと吸込み側補助ダクトの接続部における圧力𝑃𝑆,𝑄𝑖 を求める。
∆𝑃𝑑,𝑄𝑖 ,𝑙𝑀𝑑2 = (𝑎 × 𝑄𝑖 𝑛 )𝑎𝑑 × 𝑙𝑀𝑑2

(59)

∆𝑃𝑑,𝑄𝑖 ,𝑙𝑆𝑑1 = (𝑎 × 𝑄𝑖 𝑛 )𝑎𝑑 × 𝑙𝑆𝑑1

(60)

𝑃𝑀,𝑄𝑖 = 𝑃 𝑆 𝑀𝑑,𝑄𝑖 + ∆𝑃𝑑,𝑄𝑖 ,𝑙𝑀𝑑2

(61)

19

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4

𝑃𝑆,𝑄𝑖 = 𝑃 𝑆 𝑆𝑑,𝑄𝑖 − ∆𝑃𝑑,𝑄𝑖 ,𝑙𝑆𝑑1

(62)

ここで、
∆𝑃𝑑,𝑄𝑖 ,𝐿𝑀𝑑 ：風量𝑄𝑖 における吹出し側補助ダクトの静圧測定孔から送風機ユニットの接続部分までの距離による静圧損失（Pa）∆𝑃𝑑,𝑄𝑖 ,𝐿𝑆𝑑1 ：風量𝑄𝑖 における吸込み側補助ダクトの静圧測定孔から送風機ユニットの接続部分までの距離による静圧損失（Pa）
𝐿𝑀𝑑2：吹出し側補助ダクトの静圧測定孔から送風機ユニットの接続部分までの距離（m）

𝐿𝑆𝑑1：吸込み側補助ダクトの静圧測定孔から送風機ユニットの接続部分までの距離（m）

𝑃𝑀,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における吹出し側補助ダクトと送風機ユニットとの接続部分の圧力（Pa）

𝑃𝑆,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における送風機ユニットと吸込み側補助ダクトとの接続部分の圧力（Pa）である。
上記で求めた式(61)、(62)及び式(63)より送風機静圧𝑃𝐻,Qi を求め、風量を変数として式(64)のとおり 4 次以上の多項式で近似する。
𝑃𝐻,𝑄𝑖 = 𝑃𝑀,𝑄𝑖 − 𝑃𝑆,𝑄𝑖(63)

𝑃𝐻 (𝑄) = 𝑐4 × 𝑄4 + 𝑐3 × 𝑄3 + 𝑐2 × 𝑄2 + 𝑐1 × 𝑄 + 𝑐0

(64)

ここで、
𝑃𝐻,Qi

：風量𝑄𝑖 における送風機ユニットの機外静圧（Pa）

𝑎, 𝑏, 𝑐, 𝑑, 𝑒 ：近似式の係数

である。

20

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4

図 2.7 ダクト圧力補正法による試験体の概念図

図 2.8 送風機ユニットの風量－静圧関係式算出の概念図
同様の試験を 3 回行い、式(64)により表 1.1 に示す標準試験風量範囲の中央値の風量𝑄𝑐′ における静圧損̅̅̅̅̅̅̅
失𝑃𝐻,𝑄′ ,𝑚=1 、𝑃𝐻,𝑄′ ,𝑚=2 及び𝑃𝐻,𝑄′ ,𝑚=3 を求め、平均値𝑃
𝐻,𝑄′ に対する相対誤差が±5％以内であることを確認す
𝑐

𝑐

𝑐

𝑐

る。
̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐻,𝑄𝑐′ =∑3𝑚=1 𝑃𝐻,𝑄𝑐′ ,𝑚3̅̅̅̅̅̅̅
̅̅̅̅̅̅̅
𝛽𝑚 = {(𝑃𝐻,𝑄𝑐′ − 𝑃𝐻,𝑄𝑐′ ,𝑚 )/𝑃𝐻,𝑄𝑐′ } × 100 ≤ ±5.0 (𝑚 = 1,2,3)

(65)

(66)

ここで、
̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐻,𝑄𝑐′：3 回の測定による式(64)に風量𝑄𝑐′ を代入して得られる値の平均値（Pa）

𝑃𝐻,𝑄𝑐′ ,𝑚：第𝑚回の測定による式(64)に風量𝑄𝑐′ を代入して得られる値（Pa）

𝛽𝑚：第𝑚回の平均値と測定値との誤差である。
3 回の試験により得られた式 (64)の各多項式に、測定風量𝑄𝑖 をそれぞれ代入して得られる静圧損失̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐻,𝑄 ,𝑚=1 、𝑃𝐻,𝑄 ,𝑚=2 及び𝑃𝐻,𝑄 ,𝑚=3 の平均値𝑃
𝐻,𝑄 から、風量を変数とした 4 次以上の多項式近似により送風機
𝑖

𝑖

𝑖

𝑖

ユニットの風量静圧特性を求める。

21

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐻,𝑄𝑖 =

∑3𝑚=1 𝑃𝐻,𝑄𝑖 ,𝑚3

Δ𝑃(𝑄) = 𝑐4 × 𝑄4 + 𝑐3 × 𝑄3 + 𝑐2 × 𝑄2 + 𝑐1 × 𝑄 + 𝑐0

(67)

(68)

ここで、
̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐻,𝑄𝑖：3 回の測定による式(64)に風量𝑄𝑖 を代入して得られる値の平均値（Pa）

𝑃𝐻,𝑄𝑖 ,𝑚

：第𝑚回の測定による式(64)に風量𝑄𝑖 を代入して得られる値（Pa）∆𝑃：風量 Q における送風機ユニットの機外静圧（Pa）𝑐：近似式の係数である。

図 2.9 3 回の測定による測定値の概念図

図 2.10 3 回の測定による送風機ユニットの風量－静圧関係式算出の概念図

2.2 1 モーター2 ファンの送風機ユニット
給気及び排気のためのファンが同一のケースに収められた送風機ユニットで、１つのモーターにより駆動するものを対象とする。送風機の給気系及び排気系の吹出し口及び吸込み口にそれぞれ補助ダクトを空気の漏れがないよう強固に接続する。風量－静圧特性の測定は 2.1 と同様の方法による。ただし、測定は給気系及び排気系それぞれについて行い、表 2.2 に示す測定対象経路以外の経路について、想定している定格圧力損
失及び定格圧力損失の±20%の静圧損失を負荷する。

22

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4
表 2.2 定格負荷の負荷経路
測定経路
OA-SA（給気）系
RA-EA（排気）系

定格圧力損失※の負荷経路
RA（ただし、ユニット本体で吸込む場合は EA とする）
SA

※メーカーが定める標準的な圧力損失

23静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4

図 2.11 静圧分布法による吸気系測定試験体の概念図

図 2.12 静圧分布法による排気系測定試験体の概念図

図 2.13 ダクト圧力補正法による排気系測定試験体の概念図

24静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4

図 2.14 ダクト圧力補正法による排気系測定試験体の概念図

3 端末換気口
端末換気口に補助ダクトを空気の漏れがないよう強固に接続し、吹出し側の空間を基準にした補助ダクトの圧力分布から端末換気口の静圧損失を測定する。端末換気口と補助ダクトは、補助板（900 ㎜角）を介して取り付ける。試験は補助ダクトの径に対応する各試験風量𝑄𝑖 について行い、測定用チャンバー内静圧𝑃𝑐 、試験室静圧𝑃𝑟 及び補助ダクトの静圧測定孔の静圧𝑃𝑑 を測定する。

3.1 吸込み
3.1.1 静圧分布法による場合

図 3.1 静圧分布法による端末換気口試験体（吸込み）の概念図
測定用チャンバーを基準として試験室静圧𝑃𝑟 を測定し、試験風量𝑄𝑖 ごとに補助ダクトの各測定孔𝑑𝑘 の測定
圧力𝑃𝑑𝑘 を直線近似して距離𝑙を変数とする近似式を得る。
𝑃𝑑 = (𝑎 ∙ 𝑙 + 𝑏)𝑄𝑖
ここで、
𝑃𝑑

：風量Qi 及び測定用チャンバーからの距離𝑙における吹出し側補助ダクトの静圧（Pa）

25

(69)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4𝑙：距離（m）

𝑎, 𝑏：直線近似により得られる係数である。

図 3.2 補助ダクト内の静圧と距離の関係概念図
当該試験における表 1.1 に示す標準試験風量範囲の中央値に最も近い測定風量𝑄𝑐 における補助ダクト最遠点の 2 つの測定孔間の静圧差∆𝑃𝑑,𝑄𝑐 を式(69)より求める。
∆𝑃𝑑,𝑄𝑐 = 𝑃𝑑𝑆𝑘 ,𝑄𝑐 − 𝑃𝑑𝑆1,𝑄𝑐

(70)

ここで、
∆𝑃𝑑,𝑄𝑐：風量𝑄𝑐 における補助ダクト最遠点の 2 つの測定孔間の静圧差（Pa）

𝑃𝑑𝑆𝑘,𝑄𝑐：風量𝑄𝑐 における式(69)より得られる補助ダクト測定孔𝑑𝑘 の静圧（Pa）

𝑃𝑑𝑆1,𝑄𝑐：風量𝑄𝑐 における式(69)より得られる補助ダクト測定孔𝑑1 の静圧（Pa）である。
式(70)より、当該補助ダクトによる最遠点の 2 つの測定孔間の静圧差∆𝑃𝑑,𝑄𝑐 と、「1.1 静圧分布法」で測定した
補助ダクトの圧力特性を示す式(8)から得られる風量𝑄𝑐 における圧力損失∆𝑃𝑎𝑑,𝑄𝑐 との差が±0.5Pa 以内であることを確認する。
α = ∆𝑃𝑑,𝑄𝑐 − ∆𝑃𝑎𝑑,𝑄𝑐 ≤ ±0.5(71)

式(69)に補助ダクトの長さ𝐿を代入し、測定風量𝑄𝑖 における圧力損失(𝑃𝑑 )𝐿 を計算し、測定用チャンバー内外
𝑆の静圧差∆𝑃𝑡 との差を求め、吸込み側の端末換気口の静圧損失∆𝑃𝑇𝑖𝑛とする。

(𝑃𝑑 )𝐿,𝑄𝑖 = (𝑎 ∙ 𝐿 + 𝑏)L,Qi(72)∆𝑃𝑡,𝑄𝑖 = 𝑃𝑟,𝑄𝑖 − 𝑃𝑐

(73)

𝑆
∆𝑃𝑇𝑖𝑛,𝑄= ∆𝑃𝑡,𝑄𝑖 − (𝑃𝑑 )𝐿,𝑄𝑖
𝑖

(74)

ここで、
(𝑃𝑑 )𝐿,𝑄𝑖：風量Qi 、測定用チャンバーからの距離Lにおける補助ダクトの静圧（Pa）

𝐿：補助ダクトの長さ（m）∆𝑃𝑡,𝑄𝑖：風量Qi における測定用チャンバー内外の静圧差（Pa）

26

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4𝑃𝑟,𝑄𝑖：風量Qi における試験室の静圧（Pa）

𝑃𝑐：測定用チャンバーの静圧（Pa）

𝑆∆𝑃𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における吸込み側端末換気口の静圧損失（Pa）である。

図 3.3 吸込み側端末換気口の静圧損失
𝑆
上記で求めた式(74)より、測定風量𝑄𝑖 における吸込み側の端末換気口の静圧損失∆𝑃𝑇𝑖𝑛
から、風量に対す

る静圧損失を累乗近似式で表す。
𝑆∆𝑃𝑇𝑖𝑛= 𝑎 ∗ 𝑄𝑛

ここで、
𝑆
∆𝑃𝑇𝑖𝑛

：吸込み側端末換気口の静圧損失（Pa）𝑎, 𝑛：累乗近似により得られる係数

である。

27

(75)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4

図 3.4 吸込み側端末換気口の風量－静圧特性式
同様の試験を 3 回行い、式(75)により表 1.1 に示す標準試験風量範囲の中央値の風量𝑄𝑐 ′における静圧損̅̅̅̅̅̅̅̅̅
失𝑃 𝑇𝑖𝑛,𝑄′ ,𝑚=1 、𝑃 𝑇𝑖𝑛,𝑄′ ,𝑚=2 及び𝑃 𝑇𝑖𝑛,𝑄′ ,𝑚=3 を求め、平均値𝑃
𝑇𝑖𝑛,𝑄′ に対する差及び相対誤差が±1𝑃𝑎 又は±5％
𝑐

𝑐

𝑐

𝑐

以内であることを確認する。
̅̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑃 𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑐′ =∑3𝑚=1 𝑃 𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑐′ ,𝑚3𝛽𝑚 = ̅̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑃 𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑐′ − 𝑃 𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑐′ ,𝑚 ≤ ±1.0 (𝑚 = 1,2,3)(77)̅̅̅̅̅̅̅̅̅
𝛾𝑚 = {𝛽𝑚 /𝑃
𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑐′ } × 100 ≤ ±5.0 (𝑚 = 1,2,3)

(78)

ここで、
̅̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑃 𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑐′(76)：3 回の測定による式(75)に風量𝑄𝑐′ を代入して得られる値の平均値（Pa）

𝑃 𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑐′ ,𝑚 ：第𝑚回の測定による式(75)に風量𝑄𝑐′ を代入して得られる値（Pa）
𝛽𝑚：第𝑚回の平均値と測定値との差（Pa）

𝛾𝑚：第𝑚回の平均値と測定値との相対誤差（%）

である。

28

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4

図 3.5 3 回の測定による測定値の概念図
3 回の試験により得られた式(75)の各多項式に、測定風量𝑄𝑖 をそれぞれ代入して得られる静圧損失̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝑇𝑖𝑛,𝑄 ,𝑚=1 、𝑃𝑇𝑖𝑛,𝑄 ,𝑚=2 及び𝑃𝑇𝑖𝑛,𝑄 ,𝑚=3 の平均値𝑃
𝑇𝑖𝑛,𝑄 から、風量を変数とした累乗近似式により吸込み側端末
𝑖

𝑖

𝑖

𝑖

換気口の風量静圧特性を求める。
̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑖 =∑3𝑚=1 𝑃𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑖 ,𝑚3∆𝑃 = 𝑎 ∗ 𝑄𝑛
ここで、̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑖：3 回の測定による式(75)に風量𝑄𝑖 を代入して得られる値の平均値（Pa）

𝑃𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑖 ,𝑚：第𝑚回の測定による式(75)に風量𝑄𝑖 を代入して得られる値（Pa）∆𝑃：吸込み側端末換気口の静圧損失（Pa）

𝑎, 𝑛

：係数

である。

図 3.6 3 回の測定による吸込み側端末換気口の風量－静圧関係式算出の概念図
3.1.2 ダクト圧力補正法による場合

29

(79)

(80)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4

図 3.7 ダクト圧力補正法による端末換気口試験体（吸込み）の概念図
測定用チャンバーを基準として試験室静圧𝑃𝑟 及び補助ダクトの静圧測定孔𝑑の静圧𝑃𝑑 を測定する。当該試験に用いる補助ダクトの径に応じて表 1.1 に示す標準試験風量範囲の中央値に最も近い測定風量𝑄𝑐 における補助ダクトの静圧測定孔𝑑の静圧𝑃 𝑆 𝑑,𝑄𝑐 を測定する。また、式(33)に風量𝑄𝑐 を代入し、静圧測定孔から測定用チャンバーまでの圧力差∆𝑃𝑑,𝑄𝑐 ,𝑐𝑖𝑛 を求め、𝑃 𝑆 𝑑,𝑄𝑐 との差が±0.5𝑃𝑎 以内であることを確認する。
∆𝑃𝑑,𝑄𝑐 ,𝑐𝑖𝑛 = 𝑎 ∗ 𝑄𝑐 𝑛(82)

𝛼𝑄𝑐 ,𝑐𝑖𝑛 = 𝑃 𝑆 𝑑,𝑄𝑐 − ∆𝑃𝑑,𝑄𝑐 ,𝑐𝑖𝑛 ≤ ±0.5

(83)

ここで、
∆𝑃𝑑,𝑄𝑐 ,𝑐𝑖𝑛 ：風量𝑄𝑐 における補助ダクトの静圧測定孔－測定用チャンバー間の静圧損失の計算値（Pa）
𝑎, 𝑛

：係数

𝛼𝑄𝑐 ,𝑐𝑖𝑛：補助ダクトにおける静圧測定孔－測定用チャンバー間の測定値と計算値の差（Pa）

𝑃𝑆：風量𝑄𝑐 における補助ダクトの静圧測定孔𝑑の静圧の測定値（Pa）

𝑑,𝑄𝑐

である。
測定風量𝑄𝑖 ごとに、当該補助ダクトのあらかじめ求められている単位長さ当たりの風量圧力損失特性を表す
式(9)又は式(10)より、補助ダクトと端末換気口の接続部における静圧𝑃𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑖 を求め、試験室の静圧𝑃 𝑆 𝑟,𝑄𝑖 との𝑆差から、端末換気口の静圧損失∆𝑃𝑇𝑖𝑛,𝑄
を求める。
𝑖∆𝑃𝑑,𝑄𝑖 ,𝑙2 = (𝑎 ∗ 𝑄𝑖 𝑛 )𝑎𝑑 ∗ 𝑙2

(84)

𝑃𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑖 = 𝑃 𝑆 𝑑,𝑄𝑖 + ∆𝑃𝑑,𝑄𝑖 ,𝑙2(85)

𝑆∆𝑃𝑇𝑖𝑛,𝑄= 𝑃 𝑆 𝑟,𝑄𝑖 − 𝑃𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑖
𝑖

(86)

ここで、
∆𝑃𝑑,𝑄𝑖 ,𝑙2：風量𝑄𝑖 における補助ダクトの静圧測定孔から端末換気口の接続部分までの距離による静圧損失（Pa）

𝑙2：補助ダクトの静圧測定孔から端末換気口の接続部分までの距離（m）

𝑃𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における補助ダクトと送風機ユニットとの接続部分の静圧（Pa）

𝑆∆𝑃𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における端末換気口の静圧損失（Pa）

𝑃𝑟,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における試験室の静圧（Pa）

である。
30

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4
𝑆
上記で求めた式(86)より測定風量𝑄𝑖 ごとに端末換気口の静圧損失∆𝑃𝑇𝑖𝑛,𝑄
を求め、風量を変数として累乗近
𝑖

似する。
𝑆
∆𝑃𝑇𝑖𝑛
= 𝑎 ∗ 𝑄𝑛

(87)

ここで、
𝑆
∆𝑃𝑇𝑖𝑛

：端末換気口の静圧損失（Pa）𝑎, 𝑛：累乗近似により得られる係数である。

図 3.8 吸込み側端末換気口の風量－静圧関係式算出の概念図
同様の試験を 3 回行い、式(87)により表 1.1 に示す標準試験風量範囲の中央値の風量𝑄𝑐 ′における静圧̅̅̅̅̅̅̅̅̅
損失𝑃 𝑇𝑖𝑛,𝑄′ ,𝑚=1 、𝑃 𝑇𝑖𝑛,𝑄′ ,𝑚=2 及び𝑃 𝑇𝑖𝑛,𝑄′ ,𝑚=3 を求め、平均値𝑃
𝑇𝑖𝑛,𝑄′ に対する相対誤差が±5％以内であること
𝑐

𝑐

𝑐

𝑐

を確認する。
̅̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑃 𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑐′ =∑3𝑚=1 𝑃 𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑐′ ,𝑚3̅̅̅̅̅̅̅̅̅
̅̅̅̅̅̅̅̅̅
𝛽𝑚 = {(𝑃𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑐′ − 𝑃 𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑐′ ,𝑚 )/𝑃 𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑐′ } × 100 ≤ ±5.0 (𝑚 = 1,2,3)
ここで、̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐻,𝑄𝑐′：3 回の測定による式(87)に風量𝑄𝑐′ を代入して得られる値の平均値（Pa）

𝑃𝐻,𝑄𝑐′ ,𝑚：第𝑚回の測定による式(87)に風量𝑄𝑐′ を代入して得られる値（Pa）

𝛽𝑚：第𝑚回の平均値と測定値との相対誤差（%）

である。

31

(88)

(89)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4

図 3.9 3 回の測定による測定値の概念図
3 回の試験により得られた式(87)の各多項式に、測定風量𝑄𝑖 をそれぞれ代入して得られる静圧損失̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝑇𝑖𝑛,𝑄 ,𝑚=1 、𝑃𝑇𝑖𝑛,𝑄 ,𝑚=2 及び𝑃𝑇𝑖𝑛,𝑄 ,𝑚=3 の平均値𝑃
𝑇𝑖𝑛,𝑄 から、風量を変数とした累乗近似式により吸込み側端末
𝑖

𝑖

𝑖

𝑖

換気口の風量静圧特性を求める。
̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑖 =∑3𝑚=1 𝑃𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑖 ,𝑚3∆𝑃 = 𝑎 ∗ 𝑄𝑛
ここで、̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑖：3 回の測定による式(87)に風量𝑄𝑖 を代入して得られる値の平均値（Pa）

𝑃𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑖 ,𝑚：第𝑚回の測定による式(87)に風量𝑄𝑖 を代入して得られる値（Pa）∆𝑃：吸込み側端末換気口の静圧損失（Pa）

𝑎, 𝑛

：係数

である。

32

(90)

(91)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4

図 3.10 3 回の測定による吸込み側端末換気口の風量－静圧関係式算出の概念図

3.2 吹出し
3.2.1 静圧分布法による場合

図 3.11 静圧分布法による端末換気口試験体（吹出し）の概念図
試験室を基準として測定用チャンバー静圧𝑃𝑐 を測定し、試験風量𝑄𝑖 ごとに補助ダクトの各測定孔𝑑𝑘 の測定
圧力𝑃𝑑𝑘 を直線近似して距離𝑙を変数とする近似式を得る。
𝑃𝑑 = (𝑎 ∙ 𝑙 + 𝑏)Qi
ここで、
𝑃𝑑

：風量Qi 、測定用チャンバーからの距離𝑙における吹出し側補助ダクトの静圧（Pa）𝑙：距離（m）

𝑎, 𝑏：直線近似により得られる係数

である。

33

(92)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4

図 3.12 補助ダクト内の静圧と距離の関係概念図
当該試験における表 1.1 に示す標準試験風量範囲の中央値に最も近い測定風量𝑄𝑐 における最遠点の 2つの測定孔間の静圧差∆𝑃𝑑 を式(92)より求める。
∆𝑃𝑑,𝑄𝑐 = 𝑃𝑑𝑆1 ,𝑄𝑐 − 𝑃𝑑𝑆𝑘 ,𝑄𝑐

(93)

ここで、
∆𝑃𝑑,𝑄𝑐：風量𝑄𝑐 における補助ダクト最遠点の 2 つの測定孔間の静圧差（Pa）

𝑃𝑑𝑆1,𝑄𝑐：風量𝑄𝑐 における式(92)より得られる補助ダクト測定孔𝑑1 の静圧（Pa）

𝑃𝑑𝑆𝑘,𝑄𝑐：風量𝑄𝑐 における式(92)より得られる補助ダクト測定孔𝑑𝑘 の静圧（Pa）である。
式(93)より、当該補助ダクトによる最遠点の 2 つの測定孔間の静圧差∆𝑃𝑑,𝑄𝑐 と、1.1 静圧分布法で測定した
補助ダクトの圧力特性を示す式(8)から得られる風量𝑄𝑐 における圧力損失∆𝑃𝑎𝑑,𝑄𝑐 との差が±0.5Pa 以内であることを確認する。
α = ∆𝑃𝑑,𝑄𝑐 − ∆𝑃𝑎𝑑,𝑄𝑐 ≤ ±0.5(94)

式(92)に補助ダクトの長さ𝐿を代入し、測定風量𝑄𝑖 における圧力損失(𝑃𝑑𝑆 )𝐿,𝑄𝑖 を計算し、吹出し側の端末換気
𝑆
口の静圧損失∆𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡とする。
𝑆∆𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄= (𝑃𝑑𝑆 )𝐿,𝑄𝑖 = (𝑎 ∙ 𝐿 + 𝑏)L,Qi
𝑖

ここで、
𝑆
∆𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄：風量𝑄𝑖 における吹出し側端末換気口の静圧損失（Pa）
𝑖(𝑃𝑑𝑆 )𝐿,𝑄：風量Qi 、測定用チャンバーからの距離Lにおける補助ダクトの静圧（Pa）

𝐿：補助ダクトの長さ（m）𝑎, 𝑏：直線近似により得られる係数

𝑖

である。

34

(95)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4

図 3.13 吹出し側端末換気口の静圧損失
𝑆
上記で求めた式(95)より、測定風量𝑄𝑖 における吹出し側の端末換気口の静圧損失∆𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡
から、風量に対す

る静圧損失を累乗近似式で表す。
𝑆∆𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡= 𝑎 ∗ 𝑄𝑛

(96)

ここで、
𝑆
∆𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡：吹出し側端末換気口の静圧損失（Pa）𝑎, 𝑛：累乗近似により得られる係数である。

図 3.14 吹出し側端末換気口の風量－静圧関係式算出の概念図
同様の試験を 3 回行い、式(96)により表 1.1 に示す標準試験風量範囲の中央値の風量𝑄𝑐 ′における静圧損̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
失𝑃 𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄′ ,𝑚=1 、𝑃 𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄′ ,𝑚=2 及び𝑃 𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄′ ,𝑚=3 を求め、平均値𝑃
𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄′ に対する差及び相対誤差が±1𝑃𝑎 又は
𝑐

𝑐

𝑐

𝑐

±5％以内であることを確認する。

35

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑃 𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐′ =∑3𝑚=1 𝑃 𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐′ ,𝑚3(97)𝛽𝑚 = ̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑃 𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐′ − 𝑃 𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐′ ,𝑚 ≤ ±1.0 (𝑚 = 1,2,3)(98)̅̅̅̅̅̅̅̅̅
𝛾𝑚 = {𝛽𝑚 /𝑃
𝑇𝑖𝑛,𝑄𝑐′ } × 100 ≤ ±5.0 (𝑚 = 1,2,3)

(99)

ここで、
̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑃 𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐′：3 回の測定による式(96)に風量𝑄𝑐′ を代入して得られる値の平均値（Pa）

𝑃 𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐′ ,𝑚：第𝑚回の測定による式(96)に風量𝑄𝑐′ を代入して得られる値（Pa）
𝛽𝑚：第𝑚回の平均値と測定値との差（Pa）

𝛾𝑚：第𝑚回の平均値と測定値との相対誤差（%）

である。

図 3.15 3 回の測定による測定値の概念図
3 回の試験により得られた式(96)の各多項式に、測定風量𝑄𝑖 をそれぞれ代入して得られる静圧損失̅̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄 ,𝑚=1 、𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄 ,𝑚=2 及び𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄 ,𝑚=3 の平均値𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄 から、風量を変数とした累乗近似式により吹出し側
𝑖

𝑖

𝑖

𝑖

端末換気口の風量静圧特性を求める。
̅̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖 =∑3𝑚=1 𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖 ,𝑚3∆𝑃 = 𝑎 ∗ 𝑄𝑛
ここで、̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖：3 回の測定による式(96)に風量𝑄𝑖 を代入して得られる値の平均値（Pa）

𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖 ,𝑚 ：第𝑚回の測定による式(96)に風量𝑄𝑖 を代入して得られる値（Pa）∆𝑃：吹出し側端末換気口の静圧損失（Pa）

𝑎, 𝑛

：係数

36

(100)

(101)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4である。

図 3.16 3 回の測定による吹出し側端末換気口の風量－静圧関係式算出の概念図
3.2.2 ダクト圧力補正法による場合

図 3.17 ダクト圧力補正法による端末換気口試験体（吹出し）の概念図
試験室を基準として測定用チャンバー静圧𝑃𝑐 及び補助ダクトの静圧測定孔𝑑の静圧𝑃𝑑 を測定する。当該試験に用いる補助ダクトの径に応じて表 1.1 に示す標準試験風量範囲の中央値に最も近い測定風量𝑄𝑐 における補助ダクトの静圧測定孔𝑑の静圧𝑃 𝑆 𝑑,𝑄𝑐 を測定する。また、式(31)に風量𝑄𝑐 を代入し、静圧測定孔から測定用チャンバーまでの圧力差∆𝑃𝑑,𝑄𝑐 ,𝑐𝑜𝑢𝑡 を求め、𝑃 𝑆 𝑑,𝑄𝑐 との差が±0.5𝑃𝑎 以内であることを確認する。
∆𝑃𝑑,𝑄𝑐 ,𝑐𝑜𝑢𝑡 = 𝑎 ∗ 𝑄𝑐 𝑛(102)

𝛼𝑄𝑐 ,𝑐𝑜𝑢𝑡 = 𝑃 𝑆 𝑑,𝑄𝑐 − ∆𝑃𝑑,𝑄𝑐 ,𝑐𝑜𝑢𝑡 ≤ ±0.5

(103)

ここで、
∆𝑃𝑑,𝑄𝑐 ,𝑐𝑜𝑢𝑡：風量𝑄𝑐 における補助ダクトの静圧測定孔－測定用チャンバー間の静圧損失の計算値（Pa）
𝑎, 𝑛

：係数

𝛼𝑄𝑐 ,𝑐𝑜𝑢𝑡：補助ダクトにおける静圧測定孔－測定用チャンバー間の測定値と計算値の差（Pa）

𝑃 𝑆 𝑑,𝑄𝑐：風量𝑄𝑐 における補助ダクトの静圧測定孔𝑑の静圧の測定値（Pa）

である。
37

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4
測定風量𝑄𝑖 ごとに、当該補助ダクトのあらかじめ求められている単位長さ当たりの風量圧力損失特性を表す
式(9)又は式(10)より、補助ダクトと端末換気口の接続部における静圧𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖 を求め、試験室の静圧𝑃 𝑆 𝑟,𝑄𝑖 との𝑆差から、端末換気口の静圧損失∆𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄を求める。
𝑖∆𝑃𝑑,𝑄𝑖 ,𝑙2 = (𝑎 ∗ 𝑄𝑖 𝑛 )𝑎𝑑 ∗ 𝑙2

(104)

𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖 = 𝑃 𝑆 𝑑,𝑄𝑖 + ∆𝑃𝑑,𝑄𝑖 ,𝑙2

(105)

𝑆
∆𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄= 𝑃 𝑆 𝑟,𝑄𝑖 − 𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖
𝑖

(106)

ここで、
∆𝑃𝑑,𝑄𝑖 ,𝑙2：風量𝑄𝑖 における補助ダクトの静圧測定孔から端末換気口の接続部分までの距離による静圧損失（Pa）

𝑙2：補助ダクトの静圧測定孔から端末換気口の接続部分までの距離（m）

𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における補助ダクトと送風機ユニットとの接続部分の静圧（Pa）

𝑆∆𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における端末換気口の静圧損失（Pa）

𝑃𝑟,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における試験室の静圧（Pa）である。
𝑆
上記で求めた式(106)より測定風量𝑄𝑖 ごとに端末換気口の静圧損失∆𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄を求め、風量を変数として累乗
𝑖

近似する。
𝑆
∆𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡= 𝑎 ∗ 𝑄𝑛

(107)

ここで、
𝑆
∆𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡：端末換気口の静圧損失（Pa）𝑎, 𝑛：累乗近似により得られる係数である。

図 3.18 吹出し側端末換気口の風量－静圧関係式算出の概念図
同様の試験を 3 回行い、式(107)により表 1.1 に示す標準試験風量範囲の中央値の風量𝑄𝑐 ′における静̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
圧損失𝑃 𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄′ ,𝑚=1 、𝑃 𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄′ ,𝑚=2 及び𝑃 𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄′ ,𝑚=3 を求め、平均値𝑃
𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄′ に対する相対誤差が±5％以内で
𝑐

𝑐

𝑐

𝑐

あることを確認する。
38

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑃 𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐′ =∑3𝑚=1 𝑃 𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐′ ,𝑚3̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
𝛽𝑚 = {(𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐′ − 𝑃 𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐′ ,𝑚 )/𝑃 𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐′ } × 100 ≤ ±5.0 (𝑚 = 1,2,3)

(108)

(109)

ここで、
̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑃 𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐′：3 回の測定による式(107)に風量𝑄𝑐′ を代入して得られる値の平均値（Pa）

𝑃 𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑐′ ,𝑚 ：第𝑚回の測定による式(107)に風量𝑄𝑐′ を代入して得られる値（Pa）
𝛽𝑚：第𝑚回の平均値と測定値との相対誤差（%）

である。

図 3.19 3 回の測定による測定値の概念図
3 回の試験により得られた式(107)の各多項式に、測定風量𝑄𝑖 をそれぞれ代入して得られる静圧損失̅̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄 ,𝑚=1 、𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄 ,𝑚=2 及び𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄 ,𝑚=3 の平均値𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄 から、風量を変数とした累乗近似式により吹出し側
𝑖

𝑖

𝑖

𝑖

端末換気口の風量静圧特性を求める。
̅̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖 =∑3
𝑚=1 𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄 ,𝑚𝑖

3∆𝑃 = 𝑎 ∗ 𝑄𝑛
ここで、̅̅̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖：3 回の測定による式(107)に風量𝑄𝑖 を代入して得られる値の平均値（Pa）

𝑃𝑇𝑜𝑢𝑡,𝑄𝑖 ,𝑚 ：第𝑚回の測定による式(107)に風量𝑄𝑖 を代入して得られる値（Pa）∆𝑃：吹出し側端末換気口の静圧損失（Pa）

𝑎, 𝑛

：係数

である。

39

(110)

(111)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4

図 3.20 3 回の測定による吹出し側端末換気口の風量－静圧関係式算出の概念図

4 多分岐継手（合流・分流チャンバー）4.1 合流多分岐継手の主管側の補助ダクト（以下、「主管補助ダクト」という。）と枝管側の補助ダクト（以下、「枝管補助ダクト」という。）を空気の漏れがないよう強固に接続し、吹出し側の空間（測定用チャンバー）を基準にした各補助ダクトの圧力分布から多分岐継手の静圧損失を測定する。ここで対象とする継手は、原則として、いわゆるチャンバーとしてそれぞれの枝ダクトに風量を均等に流すことを意図した構造のものであり、枝ダクトの圧力損失負荷は補助ダクトのみを想定し、異なる長さ（圧力損失の違い）を想定した試験は実施しない。また、試験対象とする枝ダクトの条件は実際の使用を想定して選択するが、あり得る極力多くのケースを行うことが望ましい。
試験は主管補助ダクトの径に対応する表 1.1 の各試験風量𝑄𝑖 について行い、測定用チャンバー内静圧𝑃𝑐 、試験室静圧𝑃𝑟 、補助ダクトの静圧測定孔の静圧𝑃𝑑 を測定する。
4.1.1 静圧分布法による場合

図 4.1 多分岐継手（合流）の静圧分布法試験体概要
試験風量𝑄𝑖 ごとに主管補助ダクト各測定孔𝑀𝑑𝑘 の測定圧力𝑃 𝑆 𝑀𝑑𝑘 を直線近似して距離𝑙を変数とする近似
40

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4式を得る。
𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑖 = (𝑎 ∙ 𝑙 + 𝑏)𝑀,𝑄𝑖

(112)

ここで、
𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑖：風量Qi 、測定用チャンバーからの距離𝑙における主管補助ダクトの静圧（Pa）𝑙：距離（m）

𝑎, 𝑏：直線近似により得られる係数である。
当該試験における表 1.1 に示す標準試験風量範囲の中央値に最も近い試験風量𝑄𝑐 における最遠点の 2つの測定孔間の静圧差∆𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑐 を式(112)より求める。
∆𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑐 = 𝑃𝑀𝑑𝑘 ,𝑄𝑐 − 𝑃𝑀𝑑1 ,𝑄𝑐

(113)

ここで、
∆𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑐：風量𝑄𝑐 における主管補助ダクト最遠点の 2 つの測定孔間の静圧差（Pa）

𝑃𝑀𝑑𝑘,𝑄𝑐：風量𝑄𝑐 における式(112)より得られる主管補助ダクト測定孔𝑀𝑑𝑘 の静圧（Pa）

𝑃𝑀𝑑1,𝑄𝑐：風量𝑄𝑐 における式(112)より得られる主管補助ダクト測定孔𝑀𝑑1 の静圧（Pa）である。
式(113)で求めた当該補助ダクトによる最遠点の 2 つの測定孔間の静圧差∆𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑐 と、1.1 静圧分布法で測定した補助ダクトの圧力特性を示す式(8)から得られる風量𝑄𝑐 における圧力損失∆𝑃𝑎𝑑,𝑄𝑐 との差が±0.5Pa 以内であることを確認する。
𝛼Md,𝑄𝑐 = ∆𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑐 − ∆𝑃𝑎𝑑,𝑄𝑐 ≤ ±0.5

(114)

ここで、
𝛼Md,𝑄𝑐：風量𝑄𝑐 における主管補助ダクト最遠点の 2 つの測定孔間の静圧差の測定値と計算値の差（Pa）

である。
𝑆
𝑆
試験風量𝑄𝑖 ごとに、主管ダクト及び枝管ダクト𝑗の最遠点の 2 つの測定孔間の静圧差∆𝑃𝑀𝑑,𝑄
及び∆𝑃𝑆𝑑,𝑗,𝑄
を
𝑖
𝑖

求める。
𝑆
𝑆
𝑆
∆𝑃𝑀𝑑,𝑄
= 𝑃𝑀𝑑
− 𝑃𝑀𝑑
1 ,𝑄𝑖
𝑘 ,𝑄𝑖
𝑖

(115)

𝑆
𝑆
𝑆
∆𝑃𝑆𝑑,𝑗,𝑄
= 𝑃𝑆𝑑
− 𝑃𝑆𝑑
1 ,𝑗,𝑄𝑖
𝑘 ,𝑗,𝑄𝑖
𝑖

(116)

ここで、
𝑆
∆𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における主管補助ダクトの最遠点の 2 つの測定孔間の静圧差（Pa）

𝑆
𝑃𝑀𝑑
𝑘 ,𝑄𝑖

：風量𝑄𝑖 における主管補助ダクトの測定孔𝑀𝑑𝑘 の静圧（Pa）

𝑆
𝑃𝑀𝑑
1 ,𝑄𝑖

：風量𝑄𝑖 における主管補助ダクトの測定孔𝑀𝑑1 の静圧（Pa）

𝑆∆𝑃𝑆𝑑,𝑗,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクト𝑗の最遠点の 2 つの測定孔間の静圧差（Pa）

𝑆
𝑃𝑆𝑑
𝑘 ,𝑗,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクト𝑗の測定孔𝑆𝑑𝑘 の静圧（Pa）

𝑆
𝑃𝑆𝑑
1 ,𝑗,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクト𝑗の測定孔𝑆𝑑1 の静圧（Pa）である。
試験風量𝑄𝑖 ごとに、主管補助ダクト及び枝管補助ダクト𝑗について、あらかじめ求められた式(8)を用いて、式
41

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4(115)及び式(116)で求めた圧力差における風量𝑄𝑀,𝑄𝑖 及びQ S,j,Qi を求める。また、枝管補助ダクトについては、
各枝管補助ダクト𝑗の風量の合計Q S,Qi を求める。
1/𝑛𝑎𝑑

(117)

1/𝑛𝑎𝑑

(118)

𝑆
𝑄𝑀,𝑄𝑖 = (∆𝑃𝑀𝑑,𝑄/𝑎𝑎𝑑 )𝑖𝑆
𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑖 = (∆𝑃𝑆𝑑,𝑗,𝑄/𝑎𝑎𝑑 )𝑖𝑗

𝑄𝑆,𝑄𝑖 = ∑ Q S,j,𝑄𝑖

(119)

𝑛=1

ここで、
𝑄𝑀,𝑄𝑖

：風量𝑄𝑖 における主管補助ダクトに流れる風量の計算値（m3/h）

𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクト𝑗に流れる風量の計算値（m3/h）

𝑎𝑎𝑑 , 𝑛𝑎𝑑

：各々、式(8)における係数𝑓、𝑛である。
試験風量𝑄𝑖 及び主管補助ダクト風量𝑄𝑀,𝑄𝑖 及び枝管補助ダクト風量の合計𝑄𝑆,𝑄𝑖 の平均値𝑄̅𝑖 に対して、それぞれの風量の誤差が±2.5%以内であることを確認する。
𝑄̅𝑖 =(𝑄𝑖 + 𝑄𝑀,𝑄𝑖 + 𝑄𝑆,𝑄𝑖 )
3

(120)

𝛽𝑄𝑖 = {(𝑄̅𝑖 − 𝑄𝑖 )/𝑄̅𝑖 } × 100 ≤ ±2.5

(121)

𝛽𝑀,𝑄𝑖 = {(𝑄̅𝑖 − 𝑄𝑀,𝑄𝑖 )/𝑄̅𝑖 } × 100 ≤ ±2.5

(122)

𝛽𝑆,𝑄𝑖 = {(𝑄̅𝑖 − 𝑄𝑆,𝑄𝑖 )/𝑄̅𝑖 } × 100 ≤ ±2.5

(123)

ここで、
𝑄̅𝑖

：試験風量𝑄𝑖 、主管補助ダクト風量𝑄𝑀,𝑄𝑖 及び枝管補助ダクト風量の合計𝑄𝑆,𝑄𝑖 の平均（m3/h）

𝛽Qi：各風量の平均𝑄̅𝑖と試験風量𝑄𝑖 の誤差（%）

𝛽M,Qi：各風量の平均𝑄̅𝑖と主管補助ダクト風量𝑄𝑀,𝑄𝑖 の誤差（%）

𝛽S,Qi：各風量の平均𝑄̅𝑖と枝管補助ダクト風量の合計𝑄𝑆,𝑄𝑖 の誤差（%）

である。
試験風量𝑄𝑖 ごとに枝管補助ダクト𝑗の各測定孔𝑆𝑑𝑘 の測定圧力𝑃 𝑆 𝑆𝑑𝑘 ,𝑗 を合流継手からの距離𝑙に対して直線近似する。
𝑃𝑆𝑑,𝑗,𝑄𝑖 = (𝑐 ∙ 𝑙 + 𝑑)𝑆,𝑗,𝑄𝑖
ここで、𝑃𝑆𝑑,𝑗,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 及び合流継手からの距離𝑙における枝管補助ダクト𝑗の静圧（Pa）𝑙：距離（m）

42(124)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4𝑐, 𝑑：直線近似により得られる係数である。
式(112)より、試験風量𝑄𝑖 における主管補助ダクトと合流継手との接続部分における静圧𝑃1 を求める。
𝑃1,𝑄𝑖 = 𝑎 ∙ 𝐿𝑀 + 𝑏

(125)

ここで、
𝑃1,𝑄𝑖

：風量𝑄𝑖 における主管補助ダクトと合流継手との接続部分における静圧（Pa）

𝐿𝑀：主管補助ダクトの長さ（m）である。
式(124)より、試験風量𝑄𝑖 における合流継手と枝管補助ダクト𝑗との接続部分における静圧𝑃2 を求める。
𝑃2,𝑗,𝑄𝑖 = 𝑎 ∙ 𝑙𝑆 + 𝑏 (𝑙𝑆 = 0)

(126)

ここで、
𝑃2,𝑗,𝑄𝑖：風量Qi における合流継手と枝管補助ダクト𝑗との接続部分における静圧（Pa）

𝑙𝑆：合流継手と枝管補助ダクト𝑗との接続部分における距離（m）である。
合流継手の前後の静圧差より、試験風量Q i における枝管補助ダクトjごとに合流継手の静圧損失∆𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖 を求める。
∆𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖 = 𝑃2,𝑗,𝑄𝑖 − 𝑃1,𝑄𝑖
ここで、∆𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 及び枝管補助ダクト𝑗における合流継手の静圧損失（Pa）

である。

43

(127)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4図 4.2 多分岐継手（合流）の静圧損失
𝑆
上記で求めた式(127)より、枝管補助ダクト𝑗ごとに測定風量𝑄𝑖 における合流継手の静圧損失∆𝑃𝐽,𝑗を求め、風量を変数として累乗近似する。
𝑆∆𝑃𝐽,𝑗= 𝑎 ∗ 𝑄𝑛

ここで、
𝑆
∆𝑃𝐽,𝑗

：枝管補助ダクト𝑗における合流継手の静圧損失（Pa）𝑎, 𝑛：累乗近似により得られる係数

である。

44

(128)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4

図 4.3 多分岐継手（合流）の累乗近似式の算出
同様の試験を 3 回行い、式(128)により表 1.1 に示す標準試験風量範囲の中央値の風量𝑄𝐶′ における静圧̅̅̅̅̅̅̅
損失𝑃𝐽,𝑗,𝑄′ ,𝑚=1 、𝑃𝐽,𝑗,𝑄′ ,𝑚=2 及び𝑃𝐽,𝑗,𝑄′ ,𝑚=3 を枝管補助ダクト𝑗ごとに求め、平均値𝑃
𝐽,𝑗,𝑄′ に対する差及び相対誤
𝑐

𝑐

𝑐

𝑐

差がそれぞれ±1𝑃𝑎 又は±5％以内であることを確認する。
̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ =∑3𝑚=1 𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ ,𝑚
3

(129)

𝛾𝑚 = ̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ − 𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ ,𝑚 ≤ ±1.0 (𝑚 = 1,2,3)(130)̅̅̅̅̅̅̅
𝜀𝑚 = {𝛾𝑚 /𝑃
𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ } × 100 ≤ ±5.0 (𝑚 = 1,2,3)

(131)

ここで、
̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′：3 回の測定による式(128)に風量𝑄𝑐′ を代入して得られる値の平均値（Pa）

𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ ,𝑚：第𝑚回の測定による式(128)に風量𝑄𝑐′ を代入して得られる値（Pa）

𝛾𝑚：第𝑚回の平均値と測定値との差（Pa）

𝜀𝑚：第𝑚回の平均値と測定値との相対誤差（%）

である。
3 回の試験により得られた式(128)の各多項式に、試験風量𝑄𝑖 をそれぞれ代入して得られる静圧損失̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐽,𝑗,𝑄 ,𝑚=1 、𝑃𝐽,𝑗,𝑄 ,𝑚=2 及び𝑃𝐽,𝑗,𝑄 ,𝑚=3 の平均値𝑃
𝐽,𝑗,𝑄 から、枝管補助ダクト𝑗ごとに風量を変数とした累乗近似式
𝑖

𝑖

𝑖

𝑖

により合流継手の風量静圧特性を求める。
̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖 =∑3𝑚=1 𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖 ,𝑚
3∆𝑃𝐽,𝑗 = 𝑎 ∗ 𝑄𝑛
ここで、̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖：3 回の測定による式(128)に試験風量𝑄𝑖 を代入して得られる値の平均値（Pa）

𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖 ,𝑚：第𝑚回の測定による式(128)に試験風量𝑄𝑖 を代入して得られる値（Pa）∆𝑃𝐽,𝑗：枝管補助ダクト𝑗における合流継手の静圧損失（Pa）

45

(132)

(133)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4
𝑎, 𝑛

：係数

である。

図 4.4 多分岐継手（合流）の風量静圧特性曲線
また、式(118)より試験風量Q i に対する枝管補助ダクトjの風量Q S,j,𝑄𝑖 から風量比𝑅𝑗,𝑄𝑖 を求め、3 回の試験によ̅̅̅̅̅り得られた測定結果𝑅𝑗,𝑄 ,𝑚=1 、𝑅𝑗,𝑄 ,𝑚=2 及び𝑅𝑗,𝑄 ,𝑚=3 の平均値𝑅
𝑗,𝑄 を求め、試験風量Q i に対する枝管補助ダク
𝑖

𝑖

𝑖

𝑖

トjの風量比とする。
𝑅𝑗,𝑄𝑖 = Q S,j,𝑄𝑖 /Q i
3̅̅̅̅̅
𝑅𝑗,𝑄𝑖 = (∑𝑃𝑗,𝑄𝑖 ,𝑚 ) /3

(134)

(135)

𝑚=1

ここで、
𝑅𝑗,𝑄𝑖

：試験風量𝑄𝑖 に対する枝管補助ダクトjの風量の比̅̅̅̅̅̅
𝑅𝑗,𝑄𝑖：3 回の測定による試験風量𝑄𝑖 、枝管補助ダクトjにおける風量比の平均値である。
試験風量𝑄𝑐 における枝管補助ダクト jの風量を式(118)より求め、3 回の試験により得られた測定結果
̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑄𝑆,𝑗,𝑄 ,𝑚=1 、𝑄𝑆,𝑗,𝑄 ,𝑚=1 及び𝑄𝑆,𝑗,𝑄 ,𝑚=1 の平均値𝑄
𝑆,𝑗,𝑄 を求め、試験風量𝑄𝑐 における枝管補助ダクトの風量の平
𝑐

𝑐

𝑐

𝑐

̅̅̅̅̅̅
均𝑄
𝑆,𝑄𝑐 との誤差を求める。
3

̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑐 = (∑𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑐 ,𝑚 ) /3

(136)

𝑚=1

𝑗

̅̅̅̅̅̅
𝑄𝑆,𝑄𝑐 = (∑ ̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑐 ) /𝑗

(137)

𝑛=1

̅̅̅̅̅̅
̅̅̅̅̅̅̅̅ ̅̅̅̅̅̅
𝜇𝑗 = {(𝑄𝑆,𝑄𝑐 − 𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑐 )/𝑄𝑆,𝑄𝑐 } × 100
ここで、
46

(138)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑐：3 回の測定による式(118)に風量𝑄𝑐 を代入して得られる枝管補助ダクトjの風量の平均値（m3/h）̅̅̅̅̅̅
𝑄𝑆,𝑄𝑐：第𝑚回の測定による風量𝑄𝑐 における枝管補助ダクトの風量の平均値（m3/h）𝜇𝑗：風量𝑄𝑐 における枝管補助ダクト𝑗の枝管補助ダクト全体の平均値との相対誤差（%）

である。
上記の式(138)による誤差が±5%以内の場合は、式(133)に表 1.1 に示す試験風量𝑄𝑖 を代入し、試験風量𝑄i̅̅̅̅̅̅
における枝管補助ダクト𝑗の静圧損失∆𝑃𝑗,𝑄 の平均値∆𝑃
𝑄 を累乗近似することにより、合流継手の静圧損失特𝑖𝑖性とすることができる。
∆𝑃𝑗,𝑄𝑖 = 𝑎 ∗ 𝑄𝑖 𝑛

(139)

𝑗

̅̅̅̅̅̅
∆𝑃𝑄𝑖 = (∑ ̅̅̅̅̅̅̅
∆𝑃𝑗,𝑄𝑖 ) /𝑗

(140)

𝑛=1

∆𝑃 = 𝑎 ∗ 𝑄𝑛

(141)

ここで、
∆𝑃𝑗,𝑄𝑖：試験風量Qi における枝管補助ダクト𝑗の静圧損失（Pa）

̅̅̅̅̅̅
∆𝑃
𝑄𝑖：試験風量Qi における枝管補助ダクトの静圧損失の平均値（Pa）∆𝑃：合流継手の静圧損失（Pa）

𝑎, 𝑛

：係数

である。
4.1.2 ダクト圧力補正法による場合

図 4.5 多分岐継手（合流）のダクト圧力補正法試験体概要
測定用チャンバーを基準として試験室静圧𝑃𝑟 及び主管補助ダクト及び枝管補助ダクトの静圧測定孔𝑀𝑑及び𝑀𝑑の静圧𝑃𝑀𝑑 及び𝑃𝑆𝑑 を測定する。当該試験に用いる主管補助ダクトの径に応じて表 1.1 に示す標準試験
風量範囲の中央値に最も近い測定風量𝑄𝑐 における主管補助ダクトの静圧測定孔𝑀𝑑の静圧𝑃 𝑆 𝑀𝑑,𝑄𝑐 を測定する。また、式(33)に風量𝑄𝑐 を代入し、静圧測定孔から測定用チャンバーまでの圧力差∆𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑐 ,𝑐𝑖𝑛 を求め、
𝑃 𝑆 𝑀𝑑,𝑄𝑐 との差が±0.5Pa 以内であることを確認する。
47

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4∆𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑐 ,𝑐𝑖𝑛 = 𝑎 ∗ 𝑄𝑐 𝑛(142)

𝛼𝑄𝑐 ,𝑐𝑖𝑛 = 𝑃 𝑆 𝑀𝑑,𝑄𝑐 − ∆𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑐 ,𝑐𝑖𝑛 ≤ ±0.5

(143)

ここで、
∆𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑐 ,𝑐𝑖𝑛
：風量𝑄𝑐 における主管補助ダクトの静圧測定孔－測定用チャンバー間の静圧損失の計算値（Pa）
𝑎, 𝑛

：係数

𝛼𝑄𝑐 ,𝑐𝑖𝑛：風量𝑄𝑐 における主管補助ダクトにおける静圧測定孔－測定用チャンバー間の測定値と計算値の差（Pa）

𝑃𝑆：風量𝑄𝑐 における主管補助ダクトの静圧測定孔𝑑の静圧の測定値（Pa）

𝑀𝑑,𝑄𝑐

である。
𝑆
試験風量𝑄𝑖 ごとに、試験室静圧𝑃 𝑆 𝑟 と枝管ダクト𝑗の静圧𝑃 𝑆 𝑆𝑑 の測定値より、その静圧差∆𝑃𝑟−𝑆,𝑗,𝑄
を求める。
𝑖
S
𝑆
𝑆
∆Pr−S,j,Q= 𝑃𝑟,,𝑗,𝑄− 𝑃𝑆𝑑,𝑗,𝑄
i
𝑖
𝑖

(144)

ここで、
𝑆
∆𝑃𝑟−𝑆,𝑗,𝑄：風量𝑄𝑖 における試験室と枝管補助ダクト𝑗の静圧差（Pa）
𝑖
𝑆
𝑃𝑟,,𝑗,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における試験室の静圧（Pa）

𝑆
𝑃𝑆𝑑,𝑗,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクト𝑗の静圧測定孔𝑆𝑑の静圧（Pa）である。
試験風量𝑄𝑖 ごとに、枝管補助ダクト𝑗について、あらかじめ求められた式(33)を用いて、式(144)で求めた圧力差における風量Q S,𝑗,𝑄𝑖 及び各枝管補助ダクト𝑗の風量の合計Q S,𝑄𝑖 を求める。
1/𝑛𝑎𝑑

𝑆
𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑖 = (∆𝑃𝑟−𝑆,𝑗,𝑄/𝑎𝑎𝑑 )𝑖(145)

𝑗

𝑄𝑆,𝑄𝑖 = ∑ 𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑖

(146)

𝑛=1

ここで、
𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクト𝑗に流れる風量の計算値（m3/h）

𝑄𝑆,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクト𝑗に流れる風量の計算値の合計（m3/h）

𝑎𝑎𝑑 , 𝑛𝑎𝑑：式(33)における係数である。
試験風量𝑄𝑖 及び枝管補助ダクト風量の合計𝑄𝑆,𝑄𝑖 の平均値𝑄̅𝑖 に対して、それぞれの風量の誤差が±2.5%以内であることを確認する。
𝑄̅𝑖 = (𝑄𝑖 + 𝑄𝑆,𝑄𝑖 )/2(147)

𝛽𝑄𝑖 = {(𝑄̅𝑖 − 𝑄𝑖 )/𝑄̅𝑖 } × 100 ≤ ±2.5

(148)

48

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4𝛽S,Qi = {(𝑄̅𝑖 − 𝑄𝑆,𝑄𝑖 )/𝑄̅𝑖 } × 100 ≤ ±2.5

(149)

ここで、
𝑄̅𝑖

：試験風量𝑄𝑖 及び枝管補助ダクト風量の合計𝑄𝑆,𝑄𝑖 の平均（m3/h）

𝛽Qi：各風量の平均𝑄̅𝑖と試験風量𝑄𝑖 の誤差（%）

𝛽S,Qi：各風量の平均𝑄̅𝑖と枝管補助ダクト風量の合計𝑄𝑆,𝑄𝑖 の誤差（%）

である。
測定風量𝑄𝑖 ごとに、当該補助ダクトのあらかじめ求められている単位長さ当たりの風量圧力損失特性を表す
式(9)又は式(10)より、主管補助ダクトと合流継手の接続部における圧力𝑃𝑀,Qi 及び合流継手と枝管補助ダクト𝑗の接続部における圧力𝑃𝑆,Qi を求める。
∆𝑃𝑑,𝑄𝑖 ,𝐿𝑀𝑑2 = (𝑎 ∗ 𝑄𝑖 𝑛 )𝑎𝑑 ∗ 𝐿𝑀𝑑2

(150)

∆𝑃𝑑,𝑗,𝑄𝑖 ,𝐿𝑆𝑑1 = (𝑎 ∗ 𝑄𝑖 𝑛 )𝑎𝑑 ∗ 𝐿𝑆𝑑1,𝑗(151)

𝑃1,Qi = 𝑃 𝑆 𝑀𝑑,𝑄𝑖 + ∆𝑃𝑑,𝑄𝑖 ,𝐿𝑀𝑑2(152)

𝑃2,j,Qi = 𝑃 𝑆 𝑆𝑑,𝑗,𝑄𝑖 − ∆𝑃𝑑,𝑗,𝑄𝑖 ,𝐿𝑆𝑑1

(153)

ここで、
∆𝑃𝑑,𝑄𝑖 ,𝐿𝑀𝑑2 ：風量𝑄𝑖 における主管補助ダクトの静圧測定孔から合流継手の接続部分までの距離による静圧損失（Pa）∆𝑃𝑑,𝑄𝑖 ,𝐿𝑆𝑑1 ：風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクト𝑗の静圧測定孔から合流継手の接続部分までの距離による静圧損失（Pa）
𝐿𝑀𝑑2：主管補助ダクトの静圧測定孔から合流継手の接続部分までの距離（m）

𝐿𝑆𝑑1：枝管補助ダクト𝑗の静圧測定孔から合流継手の接続部分までの距離による静圧損失（m）

𝑃1,Qi：風量𝑄𝑖 における主管補助ダクトと合流継手との接続部分の圧力（Pa）

𝑃2,j,Qi：風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクト𝑗と合流継手との接続部分の圧力（Pa）である。
合流継手の前後の静圧差より、試験風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクト𝑗ごとに合流継手の静圧損失∆𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖 を求める。
∆𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖 = 𝑃2,𝑗,𝑄𝑖 − 𝑃1,𝑄𝑖
ここで、∆𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 、枝管補助ダクト𝑗における合流継手の静圧損失（Pa）

である。

49

(154)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4図 4.6 多分岐継手（合流）の静圧損失
𝑆
上記で求めた式(154)より、枝管補助ダクト𝑗ごとに測定風量𝑄𝑖 における合流継手の静圧損失∆𝑃𝐽,𝑗を求め、風量を変数として累乗近似する。
𝑆∆𝑃𝐽,𝑗= 𝑎 ∗ 𝑄𝑛

(155)

ここで、
𝑆
∆𝑃𝐽,𝑗

：枝管補助ダクト𝑗における合流継手の静圧損失（Pa）𝑎, 𝑛：累乗近似により得られる係数である。

図 4.7 多分岐継手（合流）の累乗近似式の算出
同様の試験を 3 回行い、式(155)により表 1.1 に示す標準試験風量範囲の中央値の風量𝑄𝑐 ′における静圧50静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4̅̅̅̅̅̅̅
損失𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ ,𝑚=1 、𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ ,𝑚=2 及び𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ ,𝑚=3 を枝管補助ダクト𝑗ごとに求め、平均値𝑃
𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ に対する相対誤差が±5％以内であることを確認する。
̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ =∑3𝑚=1 𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ ,𝑚

(156)

3

̅̅̅̅̅̅̅
̅̅̅̅̅̅̅
𝜀𝑚 = {(𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ − 𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ ,𝑚 )/𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ } × 100 ≤ ±5.0 (𝑚 = 1,2,3)

(157)

ここで、
̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′：3 回の測定による式(155)に風量𝑄𝑐′ を代入して得られる値の平均値（Pa）

𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ ,𝑚：第𝑚回の測定による式(155)に風量𝑄𝑐′ を代入して得られる値（Pa）

𝜀𝑚：第𝑚回の平均値と測定値との相対誤差（%）

である。
3 回の試験により得られた式(155)の各多項式に、試験風量𝑄𝑖 をそれぞれ代入して得られる静圧損失̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐽,𝑗,𝑄 ,𝑚=1 、𝑃𝐽,𝑗,𝑄 ,𝑚=2 及び𝑃𝐽,𝑗,𝑄 ,𝑚=3 の平均値𝑃
𝐽,𝑗,𝑄 から、枝管補助ダクト𝑗ごとに風量を変数とした累乗近似式
𝑖

𝑖

𝑖

𝑖

により合流継手の風量静圧特性を求める。
̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖 =∑3𝑚=1 𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖 ,𝑚

(158)

3

∆𝑃𝑗 = 𝑎 ∗ 𝑄𝑛

(159)

ここで、
̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖：3 回の測定による式(155)に試験風量𝑄𝑖 を代入して得られる値の平均値（Pa）

𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖 ,𝑚：第𝑚回の測定による式(155)に試験風量𝑄𝑖 を代入して得られる値（Pa）∆𝑃𝑗：枝管補助ダクト𝑗における合流継手の静圧損失（Pa）

𝑎, 𝑛

：係数

である。

図 4.8 多分岐継手（合流）の風量静圧特性曲線
また、式(145)より試験風量𝑄𝑖 に対する枝管補助ダクト𝑗の風量𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑖 から風量比𝑅𝑗,𝑄𝑖 を求め、3 回の試験に̅̅̅̅̅より得られた測定結果𝑅𝑗,𝑄 ,𝑚=1 、𝑅𝑗,𝑄 ,𝑚=2 及び𝑅𝑗,𝑄 ,𝑚=3 の平均値𝑅
𝑗,𝑄 を求め、試験風量𝑄𝑖 に対する枝管補助ダ
𝑖

𝑖

𝑖

𝑖

51

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4
クトjの風量比とする。
𝑅𝑗,𝑄𝑖 = 𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑖 /𝑄𝑖
3̅̅̅̅̅
𝑅𝑗,𝑄𝑖 = (∑𝑃𝑗,𝑄𝑖 ,𝑚 ) /3

(160)

(161)

𝑚=1

ここで、
𝑅𝑗,𝑄𝑖

：試験風量𝑄𝑖 に対する枝管補助ダクト𝑗の風量の比̅̅̅̅̅̅
𝑅𝑗,𝑄𝑖：3 回の測定による試験風量𝑄𝑖 、枝管補助ダクト𝑗における風量比の平均値である。
試験風量Q c における枝管補助ダクト𝑗の風量を式(145)より求め、3 回の試験により得られた測定結果
̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑄𝑆,𝑗,𝑄 ,𝑚=1 、𝑄𝑆,𝑗,𝑄 ,𝑚=1 及び𝑄𝑆,𝑗,𝑄 ,𝑚=1 の平均値𝑄
𝑆,𝑗,𝑄 を求め、試験風量𝑄𝑐 における枝管補助ダクトの風量の平
𝑐

𝑐

𝑐

𝑐

̅̅̅̅̅̅
均𝑄
𝑆,𝑄𝑐 との誤差を求める。
3

̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑐 = (∑𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑐 ,𝑚 ) /3

(162)

𝑚=1

𝑗

̅̅̅̅̅̅
𝑄𝑆,𝑄𝑐 = (∑ ̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑐 ) /𝑗

(163)

𝑛=1

̅̅̅̅̅̅
̅̅̅̅̅̅̅̅ ̅̅̅̅̅̅
𝜇𝑗 = {(𝑄𝑆,𝑄𝑐 − 𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑐 )/𝑄𝑆,𝑄𝑐 } × 100

(164)

ここで、
̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑐：3 回の測定による式(145)に風量𝑄𝑐 を代入して得られる枝管補助ダクト𝑗の風量の平均値（m3/h）̅̅̅̅̅̅
𝑄𝑆,𝑄𝑐：第𝑚回の測定による風量𝑄𝑐 における枝管補助ダクトの風量の平均値（m3/h）𝜇𝑗：風量𝑄𝑐 における枝管補助ダクト𝑗の枝管補助ダクト全体の平均値との相対誤差（%）

である。
上記の式(138)による誤差が±5%以内の場合は、式(164)に表 1.1 に示す試験風量𝑄𝑖 を代入し、試験風量𝑄i̅̅̅̅̅̅
における枝管補助ダクト𝑗の静圧損失∆𝑃𝑗,𝑄 の平均値∆𝑃
𝑄 を累乗近似することにより、合流継手の静圧損失特𝑖𝑖性とすることができる。
∆𝑃𝑗,𝑄𝑖 = 𝑎 ∗ 𝑄𝑖 𝑛

(165)

𝑗

̅̅̅̅̅̅
∆𝑃𝑄𝑖 = (∑ ̅̅̅̅̅̅̅
∆𝑃𝑗,𝑄𝑖 ) /𝑗

(166)

𝑛=1

∆𝑃 = 𝑎 ∗ 𝑄𝑛
ここで、
∆𝑃𝑗,𝑄𝑖：試験風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクト𝑗の静圧損失（Pa）

̅̅̅̅̅̅
∆𝑃
𝑄𝑖：試験風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクトの静圧損失の平均値（Pa）

52

(167)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4∆𝑃：合流継手の静圧損失（Pa）

𝑎, 𝑛

：係数

である。

4.2 分流多分岐継手の主管側の補助ダクト（以下、「主管補助ダクト」という。）と枝管側の補助ダクト（以下、「枝管補助ダクト」という。）を空気の漏れがないよう強固に接続し、吹出し側の空間（試験室）を基準にした各補助ダクトの圧力分布から多分岐継手の静圧損失を測定する。ここで対象とする継手は、原則として、いわゆるチャンバ
ーとしてそれぞれの枝ダクトに風量を均等に流すことを意図した構造のものであり、枝ダクトの圧力損失負荷は
補助ダクトのみを想定し、異なる長さ（圧力損失の違い）を想定した試験は実施しない。また、試験対象とする
枝ダクトの条件は実際の使用を想定して選択するが、あり得る極力多くのケースを行うことが望ましい。
試験は主管補助ダクトの径に対応する表 1.1 の各試験風量𝑄𝑖 について行い、測定用チャンバー内静圧𝑃𝑐 、試験室静圧𝑃𝑟 、補助ダクトの静圧測定孔の静圧𝑃𝑑 を測定する。
4.2.1 静圧分布法による場合

図 4.9 多分岐継手（分流）の静圧分布法試験体概要
試験風量𝑄𝑖 ごとに主管補助ダクト各測定孔𝑀𝑑𝑘 の測定圧力𝑃 𝑆 𝑀𝑑𝑘 を直線近似して距離𝑙を変数とする近似式を得る。
𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑖 = (𝑎 ∙ 𝑙 + 𝑏)𝑀,𝑄𝑖

(168)

ここで、
𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 、測定用チャンバーからの距離𝑙における主管補助ダクトの静圧（Pa）𝑙：距離（m）

𝑎, 𝑏：直線近似により得られる係数である。
当該試験における表 1.1 に示す標準試験風量範囲の中央値に最も近い試験風量𝑄𝑐 における最遠点の 2つの測定孔間の静圧差∆𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑐 を式(168)より求める。
∆𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑐 = 𝑃𝑀𝑑1 ,𝑄𝑐 − 𝑃𝑀𝑑𝑘 ,𝑄𝑐
53

(169)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4
ここで、∆𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑐：風量𝑄𝑐 における主管補助ダクト最遠点の 2 つの測定孔間の静圧差（Pa）

𝑃𝑀𝑑1,𝑄𝑐：風量𝑄𝑐 における式(168)より得られる主管補助ダクト測定孔𝑀𝑑1 の静圧（Pa）

𝑃𝑀𝑑𝑘,𝑄𝑐：風量𝑄𝑐 における式(168)より得られる主管補助ダクト測定孔𝑀𝑑𝑘 の静圧（Pa）である。
式(169)で求めた当該補助ダクトによる最遠点の 2 つの測定孔間の静圧差∆𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑐 と、1.1 静圧分布法で測定した補助ダクトの圧力特性を示す式(8)から得られる風量𝑄𝑐 における圧力損失∆𝑃𝑎𝑑,𝑄𝑐 との差が±0.5Pa 以内であることを確認する。
αMd,𝑄 = ∆𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑐 − ∆𝑃𝑎𝑑,𝑄𝑐 ≤ ±0.5
𝑐

(170)

ここで、
αMd,𝑄𝑐：風量𝑄𝑐 における主管補助ダクト最遠点の 2 つの測定孔間の静圧差の測定値と計算値の差（Pa）

である。
S
S
試験風量Q i ごとに、主管ダクト及び枝管ダクトjの最遠点の 2 つの測定孔間の静圧差∆PMd,Q
及び∆PSd,j,Q
を
i
i

求める。
𝑆
𝑆
𝑆
∆𝑃𝑀𝑑,𝑄
= 𝑃𝑀𝑑
− 𝑃𝑀𝑑
1 ,𝑄𝑖
𝑘 ,𝑄𝑖
𝑖

(171)

𝑆
𝑆
𝑆
∆𝑃𝑆𝑑,𝑗,𝑄
= 𝑃𝑆𝑑
− 𝑃𝑆𝑑
1 ,𝑗,𝑄𝑖
𝑘 ,𝑗,𝑄𝑖
𝑖

(172)

ここで、
𝑆
∆𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における主管補助ダクトの最遠点の 2 つの測定孔間の静圧差（Pa）

𝑆
𝑃𝑀𝑑
1 ,𝑄𝑖

：風量𝑄𝑖 における主管補助ダクトの測定孔𝑀𝑑1 の静圧（Pa）

𝑆
𝑃𝑀𝑑
𝑘 ,𝑄𝑖

：風量𝑄𝑖 における主管補助ダクトの測定孔𝑀𝑑𝑘 の静圧（Pa）

𝑆∆𝑃𝑆𝑑,𝑗,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクト𝑗の最遠点の 2 つの測定孔間の静圧差（Pa）

𝑆
𝑃𝑆𝑑
1 ,𝑗,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクト𝑗の測定孔𝑆𝑑1 の静圧（Pa）

𝑆
𝑃𝑆𝑑
𝑘 ,𝑗,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクト𝑗の測定孔𝑆𝑑𝑘 の静圧（Pa）である。
試験風量Q i ごとに、主管補助ダクト及び枝管補助ダクト𝑗について、あらかじめ求められた式(8)を用いて、式(171)及び式(172)で求めた圧力差における風量Q M,𝑄𝑖 及びQ S,j,𝑄𝑖 を求める。また、枝管補助ダクトについては、
各枝管補助ダクト𝑗の風量の合計Q S,𝑄𝑖 を求める。
1/𝑛𝑎𝑑

(173)

1/𝑛𝑎𝑑

(174)

𝑆
𝑄𝑀,𝑄𝑖 = (∆𝑃𝑀𝑑,𝑄/𝑎𝑎𝑑 )𝑖𝑆
𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑖 = (∆𝑃𝑆𝑑,𝑗,𝑄/𝑎𝑎𝑑 )
𝑖54

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4𝑗

𝑄𝑆,𝑄𝑖 = ∑ 𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑖

(175)

𝑛=1

ここで、
𝑄𝑀,𝑄𝑖

：風量𝑄𝑖 における主管補助ダクトに流れる風量の計算値（m3/h）

𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクト𝑗に流れる風量の計算値（m3/h）

𝑎𝑎𝑑 , 𝑛𝑎𝑑

：各々、(8)式における係数𝑓、𝑛である。
試験風量𝑄𝑖 、主管補助ダクト風量𝑄𝑀,𝑄𝑖 及び枝管補助ダクト風量の合計𝑄𝑆,𝑄𝑖 の平均値𝑄̅𝑖 に対して、それぞれの風量の誤差が±2.5%以内であることを確認する。
𝑄̅𝑖 = (𝑄𝑖 + 𝑄𝑀,𝑄𝑖 + 𝑄𝑆,𝑄𝑖 )/3(176)

𝛽𝑄𝑖 = {(𝑄̅𝑖 − 𝑄𝑖 )/𝑄̅𝑖 } × 100 ≤ ±2.5(177)

𝛽𝑀,𝑄𝑖 = {(𝑄̅𝑖 − 𝑄𝑀,𝑄𝑖 )/𝑄̅𝑖 } × 100 ≤ ±2.5

(178)

𝛽𝑆,𝑄𝑖 = {(𝑄̅𝑖 − 𝑄𝑆,𝑄𝑖 )/𝑄̅𝑖 } × 100 ≤ ±2.5

(179)

ここで、
𝑄̅𝑖

：試験風量𝑄𝑖 、主管補助ダクト風量𝑄𝑀,𝑄𝑖 及び枝管補助ダクト風量の合計𝑄𝑆,𝑄𝑖 の平均（m3/h）

𝛽Qi：各風量の平均𝑄̅𝑖と試験風量𝑄𝑖 の誤差（%）

𝛽M,Qi：各風量の平均𝑄̅𝑖と主管補助ダクト風量𝑄𝑀,𝑄𝑖 の誤差（%）

𝛽S,Qi：各風量の平均𝑄̅𝑖と枝管補助ダクト風量の合計𝑄𝑆,𝑄𝑖 の誤差（%）

である。
試験風量𝑄𝑖 ごとに枝管補助ダクト𝑗の各測定孔𝑆𝑑𝑘 の測定圧力𝑃 𝑆 𝑆𝑑𝑘 ,𝑗 を分流継手からの距離𝑙に対して直線近似する。
𝑃𝑆𝑑,𝑗,𝑄𝑖 = (𝑐 ∙ 𝑙 + 𝑑)S,j,Qi

(180)

ここで、
𝑃𝑆𝑑,𝑗,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 、分流継手からの距離𝑙における枝管補助ダクト𝑗の静圧（Pa）𝑙：距離（m）

𝑐, 𝑑：直線近似により得られる係数である。
式(168)より、試験風量𝑄𝑖 における主管補助ダクトと分流継手との接続部分における静圧𝑃1 を求める。
𝑃1,𝑄𝑖 = 𝑎 ∙ 𝐿𝑀 + 𝑏
ここで、
𝑃1,𝑄𝑖

：風量Qi における主管補助ダクトと分流継手との接続部分における静圧（Pa）

𝐿𝑀：主管補助ダクトの長さ（m）

55

(181)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4である。
式(180)より、試験風量𝑄𝑖 における分流継手と枝管補助ダクト𝑗との接続部分における静圧𝑃2 を求める。
𝑃2,𝑗,𝑄𝑖 = 𝑎 ∙ 𝑙𝑆 + 𝑏 (𝑙𝑆 = 0)

(182)

ここで、
𝑃2,𝑗,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における分流継手と枝管補助ダクト𝑗との接続部分における静圧（Pa）

𝑙𝑆：分流継手と枝管補助ダクト𝑗との接続部分における距離（m）である。
分流継手の前後の静圧差より、試験風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクトjごとに分流継手の静圧損失∆𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖 を求める。
∆𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖 = 𝑃1,𝑄𝑖 − 𝑃2,𝑗,𝑄𝑖

(183)

ここで、
∆𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 、枝管補助ダクト𝑗における分流継手の静圧損失（Pa）である。

図 4.10 多分岐継手（分流）の静圧損失
𝑆
上記で求めた式(183)より、枝管補助ダクト𝑗ごとに測定風量𝑄𝑖 における分流継手の静圧損失∆𝑃𝐽,𝑗を求め、風量を変数として累乗近似する。
𝑆∆𝑃𝐽,𝑗= 𝑎 ∗ 𝑄𝑛

ここで、
𝑆
∆𝑃𝐽,𝑗

：枝管補助ダクト𝑗における分流継手の静圧損失（Pa）𝑎, 𝑛：累乗近似により得られる係数

56

(183)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4である。

図 4.11 多分岐継手（分流）の累乗近似式の算出
同様の試験を 3 回行い、式(183)により表 1.1 に示す標準試験風量範囲の中央値の風量𝑄𝑐 ′における静圧損̅̅̅̅̅̅̅
失𝑃𝐽,𝑗,𝑄′ ,𝑚=1 、𝑃𝐽,𝑗,𝑄′ ,𝑚=2 及び𝑃𝐽,𝑗,𝑄′ ,𝑚=3 を枝管補助ダクト𝑗ごとに求め、平均値𝑃
𝐽,𝑗,𝑄′ に対する差及び相対誤差
𝑐

𝑐

𝑐

𝑐

がそれぞれ±1𝑃𝑎 又は±5％以内であることを確認する。
̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ =∑3𝑚=1 𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ ,𝑚
3

(184)

𝛾𝑚 = ̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ − 𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ ,𝑚 ≤ ±1.0 (𝑚 = 1,2,3)(185)̅̅̅̅̅̅̅
𝜀𝑚 = {𝛾𝑚 /𝑃
𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ } × 100 ≤ ±5.0 (𝑚 = 1,2,3)

(186)

ここで、
̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′：3 回の測定による式(183)に風量𝑄𝑐′ を代入して得られる値の平均値（Pa）

𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ ,𝑚：第𝑚回の測定による式(183)に風量𝑄𝑐′ を代入して得られる値（Pa）

𝛾𝑚：第𝑚回の平均値と測定値との差（Pa）

𝜀𝑚：第𝑚回の平均値と測定値との相対誤差（%）

である。
3 回の試験により得られた式(183)の各多項式に、試験風量𝑄𝑖 をそれぞれ代入して得られる静圧損失̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐽,𝑗,𝑄 ,𝑚=1 、𝑃𝐽,𝑗,𝑄 ,𝑚=2 及び𝑃𝐽,𝑗,𝑄 ,𝑚=3 の平均値𝑃
𝐽,𝑗,𝑄 から、枝管補助ダクト𝑗ごとに風量を変数とした累乗近似式
𝑖

𝑖

𝑖

𝑖

により分流継手の風量静圧特性を求める。
̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖 =∑3𝑚=1 𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖 ,𝑚3∆𝑃𝑗 = 𝑎 ∗ 𝑄𝑛
ここで、̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖：3 回の測定による式(183)に試験風量𝑄𝑖 を代入して得られる値の平均値（Pa）

57

(187)

(188)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4
𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖 ,𝑚：第𝑚回の測定による式(183)に試験風量𝑄𝑖 を代入して得られる値（Pa）∆𝑃𝑗：枝管補助ダクト𝑗における分流継手の静圧損失（Pa）

𝑎, 𝑛

：係数

である。

図 4.12 多分岐継手（分流）の風量静圧特性曲線
また、式(174)より試験風量𝑄𝑖 に対する枝管補助ダクト𝑗の風量𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑖 から風量比𝑅𝑗,𝑄𝑖 を求め、3 回の試験に̅̅̅̅̅より得られた測定結果𝑅𝑗,𝑄𝑖 ,𝑚=1 、𝑅𝑗,𝑄𝑖 ,𝑚=2 及び𝑅𝑗,𝑄𝑖,𝑚=3 の平均値𝑅
𝑗,𝑄𝑖 を求め、試験風量𝑄𝑖 に対する枝管補助ダ
クトjの風量比とする。
𝑅𝑗,𝑄𝑖 = 𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑖 /𝑄𝑖
3̅̅̅̅̅
𝑅𝑗,𝑄𝑖 = (∑𝑃𝑗,𝑄𝑖 ,𝑚 ) /3

(189)

(190)

𝑚=1

ここで、
𝑅𝑗,𝑄𝑖

：試験風量𝑄𝑖 に対する枝管補助ダクト𝑗の風量の比̅̅̅̅̅̅
𝑅𝑗,𝑄𝑖：3 回の測定による試験風量𝑄𝑖 、枝管補助ダクト𝑗における風量比の平均値である。
試験風量𝑄𝑐 における枝管補助ダクト𝑗の風量を式(174)より求め、3 回の試験により得られた測定結果
̅̅̅̅̅̅̅̅
Q S,j,Q ,m=1 、𝑄𝑆,𝑗,𝑄 ,𝑚=1 及び𝑄𝑆,𝑗,𝑄 ,𝑚=1 の平均値𝑄
𝑆,𝑗,𝑄 を求め、試験風量𝑄𝑐 における枝管補助ダクトの風量の平
c

𝑐

𝑐

𝑐

̅̅̅̅̅̅
均𝑄
𝑆,𝑄𝑐 との誤差を求める。
3

̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑐 = (∑𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑐 ,𝑚 ) /3

(191)

𝑚=1

𝑗

̅̅̅̅̅̅
𝑄𝑆,𝑄𝑐 = (∑ ̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑐 ) /𝑗
𝑛=1

58

(192)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4̅̅̅̅̅̅
̅̅̅̅̅̅̅̅ ̅̅̅̅̅̅
𝜇𝑗 = {(𝑄𝑆,𝑄𝑐 − 𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑐 )/𝑄𝑆,𝑄𝑐 } × 100

(193)

ここで、
̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑐：3 回の測定による式(174)に風量𝑄𝑐 を代入して得られる枝管補助ダクト𝑗の風量の平均値（m3/h）̅̅̅̅̅̅
𝑄𝑆,𝑄𝑐：第𝑚回の測定による風量𝑄𝑐 における枝管補助ダクトの風量の平均値（m3/h）𝜇𝑗：風量𝑄𝑐 における枝管補助ダクト𝑗の枝管補助ダクト全体の平均値との相対誤差（%）

である。
上記の式(193)による誤差が±5%以内の場合は、式(188)に表 1.1 に示す試験風量𝑄𝑖 を代入し、試験風量𝑄i̅̅̅̅̅̅
における枝管補助ダクト𝑗の静圧損失∆𝑃𝑗,𝑄 の平均値∆𝑃
𝑄 を累乗近似することにより、分流継手の静圧損失特𝑖𝑖性とすることができる。
∆𝑃𝑗,𝑄𝑖 = 𝑎 ∗ 𝑄𝑖 𝑛

(194)

𝑗

̅̅̅̅̅̅
∆𝑃𝑄𝑖 = (∑ ̅̅̅̅̅̅̅
∆𝑃𝑗,𝑄𝑖 ) /𝑗

(195)

𝑛=1

∆𝑃 = 𝑎 ∗ 𝑄𝑛

(196)

ここで、
∆𝑃𝑗,𝑄𝑖：試験風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクト𝑗の静圧損失（Pa）

̅̅̅̅̅̅
∆𝑃
𝑄𝑖：試験風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクトの静圧損失の平均値（Pa）∆𝑃：分流継手の静圧損失（Pa）

𝑎, 𝑛

：係数

である。
4.2.2 ダクト圧力補正法による場合

図 4.13 多分岐継手（分流）のダクト圧力補正法試験体概要
試験室を基準として試験室静圧𝑃𝑟 及び主管補助ダクト及び枝管補助ダクトの静圧測定孔𝑀𝑑及び𝑀𝑑の静圧𝑃𝑀𝑑 及び𝑃𝑆𝑑 を測定する。当該試験に用いる主管補助ダクトの径に応じて表 1.1 に示す標準試験風量範囲59

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4の中央値に最も近い測定風量𝑄𝑐 における主管補助ダクトの静圧測定孔𝑀𝑑の静圧𝑃 𝑆 𝑀𝑑,𝑄𝑐 を測定する。また、
式(31)に風量𝑄𝑐 を代入し、静圧測定孔から測定用チャンバーまでの圧力差∆𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑐 ,𝑐𝑜𝑢𝑡 を求め、𝑃 𝑆 𝑀𝑑,𝑄𝑐 との差が±0.5𝑃𝑎 以内であることを確認する。
∆𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑐 ,𝑐𝑜𝑢𝑡 = 𝑎 ∗ 𝑄𝑐 𝑛(197)

𝛼𝑄𝑐 ,𝑐𝑜𝑢𝑡 = ∆𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑐 ,𝑐𝑜𝑢𝑡 − 𝑃 𝑆 𝑀𝑑,𝑄𝑐 ≤ ±0.5

(198)

ここで、
∆𝑃𝑀𝑑,𝑄𝑐 ,𝑐𝑜𝑢𝑡 ：風量𝑄𝑐 における主管補助ダクトの測定用チャンバー－静圧測定孔間の静圧損失の計算値（Pa）
𝑎, 𝑛

：係数

𝛼𝑄𝑐 ,𝑐𝑜𝑢𝑡：風量𝑄𝑐 における主管補助ダクトにおける測定用チャンバー－静圧測定孔間の測定値と計算値の差（Pa）

𝑃 𝑆 𝑀𝑑,𝑄𝑐：風量𝑄𝑐 における主管補助ダクトの静圧測定孔𝑑の静圧の測定値（Pa）である。
S
試験風量Q i ごとに、枝管ダクト𝑗の静圧𝑃 𝑆 𝑆𝑑 と試験室静圧𝑃 𝑆 𝑟 の測定値より、その静圧差∆PS−r,j,Q
を求める。
i
S
𝑆
𝑆
∆PS−r,j,Q= 𝑃𝑆𝑑,𝑗,𝑄− 𝑃𝑟,,𝑗,𝑄
i
𝑖
𝑖

(199)

ここで、
S
∆PS−r,j,Q：風量𝑄𝑖 における試験室と枝管補助ダクト𝑗の静圧差（Pa）
i
𝑆
𝑃𝑆𝑑,𝑗,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクト𝑗の静圧測定孔𝑆𝑑の静圧（Pa）

𝑆
𝑃𝑟,,𝑗,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における試験室の静圧（Pa）である。
試験風量Q i ごとに、枝管補助ダクト𝑗について、あらかじめ求められた式(31)を用いて、式(199)で求めた圧力差における風量Q S,𝑗,𝑄𝑖 及び各枝管補助ダクト𝑗の風量の合計Q S,𝑄𝑖 を求める。
1/𝑛𝑎𝑑

𝑆
𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑖 = (∆𝑃𝑟−𝑆,𝑗,𝑄/𝑎𝑎𝑑 )𝑖(200)

𝑗

𝑄𝑆,𝑄𝑖 = ∑ 𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑖

(201)

𝑛=1

ここで、
𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクト𝑗に流れる風量の計算値（m3/h）

𝑄𝑆,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクト𝑗に流れる風量の計算値の合計（m3/h）

𝑎𝑎𝑑 , 𝑛𝑎𝑑：各々式(33)における係数𝑎𝑐𝑖𝑛 、𝑛𝑐𝑖𝑛である。
試験風量𝑄𝑖 及び枝管補助ダクト風量の合計𝑄𝑆,𝑄𝑖 の平均値𝑄̅𝑖 に対して、それぞれの風量の誤差が±2.5%以内であることを確認する。
𝑄̅𝑖 = (𝑄𝑖 + 𝑄𝑆,𝑄𝑖 )/2
60

(202)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4𝛽𝑄𝑖 = {(𝑄̅𝑖 − 𝑄𝑖 )/𝑄̅𝑖 } × 100 ≤ ±2.5(203)

𝛽𝑆,𝑄𝑖 = {(𝑄̅𝑖 − 𝑄𝑆,𝑄𝑖 )/𝑄̅𝑖 } × 100 ≤ ±2.5

(204)

ここで、
𝑄̅𝑖

：試験風量𝑄𝑖 及び枝管補助ダクト風量の合計𝑄𝑆,𝑄𝑖 の平均（m3/h）

𝛽Qi：各風量の平均𝑄̅𝑖と試験風量𝑄𝑖 の誤差（%）

𝛽S,Qi：各風量の平均𝑄̅𝑖と枝管補助ダクト風量の合計𝑄𝑆,𝑄𝑖 の誤差（%）

である。
測定風量𝑄𝑖 ごとに、当該補助ダクトのあらかじめ求められている単位長さ当たりの風量圧力損失特性を表す
式(9)又は式(10)より、主管補助ダクトと分流継手の接続部における圧力𝑃𝑀,Qi 及び分流継手と枝管補助ダクト𝑗の接続部における圧力𝑃𝑆,Qi を求める。
∆𝑃𝑑,𝑄𝑖 ,𝐿𝑀𝑑2 = (𝑎 ∗ 𝑄𝑖 𝑛 )𝑎𝑑 ∗ 𝐿𝑀𝑑2

(205)

∆𝑃𝑑,𝑗,𝑄𝑖 ,𝐿𝑆𝑑1 = (𝑎 ∗ 𝑄𝑖 𝑛 )𝑎𝑑 ∗ 𝐿𝑆𝑑1,𝑗(206)

𝑃1,Qi = 𝑃 𝑆 𝑀𝑑,𝑄𝑖 − ∆𝑃𝑑,𝑄𝑖 ,𝐿𝑀𝑑2(207)

𝑃2,j,Qi = 𝑃 𝑆 𝑆𝑑,𝑗,𝑄𝑖 + ∆𝑃𝑑,𝑗,𝑄𝑖 ,𝐿𝑆𝑑1

(208)

ここで、
∆𝑃𝑑,𝑄𝑖 ,𝐿𝑀𝑑2：風量𝑄𝑖 における主管補助ダクトの静圧測定孔から分流継手の接続部分までの距離による静圧損失（Pa）∆𝑃𝑑,𝑄𝑖 ,𝐿𝑆𝑑1：風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクト𝑗の静圧測定孔から分流継手の接続部分までの距離による静圧損失（Pa）
𝐿𝑀𝑑2：主管補助ダクトの静圧測定孔から分流継手の接続部分までの距離（m）

𝐿𝑆𝑑1：枝管補助ダクト𝑗の静圧測定孔から分流継手の接続部分までの距離による静圧損失（m）

𝑃1,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における主管補助ダクトと分流継手との接続部分の圧力（Pa）

𝑃2,𝑗,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクト𝑗と分流継手との接続部分の圧力（Pa）である。
分流継手の前後の静圧差より、試験風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクト𝑗ごとに分流継手の静圧損失∆𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖 を求める。
∆𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖 = 𝑃2,𝑗,𝑄𝑖 − 𝑃1,𝑄𝑖
ここで、∆𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖：風量𝑄𝑖 、枝管補助ダクト𝑗における分流継手の静圧損失（Pa）

である。

61

(209)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4

図 4.14 多分岐継手（分流）の静圧損失
𝑆
上記で求めた式(209)より、枝管補助ダクト𝑗ごとに測定風量𝑄𝑖 における分流継手の静圧損失∆𝑃𝐽,𝑗を求め、風量を変数として累乗近似する。
𝑆∆𝑃𝐽,𝑗= 𝑎 ∗ 𝑄𝑛

(210)

ここで、
𝑆
∆𝑃𝐽,𝑗

：枝管補助ダクト𝑗における分流継手の静圧損失（Pa）𝑎, 𝑛：累乗近似により得られる係数である。

図 4.15 多分岐継手（分流）の累乗近似式の算出
同様の試験を 3 回行い、式(210)により表 1.1 に示す標準試験風量範囲の中央値の風量𝑄𝑐′ における静圧62静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4̅̅̅̅̅̅̅
損失𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ ,𝑚=1 、𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ ,𝑚=2 及び𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ ,𝑚=3 を枝管補助ダクト𝑗ごとに求め、平均値𝑃
𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ に対する相対誤差が±5％以内であることを確認する。
̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ =∑3𝑚=1 𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ ,𝑚

(211)

3

̅̅̅̅̅̅̅
̅̅̅̅̅̅̅
𝜀𝑚 = {(𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ − 𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ ,𝑚 )/𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ } × 100 ≤ ±5.0 (𝑚 = 1,2,3)

(212)

ここで、
̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′：3 回の測定による式(210)に風量𝑄𝑐′ を代入して得られる値の平均値（Pa）

𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑐′ ,𝑚：第𝑚回の測定による式(210)に風量𝑄𝑐′ を代入して得られる値（Pa）

𝜀𝑚：第𝑚回の平均値と測定値との相対誤差（%）

である。
3 回の試験により得られた式(210)の各多項式に、試験風量𝑄𝑖 をそれぞれ代入して得られる静圧損失̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐽,𝑗,𝑄 ,𝑚=1 、𝑃𝐽,𝑗,𝑄 ,𝑚=2 及び𝑃𝐽,𝑗,𝑄 ,𝑚=3 の平均値𝑃
𝐽,𝑗,𝑄 から、枝管補助ダクト𝑗ごとに風量を変数とした累乗近似式
𝑖

𝑖

𝑖

𝑖

により分流継手の風量静圧特性を求める。
̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖 =∑3𝑚=1 𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖 ,𝑚

(213)

3

∆𝑃𝑗 = 𝑎 ∗ 𝑄𝑛

(214)

ここで、
̅̅̅̅̅̅̅
𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖：3 回の測定による式(210)に試験風量𝑄𝑖 を代入して得られる値の平均値（Pa）

𝑃𝐽,𝑗,𝑄𝑖 ,𝑚：第𝑚回の測定による式(210)に試験風量𝑄𝑖 を代入して得られる値（Pa）∆𝑃𝑗：枝管補助ダクト𝑗における合流継手の静圧損失（Pa）

𝑎, 𝑛

：係数

である。

図 4.16 多分岐継手（分流）の風量静圧特性曲線
また、式(200)より試験風量𝑄𝑖 に対する枝管補助ダクト𝑗の風量𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑖 から風量比𝑅𝑗,𝑄𝑖 を求め、3 回の試験に̅̅̅̅̅より得られた測定結果𝑅𝑗,𝑄 ,𝑚=1 、𝑅𝑗,𝑄 ,𝑚=2 及び𝑅𝑗,𝑄 ,𝑚=3 の平均値𝑅
𝑗,𝑄 を求め、試験風量Q i に対する枝管補助ダ
𝑖

𝑖

𝑖

𝑖

63

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4
クトjの風量比とする。
𝑅𝑗,𝑄𝑖 = Q S,j,𝑄𝑖 /Q i
3̅̅̅̅̅
𝑅𝑗,𝑄𝑖 = (∑𝑚=1

𝑅𝑗,𝑄𝑖 ,𝑚 ) /3

(215)

(216)

ここで、
𝑅𝑗,𝑄𝑖

：試験風量𝑄𝑖 に対する枝管補助ダクトjの風量の比̅̅̅̅̅̅
𝑅𝑗,𝑄𝑖：3 回の測定による試験風量𝑄𝑖 、枝管補助ダクトjにおける風量比の平均値である。
試験風量𝑄𝑐 における枝管補助ダクト𝑗の風量を式(200)より求め、3 回の試験により得られた測定結果
̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑄𝑆,𝑗,𝑄 ,𝑚=1 、𝑄𝑆,𝑗,𝑄 ,𝑚=1 及び𝑄𝑆,𝑗,𝑄 ,𝑚=1 の平均値𝑄
𝑆,𝑗,𝑄 を求め、試験風量𝑄𝑐 における枝管補助ダクトの風量の平
𝑐

𝑐

𝑐

𝑐

̅̅̅̅̅̅
均𝑄
𝑆,𝑄𝑐 との誤差𝜇𝑗 を求める。
3

̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑐 = (∑𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑐 ,𝑚 ) /3

(217)

𝑚=1

𝑗

̅̅̅̅̅̅
𝑄𝑆,𝑄𝑐 = (∑ ̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑐 ) /𝑗

(218)

𝑛=1

̅̅̅̅̅̅
̅̅̅̅̅̅̅̅ ̅̅̅̅̅̅
𝜇𝑗 = {(𝑄𝑆,𝑄𝑐 − 𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑐 )/𝑄𝑆,𝑄𝑐 } × 100

(219)

ここで、
̅̅̅̅̅̅̅̅
𝑄𝑆,𝑗,𝑄𝑐：3 回の測定による式(200)に風量𝑄𝑐 を代入して得られる枝管補助ダクト𝑗の風量の平均値（m3/h）̅̅̅̅̅̅
𝑄𝑆,𝑄𝑐：第𝑚回の測定による風量𝑄𝑐 における枝管補助ダクトの風量の平均値（m3/h）𝜇𝑗：風量𝑄𝑐 における枝管補助ダクト𝑗の枝管補助ダクト全体の平均値との相対誤差（%）

である。
上記の式(219)による誤差が±5%以内の場合は、式(214)に表 1.1 に示す試験風量𝑄𝑖 を代入し、試験風量𝑄i̅̅̅̅̅̅
における枝管補助ダクト𝑗の静圧損失∆𝑃𝑗,𝑄 の平均値∆𝑃
𝑄 を累乗近似することにより、分流継手の静圧損失特𝑖𝑖性とすることができる。
∆𝑃𝑗,𝑄𝑖 = 𝑎 ∗ 𝑄𝑖 𝑛

(220)

𝑗

̅̅̅̅̅̅
∆𝑃𝑄𝑖 = (∑ ̅̅̅̅̅̅̅
∆𝑃𝑗,𝑄𝑖 ) /𝑗

(221)

𝑛=1

∆𝑃 = 𝑎 ∗ 𝑄𝑛
ここで、
∆𝑃𝑗,𝑄𝑖：試験風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクト𝑗の静圧損失（Pa）

̅̅̅̅̅̅
∆𝑃
𝑄𝑖：試験風量𝑄𝑖 における枝管補助ダクトの静圧損失の平均値（Pa）

64

(222)

静圧分布法又はダクト圧力補正法による換気設備構成部材の風量-静圧特性の計測方法
2016.4∆𝑃：分流継手の静圧損失（Pa）

𝑎, 𝑛

：係数

である。

65