ISSN 1344‑8692 Vol.43 No.179

伝 熱Journal of the Heat Transfer Society of Japan◇最近の機能材料とその応用◇
2004. 3

「伝熱」原稿の書き方
How to Write a Manuscript of Dennetsu

伝熱 太郎（伝熱大学）
Taro DENNETSU (Dennetsu University)
1. はじめに以下の注意事項に留意して，原稿を作成すること．
2.「伝熱」用原稿作成上の注意
2.1 標準形式
原稿は Microsoft Word 等を用いて作成し，図や写真等は原稿に張り込み一つのファイルとして完結させる．原稿の標準形式を表 1 に示す．

用紙サイズ
余白サイズ
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1 行の字数行送り

表 1 原稿の標準形式
A4 縦長(210mm×297mm)，横書き
上余白 30mm，下余白 30mm
左余白 20mm，右余白 20mm
1 段組，45mm 前後あける（10 ポイント(10×0.3514mm)で 8 行分）
2 段組，1 段 80mm，段間隔余白 10mm
10 ポイント(10×0.3514mm)
本文(Windows) MS 明朝体(Macintosh) 細明朝体
見出し(Windows) MS ゴシック体(Macintosh)中ゴシック体
英文字・数字Times New Roman または Symbol
1 段あたり 23 文字程度
15 ポイント(15×0.3514=5.271mm)
1 ページあたり 45 行
ただし，見出しの前は 1 行を挿入

2.2 見出しなど
見出しはゴシック体を用い，大見出しはセンタ
リングし前に 1 行空ける．中見出しは 2.2 などのように番号をつけ左寄せする．見出しの数字は半角とする．行の始めに，括弧やハイフン等がこな
いように禁則処理を行うこと．

2.3 句読点
句読点は ，および ．を用い， 、や 。は避けること．
2.4 図について
図中のフォントは本文中のフォントと同じものを用いること．
2.5 参考文献について
2.5.1 番号の付け方
参考文献は本文中の該当する個所に[1]，[2,4]，[6-10]のように番号を入れて示す．
2.4.2 参考文献の引き方
著者名，誌名，巻，年，頁の順とする．毎号頁の改まる雑誌(Therm. Sci. Eng.など)は巻-号数のよ
うにして号数も入れる．著者名は，名字，名前のイニシャル．のように記述する．雑誌名の省略法
は科学技術文献速報(JICST)に準拠する．文献の表
題は省略する．日本語の雑誌・書籍の場合は著者名・書名とも省略しない．
参考文献[1] 伝熱太郎，伝熱花子，日本機械学会論文集 B
編，80-100 (1999) 3000．
[2] Incropera, F. P. and Dewitt, D. P., Fundamentals
of Heat and Mass Transfer, John Wiley & Sons
(1976).
[3] Smith, A. et al., Therm. Sci. Eng., 7-5 (1999) 10.
[4] 山田太郎，やさしい伝熱，熱講社 (1980).
原稿作成用のテンプレート（MS-WORD）は下
記の伝熱学会のホームページよりダウンロードできます．
伝熱学会のホームページ http://www.htsj.or.jp/
会告・記事・論文投稿表紙のテンプレート
http://www.htsj.or.jp/den_guide.html
転載許諾願申請フォーム
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Vol. 43

2004

No. 179

March

伝

目

熱

次

〈最近の機能材料とその応用〉「最近の機能材料とその応用」特集号と新企画「Q シリーズ」･････････････････････････････････････････････････ 高田 保之（編集出版部会長）････････ 1
ナノ粒子の自己組織化によるポーラス構造体の製造および特性････奥山 喜久夫（広島大学）････････ 2
化学反応性を利用したエネルギーシステムと機能材料･･････････加藤 之貴（東京工業大学）････････ 7
超臨界二酸化炭素を使った高分子成形加工における構造形成と新機能発現･･･････････････････････････････････････････････････････大嶋 正裕（京都大学）･･･････ 12
超臨界流体を用いた材料合成技術･･････････････････････････････････猪股 宏（東北大学）･･･････ 17
炭素材料をベースとした固体高分子形燃料電池用電極触媒の開発･･･････････････････････････････････････････････････････尾崎 純一（群馬大学）･･･････ 21
ＭＲ流体とその工学的応用 ･････････････････････････････････････中野 政身（山形大学）･･･････ 26
シリカ被覆無機ナノ粒子から生まれる新しい触媒･･････････････････岸田 昌浩（九州大学）･･･････ 32〈プロジェクトＱ〉「未利用エネルギーを活用した超高効率ヒートポンプシステムを実用化せよ」･･･････････････････････････････････････････････････････渡邉 澂雄（中部電力）･･･････ 38〈会議報告〉
キッズ・エネルギー・シンポジウム 2003 報告 ････････････････････神永文人（茨城大学）･･･････ 43〈行事カレンダー〉 ･･･････････････････････････････････････････････････････････････ ･･･････ 49〈お知らせ〉
第 41 回日本伝熱シンポジウムご案内･･････････････････････････････････････････････････ ･･･････ 50
第 41 回日本伝熱シンポジウムプログラム･･････････････････････････････････････････････ ･･･････ 54
日本伝熱学会・学生会委員会の活動について･･･････････････････････････････････････････ ･･･････ 74
TRANSPORT PHENOMENA IN MICRO AND NANODEVICES ･････････････････････････････ ･･･････ 75「伝熱」会告の書き方 ･･････････････････････････････････････････････････････････････ ･･･････ 77事務局からの連絡 ･･････････････････････････････････････････････････････････････････ ･･･････ 78

インターネット情報サービス●http://www.htsj.or.jp/
最新の会告・行事の予定等を提供●htsj@asahi-net.email.ne.jp
事務局への連絡の電子メールによる受付

日本伝熱学会 2003 年度（第 42 期）会長・副会長・理事・監事長

荻野

文丸（舞鶴工業高等専門学校）

◆副会長

太田

照和（東北大学）◆会

小澤

由行（高砂熱学工業）◆理事

門出 政則（佐賀大学）
円山 重直（東北大学）
北村 健三（豊橋技術科学大学）
奥山 喜久夫（広島大学）
高橋 修一（東北電力）

高田 保之（九州大学）
近久 武美（北海道大学）
平田 哲夫（信州大学）
清水昭比古（九州大学）
大原 敏夫（デンソー）

◆監

事

有冨

伊藤

正憲（東京工業大学）

正昭（日立製作所）

笠木

伸英（東京大学）

神永
横山
藤井
竹越
北村

文人（茨城大学）
孝男（山形大学）
照重（神戸大学）
栄俊（富山大学）
邦彦（九電工）Journal of The Heat Transfer Society of Japan
Vol.43, No.179, March 2004

CONTENTS< Recent Functional Materials and its Applications >Feature Articles on “Recent Functional Materials and its Applications” and a New Series “Q”
Yasuyuki TAKATA (Editor in Chief) ･････････････････････････････････････････････････1
Fabrication and Properties of Porous Structure by Self-assembly of Nanoparticles
Kikuo OKUYAMA (Hiroshima University) ････････････････････････････････････････････2
Chemical Material Development for Energy System
Yukitaka KATO (Tokyo Institute of Technology) ･･･････････････････････････････････････ 7
New Material Structures and their Functions in Supercritical CO2 aided Polymer Processing
Masahiro OHSHIMA (Kyoto University)････････････････････････････････････････････ 12Material production with supercritical fluids
Hiroshi INOMATA (Tohoku University ) ････････････････････････････････････････････ 17
Development of Catalytic Electrode Carbons for Proton Exchange Membrane Fuel Cells
Jun-ichi OZAKI (Gunma University) ･･･････････････････････････････････････････････ 21
Magneto-Rheological Suspension and Its Engineering Applications
Masami NAKANO (Yamagata University) ･･････････････････････････････････････････ 26
Novel Catalysts Derived from Silica-Coated Nanoparticles
Masahiro KISHIDA (Kyushu University) ･･･････････････････････････････････････････ 32<Project Q>
Project Q"Make Extremely High-Efficiency Heat Pump System
Using Unused Energy Practicable."
Choyu WATANABE (Chubu Electric Power Co., Inc)･･･････････････････････････････ 38< Report on International Conference and Seminar>
A Report on the Kids Energy Symposium 2003
Fumito KAMINAGA (Ibaraki University) ･････････････････････････････････････････ 43<Calendar> ････････････････････････････････････････････････････････････････････････････････ 49<Announcements> ･････････････････････････････････････････････････････････････････････････ 50

最近の機能材料とその応用「最近の機能材料とその応用」特集号と新企画「Q シリーズ」
Feature Articles on “Recent Functional Materials and its Applications” and a New Series “Q”

高田 保之（編集出版部会長）
Yasuyuki TAKATA (Editor in Chief)

今月は，栗山雅文委員（山形大学）の編集による「最ことに成功しています．将来的には白金に代わる触近の機能材料とその応用」特集号です．2 年前に答申媒の開発が期待されます．⑥では MR 流体と磁場のされた科学技術基本計画において，ライフサイエンス、 組み合わせによる粘性の制御，ブレーキへ応用が述
情報通信、環境、ナノテクノロジー・材料の４つの重べられています．⑦では Ni 触媒粒子をシリカで被覆点研究分野が設定されました．なかでもナノテクノロ
する技術が紹介されており，シリカによる被覆を行
ジーというキーワードは，時代の最先端の研究課題とうことで，触媒活性の低下を防いだり，イソブタン
して注目を集めています．今後はナノテクノロジーをの共存下でメタンを選択的に燃焼させることに成功
応用した種々の機能材料が開発されていくものと思しています．いずれも興味深い解説記事です．執筆います．
者は奥山先生を除いて，本会非会員の方々ですが，本特集号は，次の 7 つの解説記事で構成されていご多忙にもかかわらすご執筆いただきましたことをます．
厚くお礼申し上げます．
①奥山喜久夫(広島大学) ナノ粒子の自己組織化にさて，今月から新しい企画「Ｑシリーズ」を始めよるポーラス構造体の製造および特性ました．
②加藤之貴(東京工業大学) 化学反応性を利用した＜プロジェクトＱ＞ 伝熱機器等の開発に携わっエネルギーシステムと機能材料た技術者の苦労話．性能改善のためのブレークスル③大嶋正裕(京都大学） 超臨界二酸化炭素を使ったーはなんだったのか，など．
高分子成形加工における構造形成と新機能発現＜ヒストリーＱ＞ エアコンや復水器など，伝熱④猪俣 宏(東北大学) 超臨界圧流体を用いた材料がかかわる装置の開発や進化の歴史など．
合成技術＜テクノロジーＱ＞ ハイテクや画期的な伝熱技⑤尾崎純一(群馬大学） 炭素材料をベースとした固術の紹介．
体高分子形燃料電池用電極触媒の開発
プロジェクトＱのネーミングは，もちろんＮＨＫ⑥中野政身(山形大学) ＭＲ流体とその工学的応用の某番組のパクリです．Ｑは熱を表しますので，Ｑ⑦岸田昌裕(九州大学) シリカ被覆無機ナノ粒子かシリーズとは熱に関わるすべての話題を網羅するこら生まれる新しい触媒とになります．現在のところ，プロジェクトＱ，ヒ①では噴霧乾燥法により製造された種々のナノサ
ストリーＱ，テクノロジーＱの３つについて適宜記
イズのポーラス粒子が紹介されています．自己組織事を掲載していきたいと考えております．
化でできあがったナノポーラス粒子の写真に思わず
今月のＱシリーズは中部電力の渡邉氏による，プロ
魅せられてしまいます．②ではケミカルヒートポン
ジェクトＱ「未利用エネルギーを活用した超高効率ヒプの性能を上げるための伝熱促進法が紹介されておートポンプシステムを実用化せよ」です．非常に読みり，また高反応耐久性の材料開発に対する期待が述
応えのある記事で，声に出して読めば語り手の田口ト
べられています．③と④では超臨界圧 CO2 を利用しモロウになりきることもできます．Ｑシリーズは，会たユニークな材料の製造法が紹介されています．ポ
員の皆様の情報をもとに記事を集めていきたいと考
リスチレンを親水化できるというのは面白い性質だ
えておりますので，これこそは相応しいというようなと思いました．⑤では燃料電池用炭素電極に鉄を添話題がありましたら，ぜひとも本編集委員会あてご紹加することにより，電気伝導度が 8 倍も増大するな
介くださいますようお願い申し上げます．
ど，金属を添加することにより炭素を活性化させる-1-

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

最近の機能材料とその応用

ナノ粒子の自己組織化によるポーラス構造体の製造および特性
Fabrication and Properties of Porous Structure by Self-assembly of Nanoparticles

奥山 喜久夫（広島大学）
Kikuo OKUYAMA (Hiroshima University)

2. 噴霧乾燥法によるポーラス微粒子の製造
2.1 製造方法
粒子の製造プロセスは，図 1 に示すように，実験
では，超音波噴霧器によってポリスチレンラテック
スナノ粒子(PSL)とシリカのナノ粒子を混合した原料液を噴霧し，数μm の液滴とする．このようにして発生したナノ粒子が分散した液滴をキャリアガス

伝熱2004 年 3 月-2-によって加熱炉へと運び乾燥させる．加熱炉は，低温部と高温部の２つの温度ゾーンからなり，低温部
で液滴中の溶媒（水）を蒸発させて，シリカと PSLのコンポジット粒子を製造し，高温部での加熱により，テンプレートである PSL 粒子を蒸発・除去することによってポーラス構造体微粒子が製造される．
ヒーター

排気

フィルターフォルダー
加熱炉

高温乾燥

温度調節器

低温乾燥

窒素ガス

1. はじめに
ナノメートルから数十ナノメートルオーダのポアを持つポーラス構造体材料は，触媒,薬剤のコントロールリリース材料，低誘電体材料，顔料，電子光学材料など幅広い分野での応用が期待されている．特に規則的な配列を持ったポーラス構造体の製造法としては超分子からなる界面活性剤のミセルを用いて10 ナノメートルまたそれ以下のポアを持つ構造体を製造できるミセル法と，コロイド結晶化法が代表的である．しかしながら，これまでのポーラス構造
体の製造は，多くの手順を必要とし，しかも長時間を要するために工業的応用が難しく，形態が微粒子状でないのでその後の応用材料としての取り扱いが容易でなかった．
最近，著者らは，ナノ粒子からなるコロイドにポリスチレンラテックス（PSL）粒子を混合し，この混合液より噴霧乾燥法を用いてメソスケールで規則的な配列のポアを持つ球状のポーラス構造体微粒子の製造を開発した[1,2]．この研究は，サイエンス誌にハイライト研究として紹介されている[3]．さらに，同じ（二成分系の）サスペンションの塗布乾燥法により，規則的に配列したポーラス構造体の膜を製造し，フォトニック結晶としての特性を調べた．
以下に，ナノ粒子サスペンションの噴霧乾燥法，塗布乾燥法によるポーラス構造体の製造，自己組織化されたポーラス構造を持つ微粒子および薄膜の光学特性を中心に特性について述べる．

流量計

キャリアガス
1 L/min
超音波噴霧器シリカナノ粒子
PSLナノ粒子

図1 噴霧乾燥法による自己組織化
ポーラスシリカ粒子の製造

2.2 ポーラス微粒子の形態制御製造されたポーラス構造体微粒子の SEM 写真および TEM 写真を図 2 に示す．きれいに配列したシリカ粒子の塊状凝集体が粒子の表面および内部まで製造されており，ポアがヘキサゴナルに配置されていることにより，自己組織化現象が生じていることがわかる．
図 3 は,PSL ナノ粒子およびシリカナノ粒子のサ
イズを変えた場合の粒子表面のポアサイズを示す．
ポアサイズの大きさは,用いた PSL 粒子の大きさとなっており，PSL 粒子の大きさを変えることで制御できることを示している．また，大きな液滴粒子を

最近の機能材料とその応用た場合に生成したポーラスシリカ粒子の SEM 写真を図 5 に示す．PSL 濃度が 1.5wt のときはポア数が多く，シリカ粒子が少ないためもろい粒子ができていることがわかる．反対に PSL 濃度が 0.5wt%のと用いると図 4 に示すようなドーナツ状のポーラス構
造体粒子が生成された．

きは微粒子内のポア数が減少し，ポア間の距離が長くなり，高倍率の写真からもわかるように 1wt%で生成した粒子に比べるとポアに規則性がない粒子が生成された．つまり，規則的に配置されたポアを持
つポーラスシリカ微粒子を生成するためには，PSLとシリカの最適な混合割合があることがわかる．

150nm
50nm

SEM imageTEM image

図2 製造されたポーラス構造体微粒子
Low magnification

PSL粒径：79nm

×30万倍

PSL:1wt%

100nm

High magnification

PSL粒径を変化させてナノポーラス径の制御（SiO2粒径：5nm）

100nm

PSL:1.5wt%

100nm
PSL粒径：178nm

100nm

PSL:1wt%

50nm

PSL:0.5wt%

100nm

PSL:0.5wt%

50nm

SiO2粒径を変化させたナノポーラス粒子(PSL粒径：178nm)

図5 PSL濃度の影響

100nm

100nm
SiO2粒径：15nm

×30万倍

自己組織化されたポーラス構造が形成される条件
を，シリカ粒子の粒子径を縦軸に，PSL の粒子径を横軸にとりグラフにした（図 6 参照）．シリカナノ粒子の粒径を d，PSL の粒径を D とすると，PSL 粒子
間のスペースを充填するシリカ粒子の最大直径は式(1)によって表される．よって自己組織化するシリカ
粒子および PSL 粒子サイズの最大の比率は式(2)のSiO2粒径：25nm

図3 自己組織化ポーラスシリカ粒子のポアサイズの制御ようになる．
d

2 3 / 3 1 D

d/D

0.155

(1)
(2)

これより生成条件の境界線を求めることができる．
実験結果と比較したところ，境界線より下の領域ではポーラス構造が形成されたが，境界線以上では形成されなかった．自己組織化には，d/D が 0.155 以下であることが必要条件である．
加熱時間の影響を調べるために，キャリアガスの流量を変えて粒子を製造した．流量が 1l/min のときはポアが規則正しく配列しており自己組織化が確認できるが，2l/min のときは同じ PSL 濃度でもポアの数が少なく規則性がないことがわかる．これは流量250nm
図4 ドーナツ状粒子のSEM写真

シリカのナノ粒子と混合した PSL 濃度を変化させ-3-

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

最近の機能材料とその応用が大きいと図 7 のように PSL 粒子のいくつかは自己組織化せず粒子の表面に突出して蒸発しているからだと考えられる．つまり自己組織化を行うには低温部での滞留時間が少なくとも 1.5 秒程度必要である
ことがわかった．[7]Granular

Response voltage, VR [mV]

10
1022

R

20

1011
10

10

G6
G6

G17
G17

G32
G32

G109
G109

MP0.5 MP1.0
MP1.0
MP0.5

SampleSample

100nm
lt

SiO2 diameter [nm]

100nm

R

[ VV]

30

Mobility diameter, dp,M = 330 nm

1033
10

Successful
d / D = 0.155
Unsuccessful

Macroporous

図8 形態と空隙率による散乱の低下

100nm

0

50

100

150

200

了することがわかる．このことより，ポーラス構造
体粒子の空隙率を再加熱によって制御できることがわかる．

PSL diameter [nm]図6 ポーラス構造が形成される条件

Flow rate: 1l/min（低温部滞留時間: 1.5s）

Volume equivalent[nm]
Volumeequivalent diameter,
diameter, ddp,v [nm]

500nm

400

150nm
50nm

Flow rate: 2l/min（低温部滞留時間: 0.75s）

500nm

150nm

150nm

350

300

250

200

図7 キャリアガス流量の影響
150
150
1100
1100

2.3.ポーラス微粒子の光学特性と焼結特性[4]製造されたメソポーラス微粒子の光学特性を調べるために，微粒子を分級したのち，光散乱特性を調べた．試験粒子としては、空隙の異なるメソポーラ
ス粒子(MP0.5,MP1.0)と比較のために大きさが 5nm，19nm，32nm および 109nm のシリカのナノ粒子を噴霧乾燥した粒子を用いた．図 8 より，粒子の投影面積が一定にもかかわらず，ポーラス粒子は、光の散乱特性が大きく減少することがわかる．
図 9 は，各種のポーラス粒子の加熱による形態の変化を等体積球相当径の変化で示す．いずれの場合
も，1500℃以上での粒子の焼結が生じ，1700℃で終伝熱

2004 年 3 月

-4-

1200

1300
1300

1400
1400

1500
1500

1600
1600

1700
1700

1800
1800

o

[ C]
Temperature, T [℃]

図9

加熱によるSiO2の形態変化

3. 塗布乾燥法によるナノ粒子の配列制御
3.1 粒子配列方法[5]これまで，規則的三次元構造体を作成するためには，微細なリソグラフィーとエッチングを組み合わせた方法が用いられてきたが，この方法は作成が容易でなく，時間がかかり,コストが高いという問題があった．規則的な配列を持ったポーラス構造体は，
フォトニックス結晶としての機能を持ち，高度な光最近の機能材料とその応用

分は SiO2 のナノ粒子が集まってできた部分である．
図 11(c)はフィルムを斜めから見たもので，たくさん見られる小さい孔は，PSL 粒子同士が密着していて，の制御が可能であるために，光集積回路への応用が期待されている。また，構造内に空気を含んでいるために，超誘電体材料としての応用も期待されている．最近，噴霧乾燥法によるポーラス微粒子の製造と同じ手法が適用された．

シリカのナノ粒子が入り込めなかった部分である．
図 11(d)はフィルムの端を斜めから見たもので，断面の様子から，フィルムの内部も規則的にポアが配列していることがわかる．

PSL（ポリスチレンラテックス）

基板

SiO2

基板（ガラス）

3.2 温度による膜厚の制御[6]フィルム作成時の雰囲気の温度による膜厚の変化について測定した．温度を 40℃から 80℃まで変化させたところ，フィルムの膜厚は図 12 のように温度に450℃

モーター コロイド溶液(PSL+SiO2)

10min

ヒーター

ポーラスフィル
ム

乾燥空気

乾燥空気

比例して厚くなっていることがわかった．これは周りの温度が高い方が，溶媒が早く蒸発し，より多くの粒子が一度に配列することができるためと考えられる．また，断面から見てもポアが規則正しく配列できていることが確認できた．以上より，このようなシンプルな方法によって，表面だけでなく断面にも規則的にポアが配列したポーラスフィルムを作成することができ，温度によって膜厚の制御までもが可能であることがわかった．

図10 ポーラスフィルムの製造方法および装置図

粒径の異なるシリカナノ粒子と PSL 粒子を混合したコロイド溶液を用いて，図 10 に示すようなディッ
プコーティング法により規則的に配列したポーラス
構造体を製造した．
この方法では、まずコロイド溶液に基板を浸し，一定の速度で引上げたときに生じる毛管力を利用して自己組織化により粒子を配列させる．引上げた基板は，PSL 粒子が規則的に配列し，その隙間にシリ
カナノ粒子が充填された状態になっている．これを450℃で約 10 分加熱することによって PSL 粒子が蒸発し，シリカのナノ粒子のみのポーラス膜が作成で
きる．

80℃

5

Thickness [μm]10 mm

5 nm Silica + 178nm PSL

(b)

(a)

4μm

4
3

3μm

2
1
0
20

60℃
40

60

10 mm

80 1002μm

Temperature [℃]

40℃

300nm

2μm

Top view(×10万倍)

Top view(×1.5万倍)(c)

図12 温度による膜厚への影響

3.3 ポーラスフィルムの光学特性作成したポーラスフィルムのフォトニック結晶としての機能に着目して，光学特性（光透過率）を測定した．図 13 は三種類のフィルムの測定結果を示している（①PSL のみ，
②PSL と SiO2，③ポーラス SiO2）．
どのフィルムも回折ピークが現れていることから，
フォトニック結晶として機能していることが確認できる．ピークの位置が異なるのは，それぞれフィル
ムを構成している材質が違うことによる．また，図14 に PSL 粒径を変えることによってポアサイズを

(d)

300nm
Tilt view(×10万倍)

10 mm

500nm
Tilt view(×6万倍)

図11 製造したフィルムのSEM写真

作成したポーラス膜の SEM 写真を図 11 に示す．
図 11(a)はフィルムを正面から見たもので，黒い部分
は PSL 粒子が蒸発してポアとなった部分で，白い部-5-Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

最近の機能材料とその応用制御したフィルムの測定結果を示す．

¦
i 1

1.0

Normalized transmittance [-]

0.8

0.6

PSL+SiO2
PSL

400

500

600

700

Wavelength [nm]図13 製造したフィルムの光透過率測定結果
1.0
SiO2 5nm
0.9

Normalized transmittance [-]ni  n e2

ni 2  z / 2  1 ne 20(4)

4. おわりに
噴霧乾燥法により製造されたポーラス構造体微粒
子は，数ステップでしかも長時間をかけて合成されてきた材料が，数秒間でしかもワンステップで合成されたということは工業的応用を考えると非常に重要であると考える．
また，ナノ粒子のフォトニック結晶への応用には，ナノ粒子の自己組織化現象を利用したポーラス膜の製造が重要であることを示した．ナノ粒子の自己組織化を利用することにより，実にシンプルな方法で作成することができ，またそのポアサイズをテンプ
レートとなる PSL 粒子の粒径によって容易に制御できるという特徴を持つと言える．今後，このようなポーラス膜を連続的に高速で製造できるプロセスの開発により，フォトニック結晶への応用が実用化されることが期待される．

0.2

0.0
300

vi

ni：成分 i の屈折率 vi：成分 i の体積比率
Z：1 つの粒子に隣接する粒子数
ne：混合の屈折率以上のことより，ポアサイズを変化させることによってフォトニックバンドギャップを制御できることが明らかとなった．

porous SiO2

0.4

2

N

0.8
PSL 300nm
0.7
0.6
PSL 254nm
0.5
0.4
300

400

500

600

700

参考文献
[1] Iskandar, F., A. Mikrajuddin and K. Okuyama,
Nano Lett., Vol.1, No.5 (2001) 231-234[2] Iskandar F., A. Mikrajuddin and K. Okuyama,
Nano Lett., Vol.2, No.4 (2002) 389-392[3] Science, Vol.292, No.5522 (2001)1613[4] Chang. H and K. Okuyama, J.Aerosol Sci. , Vol 33 ,Issue 12, (2002) 1701-1720[5] Iskandar F., A. Mikrajuddin and K Okuyama ,J. Appl. Phys.,Vol 93, (2003) 9242
[6] Iskandar F., Mikrajuddin A., H Yoden and K.
Okuyama, J. Sol-Gel Sci. Technol, (2004) in press[7] Gradon, L, S. Janeczko, M. Abdullah, F. Iskandar
and K. Okuyama, AIChE, (2004) in press.

Wavelength [nm]図14 細孔径が及ぼす光透過率への影響

これより，用いたＰＳＬナノ粒子のサイズ，すなわ
ちポアサイズによってピーク位置が変化し，ピーク位置が生じる波長は，式(3)に示すブラッグの式でよく評価されることがわかった．
mO p

2d hkl n e 2  sin 2 T

1/ 2

(3)

Op：光の波長（フォトニックバンドギャップ波長）
T：光の入射角度
dhkl：ポアサイズ

ne：フィルムの屈折率

ここで，ポーラスフィルムはその内部に２種類の物
質（空気と SiO2）を含むため，フィルム全体の屈折率を混合体の屈折率として式(4)を用いて求めた．

伝熱2004 年 3 月-6-最近の機能材料とその応用

化学反応性を利用したエネルギーシステムと機能材料
Chemical Material Development for Energy System

加藤 之貴（東京工業大学）
Yukitaka KATO (Tokyo Institute of Technology)
1. はじめにエネルギー小国のわが国においてエネルギー有効利用技術の発展は常に望まれている．周知の通り，
わが国では石油危機の 1970 年来めざましい技術発展が見られ，とくに産業界は世界屈指の省エネルギ
ー化を実現している．一方で社会の 24 時間化，情報・物流の高度化は民生分野のエネルギー消費を増大させている．京都議定書に基づくさらなる二酸化炭素削減の履行には，なお一層の省エネルギーが必要とされている．エネルギー技術開発もこのようなエネルギー需要構造の変化に応じた従来技術の改良を超えた新たな進展が望まれている．
エネルギー技術の高度化のブレークスルーの一つとして化学反応の利用が上げられる．従来より研究レベルで開発は検討されているが，信頼性，コストの点で商用には十分至っていない．しかし，化学反応の利用は原理的には在来技術の性能を超える可能性を有している．また，他技術の近年の進歩が化学反応の従来の短所を補う事例が近年増えている．本論では化学反応を利用した熱エネルギー技術を展望する．とくにケミカルヒートポンプを具体例として最近の研究開発の展開，なかでも機能材料開発の観エネルギー密度

酸化反応など

2. 化学反応による熱エネルギー利用
熱エネルギーの有効利用には熱貯蔵（蓄熱）技術と温度変換（ヒートポンプ）技術が必要である．化
学反応をこれらの技術へ利用することで従来にない特性が期待できる．
先ず，化学利用型の熱技術と他の熱技術との相対比較を行うため，図 1 に物質の化学／物理的変化のエネルギー密度の関連を示す[1]（実際には各変化は重複する場合があるがここでは定性的な関係を示す）．従来の熱技術は物質の物理変化である顕熱変化，潜熱変化が利用されてきた．これは可逆性および再現性の良さが理由である．しかし性能が物性に強く依存するため，広温度域化，高蓄熱密度化には限界があり，また蓄熱に関しては長期間の貯蔵が困難である．これに対し化学変化は相対的にエネルギー密度が高く，反応条件の選択で幅広い温度域に対応でき，熱システムへの応用に新しい可能性を持つ．ただし，例えば酸化反応等のエンタルピー変化の大きい反応は非可逆的で，連続的な繰り返し応用は困難である．それゆえ可逆化学反応系が，エネルギー密度，対応温度域の点で新しい熱エネルギー媒体として開発対象となりえる．従来，化学反応は生成物の製造を目的に研究開発がされてきた．化学エネルギーシステムは化学反応のエンタルピー変化を利用する技術であり，化学反応の新しい利用分野といえる．
化学反応を利用した熱システムとしてはケミカルヒ
ートポンプが代表的である．ケミカルヒートポンプ
は従来のヒートポンプ同様，昇温，増熱，冷凍が可能である．さらに基本的に熱駆動ゆえに機械式ヒートポンプに無い高効率熱変換が期待できる．また，回分式操作によって熱の貯蔵・放出の機能が付与でき，蓄熱装置として利用できる．ケミカルヒートポ
ンプの実現には機能材料開発が不可欠である．化学
反応利用型の他のエネルギー技術にもこの機能材料

不可逆

可逆反応

化学変化

潜熱変化

可逆
（再生可能）

顕熱変化

点から本技術分野の可能性を示す．

物理変化

図 1 エネルギー密度基準の化学反応の相対的な位置[1]-7-

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

最近の機能材料とその応用

気固反応１ 気固反応2

気液変化(b) 反応＋反応（回分型）(a) 反応＋相変化
（回分型）
分離仕事
正反応

逆反応
熱移動
物質移動

(c) 反応＋分離仕事（循環型）

ケミカルヒートポンプの構成分類[1]図2

技術は有効である．以下では必要となる機能材料の進展を述べる．
2.熱エネルギー技術と化学機能材料
2.1 ケミカルヒートポンプの分類
化学反応技術は選択する反応でその性質が決まる．
よってその選択が重要である．ここではケミカルヒ
ートポンプを反応系で分類し各特性を示す．ケミカ
ルヒートポンプとして現在，狭義では有機反応と無機反応系が，広義では水素吸蔵合金系や吸着系が提案され，従来に比して広温度域，高密度での熱変換を可能にしている．ケミカルヒートポンプの基本構
成を図 2 に示す[1]．求めるケミカルヒートポンプの実現には最初に反応平衡論に基づく所要の利用温度に応じた反応系の選択が必要である．次いで可逆的に反応を進めるためには反応平衡を移動させる何らかの仕事を必要とする．熱駆動式であれば蒸気相の気液変化または別の反応の利用，さらに蒸留，膜などによる分離仕事，機械式であれば圧縮仕事がある．
表1

反
応
気
体

化学反応材料とケミカルヒートポンプ分類
操作型

回分型

反応相

循環型

気固系

気液系

駆動力

反応圧力

反応圧力

分離・濃度差反応圧力

分離操作（蒸留、膜分離）

駆動操作

気液相変化

化学反応

装置構成

図1(a)

図1(b)

図1(c)

反応例

吸着系
CaCl2/CH3NH2系
CaCl2/NH3系
CaO/H2O系
MgO/ H2O系
BaO/ H2O系
MgCl2/NH3系
MnCl2/NH3系

水素吸蔵合金系
CaO/CO2系
CaO/PbO/CO2系
BaO/CO2系
MgO/CO2系

吸収系
イソブチレン／水／
第3ブタノール系
アセトン/2-プロパノー
ル/水素
ベンゼン／シクロヘ
キサン／水素系
アセタール加水分
パラアルデヒド解重
解系
合系

伝熱

2004 年 3 月

2.2 化学機能材料の開発課題
平衡論的には種々のケミカルヒートポンプサイク
ルが提案可能である．従来より種々の反応系が試されてきた．しかし，ヒートポンプとして成立する反応系は化学反応の中のごく一部に過ぎない．ヒート
ポンプ反応系には以下の条件が必要である．即ち，（1）繰り返し反応耐久性，（2）主反応の高選択反応性，（3）高反応活性である，また（4）熱エネルギー
貯蔵密度が高いこと，さらに（5）高反応性と高伝熱性の両立が上げられる．また他システムと比較しての低コスト化が必要であるため（6）安価，大量生産性が重要である．そして（7）安全性が市場に受け入れられる重要な課題である．ヒートポンプ開発の第一課題は上記の条件を満たす材料開発である．
現在，気固反応の利用が良く検討されている．理由として，固相成分の熱エネルギー貯蔵密度が高いゆえにコンパクトな熱操作ができること，反応の選択性が高く副反応がほとんど無いこと，反応生成物
が気体と固体に容易に分離できるため次サイクルの逆反応を容易に高効率に行えること等が利点として評価されていると考えられる．この気固反応系においても材料開発が重要である．定性的に図 3 に気固反応系の熱プロセスにおける反応層内の反応と熱移動過程を模式的に示す．反応層においては物質移動，
化学反応そして熱移動が同時に起こる．互いに他と強く依存するためその操作の最適化は容易ではない．
P, C, T

気固反応

これらの組み合わせでそのヒートポンプの性質が決まる．各基本構成に応じたケミカルヒートポンプの分類を表１に示す．最下段の反応例は開発研究が進められているものである．

圧縮機 （分離操作
併用もあり）

D

P

C

T

kH

O

h

反応中の粒子 未反応粒子

反応層
図3

-8-

伝熱壁

気固反応利用型熱装置の模式図

最近の機能材料とその応用

化学反応速度（k）は温度(T)，圧力(P)，気体濃度(C)の関数であるが，同時に材料自身の結晶性，純度，
粒子サイズ・形状等に大きく影響を受ける．また化学反応によって多くの材料は体積変化を起こし，空隙率（H）が変動し，結果として粒子層の見かけの気体拡散係数（D）が減少する．また材料の反応変化に伴い熱容量，粒子間の熱伝導度（O），さらに伝熱壁における熱伝達係数(h)が変動する．また，反応速度が温度に指数で比例するのに対し，熱伝導は概ね一次に比例するため反応性と伝熱性を最適化した反応操作は困難になり，一般的に伝熱律速操作になるため熱入出力においてエクセルギー損失が発生する．
これらの解決が化学反応用の化学機能材料に求められるものである．これらの課題は化学熱技術の特性の理解と適切なプロセス操作の上で重要な事項である．
3. 化学機能材料の開発事例
前節で述べたように化学反応を実用的な熱エネル
ギープロセスとして利用するには反応系の選択のの
ち化学材料の開発が重要である．用いる化学材料には高反応活性を持つことと同時に高熱・物質移動性を持つ必要などがある．これらの高性能を実現する
複合機能を備えた高反応性，高伝熱性さらに高繰り返し耐久性の化学機能材料が必要である．以下に各観点に分類して材料開発事例を示す．
3.1 高反応性機能材料の開発
ケミカルヒートポンプの提案はそれを可能とする化学
反応型機能材料の開発に拠っている．100℃以下の低質温熱を利用した冷熱発生用ケミカルヒートポンプとして塩化カルシウム／水系が検討されている[2]．塩化カルシウムが水を吸収する機能を利用した低温乾燥は，
加熱乾燥が困難な医薬品，果汁の乾燥にも適しており，45℃以下の低温熱を用いた機械駆動を要しない乾燥・冷凍機としての可能性が示されている．海外においても冷凍機としての開発が進んでいる[3]．メソポーラスシリ
カゲル体を構造材として，この中に塩化カルシウムを分散担持した機能材料が開発され，従来のゼオライト，シリカゲル反応材より高い出力特性を実証している．さらに反応活性の観点から反応材料粒径の最適化が進められている[4]．
航空宇宙分野では月面上の設備の温度コントロー
3.2.2 反応粒子の伝熱促進-9-ルへのケミカルヒートポンプの利用が検討されている[5]．伝熱性，物質移動性の向上のためナノオーダ
ーの炭素繊維を基材に，表面に塩化ニッケルを担持した機能材料が開発され 100℃レベルの熱源を用いた蓄熱・冷房システムが検討されている．また，活性炭繊維に反応物を含浸させる手法を用いて塩化マ
ンガン系と塩化バリウム系の 2 段反応型アンモニア系サイクルが 200℃前後の太陽熱で駆動する冷凍機として検討されている[6]．
300℃域の熱源利用では酸化マグネシウム／水系が検討されている[7]．従来の市販の酸化マグネシウ
ムには水和反応活性が乏しかった．これに対し水酸化マグネシウムを従来より低温で脱水した酸化マグ
ネシウムが高い反応活性を示すことが明らかになり，
これが起点となり実用開発が進んでいる．
3.2 高伝熱性機能材料の開発
とくに気固反応系では充填層型の反応層における有効熱伝導度が低いことから熱伝導度改善が重要である．形式には伝熱フィンなどの挿入による装置的
伝熱促進と高熱伝導物質と化学反応物質を複合化し反応粒子自体の熱伝導度を高める方法がある[8]．
3.2.1 装置的伝熱促進
フィン，ワイヤー，リボン状の金属等の高熱伝導度物質を粒子層に挿入した伝熱促進が行われている[9] ．酸化カルシウム／水系では粒子層に体積分率0.0088 の銅フィンの挿入で層の見かけの有効熱伝導度が 6 倍に増加し，水和反応の完結時間が 1/4 に減少した事例がある[10]．金属のかわりに炭素繊維を用い，伝熱促進を行う事例がある．この方法は気体・固体に対する耐腐食性が高いのが特徴である．また
炭素繊維が金属に対して軽量で，小径の材料に加工できることも利点である．酸化マグネシウム／水系
では体積分率 0.05 の炭素繊維ブラシの挿入により水酸化マグネシウム層の有効熱伝導度が 4 倍に増大し，脱水反応時間が 40％短縮された事例がある[11]．
シリカゲル／水系ではシリカゲル粒子を酢酸ビニ
ルをバインダーとして伝熱管等に接着した一体型反応器が開発されている[12]．伝熱壁の熱伝導性を向上することで吸着時間を従来の充填層型の 1/10 以
下に短縮している．またアルミニウム伝熱管壁上にゼオライトを化学的に接合することで，伝熱壁の熱伝達係数を 20 から 800 W.m-2.K-1 に向上させた事例がある[3]．
反応に関与しない高熱伝導性物質と反応粒子を混Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

最近の機能材料とその応用

3.3 高反応耐久性機能材料の開発
ケミカルヒートポンプでは化学反応は閉サイクル
で同じ反応材料が繰り返し利用されることになる．
よって反応材料の繰り返し反応に対する耐久性が必要である．耐久性が無ければ，繰り返しの過程で反応活性が低下し，所要のエンタルピー変化が得られず，その結果，ヒートポンプ性能が低下するためである．近年のケミカルヒートポンプ開発において，反応耐久性を有した機能材料の開発も重要な研究対象となっている．
気固反応系では繰り返し反応による反応成分の一次粒子の凝集，巨大化による失活が課題である．凝集にはいくつかのメカニズムが考えられる．大きく
熱（温度）または反応成分による凝集が考えられる．
おおむね 500℃以上の反応域を持つ材料では熱による凝集が焼結として起こり，繰り返し利用のうちに見かけの反応活性が低下する傾向がある．酸化カル
シウム／二酸化炭素系ではアルコキシド法で形成したチタン酸カルシウム格子構造に酸化カルシウムを分散させた材料が開発され，高い繰り返し耐久性を実証している[15]低温反応の凝集は気相反応成分によるものが多い．
塩化カルシウム／メタノール系では塩化カルシウム
粒子を無処理で利用すると，メタノールにより粒子同士の凝集が進行する．膨張化グラファイトがやはり有用で，そのグラファイトに液状反応成分を含浸することで，グラファイト中の 10μm レベルの仕切られた微小空間に塩化カルシウムを分散担持でき，高い反応耐久性と反応性を両立している[13]．

伝熱2004 年 3 月

-10-

60
Mole reacted fraction change 'xh [mol%]合化した高熱伝導性反応物質が検討されている．高熱伝導性物質として膨張化グラファイト，活性炭繊維，グラファイト繊維などが利用されている．これ
らは大量生産がしやすく安全という利点を持ってい
る．塩化カルシウム／メチルアミン系では塩化カル
シウム水溶液に膨張化グラファイトを含浸させ乾燥・焼成した複合化反応粒子が調製されている．有効熱伝導度が 0.1 から 1 W.m-1.K-1 へ約 10 倍向上し，総括付加反応速度も数倍にすることに成功している[13]．また，複合化粒子を圧縮し高密度化すること
で，熱伝導度をさらに 2〜50 W.m-1.K-1 程度に向上させている事例もある[14]．ただし，高密度化によって反応気体の透過抵抗が増大し，見かけの反応性・熱出力が低下するため，複合化の最適条件の検討が必要である．

50
Mg(OH)2 made from UFP-MgO
4030
Th=110oC

20

Common Mg(OH)2

Td=350oC

Ph=47.4 kPa Pd<0.001 kPa
td=60 min

Ts=80oC
10
0

5

10

15

20

25

Number of cycles

図 4 酸化マグネシウム／水系ケミカルヒー
トポンプにおける酸化マグネシウム水和反応の繰り返し反応特性[16]気固反応系においては不純物による繰り返し耐久性の阻害もある．酸化マグネシウム／水系における反応材料の繰り返し耐久性が検討されている[16]．
図 4 に通常の反応材料（白丸）および開発された材料（黒丸）の 24 回までの繰り返し反応耐久性比較を示す．縦軸は酸化マグネシウム水和熱出力時間 60
分間の水和反応転化率の変化量を示す．通常反応物
は繰り返し 24 回までの反応で次第に反応活性が低下する．通常の反応物は海水から沈殿法にて調製され，酸化マグネシウム純度 95-97％程度を持つ．一方で開発された高純度の超微粒子酸化マグネシウム（UFP-MgO），純度 99.9％以上，を先駆体とした反
応材料は最初の 7 回程度は反応性が減少するが，その後 24 サイクルまで耐久性が維持されている．別途，この開発材料は 70 回までの耐久性が既に実証されている．この系においては高純度が耐久性に好影響を与える．
このように化学機能材料の繰り返し反応耐久性や伝熱性などの向上には多様なかつユニークなアプローチがある，一方で系統的な研究は未整備であり，今後の研究の発展が望まれる．課題を解明することで，新たな研究分野に発展する可能性を持っている．
4. おわりに
化学反応を用いた熱エネルギー技術は高熱密度，
広温度操作域の点で新しい可能性を持っている．シ
ステムの実用化は用いる化学機能材料の開発に負っているとして過言ではない．化学反応を熱プロセスとして利用するには反応場の高度な物質・熱移動性，同時に繰り返し反応に対する耐久性を有した化学機

最近の機能材料とその応用[5] Valkov, V. et al., Proc. Int. Sorption Heat Pump Conf.
(ISHPC ’02), 1 (2002) 438.
[6] Vasiliev, L.L. et al., Proc. of the 5th Minsk Int.
Seminar Heat pipes, heat pumps, refrigerators”, 1(2003) 450.
[7] Kato, Y. et al., J. Chem. Eng. Japan, 36 (2003) 833.
[8] 藤岡恵子, 最近の化学工学 55（分担）, 化学工業社 (2003) 73.
[9] Groll, G., Heat Recovery Systems & CHP, 13 (1993)
341.
[10] 小倉裕直ら, 化学工学論文集, 17 (1991) 916.
[11] 浜田雄一ら, 第 40 回日本伝熱シンポジウム講演
論文集, vol. III (2003) 737.
[12] 伊藤睦弘ら，化学工学論文集, 22 (1996) 163.
[13] Hirata, Y. et al., J. Chem. Eng. Japan, 36 (2003)
827.
[14] Mauran S. et al., Heat Recovery Systems & CHP,
13 (1993) 315.
[15] Aihara, M. et al., Appl. Energy, 69 (2001) 225.
[16] Kato, Y. et al., J. of Materials Science, 34 (1999)
475.

能材料の開発が必要である．一方で装置コストを在来の熱エネルギーシステムと競合できる域まで引き下げることも必須である．選択すべき条件が無数にあるように見えるが，低コストと高機能化という相反する要求を考えると，求めるシステムは「周到かつ簡易な装置」になると考えられる．これらの研究開発の方向は新しく，得られた成果は新しい技術分
野を開く可能性を持っている．とくに化学反応を物
質生産以外の目的に利用するための技術として他に派生する可能性がある．
引用文献[1] 加藤之貴，蓄熱技術-理論とその応用[第 II 編]潜
熱蓄熱・化学蓄熱（共著），信山社サイテック（2001）[2] Fujioka, K. et al., Proc. Int. Sorption Heat Pump
Conf. (ISHPC ’02), 1 (2002) 431.
[3] Restuccia, G. et al., Proc. Int. Sorption Heat Pump
Conf. (ISHPC ’02), 1 (2002) 645.
[4] Dawoud, B. et al., Proc. 5th Minsk Int. Seminar“Heat Pipes, Heat Pumps, Refrigerators”, 1 (2003)
306.

-11-

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

最近の機能材料とその応用

超臨界二酸化炭素を使った高分子成形加工における構造形成と新機能発現
New Material Structures and their Functions in Supercritical CO2 aided Polymer Processing

大嶋 正裕（京都大学）
Masahiro OHSHIMA (Kyoto University)

１．はじめに高分子材料の伝熱関連製品への利用となると，すぐに思い浮かぶのが発泡体であろう．もともとプラスチックは金属に比べ伝熱係数が低い．そのプラス
チックを発泡させて，空気相をプラスチック内部に作り，さらに伝熱係数を低くして断熱効果を向上させたのがプラスチックの発泡体である．高い断熱性と軽量性の利点からプラスチックの発泡体は，建材として昔から広く使われている．今，流行の外断熱工法という建築工法には，このポリスチレンやフェノール樹脂の発泡体がふんだんに使われている．
読者の中には，なにを今さら発泡体のことなどをわざわざ取り上げるのか不思議に思われる方がいらっしゃるかと思う．その答えのヒントは超臨界二酸
化炭素という単語にある．
プラスチックの発泡成形は 20 世紀の半ばに開発され，爾来，反応により窒素や二酸化炭素のガスを発生させる化学発泡剤（化学物質）を樹脂に混入す
るか，物理発泡剤（揮発性物質）を高分子に溶かし込んで, 熱や圧力を操作することにより，高分子中に気泡を発生させ，発泡体を製造し続けてきた．
1980 年以前は，この物理発泡剤として，フロンガスが使われていた．しかし，1987 年のモントリオール
議定書の批准後，地球の温暖化防止やオゾン層破壊防止のためからフロンの撤廃に向けて，プラスチッ
クの発泡成形でもフロンの代替物質の探索が始められた．今日，その代替発泡剤として注目されているのが，窒素と二酸化炭素である．
窒素と二酸化炭素は，
１）毒性のないガスである，
２）温暖化係数がフロンに比べ低い（CFC11 は CO2の 4600 倍）, ３）ポリマーに溶け込む，などの特性泡させたときにどのような構造が形成されるのか，
また，微細な発泡構造によって，従来にはないどの
ような機能が生れたのか紹介しよう．また，特に，二酸化炭素は，可塑化効果をもち，高分子に溶解す
ると，粘度やガラス転移温度，結晶化速度など高分子物性を大きく変える性質を有する．この特性を活かして，射出成形品の転写性の向上や，高分子の表面を改質し，新機能を付与するなどの新しい成形技術が開発されている．これについても後半で触れることにしたい．
２．マイクロセルラー
従来，数百μｍ以上の泡径であったものを平均10μｍ以下の径で，かつ単位体積あたりに 10８個以上の個数の気泡を持つようにプラスチックを発泡させたものがマイクロセルラーフォーム（あるいはマイクロセルラープラスチック）と呼ばれるものである．これは，米国 MIT の機械工学科の Suh 教授によをもつ．この二酸化炭素や窒素を使って，従来の発泡体より，より微細に，マイクロオーダかさらに細かいナノオーダの気泡を作ってプラスチックを発泡させるという研究がここ数年展開されてきている．
ここでは，二酸化炭素を使って，高分子材料を発伝熱2004 年 3 月------------- 30μm
図１ ＰＥＴのマイクロセルラー
供 ３)

-12-

古河電工(株)提最近の機能材料とその応用

図２

溶解度 S [g‑gas/g‑polymer]

0.12
PP
LDPE
PS
PLA

0.10
0.08
0.06
0.04
0.02

T=200℃

0.12
0.1

PP T=200℃
PP T=185℃
PP T=170℃

PLA T=200℃
PLA T=180℃

0.08
0.06
0.04
0.02
0

0.00
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
圧力 P [MPa]03

6 9 12 15 18
圧力 P [MPa]

各種樹脂への CO2 溶解度（圧力依存性）

図４

理と同じである．
図４には，汎用樹脂に二酸化炭素が圧をかけるとどのくらい溶けるかを示している．また，図５には，ポリプロピレン（PP）と生分解性樹脂のポリ乳酸（PLA）にどのくらいの速さで二酸化炭素が溶け

Ｎ2 射出発泡PP
相互拡散係数 D × 108[m2/s]

PP未発泡射出成形品

３．二酸化炭素による発泡セル構造の創製
ここで紹介している高分子の微細発泡技術は，原理的には非常に簡単なものである．高分子に二酸化炭素や窒素を加圧して溶解させ，その後，減圧や昇温操作を施すことによって，溶解していたガスを溶け切れない状態にし，相変化を起こさせ気泡を作っている．いわゆるビールの栓を抜くと泡が現れる原

溶解度 S [g‑gas/g‑polymer]って 1980 年代前半に提案されたものである．彼等は，プラスチックをマイクロオーダの気泡で発泡させれ
ば，機械的強度を損なうことなく材料が節約できると考えた 2）．それは「発泡体＝やわらかい＝強度が弱い」という既成概念を変え，発泡体の応用範囲を大きく展開できる可能性を示唆し衆目を集めた．図１に，現在，市場に出ているマイクロセルラーの断面写真を示す．
当初，機械的強度が発泡により向上する理由として，
１）発泡過程で，気泡壁の高分子が延伸され配向がすすむ，２）結晶性高分子では延伸による配向の促
進と供に二酸化炭素による結晶化が促進され，機械的強度が向上する，などの理由が提案された．しかし，従来の発泡体よりも発泡による強度低下は少な
いものの，発泡により強度が向上するマイクロセル
ラープラスチックは残念ながらまだ作られていない．
現在は，成形品中の応力集中を緩和し，ひけ・そりを防ぐために微細発泡技術を活かすこと（図２）のほか，プラスチック中に存在する微細気泡が，光の反射性を向上させることや音響振動性を向上することを活かして，軽量反射板や音響板にマイクロセル

PP＋ガラス繊維の射出成形品４）（左図：反り返った未発泡体，右図：同じ金型を使って窒素で発泡したもの）

ラーが利用されている（図３）．

1

1

PP

0.8

0.8

0.6

0.6

0.4

0.4
200℃
170℃

0.2

200℃
180℃

185℃0.2

PLA

0
0

5

10

15 0

5

10

15

圧力P [MPa]
図５

PP と PLA への CO2 の拡散速度

込んでいくかを示している．図４と５より明らかなように二酸化炭素の高分子への溶け方（溶解度・拡散係数）は，樹脂によっても温度と圧力によっても異なる．溶融状態の高分子への CO2 の溶解量は，通常，加圧する圧力に比例して増加し，温度が上がると溶解量は減る．（ただし，窒素のように極低分子量のガスでは，
温度が上がると溶解量は増える．
）また，拡散係数は温度だけではなく，圧力が上がっても増図３ ステレオのスピーカの音響振動板（写真の白い部分）に使われているのがマイクルセルラー（古河電工（株）提供）3)-13-

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

最近の機能材料とその応用加する．これは，圧力が高くなるに伴い CO2 の溶解量は増え，CO2 の溶解量が増えると高分子の膨潤度が増す．その結果，拡散抵抗が低くなるため，拡散係数は圧力の増加に伴い大きくなっている．特にPLA では，膨潤効果が大きく，圧力 10〜15MPa,温度 180℃での CO2 の拡散係数が，圧力 1〜5MPa,温度200℃での拡散係数よりも大きくなっている．
このように CO2 を溶かすにしても，ビールやソーダに圧をかけて溶かすのとは違って，高分子では，高分子の分子構造や高分子鎖の絡まり具合によって，その溶解度や拡散の速さが違う．そのため，画一的にどの高分子でも同じ操作で同じセル構造のものができるというわけではない．さらに，発泡によるセル構造の制御を難しくするのは，気泡核生成と成長が同時進行でおこること，そのメカニズムが溶解
度・拡散係数だけではなく，界面張力，高分子の粘度特性，および減圧速度等の操作条件の関数となっていることである５）．
図６は，石英窓がついた高圧オートクレーブで発泡過程を可視化し得られた映像である．図７は，可視化映像を解析して，気泡の数が時々刻々どのように変わるかを減圧開始からの経過時間に対して描いたものである．明らかに気泡生成は一瞬にして終了
するのではなく，成長と同時に進行していることがわかる(図６)．また，減圧速度が急激であれば，気泡の数が多くなっていることなど，セル構造は操作条件に強く依存することもわかる．

図８〜１０は，当研究室で作製した種々のセル構造をもつ発泡体の SEM 写真である．図８は，ポリプロピレンとラバーのブレンドを低温で発泡させる
ことにより，ラバー部に泡を局在化している．
（黒色で表されるラバーの中の白い点が泡である．
）図９は，ポリ乳酸（PLA）とポリエチレングリコール（PEG）のブレンドを発泡させることにより得られたセル構造である．PEG の粒子をセルに抱くような変わった構造をとっている．また，図１０はポリスチレン（PS）を低分子量の PEG と二酸化炭素で処理して発泡し得られる，セル同士が連通している連続多孔構
造である．

10MPa,170C,0.48MPa/s,PP/CO2

１．２ mm

1.６ mm

図７ 気泡数の時間変化と減圧プロファイル（３種類の減圧速度（右図）で PP を発泡させた
ときの気泡数時間変化（左図））

減圧開始から →0.8 s→
3.6 sec.

泡→0.8 s→
図８

PP+EPR のブレンドの発泡

図９

PLA+PEG のブレンドの発泡

図６ CO2 による PP の発泡過程の可視化映像（黒い点が気泡である．時間の経過と供に，黒い点の数が増えていることがわかる．）
このように溶解度，拡散係数を考慮した高分子の選定や操作条件による制御性を積極的に活かすことにより，１μｍを切るナノサイズの大きさの気泡径をもつ発泡体をはじめ，さまざまな形態のセル構造をもつ発泡体を作ることができる．

伝熱 2004 年 3 月-14-最近の機能材料とその応用

図１２ PEG を収着させることにより水をはじかなくできたポリスチレン（PS）（右）図１０ PS+PEG の発泡（連続構造）

プラスチック成形品の製造法の一つに射出成形法というものがある．これは，プラスチックを溶融・混練して，溶融した樹脂を高い圧力で金型内に射出充填する方法である．このとき，金型内を樹脂は，
図１３に示すような噴水流れ（ファウンテンフロー）とよばれる現象を起こして流れる．成形品表面に収着させたい低分子物質(例えば分散染料)を溶解した
超臨界 CO2 を射出成形機の金型に充填しておき，その中に樹脂を射出する．流れの先端（フローフロント）では，CO2 と低分子物質が溶融樹脂に拡散していく．金型内で樹脂は，先に述べたように噴水流れ（ファウンテンフロー）で流れるため，低分子物質が収着したフローフロントの樹脂は，ファンテンフロー
現象により金型壁面へと流れ込む．このようなメカ
ニズムにより，表面にだけ低分子物質を収着させた成形品を製造できる（図１３）．

図１１ 二酸化炭素を使って発泡させ作製したセラミックスの発泡体
二酸化炭素を材料に溶解させ多孔構造を作りだすという手法は，プラスチックの発泡体作成だけに限らず，二酸化炭素が溶けうる材料であれば何にでも適用できる．図１１は，同じ原理で作製したセラミックスの発泡体の SEM 写真である．
紹介してきた発泡成形において二酸化炭素が超臨界状態（温度 31℃以上，圧力 7.48MPa 以上）である
か否かは本質的な問題ではない．超臨界状態では，物質を溶解する力（溶媒和効果）と拡散させる力が高いといわれる．この性質を積極的に成形加工に活かし，新たな機能を付加しようとする研究が発泡成形にも増して活発になっている．

CO2
+
染料

樹脂

図１３ CO2 を使った表面粘性低下による射出成形技術４．超臨界 CO2 を使った新たな成形加工技術
図１２に，ポリスチレン（PS）に通常では溶解しない分子量 1000 の PEG を超臨界状態の二酸化炭素を同伴させることにより，PS の内部にまで収着させ，表面の濡れ性を変えた例を示している．
二酸化炭素のものを溶かし込むという性質と溶解し高分子を膨潤させるという性質を活かして高分子の成形品の表面を修飾・改質させる研究が図１２の例にとどまらず，種々行なわれている．このような改質手法を工業的な量産化技術に昇華させようとする次のような研究もなされている．

５． おわりにCO2 を単に材料に溶かして発泡させるだけでも，さまざまな構造をもつ材料が作れることがわかっていただけただろうか．この手法は，今後，有機溶剤を使わない環境安全性の高い多孔構造形成手法として普及し，作られた構造材料は，断熱用とのみならず，その構造特性を活かして電気部品，分離膜等に用途展開されていくものと思う．また，多孔質材料
形成のみならず，超臨界 CO2 の溶媒和効果や膨潤効
果などの特徴を活かしたさまざまな成形加工法が-15-

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

最近の機能材料とその応用[3] www.furukawa.co.jp/foam/mc-pet/mc-pet_index.htm[4] 川東，成形加工学会０２要旨集, (2002) 115-116[5] 瀧 他，Cellular Plastics, Sage Publication, 39, 2,(2003) 155-169

新たに考案され，新機能が付与された製品が生れるもとのと考える．
考文参献[1] www.env.go.jp/earth/ozone/h14pamph/06.htm[2] Park, C.B. et al.,Polymer Eng. Sci 36, 1446, (1995)[6]

伝熱 2004 年 3 月-16-

最近の機能材料とその応用

超臨界流体を用いた材料合成技術
Material production with supercritical fluids

猪股 宏（東北大学）
Hiroshi INOMATA (Tohoku University)

熱運動と分子間引力が拮抗している状態のため，溶質が存在する場合には，溶質分子周囲の溶媒和構
造が形成され，それが温度・圧力により変化する．

超臨界流体
圧力

1.はじめに超臨界流体とは，物質固有点である気液臨界点を超えた温度・圧力領域にある非凝縮性流体と定義される．図１に物質の PT 線図の模式図を示した．図では，着色部が超臨界領域に相当する．
超臨界流体は臨界温度を超えているため分子の熱運動が激しく，しかも密度を理想気体に近い希薄な状態から液体に対応する高密度な状態まで連続的に変化させることが可能であり，密度の関数として表せる多くの平衡・輸送物性の制御が可能である．流体の性質は基本的には流体構成分子の分子間相互作用に支配され，その大きさは分子間距離と熱運動に依存する．従って，圧力を変えてもあまり密度が変化しない通常の液体に比べ，超臨界流体においては微小な圧力の変化が，流体としての性質に大きく影響を及ぼすことになる．超臨界流体の代表的な物性
値を気体・液体と比較したものを表 1 に示す．超臨
界流体の主な特徴を列挙すると，以下のようになる[1-４]．
密度に依存する物性（溶解力，誘電率，イオン積など）が温度・圧力の微小変化で連続かつ大幅に変化する．
液体に比べ低粘性，高拡散性であり，多孔質固体・微細構造への浸透性に優れている．
臨界点近傍では熱伝導率がきわめて大きくなるため，高い熱移動速度が得られる．また，動粘性が気体・液体に比較して極めて小さいため自然対流が微小温度差で起きやすい．

固体

臨界点

気体

温度

図１ 物質の相図(P-T 線図)
超臨界流体に関する研究は 1980 年頃に活発に行
われ，主に天然物の抽出あるいはクロマト溶媒としての検討が進められた．その後，抽出に関係する研究から，一時期論文・特許数などの減少があったが，最近では，超臨界水の利用技術研究が活発化しており，反応，材料製造などへ展開され，一部は実用化さ れ て き て い る[4]. 専 門 学 術 誌（J.Supercrit.Fluids）の論文にみる分野割合を図２に示したが，抽出・分離が依然として高い割合であるが，反応 25％，材料も 10％程度の投稿になって
いる.

表 1.
気体，液体，超臨界流体のマクロ物性の比較
Gases
Supercritical Fluids
物性3
0.6〜2.0300〜900
密度 [kg/m ]1000〜4000
20〜700拡散係数 [10-9 m2/s]
-5
1〜3
1〜9
粘度 [10 Pa･s]
1
1〜 100熱伝導率 [10-3W/mK]
100
1〜 10
動粘度 [10-7m2/s]

-17-

液体

Liquids
700〜1600
0.2〜2.0200〜300
100
10

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

最近の機能材料とその応用

図２

専門雑誌での超臨界関連研究分野

材料技術に関する超臨界流体研究は，形態制御，
無機・有機超微粒子合成，高分子加工など広範で様々であり，ここではこれらの材料分野と超臨界流体との関わりについて，超臨界 CO2 と超臨界水の利用を想定して，技術概略を紹介することにする.
2.超臨界流体と材料技術
超臨界流体を用いた材料製造・加工の研究を考えたとき，操作法，溶媒種（主として二酸化炭素（CO2），
水（H2O），時にアルコール），材料材質（無機・有機）などにより分類することができる．ここでは，超臨界流体の溶媒としての役割が明確になる操作に基づいて，検討技術例を分類してみる．
[抽出] 超臨界流体を抽出溶媒として用い，材料基
質・マトリックス中から不要成分を除去することにより，材料あるいはその原料を製造する方法．
[晶析] 超臨界流体を晶析溶媒として用い，熱力学
安定状態から不安定状態へ，すなわち過飽
和度の大きさと変化速度を制御することにより，微粒子，薄膜，ファイバーなどを製造する方法．
[反応] 超臨界流体を反応溶媒として，あるいは反応基質として用い，材料あるいは原料を製造・改質する方法．
T

BinodalStart
T Binodal
T1
Spinodal

操作因子P

Start
P Binodal

伝播速度
伝播分布
制御性

P>>T
P>>T
P>>T

P1
Spinodal

図4

相分離パラメータとしての圧力

以下，上記の操作分類による研究の例を紹介する
が，多くの成書や解説にその他の興味深い研究が紹介されているので参考にされたい[1,2]．

核生成・成長濃度

T1

大別すれば上記のようになるが，反応晶析のように両者を組合せた方法も検討されている．このような分類によると，超臨界流体の材料製造溶媒としての利用は，分離や反応溶媒としての利用と基本的には同じである．但し，材料製造においては，抽出率や反応転化率・選択率のみならず，被抽出物や反応生成物である固体材料の形態や機能の制御が目的であるため，固体（固相）への超臨界流体の作用・影響についても把握することが重要になる．
この際の操作条件としては温度・圧力であるが，特に固相を含む相挙動の圧力依存性が材料製造においては非常に重要な因子となる．すなわち，固相への超臨界流体の溶解，それによる膨潤，晶析操作での過飽和度の制御，スピノーダル分解による相分離
構造・形態制御など（図２），いずれも熱力学安定領域から不安定領域への変化を利用したもので，圧力を操作因子として利用することで，その変化速度を大幅に，かつ均一に制御することが可能であり，従来の液体溶媒では実現が困難な材料製造も超臨界流体を用いることで期待できるのである（図３）．

Spinodal
T
1
に
お
け
る
自
由
エ
ネ
ル
ギ

3.抽出溶媒とした材料製造① 脱バインダー，脱脂：
成形体材料の製造工程では，最終製品には不要な物質を途中工程で添加し，後工程にて除去しなけ
ればならない場合がある．このような除去工程でのキーポイントは，材料の構造・機能を損なうことなく迅速に不要成分を除去することである．超

組成(濃度)
Spinodal 分解
濃度

組成(濃度)

図３

伝熱 2004 年 3 月

相分離の代表的機構-18-

最近の機能材料とその応用

臨界流体（CO2）は，金属あるいは結晶性プラスチ
ックへ溶解せず，微細部分への浸透・拡散性に優れており，本目的には非常に適した溶媒と言える．
＜セラミック成形体製造，燒結金属製造，オリゴ
マー除去，合成ポリマー脱溶媒＞② 材料の洗浄：
精密洗浄技術は，日本の先端産業を支える重要な分野であるが，主に使用されてきた CFC（クロロフルオロカーボン）が使用規制された現状で，その代替洗浄法として超臨界 CO2 洗浄が検討されている．洗浄の目的の大部分が脱脂であることから，
CO2 の油分溶解力と高拡散性と，乾燥工程が不要という点を利用した応用例である．形状が複雑なもの，水や熱に弱いもの，乾燥に長時間を要するものの洗浄に優位性が見出せる．
＜精密機械部品洗浄，光学材料洗浄，半導体基板洗浄，医療器具洗浄＞③ 固体の乾燥，無機多孔体（エアロゲル）の乾燥：
超臨界乾燥ともよばれる分野で，収縮をできる限り抑制した乾燥法である．被乾燥物中の溶媒を加熱・加圧して超臨界状態にする，あるいは新たに
超臨界流体を導入することで溶媒‐超臨界流体混合系の超臨界状態を生成させて溶媒を超臨界流体に置換する方法により均一相での乾燥が可能とな
り，収縮が発生しない．
＜シリカエアロゲル製造，石炭・木製品乾燥＞4.晶析溶媒とした材料製造（相分離促進）① RESS 法：
超臨界流体中に溶質を溶解させ，これをノズルを通して大気圧付近まで急速に膨張させることによって，密度低下と断熱膨張による温度低下により溶解度の急減を誘起し，溶質を析出させるのがRapid Expansion of Supercritical Solutions(RESS)法で，Matson らにより提案されたものである[5]．溶質の大きな過飽和度が，極短時間に達成されるため，核生成は瞬時であるが，その後の凝集の制御に工夫が必要である．析出粒子の捕集面までの距
離，膨張直前の温度，圧力，ノズル形状，濃度など操作パラメータは多いが，薄膜，微粒子などが得られる．
＜金属酸化物微粒子，有機物微結晶，表面修飾＞② GAS 法：Gas Anti-Solvent 法で，貧溶媒化により相分離を誘起することで固体を再結晶させて材料・原料を製造する方法である．超臨界流体と液体溶媒を比較-19-した場合，一般に溶質溶解度は超臨界流体の場合が小さい（貧溶媒）であることから，溶液に超臨界流体を添加して液液あるいは固液相分離を促進させるものである．この方法は，Krukonis ら[6]が提案し，初めは火薬などの機械的粉砕が困難な物
質の微粒子化法として適用された．その後，医薬品のドラックデリバリー用マイクロカプセルなどへも応用されている．なお，超臨界流体中へ溶液を導入することにより，貧溶媒化速度を速める方法や，超臨界流体を添加する圧力を制御すること
で過飽和度（貧溶媒化度）を多段階にするような手法も提案されている．
＜火薬微粉体，医薬品ドラックデリバリー用マイクロカプセル製造，医薬品結晶製造，クエン酸精
製，微粒子コーティング＞③ 発泡ポリマー：
この方法は，「晶析溶媒」というよりは「相分離促進」を利用した材料製造法である．
プラスチック中に，物理的発泡剤として超臨界流体（CO2，或いは N2）を高圧下で溶解させ，混練，均一化後に，減圧させることにより溶解ガスを過飽和状態にすることで微小気泡を生成させるものである．熱可塑性樹脂，熱硬化性樹脂，エラスト
マーなど種々のプラスチックに対して適用可能である．CO2 に関しては，可塑化効果も確認されており，粘性低下，融点降下などの要因もあり，プレス成形などのバッチ式から，押出し成形，射出成形など連続プロセスへの適用についても研究が進んでいる．
なお，発泡の目的としては減容化，軽量化が主流であったが，最近では気泡径が 10 ﾐｸﾛﾝ以下のマ
イクロセルラープラスチックが特異な機能を有することから注目されている．
＜断熱材・梱包材用発泡プラスチック，通気性ポ
リマーシート，機能性（高衝撃強度・低誘電率・高重量剛性）マイクロセルラープラスチック＞④ 薬剤含浸法：
ポリマーなどへ薬剤等を添加する場合，機械的混入法が使用されてきたが，ポリマーを溶融させる
高温域で薬剤の揮発・分解などの問題が生じる．
これに対して，超臨界流体の薬剤等に対する溶解力とポリマー中への溶解性と高拡散性を利用したもので，薬剤を溶解した超臨界溶液中にポリマーなどのマトリックスを浸漬させることで，マトリックス中へ超臨界流体とともに薬剤を溶解させ，続いて減圧させることにより薬剤のみマトリック

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

最近の機能材料とその応用ス中に残した状態で超臨界流体を系外に排出する方法である．本法は，マトリックスを繊維とすれ
ば，染色法として利用することができる．＜芳香材，繊維染色＞

いては完全が CO2 中での重合も可能である． 芯
物質を分散させた状態で重合を行えば，マイクロカプセルあるいはコーティング材の製造法として期待できる．
＜PS，PMMA などの分散重合，PTFE 重合＞

5.反応溶媒とした材料製造①水熱合成・反応晶析：
金属塩水溶液を加熱すると加水分解により金属水酸化物が生成し，さらに高温下では脱水反応により金属酸化物となる．これは金属酸化物の水熱合成法として古くから知られており，亜臨界状態でのオートクレーブを用いた回分操作が主流であった．これに対して超臨界水の状態では，密度などに加えて誘電率やイオン積も大きく変化する．阿尻ら[7]は，水熱合成を超臨界状態でしかも連続操作により金属超微粒子を製造する方法を提案した．
超臨界状態での反応器の直後に反応溶液を急冷・減圧することで核発生と成長を行うもので，温度，
圧力，濃度，反応時間などをパラメータとして粒子形状（大きさ，モルフォロジー）の制御が可能である．また，原料選定により複合酸化物にも対応できる．
＜バリウムヘキサフェライト，発光材料，電池材
料，金属回収＞②ポリマー重合：
超臨界 CO2 が多くのポリマー材料のモノマーを溶解すること，また AIBN に代表される開始剤も溶解することから，溶液重合における脱有機溶媒として，CO2 重合が検討されている[8]．本法では，
CO2 が通常の有機溶媒に置換しただけであるが，高分子量物質の CO2 への溶解度は小さいため，生成ポリマーが CO2 相から析出するようになる．そのため，分散安定剤を添加した析出・分散重合などが提案されている．あるいはフッ化物が CO2 に高い親和性を示すことからフッ素系ポリマーにつ6.おわりに超臨界流体技術は，科学技術基本計画に関連した
国家産業戦略にも，２１世紀のシーズ技術として明記されており，今後の研究開発が期待されるものである．現在超臨界流体として主に用いられている
CO2 と水は，そもそも地球環境に調和した溶媒であり，その利用を今後積極的に考えるべきものあり，
特に今回のテーマである材料製造ではその工程に溶媒が不可避であることから，超臨界流体が本分野において製造技術として普及するポテンシャルは高いと期待できる．代替溶媒のみならず，その特徴を生かしたユニークな製造技術が続々と提案されるためにも，少しでも多くの人が超臨界流体技術へ関心を抱いて頂ければ幸いである．

伝熱 2004 年 3 月

-20-

引用文献
[1] Mark McHugh, Van Krukonis, “Supercritical Fluid
Extraction”, Butterworths, (1984)[2] 斎藤正三郎 監修，超臨界流体の科学と技術，三共ビジネス，(1996)など[3] Erdogan Kiran, Joan Brennecke, ACS Symp.Ser.514,“Supercritical Fluid Engineering Science”, (1993)[4] 超臨界流体高度利用特別研究会，ワーキンググ
ループ活動成果報告書 No.1，(1991)，2, (1995)，
3,(1999)[5] D.W.Matson, J.Fulton, R.Petersen, R.D.Smith,
IEC.Res., 26, 325,(1987)[6] V.Krukonis, AIChE Ann.Meeting,SF, Nov.(1984)[7] T.Adschiri, M.Kanazawa, K.Arai, J.Am.Ceram.Soc.,
75, 1019(1992); ibid 75,2615(1992)

最近の機能材料とその応用

炭素材料をベースとした固体高分子形燃料電池用電極触媒の開発
Development of Catalytic Electrode Carbons for Proton Exchange Membrane Fuel Cells

尾崎 純一（群馬大学）
Jun-ichi OZAKI (Gunma University)
1. はじめに
今，固体高分子形燃料電池(PEFC)の実用化を目指
し，世界各国でその開発競争が進められている．筆者は，炭素材料の表面に酸素還元活性を与え，高価な白金の利用を極力抑えた，炭素をベースとする電極触媒の開発を目標に研究を進めている．
本稿では，はじめに炭素材料およびその電気化学的性質について解説し，ついで固体高分子形燃料電池における問題点を指摘した後，現在，筆者らが進めている，炭素をベースとした電極触媒開発に関する研究の一部を紹介する．

(a)

(b)

(c)

図 1 炭素の結合様式と同素体．(a)sp 混成，(b)sp2
混成，(c)sp3 混成．

1.1 炭素の同素体
炭素原子は sp, sp2, sp3 の 3 種類の混成軌道を取る
ことができる．これらの混成軌道を用いて形成される有機化合物の代表例が，それぞれアセチレン，ベンゼン，メタンである．一方，炭素の同素体もこの混成様式に対応して，3 種類が知られている．これ
らの同素体を図 1 に示す．sp 混成軌道からなる同素体はカルビンと呼ばれ，三重結合と単結合が交互に配置した一次元炭素鎖が，図に示すような結晶を形成している．しかしながら，この同素体は合成が困難であり，物性の解明には至っていない．sp2 混成軌
道からなる同素体は黒鉛であり，これは炭素六角網面が規則的に積層・配列した構造である． sp3 混成軌道からなる同素体は，装飾用や工業用として重要な材料であるダイヤモンドである．
一般に炭素と言うとき，この言葉は少なくとも二つのことを意味している．ひとつは元素としての炭素を，そしてもう一つは，活性炭や炭素繊維などに代表される炭素材料を，それぞれ指している．炭素材料学会編のカーボン用語辞典によると，炭素材料とは「黒鉛およびその類似体」とされており，これは sp2 混成炭素を主体とした材料といえる[1]．

原料となる有機化合物を，酸素を断った不活性雰
囲気下で，加熱処理することにより行われる．図 2に炭素化過程における反応の概要を示す[2]．有機物を加熱していくと，化学的に不安定な部分が，揮発分として脱離していく．残った固体もしくは液体生
成物中では，有機分子の環化，芳香族化が起こる．
さらに高温で処理すると，芳香環の拡大，および異種原子の脱離が起こり，次第に六角網面を基本とす
る炭素主体の固体生成物が形成される．この過程は，1000〜1500℃までに完結し，炭素化過程と呼ばれている．得られた固体生成物を，それ以上の高温で熱処理すると，六角網面の整列が起こり，3000℃程度
で黒鉛構造に近づいていく．この過程を黒鉛化過程と称する．
さて，炭素化過程では，芳香環の拡大，つまり，π電子系の拡大が起こり，これを反映して，炭素化
Carbonization
Temp. (oC)
Volatiles

200

600

Graphitization

1000

1500

3000

H.C.
Aromatic H.C.
CO2

CH4

CO
H2

1.2 炭素化過程における物性の変化
炭素材料の調製は，いわゆる炭焼きと同じ原理で，-21-

Changesin liquidor solid
phases

図2

Cyclization
Aromatization
Condensation

Development in Selectron systems
Elimination ofheteroatoms

Development ofstacked structuresand increases incrystalline
regularity

有機物の加熱における化学・物理変化

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

最近の機能材料とその応用

1.3 鉄の添加による炭素の物性制御
炭素化を制御する一般的な方法として，温度，圧力，加熱雰囲気などの操作条件を変えること，出発
原料を選ぶこと，が挙げられる．筆者らは炭素化反応に対する触媒効果を期待して，鉄化合物を原料有機化合物に加えて加熱する手法の検討を行ってきた．
その結果，1) 400℃という低温の熱処理にもかかわらず，得られた炭素化物の電気伝導度が 8 桁も増大すること[4]，2) 鉄共存下で調製した炭素とｎ型シリコン基板からなるダイオードの光応答が増加し，またその高周波特性も向上すること[5]，3) フェリシア
ン化物イオンの酸化還元反応に対し，高い電極触媒効果が得られること[6]，を明らかにしてきた．特に
3)においては，得られた炭素の電子移動速度が，白金のそれに匹敵しており，この事実が，本稿で紹介する，炭素をベースとした酸素還元触媒への展開の直接のきっかけとなっている．
1.4 炭素材料の電気化学的性質
炭素材料は，高い導電性と化学的安定性を持つた
め，電極材料として用いられてきた．そして，その電気化学的性質については多くの検討がなされている．ここでは，特に炭素表面上における酸素還元反応について，既往の研究を紹介する．
酸素還元反応には，次式に示す二つの反応様式がある．式(1)は 4 電子反応経路であり，酸素から水を生じる反応経路である．
(1)
O2 + 4H+ + 4e- → 2H2O
一方，式(2)は 2 電子反応経路であり，過酸化水素が生成する反応である．
(2)
O2 + 2H+ + 2e- → H2O2
どちらの反応が起こりやすいかは，用いる電極の種類により決定される．白金では 4 電子反応経路が，そして残念ながら炭素材料や金では 2 電子反応経路が優勢であるといわれている[7]．
黒鉛結晶は図１に示したように六角網面が積み重なった構造であり，その積層方向は弱いファン・デ伝熱 2004 年 3 月

ル・ワールス相互作用で，そして網面内は強固な共有結合で，それぞれ結合されている．この結晶の異方性に基づき，黒鉛の表面は二つに分類できる．即ち，六角網面に平行な表面と，それに対して垂直な表面の二種類であり，前者をベーサル面，後者をエッジ面と呼ぶ．エッジ面は共有結合を切断することにより得られる表面であるため，ファン・デル・ワールス結合を切断して得られるベーサル面に比べて不安定であり，化学的な反応性は高い．酸素還元活
性は，エッジ面上での反応がベーサル面上での反応に比べて 2〜3 桁活性の大きいことが報告されている[8]．
graphite△：carbon black○：

Activity (mA/g)

物の電子物性が大きく変化する．例えば，電気伝導度は，1000℃までの加熱により，約 10 桁もの変化を示す[3]．つまり，炭素化過程の間に，電気的性質は絶縁体から半導体領域を経て，導電体までの広い範囲で変わっているのである．このことは，炭素化反応をうまく制御することにより，望みどおりの物性を持った炭素材料を調製できることを意味している．
これが筆者の炭素材料研究の出発点である．

BET surface area (m2/g)

図3

酸素還元活性と BET 比表面積の関係

炭素材料の重要な物性のひとつに，窒素吸着より求めた BET 比表面積がある．図 3 は黒鉛材料，カー
ボンブラックを電極としたときの酸素還元活性を，
BET 比表面積に対して示したものである[9]．これより，黒鉛材料とカーボンブラックの活性は比表面積に比例していることが分かる．また，炭素表面，特にエッジ面には酸素が吸着し，これにより図 4 に示したような含酸素表面官能基が形成される．これらのうち，キノン基が酸素還元反応を促進することが報告されている[10]．
carbonylphenolcarboxyl

lactonelquinone

図4-22-

炭素表面官能基の種類

最近の機能材料とその応用以上をまとめると，炭素は 2 電子反応しか起こさず，その活性は比表面積，結晶面，および表面官能基という因子に支配されるといえる．特に，2 電子反応しか起こらないという点は問題である．しかし，これらの研究は，既存の炭素材料について検討されたものである．上に解説した，炭素材料の多様な物性を考慮すると，その調製を工夫することにより，4電子反応を起こす炭素材料を調製できる可能性があると考えている．
2. 固体高分子形燃料電池
燃料電池は，一方の電極で水素酸化反応（H2→H++ e-)，もう一つの電極で酸素還元反応(O2 + 4H+ +4e→2H2O)を行い，連続的に燃料である水素と，酸化剤である酸素または空気を供給して，電気エネルギーを外部に取り出す装置である．現在，自動車用および定置用として注目を浴びているのは，固体高分
子形燃料電池 (PEFC)である．これは電解質として
プロトン伝導性を持つ高分子膜（例えばナフィオン®
等）を用い，80℃程度の低温で作動するというものである．
PEFC の構造を図 5 に示す．心臓部は，水素酸化と酸素還元を行う電極触媒によりプロトン交換膜を挟み込んだ部分で，これを膜電極接合体(MEA)と称する．さらに，その両側を，反応ガスの拡散と水分のコントロールを行うガス拡散層と，ガスの流路の刻まれたバイポーラプレートの二層により挟み込む
ことにより，単セルが構成される．実際の用途には，
これを多数積み重ねたスタックとして供される．これら，PEFC の重要な要素であるプロトン交換膜，
電極触媒，そしてバイポーラプレートのコストが高いことが問題となっており，この低下が，PEFC 実用化の上で，重要な課題となっている．

3. 金属添加による炭素の活性化
1.3 で述べたように，筆者らは，鉄化合物と有機物の混合物より調製した炭素材料が，電気化学的に活性であることを見出している．このようにして得られた炭素の透過型電子顕微鏡像の一例を，図 6 に示す．鉄を加えることにより，大きさ数 10nm の炭素
網面からなるシェル状構造が生成している．

図 6 フェロセンの作用により生成したナノスケー
ルのシェル状炭素構造．図中，黒色の部分は凝集した鉄化合物である．
フェリシアン化物イオンの酸化還元反応の場合，その活性はシェル状構造の発達程度に伴い増大した[6]．しかし，酸素還元反応の場合，その活性が最大となるような，最適なシェル構造の発達程度の存在が示された．その前後において，炭素表面の性状が異なっているようである[15]．
さらに，金属の種類とその導入形態が，炭素化物の構造および酸素還元活性に及ぼす影響を検討するために，リチウム，マグネシウム，鉄，コバルト，
各金属のアセチルアセトナート錯体（AA），および
フタロシアニン錯体（Pc）を添加したフラン樹脂炭を調製した．遷移金属系錯体を導入し得られた炭素

Fuel
Gas diffusion layer
電極

Anode

Proton exchange membrane

高分子膜
Cathode電極

Gas diffusion layer

Air

図5

金を 2〜5nm の粒子径で，炭素担体に高分散担持した触媒が用いられている．このような多量の白金の使用がコスト低下を妨げる一因なっている．また，白金の埋蔵量は限られており，現状の技術レベルでは燃料電池自動車 2.8 億台分の白金しかないといわれている[11]．そこで，白金使用量を少なくした高活性触媒，もしくは全く白金を用いない非白金系触媒の開発が，重要な課題となっている．白金使用量の低減法として，白金触媒の効率的な担持法[12]や合金化による高性能化[13]が検討されている．その一方で，金属硫化物，金属酸化物，そしてフタロシ
アニンに代表される N4-錯体系など，非白金系触媒の開発も，次世代技術としての期待がもたれ，研究が進められている [14]．

固体高分子形燃料電池の構成

さて，酸素還元反応は，水素酸化反応に比べて非常に遅い．これを補うために，重量比で 50％もの白-23-

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

最近の機能材料とその応用
SlurryPulverized
sample150 MPa

Nozzle made of single
crystalline diamond

図8高圧を用いた微粒子化装置の概念図．

4. 結言
筆者は，これまで白金触媒の担体という「黒子」に徹してきた炭素材料に，触媒という「主役」を割り当て，炭素材料を表舞台に引き出すことを目論んでいる．本稿では，紙数の都合上紹介することはできなかったが，炭素材料に窒素やホウ素をドープすることにより，酸素還元活性が増大することも見出している[18]．今後，これら炭素系触媒の反応機構を明らかにすることにより，炭素の酸素還元活性を支配する因子を抽出し，炭素をベースとした触媒の設計および調製法の確立を行っていきたいと考えて
いる．

NM

AW

0.3
0.25
0.2
0.15
0.1
0.05
0

AP

2

Activity (mA/cm)

は，ナノシェル構造をとり，AA 系に比べて，Pc 系の方が小さなシェルから構成されている．一方，典型金属系錯体を導入した炭素は，無定形の構造を示した．以上のように，生成する炭素の構造は導入す
る金属の種類，および導入形態依存することが分かった[16]．
Pc 錯体を導入して調製した炭素材料について，その酸素還元活性を図 7 に示す．CoPc 系試料がもっとも高い活性を示した．この活性が，表面に残った金属に起因するものではないことは，同図に AW で示した CoPc 系と FePc 系の酸洗試料の活性が，元の試料の活性に比べて増加していることから明らかである．また，X 線光電子分光法により酸洗前後で試料表面の元素組成を検討したところ，酸洗後には全く金属種は認められなくなっており，これは，得られた活性が，表面に存在する金属種由来ではないことを支持している[17]．

図 7 各種フタロシアニンを導入して調製した炭素の酸素還元活性．AP:調製試料，AW:酸洗い試料，
NM:微粒子化試料．

謝辞
本稿の内容は平成 14 年度 NEDO 固体高分子形燃料電池要素開発等「酸素還元能を持つ炭素材料とその微粒子化技術の研究開発」の委託を受けて行ったものを含む．炭素材料の可能性にかけてご援助くださった NEDO に感謝いたします．

我々の手法は，金属錯体を有機物に均一に混合する手法であるため，ナノスケールのシェル状構造は，炭素粒子中に均一に発生していると考えられる．もしも，この炭素粒子をシェル状構造と同程度の大きさにまで粉砕すれば，より多くの活性点が露出し，活性は増大するであろう．最近，図 8 に示すように，
被粉砕物のスラリーに 150 MPa の高圧をかけ，それを単結晶ダイヤモンド製ノズルより噴出させ，微粒子化する装置が開発された（吉田機械興業製 ナノマイザー）．これを用いて微粒子化を行ったところ，炭素粒子を 35 nm まで微粒子化することができた．
そして，電極活性は図 7 に NM で表したように，シェル状構造を含む FePc 系および CoPc 系試料で飛躍的に向上した [18]．

参考文献[1] 炭素材料学会カーボン用語辞典編集委員会編，
カーボン用語辞典，アグネ承風社 (2000)．
[2] 大谷杉郎，真田雄三，炭素化工学の基礎，p.19，
オーム社(1980)．
[3] Carmona, F, Delhaes, P., J. Appl. Phys., 49(1978)
618.
[4] Ozaki, J., Watanabe, T., Nishiyama, Y., J. Phys.
Chem., 97 (1993)1400.
[5] Ozaki, J., Nishiyama, Y., J. Appl. Phys., 77 (1995)
4459.

LiPc

MgPc
FePc
Complexes

伝熱 2004 年 3 月

CoPc

-24-

最近の機能材料とその応用[6] 尾崎純一，三井正彦，西山誼行，炭素，1994,
268-274; Ozaki, J., Mitsui, M. Nishiyama, Y.
Carbon, 36 (1998)131; Ozaki, J. Mitusi, M.,
Nishiyama, Y., Cashion, J. D., Brown, L. J., Chem.
Mat., 10(1998)3386; Ozaki, J., Nozawa, K. Oya, A.
Chem. Lett., 1998(1998) 573.
[7] Kinoshita K. Carbon -Electrochemical andphysicochemical properties, New York: Wiley 1988,
pp. 226-292.
[8] Morcos I, Yeager E. Electrochim Acta 5(1970)953.
[9] Appleby, J. A. Marie, J. Electrochim. Acta, 24(1979)195.
[10] Zhang, Z. W., Tryk, D. A., Yeager, E. B. in
ProceedingoftheWorkshopon
The
Electrochemistry of Carbon, S. Sarangapani, J. R.
Akridge, and B. Shumm, Eds., The Electrochemical
Society, Pennington, NJ, 1984, p. 158.

[11] 風間智英，図解 燃料電池のすべて（本間琢也監修），工業調査会，2003，p.14.
[12] 安田秀雄，山地正矩，工業材料，51(4) (2003) 55.
[13] Toda, T., Igarashi, H., Watanabe, M., J. Electroanal.
Chem. 460 (1999)258.
[14] Lalande, G. Cote, R. Tamizhmani, G. Guay, D.
Dodelet, J. P. Dignard-Bailey, L. Weng, L. T.
Bertrand, P. Electrochim. Acta 40(1995), 2635.
[15] 尾崎純一，野澤清美，古市敦哉，大谷朝男：第30 回 炭素材料学会年会要旨集，2003.12.（千葉）,p.36-37.
[16] 古市敦哉，尾崎純一，大谷朝男：第 30 回 炭素材料学会年会要旨集，2003.12.（千葉）, p.30-31.
[17] 尾崎純一，古市敦哉，大谷朝男：第 30 回 炭素材料学会年会要旨集，2003.12.（千葉）, p.304-305.
[18] 穴原知典，尾崎純一，大谷朝男：第 30 回 炭素材料学会年会要旨集，2003.12.（千葉）, p.28-29.

-25-

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

最近の機能材料とその応用

ＭＲ流体とその工学的応用
Magneto-Rheological Suspension and Its Engineering Applications

中野 政身（山形大学）
Masami NAKANO (Yamagata University)

1. はじめに「液体の流れやすさや流れにくさ（粘性）および
硬さややわらかさ（弾性）などのレオロジー特性を
磁場によって自由に制御することができたら，どのようなことが実現できるだろうか？」． このような
問いを我々に投げかけてくれる液体がＭＲ(Magnetorheological)流体である．ＭＲ流体は外部磁場の作用のもとでそのレオロジー特性が変化する現象，いわゆるＭＲ効果を示す機能性流体であり，特にその粘性（厳密には降伏せん断応力）を数ミリ秒のオーダーで電気的に可逆的かつ連続的に変化させることができる特筆すべき機能をもっている．そのため，この機能性流体を各種機械装置に応用することによって，従来になかった様式の敏速で簡便な制御用機器および機械制御システムの実現の可能性がある．最近開発されているＭＲ流体の高性能化と信頼性の向上とあいまって，ダンパ，バルブ，ブレー
キ，クラッチ等の機械要素への応用だけでなく，その適用分野も自動車，ロボット，福祉機械，一般産
業用機械，土木建築機械，建築構造物，橋梁，宇宙構造物など多方面に広がってきており，実用化の気運も高まってきている[1-3]．
本解説では，まずＭＲ流体の磁場印加によるレオロ
ジー特性の基本的な変化とその機能発現メカニズムを概観し，その特性を活かした各種の工学的な応用例を紹介するとともに，これらの機能性流体を用いることによる効果や特徴などについて言及する．

ＭＲ流体

図 1 磁極間のＭＲ流体の挙動（米国 Lord 社のカタ
ログから引用)Magnetic particle

HNS(a) Magnetic field OFF(b) Magnetic field ON

図 2 ＭＲ流体の機能発現メカニズムに変化できる機能（MR 効果）を示す．例えば，このようなＭＲ流体中に平行な二つの磁極を入れて磁極間に磁場を印加して持ち上げると，図１のようにＭＲ流体が磁極間に固まって付いて上がる．すなわ
ち磁場下では固体のように振舞う．その後，磁極間の磁場を切るとＭＲ流体に流動性が生じ流れ落ちる．
このように，ＭＲ流体は磁場によって液体から固体へ，そして固体から液体へと相変化を示す．このようなＭＲ流体のＭＲ効果は，基本的には，図２に示

2. ＭＲ流体のレオロジー特性と電気・力変換機構
2.1 機能発現機構とレオロジー特性
ＭＲ流体は，シリコーンオイル等の油を分散媒としその中にミクロンサイズの強磁性体粒子を高濃度で分散させたコロイド溶液であり，磁場の印加によってそのレオロジー特性を急速かつ可逆的に変化できる機能（MR 効果）を示す．例えば，このようなＭＲ流体中に平行な二つの磁極を入れて磁極間に磁伝熱 2004 年 3 月

Magnetic domain-26-

最近の機能材料とその応用
120000

すように強磁性体粒子中でランダムな方向を向いていた磁区が磁場の印加によって磁界方向に一様に配向することにより粒子が磁気的に分極することに基づいている．すなわち，磁気分極した粒子同士が互いに引き付け合い結合して鎖状につながり多数のクラスター（架橋構造）を形成して磁極間を物理的に結合し，流動方向に対して直角に形成するこれらのクラスターが流動抵抗となり，見かけ上流体の粘性が増加したように振舞うのである．
一方，このように外部磁場に反応する機能性流体
として磁性流体が古くから知られているが，MR 流
体との最も大きな違いは分散粒子径である．一般的な磁性流体の粒子径は 5〜10nm 程度であるのに対して MR 流体では 1〜10μm 程度であるため，この粒子径のオーダーの違いからＭＲ流体では磁性流体に比べ著しく大きなＭＲ効果が得られる．また，両流体とも粒子同士の凝集や分散安定性の向上のため分散粒子表面に界面活性剤等を吸着させているが，磁性流体ではブラウン運動によって分散粒子が一様に分散するのに対して，ＭＲ流体では分散粒子の比重が大きいため粒子の沈降が問題となる．この対策として，常に弱磁場を印加するなどして粒子沈降を抑制する提案がなされている．
以上のように，ＭＲ流体は基本的には分散粒子の磁気分極によるクラスター構造の形成に起因してレオロジー特性が変化することから，磁場の印加により降伏せん断応力τy が誘起されるビンガム流体に類似した挙動を呈する．その誘起せん断応力τは次式のように表せる[4,5]．
τ＝μ J ＋τy剪断応力 ／ Ｐａ

1000003000 Oersted

80000

2000 Oersted

60000
40000

1000 Oersted

20000

No Field
0
0

20

40

60

80

100

120

剪断速度 ／ sec ‑1

図 3 ＭＲ流体のせん断速度−せん断応力曲線

降伏前

降伏後

τWye
せん断応力 W

EH*
G*(
G (EH,, ff ))

Jy

歪み J

図 4 ＭＲ流体の流体歪み−せん断応力曲線
表１ＭＲ流体と粒子分散系ＥＲ流体の性能比較

Max.Yield
stressMax. Field
Viscosity
OperableTemp. Range(1)

ここで，μは流体の無磁場時の基底粘度， J はせん断速度である．図３には，ＭＲ流体の代表的な磁気レオロジー特性（せん断速度 J −せん断応力τ曲ResponseTime
Density
Power supply線）を示す．せん断応力τはせん断速度 J に大きく依存せず，磁場によって可変な降伏せん断応力τ yで決まるほぼ一定な値を示す．これはＭＲ流体の降伏後の特性であるが，降伏以前のＭＲ流体の微小変形領域では，図 4 に示すように弾性的な特性を呈し
流体歪みにほぼ比例してせん断応力は増大する．その複素弾性率 G*は磁場強度 H と歪み振動周波数 fに依存する．この降伏以前と降伏後の遷移が起こる
歪み振動領域でのＭＲ流体の挙動は，クラスターの崩壊と形成が関与するため動的な粘弾性特性成が関MRSuspension
50-100 kPa

ER Suspension
2-5 kPa〜250 kA/m
0.1-1.0 Pa・s
-40
to+150 ℃〜4 kV/mm
0.1-1.0 Pa・s
+10 to +90 ℃(ionic, DC)<milliseconds<milliseconds

3-4 g/cm3
2-25V/1-2A

1-2 g/cm3
2-5kV/1-10mA

与するため動的な粘弾性特性として非常に興味深い[6]．
ＭＲ流体とほぼ同様な特性を示す機能性流体として，電場に反応して降伏せん断応力の発生する粒子
分散系のＥＲ(Electro-rheological)流体があるが[7]，ＭＲ流体に比べて誘起せん断応力が 1/10 から 1/50と小さく，使用できる温度範囲も狭い．表１には，ＭＲ流体と粒子分散系ＥＲ流体の最大誘起降伏せん-27-

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

最近の機能材料とその応用

ε

Strain ε

ΔP kPa
断応力，応答時間，流体密度，使用できる温度範囲
60
ε0=0.12などの性能を比較して示す．
H=26 kA/m
f=4 Hz16
2.2 電気・力変換機構
930
ＭＲ流体を活用して，電気信号（磁場）から機械
0
的な力あるいは流体圧力へ変換する基本的な構造は，移動壁面構造をもつせん断流れモードとスクイーズ
-0.2
0
0.2
流れモード，さらに固定壁面構造をもつ圧力流れモードの三通りに大別される[8]．他に上記三種類の流-30
れモードが混在する変換機構も考えられるが，その原理は基本的にはこれら三種類の流れモードで理解される．
-60(a)せん断流れモード[9] ＭＲ流体を充填した二(a) 流体歪ε−有効差圧ΔP ヒステリシスルー
つの平板間に平板接線方向への相対運動によってせプの磁場強度 H による変化
ん断流れが生じ流体のせん断抵抗によって平板に運動方向と反対方向に抵抗力 fd が作用する．平板間へ
ΔP kPaの垂直印加磁場の強さによってＭＲ流体のせん断抵: model抗が変化し抵抗力が可変となる．平板の長さと幅を: experiment 50
それぞれ Le 及び B とすると，その抵抗力 fd はつぎのように求まる．
ε0 = 1.90
0.23
fd＝LeBτ(2)
0.03.
すなわち，このような流れモードで抵抗力を大きく-50
050
可変するには，平板面積を大きくしかつせん断応力
τの変化幅の大きな流体を用いる必要がある．この流れモードが利用される機械要素として，並進・回-50
転型ダンパ，クラッチ，ブレーキなどがあげられるである．
(b)スクイーズ流れモード
二つの平板間の平板(b)流体歪速度 H −有効差圧Δ P ヒステリシスルー
法線方向への相対運動によって平板間のＭＲ流体にプの流体歪振幅ε0 による変化 (H=16 kA/m, f=4.3 Hz)
流出入のスクイーズ流れが生じ，運動している平板に運動方向と反対方向に抵抗力が発生する．平板間
図 5 ＭＲ流体の圧力流れモードにおける往復振動への垂直印加磁場の強さによってその流動抵抗が変流の動的粘弾性特性化し平板面へ加わる抵抗力が可変となる．この流れモードは微小振動に対するスクイーズダンパとしてテムなどへの展開が研究されている．また，この圧力利用される．
流れモードにおける往復振動流はダンパ内の振動流(c)圧力流れモード 固定された平板間流路(Le:長れに相当し，その動的粘弾性特性はダンパ設計時に重さ，h:間隔)をＭＲ流体が流れる場合には，平板に垂要となる．ＭＲ流体については，圧力流れモードでの直な印加磁場の強さによってその流動抵抗を可変し往復振動流の動的粘弾性が測定され，その動的機械モ
流路間の圧力降下ΔP を変化させることができるた
デルが提案され測定結果を良く表している[4, 5]．そめ，全く可動部のないバルブを構成することができの結果の一部を図 5 に示す．図 5(a)は，比較的小さ
る．磁場印加によるこの圧力降下成分ΔPMR は，降な流体歪振動振幅ε0 =0.12 における流体歪-差圧ヒス
伏せん断応力をτy とすると，次のようになる[4-6]． テリシスループの有効磁場強度 H に対する変化の様(3)
ΔPMR=(2〜3Le／h)τy
子を表している．磁場を印加した場合の全てのヒステ
この流れモードはバルブとして応用され，ＭＲバル
リシスループに右上がり勾配をもつ降伏前弾性域がブを活用したダンパ，ＭＲ流体を作動媒体とする液圧観察され，H=16kA/m 以下ではその後降伏しほぼ一定
システム，及び磁性を有する薬粒子を封入したマイクのレベルを示し平行四辺形のループを呈する．磁場強ロカプセルを用いた生体内ドラッグデリバリーシス
度を増すに従い降伏前弾性域が拡大し，有効磁場強度

伝熱 2004 年 3 月-28-

最近の機能材料とその応用
H =26 kA/m を印加した場合には降伏現象はなく弾性域のみの挙動へ変化する様子が観察される．図 5(b)は流体歪振幅が比較的小さい場合の歪速度-有効差圧
ヒステリシスループの実験値と計算値の比較を示す．
ε0＝0.03 のときのループは降伏前の領域のみである
が，ε0 の増加に伴い降伏前，降伏後の 2 つの領域から成るヒステリシスループを描く．このように降伏前
後の領域においても，提案したモデルは大略傾向を再現できている．
以上のように，ＭＲ流体を応用したデバイス設計に際しては流れモード毎のＭＲ流体のレオロジー特性を把握することが肝要となる．

ジグザグ流路をもつＭＲバルブの磁場解
析による磁束密度分布(印加電流 I=1.0 A)

Transmissibility T

3. ＭＲ流体の工学的応用
3.1 ＭＲダンパと除振制御
ＭＲ流体は磁場印加により粘性が可変であるということから，最も有望な応用分野として，振動減衰装置とその各種分野の振動制御への適用があげられる．
図 6 には，開発したＭＲ流体(MRF-132LD, Load
社製)を用いた拮抗型ベローズダンパとそれに振動体とばねを装着した一自由度振動系の除振脚モデルを示す[10]．ダンパはメタルベローズからなる二つの伸縮液室をＭＲバルブで連結した構造をしており，両液室端(A0:受圧面積)の受圧板を二本の摺動ロッド
によって連結することにより両液室間の差圧Δ P=
P1-P2 に対応した減衰力 fd=A0ΔP が発生する．ＭＲ
バルブは，図 6 の上図に示すように，円筒状コイル
1.5
f [A ・s/mm]
0.0000の内部に層状に配置された３枚の環状プレートから
X =0.5mm
0.01000.0150なるジグザグ流路をもつ．バルブの絞り部に相当す
0.017510.0200る流路に垂直に磁束を集中させて磁場強度を高める
ため，その流路部分に磁性体を用い，円筒状コイル
0.5の外側には珪素鋼板で磁気閉回路を構成している．
I
f G x m
振動体の運動に伴ってベローズ液室の伸縮が生じ両
液室内のＭＲ流体はＭＲバルブの電極間を往来する．
0
10
20
30
その流動抵抗を電極間への印加電圧によって変化すFrequency f [Hz]
ることができるので両液室間の差圧ΔP を変えるこ
図 7 ＭＲダンパによる一自由度振動系除振脚モデルとができる．ひいてはＭＲダンパの減衰力がＭＲバの除振性能(振動体速度フィードバック制御)
ルブへの印加電圧によって可変となる．
図 7 には，拮抗型ＭＲベローズダンパを用いた一自である．具体的には，振動体の絶対速度 dxm/dt を検由度振動系の除振脚モデルに対する除振性能を示す
出しそれに比例した電圧の絶対値の平方根をＭＲダ[10]．これは，スカイフック制御則の概念に基づいンパへの印加電圧とすることにより実現できる[11]．
て MＲダンパの MＲ効果により可変な減衰力を除振フィードバックゲイン fG を大きくするに従い共振周
したい物体の速度フィードバック信号に比例して変波数帯域で顕著な除振効果がみられ，しかも，他の化するようにした減衰力可変ダンパとしての適用例
高い周波数帯域では振動伝達率をほとんど上昇させである．具体的には，振動体の絶対速度 dxm/dt を検ることがなく，良好な制振性能を示す．しかし，fG

-29-

2

G

0

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

最近の機能材料とその応用

伝熱 2004 年 3 月

-30-

Fp 1

v

Fp 1 2MR Fluid

F
1
p

Fp 2

Fp 1 1Elec tr om agne t

I:Electric Current
Pre-Brake

MR Brake
Wire Supply

図 8 コイル巻線用張力制御装置のＭＲブレーキ

Tension Ft [g]

140
120
100
80
0

5

10

15

20

25

30

35

Time [sec]Wire speed : v=0.28 [m/sec](a)在来のプーリー・メカブレーキ系
120
Tension Ft [g]が大きくなりすぎる(fG =0.02)と振動伝達率が高周波数帯域で若干上昇する傾向があり，最適な fG が存在することが分かる．なお，定電流印加時には，印加電流値の増加に伴い共振周波数付近の帯域では著しい除振効果が認められるが，10Hz より高い周波数域では逆に振動伝達率が上昇して好ましくない．
いわゆる典型的な摩擦ダンパとしての除振特性を示す．
3.2 ＭＲブレーキを用いたコイル巻線用張力制御
コイル巻線においては，線材の張力が変動して不適当であると断線や巻乱れの原因となる．このような巻線時の線材の張力を制御する装置としては，線材を巻き付けた回転プーリーをメカ的な摩擦ブレー
キやヒステリシスブレーキ等で制動する原理のものが多用されている．このように装置では，回転プーリー・ブレーキ系の回転慣性が根本的な問題となり，線速の変動が著しい非円形コイルの巻線時には張力変動が避けられないなどの問題がある．図 8 には，この問題を根本的に解決するために開発された，線材がＭＲ流体を含浸させた多孔質体（スポンジ）の中を直接通過することによりＭＲ流体の抵抗力を受けて制動する機構を採用したＭＲブレーキを示す[12]．図 9 に示すように，在来の線材をプーリーに巻付けて制動するブレーキを用いたものに比して，張力変動を 1/5 程度に著しく抑制することができ，安定なコイル巻線を実現している．
3.3 モーター用ＭＲブレーキ
モーターには，頻繁に変化する位置や速度の指令に対して追従できるよう，大きな加速度で起動及び停止する能力が要求される．特にインダクションモーターなどを用いた簡便なサーボ機構においては，
停止時の回転慣性による停止位置のズレをなくする目的で電磁ブレーキが多用されている．
現在実用化されているモーター用の電磁ブレーキは機械的な摩擦式が主流で，制動力は摩擦係数により決定される構造であるため，①ブレーキの鳴き音が発生する，②制動トルクの経時変化が大きい，③
摩耗により寿命が短い，④制動トルクが調整できな
い，⑤摩耗粉が発生するなどの問題があり，改善が求められている．
図 10 には，以上のような現有技術のもつ問題点を解決する目的で開発した，ＭＲ流体を活用したモー
ター用電磁ブレーキを示す[13]．インダクションモーターの軸に直結された 1 つのディスク型ローターの両側の空隙（h=1mm）にＭＲ流体を充填し，その両空隙の外側に配置した２つの円環状コイルの電磁0.6Tension

100

0.4

80

0.2
Wire speed

60
0

5

10

15

20

25

30

0
35

Time [sec](b) 開発したＭＲ流体ブレーキ系
図 9 在来品と開発した張力制御装置によるコイル
巻取り時の張力変動の比較
石によってＭＲ流体に磁場を印加して，ブレーキ
ローターに制動トルクを与える構造となっている．
このＭＲ流体ブレーキの発生制動トルクは，回転速度やＭＲ流体の温度にはほとんど依存せず，印加電流によって変化できる．0.35 A 印加時に約 1.0 Nmのトルクが発生し，小型モーター用ブレーキとしては十分な制動トルクが確保できている．また，モーターのブレーキング性能の指標であるモーターの停止時間も，図 11 に示すように，印加電流の増加に伴って短くなり，0.35 A 印加時に 0.05〜0.06sec の停最近の機能材料とその応用事例が様々な分野で実現されてきている．今後とも，
ＭＲ流体のもつ機能と特徴を活かした軽量コンパク
トで，コストパフォーマンスや信頼性の高い独創的な機械装置の開発や制御技術の進展に期待したい．

Coil

Φ60
Φ72

h

Oil Seal
Thermocouple

MR Fluid27(a)モーター用ＭＲブレーキ (b)磁場解析結果
図 10 ＭＲ流体を用いたモーター用電磁ブレーキ0.8Time t [s]0.6Experimental
Theoretical

0.4
0.2

0

0.1
0.2
0.3
Electric Current I [A]

図 11 ＭＲブレーキの印加電流とモーター停止時間との関係
止時間と 0.065sec の始動時間が得られ，在来の市販されているメカ的な電磁ブレーキ付モーターの停止・始動時間を上回る性能が得られた．以上のように，鳴き音がなく，モーターの寿命時間内で保持力を保証し，かつ使用者側が制動トルクを調整可能で，磨耗粉も発生しないＭＲ流体を活用したモーター用
電磁ブレーキを実現している．
4. おわりに
すでに，ＧＭの Cadillac’s Imaj にＭＲ流体を用いたショックアブソーバーを使ったセミアクティブサ
スペンションシステムが搭載されるなど，実用化の

-31-

参考文献
[1] 中野政身編集，機能性流体の油空圧機器への応用に関する研究委員会研究成果報告書，日本フルードパワーシステム学会(2002) 227.
[2] Nakano, M. and Koyama, K. editors, ElectroRheological
Fluids,Magneto-Rheological
Suspensions and their Applications, World Scientific
Publishing (1998) 893.
[3] Bossis, G. editor, Electrorheological Fluids andMagnetorheological Suspensions, World Scientific
Publishing (2002) 884.
[4] Yamamoto, H. and Nakano, M., J. of Intelligent
Material Systems and Structures, 10-8 (1999) 658.
[5] 山本英樹，中野政身，日本レオロジー学会誌，30-2（2002）83.
[6] Nakano, M. et al., Int. J. of Modern Physics B,
13-14, 15&16 (1999) 2068.
[7] Nakano, M. et al., Int. J. of Modern Physics B,
10-23 &24 (1996) 2965.
[8] 中野政身，計測と制御，34-9 (1995) 707.
[9] Satou, A. and Nakano, M. et al., CD-ROM Proc. of
Fifth JSME-KSME Fluids Eng. Conf., No.02-207,(2002) 1.
[10] 中野政身，他 2 名，JFPS 平成 15 年度秋季フルードパワーシステム講演会講演論文集，(2003)
78.
[11] 中野政身，伊藤一寿，特許第 2677515 号(1994)[12] 中野政身，他 3 名， JSME 第 79 期流体工学部門
講演会 CD-ROM 版講演論文集，No.01-3 (2001)
Paper No.508.
[13] 中野政身，菅又祥丈，第 52 回理論応用力学講演
会講演論文集（NCTAM2003）(2003)517.

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

最近の機能材料とその応用

シリカ被覆無機ナノ粒子から生まれる新しい触媒
Novel Catalysts Derived from Silica-Coated Nanoparticles

岸田 昌浩（九州大学）
Masahiro KISHIDA (Kyushu University)

1. はじめに
近年，ナノ粒子の研究が盛んに行われており，物理的形状が新しいナノ粒子も多数見出されてきている．筆者らも，以前から無機ナノ粒子をナノスケー
ル厚さのシリカで被覆した新しいナノ粒子の調製に成功している．シリカは構造の制御や表面の化学修飾が容易であるため，シリカ被覆ナノ粒子には様々な工学的応用の可能性を見出すことができる．筆者
は，その潜在能に惹かれて，触媒，磁性ビーズ，希土類磁石，燃料電池，固定化酵素，さらにバイオセンサーへ向けた展開と研究を広げているところである．
その中で，ここではシリカ被覆ナノ粒子の触媒としての応用について述べたいと思う．新材料のテーマに触媒ではマッチングが悪いと思われるかもしれないが，物理的構造があまり重要視されてこなかった触媒研究においてこそ，シリカ被覆という新しい物理構造が興味深い結果を引き出せるものと考えている．また，本文で触れることはできないが，触媒反応では熱移動現象も非常に重要な役割をしている．
そこで，新しい材料であるシリカ被覆無機ナノ粒子の調製から微細構造制御について述べた後，そのナノ粒子の高い触媒能について述べることにする．

状態あるいは金属酸化物状態にする点に特徴がある．
金属ナノ粒子よりもはるかに凝集しにくい前駆体ナ
ノ粒子を用いることによって，シリカ被覆過程でも凝集することなく高密度状態での被覆が可能となっている．具体的には，調製溶液 1cc 当たり 0.2〜0.3gの被覆ナノ粒子を得ることができる．このように粒子の生産性を向上させることは，ナノ粒子を工学的に応用する場合には非常に重要と考えられる．
また，種々の前駆体ナノ粒子のシリカ被覆を検討してきたため，金属ナノ粒子以外の無機ナノ粒子も容易にシリカ被覆できるようになった．図１に示したマグネタイトナノ粒子をはじめ，遷移金属，希土類，さらにフェライト（図２）などの複合酸化物ナ
ノ粒子のシリカ被覆にも成功している．Fe-Co フェ
ライトではシリカ被覆後の磁気特性を調べ，Co/Feの仕込み組成に対する飽和磁化および保磁力を求めた．Fe-Co 系では Co/Fe 比=0.2〜0.3 で保磁力が最大となることが知られており，図２でもその傾向が認められる．したがって，ほぼ仕込み比通りの Fe とCo からなるナノ粒子がシリカ被覆されており，Feと Co が別々の粒子となって被覆されているわけではないことが示された．
40 nm

2.シリカ被覆無機ナノ粒子の調製
1996 年に Liz-Marzán ら[i]が，金ナノ粒子をシリカで均一にコーティングすることに成功して以来，種々の金属ナノ粒子をシリカで被覆する報告がなされている．我々も，Marzán らとは異なる方法で，種々の無機ナノ粒子をナノスケール厚さのシリカで均一被覆することに成功している．図１に我々が調製したシリカ被覆無機ナノ粒子の例を示す．
調製法の詳細については既報[ii-iv]を参照していた
だきたいが，我々の調製法では，金属前駆体のナノ粒子を液相中でシリカ被覆し，液相から試料を取り出した後に熱処理を行って中心の前駆体粒子を金属

伝熱 2004 年 3 月

図１

-32-

P

Au

Rh

Ni

20 n

20 nm

50 nm

20 nm

CeO2

Fe3O4

種々のシリカ被覆無機ナノ粒子の TEM 写真

-33-

50 nm

図２

1.0

10

0.8

8

0.6

6

0.4

4

0.2

2

0.0
0.0

Co/Fe=0.5

0
0.2
0.4
0.6
Molar ratio Co/Fe [-]シリカ被覆フェライトナノ粒子及びその磁気特性a) silica thick.: 38nmb) 21nm
40nmc) 15nmd) 8nm

図３ シリカ被覆 Rh 粒子の被覆層厚さの制御
0.006
calcined at
350℃

7Å

3

Pore Volume[cm /g‑A]

3.シリカ被覆ナノ粒子の構造制御
ナノ粒子を工学的に利用しようとする場合，その構造を制御しておくことは重要である．シリカ被覆
ナノ粒子の場合，シリカ被覆層の厚さ，細孔径，および金属ナノ粒子の大きさが制御すべき因子となる．
シリカ層の厚さは，金属塩に対するシリカ原料（ケイ酸エチル）の添加量を変化させることで容易に制御できる．図３は，Rh 量を一定にしケイ酸エチルの添加量を変化させて調製したシリカ被覆 Rh ナノ粒
子の TEM 写真である．ケイ酸エチルの添加量を減らすとシリカ層厚さが 38nm から 8nm まで薄くなった．これ以上薄くすることも可能であるが，図３のように各粒子が孤立した状態ではなく，被覆粒子同士の凝集が顕著となる．
シリカ被覆層内の細孔径は空気焼成温度を変える
ことで制御可能である．ただし，ゼオライトのような結晶体ではなくアモルファスシリカであるため，
細孔径分布はシャープにはならない．図４は，空気焼成温度を変えたシリカ被覆 Pt ナノ粒子の細孔径分布を示している．空気焼成温度を高くすると細孔容積が減少していることがわかる．これは熱収縮によってシリカ細孔が閉塞したためである．一方，平均細孔径は焼成温度を高くするほど大きくなった（7Å→10Å）．これは熱収縮による細孔の閉塞が小さい
細孔ほど起こりやすいためと考えられる．その平均細孔径の変化はわずかではあったが，物質分離には適した細孔径であり，後述するようにこの細孔径の変化が物質分離能に大きく影響を及ぼす．
中心金属の粒子径制御はシリカ層の構造制御よりも困難である．シリカ被覆に必要な調製条件を定め
ると，中心金属粒子径を制御するための操作因子が著しく制限されるためである．中心金属の前駆体ナ
ノ粒子はマイクロエマルションを利用して合成しているため，その大きさは 3〜5nm となるが，磁性粒子のように 10nm 以上の粒子径にしたい場合も多い．
そこで，中心粒子を大きくしたい場合には，金属前Coercivity [kOe]

金属以外のナノ粒子の被覆において注意しなければならない点は，粒子がコーティング中に溶出する場合があることである．図１の Ni および CeO2 の場
合には，中心に空洞が形成されており，金属はシリ
カ内壁に付着した状態である．これは，前駆体ナノ粒子がシリカ被覆過程で溶出したことを示している．
しかし，これらの粒子も，シリカ被覆過程に要する時間を短くしたり，溶液の pH を制御するなどの方法で，空洞のない被覆ナノ粒子とすることができる．

Saturation magnetization [emu/g]

最近の機能材料とその応用

0.004
9Å
450℃
0.002
550℃

10Å

5

10

0
0

15

20

Pore Diameter[A]

図４ 焼成温度を変えたシリカ被覆 Pt ナノ粒子の細孔径分布（Ar 吸着法）
駆体粒子を逐次的に成長させる方法を用いた．すな
わち，一旦ナノ粒子を合成した後に，再度金属原料
塩の添加と粒子合成操作を行う．これを繰り返すと粒子は徐々に大きくなり，目的の大きさに達した時

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

最近の機能材料とその応用点でシリカ被覆を行うという単純な方法である．
40 nm
図５は，その方法で調製したシリカ被覆 Fe3O4 ナノ粒子の TEM 写真である．中心粒子がいびつな形状になってはいるが，粒子合成操作の回数を重ねることによってマグネタイト粒子径が明らかに増20 nm
Fe3O4 size : 5nm
12 nm
大している．
Once
3 times
10 times
以上のように，シリカ被覆無機ナノ粒子のシリ
Times of magnetite-synthesis operation
カ被覆層厚さ，シリカ被覆層の細孔径，および中
図５ 中心 Rh 粒子径の制御
心ナノ粒子の粒子径を制御できることが示された．
before calcination

T50 [℃]

Rh particle size [nm]after calcination (850℃, 1 h)
4.シリカ被覆 Rh ナノ粒子の耐熱性
10after calcination (850℃, 6 h)
金属ナノ粒子は高温になるとシンタリング（熱凝集）を起こし，大きな粒子へと成長する．この8
シンタリングは，触媒において常に問題となる現6
象である．しかし，金属ナノ粒子の表面全体を別の物質で被覆すれば，金属のシンタリングが起こ
4
りにくくなることは明白である．逆に，活性点で2ある金属表面を他の物質で覆うと触媒活性が低下する可能性もある．図６は，熱処理の前後で，シ0
SiO2-coated Rh
Impregnated Rh/SiO2
リカ被覆 Rh ナノ粒子と従来の含浸法で調製した
catalyst
nanoparticle
シリカ担持 Rh 触媒の Rh 粒子径を比較した図であ(Rh loading 1.0wt%)(Rh loading 2.4wt%)
る．含浸法触媒では，熱処理後に Rh 粒子径が増
図６ シリカ被覆 Rh ナノ粒子の耐シンタリング性大しており，シンタリングが起こっていることがSGわかる．しかし，被覆ナノ粒子では Rh 粒子径がME
420
ほとんど変化していない．このようにナノ粒子をIMP
SC 38nm400
シリカ被覆することによってシンタリングを根本SC 21nm的に防ぐことができた．また，酸素共存下であれ
380
SC 8nmば 1000℃でも被覆構造が保たれ，金属のシンタリ
360
ングも起こらなかった．
340
先述したように，ナノ粒子をシリカで被覆する
320と，その被覆層が反応物の透過を阻害する可能性
300がある．図７は，シリカ被覆 Rh ナノ粒子を含め280
た各種 Rh 触媒の NO-CO 反応特性を調べた結果[v]BeforeAfterである．NO-CO 反応は自動車の排気ガス浄化反応
Thermal treatmentのモデル反応である．図の縦軸は NO が 50%反応
図７ 熱処理前後の各種 Rh 触媒の NO-CO 活性する温度（T50）を示しており，T50 が低いほど触SG: ゾルゲル法，ME: マイクロエマルション法，媒活性が高いこととなる．熱処理前の触媒活性は，IMP: 含浸法，SC: シリカ被覆粒子(シリカ層厚さ)
いずれの触媒でもそれほど大きな相違はない．逆にこの結果から，被覆構造をもつ粒子でも，従来の高い触媒であることが示された．
法触媒と同等の触媒活性を発現できることが示され
図７では，同じ被覆構造を有していても，シリカた．図７には，900℃で 12 時間の空気焼成処理を行
層の厚い粒子では従来法触媒と同様の活性低下が起った後の NO-CO 活性も示している．いずれの触媒
こっている．被覆触媒では Rh のシンタリングは起も熱処理によって T50 が上昇し触媒活性が低下した．
こらないため，この活性低下はシンタリング以外の
しかし，シリカ層厚さが 8nm と薄い被覆粒子だけは，要因である．詳細は省略するが，高温の熱処理によ
その活性低下が他の触媒よりも著しく少なかった．
ってシリカが熱収縮し，いずれの被覆触媒でも細孔
すなわち，シリカ被覆 Rh ナノ粒子は著しく耐熱性

伝熱 2004 年 3 月-34-

最近の機能材料とその応用の閉塞が進行していた．このためにガスが中心の Rh
へアクセスしにくくなっていた．しかし，その収縮はシリカ層厚さが薄いほど少なく，シリカ層厚さ8nm の被覆粒子は，他法で調製した触媒と比べても，熱処理後のガス透過性が非常に高かった．すなわち，シリカ層が薄いほどシリカ中の細孔構造の耐熱性が高くなることを示している．以上から，図７においてシリカ層の薄い被覆触媒が熱処理後でも高活性を示した要因は，中心 Rh およびシリカ細孔の双方が高い耐熱性を有していたためと言える．

large molecule A
no react.
metal catalyst
small molecule B

5.シリカ被覆 Pt ナノ粒子への物質分離能の付与
シリカ被覆 Rh ナノ粒子では，シリカ被覆層が反応物の Rh へのアクセスを阻害することなく，高温反応用触媒として有用であることを述べた．次に，シリカ被覆層の細孔径をより小さくすることで，図８に示すようにシリカ層に物質分離能を付与することができないかと考えた．金属には，図４で細孔径分布を示したシリカ被覆 Pt ナノ粒子触媒を取り上げ，モデル反応としてはメタンとイソブタンの燃焼反応を取り上げた．この反応系は実用性が低いものの，反応速度が非常に速いという特徴がある．すな
わち，シリカ層中の拡散が律速となりやすい反応系
として選んだ．なお，TEM 観察では認められないほど微量の Pt がシリカ表面に存在していたが，そのPt は反応前に王水処理を繰り返し行って除去した．
まず，シリカ被覆 Pt ナノ粒子を用いて，メタンとイソブタンを別々に供給して単独燃焼反応試験を行ったが，メタンとイソブタンの転化率に相違は認められなかった．すなわち，この粒子のシリカ被覆層には，メタンとイソブタンの分子ふるい能がないことがわかった．これは被覆層がアモルファスシリカ
であるため，仕方のないことである．
しかし，シリカ層中の拡散律速になれば，メタンとイソブタンの拡散速度の相違が反応転化率に影響するはずである．そこで，メタンとイソブタンの共存燃焼反応を行ったところ，表１に示すような結果が得られた．本来メタンよりもイソブタンの方が燃焼しやすいため，従来の含浸法触媒ではイソブタンの方がメタンの２倍以上燃焼している．しかし，被覆触媒では逆にメタンの方がよく燃焼しており，特に 350℃で焼成した被覆触媒ではイソブタンの約５倍もメタンが燃焼した．このようにシリカ被覆触媒を用いて，イソブタン共存下でもメタンを選択的に燃焼させることができた．

-35-

product

porous silica layer

図８

シリカ被覆ナノ粒子への物質分離能の付与

表１

シリカ被覆 Pt ナノ粒子触媒のメタン−イソ
ブタン共存燃焼反応特性
Cal.temp.
[℃]

Catalyst
impregnated-Pt
1)

SiO2-coated Pt

―
350
450
500
525

CH4

Conversion [%]i -C4H10 CH4/i-C4H10

3.9
14.9
9.3

10.5
3.2
5.8

0.4
4.7
1.6

10.9
9.3

4.8
8.9

2.3
1.0

300℃, 常圧, SV 4200 cc/g-cat.h,
CH4:i-C4H10:N2:O2=1:1:4:1

この反応結果がシリカ被覆層の物質分離能に起因していることを確かめるため，活性化エネルギーの測定とシリカ被覆層厚さの影響を調べた．メタン単独燃焼反応試験を微分反応器条件で行い，その活性化エネルギーを求めたところ，含浸法および被覆触媒の見かけの活性化エネルギーは，それぞれ
97kJ/mol および 47kJ/mol となった．被覆層中の拡散が律速となる場合，見かけの活性化エネルギーは真の活性化エネルギーの半分になることが知られているが，被覆触媒の活性化エネルギーと含浸法触媒のそれは，ちょうどこの関係に従っている．さらに，シリカ被覆層厚さの異なる被覆粒子を調製して，シ
リカ層厚さがメタン燃焼反応速度に及ぼす影響を調べた（図９）．シリカ層厚さが厚くなるほどメタン転化率は減少しており，またシリカ層厚さとメタン反応速度もほぼ反比例していた．以上から，シリカ被覆 Pt ナノ粒子触媒上でのメタン燃焼反応は，シリカ層中のメタンの拡散律速となっていることが示された．したがって，表１で述べた被覆触媒のメタン選
択的燃焼能が，シリカ層中の物質分離能に起因していることが証明された．つまり，ナノ粒子に触媒能と物質分離能の双方を付与することに成功したと言える．今後は，このシリカ被覆ナノ粒子を用いて触媒毒に被毒しにくい触媒の開発を進める予定である．

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

最近の機能材料とその応用

log (CH4 combustion rate)

拡散律速の場合，得られた反応速度からシリカ層中の拡散速度を求めることができる．この粒子のよ
うにナノスケール距離の拡散速度を測定できるような材料はこれまでになかったのではなかろうか．詳細は省略するが，中心 Pt 表面のメタン濃度を酸素がすべて消費されたときの濃度と仮定して有効拡散係数を算出したところ 5.8x10-16m2/sec となった．この値は一般的なガス有効拡散係数と比較するとはるかに小さい値であるが，逆にこのようなオーダーでな
ければ 20nm 距離の拡散が律速となることはない．
また，被覆触媒の細孔径分布測定から平均細孔径と空隙率を求め，さらに屈曲係数=2 で Knudsen 拡散する と 仮 定 し て 算 出 し た 有 効 拡 散 係 数 は 2.4x10-8
m2/sec となった．測定値とは 8 桁もオーダーが異なる．このような相違が生じる原因としては２つ考えられる．１つは中心 Pt への貫通細孔が空隙率で評価される細孔よりもはるかに少ないことである．もう１点は，極めて狭い細孔内で反応ガス分子と生成ガ
ス分子の向流拡散となることである．しかも，貫通孔が少ないことから，ゼオライトのような細孔同士の連結もなく，1nm 径以下の一本の細孔内で両ガス分子が向流拡散している可能性が高い．今後より詳細な検討が必要ではあるが，シリカ被覆金属ナノ粒
子が物質移動評価用の試料としても有用であると言える．
さらに，図 10 のようにシリカ層の内部（Ni）と外部（Pt）に別の金属を固定化することも可能である
ため，シリカ層の外部と内部での熱移動も含めて物質移動を解析できれば，触媒性能のさらなる向上にも役立つものと考えている．

-3

Slope=-1
-4 0

1

2

log (silica thickness)
図９

シリカ層厚さがメタン転化率に及ぼす影響

Ni particle
Pt particle

図 10

シリカ層の内外に異種の金属ナノ粒子を固定化した例（Ni 3.5wt%, Pt 0.12wt%)

かった．しかし，被覆触媒では 700℃でも高い部分酸化能を示した．また，生成ガス中の水素／一酸化炭素モル比＝1.98 で，また完全燃焼による CO2 の生
成もほとんど認められなかったため，ほぼ量論比通りに反応が進行していた．さらに，700℃で 80 時間までの反応試験を行ったが，その間の活性低下は全く認められず，触媒上への炭素析出も全く起こらな
かった．このように Ni 単独触媒を用いて，700℃という低温でメタン部分酸化能が発現するという報告例はない．さらに，この反応系に CO2 を供給したところ（自熱的改質反応），500℃でも充分な水素生成
活性が発現するようになり，反応温度をさらに低下させることができた．
メタン部分酸化反応 15 時間後の触媒の in-situ
TPO 測定から，700℃の反応中に含浸法触媒の Ni は完全に酸化されているが，被覆触媒の Ni の大部分は金属状態であることがわかった．さらに，図 12 に示すように反応前処理として 700℃で空気焼成を行っても，被覆触媒は部分酸化活性を失わなかった．したがって，Ni をシリカで被覆することによって，6.シリカ被覆 Ni ナノ粒子触媒の特異な反応特性
最後に，シリカ被覆ナノ粒子が特異な触媒反応特性を示す例として，シリカ被覆 Ni ナノ粒子触媒のメタン部分酸化反応特性を紹介したい．メタン部分酸
化反応は，近年，水素製造用反応として注目されている反応である．その触媒としては Ni 触媒が有望視されているが，低温で酸素が共存すると Ni が酸化されて触媒活性を失うという問題がある[vi]．そのため現在は，酸化されにくい貴金属触媒を中心に研究開発が行われている[vii]．
図 11 は，シリカ被覆 Ni ナノ粒子触媒および含浸法 Ni 触媒のメタン部分酸化活性を示している．含浸法触媒では報告されている通り，800℃より低い温度では部分酸化活性が発現せず，水素が全く生成しな

伝熱 2004 年 3 月

-2

-36-

最近の機能材料とその応用[5] Ikeda, M., Tago, T., Kishida, K., Wakabayashi, K.,
Chem. Commun., 2001, 2512.
[6] Choudhary, V.R. et al., J.Catal., 157 (1995) 752.
[7] Tomishige, K. et al, Appl.Catal., A:General, 233(2003) 35.

Ni が酸化されにくくなることが示された．この酸化されにくさの直接的な要因を明らかにするには至っていないが，シリカと Ni の結合の強さが従来法触媒と異なること，またその Ni-SiO2 界面が Ni 粒子表面よりも反応ガスに対して近い側に存在することが関係しているものと考えられる．
以上，シリカ被覆によって物質分離能が得られる
例と触媒能が変化する例を示したが，このようにナノ粒子の物理構造とそれによって変化する触媒特性との関係を研究することは，今後重要になるのではないかと考えている．

200

CH4 ＋ 1/2O2 → CO ＋ 2H2

7.終わりにシリカ被覆無機ナノ粒子の構造の制御とそこから得られる新しい触媒能について述べてきた．触媒反応は複雑な化学現象であるが，そこから離れて物理構造の観点から触媒を研究すれば，まだまだ興味深い結果が得られることを端的に述べたつもりである． 図 11
冒頭で述べたように，シリカ被覆無機ナノ粒子は触媒以外の機能性材料としても大きな可能性を秘めている．今後しばらくは，この被覆ナノ粒子と向き合うつもりである．

H2 yield [%]150

coat-Ni100

imp-Ni
50

0
600

700
800
Reaction temperature [°C]

シリカ被覆 Ni ナノ粒子のメタン部分酸化活性CH4:O2:N2 = 2:1:2.5, SV 16500cc/g-cat.h.
200
coat-Ni (H2-reduct. 700°C)

参考文献[1] Liz-Marzan, L.M., Giersig, M., Mulvaney, P.,
Chem.Commun.,1996 , 731.
[2] Kishida, M., Tago, T., Hatsuta, T., Wakabayashi, K.,
Chem. Lett., 2000, 1108.
[3] Tago, T., Hatsuta, T., Miyajima, K., Kishida, M.,
Tashiro S., Wakabayashi, K., J. Am. Ceram. Soc., 85(2002) 2188.
[4] Tago, T., Tashiro, S., Hashimoto, Y., Wakabayashi K.,
Kishida, M., J. Nanoparticle Res., 5 (2003) 55.

-37-

H2 yield [%]

150

100

coat-Ni (Air-oxidat. 700°C)
coat-Ni without pretreatment50
imp-Ni (H2-reduct. 700°C)

0
0

5

10

15

20

Time on stream [h]図 12

空気焼成前処理を行った被覆触媒のメタン部分酸化活性

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

プロジェクト Q
プロジェクトＱ「未利用エネルギーを活用した超高効率ヒートポンプシステムを実用化せよ」
Project Q"Make Extremely High-Efficiency Heat Pump System Using Unused Energy Practicable."

Choyu WATANABE

１． 河川水利用スーパーヒートポンプシステムの実証試験
1991 年４月中部電力の研究所に所属していた
私は，「スーパーヒートポンプパイロットプラン
トの実証試験を行え．熱源は堀川の水を使って，関係会社トーエネックの事務所ビルの空調を行え．」と，指示を受けた．

を重視するために巨大なアルミニウム製プレート
フィン式の熱交換器となっており，堀川のような河川水はもちろん，冷暖房用の水を使っても穴が空いてしまうということであった．
実証試験を行うために，蒸発器と凝縮器にアルミニウムの腐食を抑制する薬剤を添加した不凍液を循環することとし，腐食抑制剤入りの不凍液と冷暖房用の水との熱交換のためにステンレス製のプレート式熱交換器を，腐食抑制剤入りの不凍液と堀川の水との熱交換のためにチタン製のプレー
ト式熱交換器を追加することとなった．元々必要であった河川水ポンプと冷温水ポンプの他に，2台の不凍液ポンプが追加されることとなった．ヒートポンプ単体でいくら効率が良くても，ポンプの消費電力を含めたシステム全体のエネルギー効率が低ければ何にもならない．このため，プレー
ト式熱交換器における温度差を小さくすることとポンプ動力を低減することが重要となった．各ポンプの流量は，ヒートポンプのエネルギー効率の変化も考慮し，システムのエネルギー効率が最高になるように決め，各ポンプの流量をインバー
タで最適値に制御することとした[1]．

1.1 スーパーヒートポンプとそのシステム
スーパーヒートポンプというのは，政府のムー
ンライト計画で研究開発されていた種々の超高性
能ヒートポンプのことである．その中でも，政府の研究が終了した後に中部電力が実証試験を担当するパイロットプラントは，従来の 2 倍近いエネ
ルギー効率（冷暖房能力を消費電力で割った値）
で，冷暖房用の水を冷やしたり，暖めたりすることができ，冷暖房能力が 1,000kW と，1 台で床面
積 8,000m2 クラスのビルの冷暖房を行うことのできる，まさしく画期的な空調機器であった．
しかし，スーパーヒートポンプを調べていく内に，実用化には未だかなりの課題があることがわかった．そのうちの一つが，蒸発器と凝縮器の耐食性であった．蒸発器と凝縮器はエネルギー効率

図１

図2

スーパーヒートポンプの外観

伝熱 2004 年 3 月

渡邉 澂雄（中部電力）(Chubu Electric Power Co., Inc.)-38-

河川水利用スーパーヒートポンプシステム

プロジェクト Q

1.2 熱源に堀川の水を使う
ヒートポンプは，熱を低温源から高温源に汲み上げる，文字通り，熱のポンプのことである．高温源と低温源の温度差が小さいほど楽に汲み上げられるため，エネルギー効率が向上する．河川水，海水，下水処理水などは空気に比べて，夏は冷た
く，冬は温かいため，ヒートポンプの熱源に用いれば，消費電力が低減し，省エネルギーを達成できる．空気とこれらの水の温度差は未利用エネル
ギーの一つとされ，未利用エネルギーを活用する
ことは政府のエネルギー政策でも重要なものとされていた．
大型のヒートポンプでビルの冷房を行う場合，低温源としての冷房用の冷水から，高温源としての外気か冷却水に熱を汲み上げる．冷却水はクー
リングタワーで放熱させられる．熱源に堀川の水を使うということは，外気やクーリングタワーの冷却水の代わりに，堀川の水を使うということであり，高温源の温度が下がるため，エネルギー効率が向上する．また，クーリングタワーでは不可
能な暖房も可能となる．
堀川というのは，名古屋城を築城する際に開削された人工の河川である．上流で一級河川の庄内
川とつながっており，わずかな淡水が流れ込むが，中部電力が実証試験を行おうとしていたトーエネックのビル周辺は河口に近く，潮の満ち引きにより流入する海水がほとんどを占める．
堀川の水を使うためには，水利権の申請が必要であった．実際には，水はほとんど海水であっても一級河川と繋がっているためである．当初予定していた 1 日 2,500m3 以上の水量では，建設大臣許可が必要であった．東京では，既に建設大臣許可を得て河川水を利用していた地域冷暖房施設があり，容易ではないにしろ，1 年くらいで許可されるものと思っていた．地方建設局下の土木事務所との調整を経て，地方建設局と調整を重ねた．
しかし，地方建設局を通じて本省に相談が持ち込まれると，繰り返し繰り返し宿題が出されるようになった．参考書類を作るばかりで一向に申請書類を出せなかった．そして，2 年の歳月が流れた．
まだ，規制緩和が叫ばれる前の時代だった．
事態を打開するため，地方建設局の了承を得て，霞ヶ関の本省に出向き，相談した．結果は門前払
いに近いものだった．話の主旨は，ヒートポンプの熱源に河川水を利用するのは，水の消費がなく，水の温度を変えるもので，従来の水利とは異なるものである．本省としてのガイドラインは未だ決まっておらず，東京の物件はあくまで特例中の特例であり，決して前例ではないということだった．
許可はもうおりないと思った．2 年も許可申請を行ってきたのに会社に申し訳ないと思い，責任を取る覚悟を決めた．
ところが，本省から水量を減らして地方処分（県知事許可）にせよとの指導があったと，地方建設局から連絡を受けたのは，その翌日だった．水量が減れば運転時間は減るものの，実証試験として一応のことはできるものと考えた．申請の窓口は
地方建設局下の土木事務所から県の土木事務所に変わった．県の土木事務所，県の本局との調整を終えた．しかし，県知事許可を得るためには，地方建設局長の認可が必要であった．地方建設局下の土木事務所を経て再び地方建設局にたどり着いたときには，地方建設局の以前の担当者は異動していた．地方建設局長認可と県知事許可を得たのは，調整を初めてから約 2 年半が経った，1993 年のお盆明けだった．
堀川の水を使うためには，技術的に解決しなければならない問題もあった．チタン製プレート式
熱交換器の汚れ防止であった．河川水や海水を通水し続けると，スライムと呼ばれる粘着質のスケールが付着し，圧力損失の増大と熱伝達性能の低下を招く．このため，ヒートポンプの運転を休止しているときに，1 週間に 2 回程度，河川水熱交
換器の水を抜き，オゾンを溶存させた淡水を循環し，スライムの付着防止または分解を行う方法を考案し，2 年間の通水試験を行い，その有効性を確認した[2]．特許を 3 件出願した．
1.3 実証試験
実証試験が開始されたのは，1993 年 12 月だった．運開式を盛大に行った．こみ上げてくるものがあった．水利権許可申請で実証試験の開始が当初予定より遅れたため，事前の検討は十分にできていた．実証試験は極めて順調に進んだ．1993 年
12 月から 1995 年 9 月までの約 2 年間でシステムの運転時間は 2,000 時間に及んだ．ヒートポンプ
単体のエネルギー効率は冷房で 6.4，暖房で 5.0 となり，ポンプ動力を含んだシステムのエネルギー
効率は冷房で 5.5，暖房で 4.5 となった．これらの-39-

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

プロジェクト Q

値は空気熱源のスクリューヒートポンプシステムに比べ，冷房で 46.2%，暖房で 38.4%も高かった．
試験結果をまとめ，1996 年 10 月に慶州で行われ通すことができ，エネルギー効率はスーパーヒー
トポンプより若干低くなるものの，従来機の 1.5倍とし，冷媒はオゾン層に影響しない HFC 系とした日韓機械学会合同熱工学会議で発表した [3] ．
1997 年 5 月に名古屋で行われた日本伝熱シンポジ
ウムで日本伝熱学会技術賞をいただいた．

た．
開発メンバーも増強され，櫻場一郎が加わった．
中部電力が試作を委託するメーカーの神戸製鋼所
では，スーパーヒートポンプにも関わっていた神崎奈津夫さんが担当となった．
2.3 HFC 系混合冷媒の選定と高性能対向流熱交換器の開発
スーパーヒートポンプでは，ローレンツサイクルを採用していた．図３はローレンツサイクルと逆カルノーサイクルをＴ−Ｓ線図（温度−エント
ロピ線図）上に模式的に示したものである．Ｔ−
Ｓ線図上で囲まれた面積が，ヒートポンプを動作させるのに必要な動力となる．図中の長方形が一般的なヒートポンプの作動原理である逆カルノー
サイクルで菱形がローレンツサイクルである．
水冷式の場合で考えると，冷水・温水は温度変化を伴う顕熱により冷媒と熱授受を行うので，冷媒側が凝縮・蒸発に伴い温度変化すれば図に示す
ように菱形を構成でき，図中の斜線部分の動力が削減できることとなる．したがって，同一交換熱量に対して圧縮機に必要な動力が低減されるので，ローレンツサイクルは逆カルノーサイクルに対して高効率となる可能性がある．

2．超高効率ヒートポンプの実用化実証試験を無事終えることができたものの，今度は，未利用エネルギーを活用した超高効率ヒートポンプシステムを実用化せよとの命令を受けた．
2.1 スーパーヒートポンプ実用化の課題
スーパーヒートポンプを実用化するためには，
前述した熱交換器の耐食性の他に，まだ三つの課題があった．一つ目は，蒸発器と凝縮器などの熱交換器が非常に大きく，通常はヒートポンプ全体
で一つの架台の上にユニットとしてまとめられる
が，圧縮機ユニットと熱交換器ユニットの二つに分けられ，設置面積が従来機の約２倍になっていることだった．二つ目の課題は，蒸発器と凝縮器などの熱交換器が高コストであり，ヒートポンプ
単体としても，製造コストが従来機の数倍となることだった．三つ目の課題は，ローレンツサイクルという高効率サイクルを実現するため， HCFC
系の混合冷媒（HCFC22 と HCFC142b の混合）を用いていた．しかし，HCFC も CFC と同様にオゾ伝熱 2004 年 3 月

温 度

ン層破壊に影響があるため，HFC 系冷媒への転換が必要であった．
2.2 新たなヒートポンプの開発
地元の水族館にシャチやイルカを飼育するプー
ルを作る計画が持ち上がり，プールの水温調節に
海水熱源のヒートポンプシステムが利用できないかという相談を中部電力の名古屋支店から受けたのは 1995 年 11 月だった．場所は実証試験を行ったトーエネックのビルから堀川に沿ってわずか2km ほど南下した名古屋港に面していた．海水利用システムの有利さは説明できたものの，スーパーヒートポンプの実用化に向けた課題を解決しな
い限り，推奨できるヒートポンプはなかった．
超高効率ヒートポンプ実用化のために，新たなヒートポンプの開発計画を社内で提案することとした．ヒートポンプ開発の目標は，冷暖房能力が700kW から 3,500kW までのラインナップとし，従来機と同程度のコストと設置面積で，海水を直接

削減動力
凝縮
圧
縮

温水

膨
張
冷水

蒸発

エ ン トロ ピ

図３

ローレンツサイクル

ローレンツサイクルを成立させるためには凝縮・蒸発につれて温度変化する非共沸混合冷媒が必要である
また，ローレンツサイクルによりヒートポンプの高効率化を達成するには，高性能な対向流熱交換器が必要となる．図３においてローレンツサイ-40-

プロジェクト Q

用が容易となった．ロウ付けタイプは生産工程の問題から大型化に限界があり，レーザー溶接タイ
プを用いることとした．
レーザー溶接タイプのプレート式熱交換器は，２枚のプレートで構成された流路がレーザー溶接により袋状にシールされており冷媒漏れ対策，耐圧性の点で非常に高い信頼性を確保した．図４に溶接プレートの外観と断面を，図５に溶接プレー
トの伝熱部の概念図を示す．
2.4 超高効率ヒートポンプ「ウルトラハイエフ」
1997 年度に冷暖房能力 300kW 機を開発し，1998
年度に冷暖房能力 2,000kW 機を開発した．製品の名称は超効率（Ultra-High Efficiency ）という意味

クルが逆カルノーサイクルに比べて高効率となるのは，前述したようにローレンツサイクルの菱形が逆カルノーサイクルの長方形の内部で形成されるからであり，十分な伝熱性能を伴わない熱交換器を用いると長方形の外に菱形をつくることとな
り，逆に効率は低下してしまう．また，非共沸混
合冷媒は一般的に用いられている単一冷媒（HCFC22，HFC134a など）に比べ伝熱性能で劣り，従来の設計手法で製作された熱交換器を用いると逆に効率は低下してしまうので，熱交換器の性能特性は非常に重要であった．
当時，空調用に広く用いられていた HCFC22 の代替冷媒として，オゾンを破壊しない HFC32，
HFC125，HFC125，HFC134a を混合成分とする
HFC407 系が注目を浴びていた．HFC407 系は温度
すべりが５〜７℃程度と水側の一般的な温度変化に近いので，図 3 に示すとおりのローレンツサイ
クルを構成できる．このため，新たなヒートポン
プでは，冷媒としては HFC407 系を使用することとした．
新たなヒートポンプでは，高性能対向流熱交換器としてプレート式熱交換器を用いることとした．
プレートの材質は海水など腐食性の水を通す場合はチタンとし，空調用の冷温水やクーリングタワ
ーの冷却水を通す場合にはステンレスとした．従来のプレート式熱交換器は各伝熱プレートをゴムパッキンでシールしており，ヒートポンプとして用いる場合の耐圧性・長期信頼性に疑問な点もあり，広くは普及していなかった．当時，一体ロウ付けタイプや２枚の伝熱プレートをレーザー溶接
したタイプが開発され，ヒートポンプ分野への適で，UHE またはウルトラハイエフと付けた．電力
設備の超高圧（UHV，Ultra-High Voltage）を参考にしたものだった．ウルトラハイエフは名古屋港水族館に４台採用された[4]．熱源はもちろん名古屋港の海水であり，プールの水も海水である．オ
ゾンによりプレート式熱交換器のスライム付着を防止する装置も採用された．図６にウルトラハイ
エフの外観を，図７に名古屋港水族館の飼育プー
ルの外観を示す．
そればかりか，大手半導体メーカーのクリーンルームの年間冷房，東京の大規模ホテルの冷房，
中部国際空港ターミナルビルの地域冷暖房などの用途に約 50 台が採用されていったのだった．
ウルトラハイエフはその独創性，技術的革新性，
省エネルギー性が評価され，1999 年度の日本機械学会賞（技術），2001 年度の中日産業技術賞（経済産業大臣賞）など数々の表彰を受けた．河川水

パッキン

冷媒
冷水

水側流路用
ゴムパッキン
冷媒流路用
レーザー溶接図４

レーザー溶接溶接プレートの外観と断面

図５

-41-

溶接プレートの伝熱部の概念図

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

プロジェクト Q

図６ウルトラハイエフ（冷暖房能力 2,000kW）

図７

名古屋港水族館の飼育プール[2] Watanabe, C. et Al., Proceeding of the 3rd
KSME-JSME Thermal Engineering Conference,
Vol.2 (1996), p.505.
[3] Watanabe, C. et Al., Proceeding of the 3rd
KSME-JSME Thermal Engineering Conference,
Vol.3 (1996), 133-138.

スーパーヒートポンプシステム実証試験の計画に関わって以来，既に約 11 年が経っていた．
参考文献[1] Watanabe, C., Proceeding of the ASME-JSME
Thermal Engineering Conference, Vol.4 (1995),
p. 449.

[4] さかなかな, Vol.40 (2003), p.5, 財団法人名古屋港水族館.

伝熱 2004 年 3 月

-42-

会議報告

キッズ・エネルギー・シンポジウム 2003 報告
A Report on the Kids Energy Symposium 2003

神永 文人（茨城大学）
Fumito KAMINAGA (Ibaraki University)
1. はじめにクイズ大会では，「熱伝導・熱対流・ふく射・表面張本年で 8 回目になるが，企画部会が中心になって毎年力」の４問を出題し，回答させた．これは，伝熱学会が開催しているキッズ・エネルギー・シンポジウムを本年

本企画の主催団体であることから，少なくとも伝熱の基

度は11月8日に神奈川県川崎市にある東芝科学館で開催

本モードは知ってもらおうとの意図である．第 4 番目のした．
私が関東支部の担当になって，「来年度は川崎の東「表面張力」の問題は３問では正解率が高くなると予想

芝科学館で開催する予定で，企画部会の担当者は東芝のされることもあって，一般的にもなじみの現象として採奈良林さんですから，よろしく」と当時の部会長であっり上げた．図 5 にその４つの問題を示す．
「熱伝導」問題た関西大学の小澤守教授から依頼があったのが始まりでとしては，加熱円柱中心から銅・アルミ・黄銅・木の４す．さてだれに頼もうかと周りを見渡すと，副会長を除

本の細線棒材を放射状に置き，各々の棒の先端に蝋燭をいて関東支部は私以外にだれも居ないことが分かり，や立て，一番先に倒れるのはどれか，を答えさせた．
「熱対むを得ず実施責任者を担当する羽目になってしまいまし流」では，加熱円柱周りの上昇空気流の問題とし，上下た．ただ，最初はかなり気楽に考えていましたが，参考

左右のどの位置の空気温度が高くなるかを答えさせ，のために米沢市で開催された前回のシンポジウムを見学「ふく射」の問題としては，光エネルギーが色彩板（黒，してから，これは大変なものを引き受けてしまったと心白，橙）のどれで一番よく受熱されるかを答えさせた．

を入れ替え，企画・準備を行うことになりました．

「表面張力」ではテイラー不安定波長に関連させ，ペッ

昨年の 11 月の科研費（成果公開発表 B）の応募に始トポトルの口のサイズを 5mm〜20mm に変えた場合，どまり，会場での事前打ち合わせ 4 回を含め合計 8 回の準の口から水がこぼれるかを答えさせた．工学院大学の小備の打合わせを重ねて，なんとか開催に漕ぎ着けること

泉安郎教授が 4 つの問題を順次出題した後，正確な正解ができました．打合わせの過程で，参加者のほとんどは率を得るため解答の説明の前に解答用紙を回収する方法

小学生である可能性が高いことが判明し，講演より実演をとった．正解の説明は，時間的制約から事前に実験をを主体にした内容に改めることになりました．それが幸行い準備したビデオ（図 6 に動画の 1 シーンを示す）にいしたか，飽きて歩き回る参加者も出ず，参加者の皆さより東京大学の庄司正弘教授が行った．会場には「当たんに興味を持って熱心に聴いてもらうことができました．

った」「難しいよ」といった大きな声が響く中，実験の映参加者は，午前中，小学生 166 名，保護者 31 名，見学の像や解説にうなずく子供が多くいた．正解率は図 7 に示

大学生 9 名，計 206 名で，午後は料理教室と工作教室ですようであり，
第４問の表面張力を除き概ね良好であり，

小学生 69 名，保護者 37 名，計 106 名，および体験コー

当然のごとく高学年ほど正解率が高くなっている．クイナで小学生 55 名が参加しました．
以下にその内容を紹介

ズ参加者 145 名の内，全問正解者は 10 名であり，1 等 1

する．

名，2 等 2 名，3 等 7 名を選び表彰した．当初はもう少し
全問正解者が多くなるものと予想していたが，問４が難２．シンポジウムの内容

しかったのと，予想に反して，問 1 の正解率があまり高午前の部では「熱エネルギーを利用するときの面白現

くなかったことが理由として上げられる．

象」というテーマでクイズ大会と「超電導と極低温の不実験ショーは東芝の栗山透氏が担当し，極低温と超電思議体験」というテーマで実験ショーを行った．

導に関する実演・体験を主にした講演である．最初に液-43-

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

会議報告

体窒素を用いた極低温の実験・説明を行った．

・軽いスチールたわしが超電導磁石の作る磁場で非常・液体窒素を室温の鉄板の上に落とすと，熱いフライに強い力で引き寄せられること

パンの上に落とされた水滴と同じような挙動となること

・磁場中に落としたアルミ缶が電磁誘導のためにブレ・液体窒素を入れたステンレスカップの外側には霜がーキがかかり，非常にゆっくり落ちて行く

着かずに液体で濡れたようになり，その液体は酸素であ・銅線で作ったコイルを超電導磁石が作る磁場中に設ること

置して電流を流すとコイルが回転してモータになる

・熱膨張の実験として，膨らませたゴム風船の一端を液体窒素と超電導の実験とも，会場の子供達(8 名ずつ

液体窒素に入れると，風船の冷やされていない部分が縮計 16 名)にステージまで上がってもらい，一緒に実験をんでいくが，液体窒素から取り出すと元の膨らんだ状態

行った．

に戻ること，ゴムボールは液体窒素に入れても形は変わ

午前中は会場が広く参加者が非常に多かったため，午らないが，床に落とすと大きな音をたてて粉々に割れる

後１時間体験コーナを設け，実際の実験装置と器具でク(子供達にはこの実験が最もうけた)こと，ステンレスのイズ大会の正解の実験や液体窒素と超電導磁石の実験をリングとリングの内径よりやや直径の大きなアルミニウ

体験してもらった．

ムの丸棒を作り，室温で丸棒はリングを通らないが，ア

午後の部では実習を主とし，「料理と伝熱科学」
をテー

ルミの丸棒を液体窒素で冷やすことによって，リングをマとした料理教室，ローソクの熱で走る「ポンポン船」

通るようになること，消しゴムを液体窒素に入れると，と発電の原理を理解するための「蒸気タービン」を実際外見上何ら変化がないが，液体窒素から取り出してしばに作る工作教室を３つの会場で並列に開催した．

らく放置しておくと，突然粉々に破裂するなどを実演・

料理教室は砂糖の加熱と調理と題して，東京家政大学の長尾慶子教授が担当し，30 分程度の説明とデモンスト

紹介した．
・液体窒素が室温に戻る際に膨張することを示す実験

レーションをまず行い，
その後は参加者 29 名を 5 班に分として，アルミ製のペットボトルに液体窒素を入れ，ゴけそれぞれの実験台にて以下のような実習を行い，できム風船をフタ代わりに被せ，液体窒素が蒸発するにつれたものを試食した．

て風船がどんどん膨らみ，ある所で飛んで行く実験（実・比重について理解する実験： 砂糖濃度を変えた溶

際には，そのまま割れてしまい失敗であった），液体窒素

液(シロップ)中および水の中に，それぞれ果物や牛乳羹

を脱脂綿に含ませて写真のフィルムケースに入れてフタ(寒天と牛乳でかためたゼリー)を入れて浮き沈みの様子をすると，蒸発した窒素ガスでフィルムケース内の内圧を確かめ，比重について理解し，シロップに寒天ゼリー

が上がり，しばらくしてフタがポンという音と共に数ｍと果物を入れた牛乳羹を作り，試食して楽しんだ．

の高さまで上がることを実演した．

・砂糖液の加熱による性質の変化を確認する実験： シ

次に，極低温によって実現される超電導の説明を行っ

ロップを加熱していくとその温度によって砂糖液の性質た．超電導はまだ子供達に馴染みが少ないため，超電導が変わることを，ピーナッツの砂糖衣とクッキーのフォを利用した実際の機器であるリニアモーターカーとＭＲ

ンダンかけ(110℃付近まで加熱後冷まし結晶を析出させＩ（磁気共鳴診断装置）に関し，ビデオを用いて紹介しる)，カルメラ焼(120〜130℃に加熱し，重曹を加えて膨た．その後，ステージ上に設置した超電導磁石を用いてらませる)，べっこう飴(150℃以上に加熱し，べっこう色

強力磁場体験を行った．磁石は，室温で直径 10cm の空にして型にながし固める)などの調理実習を通して，色や間に最大11テスラ(11万ガウス)の磁界を発生するもので，香り，結晶のできかた，糸の引き方などの砂糖の変化を

液体ヘリウムを使用しないで極低温冷凍機のみで−目視で観察するとともに，顕微鏡で結晶の大きさを確か

269℃まで冷却しているため，非常にコンパクトなものでめた．

ある．3 テスラ程度の磁場を発生して以下の実験・体験

会場設備が調理実習対応ではなかったため，加熱機器
は各班電磁調理器 1 台と対応鍋 2 組としたが，このことを行った．
・自由に回転する小さな鉄のピンを用いて，超電導磁が新しい誘導加熱方式の電磁調理器の特徴や使い方を説

石の回りにできている磁力線を可視化

伝熱 2004 年 3 月

明する良い機会ともなった．また，各班共，時間内で実

-44-

会議報告

習し試食でき，男の子も一緒になって嬉々としてピーナ

ドライヤーの送風で蒸気タービンの作動テストとタービ

ツの砂糖衣の結晶をかき混ぜていたりして，参加者から

ン翼のチューニングを行った．完成した蒸気タービンにも非常に好評であった．

電気ヒータを使って容器内の水を沸騰させて作った蒸気

ローソクによる加熱で進むポンポン船を作る工作教室

を当て，発電コンテストを行った．コンテストはアナロ

は茨城大学神永文人教授が担当し，参加者が小学生 16

グテスターの電流計を負荷にしてデジタルテスターを使名であった．この工作テーマは早く決まったが，準備のって電圧を測定し，電圧値を競った．この工作教室のア方が大変であった．ローソクによって蒸気を作るボイラ

ンケート結果も非常に良く，高い満足度であった．

ー部分の試作を種々試みたが，安定して動作するものは以上の説明にあるように午前と午後を通じ盛りだくさ

なかなか完成せず，最終的には部品の製作価格を考慮しんの内容であり，多面的に楽しくエネルギーや熱について，大人の科学創刊号の付録の一部を使うことにした．

て実習を通して子供たちが学習することができ，これか

ボイラーなど工作部品の確認やぽんぽん船の進む原理をらの若い人たちへの学会からの啓蒙活動を盛会のうちにテキストを用いて説明の後，テキストの順番に従って 1行うことができた．

点 1 点部品を指示し，組み立て方を実演しながら，参加

なお，本シンポジウムでは記者からの取材があり，内容が 11 月 9 日の神奈川新聞に紹介された．

者も各自で組み立て，それぞれの船を完成させた．船体部は付録の部品を利用せずバルサ材で新たに作ったため，ボイラー部のパイプの長さ調整が必要で，この部分に関

３．おわりにする参加者の工夫が結果に大きく影響することになった．

今回のシンポジウムは，小学生が主な対象であるため，工作が完成後，長さ 1.2m の水路を用いてタイムトライ

内容は伝熱に関連するものを題材に興味を持ってかつ飽ヤルを行い，競技大会を実施した．1 名だけがどうしてきずに参加してもらうため，上述のように実演・体験・も終点にたどり着けなかったが，15 名はポンポン音を立

実習を主に内容を企画した．そのため，担当していただてて終点までたどり着けた．タイムは，ローソクに火をいた講師の皆様には，これまでの慣れている講演とはかつけてから 23 秒で辿り着いたのが 1 位で，最長は 82 秒

なり異なった内容であったため，その準備に多大の労力となった．本来はアンケートをとる予定でいたが，最後をおかけしたと思います．この場を借りて深くお礼申しに念を押すのを忘れてしまったため，2 名からしか得る

上げます．また，この企画の PR と実施に全面的にご協ことができなかったが，好評で，口頭では来年も開催し力いただいた東芝科学館の浅田靖之館長はじめ職員の皆ないのかと大勢から質問されたほどであった．

様に深く感謝の意を表します．

蒸気タービンを自作し，水蒸気を用い実際に発電を行

実験・実習の準備や当日の実験補助・受付等では，東う工作教室は東芝の奈良林直氏が担当し，参加者が 24

京大学から 4 名，
東京家政大学から 3 名，
東芝から 3 名，名であった．最初に，熱エネルギーと蒸気タービンを使および事務局の方々にたいへんご尽力いただきました．

った発電の説明と電気の大切さの説明を行った後に，蒸あわせてお礼申し上げます．さらに，超電導磁石一式を気タービンの製作を行った．説明書を使って，１ステッ

お貸しいただいた（株）東芝殿，リニアモーターカーおプ毎に全員ができていることを確認しながら子供たちがよびＭＲＩのビデオをお貸しいただいた東海旅客鉄道

あわてないように注意して以下の順序で工作を進めた．

(株)殿および東芝メディカルシステムズ(株)殿に謝意を①部品の確認．②タービン発電機の台の制作．③アルミ表します．最後に，今回のシンポジウムは平成 15 年度科

円盤で羽根車を制作．さらに羽根に湾曲とねじりを加え学研究費補助金研究成果公開促進費「研究成果公開発表て，タービン翼を加工．④ソーラーモーターの軸にプロ（Ｂ）」の補助を受けたことを付記し，感謝いたします．

ペラを取り付け，蒸気タービンを完成．その後，ヘアー-45-

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

会議報告

図１ 開会式の様子

図 3 クイズ大会での出題風景

図２ 会場の様子

図４ クイズ大会での解答の説明風景

はや

あつ

いちばん早くたおれるのはどれ？
クイズ１
いちばん早くたおれるのはどれ？
クイズ１：
：
あつ

どこ
クイズ２
どこが
が いちばんいちばん熱い？
熱い？
クイズ２：
：

きんぞくえんばん

熱くなった金属円板

ヒーター

1. 上

×
ろうそく

×

ぼう

ねっ

棒

きんぞく えんちゅう

2. よこ

熱した金属の円柱

×

どう

1.

アルミ

3.

（1円玉と同じ）

2.

しんちゅう（5円玉と同じ）

銅

3. 下（10円玉と同じ）き4.

木

ぜん ぶ おな

4.全部同じ（わりばしと同じ）

あな

どの
クイズ４
どの 穴からこ穴からこぼれる？
ぼれる？
クイズ４：
：

あつ

どれが
なる？
クイズ３
どれが いちばん
いちばん熱く
熱く
なる？
クイズ３：
：

ぜん ぶ

あな

1. 全部の穴からこぼれる
あな

しろ

2. 10ミリと15ミリの穴からこぼれる

1. 白い板あな

3. 15ミリの穴からこぼれる
ぜん ぶ
くろ

いた

4. 全部こぼれない2. 黒い板いろいた

3. オレンジ色の板
いた

おな

4. どの板も同じあつさ

５ミリ

図５ クイズ大会における問題

伝熱 2004 年 3 月

-46-

１０ミリ

１５ミリ

２０ミリ

会議報告

こた

クイズ２
クイズ２の答え
の答え
うえ

1. 上

１．上

×

よこ

２．横
した

×

３．下

2. よこ

ぜん ぶ おな

４．全部同じ

×
3. 下

せい かい

うえ

正解は １．の上 でした

こた

クイズ３
クイズ３の答え
の答え
しろ

いた

１．白い板
くろ

図 8 実験ショーの全体風景

いた

２．黒い板
いろ

いた

３．オレンジ色の板
いた

おな

４．どの板も同じ
せいかい

くろ

いた

正解は ２．の黒い板 でした

こた

クイズ４
クイズ４の答えの答え
ぜんぶ

１．全部こぼれる
あな

２．１０ミリと１５ミリの穴からこぼれる
あな

３．１５ミリの穴からこぼれる
ぜんぶ

４．全部ぼれない

５ミリ

１０ミリ

せい かい

あな

正解は ３．の１５ミリの穴からこぼれるでした

１５ミリ

図 9 実験ショーでの体験の様子

２０ミリ

図 6 クイズの正解の説明

1.20
問題1正答
率
問題2 正答率問題3 正答率問題4 正答
率

1.00
0.80
0.60
0.40
0.20
0.00
小学生以外

2

4

6

図 10 料理教室の説明風景
図 7 クイズの正答率-47-

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

会議報告

図 11 料理教室での実習の様子

図 12 ポンポン船工作と試運転の様子

図 13 蒸気タービンの工作と発電の様子

伝熱 2004 年 3 月-48-

行事カレンダー

行事カレンダー本会主催行事開催日
2004 年
5月

26 日（水）〜28 日（金）

行事名（開催地，開催国）

申込締切’04.1/16

第４１回日本伝熱シンポジウム（富山国際会議場および富山県民会館、富山市）

原稿締切’04.3/8

問合先
富山大学工学部 機械知能システム工学科
第 41 回日本伝熱シンポジウム実行委員会事
務局 平澤良男、喜多野一幸
thermo@eng.toyama‑u.ac.jp
http://www3.toyama‑u.ac.jp/ thermo/

掲載号
1 月号

本会共催，協賛，後援行事

3月

開催日
2004 年14 日（日）〜17 日（水）行事名（開催地，開催国）

申込締切

原稿締切

The first International Symposium on Micro & Nano Technology(ISMNT-1)（ホノルル、ハワイ）’03.5/31(Abstract)’03.8/31’04.1/12(Abstract)’04.3/15’04.1/16’04.2/27’’’03.8/31(Abstract)’03.10/31

3月

15 日（月）、16 日（火）The first International Symposium on Standard Materials and Metrology
for Nanotechnology (SMAM-1)（東京ビッグサイト、東京）

4月

14 日（水）〜16 日（金）第38 回空気調和・冷凍連合講演会（東京海洋大学海洋工学部 越中島会館講堂、東京）

21 日（水）〜23 日（金）第4 回 '04 熱設計・対策技術シンポジウム

9 日（日）〜
15 日（水）15th International Symposium on Transport Phenomena(ISTP‑15)（バンコク、タイ）

5月

27 日（木）、28 日（金）日本機械学会関西支部第 268 回講習会「破壊力学の基礎と最新
応用（実験実習・計算演習付き）’04.5/20

7月

19 日（月）〜21 日（水）第32 回可視化情報シンポジウム（工学院大学新宿校舎、東京）’04.2/27’04.5/17

8月

5 日（木）〜
7 日（土）

日本混相流学会年会講演会 2004 及び第 23 回混相流シンポジウ
ム（岡山大学津島キャンパス、岡山市）’04.3/26’04.6/11

8月

29 日（日）〜 第 24 回国際航空科学会議横浜大会(24th Congress of the
9 月3 日（金） International Council of the Aeronautical Sciences, 2004, Yokohama)（パシフィコ横浜国際会議場、横浜市）’03.7/31

10月

4 日（月）〜
8 日（金）

第６回原子炉熱流動と運転及び安全性に関する国際会議（NUTHOS6）（奈良県新公会堂、奈良市）’03.12/15(Abstract)

11月

13 日（土）、
14 日（日）熱工学コンファレンス2004（東北大学工学部、仙台市）’04.6/11

4月

5月

-49-

’04.9/10

問合先

掲載号

Komatsu Electronics Inc., President
Dr. Makoto Inoue
E‑mail:makoto_inoue@komatsu.co.jp
http://www.ismnt.com〒305‑8568 つくば市梅園1‑1‑1 産総研 極微
プロファイル計測研究ラボ 藤本俊幸
E‑mail:SMAM‑1‑sec@m.aist.go.jp,
T.Fujimoto@aist.go.jp
http://www.nmij.jp/MP/SMAM-1〒160‑0016 東京都新宿区信濃町 35 信濃町煉瓦館 (社)日本機械学会/第38 回空気調和・冷凍連合講演会係
Tel:03‑5360‑3502 Fax:03‑5360‑3508
E‑mail:iio@jsme.or.jp〒105‑8522 東京都港区芝公園 3‑1‑22 (社)日本能率協会 産業振興本部 産業情報推進部
熱設計・対策技術シンポジウム事務局 久保田
Tel:03‑3434‑1410 Fax:03‑3434‑3593
E‑mail:Hideki̲Kubota@jma.or.jp
北海道大学大学院工学研究科物質工学専攻
井口学
E‑mail:istp‑15@eng.hokudai.ac.jp〒550‑0004 大阪市西区靱本町1‑8‑4
大阪科学技術センター内 (社)日本機械学会
関西支部
Tel:06‑6443‑2073 Fax:06‑6443‑6049
E‑mail:jsme@soleil.ocn.ne.jp
http://www.kansai.jsme.or.jp/〒114‑0034 東京都北区上十条3‑29‑20‑103(社)可視化情報学会事務局
Tel:03‑5993‑5020
E‑mail:info@vsj.or.jp
http://www.vsj.or.jp/sympo2004〒700‑8530岡山市津島中3‑1‑1岡山大学工学
部機械工学科伝熱工学研究室内 日本混相流学会年会講演会2004 及び第23 回混相流シンポジウム事務局
E‑mail:jsmf@heat6.mech.okayama-u.ac.jp
http://heat6.mech.okayama-u.ac.jp/jsmf/index.html〒181‑0015 東京都三鷹市大沢 6‑13‑1 航空
宇宙技術研究所 次世代超音速機ﾌﾟﾛｼﾞｪｸﾄｾﾝﾀｰ (第 24 回国際航空科学会議横浜大会 組織委員会 ﾌﾟﾛｸﾞﾗﾑ･ｿｼｱﾙ委員会幹事) 吉田憲司
Tel：0422‑40‑3510 Fax：0422‑40‑3536
e‑mail: yoshiken@nal.go.jp
http://www..jsass.or.jp/icas
e‑mail: info@nuthos6.org
http://www..nuthos6.org〒980‑8579 仙台市青葉区荒巻字青葉 東北大学大学院工学研究科機械知能工学専攻 熱工学コンファレンス 2004 実行委員会委員長
太田照和
e‑mail:ota@cc.mech.tohoku.ac.jp
http://www..e-kenkyu.com/JSME-TEC2004

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

お知らせ

第 41 回日本伝熱シンポジウムご案内
URL： http:// www3.toyama-u.ac.jp/~thermo/［開催日］
平成 16 年 5 月 26 日（水）〜28 日（金）［講演会場］
富山国際会議場（〒930‐0084 富山市大手町 1 番
2 号 TEL：(076)424‐5931）
富山県民会館（〒930‐0006 富山市新総曲輪 4 番
18 号 TEL：(076)432‐3111）［シンポジウム参加費］
一般（事前申込：6,000 円，会場申込：8,000 円）
学生（事前申込：3,000 円，会場申込：4,000 円）［講演論文集］
1) 伝熱学会会員：事前申込者には CD‑ROM 版を事前送付，印刷版を当日会場受付にて配布します．
当日申込者には会場受付にて CD‑ROM 版と印刷版の両方を配布します．
不参加者には原則として印刷版は配布しませんが，CD‑ROM 版のみ事前に送付します．
2) 伝熱学会非会員：事前申込者で論文集代金（8,000 円）を支払われた方には CD‑ROM 版を事前送付，印刷版を当日会場受付にて配布します．
当日申込者で論文集代金（8,000 円）を支払われた方には会場受付にて CD‑ROM 版と印刷版の両方を配布します．ただし，会場受付にて会員登録した場合には論文集代金は無料です．
な お ，論文 集 のみ の購 入 を希 望さ れ る方 は
CD‑ROM 版と印刷版の両方をシンポジウム終了後送付します．この場合は，別途送料 1,000 円を頂
きます．
［懇親会］
日 時：平成 16 年 5 月 27 日（木）18:00〜20:00
会 場：名鉄トヤマホテル（〒930‐0004 富山市
桜橋通り 2‐28，TEL(076)431‐2211）
参加費：一般（事前申込：8,000 円，会場申込：
10,000 円，夫婦同伴者 1 名無料）
学生（事前申込：4,000 円，会場申込：
5,000 円）
［参加申込方法］
学会誌「伝熱」（2004 年 1 月号）もしくはホームページをご覧下さい．
（事前申込締切：平成 16 年 4 月 9 日（金））［発表の形式］
発表時間はオーガナイズドセッション（O.S.）以外１題目につき 10 分とします．初めに発表を行い後ほど一括して討論を行います．なお，実行

伝熱 2004 年 3 月-50-

委員会では OHP 兼用液晶プロジェクターを用意しますが，パソコンは各自ご持参下さい．また，
パソコンとの接続トラブルに備えて紙原稿（透明シートでなくても良い）も必ずご持参下さい．
［特別講演］
日 時：5 月 27 日（木）15:00〜16:00
会 場：富山国際会議場メインホール（A 室）
題 目：和漢診療学の風景
講 師：寺澤捷年（富山医科薬科大学副学長）
この講演は一般市民も参加できます．
［総 会］
日 時：5 月 27 日（木）16:10〜17:10
会 場：富山国際会議場メインホール（A 室）［オーガナイズドセッション］
テーマ 1：生体における熱と物質移動
企画者：谷下一夫（慶大）
日 時：5 月 26 日（水）16：25〜18：05
会 場：C 室テーマ 2：熱物性研究開発の役割とその展望
企画者：稲葉英男（岡山大）
日 時：5 月 27 日（木）13：15〜14：45
会 場：C 室テーマ 3：電子機器における伝熱問題 1,2
企画者：石塚勝（富山県大）日 時：5 月 28 日（金）10：35〜14：35
会 場：H 室［IECEC2004 Pre‑symposium セッションⅠ,Ⅱ,Ⅲ］
日 時：5 月 27 日（木）9：00〜14：35
会 場：G 室［優秀プレゼンテーション賞セッション］
日 時：5 月 26 日（水）9:00〜18：05
会 場：B 室,C 室［学生・若手研究者の交流会］
日 時：5 月 26 日（水）18：20〜20:20
会 場：B 室
［宿泊・航空券・JR 券のご案内］
学会誌「伝熱」（2004 年 1 月号）またはホームページをご覧の上お申し込み下さい．
［お問い合せ先］第 41 回日本伝熱シンポジウム実行委員会事務局
FAX&TEL：(076)445‐6783（平澤良男）
E‑mail：thermo@eng.toyama‑u.ac.jp

第 41 回日本伝熱シンポジウム［富山］
A室
B室
C室
C11
A11
B11
沸騰１

E室

F室

E11

F11

プログラム［第 1 日目：5 月 26 日］
G室
H室
I室
G11
H11
I11

D11
優秀プレゼン１ 優秀プレゼン６
ミクロ伝熱１（エネルギー１） （熱流動１）

対流１

乱流１

計測１

融解・凝固１

熱輸送システムとデバイス１
9:00-10:20

D室

9:00-10:20

9:00-10:20

9:00-10:20

9:20-10:20

9:00-10:20

9:00-10:20

9:00-10:20

9:00-10:20

A12

B12

C12

D12

E12

F12

G12

H12

優秀プレゼン２ 優秀プレゼン７
ミクロ伝熱２（エネルギー２） （熱流動２）

対流２

乱流２

計測２

10:35-11:55

10:35-11:55

10:35-11:55

10:35-11:55

E13

F13

G13

H13

対流３

乱流３

蒸発と凝縮１物質生成１13:15-14:35

13:15-14:35

13:15-14:35

13:15-14:35

E14

F14

G14

H14

I14

回転体内の流れ

剥離流

蒸発と凝縮２

物質生成２

熱輸送システムとデバイス４

14:50-16:10

14:50-16:10

14:50-16:10

14:50-16:10

14:50-16:10

E15

F15

G15

H15

自然対流１

燃料電池 1

16:25-18:05

16:25-17:45

沸騰２
10:35-11:55
A13
沸騰３
13:15-14:35
A14
沸騰４
14:50-16:10
A15
沸騰５
16:25-17:45

10:35-11:55

10:35-11:55

D13
C13
優秀プレゼン８
優秀プレゼン３（熱流動３） ミクロ伝熱３（相変化１）
13:15-14:15
13:15-14:35
13:15-14:35
B13

D14
C14
優秀プレゼン９
優秀プレゼン４（熱流動４） ミクロ伝熱４（相変化２）
14:50-15:50
14:50-16:10
14:50-16:10
B14

B15

C15

D15

優秀プレゼン５ O.S.生体におけ ミクロ伝熱５（その他） る熱と物質移動
16:25-17:45
16:25-18:05
16:25-18:05

液滴挙動

16:25-18:05

-51-

I12
熱輸送システム
融解・凝固２ とデバイス２
10:35-11:35
10:35-11:55
I13
熱輸送システムとデバイス３
13:15-14:15

I15
熱輸送システムとデバイス５
冷暖房システム16:25-17:25
16:25-18:05

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

第 41 回日本伝熱シンポジウム［富山］
A室
B室
C室
C21
A21
B21

D室

E室

D21

E21

F室

沸騰６

熱流動制御と計測

物質伝達１

ミクロ伝熱６

自然対流２

F21
燃料電池２

9:00-10:20

9:00-10:20

9:00-10:20

9:00-10:20

9:00-10:20

9:20-10:20

A22

B22

C22

D22

E22

F22

沸騰７

マイクロ
デバイス１

物質伝達２

ミクロ伝熱７

熱交換器１

冷凍サイクル１

10:35-11:55

10:35-11:55

10:35-11:55

10:35-11:55

10:35-11:55

10:35-11:55

A23

B23
マイクロ
デバイス２
13:15-14:15

C23

D23

E23

F23

二相流１

熱交換器２

冷凍サイクル２

13:15-14:35

13:15-14:35

13:15-14:35

沸騰８
13:15-14:15

O.S.熱物性研究開発の役割とその展望

プログラム［第２日目：5 月 27 日］
G室
H室
I室
G21
I21
IECEC2004
H21
Pre-symposium
燃焼１
電子機器・
I
デバイス１
9:00-10:20
9:00-10:20
9:20-10:20
G22
IECEC2004
Pre-symposiumII
10:35-11:55
G23
IECEC2004
Pre-symposiumIII
13:15-14:35

13:15-14:45
特別講演（会場：富山国際会議場メインホール（A 室））
15:00-16:00
総会（会場：富山国際会議場メインホール（A 室））
16:10-17:10
懇親会（会場：名鉄トヤマホテル）
18:00-20:00

伝熱 2004 年 3 月

52

H22

I22

電子機器・
デバイス２

燃焼２

10:35-11:55

10:35-11:55

H23

I23

電子機器・
デバイス３

燃焼３

13:15-14:35

13:15-14:35

第 41 回日本伝熱シンポジウム［富山］
A室
B室
C室

D室

E室

A31

B31

C31

D31

E31

マランゴニ対流

マイクロ
デバイス３

熱物性１

二相流２

超臨界

9:00-10:20

9:00-10:20

9:00-10:20

9:00-10:20

9:00-10:20

A32

B32

C32

D32

半導体製造

マイクロ
デバイス４

熱物性２

混相流

E32
高分子材料
10:35-11:35

10:35-11:55

10:35-11:55

10:35-11:55

10:35-11:55

プログラム［第３日目：5 月 28 日］
G室
H室
I室

F室

G31

H31

ふく射

電子機器・
デバイス４

伝熱制御

9:20-10:20

9:00-10:20

9:00-10:20

9:20-10:20

F32

G32

多孔
+質内流動１噴霧流

F31
冷凍サイクル３

10:35-11:55

I31

H32
I32
O.S.電子機器における食品と生体１伝熱問題１10:35-11:55
10:35-11:55

10:35-11:55
A33
噴流１

C33

D33

E33

F33

G33

計算手法

熱物性３

相変化利用

粒子層１

多孔質内流動２

環境・
エネルギー

13:15-14:35

13:15-14:35

13:15-14:35

13:15-14:35

13:15-14:35

13:15-14:35

B34

C34

D34

E34

F34

G34

H34

I34

粒子層２

熱伝達特性

自然環境

システムと
熱流動

食品と生体３

14:50-16:10

14:50-16:10

14:50-16:10

14:50-16:10

13:15-14:15
A34

熱物性４

噴流２
14:50-15:50

I33
H33
O.S.電子機器
食品と生体２
における13:15-14:15
伝熱問題２
13:15-14:35

B33

機器・システム14:50-16:30

14:50-15:50

熱流動特性

14:50-15:50

14:50-16:30-53-

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

お知らせ

第 41 回日本伝熱シンポジウムプログラム
A14 沸騰４

第 1 日 5 月 26 日（水）＜A 室＞
A11 沸騰１

9:00-10:20

A111 液−液直接接触蒸発時の蒸気泡離脱現象に関する研究*角口 勝彦(産総研)
A112 ワイヤーコイル挿入による垂直管内沸騰伝熱促進とそのメカニズム*竹島 敬志(高知高専)，浅野 等(神戸大)，藤井 照重，
中松 英志(クボタ)，竹村 洋平(高知高専)
A113 ラグランジュシミュレーションによるポストドライアウ
ト熱伝達解析
*松浦 敬三(原燃工)，片岡 勲(阪大)，三島 嘉一郎(京大)
A114 塩類添加液滴の加熱面上での蒸発特性に関する研究*松村 邦仁(茨城大)，神永 文人，古谷 正裕(電中研)
A12 沸騰２

10:35-11:55

A121 圧力急減に伴うぬれやすい液体中の水平円柱における高圧下初期プール非沸騰又は沸騰から定常核沸騰又は膜沸騰への遷移*福田 勝哉(神戸大)，櫻井 彰(京大名誉教授)
A122 有限長の垂直円柱まわりのサブクール膜沸騰熱伝達の実験*山田 たかし(長崎大)，茂地 徹，桃木 悟，金丸
邦康
A123 サブクール沸騰高熱流束域における合体泡下の液層ドラ
イアウト挙動*小野 綾子(北大)，坂下 弘人，村井 郁夫，杉山
憲一郎
A124 サブクール状態下のプール膜沸騰における固液接触直後の濡れ性動的挙動に関する研究
大竹 浩靖(工学院大)，*尾崎 陽一，小泉 安郎
A13 沸騰３

A141 混合液の核沸騰限界熱流束*筒井 正幸(九大)，藤田 恭伸
A142 流動脈動下における傾斜管限界熱流束特性*梅川 尚嗣(関西大)，田中 秀和，平山 美緒，小澤 守
A143 鉛直矩形流路内流動沸騰における気泡底部の液膜に関する研究*宮本 猛(デンソー/豊田工大)，海野 紘治(豊田工大)
A144 円管・矩形管内における液体窒素の沸騰伝熱流動特性*平山 美緒(関西大)，武田 幸弘，梅川 尚嗣，小澤 守
A15 沸騰５

16:25-17:45

A151 白金表面からの FC-72 の沸騰開始*水上 紘一(愛媛大)，ノル アフィファ ヤハヤ，向笠忍，阿部 文明
A152 γ線照射下における放射線誘起沸騰改善*今井 康之(東大)，岡本 孝司，班目 春樹，賞雅寛而(東京海洋大学)
A153 リチウム系混合塩水溶液のプール核沸騰熱伝達特性
鴨志田 隼司(芝浦工大)，*伊藤 穣治，柴田 隆雄
A154 人工キャビティ面からのイソプロパノールの核沸騰特性*志村 暢彦(東大)，丹下 学，渡辺 誠，庄司 正弘＜B 室＞
B11 優秀プレゼン１（エネルギー１）

9:00-10:20

B111 矩形フィン形熱電素子の発電特性とマイクロシステムへの適用性*小田 豊(京大)，吉田 英生
B112 高出力密度／高効率な可逆セル・スタックの開発*加藤 敦史(高砂熱学工業)，橘高 大悟，小澤 由行，屋 隆了(大機エンジニアリング)，熊谷 直和，赤井 誠(産総研)
B113 円筒型内部改質SOFC セルの温度場に与える改質用触媒
分布の影響*西野 貴文(京大)，岩井 裕，鈴木 健二郎(芝浦工大)
B114 高圧作動による固体高分子形燃料電池の性能向上と膜内
水分布*実生 達朗(東工大)，津島 将司，平井 秀一郎

13:15-14:35

A131 加熱細線における気泡微細化プール沸騰*湯浅 真樹(東大)，丹下 学，渡辺 誠，庄司 正弘
A132 気泡微細化を伴うサブクール流動沸騰（スケールアップ
伝熱面の場合）*國分 聰行(東理大)，鈴木 康一
A133 サブクール流動沸騰系における脈動流下沸騰熱伝達に関する研究
大竹 浩靖(工学院大)，*山崎 智史，小泉 安郎
A134 短い垂直円管内水の強制対流サブクール沸騰限界熱流束（その 5．溶存ガス濃度の影響）*畑 幸一(京大)，小森 洋和，塩津 正博，野田 信明(核融合研)

伝熱 2004 年 3 月

14:50-16:10

B12 優秀プレゼン２（エネルギー２）

10:35-11:55

B121 ヒートパイプを用いた太陽熱多重効用型蒸留器の屋内実
験*田中 真人(久留米高専)，田中 大，中武 靖仁，平碆
国男B122 太陽電池モジュール冷却用トップヒート型ヒートパイプ
の開発研究

-54-

お知らせ
*小糸 康志(熊本大)，堀内 康洋，山口 鉄洋，井村英昭，鳥居 修一
B123 光触媒に凝縮を併用した空間内臭気除去システムの開発
瀧本 昭(金沢大)，多田 幸生，大西 元，*宮田 好司
B124 マイクロ CPC 型ソーラーコレクタに関する研究*加藤 潤(東北大)，齋藤 武雄
B13 優秀プレゼン３（相変化１）

13:15-14:35

B131 潜熱蓄熱スラリの過冷却現象の解明
工藤 一彦(北大)，*中田 勝啓，黒田 明慈 ，小熊正人(IHI)
B132 強制対流下における極低温平板および円柱面への着霜に関する研究*吹場 活佳(総研大)，佐藤 哲也(JAXA)，坪井 伸幸
B133 着霜円管群の噴流による昇華除霜挙動
稲葉 英男(岡山大)，堀部 明彦，春木 直人，*藤岡裕記
B134 ベーシック型パルス管冷凍機における管壁の効果*小清水 孝夫(九大)，久保田 裕巳，高田 保之，伊藤猛宏(東亜大)B14 優秀プレゼン４（相変化２）

14:50-16:10

B141 高温水蒸気を用いたバイオマスによる水素製造に関する基礎的研究*矢尾 俊介(東工大)，乙黒 一真，吉川 邦夫，岡洋祐(中国電力)，中村 孝洋
B142 ベーストリガ蒸気爆発のマイクロメカニズムに関する研究*新井 崇洋(筑波大)，
阿部 豊，
佐藤 健一郎(三菱重工)，
中川 裕二
B143 水溶液凍結層と固体冷却面との付着状態の観察*青山 剛士(信州大)，石川 正昭，平田 哲夫
B144 酸性水と金属を用いた水素発生貯蔵法*清水 達哉(三重大)，加藤 征三，西村 顕
B15 優秀プレゼン５（その他）

16:25-18:05

B151 液滴振動法による表面張力測定における振幅の影響*小野寺 博樹(東工大)，
松本 聡(宇宙航空研究開発機構)，
小宮 敦樹，石川 毅彦，依田 眞一
B152 低温プラズマ照射による幼苗育成の向上と食品素材の滅菌*長島 啓介(群馬大)，稲田 茂昭，藤波 一博(波里)B153 屋外空間における人間の熱的快適性に関する基礎的研究
吉田 篤正(大阪府大)，高村 聡，*杉岡 真宏
B154 マイクロポンプ用マイクロ流量計の開発*藤原 真人(日機装)，村上 元章，西山 尚(電通大)，
角田 直人，山田 幸生
B155 フィン＆チューブ熱交換器のパス割設計ツールの開発*上藤 陽一(三菱重工)，青木 泰高＜C 室＞
C11 優秀プレゼン６（熱流動１）

9:00-10:20

C111 Scheimpflug 配置を考慮した三次元三成分 PIV の開発*横山 大志(ミツバ)，二宮 尚(宇都宮大)，杉山 均
C112 傾斜冷却面への飽和湿り空気の凝縮熱伝達*増田 智春(福井大)，仲野 達也，永井 二郎，竹内正紀
C113 乱流場における熱および運動量輸送の相似性に関する一考察*東根 光善(大阪市大)，加藤 健司，東 恒雄
C114 衝突噴流熱伝達を予測するための乱流モデルに関する研究*佐藤 博(原研)，服部 博文(名工大)，長野 靖尚
C12 優秀プレゼン７（熱流動２）

10:35-11:55

C121 ふく射特性制御のためのフォトニック結晶の作製と評価*木原 正裕(九工大)，宮崎 康次，塚本 寛
C122 傾斜多孔質体を用いた伝熱促進に関する研究*富樫 ひさえ(東北大)，結城 和久，橋爪 秀利
C123 乱流微粉炭燃焼に及ぼすふく射伝熱の影響に関する数値解析的検討*後藤 晃権(東北大)，両角 仁夫，青木 秀之，三浦隆利
C124 斜め波状壁を用いた再生熱交換器の伝熱促進機構*森本 賢一(東大)，鈴木 雄二，笠木 伸英
C13 優秀プレゼン８（熱流動３）

13:15-14:15

C131 トムズ効果による乱流摩擦抵抗の低減機構
黒田 明慈(北大)，*鈴木 潤，工藤 一彦
C132 キャビティ内を掃引する粘弾性流体の熱流動に関する数値計算*山田 紗矢香(神戸大)，鈴木 洋，薄井 洋基
C133 対称急拡大流路内の三次元剥離流れと熱伝達の LES*菅原 一彰(東北大)，吉川 浩行，太田 照和
C14 優秀プレゼン９（熱流動４）

14:50-15:50

C141 磁性流体における強磁性微粒子の分散特性*角田 憲隆(東工大)，松下 潤一郎，木倉 宏成，有冨
正憲，小林 勇二(理学メカトロ)
C142 液柱内温度差マランゴニ対流における回転振動流と動的粒子集合（PAS）*田中 志穂(東理大)，上野 一郎，河村 洋
C143 単層カーボンナノチューブ成長過程のその場ラマン散乱及び温度測定*千足 昇平(東大)，村上 陽一，宮内 雄平，丸山茂夫
C15 O.S. 生体における熱と物質移動

16:25-18:05

C151 生体の凍結とその要素現象*石黒 博(九工大)C152 頸動脈分岐部における血行力学 −動脈硬化発症メカニ
ズム解明に向けて−-55-

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

お知らせ
D143 液体の波動方程式に関する分子動力学的研究*岩城 敏博(富山大)D144 Si/SiO2 界面系の固体熱伝導の分子シミュレーション
松本 充弘(京大)，*伊藤 陽一，若林 英信，牧野俊郎*多田 茂(東工大)C153 血管内皮細胞の物質輸送能に及ぼすせん断応力の影響*工藤 奨(芝浦工大)，谷下 一夫(慶応大)C154 RecQ 酵素の DNA 巻き戻し速度測定装置の開発*宮崎 康次(九工大)，草野 好司，安田 隆

D15 ミクロ伝熱５＜D 室＞
D11 ミクロ伝熱１

16:25-17:45

D151 気液界面と電解質の相互作用に関する分子動力学解析*菊川 豪太(東大)，高木 周，松本 洋一郎
D152 水表面における二酸化炭素吸収の分子動力学的研究*村岡 光夫(京大)，松本 充弘
D153 油水界面における界面活性剤の分子動力学*七瀧 健治(東大)，大宮司 啓文
D154 ゼオライトへの水の吸着の分子動力学*城野 克広(東大)，大宮司 啓文

9:20-10:20

D111 近接場光を用いたナノスケール熱物性計測法の開発：単層カーボンナノチューブの予備的測定田口 良広(慶応大)，*小林 三香子，堀口 幸裕，斎木敏治，長坂 雄次
D112 アルコールから合成した単層カーボンナノチューブの近赤外蛍光分光*宮内 雄平(東大)，小川 哲，林田 恵範，丸山 茂夫
D113 FT-ICR による SWNTs 生成触媒 Co/Fe 混合クラスターの質量分析と初期反応*井上 修平(東大)，吉永 聰志，井上 満，丸山 茂夫＜E 室＞
E11 対流１

9:00-10:20

D121 垂直配向単層カーボンナノチューブ膜の CVD 生成と光応用
*村上 陽一(東大)，千足 昇平，宮内 雄平，丸山茂夫
D122 垂直配向単層カーボンナノチューブの成長機構*エリック エイナルソン(東大)，枝村 理夫，村上
陽一，五十嵐 康弘，丸山 茂夫
D123 単層カーボンナノチューブ生成初期過程の分子動力学*澁田 靖(東大)，丸山 茂夫
D124 カーボンナノチューブの熱伝導と熱抵抗に関する分子動力学*丸山 茂夫(東大)，谷口 祐規，五十嵐 康弘

E111 反応を伴う液−液界面の不安定現象
西村 龍夫(山口大)，伊藤 義典，*渡辺 孝
E112 垂直加熱・冷却壁を持つ矩形容器内における上下に成層した 2 液の自然対流*寺岡 喜和(青学大)，岡田 昌志，松本 一樹，中川慎二(富山県大)E113 二段ステップを有する垂直面上の自然強制複合対流熱伝
達*椴山 和宏(中央エンジニアリング)，ヒムサール
アムバリータ(室蘭工大)，宮西 広樹(スター農機)，天坂陽星(SMC)，鈴木 淳(室蘭工大)，岸浪 紘機
E114 水平二重円管における自然対流のカオスへの遷移*小早川 孝志(同志社大)，仁尾 明良(京都製作所)，千田衞(同志社大)，稲岡 恭二

D13 ミクロ伝熱３

E12 対流２

D12 ミクロ伝熱２

10:35-11:55

13:15-14:35

D131 鎖状炭素分子の発熱的凝集過程に関する分子動力学シミュレーション*山口 康隆(阪大)，若林 知成(京大)D132 ナノ流動に伴う気泡生成機構の分子動力学シミュレーション*長山 暁子(徳山高専)，鶴田 隆治(九工大)
D133 脂質膜における輸送現象に関する分子動力学解析*杉井 泰介(東大)，高木 周，松本 洋一郎
D134 固体壁面間でせん断を受ける極薄膜液体水の分子動力学的研究
小原 拓(東北大)，*鳥居 大地
D14 ミクロ伝熱４

E121 塩水楔における二重拡散現象の三次元数値解析*鎌倉 勝善(富山高専)，宮下 尚，尾添 紘之(九大)E122 液体金属の正方容器内共役自然対流に及ぼす側壁の熱伝導の影響
菊地 義弘(広島大)，片山 幸祐，*中川 亨
E123 時間発展自然対流境界層の乱流特性*久保 英士(名工大)，辻 俊博，服部 康男(電中研)
E124 勾配磁場の作用による熱的安定空気層の対流不安定*日向野 三雄(秋田県大)，赤松 正人，岡崎 康正，
渡部 慎也
E13 対流３

14:50-16:10

13:15-14:35

E131 熱対流パターンとカオス挙動
加来田 智宏(九大)，*柿本 益志，増岡 隆士
E132 二重円管内密度成層中での自然対流熱伝達に及ぼす内管径の影響（第 2 報，内管径が小さい場合）*姫野 修廣(信州大)，安達 貴弥，中農 智恵美，日向滋

D141 ナノポーラス垂直円柱表面での自然対流水分蒸発（瀬戸半磁器 6 号土製素焼円柱の焼成温度の影響）*原 秀介(東洋大)D142 固気液接触界線の分子動力学*木村 達人(神奈川大)，原村 嘉彦

伝熱 2004 年 3 月

10:35-11:55

-56-

お知らせ
E133 偏心内管から一定熱流束加熱した場合の水平二重円管内
密度成層での二重拡散対流熱伝達
プゥレエスファンディアリ チャム ジャムシッド(信州大)，*日向 滋，姫野 修廣E134 水平環状空間内の水の密度逆転を伴う自然対流の 3 次元構造
*舟渡 裕一(富山県大)，大田 晋，鈴木 立之E14 回転体内の流れ

14:50-16:10

E141 磁化力下における回転円筒容器内の水の流動*赤松 正人(秋田県大)，日向野 三雄，高橋 義雄，
尾添 紘之(九大)E142 画像処理流速計による回転キャビティ内流れの速度場計
測*齋藤 博史(東農工大)，村田 章，望月 貞成
E143 気液混在状態の密閉円形容器における容器回転時液体−
容器間熱伝達特性*堀 元人(富士電機アドバンストテクノロジー)
E144 回転チャネル内流れの乱流伝熱構造*塚松 裕崇(名工大)，服部 博文，長野 靖尚
E15 自然対流１

16:25-17:45

E151 自由界面を有する矩形容器内自然対流の伝熱現象と赤外線計測*稲垣 照美(茨城大)，羽鳥 雅一，鈴木 智博，椎名保顕(原研)
E152 水平上向き加熱円板上自然対流の流動と伝熱*北村 健三 (豊橋技科大)，本谷 和浩，福原 恵，木村文義(姫路工大)
E153 端部が封鎖された水平上向き加熱平板まわりの自然対流の流動と伝熱*木村 文義(姫路工大)，五郎丸 恭，北村 健三 (豊橋技科大)E154 溝内に置かれた水平加熱円管列の自然対流熱伝達
河合 洋明(北海道工大)，*平 彰介(ニッキ)，大竹 秀雄(北海道工大)F111

9:00-10:20

流れ方向に分布をもつ加熱条件を課した平行平板間乱流
熱伝達の DNS*関 洋治(東理大)，河村 洋
F112 熱伝達を伴う粗面乱流の準秩序構造
保浦 知也(名工大)，伊藤 正雄，*服部 博文，長野靖尚
F113 安定密度成層下にある一様せん断乱流の渦構造と運動量
輸送*飯田 雄章(名工大)，佐田 郁馬，吉田 一優，長野靖尚
F114 自由界面近傍での乱流構造と熱輸送機構*古谷 浩司(名工大)，飯田 雄章，長野 靖尚

10:35-11:55

F121 シアーのない壁面上乱流境界層に関する線形解析*長田 孝二(京大)，ジュリアン ハント(Univ. Col.
London)F122 液膜流の乱流遷移*朴 椙戴(琉球大)，野底 武浩，長崎 孝夫(東工大)
F123 二重円管内乱流加熱ガス層流化の DNS*佐竹 信一(東理大)，功刀 資彰(京大)F124 剥離，再付着及び再発達を伴う乱流境界層での解析的壁関数モデルの評価*須賀 一彦(豊田中研)
F13 乱流３

13:15-14:35

F131 対向型 T 字合流管内乱流の流動特性*中山 浩(名大)，廣田 真史，信田 和弘
F132 逆圧力こう配を伴う乱流温度境界層の熱伝達機構*保浦 知也(名工大)，河野 一郎，長野 靖尚
F133 色彩場を用いたカラー画像 3D 速度測定による周期渦の平板上崩壊現象の解明*三松 順治(岐阜大)，青山 光郎，檜和田 宗彦
F134 バッファ層内の高分子の絡まりと破断による乱流抵抗低減
大庭 玄(神戸製鋼所)，*萩原 良道(京工繊大)
F14 剥離流14:50-16:10

F141 急拡大矩形流路内の三次元剥離流れと熱伝達の数値解析
吉川 浩行(東北大)，*石川 公威，太田 照和
F142 ダクト内バックステップ流れの熱伝達特性−レイノルズ数とアスペクト比の影響−*岸 展之(同志社大)，橋下 健一，稲岡 恭二，千田 衞
F143 ダクト内バックステップ流れの熱伝達に関する 3 次元数
値解析−入口速度分布とアスペクト比の影響−*西村 路子(同志社大)，金子 明夫，稲岡 恭二，千田衞
F144 円管急拡大流れの再付着領域における周方向特性*古市 紀之(岐阜大)，青山 拓磨，熊田 雅弥
F15 燃料電池 1＜F 室＞
F11 乱流１

F12 乱流 2

16:25-17:45

F151 Numerical Prediction of Thermo-Fluid Field in a Disk
Shape Planar SOFC
*党 政(京大)，岩井 裕，鈴木 健二郎(芝浦工大)
F152 固体高分子形燃料電池の過渡応答（Ⅱ）
伊藤 衡平(九大)，*益田 啓光，増岡 隆士，恩田和夫(豊技大)F153 固体高分子形燃料電池の MRI 計測に基づく膜厚方向電解質膜内水分移動現象の解析*寺西 一浩(東工大)，津島 将司，平井 秀一郎
F154 固体高分子型燃料電池内の凝縮水生成挙動および温度分
布の可視化観察*小川 朋宏(北大)，野原 尚史，菊田 和重，近久
武美，菱沼 孝夫(E&E 研究所)

-57-

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

お知らせ

＜G 室＞
G11 計測１

9:00-10:20

G111 水の吸収スペクトル変化を用いた流量計の基礎研究*桃木 秀幸(電通大)，角田 直人，落合 洋(東京計装)，山田 幸生(電通大)G112 レーリ散乱法による温度とラジカル自発光の局所同時測定*瀬尾 健彦(阪大)，赤松 史光，芝原 正彦，香月正司
G113 光の揺らぎを利用した空間平均顕熱輸送量の屋外用計測装置の開発*吉田 篤正(大阪府大)，阪口 斉(岡山大)，田中 仁士(大阪府大)
G114 乱流予混合火炎における CH-OH PLIF/PIV 同時計測*加藤 修司(東工大)，村上 伸一郎，店橋 護，崔敬民(宇宙航空研究開発機構)，宮内 敏雄(東工大)
G12 計測２

10:35-11:55

G121 バブリング・攪拌法によるクラスレート水和物生成時の水和物密度分布形成過程の MRI 計測*小川 邦康(慶応大)，川副 嘉郎，拝師 智之(エム・アール・テクノロジー)，宇津澤 慎
G122 臨界レイノルズ数を超える円柱後方乱流場の PIV 計測*津島 将司(東工大)，村岡 良一，平井 秀一郎
G123 高温高圧水溶液測定用カロリメータの開発（新しい熱量計セルの提案）*田中 勝之(慶応大)，上松 公彦
G124 HI-LIF による液相内濃度場計測
山根 岳志(富山大)，*和田 祐，木下 貴典，吉田正道
G13 蒸発と凝縮１

16:25-18:05

G151 液滴衝突と音信号の発生*関根 郁平(苫小牧高専)，花岡 裕(室蘭工大)，戸倉郁夫
G152 高密度不溶性液滴を含む上昇水流の熱伝達に関する数値
シミュレーション*川合 智也(京工繊大)，弓削 拓治(神戸製鋼所)，萩原良道(京工繊大)G153 流れ方向に並んだ 4 液滴の一様気流中における分裂（液滴分裂モデル評価のための基礎実験研究）*鈴木 孝司(豊橋技科大)，三田地 紘史，津嶋 賢太郎
G154 フラーレンの溶媒中拡散係数の濃度依存性（ソーレー強制レイリー散乱法の適用）*山本 泰之(慶応大)，長坂 雄次，長島 昭
G155 垂直自由落下液膜流における熱伝達の 3 次元数値解析
功刀 資彰(京大)，*木野 千晶，芹澤 昭示

H11 融解・凝固１

9:00-10:20

H111 低温室に置かれた平板に落下する液滴の凍結現象*長谷 有太(信州大)，平田 哲夫，石川 正昭，井上忠一，安江 宣征
H112 低温恒温水槽における冷却熱交換器周りの凍結現象*澤部 健司(信州大)，平田 哲夫，石川 正昭，上田庸孝
H113 アイスオンコイル方式による凍結濃縮の基礎実験*松原 幸治(新潟大)，長谷川 聡，小林 睦夫，梁取美智雄(新潟 TLO)
H114 マイクロ波照射下における細胞内凍結*田嶋 俊介(九工大)，越野 英和，鶴田 隆治

13:15-14:35

H12 融解・凝固２

10:35-11:55

H121 ポリビニールアルコール（PVA）水溶液の磁気緩和時間，誘電物性の測定
白樫 了(東大)，*高野 清
H122 冷却管周りの不織アルミニウム繊維層内水の凍結促進実
験菅原 征洋(秋田大)，*金坂 大志，小野寺 高広，田子真，藤田 忠，吉木 祐也(サンリツハイブリッド)
H123 微粒子を含む液体の凝固における電場付与の影響*青木 和夫(長岡技科大)，赤堀 匡俊，田中 吉美，
星野 督亮
H124 凝固界面進行に伴う溶存気体の掃き出し・捕捉現象
青木 和夫(長岡技科大)，赤堀 匡俊，小泉 明，*星野督亮

14:50-16:10

G141 ケイ酸ナトリウムの発泡特性（破泡の数値シミュレーション）*大高 武士(都立大)，浅古 豊G142 自発的蒸気爆発の挙動におよぼす高温液物性と落下条件の影響*高島 武雄(小山高専)伝熱 2004 年 3 月

G15 液滴挙動＜H 室＞

G131 微細流路における CO2 冷媒の凝縮伝熱特性*長田 裕司(豊田中研)，長谷川 恵津夫(デンソー)，
川久保 昌章G132 マイクロチャネル式高密度蒸気発生器の研究（第 4 報）
*田崎 豊(日産自動車)，宇高 義郎(横浜国大)
G133 マイクロチャネル式蒸発器における蒸発薄液膜厚さ測定（第 2 報）宇高 義郎(横浜国大)，田崎 豊(日産自動車)，*奥田修平(横浜国大)G134 密閉容器に封入した過飽和水溶液の冷却に伴う結晶成長
および自然対流*吉田 正道(富山大)，山根 岳志，嶋 隆伸，高坂美由紀
G14 蒸発と凝縮２G143 高温雰囲気中で蒸発する噴霧液滴群の干渉画像計測*竹内 悟郎(慶応大)，川口 達也，菱田 公一，前田
昌信
G144 振動を伴う自由界面における凝縮熱伝達に関する研究*近藤 喜之(三菱重工)，武石 賢一郎，北山 治，徳永建，秋山 勝彦

-58-

お知らせ

H13 物質生成１

13:15-14:35

H131 メタン+エタン+プロパン混合ガス中への水噴霧によるク
ラスレート水和物の生成（共存する大分子ゲスト物質の影響）*辻 英之(慶応大)，小林 岳人，森 康彦
H132 クラスレート水和物生成に及ぼす界面活性剤の効果*渡邊 和芳(慶応大)，今井 俊太郎，森 康彦
H133 ゲスト物質飽和水溶液中におけるクラスレート水和物の結晶成長（メタンハイドレートの結晶モルフォロジー）*大村 亮(産総研)，松田 定俊，内田 努，竹谷 敏，
皆川 秀樹，海老沼 孝郎，成田 英夫
H134 分子動力学シミュレーションのための構造H ハイドレー
ト結晶構造に関する研究*岡野 大和(慶応大)，泰岡 顕治
H14 物質生成２

I113

I114

I12

熱輸送システムとデバイス２

I121

細径 SEMOS ヒートパイプに関する研究*中岡 真一(東大)，永田 眞一，西尾 茂文
振動流を用いた熱輸送管に関する研究*林 知生(北大)，池川 昌弘，山田 雅彦，川南 剛，
高橋 大我
脈動流による熱輸送の特性*犬飼 哲(千葉大)，高橋 貢，田中 学，菱田 誠

I122

14:50-16:10

H141 過冷却水中の氷単結晶成長に与えるシランカップリング
剤の影響*樋口 雄介(青学大)，寺岡 喜和，岡田 昌志
H142 磁性流体を用いたフレーク氷の生成*麓 耕二(釧路高専)，山岸 英明，池川 昌弘(北大)H143 氷蓄熱における電荷による壁面氷結防止に関する研究（素過程の検討）*櫻井 英人(中央大)，松本 浩二
H144 水和物スラリーの生成特性に関する研究*後藤 祐介(東工大)，熊野 寛之，斎藤 彬夫，大河誠司，浅岡 龍徳H15 冷暖房システム

16:25-18:05

H151 デシカント空調における水冷型吸着器の熱・物質移動特性*小林 潤(名大)，高杉 直正，窪田 光宏，渡辺 藤雄，
小林 敬幸，架谷 昌信
H152 ケミカル除湿を用いた高効率空調システムの基礎的検討
松村 幸彦(広島大)，*岩田 建三，菊地 義弘，北原博幸(トータルシステム研究所)
H153 過冷却蓄熱を利用した床暖房システムの検討*平野 聡(産総研)，齋藤 武雄(東北大)H154 氷水貯蔵時の圧縮が流動水の透過率に及ぼす影響*大河 誠司(東工大)，斎藤 彬夫，青山 祐介，熊野寛之，宝積 勉
H155 最適化手法を用いた空調機用熱交換器の開発（熱交換器
フィン形状の最適化）*早瀬 岳(サムスン電子)，崔 容華

I123

熱輸送システムとデバイス１

I111

潜熱利用排熱システムにおける弁開度による温度制御に関する研究*成田 啓圭，
藤井 照重(神戸大)，
和田 賢宣，
浅野 等，
杉本 勝美，遠山 伸一(JAXA)，川崎 春夫
宇宙用潜熱利用排熱システムにおけるアキュムレータ制

I112

9:00-10:20

10:35-11:35

I13

熱輸送システムとデバイス３

I131

マイクロ SEMOS Heat Pipe の動作限界
永田 真一(東大)，*汪 双鳳，許 建偉，西尾 茂文
マイクロチャンネルループヒートパイプの熱輸送特性
中別府 修(東工大)，*宮田 悠也
加速度が体積力に誘発する影響を付与した平板型μHPの性能特性に関する研究
勝田 正文(早稲田大)，*アハマド ジャリルバンド，
本間 裕二，斉藤 紘一郎

I132
I133

13:15-14:15

I14

熱輸送システムとデバイス４

I141

リザーバ内蔵ループ型ヒートパイプの熱特性*石川 博章(三菱電機)，大串 哲朗
並列ループ型熱サイフォンの伝熱特性に関する研究（単管との比較）*神永 文人(茨城大)，徳原 淳，チャウドリ フィロズ，
松村 邦仁
トップヒート型ループ熱サイフォンの熱特性に及ぼす姿
勢の影響*一法師 茂俊(三菱電機)，上原 伸哲，山田 晃
反重力型二相熱サイフォンによる熱輸送(第 2 報：作動温度差について)*井村 英昭(熊本大)，一ノ宮 拓也，小糸 康志，鳥居
修一

I142

I143

I144

14:50-16:10

I15

熱輸送システムとデバイス５

I151

キャピラリーポンプループの性能特性に関する研究*岡田 雄介(神戸大)，藤井 照重，浅野 等，杉本勝美
ミニチャネル内の熱流動特性に関する研究*菅谷 正則(神戸大)，藤井 照重，浅野 等，杉本勝美
マイクロチャンネルを流れるガス流の熱伝達*浅古 豊(都立大)

＜I 室＞
I11

御特性
*北畑 慶之(神戸大)，藤井 照重，浅野 等，杉本
勝美，遠山 伸一(JAXA)，川崎 春夫
蒸気圧利用抗重力形熱輸送装置の研究*大串 哲朗(三菱電機)，村上 正明，山中 晤郎 (三菱電機エンジニアリング)
相変化を利用した並列細管熱輸送デバイス*野口 誠貴(東農工大)，大西 徹夫，望月 貞成，村田
章

I152

I153

-59-

16:25-17:25

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

お知らせ

B22 マイクロデバイス１

第 2 日 5 月 27 日（木）B221 マイクロノズルを流れるガス流におよぼす粘性の影響*村上 信太郎(都立大)，浅古 豊
B222 マイクロ流路内の流体混合に及ぼす低周波振動の効果*伊藤 靖仁(京大)，小森 悟
B223 サーマルインクジェットノズルからの液中噴射
奥山 邦人(横浜国大)，*岸川 慎治，國枝 博信，荒牧
賢治，飯田 嘉宏
B224 ナノフルイディックチャネルにおけるイオンの移動現象* 大 宮 司 啓 文 ( 東 大 ) ， P. Yang(Univ. California,
Berkeley)，A. Majumdar＜A 室＞
A21 沸騰６

9:00-10:20

A211 サブクールプール沸騰での気泡挙動−静電容量法と触針法による測定−小野 竜次郎(北大)，*坂下 弘人，村井 郁夫
A212 マイクロストラクチュアによる核沸騰伝熱促進
浅野 等(神戸大)，*秋田 賢二，藤井 照重
A213 ワイヤラップ燃料ピンのリウエット特性（2）*堺 公明(サイクル機構)，藤井 正，堀 徹，此村 守
A214 対向流条件下高温垂直狭隘環状流路のリウェッティングの研究(第 2 報)
小泉 安郎(工学院大)，*坂本 直樹，大竹 浩靖
A22 沸騰７

B23 マイクロデバイス２

10:35-11:55

A221 MEMS センサによる沸騰気泡核近傍の局所温度計測
中別府 修(東工大)，*古川 雄太
A222 鉛直円管内サブクール沸騰中における蒸気泡の挙動*大川 富雄(阪大)，石田 竜裕，片岡 勲，森 治嗣(東京電力)
A223 ミニチャネル内の気泡微細化強制流動沸騰*丹下 学(東大)，高木 周，渡辺 誠，庄司 正弘
A224 2 次元気泡の生成合体挙動*石川 桂(東大)，楠原 誠(芝浦工大)，渡辺 誠(東大)，庄司 正弘
A23 沸騰８＜B 室＞

B231 微小流動デバイス内混合性 2 流体における界面張力の影
響*杉井 康彦(東大)，岡本 孝司，火原 彰秀，渡慶次 学(神奈川サイエンスアカデミー)，北森 武彦(東大)B232 マイクロチャネル内ステップ流における多種混合粒子を用いた熱流動制御
三松 順治(岐阜大)，*小島 一孝
B233 クライオプローブ用微小冷却器の基礎実験
円山 重直(東北大)，*中川 和人，酒井 清吾＜C 室＞
C21 物質伝達１

C22 物質伝達２

9:00-10:20

9:00-10:20

10:35-11:55

C221 流下液膜式マイクログルーブ蒸発器の高性能化に関する研究*長谷部 昌平(東大)，鹿園 直毅，笠木 伸英
C222 水蒸気の空気中への移動 Ⅲ*田中 修(徳島文理大)，三島 崇宏
C223 単分子吸着膜の 2 次元的状態相と吸着ダイナミクスとの関係*安藤 嘉倫(慶応大)，泰岡 顕治
C224 ローフィンによる縦板上凝縮熱伝達の促進（離散効果の予測について）*儲 仁才(コマツ)，
門谷 皖一，
佐野 精二郎，
畠中 勉，
西尾 茂文(東大)B211 PVC 流動層へのマイクロ波照射による選択的脱塩素*小林 潤(名大)，堀 素美，浜田 章裕，小林 信介，
羽多野 重信，板谷 義紀，森 滋勝
B212 化学反応場としての単一気泡の挙動に関する研究*向笠 忍(愛媛大)，野村 信福，豊田 洋通，吉村
崇史(マツダ E&T)
B213 矩形導波管を用いたマイクロ波による流体の加熱特性
青木 和夫(長岡技科大)，*赤堀 匡俊，森田 正人，金秀男
B214 水素吸蔵合金の劣化機構の反応速度論的考察*廣澤 寿幸(東北大)，宮内 信輔，両角 仁夫，青木秀之，三浦 隆利伝熱 2004 年 3 月

13:15-14:15

C211 加圧超流動ヘリウムの強制対流熱伝達（2）実験*岡村崇弘(京大)，畑 幸一，濱 勝彦，佐伯 正仁，
白井 康之，塩津 正博
C212 加圧超流動ヘリウムの強制対流熱伝達（3）数値解析*岡村 崇弘(京大)，塩津 正博
C213 加圧 He II 中のオリフリス付きダクト一端の平板発熱体
における熱伝達*塩津 正博(京大)，小西 聡士郎，畑 幸一，濱 勝彦，
白井 康之
C214 有機系収着剤デシカントローターの水蒸気収脱着特性
稲葉 英男(岡山大)，堀部 明彦，春木 直人，*山中敬仁

13:15-14:15

A231 浸漬冷却中の高温面の非定常冷却伝熱特性*松田 昇一(佐賀大)，門出 政則，光武 雄一
A232 スプレーによる高温面の非定常冷却伝熱特性
門出 政則(佐賀大)，*光武 雄一，小島 良洋(原子力発電技術機構)，三上 晃(佐賀大)A233 濡れ限界温度に及ぼす接触角の影響*山下 秋満(九大)，日高 澄具，高田 保之

B21 熱流動制御と計測

10:35-11:55

-60-

お知らせ

＜E 室＞

C23 O.S. 熱物性研究開発の役割とその展望13:15-14:45
C231 熱物性研究開発の現状とその展望*長坂 雄次(慶応大)C232 分散型熱物性データベース開発の現状とその展望*馬場 哲也(産総研)
C233 熱物性測定機器開発の現状とその展望*新里 寛英(ベテル)＜D 室＞
D21 ミクロ伝熱６

9:00-10:20

D211 ナノ構造物が界面エネルギ伝達へ与える影響*芝原 正彦(阪大)，功刀 資彰(京大)，向 勝己(伊勢屋機械製作所)，香月 正司(阪大)D212 分子動力学による Si 表面における SiH4 解離反応モデルの構築*崎山 幸紀(東大)，伊賀 良彦，高木 周，松本洋一郎
D213 分子動力学法による SiC 表面上のアルゴンクラスタ衝突
佐竹 信一(東理大)，功刀 資彰(京大)，芝原 正彦(阪大)，*松井 隆之(東理大)，谷口 淳，宮本 岩男
D214 ナノ・ミクロ多重多孔質層による伝熱促進：空気の場合*功刀 資彰(京大)，向 勝己(伊勢屋機械製作所)，芝原正彦(阪大)
D22 ミクロ伝熱７

10:35-11:55

D221 吸着 CO の挙動に及ぼす Pt 触媒の表面ステップの影響
井上 剛良(東工大)，*今井 啓喬
D222 光から熱へのエネルギー変換過程の分子動力学モデルの構築とレーザー加工への応用
井上 剛良(東工大)，*本郷 章紀
D223 遷移金属材の熱電子輸送表面粗さの影響*ゾロツキヒナ タチアナ(産総研)，矢部 彰
D224 レーザー照射による腫瘍組織と微小循環の熱挙動に関する数値解析*賀 纓(理研)，白崎 実，劉 浩(千葉大)，姫野 龍太郎(理研)
D23 二相流１

13:15-14:35

D231 高温高圧水蒸気二相流下での燃料棒表面液膜厚さに関する研究*師岡 慎一(東芝)，佐藤 道雄，白川 健悦，山本 泰
D232 分岐管による固液二相流の分配特性（水平方向の流入から上か下に分岐する場合）*山本 司(福井大)，太田 淳一，貝沼 洋介，藤本陽三，高木 邦雄(松浦機械製作所)
D233 MRI 直接計測に基づく多孔質内の二相流動特性の解明*石井 稔宏(東工大)，末包 哲也，津島 将司，平井秀一郎
D234 鉛直円管内気液二相乱流の乱流構造変化 (高速度 PIV に
よる時系列乱流微細構造の抽出)*吉村 公希(慶応大)，湊 大樹，佐藤 洋平，菱田公一

E21 自然対流２

9:00-10:20

E211 上向きポアズイユ流の局所加熱流速測定に基づく極微小流量計*小泉 博義(電通大)，小出 敏寛，芹澤 将也，熊谷義貴
E212 水平から傾斜させた平行平板間の自然対流熱伝達*本田 丈士(関西大)，福井 大輔，石原 勲
E213 下端に流動抵抗をもつ垂直矩形流路内の自然対流熱伝達*須田 吏(関西大)，本位伝 尚彦(三菱電線)，石原 勲(関西大)E214 軸方向磁場印加下円筒容器内における導電性流体の静止状態からのスピンナップ
李 昶昊(LG Cable)，*田川 俊夫(九大)，玄 在民(韓国
科学技術院)，尾添 紘之(九大)E22 熱交換器１

10:35-11:55

E221 流動層垂直管熱交換器の伝熱特性に対する層材挙動と空隙率の影響*古井 秀治(関西大)，梅川 尚嗣，都築 雅和，大倉
正詞，小澤 守，竹中 信幸(神戸大)E222 二重境膜剥ぎ取り(DFR)熱交換器の伝熱特性−主として管外伝熱−*千葉 陽一(一関高専)，照井 剛，高嶋 あつ也
E223 横型熱交換器2 次側沸騰二相流における蒸気-水界面速度の測定*近藤 昌也(原研)，中村 秀夫，栗田 智久(東芝)，新井健司，岡崎 利彦(原電)，徳間 英昭(東京電力)
E224 三重管式熱交換器の伝熱および圧力損失*松永 崇(久留米高専)，多田 宗儀(イズミフードマシナリ)，木村 淳平
E23 熱交換器２

13:15-14:35

E231 ボール蓄熱体充填再生熱交換器の性能におよぼす各種パ
ラメータの効果
工藤 一彦(北大)，*若林 太郎，持田 明野 ，青木
修一(東邦ガス)E232 潜熱回収型熱交換器における熱流動特性（ストレートフ
ィンにおけるフィンピッチとフィン長さの影響）
川口 清司(富山大)，奥井 健一，*下浦 貴裕，大河内隆樹(デンソー)，長賀部 博之，蜷川 稔英
E233 ボイラ対流伝熱部に配置されたフィン付管群の熱・流動特性*奥田 憲弘(関西大)，松本 亮介，石原 勲，小澤 守
E234 渦発生体を有する熱交換器の伝熱・圧力損失特性*岩崎 正道(富士電機ｱﾄﾞﾊﾞﾝｽﾄﾃｸﾉﾛｼﾞｰ)，久保山 公道，
齋藤 博史(東農工大)，藤澤 修，望月 貞成，村田 章-61-

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

お知らせ
Kitagawa
G213 Environmental Impact Assessment of Independent
Co-generation Systems using LCA Method*Naoki Maruyama (Mie Univ.), Yucho Sadamichi,
Anugerah Widiyanto, Seizo Kato, Akira Nishimura
G214 Life Cycle Analysis for Electricity Grid Systems inJapanAnugerah Widiyanto(Mie Univ.), *Naoki Maruyama,
Seizo Kato

＜F 室＞
F21 燃料電池 2

9:20-10:20

F211 微細加工技術を用いたPEFC 用金属拡散層に関する研究*高橋 大志(東工大)，伏信 一慶，岡崎 健
F212 PEFC カソード用合金触媒表面の電子状態・原子構造と反応活性向上岡崎 健(東工大)，伏信 一慶，内本 喜晴，*小岩信基，国分 亮F213 燃料気化供給型ダイレクトメタノール燃料電池の膜直接加湿による発電特性への影響*鈴木 祐二(東工大)，井上 剛良，西端 基
F22 冷凍サイクル１

G22 IECEC2004 Pre-symposium II

G221 Development of New Matrix for Stirling Engine
Regenerator*Atsushi Matsugutchi(Nat. Defense Academy),
Noboru Kagawa, Seizo Tsuruno, Toshiki Izumi
G222 Aerodynamic Loads on a Horizontal Axis Wind
Turbine Rotor Exerted by Turbulent Inflow
Yutaka Hasegawa(Nagoya Univ.), Hiroshi Imamura,Kai Karikomi(Mitsubishi Heavy Industry), Naoyuki
Yonezawa(Nagoya Univ.), *Junsuke Murata, Koji
Kikuyama
G223 High Yield CO2 Conversion into CH4 by Photocatalyst
Coated on Cu Substrate
Seizo Kato(Mie Univ.), Akira Nishimura, *Nobumasa
Sugiura, Naoki Maruyama, Shinji Kato(Noritake)
G224 Study on spectral-control emitter in high temperature*Tomoyuki Kumano(Tokyo Inst. Tech.), Katsunori
Hanamura

10:35-11:55

F221 CO2 細管内蒸発伝熱特性への冷凍機油混入の影響
勝田 正文(早稲田大)，青柳 利治，八木 俊太，寺村
朋晃，*芳賀 亮，向山 洋(三洋電機)，上村 一郎
F222 新型媒体を用いた吸収冷凍機の特性*野田 英彦(八戸工大)，山田 章，阿部 貴宏，松崎晴美，高橋 燦吉F223 垂直平板を流下する LiBr 水溶液による水蒸気吸収*山城 光(九大)，高松 洋，井手 悟，本田 博司
F224 マイクロガスタービン・燃料電池・単効用および二重効
用 H2O/LiBr 吸収冷凍機からなるマイクロコジェネレー
ションシステムの性能評価
吉田 英生(京大)，*上田 章雄，齋藤 元浩
F23 冷凍サイクル２

13:15-14:35

G23 IECEC2004 Pre-symposium III

F231 吸収冷凍機における高効率吸収器の開発(第 2 報)*李 允煥(産総研)，竹村 文男，飛原 英治(東大)，遠藤尚樹(産総研)F232 Analysis of Ammonia Absorption into Aqueous
Solution - Simultaneous mass and heat transfer *ハーテム ムスタファ ムフタ(佐賀大)，イーサ
マヒムード，石田 賢治，門出 政則
F233 混合型吸収器を用いた吸収冷凍サイクルのシミュレーション*土井 茂裕(日立空調システム)，李 允煥(産総研)，竹村
文男，飛原 英治(東大)F234 LNG 直冷 CO2 液化器の概念設計*満田 正彦(神戸製鋼)，田中 正幸，関 辰与志(関西電力)，応本 和之

9:00-10:20＜H 室＞

G211 Economical and Environmental Aspects of Heat Pump
System Utilizing Unused Energy in Aquarium*Satoru Okamoto (Shimane Univ.)
G212 Thermoelectric Properties of β-Zn4Sb3 Synthesized
by MA-SPS Method*Takashi Itoh(Nagoya Univ.), Jiayi Shan , Kuniyuki

伝熱 2004 年 3 月

13:15-14:35

G231 Confinement Effects on the Dynamics of Swirl
Stabilized Gaseous Fuel Flames*A. K. Gupta(Univ. Maryland)，S. Archer
G232 The two-dimensional visualization of the premixinghydrogen-oxygen high temperature flame.
*Hiroyuki Oyama(Nagoya Univ. ), Yuuhei Ueno
(Nagoya Univ.), Kuniyuki Kitagawa, Ryushin
Omasa(Japan Techno)
G233 NOx emission and fly ash characteristics fromoxygen-brown pluverized coal combustion*Haeyang Pak(Nagoya Univ.), Nobuyuki Iwashima,
Noriyuki Kobayashi, Masanobu Hasatani
G234 Commercial Demonstration of Small-scale Gasification
and Power Generation for Treatment of Municipal
Solid Wastes*Kunio Yoshikawa(Tokyo Inst. Tech.)＜G 室＞
G21 IECEC2004 Pre-symposium I

10:35-11:55

H21 電子機器・デバイス１

9:20-10:20

H211 低風速筐体内に置かれた薄型ブロックの伝熱促進*中村 元(防衛大)，五十嵐 保
H212 平行平板流路に置かれた角柱列の圧力損失

-62-

お知らせ
*五十嵐 保(防衛大)，中村 元
H213 ピンフィンの伝熱特性改善*金田 謙治(豊田中研)，下谷 昌宏(デンソー)
H22 電子機器・デバイス２

10:35-11:55

H221 筐体への環境熱負荷に関する研究*小笠原 一基(アロカ)，松原 幸治(新潟大)，イリヤス
イスマイル，鈴木 朋行，須藤 剛，小林 睦夫
H222 Temperature Mitigation of the Parked Automobile
under Blazing Sun*カーン マクスド ウッディン(富山大)，川口 清司，
奥井 健一，大場 秀憲
H223 解放空間におかれたヒートシンクの放熱特性*濱田 慎悟(三菱電機)，大島 丈治，亀田 卓
H224 低圧下での抵抗加熱ヒーター上のウエハー温度予測*軍司 勲男(東京エレクトロン AT)，小松 智仁，河東進，河西 繁，沢田 郁夫
H23 電子機器・デバイス３

＜I 室＞
I21

燃焼１

I211

水素拡散火炎の流動とスカラー輸送に関する研究*広瀬 雄亮(NEC 情報システムズ)，
松原 幸治(新潟大)，
須藤 仁(電中研)，小林 睦夫(新潟大)，大沼 里志
水素・空気乱流予混合火炎の局所構造に対する当量比効果*菊田 諭(東工大)，店橋 護，宮内 敏雄
レイノルズ数の異なる水素・空気乱流予混合火炎の局所構造*名田 譲(東工大)，店橋 護，宮内 敏雄
炭素固定化制御燃焼法によるカーボンナノ物質の生成特性*奥山 正明(山形大)

I213

I214

9:00-10:20

I22

燃焼２

I221

廃棄物低質燃料燃焼の高温空気場での火炎特性について*岡島 敏(法政大)
メタン‐空気混合気の希薄燃焼における「ゆらぎ」の解析*貫井 純一郎(長岡技科大)，門脇 敏
熱源用スイスロール燃焼器の基礎特性

I222

I223

I23

燃焼３

I231

ナトリウム燃焼模擬エアロゾルの複素屈折率同定に及ぼす各種パラメータの効果*李 宏(北大)，工藤 一彦，斉藤 潤，持田 明野，
山口 彰(サイクル機構)，高田 孝
積層セラミック構造を用いたマイクロ触媒燃焼器の開発*堀井 裕也(東大)，鈴木 雄二，笠木 伸英
低レイノルズ数領域の拡散燃焼場における振動現象の解析*川原 秀夫(大島商船高専)，西村 龍夫(山口大)砂層内ガス燃焼における着火特性*横森 剛(東北大)，キム ナム イル，片岡 卓也，
丸田 薫，圓山 重直

I232
I233

I234

13:15-14:35

H231 狭小空間内における LSI パッケージの冷却性能検討*新 隆之(日立)，横山 信浩(日立コンピュータ機器)
H232 太陽電池に及ぼす冷却効果*前沢 三郎(成蹊大)，魏 啓陽
H233 電子機器用コールドプレートにおける据付熱抵抗の改善*藤井 雅雄(近畿大)，瀬下 裕(三菱電機)
H234 ベーパーヒートスプレッダーの伝熱特性に関する実験的研究*吉野 英夫(富士通九州ｼｽﾃﾑｴﾝｼﾞﾆｱﾘﾝｸﾞ)，藤井 丕夫(九大)，張 興

I212

I224

10:35-11:55*金 南壹(東北大)，加藤 壮一郎(IHI)，藤森 俊郎，
片岡 卓也(東北大)，横森 剛，丸田 薫
熱音響エンジンに関する実験的研究*廣川 文仁(東大)，西尾 茂文
13:15-14:35

5 月 28 日（金）＜A 室＞
A31 マランゴニ対流

9:00-10:20

A311 界面温度分布を考慮したマランゴニ振動流遷移条件の検討*小宮 敦樹(宇宙航空研究開発機構)，松本 聡，依田眞一
A312 低 Pr 数流体の液柱マランゴニ対流遷移現象*松本 聡(宇宙航空研究開発機構)，小宮 敦樹，林田 均，
依田 眞一，夏井 秀定(エイ・イー･エス)，今石 宣之(九大)A313 3 次元 PTV による液柱内マランゴニ対流の速度場計測*野口 賢二(東理大)，
上野 一郎，
西野 耕一(横浜国大)，河村 洋(東理大)
A314 温度差マランゴニ効果による液柱内非線形対流場のフィードバック制御*工藤 正樹(東理大)，上野 一郎，塩見 淳一郎(スウェーデン王立工科大)，グスタフ アンベリ，河村 洋(東理大)A32 半導体製造

10:35-11:55

A321 CZ 法酸化物単結晶引き上げ時の熱応力解析*平澤 茂樹(日立)，石橋 浩之(日立化成)，蔵重 和央，
軍司 章弘
A322 シリコン CZ 法融液内自然対流に対するルツボ壁面温度
分布の影響*宗像 鉄雄(産総研)，染矢 聡
A323 液中プラズマ化学蒸着法*野村 信福(愛媛大)，豊田 洋通，向笠 忍，木村雅俊(コベルコ建機)，柿本 浩幸(愛媛大)A324 バッチ型 LPCVD における気体流動とシリコンウエハ成-63-Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

お知らせB322 ボルツマン輸送方程式による微小領域の熱伝導数値シミュレーション嵐 豊貴(九工大)，*宮崎 康次，塚本 寛
B323 分離型熱電素子における仕事関数差による冷却効果の研究*大場 正和(筑波大)，松岡 芳彦(産総研)，矢部 彰(産総研/筑波大)，河野 正道(産総研)
B324 無機レジストを用いた電子ビーム描画によるフォトニッ
ク結晶の作製*谷口 淳(東理大)，佐竹 信一，山本 圭輔，宮本岩男，田口 佳男(エリオニクス)

膜厚さとの相互相関に関する検討*佐々木 隆史(北大)，菊田 和重，近久 武美，菱沼孝夫(E&E 研究所)，盛満 和広(日立国際電気)，山口天和
A33 噴流１

13:15-14:15

A331 衝突噴流による高温面の急冷却過程における均一核生成の可能性*ピーター ロイド ウッドフィールド(佐賀大)，門出政則，オロック クマル モジュンダル
A332 臭化リチウム水溶液の超音速ノズル内の二相膨張特性（ノズル内流動特性とノズルからの液滴噴流の観察）*中村 聡史(東大)，李 允煥(産総研)，党 超鋲，飛原英治(東大)
A333 強制振動円柱が及ぼす衝突噴流熱伝達への影響*羽田 喜昭(長野高専)，土屋 良明(信州大)，倉澤 英夫(長野高専)，中部 主敬(大阪府大)，鈴木 健二郎(芝浦工大)
A34 噴流２B33 計算手法

B331 高速低温流に発生するキャビテーションに関する数値解析*伊藤 優(東工大)，長崎 孝夫
B332 気液界面における熱輸送量の C-CUP 法による評価法の検討*阿部 陽介(総合研究大学院大学)，高橋 桂子(地球シミュレータセンター)，渡邉 智彦(核融合研)，佐藤哲
也(地球シミュレータセンター)
B333 地球共生システムの数値シミュレーションに関する研究*若嶋 振一郎(東北大)，齋藤 武雄
B334 有限体積法における離散化行列方程式の高速計算手法の検討*松下 洋介(東北大)，宮内 信輔，両角 仁夫，青木秀之，三浦 隆利

14:50-15:50

A341 流入型スワール流による衝突噴流の熱移動
一宮 浩市(山梨大)，*玉川 学資，塚本 恒ニ，宮下寛章(カルソニックカンセイ)
A342 クロス型 2 噴流による空間内温度分布制御*駒田 隆太郎(慶応大)，鈴木 雄介，山本 和之，菱田公一
A343 衝突2 次元噴流群における熱伝達のフィードバック制御PIV・熱伝達の同時計測データに基づいたコントローラのチューニング *山本 和之(慶応大)，片山 智章，菱田 公一

B34 機器・システム＜B 室＞
B31 マイクロデバイス３

9:00-10:20

B311 沸騰気泡を利用したマイクロポンプの研究
小泉 安郎(工学院大)，*下重 直彦，大竹 浩靖
B312 沸騰の伝播現象を利用したマイクロポンプの基礎研究（第 2 報，基板材質の影響）
奥山 邦人(横浜国大)，*木野 高志，キム ジョンフン，飯田 嘉宏
B313 ナノバブルの発生特性に関する基礎的研究（第 2 報：溶
存気体量と超音波周波数の影響）*後藤 瑞希(筑波大)，森松 達昌，津代 久子(産総研)，
河野 正道，阿部 豊(筑波大)，矢部 彰(産総研/筑波大)B314 ナノバブルの洗浄機能に関する研究（第一報 微粒子汚れの洗浄効果）*森松 達昌(筑波大)，後藤 瑞希，河野 正道(産総研)，
松岡 芳彦，牧 博司(東理大)，矢部 彰(産総研/筑波大)
B32 マイクロデバイス４

10:35-11:55

14:50-16:30

B341 酸化カルシウム/二酸化炭素系ケミカルヒートポンプの出力性能数値解析*リ コウテツ (東工大)，加藤 之貴，吉澤 善男
B342 超小型廃棄物ガス化発電システムにおけるガス化特性*大野 淳平(東工大)，オウ イン，吉川 邦夫，橋本芳郎(マイクロエナジー)，松岡 一博
B343 超小型マイクロベアチューブ熱交換システムの開発*大川 大輔(東大)，鹿園 直毅，笠木 伸英，鈴木雄二
B344 カーエアコン用 HVAC における高・低温空気流の乱流混合*廣田 真史(名大)，浅野 秀夫(デンソー/名大)，中山 浩(名大)，浅野 太一，多田 勝義，平山 俊作(デンソー)
B345 焼却炉の性能予測に関する研究*田中 貴博(IHI)，
水野 昌幸，
黒田 幸生，
小熊
正
人

＜C 室＞
C31 熱物性１

9:00-10:20

C311 ナノメートルスケールにおける金属薄膜の熱物性*高橋 文明(名古屋市工研)，濱田 幸弘(名古屋都市産業振興公社)，八田 一郎(福井工大)
C312 溶液拡散場における拡散係数の短時間高精度測定

B321 ベッセルレーザービームを用いたマイクロドリル加工における，パルス幅の及ぼす影響*河野 正道(産総研)，松岡 芳彦，矢部 彰

伝熱 2004 年 3 月

13:15-14:35

-64-

お知らせ
*狩谷 真太郎(東北大)，圓山 重直，洒井 清吾，小川邦康(慶應大)，森 健太郎(東北大)C313 超音波の伝播特性を利用した接触熱コンダクタンスの評
価−数値シミュレーション−*叢 培忠(九大)，張 興，藤井 丕夫
C314 接触熱抵抗に及ぼす挿入フィラー材の物性の影響*富村 寿夫(九大)C32 熱物性２

10:35-11:55

C321 シリコンオイル−フロリナートの界面張力及び界面張力
温度係数*染矢 聡(産総研)，宗像 鉄雄
C322 ナノ粉体―流体混合物の熱伝導率測定*謝 華清(九大)，藤井 丕夫，張 興
C323 火炎加熱をうける積層板（不織アルミニウム繊維層，耐火板，木板など）の昇温実験*菅原 征洋(秋田大)，村上 武治，藤田 忠，吉木祐也(サンリツハイブリッド)
C324 VTPR-UNIFAC gE モデルの相互作用パラメータ決定法に関する研究*山口 朝彦(長崎大)，ユルゲン ラーライ(オルデンブル
ク大)，ユルゲン グメーリング
C33 熱物性３

13:15-14:35

C331 凍結させた含水シリカゲルの融解過程に関する研究*平澤 良男(富山大)，見崎 太，竹越 栄俊
C332 THERMO-REFLECTANCE による Silicon 基板上のSiO2 薄膜の熱伝導率測定*加藤 良三(アルバック理工)，八田 一郎(福井工大)
C333 熱電材料の薄膜形成過程における熱伝導率インプロセス
測定に関する研究：第 3 報 サブミクロン薄膜用装置の開発
長島 雅幸(慶応大)，*實川 仁美，長坂 雄次，吉田 隆(名大)，須藤 公彦(中部 TLO 日立機研分室)，中里
典生
C334 熱流計法による断熱材の熱伝導率測定
大村 高弘(ニチアス)，*坪井 幹憲，小野寺 正剛
C34 熱物性４

14:50-15:50

C341 生体内部物性値推定に関する逆問題数値シミュレーショ
ン*廣田 州弘(北大)，池川 昌弘，山田 雅彦，永田真一
C342 レーザー誘起表面波法による広範な粘性率動的計測に関する研究（加熱パワー可変システムの導入および0.1~10000mPa・s への適用）
大場 孝浩(慶応大)，*藪井 謙，長坂 雄次
C343 放射線誘起および光誘起親水性*古谷 正裕(電中研)，松村 哲夫，賞雅 寛而(海洋大)，岡本 孝司(東大)，本城 義夫(電力テクノシステムズ)，
宮野 征巳(産創研)＜D 室＞
D31 二相流２

9:00-10:20

D311 狭い平行平板間流路における気液二相流の流動構造*澤井 徹(近畿大)，宮崎 博規，加治 増夫，松井
剛一
D312 超音波によるマイクロ気泡の制御*山本 茂季(京大)，小西 留美，松本 充弘
D313 稠密燃料集合体内二相流挙動に関する大規模シミュレーション*小瀬 裕男(大和システムエンジニア)，
高瀬 和之(原研)，吉田 啓之，玉井 秀定，叶野 琢磨，秋本 肇
D314 濃度差マランゴニ凝縮における伝熱面温度勾配による表面張力差液体移動
宇高 義郎(横浜国大)，*神山 知紀，宮下 和哉
D32 混相流

10:35-11:55

D321 熱媒体中に置かれた水平管群内の相変化物質の融解熱伝
達*廣瀬 宏一(岩手大)，渡邊 浩之，畠山 純一，横山孝男(山形大)D322 水平氷板上面の温度・濃度複合融解に現れるサメ肌現象と融解面近傍の対流模様
菅原 征洋(秋田大)，*佐藤 佳央，佐伯 惇，田子 真，
藤田 忠
D323 不溶性凝固油滴の水中での融解特性
田中 雄太(千葉大)，*中尾 吉伸，田中 学，菱田 誠，
椎名 保顕(原研)D324 氷スラリーの曲管内流動と熱伝達挙動
堀部 明彦(岡山大)，稲葉 英男，春木 直人，*橋本隆史
D33 相変化利用

13:15-14:35

D331 PCM を用いた NTE カプセルの浮力変化の推定*高梨 耕史(都立大)，山口 義幸(姫路工大)D332 CLFR を用いた太陽熱集熱技術における高融点相変化物質の調査*星 朗(一関高専)，デイビッド ミルズ(シドニー大)，アントニー ビッター，齋藤 武雄(東北大)D333 相変化材を利用したコジェネレーション用熱供給ユニットの開発*浅野 等(神戸大)，藤井 照重，久角 喜徳(大阪ガス)，
安孫子 哲男(住友精密工業)，堀 紀弘(ノーリツ)
D334 固液相変化潜熱を利用した流体温度変動の低減化に関する研究*椎名 保顕(原研)D34 熱流動特性

14:50-16:30

D341 閉管内における臨界点近傍の二酸化炭素による熱輸送機
構に関する研究*林 宏樹(東大)，王 剣鋒，飛原 英治
D342 直角分岐部における振動流の可視化*祖川 雄宇(千葉大)，勝山 祥光，
高橋 大輔，
田中 学，
菱田 誠

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Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

お知らせE344 粒子層内のドライアウト現象に及ぼす粒子構造の影響
赤堀 匡俊(長岡技科大)，青木 和夫，*川口 孝則

D343 大気圧放電プラズマによる流動層型反応場を用いたオゾン生成*石丸 和博(岐阜高専)，佐々木 信介
D344 アルカリ水電解モデルの検討（離脱気泡径の計測）*永井 二郎(福井大)，竹内 正紀，杉山 健太，古田
哲也
D345 二酸化炭素を媒体とする二相流エジェクタの特性*赤木 智(東大)，王 剣鋒，飛原 英治＜F 室＞
F31 冷凍サイクル３

F311 LNG 蓄冷装置の概念設計*山本 誠一(神戸製鋼)，満田 正彦，田中 正幸，関辰与志(関西電力)，応本 和之
F312 常温磁気冷凍システムにおける磁気作業物質の伝熱特性*千葉 紘太郎(北大)，川南 剛，池川 昌弘，山田雅彦，磯野 祐介
F313 シリカゲル−水吸着冷凍サイクルにおけるシリカゲル層厚さの最適化*本間 寛己(静岡大)，増田 鎮，荒木 信幸＜E 室＞
E31 超臨界9:00-10:20

E311 超臨界水溶液の管内乱流熱伝達特性*松村 幸彦(広島大)，森 庸行，菊地 義弘
E312 直接数値計算による超臨界 CO2 の伝熱促進機構の解明
橋本 克巳(電中研)，*平澤 一暁(東工大)，店橋 護，
宮内 敏雄
E313 超臨界圧から亜臨界圧への減圧時における管内流過渡熱
伝達特性*山下 徹(九大)，森 英夫，大野 正規，吉田 駿，
小見田 秀雄(東芝)，木藤 和明(日立)E314 超臨界二酸化炭素の冷却熱伝達に与えるオイルの影響*福岡 賢(東大)，大藪 貴之，党 超鋲(産総研)，王剣鋒(東大)，飛原 英治
E32 高分子材料

F32 多孔質内流動１

10:35-11:15

F33 多孔質内流動２

13:15-14:35

14:50-16:10

F34 熱伝達特性

E341 固液流動層の 3 次元熱流動解析*大門 靖彦(北大)，池川 昌弘，山田 雅彦，伊勢村将和
E342 径の異なる粒子からなる固定層の有効熱伝導率に及ぼす温度の影響*羽入田 勝也(北陸電力)，石田 哲義
E343 径の異なる粒子からなる固定層の有効熱伝導率に及ぼす流体の影響*石田 哲義(北陸電力)，羽入田 勝也

伝熱 2004 年 3 月

13:15-14:35

F331 多孔質内渦拡散に関する研究*高津 康幸(広国学大)，増岡 隆士(九大)F332 積層多孔質体の乾燥機構に関する研究
谷川 洋文(九工大)，*森田 大志，鶴田 隆治
F333 多孔質体を介した湿分移動（第 1 報, 多孔質体材料性質の影響）
王 世学(横浜国大)，宇高 義郎，*桜井 彰則，田崎 豊(日産自動車)F334 多孔質体を介した湿分移動（第 2 報, 流体の熱的条件および装置の幾何的条件の影響）*王 世学(横浜国大)，宇高 義郎，桜井 彰則，田崎 豊(日産自動車)E331 PIV 可視化実験によるペブル充填管内流れ構造の解明*奥村 真澄(東北大)，結城 和久，橋爪 秀利
E332 粒子数密度が輻射の散乱に及ぼす影響のMaxwell方程式
差分解法による検討*岡本 達幸(阪大)，山田 大円，岸 真治，高城 敏美
E333 球状ゼオライト粒子内拡散過程の逆解析*上宇都 幸一 (大分大)，合原 麻美
E334 ゲル状潜熱体スラリーの細管内強制対流熱伝達
稲葉 英男(岡山大)，堀部 明彦，春木 直人，*中尾紹男
E34 粒子層２

10:35-11:55

F321 多孔質体内乱流に関する考察（第１報 乱流発生とForchheimer ドラッグ）*中山 顕(静岡大)，桑原 不二朗，本山 英明
F322 多孔質体内乱流に関する考察（第 2 報多孔質体内乱流のLES）*桑原 不二朗(静岡大)，山根 聖久，中山 顕F323 界面張力・濡れ性を考慮した多孔質内二層流の LBM 解析*末包 哲也(東工大)，塚本 佳久，平井 秀一郎
F324 格子ボルツマン法による多孔質体中の熱流動解析*喜多野 一幸(富山大)，瀬田 剛，奥西 泰之，竹越栄俊

E321 熱融着現象を利用した高分子材料の分別手法−実現可能性の検討−*島 一元(東工大)，佐藤 勲，斉藤 卓志
E322 溶融ポリマー流動先端の過渡特性*高橋 誠(名工大)，辻 俊博
E33 粒子層１

9:20-10:20

14:50-16:10

F341 流体温度ゆらぎがある矩形流路内の熱伝達特性*吉村 進哉(同志社大)，高木 義裕，河村 雅也，千田衞，稲岡 恭二，村松 壽晴(サイクル機構)
F342 鍋の伝熱学的研究*髙尾 俊匡(東大)，長尾 慶子(東京家政大)，渡辺 誠(東大)，庄司 正弘
F343 遷音速タービン翼面熱伝達に関する研究*北村 剛(三菱重工)，武石 賢一郎，松浦 正昭，野上

-66-

お知らせ

龍馬
F344 オープンセル発泡金属の伝熱に関する実験的研究*金 鉉永(ダイキン)，藤野 広和，柴田 豊，吉岡 俊，
中田 春男
＜G 室＞
G31 ふく射9:00-10:20

G311 日射と長波長放射を分離した正味放射束ベクトルの計測*中村 泰人(熊本県大)G312 薄膜コーティング石英ガラスにおける等方半球入射光の選択波長透過熊野 智之(東工大)，*花村 克悟
G313 ミスト雰囲気中のふく射−対流複合伝熱の数値解析*酒井 清吾(東北大)，円山 重直
G314 薄膜系と格子系により放射された熱ふく射球面波の干渉*若林 英信(京大)，田中 洋之，松本 充弘，牧野俊郎
G32 噴霧流

10:35-11:55

G321 空隙率を考慮した Lagrange 法による噴霧流解析手法の検討*渡部 弘達(東北大)，松下 洋介，両角 仁夫，青木秀之，丹野 庄二，三浦 隆利
G322 減衰乱流における噴霧の影響*馬場 雄也(阪大)，赤松 史光
G323 スプレーフラッシュ蒸発による加圧加熱水の微粒化（完
全噴霧の形成条件）
小坂 暁夫(富山大)，*尾崎 拓実，竹越 栄俊，平澤良男
G324 微小量ミスト噴霧による伝熱促進*瀬名波 出(琉球大)，宮藤 義孝(富山高専)，檜和田宗彦(岐阜大)，親川 兼勇(琉球大)G33 環境・エネルギー

13:15-14:35

G331 風力を利用した海水淡水化蒸留器に関する研究*中武 靖仁(久留米高専)，田中 大
G332 フライホイールエネルギー貯蔵に関する研究*後藤 修平(東北大)，齋藤 武雄
G333 夏期都市空間の熱環境計測および評価に関する研究*山田 昇(東北大)，道川内 亮，齋藤 武雄
G334 地中熱利用融雪システムの開発（群杭による季間蓄熱効
果）*竹内 正紀(福井大)，永井 二郎，宮本 重信(福井県雪対策・建設技研)，大澤 良和(福井大)，五十嵐 俊介
G34 自然環境*山口 正敏(日本地下水開発)，安彦 宏人，沼澤 喜一，
横山 孝男(山形大)，神谷 和憲
G344 電場による二酸化炭素吸収促進の試み： II 印加電圧極性の影響
多田 亙孝(能開総大)，*望月 高昭(学芸大)，梶 信藤(能開総大)

14:50-16:10

G341 大地での環境熱採熱と予測*横山 孝男(山形大)，梅宮 弘道，廣瀬 宏一(岩手大)，
安彦 宏人(日本地下水開発)
G342 植物が存在する環境の温度と湿度*橋本 博文(筑波大)G343 融雪浸透水の影響を受ける排水性舗装体内放熱管からの
温度伝播

＜H 室＞
H31 電子機器・デバイス４

9:00-10:20

H311 電子機器におけるチャネル構造壁による冷却促進*矢澤 和明(ソニー)
H312 CMOS 構造を考慮したサブミクロン Si デバイスの熱・電気連成解析
*畠山 友行(東工大)，伏信 一慶，岡崎 健
H313 自然空冷電子機器における出口形状の影響*北村 陽児(富山県大)，石塚 勝，中川 慎二
H314 ベンチマーク筐体内で強制空冷される BGA パッケージの熱性能（筐体内空間率の影響）*中山 和之(富山県大)，石塚 勝，中川 慎二
H32 O.S. 電子機器における伝熱問題１

10:35-11:55

H321 モバイル電子機器に見る熱-複合工学の課題*中山 恒(ThermTech Intn'l.)H322 半導体電子デバイスにおける熱問題*伏信 一慶(東工大)
H323 ファン性能評価とその問題点*池川 昌弘(北大)H33 O.S. 電子機器における伝熱問題２

13:15-14:35

H331 高周波インダクタの熱解析モデル化手法*小泉 雄大(コーセル)，石塚 勝(富山県大)H332 パワーデバイス冷却における課題*岩崎 秀夫(東芝)
H333 電子機器の理想的な冷却に関する一提案*近藤 義広(日立)H34 システムと熱流動

14:50-16:10

H341 内部混合型二流体噴霧器における内部流動と噴霧特性*川島 伸一(富山県大)，舟渡 裕一，坂村 芳孝，鈴木立之
H342 非構造格子を用いた圧縮性流れの数値計算について*中山 勝之(富山県大)，坂村 芳孝，鈴木 立之
H343 PSP を用いた回転物体表面圧力計測*北村 昌洋(富山県大)，坂村 芳孝，鈴木 立之
H344 球群が置かれた固体壁に衝撃波が入射したときの圧力変化*小谷 明(富山県大)，舟渡 裕一，坂村 芳孝，鈴木
立之

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Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

お知らせ

＜I 室＞
I31

伝熱制御

I311

切欠きフィン付設流路の熱流動特性に及ぼすフィン形状の影響*野田 健生(大阪府大)，巽 和也，中部 主敬
ヘリカルコイルにおける界面活性剤添加水の流動抵抗と熱伝達低減効果
稲葉 英男(岡山大)，堀部 明彦，春木 直人，*ウェルイブラハム アハメド アリ，中田 達(東邦化学工業)，佐藤 健次
界面活性剤を添加したエチレングリコール水溶液の流動抵抗と熱伝達低減効果*春木 直人(岡山大)，稲葉 英男，堀部 明彦，田中真司，中田 達(東邦化学工業)，佐藤 健次

I312

I313

9:20-10:20

I32

食品と生体１

I321

電解質水溶液の高浸透圧ストレスに対する細胞の応答と損傷特性
石黒 博(九工大)，河野良平，*福田敬介
凍結解凍 PC-3 細胞の生存率*高松 洋(九大)，福田 優子，シルビア ザヴロッカ
細胞外糖類による細胞内凍結抑制の機序に関する研究*白樫 了(東大)，永澤 みゆき(電通大)
食品凍結における 3 次元ミクロ構造と損傷機序*多田 幸生(金沢大)，中谷 博行(ダイキン工業)，瀧本昭(金沢大)，林 勇二郎

I322
I323
I324

10:35-11:55

I33

食品と生体２I331

放射加熱が発汗作用に及ぼす影響*原 利次(日本工大)，石川 雄太，石原 明
人の肌のふく射性質に関する研究
山田 純(山梨大)，*川村 歩，三浦 由将(資生堂)，
高田 定樹，小川 克基
クールジャケットの開発
工藤 一彦(北大)，長谷川 太一，*田中 肇，黒田
明慈

I332

I333

I34

食品と生体３

13:15-14:15

14:50-15:50

I341

マイクロ波減圧乾燥による海産物の乾燥法について*林 伊久(福岡県工業技術センター)，
川原 圭司(九工大)，
原田 孝二，鶴田 隆治
I342 枯葉・枯れ枝への高電圧放電実験*早坂 洋史(北大)，橋本 好弘(札幌消防研)，橋場 幸宗(札幌高専)，関岡 昇三(関西テック)，新藤 孝敏(電中研)，
浅川 聡，本田 秀樹
I343 遠赤外線加熱炉による焙煎技術*和泉 秀明(山形大)，高橋 一郎

伝熱 2004 年 3 月

-68-

お知らせ

宿泊・航空券・JR 券のご案内
この度、富山にて開催されます「第４１回日本伝熱シンポジウム」へのご参加を心より歓迎申し上げます。
全国各地より参加されます皆様の宿泊や交通についてご便宜をお図りするために、本シンポジウム限定の割引パックのご案内
を近畿日本ツーリスト（株）富山支店よりさせていただくこととなりました。富山市内のホテルは収容数が少なく混雑が予想されます。また、お部屋数には限りがございますのでお早めにお申し込み下さいますようお願いいたします。
敬具
近畿日本ツーリスト（株）富山支店
１．宿泊のご案内（１）宿泊設定日（２）設定ホテル
記 号
Ａ−Ｓ
Ａ−Ｔ
Ｂ−Ｓ
Ｂ−Ｔ

ホ

申込み締め切り ２００４年５月１０日（月）必着
２００４年５月２５日（火）２６日（水）２７日（木）２８日（金）の４泊
１泊朝食付・サービス料・消費税込みのお一人様の金額です。
表中の金額は，１
テル

名富山全日空ホテル
名鉄トヤマホテル

部屋タイプ
シングル
ツイン
シングル
ツイン

宿泊代金
１１，０００円
１０，０００円
１１，０００円
１０，０００円

ロケーション
ＪＲ富山駅より徒歩１２分（国際会議場隣接）
ＪＲ富山駅より徒歩６分（懇親会場ホテル）Ｃ

富山第一ホテル

シングル

１１，０００円

ＪＲ富山駅より徒歩１０分

Ｄ−Ｓ
Ｄ−Ｔ

アパホテル富山駅前

シングル
ツイン

８，０００円
８，０００円ＪＲ富山駅より徒歩６分

Ｅ

富山地鉄ホテル

シングル

７，２００円ＪＲ富山駅隣接
富山地鉄駅直結Ｆ

ルートイン富山シングル

６，８００円ＪＲ富山駅より徒歩３分

Ｇ

パークイン富山シングル

５，５００円ＪＲ富山駅より徒歩５分

Ｈ

ホテルプライム

シングル

５，２００円ＪＲ富山駅より徒歩５分◆

受付は先着順とさせていただきます。ご希望タイプが売り切れの場合、他のタイプやホテルに変更させていただく場合がございますのであらかじめご了承ください。
◆ 食事条件の変更による払い戻しは行いません。
２．航空券・宿泊パックのご案内

申込み締め切り ２００４年５月１０日（月）必着

下記の特別割引航空運賃はごご宿泊をお申し込みの方のみ有効となります。航空券のみのお申し込みは受けかねますのでご了承下さい。
（a）往路設定便
記号

搭乗日

区

間

A

５／２５（火）羽田→富山

B

５／２６（水）C

５／２６（水）便

名発着時間の目安

普通運賃

大会割引運賃

全日空８８９16:00→17:00

１８，８００円

１３，０００円

羽田→富山

全日空８８３

09:00→10:00

１８，８００円

１５，０００円

羽田→富山

全日空８８５

11:00→12:00

１８，８００円

１５，０００円

発着時間の目安

普通運賃

大会割引運賃（b）復路設定便
記号

搭乗日

区

間

便

名

ア

５／２８（金）富山→羽田

全日空８８４09:00→10:00

１８，８００円

１３，０００円

イ

５／２８（金）富山→羽田

全日空８８８16:30→17:30

１８，８００円

１５，０００円◆代金には航空保険料、消費税を含みます。２
２００３年１２月現在のスケジュール及び代金に基づいておりますので変-69-

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

お知らせ

更になる場合がございます。
（最新の運行ダイヤをご確認下さい。
）◆各便ともおお申し込みの人員が５名様以上に満たない場合は便のご変更をお願いするか、通常運賃でのご案内となりますのでご了承下さい。また、予めご用意した座席が満席になり次第締め切りとさせていただきます。
３．ＪＲ券・宿泊パックのご案内

申込み締め切り ２００４年５月１０日（月）必着

下記の特別割引ＪＲ料金はごご宿泊をお申し込みの方のみ有効となります。ＪＲ券のみのお申し込みは受けかねますのでご了承
下さい。
設定区間
区
東

間

利用列車名

京〜富

山

とき＋はくたか

名古屋〜富

山

大

阪〜富

京

通常料金（片道）

大会割引料金（片道）１１，６００円

９，５００円しらさぎ

８，２８０円

７，０００円山

サンダーバード

８，４９０円

７，２５０円都〜富山

サンダーバード

７，９６０円

６，７５０円岡山〜富山

ひかり＋サンダーバード

１１，１１０円

１０，２５０円

広島〜富山

ひかり＋サンダーバード

１３，８２０円

１１，７５０円

博

多〜富山

ひかり＋サンダーバード

１６，３６０円

１３，２５０円◆ご希望の列車・乗車日を指定の上、２２名様以上でお申し込み下さい。また特別割引切符のため、お申し込み後の予約の変更はできません。
（予め列車の時刻表をお調べ下さいますようお願いいたします。
）◆座席は普通指定席となります。代金には片道の乗車券・指定席特急料金が含まれます。
ご乗車日の１ヶ月前の発売となり、ご指定の列車がご用意できない場合もございますので◆ＪＲ各列車の指定席はご予めご了承ください。
４．お申し込み方法について
別紙申込書に必要事項をご記入後、ファクシミリ又は郵送にてお申し込み下さい。
下記ホームページでも受付をいたしております。

http://www.knt.co.jp/ec/2004/htsj41/
申込み締め切り ２００４年５月１０日（月）必着
５．予約回答書発送について先着順に受け付け、「予約回答書・請求書」を申込み代表者へ発送いたします。
６．代金のお支払い
指定日までに請求書に記載の口座へお振り込み下さい。
なお、通信事務費としてお一人につき５００円を申し受けますのでご了承下さい。
７．変更・取消について申込み後の変変更・取消については必ず書面にてご連絡下さい。
取消日に応じて以下の取消料を申し受けます（当社営業日を基準としますので休日にあたる場合はその前日か
ら取消料が発生いたします）。取消料と通信事務費を差し引いた残金をご返金させていただきます。ご返金の精算は事務手続き上大会終了後に行うことがありますので予めご了承下さい。

伝熱 2004 年 3 月

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お知らせ

取消料
（１）宿泊／１泊につき取消日

宿泊日の２０日前以降

宿泊日の 10 日前以降

宿泊日の前日

宿泊当日及び無連絡

取消料

宿泊料金の２０％

宿泊料金の３０％

宿泊料金の５０％

宿泊料金の１００％

出発の 13 日前〜10 日前

出発の 9 日前〜１日前

出発当日及び無連絡

２，４２０円

４，４２０円

６，４２０円（２）航空券／片道につき
区

間

羽田発着便
（３）ＪＲ券／片道につき取消日

出発日の２０日前以降

出発日の前日

出発時刻以降及び無連絡

取消料

５３０円

ＪＲ代金の３０％

ＪＲ代金の１００％

お申し込み・お問い合わせ先

近畿日本ツーリスト（株）富山支店「第４１回日本伝熱シンポジウム」担当：丸田・坂井〒９３０−０００３
ＴＥＬ：０７６−４３３−８８５５

富山市桜町１−４−２４
ＦＡＸ：０７６−４３３−８６０９

営業時間：９時〜１８時-71-

土・日・祝日休み

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

お知らせ

第４１回日本伝熱シンポジウム

宿泊・航空券・ＪＲ券申込書

ＦＡＸ送付先：０７６−４３３−８６０９
お申込み手順について
・ 必要事項ご記入後ＦＡＸ又は郵送にてお申し込み下さい。
（締め切り５月１０日必着）
・ 先着順に受け付け後に、代表者の方へ「予約回答書・請求書」を郵送いたします。
・ 指定の口座へ（請求書に記載）代金全額をお振り込みお願いします。
・ 通信事務費としてお申し込み１名様につき５００円加算させていただきます。
・ 航空券及びＪＲ券は弊社に宿泊のお申し込みがある場合のみ有効です。必ず宿泊とセットでお申し込み下さい。
申込代表者氏名
連絡先

ＴＥＬ（

）

−

（内線）

勤務先名
〒
住所

−

ＴＥＬ：（
ＦＡＸ：（

）
）

−
−

回答書送付先（勤務先・自宅）（ふりがな）
宿泊者氏名

年
令

性
別

宿泊日
５/25

５/26

５/27

５/28

ホテル記号

泊
数

同室者名
第１希望

第２希望

男
女
男
女
男
女
男
女
男
女
●航空券・ＪＲ券の予約をお申し込みの方 （上記で宿泊をお申し込みの方に限ります）
航空券の予約（設定便の中からご選択下さい。）
日付

区間

便名

記号

５／２５
（火）

羽田〜富山

ＡＮＡ８８９便
16:00 頃発

Ａ

５／２６
（水）

羽田〜富山

ＡＮＡ８８３便
09:00 頃発

Ｂ

５／２６
（水）

５／２８
（金）

５／２８
（金）

羽田〜富山

ＡＮＡ８８５便
11:00 頃発Ｃ

富山〜羽田

ANA８８４便
09:00 頃発

ア

富山〜羽田

伝熱 2004 年 3 月

ANA８８８便
16:30 頃発○印

ＪＲ券（設定区間の中でご希望の列車を指定してください。）
日付

人数

往

５／

路

（

乗車駅

下車駅

列車名

（

：

)

発

（

：

）

５／

路

（

）

（

：

発

イ

-72-

禁煙

着

富山駅
復

煙草

喫煙

富山駅
）

人数

喫煙
） （

：

着

）

禁煙

お知らせ

会場・ホテル案内
至国道８号線

アパホテル富山駅前（北口）
至金沢

ＪＲ北陸本線■

富山駅■ 富山地鉄ホテル

（正面口）
富山駅前

地鉄ビル前

●

●

□

□

ルートイン富山中央郵便局■■ 名鉄トヤマホテル◎懇親会場

近畿日本ツーリスト
富山支店

ホテルプライム
● 新富町

■

電気ビル前

●

桜橋

●

■

ホテルパークイン

ＮＨＫ

□

□
県庁前
● 県庁□ □

北日本新聞社

至新潟

松川

市役所

県庁前公園

□

県民会館

◎会場

富山第一ホテル

■

城址公園
●

大学前

● 丸の内

●
諏訪川原

富山国際会議場◎会場（総合受付）

● 荒町

国道４１号

□ ■
富山全日空ホテル
至空港・富山ＩＣ０

富山空港行き連絡バス停

２５０

５００ｍ

●市電のりば※富山駅より富山国際会議場（総合受付）まで徒歩１２分※富山駅より名鉄トヤマホテル（懇親会場）まで徒歩６分※富山空港からＪＲ富山駅まで直通連絡バスで約 30 分，タクシーで約 20 分
※北陸自動車道富山インターより富山駅まで車で約 20 分

-73-

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

お知らせ

日本伝熱学会・学生会委員会の活動について（第 41 回日本伝熱シンポジウム：富山）
学生会委員会・委員長

三松順治

学生会員・若手会員を主たる対象とする下記の２行事の開催を，第４１回日本伝熱シンポジウム（富山）の第１日目に，予定しております．対象の方のみではなく，ぜひ多くの日本伝熱学会の会員の皆様に，御参加・御協力戴き，有意義な行事にしたいと存じますので，何分にも，よろしく御願い申し上げます．

優秀プレゼンテーション賞（学生・若手研究者を対象）
第 41 回日本伝熱シンポジウムの優秀プレゼンテーション賞セッションでは，企業・大学・研究機関等の各研究 G を代表する３５件の研究発表および審査を実施する予定ですので，伝熱学会の会員の皆様方には，多数の御参加・御聴講および審査・質疑応答への御協力を，何分にも，よろしく御願い申し上げます．
時： 平成 16 年 5 月 26 日（水） 第 1 日目 B11,B12,B13,B14,B15 C11,C12,C13,C14 ｾｯｼｮﾝ 計 35 件
象： 企業，大学，研究所等の技術者・研究者で，平成１６年３月３１日現在２８才以下の者，または，発表申込当日学生の者 （今回より発表対象者を広げ，若手研究者も対象に致します．）
応募資格： 発表時（＝審査時）に，日本伝熱学会の会員（正員，学生会員）or 申し込み中である事．
応募の数： 研究グループ長または指導教官等あたり，１名（１件）の発表応募とさせて頂きます．
学会役員（理事，評議員，企画部会員および学生会委員等：現在・旧）
審査方法： 各講演に対して，数名の学に，審査・講評を依頼し，審査結果を集計して選考致します．先に提出の論文原稿内容より，
プレゼンテーション(講演･討議等)を重視して審査し，続く交流会で結結果をお渡します．
当日のプ日
対

学生・若手研究者の交流会（兼：優秀プレゼン賞結果発表会）

全会員対象＜日本伝熱学会・学生会委員会，企画部会：共同主催＞
優秀プレゼン賞セッション後，学生会員・若手研究者の交流を目的とした会を予定しております．御自分で若手(＝現役)と自負される研究者を含め，多数の会員の皆様の御参加・御支援を御願い申し上げます．
平成 16 年 5 月 26 日（水） 学会第 1 日目 18:20- （2 時間程度の予定） 場所は B 室の予定
プレゼン賞応募者，学学生会員，伝
伝熱学会の若手会員，学会役員，学生会委員，含む：審査員
無料＝ププレゼン賞応募者・学学生会員，1000 円＋α＝そ
それ以外の会員（１１日目午前中：受付横で!）気楽な簡単パーティ形式（飲み物・食べ物付きで開催），参加ﾘｽﾄ・名札を作成．CD‑ROM を配布.
次世代研究者へのメッセージ（講演）<学会，国際化，次世代研究，学会での若年層：仮題>
・次
日本伝熱学会・会長
荻野先生
伝熱学会の現状と将来
伝熱研究の国際的状況
同上･国際委員会･委員長
圓山先生
日本伝熱学会・副会長
小澤先生
次世代伝熱研究の萌芽
同上･学生会委員会･委員長
三松順治
学会での若年層の役割
ﾉｰﾄ型 PC で見ながら研究紹介を実施
・配配布 CD‑ROM(内容:各 HP･ﾘﾝｸ･ｿﾌﾄ集)概要説明=> 各自のﾉ研究室・研究Ｇの紹介（各ブロック毎，学生会委員，本人など）
・プレゼン賞応募者・国内外の研・優秀プレゼン賞の審査方法・審査状況・全体分布等の説明（学生会幹事），各自の結果表配布
・優
優秀プレゼンテーション賞の結果発表・候補者内定（＝決定）・確認，お祝い，挨拶，連絡交流会＝懇親会（出席者間交流促進，若手企業研究者の研究・就職体験談の短い発表：数件）
・交
申込方法： 参加申込（ﾌﾟﾚｾﾞﾝ応募者外）は，WEB ﾍﾟｰｼﾞ上で！（http://netsu-n.mep.titech.ac.jp/htsj/we_are_youngJ.html）
申込期
期限はﾘｽﾄ･名札･CD‑ROM 等の準備の為，5 月 18 日(火)迄です．*飛入り参加は当日でも OK です．

日
時：
対
象：
参 加 費：
体
裁：
内
容：
１．
２．
３．
４．

伝熱 2004 年 3 月

-74-

お知らせ

TRANSPORT PHENOMENA IN MICRO AND NANODEVICES
October 17-24, 2004
Kona, Hawaii

The meeting will bring together a small but select group of researchersinterested in all aspects of transport phenomena in micro and nanodevices.
That is the transport of mass, momentum, energy, and information in devices
with characteristic lengths ranging from several nanometers to several
micrometers. Potential applications include micro and nano systems involving
mixing, combustion, energy conversion, computing, bioanalytics, chemical
synthesis, photonics, etc. Also included are micro- and nanofabrication
technologies involving transport phenomena, such as spin coating, etching,
CVD, etc.
There will be a strong presence in the conference of quantum transport to complement traditional transport (such as
mass, momentum and energy flux in solids and fluids), all of course as taking place in minute devices. Those two
disparate communities hardly know much about each other and the conference should be useful in correcting this.
Poster presentations will be included if the number of requests for oral presentations exceeds the meeting capacity.

Dr. Mohamed Gad-el-Hak, Virginia Commonwealth University, USA
Professor Nobuhide Kasagi, The University of Tokyo, Japan
Dr. Steffen Hardt of the Institute of Microtechnology, Mainz, Germany
Additional information about this Conference - and a registration form - can be found at the Conference's web site:

http://www.engconfintl.org/4at.html
Engineering Conferences International (ECI) is the successor to the United Engineering Foundation
Conferences. ECI offices are located at 6 MetroTech Center, Brooklyn, NY 11201;
Tel: 1-718-260-3743, Fax: 1-718-260-3754,
E-mail: bkhengconfintl@aol.com, WWW: http://www.engconfintl.org.

-75-

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

お知らせ

芝浦工業大学工学部機械工学科教員公募

教授 1 名

1．募集人員
属

2．所

機械工学科

3．専門分野熱エネルギー系（熱工学，伝熱工学）

4．担当科目

熱力学，環境・エネルギー工学，機械ゼミナール，機械工学実験など（担当する科

目は多少変更する可能性があります）
5．応募資格(1) 博士の学位を有する方(2) 大学院の教育・研究指導ができる方(3)

60 歳までの方(4) 学生指導に熱意のある方2004 年 10 月 1 日もしくは 2005 年 4 月 1 日

6．着任日時7．提出書類(1) 履歴書（写真貼付）(2) 業績リスト
・研究業績（学術論文，国際会議論文，口頭発表，著書，特許など）・研究費の導入実績（文部科学省科研費 その他）
・教育実績（教授したことのある科目など）(3) 最近 5 年間の主要研究論文の別刷り（5 編以内，コピー可）(4) 健康診断書（形式は随意，2 ヶ月以内）(5) 教育と研究に対する考え方（2000 字以内）
(6) 推薦書（可能であれば）
8．締切日

2004 年 7 月 31 日 (土) 必着

9．選考方法

書類選考，面接および模擬授業

10. 書類提出先および問い合わせ先〒108-8548

東京都港区芝浦 3-9-14／芝浦工業大学 工学部機械工学科 主任／宇都宮登雄／

電話 (03) 5476-3107（直通）／FAX (03) 5476-3068／E-mail：utunomiy@sic.shibaura-it.ac.jp
応募書類は簡易書留で，封筒表面に応募書類と朱書きして下さい．なお，応募書類は返却できないこともありますので，あらかじめご了承下さい．

伝熱 2004 年 3 月

-76-

お知らせ

「伝熱」会告の書き方-77-

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

事務局からの連絡事務局からの連絡１．学会案内と入会手続きについて【目的】
本会は，伝熱に関する学理技術の進展と知識の普及，会員相互及び国際的な交流を図ることを目的としています．
【会計年度】
会計年度は，毎年４月１日に始まり翌年３月３１日までです．
【会員の種別と会費】
会員種資格

会費（年額）

伝熱に関する学識経験を有正会員 する者で，本会の目的に賛 ８,０００円
同して入会した個人

賛助
会員

本会の目的に賛同し，本会１口の事業を援助する法人また
３０,０００はその事業所，あるいは個
円
人

学生
会員

高専，短大，大学の学部および大学院に在学中の学生
４,０００円で，本会の目的に賛同して入会した個人

名誉会員

本会に特に功労のあった者 ８,０００円
で，総会において推薦され 但し，70才
た者
以上は０円

推薦
会員

本会の発展に寄与することが期待できる者で，当該年度の総会において推薦された者

2. 「日本伝熱シンポジウム講演論文集」を無料でさしあげます．
・正・学生・名誉・推薦の各会員に１部，賛助
会員に口数分の部数（但し，伝熱シンポジウ
ム開催の前年度の３月２５日までに前年度分までの会費を納入した会員に限る）【入会手続き】正会員または学生会員への入会の際は，入会申込用
紙にご記入の上，事務局宛にファックスまたは郵送で送り，郵便振替にて当該年度会費をお支払い下さい．賛助会員への入会の際は，入会申込用紙にご記入の上，事務局宛にファックスまたは郵送でお送り下さい．必要があれば本会の内容，会則，入会手続
き等についてご説明します．賛助会員への申込みは何口でも可能です．
（注意）・申込用紙には氏名を明瞭に記入し，難読文字にはJISｺ-ﾄﾞのご指示をお願いします．
・会費納入時の郵便振替用紙には，会員名（必要に応じてフリガナを付す）を必ず記入して下さい．
会社名のみ記載の場合，入金の取扱いができず，
会費未納のままとなります．

・学生会員への入会申込においては，指導教官による在学証明（署名・捺印）が必要です．
２．会員の方々へ【会員増加と賛助会員口数増加のお願い】

個人会員と賛助会員の増加が検討されています．
会員の皆様におかれましても，できる限り周囲の関連の方々や団体に入会をお誘い下さるようお願いします．また，賛助会員への入会申込み受付におきまして，Ａ（３口），Ｂ（２口），Ｃ（１口）と分けております．現賛助会員におかれましても，できる限り口数の増加をお願いします．

０円【会員の特典】【会費納入について】
会費は当該年度内に納入してください．請求書はお申し出のない限り特に発行しません．会費納入
状況は事務局にお問い合せ下さい．会費納入には折込みの郵便振替用紙をご利用下さい．その他の送金方法で手数料が必要な場合には，送金者側の負担にてお願い致します．フリガナ名の検索によって入金の事務処理を行っておりますので会社
名のみで会員名の記載がない場合には未納扱いになります．

会員は本会の活動に参加でき，次の特典があります．
1. 「伝熱」,「THERMAL SCIENCE AND
ENGINEERING」を郵送します．
（本年度発行予定：5，7，9，11，1，3月号）
・正会員，学生会員，名誉会員，推薦会員に１冊送付
・賛助会員に口数分の冊数送付

伝熱2004 年 3 月-78-

事務局からの連絡【変更届について】（勤務先，住所，通信先等の変更）
勤務先，住所，通信先等に変更が生じた場合には，巻末の「変更届用紙」にて速やかに事務局へお知らせ下さい．通信先の変更届がない場合には，郵送物が会員に確実に届かず，あるいは宛名不明により以降の郵送が継続できなくなります．また，再発送が可能な場合にもその費用をご負担頂くことになります．
（賛助会員の代表者変更）
賛助会員の場合には，必要に応じて代表者を変更できます．
（学生会員から正会員への変更）
学生会員が社会人になられた場合には，会費が変わりますので正会員への変更届を速やかにご提出下さい．このことにつきましては，指導教官の方々からもご指導をお願いします．
（変更届提出上の注意）
会員データを変更する際の誤りを防ぐため，変更届は必ず書面にて会員自身もしくは代理と認められる方がご提出下さるようお願いします．
【退会届について】
退会を希望される方は，退会日付けを記した書面
にて退会届（郵便振替用紙に記載可）を提出し，未納会費を納入して下さい．会員登録を抹消しま
す．

事

務

局

《業務内容》ⅰ )入 会 届 ， 変 更 届 ， 退 会 届 の 受 付ⅱ )会 費 納 入 の 受 付 ， 会 費 徴 収 等ⅲ )会 員，非会 員から の問 い合わ せに 対する 応
対，連絡等ⅳ )伝 熱シンポ ジウム 終了 後の「 講演 論文集」の 注文受 付， 新入会 員へ の学会 誌「 伝熱」，
論文集「 THERMAL SCIENCE AND
ENGINEERING」 発 送 ， そ の 他 刊 行 物 の 発
送ⅴ )そ の 他 必 要 な 業 務《所在地》〒 113-0034 東 京 都 文 京 区 湯 島 2-16-16
社団法人 日本伝熱学会
TEL, FAX： 03-5689-3401
E-MAIL: htsj@asahi-net.email.ne.jp
HP: http://www.htsj.or.jp（ 土日，祝祭 日を除 く，午 前10時〜 午後 5時 ）（注意）
１．事務局への連絡，お問い合わせには，電話によらずできるだけ 郵 便 振 替 用 紙 の 通 信 欄 やフ ァ ッ ク ス 等 の 書 面 に て お 願 い し ま す．
２．学会事務の統括と上記以外の事務は，下記にて行なっております．

【会費を長期滞納されている方へ】
長期間，会費を滞納されている会員の方々は，至急納入をお願いします．特に，平成 12年度以降 の 会 費 未 納 の 方 に は 「 伝 熱 」「 THERMALSCIENCE AND ENGINEERING」の送付を停止しており，近く退会処分が理事会で決定されます．

〒 113-8656 東 京 都 文 京 区 本 郷 7-3-1
東京大学大学院工学系研究科機械工学専攻
笠木 伸英
TEL: 03-5841-6417
FAX: 03-5800-6999
E-Mail : htsj@thtlab.t.u-tokyo.ac.jp

３．事務局について
次の業務を下記の事務局で行っております．

-79-

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

事務局からの連絡

新入会員（2004.1〜2004.2） 8 名
資格
正

伝熱

2004 年 3 月

氏
中野

名

真理子

勤務先
三菱電機（株）住環境研究開発センター

正Peter Lloyd Woodfield

佐賀大学

学生

高橋

誠

名古屋工業大学大学院工学研究科

学生

和田

賢宣

神戸大学大学院自然科学研究科

正

松田

昇一

佐賀大学

学生

田中

志穂

東京理科大学

理工学研究科学生

宮本猛

豊田工業大学

工学部工学研究科

学生

山田

紗矢香

神戸大学

-80-

海洋エネルギー研究センター

海洋エネルギー研究センター

工学部

事務局からの連絡

日本伝熱学会正会員・学生会員入会申込み・変更届出用紙（右の該当に○を記入）（注意）

１．正会員・学生会員入会申込書
２．変更名（書面による届出のみ受付け）・楷書体で明瞭に記入
・氏名にふりがなを付す
・通信文は余白に記入
・申込時に郵便振替にて会費納入

申込年月日
0
年
会員資格
正・学
1
氏名
2
ふりがな
3
生年月日
4
1
9
年
5
名称
6
*
7 勤
〒
―
務
8
所在地
先
9
・
10 学
TEL
11 校
FAX
12
電子メール
13
〒
―
14
住所
自
15
宅
16
TEL
17
FAX
18
勤務先・自宅
通信先＊＊
19
学位
20
最終出身校
21
T・S・H
卒業年次
22 分 専 基礎的分野
・
野
門
23
応用分野
・
24
学生会員の場合：指導教官名＊＊＊

月

日

月

日

共通・専用

自宅情報を会員名簿に記載しない・・・←（下記の専門分野の番号）
印

※専門分野
基礎的分野
1: 強制対流
2: 自然対流 3: 表面張力駆動対流 4: 沸騰・蒸発・凝縮 5:混相流
6: 融解・凝固
7: 熱伝導8: 放射
9: 反応・燃焼
10:物質移動
11: 多孔質伝熱 12: 極低温
13: 熱物性
14: 計測・可視化
15:数値シミュレーション
16: EHD・MHD 17: 混合物
18: マイクロ伝熱19: 分子スケール伝熱 20:その他（）
応用分野
1: 熱交換器
2: 畜熱
3: 冷凍・空調
4: 電子機器・情報機器 5: ﾋｰﾄﾊﾟｲﾌﾟ・熱ｻｲﾌｫﾝ
6: 航空・宇宙機器 7: 海洋機器 8: 火力発電プラント 9: ガスタービン
10: 地熱11: 燃料電池
12: 熱電変換 13: エネルギー貯蔵 14: 原子力発電プラント 15: 製鉄
16: 材料・加工
17: 流動層 18: 廃棄物処理
19: 生体・人間熱科学 20: バイオ・食品
21: エンジン
22: 住環境 23: 都市環境
24: 地球環境
25: 建築・土木
26: MEMS
27: レーザー 28: グリーンエネルギー・小型分散エネルギー29: その他（
）
*）
**）
***）
****）

学生会員入会申込者は学校名，学部，学科，研究室名，学年（M2，D3 など）を記す．
郵送物発送先として通信先を必ず記入する．
学生会員入会申込者は，指導教官の署名・捺印を受ける．
会員名簿等作成時に自宅情報の掲載を希望しない場合はレ点をつける．

-81-

Jour. HTSJ, Vol. 43, No. 179

事務局からの連絡

日本伝熱学会
０ 申込年月日賛助会員新規入会申込み届け用紙
年月日※ご記入に際しての注意
日本伝熱学会からの郵送物は代表者にお送りしておりますので，代表者の所属に変更がありましたら，書面にて事務局宛ご連絡くださるようお願いします．
１

会員資格

２

代表者氏名

３

ふりがな

４
５
６
７
８
９
10
11

名称
(所属)

代
表

賛助会員

〒

−

者
勤
務
先

所在地
TEL
FAX

口数

共通・専用
口

日本伝熱学会入会のご案内
１．学会の会計年度は毎年 4 月 1 日から翌年 3 月末日までです．
２．賛助会員の会費は１口３０，０００円／年で，申し込みは何口でも結構です．申し込み口数により，次のように分けております．（３口），B（２口），C（１口）
３．会員になりますと「伝熱」「THERMAL SCIENCE AND ENGINEERING」をお申し込み口数１口につき各１部お送りします．
「日本伝熱シンポジウム講演論文集」等をお申し込み口数１口につき１部無料でさしあげます．この伝熱と THERMAL SCIENCE AND ENGINEERING は通常，年６回（５，７，９，１１，
１，３月号）発行しております．但し，日本伝熱シンポジウム講演論文集につきましては，前年度の会費を年度末までに完納された会員に限り当該年度のものを無料でさしあげます．なお，年度途中でご入会された方には残部の都合でお送りできない場合もありますので，あらかじめご承知おきください．
４．本学会では，事務作業簡素化のために会費の領収書の発行は郵便振替や銀行振込の控えをあてています．
簡単な書式の領収書はご用意できますが，それ以外の場合には貴社ご指定の書式をご送付下さいますようお願い申しあげます．
申込書送付先 ;〒113‑0034

東京都文京区湯島 2‑16‑16
社団法人日本伝熱学会事務局

TEL＆FAX；03‑5689‑3401
会費の振込先；(1)郵便振替の場合―郵便振替口座 00160‑4‑14749
社団法人日本伝熱学会(2)銀行振込の場合―みずほ銀行 大岡山支店 普通預金口座 145‑1517941
社団法人日本伝熱学会(3)現金書留の場合―上記の事務局宛に御送金下さい．

伝熱2004 年 3 月

-82-

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センサテクノス株式会社

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3 月号

更新版

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日本カノマックス

◇編集後記◇
暖かい春を迎え，花粉症が流行ると思いきや，流行ったのは鳥
インフルエンザであります．BSE 問題といい，今回の事件といい，
食の安全について考えさせられました．新年度から国立大学が法人化されると，今度は“職”の安全を考えないといけないようです．
くだらない駄洒落を書いたので，また寒くなってしまいました．
さて，3 月号は栗山委員の編集による《最近の機能材料とその応用》の特集号です．また，《Q シリーズ》という新企画も始まりました．年度末のお忙しい中，原稿をご準備くださいました執筆者の方々にお礼申し上げます．
本誌への原稿の投稿，また，本誌に対するご意見・ご要望など，
お近くの下記委員ないしは編集出版事務局，第 42 期編集出版部会
委員までお寄せください．

副会長
部会長
委 員
（理事）

（評議員）

（事務）

太田
高田

照和
保之

近久 武美
北村 健三
平田 哲夫
藤井 照重
奥山喜久夫
栗山 雅文
稲田 茂昭
花村 克悟
白樫
了
吉田 英生
石黒
博
久保田裕巳

TSE チーフエディター
西尾 茂文
TSE 出版担当
永井 二郎

東北大学
九州大学
北海道大学
豊橋技術科学大学
信州大学
神戸大学
広島大学
山形大学
群馬大学
東京工業大学
東京大学
京都大学
九州工業大学
九州大学

東京大学
福井大学

平成 16 年 3 月 10 日
編集出版事務局：〒812-8581 福岡市東区箱崎 6-10-1
九州大学 大学院工学研究院 機械科学部門
高田 保之 ／ 久保田裕巳
Tel : 092-642-3398 ／-3402
Fax : 092-642-3400
e-mail: takata@mech.kyushu-u.ac.jp

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熱ISSN 1344-8692

Journal of The Heat Transfer Society of Japan

Vol. 43, No. 179
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2004 年 3 月発行
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