Journal of the Heat Transfer Society of Japan
Vol. 56, No. 235
2017. 4

Thermal Science and Engineering
Vol. 25, No. 2
2017. 4

◆特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究http://www.htsj.or.jp/dennetsu/dennetsu56-j.html

図 1 CFD モデル（室内気流・温熱環境解析）と人体熱モデル（人体温熱生理状態予測）の連成解析

図 2 自然通風時の室内気流分布（床上 1.2 m の水平分布）（左：流入風向 0 ，右：流入風向 20 ）

民生部門のエネルギー消費量の約 44%を家庭部門のエネルギー消費量が占めている（資源エネルギー庁「平成 27 年度エネルギーに関する年次報告」（エネルギー白書 2016）のデータより）．そのエネルギー消費の大幅な削減を目指して，近年，「年間に消費する正味（ネット）のエネルギー量が概ねゼロ以下となる住宅」（資源エネルギー庁「ZEH（ネット・ゼロ・エネルギー・ハウス）に関する情報公開について」）を意味するゼロ
エネルギー住宅やそれに類する省エネルギー住宅が多くの注目を集めている。
ゼロエネルギー（省エネルギー）住宅を構築するためには，前提として，エネルギーそのものを利用しな
いパッシブな省エネルギー手法の導入が欠かせない．図 1 および図 2 は，代表的なパッシブ手法の 1 つである「自然通風」の夏季・中間期における最大限の利用可能性について，室内気流・温熱環境を解析する CFD（Computational Fluid Dynamics）モデルと人体温熱生理状態を予測する人体熱モデルの連成解析により検討した結果の一例である．
（特集記事「自然通風の積極的な利用に向けたシミュレーション検討（飯塚 悟）より）伝熱2017 年 4 月

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

Vol.56

2017

No 235

April

伝
目

熱
次

〈巻頭グラビア〉
飯塚 悟（名古屋大学） ··········· 表紙裏〈抜山記念国際賞報告〉「第 3 回抜山記念国際賞」の経過と授賞報告 ·························· 吉田 英生（京都大学） ···········

1〈特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究〉
自然通風の積極的な利用に向けたシミュレーション検討 ··········· 飯塚 悟（名古屋大学） ···········

3

建築外皮における熱と光の制御·········································· 井上 隆（東京理科大学） ···········

9先進的断熱材の開発動向·········································· 藤本 哲夫（建材試験センター） ··········· 14
蓄熱式空調システムにおける熱利用と研究動向 ················· 河路 友也（愛知工業大学） ··········· 20
再生可能エネルギー熱利用技術の動向と今後の展望 ················· 赤井 仁志（福島大学） ··········· 27〈国際活動・会議報告〉
IFHT2016 開催報告 ······························································ 麓 耕二（弘前大学） ··········· 35
日本伝熱学会主催講習会「計測技術」開催報告···················································· 近藤 義広（日立製作所），西 剛伺（日本電産） ··········· 38〈行事カレンダー〉 ········································································································· 41〈お知らせ〉
第 54 回日本伝熱シンポジウムのご案内 ·············································································· 43
第 54 回日本伝熱シンポジウムプログラム（暫定版）···························································· 45
優秀プレゼンテーション賞（第 54 回日本伝熱シンポジウム）について ··································· 59
事務局からの連絡・編集出版部会からのお知らせ······················································································ 60
・新入会員一覧 ··········································································································· 61〈編集出版部会ノート〉 ·································································································· 65

Vol.56，No. 235，April 2017
CONTENTS＜Opening-page Gravure:heat-page＞
Satoru IIZUKA (Nagoya University) ····················································

Opening Page

＜Nukiyama Memorial Award＞
Report of the Third Nukiyama Memorial Award
Hideo YOSHIDA (Kyoto University) ····································································· 1＜Special Issue: Recent Development of Heat Utilization and Thermal Environment in the
Field of Architecture＞
Numerical Investigation on Active Use of Natural Ventilation
Satoru IIZUKA (Nagoya University) ····································································· 3Control of Thermal and Light Behavior at Building Envelopes
Takashi INOUE (Tokyo University of Science) ························································· 9
The Development Trend of Advanced Thermal Insulation Materials
Tetsuo FUJIMOTO (Japan Testing Center for Construction Materials) ···························· 14
Trend of Research and Heat Utilizing Method of Thermal Storage HVAC System
Tomoya KAWAJI (Aichi Institute of Technology) ···················································· 20
Emerging Trend and Future Development of Thermal Renewable Energy Utilization Technology
Hitoshi AKAI (Fukushima University) ································································· 27＜Report＞
International Forum on Heat Transfer 2016
Koji FUMOTO (Hirosaki University) ·································································· 35
Report on The Lecture “Measurement Technology”
Yoshihiro KONDO (Hitachi) and Koji NISHI (Nidec) ··············································· 38＜Calendar＞ ···················································································································· 41＜Announcements＞ ·········································································································· 43＜Note from the JHTSJ Editorial Board＞ ········································································· 65

抜山記念国際賞報告「第３回抜山記念国際賞」の経過と授賞報告
Report of the Third Nukiyama Memorial Award

吉田 英生（京都大学）
Hideo YOSHIDA (Kyoto University)e-mail: sakura@hideoyoshida.com
１．はじめに本会創立50周年を機に創設された抜山記念国際賞（Nukiyama Memorial Award，以下NMA）も2016
年に第3回目の表彰を終えました．筆者はありがた
いことに，2010年5月26日開催の創立50周年記念事
業実行委員会において設置された国際賞小委員会
以来6年あまり，本賞の立ち上げと3回の選考の場に立ち会わせていただきました．本賞は今後も末長く継続する重要事業ですので，既報[1-2]との重複をできるだけ避けて，以下に事務的な引き継ぎ事項も含めて報告させていただきます．

抜山四郎先生1896（明治29）年3月15日～1983（昭和58）年7月2日
有名な沸騰曲線は1934（昭和9）年─38歳の仕事
1963（昭和38）年本会第2代会長（伝熱2002年5月号参照）
開催日（日本伝熱シンポジウム中日）です．
NMAの公募や選考は，これらのタイミングに間に合うように行います．NMA 2016は表3のように
NMA 2012にほぼ準じました．次回NMA 2018の授賞式はIHTC-16の場ですのでNMA 2014にならいますと，Call for Nominationsは今年6月中，そして12月の理事会に受賞者報告・承認とする必要があります[2]．

２．NMA委員会の構成や選考日程
まず，NMA委員会のメンバー構成を表1に示します．3名の日本人委員は，委員 → 副委員長 →委員長という3期を担当します．一方，4名の外国人委員は毎回2名ずつ改選し，2期を担当します．
賞の運営を実質的に主導する日本人委員の継続性を3名で担保しつつも，委員会全体の過半数以下に抑えられた構成になっています．委員の交代は内規（付録参照）に基づき，贈賞年度の前年の4月または5月の理事会で承認されます．
NMAの授賞式は，表2に示すように，原則として秋の本会主催（共催）の国際会議で行われる場
合と夏の国際伝熱会議（IHTC）で行われる場合がありますので，受賞者への早めの通知（授賞式出席依頼）の点から理事会承認のタイミングが異なります．なお，公式発表はどちらの場合も，総会

年
2012
2014
2016
2018

表2

授賞式と理事会承認のタイミング
受賞式
理事会承認
2012/04
2012/11/14（IFHT 2012 長崎）
2013/12
2014/08/14（IHTC-15 京都）
2016/04
2016/11/03（IFHT 2016 仙台）
2017/122018/08/14（IHTC-16 北京）
表3 NMA 2016の選考日程
2015/10/01 Call for Nominations
2016/01/31 Deadline for Accepting Nominations
2016/03/27 Final Decision by NMA Committee
2016/04/23 Approval by HTSJ Board of Directors
2016/05/25 Press Release at 53th NHTS in Osaka
2016/11/03 Award Ceremony at IFHT 2016 in Sendai

表1 抜山記念国際賞委員会のメンバー構成
委員長
副委員長
日本人委員
外国人委員
A. Bar-Cohen
P. Cheng
G.P. Celata
S. Kandlikar
笠木 伸英
門出 政則
吉田 英生
S. Kandlikar
J.S. Lee
T.W. Simon
門出 政則
吉田 英生
岡崎
健 G.P. Celata
J.S. Lee
T.W. Simon
P. Stephan
X. Zhang
吉田 英生
岡崎
健
円山 重直
P. Stephan
X. Zhang
岡崎
健
円山 重直
？
？
？
（PDFのカラー版でご覧いただくと，交代時期が同一の3名が同色で表されています．）

伝熱 2017 年 4 月-1-

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

抜山記念国際賞報告について，前報[1]にも少し説明がありますが，補足させていただきたいと思います．同社の高橋由貴彦氏は，抜山先生のご次男 抜山勇氏（故人）と
仙台二中・二高とも同級で親友だったとのことです．抜山勇氏は東北大学法学部，一方高橋氏は工学部で抜山先生の講義を感銘深く聴講されたとのことでした．東京クリエイティブ社ではご子息の高橋宏貴氏と一緒にお仕事をしておられましたが，今回の授賞式に際して賞状と盾をお渡しいただく直前に逝去されました．なにか因縁深いものを感じます．なお抜山勇氏の奥様の抜山映子氏は弁護士としてお仕事を続けられており，毎回の授賞式直後にご報告申し上げている次第です．
筆者はこれでNMA委員会を退任いたします．振り返って個人的にとりわけありがたく思っておりますことは，国際賞小委員会設置直後の2010年6月20日に宮内敏雄委員長と牧野俊郎副委員長に宛てたメールで「賞の名前はやはり由緒があり覚えやすいものがよいと思います…日本人の中では別格の知名度とパイオニアとして抜山四郎先生の名前を挙げたいと思います」と申し，それを実現していただいたことです．ありがとうございました．

図1 授賞式にて：藤岡会長・店橋教授・筆者
賞状と盾中には伊達政宗の兜飾りの三日月
３．NMA 2016
第1回目受賞者のPeter Stephan教授（独）と第2回目受賞者のGang Chen教授（米）によって，NMAの重みが理解されたこともあるのでしょう．NMA
2016の推薦は前回同様に多くはなかったものの，推薦された方々は実力者ぞろいでした．7名の委員による厳正な審査の結果，店橋護 東京工業大学教授が，乱流伝熱・燃焼のレーザー計測や直接数値
シミュレーションに関する顕著な業績を評価され，第3回目の受賞者に決定しました．3回目にしてわが国から受賞者が出たことは誠に喜ばしく思います．
授賞式は抜山先生の本拠地仙台で開催されたIFHT 2016中日の2016年11月3日，藤岡惠子会長から賞状と盾が授与されました．2016年は抜山先生の生誕120年でもあり感慨もひとしおでした．

付録
抜山記念国際賞委員会の委員交代に関する内規①総務担当副会長は日本伝熱学会役員（理事および監事）に役員一人あたり日本人3名以内，外国人3名以内の候補者（氏名，所属，e-mail address）の推薦を依頼する．
②総務担当副会長は退任予定の選考委員（3名）に委員一人あたり日本人3名以内，外国人3名以内の候補者（氏名，所属，e-mail address）の推薦を依頼する．
③国際賞委員会において，候補者の内から3名の最終候補者を選考する．
④国際賞委員会は会長，副会長と協議して3名の最終候補者の順位付けを行う．
⑤国際賞委員会において，上位3名の最終候補者を
任期2期のMember（3名）候補者とし，理事会に報告する．
（2012年4月21日）
参考文献[1] 門出政則，「抜山記念国際賞」の経緯と授賞報
告，伝熱，52-219 (2013) 1.
[2] 門出政則，「第2回抜山記念国際賞」の経緯と授賞報告，伝熱，53-225 (2014) 97.

４．むすび
伝熱コミュニティーにはパイオニアの名前を冠した賞がいくつかありますが，国内外の皆様のご尽力で，それらの中でもNMAは確実に最も権威のある賞の一つとしての存在感を示すに至ったように思います．当初の予定では第10回 ─ NMA
2030までの贈賞となっておりますが，きっとさらに将来にも本賞は継続することと思います．そして，受賞者の栄光とともに抜山先生のパイオニアとしての仕事もずっと世界の人々に記憶されることをたいへん嬉しく思います．
ここで，抜山記念国際賞の賞状や盾を真心込めて制作していただいてきた東京クリエイティブ社

伝熱 2017 年 4 月-2-

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究

自然通風の積極的な利用に向けたシミュレーション検討
Numerical Investigation on Active Use of Natural Ventilation

飯塚 悟（名古屋大学）
Satoru IIZUKA (Nagoya University)e-mail: s.iizuka@nagoya-u.jp
１．はじめに
20 年以上も前になるが，筆者は学生時代，単体建物を想定した角柱周りの気流シミュレーション（図 1）をひたすら行っていた．現実離れした単純な解析対象であるが，それでも当時のスーパーコンピュータ（使用料はとても高額だった！）を駆使したシミュレーションである．利用していた
スーパーコンピュータは日立製作所の HITAC
S-3800/480 で，その理論演算性能は 32 GFlops [1]であった．これに対して，現在（2016 年 11 月現在）世界最速のスーパーコンピュータ（中国のSunway TaihuLight）の理論演算性能は 93 PFlops [2]で，その差はなんと約 290 万倍である．
計算機資源の進展は目覚ましく，一昔前では夢物語だった超高解像度シミュレーションや広域シ
ミュレーションが現在は実行可能となってきている．誤解を恐れず大げさに言えば，シミュレーシ
ョンで何でもできると思えるようになってきた感がある．学生時代に角柱周りの気流シミュレーシ
ョンをひたすら行っていた筆者が，計算機資源の進展の恩恵を受けて，今では，地球スケールから大陸・国スケール，都市スケール，街区・建物ス
ケール，室内スケールに至る温暖化ダウンスケー
リング（空間詳細化）シミュレーションモデルの開発（図 2）とその応用に関する研究[3, 4]に取り組んでいる．
筆者がこれまでに開発してきた温暖化ダウンス
ケーリングシミュレーションモデルの応用事例としては，南海トラフ巨大地震発生時の各種災害軽減を意図した都市形態シナリオ（2050 年代の名古屋都市圏を対象）を導入した場合の温熱環境予測[5, 6]や，成長する東南アジア都市の都市計画マス
タープラン（2030 年代のベトナム Vinh 市を対象）を導入した場合の温熱環境予測[7]などがあり，温暖化ダウンスケーリングシミュレーションモデル
の技術開発の取り組みとしては，都市スケールの伝熱2017 年 4 月

図1

角柱周りの気流シミュレーション（20 年以上前に実施）

シミュレーションと街区・建物スケールのシミュ
レーションのシームレスな結合方法の開発[8, 9]などがある．これらも含めて様々な空間スケールのシミュレーション事例を紹介したいところであるが，紙面が限られているので，本稿では私たちの生活で一番身近なスケールである室内スケールの温熱環境シミュレーション事例（自然通風シミュレーション事例）を紹介することにしたい．
２．自然通風シミュレーション事例
近年，「年間に消費する正味（ネット）のエネル
ギー量が概ねゼロ以下となる住宅」[10]を意味す
るゼロエネルギー住宅（ZEH：net Zero Energy
House）やそれに類する省エネルギー住宅が多くの注目を集めている．そのような住宅を構築する
ためには，前提として，エネルギーそのものを利用しないパッシブな省エネルギー手法の導入が欠かせない．自然通風はその代表的な手法の 1 つであり，自然通風の活用に関する研究は古くから数多くある．しかし，居住者が不快とならない限界
まで自然通風を積極的に利用しよう，という観点からの研究はほとんどない．以下では，そのような自然通風の積極的な利用に向けて，シミュレー-3-

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究

地球スケール（出典：気象庁）

大陸・国スケール
都市スケール

温暖化ダウンスケーリング

街区・建物スケール
室内スケール
図2

温暖化ダウンスケーリングシミュレーションモデルの概要

ションを活用して検討した事例を紹介する．
2.1 自然通風が室内環境や快適性に及ぼす影響
自然通風を取り入れるためには，窓を開けるな
ど，当然のことながら開口部（流入口および流出口）が必要となる．日中であれば通常，その開口部を通じて日射が室内へ侵入する．その場合，室内環境や快適性に及ぼす影響は自然通風と日射侵入のどちらが大きくなるのであろうか．
本節では，図 3 に示すモデル住宅の LDK を対象として，室内環境や快適性に対する自然通風と日射侵入の影響度合いを検討した一例を紹介する．
中間期（10 月上旬）の快晴日の正午（外気温は 26.1
C）に自然通風を利用する場合で，自然通風の流
入風速は 0.1 m/s，0.4 m/s および 0.8 m/s の 3 通りの条件を検討した．日射侵入に関しては，自然通
風の流入口となる開口部およびガラス部分（ガラス窓は半開放状態）の直上（南面外壁側）に庇の有無を想定し，庇が無い場合の日射侵入に伴う床面の日なた面積を最大（100 %）として，庇の設置により同面積が中（50 %）および無し（0 %）となる場合の計 3 通りの条件を検討した．床面に
日なた面積がある場合，日射が直接床面に差し込む部分は 90.0 W/m2，日射がガラスを通過してから床面に差し込む部分は 38.6 W/m2 の顕熱フラッ

伝熱2017 年 4 月

N
S

ガラス

ダイニングテーブル
内壁
キッチン
●

ガラス

2.4 m

ダイニング1 ●●ダイニング2●リビング1
リビング2 ●

4.0 m

図3

キッチンテーブル
8.0 m

TV
リビングテーブル

自然通風を利用するモデル住宅室内①

クスを与えている．
図 4 は，日射侵入に伴う床面の日なた面積が最大（庇無し）となる条件で，自然通風の流入風速
が 0.1 m/s（図 4(1)：体感的にほぼ無風）と 0.4 m/s（図 4(2)：僅かに風を感じる程度）の場合の室内
気流・気温分布（床上 1.1 m の水平分布）を比較したものである．流入風速が 0.1 m/s の場合，日射侵入の影響が支配的で，その影響は室内全体の気温分布に及んでいる（自然通風の流入風の影響は流入口付近に限定されている）．一方，流入風速が0.4 m/s の場合，流入気流に沿った低・中温域の形
成や，淀み域（開口部以外の南面付近）における-4-

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究

26.0

26.5

27.0

27.5

28.0

28.5
[C]

79-

7

7>

(1) sewO 1

79-

7

7>

(2) LZYw(1) 流入風速 0.1 m/s
図4Ö 5 ǉžǶȜ&ŀø¡«ĜǽĞ)Â4ĕȖ(2) 流入風速 0.4 m/s

ȣĎ| 1.1 m +ƻœȤ

自然通風時の室内気流・気温分布（床上 1.1 m の水平分布）


熱溜まりなど，気流分布に大きく依存した気温分布となっている．つまり，人が僅かに感じられる
程度の微風（0.4 m/s）であっても，自然通風として室内へ取り入れることができれば，室内環境に対する影響は日射侵入の影響よりも大きくなる．
図 5 は，温熱快適性指標の 1 つである SET*（標準新有効温度）について，図 3 中の「リビング 1」と「キッチン」の位置（床上 1.1 m）の結果を図示したものである．両位置ともに，自然通風の流
入風速が大きくなるほど SET*の値が小さくなり，
快適性が向上する結果となっている．その一方，
流入風速が 0.1 m/s の場合と，流入風速が 0.4 m/s
および 0.8 m/s の場合では結果の傾向に違いが見られている．流入風速が 0.1 m/s の場合，床面の日なた面積が大きいほど SET*の値が大きくなり，
快適性が悪化している．これに対し，流入風速が0.4 m/s および 0.8 m/s の場合，床面の日なた面積の大きさに関係なく，ほぼ一定の SET*の値となっている．すなわち，人が僅かに感じられる程度の微風（0.4 m/s）であっても，自然通風として室内へ取り入れることができれば，快適性に対しても日射侵入の影響よりも自然通風の影響の方が大
きくなる．

伝熱

2017 年 4 月   

2.4 m






7.0 m
N

3.6 m

S

Ö 6 ǉžǶȜB²Ɗ>o\tðó®

2.2 自然通風の最大限の利用可能性の検討
自然通風が室内環境や快適性に大きな影響を及ぼすことは前節で一例を示した通りであるが，では，自然通風はどれくらい積極的に利用することができるのだろうか．
本節では，図 6 に示すモデル住宅の 1 室を対象として，自然通風の積極的な利用に関して検討した一例を紹介する．本事例は，室内気流・温熱環
境解析と，人体各部位内の熱産生，血流による体-5-

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究











35.0

100

34.5

75

34.0

50

33.5

25

 [W]

1.0 [m/s]

 [°C]

0.0

0

33.0
28

30

32

34

[°C]

(1) ū«ȜÎ 0 °(2) 流入風向 20 

図 7 自然通風時の室内気流分布（床上 1.2 m の水平分布）（流入風温度 32 C・流入風速一定）









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35.0

100

34.5

75

34.0

50

33.5

25

33.0

 [W]

(1) 流入風向 0 

 [°C]



0
28

30

32

34

[°C]

熱の再配分，発汗，ふるえなどを考慮できる人体
熱モデル[11]による人体温熱生理状態予測（皮膚温や対流・放射・蒸発による放熱量を予測）を連成したシミュレーションにより，環境変化と人体
温熱生理反応（不快とならない生理反応）の 2 つの観点から，自然通風の最大限の利用可能性を検討したものである．
自然通風の流入条件として，流入風温度，流入
風速パターン（一定風速と変動風速），流入風向，
流入風湿度をそれぞれ変化させて組み合わせた多数の条件を検討しているが，以下では，流入風温度は 4 通り（28 C，30 C，32 C，34 C），流入
風速パターンは 1 通り（1 m/s の一定風速），流入
風向は 2 通り（0 ，20 ），流入風湿度は 1 通り（相対湿度 50 %）の条件を用いた結果を示す．なお，
図は省略するが，流入風速パターンが一定であっても変動していても，時間平均風速が同じ場合，
人体温熱生理反応（皮膚温や対流・放射・蒸発による放熱量）の時間平均値はほぼ同じ値となっている．また，図 7 に示すように，流入風向が 0 の場合は人体右側（人体正面に対して右側）を流入気流が通り抜け，流入風向が 20 の場合は流入気流が人体に直接当たる状況となっている．
図 8 は，自然通風の流入風向が 0 の場合（図伝熱2017 年 4 月(2) 流入風向 20 
図8

自然通風の流入風温度と人体温熱生理反応（皮膚温・各種放熱量）の関係

8(1)）と流入風向が 20 （図 8(2)）の場合の流入風
温度と人体の皮膚温・各種放熱量（対流・放射・蒸発による放熱量）の関係を示したものである．
ここで，皮膚温は人体各部位面積加重平均値，各
種放熱量は人体全部位合計値である．いずれの場
合も，流入風温度の上昇に伴って室内気温や室内
壁面温度が上昇するため，対流放熱量と放射放熱量は減少している．その結果，皮膚温が上昇し，発汗に伴う蒸発放熱量が増加している．
皮膚温に関して，Saito ら[12]は実験住宅における被験者実験を通じて，Ramanathan の重み付け 4点法（胸×0.3＋前腕×0.3＋大腿×0.2＋下腿×0.2）[13]から算出（Saito らは，左胸，左前腕（前），左大腿（前），左下腿（前）の 4 点から算出）した平均皮膚温が 34.5 C 以下であれば，居住者は不快に感じないと報告している．この知見を基に図 8の結果を見ると，流入風向が 0 の場合は 31.7 Cまで，流入風向が 20 の場合は 32.1 C までが自然
通風利用の許容範囲となる．

-6-

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究

３．最後に
本稿では，省エネルギー行動としての自然通風の積極的な利用（夏季や中間期の利用を意図）に関する研究事例を紹介した．省エネルギー行動は本稿で紹介した自然通風利用に限らないが，その推進を地球温暖化緩和の文脈で議論しているもの
を時々目にする．しかし，日本においては，その議論はおかしなものに感じる．現在，日本は世界第 5 位の二酸化炭素排出国であるが，日本の排出量は世界全体の総排出量の僅か 4 %弱である．仮に，省エネルギー行動で日本の二酸化炭素排出が大幅に削減できたとしても，世界全体で見ればごく僅かな削減量となってしまう．つまり，二酸化炭素の主要排出国（現在であれば，中国やアメリカ）の排出が大幅に削減できない限り，地球温暖化はこれからも進行していくと考えざるを得ない．
では，そのような避けがたい地球温暖化時代において，日本に住む私たちはどのような行動を取るべきなのであろうか．筆者は，私たちが生活する範囲のスケール，すなわち，まち（街区）や都市における気温緩和こそが，避けがたい地球温暖化時代における適応行動だと考えている．日本は既に長期の人口減少過程に突入[14]しているため，まちや都市が今以上に大きく発展していくことは考えにくい．温熱環境の観点から言えば，まちや
都市のヒートアイランドが今以上に進行していく
ことは考えにくい．しかし，そのような状況においても，地球温暖化時代の適応行動として，まちや都市の気温緩和を「積極的に」行うべきというのが筆者の考えである．避けがたい地球温暖化による気温上昇は，まちや都市の積極的な気温緩和によって（大きくは見込めないかもしれないが）相殺していくことを目指すしかないと思っている．
本稿で紹介した自然通風の積極的な利用に関する検討も，その一環として研究を行っている．つまり，自然通風の積極的な利用により，空調機使用を大幅に減らし，その結果として，まちや都市に捨てられる空調排熱（人工排熱）を極力減らしたい，という意図である．

ん，米澤真佑子さんと実施した研究であり，彼女たちの真摯な努力により得られた成果である．ここに記して謝意を表したい．
参考文献[1] 東京大学情報基盤センター・スーパーコンピューティング部門，過去のシステム，http://
www.cc.u-tokyo.ac.jp/system/system-old.html.
[2] TOP500 Supercomputer Sites, Top500 List November 2016, https://www.top500.org/list/
2016/11/.
[3] 文部科学省・気候変動適応研究推進プログラム，フィードバックパラメタリゼーションを用いた詳細なダウンスケールモデルの開発と都市暑熱環境・集中豪雨適応策への応用（研究代表者・飯塚悟），https://www.restec.or.jp/
recca/staticpages/index/iizuka.html.
[4] 飯塚悟，温暖化ダウンスケーリング技術の建築・都市環境問題への活用に関する研究，
2016 年日本建築学会賞（論文）.
[5] Iizuka, S., Xuan, Y., and Kondo, Y., Impacts ofdisaster mitigation/prevention urban structure
models on future urban thermal environment,
Sustainable Cities and Society, 19 (2015),
414-420.
[6] 飯塚悟，近藤由美，玄英麗，領域気象モデル
WRF による名古屋都市圏の温熱環境シミュ
レーション（その 5）減災・防災型都市形態
モデルの導入と温熱環境に及ぼす影響，日本
建 築 学 会 環 境 系 論 文 集 ， 79-704 (2014) ，883-889.
[7] 伊藤達徳，飯塚悟，玄英麗，宮田将門，渡辺楓，ベトナム Vinh 市都市計画マスタープランの導入が将来の市街地温熱環境に及ぼす影響評価，日本建築学会環境系論文集，82-733(2017)，265-272.
[8] 近藤亮彦，飯塚悟，気象モデルと工学 LES モ
デルのシームレスな結合手法の開発（その 1）
Reynolds 応力のコレスキー分解に基づく人工的な LES 流入変動風生成手法の検討，日本建築学会環境系論文集，77-678 (2012)，661-669.
[9] 飯塚悟，玄英麗，気象モデルと工学 LES モデルのシームレスな結合手法の開発（その 2）
人工的な LES 流入変動風に対する連続条件の謝辞
本稿で紹介した自然通風に関するシミュレーシ
ョン研究は，名古屋大学大学院環境学研究科・玄英麗助教，筆者の研究室に在籍する松井那緒美さ伝熱2017 年 4 月-7-

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究[12] Saito, T., Kuno, S., Ota, S., and Mimura, M., The
effect of natural ventilation on physiological andpsychological responses to the indoor thermal
environment of Japanese housing, The 13th
International Conference on Indoor Air Quality
and Climate, (2014), 359-366.
[13] Ramanathan, N. L., A new weighting system formean surface temperature of the human body,

課し方の提案と平板境界層流解析への適用，
日本建築学会環境系論文集，81-727 (2016)，
811-817.
[10] 経済産業省・資源エネルギー庁，ZEH（ネット・ゼロ・エネルギー・ハウス）に関する情報公開について，http://www.enecho.meti.go.jp/
category/saving_and_new/saving/zeh/.
[11] Sakoi, T., Tsuzuki, K., Kato, S., Ooka, R., Zhu, S.,
and Song, D., A three-dimensional humanthermal model for non-uniform thermal
environments, The 6th International Thermal
Manikin and Modelling Meeting, (2006), 77-88.

伝熱2017 年 4 月

Journal of Applied Physiology, 19-3 (1964),531-533.
[14] 国立社会保障・人口問題研究所，日本の将来
推計人口（平成 24 年 1 月推計）.

-8-

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究

建築外皮における熱と光の制御
Control of Thermal and Light Behavior at Building Envelopes

井上 隆（東京理科大学）
Takashi INOUE (Tokyo University of Science)
１．はじめに2015 年末のパリ協定の合意，あるいはその根拠となった IPCC の報告書において，建築（住宅含む）分野の環境負荷は極めて大きく，温暖化影響
削減ポテンシャルも，工業・交通・農業など全ての分野の中で建築分野が最大であると指摘されている．1973 年の第一次オイルショック以降，順次強化されてきたわが国の建築・住宅の省エネ基準
は，このような背景をも踏まえ，2020 年を目途に適合義務化されることとなっている．基準を満たさない限り着工できない厳しい措置となり，一定規模（2000 ㎡）以上の建築については今月（2017年 4 月）から施行されることが決まっている．さらに省エネ基準適合義務化の先には，ZEB（Zero
Energy Building），ZEH（Zero Energy House）の普及も政策目標として見据えられ ZEB ロードマッ
プも示されている．注 1）
これらへの具体的対応としては，断熱・日射遮
蔽・自然エネルギー利用等による大幅な省エネル
ギーを実現した上で，太陽光発電等再生可能エネ
ルギーで ZEB を目指すという手順となる（図 1）．
注 2）まずは窓・外壁・屋根など建築外皮の熱性能を大幅に向上させることが前提となる．

２．建築外皮の熱性能
建築部位の断熱性能の指標には熱貫流率（W/㎡ K），日射遮蔽性能・取得性能の指標には日射熱取得率（＝省エネ基準の日射侵入率：入射する日
射のうち室内に侵入する割合）が用いられる．主な建築外皮について熱性能比較を図 2 に示す．
2.1 断熱性能
図 2 に明らかなように，一般に建築外皮の中で断熱上最も弱点となる部位は，窓など透明部位である．外壁・屋根など不透明部位の断熱性は十分な厚さの断熱材を挿入することで比較的容易に確保できる．ガラスの薄板で構成される窓について
は，まず単板ガラスを複層ガラスにすることでガラス中空層の熱抵抗により熱貫流率は概ね半減し断熱性は大幅に向上する．さらに中空層内の対流による伝熱を抑えるための Ar，Kr，Xe など不活性ガスの封入や真空化，長波長放射による伝熱を抑えるための中空層内ガラス表面低放射率化（Low-E 化），などにより一層断熱性を向上させた高性能ガラスも各種開発・実用化されている．
2.2 日射遮蔽性能
一方，図 2 から日射遮蔽性能についても，窓が弱点であり注意を要する部位であることが明らかである．最大で１kW／㎡程度（照度では，10 万
lx 程度）にもなる日射，特に直射成分の強さを考慮すると，オフィス等における温熱・光環境，さらには空調（冷房）負荷の観点からは，これを適
熱貫流率 U
7

6

5

4

3

W/(m2・K)
2
1

0

日射熱取得率 η
0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

普通透明ガラス
カーテン
外部遮蔽

窓
複層ガラス

遮熱型Low-Eガラス

屋根
・
外壁

図 1 ZEB 定義・評価法（出典：資源エネルギー庁資料）伝熱2017 年 4 月など

100㎜断熱図2-9-50 ㎜断熱建築外皮の熱性能比較

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究

切に遮蔽することは不可欠である．この際，室内でブラインド，カーテンなどにより日射を遮蔽しても，これらに吸収された日射熱の大部分は室内に放熱され冷房負荷となる．またこれらの部材は高温となって窓近傍空間の温熱環境を著しく悪化させる．これに対し，庇，すだれ，外ブラインド，
オーニングなど外部で遮蔽することは，吸収された熱の大部分が外界に放熱されることになり極めて効果的である．
窓に求められる機能を考慮すると，これら外部遮蔽の他，エアフロー型窓，ダブルスキンなど熱的に高性能な窓システムにより適切に処理した後，視界・眺望の確保を図り，その上で入射する昼光を活用し消灯・調光など照明制御を行うという手順が有効と考えている．光としては導入したいが熱は排除したいという点については可視域では出来るだけ透過させ近赤外域成分は反射する遮熱型
Low-E ガラスが効果的ではあるが，日射の直射成分の強さ，さらにはその変動を考慮すると，ガラス単独での対応は困難であり適切に制御される自動ブラインドとの併用が不可欠である（図 3）[1,2]．

これらにより，日射を遮蔽しながらも自然な視
界・眺望・開放感を確保しつつ昼光を導入し照明用エネルギー，併せて空調負荷も大幅に削減している．実績値として，都内一般大規模オフィスに
比較して一次エネルギー消費量換算で４割以上の削減を実現している（図 6）．
3.2 建物事例Ｂ
図 7 は，同様の制御を行う外ブラインドおよび発熱複層ガラスと照明自動制御のオフィスビルの事例である．欧州等では比較的一般的に用いられる外ブラインドではあるが，我が国では主に台風などの強風の懸念から採用事例は極めて少ない．
本建物[4]では，スラット強度（断面構造），駆動方式（マリオン内チェーン駆動），制御方式（一定以上の風速で収納）を工夫し，中高層オフィスながら採用している．

３．高性能窓の適用事例
近年，眺望・開放感や意匠上の要求から，建築
立面において開口部はより大きな割合を占めつつあり，その高性能化の重要性は高まっている．こ
こでは，最も一般的で延べ床面積が大きいオフィ
スビルについて，高性能化の具体方策を事例に基づき紹介する．
3.1 建物事例Ａ
図 4 の超高層オフィスビルでは，庇・縦ルーバ
ーなど外部遮蔽物，遮熱型 Low-E ガラスを外側ガラスに用いたエアフロー型窓を用い，さらにガラ
ス間中空層には日射を計測しつつスラット角・昇降を制御する明色の自動ブラインドを内蔵している（図 5）[3]．

図4

建物事例Ａ

外観

排気ダクト
水平庇

遮熱型
Low-E複層ガラス:8+A12+8mm

自動制御ブラインド

縦ルーバー(明色ベネチアンブラインド)

複層ガラス:5+5mmペリカウンタ
吸込み口

エアフロー型窓断面図

図5

窓周り詳細

2500

照明・
コンセント

40%

空調搬送

17%

熱源

26%

1263

-42%

17%

ｰ４２％

一次エネルギー消費原単位[MJ/容積対象面積]

1500

その他

-16%

1823

2173
2000

1000

その他
テナント動力

11%
8%

コンセント

15%

照明

35%

空調搬送
温熱源
冷熱源

10%
8%
13%

500

0

図3

伝熱

比較対象ビル
比較対象ビル

自動制御ブラインドによる日射遮蔽と昼光利用2017 年 4 月

図6- 10 -

街区全体
街区全体

丸の内パークビルディング
建物A
オフィス用途年間一次エネルギー消費実績

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究

外ブラインドの日射遮蔽性能を評価するため，
一部の外ブラインドを収納し室内側に同じ色のブラインドを設置して日射遮蔽時の室内側窓面温度の比較を行った．室内側から窓面を撮影した熱画
像を図 8 に示す．外部で日射遮蔽を行うことで窓面温度が約 40℃から約 30℃へと 10℃程度大幅に低下している様子が分かる．
さらに本建物のガラスは発熱複層ガラスとなっており，暖房時窓近傍空間の温熱環境が悪化する
場合に通電することで室内側ガラス温度を上昇させることが可能となっている．非寒冷地かつ内部発熱が多く年間を通して冷房運転が支配的となるオフィス等で有効と考えられる．
3.3 建物事例Ｃ
図 9 は同じく昇降・スラット角を制御する自動ブラインドを内蔵したエアフロー型窓・ダブルス
キンと照明制御を組み合わせた超高層オフィスビルの事例である[5]．隣接する窓の内ガラスを外して一般窓を模した比較実験の熱画像を図 10 に示
す．本システムを用いることにより，室内側窓面
温度は約 10℃低下し大幅な室内温熱環境・快適性向上と冷房負荷削減が図られていることが分かる．
ダブルスキンについても，外気温や風向・風速の影響が大きいものの，同様の効果を確認している．

3.4 建物事例Ｄ
上記のような主に制御による手法の他に，外皮素材が，選択的に透過・反射・吸収，あるいは内外の状況に応じて自律的に性能を変化させ内部の快適性や省エネ性を満たすパッシブな手法も考えられる．ここでは，日射などにより相変化温度以上に上昇すると白濁して均等拡散状態となり，以下になると透明に戻る高分子ハイドロゲルを用いた自律応答型調光ガラスの例を示す．図 11 に示す研究所建物において，本ガラスを組み込んだ Low-E
複層ガラスによる日射遮蔽と自然光利用の効果を検証した．強い直達日射が入射して温度上昇した
ガラス範囲のみ白濁することで，熱としては極力遮蔽しつつ光としては拡散光として導入できており（図 12），省エネ性とともに勤務者の評価についても良好な結果が得られている [6].

照明

高透過
複層ガラス

普通ガラス
高透過
複層ガラス

普通ガラス

ダブルスキン（DS）

レースウェイ組み
込み型照明器具

バルコニー庇

照明
電動ブラインド

電動ブラインド

図9

エアフロー窓（AFW）

建物事例Ｃ(100.0)
45. 0
43. 5
42. 0
40. 5

ソックフィルタ

電動外ブラインド

43.8

36.9

Conventional

自然換気口

35.5

39. 0

窓E→AFW（窓B、D）より約8℃高い

Airflow
0.8m/s(123CMH)

0m/s

図7

44.5

36.2

37. 5

風量による窓表面温度の違い
窓F→AFW（窓B、D）より約1℃低い

発熱複層ガラス

RG: 1

43.3

Conventional

Airflow

0m/s

0.8m/s(123CMH)

36. 0
34. 5

Conventional

Airflow

0m/s

0.96m/s(148CMH)

33. 0(-20.0)

建物事例Ｂ : 0 . 9 5 SC: NORM EL : WA

基準階における一般窓とエアフロー窓の性能比較

03/10/17
13:45:00(100.0)(100.0)
38.0
36.5

40. 0

35.0

38. 5

30.9

37. 0

30.5

32.6

32.4

33.7

33.5

33.5

33.4

29.0
27.5
26.0
(-20.0)

34. 0

40.1℃

32.0
30.5

35. 5

29.8℃

33.5

32. 5

35.1℃

31. 0

外付けブラインド

内ブラインド（中間色）

内ブラインド
（明色）

29. 5
28. 0
(-20.0)

14:00

X:189
Y:149
T: 40.1

図8

15:00
16:00
ダブルスキン階の窓面温度の推移

17:00

図 10 室内側窓面温度比較

室内側窓面温度比較（エアフロー窓およびダブルスキン）伝熱2017 年 4 月- 11 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究

赤外域成分を上方に反射させることで，街路への下向き反射日射（積算）を概ね３分の１に減少できること（図 15），さらに街路上の相当外気温度を 10℃程度低下させること（図 16）などを実験にて検証した．この近赤外域再帰反射フィルムを都
内の中高層建物（図 17，大学研究棟）の自動制御
ブラインド内蔵エアフロー型窓の外ガラス（中空層側）に適用した．本建物の西面全面がこのフィルムを用いた窓システムとなっており，実測により室内側での自然な視界・眺望の確保や冷房負荷削減と快適性向上のみならず，周辺街区の温熱環境への影響を抑えていること，さらにはシミュレーションにより都市スケールでは都市の吸収する
日射熱が減少することによるヒートアイランド現象の緩和効果も期待できることを示した[11]．

3.5 建物事例Ｅ
日射のうち光は透過し近赤外域は反射する特性を有する遮熱型 Low-E 複層ガラス，同様の波長特性を有するフィルムなども一般的に用いられるに至っているが，これら波長特性に加え特定の波長域，即ち近赤外域のみに再帰反射性を持たせたフィルムについて提案・開発を進めてきた（図 13）[7-10]．従来の高反射率手法では，窓面で鏡面反射された日射の近赤外域成分はそのまま前面の街路に照射され，図 14 に示すように，都市内では目に見えない波長域（近赤外域）で大きく体感温度を上げ夏期中間期の快適性を悪化させている実態がある．これに対して窓面に本フィルムを貼付し近Low-E複層ガラス
or 従来型高反射率フィルム

再帰反射フィルム
→ 反射成分は
天空方向へ→ 反射成分は周辺街区へ
A

AHU
for west block

近赤外域
再帰反射

AHU
for east block

反射日射の減少に
より放射環境改善

放射環境悪化

SummerLight
Solar-shading typeLow-e glass
Light
TT-glass+Low-e glass

Heatslant (white)

5

5

5

5

5

1

4

3

2

1

6

3

3

3

3

2

2

Heat
high-albedo paint(white)

0.15

white
Heat

図 11

建物事例Ｄ

0.12

1.0

近赤外域

紫外
可視光域

反射日射量（直達成分）〃（拡散成分）

0.09

近赤外比率

0.6

0.06

0.4
天空からの拡散日射量

0.03
10/27

0
350

12:40

700

1050
1400
波長[nm]

1750

0.2
0

2100

Low-E複層ガラス建物の前面街路
放射量[W/㎡/nm]

0.15 紫外
0.12

1.0

近赤外域

可視光域

0.8
反射日射量（直達成分）

0.09

36.0
34.5

0
350

30.0
28.5

1050
1400
波長[nm]

1750

0.2
2100

0

一般窓建物の前面街路

27.0
25.5
24.0

図 14 都内街路における環境実測（窓面高反射率化による屋外放射環境悪化実態）

図 12 自律応答ガラス白濁状況

2017 年 4 月

700

0.6
0.4

天空からの拡散日射量

0.03

31.5

伝熱

近赤外比率

〃 （拡散成分）

0.06

33.0

0.8

成分比率，近赤外域比率[-]pent-roof(temporary)Light

図 13 近赤外域日射再帰反射による周辺街区環境改善

成分比率，近赤外域比率[-]Heat

1.(Ext.) Low-e 6 mm + air 6 mm +(Int.) single 6 mm
2.(Ext.) Low-e 6 mm + air 6 mm +(Int.) TT 6.5 mm
3.(Ext.) TT 6.5 mm + air 6 mm +(Int.) Low-e 6 mm
4.(Ext.) single 6 mm + air 6 mm +(Int.) Low-e 6 mm
5.(Ext.) single 6 mm + air 6 mm +(Int.) single 6 mm
6.(Ext.) Low-e 6 mm + air 6 mm +(Int.) TT 6.5 mm

放射量[W/㎡/nm]

Spring & Autumn

Light
Solar-shading typeLow-e glass
TT-glass+Low-e glass5- 12 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究

４．まとめ
省エネによる CO2 排出削減，ZEB の実現，建築・住宅などにおける快適性や健康性の向上，さらには都市環境の改善，ヒートアイランド対策に関して，建築外皮の熱性能が果たす役割は極めて大きい．特に熱的に大きな弱点となりがちな窓を中心に，各種センサー，制御，波長選択性，反射
指向性，高分子物性，ミクロ・ナノスケール技術など，新技術の活用・応用による一層の環境負荷低減および快適性向上が可能と考えられる．

[1]

[2]

[3]

[4]
注 1）
「エネルギー基本計画（2014 年 4 月閣議決定）」において，「建築物については 2020 年までに新築公共建築物等で，2030 年までに新築建築物の平均で ZEB の実現を目指す」とする政策目標が掲げられている．

[5]

注 2）
「空気調和・衛生工学会「ZEB 定義検討小委員会」により作成・公表されたガイドライン（SHASEJ-G-0017-2015）を基盤としている．

各ガラス仕様における下向き反射日射量（積算）2010/10/23

側面図

[6]

1/3

FL+再帰反射film

Low-E複層ガラス
直接到達する直達・拡散日射を除く

FL+再帰反射film

2010/11/9

FLガラス

参考文献
一ノ瀬, 井上, 他: 気象の変動に追従するブラインドの自動制御手法, 建築学会環境系
論文集（2009），第 646 号, pp.1339-1345
SHASE-M1008-2009「省エネルギーと快適な
熱・光環境の両立を図る自動制御ブラインドの仕様と解説」，空気調和・衛生工学会(2009)
原田，高瀬，井上他，第 50 回学会賞「丸の内・三菱一号館の設備構築」，空気調和・衛生工学会，（2012），第 86 巻第７号，pp.29-40
野原，川瀬，井上他，第 44 回学会賞「日建設計東京ビルの空気調和・衛生設備」，空気調和・衛生工学会，（2006），第 80 巻第７号，pp.35-40
原田，佐藤，井上他，第 46 回学会賞「明治安田生命ビル街区再開発の空気調和設備」，
空気調和・衛生工学会，（2008），第 82 巻第７号，pp.29-40
T.Inoue, “Solar shading and daylighting bymeans of autonomous responsive dimming
glass: practical application”, Energy and
Buildings, (2003), vol.35, Issue5, pp463-471

下向き反射日射量
0

0.5
1.0
1.5
日射量[MJ /㎡]

3.5
2.0
2.5
3.0
（積算時間10:00～13:30)

[7]

4.0

図 15 再帰反射フィルムによる下向き反射日射低減効果
SAT（反射日射の影響を加味した相当外気温度）FL

日時：2012/10/16 (西方位)

40

実測概要
再帰反射フィルム

Low-E

Low-E

相当外気温度 [℃]

35

SAT計

9.7℃

FL

30

25

20

近赤外域画像 東京理科大学 野田キャンパス2号館屋上

[8]

15
13:30

再帰反射フィルム

外気温

14:00

14:30

15:00

射場本，柳原他，第 53 回学会賞「東京電機大学 東京北千住キャンパス」，空気調和・衛生工学会，（2015），第 89 巻第７号，pp.49-54
T.Inoue, M.Ichinose et.al., Retro-reflecting filmwith wavelength-selective properties against
near-infrared solar radiation and improving
effects of indoor/outdoor thermal environment,
Proceedings of CISBAT (2013),

[9]

15:30

16:00

図 16 下向き反射日射低減による
屋外温熱環境の改善効果

外側ガラス:FL12mm

再帰反射フィルム
Near-infrared retro自動制御ブラインド

エアフロー型窓

吸込み口

一ノ瀬，井上他：建物周辺放射環境を考慮した開口部の遮熱対策に関する研究 ―近赤外域における再帰反射特性を有する遮熱フィ
ルムの提案と効果検討―，建築学会環境系論
文集(2014), 79-696, pp.167-172[10] T.Inoue, M.Ichinose, Advanced Technologies for
Appropriate Control of Heat and Light at
Windows, Energy Procedia,Volume 96, (2016),
pp.33-41[11] M. Ichinose, T.Inoue, "Effect of retro-reflecting
transparent window on anthropogenic urban heatbalance", Energy and Buildings, Elsevier（2017accepted）

図 17 建物事例Ｅ

伝熱2017 年 4 月- 13 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究

先進的断熱材の開発動向
The Development Trend of Advanced Thermal Insulation Materials

藤本 哲夫（一般財団法人 建材試験センター）
Tetsuo FUJIMOTO (Japan Testing Center for Construction Materials)
e-mail: fujimoto@jtccm.or.jp
１．はじめに
建築分野における断熱材開発が他の分野と大きく異なるかというと，そのようなことはなく，建築物としての使用温度などの使用条件を考えると，
むしろ開発における制約は小さいといえる．このため，様々な材料を用いた材料開発が行われており，省資源という立場から，リサイクル材料による建材開発は活発に行われている．
しかし，その用途を断熱ということに限り，さらに高性能化を目的とした材料の開発に目を向けると，他の分野に比較して遅れているといわざるを得ない．その大きな原因として，耐久性とコストの 2 点があげられる．図 1 に示すように日本の場合，一般的な住宅の寿命（使用期間）は，30 年程度といわれており[1]，アメリカやイギリスと比較すると短い．しかし，近年の長期優良住宅制度などにより，建物の長寿命化が進められている状
況では，断熱材にも今以上の耐久性能が要求される．また，コストに関しては，建物の場合，高性能断熱材ではなくても，普通の性能を持つ断熱材を厚く施工することでそれなりの断熱性能を比較的安価に確保できるという事情がある．換言すればユーザーにとっては，断熱材の高性能化はさほ
ど切実な問題ではないといえる．
しかし一方では，日本におけるエネルギー消費
量は，産業用は業界全体での開発や努力により減
少しつつあるのに対して，民生用は急激な増加の後，ほぼ高止まりの状況にあり（図 2）[2]，民生部門での省エネルギーが喫緊の課題となっている．
特に建築分野での省エネルギー対策は，欧米諸国に比較して遅れており，このため国として「建築物のエネルギー消費性能の向上に関する法律」（建築物省エネ法）を定め，建築物における断熱義務化を進めている．このような背景の中，断熱性能，耐久性能，施工性に優れた新たな断熱材開発への要求が高まっている．本報では，高性能断伝熱2017 年 4 月- 14 -

熱材開発の背景としての建築分野における省エネ
ルギー対策を解説するとともに，現在の高性能断熱材の開発状況について紹介する．

図1

滅失住宅の平均築後年数の国際比較

図2

最終エネルギー消費の推移

２．省エネルギー基準
1973 年の第一次石油ショックにより日本は深刻な経済危機に陥った．これを受け 1979 年に「エネルギーの使用の合理化等に関する法律」（省エネ法）が制定され，1980 年には告示として「エネJ. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究

ルギーの使用の合理化に関する建築主等及び特定建築物の所有者の判断の基準」（省エネ基準）が示された．これがいわゆる「旧省エネ基準」であり，気候を基に日本を 6 地域に区分し，それぞれの断熱性能の基準を設けたものであった．その後，1992
年には断熱性能を強化して通称「新省エネ基準」と呼ばれる新たな基準へと改正された．また，1999
年には基準を全面的に見直し，通称「次世代省エネ基準」と呼ばれる基準へと改正された．
省エネ法は，建築主に省エネ対策を“努力義務”
として課すものであったが，2014 年に公布された「建築物のエネルギー消費性能の向上に関する法律」（建築物省エネ法）では断熱が義務化されることになる．義務化に向けて基準も 13 年ぶりに改正され，これまでの熱損失係数や熱貫流率ではなく，一次エネルギー消費量が基準となった．このため，
これまでは建物のみの断熱性能が主要な性能要因であったのが，建物設備の効率も重要な要因となった．
法律の施行により，現在，2000 ㎡以上の非住宅
用の大規模建築物（特定建築物）は，基準に適合することが求められており，これ以外の 300 ㎡以
上の建物は，届出義務が課せられ，基準に適合せず，必要と認める場合は指示・命令等が出されることとなる．また，普及のために義務化だけではなく容積率の特例等の誘導措置もとられている．
一方，我が国における建物の断熱化の普及割合
は，2000 ㎡以上の建築物では図 3 に示すようにほぼ 9 割の新築建物が次世代省エネ基準に適合しているのに対し，図 4 に示すように新築住宅ではエ
コポイントによる普及効果はあったものの未だ 5割程度である[3]．
このように，住宅に関しては最低限の断熱性能を持つ新築住宅の割合は 5 割程度であり，既存住宅を含めると満足な断熱性能を持つ住宅の割合は非常に小さくなる．従って，省エネルギーという観点からは既存住宅の断熱改修も大きな課題である．断熱材の高性能化は，こういった需要に対しても有効な手段である．
３．先進的断熱材の開発動向（独）新エネルギー・産業技術総合開発機構（NEDO）の技術開発プロジェクトでの開発動向
はじめに建築用の断熱材開発に関しては，その2017 年 4 月

新築建築物における省エネ判断基準適合率の推移（平成 11 年基準）

図4

新築住宅における省エネ判断基準適合率の推移（平成 11 年基準）

使用条件に対する制約はさほど多くないと述べたが，実際には開発が活発に進んでいるというわけではない．わが国では（独）新エネルギー・産業技術総合開発機構（略称 NEDO）がエネルギーに関する様々な開発プロジェクトを実施しており，
そのなかで断熱材の開発も行われている．

3.1

伝熱

図3

- 15 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究2007 年～2012 年には NEDO による「革新的ノン
フロン系断熱材技術開発プロジェクト」が実施され，発泡ポリマー＝シリカナノコンポジット断熱材や先進的高機能無機質系断熱材の開発がすすめられ，それらの研究開発の一部が今日の先進的断熱材の開発へとつながっている．ただ，これらの研究は特に高性能化を目指すものではなく，主要な目的は，フロンを用いずに現行のフロン系断熱材と同等以上の性能を持つ断熱材を開発することであった．
また，2011 年～2015 年には同じく NEDO の技術
開発プロジェクト「太陽熱エネルギー活用型住宅の技術開発」が実施され，断熱材・蓄熱材等の開発が行われた．このうち，断熱材の開発は，以下に示す
2 件が採択されている．
3.1.1 VIP 複合断熱パネルに関する研究開発
従来の真空断熱材（VIP）はアルミ系包材を用いているため，熱伝導率の分布が不明で熱橋が大きいという問題点があった．また，取り付けが困難で施工性に問題があった等の理由により，住宅分野では
VIP が普及していなかった．このため，VIP の住宅分野での普及を実現することを目的として，平均熱伝導率0.01W/(m･K) 以下（30 年後推定値）の新
規VIP 複合断熱パネルの開発と既存の住宅工法を大きく変えることのない施工方法の開発を目指したものである．これは，図5に示すようなVIPの周囲をウレタンで被覆してパネル状にしたもので
VIP周縁部の熱橋の影響を小さくし，施工も容易にしたものである．開発されたVIP複合パネルの断熱性能は，図6に示すようなものである[4]．

図5

VIPの芯材としてNEDO マルチセラミックスPJ（2007-2011）で開発された，ナノ多孔構造を制御したセラミックス粒子を用いる技術で，低真空でも高い断熱性を示し（図7），長期耐久性に優れ，使用期間の長い住宅や建築物での使用が可能となる．
この開発においては，長期耐久性能の評価方法の開発と粒子系高耐久真空断熱材の革新的連続生産プ
ロセスの開発が進められている．
繊維系の芯材と粒子系の芯材を，同じフィルムを用いて同一条件で封入し，それぞれ常温下で曝露して熱伝導率の経時変化を測定した結果を図8に示す．
粒子系の芯材では経時変化が大幅に低減できることが確認されている[4]．

図7

VIP複合断熱パネル断面図82017 年 4 月

真空断熱材（VIP）の熱伝導率の経時変化

3.2 真空断熱材の開発動向
建築分野で，高性能断熱材として現在最も期待されているのが真空断熱材であり，3.1 で紹介したものも真空断熱材に分類されるものである．

図6 VIP複合パネルの熱伝導率測定結果
3.1.2 高耐久超断熱材の研究開発

伝熱

ナノ多孔粒子系芯材の熱伝導率- 16 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究

真空断熱材は，わが国では冷蔵庫の容積効率を高くするために，薄くかつ高性能なものとして開発され発展した．
この真空断熱材を建築物に応用しようとする研究はかなり以前から行われてきているが，日本の約束草案として温室効果ガスの排出量を2030年度に2013年度比で26％削減するとしていることもあり，
最近特に活発な検討が行われている．また，国際的に は IEA-EBC （ the International Energy Agency’s
Energy in Buildings and Communities Programme）のAnnex65（Long-Term Performance of Super-Insulating
Materials in Building Components and Systems）において検討がなされており，日本も国内対策委員会（委員長：岩前篤近畿大学建築学部長）を組織し，積極的に参加している．ここでは，高性能断熱材
SIM（Super Insulating Materials）として，GFP（Gas
Filled Panel），ABM（Aerogel Based Material），VIPの3種類が検討対象とされているが，実際にはVIPの検討がその大半を占めている．
建築用としてVIPを使用する際に問題となるのが，性能および費用，耐久性，施工性である．
3.2.1 性能および費用
JIS A 9521（建築用断熱材）によれば，現在，建築用断熱材として用いられる断熱材として，最も性能が良い（熱伝導率が小さい）材料は，フェノール
フォームであり，その熱伝導率は最も小さなもので0.018W/(m･K)以下と規定されている[5]．
真空断熱材の芯材は，日本ではグラスウールに代表される繊維系材料が主流であるのに対し，欧米ではシリカ粒子などの多孔質材料が主流となっている．真空断熱材の真空度を維持するためには，製品
内部の水蒸気や揮発性のガスなどを除去する必要があり，繊維系芯材が主流である日本では，乾燥剤やゲッター材と呼ばれる吸着剤を製品内部に入れることが多い．これに対し，シリカ粒子などの多孔質芯材の場合，芯材自体が吸着性を持つため乾燥剤やゲッター材といったものを内部に持つ必要がな
い．
真空断熱材の性能は，このフェノールフォームの1/10以下であり，建築用として最も普及しているグ
ラスウール断熱材と比較すると，厚さ10mmの真空
断熱材の熱抵抗と厚さ200mmのグラスウールの熱抵抗がほぼ同じである．
しかし，このような非常に高い性能を持つのは製

伝熱2017 年 4 月- 17 -

品パネルの中央部分であり，いわゆるヒレと呼ばれる被覆材同士を密着した部分は，熱抵抗がほぼ0に近い熱橋となる．このため，製品としての性能を見た場合，前述のような性能ではなく，製品の寸法が小さく周縁部の割合が増えるほど断熱性能が低下していくことになる．
建物の場合，魔法瓶のように連続した真空層で建物を覆いつくすわけにはいかず，ある割合で必ず熱橋部分が生じることとなる．これを如何に小さくす
るかが大きな課題のひとつである．
真空断熱材の断熱性能が，グラスウールの20倍であるとすれば，その費用はグラスウールの20倍でも許容されるであろうが，実際には熱橋の影響によりそれほどの差がなく，このため，真空断熱材のコストは相対的に上昇してしまうこととなっている．
3.2.2 耐久性
最低でも30年の使用を考えたとき，その間に性能が大幅に劣化することがないことが要求される．真空断熱材は芯材を被覆材でラップし内部を真空にしてから密封するものであり，その性能は，製品の真空度によって決まる．この真空度を長期間維持するために被覆材の材質，密封（シール）方法や内部の水蒸気やガスを吸着するゲッター材や吸湿材の検討が行われている．
被覆材としては金属を蒸着したフィルムや金属
箔およびそれらを積層したものなどが検討されている．真空度の維持という観点からは金属系のものが有利であるが，熱橋という観点から見るとフィル
ム系のほうが有利である．
また，芯材の種類によって製品内部に乾燥剤やゲッター材が必要になることは前述したが，これらのゲッター材や乾燥剤を適切に用いることで，耐久性および断熱性能に優れた真空断熱材も開発されている．
3.2.3 施工性
真空断熱材は，ほかの断熱材のように現場で加工することができない．このため，建築現場のように精密に寸法等を管理することが困難な場所では，施工ができない場合が生じる恐れもある．3.1.1で紹介した他の断熱材とVIPを組み合わせた複合パネルの開発は，この問題に対応するためである．
また，このようにパネル化することで，大規模な改修を必要としない断熱改修も可能となる．ただし，この場合も，製品周囲の熱橋による性能低下を最小

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究限にするための検討が必要となる．
現在日本では，真空断熱材の製品規格と耐久性に関する規格それぞれの原案の作成が進められており，今後規格として制定される見込みである．また，
2016年にはJIS A 1412-1（熱絶縁材の熱抵抗及び熱伝導率の測定方法―第1部：保護熱版法（GHP法））
が改正され，「附属書JC（参考）真空断熱材の熱抵抗及び見掛けの熱伝導率の測定方法」が追加された．
これは，主には熱伝導率を算出する際に必要となる
真空断熱材の厚さの決定方法を規定したものである[6]．
海外に目を転ずるとEN（欧州規格），ASTM（米国規格）などで規格化されているものがあるが，未だ十分とは言いがたく，国際的にはISO規格が検討されている段階である．
3.3 その他の断熱材の開発動向
真空断熱材だけではなく，その他の断熱材の開発も行われている．最近注目されているのがエアロゲ
ル断熱材である．
3.3.1 エアロゲル
エアロゲルは，空気分子の平均自由行程よりも小さなナノサイズの多孔性を有するもので，シリカ，カーボン，アルミナなどを素材としたエアロゲルが研究されている．
シリカエアロゲルは，透明性が高くまた，断熱性能にも優れていることから窓用の断熱材として期待されているが，その物理的な性能として柔軟性を持たずに非常にもろく割れやすいという特徴を持つ．このため，現在でも実用化はあまり進んでいない．
国立研究開発法人産業技術総合研究所（産総研）
では，ポリプロピレン発泡体とシリカゲルを複合化することで真空断熱材に近い断熱性能を持ち，切断や曲げが容易な複合断熱材の開発を行ってい
る．産総研の資料[7]ではこの断熱材を以下のように紹介している．
この複合断熱材は＜･･･中略･･･＞従来のシリカ
エアロゲル系断熱材で指摘されていた，表面が崩れて崩落する“粉落ち”などの問題が少なく，真空断熱材では難しい曲面への対応や加工性に優れた高性能断熱材である．狭くて複雑な形状を持つ空間を断熱でき，耐振性にも優れるため，自動車
や航空機，熱機器などの断熱への利用が期待され

伝熱2017 年 4 月- 18 -

る．また，低熱伝導率の断熱材の基準試料としての展開も期待される．また，今回の複合断熱材の熱伝導率は 0.016 W/(m･K)で＜･･･中略･･･＞真空
断熱材（0.01 W/(m･K））に近い熱伝導率を示した．
また，吸湿による劣化が少なく，断熱性能や形状の長期安定性にも優れている．
また，ニチアスの大村らは，超微粒子無水シリ
カと無水アルミナを用いた複合粒子集合体を乾式プレス成形して形成した断熱材を開発している．
この断熱材は比較的優れた断熱性能を持ち，ロッ
クウールなどの繊維系断熱材では高温（400℃以上）になると急激に熱伝導率が増大するのに対して，高温でも熱伝導率にあまり大きな増加がないものとなっている．大村らは周期加熱法によって超微粒子無水シリカと無水アルミナそれぞれの熱伝導率を高温まで測定し，ナノ粒子断熱材の熱伝導率を固体，ふく射，気体に寄与する熱伝導率に分離して推定式を提案しており，実測とほぼ±10％で一致していることを示している[8]．

図9

超微粒子無水シリカ断熱材の熱伝導率

図 10 無水アルミナ断熱材の熱伝導率

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

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3.3.2 その他の断熱材
経済産業省による，建築材料を対象とするトップランナー制度が始まっている．これは，平成 10
年から始まった冷暖房機器などの家電製品を対象に行われてきたものを建材にまで拡張したもので，断熱材がその対象のひとつとなっている．
対象となる断熱材は押出法ポリスチレンフォー
ム断熱材，グラスウール断熱材，ロックウール断
熱材で，それぞれ目標年度（2022年度）において2012年度比で以下の目標が設定されている．
○押出法ポリスチレンフォーム断熱材：6.19％の性能改善見込み○グラスウール断熱材：6.04％の性能改善見込み○ロックウール断熱材：0.50％の性能改善見込み
また，他の建築用断熱材においても既存の材料での高性能化がすすめられている．
４．高性能断熱材の評価方法
新たな断熱材の開発の際，その性能を正しく評価することが最も重要であることは論を俟たないが，高性能であるが故の測定上の問題も生じる．
熱伝導率の測定方法の中で，断熱材のような熱伝導率の小さな材料の測定に用いられる測定方法としては，保護熱板法（GHP 法）が一般的である．
保護熱板法によって，熱伝導率が 0.02 W/(m･K)～0.1 W/(m･K)程度の一般的な断熱材を測定する
場合，その測定の拡張不確かさはおおむね 1.5%以下である．しかし，もっと熱伝導率が小さな高性
能断熱材を測定する場合は，その拡張不確かさは大きくなり，真空断熱材レベルの熱伝導率を測定する場合にはその拡張不確かさは急激に増加す

Expanded uncertainty(k=2j (%)

temperature diff,=20K
sp ecimen thickness:
d=15mmd=20mmd=25mmd=30mm

1.8
1.7
1.6
1.5
1.4
1.3
1.2
1.1
1.0
0.00

0.04

0.08

0.12

0.16

0.20

0.24

0.28

Thermal conductivity (W/mK)

図 11

伝熱

measuring its thermal conductivity，APMP-TCT
Workshop 2011.

GHP 法における測定の不確かさ

2017 年 4 月

５．おわりに断熱材の開発動向について紹介した．ここで紹介した技術は，数多くの開発のうちのほんの一部
であるが，どのようなものがどのように検討されているのか，またその評価方法はどうなのか等が少しでも紹介できたとしたら幸いである．
参考文献[1] 平成 20 年度国土交通白書，国土交通省(2008).
[2] 平成 25 年度エネルギー需給実績（速報），資源エネルギー庁(2012).
[3] 省エネルギー基準の見直しの今後の方向性について,経済産業省 (2013).
[4] 太陽熱エネルギー活用型住宅の技術開発概要
リーフレット，（独）新エネルギー・産業技術
総合開発機構（NEDO） (2013).
[5] JIS A 9521-2014（建築用断熱材），（一財）日本規格協会 (2014).
[6] JIS A 1412-1-2016（熱絶縁材の熱抵抗及び熱伝導率の測定方法―第 1 部：保護熱板法（GHP
法）），（一財）日本規格協会 (2016).
[7] 国立研究開発法人産業技術総合研究所 HP，研究成果記事 (2014).
[8] 大村高広他，ナノ多孔質断熱材の開発，日本
セラミックス協会 第 25 回秋季シンポジウム
講演予稿集(2012).
[9] Tetsuo FUJIMOTO, Necessity and development
situation of high performance thermal insulationmaterials in Japan, and examination of method of

2.0
1.9

る．
計算では 0.001 W/(m･K)の断熱材の測定では，その拡張不確かさは 30%を超える[9]．
従って，高性能断熱材の熱伝導率を正確に測定するためには，従来と同じ装置では限界がある．
また，GHP 法を含め熱伝導率測定装置は，ある程度均質な材料の測定を前提としている．このため，真空断熱材のように，製品の中央部と周縁部とで断熱性能が大きく異なる製品の測定は非常に困難であり，仮に測定をしたとしてもその評価方
法は非常にむつかしい．現在，周縁部も含めた評価法が JIS 原案作成において検討されており，その規格化が待たれる．

- 19 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

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蓄熱式空調システムにおける熱利用と研究動向
Trend of Research and Heat Utilizing Method of Thermal Storage HVAC System

河路 友也（愛知工業大学）
Tomoya KAWAJI (Aichi Institute of Technology)
e-mail: t-kawaji@aitech.ac.jp
１．はじめに「蓄熱式空調システム」という言葉から，シス
テムや内容を思い浮かべられる人は少ないと考えられる．空調分野に携わる技術者であっても，実際に設計や施工を経験している人は，決して多くは無いであろう．蓄熱式空調システムは，電力供給者側にとっては電力負荷平準化による新規発電所建設の抑制やベース電力とされていた原子力発電の有効活用，利用者側には安価な夜間電力によりランニングコストの低減といったメリットがあり，両者にとって利益が得られたことから 1990年代頃から本格的に普及が進んできた．しかしながら，個別分散式空調方式の急速な普及によるセ
ントラル方式の減少や，東日本大震災による原子力発電所の停止により，夜間電力の位置づけに変化が起こり，蓄熱式空調システムに期待される役
割にも変化が生じてきている．
本稿では，建築分野の熱利用の一例として蓄熱式空調システムを取り上げ，その特徴的な熱利用の考え方や近年の普及・研究動向などについて，
水蓄熱式空調システムを中心に述べる．なお，日本伝熱学会誌という性格上，空調システムに触れる機会の少ない会員・読者も多いと考え，蓄熱シ
ステム自体の基本的な内容についても述べさせていただいた．

ᅗ 1 ⵳⇕ᘧ✵ㄪ᪉ᘧᇶᮏᵓᡂᅗ࡜Ỉᅗ 2 ✵ㄪ⇕㈇Ⲵ࡜⇕※㐠㌿࣭⵳⇕ࡢ㛵ಀᅗ[1]㻌

G0 
V 

2017 年 4 月

HoT[MJ/h]

H socρθ0ηv｢m3｣

ここに，
G0 :熱源必要能力

２．蓄熱式空調システムの概要と普及状況
2.1 蓄熱式空調システムとは
ここでは，蓄熱式空調システムの基本的な考え方について示す．図 1 に蓄熱式空調システムの基
本構成図と水温設定例を示す．通常の空調システ
ムは熱源と空調機が直接接続されるが，蓄熱式空調システムでは蓄熱槽を介して熱源と空調機は接続される．これにより，空調時間帯と熱源運転時間帯を同一にする必要がなくなるため熱源の夜間運転が可能となる．また，水温例で示すように，

伝熱

タᐃ౛

H o :日負荷

…(1)

…(2)

[MJ/h][MJ/日][h/日]

T :１日の運転時間:熱源の日平均負荷率
ηv :蓄熱槽効率（水蓄熱換算）



V :蓄熱槽有効体積[m3]
H so :蓄熱により賄われる負荷 [MJ/日]
c :水の比熱[MJ/(kg･K)][kg/m3]
ρ :水の密度θ0 :利用温度差[K]- 20 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

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熱源と二次側空調機の温度条件は一致させる必要が無く，逆に一致させると不具合を生じる場合がある．図 2 には，空調熱負荷と熱源運転・蓄熱の関係図を，式(1)に熱源必要能力の計算，式(2)に必要蓄熱槽容量の計算式を示す．熱源の運転は最大
24 時間まで設定が可能であり，熱源の運転時間を延長するほど熱源容量は小さくできることが式か
らも明らかである．式(2)より必要な蓄熱槽容量は，利用温度差（二次側空調機での出入口水温差）によっても異なることが分かる．建設費などを考慮
すれば蓄熱槽容量は小さいほど良く，そのためには利用温度差を大きくすることが有効である．電池等と異なり，同じ容量の器であっても利用する
温度差によって利用できる熱量が大きく変化する
ことが空調における蓄熱の特徴であり，この性質を最大限に活かした設計と運用が重要となる．
2.2 蓄熱式空調システムの普及状況
水蓄熱式空調システムは 1952 年に柳町政之助
氏の設計により日活多摩撮影所に適用されたのが初めてであり，その後，性能予測の研究の進捗に伴い導入件数も増加していった．図 3 には氷蓄熱システムの設置件数，図 4 には水蓄熱システムの設置件数の変化を示す．水蓄熱システムが先行して普及していたが，1990 年代後半からビルマルチ
やパッケージタイプの氷蓄熱機器が開発され，電力会社各社が「エコアイス」の名称により普及促
進活動を積極的に進めた結果，2000 年をピークに急速に普及が進むことになった．一方で，セントラル方式のみに適用される水蓄熱システムについては，氷蓄熱システムの普及に連れて設置件数が減少する結果となっている．また，2008 年のリー
マンショック前後では，全体の設備投資の減少に
より氷蓄熱システムの導入も急速に減少していくことになった．また，氷蓄熱方式については，蒸発温度低温化のため COP（成績係数）の低下が避けられず，期待した効果が十分に得られなかったという理由もあり急速に導入件数は減少していった．図 5 にはピークシフト電力の変化を示すが，当然ながら蓄熱システム導入変化と相似の変化を示しており，近年は減少傾向にある．ピークシフ
ト電力については導入機器容量から想定されたものであり，実際にここで示した電力量が夜間に移行されたとは限らない．蓄熱システムは正しい運用がなされない場合には計画されたピークシフト伝熱2017 年 4 月- 21 -

図3

氷蓄熱システム設置件数の変化[2]図4

水蓄熱システム設置件数の変化[2]図5ピークシフト電力の変化[2]効果も実現されないこともあり得る．
以上のように蓄熱システムは 2000 年をピーク
として急速に普及が進んだが，その後は社会的・技術的など様々な要因により導入件数は急速に減少していく結果となっている．しかしながら，蓄熱システムに対する期待は継続しており，数を減らしながらも採用されている．
2.3 蓄熱式空調システムに関する技術指針整備
前述のように 2000 年以降導入件数が減少傾向にある蓄熱システムであるが，その一因として設計や運用手法の整備が不十分であったことが上げられる．そのため，不適切な設計や運用が行われることで蓄熱システム本来のメリットを利用者が享受できず，リニューアルにおいて非蓄熱システ
ムに変更されるような事例も多くなっていた．

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究
以上のような状況の中，1997 年に蓄熱技術のナ
ショナルセンターとして，ヒートポンプ・蓄熱セ
ンターが発足したのを機に，名古屋大学中原信生
名誉教授らを中心として蓄熱技術基準策定活動が開始された．そこでは，設計・運用・保守・コミ
ッショニングなど多岐に渡る技術基準が整備され，設計の実務に利用可能な計算ソフトについても整備が行われた．これらの成果については，毎年，蓄熱技術研修会が開催され，広く技術者に対する普及啓蒙活動が継続されている[3]．
３．蓄熱式空調システムの熱利用の考え方
3.1 蓄熱槽効率
前記の式(2)には，蓄熱槽効率という値が含まれている．式から分かるように蓄熱槽効率が高いほど蓄熱槽容量を小さくすることができる．前述の通り，二次側利用温度差の拡大と蓄熱槽効率の向上が蓄熱槽容量を最小化する上では重要となる．
ここでは，蓄熱槽効率の定義について述べる．蓄熱槽効率は，(一般財団法人)ヒートポンプ・蓄熱センターの用語集[4]では，「蓄熱および放熱限界
温度の制約のもとに，槽の水容積全部が基準利用温度差で利用すると仮定したときの熱量（名目熱量）に対して，実際に放熱し得た熱量（実際放熱量）の比であり，氷の潜熱やシステム特性を反映するので最大値は 100％に制約されない」と記述されている．この内容を概念図で示したものが図6 である．分母は現実的には不可能であるが仮に蓄熱槽の水容量全てを設計利用温度差で活用できた場合の熱量である．分子は実際の運用の結果として利用できた熱量であり，蓄熱を完了したときの各槽の水温と放熱完了時（通常は空調終了時）の各槽の水温との差に，各槽の容量を乗じた値の合計値となる．分母は槽容量と設計利用温度差が決定した時点で固定値となるため，蓄熱槽効率の向上には分子の値を如何にして拡大するかが課題となる．この点については次章で述べるが，蓄熱
槽効率が設計値と運用時で異なってしまう場合には様々な弊害が発生する危険性があるため，設計段階においての十分な検討は当然であるが，運用段階でも十分な配慮が必要となる．
3.2 二次側往還水温差
前述の通り蓄熱式空調システムにとっては，二次側の利用温度差を常に維持することが正しい運伝熱2017 年 4 月

図6

蓄熱槽効率の考え方

図7

空調機側制御の変化用においては必要不可欠となる．図 7 に空調機コ
イルにおける三方弁制御と二方弁制御を比較したものを示す．従来は三方弁制御が主流であったが，この方式では系全体が変流量とできないため水搬
送動力の削減ができないことから徐々に二方弁制御へ移行していった．このことは蓄熱式空調シス
テムにとっては歓迎すべきことであった．なぜなら，三方弁制御では低負荷時に二次側往還水温差が縮小してしまうため，設計温度差が確保できず
蓄熱槽で利用できる熱量が減少してしまうからである．二方弁制御で適切な制御が行われることで，二次側の利用温度差が設計値以上に確保できれば蓄熱槽も最大限に活用できることになる.
3.3 蓄熱余量
蓄熱槽で利用可能な熱量は単純に熱量のみでは判断できない．7℃～17℃までの 10℃差を利用するように設計された蓄熱槽において，二次側の利用温度差が 10℃ではなく 5℃で運用された場合，蓄熱槽内が 1 回転後には槽全体が 12℃となる．この状態を熱量で考えれば 50％の熱量が残っていることになる．しかしながら，空調機側で必要とされている水温は 7℃であり 12℃では十分な空調が行えない場合には，蓄熱槽に残っている利用可
能な熱量は 0 と考えなくてはいけない．このように，蓄熱槽の熱量は空調に利用可能な水温レベル- 22 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究であるかの判断が必要であり，空調に利用可能な熱量のことを蓄熱余量と表現している．
3.4 蓄熱システムの省エネルギー性
蓄熱システムは，基本的には安価な深夜電力を最大限に利用するため夜間に熱源を運転させて冷水・温水を蓄熱し，昼間の空調時に放熱するサイクルとなる．蓄熱槽は断熱されるものの当然のことながら自然放熱が起こるため熱ロスが発生する．
このことだけを考えれば蓄熱システムはランニン
グコストの低減のみを目的としたものであり，省
エネルギー効果は無いと考えられるかもしれない．
よって，ここでは蓄熱システムの省エネルギー効果が得られる理由について述べる．図 8 に空調用熱源機の一般的な性能特性を示す．冷房運転時において圧縮式冷凍機・ヒートポンプでは，凝縮温度である外気温が低下するほど COP は向上する．
また，熱源は 100％運転時の COP が最も高く，運転負荷率が小さくなるほど COP が低下する機器が一般的であった．（近年はこの傾向は異なっており，これについては 4.3 で示す）この熱源の特性により蓄熱式空調システムの省エネ性が説明できる．具体的には，外気温は夜間ほど低温になるため，昼間運転がメインとなる非蓄熱式空調シス
テムと比較して COP の向上が期待できる．また，非蓄熱式空調システムでは負荷変動に合わせて熱源の運転負荷率は変化し，低負荷運転となる割合
も大きくなるが，蓄熱式空調システムでは基本的には常に全負荷運転となり，COP の高い状態での運転が維持できるため，省エネルギーが実現される．更に，負荷が小さくなるに従い熱源の運転時
間は短縮できるため，年間で考えた場合には空調
時間よりも熱源の運転時間が短くなる場合もあり，その場合にはポンプなどの補機動力も削減される．
このようなメリットが槽からの熱ロスを上回ることによって省エネが実現される．

図8

伝熱

一般的な熱源性能特性の一例

2017 年 4 月- 23 -

４．蓄熱式空調システムの研究動向
以下に，近年までの蓄熱式空調システムの研究動向について述べる．
4.1 蓄熱槽効率向上
前述の通り蓄熱槽の容量を小さくするためには
蓄熱槽効率を高くすることが重要となる．連結完
全混合槽型蓄熱槽においては連通管のサイズや位置等に関する研究[5]，温度成層型蓄熱槽について
は温度成層を維持するために有効な流入出口径や形状について研究[6]が行われてきた．また，これらの研究成果を実務に展開するため蓄熱槽効率推定表作成[7-8]や検討用ソフトの開発[9]が行われてきた．これらの研究により，どちらかと言えば安全側の考えで明確な根拠の無い状態で 50～
80％程度で設計されていた時代から，明確な根拠を得たうえで 100％近くの蓄熱槽効率となるシス
テムの設計が可能となっている．図 9 に水蓄熱槽
最適設計ソフト（TESEP-W）[9]の画面例を示す．

図9

水蓄熱最適設計ソフト(TESEP-W)画面例[9]4.2ランニングコストの最小化
蓄熱式空調システムにおいてランニングコス
トを最小化するには，電力の夜間移行率を最大限に高めることである．そのため，水・氷・躯体などを組み合わせて全蓄熱方式（熱源の運転を夜間のみに限定）が導入される事例が増加した時期もあった.しかし，当然のことながら設備費は増大してしまうことや昼夜間電力料金差の縮小などもあり，近年は全蓄熱で計画される事例は，ほとんど見られない．

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究

4.3 インバータ熱源対応
3.4 で示したように，蓄熱式空調システムの省エ
ネルギー実現の大きな要因は，空調用熱源が部分
負荷運転を行う場合に効率が低下するといった特性によるものであった．しかしながら，近年，部
分負荷運転となっても COP が低下しない，あるいは逆に COP が向上するインバータ熱源が急速に普及してきている．図 10 にインバータ冷凍機のCOP 特性例を示す．図 8 と比較して分かるように
運転負荷率が 40％程度までは大きな低下は無く，冷却水温度が低い場合には 60％の負荷率で COPが最大となるなど従来の熱源機とは特性が異なっている．このような熱源機の出現により，蓄熱式
空調システムの相対的な省エネルギー効果が減少
したことは確かである．蓄熱式空調システムにおいてもこのようなインバータ熱源の有効利用が可能か検討[10]も行われたが，極端に COP が向上す
るのは冷却水温が低い状態（外気温が低温となる中間期など）に限られることや，強制的に部分負荷を行うための制御が困難なため，蓄熱式空調シ
ステムにおいては従来通りの全負荷運転が最も確
実にメリットを得る運転方法であることが示されている．また，非蓄熱と蓄熱式空調システムとのエネルギー消費量やランニングコストについては，対象となる建物の負荷特性などによっても異なる
ため，個別に年間シミュレーションなどを行い，多面的な比較を行うことが重要である．
4.4 二次側利用温度差の確保
3.2 で示したように二方弁制御が主流になることにより，空調機においては二次側の利用温度差が確保されるようになってきたが，ファンコイル
ユニットにおいては温度差が確保できない状況が継続していた．ファンコイルユニットでは手元ス
イッチで風量を変更されてしまうことや，機器個別の流量が費用などの理由で制御されない等の理由により水温差も成り行きとなってしまう状況であった．しかし，近年になりメーカの努力もあり
還り温度を補償する弁が開発され，実績も報告[11]されており，二次側の利用温度差を確保する
技術はほぼ整備されたと考えられる．
4.5 東日本大震災への対応
東日本大震災直後には電力不足が大きな問題となり，昼間のピーク時間帯に電力消費量を削減する「節電」が行われた．業務用建物などではエネ伝熱2017 年 4 月- 24 -

図 10 インバータ冷凍機の COP 特性例
ルギー消費量が比較的大きい空調用熱源などが節電の対象となり，暑さ寒さを我慢しながら業務を行うような事例もあった．そのような状況下において，（一般財団法人）ヒートポンプ・蓄熱センターからは「緊急提言」として蓄熱式空調システムの節電への有効活用に関する資料[12]が公開された．蓄熱式空調システムでは夜間を中心として熱源を運転するため昼間に熱源を停止することが可能であり，かつ蓄熱槽に蓄えられた冷温水を昼間の空調に活用できるため，快適な室内温熱環境を維持しながら節電の実現が可能となる．節電の取り組みにより，蓄熱式空調システムの価値を再認識することにはなったが，一方で原子力発電の停止により夜間電力の積極的な利用の意義が薄れ，昼
夜間電力料金の差が縮小傾向になっていることは，蓄熱式空調システムにとっては逆風とも言える．
4.6 最適運用の実現
上記のように蓄熱式空調システムのメリットを最大化するために効率向上などの研究や技術開発が行われてきた一方で，社会的な情勢の変化によって，その存在意義が左右されている部分もある
ことも確かである．しかし，最適な運用を目指すということに関しては必要不可欠なことであり，その取り組みも継続されている．図 11 には 3.3 で示した蓄熱余量の自動把握の取り組み事例[13]を示す．運用時の二次側還水温度によって蓄熱余量も変化してしまうことから運転時の実データから蓄熱完了と放熱完了の範囲を決定し，その中で蓄熱余量を自動的に決定するという試みである．この研究では負荷予測と蓄熱余量の組み合わせにより最適な熱源運転時間の決定なども行うコントローラーの試行も行われており，蓄熱式空調システ

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究

ムの最適制御の方向性を示す事例とも言える．図12 と図 13 には蓄熱槽の運用改善事例[14]の結果
例を示す．詳細については参考文献を参照された
いが，不適切な状況で蓄熱式空調システムが運用される場合には熱源の部分負荷運転による非効率な運転を招くなどの弊害が発生することがあるが，それらの不具合は設備改修することなく制御設定
値の変更のみでも改善が可能であることを示して
いる.
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図 11

５．蓄熱式空調システムの新たな活用方法
今後，蓄熱式空調システムに期待される活用方
法として，ネガワット（省エネ）・ポジワット（創エネ）への利用である．ネガワットとポジワット
はいずれもピーク電力の抑制を目指したものであるが，ネガワットについては蓄熱式空調システム
が従来から得意とすることであり，室内温熱環境を悪化させることなくピーク電力を抑制できる有効な手段である．一方，ポジワットに対しては，
太陽光などにより過剰に創エネが行われてしまった場合に，蓄熱式空調システムではその電力により熱源を運転して蓄熱することが可能となる．熱源の運転は無駄になることなく当日あるいは翌日の空調に活用される．昨年頃から太陽光発電の出力抑制が問題となっているが，その電力の利用先としても期待される．

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図 12 問題のある槽内水温変動状況[14]図 13 改善後の槽内水温変動状況[14][4] 蓄熱式空調システムに関する用語集，一般財団法人 ヒートポンプ・蓄熱センター ホー
ムページ．
[5] 辻本誠，朴哲也，既存事務所ビル蓄熱槽の熱特性に関する実測，空気調和・衛生工学会大会学術講演論文集（1982）213．
[6] 中原信生，相良和伸，山羽基，川端秀樹，温度成層型蓄熱槽における各種入出力形状・位置の蓄熱特性に与える影響，空気調和・衛生工学会論文集，41（1989）73．
[7] 中原信生，相良和伸，辻本誠，蓄熱槽に関する研究，第 3 報－運転シミュレーションを用いた実験計画法による連結完全混合型蓄熱槽の蓄熱槽効率の推定，空気調和・衛生工学会
論文集，20（1982）59．
[8] 相良和伸，中原信生，蓄熱槽に関する研究，第５報－運転シミュレーションを用いた実験
計画法による温度成層型蓄熱槽の蓄熱槽効率の推定，空気調和・衛生工学会論文集，35（1987）15．
[9] 河路友也，中原信生，熱源・エネルギーシス

参考文献[1] 空気調和・衛生工学会便覧第 14 版 3 空気調
和設備編 第 2 章熱源システム設計（2010）．
[2] 一般財団法人 ヒートポンプ・蓄熱センター
ホームページ．
[3] 中原信生，射場本忠彦，南島正範，蓄熱シス
テムのライフサイクル最適化の技術及び性能検証のマニュアル体系について，空気調和・衛生工学会大会学術講演論文集（2015）105．

2017 年 4 月

蓄熱余量の自動算出の考え方[13]2 ẁ㝵⵳⇕㐠㐠㌿

６．おわりに
建築分野の熱利用の一例として蓄熱式空調シス
テムに関して熱利用の考え方から研究動向について示した．電力自由化など取り巻く情勢の変化は大きいが，省エネや DR（デマンドレスポンス）には有効なシステムであるため，今後も導入が増
えていくことを期待したい．

伝熱Ỉ᫬- 25 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究

テム最適設計のためのシミュレーションプロ
グラム実用化への取り組み，日本建築学会学術講演梗概集，D-2（2008）1123．
[10] 河路友也，工藤良一，宮崎友昭，合田和泰，
中原信生，水蓄熱式空調システムにおけるインバーター熱源機の効果検討，日本建築学会
学術講演梗概集，D-2（2009）1212．
[11] 中原信生，奥宮正哉，省エネルギー型大温度
差水蓄熱・FCU-水・空気式空調システムの性能，第 1 報：概要，空気調和・衛生工学会大会学術講演論文集（2016）429．
[12] 『緊急提言！』節電・省エネ対策のための「ヒートポンプ・蓄熱システムの有効活用」，一般
財団法人 ヒートポンプ・蓄熱センター ホ伝熱2017 年 4 月

ームページ．
[13] 神村一幸，宮崎友昭，西谷義彦，奥宮正哉，
中原信生，蓄熱空調システムの最適制御の大学施設における実践研究 第 4 報 蓄熱最適運
転制御の継続性検証(1)負荷予測と蓄熱余量推定の精度向上，空気調和・衛生工学会大会学術講演論文集（2015）110．
[14] 河路友也，一瀬茂弘，岩田朋大，松山湧紀，
水蓄熱式空調システムの省エネ運用改善手法
に関する実践研究（第 2 報）平成 26 年度冬期に実施した運用改善の内容と結果，空気調
和・衛生工学会大会学術講演論文集（2015）454．

- 26 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究

再生可能エネルギー熱利用技術の動向と今後の展望
Emerging Trend and Future Development ofThermal Renewable Energy Utilization Technology
赤井 仁志（福島大学）
Hitoshi AKAI (Fukushima University)e-mail: glee@eng.hokudai.ac.jp
等を掲げている．
国 際 的 な イ ニ シ ア チ ブ で は ， RE100 （ 100%
Renewable Electricity）がある．企業活動に関わる
電気エネルギー消費の 100％を，再生可能エネルギ
ーにする取り組みだ．ゴールドマン・サックス，
バンクオブアメリカ，コカ・コーラ，ネスレ，ス
ターバックス，フィリップス，BMW，GM，ジョンソン＆ジョンソン，ユニリーバ，P＆G，ナイキ，
グーグル，フェイスブック，マイクロソフト，アップル，ヒューレット・パッカード，IKEA 等の世界をリードしている 80 以上の企業が加盟している．
マイクロソフトは，既に 2014 年に RE100 を達成したと発表している．アップルは，自社のデータセンタを含め RE100 を目指しているが，主要なサプラ
イヤまで再生可能エネルギー100％を宣言した．
太陽光や風力などのお天気まかせの発電方式を，
電気の安定供給や有効利活用するために，周辺技術が進展している．送ったり，使ったりするのに容易な電気で蓄えるのが望ましい．しかし，導入コストが高いために残念ながらあまり普及していない．
簡単なのが，熱に変えて貯める方法である．空調や工場の熱利用用途の蓄熱は廉価だし，技術も確立している．また，宿泊施設や医療施設，社会福祉施設等の業務用給湯システムの多くは，貯湯槽を有しているし，年間を通して使えるため有望株の筆頭とされている．今後，スマートグリッドとヒートポン
プを組み合わせた制御技術が重要になる．
余剰電力を用い，水素を製造する技術も普及し始めようとしている．東芝と東北電力，岩谷産業の 3
社が，数十億円を投資して世界最大級の水素工場を福島県内に建設する．次世代エコカー10,000 台分の燃料に相当する年間 900 トンを製造するという．
再生可能エネルギーのうち，安定した発電方法
は水力発電である．日本は，水力発電で三拍子揃った国である．一つ目が，アジアモンスーン地帯の北限で，雨の多い気候．二つ目が，列島の 7 割

１．はじめに
この 4 月，「建築物省エネ法（正式名称：建築物のエネルギー消費性能の向上に関する法律）」（平成 27 年法律第 53 号）が施行された．2015 年 6 月
30 日に参議院国土交通委員会で，建築物省エネ法に対する附帯決議がなされ，「政府は，本法の施行に当たり，次の諸点について適切な措置を講じ，その運用に万全を期すべきである」とあり，具体的に「国，地方公共団体等の公共建築物の新築，改修等に当たっては，建築物のエネルギー消費性能の向上を先導するものとなるよう，積極的な新技術の導入，再生可能エネルギーの活用等に努めること」と盛り込まれた．
「エネルギー基本計画（2014 年 4 月 11 日 閣議決定）」や「地球温暖化対策計画（2016 年 5 月 13日閣議決定）」では，再生可能エネルギー熱として
太陽熱，地中熱，雪氷熱，温泉熱，海水熱，河川熱，下水熱等を挙げ，導入拡大を謳っている．
このように，日本では再生可能エネルギーに対して，政治や行政の方向性が示されている．
２．再生可能エネルギー発電がもたらすもの
日本に限らず先進国各国は，太陽光発電や風力発電，小水力発電，バイオガス発電などの再生可能エネルギーで電力が賄われようとしている．欧州では，小型の発電機でさえコンバインドサイク
ルだったり，小中規模のバイオマスガス発電でも電気と熱を併給するコージェネレーションに照準を合わせたりしているようだ．
福島県は，「再生可能エネルギー先駆けの地アクションプラン（第 2 期）」で，2040 年頃を目途に県内のエネルギー需要量 100％以上に相当する量を再生可能エネルギーで生み出すことを目標にしている．浮体式洋上発電事業の実証研究や温泉バイナリー発電の導入支援，木質バイオマスや生ごみを利用したバイオガス発電の事業化や導入支援

伝熱2017 年 4 月- 27 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究いる（図 1）．前者の 2 つは大きな括りで地中熱としており，それぞれ地中熱のクローズドループ，
オープンループとも呼ぶことも多い．後者の 2 つは，温度差エネルギーと称される．
熱源によって，ヒートポンプの成績係数（COP：
Coefficient of Performance）に影響する．加熱や暖房の場合，通常の温度範囲であれば熱源温度が高いほど成績係数が高くなる（図 2）．
下水熱利用は，かつては下水処理場やポンプ場のような下水が集中する箇所で使われていた．最近は，下水本管の内部に配管を巡らして都市排熱を採る方向に移行している．下水から発生する硫化水素により下水管内部に劣化が生じるが，管の更正に併せて採熱管を敷設する方法が一般的である．
平成 26 年度より，国土交通省水管理・国土保全局下水道部下水道企画課は，「下水熱利用アドバイ
ザー派遣等支援事業」を行っており，㈱総合設備
コンサルタントがポテンシャル評価や FS を担っている．関西電力㈱，積水化学工業㈱や東亜グラ
ウト工業㈱等の取り組みが，この分野の実践的な先導役として期待されている．

が山地で雨を貯めるのに適した地形．三つ目が，これまで建設されたダムがたくさんあること．治
水と利水の相矛盾する目的で建設された多目的ダ
ムは，旧来の制度や法律のために水を半分しか貯められないでいる．多少のダムの改修と運用の改善により，日本は年間 2 兆円を超える大きな電力を生み出すポテンシャルを持っている [1]．
世界は，再生可能エネルギーで発電した電気を使い，ヒートポンプで熱を生み出す方向に進んでいる．一般的な空気を熱源とするヒートポンプは，冷房や冷凍に比べ，暖房や加熱は効率が落ちる．
積雪地で強い風が吹くような地域では，さらに不利である．地中熱や地下水熱，下水熱や温泉排湯
熱等を熱源とするヒートポンプシステムだと高い効率が得やすい．
宿泊施設やスポーツ施設のような日ごとに利用者数が変動する建物での給湯熱源では，ヒートポ
ンプ単体だけだと投資回収期間が長くなる．ヒー
トポンプをベースロードで稼働させ，変動分を液化天然ガス焚きボイラで賄うようなハイブリッド
システムが有効と考えられる．
欧州では，電気容量や用途によって電気ヒータの利用が制限されたこともあり，電気ヒータと蓄
熱用レンガを組み合わせた蓄熱式暖房器は衰退した．しかし，蓄熱式暖房器は風力や太陽光発電の
出力変動のバッファになりやすく，敗者復活になる可能性がでてきた．
３．再生可能エネルギー熱利用の分類
前述した通り，「エネルギー基本計画（2014 年 4月 11 日 閣議決定）」や「地球温暖化対策計画（2016年 5 月 13 日閣議決定）」で，再生可能エネルギー
熱を太陽熱，地中熱，雪氷熱，温泉熱，海水熱，
河川熱，下水熱等としている．このうち，地中熱
や地下水熱，温泉排湯熱や下水熱を地下熱として４．再生可能エネルギー熱利用の用途
4.1 投資対効果の視点から
建築設備分野での再生可能エネルギー熱利用の投資回収期間は，建物種別や設備用途，熱源，気候風土や立地等によって異なる．しかし，決まった季節しか利用しない暖冷房設備や融雪設備よりは，年間を通して利用する給湯設備や浴場設備への熱源とした方が，投資回収期間は短い．
一方で，融雪設備や換気設備では，再生可能エ
ネルギー熱を，ヒートポンプを使わず直接熱利用できる場合もあり，導入コストやランニングコス
トが安くなることも多い．

図 1 地下熱の分類(資料：ゼネラルヒートポンプ工業㈱)

図 2 熱源による COP の違いの例（資料：ゼネラルヒートポンプ工業㈱）伝熱2017 年 4 月- 28 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究

4.2

給湯設備
とうりょう

給湯の日ごとの給湯負荷（いわゆる使用 湯 量 ）や加熱負荷の変異は，建物用途によって異なる．
社会福祉施設や医療施設の負荷は比較的安定しているが，宿泊施設やスポーツ施設は曜日により変動しやすい．また，季節ごとに給水温度が変化するために湯と水の混合比が変わったり，水から湯までの加熱温度が違ったりすることから増減する（図 3）．
週間の負荷が安定している社会福祉施設や医療施設は，ヒートポンプ単独の加熱装置との相性が良い．宿泊施設やスポーツ施設は，ヒートポンプ
をベースロードとしたハイブリッド給湯システム
がマッチする．ヒートポンプ給湯システムは，機器本体の金額が高く，電気容量も大きいためである．将来，重油や灯油を燃料とした真空式温水器
やボイラの使用が規制される可能性もあり，LNG
ガスやバイオマスガスを燃料とする温水器や，コージェネレーションから出る熱で，負荷変動分を賄うようになると予想している．
業務用給湯システムは，配管系統や機器からの損失熱量が大きく，対策が必要である．配管からの熱損失は，弁やフランジ，可撓継手等が断熱を省略することから生じるものが大きい．直管部では繊維系断熱材を用いて外周から締め付けられるために断熱性能が低下している事例が見受けられる．また，屋外配管の断熱材は水で濡れて，断熱性能を失っているのがほとんどである．
密閉型貯湯槽も配管と同様である．ビジネスホ
テルチェーンの加熱装置や貯湯槽は，本州以南では屋上に露天設置されることが多い．密閉型貯湯
槽外部の断熱材が濡れて断熱性能を有していない例が見られる．FRP 製密閉型貯湯槽の外部に断熱材と FRP 製の保護層を一体化した製品もあり活用するのが良い．
熱源にヒートポンプを用いた地中熱とすると，採熱するだけで，土壌熱伝導率によっては地中熱
交換器周辺温度が低下していく可能性がある．地
下水熱，温泉排湯熱や下水熱，空気熱等の選択も
考慮する．

図3

～30℃程度にするために，夏季に冷却の必要が生じることがある．
温泉排湯熱を利用する場合，洗い場の排水は熱源に使わず，浴槽からの溢水や排水のみを利用する．溢水や排水でも髪の毛が利用の障害になることがある．ヘアキャッチャ（集毛器・除毛器）で髪の毛を取り除き，ヒートポンプや熱交換器に送る．ヘアキャッチャには，自動逆洗ができるものがあり利便性が良い．
4.4 暖冷房設備
地中熱や地下水熱を利用することが多い．事務所系建築での展望は，後述する．
4.5 換気設備
アースチューブやクールピットと呼ばれることが多い．パイプや地下ピットを土中に埋設・敷設
して，熱交換を行う．
寒冷地で，全熱交換器や顕熱交換器に外気を直接導入すると，熱交換部材が凍結したり，潜熱の熱交換が低下したりすることもある．アースチューブを介することで改善できる．
温暖な地域では，梅雨季や夏季にクールピット
内面に結露が生じて，真菌が発生することがある．
人体に有害な病原性真菌もあり，導入にあたっては留意する必要がある．
4.6 融雪設備
積雪深度や時間当たりの最大降雪量，気候風土や雪質（比重），用途，熱源温度と保有熱量等により，ヒートポンプを使う場合とヒートポンプを使わない場合に分けられる．

4.3 浴場設備・遊泳プール設備
湯温が 40℃前後の浴槽の場合，年間加熱する．
しかし，一般の遊泳用プールは，水温の上限を 25

伝熱2017 年 4 月

ビジネスホテルの年間給湯負荷変動[2]を編集- 29 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究

4.6 LNG サテライト気化設備
ガス事業の自由化により，単独の施設や地域で，都市ガスが供給されていない地区に LNG サテラ
イトが設けられ，都市ガス供給を始める事業が進もうとしている．
LNG の強制気化装置は，エネルギー消費量が安定しており再生可能エネルギー熱利用が見込める．
５．日本の気候風土に即した地中熱利用
5.1 地中熱利用の長所
井戸の水は，「夏冷たくて，冬温い」と言われる
ように，井戸の水が年間を通じてほぼ一定である
ことはよく知られている．この安定した地下の熱を，ヒートポンプを介して利用するのが，地中熱利用ヒートポンプシステムである．日本の場合，深さ 10～100m の地中温度は年間平均気温+0～2℃程度である．
ヒトが快適に暮らせる温度は 17～28℃と言われている．わが国の夏季の日中の外気温度は，ヒトの快適温度より高い地域が多い．しかし，地中
温度は快適温度より低く，冷房に有利である．冬
季の暖房は，外気温度も地中温度も共に快適温度
より低いことから，ヒートポンプを使い，熱を高い温度に汲みあげる．
首都圏以西では，空気熱源ヒートポンプで冷暖房をする建築が増えている．しかし，日本の半分の面積を占める寒冷地で，空気熱源ヒートポンプ
で暖房をすると，温暖地に較べて屋外機の熱交換用コイルに霜がつきやすい．霜を融かすのに，冷房回路に切り替えてデフロスト運転をしなければならず効率が悪くなる．湿度の高い地域は，デフ
ロスト運転が頻繁に起きる．多雪地帯では，雪氷が屋外機の熱交換器用コイルに付きやすく，さらに不利になる．地中熱利用ヒートポンプシステム
は，デフロスト運転や着雪・着氷がなく効率低下がない．
地中熱利用ヒートポンプシステムは，冷房排熱を地中に棄てる．このために，都市のヒートアイ
ランド現象を緩和できるという長所もある．

5.3 日本の気候風土にマッチした地中熱利用
東北大学 未来科学技術共同研究センター（NICHe）の長谷川史彦教授・副所長と大学院工学研究科の新堀雄一教授らは，日本の特徴である
大量の降水量と多層の地盤条件を逆手にとり，地中熱採熱管の単位長さ当たりの採放熱量を多くする方法を考案して実用化した．雨水等の天水涵養
と採熱管の上部の不圧地下水（表層水）を採熱管の周辺から垂直に下りるようにさせて，粘土層の下部の被圧地下水へ水の流れを作り出すようにし

5.2 周回遅れの日本の地中熱利用
欧米各国では，地中熱利用ヒートポンプシステ
ムの地道な開発や普及促進を続けた結果，1990 年
代後半から低運用コストや低 CO2 排出量が認知さ

伝熱2017 年 4 月

れた．現在，アメリカ合衆国で年間約 12 万台，ドイツとスウェーデンは各々約 3 万台，フランスは
約 2 万台，オーストリアとフィンランドがそれぞ
れ 5 千～1 万と欧米での普及が目覚ましい．中国
でも大規模に地中熱利用ヒートポンプシステムに
より暖冷房が行われている．
しかし，日本での地中熱利用ヒートポンプシス
テムの普及は鈍く，年間数百台のレベルで低迷している．日本で普及しない原因のひとつに地盤がある．日本は，急峻な地形で降水量が多く，火山もたくさんある．このため，過去に洪水があった
り，火山の爆発による火山灰の堆積があったりするために，地層が積層している場合がほとんどだ．
日本では，地盤に垂直に採熱管を布設する際，先に鞘管を地中に埋設して，鞘管の中に地中採熱管を挿入しなければならない．このことから，欧米に較べ地中採熱管の埋設コストが高くつき，普及の足かせになっている．

図 4 垂直地下水流を利用した地中採熱管（資料：東北大学 未来科学技術共同研究セン
ター）- 30 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究たものである（図 4）．天水涵養と地下水流を生じさせた場合とさせない場合とでは，3 倍以上の採熱量の違いが観測された．
地下水移動の少ない欧米での地中採熱管の採放熱量の設計は，熱伝導のみの要素で予測して計算している．東北大学は，欧米で行われてきた熱伝
導のみによる地中採熱管の技術を，日本の気候風
土に適した地下水流を考慮した効果的な採熱管の採熱技術として進展させた．この技術により，採放熱量当たりのイニシャルコストが低減でき，日本での地中熱利用ヒートポンプシステムの普及につながると期待されている．
東日本大震災の復興の一環として，居住地の高台移転を見据え，2011 年度～16 年度まで文部科学
省復興次世代エネルギー「被災地高台での自然水活用型地中熱利用ヒートポンプの実証試験」として利用範囲の拡大を目指した．
６．配電工事用建柱車
限界集落のエネルギー源供給の困難さが，社会的課題として指摘されている．過疎地では，ガソ
リンスタンドの閉鎖によりバイクのガソリン確保が難しい場所も顕在化しつつあり，電動バイクの需要増が見込まれている．今後，過疎集落では，
灯油やプロパンガスの販売金額が高くなる可能性がある．プロパンガスボンベは軽量化が進んいても，どこまでプロパンガスの供給や価格に影響を及ぼすのかわからないのではあるが．
過疎地での電動バイクの需要と同様，ヒートポ
ンプ給湯や地中熱利用ヒートポンプ冷暖房，IH ヒ
ータ等による電化住宅の普及が必要である．一般
家庭まで電力の自由化が進み，将来的にも電力会社が，都会と僻地の電気料金を同じ金額のまま維持できるかどうかが鍵になる．
山間部の集落に地中熱採熱管を埋設する工事では，現在主流の専用掘削機では運搬が困難だし，コストも高くつく．東北電力㈱と㈱ユアテックは，配電工事用の建柱車を使い，浅層土壌に口径の大
きい螺旋状の地中熱採熱管を埋設する工法の低廉化を目指している．専用の地中熱採熱管を埋設する専用機は，数が少なく，工事には宿泊を伴うことが多い．一方，配電工事用建柱車は至るところにあり，離島を除き，おおよそ 1～2 時間もあれば日本国内の人の暮らしている場所には辿り着ける．

伝熱2017 年 4 月- 31 -

配電工事用建柱車が持つ機動性を過疎地での地中熱利用ヒートポンプシステムの利活用につなげられる．この技術の普及で，東北の復興だけでなく，地方の再生につながると確信している．
東北電力㈱と㈱ユアテックは，山間部以外の住宅や小規模事務所ビル，農業用ハウスの地中熱利用ヒートポンプシステムでも採算性が見込めることを目標にしている．80m～100m の深さまで埋設する従来の地中熱採熱管が 3～5 本未満の規模であれば，浅層土壌に埋設する採熱管の工法に採算性があると予想している．これ以上の規模だと，地中熱採熱管の設置面積や作業時間などの物理的条件も重なり，難しいかも知れない．
日本は，少子化による人口減少や社会の成熟，経済成長の鈍化により，配電工事が減少傾向にある．自然災害の緊急対応もあり，電力会社は，配電工事力を維持したいと考えている．しかし，配電工事会社は，経費節減のために人員や機材の集約と累減をはかろうとするだろう．地中熱採熱管埋設工事が漸増することにより，配電工事力の維持と確保にも寄与できる．
あらたに北海道大学の荒谷登名誉教授（建築環境学）は，著書の中で次のような指摘をしている[4]．「優れた資質を持ちながら落ちこぼれになり，特異な機能や経験を持つ高齢者がその価値や役割を見失って粗大ゴミと呼ばれ，広大な自然に恵まれた田舎がその価値を見失って貧しくなり，雪や寒さに喜びを見出すことができずにそれを地域の欠点としか見られない人など，独自の価値を見失い，あるいは発見できずに起こる不幸，貧困，疎外はいた
るところにあります．北海道に住む筆者の視点からすると，日本の強力な中央集権化も価値の画一化をもたらす大きな要因です．これも一つの力であって，物的な繁栄には有効であっても，地域にふさわしい生活や価値の見方を育てるには大きな障害になっています」．
過疎地の価値を見直すためにも，この配電工事用建柱車による螺旋状地中熱採熱管埋設の技術の開発と普及促進は，不可欠と捉えている．
７．LED 化・節電化で地中熱利用が優位に
事務所系建築の内部発熱の傾向と暖冷房への影響
OA 機器の節電化や照明器具の LED 化，一人当

7.1

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究たりの専有面積の拡大等に伴い，事務所建築や事務所系テナント建築の執務室などで，内部発熱量に減少傾向が見られる．これにより，冷房熱負荷が減り，暖房熱負荷が増えることから，暖冷房熱源のエネルギー消費量にも影響を与える．
このため空調熱源や換気方式の選択，省エネル
ギー手法が変化する可能性がある．また，寒冷地・積雪地での執務スペースの無暖房熱源エリアや，
年間外気冷房箇所の見直しなどが生じることも予想される．

図 5 暖冷房熱負荷の降順図（福島・従来の内部発熱条件）[5]を編集

7.2 シミュレーションの条件
空調対象面積約 810 ㎡，RC 造の事務所系建築を想定して，従来と節電化後の空調熱負荷と 4 種類のヒートポンプによる電力消費量を試算した．
照明の条件は，Hf 蛍光灯を中心とした照明器具から，LED に変更したことにする．OA 機器の発熱
条件は，従来が 20W/㎡，節電化後を 12W/㎡とした．なお，照明や OA 機器の内部発熱は，空調が施された箇所のみで試算した．
空調と照明の稼働日と時間は，つぎの通りである．
・暖房：12 月～3 月，83 日/年
・冷房：5 月～10 月，126 日/年
・照明：250 日/年
・1 日の稼動時間：12h/日（8 時～20 時）

図 6 暖冷房熱負荷の降順図（福島・節電化後の内部発熱条件）[5]を編集
表1

AMeDAS
観測地点名
青森
盛岡
秋田
仙台
山形
酒田
福島
小名浜（いわき市）
白河
若松（会津若松市）
新潟

7.3 暖冷房熱負荷
AMeDAS 観測点・福島での従来の内部発熱の条
件による暖冷房熱負荷の降順図が図 5 である．節
電化後の内部発熱の条件によるものが，図 6 である．暖房熱負荷が増えて，冷房熱負荷が減ることが分かる．新潟県を含む東北 7 県と福島県の主要都市の年間暖冷房熱負荷が表 1 である．
執務空間の節電化による内部発熱減少に伴い加熱負荷が減るのは当然であるが，暖房熱負荷が大きく増えた．
ヒートポンプ熱源方式ごとのエネルギー消費量
暖冷房熱負荷の変化に従い，4 種類のヒートポ
ンプチリングユニットごとにエネルギー消費量を求めた．チリングユニットの種類は，つぎの通り．
・高効率空冷式

2017 年 4 月

暖房［kW/年］

冷房［kW/年］

従来 節電化後 従来 節電化後
88,570 136,530 55,914 24,941
93,273 141,390 58,237 27,506
79,788 125,254 69,870 36,447
61,228 106,203 64,191 30,232
77,532 122,131 69,839 35,525
66,020 109,478 73,940 38,475
60,533 102,198 75,766 38,485
40,459 72,358 76,526 34,625
68,913 114,245 65,317 31,747
78,951 121,396 79,534 43,061
56,942 96,124 87,889 48,111

・寒冷地対応型空冷式
・地中熱利用（open）
・地中熱利用（close）

7.4

伝熱

従来と節電化後の内部発熱条件による年
間暖冷房熱負荷の比較[5]を編集福島での従来と節電化後のヒートポンプ熱源ごとのエネルギー消費量は，図 7 である．また，新潟県を含む東北 7 県と福島県の主要都市の暖房の年間電力消費量が表 2，冷房の年間消費電力量が- 32 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究

7.5 展望寒冷地・積雪地の事務所系建物では，執務スペースの内部負荷減少が，空調熱源のエネルギー消費量の増加を招くことがわかった．空調・換気シ
ステムの計画では，つぎのことに留意する必要がある．
・高効率の空調方式や換気方式の選定，建物の断熱性・気密性の設定等の考慮が必要
・空調熱源では，地中熱利用ヒートポンプの導入・しかし，暖房熱負荷が増えることから，地中
熱利用ヒートポンプ（close）の採用にあたっては長期的な地中温度の低下防止を考慮
・搬送（ポンプ）動力のインバータ制御を含め

図 7 ヒートポンプ熱源ごとのエネルギー消費量（福島・暖冷房熱源分のみ）[5]を編集
表 3 である．OA 機器や照明の節電化は，冷暖房
熱源のエネルギー消費量の増加に繋がることが分かる．
表2

従来と節電化後の内部発熱条件によるヒートポンプ熱源ごとの暖房分電力消費量の比較 [5]を編集
AMeDAS
観測地点名
青森
盛岡
秋田
仙台
山形
福島
小名浜（いわき市）
白河
若松（会津若松市）
新潟

表3

節電化後［kWh/年］

高効率
空冷式

寒冷地
空冷式

地中熱
(open)

地中熱(close)

高効率
空冷式

寒冷地
空冷式

地中熱
(open)

地中熱(close)36,65939,22032,543
23,66031,144
23,403
14,224
27,411
31,90020,717

41,13444,01536,471
26,45734,902
26,177
15,86930,72135,757
23,14816,807
17,834
14,803
11,234
14,411
10,986
7,277
12,881
14,675
10,205

17,91018,851
15,554
11,77815,293
11,461
7,586
13,457
15,488
10,71953,73856,906
48,58838,61746,651
37,48526,24142,79546,94333,40060,54364,10354,69743,42652,56342,16429,472
48,21952,833
37,46925,90727,03423,23819,48722,701
18,54814,32521,35422,564
17,227

27,912
28,921
24,711
20,72024,403
19,627
15,17922,57624,09018,367従来と節電化後の内部発熱条件によるヒートポンプ熱源ごとの冷房分電力消費量の比較 [5]を編集
AMeDAS
観測地点名
青森
盛岡
秋田
仙台
山形
福島
小名浜（いわき市）
白河
若松（会津若松市）
新潟

伝熱

従来［kWh/年］

2017 年 4 月

従来［kWh/年］

節電化後［kWh/年］

高効率
空冷式

寒冷地
空冷式

地中熱
(open)

地中熱(close)

高効率
空冷式

寒冷地
空冷式

地中熱
(open)

地中熱(close)13,626
14,334
17,512
15,833
17,651
19,31918,392
15,971
20,152
22,203

15,11815,637
18,58017,11018,432
19,962
20,862
17,546
21,192
23,3488,187
8,527
10,336
9,609
10,27011,55011,810
9,563
11,696
13,6698,899
9,113
11,433
10,818
11,656
12,982
13,677
10,514
13,144
15,952

6,275
6,943
9,372
7,704
9,272
10,145
9,042
7,966
11,17912,448

6,724
7,335
9,592
8,000
9,259
10,002
10,0638,519
11,362
12,650

3,652
4,027
5,392
4,526
5,224
5,867
5,673
4,648
6,333
7,482

3,844
4,195
5,764
4,884
5,694
6,323
6,156
4,955
6,845
8,173

- 33 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

特集：建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究た高効率システム・換気方式では，顕熱交換器の活用による外気導入による熱負荷の低減手法の導入
中でも，地中熱利用ヒートポンプシステムの導入は効果的と考えられる．

演論文集第 1 巻，69-72 (2016)[3] 前田桂史，長谷川史彦，新堀雄一，赤井仁志，
草刈洋行，被災地高台での自然水活用型地中熱利用ヒートポンプの実証，空気調和･衛生工学会東北支部学術･技術報告会論文集，27-28(2014)

参考文献[1] 竹村公太郎，水力発電が日本を救う，東洋経済新報社 (2016)[2] 小原雄輝，赤井仁志，濱田靖弘，次世代中央式給湯システムデザインのための動的負荷の研究：第 1 報，研究の背景・目的と宿泊施設の給湯負荷，空気調和･衛生工学会大会学術講[4] 荒谷登，建築設備技術者協会 ’98 建築設備技術会議，C-22-25 (1998)[5] 赤井仁志，草刈洋行，奥野敏彦，山田俊郎，
大子田誠也，瀬川和幸 et al., 内部発熱の減少
が熱負荷とヒートポンプ電力消費量に与える
影響，電気設備学会全国大会論文集，154-159(2016)

伝熱2017 年 4 月- 34 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

国際活動・会議報告

IFHT2016 開催報告
International Forum on Heat Transfer 2016

麓 耕二（弘前大学）
Koji FUMOTO (Hirosaki University)e-mail: kfumoto@hirosaki-u.ac.jp
１．フォーラム概要
日本伝熱学会が主催する国際伝熱フォーラムは，
2004 年に京都で第 1 回が開催され[1]，その後，4
年毎に第 2 回は東京（2008 年）[2]，第 3 回は長崎
（2012 年）[3]で開催されました．この流れを受けて第 4 回国際伝熱フォーラム（IFHT2016）が 2016年 11 月 2 日から 4 日の 3 日間，仙台国際センター（仙台市）で開催されました．本フォーラムは，
AUTSE （ Asian Union of Thermal Science andEngineering），ICHMT（International Center for Heatand Mass Transfer），ASME 日本支部，フランス伝
熱学会，および国内の熱科学，熱流体，およびエ
ネルギーに関連する学協会のご協力をいただき開催いたしました．本フォーラムの参加者総数は279 名となり，海外からの参加者は，全参加者の約 15％にあたる 43 名(表 1)となり，盛況な国際フォーラムとなりました．
フォーラムの構成は，前日（11 月 1 日）の午後
よりレジストレーションを開始し，夕刻にウェル
カムレセプションを行いました．初日（11 月 2 日）のオープニングセレモニーを皮切りに，3 日間に渡る国際伝熱フォーラムが始まりました．開催期間
中，キーノートによる招待講演 6 件（表 2）および
一般セッションを含む 13 のオーガナイズドセッシ
ョンがシングルセッション形式で進められました．
表1

IFHT2016 参加者国別内訳

国
中国
韓国
台湾
トルコ
アメリカ
フランス
オーストラリア，カナダ，ドイツ，
イスラエル，マレーシア，イギリス
日本

伝熱 2017 年 4 月

参加者数
15
8
6
3
3
2

各セッションの発表形式は，研究のエッセンスを紹介するショートプレゼンテーション（60 秒）の後，別室にて各自が掲示ポスターを用いて詳細な説明および議論を行うポスターセッション（90分）を組み合わせました．また各セッションを 20件程度とし，ポスターセッションの時間を長めにすることで，参加者が伝熱研究の幅広い現状を把握し，さらに個別課題に対して互いに徹底的な議論が行えるよう設定しました．またポスターセッション会場では，軽食や飲み物を充実するよう努めたため，比較的リラックスした環境を提供できたと思います．
2 日目午後には，日本伝熱学会抜山記念国際賞（Nukiyama Memorial Award）の授与式と受賞者による記念講演会を開催されました．その後，仙台
国際センター内の Sakura 会場においてバンケッ
トを行いました．バンケットでは，東北 6 県の銘酒コーナー，握り寿司コーナーを含む東北地方の美食をご堪能いただけたと思います．
表2

キーノート招待講演

Thermal Management Technologies for Control of Diesel
Emission
Young-Hoon Song (Korea Institute of Machinery & Materials)
Understanding, Designing and Fabricating Fuel Cells andBatteries: Coupled Processes of Transport Phenomena andElectrochemical Reactions
Shohji Tsushima (Osaka University)
Non-Homogeneous Heat and Mass Transfer Problems inUpgrading Processes of Low Rank Energy
Yoshinori Itaya (Gifu University)
Liquid-Vapor Phase-Change via Nanoengineered Surfaces
Evelyn N. Wang (Massachusetts Institute of Technology)
Towards Next Generation Solar Thermal Colles: Keeping
Things Hot and Cold
Gary Rosengarten (RMIT University)
On the Beauty of Field Synergy Principle for Enhancing
Convective Heat Transfer
Wen-Quan Tao (Xi’an Jiaotong University)

各1
236- 35 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

国際活動・会議報告

図1

ウェルカムレセプション（フォーラム前日）

図3

キーノート講演（2 日目 Evelyn Wang 教授）

図5

図2

受賞記念講演（店橋教授）

２．キーノート講演
キーノートによる招待講演については，欧米，アジアの地域と年齢バランスを考慮しながら，実行委員会において慎重に議論しました．結果として，多岐に及ぶ熱科学・伝熱工学の分野において，
マイクロ・ナノスケールからエネルギー関連技術に至るまで，バラエティかつ示唆に富み，今後の伝熱 2017 年 4 月

オープニングセレモニー（小原組織委員長）

図4

ポスターセッションの様子

図6

バンケットの様子（鏡開き）

熱科学・伝熱研究の方向性を直に拝聴する貴重な機会となりました．
３．ベストプレゼンテーション賞
本フォーラムでは，学生，教員，および研究者の区切りを付けず，全ての発表者をベストプレゼ
ンテーション賞の候補者としました．審査はショ- 36 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

国際活動・会議報告
表3

ベストプレゼンテーション賞

Effect of Ink Dot Area on the Color Phase in Ink Jet Printing
Hiroki Gonome* (Shibaura Institute of Technology) Yuki Ishikawa, Takahiro Kono, Jun Yamada
Comprehensive Raman Spectroscopy Method to Measure Thermal Conductivity and Thermal Diffusivity of Suspended
and Supported 1D Nanomaterials
Qin-Yi Li* (Tsinghua University), Xing Zhang
Molecular Dynamics Simulation of Droplet, Bubble, and Crystal Nucleation
Donguk Suh* (Keio University), Kenji Yasuoka
Heat Transfer Control by Light Irradiation to Low Reynolds Number Flows Using a Photosensitive Micellar Solution
Takeshi Enya* (Kyoto University), Reiko Kuriyama, Kazuya Tatsumi, Kazuyoshi Nakabe
Effect of the Number of Turns on the Orientation Dependence of Micro Pulsating Heat Pipes
Soohwan Jun* (Korea Advanced Institute of Science and Technology), Sung Jin Kim
Condensation Heat Transfer of R1234ze(Z) on a Plane Tube and a 3D Finned Tube
Kenichiro Teshima* (Kyushu University), Ryuichi Nagata, Chieko Kondou (Nagasaki University), Nobuo Takata(Kyushu University), Shigeru Koyama
Heat Transfer Characteristics of Phase Change Emulsion
Takashi Morimoto* (Aoyama Gakuin University), Hiroyuki Kumano, Kenichi Togashi
Visualization of CO2 Absorption Process in the Vicinity of Gas-Liquid Interface
Toru Saito* (Tohoku University), Atsuki Komiya, Junnosuke Okajima, Shigenao Maruyama
Numerical Simulation on Expanding Process of Vapor Bubble by Evaporative Heat Transfer in Microchannel
Junnosuke Okajima* (Tohoku University), Peter Stephan (Technische universite Darmstadt)
Electricity Generation of Nano-Thermophotovoltanic System Using Pillar-Array Structured Emitter
Naphatsorn Vongsoasup* (Tokyo Institute of Technology), Katsunori Hanamura
Shear Stress Determination with Micron-Resolution by Single-Viewing Imaging
Yoshiyasu Ichikawa* (Tokyo University of Science), Ken Yamamoto, Makoto Yamamoto, Masahiro Motosuke
Measurement of Three-Dimensional Microstructure of Frost Layer by Using X-ray Computed Tomography
Takuma Uechi* (Kansai University), Ryosuke Matsumoto, Kazuma Kagebayashi

ートプレゼンテーションおよびポスターセッショ
ンの両方について総合的に評価を行いました．厳
正な審査の結果，12 名の方々（表 3）が受賞されました．審査結果は，本フォーラム終了後，直ちに HP に掲載し，同時に受賞者に対して賞状と記念品を送付いたしました．最後に，タイトなスケ
ジュールの中，審査をご担当いただいた審査員の皆様に対し，心より感謝申し上げます．

運営に至るまで，本フォーラムの裏方として大変お世話になりました．
おわりに，数多くの皆さまにご参加いただき，
本フォーラムを盛況のうちに終えることができました．実行委員を代表し，厚く御礼申し上げます．
参考文献[1] 円山重直，第１回国際伝熱フォーラムの経緯，
伝熱，44-184 (2005) 1．
[2] 中 部 主 敬 ， 第 １ 回 国 際 伝 熱 フ ォ ー ラ ム(IFHT2014)実行委員会からのご報告，伝熱，44-184 (2005) 3．
[3] 中 別 府 修 ， 第 2 回 国 際 伝 熱 フ ォ ー ラ ム(IFHT2008)(東京)，伝熱，47-201 (2005) 38．
[4] 宮崎康次，IFHT2012 開催報告，伝熱，52-219(2013) 71．

おわりに今回の国際伝熱フォーラムは，国際的な委員で構成された組織委員会，国内の委員で構成された実行委員会，ならびに東北地区の委員を中心に組織されたローカル実行委員会のご協力により成功
裏に終わることができました．特に開催地である
東北大学の皆さまには，会場設営，受付，および

伝熱 2017 年 4 月- 37 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

国際活動・会議報告

日本伝熱学会主催講習会「計測技術」開催報告
Report on The Lecture “Measurement Technology”

企画部会産学交流委員会：近藤 義広（日立製作所），西 剛伺（日本電産）
Yoshihiro KONDO (Hitachi) and Koji NISHI (Nidec)
e-mail: yoshihiro.kondo.aw@hitachi.com
１．はじめに毎年，日本伝熱学会の産学交流事業の一環として，企業技術者等の実務に直結したテーマを選択
し，日本伝熱学会主催の講習会を開催しています．
前年度までは伝熱シンポジウムに併設していましたが，今回は広く参加を募るため，「温度計測」をテーマに単独開催することになりました．JR 東京
駅から徒歩圏内の東京八重洲ホールにて，昨年 12
月 2 日午後，以下の題目で開催し，募集定員 70名のところ 66 名にご参加頂き，盛況のうちに終えることができました．

の概要とそれを用いた測定方法，測定例についてご講義頂きました（図 3）．
3つの講義に続いて，⑤パネルディスカッション，⑥意見交換会を実施しました．
⑤では，各講義終了後，受講者にあらかじめ配布したシートに質問を記入してもらい，その内容
を講師の先生方が確認，質問事項を抽出して頂き，説明するという形式で行われました（図 4）．
⑥は，同会場で立食パーティー形式で行われ，講師の先生方への個別の質問の場，受講者間の交流の場となりました．

題目① 開催の挨拶（10分）② 「熱電対の正しい使い方（測定誤差の要因と精度向上への鍵）」（50分）③ 「放射温度計の正しい使い方」（50分）④ 「有効熱伝導率の測定手法」（50分）⑤ パネルディスカッション（40分）⑥ 講師との技術交流会（90 分）

３．全体の印象，アンケート結果
参加者の内訳は，8 割弱が企業，学生が 1 割，
残りが大学，研究所でした．産学交流を活性化するという観点で，企業に所属する研究者，技術者
が普段聞けないような講義をコンセプトに，いずれも講義の中心は各測定技術の原理からご講義頂くという内容で企画しました．計測機器の作動原理からしっかり考えるという観点で，多くの受講者にとって有益な講義であったと考えています．
ただし，各講義の時間については，アンケートでは，もっと詳細な内容も聴きたかった，もう少し（例えば，内容によって 50 分枠でなく 90 分枠にする等）時間をとって説明頂きたかったという声もありました．パネルディスカッション，意見交
換会はそれを補完する目的で準備したものでありましたが，講義時間については，運営側の今後の課題として検討したいと考えています．
講習会を知ったきっかけは，上司からの勧めが最も多い 44%，次いで日本伝熱学会からのお知ら
せが 23%という結果でした．主に伝熱学会員の皆様のご協力による集客だったのではないかと思います．
今後の講習会の企画については，業務に直結する電子機器の放熱技術及び放熱設計技術，省エネ

２．各題目について
開催の挨拶に続く最初の 3 件②～④が講師の先
生方による講義で，その概要は以下の通りでした．
②は田川正人教授（名古屋工業大）を講師に，簡易な数式と図を用いて熱電対の測定原理，測定誤差の見積もり，判断基準についてご講義頂き，さらに具体的な測定例，最近のご研究についてご紹介頂きました（図 1）．
③は中村元教授（防衛大）を講師に，放射温度計（サーモグラフィ）についてご講義頂きました（図 2）．放射温度計の種類には光電型，熱電型があること，低価格な熱電型について，その誤差と校正方法等をお話頂きました．
④は大串哲朗技術顧問（アドバンスドナレッジ
研究所）を講師に，開発された熱伝導率測定装置

伝熱 2017 年 4 月- 38 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

国際活動・会議報告

関連技術等のトピックを希望する回答が多く，今後の企画の参考にさせて頂きます．
４．おわりに産学交流委員会では，産学交流を促進するため，
現在，さまざまなイベントを検討中です．本講習会は，その中のアイテムの 1 つとして，本年も開催に向け，準備を進めています．詳細が決まり次
第，別途，ご案内します．講習会を含む産学交流
イベントへの皆様のご参加をお待ちしています．
最後に，講師の先生方には，ご多忙のところ，資料作成含め，ご協力を頂きまして，ありがとうございました．紙面をお借りして，改めて感謝申し上げます．

図 1 講義風景（熱電対の正しい使い方，田川先生）

図 2 講義風景（放射温度計の正しい使い方，中村先生）

図 3 講義風景（有効熱伝導率の測定手法，大串先生）

図 4 パネルディスカッション

伝熱 2017 年 4 月- 39 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

行事カレンダー

本会主催行事開催日
2017 年
5月
24(水)
～
26(金)

行事名

申込締切

原稿締切

第 54 回日本伝熱シンポジウム（開催場所：大宮ソニックシティ）

2017.1.13

2017.3.10

申込締切

原稿締切

2016.10.27

2016.12.14

本会共催，協賛，後援行事
開催日
行事名2017 年
The 6th International Symposium on
4月
19(水)Micro and Nano Technology in～Experimental Mechanics(ISMNT-6)22(土)（開催場所：Fukuoka (Japan)）
TECHNO-FRONTTIER 20174月
19(水)（開催場所：幕張メッセ（国際展示場）～
展示ホール４－８：展示会
21(金)国際会議場：技術シンポジウム）

4月

19(水)
～
21(金)

第 51 回空気調和・冷凍連合講演会（開催場所：東京海洋大学）

2017.1.11.

2017.2.28.

5月

2017.4.5

6月

6(火)

6月

14(水)
～
15(木)

第 22 回計算工学講演会（開催場所：ソニックシティー（さいたま市大宮））
第 27 回可視化フロンティア「PSP/TSP
講習会 2017（東京）～蛍光燐光による定量可視化」（開催場所：LMJ 東京研修センター（水道橋））
第 28 回 可視化フロンティア「PIV 講
習会 2017（東京）」（開催場所：LMJ 東京研修センター（水道橋））
第 22 回動力・エネルギー技術シンポジ
ウム（開催場所：豊橋商工会議所）

2017.1.25(2016.12.12
より延長)

5月

14(水)
～
15(木)
29(月)

6月

20(火)

革新型蓄電池「エネルギー有効の基盤
技術～蓄電池技術の最新動向」（開催場所：大阪科学技術センター）

7月

10(日)
～
2019 年
12 月
末日
18(火)
～
19(水)
21(月)
～
24(木)

EU Green Gateway to Japan（開催場所：東京）

7月

8月

8月

8月

19(土)
～
21(月)
22(火)
～
24(木)

第 45 回可視化情報シンポジウム（開催場所：工学院大学新宿キャンパス）
4th Symposium on Fluid-Structure-Sound
Interactions and Control (FSSIC2017)（開催場所：日本大学理工学部（駿河台校舎））
日本混相流学会混相流シンポジウム
2017（開催場所：電気通信大学）

実行委員会委員長 飛原 英治
東京大学大学院 新領域創成科学研究科
人間環境学専攻 内Fax: 04-7136-4647
E-mail: symp2017@htsj-conf.org

問合先

掲載号
2016 年
10 月号

掲載号

実行委員長 高橋厚史（九大）
Tel: 092-802-3015
E-mail: takahashi@aero.kyushu-u.ac.jp
TECHNO-FRONTTIER 事務局
一般社団法人日本能率協会 産業振興センタ
ー内〒100-003 東京都千代田区一ツ橋 1-2-2 住友
商事竹橋ビル 14 階
TEL:03-3434-0587 FAX:03-3434-8076
担当；磯谷・井田・山本・和田・石井
E-mail: tf@jma.or.jp
http://www.jma.or.jp/TF/ja/
公益社団法人 空気調和・衛生工学会／
第 51 回空気調和・冷凍連合講演会係（担当：
半田・小池）〒162-0825
東京都新宿区神楽坂 4-8 神楽坂プラザビル 4F
TEL：03-5206-3600 FAX：03-5206-3603
E-mail: handa@shase.or.jp
第 22 回計算工学講演会実行委員会
E-mail: conf.office@jsces.org
産業技術総合研究所 染矢 聡
E-mail: s.someya@aist.go.jp

産業技術総合研究所 染矢 聡
E-mail: s.someya@aist.go.jp

2017.3.10(2017.2.24
より延長)

2017.4.28(幹事) 飯田 明由（豊橋技術科学大学）〒441-8580 愛知県豊橋市天伯町雲雀ヶ丘 1-1
TEL:0532-44-6680 FAX:0532-44-6661
E-mail :iida@me.tut.ac.jp
公益社団法人 化学工学会関西支部〒550-004 大阪市西区靭本町 1-8-4
TEL:06-6441-5531 FAX:06-6443-6685
E-mail : mail@kansai-scej.or.jp
日本能率協会 産業振興センター
Tel: (03)3434-0998, Fax:(03)3434-8076
E-mail: noriyasu_kamioki@jma.or.jp

2019.3.10

2017.5.12

2017.1.15

2017.4.1

実行委員会 幹事窪田佳寛（東洋大学 理工学部）
E-mail: sympo2017@vsj.or.jp
実行委員長 木村 元昭（日大）
Tel: (03)3259-0750, Fax:(03)3293-8254
E-mail: kimura@mech.cst.nihon-u.ac.jp

2017.3.17.

2017.6.12.

理論応用力学講演会（第６４回）（開催場所：日本学術会議（東京都港区六本木））

伝熱 2017 年 4 月

問合先

混相流シンポジウム 2017 実行委員会
E-mail: konsosymp@jsmf.gr.jp
幹事学会：日本機械学会
担当：小阪 雅裕TEL: 03-5360-3505 FAX: 03-5360-3509
E-mail : kosaka@jsme.or.jp- 41 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

行事カレンダー
8月

28(月)
～
30(水)

日本実験力学会 2017 年度年次講演会（開催場所：岡山理科大学）

2017.5.8.

2017.6.30.

8月

30(水)
～
9/1
(金)
16(土)
～
18(月
・祝)
29(金)
～
10/1
(日)

日本流体学会 年会 2017
（開催場所：東京理科大学葛飾キャンパス）

2017.6.2.

2017.7.14.

9月

9月

日本機械学会 第 30 回計算力学講演会（CMD2017）（開催場所：近畿大学東大阪キャンパス）
The Institute of Materials and Systems for
Sustainability 2017, IMaSS（持続型社会のための材料とシステムに関する国際会議 2017）（開催場所：名古屋大学）
The 6th International Conference on Jets,
Wakes
and
Separated
Flow(ICJWSF-2017)（開催場所： 米国シンシナチ大学）

日本機械学会 第 30 回計算力学講演会実行委
員会
E-mail: cmdconf17@jsme.or.jp
2017.4.15.

2017.6.15.

ICMaSS2017 Officec/o Inter Group Corp.
TEL: +81-52-581-3241
Fax: +81-52-581-5585
E-mail: icmass2017@intergroup.co.jp

2017.3.24.

2017.6.30.

ICJWSF-2017 組織委員会 副議長
内山 知実（名古屋大学 未来材料・システム研究所）
E-mail : uchiyama@is.nagoya-u.ac.jp〒951-8518
新潟市中央区旭町通 2-746／新潟大学医学部保健学科内
日本実験力学会事務局／担当：小林TEL:025-368-9310 FAX:025-368-9309
E-mail : office-jsem@clg.nigata-u.ac.jp
E-mail : info@psfvip11.jp

10 月

9(月)
～
12(木)

11 月

1(水)
～
4(土)

The 12th International Symposium on
Advanced Science and Technology inExperimental
Mechanics(12th
ISEM'17-Kanazawa, Japan)（開催場所：金沢歌劇座）

2017.5.12.

2017.7.14.

12 月

1(金)
～
3(日)

2017.4.30.

2017.8.15.

12 月

7(木)
～
8(金)

The 11th Pacific Symposium on Flow
Visualization and Image Processing(PSFVIP-11)（開催場所：熊本大学）
第７回潜熱工学シンポジウム（開催場所：岡山大学自然科学研究科）

2017.9.16.

2017.10.21.

伝熱 2017 年 4 月〒700-0005 岡山県岡山市北区理大町 1-1
岡山理科大学工学部 清水 一郎，中井 賢治
Tel: 086-256-9614/ Fax: 086-256-9614
E-mail: shimizu@mech.ous.ac.jp
E-mail: nakai@mech.ous.ac.jp
日本流体学会年会 2017 実行委員会
E-mail : nenkai2017-ml@tusml.tus.ac.jp- 42 -〒700-8530 岡山県岡山市北区津島中 3-1-1
岡山大学大学院自然科学研究科
実行委員長 堀部 明彦
連絡先：幹事 山田 寛
TEL: 086-251-8046
E-mail : y.yamada@okayama-u.ac.jp

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

お知らせ

第 54 回日本伝熱シンポジウムのご案内
第 54 回日本伝熱シンポジウム実行委員会
委員長 飛原英治
幹事 党 超鋲
開催日： 平成 29 年 5 月 24 日（水）～5 月 26 日（金）会 場： 大宮ソニックシティ（https://www.sonic-city.or.jp/）
所在地〒330-8669 埼玉県さいたま市大宮区桜木町 1-7-5 電話
アクセス JR・東武野田線大宮駅より徒歩約 3 分

048-647-4558

特別講演： 平成 29 年 5 月 25 日（木）15：20 ～ 16：10 （大宮ソニックシティ 小ホール）
講演者：新エネルギー・産業技術総合開発機構 技術開発センター ユニット長
産業技術総合研究所 特別顧問・名誉リサーチャー 矢部 彰（予定）
題目： 技術戦略の視点から見た将来のエネルギー技術と伝熱研究の重要性（仮）総会：

平成 29 年 5 月 25 日（木）16：20 ～ 17：50 （大宮ソニックシティ

早期参加申込締切：

小ホール）

平成 29 年 4 月 7 日（金）ホームページ URL： http://htsj-conf.org/symp2017/【シンポジウムの形式】
 講演発表形式としてa) 一般セッション（口頭発表）b) オーガナイズドセッション（口頭発表）c) 学生および若手研究者を対象とする優秀プレゼンテーション賞セッションを実施します．
 1 講演あたりの割当時間は，一般セッションでは 15 分（発表 10 分，個別討論 5 分）で，各セッションの最後に総合討論の時間（5 分×セッション内の講演件数）を設ける予定です．オーガナイズドセッシ
ョンについては，オーガナイザーの指示に従ってください．
 優秀プレゼンテーション賞セッションについては，本号掲載のお知らせ「優秀プレゼンテーション賞（第 54 回日本伝熱シンポジウム）について」をご参照ください．
【参加費等】
 参加費の申込時期
早期申込：4 月 7 日まで
通常申込：4 月 8 日～5 月 10 日，会期中（5 月 11 日から会期前日までは申込を受け付けません）
 シンポジウム参加費
会員一般
早期申込：10,000 円 通常申込：12,000 円
非会員一般
早期申込：14,000 円 通常申込：16,000 円
会員学生
早期申込： 5,000 円 通常申込： 6,000 円
非会員学生
早期申込： 6,000 円 通常申込： 7,000 円※特別賛助会員は 1 口につき 3 名，賛助会員は 1 口につき 1 名，参加費が無料になります．
※会員とは，日本伝熱学会会員のほか，協賛学協会の会員を含みます．
※講演論文集電子版は参加者全員に配布されます．
 講演論文集電子版
講演論文集電子版のみの販売：5,000 円（シンポジウム終了後の販売となります．）

伝熱2017 年 4 月- 43 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

お知らせ
【懇親会】
 開催日：平成 29 年 5 月 25 日（木）18：30 ～ 20：30
 会 場：大宮ソニックシティ 市民ホール：第 1～第 4 集会室
 参加費：
一般
早期申込：8,000 円，通常申込：10,000 円，同伴配偶者無料
学生
早期申込：4,000 円，通常申込： 5,000 円【参加費等の支払い方法】

会場以外での参加費支払いは，シンポジウムのホームページからのクレジットカード決済のみになります．5 月 10 日までに参加登録された方には事前に参加者キット（講演論文集
電子版，講演プログラム，参加票，領収書など）をお送りします．


シンポジウムのホームページから参加登録と参加費の支払いを行ってください．支払いはホームペー
ジからクレジットカード決済のみを受け付けます．参加費等の支払いをもって「申込完了」とします．
4 月 7 日以降 5 月 10 日までは，通常申込扱いでウェブからの参加登録および支払いを受け付けます．
5 月 10 日までに参加登録を行うと，当日受付に寄る必要がありませんので，できるかぎりウェブからの登録および支払いを行って下さい．
例年のように，シンポジウム当日の参加申し込みもできます．

【講演論文集電子版】
 講演論文集電子版は，日本伝熱学会会員（平成 29 年度会員）の皆様に対し，シンポジウムのホームページにリンクされたウェブサイトを通じて公開します．公開日は平成 29 年 5 月 15 日（月）を予定しています．
 電子版は，シンポジウムのホームページより「講演論文集」のページに入り，以下の閲覧 ID とパスワードを用いてログインの後，閲覧・ダウンロードすることができます．
講演論文集（電子版）閲覧 ID：nhts54tokyo, パスワード: 2017omiya
 シンポジウムで座長ご担当の皆様におかれましては，この電子版を当日のセッションの参考資料としてください．
【講演論文の公開日】
 講演論文集（電子版）の公開日は，平成 29 年 5 月 15 日（月）を予定しています．特許に関わる公知日もこの日になります．シンポジウム開催日よりも早くなりますので，ご注意ください．
【交通】
 交通につきましては，本シンポジウムのホームページをご参照ください．
【ご注意】 口頭発表用として実行委員会事務局が準備する機器は，原則としてプロジェクタのみとさせていただきます．パーソナルコンピュータは各自ご持参ください．
 参加費，懇親会費等は参加取消の場合でも返金いたしません．
 本シンポジウムに関する最新情報については，随時更新するホームページでご確認ください．
 その他，ご不明の点がありましたら，実行委員会事務局まで Email または FAX でお問い合わせください．
【お問い合わせ先】
第 54 回日本伝熱シンポジウム実行委員会事務局
東京大学 大学院新領域創成科学研究科 人間環境学専攻内E-mail: symp2017@htsj-conf.org
FAX: 04-7136-4647

伝熱2017 年 4 月- 44 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

お知らせ

第54回日本伝熱シンポジウム［大宮］A室

B室

タイムテーブル（仮）［第１日： ５月２４日（水）]
C室

D室

E室

D11 OS
B11 OS
C11
熱ｴﾈﾙｷﾞｰ材
A11
E11
水素・燃料電電子機器の 料･ｼｽﾃﾑのた
ふく射
強制対流1
池・二次電池１
冷却１
めの熱・物質輸
9：00～10：40
9：00～10：40
9：00～10：40 9：00～10：40
送促進１
9：00～10：40

F室

G室

F11
沸騰・凝縮1
9：00～10：40

G11
熱物性1
9：00～10：40

D12 OSG12A12 OS
B12 OS
C12
熱ｴﾈﾙｷﾞｰ材
E12
F12
熱物性２
燃焼研究の
水素・燃料電電子機器の 料･ｼｽﾃﾑのた
強制対流２
沸騰・凝縮２
10：50～12：10
最前線１
池・二次電池２
冷却２
めの熱・物質輸
10：50～12：30 10：50～12：30
10：50～12：30 10：50～12：30 10：50～12：30
送促進２
10：50～12：30

D13 OS
A13 OS
B13 OS
C13
熱ｴﾈﾙｷﾞｰ材
E13
F13
G13
燃焼研究の
水素・燃料電電子機器の 料･ｼｽﾃﾑのた沸騰・凝縮３
強制対流３
熱物性３
最前線２
池・二次電池３
冷却３
めの熱・物質輸13：30～15：10 13：30～15：10 13：30～15：10
13：30～15：10 13：30～15：10 13：30～15：10
送促進３
13：30～15：10

C14
日本伝熱学会
特定推進研究特別セッション
15:30-17:30

H14 SP1
優秀プレゼンテーション賞 ポスターセッション（第２・第３展示室）
15:30-17:50
産学連携イベント（第２・第３展示室）17:5019:10

伝熱2017 年 4 月- 45 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

お知らせ

第54回日本伝熱シンポジウム［大宮］A室

B室

タイムテーブル（仮）［第２日： ５月２５日（木）]
C室

D室

E室

F室

G室

D21 OSC21
B21 OS
A21 OS
G21
F21
熱ｴﾈﾙｷﾞｰ材
電子機器の
水素・燃料電燃焼研究のナノ・マイクロ沸騰・凝縮４料･ｼｽﾃﾑのたE21, E22
冷却4
池・二次電池４
最前線３
伝熱１
9：00～10：40
めの熱・物質輸
関東地区企業9：00～10：40 9：00～10：40 9：00～10：40
9：00～10：40
送促進４による製品開9：20～10：40 発・技術開発
D22 OSの紹介
B22 OS
熱ｴﾈﾙｷﾞｰ材
G22
C22
A22 OS
9:00-12:00
F22
水素・燃料電料･ｼｽﾃﾑのた
ナノ・マイクロ
電子機器の燃焼研究の
空調・熱機器１
池・二次電池５
めの熱・物質輸
伝熱２
冷却５
最前線４
10：50～12：30
10：50～12：30
送促進５
10：50～12：30
10：50～12：30
10：50～12：30
10：50～12：30

A23 OS
E23 OS
G23
B23 OS
燃焼研究の
F23
乱流を伴う伝D23
C23
ナノ・マイクロ
水素・燃料電最前線５
バイオ伝熱 熱研究の進展 空調・熱機器２混相流
伝熱３
池・二次電池６
13：30～14：50
13：30～15：10
1
13：30～15：10 13：30～15：10
13：30～15：10
13：30～15：10
13：30～15：10
15:20-16:10

特別講演 （小ホール）

16:20-17:50

総会 （小ホール）

18:30-20:30

懇親会 （大宮ソニックシティ市民ホール：第１〜第４集会室）

第54回日本伝熱シンポジウム［大宮］A室

B室

タイムテーブル（仮）［第３日： ５月２６日（金）]
C室

D室

E室

A31 OS
B31 OSC31
D31 OS
非線形熱流体 水素・燃料電E31
計測技術1 化学プロセスに現象と伝熱１ 池・二次電池7
熱音響
9：00～10：40 おける熱工学1
9：00～10：40 9：00～10：40
9：20～10：40
9：20～10：40

F室

G室

F31
融解・凝固1
9：00～10：40

G31
ナノ・マイクロ伝熱4
9：00～10：40

D32 OS
B32
G32
A32 OS
化学プロセスにC32E32
F32
多孔体・表面
非線形熱流体 自然エネル
計測技術2 おける熱工学２
自然対流
融解・凝固２ギー1構造１現象と伝熱2
10：50～12：30 10：50～12：10 10：50～12：30 10：50～12：30
10：50～12：30
10：50～12：30 10：50～12：30

G33
F33
多孔体・表面物質移動
構造２13：30～15：10 13：30～15：10

C33
A33 OSB33
計測技術3
非線形熱流体 自然エネル
13：30～14：50
現象と伝熱3
ギー２
13：30～15：10 13：30～15：10

伝熱2017 年 4 月- 46 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

お知らせ

第 54 回日本伝熱シンポジウムプログラム（暫定版）
このプログラムは 3 月 23 日現在の暫定版です．修正・変更する場合があります．必ず，最新版を本シンポジウムホームページでご確認ください．著者として登録された方が同一時間帯のセッションで重複しないようにしておりますが，それ以外の個別のご要望には応じられないことをご了承ください．

第１日

５月２４日（水）

A132

＜A 室＞
A11 9:00 - 10:40 ふく射
A111
A112

A113

A114

A115

太陽光反射ファンデーション開発のための数値解析＊ 江目 宏樹, 山田 純 (芝浦工大)
薄膜型グラフェンメタサーフェスによる熱ふく射制
御下條 恭, 矢田 恭平, 吉本 大樹, ＊ 櫻井 篤 (新潟大)Metal-Insulator-Metal 構造を有する放射体による近接場ふく射輸送制御に関する研究＊ 谷 口 祐 司 , 磯 部 和 真 ( 東 工 大 ), 平 島 大 輔(DATA4C's), 花村 克悟 (東工大)
溶剤の 3μm 赤外線吸収帯で加熱する赤外線乾燥＊ 戸谷 剛 (北海道大), 櫻井 篤 (新潟大), Thang Dao,
横山 喬大, 長尾 忠昭 (物材機構), 近藤 良夫 (日本
ガイシ株式会社)
宇宙用電波透過型熱制御ミラーCOSF の研究＊ 冨岡 孝太 (慶應大), 太刀川 純孝 (宇宙科学研究所), 長坂 雄次 (慶應大)10:50 – 12:30 OS: 燃焼研究の最前線 1

A121

燃焼安全におけるシステム安全とレジリエンスエン
ジニアリング＊ 門脇 敏 (長岡技科大)CH4/C2H4 混合燃料-空気予混合気における簡易化学
反応機構の構築＊ 佐々木 優太, 中村 寿 (東北大), 小寺 正敏 (宇宙航空研究開発機構), 富岡 定毅 (宇宙航空研究開発機
構、東北大学), 丸田 薫 ( 東北大, 極東連邦大)CH4-NH3-Air 予混合火炎の詳細反応機構の最適化及び検証＊ Okafor Ekenechukwu, 内藤 佑二, Colson Sophie, 市
川 昌紀, 工藤 琢, 早川 晃弘, 小林 秀昭 (東北大)
C9H20 異性体燃料の化学的着火遅れの計測と数値解析＊ 山田 眞平, 下栗 大右, 崎間 俊明, 松原 圭輝 (広島大学), 八房 智顯 (広島工業大学), 遠藤 琢磨 (広島大学), 乃生 芳尚, 斎藤 史彦 (マツダ)

A124

A125

A134

A135

＜B 室＞
B11 9:00 – 10:40 OS: 水素・燃料電池・二次電池 1

A12

A123

A133

雄二 (東京大)
気相・表面化学種の分析に基づく三元触媒用の表面詳
細反応データベースの開発
香西 祐輔, 石本 尚基, 森山 大輔, 下栗 大右 (広島大), 日隈 聡士 (熊本大), 松本 有平, 本郷 均,
横畑 英明, 村上 浩, 竹林 広行 (マツダ)
Effect of wall surface reaction on a DME/air weak flame ina micro flow reactor with a streamwise temperature
distribution＊ 万 遂, 范 勇 (東京大), 丸田 薫 (東北大，極東連邦大), 鈴木 雄二 (東京大)Weak flame を用いた H2/CO/CH4 混合気組成が着火特性に及ぼす影響に関する研究＊ 村上 雄紀, 中村 寿, 手塚 卓也, 長谷川 進 (東北大), 朝井 豪 (ヤンマー株式会社), 丸田 薫 (東北大，極東連邦大)異なる心線材質を持つ電線被覆上燃え拡がり火炎の消炎限界に及ぼす初期着火条件の影響＊ 三井 郁矢, 永地 大志 (北海道大), CITERNE JeanMarie, DUTILLEUL Hugo (UPMC), JOMAAS Grunde(Univ. Edinburgh), LEGROS Guillaume (UPMC), 橋 本
望, 藤田 修 (北海道大)A13

13：30 - 15：10 OS: 燃焼研究の最前線 2

A131

矩形波変調プラズマ分子線散乱法による水素吸着過程の評価＊ 齋木 悠 (名古屋工大), 杵淵 郁也, 范 勇, 鈴木伝熱2017 年 4 月- 47 -

OS 企画（パネルディスカッション）
B12

10:50 – 12:30 OS: 水素・燃料電池・二次電池 2

B121

固体高分子形燃料電池発電性能に及ぼす物質輸送・電気化学特性の影響＊ 田渕 雄一郎, 池田 修久 (日産自動車)
高温運転条件における PEFC 単セル内温度分布数値解析＊ 西村 顕 (三重大院), 座間味 パトリキカンジ(三重大), 吉村 雅人, 廣田 真史 (三重大院)
分子動力学法を用いた触媒層アイオノマー表面における酸素分子散乱・表面拡散現象の解析＊ 中内 将隆 (東北大院), 馬渕 拓哉 (東北大流体研), 堀 琢磨, 吉本 勇太, 杵淵 郁也 (東京大), 武
内 秀樹 (高知高専), 徳増 崇 (東北大流体研)
PEFC における触媒層内酸素輸送抵抗の支配因子に関する実験およびモデル解析＊ 林 伴哉, 田部 豊, 近久 武美 (北海道大)
固体高分子形燃料電池内部のクロスオーバーを想定した燃焼＊ 竹内 大二郎, 松本 篤磨, 稲田 顕子, 狩俣 貴大,
中島 裕典, 伊藤 衡平 (九州大)

B122

B123

B124

B125

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

お知らせ

B13

13:30 – 15:10 OS: 水素・燃料電池・二次電池 3

B131

GDL 構成が PEFC 内の温度勾配および液水輸送に与える影響＊ 橋村 蒼太, 玉田 裕介, 小林 航輝, 南 凌太郎, 長
谷川 実慶, 宮川 聖史, 高谷 洸司 (横国大), 荒木 拓
人 (横国大，JST さきがけ)
光ファイバプローブを用いた PEFC 狭小流路内水分のレーザ吸収分光測定＊ 中内 崚河, 前田 雄也, 西田 耕介 (京工繊大),
梅川 豊文 (（株）プラムテック), 川崎 昌博 (名大)水・アルコール混合溶液中におけるアイオノマー構造
特性に関する分論的解析＊ 馬渕 拓哉, 徳増 崇 (東北大)
LBM シミュレーションと拡大相似模型実験によるPEFC ガス拡散層内の液水挙動解析＊ 境田 悟志 , 田部 豊, 近久 武美 (北海道大)PEFC における MPL の濡れ性および構造が物質輸送抵抗要素に及ぼす影響＊ 野崎 涼 (北大院), 田部 豊, 近久 武美 (北大),
田沼 敏弘 (旭硝子)

B132

B133

B134

B135

C125

C111

C112

C113

C114

C115

親水性フリーポールを用いた飽和プール沸騰冷却＊ 苑 振聡, 結城 和久, 木伏 理沙子, 海野 徳幸 (山口東理大)Long Life Coolant を用いた飽和プール沸騰実験＊ 馬 天宇, 古性 恭, 結城 和久, 木伏 理沙子, 海野
徳幸, 鈴木 康一 (山口東理大), 吉村 仁志 (デンソー)
伝熱面ナノコーティングがサブクールプール沸騰に及ぼす影響＊ 海野 徳幸, 賈 翔驛, 結城 和久, 木伏 理沙子 (山口東京理大), 佐竹 信一, 鈴木 康一 (東京理大)
二液混合流体の沸騰における伝熱面堆積物の影響評
価＊ 篠崎 健, 牛房 裕之, 浅井 勇吾, 一法師 茂俊 (三菱電機), 伊藤 大介, 齊藤 泰司 (京都大学)
一方向性ポーラス銅を用いた小型冷却デバイスの開発
結城 和久, ＊ 辻 利佳子, 髙井 貴生, 木伏 理沙子,
海野 徳幸, 鈴木 康一 (山口東京理科大学)

C12

10:50 – 12:30 電子機器の冷却 2

C121

自励振動ヒートパイプの熱輸送性能評価に関する考察＊ 鈴木 祐二, 井上 剛良 (東工大)GAPS 用大型自励振動ヒートパイプの過加熱解消に向けた試み＊ 高橋 克征 (長岡技科大), 岡崎 峻, 福家 英之(JAXA), 山田 昇 (長岡技科大), 小川 博之 (JAXA)
3D プリンターによる自励振動式ヒートパイプの製作と作動確認実験＊ 小糸 康志 (熊本大), 川路 正裕 (CCNY)
1 ターン自励振動ヒートパイプにおける液柱振動と熱輸送特性＊ 深尾 総史, 長崎 孝夫, 三浦 正義, 伊藤 優 (東工

C122

C123

C124

伝熱

2017 年 4 月

C13

13:30 – 15:10 電子機器の冷却 3

C131

ループヒートパイプ蒸発器内の蒸発メニスカスの観察と熱流動解析＊ 山田 裕也, 西川原 理仁, 柳田 秀記, 大谷 浩輔,
上田 洋祐 (豊橋技科大)薄型ループヒートパイプの提案および性能評価＊ 冨田 柊人, 上野 藍, 長野 方星 (名古屋大), 塩賀
健司, 井谷 司 (富士通研究所)
LED 冷却を目的とした球面ヒートパイプの伝熱特性＊ 原村 嘉彦 (神奈川大)
講演取り消し高熱伝導性フィラーの添加によるポリイミドシートの伝熱促進＊ 春木 将司, 小林 将丈, 多田 潤, 田中 啓太郎, 大西 元, 多田 幸生 (金沢大)

C132

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C14

＜C 室＞
C11 9:00 – 10:40 電子機器の冷却 1- 48 -

大)
小型自励振動ヒートパイプの熱輸送特性評価と流動構造の可視化解析＊ 小林 拓矢, 阿部 佑太郎, 吉本 勇太, 堀 琢磨, 杵淵 郁也, 高木 周 (東京大)15:30 – 17:30 OS: 特定推進研究特別ワークショップ

C141 特定推進研究研究活動報告およびふく射波長制御＊ 花村 克悟 (東工大)C142 熱流体工学が創る医療のフロンティア＊ 円山 重直 (東北大)C143 熱エネルギーシステムのための化学蓄熱の高出力密度化＊ 加藤 之貴 (東工大)
C144 【特別講演】社会の課題解決に貢献するための伝熱研究（学会）の役割＊ 佐藤 順一 (科学技術振興機構)
総合討論
＜D 室＞
D11 9:00 – 10:40 OS: 熱エネルギー材料・システムのための熱・物質輸送促進 1
D111

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D114

D115

活性炭充填熱交換器による蒸発‐吸着過程の実験的評
価＊ 竹田 那美, 李 皓楠, 宮崎 隆彦, 宮脇 仁, THU
Kyaw, SAHA Bidyut, 小山 繁 (九州大), KIL Hyun-sig(Korea Institute of Science and Technology), 中林 康治,
尹 聖昊 (九州大), 丸山 智弘, 前多 信之介, 川俣 達
(カルソニックカンセイ株式会社)
車両用高効率吸着式ヒートポンプの開発＊ 前多 信之介, 丸山 智弘, 川俣 達 (カルソニック
カンセイ)
Mesoporous silica materials for adsorption heat storage＊ MIKSIK Frantisek, 宮崎 隆彦，小山 繁 (九州大学)
調湿システム用熱交換器型吸着器の熱・水蒸気移動解析＊ 窪田 光宏, 花岡 範子, 松田 仁樹 (名古屋大), 児
玉 昭雄 (金沢大)収着剤塗布熱交換器の熱物質移動特性＊ 東 朋寛 (東京大), 張 莉, 斉川 路之 (電中研), 山口 真央, 党 超鋲, 飛原 英治 (東京大)J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

お知らせ＊ 太田 憲吾, 吹場 活佳 (静岡大)
D12

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10:50 – 12:30 OS: 熱エネルギー材料・システムのための熱・物質輸送促進 2
硬殻マイクロカプセル化塩化カルシウムの平衡特性＊ 鈴木 洋 (神戸大院工), 藤岡 恵子 (ファンクショ
ナル・フルイッド), 渡辺 一平, 田丸 正人 (神戸大院),
日出間 るり, 菰田 悦之, 鈴木 航祐 (神戸大院工)Al-Si Microencapsulated phase change materials for hightemperature thermal energy storage＊ YOOLERD Julalak, Sheng Nan, Nomura Takahiro,
Akiyama Tomohiro (Univ. Hokkaido)
可視化 DSC による脂肪酸 PCM の相変化挙動観察
江森 郁麻, ＊ 岩倉 夕希子, 染矢 聡, 宗像 鉄雄 (産総研)
2-amino-2-methyl-1,3-propandiol の固相―固相結晶転移による潜熱を利用した蓄熱材の開発＊ 後藤 凌平, 戸谷 剛, 永田 晴紀, 脇田 督司 (北海道大)ナノサスペンション型潜熱蓄熱材の蓄・放熱特性
森田 慎一 (米子高専), ＊ 平田 光樹 (米子高専専攻科), 早水 庸隆 (米子高専), 山田 貴延 (北見工大),
堀部 明彦, 春木 直人 (岡山大)E12

10:50 – 12:30 強制対流 2

E121

リブ付きミニチャネル内の脈動流による伝熱促進に関する数値解析＊ 平塚 わかな, 福江 高志 (岩手大), 白川 英観 (富山高専), 廣瀬 宏一, 鈴木 順 (岩手大)脈動流による矩形筐体内の発熱部品の伝熱促進に対する脈動波形の影響＊ 鈴木 信昭, 福江 高志, 廣瀬 宏一 (岩手大), 白川
英観 (富山高専), 鈴木 順 (岩手大)垂直上昇流での超臨界熱伝達特性に関する研究＊ 何 嘉誠, 党 超鋲, 飛原 英治 (東京大)Heat transfer enhancement in a parallel finless heatexchanger by a longitudinal vortex generator＊ Li Jiyang, 党 超鋲, 飛原 英治 (東京大)マイクロチャネルにおける相変化エマルションの伝
熱特性＊ 池田 季基 (青学大院), 田中 裕人 (青学大), 森本
崇志, 熊野 寛之 (青学大院)

E122

E123
E124

E125

E13

13:30 – 15:10 強制対流 3
加熱壁面上の管内往復振動流による対流熱伝達の非定常特性
都築 卓見 (明大院), ＊ 小林 健一 (明大)細管を通過する湿り空気の流動・伝熱特性
山口 義幸, ＊ 大槻 直輝 (兵庫県大)チャネル強制対流場に置かれた発泡金属と共に凍った氷塊の融解＊ 王 春阳, モベディ モグタダ, 桑原 不二朗, 中山
顕 (静岡大)チャネル内の多層構造発泡金属による強制対流伝熱促進に関する研究＊ ドンマス シナム, モベディ モグタダ, 桑原 不二朗, 中山 顕 (静岡大)
食品乾燥における乾燥と収縮特性＊ 中倉 明義, 山脇 啓太 (九工大院), 谷川 洋文, 鶴
田 隆治 (九工大)

D13

13:30 – 15:10 OS: 熱エネルギー材料・システムのための熱・物質輸送促進 3

E131

D131

凝固相剥ぎ取り型潜熱蓄熱槽の蓄熱特性＊ 丸岡 伸洋, 堤 太一, 埜上 洋 (東北大)飲料缶自動販売機における潜熱蓄熱槽特性の解析＊ 小坂 梨奈 (九州大), 中曽 浩一 (岡山大), 深井
潤 (九州大), 藤井 秀俊, 佐藤 秀昭, 粕谷 潤一郎 (サンデン AT)
ヒートパイプにおける溝部流動現象の数値シミュレーション＊ 平井 秀一郎, 吉村 昇三, 植村 豪 (東工大院)
随伴解析を用いた非定常熱流体場における三次元伝熱面の形状最適化＊ 亀谷 幸憲, 長谷川 洋介 (東大生研)
アルミ合金伝熱板を用いた海水淡水化用プレート式
凝縮器の伝熱特性＊ 有馬 博史, 管 慶信 (佐賀大), 松田 昇一 (琉球
大)

E132

D132

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D135

E133

E134

E135

＜F 室＞
F11 9:00 – 10:40 沸騰・凝縮 1
F111

＜E 室＞
E11 9:00 – 10:40 強制対流 1

F112
E111

E112
E113
E114

E115

伝熱

傾斜ティアドロップディンプルを敷設したガスター
ビン翼後縁部カットバック面フィルム冷却の LES 解析＊ 村田 章, 徳武 太郎, 岩本 薫 (農工大)
空間平均理論に立脚した粗面モデルによる乱流解析＊ 桑田 祐丞, 川口 靖夫 (東理大)
等温加熱した曲りチャネル内乱流熱伝達＊ 松原 幸治, 室本 拓哉 (新潟大)
界面活性剤溶液流れの乱流熱伝達促進に関わるエク
セルギ伝達特性解析＊ 原 峻平 (東理大院), Maxson Andrew (Ohio State
Univ.), 川口 靖夫 (東理大)
シンセティックジェットを用いた水平円管の伝熱促進2017 年 4 月- 49 -

F113

F114
F115

F12

大きな伝熱面における定常遷移沸騰伝熱特性＊ 石川 裕太郎, 原村 嘉彦 (神奈川大)Consideration of Heat Transfer Performance and theCollapse Point of Vapor Film in the Saturated Transient
Film Boiling around a Finite-Length Vertical Cylinder＊ 桃木 悟, Win Pa Pa Myo, 山口 朝彦 (長崎大)
ハニカム多孔質体とナノ流体を用いた高温物体の急
速沸騰冷却＊ 森 昌司, 横松 史久, 奥山 邦人 (横浜国大)
高温微小球の水中急冷時の沸騰熱伝達＊ 島岡 三義, 中村 篤人 (奈良高専)
サブクール衝突噴流冷却中の高温面上のぬれ開始温度計測＊ 光武 雄一, 福田 彰人, 椿 耕太郎, Shanta Shanzida(佐賀大)10:50 – 12:30 沸騰・凝縮 2

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

お知らせ

F121
F122
F123

F124

F125

鋼板表面酸化膜がスプレー沸騰冷却に及ぼす影響＊ 永井 二郎, 吉永 直弘, 石塚 貴啓 (福井大)Study on the droplet boiling on micro-structured surfaces＊ 曹 啓偉, 陳 昱 (東京大)高温固体面に衝突するインクジェット液滴の急速蒸
発伝熱挙動＊ 奥山 邦人 (横浜国大), 吉田 研介 (横浜国大・院
学)
気泡微細化沸騰発生時における伝熱面周囲温度場の計測＊ 古性 恭, 結城 和久, 海野 徳幸, 木伏 理沙子 (山東理大)
減圧下における親水・撥水複合伝熱面上のプール沸騰＊ 山田 将之, 峯 知佑, SHEN Biao, 日高 澄具, 河野
正道, 高橋 厚史, 高田 保之 (九大)F13

13:30 – 15:10 沸騰・凝縮 3

F131

海水プール核沸騰素過程に関する研究＊ 上澤 伸一郎, 小泉 安郎, 柴田 光彦, 吉田 啓之(原子力機構)閉塞空間内プール沸騰における流れ場・液膜厚さ・リウェット面積からみた熱輸送評価＊ 丹下 学 (芝浦工大), 伊藤 真, 小林 渓 (芝浦工大院), 古和 達也 (芝浦工大)
水平狭隘流路内サブクール沸騰流のボイド率特性＊ 浅野 等 (神戸大), 中村 友彦 (神戸大院)
2-プロパノール水溶液の飽和プール沸騰における沸騰様相の可視化測定＊ 坂下 弘人 (北海道大)
光干渉法による水の核沸騰におけるミクロ液膜構造の詳細測定＊ 陳 志豪 (天津大), 萩庭 惇 (横国大), 宇高 義郎
(天津大)

F132

F133
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F135

G122

G123

G124

する研究
＊ 石川 利行, 後藤 春菜 (慶大院), 田口 良広, 長坂
雄次 (慶大理工)
サーモリフレクタンス法による薄膜材料の面内方向
熱伝導率測定＊ 岩本 壮太郎, 小宅 教文, 塩見 淳一郎 (東京大)
高熱伝導・高耐電圧を実現するセラミックスフィラー
添加高分子複合材料の設計指針＊ 曽我 宏輔, 齊藤 卓志, 佐藤 勲, 川口 達也 (東工大)フォノン輸送制御を目的とした有機無機ハイブリッ
ド薄膜の作製＊ 田邊 祐馬, 室屋 好希, ジャンサ フィルマン, 松
本 英俊, 芦沢 実, 森川 淳子, 野崎 智洋 (東京工業大)G13

13:30 – 15:10 熱物性 3

G131

Phonon Scattering and Transport Properties in Silicon
Nanocrystals and Polymer Nanocomposite Thin Films＊ Juangsa Firman, 室屋 好希, 田邊 祐馬, 劉 芽久哉,
森川 淳子, 野崎 智洋 (東工大)
２次元材料ヘテロ構造の熱物性を計測するデュアル
モードラマン分光法の開発＊ 李 秦宜 (九州大学), 張 興 (清華大学), 高橋 厚
史 (九州大学)
量子ドットを表面修飾した白色発光ナノデバイスの温度分布イメージング＊ 三浦 浩明 (慶大学), 西尾 昌悟 (慶大院), 田口良広, 牧 英之, 斎木 敏治, 長坂 雄次 (慶大理工)
HPT 加工にて作製したバルクシリコンの熱電特性＊ 河野 正道, 川脇 秀一, SIVASANKARAN Harish(九州大), 三浦 飛鳥 (東京大), 生駒 嘉史, 高田 保之(九州大), 塩見 淳一郎 (東京大), 堀田 善治 (九州大)多孔質シリコン粒子を用いた熱電材料の開発＊ 小西 翔太, 柏木 誠, 三浦 飛鳥, 塩見 淳一郎 (東
京大)

G132

G133

G134

G135

＜G 室＞
G11 9:00 – 10:40 熱物性 1
G111

G112

G113

G114

G115

炭素系材料微粒子を含む液体の熱物性変化＊ 植木 祥高, 青木 貴嗣, 上田 健太, 芝原 正彦 (大阪大)
ソーレー強制レイリー散乱法による 3 成分ポリマー
溶液の物質輸送現象センシングに関する研究＊ 松浦 弘明 (慶大院), 長坂 雄次 (慶大理工)クラスタリング手法を用いた液体の多次元熱流体物性のデータ分析＊ 菊川 豪太 (東北大), 西村 優汰 (東北大工), 下山幸治, 小原 拓 (東北大)
温度・濃度同時イメージング法を利用した各種水溶液における拡散係数の温度依存性の定量化＊ 山下 大樹 (首都大院), 角田 直人 (首都大), 川嶋
大介 (首都大院), 山田 幸生 (電通大)
溶質の相互拡散によって生じる水溶液間の界面不安
定性現象＊ 川嶋 大介, 角田 直人 (首都大)＜H 室＞
H14 15:30 – 17:50 優秀プレゼンテーション賞セッション
H141

H142

H143

H144

H145
G12

10:50 – 12:10 熱物性 2

G121

高温超伝導 YBCO 薄膜の熱伝導率の異方比測定に関伝熱2017 年 4 月- 50 -

総括反応により気相反応を考慮した単一微粉炭チャ
ー粒子周りの熱・物質移動解析＊ 石母田 健悟, 赤尾津 翔大, 齋藤 泰洋, 松下 洋介,
青木 秀之 (東北大)
分子動力学シミュレーションに基づく CO2 ハイドレート成長予測モデルの構築＊ 馬 驍 (筑波大), 山本 典史 (千葉工大), 阿部 豊
(筑波大)
レドックスフロー電池における電極厚み方向の電気・
イオン抵抗と性能特性＊ 坂本 篤 (北大院), 田部 豊, 近久 武美 (北大)n-ドデカンと水界面で発生させた高周波プラズマによる水蒸気改質反応
野村 信福, ＊ 山根 諒介, 向笠 忍, 豊田 洋通, 川向
浩司 (愛媛大)単一微小液滴の蒸発過程における混合分子の挙動と影響に関する分子動力学的研究＊ 伊森 大記, 芝原 正彦, 植木 祥高, 藤原 邦夫 (大阪大)J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

お知らせ
H146

低次元 ZnO ナノ構造体の合成と特性評価＊ 高木 秀隆, 井上 修平, 松村 幸彦 (広島大)
H147 金属性カーボンナノチューブ全長燃焼後の純半導体性アレイを用いた複数のトランジスタ作製＊ 大塚 慶吾, 井ノ上 泰輝, 千足 昇平 (東京大), 丸
山 茂夫 (東京大，産総研)
H148 水の屈折率に調整された光触媒担持ぺブルを用いた水処理リアクターの開発＊ 明賀 新, 岩下 龍太朗, 國安 政孝 (東理大), 海野徳幸 (山口東理大), 佐竹 信一 (東理大), 結城 和久(山口東理大), 関 洋治 (量研機構), 谷口 淳 (東理大)H149 マイクロスケール赤外・可視観察に基づく多孔体気液
熱流動モデルの構築＊ 小田切 公秀 (名古屋大), 西川原 理仁 (豊橋技科大), 長野 方星 (名古屋大)
H1410 非等方性透過率を有する多孔体界面及び内部における乱流の PIV 計測＊ 松尾 知哉, 岡部 凌平, 金田 昌之, 須賀 一彦 (大阪府立大)H1411 主流の脈動を伴う平板上乱流熱伝達に関する DNS＊ 山崎 龍朗, 小田 豊, 松本 亮介 (関西大), 香月
正司 (阪大名誉)H1412 界面活性剤水溶液流れにおける伝熱促進＊ 川端 洋佑, 原 峻平 (東理大院), 塚原 隆裕, 川口
靖夫 (東理大)H1413 固体表面に衝突する液滴の飛散に及ぼす表面性状の影響＊ 加藤 大貴, 二宮 尚 (宇都宮大)H1414 微細流路内の気液二相スラグ流の流動特性に関する研究＊ 兪 涵如, 李 兆玉, 党 超鋲, 飛原 英治 (東京大)H1415 二次元温度場計測を通した高温加熱面の膜沸騰崩壊
温度および沸騰熱伝達特性＊ 竹内 啓 (工学院大院), 大竹 浩靖, 長谷川 浩司(工学院大)
H1416 加熱円柱棒と平板からなる狭隘隙間内自然対流サブ
クール沸騰流の詳細温度場測定＊ 竹山 真央, 功刀 資彰, 河原 全作, 横峯 健彦 (京都大学)
H1417 垂直管内のガイゼリングの発生に及ぼす流入条件の影響に関する研究＊ 玉根 正貴 (茨城大学大学院), 冨山 あゆみ, 松村
邦仁 (茨城大学)
H1418 プール沸騰熱伝達における潜熱輸送寄与の計測＊ 田中 孝典, 矢吹 智英, 宮崎 康次 (九工大)H1419 多段型相変化蓄熱熱交換システム向け蓄熱材の熱物
性＊ 坂本 飛鳥, 飯島 友, 堀邉 将人, 稲垣 照美, 李
艶栄 (茨城大)H1420 低位熱エネルギー回収向け多段型相変化蓄熱型熱交換器システムの性能評価＊ 波入 拓, 堀邉 将人, 飯島 友, 稲垣 照美, 李 艶
栄 (茨城大)H1421 高温用金属系潜熱蓄熱コンポジットの開発＊ 坂井 浩紀, 西山 賢, Yoolerd Julalak, 盛 楠, 能村
貴宏, 秋山 友宏 (北海道大)H1422 金属系潜熱蓄熱コンポジットを充填した蓄熱槽の伝熱解析＊ 西山 賢, 坂井 浩紀, 盛 楠, Yoolerd Julalak, 能村貴宏, 秋山 友宏 (北海道大学)

伝熱2017 年 4 月- 51 -

H1423 流下液膜式蒸発器の伝熱性能に及ぼす伝熱面積の影
響＊ 加藤 靖, 田中 三郎, 佐々木 直栄 (日大工)H1424 数値解析によるインナーフィン型プレート式熱交換器の性能に及ぼす流れ方向の影響＊ 光山 聖賢, 田中 三郎, 佐々木 直栄 (日大工)H1425 シェブロン型プレート式熱交換器の流動特性に関する数値シミュレーション＊ 黒瀬 築 (九州大), 福田 拓也 (MHPS), 宮田 一司,
濱本 芳徳, 森 英夫 (九州大)H1426 非平衡プラズマ・触媒ハイブリッドによる CH4/CO2
改質の機構解明＊ 亀 島 晟 吾 , 水 上 諒 , 山 﨑 匠 , PRANANTO
Lukman, 幸田 尚彬, 坂田 謙太, 野崎 智洋 (東工大)H1427 短期間成長評価法を用いた LED 光源のパルス周期が植物の成長に与える影響評価＊ 新井 雄太, 西村 徳斗, 河野 貴裕, 江目 宏樹, 山
田 純 (芝浦工業大学)
H1428 ナノスリット型グラフェンメタサーフェスによる熱ふく射制御＊ 矢田 恭平, 吉本 大樹, 櫻井 篤 (新潟大)H1429 矩形ピラー構造間における近接場ふく射輸送の波長選択と促進に関する研究＊ 磯部 和真 (東工大), 平島 大輔 (Data4C's), 花村
克悟 (東工大)H1430 近赤外吸収イメージング法を利用した微小発熱球の発熱量の高精度推定＊ 西島 圭祐, 角田 直人 (首都大学), 近藤 克哉 (鳥取大), 山田 幸生 (電通大)H1431 マイクロ流路内コンポジット壁面近傍の 3 次元流動
計測
＊ 市川 賀康 (東理大院), 山本 憲, 山本 誠, 元祐
昌廣 (東理大)H1432 高感度な単一ナノ粒子の光学的検出手法の開発＊ 酒井 大輝 (東理大院), 山本 憲, 元祐 昌廣 (東理大工)H1433 多孔質における非定常水素濃度分布の可視化手法の開発＊ 濱 田 高 志 , 渡 邊 孝 之 介 ( 横 国 大 ), RAHMAN
Khalilur (スズキ), 荒木 拓人 (横国大)H1434 蛍光偏光法によるマイクロ流路内の２次元粘度分布
計測＊ 中川 友貴, 栗山 怜子, 巽 和也, 中部 主敬 (京都大)H1435 MEMS センサを用いた非定常層流予混合燃焼場の熱伝達に関する研究＊ 出島 一仁 (明大院), 中別府 修 (明治大), 長坂圭輔, 中村 優斗, 土屋 智洋 (明大院)
H1436 パルスレーザー粘度計を用いた血液粘性率センシン
グに関する研究宮本 駿 (慶大院), ＊ 小林 剛大, 長坂 雄次 (慶大)H1437 光音響法による金属薄板の熱物性測定＊ 蔭山 匡平, 吉田 篤正, 木下 進一, 山田 哲也, 加
賀田 翔, 今村 優亮 (阪府大)H1438 水素吸蔵合金による水素昇圧システムの開発＊ 吉田 修平 (日本大), 五舛目 清剛, 遠藤 成輝, 前田 哲彦 (産総研), 田中 三郎, 佐々木 直栄 (日本大)H1439 3 オメガ法によるポリイミド-ビスマステルライドの界面熱抵抗測定＊ 栗山 洸, 濱 翔太, 矢吹 智英, 宮崎 康次 (九州工J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

お知らせ
大)
H1440 Heat Phase Adjuster (HPA)を用いた熱音響システムの制御＊ 森下 大夢 (同志社大), 坂本 眞一 (滋賀県立大),渡辺 好章 (同志社大)H1441 複雑ネットワークを用いたガスタービン燃焼不安定の特徴化＊ 橋本 達也, 小林 大晃, 後藤田 浩 (東京理科大),
立花 繁 (宇宙航空研究開発機構)
H1442 集光照射を受ける多孔質体の流動・伝熱解析＊ 中倉 満帆 (新潟大院), 松原 幸治 (新潟大)

A223

H15

A224

17:50 – 19:10 産学連携イベント
学⽣ポスターセッション会場にて，企業における，各社の代表製品では分からない伝熱⼯学に関する取り組みについて紹介します．企業の伝熱関連ニーズ，先A225

⽣⽅，若い学⽣の皆さんの研究シーズの交流を期待しています．

第２日 ５月２５日（木）A23

13:30 – 14:50 OS: 燃焼研究の最前線 5

A231

ガスタービンモデル燃焼器で発生する熱音響燃焼振動のダイナミックス＊ 村山 聖悟, 賀来 健太郎, 後藤田 浩 (東京理科大学)
ガスタービンモデル燃焼器で発生する熱音響振動のダイナミックス＊ 村山 聖悟, 賀来 健太郎 (東京理科大学), 後藤
田 浩 (東京理科大)
マイクロフローリアクタを用いた低燃焼性流体の反応性評価＊ ノ ゾンハン, 范 勇, 森本 賢一, 鈴木 雄二 (東京大)
温度分布制御型マイクロフローリアクタを用いた微燃性冷媒 R-32 の着火・燃焼特性に関する研究＊ 髙橋 伸太郎, 中村 寿, 手塚 卓也, 長谷川 進(東北大学), 丸田 薫 (東北大学，極東連邦大学)

＜A 室＞
A21
9:00 – 10:40 OS: 燃焼研究の最前線 3
A211

A212

A213

A214

A215

周囲空気流速が電線被覆上燃え拡がり火炎の消炎現象に与える影響の数値解析による考察＊ 会田 裕樹, 橋本 望, 藤田 修 (北海道大)水素－プロパン混合気の微小球状伝ぱ層流火炎の燃焼速度特性に関する実験的研究＊ 中原 真也 (愛媛大), 柳原 至, 図子 和樹 (愛媛大院), 阿部 文明 (愛媛大)微小重力場を用いた対向流予混合火炎の燃焼限界および球状火炎の形成にルイス数が及ぼす影響に関する研究＊ 奥野 友哉, 中村 寿, 手塚 卓也, 長谷川 進 (東北大), 菊池 政雄 (宇宙航空研究開発機構), 丸田
薫 (東北大，極東連邦大)高空間分解能 PIV によるタンブル流強化ガソリンエ
ンジン内の流動特性の解明＊ 志村 祐康, 吉田 真悟, 源 勇気 (東工大), 松田
昌祥, 横森 剛 (慶大), 橋本 英樹 (神戸高専), 瀬尾 健彦 (山口大), 店橋 護 (東工大)
定容容器におけるエンドガス局所自着火現象の可視化＊ 藤田 晴彦, 伊藤 祐太郎, 山田 眞平, 下栗 大右(広島大), 佐藤 伴音, 寺島 洋史 (北海道大), 河野通治, 本田 雄哉, 植木 義治, 横畑 英明 (マツダ株式会社)
10:50 – 12:30 OS: 燃焼研究の最前線 4

A221

温度分布制御型マイクロフローリアクタによる分離定常冷炎を用いた低温酸化反応に関する研究＊ 巽 遼太, 中村 寿, 長谷川 進, 手塚 卓也 (東北大学流体科学研究所), 丸田 薫 (東北大学流体科学
研究所 極東連邦大学)
The effect of the equivalence ratio on low andhigh temperature reactions of ultra-lean PRF/air

A222

伝熱

2017 年 4 月

A232

A233

A234

＜B 室＞
B21
9:00 – 10:40 OS: 水素・燃料電池・二次電池 4
B211

B212

B213

A22

- 52 -

weak flames in a micro flow reactor with acontrolled temperature profile＊ Grajetzki Philipp, Nakamura Hisashi, Tezuka
Takuya, Hasegawa Susumu, Maruta Kaoru (Tohoku
Univ.)
Study on impacts of n-butanol addition to nheptane on PAH formation in a micro flow reactor
with a controlled temperature profile with GC
measurement＊ MOHD HANAFI MOHD HAFIDZAL, NAKAMURA HISASHI,TEZUKA TAKUYA , HASEGAWA SUSUMU, MARUTA KAORU(TOHOKU UNIVERSITY)
Triple flame の三重点近傍における火炎構造に関する数値解析＊ 林 直樹 (神奈川工科大)旋回乱流予混合火炎の変動エネルギー解析に基づく
熱音響不安定性の検討＊ 青木 虹造, 志村 祐康, 源 勇気, 店橋 護 (東工
大)

B214

B215

混練過程における PEFC 電極用カーボンナノ粒子ペー
ストの誘電分光＊ 白樫 了 (東京大), 齋藤 篤志, 山田 純 (芝浦工大)PEFC In-situ 一次元水輸送現象解析＊ 饒 庭竹, 内藤 弘士, 笹部 崇, 吉田 利彦, 植村
豪 (東工大), 青木 敦, 田渕 雄一郎 (日産自動車),平井 秀一郎 (東工大)
イオンビーム二段階加工法を用いた PEFC 触媒層内ア
イオノマー分布解析＊ 鈴木 崇弘, 小山 貴正, 津島 将司 (大阪大院)
燃料電池触媒インクにおける触媒粒子・アイオノマ
ー・気泡の混合分散状態評価＊ 亀谷 雄樹, 入口 紀男, 植村 豪, 吉田 利彦, 笹部 崇, 平井 秀一郎 (東工大)
乳酸バイオ電池における酵素固定化法および多孔質
電極構造に関する検討＊ 角南 翔大, 西田 耕介 (京工繊大)

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

お知らせ

B22

10:50 – 12:30 OS: 水素・燃料電池・二次電池 5

B221

PEM 水電解セル内部における沸騰と電解反応の重畳による電解電圧低減の可能性＊ 寺原 健司, 稲田 顕子, 李 桦, 中島 裕典, 伊藤
衡平 (九州大)アニオン交換膜を用いた水電解装置の基礎特性評価＊ 川口 奈月 (東京大), 宮﨑 尚貴 (筑波大), 伊藤博, 染矢 聡, 宗像 鉄雄 (産総研), 石田 政義 (筑波大)水電解におけるイオンの反応・輸送数値シミュレーシ
ョン＊ 梅原 大輔, 平井 秀一郎 (東工大院)
アノードアイオノマー含有量の適正化による高温 PEM
水電解の過電圧の抑制＊ 李 樺, 稲田 顕子, 中島 裕典, 伊藤 衡平 (九州大)電気化学式水素ポンプの過電圧分離
ハオ ヤンミン, 中島 裕典, ＊ 伊藤 衡平 (九州大)

B222

B223

B224

B225

B23

13:30 – 15:10 OS: 水素・燃料電池・二次電池 6

B231

MH 水素吸蔵タンクに適用されるフィン形状の検討＊ 沈 啓杰, 林 冠廷, 裵 相晢, 勝田 正文 (早稲田大学)
高圧水素放出時の容器内熱伝達＊ 河野 裕毅, 迫田 直也, 新里 寛英, 河野 正道(九州大), 光武 雄一, 門出 政則 (佐賀大), 高田
保之 (九州大)低温作動リチウムイオン電池の軟 X 線 in-situ 可視化
解析＊ 植村 豪, 田中 翔吾, 笹部 崇, 平井 秀一郎 (東工大院), 青木 敦, 須賀 創平, 田渕 雄一郎 (日産自)動的水素電極を用いたバナジウムレドックスフロー
電池の過電圧分離解析＊ 津島 将司, 山本 耕平, 鈴木 崇弘 (大阪大)
三相界面の連続形成を可能にするダイレクトカーボ
ン燃料電池の開発＊ 中野内 実典, 渡部 弘達, 花村 克悟 (東工大)

B232

B233

B234

B235

C215

C22

10:50 – 12:30 電子機器の冷却 5C221

大型円筒 Li ion 電池の熱解析と熱設計＊ 望月 正孝, 斉藤 祐司 ((株)フジクラ), 清水 浩,
新井 英雄, 西 美緒 ((株)e-Gle), 中島 孝之 (三菱化学(株))
Li-ion 電池の過熱防止用 PTC 薄膜の開発＊ 望月 正孝, 大橋 正和, 萩野 春俊, 川原 洋司,
斉藤 祐士 ((株)フジクラ)
熱・電気連成解析を用いた SiC パワーMOSFET 内温度
分布予測＊ 木伏 理沙子 (山口東京理科大), 畠山 友行 (富山県立大学), 海野 德幸, 結城 和久 (山口東京理科
大)
熱 回 路 網 モ デ ル の 自 動 生 成 と Unscented Kalman
Filter によるパラメータ推定を用いた短時間シミュ
レーション＊ 小針 達也, 佐藤 航 (日立製作所)
データセンターの冷却効率向上に向けた電子部品の熱モデルの作成と配置の検証実験＊ 樋口 智紀, 小林 夏穂 (慶大院), 菱田 公一 (慶
大理工)

C222

C223

C224

C225

C23

13:30 – 15:10 混相流

C231

粒子間付着力を利用した高効率連続再生式 PM2.5 除去装置の開発＊ 山本 剛, 横尾 健人, 楠 昂高 (九州大), 舘林恂 (先端技研)
二相流サイクロンノズルに発生する気柱の不安定性に関する研究＊ 川村 洋介, 猪澤 宗一郎 (豊橋技科大), 横山 佳之 (豊橋技科大院), 中川 勝文 (豊橋技科大)平行平板間メニスカス蒸発特性に関する実験的研究＊ 相馬 秀, 功刀 資彰 (京都大学)
Numerical simulation of gas-liquid slug flow inthe micro-channel with hydrophilic walls＊ Wu Xifeng, Chen Yu, Dang Chaobin, 吉永 祐貴(東京大)Numerical Study of Methane Hydrate Dissociationand Utilization Systems: from Core to Reservoir＊ 陳 林 (東北大流体研, JSPS), 山田 光, 神田 雄
貴 (東北大院), 岡島 淳之介, 小宮 敦樹, 圓山 重
直 (東北大流体研)

C232

C233
C234

＜C 室＞
C21
9:00 – 10:40 OS: 電子機器の冷却 4
C211

C212

C213

C214

伝熱

カートリッジ方式定常比較法による熱伝導率測定の適用可能範囲＊ 大串 哲朗 (アドバンスドナレッジ研究所), 岩本直樹 (三菱電機), 村上 政明 (アドバンスドナレッ
ジ研究所)
定常法における熱電対ロッドの軸補正による熱伝導率測定の高精度化の検討＊ 多田 晴菜, 三田 泰之, 中島 泰 (三菱電機（株）)
複合材料の構造パターンによる等価熱伝導率のばらつきに関する基礎的検討＊ 福江 高志, 廣瀬 宏一 (岩手大), 平沢 浩一, 有賀 善紀 (KOA), 細川 雄介 (岩手大)
半導体素子とプリント基板の熱抵抗連続測定技術＊ 篠田 卓也 (デンソー), 中溝 裕己 (日本テクシード), 冨田 直人, 羅 亜非, 原 智章 (メンターグ

2017 年 4 月- 53 -

ラフィックスジャパン㈱), 中嶋 達也, 武井 春樹(株式会社 IDAJ)
チップ抵抗器の温度上昇とパッド形状に関する考察＊ 有賀 善紀, 平沢 浩一, 山辺 孝之, 青木 洋稔(KOA(株)), 畠山 友行, 中川 慎二, 石塚 勝 (富山
県立大)

C235

＜D 室＞
D21
9:20 – 10:40 OS: 熱エネルギー材料・システムのための熱・物質輸送促進 4D211

塩化カルシウム／アルミニウム複合材の水蒸気収着
特性＊ 汲田 幹夫, 渡部 悠人, 児玉 昭雄, 東 秀憲, 瀬戸 章文, 大谷 吉生 (金沢大)J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

お知らせ
D212

D213

D214

塩化カルシウム/水系化学蓄熱モジュールの熱・物質移動解析＊ 桑田 和輝, 小林 敬幸, 松田 敬幸, 市瀬 篤博(名古屋大)
充填層反応器における塩化カルシウム/水系を用いた
化学蓄熱材の反応性評価＊ 大瀧 琢馬, 井口 寛 (東京工業大学大学院), 藤
岡 恵子 ((株) ファンクショナル・フルイッド), 加
藤 之貴 (東京工業大学大学院)
蓄熱材を用いた充填層反応器内伝熱現象の解明＊ 西田 圭佑 (大阪大), 山本 卓也 (大阪大大学院),
ザメンゴ マッシミリアーノ, 加藤 之貴 (東工大大学院), 岡野 泰則 (大阪大大学院)

D22

10:50 – 12:30 OS: 熱エネルギー材料・システムのための熱・物質輸送促進 5

D221

グラファイトと金属の界面熱抵抗＊ 太田 アウン, 児玉 高志, 志賀 拓麿, 塩見 淳一郎 (東京大)D 相乳化法によるナノエマルジョン生成の温度依存性について＊ 平野 繁樹 (道総研), 川南 剛 (神戸大)各種水溶液中における感温性ゲルの挙動
山本 和也, 島田 敏広, SISWORO Raden, ＊ 長谷川雅人, 川端 信義 (金沢大)H 形センサによる CdS ナノワイヤの熱電特性測定＊ 王 海東, 福永 鷹信, 藏田 耕作, 高松 洋 (九大)溶体モデルによる温度と反応率に対する平衡分圧を考慮した CO2 吸収セラミックスの吸収挙動予測＊ 津守 悟, 若狭 弘隆, 中垣 隆雄, 渡邊 佑哉 (早
稲田大)

D222

D223

D224

D225

ら、製品開発，技術開発の現状を紹介頂く．現場で何が課題となり，その課題を解決するために何がなされているかを多⽅⾯から説明いただき，伝熱技術として何が必要となるかを聴講者に問題提起する．今回は⼤宮開催のため，関東地区企業にフォーカスする．
幹事：⼤⽵ 浩靖 (⼯学院⼤)，近藤 義広 (⽇⽴製作所)
E23

13:30 – 15:10 OS: 乱流を伴う伝熱研究の進展 1

E231

細線温度センサにおけるプロング時定数の実験的評
価と応答補償＊ 保浦 知也, 白井 大地, 田川 正人 (名工大)矩形波状の脈動による円管内乱流の伝熱促進椎原 尚輝, ＊ 中村 元, 山田 俊輔 (防衛大)
DNS による共存対流壁面噴流乱流熱伝達現象に関する研究＊ 服部 博文 (名工大), 黒木 雅太 (名工大院), 保
浦 知也, 田川 正人 (名工大)リニアフォーシングと PID 制御を用いた流入乱流生成過程における流れとスカラー輸送の特性＊ 須藤 仁, 服部 康男, 中尾 圭佑 (電中研)
垂直平板上の共存対流乱流境界層における乱流熱伝
達構造解析＊ 大浦 一樹 (名工大院), 服部 博文, 保浦 知也,
田川 正人 (名工大)

E232
E233

E234

E235

＜F 室＞
F21
9:00 – 10:40 沸騰・凝縮 4
F211
F212

D23

13:30 – 15:10 バイオ伝熱

D231

毛細血管網リモデリングにおける流れと物質輸送の数値シミュレーション
三橋 史樹, 亀谷 幸憲 (東京大), 中山 雅敬 (マックス・プランク研究所), ＊ 長谷川 洋介 (東京大)静脈血栓機構解明に向けたフィブリン塊形成の温度
特性評価
山本 裕亮, 柳本 篤則, ＊ 巽 和也, 栗山 怜子, 中部 主敬 (京大)
医療検体の常温乾燥保存を目的とした耐乾燥保護物
質のガラス化・乾燥特性＊ 高野 清, 白樫 了 (東大生研)
接触式櫛形電極を用いた生体模擬組織の低電圧不可
逆エレクトロポレーション
吉松 秀隼, ＊ 藏田 耕作, 高松 洋 (九州大)
色素沈着を有する皮膚のふく射物性計測＊ 河野 貴裕 (芝浦工大), 藤間 勝子, 野澤 桂子(国がん), 今西 宣晶 (慶応大), 江目 宏樹, 山田
純 (芝浦工大)

D232

D233

D234

D235

＜E 室＞
E21,22 9:00 – 12:00 OS: 関東地区企業による部品開発・技術開
発の紹介
内容主旨：モノつくりを⽀える企業の開発者の⽴場か

伝熱2017 年 4 月- 54 -

F213

F214
F215

沸騰と凝縮を用いた熱スイッチの研究＊ 矢吹 智英, 川上 晃弘, 宮崎 康次 (九州工大)
レーザー消光・干渉法同時計測による気泡の合体過程
における気泡間液膜厚さの高精度測定＊ 諸隈 崇幸 (横浜国大), 大原 崇史 (横浜国大院),
松本 裕昭 (横浜国大), 宇高 義郎 (天津大)静電圧力効果を利用したマイクロスリットチャネル
内サブクール沸騰熱伝達促進に関する研究＊ 矢野 政孝, 鹿野 一郎 (山形大)
電場極性が電場による沸騰熱伝達促進に与える影響
上村 龍永 (N 高校), ＊ 上村 光宏 (東京大学)
微小矩形断面多穴蒸発管内における冷媒 R32 の沸騰
熱伝達に対する潤滑油の影響＊ 斎藤 静雄, 党 超鋲, 飛原 英治 (東京大)F2210:50 – 12:30 空調・熱機器 1

F221

インナーフィン型プレート式熱交換器の性能に及ぼすフィン傾斜角の影響＊ 太田 智 (日大工), 松 康太郎 (東京ブレイズ),
田中 三郎, 佐々木 直栄 (日大工)
インナーフィン型プレート式熱交換器の性能に及ぼすフィン構造の影響＊ 三沼 卓也 (日大院工), 松 康太郎 (東京ブレイズ), 田中 三郎, 佐々木 直栄 (日大工)
プレート式熱交換器内局所伝熱流動特性の検討＊ 仮屋 圭史, 宮良 明男 (佐賀大)翼型チューブ内並列微細流路における内径の違いが冷媒の分配と蒸発特性に与える影響

F222

F223
F224

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

お知らせ

F225

＊ 大西 元 (金沢大), 徳本 大地 (金沢大院), 春木
将司, 多田 幸生 (金沢大)着霜を伴う熱交換器の圧力損失に関する基礎研究＊ 孫 涵, 吹場 活佳 (静岡大学)

F23

13:30 – 15:10 空調・熱機器 2F231

駆動流内衝撃波強度の減少によるエジェクター効率の向上に関する研究＊ 陳 作舟, 党 超鋲, 飛原 英治 (東京大)
階層構造型磁気冷凍装置の AMR 構成がシステム特性に及ぼす影響＊ 川南 剛 (明治大), 曽田 剛 (神戸大), 平野 繁
樹 (北海道総研), 大西 孝之, 副島 慧, 山下 敬一
朗 (大電)
デシカント除湿ユニットの数値シミュレーション＊ 徐 偉倫, SHAMIN Jubair, 大宮司 啓文 (東京大)
空調用多層型デシカント除湿ユニットの性能評価＊ SHAMIM Jubair , 徐 偉倫, 大宮司 啓文 (東京大)実フィールドにおけるエアコンの暖房 COP に及ぼす外気条件の影響＊ 真鍋 優, 田中 三郎, 佐々木 直栄 (日大工)

F232

F233
F234

F235

G225

G23

13:30 – 15:10 ナノ・マイクロ伝熱 3

G231

グラフェンに適用される分子動力学の分散関係から
フォノン群速度の行列の計算方法＊ ゾロツキヒナ タチアナ, 熊木 健太郎 (富山大)母材に埋め込まれたナノ粒子のフォノン共鳴効果＊ 馮 磊, 志賀 拓麿 (東大工), HAN Haoxue (ダルムシュタット工科大学), JU Shenghong (東大工),
KOSEVICH Yuriy A. (ロシア科学アカデミー), 塩見
淳一郎 (東大工)
マテリアルズ・インフォマティクスによるフォノン輸
送制御のためのナノ構造設計＊ 鞠 生宏 (東京大), サエル ム. ディーブ (物質・材料研究機構), 美添 一樹 (理化学研究所), 津田宏治, 塩見 淳一郎 (東京大)白金ポルフィリン分子固体の熱物理特性と微視的構造に関する知見獲得＊ 榎本 陸 (東工大), 織茂 和也 (東工大・東京インキ), 村上 陽一 (東工大)
カーボンナノチューブの直径が濡れ性に与える影響の分子動力学解析＊ 今立 呼南, 古田 悠真, 平原 佳織, 山口 康隆
(大阪大)

G232

G233

G234
＜G 室＞
G21
9:00 – 10:40 ナノ・マイクロ伝熱 1
G211

G212
G213

G214

G215

未利用熱エネルギー回収用薄膜熱電変換素子の開発＊ 萩野 春俊, 望月 正孝, 齋藤 祐士, 川原 洋司,
大橋 正和 (フジクラ)
ナノ細孔を用いた逆電気透析発電の温度依存性＊ 黄 晙浩, 関本 達基, 大宮司 啓文 (東京大)CNT 電極を用いたオールカーボンペロブスカイト型太陽電池の連続ロール-トゥ-プロダクトプロセス＊ 田 日, Kauppinen Esko, 松尾 豊, 丸山 茂夫 (東京大)
フロー型熱電変換のプロトタイプセルの発電特性に及ぼす流路形状の影響＊ 池田 寛, 福井 一輝, 村上 陽一 (東工大)
深共晶溶媒を用いた光アップコンバージョン材料の開発とその光物理特性
氷室 佑樹, ＊ 前田 聡 (東工大), 新見 一樹, 森田
陵太郎, 清柳 典子 (日本化薬), Sudhir Kumar Das(東工大・ラグナトプル大), 村上 陽一 (東工大)

G22

10:50 – 12:30 ナノ・マイクロ伝熱 2

G221

G224

Controlled synthesis of single-walled carbon
nanotubes using alcohol catalytic chemical vapor
deposition＊ 項 栄, 熊本 明仁, 安 華, 井上 泰輝, 千足 昇平, 幾原 雄一, 丸山 茂夫 (東京大)アルコール CVD 法による水平配向単層カーボンナノ
チューブの合成制御＊ 井ノ上 泰機, 大塚 慶吾, 項 栄, 千足 昇平, 丸
山 茂夫 (東京大)自己ジュール発熱を利用した半導体ナノ材料の熱伝導率計測法の検証＊ 手島 健志, 児玉 高志, 塩見 淳一郎 (東京大)自己ジュール発熱を用いた孤立単層 CNT の熱伝導率

伝熱2017 年 4 月

G222

G223

- 55 -

測定＊ 新行 将也, 大塚 慶吾, 井ノ上 泰輝, 児玉 高志,
千足 昇平, 塩見 淳一郎, 丸山 茂夫 (東京大)
フッ化単層グラフェンの熱伝導率計測＊ 楢崎 将弘, 王 海東, 西山 貴史, 生田 竜也, 高
橋 厚史 (九州大)G235

第３日 ５月２６日（金）
＜A 室＞
A31
9:00 - 10:40 OS: 非線形熱流体現象と伝熱 1
A311
A313

A314

A315

非線形熱流体現象と伝熱 〜これまでとこれから〜＊ 上野 一郎 (東理大)
環状低 Pr 流体プール内の表面張力対流の不安定性(Pr=0.011)＊ 今石 宣之 (九州大), Ermakov Michael (A. Ishlinsky
Inst. Prob. Mechanics, RAS), 石 万元 (重慶大)
サーモキャピラリー効果を利用した界面活性剤溶液
薄膜の表面物性に関する検討＊ 脇本 辰郎, 田中 望, 橋口 佳実, 加藤 健司 (阪市大)
異方性を有する固体表面構造の動的濡れ制御＊ 松嶋 直人 (東京大学), アンベリ グスタフ (セーデルトーン大学), 塩見 淳一郎 (東京大学)

A32

10:50 - 12:30 OS: 非線形熱流体現象と伝熱 2A321

温度差マランゴニ効果による高アスペクト比ハーフ
ゾーン液柱内脈動振動流
江口 俊和, 茂木 孝介 (東理大院), Blanco Enrique(Lulea University of Technology), 金子 敏宏, ＊ 上野一郎 (東理大)
Half-zone 液柱内温度差マランゴニ対流における二次
不安定性

A322

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

お知らせ

A323

A324

A325

＊ 茂木 孝介 (東理大院), 藤村 薫 (鳥取大), 上野一郎 (東理大)
フルゾーン液柱内温度差マランゴニ対流に与える周囲の熱移動の影響＊ 工藤 正樹 (都立産技高専), 茂木 孝介 (東理大院学), 上野 一郎 (東理大)
液柱周囲の熱環境がマランゴニ対流の不安定性と振動モードに与える影響
廣谷 真, ＊ 矢野 大志, 西野 耕一 (横浜国大)
立方体内の三叉対流＊ 児玉 理人, 延原 正起, 立元 惠祐 (同志社大), 谷
川 博哉 (舞鶴高専), 平田 勝哉 (同志社大)

A33

13:30 - 15:10 OS: 非線形熱流体現象と伝熱 3A331

相転移する作動流体を用いた熱対流実験＊ 益子 岳史, 井上 陽司 (静岡大), 熊谷 一郎 (明星大)
界面数理モデルに基づく沸騰シミュレーションの再構築＊ 大島 伸行, 姜 晨醒 (北海道大)グラフェンナノ細孔における輸送の動力学でメチル化されていないに対してメチル化されているのシトシンおよびアデニンの振動スペクトル特性
竹内 翔太, 若松
大地, ＊ ゾロツキヒナ
タチア
ナ (富山大)マイクロ複合伝熱面の凝縮熱伝達に及ぼす濡れ性勾配の影響＊ 徳永 敦士 (宇部工業高等専門学校), 石橋 暁, 鶴田 隆治, 谷川 洋文 (九工大)
銅板表面の粗さが液滴三相界線の移動に与える影響＊ 山田 寛, 草加 仁, 佐田野 正崇, 春木 直人, 堀部
明彦 (岡山大学)

A332

A333

A334

A335

B312

B313

B314

B315

B323

B324

B325

B33

13:30 - 15:10 自然エネルギー 2

B331

地中温熱環境に及ぼす外気条件の影響＊ 山田 英樹, 田中 三郎, 佐々木 直栄 (日大工)
太陽日射による熱源と電源の自立化を目指した矩形
通気屋根融雪＊ 大塚 光, 鹿野 一郎, 横山 孝男 (山形大), 国分
利秀 (アイジー工業)
土留壁内に設置した U 字管型地中熱交換器の採熱特性＊ 赤田 拡丈, 田子 真 (秋田大), 石上 孝, 谷口 聡
子 (三菱マテリアルテクノ), 大田 睦夫 (日本ピーマック), 三浦 祥範 (秋田大院)
地下水流のある地盤に凍結工法を用いた場合の差分
熱解析＊ 久門 義史, 森内 浩史, 松岡 啓次 (株式会社精研)
蓄電性ナノ粒子の合成と充放電特性＊ 井上 修平, 松井 聡紀, 松村 幸彦 (広島大)

B332

B333

B334

B335

＜B 室＞
B31
9:00 - 10:40 OS: 水素・燃料電池・二次電池 7
B311

B322

アンモニア燃料を供給する平板型固体酸化物形燃料
電池セルの数値解析＊ 岸本 将史, 久米 達也, 岩井 裕, 吉田 英生 (京都大)DRT(緩和時間分布)法による SOFC 内部の抵抗成分解析＊ 上木 壮大, 立川 雄也, 伊藤 衡平, 中島 裕典 (九州大)SOFC の Ni/YSZ 燃料極上における炭素析出および表
面反応メカニズムの解明＊ 渡部 弘達, 蟹江 優, Chanthanumataporn Merika, 長澤 剛, 花村 克悟 (東工大)
同位体ラベリングによる SOFC 空気極の酸素イオン
パス粒子スケール可視化＊ 長澤 剛, 花村 克悟 (東工大)
小型円筒 SOEC を用いた共電解におけるセル内定常
温度分布＊ 前田 厚史, 渡邉 憲太郎, 荒木 拓人 (横浜国立大学), 森 昌史 (電力中央研究所)

B32

10:50 - 12:30 自然エネルギー 1

B321

冷媒密度制御による温暖地域での地中熱空調利用サ

伝熱2017 年 4 月- 56 -イクル＊ 椿 耕太郎, 樋口 裕樹, 塩谷 光基, 高山 卓也, 光
武 雄一 (佐賀大学)
住宅用鋼管杭を利用する地中熱ヒートポンプの熱交換性能＊ 武田 哲明, 石黒 修平, 舩谷 俊平 (山梨大), 依田修, 大久保 宏司 (藤島建設)
空熱ヒートポンプと押出成形による低温融雪パネル＊ 横山 孝男 (形大), 阪本 達雄 ((株)ジャストン),
菅藤 広一 ((有)菅藤組), 沼澤 貞義 ((株)沼澤工務店),
菅野 他人男 (尾花沢市), 王 欣 (元形大)マイクロ熱回収・発電システム用の容積型エキスパン
ダーの開発＊ 若嶋 振一郎 (一関高専), 菅原 大稀 (一関高専専
攻科)
低 GWP 冷媒を用いた小型バイナリーシステムの試作＊ 松下 涼, 范 勇, 森本 賢一, 鈴木 雄二 (東京大)

＜C 室＞
C31
9:00 - 10:40 計測技術 1
C311

C312

C313

C314

C315

C32

SU-8, NiCr を用いた熱駆動型 MEMS アクチュエータの駆動特性の評価＊ 中川 拓也, 木内 祐樹, 田口 良広, 長坂 雄次 (慶應大)液体光学素子を用いた合成レンズの焦点制御＊ 清川 春矢, キム ビョンギ, 伏信 一慶 (東京工業大)カーボンナノチューブ薄膜を用いたガスセンサーの応答特性の評価＊ 富田 圭祐, 古株 拓弥, 井上 修平, 松村 幸彦 (広島大)高アスペクト比電極構造を用いた低消費電力パリレ
ンガスセンサの開発＊ 葉 承翰, 鈴木 雄二, 森本 賢一 (東京大)フィルム型熱電対プローブを用いた熱電 3 物性同時計測法の提案および検証＊ 山﨑 匠, 上野 藍, 長野 方星 (名古屋大)
10:50 – 12:30 計測技術 2

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

お知らせ
C321

C322
C323

C324

C325

エバネッセント波の干渉を用いた熱輸送コロイドの流動計測＊ 白井 克明, 梶 祥一朗, 川南 剛, 平澤 茂樹 (神戸大)3-D 3-C PIV の高精度化と乱流計測＊ 田中 志尚, 二宮 尚 (宇都宮大)
近赤外光を用いた生体模擬試料の温度と水分量計測＊ 石田 翔平, 角田 直人 (首都大), 山田 幸生 (電通大)
液滴蒸発過程における共焦点顕微鏡を用いたマイク
ロ粒子の時空間分布計測＊ 高木 健吾 (理科大院), 塚原 隆裕 (理科大), 大澤崇行, 長谷川 洋介 (東大生研)
セミクラスレートハイドレートの熱伝導率測定と結晶化過程その場観察
藤浦 京介 (慶大院), ＊ 楢谷 友輔 (慶大学), 田口良広, 大村 亮, 長坂 雄次 (慶大理工)
13:30 - 14:50 計測技術 3

C331

亜鉛シリコン酸化物ナノ粒子のフォトクロミズム現
象解明とそれにむけた光電子収量分光装置の開発＊ 山本 優菜, 井上 修平, 松井 聡紀, 松村 幸彦 (広島大)ふく射センサの低温環境下でのふく射率および単一液滴流からの排熱量＊ 嶋田 泰三, 高梨 知広, 両門 健人, 戸谷 剛, 永田晴紀, 脇田 督司 (北海道大学)
感温液晶の狭域散乱光強度比を利用した新しい温度
分布計測法＊ 鳥山 孝司 (山梨大), 多田 茂 (防衛大), 一宮 浩
市, 舩谷 俊平, 浅野 佳祐 (山梨大)
偏光近接場光学熱顕微鏡を用いた金属ナノワイヤの高分解能・広視野温度測定に関する研究＊ 沖津 俊太 (慶大学), 前田 琢眞 (慶大院), 田口良広, 長坂 雄次 (慶大理工)

C333

C334

D324

＜E 室＞
E31
9:20 – 10:40 熱音響
E311

E312

C33

C332

D323

E313

E314

10:50 – 12:30 自然対流

E321

密度成層内自然対流層の消滅機構と予測
姫野 修廣 (信州大), 中嶋 峻大, 東川 真也, ＊ 風間弘槻, 宇留賀 京太 (信州大院)
垂直加熱平板群まわりの自然対流熱伝達＊ 木村 文義 (兵庫県大), 山下 大貴 (兵庫県大院),
北村 健三 (豊橋技科大)格子配列された水平加熱円柱群の自然対流熱伝達＊ 北村 健三, 光石 暁彦 (豊橋技科大), 木村 文義(兵庫県立大)光干渉計による熱ふく射が自然対流伝熱に及ぼす影響の評価＊ 古川 琢磨, 庄司 衛太, 岡島 淳之介, 小宮 敦樹,
円山 重直 (東北大)
講演取り消し

E322

E323

D311

E324

D312

D313

D314

E325

＜F 室＞
F31
9:00 – 10:40 融解・凝固 1
F311

D32

10:50 – 12:10 OS: 化学プロセスにおける熱工学 2

F312

D321

F313

D322

詳細組成構造解析に基づいた重質油の熱物性推算（表
面張力の温度依存性について）＊ 山際 幸士郎, 武川 湧一, 庄司 衛太, 久保 正樹,
塚田 隆夫 (東北大院工), 寺谷 彰悟 (JPEC)
木質バイオマスの熱分解中に生じる減容および熱・物

伝熱2017 年 4 月- 57 -

定在波型熱音響原動機のスタックまわりにおける流れ場と音圧の関係＊ 北尾 忠良 (明大院), 小林 健一 (明大)
熱音響現象を利用した多周波複合音の選択的増幅に関する研究＊ 経田 僚昭 (富山高専), 多田 幸生 (金沢大), 飯田
祐也 (富山高専)
小型熱音響デバイスに関する数値解析＊ 小清水 孝夫 (北九州高専), 坂本 眞一 (滋賀県立大)
ループ型熱音響エンジンの始動特性に関するシミュレーション
稲田 健汰, ＊ 藤原 誠之, 田中 誠一 (明石高専), ウ
ッラ スブハン, 横山 博史, 飯田 明由 (豊橋技科大)

E32

＜D 室＞
D31
9:20 – 10:40 OS: 化学プロセスにおける熱工学 1
相分離現象を利用した強制対流熱伝達の促進効果＊ 高木 洋平, 岡本 幸也, ペテヤ ストヤノヴァ, 岡野 泰則 (阪大院基工)
RF-TSSG 法による SiC 成長に関する数値解析＊ 岡野 泰則, 山本 卓也 (大阪大), 宇治原 徹 (名古屋大)破過前のゼオライト充てん層を通過する微量な水分
質量の MRI 計測＊ 小川 邦康, 稲垣 洋介 (慶大)
クリンカー粉塵粒子群の輻射物性に関する研究＊ 永田 大昂, 犬飼 俊輔, 小林 信介, 板谷 義紀 (岐阜大), 島 裕和 (三菱マテリアル)

質移動＊ 田之上 健一郎, 西村 龍夫 (山口大学), 上村 芳三(ペトロナス工科大学), 谷口 美希, 笹内 謙一 (中外炉工業)
メタンハイドレートの熱分解反応速度定数の測定＊ 清水 奨万 (愛工大院), 櫛田 玄一郎 (愛工大)
植物工場における栽培環境が収穫量に及ぼす影響（第2 報）＊ 森内 浩史, 上田 保司 (株式会社 精研), 吉田 篤
正, 木下 進一 (大阪府立大学)

金属箔ベルト製氷システムにおける氷の結晶状態が凍結濃縮に与える影響＊ 岡 東洋, 堀内 俊貴, 寺岡 喜和 (金沢大)結晶構造を有する繊維状セルロースの氷結晶成長抑制効果について＊ 田和 貴純, 橋本 賀之 (第一工業製薬), 磯 大斉,
宮本 拓弥, 萩原 良道 (京工繊大)
SPM による氷の破壊を伴わない冷却銅表面への氷の付着力の測定＊ 坂本 純樹, 松本 浩二, 江原
昻平, 上田 純

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

お知らせ

F314

F315

(中央大)
不凍効果のあるポリペプチドを固定したガラス面の氷の付着に関する測定
小塩 和弥 (京都工芸繊維大学), 新井 一秀 (京都工芸
繊維大学大学院), ＊ 萩原 良道 (京都工芸繊維大学)
管内閉塞に着目したアイススラリーの流動状態の観察
星野 洋志 (信州大), 堀江 泰規 (信州大院), ＊ 浅岡
龍徳 (信州大)F32

10:50 – 12:30 融解・凝固 2

F321

溶融 Bi-Te 合金の相互拡散係数の測定＊ 義岡 秀晃, 井茂 琢磨, 伴場 景太, 加藤 亨 (石川高専)
包接水和物結晶の生成過程における濃度場の可視化＊ 大徳 忠史, 鶴田 俊, 山下 洸 (秋田県立大学), 板
垣 政郁 (日東ベスト（株）)
水和反応による硫酸マグネシウムの蓄放熱挙動＊ 春木 直人, 堀部 明彦, 山田 寛, 沖野 祐吾 (岡山大)
矩形容器内における相変化エマルションの自然対流
熱伝達特性＊ 森本 崇志 (青山学院大学大学院), 林 八雲, 熊野
寛之 (青山学院大学)
2 種類の異なる分子径を有する界面活性剤添加による過冷度の能動的制御に関する研究＊ 上田 純, 松本 浩二, 坂本
純樹, 江原 昻
平 (中央大)

F322

F323

F324

F325

F33

13:30 – 15:10 物質移動F331

同軸二重円管による大気圧マイクロプラズマジェッ
トの基礎特性＊ 石丸 和博, 野寺 祐生, 藤野 秀太 (岐阜高専)
湿り空気流れ内シリカゲル微粒子への水蒸気等温吸脱着速度と物質移動抵抗
中森 雄大, ＊ 濱本 芳徳, 森 英夫 (九州大)
ナノ細孔内部の水の吸着，移動現象に関する分子シミュレーション
柏木 健太朗, ＊ 大宮司 啓文 (東京大)微量溶液混合を目的とした旋回振動によるマイクロ
ピラー周りの流れ場解析＊ 金子 完治 (中央大), 大澤 崇行, 亀谷 幸憲 (東京大), 府川 憲, 鈴木 宏明 (中央大), 長谷川 洋介 (東京大)
塩化物水溶液による氷層の融解挙動に及ぼす傾斜角度の影響＊ 三浦 祥範 (秋田大院), 田子 真, 小松 喜美, 赤田
拡丈, 菅原 征洋 (秋田大)

F332

F333

F334

F335

＜G 室＞
G31
9:00 – 10:40 ナノ・マイクロ伝熱 4
G311

G312

伝熱

G314

G315

- 58 -

スリット構造内に存在する液体の蒸発過程時の局所エネルギー輸送に関する分子動力学解析＊ 藤原 邦夫, 芝原 正彦 (大阪大)
分子動力学シミュレーションによるアルコール液体
中の分子スケール熱伝搬の解析：分子内水酸基数の影
響＊ 松原 裕樹, 菊川 豪太 (東北大), 別所 毅, 山下
征士 (トヨタ自動車), 小原 拓 (東北大)1-ブタノール水溶液の表面張力温度依存性の研究
坂口 裕宜, ＊ 金子 敏宏, 上野 一郎 (東理大)G32

10:50 – 12:30 多孔体・表面構造 1G321

金属有機構造体 MIL-101 の水の吸着特性＊ 柳田 浩佑, 大宮司 啓文, 黄 晙浩 (東京大), 松田
亮太郎 (名古屋大), 遠藤 明 (産総研)
固液界面ナノバブル計測における原子間力顕微鏡プ
ローブの濡れ性の影響＊ 手嶋 秀彰, 西山 貴史, 岩永 歩, 高田 保之, 高橋厚史 (九州大学)
凹凸のある壁面上におけるナノ液滴の濡れと力学的バランスに関する分子動力学解析＊ 菊地 智洋, 古田 悠真, 山口 康隆 (大阪大), 香川勝, 中島 但, 藤村 秀夫 (大日本印刷)
周期的凹凸を有する固体壁面に対するナノ液滴の濡れの分子動力学解析
古田 悠真, ＊ 山口 康隆 (阪大)
シランカップリング法によるシリカ粒子界面の熱輸送制御と断熱材への応用＊ 児玉 高志, 大堀 真直 (東京大), 篠原 伸広 (旭硝子), カノン ジェームス (九州大), 塩見 淳一郞 (東
京大)

G322

G323

G324

G325

G33

13:30 – 15:10 多孔体・表面構造 2

G331

表面拡散効果を考慮した多孔体内の気体輸送のモン
テカルロシミュレーション＊ 堀 琢磨, 吉本 勇太, 高木 周, 杵淵 郁也 (東京大)
電気透析における 3D プリンターにより作成した多孔質スペーサーの効果＊
Bai Xiaohui, Amagai Shuzen, Sano Yoshihiko,
Kuwahara Fujio, Nakayama Akira (Univ. Shizuoka)
自己組織化を用いたナノ構造シリコンの作製および熱伝導率の評価＊ 柏木 誠, 小西 翔太, 児玉 高志, 塩見 淳一郎 (東京大学)
爆発圧縮成型による一方向性ポーラス銅管のガス伝熱性能
結城 和久, ＊ 佐藤 義晃, 長野 慎太朗, 木伏 理沙子,
海野 德幸 (山口東理大), 富村 寿夫, 外本 和幸, 田
中 茂 (熊大)一方向性ポーラス銅を用いた高熱流束除去デバイス
EVAPORON-4 の伝熱特性＊ 髙井 貴生, 結城 和久, 結城 光平, 木伏 理沙子,

G332

G333

G334

G335

高濃度ポリマー溶液内部のマイクロバブルの挙動＊ 櫻井 大地, 大宮司 啓文 (東京大), 竹村 文男 (産総研)
透過型電子顕微鏡を用いた気液界面挙動の観察＊ 塘 陽子, 西山 貴史, 生田 竜也, 高田 保之, 高橋厚史 (九州大学)

2017 年 4 月

G313

海野 德幸 (山口東京理科大), 鈴木 康一 (東京理科大)J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

お知らせ

優秀プレゼンテーション賞（第 54 回日本伝熱シンポジウム）について
日本伝熱学会
委員長

学生会委員会
桃木 悟

第 54 回日本伝熱シンポジウムでは，下記の要領で学生・若手研究者を対象とした優秀プレゼンテーショ
ン賞セッションを設けます．企業・大学・研究機関等の多数の皆様にご参加いただきたく，お願いいたし
ます．
開
発

催
表 形

象：企業・大学・研究機関等の技術者・研究者で，平成 29 年 3 月 31 日現在で 28 歳以下の方，または，申込当日に学生である方（ただし，社会人大学院生を除く）．

対

応日：平成 29 年 5 月 24 日（水） シンポジウム第 1 日
式：発表者 1 名あたりアピールスライドの提出とポスタープレゼンテーションを行っていた
だく予定です．各プレゼンテーションは，以下の内容を予定しています．
〇アピールスライド（AS）
・A4 横サイズ 1 ページのアピールスライドを PDF 形式で事前提出していただきます．提
出方法は，後日連絡します．このアピールスライドは冊子体として配布されると共にス
ライドショーとして会場にて案内される予定です．スライドが映しだされる時間は 1 発
表あたり約 10 秒です．発表内容を細かくスライドにまとめるのではなく，内容がすぐに伝わるようなスライドをご準備ください．
〇ポスタープレゼンテーション（PP）15:30～17:50
・講演番号により，前半および後半の発表時間帯を設定します．詳細な時間スケジュール
は後日連絡します．
・ポスターを貼るパネルは縦長に設置されます．A0 サイズのポスター（1189 mm×841 mm）
が最適サイズです．

募

資

格：発表者は日本伝熱学会の会員（正員・学生員）に限ります．注：本セッションで発表する方は，応募資格を必ず満たす必要があります．また，過去に本賞を受賞された方は応募できません．

審査・選考方法：複数名の審査員による評価に基づいて選考し，受賞者を決定します．
表

彰：受賞者はシンポジウム第 2 日の学会総会で表彰します．
＜最新情報はシンポジウムのホームページに公開します＞

伝熱2017 年 4 月- 59 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

事務局からの連絡

編集出版部会からのお知らせ

一各種行事・広告などの掲載についてー
インターネットの普及により情報発信・交換能力の比類ない進展がもたらされました．一方，ハードコピーとしての学会誌には，アーカイブ的な価値のある内容を手にとって熟読できる点や，一連のページを眺めて全貌が容易に理解できる点など，いくら電子媒体が発達してもかなわない長所があるのではないかと思います．ただし，学会誌の印刷・発送には多額の経費も伴いますので，当部会ではこのほど，密度のより高い誌面，すなわちハードコピーとしてぜひとも残すべき内容を厳選し，イン
ターネット（HP：ホームページ，ML：メーリングリスト）で扱う情報との棲み分けをした編集方針を検討いたしました．
この結果，これまで会告ページで取り扱ってきた各種行事・広告などの掲載につき，以下のような方針で対応させていただきたく，ご理解とご協力をお願いする次第です．
対 象

対 応

具体的な手続き（電子メールでの連絡を前提としています）

本会（支部）主 無条件で詳細を，会誌と HP
催による行事に掲載，ML でも配信

申 込 者 は ，記 事 を 総 務担 当 副 会 長補 佐 協 議 員（ ML 担当），広報委員会委員長（HP 担当）あるいは編集出版部
会長（会誌担当）へ送信してください．

条件付き掲載会誌：1 件当たり 4 分の l ページ程度で掲載（無料）
HP：行事カレンダーに掲載
してリンク形成（無料）ML：条件付き配信（無料）申込者は，まず内容を説明する資料を総務担当副会長補佐
協議員に送信してください．審議の結果，掲載可となった
場合には総務担当副会長補佐協議員より申込者にその旨通知しますので，申込者は記事を編集出版部会長（会誌担当）と広報委員会委員長（HP 担当）に送信してください．

会誌：掲載せず
HP：条件付き掲載 （無料）
ML：条件付き配信（無料）申込者は，公募内容を説明する資料を総務担当副会長補佐
協議員に送信してください．審議の結果，掲載可となった
場合には総務担当副会長補佐協議員より申込者にその旨通知しますので，申込者は記事を広報委員会委員長（HP 担当）に送信してください．

関係学会や本会
会員が関係する組織による国内
外の会議・シンポジウム・セミナー
大学や公的研究機関の人事公募（伝熱に関係のある分野に限
る）

一般広告
求人広告

申込者は，編集出版部会長（会誌担当）または広報委員会
委員長（HP バナー広告担当）に広告内容を送信してくだ
さい．掲載可となった場合には編集出版部会長または広報
会誌：条件付き掲載（有料）委員会委員長より申込者にその旨通知しますので，申込者
HP：条件付き掲載
は原稿を編集出版部会長または広報委員会委員長に送信し（バナー広告のみ，有料）てください．掲載料支払い手続きについては事務局からご連絡いたします．バナー広告の取り扱いについては
http://www.htsj.or.jp/wp/media/36banner.pdf をご参照下さい．

【連絡先】
・総務部会長：大竹浩靖（工学院大学）：ohtake@cc.kogakuin.ac.jp
・編集出版部会長：廣田真史（三重大学）：hirota@mach.mie-u.ac.jp
・広報委員会委員長：元祐昌廣（東京理科大学）：mot@rs.tus.ac.jp
・総務担当副会長補佐協議員：伏信一慶（東京工業大学）：fushinobu@htsj.or.jp
・事務局：大澤毅士・村松佳子：office@htsj.or.jp【注意】・原稿は Word ファイルまたは Text ファイルでお願いします．
・HP はメンテナンスの都合上，掲載は申込月の翌月，また削除も希望掲載期限の翌月程度の時間遅れがあることをご了承願います．
・ML では，原則としてテキスト文の送信となります．pdf 等の添付ファイルで送信を希望される場合 はご相談ください．
伝熱2017 年 4 月- 60 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

事務局からの連絡
55 期入会（2016.12.8～2017.2.21）正 1 名 学生 2 名
資
学生
学生

氏 名
飯田 亮一
金 丙琦

伝熱 2017 年 4 月

所 属
東京工業大学大学院 理工学研究科
東京工業大学大学院 機械制御システム資正- 61 -

氏 名
田家 敦史

所 属
東芝インフォメーションシステムズ（株）

J. HTSJ, Vol. 56, No. 235

編集出版部会ノート
Note from the JHTSJ Editorial Board
今月号の特集は「建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究」をテーマに，建築関係と関連する伝熱に関わる最新の研究動向について取り上げました．建築分野では民生部門の省エネ
ルギーを図るため，ZEB（ゼロエネルギービル）や ZEH（ゼロエネルギーハウス）実現に向けた取り組みが活発化しており，快適性を維持しつつ建物のエネルギー消費性能向上を図るための技術として伝熱学の果たす役割が益々重要になっています．
本号では，建築外皮における熱と光の制御，先進的断熱材の開発動向，自然通風の積極的な利用，蓄熱式空調システムにおける熱利用と研究動向，さらには再生可能エネルギー熱利用技術の動向について，第一線で活躍されている研究者の方に執筆をして頂きました．伝熱研究に従事されている
読者の方々に，建築関係の伝熱研究のおもしろさと重要性について現状を知って頂き，この分野での研究の活性化に繋がれば幸いです．
最後に，本特集の内容に賛同頂き，多忙な時期にもかかわらず，ご寄稿頂きました執筆者の皆様に厚く御礼申し上げます．

中山

浩（中部電力）Hiroshi NAKAYAMA (Chubu Electric Power)
e-mail: Nakayama.Hiroshi2@chuden.co.jp

企画・編集出版担当副会長

長坂 雄次（慶應義塾大学）

編集出版部会長

廣田 真史（三重大学）

委員
（理事）

梅川 尚嗣（関西大学），桑原 不二朗（静岡大学），星 朗（東北学院大学）（協議員） 須賀 一彦（大阪府立大学），多田 幸生（金沢大学），土屋 敏章（富士電機（株））
中山 浩（中部電力（株）），西村 顕（三重大学），西村 伸也（大阪市立大学）
服部 博文（名古屋工業大学），村上 陽一（東京工業大学），
TSE チーフエディター

花村克悟（東京工業大学）

TSE 編集幹事

伏信一慶（東京工業大学）

編集出版部会 連絡先：

〒514-8507 三重県津市栗真町屋町 1577
三重大学大学院工学研究科機械工学専攻
廣田 真史
Phone & Fax: 059-231-9385 / E-mail: hirota@mach.mie-u.ac.jp

伝熱2017 年 4 月- 65 -J. HTSJ, Vol. 56, No. 235