Ver.08
2023.04

第四章 暖冷房設備

第八節 ルームエアコンディショナー付温水床暖房
1. 適用範囲
本計算方法は、ルームエアコンディショナー付温水床暖房のエネルギー消費量及び最大出力の計算について適用する。

2. 引用規格JIS B 8613：1994

ウォーターチリングユニット

JIS B8615-1：2013 エアコンディショナ－第１部：直吹き形エアコンディショナ及びヒートポンプ－定格性能及び運転性能試験法

3. 用語の定義
本節で用いる主な用語および定義は、第四章「暖冷房設備」第一節「全般」による。

4. 記号及び単位
4.1 記号
本計算で用いる記号及び単位は表 1 による。
表 1 記号及び単位記号𝐴𝐴𝐶 ,𝑒𝐸, ,,𝐸
𝐸 ,𝐸
𝐸
𝐸
𝐸,𝑓𝑓ℎ

意味単位

床面積の合計
暖冷房区画の床面積
デフロストに関する暖房出力補正係数
ヒートポンプサイクルの理論暖房効率
補機の消費電力量
消費電力量
熱源機の消費電力量
ガス消費量
灯油消費量
その他の燃料による一次エネルギー消費量
圧縮機の消費電力量
間歇運転能力補正係数
外気温度能力補正係数
外気相対湿度m2
m2－－kWh/h
kWh/h
kWh/h
MJ/h
MJ/h
MJ/h
kWh/h
－－%

4-8-1

Ver.082023.04
記号
𝐾 ,
𝐿 ,
𝐿 ,
𝑞 , ,𝑞, ,𝑞 , ,𝑞 ,
𝑄, ,
𝑄
, , ,
𝑄
, , ,
𝑄 ,
𝑄 ,
𝑄
,

配管の線熱損失係数
配管の断熱区画外における長さ
配管の断熱区画内における長さ
熱源機内の平均放熱損失
熱源機の最大暖房能力
熱源機の平均暖房出力
単位面積当たりの必要暖房能力
熱源機の熱需要
熱源機の温水床暖房部の熱需要
熱源機のルームエアコンディショナー部の熱需要
温水床暖房の放熱損失
配管の放熱損失
最大暖房出力単位W/mK
mm
kW
W
kW
W/m2
MJ/h
MJ/h
MJ/h
MJ/h
MJ/hMJ/h

𝑄𝑄
𝑄𝑄, ,温水床暖房の最大暖房出力
熱源機の最大暖房出力
ルームエアコンディショナーの最大暖房出力
熱源機暖房出力

MJ/h
MJ/h
MJ/h
MJ/h

𝑄 ,𝑄 , ,𝑄 , ,𝑄 , ,𝑟𝑟𝑟 ,𝜂𝜃
𝜃 ,
𝜃 ,
𝜃 ,
𝜃 ,𝜃

処理暖房負荷
温水床暖房の処理暖房負荷
ルームエアコンディショナーの処理暖房負荷
熱源機の未処理暖房負荷
当該住戸における温水床暖房の敷設率
当該住戸の温水床暖房の上面放熱率
温水床暖房の温水供給運転率
圧縮機の圧縮効率
外気温度
ヒートポンプサイクルの凝縮温度
ヒートポンプサイクルの蒸発温度
ヒートポンプサイクルの過冷却度
ヒートポンプサイクルの過熱度
往き温水温度

MJ/h
MJ/h
MJ/h
MJ/h
－－－－℃℃℃℃℃℃, ,, ,, ,意味

4.2 添え字
本計算で用いる添え字は表 2 による。
表 2 添え字
添え字
𝑎𝑐𝑡
𝑑𝑅𝑡

意味当該住戸日付標準住戸
時刻5. 最大暖房出力
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの最大暖房出力𝑄
𝑄, , ,𝑄, ,, ,4-8-2, , , は、式(1)により表される。

𝑄, ,, ,(1)Ver.082023.04
ここで、
𝑄, , ,𝑄, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの最大暖房出力（MJ/h）, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水床暖房の最大暖房出力（MJ/h）
𝑄, ,, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりのルームエアコンディショナーの最大暖房出力（MJ/h）である。
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水床暖房の最大暖房出力𝑄
ける往き温水温度𝜃

, ,, , は、日付𝑑の時刻𝑡にお, , 、ルームエアコンディショナー付温水床暖房を設置する暖冷房区画の面積𝐴及び当該住戸における温水床暖房の敷設率𝑟 に依存し、第四章「暖冷房設備」第七節「温水暖房」付録 L「温水床暖房」により計算された、日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの暖冷房区画𝑖に設置された放熱器の最大暖房出力𝑄, , , とする。

, ,日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりのルームエアコンディショナーの最大暖房出力𝑄の時刻𝑡における外気温度𝜃

, , 及び日付𝑑の時刻𝑡における外気相対湿度ℎ, ,, , は、日付𝑑, , 、並びにルームエアコンディに依存し、第四章「暖冷房設備」第三節「ルームエショナー付温水床暖房を設置する暖冷房区画の面積𝐴アコンディショナー」により計算された、日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの最大暖房出力𝑄, , , とする。

6 暖房エネルギー消費量
6.1 消費電力量
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの消費電力量𝐸 , , は式(1)により表される。
𝐸 , ,𝐸 ,(2)

, ,

ここで、
𝐸 , ,𝐸 ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの消費電力量（kWh/h）, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の消費電力量（kWh/h）である。
6.2 ガス消費量
日付𝑑の時刻𝑡における１時間当たりのガス消費量𝐸 , , は0とする。
6.3 灯油消費量
日付𝑑の時刻𝑡における１時間当たりの灯油消費量𝐸 , , は0とする。
6.4 その他の燃料による一次エネルギー消費量
日付𝑑の時刻𝑡における１時間当たりのその他の燃料による一次エネルギー消費量𝐸 , , は0とする。

7 熱源機
7.1 熱源機の消費電力量
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の消費電力量𝐸 ,の時刻𝑡における熱源機の平均暖房出力𝑞, ,, , は、式(3)により表される。ただし、日付𝑑, , が0に等しい場合は、𝐸 ,4-8-3, ,0とする。

Ver.082023.04

𝐸 ,𝐸, ,,, ,𝐸,𝑄, ,, ,3600, ,10(3)ここで、𝐸 ,, ,𝐸,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の消費電力量（kWh/h）, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの圧縮機の消費電力量（kWh/h）𝐸,, ,𝑄, ,, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの補機の消費電力量（kWh/h）：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の未処理暖房負荷(MJ/h)である。
7.2 圧縮機の消費電力量
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの圧縮機の消費電力量𝐸
𝐸,, ,𝑞𝜂 ,, ,, ,𝐶𝑞, ,𝑒, , ,, , は式(4)により表される。

,, ,, ,(4)

, ,

ここで、
𝐸,, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの圧縮機の消費電力量（kWh/h）𝑞, ,, ,：日付𝑑の時刻𝑡における熱源機の平均暖房出力(kW)𝑞, ,, ,：日付𝑑の時刻𝑡における熱源機内の平均放熱損失(kW)𝜂 ,𝑒：日付𝑑の時刻𝑡における圧縮機の圧縮効率, ,, ,：日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの理論暖房効率
𝐶, , ,：日付𝑑の時刻𝑡におけるデフロストに関する暖房出力補正係数である。ただし、後述する日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの蒸発温度𝜃
𝑡におけるヒートポンプサイクルの凝縮温度𝜃
𝐸,, ,,, ,の関係が、𝜃

,, , 及び日付𝑑の時刻,

𝜃, ,,, ,のときは、0とする。

日付𝑑の時刻𝑡におけるデフロストに関する暖房出力補正係数𝐶, , , は、デフロスト運転時に暖房出力が低下するのを補正する係数であり、日付𝑑の時刻𝑡における外気温度𝜃
ける外気相対湿度ℎ, , が80, , が5℃未満かつ日付𝑑の時刻𝑡にお％以上の場合は0.85とし、それ以外の場合は1.0とする。

日付𝑑の時刻𝑡における圧縮機の圧縮効率𝜂 , は、式(5)により表される。なお、圧縮機の圧縮効率は、圧縮機入力に対する熱源機の暖冷房出力（ただし熱源機内の放熱損失・取得を含む）の比である実働圧縮効率を、ヒートポンプサイクルの理論効率で除した値であるが、本計算方法では、最大暖房能力に対する暖房出力の比を説明変数とした回帰式により求める。
𝜂 ,0.9645𝑞, ,𝑞1000, ,, ,1.245

ここで、4-8-4𝑞, ,𝑞1000, ,, ,0.347(5)Ver.082023.04𝑞：熱源機の最大暖房能力(W), ,である。
日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの理論暖房効率𝑒
ンプサイクルの蒸発温度𝜃
クルの過冷却度𝜃,, , 及び凝縮温度𝜃

, , 及び過熱度𝜃

,,, , は、日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポ, ,, , 、並びに日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイ,, , から求められ、その計算方法は付録

A「R410A におけるヒートポンプサイクルの理論効率の計算方法」に依るものとする。ただし、日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイク
ルの理論暖房効率𝑒, , が10を超える場合は、𝑒, ,, ,日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの蒸発温度𝜃の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの過冷却度𝜃

,10とする。

, ,, , 及び凝縮温度𝜃

,, , 及び過熱度𝜃

,, , 、並びに日付𝑑,, , は、式(6)から(9)により表されℎ, ,る。
𝜃,

1.043, ,𝜃,, ,𝑞, ,1.008, ,𝜃, ,0.032

4.309

(6)

0.961

𝜃

, ,0.409

𝑞, ,, ,3.301(7)𝑞, ,, ,7.162

(8)

0.142

𝜃

, ,1.873(9)

𝜃,, ,0.101

𝜃, ,0.180𝜃

,, ,0.187

𝑞, ,, ,

ここで、𝜃,, , ：日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの蒸発温度（℃）

𝜃,, , ：日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの凝縮温度（℃）

𝜃,, ,：日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの過冷却度（℃）

𝜃,, ,：日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの過熱度（℃）

𝑞, ,, ,：日付𝑑の時刻𝑡における熱源機の平均暖房出力(kW)𝜃, ,：日付𝑑の時刻𝑡における外気温度（℃）ℎ, ,：日付𝑑の時刻𝑡における外気相対湿度（%）

𝜃, ,：日付𝑑の時刻𝑡における往き温水温度（℃）

である。ただし、𝜃𝜃,,0のときは𝜃, ,50のときは𝜃

, ,,, ,0、𝜃,,50とし、𝜃, ,0のときは𝜃, ,日付𝑑の時刻𝑡における熱源機内の平均放熱損失𝑞, ,, ,,,, ,65のときは𝜃

,65、, ,0とする。

, ,は、式(10)により表される。ただし、𝑞, ,, ,が0を下回る場合は、0とする。
𝑞, ,, ,0.004

𝜃, ,𝜃, ,𝑄, ,,, ,00.010𝜃, ,𝜃, ,𝑄, ,,, ,0

ここで、
𝑄, ,,, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機のルームエアコンディショナー部の熱需要（MJ/h）である。

4-8-5(10)Ver.082023.04
7.3 補機の消費電力量
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの補機の消費電力量𝐸
𝐸,, ,, , は、式(11)により表される。

,0.034𝑞, ,, ,0.123

𝑄, ,,, ,00.020

𝑞, ,, ,0.132

𝑄, ,,, ,0(11)ここで、𝐸,𝑞, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの補機の消費電力量（kWh/h）, ,, ,：日付𝑑の時刻𝑡における熱源機の平均暖房出力(kW)𝑄, ,,, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機のルームエアコンディショナー部の熱需要（MJ/h）である。
7.4 熱源機の暖房出力と未処理暖房負荷
日付𝑑の時刻𝑡における熱源機の平均暖房出力𝑞
𝑞, ,𝑄, ,, ,, ,, , は、式(12)により表される。

, ,3600

10(12)

ここで、
𝑞, ,, ,：日付𝑑の時刻𝑡における熱源機の平均暖房出力(kW)𝑄, ,, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機暖房出力(MJ/h)である。
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の未処理暖房負荷𝑄𝑄, ,𝑄, ,, ,𝑄, ,, ,, , は、式(13)により表される。

, ,(13), ,

ここで、
𝑄, ,, ,

：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の未処理暖房負荷(MJ/h)
𝑄, ,, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の熱需要（MJ/h）である。
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機暖房出力𝑄
𝑄𝑄, ,, ,𝑄, ,, ,, ,𝑄, ,𝑄, ,, ,, ,, , は、式(14)により表される。

, ,𝑄, ,, ,, ,𝑄, ,, ,ここで、
𝑄, ,, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の最大暖房出力(MJ/h)である。
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の最大暖房出力𝑄
4-8-6, ,, , は、式(15)により表される。

(14)

Ver.082023.04

𝑄, ,11.62, ,0.2781

0.00363

𝜃

𝜃, ,

𝜃

, ,0.00113

𝜃𝑞, ,, ,

0.1271, ,0.86

𝜃

𝐶 , ,0.85, ,3600

10(15)

ここで、
𝜃, ,：日付𝑑の時刻𝑡における外気温度（℃）

𝜃, ,：日付𝑑の時刻𝑡における往き温水温度（℃）

𝐶, , ,：日付𝑑の時刻𝑡におけるデフロストに関する暖房出力補正係数

𝑞, ,：熱源機の最大暖房能力(W)である。
日付𝑑の時刻𝑡におけるデフロストに関する暖房出力補正係数𝐶
𝜃, , が5℃未満かつ日付𝑑の時刻𝑡における外気相対湿度ℎ, , , は、日付𝑑の時刻𝑡における外気温度, , が80％以上の場合は0.85とし、それ以外の場合は1.0とする。
熱源機の最大暖房能力𝑞, ,は、式(16)により表される。

𝑞, ,𝑞𝐴,𝑓𝑓(16)

ここで、𝑞,：単位面積当たりの必要暖房能力（W/m2）

𝐴：暖冷房区画の床面積（m2）

𝑓：外気温度能力補正係数

𝑓：間歇運転能力補正係数である。
単位面積当たりの必要暖房能力𝑞,

は、暖冷房区画の面積当たりに必要な暖房能力及び冷房能力であり、地域の区分及び放熱器が設置される暖冷房区画の種類ごとに表 3 により定める。
外気温度能力補正係数𝑓 は、外気温度等に依存して最大能力が減少することを考慮するための係数であり、1.05とする。間歇運転能力補正係数𝑓 は、間歇運転を行う場合の立ち上がり時の運転を考慮して必要な能力を補正するための係数であり、主たる居室の場合3.03とし、その他の居室の場合1.62とする。
表 3 単位面積当たりの必要暖房能力（W/m2）
地域の区分
1234

主たる居室
139.26
120.65111.32118.98

その他の居室62.28
53.2653.8155.41

5678126.56106.48
112.91－

59.43
49.93
53.48
－

7.5 熱源機の熱需要
7.5.1 熱源機の熱需要
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の熱需要𝑄
4-8-7, ,, , は、式(17)により表される。

Ver.082023.04

𝑄, ,𝑄, ,, ,,𝑄, ,, ,,(17)

, ,

ここで、
𝑄, ,, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の熱需要（MJ/h）
𝑄, ,,, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の温水床暖房部の熱需要（MJ/h）
𝑄, ,,, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機のルームエアコンディショナー部の熱需要（MJ/h）である。
7.5.2 熱源機の温水床暖房部の熱需要
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の温水床暖房部の熱需要𝑄, ,,, , は、式(18)により表される。
𝑄, ,,𝑄 , ,, ,𝑄, ,,, ,𝑄,(18)

, ,

ここで、
𝑄, ,,, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の温水床暖房部の熱需要（MJ/h）
𝑄 , ,, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水床暖房の処理暖房負荷（MJ/h）𝑄,, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水床暖房の放熱損失（MJ/h）𝑄,, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの配管の放熱損失（MJ/h）である。
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの配管の放熱損失𝑄
𝑄,, ,

𝜃

𝜃

, ,𝑟,, ,0.7

20

3600

10, ,0.3

𝐿,,, , は、式(19)により表される。

𝜃, ,20𝐿,𝐾,(19)

ここで、
𝜃, ,

：日付𝑑の時刻𝑡における往き温水温度（℃）

𝜃, ,：日付𝑑の時刻𝑡における外気温度（℃）

𝐿,：配管の断熱区画外における長さ（m）

𝐿,：配管の断熱区画内における長さ（m）

𝐾𝑟：配管の線熱損失係数（W/mK）,,, ,：日付𝑑の時刻𝑡における温水床暖房の温水供給運転率である。
配管の断熱区画外における長さ𝐿,及び配管の断熱区画内における長さ𝐿表される。なお、断熱区画とは、熱的境界に囲まれた空間をいう。
4-8-8,

は、それぞれ式(20)により

Ver.082023.04

𝐿,𝐿,,

𝐴 ,𝐴 ,(20a)

𝐿,𝐿,,

𝐴 ,
𝐴 ,(20b)

ここで、
𝐿,,、𝐿,,：暖冷房区画ごとに表 4 により表される係数
𝐴 ,：当該住戸における床面積の合計（m2）𝐴 ,：標準住戸における床面積の合計（m2）であり、標準住戸における床面積の合計𝐴 , は、120.08とする。
表 4 係数𝐿,,及び𝐿,,

暖冷房区画の番号

𝐿𝐿,,,,配管の線熱損失係数𝐾

1
居間
食堂
台所
27.86
0.00,234

主寝室

子供室１子供室２0.00
16.54

0.00
12.90

0.00
20.30

は、配管の断熱の有無によって区別し、配管のすべての部分について線熱損失係数が0.21（W/mK）を上回るものについては0.21とし、それ以外のものについては0.15とする。
日付𝑑の時刻𝑡における温水床暖房の温水供給運転率𝑟の温水床暖房の放熱損失𝑄,,, , 及び日付𝑑の時刻𝑡における, , は、日付𝑑の時刻𝑡における往き温水温度𝜃

ナー付温水床暖房を設置する暖冷房区画の面積𝐴

1 時間当たり, , 、ルームエアコンディショ、当該住戸における温水床暖房の敷設率𝑟 、日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水床暖房の処理暖房負荷𝑄 , ,, , 及び当該住戸の温水床暖房の上面放熱率𝑟 に依存し、第四章「暖冷房設備」第七節「温水暖房」付録 L「温水床暖房」により計算された、日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの暖冷房区画𝑖に設置された放熱器の熱損失𝑄ける暖冷房区画𝑖に設置された放熱器の温水供給運転率𝑟,,, , , 及び日付𝑑の時刻𝑡にお, , , とする。

7.5.3 熱源機のルームエアコンディショナー部の熱需要
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機のルームエアコンディショナー部の熱需要𝑄, ,,, , は、式(21)により表されるものとする。
𝑄, ,,, ,𝑄 , ,, ,ここで、
𝑄, ,,, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機のルームエアコンディショナー部の熱需要（MJ/h）
𝑄 , ,, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりのルームエアコンディショナーの処理暖房負荷（MJ/h）である。
4-8-9(21)Ver.082023.04
7.6 処理暖房負荷
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水床暖房の処理暖房負荷𝑄 , ,𝑄 , ,, ,𝑄, , は、式(22)により表される。

𝑄 , , ,

𝑄 , , ,𝑄, ,, ,, ,𝑄 , , ,𝑄, ,, ,, ,日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりのルームエアコンディショナーの処理暖房負荷𝑄 , ,(22), , は、式(23)により表される。
𝑄 , ,, ,𝑄 , , ,

𝑄 , ,, ,(23)ここで、𝑄 , ,, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水床暖房の処理暖房負荷（MJ/h）
𝑄 , ,, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりのルームエアコンディショナーの処理暖房負荷（MJ/h）
𝑄 , , ,𝑄, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの処理暖房負荷（MJ/h）, ,：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水床暖房の最大暖房出力（MJ/h）である。
7.7 往き温水温度
日付𝑑時刻𝑡における往き温水温度𝜃

, , は、36℃とする。

8. 冷房
ルームエアコンディショナー付温水床暖房における冷房時のエネルギー消費量及び最大冷房出力については、第四章「暖冷房」第三節「ルームエアコンディショナー」により規定される。

4-8-10Ver.082023.04

付録 A R410A におけるヒートポンプサイクルの理論効率の計算方法
本付録は、R410A 冷媒において、ヒートポンプサイクルの蒸発温度𝑇及び過熱度𝑇 から、ヒートポンプサイクルの理論暖房効率𝑒,、凝縮温度𝑇,、過冷却度𝑇を求める方法について示すものである。

, ,A.1 記号及び単位
A.1.1 記号
本計算で用いる記号及び単位は表 A.1 による。
表 A.1 記号記号

意味𝑒 ,ℎ𝑃𝑆𝜃

単位－kJ/kg
MPa
KJ/(kg・K)℃

ヒートポンプサイクルの理論効率
比エンタルピー
圧力比エントロピー
温度A.1.2 添え字
本計算で用いる添え字は表 A.2 による。
表 A.2 添え字
添字
𝑐𝑛𝑑
𝑐𝑛𝑑, 𝑖𝑛𝑐𝑛𝑑, 𝑜𝑢𝑡𝑐𝑜𝑚𝑝, 𝑖𝑛𝑐𝑜𝑚𝑝, 𝑜𝑢𝑡𝑒𝑣𝑝
𝑒𝑣𝑝, 𝑖𝑛𝑒𝑣𝑝, 𝑜𝑢𝑡
𝐻𝑆𝐶𝑆𝐻

意味
凝縮、凝縮器
凝縮器入口
凝縮器出口
圧縮機吸込
圧縮機吐出
蒸発、蒸発器蒸発器入口
蒸発器出口
暖房
過冷却
過熱

A.2 本付録で用いる冷媒に関する関数
本付録で用いる冷媒に関する関数を表 A.3 に示す。
表 A.3 冷媒に関する関数
𝑓,𝑓 , ,𝑓 , ,𝑓,𝑓 ,

添字
𝜃,,𝑃, 𝜃𝑃, 𝑆𝑃, ℎ𝑃, 𝜃意味
飽和蒸気の温度から圧力を求める関数
圧縮機吸込領域において過熱蒸気の圧力と温度から比エンタルピーを求める関数
圧縮機吐出領域において過熱蒸気の圧力と比エントロピーから比エンタルピーを求める関数
過熱蒸気の圧力と比エンタルピーから比エントロピーを求める関数
過冷却液の圧力と温度から比エンタルピーを求める関数

A.3 熱交換器における仮定
本付録に記載する方法では、圧縮及び膨張過程以外の熱交換器等における圧力損失は無いものとして取り扱う。従って、𝑃,,𝑃,,及び𝑃,,𝑃

4-8-11,,が成り立ち、それぞれ単に𝑃,及び

Ver.082023.04
𝑃,と表す。また、𝜃

及び𝜃

,とは、飽和蒸気における圧力𝑃,及び𝑃,,の時の温度とし、それぞれ蒸発温度、凝縮温度と言う。
A.4 ヒートポンプサイクルの理論効率
ヒートポンプサイクルの理論暖房効率𝑒

は、熱交換器や配管等における圧力損失が無い、圧縮機に, ,おいて理想的な断熱圧縮（等エントロピー圧縮）を仮定した場合の効率であり、式(1)により表される。
𝑒ℎℎ, ,,,,,ℎℎ,,

(1)

,,

A.5 圧縮機吐出及び吸込比エンタルピー
圧縮機吐出比エンタルピーℎℎ
圧縮機吐出圧力𝑃,,,は、式(2)により表される。

,𝑓,,,𝑃,は、凝縮圧力𝑃,𝑃
圧縮機吐出比エントロピー𝑆,,,𝑆,,に等しいとし、式(3)により表される。

,𝑃,(3),,は、圧縮機吸入比エントロピー𝑆𝑆,,(2),,,に等しいとし、式(4)により表される。

圧縮機吸込比エントロピー𝑆,𝑆ℎ
圧縮機吸込圧力𝑃,,,𝑓,,

圧縮機吸込比エンタルピーℎ,𝑓,,,𝑃,は、蒸発圧力𝑃𝑃

圧縮機吸込温度𝜃(4),,,ℎ,,(5),は、式(6)により表される。

,,,は、式(5)により表される。

,,𝑆,,𝑃,,,𝜃

,,,(6)に等しいとし、式(7)により表される。

,𝑃,(7),

は、式(8)により表される。
𝜃,𝜃,

𝜃,(8),A.6 凝縮器出口比エンタルピー
凝縮器出口比エンタルピーℎℎ
凝縮器出口温度𝜃,,,は、式(9)により表される。

,,𝑓,,

𝑃,,𝜃

,,(9)

は、式(10)により表される。
𝜃,,𝜃,4-8-12𝜃

,(10)

Ver.082023.04
A.7 凝縮圧力および蒸発圧力
凝縮圧力𝑃は、式(11)により表される。

,𝑃
蒸発圧力𝑃

,𝑓,

𝜃,(11)𝑓,𝜃,(12)

は、式(12)により表される。

,

𝑃,A.8 冷媒に関する関数
A.8.1 飽和蒸気に関する関数
𝜃 は、式(13)により表される。

飽和蒸気の温度から圧力を求める関数𝑓 ,𝜃𝑓,2.75857926950901

10𝜃

1.49382057911753

10θ

6.52001687267015

10𝜃

9.14153034999975

10𝜃

3.18314616500361

10𝜃

1.60703566663019

10𝜃

3.06278984019513

10𝜃

2.54461992992037

10𝜃

7.98086455154775

10(13)

ここで、
𝑓,：飽和蒸気の圧力（MPa）

𝜃：飽和蒸気の温度（℃）

である。
A.8.2 過熱蒸気に関する関数
圧縮機吸込領域において過熱蒸気の圧力と温度から比エンタルピーを求める関数𝑓 ,,,𝑃, 𝜃 は、式(14)により表される。
𝑓,,,𝑃, 𝜃

1.00110355

102.052740252

10

2.24685𝑃𝑃𝜃

101.184450639
3.20391273.15

3.1271238

10𝑃

1.415359

10𝑃𝜃

𝑃

𝜃

273.151.05553912

𝜃1010𝑃𝜃

273.151.279436909

𝜃

273.15273.15(14)273.15
1.949505039

10

ここで、
𝑓 ,,,：過熱蒸気の比エンタルピー（kJ/kg）
𝑃：過熱蒸気の圧力（MPa）

𝜃：過熱蒸気の温度（℃）

である。
圧縮機吐出領域において過熱蒸気の圧力と比エントロピーから比エンタルピーを求める関数
𝑓,,,𝑃, 𝑆 は、式(15)により表される。

4-8-13

Ver.082023.04

𝑓,,𝑃, 𝑆,1.869892835947070

10𝑃

8.223224182177200
1010𝑃

4.124595239531860

𝑃

8.346302788803210

𝑃

1.016388214044490

10𝑆

8.652428629143880

10𝑆

2.574830800631310

10𝑆

3.462049327009730

10𝑆

9.209837906396910

10𝑃𝑆

5.163305566700450

10𝑃𝑆

4.076727767130210

𝑃𝑆8.967168786520070

2.062021416757910

10𝑃𝑆

1.476914346214130

10(15)
𝑃𝑆

9.510257675728610

10𝑃𝑆

ここで、
𝑓 ,,,

：過熱蒸気の比エンタルピー（kJ/kg）
𝑃：過熱蒸気の圧力（MPa）

𝑆：過熱蒸気の比エントロピー（kJ/(kg・K)）である。
過熱蒸気の圧力と比エンタルピーから比エントロピーを求める関数𝑓 ,𝑓,𝑃, ℎ

𝑃, ℎ は、式(16)により表される。

5.823109493752840

10𝑃

3.309666523931270

107.700179914440890

10𝑃

1.311726004718660

𝑃

1.521486605815750

10ℎ

2.703698863404160

10ℎ

1.793443775071770

10ℎ

5.227303746767450

10ℎ1.100368875131490

10𝑃ℎ

5.076769807083600

10𝑃ℎ1.202580329499520

10𝑃ℎ

7.278049214744230

10𝑃ℎ

1.449198550965620

10𝑃ℎ

5.716086851760640

10𝑃ℎ

5.818448621582900

10𝑃

ここで、
𝑓,：過熱蒸気の比エントロピー（kJ/(kg・K)）

𝑃：過熱蒸気の圧力（MPa）ℎ：過熱蒸気の比エンタルピー（kJ/kg）である。
A.8.3 過冷却液に関する関数
過冷却液の圧力と温度から比エンタルピーを求める関数𝑓 ,4-8-14𝑃, 𝜃 は、式(17)により表される。

(16)Ver.08
2023.04𝑓,

𝑃, 𝜃

1.7902915

105.985874958

𝑃

10

7.96830322

𝑃0𝜃

9.8667710𝜃

273.153.5864510𝑃𝜃4.42639115

10𝑃

9.8051677
273.15

ここで、
𝑓 ,：過冷却液の比エンタルピー（kJ/kg）

𝑃：過冷却液の圧力（MPa）

𝜃：過冷却液の温度（℃）

𝑃

273.15273.15𝜃10である。

4-8-158.2312210𝜃

273.1510𝑃

𝜃

1.415490404

10273.15(17)

Ver.082023.04

付録 B （参考）ルームエアコンディショナー付温水床暖房の同時運転時の定格暖房能力及び定格消費電力の計測方法
本付録は、ルームエアコンディショナー付温水床暖房の温水床暖房部とルームエアコンディショナー部の同時運転（以下、単に「同時運転」と言う。）時の定格暖房能力および定格消費電力の計測方法を示すものである。
B.1 同時運転時の機器加熱能力同時運転時時の温水加熱能力及びルームエアコンディショナー暖房能力を計測し、その合計を同時運転時の定格暖房能力とする。
B.2 温水加熱能力の測定に用いる試験方法
温水加熱能力の測定は JIS B8613「ウォーターチリングユニット」の「付属書 1 冷却能力及びヒートポンプ加熱能力試験」に則って行なうこととする。
B.3 ルームエアコンディショナー暖房能力の測定に用いる試験方法
ルームエアコンディショナー暖房能力の測定は JIS B8615-1「エアコンディショナ－第１部：直吹き形エアコンディショナ及びヒートポンプ－定格性能及び運転性能試験法」の「6.1 暖房能力試験」に則って行なうこととする。
B.4 測定の誤差
温水加熱能力の測定の誤差は JIS B8613 の表 3 を超えてはならない。ルームエアコンディショナー暖房能力の測定の誤差は JIS B8615-1 の表 10 を超えてはならない。
B.5 試験条件の許容差
温水加熱能力の利用側温水温度の許容差は、入口水温 0.3（K）、出口水温35 ℃以上及び利用側入口水量は定格値の 5 %とする。その他の試験条件の許容差は JISB8615-1 の表 11 による。
B.6 同時運転の試験条件
同時運転の試験条件は表 B.1 による表 B.1 同時運転の試験条件
乾球温度
湿球温度

室内側吸込空気温度
室内側吹出風量

乾球温度
湿球温度
入口水温
出口水温

室外側吸込空気温度
利用側水温
利用側入口水量
電源

試験周波数
試験電圧

20 ℃
15 ℃
実運転で出現する風量から設定する
7 ℃
6 ℃
30 ℃
35 ℃以上
定格水量
定格周波数
定格電圧

B.7 同時運転時の機器加熱能力および消費電力
B.1 から B.7 の方法によって試験を行ったとき、同時運転時の機器加熱能力は、製造者が指定する値の97 ％以上、消費電力は103 ％以下とする。
4-8-16