序地球温暖化の防止、土砂災害の防止、水源の涵養、生物多様性の保存、木材生産など、環境保全に果たす森林の役割がきわめて大きいことは広く知られています。日本の国土面積の約66％が森林であり、森林面積の約41％が人工林です。昭和20年代以降、スギ・ヒノキを中心として大量に造成された人工林が、伐採時期を迎えた高齢級の人工林に移行しつつあります（図1）。昭和30年代の木材輸入の自由化で、輸入木材が安く、大量のロットで安定的に供給されるようになったことから、日本の人工林の経営が大きな問題となり、この傾向は円高で加速されています（図2）。近年の木材価格の低迷により、間伐や主伐のコスト割れが生じて林業衰退の要因となっています（図3）。日本の林業再生のためには、大規模経営化、林道整備、機械化、林業技術者育成などによる木材の安定供給システムの確立が急務とされています。
上述の環境保全における森林の重要な役割は、伐採－植林－育成－伐採というサイクルにより、森林が適切に保全されてこそ発揮されるものであり、国内の人工林の伐採による木材の利用拡大を図ることも重要な課題です。このために、従来の木材利用分野での需要拡大の他に、木質バイ
オマスの利活用など新しい用途拡大のための多数の試みがなされています。
以前は木材の大量消費分野であった建設分野でも、木材の利活用が要請されています。建設分
野で近年の木材利用が十分ではない主な原因として、1）木材を利用した構造物の設計・施工の基準が明確にされていないこと、2）必要なときに必要な量の木材を安定的に供給するシステムが確立されていないこと、が挙げられています。
2）の問題に対しては、多方面からの抜本的な対策が必要であり、今後、多くの組織で真剣に取り組んでいく必要があります。
本マニュアルは、1）の問題に対する対処として、福井県における、道路の軟弱地盤対策としての丸太杭の設計・施工方法の基準化を目標としています。佐賀県の軟弱地盤での丸太杭利用において多年にわたる実績をもつ「プレキャストＬ型擁壁（Ｈ≦2m）の木杭－底盤系基礎～設計マニュアル（第1版）：佐賀県県土づくり本部・㈶佐賀県県土づくりコンサルタンツ協会・㈶佐賀
県土木建築技術協会、2008」、「水路用ボックスカルバートの木杭－底盤系基礎～設計マニュアル～（改訂版）：佐賀県県土づくり本部・㈶佐賀県土木建築技術協会・㈳佐賀県県土づくりコンサ
ルタンツ協会、2009」を基礎資料とし、福井県木材利用研究会や関係機関での数年間の研究開発
成果に基づいて、擁壁と道路盛土の基礎としての適用を目的として編集しています。
本マニュアルの作成に多大の御貢献をいただいた福井県木材利用研究会と福井県雪対策・建設技術研究所の多数の方々に感謝の意を表します。設計・施工実務での本マニュアルの利用により、丸太杭を用いた安価で信頼性の高い軟弱地盤対策工法が普及することと、木材の大幅な利用拡大を期待します。

平成25年3月
福井県木材利用研究会 会長
福井大学名誉教授

−−

荒

井

克

彦

⑔੗⋵ᧁ᧚೑↪⎇ⓥળ ળ㐳⑔੗ᄢቇฬ⹷ᢎ᝼ ⨹੗ సᒾ

図1

図2

人工林の齢級別面積
࿑-1

࿑-2
木材供給量と自給率の推移

図3࿑-3
木材価格の推移

࿑-1㨪3 ߪࡎ࡯ࡓࡍ࡯ࠫ‫ޟ‬ᨋ㊁ᐡᧁ᧚೑↪⺖㧦ᚒ߇࿖ߩ᫪ᨋ࡮ᨋᬺ෸߮ᧁ᧚೑↪ߩ᭎ⷰߦ
図1～3はホームページ「林野庁木材利用課：我が国の森林・林業及び木材利用の概観について、
ߟ޿ߡ‫ޔ‬ᐔᚑ 23 ᐕ 4 ᦬‫ࠄ߆ޠ‬ᒁ↪ߒ߹ߒߚ‫ޕ‬
平成23年4月」から引用しました。

−−

目

次

まえがき……………………………………………………………………………………………… ⅰ
木杭（地中利用）分科会名簿……………………………………………………………………… ⅱ
本マニュアルで使用する語句……………………………………………………………………… ⅲ
本マニュアルで使用する記号……………………………………………………………………… ⅳ

マニュアルの利用方法………………………………………………………………………
背景と目的… …………………………………………………………………………………
適用条件… ……………………………………………………………………………………
丸太杭の選定方法… …………………………………………………………………………

１

第２章 福井県における木材利用……………………………………………………………………
2.1 福井県の森林・林業の現状… ………………………………………………………………
2.1.1 県内の森林資源の状況……………………………………………………………………
2.1.2 県内の木材需要の動向……………………………………………………………………
2.1.3 県産材利用における課題…………………………………………………………………
2.1.4 間伐材の利用………………………………………………………………………………
2.2 木材利用が福井県にもたらすメリット… …………………………………………………
2.2.1 森林が持つ公益的機能の発揮……………………………………………………………
2.2.2 地球環境に貢献する木材利用……………………………………………………………
2.2.3 再生産が可能な木材………………………………………………………………………
2.2.4 林業・木材産業の活性化による地域経済への寄与……………………………………

５

第３章 木材の特性… …………………………………………………………………………………
3.1 木材の基本事項… ……………………………………………………………………………
3.2 コンクリート杭や鋼管杭と比較した丸太杭の長所および短所… ………………………
3.2.1 丸太杭の長所………………………………………………………………………………
3.2.2 丸太杭の短所………………………………………………………………………………
3.3 丸太杭の耐久性… ……………………………………………………………………………
3.3.1 木材劣化の要因……………………………………………………………………………
3.3.2 木材が腐朽する条件………………………………………………………………………
3.3.3 木材の種類による耐朽性の違い…………………………………………………………

９

第１章
1.1
1.2
1.3

１
１
２

５
５
５
５
６
６
６
６
６
７

９
10
10
10
10
10
11
12

設計に用いる地盤定数………………………………………………………………………
設計に必要な調査… …………………………………………………………………………
周面支持力度… ………………………………………………………………………………
変形係数… ……………………………………………………………………………………

15

第５章 ボックスカルバートの設計方法……………………………………………………………
5.1 丸太杭基礎の選定と支持機構… ……………………………………………………………
5.1.1 対象とするカルバートの種類……………………………………………………………
5.1.2 丸太杭基礎の選定フロー…………………………………………………………………

19

第４章
4.1
4.2
4.3

−−

15
16
17

19
19
20

5.1.35.2

丸太杭基礎の支持機構…………………………………………………………………… 21
5.1.3.1

丸太杭基礎の支持力の考え方… ………………………………………………… 21

5.1.3.2

丸太杭－底盤系基礎の支持力の考え方… ……………………………………… 21

5.1.3.3

丸太杭－底盤系基礎の支持力計算… …………………………………………… 21

基礎の設計… ………………………………………………………………………………… 23

5.2.1

設計の基本………………………………………………………………………………… 23

5.2.2

丸太杭－底盤系基礎の設計……………………………………………………………… 24

5.2.3

5.2.2.1

丸太杭－底盤系基礎の支持力概念… …………………………………………… 24

5.2.2.2

丸太杭－底盤系基礎の設計手順… ……………………………………………… 25

5.2.2.3

丸太杭の配置… …………………………………………………………………… 26

丸太杭－底盤系基礎における底盤基礎地盤の鉛直支持力算定……………………… 27
5.2.3.1

道路橋示方書による基礎地盤の鉛直支持力計算… …………………………… 27

5.2.3.2

土地改良事業計画設計基準による基礎地盤の鉛直支持力… ………………… 30

5.2.3.3

建築基礎構造設計指針による基礎地盤の鉛直支持力… ……………………… 32

5.2.4

丸太杭－底盤系基礎における丸太杭の鉛直周面支持力算定………………………… 335.2.5

荷重の考え方……………………………………………………………………………… 34

5.3

5.2.5.1

荷重の種類… ……………………………………………………………………… 34

5.2.5.2

死荷重… …………………………………………………………………………… 34

5.2.5.3

鉛直土圧… ………………………………………………………………………… 35

5.2.5.4

活荷重… …………………………………………………………………………… 35

基礎設計に関する構造細目… ……………………………………………………………… 36

5.3.1

杭頭処理…………………………………………………………………………………… 36

5.3.2

丸太杭の配置例…………………………………………………………………………… 36

第６章 擁壁の設計方法… ……………………………………………………………………………
6.1 丸太杭基礎の選定と支持機構… ……………………………………………………………
6.1.1 対象とする擁壁の種類……………………………………………………………………
6.1.2 丸太杭基礎の選定フロー…………………………………………………………………
6.1.3 丸太杭基礎の支持機構……………………………………………………………………
6.1.3.1 丸太杭基礎の支持力の考え方… …………………………………………………
6.1.3.2 丸太杭－底盤系基礎の支持力の考え方… ………………………………………
6.1.3.3 丸太杭－底盤系基礎の支持力計算… ……………………………………………
6.2 基礎の設計… …………………………………………………………………………………
6.2.1 設計の基本…………………………………………………………………………………
6.2.2 丸太杭－底盤系基礎の支持力……………………………………………………………
6.2.2.1 丸太杭－底盤系基礎の鉛直支持力… ……………………………………………
6.2.2.2 丸太杭－底盤系基礎の水平支持力… ……………………………………………
6.2.2.3 丸太杭の配置… ……………………………………………………………………
6.2.3 丸太杭－底盤系基礎における底盤基礎地盤の鉛直周面支持力算定…………………
6.2.3.1 道路橋示方書による基礎地盤の鉛直支持力計算… ……………………………
6.2.3.2 土地改良事業計画設計基準による基礎地盤の鉛直支持力… …………………
6.2.3.3 建築基礎構造設計指針による基礎地盤の鉛直支持力… ………………………
6.2.4 丸太杭－底盤系基礎における木杭の鉛直周面支持力算定……………………………

−−

39
39
39
40
41
41
41
41
42
42
43
43
44
45
45
45
46
46
46

6.2.5丸太杭－底盤系基礎における基礎地盤の水平支持力算定…………………………… 47

6.2.6

丸太杭－底盤系基礎の設計……………………………………………………………… 48

6.2.7

6.3

6.2.6.1

鉛直支持力の計算… ……………………………………………………………… 48

6.2.6.2

一般部擁壁の水平支持力の計算… ……………………………………………… 51

6.2.6.3

施工時の照査… …………………………………………………………………… 53

荷重の考え方……………………………………………………………………………… 54
6.2.7.1

荷重の種類… ……………………………………………………………………… 54

6.2.7.2

活荷重… …………………………………………………………………………… 55

基礎設計に関する構造細目… ……………………………………………………………… 56

6.3.1

杭頭処理…………………………………………………………………………………… 56

6.3.2

丸太杭の配置例…………………………………………………………………………… 57

第７章 道路路体の設計方法…………………………………………………………………………
7.1 設計の考え方… ………………………………………………………………………………
7.2 盛土と基礎地盤の安全性の検討… …………………………………………………………
7.3 丸太杭基礎の支持力の検討… ………………………………………………………………
7.4 丸太杭の耐力の検討… ………………………………………………………………………
7.5 盛土の沈下の検討… …………………………………………………………………………
7.5.1 沈下対策の考え方…………………………………………………………………………
7.5.2 沈下量の計算方法…………………………………………………………………………
7.6 杭間隔… ………………………………………………………………………………………
7.7 盛土層の検討… ………………………………………………………………………………

59

第８章 施工と維持管理… ……………………………………………………………………………
8.1 施工… …………………………………………………………………………………………
8.1.1 施工フロー…………………………………………………………………………………
8.1.2 準備工………………………………………………………………………………………
8.1.3 丸太杭工事…………………………………………………………………………………
8.1.4 丸太杭打設時の安全対策…………………………………………………………………
8.2 施工管理… ……………………………………………………………………………………
8.2.1 品質管理……………………………………………………………………………………
8.2.2 出来形管理…………………………………………………………………………………
8.3 施工時の留意事項… …………………………………………………………………………
8.3.1 施工前………………………………………………………………………………………
8.3.2 杭打ち込み…………………………………………………………………………………
8.3.3 施工安全……………………………………………………………………………………
8.4 腐朽対策の方法… ……………………………………………………………………………
8.5 出来形管理基準および規格値… ……………………………………………………………

69

他工法との経済比較…………………………………………………………………………
ボックスカルバート… ………………………………………………………………………
プレキャストL型擁壁…………………………………………………………………………
道路路体… ……………………………………………………………………………………

75

第９章
9.1
9.2
9.3

−−

59
61
62
63
63
63
63
66
67

69
69
70
70
70
70
70
72
73
73
73
73
73
74

75
75
75

第10章 参考資料… ……………………………………………………………………………………
10.1 丸太杭周面支持力の現場確認………………………………………………………………
10.1.1 敦賀港における現場実験… ……………………………………………………………
10.1.2 佐賀県における現場実験… ……………………………………………………………
10.2 文献調査………………………………………………………………………………………
10.2.1 調査方法… ………………………………………………………………………………
10.2.2 調査結果… ………………………………………………………………………………
10.3 木杭基礎の掘出し調査の結果………………………………………………………………
10.3.1 調査概要… ………………………………………………………………………………
10.3.2 調査方法… ………………………………………………………………………………
10.3.3 調査結果および考察… …………………………………………………………………
10.3.4 まとめ… …………………………………………………………………………………
10.4 既存の木杭基礎構造物の紹介………………………………………………………………
10.4.1 下司橋… …………………………………………………………………………………
10.4.2 鯖江大橋… ………………………………………………………………………………
10.4.3 西津橋… …………………………………………………………………………………
10.5 パイルネット工法の詳細設計………………………………………………………………
10.5.1 工法の概要… ……………………………………………………………………………
10.5.2 設計方法… ………………………………………………………………………………
10.5.2.1 杭間隔の設計… …………………………………………………………………
10.5.2.2 杭長さの設計… …………………………………………………………………
10.5.2.3 連結鉄筋の設計… ………………………………………………………………
10.5.2.4 土木用シートの設計… …………………………………………………………

77
77
77
78
78
78
78
80
80
82
83
90
90
90
91
92
94
94
94
94
94
96
97

福井県木材利用研究会活動記録………………………………………………………………… 資－１
論文………………………………………………………………………………………………… 論－１
提言………………………………………………………………………………………………… 提－１
福井県木材利用研究会の運営要綱……………………………………………………………… 運－１
あとがき

−−

まえがき
本報告書は福井県木材利用研究会と福井県雪対策・建設技術研究所による産学官共同研究の成果をまとめたものであり、その内容は丸太杭工法を用いた軟弱地盤対策の設計・施工マニュアルとその関連資料で構成されている。
現在、土木・建築構造物の設計基準類において木杭を取り扱うものは非常に少ない。したがって、その設計・施工マニュアルも極めて少ない。歴史を振り返ると、明治後期より昭和30年代前半までは橋梁や高層ビルの地業として木杭が使用されていたが、その後、その使用は減少の一途をたどることとなる。これは、戦後の高度経済成長によって国内の木材資源が枯渇化し、さらに、不燃化や耐久性向上を目的に建設材料として用いる木材を鉄鋼やコンクリート等に変換することを促進するため、昭和30年に閣議決定された木材資源利用合理化方策が影響を与えている。その結果、道路橋示方書では昭和51年版よりくい基礎の設計篇から木杭が除外され、日本建築学会の建築基礎構造設計指針では昭和63年、土木学会の国鉄建造物
設計標準解説では昭和61年に、それぞれ木杭が除外された。
木杭と言えば松杭が一般的であるが、このことは、大正時代に太径で長尺の木材が不足し、アメリカから大量のベイマツが輸入されて一般化したことが背景にある。福井県土木部監修の基礎工マニュアルでは、
その他の基礎の章で木杭が取り上げられているが、材料は松杭に限定されたものであった。しかし、福井
県木材利用研究会の前身である産学官共同研究グループの成果を基に、平成20年の改訂で樹種としてスギも利用できるようになった。
そして、木材資源利用合理化方策の閣議決定から半世紀が経過した平成22年、公共建築物等における木材の利用の促進に関する法律、いわゆる木材利用促進法が国会で成立し、公共の建築物はもとより土木構造物においても木材需要の拡大を進めていくことが必要となった。これは、これまでの鋼・コンクリートの利用促進からの大きな方向転換といえる。
この様な背景の基、本報告書は福井県の公共土木工事における木材利用法のひとつとして、丸太を軟弱
地盤対策に活用することを提案し、その方法をマニュアルとしてまとめたものであり、設計や施工業務に携わる技術者に利用して頂くことを目的としている。内容は、既に木杭を用いた軟弱地盤対策を先進的に実施している佐賀県のマニュアル等を参考にし、福井県木材利用研究会の研究成果や福井県の森林や林業の実情を反映させたものとなっている。
本報告書では、まず、本マニュアルで使用する語句と記号を示し、第1章では本マニュアルを作成するに至った背景と利用する際の基本的条件、第2章では福井県の森林・林業の現状を示す。第3章では丸太杭として用いる木材の基本的特徴を示し、第4章では設計に必要となる地盤定数について、その調査方法と算出方法を示す。第5章から第7章は対象とした3つの構造種別ごとの設計方法をまとめたものであり、ボックスカルバート（内空寸法3m×3m以下）、擁壁（壁高2m以下）、道路路体（高さ3m以下の盛土）の順に示す。第8章では推奨する施工方法を示し、施工管理の具体例を示す。第9章では工法選定の参考とする
ため他工法との施工費用の比較計算例を示す。第10章は参考資料であり、本工法の支持力特性に関する現
場実験の結果、実構造物の事例に基づく木杭の耐久性、さらに、実工法として施工実績の多いパイルネッ
ト工法の設計方法を示し、本工法の妥当性を明確にする。そして最後に、本工法の実用化に向けて福井県
木材利用研究会が行ってきた活動の履歴と、それらの研究成果をまとめた論文等を巻末に資料編として掲載する。
本報告書で取り扱った設計法は、既存の設計法を基準とし、そこに福井県の地盤や木材の特性、現場施工実験や室内模型実験の結果を取り入れて作成したものである。今後、本書を実務で活用しながら、より経済的で対策効果の高い工法に向けた技術開発を行い、安全な社会基盤整備に役立つマニュアルへと改良をし続けていきたい。
平成25年3月
福井県木材利用研究会
副会長
−−

吉

田

雅

穂

木杭（地中利用）分科会

名簿

吉

田

雅

穂 (主査)

福井工業高等専門学校

荒

井

克

彦

福井大学

竹

田

周

平

福井工業大学中沢

和彦

株式会社田中地質コンサルタント

鳥

居

直

也

京福コンサルタント株式会社

駒

野

裕

一

株式会社サンワコン

梅

田

祐

一

株式会社デルタコンサルタント

藤

田

貴

準

株式会社キミコン

西

口

賢

利

福井県森林組合連合会

八

杉

健

治

美山町森林組合

直

井

義

政

飛島建設株式会社

勝

山

義

史

飛島建設株式会社

山

崎

忠

夫

坂川建設株式会社

高

田

隆

夫

坂川建設株式会社

今

井

陽

平

株式会社巨勢西浦

志比兵衛

三谷セキサン株式会社

岩

佐

礼

三

福井県農林水産部県産材活用課

剛

福井県土木部土木管理課宏

福井県土木部三国土木事務所

崇

元福井県農林水産部総合グリーンセンター（現坂井農林総合事務所）

矢田部
坂

田

正

野

村

山

木

忠

嘉

公益財団法人福井県建設技術公社

大

崎

辰

巳

福井県土木部雪対策・建設技術研究所久

保

光 (幹事)

福井県土木部雪対策・建設技術研究所− ii −

本マニュアルで使用する語句
福井県木材利用基本方針：この基本方針は、国の公共建築物等における木材の利用の促進に関する法律（平成22年法律第36号）第8条第1項の規定および公共建築物における木材の利用の促進に関する基本方針（平成22年10月4日付け22
林政利第63号）に基づき、福井県における木材の利用促進に関する方針等を定めたもの。
丸太杭：樹皮を剥いだ丸太。先端加工の有無は地盤状況を考慮する。
支持杭：軟弱な地盤を貫いて、上部の荷重のほとんどを下層の良質な地盤（支持地盤）に伝達させる杭。
摩擦杭：良質な地盤まで杭を埋込まず、丸太杭と土の間の摩擦力によって、上部の荷重を支持する杭。
丸太杭－底盤系基礎：佐 賀県で作成された「プレキャストＬ型擁壁（H≦2m）の木杭－底盤系基礎～設計マニュアル（第1版）および「水路用ボックスカルバー
トの木杭－底盤系基礎～設計マニュアル（改訂版）」では、「木杭－底盤系基礎」と示されているが、本マニュアルでは「丸太杭－底盤系基礎」と示した。
間伐材：森林を適正に維持管理していく過程で、林分密度を調整するため間引いた材をいう。
含水率：木材に含まれる全ての水の重さと木材実質の重さ（全乾重量）との比で百分率で表す。全乾重量を基準に算出するため、値が100％を超えることがある。
杭径：丸太の直径をいう。
末口：丸太の先端側（細い方）の木口をいう。
元口：丸太の根元側（太い方）の木口をいう。
根曲り：雪圧等により根元が曲がった木材をいう。
心材：木材が活動を停止した木口の中心部をいう。心材には微生物・昆虫が嫌う成分が多く、スギは材色が濃い。
辺材：木材が活動していた木口の外側部分をいう。辺材には微生物・昆虫が好む成分が多く、スギは心材よりも淡色である。
耐朽性：木材の腐朽に対する抵抗性をいう。

− iii −

本マニュアルで使用する記号
単位A：丸太杭の断面積

（mm2）

Ae

：有効載荷面積（Ae =Be ・L ）

（m2）

Ap

：丸太杭先端（末口）面積

（m2）

B

：L型擁壁のフーチング幅（第6章）（m）

B：丸太杭間隔（第7章）

（m）

Be

：フーチングの有効載荷幅

（m）

BH0

：歩道幅員

（m）

Cc

：未改良層の圧縮指数c：基礎底面下地盤の粘着力（kN/m2）cB：基礎底面と地盤との間の付着力（kN/m2）cu：すべり面に沿う非排水粘着力（kN/m2）D：杭直径（末口）（m）

Df：基礎有効根入れ深さ

（m）

Df'

：良質地盤への根入れ深さ（m）

d：丸太杭の直径（m）

E：丸太杭のヤング（弾性）係数（kN/m2）

Esoil：杭間地盤の変形係数（=210CukPa）

Ewood：丸太杭の軸方向変形係数（=6,000MN/m2）

E0：地盤の変形係数（kN/m2）eB：フーチング幅中心から外力作用位置までの偏心量

（m）

e0

：未改良層の初期間隙比

FHb：基礎地盤の水平支持力に関する安全率（＝1.5）

Fs

：安全率

Fswood：丸太杭の耐力に対する安全率（

FVb：基礎地盤の鉛直支持力に関する安全率（＝3）

FVp：丸太杭の鉛直周面支持力に関する安全率（＝1.5）

fi：i番目土層の周面摩擦力度（kN/m2）fi：周面摩擦力を考慮する層の最大周面摩擦力度（kN/m2）

H：基礎コンクリート底面に作用する擁壁1基当たりの水平荷重

（kN）

HL

：L型擁壁の壁高（m）

Hp：丸太杭に作用する水平荷重

（kN）

Hpi

：i番目木杭に作用する水平荷重

（kN）

H1

：丸太杭を打設した地層の厚さ

（m）

H2

：未改良層の厚さ（m）

Δh1：丸太杭を打設した地層における沈下量

（m）

Δh2

：丸太杭先端以深の沈下量（m）：丸太杭の断面2次モーメント

（m4）

I

1.2）

− iv −

i：衝撃係数

ic , iq , iγ ：荷重傾斜に関する補正係数
KH：水平方面地盤反力係数（kN/m3）L：L型擁壁の1基当たりの延長（m）ℓ：細片部のすべり面長さ（第7章7.2）（m）ℓ：丸太杭間の距離（第7章7.5）

（m）

Li

：i番目土層の層厚（m）

Lp：丸太杭長さ（m）

Mmax：丸太杭に生じる地中部最大モーメント（kN･m）

Nc, Nq, Nγ ：支持力係数
Nsw：回転により貫入した時の1m当たり半回転数nf：丸太杭周面摩擦力に対する安全率（=2）

np：丸太杭本数np：先端支持力に対する安全率（=3）Δp：全上載荷重（kPa）Δpp：丸太杭1本当たり全上載荷重（kN/m2）qc：コーン貫入抵抗（kN/m2）qd：丸太杭先端部の単位面積当たりの極限支持力度（kN/m2）qL：上載荷重（kN/m2）q：底盤地盤に作用する上載荷重（kN/m2）qu：基礎地盤の極限鉛直支持力度（kN/m2）qVba：基礎地盤の許容鉛直支持力度（kN/m2）q2：未改良層中央深さにおける全上載荷重Δpの分散荷重（kN/m2）Ra：杭の鉛直方向許容押し込み支持力

（kN）

Rf

：丸太杭の最大周面摩擦力

（kN）

RHb

：基礎底面と地盤との間のせん断抵抗力

（kN）

RHba

：基礎地盤の許容水平支持力

（kN）

RHbp

：丸太杭－底盤系基礎の許容水平支持力

（kN）

RHpa

：丸太杭の許容水平支持力

（kN）

Rp

：丸太杭先端の極限支持力

（kN）

RVba

：基礎地盤の許容鉛直支持力

（kN）

RVbp

：丸太杭－底盤系基礎の許容鉛直支持力

（kN）

RVbu

：基礎地盤の極限鉛直支持力

（kN）

RVpa

：丸太杭の許容鉛直周面支持力

（kN）

RVpai

：i番目の木杭の許容鉛直周面支持力（kN）

RVpai'：擁壁設置時のi番目の木杭の許容鉛直周面支持力（kN）：i番目の木杭の極限鉛直周面支持力

（kN）

RVpui

（回/m）
（本）

Sc , Sq , Sγ ：寸法効果に関する補正係数
Swood：丸太杭のせん断抵抗（kN/m2）Ts：盛土材の厚さ

（m）

−−

U

：丸太杭周長（末口）（m）

V：基礎底面に作用する擁壁1基当たりの鉛直荷重（第6章）

（kN）

V

：全盛土体積（第7章）

（m3）

V'

：擁壁設置時に基礎コンクリート底面に作用する鉛直荷重

（kN）

Vc

：杭間地盤に荷重を作用させる盛土体積

（m3）

Vp

：丸太杭に作用する鉛直荷重

（kN）

Vpi

：i番目の木杭1本に作用する鉛直荷重

（kN）

W

：細片部の土の全質量（kN/m）

Wd1：L型擁壁自重（kN）

Wd2：裏込め土重

（kN）

Wd3：基礎コンクリート自重

（kN）

Wd4

：基礎コンクリート上の土重

（kN）

Wd5

：基礎コンクリート上の土重

（kN）

Ws

：主働土圧

（kN）

Wsw

：荷重だけによって貫入が進む荷重の大きさ

（N）

Wth

：活荷重による側圧

（kN）

xi

：フーチング幅B の中心から各杭中心までの水平距離（m）

Ζ：丸太杭の断面係数

（mm3）

α

：細片部のすべり面平均傾斜角

（°）

α,β

：形状係数

β

：丸太杭の特性値（第6章）

β：丸太杭のせん断抵抗Swoodが得られるときの地盤のせん断抵抗の比（第7章）

φ：土（盛土材）の内部摩擦角

（°）

φ0

：丸太杭の元口径（m）

φB：基礎底面と地盤との間の摩擦角（粘性土の場合、考慮しない） （°）φe：丸太杭の末口径（m）

φu：非排水せん断抵抗角

（°）

γ1

：基礎底面下地盤の単位体積重量（kN/m3）γ2：基礎底面より上方地盤の単位体積重量（kN/m3）η：基礎の寸法効果に関する補正係数

θ：主働崩壊角κ：根入れ効果に関する割増し係数

（m-1）

（°）

λ,ν,μ ：寸法効果の程度を表す係数
σca：丸太杭の許容曲げ圧縮応力度（N/mm2）σba：丸太杭の許容曲げ引張応力度（N/mm2）σb：丸太杭の曲げ圧縮（引張）応力度（N/mm2）σv0：未改良層中央深さにおける改良前の上載荷重（N/mm2）

σwood：丸太杭の軸方向許容圧縮応力度（=4,000kN/m2）− vi −

丸太杭工法を用いた軟弱地盤対策の設計・施工マニュアル

産学官共同研究報告書

平成 25 年３月

福 井 県 木 材 利 用 研 究 会
福井県雪対策・建設技術研究所

第１章
本マニュアルの利用方法

第１章
1.1

本マニュアルの利用方法

背景と目的
近年、環境を考慮した土木技術が求められていることから地球温暖化防止や国土保全のため、土木分野における木材利用の拡大が課題となっている。その中で、道路の軟弱地盤対策に丸太杭を用いる工法は、大量に木材を利用する工法として期待が集まっている。
ところが、福井県で小規模構造物や道路の軟弱地盤対策に丸太杭を用いる場合、全国版基準等では対応が十分ではなかった。
そこで、全国版基準や他県のマニュアルを整理・考証し、福井県の地盤特性に適合した丸太杭を用いた軟弱地盤対策の設計・施工法についてまとめた。
【解説】
公共工事の設計は、全国版基準の考え方に従って行われることが多い。自治体が国の補助を受けて行う工事では、そのことが必要条件とされる場合もある。しかし、丸太杭を用いた軟弱地盤
1）
対策の場合、全国版基準等では対応が十分ではなかった。具体的には、道路橋示方書・同解説（2012）

では、先端支持力3、周面支持力4の安全率を採用しているが、これに基づき擁壁やボックスカル
バートを設計するとコスト高であるのみならず丸太杭の設計は末口寸法で設計することから末口と元口の寸法の違いにより杭間隔が狭くなり杭の打設も困難となる場合がある2）。また、軟弱地
盤の道路路体補強の設計方法については確立していない。
このような背景から、本マニュアルでは、小規模構造物（擁壁、ボックスカルバート）および道路路体の補強等の軟弱地盤対策に丸太杭を積極的に利用できるようにすることを目的として設計・施工方法についてまとめた。
1.2

適用条件
本マニュアルの対象は、1m×1m～3m×3m程度のカルバート、擁壁高0.6～2.0m程度の擁壁、ならびに道路の路体盛土とする。
【解説】
本設計マニュアルのカルバート編で対象とするのは、1m×1m程度以上で3m×3m程度までの水路用ボックスカルバート、および360°コンクリート基礎のパイプカルバートを対象とする。擁壁編では、施工実績の多い擁壁高0.6～2.0mのプレキャストＬ型擁壁、および同規模の重力式擁
壁やＵ型擁壁とする。道路路体編では、盛土高=2m以下の路体盛土を対象とする。
高さ0.6～2.0mのＬ型擁壁の中で幅員2m以上の歩道部に設置される壁高1.2m以下のものについては、以下のことを踏まえて設計では土圧力と活荷重による側圧を考慮しないものとする。ただし、背面土（路床材）が砂質土の場合は通常の検討により側圧を考慮する。
（１）幅員2m以上の歩道に設置する壁高1.2m以下の擁壁においては、擁壁底版背から立ち上げた荷重影響線は歩道内に収まり、擁壁の安定計算に輪荷重が影響しないこと（図1.2.1参照）。
（２）擁壁背面土は幾らかの粘着力を有し、これによる土の自立高が期待できること（佐賀マニュアル参考資料②3）参照）。
（３）荷重偏心を考慮した計算手法による丸太杭－底盤系基礎の支持力は、丸太杭の本数ならびに長さについて、これまで施工された丸太杭基礎と比べて過大となること（ただし、佐賀県−−ߪ‫ޔ‬એਅߩߎߣࠍ〯߹߃ߡ⸳⸘ߢߪ࿯࿶ജߣᵴ⩄㊀ߦࠃࠆ஥࿶ࠍ⠨ᘦߒߥ޿߽ߩߣߔࠆ‫ޔߒߛߚޕ‬⢛㕙࿯㧔〝ᐥ᧚㧕߇⍾⾰࿯ߩ႐วߪㅢᏱߩᬌ⸛ߦࠃࠅ஥࿶ࠍ⠨ᘦߔࠆ‫ޕ‬(1) ᏷ຬ 2m એ਄ߩᱠ㆏ߦ⸳⟎ߔࠆო㜞 1.2m એਅߩᠩოߦ߅޿ߡߪ‫ޔ‬ᠩოᐩ ⢛߆ࠄ┙ߜ਄ߍߚ⩄㊀
第１章 本マニュアルの利用方法ᓇ㗀✢ߪᱠ㆏ౝߦ෼߹ࠅ‫ޔ‬ᠩოߩ቟ቯ⸘▚ߦベ⩄㊀߇ᓇ㗀ߒߥ޿ߎߣ㧔࿑ 1.2.1 ෳᾖ㧕‫ޕ‬

࿑図-1.2.1
1.2.1 ᱠ㆏ㇱᠩოߦ૞↪ߔࠆᵴ⩄㊀
歩道部擁壁に作用する活荷重における施工実績であり、背面土が粘性土または改良土の場合に限定する）。
(2) ᠩო⢛㕙࿯ߪᐞࠄ߆ߩ☼⌕ജࠍ᦭ߒ‫ࠆࠃߦࠇߎޔ‬࿯ߩ⥄┙㜞߇ᦼᓙߢ߈ࠆߎߣ㧔૒⾐ࡑ࠾ࡘࠕ࡞
以上より、本設計マニュアルで対象とする擁壁は次の2種類とする。
ෳ⠨⾗ᢱԙෳᾖ㧕‫ޕ‬・粘性土地盤における歩道幅員2m以上の歩道に設置の壁高1.2m以下の擁壁（以下、歩道部擁壁(3) ⩄㊀஍ᔃࠍ⠨ᘦߒߚ⸘▚ᚻᴺߦࠃࠆᧁ᧮㧙ᐩ⋚♽ၮ␆ߩᡰᜬജߪ‫ᧄߩ᧮ᧁޔ‬ᢙߥࠄ߮ߦ㐳ߐߦߟという）޿ߡ‫ߢ߹ࠇߎޔ‬ᣉᎿߐࠇߚᧁ᧮ၮ␆ߣᲧߴߡㆊᄢߣߥࠆߎߣ㧔ߚߛߒ‫ޔ‬૒⾐⋵ߦ߅ߌࠆᣉᎿታ❣
・上記以外の壁高2m以下の擁壁（以下、一般部擁壁という）ߢ޽ࠅ‫ޔ‬⢛㕙࿯߇☼ᕈ࿯߹ߚߪᡷ⦟࿯ߩ႐วߦ㒢ቯߔࠆ㧕‫ޕ‬એ਄ࠃࠅ‫ߢ࡞ࠕࡘ࠾ࡑ⸘⸳ᧄޔ‬ኻ⽎ߣߔࠆᠩოߪᰴߩ 2 ⒳㘃ߣߔࠆ‫ޕ‬
本設計マニュアルに記載されていない事項に関しては「道路土工擁壁工指針4）」および関連す࡮☼ᕈ࿯࿾⋚ߦ߅ߌࠆᱠ㆏᏷ຬ 2m એ਄ߩᱠ㆏ߦ⸳⟎ߩო㜞 1.2m એਅߩᠩო㧔એਅ‫ޔ‬ᱠ㆏ㇱᠩოߣ޿߁㧕る基準書等（道路橋示方書、土地改良事業計画設計基準、建築基礎構造設計指針）を準用するも࡮਄⸥એᄖߩო㜞 2m એਅߩᠩო㧔એਅ‫⥸৻ޔ‬ㇱᠩოߣ޿߁㧕のとする。

ᧄ⸳⸘ࡑ࠾ࡘࠕ࡞ߦ⸥タߐࠇߡ޿ߥ޿੐㗄ߦ㑐ߒߡߪ‫ޟ‬㆏〝࿯ᎿᠩოᎿᜰ㊎‫߮ࠃ߅ޠ‬㑐ㅪߔࠆၮḰ
1.3 丸太杭の選定方法
ᦠ╬㧔㆏〝ᯅ␜ᣇᦠ‫ޔ‬࿯࿾ᡷ⦟੐ᬺ⸘↹⸳⸘ၮḰ‫ޔ‬ᑪ▽ၮ␆᭴ㅧ⸳⸘ᜰ㊎㧕ࠍḰ↪ߔࠆ߽ߩߣߔࠆ‫ޕ‬
丸太杭の選定は、材料供給を考慮して適切に定めるものとする。

【解説】
材料供給状況を踏まえ、使用する丸太は表-1.3.1から選定するものとする。
2※1m、2mは別途加工費がかかることがある。

−−

1.3

木杭の選定方法

表-1.3.1
杭長（m）
末口径（cm）
9～13
14
16
18
◎入手容易

使用材料

1

2

3

4

○
◎
◎
◎

○ ○ ○
◎ ◎ ◎
◎ ◎ ◎
◎ ◎ ◎
○要確認

5

6

7

8

△
○
○ △ △
△特注

①調査の必要性
供給条件から選定条件を設定する必要があるため、木材の種類、末口径、長さに関する調査が必要である。
②選定方法
選定条件及び表-1.3.2より検討する。
表-1.3.2
樹

木材の許容応力度5）種

アカマツ、クロマツ
ヒノキ、カラマツ、ヒバ
針葉樹
ツガ
スギ、モミ、エゾマツ、トドマツ
カシ類
広葉樹
クリ、ブナ、ケヤキ、ナラ類

許容応力度（単位
圧縮
引張
曲げ
5.7
4.5
7.2
5.3
4.2
6.9
4.9
3.8
6.5
4.5
3.5
5.7
6.9
6.2
9.9
5.4
4.6
7.6

N/mm2）
せん断 めり込み
0.6
2.3
0.5
2.0
0.5
1.5
0.5
1.1
3.1
0.8
2.8

注）建築基準法施行令第89条及び建設省告示H12第1452号、国土交通省告示H13第1024号による常時湿潤状態における長期荷重に対する許容応力度（無等級材）である。
注）圧縮・引張・曲げは、木材の繊維方向に応力が働く場合の値である。
注）めり込みは、木材の繊維方向に直角に加圧する場合の値である。

③呼び径と設計計算末口径
呼び径と設計計算末口径に差を設けることは、設計ミスにつながる危険性もあるため、末口径に統一するのがよい。
参考文献
１）（社）日本道路協会：道路橋示方書・同解説Ⅰ共通編Ⅳ下部構造編，2012.
２）三浦哲彦：軟弱粘土地盤における木杭基礎

ローカルルール作りの歩み，木材利用シンポジ

ウム福井講演概要集，2010.
３）佐賀県県土づくり本部・（財）佐賀県土木建築技術協会･（社）佐賀県県土づくりコンサルタンツ協会：プレキャストL型擁壁（H≦2m）の木杭－底盤系基礎～設計マニュアル（第1版）～，
p.47，2008.
４）（社）日本道路協会：道路土工 擁壁工指針，2012５）（社）日本治山治水協会 日本林道協会：森林土林製構造物施工マニュアル，p.18，2006.

−−

第２章
福井県における木材利用

第２章
2.1

福井県における木材利用

2.1.1

福井県の森林、林業の現状
県内の森林資源の状況

福井県内の森林は、県土42万ヘクタールの75％を占めており、そのうち人工林が約40％で、その90％がスギの人工林（約10万ヘクタール）となっている。国有林を除く民有林の材積は約5,500万㎥あり、そのうち64％の約3,500㎥がスギである。また、森林資源は毎年約100万㎥増加している。
森林資源としては、35年生（7齢級）から45年生（9齢級）が最も資源量が多く、まさにこれから伐採・利用時期を迎える。また、その7割が間伐対象林分（図-2.1.1の3齢級～12齢級の塗り潰し部分）であり、間伐による木材生産が拡大していくことから、間伐材の利用と今後増大する大径材の利用を拡大していく必要である。

1

2

3

4

5

6

7

8
齢級

※木材の齢級は 5 年毎に区切ったもの

図-2.1.1

2.1.2

9

10

11

12

13

14

15～

データは平成 23 年 3 月末現在（福井県調べ）

福井県の人工林面積（面積117,502ha、材積37,257千㎥）

県内の木材需要の動向

平成23年木材統計（農林水産省大臣官房統計部）によると、平成23年の県産材の生産量は年間増加量の1割の約10万㎥であり、そのうち82,000㎥が県内で使われている。県内の木材需要は
128,000㎥であり、自給率は64％となる。これをピーク時である昭和57年のデータと比較すると、木材の需要量は745,000㎥の2割以下、供給量は173,000㎥の約半分に落ち込んでいる。しかし、自給率は当時の23％の3倍近くに増加しているため、木材需要の落ち込みが相当激しいことが確認できる。
平成23年の県内需要の内訳を見ると、住宅用製材が72,000㎥で約6割を占め、その他がチップ等となっている。住宅用製材は昭和57年に475,000㎥の需要であったが、現在はピーク時の15％にまで激減している。
間伐材は伐採量の約4割にあたる47,000㎥（製材用19,000㎥、公共事業用3,000㎥、集成材・合板用12,000㎥、その他チップ用）が利用されているが、今後の間伐により供給量が増大することを考慮すると、公共施設や土木工事、エネルギー利用等で更なる利用拡大を図る必要がある。
2.1.3

県産材利用における課題

製材用の大径材の利用では、生産から加工流通まで連携しながら乾燥を徹底し、高品質材を安

−−

第２章

福井県における木材利用定供給する必要があり、その需要先としては県産材を使った木造住宅の確保が求められている。
一方、今後の増加が見込まれる小中径の間伐材の利用では、直径30㎝程度の木材の生産が拡大される。そのため、集成材や合板をはじめとした、加工・接着等で利用するエンジニアードウッドなどのマテリアル利用の需要先の確保や、チップ等のエネルギー利用など、カスケード利用の確保を確実なものにして間伐材の利用を拡大していく必要がある。
2.1.4

間伐材の利用間伐とは、生育している木材の密度を管理するために行う約5年から10年おきに行う樹木の伐採であり、樹木の生育とともに隣接する樹木が地中からの養分や水分、日照などに関して、相互干渉することにより生育が阻害されることを防止するために行う重要な施業である。
間伐材とは、森林を適正に維持管理していく過程で必ず発生する木材であるが、これまでは収益が上がらないことなどから利用されず山林内に放置されることが多かった。最初の間伐では良材は少なく成長の悪い欠点の多い木材が多く伐採されるが、間伐を繰り返し実施している山林からは真っすぐで品質の良い良材も多く伐採されることになる。間伐や枝打ちが長い間実施されていなかった森林では、生育が悪く節がある間伐材も生産されるが、曲がりや節が問題とならない
土木資材での利用やチップなどとして利用することも可能である。
福井県内では、今後、戦後に植林された森林から直径10cm～30cmの間伐材が数多く搬出されることになり、現在は集成材や合板（18cm以上）への利用が進められている。本マニュアルで扱う丸太杭は直径16cm内外の間伐材を対象としているため、その用途として大変適している。
2.2
2.2.1

木材利用が福井県にもたらすメリット
森林が持つ公益的機能の発揮

森林は、県民の生活に必要な木材等の林産物を供給するだけでなく、清らかな水と空気を育み、災害から県民の生命、財産を守り、多様な生態系を支えるなどの公益的・多面的な機能を有しており、県民にとってかけがえのない財産である。森林の多面的な機能をそれぞれの機能別に貨幣換算すると、本県の評価額の合計は年間1兆1千億円と試算1）されており、木材を利用することで適正な森林の整備が進み、これらの機能が最大限に発揮できる。
2.2.2

地球環境に貢献する木材利用

近年、地球温暖化防止の観点から木材を利用する機運が全国的に高まりつつある。地球温暖化
は、大気中に存在する二酸化炭素などの温室効果ガスの濃度が上昇することが原因と考えられている。樹木は光合成によって二酸化炭素を取り込み、伐採・加工後も木材の形で炭素を貯蔵・固定していることから、木材の利用を進めることは炭素の貯蔵量を増やすこととなり、大気中の二酸化炭素を低減することにつながる。一方、貯蔵・固定した木材を最終的に燃焼させて二酸化炭素を排出しても、樹木の成長過程で大気中から吸収したものであるため、二酸化炭素濃度に影響を与えない。これを、カーボンニュートラルと呼んでいる。
また、木材は、鉄やコンクリートといった資材に比べて製造や加工に要するエネルギーが少ないことから、これらの代替材料として木材を利用することは、二酸化炭素の排出削減につながると考えられている2）。さらには、地域の木材を地域で使うことで輸送コストのみでなく、輸送工程に係る二酸化炭素の削減に大きく寄与する。
2.2.3

再生産が可能な木材

石油や石炭などの化石燃料は、掘り出して使えばなくなるが、木材は伐採後に新しい苗木を植

−−

2.2

木材利用が福井県にもたらすメリット

えて育てることで、再び利用できるものに成長する。したがって、伐採して使う木材の量が、成長する樹木の量を超えない限り、永久に再生可能な資源として利用できることとなる。
2.2.4

林業・木材産業の活性化による地域経済への寄与

木材は主に住宅部材に利用されているが、これまで利用されていなかった分野、例えば土木分
野での丸太杭等で新たな需要が広がれば、木材産業や林業生産活動が活性化し、地域経済へのプラス効果となる。
参考文献
１）福井県：ふくいの元気な森・元気な林業戦略，p.12，2010．
２）林野庁：平成24年版森林・林業白書，p.61，2012．

−−

第３章
木

材

の

特

性

第３章

木材の特性

丸太杭は、土木構造物の基礎杭以外にも柵杭、造園資材など広く活用されている。本章では、丸太杭基礎に用いる丸太杭の基本事項について解説する。
3.1

木材の基本事項

使用材料は主に針葉樹材（スギ・ヒノキ・マツ等）を使用するが、「福井県木材利用基本方針」
を踏まえて県産材を利用し、特にスギ、ヒノキの間伐材の使用が望まれる。杭径の呼び径は末口を基本とし、一般的な地盤補強の丸太杭には末口径φe＝12㎝～18㎝，杭長2ｍ～8ｍが用いられているが、本県においては、現況の森林状況から末口径φe＝10㎝～16㎝、杭長2ｍ・3ｍ・4ｍを標準的寸法とし、杭長4ｍを超える場合は受注生産とする。樹皮は、土壌との摩擦力低減の原因となるため剥ぎ取り、末口および元口の切断面は可能な限り水平とし、杭頂部が地下水面以浅に位置する場合を除き防腐処理は行わない。防腐処理を施した丸太杭を使用する場合は、最低でも製材の日本農林規格の保存処理K3相当以上の処理とする（表-3.1.1）。また、防腐剤の種類を確認し、河川、水路、耕作地などに悪影響を与えないように配慮しなければならない。土壌汚染の影響が考えられる場合は、その対策を考慮する必要がある。

表-3.1.1
性能区分

樹

種

区

日本農林規格の性能区分

分

基

準

K1

すべての樹種

辺材部分の浸潤度が90％以上

K2

耐久性D1の樹種

辺材部分の浸潤度が80％以上かつ材面から深さ10mmまでの心材部分の浸潤度が20％以上

耐久性D2の樹種

辺材部分の浸潤度が80％以上かつ材面から深さ10mmまでの心材部分の浸潤度が80％以上

K3

すべての樹種

辺材部分の浸潤度が80％以上かつ材面から深さ10mmまでの心材部分の浸潤度が80％以上

K4

耐久性D1の樹種

辺材部分の浸潤度が80％以上かつ材面から深さ10mmまでの心材部分の浸潤度が80％以上

耐久性D2の樹種

辺材部分の浸潤度が80％以上かつ材面から深さ15mm（厚さが90mmを超える製材については、
20mm）までの心材部分の浸潤度が80％以上

すべての樹種

辺材部分の浸潤度が80％以上かつ材面から深さ15mm（厚さが90mmを超える製材については、
20mm）までの心材部分の浸潤度が80％以上

K5注）１ 耐久性D1の樹種：ヒノキ、スギ、カラマツ等心材の耐久性がこれらに類するもの
２ 耐久性D2の樹種：アカマツ、クロマツ等心材の耐久性がこれらに類するもの

−−

第３章

3.2

コンクリート杭や鋼管杭と比較した丸太杭の長所および短所

3.2.1
①

木材の特性

丸太杭の長所

丸太杭は、コンクリート杭や鋼管杭に比べて軽量で鉛直支持力の面で有利となり、重量の割に十分な強度を備えている。

②

杭打設時に発生した周辺粘土中の過剰間隙水圧は杭周面に水膜を発生させることになるが、丸太杭はその特性から水膜を吸収するので地盤との密着性が確保される。

③

大規模な施工機械を必要としないため、軟弱地盤における施工性に優れている。

④

無泥水・無排土での施工及び間伐材の利用が可能であり、材料としては他の材質による杭よりも経済的であり、常時水面下であれば腐らず耐久性がある。

⑤

丸太杭に加工される樹木が大気中の二酸化炭素を吸収固定し、それを地中に打設することか
ら、二酸化炭素を地中貯蔵し温室効果ガス削減に貢献となる。

3.2.2
①

丸太杭の短所

材料の寸法、特に雪害・獣害による形状（根曲り・先折れ等）にばらつきがあり、品質確保と品質管理の上で注意が必要である。

②

地下水より上の部分は腐朽しやすいので、対策が必要となる。

3.3

丸太杭の耐久性3.3.1

木材劣化の要因

木材は、長期的に使用できる生物素材であるが、さまざまな理由で劣化していく。時間の経過とともに劣化が進むと木材の強度低下などの問題が発生し、目的とした使用に耐えられなくなる。
それに至るまでの時間は、外部の環境条件や木材の種類、発生した劣化の種類などによって異なってくるので、ここでは木材に発生する劣化の種類について解説する。
（１）木材腐朽菌による劣化（褐色腐朽，白色腐朽，軟腐朽）
 木材が劣化する主な原因の一つで、一般的にキノコとして知られている担子菌類によるものが多い。分解の仕方により、褐色腐朽、白色腐朽、軟腐朽に分けられ、これらを引き起こす菌類を木材腐朽菌類と呼ぶ。
 褐色腐朽は針葉樹材に多く、木材の主要成分であるセルロース、ヘミセルロースが分解されるが、リグニンはほとんど分解されないので、腐朽した材は褐色に見える。
 白色腐朽は広葉樹材に多く、セルロース、ヘミセルロース、リグニンのすべてが分解されるので、腐朽した材は、白色に見える。
 軟腐朽は、セルロース、ヘミセルロースを分解するが、褐色腐朽のようにセルロースを急激に分解はしない。リグニンも幾分は分解する。原因となる菌は、子のう菌類や不完全菌類
であり、橋脚材や土壌に接する高含水率状態の木材を腐朽させる。
（２）その他の菌類やバクテリアによる劣化（表面汚染菌，変色菌、バクテリア）
 表面汚染菌は、真菌類のいわゆるカビで、木材表面の糖などしか利用できないので、質量減少や強度低下などの劣化は大きくない。
 変色菌は、主に子のう菌類が原因で、木材の辺材部に変色を起し辺材内部にまで影響する。
しかし、木材の構成要素であるセルロースやリグニンはほとんど分解されないので、強度低下などにはあまり影響しないといわれているが、衝撃曲げ強度が若干低下するという報告も− 10 −

3.3

丸太杭の耐久性ある。
 バクテリアは、木材が湿った環境下にある時、初期に侵入してくる。また、長期間、池や河川に貯木したり、地中に埋めたり、海水中に浸積したとき、特殊な環境下ではバクテリアによる劣化が生じる。ただし、木材腐朽菌（担子菌など）と比べ、質量の減少（バクテリア
による分解）は少なく、実際にどの程度木材を劣化させるかについては、詳しくは明らかになっていない。
（３）虫による劣化（シロアリ，その他による被害）
 虫による劣化において、もっとも被害が大きいのはシロアリによる食害であり、日本ではヤマトシロアリやイエシロアリの被害が多い。住宅等における虫害にはヒラタキクイムシなどの甲虫類による被害もあるが、土壌中の湿った環境で使用する丸太の場合には無視しても良い。
（４）ウェザリング（weathering）による被害
 野外に暴露することにより劣化する現象で、一般的には紫外線や光酸化によるリグニンの分解などがある。野外に暴露すると、1週間程度で黄変がみられ、その後退色により白くなる。
さらに進むと1年もたたないうちに暗い灰色に変色する。分解された成分は、水可溶性の成分になることで、木材表面から溶脱していく。
3.3.2

木材が腐朽する条件

本項は、木材劣化の要因の中から、木材の強度低下をもたらす最も重要な原因の一つである木材腐朽菌（褐色腐朽菌、白色腐朽菌、軟腐朽菌）による劣化、腐朽の発生条件について述べる。
木材の腐朽が発生するには、腐朽菌が活動するために必要な水分、空気（酸素）、温度の条件が大きく関係している。これら必須条件のうち、いずれか1つでも腐朽菌が好まない方向へと変えてやり、その状態を維持することができれば木材腐朽の活動を大幅に抑えることができる。ここでは、腐朽菌が活動するために必要なそれぞれの条件について解説する。
（１）水分 木材腐朽菌の生育には水を必要とする。木材中に含まれる水分量を含水率と呼び、湿った状態の木材中に含まれる水分量をその木材を乾かした際の木材の質量で割った値の百分率で表す。
含水率(% )＝（湿った木材の質量－完全に乾いた木材の質量）÷完全に乾いた木材の質量が、40%～150％の範囲で腐朽が生じやすい。
（２）空気（酸素） 生物が活動していくには、必ずエネルギーを必要とする。このエネルギーは、栄養分を分解することで獲得されるが、その方法には、酸素を必要とする「呼吸」と、酸素を必要としない「発酵」の2つの方法が存在する。木材の腐朽をもたらす木材腐朽菌は、呼吸を行う生物の仲間であるため、空気（酸素）の存在しない環境下では活動すること（エネルギーを得ること）ができない。したがって、木材の腐朽も生じない。
 水中などで長期に木材を保存した場合、木材内部の細胞空洞すべてに水が満たされることになる。そうなると、結果的に酸素不足になり、木材は腐朽しにくくなる。

− 11 −

第３章

木材の特性

（３）温度
 木材腐朽菌の生育は、温度によって影響を受ける。一般的に低温では生育が悪く、適温で最も繁殖する。高温になると菌の生育が悪化し、ついには死滅するか胞子による休眠状態に陥る。木材腐朽菌が生育できる温度は、およそ0℃～50℃である。
3.3.3

木材の種類による耐朽性の違い

 腐朽に対する木材の抵抗性と深い関係がある抽出成分について解説し、各樹種の耐朽性について示す。
 腐朽に対する木材の抵抗性（耐朽性）は、樹種の組織構造、比重や硬さなどの物理的な性質などにも関係するが、最も関係深いのは木材に含まれている抽出成分である。抽出成分とは、ヘキサン、ベンゼン、エーテル、アセトン、アルコール、水などによって木材から抽出される、フェノール類やトロポノイド、キノイド、スチルベン類およびロウ質類、テルペン類などの成分の総称である。これらの成分は、腐朽菌の活動を阻害したり、ロウ質類のように木材内部で疎水性の成分として働くことで、木材を保護する役割をしている。
 抽出成分は、木材の心材部分に存在し、辺材部分にはあまり存在しない。加えて、辺材部分には、腐朽菌が利用しやすい糖やでんぷん，窒素化合物が心材よりも含まれていることから、どの樹種でも辺材は腐朽しやすい。抽出成分を含む心材については、樹種により耐朽性に大きな違いがあるため、その評価結果を表-3.3.1に示す。

− 12 −

表－3.3.1
耐久性の区分

極大（野外で９年以上）

日本材

各樹種の心材の耐朽性1)
北米材，ソ連材

南洋材

ギアム、コキクサイ、バラウ、セランガンバツ、ヤカー
ル、エボニー、ウリン、イ
ピール、メルバウ、インツ
ィア、ビチス、チーク、バンキライ、コムニャン
大ヒノキ、サワラ、ネズコ、 ベイヒ、ベイヒバ、イン レンガス、レザック、ナリ（野外で７－8.5年） アスナロ、ヒバ、コウヤ センスシーダー、ベイス グ、ケラット、ホワイトメ
マキ、クリ、ケヤキ、ヤ ギ、センベルセコイア、 ランチ、セブターパヤ、パマグワ、ニセアカシヤ、 ブラックウォールナット ドーク、ピンカドー、セド
ホオノキ
レラ、チュテールバンコイ、
マホガニー
中
シラベ、カラマツ、クサ ダフリカカラマツ、ベイ カナリウム、クルイン、カ（野外で５－6.5年） マキ、イチイ、カヤ、ト マツ、ホワイトオーク、 ブール、ブジック、ライト
ガサワラ、スギ、カツラ、 ベカン、バターナット レッドメランチ、イェロー
スダジイ、クヌギ、ナラ、
メランチ、マラス、メンガ
アラカシ、シラカシ、ダリス、ケンバス、アルトカ
ブノキ
ルブス、バカウ、スロール
クラハム、カロフィルム、
テラリン、メルサワ、チュ
テールサール、ボルネオオー
ク
小モミ、アカマツ、クロマ ボンデローサマツ、スラ アローカリア、カポック、（野外で３－4.5年） ツ、イチョウ、マカンバ、 ッシュマツ、ストローブ ドリアン、ターミナリア、
コジイ、コナラ、アベマ マツ、テーダマツ、ベイ エリマ、アピトン、アルモ
キ、イヌエンジュ、アカ ツガ、ソフトメープル、 ン、レッドラワン、タンギー
ガシ、イチイガシ、ヤチ イェローバーチ、ヒッコ ル、マンガシノロ、ニュー
ダモ、キハダ、ヒメシャ リー
ジランドビーチ、ビンタン
ラゴール、ゲロンガン、ジョンコン、マングローブ、マ
トア、タウン、カサイ、ナトー、ケレダン、ユーカリ

極小ハリモミ、アオモリト ベイモミ、スプルース、 ア ガ チ ス、ブ ラ イ、ジ ェ（野外で2.5年以下） ドマツ、トドマツ、エ ラジアタマツ、アスペ ル ト ン、カ ラ ス、パ ラ ゴ
ゾマツ、トガサワラ、 ン、コットンウッド、 ム ノ キ、ラ ブ ラ、ア ン ベ
イタヤカエデ、セン、 アメリカシナノキ
ロ イ、セ ル チ ス、キ ャ ン
ヤマハンノキ、ミズメ、
プノスパーマ、アルスト
シラカンバ、アカシデ
ニア、プランチョネラ、
ミズキ、ブナ、イヌノキ、
バ ス ウ ッ ド、ロ ヨ ン、ホトチノキ、クスノキ、
ワイトシリス、ラミン、
シナノキ、シオジ、ドカナリウム、オベチェ、
ロノキ、オオバヤナギ、
アルマンガ、ビヌアン、
イイギリ、オオバボダ
カランバヤン、チャンバ
イジュ
カ

参考文献
１）社団法人 日本木材保存協会，木材保存学入門 改訂版，2001.

− 13 −

第４章
設計に用いる地盤定数

第４章
4.1

設計に用いる地盤定数

設計に必要な調査
構造物の基礎の計算に必要な地盤定数は、地盤の強度、単位体積重量及び変形係数などがある。軟弱地盤の粘土について設計に必要な地盤調査方法は表-4.1.1の通りである。
表-4.1.1

試験

平 板 載 荷 試 験密

土の湿潤密度試験

圧

原位置
試験

◎

○ △ △ ◎ ◎ △

得られる
定数

調査頻度

γ
◎

ｃ，φ，qu
Ｎ値

◎ ◎
乱さない

乱さない

乱さない・粘性土

乱さない・粘性土

乱した・粘性土

乱した

乱した

乱した

◎：特に有効な調査方法

三 軸 圧 縮 試 験

験

験

○ ○

杭周面
◎ ◎ ○ ◎ ○
支持力

試料の種類

力学試験
一 軸 圧 縮 試 験

試

試

地盤
◎ ◎ ○ ◎ ○ ○支持力

土の湿潤密度試験

度

比

○ ○

液 性・塑 性 限 界 試 験

粒

水

基礎
支持
力の
計算

物理試験
含

外力の計算

土粒子の密度試験グス ウ ェ ー デ ン 式ン

静的コーン貫入試験

リ

標 準 貫 入 試 験

ー

調査の項目

サ ン プ リ ン グ

ボ

試験等の項目サウン
ディング

地盤定数を求める調査法

（擁壁・
路体補強）
100ｍに
1箇所程度
（ボックス
カルバート）
両端で各1箇所程度○：有効な調査方法△：場合によっては用いられる調査方法
注）旧水路は軟弱でありその位置に構造物を設置する場合には調査を行い設計をする。
【解説】（１）ボーリング調査位置
 基礎支持力の計算に用いる地盤定数の調査位置は、一般には擁壁・路体補強においては延長100mに1箇所程度、ボックスカルバートにおいては両端で各1箇所程度とされるが、旧地形を考慮して地質の変化が想定される場合は追加調査を行う必要がある。
（２）地盤調査深さ 木杭－底盤系基礎設計に必要な地盤調査深さは、一般に構造物基礎底面から下方に10ｍ程度と考えられる。なお、中間砂層がある場合は、この中間砂層の支持層としての層厚判断ができるよう調査深さに注意する必要がある。
（３）土の単位体積重量
 荷重・土圧の計算に用いる単位体積重量は、砂及び砂れき20kN/m3、砂質土19kN/m3、粘性土18kN/m3とする。ただし、この値と異なる盛土材、埋め戻し材を用いる場合は締固め試
験などによって定めなければならない。なお、地下水位以下にある土の単位体積重量は、9kN/m3を差し引いた値とする。

− 15 −

第４章

4.2

設計に用いる地盤定数

周面支持力度
粘性土の場合の周面支持力度 ƒ i は次式による。
1fi＝ci＝ 2 qui… …………………… （4.2.1）

ci：i 番目土層の粘着力（kN/m2）
ƒi：i 番目土層の周面支持力度（粘性土は粘着力c 、砂質土は2N ）（kN/m2）
qui：i 番目土層の一軸圧縮試験の圧縮強度（kN/m2）
ポータブルコーン貫入試験の場合は

ƒi ＝

１
q
10 ci

… …………………… （4.2.2）

電気式静的コーン試験の場合は

ƒi ＝

１
q
10 ci

… …………………… （4.2.3）

オランダ式二重管コーン貫入試験の場合は

ƒi ＝

１ １
~ q … …………………… （4.2.4）
10 17 ci

ƒi：i 番目土層のコーン指数（kN/m2）
砂質土の場合の周面支持力度ƒiは次式による。
ƒi＝2N……………………… （4.2.5）

N ： 標準貫入試験のN 値（回）【解説】
粘土地盤に対しては、できるだけ貫入試験など原位置試験を行い、設計に用いる粘着力や粘性
土層厚さなどを決定することが望ましい。
また、設計箇所近傍の既往土質調査等データをできるだけ入手し、原位置試験データと合わせて総合的に粘着力を判断することが望ましい。
標準貫入試験によるN値しかデータがない場合、粘性土地盤の粘着力の目安として式（4.2.6）による値を用いても良い。
またN値等のデータも無い場合、粘性土地盤の粘着力の最低値として式（4.2.7）による値を用いても良い。しかし、この値を用いると不経済な設計になることが考えられる。

1/2q ＝1/2･12.5N＝6.25N……………………………………………… （4.2.6）
c＝c /p・γ・Ζ＝1/3γ・Ζ………………………………………………… （4.2.7）
c＝

u

u

ここに、
c ：粘性土地盤の粘着力（kN/m2）
qu ：粘性土地盤の一軸圧縮強度（kN/m2）
N ：標準貫入試験によるN値（回）p ：有効土被り圧（kN/m2）/

cu p ：強度増加率で1/3とする。
γ ：土の単位体積重量で、18kN/m3とする。
なお、地下水位以下にある土の単位体積重量は９kN/m3とする。
Ζ ：地表面からの深さ（ｍ）− 16 −

4.3

4.3

変形係数

変形係数
変形係数E0を求めるには、表-4.3.1に示す4つの方法がある。
表-4.3.1 変形係数の推定方法1）
変形係数E0の推定方法
直径30cmの剛体円板による平板載荷試験の繰り返し曲線から求めた変形係数の1/2
孔内水平載荷試験で測定した変形係数
供試体の一軸または三軸圧縮試験から求めた変形係数
標準貫入試験のN値よりE0=28Nで推定した変形係数

参考文献１）（社）日本道路協会：道路橋示方書・同解説Ⅰ共通編Ⅳ下部構造編，2012.

− 17 −

第５章
ボックスカルバートの設計方法

第５章
5.1

ボックスカルバートの設計方法

丸太杭基礎の選定と支持機構

5.1.1

対象とするカルバートの種類

本マニュアルで対象とするカルバートの種類は、水路用のボックスカルバートおよびパイプカルバートとする。
【解説】
対象とするカルバートの種類は、下表の四角（太い実線）で囲んだものとする（ボックスカル
バートの内空寸法は1m×1m程度以上で3m×3m程度までを対象）。
使用目的

水 路 用 カ ル バ ー ト
道路用カルバート

使用材料

鉄筋コンクリート
プレストレストコンクリート
コルゲートメタル
硬質塩化ビニール

対象とするカルバートの種類

構造形式

剛性カルバート

ボックスカルバート
場所打ちボックスカルバート
プレキャストボックスカルバート
門 形 カ ル バ ー ト
ア ー チ カ ル バ ー ト
パ イ プ カ ル バ ー ト 注）
鉄 筋 コ ン ク リ ー ト 管
プレストレストコンクリート管

たわみ性カルバート

コルゲートカルバート

支持地盤及び基礎形式

硬質塩化ビニールパイプカルバート
直 接 基 礎 形 式
沖積粘性土地盤

地 盤 改 良（浅 層 ま た は 深 層）形 式
丸

上記以外の地盤太杭対象とするカルバートの種類2）一部加筆− 19 −

礎

既製杭による支持杭注）360°コンクリート基礎に適用できる１）

図-5.1.1

基

第５章

5.1.2

ボックスカルバートの設計方法

丸太杭基礎の選定フロー

丸太杭基礎は、沖積粘性土地盤において、作用外力が基礎地盤の許容支持力を上回る場合に適用する。
【解説】
図-5.1.2に基礎選定フローを示す。
なお、支持層以深に沈下層が存在する場合は、7.5 盛土の沈下の検討に従い圧密沈下の検討を行う。
水路用ボックスカルバート

No

沖積粘性土地盤
の判定

Yes

No

周面支持型基礎の判断

Yes

内空寸法の判定
1m×1m 程度以上
3m×3m 程度未満

No

別途検討

（「道路土工Yes

軟弱地盤対策工指針 3）」等参照）

作用外力＞基礎
地盤の許容支持力
Yes

No

丸太杭基礎

直接基礎
図-5.1.2

基礎選定フロー2）− 20 −

5.1

5.1.3

丸太杭基礎の選定と支持機構

丸太杭基礎の支持機構

5.1.3.1

丸太杭基礎の支持力の考え方（１）丸太杭の明確な先端支持層がある場合には、一般的な杭の設計方法に従って、杭の摩擦抵抗と先端支持力を合せて丸太杭の支持力とする。この場合では、底盤の支持力は考慮しない。設計方法は、「道路橋示方書Ⅳ下部構造編」に従う。
（２）丸太杭の先端支持層がない場合には、摩擦杭としての丸太杭－底盤系基礎の支持力計
算方法を用いる。
【解説】
杭の鉛直支持抵抗は、摩擦抵抗、先端支持抵抗、底盤支持抵抗の順で発揮されると考えられる。
後述する丸太杭－底盤系基礎の支持力計算方法では、摩擦抵抗が先に発揮された後、底盤の支持力が発揮されることで、変形の関係から見て摩擦杭に適用することが妥当な設計法と判断される。
杭の先端支持力を考慮する場合、先端支持力は小さな沈下で発揮されることから、安全率で先端支持力を割った小さな沈下の段階で、底盤支持力を考慮することに疑問が残る。このため、先端支持力を考慮する場合は、底盤支持力を考慮せず、一般的な杭の設計方法に従って、杭の摩擦抵抗と先端支持力を合せて木杭の支持力とする。先端支持力を考慮する場合の設計は、「道路橋示方書Ⅳ下部構造編」に従って行う。
杭の先端支持力を考慮しない場合の設計方法は、以下に述べる丸太杭－底盤系基礎の支持力計
算方法を用いる。丸太杭－底盤系基礎の支持力計算方法は、「佐賀県県土づくり本部・（財）佐賀
県土木建築技術協会・（社）佐賀県県土づくりコンサルタンツ協会：水路用ボックスカルバートの木杭－底盤系基礎～設計マニュアル～（改訂版）、2009」2）による方法である。
5.1.3.2

丸太杭－底盤系基礎の支持力の考え方

丸太杭－底盤系基礎の支持力計算では、簡便的に丸太杭周面支持力と底盤支持力がそれぞれに極限支持力を発揮しているものと考え、それぞれの極限支持力を重ね合わせて求めるも
のとする。
【解説】
丸太杭の周面支持力ならびに底盤支持力の現れ方は、地盤の変位によって大きく異なる。図-5.1.3は、変位に伴う底盤地盤支持力と丸太杭の周面支持力の発現の様子を模式的に示したものである2）。同図に示すように、底盤の支持力は一般に地盤の変位に伴って大きくなり丸太杭の周面支持は比較的小さな変位の間にピークに達し一定値を保つ特性を有している。これに対し､
丸太杭－底盤系基礎は底盤基礎と丸太杭基礎それぞれの支持力を重ね合わせた支持力にほぼ等し
いものとなっている。

− 21 −

第５章

ボックスカルバートの設計方法

大D
基礎の支持力
小
０

C

A

底盤基礎
丸太杭基礎

小

図-5.1.3

5.1.3.3

B

丸太杭−底盤系基礎

基礎の鉛直変位置

大丸太杭－底盤系基礎の支持力発現の模式図2）

丸太杭－底盤系基礎の支持力計算

丸太杭－底盤系基礎の計算は、底盤鉛直支持力を計算して、不足支持力を木杭の鉛直周面支持力で補うという手順で行う。
【解説】
丸太杭周面摩擦力計算における安全率は、木杭の特徴であるテーパー効果などを考慮して1.5とする。底盤支持力計算における安全率は3.0を用いる。
計算手順は、外力に対する基礎地盤の支持力不足を木杭の周面摩擦力により補完すると考え、まず底盤支持力を計算し、不足支持力を丸太杭の周面支持力で補うという手順で行う。また、丸太杭の周面支持力と底盤地盤支持力のそれぞれについて独立の安全率を設定する。
丸太杭を用いたボックスカルバートの設計は、「水路用ボックスカルバートの木杭－底盤系基礎設計マニュアル」の考え方に基づいている。当マニュアルでは、軟弱地盤において木杭の周面摩擦力のみを期待し、木杭の安全率を1.5、底盤の安全率を3とした場合に、木杭と底盤が協働して上部荷重を支持して行くことが検証されている。
注）丸太杭を粘土地盤に打込んだ直後は、周辺粘土の乱れによる強度低下の影響で支持力は小さい。１週間程度経過するとシキソトロピー現象により粘土地盤の強度はある程度回復する2）。
シキソトロピーは、粘土を乱した時に強度が一時的に低下し、時間と共に強度回復する現象をいう。丸太杭周面支持力は粘土地盤の強度が回復した後の値とする。
丸太杭はテーパー※を有しており、

a
テーパー角
（α）
=
1/2×
（a-b）
/L

１）テーパーにより、周辺地盤を締め固める効果があるものとさ
れている

a：元口
b：末口
L：杭長

２）木材の吸水作用により地盤の密着性に優れているものとされLている
３）丸太杭の設計では、末口に基づいて周面摩擦力を算出しており、末口の周面積に比べて実周面積は大きいことから、周面摩擦
力は安全側に働く※丸太杭のテーパー

木杭の元口⒜と末口⒝の口径差のこと。
テーパー角で度合いをあらわす。
（右図参照）− 22 −

α

b

5.2

5.2

基礎の設計

5.2.1

基礎の設計
設計の基本

（１）丸太杭の先端支持力を考慮する場合の設計方法は、「道路橋示方書Ⅳ下部構造編」に従う。
（２）丸太杭の先端支持力を考慮しない丸太杭－底盤系基礎支持力は、下記のフローにより
検討する。
START
：ボックスカルバート底盤に作用する
鉛直荷重（ ＝死荷重 ＋活荷重 ）

作用外力データ
鉛直荷重：
基礎地盤の
許容支持力

基礎地盤の
鉛直支持力照査
＞

No
直接基礎

Yes
丸太杭－底盤系基礎
丸太杭の配置、末口径
杭長の選定

丸太杭－底盤系基礎の鉛直支持力照査≦

丸太杭配置は約1ｍ2当たり1本程度を標準とする。

No

Yes
注）施工時の照査については 式（5.2.8）を参照
No

施工時の照査≦Yes
END
図-5.2.1

支持力の設計フロー2）− 23 −

第５章

5.2.2

ボックスカルバートの設計方法

5.2.2.1

丸太杭－底盤系基礎の設計
丸太杭－底盤系基礎の支持力概念

丸太杭－底盤系基礎の計算は、底盤支持力を計算して、不足支持力を丸太杭の周面支持力で補うという手順で行う。
 丸太杭－底盤系基礎におけるボックスカルバートの底盤下面に作用する鉛直荷重に対し、基礎地盤の支持力と木杭周面支持力の両方で支持する。このため、基礎の支持力に関して
は式（5.2.1）～式（5.2.4）を満足する丸太杭配置が必要である。
V≦RVbp… ……………（5.2.1）

RVbp＝RVba＋RVpa… ……………（5.2.2）

RVba＝
RVpa＝

RVbu

………………（5.2.3）

FVb
RVpui
FVp

・np

………………（5.2.4）

V： 基礎コンクリート底面に作用するボックスカルバート1基当たりの鉛直荷重（kN）
RVbp： 丸太杭－底盤系基礎の許容鉛直支持力（kN）
RVba： 荷重の偏心を考慮しない基礎地盤の許容鉛直支持力（kN）“5.2.3丸太杭－底盤系基礎における底盤基礎地盤の鉛直支持力算定”を参照
RVbu： 荷重の偏心を考慮しない基礎地盤の極限鉛直支持力（kN）“5.2.3丸太杭－底盤系基礎における底盤基礎地盤の鉛直支持力算定”を参照
FVb： 基礎地盤の鉛直支持力に関する安全率（＝3）
RVpa： 丸太杭の許容鉛直周面支持力（kN）“5.2.4丸太杭－底盤系基礎における丸太杭の鉛直周面支持力算定”を参照
RVpui： 丸太杭1本の極限鉛直周面支持力（kN）
FVp： 丸太杭の鉛直周面支持力に関する安全率（＝1.5）
np： 丸太杭の総本数（本）Be： ボックスカルバート底盤幅の有効載荷幅（m）
Be＝B－2eB＝B
B： ボックスカルバート底盤幅（m）

図-5.2.2

丸太杭－底盤系基礎による支持力の概念図2）− 24 −

5.2

5.2.2.2

基礎の設計

丸太杭－底盤系基礎の設計手順

丸太杭－底盤系基礎の設計手順を以下に示す。
丸太杭に作用する鉛直荷重は、次式で求める。
Vp＝V－RVba………………（5.2.5）

Vp＜np・RVpai… ……………（5.2.6）

RVpai＝

RVpui

   … ……………（5.2.7）

FVp

Vp： 丸太杭に作用する鉛直荷重（kN）
V： 基礎底面に作用するボックスカルバート1基当たりの鉛直荷重（kN）
RVba： 基礎地盤の許容鉛直支持力（kN）
np： 丸太杭の総本数（本）RVpai： 丸太杭1本の許容鉛直周面支持力（kN）
RVpui： 丸太杭1本の極限鉛直周面支持力（kN）
FVp： 丸太杭の鉛直周面支持力に関する安全率（＝1.5）
施工時の安全性は次式によって照査する。
V' ≦RVbp'
V' ≦

RVbu'
FVb'

… ………………（5.2.8）＋

np・RVpui… ………………（5.2.9）

FVp'

V' ： ボックスカルバート施工時に基礎コンクリート底面に作用する鉛直荷重（kN）

V' ＝Wd1＋Wd2
Wd1： ボックスカルバート自重（kN）
Wd2： 基礎コンクリート自重（kN）

RVbp' ： 施工時における丸太杭－底盤系基礎の許容鉛直支持力（kN）

RVbu' ： 施工時における基礎地盤の極限鉛直支持力（kN）（Dfは考慮しない）
FVb'： 施工時における基礎地盤の鉛直支持力に関する安全率（＝2）
np： 丸太杭の総本数（本）RVpui： 丸太杭1本の極限鉛直周面支持力（kN）
FVp'： 施工時における丸太杭の鉛直周面支持力に関する安全率（＝1.0）− 25 −

第５章

5.2.2.3

ボックスカルバートの設計方法

丸太杭の配置

丸太杭の配置は原則1m2当たり1本程度とする。
【解説】
丸太杭の配置は、杭打設時の隣接杭への影響や施工実績における経験から、原則1m2当たり1本程度とする。杭の中心間隔は元口径φ0の2.5倍以上とする。元口径が不明な場合は、経験的に丸太杭の長さが1m長くなるごとに末口よりも元口は1.5cm大きくなると考えられる。よって、これを目安とし、材料調達時に再度検討することとする。

2.5φ0以上

2.5φ0以上

図-5.2.3

杭の最小中心間隔− 26 −

5.2

5.2.3

基礎の設計

丸太杭－底盤系基礎における底盤基礎地盤の鉛直支持力算定

底盤基礎地盤の支持力計算では下記の3種類の算定基準を、上部構造物の種類に応じて用いる。
5.2.3.1

道路橋示方書（道路用擁壁）

5.2.3.2

土地改良事業計画設計基準（農道用擁壁）

5.2.3.3

建築基礎構造設計指針（宅地造成用擁壁）【解説】
5.2.3.1

道路橋示方書による基礎地盤の鉛直支持力計算4）

RVbu＝Ae･(α･κ･c･Nc ･Sc +κ･q･Nq ･Sq +『道路橋示方書・同解説

1γ ･β･Be ･Nγ･Sγ)
2 1

Ⅰ共通編

……………（5.2.10）

4）を準用
Ⅳ下部構造編』

RVbu： 荷重の偏心傾斜、支持力係数の寸法効果を考慮した基礎地盤の極限鉛直支持力（kN）
Ae： 有効載荷面積（m2）Ae＝Be ･L
L： ボックスカルバート1基当たりの延長（m）
c： 基礎底面下地盤の粘着力（丸太杭根入れ部分の平均粘着力）（kN/m2）
 	

q： 底盤地盤に作用する上載荷重（kN/m2）
γ1： 基礎底面下地盤の単位体積重量（kN/m3）
		地下水位以下にある場合は水中単位体積重量
γ2： 基礎底面より上方地盤の単位体積重量（kN/m3）

		地下水位以下にある場合は水中単位体積重量
Be ： ボックスカルバート底盤幅の有効載荷幅（m）

Be＝B－2eB＝B

B： ボックスカルバート底盤幅（m）
eB： ボックスカルバート底盤幅中心から外力作用位置までの偏心量（m）
Df： 基礎の有効根入れ深さ（m）（図-5.2.4、図-5.2.5参照）
α,β： 形状係数（表-5.2.1参照）
表-5.2.1
基礎荷重面の形状

長方形

α

1+0.3（Be /Le ）β

1－0.4（Be /Le ）κ： 根入れ効果に関する割増し係数 κ=1+0.3
 	

形状係数

Df'： 良質地盤への根入れ深さ（m）

Df'Be		本設計マニュアルでは底盤支持力を考慮しているため、根入れ部の地盤は支持地盤と同程度な地盤としDf'=Dfとする。

− 27 −

第５章

ボックスカルバートの設計方法

Nc ,Nq ,Nγ： 支持力係数（図5.2.6、図5.2.7、図5.2.8参照）
Sc ,Sq ,Sγ： 寸法効果に関する補正係数λSc ＝（c※）ν
Sq ＝（q※）cc※＝ c0q
q※＝ q0

ただし、1≦q※≦1.0

μSr＝（B※）

Be
B※＝ B
0

1≦c※≦1.0

1≦B※λ,ν,μ： 寸法効果の程度を表す係数でλ＝ν＝μ＝ -1 としてよい。
3
c0： 10（kN/m2）
q0： 10（kN/m2）
B0： 1.0（m）

図-5.2.4

連続フーチング下の地盤における塑性平衡状態と根入れ効果の説明図（粗い底面で土被りがあるとき、テルツァギーの方法）

図-5.2.5

基礎の有効根入れ深さの説明図− 28 −

5.2

図-5.2.6

基礎の設計

図-5.2.7支持力係数NCを求めるグラフ

支持力係数Nqを求めるグラフ

HV
φ：土の内部摩擦角（°）
tanθ＝

図-5.2.8支持力係数Nγを求めるグラフ− 29 −

第５章

5.2.3.2

ボックスカルバートの設計方法

土地改良事業計画設計基準による基礎地盤の鉛直支持力5)『土地改良事業計画設計基準

設計（農道）』（平成17年3月）の“第9章付帯構造物の設計

9.1擁壁”の基礎地盤の支持力に対する検討では、基礎地盤の長期許容支持力度によることになっている。
本マニュアルの丸太杭－底盤系基礎においては、支持力度ではなく支持力で検討を行うことしていることから、同基準の許容支持力度算定式に擁壁底盤の面積を掛けたものを基礎地盤の許容
鉛直支持力とした。
 	qVb＝1
1(α･c･Nc + β･γ1･B･Nγ＋γ2･Df･Nq )23『土地改良事業計画設計基準……………（5.2.11）5）』を準用
設計（農道） 	RVba＝qVb･Ae……………（5.2.12）

ここに、
qVba： 基礎地盤の許容鉛直支持力度（kN/m2）
RVba： 基礎地盤の許容鉛直支持力（kN）
Ae： 有効載荷面積（m2）Ae＝Be ･L
L： ボックスカルバート1基当たりの延長（m）
c： 基礎底面下地盤の粘着力（木杭根入れ部分の平均粘着力）（kN/m2）
γ1： 基礎底面下地盤の単位体積重量（kN/m3）
		地下水位以下にある場合は水中単位体積重量
γ2： 基礎底面より上方地盤の単位体積重量（kN/m3）
		地下水位以下にある場合は水中単位体積重量
B： ボックスカルバート底盤幅（m）
Be ： ボックスカルバート底盤幅の有効載荷幅（m）

Be＝B－2eB＝B

eB： ボックスカルバート底盤幅中心から外力作用位置までの偏心量（m）
Df： 基礎の有効根入れ深さ（m）
α,β： 形状係数（表-5.2.2参照）
Nc ,Nq ,Nγ： 支持力係数（表-5.2.3参照）
表-5.2.2

形状係数

基礎荷重
面の形状

長方形

α

1+0.3（B/L）

β

0.5－0.1（B/L）− 30 −

5.2

基礎の設計

表-5.2.3
せ

荷重傾斜

0

5

10

35

40

3.2

6.9

15.3

35.2

86.5

Nq

1.0

1.6

2.5

3.9

6.4

10.7

18.4

33.3

64.2

Nc

5.1

6.5

8.3

11.0

14.8

20.7

30.1

46.1

75.2

Nγ

0.1

0.4

1.0

2.3

5.0

11.1

24.4

61.4

Nq

1.2

2.2

3.4

5.6

9.2

15.6

27.9

52.7

Nc

5.8

7.4

9.7

12.6

17.9

25.6

38.6

62.1

Nγ

－

0.2

0.6

1.5

3.4

7.5

17.4

41.8

Nq

－

1.5

2.8

4.7

7.7

12.9

22.8

42.4

6.4

8.3

11.0

15.1

21.3

31.7

49.8

5.1

Nγ

－

－

0.3

0.9

2.2

7.9

11.3

27.6

Nq

－

－

1.7

3.6

6.1

10.4

18.1

33.3

6.9

9.1

12.4

17.4

25.4

39.3

4.3

5.4

Nγ

－

－

－

0.3

1.2

2.9

6.9

16.4

Nq

－

－

－

2.1

4.6

8.0

13.9

25.4

7.4

9.9

13.8

19.9

30.3

3.4

4.4

5.6

Nγ

－

－

－

0.4

1.5

3.9

9.6

Nq

－

－

－

2.4

5.7

10.2

18.7

7.7

10.6

15.1

22.7

3.4

4.4

5.7

Nγ

－

－

－

0.4

1.8

5.0

Nq

－

－

－

2.8

6.9

13.1

7.8

11.2

16.5

3.2

4.2

5.7

Nγ

－

－

0.5

2.2

Nq

－

－

3.1

8.4

7.9

11.6

4.0

5.6

Nγ

－

－

0.5

Nq

－

－

3.4

3.7

Nc
45

30

1.4

Nc
40

25

0.6

Nc
35

φ(°)

0.2

Nc
30

20

角

0.0

Nc
25

抗

Nγ

Nc
20

15

抵

5

Nc
15

断

0

θ(°)

10

ん

支持力係数

5.3

7.8

Nγ

－

－

Nq

－

－

3.3

Nc

− 31 −

4.9

第５章

5.2.3.3

ボックスカルバートの設計方法

建築基礎構造設計指針による基礎地盤の鉛直支持力6)

qu･Ae＝（ic･α･c･Nc +iγ･β･γ1･B･η･Nγ+iq･γ2･Df･Nq ）･Ae

… ……………（5.2.13）

6）『建築基礎構造設計指針 』を準用
 	RVbu＝qu･Ae… ……………（5.2.14）

ここに、
RVbu： 基礎地盤の極限鉛直支持力（kN）
qu： 基礎地盤の極限鉛直支持力度（kN/m2）
Ae： 有効載荷面積（m2）Ae＝Be ･L
α,β： 形状係数（表-5.2.4参照）
c： 基礎底面下地盤の粘着力（丸太杭根入れ部分の平均粘着力）（kN/m2）
γ1： 基礎底面下地盤の単位体積重量（kN/m3）
γ2： 基礎底面より上方地盤の単位体積重量（kN/m3）		（γ1,γ2は、地下水位以下の場合には水中単位体積重量）
Nc ,Nq ,Nγ： 支持力係数（表-5.2.5参照）
η： 基礎の寸法効果に関する補正係数
ic ,iq ,iγ： 荷重の傾斜に関する補正係数
L： ボックスカルバート1基当たりの延長（m）
B： ボックスカルバート底盤幅（m）
eB： ボックスカルバート底盤幅中心から外力作用位置までの偏心量（m）
Be ： ボックスカルバート底盤幅の有効載荷幅（m）

Be＝B－2eB＝B

Df： 基礎の有効根入れ深さ（m）

表-5.2.4

表-5.2.5

支持力係数

φ

Nc

Nq

Nγ

0°

5.1

1.0

0.0

5°

6.5

1.6

0.1

10°

8.3

2.5

0.4

15°

11.0

3.9

1.1

20°

14.8

6.4

2.9

25°

20.7

10.7

6.8

28°

25.8

14.7

11.2

30°

30.1

18.4

15.7

32°

35.5

23.2

22.0

34°

42.2

29.4

31.1

36°

50.6

37.8

44.4

38°

61.4

48.9

64.1

40°以上

75.3

64.2

93.7

形状係数

基礎荷重
面の形状

長方形

α

1.0+0.2（B/L）

β

0.5－0.2（B/L）− 32 −

5.2

5.2.4

基礎の設計

丸太杭－底盤系基礎における丸太杭の鉛直周面支持力算定

丸太1本の許容鉛直周面支持力の算定は次式による。
RVpai＝

RVpui
FVp… ……………（5.2.7）

neΣ（ƒ ･L ）RVpui＝U･i=1i…………… （5.2.15）i＝π･φe･(ƒ1･L1＋ƒ2･L2＋…＋ƒne･Lne)
RVpai：丸太杭1本の許容鉛直周面支持力（kN）
RVpui： 丸太杭1本の極限鉛直周面支持力（kN）
U： 丸太杭周長（末口）π･φe（m）
φe： 丸太杭の末口径（m）
ƒi： i番目土層の周面摩擦力度（粘性土は粘着力c、砂質土は2N）（kN/m2）
		各粘土層の粘着力は平均値とする（Nは標準貫入試験でのN値を示す）。
Lp： 丸太杭長さ（m）
Li： i番目土層の層厚（m）
FVp： 丸太杭の鉛直周面支持力に関する安全率（＝1.5）（底盤）（元口径φ0 ）

＝5cm

0

（第1層）

1

（第 層）
丸太杭

（末口径φe）
注）丸太杭1本の許容鉛直周面支持力の計算に用いる
丸太杭長さは丸太杭先端の先研ぎ部も含める。
丸太杭長さ＝−P

0：基礎コンクリートへの根入れ長0

図-5.2.9

丸太杭の鉛直周面支持力の算定2）− 33 −

第５章

5.2.5

ボックスカルバートの設計方法

荷重の考え方5.2.5.1

荷重の種類

ボックスカルバ－トの設計で考慮する荷重の種類は以下のとおりである。
表-5.2.6

荷重の種類（水路用ボックスカルバート）2）

項

ボックスカルバート自重

Wd1

○

Wd2

○

ボックスカルバート内の水重Wd4△

鉛直土圧（上載荷重）

Wd3

○注1

死荷重Wd 基礎コンクリート自重

土圧
活荷重Wt

ボックスカルバート
基礎の計算

目

水平土圧

△注2

ボックスカルバート上の活荷重 W1○

活荷重による側圧

Wth

×

i

×

衝

撃

係

数

水

圧

×

浮

力

×

○：必ず考慮する荷重（道路用ボックスカルバートは別途検討）△：その荷重による影響が特にある場合を除いて、一般には考慮する必要のない荷重
×：考慮する必要のない荷重
注１）鉛直土圧は「道路土工カルバート工指針1）」のp.45を参照する。

注２）斜角、偏土圧が考えられる場合に考慮する。

5.2.5.2

死荷重

ボックスカルバート自重Wd1については、プレキャストボックスカルバートを使用する場
合は、当該製品の自重と製品断面積と鉄筋コンクリート単位重量から求めた重量とを比較して大きい方を用いる。
【解説】
ボックスカルバート内の水重Wd4は特別な場合を除いて考慮しないものとする。これは対象とする水路用ボックスカルバートの多くは地下水位の高い低平地において施工することによる。

− 34 −

5.2

5.2.5.3

基礎の設計

鉛直土圧

鉛直土圧は土被り厚さに単位体積重量を乗じて求める。
【解説】
本マニュアルで対象とするボックスカルバートは一般に土被り厚さが薄いこと、ならびに変位許容型のフローティング基礎形式であることを考慮して、鉛直土圧は土被り厚さに単位体積重量を乗じて求める。ボックスカルバートの縦断方向に土被りが大きく変化する場合には、丸太杭の長さや配列を変えることで対応する。
丸太杭先端を堅固な支持層あるいは中間砂層に着けるときで土被り厚さが比較的厚い場合には、Wd3に対して「道路土工カルバート工指針1）」p.97に示される鉛直土圧係数を考慮に入れることが望ましい。
5.2.5.4

活荷重

ボックスカルバ－ト基礎検討用活荷重としては、「道路土工カルバ－ト指針」と「道路橋示方書」から以下のとおり定める。
（1）車道部
 T荷重を載荷し、T荷重はボックスカルバート縦断方向には2組を限度とし、3組目からは1/2に低減するものとする。また、丸太杭－底盤系基礎の段差緩和により、活荷重
による衝撃は考慮しない。
（2）歩道部
歩道等には群集荷重として3.5kN/m2を載荷するものとする。
【解説】
以下に、「道路橋示方書・同解説Ⅰ共通編4）」、「道路土工カルバート工指針1）」からの抜粋を掲載する。
１）道路土工カルバート工指針

・p.62	“カルバートの設計に用いる活荷重は道路橋示方書・同解説Ⅰ共通編に示すT荷重を用いる。”
２）道路橋示方書・同解説Ⅰ共通編
・ｐ.21	“下部構造を設計する場合の上部構造に載荷する活荷重は原則としてp.19の主桁を設計する場合の活荷重とする。”
・ｐ.19	主桁を設計する場合の活荷重のうち“支間長がとくに短い主桁や床版橋は、T荷重L荷重のうち不利な応力を与える荷重とする。”
・ｐ.19	“T荷重は橋軸直角方向には2組を限度とし、3組目からは1/2に低減するものとする。”
・ｐ.20 “歩道等には群集荷重として3.5kN/m2を載荷するものとする。”
・ｐ.29	“下部構造の設計に用いる上部構造反力には、活荷重による衝撃を考慮しない。”※施工時の切り回し等がある場合は、これを考慮した活荷重の載荷とする。

− 35 −

第５章 ボックスカルバートの設計方法ਣᄥ᧮ࠍ↪޿ߚエᒙ࿾⋚ኻ╷ߩ⸳⸘࡮ᣉᎿࡑ࠾ࡘࠕ࡞

基礎設計に関する構造細目
4.35.3ၮ␆⸳⸘ߦ㑐ߔࠆ᭴ㅧ⚦⋡5.3.1 ᧮㗡ಣℂ
杭頭処理
4.3.1

ࡊ࡟ࠠࡖࠬ࠻෸߮႐ᚲᛂߜࡏ࠶ࠢࠬࠞ࡞ࡃ࡯࠻ߩ᧮㗡ಣℂߦߟ޿ߡ‫ߩ࠻ࠬࡖࠠ࡟ࡊޔ‬႐ว‫ޔ‬ၮ␆
プレキャスト及び場所打ちボックスカルバートの杭頭処理について、プレキャストの場合、ࠦࡦࠢ࡝࡯࠻ߦ
100mm ၒㄟ߻߽ߩߣߒ‫ޔ‬႐ᚲᛂߜߩ႐วߪ‫ ߦ࠻࡯ࡃ࡞ࠞޔ‬50mm એ਄ၒㄟ߻߽
基礎コンクリートに100mm埋込むものとし、場所打ちの場合は、カルバートに50mm以上埋ߩߣߔࠆ‫ޕ‬込むものとする。
‫ޤ⺑⸃ޣ‬【解説】

100（a）プレキャストボックスカルバートの場合㧔a㧕ࡊ࡟ࠠࡖࠬ࠻ࡏ࠶ࠢࠬࠞ࡞ࡃ࡯࠻ߩ႐ว

50 એ਄（b）場所打ちボックスカルバートの場合㧔b㧕႐ᚲᛂߜࡏ࠶ࠢࠬࠞ࡞ࡃ࡯࠻ߩ႐ว

図-5.3.1 杭頭処理の例2）一部加筆
࿑-4.3.1 ᧮㗡ಣℂߩ଀ 2)
5.3.2

丸太杭の配置例

丸太杭の配置例を以下に示す。なお丸太杭はボックスカルバート1個（製品1個当たり）に

4.3.2
ᧁ᧮ߩ㈩⟎ࡄ࠲࡯ࡦ
最小4本配置とする。
᧮ߩ㈩⟎଀ࠍએਅߦ␜ߔ‫࠻࡯ࡃ࡞ࠞࠬࠢ࠶ࡏߪ᧮ᧁ߅ߥޕ‬㧝୘㧔⵾ຠ 1 ୘ᒰߚࠅ㧕ߦᦨዊ 4 ᧄ㈩⟎ߣߔࠆ‫ޕ‬【解説】
1.25φ0 以上‫ޤ⺑⸃ޣ‬
1.25Ǿo એ਄

1.25φ0 以上
1.25Ǿo એ਄

図-5.3.2

ボックスカルバートの丸太杭配置例

࿑-4.3.2

ࡏ࠶ࠢࠬࠞ࡞ࡃ࡯࠻ߩᧁ᧮㈩⟎଀− 36 −

195.3

基礎設計に関する構造細目

参考文献
１）（社）日本道路協会：道路土工

カルバート工指針，2010．

２）佐賀県県土づくり本部・（財）佐賀県土木建築技術協会・（社）佐賀県県土づくりコンサルタンツ協会：水路用ボックスカルバートの木杭－底盤系基礎～設計マニュアル～（改訂版），
2009．
３）（社）日本道路協会：道路土工

軟弱地盤対策工指針，2012．

４）（社）日本道路協会：道路橋示方書・同解説Ⅰ共通編Ⅳ下部構造編，2012．
５）農林水産省農村振興局：土地改良事業計画設計基準

設計（農道），pp.554-555，2005．

６）（社）日本建築学会：建築基礎構造設計指針，pp.105-111，2001．

− 37 −

第６章
擁壁の設計方法

第６章
6.1

擁壁の設計方法

丸太杭基礎の選定と支持機構

6.1.1

対象とする擁壁の種類

本マニュアルで対象とする擁壁の種類は、道路用、農道用、宅地造成用のプレキャストL
型擁壁、重力式擁壁およびU型擁壁とする。
【解説】
対象とする擁壁の種類は、下表の四角（太い実線）で囲んだものとし、道路用、農道用、宅地造成用については、道路土工

擁壁工指針（2012）1）の解図1―3における擁壁の分類のうち、壁高2m以下の一般的に用いられる構造でかつ丸太杭設置に有効な一定幅の底版を有する、プレキャ
ストL型擁壁、重力式擁壁およびU型擁壁を対象としている。また、基礎工法については、沖積
粘性土地盤における「丸太杭基礎」を対象としている。
道路用擁壁
使用
目的

農道用擁壁

壁高2m以下の擁壁

住宅造成用擁壁
ブロック積(石積)擁壁
大型ブロック積擁壁

ブロック積擁壁

重力式擁壁

重力式擁壁

もたれ式擁壁逆T型擁壁

コンクリート擁壁

対象
とす
る
擁壁
の
種類

片持ばり式擁壁

L型擁壁
逆L型擁壁

控え壁式擁壁
堀割り式U型擁壁
中詰め式U型擁壁

U型擁壁
井げた組擁壁
その他のコンクリート擁壁

半重力式擁壁支え壁式擁壁

直接基礎
支持
地盤
及び
基礎
形式

沖積粘性土地盤

上記以外の地盤図-6.1.1

浅層・深層混合処理基礎
丸太杭基礎
既製杭による支持杭基礎

対象とする擁壁の種類2）一部加筆− 39 −

現場打L型擁壁
プレキャスト
L型擁壁

第６章

6.1.2

擁壁の設計方法

丸太杭基礎の選定フロー

丸太杭基礎は、沖積粘性土地盤において、作用外力が基礎地盤の許容支持力を上回る場合に適用する。
【解説】
丸太杭基礎の選定フローを以下に示す。
本設計マニュアルで対象とする擁壁は次の2種類とする。
・粘性土地盤における歩道幅員2m以上の歩道に設置の壁高1.2m以下の擁壁（以下、歩道部擁壁という）・上記以外の壁高2m以下の擁壁（以下、一般部擁壁という）
なお、支持層以深に沈下層が存在する場合は、7.5盛土の沈下の検討に従い圧密沈下の検討を
行う。
擁

壁

No

沖積粘性土地盤の判定

別途検討（『道路土工軟弱地盤対策工指針』3）等参照）

Yes

No

作用外力 > 基礎地盤の
許容支持力

直接基礎

Yes
丸太杭基礎

背面土は粘性土または改良土かNo

Yes
歩道部に設置する
L 型擁壁

No

Yes
歩道幅員の判定0≧2.0mNo

Yes
L 型擁壁の壁高の判定
≦1.2m

No

Yes

歩道部擁壁

図-6.1.2

一般部擁壁対象とする擁壁の種類2）一部加筆− 40 −

6.1

6.1.3

丸太杭基礎の選定と支持機構

丸太杭基礎の支持機構

6.1.3.1

丸太杭基礎の支持力の考え方（１）丸太杭の明確な先端支持層がある場合には、一般的な杭の設計方法に従って、杭の摩擦抵抗と先端支持力を合せて丸太杭の支持力とする。この場合では、底盤の支持力は考慮しない。設計方法は、「道路橋示方書Ⅳ下部構造編」に従う。
（２）丸太杭の先端支持層がない場合には、摩擦杭としての丸太杭－底盤系基礎の支持力計
算方法を用いる。
【解説】
杭の鉛直支持抵抗は、摩擦抵抗、先端支持抵抗、底盤支持抵抗の順で発揮されると考えられる。
後述する丸太杭－底盤系基礎の支持力計算方法では、摩擦抵抗が先に発揮された後、底盤の支持力が発揮されることで、変形の関係から見て摩擦杭に適用することが妥当な設計法と判断される。
杭の先端支持力を考慮する場合、先端支持力は小さな沈下で発揮されることから、安全率で先端支持力を割った小さな沈下の段階で、底盤支持力を考慮することに疑問が残る。このため、先端支持力を考慮する場合は、底盤支持力を考慮せず、一般的な杭の設計方法に従って、杭の摩擦抵抗と先端支持力を合せて木杭の支持力とする。先端支持力を考慮する場合の設計は、「道路橋示方書Ⅳ下部構造編」に従って行う。
杭の先端支持力を考慮しない場合の設計方法は、以下に述べる丸太杭－底盤系基礎の支持力計
算方法を用いる。丸太杭－底盤系基礎の支持力計算方法は、「佐賀県県土づくり本部・（財）佐賀
県土木建築技術協会・（社）佐賀県県土づくりコンサルタンツ協会：プレキャストL型擁壁（H≦２m）の木杭－底盤系基礎～設計マニュアル（第1版）～、2008」による方法である。
6.1.3.2
第５章
6.1.3.3

丸太杭－底盤系基礎の支持力の考え方
5.1.3.2と同一である（p.21参照）。

丸太杭－底盤系基礎の支持力計算

丸太杭－底盤系基礎の計算は、鉛直力と水平力に対して以下の手順で行う。
（１）鉛直力：底盤鉛直支持力を計算して、不足支持力を木杭の鉛直周面支持力で補う。
（２）水平力：底盤水平支持力を計算して、不足支持力を木杭の水平抵抗力で補う。
【解説】
鉛直力に対する丸太杭－底盤系基礎の計算は、5.1.3.3と同一である（p.22参照）。
水平力に対する丸太杭－底盤系基礎の計算は、擁壁に採用する水平力と基礎地盤の許容水平支
持力の差を丸太杭に作用する水平荷重とし、丸太杭の杭体応力度を照査する方法で行う。

− 41 −

第６章

6.2

擁壁の設計方法

6.2.1

基礎の設計
設計の基本

（１）丸太杭の先端支持力を考慮する場合の設計方法は、「道路橋示方書Ⅳ下部構造編」に従う。
（２）丸太杭の先端支持力を考慮しない丸太杭－底盤系基礎支持力は、以下の基本事項により検討する。
１）丸太杭－底盤系基礎の照査は底盤支持力の不足支持力を丸太杭の周面支持力で支持させるものとする。
２）丸太杭－底盤系基礎における鉛直力は、6.2.2.1に規定する丸太杭－底盤系基礎の許容鉛直支持力以下とする。
３）丸太杭－底盤系基礎における水平力は、6.2.2.2に規定する丸太杭－底盤系基礎の許容水平支持力以下とする。
４）擁壁設置時における鉛直力は、6.2.4に規定する丸太杭の許容鉛直周面支持力以下とする。
丸太杭－底盤系基礎の標準的な設計計算フローを図-6.2.1に示す。
開始
構造諸元の仮定
構造諸元の変更

丸太杭－底盤系基礎の鉛直支持力照査
V Rvbp

No

Yes
丸太杭－底盤系基礎の水平支持力照査σb σca、σba

NoYes
擁壁設置時の鉛直支持力照査Vpiʼ Rvpaiʼ

No

Yes
終了
図-6.2.1

丸太杭－底盤系基礎の設計計算フロー2）一部加筆【解説】
１）丸太杭－底盤系基礎の基本的な考え方について規定したものである。
２）鉛直力に対する照査について規定したものである。

− 42 −

6.2

基礎の設計

３）水平力に対する照査について規定したものである。本マニュアルの設計方法では、6.2.6.2に示すように、基礎地盤の許容水平支持力の不足分の水平荷重が丸太杭頭部に作用するとして丸ਣᄥ᧮ࠍ↪޿ߚエᒙ࿾⋚ኻ╷ߩ⸳⸘࡮ᣉᎿࡑ࠾ࡘࠕ࡞
太の設計を行い、杭体の応力度を杭体の強度以下とする。

４）擁壁設置時における鉛直力に対する照査について規定したものである。擁壁設置時において5.2.2 ᧁ᧮㧙ᐩ⋚♽ၮ␆ߩᡰᜬജ
は、擁壁の前倒れにより前面丸太杭に擁壁自重が集中し、かつ6.2.3に規定する有効根入れ深さ
5.2.2.1 Dᧁ᧮㧙ᐩ⋚♽ၮ␆ߩ㋦⋥ᡰᜬജ
fも期待できない。このため擁壁設置時の安定照査は、擁壁自重に対して前面丸太杭のみで支持するものとした。この時の丸太杭許容周面支持力算定の安全率はFs'＝1.2を用いるものとする。
ᧁ᧮㧙ᐩ⋚♽ၮ␆ߩ⸵ኈ㋦⋥ᡰᜬജߪ⩄㊀ߩ஍ᔃࠍ⠨ᘦߒߚᐩ⋚ၮ␆࿾⋚ߩ⸵ኈ㋦⋥ᡰᜬജߣᧁ᧮ߩ⸵ኈ㋦⋥๟㕙៺ᡂജߩ๺ߣߒ‫ޔ‬ᑼ㧔4.2. 1㧕ߦࠃࠅ▚಴ߔࠆ߽ߩߣߔࠆ‫ޕ‬
6.2.2 丸太杭－底盤系基礎の支持力(5.2. 1)
RVbp RVba  RVpa
6.2.2.1 丸太杭－底盤系基礎の鉛直支持力

RVbu
丸太杭－底盤系基礎の許容鉛直支持力は荷重の偏心を考慮した底盤基礎地盤の許容鉛直支RVba(5.2. 2)FVb
持力と丸太杭の許容鉛直周面摩擦力の和とし、式（6.2.3）により算出するものとする。

ߎߎߦ‫ޔ‬

RVbp＝RVba+RVpa… ……………（6.2.1）

RVbp 㧦ᧁ᧮㧙ᐩ⋚♽ၮ␆ߩ⸵ኈ㋦⋥ᡰᜬജ㧔kN㧕
RVbu
RVba＝

FVb
ここに、
RVba 㧦⩄㊀ߩ஍ᔃࠍ⠨ᘦߒߚၮ␆࿾⋚ߩ⸵ኈ㋦⋥ᡰᜬജ㧔kN㧕
RVbp： 丸太杭－底盤系基礎の許容鉛直支持力（kN）… ……………（6.2.2）

荷重の偏心を考慮した基礎地盤の許容鉛直支持力（kN）
RVba：ߦ␜ߔᧁ᧮ߩ⸵ኈ㋦⋥๟㕙ᡰᜬജ㧔kN㧕
RVpa 㧦4.4

RVpa： 6.4に示す丸太杭の許容鉛直周面支持力（kN）
ߦ␜ߔ⩄㊀ߩ஍ᔃࠍ⠨ᘦߒߚၮ␆࿾⋚ߩᭂ㒢㋦⋥ᡰᜬജ㧔kN㧕
RVbu 㧦4.3
6.3に示す荷重の偏心を考慮した基礎地盤の極限鉛直支持力（kN）
RVbu：
FVb： 基礎地盤の鉛直支持力に関する安全率（=3）

FVb 㧦ၮ␆࿾⋚ߩ㋦⋥ᡰᜬജߦ㑐ߔࠆ቟ో₸㧔=3㧕

࿑-5.2.2 ᧁ᧮㧙ᐩ⋚♽ၮ␆ߦࠃࠆ㋦⋥ᡰᜬജߩ᭎ᔨ࿑ 2) 2）
図-6.2.2 丸太杭－底盤系基礎による鉛直支持力の概念図‫ޤ⺑⸃ޣ‬
ᧁ᧮㧙ᐩ⋚♽ၮ␆ߩ⸵ኈ㋦⋥ᡰᜬജߩ▚಴ߪ⩄㊀ߩ஍ᔃࠍ⠨ᘦߒߚၮ␆࿾⋚ߩ⸵ኈ㋦⋥ᡰᜬജߣᧁ
【解説】
᧮ߩ⸵ኈ㋦⋥๟㕙៺ᡂജߩ๺ߦࠃࠆ߽ߩߣߒߚ‫ޕ‬
丸太杭－底盤系基礎の許容鉛直支持力の算出は荷重の偏心を考慮した基礎地盤の許容鉛直支持
力と丸太杭の許容鉛直周面摩擦力の和によるものとした。

− 43 −

ਣᄥ᧮ࠍ↪޿ߚエᒙ࿾⋚ኻ╷ߩ⸳⸘࡮ᣉᎿࡑ࠾ࡘࠕ࡞

5.2.2.2ᧁ᧮㧙ᐩ⋚♽ၮ␆ߩ᳓ᐔᡰᜬജ

第６章

擁壁の設計方法ᧁ᧮㧙ᐩ⋚♽ၮ␆ߩ⸵ኈ᳓ᐔᡰᜬജߪ⩄㊀ߩ஍ᔃࠍ⠨ᘦߒߚၮ␆࿾⋚ߩ⸵ኈ᳓ᐔᡰᜬജߣᧁ᧮
6.2.2.2 丸太杭－底盤系基礎の水平支持力ߩ⸵ኈ᳓ᐔᡰᜬജߩ๺ߣߒ‫ޔ‬ᑼ㧔5.2.3㧕ߦࠃࠅ▚಴ߔࠆ߽ߩߣߔࠆ‫ޕ‬
丸太杭－底盤系基礎の許容水平支持力は荷重の偏心を考慮した基礎地盤の許容水平支持力(5.2. 3)
RHbp RHba  RHpaと丸太杭の許容水平支持力の和とし、式（6.2.3）により算出するものとする。
RHbp＝RHba＋RHpa

ߎߎߦ‫ޔ‬

RHba＝

RHbu

RHba

RHbu
FHb

… ……………（6.2.3）(5.2. 4)

FHb………………（6.2.4）

Rここに、
Hbp 㧦ᧁ᧮㧙ᐩ⋚♽ၮ␆ߩ⸵ኈ᳓ᐔᡰᜬജ㧔kN㧕
： 丸太杭－底盤系基礎の許容水平支持力（kN）
RRHba
Hbp㧦⩄㊀ߩ஍ᔃࠍ⠨ᘦߒߚၮ␆࿾⋚ߩ⸵ኈ᳓ᐔᡰᜬജ㧔kN㧕
Hba： 荷重の偏心を考慮した基礎地盤の許容水平支持力（kN）
㧦ᧁ᧮ߩ⸵ኈ᳓ᐔᡰᜬജ㧔kN㧕
RRHpa

RHpa： 丸太杭の許容水平支持力（kN）
ߚߛߒ‫⸘⸳ߩ࡞ࠕࡘ࠾ࡑᧄޔ‬ᣇᴺߢߪ‫ޔ‬4.2.6.2 ߦ␜ߔࠃ߁ߦ‫ޔ‬RHpa ࠍ⋥ធ᳞߼ࠆߎߣ
		 ただし、本マニュアルの設計方法では、6.2.6.2に示すように、RHpaを直接求めるこߪߒߥ޿ߢ‫ޔ‬ၮ␆࿾⋚ߩ⸵ኈ᳓ᐔᡰᜬജߩਇ⿷ಽߩ᳓ᐔ⩄㊀߇ᧁ᧮㗡ㇱߦ૞↪ߔࠆߣߒとはしないで、基礎地盤の許容水平支持力の不足分の水平荷重が丸太杭頭部に作用するとして、丸太杭の設計を行う。
ߡ‫ޕ߁ⴕࠍ⸘⸳ߩ᧮ᧁޔ‬Hbu： 6.2.5に示す荷重の偏心を考慮した基礎地盤の極限水平支持力（kN）
㧦5.2.5 ߦ␜ߔ⩄㊀ߩ஍ᔃࠍ⠨ᘦߒߚၮ␆࿾⋚ߩᭂ㒢᳓ᐔᡰᜬജ㧔kN㧕
RRHbu
FHb： 基礎地盤の水平支持力に関する安全率（=1.5）
FHb 㧦ၮ␆࿾⋚ߩᡰᜬജߦ㑐ߔࠆ቟ో₸㧔=1.5㧕

図-6.2.3

丸太杭－底盤系基礎による水平支持力の概念図2）一部加筆‫ޤ⺑⸃ޣ‬
ᧁ᧮㧙ᐩ⋚♽ၮ␆ߩ⸵ኈ㋦⋥ᡰᜬജߩ▚಴ߪ⩄㊀ߩ஍ᔃࠍ⠨ᘦߒߚၮ␆࿾⋚ߩ⸵ኈ᳓ᐔᡰᜬജߣᧁ
᧮ߩ⸵ኈ᳓ᐔᡰᜬജߩ๺ߦࠃࠆ߽ߩߣߒߚ‫ޕ‬
9)【解説】ߦߪ‫᧮ޟ‬㗡ᄌ૏ߦߟ޿ߡߪ‫ޔ‬ᯅ᪞ၮ␆ߩࠃ߁ߦ਄ㇱ᭴ㅧ߆ࠄቯ߹ࠆ⸵ኈᄌ૏
㆏〝࿯ᎿᠩოᎿᜰ㊎
丸太杭－底盤系基礎の許容水平支持力の算出は荷重の偏心を考慮した基礎地盤の許容水平支持㊂ࠍⷙቯߔࠆᔅⷐ߇ߥ޿ߣ⠨߃ࠄࠇࠆߎߣ߆ࠄ‫᧮ޔ‬㗡ㇱߦ߅ߌࠆ⸵ኈᄌ૏㊂ߪⷙቯߒߥ޿߽ߩߣߔࠆ‫ޕ‬
力と丸太杭の許容水平支持力の和によるものとした。
‫⸥ߣޠ‬ㅀߐࠇߡ޿ࠆ‫᧮߽ߡ޿߅ߦ࡞ࠕࡘ࠾ࡑᧄޕ‬㗡ᄌ૏㊂ߪ⠨ᘦߒߥ޿‫ޕ‬
道路土工擁壁工指針1）には「杭頭変位については、橋梁基礎のように上部構造から定まる許容変位量を規定する必要がないと考えられることから、杭頭部における許容変位量は規定しないものとする。」と記述されている。本マニュアルにおいても杭頭変位量は考慮しない。

2644 −−

6.2

6.2.2.3

丸太杭の配置

第５章
6.2.3

基礎の設計

5.2.2.3と同一である（p.26参照）。

丸太杭－底盤系基礎における底盤基礎地盤の鉛直周面支持力算定

底盤基礎地盤の支持力計算では下記の3種類の算定基準を、上部構造物の種類に応じて用いる。
6.2.3.1

道路橋示方書（道路用擁壁）

6.2.3.2

土地改良事業計画設計基準（農道用擁壁）

6.2.3.3

建築基礎構造設計指針（宅地造成用擁壁）【解説】
6.2.3.1
第５章

道路橋示方書による基礎地盤の鉛直支持力計算4）
5.2.3.1と計算方法は同一である（p.27参照）。

形状係数α、βについては、帯状構造物の値（表-6.2.1参照）を用いる。
表-6.2.1

形状係数

基礎荷重面の形状

帯

状

α

1.0

β

1.0

基礎の根入れ深さは図-6.2.4を参考に設定する。

有効根入れ深さ

計画地盤面

地盤面

※有効根入れ深さ について
は現地の状況を考慮する。
図-6.2.4

基礎の有効根入れ深さの説明図

また、支持力係数Nc , Nq , Nγを求める際のtanθに関して、歩道部擁壁ではtanθ＝0とする。2）− 45 −

第６章

擁壁の設計方法

土地改良事業計画設計基準による基礎地盤の鉛直支持力5）

6.2.3.2
第５章

5.2.3.2と計算方法は同一である（p.30参照）。

形状係数α、βについては、連続構造物の値（表-6.2.2参照）を用いる。
表-6.2.2

形状係数

基礎荷重面の形状

連

続

α

1.0

β

0.5

また、有効載荷面積Aeを求める際のBeに関して、歩道部擁壁ではBe＝Bとする。2）

建築基礎構造設計指針による基礎地盤の鉛直支持力6）6.2.3.3
第５章

5.2.3.3と計算方法は同一である（p.32参照）。

形状係数α、βについては、連続構造物の値（表-6.2.3参照）を用いる。
表-6.2.3

形状係数

基礎荷重面の形状

連

続

α

1.0

β

0.5

また、有効載荷面積Aeを求める際のBeに関して、歩道部擁壁ではBe＝Bとする。2）6.2.4

丸太杭－底盤系基礎における木杭の鉛直周面支持力算定

第５章

5.2.4

と同一である（p.33参照）。

− 46 −

6.2

6.2.5

基礎の設計

丸太杭－底盤系基礎における基礎地盤の水平支持力算定「6.2.2 丸太杭－底盤系基礎の支持力（2）丸太杭－底盤系基礎の水平支持力（一般部擁壁）」のRHb、RHbaは、以下に示す式（6.2.5）、式（6.2.6）より求める。
（１）基礎地盤の水平支持力は基礎コンクリートと地盤との間に働くせん断抵抗力に対して安全率1.5を確保する。
（２）上記せん断抵抗力は、道路橋示方書Ⅳ下部構造編p.308の式（10.3.2）を準用し式（6.2.5）
で求める。
RHb＝cB・Ae＋RVba・tanφB
RHba＝

RHb

… ……………（6.2.5）………………（6.2.6）

FHb

RHb： 基礎底面と地盤との間のせん断抵抗力（kN）
cB： 基礎底面と地盤との間の付着力（基礎底面地盤の粘着力cを用いる）（kN/m2）
φB： 基礎コンクリート底面と地盤との間の摩擦角（粘性土では考慮しない）（ °）Ae： 有効載荷面積（m2）RVba： 基礎地盤の許容鉛直支持力（kN）
RHba： 基礎地盤の許容水平支持力（kN）
FHb： 基礎地盤の支持力に関する安全率（=1.5）【解説】
本設計マニュアルでは鉛直支持においては底盤の許容鉛直支持力の不足分を丸太杭基礎が分担するとしていることから、底盤の許容支持力は100%発揮されていると考える。このため底盤下面のせん断抵抗力算出においては、底盤の許容鉛直支持力を用いることとした。

− 47 −

第６章

6.2.6

擁壁の設計方法

丸太杭－底盤系基礎の設計

6.2.6.1

鉛直支持力の計算

丸太杭に作用する鉛直荷重は、次式で求める。
Vp＝V－RVba…………………（6.2.7）

V： 基礎コンクリート底面に作用する擁壁1基当たりの鉛直荷重（kN）
RVba： 基礎地盤の許容鉛直支持力（kN）
Vp： 丸太杭に作用する鉛直荷重（kN）（１）歩道部擁壁の場合、丸太杭配置を擁壁前面側に2本、背面側に1本としたときの杭1本に作用する最大鉛直荷重は下式で求める。
Vp2＝

Vp
2

≦RVpai… ………………（6.2.8）（２）一般部擁壁において丸太杭配置が前面2本、背面1本の場合、擁壁前面の丸太杭1本の鉛直荷重Vp1および擁壁背面の丸太杭1本の鉛直荷重Vp2は下式で求める。
Vp1＝

Vp2＝

Vp･（x＋eB）
4x
Vp･（x－eB）
2x≦RVpai… ………………（6.2.9）≦RVpai… …………… （6.2.10）（３）一般部擁壁において丸太杭配置が前面2本、背面2本の対称の場合、丸太杭1本に作用する鉛直荷重は下式により求める。
Vpi＝

Vp
np

＋

Vp･eB
Σ（ni･xi2）･xi ≦RVpai… …………… （6.2.11）

Vpi： i番目の丸太杭に作用する鉛直荷重（kN）
RVpai： i番目丸太杭の許容鉛直周面支持力（kN）
np： 丸太杭本数（本）eB： L型擁壁フーチング幅中心から外力作用位置までの偏心量（m）
xi： フーチング幅Bの中心から各杭中心までの水平距離（m）
Σ（ni･xi ）： 杭群の二次モーメント（本・m2）n1･x12＋n2･x22
2

B： L型擁壁のフーチング幅（m）【解説】（１）歩道部擁壁の場合
 歩道部擁壁の丸太杭配置は、本設計マニュアル“6.3.2丸太杭の配置パターン例”に示す擁壁
前面側に2本、背面側に1本としている。このような配置での丸太杭1本に作用する最大鉛直
荷重は、擁壁背面の丸太杭に作用しその鉛直荷重は式（6.2.9）と式（6.2.10）においてVp2に
eB＝0を代入した式（6.2.8）で求められる。
（２）一般部擁壁において丸太杭配置が前面2本、背面1本の場合
鉛直方向の力の釣合から− 48 −

6.2

基礎の設計

2Vp1＋Vp2＝Vp… ……………… （6.2.12）

擁壁底版背面回りのモーメントの釣合から
⎛B
⎛B
⎛B
⎞
⎞
⎞
2Vp1･⎜ ＋x⎜＋Vp2･⎜ －x⎜＝Vp･⎜ ＋eB⎜ … ……………… （6.2.13）
⎝2
⎝2
⎝2
⎠
⎠
⎠
式（6.2.12）と式（6.2.13）の2式から式（6.2.9）と式（6.2.10）が導かれる。

背面

前面

擁壁底版

Vp1：擁壁前面の丸太杭1本の鉛直荷重（kN）
Vp2：擁壁背面の丸太杭1本の鉛直荷重（kN）
eB ：L型擁壁フーチング幅中心から外力

1

作用位置までの偏心量（ｍ）2/2

図-6.2.5/2

丸太杭に作用する鉛直荷重図（３）一般部擁壁において丸太杭配置が前面2本、背面2本の対称の場合
 一般部擁壁で丸太杭配置が対称の場合の丸太杭－底盤系基礎における丸太杭に作用する鉛
直荷重は、『道路橋示方書・同解説Ⅳ下部構造編』（平成24年3月）“12章杭基礎の設計”の変位法による計算における杭配列が対称で鉛直杭の場合のp.416の（解12.7.8）式、杭の杭軸方
向力Pniから算出する。
Pni＝

Vo
n

＋

Mo＋

1
･λ･Ho
2

K22⎞
n ⎛
2
⎜
⎜
K4－
Σxi ＋
K1 ⎠
Kv ⎝

･xi

… …………… （6.2.14）

ここに、杭頭ヒンジのときは 1/2・λ・H0＝0とする。
V0： フーチング底面より上に作用する鉛直荷重（kN）
H0： フーチング底面より上に作用する水平荷重（kN）
M0： 原点Oまわりの外力のモーメント（kN･m）
n： 杭の総本数（本）xi： i番目の杭の杭頭のx座標（m）（kN/m）
Kv： 杭頭に単位量の軸方向変位を生じさせる杭軸方向力（杭の軸方向バネ定数）
K1：	杭頭部に回転を生じさせないようにして、杭頭部を杭軸直角方向に単位量だけ変位させるとき、杭頭部に作用させるべき軸直角方向力（kN/m）
K2：	杭頭部に移動を生じさせないようにして、杭頭部を単位量だけ回転させるとき、杭頭部に作用させるべき軸直角方向力（kN/rad）
丸太杭－底盤系基礎の丸太杭は、基礎コンクリートに5cm根入れしているだけであるので、丸太杭と基礎コンクリートの結合状態はヒンジ結合と考える。
さらに同示方書p.409の“表-解12.6.1杭の軸直角方向バネ定数”から杭頭ヒンジ結合の場合のK2、− 49 −

第６章

擁壁の設計方法

K3、K4はいずれも0（ゼロ）となる。
このようなことから、一般部擁壁における一本の丸太杭に作用する鉛直荷重を求める式は式（6.2.14）に1/2･λ･H0=0、K2=K3=K4=0を代入すると以下のような式となる。

Pni＝

＝

＝

Vo
n

Vo
n

Vo
n

＋

＋

1
･λ･Ho
2

Mo＋

K22⎞
n ⎛
2
⎜
⎜
K4－
Σxi ＋
K1 ⎠
Kv ⎝
Mo＋０
0 ⎞
n ⎛
⎜
⎜0－
Σxi 2＋
K1 ⎠
Kv ⎝

＋

Mo
Σxi 2

･xi

･xi

･xi

（１）歩道部擁壁の場合……………… （6.2.15）（２）一般部擁壁の場合

L型擁壁フーチング幅

L型擁壁フーチング幅

フーチング幅中心

フーチング幅中心外力

2本
1.25φ 程度

1本

本

21.25φ 程度

擁壁1基の長さ

1.25φ 程度

擁壁1基の長さ

本

1

図-6.2.6

本
1

1

2

1.25φ 程度

本
2

擁壁安定の計算座標2）− 50 −

注）丸太杭は杭径と杭長さの同じものを配置し、
1＝ 2とする。

6.2

6.2.6.2

基礎の設計

一般部擁壁の水平支持力の計算

丸太杭頭部に作用する水平荷重は、丸太杭に均等に作用するとして次式で求める。
Hp＝H－RHba
Hpi＝……………… （6.2.16）

Hp… …………… （6.2.17）

np

Hp： 丸太杭に作用する水平荷重（kN）
H： 基礎コンクリート底面に作用する擁壁1基当たりの水平荷重（kN）
RHba： 基礎地盤の許容水平支持力（kN）
Hpi： i番目丸太杭に作用する水平力（杭軸直角）（kN）
np： 丸太杭本数（本）丸太杭頭部の水平力により丸太杭に生じる地中部最大モーメントMmaxは丸太杭頭部をヒンジ結合の半無限長の杭として次式により算出する。
Hpi

Mmax＝－0.3224（kN・ｍ） … …………… （6.2.18）β

杭体の応力度を杭体の強度以下とする。杭体応力度は次式により算出する。
σb=

Vpi･103A

Mmax･106±Ζ⎡ σca ⎤⎜≦⎜
⎣ σba ⎦

… …………… （6.2.19）

σb ：曲げ圧縮（引張）応力度（N/mm2）
Ζ ：丸太杭の断面係数

π/32・φe3（mm3）A ：丸太杭1本当りの断面積（mm2）
Vpi ：i番目丸太杭に作用する鉛直荷重（kN）
σca ：丸太杭の許容曲げ圧縮応力度（N/mm2）
σba ：丸太杭の許容曲げ引張応力度（N/mm2）
β ：丸太杭の特性値【解説】
丸太杭に生じる地中部最大モーメントMmaxの算出式は道路橋示方書・同解説Ⅳ下部構造編p.628
平成24年3月を参照している。
なお丸太杭の特性値βは簡便的に一様地盤と考えて式（6.2.20）より算出する。
β＝ 4

KH･φe
4･E･I

（ｍ-1）

… …………… （6.2.20）(kN・ｍ3)… …………… （6.2.21）－3/4⎛ BH ⎞⎜
KH＝KH0⎜⎝ 0.3 ⎠
KH0＝

1
α0･E0
0.3

……………… （6.2.22）− 51 −

第６章

擁壁の設計方法

1/2⎛ φe ⎞⎜
BH＝⎜⎝ β0 ⎠……………… （6.2.23）⎛ π･φe4 ⎞⎜I＝⎜⎝ 64 ⎠……………… （6.2.24）

α0： 地盤反力係数の推定に用いる係数（常時 4）KH： 水平方向地盤反力係数（kN/m3）
E0： 地盤の変形係数（kN/m2）
φe： 丸太杭末口（m）
E： 丸太杭のヤング（弾性）係数（kN/m2）
I： 丸太杭の断面2次モーメント（m4）− 52 −

6.2

6.2.6.3

基礎の設計

施工時の照査丸太杭に作用する鉛直荷重は、次式で求める。
Vp'＝V'… …………… （6.2.25）

V'： 基礎コンクリート底面に作用する擁壁1基当たりの施工時鉛直荷重（kN）

		（擁壁＋基礎コンクリート、均しモルタル等の自重）
Vp'： 丸太杭に作用する施工時鉛直荷重（kN）（１）歩道部擁壁または一般部擁壁における非対称配置（擁壁前面側に2本、背面側に1本）、（２）一般部擁壁における対称配置（擁壁前面側に2本、背面側に2本）の場合の施工時最大
鉛直荷重は下式で求める。
Vpi'＝
RVpai'＝Vp'
2≦RVpai'… …………… （6.2.26）

RVpui… …………… （6.2.27）

Fs'

Vpi'： i番目の丸太杭に作用する施工時鉛直荷重（kN）

RVpai'： 丸太杭1本の施工時許容鉛直周面支持力（kN）

RVpui'： 丸太杭1本の極限鉛直周面支持力（kN）

Fs'： 丸太杭の鉛直周面支持力に関する施工時安全率（＝1.2）【解説】
擁壁における施工時の照査は、前面側に極端な偏心荷重が作用することを考慮して、擁壁等の自重を前面側の杭のみで受け持つことを確認する。
（１）歩道部擁壁または一般部擁壁における非対称配置（丸太杭配置が前面2本、背面1本）の場
合、施工時の安定照査における擁壁前面丸太杭に作用する鉛直荷重は、式（5.2.10)でeB＝xを代入した次式で求められる。
Vp1'＝

Vp'･(x＋eB)
4x

Vp'

＝

…………… （6.2.28）2（２）一般部擁壁における対象配置（丸太杭配置が前面2本、背面2本）の場合
 施工時の安定照査における擁壁前面木杭に作用する鉛直荷重は、式（5.2.12）でeB＝x、np＝4を代入した次式で求められる。
Vp1'＝

Vp'
np

＋

Vp'･eB2

Σ(ni･xi )

･xi＝

Vp'
4

＋

Vp'･x

− 53 −

4x2

･x＝

Vp'
2

………… （6.2.29）

第６章

6.2.7

擁壁の設計方法

荷重の考え方6.2.7.1

荷重の種類

擁壁の設計で考慮する荷重の種類は以下のとおりである。
表-6.2.4
項

2)
荷重の種類（擁壁）本マニュアル
擁壁本体の断面計算 歩道部擁壁の 一般部擁壁の基礎の計算 基礎の計算

目
Wd1

○

○

○

裏込め土重

Wd2

○

○

○

基礎コンクリート自重

Wd3

○

○

○

基礎コンクリート上の土重Wd4 , Wd5

×

×注1

×注1

擁壁上の活荷重

qL

○

○注2

○注4

活荷重による側圧

Wth

○

×

○

衝撃係数

i

×

×

×

主働土圧（試行くさび法）

Ws

○

×

○

土圧 静止土圧

×

×

×

受働土圧

×

×

×

圧

×

×

×

力

×

×

×

重

×

×

×

重

×

×注3

×注3

×

×

死荷重

擁壁自重

活荷重

残

留

水

浮
風
衝

荷
突

荷

地 震 の 影 響○：必ず考慮する荷重×
×：考慮する必要のない荷重

注１：当荷重を考慮して底盤の許容鉛直支持力を基礎コンクリート幅で算出した場合、丸太杭に作用する荷重が小さくなる。このため、安全側の設計として次頁に示すように擁壁底版幅Bを載荷幅として基礎コンクリート上の土重Wd4 とWd5（図-6.2.7）は考慮しない。
注２：擁壁の壁背面からフーチング後端までの範囲に載荷する群集荷重を考慮する。
注３：擁壁の頂部に車両用防護柵などを設ける場合、その位置は擁壁から離して接地するものとし、防護柵に作用する衝突荷重は考慮しない。
注４：上載活荷重qLの載荷位置は、安定計算上最も不利な位置に載荷する必要がある。
このため、一般部擁壁では図-6.2.7のケース①およびケース②の両方で計算を行う。

− 54 −

6.2

基礎の設計

ਣᄥ᧮ࠍ↪޿ߚエᒙ࿾⋚ኻ╷ߩ⸳⸘࡮ᣉᎿࡑ࠾ࡘࠕ࡞

【解説】

2）
図-6.2.7
࿑-5.2.7 擁壁基礎の安定計算に用いる荷重
ᠩოၮ␆ߩ቟ቯ⸘▚ߦ↪޿ࠆ⩄㊀ 2)

6.2.7.2

活荷重

5.2.7.2 ᵴ⩄㊀
擁壁基礎検討用の上載活荷重としては、“道路土工 擁壁工指針”p.52を準用し、下記のよᠩოၮ␆ᬌ⸛↪ߩ਄タᵴ⩄㊀ߣߒߡߪ‫”ޔ‬㆏〝࿯Ꮏ ᠩოᎿᜰ㊎”p.52 ࠍḰ↪ߒ‫ޔ‬ਅ⸥ߩࠃ߁ߦ
うに定める。
ቯ߼ࠆ‫ޕ‬‫ޤ⺑⸃ޣ‬【解説】（a）車道部
設計に用いる上載荷重は、活荷重などを考慮した分布荷重qL＝10(kN/m2)とする。
（b）歩道部
歩道には群集に重としてqL＝3.5(kN/m2)を載荷する。

− 55 −

37

第６章

6.3

擁壁の設計方法

基礎設計に関する構造細目

6.3.1

杭頭処理

擁壁の杭頭部は基礎コンクリートに50mm埋込むものとする。
【解説】

50mm
敷モルタル
基礎無筋コンクリート
又は基礎鉄筋コンクリート

基礎材

図-6.3.1

杭頭処理の例1）− 56 −

ਣᄥ᧮ࠍ↪޿ߚエᒙ࿾⋚ኻ╷ߩ⸳⸘࡮ᣉᎿࡑ࠾ࡘࠕ࡞
6.3

基礎設計に関する構造細目

5.3.2 ᧁ᧮ߩ㈩⟎ࡄ࠲࡯ࡦ଀
6.3.2 丸太杭の配置例
ᧁ᧮ߪᠩო 1 ୘㧔⵾ຠ 1 ୘ᒰߚࠅ㧕ߦේೣ 3 ᧄએ਄㈩⟎ߔࠆ߽ߩߣߔࠆ㧚
丸太杭は擁壁1個（製品1個当たり）に原則3本以上配置するものとする。
‫ޤ⺑⸃ޣ‬
【解説】

（平面図）

（平面図）

2）
図-6.3.2 ৻⥸ㇱᠩოߩᧁ᧮㈩⟎଀
一般部擁壁の丸太杭配置例
2)
࿑-5.3.2（平面図）
2）
࿑-5.3.3 歩道部擁壁の丸太杭配置例
ᱠ㆏ㇱᠩოߩᧁ᧮㈩⟎଀ 2)
図-6.3.3− 57 −

39

第６章

擁壁の設計方法

参考文献
１）（社）日本道路協会：道路土工

擁壁工指針，2012．

２）佐賀県県土づくり本部・（財）佐賀県土木建築技術協会・（社）佐賀県県土づくりコンサルタンツ協会：プレキャストL型擁壁(H≦2m)の木杭－底盤系基礎～設計マニュアル（第1版）～，
2008．
３）（社）日本道路協会：道路土工

軟弱地盤対策工指針，2012．

４）（社）日本道路協会：道路橋示方書・同解説Ⅰ共通編Ⅳ下部構造編，2012．
５）農林水産省農村振興局：土地改良事業計画設計基準

設計（農道），pp.554-555，2005．

６）（社）日本建築学会：建築基礎構造設計指針，pp.105-111，2001．

− 58 −

第７章
道路路体の設計方法

╙㧢┨㆏〝〝૕ߩ⸳⸘ᣇᴺ

第７章

道路路体の設計方法

設計の考え方6.17.1⸳⸘ߩ⠨߃ᣇ㆏〝〝૕ߩ⸳⸘ߪ‫⺞ޔ‬ᩏߦࠃࠅᓧࠄࠇߚ⾗ᢱࠍචಽᬌ⸛ߩ߁߃‫ޔ‬ᰴߩᬌ⸛ࠍⴕ߁‫ޕ‬
道路路体の設計は、調査により得られた資料を十分検討のうえ、次の検討を行う。
6.2 ⋓࿯ߣၮ␆࿾⋚ࠍㅢࠆߔߴࠅ⎕უߦኻߔࠆ቟ቯᕈ
7.2 盛土と基礎地盤を通るすべり破壊に対する安定性
6.3 ਣᄥ᧮ၮ␆ߩᡰᜬജ
7.3 丸太杭基礎の支持力
6.4 ਣᄥ᧮ߩ⠴ജ
7.4 丸太杭の耐力
6.5 ⋓࿯ߩᴉਅ
7.5 盛土の沈下
6.6 ᧮㑆㓒
7.6
6.7 杭間隔⋓࿯ጀ
7.7 盛土層‫ޤ⺑⸃ޣ‬【解説】⸳⸘ߦ޽ߚߞߡߪ‫ޔ‬਄⸥ߩ᧦ઙࠍḩ⿷ߔࠆߣߣ߽ߦ‫⃻ޔ‬࿾ߩ⁁ᴫߦㆡวߒ‫ޔ‬ᣉᎿᕈ‫⚻ޔ‬ᷣᕈ‫ޔ‬ⅣႺ
設計にあたっては、上記の条件を満足するとともに、現地の状況に適合し、施工性、経済性、ᕈࠍ߽౗ߨ஻߃ߚ߽ߩߣߒߥߌࠇ߫ߥࠄߥ޿‫ޕ‬
環境性をも兼ね備えたものとしなければならない。
エᒙ࿾⋚ኻ╷ߪ‫⴫ޔ‬ጀᡷ⦟㧔⍹Ἧᡷ⦟‫࠻ࡦࡔ࠮ޔ‬ᡷ⦟‫╬࠻࠶ࡑ࠼ࡦࠨޔ‬㧕ߣਣᄥ᧮ߩ⚵ߺวࠊߖߢ
ⴕ߁‫ޕ‬࿑㧙6.1.1
ߦ␜ߔࠃ߁ߦ‫ޔ‬ਣᄥ᧮ߦ߆߆ࠆ⋓࿯⩄㊀ߪ㧘⥩ⵝߣ〝ᐥㇱಽ߆ࠄߥࠆ‫᧮ޕ‬㑆ߩ࿾⋚
軟弱地盤対策は、表層改良（石灰改良、セメント改良、サンドマット等）と丸太杭の組み合わ߇⋓࿯⩄㊀ࠍฃߌᜬߟߎߣߪ⠨ᘦߖߕ‫⋓ޔ‬࿯⩄㊀ߩߔߴߡࠍਣᄥ᧮߇ฃߌᜬߟߣ⠨߃ߡ⸳⸘ߔࠆ‫ߎޕ‬せで行う。図－7.1.1に示すように、丸太杭にかかる盛土荷重は、舗装と路床部分からなる。杭ࠇߦࠃࠅ‫ోޔ‬ᴉਅ㊂ߩᷫዋ‫ࠎߖޔ‬ᢿᄌᒻߩᛥ೙‫ࠅߴߔޔ‬ᛶ᛫ߩჇടࠍ⁓߁߽ߩߢ޽ࠆ‫ޕ‬間の地盤が盛土荷重を受け持つことは考慮せず、盛土荷重のすべてを丸太杭が受け持つと考えて⸳⸘ߦ߅޿ߡߪ‫ޔ‬ਣᄥ᧮Ꮏᴺߦߟ޿ߡߪ‫ޔ‬‫ޟ‬㆏〝ᯅ␜ᣇᦠ 2) ‫᧮ࠆࠇߐ␜ߦޠ‬ၮ␆ߩ⸳⸘ߦᓥ߁ߎߣ
設計する。これにより、全沈下量の減少、せん断変形の抑制、すべり抵抗の増加を狙うものであߣߔࠆ߇‫ޔ‬቟ో₸ߦߟ޿ߡߪਣᄥ᧮ߩ․ᕈࠍ⠨ᘦߔࠆߎߣߣߔࠆ‫ޕ‬る。
設計においては、丸太杭工法については、「道路橋示方書1）」に示される杭基礎の設計に従うこととするが、安全率については丸太杭の特性を考慮することとする。

⴫ጀ
〝⋚

⥩ⵝ

〝ᐥ

⚂ 1m

〝૕㧦ਣᄥ᧮ߦࠃࠅ⵬ᒝ

図-7.1.1
丸太杭にかかる盛土荷重の概念図
࿑-6.1.1
ਣᄥ᧮ߦ߆߆ࠆ⋓࿯⩄㊀ߩ᭎ᔨ࿑− 59 −

第７章

道路路体の設計方法

図-7.1.2に設計フローを示す。

ＳＴＡＲＴ

外力の検討
地盤調査
環境調査等
杭径・杭長・配置の仮定

NO

盛土と基礎地盤の安定性の検討

YES

NO

沈下の検討

YES

ＥＮＤ

図-7.1.2

設計フロー− 60 −

7.2

盛土と基礎地盤の安定性の検討

7.2

盛土と基礎地盤の安定性の検討
6.2 ⋓࿯ߣၮ␆࿾⋚ߩ቟ቯᕈߩᬌ⸛
盛土と基礎地盤の安定性については、盛土と基礎地盤を通る円弧すべり面法による安定計⋓࿯ߣၮ␆࿾⋚ߩ቟ቯᕈߦߟ޿ߡߪ‫⋓ޔ‬࿯ߣၮ␆࿾⋚ࠍㅢࠆ౞ᒐߔߴࠅ㕙ᴺߦࠃࠆ቟ቯ⸘▚ࠍ
算を行うこととし、安全率Fsを1.2以上とする。
ⴕ߁ߎߣߣߒ‫ޔ‬቟ో₸ Fs
ࠍ 1.20 એ਄ߣߔࠆ‫ޕ‬【解説】‫ޤ⺑⸃ޣ‬
2）。1)‫ޕ‬
盛土と基礎地盤の安定性については、式（7.2.1）で安全率Fs≧1.2となることを条件とする⋓࿯ߣၮ␆࿾⋚ߩ቟ቯᕈߦߟ޿ߡߪ‫ޔ‬ᑼ(5.2.1)ߢ቟ో₸ Fs҆1.20
ߣߥࠆߎߣࠍ᧦ઙߣߔࠆ
Fs＝

Σ（cuℓ+Wcosαtanφu）
ΣWsinα¦ cu "  W cos D tan Iu
Fs（7.2.1）(6.2.1)¦W sin Dߎߎߢ‫ޔ‬Fs：
s㧦቟ో₸
ここで、F
安全率
c
㧦ߔߴࠅ㕙ߦᴪ߁㕖ឃ᳓☼⌕ജ(kPa)u
cu： すべり面に沿う非排水粘着力（kN/m2）Ǿ：u㧦㕖ឃ᳓ߖࠎᢿᛶ᛫ⷺ(deg)
非排水せん断抵抗角（ °）φuͰ㧦⚦ ㇱߩߔߴࠅ㕙㐳ߐ(m)ℓ： 細片部のすべり面長さ（m）
W㧦⚦ ㇱߩ࿯ߩో⾰㊂(kN/m)
W： 細片部の土の全質量（kN/m）ǩ㧦⚦ ㇱߩߔߴࠅ㕙ᐔဋ௑ᢳⷺ(deg)α： 細片部のすべり面平均傾斜角（ °）ਣᄥ᧮ᛂ⸳ㇱಽߩ⚦ ㇱߩ࿾⋚ߩߖࠎᢿᛶ᛫ߪ‫ޔ‬ਣᄥ᧮ߣ࿾⋚ߩⶄว࿾⋚ߣ⠨߃‫ޔ‬‫ࠗ࠲ࠬࠠ࠹ࠝࠫޟ‬丸太杭打設部分の細片部の地盤のせん断抵抗は、丸太杭と地盤の複合地盤と考え、「ジオテキ
3)ߦၮߠ߈‫ޔ‬ᑼ(5.2.1)ߩಽሶࠍᑼ(5.2.2)ߦࠃࠅ᳞߼ߡ⟎߈࡞ࠍ↪޿ߚ⵬ᒝᐲߩ⸳⸘㨯ᣉᎿࡑ࠾ࡘࠕ࡞‫ޠ‬
3）に基づき、式（7.2.1）の分子を式（7.2.2）にスタイルを用いた補強度の設計･施工マニュアル」
឵߃ࠆߎߣߢ⴫⃻ߔࠆ‫ޕ‬より求めて置き換えることで表現する。

s wood D p "  E cu "  W cos D tan Iu 1  D p(6.2.2)

4)
swood㧦ਣᄥ᧮ߩߖࠎᢿᛶ᛫(=600kPa)（7.2.2）sߎߎߢ‫ޔ‬woodαpℓ +β（cuℓ +Wcosαtanφu）（1－αp）
2 4）
2ǩ丸太杭のせん断抵抗（=600kN/mp㧦ᡷ⦟₸(=Ap/B )）ここで、swood：22
Ap改良率（=A㧦ਣᄥ᧮ᧃญ㕙Ⓧ(m
)
αp：
p/B ）
2
B
㧦ਣᄥ᧮㑆㓒(m)Ap： 丸太杭末口面積（m ）Ǫ㧦ਣᄥ᧮ߩߖࠎᢿᛶ᛫
swood ߇ᓧࠄࠇࠆߣ߈ߩ࿾⋚ߩߖࠎᢿᛶ᛫ߩᲧ㧔࿑
B：
丸太杭間隔（m）
6.2.1 ෳᾖ㧕β：	丸太杭のせん断抵抗swoodが得られるときの地盤のせん断抵抗の比（図7.2.1参照）

図-7.2.1 丸太と地盤の応力ひずみ関係3)
࿑-6.2.1 ਣᄥߣ࿾⋚ߩᔕജ߭ߕߺ㑐ଥ 3)− 61 −

第７章

7.3

道路路体の設計方法

丸太杭基礎の支持力の検討
基礎地盤の支持力の検討は、道路橋示方書1）に示される杭基礎の設計法に準拠し、杭を丸太に置き換えて検討する。ただし、本マニュアルでは、丸太打設による地盤の補強効果を想定していることから、丸太の水平抵抗と引き抜き抵抗の検討は行わず、鉛直支持力のみの検討を行うこととする。
【解説】1）より求める。ただし、丸太杭の特性を考慮し安全率を設定するた（１）鉛直支持力は式（7.3.1）

め、安全率を先端支持力の項と杭周面摩擦力の項に分離する。
Ra＝

1
np

Rp+

1
nf

Rf

（7.3.1）

Rp＝qdAp（7.3.2）

Rf＝UΣLi fi（7.3.3）（杭の自重が小さい場合）
ここで、Ra： 杭の鉛直方向許容押し込み支持力（kN）
Rp： 丸太杭先端の極限支持力（kN）
Rf： 丸太杭の最大周面摩擦力（kN）
np： 先端支持力に対する安全率（=3）
nf： 丸太杭周面摩擦力に対する安全率（=2）5）6）7）8）
qd：	丸太杭先端部の単位面積当たりの極限支持力度（kN/m2）（ただし、軟弱地盤であることからqd=0とした）
Ap： 丸太杭先端（末口）面積（m2）
U： 丸太杭先端（末口）における周長（m）
Li： 周面摩擦力を考慮する層の層厚（m）
fi： 周面摩擦力を考慮する層の最大周面摩擦力度（kN/m2）（２）安全率は式（7.3.1）2）に示すように、丸太杭の先端支持力について3、周面摩擦力について2とする。丸太杭の周面摩擦力に対する安全率2は、実証実験9）10）11）や既往文献6）7）を参考にした。
これらによれば、1）丸太杭では、末口より元口が太く、このようなテーパーがあるために、実際の周面積は末口径で計算された丸太杭周面積よりも1.2～1.5倍程度大きいこと、2）丸太杭表面の打設直後の吸水効果により丸太杭周辺部では圧密が促進されること5）、3）その他
多くの施工実績、から周面摩擦力に対する安全率を1.5と定めている6）7）。また、盛土を対象とした杭基礎形式であるパイルネット工法8）では、構造物基礎と比較して、変形に対する許容量をある程度大きくできることから周面摩擦力に対する安全率を2としている。以上のことを考慮し、ここでは安全率2を用いる。
1）
または式（7.3.5）1）より求める。
（３）最大周面摩擦力は、式（7.3.4）

砂質土の場合：2N（

粘性土の場合：cuまたは10N（
ここで、N：標準貫入試験によるN値− 62 −（7.3.4）100）
150）（7.3.5）

7.4

丸太杭の耐力の検討

式（7.3.5）で、粘着力cuが直接求められていない場合には、式（7.3.6）2）または式（7.3.7）2）など
によってcuを推定する。
コーン貫入抵抗より推定する場合：

cu＝

qc

（7.3.6）10

1
cu＝ （0.045Wsw+0.75Nsw）
2
ここで、 qc： コーン貫入抵抗（kN/m2）

スウェーデン式サウンディング試験による場合：（7.3.7）

Wsw： 荷重だけによって貫入が進む荷重の大きさ（N）
Nsw： 回転により貫入した時の1m当たり半回転数（回/m）
7.4

丸太杭の耐力の検討
丸太杭の耐力として、丸太杭の軸方向許容圧縮応力度と丸太杭1本当たりに作用する鉛直荷重の比が安全率1.28）より大きいことを確認する。
【解説】
式（7.4.1）8）で、丸太杭の軸方向許容圧縮応力度と丸太杭1本当たりに作用する鉛直荷重の比が安全率1.2より大きいことを確認する。
Fswoodσwood（7.4.1）⎛ Δp ⎞p⎜⎜⎝ Ap ⎠

ここで、Fswood： 丸太杭の耐力に対する安全率（

1.2）

σwood： 丸太杭の軸方向許容圧縮応力度（=4,000kN/m2）4）
Δpp： 丸太杭1本当たり全上載荷重（kN/m2）
Ap： 丸太杭先端（末口）面積（m2）7.5

盛土の沈下の検討

7.5.1

沈下対策の考え方

盛土の沈下対策については、丸太杭と表層改良工法を合わせて行うこととする。
【解説】（１）丸太杭の沈下量の計算方法は、7.5.2沈下量の計算方法で示す。
（２）表層改良工法については、7.7盛土層の検討の条件を満足するように検討する。
7.5.2

沈下量の計算方法（１）丸太杭と未改良部分の不同沈下量を検討する。
（２）摩擦杭とする場合の沈下量は、丸太杭を打設した地層の沈下量と、丸太杭先端以深の地層の沈下量の和として求める。
（３）先端支持杭とする場合には、沈下量を無視する。

− 63 −

第７章

道路路体の設計方法【解説】（１）丸太杭と杭間地盤の不同沈下量を検討する。
 丸太杭と杭間地盤の不同沈下量SGは、丸太杭の杭頭の沈下量Spと杭間地盤の沈下量Scより
式（7.5.1）で求める。
 杭間地盤に作用する盛土荷重は図-7.5.1のとおりであり、その他の盛土荷重は丸太杭が受け持つと考える。主働崩壊角θは45°を基本とする。
SG＝Sc－Sp（7.5.1）

ここに、SG：不同沈下量

θ
丸太杭

θ 45°

ℓ

図-7.5.1

杭間地盤に作用する盛土荷重

１）杭間地盤の沈下量
杭間地盤の沈下量Scは式（7.5.2）によって求められる。
Sc＝S0

Δpc
Δp

（7.5.2）

ここに、 S0： 無処理での沈下量（m）
Δpc： 杭間地盤に作用する盛土荷重（kN/m2）
Δp： 全盛土荷重（kN/m2）
また、Δpc、Δpは式（7.5.3）、（7.5.4）、（7.5.5）より求める。
Δp＝Vγ
Δpc＝

（7.5.3）Vcγπd 2(ℓ +d) －4（7.5.4）2⎛ℓ+d⎞2 1
１⎛ℓ+d⎞π⎜
Vc＝ 24ℓ2tanθ(3d+2ℓ)+0.36×⎜
tanθ+ ⎜ 2 ⎜ tanθ （7.5.5）
3⎝⎠⎝ 2 ⎠ 2
ここに、 V： 全盛土体積（m3）ℓ： 丸太杭間の距離（m）
d： 丸太杭の直径（m）
θ： 図-7.5.1参照

θ＝45°

Vc： 杭間地盤に荷重を作用させる盛土体積（m3）− 64 −

7.5

盛土の沈下の検討

２）丸太杭の沈下量
丸太杭の沈下量Spは、式（7.5.6）によって求める。

Sp＝

ΔpP
L （7.5.6）
E

ここに、ΔpP： 丸太杭に作用する盛土荷重（kN/m2）
L： 丸太杭の長さ（m）
E： 丸太杭の変形係数（kN/m2）
また、ΔpPは式（7.5.7）、（7.5.8）、（7.5.9）より求める。
E＝100qu（7.5.7）

ΔpP＝ Vpγ（7.5.8）

Vp＝V－Vp（7.5.9）

ここに、qu： 丸太杭の一軸圧縮強さ（kN/m2）
Vp： 丸太杭に荷重を作用する盛土体積（m3）γ： 杭間地盤の単位体積重量（kN/m3）（２）摩擦杭とする場合の沈下量は、丸太杭を打設した地層の沈下量と、丸太杭先端以深の地層の沈下量の和として求める。
 摩擦杭（フローティング基礎）の場合の、丸太杭を打設した地層における沈下量Δh1は、3）で計算する。
丸太杭と丸太杭周辺地盤の変形係数より式（7.5.10）

ΔpH1
αp Ewood+（1－αp）Esoil

Δh1＝（7.5.10）

ここで、Δh1： 丸太杭を打設した地層における沈下量（m）
Δp： 全上載荷重（kPa）
H1： 丸太杭を打設した地層の厚さ（m）
4）
Ewood： 丸太杭の軸方向変形係数（=6,000MN/m2）

Esoil： 杭間地盤の変形係数（=210CukPa）
ap： 改良率（=

Ap
B2

）

丸太杭先端以深の丸太杭の先端より下の地層の沈下量Δh2は図-7.5.2のように荷重分散を考慮し、式（7.5.11）で計算する。
Δh2＝

Cc
1+e0

H2log10

σv0+q2σv0

ここで、Δh2： 丸太杭先端以深の沈下量（m）− 65 −（7.5.11）Cc㧦ᧂᡷ⦟ጀߩ࿶❗ᜰᢙ
第７章 道路路体の設計方法
q2㧦ᧂᡷ⦟ጀਛᄩᷓߐߦ߅ߌࠆో਄タ⩄㊀'p ߩಽᢔ⩄㊀㧔N3D㧕
e0㧦ᧂᡷ⦟ጀߩೋᦼ㑆㓗Ყ
Vv0㧦ᧂᡷ⦟ጀਛᄩᷓߐߦ߅ߌࠆᡷ⦟೨ߩ਄タ⩄㊀㧔N3D㧕
Cc： 未改良層の圧縮指数2H2㧦ᧂᡷ⦟ጀߩෘߐ㧔m㧕
）
q ： 未改良層中央深さにおける全上載荷重Δpの分散荷重（kN/m2

e0： 未改良層の初期間隙比៺ᡂ᧮ߩ႐วߩోᴉਅ㊂Ǎh ࠍᑼ(6.5.12)ߢ᳞߼ࠆ‫ޕ‬
σv0： 未改良層中央深さにおける改良前の上載荷重（kN/m2）
H2： 未改良層の厚さ（m）

Ǎh=Ǎh1+Ǎh2

㧔6.5.12㧕

摩擦杭の場合の全沈下量Δhを式（7.5.12）で求める。
ߎߩࠃ߁ߦ⸘▚ߐࠇࠆోᴉਅ㊂߇‫ޔ‬㊀ⷐᐲߦᔕߓߡ‫ޔ‬0㧚1㨪0㧚2m એਅߣߥࠆߎߣࠍ⋡቟ߣߔࠆ 3)‫ޕ‬（7.5.12）Δh=Δh1+Δh2
このように計算される全沈下量が、重要度に応じて、0.1～0.2m以下となることを目安とする3）。

3)
図-7.5.2
࿑-5.5.2 フローティング式の荷重分散の概念図ࡈࡠ࡯࠹ࠖࡦࠣᑼߩ⩄㊀ಽᢔߩ᭎ᔨ࿑ 3)

6.67.6᧮㑆㓒杭間隔ਣᄥ㑆㓒ߪ‫᧮⟲ޔ‬ലᨐ߇㗼⪺ߦ⴫ࠇߥ޿ࠃ߁ߦᬌ⸛ߔࠆ‫⋓ޔߚ߹ޕ‬࿯ጀౝߦࡄࡦ࠴ࡦࠣ⃻⽎߇↢
丸太間隔は、群杭効果が顕著に表れないように検討する。また、盛土層内にパンチング現ߓߥ޿ࠃ߁ߦᬌ⸛ߔࠆ‫ޕ‬象が生じないように検討する。
‫ޤ⺑⸃ޣ‬【解説】ਣᄥ᧮㑆㓒ߪ‫᧮⟲ޔ‬ലᨐ߇㗼⪺ߦ⴫ࠇߥ޿ࠃ߁ߦ‫ޔ‬ਣᄥ᧮㑆㓒ߪᑼ(6.7.1)2)ߣߔࠆ‫ޕ‬1）
丸太杭間隔は、群杭効果が顕著に表れないように、丸太杭間隔は式（7.6.1）とする。
B

B t 2.5 D

2.5D(6.7.1)（7.6.1）ߎߎߢ‫ޔ‬B㧦᧮㑆㓒(m)
ここで、B： 杭間隔（m）
D㧦᧮⋥ᓘ(m)
D： 元口径（m）⋓࿯ႇ૕ౝߩࡄࡦ࠴ࡦࠣ⃻⽎ߪ‫ޔ‬ਣᄥ᧮ߩ෻ജߦࠃࠅ⋓࿯ႇ૕ౝߢ᛼ߒᛮ߈ߖࠎᢿ⎕უߔࠆ⃻⽎ߢ޽ࠆ‫߇⽎⃻ߩߎޕ‬ᗐቯߐࠇࠆ႐วߪ‫⋓ࠍ࠻࡯ࠪޔ‬࿯ጀౝߦᢝ⸳ߔࠆߥߤߒߡ᧮෻ജߩ⩄㊀ಽᢔࠍⴕ߁
盛土堤体内のパンチング現象は、丸太杭の反力により盛土堤体内で押し抜きせん断破壊する現ᔅⷐ߇޽ࠆ‫ޕ‬象である。この現象が想定される場合は、シートを盛土層内に敷設するなどして杭反力の荷重分散を行う必要がある。

− 66 −

7.7

7.7

盛土層の検討

盛土層の検討
盛土層については、以下の検討を行う。

（１）パンチング現象の防止（２）建設機械のトラフィカビリティー確保（３）丸太杭の腐朽対策【解説】（１）パンチング現象の防止
 パンチング現象を防止するため、盛土層の厚さは式（7.8.1)で計算される厚さ以上とする（丸太杭を支持杭と仮定し、丸太杭間の地盤の沈下によって盛土層に主働崩壊が生じても、その盛土層の崩壊面が盛土表面まで及ばないような厚さとする）。

Ts⎛(2B2)0.5－D
φ⎞tan⎜45－ ⎜2
2⎠⎝（7.7.1）

ここで、 Ts： 盛土材の厚さ（m）
B： 杭間隔（m）（m）
D： 杭直径（末口）
φ： 盛土材の内部摩擦角（°）（２）建設機械のトラフィカビリティー確保
トラフィカビリティー確保のため、次の厚さを目安とする2）。
①

盛土基礎地盤表層部のコーン貫入抵抗qcが100～200kN/m2の場合：盛土層の厚さ50～80cm②

qcの値が100kN/m2以下の場合：盛土層の厚さ80～120cm③

盛土層の厚さは最低でも50cm以上とする（３）丸太杭の腐朽対策12） 丸太杭頭部の腐朽対策のため、丸太杭頭部分については不均一な地盤とならないようにする。また、盛土基礎地盤内に腐朽菌が侵入する亀裂などが生じないように、適切な土質を選
ぶとともに十分な締固めを行う。
参考文献
１）日本道路協会：道路橋示方書･同解説 Ⅰ共通編Ⅳ下部構造編，丸善，2012.
２）日本道路協会：道路土工－軟弱地盤対策工指針，丸善，2012.
３）ジオテキスタイル補強度工法普及委員会：ジオテキスタイルを用いた補強度の設計･施工マ
ニュアル（改訂版），土木研究センター，2000.
４）日本道路協会：道路橋下部構造設計指針調査および設計一般篇，丸善，1966.
５）三浦哲彦，呉文経，中村六史，一瀬智郎：軟弱粘土中杭の周面支持機構に関する実験的考察，
土木学会論文集，No.517/Ⅲ-31，pp.63-72，1995.
６）佐賀県県土づくり本部，佐賀県県土づくりコンサルタント協会：水路用ボックスカルバートの木杭－底盤系基礎～設計マニュアル（第1版）～，佐賀県土木建築技術協会，2005.

− 67 −

第７章

道路路体の設計方法

７）佐賀県県土づくり本部，佐賀県県土づくりコンサルタント協会：プレキャストL型擁壁（H≦2m）の木杭－底盤系基礎～設計マニュアル（第1版）～，佐賀県土木建築技術協会，
2008.
８）鉄道総合技術研究所：杭網（パイルネット）工法設計･施工の手引き，1987.
９）久保光，吉田雅穂，沼田淳紀，本山寛：丸太杭打設による杭間隔の違いが地盤に及ぼす影響，
土木学会第67回年次学術講演会，CS12-009，2012.
10）久保光，本山寛，吉田雅穂，沼田淳紀：軟弱粘性地盤での丸太打設による丸太間強度増加の実測，第47回地盤工学研究発表会，500，2012.
11）吉田雅穂，宮脇紀宣，久保光，沼田淳紀，本山寛：丸太を用いた軟弱粘性土の地盤補強技術に関する模型実験，第47回地盤工学研究発表会，501，2012.
12）発明者：久保光，沼田淳紀，上杉章雄，向谷常松，勝山義史，特許権者：福井県，飛島建設株式会社，タイトル：木材の腐朽対策方法および腐朽対策を施した木材，出願：平成19.3.14.登録H23.7.29− 68 −

第８章
施工と維持管理第８章
8.1

施工と維持管理施工
本章は、施工と維持管理について示す。

8.1.1

施工フロー

準

備

・丸太杭施工ﾔｰﾄﾞの整備
・丸太杭杭芯の測量

工

試験施工
丸太杭打機械・杭材料の搬入

・機械、材料搬入路確認・作業手順の確認
・重機始業前点検の実施

丸太杭打設機械組立

杭を吊上げ杭頭部をキャップ

繰 返

杭芯を所定の位置に建込む

し鉛直度を直交する2方向から確認

所定の深さまで丸太杭を圧入

丸太杭打設完了

バックホウで埋戻し整地

機械の解体・片付け

丸太杭打設機械等の搬出
図-8.1.1

全体施工フロー− 69 −

第８章

施工と維持管理8.1.2

準備工
8.1.2 Ḱ஻Ꮏ（１）丸太杭施工ヤード整備(1)ᧁ᧮ᣉᎿࡗ࡯࠼ᢛ஻
 準備工として、丸太杭施工ヤードにおいて工事進入路・資材置場・施工ヤードの整備をすḰ஻Ꮏߣߒߡ‫᧮ᧁޔ‬ᣉᎿࡗ࡯࠼ߦ߅޿ߡᎿ੐ㅴ౉〝࡮⾗᧚⟎႐࡮ᣉᎿࡗ࡯࠼ߩᢛ஻ࠍߔࠆ‫ޕ‬る。

(2)੐೨᷹㊂（２）事前測量ၮḰὐࠍ૶↪ߒ‫᧮ᧁޔ‬ᣉᎿ૏⟎ࠍ᷹㊂ߔࠆ‫ޕ‬ᣉᎿ▸࿐ߦߟ޿ߡߪ‫᧮ᧁޔ‬႐ᚲߩਔࠨࠗ࠼ߦৼᒛ
 基準点を使用し、丸太杭施工位置を測量する。施工範囲については、丸太杭施工場所の両ࠅࠍ⸳⟎ߒߡ૏⟎࡮㜞ߐߩၮḰࠍ⸳ߌࠆ‫ޕ‬サイドに丁張りを設置して位置・高さの基準を設ける。

8.1.3 丸太杭工事
ᧁ᧮Ꮏ੐
8.1.3
3
૞ᬺ㐿ᆎߦ‫ޔ‬૞ᬺࡗ࡯࠼ߩ࿾⋚⁁ᴫࠍ⏕⹺ߒಳಲߩή޿᭽ߦ‫࠙ࡎࠢ࠶ࡃޔ‬㧔0.45m3㧕ߦࠃࠅᐔမߦဋߒ‫ޔ‬
作業開始前に、作業ヤードの地盤状況を確認し凹凸の無い様に、バックホウ（0.45m）により㊀ᯏ⿷႐ࠍ⏕଻ߒᧁ᧮᧮ᛂ⸳ᤨߩォୟ㒐ᱛࠍߪ߆ࠆ‫ޕ‬
平坦に均し、重機足場を確保し丸太杭打設時の転倒防止をはかる。

3ᧁ᧮ߩㆇ៝ߪ‫⟎᧚⾗ޔ‬႐߆ࠄࠢ࡟࡯ࡦઃࡃ࠶ࠢࡎ࠙㧔0.45m3㧕ࠍ૶↪ߒߡ૞ᬺ႐ᚲ߹ߢዊㆇ៝ߔࠆ‫ޕ‬）を使用して作業場所まで小運
丸太杭の運搬は、資材置場からクレーン付バックホウ（0.45m

ᧁ᧮ᛂㄟ૞ᬺߪࡃ࠶ࠢࡎ࠙෶ߪࡄ࠼࡜㧔BA100-2㧕ࠍ↪޿ߡⴕ߁‫ޕ‬ᧁ᧮ߩု⋥ᐲ⏕⹺ߪ㊀ᯏߩᠲ૞ࠍᱛ߼ߡ‫ޔ‬᳓Ḱེߦࠃࠅ㧞ᣇะࠍ⏕⹺ߒߥ߇ࠄ࿶౉ߔࠆ‫ޕ‬
丸太杭建込み作業は、人力を基本としてバックホウの用途外使用を避ける。
ᧁ᧮ᛂ⸳⚳ੌᓟ‫⋥ုޔ‬タ⩄⹜㛎ࠍታᣉߒエᒙ࿾⋚ߩᡷ⦟ലᨐࠍ⏕⹺ߔࠆ‫ޕ‬
丸太杭打込作業は、バックホウ又はオーガー使用杭打機を用いて圧入する。
ᧁ᧮ᛂ⸳ᤨ‫⴫ޔ‬ጀ߇⎬޿႐ว߿ᧁ᧮ᛂ⸳߇࿎㔍ߥ႐วߪࠝ࡯ࠟ࡯ߦࠃࠅవⴕ⓫ሹߒߡᣉᎿߔࠆ‫ޕ‬
丸太杭の垂直度確認は重機の操作を止めて、水準器により2方向を確認しながら圧入する。
ߎߩ㓙ߦជ೥ᷓߐߪᦨዊ㒢ߣߔࠆ‫ޕ‬
丸太杭打設時、表層が硬い場合や丸太杭打設が困難な場合はオーガーにより先行穿孔して施工する。この際に掘削深さは最小限とする。
搬する。

8.1.4

ᧁ᧮ᛂ⸳ᤨߩ቟ోኻ╷8.1.4
丸太杭打設時の安全対策࡮ᧁ᧮ᛂ⸳ᤨߩ૞ᬺຬߣ㊀ᯏߩធ⸅㒐ᱛߩߚ߼‫᧮᧮ᧁޔ‬ᛂ⸳ᤨߪ㊀ᯏ૞ᬺ▸࿐
丸太杭打設時の作業員と重機の接触防止のため、丸太杭打設時は、重機作業範囲内は立入（１）ౝߩ┙౉⑌ᱛߣߔࠆ‫ޕ‬㧔ࠞ࡜࡯ࠦ࡯ࡦߦࠃࠆ┙౉⑌ᱛភ⟎ߩ᣿␜㧕࡮૞ᬺ႐ᚲߣ᧚ᢱ⟎႐ࠍ⠨ᘦߒߡ‫ޔ‬૞ᬺඨᓘౝߦ㓚ኂ‛ߩή޿ࠃ߁ߦ⸘↹ߔࠆ‫ޕ‬
禁止とする（カラーコーンによる立入禁止措置の明示）。
࡮㊀ᯏ⿷႐ࠍ⏕଻ߒߡ‫ޔ‬㊀ᯏߩォୟ㒐ᱛࠍߪ߆ࠆ‫ޕ‬（２）作業場所と材料置場を考慮して、作業半径内に障害物の無いように計画する。
࡮ᧁ᧮ᛂ⸳㐿ᆎ࡮⚳ੌว࿑ߪ‫ޔ‬㊀ᯏㆇォᚻߩ⷗߃ࠆ▸࿐ߢว࿑ߔࠆ‫ޕ‬（３）重機足場を確保して、重機の転倒防止をはかる。
࡮㊀ᯏࠕ࠲࠶࠴ࡔࡦ࠻ߩ⁁ᴫࠍᏱߦὐᬌࠍታᣉߒ‫ޔ‬᜽߹ࠇ㒐ᱛࠍߪ߆ࠆ‫ޕ‬（４）丸太杭打設開始・終了合図は、重機運転手の見える位置で合図する。
࡮ᯏ᧚࡮⾗᧚៝౉ߪ‫ઁޔ‬Ꮏ੐ߣ⺞ᢛߒߡ૞ᬺࠍታᣉߔࠆ‫ޕ‬（５）重機アタッチメントの状況を常に点検をし、挟まれ防止をはかる。
（６）機材・資材搬入は、他工事と調整して実施する。

8.2 ᣉᎿ▤ℂ
施工管理
8.2.1 ຠ⾰▤ℂ
8.2.1 品質管理૶↪ߔࠆᧁ᧮ߪ‫ߩ⸘⸳ޔ‬ኸᴺࠍḩ⿷ߒ‫᦭ޔ‬ኂߥ⣣᧎࡮ഀࠇߥߤߩᰳ៊߇ߥ޿ߎߣ‫ޕ‬
使用する丸太杭は、設計の寸法を満足し、有害な腐朽・割れなどの欠損がないことを確認する。
8.2

8.2.1.1 ਣᄥᓘ
（１）丸太径ᐔဋᧃญᓘ㧔Da㧕ߪ‫ޔ‬Da 㧩㧔DL 㧗 Ds㧕¸ 㧞 ߘࠇߙࠇ‫ޔ‬ዊᢙὐએਅಾࠅᝥߡߩছන૏ߣ
 平均末口径（Da）は、Da＝（DL＋Ds）÷2で求め、小数点以下切り捨ての㎝単位とする。
ߔࠆ‫ޕ‬ਣᄥᧃญᢿ㕙
㧰sDL㧦ᦨ㐳ᧃญᓘ
Ds㧦ᦨ⍴ᧃญᓘ

㧰L

8.2.1.2 ਣᄥ㐳ߐਣᄥ㐳 L ߪ‫⸘⸳ޔ‬㐳ࠍḩ⿷ߔࠆߎߣ‫ޕ‬− 70 −

8.2.1.3 ᧁ᧮ߩടᎿ
8.2 施工管理ᧁ᧮ߪ‫⊹ޔ‬೸߉ടᎿࠍⴕ߁ߎߣ‫ޕ‬ಾᢿ㕙ߪ‫ޔ‬น⢻ߥ㒢ࠅ᳓ᐔߦಾᢿߔࠆߎߣ‫ޕ‬（２）丸太長さ
8.2.1.4⣣᧎
丸太長Ｌは、設計長を満足すること。
૶↪ߔࠆᧁ᧮ߩ⣣᧎ߪ‫ޔ‬JIS K 1571 ߦ␜ߐࠇࠆ⣣᧎ᐲ⹏ଔၮḰࠍ↪޿‫ⵍࠆࠃߦⷞ⋡ޔ‬ኂᐲࠍ㧞એਅߣߔࠆߎߣ‫ⵍޔߒߛߚޕ‬ኂᐲ߇㧟એ਄ߩ߽ߩߢ޽ߞߡ߽ᦨ߽⣣᧎߇ㅴⴕߒߡ▎ᚲߩࡇࡠ࠺ࠖࡦ⽾（３）丸太杭の加工౉⹜㛎ߦࠃࠆࡇࡦ⽾౉㊂߇
30mm ᧂḩߩ߽ߩߪ‫ⵍޔ‬ኂᐲࠍ㧞એਅߣߺߥߒߡ⦟޿‫ޕ‬
丸太杭は、皮剥ぎ加工を行うこと。
切断面は、可能な限り杭軸に直角に切断すること。
（４）腐朽⴫ 8.2.1.4.1⣣᧎ᐲ⹏ଔၮḰ㧔Standards of damage grading㧕

ⵍኂᐲ
ⷰኤ⁁ᘒ
 使用する木杭の腐朽は、JIS K 1571に示される腐朽度評価基準を用い、目視による被害度್ ቯ㧔Damage㧔Obseved condition㧕
を2以下とすること。ただし、被害度が3以上のものであっても最も腐朽が進行している箇所
grade㧕
のピロディン貫入試験によるピン貫入量が30mm未満のものは、被害度を2以下とみなして㧜ஜో sound㧔no attack㧕٤良い。
ㇱಽ⊛ߦシᐲߩ⯻ኂ߹ߚߪ⣣᧎㧝٤slight but superficial decay (attack)
表-8.2.1.4.1 腐朽度評価基準
ో㕙⊛ߦシᐲߩ⯻ኂ߹ߚߪ⣣᧎㧞٤
decay (attack)
被害度 evident but moderate
観察状態
判 定㧞ߩ⁁ᘒߩ߁߃ߦㇱಽ⊛ߦỗߒ޿⯻ኂ߹ߚߪ⣣᧎
健全
○
㧟 ０
×
partial severe decay (attack)１
部分的に軽度の虫害または腐朽○ో㕙⊛ߦߪߍߒ޿⯻ኂ߹ߚߪ⣣᧎㧠
×severedecay (attack)２
全面的に軽度の虫害または腐朽○㧡⯻ኂ߹ߚߪ⣣᧎ߦࠃࠅᒻ߇ߊߕࠇࠆ destroyed
×2つの状態のうえに部分的に激しい
３×
虫害または腐朽

４
全面的にはげしい虫害または腐朽
×8.2.1.5 ᦛ߇ࠅᧁ᧮ߩᦛ߇ࠅߪ‫ߩ᧮ᧁޔ‬ਔ┵ਛᔃ✢ࠍ⚿߱⋥✢߇ᧁ᧮ᄖ஥ߦ಴ߥ޿ߎߣ‫ޕ‬５
虫害または腐朽により形がくずれる×ᧁ᧮ᦛ߇ࠅᢿ㕙࿑
丸太杭曲がり断面図（５）曲がり8.2.1.6 ຠ⾰⸥㍳㧔಴⩄⸥㍳㧕
丸太杭の曲がりは、丸太杭の両端中心線を結ぶ直線が丸太杭外側に出ないこと。
ຠ⾰⸥㍳ߣߒߡ‫ޔ‬㧝ᧄᲤߩਣᄥߩߟ޿ߡ‫ޔ‬Ԙᐔဋᧃญᓘ
ԙ㐳ߐ Ԛ↥࿾⸽᣿ ԛ⣣᧎ᐲߩ್ቯ
Ԝᦛࠅߩ⦟ุ Ԝ಴⩄ᣣ ࠍ⸥㍳ߔࠆ‫ޕ‬߹ߚ‫ޔ‬ᐔဋᧃญᓘߣ㐳ߐߪ‫ޔ‬೎ㅜ‫ޔ‬ਣᄥߦኾ↪࠴࡚࡯ࠢߢ⋥ធ⸥౉ߔࠆߎߣ‫ޕ‬（６）品質記録（出荷記録）
 品質記録として、1本毎の丸太について、①平均末口径、②長さ、③産地証明、④腐朽度̪᧚ᢱᬌ෼ߪ᧚ᢱ៝౉ᣣߦ㧝࿁߽ߒߊߪ‫ޔ‬100ᧄߦ㧝࿁ᛮขࠅᬌᩏࠍታᣉߒ‫ޔ‬DL‫ޔ‬DS‫ޔ‬L‫ޔ‬⣣᧎್ቯ‫ޔ‬の判定、⑤曲りの良否、⑥出荷日を記録する。
ᦛࠅࠍ⏕⹺ߔࠆ‫ޕ‬
また、平均末口径と長さは、別途、丸太に専用チョークで直接記入すること。
※材料検収は材料搬入日に1回もしくは、100本に1回抜取り検査を実施し、DL、DS、L、腐朽
判定、曲りを確認する。

− 71 −

第８章

8.2.2

施工と維持管理

出来形管理

丸太杭の出来形管理基準は、表-8.2.2.1出来形管理基準一覧表のとおりとする。
表-8.2.2.1

出来形管理基準一覧表
測定基準

工種

測定項目

規格値（mm）（※ 測定基準は、

測定箇所

ﾊﾟｲﾙﾈｯﾄ工 法 に 準拠する。）

丸太頭部に設置
したヤットコの※基準高±50

ｻﾝﾄﾞﾏｯﾄ

目盛り線

軟弱地盤

ﾔｯﾄｺ
丸太杭

高さで測定
（100m2 に１箇所以上 、100m2
未満は 2 箇所測定）
ﾔｯﾄｺ中心で測定
ｻﾝﾄﾞﾏｯﾄ表面高

中心位置
ｻﾝﾄﾞﾏｯﾄ

ﾔｯﾄｺ

丸さにﾔｯﾄｺ頭部を打設した時点で

太

測定

杭

※

工

偏心量

±100

（100m2 に１箇所以上 、100m2

軟弱地盤

中心針

未満は 2 箇所測

事

定）

丸太杭
Y

ｄ
ｄ

X
ｄ＝

１回/500 本
鉛直載荷試験

設計荷重以上（最低 3 回）

− 72 −

X2 ＋

Y2

8.3

8.3

施工時の留意事項

施工時の留意事項

8.3.1

施工前

（１）施工にあたり測量を行い、現地の地形を詳細に把握し、設計図書通りの施工が可能かどうかを確認する。
（２）腐朽防止のため、丸太杭頭は地下水位より下に位置することを確認する。
（３）試験打ちは本工事に先立って必要に応じて実施するものとし、打ち止め位置の確認をするとともに選定した工法、施工機械が適切であるか否かを確認する。
（４）地下埋設物が近接する場合は、図上調査の他、試掘等原位置での確認を必要に応じて行う。
（５）施工箇所が家屋に近接する場合、振動騒音などの周辺環境に影響を与えないように配慮す
る。
8.3.2

杭打ち込み

（１）本工法では、一般に杭一本に期待する支持力は小さいので、打ち込機械の重量の小さいもので、杭頭の破損が無い程度に支持層に到達させる。
（２）杭打ち施工により周辺地盤が乱されるため、強度の回復（約１週間）を待って次工程を進める。
（３）中間砂層等により打設困難となった場合、速やかに監督員と協議し高止まりとして杭頭を切断する等の判断を行う。
 現場載荷試験の結果、バックホウを用いた場合、最大で下記の荷重を載荷できることを確認した。
 したがって、設計計算での支持力と比較して、下記の荷重の方が大きい場合は、バックホ
ウの押し込み不可能な段階で杭の打ち止めとしてよい。逆の場合は、杭の配置計画を見直すなどの対処を行う。
表-8.3.1

現場載荷試験結果

ジャストポイント（90°）

アームが伸びきった場合（135°）

バックホウ0.25m3級

25kN

20kN

バックホウ0.45m3級

30kN

25kN

（４）土留め矢板を打設する場合は、丸太杭の打設深度よりも浅くすること。
（５）側方変形を防止するため盛土材のまきだしは、できるだけ均一な厚さにするよう十分注意する必要がある。
8.3.3

施工安全

（１）本工法は軟弱地盤に計画されることが多いので、杭施工機械の転倒事故が発生しなないよう対策を講じる。
（２）打込み作業中は、機械周囲の立入禁止措置を行い安全を確保する。
8.4

腐朽対策の方法

 丸太杭を地下水位以浅で使用する場合、何等かの防腐対策を行わなければならない。具体的には、丸太杭に防腐処理する方法や丸太杭に酸素が供給されないように盛土部分の透水係数を− 73 −

第８章

施工と維持管理小さくする方法、コンクリート杭に置き換える方法等がある。
8.5

出来形管理基準および規格値

 丸太杭打設工の出来形管理基準および規格値は、土木工事共通編の一般施工の地盤改良工のパイルネット工に準拠する。また、サンドマット工の出来形管理基準および規格値は、土木工
事共通編の一般施工の地盤改良工のサンドマット工に準拠する。

− 74 −

第９章
他工法との経済比較

第９章
9.1

他工法との経済比較

ボックスカルバート
従来の工法選定では、丸太杭は杭基礎として検討されるため不経済、支持層が不明との理由で工法選定の対象にならなかった。従来工法（固化改良、コマ型基礎）と丸太杭工法を経済比較すると丸太杭の方が安価である1）。
【解説】
従来の工法選定では、丸太杭は直接基礎として検討されるため不経済、支持層が不明との理由
で工法選定の対象にならなかった。第5章の考え方に基づき設計すると従来工法（固化改良、コ
マ型基礎）より安価となる。また、コマ型基礎の場合、コマ型基礎に置き換えた分だけ残土処分が発生するが、丸太杭の場合、残土処理が発生しないため残土処分費用がかからない。セメント
改良の場合は、六価クロム発生など周辺環境への影響に留意する必要があるが、丸太杭の場合は不要である。
9.2

プレキャストＬ型擁壁
従来の工法選定では、丸太杭は直接基礎として検討されるため不経済、支持層が不明との理由で工法選定の対象にならなかった。コマ型基礎と丸太杭を経済比較すると丸太杭の方が安価である1）。
【解説】
従来の工法選定では、丸太杭は直接基礎として検討されるため不経済、支持層が不明との理由
で工法選定の対象にならなかった。第6章の考え方に基づき設計するとコマ型基礎より安価となる。
また、コマ型基礎の場合、コマ型基礎に置き換えた分だけ残土処分が発生するが、丸太杭の場合、残土処理が発生しないため残土処分費用がかからない。

9.3

道路路体
福井県では、これまで道路路体の不等沈下対策はほとんどされていなかったのが実情である。道路路体対策を行う場合、固化改良工法と丸太杭工法を経済比較すると丸太杭の方が安価である2）。
【解説】
福井県では、これまで軟弱地盤で道路を建設する場合、表層改良工法で路床改良後、舗装を行
い、交通解放後、経過年数に伴って舗装に亀裂が生じたり不等沈下して補修することが多かった。
よって、道路路体の不等沈下対策はほとんどされていなかったのが実情である。道路路体対策を行う場合、固化改良工法と丸太杭工法を経済比較すると丸太杭の方が安価である。
以下の場合有利であるといえる。
（１）改良面積が100m2と小さい場合（２）上載荷重が小さい場合− 75 −

第９章

他工法との経済比較（３）丸太間隔1.0m程度となった場合（４）改良深度2.0m以上が必要となる厚い軟弱地盤の場合（標準的な改良工法「バックホウ混合」
が適用できない場合）
参考文献
１）久保光，吉田雅穂，沼田淳紀，平山竜朗，正田大輔：福井県における小規模構造物の軟弱地
盤に杭丸太を用いた施工事例，木材利用研究論文報告集，pp.67-73，2012.
２）福井県雪対策・建設技術研究所：県産間伐材を活用した浅層地盤改良工法の研究開発 産学官共同研究報告書，p.135，2010.

− 76 −

第10章
参

考

資

料

第10章
10.1

参考資料

丸太杭周面支持力の現場確認

10.1.1

敦賀港における現場実験1）

本実験では、埋土地盤を人工的に作製し、そこに実大規模のスギ丸太を打設し、それによる地盤対策効果の検討を行った。その結果、丸太の周面支持力の安全率は、当初の倍程度となり、時間の経過とともに安全側へ移行することが明らかとなった。
【解説】
打設した丸太の周面支持力を求めるために、丸太の引き抜き試験を行った。
図-10.1.1に、丸太引き抜き試験の概念図を示す。軟弱地盤表面から深さ30cm程度地盤を掘り下げ、丸太頭部にワイヤーロープを巻き付けた後、丸太をクレーンで鉛直方向に引き抜いた。その際、クレーンの吊上げ荷重をまず1kN載荷し、1分間変位が生じなければさらに荷重を1kN上昇させ1分間待つという作業を繰り返した。吊上げ荷重は、クレーンのフックに取り付けた最大
100kNまで計測可能なロードセルで計測した。また、引き抜き時の丸太の変位量は、丸太頭部に取り付けた巻取り式変位計で計測した。
図-10.1.2に、丸太の引き抜き試験位置を示す。丸太の引き抜き試験は、排水機能付き丸太1本、丸太打設間隔0.5mおよび1.0mでそれぞれ1本ずつ合計3本実施した。その結果、以下の結論を得た。
（１）丸太間地盤の換算quは、SW試験結果より、丸太打設直前の値と比べ1年後には、丸太打設
間隔1.0m区画で約1.5倍、0.5m区画で2倍以上大きくなった。
（２）丸太引き抜き試験より求められる粘着力とSW試験結果を比較すると、丸太打設から1年後のSW試験結果からの換算quは、平均値に比べ0.55～0.65倍であり、ばらつきの下限値付近に位置した。
（３）安全率は、地盤対策当初に比べ1年後には2倍程度まで増加し、実際の丸太寸法を考慮した場合には設計時の約1.2倍となる。

図-10.1.1

丸太引き抜き試験概念図

図-10.1.2− 77 −

丸太引き抜き試験位置

第10章

参考資料

佐賀県における現場実験2）

10.1.2

平成19年1月、佐賀県木材利用研究会では、施工後45年経過した樋門基礎の鉛直載荷試験を実施した。その結果、丸太杭1本当たりの許容支持力では、実質上2.0程度の安全率が見込まれていたことになる。
試験後に引き抜いた丸太杭表面には厚さ1cm程度の粘土付着が認められた。この粘土付着確認により、丸太杭周面直近での粘土面の破壊が推定され、丸太杭の周面摩擦力度は、粘土の粘着力とほぼ同等との判断もできた。
【解説】
佐賀県南部の白石町大字戸ヶ里、二級河川廻里江川1k500付近左岸に位置する3連樋（1.6m×1.7m
×3連、L=10m、基礎木杭末口径約18cm長さ8m）であり、樋門改築が計画されていた。既設樋門の取壊し前に、中央函渠部において鉛直載荷試験（1ヶ所）を行った。地質特性は、N値0のシルト層が約14m、その下にN値10程度の軽石混じり火山灰質砂層が堆積していた。
鉛直載荷試験のlog（P)～S曲線、log（P)～log（P)曲線より、極限支持力は135.0kN、降伏荷重は110.0kNと判定した。
現地土質試験結果より算出した丸太杭1本当りの極限支持力は98kNであった。丸太杭1本当たりの許容支持力では、実質上1.5×135.0／98.0=2.0程度の安全率が見込まれていたことになる。
10.2

文献調査3）

文献調査の結果、以下のことが分かった。
（１）地下水位変動域や地下水位変動域以浅に設置された木材は、腐朽しているものと健全なものがある。
（２）地下水位変動域以深に設置された木材は、樹種に関係なく100%が健全であり、このような環境下では土木資材として十分な期間健全性を保つことがわかった。
（３）土木資材としては一般にカラマツ、ベイマツを含めたマツが多く使われるが、スギについても同様に地下水位変動域以深では健全性を保つことがわかった。
（４）収集されたスギは、設置期間が最大で26年であり、今後さらにデータを集め長期健全性を明らかにする必要がある。
【解説】
10.2.1

調査方法

調査の目標は、木材使用時に課題となる腐朽についての現状である。そこで、調査対象は、主に構造物基礎を対象とした地中にある木杭と、河川工事に使用される木材とした。調査対象とした資料は、⑴土木学会年次学術講演会論文集（1999年～2006年の8年分）、⑵地盤工学会地盤工学
研究発表会講演概要集（2002年～2006年の5年分）、⑶その他であり、全部で53の文献である。
調査項目は、⑴対象構造物、⑵木材用途、⑶使用場所、⑷施工時期、⑸調査時期、⑹設置期間、⑺樹種、⑻木材寸法、⑼地盤との関係、⑽地下水位、⑾木材の腐朽状態（地下水位以浅、変動域、地下水位以深）、⑿その他である。
10.2.2

調査結果

53の文献より、47地点のデータが得られた。得られたデータの内約2割が鉄道または道路橋梁− 78 −

10.2

文献調査の結果の基礎であり、約2割がビルまたは住宅の基礎であり、約4割が河川構造物である。47地点の樹種の内訳は、松または松杭と記述されたものが3割である。この中には、カラマツ（カラマツ属）、
アカマツ（マツ属）、ベイマツ（トガサワラ属）が含まれると考えられるが、これらを総称して
松杭とすると、松杭は全体の約4割である。一方、スギも全体の約4割を占める。図-10.2.1に、全てがカラマツ、アカマツ、ベイマツを含めた松杭である。図-10.2.2に、河川構造物に用いられた構造物基礎とし、鉄道および道路橋基礎、ビル住宅基礎、火力発電所水路基礎に用いられた木材
木材の樹種を示す。約2
割がアカマツ、ベイマツを含めた松杭であるが、残り8 割はスギである。この樹種を示す。不明を除けば、全てがカラマツ、アカマツ、ベイマツを含めた松杭である。図
れは、一般的にスギはカラマツ、ベイマツと耐朽性は同等で、アカマツやクロマツなどよりも耐朽性-10.2.2に、河川構造物に用いられた木材の樹種を示す。約2割がアカマツ、ベイマツを含めたが高いことや、近年聖牛のような過去使用された工法を見直し木材を使用することがあり、この際現松杭であるが、残り8割はスギである。これは、一般的にスギはカラマツ、ベイマツと耐朽性は在大量に存在しているスギを使用したということが考えられる。図-10.2.3 に、木材の設置期間を示
同等で、アカマツやクロマツなどよりも耐朽性が高いことや、近年聖牛のような過去使用されたす。約半数が 10 年未満であるが、約 2 割は 50～100 年であり、データの中で最も古いものは、浜松町工法を見直し木材を使用することがあり、この際現在大量に存在しているスギを使用したという
駅近くの山手線および京浜東北線のレンガ造アーチ高架橋基礎の 90 年であった。
ことが考えられる。図-10.2.3に、木材の設置期間を示す。約半数が10年未満であるが、約2割は図-10.2.4～図-10.2.6 に、それぞれ地下水位変動域以浅、変動域、変動域以深における腐朽状態を50～100年であり、データの中で最も古いものは、浜松町駅近くの山手線および京浜東北線のレ示す。地下水位変動域以浅や変動域では、健全であったものが6 割あるが、腐朽したものも４割であンガ造アーチ高架橋基礎の90年であった。
ることがわかる。このように，地下水位変動域以浅では、腐朽する場合としない場合があるようであ
図-10.2.4～図-10.2.6に、それぞれ地下水位変動域以浅、変動域、変動域以深における腐朽状
り、今後どのような条件でこのような差が生じるのかを明らかにしていく必要がある。一方、地下水態を示す。地下水位変動域以浅や変動域では、健全であったものが6割あるが、腐朽したものも
位変動域以深では、100%が健全であり、地下水位以深では腐朽が進行しないことが過去のデータから4割であることがわかる。このように、地下水位変動域以浅では、腐朽する場合としない場合が明かとなった。
図-10.2.7に、地下水位変動域以深における樹種の割合を示す。樹種は、カラマツ、アカマツ、ベあるようであり、今後どのような条件でこのような差が生じるのかを明らかにしていく必要があ
イマツを含めた松杭が5 割以上を占め、スギも 3 割近く存在している。一般に、土木工事用の木杭にる。一方、地下水位変動域以深では、100%が健全であり、地下水位以深では腐朽が進行しないはカラマツやベイマツを含めた松杭が使用されているが、スギも地下水位以深であれば腐朽が進行せことが過去のデータから明かとなった。
ず健全であることがわかる。図中には、それぞれの樹種の内、最も古かった年代を併記した、アカマ
図-10.2.7に、地下水位変動域以深における樹種の割合を示す。樹種は、カラマツ、アカマツ、ツ、ベイマツ、松杭はいずれも 50 年以上経過したものがあり、水中下であればかなりの長期間健全なベイマツを含めた松杭が5割以上を占め、スギも3割近く存在している。一般に、土木工事用の木状態を保つことが確認された。一方、スギは調査した範囲では最大で 26 年であった。
杭にはカラマツやベイマツを含めた松杭が使用されているが、スギも地下水位以深であれば腐朽以上より、今回の調査範囲で木材は、地下水位変動域以深であれば樹種に関係なく、腐朽は進行せが進行せず健全であることがわかる。図中には、それぞれの樹種の内、最も古かった年代を併記
ず健全であることが分かった。一般に土木工事においては松杭が多く使われ、腐朽に対しても抵抗性
した、アカマツ、ベイマツ、松杭はいずれも50年以上経過したものがあり、水中下であればかなが高いように思われているが、スギであっても地下水位変動域以深であれば抵抗性が高いことがわかりの長期間健全な状態を保つことが確認された。一方、スギは調査した範囲では最大で26年である。なお、旧建築基礎構造設計基準によればスギは、アカマツ、クロマツ、カラマツ、ベイマツと比った。
べると圧縮強度は低く、木材の分野ではスギの耐朽性はカラマツ、ベイマツと同等でありアカマツや以上より、今回の調査範囲で木材は、地下水位変動域以深であれば樹種に関係なく、腐朽は進
クロマツよりもむしろ優れているとされている。
行せず健全であることが分かった。一般に土木工事においては松杭が多く使われ、腐朽に対しても抵抗性が高いように思われているが、スギであっても地下水位変動域以深であれば抵抗性が高いことがわかる。なお、旧建築基礎構造設計基準によればスギは、アカマツ、クロマツ、カラマ
ツ、ベイマツと比べると圧縮強度は低く、木材の分野ではスギの耐朽性はカラマツ、ベイマツと同等でありアカマツやクロマツよりもむしろ優れているとされている。
カラマツ
アカマツ
5%
5%
不明
30%

その他(ヒノキ，サザンイエローパイン等)
0%

不明
0%

カラマツ
0%

アカマツ
6%

100<=x
0%

x<1
9%

不明
9%

1<=x<2
6%

ベイマツ
0%

ベイマツ
10%

松(松or松杭)13%

50<=x<10019%

20

2<=x<515%

47
16

その他(ヒノキ，サザンイエローパイン等)
0%
スギ(オビスギ含む)
0%

松(松or松杭)50%

20<=x<50
17%
スギ(オビスギ含む)
81%

河川構造物：沈床，樋門，聖牛，
ウッドブロック，
牛枠，杭柵，板柵

10<=x<20
2%

5<=x<1023%

図-10.2.1 基 礎・ビル住宅基礎・図-10.2.2
図-10.2.2 河川構造物に用いら河 川構造物に用いられ
図-10.2.3
木材の設置期間
図-10.2.3
木材の設置期間
図-10.2.1 橋梁基礎・ビル住宅
火力発電所水路基礎にれた木材の樹種
た木材の樹種
基礎・火力発電所水路基礎に用用いられた木材の樹種いられた木材の樹種− 79 −

第10章

参考資料
腐朽
0%

腐朽
40%

腐朽
40%

15

15

23

健全
60%

健全
60%

健全
100%

図 -10.2.4 地 下 水 位 変 動 域 以 図 -10.2.5 地 下 水 位 変 動 域 に 図 -10.2.6 地 下 水 位 変 動 域 以
浅における腐朽状態
図-10.2.4
地 下水位変動域以浅に おける腐朽状態
図-10.2.5 地 下水位変動域に 深における腐朽状態
図-10.2.6 地 下水位以深における腐朽状態
おける腐朽状態
おける腐朽状態
その他(ヒノキ，サザンイエローパイン等)
0%

不明
17%

カラマツ
4%

最大26年
(柵支柱)
アカマツ
最大86年
9%
(樋門基礎)
ベイマツ
9%
最大76年
(ビル基礎)

23
最大26年
(沈床)
スギ(オビスギ含む)
26%

最大55年
(橋脚基礎)松(松or松杭)35%

図-10.2.7
図 -10.2.7 地 下水位変動域以深に地下水位変動域以おける樹種
深における樹種
10.3

木杭基礎の掘出し調査3）

平成16年7月の福井豪雨では、福井市内を流れる足羽川の堤防決壊等により甚大な被害が10.3発生した。その後、福井県では足羽川河川激甚災害対策特別緊急事業が採択され、平成16年
木杭基礎の掘出し調査の結果 3)
度より5ヶ年計画で、河床掘削や橋梁架替等の工事（一部は福井縦貫線幸橋整備事業）が進
平成 16 年 7 月の福井豪雨では、福井市内を流れる足羽川の堤防決壊等により甚大な被害が発生められた。その工事の最中、足羽川河床より昔の橋梁の基礎と思われる丸太状の木杭が数多した。その後、福井県では足羽川河川激甚災害対策特別緊急事業が採択され、平成 16 年度より 5く発見された。
ヶ年計画で、河床掘削や橋梁架替等の工事（一部は福井縦貫線幸橋整備事業）が進められた。その地球温暖化対策の一手段として木材の地中貯蔵によるカーボンストックに着目し、かつて工事の最中、足羽川河床より昔の橋梁の基礎と思われる丸太状の木杭が数多く発見された。
は土木工事において使用されてきた木杭利用の復活を提案しているが、金属やコンクリート
地球温暖化対策の一手段として木材の地中貯蔵によるカーボンストックに着目し、かつては土木に比べて木材の場合は腐朽による強度低下の心配があるため、現在では木材が基礎杭として工事において使用されてきた木杭利用の復活を提案しているが、金属やコンクリートに比べて木材利用される事例は極めて少ないのが現状である。しかしながら、近年、長期間地中や水中にの場合は腐朽による強度低下の心配があるため、現在では木材が基礎杭として利用される事例は極めて少ないのが現状である。しかしながら、近年、長期間地中や水中にあった木杭が健全な状態であった木杭が健全な状態で発掘された事例が数多く報告されており、それらの腐朽程度や強発掘された事例が数多く報告されており、それらの腐朽程度や強度特性を定量的に明らかにするこ
度特性を定量的に明らかにすることは非常に意義深いことと考え、足羽川において掘り出さとは非常に意義深いことと考え、足羽川において掘り出された木杭の調査結果を示す。
れた木杭の調査結果を示す。
【解説】
【解説】
10.3.1 調査概要
10.3.1 調査概要
木杭は足羽川の水越橋、幸橋、木田橋の架替工事現場において発見された。各橋梁の位置を図-10.3.1
木杭は足羽川の水越橋、幸橋、木田橋の架替工事現場において発見された。各橋梁の位置を図に示す。掘出し地点の様子を写真-10.3.1、地盤柱状図を図-10.3.2に示す。
-10.3.1に示す。掘出し地点の様子を写真-10.3.1、地盤柱状図を図-10.3.2に示す。
（１）水越橋（１）水越橋
水越橋の約100m 上流側の地点より、直径約 30cm、長さ約 5m の木杭 3 本と直径約 10cm 長さ 1～2m
 水越橋の約100m上流側の地点より、直径約30cm、長さ約5mの木杭3本と直径約10cm長さの木杭1～2mの木杭9本が掘り出された。現場付近在住の技術者より、1958（昭和33）年の橋梁拡9 本が掘り出された。現場付近在住の技術者より、1958（昭和 33）年の橋梁拡張工事の際に設− 80 −

10.3

木杭基礎の掘出し調査の結果

張工事の際に設置された仮設歩道用の木橋の基礎杭との証言を得ており、設置期間は48年と推定できる。今回、掘り出された木杭の中では杭径、杭長ともに最も大きく、樹齢も100年以上と古かった。図-10.3.2⒜の柱状図に示す木杭の深度は、杭の観察より河川内の地盤表
面位置を推定したものであり、杭頭は約1m河床より突出し、杭の大部分は砂層に貫入されていたと考えられる。
（２）幸橋 幸橋からは直径約20cm、長さ約2mの木杭2本が掘り出された。幸橋は1932（昭和7）年に木橋から鉄筋コンクリート橋に架け替えられたが、掘り出された木杭はそのP7橋脚基礎として使用されていたものであり、設置期間は74年と推定できる。掘出し作業は鋼矢板で川を締切り行われ、写真-10.3.1⒝に示すように河床には多数の木杭が0.9～1.0mの間隔で打設されており、杭長は1.4m～5.7mとばらついていた。図-10.3.2⒝の柱状図に示すように、表層付近に礫質土と礫混じり砂層があり、比較的N値も大きいことから、これらの層を支持層としていたと考えられる。
（３）木田橋
 木田橋からは直径30cm、長さ3.5mの木杭1本が掘り出された。掘出し位置は現在の木田橋近くに架かっていた1928（昭和3）年施工の銭とり橋の橋脚基礎であり、設置期間は78年と推定できる。木杭は川のほぼ中央にあり、河川を鋼矢板で締切り河床面まで水位を下げて掘り出された。掘出し時には杭頭部約1.4mが地盤より上に出ていたが、試験室に搬入された木杭を観察すると、杭頭部約1.1mが長期間水で洗われたように滑らかに削られた痕跡があり、その上部が地盤表面より突出していたと考えられる。図-10.3.2⒞に示すように杭頭部が1.1m
ほど地盤より突出していたとすると、粘土層の下部にある砂質シルト層に杭先端があり、杭の大部分は粘土層内にあったと考えられる。杭頭部は水中に没していたと考えられるが、渇水期には水位面より上に存在していたと推測できる。
NN

水越橋
水越橋

福井県庁

幸橋
幸橋
木田橋
木田橋
約500m

図-10.3.1 木杭の掘出し地点（国土地理院2万5千分の1地形図「福井」(a)水越橋(b)幸橋
写真-10.3.1

木杭の掘出し状況− 81 −(c)木田橋

第10章

౮⌀-10.3.1

0

⍾

10

20

0

0

10

N୯
20

10

20

␕ᷙߓࠅ⍾

30
␕⾰࿯

ࠪ࡞࠻ᷙߓࠅ⍾

☼࿯

ࠬࠡ
␕ᷙࠅ⍾
⍾⾰ࠪ࡞࠻

⍾

ࡑ࠷ዻ

ᮡ㜞 GL m)

-5

␕⾰࿯
-5
ࠪ࡞࠻ᷙߓࠅ⍾ᮡ㜞 GL m)

0

0

1.1m

N୯

N୯

ฝጯ஥

2.4m

30

⍾
-5

ࠪ࡞࠻

ᮡ㜞 GL m)

␕ᷙࠅ⍾

20

⼔ጯ

2.2m

10

᧮⸳⟎ᦼ㑆㧦1928ᐕ㨪2006ᐕ㧔78ᐕ㑆㧕

2.7m

0

᧮⸳⟎ᦼ㑆㧦1932ᐕ㨪2006ᐕ㧔74ᐕ㑆㧕

0.9㨪2.1m

Ꮐጯ஥
0

3.7㨪3.9m

ᯅ⣉ၮ␆N୯

1.0㨪1.3m

᧮⸳⟎ᦼ㑆㧦ផቯ1958ᐕ㨪2006ᐕ㧔ផቯ48ᐕ㧕

参考資料ᧁ᧮ߩជ಴ߒ⁁ᴫ

ࠪ࡞࠻㨯
ࠪ࡞࠻⾰⍾

ࠪ࡞࠻

ࠞ࡜ࡑ࠷ዻ

ࠪ࡞࠻ᷙߓࠅ⍾
-10

ࠪ࡞࠻

⍾
-10

ࠪ࡞࠻

ࠪ࡞࠻ᷙߓࠅ⍾ࠪ࡞࠻ࠪ࡞࠻ᷙߓࠅ⍾

ࠪ࡞࠻⾰⍾

ࠪ࡞࠻

⍾⾰ࠪ࡞࠻

-10

ࠪ࡞࠻ᷙߓࠅ⍾
-15

C ᳓⿧ᯅ

⍾⾰ࠪ࡞࠻

D ᐘᯅ
࿑-10.3.2
図-10.3.2 ᧁ᧮ជ಴ߒ࿾ὐߩ࿾⋚ᩇ⁁࿑
木杭掘出し地点の地盤柱状図

-15

E ᧁ↰ᯅ

10.3.2 調査方法
10.3.2 ⺞ᩏᣇᴺ
 （１）目視による腐朽度評価⋡ⷞߦࠃࠆ⣣᧎ᐲ⹏ଔ 表-10.3.1に示す「木材保存剤の性能試験方法及び性能基準（JISK 1571:2004）」に従い、
⴫-10.3.1
ߦ␜ߔ‫଻᧚ᧁޟ‬ሽ೷ߩᕈ⢻⹜㛎ᣇᴺ෸߮ᕈ⢻ၮḰ㧔JIS K 1571:2004㧕‫ߦޠ‬ᓥ޿‫ޔ‬A‫ޔ‬B‫ޔ‬C
A、B、Cの3名の評価者が目視により丸太の腐朽度を判定した。
ߩ 3 ฬߩ⹏ଔ⠪߇⋡ⷞߦࠃࠅਣᄥߩ⣣᧎ᐲࠍ್ቯߒߚ‫ޕ‬ なお、水越橋上流で護岸基礎として使用されていた丸太9本（AswMk04～12）については、ߥ߅‫ޔ‬᳓⿧ᯅ਄ᵹߢ⼔ጯၮ␆ߣߒߡ૶↪ߐࠇߡ޿ߚਣᄥ
9 ᧄ㧔AswMk04㨪12㧕ߦߟ޿ߡߪ‫ޔ‬⣣᧎ߩ
腐朽の程度についてはいずれも同程度のように見えたので、割れていない（全周が残ってい⒟ᐲߦߟ޿ߡߪ޿ߕࠇ߽ห⒟ᐲߩࠃ߁ߦ⷗߃ߚߩߢ‫ޔ‬ഀࠇߡ޿ߥ޿㧔ో๟߇ᱷߞߡ޿ࠆ㧕ߎߣ߅ࠃ߮
ᄢ߈ߥ▵㧔ߎ߱㧕߇ή޿ߎߣࠍၮḰߣߒߡ‫ޔ‬AswMk05‫ޔ‬06‫ޔ‬08
ߩ 3 ᧄࠍ⹜㛎ኻ⽎ߣߒߚ‫ޕ‬ᓟㅀߔࠆᒝる）ことおよび大きな節（こぶ）が無いことを基準として、AswMk05、06、08の3本を試ᐲ⹜㛎╬߽ߎߩ
3 ᧄߦߟ޿ߡታᣉߒߚ‫ޕ‬
験対象とした。後述する強度試験等もこの3本について実施した。

⣣᧎ᐲ
腐朽度
0
0
1
1
2
2
3
3
4
4
5
5

⴫-10.3.1 腐朽度の評価基準⣣᧎ᐲߩ⹏ଔၮḰ
表-10.3.1
ⷰኤ⁁ᘒ
観察状態
ஜో
健全
ㇱಽ⊛ߦシᐲߩ⣣᧎
部分的に軽度の腐朽ో㕙⊛ߦシᐲߩ⣣᧎
全面的に軽度の腐朽
2 ߩ⁁ᘒߩ਄ߦㇱಽ⊛ߦỗߒ޿⣣᧎
２の状態の上に部分的に激しい腐朽ో㕙⊛ߦỗߒ޿⣣᧎
全面的に激しい腐朽⣣᧎ߦࠃߞߡᒻ߇፣ࠇࠆ
腐朽によって形が崩れるࡇࡠ࠺ࠖࡦ⽾౉⹜㛎（２）ピロディン貫入試験ជࠅ಴ߒߚᧁ᧮߆ࠄᷓᐲᣇะߦ 50cm 㑆㓒ߢෘߐ 10cm ߩ౞⋚ࠍಾࠅ಴ߒ‫ߡ޿ߟߦࠇߎޔ‬᡼኿ᣇะ㧔⴫
掘り出した木杭から深度方向に50cm間隔で厚さ10cmの円盤を切り出し、これについて放㕙㧕48 ὐߩࡇࡠ࠺ࠖࡦ⽾౉⹜㛎ࠍታᣉߒߚ‫߅ߥޕ‬౞⋚ߪ‫ޔ‬᳇ੇ⁁ᘒߣ㘻᳓⁁ᘒߩ
2 ㅢࠅߩ᳓ಽ⁁ᘒߩ߽ߩࠍ૞ᚑߒ⹜㛎ߦଏߒߚ‫ޕ‬
射方向（表面）48点のピロディン貫入試験を実施した。なお円盤は、気乾状態と飽水状態の
2通りの水分状態のものを作成し試験に供した。

❑࿶❗⹜㛎
JIS
㧔JIS
Z 2101-1994㧕ߦḰ᜚ߒᧁ᧚⹜㛎૕ߩ❑࿶❗⹜㛎߅ࠃ߮ᐔဋᐕベ᏷ߣ฽᳓₸ߩ᷹ቯࠍⴕߞߚ‫ޕ‬（３）縦圧縮試験
 JIS（JIS Z 2101-1994）に準拠し木材試験体の縦圧縮試験および平均年輪幅と含水率の測10.3.3定を行った。
⺞ᩏ⚿ᨐ߅ࠃ߮⠨ኤ
⴫-10.3.2 ߦ⺞ᩏ⚿ᨐ৻ⷩࠍ␜ߔ‫ޕ‬− 82 −

10.3

10.3.3

木杭基礎の掘出し調査の結果

調査結果および考察

表-10.3.2に調査結果一覧を示す。
⋡ⷞߦࠃࠆ⣣᧎ᐲ⹏ଔ（１）目視による腐朽度評価
࿑-10.3.3㨪࿑-10.3.11 ߦ AswMk01‫ޔ‬AswMk02‫ޔ‬AswMk03‫ޔ‬AswMk05‫ޔ‬AswMk06‫ޔ‬AswMk08‫ޔ‬ 図-10.3.3～ 図-10.3.11にAswMk01、AswMk02、AswMk03、AswMk05、AswMk06、
AswSw01‫ޔ‬AswSw02‫ޔ‬AswKd01 ߩ⣣᧎ᐲ⹏ଔߩ⚿ᨐࠍ␜ߔ‫್ߩࠇߙࠇߘޕ‬ቯߩᮡ㜞ߪฦ඙㑆ߩਛᄩ୯
AswMk08、AswSw01、AswSw02、AswKd01の腐朽度評価の結果を示す。それぞれの判定ߣߒ‫ޔ‬ታ✢ߪ 3 ⠪ߩᐔဋ୯ߢ޽ࠆ‫ޕ‬ห࿑ࠃࠅ‫ޔ‬GL-1m એᷓߢߪ⹏ଔᐲߩᐔဋ୯߇ 1 એਅߣߥߞߡ߅ࠅ‫ޔ‬の標高は各区間の中央値とし、実線は3者の平均値である。同図より、GL-1m以深では評価ஜోߢ޽ࠆߎߣ߇ࠊ߆ࠆ‫ޕ‬
度の平均値が1以下となっており、健全であることがわかる。

ࡇࡠ࠺ࠖࡦ⽾౉⹜㛎ߩ⚿ᨐ（２）ピロディン貫入試験の結果
ฦᧁ᧮ߩᷓߐᣇะߩࡇࡠ࠺ࠖࡦ⽾౉㊂ߦߟ޿ߡ‫ޔ‬㘻๺⾗ᢱ߅ࠃ߮᳇ੇ⾗ᢱߘࠇߙࠇߩ⚿ᨐࠍ߹ߣ߼ߚ
 各木杭の深さ方向のピロディン貫入量について、飽和資料および気乾資料それぞれの結果
߽ߩࠍ࿑-10.3.12 ߆ࠄ࿑-10.3.20 ߦ␜ߔ‫ޕ‬ฦࠣ࡜ࡈߦߪ⷗߿ߔߐߩߚ߼ߦ⣣᧎ߩ⋡቟ߣߥࠆ⽾౉୯
をまとめたものを図-10.3.12～図-10.3.20に示す。各グラフには見やすさのために腐朽の目
30mm ߩ✢ࠍᒁ޿ߚ㧚ห࿑߆ࠄ‫ޔ‬ඨᓘᣇะߩ⽾౉㊂ߪ᳇ੇ⁁ᘒ߅ࠃ߮㘻๺⁁ᘒߩ෺ᣇߦ߅޿ߡ޿ߕࠇ
安となる貫入値30mmの線を引いた．同図から、半径方向の貫入量は気乾状態および飽和状ߩᧁ᧮ߦ߅޿ߡ߽ၮᧄ⊛ߦ
30mm ࠍਅ࿁ߞߡ߅ࠅ‫ޔ‬⣣᧎ߒߡ޿ߥ޿ߎߣ߇᣿ࠄ߆ߣߥߞߚ‫ޕ‬ゲᣇะߩ
態の双方においていずれの木杭においても基本的に30mmを下回っており、腐朽していない⽾౉୯ߪ 30mm ࠍ⿥߃ߡ޿ࠆ႐ว߇޽ࠆ߇‫ߪࠇߎޔ‬⣣᧎ߒߡ޿ߥ޿ᧁ᧚ߦ߅޿ߡ߽ᧁ᧚ߩゲߦㄭ޿ㇱ
ことが明らかとなった。軸方向の貫入値は30mmを超えている場合があるが、これは腐朽しಽߥߤߢߪ৻⥸⊛ߥ୯ߢ޽ࠆ‫ޕ‬ていない木材においても木材の軸に近い部分などでは一般的な値である。
❑࿶❗⹜㛎ߩ⚿ᨐ（３）縦圧縮試験の結果
⹜㛎⚿ᨐߩઍ⴫଀ߣߒߡ‫ޔ‬࿑-10.3.21 ߦᧁ↰ᯅߩᧁ᧮㧔᮸⒳㧦ࠬࠡዻ㧕ߦߟ޿ߡᷓᐲߏߣߩ❑࿶❗
 試験結果の代表例として、図-10.3.21に木田橋の木杭（樹種：スギ属）について深度ごとᒝߐࠍ␜ߒߚ‫ޕ‬Ყセߩߚ߼ߦ‫ޔ‬1974ᐕ ᣣᧄᑪ▽ቇળ‫ᧁޟ‬᭴ㅧ⸳⸘ၮḰ࡮ห⸃⺑‫ߦ᧚᧮ߚࠇߐ␜ߦޠ‬の縦圧縮強さを示した。比較のために、1974年版日本建築学会「木構造設計基準・同解説」
㑐ߔࠆ᥉ㅢ᭴ㅧ᧚ߩ❫⛽ᣇะ⸵ኈᔕജᐲߩࠬࠡߦߟ޿ߡߩᢙ୯㧔㐳ᦼᔕജߦኻߔࠆ୯‫ޔ‬᳇ੇ⁁ᘒ‫ޔ‬࿑に示された杭材に関する普通構造材の繊維方向許容応力度のスギについての数値（長期応力ਛߦ‫⸵ޟ‬ኈᔕജᐲ‫␜⴫ߣޠ‬㧕߅ࠃ߮‫ߩߘޔ‬ḨẢ⁁ᘒߦㆡ↪ߔࠆ୯㧔᳇ੇ⁁ᘒߩ
70%㧚࿑ਛߦ‫ޟ‬หḨẢᤨ‫␜⴫ߣޠ‬㧕ߩ✢ࠍ‫ߩࠡࠬߦࠄߐޔ‬ᮡḰ⊛ߥ࿶❗ᒝᐲ㧔ᧁ᧚Ꮏᬺࡂࡦ࠼ࡉ࠶ࠢߦឝタߩᐔဋ୯‫ޔ‬࿑ਛ
に対する値、気乾状態、図中に「許容応力度」と表示）および、その湿潤状態に適用する値
ߦ‫ޟ‬᳇ੇ᧚ᮡḰ୯‫␜⴫ߣޠ‬㧕ߩ✢ࠍ␜ߒߚ‫ޕ‬（気乾状態の70%．図中に「同湿潤時」と表示）の線を、さらにスギの標準的な圧縮強度（木ߎߩ࿑߆ࠄ‫ࠡࠬߩߎޔ‬ዻߩᧁ᧮ߩ❑࿶❗ᒝᐲߪᮡḰ⊛ߥ୯ࠃࠅߪᒙ޿߽ߩߩ‫⸵ޔ‬ኈᔕജᐲࠃࠅߪ㜞材工業ハンドブックに掲載の平均値、図中に「気乾材標準値」と表示）の線を示した。
޿୯ߣߥߞߡ߅ࠅ‫ޔ‬ᒝᐲ߇ᄢ߈ߊૐਅߒߚ⸶ߢߪߥߊஜోᕈࠍ଻ߞߡ޿ࠆߣ⹏ଔߐࠇߚ‫ࠅࠃߦࠇߎޕ‬ この図から、このスギ属の木杭の縦圧縮強度は標準的な値よりは弱いものの、許容応力度ࠬࠡዻ߇ᧁ᧮ߣߒߡ೑↪ߢ߈ࠆน⢻ᕈ߇‫ޔ‬ࡇࡠ࠺ࠖࡦ⹜㛎ߛߌߢߥߊ࿶❗ᒝᐲߩ⚿ᨐ߆ࠄ߽␜ߐࠇߚ‫ޕ‬よりは高い値となっており、強度が大きく低下した訳ではなく健全性を保っていると評価さ߹ߚ‫ޔ‬࿑-10.3.22 ߦ࿶❗⹜㛎ࠃࠅ᳞߼ߚ⹜㛎૕ߩᔕജ߭ߕߺ㑐ଥࠍ␜ߒߚ⚿ᨐߩ৻଀ࠍ␜ߒߚ‫ޕ‬㘻れた。これによりスギ属が木杭として利用できる可能性が、ピロディン試験だけでなく圧縮๺⁁ᘒߢߪ᳇ੇ⁁ᘒࠃࠅᒝᐲ߇ૐ޿ߎߣ߇⏕⹺ߐࠇߚ‫ޕ‬
強度の結果からも示された。
表-10.3.2
調査結果一覧
⴫-1 ⺞ᩏ⚿ᨐ৻ⷩ㗄䇭䇭⋡ౝ䇭䇭䇭䇭䇭䇭䇭䇭ኈ
ᐘᯅઃㄭ
Asw
Asw
Sw01
Sw02

ᧁ↰ᯅઃㄭ
Asw
Kd01
ᯅ⣉䋨ᣥ㌛䈫䉍ᯅ䋩ᯅ⣉䋨ᣥ㪧㪎䋩ၮ␆↪ㅜ㧔᭴ㅧ‛ฬ⒓㧕
ᯅ⣉ၮ␆
⼔ጯၮ␆
ၮ␆
㪈㪐㪊㪉䋨ᤘ๺㪎䋩ᐕᣉᎿᤨᦼ㪈㪐㪌㪏䋨ᤘ๺㪊㪊䋩ᐕ䈫ផቯ㪈㪐㪌㪏䋨ᤘ๺㪊㪊䋩ᐕ䈫ផቯ㪈㪐㪉㪏䋨ᤘ๺㪊䋩ᐕ㪉㪇㪇㪍ᐕ⺞ᩏ㧔ណข㧕ᤨᦼ
㪉㪇㪇㪍ᐕ
㪉㪇㪇㪍ᐕ
㪉㪇㪇㪍ᐕ
㪎㪋ᐕ
⸳⟎ᦼ㑆
㪋㪏ᐕ䈫ផ᷹
㪋㪏ᐕ䈫ផ᷹
㪎㪏ᐕ
*
114
150
116
䋭
䋭
䋭
䋭
䋭
䋭
䋭
䋭
䋭
㪊㪎
㪊㪊
㪋㪊
ᐕベᢙ
᮸⒳㐓ቯ
ታᣉ ታᣉ
䋭
䋭
ታᣉ
䋭
䋭
ታᣉ
䋭
䋭
䋭
䋭
ታᣉ
ታᣉ
ታᣉ
䉦䊤䊙䉿ዻ䋨᮸⒳㐓ቯ㕖ታᣉ䈱䉅䈱䉅ห⒳䈫ផቯ䋩
䊙䉿ዻ
᮸‫ޓ‬⒳
䉴䉩ዻ
4.8
4.9
4.9
2.1
1.5
㪈㪅㪊
1.2
1.1
1.1
1.1
1.1
0.9
2.7
2.2
㪊㪅㪌
ਣ ో㐳 O**䋨㪉㪅㪋䋩ᄥ 㧔߁ߜ࿾ਛㇱ O 㧕 䋨㪊㪅㪎䋩 䋨㪊㪅㪍䋩 䋨㪊㪅㪐䋩 䋨ਇ᣿䋩 䋨ਇ᣿䋩 䋨ਇ᣿䋩 䋨ਇ᣿䋩 䋨ਇ᣿䋩 䋨ਇ᣿䋩 䋨ਇ᣿䋩 䋨ਇ᣿䋩 䋨ਇ᣿䋩 䋨ਇ᣿䋩 䋨ਇ᣿䋩ኸ ᧃญ⋥ᓘ O
㪇㪅㪊㪈
0.27
㪇㪅㪊㪈
0.11 0.11 0.11 㪇㪅㪈㪊 0.11 0.11 0.11 0.11 㪇㪅㪈㪊
0.17
0.17
㪇㪅㪊㪇
ᴺ రญ⋥ᓘ O
᷹ቯਇ⢻䋨ᰳ៊䋩
㪇㪅㪊㪉
0.28
㪇㪅㪊㪈
0.12 0.12 0.12 0.14 0.12 0.11 0.11 0.12 㪇㪅㪈㪊
0.18
0.18
ណข૏⟎
ᧁ᧮0Q

᳓⿧ᯅ਄ᵹ
Asw
Asw
Asw Asw Asw Asw Asw Asw Asw Asw Asw Asw
Mk01 Mk02 Mk03 Mk04 Mk05 Mk06 Mk07 Mk08 Mk09 Mk10 Mk11 Mk12࿾⋚ߣߩ㑐ଥ

⍾ጀ⍾ጀ࿾ਅ᳓૏૏⟎

᧮㗡ㇱ䈲࿾⋚䉋䉍⓭಴৻ㇱᴡᎹ᳓૏䉋䉍਄䈮಴䉎᧮㗡ㇱ䈲࿾⋚䉋䉍⓭಴৻ㇱᴡᎹ᳓૏䉋䉍਄䈮಴䉎

᷆᳓

᷆᳓

᳓ߩ⒳೎

␕⾰࿯䋮᧮వ┵ㇱ䈲 ᄙ䈒䈲☼ᕈ࿯䋮᧮వ␕ᷙ䈛䉍⍾ጀ
┵ㇱ䈲⍾⾰䉲䊦䊃ጀ࿾⋚⴫㕙䉋䉍਄䈮ᴡ ᧮㗡䉋䉍਄䈮ᴡᎹ᳓
Ꮉ᳓૏
૏

᷆᳓
వ┵䈮㊄ዻ⵾䉨䊞䉾
䊒䈏ઃዻ䇯

ߘߩઁ

㧖㧦ⶄᢙߩ⸘᷹⚿ᨐߩᐔဋ୯㧚‫ޓ‬㧖㧖㧦࿾ਛㇱߩ㐳ߐߪ࿯⍾ઃ⌕⁁ᴫ߿ᵹ᳓ߦࠃࠆଚ㘩∥ߥߤߦࠃࠅផቯ㧚− 83 −

᷆᳓㧦⣣᧎ߦࠃߞߡᒻ߇፣ࠇࠆ

㧦⣣

-4.0

-4.0
6

5

4

3

2

1

6

0

⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ

第10章

参考資料

࿑-10.3.3⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ㧔AswMk01:᳓⿧ᯅ਄ᵹ࿾ὐ㧘ࠞ࡜ࡑ࠷ዻ㧕
2.0

2.0
2.0

2.0
2.0

㧔

2.0

2.0

1.0

1.0
1.0

1.0
1.0

1.0

AA
BB
CC
ᐔဋ
ᐔဋ

-1.0
-1.0

-2.0
-2.0

-2.0
-2.0

-3.0
-3.0

AA
BB
CC
ᐔဋ
ᐔဋ

‫ޓޓ‬㧨,+5-⣣᧎ᐲߩ್ቯ㧪‫ޓޓ‬㧨,+5-⣣᧎ᐲߩ್ቯ㧪
㧦ஜో
㧦ஜో
㧦ㇱಽ⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ㇱಽ⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ߩ⁁ᘒߩ਄ߦㇱಽ⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦ߩ⁁ᘒߩ਄ߦㇱಽ⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦⣣᧎ߦࠃߞߡᒻ߇፣ࠇࠆ
㧦⣣᧎ߦࠃߞߡᒻ߇፣ࠇࠆ

㧨,+5-⣣᧎ᐲߩ್ቯ㧪㧨,+5-⣣᧎ᐲߩ್ቯ㧪
㧦ஜో
㧦ஜో
㧦ㇱಽ⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ㇱಽ⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ߩ⁁ᘒߩ਄ߦㇱಽ⊛ߦ㧦ߩ⁁ᘒߩ਄ߦㇱಽ⊛ߦỗߒ޿⣣᧎ỗߒ޿⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦⣣᧎ߦࠃߞߡᒻ߇፣ࠇࠆ
㧦⣣᧎ߦࠃߞߡᒻ߇፣ࠇࠆ

-3.0
-3.0

66

55

44

33

22

11

-1.0

A
B
CA
ᐔဋ
B
C
ᐔဋ
‫ޓޓ‬㧨,+5-⣣᧎ᐲߩ್ቯ㧪㧦ஜో‫ޓޓ‬㧨,+5-⣣᧎ᐲߩ್ቯ㧪㧦ㇱಽ⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ஜో㧦ో㕙⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ㇱಽ⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ߩ⁁ᘒߩ਄ߦㇱಽ⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦ߩ⁁ᘒߩ਄ߦㇱಽ⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦⣣᧎ߦࠃߞߡᒻ߇፣ࠇࠆ
㧦ో㕙⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦⣣᧎ߦࠃߞߡᒻ߇፣ࠇࠆ

-1.0

-2.0

-3.0
-3.0

-4.0

66

00

0.0

-2.0

-4.0
-4.0

-4.0
-4.0

0.0

55

44

33

22

11

00

-4.0

⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐᮡ㜞‫)ޓ‬. O 㧔ផ᷹㧕

-1.0
-1.0

0.0
0.0

ᮡ㜞‫)ޓ‬.
O 㧔ផ᷹㧕
ᮡ㜞‫)ޓ‬.
O 㧔ផ᷹㧕

0.0
0.0ᮡ㜞‫)ޓ‬.
ᮡ㜞‫)ޓ‬. O
O 㧔ផ᷹㧕㧔ផ᷹㧕ᮡ㜞‫)ޓ‬.
ᮡ㜞‫)ޓ‬. O
O 㧔ផ᷹㧕
㧔ផ᷹㧕

1.0

3

0.0

-1.0

-2.0

‫ޓޓ‬㧨
㧦ஜో
㧦ㇱಽ
㧦ో㕙
㧦ߩ
㧦ో㕙
㧦⣣᧎

-3.0

6

5

4

2

1

0

6

5

⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ
4
3
2

1

0

-4.0
6

5

⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ

࿑-10.3.5

࿑-10.3.3
࿑-10.3.3 ⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ

࿑-10.3.4
࿑-10.3.4 ⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ㧔AswMk01:᳓⿧ᯅ਄ᵹ࿾ὐ㧘ࠞ࡜ࡑ࠷ዻ㧕㧔AswMk01:᳓⿧ᯅ਄ᵹ࿾ὐ㧘ࠞ࡜ࡑ࠷ዻ㧕㧔AswMk02:᳓⿧ᯅ਄ᵹ࿾ὐ㧘ࠞ࡜ࡑ࠷ዻ㧕㧔AswMk02:᳓⿧ᯅ਄ᵹ࿾ὐ㧘ࠞ࡜ࡑ࠷ዻ㧕⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ㧔AswMk03:᳓⿧ᯅ਄ᵹ࿾ὐ㧘ࠞ࡜ࡑ࠷ዻ㧕
࿑-10.3.6 ⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ࿑

㧔AswMk05:᳓⿧ᯅ਄ᵹ࿾ὐ㧘ࠞ࡜ࡑ࠷ዻ㧕

㧔As

2.0
2.0
2.0

2.0

2.0

2.0

1.0
1.0

1.0

-1.0
-1.0
-1.0

-2.0
-2.0
-2.0

-3.0
-3.0
-3.0

-4.0
-4.0
-4.0

AA
BB
CC A
ᐔဋ
ᐔဋ
B
C
ᐔဋ
‫ޓޓ‬㧨,+5-⣣᧎ᐲߩ್ቯ㧪‫ޓޓ‬㧨,+5-⣣᧎ᐲߩ್ቯ㧪
㧦ஜో
㧦ஜో
‫ޓޓ‬㧨,+5-⣣᧎ᐲߩ್ቯ㧪㧦ㇱಽ⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ㇱಽ⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ஜో㧦ో㕙⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ㇱಽ⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ߩ⁁ᘒߩ਄ߦㇱಽ⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦ߩ⁁ᘒߩ਄ߦㇱಽ⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦ߩ⁁ᘒߩ਄ߦㇱಽ⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦⣣᧎ߦࠃߞߡᒻ߇፣ࠇࠆ
㧦⣣᧎ߦࠃߞߡᒻ߇፣ࠇࠆ
㧦ో㕙⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦⣣᧎ߦࠃߞߡᒻ߇፣ࠇࠆ

33

0.0

-1.0

A
B
C
ᐔဋ

-2.0

‫ޓޓ‬㧨,+5-⣣᧎ᐲߩ್ቯ㧪㧦ஜో㧦ㇱಽ⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ߩ⁁ᘒߩ਄ߦㇱಽ⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦⣣᧎ߦࠃߞߡᒻ߇፣ࠇࠆ

-3.0

66

55

44

22

11

00

6

5

⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ
4
3
2⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ10ᮡ㜞‫)ޓ‬.
O 㧔ផ᷹㧕
ᮡ㜞‫)ޓ‬.
O 㧔ផ᷹㧕

0.0

1.0

0.0

0.0
-1.0

A
B

-1.0

A C
B ᐔဋ
C
‫ޓޓ‬㧨,+5-⣣᧎ᐲߩ್ቯ㧪
ᐔဋ

-2.0

㧦ஜో

-2.0

-3.0
-4.0

6

5

4
3
2
⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ

࿑-10.3.5
࿑-10.3.5 ⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ㧔AswMk03:᳓⿧ᯅ਄ᵹ࿾ὐ㧘ࠞ࡜ࡑ࠷ዻ㧕㧔AswMk03:᳓⿧ᯅ਄ᵹ࿾ὐ㧘ࠞ࡜ࡑ࠷ዻ㧕
࿑-10.3.6 ⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ

࿑-10.3.7

㧔AswMk05:᳓⿧ᯅ਄ᵹ࿾ὐ㧘ࠞ࡜ࡑ࠷ዻ㧕

1

6

0

6

4

2

1

0

5

⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ
4
3
2

1

0

-4.0

࿑-10.3.9

2.0 2.0

2.0

1.0 1.0

1.0

0.0 0.0

0.0⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ࿑㧔

-2.0 -2.0 㧦ஜో㧦ㇱಽ⊛ߦシᐲߩ⣣᧎‫ޓޓ‬㧨,+5-⣣᧎ᐲߩ್ቯ㧪‫ޓޓ‬㧨,+5-⣣᧎ᐲߩ್ቯ㧪㧦ో㕙⊛ߦシᐲߩ⣣᧎
㧦ஜో
㧦ஜో
-3.0
㧦ߩ⁁ᘒߩ਄ߦㇱಽ⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦ㇱಽ⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ㇱಽ⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦシᐲߩ⣣᧎
-3.0 -3.0㧦ߩ⁁ᘒߩ਄ߦㇱಽ⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦⣣᧎ߦࠃߞߡᒻ߇፣ࠇࠆ
㧦ߩ⁁ᘒߩ਄ߦㇱಽ⊛ߦỗߒ޿⣣᧎
-4.0

5

6

5

2

1

⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ
5 4
4 3
3 2

4

3

2 1

0

⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ

࿑-10.3.8⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ㧔AswMk08:᳓⿧ᯅ਄ᵹ࿾ὐ㧘ࠞ࡜ࡑ࠷ዻ㧕

2.0 2.0

1.0 1.00-4.0 -4.0
6

-1.0

A
B
C
ᐔဋ

-2.0

‫ޓޓ‬㧨,+5-⣣᧎ᐲߩ್ቯ㧪‫ޓޓ‬㧨,+5-⣣᧎ᐲߩ್ቯ㧪
㧦ஜో
㧦ஜో
㧦ㇱಽ⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ㇱಽ⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦシᐲߩ⣣᧎
-3.0 -3.0㧦ߩ⁁ᘒߩ਄ߦㇱಽ⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦ߩ⁁ᘒߩ਄ߦㇱಽ⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦⣣᧎ߦࠃߞߡᒻ߇፣ࠇࠆ
㧦⣣᧎ߦࠃߞߡᒻ߇፣ࠇࠆ

0

1

A
A
B
B
C
C
ᐔဋ ᐔဋ

-2.0 -2.0㧦ో㕙⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦⣣᧎ߦࠃߞߡᒻ߇፣ࠇࠆ
㧦⣣᧎ߦࠃߞߡᒻ߇፣ࠇࠆ

6-4.0 -4.0
6-1.0 -1.0ᮡ㜞‫)ޓ‬. O 㧔ផ᷹㧕

-2.0

A
B
A C A
B ᐔဋ
B
C
C
‫ޓޓ‬㧨,+5-⣣᧎ᐲߩ್ቯ㧪ᐔဋ ᐔဋᮡ㜞‫)ޓ‬. O 㧔ផ᷹㧕

-1.0

ᮡ㜞‫)ޓ‬. O 㧔ផ᷹㧕ᮡ㜞‫)ޓ‬. O 㧔ផ᷹㧕ᮡ㜞‫)ޓ‬.
O 㧔ផ᷹㧕
ᮡ㜞‫)ޓ‬.
㧔ផ᷹㧕ᮡ㜞‫)ޓ‬.
OO 㧔ផ᷹㧕

0.0-1.0 -1.0‫ޓޓ‬㧨,+5-⣣᧎ᐲߩ್ቯ㧪㧦ஜో㧦ㇱಽ⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ߩ⁁ᘒߩ਄ߦㇱಽ⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦⣣᧎ߦࠃߞߡᒻ߇፣ࠇࠆ

-3.0

-4.0
6

5

5 4

4

3

3

2

2 1

1

0

0

⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ

࿑-10.3.9
࿑-10.3.9⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ

࿑-10.3.10
࿑-10.3.10⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ㧔AswSw01:ᐘᯅ࿾ὐ㧘ࡑ࠷ዻ㧕
㧔AswSw01:ᐘᯅ࿾ὐ㧘ࡑ࠷ዻ㧕

㧔AswSw02:ᐘᯅ࿾ὐ㧘ࡑ࠷ዻ㧕
㧔AswSw02:ᐘᯅ࿾ὐ㧘ࡑ࠷ዻ㧕− 84 −

5

㧔AswSw01:ᐘᯅ࿾ὐ㧘ࡑ࠷ዻ㧕

1.0

0.0 0.06⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ㧔AswMk08:᳓⿧ᯅ਄ᵹ࿾ὐ㧘ࠞ࡜ࡑ࠷ዻ㧕

2.0

1.0 1.0‫ޓޓ‬㧨,+5㧦ஜో㧦ㇱಽ⊛ߦ
㧦ో㕙⊛ߦ
㧦ߩ⁁ᘒߩ
㧦ో㕙⊛ߦ
㧦⣣᧎ߦࠃ

⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ

࿑-10.3.8⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ㧔AswMk06:᳓⿧ᯅ਄ᵹ࿾ὐ㧘ࠞ࡜ࡑ࠷ዻ㧕

2.0 2.0

3

-1.0

-3.0

5

-4.0

0.0

-2.0

㧦ㇱಽ⊛ߦシᐲߩ⣣᧎‫ޓޓ‬㧨,+5-⣣᧎ᐲߩ್ቯ㧪㧦ో㕙⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ஜో㧦ߩ⁁ᘒߩ਄ߦㇱಽ⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦ㇱಽ⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦシᐲߩ⣣᧎㧦⣣᧎ߦࠃߞߡᒻ߇፣ࠇࠆ
㧦ߩ⁁ᘒߩ਄ߦㇱಽ⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦ో㕙⊛ߦỗߒ޿⣣᧎㧦⣣᧎ߦࠃߞߡᒻ߇፣ࠇࠆ

-3.0

-4.0

ᮡ㜞‫)ޓ‬. O 㧔ផ᷹㧕

0.00.0ᮡ㜞‫)ޓ‬. OO 㧔ផ᷹㧕㧔ផ᷹㧕ᮡ㜞‫)ޓ‬.

ᮡ㜞‫)ޓ‬.
Oᮡ㜞‫)ޓ‬.
O 㧔ផ᷹㧕㧔ផ᷹㧕ᮡ㜞‫)ޓ‬.
㧔ផ᷹㧕ᮡ㜞‫)ޓ‬.
OO 㧔ផ᷹㧕

1.0

1.0

1.0

2.0

6

5

4

3

2

1

⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ

࿑-10.3.11⣣᧎ᐲ⹏ଔ⚿ᨐ㧔AswKd01:ᧁ↰ᯅ࿾ὐ㧘ࠬࠡዻ㧕

0

10.3

木杭基礎の掘出し調査の結果

2

2
ゲᣇะᐔဋ

ゲᣇะᐔဋ

ゲᣇะ
1

ゲᣇะ
1

ඨᓘᣇะᐔဋ

ඨᓘᣇะᐔဋ
ඨᓘᣇะ

0

0

-1

-1

).㧔O㧕㧔ផቯ㧕).㧔O㧕㧔ផቯ㧕

ඨᓘᣇะ

-2

-3

-4

-2

-3

-4

-5

-5
50

40

30

20

10

0

50

40

ࡇࡠ࠺ࠖࡦ⽾౉㊂ OO㧕

200(b) 㘻๺⁁ᘒࡇࡠ࠺ࠖࡦ⹜㛎ߩᷓߐ೎⽾౉㊂㧔AswMk01:᳓⿧ᯅ਄ᵹ࿾ὐ㧘ࠞ࡜ࡑ࠷ዻ㧕

2

2

ゲᣇะᐔဋ

ゲᣇะᐔဋ

ゲᣇะ
1

ゲᣇะ

ඨᓘᣇะᐔဋ

1ඨᓘᣇะᐔဋ
ඨᓘᣇะ

ඨᓘᣇะ
0

0

-1

-1

).㧔O㧕㧔ផቯ㧕).㧔O㧕㧔ផቯ㧕

10ࡇࡠ࠺ࠖࡦ⽾౉㊂ OO㧕(a) ᳇ੇ⁁ᘒ

࿑-10.3.12

30

-2

-3

-2

-3

-4

-4

-5

-5

50

40

30

20

10

0

ࡇࡠ࠺ࠖࡦ⽾౉㊂ OO㧕

40

30

20

10

0

ࡇࡠ࠺ࠖࡦ⽾౉㊂ OO㧕(a) ᳇ੇ⁁ᘒ

࿑-10.3.1350(b) 㘻๺⁁ᘒࡇࡠ࠺ࠖࡦ⹜㛎ߩᷓߐ೎⽾౉㊂㧔AswMk02:᳓⿧ᯅ਄ᵹ࿾ὐ㧘ࠞ࡜ࡑ࠷ዻ㧕− 85 −

第10章

参考資料

2

2

1

ゲᣇะᐔဋ

ゲᣇะᐔဋ

ゲᣇะ

ゲᣇะ
ඨᓘᣇะᐔဋ

1ඨᓘᣇะᐔဋ

ඨᓘᣇะ

0

0

-1

-1

).㧔O㧕㧔ផቯ㧕).㧔O㧕㧔ផቯ㧕

ඨᓘᣇะ

-2

-3

-4

-2

-3

-4

-5

-5
50

40

30

20

10

0

50

40

ࡇࡠ࠺ࠖࡦ⽾౉㊂ OO㧕

30

20

10

0

ࡇࡠ࠺ࠖࡦ⽾౉㊂ OO㧕(a) ᳇ੇ⁁ᘒ(b) 㘻๺⁁ᘒ

2.0

2.0

1.0

1.0

0.0

0.0
ᮡ㜞‫)ޓ‬. O 㧔ផ᷹㧕ࡇࡠ࠺ࠖࡦ⹜㛎ߩᷓߐ೎⽾౉㊂㧔AswMk03:᳓⿧ᯅ਄ᵹ࿾ὐ㧘ࠞ࡜ࡑ࠷ዻ㧕ᮡ㜞‫)ޓ‬. O 㧔ផ᷹㧕

࿑-10.3.14

-1.0

-2.0

-3.0

-1.0

-2.0

-3.0
ඨᓘᣇะ
ඨᓘᣇะᐔဋ
ゲᣇะ
ゲᣇะᐔဋ

-4.0

ඨᓘᣇะ
ඨᓘᣇะᐔဋ
ゲᣇะ
ゲᣇะᐔဋ

-4.0

-5.0

-5.0
50

40

30

20

10

0

ࡇࡠ࠺ࠖࡦ⽾౉㊂ OO

40

30

20

10

0

ࡇࡠ࠺ࠖࡦ⽾౉㊂ OO(a) ᳇ੇ⁁ᘒ

࿑-10.3.1550(b) 㘻๺⁁ᘒࡇࡠ࠺ࠖࡦ⹜㛎ߩᷓߐ೎⽾౉㊂㧔AswMk05:᳓⿧ᯅ਄ᵹ࿾ὐ㧘ࠞ࡜ࡑ࠷ዻ㧕− 86 −

木杭基礎の掘出し調査の結果

2.0

2.0

1.0

1.0

0.0

0.0
ᮡ㜞‫)ޓ‬. O 㧔ផ᷹㧕ᮡ㜞‫)ޓ‬. O 㧔ផ᷹㧕

10.3

-1.0

-2.0

-3.0

-1.0

-2.0

-3.0
ඨᓘᣇะ
ඨᓘᣇะᐔဋ
ゲᣇะ
ゲᣇะᐔဋ

-4.0

ඨᓘᣇะ
ඨᓘᣇะᐔဋ
ゲᣇะ
ゲᣇะᐔဋ

-4.0

-5.0

-5.0
50

40

30

20

10

0

50

40

ࡇࡠ࠺ࠖࡦ⽾౉㊂ OO

30

20

10

0

ࡇࡠ࠺ࠖࡦ⽾౉㊂ OO(a) ᳇ੇ⁁ᘒ(b) 㘻๺⁁ᘒ

2.0

2.0

1.0

1.0

0.0

0.0
ᮡ㜞‫)ޓ‬. O 㧔ផ᷹㧕ࡇࡠ࠺ࠖࡦ⹜㛎ߩᷓߐ೎⽾౉㊂㧔AswMk06:᳓⿧ᯅ਄ᵹ࿾ὐ㧘ࠞ࡜ࡑ࠷ዻ㧕ᮡ㜞‫)ޓ‬. O 㧔ផ᷹㧕

࿑-10.3.16

-1.0

-2.0

-3.0

-1.0

-2.0

-3.0
ඨᓘᣇะ
ඨᓘᣇะᐔဋ
ゲᣇะ
ゲᣇะᐔဋ

-4.0

ඨᓘᣇะ
ඨᓘᣇะᐔဋ
ゲᣇะ
ゲᣇะᐔဋ

-4.0

-5.0

-5.0
50

40

30

20

10

0

ࡇࡠ࠺ࠖࡦ⽾౉㊂ OO

40

30

20

10

0

ࡇࡠ࠺ࠖࡦ⽾౉㊂ OO(a) ᳇ੇ⁁ᘒ

࿑-10.3.1750(b) 㘻๺⁁ᘒࡇࡠ࠺ࠖࡦ⹜㛎ߩᷓߐ೎⽾౉㊂㧔AswMk08:᳓⿧ᯅ਄ᵹ࿾ὐ㧘ࠞ࡜ࡑ࠷ዻ㧕− 87 −

参考資料

2

2

1

1

0

0

-1

-1

).㧔O㧕㧔ផቯ㧕).㧔O㧕㧔ផቯ㧕

第10章

-2

-3

-2

-3
ゲᣇะᐔဋ

ゲᣇะᐔဋ

ゲᣇะ
-4

ゲᣇะ
-4

ඨᓘᣇะᐔဋ

ඨᓘᣇะᐔဋ

ඨᓘᣇะ

ඨᓘᣇะ

-5

-5
50

40

30

20

10

0

50

40

ࡇࡠ࠺ࠖࡦ⽾౉㊂ OO㧕100(b) 㘻๺⁁ᘒࡇࡠ࠺ࠖࡦ⹜㛎ߩᷓߐ೎⽾౉㊂㧔#UY5Yᐘᯅ࿾ὐ㧘ࡑ࠷ዻ㧕

2

2

1

1

0

0

-1

-1

).㧔O㧕㧔ផቯ㧕).㧔O㧕㧔ផቯ㧕

20ࡇࡠ࠺ࠖࡦ⽾౉㊂ OO㧕(a) ᳇ੇ⁁ᘒ

࿑-10.3.18

30

-2

-3

-2

-3
ゲᣇะᐔဋ

ゲᣇะᐔဋ

ゲᣇะ
-4

ゲᣇะ
-4

ඨᓘᣇะᐔဋ

ඨᓘᣇะᐔဋ
ඨᓘᣇะ

ඨᓘᣇะ
-5

-5
50

40

30

20

10

0

ࡇࡠ࠺ࠖࡦ⽾౉㊂ OO㧕

40

30

20

10

ࡇࡠ࠺ࠖࡦ⽾౉㊂ OO㧕(a) ᳇ੇ⁁ᘒ

࿑-10.3.1950(b) 㘻๺⁁ᘒࡇࡠ࠺ࠖࡦ⹜㛎ߩᷓߐ೎⽾౉㊂㧔#UY5Yᐘᯅ࿾ὐ㧘ࡑ࠷ዻ㧕− 88 −

0木杭基礎の掘出し調査の結果

2

2

1

1

0

0

-1

-1

).㧔O㧕㧔ផቯ㧕).㧔O㧕㧔ផቯ㧕

10.3

-2

-3

-2

-3

ゲᣇะᐔဋ

ゲᣇะᐔဋ

ゲᣇะ
-4

ゲᣇะ
-4

ඨᓘᣇะᐔဋ

ඨᓘᣇะᐔဋ

ඨᓘᣇะ

ඨᓘᣇะ

-5

-5

50

40

30

20

10

0

50

40

ࡇࡠ࠺ࠖࡦ⽾౉㊂ OO㧕100(b) 㘻๺⁁ᘒࡇࡠ࠺ࠖࡦ⹜㛎ߩᷓߐ೎⽾౉㊂㧔#UY-Fᧁ↰ᯅ࿾ὐ㧘ࠬࠡዻ㧕

2.0

2.0

1.0

1.0

0.0

0.0
ᮡ㜞‫)ޓ‬. O 㧔ផቯ㧕ᮡ㜞‫)ޓ‬. O 㧔ផቯ㧕

20ࡇࡠ࠺ࠖࡦ⽾౉㊂ OO㧕(a) ᳇ੇ⁁ᘒ

࿑-10.3.20

30

-1.0

ᔃ᧚
ㄝ᧚
ᔃ᧚ߩᐔဋ
ㄝ᧚ߩᐔဋ
ోߡߩᐔဋ
⸵ኈᔕജᐲ
หḨẢᤨ
᳇ੇ᧚ᮡḰ୯

-2.0

-3.0

-1.0

ᔃ᧚
ㄝ᧚
ᔃ᧚ߩᐔဋ
ㄝ᧚ߩᐔဋ
ోߡߩᐔဋ
⸵ኈᔕജᐲ
หḨẢᤨ
᳇ੇ᧚ᮡḰ୯

-2.0

-3.0

-4.0

-4.0
0

10

20

30

40

50

60

❑࿶❗ᒝߐ /2C

10

20

30

40

❑࿶❗ᒝߐ /2C㧔a㧕᳇ੇ⁁ᘒ

࿑-10.3.210㧔b㧕㘻๺⁁ᘒᷓᐲߏߣߩ❑࿶❗ᒝߐ㧔ណข࿾㧦ᧁ↰ᯅઃㄭ㧘᮸⒳㧦ࠬࠡዻ㧕㧔࿑ਛߩ‫ޟ‬ㄝ᧚‫ߩ᧚ᧁߪޠ‬ᄖ๟஥߆ࠄಾࠅ಴ߒߚ⹜㛎૕㧔వㅀߩ⹜㛎૕૏⟎⸥ภ߇‫ޟ‬OUT‫ߩ߽ࠆࠇߐ⴫ߢޠ‬㧕ࠍᗧ๧ߒߡ߅ࠅ㧘ᧁ᧚᭴ㅧ਄ߩㄝ᧚ߢߪߥ޿ㇱಽ߽฽߻㧚㧕− 89 −

50

60

第10章

10.3.4

参考資料まとめ（１）足羽川の3地点より旧橋梁や護岸基礎と考えられる木杭は、48年～78年経過したものであり、その樹種は、マツ科カラマツ属、マツ属とスギ科スギ属であった。
（２）採取された木杭は、目視観察した限りでは、河床より突出した部分では若干の損傷が確認
10.3.4
߹ߣ߼
されたものの、地中に埋まっていた部分に関しては極めて健全な状態であった。
㧔㧝㧕⿷⠀Ꮉߩ 3 ࿾ὐࠃࠅᣥᯅ᪞߿⼔ጯၮ␆ߣ⠨߃ࠄࠇࠆᧁ᧮ߪ‫ޔ‬48 ᐕ㨪78 ᐕ⚻ㆊߒߚ߽ߩߢ޽ࠅ‫ޔ‬
ߘߩ᮸⒳ߪ‫࠷ࡑ࡜ࠞ⑼࠷ࡑޔ‬ዻ‫࠷ࡑޔ‬ዻߣࠬࠡ⑼ࠬࠡዻߢ޽ߞߚ‫ޕ‬（３）ピロディン貫入試験によって、各木杭が基本的に腐朽していないということが定量的に評価された。特に木田橋で採取されたスギ属（スギ）については、約60年間地中で埋まってい㧔㧞㧕ណขߐࠇߚᧁ᧮ߪ‫ⷰⷞ⋡ޔ‬ኤߒߚ㒢ࠅߢߪ‫ޔ‬ᴡᐥࠃࠅ⓭಴ߒߚㇱಽߢߪ⧯ᐓߩ៊்߇⏕⹺ߐࠇ
たものであるが、縦圧縮強さについても健全性を保っていたと評価された。このことからスߚ߽ߩߩ‫ޔ‬࿾ਛߦၒ߹ߞߡ޿ߚㇱಽߦ㑐ߒߡߪᭂ߼ߡஜోߥ⁁ᘒߢ޽ߞߚ‫ޕ‬
ギの間伐材を木杭として利用できる可能性が示されたといえる。
㧔㧟㧕ࡇࡠ࠺ࠖࡦ⽾౉⹜㛎ߦࠃߞߡ‫ޔ‬ฦᧁ᧮߇ၮᧄ⊛ߦ⣣᧎ߒߡ޿ߥ޿ߣ޿߁ߎߣ߇ቯ㊂⊛ߦ⹏ଔߐࠇߚ‫↰ᧁߦ․ޕ‬ᯅߢណขߐࠇߚࠬࠡዻ㧔ࠬࠡ㧕ߦߟ޿ߡߪ‫ ⚂ޔ‬60 ᐕ㑆࿾ਛߢၒ߹ߞߡ޿ߚ߽ߩߢ
（４）採取された木杭を基礎とした旧幸橋および地震時における橋の使用は不明であるが木田橋޽ࠆ߇‫❑ޔ‬࿶❗ᒝߐߦߟ޿ߡ߽ஜోᕈࠍ଻ߞߡ޿ߚߣ⹏ଔߐࠇߚ‫ߩࠡࠬࠄ߆ߣߎߩߎޕ‬㑆બ᧚ࠍᧁの前にあった銭とり橋の基礎は、1948年福井地震にも耐えており、耐震性についても木杭は᧮ߣߒߡ೑↪ߢ߈ࠆน⢻ᕈ߇␜ߐࠇߚߣ޿߃ࠆ‫ޕ‬

決して低いものではないといえる。

㧔㧠㧕ណขߐࠇߚᧁ᧮ࠍၮ␆ߣߒߚᣥᐘᯅ߅ࠃ߮࿾㔡ᤨߦ߅ߌࠆᯅߩ૶↪ߪਇ᣿ߢ޽ࠆ߇ᧁ↰ᯅߩ೨
3）1948 ᐕ⑔੗࿾㔡ߦ߽⠴߃ߡ߅ࠅ‫ޔ‬⠴㔡ᕈߦߟ޿ߡ߽ᧁ᧮ߪ᳿ߒߡૐ޿
10.4ߦ޽ߞߚ㌛ߣࠅᯅߩၮ␆ߪ‫ޔ‬
既存の木杭基礎構造物の紹介
߽ߩߢߪߥ޿ߣ޿߃ࠆ‫ޕ‬

福井県内には、鯖江市の下司橋と鯖江大橋、小浜市の西津橋の3橋梁において橋台および橋脚に松杭基礎が使用されていたことが明らかとなっている。）これらの橋梁の完成年度は、
3)
10.4
ᣢሽߩᧁ᧮ၮ␆᭴ㅧ‛ߩ⚫੺
それぞれ1957年（昭和32年）、1957年（昭和32年）、1938年（昭和13年）であり、2012年の今⑔੗⋵ౝߦߪ‫ޔ‬㟋ᳯᏒߩਅมᯅߣ㟋ᳯᄢᯅ‫ޔ‬ዊᵿᏒߩ⷏ᵤᯅߩ 3 ᯅ᪞ߦ߅޿ߡᯅบ߅ࠃ߮ᯅ⣉ߦ
日も使用されていることから、それぞれ55年～74年経過後も松杭が健全な状態で機能維持を᧻᧮ၮ␆߇૶↪ߐࠇߡ޿ߚߎߣ߇᣿ࠄ߆ߣߥߞߡ޿ࠆ‫ޕ‬٨㧕ߎࠇࠄߩᯅ᪞ߩቢᚑᐕᐲߪ‫ࠇߙࠇߘޔ‬果たしていることがわかる。

1957 ᐕ㧔ᤘ๺ 32 ᐕ㧕‫ޔ‬1957 ᐕ㧔ᤘ๺ 32 ᐕ㧕‫ޔ‬1938 ᐕ㧔ᤘ๺ 13 ᐕ㧕ߢ޽ࠅ‫ޔ‬2012 ᐕߩ੹ᣣ߽૶
↪ߐࠇߡ޿ࠆߎߣ߆ࠄ‫ ࠇߙࠇߘޔ‬55 ᐕ㨪74 ᐕ⚻ㆊᓟ߽᧻᧮߇ஜోߥ⁁ᘒߢᯏ⢻⛽ᜬࠍᨐߚߒߡ޿
【解説】ࠆߎߣ߇ࠊ߆ࠆ‫ޕ‬‫ޤ⺑⸃ޣ‬

10.4.1 下司橋
10.4.1 ਅมᯅ
ᯅฬ
᨞ᯅ૏⟎
㆏〝ⷙᩰ
ᯅ㐳
ᡰ㑆ഀ
਄ㇱᎿဳᑼ
ᯅบᒻᑼ
ᯅ⣉ᒻᑼ

表-10.4.1

⴫-10.4.
ቢᚑᐕᐲ

下司橋の緒元ਅมᯅߩ✜ర
S32 ᐕ〝✢ฬᯅ᪞ਅߩ⁁ᴫ
9.30m

ਅมᯅ
ㆡ↪␜ᣇᦠ
S31 ᐕ
㟋ᳯᏒਅม↸
৻⥸⋵㆏ ⑔੗㟋ᳯ✢
㧟⒳㧝⚖
ศ㊁ἑᎹ
44.90m
᦭ല᏷ຬ
⸳⸘⩄㊀
TL-20
13.35+17.30+13.35m
㧟ᓘ㑆 RC ࠥ࡞ࡃ࡯ᩴᯅ
A1㊀ജᑼᯅบ‫᧮᧻ޣ‬ၮ␆‫ ޤ‬A2
㊀ജᑼᯅบ‫᧮᧻ޣ‬ၮ␆‫ޤ‬ოᑼዊ್ဳᯅ⣉㧞ၮ‫ࡦ࠰࡯ࠤޣ‬ၮ␆㧞ၮ‫ޤ‬− 90 −

10.4

既存の木杭基礎構造物の紹介

写真-10.4.1

図-10.4.1

10.4.2鯖江大橋

10.4.2

鯖江大橋

橋名
架橋位置
道路規格
橋長
支間割
上部工型式
橋台形式
橋脚形式

10.4.3
橋名
架橋位置
道路規格
橋長
支間割

下司橋の現況写真

下司橋の平面図と側面図

表-10.4.2

鯖江大橋の緒元表-10.4.2 鯖江大橋の緒元
鯖江大橋
完成年度
S32 年
適用示方書
S31 年
鯖江市有定町～下司町
路線名
一般県道 福井鯖江線
３種１級
橋梁下の状況
日野川
174.00m
有効幅員
9.00m
設計荷重
TL-20
28.00×6m
PC 単純ポストテンションＴ桁橋６連
A1
重力式橋台【松杭基礎】 A2
重力式橋台【松杭基礎】
壁式小判型橋脚×５基【ケーソン基礎×５基】

西津橋
表-10.4.3 西津橋の緒元表 西津橋の緒元
西津橋
完成年度
S13 年
適用示方書
T15 年
小浜市城内
路線名
一般国道 162 号− 91橋梁下の状況
−
３種４級
北川
123.40m
有効幅員
6.00m
設計荷重
TL-6
20.00+18.15+22.04+22.00+22.04+18.15m

第10章

写真-10.4.2
10.4.210.4.3鯖江大橋の現況写真

鯖江大橋

橋名
架橋位置
道路規格
橋長
支間割
上部工型式
橋台形式
橋脚形式

10.4.3

参考資料

表-10.4.2 鯖江大橋の緒元
鯖江大橋
完成年度
S32 年
適用示方書
S31 年
鯖江市有定町～下司町
路線名
一般県道 福井鯖江線
３種１級
橋梁下の状況
日野川
174.00m
有効幅員
9.00m
設計荷重
TL-20
28.00×6m
図-10.4.2 鯖江大橋の平面図と側面図
PC 単純ポストテンションＴ桁橋６連
A1
重力式橋台【松杭基礎】 A2
重力式橋台【松杭基礎】
壁式小判型橋脚×５基【ケーソン基礎×５基】

西津橋

西津橋

橋名
架橋位置
道路規格
橋長
支間割
上部工型式
橋台形式
橋脚形式

表-10.4.3

西津橋の緒元表

西津橋の緒元表-10.4.3 西津橋の緒元表 西津橋の緒元
西津橋
完成年度
S13 年
適用示方書
T15 年
小浜市城内
路線名
一般国道 162 号
３種４級
橋梁下の状況
北川
123.40m
有効幅員
6.00m
設計荷重
TL-6
20.00+18.15+22.04+22.00+22.04+18.15m
５径間 RC ゲルバー桁橋＋PC 単純プレテンションＴ桁橋
A1
控え壁式橋台【松杭基 A2
控え壁式橋台【松杭基礎】
礎】
ラーメン式橋脚×４基【松杭基礎×４基】，壁式小判型橋脚【松杭基礎】− 92 −

10.4

既存の木杭基礎構造物の紹介

写真-10.4.3

図-10.4.3

西津橋の現況写真

西津橋の平面図と側面図− 93 −

第10章

10.5

参考資料

パイルネット工法の詳細設計4）5）6）

福井県内で施工されたパイルネット工法の概要および設計方法について紹介する。
【解説】
10.5.1

工法の概要

パイルネット工法は、軟弱地盤に打設した杭の頭部を網目状に鉄筋などで連結し、その上方にジオテキスタイルを敷設することにより、盛土荷重を杭と地盤で支持させようとする工法である。
杭は摩擦杭として用いられ、杭群と地盤が一体となって沈下するような構造となっている。杭は一般に木杭が使用され、群杭理論により、あらかじめ沈下量を予測して設計する。
10.5.2

設計方法

10.5.2.1

杭間隔の設計杭間隔は、群杭効果が得られるように次式で求める（図-10.5.1）。
ℓ =1.5

D･Df/2… ………………………………………………… （１）式

ここに、ℓ： 杭間隔（ｍ）
D： 杭直径（ｍ）
Df： 地中の杭長さ（ｍ）

図-10.5.1
10.5.2.2

杭長さの設計杭の極限支持力は、群杭として計算する。
Rd={A･(qd－P)＋U･Df･S }/n
P=γ･Df＋n･Wp /A
qd＝c･Nc＋γ1･Df･Nq+

１
γ ･B･Nγ（帯状）２ 2………………………………… （２）式
（Terzaghi公式、群杭公式）− 94 −

10.5

パイルネット工法の詳細設計

ここに、
Rd： 杭1本当たりの極限支持力（tf/本）
A： ブロックの底面積（㎡）
		＝L・B
U： ブロックの周囲長さ（ｍ）
		＝2（L＋b）
Df： 土中に埋まる杭長さ（ｍ）
S： 杭に接する土の平均せん断抵抗（tf/㎡）
n： 群杭中の杭本数
Wp： 杭1本当たりの重量（tf/本）（地下水面下にある場合は水中重量とする）

qd： ブロックの底面を基礎荷重とみなした
		時の極限支持力（tf/㎡）[Terzaghi公式]
		Df：地中の杭長さ（ｍ）
c： 杭先端部の地盤の粘着力（tf/㎡）
		 ただし、長尺な杭については、土中の杭長部の加重平均粘着力を採用することが望ましい。

表-10.5.1
表-10.5.1

γ1： 地盤から杭先端までの間の土のγ

		単位体積重量（tf/ｍ３）
γ2： 杭先端以下にある地盤の		単位体積重量（tf/ｍ３）
Nc、Nq、Nγ：表-10.5.1に示す支持力係数

0°

5.3

0

1.0

5°

5.3

0

1.4

10°

5.3

0

1.9

15°

6.5

1.2

2.7

20°

7.9

2.0

3.9

25°

9.9

3.3

5.6

28°

11.4

4.4

7.1

32°

20.9

10.6

14.1

36°

42.2

30.5

31.6

40°

95.7

114.0

81.2

45°

172.3

325.8

173.3

50°

347.1

1073.4414.7

次に、パイルネット工法の構造特性から次の条件を整理する。
㋑ この工法は、一般的に帯状であり、B＜Lの関係から、⑵式中のU・Df・S/nの項を無視する。
㋺

木杭の場合は、n・Wp/Aの項を無視する。

㋩ 泥炭性地盤の場合はの場合は、土の内部摩擦角をφ＝0とみなし、表-10.5.1より、Nc＝
5.3、Nγ＝0、Nq＝1.0とする。
㋥

杭底面地盤が一体となって働く有効断面積A/nを⑴式から、
A/n＝π･ℓ２/4＝π･(1.5

D･Df /2)²／４＝0.884･D･Df           − 95 −

第10章

㋭

参考資料

γとγを同一とみなす。

上記条件㋑～㋺を⑵式に代入すると、⑶式となる。
Rd＝0.884･D･Df{(5.3･c＋γ1･Df ）－γ1･Df }＝4.68･D･Df･C…………………………………… （３）式

一方、杭1本当たりの上載荷重は⑷式より求められる。
Pw＝ℓ２･(γ･h＋Ws）… ………………………………… （４）式

ここに、
Pw： 杭1本当たりの上載荷重（tf/本）
h： 盛土の高さ（ｍ）
γ： 盛土材の単位体積重量（tf/ｍ3）
Ws： 自動車等の荷重（tf/ｍ2）
したがって、杭の所要長さ（沈下を前提とした）は、⑸式を満足するように決定する。
Rd≧FN･Pw……………………………………… （５）式

ここに、
FN： 杭沈下つり合係数（FN＝1.0～1.2）を用いる。
以上に示した各式からRd、Pwを求め、Rd≧(1.0～2.0)･Pwであるかチェックする。
10.5.2.3

連結鉄筋の計算

連結鉄筋には、図-10.5.2のようにLamiの定理からT＝Pとなるよう、あらかじめθ＝30°のたわみ角をつけたものとする。

図-10.5.2
図-10.5.2
次に、鉄筋の許容応力は、⑹式により求められる。
S＝τL･

π･d2
4000

… ……………………………… （６）式

ここに、
S： 許容応力（tf）
	 τL： 許容応力度1400kgf/cm2

d： 鉄筋直径（㎝）− 96 −

10.5

パイルネット工法の詳細設計

一方、鉄筋に作用する引張り力は、⑺式により求められる。
T＝0.5×ℓ2×（γ･h+Ws）
2･m… ………………………………… （７）式

ここに、
T： 鉄筋1本当たりの引張り力（tf）ℓ： 杭間隔（m）
m： 鉄筋の組本数（シングルm＝1、ダブルm=2）
10.5.2.4

土木用シートの設計

T＝f･0.5×ℓ2×（γ×h+Ws）ℓʼ… ………………………………… （８）式

ここに、
τ： シートの所要強度（kgf/cm）ℓʼ： シートを支える鉄筋延長（m）
		 ℓʼ=2.28･l
f： シートの安全率

f=1.2とする。

− 97 −

第10章

図-10.5.3

参考資料

設計詳細図

− 98 −

10.5

パイルネット工法の詳細設計

図-10.5.4

設計詳細図− 99 −

第10章

参考資料

参考文献
１）本山

寛，沼田淳紀，吉田雅穂，久保光：スギ丸太打設による軟弱地盤対策実験，地盤工

学ジャーナル，vol.7，No.2，409-420，2011.
２）佐賀県県土づくり本部・（財）佐賀県土木建築技術協会・（社）佐賀県県土づくりコンサルタンツ協会：プレキャストL型擁壁（H≦2m）の木杭－底盤系基礎～設計マニュアル（第1版）～，
2008．
３）脱地球温暖化社会へ向けた建設工事への木材利用に関する調査研究：（財）福井県建設技術公社、2008.
４）奈良
23，No.6章，工藤昇：パイルネット工法による泥炭性超軟弱地盤の改良，土木施工，Vol

pp.27～34，1982

５）道路橋示方書・同解説

IV下部構造編，（社）日本道路協会、2002.

６）泥炭性軟弱地盤対策工指針編集委員会監修，泥炭性軟弱地盤対策工 指針，（社）北海道開発
技術センター，1988.

− 100 −

福井県木材利用研究会活動記録

議
１

事

録

目

次

準備会（2010. ２. １）… …………………………………………………………………………… １〔平成22年度〕
２

第１回（2010. ４.20）………………………………………………………………………………… ４
話題提供１

これまでの研究経緯について「脱温暖化社会に向けた建設工事への木材利用に関する調査・研究」

吉田 雅穂 氏

話題提供２ 「県産間伐材の有効利用拡大計画」

牧田 康弘 氏【代理：岩佐 礼三 氏】

３

第２回（2010. ６.15）………………………………………………………………………………… ７
話題提供１ 「県産スギ構造用材の強度と乾燥について」

源済 英樹 氏

話題提供２ 「スギ丸太を用いた軟弱地盤改良実大実験」

本山 寛 氏４

第３回（2010. ８.24）………………………………………………………………………………… 10

５

第４回（2010.10.24）………………………………………………………………………………… 11
話題提供１ 「グリーンセンターの木質ペレットボイラ施設の導入効果について」野村 崇 氏

話題提供２ 「廃プラスチックと廃木材チップを利用した舗装の技
術開発」
６

７

久保 光 氏第５回（2010.11.25）………………………………………………………………………………… 12
話題提供１

儲かる林業の取り組みについて

鈴木 秀治 氏

話題提供２

木材を利用した泥炭性軟弱地盤対策工法

中沢 和彦 氏第６回（2011. ２. １）… …………………………………………………………………………… 13
話題提供１ 「魚道への木材利用と土砂の除去に関する実験的研究」「木材のカスケード利用とトラス橋のよる実証実験」 平沢 秀之 氏
話題提供２

８

海洋環境における保存処理木材の耐久性

森 満範 氏第７回（2011. ３.23）………………………………………………………………………………… 15
話題提供１

森林土木工事における木材の活用事例

辻 淳二 氏

話題提供２ 「間伐エース工法」・「間伐材残存魚礁について」
本所 稔基 氏･岡 拓司 氏
〔平成23年度〕
９

第１回（2011. ６.21）………………………………………………………………………………… 17
話題提供１ 「福井地震を経験した木杭基礎構造物の調査」

吉田 雅穂 氏

話題提供２ 「公共建設物等木材利用促進法施行による県の方針」 岩佐 礼三 氏
10

第２回（2011. ９.16）… …………………………………………………………………………… 19
話題提供１

カーボンコンクリートについて

植出 浩爾 氏

話題提供２

福井県産材を利用した木材の地中利用について

水谷 羊介 氏11

第３回（2011.11.１）………………………………………………………………………………… 21

12

第４回（2011.12.15）………………………………………………………………………………… 22
話題提供１ 「TKウォール工法」（木製緑化補強土壁）の開発−−

久保 哲也 氏

福井県で施工した事例紹介
話題提供２ 「知的財産活用方法について－木材での事例－」
13

神崎 隆洋 氏･伊内 是成 氏
河村 光 氏第５回（2012. １.19）… …………………………………………………………………………… 25
話題提供１

木材に利用できる水性防炎材について

糀谷 秀樹 氏

話題提供２ ウッドピッチを用いた再生アスファルト混合物について 三田村 文寛 氏
14

第６回（2012. ３.21)………………………………………………………………………………… 28〔平成24年度〕
15

16

第１回（2012. 5.22）………………………………………………………………………………… 30
話題提供１

木材を用いた戸建て住宅の液状化対策技術の開発

吉田 雅穂 氏

話題提供２

安全・安心な乾燥材生産技術の開発

和多田 浩樹 氏

第２回（2012. ７.31）… …………………………………………………………………………… 32
話題提供１

木杭による地盤改良の設計

話題提供２

福井県における公共建築物等木材利用促進法に基づく取り組み状況

17

梅田 祐一 氏岩佐 礼三 氏第３回（2012.10.17）………………………………………………………………………………… 34
話題提供１

福井県における木材利用用途拡大の課題

八杉 健治 氏

話題提供２

大野市新庁舎の整備に向けて

村上 一幸 氏18

第４回（2012.10.15）………………………………………………………………………………… 36

19

第５回（2012.12.12）………………………………………………………………………………… 37
話題提供１

第２回「福井の家」コンペにおける県産材の提案など
東畑 慎治 氏

話題提供２

木杭による斜面安定工法の事例 － 一乗谷朝倉氏遺跡 －荒井 克彦 氏20

第６回（2013. ２.27）… …………………………………………………………………………… 39
話題提供１

シカの食害対策における現地木材利用

話題提供２

ヤシ油を主成分とした環境配慮型保存処理木材の開発と今後の展望

鳥居 直也 氏小澤 聖輔 氏

−−

議

事

録

福井県木材利用研究会準備会議事録
日時：2010年２月１日（月）13:30～15:00
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
資料：（0-0）（仮称）福井県木材利用研究会準備会議題書（0-1）研究会名簿（0-2）研究会運営要綱（0-3）研究会年間工程（0-4）第15回（平成22年度）北陸地域の活性化に関する研究助成事業募集要項（0-5）第１回木材利用シンポジウム（土木工事での木材活用による温暖化防止への貢献）（0-6）県産材利用拡大行動計画の概要
議題：
１．会長挨拶（荒井先生）
２．自己紹介
３．研究会設立の経緯と運営要綱について（久保）４．実施内容（久保）５．シンポジウムの開催について（久保）６．助成制度の応募について（吉田先生）
７．第１回木材利用シンポジウムについて（吉田先生）
８．会員の呼びかけ（募集）について
９．その他
１０．次回について
決定事項・今後作業：
１．会長挨拶
○会長として荒井先生から挨拶がなされた。
２．自己紹介荒井：過去に木杭を用いた研究をしたことがある。

吉田雅：福井県建設技術公社のコーディネートで福井県土木管理課・福井県雪対策・建設技術
研究所・福井県総合グリーンセンターと福井工業高等専門学校とで産学官の共同研究（脱地球温暖化社会へ向けた建設工事への木材利用に関する調査・研究）を行ってきた。
田中康：牧田康弘氏の代理としてきた。
黒田：鈴木秀治氏の代理としてきた。

中

沢：30年ほど前に、木杭を利用したパイルネット工法の設計・施工に携わったことがある。

白崎：県産材を利用した住宅について補助金を出したりする業務に関わっている。

吉田眞：平成15年度から福井県雪対策・建設技術研究所と「仮設間伐材と繊維を用いた法面工法の開発に関する研究」を行っている。
久

保：福井県建設技術公社のコーディネートで産学官の共同研究に携わった（脱地球温暖化
社会へ向けた建設工事への木材利用に関する調査・研究）。また、前田工繊と共同研究を行っている。福井大学の荒井先生にご指導いただき平成22年度から３ヵ年かけて「軟弱地盤改良の設計方法の研究開発」行う。本研究会の事務局を担当する。

田中房：本研究会が有意義なものとなるようお願いする。

資Ⅰ−

資

料

直

井：飛島建設は環境に力を入れている。

勝

山：福井県建設技術公社のコーディネートで福井県土木管理課・福井県雪対策・建設技術
研究所・福井県総合グリーンセンターと福井工業高等専門学校とで産学官の共同研究（脱地球温暖化社会へ向けた建設工事への木材利用に関する調査・研究）を行ってきた。

源

済：木材の乾燥方法などの研究を行っている。福井県建設技術公社のコーディネートで福井県土木管理課・福井県雪対策・建設技術研究所・福井県総合グリーンセンターと福井工業高等専門学校とで産学官の共同研究（脱地球温暖化社会へ向けた建設工事への木材利用に関する調査・研究）を行ってきた。

山

木：本研究会に直接関係することはないが、シンポジウム開催など協力できるところは協力したいと考えている。
辻：治山・林道工事において木材の使用は割当てを決め使用している。安全率が必要なもの等、木材使用について工種が限られていたが、今後は今まで使えなかった工種にも使用できるよう木材の利用をもっと研究する必要がある。

服部：土木部の木材関係の窓口となっている。

３．研究会設立の経緯と運営要項について、実施内容、シンポジウムの開催について久保氏から、
資料0-1から0-3を用いて説明がなされた。
４．助成制度の応募について、第１回木材利用シンポジウムについて吉田先生から、資料0-4,0-5を用いて説明がなされた。
５．県産材利用拡大行動計画の概要について田中氏より説明がなされた。
６．討議〈決定事項〉○この会のタイトルは討議の結果、「福井県木材利用研究会」と決定した。
○福井県木材利用研究会の運営要項について了解を得た。
○第15回（平成22年度）北陸地域の活性化に関する研究助成事業に応募する。今後も活動資金を得るため積極的に助成金に応募していく。
○メンバー候補の募集は各自進めてよい。
〈次回までの宿題〉○研究会の組織及び実行委員会のメンバーは、４月までに荒井先生と久保が協議して決め会員の同意を得る。
〈意見〉○福井県木材利用研究会について
田中康：県庁内部にもよく似た間伐材を利用していきましょうという会議があり、外部の人も入っている。それとの棲み分けが難しいのではないか。
久

保：今回の研究会は行政の枠を超えた研究会と考えた方が良いのではないか。

田中康：研究会の参加は人事異動になった場合はどうなるのか。
久

保：木材利用に関連する部署にいる方にご参加いただいているが、興味があるのであれ
ば部署が変わってもぜひご参加いただきたい。

資Ⅰ−

議

源

事

録

済：運営要項の目的のところに「・・・木材利用に関する情報収集および研究開発を行う。」となっているが、研究開発を行うことについては時期尚早ではないか。まずは情報交換を行うところから始めた方が良いのではないか。

田中房：研究会で情報交換をして、各自持ち帰って研究してもらえば良いので「・・・木材利用に関する情報収集および研究開発を行う。」という内容で良いのではないか。
田中房：木材利用のテーマを、例えば地中利用とか絞って研究会を開催していった方がよいのではないか。
吉田雅：佐賀県では、各テーマごとに分科会を設けて行っており福井県より歴史が古い。
久

保：木材利用を考える場合は、建築利用や森林の公益的機能を経済評価するなど総合的に研究する必要があるのでテーマを絞らない方がよいのではないかと考える。

荒井：木材利用について幅広く考えることで良いのではないか。

山

木：農林水産支援センター、建築士会、県産品活用推進センター、福井県建設センターにも声かけしてはどうか。

黒田：12月に木材利用シンポジウムを開催するために研究会を始めるのか。

久保：今回の研究会は木材利用シンポジウムを開催するために行うのではない。研究会の行事の一つとしてシンポジウムがあると考えてもらったほうが良い。

○木材利用シンポジウムin福井について山

木：佐賀県で行われたシンポジウムの実行委員会のメンバーはNPO技術交流フォー

ラムとの関係は久

保：佐賀県は、コンサルタントの方が主体で、NPO技術交流フォーラムの会員と重なる人が多いと思われる。

荒井：佐賀県で行われた木材利用シンポジウムは、発表者は佐賀県と福井県の方で偏っているため福井県で開催する場合は、全国に発表者を募って行ったほうが良いのではないか。
発表者が多い場合は、１日かけてやっても良いのではないか。

○第１回木材利用シンポジウムについて
吉田雅：第１回木材利用シンポジウムは、今年12月に福井で開催予定のシンポジウムとは全く別物で、学会で行うシンポジウムである。
荒井：第１回木材利用シンポジウムで特別講演する慶応義塾大学理工学部米田雅子教授が３月12日に福井県建設技術公社主催で行われる建設産業元気講演会に来られるそうなので詳細が決まったらみんなに案内していただきたい。

○その他
資料0-6に基づき、県産材利用拡大行動計画の概要について田中氏より説明いただいた。
：治山施設の事業費１億円当たりの木材使用量30m3と林道施設の100ｍ当たりの木材

辻

使用量 6m3が正しいか、再確認してほしい。
田中：次回の研究会までに調べて報告する。

○次回予定
日時：未定（３月末に日程調整いたします。）
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室

資Ⅰ−

資

料

平成22年度 第１回福井県木材利用研究会議事録
日時：2010年４月20日（火）15:00～16:30
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
資料：（1-0）第１回議題書（1-1）（仮称）福井県木材利用研究会準備会議事録（1-2）これまでの研究経緯について「脱地球温暖化社会に向けた建設工事への木材利用に関する調査・研究」（1-3）県産間伐材の有効利用拡大計画（1-4）福井県木材利用研究会2010年度年間工程表（1-5）研究助成金の状況報告（1-6）林業新聞（1-7）森林組合と協働で森林整備、事業のすべてを自社で抱え込まない
議題：１．自己紹介（オブザーバーでの参加者）
２．前回議事録の確認
３．話題提供１／これまでの研究経緯について「脱地球温暖化社会に向けた建設工事への木材利用に関する調査・研究」（吉田雅穂 氏）
４．話題提供２／「県産間伐材の有効利用拡大計画」（牧田 氏【代理：岩佐 礼三 氏】）
５．その他
６．次回について決定事項・今後作業：
５．その他○今年度の研究会の目標
・福井県内で木材に関わる人と組織のネットワークづくりと情報（現状、課題）の共有。
○技術シーズ集の作成・各機関でＡ４用紙１枚。冊子体をシンポジウムで配布（助成金次第）。
○見学会（８月）
・候補地の選定（助成金次第でバスによる遠方も可）。
６．次回について
６月中に研究会を開催する。日時については話題提供者の都合を聞いて調整する。
内容：
１．自己紹介・阿部（福 井 高 専）：学生が森林組合へインターンシップに行ったのがきっかけで木材に興味を持った。
・竹田（福 井 工 大）：橋梁等の構造物・鉄道施設の耐震性能の研究をしている。
・高橋（マ ル テ ッ ク）：軽量の木製の残存型枠を販売している。
・伊内（美山森林組合）：間伐材製品を販売している。
・高田（坂 川 建 設）：県産材のスギ皮利用を行っている。
・白澤（株式会社ビオ）：白澤建機株式会社は、株式会社ビオという環境関係の建設コンサル
タントも行っている。タワーヤーダやチッパーなどの機械も扱って
いる。

資Ⅰ−

議

事

録

・鳥居（京福コンサル）：古民家の再生に興味を持っている。
・村上（大 野 市 役 所）：林道整備などを行っている。
・神﨑（前 田 工 繊）：森林保全推進部で法面緑化と間伐材の有効利用を行っている。
・八杉（美山森林組合）：間伐材を利用した商品開発を20年以上行ってきた。
・坂田（丹 南 土 木）：砂防堰堤整備で流域内の森林整備を行っている。森林を活かした社
会資本整備を考えている。
２．前回議事録の確認
修正事項無く、前回議事録は承認された。
３．話題提供１／これまでの研究経緯について「脱地球温暖化社会に向けた建設工事への木材利用に関する調査・研究」（吉田 雅穂 氏）○吉田委員がパワーポイントと資料（1-2）を用いて説明した。
○概要および質疑応答・意見→本書末尾に記載した。
４．話題提供２／「県産間伐材の有効利用拡大計画」（牧田 氏【代理：岩佐 礼三 氏】）○岩佐氏が資料（1-3）を用いて説明した。
○概要および質疑応答・意見→本書末尾に記載した。
５．その他○吉田委員が、平成22年度第１回福井県木材利用研究会／検討事項について資料（1-5）を用いて、説明した。研究助成金の状況は以下の通り。
①北陸建設弘済会：平成22年度北陸地域の活性化に関する研究助成事業
申請者：福井県木材利用研究会
題

目：温暖化対策と林業活性化のための建設事業における木材利用促進→

不採択②近畿建設協会：平成22年度国土形成の推進における「地域づくり・街づくり」に資する事
業支援
申請者：福井県木材利用研究会
題

目：福井県における建設事業での木材利用促進→

申請中（５月中旬に連絡あり）③日本学術振興会：平成22年度科学研究費補助金
申請者：吉田 雅穂
題

目：温暖化対策と林業活性化に貢献する間伐材を用いた地盤補強技術の開発 → 採択

－話題提供記録１－これまでの研究経緯について「脱地球温暖化社会に向けた建設工事への木材利用に関する調査・研究」（吉田 氏）○概要
・福井県建設技術公社のコーディネートによる産学官共同研究「脱地球温暖化社会に向けた建設工事への木材利用に関する調査・研究」（H18-19）が福井における木材の地中利用に関する研究の出発点と考えている。飛島建設、福井高専、福井県土木部，福井県雪対策・建設技術研究所，福井県総合グリーンセンターの産学官の各機関が，密に連携を取りながらそれぞ

資Ⅰ−

資

料

れの特徴を活かした研究活動を行った。木杭に関する文献や設計法の変遷を調査した。平成
18年に足羽川の水越橋，幸橋，木田橋付近で掘り出された丸太の概要と，目視評価，ピロディン試験，縦圧縮試験による健全度評価の結果を行った。また、敦賀港における丸太打設
実験や液状化に伴う構造物の沈下対策に関する模型実験を行っている。
○質疑応答及び意見交換（敬称略。Ａは吉田 委員）
荒井：腐朽の条件は
Ａ ：粘性土は腐朽しにくい。地下水位より下でなくても腐朽していない場所もある。ただ
杭頭部分は懸念される。
－話題提供記録２－ 「県産間伐材の有効利用拡大計画」（岩佐 氏）○概要
・間伐材利用の施策として、山から木を切り出す時に補助をしている（39,000m3のうち15,000m3補助）。また、林業機械の整備にも補助している（森林組合が対象で民間は対象外）。県産材を使用する場合、運搬距離が100km以上になる場合は補助している。その他の補助も県のホームページで見られる（森林組合が対象で民間は対象外）。今年、民間企業も参画した
木質バイオマス研究会を設置し、バイオマスの利用実態調査を行う予定。
・県内の木材需給状況（H20）は、総供給量が21万 3千m3で、その内国産材は13万 5千m3である。
その内県産材は10万 9千m3である。別に県産材は 8万m3、山に残された状態である（未利用間伐材）。国産材の県内需要は、県外産材２万 6千m3、県産材10万 9千m3の内11万 2千m3である。その内、製材用に 7万m3、チップ用に 4万 2千m3利用されている。県産材と外国材を合わせた県内需要は15万 2千m3である。その内、製材用に11万m3、チップ用に 4万 2千m3利用されている。ただし、工務店が直接、木材を購入する部分は入っていない。
・間伐材は安く使えるのではと思われるが実はコストがかかる。
・木材は動かせば動かすほどお金がかかる。

資Ⅰ−

議

事

録

平成22年度 第２回福井県木材利用研究会議事録
日時：2010年６月15日（火）15:00～16:30
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
資料：（2-0）第２回議題書（2-1）第１回福井県木材利用研究会議事録（2-2）県産スギ構造用材の強度と乾燥について（2-3）スギ丸太を用いた軟弱地盤改良実大実験（2-4）年間工程表（2-5）現場見学会（案）（2-6）福井県木材利用研究会名簿
議題：１．自己紹介（オブザーバーでの参加者）
２．前回議事録の確認
３．話題提供１／「県産スギ構造用材の強度と乾燥について」（源済 英樹 氏）
４．話題提供２／「スギ丸太を用いた軟弱地盤改良実大実験」（本山 寛 氏）
５．現場見学会について
６．その他
７．次回について決定事項・今後の作業：
５．現場見学会について
・永和住宅工場および美山森林組合加工場を見学する。
７．次回について・８月24日に現場見学会を行う。
内容：
１．自己紹介・野尻（営繕課）・城戸（田中地質コンサルタント）・沼田（飛島建設）・ 岡 （株式会社岡組）
２．前回議事録の確認
修正事項無く、前回議事録は承認された。
３．話題提供１／「県産スギ構造用材の強度と乾燥について」（源済 英樹 氏）○源済委員がパワーポイントと資料（2-2）を用いて説明した。
○概要および質疑応答・意見→本書末尾に記載した。
４．話題提供２／「スギ丸太を用いた軟弱地盤改良実大実験」（本山 寛 氏）
○本山氏がパワーポイントと資料（2-3）を用いて説明した。
○概要および質疑応答・意見→本書末尾に記載した。

資Ⅰ−

資

料

－話題提供記録１－「県産スギ構造用材の強度と乾燥について」（源済 英樹 氏）○概要
・構造用材の強度・含水率の基準について説明がなされた。福井県産スギ横架材の強度について総合グリーンセンターでの曲げ試験の結果、E70の等級が最多。また、規格外はなく、本数の９割以上がE70以上の等級である。曲げ強さの平均値は、全国の平均値を上回っている。
 県産スギ横架材活用事業で使用した横架材の強度・含水率について説明がなされた。福井
県内の乾燥方式について説明がなされた。乾燥方式としては、蒸気式（中温、高温）、遠赤
外線、熱風・真空、天然がある。スギ構造用材にかかるデータ紹介がなされた。
○質疑応答及び意見交換（敬称略。Ａは源済 委員）
竹Ａ

田：木材の強度の幅は地域によって変わってくるものなのか：産地・樹齢によりデータのばらつきが小さくなるが、１つずつヤング係数によって評価する状況だ。

竹

田：木材の強度の上限、設計強度の上限は
Ａ

荒：曲げ強さをとっている。鉄筋・コンクリートと比べるとばらつきがある。
井：実際使用されている乾燥方式はＡ
荒：福井県内の乾燥方式は大半が蒸気式乾燥である。通常の木材製材は天然乾燥が多い。
井：人工乾燥が普及しないのはコストの関係かＡ：そうだ。県内の会社では、設備投資するお金がない。

－話題提供記録２－「スギ丸太を用いた軟弱地盤改良実大実験」（本山 寛 氏）
○概要
・実験の目的として（１）丸太打設による軟弱地盤対策効果の確認、（２）丸太を用いた地盤対策工事による二酸化炭素削減効果の確認がある。設計の考え方について説明がなされた。
人工軟弱地盤の作製状況、人工地盤の土質特性、丸太打設前の地盤調査結果について説明がなされた。沈下計測方法、計測結果について説明がなされた。地盤対策効果に関する結論として（１）安全率が１を下回る丸太間隔1.0mでは、丸太による支持機能が失われているが、１を上回る丸太間隔0.5mでは支持機能が働いている。（２）沈下量を推定する場合、丸太打設下部の未対策層に、丸太打設厚（丸太長さ）の、丸太間隔0.5mで0.43倍(8.7D)、丸太間隔1.0m
で0.73倍(14.7D)の層厚を加えて推定した値が実際の沈下量とほぼ一致した。（３）安全率は、地盤対策当初から比べて１年後は倍程度まで増加する。丸太を地中に打設することにより、工事をすればするほど大気中の二酸化炭素を削減できる。固化改良との経済比較がなされ、適用範囲は深度3-10m地盤のN値20以下である。
○質疑応答及び意見交換（敬称略。Ａは本山 氏）
源

済：経済性比較の中で、何が一番施工単価に効いてくるのかＡ：プラント代が効いてくる。

吉田眞：丸太は皮付きの場合の方が摩擦力が大きいのではないかＡ：皮の部分が抜ける場合があるので良いとは限らない。

吉田眞：打設方法はＡ：バックホウに杭を打つためのアタッチメントをつける。

資Ⅰ−

議

荒

事

録

井：群杭効果があるのではないか？
Ａ：実際には検討しないとわからない。

沼

田：2.5Dの考え方により、今回は単杭として考えた。

竹

田：試験区の境界面の影響があるのではないか パイルネット工法では、杭と杭をロープでつないでいるが、なぜ繋がなかったのかＡ：境界面の影響はあると思う。ロープがなくてもサンドマットだけで十分と考えた。
パイルネット工法よりも経済的に考えた。

資Ⅰ−

資

料

平成22年度 第３回福井県木材利用研究会（現場見学会）


 ┠ⓗ㸸ᮌᮦࡢὶ㏻࣭ຍᕤ᪋タࡢ⌧ሙぢᏛ
日時：2010年８月24日（火）14:00～17:30
 ᪥᫬㸸ᖹᡂ  ᖺ  ᭶  ᪥ 㹼
目的：木材の流通・加工施設の現場見学 ሙᡤ㸸⚟஭┴ᮌᮦὶ㏻ࢭࣥࢱ࣮ࠊ⨾ᒣ᳃ᯘ⤌ྜຍᕤሙぢᏛ
場所：福井県木材流通センター、美山森林組合加工場見学












┴ෆࡢ⣲ᮦὶ㏻࡜ᮌᮦᕷሙ࡟ࡘ࠸࡚ࡢㄝ᫂
┴ෆࡢ⣲ᮦὶ㏻࡜ᮌᮦᕷሙ➼࡟ࡘ࠸࡚ࡢㄝ᫂
➇ࡾᕷ➼࡟ࡘ࠸࡚ࡢㄝ᫂














ཎᮌ㑅ูᶵ࡟ࡘ࠸࡚ࡢㄝ᫂
⨾ᒣ᳃ᯘ⤌ྜࡢ෇ᰕຍᕤ᪋タ➼࡟ࡘ࠸࡚ࡢㄝ᫂















⓶ࡴࡁసᴗ࡟ࡘ࠸࡚ࡢㄝ᫂⌧ሙぢᏛ఍ཧຍ⪅



資Ⅰ−10

議

事

録

平成22年度 第４回福井県木材利用研究会議事録
日時：2010年10月24日（火）15:00～16:30
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
資料：（4-0）第４回議題書（4-1）第２回福井県木材利用研究会議事録（4-2）間伐材のペレット利用について（4-3）廃プラスチックと廃木材チップを利用した舗装の技術開発（4-4）年間工程表（4-5）福井県木材利用研究会名簿
議題：１．自己紹介（オブザーバーでの参加者）
２．前回議事録の確認
３．話題提供１／「グリーンセンターの木質ペレットボイラ施設の導入効果について」
（野村

崇 氏）

４．話題提供２／「廃プラスチックと廃木材チップを利用した舗装の技術開発」
（久保

光 氏）

５．木材利用シンポジウムin福井について
６．その他
７．次回について
決定事項：
・次回の研究会は11月25日とする。
内容：
１．自己紹介・石塚（高 茂 組）：木材利用について取り組んでいる。研究会で多くのことを学びたい。
・矢田（矢田商店）：石塚氏と一緒に参加した。
２．前回議事録の確認
修正事項無く、前回議事録は承認された。
３．話題提供１／「グリーンセンターの木質ペレットボイラ施設の導入効果について」
（野村

崇 氏）

○野村 氏がパワーポイントと資料（4-2）を用いて説明した。
４．話題提供２／「廃プラスチックと廃木材チップを利用した舗装の技術開発」（久保○久保氏がパワーポイントと資料（4-3）を用いて説明した。

資Ⅰ−11

光 氏）

資

料

平成22年度 第５回福井県木材利用研究会議事録
日時：2010年11月25日（木）13:30～15:30
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
資料：（5-0）第５回議題書（5-1）第４回福井県木材利用研究会議事録（5-2）儲かる林業の取り組みについて（5-3）木材を利用した泥炭性軟弱地盤対策工法（5-4）年間工程表（5-5）福井県木材利用研究会名簿
議題：１．自己紹介（オブザーバーでの参加者）
２．前回議事録の確認
３．話題提供１／儲かる林業の取り組みについて（鈴木 氏）
４．話題提供２／木材を利用した泥炭性軟弱地盤対策工法（中沢 氏）
５．木材利用シンポジウムin福井について
６．意見交換会
７．その他
８．次回について
決定事項：
・次回の研究会は１月18日とする。
内容：
１．自己紹介なし
２．前回議事録の確認
修正事項無く、前回議事録は承認された。
３．話題提供１／儲かる林業の取り組みについて（鈴木 氏）○鈴木 氏がパワーポイントと資料（5-2）を用いて説明した。
４．話題提供２／木材を利用した泥炭性軟弱地盤対策工法（中沢 氏）○中沢 氏がパワーポイントと資料（5-3）を用いて説明した。
５．木材利用シンポジウムin福井について
吉田 氏、勝山 氏、久保 氏より現状報告がなされた。
６．意見交換会
 各委員より意見がなされ、その意見を集約し、事務局の方で今後の研究会の方向性を検討す
る。

資Ⅰ−12

議

事

録

平成22年度 第６回福井県木材利用研究会議事録
日時：2011年２月１日（火）13:30～15:30
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
資料：（6-0）第６回議題書（6-1）第５回福井県木材利用研究会議事録（6-2）木質・セメント成形板の海藻礁への適用（6-3）北海道の海洋環境下における保存処理木材の海虫抵抗性（6-4）藻礁に利用された木材の海虫による劣化について（6-5）年間工程表（6-6）福井県木材利用研究会名簿
議題：１．自己紹介（オブザーバーでの参加者）
２．前回議事録の確認
３．話題提供１／「魚道への木材利用と土砂の除去に関する実験的研究」「木材のカスケード利用とトラス橋による実証実験」
函館工業高等専門学校 環境都市工学科 准教授

平沢 秀之 氏４．話題提供２／海洋環境における保存処理木材の耐久性
北海道立総合研究機構

森

満範 氏

五十嵐

誠氏

話題提供３／パイルネット工法の事例報告
昭和マテリアル株式会社 パイルネット事業部
５．意見交換会
６．その他
７．次回について決定事項：
・次年度は分科会を設けて活動することとする。
内容：
１．自己紹介なし
２．前回議事録の確認
修正事項無く、前回議事録は承認された。

３．話題提供１／「魚道への木材利用と土砂の除去に関する実験的研究」「木材のカスケード利用とトラス橋による実証実験」○平沢先生がパワーポイントを用いて説明した。
４．話題提供２／海洋環境における保存処理木材の耐久性○森氏がパワーポイントと資料（6-2,6-3,6-4）を用いて説明した。
５．話題提供３／パイルネット工法の事例報告○五十嵐氏がパワーポイントを用いて説明した。

資Ⅰ−13

資

料

６．意見交換会○各委員より意見がなされ分科会として活動していく方向となった。
主な意見
・異分野の連携と専門的分科会が必要。
・木杭のコスト・調達が課題。
・設計を勉強したい。
・各々の立場での参加。
・加工の立場で参加。今年度より、より中身を充実させていければと思う。
・設計の立場で参加。本研究会でパイロット事業ができると良い。
・分野の違いが良いと思う。良いバランスで研究ができると良い。

資Ⅰ−14

議

事

録

平成22年度 第７回福井県木材利用研究会議事録
日時：2011年３月23日（火）13:30～15:30
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
資料：（7-0）第７回議題書（7-1）第６回福井県木材利用研究会議事録（7-2）森林土木工事における木材の活用事例（7-3）間伐エース工法（7-4）残存型枠工法「間伐エース」（7-5）年間工程表（7-6）分科会希望調査結果（7-7）福井県木材利用研究会名簿
議題：１．自己紹介（オブザーバーでの参加者）
田中慎悟氏（岡野コンクリート㈱）、巨勢容市氏（株式会社巨勢）
２．前回議事録の確認
３．話題提供１／森林土木工事における木材の活用事例

県森づくり課辻淳二 氏

４．話題提供２／「間伐エース工法」・「間伐材残存魚礁について」
れいなん森林組合
株式会社

グローヴ

本所 稔基 氏岡拓司 氏

５．次年度の活動について
６．その他
７．次回について
決定事項：
・分科会の主査を決定した。
木杭（地中利用）分科会

主査

河川・砂防分科会

主査

坂田 正宏

福井県丹南土木事務所

主査

野村

福井県総合グリーンセンター

建築分科会

吉田 雅穂

福井工業高等専門学校

未定

バイオマス分科会

崇内容：
１．自己紹介田中 慎悟 氏（岡野コンクリート株式会社）、巨勢 容市 氏（株式会社巨勢）
２．前回議事録の確認
修正事項なく前回議事録は承認された。
３．話題提供１／森林土木工事における木材の活用事例

県森づくり課辻淳二 氏○辻氏がパワーポイントと資料7-2を用いて説明した。
４．話題提供２／「間伐エース工法」・「間伐材残存魚礁について」
れいなん森林組合
株式会社

資Ⅰ−15

グローヴ

本所 稔基 氏
岡

拓司 氏

資

料

○本所氏と岡氏がパワーポイントと資料7-3,7-4を用いて説明した。
５．次年度の活動について
事務局より分科会希望調査結果が示された（資料7-6）。

資Ⅰ−16

議

事

録

平成23年度 第１回福井県木材利用研究会議事録
日時：2011年６月21日（火）15:00～16:30
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
資料：（1-0）第１回議題書（1-1）第７回福井県木材利用研究会議事録（案）（1-2）スギ丸太打設による液状化地盤の側方流動対策に関する模型振動実験（1-3）福井地震を経験した木杭基礎構造物の調査（1-4）公共建築物等木材利用促進法施行による県の方針（1-5）年間工程表（1-6）福井県木材利用研究会名簿（1-7）第10回木材利用研究発表会での企業展示依頼（１展示あたり１万円）
議題：１．自己紹介（オブザーバーでの参加者）
鳥羽 浩之 氏福井県（森づくり課）、新町 誠 氏

福井県（建築住宅課）

２．前回議事録の確認
３．話題提供１／「福井地震を経験した木杭基礎構造物の調査」
吉田 雅穂 氏（福井工業高等専門学校環境都市工学科）
４．話題提供２／「公共建築物等木材利用促進法施行による県の方針」
岩佐 礼三 氏（福井県農林水産部県産材活用課）
５．分科会の活動状況報告
６．その他（第10回木材利用研究発表会での企業展示依頼）
７．次回について
決定事項：
・次回研究会は、話題提供いただく兼松日産農林株式会社の都合を聞いて決定する。
内容：
１．自己紹介なし
２．前回議事録の確認
修正事項なく前回議事録は承認された。
３．話題提供１／福井地震を経験した木杭基礎構造物の調査
吉田 雅穂 氏（福井工業高等専門学校環境都市工学科）○吉田先生がパワーポイントと資料1-2,1-3を用いて説明した。
４．話題提供２／ 「公共建築物等木材利用促進法施行による県の方針」
岩佐 礼三 氏（福井県農林水産部県産材活用課）○岩佐氏が資料1-4を用いて説明した。
５．分科会の活動状況報告
木杭（地中利用）分科会の活動状況について吉田雅穂先生より報告された。

資Ⅰ−17

資

料

河川・砂防分科会の活動状況について坂田正宏氏より報告された。
バイオマス分科会の活動状況について野村崇氏より報告された。
建築分科会については、分科会の設置がなされていないとの報告が事務局よりされた。
６．その他
第10回木材利用研究発表会での企業展示について資料1-7を用いて事務局より依頼された。
７．次回について
話題提供者の都合を聞いて事務局より案内。

資Ⅰ−18

議

事

録

平成23年度 第２回福井県木材利用研究会議事録
日時：2011年９月16日（金）13:30～15:30
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
資料：（2-0）第２回議題書（2-1）第１回福井県木材利用研究会議事録（案）（2-2）カーボンコンクリートの水生生物への影響に関する研究（2-3）カーボンコンクリートに関する研究（2-4）カーボンポーラスコンクリートの浄化機能に関する検証（2-5）ＳＴＯＰ

ＣＯ２

岡野コンクリート株式会社（2-6）福井県産材を利用した木材の地中利用について（2-7）年間工程表
議題：１．自己紹介（オブザーバーでの参加者）
八木 秀夫 氏（㈲家工房）、森下 篤博 氏（株式会社三輝設計事務所）
林久夫氏（株式会社ミルコン）、甘利 哲夫 氏（株式会社キミコン）

２．前回議事録の確認
３．話題提供１／カーボンコンクリートについて
植出 浩爾 氏（岡野コンクリート株式会社）
４．話題提供２／福井県産材を利用した木材の地中利用について
水谷 羊介 氏（兼松日産農林株式会社）
５．分科会の活動状況報告
６．その他
７．次回について
決定事項：
・次回の現場見学会は、皆様のご意見を基に事務局で見学場所等を決める。
・八木 秀夫 氏（有限会社家工房）、森下 篤博 氏（株式会社三輝設計事務所）、林久夫 氏（株

式会社ミルコン）、甘利 哲夫 氏（株式会社キミコン）の入会が承認された。
内容：
１．自己紹介 八木 秀夫 氏（有限会社家工房）、森下 篤博 氏（株式会社三輝設計事務所）、林式会社ミルコン）、甘利 哲夫 氏（株式会社キミコン）より自己紹介がなされた。
２．前回議事録の確認
修正事項なく前回議事録は承認された。
３．話題提供１／カーボンコンクリートについて
植出 浩爾 氏（岡野コンクリート株式会社）○植出氏がパワーポイントと資料2-2,3,4,5を用いて説明した。
４．話題提供２／福井県産材を利用した木材の地中利用について
水谷 羊介 氏（兼松日産農林株式会社）資Ⅰ−19

久夫 氏（株資料○水谷氏がパワーポイントと資料2-6を用いて説明した。
５．分科会の活動状況報告
木杭（地中利用）分科会の活動状況について吉田雅穂先生より報告された。
河川・砂防分科会の活動状況について伊内是成氏より報告された。
バイオマス分科会の活動状況について野村崇氏より報告された。
６．その他
 10月に予定されている現場見学会について見学会として良いところがありましたら事務局までお知らせしてほしい旨の説明がなされた。
７．次回について事務局よりお知らせする。

資Ⅰ−20

議

事

録

࿁⑔੗⋵ᧁ᧚೑↪⎇ⓥળ⃻႐⷗ቇળ⸥㍳
平成23年度╙ 㧟
第３回福井県木材利用研究会現場見学会記録
ᣣ ᤨ 日時：2011年11月１日（火）13:30～16:00
㧦 2011 ᐕ 11 ᦬ 1 ᣣ 㧔 Ἣ 㧕 13:30㨪 16:00
႐ ᚲ 場所：福井市近郊
㧦⑔੗Ꮢㄭ㇠

‫⷗ޣ‬ቇળ⁁ᴫ‫ޤ‬ࡄࠗ࡞ࡀ࠶࠻ᣉᎿ⃻႐

ᴺ⇐Ꮏ⃻႐Ԙ

資Ⅰ−21ᴺ⇐Ꮏ⃻႐ԙ

資料

平成23年度 第４回福井県木材利用研究会議事録
日時：2011年12月15日（木）15:00～17:00
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
資料：（4-0）第４回議題書（4-1）第３回福井県木材利用研究会現場見学会記録（案）（4-2）「TKウォール工法」（木製緑化補強土壁）の開発（4-3）知的財産の活用（4-4）福井県木材利用研究会活動報告（4-5）佐賀県木材利用研究会活動報告（4-6）土木学会の動き（4-7）福井県木材利用研究会名簿（4-8）森林土木木製構造物施工マニュアル（平成23年度版）（4-9）TKウォール工法（石川県建設新技術認定製品）（4-10）知財戦略支援策ガイド（4-11）特許電子図書館ガイドブック（4-12）Ｏ＆Ｄウッド（4-13）マイトレックＡＣＱ
議題：１．前回議事録の確認
２．話題提供１／「TKウォール工法」（木製緑化補強土壁）の開発
久保 哲也 氏（前田工繊株式会社）
福井県で施工した事例紹介
神崎 隆洋 氏（前田工繊株式会社）、伊内 是成 氏（美山町森林組合）
３．話題提供２／「知的財産活用方法について－木材での事例－」
河村

光 氏（福井県発明協会）

４．分科会の活動状況報告
５．その他
６．次回について内容：
１．前回議事録の確認
修正事項なく前回議事録は承認された。
２．話題提供１／「TKウォ－ル工法」（木製緑化補強土壁）の開発
久保 哲也 氏（前田工繊株式会社）
福井県で施工した事例紹介
神崎 隆洋 氏（前田工繊株式会社）、伊内 是成 氏（美山町森林組合）○久保氏がパワーポイントと資料4-2を用いて説明した。
○神崎氏、伊内氏がパワーポイントと資料4-8.9,12,13を用いて説明した。
３．話題提供２／「知的財産活用方法について－木材での事例－」
河村

光 氏（福井県発明協会）○河村氏がパワーポイントと資料4-3,10,11を用いて説明した。

資Ⅰ−22

議

事

録

－話題提供記録１－「TKウォール工法」（木製緑化補強土壁）の開発（久保 委員）
福井県で施工した事例紹介（神崎 委員、伊内 委員）○概要
・補強土壁工の壁面材の主要部材は全て間伐材を使用しており、周囲環境への負荷が少なく、二酸化炭素の固定が図れる工法である。間伐材が腐朽しても、高強度・低伸度の壁面補強材
で巻き込んでいるので、耐久性に優れている。間伐材の持つ剛性と粘弾性を生かし、十分な盛土転圧が可能で、盛土安定性に優れている。地域の森林組合で組立された大型プレキャス
ト製品なので、工期短縮が図れる。植生面積を十分に確保したデザインによって、早期に草本類の植生ができる。さらには、周囲の草本・木本類の移入によって、立体的で多様性に富む植生が期待できる。端材発生の低減化による廃棄物の発生抑制、端材の小部材へのリサイ
クルによって、従来の鋼製緑化補強土壁と同程度以下の工事費となっており経済的である。
○質疑応答及び意見交換（Ａは久保 委員、神崎 委員、伊内 委員）
Ｑ：土圧の計算はしているのか
Ａ：計算は行っている。ただし、ジオテキスタイルを用いて発生した土圧は一般の斜面の土圧よりも小さくしている。
Ｑ：木材で締固めが容易になるとは
Ａ：壁面材としての効果がある。
Ｑ：勾配は鉛直
Ａ：１～２分もある。
Ｑ：木材が腐朽した時の隙間の処置はＡ：取り換えを考える。
Ｑ：メンテナンスの基準は
Ａ：場所によって基準が変わる。メンテの指針が必要と思う。
Ｑ：ジオテキスタイルの耐用年数はＡ：一般的に100年で考えている。
Ｑ：土木事務所での使用はあるのか
Ａ：現在のところない。
Ｑ：防腐処理はしているのか
Ａ：石川県の場合は、防腐処理は行っていない。
Ｑ：石川県が防腐処理していないのは、腐朽の条件となる酸素を土の締固めで無くしているからか、それとも多少腐朽しても木材が無くなり、その部分が陥没するようなことまでは起こらないと想定しているからか
Ａ：腐朽に対して多少の心配はしている。
Ｑ：石川県では防腐処理していないのに何故福井県ではするのか
Ａ：福井県では腐朽に対して心配する声があるので、美山森林組合の研究を進めている。
Ｑ：防腐加工すると何年くらいもつのか？
Ａ：30年～40年は持つと考えられている。
Ｑ：圧縮加工の効果
Ａ：細胞がつぶれて、防腐剤が入りやすくなる。寸法は元に戻る。丸状にして圧縮。
Ｑ：一般土木での利用はＡ：なし。林道のみ。
Ｑ：ＴＫウォール工法のＴＫとはどういう意味か

資Ⅰ−23

資

料

Ａ：Thinned wood on bended KneeのＴＫをとっている。膝を曲げた形をした間伐材という意味である。
Ｑ：従来品 との単価比較は
Ａ：資料4－9参照－話題提供記録２－「知的財産活用方法について－木材での事例－」（河村 委員）○概要・有形資産から無形資産へ。21世紀は知識経済社会。知的財産権には、特許権、実用新案、意匠権、商標権などがある。実用新案は期間が短いのでお勧めではない。特許権は、取得した時が一番価値があり、徐々に他から真似されたものができてくるので価値が下がると考えた方が良い。儲けるためには１．売れる商品を作る「買う人→顧客は何がほしいのか 」「売る人→どうしたら買ってもらえるのか 」「作る人→良い商品を安く」、２．参入障壁を作る「知財で守る」「ノウハウで守る」「契約で守る」○質疑応答及び意見交換（敬称略。Ａは河村 委員）
Ｑ：試作品などの費用の工面は
Ａ：1）産業支援センターで売れるかどうかのアドバイスを行う。2）国や県の支援制度がある。
支援申請書の書き方が難しい。福井市の支援制度（50万円、100万円）がある。農林関係
は採択されやすい。
Ｑ：実用新案は意味がない
Ａ：番号をもらえるだけ。消費者向けには良い。
Ｑ：特許侵害の状況は
A：大手企業が特許無効の裁判で、中小企業の特許を潰そうとすることがある。
４．分科会の活動状況報告
木杭（地中利用）分科会の活動状況について久保氏より報告された。
河川・砂防分科会の活動状況について伊内氏より報告された。
バイオマス分科会の活動状況について神﨑氏より報告された。
５．その他
６．次回について事務局よりお知らせする。

資Ⅰ−24

議

事

録

平成23年度 第５回福井県木材利用研究会議事録
日時：2012年１月19日（木）13:30～15:00
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
資料：（5-0）第５回議題書（5-1）第４回福井県木材利用研究会議事録（案）（5-2）信越化学との共同研究に関して（5-3）賀茂別雷神社看板 施工

株式会社グローケミカル

株式会社グローケミカル（5-4）賀茂別雷神社御札所桧皮葺屋根再生塗装工事

株式会社グローケミカル（5-5）ウッドピッチを用いた再生アスファルト混合物について
議題：１．前回議事録の確認
２．話題提供１／木材に利用できる水性防炎剤について
糀谷 秀樹 氏（株式会社グローケミカル）
３．話題提供２／ウッドピッチを用いた再生アスファルト混合物について
三田村 文寛 氏（県雪対策・建設技術研究所）
４．分科会の活動状況報告
５．その他
６．次回について内容：
１．前回議事録の確認
修正事項なく前回議事録は承認された。
２．話題提供１／木材に利用できる水性防炎剤について
糀谷 秀樹 氏（株式会社グローケミカル）○糀谷氏がパワーポイントと資料5-2,5-3,5-4を用いて説明した。
３．話題提供２／ウッドピッチを用いた再生アスファルト混合物について
三田村 文寛 氏（県雪対策・建設技術研究所）○三田村氏がパワーポイントと資料5-5を用いて説明した。
－話題提供記録１－木材に利用できる水性防炎剤について
糀谷 秀樹 氏（株式会社グローケミカル）○概要
・水性防炎剤は、浸透式でノンハロゲン系の水溶性防炎剤である。無毒無臭であり揮発性有機
溶媒など一切使用しておらず、人体及び環境にやさしい製品である。また、浸透性のある物であれば素材の風合い、特性、色、形等を変える事なく防炎性能を満たすという特徴を持っている。石川県森林組合連合会では「モエンウッド」という商品名で準不燃材の認定を受けている。
 信越化学と延焼抑制剤への応用研究を行っている。賀茂別雷神社看板の施工で水性防炎剤が使用された。また、賀茂別雷神社御札所桧皮葺屋根再生塗装工事において、当社の水性エ
ポキシ樹脂が使用された。

資Ⅰ−25

資

料

○質疑応答及び意見交換（Ａは糀谷 委員）
Ｑ：木材が燃えない原理は
Ａ：リン酸アンモニウム、硫酸アンモニウムの紛体が木材表面に付着し層となり燃えない。
Ｑ：防炎剤の単価はＡ：200円／ｍ２程度だと思う。
Ｑ：燃焼しても有毒ガスは出ないのか
Ａ：出ない。
Ｑ：準不燃で不燃ではないのか
Ａ：不燃ではない。準不燃である。不燃木材で利用されるホウ酸は安全上問題がある。
Ｑ：ボトル（研究会時に回覧した500ml程度のボトル）でいくらするのか
Ａ：2,000円程度だと思われる。
Ｑ：水性防炎剤を使用した木材の単価は
Ａ：石川県森連が決めているので詳細はわからない。石川県森連に聞くとわかると思う。
Ｑ：薬剤を注入する窯はどこにでもあるのか
Ａ：ある。
Ｑ：薬剤を使用することによる木材本来の性能に問題はないのか
Ａ：ない。使用前に比べて調湿効果が少し増す。

－話題提供記録２－ウッドピッチを用いた再生アスファルト混合物について
三田村 文寛 氏（県雪対策・建設技術研究所）○概要
・ウッドピッチ→wood(木材)pitch(原油・コールタールなどを蒸留したあとにできる黒い粘着物質)。研究の背景は、温室ガスの削減、工事コストの縮減である。ウッドピッチの生成過程、
ウッドピッチの成分と環境基準について説明した。ウッドピッチのアスファルト舗装への利用方法について検討した。具体的にはアスファルトを再生する際の再生用添加剤としての利用を検討した。室内試験の結果、ウッドピッチを用いたアスファルト混合物は従来のアスフ
ァルト混合物と同様な方法で配合設計が可能であることがわかった。現場配合の確認を行った結果、室内配合通り現場配合できることがわかった。性能確認（疲労破壊抵抗性、塑性変形抵抗性等）を行った結果、各種基準値を満足した。施工性、ウッドピッチを添加した再生
アスファルト舗装材の効果について説明した。
○質疑応答及び意見交換（Ａは三田村 委員）
Ｑ：石川県のバイオマス発電所からのウッドピッチ排出量は
Ａ：はっきりした排出量は覚えていないが、福井県内の舗装工事分を賄える量はあったと記憶している。現在、石川県のバイオマス発電所は停止している（山形または大阪から入荷）。
Ｑ：ウッドピッチの他の用途は
Ａ：重油と混合して燃やしている。防腐剤としての効果もある。
Ｑ：舗装の破壊の定義は
A：構造上はもっと余裕があるが、国総研では財務省の予算要求上、舗装のわだち部にひび割れができたら（ひび割れ率20％）疲労破壊と見なしている。構造的な破壊はもっと余裕があると思われる。構造的な破壊の定義は難しく、はっきりと示したもの（ひび割れ

資Ⅰ−26

議

事

録

率50％という説がある）はない。
Ｑ：研究の動機は
Ａ：ウッドピッチの処分に困っていたこととコスト縮減である。福井高専の武井先生より問
題提起があり三国土木事務所の坂田氏より相談があり、ウッドピッチの見た目の性状からアスファルト再生の再生用添加剤になると思いつき、当時、ウッドピッチ購入のルートを持っていた前田道路㈱に声をかけ、共同研究に至った。
Ｑ：ウッドピッチを用いた舗装のリサイクルは通常のアスファルト舗装と混ざってしまい、リサイクルする時に支障が生じるのでは？
Ａ：これは舗装全体の問題であり、ウッドピッチを用いた舗装だけの問題ではなく、きちんと舗装台帳整理が成されていれば問題がない。ウッドピッチ入りの舗装のリサイクルの検討は行っていないが、アスファルト舗装全体のリサイクルの問題として繰返し再生（特に再生用添加剤による再生）がされるとアスファルトそのものの性状劣化が問題となっており、国総研が研究に取り組んでいる。
Ｑ：ウッドピッチを用いた舗装の紫外線劣化はあるのか
Ａ：アスファルト舗装全体として、紫外線劣化はあまりなく熱劣化の方が大きい。ウッドピッチと一般にものの比較は、簡単な試験ではウッドピッチの方が紫外線劣化が少ない結果が出たが詳細には検討を行っていない。
４．分科会の活動状況報告
木杭（地中利用）分科会の活動状況について福井高専の吉田先生より報告された。
５．その他
・次回の研究会は３月を予定しており、分科会の活動報告と次年度の活動内容を議論したいと思うので事務局に提案してほしい。
６．次回について事務局よりお知らせする。

資Ⅰ−27

資

料

平成23年度 第６回福井県木材利用研究会議事録
日時：2012年３月21日（水）15:00～16:30
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
資料：（6-0）第６回議題書（6-1）第５回福井県木材利用研究会議事録（案）（6-2）木質バイオマス分科会活動報告（6-3）河川砂防分科会活動報告（6-4）木杭（地中利用）分科会活動報告（6-5）次年度活動計画について（6-6）H24年度活動計画（6-7）土木学会関係（ロードマップ）
議題：１．前回議事録の確認
２．分科会の活動状況報告
３．次年度活動計画
４．その他
５．次回について
決定事項：○研究会
・６回の定例研究会と１回の現場見学会を通して、木材利用に関する知識と分野間の連携を深める。
・JSCEライブラリを利用した木材利用講習会を開催する（12月）。
・木材の劣化に関する情報収集。
・木材の流通システム。
○木杭（地中利用）分科会
・「丸太杭を用いた軟弱地盤対策の設計・施工マニュアル」の作成。
・軟弱粘性土地盤に建設する道路の補強技術に関する室内模型実験と現場施工実験（吉田、久保）。
・丸太を用いた液状化対策技術に関する模型振動実験（吉田）。
○河川砂防分科会
・研修会の報告書作成と発行。
・新たな研修会の企画と開催。
・福井県の林道における施工事例および崩壊事例の収集。
内容：
１．前回議事録の確認
修正事項なく前回議事録は承認された。
２．分科会の活動状況報告
・木質バイオマス分科会の活動報告がなされた（代理報告：久保）。資料6-2・河川・砂防分科会の活動報告が坂田主査よりなされた。資料6-3・木杭（地中利用）分科会の活動報告が吉田主査よりなされた。資料6-4

資Ⅰ−28

議

事

録

３．次年度活動計画
・平成24年度の年間工程表が事務局より示された。
・平成24年度の活動計画（案）が吉田先生より示された。資料6-6
・土木学会の活動状況および今後の予定について吉田先生より示された。資料6-7

資Ⅰ−29

資

料

平成24年度 第１回福井県木材利用研究会議事録
日時：2012年５月22日（火）15:00～16:30
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
資料：（1-0）第１回議題書（1-1）第６回福井県木材利用研究会議事録（案）（1-2）丸太を用いた戸建て住宅の液状化対策に関する模型振動実験（1-3）木造建築解体材を利用した液状化対策技術に関する模型振動実験（1-4）柱材の割れを防げ！高温セット法（1-5）「安全・安心な乾燥材の生産・利用マニュアル」～内容のご紹介～
議題：１．自己紹介（オブザーバーでの参加者）
和多田 浩樹 氏（福井県総合グリーンセンター)
齋藤 年央 氏（福井県総合グリーンセンター）
２．前回議事録の確認
３．話題提供１／木材を用いた戸建て住宅の液状化対策技術の開発
福井工業高等専門学校

吉田 雅穂 氏４．話題提供２／安全・安心な乾燥材生産技術の開発
県総合グリーンセンター

和多田 浩樹 氏

５．その他
６．次回について決定事項：○分科会の運営について
・各分科会は、２ヶ月に１回の研究会の時間を一部利用して行う。
内容：
１．自己紹介
和多田浩樹氏と齋藤年央氏の入会が承認された。
２．前回議事録の確認
修正事項なく前回議事録は承認された。
３．話題提供１
木材を用いた戸建て住宅の液状化対策技術の開発

福井工業高等専門学校

吉田 雅穂 氏パワーポイントにより説明がなされた。
Q：模型実験では効果があるが、実際の地盤では木杭を住宅周辺に打つだけでは、不同沈
下を十分に抑制できないのではないか。
A：今後実証していく。
Q：福井市の液状化MAPは公開されているか。
A：公開されている。
Q：非液状下層まで杭を打ったら効果があるか。
A：模型実験では、非液状下層まで打っていない。
Q：横方向への移動は、杭の頭を連結すると止められるのでは。

資Ⅰ−30

議

事

録

A：検討する。
４．話題提供２
安全・安心な乾燥材生産技術の開発

県総合グリーンセンター

パワーポイントにより説明がなされた。
せん断強度は、割れにより低下する。
Q：目標含水率20％は。
A：人工的に可能。
Q：内部割れの確認方法。
A：パソコンによる画像処理。
Q：落とした温度では。
A：やっていない。
Q：せん断強度の低下は何が問題になる。
A：接合部の強度が問題となる。
切り口30cmまで割れが多いことを確認している。
Q：割れ量の評価方法
A：割れの最大長さと面積を画像処理している。

資Ⅰ−31

和多田 浩樹 氏

資料

平成24年度 第２回福井県木材利用研究会議事録
日時：2012年７月31日（火）13:30～17:00
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
資料：（2-0）第２回議題書（2-1）第１回福井県木材利用研究会議事録（案）（2-2）木杭による地盤改良の設計（2-3）福井県における公共建築物等木材利用促進法に基づく取り組み状況（2-4）福井県木材利用研究会名簿（2-5）地盤改良のためのALiCC工法マニュアル抜粋（2-6）ジオテキスタイルを用いた補強土の設計・施工マニュアル抜粋
議題：１．前回議事録の確認
２．木杭分科会
３．河川・砂防分科会
４．バイオマス分科会
５．話題提供１／木杭による地盤改良の設計
株式会社デルタコンサルタント

梅田 祐一 氏６．話題提供２／福井県における公共建築物等木材利用促進法に基づく取り組み状況
県産材活用課岩佐 礼三 氏７．その他
８．次回について決定事項：○木杭分科会・マニュアルのスケジュールの再確認（９月下旬：原案完成、10月～12月：調整、１月下旬：印刷、３月：発刊・配布○河川・砂防分科会
・「低コストで、壊れにくく、耐久性のある作業道をつくる」うえで、木材を用いた役に立つ
作設マニュアル作成については、県森づくり課が関係するので調整してから進める。
内容：
１．前回議事録の確認
修正事項なく前回議事録は承認された。
２．木杭分科会マニュアル作成内容について議論
３．河川・砂防分科会
 「低コストで、壊れにくく、耐久性のある作業道をつくる」うえで、木材を用いた役に立つ
作設マニュアル作成内容について議論
４．バイオマス分科会
今年度活動内容については今後議論

資Ⅰ−32

議

事

録

５．話題提供１／木杭による地盤改良の設計
株式会社デルタコンサルタント

梅田 祐一 氏パワーポイントにより説明がなされた。
・福井県小浜市の県道で軟弱地盤対策に木杭を用いた設計を行った。
・擁壁部分については、佐賀県のマニュアルに基づき設計した。
・路床部の設計はALiCC工法の設計に準拠して行った。照査の結果、着底式の場合でサンドマットを使用した場合、不同沈下量がNGとなる。サンドマットから浅層改良とするとOKとなることがわかった。昨年、小浜市の県道で行った設計ではジオテキスタイルを用いた補強土の設計・施工マニュアルを参考として独自の理論で行っているため整合をとる必要がある。
６．話題提供２／福井県における公共建築物等木材利用促進法に基づく取り組み状況
県産材活用課岩佐 礼三 氏パワーポイントにより説明がなされた。
・木材利用促進法（H22年10月施行）・・行政が率先して木造化を進める。
・福井県木材利用基本方針（H23年４月策定通知）
・県内での木造建築物整備計画を策定しているのは永平寺町だけ→県内市町は消極的
・県産材木造利用の目標値3,500m3/年（H22年度）→3,000m3/年（H23年度）
減った理由→林道・治山工事は６割減
 福井国体に向けて木材利用が考えられたが既存施設を有効利用していく方針（リフォームはカウントされない）
・H24以降公共施設整備計画

計画施設46施設（木造11）・公共施設・公共工事での県産材利用に係る課題①施設整備、工事予算の縮小②工事単価（受注業者への納入単価）③公共施設の建設期間の問題（特に製材品の場合には、猶予期間が必要）④安定供給、大ロッドへの対応（調達）⑤県産間伐材丸太の生産拡大と加工利用（間伐材を使った木杭の需要）⑥工事仕様書への県産材使用明記（努力項目）
・県産材生産の課題①丸太の生産量②同一規格丸太の供給③需要に対する製品の生産（量、規格、時期）④規格に対応した品質を確保した製品の供給（小径木、中径木製品、乾燥、JAS製品）⑤県産材製品を提示できない（カタログなど）⑥製品の価格を安くできない⑦川上～川下の連携（システム販売）

資Ⅰ−33

資

料

平成24年度 第３回福井県木材利用研究会議事録
日時：2012年10月17日（水）13:30～17:00
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
資料：（3-0）第３回議題書（3-1）第２回福井県木材利用研究会議事録（案）（3-2）福井県における木材利用用途拡大の課題（3-3）大野市新庁舎の整備に向けて（3-4）年間工程表（3-5）建設事業における木材利用研修会（案）
議題：１．新規会員の紹介
２．前回議事録の確認
３．河川・砂防分科会
４．木杭分科会
５．話題提供１／福井県における木材利用用途拡大の課題
美山町森林組合

八杉 健治 氏

大野市役所

村上 一幸 氏

話題提供２／大野市新庁舎の整備に向けて
６．その他
７．次回について
決定事項：○現場見学会の日時・内容については（案）を作成し提示する。
○建設事業における木材利用研修会（案）について、内容を精査して（案）提示する。
内容：
１．新規会員 小澤 聖輔 氏（株式会社マーベルコーポレーション）および東畑 慎治 氏（株式会社東畑建
築設計事務所）が委員として承認された。
２．前回議事録の確認
修正事項なく前回議事録は承認された。
３．河川・砂防分科会
作業道・作業路崩壊事例調査の課題について議論
４．木杭分科会マニュアル作成内容について議論
５．話題提供１／福井県における木材利用用途拡大の課題
美山町森林組合
資料3-2により説明がなされた。

資Ⅰ−34

八杉 健治 氏議事

録・「森林・林業再生プラン」について。
杉価格

昭和30年－4,478円/m3

就業人口9,000人→→

2,838円/m3

5,000人（限界集落化）

国産材50％を目指す
木材は、昭和39年に自由化されていて、TPPの影響はない。
補助金

広く浅く

→

重点配分

10m3／ha以上で補助対象

コスト削減のため、運搬路の充実
福井県

現在100,000m3／年→

130,000m3／年（２~ ３年後）目標

９年後には運搬路が完成して、補助金なしでやっていけるか
福井県の方向性はあるが、具体策がない。
例）細材を獣害策、土木軟弱地盤、建築基礎、木枠に砕石で木工沈床
・木材は、防腐加工していれば約30年は大丈夫。
Q&A
・補助金重点配分

10m3／ha以上で補助対象はOK
3・バイオマス100,000m ／年

A：厳しくない

A：供給体制は困難

話題提供２／大野市新庁舎の整備に向けて
大野市役所

村上 一幸 氏パワーポイントにより説明がなされた。
・市民から新庁舎への意見・提案を募集し、基本設計に反映。
・木材を不燃処理するとコスト高となるが、なるべく利用できるように努力している。
・建築担当者の木材利用の意識は高くはない。
Q&A
・不燃化との関係

A：考慮している（県内技術）

・自然エネルギーに雪研の技術を利用。
６．その他
・久保委員より、現場見学会について説明がなされた。
・吉田委員より、（3-5）建設事業における木材利用研修会（案）の主旨説明がなされた。
７．次回について事務局で内容と日時を調整する。

資Ⅰ−35

資

料

平成24年度 第４回福井県木材利用研究会現場見学会記録
日時：2012年10月15日（木）13:30～16:30
場所：福井市、永平寺町

木製遮音壁

木製型枠を利用した魚道および木工沈床

治山ダムの木製残存型枠

間伐材を支柱に利用した獣害ネット

資Ⅰ−36

木製排水溝

議

事

録

平成24年度 第５回福井県木材利用研究会議事録
日時：2012年12月12日（水）15:00～17:00
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
資料：（5-0）第５回議題書（5-1）第３回福井県木材利用研究会議事録（案）（5-2）第２回「福井の家」コンペにおける県産材の提案など（5-3）木杭による斜面安定工法の事例－一乗谷朝倉氏遺跡－（5-4）年間工程表
議題：１．前回議事録の確認
２．話題提供１／第２回「福井の家」コンペにおける県産材の提案など
株式会社東畑建築設計事務所

東畑 慎治 氏３．話題提供２／木杭による斜面安定工法の事例－一乗谷朝倉氏遺跡－
福井大学

荒井 克彦 氏４．木杭（地中利用）分科会
５．建設事業における木材利用研修会（案）について（日程調整，講師etc）
６．その他
決定事項：
○建築分科会の主査は東畑慎治氏とする。
内容：
１．新規会員中西昭雄氏（中西木材株式会社）が委員として承認された。
２．前回議事録の確認
修正事項なく前回議事録は承認された。
３．河川・砂防分科会
特になし
４．木杭分科会マニュアル作成中
５．話題提供１／第２回「福井の家」コンペにおける県産材の提案など
株式会社東畑建築設計事務所

東畑 慎治 氏パワーポイントにより説明がなされた。
話題提供２／木杭による斜面安定工法の事例－一乗谷朝倉氏遺跡－
福井大学
パワーポイントにより説明がなされた。

資Ⅰ−37

荒井 克彦 氏

資

料

６．その他
特になし
７．次回について事務局で内容と日時を調整する。

資Ⅰ−38

議

事

録

平成24年度 第６回福井県木材利用研究会議事録
日時：2013年２月27日（水）13:30～15:30
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
岩佐委員の代理：藤田義憲（県産材活用課）
資料：（6-0）第６回議題書（6-1）第５回福井県木材利用研究会議事録（案）（6-2）シカの食害対策における現地木材利用（6-3）ヤシ油を主成分とした環境配慮型保存処理木材の開発と今後の展望（6-4）年間工程表
議題：１．前回議事録の確認
２．話題提供１／シカの食害対策における現地木材利用
京福コンサルタント株式会社

鳥居 直也 氏３．話題提供２／ヤシ油を主成分とした環境配慮型保存処理木材の開発と今後の展望
株式会社マーベルコーポレーション

小澤 聖輔 氏

４．その他
内容：
１．前回議事録の確認
修正事項なく前回議事録は承認された。
２．話題提供１／シカの食害対策における現地木材利用
京福コンサルタント株式会社

鳥居 直也 氏パワーポイントにより説明がなされた。
・岐阜県根羽村はシカ肉を料理に利用して地域おこしを行っているようなので参考になると思われる。
A：樹木の 1～ 2mの高さを１周齧る。立ち枯れして倒れる。

Q：被害の状況は

Q：木製の土留め柵の土砂流動には効果は

A：表層の押えのみ。

A：嶺南で３～４万頭。半数が自然の状態。積雪60cmでシカは死ぬが、

Q：シカの密度は暖冬で増加したようである。
Q：化学繊維の獣害防止ネットは

A：コストに問題。

Q：シカを食べる国への輸出はA：コストが合わない。

３．話題提供２／ヤシ油を主成分とした環境配慮型保存処理木材の開発と今後の展望
株式会社マーベルコーポレーション

小澤 聖輔 氏パワーポイントにより説明がなされた。
Q：注入含水率

A：30％。強制乾燥後に注入。注入深さ 1cm程度。

Q：建築用木杭には
Q：耐久性は

A：法律で注入剤が決められている。

A：十分にある。

Q：兼松との違いは

A：同系の材料がある。

Q：外装材としては

A：注入後でも、自然塗料を塗れる。カビは生えない。

Q：認証は

A：木材保存協会が行う。

資Ⅰ−39

資

Q：注入の工夫は料

A：木口からが入りやすい。

４．その他
丸太杭工法を用いた軟弱地盤対策の設計・施工マニュアルの詳細について議論した。

資Ⅰ−40

木杭（地中利用）分科会議事録

目次〔平成23年度〕
１

第１回（2011. ５.19）………………………………………………………… １

２

第２回（2011. ６.21）………………………………………………………… ２

３

第３回（2011. ７.27）………………………………………………………… ３

４

第４回（2011. ８.26）………………………………………………………… ４

５

第５回（2011.11.29）………………………………………………………… ５

６

第６回（2011. ３.21）………………………………………………………… ７〔平成24年度〕
７

第１回（2012. ５.22）………………………………………………………… ８

８

第２回（2012. ７.31）………………………………………………………… 11

９

第３回（2012.10.17）………………………………………………………… 12

−−

議

事

録

平成23年度 第１回木杭（地中利用）分科会議事録
日時：2011年５月19日（木）13:30～15:30
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
資料：（1-0）第１回議題書（1-1）水路用ボックスカルバートの木杭－底盤系基礎～設計マニュアル（第１版）（1-2）プレキャストL型擁壁（H≦２ｍ）の木杭－底盤系基礎～設計マニュアル（第１版）（1-3）福井県土木部の基礎工設計マニュアルの抜粋（1-4）小浜現場実験資料
議題：１．自己紹介
２．話題提供１／小浜での現場実験概要

雪対策・建設技術研究所

３．話題提供２／佐賀県の木杭設計マニュアルの紹介

久保

光氏

〃

４．話題提供３／粘性土地盤の模型実験の概要説明
福井工業高等専門学校
５．話題提供４／福井県土木部の基礎工設計マニュアルの紹介
６．その他
７．次回について
決定事項：
・次回の分科会までに事務局より分科会の活動内容（案）を示す。
内容：
１．自己紹介出席者全員、自己紹介を行った。
２．話題提供１／小浜での現場実験概要
話題提供２／佐賀県の木杭設計マニュアルの紹介○久保 氏がパワーポイントを用いて説明した。
話題提供３／粘性土地盤の模型実験の概要説明
話題提供４／福井県土木部の基礎工設計マニュアルの紹介○吉田 氏が資料を用いて口頭で説明した。
３．その他
特になし。
４．次回
福井県木材利用研究会が開催される日とする。

資Ⅱ−

吉田 雅穂 氏〃資料

平成23年度 第２回木杭（地中利用）分科会議事録
日時：2011年６月21日（木）13:30～14:50
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
資料：（2-0）第１回議題書（2-1）第１回福井県木杭（地中利用）分科会議事録（案）（2-2）年次計画・役割分担（案）について
議題：１．分科会の年次計画・役割分担（案）について
福井工業高等専門学校

吉田 雅穂 氏

２．その他
３．次回について
決定事項：
・分科会会員はマニュアル作成委員会委員を兼ねることとする。
・マニュアルの検討は過去のマニュアルを参考にして作成する。
・事務局で役割分担とマニュアル作成の工程表を作成する。
・雪建からマニュアル作成委員会の委員の委嘱状を出す。
・マニュアルは福井県雪対策・建設技術研究所と福井県木材利用研究会の連名で出す。
内容：
１．前回議事録の確認
修正事項なく了承された。
２．分科会の年次計画・役割分担（案）について
分科会の年次計画・役割分担（案）について吉田 氏・事務局より説明がなされた。
３．その他
７月８日に小浜の現場実験箇所で現場見学会を予定。
４．次回７月に日程調整をして行う。

資Ⅱ−

議

事

録

平成23年度 第３回木杭（地中利用）分科会議事録
日時：2011年７月27日（水）14:30～16:30
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
資料：（3-0）第１回議題書（3-1）第２回福井県木杭（地中利用）分科会議事録（案）（3-3）年次計画・役割分担・マニュアル目次（案）について（3-4）杭網（パイルネット）工法設計・施工の手引き
議題：１．自己紹介

梅田祐一氏

株式会社デルタコンサルタント

２．分科会の年次計画・役割分担・マニュアル目次（案）について
雪対策・建設技術研究所

久保

３．その他
４．次回について決定事項：
・梅田祐一 氏（株式会社デルタコンサルタント）の入会が了承された。
・マニュアルは、佐賀県のマニュアルを基に各自担当分野について考える。
・次回、佐賀県のマニュアルについて事務局より説明する。
内容：
１．前回議事録の確認
一部修正し、了承された。
２．年次計画・役割分担・マニュアル目次（案）について事務局より年次計画・役割分担・マニュアル目次（案）が示された。
３．その他
・会計検査院の方で農業用水路に木杭を用いた件で問題があった（坂田 氏）。
４．次回
８月に日程調整をして行う。

資Ⅱ−

資

料

平成23年度 第４回木杭（地中利用）分科会議事録
日時：2011年８月26日（木）13:30～15:30
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
資料：（4-0）第４回議題書（4-1）第３回福井県木杭（地中利用）分科会議事録（案）（4-2）高島三号桟橋基礎の設計について（4-3）地中木材の腐朽対策技術に関する共同研究報告書（2007-2009）（4-4）道路技術基準の体系（4-5）木杭（杉杭）バックホウ打設歩掛
議題：１．自己紹介

甘利 哲夫 氏（株式会社キミコン）、藤田 貴準 氏（株式会社キミコン）

２．佐賀県のマニュアルの考え方について

県雪対策・建設技術研究所

久保

光氏

３．その他
４．次回について決定事項：
・甘利 哲夫 氏（株式会社キミコン）、藤田 貴準 氏（株式会社キミコン）の入会が承認された。
内容：
１．前回議事録の確認
修正事項なく了承された。
２．佐賀県のマニュアルの考え方について
佐賀県のマニュアルについて久保研究員の方から説明がなされた。
Ｑ：佐賀県のマニュアルにおいて安全率1.5とした根拠は
Ａ：末口面積で設計しているが元口面積との平均では1.5倍となり設計上1.5の安全率がある。
詳細は、次回までに調べておく。
３．その他
 佐賀県のマニュアルについて疑問点を事務局までお知らせいただければまとめて佐賀県のマニュアル作成担当者に聞いて次回までに調べておく。
４．次回
10月に日程調整をして行う。

資Ⅱ−

議

事

録

平成23年度 第５回木杭（地中利用）分科会議事録
日時：2011年 11月29日（火）13:30～15:00
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
資料：（5-0）第５回議題書（5-1）第４回福井県木杭（地中利用）分科会議事録（案）（5-2）東日本大震災における木杭基礎構造物の現地調査（5-3）マニュアル関連資料（佐賀県のマニュアルに対するＱ＆Ａ）（5-4）マニュアル関連資料（調査対象職種の定義・作業内容）（5-5）マニュアル関連資料（粘土地盤における周面支持杭－底盤系の支持機構に関する研究）呉議題：１．自己紹介

文経 氏

山崎 氏（坂川建設株式会社）、西浦 氏（三谷セキサン株式会社）

２．東日本大震災における木杭基礎構造物の現地調査

福井高専

吉田雅穂 氏３．（仮称）福井県の木杭利用による軟弱地盤対策設計・施工マニュアル事務局案について
雪対策・建設技術研究所

久保

光氏

４．その他
５．次回について決定事項：
・山崎 氏（坂川建設株式会社）、西浦 氏（三谷セキサン株式会社）、坪田 氏（セキサンピーシー）の入会が承認された。
・木杭打設バックホウ施工打設部掛のとび工は計上しない。
・バケットをアタッチメントに変えてブレーカーとして使用する。
・複合地盤の設計の考え方や木杭の安全率1.5について、基本的に佐賀県マニュアルに従う。
・佐賀県マニュアルはH≦ 2mのプレキャストL型擁壁を対象としている。重力式擁壁への適用、施工時検討方法等については今後の課題とする。
・背面土が砂質土の場合は、H≦1.2mの歩道部においても側圧を考慮した設計を行う方向で検討を進める。ジオグリッドを敷いて対応する方法も考えられるが、効果を実証しがたいものと考えられる。
・マニュアルの内容は基本的に既存マニュアル（道路路体対策⇒パイルネット工法、L型擁壁・ボックスカルバート⇒佐賀県マニュアル）をベースにして、適用限界をそれに合わせる。道路
路体対策の適用限界についてはH≦ 5mという考え方もあるが、今後の課題とする。
・吉田先生の方でマニュアル作成の担当部分を考えてみる。
内容：
１．前回議事録の確認
修正事項なく了承された。
２．東日本大震災における木杭基礎構造物の現地調査

福井高専

吉田 雅穂 氏パワーポイントにより説明がなされた。
Ｑ：木杭打設した箇所が液状化しないメカニズムは
Ａ：軟弱地盤に杭を打つことにより地盤が密になり液状化しにくくなる。模型実験でも確かめられている。

資Ⅱ−

資

料

Ｑ：浄水場は部分的な補修ではなくて全面的に改修するとのことであるが理由は 災害復旧工事などでは部分的に行うのだが。
Ａ：よくわからない。全面的に改修する時に、たくさんの木杭が出てくるので調査させていただきたいと伝えた。
Ｑ：手元資料パワーポイントp7浄水場の被災状況に、法肩部で35cm沈下とありますが、木
杭打設範囲も沈下が生じているのでしょうか。それとも木杭打設範囲は沈下が生じておらず、打設境界から折れ曲がるように沈下しているのでしょうか。
Ａ：木杭打設範囲も沈下が生じていた。折れ曲がるような現象は見受けられなかった。盛土のはらみ出しが見られた。
Ｑ：プール横の木杭設置箇所（幅 2m）に関して、木杭の上部はどのようになっているのか
Ａ：盛土である。
３．その他
 12月６日の土木における木材の利用拡大に関する横断的研究会拡大運営委員会において福井
県木材利用研究会の活動状況について久保 氏から報告する。
４．次回日程調整して連絡する。

資Ⅱ−

議

事

録

平成23年度 第６回木杭（地中利用）分科会議事録
日時：2012年３月21日（水）13:30～14:50
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
資料：（6-0）第６回議題書（6-1）第５回福井県木杭（地中利用）分科会議事録（案）（6-2）軟弱地盤対策設計・施工マニュアル分担（案）（6-3）マニュアル分担作業状況（梅田）（6-4）丸太を用いた軟弱粘性土の地盤補強技術に関する模型実験（6-5）軟弱粘性土地盤での丸太打設による丸太間強度増加の実測
議題：１．福井県の木杭利用による軟弱地盤対策設計・施工マニュアル分担（案）および今後の進め方について

福井高専

２．マニュアル分担作業状況報告

デルタコンサルタント

吉田 雅穂 氏梅田 祐一 氏３．丸太を用いた軟弱粘性土の地盤補強技術に関する模型実験福井高専

吉田 雅穂 氏４．軟弱粘性土地盤での丸太打設による丸太間強度増加の実測

雪建技

久保

５．その他
６．次回について
決定事項：
・マニュアル分担案について承認された。資料6-2

次回５月に概要提出。

内容：
１．前回議事録の確認
一部修正し了承された。
２．福井県の木杭利用による軟弱地盤対策設計・施工マニュアル分担（案）および今後の進め方について吉田主査より説明がなされた。
・分担者の了解の確認が必要。
３．マニュアル分担の作業状況について梅田委員より説明がなされた。
・福井県基礎工設計マニュアルの見直しをしているのでマニュアルの記述は削除
４．話題提供１／丸太を用いた軟弱粘性土の地盤補強技術に関する模型実験吉田 雅穂 氏（福井高専）
５．話題提供２／軟弱粘性土地盤での丸太打設による丸太間強度増加の実測
久保 光 氏（雪建技）
・杭打設による堆積増加と杭間強度の関係を解析すると良い。
６．その他
・マニュアルは箱型の様式の方がわかりやすいのでフォーマットをお送りする。
７．次回について・５月の連休明けを予定

資Ⅱ−

光氏

資

料

平成24年度 第１回木杭（地中利用）分科会議事録
日時：2012年５月22日（火）13:30～14:50
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
資料：（1-0）第１回議題書（1-1）第６回福井県木杭（地中利用）分科会議事録（案）（1-2）軟弱地盤対策設計・施工マニュアル分担（案）（1-3）マニュアル分担作業状況（各委員より）（1-4）脱地球温暖化社会へ向けた建設工事への木材利用に関する調査・研究（目次）
議題：１．福井県の木杭利用による軟弱地盤対策設計・施工マニュアル分担（案）の分担作業状
況報告藤田 委員，梅田 委員，中沢 委員，山崎 委員，山木 委員，
直井 委員，久保 委員

２．その他
３．次回について
決定事項：
・目次を整理する（吉田 主査）。
・マニュアル原稿未提出の委員は原稿を早く提出する。
内容：
１．前回議事録の確認
一部修正し承認された。
２．マニュアル分担の作業状況について各委員より説明がなされた。
1.1

背景と目的（久保 委員）○県予算要求資料等の抜粋で作成した。記述内容を格調高くする必要があるため、各委員の大幅な加筆修正を願いたい。
Ｑ：全国版基準で対応できない理由を解説の部分に記述願いたい。
Ａ：了解。
Ｑ：まえがき部分にでも、擁壁，カルバートは、佐賀県のマニュアルを参考にしたこと、道路路体部を追加したことを明記しておくと良い。
Ａ：了解。
1.2

適用条件（梅田 委員）○前回の分科会で説明した資料をマニュアルフォーマットに合わせて作成した。
Ｑ：佐賀県のマニュアルに加筆修正した部分が分かるように作成した方が良い（マニュアル
完成段階ではわからないようにするが）。
Ａ：了解した。
1.4

丸太の選定方法（藤田 委員）

Ｑ：使用材料の表-1.4.1は、福井県の現状に合致しているか 供給条件から選定条件を設定する必要があると思われるため、木材の種類，末口径，長さに関する調査が必要と思われる（2.1

福井県の森林・林業の現状，2.2間伐材の特徴の結果を反映させる必要がある）。

表5の木材の許容応力度で示す内容はこれでよいか
Ａ：表-1.4.1の15cmというのはない。JASで 1～13cmまでは 1cm刻みでそれ以上は 2cm刻み

資Ⅱ−

議

事

録

となる。よって15cmは14cm（14.0～15.9）となる。表5で示す内容はこの程度で良いと思う。
注意事項として、材料の供給に支障が出るケースはどのような時か明示する。
○擁壁編
3.1

対象とする擁壁の種類（梅田 委員）

3.2

木杭－底盤系基礎の選定フロー（梅田 委員）

3.3

木杭－底盤系基礎の支持機構（梅田 委員）○カルバート編
3.1

対象とするカルバートの種類（梅田 委員）

3.2

木杭－底盤系基礎の選定フロー（梅田 委員）

3.3

木杭－底盤系基礎の支持機構（梅田 委員）3.4

丸太周面支持力の現場確認（久保 委員）

Ｑ：3.4については参考資料にしてはどうか
Ａ：了解。
3.4.1

敦賀港における現場実験（久保 委員）

3.4.2

佐賀県における現場実験（久保 委員）

4.1

設計の基本（藤田 委員）

Ｑ：⑷はここで記述すべきか
Ａ：ここでは基本的事項だけ記述し、具体的な検討方法は4.6.3に追加する。
Ｑ：4.2.2の解説で示している杭頭変位を考慮しないことを⑸として記述すべきではない
か？
Ａ：了解。
4.2

木杭－底盤系基礎の支持力（藤田 委員）

4.2.1

木杭－底盤系基礎の鉛直支持力（藤田 委員）

Ｑ：木杭－底盤系基礎の鉛直支持力→木杭－底盤系基礎の許容鉛直支持力に変更しては
Ａ：その方が良いと思う。
4.2.2

木杭－底盤系基礎の水平支持力（藤田 委員）

Ｑ：4.2.1と同様。
4.4

木杭の鉛直周面支持力算定（藤田 委員）

4.5

基礎地盤の水平支持力算定（鳥居 委員）※欠席のため次回説明

4.6

木杭－底盤系基礎の設計（鳥居 委員）※欠席のため次回説明

4.6.1

鉛直支持力の計算（鳥居 委員）※欠席のため次回説明

Ｑ：ここに4.2.2式を追加してはどうか
Ａ：鳥居委員と調整する必要がある。
4.6.2

一 般部擁壁の水平支持力の計算（鳥居 委員）※欠席のため次回説明
訂正

4.6.3

擁壁設置時の計算を追加

○擁壁編
5.1

プレキャストＬ型擁壁寸法（駒野 委員）

Ｑ：図-5.1.1は必要か 二次製品メーカーによって寸法が違うため不必要では
Ａ：佐賀県に掲載した理由を聞いてみる。
5.2

木杭の配置パターン（駒野 委員）

5.2.1

一般部擁壁の配置例（駒野 委員）

資Ⅱ−⑵→4.6.2に

資

5.2.2

料

歩道部擁壁の配置例（駒野 委員）○ボックスカルバート編（駒野 委員）
5.1

プレキャストボックスカルバートの縦締（駒野 委員）

5.1.1

一般部擁壁の配置例

5.1.2

縦連結の定着部の構造

5.2

場所打ちボックスカルバートの継手

5.3

杭頭処理
（ｂ）は場所打ちボックスカルバートの場合なので修正する。

6.3.5

木杭基礎の掘出し調査の結果（山木 委員）○もう少しコンパクトにする予定である。Ｑ：参考資料とした方が良いのでは
Ａ：了解。
6.3.6

既存の木杭基礎構造物の紹介（山木 委員）○参考資料とする。
8.1

施工時の留意事項（山崎 委員）○内容については、更に今後検討。
8.3

丸太工法の施工管理基準（直井 委員）○内容については、更に今後検討。
8.4

丸太杭の打設歩掛（直井 委員）○バックホウ打設についてはとび工の計上は必要ないと思われる。
パドラを使用する場合は、本歩掛程度でないと採算が合わない。
9

他工法との経済比較（久保 委員）○9.1-9.3について、小浜で行った施工結果から他工法との比較を行う予定である。
9.1①プレキャストＬ型擁壁

9.2②ボックスカルバート

9.3

③道路路体

10.2

パイルネット工法（中沢 委員）○短杭と長杭で設計を考慮した方が良いと考える。
パイルネット工法については参考資料扱いとする。
 福井県で行った設計はパイルネット工法と考え方違うところもあるので久保の方で案を
作成する。
h.1

設計計算と施工事例（Ｌ型擁壁）（久保 委員）

h.2

設計計算と施工事例（ボックスカルバート）（久保 委員）

h.3

道路（路体）（久保 委員）○h.1-h.3について、小浜で行った設計計算と施工事例を掲載予定。
i 参考資料（久保 委員）○添付資料のとおりまとめた。全体構成を見て再構成の必要有り。
３．次回について・７月中に行う予定。

資Ⅱ−10

議

事

録

平成24年度 第２回木杭（地中利用）分科会議事録
日時：2012年７月31日（火）13:30～15:00
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
他分科会参加者城戸

渉：株式会社田中地質コンサルタント、

伊内 是成：美山町森林組合、角川 幸男：前田工繊株式会社
資料：（2-0）第２回議題書（2-1）第１回福井県木杭（地中利用）分科会議事録（案）（2-2）軟弱地盤対策設計・施工マニュアル分担修正（案）（2-3）マニュアル分担作業状況（各委員より）
議題：１．福井県の木杭利用による軟弱地盤対策設計・施工マニュアル分担（案）の分担作業状
況報告岩佐 委員、勝山 委員、久保 委員（代理）２．その他
３．次回について
決定事項：
・ボックスカルバートの設計、プレキャストＬ型擁壁の設計、道路路体の設計は重複する部分もあるかもしれないが単独で設計できるような目次構成とする。
・マニュアル原稿未提出の委員は原稿を早く提出する。
・工法選択のフロー図を作成する。
内容：
前回議事録について承認された。
・マニュアル分担の作業状況について各委員より説明がなされた。
2.1 福井県の森林、林業の現状
・プロダクトイン→マーケットイン・教会→境界・間伐材の購入先の電話番号や住所も記述する。
・間伐材を注文して材料が納入されるまでにどの程度の日数を要するのかもでき可能な範囲で記述する。
・間伐材を利用することはＣＯ2削減に有効であり環境に良いことを記述する。
6.3 木材の劣化
・ここでは、地中の地下水位以深に打設された丸太杭は耐久性に問題がないことを明記すべき。
記述内容も必要である。
8.6.4

丸太杭の打設歩掛（パドラ）

・特に意見なし

資Ⅱ−11

資

料

平成24年度 第３回木杭（地中利用）分科会議事録
日時：2012年10月17日（火）13:50～14:50
場所：福井県雪対策・建設技術研究所大会議室
資料：（3-0）第２回議題書（3-1）第１回福井県木杭（地中利用）分科会議事録（案）（3-2）軟弱地盤対策設計・施工マニュアル分担修正（案）（3-3）マニュアル分担作業状況（各委員より）
議題：１．福井県の木杭利用による軟弱地盤対策設計・施工マニュアル分担（案）の分担作業状
況報告
２．その他
３．次回について
決定事項：
・原稿がまとまったら数人で言葉使い等をチェックする。
・原稿未提出の担当者は、早く原稿を提出すること。
内容：
前回議事録について承認された。
・マニュアル分担の作業状況について各委員より説明がなされた。
2.1

福井県の森林、林業の現状・方向性についても記述されているが、現状と留意すべき点を記述する。
2.2

間伐材の特徴・「間伐材は利用できるんだ」という姿勢で記述する。
5.1

杭頭処理

・目次を修正。
・木杭の配置パターンは４本配置のみとする。1.25φは記載。
6.3.2

木材が腐朽する条件

・腐朽条件として光やphは記述しなくて良いか確認。

資Ⅱ−12

資

料

河川・砂防分科会
伊

内

岡

名簿

是

成

美山町森林組合

拓司

株式会社グローヴ

幸男

前田工繊株式会社

渉

株式会社田中地質コンサルタント

角川

主査(H24) 城

戸

高

橋

武

彦

有限会社マルテック

田

中

慎

悟

岡野コンクリート株式会社

吉

田

眞

輝

前田工繊株式会社

主査(H23) 坂田正宏

福井県丹南土木事務所

野

村

崇

坂井農林総合事務所

鳥

羽

浩

之

福井県森づくり課

村

上

幸

一

大野市役所

資Ⅱ−13

資

料

ᴡᎹ⍾㒐 ಽ⑼ળᵴേႎ๔

‫ޣ‬ᐔᚑ㧞㧟ᐕᐲ‫ޤ‬ᵴേᐕ᦬
2011ᐕ8᦬26ᣣᵴേౝኈ྾ਁචᎹᣇᑼᨋ㆏ߩ⺖㗴ߩᢛℂ

(╙1࿁)

ෳട⠪5ฬ

2011ᐕ10᦬13ᣣ ࠷ࠗࡦ࠰࡯ߦߟ޿ߡߩᖱႎ౒᦭‫⻠ޕ‬⠌ળߩડ↹ᛂวߖ‫ޕ‬
(╙2࿁)

ෳട⠪5ฬ

2011ᐕ11᦬22ᣣ 㐳㊁⋵ߩ૞ᬺ㆏ࡑ࠾ࡘࠕ࡞ߩᖱႎ౒᦭‫⻠ޔ‬⠌ળߩડ↹ᛂวߖ‫ޕ‬(╙3࿁)
2012ᐕ2᦬20ᣣෳട⠪5ฬ᧮✂㧔ࡄࠗ࡞ࡀ࠶࠻㧕Ꮏᴺ⸳⸘࡮ᣉᎿߩᚻᒁ߈ߩ⚫੺3᦬2ᣣߩ⻠⠌ળߩᛂวߖ

(╙4࿁)
2012ᐕ3᦬2ᣣෳട⠪5ฬ⻠⠌ળታᣉ‫⑔ޟ‬੗⋵ߦ߅ߌࠆ᫪ᨋ〝✂ᢛ஻ߩࡐࠗࡦ࠻‫ޠ‬㧞㧜㧝㧞ᐕ㧟᦬㧞ᣣ(㊄)13㧦00㨪16㧦00㧔␠㧕߰ߊ޿ㄘᨋ᳓↥ᡰេ࠮ࡦ࠲࡯

⎇ୃ㙚㧔⑔੗Ꮢኰ↸ 52-21㧕‫⋵ޣ‬ㄘᬺ⹜㛎႐ᢝ࿾ౝ‫ޤ‬Ԙ࿾ၞߩ࿾⾰ߦ޽ࠊߖߚუࠇߥ޿㆏ߠߊࠅ
13㧦00㨪14㧦30᧲੩ᄢቇᄢቇ㒮ㄘቇ↢๮⑼ቇ⎇ⓥ⑼ᢎ᝼㧔ෳ⠨⾗ᢱ‫ޟ‬㐳㊁⋵᫪ᨋ૞ᬺ㆏૞⸳ࡑ࠾ࡘࠕ࡞㈬੗⑲ᄦ
ᐔᚑ 23 ᐕ 1 ᦬‫ޠ‬㧕

http://www.rincon.or.jp/sagyodo/index.html

ԙᧁ᧚೑↪߆ࠄㅴ߼ࠆ᫪ᨋᢛ஻ߩផㅴߣᜬ⛯น⢻ߥ࿾ၞߠߊࠅ
14㧦40㨪15㧦40
㐳㊁⋵ᩮ⠀᧛᫪ᨋ⚵ว

ઍ⴫ℂ੐⚵ว㐳ዊᧁᦥ੫ᑹ

⚂ 70 ฬ
‫ޣ‬ᐔᚑ㧞㧠ᐕᐲ‫ޤ‬ᵴേᐕ᦬
2011ᐕ8᦬26ᣣᵴേౝኈᐔᚑ㧞㧠ᐕᐲߩㇱળߩᵴേౝኈߩᬌ⸛ߣ੹ᓟߩᣇ㊎ߩ᳿ቯ

(╙1࿁)

ෳട⠪5ฬ

2011ᐕ10᦬16ᣣ ⑔੗⋵ߦ߅ߌࠆ૞ᬺ㆏࡮૞ᬺ〝፣უ੐଀⺞ᩏ␿૞ᚑ
(╙2࿁)

ෳട⠪3ฬ

資Ⅱ−14

作業道・作業路崩壊事例調査票

૞ᬺ㆏࡮૞ᬺ〝፣უ੐଀⺞ᩏ␿
⸥౉ᐕ᦬ᣣ

ᐔᚑ㧞㧠ᐕ

᦬

ᣣ

ᣉ⸳▤ℂᯏ㑐

፣უ࿾ߩ᭎ⷐ

፣უ૏⟎

⑔੗⋵

⹦⚦࿑

㧝㧚ήߒ

㧞㧚᦭ࠅ㧔ᐔ㕙࿑

፣უ▎ᚲ

㧝㧚ᴺ㕙

ᢳ㕙࡮ᴺ㕙

㧝㧚ಾ࿯

፣უⷙᮨ

㜞ߐ

൨㈩

፣უ▎ᚲ

°

๟ㄝᢳ㕙

°

ᐕઍ

㧝㧚╙྾♿

㧞㧚╙ਃ♿

㧟㧚ਛ࡮ฎ↢ጀ

㧠㧚ߘߩઁ

࿾⾰

㧝㧚ᵆ⾰ጤ

㧞㧚⍾ጤ

㨙

࡮ᮮᢿ࿑

࡮ࠬࠤ࠶࠴࿑㧕㧞㧚㆏〝㧟㧚ߘߩઁ㧔㧕㧞㧚⋓࿯㧟㧚ߘߩઁ㧔

㧕

㨙

᏷

ᷓߐ

㨙

፣უ࿯⍾㊂

㨙㧟

፣უᤨߩ
᳇⽎᧦ઙ
࿾⾰࡮࿯⾰

㧟㧚⧎ፘጤ

㧢㧚ߘߩઁ㧔
࿯⾰

㧝㧚㤥ࡏࠢ

㧡㧚࿯⍾

㧕
㧞㧚☼ᕈ࿯

㧟㧚⍾⾰࿯

㧢㧚ߘߩઁ㧔
㆏᏷

㧠㧚ಝἯጤ

㧠㧚␕⾰࿯

㧡㧚߹ߐ࿯

㧕
㨙

᭴ㅧ

⥩ⵝ

㧝㧚⎈⍹

㧞㧚ࠦࡦࠢ࡝࡯࠻ឃ᳓㧝㧚ήߒ㧞㧚᦭ࠅ㧔ᣉᎿ㧦

㧕

଻⼔
Ꮏ

㧝㧚ήߒ

㧞㧚᦭ࠅ㧔ᣉᎿ㧦

㧕

ឃ᳓

㧝㧚ήߒ

㧞㧚᦭ࠅ㧔ᣉᎿ㧦

㧕

ේ૏⟎⹜㛎

㧝㧚ήߒ

㧞㧚᦭ࠅ㧔ࡏ࡯࡝ࡦࠣ࡮◲ᤃ⽾౉⹜㛎࡮ߘߩઁ

㧕

ቶౝ⹜㛎

㧝㧚ήߒ

㧞㧚᦭ࠅ㧔CBR࡮⓭߈࿕߼࡮‛ℂ࡮ജቇ࡮ߘߩઁ

㧕

ኻ╷Ꮏ

㧝㧚ήߒ

㧞㧚᦭ࠅ

㆏〝

ᴺ㕙

㧟㧚ήߒ

㧠㧚ߘߩઁ㧔

፣უߦኻߔ ࠆ
⺞ᩏ࡮ኻ╷

㧔ᣉᎿ㧦

㧕

㧕

ᨋ㆏߿ᨋᬺኾ↪㆏ߪవߦ੐ᬺ㧔ᓳᣥ㧕↳⺧ߔࠆߚ߼‫ࠅߥ⋵ޔ‬Ꮢ↸߇੐೨ߦ⃻࿾ᛠី
林道や林業専用道は先に事業（復旧）申請するため、県なり市町が事前に現地把握ߔࠆߎߣߪน⢻ߢ޽ࠆ߇‫ޔ‬૞ᬺ㆏ߦߟ޿ߡߪ‫੹ޔ‬ᐕᐲߩ⿧೨Ꮢߢⵍኂ߇ᄙߊ⊒↢ߒ
することは可能であるが、作業道については、今年度の越前市で被害が多く発生し஻⠨ߚ⽕㔎ἴኂߩࠃ߁ߥࠤ࡯ࠬߢߪᓳᣥ೨ߦ⁁ᴫࠍᛠីߔࠆ߇‫ޔ‬ㅢᏱߪ‫ޔ‬੐ᬺ㧔ᓳᣥ㧕
た豪雨災害のようなケースでは復旧前に状況を把握するが、通常は、事業（復旧）ቢੌᓟߦ⵬ഥ↳⺧ߐࠇࠆߚ߼‫ߪ⋵ޔ‬ᬌᩏߔࠆᲑ㓏ߢೋ߼ߡ⃻႐ߦⴕߊߎߣߦߥࠆ‫ޕ‬
完了後に補助申請されるため、県は検査する段階で初めて現場に行くことになる。
ߎߩߚ߼‫ޔ‬ᓳᣥ೨ߩ⁁ᴫ⺞ᩏߪ‫ޔ‬੐ᬺਥ૕ߢ޽ࠆ᫪ᨋ⚵ว╬ߦଐ㗬ߔࠆߎߣߦߥࠅ
⽶ᜂߪ޽߹ࠅ߆ߌࠄࠇߥ޿ߎߣ߆ࠄ‫ޔ‬ㆊᐲߥᖱႎ෼㓸ߪߢ߈ߥ޿‫ޕ‬

資Ⅱ−15

資

料

٧፣უ▎ᚲߩ૏⟎࿑㧔ᣇ૏‫ࠍ࡞࡯ࠤࠬޔ‬૬⸥㧕

資Ⅱ−16

資

料

バイオマス分科会
石

塚

義

徳

株式会社 高茂組

駒

野

裕

一

株式会社サンワコン

洋市

株式会社サンワコン

正宏

福井県三国土木事務所

崇

福井県総合グリーンセンター

森

主査

名簿

坂

田

野

村

齋

藤

年

央

福井県総合グリーンセンター

村

上

幸

一

大野市役所

資Ⅱ−17

資

料

ᧁ⾰ࡃࠗࠝࡑࠬಽ⑼ળᵴേႎ๔

‫ޣ‬ᐔᚑ㧞㧟ᐕᐲ‫ޤ‬ᵴേᐕ᦬
2011ᐕ7᦬21ᣣ
(╙1࿁)
2011ᐕ7᦬26ᣣ
(╙2࿁)
2011ᐕ8᦬3ᣣ
(╙3࿁)
2011ᐕ9᦬27ᣣ
(╙4࿁)

ᵴേౝኈ
㔚ሶࡔ࡯࡞ߦࠃࠆᖱႎ੤឵ળ
㧔࿾ၞౝᓴⅣࠍ⋡ᜰߒߚᧁ⾰ࠛࡀ࡞ࠡ࡯೑↪ߦߟ޿ߡ㧕ෳട⠪5ฬ㔚ሶࡔ࡯࡞ߦࠃࠆᖱႎ੤឵ળ
㧔ᣉ⸳ߩ⋭ࠛࡀኻ╷ߣߒߡߩᧁ⾰ࠛࡀ࡞ࠡ࡯೑↪ߦߟ޿ߡ㧕ෳട⠪5ฬ㔚ሶࡔ࡯࡞ߦࠃࠆᖱႎ੤឵ળ
㧔࿾ၞߢߩ੐଀⚫੺ߦߟ޿ߡ㧕ෳട⠪5ฬ㔚ሶࡔ࡯࡞ߦࠃࠆᖱႎ੤឵ળ
(ࠠ࡝ᴤߦߟ޿ߡ)

ෳട⠪2ฬ

資Ⅱ−18

論

文

№

著

者

タイトル

発表先

１

久保
源済
野村
吉田
沼田
本山

光
英樹
崇
雅穂
淳紀
寛

約60年間地盤中にあったスギ丸太 第46回地盤工学研究発表会の含水比調査

１

２

久保
野村
吉田
沼田
本山

光
崇
雅穂
淳紀
寛

足羽川から掘り出されたスギ丸太 第10回木材利用研究発表会の健全性評価

３

３

吉田
宮脇
久保
沼田
本山

雅穂
紀恒
光
淳紀
寛

丸太を用いた軟弱粘性土の地盤補 第47回地盤工学研究発表会
強技術に関する模型実験

９

４

久保
吉田
本山
沼田

光
雅穂
寛
淳紀

軟弱粘性土地盤での丸太打設によ 第47回地盤工学研究発表会
る丸太間強度増加の実測

11

５

久保
吉田
沼田
本山

光
雅穂
淳紀
寛

丸太杭打設による杭間隔の違いが 土木学会第67回年次学術講
地盤に及ぼす影響
演会

13

６

久保
吉田
沼田
平山
正田

光
雅穂
淳紀
竜朗
大輔

福井県における小規模構造物の軟 第11回木材利用研究発表会
弱地盤対策に杭丸太を用いた施工
事例

15

７

本山
沼田
吉田
久保

寛
淳紀
雅穂
光

スギ丸太打設による軟弱地盤対策 地盤工学ジャーナル
実験

22

８

久保

光

「木材利用シンポジウムin福井」 木材工業
の概要

34

９

吉田
宮島
久保
沼田

雅穂
昌克
光
淳紀

丸太を用いた地盤補強技術

39

北陸路

ページ

論

文

⚂ 60 ᐕ㑆࿾⋚ਛߦ޽ߞߚࠬࠡਣᄥߩ฽᳓Ყ⺞ᩏࠬࠡ㧘᧮ਣᄥ㧘฽᳓Ყ⑔੗⋵㔐ኻ╷࡮ᑪ⸳ᛛⴚ⎇ⓥᚲ ᱜળຬ ٤ਭ଻ శ
␠࿅ᴺੱ ߰ߊ޿ㄘᨋ᳓↥ᡰេ࠮ࡦ࠲࡯ Ḯᷣ⧷᮸⑔੗⋵✚ࠣ࡝࡯ࡦ࠮ࡦ࠲࡯
⑔੗Ꮏᬺ㜞╬ኾ㐷ቇᩞ

ᱜળຬ

㊁᧛ ፏ
ศ↰㓷Ⓞ

㘧ፉᑪ⸳

࿖㓙ળຬ ᴧ↰ᷕ♿

㘧ፉᑪ⸳

ᱜળຬ

ᧄጊ ኡ

㧝㧚ߪߓ߼ߦ
ᧁ᧮ၮ␆ߪฎߊ߆ࠄ↪޿ࠄࠇߡ߈ߚ߇㧘ᧁ᧚⾗Ḯ೑↪วℂൻᣇ╷㧔1955 ᐕ㑑⼏᳿ቯ㧕߿⣣᧎ߦኻߔࠆ ᔨߥߤ߆ࠄ޽߹ࠅ૶↪ߐࠇߥߊߥߞߡ߈ߚ㧚ߒ߆ߒ㧘᧮ਣᄥࠍ᭴ㅧ‛ߩၮ␆߿࿾⋚⵬ᒝߦ↪޿ࠆߎߣߪ㧘ᧁ᧚ߣߒߡ㐳ᦼ⊛ߦ࿾ਛߦ࿕ቯߢ߈ࠆ࿾⃿᷷ᥦൻ㒐ᱛኻ╷ߣߒߡߪᭂ߼ߡ᦭ലߢ޽ࠆ㧚ߎߩࠃ߁ߥ᧮ਣᄥߩ೑↪߇ଦㅴߐࠇࠇ߫㧘ᧁ᧚㔛ⷐߩ᜛ᄢ߅ࠃ߮㑆બ᧚ߩ᦭ല೑↪߇ଦㅴߐࠇࠆ㧚ߎߩ᭽ߥ⢛᥊߆ࠄ㧘⿷⠀Ꮉߢជࠅ಴ߐࠇߚᣥᧁ↰ᯅᯅ⣉ၮ␆㧘ᣥᐘᯅᯅ⣉ၮ␆㧘ᣥ᳓⿧ᯅᯅ⣉ၮ␆ߥߤߩ᧮ਣᄥࠍ⺞ᩏߒ㧘࿾ਅ᳓૏ᄌേၞએᷓߢ޽ࠇ߫᮸⒳ߦ㑐ଥߥߊ㧘⣣᧎ߪㅴⴕߖߕ㧘ஜోߢ޽ࠆߎߣࠍ᣿ࠄ߆ߦߒߚ 1)2)3)4)㧚
ᧄ⎇ⓥߢߪ㧘᧮ਣᄥࠍ↪޿ߚ⸳⸘ᣇᴺߩၮ␆⾗ᢱߣߔࠆߚ߼㧘⿷⠀Ꮉߩᵾ᷸Ꮏ੐ߢជࠅ಴ߐࠇߚ᧮ਣᄥ㧔ࠬࠡ㧕ߩ฽᳓Ყߦߟ޿ߡ⺞ᩏ߅ࠃ߮⹜㛎ࠍⴕߞߚߩߢႎ๔ߔࠆ㧚ߥ߅㧘ᧄ⺰ᢥߢߪᧁ᧚ಽ㊁ߢߩ⴫⃻ࠍ᜝ᒐౝߦ⸥ߔ㧚㧞㧚⹜㛎᭎ⷐ㧞㧚㧝 ᧮ਣᄥ⺞ᩏ
࿑-1 ߪ㧘ᣥᧁ↰ᯅߩ૏⟎ࠍ␜ߔ㧚2009 ᐕ 8 ᦬㧘⿷⠀Ꮉߩᵾ᷸Ꮏ੐ߢ㧘ᣥᧁ↰ᯅߩᯅ⣉ၮ␆ߩᵹᧁࠃߌߦ૶↪ߐࠇߡ޿ߚߣ⠨߃ࠄࠇ㧘⚂ 60 ᐕ㑆⿷⠀Ꮉߩᴡᐥ㧔࿾ਛ㧕ߦ޽ߞߚߣ⠨߃ࠄࠇࠆ᧮ਣᄥ㧔ࠬࠡ㧕߇ᢙᧄ⊒⷗ߐࠇߚ㧚ߘߩਛ߆ࠄ⋥ᓘ 25cm㧘㐳ߐ 3.2㨙ߩ᧮ਣᄥࠍ
⹦ߒߊ⺞ᩏߒߚ㧚౮⌀-1 ߪ㧘ជࠅ಴ߐࠇߚ᧮ਣᄥߩో᥊ࠍ␜ߔ㧚߹ߚ㧘࿑-2 ߦ␜ߔࠃ߁ߦ
☼࿯ጀߩਅㇱߦ޽ࠆ⍾⾰ࠪ࡞࠻ጀߦ᧮వ┵߇޽ࠅ㧘᧮ߩᄢㇱಽߪ☼࿯ጀౝߦ޽ߞߚߣ⠨߃ࠄࠇࠆ㧚
࿑-1 ᧁ↰ᯅߩ૏⟎㧞㧚㧞 ଏ⹜᧚ᢱ߅ࠃ߮⹜㛎ᣇᴺ
࿑-3 ߪ㧘ଏ⹜᧚ᢱߩ඙ಽࠍ␜ߔ㧔᧮వ┵߆ࠄ 50cm ࡇ࠶࠴ߦ඙ಽߒෘߐ 5cm ߩ౞⋚ࠍಾ㧔࿖࿯࿾ℂ㒮2 ਁ5 ජಽߩ1 ࿾ᒻ࿑‫⑔ޟ‬੗‫ߦޠ‬ട╩㧕ࠅ಴ߒߚ㧕㧚ಾࠅ಴ߒߚฦ౞⋚ߩ㜑߆ࠄඨᓘᣇะߦ 20mm㧘ඨᓘᣇะߣ⋥ⷺߦ 30mm㧘❫⛽ᣇะ(ෘߐ)ߦ30mmߩᧁ ࠍណขߒߚ(࿑-4)㧚
ណขߒߚᧁ ߩ⛘ੇ(ోੇ)⁁ᘒߩ᷹ቯࠍⴕߞߚ㧚⛘ੇ⁁ᘒߩ᷹ቯᣇᴺߩ⹦⚦ࠍએਅߦ␜ߔ㧚᳇ੇ⁁ᘒߩ᷹ቯᓟ㧘ᧁ ࠍੇ⃿᷷ᐲ 104͠ߩ᧦ઙߩᕡ᷷ੇ῎ེౝߦ㕒⟎ߒ㧘㊀ߐ߇ᄌൻߒߥߊߥߞߚᤨὐࠍ⛘ੇ⁁ᘒߣߺߥߒ㧘㊀ߐ㧘ኸᴺࠍ᷹ቯߒߚ㧚㧞㧚㧟 ⹜㛎⚿ᨐ߅ࠃ߮⠨ኤ
࿑-5 ߪ㧘ଏ⹜᧚ᢱߩ඙ಽߩᔃ᧚ߣㄝ᧚ߩੇ῎(ోੇ)ኒᐲࠍ␜ߔ㧚ᔃ᧚ߣㄝ᧚ߩੇ῎ኒᐲࠍᲧセߔࠆߣ㧘ᔃ᧚ߩᣇ߇㧘ኒᐲ߇ᄢ߈޿ߎߣ߇ࠊ߆ࠆ㧚᧮ਣᄥߩᷓߐᣇะߢᔃ᧚ߣㄝ᧚ߩੇ῎ኒᐲࠍᲧセߒߡ߽㧘ᔃ᧚ߣㄝ᧚ߩኒᐲߩᄌൻ߇ዊߐ޿ߎߣ߆ࠄ㧘᧮ਣᄥߩᷓߐᣇะ
ߦ⣣᧎ߪ↢ߓߥ߆ߞߚߣ⠨߃ࠄࠇࠆ㧚౮⌀-1 ᧮ਣᄥో᥊

࿑-6 ߪ㧘ฦ඙ಽߩ㜑߆ࠄඨᓘᣇะߦ߅ߌࠆ฽᳓Ყ(฽᳓₸)ߩ⁁ᴫࠍ␜ߔ㧚฽᳓Ყߩ▚಴ߪ(ᑼ 1)ߦࠃࠆ㧚㜑(P)ࠍਛᔃߦ฽᳓Ყ߇㜞ߊ㧘ㄝ᧚ㇱಽ(L3㨪L5,R3㨪R5)ߩᄖ஥ߦㄭߊߥࠆߦᓥ޿฽᳓Ყ߇㜞ߊߥࠆ௑ะࠍ␜ߒߚ㧚 ೋᦼߦ߅ߌࠆ᧮ਣᄥߩฦ඙ಽߩ฽᳓Ყߪਇ
᣿ߢ޽ࠆ߇㧘ర⟤ጊ᫪ᨋ⚵วᎿ႐㐳ߩ౎᧖ஜᴦ᳁߆ࠄߩ⡞߈ขࠅ⺞ᩏ⚿ᨐ߆ࠄ㧘ᒰᤨߪ⪲ᨗࠄߒੇ῎߇ਥᵹߢ᧮ਣᄥߩ฽᳓Ყߪ 80%⒟ᐲߢ޽ߞߚߣផኤߐࠇࠆ㧚L5,R5 ߪ฽᳓Ყ߇⚂ 200%ㄭߊ޽ࠆߎߣ߆ࠄ㧘⪲ᨗࠄߒੇ῎ߢㄝ᧚ㇱಽߩ⥄↱᳓߇ᷫዋߒߚߣߎࠈߦ࿾ਛ
ߩ᳓ಽࠍ᧮ਣᄥ߇ๆ෼ߒߚߣ⠨߃ࠄࠇࠆ㧚ߎߩࠃ߁ߦ᧮ਣᄥ߇㧘࿾ਛߩ᳓ಽࠍๆ෼ߔࠇ߫㧘᧮ਣᄥࠍᛂ⸳ߔࠆߎߣߦࠃࠅ⊒↢ߔࠆㆊ೾㑆㓗᳓࿶ߩ਄᣹ࠍᛥ೙ߔࠆߎߣ߅ࠃ߮࿾ਛߩ᳓ಽࠍᶖᢔߔࠆߎߣ߇ߢ߈㧘ઁߩࠦࡦࠢ࡝࡯࠻᧮߿㍑▤᧮ߣᲧセߒߡ᧮ਣᄥߩ㐳ᚲߣߥࠆߣ⠨߃ࠄࠇࠆ㧚

W(%)=(A-B)/B×100(ᑼ 1)

ߎߎߢ㧘W ߪ฽᳓Ყ㧘A ߪੇ῎೨ߩᧁ ߩ㊀㊂㧘B ߪోੇ⁁ᘒߩᧁ ߩ㊀㊂ࠍ␜ߔ‫ޕ‬
Moisture content of cedar logs placed in the ground for 60 years㧦Hikaru Kubo*1, Hideki Gensai*2,Takashi Nomura*3, Masaho
Yoshida*4, Atsunori Numata*5, Hiroshi Motoyama*5, (*1 Snow Management & Construction Technology Research Center of Fukui Pref, *2
Fukui Agriculture Forestry and Fisheries Support Center, *3 Fukui Prefectural General Green Center, *4 Fukui National College ofTechnology, *5 Tobishima Corporation㧚
論−

資

඙ಽNo.

3.2m

඙ಽ

᧮ਣᄥ

5
4
3
2
1

料

45cm
t=5cm
50cm
t=5cm
50cm
t=5cm

3.2㨙

L3

P(㜑)

R1

R2

R3

L4

50cm

L5

t=5cm
50cm

R4

R5

t=30mmt=5cm

φඨᓘᣇะψ

50cm

࿑-3 ଏ⹜᧚ᢱߩ඙ಽ

࿑-2 ᩇ⁁࿑

L2 L1

࿑-4 ౞⋚⁁ߩᢿ㕙߆ࠄߩᧁ ណข૏⟎

(%)
ᔃ᧚ㇱ

ㄝ᧚ㇱ

฽᳓Ყ(㧑)ੇ῎ኒᐲ(g/cm3)ㄝ᧚ㇱ㜑߆ࠄඨᓘᣇะߦ߅ߌࠆ฽᳓Ყ

඙ಽ

࿑-5 ฦ඙ಽߩᔃ᧚ߣㄝ᧚ߩੇ῎ኒᐲ

࿑-6 ฦ඙ಽߩ฽᳓Ყߩ⁁ᴫ㧟㧚߹ߣ߼⚂ 60 ᐕ㑆㧘ᴡᎹ᳓૏એਅߩ࿾ਛߦሽ࿷ߒߚ᧮ਣᄥ㧔ࠬࠡ㧕ࠍជࠅ಴ߒ㧘ಾࠅ಴ߒߚ౞⋚⁁ߩᢿ㕙߆ࠄᧁ ࠍណขߒኒᐲ߅ࠃ߮฽᳓
Ყࠍ⺞ᩏߒߚ⚿ᨐ㧘એਅߩ⍮⷗߇ᓧࠄࠇߚ㧚(1)ੇ῎(ోੇ)ኒᐲߪ㧘ᔃ᧚ߩᣇ߇ᄢ߈߆ߞߚ㧚߹ߚ㧘ᷓߐᣇะߩᏅ⇣ߪ߶ߣࠎߤߥ߆ߞߚ㧚(2)ଏ⹜᧚ᢱߩฦ඙ಽ߆ࠄಾࠅ಴ߒߚ฽᳓Ყ(฽᳓₸)ࠍ⺞ᩏߒߚ⚿ᨐ㧘㜑ߩ฽᳓Ყ㧔⚂ 150%㧕߇㜞ߊ㧘࿯ფߦㄭ޿ㄝ᧚ㇱಽߢߪߐࠄ
ߦ㜞ߊ⚂ 200%ߩ฽᳓Ყߢ޽ߞߚ㧚߹ߚ㧘ಾࠅ಴ߒߚฦ඙ಽߩᧁ ߩ฽᳓Ყߪ㧘࿾ਛߩᷓߐᣇะߩᓇ㗀ߪ⷗ࠄࠇߕห᭽ߩ௑ะࠍ␜
ߒߚ㧚એ਄ߩ⚿ᨐ߆ࠄ㧘᧮ਣᄥߩㄝ᧚ㇱߪ㧘࿾ਛߩ᳓ಽࠍๆ෼ߒㆊ೾㑆㓗᳓࿶ߩ਄᣹ࠍᛥ೙ߔࠆലᨐ߿࿾ਛߩ᳓ಽࠍᶖᢔߔࠆน⢻ᕈ߇޽ࠆߎߣ߇ࠊ߆ߞߚ㧚⻢ㄉ᧮ਣᄥណขߦ޽ߚࠅ㧘⿷⠀Ꮉỗ․ኻ╷Ꮏ੐੐ോᚲ Ꮏോ⺖ ᫪ਅ୶శਥᩏ߅ࠃ߮ဈᎹᑪ⸳(ᩣ)ߦߏදജ޿ߚߛ޿ߚ㧚᧮ਣᄥߩ᮸⒳㐓
ቯߪ㧘(⁛)᫪ᨋ✚ว⎇ⓥᚲߩ቟ㇱਭඳ჻ߦߏදജ޿ߚߛ޿ߚ㧚߹ߚ㧘૒⾐ᄢቇฬ⹷ᢎ᝼ ਃᶆືᒾవ↢㧘(⁛)᫪ᨋ✚ว⎇ⓥᚲ ዊᨋഞ᳁㧘᩶ේ㇚ᄦ᳁ߦߏഥ⸒޿ߚߛ޿ߚ㧚ߎߎߦ⸥ߒᗵ⻢ߩᗧࠍ⴫ߔࠆ㧚ෳ⠨ᢥ₂1)ᴧ↰ᷕ♿㧘਄᧖┨㓶㧘ศ↰㓷Ⓞ㧘ਭ଻ శ㧘㊁᧛ ፏ㧦⿷⠀Ꮉߢណขߒߚᧁ᧮⺞ᩏߩ᭎ⷐ㧘╙ 7 ࿁ⅣႺ࿾⋚Ꮏቇࠪࡦࡐࠫ࠙ࡓ㧘࿾⋚Ꮏቇળ㧘pp.85-88㧘2007.8.
2)ศ↰㓷Ⓞ㧘ᴧ↰ᷕ♿㧘਄᧖┨㓶㧘ਭ଻ శ㧦⿷⠀Ꮉߦ߅ߌࠆᧁ᧮ߩជࠅ಴ߒ⺞ᩏ㧘╙ 42 ࿁࿾⋚Ꮏቇળ㧘pp.2213-2214㧘2007.8.
3)ᧄጊ ኡ㧘ᴧ↰ᷕ♿㧘ศ↰㓷Ⓞ㧘ਭ଻ శ㧘㊁᧛ ፏ㧘⋥੗⟵᡽㧦⿷⠀Ꮉᧁ↰ᯅᯅ⣉ၮ␆ߦ૶↪ߐࠇߚ᧮ਣᄥߩஜోᕈ⺞ᩏ㧘╙ 44࿁࿾⋚Ꮏቇળ㧘pp.1789-1790㧘2009.8.
4)ਭ଻ శ㧘㊁᧛ ፏ㧘ศ↰㓷Ⓞ㧘ᧄጊ ኡ㧘ᴧ↰ᷕ♿㧦⿷⠀Ꮉߦ߅ߌࠆᧁ᧮ၮ␆ߩជ಴ߒ⺞ᩏ㧔ߘߩ㧞㧕㧘⑔੗⋵㔐ኻ╷࡮ᑪ⸳ᛛⴚ
⎇ⓥᚲᐕႎ 22 ภ㧘pp.84-88㧘2009.8.
論−

論

文



㊊⩚ᕝ࠿ࡽ᥀ࡾฟࡉࢀࡓࢫࢠ୸ኴࡢ೺඲ᛶホ౯+HDOWK(YDOXDWLRQRI&HGDU/RJV([FDYDWHGIURP$VXZD5LYHU‫ஂۑ‬ಖ ග  㔝ᮧ ᓫ  ྜྷ⏣㞞✑  ἟⏣῟⣖ ᮏᒣ ᐶ
.8%2+LNDUX12085$7DNDVKL<26+,'$0DVDKR180$7$$WXVQRULDQG0272<$0$KLURVKL    ༤ ᕤᏛ㸧⚟஭┴㞷ᑐ⟇࣭ᘓタᢏ⾡◊✲ᡤ  ࠛ ⚟஭┴⚟஭ᕷ᫓᪥୎┠     ㎰ಟ  ⚟஭┴⥲ྜࢢ࣮ࣜࣥࢭࣥࢱ࣮ ࠛ ⚟஭┴ᆏ஭ᕷ୸ᒸ⏫ᴦ㛫 ༤ ᕤᏛ  ⚟஭ᕤᴗ㧗➼ᑓ㛛Ꮫᰯ ࠛ ⚟஭┴㪆Ụᕷୗྖ⏫ ༤ ᕤᏛ  㣕ᓥᘓタᰴᘧ఍♫ᢏ⾡◊✲ᡤ ࠛ ༓ⴥ┴㔝⏣ᕷᮌ㛫ࣨ℩  ᕤಟ   㣕ᓥᘓタᰴᘧ఍♫ᢏ⾡◊✲ᡤ ࠛ ༓ⴥ┴㔝⏣ᕷᮌ㛫ࣨ℩  $%675$&7  :RRGSLOHVKDYHEHHQXVHGVLQFHDQFLHQWWLPHVWKRXJKIHDURIGHFD\KDVFDXVHGDGHFOLQH
LQWKHLUXVDJH+RZHYHULIWKHFRQGLWLRQVRIXQGHUJURXQGZRRGSLOHVFDQEHGHWHUPLQHGWKHLUXVHVFDQWKHQ
EHSURPRWHG7KHUHIRUHDQHYDOXDWLRQZDVPDGHRQWKHKHDOWKRIFHGDUORJVEXULHGXQGHU$VXZD5LYHUIRU
DSSUR[LPDWHO\  \HDUV $IWHU VXEMHFWLQJ WKHP WR YLVXDO HYDOXDWLRQV WKH 3LOG\Q WHVW WKHORQJLWXGLQDOO\FRPSUHVVLRQWHVWDQGWKHIXOOEHQGWHVWLWLVFOHDUWKDWWKHH[FDYDWHGFHGDUORJVDUHLQKHDOWK\FRQGLWLRQ .H\ZRUGV ⭉ᮙ㸪ࢫࢠ㸪ࣆࣟࢹ࢕ࣥ㸪ᐇ኱᭤ࡆヨ㦂                GHFD\㸪-DSDQHVHFHGDU㸪3LOG\Q㸪)XOOEHQGWHVWࡣࡌࡵ࡟ ᮌᮺᇶ♏ࡣྂࡃ࠿ࡽ⏝࠸ࡽࢀ࡚ࡁࡓࡀ㸪ᮌᮦ㈨※฼⏝ྜ⌮໬᪉⟇㸦ᖺ㛶㆟Ỵᐃ㸧ࡸ⭉ᮙ࡟ᑐࡍࡿ୙Ᏻឤ࡞࡝࠿ࡽ࠶ࡲࡾ౑⏝ࡉࢀ࡞ࡃ࡞ࡗ࡚ࡁࡓ㸬ࡋ࠿ࡋ㸪ᮌᮺ㸦ᮺ୸ኴ㸧ࢆᵓ㐀≀ࡢᇶ♏㸪
㌾ᙅ⢓ᛶᅵᆅ┙ᑐ⟇ࡸᾮ≧໬ᑐ⟇࡞࡝࡟⏝࠸ࡿࡇ࡜ࡣ㸪ᮌᮺࡀ⭉ᮙࡋ࡞ࡅࢀࡤ஧㓟໬Ⅳ⣲ࢆ㛗ᮇⓗ࡟ᆅ୰࡟ᅛᐃࡍࡿࡇ࡜࡟࡞ࡿࡢ࡛ᆅ⌫ ᬮ໬㜵Ṇᑐ⟇࡜ࡋ࡚ࡶᴟࡵ࡚᭷ຠ࡛࠶ࡿ㸬ࡇࡢࡼ࠺࡞
ᮌᮺᇶ♏࡞࡝ࡢ฼⏝ࡀಁ㐍ࡉࢀࢀࡤ㸪ᮌᮦ㟂せࡢᣑ኱࠾ࡼࡧ㛫ఆᮦࡢ᭷ຠ฼⏝ࡀಁ㐍ࡉࢀ㸪ᆅ⌫ᬮ໬㜵Ṇࡸ᳃ᯘࡢ㜵⅏ᶵ⬟ࡢྥୖ㸪ᯘ㔝஦ᴗࡢάᛶ໬࡟ࡶ⧅ࡀࡿ࡜⪃࠼ࡽࢀࡿ㸬ࡇࡢࡼ࠺࡞⫼ᬒ࠿ࡽ➹⪅ࡽࡣ㐣ཤ࡟ᡴタࡉࢀࡓᮌᮺ࡞࡝ࡢ᥀ฟࡋㄪᰝࡸᩥ⊩ㄪᰝࢆᩘከࡃ⾜ࡗ࡚ࡁࡓ     㸬ࡑࡢ⤖ᯝ㸪ᆅୗỈࡢୗ㝈௨῝࡛ࡣ  ᖺࢆ㉸࠼ࡿ㛗ᮇ⪏ஂᛶࡀ࠶ࡿࡇ࡜ࡀࢃ࠿ࡗ࡚
ࡁࡓ㸬ኚືᇦ௨ὸ࡛ࡣ⭉ᮙࡍࡿሙྜࡶ࠶ࡿࡀ㸪⭉ᮙࡋ࡚࠸࡞࠸஦౛ࡶᩘከࡃᏑᅾࡋ㸪ᆅ┙ࡀᆅୗỈ఩௨ὸ࡛㓟໬≧ែ࡟࠶ࡿ࡟ࡶ࠿࠿ࢃࡽࡎ  ᖺ௨ୖ⤒㐣ࡋࡓᮌᮺࡀ࡯࡜ࢇ࡝೺඲࡞≧ែ࡛ぢࡘࡅࡽࢀࡓ஦౛ࡶ࠶ࡿ㸬ࡉࡽ࡟ᆅୗỈኚືᇦ௨ὸ࡟࠾࠸࡚ࡶᆅ┙᮲௳࡟ࡼࡗ࡚ࡣ㛗ᮇ⪏ஂᛶࡀ࠶ࡿྍ⬟ᛶࡀ኱ࡁ࠸ࡇ࡜ࡀࢃ࠿ࡗࡓ㸬ᮏ◊✲䛷䛿䠈ᮌᮺᇶ♏䛺䛹䛾ᆅ୰฼⏝ಁ㐍䛾኱䛝䛺ㄢ㢟䛸䛺䛳䛶䛔䜛ᮌᮦ⭉ᮙ䛻㛵䛩䜛ㄪᰝ䜢⾜䛔䠈೺඲ᛶ䜢ᐇド䛧䛯䠊ලయⓗ䛻䛿䠈㊊⩚ᕝ࡛᥀ࡾฟࡉࢀࡓᪧᮌ⏣ᶫᶫ⬮ᇶ♏ࡢᮺ୸ኴ㸦ࢫࢠ㸧ࡢ೺඲ᛶࢆ┠どホ౯࠾ࡼࡧ≀⌮ⓗヨ㦂࡟ࡼࡾホ౯ࡋࡓ㸬 ㄪᰝ᪉ἲ
౪ヨᮦᩱ࠾ࡼࡧヨ㦂᪉ἲᅗ ࡣ㸪ᮺ୸ኴ᥀ฟࡋᆅⅬࢆ♧ࡍ㸬෗┿ ࡣ㸪᥀ฟࡋᆅⅬࡢᵝᏊࢆ♧ࡍ㸬෗┿ ࡣ㸪᥀ฟࡋࡓᮺ୸ኴࡢ≧ἣ㸦$VZ.G㸧ࢆ♧ࡍ㸬౪ヨᮦᩱࡣ㸪㊊⩚ᕝ࠿ࡽ᥀ฟࡉࢀࡓᮺ୸ኴ㸦ᶞ✀㚷ᐃࡢ⤖ᯝ㸪ᶞ✀ࡣࢫࢠ㸧ࢆ⏝࠸ࡓ  㸬᭱ึ࡟ᮺ୸ኴࡢ⏝㏵㸪᪋ᕤ᫬ᮇ㸪ᑍἲࡢィ ࢆ⾜ࡗࡓ㸬ࡲࡓ㸪ᮺ୸ኴࡢタ⨨ࡉࢀ࡚࠸ࡓ⎔ቃ᮲௳ࢆ᫂ࡽ࠿࡟ࡍࡿࡓࡵ࡟㸪࣮࣎ࣜࣥࢢᰕ≧ᅗ࠿ࡽ㸪ᆅ┙࡜ᮺ୸ኴᇶ
♏ࡢ㛵ಀࢆㄪᰝࡋࡓ㸬ᮺ୸ኴࡢ⭉ᮙᗘࡣ㸪┠ど࡟ࡼࡿࠕᮌᮦಖᏑ๣ࡢᛶ⬟ヨ㦂᪉ἲཬࡧᛶ⬟ᇶ‽-,6. ࠖཬࡧࣆࣟࢹ࢕ࣥ㈏ධヨ㦂㸦ࣆࣥ㈏ධヨ㦂㸧
ࠊ⦪ᅽ⦰ヨ㦂㸦-,6= ࡟‽

論−

資

料

ᣐ㸧㸪⦪᣺ືἲ࡟ࡼࡿࣖࣥࢢಀᩘ ᐃ㸪ᐇ኱᭤ࡆヨ㦂࡟ࡼࡾホ౯ࡋࡓ㸬ࣆࣟࢹ࢕ࣥ㈏ධヨ㦂ࡣ㸪ࣆࣥ㈏ධヨ㦂ࡢ୍✀࡛࠶ࡾ㸪⭉ᮙࡀ㐍⾜ࡋࡓᮌᮦ࡯࡝ࡑࡢ㈏ධ㔞ࡀ኱ࡁࡃ࡞ࡿ㸬⭉ᮙࡢ┠Ᏻࡣ㸪㈏ධ㔞 PP ⛬ᗘ࡛࠶ࡿ㸬ヲ⣽࡞ヨ㦂᪉ἲࡣᩥ⊩  ࢆཧ↷ࡉࢀࡓ࠸㸬࡞࠾౪ヨయࡣ㸪ྛ῝ᗘ࡛‵₶≧ែ࡜㣬࿴≧ែࡢ  ✀㢮࡜ࡋࡓ㸬ࡇࡇ࡛  ✀㢮ࡢ౪ヨయࢆ⏝ពࡋࡓࡢࡣ㸪᥀ࡾฟࡋࡓ࡜ࡁࡢ‵₶≧ែ࡜ᆅୗỈ఩௨ୗ࡛㣬࿴ࡋࡓ≧ែࡢᮺ୸ኴ࡟࠾ࡅࡿ್ࢆồࡵࡿࡓࡵ࡛࠶ࡿ㸬⦪ᅽ⦰ヨ㦂ࡣ㸪ᮺ୸ኴࡢ㍈᪉ྥᅽ⦰ᙉࡉࢆồࡵࡿࡓࡵࡢࡶࡢ࡛࠶ࡿ㸬⦪ᅽ⦰ヨ㦂⏝౪ヨయ࡜ࡋ࡚㸪ࣆࣟࢹ࢕ࣥ㈏ධ
ヨ㦂⤊஢ᚋࡢ෇┙≧౪ヨయ࠿ࡽ㸪FPîFPîFP ࡢᅄゅᰕ౪ヨయࢆ  ಶࡎࡘษࡾฟࡋࡓ㸬ࡲࡓ㸪ᅽ⦰ヨ㦂ࡣ㸪-,6= ࡟‽ᣐࡋ࡚ᮺ୸ኴࡢ㍈᪉ྥ࡟ᅽ⦰ࡋࡓ㸬 ᮏ᥇ྲྀࡉࢀࡓᮺ୸ኴࡢ࠺ࡕ㸪 ᮏࡣ┠ど⭉ᮙᗘホ౯࡜‵₶≧ែࡢࣆࣟࢹ࢕ࣥ㈏ධヨ㦂ࡢࡳࢆ⾜࠸㸪ṧࡾࡢ  ᮏ $VZ.G㸪$VZ.G ࡟ࡘ࠸࡚ࡣ඲࡚ࡢヨ㦂ࢆ⾜ࡗࡓ㸬⦪᣺ືἲ࡟ࡼࡿࣖࣥࢢಀᩘ ᐃࡣ㸪$VZ.G㹼 ࢆ⏝࠸ࡓ㸬ヨ㦂࡟౪ࡋࡓᮺ୸ኴࡣ㸪ヨ㦂๓࡟୰ኸ┤ᚄ㸪ᐦᗘ࠾ࡼࡧ⦪᣺ືἲ࡟ࡼࡿࣖࣥࢢಀᩘࢆ
ᐃࡋࡓヨ㦂ࡣ㸪㸦♫㸧᪥ᮏ㎰ᯘつ᱁༠఍ࡢ㔪ⴥᶞࡢ⣲ᮦつ᱁㸦⦪᣺ືࣖࣥࢢಀᩘ༊ศ㸧࡟ᚑࡗࡓ㸬ᐇ኱᭤ࡆヨ㦂ࡣ㸪$VZ.G㹼 ࢆ⏝࠸ࡓ㸬᭤ࡆヨ㦂ࡣ㸪ࢫࣃࣥ PP ࡢ୰ኸ㞟୰Ⲵ㔜᪉ᘧ࡛ᐇ኱ᮦ⏝ᙉᗘヨ㦂ᶵ㸦:8࣭7. ᆺ ᮾி⾮ᶵ〇㐀ᡤ〇㸧ࢆ⏝࠸ࡓ㸬ヨ㦂ࡣ㸪㈈ᅋἲே ᪥ᮏఫᏯ࣭ᮌᮦᢏ⾡ࢭࣥࢱ࣮ࡢᘓ⠏⏝ᮌᮦᛶ⬟ホ౯஦ᴗሗ࿌᭩  ࡟ᚑࡗࡓ㸬

㻺
ᅦʟჄ࠻



‼⁄ᅦʟᬜ


ᮺ୸ኴ≧ἣ


ஙဋ೛



㻡㻜 㻜㼙




ᅗ ᮺ୸ኴ᥀ࡾฟࡋᆅⅬ෗┿ ᥀ฟࡋᆅⅬࡢᵝᏊ













෗┿䠍௦┠ᮌ⏣ᶫ䠄⚟஭ᆅ㟈䛻䛶ⴠᶫ䠅㻌෗┿ ᮺ୸ኴࡢ≧ἣ㸦$VZ.G㸧㻌 㻌 㻌 ⚟஭┴❧ᅗ᭩㤋ᩥ᭩㤋ᡤⶶ㻌ㄪᰝ⤖ᯝ࠾ࡼࡧ⪃ᐹ ᮺ୸ኴࡢ⏝㏵㸪᪋ᕤ᫬ᮇ㸪ᑍἲᮌ⏣ᶫࡣ㸪௒ࡲ࡛࡟  ᗘᯫࡅ᭰࠼ࡽࢀ࡚࠾ࡾ㸪⌧ᅾࡢᶫࡀ ௦┠࡛࠶ࡿ㸬 ௦┠ࡣ㸪 ᖺ ᫛࿴  ᖺ ࡟᏶ᡂࡋࡓᮌᶫ࡛࠶
ࡾ㸪 ᖺ ᫛࿴  ᖺ ࡢ⚟஭ᆅ㟈࡟ࡼࡾⴠᶫࡋ᧔ཤࡉࢀࡓ㸦෗┿㸧㸬 ௦┠ࡣ㸪 ᖺ ᫛࿴  ᖺ ࡟ᘓタࡉࢀࡓᮌᶫ࡛࠶ࡾ㸪 ᖺ ᫛࿴  ᖺ ࡲ࡛౪⏝ࡉࢀࡓ㸬 ௦┠ࡣ㸪 ᖺ࡟ࢥࣥࢡ࣮ࣜࢺᶫ࡜ࡋ࡚᏶ᡂࡋ㸪᭱㏆ࡲ࡛౪⏝ࡉࢀ࡚࠸ࡓ㸬ࡋ࠿ࡋ㸪 ᖺ ᖹᡂ  ᖺ  ᭶ࡢ⚟஭㇦㞵ࡢ⅏ᐖᑐ⟇஦ᴗ࡜ࡋ࡚㸪

㻺್

㻜

㻜

㻝㻜

㻞㻜

ᅃฆẳụჿ
ቬ‫ם‬

ჿឋἉἽἚ
ჿ

῝ᗘ䚷㻳㻸㻌㻔㼙㻕

㻙㻡

ἉἽἚὉ
ჿឋἉἽἚ

ჿ

㻙㻝㻜

ἉἽἚ

ἉἽἚឋჿ

ჿឋἉἽἚ

   ᅗ ᆅ┙ᰕ≧ᅗ
㻙㻝㻡

論−

論

文

῝ᗘࠉ*/ Pᖺ ᖹᡂ  ᖺ  ᭶ࡼࡾ  ௦┠ᮌ⏣ᶫࡢᘓタࡀ㛤ጞࡉࢀ㸪 ᖺ ᖹᡂ  ᖺ  ᭶࡟౪⏝ࡀ㛤ጞࡉࢀࡓ㸬ᮏ◊✲࡛᥇ྲྀࡋࡓᮺ୸ኴࡣ㸪⚟஭ᕷᅾఫ ௨๓ᮌ⏣ᆅ༊࡟ఫࢇ࡛࠸ࡓ ࡛ᙜ᫬ࡢᮌ⏣ᶫ࿘㎶ࡢ෗┿ࢆᩘከࡃᡤᣢࡋ࡚࠸ࡓᶫᮏ⩏๎Ặ࡟⪺ࡁྲྀࡾㄪᰝࢆ⾜ࡗࡓ⤖ᯝ㸪 ௦┠ᮌ⏣ᶫࡢᶫ⬮ᇶ♏࡛࠶ࡿࡇ࡜ࡀศ࠿ࡗࡓ㸬ᙜヱ୸ኴࡣ㸪 ௦┠ᮌ⏣ᶫ㏆ഐࡢἙᗋࡼࡾ᥇ྲྀࡉࢀࡓ㸬ᶫᮏẶ࡟ࡼࢀࡤ㸪᥇ྲྀࡋࡓᮺ୸ኴࡣ  ௦┠ᮌ⏣ᶫࡢ౪⏝ࡀ⤊஢ࡋࡓᚋ㸪ᶫᱱࢆ᧔ཤࡍࡿ㝿࡟ἙᕝỈ఩㠃௨ୗ࡛ᶫ⬮ᇶ♏ࢆษ᩿ࡍࡿࡇ࡜࡟ࡼࡾṧࡉࢀࡓࡶࡢ࡛࠶ࡿ㸬᥀ࡾฟࡉࢀࡓᮺ୸ኴࡢㅖඖࢆ⾲㸫 ࡟♧ࡍ㸬ᮺ୸ኴࡣᘓタࡉࢀ࡚࠿ࡽ⣙  ᖺ㛫㸪ἙᕝỈ఩ୗ࡟Ꮡᅾࡋ࡚࠸ࡓࡇ࡜ࡀࢃ࠿ࡿ㸬 ᮺ୸ኴࡢタ⨨ࡉࢀ࡚࠸ࡓ⎔ቃ᮲௳ᅗ㸫 ࡣ㸪ᮺ୸ኴ௜㏆ࡢᆅ┙ᰕ≧ᅗࢆ♧ࡍ㸬ᆅ┙ࡣ㸪࡯࡜ࢇ࡝ࡀ 1 ್  ௨ୗࡢ㌾ᙅᒙ࡛࠶ࡿ㸬ᮺࡣ㸪⣙ 㹼P ㈏ධࡉࢀ࡚࠾ࡾ㸪⢓ᅵᒙ┤ୗࡢ◁㉁ࢩࣝࢺᒙࡲࡓࡣ◁ᒙࢆᨭᣢᆅ┙࡜ࡋࡓࡶࡢ࡜
⪃࠼ࡽࢀࡿ㸬⾲ ᮺ୸ኴࡢㅖඖ
ෆ䚷䚷ᐜ
㡯䚷䚷┠
ᮌ⏣ᶫୗὶ
᥇ྲྀ఩⨨
㻭㼟㼣㻷㼐㻜㻜
㻭㼟㼣㻷㼐㻜㻝
㻭㼟㼣㻷㼐㻜㻞
㻭㼟㼣㻷㼐㻜㻟
㻭㼟㼣㻷㼐㻜㻠
㻭㼟㼣㻷㼐㻜㻡
㻭㼟㼣㻷㼐㻜㻢
㻭㼟㼣㻷㼐㻜㻣
ᮺ୸ኴ㻺㼛㻚
ᶫ⬮ᇶ♏䠄ᪧ㖹䛸䜚ᶫ䠅
⏝㏵䠄ᵓ㐀≀ྡ⛠䠅᪋ᕤ᫬ᮇ㻝㻥㻠㻥䠄᫛࿴㻞㻠䠅ᖺㄪᰝ䠄᥇ྲྀ᫬ᮇ䠅
㻞㻜㻜㻢ᖺ
㻞㻜㻜㻤ᖺ
㻡㻣ᖺ
㻡㻥ᖺ
タ⨨ᮇ㛫㻖
㻠㻟
㻞㻤
㻟㻡
㻞㻥
㻟㻜
㻠㻝
㻟㻝
㻠㻟
ᶞ㱋䠄ᖺ䠅

ᶞ✀㚷ᐃ
䝇䜼⛉䝇䜼ᒓ ୸ ඲㛗㻔㼙㻕
㻟㻚㻡㻜
㻟㻚㻟㻜
㻟㻚㻣㻜
㻠㻚㻜㻜
㻠㻚㻞㻜
㻠㻚㻝㻜
㻠㻚㻣㻜
㻟㻚㻢㻜
 ኴ ᆅ୰㒊㻔㼙㻕㻖㻖
㻞㻚㻠㻜
㻞㻚㻠㻜
㻞㻚㻢㻜
㻞㻚㻣㻜
㻠㻚㻞㻜
㻟㻚㻣㻜
㻟㻚㻟㻜
㻞㻚㻝㻜
㻜㻚㻟㻜
㻜㻚㻟㻜
㻜㻚㻟㻞
㻜㻚㻟㻞
㻜㻚㻟㻜
㻜㻚㻟㻝
㻜㻚㻟㻜
㻜㻚㻞㻢
 ᑍ ᮎཱྀ┤ᚄ㻔㼙㻕ἲ ඖཱྀ┤ᚄ㻔㼙㻕ᐃ୙⬟㻔Ḟᦆ㻕
㻜㻚㻞㻤
㻜㻚㻞㻣
㻜㻚㻞㻤
㻜㻚㻟㻠
㻜㻚㻟㻞
㻜㻚㻞㻤
㻜㻚㻞㻟

ᆅ┙䛸䛾㛵ಀ
⢓ᛶᅵ䛚䜘䜃◁㉁䝅䝹䝖ᒙᆅୗỈ఩䛾఩⨨ᮺ㢌䜘䜚ୖ䛻ἙᕝỈ఩
Ỉ䛾✀ู
ῐỈ
䛭䛾௚
ඛ➃䛻㔠ᒓ〇䜻䝱䝑䝥䛜௜ᒓ䛧䛶䛔䜛䜒䛾䛒䜚㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻖䠖」ᩘ䛾ィ ⤖ᯝ䛾ᖹᆒ್䠈㻖㻖䠖ᆅ୰㒊䛾㛗䛥䛿ᅵ◁௜╔≧ἣ䜔ὶỈ䛻䜘䜛ᾐ㣗⑞䛺䛹䛻䜘䜚᥎ᐃ ┠ど⭉ᮙᗘホ౯ᅗ ࡣ㸪┠ど⭉ᮙᗘホ౯⤖ᯝࢆ♧ࡍ㸬࡞࠾㸪Ἑᗋ఩⨨ ࡣ㸪ᮺ୸ኴ⾲㠃ࡢኚ≧ࢆ┠どホ౯ࡋࡓ⤖ᯝ࡟ࡼࡾ᥎ᐃࡋࡓ㸬ホ౯ࡣ㸪*/P ௨ὸ࡛ࡣ⭉ᮙࡀࡸࡸ㐍⾜ࡋ࡚࠾ࡾ㸪
*/P ௨῝࡛ࡣ೺඲࡜࡞ࡗࡓ㸬ࡇࢀࡣ㸪Ἑᗋࡼࡾୖ࡛ࡣ
ᖖ࡟ἙᕝࡢỈὶࡢᙳ㡪ࢆཷࡅࡿࡓࡵ㸪⾲㠃࡟ࡸࡸ≀⌮ⓗຎ໬ࡀ㐍⾜ࡋࡓࡶࡢ࡜⪃࠼ࡽࢀࡿ㸬㏫࡟㸪Ἑᗋ௨῝ࡢ≉࡟⢓ᅵᒙ࠾ࡼࡧ◁㉁ࢩࣝࢺᒙ࡞࡝ప㏱Ỉᒙ࡛࠶ࡿ */P$VZ.G
$VZ.G
$VZ.G
$VZ.G௨῝࡛ࡣ㸪೺඲࡛࠶ࡗࡓ㸬$VZ.G
$VZ.G
$VZ.G
$VZ.G
 ࣆࣟࢹ࢕ࣥ㈏ධヨ㦂⤖ᯝࠉ 㸺-,6.⭉ᮙᗘࡢุᐃ㸼㸸೺඲ᅗ ࡣ㸪ࣆࣟࢹ࢕ࣥ㈏ධヨ㦂⤖ᯝࢆ♧ࡍ㸬 D ࡣ㸪 ᮏ㸸㒊ศⓗ࡟㍍ᗘࡢ⭉ᮙ 㸸඲㠃ⓗ࡟㍍ᗘࡢ⭉ᮙࡢᮺ୸ኴࡢ‵₶≧ែ࡟࠾ࡅࡿࡑࢀࡒࢀࡢᖹᆒ್࡛࠶ࡿ㸬㸸ࡢ≧ែࡢୖ࡟㒊ศⓗ࡟⃭ࡋ࠸⭉ᮙ㸸඲㠃ⓗ࡟⃭ࡋ࠸⭉ᮙྛᮺ୸ኴ࡟ࡼࡾࡤࡽࡘࡁࡣ࠶ࡿࡶࡢࡢ㸪㈏ධ㔞ࡢᖹᆒࡣ㸸⭉ᮙ࡟ࡼࡗ࡚ᙧࡀᔂࢀࡿ
PP ࠿ࡽ PP ࡢ㛫࡟཰ࡲࡗ࡚࠾ࡾ㸪ᮺ୸ኴ඲య࡜ࡋ࡚







ࡣ⭉ᮙࡢ⛬ᗘࡣప࠸࡜࠸࠼ࡿ㸬ࡲࡓ㸪῝ᗘࡀὸࡃ࡞ࡿ࡟⭉ᮙᗘホ౯⤖ᯝ ᚑ࠸ࢃࡎ࠿࡟㈏ධ㔞ࡀ኱ࡁࡃ࡞ࡿഴྥࢆ♧ࡋ࡚࠸ࡿ㸬ࡇᅗ ┠ど⭉ᮙᗘホ౯⤖ᯝࢀࡣ㸪┠ど⭉ᮙᗘホ౯࡛ࡶ㏙࡭ࡓࡼ࠺࡟㸪Ỉὶ࡞࡝ࡢᙳ
㡪ࢆཷࡅࡿࡇ࡜࡟ࡼࡾ≀⌮ⓗຎ໬ࡀ⏕ࡌࡓࡓࡵ࡜⪃࠼ࡽࢀࡿ㸬 E ࡣ㸪$VZ.G ࡜ $VZ.G ࡢ㣬࿴≧ែࡢ⤖ᯝ࡛࠶ࡿ㸬㣬࿴≧ែ࡛ࡣ㸪࡯࡜ࢇ࡝ࡢⅬ࡛㈏ධ㔞ࡀ PP ࠿ࡽ PP ࡢ㛫࡟࠶ࡾ㸪‵₶≧ែ࡟ẚ࡭ⱝᖸ㈏ධ㔞ࡀ኱ࡁ࠸ࡀ㸪඲యⓗ࡟ࡣ೺඲࡛࠶ࡿࡇ࡜ࡀࢃ࠿ࡗࡓ㸬

論−

資

料

῝ᗘ㻌㻳㻸㻔㼙㻕ࡢෆ ࡀ (I ➼⣭௨ୖ࡛࠶ࡗࡓ㸦ࡀ (I ➼⣭㸪ࡀ (I ➼⣭㸧㸬ࡇࡢࡇ࡜࠿ࡽ㸪᥀ฟࡉࢀࡓ
ᮺ୸ኴࡢ⦪᣺ືࣖࣥࢢಀᩘ༊ศࡶᙜึࡣ㸪௬࡟ (I➼⣭࡛࠶ࡗࡓ࡜ࡍࡿ࡜㸪 ᖺ㛫㸪ἙᕝỈ఩௨ୗࡢᆅ୰࡟Ꮡᅾࡍࡿࡇ࡜࡛  ࣛࣥࢡࡋ࠿పୗࡋ࡞࠿ࡗ
ࡓ࡜ゝ࠼ࡿ㸬෗┿ ࡣ㸪ᐇ኱᭤ࡆヨ㦂≧ἣࢆ♧ࡍ㸬⾲ ࡣ㸪᭤ࡆࣖࣥࢢಀᩘ࠾ࡼࡧ᭤ࡆヨ㦂⤖ᯝࢆ♧ࡍ㸬ᮺ୸ኴࡢྵỈ⋡ࡢᖹᆒ್ࡣ ࡛࠶ࡗࡓ㸬᭤ࡆᙉᗘࡢᖹᆒ್ ࡣ 1PP 㸪 ᭤ ࡆ ࣖ ࣥ ࢢ ಀ ᩘ ࡢ ᖹ ᆒ ್ ࡣN1PP ࡛࠶ࡗࡓ㸬᪂ᮦᮺ୸ኴ ྵỈ⋡㸸⣙ 㸣ࡢヨ㦂⤖ᯝ  ࡛ࡣ㸪᭤ࡆᙉᗘࡢᖹᆒ್ࡣ 1PP㸪᭤ࡆࣖࣥࢢಀᩘࡢᖹᆒ್ࡣ N1PP ࡜࠶ࡾ㸪᭤ࡆヨ㦂ࡢ⤖ᯝ㸪ᮺ୸ኴࡣ᪂ᮦᮺ୸ኴ࡟ᑐࡋ࡚᭤ࡆᙉᗘ

論−ᶆ㧗㻌㻳㻸㻔㼙㻕῝ᗘ䚷㻳㻸䚷㻔㼙㻕῝ᗘ㻌㻳㻸㻔㼙㻕

 ⦪ᅽ⦰ヨ㦂⤖ᯝ 㻞ᅗ  ࡣ 㸪 ⦪ ᅽ ⦰ ヨ 㦂 ⤖ ᯝ ࢆ ♧ ࡍ 㸬
 㻞
㣬࿴≧ែ
‵₶≧ែ
$VZ.G ࡣ㸪⦪ᅽ⦰ᙉࡉࡀ‵₶≧ែ࡛⣙㻝㻝
03Dࠊ㣬࿴≧ែ࡛⣙ 03D ࡛࠶ࡾ㸪Ẽ஝ᮦࡢᶆ‽್࡟ẚ࡭ᑠࡉ࠸್࡛࠶ࡿࡀ㸪チᐜ㻜㻜ᛂຊᗘ࡟ẚ࡭⣙  ಸ࡜༑ศ኱ࡁ࡞್ࢆ♧ࡋ࡚࠸ࡿ㸬$VZ.G ࡣ㸪‵₶≧ែ㸪㣬࿴≧ែ㻙㻝㻙㻝ඹ࡟⦪ᅽ⦰ᙉࡉࡀ⣙ 03D ࡛࠶ࡾ㸪࠸ࡎ㻭㼟㼣㻷㼐㻜㻜
㻭㼟㼣㻷㼐㻜㻝
ࢀࡶẼ஝ᮦࡢᶆ‽್ࡼࡾᑠࡉ࠸್ࢆ♧ࡋ㻭㼟㼣㻷㼐㻜㻞
㻙㻞㻙㻞࡚࠸ࡿࡀ㸪チᐜᛂຊᗘ࡟ẚ࡭༑ศ኱ࡁ࡞್
㻭㼟㼣㻷㼐㻜㻟
㻭㼟㼣㻷㼐㻜㻜
㻭㼟㼣㻷㼐㻜㻠
ࢆ♧ࡋ࡚࠸ࡿ㸬ࡇࡇ࡛㸪$VZ.G ࡛ࡣ‵₶㻭㼟㼣㻷㼐㻜㻜ᖹᆒ㻭㼟㼣㻷㼐㻜㻡㻙㻟㻙㻟≧ែ ྵỈẚ㸸⣙ 㸣 ࡜㣬࿴≧ែ ྵỈ㻭㼟㼣㻷㼐㻜㻢
㻭㼟㼣㻷㼐㻜㻢
㻭㼟㼣㻷㼐㻜㻢ᖹᆒ㻭㼟㼣㻷㼐㻜㻣ẚ㸸⣙ 㸣 ࡛⦪ᅽ⦰ᙉࡉࡀ࡯ࡰྠ➼࡛࠶㻙㻠㻙㻠ࡿࡢ࡟ᑐࡋ㸪$VZ.G ࡛ࡣ‵₶≧ែ ྵỈ
㻡㻜
㻠㻜
㻟㻜
㻞㻜
㻝㻜
㻜 㻡㻜
㻠㻜
㻟㻜
㻞㻜
㻝㻜
㻜
䝢䝻䝕䜱䞁㈏ධ㔞㻌䂴㻼㻔㼙㼙㻕䝢䝻䝕䜱䞁㈏ධ㔞㻌䂴㻼㻔㼙㼙㻕ẚ㸸⣙ 㸣 ࡜㣬࿴≧ែ ྵỈẚ㸸⣙ 㸣㻔㼍㻕㻌‵₶≧ែ㻔㼎㻕㻌㣬࿴≧ែ࡛⦪ᅽ⦰ᙉࡉ࡟኱ࡁ࡞ᕪࡀぢࡽࢀࡓ㸬ࡇࢀᅗࣆࣟࢹ࢕ࣥ㈏ධヨ㦂⤖ᯝࡣ㸪$VZ.G ࡣ‵₶≧ែ࡜㣬࿴≧ែ࡛ྵỈẚ࡟኱ࡁ࡞ᕪࡀ࡞࠸ࡢ࡟ᑐࡋ㸪$VZ.G ࡣ᥇㻞㻞㻭㼟㼣㻷㼐㻜㻢
㻭㼟㼣㻷㼐㻜㻜
ྲྀ࠿ࡽヨ㦂㛤ጞࡲ࡛ࡢᮇ㛫ࡀ㛗ࡃ㸪ᮺ୸ኴࡀ஝
⇱ࡋྵỈẚࡀపୗࡋࡓࡇ࡜࡛‵₶≧ែ࠿ࡽẼ㻝㻝஝≧ែ ྵỈẚ㸸⣙ 㸣 ࡜࡞ࡾࠊ㣬࿴≧ែ࡟ẚ࡭࡚ᙉᗘࡀቑຍࡋࡓࡓࡵ࡜⪃࠼ࡽࢀࡿ㸬ࡲࡓ㸪㻜㻜࠸ࡎࢀࡢᮺ୸ኴ࡟࠾࠸࡚ࡶ῝ᗘ᪉ྥ࡟࠾ࡅࡿ
⦪ᅽ⦰ᙉࡉ࡟ᕪࡀ࡯࡜ࢇ࡝ㄆࡵࡽࢀ࡞࠿ࡗࡓ㸬㻙㻝ࡇࢀࡣస〇ࡋࡓ౪ヨయࡀᮺ୸ኴ⾲㠃࠿ࡽᩘ FP㸪 㻙㻝ࡲࡓࡣ㸪ࡑࢀࡼࡾ୰ᚰഃ࠿ࡽษࡾฟࡉࢀࡓࡓࡵ㸪≀⌮ⓗᦆയࡢᙳ㡪ࢆ࡯࡜ࢇ࡝ཷࡅ࡚࠸࡞࠿ࡗ
㻙㻞㻙㻞ࡓ࠿ࡽ࡛࠶ࡿ࡜⪃࠼ࡽࢀࡿ㸬‵₶ヨᩱᖹᆒ
‵₶ヨᩱ㣬࿴ヨᩱᖹᆒ
㣬࿴ヨᩱ

㻙㻟
㻙㻟
チᐜᛂຊᗘ
チᐜᛂຊᗘ
 ࣖࣥࢢಀᩘཬࡧ᭤ࡆヨ㦂⤖ᯝ
ྠ‵₶᫬
ྠ‵₶᫬
Ẽ஝ᮦᶆ‽್
Ẽ஝ᮦᶆ‽್⾲ ࡣ㸪⦪᣺ື࡟ࡼࡿࣖࣥࢢಀᩘࢆ♧ࡍ㸬ᖹ㻙㻠㻙㻠ᆒ್ࡣ㸪N1PP ࡛࠶ࡗࡓ㸬⾲ ࡣ㸪⦪᣺ື
㻜
㻝㻜
㻞㻜
㻟㻜
㻠㻜
㻡㻜 㻜
㻝㻜
㻞㻜
㻟㻜
㻠㻜
㻡㻜
⦪ᅽ⦰ᙉ䛥㻔㻹㻼㼍㻕⦪ᅽ⦰ᙉ䛥㻔㻹㻼㼍㻕ࣖࣥࢢಀᩘ༊ศࢆ♧ࡍ㸬௒ᅇࡢヨ㦂⤖ᯝࡣ㸪ࡇ㻔㼍㻕㻌㻌㻭㼟㼣㻷㼐㻜㻜㻔㼎㻕㻌㻌㻭㼟㼣㻷㼐㻜㻢ࡢ༊ศ࡟ࡼࡿ࡜ (I ࡟༊ศࡉࢀࡿ㸬ẚ㍑ᑐ㇟
ᅗ ⦪ᅽ⦰ヨ㦂⤖ᯝ࡜ࡋ࡚㸪⚟஭┴ᩔ㈡ᕷࡢᐇドᐇ㦂࡟⏝࠸ࡓ⚟஭⾲ ⦪᣺ື࡟ࡼࡿࣖࣥࢢಀᩘ  ᮏ  ┴⏘ࡢ᪂ᮦࢫࢠ୸ኴ 㛗ࡉ Pᮎཱྀ FP ࡣ㸪 ᮏ୰ኸ┤ᚄ ᐦᗘ
㻱㼒㼞㻔㼙㼙㻕㻔㼗㼓㻛㼙㻟㻕 㻔㼗㻺㻛㼙㼙㻞㻕
ᖹᆒ
㻟㻞㻠
㻢㻥㻠
㻢㻚㻣
᭱኱
㻟㻟㻟
㻤㻜㻣
㻣㻚㻝
᭱ᑠ
㻟㻝㻡
㻡㻠㻢
㻢㻚㻠
グྕ䠖㻱㼒㼞㻦⦪᣺ື䛻䜘䜛䝲䞁䜾ಀᩘ⾲ ⦪᣺ືࣖࣥࢢಀᩘ༊ศ  ༊ศ⦪᣺ື䝲䞁䜾ಀᩘ㻔㼗㻺㻛㼙㼙㻞㻕㻱㼒㻌㻡㻜㻟㻚㻥௨ୖ䚷㻡㻚㻥ᮍ‶㻱㼒㻌㻣㻜㻡㻚㻥௨ୖ䚷㻣㻚㻤ᮍ‶㻱㼒㻌㻥㻜㻣㻚㻤௨ୖ䚷㻥㻚㻤ᮍ‶㻱㼒㻌㻝㻝㻜 䚷䚷䚷䚷㻌㻥㻚㻤௨ୖ㻝㻝㻚㻤ᮍ‶㻱㼒㻌㻝㻟㻜 㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻝㻝㻚㻤௨ୖ㻝㻟㻚㻣ᮍ‶㻱㼒㻌㻝㻡㻜
㻝㻟㻚㻣௨ୖ




論

文

Ⲵ㔜 N1

ࡣ 㸪᭤ࡆࣖࣥࢢಀᩘࡣ ࡜࡞ࡗࡓ㸬ࡲࡓ㸪⾲ ᭤ࡆࣖࣥࢢಀᩘ࠾ࡼࡧ᭤ࡆᙉᗘ  ᮏࣖࣥࢢಀᩘࡢ๭࡟ᙉᗘࡀⱝᖸᑠࡉࡃ࡞ࡿ⤖ᯝ࡜࡞
ྵỈ⋡
㻹㻻㻱
㻹㻻㻾

ࡗ࡚࠸ࡿ㸬᭤ࡆヨ㦂࡟࠾࠸࡚◚᩿ࡉࢀࡓᮺ୸ኴࡢ≧㻔㻑㻕㻔㼗㻺㻛㼙㼙㻞㻕
㻺㻛㼙㼙㻞㻕
ᖹᆒ
㻝㻥㻚㻥
㻡㻚㻠
㻞㻡㻚㻥
ἣࢆ┠ど࡛ほᐹࡋࡓ࡜ࡇࢁ㸪ᚰᮦ࠾ࡼࡧ㎶ᮦ㒊ศࡍ
᭱኱
㻞㻞㻚㻞
㻡㻚㻥
㻟㻜㻚㻡
࡭࡚࡟࠾࠸࡚⭉ᮙࡣ☜ㄆࡉࢀ࡞࠿ࡗࡓ㸬࡜ࡇࢁ࡛㸪
᭱ᑠ
㻝㻤㻚㻟
㻠㻚㻤
㻞㻞㻚㻡
ᮌᮺࡢチᐜ᭤ࡆᛂຊᗘࡣ㸪㐨㊰ᶫୗ㒊ᵓ㐀タィᣦ㔪グྕ䠖㻹㻻㻱㻦᭤䛢䝲䞁䜾ಀᩘ䚸㻹㻻㻾㻦᭤䛢ᙉᗘࡃ࠸ᇶ♏ࡢタィ⠍  ∧ ᪥ᮏ㐨㊰༠఍Ⓨ⾜ ࡟ࡼࢀࡤ 1PP ࡛࠶ࡿࡢ࡛ᶵ⬟ⓗ࡟༑ศ࡞ᙉᗘࢆᣢࡗ࡚࠸ࡓ࡜ゝ࠼ࡿ㸬ᅗ ࡣ㸪᭤ࡆヨ㦂࡟࠾ࡅࡿ᭤ࡆࡓࢃࡳ᭤⥺ࢆ♧ࡍ㸬ẚ౛㝈ᗘࡀ᭤ࡆᙉࡉ࡟༨ࡵࡿ๭ྜࡣ㸪ᖹᆒ್㸪᭱ᑠ್࡛ 㸪᭱኱್࡛  ࡛࠶ࡾ㸪㏻ᖖゝࢃࢀ࡚࠸ࡿ  ࡼࡾᑠࡉ࠸್࡜࡞ࡗࡓ㸦ᅗ୰ࡣ㸪$VZNG ࡢẚ౛㝈ᗘࢆ♧ࡍ㸧㸬᭱኱Ⲵ㔜ࡣ㸪᭱ࡶⲴ㔜ࡢᑠࡉ࠸ $VZNG ࡟࠾࠸࡚ N1 ࡛࠶ࡗࡓ㸬ࡲࡓ㸪ࡑࡢ᫬ࡢࡓࢃࡳ㔞ࡣ PP ࡛࠶ࡾ㸪ࢥࣥࢡ࣮ࣜࢺᮺࡸ㗰⟶ᮺ࡟ẚ࡭࡚㠎ᛶ࡟ඃࢀ࡚
࠸ࡿ࡜⪃࠼ࡽࢀࡿ㸬ࡇࡢࡼ࠺࡞ᛶ㉁ࡣ㸪ᆅ㟈᫬࡟ᆅ┙࡟⏕ࡌࡿ኱ࡁ࡞ࡏࢇ᩿ኚᙧ࡟ᑐࡋ࡚㏣㝶࡛ࡁࡿ㠎ᛶࢆ᭷ࡋ࡚࠸ࡿྍ⬟ᛶࡀ࠶ࡿ㸬
㻌




$VZ.G
$VZ.G
$VZ.G
ண


ẚ౛㝈⏺




















䛯䜟䜏 PP    ᅗ ᭤ࡆࡓࢃࡳ᭤⥺  ᮏ ෗┿ ᐇ኱᭤ࡆヨ㦂≧ἣ㸲㸬ࡲ࡜ࡵ
⣙  ᖺ㛫㸪ἙᕝỈ఩௨ୗࡢᆅ୰࡟Ꮡᅾࡋࡓᮺ୸ኴ㸦ࢫࢠ㸧ࡢ೺඲ᛶࢆ┠ど⭉ᮙᗘホ౯㸪ࣆࣟࢹ
࢕ࣥ㈏ධヨ㦂㸪⦪ᅽ⦰ヨ㦂㸪⦪᣺ືἲ࡟ࡼࡿࣖࣥࢢಀᩘ࠾ࡼࡧᐇ኱᭤ࡆヨ㦂ࢆ⏝࠸࡚ホ౯ࡋࡓ⤖ᯝ㸪௨ୗࡢ▱ぢࡀᚓࡽࢀࡓ㸬 ┠ど⭉ᮙᗘホ౯ࡢ⤖ᯝ㸪*/P ௨ὸ࡛ࡣ⭉ᮙࡀࡸࡸ㐍⾜ࡋ࡚࠸ࡓ㸬Ἑᗋ௨῝ࡢ⢓ᅵᒙ࠾ࡼࡧ◁㉁ࢩࣝࢺᒙ࡞࡝ప㏱Ỉᒙ࡛࠶ࡿ */P ௨῝࡛ࡣ㸪೺඲࡛࠶ࡗࡓ㸬 ࣆࣟࢹ࢕ࣥ㈏ධヨ㦂ࡢ⤖ᯝ㸪‵₶≧ែࡢᮺ୸ኴࡣ㸪㈏ධ㔞ࡢᖹᆒࡣ PP ࠿ࡽ PP ࡢ㛫࡟཰ࡲࡗ࡚࠾ࡾ㸪ᮺ୸ኴ඲య࡜ࡋ࡚ࡣ⭉ᮙࡢ⛬ᗘࡣప࠸㸬㣬࿴≧ែࡢᮺ୸ኴ࡛ࡣ㸪࡯࡜ࢇ࡝ࡢ
Ⅼ࡛㈏ධ㔞ࡀ PP ࠿ࡽ PP ࡢ㛫࡟࠶ࡾ㸪‵₶≧ែ࡟ẚ࡭ⱝᖸ㈏ධ㔞ࡀ኱ࡁ࠸ࡀ㸪඲యⓗ࡟ࡣ೺඲࡛࠶ࡿ㸬 ⦪ᅽ⦰ヨ㦂ࡢ⤖ᯝ㸪$VZ.G㸪$VZ.G ඹ࡟チᐜᛂຊᗘ࡟ẚ࡭༑ศ኱ࡁ࡞್ࢆ♧ࡋ࡚࠸ࡿ㸬 ⦪᣺ືࣖࣥࢢಀᩘ༊ศ࡛ࡣ㸪(I ࡟༊ศࡉࢀ㸪᪂ࡋ࠸୸ኴࡢ༊ศ࡜ẚ࡭࡚ࡶ  ࣛࣥࢡపୗࡍ
ࡿ⛬ᗘ࡛࠶ࡗࡓ㸬 ᐇ኱᭤ࡆヨ㦂ࡢ⤖ᯝ㸪チᐜᛂຊᗘ࡟ẚ࡭㸪⣙  ಸࡢ್ࢆ♧ࡋ࡚࠸ࡿࡇ࡜ࡀࢃ࠿ࡗࡓ㸬௨ୖࡢ⤖ᯝ࠿ࡽ㸪㊊⩚ᕝ࠿ࡽ᥀ฟࡉࢀࡓᮺ୸ኴࡣ㸪ᮺᇶ♏࡜ࡋ࡚ࡢᶵ⬟ࢆ⌧ᅾࡶ࡞࠾༑ศ‶㊊
ࡋ㸪೺඲ᛶࢆ᭷ࡋ࡚࠸ࡿࡇ࡜ࡀࢃ࠿ࡗࡓ㸬௒ᚋ㸪ᅵᮌᕤ஦࡞࡝࡛ᮌᮦࡢ᭷ຠ฼⏝ࡀಁ㐍ࡉࢀ㸪ᆅ⌫ ᬮ໬㜵Ṇࡸ᳃ᯘࡢ㜵⅏ᶵ⬟ࡢྥୖ㸪ᯘ㔝஦ᴗࡢάᛶ໬࡟ࡶ⧅ࡀࡿࡇ࡜ࢆᮇᚅࡍࡿ㸬ㅰ㎡ᮺ୸ኴ᥇ྲྀ࡟࠶ࡓࡾ㸪㊊⩚ᕝ⃭≉ᑐ⟇ᕤ஦஦ົᡤᕤົㄢ᳃ୗ೔ග୺ᰝ࠾ࡼࡧᆏᕝᘓタ ᰴ ࡟ࡈ༠ຊ࠸ࡓࡔ࠸ࡓ㸬ᮺ୸ኴࡢᶞ✀㚷ᐃࡣ㸪 ⊂ ᳃ᯘ⥲ྜ◊✲ᡤࡢᏳ㒊ஂ༤ኈ࡟ࡈ༠ຊ࠸ࡓࡔ࠸ࡓ㸬

論−

資

料

ᐇ኱᭤ࡆᙉᗘヨ㦂ࢆ⾜࠺࡟࠶ࡓࡾ㸪ඖ⚟஭┴⥲ྜࢢ࣮ࣜࣥࢭࣥࢱ࣮ᯘᴗヨ㦂㒊ᅵ⏣༤⃈⥲ᣓ◊✲ဨ㸪※῭ⱥᶞ୺௵◊✲ဨ࡟ࡈ༠ຊࢆ࠸ࡓࡔ࠸ࡓ㸬ࡇࡇ࡟グࡋឤㅰࡢពࢆ⾲ࡍࡿ㸬ཧ⪃ᩥ⊩  ⏘Ꮫᐁඹྠ◊✲ሗ࿌᭩㸸⬺ᆅ⌫ ᬮ໬♫఍࡬ྥࡅࡓᘓタᕤ஦࡬ࡢᮌᮦ฼⏝࡟㛵ࡍࡿㄪᰝ࣭◊✲㸪
㸦㈈㸧⚟஭┴ᘓタᢏ⾡බ♫㸪SS㸪 ᮏᒣ ᐶ㸪἟⏣῟⣖㸪ྜྷ⏣㞞✑㸪ஂಖ ග㸪㔝ᮧ ᓫ㸪┤஭⩏ᨻ㸸㊊⩚ᕝᮌ⏣ᶫᶫ⬮ᇶ♏࡟౑⏝ࡉࢀࡓᮺ୸ኴࡢ೺඲ᛶㄪᰝ㸪➨  ᅇᆅ┙ᕤᏛ఍㸪SS㸪 ஂಖ ග㸪㔝ᮧ ᓫ㸪ྜྷ⏣㞞✑㸪἟⏣῟⣖㸪ᮏᒣ ᐶ㸸㊊⩚ᕝ࠿ࡽ᥀ࡾฟࡉࢀࡓࢫࢠ୸ኴࡢᐇ
኱᭤ࡆヨ㦂࡟ࡼࡿ೺඲ᛶホ౯㸪SS
 ㈈ᅋἲே᪥ᮏఫᏯ࣭ᮌᮦᢏ⾡ࢭࣥࢱ࣮㸸ᘓ⠏⏝ᮌᮦᛶ⬟ホ౯஦ᴗሗ࿌᭩㸪 ᐑᇛ┴ᯘᴗヨ㦂ሙ㸸ᯘᴗヨ㦂ሙᡂᯝሗ࿌➨  ྕ㸬






論−

論

文

୸ኴࢆ⏝࠸ࡓ㌾ᙅ⢓ᛶᅵࡢᆅ┙⿵ᙉᢏ⾡࡟㛵ࡍࡿᶍᆺᐇ㦂ᮌᮺ ㌾ᙅᆅ┙ ᶍᆺᐇ㦂⚟஭ᕤᴗ㧗➼ᑓ㛛Ꮫᰯṇ఍ဨ‫ ⏣ྜྷۑ‬㞞✑⚟஭ᕤᴗ㧗➼ᑓ㛛Ꮫᰯᐑ⬥ ⣖ர⚟஭┴㞷ᑐ⟇࣭ᘓタᢏ⾡◊✲ᡤ ṇ఍ဨஂಖ ග㣕ᓥᘓタᢏ⾡◊✲ᡤᅜ㝿఍ဨ ἟⏣ ῟⣖㣕ᓥᘓタᢏ⾡◊✲ᡤ

ṇ఍ဨ

ᮏᒣ ᐶ

㸯㸬ࡣࡌࡵ࡟
ⴭ⪅ࡽࡣ㸪ᆅ⌫ ᬮ໬ᑐ⟇ࡸᯘᴗάᛶ໬࡟㈉⊩ࡍࡿࡇ࡜ࢆ┠ⓗ࡜ࡋ࡚㸪ᘓタ஦ᴗ࡟࠾ࡅࡿᮌᮦ฼⏝ࢆಁ㐍ࡉࡏࡿࡓࡵ㸪᫛࿴ 30 ᖺ㡭ࡲ࡛ࡣᅵᮌ࣭ᘓ⠏ᵓ㐀≀ࡢᇶ♏ᮺ࡟฼⏝ࡉࢀ࡚࠸ࡓ୸ኴࢆ㸪ᆅ┙࡟ᡴタࡋ࡚⿵ᙉᮦ㸦୸ኴᮺ㸧࡜ࡋ࡚฼⏝ࡍࡿᢏ⾡ࢆᥦ᱌ࡋ࡚࠸ࡿ 1)㸬ࡇࡇ࡛ᑐ㇟࡜ࡍࡿᆅ┙ࡣ㸪ᵓ㐀≀ᇶ♏࡜ࡋ࡚ᨭᣢຊ୙㊊ࡸ୙➼ỿୗࡀၥ㢟࡜࡞ࡿ㌾ᙅ⢓ᛶᅵࡸ㸪ᆅ㟈᫬ࡢᾮ≧໬ࡀၥ㢟࡜࡞ࡿ㣬࿴◁㉁ᅵ࡛࠶
ࡿ㸬ᮌᮦࢆᵓ㐀ᮦ࡜ࡋ࡚฼⏝ࡍࡿ᫬࡟ᠱᛕࡉࢀࡿࡢࡣ㸪⭉ᮙ࡟ࡼࡿຎ໬ࡸᙉᗘపୗ࡛࠶ࡿࡀ㸪๓㏙ࡢᆅ┙ࡣᆅୗỈ఩ࡢ㧗࠸ሙྜࡀᑐ㇟࡜
࡞ࡿࡓࡵ㸪ᮌᮦࡀ⭉ᮙࡋ࡟ࡃ࠸᮲௳࡛ࡢ฼⏝࡜࡞ࡿ㸬ࡇࢀࡣ㸪ᶫᱱࡸ㕲➽ࢥࣥࢡ࣮ࣜࢺᘓ⠏≀ࡢᇶ♏ᮺ࡜ࡋ࡚฼⏝ࡉࢀ࡚࠸ࡓᮌᮺࡢ᥀ࡾ
ฟࡋㄪᰝࢆ⾜ࡗࡓ⤖ᯝ㸪ᆅୗỈ఩ኚືᇦ௨῝࡟ᡴタࡉࢀ࡚࠸ࡓሙྜ㸪⭉ᮙ࡟ࡼࡿຎ໬ࡸᙉᗘపୗࡀㄆࡵࡽࢀࡎ೺඲࡞≧ែ࡛࠶ࡗࡓ஦౛ 2)ࢆከᩘ☜ㄆࡋ࡚࠸ࡿࡇ࡜࡟ᇶ࡙࠸࡚࠸ࡿ㸬ࡋࡓࡀࡗ࡚㸪ࡇࡢᵝ࡞᮲௳ୗ࡛୸ኴࢆ฼⏝ࡍࡿࡇ࡜࡟ࡼࡾ㸪ᘓタ஦ᴗ࡟࠾ࡅࡿᮌᮦ฼⏝ࡀಁ㐍ࡉࢀࡿࡇ࡜ࡀᮇᚅࡉࢀࡿ㸬ⴭ⪅ࡽࡣ㸪᪤࡟୸ኴࢆ⏝࠸ࡓᾮ≧໬ᑐ⟇ᢏ⾡ࡢ᭷ຠᛶࢆ♧ࡋ࡚࠸ࡿࡀ 3)㸪ᮏ◊✲ࡣ㌾ᙅ⢓ᛶᅵᆅ┙࡟࠾ࡅࡿ୸ኴࢆ⏝࠸ࡓᆅ┙⿵ᙉᢏ⾡ࡢ᭷ຠᛶ࡟ࡘ࠸࡚ᐇ㦂ⓗ࡟᳨ウࢆ⾜࠺ࡶࡢ࡛࠶ࡿ㸬⌧ᅾ㸪⚟஭┴ᑠ὾ᕷࡢ┴㐨ᣑᖜᕤ஦ࡢ⌧ሙࢆ฼⏝ࡋ࡚㸪୸ኴᡴタ࡟ࡼࡿ㊰య⿵ᙉࡢ᪋
ᕤᐇ㦂ࢆᐇ᪋ࡋ࡚࠸ࡿ 4)㸬ᮏ◊✲࡛ࡣ㸪ࡇࡢ⌧ሙᐇ㦂ࢆᶍᨃࡋࡓᐊෆᶍᆺᐇ㦂ࢆ⾜࠸㸪୸ኴᡴタࡀᆅ┙⿵ᙉࡢຠᯝ࡟୚࠼ࡿᙳ㡪ࢆ᫂ࡽ࠿࡟ࡍࡿࡇ࡜ࢆ┠ⓗ࡜ࡋ࡚࠸ࡿ㸬㸰㸬ᐇ㦂ᴫせᅗ-1 ࡟ᐇ㦂⿦⨨ࡢᴫせࢆ♧ࡍ㸬ᶍᆺᆅ┙ࢆస〇ࡍࡿᅵᵴࡣෆᑍ࡛㛗ࡉ
900 ੈዟ⾜ࡁ 200 ੈ㧗ࡉ 650 ੈࡢ㗰〇࡛࠶ࡾ㸪ഃቨࡣᙉ໬࢞ࣛࢫ〇࡛ᆅ┙ࢆഃ㠃࠿ࡽほᐹྍ⬟࡛࠶ࡿ㸬ᅽᐦᚋࡢ㌾ᙅ⢓ᛶᅵᆅ┙ᒙࡢཌࡉࡣ
450 ੈ㸪⾲ᒙࡢ◁㉁ᅵᆅ┙㸦ࢧࣥࢻ࣐ࢵࢺ㸧ࡢཌࡉࡣ 25㹼30 ੈ࡜ࡋࡓ㸬ྠᆅ┙ࡢᕥഃࡣ୸ኴᡴタ࡟ࡼࡿᨵⰋᆅ┙㸪ྑഃࡣᮍᨵⰋᆅ┙ࡢ 2 ✀㢮࡛ᵓᡂࡉࢀ࡚࠸ࡿ㸬౑⏝ࡋࡓ୸ኴᶍᆺࡣ┤ᚄ 6 ੈ㸪㛗ࡉ 200 ੈ࡛࠶ࡾ㸪⚟஭┴⏘ࢫࢠࡢ㛫ఆᮦࡼࡾస〇ࡉࢀࡓࡶࡢ࡛࠶ࡿ㸬ࡲࡓ㸪୸ኴࡣ㛗ᮇ㛫Ỉ୰ಖ⟶ࡋࡓࡶࡢࢆ౑⏝ࡋ㸪ࡑࡢᐦᗘࡣ⣙ 1.1g/cm3 ࡛࠶ࡗࡓ㸬୸ኴᡴタࡣ㟼ⓗ࡟ᆅ┙⾲㠃࠿ࡽᅽධࡍࡿ᪉ἲ࡜ࡋ㸪ᅵᵴࡢ▷ᡭ᪉ྥ࡟ 4 ⾜㸪㛗ᡭ᪉ྥ࡟ 3 ิࡢṇ᪉ᙧ㓄⨨࡛㸪ィ 12 ᮏࢆ 50 ੈ㛫㝸࡛ᡴタࡋࡓ㸬ࡇࢀࡣ㸪ᨵⰋ⋡1.1%㸪୸ኴ┤ᚄD࡜ࡋࡓ᫬ࡢᡴタ㛫㝸8.3Dࡢᡴタ᮲௳࡟┦ᙜࡍࡿ㸬࡞࠾㸪ᮏᶍᆺᐇ㦂ࡣ㸪ᑠ὾ᕷ┴㐨࡟࠾ࡅࡿ⌧ሙᐇ㦂 4)ࡢㅖඖࢆཧ⪃࡟ࡋ࡚࠾ࡾ㸪ᑐ㇟ᆅ┙ࡢ㌾ᙅ⢓ᅵᒙཌ 9,000mm㸪ࢧࣥࢻ࣐ࢵࢺᒙཌ 500mm㸪
୸ኴࡢᮎཱྀ┤ᚄ 120mm㸪㛗ࡉ 4,000mm㸪ᡴタ㛫㝸 1,000mm ࡢ 20 ศࡢ 1ࢆ᝿ᐃࡋࡓ㸬ᅵᵴቨ㠃࡟ࡣỈᅽィ࡜ᅵᅽィࢆ῝ᗘ 100mm 㛫㝸࡛タ⨨ࡋ࡚࠾ࡾ㸪௨ୗ࡟♧ࡍᐇ㦂㛤ጞ࠿ࡽ⤊஢ࡲ࡛ 1 ศ㛫㝸࡛ィ ࢆ⥆ࡅࡓ㸬ᐇ㦂ࡢὶࢀࡣḟࡢ㏻ࡾ࡛࠶ࡿ㸬ձྵỈẚ 69%㸦ᾮᛶ㝈⏺ࡢ 2 ಸ㸧࡟ㄪ

ᅗ-1 ᐇ㦂⿦⨨ࡢᴫせᩚࡋࡓࢫ࣮ࣛࣜ≧ࡢ⢓ᛶᅵ㸦Ȩ=2.761g/cm3㸪㹓c= 14.61㸪㹩=1.86×10 -6cm/s㸪◁ࡲࡌࡾ⢓ᅵ㸧ࢆᅵᵴ࡟ᢞධ㸪ղᆅ┙⾲㠃ୖ࡟ึᮇᅽᐦ⏝㍕Ⲵᯈ㸦27.7kg㸧ࢆタ⨨ࡋ㸪࠾ࡶࡾཬࡧ࣋ࣟࣇ࣒ࣛࢩࣜࣥࢲ࣮ࢆ⏝࠸࡚᭱኱ 50kN/m2 ࡜࡞ࡿࡲ࡛ẁ㝵ⓗ࡟㍕Ⲵࡋ࡚⣙ 1 ࣨ᭶㛫ࡢᅽᐦ㸪ճ᏶ᡂࡋࡓ㌾ᙅ⢓ᛶᅵᆅ┙ࡢᕥഃ࡟୸ኴࢆᡴタࡋ㸪ࡑࡢୖ࡟⌛◁ 7 ྕ㸦Ȩ=2.66g/cm3㸪㹂50=0.85㸪㹓
c= 0.88㸪㹩=4.79×10-3cm/s㸧࡟ࡼࡿࢧࣥࢻ࣐ࢵࢺࢆᩜタࡋ࡚⣙ 1 㐌㛫ࡢ㟼⨨㸪մᨵⰋᆅ┙࡜ᮍᨵⰋᆅ┙ࡢᡤᐃࡢ఩⨨࡟㸪ࢫࢸࣥࣞࢫ〇ࡢ㍕Ⲵᯈ㸦ᖜ
120mmዟ⾜ࡁ 170mmཌࡉ 12mm㸧ࢆタ⨨ࡋ㸪ࡑࡢୖ࡟ 2.5kg ࡜ 5kg෗┿-1 ㍕Ⲵヨ㦂ࡢᵝᏊExperimental study on ground reinforcement technique by installing logs into soft clay soil
Masaho Yoshida and Motonobu Miyawaki (Fukui National College of Technology), Hikaru Kubo (Snow Management andConstruction Technology Research Center of Fukui Prefecture), Atsunori Numata and Hiroshi Motoyama (Tobishima Corporation)
論−

資

料

ࡢ࠾ࡶࡾࢆ㡰ḟ㍕ࡏࡿࡇ࡜࡛㸪㍕Ⲵヨ㦂ࡢ 1 ᅇ┠㸦᭱኱ 83.8kg㸧ࢆ⾜࠸⣙ 1 㐌㛫ࡢ㟼⨨㸦෗┿-1 ཧ↷㸧㸪յᨵⰋᆅ┙࡜ᮍᨵⰋᆅ┙ࡢࡑࢀࡒࢀ࡟㍕Ⲵヨ㦂ࡢ 2 ᅇ┠㸦᭱኱ 138.4kg㸧ࢆᐇ᪋㸪ն㍕Ⲵヨ㦂ᚋ㸪୧ᆅ┙㸦ᨵⰋᆅ┙ࡣ୸ኴ㛫ࡢᆅ┙㸧࡟࠾࠸࡚ࢥ࣮ࣥ㈏ධヨ㦂ࢆᐇ᪋㸪շࢧࣥࢻ࣐ࢵࢺ࡜⢓ᛶᅵࡢࢧࣥࣉࣜࣥࢢࢆᐇ᪋
㸱㸬ᐇ㦂⤖ᯝ࠾ࡼࡧ⪃ᐹ
ᅗ-2 ࡣ㍕Ⲵヨ㦂 1 ᅇ┠ࡢ⤖ᯝࢆ♧ࡋࡓࡶࡢ࡛࠶ࡿ㸬ྠᅗࡣ㍕ⲴࡋࡓⲴ㔜ࢆ㍕Ⲵᯈࡢ㠃✚࡛㝖ࡋࡓ㖄┤ᛂຊ࡜㸪ᆅ┙ỿୗ㔞ࢆึᮇᆅ┙ཌ࡛㝖ࡋࡓ㖄┤ࡦࡎࡳࡢ್࡟ኚ᥮ࡋ࡚♧ࡋ࡚࠶ࡿ㸬ᮍᨵⰋᆅ┙࡛ࡣ
20kN/m2㸪ᨵⰋᆅ┙࡛ࡣ 30kN/m2 ࢆ㉸࠼ࡿ㎶ࡾ࠿ࡽࡦࡎࡳࡀ኱ࡁࡃ࡞
ࡾጞࡵࡿഴྥࢆ♧ࡋ࡚࠾ࡾ㸪୸ኴࡢ࿘㠃ᦶ᧿᢬ᢠ࡟ࡼࡾᨵⰋᆅ┙ࡢᨭᣢຊࡀྥୖࡋ࡚࠸ࡿࡇ࡜ࡀ☜ㄆ࡛ࡁࡿ㸬ᅗ-3 ࡣࢥ࣮ࣥᣦᩘࡢ῝ᗘศᕸࢆ♧ࡋࡓࡶࡢ࡛࠶ࡿ㸬ྠᅗᕥഃ࡟ࡣࢧ
ࣥࢻ࣐ࢵࢺ࡜୸ኴࡢ఩⨨ࢆేグࡋ࡚࠸ࡿ㸬ྠᅗࡼࡾ㸪୸ኴࢆᡴタࡋࡓ⠊ᅖ࡟࠾࠸࡚ᨵⰋᆅ┙ࡢࢥ࣮ࣥᣦᩘࡀᮍᨵⰋᆅ┙ࢆୖᅇࡿ⤖ᯝࡀ☜

ᅗ-2 ㍕Ⲵヨ㦂ࡢ⤖ᯝㄆ࡛ࡁࡿ㸬ࡇࢀࡣ㸪୸ኴᡴタ࡟ࡼࡾ࿘㎶ᆅ┙ࡢ⥾ࡵᅛࡵࡀಁ㐍ࡉࢀ㸪୸ኴ㛫ࡢᐦᗘࡀቑຍࡋࡓࡓࡵ࡜⪃࠼ࡽࢀࡿ㸬ᅗ-4 ࡣ୸ኴᡴタ࡜ࢧࣥࢻ࣐ࢵࢺᩜタᚋ࡟ィ ࡉࢀࡓ㛫㝽Ỉᅽ㸦EP1㸧ࡢ᫬㛫ṔἼᙧࢆ♧ࡋࡓࡶࡢ࡛࠶ࡿ㸬ᅗ-1 ࡼࡾ㸪EP1 ࡢỈᅽィࡣ୸ኴඛ➃㒊ࡢᡴタ῝ᗘ࡟఩⨨ࡋ࡚࠸ࡿࡓࡵ㸪୸ኴᡴタ࡟ࡼࡾᆅ┙ࡀ஘ࡉࢀࡓ
ᙳ㡪࡛Ỉᅽࡀୖ᪼ࡋࡓ࡜⪃࠼ࡽࢀࡿࡀ㸪ࡑࡢᾘᩓࡣ᪩࠸ẁ㝵࡛㛤ጞࡋ࡚࠸ࡿ㸬᪤ ࡢᐇ㦂 5)࡟࠾࠸࡚㸪ᾮ≧໬᫬࡟Ⓨ⏕ࡋࡓ㐣๫㛫㝽Ỉᅽࡀ୸ኴ࿘㠃࡟ἢࡗ࡚ᆅ⾲࡟ᾘᩓࡋࡸࡍࡃ࡞ࡿ࡜࠸࠺⤖ᯝࡀᚓࡽࢀ࡚࠾
ࡾ㸪ࡇࡢ⤖ᯝࡶྠᵝࡢຠᯝࡀⓎ᥹ࡉࢀࡓ࡜᥎ ࡛ࡁࡿ㸬㸲㸬࠾ࢃࡾ࡟
ᮏ◊✲࡛ࡣ㸪㐨㊰ᕤ஦࡟࠾ࡅࡿ㌾ᙅᆅ┙ᑐ⟇࡜ࡋ࡚㸪୸ኴᡴタ࡟ࡼࡿ㊰యࡢᆅ┙⿵ᙉࡢ⌧ሙ᪋ᕤᐇ㦂ࢆᶍᨃࡋࡓᐊෆᶍᆺᐇ㦂ࢆᐇ᪋ࡋࡓ㸬ࡑࡢ⤖ᯝ㸪୸ኴᡴタ࡟ࡼࡾᆅ┙ᨭᣢຊࡀྥୖࡍࡿࡇ࡜ࢆ᫂ࡽ࠿࡟
ࡋࡓ㸬ࡲࡓ㸪ࡑࡢせᅉࡣ୸ኴ࡟ࡼࡿ࿘㠃ᦶ᧿ຊ࡟ຍ࠼࡚㸪୸ኴ࿘㎶ᆅ┙ࡢᐦᗘቑຍࡀᙳ㡪ࡋ࡚࠸ࡿࡇ࡜ࢆ♧ࡋࡓ㸬࡞࠾㸪ᶍᆺᐇ㦂࡛ࡣ⚟஭㧗ᑓᏛ⏕ࡢ஭ୖᗈᖹẶ㸪㎷ᒸ ᫭Ặ㸪ᮧ⏣ᣅᾏẶࡢ༠ຊࢆᚓࡓ㸬ࡲࡓ㸪ᮏ◊✲ࡣ⛉Ꮫ◊✲㈝⿵ຓ㔠㸦ㄢ㢟␒ྕ㸸

ᅗ-3 ࢥ࣮ࣥ㈏ධヨ㦂ࡢ⤖ᯝ22560504㸪ㄢ㢟ྡ㸸 ᬮ໬ᑐ⟇࡜ᯘᴗάᛶ໬࡟㈉⊩ࡍࡿ㛫ఆᮦࢆ⏝࠸ࡓᆅ┙⿵ᙉᢏ⾡ࡢ㛤Ⓨ㸪◊✲௦⾲⪅㸸ྜྷ⏣㞞✑㸧ࡢ⿵ຓࢆཷࡅ࡚ᐇ᪋
ࡋࡓࡶࡢ࡛࠶ࡿ㸬ࡇࡇ࡟グࡋ࡚ㅰពࢆ⾲ࡍࡿ㸬ཧ⪃ᩥ⊩1㸧㣕ᓥᘓタ㸪⚟஭ᕤᴗ㧗➼ᑓ㛛Ꮫᰯ㸪⚟஭┴㸸⬺ᆅ⌫ ᬮ໬♫఍࡬ྥࡅࡓᘓタᕤ஦࡬ࡢᮌᮦ฼⏝࡟㛵ࡍࡿㄪᰝ࣭◊✲㸪⚟஭┴ᘓタᢏ⾡බ♫㸪109p.㸪2008㸬 2㸧ྜྷ⏣㞞✑㸪἟⏣῟⣖㸪ୖᮡ❶㞝㸪ஂಖ ග㸪※῭ⱥᶞ㸪㔝ᮧ ᓫ㸸㊊⩚ᕝ࡛᥀ࡾฟࡉࢀࡓᮌᮺࡢ೺඲ᗘㄪᰝ㸪ᅵᮌᏛ఍➨ 62 ᅇᖺḟᏛ⾡ㅮ₇఍ㅮ₇ᴫせ㞟㸪pp.183-184㸪2007㸬 3㸧ྜྷ⏣㞞✑㸪ᖹ㔝ᩥ╬㸪ᐑᓥᫀඞ㸪἟⏣῟⣖㸪ୖᮡ❶㞝㸸୸ኴᡴタ࡟ࡼࡿᾮ≧໬ᑐ⟇࡟㛵ࡍࡿᇶ♏ⓗᶍᆺ᣺ືᐇ㦂㸪➨ 43 ᅇᆅ┙ᕤᏛ◊✲Ⓨ⾲఍ᖹᡂ 20 ᖺᗘⓎ⾲ㅮ₇㞟㸪pp.1605-1606㸪2008㸬 4㸧ஂಖ ග㸪ྜྷ⏣㞞✑㸪ᮏᒣ ᐶ㸪἟⏣῟⣖㸸㌾ᙅ⢓ᛶᅵᆅ┙࡛ࡢ୸ኴᡴタ࡟ࡼࡿ୸ኴ㛫ᙉᗘቑຍࡢᐇ 㸪➨ 47 ᅇᆅ┙ᕤᏛ◊✲Ⓨ⾲఍ᖹᡂ 24 ᖺᗘⓎ⾲ㅮ₇㞟㸪ᢞ✏୰㸪2012㸬 5㸧ྜྷ⏣㞞✑㸪ᐑᓥᫀඞ㸪἟⏣῟⣖㸪ᮌෆ㈗அ㸪Ώ㑓㞝኱㸪ෆ⸨ἲᏊ㸸ࢫࢠ୸ኴࢆ฼⏝ࡋࡓᾮ≧໬ᑐ⟇ᕤἲ࡟㛵ࡍࡿᶍᆺ᣺ື
ᐇ㦂㸪➨ 44 ᅇᆅ┙ᕤᏛ◊✲Ⓨ⾲఍ᖹᡂ 21 ᖺᗘⓎ⾲ㅮ₇㞟㸪
pp.1425-1426㸪2009㸬
論−10

ᅗ-4 㛫㝽Ỉᅽࡢ᫬้ṔἼᙧ㸦EP1㸧

論文エᒙ☼ᕈ࿯࿾⋚ߢߩਣᄥᛂ⸳ߦࠃࠆਣᄥ㑆ᒝᐲჇടߩታ᷹
ࠬࠡਣᄥ ⸳⸘ᣇᴺ エᒙ࿾⋚ኻ╷⑔੗⋵㔐ኻ╷࡮ᑪ⸳ᛛⴚ⎇ⓥᚲ ᱜળຬ٤ਭ଻ శ⑔੗Ꮏᬺ㜞╬ኾ㐷ቇᩞ ᱜળຬศ↰㓷Ⓞ㘧ፉᑪ⸳ᛛⴚ⎇ⓥᚲ ᱜળຬᧄጊ ኡ㘧ፉᑪ⸳ᛛⴚ⎇ⓥᚲ ࿖㓙ળຬᴧ↰ᷕ♿

㧝㧚ߪߓ߼ߦ
ਣᄥ᧮ߦࠃࠆエᒙ࿾⋚ኻ╷ߩᣢሽᛛⴚߣߒߡ᧮✂(ࡄࠗ࡞ࡀ࠶࠻)Ꮏᴺ 1)2)߇޽ࠆ߇㧘⸳⸘ࠍᡷ⦟ߔࠆߣᦝߦലᨐ⊛ߥὐ߽޽ࠆ㧚ౕ૕⊛ߦߪ㧘᧮✂Ꮏᴺߪ㧘RC ᧮߽ኻ⽎ߣߒߡ߅ࠅਣᄥ᧮ߩ࠹࡯ࡄ࡯ലᨐ(ᧃญߣరญߩኸᴺߩᏅ)߿᧮ߣ࿾⋚ߣߩ៺ᡂ߅ࠃ߮᧮ߩๆ᳓ലᨐ߇⸳
⸘ߦ෻ᤋߐࠇߡ޿ߥ޿㧚߹ߚ㧘ਣᄥ᧮ᛂ⸳ߦࠃࠆ᧮㑆࿾⋚ߩᒝᐲჇടߦߟ޿ߡ߽᣿ࠄ߆ߣߥߞߡ޿ߥ޿㧚ߘߎߢᧄ⎇ⓥߢߪ㧘ਣᄥ᧮ߦ
ࠃࠆ⸳⸘ᴺࠍ⏕┙ߔࠆߚ߼㧘ታ㓙ߦਣᄥ᧮ࠍ㆏〝ਅߩエᒙ☼ᕈ࿯࿾⋚ኻ╷ߦ↪޿ߚᤨߩ⺞ᩏ⚿ᨐࠍၮߦ㧘╙৻Ბ㓏ߣߒߡਣᄥ᧮ߩᛂ⸳
㑆㓒ߩ㆑޿߇᧮㑆ᒝᐲߦ෸߷ߔᓇ㗀ࠍᬌ⸛ߒߚߩߢႎ๔ߔࠆ㧚㧞㧚ታ㛎᭎ⷐ
⑔੗⋵ዊᵿᏒౝߦ߅޿ߡ㧘㆏〝ߩエᒙ࿾⋚ኻ╷ߣߒߡゞ㆏ㇱಽ(6.0m)ߦਣᄥ᧮㧔ࠬࠡ㧕ࠍᛂ⸳ߒߚ㧚ਣᄥ᧮ߪ㧘Ǿ12cm,L=4.0m ࠍ↪޿ߚ㧚ਣᄥ᧮ߪ㧘A ඙ߢ 1.0m 㑆㓒(60 ᧄᛂ⸳)B඙ߢ 1.5m 㑆㓒(28 ᧄᛂ⸳)ߢᛂ⸳ߒ㧘ߎࠇࠄߩ 2 ⹜㛎඙ߩਣᄥ᧮ᛂ⸳ᓟ 1 ㅳ㑆⚻ㆊߒߚ࿾⋚ߩᕈ⁁߅ࠃ߮ᒝᐲࠍᲧセߔࠆ㧚1 ⹜㛎඙ߩᄢ߈ߐߪᮮᢿᣇะߦ 6m,❑ᢿᣇะߦ 10.0m ߣߒߚ㧚౮⌀-1 ߪ㧘A ඙ߩਣᄥ᧮ᛂ⸳⚳ੌ⁁ᴫࠍ␜ߔ㧚⃻㆏ߪ㧘߆ߟߡ᏷ 4.0㨙⒟ᐲߣ⁜ߊ㧘ᄢဳゞਔߩߔࠇ㆑޿߇࿎㔍ߥ⁁ᘒߢ޽ߞߚ㧚⴫-1 ߪ㧘㆏〝ⷙᩰࠍ␜ߔ㧚ᣉᎿ႐ᚲઃㄭߢ⺞ᩏࡏ࡯࡝ࡦࠣ(ᷓߐ 6.4m)ࠍⴕߞߚ⚿ᨐ㧘࿯⾰᭴ᚑߪ 4 ጀߦ඙ಽߐࠇ
ࠆ㧚╙ 1 ጀ(⴫࿯)ߪ㧘ጀෘ 0.4m ߢᥧ⨥Ἧ⦡ࠍ๒ߔࠆ␕ᷙࠅࠪ࡞࠻ࠃࠅߥࠆ⠹࿯ߢ޽ࠆ㧚౮⌀-1 ਣᄥ᧮ᛂ⸳⚳ੌ⁁ᴫ(A ඙)฽᳓㊂ߪᄙߊ㧘⨲ᩮ෸߮⣣ᬀ‛߇ᷙ౉ߔࠆ㧚╙ 2 ጀ(☼ᕈ࿯ 1)ߪ㧘ጀෘ 3.8m ߢᥧ⨥Ἧ⦡ࠍ๒ߔࠆࠪ࡞࠻ጀࠃࠅߥࠆ㧚฽᳓㊂ߪᄙߊ਄ጀߪᓸ⚦⍾ಽ߇ዋ㊂ᷙ౉ߔࠆ߇㧘߶߷ဋ⾰ߢ

⴫-1 ㆏〝ⷙᩰ޽ࠆ㧚ో૕ߦዋ㊂ߩ὇ൻߒߚ⣣ᬀ‛߇ὐ࿷ߔࠆ㧚╙ 3 ጀ(☼ᕈ࿯ 2)ߪ㧘ጀෘ 0.35m ߢᥧἯ㆏〝ⷙᩰ 㪊⒳㪊⚖⸳⸘ㅦᐲ 50km/hゞ㆏䇭㪊㪅㪇㫄㩷㩿㪉ゞ✢㪀〝⢋㩿ᱠ㆏䈭䈚㪀䇭㪇㪅㪎㪌㫄〝⢋㩿ᱠ㆏᦭䉍㪀䇭㪇㪅㪌㪇㫄᏷ຬ᭴ᚑᱠ㆏䇭㪉㪅㪌㫄
〝਄ᣉ⸳Ꮺ㩿ਔ஥㪀䇭㪇㪅㪌㫄ว⸘䇭㪈㪇㪅㪎㪌㫄⦡ࠍ๒ߔࠆ␕ᷙࠅࠪ࡞࠻ጀࠃࠅߥࠆ㧚฽᳓㊂ߪ߿߿ᄙ޿㧚ᷙ౉ߔࠆ␕ߪ 2㨪15mm ⒟ᐲߩ੝౞␕ਥ૕ߢਇဋ⾰ߢ޽ࠆ㧚╙ 4 ጀ(☼ᕈ࿯╙ 3)ߪ㧘ᥧἯ⦡ࠍ๒ߔࠆࠪ࡞࠻ጀࠃࠅߥࠆ㧚฽
᳓㊂ߪ߿߿ᄙ޿㧚ᚲ‫ߦޘ‬⣣ᬀ‛߇ዋ㊂ὐ࿷ߒߡ޿ࠆ㧚⴫-2 ߪ㧘ᷓߐ 3.60m㨪4.40m ߆ࠄណขߒߚ⹜ᢱ࿯ߩᕈ⁁⹜㛎⚿ᨐࠍ␜ߔ㧚☸ᐲߪ㧘ࠪ࡞
࠻ಽ 54.6%,☼࿯ಽ 19.0%,⍾ಽ 26.1%,␕ಽ 0.3%ࠍ฽ࠎߛ⚦☸ߢ޽ࠅ㧘࿾⋚᧚ᢱߩಽ㘃ߢߪૐᶧᕈ㒢⇇ߩ⍾⾰ࠪ࡞࠻(MLS)ߦಽ㘃ߐࠇࠆ㧚ࠦࡦࠪࠬ࠹ࡦࠪ࡯ᜰᢙ(Ic)ߪ 0 ࠃࠅ߽ዊߐ

⴫-2 ⹜ᢱ࿯ߩ‛ℂ⹜㛎⚿ᨐ޿୯(Ic=(32.37-40.04)/6.33=-1.24)ߣߥࠅ㧘ਇ቟ቯߥ⁁ᘒߢ޽ࠆߎߣࠍ␜ߡ߅ࠅ㧘߹ߚᷓ䈘㩿㫄㪀

ᶧᕈᜰᢙ(IL)߽1ࠃࠅ߽ᄢ߈޿୯(IL=(40.04-26.04)/6.33=2.21)ߣߥࠅਇ቟ቯߥ⁁ᘒߣ⸒
߃ࠆ㧚

৻
⥸

㧟㧚ታ㛎ᣇᴺ߅ࠃ߮⹏ଔᣇᴺ
࿾⋚ߩᕈ⁁⹜㛎ߩታ㛎㗄⋡ߪ㧘⴫-2 ߩ৻⥸㧘ࠦࡦࠪࠬ࠹ࡦࠪ࡯․ᕈߦߟ޿ߡⴕ߁㧚ታ㛎ᣇᴺߪ㧘ᣣᧄᎿᬺⷙᩰ(JIS)࡮࿾⋚ᎿቇળၮḰ(JGS)࿯⾰⹜㛎ᴺߦḰ᜚ߔࠆ㧚⹜ᢱߪ㧘ࠪࡦ࠙ࠜ㧙࡞ߦߡ࿑-1 ߩ૏⟎(ᷓߐ 1.7㨪2.5m)߆ࠄណขߒߚ㧚࿾⋚ᒝߐߪ㧘೨ㅀߩᣇᴺ
ߢណขߒߚ⹜ᢱࠍ↪޿ߚ৻ゲ࿶❗⹜㛎߅ࠃ߮࿑-1 ߦ␜ߒߚ૏⟎㧔ߚߛߒ㧘ࠪࡦ࠙ࠜ-࡞ߦߡ⹜ᢱࠍណขߒߚ૏⟎ߣߪ㆑߁૏⟎㧕ߦߡታᣉߒߚࡐ࡯࠲ࡉ࡞ࠦ࡯ࡦ⽾౉⹜㛎(න▤ḨẢኒᐲ㩷㩷㩷㩷㩷䇭㱝㫋 㩷㩿㪾㪆㪺㫄3㪀ੇ῎ኒᐲ㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷 㱝㪻 㩿㪾㪆㪺㫄㪊㪀࿯☸ሶ䈱ኒᐲ㩷㱝㫊 㩿㪾㪆㪺㫄㪊㪀⥄ὼ฽᳓Ყ㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷 㩷㩷㫎㫅 㩿㩼㪀㑆㓗Ყ㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷 㩷㩷㪼㘻๺ᐲ㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷 㩷㪪㫉 㩿㩼㪀丶࿯䈱฽᳓Ყ⹜㛎㩷㩷㩷㩷㫎 㩿㩼㪀␕ಽ㩿㪉䌾㪎㪌㫄㫄㪀䇭㩷㩷㩷㩷㩷㩿㩼㪀☸ ⍾ಽ㩿㪎㪌㱘㫄䌾㪉㫄㫄㪀㩷㩷㩿㩼㪀ᐲ 䉲䊦䊃ಽ㩿㪌䌾㪎㪌㱘㫄㪀㩷㩷㩿㩼㪀☼࿯ಽ㩿㪌㱘㫄ᧂḩ㪀㩷㩷㩷㩷㩿㩼㪀䊁 䉮 ᶧᕈ㒢⇇䇭䇭䇭䇭䇭䇭㫎㪣 㩿㩼㪀․ 䊮 䊮႟ᕈ㒢⇇䇭䇭䇭䇭䇭䇭㫎㫇 㩿㩼㪀ᕈ 䉲 䉲䉴 ႟ᕈᜰᢙ䇭䇭䇭䇭䇭㩷䇭㪠㫇 㩿㩼㪀ᑼ)⚿ᨐࠍ↪޿ߡ⹏ଔߔࠆ㧚ಽ㘃㧠㧚ታ㛎⚿ᨐ߅ࠃ߮⠨ኤ
⴫-3 ߦ㧘A ඙ߣ B ඙ߩ᧮ᛂ⸳⋥ᓟߣ 1 ㅳ㑆ᓟߩ⹜ᢱ࿯ߩ‛ℂ⹜㛎⚿ᨐࠍ␜ߔ㧚
Measurement for increment of soil strength between piles driving into the poor ground
Hikaru Kubo (Snow Management & Construction Technology Research Center of Fukui Pref)㧚
Masaho Yoshida (Fukui National College of Technology)㧚
Hiroshi Motoyama (Tobishima Corporation)㧚
Atsunori Numata (Tobishima Corporation)㧚
論−11

ಽ㘃ฬ
ಽ㘃⸥ภ

㪊㪅㪍㪇䌾㪋㪅㪋㪇
㪈㪅㪏㪉㪇
㪈㪅㪊㪇㪇
㪉㪅㪍㪎㪋
㪋㪇㪅㪇㪋
㪈㪅㪇㪍
㪈㪇㪈㪅㪉㪎
㪊㪏㪅㪐㪋
㪇㪅㪊㪇
㪉㪍㪅㪈㪇
㪌㪋㪅㪍㪇
㪈㪐㪅㪇㪇
㪊㪉㪅㪊㪎
㪉㪍㪅㪇㪋
㪍㪅㪊㪊
⍾⾰䉲䊦䊃

㪤㪣㪪

資

料

ੇ῎ኒᐲߪ㧘A ඙ߪჇടߒߚ߇㧘B ඙ߪ߶ߣࠎߤᄌൻߒߥ߆ߞߚ㧚㑆㓗Ყߪ㧘᧮㑆㓒㪈㪅㪇㫄㪃㪈㪅㪌㫄㩷ਣᄥ᧮㩷A ඙ߢዊߐߊߥߞߚ߇㧘B ඙ߪ߶ߣࠎߤᄌൻߒߥ߆ߞߚ㧔᧮ᛂ⸳㑆㓒ߩᓇ㗀ߣ⠨߃ࠄࠇࠆ㧕㧚฽᳓Ყߪ㧘A ඙ߦ߅޿ߡૐਅ߇ߺࠄࠇߚ߇㧘B ඙ߢߪ฽᳓
Ყ߇ૐਅߒߥ߆ߞߚ㧚ߎࠇߪ㧘ᷓᐲ 3.1m ઃㄭߩ⍾⾰ጀ߆ࠄߩḝ᳓߇ේ࿃ߣ⠨ ߃ ࠄ ࠇ ࠆ 㧚 A ඙ ߩ ࠦ ࡦ ࠪ ࠬ ࠹ ࡦ ࠪ ࡯ ᜰ ᢙ (Ic) ߪ 0 ߦ ㄭ ޿ ୯᧮㑆㓒㪈㪅㪇㫄㪃㪈㪅㪌㫄㩷᧮㑆㓒㪈㪅㪇㫄㪃㪈㪅㪌㫄㩷(Ic=(33.77-32.54)/12.50=0.10)ߣߥࠅ㧘ਇ቟ቯߥ⁁ᘒߢ޽ࠆߎߣࠍ␜ߔ㧚
ᶧᕈᜰᢙ(IL)ߪ 1 ߦㄭ޿୯(IL=(32.54-21.27)/12.50=0.90)ߣߥࠅ㧘߿ߪࠅ᧮㑆㓒㪈㪅㪇㫄㪃㪈㪅㪌㫄㩷ਇ቟ቯߥ⁁ᘒߣ⸒߃ࠆ㧚B ඙ߩࠦࡦࠪࠬ࠹ࡦࠪ࡯ᜰᢙ(Ic)ߪ 0 ࠃࠅ߽ዊߐ

䉲䊮䉡䉤-䊦䉰䊮䊒䊥䊮䉫䋬䉮䋭䊮⽾౉⹜㛎૏⟎㩷޿୯(Ic=(33.94-35.92)/13.28=-0.15)ߣߥࠅ㧘ਇ቟ቯߥ⁁ᘒߢ޽ࠆߎߣࠍ
␜ߔ㧚ᶧᕈᜰᢙ(IL)ߪ 1 ߦㄭ޿୯(IL=(35.92-23.03)/13.28=0.97)ߣߥࠅਇ

࿑-1 ⹜ᢱណข㧘⹜㛎૏⟎቟ቯߥ⁁ᘒߣ⸒߃ࠆ㧚࿑-2 ߪ㧘
A ඙ߣB ඙ߩ᧮ᛂ⸳⋥ᓟߣ1 ㅳ㑆ᓟߩ৻ゲ࿶❗⹜㛎⚿ᨐࠍ␜ߔ㧚⴫-3 ⹜ᢱ࿯ߩ‛ℂ⹜㛎⚿ᨐ᧮ᛂ⸳⋥ᓟߣ 1 ㅳ㑆ᓟߩ৻ゲ࿶❗⹜㛎⚿ᨐࠍᲧセߔࠆߣ㧘৻ゲ࿶❗ᒝߐߪ㪘඙㪙඙ᛂ⸳⋥ᓟ 㪈ㅳ㑆ᓟ ᛂ⸳⋥ᓟ 㪈ㅳ㑆ᓟ㪈㪅㪎㪇䌾㪉㪅㪌㪇㪈㪅㪎㪇䌾㪉㪅㪌㪇
㪈㪅㪏㪈㪌
㪈㪅㪏㪐㪎
㪈㪅㪏㪏㪌
㪈㪅㪏㪏㪊

⹜㛎㗄⋡

A ඙ߦ߅޿ߡߪ⚂ 1.3 ୚㧘B ඙ߦ߅޿ߡߪ⚂ 1.1 ୚Ⴧടߒߡ޿ࠆߎߣ߇ࠊ߆

⹜ᢱណขᷓ䈘㩿㫄㪀ߞߚ㧚
࿑-3㧘4 ߪ㧘A ඙㧘B ඙ߩࡐ࡯࠲ࡉ࡞ࠦ࡯ࡦ⽾౉⹜㛎⚿ᨐࠍ␜ߔ㧚A ඙㧘B඙౒ߦ㧘᧮ᛂ⸳⋥ᓟߣ㙃↢ 7 ᣣࠍᲧセߔࠆߣࡐ࡯࠲ࡉ࡞ࠦ࡯ࡦ⽾౉⹜㛎߆৻⥸ࠄ᳞߼ߚ৻ゲ࿶❗ᒝߐߪ㧘৻ゲ࿶❗⹜㛎߆ࠄ᳞߼ߚ৻ゲ࿶❗ᒝߐߣห᭽ߦ

ḨẢኒᐲ㩷㩷㩷㩷㩷䇭㱝㫋 㩷㩿㪾㪆㪺㫄3㪀ੇ῎ኒᐲ㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷 㱝㪻 㩿㪾㪆㪺㫄㪊㪀࿯☸ሶ䈱ኒᐲ㩷㱝㫊 㩿㪾㪆㪺㫄㪊㪀⥄ὼ฽᳓Ყ㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷 㩷㩷㫎㫅 㩿㩼㪀㑆㓗Ყ㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷 㩷㩷㪼㘻๺ᐲ㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷 㩷㪪㫉 㩿㩼㪀䊁 䉮 ᶧᕈ㒢⇇䇭䇭䇭䇭䇭䇭㫎㪣 㩿㩼㪀․ 䊮 䊮ᕈ 䉲 䉲 ႟ᕈ㒢⇇䇭䇭䇭䇭䇭䇭㫎㫇 㩿㩼㪀䉴 ႟ᕈᜰᢙ䇭䇭䇭䇭䇭㩷䇭㪠㫇 㩿㩼㪀Ⴧട௑ะߦ޽ࠆߎߣ߇ࠊ߆ߞߚ㧚

丶

㧡㧚߹ߣ߼

㪈㪅㪊㪉㪈
㪊㪎㪅㪋㪎
-

㪈㪅㪋㪊㪊
㪉㪅㪎㪇㪊
㪊㪉㪅㪌㪋
㪇㪅㪏㪐

㪈㪅㪋㪇㪏
㪊㪊㪅㪐㪋
-

㪈㪅㪊㪏㪍
㪉㪅㪎㪇㪋
㪊㪌㪅㪐㪉
㪇㪅㪐㪌

-

㪐㪏㪅㪍㪐
㪊㪊㪅㪎㪎
㪉㪈㪅㪉㪎
㪈㪉㪅㪌㪇

-

㪈㪇㪈㪅㪐㪏
㪊㪍㪅㪊㪈
㪉㪊㪅㪇㪊
㪈㪊㪅㪉㪏

⑔੗⋵ዊᵿᏒౝߩ⋵㆏ߩエᒙ࿾⋚ኻ╷ߣߒߡゞ㆏ㇱಽ(6.0m)ߦᧃญ⋥ᓘ
12cm,㐳ߐ 4.0m ߩਣᄥ᧮㧔ࠬࠡ㧕ࠍᛂ⸳ߒ㧘᧮㑆㓒ߩ㆑޿߇᧮㑆࿾⋚ߦߤߩࠃ߁ߥᓇ㗀ࠍ෸߷ߔߩ߆ A ඙(᧮㑆 1.0m)㧘B ඙(᧮㑆 1.5m)ࠍᲧセᬌ⸛ߒ㧮Ꮏ඙ߚ⚿ᨐ㧘એਅߩߎߣ߇ࠊ߆ߞߚ㧚(1) ੇ῎ኒᐲ㧘㑆㓗Ყߪ㧘A ߪჇടߒߚ߇㧘B ඙ߪ߶ߣࠎߤᄌൻߒߥ޿㧚(2) A ඙ߩ฽᳓Ყߪ㧘᧮ᛂ⸳⋥ᓟߣ 1 ㅳ㑆ᓟࠍᲧセߔࠆߣૐਅߒߡ޿ࠆ㧚(3) A ඙㧘B ඙ߩࠦࡦࠪࠬ࠹ࡦࠪ࡯ᜰᢙ(Ic)㧘ᶧᕈᜰᢙ(IL)߆ࠄ㧘ណขߒߚ࿑-2 ৻ゲ࿶❗⹜㛎⚿ᨐ⹜ᢱߪਇ቟ቯߢ޽ࠆ㧚(4) ᧮ᛂ⸳⋥ᓟߣ 1 ㅳ㑆ᓟߩ৻ゲ࿶❗⹜㛎⚿ᨐࠍᲧセߔࠆߣ㧘৻ゲ࿶❗ᒝ㪇㪅㪇㩷ߐߪ A ඙ߦ߅޿ߡߪ⚂ 1.3 ୚㧘B ඙ߦ߅޿ߡߪ⚂ 1.1 ୚Ⴧടߒߚ㧚㪇㪅㪌㩷(5) ࡐ࡯࠲ࡉ࡞ࠦ࡯ࡦ⽾౉⹜㛎⚿ᨐ߆ࠄ㧘A ඙(᧮㑆 1.0m)㧘
B ඙(᧮㑆 1.5m)

㪈㪅㪇㩷౒ߦ㧘᧮ᛂ⸳⋥ᓟߣ㙃↢ 7 ᣣࠍᲧセߔࠆ৻ゲ࿶❗ᒝߐߪჇട௑ะߦ޽
ࠆ㧚એ਄ߩ⚿ᨐ߆ࠄ㧘ਣᄥ᧮ᛂ⸳߆ࠄ 1 ㅳ㑆ߢ᧮㑆ߩ࿾⋚ᒝᐲ߇Ⴧടߒߡ޿㪈㪅㪌㩷ᷓ㩷 㪉㪅㪇㩷
䈘㩷㩿㫄㪀㩷 㪉㪅㪌㩷

㙃↢䋰ᣣ
㙃↢䋷ᣣ

㪊㪅㪇㩷

ࠆߎߣ߇ࠊ߆ߞߚ㧚᧮㑆ߩ࿾⋚ߪ㧘〝૕ㇱಽߦߥࠆߎߣ߆ࠄ਄タ⩄㊀ߦࠃ㪊㪅㪌㩷ࠅᦝߦჇടߔࠆߣ⠨߃ࠄࠇࠆ㧚੹ᓟ㧘ߎࠇࠄߩ᧮㑆ᒝᐲჇടࠍ⸳⸘ߦ෻ᤋ

㪋㪅㪇㩷ߢ߈ࠆࠃ߁ᬌ⸛ߒߚ޿㧚

㪋㪅㪌㩷
㪇㩷

⻢ㄉ

㪉㪇㪇㩷

㪋㪇㪇㩷

㪍㪇㪇㩷

㪏㪇㪇㩷

৻ゲ࿶❗ᒝ䈘㩿kN/m㪉㪀㩷ᧄ⎇ⓥࠍⴕ߁ߦ޽ߚࠅ㧘⑔੗⋵Ꭸධᝄ⥝ዪዊᵿ࿯ᧁ੐ോᚲ ጊ↰ཅ᥍ਥછ㧘࿑-3 ࡐ࡯࠲ࡉ࡞ࠦ࡯ࡦ⽾౉⹜㛎⚿ᨐ(A ඙)ᐔጊ┥ᦶਥ੐߅ࠃ߮(ᩣ)ਅ೨↥ᬺߦߏදജ޿ߚߛ߈߹ߒߚ㧚߹ߚ㧘⑔੗ᄢቇฬ⹷ᢎ᝼ ⨹੗సᒾవ↢㧘૒⾐ᄢቇฬ⹷ᢎ᝼ ਃᶆືᒾవ↢㧘㧔⁛㧕࿯ᧁ⎇ⓥᚲ ႇ␽৻⎇ⓥຬ㧘૒⾐⋵ᧁ᧚೑↪⎇ⓥળߩች೽৻ਯ᳁߅ࠃ߮⑔੗⋵ᧁ᧚

㪇㪅㪇㩷
㪇㪅㪌㩷
㪈㪅㪇㩷

೑↪⎇ⓥળߩ⊝᭽ߦᓮᜰዉ㧘ᓮഥ⸒ࠍ޿ߚߛ߈߹ߒߚ㧚ᧄ⎇ⓥߪ㧘⑼ቇ⎇㪈㪅㪌㩷ⓥ⾌ഥᚑ੐ᬺ㧔⎇ⓥ⒳⋡㧦ၮ⋚⎇ⓥ C,⺖㗴⇟ภ㧦22560504㧘⎇ⓥઍ⴫⠪㧦ᷓ㩷 㪉㪅㪇㩷
䈘㩷㩿㫄㪀㩷 㪉㪅㪌㩷ศ↰㓷Ⓞ㧕ߩഥᚑࠍฃߌߡⴕ޿߹ߒߚ㧚ߎߎߦ⸥ߒߡᗵ⻢↳ߒ਄ߍ߹ߔ㧚

㙃↢䋰ᣣ
㙃↢䋷ᣣ

㪊㪅㪇㩷

ෳ⠨ᢥ₂

㪊㪅㪌㩷

1)⽷࿅ᴺੱ㋕㆏✚วᛛⴚ⎇ⓥᚲ㧦᧮✂(ࡄࠗ࡞ࡀ࠶࠻㧕Ꮏᴺ⸳⸘࡮ᣉᎿߩᚻ

㪋㪅㪇㩷
㪋㪅㪌㩷

ᒁ߈㧘pp.33,2000.3.

㪇㩷2)ᣣᧄ㆏〝දળ㧦㆏〝࿯Ꮏ㧙エᒙ࿾⋚ኻ╷Ꮏᜰ㊎㧘ਣༀ㧘1986.11
論−12

㪈㪇㪇㩷

㪉㪇㪇㩷

㪊㪇㪇㩷

㪋㪇㪇㩷

㪌㪇㪇㩷

৻ゲ࿶❗ᒝ䈘㩿㫂㪥㪆㫄㪉㪀㩷࿑-4 ࡐ࡯࠲ࡉ࡞ࠦ࡯ࡦ⽾౉⹜㛎⚿ᨐ(B ඙)論文ਣᄥ᧮ᛂ⸳ߦࠃࠆ᧮㑆㓒ߩ㆑޿߇࿾⋚ߦ෸߷ߔᓇ㗀⑔੗⋵㔐ኻ╷࡮ᑪ⸳ᛛⴚ⎇ⓥᚲ ᱜળຬ ٤ਭ଻ శ⑔੗⋵Ꮏᬺ㜞╬ኾ㐷ቇᩞᱜળຬ㘧ፉᑪ⸳ᛛⴚ⎇ⓥᚲ࿖㓙ળຬ ᴧ↰ᷕ♿

ศ↰㓷Ⓞ㘧ፉᑪ⸳ᛛⴚ⎇ⓥᚲᱜળຬ ᧄጊ ኡ㧝㧚ߪߓ߼ߦ
ਣᄥ᧮ߦࠃࠆエᒙ࿾⋚ኻ╷ߩᣢሽᛛⴚߣߒߡ᧮✂(ࡄࠗ࡞ࡀ࠶࠻)Ꮏᴺ 1)2)߇޽ࠆ߇㧘⸳⸘ࠍᡷ⦟ߔࠆߣᦝߦലᨐ⊛ߥὐ߽޽ࠆ㧚ౕ૕⊛ߦߪ㧘᧮✂Ꮏᴺߪ㧘RC ᧮߽ኻ⽎ߣߒߡ߅ࠅਣᄥ᧮ߩ࠹࡯ࡄ࡯ലᨐ(ᧃญߣరญߩኸᴺߩᏅ)߿᧮ߣ࿾⋚ߣߩ៺ᡂ߅ࠃ߮᧮ߩๆ᳓ലᨐ
߇⸳⸘ߦ෻ᤋߐࠇߡ޿ߥ޿㧚߹ߚ㧘ਣᄥ᧮ᛂ⸳ߦࠃࠆ᧮㑆࿾⋚ߩᒝᐲჇടߦߟ޿ߡ߽᣿ࠄ߆ߣߥߞߡ޿ߥ޿㧚ᢥ₂ 3)ߢߪ㧘ਣᄥᛂ⸳ߦࠃࠅ᧮㑆ᒝᐲ߇Ⴧടߔࠆߎߣࠍ᣿ࠄ߆ߦߒߚ.ౕ૕⊛ߦߪ㧘ਣᄥ᧮ᛂ⸳⋥ᓟߣ 1 ㅳ㑆ᓟߩ৻ゲ࿶❗⹜㛎⚿ᨐࠍᲧセߔࠆߣ㧘৻ゲ࿶❗
ᒝߐߪ A ඙(᧮㑆㓒 1.0m)ߦ߅޿ߡߪ⚂ 1.3 ୚㧘B ඙(᧮㑆㓒 1.5m)ߦ߅޿ߡߪ⚂ 1.1 ୚Ⴧടߒߚ㧚ᧄ⎇ⓥߢߪ㧘ਣᄥ᧮ߦࠃࠆ⸳⸘ᴺࠍ
⏕┙ߔࠆߚ߼㧘ታ㓙ߦਣᄥ᧮ࠍ㆏〝ਅߩエᒙ☼ᕈ࿯࿾⋚ኻ╷ߦ↪޿ߚᤨߩ⺞ᩏ⚿ᨐࠍၮߦ㧘ਣᄥ᧮ߩᛂ⸳㑆㓒ߩ㆑޿߇࿾⋚ߦ෸߷ߔᓇ㗀ࠍᬌ⸛ߒߚ㧚㧞㧚⹜㛎᭎ⷐ
⑔੗⋵ዊᵿᏒౝߦ߅޿ߡ㧘㆏〝ߩエᒙ࿾⋚ኻ╷ߣߒߡゞ㆏ㇱಽ(6.0m)ߦਣᄥ᧮㧔ࠬࠡ㧕ࠍᛂ⸳ߒߚ㧚ਣᄥ᧮ߪ㧘Ǿ12cm,L=4.0m ࠍ↪޿ߚ㧚ਣᄥ᧮ߩᛂ⸳㑆㓒ߪ㧘A ඙ߢ 1.0m 㑆㓒(60 ᧄᛂ⸳)㧘B ඙ߢ 1.5m 㑆㓒(28 ᧄᛂ⸳)ߣߒߚ㧚1 ⹜㛎඙ߩᄢ߈ߐߪᮮᢿᣇะߦ 6m,❑ᢿᣇะߦ 10.0m ߣߒߚ㧚౮⌀-1 ߪ㧘A ඙ߩਣᄥ᧮ᛂ⸳⚳ੌ⁁ᴫࠍ␜ߔ㧚⃻㆏ߪ㧘߆ߟ
ߡ᏷ 4.0㨙⒟ᐲߣ⁜ߊ㧘ᄢဳゞਔߩߔࠇ㆑޿߇࿎㔍ߥ⁁ᘒߢ޽ߞߚ㧚⴫-1 ߪ㧘㆏〝ⷙᩰࠍ␜ߔ㧚߹ߚ㧘⥩ⵝ᭴ᚑߪ㧘〝ᐥᡷ⦟(⍹Ἧᡷ⦟)70cm,ਅጀ〝⋚ 20cm,਄ጀ〝⋚ 20cm㧘⴫౮⌀-1 ਣᄥ᧮ᛂ⸳⚳ੌ⁁ᴫ(A ඙)ጀ 5cm ߣߒߚ㧚ᣉᎿ႐ᚲઃㄭߢ⺞ᩏࡏ࡯࡝ࡦࠣ(ᷓߐ 6.4m)ࠍⴕߞߚ⚿ᨐ㧘࿯⾰᭴ᚑߪ 4

⴫-1 ㆏〝ⷙᩰጀߦ඙ಽߐࠇࠆ㧚╙ 1 ጀ(⴫࿯)ߪ㧘ጀෘ 0.4m ߢᥧ⨥Ἧ⦡ࠍ๒ߔࠆ␕ᷙࠅࠪ࡞࠻ࠃࠅߥࠆ

㆏〝ⷙᩰ 㪊⒳㪊⚖⸳⸘ㅦᐲ 50km/hゞ㆏䇭㪊㪅㪇㫄㩷㩿㪉ゞ✢㪀〝⢋㩿ᱠ㆏䈭䈚㪀䇭㪇㪅㪎㪌㫄〝⢋㩿ᱠ㆏᦭䉍㪀䇭㪇㪅㪌㪇㫄᏷ຬ᭴ᚑᱠ㆏䇭㪉㪅㪌㫄
〝਄ᣉ⸳Ꮺ㩿ਔ஥㪀䇭㪇㪅㪌㫄ว⸘䇭㪈㪇㪅㪎㪌㫄⠹࿯ߢ޽ࠆ㧚฽᳓㊂ߪᄙߊ㧘⨲ᩮ෸߮⣣ᬀ‛߇ᷙ౉ߔࠆ㧚╙ 2 ጀ(☼ᕈ࿯ 1)ߪ㧘ጀෘ 3.8m
ߢᥧ⨥Ἧ⦡ࠍ๒ߔࠆࠪ࡞࠻ጀࠃࠅߥࠆ㧚฽᳓㊂ߪᄙߊ਄ጀߪᓸ⚦⍾ಽ߇ዋ㊂ᷙ౉ߔࠆ߇㧘߶߷ဋ⾰ߢ޽ࠆ㧚ో૕ߦዋ㊂ߩ὇ൻߒߚ⣣ᬀ‛߇ὐ࿷ߔࠆ㧚╙ 3 ጀ(☼ᕈ࿯ 2)ߪ㧘ጀෘ
0.35m ߢᥧἯ⦡ࠍ๒ߔࠆ␕ᷙࠅࠪ࡞࠻ጀࠃࠅߥࠆ㧚฽᳓㊂ߪ߿߿ᄙ޿㧚ᷙ౉ߔࠆ␕ߪ 2
㨪15mm ⒟ᐲߩ੝౞␕ਥ૕ߢਇဋ⾰ߢ޽ࠆ㧚╙ 4 ጀ(☼ᕈ࿯╙ 3)ߪ㧘ᥧἯ⦡ࠍ๒ߔࠆࠪ࡞

⴫-2 ⹜ᢱ࿯ߩ‛ℂ⹜㛎⚿ᨐ࠻ጀࠃࠅߥࠆ㧚฽᳓㊂ߪ߿߿ᄙ޿㧚ᚲ‫ߦޘ‬⣣ᬀ‛߇ዋ㊂ὐ࿷ߒߡ޿ࠆ㧚⴫-2 ߪ㧘⹜ᢱ࿯ᷓ䈘㩿㫄㪀ߩᕈ⁁⹜㛎⚿ᨐࠍ␜ߔ㧚☸ᐲߪ㧘ࠪ࡞࠻ಽ 54.6%,☼࿯ಽ 19.0%,⍾ಽ 26.1%,␕ಽ 0.3%ࠍ
฽ࠎߛ⚦☸ߢ޽ࠅ㧘࿾⋚᧚ᢱߩಽ㘃ߢߪૐᶧᕈ㒢⇇ߩ⍾⾰ࠪ࡞࠻(MLS)ߦಽ㘃ߐࠇࠆ㧚ࠦࡦࠪࠬ࠹ࡦࠪ࡯ᜰᢙ(Ic)ߪ 0 ࠃࠅ߽ዊߐ޿୯(Ic=(32.37-40.04)/6.33=-1.24)ߣߥࠅ㧘ਇ৻⥸቟ቯߥ⁁ᘒߢ޽ࠆߎߣࠍ␜ߒߡ߅ࠅ㧘߹ߚᶧᕈᜰᢙ(IL)߽ 1 ࠃࠅ߽ᄢ߈޿୯
(IL=(40.04-26.04)/6.33=2.21)ߣߥࠅਇ቟ቯߥ⁁ᘒߣ⸒߃ࠆ㧚㧟㧚ታ㛎ᣇᴺ߅ࠃ߮⹏ଔᣇᴺ
A ඙߅ࠃ߮ B ඙ߩ᧮㑆ߦᯏ᪾ᑼጀ೎ᴉਅ⸘(ဳᑼ:SMH-90L-7PW)ࠍߘࠇߙࠇ 1 ࡨᚲ⸳⟎ߒ,᧮ᛂ⸳ߦࠃࠆ࿾⋚ߩጀ೎ᴉਅ㊂ࠍ⸘᷹ߔࠆ㧚᷹ቯᷓߐߪ㧘᧮ᛂ⸳࿾⋚⴫㕙߆ࠄ⥄ὼ฽᳓Ყ㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷 㩷㩷㫎㫅 㩿㩼㪀㑆㓗Ყ㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷 㩷㩷㪼㘻๺ᐲ㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷 㩷㪪㫉 㩿㩼㪀࿯䈱฽᳓Ყ⹜㛎㩷㩷㩷㩷㫎 㩿㩼㪀␕ಽ㩿㪉䌾㪎㪌㫄㫄㪀䇭㩷㩷㩷㩷㩷㩿㩼㪀☸ ⍾ಽ㩿㪎㪌㱘㫄䌾㪉㫄㫄㪀㩷㩷㩿㩼㪀ᐲ 䉲䊦䊃ಽ㩿㪌䌾㪎㪌㱘㫄㪀㩷㩷㩿㩼㪀☼࿯ಽ㩿㪌㱘㫄ᧂḩ㪀㩷㩷㩷㩷㩿㩼㪀䊁 䉮 ᶧᕈ㒢⇇䇭䇭䇭䇭䇭䇭㫎㪣 㩿㩼㪀
․ 䊮 䊮
ᕈ 䉲 䉲
䉴

-20 ࢃ᧲੩ེ᷹⎇ⓥᚲ⵾)ߦߡⴕߞߚ㧚A ඙ߦߟ޿ߡߪ㧘ㅜਛ߆ࠄᚻേ⸘᷹ߦಾࠅᦧ߃ಽ㘃丶

1m,2m,3m,4m,5m,7m,9m ߩ 7 ὐߣߔࠆ㧚ጀ೎ᴉਅ⸘ߩ⸘᷹ߪ㧘࠺࡯࠲ࡠࠟ࡯(ဳᑼ:TDS-102ߚ㧚߹ߚ㧘B ඙ߦߟ޿ߡߪ㧘Ꮏ੐ߩ㑐ଥ਄৻ㇱ࠺࡯࠲߇ขᓧߢ߈ߥ߆ߞߚ㧚⸘᷹ᦼ㑆ߪ㧘ḨẢኒᐲ㩷㩷㩷㩷㩷䇭㱝㫋 㩷㩿㪾㪆㪺㫄3㪀ੇ῎ኒᐲ㩷㩷㩷㩷㩷㩷㩷 㱝㪻 㩿㪾㪆㪺㫄㪊㪀࿯☸ሶ䈱ኒᐲ㩷㱝㫊 㩿㪾㪆㪺㫄㪊㪀႟ᕈ㒢⇇䇭䇭䇭䇭䇭䇭㫎㫇 㩿㩼㪀႟ᕈᜰᢙ䇭䇭䇭䇭䇭㩷䇭㪠㫇 㩿㩼㪀
ಽ㘃ฬ
ಽ㘃⸥ภ

㪊㪅㪍㪇䌾㪋㪅㪋㪇
㪈㪅㪏㪉㪇
㪈㪅㪊㪇㪇
㪉㪅㪍㪎㪋
㪋㪇㪅㪇㪋
㪈㪅㪇㪍
㪈㪇㪈㪅㪉㪎
㪊㪏㪅㪐㪋
㪇㪅㪊㪇
㪉㪍㪅㪈㪇
㪌㪋㪅㪍㪇
㪈㪐㪅㪇㪇
㪊㪉㪅㪊㪎
㪉㪍㪅㪇㪋
㪍㪅㪊㪊
⍾⾰䉲䊦䊃

㪤㪣㪪

ਣᄥ᧮ᛂ⸳߆ࠄ 240 ᣣ㑆ߣߒߚ㧚A ඙ߪ㧘2011 ᐕ 7 ᦬ 8 ᣣ 12 ᤨ߆ࠄਣᄥ᧮ᛂ⸳ࠍ㐿ᆎߒߚ㧚߹ߚ㧘ਣᄥ᧮ᛂ⸳߆ࠄ 1 ㅳ㑆㙃↢ᓟ(2011ᐕ 7 ᦬ 16 ᣣ)㧘〝ᐥᡷ⦟࿯(ࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻)ࠍᢝ⸳ߒߚ㧚B ඙ߪ㧘2011 ᐕ 7 ᦬ 21 ᣣ 12 ᤨ߆ࠄਣᄥ᧮ᛂ⸳ࠍ㐿ᆎߒߚ㧚߹ߚ㧘ਣᄥ᧮ᛂ⸳߆ࠄ 1 ㅳ㑆㙃↢ᓟ(2011 ᐕ 7 ᦬ 30 ᣣ)㧘〝ᐥᡷ⦟࿯(ࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻)ࠍᢝ⸳ߒߚ㧚⥩ⵝᎿ੐⚳ੌᓟ(11 ᦬ೋᣨ)㧘A ඙㧘B ඙ߩ⥩ⵝ⴫㕙ߩਔᄖ஥✢߅ࠃ߮ਛᔃ✢ߦ 2m 㑆㓒ߢ㍋ࠍ⸳⟎ߒᴉਅ㊂ࠍቯᦼ⊛ߦ⸘᷹ߒߚ(ೋᦼ୯ߪ 12 ᦬ߦ᷹ቯ)㧚⹏ଔᣇᴺߪ㧘A ඙ߣ B ඙ߦ⸳⟎ߒߚጀ೎ᴉਅ⸘ߩ⸘᷹⚿ᨐ߅ࠃ߮⥩ⵝߩ⴫ጀᴉਅ㊂߆ࠄਣᄥ᧮ߩᛂ⸳㑆㓒߇࿾⋚ߦ෸߷ߔᓇ㗀ࠍᲧセᬌ⸛ߒߚ㧚ࠠ࡯ࡢ࡯࠼㧦 ࠬࠡਣᄥ ⸳⸘ᣇᴺ エᒙ࿾⋚ኻ╷ㅪ ⛊ వ㧦 ‫ޥ‬918-8108 ⑔੗⋵⑔੗Ꮢᤐᣣ 3 ৼ⋡ 303 Tel:(0776)35-2412 Email:h-kubo-1v@pref.fukui.lg.jp
論−13

資

料

㧠㧚⹜㛎⚿ᨐ߅ࠃ߮⠨ኤ
࿑-1 ߪ㧘A ඙ߩฦጀߩᴉਅ㊂ࠍ␜ߔ㧚ਣᄥ᧮ᛂ⸳⋥ᓟ㧘࿾⋚⴫㕙ߩ⋓ࠅ਄߇ࠅ߇⷗ࠄࠇߚ(ᦨᄢߢ 40mm ⒟ᐲ)㧚ߎߩේ࿃ߪ㧘ਣᄥ᧮ᛂ⸳ߦࠃࠅ㧘᧮㑆ߩ࿾⋚߇࿶❗ߐࠇߚߚ߼ߣ⠨߃ࠄࠇࠆ㧚߹ߚ㧘〝ᐥᡷ⦟࿯ࠍᢝ⸳ߒߚ㓙ߦߪ㧘ฦጀ౒ߦᒰೋ࿾⋚ࠃࠅ 20mm ⒟ᐲᴉਅߒߚ㧚᧮ᛂ⸳߆ࠄ 40 ᣣ⚻ㆊᓟߦਅጀ〝⋚߹ߢ઀਄ߍߚᤨὐߢㅢⴕⷙ೙ࠍⴕ޿੤ㅢ⸃᡼ߒߚ߇ߘߩᓇ㗀ߪ߶ߣࠎߤߥ޿ߣ⠨߃ࠄࠇࠆ㧚߹ߚ㧘130 ᣣ⚻ㆊᓟߦߔߴߡߩᎿ੐߇ቢੌߒ੤ㅢ⸃᡼ߒߚ߇ฦጀߩᴉਅ㊂ߪ߶ߣࠎߤߥ߆ߞߚ㧚 ࿑-2 ߪ㧘⥩ⵝߩ⴫ጀㇱಽߩฦ᷹ὐߩ
ೋᦼ୯⸘᷹ᓟ㧘2 ࡨ᦬⋡(2012.2.7),3 ࡨ᦬⋡(2012.3.8)ߩᴉਅ㊂ࠍ␜ߔ㧚ਛᔃ✢߅ࠃ߮ਔᄖ஥✢ߩ᷹ὐߩᴉਅ㊂ߪ 1mm ⒟ᐲߢ߶ߣࠎ
ߤᴉਅߒߡ޿ߥ޿ߎߣ߇ࠊ߆ߞߚ㧚࿑-3 ߪ㧘B ඙ߩฦጀߩᴉਅ㊂ࠍ␜ߔ㧚ਣᄥ᧮ᛂ⸳⋥ᓟ㧘A ඙ߩ᭽ߦ࿾⋚⴫㕙ߩ⋓ࠅ਄߇ࠅߪ⷗ࠄࠇߥ߆ߞߚ㧚ߎߩේ࿃ߪ㧘A ඙߇᧮㑆㓒 1.0m ߦኻߒߡ B ඙ߪ 1.5m ߢ޽ࠆߎߣ߆ࠄ㧘᧮㑆࿾⋚ߩ࿶❗㊂߇ A ඙߶ߤߢߪߥ߆ߞߚߚ߼ߣ⠨߃ࠄࠇࠆ㧚࿑-4 ߪ㧘⥩ⵝߩ⴫ጀㇱಽߩฦ᷹ὐߩೋᦼ୯⸘᷹ᓟ㧘2 ࡨ᦬⋡(2012.2.7),3 ࡨ᦬⋡(2012.3.8)ߩᴉਅ㊂ࠍ␜ߔ㧚A ඙ߣห᭽ߦਛᔃ✢߅ࠃ߮ਔᄖ஥✢౒ߦᴉ
ਅ㊂ߪ 1mm ⒟ᐲߢ߶ߣࠎߤᴉਅߒߡ޿ߥ޿ߎߣ߇ࠊ߆ߞߚ㧚

ᄖ஥✢㩷

ਛᔃ✢㩷

ᄖ஥✢㩷

࿑-2 ⴫ጀㇱಽߩᴉਅ㊂(A ඙)࿑-1 ฦጀߩᴉਅ㊂(A ඙)
2011/07/30 12:00㨪ࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻ᢝ⸳ᄖ஥✢㩷

࿑-3 ฦጀߩᴉਅ㊂(B ඙)

ਛᔃ✢㩷

ᄖ஥✢㩷

࿑-4 ⴫ጀㇱಽߩᴉਅ㊂(B ඙)㧡㧚߹ߣ߼ਣᄥ᧮ߩᛂ⸳㑆㓒ߩ㆑޿߇࿾⋚ߦ෸߷ߔᓇ㗀ࠍᬌ⸛ߒߚ⚿ᨐ㧘એਅߩ⍮⷗߇ᓧࠄࠇߚ㧚(1)A ඙(ਣᄥ᧮㑆㓒 1.0m)ߪ㧘ਣᄥ᧮ᛂ⸳⋥ᓟ㧘࿾⋚⴫㕙ߩ⋓ࠅ਄߇ࠅ߇⷗ࠄࠇߚ߇㧘B ඙(ਣᄥ᧮㑆㓒 1.5m)ߪ⷗ࠄࠇߥ߆ߞߚ㧚(2)A ඙,B ඙౒ߦࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻ᢝ⸳ᓟ㧘࿾⋚ᴉਅߒߚ㧚(3)A ඙,B ඙౒ߦ੤ㅢ⸃᡼ᓟ㧘࿾⋚ᴉਅߪ߶ߣࠎߤ⷗ࠄࠇߥ޿㧚એ਄ߩ⚿ᨐ߆ࠄ㧘ਣᄥ᧮ᛂ⸳ߦࠃࠆ᧮㑆㓒ߩ㆑޿߇࿾⋚ߦ෸߷ߔᓇ㗀ࠍ᣿ࠄ߆ߦߒߚ㧚੹ᓟ㧘㑆㓗᳓࿶⸘᷹࠺࡯࠲߿࿯࿶⸘࠺࡯࠲
ࠍ⸃ᨆߒ᧮㑆ߩ㆑޿߇࿾⋚ߦ෸߷ߔᓇ㗀ࠍᬌ⸛ߒߚ޿㧚⻢ㄉᧄ⎇ⓥࠍⴕ߁ߦ޽ߚࠅ㧘⑔੗⋵Ꭸධᝄ⥝ዪዊᵿ࿯ᧁ੐ോᚲ ጊ↰ཅ᥍ਥછ㧘ᐔጊ┥ᦶਥ੐߅ࠃ߮(ᩣ)ਅ೨↥ᬺߦߏදജ޿ߚߛ߈߹ߒ
ߚ㧚߹ߚ㧘⑔੗ᄢቇฬ⹷ᢎ᝼ ⨹੗సᒾవ↢㧘૒⾐ᄢቇฬ⹷ᢎ᝼ ਃᶆືᒾవ↢㧘㧔⁛㧕࿯ᧁ⎇ⓥᚲ ႇ␽৻⎇ⓥຬ㧘૒⾐⋵ᧁ᧚೑↪⎇ⓥળߩች೽৻ਯ᳁߅ࠃ߮⑔੗⋵ᧁ᧚೑↪⎇ⓥળߩ⊝᭽ߦᓮᜰዉ㧘ᓮഥ⸒ࠍ޿ߚߛ߈߹ߒߚ㧚ᧄ⎇ⓥߪ㧘⑼ቇ⎇ⓥ⾌ഥᚑ੐ᬺ㧔⎇ⓥ⒳⋡㧦ၮ⋚⎇ⓥ C,⺖㗴⇟ภ㧦22560504㧘⎇ⓥઍ⴫⠪㧦ศ↰㓷Ⓞ㧕ߩഥᚑࠍฃߌߡⴕ޿߹ߒߚ㧚ߎߎߦ⸥ߒߡᗵ⻢↳ߒ਄ߍ߹ߔ㧚ෳ⠨ᢥ₂1)⽷࿅ᴺੱ㋕㆏✚วᛛⴚ⎇ⓥᚲ㧦᧮✂(ࡄࠗ࡞ࡀ࠶࠻㧕Ꮏᴺ⸳⸘࡮ᣉᎿߩᚻᒁ߈㧘pp.33,2000.3.
2)ᣣᧄ㆏〝දળ㧦㆏〝࿯Ꮏ㧙エᒙ࿾⋚ኻ╷Ꮏᜰ㊎㧘ਣༀ㧘1986.11.
3)ਭ଻శ㧘ศ↰㓷Ⓞ㧘ᴧ↰ᷕ♿㧘ᧄጊኡ㧦エᒙ☼ᕈ࿯࿾⋚ߢߩਣᄥᛂ⸳ߦࠃࠆਣᄥ㑆ᒝᐲჇടߩታ᷹㧘╙ 47 ࿁࿾⋚Ꮏቇ⎇ⓥ⊒⴫ળᛩⓂਛ,2012.7.
論−14

論

文



⚟஭┴࡟࠾ࡅࡿᑠつᶍᵓ㐀≀ࡢ㌾ᙅᆅ┙ᑐ⟇࡟ᮺ୸ኴࢆ⏝࠸ࡓ᪋ᕤ஦౛&RQVWUXFWLRQFDVHRIXVLQJORJSLOHVWRLPSURYHVPDOOVFDOHVWUXFWXUHVRQVRIWJURXQGLQ)XNXL3UHIHFWXUH‫ஂۑ‬ಖ ග  ྜྷ⏣㞞✑  ἟⏣῟⣖  ᖹᒣ❳ᮁ ṇ⏣኱㍜
.8%2+LNDUX<26+,'$0DVDKR180$7$$WXVQRUL+,5$<$0$7DWXVURX6+2'$'DLVXNH     ༤ ᕤᏛ㸧⚟஭┴㞷ᑐ⟇࣭ᘓタᢏ⾡◊✲ᡤ ࠛ ⚟஭┴⚟஭ᕷ᫓᪥୎┠      ༤ ᕤᏛ  ⚟஭ᕤᴗ㧗➼ᑓ㛛Ꮫᰯ ࠛ ⚟஭┴㪆Ụᕷୗྖ⏫ ༤ ᕤᏛ  㣕ᓥᘓタᰴᘧ఍♫ᢏ⾡◊✲ᡤ ࠛ ༓ⴥ┴㔝⏣ᕷᮌ㛫ࣨ℩  ⚟஭┴⚟஭ᅵᮌ஦ົᡤ ࠛ ⚟஭┴⚟஭ᕷᇛᮾ୎┠ ༤ ㎰Ꮫ  ⊂ ㎰◊ᶵᵓ ㎰ᮧᕤᏛ◊✲ᡤ ࠛ Ⲉᇛ┴ࡘࡃࡤᕷほ㡢ྎ $%675$&7  $ VXPPDU\ RI GHVLJQ PHWKRGV LQ DFFRUGDQFH WR WKH QDWLRQDO VWDQGDUG DQG WR 6DJD
3UHIHFWXUH V ORFDO UXOHV $OVR D GHVLJQ PHWKRG LV SURSRVHG XWLOL]LQJ VSHFLDO FKDUDFWHULVWLFV RI ORJ SLOHV
0RUHVSHFLILFDOO\UHJDUGLQJSUHIHFWXUDOURDGFRQVWUXFWLRQVLQWKHFLW\RI2EDPD)XNXL3UHIHFWXUHVXUIDFHEHDULQJFDSDFLW\LVGHVLJQHGDWDVDIHW\IDFWRURI1H[WXVDJHRIFHGDUORJVWRFRXQWHUPHDVXUHWKHVRIWJURXQGIRXQGDWLRQVRIER[FXOYHUWVDQGGLWFKHVDQGWKHLUZRUNDELOLW\ZHUHH[DPLQHG7KHQWKHYROXPHRIVXEVLGHQFHZDVPHDVXUHG$IWHUVWXG\LQJWKHYDOLGLW\RIWKHGHVLJQDQGFRQVWUXFWLRQZLWKWKHVDIHW\IDFWRU
RIVXUIDFHEHDULQJFDSDFLW\VHWDWLWZDVIRXQGWKDWWKHUHDUHQRSUREOHPVLQSUDFWLFH.H\ZRUGV ᆅ┙ᑐ⟇ࠊ୸ኴ          JURXQGLPSURYHPHQWORJSLOHࡣࡌࡵ࡟
බඹᕤ஦ࡢタィࡣࠊ඲ᅜ∧ᇶ‽ࡢ⪃࠼᪉࡟ᚑࡗ࡚⾜ࢃࢀࡿࡇ࡜ࡀከ࠸ࠋ⮬἞యࡀᅜࡢ⿵ຓࢆཷ
ࡅ࡚⾜࠺ᕤ஦࡛ࡣࠊࡑࡢࡇ࡜ࡀᚲせ᮲௳࡜ࡉࢀࡿሙྜࡶ࠶ࡿࠋ࡜ࡇࢁࡀࠊ㌾ᙅᆅ┙ࡢሙྜࠊ඲ᅜ
∧ᇶ‽࡛ࡣᑐᛂ࡛ࡁ࡞࠸ࡇ࡜ࡶ࠶ࡿࠋ౛࠼ࡤࠊ㐨㊰ᶫ♧᪉᭩࣭ྠゎㄝ  ࡛ࡣࠊඛ➃ᨭᣢຊ ࠊ࿘㠃ᨭᣢຊ  ࡢᏳ඲⋡ࢆ᥇⏝ࡋ࡚࠸ࡿࡀࠊࡇࢀ࡟ᇶ࡙ࡁタィࡍࡿ࡜ࢥࢫࢺ㧗࡛࠶ࡿࡢࡳ࡞ࡽࡎᮺ
୸ኴࡢタィࡣᮎཱྀᑍἲ࡛タィࡍࡿࡇ࡜࠿ࡽᮎཱྀ࡜ඖཱྀࡢᑍἲࡢ㐪࠸࡟ࡼࡾᮺ㛫㝸ࡀ⊃ࡃ࡞ࡾࡍࡂ
࡚ᮺࡢᡴタࡶᅔ㞴࡜࡞ࡿሙྜࡀ࠶ࡿ  ࠋࡼࡗ࡚ᮏ◊✲࡛ࡣࠊᮺ୸ኴࡢ≉ᛶࢆά࠿ࡋࡓタィ᪉ἲ࡟ࡘ࠸᳨࡚ウࡍࡿࠋḟ࡟ࠊࡑࡢタィ᪉ἲ࡟ᇶ࡙ࡁタィࢆ⾜࠸ࠊ⌧ሙ᪋ᕤࢆᐇ᪋ࡋࡓࠋ᪋ᕤᚋࡢࣔࢽ
ࢱࣜࣥࢢㄪᰝࢆ⾜࠸タィ᪉ἲࡢጇᙜᛶ࡟ࡘ࠸᳨࡚ウࡍࡿࠋタィἲࡢẚ㍑᳨ウ
㐨㊰ᶫ♧᪉᭩࣭ྠゎㄝ   㹙௨㝆㐨㊰ᶫ࡜࿧ࡪ㹛࣭㕲㐨ᵓ㐀≀➼タィᶆ‽࣭ྠゎㄝ  㹙௨㝆㕲㐨࡜࿧ࡪ㹛࣭ᘓ⠏ᇶ♏ᵓ㐀タィᣦ㔪  㹙௨㝆ᘓ⠏࡜࿧ࡪ㹛࣭ ‴ࡢ᪋タࡢᢏ⾡ୖࡢᇶ‽࣭ྠゎㄝ   㹙௨㝆 ‴࡜࿧ࡪ㹛࣭ᮺ⥙ ࣃ࢖ࣝࢿࢵࢺ ᕤἲタィ࣭᪋ᕤࡢᡭᘬࡁ  㹙௨㝆ࣃ࢖ࣝࢿࢵࢺ࡜࿧ࡪ㹛࣭ࣉࣞ࢟ࣕࢫࢺ / ᆺ᧦ቨ +ӌP  ࡢᮌᮺᗏ┙⣔ᇶ♏ బ㈡┴ aタィ࣐ࢽࣗ࢔ࣝ➨  ∧a   㹙௨㝆బ㈡┴࡜࿧ࡪ㹛ࠊ௨ୖ㸴ࡘࡢᇶ‽࡟ࡘ࠸࡚ẚ㍑᳨ウࢆ⾜࠺ࠋ࠸ࡎࢀࡢタィ᪉ἲࡶᇶᮏᘧ  ࡣ௨ୗࡢ࡜࠾ࡾ࡛࠶ࡿࠋ        5D Q 5 S  Q 5I      N1             
S

ࡇࡇ࡛㸪
5Dᮺ  ᮏᙜࡓࡾࡢチᐜ㖄┤ᨭᣢຊ N1 
5S  ༢ᮺࡢᇶ‽ඛ➃ᨭᣢຊ N1 
5I ༢ᮺࡢᇶ‽࿘㠃ᨭᣢຊ N1 
QSQI ྛⲴ㔜≧ែ࡟ᑐࡍࡿᏳ඲ಀᩘ


I

論−15

資

料

ᨭᣢຊᘧẚ㍑
 ࡘࡢᇶ‽࡟࠾ࡅࡿඛ➃ᨭᣢຊ࡜࿘㠃ᨭᣢຊࡢᘧࢆ⾲ ࡟ࡲ࡜ࡵ࡚ࠊẚ㍑᳨ウࢆ⾜࠺ࠋ ඛ➃ᨭᣢຊ࡟ࡘ࠸࡚
◁㉁⣔ࡢᅵ࡟ࡘ࠸࡚ࡣࠊ㐨㊰ᶫࢆ㝖࠸࡚ྛタィ࡜ࡶ 1 ࡜ࡋ࡚࠸ࡿࠋ࡞࠾ࠊ㐨㊰ᶫ࡟ࡘ࠸࡚ࡶࠊ
ୖ㝈್ࡣ 1 ࡛࠶ࡿࠋ⢓ᛶᅵ࡟ࡘ࠸࡚ࡣࠊ㕲㐨࡜ࣃ࢖ࣝࢿࢵࢺ FRU1 ࠊࡲࡓࡣᘓ⠏࡜ ‴ F ࡀࡑࢀࡒࢀྠᵝࡢᇶ‽ࢆᐃࡵ࡚࠸ࡿࠋ⢓ᛶᅵࡢタィ࡟╔┠ࡍࡿ࡜ࠊᘓ⠏࡜ ‴ࡢᇶ‽ࡢ᪉ࡀタィ್ࢆᑠࡉࡃࡋ࡚࠸ࡿࠋ㐨㊰ᶫ࡛ࡣࠊ◁㉁ᅵ࡜ྠᵝࡢᥦ᱌ᘧࡀ⏝࠸ࡽࢀ࡚࠸ࡿࠋࡲࡓࠊᘓ⠏࡟ࡘ࠸࡚ࡣࠊୖグ௨እ࡛㟼ⓗ㈏ධヨ㦂⤖ᯝ TF ࢆᨭᣢຊᘧ࡟┤᥋⏝࠸ࡿࡇ࡜ࡀ࡛ࡁࡿࡼ࠺࡟ࡋ࡚࠸ࡿࠋࡇ
ࡢࡇ࡜࠿ࡽࠊ௚ࡢᨭᣢຊ⟬ᐃ࡟ẚ࡭⢓ᛶᅵࡢඛ➃ᨭᣢຊ࡟ࡘ࠸࡚ࡣࠊྛタィἲ࡟ࡼࡾ⪃࠼᪉࡟ᕪ␗ࡀ࠶ࡿࠋబ㈡┴ࡣ㌾ᙅᆅ┙ࢆᑐ㇟࡜ࡋ࡚࠸࡚ࠊඛ➃ᨭᣢຊࢆぢ㎸ࢇ࡛࠸࡞࠸ࡢࡀ≉ᚩ࡛࠶ࡿࠋ ࿘㠃ᨭᣢຊ࡟ࡘ࠸࡚◁㉁ᅵ࡟ࡘ࠸࡚ࡣࠊ㕲㐨࡜ࣃ࢖ࣝࢿࢵࢺ 1 ࡲࡓࡣᘓ⠏࡜ ‴ࠊ㐨㊰ᶫࠊబ㈡┴ 1  ࡀྠᵝࡢᇶ‽ࢆᐃࡵ࡚࠸ࡿࠋࡇࡢࡇ࡜࠿ࡽࠊᘓ⠏࡜ ‴ࠊ㐨㊰ᶫࠊబ㈡┴ࡢᇶ‽ࡢ᪉ࡀタィ್ࢆᑠࡉࡃࡋ࡚࠸ࡿࠋࡲࡓࠊ◁㉁ᅵࡢ࿘㠃ᨭᣢຊᗘࡢ⟬ᐃἲࡣࠊୖグࡢඛ➃ᨭᣢຊᗘ࡟࠾ࡅࡿ⢓ᛶᅵタィᇶ‽࡜࡯ࡰྠࡌ⤌ࡳྜࢃࡏ࡛࠶ࡿࠋ⢓ᛶᅵ࡟ࡘ࠸࡚ࡣࠊ㕲㐨࡜㐨㊰ᶫࠊࣃ࢖ࣝࢿࢵࢺ FRU1  ࡲࡓࡣᘓ⠏࡜ ‴ࠊబ㈡┴ F  ࡀྠᵝࡢᇶ‽ࢆᐃࡵ࡚࠸ࡿࠋ࠸ࡎࢀࡢᇶ‽࡟࠾࠸࡚ࡶ⟬ᐃᘧ࡟࡯ࡰᕪ␗ࡀぢࡽࢀ࡞࠸ࠋ
ࡲࡓࠊᘓ⠏࡜ ‴࡟࠾࠸࡚ࠊඛ➃࡜࿘㠃ᨭᣢຊᗘ࡜ࡶ࡟⢓ᛶᅵ࡛ࡣࠊ1 ್࡛ࡢホ౯ࢆㄆࡵ࡚࠸
࡞࠸ࠋຍ࠼࡚ࠊ⾲ ࡟♧ࡍ㏻ࡾ 1 ್ࡸ F ࡟ୖ㝈್ࡀタࡅࡽࢀ࡚࠸ࡿࡓࡵࠊྛタィ࡛ᘧࡀྠࡌ࡛࠶
ࡗ࡚ࡶࠊᚲࡎࡋࡶྠࡌ್࡟࡞ࡽ࡞࠸ࡇ࡜࡟␃ពࡋ࡞ࡅࢀࡤ࡞ࡽ࡞࠸ࠋ
Ᏻ඲⋡ẚ㍑
ᮏ⠇࡛ࡣࠊ㌾ᙅᆅ┙୰࡟୸ኴࢆᡴタࡍࡿࡇ࡜ࢆ⪃࠼ࠊᏳ඲⋡ࡢẚ㍑᳨ウࢆ⾜࠺ࠋ⾲ ࡣࠊ ࡘࡢᇶ‽࡟࠾ࡅࡿᏳ඲⋡ࢆ♧ࡍࠋ㌾ᙅᆅ┙ࢆ᝿ᐃࡍࡿ࡜ࠊ࿘㠃 ᦶ᧿ᮺ ࡢᏳ඲⋡ࡢẚ㍑࡜࡞ࡿࡀࠊඛ
➃ ᨭᣢᮺ ࡜࿘㠃 ᦶ᧿ᮺ ࡛Ᏻ඲⋡ࡢ್ࡀ␗࡞ࡿࡢࡣࠊ㐨㊰ᶫࡔࡅ࡛࠶ࡿࠋࡑࡢ㐨㊰ᶫ࡟࠾ࡅࡿ࿘
㠃ࡢᏳ඲⋡  ࡀࠊ௚ࡢᏳ඲⋡࡜ẚ㍑ࡋ࡚᭱ࡶ኱ࡁ࠸ࡇ࡜ࡀࢃ࠿ࡿࠋᮺࡢᮦᩱ࡜ࡋ࡚ᮌᮦࢆᇶ‽࡟᫂グࡋ࡚࠸ࡿ ‴࡜ࣃ࢖ࣝࢿࢵࢺࠊబ㈡┴ࡢᏳ඲⋡ࡣࡑࢀࡒࢀ ࠊࠊ ࡜࡞ࡗ࡚࠾ࡾࠊ㐨㊰ᶫࡼࡾ࠿࡞ࡾᑠࡉ࠸ࡇ࡜ࡀࢃ࠿ࡿࠋ᭱ࡶᑠࡉ࠸బ㈡┴ࡢᇶ‽࡛ࡣࠊࣉࣞ࢟ࣕࢫࢺ / ᆺ᧦ቨ + P ௨ୗ ࡢᗏ┙ᨭᣢຊࢆィ⟬ࡋ࡚୙㊊ᨭᣢຊࢆᮺ୸ኴࡢᨭᣢຊ࡛⿵࠺࡜࠸࠺⪃࠼᪉࡛࠶ࡿ ᇶ♏ᆅ┙㖄┤ᨭᣢຊ࡟㛵ࡍࡿᏳ඲⋡ࡣ ࠊᮺ୸ኴࡢỈᖹᨭᣢຊࠊ㖄┤ᨭᣢຊ࡟㛵ࡍࡿᏳ඲⋡ࡣ  ࠋࡲࡓࠊ࿘
㠃ࡢᏳ඲⋡ࡀ  ࡜ᑠࡉ࠸ࡢࡣࠊᮺ୸ኴࡢࢸ࣮ࣃ࣮ຠᯝࡸᮺ୸ኴ࡜ཎᆅ┙ࡢ࿘㠃ᦶ᧿ຊࠊᮺ୸ኴ
ࡢ྾Ỉᶵ⬟࡟ࡼࡿཎᆅ┙Ỉศࡢ᤼Ỉຠᯝ࡞࡝ࢆຍ࿡ࡋࡓ⤖ᯝ࡛࠶ࡿࠋబ㈡┴࡜ẚ㍑ࡋ࡚㐨㊰ᶫ࡛ࡣࠊᗏ┙ᨭᣢຊࢆぢ㎸ࡲࡎ㖄┤Ⲵ㔜ࢆ඲࡚ᮺ࡟ᣢࡓࡏࡿタィ࡜࡞ࡗ࡚࠸ࡿࠋࡇࢀ࡟ࡼࡾᮺ୸ኴࢆ
⏝࠸ࡿሙྜࠊ㐣๫タィ࡜࡞ࡾ୙⤒῭࡜࡞ࡿࡤ࠿ࡾ࠿ᮺ࡜ᮺࡢ㛫㝸ࡀ⊃ࡃ࡞ࡾࡍࡂ࡚᪋ᕤ࡟ᨭ㞀ࢆࡁࡓࡍሙྜࡶሗ࿌ࡉࢀ࡚࠸ࡿ  ࠋ ࡜ࡇࢁ࡛ࠊ㕲㐨࡜ ‴࡟ࡘ࠸࡚ࡣ≧ἣ࡟ᛂࡌ࡚ヲ⣽࡟Ᏻ඲⋡ࡢタᐃࡀ࡞ࡉࢀ࡚࠸ࡿࠋ ‴ࡢᣓᘼෆࡢᩘᏐࡣࠊ୙᏶඲࡜ᛮࢃࢀࡿᨭᣢᒙෆ࡟ᮺඛ➃ࢆṆࡵࡿሙྜ࡛࠶ࡿࠋ ୖグࡢ࡜࠾ࡾࡘࡢᇶ‽ࡢᏳ඲⋡ࢆẚ㍑᳨ウࡋࡓ⤖ᯝࠊబ㈡┴ࡢᏳ඲⋡ࡀᐇົୖࠊ᭱㐺࡜⪃࠼ࡽࢀࡿࠋ
 タィἲࡢࡲ࡜ࡵ㐨㊰ᶫࠊ㕲㐨ࠊᘓ⠏ࠊ ‴ࠊࣃ࢖ࣝࢿࢵࢺࠊబ㈡┴ࡢᇶ‽࡟ࡘ࠸࡚ẚ㍑᳨ウࡋࡓ⤖ᯝࠊ௨ୗࡢ
⪃࠼᪉࡛タィࢆ⾜࠺ࠋ ᨭᣢຊᘧࡣࠊబ㈡┴࡜ྠᵝࠊᗏ┙ᨭᣢຊࡢ୙㊊ศࢆᮺ୸ኴࡢᨭᣢຊ࡛⿵࠺タィἲ࡛ඛ➃ᨭᣢຊࡣぢ㎸ࡲࡎ࿘㠃ᨭᣢຊࡢࡳ࡜ࡍࡿࠋ Ᏻ඲⋡ࡣࠊబ㈡┴࡜ྠᵝࠊ࡜ࡍࡿࠋ
⾲ ྛタィᇶ‽ࡢᨭᣢຊᘧẚ㍑
ᨭᣢຊᘧẚ㍑⾲

䝟䜲䝹䝛䝑䝖ᘓ⠏㕲㐨‴బ㈡┴㻔㻞㻜㻜㻣㻕
㻔㻞㻜㻜㻜㻕
㻔㻞㻜㻜㻣㻕
㻔㻞㻜㻜㻜㻕
㻔㻞㻜㻜㻢㻕
ඛ➃ᨭᣢຊᗘ
◁㉁ᅵ
㻟㻜㻜㻺
㻟㻜㻜 㻺
㻟㻜㻜㻺
㻟㻜㻜 㻺
㻙
㻜㻚㻣㼝㼏
㻝㻜㻜㻺
㻞
㻢㼏
㻥㼏 㻌㼛㼞㻌㻝㻜㻜 㻺㻙⢓ᛶᅵ㻥 㼏 㻌㼛㼞㻌㻝㻜㻜 㻺 㻢㼏
㻔㼗㻺㻛㼙
㻕

㻟㻺 㻗㻟㻜㻞㻺㻞㻺㻟㻺 㻗㻟㻜
㻞㻺࿘㠃ᨭᣢຊᗘ ◁㉁ᅵ㻞㻺㻞㼏⢓ᛶᅵ 㼏 㻌㼛㼞㻌㻝㻜 㻺㼏 㻌㼛㼞㻌㻝㻜 㻺㼏㼏 㻌㼛㼞㻌㻝㻜 㻺
㼏
㻔㼗㻺㻛㼙
㻕
ඛ➃ᨭ ᮺඛ➃ᆅ┙ ᮺඛ➃ᆅ┙ ᮺඛ➃䛛䜙ୗ䛻㻝㼐 㻘ୖ ᮺඛ➃఩⨨䛷䛾㻺 ್䛸ᮺඛ➃䜘䜚ୖ᪉䜈ᮺᚄ㻠 ᮺඛ➃ᆅ┙㻙䛭䜜䛮䜜䛾䠪 ᣢຊᗘ 䛾タィ㻺 ್ 䛾タィ㻺 ್ 䛻㻠㼐 㛫䛾ᖹᆒ㻺 ್ ಸ䜎䛷䛾⠊ᅖෆ䛾ᖹᆒ㻺 ್䛸䛾ᖹᆒ㻺 ್䛾タィ㻺 ್್䛻䛴䛔䛶࿘㠃ᨭ ᶆ‽㈏ධヨᶆ‽㈏ධヨᮺ࿘㠃ᆅ┙䛾ᖹྛᒙ䛾㻺 ್
ྛᒙ䛾㻺 ್
ྛᒙ䛾㻺 ್ᣢຊᗘ 㦂䛾㻺 ್
㦂䛾㻺 ್
ᆒ㻺 ್

㐨㊰ᶫ
㻔㻞㻜㻜㻞㻕

論−16

論

文

⾲ ྛタィᇶ‽ࡢ 1 ್࡜ FX ࡢୖ㝈ẚ㍑

㐨㊰ᶫ㻔㻞㻜㻜㻞㻕

㕲㐨㻔㻞㻜㻜㻜㻕㻺 㻨㻟㻟㻚㻟䠪 㻨㻠㻜㻺 㻨㻡㻜㼏㼡 㻨㻞㻞㻞㻞㻚㻞㻘㻺 㻨㻞㻜㻜
㻺 㻨㻡㻜
㻺 㻨㻠㻜
㻺 㻨㻝㻡
㼏㼡 㻨㻝㻡㻜㻘㻺 㻨㻝㻡䠄 䠪 ್䚸㼏㼡 䠅ẚ㍑⾲ඛ➃ᨭᣢຊᗘ ◁㉁ᅵ
 㻔㼗㻺㻛㼙㻞㻕ᘓ⠏㻔㻞㻜㻜㻣㻕㻺 㻨㻢㻜㻙㼏㼡 㻨㻟㻜㻜㻜㻺 㻨㻡㻜㼏㼡 㻨㻝㻜㻜

‴㻔㻞㻜㻜㻣㻕㻺 㻨㻡㻜㻙బ㈡┴㻔㻞㻜㻜㻜㻕
㻔㻞㻜㻜㻢㻕㻙㻙㻙㻙㻙㻙㻺 㻨㻢㻢㻚㻣㻺 㻨㻡㻜㼏㼡 㻨㻡㻜㻘㻺 㻨㻡㻜 㻜㻚㻟 䃒㼦 㻨㼏䝟䜲䝹䝛䝑䝖

◁♟◳㉁⢓ᛶᅵ䚸㌾ᒾ㻌㼏㼜࿘㠃ᨭᣢຊᗘ ◁㉁ᅵ
㻺 㻔㼗㻺㻛㼙㻞㻕⢓ᛶᅵ㼏㼍㼏㼜㻌㻦㻌ᮺඛ➃఩⨨䛷䛾㠀᤼Ỉ䛫䜣᩿ᙉᗘ㻔㼗㻺㻛㼙㻞㻕㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㼏㼍㻌㻦㻌㼕ᒙ䛾ᖹᆒ௜╔ຊ㻔㼗㻺㻛㼙㻞㻕⾲ ྛィᇶ‽ࡢᏳ඲⋡ẚ㍑
Ᏻ඲⋡ẚ㍑⾲ᖖ᫬ 㛗ᮇ౑⏝㝈⏺≧ែᭀ㢼᫬䚸䝺䝧䝹䠍ᆅ㟈᫬ ౑⏝㝈⏺≧ែᦆയ㝈⏺≧ែ
䝺䝧䝹䠍ᆅ㟈ື䛻㛵䛩䜛ኚື≧ែ⤊ᒁ㝈⏺≧ែ ᆅ㟈᫬౑⏝㝈⏺≧ែᆅ㟈᫬⤊ᒁ㝈⏺≧ែ



ඛ➃
㐨㊰ᶫ
㻟
㻙
㻞
㻙
㻙
㻙
㻙
㻙
㻙

㕲㐨
㻙
㻝㻜㻛㻟
㻙
㻞㻚㻡
㻙
㻙
㻞
㻝㻜㻛㻢
㻝

ᘓ⠏
㻙
㻙
㻙
㻟
㻝㻚㻡
㻙
㻝
㻙
㻙

࿘㠃

䝟䜲䝹䝛䝑䝖
‴
బ㈡┴
㐨㊰ᶫ
㕲㐨
ᘓ⠏
㻙
㻞
㻙
㻠
㻙
㻙
㻙
㻙
㻙
㻙
㻝㻜㻛㻟
㻙
㻙
㻝㻚㻠㻟
㻙
㻟
㻙
㻙
㻙
㻙
㻙
㻙
㻞㻚㻡
㻟
㻙
㻙
㻙
㻙
㻙
㻝㻚㻡
㻝㻜㻜㻛㻢㻢㻔㻞㻕
㻙
㻙
㻙
㻙
㻙
㻙
㻙
㻙
㻙
㻞
㻝
㻙
㻙
㻙
㻙
㻝㻜㻛㻢
㻙
㻙
㻙
㻙
㻙
㻝
㻙
㻔㻕ෆ䛾ᩘ್䛿䚸୙᏶඲䛸ᛮ䜟䜜䜛ᨭᣢᒙෆ䛻ᮺඛ➃䜢Ṇ䜑䜛ሙྜ

‴
㻙
㻙
㻙
㻙
㻙
㻝㻜㻜㻛㻢㻢㻙㻙㻙䝟䜲䝹䝛䝑䝖

㻞
㻙
㻝㻚㻠㻟
㻙
㻙
㻙
㻙
㻙
㻙

బ㈡┴
㻝㻚㻡
㻙
㻙
㻙
㻙
㻙
㻙
㻙
㻙



呎

タィἲࡢẚ㍑᳨ウᆅ┙ㄪᰝタィ࡟ᚲせ࡞ᆅ┙ᐃᩘࢆᚓࡿࡓࡵࠊ᪋ᕤሙᡤ
⾲࣮࣎ࣜࣥࢢㄪᰝ⤖ᯝ௜㏆࡟࠾࠸࡚࣮࣎ࣜࣥࢢㄪᰝ ῝ࡉ P ࠾ࡼࡧ῝䛥㻔㼙㻕㻝㻚㻢㻜䡚㻞㻚㻠㻜 㻟㻚㻢㻜䡚㻠㻚㻠㻜㻡㻚㻢㻜䡚㻢㻚㻠㻜㻟ࢫ࢙࢘㸫ࢹࣥᘧࢧ࢘ࣥࢹ࢕ࣥࢢヨ㦂 ῝ࡉ 
㻝㻚㻥㻠㻢
㻝㻚㻤㻞㻜
㻝㻚㻣㻜㻜
‵₶ᐦᗘ㻌㻌㻌㻌㻌䚷䃠㼠㻌㻔㼓㻛㼏㼙 㻕஝⇱ᐦᗘ㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌䃠㼐㻔㼓㻛㼏㼙㻟㻕
㻝㻚㻠㻢㻢
㻝㻚㻟㻜㻜
㻝㻚㻝㻝㻣
PP 㛫㝸 ࢆ  ⟠ᡤࠊ⡆᫆ືⓗࢥ࣮ࣥ㈏ධヨᅵ⢏Ꮚ䛾ᐦᗘ㻌䃠㼟㻔㼓㻛㼏㼙㻟㻕
㻞㻚㻣㻜㻣
㻞㻚㻢㻣㻠
㻞㻚㻢㻡㻡
㦂 -*6 ࢆ  ⟠ᡤ ῝ࡉ P ⾜ࡗࡓࠋ⾲୍⮬↛ྵỈẚ㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㼣㼚㻔㻑㻕
㻟㻞㻚㻥
㻠㻜㻚㻜㻠
㻡㻞㻚㻞㻜
⯡
 ࡣࠊ࣮࣎ࣜࣥࢢㄪᰝ⤖ᯝࢆ♧ࡍࠋᅵ㉁ᵓᡂࡣ
㛫㝽ẚ㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㼑
㻜㻚㻤㻡
㻝㻚㻜㻢
㻝㻚㻟㻤
 ᒙ࡟༊ศࡉࢀࡿࠋ➨  ᒙ ⾲ᅵ ࡣࠊᒙཌ P㻝㻜㻠㻚㻣㻝㻜㻝㻚㻞㻣
㻝㻜㻜㻚㻢㻡
㣬࿴ᗘ㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌㻌 㻿㼞㻔㻑㻕
㻟㻜㻚㻡㻠
㻟㻤㻚㻥㻠
㻡㻝㻚㻡㻝
ᅵ䛾ྵỈẚヨ㦂㻌㻌㻌 㻌 㼣㻔㻑㻕࡛ᬯⲔ⅊Ⰽࢆ࿊ࡍࡿ♟ΰࡾࢩࣝࢺࡼࡾ࡞ࡿ⪔ᅵ♟ศ㻔㻞䡚㻣㻡㼙㼙㻕䚷㻌㻌㻌㻌㻌㻔㻑㻕
㻜㻚㻜㻜
㻜㻚㻟㻜
㻜㻚㻜㻜
࡛࠶ࡿࠋྵỈ㔞ࡣከࡃࠊⲡ᰿ཬࡧ⭉᳜≀ࡀΰධ
㻝㻞㻚㻜㻜
㻞㻢㻚㻝㻜
㻡㻚㻡㻜
⢏ ◁ศ㻔㻣㻡䃛㼙䡚㻞㼙㼙㻕㻌㻌㻔㻑㻕ࡍࡿࠋ➨  ᒙ ⢓ᛶᅵ  ࡣࠊᒙཌ P ࡛ᬯⲔ⅊ᗘ 䝅䝹䝖ศ㻔㻡䡚㻣㻡䃛㼙㻕㻌㻌㻔㻑㻕
㻡㻤㻚㻢㻜
㻡㻠㻚㻢㻜
㻣㻠㻚㻣㻜
Ⰽࢆ࿊ࡍࡿࢩࣝࢺᒙࡼࡾ࡞ࡿࠋྵỈ㔞ࡣከࡃୖ⢓ᅵศ㻔㻡䃛㼙ᮍ‶㻕㻌㻌㻌㻌㻔㻑㻕
㻞㻥㻚㻠㻜
㻝㻥㻚㻜㻜
㻝㻥㻚㻤㻜
䝔 䝁 ᾮᛶ㝈⏺䚷䚷䚷䚷䚷䚷㼣㻸㻔㻑㻕
㻞㻤㻚㻡㻠
㻟㻞㻚㻟㻣
㻠㻠㻚㻜㻜
ᒙࡣᚤ⣽◁ศࡀᑡ㔞ΰධࡍࡿࡀࠊ࡯ࡰᆒ㉁࡛࠶
≉ 䞁 䞁
㻝㻥㻚㻥㻡
㻞㻢㻚㻜㻠
㻞㻥㻚㻣㻠
ᛶ 䝅 䝅 ረᛶ㝈⏺䚷䚷䚷䚷䚷䚷㼣㼜㻔㻑㻕ࡿࠋ඲య࡟ᑡ㔞ࡢⅣ໬ࡋࡓ⭉᳜≀ࡀⅬᅾࡍࡿࠋ䝇 ረᛶᣦᩘ䚷䚷䚷䚷䚷㻌䚷㻵㼜㻔㻑㻕
㻤㻚㻡㻥
㻢㻚㻟㻟
㻝㻠㻚㻞㻢
➨  ᒙ ⢓ᛶᅵ  ࡣࠊᒙཌ P ࡛ᬯ⅊Ⰽࢆ࿊ࡍ◁ΰ䜚⢓ᅵ ◁㉁䝅䝹䝖 ◁ΰ䜚䝅䝹䝖ศ ศ㢮ྡࡿ♟ΰࡾࢩࣝࢺᒙࡼࡾ࡞ࡿࠋྵỈ㔞ࡣࡸࡸከ࠸ࠋ 㢮 ศ㢮グྕ
㻯㻸㻙㻿
㻹㻸㻿
㻹㻸㻙㻿

ΰධࡍࡿ♟ࡣ 㹼PP ⛬ᗘࡢள෇♟୺య࡛୙
ᆒ㉁࡛࠶ࡿࠋ➨  ᒙ ⢓ᛶᅵ  ࡣࠊᬯ⅊Ⰽࢆ࿊ࡍ⾲1 ್࠾ࡼࡧ⢓╔ຊࡿࢩࣝࢺᒙࡼࡾ࡞ࡿࠋྵỈ㔞ࡣࡸࡸከ࠸ࠋᡤࠎᵓ㐀≀ᖹᆒ㻺 ್ ⢓╔ຊ㻔 䠿 㻕࡟⭉᳜≀ࡀᑡ㔞Ⅼᅾࡋ࡚࠸ࡿࠋ᭦࡟⾲ ࡣࠊヨᅵ␃ᘧ⮬⏤໙㓄ഃ⁁㻞㻚㻞㻝㻡㻚㻥䝪䝑䜽䝇䜹䝹䝞䞊䝖㻡㻚㻟㻠㻞㻚㻠ᩱᅵࡢᛶ≧ヨ㦂⤖ᯝࢆ♧ࡍࠋ⢏ᗘࡣࠊࢩࣝࢺศ
ࠊ⢓ᅵศ ࠊ◁ศ ࠊ♟ศ ࢆ
ྵࢇࡔ⣽⢏࡛࠶ࡾࠊᆅ┙ᮦᩱࡢศ㢮࡛ࡣపᾮᛶ㝈⏺ࡢ◁㉁ࢩࣝࢺ 0/6 ࡟ศ㢮ࡉࢀࡿࠋࢥࣥࢩࢫࢸ
ࣥࢩ࣮ᣦᩘ ,F ࡣ  ࡼࡾࡶᑠࡉ࠸್ ,F    ࡜࡞ࡾࠊ୙Ᏻᐃ࡞≧ែ࡛࠶ࡿࡇ࡜ࢆ
♧ࡋ࡚࠾ࡾࠊࡲࡓᾮᛶᣦᩘ ,/ ࡶ  ࡼࡾࡶ኱ࡁ࠸್ ,/    ࡜࡞ࡾ୙Ᏻᐃ࡞≧ែ࡜ゝ࠼ࡿࠋ⾲ ࡣࠊᅵ␃ᘧ⮬⏤໙㓄ഃ⁁࠾ࡼࡧ࣎ࢵࢡࢫ࢝ࣝࣂ࣮ࢺࡢタィ࡟⏝࠸ࡿ 1 ್࠾ࡼࡧ⢓╔ຊࢆ♧ࡍࠋ
ᅵ␃ᘧ⮬⏤໙㓄ഃ⁁ࡢ 1 ್࠾ࡼࡧ⢓╔ຊࡣ㸪ࢫ࢙࢘㸫ࢹࣥᘧࢧ࢘ࣥࢹ࢕ࣥࢢヨ㦂࡟ࡼࡾồࡵࡓࠋ
ᖹᆒ 1 ್ࡣ ࠊᖹᆒ୍㍈ᅽ⦰ᙉᗘ TX ࡣ N1P ࡛࠶ࡗࡓࠋࡇࡢ್ࢆ⏝࠸࡚⢓╔ຊ F ࢆồࡵࡿ
࡜ 1 ࡼࡾ 㸪TX  ࡼࡾ  ࡜࡞ࡾᏳ඲ഃࡢ  ࢆ⏝࠸ࡿࠋ࣎ࢵࢡࢫ࢝ࣝࣂ࣮ࢺࡢ 1 ್࠾ࡼࡧ⢓╔ຊࡣࠊ⡆᫆ືⓗࢥ࣮ࣥ㈏ධヨ㦂࡟ࡼࡾồࡵࡓࠋᖹᆒ 1 ್ࡣ ࡛⢓╔ຊ F ࡣ 1 ࡼࡾ  ࢆ⏝࠸ࡿࠋᇶ♏ᕤ㑅ᐃ⚟஭┴ᑠ὾ᕷෆࡢ┴㐨ᣑᖜᕤ஦࡟࠾࠸࡚ࠊ㌾ᙅᆅ┙ࡢࡓࡵᅵ␃ᘧ⮬⏤໙㓄ഃ⁁ % P+ 㹼

論−17

資

料

⾲㐨㊰つ᱁P/ P ᇶ ♏ ࠾ ࡼ ࡧ ࣎ ࢵ ࢡ ࢫ ࢝ ࣝ ࣂ ࣮ ࢺ% P+ P/ P ࡢᨭᣢຊࡀ୙㊊ࡋ࡚࠸ࡿࡇ࡜  㐨㊰つ᱁ 㻟✀㻟⣭
タィ㏿ᗘ 㻡㻜㼗㼙㻛㼔࠿ࡽࠊᇶ♏ᕤࡢ᳨ウࢆ⾜ࡗࡓࠋ㌴㐨䚷㻟㻚㻜㼙㻌㻔㻞㌴⥺㻕⾲ ࡣࠊ㐨㊰つ᱁ࢆ♧ࡍࠋᇶ♏ᕤᙧᘧࡢ㑅ᐃࡣࠊᇶ♏
㊰⫪㻔Ṍ㐨䛺䛧㻕䚷㻜㻚㻣㻡㼙ᕤタィ࣐ࢽࣗ࢔ࣝ ࡟ᚑࡗࡓࠋ⾲ ࡣࠊィ⏬ᆅ࡟࠾ࡅࡿ
㊰⫪㻔Ṍ㐨᭷䜚㻕䚷㻜㻚㻡㻜㼙ᖜဨᵓᡂᇶ♏ᕤἲࡢホ౯࡛࠶ࡿ ࠋᚑ᮶ࡢᕤἲ㑅ᐃ࡛ࡣࠊᮺ୸ኴ
Ṍ㐨䚷㻞㻚㻡㼙
ࡣ┤᥋ᇶ♏࡜ࡋ᳨࡚ウࡉࢀࡿࡓࡵ୙⤒῭ࠊᨭᣢᒙࡀ୙᫂
㊰ୖ᪋タᖏ㻔୧ഃ㻕䚷㻜㻚㻡㼙࡜ࡢ⌮⏤࡛ᕤἲ㑅ᐃࡢᑐ㇟࡟࡞ࡽ࡞࠸ࠋࡇࡇ࡛ࡣࠊᅵ␃
ྜィ䚷㻝㻜㻚㻣㻡㼙ᘧ⮬⏤໙㓄ഃ⁁ᇶ♏࡟ࡘ࠸࡚ࡣࠊ▼⅊Ᏻᐃฎ⌮ᕤἲ࡛⾜࠺ࡇ࡜࡛⌧ሙ࡟࡚ᅵࡢࢧࣥࣉࣜࣥࢢࢆ⾜࠸ࠊ㓄ྜヨ㦂ࢆ⾲ᇶ♏ᕤἲࡢホ౯⾜ࡗࡓࠋࡑࡢ⤖ᯝࠊ୍㍈ᅽ⦰ヨ㦂ࡢ┠ᶆᙉᗘ N1P

ᕤἲ
ホ౯

ࢆᚓࡿࡓࡵ࡟ࡣᅛ໬ᮦῧຍ㔞ࡀ NJP ᚲせ࡜᥎ᐃ⨨᥮ᕤἲ䕧ࡉࢀࡓࡓࡵࠊ▼⅊Ᏻᐃฎ⌮ᕤ࡛ࡢ᪋ᕤࡣ⤒῭ⓗ࡟ᅔ㞴࡜䝥䝺䝭䝑䜽䝇ᕤἲ㽢ุ᩿ࡋࠊబ㈡┴ࡢ࣐ࢽࣗ࢔ࣝ  ࡟ᇶ࡙ࡁᮺ୸ኴࡢ࿘㠃ᨭ䝉䝯䞁䝖Ᏻᐃฎ⌮ᕤἲ㽢ᣢຊࡢࡳ࡛Ᏻ඲⋡  ࡛タィࡋࡓࠋᗏ┙ࡢᨭᣢຊࡣࠊ㐨▼⅊Ᏻᐃฎ⌮ᕤἲ䖂㊰ᶫ ࡟ᚑ࠸ࠊᏳ඲⋡  ࡜ࡋࡓࠋࡑࡢ⤖ᯝࠊ୸ኴ┤ᚄ FP⥾ᅛ䜑ᕤἲ㽢㛗ࡉ P ࡢᮺ୸ኴࡣࠊᅵ␃ᘧ⮬⏤໙㓄ഃ⁁ P ࠶ࡓࡾ 㔜㗽ⴠୗ⥾ᅛ䜑ᕤἲ㽢ᮏᚲせ࡛࠶ࡿࡇ࡜ࡀࢃ࠿ࡗࡓࠋḟ࡟࣎ࢵࢡࢫ࢝ࣝࣂ࣮ࢺ
䛣䜎ᆺᇶ♏ᕤἲ
䕿ᇶ♏࡟ࡘ࠸࡚ࡇࡲᆺᇶ♏࡜ᮺ୸ኴࢆẚ㍑᳨ウࡍࡿࠋ▼⅊䡸䡬䢀䡡䢄䡫䢀䡡䡴䢚䢔䡫䢀䢚ᕤἲ䕧Ᏻᐃฎ⌮ᕤἲࡀ⤒῭ⓗ࡟ࡣ᭱ࡶⰋ࠸ࡀࠊ࣎ࢵࢡࢫ࢝ࣝࣂ
㽢 
 ᮺᇶ♏
࣮ࢺ࡟ࡘ࠸࡚ࡣࠊ▼⅊Ᏻᐃฎ⌮ᕤἲ࡛ࡣᚲせ࡞ᨭᣢຊࡀ
ᚓࡽࢀ࡞࠸ࡓࡵࠊࡇࡲᆺᇶ♏ᕤἲࢆ㑅ᐃࡋࡓࠋࡋ࠿ࡋ࡞
ࡀࡽࠊబ㈡┴ࡢ࣐ࢽࣗ࢔ࣝ  ࡢᨭᣢຊᘧ࠾ࡼࡧᏳ඲⋡ࢆ⏝࠸࡚ᮺ୸ኴࢆタィࡍࡿ࡜⤒῭ⓗ࡟ࡶ⎔ቃⓗ࡟ࡶⰋ࠸࡜⪃࠼ࡽࢀࡓࡓࡵ෌᳨ウࡍࡿࡇ࡜࡜ࡋࡓࠋࡑࡢ⤖ᯝࠊ୸ኴ┤ᚄ FPࠊ㛗ࡉ P ࡢᮺ୸ኴࡣࠊ࣎ࢵࢡࢫ࢝ࣝࣂ࣮ࢺ P ࠶ࡓࡾ  ᮏᚲせ࡛࠶ࡿࡇ࡜ࡀࢃ࠿ࡗࡓࠋࡲࡓࠊᮺ୸ኴࢆ⏝࠸ࡓ᪉ࡀ⣙  ୓෇⛬ᗘ ┤᥋ᕤ஦㈝ Ᏻࡃ࡞ࡿࡇ࡜ࡀࢃ࠿ࡗࡓࠋ
 ᮺ୸ኴᇶ♏ࡢタィ ᇶ♏ࢥࣥࢡ࣮ࣜࢺୗ㠃࡟స⏝ࡍࡿⲴ㔜ࡣࠊᅵ␃ᘧ⮬⏤໙㓄ഃ⁁࠾ࡼࡧ࣎ࢵࢡࢫ࢝ࣝࣂ࣮ࢺᮏయ
ࡢᏳᐃィ⟬⤖ᯝ࡜ࣔࣝࢱࣝ࠾ࡼࡧᇶ♏ࢥࣥࢡࣜ㸫ࢺࡢ⮬㔜ࢆ⪃៖ࡋࡓࠋᇶ♏ᆅ┙ࡢチᐜ㖄┤ᨭᣢຊࡣࠊ㐨㊰ᶫ  ࡢᇶ♏ᆅ┙ࡢ㖄┤ᨭᣢຊィ⟬࡟ࡼࡿࠋᮏタィ࡛ࡣࠊబ㈡┴࡜ྠᵝ࡟ᮺ୸ኴ㸫ᗏ┙⣔ᇶ♏ࡢᨭᣢຊィ⟬࡟ࡼࡾ⾜ࡗࡓࠋᮺ୸ኴ㸫ᗏ┙⣔ィ⟬࡛ࡣࠊ⡆౽ⓗ࡟ᮺ୸ኴ࿘㠃ᨭᣢຊ࡜ᗏ┙ᨭᣢຊࡀࡑࢀࡒࢀ࡟ᴟ㝈ᨭᣢຊࢆⓎ᥹ࡋ࡚࠸ࡿࡶࡢ࡜⪃࠼ࠊࡑࢀࡒࢀࡢᴟ㝈ᨭᣢຊࢆ㔜ࡡྜࡏ࡚ồࡵࡓࠋᇶ♏ᆅ┙ࡢᨭᣢຊ୙㊊ࢆᮺ୸ኴࡢ࿘㠃ᦶ᧿ຊ࡟ࡼࡾ⿵᏶ࡍࡿ࡜⪃࠼ࠊࡲࡎᗏ┙ᨭᣢຊࢆィ⟬ࡋࠊ୙㊊ᨭᣢຊࢆᮺ୸ኴࡢ࿘㠃ᨭᣢຊ࡛⿵ࡗࡓࠋᏳ඲⋡ࡣࠊᗏ┙ᆅ┙ᨭᣢຊ ࠊᮺ୸ኴࡢ࿘
㠃ᨭᣢຊ  ࡟࡚タィࡋࡓࠋᇶ♏ᆅ┙ࡢỈᖹᨭᣢຊࡣࠊᇶ♏ࢥࣥࢡ࣮ࣜࢺ࡜ᆅ┙࡜ࡢ㛫࡟ാࡃࡏࢇ᩿᢬ᢠຊ࡟ᑐࡋ࡚Ᏻ඲⋡  ࢆ☜ಖࡋࡓࠋࡏࢇ᩿᢬ᢠຊࡣࠊ㐨㊰ᶫ♧᪉᭩   ୗ㒊ᵓ㐀⦅ Sࡢ  ᘧࢆ‽⏝ࡋ  ᘧ࡛ồࡵࡓࠋᮏタィ࡛ࡣࠊ㖄┤ᨭᣢ࡟࠾࠸࡚ࡣᗏ┙ࡢチᐜ㖄┤ᨭᣢຊࡢ୙
㊊ศࢆᮌᮺᇶ♏ࡀศᢸࡋ࡚࠸ࡿࡇ࡜࠿ࡽࠊᗏ┙ࡢチᐜᨭᣢຊࡣ Ⓨ᥹ࡉࢀ࡚࠸ࡿ࡜⪃࠼ࡿࠋࡇࡢࡓࡵᗏ┙ୗ㠃ࡢࡏࢇ᩿᢬ᢠຊ⟬ฟ࡟࠾࠸࡚ࡣࠊᗏ┙ࡢチᐜ㖄┤ᨭᣢຊࢆ⏝࠸ࡓࠋ
5+E F%࣭$H㸩5YED࣭WDQĳ%                          ࡇࡇ࡛ࠊ5+E㸸ᇶ♏ᗏ㠃࡜ᆅ┙࡜ࡢ㛫ࡢࡏࢇ᩿᢬ᢠຊ N1 
F%㸸ᇶ♏ᗏ㠃࡜ᆅ┙࡜ࡢ㛫ࡢ௜╔ຊ
N1P 
$H㸸᭷ຠ㍕Ⲵ㠃✚ P 
5YED㸸ᇶ♏ᆅ┙ࡢチᐜ㖄┤ᨭᣢຊ N1 
ĳ%㸸 ᇶ♏ࢥࣥࢡ࣮ࣜࢺᗏ㠃࡜ᆅ┙࡜ࡢ㛫ࡢᦶ᧿ゅ r ᅗ ࡣࠊ࣎ࢵࢡࢫ࢝ࣝࣂ࣮ࢺࡢ᩿㠃ᅗࠊᅗ ࡣࠊᅵ␃ᘧ⮬⏤໙㓄ഃ⁁ࡢ᩿㠃ᅗࢆ♧ࡍࠋ࡝ࡕࡽࡶᮺ୸ኴࡢᮺ㢌ࡣࠊᇶ♏ࢥࣥࢡ࣮ࣜࢺ࡟ FP ᰿ධࢀࡋ࡚࠸ࡿࡔࡅࡢࡓࡵᮺ୸ኴ࡜ᇶ♏ࢥࣥࢡ࣮ࣜࢺࡢ⤖ྜ≧ែࡣࣄࣥࢪ⤖ྜ࡜⪃࠼ࡿࠋ








論−18

論






文

P


P



P



㹼P

ᩜࣔࣝࢱࣝ W P



P


ᩜࣔࣝࢱࣝ W Pᇶ♏ࢥࣥࢡ࣮ࣜࢺ W PP

P




ᇶ♏ࢥࣥࢡ࣮ࣜࢺ W Pᮺ୸ኴȭFP/ Pᮺ୸ኴȭFP/ P






P

P







ᅗ࣎ࢵࢡࢫ࢝ࣝࣂ࣮ࢺ᩿㠃ᅗᅗᅵ␃ᘧ⮬⏤໙㓄ഃ⁁᩿㠃ᅗᇶ♏ᕤࡢ᪋ᕤ࠾ࡼࡧࣔࢽࢱࣜࣥࢢㄪᰝ
ᇶ♏ᕤࡢ᪋ᕤ
ᣑᖜࡍࡿ㐨㊰ࢆᶓ᩿ࡍࡿ࣎ࢵࢡࢫ࢝ࣝࣂ࣮ࢺᇶ♏࡟ࠊᮺ୸ኴ ĳFP㸪/ P ࢆ  ᮏᡴタࡋࡓ ෗┿ ࠋ౑⏝ࡍࡿᮺ୸ኴࡣࠊ⚟஭┴⏘ࢫࢠ㛫ఆᮦࢆ⏝࠸ࡓࠋᅵ␃ᘧ⮬⏤໙㓄ഃ⁁ᇶ♏࡟ࠊᮺ୸ኴ
ĳFP㸪/ P  ᮏᡴタࡋࡓ ෗┿ ࠋ᪋ᕤᶵᲔࡣࠊᑓ⏝ࡢ࢔ࢱࢵࢳ࣓ࣥࢺࢆྲྀࡾ௜ࡅࡓࣂࢵࢡ࣍࢘ P ࢆ⏝࠸ࡓ ෗┿ ࠋ᪋ᕤୖࠊ≉࡟ၥ㢟࡜࡞ࡿࡇ࡜ࡣ࡞࠿ࡗࡓ ▼⅊Ᏻᐃฎ⌮ᕤἲ࡛ࡣࠊ
㝆㞵ࡢᙳ㡪࡛᪋ᕤ࡛ࡁ࡞࠸ࡇ࡜ࡶ࠶ࡿࡀᮺ୸ኴᇶ♏࡛ࡣ㝆㞵ࡢᙳ㡪ࡣ࡞࠿ࡗࡓ ࠋࣔࢽࢱࣜࣥࢢㄪᰝᅗ ࡣࠊ㐨㊰౪⏝㛤ጞ  ᭶୰᪪ ࠿ࡽ⣙  ࣨ᭶⤒㐣ᚋࠊ⣙  ࣨ᭶⤒㐣ᚋࠊ⣙  ࣨ᭶⤒㐣ᚋࡢᅵ␃ᘧ⮬⏤໙㓄ഃ⁁࠾ࡼࡧ࣎ࢵࢡࢫ࢝ࣝࣂ࣮ࢺࡢᐃⅬ  ⟠ᡤ ࡢ⾲㠃ỿୗ㔞ࢆ♧ࡍࠋ⦪㍈ࡣ࣋ࣥࢳ࣐
࣮ࢡ࠿ࡽࡢ㧗ࡉࢆ♧ࡍࠋᅵ␃ᘧ⮬⏤໙㓄ഃ⁁࠾ࡼࡧ࣎ࢵࢡࢫ࢝ࣝࣂ࣮ࢺࡢ⾲㠃ࡣࠊ඲ࡃỿୗࡋ࡚
࠸࡞࠸ࡇ࡜ࡀࢃ࠿ࡗࡓࠋ෗┿ࠊ෗┿ ࡣࠊ ࣨ᭶⤒㐣ᚋࡢᅵ␃ᘧ⮬⏤໙㓄ഃ⁁࠾ࡼࡧ࣎ࢵࢡࢫ
࢝ࣝࣂ࣮ࢺࡢ≧ἣࢆ♧ࡍࠋ┠ど☜ㄆࡢ⤖ᯝࠊỿୗ࡟ࡼࡿࡦࡧ๭ࢀࡸ₃Ỉ➼ࡣ࡞࠿ࡗࡓࠋ






 ᮺ୸ኴ 㻥 ᮏ㻌






㻝㻚㻝㼙㻌




ᮺ୸ኴ 㻥 ᮏ㻌㻝㻚㻝㼙㻌෗┿ ࣎ࢵࢡࢫ࢝ࣝࣂ࣮ࢺᇶ♏ ඲ᬒ ᮺ୸ኴ 㻝㻢㻜 ᮏ㻌෗┿ ᅵ␃ᘧ⮬⏤໙㓄ഃ⁁ᇶ♏ ୍㒊ศ 




論−19

資

料

㻔㼙㻌㻕㻌





ᑓ⏝䜰䝍䝑䝏䝯䞁䝖㻌













㻔ᖺ᭶᪥㻕㻌

෗┿ ᑓ⏝࢔ࢱࢵࢳ࣓ࣥࢺ࡛ࡢᡴタ ᅗᅵ␃ᘧ⮬⏤໙㓄ഃ⁁࠾ࡼࡧ࣎ࢵࢡࢫ࢝ࣝࣂ࣮ࢺࡢỿୗ㔞







䝪䝑䜽䝇䜹䝹䝞䞊䝖㻌ᅵ␃ᘧ⮬⏤໙㓄ഃ⁁㻌








෗┿ᅵ␃ᘧ⮬⏤໙㓄ഃ⁁ࡢ≧ἣ෗┿࣎ࢵࢡࢫ࢝ࣝࣂ࣮ࢺࡢ≧ἣࡲ࡜ࡵ
඲ᅜ∧ᇶ‽ࡢ⪃࠼᪉ࡸబ㈡┴ࡢ࣮࣮ࣟ࢝ࣝࣝࣝࡢ⪃࠼᪉ࢆᩚ⌮ࡋࠊᮺ୸ኴࡢ≉ᛶࢆά࠿ࡋࡓタィ᪉ἲࢆᥦ᱌ࡋࡓࠋࡲࡓࠊࡑࡢタィ᪉ἲ࡟ᇶ࡙ࡁᅵ␃ᘧ⮬⏤໙㓄ഃ⁁ᇶ♏࠾ࡼࡧ࣎ࢵࢡࢫ࢝ࣝࣂ
࣮ࢺᇶ♏ࡢタィࢆ⾜࠸ࠊ⌧ሙ᪋ᕤࢆᐇ᪋ࡋࡓࠋ᪋ᕤᚋࡢࣔࢽࢱࣜࣥࢢㄪᰝࢆ⾜࠸タィ᪉ἲࡢጇᙜ
ᛶ࡟ࡘ࠸᳨࡚ウࡋࡓࠋලయⓗ࡟ࡣ௨ୗࡢ࡜࠾ࡾ࡛࠶ࡿࠋ  ⚟஭┴ᑠ὾ᕷࡢ┴㐨ᣑᖜᕤ஦࡟࠾࠸࡚ࠊᮌᮺ࿘㠃ᨭᣢຊ࡜ᗏ┙ᨭᣢຊࡀࡑࢀࡒࢀ࡟ᴟ㝈ᨭᣢ
ຊࢆⓎ᥹ࡋ࡚࠸ࡿࡶࡢ࡜⪃࠼ࠊࢫࢠᮺ୸ኴࡢ࿘㠃ᨭᣢຊࡣᏳ඲⋡࡛タィࡋࡓࠋ  ࣎ࢵࢡࢫ࢝ࣝࣂ࣮ࢺᇶ♏࠾ࡼࡧᅵ␃ᘧ⮬⏤໙㓄ഃ⁁ᇶ♏ࡢ㌾ᙅᆅ┙ᑐ⟇࡟ࢫࢠᮺ୸ኴ㸦ĳFP㛗ࡉ P㸧ࢆ౑⏝ࡋ࡚᪋ᕤࡋࡓࡀ᪋ᕤᛶ࡟ၥ㢟ࡣ࡞࠿ࡗࡓࠋ  㐨㊰౪⏝㛤ጞ࠿ࡽ⣙  ࣨ᭶⤒㐣ᚋࠊ࣎ࢵࢡࢫ࢝ࣝࣂ࣮ࢺ࠾ࡼࡧᅵ␃ᘧ⮬⏤໙㓄ഃ⁁ࡢ⾲㠃ỿୗ㔞ࢆ ᐃࡋࡓ⤖ᯝࠊ඲ࡃỿୗࡋ࡚࠸࡞࠸ࡇ࡜ࡀࢃ࠿ࡗࡓࠋ ࣨ᭶⤒㐣ᚋࠊ┠ど☜ㄆࡢ⤖ᯝࠊỿୗ࡟ࡼࡿࡦࡧ๭ࢀࡸ₃Ỉ➼ࡣ࡞࠿ࡗࡓࠋ
௨ୖࡢ࡜࠾ࡾࠊ࿘㠃ᨭᣢຊࡢࡳᏳ඲⋡  ࡟࡚タィ࣭᪋ᕤࡋᏳ඲⋡࣭᪋ᕤࡢጇᙜᛶ࡟ࡘ࠸᳨࡚
ウࡋࡓ⤖ᯝࠊᐇົୖၥ㢟࡞࠸ࡇ࡜ࡀࢃ࠿ࡗࡓࠋ㛗ᮇⓗ࡞Ᏻᐃᛶࡢ᳨ウࡣࠊ௒ᚋᚲせ࡛࠶ࡿࠋ
ㅰ㎡㸸ᮏ◊✲ࢆ⾜࠺࡟࠶ࡓࡾࠊ⚟஭┴ᕊ༡᣺⯆ᒁᑠ὾ᅵᮌ஦ົᡤ࠾ࡼࡧ ᰴ ୗ๓⏘ᴗ࡟ࡈ༠ຊ࠸ࡓ
ࡔࡁࡲࡋࡓࠋࡲࡓࠊ⚟஭኱Ꮫྡ㄃ᩍᤵ Ⲩ஭ඞᙪඛ⏕ࠊబ㈡኱Ꮫྡ㄃ᩍᤵ ୕ᾆဴᙪඛ⏕ࠊ㸦⊂㸧ᅵᮌ◊✲ᡤ ሐ⚈୍◊✲ဨࠊబ㈡┴ᮌᮦ฼⏝◊✲఍ ᐑ๪୍அẶ࠾ࡼࡧ⚟஭┴ᮌᮦ฼⏝◊✲఍ࡢⓙᵝ࡟ᚚᣦᑟࠊᚚຓゝࢆ࠸ࡓࡔࡁࡲࡋࡓࠋ
ᮏ◊✲ࡣࠊ⛉Ꮫ◊✲㈝ຓᡂ஦ᴗ㸦◊✲✀┠㸸ᇶ┙◊✲ &ࠊㄢ㢟␒ྕ㸸ࠊ◊✲௦⾲⪅㸸ྜྷ⏣㞞✑㸧ࡢຓᡂࢆཷࡅ࡚⾜࠸ࡲࡋࡓࠋࡇࡇ࡟グࡋ࡚ឤㅰ⏦ࡋୖࡆࡲࡍࠋ

論−20

論

文

ཧ⪃ᩥ⊩
 ୕ᾆဴᙪ㸸㌾ᙅ⢓ᅵᆅ┙࡟࠾ࡅࡿᮌᮺᇶ♏㹼࣮࣮ࣟ࢝ࣝࣝࣝసࡾࡢṌࡳ㹼  ᮌᮦ฼⏝ࢩ࣏ࣥࢪ࣒࢘ LQ ⚟஭ㅮ₇ᴫせ㞟SS ᪥ᮏ㐨㊰༠఍㸸㐨㊰ᶫ♧᪉᭩࣭ྠゎㄝ    㕲㐨⥲ྜᢏ⾡◊✲ᡤ㸸㕲㐨ᵓ㐀≀➼タィᶆ‽࣭ྠゎㄝ   ᪥ᮏᘓ⠏Ꮫ఍㸸ᘓ⠏ᇶ♏ᵓ㐀タィᣦ㔪   ᪥ᮏ ‴༠఍㸸 ‴ࡢ᪋タࡢᢏ⾡ୖࡢᇶ‽࣭ྠゎㄝ   㕲㐨⥲ྜᢏ⾡◊✲ᡤ㸸ᮺ⥙ ࣃ࢖ࣝࢿࢵࢺ ᕤἲタィ࣭᪋ᕤࡢᡭᘬࡁ   బ㈡┴ᅵᮌᘓ⠏ᢏ⾡༠఍㸸ࣉࣞ࢟ࣕࢫࢺ / ᆺ᧦ቨ + P ௨ୗ  ࡢᮌᮺᗏ┙⣔ᇶ♏ బ㈡┴ aタィ࣐ࢽࣗ࢔ࣝ➨  ∧a   ி⚟ࢥࣥࢧࣝࢱࣥࢺᰴᘧ఍♫㸸 ┴༢ 㐨㊰ᨵⰋᕤ஦ 㔞ㄪᰝタィᴗົጤク ᰩ⏣ࡑࡢ    ⚟஭┴ᅵᮌ㒊㸸ᇶ♏ᕤタィ࣐ࢽࣗ࢔ࣝ    బ㈡┴ᅵᮌᘓ⠏ᢏ⾡༠఍㸸Ỉ㊰⏝࣎ࢵࢡࢫ࢝ࣝࣂ࣮ࢺࡢᮌᮺ㸫ᗏ┙⣔ᇶ♏㹼タィ࣐ࢽࣗ࢔ࣝ➨  ∧ 㹼  











論−21

資

料

ࠬࠡਣᄥᛂ⸳ߦࠃࠆエᒙ࿾⋚ኻ╷ታ㛎ᧄጊኡ 1㧘ᴧ↰ᷕ♿ 1㧘ศ↰㓷Ⓞ 2㧘ਭ଻ శ 31㘧ፉᑪ⸳(ᩣ)࡮ᛛⴚ⎇ⓥᚲ

2⑔੗Ꮏᬺ㜞╬ኾ㐷ቇᩞ࡮ⅣႺㇺᏒᎿቇ⑼3⑔੗⋵࡮㔐ኻ╷࡮ᑪ⸳ᛛⴚ⎇ⓥᚲ᭎ⷐ࿾⃿᷷ᥦൻ㒐ᱛኻ╷ߪ㧘༛✕ߦ⸃᳿ߒߥߌࠇ߫ߥࠄߥ޿⺖㗴ߩ৻ߟߢ޽ࠆ‫╩ޕ‬⠪ࠄߪ㧘ᑪ⸳ಽ㊁ߦ߅޿ߡᄢ᳇ਛߩੑ㉄ൻ὇⚛೥ᷫߦ⽸₂ߢ߈ࠆᣇᴺߣߒߡ㧘ᑪ⸳᧚ᢱ߳ߩᧁ᧚೑↪ࠍ⠨߃ߡ޿ࠆ‫ౕߩߘޕ‬૕⊛ߥᣇᴺߩ৻ߟ߇㧘ਣᄥᛂ⸳ߦࠃࠆエᒙ࿾⋚ኻ╷ߢ޽ࠆ‫ߪ᧮ᧁޕ‬㧘ฎ᧪ᄙߊ↪޿ࠄࠇߡ߈ߚ߇㧘⃻࿷ߢߪ߶ߣ
ࠎߤ↪޿ࠄࠇߕ㧘ߘߩᎿቇ⊛ᕈ⾰ߪਇ᣿ߥὐ߇ᄙ޿‫ߢߎߘޕ‬㧘ੱᎿエᒙ࿾⋚ࠍ૞⵾ߒ㧘ߘߎߦਣᄥᛂ⸳ࠍ
ⴕ޿㧘ᴉਅ㧘ਣᄥ㑆࿾⋚ߩᒝᐲ㧘ਣᄥߩᒁ߈ᛮ߈ᛶ᛫ߩᬌ⸛ࠍⴕߞߚ‫ޕ‬ᴉਅ⸘᷹ߩ⚿ᨐ㧘ਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇⍴޿඙↹ߢߪ㧘ਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇㐳޿඙↹߿ήኻ╷඙↹ߦᲧߴߡᴉਅ㊂߇⚂ඨಽߦᛥ߃ࠄࠇߚ‫ߚ߹ޕ‬㧘ਣᄥ㑆࿾⋚ߪ㧝ᐕᓟߦߪ࿾⋚ߩᒝᐲ߇Ⴧടߒ㧘․ߦਣᄥᛂ⸳㑆㓒ߩ⁜޿඙↹ߢߩᒝᐲჇട߇ᄢ߈߆ߞߚ‫ࠄߐޕ‬ߦ㧘ਣᄥߩ๟㕙ᡰᜬജߪ㧘1 ᐕ⚻ㆊᓟߦߪᒰೋߩ୚⒟ᐲߣߥࠆߎߣ߇ಽ߆ߞߚ‫ޕ‬ࠠ࡯ࡢ࡯࠼㧦࿾⃿᷷ᥦൻ㧘࿾⋚ኻ╷㧘ਣᄥ㧘቟ో₸㧘๟㕙៺ᡂ

1.

ߪߓ߼ߦ
࿾⃿᷷ᥦൻ㒐ᱛኻ╷ߪ㧘༛✕ߩ⺖㗴ߢ޽ࠆ‫ߪࠇߎޕ‬㧘

2. ታ㛎ᣇᴺ

ᑪ⸳ಽ㊁ߦ߅޿ߡ߽଀ᄖߢߪߥ޿‫╩ޕ‬⠪ࠄߪ㧘ᑪ⸳ಽ㊁ߦ߅޿ߡᄢ᳇ਛߩੑ㉄ൻ὇⚛೥ᷫߦ⽸₂ߢ߈ࠆᛛⴚߣߒ

2.1

ߡ㧘ᑪ⸳᧚ᢱ߳ߩᧁ᧚೑↪ࠍ⠨߃ߡ޿ࠆ‫ౕߩߘޕ‬૕⊛ߥታ㛎ࡗ࡯࠼ߩ᭎ⷐࠍ࿑ 1 ߦ␜ߔ‫ޕ‬ታ㛎ࡗ࡯࠼ߪ㧘⦟⾰ᣇᴺߩ৻ߟߣߒߡ㧘ਣᄥᛂ⸳ߦࠃࠆエᒙ࿾⋚ኻ╷ࠍឭ᩺ߥ⍾␕ߩၒ┙࿾⋚ߦ㧘ᐩ㕙᏷ 5m㧘㐳ߐ 20m㧘ᷓߐ 4m ߣߒߡ޿ࠆ 1)‫ޕ‬ߥࠆࠃ߁ߦ࠻࡟ࡦ࠴ࠍជ೥ߒ㧘ၒ┙࿾߆ࠄណขߒߚ࿯ࠍ

ታ㛎ࡗ࡯࠼ߩ᭎ⷐ

╩⠪ࠄߪ㧘ੱᎿߩエᒙ࿾⋚ߦࠬࠡਣᄥࠍᛂ⸳ߒ㧘࿾⋚ᛩ౉ߒੱᎿエᒙ࿾⋚ࠍ૞⵾ߒߚ‫ޕ‬๟ㄝ࿾⋚ߩ࿾ਅ᳓૏ߪ

ኻ╷ലᨐ߅ࠃ߮ᄢ᳇ਛߩੑ㉄ൻ὇⚛೥ᷫലᨐߦߟ޿ߡᬌ

߅߅ࠃߘ GL-3.0m ߦ޽ࠆ߇㧘ੱᎿエᒙ࿾⋚ߩ࿾ਅ᳓૏ࠍ

⸽ࠍⴕߞߚ‫⚿ߩߘޕ‬ᨐ㧘ਣᄥᛂ⸳ߦࠃࠅエᒙ࿾⋚ኻ╷Ꮏ⸘᷹ߒߚ⚿ᨐ㧘ታ㛎ᦼ㑆ࠍㅢߓߡࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻ౝㇱߦ޽੐ࠍታᣉߒߚ႐ว㧘Ꮏ੐ߘߩ߽ߩ߇ᄢ᳇ਛߩੑ㉄ൻ὇⚛

ࠆߎߣ߇ಽ߆ߞߚ‫ޕ‬೥ᷫߦ❬߇ࠆߎߣࠍᣢߦ᣿ࠄ߆ߦߒߡ޿ࠆ 2)‫ޕ‬ታ㛎ࡗ࡯࠼ߪ㧘ਣᄥᛂ⸳(㑆㓒 0.5m)㧘ਣᄥᛂ⸳(㑆㓒৻ᣇ㧘ਣᄥᛂ⸳ߦࠃࠆ࿾⋚ኻ╷ലᨐߪ㧘ਣᄥߩ๟㕙៺1.0m)㧘ήኻ╷߅ࠃ߮࿯ᧁࠪ࡯࠻ᢝ⸳ߩ 4 ߟߦ඙↹ಽߌߒ

ᡂᛶ᛫߇㍑▤᧮ߥߤߦᲧߴߡᄢ߈ߊ㧘⩄㊀ߦኻߔࠆᡰᜬ

ߚ‫ߢߎߎޕ‬㧘࿯ᧁࠪ࡯࠻ߣߪࡐ࡝ࠛࠬ࠹࡞⵾ߩࠫࠝ࠹ࠠ

3)4)‫ߦࠄߐޕ‬㧘ਣᄥߪടᎿ߇ኈᤃߢ

ࠬ࠲ࠗ࡞ߢ޽ࠅ㧘ෘߐ 0.19mm㧘ᒁᒛᒝߐ 1.2N/30mm ߩ߽޽ࠆߩߢ㧘ਣᄥߦឃ᳓ᯏ⢻ࠍઃടߒ㧘㑆㓗᳓࿶ߩᶖᢔ߅

ߩߢ޽ࠆ‫੹ޕ‬࿁૶↪ߒߚਣᄥߪ㧘⋥ᓘ 0.15m㧘㐳ߐ 3m ߢࠃ߮࿾⋚ᒝᐲߩჇടࠍଦㅴߐߖࠆലᨐ߽ᦼᓙߢ߈ࠆ‫ߒޕ‬޽ࠆ‫ޕ‬ਣᄥߩ⋥ᓘ߅ࠃ߮ᛂ⸳㑆㓒ߪ㧘ਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇߆ߒߥ߇ࠄ㧘ਣᄥᛂ⸳ߦࠃࠆ࿾⋚ߩᒝᐲჇട߿ਣᄥߣ࿾

0.5m ߩ඙↹ߢߪ቟ో₸߇ 1 ࠍᄢ߈ߊ਄࿁ࠆࠃ߁ߦ㧘ᛂ⸳⋚ߩⶄว࿾⋚ߣߒߡߩᡰᜬജ╬ߦߟ޿ߡߪਇ᣿ߥὐ߇ᄙ

㑆㓒߇ 1.0m ߩ඙↹ߢߪ 1 ࠍᄢ߈ߊਅ࿁ࠆࠃ߁ߦ⸳ቯߒߚ‫ޕ‬޿‫ޕ‬ߎࠇߪ㧘ਣᄥࠍ៺ᡂ᧮ߣߒߡ⠨߃㧘ߎࠇߦࠃࠅ⋓࿯⩄㊀ജߩჇട߇ᦼᓙߢ߈ࠆ

ߘߎߢ㧘ਣᄥᛂ⸳ߦࠃࠆ࿾⋚ᴉਅߩᛥ೙ലᨐ㧘ਣᄥ㑆ࠍᡰ߃ࠆߎߣࠍᗐቯߒߚߣ߈ߦ㧘ਣᄥᛂ⸳㑆㓒ߩ㆑޿ߦ࿾⋚ߩᒝᐲߩჇട㧘ਣᄥߩ⩄㊀ߦኻߔࠆᡰᜬജࠍ⏕⹺ߔࠃࠆኻ╷ലᨐߩ㆑޿߇᣿⏕ߦߥࠅ㧘߆ߟᣉᎿᕈࠍ⠨ᘦߒࠆߚ߼ߦ㧘ታ㛎㐿ᆎ߆ࠄ 1 ᐕ㑆㧘࿾⋚ߩᴉਅ⸘᷹ߣ࿾⋚ᛂ⸳㑆㓒߇ಾࠅߩ⦟޿ᢙ୯ߣߥࠆࠃ߁ߦߒߚߚ߼ߢ޽ࠆ‫ޕ‬⺞ᩏࠍታᣉߒ㧘1 ᐕᓟߦਣᄥߩᒁ߈ᛮ߈⹜㛎ࠍታᣉߒߚ‫ޕ‬⋓࿯ߪ㧘RC ㅧ 2 㓏ᑪߡߩ᭴ㅧ‛⩄㊀ࠍᗐቯߒ㧘ࠨࡦ࠼ࡑ

ᧄⓂߢߪ㧘ߎࠇࠄߩ⚿ᨐࠍ␜ߒ㧘ߐࠄߦਣᄥᛂ⸳ߦࠃࠆ

࠶࠻ෘߐ 0.5m㧘⋓࿯ෘߐ 1.5m ߣߒߚ‫ޕ‬࿾⋚ኻ╷ߩ᦭ലᕈߣ⸳⸘ᣇᴺߩᣇะᕈࠍ␜ߔ‫ޕ‬

論−22

論

文

28m

ੱᎿエᒙ࿾⋚૞⵾(૞⵾ᓟ2䊰᦬㑆᡼⟎)䉰䊮䊄䊙䉾䊃ᢝ⸳(1ᣣ)࿾⋚ኻ╷䋨ਣᄥᛂ⸳䋩

(6ᣣ)

ᴉਅ᧼⸳⟎

(0.5ᣣ)

䉰䊮䊄䊙䉾䊃ᢛᒻ䊶ォ࿶

(0.5ᣣ)⋓࿯ㅧᚑ(2ᣣ)ᴉਅ㍋䊶⸘᷹ᯏེ⸳⟎(1ᣣ)ᴉਅ⸘᷹䊶࿾⋚⺞ᩏ

(㓐ᤨ)

࿾⋚⺞ᩏ
ឃ᳓ਣᄥ

5m

5m

5m

࿾⋚⺞ᩏ

5m

13m

5m

㽲䉴䉩ਣᄥ

㽳䉴䉩ਣᄥ

0.5m㑆㓒

1.0m㑆㓒

㽴ήኻ╷㽵࿯ᧁ䉲䊷䊃

ᴉਅ᧼⸳⟎૏⟎
1.5m
0.5m
3.0m

⋓࿯

䉴䉩ਣᄥ

࿯ᧁ䉲䊷䊃

࿾⋚⺞ᩏ

䉰䊮䊄䊙䉾䊃
3.0m

エᒙ࿾⋚

4.0m

๟ㄝ࿾⋚

0.15m

࿑ 2 ᣉᎿࡈࡠ࡯

࿑ 1 ታ㛎ࡗ࡯࠼

2.2ᣉᎿᚻ㗅ߣ࿾⋚⺞ᩏ

⴫ 1 ੱᎿエᒙ࿾⋚ߩ‛ℂ․ᕈ

࿑ 2 ߦᣉᎿࡈࡠ࡯ࠍ␜ߔ‫ޕ‬ਣᄥᛂ⸳ߪ㧘ੱᎿエᒙ࿾⋚Ꮏቇ⊛ಽ㘃⚦☸ಽ⾰⍾⾰␕ࠍㅧᚑᓟ⚂ 2 ࡩ᦬᡼⟎ߒߡ߆ࠄታᣉߒߚ‫ޕ‬ਣᄥߪ㧘ੱᎿ

࿯☸ሶኒᐲ

ȡs

g/cm

2.693

エᒙ࿾⋚਄ߦࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻ࠍෘߐ 0.5m ߢᢝ߈ဋߒߡ߆ࠄ

☸ᓘ 9.5mm એਅ฽᳓Ყ

w-9.5

%

21.6

ᛂ⸳ߒߚ‫ߪࠇߎޕ‬㧘エᒙ࿾⋚਄ߢߩ㊀ᯏߩ૞ᬺ⿷႐ߩ⏕

☸ᐲ⚵ᚑ

3

ᦨᄢ☸ᓘ

Dmax

mm

37.5

଻ߣ㧘ਣᄥᛂ⸳ᤨߩエᒙ࿾⋚⴫㕙ߩ⤘ࠇ਄߇ࠅࠍᛥ೙ߔ

␕ಽ฽᦭₸ࠆߚ߼ߢ޽ࠆ‫߅ߥޕ‬ਣᄥᛂ⸳ߪ㧘࿑ 1 ߩ਄߆ࠄਅ߳ะ߆

PG

%

41

⍾ಽ฽᦭₸

߁ᣇะߦᛂ⸳ߒߚ‫ޕ‬ਣᄥࠍ 0.5m 㑆㓒ߢᛂ⸳ߒߚ඙↹ߢߪ㧘

PS

%

28

ࠪ࡞࠻ಽ฽᦭₸PM%

18

৻ㇱߦឃ᳓ᯏ⢻ࠍᜬߚߖߚਣᄥ(એ㒠㧘ឃ᳓ਣᄥߣ๭߱)ࠍ

⚦☸ಽ฽᦭₸

16 ᧄᛂ⸳ߒߚ‫ޕ‬ਣᄥᛂ⸳ᓟ㧘ฦጀߩᴉਅࠍ⸘᷹ߔࠆߚ߼

Pf

%

31

☼࿯ಽ฽᦭₸

PC%

13

60 㧑 ☸ᓘ

D60

mm

2.3

50 㧑 ☸ᓘ

D50

mm

0.69

30 㧑 ☸ᓘ

D30

mm

0.063

10 㧑 ☸ᓘD10mm

0.0026ဋ╬ଥᢙUcߦਣᄥ㗡ㇱ㧘エᒙ࿾⋚਄㧘߅ࠃ߮ࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻਄ߦᴉਅ
᧼ࠍ⸳⟎ߒߚ‫ߩߘޕ‬ᓟ㧘ࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻ࠍᚑᒻ㧘ォ࿶ߒ㧘ߘߩ਄ߦḨẢኒᐲUt=2.0t/m3 ߩ␕⾰࿯ߦࠃࠅෘߐ 1.5m ߩ⋓࿯ࠍㅧᚑߒߚ‫⋓ޕ‬࿯ㅧᚑᓟ㧘ᄤ┵ߦ 1m 㑆㓒(৻ㇱ 1.5㨪2m㑆㓒)ߩᩰሶ⁁ߦᴉਅ㍋ࠍᛂߜㄟࠎߛ‫ޕ‬ੱᎿエᒙ࿾⋚ߩ⹜ᢱߪ㧘エᒙ࿾⋚ㅧᚑ⋥ᓟߦੂߒߚ⹜
ᢱࠍណขߒ㧘ਣᄥᛂ⸳೨ߦੂߐߥ޿⹜ᢱࠍណขߒߚ‫߹ޕ‬ᶧ႟ᕈ㒢⇇ߚ㧘ࡐ࡯࠲ࡉ࡞ࠦ࡯ࡦ⽾౉⹜㛎(એਅ㧘CPT ⹜㛎)5)߅ࠃ߮
ࠬ࠙ࠚ࡯࠺ࡦᑼࠨ࠙ࡦ࠺ࠖࡦࠣ⹜㛎(એਅ㧘SWS ⹜㛎)6)ࠍ
ታᣉߒߚ‫⹜ࠣࡦࠖ࠺ࡦ࠙ࠨߩࠄࠇߎޕ‬㛎ߪ㧘ਣᄥᛂ⸳೨㧘ᒝᾲᷫ㊂⋥ᓟ߅ࠃ߮⋓࿯ᣉᎿᓟߪቯᦼ⊛ߦታᣉߒ㧘࿾⋚ኻ╷ലᨐ

ᦛ₸ଥᢙ

Uc'

ᶧᕈ㒢⇇

wL

%

31.7

႟ᕈ㒢⇇

wP

%

20.4

႟ᕈᜰᢙ

IP
LI

%

4.5

ᒝᾲᤨ㑆

h

h

1

11.3

100

╷೨એᄖߢߪታᣉߒߡ޿ߥ޿‫ޕ‬ੱᎿエᒙ࿾⋚

ㅢㆊ⾰㊂⊖ಽ₸ 㧼 㧔㧑㧕

2.3

0.6

ᒝᾲᷫ㊂

ߩ⏕⹺ࠍⴕߞߚ‫ߒߛߚޕ‬㧘CPT ⹜㛎ߪ㧘࿾⋚ਛߩ␕ߦࡠ
࠶࠼వ┵߇ᒰߚࠅㆡಾߥ⹏ଔ߇ߢ߈ߥ߆ߞߚߩߢ࿾⋚ኻ

900

ੱᎿエᒙ࿾⋚ߩ‛ℂ․ᕈ

⴫ 1㧘࿑ 3 ߦ㧘ੱᎿエᒙ࿾⋚ߩ‛ℂ․ᕈ߅ࠃ߮☸ᐲ⚵ᚑࠍ␜ߔ‫ੱޕ‬Ꮏエᒙ࿾⋚ߩ᧚ᢱߪ㧘ၒ┙᧚ᢱߦ↪޿ߚ࠻ࡦࡀ࡞ᑪ⸳⃻႐߆ࠄ⊒↢ߒߚᑪ⸳⊒↢࿯ߩ⚦☸ಽࠍᶏጯၒ

50┙ᤨߦណขߒ㧘ᶏ᳓ࠍᷙߗߥ߇ࠄࠬࠤ࡞࠻ࡦࡃࠤ࠶࠻ߢ

⚦☸ಽ⾰⍾⾰␕
IP=11.300.001

␕ࠍขࠅ㒰޿ߚ߽ߩߢ޽ࠆ‫ߩߎޕ‬࿾⋚ߪ㧘႟ᕈᜰᢙ߇

0.01

0.1
☸ᓘ

11.3㧘☼࿯ಽ߇ 10%એ਄㧘߹ߚ㧘⚦☸ಽ߇ 30%⒟ᐲ฽߹ࠇ

110

㧰 (mm)

࿑ 3 ੱᎿエᒙ࿾⋚ߩ☸ᐲ⚵ᚑߡ߅ࠅ㧘⚦☸ಽ⾰⍾⾰␕ߦಽ㘃ߐࠇࠆ㧘␕ಽߣ⍾ಽࠍਥ૕ߣߔࠆᭂ߼ߡ☸ᓘ▸࿐ߩᐢ޿࿯⾰ߢ޽ࠆ‫ߚ߹ޕ‬㧘ੱᎿエᒙ࿾⋚ߪ㧘ḨẢኒᐲUt=2.2t/m3㧘฽᳓Ყ w=15%ߢ޽ࠅ㧘

2.4

SWS ⹜㛎ࠃࠅផቯߒߚ N ୯ߪ߶ߣࠎߤߩ▸࿐ߢ 0㨪3 ߩ▸ੱᎿエᒙ࿾⋚ߩ࿾⋚⺞ᩏ㗄⋡ߪએਅߩㅢࠅߢ޽ࠆ‫ޕ‬࿐ߦ޽ࠅ㧘ߘߩᐔဋߪ 2 ⒟ᐲߢ޽ࠆ‫ޕ‬ੱᎿエᒙ࿾⋚ߩ࿾⋚⺞ᩏ⚿ᨐԘࡐ࡯࠲ࡉ࡞ࠦ࡯ࡦ⽾౉⹜㛎㧔JGS 1431-2003㧕
論−23

100

資

料

(kN/m2)

ផቯqu
100

150

200

30

0
ਣᄥᛂ⸳೨

㗫ᐲ N (ᧄ)

25

1
qu=0.045Wsw+0.75Nsw
W sw䋺1000Nએਅ䈪⽾౉䈚䈢႐ว䈱⩄㊀(N)Nsw䋺࿁ォ䈮䉋䉍⽾౉䈘䈞䈢ᤨ䈱⽾౉㊂1mᒰ䈢䉍
䈱ඨ࿁ォᢙ

20

ᛂ⸳㑆㓒0.5m
ᛂ⸳ᧄᢙn=110
ᐔဋAve=0.0740m 3
ǻ n-1=0.0091
Ǜm 3
૕Ⓧߪࡍࡦࠪ࡞⁁
ߣ઒ቯ

10
5

0.120

0.115

0.110

0.105

0.100

0.095

0.090

0.085

0.080

0.075

0.070

0.065

ਣᄥ1ᧄᒰߚࠅߩ૕Ⓧ V (m 3)ਣᄥᛂ⸳㑆㓒0.5m඙↹ਣᄥᛂ⸳㑆㓒1.0m඙↹
ήኻ╷඙↹
࿯ᧁ䉲䊷䊃
ᐔဋ
ᐔဋ㬍0.650.060

ᮡḰ஍Ꮕʍсϭϱ͘Ϯ

0.055

0

3

4

(a) ਣᄥᛂ⸳㑆㓒 0.5m ඙↹15D=15cm,L=300cm
ߩⷺᩇࠍ઒ቯ

࿶ኒ࿯ᮏ䋨㱟p=2㱟v/3䋩
࿯ᮏኸᴺ䋺D300㬍H500mm

㗫ᐲ N (ᧄ)

0.600
ਃゲ࿶ኒ1
ਃゲ࿶ኒ2

0.550
࿶ኒ࿯ᮏ

ᛂ⸳㑆㓒1.0m
ᛂ⸳ᧄᢙn=36
ᐔဋAve=0.0736m 3
ǻ n-1=0.0072
Ǜm 3

ǻn-1 ǻn-1Ave.

࿑ 4 ਣᄥᛂ⸳೨ߩ SWS ⹜㛎⚿ᨐ10

D=15cm,L=300cm
ߩ౞ᩇࠍ઒ቯ

૕Ⓧߪࡍࡦࠪ࡞⁁ߣ઒ቯ5ਃゲ࿶ኒ⹜㛎䋨Pc=㱟䌣䋩ଏ⹜૕ኸᴺ䋻D100㬍H50mm

0.500

ਣᄥ1ᧄᒰߚࠅߩ૕Ⓧ

0.120

0.115

0.110

0.105

0.100

0.095

0.090

0.085

0.080

0.075

0.070

0.065

0.060

0.055

Cc=0.088

0.050

0
0.450

0.045

㑆㓗Ყ e

ǻn-1

D=15cm,L=300cm
ߩ౞ᩇࠍ઒ቯ

15

0.045

ᷓᐲD (m)2

ǻn-1

B=15cm,L=300cm
ߩⷺᩇࠍ઒ቯ

Ave.

50

0.050

0

V (m 3)0.400(b) ਣᄥᛂ⸳㑆㓒 1.0m ඙↹ਃゲ࿶ኒ⹜㛎䋨Pc=㱟䌣䋩ଏ⹜૕ኸᴺ䋻D100㬍H50mm

࿑ 6 ታ㛎ߦ↪޿ߚਣᄥߩ૕Ⓧ

0.350⋓࿯タ⩄ᓟ䈱エᒙ࿾⋚ᐩㇱ䈮䈍䈔䉎
ᐔဋ᦭ല⒳ᔕജ䋺Pc=48kPa

0.300
10

100

Wsw㧦1000N એਅߢ⽾౉ߒߚ႐วߩ⩄㊀㧔N㧕

1000

Nsw㧦࿁ォ⽾౉ߐߖߚᤨߩ⽾౉㊂ 1m ᒰߚࠅߩᐔဋ᦭ലਥᔕജ 㱟p 䋨䌫N/m2)ඨ࿁ォᢙ㧔࿁/m㧕࿑ 5 ੱᎿエᒙ࿾⋚ߩ e-logp ߩ㑐ଥផቯ qu ߪ㧘ᐔဋ⊛ߦߪ 30kN/m2 ⒟ᐲߢ޽ߞߚ‫ޕ‬
࿑ 5 ߦ㧘ੱᎿエᒙ࿾⋚ߩ e-logp ߩ㑐ଥࠍ␜ߔ‫ߪࠇߎޕ‬㧘ԙࠬ࠙ࠚ࡯࠺ࡦᑼࠨ࠙ࡦ࠺ࠖࡦࠣ⹜㛎(JIS A 1221)
Ԛ৻ゲ࿶❗⹜㛎㧔JIS A 1216㧕ੂߒߚ⹜ᢱߩ☸ᐲ⚵ᚑࠍ 9.5mm એਅߦ⺞ᢛߒߚ߽ߩߦࠃ

ԛ࿶ኒ㕖ឃ᳓( CU )ਃゲ࿶❗⹜㛎㧔JGS 0523-2000㧕

ࠆਃゲ࿶ኒㅘ᳓⹜㛎 7)㧔D100×H50mm㧕߅ࠃ߮ੂߒߚ⹜

Ԛߣԛߦߪ㧘ࠪࡦ࠙ࠜ࡯࡞࠴ࡘ࡯ࡉ㧔ౝᓘ 75mm㐳ߐᢱߦࠃࠆ࿶ኒ࿯ᮏ⹜㛎㧔D300×H500mm㧕ߩ⚿ᨐࠃࠅ᳞߼

200mm㧕ߢណขߒߚੂߐߥ޿⹜ᢱࠍ↪޿ߚ‫ޕ‬CPT ⹜㛎㧘ࠪߚ‫ޕ‬࿶ኒ࿯ᮏ⹜㛎ߢߪ㧘㕒ᱛ࿯࿶ଥᢙ K0 ࠍ 0.5 ߣߒߡᐔࡦ࠙ࠜ࡯࡞࠴ࡘ࡯ࡉߦࠃࠅណขߒߚੂߐߥ޿⹜ᢱߩ৻ゲဋ᦭ലਥᔕജࠍ᳞߼ߚ‫⹜ߩࠄࠇߎޕ‬㛎⚿ᨐࠍㄭૃߔࠆ⋥࿶❗⹜㛎߅ࠃ߮ਃゲ࿶❗⹜㛎ߦߟ޿ߡߪ㧘ࠦ࡯ࡦవ┵ߩ✢ࠍᒁ߈㧘ߘߩ௑߈ࠃࠅ࿾⋚ߩ࿶❗ᜰᢙࠍ Cc=0.088 ߣផ␕ᒰߚࠅ㧘ࠪࡦ࠙ࠜ࡯࡞࠴ࡘ࡯ࡉߩ␕ᒰߚࠅߦࠃࠅㆡಾ

ቯߒߚ‫ޕ‬
߹ߚ㧘ਃゲ࿶ኒㅘ᳓⹜㛎⚿ᨐࠃࠅ㧘☸ᐲ⺞ᢛߒߚੂߒ

ߥ⚿ᨐ߇ᓧࠄࠇߥ߆ߞߚ‫ߢߎߘޕ‬㧘ߎࠇએ㒠ߩታ㛎⚿ᨐߚ⹜ᢱߩㅘ᳓ଥᢙߪ 2.0×10-10m/s㧔2.0×10-8cm/s㧕⒟ᐲߢ

ߩ⠨ኤߦߪ㧘SWS ⹜㛎⚿ᨐࠍ↪޿ࠆߎߣߣߔࠆ‫ޕ‬
࿑ 4 ߦ㧘ਣᄥᛂ⸳೨ߩ SWS ⹜㛎⚿ᨐ߅ࠃ߮ SWS ⹜㛎⚿޽ࠅ㧘ታ㓙ߩੱᎿエᒙ࿾⋚ߢ߽ㅘ᳓ᕈ߇ૐ޿߽ߩߣ⠨߃ᨐ߆ࠄផቯߒߚ qu ࠍ␜ߔ‫ޕ‬࿑ਛߦߪ㧘ᓟㅀߩᐔဋ୯0.6

ࠄࠇࠆ‫ߦࠄߐޕ‬㧘ੱᎿエᒙ࿾⋚ߩ࿯⾰ߪ⍾␕ࠍ฽߻߽ߩ

ߩ୯߽૬⸥ߒߚ‫ޕ‬ᷓᐲߪੱᎿエᒙ࿾⋚⴫㕙߆ࠄߩ୯ߢ޽

ߩ㧘☼࿯ಽ߿⚵ᚑᜰᢙ߽ዊߐߊߥߊ☼ᕈ࿯⊛ߥ᜼േࠍ␜

ࠆ‫ޕ‬ฦ඙↹ߣ߽୯ߩᄌേ߇ᄢ߈޿‫ߪࠇߎޕ‬㧘ࠬࠢ࡝ࡘ࡯

ߔߣ⠨߃ࠄࠇߚߎߣ߆ࠄ㧘ផቯ qu ߩᐔဋ୯߆ࠄੱᎿエᒙࡐࠗࡦ࠻߇␕ߦᒰߚࠆߚ߼ߢ޽ࠆ‫ޕ‬SWS ⹜㛎⚿ᨐ߆ࠄ㧘࿾⋚ߩ☼⌕ജ cu ࠍ 15 kN/m2 ߣ⠨߃ߚ‫ޕ‬

ᑼ(1)ࠍ↪޿ߡ৻ゲ࿶❗ᒝߐ qu ࠍផቯߒߚ(એਅ㧘ផቯ qu
2.5

ߣ๭߱)6)‫ޕ‬quታ㛎ߦ૶↪ߒߚਣᄥߪ㧘ᧃญ⋥ᓘ 0.15m㧘㐳ߐ 3m ߢ⊒(1)0.045Wsw  0.075 N sw
2ߎߎߢ㧘qu㧦৻ゲ࿶❗ᒝߐ㧔kN/m 㧕ታ㛎ߦ૶↪ߒߚਣᄥ

ᵈߒߚ߽ߩߢ޽ࠆ‫ޕ‬᮸⒳ߪࠬࠡߢ㧘⊹ࠍ೸޿ߛ⁁ᘒߩ߽
論−24

論

文

⴫ 2 ๟㕙៺ᡂജߦኻߔࠆ቟ో₸ nf

L
L'
DB

᧮ᒻᑼ

DT
ᧃญ

రญ

⸳⸘ၮḰ
ᢥ₂ 8)

4

㋕㆏

ᢥ₂ 9)

3.33

ᑪ▽

ᢥ₂ 10)

3᷼ḧ

ᢥ₂ 11)

2.5

ࡄࠗ࡞ࡀ࠶࠻

ᢥ₂ 12)

2

૒⾐⋵

ᢥ₂ 13)

1.5๟㕙៺ᡂ᧮

࿑ 7 ਣᄥߩᒻ⁁߅ࠃ߮ฦㇱߩ㐳ߐ

Ᏹᤨ

㆏〝ᯅ

ߩ⷗߆ߌߩㅘ᳓ଥᢙࠍ᳞߼ߚ‫ޕ‬ㅢᏱߩਣᄥߪ㧘ෘߐ 50mm
ߦベಾࠅߦߒߚਣᄥࠍߐࠄߦਛᔃⷺ⚂ 90 ᐲߢᚸဳߦಾࠅ
಴ߒߚଏ⹜૕ࠍ㧘㔍ㅘ᳓ᕈ᧚ᢱߢ߽⹜㛎น⢻ߥਃゲ࿶ኒㅘ᳓⹜㛎ⵝ⟎ 7)ߦਣᄥߩゲᣇะߦ᳓߇ᵹࠇࠆࠃ߁ߦ⸳⟎ߒㅘ᳓ଥᢙࠍ᳞߼ߚ‫ޕ‬ਃゲ࿶ኒㅘ᳓⹜㛎ⵝ⟎ࠍ↪޿ߚߩߪ㧘ਣᄥߩㅘ᳓ᕈ߇ૐ޿ߣផቯߐࠇߚߚ߼ߢ޽ࠆ‫ޕ‬ឃ᳓ਣᄥߪ㧘ෘߐ⚂ 200mm ߢベಾࠅߦߒߚଏ⹜૕ࠍ⋥ᓘ 300mm㧘
㜞ߐ 350mm ߩࡕ࡯࡞࠼ߦਣᄥߩゲᣇะߦㅘ᳓ߔࠆࠃ߁ߦ
⸳⟎ߒ㧘ਣᄥ๟㕙ߣࡕ࡯࡞࠼ო㕙ߩ㓗㑆ࠍ☼ᕈ࿯ߢၒ߼㧘ᄌ᳓૏ㅘ᳓⹜㛎ߦࠃࠅㅘ᳓ଥᢙࠍ᷹ቯߒߚ‫⚿ߩߎޕ‬ᨐ㧘ㅢᏱਣᄥߩㅘ᳓ଥᢙߪ 6.0×10-8m/s㧔6.0×10-6cm/s㧕ߢ޽ࠆ౮⌀ 1 ឃ᳓ᯏ⢻ઃ߈ਣᄥߩߦኻߒ㧘ឃ᳓ᯏ⢻ࠍઃടߒߚਣᄥߩㅘ᳓ଥᢙߪ㧘4.0×ߩࠍ૶↪ߒߚ‫ޕ‬࿑ 6 ߦ㧘ᛂ⸳ߒߚਣᄥ 1 ᧄᒰߚࠅߩ૕Ⓧߩࡅࠬ࠻ࠣ࡜ࡓࠍ㧘ਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇ 0.5m ߣ 1.0m ߩߘࠇߙࠇ
ߩ඙↹ߏߣߦ␜ߔ‫ޕ‬૕Ⓧߪ㧘࿑ 7 ߦ␜ߔࠃ߁ߦਣᄥߩవ

10-5m/s㧔4.0×10-3cm/s㧕⋧ᒰߢ޽ߞߚ‫ߡߞ߇ߚߒޕ‬㧘ߎߩਣᄥߪㅢᏱߩ⚂ 700 ୚ㅢ᳓ᕈ߇޽ࠆ‫ޕ‬

3. ਣᄥᛂ⸳ߦࠃࠆエᒙ࿾⋚ኻ╷ߩᣉᎿ᧦ઙ⸳ቯ

┵ࠍࡍࡦࠪ࡞⁁ߦውࠄߖߚᤨߩ૕Ⓧᷫዋಽࠍ⠨ᘦߒߡᑼ(2)ࠃࠅ᳞߼ߚ‫ޕ‬
V

SL
12

DB2  DB DT  DT2  0.6187 L' DT2

3.1
(2)

ਣᄥᛂ⸳㑆㓒ߩ⸳ቯᣢᓔߩ⸳⸘ၮḰߦ␜ߐࠇࠆ⸵ኈ㋦⋥ᡰᜬജߪ㧘޿ߕࠇ
߽ᑼ(3)ߣߒߡ᳞߼ࠄࠇࠆ 8)9)10)11)12)13)‫ޕ‬ߎߎߢ㧘V㧦వ┵ᒻ⁁ࠍ⠨ᘦߒߚਣᄥߩ૕Ⓧ(m3)RaL㧦᧮㐳(m)L’㧦᧮వ┵ㇱ㐳ߐ(m)

1
1
Rp 
Rf
np
nf

(3)

ߎߎߢ㧘Ra㧦᧮ 1 ᧄᒰߚࠅߩ⸵ኈ㋦⋥ᡰᜬജ(kN)DB㧦రญ⋥ᓘ(=రญ๟㐳/Ǹ)(m)Rp㧦න᧮ߩవ┵ᡰᜬജ(kN)DT㧦ᧃญ⋥ᓘ(=ᧃญ๟㐳/Ǹ)(m)Rf㧦න᧮ߩ๟㕙៺ᡂജ(kN)࿑ 6 ߦߪ㧘ᧃญ⋥ᓘ 0.15m㧘㐳ߐ 3m ߩ౞ᩇࠍ઒ቯߒߚ

np㧦వ┵ᡰᜬജߦኻߔࠆ቟ో₸႐วߩ૕Ⓧߣ㧘ᐩ㕙ߩ 1 ㄝ߇ 0.15m㧘㐳ߐ 3m ߩⷺᩇࠍ઒

nf㧦๟㕙៺ᡂജߦኻߔࠆ቟ో₸ቯߒߚ႐วߩ૕Ⓧ(ᧃญੑਸ਼ᴺ)߽૬⸥ߒߚ‫ߢߎߎޕ‬㧘ᧃญ
ੑਸ਼ᴺߣߪ㧘ਣᄥߩ૕Ⓧࠍ᭎▚ߔࠆ㓙ߦᨋᬺߢ↪޿ࠄࠇ
ࠆᣇᴺߢ޽ࠅ㧘ਣᄥߩᧃญ⋥ᓘࠍੑਸ਼ߒߚ߽ߩߦਣᄥߩ
㐳ߐࠍដߌߡ૕Ⓧࠍ᳞߼ࠆ߽ߩߢ㧘ታ㓙ߩ૕Ⓧߣ᭎ߨ৻⥌ߔࠆߎߣ߇⍮ࠄࠇߡ޿ࠆ‫ޕ‬ਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇ 0.5m ߅ࠃ߮
1.0m ޿ߕࠇߩ඙↹ߢ߽㧘ታ㓙ߩ૕Ⓧߩᐔဋ୯ߪ㧘౞ᩇࠍ઒ቯߒߚ႐วߩ 1.4 ୚㧘ⷺᩇࠍ઒ቯߒߚ႐วߩ 1.1 ୚ߣߥߞߚ‫ߪࠇߎޕ‬㧘ታ㓙ߩਣᄥߪ࠹࡯ࡄ࡯߇ઃ޿ߡ޿ࠆߚ߼
ᧃญߣరญߢ⋥ᓘ߇⇣ߥࠅ㧘రญߩᣇ߇ᄢ߈޿ߎߣ߆ࠄ㧘ᧃญ⋥ᓘࠍၮߦߒߡ⸘▚ߐࠇߚ૕Ⓧࠃࠅ߽ᄢ߈ߊߥࠆߚ
߼ߢ޽ࠆ‫ޕ‬ᧄታ㛎ߢߪ㧘ឃ᳓ᯏ⢻ࠍᜬߞߚਣᄥ߽↪޿ߚ‫ߩߎޕ‬ਣᄥߪ㧘ਣᄥ๟㕙ߦ᏷ 10mm㧘ᷓߐ 10㨪20mm ߩḴࠍゲᣇะ
ߦ 8 ᧄជࠅ㧘ߘߩḴߦឃ᳓᧚ࠍߪ߼ㄟࠎߛ߽ߩߢ޽ࠆ(౮⌀ 1 ෳᾖ)‫ޕ‬ㅢᏱߩਣᄥ߅ࠃ߮ឃ᳓ਣᄥࠍ↪޿ߡ㧘ゲᣇะᧄታ㛎ߢߪ㧘ਣᄥࠍ៺ᡂ᧮ߣߒߡ⠨߃ߡ߅ࠅ㧘వ┵ᡰᜬജࠍ⠨ᘦߒߥ޿ߎߣߣߒߚ‫ߚ߹ޕ‬㧘⋓࿯⩄㊀ߦኻߔࠆਣᄥߩᡰᜬജߩ቟ో₸ߪ㧘ਣᄥߩ๟㕙៺ᡂജࠍਣᄥ 1 ᧄᒰߚࠅߦ૞↪ߔࠆ⋓࿯⩄㊀ߢ㒰ߒߚ߽ߩߢ޽ࠆ‫ޕ‬
⴫ 2 ߦ㧘ฦ⸳⸘ၮḰߩ๟㕙៺ᡂജ Rf ߦኻߔࠆ቟ో₸ nfࠍ␜ߔ‫ޕ‬㆏〝ᯅ␜ᣇᦠ࡮ห⸃⺑ 8)㧘㋕㆏᭴ㅧ‛╬⸳⸘ᮡḰ࡮ห⸃⺑ 9)㧘ᑪ▽ၮ␆᭴ㅧ⸳⸘ᜰ㊎ 10)ߢߪ㧘޿ߕࠇ߽቟
ో₸ࠍ 3 એ਄ߣߒߡ޿ࠆ‫ߦࠇߘޕ‬ኻߒ㧘᷼ḧߩᣉ⸳ߩᛛ
ⴚ਄ߩၮḰ࡮ห⸃⺑ 11)㧘᧮✂(ࡄࠗ࡞ࡀ࠶࠻)Ꮏᴺ⸳⸘࡮ᣉᎿߩᚻᒁ߈ 12)㧘ࡊ࡟ࠠࡖࠬ࠻ L ဳᠩო (H҇2m) ߩᧁ᧮ᐩ⋚♽ၮ␆ (૒⾐⋵)㨪⸳⸘ࡑ࠾ࡘࠕ࡞ 13)ߢߪ㧘ߘࠇߙࠇ቟ో₸߇ 2.5㧘2㧘1.5 ߢ޽ࠆ‫ߢߎߎޕ‬㧘ᢥ₂ 11)ߢߪᕈ⢻⸳
⸘߳ߩ⒖ⴕߦߣ߽ߥ޿ㇱಽଥᢙ߇૶↪ߐࠇߡ޿ߚߚ߼㧘ߘߩㅒᢙࠍ቟ో₸ߣߒߚ‫ޕ‬ᢥ₂ 13)ߪ㧘ਣᄥߩ࠹࡯ࡄ࡯ല

論−25

資

0.5

A

0.5
0.25

0.25

0.25

0.25

0.5

䋼A-Aᢿ㕙䋾

0.25

᧮

0.5

B

0.25

B

A

ੱᎿエᒙ࿾⋚਄䈮⸳⟎ਣᄥ㗡ㇱ䈮⸳⟎

0.25

D

0.25

䋼ᐔ㕙࿑䋾

料

䉰䊮䊄䊙䉾䊃਄䈮⸳⟎ਣᄥᛂ⸳㑆㓒0.5m඙↹ 䋨න૏䋻m䋩Tsʔ(a) ᴉਅ᧼㈩⟎ᐔ㕙࿑䉰䊮䊄䊙䉾䊃
D

ᴉਅ᧼(ਣᄥ㗡ㇱ)ᴉਅ᧼(ੱᎿエᒙ࿾⋚਄)ᴉਅ㍋᧮

ᴉਅ᧼(䉰䊮䊄䊙䉾䊃਄)

2.0(2B2) 0.5
ᮡ㜞(m)

⋓࿯

࿑ 8 ࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻ߩᔅⷐෘߐ

0.5
0.0

䉰䊮䊄䊙䉾䊃

ኻ╷࿾⋚ጀᨐ߿ᧁ᧚ߣේ࿾⋚㑆ߩ៺ᡂജ㧘ᧁ᧚ߩๆ᳓ലᨐߦࠃࠆේ

エᒙ࿾⋚࿾⋚ౝߩ᳓ಽߩឃ᳓ലᨐߥߤࠍട๧ߒ㧘ߐࠄߦ᭴ㅧ‛ᐩ

-3.0

䋽ᧂኻ╷
࿾⋚ጀ

⋚߇⽶ᜂߔࠆ㋦⋥ᡰᜬജࠍ⠨ᘦߒߚ⚿ᨐ㧘቟ో₸߇ዊߐ

-4.0ߊߥߞߡ޿ࠆ‫ޕ‬(4)ߎߎߢ㧘㨁㧦ਣᄥవ┵㧔ᧃญ㧕ߦ߅ߌࠆ๟㐳(m)TS㧸㧦࿾⋚ౝߦᛂ⸳ߐࠇࠆㇱಽߩਣᄥߩ㐳ߐ(m)cu㧦࿾⋚ߩ☼⌕ജ㧔☼ᕈ࿯ߩ႐ว㧕(kN/m2)
ੱᎿエᒙ࿾⋚ߪ㧘⚦☸ಽ⾰⍾⾰␕ߦಽ㘃ߐࠇࠆ߇㧘☼D㧦ਣᄥ⋥ᓘ(m)I㧦ࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻ߩౝㇱ៺ᡂⷺ(deg)ੱᎿエᒙ࿾⋚ߩ☼⌕ജߪ cu=15 kN/m2 ߢ޽ࠆߎߣ߆ࠄ㧘ਣ⩄㊀ߪ㧘ࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻߅ࠃ߮⋓࿯ߩḨẢኒᐲ߇ߘࠇߙࠇ

Ut=1.6t/m3㧘2.0t/m3 ߢ޽ࠆߎߣ߆ࠄ㧘37 kN/m2 ߣߥࠆ‫ߎޕ‬ࠇࠃࠅ㧘ਣᄥ 1 ᧄᒰߚࠅߦ૞↪ߔࠆ⩄㊀ߪ㧘ਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇ 0.5m ߩ඙↹ߢ 9.4kN/ᧄ㧘1.0m ߩ඙↹ߢ 37kN/ᧄߣߥࠆ‫ߡߞ߇ߚߒޕ‬㧘SWS ⹜㛎࠺࡯࠲ߦၮߠߊ☼⌕ജࠍ↪޿ߡ᳞߼ࠄࠇࠆ቟ో₸ߪ㧘ਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇ 0.5m ߩ඙↹ߢߪᧄታ㛎ߢߪ㧘ࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻ߩౝㇱ៺ᡂⷺࠍ I㧩35deg㧘ਣᄥ⋥ᓘ 0.15m ߣߔࠆߣ㧘ᔅⷐߥࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻ෘߐߪਣ
ᄥᛂ⸳㑆㓒 0.5m ߢ 0.15m㧘ਣᄥᛂ⸳㑆㓒 1.0m ߢ 0.33m ߢ޽ࠆߎߣ߆ࠄ㧘㆏〝࿯Ꮏエᒙ࿾⋚ኻ╷Ꮏᜰ㊎ 15)ߦ␜ߐࠇ
ࠆࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻ߩᦨૐෘߐ 0.5m ߣ⸳ቯߒߚ‫ޕ‬

4. ⋓࿯⩄㊀ߦኻߔࠆᴉਅߩᬌ⸛

2.3㧘1.0m ߩ඙↹ߢߪ 0.6 ߣߥࠆ‫ޕ‬

4.1

ᴉਅߩ⸘᷹

࿑ 9 ߦ㧘ᴉਅ᧼߅ࠃ߮ᴉਅ㍋ߩ㈩⟎࿑ࠍ␜ߔ‫ޕ‬ᴉਅ㍋ࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻ෘߐߩ⸳ቯ

ࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻ߩᦨૐෘߐߪ㧘ᑼ(5)ࠃࠅ㧘ᦨ߽෩ߒ޿᧦
ઙߣߒߡਣᄥࠍవ┵ᡰᜬ᧮ߣ઒ቯߒ㧘࿑ 8 ߦ␜ߔࠃ߁ߦ㧘ᱜᣇᒻ㈩⟎ߒߚኻⷺ✢ߦኻߒߘߩࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻ߩਥ௛፣
უ㕙߇ࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻⴫㕙߹ߢ߅ࠃ߫ߥ޿ࠃ߁ߥෘߐߣߥ
ࠆࠃ߁ߦ⸳ቯߒߚ 14)‫ޕ‬(5)B㧦ਣᄥᛂ⸳㑆㓒(m)ߢ޽ࠆߎߣ߆ࠄᑼ(4)ࠍㆡ↪ߒߚ㧚SWS ⹜㛎ࠃࠅផቯߒߚ
ᄥ 1 ᧄᒰߚࠅߩ๟㕙៺ᡂജߪ 21kN ߣߥࠆ‫ߚ߹ޕ‬㧘ో਄タ§¨ 2 B 2 0.5  D ·¸I·§©
¹tan¨ 45  ¸
2
2 ¹f
©

ߎߎߢ㧘Ts㧦ࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻ߩᦨૐෘߐ(m)࿯ಽ߇ 10㧑એ਄฽߹ࠇߡ߅ࠅ㧘߹ߚ㧘⚵ᚑᜰᢙ߽ 10 એ਄

3.2ήኻ╷䊶࿯ᧁ䉲䊷䊃࿑ 9 ᴉਅ᧼߅ࠃ߮ᴉਅ㍋㈩⟎࿑޽ࠆ႐ว㧘ᑼ(4)ߦࠃࠅ᳞߼ࠄࠇࠆ 8)9)10)11)12)13)‫ޕ‬
ULc u

ਣᄥᛂ⸳

(b) ᴉਅ᧼߅ࠃ߮ᴉਅ㍋㈩⟎஥㕙࿑ਣᄥߩ๟㕙៺ᡂജߪ㧘ኻ⽎࿾⋚߇ဋ⾰ߥ☼ᕈ࿯࿾⋚ߢ
Rf

ᧂኻ╷
࿾⋚ጀ

ߪ㧘⋓࿯ㅧᚑᓟ(ਣᄥᛂ⸳߆ࠄ 8 ᣣᓟ)ߦ㧘⋓࿯ᄤ┵⴫㕙ߦ㐳ߐ⚂ 0.15m ߩࠬ࠹ࡦ࡟ࠬ⵾ߩ㍋ࠍ 1m 㑆㓒(৻ㇱ⚂ 2m 㑆㓒)ߢᛂߜㄟࠎߛ‫ޕ‬ᴉਅ᧼ߪ㧘ฦ඙↹ߩ߶߷ਛᔃઃㄭߩਣ
ᄥ㗡ㇱ(ਣᄥᛂ⸳඙↹ߩߺ)㧘ੱᎿエᒙ࿾⋚਄㧘ࠨࡦ࠼ࡑ࠶
࠻਄ߦ⸳⟎ߒߚ‫ߢߎߎޕ‬㧘ਣᄥ㗡ㇱߩᴉਅ᧼ߪ㧘ਣᄥవ

論−26

論
ਣᄥᛂ⸳1.0m㑆㓒

ήኻ╷

࿯ᧁ䉲䊷䊃

20䋘ᧂḩ

40䋘એ਄60䋘ᧂḩ

20䋘એ਄40䋘ᧂḩ60䋘એ਄80䋘ᧂḩ࿶❗㊂ D (mm)࿶❗㊂ D (mm)ਣᄥᛂ⸳0.5m㑆㓒

文ᴉਅ㊂ 㼺S
(mm)

0
20
40
60
80
100

(34.7)

ᴉਅ㊂ 㼺S
(mm)

0
20
40
60
80
100

(35.0)

0
20
40
60
80
100

(32.8)⋓࿯⴫㕙䉰䊮䊄䊙䉾䊃

ੱᎿエᒙ࿾⋚(57.6)(56.7)(56.3)(62.9)

࿶❗㊂ D (mm)(38.5)(62.0)

࿶❗㊂ D (mm)ᴉਅ㊂ 㼺S
(mm)

0
20
40
60
80
100

ᴉਅ㊂ 㼺S(mm)

࿑ 10 ਣᄥᛂ⸳ቢੌࠃࠅ 397 ᣣᓟߩ⋓࿯⴫㕙ߦ߅ߌࠆᴉਅ㊂(59.0)(60.7)(58.7)⋓࿯䉰䊮䊄䊙䉾䊃
ኻ╷࿾⋚ᧂኻ╷࿾⋚

ਣᄥᛂ⸳0.5m㑆㓒

10
100
1000
⋓࿯⚳ੌᣣ(2008ᐕ10᦬15ᣣ)䈎䉌䈱⚻ㆊᣣᢙ 䋨Day)⋓࿯䉰䊮䊄䊙䉾䊃
ኻ╷࿾⋚ᧂኻ╷࿾⋚

ਣᄥᛂ⸳1.0m㑆㓒

10
100
1000
⋓࿯⚳ੌᣣ(2008ᐕ10᦬15ᣣ)䈎䉌䈱⚻ㆊᣣᢙ 䋨Day)⋓࿯䉰䊮䊄䊙䉾䊃
ᧂኻ╷࿾⋚

ήኻ╷

10
100
1000
⋓࿯⚳ੌᣣ(2008ᐕ10᦬15ᣣ)䈎䉌䈱⚻ㆊᣣᢙ 䋨Day)⋓࿯䉰䊮䊄䊙䉾䊃
ᧂኻ╷࿾⋚

࿯ᧁ䉲䊷䊃

10
100
ਣᄥᛂ⸳ቢੌ䈎䉌䈱⚻ㆊᣣᢙ 䋨Day)1000

࿑ 12 ฦጀߩ࿶❗㊂ߩ⚻ᤨᄌൻ

4.2(39.6)

ᴉਅ⸘᷹⚿ᨐ

࿑ 10 ߦ㧘ਣᄥᛂ⸳ቢੌ߆ࠄ 397 ᣣᓟߩ⋓࿯⴫㕙ߦ߅ߌᧂኻ╷࿾⋚䋨䋽ਣᄥ㗡ㇱ䈮䈍䈔䉎ᴉਅ)ɺ‫ٽ‬৙ᚨᵏᵌᵎᶋ᧓ᨠ

0
20
40
60
80
100
-20 1
0
20
40
60
80
100
1

(59.3)

࿾⋚ኻ╷䈎䉌1ᐕᓟɺ‫ٽ‬৙ᚨᵎᵌᵓᶋ᧓ᨠ

-20
0
20
40
60
80
100
-20 1
0
20
40
60
80
100
-20 1

໯‫ݣ‬ሊ

ࠆᩰሶߏߣߩᴉਅ㊂ࠍ␜ߔ‫ޕ‬ฦᩰሶߩᴉਅ㊂ߪ㧘ߘߩਛ‫ם‬ஙἉὊἚ

ᔃ૏⟎ߦ⸳⟎ߒߚᴉਅ㍋ߩᴉਅ㊂ࠍ␜ߒߚ߽ߩߢ޽ࠆ‫ޕ‬

࿑ 11 397 ᣣᓟߩᴉਅ᧼߅ࠃ߮ᴉਅ㍋ߩ⸘᷹⚿ᨐߎࠇࠃࠅ㧘ฦ඙↹ߩਛᔃઃㄭߦᲧߴ๟ㄝㇱߢߪᴉਅ㊂߇┵ㇱᷓᐲએᷓߦ߅ߌࠆᴉਅ⸘᷹ࠍ⋡⊛ߦߒߡ޿ࠆ‫⸘ᧄޕ‬ዊߐߊߥߞߡ޿ࠆߎߣ߇ᄙߊߥߞߡ޿ࠆߎߣ߇ಽ߆ࠆ‫ޕ‬᷹ߦ↪޿ߚᴉਅ᧼ߪ㧘ࠬ࠹ࡦ࡟ࠬ⵾ߩ᧼(0.1m×0.1m×ߎࠇߪ㧘๟ㄝㇱಽߪ࠻࡟ࡦ࠴ߩᴺ㕙ㇱಽߢ޽ࠆߚ߼エᒙ

0.005m)ߦࠬ࠹ࡦ࡟ࠬ⵾ߩ᫔(⋥ᓘ 0.01m㧘㐳ߐ 1.7m ߣ࿾⋚ጀෘ߇⭯޿ߚ߼ߣ⠨߃ࠄࠇࠆ‫ߡߞ߇ߚߒޕ‬㧘⋓࿯⴫2.2m)ࠍṁធߒߚ߽ߩߢ޽ࠆ‫⋓ޕ‬࿯ጀ߅ࠃ߮ࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻

㕙ߦ߅ߌࠆᴉਅ⸘᷹⚿ᨐߪ㧘਄⸥ߩᓇ㗀ࠍዋߥߊߔࠆߚ

ጀߣߩ៺ᡂࠍㆱߌࠆߚ߼ߦ㧘ࠬ࠹ࡦ࡟ࠬ᫔ㇱಽߪ㧘ౝᓘ߼ߦฦ඙↹ߩਛᔃ 3m×3m ߩ▸࿐ࠍ↪޿ߚ‫ޕ‬⚂ 0.05m ߩႮࡆ▤ߦㅢߒᄖㇱߣ✼ಾࠅߒߚ‫ੱޕ‬Ꮏエᒙ࿾

࿑ 11 ߦ㧘ਣᄥᛂ⸳ቢੌࠃࠅ 397 ᣣᓟߩᴉਅ᧼߅ࠃ߮ᴉ

⋚਄ߦ⸳⟎ߒߚᴉਅ᧼ߪ㧘ࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻ᣉᎿᓟߦ㧘⸳⟎ਅ㍋ߩ⸘᷹⚿ᨐࠍ␜ߔ‫߅ߥޕ‬㧘๟ㄝ࿾⋚ߪ⦟⾰ߥ⍾␕ߢ૏⟎ߩࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻ࠍ৻ㇱ೸߉ขࠅ⸳⟎ߒ㧘⸳⟎ቢੌᓟၒ┙ߡࠄࠇߡ߅ࠅ㧘ᴉਅ߇ᓸዊߢ޽ࠆߣ⠨߃ࠄࠇࠆߚ߼㧘ౣᐲࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻ࠍၒ߼ᚯߒォ࿶ߒߚ‫ޕ‬ᧂኻ╷࿾⋚ࠃࠅਅߢߪᴉਅߪ↢ߓߥ޿߽ߩߣߒߚ‫ޕ‬ਣᄥ

࿑ 9 ߦ␜ߔࠃ߁ߦ㧘ߎߎߢߪήኻ╷߅ࠃ߮࿯ᧁࠪ࡯࠻ᛂ ⸳ 㑆 㓒 ߇ 0.5m ߩ ඙ ↹ ߢ ߪ 㧘 ⋓ ࿯ ⴫ 㕙 ߩ ᴉ ਅ ㊂ ߪߩ඙↹ߢߪੱᎿエᒙ࿾⋚ߩ GL0m㨪-4m ߹ߢߩోᷓᐲ߇ᧂ

38.5mm ߢ㧘ࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻਄ߣエᒙ࿾⋚਄㧘ᧂኻ╷࿾⋚ጀኻ╷࿾⋚ጀߣߒ㧘ਣᄥࠍᛂ⸳ߒߚ඙↹ߢߪਣᄥᛂ⸳એᷓ

਄ㇱߣᏅߪዋߥߊ㧘ߒߚ߇ߞߡ㧘ᴉਅߩ߶ߣࠎߤߪᧂኻ

ߩ GL-3m㨪-4m ࠍᧂኻ╷࿾⋚ጀ㧘ਣᄥࠍᛂ⸳ߒߚ GL0m㨪

╷࿾⋚ጀߢ⊒↢ߒߚ߽ߩߣ⠨߃ࠄࠇࠆ‫ޕ‬ਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇-3m ߹ߢߪኻ╷࿾⋚ጀߣ๭߱‫ޕ‬

1.0m ߩ඙↹ߢߪ㧘⋓࿯⴫㕙ߦ߅ߌࠆᐔဋᴉਅߪ⚂ 57.6mm

ᴉਅ㍋߅ࠃ߮ᴉਅ᧼ߩೋᦼ୯⸘᷹ߪ㧘ਣᄥᛂ⸳ቢੌ߆

ߢ޽ߞߚ‫ߩߘޕ‬ᴉਅ㊂ߪ㧘ࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻਄㧘エᒙ࿾⋚਄ࠄ 8 ᣣᓟߦታᣉߒߚ‫߼ߚߩߘޕ‬㧘ᧄᴉਅ⸘᷹⚿ᨐߦߪ㧘ߣ߶߷หߓߢ޽ࠆ߇㧘ᧂኻ╷࿾⋚਄ㇱߢߪエᒙ࿾⋚਄ㇱࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻ᣉᎿ߆ࠄਣᄥᛂ⸳ቢੌ߹ߢߩ 8 ᣣ㑆߅ࠃ߮

ߣ 16.7mm ߩᏅ߇޽ࠅ㧘ᧂኻ╷࿾⋚ጀߢ߽ 39.6mm ߩᴉਅਣᄥᛂ⸳ቢੌ߆ࠄ⋓࿯ᣉᎿ߅ࠃ߮࿾⋚⺞ᩏ㧘⸘᷹ᯏེ⸳

߇⊒↢ߒߡ޿ࠆ‫ޕ‬ήኻ╷ߣ࿯ᧁࠪ࡯࠻ߩ඙↹ߩ⋓࿯⴫㕙⟎ߩ 7 ᣣ㑆㧘⸘ 15 ᣣ㑆ߩᴉਅ㊂ߪ฽߹ࠇߡ޿ߥ޿‫ߩߘޕ‬ᴉਅ㊂ߪ㧘ᐔဋ୯ߢߘࠇߙࠇ 62.9mm ߣ 62.0mm ߢ޽ࠆ‫ޕ‬ᓟ㧘ᴉਅ⸘᷹ߪ㧘ਣᄥᛂ⸳ቢੌ߆ࠄ 29㧘64㧘125㧘216㧘ߎࠇߪ㧘ਣᄥᛂ⸳߇ 1.0m ߩ඙↹ߣᲧセߒߡ 5mm ⒟ᐲᄢ߈307㧘397 ᣣᓟߩ⸘ 6 ࿁ታᣉߒߚ‫⸘ޕ‬᷹ߪ㧘᳓Ḱ᷹㊂ߦࠃ޿ߩߺߢ߶߷╬ߒ޿‫ޕ‬
࿑ 12 ߦ㧘ฦጀߩ࿶❗㊂ߩ⚻ᤨᄌൻࠍ␜ߔ‫ޕ‬ᴉਅ⸘᷹㐿ࠅⴕߞߚ‫ޕ‬ᆎ߆ࠄ 397 ᣣ߇⚻ㆊߒ㧘ฦ඙↹ߣ߽࿶ኒ߇ㅴࠎߢ޿ࠆ߇㧘ᴉਅߪ߹ߛቢోߦߪ⚳ੌߒߡ޿ߥ޿‫ޕ‬ਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇
論−27

資

1

ਣᄥᛂ⸳0.5m㑆㓒

ਣᄥᛂ⸳1.0m㑆㓒

ਣᄥᛂ⸳䈎䉌397ᣣᓟ

ਣᄥᛂ⸳䈎
䉌397ᣣᓟ

ήኻ╷

࿯ᧁ䉲䊷䊃

ਣᄥᛂ⸳䈎
䉌397ᣣᓟ

ਣᄥᛂ⸳䈎
䉌397ᣣᓟ

5m

5m

5m

5m

䉴䉩ਣᄥ
0.5m㑆㓒

䉴䉩ਣᄥ
1.0m㑆㓒

ήኻ╷

࿯ᧁ䉲䊷䊃

㽵
㽷㽶㽶

ਣᄥᛂ⸳▸࿐

ਣᄥᛂ⸳▸࿐

5m

0-1
ੱᎿエᒙ࿾⋚

ᮡ㜞 GL (m)䉰䊮䊄䊙䉾䊃
⋓࿯

2

料

-2

㽶㽶
㽳
㽴
㽳㽲

㽴
㽲
㽶 㽶 㽵
㽷

㽷
ឃ᳓ਣᄥᛂ⸳䉣䊥䉝

ਣᄥ

-3
-4

࿑ 14

-1 0 1 2 3 4 5 -1 0 1 2 3 4 5 -1 0 1 2 3 4 5 -1 0 1 2 3 4 5࿶❗䈵䈝䉂 (䋦)࿶❗䈵䈝䉂 (䋦)࿶❗䈵䈝䉂 (䋦)࿶❗䈵䈝䉂 (䋦)

㽴 㽳
㽲

㽴
㽳㽲

㽶 㽵 㽶
㽷
䉴䉡䉢䊷䊂䊮⹜㛎ታᣉ૏⟎䈫ታᣉᣣ
㽵 301ᣣᓟ㽲 ਣᄥᛂ⸳೨
㽶 398ᣣᓟ
㽳 1ᣣᓟ
㽷 400ᣣᓟ
㽴 6ᣣᓟ

SWS ⹜㛎ታᣉ૏⟎ߣታᣉᣣ⋚ጀෘࠍਣᄥᛂ⸳඙↹ߢਣᄥਅㇱߩ 1.0m㧘ߘࠇએᄖߩ඙

࿑ 13 ฦጀߩ࿶❗߭ߕߺ↹ߢ 4m ߣߒ㧘ฦ඙↹ߩᧂᡷ⦟࿾⋚ጀਛᄩߦ߅ߌࠆೋᦼᐔ

⴫ 3 ੱᎿエᒙ࿾⋚ጀߩᴉਅ㊂ߣᧂኻ╷࿾⋚ጀߦ߅ߌࠆ࿶❗㊂ߩᲧセဋ᦭ലਥᔕജߣ⩄㊀Ⴧಽࠍട߃ߚᐔဋ᦭ലਥᔕജ߆ࠄ࿶

඙↹

ਣᄥ 0.5

ਣᄥ 1.0ήኻ╷࿯ᧁࠪ࡯࠻ੱᎿエᒙ࿾⋚ጀߩᴉਅ㊂

35.0

56.3

58.7

59.3

ᧂኻ╷࿾⋚ጀߩផቯ࿶❗㊂

15.5

15.5

78.2

78.2

❗㊂ࠍ᳞߼ߚ‫ߢߎߎޕ‬㧘㕒ᱛ࿯࿶ଥᢙ K0 ߪ 0.5 ߣߒߚ㧚
࿶❗㊂ߪ㧘ήኻ╷㧘࿯ᧁࠪ࡯࠻඙↹ߢߪ⸘᷹୯ߣ߶߷৻
⥌ߒߡ޿ࠆ߇㧘ਣᄥᛂ⸳඙↹ߢߪਔ඙↹ߣ߽ផቯ࿶❗㊂߇⸘᷹୯ࠃࠅ߽ᄢ᏷ߦዊߐߊߥߞߡ޿ࠆ‫ߪࠇߎޕ‬㧘ኻ╷

1.0m ߩ඙↹એᄖߢߪኻ╷࿾⋚㧘ࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻߅ࠃ߮⋓࿯ߢߩ࿶❗߇߶߷ 0 ߢ޽ࠅ㧘⋓࿯⴫㕙ߩᴉਅߪᧂኻ╷࿾⋚ߢ↢ߓߡ޿ࠆߎߣ߇ಽ߆ࠆ‫৻ޕ‬ᣇ㧘ਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇ 1.0m
ߩ඙↹ߢߪ㧘೨ㅀߒߚࠃ߁ߦ 397 ᣣ⚻ㆊᓟߦኻ╷࿾⋚ጀ
ߢ 16.7mm㧘ᧂኻ╷࿾⋚ጀߢ 39.6mm ࿶❗ߒߡ޿ࠆ‫ޕ‬
4.3

ߘߎߢ㧘ኻ╷࿾⋚ጀෘࠍ޿ߊߟߦ⷗ߥߖ߫ផቯ࿶❗㊂ߣㆡวߔࠆ߆߽᳞߼ࠆߚ߼ߦ㧘ਣᄥᛂ⸳඙↹ߦ߅޿ߡផ
ቯ࿶❗㊂߇⸘᷹୯ߣ╬ߒߊߥࠆࠃ߁ߦ࿶❗࿾⋚ጀෘࠍㅒ
0.5m ߩ඙↹ߢߪ 2.3m㧘1.0m ߩ඙↹ߢߪ 3.2m ߦ⋧ᒰߔࠆ

࿑13ߦ㧘ฦᴉਅ㊂ߩᏅಽࠍ࿶❗㊂ߣߒ㧘ߎࠇࠃࠅ᳞߼ߚ
ฦጀߩ࿶❗߭ߕߺࠍ␜ߔ‫ޕ‬࿶❗߭ߕߺߪᑼ(6)ߦࠃࠅ᳞߼ߚ‫ޕ‬Hc

ߚ߼ߣ⠨߃ࠄࠇࠆ‫ޕ‬▚ߒߚ‫⚿ߩߘޕ‬ᨐ㧘࿶❗࿾⋚ጀෘߪ㧘ਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇ฦጀߩ࿶❗߭ߕߺ

'S
u 100
S

࿾⋚ጀߢ޽ߞߡ߽ਣᄥ㑆࿾⋚ߦ߅޿ߡ࿶❗߇↢ߓߡ޿ࠆ(6)ߣផ᷹ߐࠇࠆ‫ࠅࠃࠇߎޕ‬㧘ਣᄥߩᧂኻ╷࿾⋚ጀ߳ߩ㘩޿
ㄟߺ㊂ߪ㧘ਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇ 0.5m ߩ඙↹ߢߪ⚂ 20mm㧘
1.0m ߩ඙↹ߢߪ 39mm ߣផ᷹ߐࠇࠆ‫ޕ‬એ਄ࠃࠅ㧘ਣᄥᛂ⸳ߦࠃࠆ࿾⋚ኻ╷ጀෘߩ߁ߜ㧘0.5m ߩ඙↹ߢ᧮㐳 L=3.0m
ߩ⚂ 43㧑ߦ޽ߚࠆ 1.3m㧘1.0m ߩ඙↹ߢ᧮㐳ߩ⚂ 73㧑ߦ޽ߎߎߢ㧘Hc㧦࿶❗߭ߕߺ(㧑)ߚࠆ 2.2m ߇㧘ታ㓙ߦߪ࿶❗ጀߦߥߞߡ߅ࠅ㧘࿶❗ߒߚಽ

'S㧦ฦጀߩ࿶❗㊂(mm)ߪਣᄥ߇ᧂኻ╷࿾⋚ߦߊ޿ㄟࠎߛน⢻ᕈ߇㜞޿ߎߣ߇⠨S 㧦ฦጀߩೋᦼጀෘ(mm)߃ࠄࠇࠆ‫ޕ‬ฦ඙↹ߣ߽⋓࿯ጀ߅ࠃ߮ࠨࡦ࠼ࡑ࠶࠻ጀߢߪ߶ߣࠎߤ
߭ߕߺ߇⊒↢ߒߡ޿ߥ޿‫ޕ‬ਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇ 0.5m ߩ඙↹ߢߪ㧘ᧂኻ╷࿾⋚ጀߢ߭ߕߺ߇⚂ 3.3%⊒↢ߒߡ޿ࠆ߽ߩߩ㧘

5. ਣᄥࠍᛂ⸳ߒߚ࿾⋚ߩᒝᐲᄌൻ

ኻ╷࿾⋚ጀߦ߅ߌࠆ߭ߕߺߩ⊒↢ߪ߶߷ 0 ߢ޽ࠆ‫ߚ߹ޕ‬㧘

5.1

ਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇ 1.0m ߩ඙↹ߢߪ㧘ኻ╷࿾⋚ጀߢ߽ 0.6%⒟ਣᄥᛂ⸳࿾⋚ߩ⺞ᩏ

࿑ 14 ߦ㧘SWS ⹜㛎ࠍታᣉߒߚ૏⟎ࠍታᣉᣣߏߣߦ␜ߔ‫ޕ‬ᐲߩ߭ߕߺ߇⊒↢ߒߡ߅ࠅ㧘ᧂኻ╷࿾⋚ጀߢߪ⚂ 4㧑⊒↢࿑ਛߩ⹜㛎ታᣉᣣߪ㧘ᴉਅ⸘᷹ߣห᭽ߦਣᄥᛂ⸳ቢੌ߆

ߒߡ޿ࠆ‫ߩߎޕ‬඙↹ߢኻ╷࿾⋚ጀߦ߅ߌࠆ߭ߕߺ߇⊒↢ࠄߩ⚻ㆊᣣᢙߢ޽ࠆ‫ޕ‬ታᣉ૏⟎ߦ⛔৻ᕈ߇ή޿ߩߪ㧘ਣߒߡ޿ࠆߩߪ㧘ਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇ᐢߊ㧘ਣᄥ߅ࠃ߮ࠨࡦ࠼

ᄥᛂ⸳૏⟎߿ᴉਅ᧼⸳⟎૏⟎ࠍㆱߌ㧘߆ߟ⹜㛎૏⟎߇㊀ࡑ࠶࠻ߩߺߢߪ⋓࿯⩄㊀ࠍᡰ߃ࠄࠇߕ㧘ਣᄥ㑆࿾⋚߽࿶ߥࠄߥ޿ࠃ߁ߦߒߚߚ߼ߢ޽ࠆ‫߅ߥޕ‬㧘‫ޟ‬ԙ1 ᣣᓟ‫ߪޠ‬㧘❗ߐࠇߚ߽ߩߣ⠨߃ࠄࠇࠆ‫ޕ‬ήኻ╷߅ࠃ߮࿯ᧁࠪ࡯࠻ߩ

⋓࿯೨ߦ⹜㛎ࠍታᣉߒ㧘ߘࠇએ㒠ߪ⋓࿯ᓟߦታᣉߒߚ‫ޕ‬඙↹ߦ߅ߌࠆᧂኻ╷࿾⋚ߩ߭ߕߺߪ㧘޿ߕࠇ߽⚂ 1.5㧑ߢ
޽ࠆ‫ޕ‬

5.2

ਣᄥᛂ⸳࿾⋚ߩᒝᐲ߅ࠃ߮ߘߩᄌൻ

࿑ 15 ߦ㧘ታ㛎㐿ᆎࠃࠅ 301 ᣣᓟ߅ࠃ߮ 398 ᣣᓟ(એ㒠㧘
4.4ਣᄥᛂ⸳࿾⋚ߦ߅ߌࠆᴉਅߩ⠨ኤਔ⠪ߣ߽ 1 ᐕᓟߣߔࠆ)ߩ SWS ⹜㛎⚿ᨐࠃࠅផቯߒߚ৻ゲ⴫ 3 ߦ㧘ᴉਅ⸘᷹⚿ᨐ߆ࠄ᳞߼ߚエᒙ࿾⋚ጀߦ߅ߌࠆ

࿶❗ᒝߐ qu ࠍ␜ߔ‫ߒߛߚޕ‬㧘398 ᣣᓟߪฦ඙↹ߣ߽ 2 ࡨᚲᴉਅ㊂ߣ㧘ᴉਅ߇ᧂኻ╷࿾⋚ጀߩߺߢ↢ߓࠆߣ઒ቯߒߚ

ߢ SWS ⹜㛎ࠍታᣉߒߡ޿ࠆ߇㧘ਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇ 1.0㨙߅ࠃ႐วߩᧂኻ╷࿾⋚ጀෘߣ࿶❗ᜰᢙ Cc=0.088 ߆ࠄ᳞߼ߚផ

߮ήኻ╷ߩ඙↹ߢߪࠬࠢ࡝ࡘ࡯ࡐࠗࡦ࠻߇␕ߦ޽ߚࠅ⸘

ቯ࿶❗㊂ߩᲧセࠍ␜ߔ‫ޕ‬ᴉਅ㊂ߪ৻ᰴర࿶ኒߣߒߡ⸘▚᷹ߢ߈ߥ߆ߞߚ႐ᚲ߇޽ࠆߚ߼㧘ฦ 1 ࡩᚲߩ⚿ᨐࠍタߖߒߚ㧚ߎߎߢ㧘⩄㊀Ⴧಽߪ 37kN/m2㧘ฦ඙↹ߩᧂኻ╷࿾

論−28

論

文
ផቯqu (kN/m2)ߡ޿ࠆ‫ޕ‬࿑ਛߩ 1 ὐ㎮✢ߪ㧘GL0~-3m ߩផቯ qu ߩᐔဋ୯0ࠍ␜ߒߚ‫ޕ‬50

100

ផቯqu (kN/m2)

150

0

200

100

50

150

200

0

0

࿑ 16 ߦ㧘 GL0~-3m ߦ߅ߌࠆផቯ৻ゲ࿶❗ᒝߐ qu ߩᐔဋ୯ࠍ඙↹ߏߣߦ␜ߔ‫ޕ‬࿑ਛߩ⎕✢ߪ㧘ਣᄥᛂ⸳೨ߩ୯

ਣᄥᛂ⸳㑆㓒
0.5m
ㅢᏱਣᄥ

1

ߢ޽ࠅ㧘৻ὐ㎮✢ߪᡰᜬജ⸘▚ߦ↪޿ߚ 30 kN/m2 ߢ޽ࠆ‫ޕ‬1ਣᄥᛂ⸳㑆㓒
0.5m
ឃ᳓ਣᄥߤߩ඙↹߽㧘ਣᄥᛂ⸳ቢੌ߆ࠄ 1 ᣣᓟ߅ࠃ߮ 6 ᣣᓟߩ୯ߪ
2

ᷓᐲD (m)੹࿁ኻ⽎ߣߒߚࠃ߁ߥ࿾⋚ߢߪਣᄥ㑆࿾⋚ߩᒝᐲჇടߪ
⹺߼ࠄࠇߥ޿‫ࠄ߇ߥߒ߆ߒޕ‬㧘࿾⋚ኻ╷ቢੌ߆ࠄ 1 ᐕ⚻ᷓᐲD (m)2

ਣᄥᛂ⸳೨ߩ୯ߣ߶߷╬ߒߊ㧘ਣᄥࠍᛂ⸳ߒߚߛߌߢߪ

33ㆊᓟߪ㧘ήኻ╷ࠍ฽߻ోߡߩ඙↹ߢ࿾⋚ߩᒝᐲჇട߇⹺
߼ࠄࠇ㧘․ߦਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇ 0.5m ߩ඙↹ߣឃ᳓ਣᄥࠍᛂ

301ᣣᓟ

4

⸳ߒߚ඙↹ߢჇട㊂߇ᄢ߈߆ߞߚ‫ޕ‬ߘߎߢ㧘⚻ㆊᣣᢙߦኻߔࠆਣᄥ㑆࿾⋚ߩᒝᐲჇടࠍ᳞
߼ࠆߚ߼ߦ㧘ਣᄥᛂ⸳೨ߩೋᦼ࿾⋚ߩផቯ৻ゲ࿶❗ᒝߐࠍ 30 kN/m2 ߣ઒ቯߒ㧘ߘࠇߙࠇ i ᣣᓟߩផቯ৻ゲ࿶❗ᒝߐ398ᣣᓟ-1

398ᣣᓟ-2398ᣣᓟ-2ᐔဋᐔဋᒁ䈐ᛮ䈐⹜㛎⚿ᨐ䈎䉌᳞䉄䈢୯

5

301ᣣᓟ

4

398ᣣᓟ-1ᒁ䈐ᛮ䈐⹜㛎⚿ᨐ䈎䉌᳞䉄䈢୯5(a)ᛂ⸳㑆㓒 0.5m

qui ߩჇട₸㧔=qui/30㧕ࠍ᳞߼ߚ‫ޕ‬࿑ 17 ߦߘߩ⚻ᤨᄌൻࠍ(b)ᛂ⸳㑆㓒 0.5m(ឃ᳓)ផቯqu (kN/m2)␜ߔ‫ޕ‬࿑ਛߩᦛ✢ߪ㧘ฦ඙↹ߩ qui ߩჇട₸ࠍᗐቯߒߚ߽

0

50

100

150

0

200

0

ߩߢ޽ࠆ‫ޕ‬ਣᄥᛂ⸳ᓟ 1 ㅳ㑆⒟ᐲߢߪ㧘࿾⋚ߩᒝᐲჇട

50

ផቯqu (kPa)
100
150

200

0

ߪ߶ߣࠎߤ⹺߼ࠄࠇߥ޿߇㧘1 ᐕ⚻ㆊᓟߪ㧘ήኻ╷ߩ඙↹ߢ⚂ 1.4 ୚㧘ਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇ 1.0m ߩ඙↹ߢ⚂ 1.7 ୚㧘ਣᄥ

11ᛂ⸳㑆㓒߇ 0.5m ߩ඙↹ߢ⚂ 2 ୚㧘ឃ᳓ᯏ⢻ઃ߈ߩ඙↹ߢήኻ╷ਣᄥᛂ⸳㑆㓒
1.0m
ㅢᏱਣᄥ

2 ୚એ਄ߩᒝᐲჇട߇⹺߼ࠄࠇࠆ‫ߢߎߎޕ‬㧘ήኻ╷ߩ඙↹2

ടߪ㧘㋦⋥ᣇะߩ࿶ኒࠍਥߦߔࠆ߽ߩߣ⠨߃ࠄࠇࠆ‫ߎޕ‬ࠇߪ㧘ᣢߦ␜ߒߚࠃ߁ߦ㧘ਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇ 1.0m ߩ႐วߪ2
ᷓᐲD (m)ᷓᐲD (m)߅ࠃ߮ਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇ 1.0m ߩ඙↹ߦ߅ߌࠆ࿾⋚ߩᒝᐲჇ

33৻ᰴర࿶ኒ⹜㛎⚿ᨐߦၮߠ޿ߡផቯߒߚ࿶❗㊂㧔78.2mm㧕ߣ⸘᷹⚿ᨐ㧔56.3mm㧕߇߶߷╬ߒ޿୯ߢ޽ࠆߎߣ㧘߹ߚ㧘

4

ਣᄥ 1 ᧄߩᐔဋᢿ㕙Ⓧࠍਣᄥ 1 ᧄ߇ฃߌᜬߟ㕙Ⓧߢ㒰ߒߚ୯ࠍᡷ⦟₸ߣߔࠆߣ㧘ਣᄥᛂ⸳㑆㓒 0.5m ߩ඙↹ߢߪ
10.4㧑ߢ޽ࠆߩߦኻߒ㧘1.0m ߩ඙↹ߢߪ 2.6㧑ߣዊߐߊ㧘

4

301ᣣᓟ
398ᣣᓟ

301ᣣᓟ

ᐔဋ

398ᣣᓟ

ᒁ䈐ᛮ䈐⹜㛎⚿ᨐ䈎䉌᳞䉄䈢୯

5ਣᄥᛂ⸳ߦࠃࠆ᳓ᐔᣇะ߳ߩ࿶❗߇ዊߐ߆ߞߚߚ߼ߣ⠨(c)ᛂ⸳㑆㓒 1.0m

߃ࠄࠇࠆ‫৻ޕ‬ᣇ㧘ਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇ 0.5m ߩ඙↹ߢߪ㧘ኒߦ࿑ 15ਣᄥࠍᛂ⸳ߒߚߎߣߦࠃࠅ࿾⋚߇᳓ᐔᣇะߦ߽࿶❗ߐࠇ㧘߆ߞߚ‫ߚ߹ޕ‬㧘ਣᄥᛂ⸳ᒰೋߪㆊ೾㑆㓗᳓࿶߇਄᣹ߒߡ
޿ࠆߚ߼㧘ਣᄥᛂ⸳߆ࠄ 1 ㅳ㑆⒟ᐲߢߪઁߩ඙↹ߣ࿾⋚ᒝᐲߦᏅ߇↢ߓߡ޿ߥ߆ߞߚ߽ߩߣ⠨߃ࠄࠇࠆ‫ߦࠄߐޕ‬㧘

100

ផቯ৻ゲ࿶❗ᒝߐqu (kN/m2 㧕ߕ⹦⚦ߪਇ᣿ߛ߇㧘ዋߥߊߣ߽⋡┙ߞߚ⋓ࠅ਄߇ࠅߪή(d)ήኻ╷SWS ⹜㛎⚿ᨐࠃࠅផቯߒߚ৻ゲ࿶❗ᒝߐ(1 ᐕᓟ)ߎࠇߦࠃߞߡ߽࿾⋚ᒝᐲߩჇട߇޽ߞߚߣ⠨߃ࠄࠇࠆ‫ޕ‬ߥ߅㧘ਣᄥᛂ⸳ߦࠃࠆ࿾⋚ߩ⋓ࠅ਄߇ࠅߪ⸘᷹ߒߡ߅ࠄ

ᐔဋ

5

ᛂ⸳೨

GL-0䌾-3m

1ᣣᓟ
6ᣣᓟ
301ᣣᓟ
50

398ᣣᓟ

qu0=30kN/m2
00

1 ㅳ㑆ᓟ߆ࠄ 1 ᐕᓟߦ߆ߌߡឃ᳓ਣᄥߩ඙↹ߢㅢᏱਣᄥߩ
඙↹ࠃࠅ߽ᣧߊᒝᐲჇട߇↢ߓߚߣផቯߐࠇࠆ‫ߪࠇߎޕ‬㧘

1
ਣᄥ0.5m(ឃ᳓ᯏ⢻ઃ䈐)

ਣᄥ0.5m2(ㅢᏱ)3
ਣᄥ1.0m

4
ή૕╷

5
࿯ᧁ䉲䊷䊃

6

⹜㛎඙↹

࿑ 16 ฦ඙↹ߩ࿾⋚ߩផቯ৻ゲ࿶❗ᒝߐߎߩ㑆ߩਔ⠪ߩᏅߪ⏕⹺ߢ߈ߡ޿ߥ޿߇㧘1 ᐕᓟߩᐔဋផ
ቯ qu ߪឃ᳓ਣᄥߩᣇ߇⚂ 2kN/m2 ᄢ߈ߊ㧘߹ߚ೨ㅀߩ᭽ߦ
ߎߣ߆ࠄ㧘ឃ᳓ਣᄥ඙↹ߩᣇ߇ㆊ೾㑆㓗᳓࿶ߩᶖᢔ߇ᣧ
ߊ㧘ਣᄥ㑆࿾⋚ߩ৻ゲ࿶❗ᒝߐߩჇട߽ᣧ߆ߞߚߣ⠨߃ߚߚ߼ߢ޽ࠆ‫ޕ‬ផቯqu䈱Ⴧട₸ qui/30

ឃ᳓ਣᄥߩᣇ߇ㅢᏱਣᄥߦᲧߴ⚂ 700 ୚ㅘ᳓ᕈ߇ᄢ߈޿

ਣᄥ0.5mਣᄥ0.5m(ឃ᳓)ਣᄥ1.0mήኻ╷
ਣᄥ0.5mਣᄥ0.5m(ឃ᳓)ਣᄥ1.0mήኻ╷3એ਄ࠃࠅ㧘੹࿁ߩታ㛎ߢኻ⽎ߣߥߞߚ⚦☸ಽ⾰⍾⾰␕

2

1

0
1

ߩエᒙ࿾⋚ߦਣᄥࠍᛂ⸳ߒߚ႐ว㧘ਣᄥ㑆࿾⋚ߩᒝᐲߪ㧘ਣᄥᛂ⸳⋥ᓟߦߪჇട߇⹺߼ࠄࠇߥ޿߇㧘ᤨ㑆ߩ⚻ㆊߣ

GL0䌾-3m䈱ᐔဋ୯ᒝᐲჇട₸=qui/30
qu0=30kPa

10

100

1000

⚻ㆊᣣᢙ Day (ᣣ)࿑ 17 ਣᄥᛂ⸳ቢੌ߆ࠄߩ࿾⋚ߩផቯ৻ゲ࿶❗ᒝߐߩ⚻ᤨᄌൻߣ߽ߦ㋦⋥ᣇะߩ࿶ኒߦࠃࠆᒝᐲჇട㧘ߐࠄߦਣᄥᛂ⸳
論−29

資

料

論−30

論

文

⴫ 5 ౞ᩇߩਣᄥᒻ⁁ࠍ઒ቯߒߚߣ߈ߩ SWS ⹜㛎⚿ᨐࠃࠅ᳞߼ߚ ቟ో₸ਣᄥᛂ⸳ᒰೋߩ୯
඙↹

๟㕙Ⓧ

1 ᐕᓟ

ផቯ qu

๟㕙៺ᡂᔕജ Pu

቟ో₸

ផቯ qu

๟㕙៺ᡂᔕജ Pu

቟ో₸F(SWS ⹜㛎)㧔ᒁ߈ᛮ߈⹜㛎㧕

F

kN/m2

kN/m2

1.4

38

18

2.9

(SWS ⹜㛎)(SWS ⹜㛎)

m2

kN/m2

kN/m2

ឃ᳓ਣᄥ

1.4

18

9.0

ਣᄥ 0.5m

1.4

18

9.0

1.4

37

18

2.8

ਣᄥ 1.0m

1.4

18

9.0

0.3

30

17

0.6

2

̪ਣᄥᛂ⸳ᒰೋߩផቯ qu ߪ㧘⸳ቯᤨߩផቯ qu=30kN/m ࠍ 0.6 ୚ߒߚ߽ߩߢ޽ࠆ‫ޕ‬

⴫ 6 ታ㓙ߩਣᄥኸᴺࠍ઒ቯߒߡ SWS ⹜㛎⚿ᨐࠃࠅ᳞߼ߚ቟ో₸ਣᄥᛂ⸳ᒰೋߩ୯
඙↹

๟㕙Ⓧ

2

m
ឃ᳓ਣᄥ
ਣᄥ 0.5m
ਣᄥ 1.0m

1 ᐕᓟ

ផቯ qu

๟㕙៺ᡂᔕജ Pu

቟ో₸

ផቯ qu

๟㕙៺ᡂᔕജ Pu

቟ో₸(SWS ⹜㛎)(SWS ⹜㛎)F(SWS ⹜㛎)㧔ᒁ߈ᛮ߈⹜㛎㧕

F

2

2

kN/m

kN/m

1.7

18

9.0

1.7

18

9.0

1.6

18

9.0

2

2

kN/m

kN/m

1.7

38

18

3.5

1.7

37

18

3.4

0.4

30

17

0.6

̪ਣᄥᛂ⸳ᒰೋߩផቯ qu ߪ㧘⸳ቯᤨߩផቯ qu=30kN/m2 ࠍ 0.6 ୚ߒߚ߽ߩߢ޽ࠆ‫ޕ‬

L1㧦㗡ㇱជ೥ᷓᐲ߅ࠃ߮ࡍࡦࠪ࡞ㇱಽࠍ㒰޿ߚ◲නߦߔࠆߚ߼ߢ޽ࠆ‫ޕ‬
⴫ 5 ߦ㧘਄ㅀߒߚᣇᴺߢ᳞߼ߚਣᄥࠍᛂ⸳ߒߚ඙↹ߩਣᄥ㐳(m)
L2㧦᧮వ┵ߩࡍࡦࠪ࡞ㇱಽߩ㐳ߐ(m)቟ో₸ࠍ␜ߔ‫ޕ‬቟ో₸ߪ㧘ਣᄥᛂ⸳ᒰೋߪਣᄥᛂ⸳㑆㓒ᑼ (7)ߢߪ㧘వ┵ߩࡍࡦࠪ࡞ㇱಽ߿࠹࡯ࡄ࡯ߩ㕙Ⓧࠍ⠨

߇ 0.5m ߩ඙↹ߢ 1.4㧘1.0m ߩ඙↹ߢ 0.3 ߢ޽ߞߚ߇㧘ታ㛎ᘦߒߚ‫ࠅࠃࠇߎޕ‬᳞߹ࠆ୯ Pu ࠍᒁ߈ᛮ߈ߦኻߔࠆ៺ᡂᔕ

㐿ᆎ߆ࠄ 1 ᐕᓟߪ㧘ឃ᳓ਣᄥߩ඙↹ߢ 2.9㧘0.5m ߩ඙↹ߢജߣߒߚ‫៺ޕ‬ᡂᔕജߪ㧘ਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇ 0.5m ߩ඙↹ߩឃ

2.8㧘1.0m ߩ඙↹ߢ 0.6 ߹ߢ਄᣹ߒߚ‫ޕ‬᳓ਣᄥߣㅢᏱߩਣᄥߢߪ߶ߣࠎߤᏅ߇⹺߼ࠄࠇߕ㧘ਣᄥ

࿑ 6 ߦ␜ߒߚㅢࠅ㧘ታ㓙ߦ૶↪ߒߚਣᄥߩ⋥ᓘߪ⸳⸘ᛂ⸳㑆㓒߇ 1.0m ߩ඙↹ߪߘࠇࠃࠅ߿߿ዊߐߥ୯ߣߥߞ

୯ߩᧃญ⋥ᓘ 0.15m ࠃࠅ߽ᄢ߈޿‫ߢߎߘޕ‬㧘SWS ⹜㛎⚿ߚ‫ޕ‬ᨐࠍ↪޿ߡታ㓙ߦᛂ⸳ߐࠇߚਣᄥߩኸᴺߦኻߔࠆ቟ో₸ࠍ᳞߼ߚ‫ ⴫ޕ‬6 ߦ㧘ታ㓙ߩਣᄥኸᴺߩᐔဋ୯ߦኻߔࠆ቟

7. ⩄㊀ߦኻߔࠆਣᄥߩᡰᜬജߩ቟ో₸ో₸ࠍ␜ߔ‫ߩߎޕ‬ਣᄥߩኸᴺߪ㧘ਣᄥߩ࠹࡯ࡄ࡯ߦࠃࠆ

ਣᄥᛂ⸳ᒰೋߣ㧘ታ㛎㐿ᆎ߆ࠄ 1 ᐕᓟߩ SWS ⹜㛎⚿ᨐᧃญ⋥ᓘߣరญ⋥ᓘߩ㆑޿߽⠨ᘦߒߡ޿ࠆ‫ޕ‬቟ో₸ߪ㧘ࠍၮߦ㧘ਣᄥ 1 ᧄᒰߚࠅߩ๟㕙ᡰᜬജߩ቟ో₸ߦߟ޿ߡਣᄥᛂ⸳ᒰೋߪਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇ 0.5m ߩ඙↹ߢ 1.7㧘1.0m

ᬌ⸛ߔࠆ‫ޕ‬ߩ඙↹ߢ 0.4 ߢ޽ߞߚ߇㧘ታ㛎㐿ᆎ߆ࠄ 1 ᐕᓟߪ㧘ឃ᳓ਣ߹ߕਣᄥᛂ⸳߆ࠄ 1 ᐕᓟߦߟ޿ߡ㧘๟㕙៺ᡂᔕജ߆ࠄ

ᄥߩ඙↹ߢ 3.5㧘0.5m ߩ඙↹ߢ 3.4㧘1.0m ߩ඙↹ߢ 0.6 ߹৻ゲ࿶❗ᒝߐ qu ࠍㅒ▚ߒߚ‫ޕ‬᳞߼ࠄࠇߚ qu ߪ࿑ 15(a)㨪(c)ߢ਄᣹ߒߚ‫ߡߞ߇ߚߒޕ‬㧘⴫ 5㧘⴫ 6 ߩᲧセࠃࠅ㧘ታ㓙ߩਛߦ⎕✢ߢ૬⸥ߒߚ‫ࠅࠃࠇߎޕ‬㧘ᒁ߈ᛮ߈⹜㛎߆ࠄ᳞߼

ਣᄥߩኸᴺߦ߅ߌࠆ቟ో₸ߪ㧘⸳ቯᤨߩኸᴺ㧔D=0.15m㧘

ߚ qu ߪ㧘SWS ⹜㛎߆ࠄផቯߒߚ qu ߩᐔဋ୯ ߩ 0.55~0.65

㐳ߐ L=3.0m㧕ߩ୯ࠃࠅ߽⚂ 1.2 ୚ᄢ߈ߊߥߞߡ޿ࠆ‫߹ޕ‬୚(⚂ 0.6 ୚)ߢ޽ࠅ㧘SWS ⹜㛎⚿ᨐߩ߫ࠄߟ߈ߩ߶߷ਅ㒢ߚ㧘ਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇ 1.0m ߩ඙↹ߢߪ㧘ਣᄥࠃࠅ߽エᒙ࿾୯ߦ૏⟎ߔࠆߎߣ߇ಽ߆ࠆ‫ߒ߆ߒޕ‬㧘ታᣉᎿߢߪ৻⥸⊛⋚߇⩄㊀ࠍ⽶ᜂߒߡ޿ࠆߣ⠨߃ࠄࠇࠆ‫ޕ‬ߦᒁ߈ᛮ߈⹜㛎ߪታᣉߐࠇߥ޿ߚ߼㧘࿾⋚⺞ᩏ⚿ᨐࠍၮએ਄ࠃࠅ㧘ਣᄥᛂ⸳ࠍታᣉߒߡ߆ࠄ 1 ᐕ߇⚻ㆊߒ㧘1 ᐕḰߣߒߡ቟ో₸ࠍ᳞߼ࠆᔅⷐ߇޽ࠆ‫ߢߎߘޕ‬㧘SWS ⹜㛎ᓟߩ቟ో₸ߪᒰೋߩ 2 ୚⒟ᐲ߹ߢ਄᣹ߔࠆߎߣ㧘߹ߚ㧘⚿ᨐ߆ࠄ᳞߼ߚ৻ᐕᓟߩផቯ qu ߩᐔဋ୯ߦ 0.6 ࠍដߌߚ୯

ਣᄥࠍ౞ᩇߣ઒ቯߒߚ߽ߩߣᲧߴߡታ㓙ߦᛂ⸳ߒߚਣᄥ

ࠍߘࠇߙࠇߩ඙↹ߩផቯ qu ߣߒ㧘ᡰᜬജߩ቟ో₸ࠍ▚಴ߪᓘ߇ᄢ߈ߊ㧘቟ో₸߽⸳⸘୯ࠃࠅ߽ታ㓙ߩ୯ߩᣇ߇⚂ߒߚ‫ߚ߹ޕ‬㧘࿾⋚ኻ╷ೋᦼߩផቯ qu ߪ㧘࿾⋚ኻ╷ೋᦼߣ

1.2 ୚ᄢ߈ߊߥࠆߎߣ߇᣿ࠄ߆ߣߥߞߚ‫ޕ‬ਣᄥᛂ⸳߆ࠄ 1 ᐕᓟࠍหߓၮḰߢᲧセߔࠆߚ߼ߦೋᦼߩ
ᐔဋ୯ 30 kN/m2 ࠍ 0.6 ୚ߒ㧘ߘߩ୯ࠍ↪޿ߡᡰᜬജߩ቟ో

8. ⚿⺰₸ࠍ⸘▚ߒߚ‫ߒߛߚޕ‬㧘ߎߎߢ↪޿ߚਣᄥߩᒻ⁁ߪ㧘౞ᧄታ㛎ߦࠃࠅ㧘એਅ߇᣿ࠄ߆ߣߥߞߚ‫ޕ‬ᩇ⁁ߣߒߚ‫ߪࠇߎޕ‬㧘ታ㓙ߦਣᄥߦ૞↪ߒߡ޿ࠆవ┵ᡰ1)቟ో₸߇ 1 ࠍਅ࿁ࠆਣᄥ㑆㓒߇ 1.0m ߩ඙↹ߢߪᴉਅ㊂ᜬജߣ㧘ࡍࡦࠪ࡞⁁ߣߒߚߎߣߢ๟㕙Ⓧ߇ᷫዋߒߚಽߩ

߇ήኻ╷඙↹ߣห╬ߢ޽ߞߚ߇㧘቟ో₸߇ 1 ࠍ਄࿁ࠆਣ

๟㕙៺ᡂജߩᷫዋಽ߇⋧Ვߔࠆ߽ߩߣ⠨߃㧘߆ߟ⸘▚ࠍᄥ㑆㓒߇ 0.5m ߩ඙↹ߢߪᴉਅ㊂߇ዊߐߊ㧘ਣᄥᛂ⸳㑆

論−31

資

㓒߇ዊߐ޿႐วߪᴉਅᛥ೙ലᨐ߇޽ࠆ‫ޕ‬2)エᒙ࿾⋚ߩ࿶❗ᜰᢙ߆ࠄᴉਅ㊂ࠍផቯߔࠆߣ㧘ኻ╷࿾⋚ጀߩ߁ߜਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇ 0.5m ߩ඙↹ߢ᧮㐳ߩ⚂ 4 ഀ⋧ᒰ㧘1.0m ߩ඙↹ߢ᧮㐳ߩ⚂ 7 ഀ⋧ᒰ߇ᧂኻ╷࿾⋚ጀߣห᭽ߦᴉਅጀߣߥߞߡ޿ࠆน⢻ᕈ߇㜞޿‫ޕ‬3)ੱᎿエᒙ࿾⋚ߩផቯ৻ゲ࿶❗ᒝߐߪ㧘ਣᄥᛂ⸳೨ߩ୯
ߣᲧߴ㧘ਣᄥᛂ⸳߆ࠄ 1 ㅳ㑆⒟ᐲߢߪߤߩ඙↹߽Ꮕ߇ߥ޿߇㧘1 ᐕᓟߪήኻ╷ߩ඙↹ߢ 1.4 ୚㧘ਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇
1.0m ߩ඙↹ߢ 1.7 ୚㧘ਣᄥᛂ⸳㑆㓒߇ 0.5m ߩ඙↹ߢ 2୚ߣߥߞߚ‫ࠅࠃࠇߎޕ‬㧘ផቯ৻ゲ࿶❗ᒝߐߪᤨ㑆⚻ㆊߦࠃࠅჇടߔࠆߣߣ߽ߦ㧘ਣᄥᛂ⸳ߦࠃࠆ᳓ᐔᣇะ߳
ߩ࿶❗ߦࠃߞߡࠃࠅ৻ጀჇടߔࠆߣ⠨߃ࠄࠇࠆ‫ޕ‬4)ਣᄥ๟㕙ᡰᜬജߩ቟ో₸ߪ㧘ਣᄥ㑆࿾⋚ߩᒝᐲ߇Ⴧട
ߔࠆߎߣ߆ࠄ㧘ਣᄥᛂ⸳ᒰೋߦᲧߴ 1 ᐕᓟߦߪ 2 ୚⒟ᐲ
߹ߢჇടߔࠆ‫ޕ‬5)ਣᄥߩ๟㕙ᡰᜬജߪ㧘ታ㓙ߩਣᄥߩ๟㕙Ⓧࠍ⠨ᘦߒߚ႐วߦߪ⸳⸘ᤨߩᧃญ⋥ᓘࠍ↪޿ߚ౞ᩇ⁁ߩਣᄥࠍ઒
ቯߒߚ႐วߩ⚂ 1.2 ୚ᄢ߈ߊߥࠅ㧘⸳⸘ߦߪߎࠇࠍ⠨ᘦߔߴ߈ߢ޽ࠆ‫ޕ‬⻢ㄉᧄታ㛎ࠍⴕ߁ߦᒰߚࠅ㧘⑔੗⋵ᢕ⾐᷼ḧ੐ോᚲߩᨋᵏᱜਥᩏ㧘⑔੗⋵✚วࠣ࡝࡯ࡦ࠮ࡦ࠲࡯ߩ㊁᧛ፏਥ੐㧘ฬ↰ᐣ᫪ᨋ⚵วߩᧄᚲ⒤ၮ⺖㐳㧘ᣧⒷ↰ᄢቇߩự↰᡽ೣᢎ᝼㧘ࢃ࿾ၞⅣႺ⎇ⓥᚲߩਛ᧛⵨ᤘઍ⴫ข✦ᓎߪߓ߼ᄙߊ
ߩᣇ‫߅ߦޘ‬਎⹤ߦߥߞߚ‫ߡߒ⸥ߦߎߎޕ‬㧘ᗵ⻢ߩᗧࠍ⴫ߒ߹ߔ‫ޕ‬
ෳ⠨ᢥ₂1)ᴧ↰ᷕ♿㧘਄᧖┨㓶㧦࿾⃿᷷ᥦൻኻ╷ߩߚ߼ߩᧁ᧚೑↪ߩน⢻ᕈߦߟ޿ߡ㧘╙ 14 ࿁࿾⃿ⅣႺࠪࡦࡐࠫ࠙ࡓ㧘࿯ᧁቇળ㧘
pp.97-102㧘2006.8
2)ᴧ↰ᷕ♿㧘ᄖፒ⌀ℂ㓶㧘ự↰᡽ೣ㧘ਭ଻శ㧘ศ↰㓷Ⓞ㧘㊁᧛ፏ㧘

料ᧄጊኡ㧦ਣᄥᛂ⸳࿾⋚ᡷ⦟ߦࠃࠆ࿾⃿᷷ᥦൻኻ╷ߩน⢻ᕈ㧘╙
8 ࿁ⅣႺ࿾⋚Ꮏቇࠪࡦࡐࠫ࠙ࡓ⊒⴫⺰ᢥ㓸㧘࿾⋚Ꮏቇળ㧘
pp.399-404㧘2009.7
3)Ⴧ↰⾆ਯ㧘᳓⼱ᵗ੺㧦᧻᧮ߩᡰᜬജ․ᕈ㧔ߘߩ 2㧕㧘╙ 41 ࿁࿾⋚Ꮏቇ⎇ⓥ⊒⴫ળ⊒⴫⻠Ṷ㓸㧘࿾⋚Ꮏቇળ㧘pp.1401-1402㧘
2006.7.
4)ਃᶆືᒾ㧘๓ᢥᓘ㧘ਛ᧛౐ผ㧘৻ἑᥓ㇢㧦エᒙ☼࿯ਛߩ๟㕙ᡰᜬᯏ᭴ߦ㑐ߔࠆታ㛎⊛⠨ኤ㧘࿯ᧁቇળ⺰ᢥ㓸 No.517/Υ-31㧘
pp.67-72㧘1995.
5)࿾⋚Ꮏቇળ㧦࿾⋚⺞ᩏߩᣇᴺߣ⸃⺑㧘╙ 6 ✬㧘╙ 5 ┨ࡐ࡯࠲ࡉ࡞ࠦ࡯ࡦ⽾౉⹜㛎㧘ਣༀ㧘pp.290-295㧘 2004.
6)࿾⋚Ꮏቇળ㧦࿾⋚⺞ᩏߩᣇᴺߣ⸃⺑㧘╙ 6 ✬㧘╙ 4 ┨ࠬ࠙ࠚ࡯࠺ࡦᑼࠨ࠙ࡦ࠺ࠖࡦࠣ⹜㛎㧘ਣༀ㧘pp.280-289㧘 2004.
7)╴੗㓷ⴕ㧘ᴧ↰ᷕ♿㧘᧻ፒ㆐਽㧘ᨴ⼱᣹㧦ਃゲ࿶ኒㅘ᳓⹜㛎ⵝ⟎㧘╙ 40 ࿁࿾⋚Ꮏቇ⎇ⓥ⊒⴫ળ⊒⴫⻠Ṷ㓸㧘࿾⋚Ꮏቇળ㧘
pp.2521-2522㧘2005.7.
8)ᣣᧄ㆏〝දળ㧦12 ┨ ᧮ၮ␆ߩ⸳⸘㧘㆏〝ᯅ␜ᣇᦠ࡮ห⸃⺑ I౒ㅢ✬ Φਅㇱ᭴ㅧ✬㧘pp.348-433㧘2002.
9)㋕㆏✚วᛛⴚ⎇ⓥᚲ㧦10 ┨ ᧮ၮ␆㧘㋕㆏᭴ㅧ‛╬⸳⸘ᮡḰ࡮ห⸃⺑ ⠴㔡⸳⸘㧘pp.201-264㧘ਣༀ಴ 㧘2000.
10)ᣣᧄᑪ▽ቇળ㧦╙ 6 ┨ ᧮ၮ␆㧘ᑪ▽ၮ␆᭴ㅧ⸳⸘ᜰ㊎㧘
pp.173-326㧘2007.
11)ᣣᧄ᷼ḧදળ㧦2.4 ᧮ၮ␆㧘᷼ḧߩᣉ⸳ߩᛛⴚ਄ߩၮḰ࡮ห⸃⺑(ਅᏎ)㧘pp.584-648㧘2007.
12)㋕㆏✚วᛛⴚ⎇ⓥᚲ㧦⸳⸘㧘᧮✂(ࡄࠗ࡞ࡀ࠶࠻)Ꮏᴺ⸳⸘࡮
ᣉᎿߩᚻᒁ߈㧘pp.6-18㧘2000.
13)૒⾐⋵⋵࿯ߠߊࠅᧄㇱ㧘(␠)૒⾐⋵⋵࿯ߠߊࠅࠦࡦࠨ࡞࠲ࡦ
࠷දળ㧘(⽷)૒⾐⋵࿯ᧁᑪ▽ᛛⴚදળ㧘૒⾐ᄢቇૐᐔ࿾⎇ⓥ࠮
ࡦ࠲࡯㧦2. ᧁ᧮-ᐩ⋚♽ၮ␆ߩㆬቯߣᡰᜬᯏ᭴㧘ࡊ࡟ࠠࡖࠬ࠻
L ဳᠩო (H҇2m) ߩᧁ᧮-ᐩ⋚♽ၮ␆ (૒⾐⋵)㨪⸳⸘ࡑ࠾ࡘࠕ
࡞╙ 1 㨪㧘pp.8-11㧘2006.
14)ࠫࠝ࠹ࠠࠬ࠲ࠗ࡞⵬ᒝ࿯Ꮏᴺ᥉෸ᆔຬળ㧦ࠫࠝ࠹ࠠࠬ࠲ࠗ࡞
ࠍ↪޿ߚ⵬ᒝ࿯ߩ⸳⸘࡮ᣉᎿࡑ࠾ࡘࠕ࡞㧘╙ 5 ┨ࠫࠝ࠹ࠠࠬ࠲
ࠗ࡞ࠍ↪޿ߚエᒙ࿾⋚ኻ╷Ꮏᴺ㧘pp.250-252㧘⽷࿅ᴺੱ࿯ᧁ⎇ⓥ࠮ࡦ࠲࡯㧘2000.
15)ᣣᧄ㆏〝දળ㧦㆏〝࿯Ꮏ エᒙ࿾⋚ኻ╷Ꮏᜰ㊎㧘╙ 5 ┨ኻ╷Ꮏߩ⸳⸘ߣᣉᎿ㧘pp.124㧘1986.

論−32

論

文

Experiment of soft ground improvement due to log piling of Japanese cedar

Hiroshi MOTOYAMA1㧘Atsunori NUMATA1㧘Masaho YOSHIDA2 and Hikaru KUBO3
1

Tobishima Corporation, Reseach institute of technology

2

Fukui National College of Technology, Department of Civil Engineering

3

Fukui Prefectual Government, Snow Management & Construction Technology Research Center of Fukui

Abstract
Preventing global warming has been one of the anurgent issues require imminent attention. The authors propose theuse of wood as a construction material to contribute towards effectively reducing the emission of CO2. A practicalexample of the usage is log piles for improving soft ground. Although log piling have been widely adopted in the past,
it is rarely found in modern constructions. Due to this reason, the engineering properties of log piles are not wellunderstood. To investigate this, the authors conducted a field experiment using full-scale cedar logs piled into theartificial soft ground. As a result, settlement of the area with small pile interval is approximately half of those withlarge pile interval as well as the non-improved ground. The foundation strength of all area increased one year later.
Especially, the foundation strength of the area with small pile interval experienced the highest increment.
Furthermore, the safety factor of skin resistance increased twice as large compared to the initial value.
Key words: global warming, ground improvement, log pile, safety factor, skin resistance

論−33

資

料

ࠕᮌᮦ฼⏝ࢩ࣏ࣥࢪ࣒࢘ LQ ⚟஭ࠖࡢᴫせஂಖ ග㸨ᮦᰴᘧ఍♫ࡢ୰す᫛㞝௦⾲ྲྀ⥾ᙺ♫㛗ࡀࠕᆅᇦᮌ

㸬ࡣࡌࡵ࡟ ᖹᡂ  ᖺ  ᭶  ᪥㸦ᅵ㸧㸪⚟஭┴ᅜ㝿஺ὶ఍㤋㐀ఫᏯᕷሙάᛶ໬࡟ྥࡅ࡚ࠖ
㸪⚟஭┴⥲ྜࢢ࣮ࣜࣥ

࡟࠾࠸࡚ࠕᮌᮦ฼⏝ࢩ࣏ࣥࢪ࣒࢘ LQ ⚟஭ࠖࡀ㛤ദࡉࢭࣥࢱ࣮ᯘᴗヨ㦂㒊ᮌᮦ㛤Ⓨ◊✲ࢢ࣮ࣝࣉࡢ㔝ᮧࢀࡓ㸦᫖ᖺ㸪
బ㈡┴࡛ึ㛤ദࡉࢀࡓࡢ࡟⥆ࡁ  ᅇ┠㸧ࠋᓫ◊✲ဨࡀࠕ⥲ྜࢢ࣮ࣜࣥࢭࣥࢱ࣮ࡢᮌ㉁࣌ࣞࢵ

ࡇࡢࢩ࣏ࣥࢪ࣒࢘ࡣ⏘Ꮫᐁ࡛⤌⧊ࡍࡿᐇ⾜ጤဨ఍ࢺ࣎࢖ࣛ᪋タࡢᑟධຠᯝ࡟ࡘ࠸࡚ࠖࢆࢸ࣮࣐࡟Ⓨ㸦ጤဨ㛗㸸ྜྷ⏣㞞✑ ⚟஭ᕤᴗ㧗➼ᑓ㛛Ꮫᰯ ෸ᩍᤵ㸧⾲ࡉࢀࡓ㸦௨ୖ㸪┴ෆ⪅Ⓨ⾲㸧ࠋḟ࡟㸪㣕ᓥᘓタᰴ୺ദ㸪ᅵᮌ࡟࠾ࡅࡿᮌᮦࡢ฼⏝ᣑ኱࡟㛵ࡍࡿᶓ᩿ⓗᘧ఍♫ᢏ⾡◊✲ᡤࡢ἟⏣῟⣖୺ᖍ◊✲ဨࡀࠕᆅ୰◊✲఍㸦᪥ᮏ᳃ᯘᏛ఍㸪᪥ᮏᮌᮦᏛ఍㸪ᅵᮌᏛ఍㸦ᮌ࡟࠾ࡅࡿᮌᮦࡢ⪏ஂᛶ࡟ࡘ࠸࡚ࠖ
㸪
బ㈡኱Ꮫࡢ୕ᾆ

ᮦᕤᏛ≉ูጤဨ఍㸧㸧࡜ࡢඹദ࡛⾜ࢃࢀࡓ㸦ᅵᮌᏛ఍ဴᙪྡ㄃ᩍᤵࡀࠕ㌾ᙅ⢓ᅵᆅ┙࡟࠾ࡅࡿᮌᮺᇶ♏

&3' ࣉࣟࢢ࣒ࣛ  ࣘࢽࢵࢺ㸧ࠋࡲࡓ㸪♫ᅋἲே㏆㹼࣮࣮ࣟ࢝ࣝࣝࣝసࡾࡢṌࡳ㹼ࠖࢆࢸ࣮࣐࡟Ⓨ⾲␥ᘓタ༠఍㸪ᅜᅵ஺㏻┬㏆␥ᆅ᪉ᩚഛᒁ⚟஭Ἑᕝᅜࡉࢀࡓ㸦௨ୖ㸪┴እ⪅Ⓨ⾲㸧ࠋ㐨஦ົᡤ㸪⚟஭┴㸪㈈ᅋἲே⚟஭┴ᘓタᢏ⾡බ♫㸪௨ୗ㸪ࢩ࣏ࣥࢪ࣒࢘ࡢᴫせ࡟ࡘ࠸࡚ሗ࿌ࡍࡿࠋ

⚟஭ᕷ㸪⚟஭┴᳃ᯘ⤌ྜ㐃ྜ఍㸪⚟஭┴ᮌᮦ⤌ྜ㐃ྜ఍㸪≉ᐃ㠀Ⴀ฼άືἲேࢻࣛࢦࣥࣜࣂ࣮஺ὶ఍࠿

ࡽࡈᚋ᥼ࢆ࠸ࡓࡔ࠸ࡓࠋ

 ࢩ࣏ࣥࢪ࣒࢘࡟ࡣᏛᰯ㛵ಀ㸪Ẹ㛫㛵ಀ㸪⾜ᨻ㛵ಀࡽ  ྡ㸦ᐃဨ  ྡ㸧ࡀཧຍࡋ㸪఍ሙࡣ‶ᖍ࡜࡞ࡗࡓ㸦෗┿ 㸧ࠋ⚟஭┴ ㎰ᯘỈ⏘㒊┴⏘ᮦά⏝ㄢࡢ⏣୰ᫀᩥㄢ㛗ࡢ࠶࠸ࡉࡘ࡟⥆ࡁ㸪
㎰ᯘỈ⏘┬ ᯘ㔝ᗇᯘᨻ㒊ᮌᮦ฼⏝ㄢࡢ㤶᭶ⱥఙ⥲ᣓㄢ㛗⿵బࡀࠕᮌᮦ฼⏝ಁ㐍ࡢ᪋⟇࡜බඹᘓ⠏≀ᮌᮦ฼⏝ಁ㐍ἲࠖ
㸪
⚟஭኱Ꮫ



኱Ꮫ㝔ᕤᏛ◊✲⛉ᘓ⠏ᘓタᕤᏛᑓᨷࡢ▼ᕝᾈ୍㑻   ෗┿㸯 ࢩ࣏ࣥࢪ࣒࢘఍ሙࡢᵝᏊᩍᤵࡀ㸪ࠕᮌ㐀ᘓ⠏≀࡟࠾ࡅࡿಟ᚟࡜⎔ቃ๰㐀࡟ࡼࡿᮌᮦ㟂せࡢ๰ฟࠖ
㸪᪩✄⏣኱Ꮫ⌮ᕤᏛ⾡㝔♫఍⎔≉ูㅮ₇ቃᕤᏛ⛉ࡢ℈⏣ᨻ๎ᩍᤵࡀࠕᅵᮌศ㔝࡟࠾ࡅࡿᮌ

ᮌᮦ฼⏝ಁ㐍ࡢ᪋⟇࡜බඹᘓ⠏≀ᮌᮦ฼ᮦࡢά⏝࡟ྥࡅ࡚ࠖࢆࢸ࣮࣐࡟ㅮ₇ࡉࢀࡓࠋᘬࡁ

⏝ಁ㐍ἲ⥆ࡁ࣏ࢫࢱ࣮ࢭࢵࢩࣙࣥࡀ⾜ࢃࢀฟᒎ⪅࡜ཧຍ⪅㎰ᯘỈ⏘┬ 㤶᭶ⱥఙẶ࡜ࡢ㛫࡛⇕࠸㆟ㄽࡀ஺ࢃࡉࢀࡓࠋࡑࡢᚋ㸪⚟஭┴ᖺ᭶㸪බඹᘓ⠏≀➼࡟࠾ࡅࡿᮌᮦࡢ฼⏝㎰ᯘỈ⏘㒊┴⏘ᮦά⏝ㄢ ┴⏘ᮦఫᏯ᥎㐍ᐊࡢᒾࡢಁ㐍࡟㛵ࡍࡿἲᚊ㸦௨ୗࠊබඹᘓ⠏≀ᮌᮦ฼⏝బ♩୕୺௵ࡀࠕ⚟஭┴࡟࠾ࡅࡿᮌᮦ฼⏝ࡢ⌧≧࡜ಁ㐍ἲ㸧ࡀᡂ❧㸪ᖺ᭶᪥࡟᪋⾜ࡉࢀࡓࠋ

ᮌᮦ฼⏝ಁ㐍ࡢྲྀࡾ⤌ࡳࠖ㸪⚟஭┴᳃ᯘ⤌ྜ㐃ྜ఍ᮏἲᚊࡣ㸪᳃ᯘᩚഛࡢ᥎㐍➼ࢆ┠ⓗ࡜ࡋ࡚㸪ᮌᴗົ㒊㈍࣭㉎㈙ㄢࡢすཱྀ㈼฼ㄢ㛗ࡀࠕపࢥࢫࢺ໬

ᮦ฼⏝ࡢಁ㐍ࢆᅗࡿࡓࡵ㸪බඹᘓ⠏≀➼࡟࠾ࡅࡿ࡟ྥࡅࡓᮌᮦࡢ⏕⏘࣭ὶ㏻యไ࡟ࡘ࠸࡚ࠖ㸪୰すᮌᮌᮦ฼⏝ࢆಁ㐍ࡍࡿࡶࡢ࡛࠶ࡿࠋ

㸨⚟஭┴㞷ᑐ⟇࣭ᘓタᢏ⾡◊✲ᡤ
論−34

論

文

⌧≧࡛ࡣ㸪බඹᘓ⠏≀ࡢᮌ㐀࡟ࡼࡿᩚഛࡣ

ᩱ࡜ࡋ࡚౑⏝ࡉࢀ࡚࠸ࡿࡀ㸪ᅵᮌ࡜ᮌᮦࡢṔྐࡣ㸪࡜ࡁࢃࡵ࡚పㄪ࡛࠶ࡿࡀ㸪ᮏἲᚊ࡟ࡼࡾ㸪ᮌ㐀࡟ࡴࡋࢁࡇࢀࡽࡢᮦᩱࡼࡾࡶࡣࡿ࠿࡟㛗࠸ࠋࡋ࠿ࡋ㸪ࡼࡿᩚഛ⋡ࡣ㸪⛬ᗘ࡟ྥୖࡍࡿࡇ࡜ࢆᮇᚅࡋ

㏆ᖺ࡟࠾࠸࡚ᅵᮌᕤ஦ࡢ୺せ࡞㒊ᮦ࡟ᮌᮦࡀ౑⏝࡚࠸ࡿࠋࡲࡓ㸪ᡂ⇍ࡋࡓ᳃ᯘ㈨※ࡢ᭷ຠά⏝ࡸ㸪ࡉࢀࡿࡇ࡜ࡣ࡯࡜ࢇ࡝ⓙ↓࡜࡞ࡗࡓࠋࡇࡢࡼ࠺࡞ᆅ⌫ ᬮ໬㜵ṆࡢࡓࡵࡢపⅣ⣲♫఍ࡢᐇ⌧㸪ኻᴗᮌᮦ฼⏝ࡢῶᑡ࡟ࡣ㸪ᖺ࡟㛶㆟Ỵᐃࡉࢀࡓᑐ⟇ࡢ୍⎔࡜ࡋ࡚ࡢᒣᮧᆅᇦ࡛ࡢ᪂つ㞠⏝ࡢ☜ಖࠕᮌᮦ㈨※฼⏝ྜ⌮໬᪉⟇ࠖࡢᙳ㡪ࡀ⪃࠼ࡽࢀࡿࠋ
࡞࡝ࡢᚲせᛶ࠿ࡽ㸪ᖺᮎ࡟⟇ᐃࡉࢀࡓࠕ᳃

ࡋ࠿ࡋ࡞ࡀࡽ㸪ᮌᶫࡸ㸪Ἑᕝᵓ⠏≀ࡢᮌ〇ࢲ࣒࣭ᯘ࣭ᯘᴗ෌⏕ࣉ࡛ࣛࣥࠖࡣ㸪ᖺᚋ࡟⮬⤥⋡ࢆỿᗋ࣭Ỉไᕤ࡞࡝࡛ࡣ㔞ࡣᑡ࡞࠸ࡶࡢࡢ⌧ᅾ࡛ࡶ௨ୖ࡜ࡍࡿ┠ᶆࡀ♧ࡉࢀࡓࠋࡇࡢ┠ᶆࢆ㐩ᡂࡍࡿᮌᮦࡀά⏝ࡉࢀ࡚᮶࡚࠸ࡿࠋࡇࢀࡽ࡟ຍ࠼࡚㸪㐨ࡓࡵ࡟ࡣ㸪ᮌᮦ౪⤥ࢥࢫࢺࡢ๐ῶ࡜㸪ᮌᮦ㟂せࡢ㊰┒ᅵ㸪Ἑᕝሐ㜵㸪ㆤᓊ࡞࡝ࡢ㌾ᙅᆅ┙ᑐ⟇ࡸ㐨

๰ฟࡢ୧㍯ࡢᨻ⟇ࡀᚲせ࡛࠶ࡿࠋ

㊰ࡢ㐽㡢ቨ㸪࣮࢞ࢻ࣮ࣞࣝ㸪ⴠ▼⦆⾪ቨ࡞࡝࡬ࡢ     ᮌ㐀ᘓ⠏≀࡟࠾ࡅࡿಟ᚟࡜⎔ቃ๰㐀࡟ࡼᮌᮦ฼⏝ࡢྍ⬟ᛶࡣ኱ࡁࡃ㸪୍㒊ᐇ㝿ࡢᅵᮌᕤ஦
࡛⏝࠸ࡽࢀ࡚᮶࡚࠸ࡿࠋࡇࢀࡽࡢᅵᮌᵓ㐀≀ࡢࡓࡿᮌᮦ㟂せࡢ๰ฟࡵ࡟せồࡉࢀࡿᮌᮦࡢရ㉁㸪つ᱁ࡢࢢ࣮ࣞࢻࡣ

⚟஭኱Ꮫ ▼ᕝᾈ୍㑻Ặ

ᵝࠎ࡛࠶ࡿࡀ㸪ㄢ㢟࡟ᑐࡍࡿᑐᛂᢏ⾡ࢆ㛤Ⓨࡍࢀ పⅣ⣲♫఍ࡢᐇ⌧ࡀồࡵࡽࢀ࡚࠸ࡿࠋᮌ㐀ᘓ⠏ࡤ㸪ᅵᮌศ㔝࡛ࡢ฼⏝ࡣ኱ᖜ࡟ቑ኱ࡍࡿ࡜⪃࠼ࡽ≀࡟࠾ࡅࡿಟ᚟࡜⎔ቃ๰㐀࡟ࡼࡿᮌᮦ㟂せࡢ๰ฟࢀࡿࠋᮌᮦࡢᅵᮌศ㔝࡛ࡢά⏝ࢆᣑ኱ࡍࡿࡓࡵ࡟

ࡀ᭷ຠ࡞ᡭἲ࡛࠶ࡿ࡜⪃࠼ࡽࢀࡿࠋ

ࡣศ㔝ᶓ᩿ⓗ࣭Ꮫ㝿ⓗྲྀࡾ⤌ࡳࡀᚲせ࡛࠶ࡿࠋࡇ

ᮏㅮ₇࡛ࡣ㸪᭱ྂࡢྂᮦࢆ౑⏝ࡋࡓඖ⯆ᑎࡢ⛣ࡢࡼ࠺࡞⫼ᬒࢆཷࡅ㸪ࠕᅵᮌ࡟࠾ࡅࡿᮌᮦࡢ฼⏝⠏㸪ᅜ⏘ᮦࢆ౑⏝ࡋࡓࣜࣇ࢛࣮࣒ࡸ࣐ࣥࢩࣙࣥෆ

ᣑ኱࡟㛵ࡍࡿᶓ᩿ⓗ◊✲఍㸦ጤဨ㛗㸸௒ᮧ♸Ⴙி⿦➼ࡢࣜࢧ࢖ࢡ࣭ࣝࣜࣇ࢛࣮࣒㸪ᆅ㟈⿕ᐖ࡜⪏㟈㒔኱Ꮫྡ㄃ᩍᤵ㸧ࠖࡀⓎ㊊ࡋ㸪ㄪᰝ࣭◊✲ࡀ㛤ጞデ᩿㸪ࣁ࢖ࣈࣜࢵࢻᵓ㐀➼࡟ࡘ࠸࡚㏙࡭ࡽࢀࡓࠋ

ࡉࢀ࡚࠸ࡿࠋࡉࡽ࡟㸪 ♫ ᅵᮌᏛ఍࡟ᮌᮦᕤᏛ≉ඖ⯆ᑎࡣ㸪᪥ᮏึࡢ௖ᩍᑎ㝔࣭㣕㫽ᑎ㸦ዉⰋ┴ูጤဨ఍ࡀタ⨨ࡉࢀ㸪ᶓ᩿ⓗ◊✲఍࡜㐃ᦠࡋ◊✲᫂᪥㤶ᮧ㸧ࡀ๓㌟࡛㸪ᖹᇛ㑄㒔㸦ᖺ㸧࡟⛣⠏ࢆ⾜ࡗ࡚࠸ࡿࠋ

ࡉࢀࡓࠋᖺ㍯ᖺ௦ ᐃἲ࡛ㄪᰝࡋࡓ࡜ࡇࢁ㸪ᒇ᰿ᮌᮺࡀᾮ≧໬࣭ὶື໬ᑐ⟇࡟᭷ຠ࡛࠶ࡿࡇ࡜ࢆ

⿬ࡢ㢌㈏࡟㣕㫽᫬௦ึᮇࡢᖺࡈࢁ࡟ఆ᥇ࡉࢀ

ᖺ᪂₲ᆅ㟈ࡢᩥ⊩ㄪᰝ㸪ᶍᆺᐇ㦂⤖ᯝ࡟ࡼࡾ

ࡓࣄࣀ࢟ࡀᘓ⠏㒊ᮦ࡜ࡋ࡚⌧ᙺ࡛౑ࢃࢀ࡚࠸ࡿࡇ

⪃ドࡋࡓࠋ

࡜ࡀࢃ࠿ࡗࡓࠋࡲࡓ㸪ዉⰋ᫬௦㸪ᖹᏳ᫬௦㸪㙊಴᫬௦ࡢᮌᮦࡶ౑ࢃࢀ࡚࠸ࡓࠋྂᮦ࡟ࡼࡿಟ᚟࣭෌ ࣏ࢫࢱ࣮ࢭࢵࢩࣙࣥ

⏕ࡀ⾜ࢃࢀ࡚࠾ࡾ㸪ྡᘓ⠏ࡣ⿵ᙉ࣭⿵ಟ࡟ඃࢀ࡚࣏ࢫࢱ࣮Ⓨ⾲ࡣ㸪 ᫬㛫ࡢࢥ࢔ࢱ࢖࣒ࢆタࡅ ࠸ࡿࠋ᪥ᮏࡢ୍⯡ⓗ࡞ఫࡲ࠸ࡢᖹᆒᑑ࿨ࡣᖺ๓

௳ࡢⓎ⾲ࡀ࠶ࡗࡓࠋཧຍ⪅ࡶከࡃάⓎ࡞ពぢ஺᥮ᚋ㸦ᮌ㐀ఫᏯࡢ㺀ἲᐃ⪏⏝ᖺᩘ㺁ࡣᖺ㸧࡜ゝࢃࢀࡀ࡞ࡉࢀ఍ሙࡣ⇕Ẽ࡟⁄ࢀ࡚࠸ࡓ㸦෗┿ 㸧ࠋⓎ⾲࡚࠸ࡿࠋḢᕞㅖᅜࡣ㸪➨୍ḟୡ⏺኱ᡓ௨๓࡟ᘓࡗ

ࢱ࢖ࢺࣝ࡜Ⓨ⾲⪅ࡣ௨ୗࡢ࡜࠾ࡾ࡛࠶ࡿࠋ

ࡓఫᏯࡀ⛬ᗘṧࡗ࡚࠸ࡿࡢ࡟ᑐࡋ㸪᪥ᮏࡣᡓᮌᶫࢆ㏻ࡌ࡚⪃࠼ࡿ௒ᚋࡢᮌᮦ฼⏝ࡢ⪃࠼᪉๓࡟ᘓࡗࡓఫᏯࡢࡋ࠿ṧࡗ࡚࠸࡞࠸ࠋ௒ᚋࡣ⪏⚟ᒸ኱Ꮫ Ώ㎶ ᾈẶ㟈⿵ᙉࡸࣜࣇ࢛࣮࣒➼࡟ᮌᮦࢆά⏝ࡋఫᏯࡢ㛗ᑑ᭱㏆ࡢబ㈡┴࡟࠾ࡅࡿᮌᮦ฼⏝◊✲఍άືሗ

࿨໬ࢆಁ㐍ࡉࡏࡓࡾࣜࢧ࢖ࢡࣝࡉࡏࡿࡇ࡜ࡀ㔜せ ࿌  ᰴᘧ఍♫஑ᕞᵓ㐀タィ ᐑ๪୍அẶ࡛࠶ࢁ࠺ࠋ
ኳ↛஝⇱ᮌᮺࣔࢹࣝ࡬ࡢᮌᮦಖᏑ๣ࡢὀධ
᳃ᯘ⥲ྜ◊✲ᡤ ᱈ཎ㑳ኵẶᅵᮌศ㔝࡟࠾ࡅࡿᮌᮦࡢά⏝࡟ྥࡅ࡚

ᾏὒ⎔ቃ࡟࠾ࡅࡿಖᏑฎ⌮ᮌᮦࡢ⪏ஂᛶ᪩✄⏣኱Ꮫ ℈⏣ᨻ๎Ặᆅ⊂ ໭ᾏ㐨❧⥲ྜ◊✲ᶵᵓ ᳃‶⠊Ặ⌧ᅾ㸪ᅵᮌ஦ᴗ࡛ࡣࢥࣥࢡ࣮ࣜࢺࡸ㕲ࡀ୺࡞ᮦᮌᮺࡢ࿘㠃ᦶ᧿ຊ࡜ඛ➃᢬ᢠ࡟ࡘ࠸࡚

論−35

資

料

⚟஭┴࡟࠾ࡅࡿᮌᮦ฼⏝ࡢ⌧≧࡜ᮌᮦ฼

වᯇ᪥⏘㎰ᯘओ Ỉ㇂⨺௓Ặ⏝ಁ㐍ࡢࡓࡵࡢྲྀࡾ⤌ࡳࣃ࢖ࣝࢿࢵࢺᕤἲᮌᮺ࡟ࡼࡿ㌾ᙅᆅ┙ࡢᨵⰋ⚟஭┴ ᒾబ♩୕Ặ᫛࿴࣐ࢸࣜ࢔ࣝᰴᘧ఍♫ ஬༑ᔒ ㄔẶ ேᕤ㌾ᙅᆅ┙࡟࠾ࡅࡿ୸ኴᡴタᆅ┙ᨵⰋຠᯝ ┴ෆࡢᮌᮦ⏕⏘㢠ࡣ⣙  ൨෇㸦඲ᅜ  ఩௦㸧 ࡟ࡘ࠸࡚  㣕ᓥᘓタᰴᘧ఍♫ ᮏᒣᐶẶ࡜ᑡ࡞࠸ࡀ᳃ᯘ㈨※ࡣ඘ᐇࡋ࡚ࡁ࡚࠸ࡿࠋ᫖ᖺ ᮌࢱ࣮ࣝࢆ⏝࠸ࡓ෌⏕࢔ࢫࣇ࢓ࣝࢺΰྜ≀࡟᭶࡟సᡂࡋࡓࠕࡩࡃ࠸ࡢඖẼ࡞᳃࣭ඖẼ࡞ᯘᴗᡓࡘ࠸࡚  ๓⏣㐨㊰ᰴᘧ఍♫ ⸨஭ ᘯẶ␎࡛ࠖ࠶ࡿձࢥ࣑ࣗ஧ࢸ࢕ᯘᴗࢆ୰ᚰ࡜ࡋࡓᕝୖ

㹒㹉࢛࣮࢘ࣝᕤἲ
㸦ᮌ〇⥳໬⿵ᙉᅵቨ㸧ࡢ㛤Ⓨࠊࡢ୸ኴᏳᐃ౪⤥యไࡢᵓ⠏㸪┴⏘ᮦ〇ရࡢရ㉁ྥ

᪋ᕤࠊ⤒ᖺኚ໬ㄪᰝ

ୖ࡟ྥࡅࡓ⏕⏘ຍᕤࡢ༠ᴗ໬㸪ճ┴⏘ᮦ࡟ࡼࡿఫᏯࡸ᪋タᩚഛ᥎㐍ࡢ  ࣉࣟࢪ࢙ࢡࢺࢆ╔ᐇ࡟ᐇ⾜๓⏣ᕤ⧄ᰴᘧ఍♫⚄ᓮ㝯ὒẶ㕲ⰺᮌ〇㍍㔞ἲᯟᕤࡍࡿࡇ࡜࡛⎔ቃ࡟㈉⊩ࡍࡿᮌᮦ⏘ᴗ⏺ࡢάᛶ໬ࢆ

๓⏣ᕤ⧄ᰴᘧ఍♫ ಖᾆᡂᚨẶᅗࡾ㸪ඖẼ࡛Ᏻ඲࡞⚟஭┴ࡢᐇ⌧࡟㈉⊩ࡋࡓ࠸࡜ᆅ⌫ ᬮ໬㜵Ṇ࡜ᯘᴗάᛶ໬࡟㈉⊩ࡍࡿࢫࢠ

⪃࠼ࡿࠋ


୸ኴࢆ฼⏝ࡋࡓᾮ≧໬ᑐ⟇ᕤἲࡢ㛤Ⓨ࡟㛵ࡍࡿ◊✲ ⚟஭ᕤᴗ㧗➼ᑓ㛛ᏛᰯΏ㑓㞝኱Ặపࢥࢫࢺ໬࡟ྥࡅࡓᮌᮦࡢ⏕⏘࣭ὶ㏻య

㛫ఆ࢚㸫ࢫᕤἲᑠᚄ㛫ఆᮦࢆ฼⏝ࡋࡓᏳไ࡟ࡘ࠸࡚

඲࣭ᗮ౯࣭㧗⬟⋡࡞ṧᏑᆺᯟᕤἲ

⚟஭┴᳃ᯘ⤌ྜ㐃ྜ఍ すཱྀ㈼฼Ặࢀ࠸࡞ࢇ᳃ᯘ⤌ྜ ᮏᡤ⛱ᇶẶ┴ෆࡢ᳃ᯘ㈨※ࡣ඘ᐇࡋ࡚ࡁ࡚࠾ࡾ㸪㟂せ࡟࠾ᶞ⓶⧄⥔ΰྜࢡࣞ࢖⯒⿦࠸࡚ࡶቑຍࡋ࡚࠸ࡿࠋࡋ࠿ࡋ࡞ࡀࡽ㊰⥙ᩚഛཬࡧᆏᕝᘓタᰴᘧ఍♫ 㧘⏣㝯ኵẶ᳃ᯘᩚഛࡀ㐜ࢀ࡚࠸ࡿࡢࡶ஦ᐇ࡛࠶ࡾ㸪᳃ᯘ࣭ᯘᮌᮦࢆ฼⏝ࡋࡓἾⅣᛶ㌾ᙅᆅ┙ᑐ⟇ᕤἲᴗࡢᢸ࠸ᡭ࡛࠶ࡿ᳃ᯘ⤌ྜࡀ᳃ᯘᡤ᭷⪅࡜୍୸࡜ᰴᘧ఍♫⏣୰ᆅ㉁ࢥࣥࢧࣝࢱࣥࢺ ୰ἑ࿴ᙪẶ࡞ࡗ࡚ᆅᇦࡄࡿࡳ⏕⏘άືࡸィ⏬ⓗ࡞㊰⥙ࡢᩚഛ㸪࣮࢝࣎ࣥࢥࣥࢡ࣮ࣜࢺ࡟㛵ࡍࡿ◊✲ᯘᴗ࣭ᮌᮦ⏘ᴗ➼㛵ಀ⪅ࡢ㐃ᦠࢆᅗࡗࡓ୰࡛㸪⏕ᒸ㔝ࢥࣥࢡ࣮ࣜࢺᰴᘧ఍♫ ⏣୰ៅᝅẶ⏘㹼ὶ㏻ࡢࢥࢫࢺ๐ῶ࡬ྲྀࡾ⤌ࡳ㸪㐺ṇ࡞᳃ᯘᩚỈᛶ㜵⅖๣*3 㜵⅖๣ഛ㸪Ᏻᐃ౪⤥యไࡢ☜❧ࢆ┠ᣦࡋ࡚⾜ࡁࡓ࠸࡜⪃ᰴᘧ఍♫ࢢ࣮ࣟࢣ࣑࢝ࣝ ⢯㇂⚽ᶞẶ࠼ࡿࠋᮌᮦ㜵⭉ฎ⌮ࢆά⏝ࡋࡓ㛫ఆᮦࡢ᭷ຠά⏝⨾ᒣ⏫᳃ᯘ⤌ྜ ఀෆ᫝ᡂẶᆅᇦᮌ㐀ఫᏯᕷሙάᛶ໬࡟ྥࡅ࡚

ࠕࡩࡃ࠸ࡢඖẼ࡞᳃࣭ඖẼ࡞ᯘᴗᡓ␎ࠖ࡟ࡘ୰すᮌᮦᰴᘧ఍♫ ୰す᫛㞝Ặ࠸࡚ ᆅᇦᕤົᗑࡣᆅᇦᮦࢆά⏝ࡋࡓᮌ㐀ᘓ⠏ࢆᬑཬ⚟஭┴㎰ᯘỈ⏘㒊┴⏘ᮦά⏝ㄢ ᮡᒣⱥ⏕Ặࡍࡿࡓࡵࡢ኱ࡁ࡞ᙺ๭ࢆᢸࡗ࡚࠾ࡾ㸪ᆅᇦᕤົᗑ

ࡢཷὀ⋓ᚓᩘࡢྥୖࡀᆅᇦᮦࢆ⏝࠸ࡓᆅᇦᮌ㐀ఫᏯࡢάᛶ໬࡟┤⤖ࡍࡿ࡜࠸ࡗ࡚ࡶ㐣ゝ࡛ࡣ࡞࠸ࠋ

ࡋ࠿ࡋ࡞ࡀࡽ㸪ᆅᇦᕤົᗑࡢ࡯࡜ࢇ࡝ࡀ୰ᑠ㞽⣽௻ᴗ࡛࠶ࡾ኱ᡭࣁ࢘ࢫ࣓࣮࢝㸫➼࡜ẚ㍑ࡋ㸪௻⏬

ຊ㸪Ⴀᴗຊࡀぢຎࡾࡍࡿࠋᖹᡂ  ᖺ㸪⚟஭┴ࡢᨭ᥼࡛┴ෆࡢᮌ㐀ఫᏯࢆᘓタࡍࡿᕤົᗑࡀ㞟ࡲࡗ࡚⚟஭┴ᮌࡢᐙඹྠ⤌ྜࡀ⤌⧊ࡉࢀᅋ⤖ࡋ࡚┴Ẹ࡟႐ࡤࢀࡿఫࡲ࠸࡙ࡃࡾࢆ┠ᣦࡋ࡚άືࢆ⥆ࡅ࡚࠸ࡿࠋᖹᡂ  ᖺᗘ࡟ᅜᅵ஺㏻┬ࡢࠕᆅᇦᮌ㐀ఫ෗┿㸰 ࣏ࢫࢱ࣮Ⓨ⾲ࡢᵝᏊᏯᕷሙάᛶ໬᥎㐍஦ᴗࠖ࡟᥇ᢥࡉࢀࡓࠋࡑࡢෆᐜ

୍⯡Ⓨ⾲ࡣ௨ୗࡢ࡜࠾ࡾ࡛࠶ࡿࠋ ᮌ㐀ఫᏯࡢᢸ࠸ᡭ⫱ᡂ
論−36

論

文

஦ᴗࡢ㛤ദ㸪 ᦠᖏ㟁ヰࡢᶵ⬟ࢆά⏝ࡋࡓఫࡲ࠸

㸦᚟ඖ㸧ࡢㄝ᫂ᅗ࡞࡝ࢆཧ⪃࡟᥎ ࡋࡓࠋ኱Ꮫ࡛

ࡢ┦ㄯࢧ࣮ࣅࢫࡢ㐠⏝ヨ㦂㸪 ᆅᇦᐦ╔࡛⾜࠺ᮌᮌᮺ࡟㛵ࡍࡿ◊✲ᡂᯝࢆබ⾲ࡋࡓࡀ㸪ᮌᮺࢆබඹ

㐀ఫᏯࡢᬑཬ࢖࣋ࣥࢺࡢ㛤ദᕤ஦࡟࠾࠸࡚ᬑཬࡉࡏࡿࡓࡵ࡟ࡣᢏ⾡⪅ࡀᢪ࠸࡚࠸ࡿᠱᛕ஦㡯ࢆᡶᣔࡍࡿᚲせࡀឤࡌࡽࢀࡓࠋ
ᖺ࡟Ⓨ㊊ࡋࡓ
ࠕᮌᮦ฼⏝◊✲఍ࠖࡢ୍ࡘࡢ≺࠸ࡣ㸪⥲ྜࢢ࣮ࣜࣥࢭࣥࢱ࣮ࡢᮌ㉁࣌ࣞࢵࢺ࣎

Ⓨὀ⪅࡜ཷὀ⪅࡜ࡀᮌᮺ฼⏝࡟ࡘ࠸࡚ពぢࢆ஺᥮࢖ࣛ᪋タࡢᑟධຠᯝ࡟ࡘ࠸࡚
⚟஭┴⥲ྜࢢ࣮ࣜࣥࢭࣥࢱ࣮ 㔝ᮧ ᓫẶࡋ㸪࣮࣮ࣟ࢝ࣝࣝࣝࢆ⧳ࡵ࡚බ⾲ࡋ㸪ࡶࡗ࡚ᮌᮺ

⥲ྜࢢ࣮ࣜࣥࢭࣥࢱ࣮࡟ᑟධࡋࡓ࣌ࣞࢵࢺ࣎࢖

౑⏝࡟ᑐࡍࡿᢏ⾡⪅ࡢᚰ⌮ⓗ㞀ቨࢆྲྀࡾ㝖ࡃࡇ࡜ࣛࡢ㐠㌿⤖ᯝ࡛ࡣ㸪ࡇࢀࡲ࡛ࡢ໬▼⇞ᩱ࣎࢖ࣛ࡜

࡟࠶ࡗࡓ࡜࠸࠼ࡿࠋᮌᮦ฼⏝◊✲఍ࡢ◊✲ᡂᯝ࡜ẚ࡭࡚ࣛࣥࢽࣥࢢࢥࢫࢺࢆ࠶ࡲࡾኚ໬ࡉࡏࡿࡇ࡜

ࡋ࡚Ỉ㊰⏝࣎ࢵࢡࢫ࢝ࣝࣂ࣮ࢺࡢᮌᮺ㸫㛗┙⣔ᇶ࡞ࡃከࡃࡢ஧㓟໬Ⅳ⣲᤼ฟ๐ῶࢆ⾜࠺ࡇ࡜ࡀ࡛ࡁ

♏㹼タィ࣐ࢽࣗ࢔ࣝ㸪ࣉࣞ࢟ࣕࢫࢺ㹊ᆺ᧦ቨ㸦+ࡓࠋࡋ࠿ࡋࠊ⅊ࡢฎ⌮ᡭ㛫࡞࡝᪥ᖖࡢ⟶⌮ᡭ㛫ࡀӌP㸧ࡢᮌᮺ㸫ᗏ┙⣔ᇶ♏㹼タィ࣐ࢽࣗ࢔ࣝࡀⓎቑ࠼ࡿࡇ࡜ࡶ஦ᐇ࡛࠶ࡿࡢ࡛㸪ࡇࢀࡽࡢࡇ࡜ࡶ⪃หࡉࢀࡓࠋⓎὀ⪅ഃ࡛ᮏ࣐ࢽࣗ࢔ࣝࢆ⏝࠸ࡓᕤ஦៖࡟ධࢀ࡚࣌ࣞࢵࢺ࣎࢖ࣛᑟධ᳨ウ᫬ࡢཧ⪃㈨ᩱ

ࡶⓎὀࡉࢀ࡚࠸ࡿࠋ

࡜ࡋ࡚௒ᅇࡢ஦౛ࡀά⏝ࡉࢀࡿࡇ࡜ࢆᮇᚅࡍࡿࠋ

࠾ࢃࡾ࡟
ᆅ୰࡟࠾ࡅࡿᮌᮦࡢ⪏ஂᛶ࡟ࡘ࠸࡚

ࢩ࣏ࣥࢪ࣒࢘⤊஢ᚋ㸪ྠ఍ሙ࡟࡚ㅮᖌࡢ᪉ࠎࢆ
஺࠼࡚᠓ぶ఍ࡀ㛤ദࡉࢀࡓࠋ ྡࡢཧຍ⪅ࢆᚓ࡚㸪㣕ᓥᘓタओ ἟⏣῟⣖Ặᆅ୰ࡢ࠾ࡅࡿᮌᮦࡢ⪏ஂᛶ࡟ࡘ࠸᳨࡚ウࡍࡿ┠࿴ࡸ࠿࡞㞺ᅖẼࡢ୰࡛ศ㔝ᶓ᩿ⓗ࡞஺ὶࡀ࡞ࡉࢀ

ⓗ࡛㸪ᩥ⊩ㄪᰝ㸪ᮌᮦᇼฟࡋㄪᰝ㸪⭉ᮙಁ㐍ヨ㦂ࡓࠋ஝ᮼࡢࡈⓎኌࡣ⚟஭┴᳃ᯘ⤌ྜ㐃ྜ఍఍㛗ࡢࢆᐇ᪋ࡋ௨ୗࡢࡇ࡜ࡀ᫂ࡽ࠿࡜࡞ࡗࡓࠋ ᆅ୰ࡢ㛵Ꮥ἞Ặࡼࡾ㡬ࡁ㸪㛢఍ࡢࡈᣵᣜࡣ⚟஭┴㞷ᑐᆅୗỈ఩ኚືᇦୖ㝈௨ὸ࡛ࡣ㸪ᮌᮦࡣ⭉ᮙࡍࡿሙ⟇࣭ᘓタᢏ⾡◊✲ᡤᡤ㛗ࡢ␊ᒣ㔜ᕥஂẶࡼࡾ㡬࠸ྜࡀ࠶ࡿࡀ᮲௳࡟ࡼࡗ࡚ࡣ⭉ᮙࡋ࡞࠸ሙྜࡀ࠶ࡿࠋ

ࡓࠋ࡞࠾㸪ࢩ࣏ࣥࢪ࣒࢘ࡢヲࡋ࠸≧ἣࡣ㸪⣬㠃ࡢ ᆅ୰ࡢᆅୗỈ఩ኚືᇦ࡛ࡣ㸪ᮌᮦࡣ⭉ᮙࡍࡿሙ

㒔ྜୖᥖ㍕࡛ࡁ࡞࠿ࡗࡓࡢ࡛࣮࣒࣮࣍࣌ࢪࢆࡈぴྜࡀ࠶ࡿࠋࡋ࠿ࡋ࡞ࡀࡽ㸪኱ᆺᅵᵴࢆ⏝࠸ࡓ⭉ᮙ࠸ ࡓ ࡔ ࡅ ࢀ ࡤ ᖾ ࠸ ࡛ ࠶ ࡿ 㸦 KWWSWRVKLFKDQಁ㐍ヨ㦂࡛ࡣ㸪ࡇࡢ㡿ᇦࡣ୍㒊ᙉᗘపୗࡀㄆࡵࡽ

EHIXNXLQFWDFMS\RVKLGDPRNX]DL㸧ࠋࢀࡿࡶࡢࡢ㸪ࡑࢀ௨እࡣ⭉ᮙࡣㄆࡵࡽࢀࡎ㸪ᆅୗ᭱ᚋ࡟㸪ࢩ࣏ࣥࢪ࣒࢘㛤ദ࡟࠶ࡓࡾ㸪ᖌ㉮ࡢ࠾Ỉ఩ኚືᇦୖ㝈௨ὸࡼࡾࡶ⭉ᮙࡋ࡟ࡃ࠸࡜࠸࠼ࡿࠋ

ᛁࡋ࠸୰㸪ㅮᖌࢆᘬࡁཷࡅ࡚ୗࡉ࠸ࡲࡋࡓㅮ₇⪅㸪 ᆅୗỈ఩ኚືᇦୗ㝈௨῝࡛ࡣ㸪✵ẼࡀᏑᅾࡋ࡞࣏ࢫࢱ࣮Ⓨ⾲⪅ࡢ᪉ࠎ㸪ࡈཧຍ࠸ࡓࡔ࠸ࡓከᩘࡢ

࠸ࡢ࡛ᮌᮦࡣ⭉ᮙࡏࡎ㸪㧗࠸⪏ஂᛶࢆ᭷ࡍࡿ㸦ࢫ᪉ࠎᐇ⾜ጤဨ఍㸪⚟஭┴ᮌᮦ฼⏝◊✲఍㸦఍㛗㸸ࢠ࡟ࡘ࠸࡚ࡶྠᵝ࡛࠶ࡾ㸪ᶞ✀࡟ࡼࡽ࡞࠸㸧ࠋⲨ஭ඞᙪ ⚟஭኱Ꮫྡ㄃ᩍᤵ㸧➼ࡢ㛵ಀྛ఩࡟ឤ

ㅰࡢពࢆ⾲ࡍࡿࠋ
㌾ᙅ⢓ᅵᆅ┙࡟࠾ࡅࡿᮌᮺᇶ♏   㹼࣮࣮ࣟ࢝ࣝࣝࣝసࡾࡢṌࡳ㹼

బ㈡኱Ꮫྡ㄃ᩍᤵ ୕ᾆဴᙪẶ㌾ᙅᆅ┙ୖ࡟タࡅࡿ㍍㔞ᵓ㐀≀ࡢᇶ♏࡟ᮌᮺࢆ౑࠺ᢏ⾡ࢆᑐ㇟࡜ࡋ࡚ඛேࡢ⪃࠼᪉ࢆ෌ホ౯ࡍࡿࡇ࡜࠿ࡽጞࡲࡾ㸪ᆅᇦᢏ⾡⪅ࡀ༠ാࡋ࡚ᆅᇦ∧࣐ࢽࣗ࢔ࣝࢆసᡂࡋࡓ⤒⦋ࢆ⤂௓ࡍࡿࠋపᖹᆅ࡛࠶

ࡾᆅୗỈ఩ࡢ㧗࠸బ㈡ᖹ㔝࡟࠾࠸࡚ࡣ㸪ྂࡃ࠿ࡽᮌᮺࡀᗈࡃ౑ࢃࢀ࡚࠸ࡓࠋඛேࡀᮌᮺᇶ♏ࢆ⏝࠸෗┿㸱 ᠓ぶ఍ฟᖍ⪅ࡿ㝿࡟࡝ࡢࡼ࠺࡞⪃࠼᪉ࢆࡋࡓࡢ࠿㸪బ㈡ᇛ▼ᇉ


論−37

資

料

୸ኴࢆ⏝࠸ࡓᆅ┙⿵ᙉᢏ⾡⚟஭ᕤᴗ㧗➼ᑓ㛛Ꮫᰯ㔠ἑ኱Ꮫ኱Ꮫ㝔⚟஭┴㞷ᑐ⟇࣭ᘓタᢏ⾡◊✲ᡤ㣕ᓥᘓタᰴᘧ఍♫ᢏ⾡◊✲ᡤ
1. ࡣࡌࡵ࡟

ྜྷ⏣㞞✑
ᐑᓥᫀඞ
ஂಖ ග
἟⏣῟⣖

஦ᴗ࡟࠾ࡅࡿᮌᮦ฼⏝ಁ㐍࡟㛵ࡍࡿ୍㐃ࡢ◊✲ࡢฟⓎ₎Ꮠࡣ୕༓ᖺ௨ୖ๓ࡢྂ௦୰ᅜࡢẂ⋤ᮅ࡟⏕ࡲࢀ㸪௒

Ⅼ࡛࠶ࡗࡓ㸬୎ᗘࡇࡢ㡭ࡣ㸪ᖹᡂ 17 ᖺࡢி㒔㆟ᐃ᭩ࡢࡶ᪥ᮏㄒࡢ୰࡛౑࠸⥆ࡅࡽࢀ࡚࠸ࡿ㸬ࡇࡢ₎Ꮠࡢᡂࡾ❧Ⓨຠࢆཷࡅ࡚㸪ᅜෆእ࡛ ᬮ໬ᑐ⟇࡟㛵ࡍࡿព㆑ࡀ㧗ࡲࡕࢆ◊✲ࡋ㸪᪂ࡋ࠸₎Ꮠࡢୡ⏺ࢆ☜❧ࡉࢀࡓࡢࡀ⚟஭┴ࡾጞࡵࡓ᫬ᮇ࡛࠶ࡾ㸪᳃ᯘ྾཰࡟ࡼࡿ஧㓟໬Ⅳ⣲ࡢ๐ῶฟ㌟ࡢᨾⓑᕝ㟼༤ኈ࡛࠶ࡿ㸬┠࡟ぢ࠼ࡿᙧࢆලయⓗ࡟ᥥࢆ┠ⓗ࡜ࡋࡓ᳃ᯘᩚഛ࡜ᮌᮦ฼⏝ࡢಁ㐍ࢆᘓタศ㔝࡛࠸ࡓࡶࡢࢆ㇟ᙧᩥᏐ࡜࿧ࡧ㸪౛࠼ࡤ㸪ࠕᮌࠖࡢྂ௦ᩥᏐࡶ᳨ウࢆጞࡵࡓ᫬ᮇ࡜ࡶ㔜࡞ࡿ㸬ࠖ࡜᭩࠿ࢀ࡚࠸ࡓ㸬୍᪉㸪ᮌᮦࢆᅵᮌ஦ᴗ࡛฼⏝ࡋ࡚࠸ࡓ᫛࿴ 30 ᖺ௦㡭ࡲ࡛࡟఍ពᩥᏐࡣ」ᩘࡢ₎Ꮠࡢព࿡ࢆ⤌ࡳྜࢃࡏࡓࡶࡢ࡛㸪ᑐࡋ㸪㗰ࡸࢥࣥࢡ࣮ࣜࢺ࡞࡝ࡢேᕤᮦᩱࢆ฼⏝ࡍࡿࡇ࡜ࠕᮌ೫ࠖ࡜⤌ࡳྜࢃࡏࡓ₎Ꮠ࡟ࡣࠕᮺ㸪ᯈ㸪ᰙ㸪ᯫ㸪ᱞ㸪ࡀᙜࡓࡾ๓࡜࡞ࡗࡓ⌧௦࡟࠾࠸࡚㸪ᮌᮦࡢ฼⏝ࢆ᚟⯆ࡉᲴ㸪Წ㸪Ჷ㸪ᴥ㸪ᵴ㸪ᶫ㸪ḍࠖ࡞࡝ከᩘ࠶ࡿ㸬ࡇࡇ࡟♧ࡏࡿࡓࡵ࡟ࡣ㸪ᮌᮦࢆ฼⏝ࡍࡿ㝿ࡢᠱᛕᮦᩱࢆᡶᣔࡋ㸪ࡋࡓ₎Ꮠࡣ㸪࠸ࡎࢀࡶ᫇ࡣᮌ࡛సࡽࢀ࡚࠸ࡓ≀࡛࠶ࡿࡀ㸪ᮌᮦࢆ฼⏝ࡍࡿࡇ࡜࡟ࡼࡿ᪂ࡓ࡞௜ຍ౯್ࢆぢฟࡍࡇ⌧ᅾࡣᮌ௨እࡢᮦᩱ࡛సࡽࢀࡿࡇ࡜ࡀከࡃ࡞ࡗࡓ㸬ࡋ࠿࡜ࡀ኱ኚ㔜せ࡜⪃࠼ࡽࢀࡿ㸬ᮏᩥ࡛ࡣࡇࡢᵝ࡞ほⅬ࡛⚟ࡋ௒㸪⎔ቃ࡜࠸࠺どⅬ࠿ࡽ㸪ࡇࢀࡽࡢ₎Ꮠࡀᣢࡘᮏ᮶ࡢ

஭┴ࢆ⯙ྎ࡟⾜ࡗ࡚ࡁࡓ◊✲ࡢ୍㒊ࢆ⤂௓ࡍࡿ㸬ࡣᮌࡢᖿ࡜ᯞ࡜᰿ࢆ⾲ࡍࠕព࿡ࢆ⪃࠼ࡿ᫬ᮇࡀ᮶ࡓࡼ࠺࡟ᛮ࠼ࡿ㸬㏆ᖺ㸪ᮌᮦ฼⏝࡟ࡼࡾᚓࡽࢀࡿ᳃ᯘάᛶ໬㸪Ⅳ⣲㈓ⶶ㸪

2. ᆅ୰࡟࠶ࡿᮌᮦࡢ೺඲ᛶ

ᬮ໬㜵Ṇ࡟㈨ࡍࡿຠᯝ࡜࠸

⚟஭ᕷෆࢆὶࢀࡿ㊊⩚ᕝࡢἙᕝᨵಟ࠾ࡼࡧᶫᱱᯫ᭰

࠺㸪ຠ⋡ᛶࡔࡅ࡛ࡣィࢀ࡞࠸௜ຍ౯್ࡀぢ┤ࡉࢀ࡚ࡁ࡚

ᕤ஦ࡢ᭱୰㸪Ἑᗋࡼࡾ᫇ࡢᶫᱱࡢᇶ♏ࡸㆤᓊࡢᇶ♏࡛࠶࠸ࡿ㸬ࡲࡓ㸪2010 ᖺ 5 ᭶࡟ࡣࠕබඹᘓ⠏≀➼࡟࠾ࡅࡿࡿ୸ኴ≧ࡢᮌᮺࡀከᩘⓎぢࡉࢀࡓ㸬ࡇࡢᮌᮺࡢ೺඲ᛶࢆ

ᮌᮦࡢ฼⏝ࡢಁ㐍࡟㛵ࡍࡿἲᚊࠖࡀᡂ❧ࡋ㸪ᘓタ஦ᴗ࡛ㄪᰝࡍࡿࡓࡵ㸬Ỉ㉺ᶫ㸪ᖾᶫ㸪ᮌ⏣ᶫ௜㏆ࡼࡾィ 22 ᮏᮌࢆ౑࠸㸪᳃ࢆ⫱࡚㸪ᯘᴗࡢ෌⏕ࢆᅗࡿ஦ᴗࡀᛴࣆࢵࢳ

ࡢᮌᮺࢆ᥀ࡾฟࡋ㸪ࡑࢀࡽࡢタ⨨⎔ቃ㸪᥇ྲྀ≧ἣ㸪⾲㠃࡛㐍ࡴࡇ࡜ࡀᮇᚅࡉࢀ࡚࠸ࡿ㸬ほᐹㄪᰝ㸪ࣆࣟࢹ࢕ࣥヨ㦂㸪⦪ᅽ⦰ヨ㦂࡟ࡼࡿ⭉ᮙᗘࡢ໬▼㈨※௦᭰࡞࡝ࡢᆅ⌫᣺ࡾ㏉ࡿ࡜㸪ᖹᡂ 16 ᖺ⚟஭㇦㞵࡟࠾࠸࡚㸪ᕷ⾤ᆅ࡛ホ౯ࢆ⾜ࡗࡓ㸬ࡣἙᕝࡢሐ㜵Ỵቯ➼࡟ࡼࡿᾐỈ⿕ᐖ㸪ࡲࡓ㸪ᒣ㛫ᆅᇦ࡛ᮏ❶࡛ࡣ㸪ᶞ✀㚷ᐃࡢ⤖ᯝ㸪ࢫࢠᒓ࡜ุ᩿ࡉࢀࡓᮌ⏣ࡣᅵ▼ὶ࡜࡜ࡶ࡟ᢲࡋὶࡉࢀࡓὶᮌ࡟ࡼࡿ஧ḟ⅏ᐖࡀᶫࡢㄪᰝ⤖ᯝ 2)࡟ࡘ࠸࡚㏙࡭ࡿ㸬ᮌ⏣ᶫ࠿ࡽࡣᖹᡂ 18Ⓨ⏕ࡍࡿ࡞࡝ࡋ㸪ᨵࡵ࡚㸪♫఍㈨ᮏᩚഛ࡟ࡼࡿ㒔ᕷࡢ㜵ᖺ㹼20 ᖺ࡟┤ᚄ 30cm ࡛㛗ࡉ 3.3m㹼4.7m ࡢᮌᮺࡀ 8⅏ຊࡢྥୖ࡜㸪᳃ᯘᩚഛ࡟ࡼࡿỈᅵಖ඲ᶵ⬟ࡢᙉ໬ࡢ㔜ᮏ᥇ྲྀࡉࢀࡓ㸬᥇ྲྀ఩⨨ࡣ෗┿ 1 ࡟♧ࡍࡼ࠺࡟㸪⌧ᅾࡢせᛶࡀㄆ㆑ࡉࢀࡿࡇ࡜࡜࡞ࡗࡓ㸬ࡇࡢỈᐖࡣ⃭⏒⅏ᐖ࡟ᮌ⏣ᶫ㏆ࡃ࡟ᯫ࠿ࡗ࡚࠸ࡓ᫛࿴ 24 ᖺ᪋ᕤࡢ㖹࡜ࡾᶫࡢᣦᐃࡉࢀࡿࡇ࡜࡜࡞ࡾ㸪ᖹᡂ 16 ᖺᗘࡼࡾ 5 ࢝ᖺィ⏬࡛ᶫ⬮ᇶ♏࡛࠶ࡾ㸪タ⨨ᮇ㛫ࡣ 57 ᖺ㹼59 ᖺ࡜᥎ᐃ࡛ࡁࡿ㸬㊊⩚ᕝࡢἙᗋ᥀๐ࡸᶫᱱᯫ᭰➼ࡢᕤ஦ࡀ㐍ࡵࡽࢀ㸪ᖹᡂ

ᅗ 1 ࡢᮌᮺ⾲㠃ࡢほᐹ࡟ࡼࡿ⭉ᮙᗘホ౯࡛ࡣ㸪Ἑᗋࡼࡾ

21 ᖺ࡟❹ᕤࡋࡓ㸬ࡑࡢᕤ஦ࡢ᭱୰㸪㊊⩚ᕝࡢỈ㉺ᶫ㸪✺ฟࡋࡓ㒊ศ࡛ࡣⱝᖸࡢᦆയࡀ☜ㄆࡉࢀࡓࡶࡢࡢ㸪ᆅ୰ᖾᶫ㸪ᮌ⏣ᶫࡢἙᗋ௜㏆ࡼࡾ㸪ྂࡃࡣ 70 ᖺ௨ୖ๓ࡢᶫ

࡟ᇙࡲࡗ࡚࠸ࡓ㒊ศ࡟㛵ࡋ࡚ࡣᴟࡵ࡚೺඲࡞≧ែ࡛࠶ᱱ࡟⏝࠸ࡽࢀ࡚࠸ࡓᮌᮺࡀከᩘⓎぢࡉࢀ㸪ᖹᡂ 18 ᖺ࡟ࡗࡓ㸬ᅗ 2 ࡢ⦪ᅽ⦰ヨ㦂࡛ࡣ㸪⦪ᅽ⦰ᙉࡉࡀ‵₶≧ែ࡛⾜ࢃࢀࡓ᥀ࡾฟࡋㄪᰝࡢ⤖ᯝ㸪㠀ᖖ࡟೺඲࡞≧ែ࡛࠶ࡿ⣙ 25MPa㸪㣬࿴≧ែ࡛⣙ 16MPa ࡛࠶ࡾ㸪Ẽ஝ᮦࡢᶆࡇ࡜ࡀ᫂ࡽ࠿࡜࡞ࡗࡓ 1)㸬ࡇࢀࡀ㸪ⴭ⪅➼࡟࠾ࡅࡿᅵᮌ

‽್࡟ẚ࡭ࡿ࡜ᑠࡉ࠸್࡛࠶ࡿࡀ㸪タィ࡟࠾ࡅࡿチᐜᛂ

論−38

論

文

ຊᗘ࡟ẚ࡭⣙ 4 ಸ࡜༑ศ኱ࡁ࡞್ࢆ᭷ࡋ࡚࠸ࡓ㸬ࡇࢀࡽࡢホ౯ࢆ㸪Ỉ㉺ᶫୖὶ௜㏆㸦ᶞ✀㸸࣐࢝ࣛࢶᒓ㸪タ⨨ᮇ
㛫㸸48 ᖺ㸧ࡸᖾᶫ௜㏆㸦ᶞ✀㸸࣐ࢶᒓ㸪タ⨨ᮇ㛫㸸74ᖺ㸧࡛᥀ࡾฟࡉࢀࡓᮌᮺ࡛ࡶᐇ᪋ࡋࡓࡀ㸪ᮌ⏣ᶫ௜㏆ࡢ
ᮌᮺ࡜ྠᵝ࡟೺඲࡛࠶ࡿࡇ࡜ࡀ☜ㄆࡉࢀࡓ 1)㸬
௨ୖࡼࡾ㸪᥀ࡾฟࡉࢀࡓᮌᮺࡣ 48 ᖺ㹼74 ᖺࡶࡢ㛫㸪ᅵ୰ࡶࡋࡃࡣἙᕝỈ఩௨ୗ࡟࠶ࡾ㸪࠸ࡎࢀࡢᶞ✀࡟࠾࠸࡚ࡶ⭉ᮙ⛬ᗘࡣపࡃ㸪೺඲࡞≧ែ࡛࠶ࡗࡓࡇ࡜ࡀ᫂ࡽ࠿࡜࡞ࡗࡓ㸬෗┿ 1 ᮌ⏣ᶫୗὶഃࡢᮌᮺ
2.0

2

᫛࿴ 23 ᖺ⚟஭ᆅ㟈࡛ࡣ㸪⚟஭ᖹ㔝ࡢᗈ࠸⠊ᅖ࡛኱ࡁ1.01࡞ᆅ㟈ື࡜ᾮ≧໬࡟క࠺ᆅ┙ỿୗࡸഃ᪉ὶືࡀⓎ⏕ࡋ

0.00ࡓ㸬ࡋࡓࡀࡗ࡚㸪ᙜ᫬ࡢᮌᮺᇶ♏ࢆ᭷ࡍࡿᵓ㐀≀ࢆㄪᰝ

AswKd00-1.0

AswKd01
AswKd02
AswKd03ࡍࡿࡇ࡜࡟ࡼࡾ㸪ࡑࡢ⪏㟈ᛶ⬟ࢆ᳨ドࡍࡿࡇ࡜ࡀྍ⬟࡛࠶ࡿ-2

AswKd05
AswKd06
AswKd07㌴㐨࡜㟁㌴ࡀඹᏑࡍࡿ㕲➽ࢥࣥࢡ࣮ࣜࢺ༢⣧㹒᱆ᶫ㸦ᶫ
㛗 133m㸧࡜ࡋ࡚᫛࿴ 8 ᖺ࡟ᘓタࡉࢀࡓ㸬௨᮶㸪᫛࿴

Ẽ஝ヨᩱ

⣔ิ21
㸺JIS K 1571⭉ᮙᗘࡢุᐃ㸼0㸸೺඲
1㸸㒊ศⓗ࡟㍍ᗘࡢ⭉ᮙ2㸸඲㠃ⓗ࡟㍍ᗘࡢ⭉ᮙ
3㸸 2ࡢ≧ែࡢୖ࡟㒊ศⓗ࡟⃭ࡋ࠸⭉ᮙ
4㸸඲㠃ⓗ࡟⃭ࡋ࠸⭉ᮙ
5㸸⭉ᮙ࡟ࡼࡗ࡚ᙧࡀᔂࢀࡿ

-3.0⚟஭㇦㞵࡞࡝㸪ᗘ㔜࡞ࡿ⅏ᐖ࡟⪏࠼㸪ᖹᡂ 19 ᖺࡢᯫࡅ-1

AswKd04-2.03)㸬๓❶࡛㏙࡭ࡓᮌ⏣ᶫࡢୗὶഃ࡟ᯫ࠿ࡿᖾᶫࡣ㸪

20 ᖺࡢ⚟஭✵く㸪᫛࿴ 23 ᖺࡢ⚟஭ᆅ㟈㸪ᖹᡂ 16 ᖺࡢ

῝ᗘ GL (m)㧗ࡉ GL(m)3. ᮌᮺᡴタᆅ┙ࡢ⪏㟈ᛶ

㣬࿴ヨᩱ

-3

チᐜᛂຊᗘ
ྠ‵₶᫬
Ẽ஝ᮦᶆ‽್

-4

-4.0
6

5

4
3
2
⭉ᮙᗘホ౯⤖ᯝ

1

0

0

10

20
30
40
⦪ᅽ⦰ᙉ䛥(MPa)50ᅗ 1 ⭉ᮙᗘホ౯ࡢ⤖ᯝ ᅗ 2 ⦪ᅽ⦰ヨ㦂ࡢ⤖ᯝ᭰࠼ᕤ஦࡟⮳ࡿࡲ࡛ 74 ᖺ㛫౪⏝ࡉࢀࡓ㸬෗┿ 2 ࡣᯫࡅ᭰࠼ᕤ஦ࡢ㝿࡟㸪➨ 7 ᶫ⬮ࢆ᧔ཤࡋࡓ᫬࡟⌧ࢀࡓᮌᮺ㢌㒊ࡢᵝᏊ࡛࠶ࡿ㸬ᅗ 3 ࡣ⚟஭ᆅ㟈࡛Ⓨ⏕ࡋࡓᖾᶫ࿘㎶ࡢỈᖹ᪉ྥࡢᆅ
┙ኚ఩࣋ࢡࢺࣝࢆ෗┿ 㔞࡟ࡼࡾồࡵ㸪⌧ᅾࡢᆅᙧᅗୖ
࡟ࣉࣟࢵࢺࡋࡓࡶࡢ࡛࠶ࡾ㸪ኚ఩ࢹ࣮ࢱࡢ⢭ᗘࡣ
±0.73m ࡛࠶ࡿ㸬ྠᅗᕥഃ࡛᭱኱ 4.6m ࡢ኱ࡁ࡞ᆅ┙ኚ఩ࡀ⏕ࡌ࡚࠾ࡾ㸪ࡑࡢከࡃࡀἙ㐨୰ᚰ᪉ྥ࡟ኚ఩ࡋ࡚࠸

෗┿ 2 ᖾᶫ➨ 7 ᶫ⬮ࡢᮌᮺ㢌㒊ࡿࡇ࡜ࡀࢃ࠿ࡿ㸬୍᪉㸪ྠᅗྑഃࡢᖾᶫྲྀࡾ௜ࡅ㒊࡟࠾࠸࡚ࡣ㸪ᕥᓊഃ࡛ 1.9m㸪ྑᓊഃ࡛ 1.7m ࡢᆅ┙ኚ఩ࡀ
Ⓨ⏕ࡋ࡚࠸ࡿ㸬ሗ࿌᭩࡟ࡼࢀࡤ㸪ᖾᶫࡢ⿕ᐖࡣᕥᓊഃᶫ
ྎ㒊࡛㕲➽ࢥࣥࢡ࣮ࣜࢺࡢᰕࡀட⿣ഴᩳࡋ㸪ぶᰕࡀᑡࡋ⛣ືࡋࡓࡀ㸪ᶫ⬮ࡸୖ㒊ᵓ㐀࡬ࡢ⿕ᐖࡣ࡞ࡃᆅ㟈ᚋࡢᶫ
ࡢ㏻⾜࡟ᨭ㞀ࡣ⏕ࡌ࡞࠿ࡗࡓ㸬௨ୖࡼࡾ㸪⚟஭ᆅ㟈ࡢ㟈※ᇦ㏆ࡃ࡟Ꮡᅾࡋ࡚࠸ࡓᮌᮺ
ᇶ♏ࢆ᭷ࡍࡿᶫᱱࡀ㸪ࡑࡢ࿘㎶ᆅ┙࡛ 1m ㉸ࡢഃ᪉ὶື
ࡀⓎ⏕ࡋ࡚࠸ࡓ࡟ࡶ㛵ࢃࡽࡎ㸪㢧ⴭ࡞ᵓ㐀⿕ᐖࡣぢࡽࢀᅗ 3 ᆅ㟈࡛⏕ࡌࡓᖾᶫ࿘㎶ࡢᆅ┙ࡢỈᖹኚ఩ࡎ㸪ᆅ㟈┤ᚋࡶᶫᱱ࡜ࡋ࡚ࡢᶵ⬟ࢆ᭷ࡋ࡚࠸ࡓࡇ࡜ࢆ᫂

4. ୸ኴࢆ⏝࠸ࡓ㌾ᙅᆅ┙ᑐ⟇࡟ࡼࡿ⎔ቃ㈉⊩ࡽ࠿࡟ࡋࡓ㸬

୸ኴࢆ㌾ᙅᆅ┙ᑐ⟇࡜ࡋ࡚⏝࠸ࡓሙྜࡢຠᯝ࡜㸪ᕤ஦࡟ࡼࡿ஧㓟໬Ⅳ⣲᤼ฟ࡜୸ኴ࡟ࡼࡿⅣ⣲㈓ⶶࡢ཰ᨭ࡟
ࡘ࠸࡚ࡢ᳨ウࢆ⾜࠺ࡓࡵ࡟㸪⚟஭┴ᩔ㈡ᕷࡢᩔ㈡ ᩜᆅ

論−39

資

料

ෆ࡟ேᕤࡢ㌾ᙅᆅ┙ࢆస〇ࡋ㸪ᐇ㝿ࡢ㛫ఆ୸ኴ㸦㛗ࡉ
3m㸪ᮎཱྀ 0.15m㸧ࢆ⏝࠸ࡓᐇ㦂ࢆᖹᡂ 20 ᖺࡼࡾ㛤ጞࡋࡓ 4)㸬ᅗ 4 ࡣ⌧ሙᐇ㦂ࡢᴫせࢆ♧ࡋࡓࡶࡢ࡛࠶ࡾ㸪῝
ࡉ 4m㸪ᗏ㠃ࡀ⦪ 5m ᶓ 20m ࡢࢺࣞࣥࢳࢆ᥀ࡾ㸪ࡑࡇ࡟ேᕤࡢ㌾ᙅᆅ┙ࢆస〇ࡋࡓ㸬ᐇ㦂࣮ࣖࢻࡣ 4 ࡘࡢ༊⏬
࡟ศࡅࡽࢀ࡚࠾ࡾ㸪୸ኴࢆ 0.5m 㛫㝸࡛ᡴタ㸪୸ኴࢆ
1.0m 㛫㝸࡛ᡴタ㸪↓ᑐ⟇㸪ᅵᮌࢩ࣮ࢺࢆࡑࢀࡒࢀ࡟᪋
ࡋ㸪ࡑࡢୖ࡟ཌࡉ 0.5m ࡢࢧࣥࢻ࣐ࢵࢺ࡜ཌࡉ 1.5m ࡢ┒ᅵࢆ᪋ᕤࡋࡓ㸬୸ኴࡢᚄ࡜୸ኴ㛫㝸ࡣ㸪୸ኴࢆᦶ᧿ᮺ
ᅗ 4 ⌧ሙᐇ㦂ࡢᴫせ࡜⪃࠼᪤ ࡢタィἲ࡟ࡼࡿᨭᣢຊࡢィ⟬࡟ᇶ࡙ࡁỴᐃࡋ㸪୸ኴ㛫㝸 0.5m ࡛ࡣᏳ඲⋡ࡀ 2 ࢆ㉸࠼㸪୸ኴ㛫㝸
1.0m ࡛ࡣᏳ඲⋡ࡀ 1 ࢆୗᅇࡿࡼ࠺࡟タᐃࡋࡓ㸬஧㓟໬Ⅳ⣲ࡢ཰ᨭࡢ⟬ฟ࡛ࡣ㸪୸ኴ⏘ฟ࡟࠿࠿ࢃࡿᯘᴗ࡟࠾ࡅ
ࡿᆅᣛ࠼᳜ᯘ࠿ࡽ┒ᅵ᪋ᕤ࡟⮳ࡿࡲ࡛ࡢ஧㓟໬Ⅳ⣲᤼ฟ㔞ࢆồࡵࡓ㸬ᅗ 5 ࡣ 0.5m 㛫㝸࡛୸ኴࢆᡴタࡋࡓሙྜࡢ㸪୸ኴ࡟ࡼࡿⅣ⣲㈓ⶶ㔞࡜ྛసᴗ࡟ࡼࡿ஧㓟໬Ⅳ⣲᤼ฟ㔞ࢆ♧ࡋࡓࡶࡢ࡛࠶ࡿ㸬ྠᅗࡼࡾ㸪ᕤ஦࡟ࡼࡿ஧㓟໬Ⅳ⣲᤼ฟ㔞ࡼࡾࡶ୸ኴ࡟ᅛᐃࡉࢀࡓⅣ⣲㈓ⶶ㔞ࡢ᪉ࡀ኱ࡁࡃୖᅇ
ࡾ㸪ᕤ஦⮬యࡀ஧㓟໬Ⅳ⣲๐ῶ࡟ᐤ୚ࡍࡿࡇ࡜ࡀࢃ࠿ࡿ㸬ᅗ 5 ୸ኴࡢⅣ⣲㈓ⶶ㔞࡜ᕤ஦ࡢ஧㓟໬Ⅳ⣲᤼ฟ㔞඲ᕤ⛬࡛ࡣ㸪ఆ᥇ᦙฟ㸪୸ኴᡴタ㸪ࢧࣥࢻ࣐ࢵࢺ㸪┒ᅵࠗᅵᮌ஦ᴗ࡬ࡢᮌᮦ฼⏝࡟ࡘ࠸࡚࡝ࡢࡼ࠺࡟⪃࠼࡚࠸ࡲࡍ࠿㸽࠘ࡢసᴗᕤ⛬࡛஧㓟໬Ⅳ⣲᤼ฟ㔞ࡀከࡃ㸪ࡇࡢෆヂ࡛ࡣఆᅵᮌ᥇ᦙฟ࡟࠾࠸࡚ࡣ㏻໅࡟࠾ࡅࡿ᤼ฟࡀከࡃ㸪ࢧࣥࢻ࣐ࢵ

ᘓ⠏ࢺ࡜┒ᅵ᪋ᕤ࡟࠾࠸࡚ࡣࢲࣥࣉ࡟ࡼࡿ㐠ᦙ࡟ࡼࡿ᤼ฟ

ࡑࡢ௚ࡀከ࠿ࡗࡓ㸬

0%௨ୖࡼࡾ㸪୸ኴࢆᆅ୰࡟ᡴタࡋ࡚㌾ᙅᆅ┙ᑐ⟇ࢆ⾜ࡗࡓሙྜ࡟ࡣ㸪୸ኴ࡟ࡼࡿⅣ⣲㈓ⶶ㔞ࡀᕤ஦࡟ࡼࡿ஧㓟໬Ⅳ⣲᤼ฟ㔞ࢆୖᅇࡾ㸪ᕤ஦⮬యࡀ⎔ቃᑐ⟇࡜࡞ࡾᚓࡿࡇ

20%

40%

60%

80%

ྍ⬟࡞㝈ࡾ౑⏝ࡍ࡭ࡁ࡛࠶ࡿ

࡞ࡿ࡭ࡃ౑⏝ࡍ࡭ࡁ࡛࠶ࡿ

࡝ࡕࡽ࡜ࡶゝ࠼࡞࠸࡞ࡿ࡭ࡃ౑⏝ࡍ࡭ࡁ࡛ࡣ࡞࠸

౑⏝ࡍ࡭ࡁ࡛ࡣ࡞࠸

ࢃ࠿ࡽ࡞࠸

100%

ᅗ 6 ᅵᮌ࡟࠾ࡅࡿᮌᮦ฼⏝࡟ᑐࡍࡿᢏ⾡⪅ࡢព㆑࡜ࢆ♧ࡋࡓ㸬ࡲࡓ㸪ࡑࡢຠᯝࢆᚓࡿࡓࡵ࡟ࡣ㸪஧㓟໬Ⅳ⣲᤼ฟࡢከࡃࢆ༨ࡵࡿ㐠ᦙ㊥㞳ࢆῶࡽࡍࡓࡵ㸪ᮦᩱࢆྍᮌᮦ฼⏝࡟ᑐࡍࡿព㆑ࢆ㸪ᅇ⟅⪅ࡢ⫋ᴗ࣭ᑓ㛛ศ㔝࡛ẚ⬟࡞㝈ࡾ⌧ሙ㏆ࡃ࠿ࡽㄪ㐩ࡍࡿ㸪࠸ࢃࡺࡿᆅ⏘ᆅᾘ࡜ࡍ㍑ࡋࡓࡶࡢ࡛࠶ࡿ㸬࠸ࡎࢀࡢศ㔝࡟࠾࠸࡚ࡶ฼⏝࡟⫯ᐃࡿ࡜Ⰻ࠸ࡇ࡜ࡀࢃ࠿ࡗࡓ㸬ⓗ࡞ពぢࡣ 60㹼70%࡛࠶ࡾ㸪ྰᐃពぢࡢ⌮⏤࡜ࡋ࡚ࡣ㸪᳃ᯘఆ᥇࡟ࡼࡿ⎔ቃ◚ቯࡸ⭉ᮙ࣭⹸ᐖࢆᠱᛕࡍࡿពぢࡀ

5. ᘓタᢏ⾡⪅ࡢᮌᮦ฼⏝࡟ᑐࡍࡿព㆑

ከ࠿ࡗࡓ㸬ࡋ࠿ࡋ㸪ࡇࢀࡽࡢᠱᛕᮦᩱࡣ㸪㛫ఆᮦࢆ᭷ຠ

ᖹᡂ 21 ᖺᅵᮌࡢ᪥࡟⚟஭ᕷෆ࡛㛤ദࡉࢀࡓࠕࣇࢡ࢖

฼⏝ࡍࡿࡇ࡜ࡸᮌᮦࢆᆅ୰࡛฼⏝ࡍࡿࡇ࡜࡟ࡼࡾඞ᭹ᘓタᢏ⾡ࣇ࢙࢔ 2009ࠖ࡟࠾࠸࡚㸪᮶ሙ⪅࡟ᑐࡋᅵᮌ஦

࡛ࡁࡿࡇ࡜࡛࠶ࡾ㸪ᢏ⾡⪅࡬ṇࡋ࠸▱㆑ࢆఏ࠼ࡿࡇ࡜ࡀ

ᴗ࡟࠾ࡅࡿᮌᮦ฼⏝࡟㛵ࡍࡿ࢔ࣥࢣ࣮ࢺㄪᰝࢆᐇ᪋ࡋ㔜せ࡛࠶ࡿࡇ࡜ࡀ᫂ࡽ࠿࡜࡞ࡗࡓ㸬ࡓ㸬ㄪᰝࡣ㸪఍ሙ࡛ᑐ㇟⪅࡟࢔ࣥࢣ࣮ࢺ⏝⣬ࢆ㓄ᕸࡋ㸪ࡑࡢሙ࡛ 11 ಶࡢ㉁ၥ࡟ᅇ⟅ࡋ࡚ࡶࡽ࠺᪉ᘧ࡛⾜ࡗࡓ㸬

6. ୸ኴࢆ⏝࠸ࡓᡞᘓ࡚ఫᏯࡢᾮ≧໬ᑐ⟇ᢏ⾡᭷ຠᅇ⟅ᩘࡣ 107 ௳㸦⏨ᛶ 71 ྡ㸪ዪᛶ 13 ྡ㸪୙᫂ 23ⴭ⪅ࡽࡣ㸪ᘓタᕤ஦࡟࠾ࡅࡿᮌᮦ฼⏝ಁ㐍ࢆ┠ⓗ࡜ࡋྡ㸧㸪ᅇ⟅⪅ࡢ⫋ᴗ࣭ᑓ㛛ศ㔝ࡣᅵᮌ 51%㸪ᘓ⠏ 27%㸪࡚㸪୸ኴࢆᾮ≧໬ᑐ⟇ᕤἲ࡟฼⏝ࡍࡿࡇ࡜ࢆᥦ᱌ࡋ࡚࠾

ࡑࡢ௚࣭୙᫂ 22%࡛࠶ࡗࡓ㸬ᅗ 6 ࡣᅵᮌ஦ᴗ࡟࠾ࡅࡿࡾ 5)㸪ᮌᮦࡢ⭉ᮙࡢᚰ㓄ࡢ࡞࠸ᆅୗỈ఩௨῝ࡢ㌾ᙅ࡞◁

論−40

論

文

㉁ᅵᆅ┙࡟ࢫࢠ୸ኴࢆᡴタࡍࡿࡇ࡜࡟ࡼࡾ㸪ᾮ≧໬᫬ࡢ

ᖹ㠃ᅗ
800

ᵓ㐀≀ࡢỿୗᢚไຠᯝࢆᶍᆺ᣺ືᐇ㦂࡟ࡼࡾ᫂ࡽ࠿࡟
ࡋ࡚࠸ࡿ 6)㸬
400

ࡑࡢᚋ㸪2011 ᖺᮾ᪥ᮏ኱㟈⅏ࡀⓎ⏕ࡋ㸪ᮾி‴ἢᓊ㒊ࡸ฼᰿ᕝὶᇦ࡟࠾࠸࡚⏒኱࡞ᾮ≧໬⿕ᐖࡀⓎ⏕ࡋࡓ㸬୸ኴᶍᆺ≉࡟㸪ᡞᘓ࡚ఫᏯࡢỿୗࡸഴᩳࡢ⿕ᐖࡣ⏒኱࡛࠶ࡾ㸪㛗

ᵓ㐀≀ᶍᆺ

ഃ㠃ᅗ

᫬㛫ࡢᆅ㟈ືࡸ┦ḟࡂⓎ⏕ࡋࡓవ㟈ࡀ⿕ᐖࢆቑ኱ࡉࡏ

D1ࡓࡇ࡜ࡀ᫂ࡽ࠿࡜࡞ࡗ࡚࠸ࡿ㸬ᡞᘓ࡚ఫᏯࡢࡼ࠺࡞ᑠつ

A2

A3
100

ᶍᘓ⠏≀ࡢᾮ≧໬ᑐ⟇࡜ࡋ࡚ࡣ㸪ྛ✀ᕤἲࡀᥦ᱌ࡉࢀ࡚

100

300

P1
P2

100

࠸ࡿࡀ㸪᪤タᵓ㐀≀࡟ᑐࡍࡿᑐ⟇ࡣ㠀ᖖ࡟ᅔ㞴࡛࠶ࡾ㸪᪂タ࡛࠶ࡗ࡚ࡶ⤒῭ⓗ࡞⌮⏤࡛ᑐ⟇ࡀ⾜ࢃࢀ࡞࠸ሙྜ㣬࿴◁ᒙࡀከ࠸㸬ᮏ❶࡛ࡣ㸪୸ኴࢆ⏝࠸ࡓ᪤タࡢᡞᘓ࡚ఫᏯࡢᾮ

䕔䚷䠖ຍ㏿ᗘィ䖃䚷䠖Ỉᅽィ
䕦䚷䠖ኚ఩ィ
༢఩䠖mm

ຍ᣺᪉ྥ≧໬ᑐ⟇ᕤἲࡢ᭷ຠᛶ࡟ࡘ࠸࡚㸪ᶍᆺ᣺ືᐇ㦂࡟ࡼࡿ᳨ウࢆ⾜ࡗࡓ⤖ᯝ 7)ࢆ♧ࡍ㸬

A1

ᅗ 7 ᶍᆺᐇ㦂ࡢᴫせ㸦࿘ᅖᡴタ㸧ᅗ 7 ࡟ᶍᆺᐇ㦂ࡢᴫせࢆ♧ࡍ㸬᣺ືྎୖ࡟࢔ࢡࣜࣝ〇ഃ㠃ᅗࡢᅵᵴ㸦ᖜ 800mm×ዟ⾜ࡁ 400mm×㧗ࡉ 500mm㸧ࢆ

D1
A2

A3

100

タ⨨ࡋ㸪ࡑࡢ୰࡟ᶍᆺᆅ┙ࢆస〇ࡋࡓ㸬ᶍᆺᆅ┙ࡣ⌛◁

P1

100

300

7 ྕ㸦ᐦᗘ 2.66g/cm3㸪ᖹᆒ⢏ᚄ 0.85mm㸧ࢆ⏝࠸࡚Ỉ

100୰ⴠୗἲ࡛స〇ࡋࡓ┦ᑐᐦᗘ⣙ 40%ࡢ⦆ワࡵࡢ㣬࿴◁15° P2ᒙ࡛࠶ࡾᆅୗỈ఩ࡣᆅ⾲㠃࡜ࡋࡓ㸬୸ኴᶍᆺࡣ┤ᚄ

㣬࿴◁ᒙ

A1

ᅗ 8 ᶍᆺᐇ㦂ࡢᴫせ㸦ഴᩳᡴタ㸧

12mm ࡛㛗ࡉ 300mm ࡢ෇ᰕ≧࡛࠶ࡾ㸪ᮏᐇ㦂࡛ࡣ࿘ᅖ10ᡴタ㸪㢌㒊ᅛᐃ㸪ᩳࡵᡴタࡢ 3 ࡘࡢᡴタ᪉ἲࢆᥦ᱌ࡋࡓ㸬

8

↓ᑐ⟇
࿘ᅖᡴタ
㢌㒊ᅛᐃ
ഴᩳᡴタ

9

7

ỿୗ㔞 (cm)ྠᅗࡣ࿘ᅖᡴタࡢሙྜ࡛࠶ࡾ㸪ᵓ㐀≀ࡢ࿘ᅖ࡟ 30mm
㛫㝸࡛ 2 ิ㸪ィ 64 ᮏᡴタࡍࡿࢣ࣮ࢫ࡛࠶ࡿ㸬㢌㒊ᅛᐃ

6
5
4
3
2

ࡢᡴタ᪉ἲࡣ࿘ᅖᡴタ࡜ྠࡌ࡛࠶ࡿࡀ㸪ᆅ⾲㠃࠿ࡽ✺ฟ

10ࡋ࡚࠸ࡿ୸ኴ㢌㒊࡟୸ኴࡢᩘࡔࡅ✰ࡢ✵࠸ࡓ࢔ࢡࣜࣝ

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

60

᫬㛫 (s)ᯈࢆタ⨨ࡋ࡚㸪㢌㒊ࡢỈᖹ⛣ືࢆᣊ᮰ࡋࡓࢣ࣮ࢫ࡛࠶ࡿ㸬ᅗ 9 ᵓ㐀≀ᶍᆺࡢỿୗ㔞ࡢ᫬้ṔἼᙧ

ᅗ 8 ࡣഴᩳᡴタࡢሙྜ࡛࠶ࡾ㸪ྠᅗࡢᕥྑ➃࡟࠶ࡿ୸ኴ
24 ᮏࡢࡳࢆ 15 ᗘࡔࡅഴᩳࡉࡏ࡚ᡴタࡋࡓࢣ࣮ࢫ࡛࠶ࡿ㸬࡞࠾㸪ᐇ㦂୰ࡣධຊຍ㏿ᗘ㸦A1㸧㸪ᵓ㐀≀ᶍᆺ࡜ᆅ┙ࡢ࠸ࡎࢀࡢࢣ࣮ࢫࡶ୸ኴࡣᅵᵴᗏ㒊࡜ࡣᅛᐃࡉࢀ࡚࠾ࡽ

ᛂ⟅ຍ㏿ᗘ㸦A2㸪A3㸧㸪ᆅ┙ෆࡢ㐣๫㛫㝽Ỉᅽ㸦P1㹼ࡎ㸪ᩘ cm ࡔࡅ㞳ࢀࡓ≧ែ࡜࡞ࡗ࡚࠸ࡿ㸬 ୸ኴࡢᡴタP4㸧㸪ᵓ㐀≀ᶍᆺࡢ㖄┤᪉ྥኚ఩㔞㸦D1㸧ࢆィࡋࡓ㸬᪉ἲࡣ㸪ᆅ┙స〇ᚋ࡟࿘㎶ᆅ┙ࢆ࡛ࡁࡿࡔࡅ஘ࡉ࡞࠸ࡼ

ᅗ 9 ࡣୖグ 4 ࢣ࣮ࢫ࡟࠾ࡅࡿᵓ㐀≀ᶍᆺࡢỿୗ㔞ࡢ᫬࠺࡟㟼ⓗ࡟㈏ධࡋࡓ㸬ࡲࡓ㸪୸ኴࡣ㛗ᮇ㛫Ỉ୰ಖ⟶ࡋࡓ้ṔἼᙧࢆ♧ࡋࡓࡶࡢ࡛࠶ࡿ㸬඲࡚ࡢࢣ࣮ࢫ࡟࠾࠸࡚ỿ

ࡶࡢࢆ౑⏝ࡋ㸪ࡑࡢᐦᗘࡣ⣙ 1.1g/cm3 ࡛࠶ࡗࡓ㸬࡞࠾㸪ୗࡢ኱㒊ศࡣຍ᣺୰࡟Ⓨ⏕ࡋ㸪ᑐ⟇ᆅ┙࡛ࡣຍ᣺⤊஢࡜ẚ㍑ᑐ㇟࡜ࡋ࡚୸ኴࢆᡴタࡋ࡞࠸↓య⟇ᆅ┙ࡢࢣ࣮ࢫྠ᫬࡟ỿୗࡀ⤊஢ࡋ࡚࠸ࡿ㸬ᑐ⟇ᆅ┙ࡢሙྜ㸪ᩳࡵᡴタ㸪ࡶ⾜ࡗࡓ㸬ᆅ⾲㠃࡟タ⨨ࡋࡓᵓ㐀≀ᶍᆺࡣᗏ㠃ࡀ㢌㒊ᅛᐃ㸪࿘ᅖᡴタࡢ㡰࡟ຠᯝࡀ኱ࡁࡃ㸪᭱ࡶຠᯝࡢ኱

150mm ᅄ᪉࡛㸪㧗ࡉ 112mm ࡢ㜵Ỉฎ⌮ࢆ᪋ࡋࡓᮌ⟽ࡁ࠿ࡗࡓᩳࡵᡴタ࡛ࡣ㸪↓య⟇ࡢ⣙ 3 ศࡢ 1 ࡲ࡛ỿୗࢆ

࡛㸪㔜ࡉࡣ 3.45kg㸪タᆅᅽࡣ 1.5kN/m2㸦࡭ࡓᇶ♏ࡢ 2㍍ῶࡋ࡚࠸ࡓ㸬࿘ᅖᡴタࡢሙྜ㸪ᵓ㐀≀ࡀỿୗࡍࡿ࡜ᵓ

㝵ᘓ࡚ᮌ㐀ఫᏯࡢ᥋ᆅᅽ 15kN/m2 ࡢ 10 ศࡢ 1 ࢆ᝿ᐃ㸧㐀≀ୗ㒊ᆅ┙ࡣᅽ⦰ࡉࢀ࡚୸ኴ࡜ඹ࡟ഃ᪉࡟ኚᙧࡍࡿ

࡛࠶ࡿ㸬࡞࠾㸪ᵓ㐀≀ᶍᆺࡣ୸ኴ㡬㒊࡟㟼⨨ࡋ࡚࠶ࡿࡔ

ࡀ㸪㢌㒊ᅛᐃࡢሙྜ࡛ࡣ㸪୸ኴࡢഃ᪉⛣ືࡀᣊ᮰ࡉࢀ࡚

ࡅ࡛㐃⤖ࡉࢀ࡚࠸࡞࠸㸬ධຊἼࡣ᣺ືᩘ 5Hz ࡢṇᘻἼ࠸ࡿࡓࡵỿୗࡀ㍍ῶࡉࢀࡓ࡜⪃࠼ࡽࢀࡿ㸬ࡲࡓ㸪ഴᩳᡴ

࡛᭱኱ຍ㏿ᗘ 120gal ࡛࠶ࡾ㸪ຍ᣺᫬㛫ࡣ 20 ⛊࡜ࡋࡓ㸬タࡢሙྜࡣ㸪ᵓ㐀≀ୗ㒊ࡢᆅ┙ኚᙧ㡿ᇦࡀ⊃ࡃ࡞ࡗ࡚࠸

論−41

資

料

ࡿࡓࡵ㸪ࡉࡽ࡟㸪ỿୗࡀ㍍ῶࡉࢀࡓ࡜⪃࠼ࡽࢀࡿ㸬௨ୖࡼࡾ㸪᪤タᵓ㐀≀ࡢ࿘㎶ᆅ┙࡟୸ኴࢆᡴタࡍࡿࡇ࡜࡟ࡼࡾᵓ㐀≀ࡢỿୗࢆᢚไࡍࡿࡇ࡜ࡀྍ⬟࡛࠶ࡿࡇ࡜ࢆ᫂ࡽ࠿࡟ࡋࡓ㸬ࡲࡓ㸪୸ኴ㢌㒊ࢆᅛᐃࡋ࡚୸ኴࡢഃ
᪉⛣ືࢆᢚไࡋ㸪ᵓ㐀≀ୗ㒊ᆅ┙࡟ᩳࡵ࡟ᡴタࡋ࡚ᵓ㐀≀┤ୗࡢࡏࢇ᩿ኚᙧ㡿ᇦࢆᑠࡉࡃࡍࡿࡇ࡜࡛㸪ࡑࡢຠᯝࡣࡉࡽ࡟ྥୖࡍࡿࡇ࡜ࡀࢃ࠿ࡗࡓ㸬

7. ୸ኴࢆ⏝࠸ࡓ㌾ᙅ⢓ᛶᆅ┙ࡢ⿵ᙉᢏ⾡෗┿ 3 ୸ኴࡢ⌧ሙᡴタᐇ㦂๓❶࡛♧ࡋࡓᾮ≧໬ᑐ⟇ᢏ⾡ࡢ㛤Ⓨ࡜ඹ࡟㸪ⴭ⪅➼ࡣ୸ኴ䠖D6㌾ᙅ⢓ᛶᅵᆅ┙ࢆᑐ㇟࡜ࡋࡓ㸪୸ኴࢆ⏝࠸ࡓᆅ┙⿵ᙉᢏ

25
3@50

200

⾡ࡢ㛤Ⓨ࡟ࡶྲྀࡾ⤌ࢇ࡛࠸ࡿ㸬⌧ᅾ㸪⚟஭┴ᑠ὾ᕷࡢ┴㍕Ⲵᯈ䠖120X170

ᖹ㠃ᅗ

25

㐨ᣑᖜᕤ஦ࡢ⌧ሙࢆ฼⏝ࡋ࡚㸪୸ኴᡴタ࡟ࡼࡿ㊰య⿵ᙉࡢ᪋ᕤᐇ㦂㸦෗┿ 3㸧ࢆᐇ᪋ࡋ࡚࠸ࡿ 8)㸬ᮏ❶࡛ࡣ㸪ࡇ䕔䚷䠖ᅵᅽィ
䖃䚷䠖Ỉᅽィ
༢఩䠖mm

2@50

ࡢ⌧ሙᐇ㦂ࢆᶍᨃࡋࡓᐊෆᶍᆺᐇ㦂ࢆ⾜࠸㸪୸ኴᡴタࡀഃ㠃ᅗᆅ┙ᨭᣢຊ࡟୚࠼ࡿᙳ㡪ࢆ᳨ウࡋࡓ⤖ᯝࢆ♧ࡍ 9)㸬

䠷ᨵⰋᆅ┙䠹

㗰〇࡛࠶ࡾ㸪ഃቨࡣᙉ໬࢞ࣛࢫ〇࡛ᆅ┙ࢆഃ㠃࠿ࡽほᐹྍ⬟࡛࠶ࡿ㸬ᅽᐦᚋࡢ㌾ᙅ⢓ᛶᅵᆅ┙ᒙࡢཌࡉࡣ 450ੈ㸪⾲ᒙࡢ◁㉁ᅵᆅ┙㸦ࢧࣥࢻ࣐ࢵࢺ㸧ࡢཌࡉࡣ 25㹼
30 ੈ࡜ࡋࡓ㸬ྠᆅ┙ࡢᕥഃࡣ୸ኴᡴタ࡟ࡼࡿᨵⰋᆅ┙㸪ྑഃࡣᮍᨵⰋᆅ┙ࡢ 2 ✀㢮࡛ᵓᡂࡉࢀ࡚࠸ࡿ㸬౑⏝ࡋࡓ୸ኴᶍᆺࡣ┤ᚄ 6 ੈ㸪㛗ࡉ 200 ੈ࡛࠶ࡾ㸪⚟஭┴⏘ࢫ

30

EP1

WP1

EP4

WP4

EP2

WP2

EP5

WP5

EP3

WP3

EP6

WP6

௙ษᯈ

⢓ᛶᅵ

900

ᅗ 10 ᶍᆺᐇ㦂ࡢᴫせࢠࡢ㛫ఆᮦࡼࡾస〇ࡉࢀࡓࡶࡢ࡛࠶ࡿ㸬ࡲࡓ㸪୸ኴࡣ㛗ᮇ㛫Ỉ୰ಖ⟶ࡋࡓࡶࡢࢆ౑⏝ࡋ㸪ࡑࡢᐦᗘࡣ⣙ 1.1g/cm3
࡛࠶ࡗࡓ㸬୸ኴᡴタࡣ㟼ⓗ࡟ᆅ┙⾲㠃࠿ࡽᅽධࡍࡿ᪉ἲ
࡜ࡋ㸪ᅵᵴࡢ▷ᡭ᪉ྥ࡟ 4 ⾜㸪㛗ᡭ᪉ྥ࡟ 3 ิࡢṇ᪉ᙧ㓄⨨࡛㸪ィ 12 ᮏࢆ 50 ੈ㛫㝸࡛ᡴタࡋࡓ㸬ࡇࢀࡣ㸪ᨵⰋ⋡ 1.1%㸪୸ኴ┤ᚄ D ࡜ࡋࡓ᫬ࡢᡴタ㛫㝸 8.3D ࡢᡴタ᮲௳࡟┦ᙜࡍࡿ㸬࡞࠾㸪ᮏᶍᆺᐇ㦂ࡣ㸪ᑠ὾ᕷ┴㐨࡟࠾ࡅࡿ⌧ሙᐇ㦂 8)ࡢㅖඖࢆཧ⪃࡟ࡋ࡚࠾ࡾ㸪ᑐ㇟ᆅ┙ࡢ㌾ᙅ⢓ᅵᒙཌ 9,000mm㸪ࢧࣥࢻ࣐ࢵࢺᒙཌ 500mm㸪
୸ኴࡢᮎཱྀ┤ᚄ 120mm㸪㛗ࡉ 4,000mm㸪ᡴタ㛫㝸
1,000mm ࡢ 20 ศࡢ 1 ࢆ᝿ᐃࡋࡓ㸬ᅵᵴቨ㠃࡟ࡣỈᅽィ࡜ᅵᅽィࢆ῝ᗘ 100mm 㛫㝸࡛タ⨨ࡋ࡚࠾ࡾ㸪௨ୗ࡟♧ࡍᐇ㦂㛤ጞ࠿ࡽ⤊஢ࡲ࡛ 1 ศ㛫㝸࡛ィ ࢆ⥆ࡅࡓ㸬ᐇ㦂ࡢὶࢀࡣḟࡢ㏻ࡾ࡛࠶ࡿ㸬ձྵỈẚ 69%㸦ᾮᛶ㝈⏺ࡢ 2 ಸ㸧࡟ㄪᩚࡋࡓࢫ࣮ࣛࣜ≧ࡢ⢓ᛶᅵ㸦ǒ=2.761g/cm3㸪㹓c= 14.61㸪㹩=1.86×10 -6cm/s㸪◁ࡲࡌࡾ⢓ᅵ㸧ࢆᅵᵴ࡟ᢞධ㸪ղᆅ┙⾲㠃ୖ࡟ึᮇᅽᐦ⏝㍕
Ⲵᯈ㸦27.7kg㸧ࢆタ⨨ࡋ㸪࠾ࡶࡾཬࡧ࣋ࣟࣇ࣒ࣛࢩࣜࣥ
論−42

ᅗ 11 ㍕Ⲵヨ㦂ࡢ⤖ᯝ450ᅵᵴࡣෆᑍ࡛㛗ࡉ 900 ੈ×ዟ⾜ࡁ 200 ੈ×㧗ࡉ 650 ੈࡢ

㍕Ⲵᯈ

㍕Ⲵᯈ
୸ኴ

200

ᅗ 10 ࡟ᶍᆺᐇ㦂ࡢᴫせࢆ♧ࡍ㸬ᶍᆺᆅ┙ࢆస〇ࡍࡿ䠷ᮍᨵⰋᆅ┙䠹䝃䞁䝗䝬䝑䝖

論文ࢲ࣮ࢆ⏝࠸࡚᭱኱ 50kN/m2 ࡜࡞ࡿࡲ࡛ẁ㝵ⓗ࡟㍕Ⲵࡋࡣᖹᡂ 24 ᖺᗘ᏶ᡂࢆ┠ᶆ࡟ࠕ୸ኴࢆ⏝࠸ࡓ㌾ᙅᆅ┙ᑐ࡚⣙ 1 ࣨ᭶㛫ࡢᅽᐦ㸪ճ᏶ᡂࡋࡓ㌾ᙅ⢓ᛶᅵᆅ┙ࡢᕥഃ⟇ࡢタィ࣭᪋ᕤ࣐ࢽࣗ࢔ࣝࠖࡢసᡂ࡟ྲྀࡾ⤌ࢇ࡛࠸ࡿ㸬࡟୸ኴࢆᡴタࡋ㸪ࡑࡢୖ࡟⌛◁ 7 ྕ㸦ǒ=2.66g/cm3㸪㹂௒ᚋࡣ㸪ࡇࢀࡽࡢάືࢆ㏻ࡌ࡚㸪⎔ቃ㈇Ⲵࡢᑡ࡞࠸ྂ

50=0.85㸪㹓c= 0.88㸪㹩=4.79×10 -3cm/s㸧࡟ࡼࡿࢧࣥࢻ

ࡁⰋࡁᢏ⾡࡜ࡋ࡚㸪ᅵᮌ஦ᴗ࡟࠾ࡅࡿᮌᮦ฼⏝ࡢṇࡋ࠸࣐ࢵࢺࢆᩜタࡋ࡚⣙ 1 㐌㛫ࡢ㟼⨨㸪մᨵⰋᆅ┙࡜ᮍᨵⰋ▱㆑ࢆேࠎ࡟ఏ࠼㸪ᮌᮦࡢ≉ᚩࢆά࠿ࡋࡓタィἲ࡜᪋ᕤᆅ┙ࡢᡤᐃࡢ఩⨨࡟㸪ࢫࢸࣥࣞࢫ〇ࡢ㍕Ⲵᯈ㸦ᖜἲࡢᢏ⾡㛤Ⓨࢆ⾜ࡗ࡚࠸ࡃணᐃ࡛࠶ࡿ㸬ࡉࡽ࡟㸪᪥ᮏࡢ

120mm×ዟ⾜ࡁ 170mm×ཌࡉ 12mm㸧ࢆタ⨨ࡋ㸪ࡑࡢ㇏ᐩ࡞ᮌᮦ㈨※ࢆ㐺ᮦ㐺ᡤ࡟᭷ຠ฼⏝ࡍࡿࡇ࡜࡛㸪ᣢ⥆

ୖ࡟ 2.5kg ࡜ 5kg ࡢ࠾ࡶࡾࢆ㡰ḟ㍕ࡏࡿࡇ࡜࡛㸪㍕Ⲵྍ⬟࡞♫఍ࢆᵓ⠏ࡍࡿᡭẁࢆ⪃࠼࡚࠸ࡁࡓ࠸㸬࡞࠾㸪ᮏヨ㦂ࡢ 1 ᅇ┠㸦᭱኱ 83.8kg㸧ࢆ⾜࠸⣙ 1 㐌㛫ࡢ㟼⨨㸪◊ ✲ ࡣ ⛉ Ꮫ ◊ ✲ ㈝ ⿵ ຓ 㔠 㸦 ㄢ 㢟 ␒ ྕ 㸸 19560501 㸪յᨵⰋᆅ┙࡜ᮍᨵⰋᆅ┙ࡢࡑࢀࡒࢀ࡟㍕Ⲵヨ㦂ࡢ 2 ᅇ

20246078㸪22560504㸧ࡢ⿵ຓࢆཷࡅ࡚ᐇ᪋ࡋࡓࡶࡢ࡛

┠㸦᭱኱ 138.4kg㸧ࢆᐇ᪋㸪ն㍕Ⲵヨ㦂ᚋ㸪୧ᆅ┙㸦ᨵ࠶ࡾ㸪ࡇࡇ࡟グࡋ࡚ㅰពࢆ⾲ࡍࡿ㸬Ⰻᆅ┙ࡣ୸ኴ㛫ࡢᆅ┙㸧࡟࠾࠸࡚ࢥ࣮ࣥ㈏ධヨ㦂ࢆᐇ᪋㸪ཧ⪃ᩥ⊩շࢧࣥࢻ࣐ࢵࢺ࡜⢓ᛶᅵࡢࢧࣥࣉࣜࣥࢢࢆᐇ᪋
ᅗ 11 ࡣ㍕Ⲵヨ㦂 1 ᅇ┠ࡢ⤖ᯝࢆ♧ࡋࡓࡶࡢ࡛࠶ࡿ㸬1㸧㣕ᓥᘓタ㸪⚟஭ᕤᴗ㧗➼ᑓ㛛Ꮫᰯ㸪⚟஭┴㸸⬺ᆅ⌫ྠᅗࡣ㍕ⲴࡋࡓⲴ㔜ࢆ㍕Ⲵᯈࡢ㠃✚࡛㝖ࡋࡓ㖄┤ᛂຊᬮ໬♫఍࡬ྥࡅࡓᘓタᕤ஦࡬ࡢᮌᮦ฼⏝࡟㛵ࡍࡿㄪ࡜㸪ᆅ┙ỿୗ㔞ࢆึᮇᆅ┙ཌ࡛㝖ࡋࡓ㖄┤ࡦࡎࡳࡢ್࡟

ᰝ࣭◊✲㸪⚟஭┴ᘓタᢏ⾡බ♫㸪109p.㸪2008㸬 2㸧ྜྷ

20kN/m2㸪ᨵⰋ⏣㞞✑㸪἟⏣῟⣖㸪ୖᮡ❶㞝㸪ஂಖග㸪※῭ⱥᶞ㸪㔝ᮧᆅ┙࡛ࡣ 30kN/m2 ࢆ㉸࠼ࡿ㎶ࡾ࠿ࡽࡦࡎࡳࡀ኱ࡁࡃ࡞

ᓫ㸸㊊⩚ᕝ࡛᥀ࡾฟࡉࢀࡓᮌᮺࡢ೺඲ᗘㄪᰝ㸪ᅵᮌᏛ఍ࡾጞࡵࡿഴྥࢆ♧ࡋ࡚࠾ࡾ㸪୸ኴࡢ࿘㠃ᦶ᧿᢬ᢠ࡟ࡼࡾ

➨ 62 ᅇᖺḟᏛ⾡ㅮ₇఍㸪pp.183-184㸪2007㸬 3㸧ྜྷ⏣ᨵⰋᆅ┙ࡢᨭᣢຊࡀྥୖࡋ࡚࠸ࡿࡇ࡜ࡀ☜ㄆ࡛ࡁࡿ㸬㞞✑㸪℈⏣ᨻ๎㸪἟⏣῟⣖㸪ஂಖග㸸⚟஭ᆅ㟈࡟࠾ࡅࡿᅗ 12 ࡣࢥ࣮ࣥᣦᩘࡢ῝ᗘศᕸࢆ♧ࡋࡓࡶࡢ࡛࠶ࡿ㸬ᆅ┙ࡢഃ᪉ὶືࡀᮌᮺᇶ♏ᵓ㐀≀࡟୚࠼ࡓᙳ㡪࡟㛵ࡍྠᅗᕥഃ࡟ࡣࢧࣥࢻ࣐ࢵࢺ࡜୸ኴࡢ఩⨨ࢆేグࡋ࡚࠸ࡿ⪃ᐹ㸪ᅵᮌᏛ఍➨ 65 ᅇᖺḟᏛ⾡ㅮ₇఍㸪CS㸪pp.49-50㸪ࡿ㸬ྠᅗࡼࡾ㸪୸ኴࢆᡴタࡋࡓ⠊ᅖ࡟࠾࠸࡚ᨵⰋᆅ┙ࡢ

2010㸬 4㸧἟⏣῟⣖㸪ᮏᒣᐶ㸪ஂಖග㸪ྜྷ⏣㞞✑㸪℈ࢥ࣮ࣥᣦᩘࡀᮍᨵⰋᆅ┙࡜ẚ࡭࡚ᖹᆒ࡛⣙ 1.4 ಸ࡟ቑ⏣ᨻ๎㸪୰ᮧ⿱᫛㸪እᓮ┿⌮㞝㸸୸ኴᡴタ࡟ࡼࡿᆅ┙ᨵຍࡋࡓ㸬ࡇࢀࡣ㸪୸ኴᡴタ࡟ࡼࡾ࿘㎶ᆅ┙ࡢ⥾ࡵᅛࡵࡀⰋᕤ஦࡟࠾ࡅࡿ஧㓟໬Ⅳ⣲᤼ฟ㔞࡜㈓ⶶ㔞ࡢ⟬ฟ㸪➨ಁ㐍ࡉࢀ㸪୸ኴ㛫ࡢᐦᗘࡀቑຍࡋࡓࡓࡵ࡜⪃࠼ࡽࢀࡿ㸬44 ᅇᆅ┙ᕤᏛ◊✲Ⓨ⾲఍㸪pp.1793-1794㸪2009㸬 5㸧௨ୖࡼࡾ㸪㌾ᙅ⢓ᛶᅵᆅ┙࡟୸ኴࢆᡴタࡍࡿࡇ࡜࡟ࡼ

ྜྷ⏣㞞✑㸪ᖹ㔝ᩥ╬㸪ᐑᓥᫀඞ㸪἟⏣῟⣖㸪ୖᮡ❶㞝㸸ࡾ㸪ᆅ┙ᨭᣢຊࡀྥୖࡍࡿࡇ࡜ࢆ᫂ࡽ࠿࡟ࡋ㸪ࡑࡢせᅉ୸ኴᡴタ࡟ࡼࡿᾮ≧໬ᑐ⟇࡟㛵ࡍࡿᇶ♏ⓗᶍᆺ᣺ືᐇ

ࡀ୸ኴ࡟ࡼࡿ࿘㠃ᦶ᧿ຊ࡟ຍ࠼࡚㸪୸ኴ࿘㎶ᆅ┙ࡢᐦᗘ㦂㸪➨ 43 ᅇᆅ┙ᕤᏛ◊✲Ⓨ⾲఍㸪pp.1605-1606㸪2008㸬ቑຍࡀᙳ㡪ࡋ࡚࠸ࡿࡇ࡜ࢆ♧ࡋࡓ㸬

6㸧ྜྷ⏣㞞✑㸪ᐑᓥᫀඞ㸪἟⏣῟⣖㸪ᮌෆ㈗அ㸪Ώ㑓㞝ኚ᥮ࡋ࡚♧ࡋ࡚࠶ࡿ㸬ᮍᨵⰋᆅ┙࡛ࡣ኱㸪ෆ⸨ἲᏊ㸸ࢫࢠ୸ኴࢆ฼⏝ࡋࡓᾮ≧໬ᑐ⟇ᕤἲ࡟㛵

8. ࠾ࢃࡾ࡟

ࡍࡿᶍᆺ᣺ືᐇ㦂㸪➨ 44 ᅇᆅ┙ᕤᏛ◊✲Ⓨ⾲఍㸪⌧ᅾ㸪⚟஭┴࡛ࡣᮌᮦ฼⏝࡟㛵ࢃࡿẸ㛫௻ᴗ㸪◊✲ᶵ

pp.1425-1426㸪2009㸬 7㸧ྜྷ⏣㞞✑㸪ᮧ⏣ᣅᾏ㸪஭ୖ㛵㸪ᐁබᗇ࡟ᡤᒓࡍࡿ఍ဨ⣙ 40 ྡ࡛ᵓᡂࡉࢀࡿࠕ⚟஭ᗈᖹ㸪ᐑᓥᫀඞ㸪἟⏣῟⣖㸸୸ኴࢆ⏝࠸ࡓᡞᘓ࡚ఫᏯࡢ

┴ᮌᮦ฼⏝◊✲఍ࠖࢆᖹᡂ 22 ᖺ 4 ᭶࡟Ⓨ㊊ࡉࡏ㸪┴ෆᾮ≧໬ᑐ⟇࡟㛵ࡍࡿᶍᆺ᣺ືᐇ㦂㸪ᅵᮌᏛ఍➨ 67 ᅇᖺ࡟࠾ࡅࡿᮌᮦ฼⏝ࡢಁ㐍࡜฼⏝⪅ࢿࢵࢺ࣮࣡ࢡࡢᵓ⠏ḟᏛ⾡ㅮ₇఍㸪CS㸪pp.21-22㸪2012㸬 8㸧ஂಖග㸪ྜྷࢆ┠ᣦࡍάືࢆ⾜ࡗ࡚࠸ࡿ㸬ࡲࡓ㸪ᖹᡂ 22 ᖺ 12 ᭶ 11⏣㞞✑㸪ᮏᒣᐶ㸪἟⏣῟⣖㸸㌾ᙅ⢓ᛶᅵᆅ┙࡛ࡢ୸ኴᡴ

᪥࡟ࡣ⚟஭ᕷෆ࡛ࠕᮌᮦ฼⏝ࢩ࣏ࣥࢪ࣒࢘ in ⚟஭ࠖࢆタ࡟ࡼࡿ୸ኴ㛫ᙉᗘቑຍࡢᐇ 㸪➨ 47 ᅇᆅ┙ᕤᏛ◊✲㛤ദࡋ㸪ᮌᮦࢆ౪⤥ࡍࡿᯘᴗ㸪ᮌᮦࢆຍᕤࡍࡿ〇ᮦᴗ㸪Ⓨ⾲఍㸪pp.995-996㸪2012㸬 9㸧ྜྷ⏣㞞✑㸪ᐑ⬥⣖ர㸪ᮌᮦࢆ฼⏝ࡍࡿᅵᮌ࣭ᘓ⠏➼ࡢᘓタᴗ㸪ࡑࡋ࡚㸪ᐁබᗇஂಖග㸪἟⏣῟⣖㸪ᮏᒣᐶ㸸୸ኴࢆ⏝࠸ࡓ㌾ᙅ⢓ᛶᅵࡢࡸᩍ⫱࣭◊✲ᶵ㛵ࡢ㛵ಀ⪅⣙ 200 ྡࡀཧຍࡋ㸪ศ㔝ᶓᆅ┙⿵ᙉᢏ⾡࡟㛵ࡍࡿᶍᆺᐇ㦂㸪➨ 47 ᅇᆅ┙ᕤᏛ◊✲᩿ⓗ࡞㐃ᦠࢆ῝ࡵࡿࡇ࡜ࡀ࡛ࡁࡓ㸬ࡉࡽ࡟㸪ྠ◊✲఍࡛Ⓨ⾲఍㸪pp.997-998㸪2012㸬

論−43

提

言

「土木分野における木材利用の拡大へ向けて」提言2013 ࠰ 3 உ 12 ଐ᧙̞Ӳˮ‫ם‬ஙƴƓƚǔங஬ƷМဇਘ‫ٻ‬ƴ᧙Ƣǔ್ૺႎᄂᆮ˟
‫ۀ‬Ճᧈ ʻ஭ᅎ֋ɟᑍᅈ‫ׇ‬ඥʴଐஜౕ௎‫˟ܖ‬˟ᧈ ʟЈ ᨺʚɟᑍᅈ‫ׇ‬ඥʴଐஜங஬‫˟ܖ‬˟ᧈ ஌ᢿ ᪯ଯπႩᅈ‫ׇ‬ඥʴ‫ם‬ங‫˟ܖ‬˟ᧈ ‫ݱ‬᣼ നࢠ੩ᚕž‫ם‬ஙЎ᣼ƴƓƚǔங஬МဇƷਘ‫ٻ‬ǁӼƚƯſᲫᲨᏑ୎ ɟᑍᅈ‫ׇ‬ඥʴଐஜౕ௎‫˟ܖ‬Ღɟᑍᅈ‫ׇ‬ඥʴଐஜங஬‫˟ܖ‬ᲦπႩᅈ‫ׇ‬ඥʴ‫ם‬ங‫˟ܖ‬ưƸᲦ
2007 ࠰ ƴ 3 ‫ ˟ ܖ‬ƴ Ǒ ǔž ‫ ם‬ங ƴ Ɠ ƚ ǔ ங ஬ Ʒ М ဇ ਘ ‫ ٻ‬ƴ ᧙ Ƣ ǔ ್ ૺ ႎ ᄂ ᆮ ˟ ſǛ ႆ ឱ ƞ ƤƯᛦ௹ᄂᆮǛ᣻ƶᲦƜƷࡇᲦ᧙̞Ⴞ࠻Ღ᧙̞ᜂ‫˳ׇ‬Ღ૙Ꮛೞ᧙ƳƲǁӼƚƯᲦ੩ᚕž‫ם‬ஙЎ᣼ƴƓƚǔங஬МဇƷਘ‫ٻ‬ǁӼƚƯſǛǇƱǊǇƠƨᲨ IPCC ᇹ 4 ഏ ‫ إ‬ԓ ƴ Ƹ Ღ ‫ ྶ ע‬Ʒ ภ ଡ଼ ҄ Ƹ ွ Ə ˷ ‫ ע‬Ʒ Ƴ ƍ Ɯ Ʊ Ღ 20 ɭ ኔ Ҟ ƹ ˌ ᨀ ƴ ᚇ ย ƞǕƨɭမƷ࠯‫ר‬ൢภƷɥଞƸᲦʴໝឪเƷภܴјௐǬǹƷ‫ف‬ьƴǑƬƯǋƨǒƞǕƨӧᏡࣱ ƕ ᩼ ࠝ ƴ ᭗ ƍ Ɯ Ʊ Ღ ɭ မ Ʒ ࠯ ‫ ר‬ൢ ภ Ǜ 2᳸ 3é Ʒ ɥ ଞ ư ‫ ҄ ܭ ܤ‬ƞ Ƥ ǔ ƴ Ƹ ʻ ࢸ 20᳸ 30 ࠰ƴǘƨǔЪถѐщƱ৲᝻ƕ࣏ᙲưƋǔƜƱƕᅆƞǕᲦ‫ྶע‬ภଡ଼҄ƸขЦƔƭʴ᫏ƴƱƬƯ‫ٻ‬ƖƳᛢ᫆ưƋǔƜƱƕ‫إ‬ԓƞǕǇƠƨᲨ ೔ஙƸᲦήӳ঺ƴǑǓʚᣠ҄໗እǛԈӓƠƯ঺ᧈƠᲦᣠእǛ્ЈƠǇƢᲨƠƨƕƬƯᲦ‫ٻ‬ൢɶƷʚᣠ҄໗እƸங஬঺ЎƷ໗እƱƠƯ‫҄ܭ׍‬ƞǕᲦ೔ஙƷ঺ᧈƸภܴјௐǬǹưƋǔʚᣠ҄໗እƷЪถƴ‫ٻ‬ƖƘᝡྂƠǇƢᲨ‫ע‬ӪႎƴƸᲦƜƷǑƏƳᧈ஖ႎƳᐯ໱˺ဇƴǑǓᲦʴ᫏ƕᛓဃưƖǔ࿢‫ؾ‬ƕૢƬƨƱǋƍƑǇƢᲨౕ௎ƕ‫ྶע‬࿢‫ؾ‬ƴ‫ٻ‬ƖƘࢨ᪪ƠᲦ‫ྶע‬ภଡ଼҄Ʒዼԧƴ݃ɨƠƯƍǔƜƱƸƍƏǇưǋƋǓǇƤǜᲨ ɟ ૾ Ღౕ ௎ Ǜ ᢘ Џ ƴ ሥ ྸ Ơ Ƴ ƕ ǒ ˝ ੔ Ơ Ღங ஬ ᙌ Լ Ʊ Ơ Ư ӧ Ꮱ Ƴ ᨂ Ǔ ᧈ ஖ ᧓ ̅ Ə Ɯ Ʊ ǋ Ღ໗እࣅ࿢ƱƍƏໜưʴ᧓ဃ෇ƷɶƴૼƨƳౕǛሰƘƜƱƱӷơॖԛǛਤƪᲦౕ௎Ʊӷಮƴ‫ ྶ ע‬ภ ଡ଼ ҄ Ʒ ዼ ԧ ƴ ᝡ ྂ Ơ Ǉ Ƣ Შǘ ƕ ‫ ׎‬Ʒ ౕ ௎ ᝻ เ Ƹ Ღ1950 ࠰ ˊ ᪭ Ǉ ư Ƹ ௗ ญ Ơ ங ஬ М ဇǛСᨂƤƟǔǛࢽƳƍཞඞƴƋǓǇƠƨƕᲦྵ‫נ‬ƸಊǊƯᝅ݈Ƴཞ७ƴƋǓᲦǉƠǖ˝੔Ơ̅ဇƠƳƚǕƹƳǒƳƍཞ७ǁƱᆆᘍƠƯƍǇƢᲨǘƕ‫׎‬ƴƓƍƯ೔ஙƕ࠰᧓ƴ঺ᧈƢǔ᣽ƸᲦ‫׎‬ϋưဃငƞǕǔங஬ᙌԼƷዮ᣽ƱǄǄӷơെ᨞ƴǇưᢋƠᲦᝅ݈ưਤዓӧᏡƳౕ௎᝻เǛ෇ဇƢǔƜƱƕ൭ǊǒǕƯƍǇƢᲨƜǕƔǒƸᲦཎƴ‫׎‬င஬Ǜဇ஬ƱƠƯ‫ٻ‬᣽ƴ̅ဇưƖǔǑƏƴᲦங஬МဇƷᙍ᣼Ǜ࠼ƛƯᘍƘ࣏ᙲƕƋǓǇƢᲨ

提−

資

料

 2011 ࠰ ி ҅ ‫ ࠯ ٽ ૾ ע‬බ ඌ ‫ ע‬ᩗ ư Ƹ Ღ‫ ٶ‬Ƙ Ʒ ʴ ԡ Ʊ ᝠ င ƕ ‫ ڂ‬ǘ Ǖ Ღ‫ ܤ ࣎ ܤ‬μ Ƴ ᅈ ˟ Ǜ ನ ሰƢǔ࣏ᙲࣱƕϐᛐᜤƞǕǇƠƨᲨƜƷǑƏƳे‫ܭ‬ƢǔƜƱƕᩊƠƍᐯ໱ྵᝋƴ‫޳ݣ‬ƢǔƜƱǋԃǊᲦᅈ˟ؕႴǛૢͳƠƯƍƘƜƱƕ‫ם‬ஙƷɼᙲƳ̅ԡưƢƕᲦƦǕƴᨥƠƯƸᲦࢼஹƷჺ஖ႎƳኺฎјྙ᣻ᙻƷᙻໜƔǒᲦਤዓӧᏡƳᅈ˟ƷоЈǁƷ᠃੭ǛᘍƬƯƍƘƜƱ
ǋ᣻ᙲưƢᲨƦƷƨǊƴǋᲦ࿢‫ؾ‬ǁƷ᝟ᒵƕ˯ƘਤዓႎƳ᝻เưƋǓᲦ‫ྶע‬Ʒภଡ଼҄᧸ഥƴǋ݃ɨƢǔங஬Ǜ‫ם‬ஙЎ᣼ưࣄ෇ƞƤǔǂƖƱᎋƑǇƢᲨ
 2009 ࠰ ƴ ž ౕ ௎ ȷ ௎ ಅ ϐ ဃ ȗ ȩ ȳ Ტ 12 உ 25 ଐ ᠾ ௎ ൦ င Ⴞ Უſ ƕ ႆ ᘙ ƞ Ǖ Ღ 2020 ࠰ Ǉ ưƴ ங ஬ ᐯ ዅ ྙ Ǜ 50%ƴ Ƣ ǔ Ʊ ƍ Ə Ⴘ ೅ ƕ ਫ਼ ƛ ǒ Ǖ Ǉ Ơ ƨ Შ 2010 ࠰ ƴ Ƹ Ღž π σ ࡫ ሰ ཋ ሁ ƴƓ ƚ ǔ ங ஬ Ʒ М ဇ Ʒ ̟ ᡶ ƴ ᧙ Ƣ ǔ ඥ ࢷᲢ ࠯ ঺ 22 ࠰ ඥ ࢷ ᇹ 36 ӭ Ღ5 உ 26 ଐ Უſƕ π ࠋ ƞ Ǖ Ღ‫ם‬ஙЎ᣼ǋԃǊƨங஬МဇƷ̟ᡶƕඥࢷƴǑƬƯ‫ܭ‬ǊǒǕǇƠƨᲨƞǒƴᲦౕ௎ȷ௎ಅϐဃ ȗ ȩ ȳ Ǜ Ӓ ପ Ơ ƨž ౕ ௎ȷ௎ ಅ ؕ ஜ ᚘ ဒ ſƕ 2011 ࠰ ƴ ᧚ ᜭ ൿ ‫ ܭ‬ƞ Ǖ Ǉ Ơ ƨ ᲨƜ Ʒ Ǒ Ə ƴ Ღ૎ሊႎƴǋங஬МဇƷ̟ᡶƴӼƚƨ࿢‫ؾ‬ƕૢͳƞǕƭƭƋǓǇƢᲨ ƜƷ᧓Ღଐஜౕ௎‫˟ܖ‬Ღଐஜங஬‫˟ܖ‬Ღ‫ם‬ங‫˟ܖ‬ƴǑǔ್ૺႎᄂᆮ˟ưƸᲦ‫ם‬ஙƴƓƚǔங஬ƷМဇਘ‫ٻ‬ƴӼƚƯσӷᄂᆮƷਖ਼ᡶᲦǷȳȝǸǦȠȷᄂᆮႆᘙ˟ȷᜒ፼˟Ʒ᧏͵Ღங஬Мဇƴ᧙ƢǔȩǤȖȩȪƷႆᘍǛᘍƏƱƱǋƴᲦ‫ם‬ஙЎ᣼ƴƓƚǔங஬Мဇ᣽ƷȝȆȳ Ƿ ȣ ȫ Ʒ ਖ਼ ᚘ ሁ ƴ ǋ ӕ ኵ ǈ Ღ ‫ ݩ‬ஹ ႎ ƴ ‫ ם‬ங ư Ʒ ங ஬ М ဇ ᣽ Ǜ 400 ɢ m 3 /࠰ Ǉ ư ƴ ‫ ف‬ь ƞƤǔƨǊƷȭȸȉȞȃȗǛ˺঺ƠǇƠƨᲨ ƜǕǛᡶǊƯƍƘƨǊƴƸᲦ᧙̞Ⴞ࠻Ღ᧙̞ᜂ‫˳ׇ‬Ღ૙Ꮛೞ᧙ƳƲƷңщƕ଱᩼Ʊǋ࣏ᙲưƋǓᲦƜƷࡇᲦ‫ם‬ஙЎ᣼ƴƓƚǔங஬МဇƷਘ‫ٻ‬ǁӼƚƨ੩ᚕǛǇƱǊǇƠƨᲨᲬᲨ੩ᚕƷϋܾƱᅈ˟ǁƷјௐ ‫ ם‬ங Ў ᣼ ƴ Ɠ ƚ ǔ ங ஬ М ဇ Ʒ ਘ ‫ ٻ‬ǁ Ӽ ƚ Ư ᲦƜ Ǖ Ǜ φ ྵ ҄ Ƣ ǔ ƨ Ǌ ƴ ˌ ɦ Ǜ ੩ ᚕ Ơ Ǉ Ƣ Შ(1)‫ ם‬ங Ў ᣼ ƴ Ɠ ƚ ǔ ங ஬ М ဇ ২ ᘐ Ʒ ᧏ ႆ ਖ਼ ᡶ(2)ங ஬ ᧙ ᡲ Ʒ ᚨ ᚘ ඥ Ƴ Ʋ Ʒ ˺ ঺ Ʊ ᙹ แ ᫏ ǁ Ʒ ਫ਼ ᠍(3)‫ ྶ ע‬࿢ ‫ ؾ‬Ǎ ୎ ᚇ Ƴ Ʋ ƴ ‫ ݣ‬Ƣ ǔ ங ஬ Ʒ ̖ ͌ Ʒ ‫ ܭ‬᣽ ҄ Ʊ ೅ แ ҄(4)‫ ם‬ங Ў ᣼ Ʒ ‫ ܖ‬ఄ ૙ Ꮛ ƴ Ɠ ƚ ǔ ங ஬ ᧙ ᡲ ૙ Ꮛ Ʒ ܱ ଀(5)‫ ם‬ங М ဇ ਘ ‫ ٻ‬ǁ Ӽ ƚ ƨ Ў ᣼ ್ ૺ ႎ Ƴ ᡲ ઃ Ʒ ࢍ ҄ ƜǕǛܱ଀ƢǔƜƱưᲦˌɦƷඬӏјௐƕᎋƑǒǕǇƢᲨȷᝅ݈Ƴౕ௎᝻เǛᆢಊႎ̅ဇƢǔƜƱƴǑǔਤዓӧᏡƳ‫ם‬ஙʙಅƷܱ଀ȷங஬МဇƴǑǔႾǨȍȫǮȸјௐǍ໗እᝪᔺјௐƴǑǔ‫ྶע‬ภଡ଼҄ዼԧȷ ங ஬ ᩔ ᙲ Ʒ ਘ ‫ ٻ‬ƴ Ǒ ǔ ౕ ௎ ᳽௎ ಅ ϐ ဃȷ௎ಅƴƓƚǔૼᙹᨽဇƷоЈƳƲᲢᲫᲣ‫ם‬ஙЎ᣼ƴƓƚǔங஬Мဇ২ᘐƷ᧏ႆਖ਼ᡶ ʻǇưங஬ƕМဇƞǕƯƜƳƔƬƨૼƨƳЎ᣼ƱᲦଏƴƋǔƕʻǇưМဇƷਘ‫ٻ‬ƴʻɟഩጟƕǒƳƔƬƨଏ‫܍‬ƷЎ᣼ƴƭƍƯᲦங஬ƷཎࣉǛ෇ƔƠƨМဇ২ᘐƷ᧏ႆਖ਼ᡶƕ࣏ᙲưƢᲨ ૼᙹЎ᣼ưƸᲦ෩ཞ҄‫ע‬Ⴔ‫ݣ‬ሊǍ᠂ࢊቬࣱ‫עם‬Ⴔ‫ݣ‬ሊǁƷங஬МဇƳƲƕᎋƑǒǕƯƍ
Ǉ Ƣ Შ ங ஬ Ƹ Ღ ‫ ע‬ɶ Ʒ ‫ ע‬ɦ ൦ ˮ ˌ ข ƴ Ƌ Ǖ ƹ 100 ࠰ ˌ ɥ ǋ ͤ μ Ƴ ཞ ७ Ǜ ̬ ƭ Ɯ Ʊ ƕ ჷ ǒ ǕƯƍǇƢᲨƜƷǑƏƳ‫ע‬ɶưƷᧈ஖᎑ʁࣱƷཎࣉǛ෇ƔƠᲦ෩ཞ҄‫ע‬Ⴔ‫ݣ‬ሊǍ᠂ࢊቬࣱ‫ם‬‫ע‬Ⴔ‫ݣ‬ሊ஬૰ƱƠƯங஬Ǜ̅ဇƠƭƭᲦங஬ƴ‫ܭ׍‬ƞǕƨ໗እǛᧈ஖᧓ᝪᔺƢǔƜƱưᲦ‫ם‬ங߻ʙƷɶưภܴјௐǬǹƷЪถƴᝡྂƢǔƜƱƕ஖ࢳƞǕƯƍǇƢᲨ
提−

提

言

 ଏ‫܍‬Ў᣼ưƸᲦங೛ᲦǬȸȉȬȸȫᲦᢚ᪦ُǍඥ᩿ዯ҄ƳƲᲦங஬ƷᑣƞƕྸᚐƞǕƭƭǋᲦƳƔƳƔМဇƷਘ‫ٻ‬ƴጟƛǒǕƳƔƬƨЎ᣼ưƷ২ᘐƷ᧏ႆưƢᲨᏵǔƱƍƬƨங஬ƷཎࣉǛǉƠǖƏǇƘ෇ဇƠƯᲦዯ҄᝻஬Ʒౡဃƕ‫ܭܤ‬ƢǔǇưƸඥ᩿Ʒ̬ᜱ஬ƱƠƯங஬ǛဇƍǔƜƱᲦங஬Ʒ᠉Ƙь߻ƠǍƢƍƱƍƬƨཎࣉǛ෇ƔƠᲦᩗ໎଺Ʒ࣯ࣖࣄ଒ဇ
Ʒ೛ǛஙᙌƴƢǔƜƱᲦƞǒƴϐ̅ဇᲦϐМဇǛԃǉǫǹǱȸȉႎƳМဇ૾ඥǋ஖ࢳƞǕƯƍǇƢᲨᲢᲬᲣங஬᧙ᡲƷᚨᚘඥƳƲƷ˺঺Ʊᙹแ᫏ǁƷਫ਼᠍ ྵཞƴƓƍƯǋᲦங஬̅ဇǛСᨂƠƯƍǔᙹแƸᙸ࢘ƨǒƳƘᲦؕஜႎƴƸᙲ൭ࣱᏡǛ฼ឱƢǕƹங஬Ƹ̅ဇƠƯǑƍƜƱƱƳƬƯƍǇƢᲨ ƠƔƠƳƕǒᲦ‫ם‬ஙЎ᣼ƴƓƍƯᆢಊႎƴங஬Ǜ‫ݣ‬ᝋƱƠƨᚨᚘඥƸᲦྵ‫נ‬ǄƱǜƲƳ
ƘᲦǉƠǖᲦᙹแ᫏Ɣǒ‫ۋ‬ǛෞƠƯᘍƘͼӼƴƋǓǇƢᲨǇƨᲦᥟ஬ǍǳȳǯȪȸȈƴƭƍƯƸ೅แ͌ƕᅆƞǕƯƍǔǋƷƷங஬ƴƭƍƯƸᚡ᠍ƕƳƔƬƨǓᲦӋᎋৢƍƱƞǕƯ
ƍǔƳƲᲦங஬ƕᚨᚘᎍƴƱƬƯ̅ƍƴƘƍǋƷƱƳƬƯƍǔƷƕྵཞưƢᲨǢȳǱȸȈኽௐưǋᲦᚨᚘඥƕƳƍƨǊƴ̅ဇưƖƳƍƱƍƬƨ‫ׅ‬ሉƕᙸӖƚǒǕǇƢᲨங஬Ǜ̅ƬƯᘍƘМໜƕƋƬƯǋƦǕǛ̅Əᚨᚘ૾ඥƕᅆƞǕƯƍƳƚǕƹᲦφ˳ႎƳМဇƴጟƕǒƳƍƷƸ࢘໱ƱƍƑǇƢᲨ ʻࢸᲦᚨᚘඥǍᚾ᬴ඥƳƲǛ‫׎‬ᨥ೅แƱǋༀǒƠƳƕǒ˺঺ƠƯƍƘƱƱǋƴᲦࢽǒǕƨ঺ௐƴƭƍƯƸ᪯ഏᙹแ᫏ǁਫ਼᠍ƠᲦ̅ဇưƖǔ࿢‫ؾ‬ǛૢƑƯƍƘ࣏ᙲƕƋǓǇƢᲨᲢᲭᲣ‫ྶע‬࿢‫ؾ‬Ǎ୎ᚇƳƲƴ‫ݣ‬Ƣǔங஬Ʒ̖͌Ʒ‫ܭ‬᣽҄Ʊ೅แ҄ ங஬ƕ‫ྶע‬࿢‫ؾ‬Ǎ୎ᚇ᩿ƴƓƍƯΟˮưƋƬƯǋᲦƦƷ̖͌ƕܲᚇႎƴᚸ̖ưƖƳƍƨ
ǊƴᲦИ஖ƷኺฎࣱƷǈƕᚸ̖ƞǕƯᲦங஬ƕ੔ဇƞǕƳƍ‫ئ‬ӳƕ‫ٶ‬ƘǈǒǕǇƢᲨ঻ƕ‫ ׎‬Ƹ Ღ2013 ࠰ ˌ ᨀ Ƹ ภ ܴ ј ௐ Ǭ ǹ Ʒ Ъ ถ ፯ Ѧ Ƹ Ƌ Ǔ Ǉ Ƥ ǜ ƕ Ღ‫ ׎‬ᨥ ႎ ƴ ǋ ங ஬ Ʒ ໗ እ ᝪ ᔺјௐƕም‫ݣܭ‬ᝋƱƳǓᲦᅈ˟ƴƓƍƯМဇƞǕǔங஬ƕ‫ف‬ƑǕƹ໗እԈӓƱӷሁƴᚸ̖ƞǕǔƜƱƴƳǓǇƠƨᲨƜƷǑƏƴங஬МဇƷ࿢‫ؾ‬ᝡྂƷ̖͌ƕදႸƞǕƯƓǓᲦ˂Ў᣼ƱǋᡲઃƠƦǕǒƷ̖͌Ʒ‫ܭ‬᣽҄ƱᲦƦǕǛᛡưǋӷơǑƏƴ൭ǊǒǕǔ೅แ҄ǛᘍƏ࣏ᙲƕƋǓǇƢᲨ ̊ƑƹᲦ෩ཞ҄‫ݣ‬ሊƱƠƯჿ஼ƴǑǔ݅ࡇ‫߻ٻف‬ඥᲦǻȡȳȈኒƷข‫ޖ‬ฆӳϼྸ߻ඥᲦ
ɺ‫ٽ‬৙ᚨ߻ඥǛൔ᠋ƢǔƱᲦข‫ޖ‬ฆӳϼྸ߻ඥƴൔǂᐯ໱஬૰ưƋǔჿǛဇƍǔ݅ࡇ‫ٻف‬߻ඥƸᲦႾǨȍȫǮȸјௐƴǑǓ߻ʙƴǑǔʚᣠ҄໗እ੎Ј᣽ƕ‫ࠢٻ‬ƴЪถƞǕǇƢᲨƞǒƴɺ‫ٽ‬Ǜဇƍƨ‫ئ‬ӳƴƸᲦɺ‫ٽ‬Ʒ໗እᝪᔺјௐƴǑǓᲦ໗እᝪᔺ᣽ƕʚᣠ҄໗እ੎Ј᣽Ǜɥ‫ׅ‬ǓᲦ߻ʙǛƢǔƜƱᐯ˳ƕภܴјௐǬǹЪถƴ݃ɨƠǇƢᲨ ɟ૾Ღ୎ᚇƳƲƸʴƴǑǔ‫ڤ‬ǈǋƋǓ‫ܭ‬᣽҄ƕᩊƠƍЎ᣼ưƋǓǇƢƕᲦ‫ٶ‬ƘƷʴƕஙឋƷᑣƞǛज़ơǔƷǋʙܱưƢᲨƜǕǛᅹ‫ܖ‬ႎƴଢǒƔƴƠᲦ‫ܭ‬᣽҄Ʊ೅แ҄ǛᘍƍᆢಊႎƴǢȔȸȫƢǔƜƱƕ‫ٻ‬ЏưƢᲨᲢᲮᲣ‫ם‬ஙЎ᣼Ʒ‫ܖ‬ఄ૙ᏋƴƓƚǔங஬᧙ᡲ૙ᏋƷܱ଀ ɶ‫ܖ‬ဃǍᅈ˟ʴƷǢȳǱȸȈኽௐƴƓƍƯᲦž ங ஬ М ဇ ƕ ࿢ ‫ ؾ‬ᄊ ْ ƴ ƭ Ƴ ƕ ǔ ſƱ ƍ Ƭ ƨ Ღங஬МဇƴƭƍƯƷఌஜႎƳᛚᚐƕசƩƴ‫ٶ‬ƘᎥƔǕǇƢᲨ‫ܖٻ‬ưƸᲦ̅ဇƞǕǔ࡫ᚨ஬૰Ʒ૙ᅹ୿Ɣǒங஬᧙ᡲƷᚡᡓƕǄǅƳƘƳǓᲦ‫ם‬ங২ᘐᎍƴƱƬƯங஬ƸʻǍƳơǈƷ
ᕓƍ஬૰ƴƳǓǇƠƨᲨங஬ƴƭƍƯƷჷᜤƕƳƚǕƹᲦங஬ƕ̅ဇƞǕƳƍƹƔǓƔᲦᛚᚐƞǕǔƷƸǉƠǖ࢘ƨǓЭƱƍƑǇƢᲨ ங஬МဇƷਘ‫ٻ‬ǛƸƔǔƱƍƏ‫׎‬Ʒ଀ሊƴǑǓᲦʻࢸ‫ם‬ஙЎ᣼ƴƓƍƯǋங஬МဇƷਘ‫ٻ‬ƕӕǓɥƛǒǕƯƍǇƢƕᲦƜǕƴ‫ࣖݣ‬ƢǔƨǊƴƸᲦங஬Мဇƴ᧙Ƣǔ૙Ꮛƕ࣏ᙲɧ
提−

資

料

ӧഎưƢᲨ
ᲢᲯᲣ‫ם‬ஙМဇਘ‫ٻ‬ǁӼƚƨЎ᣼್ૺႎƳᡲઃƷࢍ҄ ங ஬ Ƹ Ღᥟ ஬ Ǎ ǳ ȳ ǯ Ȫ ȸ Ȉ Ʊ ီ Ƴ Ƭ Ư ౕ ௎ ư ဃ င ƞ Ǖ ǔ ဃ ཋ ᝻ เ Ʊ ƍ Ə ཎ ࣱ Ʒ ƨ Ǌ ƴ Ღౡ௎Ɣǒ̅ဇƴᐱǔǇưƷ২ᘐƷσஊ҄ƱᲦᩔᙲƱ̓ዅƷȐȩȳǹƕ࣏ᙲưƋǓᲦ‫ם‬ஙƩƚưƸᚐൿưƖƳƍƜƱƕ‫ٶ‬ƘƋǓǇƢᲨ ౕ௎Ǎங஬ƷྵཞǛᎋƑƣƴ‫ם‬ஙЎ᣼ưᚨᚘƠƨƱƜǖᲦங஬ƕཎද஬ƱƳƬƯƠǇƬ
ƨƕᲦౕ௎Ǎங஬ƷʙऴǛჷǓᲦƦǕǛᚨᚘƴӒପƢǕƹᲦɟᑍႎƳங஬ưǋҗЎưƋƬƨƱƍƬƨǱȸǹǋƋǓǇƢᲨங஬Ƹ‫ٶ‬ƘƷ‫ئ‬ӳᲦǄǅ˝੔଺ƷԼឋǛ̬ਤƠஇኳႎƴ̅ဇƞǕǇƢᲨဃཋэ҄Ǎɧ‫ר‬ឋƳщ‫ܖ‬ཎࣱƱƍƬƨ˂Ʒ‫ם‬ங஬૰ƱƠƯƸᬘ௨ǈƷ‫ݲ‬ƳƍཎࣱǋஊƠƯƍǇƢᲨ ƜƷǑƏƳᏑ୎ƔǒᲦ࿢‫ؾ‬ᝡྂǛσஊᛐᜤƱƠᲦଐஜౕ௎‫˟ܖ‬Ღଐஜங஬‫˟ܖ‬Ღ‫ם‬ங‫ܖ‬˟ ƕ 2007 ࠰ Ǒ Ǔž ‫ ם‬ங ƴ Ɠ ƚ ǔ ங ஬ Ʒ М ဇ ਘ ‫ ٻ‬ƴ ᧙ Ƣ ǔ ್ ૺ ႎ ᄂ ᆮ ˟ ſǛ ႆ ឱ Ơ Ღ‫ ܖ‬ᨥ ್ૺႎƳᄂᆮǛ᧏‫ڼ‬ƠǇƠƨᲨƜǕƕఋƱƳǓᲦྵ‫נ‬ưƸᲦӲᣃᢊࡅჄƷᄂᆮ˟ƱƷᡲઃǋᘍǘǕƯƍǇƢᲨʻࢸ୼ƴᲦಅမ‫˳ׇ‬Ǎ˂‫ܖ‬ң˟ƱƷᡲઃǛࢍ҄ƠᲦʻࢸƷᅈ˟ƴӼƚƨங஬Мဇ২ᘐƷ᧏ႆᲦᙹแ᫏Ʒ˺঺Ღ‫ྶע‬࿢‫ؾ‬Ǎ୎ᚇƳƲƷ̖͌Ʒ‫ܭ‬᣽҄Ʊ೅แ҄Ღ૙ᅹ୿Ʒ˺঺ƳƲǛܱ଀ƠƯƍƘ࣏ᙲƕƋǓǇƢᲨᲭᲨ੩ᚕƴӼƚƯ ᧙ ̞ Ӳ ˮ ƴ Ɠ Ɣ Ǖ Ǉ Ơ Ư Ƹ ஜ ੩ ᚕ ƴ ؕ Ʈ Ɩ Ღᢘ Џ Ƴ ૎ ሊ Ʒ ᛔ ‫ ݰ‬Ʊ я ঺ Ღʴ ஬ ᩿ ư Ʒ ૅ ੲ Ღʴ஬૙ᏋȷᏋ঺Ღᛦ௹ᄂᆮƷਖ਼ᡶᲦႻʝᛦૢƳƲǛᘍƬƯ্ƖᲦφ˳ႎƳ෇ѣǁӒପƠƯƘƩƞƍǇƢƜƱǛƓᫍƍဎƠɥƛǇƢᲨ᧙̞ӲˮƷࣂңщǛងǓᲦଐஜౕ௎‫˟ܖ‬Ღଐஜங஬‫˟ܖ‬Ღ‫ם‬ங‫˟ܖ‬Ʒ 3 ‫˟ܖ‬ưƸᲦ್ૺႎᄂᆮǛƞǒƴਖ਼ᡶƠᲦ‫ם‬ஙЎ᣼ƴƓƚǔங஬МဇƷਘ‫ٻ‬ǁጟƛǔ৑‫܍‬ưƢᲨᲮᲨឃӷ‫˳ׇ‬ ஜ੩ᚕƴᲦˌɦƷ‫˳ׇ‬ƕឃӷƠƯƍǇƢᲨ‫ ܖ‬ᘐ ‫ ˳ ׇ‬Ჴ (ᅈ )ჿ ᧸ ‫ ˟ ܖ‬Ღ (π ᅈ )‫ ע‬Ⴔ ߻ ‫ ˟ ܖ‬Ღ ౕ ௎ М ဇ ‫ ˟ ܖ‬Ღ (ɟ ᅈ )ଐ ஜ ࡫ ሰ ‫ ˟ ܖ‬Ღ(π ᅈ )ଐ ஜ ங ஬ ь ߻ ২ ᘐ ң ˟ Ღ (π ᅈ )ଐ ஜ ங ஬ ̬ ‫ ܍‬ң ˟ƦƷ˂‫˳ׇ‬Ჴ‫ם׎‬ዯ҄ਖ਼ᡶೞನᲦμ‫׎‬እ஬ဃငಅңӷኵӳᡲӳ˟Ღμ‫׎‬ထ஭˟Ღμ‫׎‬ங஬ңӷኵӳᡲӳ˟Ღμ‫׎‬ங஬ኵӳᡲӳ˟Ღ‫ٻ‬ଐஜ‫ޛ‬௎˟Ღଐஜౕ௎২ᘐң˟Ღ(ᅈ )ଐ ஜ ȗ ȭ Ǹ ǧ ǯ Ȉ င ಅ ң ᜭ ˟ Ღଐ ஜ ங ஬ ዮ ӳ ऴ ‫ إ‬ǻ ȳ ǿ ȸ Ღ(ɟ ᅈ )ଐ ஜ ௎ಅኺփᎍң˟Ღங೛২ᘐң˟Ღங஬МဇǷǹȆȠᄂᆮ˟Ღங஬Мဇਖ਼ᡶɶ‫ځ‬ңᜭ˟è‫ܖ‬ᘐ‫˳ׇ‬Ჴଐஜ‫ܖ‬ᘐ˟ᜭңщ‫ܖ‬ᘐᄂᆮ‫˳ׇ‬提−福井県木材利用研究会運営要綱⑔੗⋵ᧁ᧚೑↪⎇ⓥળߩㆇ༡ⷐ✁㧔㧝㧕⋡⊛ᧁ᧚ߩ↢↥‫ޔ‬ടᎿ‫ޔ‬ᵹㅢߦ㑐ࠊࠆ࿅૕ߣߩㅪ៤ࠍ࿑ࠅߥ߇ࠄ‫᧚ᧁޔ‬೑↪ߦ㑐ଥߔࠆળຬ߇‫ޔ‬ᑪ⸳੐ᬺߦ߅ߌࠆᧁ᧚೑↪ߦ㑐ߔࠆᖱႎ෼㓸߅ࠃ߮⎇ⓥ㐿
⊒ࠍⴕ߁‫ޕ‬㧔㧞㧕᭴ᚑᧁ᧚೑↪ߦ㑐ଥߔࠆળຬߢ᭴ᚑߔࠆ‫ޕ‬㧔㧟㧕⎇ⓥ੐㗄࡮ᑪ⸳੐ᬺߦ߅ߌࠆᧁ᧚೑↪ߩផㅴ࡮ᧁ᧚ߩ೑↪ߣଏ⛎ߩࡀ࠶࠻ࡢ࡯ࠢߠߊࠅ
࡮࿾⃿᷷ᥦൻኻ╷߳ߩ⽸₂
࡮⺖㗴⸃᳿ߩߚ߼ߩ⎇ⓥ࠹࡯ࡑߩ૞ᚑߣഥᚑ೙ᐲߥߤ߳ߩᔕ൐
㧔㧠㧕ㆇ༡
⎇ⓥળߪ‫ޔ‬೨⸥ߩ⎇ⓥ੐㗄ߦߟ޿ߡද⼏ߒ‫⚿ޔ‬ᨐࠍߣࠅ߹ߣ߼‫੹ޔ‬ᓟߩᵴേߦᵴ߆ߔ‫ޕ‬㧔㧡㧕੐ോዪ
⎇ⓥળߩ੐ോዪߪ‫⑔ޔ‬੗⋵㔐ኻ╷࡮ᑪ⸳ᛛⴚ⎇ⓥᚲߢⴕ߁‫ޕ‬㧔㧢㧕㐿௅㗫ᐲ㧞ࡩ᦬㧝࿁⒟ᐲߣߔࠆ‫ޕ‬㧔㧣㧕ળ⾌ήᢱ㧔㧤㧕⚵❱㧔᩺㧕
ㇱ

㐷

᳃

㑆

ቇ⼂⚻㛎⠪
ⴕ

᡽

ᚲ

ዻ

⑔੗⋵᫪ᨋ⚵วㅪวળ‫✚ޔ࠻ࡦ࠲࡞ࠨࡦࠦޔ‬วᑪ⸳ᬺ‫ޔ‬Ꮏോᐫ⑔੗ᄢቇ‫⑔ޔ‬੗⋵┙ᄢ‫⑔ޔ‬੗Ꮏᄢ‫⑔ޔ‬੗㜞ኾ⑔੗⋵‫⋵ޔ‬ౝᏒ↸

ઁ

運−

ઁ

ઁ

役 職
会長
副会長
副会長
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
委員
事務局

氏
荒 井
吉 田
中 沢
阿 部
石 川
小 形
竹 田
伊 内
石 塚
梅 田
岡
小 澤
勝 山
角 川
河 村
神 崎
城 戸
巨 勢
駒 野
高 田
高 橋
竹 内
竹 中
田 中
坪 田
鳥 居
直 井
西 浦
西 口
沼 田
林
東 畑
藤 田
森
森 下
八 杉
山 崎
吉 田
渡 辺
山 木
岩 佐
鈴 木
鳥 羽
野 村
和多田
齋 藤
服 部
矢田部
坂 田
大 崎
村 上
久 保

名
克 彦
雅 穂
和 彦
孝 弘
浩一郎
信 男
周 平
是 成
義 徳
祐 一
拓 司
聖 輔
義 史
幸 男
光
隆 洋
渉
容 市
裕 一
隆 夫
武 彦
雅 美
靖 康
慎 悟
高 士
直 也
義 政
志比兵衛
賢 利
淳 紀
久 夫
慎 治
貴 準
洋 市
篤 博
健 治
忠 夫
眞 輝
仁 一
忠 嘉
礼 三
秀 治
浩 之
崇
浩 樹
年 央
正 秀
剛
正 宏
辰 巳
一 幸
光

福井県木材利用研究会名簿

所
属
福井大学
福井工業高等専門学校
株式会社田中地質コンサルタント
福井工業高等専門学校
福井大学
福井大学
福井工業大学
美山町森林組合
株式会社高茂組
株式会社デルタコンサルタント
株式会社グローヴ
株式会社マーベルコーポレーション
飛島建設株式会社
前田工繊株式会社
福井県発明協会
前田工繊株式会社
株式会社田中地質コンサルタント
株式会社巨勢株式会社サンワコン
坂川建設株式会社
有限会社マルテック
前田工繊株式会社
株式会社ビオ
岡野コンクリート株式会社
セキサンピーシー株式会社
京福コンサルタント株式会社
飛島建設株式会社
三谷セキサン株式会社
福井県森林組合連合会
飛島建設株式会社
株式会社ミルコン
株式会社東畑建築設計事務所
株式会社キミコン
株式会社サンワコン
株式会社三輝設計事務所
美山町森林組合
坂川建設株式会社
前田工繊株式会社
株式会社渚技研
公益財団法人福井県建設技術公社
福井県農林水産部県産材活用課
福井県農林水産部県産材活用課
福井県農林水産部森づくり課
元福井県農林水産部総合グリーンセンター（現坂井農林総合事務所）
福井県農林水産部総合グリーンセンター
福井県農林水産部総合グリーンセンター
元福井県土木部土木管理課（現敦賀土木事務所）
福井県土木部土木管理課
福井県土木部三国土木事務所
福井県土木部雪対策・建設技術研究所
大野市役所
福井県土木部雪対策・建設技術研究所

運−

あとがき

福井県は、県面積の約3/4が森林で覆われていますが、間伐材は約2割しか有効利用されておらず、残りは山に放置されています。それが豪雨で流出すると、災害拡大の要因になる可能性があります。適切な間伐を行い、間伐材を有効利用することは、カーボンストック（二酸化炭素の固定化）を行うとともに、豪雨災害や土石流災害の発生と被害拡大を未然に防止することにつながるのではないかと考えられます。
平成18年から公益財団法人福井県建設技術公社のコーディネートにより、飛島建設株式会社、
福井工業高等専門学校、福井県の産学官の各機関が連携し、県産間伐材の利用に関する研究を行ってきました。その結果は、産学官共同研究報告書の「脱地球温暖化社会へ向けた建設工事への木材利用に関する調査・研究」および「県産間伐材を活用した浅層地盤改良工法の研究開発」としてまとめています。この研究では、粘性土が腐朽対策に有効であることや、水位変動による腐朽程度の進行状況、実際に木杭を利用することによる二酸化炭素削減効果、経済的有利性など多くの知見を得ることができました。
さらに、設計に用いる安全率の考え方や設計方法を確立するために、平成22年からは、「杭丸太による路体・路床改良の設計方法の研究・開発」を行っています。具体的には、「室内模型軟
弱地盤を用いた地盤補強のための丸太打設が地盤支持力に与える影響」や「福井県小浜市内の県道の軟弱地盤対策として丸太打設による路体補強実験」の研究です。
今回、これらの研究成果を「丸太杭工法を用いた軟弱地盤対策の設計・施工マニュアル」としてまとめました。このマニュアルが多くの方に有効に活用されますと幸いです。今後、本マニュアルについて御意見をお寄せいただき、さらに技術の蓄積と練磨を重ねていきたいと考えています。
最後に、御指導いただきました、佐賀大学名誉教授 三浦哲彦先生、佐賀県木材利用研究会（会長：宮副一之氏）、共同研究を行いました関係機関、福井県木材利用研究会（会長：福井大学名誉教授 荒井克彦先生）、土木における木材の利用拡大に関する横断的研究会（委員長：京都大学名誉教授 今村祐嗣先生）および土木学会木材工学委員会（委員長：早稲田大学 濱田政則先生）の関係各位に厚く感謝申し上げますとともに、今後ともご指導ご鞭撻賜りますようお願い申し上げます。

平成25年3月
福井県雪対策・建設技術研究所所長− 44 −

大崎辰巳