Ver.07
2021.04

第四章 暖冷房設備

第八節 ルームエアコンディショナー付温水床暖房
1. 適用範囲
本計算方法は、ルームエアコンディショナー付温水床暖房のエネルギー消費量及び最大出力の計算について適用する。

2. 引用規格JIS B 8613：1994

ウォーターチリングユニット

JIS B8615-1：2013 エアコンディショナ－第１部：直吹き形エアコンディショナ及びヒートポンプ－定格性能及び運転性能試験法

3. 用語の定義
第一章の定義を適用する。本節で用いる主な用語および定義は、第四章「暖冷房設備」第一節「全般」による。

4. 記号及び単位
4.1 記号
本計算で用いる記号及び単位は表 1 による。
表 1 記号及び単位
記号
𝐴𝐴
𝐴𝐻𝐶𝑍
𝐶𝑑𝑓,𝐻
𝑒𝑟𝑒𝑓,𝐻,𝑡ℎ
𝐸𝑎𝑢𝑥,ℎ𝑠
𝐸𝐸
𝐸𝐸,ℎ𝑠
𝐸𝐺
𝐸𝐾
𝐸𝑀
𝐸𝑐𝑜𝑚𝑝,ℎ𝑠
𝑓𝑐𝐼

意味
床面積の合計
暖冷房区画の床面積
デフロストに関する暖房出力補正係数
ヒートポンプサイクルの理論暖房効率
補機の消費電力量
消費電力量
熱源機の消費電力量

単位
m2
m2
－
－
kWh/h
kWh/h
kWh/h

ガス消費量
灯油消費量
その他の燃料による一次エネルギー消費量
圧縮機の消費電力量
間歇運転能力補正係数

MJ/h
MJ/h
MJ/h
kWh/h
－

4-8-1

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記号
𝑓𝑐𝑇ℎ𝑒𝑥
𝐾𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑝𝑝
𝐿𝑝𝑝,𝑒𝑥
𝐿𝑝𝑝,𝑖𝑛𝑞𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐻,ℎ𝑠𝑞𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠
𝑞𝑟𝑞,𝐻
𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠
𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝐹𝐻
𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑅𝐴𝐶
𝑄𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐹𝐻
𝑄𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑝𝑝
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑓𝑙𝑜𝑜𝑟
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑅𝐴𝐶
𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠
𝑄𝑇,𝐻
𝑄𝑇,𝐻,𝐹𝐻
𝑄𝑇,𝐻,𝑅𝐴𝐶
𝑄𝑈𝑇,𝐻,ℎ𝑠𝑟𝐴𝑓
𝑟𝑢𝑝
𝑟𝑊𝑆,𝑟𝑎𝑑𝜂𝜃𝑒𝑥
𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑
𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝
𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐶𝜃 𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐻𝜃𝑆𝑊

外気温度能力補正係数
外気相対湿度意味

単位－%

配管の線熱損失係数
配管の断熱区画外における長さ
配管の断熱区画内における長さ
熱源機内の平均放熱損失
熱源機の最大暖房能力
熱源機の平均暖房出力
単位面積当たりの必要暖房能力
熱源機の熱需要
熱源機の温水床暖房部の熱需要
熱源機のルームエアコンディショナー部の熱需要
温水床暖房の放熱損失
配管の放熱損失
最大暖房出力温水床暖房の最大暖房出力
熱源機の最大暖房出力
ルームエアコンディショナーの最大暖房出力
熱源機暖房出力
処理暖房負荷
温水床暖房の処理暖房負荷
ルームエアコンディショナーの処理暖房負荷
熱源機の未処理暖房負荷

W/mK
m
m
kW
W
kW
W/m2
MJ/h
MJ/h
MJ/h
MJ/h
MJ/h
MJ/h
MJ/h
MJ/h
MJ/h
MJ/h
MJ/h
MJ/h
MJ/h
MJ/h

当該住戸における温水床暖房の敷設率
当該住戸の温水床暖房の上面放熱率
温水床暖房の温水供給運転率
圧縮機の圧縮効率
外気温度
ヒートポンプサイクルの凝縮温度
ヒートポンプサイクルの蒸発温度
ヒートポンプサイクルの過冷却度
ヒートポンプサイクルの過熱度
往き温水温度

－
－
－
－
℃
℃
℃
℃
℃
℃

4.2 添え字
本計算で用いる添え字は表 2 による。
表 2 添え字
添え字
𝑎𝑐𝑡
𝑑
𝑅
𝑡

意味
当該住戸
日付
標準住戸
時刻

5. 最大暖房出力
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの最大暖房出力𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑑,𝑡 は、式(1)により表される。
4-8-2

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𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑑,𝑡 = 𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑓𝑙𝑜𝑜𝑟,𝑑,𝑡 + 𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑅𝐴𝐶,𝑑,𝑡

(1)

ここで、
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑑,𝑡 ：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの最大暖房出力（MJ/h）𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑓𝑙𝑜𝑜𝑟,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水床暖房の最大暖房出力（MJ/h）𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑅𝐴𝐶,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりのルームエアコンディショナーの最大暖房出力（MJ/h）である。
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水床暖房の最大暖房出力𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑓𝑙𝑜𝑜𝑟,𝑑,𝑡 は、日付𝑑の時刻𝑡における往き温水温度𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡 、ルームエアコンディショナー付温水床暖房を設置する暖冷房区画の面積𝐴𝐻𝐶𝑍 及び当該住戸における温水床暖房の敷設率𝑟𝐴𝑓 に依存し、第四章「暖冷房設備」第七節「温水暖房」付録 L「温水床暖房」L.3「最大暖房出力」により計算された、日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの暖冷房区画𝑖に設置された放熱器の最大暖房出力𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖 とする。
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりのルームエアコンディショナーの最大暖房出力𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑅𝐴𝐶,𝑑,𝑡 は、日付𝑑の時刻𝑡における外気温度𝜃𝑒𝑥,𝑑,𝑡 及び日付𝑑の時刻𝑡における外気相対湿度ℎ𝑒𝑥,𝑑,𝑡 、並びにルームエアコンディ
ショナー付温水床暖房を設置する暖冷房区画の面積𝐴𝐻𝐶𝑍 に依存し、第四章「暖冷房設備」第三節「ルームエアコンディショナー」5「最大暖房出力」により計算された、日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの最大暖房出力
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑑,𝑡 とする。

6 暖房エネルギー消費量
6.1 消費電力量
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの消費電力量𝐸𝐸,𝑑,𝑡 は式(1)により表される。
𝐸𝐸,𝑑,𝑡 = 𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑑,𝑡
ここで、
𝐸𝐸,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの消費電力量（kWh/h）

𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の消費電力量（kWh/h）である。
6.2 ガス消費量
日付𝑑の時刻𝑡における１時間当たりのガス消費量𝐸𝐺,𝑑,𝑡 は0とする。
6.3 灯油消費量
日付𝑑の時刻𝑡における１時間当たりの灯油消費量𝐸𝐾,𝑑,𝑡 は0とする。
6.4 その他の燃料による一次エネルギー消費量
日付𝑑の時刻𝑡における１時間当たりのその他の燃料による一次エネルギー消費量𝐸𝑀,𝑑,𝑡 は0とする。

4-8-3

(2)

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7 熱源機
7.1 熱源機の消費電力量
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の消費電力量𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、式(3)により表される。ただし、日付𝑑の時刻𝑡における熱源機の平均暖房出力𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 が0に等しい場合は、𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 = 0とする。
𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 = 𝐸𝑐𝑜𝑚𝑝,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 + 𝐸𝑎𝑢𝑥,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 + 𝑄𝑈𝑇,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 ÷ 3600 × 103

(3)

ここで、
𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の消費電力量（kWh/h）

𝐸𝑐𝑜𝑚𝑝,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの圧縮機の消費電力量（kWh/h）𝐸𝑎𝑢𝑥,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 ：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの補機の消費電力量（kWh/h）
𝑄𝑈𝑇,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の未処理暖房負荷(MJ/h)である。
7.2 圧縮機の消費電力量
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの圧縮機の消費電力量𝐸𝑐𝑜𝑚𝑝,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は式(4)により表される。
𝐸𝑐𝑜𝑚𝑝,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 =𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 + 𝑞𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡
𝜂𝑑,𝑡 × 𝐶𝑑𝑓,𝐻,𝑑,𝑡 × 𝑒𝑟𝑒𝑓,𝐻,𝑡ℎ,𝑑,𝑡

(4)

ここで、
𝐸𝑐𝑜𝑚𝑝,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの圧縮機の消費電力量（kWh/h）𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における熱源機の平均暖房出力(kW)𝑞𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における熱源機内の平均放熱損失(kW)𝜂𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における圧縮機の圧縮効率

𝑒𝑟𝑒𝑓,𝐻,𝑡ℎ,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの理論暖房効率
𝐶𝑑𝑓,𝐻,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡におけるデフロストに関する暖房出力補正係数である。ただし、後述する日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの蒸発温度𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝,𝑑,𝑡 及び日付𝑑の時刻
𝑡 に お け る ヒ ー ト ポ ン プ サ イ ク ル の 凝 縮 温 度 𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑,𝑑,𝑡 の 関 係 が 、 𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝,𝑑,𝑡 ≥ 𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑,𝑑,𝑡 の と き は 、𝐸𝑐𝑜𝑚𝑝,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 = 0とする。
日付𝑑の時刻𝑡におけるデフロストに関する暖房出力補正係数𝐶𝑑𝑓,𝐻,𝑑,𝑡 は、デフロスト運転時に暖房出力が低下するのを補正する係数であり、（※第一章「概要と用語の定義」から移動）日付𝑑の時刻𝑡における外気温度
𝜃𝑒𝑥,𝑑,𝑡 が5℃未満かつ日付𝑑の時刻𝑡における外気相対湿度ℎ𝑒𝑥,𝑑,𝑡 が80％以上の場合は0.85とし、それ以外の場合は1.0とする。
日付𝑑の時刻𝑡における圧縮機の圧縮効率𝜂𝑑,𝑡 は、式(5)により表される。なお、圧縮機の圧縮効率は、圧縮機入力に対する熱源機の暖冷房出力（ただし熱源機内の放熱損失・取得を含む）の比である実働圧縮効率を、
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ヒートポンプサイクルの理論効率で除した値であるが、（※第一章「概要と用語の定義」から移動）本計算方法
では、最大暖房能力に対する暖房出力の比を説明変数とした回帰式により求める。
2

𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 × 1000
𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 × 1000
𝜂𝑑,𝑡 = −0.9645 × () + 1.245 × () + 0.347
𝑞𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠𝑞𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠

(5)

ここで、
𝑞𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠 ：熱源機の最大暖房能力(W)である。
日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの理論暖房効率𝑒𝑟𝑒𝑓,𝐻,𝑡ℎ,𝑑,𝑡 は、日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポ
ンプサイクルの蒸発温度𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝,𝑑,𝑡 及び凝縮温度𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑,𝑑,𝑡 、並びに日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイ
クルの過冷却度𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐶,𝑑,𝑡 及び過熱度𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐻,𝑑,𝑡 から求められ、その計算方法は付録 A「R410A におけるヒート
ポンプサイクルの理論効率の計算方法」に依るものとする。ただし、日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイク
ルの理論暖房効率𝑒𝑟𝑒𝑓,𝐻,𝑡ℎ,𝑑,𝑡 が10を超える場合は、𝑒𝑟𝑒𝑓,𝐻,𝑡ℎ,𝑑,𝑡 = 10とする。
日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの蒸発温度𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝,𝑑,𝑡 及び凝縮温度𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑,𝑑,𝑡 、並びに日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの過冷却度𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐶,𝑑,𝑡 及び過熱度𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐻,𝑑,𝑡 は、式(6)から(9)により表される。
𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝,𝑑,𝑡 = −1.043 × 𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 + 1.008 × 𝜃𝑒𝑥,𝑑,𝑡 + 0.032 × ℎ𝑒𝑥,𝑑,𝑡 − 4.309(6)𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑,𝑑,𝑡 = 0.961 × 𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡 + 0.409 × 𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 + 3.301(7)𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐶,𝑑,𝑡 = −0.101 × 𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡 − 0.180 × 𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 + 7.162(8)𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐻,𝑑,𝑡 = −0.187 × 𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 + 0.142 × 𝜃𝑒𝑥,𝑑,𝑡 + 1.873

(9)

ここで、
𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝,𝑑,𝑡 ：日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの蒸発温度（℃）
𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑,𝑑,𝑡 ：日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの凝縮温度（℃）
𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐶,𝑑,𝑡 ：日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの過冷却度（℃）
𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐻,𝑑,𝑡 ：日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの過熱度（℃）
𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における熱源機の平均暖房出力(kW)𝜃𝑒𝑥,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における外気温度（℃）ℎ𝑒𝑥,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における外気相対湿度（%）

𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における往き温水温度（℃）

である。ただし、𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝,𝑑,𝑡 < −50のときは𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝,𝑑,𝑡 = −50とし、𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑,𝑑,𝑡 > 65のときは𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑,𝑑,𝑡 = 65、
𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐶,𝑑,𝑡 < 0のときは𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐶,𝑑,𝑡 = 0、𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐻,𝑑,𝑡 < 0のときは𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐻,𝑑,𝑡 = 0とする。
日付𝑑の時刻𝑡における熱源機内の平均放熱損失𝑞𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、式(10)により表される。ただし、𝑞𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡が0を下回る場合は、0とする。

4-8-5

Ver.072021.040.004 × (𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡 − 𝜃ex,𝑑,𝑡 ) (𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑅𝐴𝐶,𝑑,𝑡 = 0)
𝑞𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 = {0.010 × (𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡 − 𝜃ex,𝑑,𝑡 ) (𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑅𝐴𝐶,𝑑,𝑡 > 0)

(10)

ここで、
𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑅𝐴𝐶,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機のルームエアコンディショナー部の熱需要（MJ/h）である。
7.3 補機の消費電力量
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの補機の消費電力量𝐸𝑎𝑢𝑥,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、式(11)により表される。
0.034 × 𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 + 0.123 (𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑅𝐴𝐶,𝑑,𝑡 = 0)
𝐸𝑎𝑢𝑥,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 = {0.020 × 𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 + 0.132 (𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑅𝐴𝐶,𝑑,𝑡 > 0)

(11)

ここで、
𝐸𝑎𝑢𝑥,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 ：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの補機の消費電力量（kWh/h）𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における熱源機の平均暖房出力(kW)𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑅𝐴𝐶,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機のルームエアコンディショナー部の熱需要（MJ/h）である。
7.4 熱源機の暖房出力と未処理暖房負荷
日付𝑑の時刻𝑡における熱源機の平均暖房出力𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、式(12)により表される。
𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 = 𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 ÷ 3600 × 103

(12)

ここで、
𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における熱源機の平均暖房出力(kW)𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機暖房出力(MJ/h)である。
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の未処理暖房負荷𝑄𝑈𝑇,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、式(13)により表される。
𝑄𝑈𝑇,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 = 𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 − 𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡
ここで、
𝑄𝑈𝑇,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の未処理暖房負荷(MJ/h)
𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の熱需要（MJ/h）である。
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機暖房出力𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、式(14)により表される。
4-8-6

(13)

Ver.072021.04

𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡
𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 = {𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡(𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 ≤ 𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 )(𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 > 𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 )

(14)

ここで、
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の最大暖房出力(MJ/h)である。
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の最大暖房出力𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、式(15)により表される。
2
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 = (11.62 + 0.2781 × 𝜃𝑒𝑥,𝑑,𝑡 − 0.00113 × 𝜃𝑒𝑥,𝑑,𝑡− 0.1271 × 𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡− 0.00363 × 𝜃𝑒𝑥,𝑑,𝑡 × 𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡 ) ×

𝑞𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠 × 0.8 𝐶𝑑𝑓,𝑑,𝑡
×× 3600 × 10−6
6
0.85

(15)

ここで、
𝜃𝑒𝑥,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における外気温度（℃）

𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における往き温水温度（℃）

𝐶𝑑𝑓,𝐻,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡におけるデフロストに関する暖房出力補正係数

𝑞𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠 ：熱源機の最大暖房能力(W)である。
日付𝑑の時刻𝑡におけるデフロストに関する暖房出力補正係数𝐶𝑑𝑓,𝐻,𝑑,𝑡 は、日付𝑑の時刻𝑡における外気温度
𝜃𝑒𝑥,𝑑,𝑡 が5℃未満かつ日付𝑑の時刻𝑡における外気相対湿度ℎ𝑒𝑥,𝑑,𝑡 が80％以上の場合は0.85とし、それ以外の場合は1.0とする。
熱源機の最大暖房能力𝑞𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠 は、式(16)により表される。
(16)

𝑞𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠 = 𝑞𝑟𝑞,𝐻 × 𝐴𝐻𝐶𝑍 × 𝑓𝑐𝑇 × 𝑓𝑐𝐼
ここで、
𝑞𝑟𝑞,𝐻

：単位面積当たりの必要暖房能力（W/m2）

𝐴𝐻𝐶𝑍：暖冷房区画の床面積（m2）𝑓𝑐𝑇：外気温度能力補正係数𝑓𝑐𝐼：間歇運転能力補正係数である。
単位面積当たりの必要暖房能力𝑞𝑟𝑞,𝐻 は、暖冷房区画の面積当たりに必要な暖房能力及び冷房能力であり、（※第一章「概要と用語の定義」から移動）地域の区分及び放熱器が設置される暖冷房区画の種類ごとに表 3により定める。
外気温度能力補正係数𝑓𝑐𝑇 は、外気温度等に依存して最大能力が減少することを考慮するための係数であり、（※第一章「概要と用語の定義」から一部変更して移動）1.05の値とする。間歇運転能力補正係数𝑓𝑐𝐼 は、間歇運転を行う場合の立ち上がり時の運転を考慮して必要な能力を補正するための係数であり、（※第一章「概要と用語の定義」から移動）主たる居室の場合3.03とし、その他の居室の場合1.62とする。
表 3 単位面積当たりの必要暖房能力（W/m2）
地域の区分
1

主たる居室
139.26

その他の居室
62.28

4-8-7

Ver.072021.042
3
4

120.65111.32118.98

53.26
53.81
55.41

5
6
7
8

126.56106.48112.91
－

59.43
49.93
53.48
－

7.5 熱源機の熱需要
7.5.1 熱源機の熱需要
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の熱需要𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、式(17)により表される。
𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 = 𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝐹𝐻,𝑑,𝑡 + 𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑅𝐴𝐶,𝑑,𝑡

(17)

ここで、
𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の熱需要（MJ/h）
𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝐹𝐻,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の温水床暖房部の熱需要（MJ/h）
𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑅𝐴𝐶,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機のルームエアコンディショナー部の熱需要（MJ/h）である。
7.5.2 熱源機の温水床暖房部の熱需要
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の温水床暖房部の熱需要𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝐹𝐻,𝑑,𝑡 は、式(18)により表される。
𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝐹𝐻,𝑑,𝑡 = 𝑄𝑇,𝐻,𝐹𝐻,𝑑,𝑡 + 𝑄𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐹𝐻,𝑑,𝑡 + 𝑄𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑝𝑝,𝑑,𝑡

(18)

ここで、
𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝐹𝐻,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機の温水床暖房部の熱需要（MJ/h）
𝑄𝑇,𝐻,𝐹𝐻,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水床暖房の処理暖房負荷（MJ/h）
𝑄𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐹𝐻,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水床暖房の放熱損失（MJ/h）
𝑄𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑝𝑝,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの配管の放熱損失（MJ/h）である。
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの配管の放熱損失𝑄𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑝𝑝,𝑑,𝑡 は、式(19)により表される。
𝑄𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑝𝑝,𝑑,𝑡 = ((𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡 − (𝜃𝑒𝑥,𝑑,𝑡 × 0.7 + 20 × 0.3)) × 𝐿𝑝𝑝,𝑒𝑥 + (𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡 − 20) × 𝐿𝑝𝑝,𝑖𝑛 ) × 𝐾𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑝𝑝
× 𝑟𝑊𝑆,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡 × 3600 × 10

−6

4-8-8

(19)

Ver.072021.04
ここで、
𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における往き温水温度（℃）

𝜃𝑒𝑥,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における外気温度（℃）

𝐿𝑝𝑝,𝑒𝑥：配管の断熱区画外における長さ（m）

𝐿𝑝𝑝,𝑖𝑛：配管の断熱区画内における長さ（m）

𝐾𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑝𝑝：配管の線熱損失係数（W/mK）

𝑟𝑊𝑆,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡 ：日付𝑑の時刻𝑡における温水床暖房の温水供給運転率である。
配管の断熱区画外における長さ𝐿𝑝𝑝,𝑒𝑥 及び配管の断熱区画内における長さ𝐿𝑝𝑝,𝑖𝑛 は、それぞれ式(20)により表される。なお、断熱区画とは、熱的境界に囲まれた空間をいう。（※第一章「概要と用語の定義」から移動）
𝐴𝐴,𝑎𝑐𝑡𝐴𝐴,𝑅(20a)

𝐴𝐴,𝑎𝑐𝑡𝐴𝐴,𝑅(20b)

𝐿𝑝𝑝,𝑒𝑥 = 𝐿𝑝𝑝,𝑒𝑥,𝑅 × √𝐿𝑝𝑝,𝑖𝑛 = 𝐿𝑝𝑝,𝑖𝑛,𝑅 × √ここで、
𝐿𝑝𝑝,𝑒𝑥,𝑅 、𝐿𝑝𝑝,𝑖𝑛,𝑅：暖冷房区画ごとに表 4 により表される係数
𝐴𝐴,𝑎𝑐𝑡：当該住戸における床面積の合計（m2）𝐴𝐴,𝑅：標準住戸における床面積の合計（m2）であり、標準住戸における床面積の合計𝐴𝐴,𝑅 は、120.08とする。
表 4 係数𝐿𝑝𝑝,𝑒𝑥,𝑅 及び𝐿𝑝𝑝,𝑖𝑛,𝑅

𝐿𝑝𝑝,𝑒𝑥,𝑅
𝐿𝑝𝑝,𝑖𝑛,𝑅

1
居間
食堂
台所
27.86
0.00

暖冷房区画の番号
2
3

4

主寝室

子供室１

子供室２

0.00
16.54

0.00
12.90

0.00
20.30

配管の線熱損失係数𝐾𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑝𝑝 は、配管の断熱の有無によって区別し、配管のすべての部分について線熱損
失係数が0.21（W/mK）を上回るものについては0.21とし、それ以外のものについては0.15とする。
日付𝑑の時刻𝑡における温水床暖房の温水供給運転率𝑟𝑊𝑆,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡 及び日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水床暖房の放熱損失𝑄𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐹𝐻,𝑑,𝑡 は、日付𝑑の時刻𝑡における往き温水温度𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡 、ルームエアコンディショ
ナー付温水床暖房を設置する暖冷房区画の面積𝐴𝐻𝐶𝑍 、当該住戸における温水床暖房の敷設率𝑟𝐴𝑓 、日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水床暖房の処理暖房負荷𝑄𝑇,𝐻,𝐹𝐻,𝑑,𝑡 及び当該住戸の温水床暖房の上面放熱率𝑟𝑢𝑝 に依存し、第四章「暖冷房設備」第七節「温水暖房」付録 L「温水床暖房」L.1「熱損失」及び L.2「温水供給運転率」により計算された、日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの暖冷房区画𝑖に設置された放熱器の熱損失𝑄𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑟𝑎𝑑,𝑖,𝑑,𝑡 及び日付𝑑の時刻𝑡における暖冷房区画𝑖に設置された放熱器の温水供給運転率𝑟𝑊𝑆,𝑟𝑎𝑑,𝑖,𝑑,𝑡
とする。
4-8-9

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7.5.3 熱源機のルームエアコンディショナー部の熱需要
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機のルームエアコンディショナー部の熱需要𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑅𝐴𝐶,𝑑,𝑡 は、式(21)により表されるものとする。
𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑅𝐴𝐶,𝑑,𝑡 = 𝑄𝑇,𝐻,𝑅𝐴𝐶,𝑑,𝑡

(21)

ここで、
𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑅𝐴𝐶,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源機のルームエアコンディショナー部の熱需要（MJ/h）
𝑄𝑇,𝐻,𝑅𝐴𝐶,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりのルームエアコンディショナーの処理暖房負荷（MJ/h）である。
7.6 処理暖房負荷
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水床暖房の処理暖房負荷𝑄𝑇,𝐻,𝐹𝐻,𝑑,𝑡 は、式(22)により表される。
𝑄𝑇,𝐻,𝑑,𝑡
𝑄𝑇,𝐻,𝐹𝐻,𝑑,𝑡 = {𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑓𝑙𝑜𝑜𝑟,𝑑,𝑡(𝑄𝑇,𝐻,𝑑,𝑡 ≤ 𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑓𝑙𝑜𝑜𝑟,𝑑,𝑡 )(𝑄𝑇,𝐻,𝑑,𝑡 > 𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑓𝑙𝑜𝑜𝑟,𝑑,𝑡 )(22)

日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりのルームエアコンディショナーの処理暖房負荷𝑄𝑇,𝐻,𝑅𝐴𝐶,𝑑,𝑡 は、式(23)により表される。
𝑄𝑇,𝐻,𝑅𝐴𝐶,𝑑,𝑡 = 𝑄𝑇,𝐻,𝑑,𝑡 − 𝑄𝑇,𝐻,𝐹𝐻,𝑑,𝑡

(23)

ここで、
𝑄𝑇,𝐻,𝐹𝐻,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水床暖房の処理暖房負荷（MJ/h）
𝑄𝑇,𝐻,𝑅𝐴𝐶,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりのルームエアコンディショナーの処理暖房負荷（MJ/h）
𝑄𝑇,𝐻,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの処理暖房負荷（MJ/h）𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑓𝑙𝑜𝑜𝑟,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水床暖房の最大暖房出力（MJ/h）である。
7.7 往き温水温度
日付𝑑時刻𝑡における往き温水温度𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡 は、36℃とする。

8. 冷房
ルームエアコンディショナー付温水床暖房における冷房時のエネルギー消費量及び最大冷房出力については、第四章「暖冷房」第三節「ルームエアコンディショナー」6.「冷房」により規定される。

4-8-10Ver.072021.04

付録 A R410A におけるヒートポンプサイクルの理論効率の計算方法
本付録は、R410A 冷媒において、ヒートポンプサイクルの蒸発温度𝑇𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝 、凝縮温度𝑇𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑 、過冷却度𝑇𝑆𝐶及び過熱度𝑇𝑆𝐻 から、ヒートポンプサイクルの理論暖房効率𝑒𝑟𝑒𝑓,𝐻,𝑡ℎ を求める方法について示すものである。
A.1 記号及び単位
A.1.1 記号
本計算で用いる記号及び単位は表 A.1 による。
表 A.1 記号記号
𝑒𝑟𝑒𝑓,𝑡ℎ
ℎ𝑟𝑒𝑓
𝑃𝑟𝑒𝑓
𝑆𝑟𝑒𝑓
𝜃𝑟𝑒𝑓

意味

単位
－
kJ/kg
MPa
KJ/(kg・K)℃

ヒートポンプサイクルの理論効率
比エンタルピー
圧力比エントロピー
温度

A.1.2 添え字
本計算で用いる添え字は表 A.2 による。
表 A.2 添え字
添字
𝑐𝑛𝑑
𝑐𝑛𝑑, 𝑖𝑛𝑐𝑛𝑑, 𝑜𝑢𝑡
𝑐𝑜𝑚𝑝, 𝑖𝑛𝑐𝑜𝑚𝑝, 𝑜𝑢𝑡
𝑒𝑣𝑝
𝑒𝑣𝑝, 𝑖𝑛
𝑒𝑣𝑝, 𝑜𝑢𝑡
𝐻
𝑆𝐶
𝑆𝐻

意味
凝縮、凝縮器
凝縮器入口
凝縮器出口
圧縮機吸込
圧縮機吐出
蒸発、蒸発器
蒸発器入口
蒸発器出口
暖房
過冷却
過熱

A.2 本付録で用いる冷媒に関する関数
本付録で用いる冷媒に関する関数を表 A.3 に示す。
表 A.3 冷媒に関する関数
添字
𝑓𝑃,𝑠𝑔𝑎𝑠 (𝜃)𝑓𝐻,𝑔𝑎𝑠,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑖𝑛 (𝑃, 𝜃)
𝑓𝐻,𝑔𝑎𝑠,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑜𝑢𝑡 (𝑃, 𝑆)
𝑓𝑆,𝑔𝑎𝑠 (𝑃, ℎ)𝑓𝐻,𝑙𝑖𝑞 (𝑃, 𝜃)

意味
飽和蒸気の温度から圧力を求める関数
圧縮機吸込領域において過熱蒸気の圧力と温度から比エンタルピーを求める関数
圧縮機吐出領域において過熱蒸気の圧力と比エントロピーから比エンタルピーを求める関数
過熱蒸気の圧力と比エンタルピーから比エントロピーを求める関数
過冷却液の圧力と温度から比エンタルピーを求める関数

A.3 熱交換器における仮定
本付録に記載する方法では、圧縮及び膨張過程以外の熱交換器等における圧力損失は無いものとして取り扱う。従って、𝑃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝,𝑖𝑛 = 𝑃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝,𝑜𝑢𝑡 及び𝑃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑,𝑖𝑛 = 𝑃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑,𝑜𝑢𝑡 が成り立ち、それぞれ単に𝑃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝 及び4-8-11

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𝑃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑 と表す。また、𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝 及び𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑 とは、飽和蒸気における圧力𝑃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝 及び𝑃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑 の時の温度とし、それぞれ蒸発温度、凝縮温度と言う。
A.4 ヒートポンプサイクルの理論効率
ヒートポンプサイクルの理論暖房効率𝑒𝑟𝑒𝑓,𝐻,𝑡ℎ は、熱交換器や配管等における圧力損失が無い、圧縮機において理想的な断熱圧縮（等エントロピー圧縮）を仮定した場合の効率であり、（※第一章「概要と用語の定義」
から移動）式(1)により表される。
𝑒𝑟𝑒𝑓,𝐻,𝑡ℎ =ℎ𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑜𝑢𝑡 − ℎ𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑,𝑜𝑢𝑡ℎ𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑜𝑢𝑡 − ℎ𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑖𝑛(1)

A.5 圧縮機吐出及び吸込比エンタルピー
圧縮機吐出比エンタルピーℎ𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑜𝑢𝑡 は、式(2)により表される。
ℎ𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑜𝑢𝑡 = 𝑓𝐻,𝑔𝑎𝑠,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑜𝑢𝑡 (𝑃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑜𝑢𝑡 , 𝑆𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑜𝑢𝑡 )(2)

圧縮機吐出圧力𝑃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑜𝑢𝑡 は、凝縮圧力𝑃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑 に等しいとし、式(3)により表される。
𝑃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑜𝑢𝑡 = 𝑃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑(3)

圧縮機吐出比エントロピー𝑆𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑜𝑢𝑡 は、圧縮機吸入比エントロピー𝑆𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑖𝑛 に等しいとし、式(4)により表される。
𝑆𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑜𝑢𝑡 = 𝑆𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑖𝑛(4)

圧縮機吸込比エントロピー𝑆𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑖𝑛 は、式(5)により表される。
𝑆𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑖𝑛 = 𝑓𝑆,𝑔𝑎𝑠 (𝑃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑖𝑛 , ℎ𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑖𝑛 )(5)

圧縮機吸込比エンタルピーℎ𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑖𝑛 は、式(6)により表される。
ℎ𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑖𝑛 = 𝑓𝐻,𝑔𝑎𝑠,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑖𝑛 (𝑃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑖𝑛 , 𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑖𝑛 )(6)

圧縮機吸込圧力𝑃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑖𝑛 は、蒸発圧力𝑃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝 に等しいとし、式(7)により表される。
𝑃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑖𝑛 = 𝑃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝(7)

圧縮機吸込温度𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑖𝑛 は、式(8)により表される。
𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑖𝑛 = 𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝 + 𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐻(8)

A.6 凝縮器出口比エンタルピー
凝縮器出口比エンタルピーℎ𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑,𝑜𝑢𝑡 は、式(9)により表される。
ℎ𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑,𝑜𝑢𝑡 = 𝑓𝐻,𝑙𝑖𝑞 (𝑃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑 , 𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑,𝑜𝑢𝑡 )(9)

凝縮器出口温度𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑,𝑜𝑢𝑡 は、式(10)により表される。
𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑,𝑜𝑢𝑡 = 𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑 − 𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐶
4-8-12(10)

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A.7 凝縮圧力および蒸発圧力
凝縮圧力𝑃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑 は、式(11)により表される。
(11)

𝑃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑 = 𝑓𝑃,𝑠𝑔𝑎𝑠 (𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑 )蒸発圧力𝑃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝 は、式(12)により表される。

(12)

𝑃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝 = 𝑓𝑃,𝑠𝑔𝑎𝑠 (𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝 )A.8 冷媒に関する関数
A.8.1 飽和蒸気に関する関数
飽和蒸気の温度から圧力を求める関数𝑓𝑃,𝑠𝑔𝑎𝑠 (𝜃)は、式(13)により表される。
𝑓𝑃,𝑠𝑔𝑎𝑠 (𝜃) = 2.75857926950901 × 10−17 × 𝜃 8 + 1.49382057911753 × 10−15 × θ7
+6.52001687267015 × 10−14 × 𝜃 6 + 9.14153034999975 × 10−12 × 𝜃 5+3.18314616500361 × 10−9 × 𝜃 4 + 1.60703566663019 × 10−6 × 𝜃 3−4+3.06278984019513 × 10

2

× 𝜃 + 2.54461992992037 × 10

−2

(13)

×𝜃

−1

+7.98086455154775 × 10
ここで、
𝑓𝑃,𝑠𝑔𝑎𝑠：飽和蒸気の圧力（MPa）

𝜃：飽和蒸気の温度（℃）

である。
A.8.2 過熱蒸気に関する関数
圧縮機吸込領域において過熱蒸気の圧力と温度から比エンタルピーを求める関数𝑓𝐻,𝑔𝑎𝑠,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑖𝑛 (𝑃, 𝜃)は、式(14)により表される。
𝑓𝐻,𝑔𝑎𝑠,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑖𝑛 (𝑃, 𝜃) = −1.00110355 × 10−1 × 𝑃3 − 1.184450639 × 10 × 𝑃2
−2.052740252 × 102 × 𝑃 + 3.20391 × 10−6 × (𝜃 + 273.15)3−2.24685 × 10−3 × (𝜃 + 273.15)2 + 1.279436909 × (𝜃 + 273.15)+3.1271238 × 10−2 × 𝑃2 × (𝜃 + 273.15)(14)−1.415359 × 10−3 × 𝑃 × (𝜃 + 273.15)2+1.05553912 × 𝑃 × (𝜃 + 273.15) + 1.949505039 × 102
ここで、
𝑓𝐻,𝑔𝑎𝑠,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑖𝑛：過熱蒸気の比エンタルピー（kJ/kg）
𝑃：過熱蒸気の圧力（MPa）

𝜃：過熱蒸気の温度（℃）

である。
圧縮機吐出領域において過熱蒸気の圧力と比エントロピーから比エンタルピーを求める関数
𝑓𝐻,𝑔𝑎𝑠,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑜𝑢𝑡 (𝑃, 𝑆)は、式(15)により表される。

4-8-13

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𝑓𝐻,𝑔𝑎𝑠,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑜𝑢𝑡 (𝑃, 𝑆) = −1.869892835947070 × 10−1 × 𝑃4 + 8.223224182177200 × 10−1 × 𝑃3
+4.124595239531860 × 𝑃2 − 8.346302788803210 × 10 × 𝑃−1.016388214044490 × 102 × 𝑆 4 + 8.652428629143880 × 102 × 𝑆 3−2.574830800631310 × 103 × 𝑆 2 + 3.462049327009730 × 103 × 𝑆+9.209837906396910 × 10−1 × 𝑃3 × 𝑆−1−5.163305566700450 × 10

2

×𝑃 ×𝑆

(15)
2

+4.076727767130210 × 𝑃 × 𝑆 3 − 8.967168786520070 × 𝑃2 × 𝑆−2.062021416757910 × 10 × 𝑃 × 𝑆 2 + 9.510257675728610 × 10 × 𝑃 × 𝑆−1.476914346214130 × 103
ここで、
𝑓𝐻,𝑔𝑎𝑠,𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑜𝑢𝑡：過熱蒸気の比エンタルピー（kJ/kg）
𝑃：過熱蒸気の圧力（MPa）

𝑆：過熱蒸気の比エントロピー（kJ/(kg・K)）

である。
過熱蒸気の圧力と比エンタルピーから比エントロピーを求める関数𝑓𝑆,𝑔𝑎𝑠 (𝑃, ℎ)は、式(16)により表される。
𝑓𝑆,𝑔𝑎𝑠 (𝑃, ℎ) = 5.823109493752840 × 10−2 × 𝑃4 − 3.309666523931270 × 10−1 × 𝑃3
+7.700179914440890 × 10−1 × 𝑃2 − 1.311726004718660 × 𝑃+1.521486605815750 × 10−9 × ℎ4 − 2.703698863404160 × 10−6 × ℎ3
+1.793443775071770 × 10−3 × ℎ2 − 5.227303746767450 × 10−1 × ℎ+1.100368875131490 × 10−4 × 𝑃3 × ℎ + 5.076769807083600 × 10−7 × 𝑃2 × ℎ2
+1.202580329499520 × 10−8 × 𝑃 × ℎ3 − 7.278049214744230 × 10−4 × 𝑃2 × ℎ−1.449198550965620 × 10−5 × 𝑃 × ℎ2 + 5.716086851760640 × 10−3 × 𝑃 × ℎ+5.818448621582900 × 10
ここで、
𝑓𝑆,𝑔𝑎𝑠：過熱蒸気の比エントロピー（kJ/(kg・K)）

𝑃：過熱蒸気の圧力（MPa）ℎ：過熱蒸気の比エンタルピー（kJ/kg）である。
A.8.3 過冷却液に関する関数
過冷却液の圧力と温度から比エンタルピーを求める関数𝑓𝐻,𝑙𝑖𝑞 (𝑃, 𝜃)は、式(17)により表される。

4-8-14(16)

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𝑓𝐻,𝑙𝑖𝑞 (𝑃, 𝜃) = 1.7902915 × 10−2 × 𝑃3 + 7.96830322 × 10−1 × 𝑃2
+5.985874958 × 10 × 𝑃 + 0 × (𝜃 + 273.15)3+9.86677 × 10−4 × (𝜃 + 273.15)2 + 9.8051677 × 10−1 × (𝜃 + 273.15)−3.58645 × 10−3 × 𝑃2 × (𝜃 + 273.15) + 8.23122 × 10−4 × 𝑃 × (𝜃 + 273.15)2−4.42639115 × 10−1 × 𝑃 × (𝜃 + 273.15) − 1.415490404 × 102
ここで、
𝑓𝐻,𝑙𝑖𝑞：過冷却液の比エンタルピー（kJ/kg）

𝑃：過冷却液の圧力（MPa）

𝜃：過冷却液の温度（℃）

である。

4-8-15(17)

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付録 B （参考）ルームエアコンディショナー付温水床暖房の同時運転時の定格暖房能力及び定格消費電力の計測方法
本付録は、ルームエアコンディショナー付温水床暖房の温水床暖房部とルームエアコンディショナー部の同時運転（以下、単に「同時運転」と言う。）時の定格暖房能力および定格消費電力の計測方法を示すものである。
B.1 同時運転時の機器加熱能力
同時運転時時の温水加熱能力及びルームエアコンディショナー暖房能力を計測し、その合計を同時運転
時の定格暖房能力とする。
B.2 温水加熱能力の測定に用いる試験方法
温水加熱能力の測定は JIS B8613「ウォーターチリングユニット」の「付属書 1 冷却能力及びヒートポンプ加熱能力試験」に則って行なうこととする。
B.3 ルームエアコンディショナー暖房能力の測定に用いる試験方法
ルームエアコンディショナー暖房能力の測定は JIS B8615-1「エアコンディショナ－第１部：直吹き形エアコン
ディショナ及びヒートポンプ－定格性能及び運転性能試験法」の「6.1 暖房能力試験」に則って行なうこととする。
B.4 測定の誤差
温水加熱能力の測定の誤差は JIS B8613 の表 3 を超えてはならない。ルームエアコンディショナー暖房能力の測定の誤差は JIS B8615-1 の表 10 を超えてはならない。
B.5 試験条件の許容差
温水加熱能力の利用側温水温度の許容差は、入口水温±0.3（K）、出口水温35℃以上及び利用側入口水量は定格値の±5%とする。その他の試験条件の許容差は JISB8615-1 の表 11 による。
B.6 同時運転の試験条件
同時運転の試験条件は表 B.1 による表 B.1 同時運転の試験条件
乾球温度
湿球温度

室内側吸込空気温度
室内側吹出風量

乾球温度
湿球温度
入口水温
出口水温

室外側吸込空気温度
利用側水温
利用側入口水量
電源

試験周波数
試験電圧

20 ℃
15 ℃
実運転で出現する風量から設定する
7 ℃
6 ℃
30 ℃
35 ℃以上
定格水量
定格周波数
定格電圧

B.7 同時運転時の機器加熱能力および消費電力
B.1 から B.7 の方法によって試験を行ったとき、同時運転時の機器加熱能力は、製造者が指定する値の97％以上、消費電力は103％以下とする。
4-8-16