REPORT

鋼管矢板打設補助材パイルセイバー
振動・騒音試験測定レポート

１．諸言
２．試験方法
３．結果
４．総括
５．まとめ

謝辞

資料１：国土交通省積算基準の工程表との対比
資料２：パイルセイバー充填に依る井筒基礎の品質向上の流れ

2013/9-ver.3

目次

1

諸言

P.3

2

試験方法

P.4

打設試験現場

P.4

2.1.1.

打設現場名及び周辺状況

P.4

2.1.2.

試験 1（P2）：2012 年実施

P.5

2.1.3.

試験 2（P1）：2013 年実施

P.6

2.2.

打設機械の詳細

P.7

2.3.

測定方法

P.7

2.3.1.

打設試験測定方法

P.7

2.3.2.

騒音・振動測定方法

P.7

2.3.2.1.

測定位置 （図 2-7）

P.7

2.3.2.2.

測定機器及び設定条件

P.8

結果

P.9

試験 1

P.9

3.1.1.

打設試験結果P.9

3.1.2.

騒音・振動測定結果

P.9

3.1.3.

騒音レベル変動図 （騒音の波形の比較についての考察）

P.11

3.1.4.

振動レベル変動図 （振動の波形についての考察）

P.13

試験 2

P.14

3.2.1.

打設試験結果P.14

3.2.2.

騒音・振動測定結果

P.14

4

試験結果総括

P.18

5

まとめ

P.20

2.1.

3
3.1.

3.2.

資料１：国土交通省積算基準の工程表との対比
資料２：パイルセイバー充填に依る井筒基礎の品質向上の流れ

2

1.緒言
パイルセイバーは 1998 年に販売開始後、主に長尺の鋼管矢板の打設現場、特に礫の多い硬い層、N 値の高い地盤での現場において採用され、目的とする効果を発揮してきております。しかし近年、井筒基礎工事の環境が多様化し、現場でパイルセイバーに求められるニーズにも変化が現れております。

（製品採用の効果の整理）
現在、採用中、採用予定も含めて 60 例を越えております。NETIS 登録の 2010 年夏以降で、パイルセイバー充填による効果を精査したところ、本来考えていた効果以外にも多数あることが判ってきました。
種々の効果を別表（資料 1）にまとめました。その中でも主たる効果は、以下の 3 点に絞られます。
（資料 1 品質向上のステップアップ一覧表 参照）➀ 高止まりの防止➁ 継ぎ手部の排土及びモルタル充填工程の円滑化による工期の短縮➂ 井筒の止水性の向上
パイルセイバーを採用して得られる種々の効果は、鋼管矢板の継ぎ手部に現場地盤の礫、砂などの侵入を防ぐことにより、複合的に得られるものです。

（ニーズの変化）
開発当初、パイルセイバーに対するニーズは鋼管矢板の高止まりに代表される打設難を防止する目的が主でしたが、近年、既設橋梁至近での近接施工が増加し、住宅街、工場地帯至近での施工なども増加した結果、井筒基礎の止水性確保と鉛直性維持はもとより、自然環境、周辺の住環境を含めた、環境への負荷軽減など、複数ある課題の同時解決を求める現場が増えてきております。また、渇水期に予定した下部工工事を、完工させたいというニーズも増えています。
前述した近年の工事環境の多様化で、パイルセイバー対するニーズが変化してきた背景を観察すると、「環境への負荷軽減」というポイントに集約されます。

そこで、パイルセイバーを充填することにより得られる継ぎ手部抵抗の減少が、打設作業に及ぼす環境への負荷軽減の具体的な効果を、数値化することを検討いたしました。
具体的には、油圧ハンマーを用いた打設現場において、下記 2 項目について環境負荷軽減の把握を計画し、測定いたしました。
➀ 打設条件の確認と計測： 重機の打撃回数及び打設時間の計測➁ 打設時の環境負荷の測定 ： 打設現場周囲の騒音と振動の測定

3

打設時の測定は、大日本土木株式会社、丸泰土木株式会社、株式会社ベーステックにご協力をお願いいたしました。また、騒音・振動に関する測定は、ニチイコンサルタント株式会社、株式会社日本環境技術センターに依頼しました。

2. 試験方法
2.1. 打設試験現場
2.1.1. 打設現場名及び周囲状況打設現場は、河川を跨ぐ長い橋梁の井筒基礎で、大型の円形、隔壁のある井筒基礎です。
試験は、P2（2012 年実施）及び P1（2013 年実施）の 2 か所にて実施しております。

工事の名称
事業主体

： 中日本高速道路株式会社

工事名称： 新名神高速道路 小牧高架橋他１橋（下部工）工事

橋梁の名称 ： 朝明川（あさけがわ）橋 P2、 P1
橋梁の構造 ： 橋長 323 メートル、鋼・ＰＣ混合 3 径間連続アーチ補剛箱桁橋

図 2-1 現場の地図

P１P２4

2.1.2. 試験 1（P2）：2012 年実施
固い地盤環境、豊富な伏流水のある環境（図 2-2）のために、P2 では櫛形の井筒構造を用いております。（図 2-4）
パイルセイバーは、図 2-3 に示す方法で充填し、影響を確認いたしております。

図 2-2 井筒の柱状図

図 2-3 パイルセイバー充填方法

図 2-4 P2 井筒構造（断面図）（平面図）（パイルセイバー充填箇所、充填率）
本試験では、製品を短い方の鋼管矢板（長さ 10ｍ）継ぎ手部（9.6m）に対杭長充填率 56.0%相当の5m60cm（7 本分）充填し（図 2-3）、充填部と非充填部での勘合の際の振動と騒音を測定、比較しております。

（試験日）
充填部の打設と測定： 2012 年 6 月 30 日

非充填部の打設と測定 ： 2012 年 7 月 18 日

5

2.1.3. 試験 2（P1）：2013 年実施
固い地盤環境、豊富な伏流水は P2 と同様で、通常の井筒構造を用いております。（図 2-5､6）パイルセイバーは、試験 1 同様、図 2-3 に示す方法で充填し、影響を確認しております。
図 2-5 井筒の柱状図

図 2-6 P1 井筒構造（平面図）（断面図）（パイルセイバー充填箇所、充填率）
本試験では、鋼管矢板（長さ 16m50cm）継ぎ手部（14m）に対杭長充填率 82.4%相当の 13m60cm（17 本分）充填し、充填部と非充填部での勘合の際の振動と騒音を測定、比較しております。
（試験日）
充填部、非充填部の打設と測定 ： 2013 年 7 月 6 日

6

2.2. 打設機械の詳細
打設機の機種： 日本車輌株式会社製 ＮＨ100-2（ラム重量 10 トン、最大ラムストローク 1.44ｍ、最大打撃エネルギー 141KN・m）

ラムの落下高： （試験 1） 0.54m → 充填の影響を明確にするため、同一条件で打設（試験 2） 打設時の状況に応じて落下高さを調整

ハンマー叩き量： 3m（一部 4m）

2.3. 測定方法
2.3.1. 打設試験測定方法
打撃回数： 鋼矢板打設作業中、ビデオによる連続撮影を行い、記録した映像より後日解析いたしました （ハンマー叩き量を打撃する回数）

平均貫入量： 打設長さ（貫入量）を打撃数（ハンマー叩き回数）で割った量 （貫入量の平均値）

リバウンド量： 打撃最終段階（残量 1.5～0m）でのハンマー打撃時の鋼管矢板のリバウンド量の平均値 （鋼管矢板が地盤及び継手部から受ける抵抗）2.3.2. 騒音・振動測定方法
2.3.2.1. 測定位置 （図 2-7）
試験 1 （P2）

試験 2 （P1）
観測点（打設現場から約 20m）

観測点

測定は、2 地点（50､100m）で実施。

測定は、１地点で実施。（同一環境での測定）

72.3.2.2. 測定機器及び設定条件
測定機器

形式

普通騒音計

NL-22

振動計

VM-53A

設定条件（RION）（RION）

周波数重み特性：A 特性
時間重み特性

：FAST

測定範囲

：28～130dB

周波数範囲：20～8000Hz

周波数補正：鉛直振動特性

測定範囲：25～120dB

周波数範囲：1～80Hz

騒音計：日本工業規格の附属書に適合する騒音レベルの演算を有する普通騒音計（JIS C 1509-1 クラス 2）振動計：JIS C 1510 に適合する振動計

2.3.2.3. 測定方法
測定は、下記方法に準じて実施し、鋼矢板打設作業中連続測定を行い、測定器内のメモリーカードに記録したものを後日解析いたしました。
騒音レベル：JIS Z 8731 に定める「環境基準の表示・測定方法」
振動レベル：JIS Z 8735 に定める「振動レベル測定方法」

8

3. 結果3.1. 試験 1
3.1.1. 打設試験結果
鋼管矢板打設時の状況を表 3-1 にまとめました。
その結果、貫入量を比較すると、パイルセイバーを充填されている場合、打撃あたりの貫入量が増加し、結果として打撃回数が減少する事が読み取れます。（217/293＝74.1％ すなわち約 25%の減。3m あたりの打撃回数を平均化して比較。）
リバウンド量に関しては、同一地盤条件での打設であるため、同等の値を示す事が推測されますが、継手部の抵抗が減少しているため、地中に留める抵抗が減少した結果、値が増加していると考えられます。

表 3-1 打設結果一覧表
パイルセイバー充填箇所

パイルセイバー非充填箇所

杭 No.

42446668

パイルセイバー有有無無

打撃回数（回）

202232295388

貫入量（mm/回）

14.9

12.9

10.2

10.3

リバウンド量（mm）

6.5

7.0

4.4

4.0

ハンマー叩き（m）

3.0

3.0

3.0

4.0

3.1.2 騒音・振動測定結果
50m 地点における連結波形が観測された際の騒音・振動測定結果は、何れもパイルセイバーを充填したほうが若干低下していますが、100m 地点での測定結果は、大差無い状態でした。（表 3-2）
騒音・振動は、ラムが鋼管に衝突する際に発生しますので、ラムの落下高さにより測定結果が決定されると考えられます。従って、本試験において同一条件（ラムの落下高さ）により打撃を行っていることから、測定結果は同一の値を示すことが考えられます。
しかし、50m 地点での測定結果は、パイルセイバーを充填した試験箇所で低下しており、勘合部の抵抗の減少が、本来騒音・振動として発生するエネルギーを、貫入量の増加として導いていることを示して居ります。
本試験は、実現場であり、周辺環境への負荷軽減目的で、重機周辺を油圧ハンマー起動時に防音シートで囲っております。（図 3-1） 打撃部を防音シートで被った状態で騒音・振動を測定するため、測定値に差が出難い状態でした。また、この防音シートの開口部の向きと、測定位置周辺の橋梁構造壁による反響とにより、測定結果を比較し難い状態（特に 100m 地点）であったことを付記いたします。

9表 3-2 騒音・振動測定結果
区分

騒

測定点50m

測定項目

単位：dB
パイルセイバー

効 果充填

非充填

Leq

7173

Δ2ｄB

Lmax

8285

Δ3ｄB

ピークの7881

Δ3ｄB

Leq

7069

1ｄB

Lmax

8281

1ｄB

ピークの

7776

1ｄB

Leq

5457

Δ3ｄB

Lmax

5962

Δ3ｄBピークの5759Δ2ｄB

Leq

52520ｄB

Lmax

56551ｄB

ピークの54540ｄB

L05
音100m

L05
振50m

L10動100m

L10
測定項目（騒音）Leq： 音圧測定値の平均値

Lmax ： 最大値を示す
L05： 90%レンジの上端値を示す（ピーク値が不規則に変動する際に比較する値）

測定項目（振動）Leq： 音圧測定値の平均値

Lmax ： 最大値を示す
L10： 80%レンジの上端値を示す（ピーク値が不規則且つ大幅に変動する際に比較する値）

図 3-1

打設現場外観

（写真：防音シートの設置状況）10

3.1.3 騒音レベル変動図 （騒音の波形の比較についての考察）
油圧ハンマーの打撃の回数は、表 3-1 のように、充填部の打撃回数が非充填部より少ないことが読み取れます（25%減少）。一方、50m 観測点における騒音の波形のデータを比較すると、周辺に騒音として認識されると思われる振れと密度の濃い大きな波形の様子は、図 3-2、図 3-3 となり、連続的な波形が観測された時間を合計すると、充填部では 10 分 14 秒（6m）、非充填部では 32 分 30 秒（7m）、充填部と同じ 6m 打設時間に換算すると 27 分 51 秒（6m)となります。充填部の打撃時間は非充填部の打撃時間の63%減となります。
本試験は油圧ハンマーの打撃条件（ラムの落下高等）を同じくしていることから、打撃回数と打撃に要する時間は比例すると考えられます。
従って、目視で評価した打撃回数のデータを基本に考えると、非充填部の打撃時間を 28 分とした時、充填部の打撃時間は非充填部の 25%減の 21 分であることが推測されます。
この結果は、パイルセイバー充填部の騒音は、連続波形として観測された時間（10 分 14 秒）の他に、連続波形として観測されなかった低騒音の領域が 11 分程度存在していることを暗示しており、パイルセイバーが打撃時の騒音発生を低減させていることを示しております。

11図 3-2 騒音レベル変動図（パイルセイバー充填有）：50m 観測点

連続波形の観測時間
試験時間

1 回目

1’04”

2 回目

3’24”

3 回目

1’32”

4 回目

4’14”

合計

10’14”

図 3-3 騒音レベル変動図（パイルセイバー充填無）：50m 観測点

連続波形の観測時間

12

試験時間

1 回目

3’41”

2 回目

3’30”

3 回目

9’47”

4 回目

15’42”

合計

32’30”

3.1.4. 振動レベル変動図 （振動の波形についての考察）
振動についても、前項の”3.1.3.騒音レベル変動図”と同様に、周辺に振動として認識される変動と密度の濃い波形は、パイルセイバー充填部においては、非充填部よりも少ないことが読み取れます。連続波形として観測されなかった低振動の領域が存在する事が考えられることから、パイルセイバー充填により振動発生を低減させていることを示しております。（図 3-4、3-5）
図 3-4 振動レベル変動図（パイルセイバー充填有）：50m 観測点

図 3-5 振動レベル変動図（パイルセイバー充填無）：50m 観測点

133.2. 試験 2
3.2.1. 打設試験結果
鋼管矢板打設時の状況を表 3-3 にまとめました。本結果は、打設途中のラム高さ変更時の結果を反映させておらず、打設開始から終了までの結果を基に製品充填の影響を比較いたしました。（表 3-6）
その結果、平均貫入量を比較すると、製品を充填されている場合、打撃あたりの平均貫入量が増加し、結果として打撃回数が減少する事が読み取れます。（平均貫入量：6.6mm（充填無） → 8.0mm（充填有）へ増加、 打撃回数：534 回（充填無） → 437 回（充填有）へ 97 回（18%）減少）
また、打撃回数の減少に伴い、打設に要する時間も短縮いたしております。（打撃時間：24 分（充填無）→ 16 分（充填有）へ 8 分（33%）減少）
リバウンド量に関しては、試験 1 と同一地盤条件での打設であるため、同等の値を示す事が推測されますが、試験 2 の打設機のラム高さが高い事から解るように、地盤が硬く支持層の拘束力が強いため、リバウンド量へ反映されなかったことが考えられます。
表 3-3 打設結果一覧表
2639

パイルセイバー

充填箇所

非充填箇所

打設時間（分）1624

打撃回数（回）

437534

平均貫入量（mm/回）

8.0

6.6

リバウンド量（mm）

7.9

8.3

ハンマー叩き（m）

3.5

3.5

杭 No.

3.2.2 騒音・振動測定結果
測定地点における測定結果を、表 3-4（騒音）及び表 3-5（振動）に纏めました。
今回の試験では、製品の充填の有無に拘らず同一測定地点で測定を行っております。その結果、打設地点までの距離が異なる為、基準点（発生源から 1m）での値を算出し比較しております。
基準点において騒音測定結果を比較した際、最大値（Lmax）は同じ値を示すものの、L05 値は、充填した杭の方が 2dB 低下し、騒音が低下していることが読み取れます。

表 3-4 騒音測定結果

単位：dB

打撃地点からの距離

Lmax

充填25m85／（107）82／（104）

非充填15m88／（107）87／（106）

ﾊﾟｲﾙｾｲﾊﾞｰ

14

ピークの L05

（）は、基準点 1m における騒音値、推測値の 80%として算出「備考」

間欠騒音（間欠的に発生し、継続時間が数秒以上の騒音）の代表値を比較
Lmax： 最大値を示す

L05： 90%レンジの上端値を示す（ピーク値が不規則に変動する際に比較する値）

騒音の距離減衰量の計算式（80%減衰として算出）
Nl=sl-20log(pd/bd)*0.8
Nl (dB) ： 騒音発生源から pd(m)の距離における振動レベル(予測値 dB）
sl (dB) ： 騒音発生源から dp(m)の距離における振動レベル(実測値 dB）
bd (m) ： 基準距離(発生源から、1m)
pd (m) ： 予測距離

一方、基準点において振動測定結果を比較した際、最大値（Lmax）は、充填した杭の方が 2dB 低下し、ピークの平均では、充填した杭の方が 3dB 低下しており、何れの測定値においても製品を充填した杭の方が振動が低下していることが読み取れます。

表 3-5 振動測定結果（単位：dB

ﾊﾟｲﾙｾｲﾊﾞｰ

打撃地点からの距離

Lmax

ピークの平均充填25m

68／（173）65／（167）

非充填

15m73／（175）

71／（170））は、基準点 1m における振動値
Lmax

「備考」

： 最大値を示す

振動の距離減衰量の計算式
Vl=ol-20log(pd/bd)ga-8.68g(pd-bd)
Vl (dB) ： 振動発生源から pd(m)の距離における振動レベル(予測値 dB）
ol (dB) ： 振動発生源から dp(m)の距離における振動レベル(実測値 dB）
bd (m) ： 基準距離(発生源から、1m)
pd (m) ： 予測距離ga： 幾何減衰定数 （表面波：0.5 として算出）

g： 地盤減衰定数 （粘土：0.02 として算出）

本試験では、打設状況に応じてラムの落下高さを調整しております。（表 3-6 測定結果 参照）
鋼管杭の打設長 3.5m の内、ラム高さと打設長さの関係を図 3-6 に示します。この結果より、先行掘りを行っている 2.5m 分について、製品を充填している杭は、ラム高さを 3 以下で打設できているのに対し、非充填杭ではラム高さを 6 まで上げて打設していることが読み取れます。更に支持層 1.0m（先行掘り無）15

においては、製品を充填している杭は、ラム高さを 5 以下で打設できているのに対し、非充填杭ではラム高さを 7 まで上げて打設していることが読みとれ、製品を充填している杭は、より少ないラム高さで打設できていることが解ります。これは、同一条件の地盤への打設の際、打設時に発生する鋼管勘合部内の抵抗が、製品の充填により低減されていることを示しております。

図 3-6 打設強度（ラム高）比較

打設方向
騒音・振動は、ラムが鋼管に衝突する際に発生しますので、ラムの落下高さにより測定結果が決定されると考えられます。従って、製品を充填していない場合、打設にラム高さを上げている為、騒音・振動の値が高くなることが推測されます。しかし、チャートを比較すると（表 3-6 測定結果 参照）、騒音の値は、打設が進むとともに低下しており、一方、振動値は上昇している事が読み取れます。
これは、騒音が発生する打撃点の位置が、打設開始時は高く空中を伝わり易いため観測され易いが、打設が進み打撃点が低くなると、地上の障害物により騒音が遮蔽され、測定難くなってくる事を示していると考えられます。また、周辺住戸への騒音対策のため杭と重機の周りを防音壁で遮蔽していることも計測数値に影響を及ぼしていると考えられます。
一方、振動は打撃点の位置に拘らず、鋼管の振動が地上を伝わる為、ラム高さの値を反映され易いと推測されます。その結果、ラム高さの上昇と共に振動の値が上昇していると考えられます。
本試験の結果では、製品を充填した杭の打設の際に発生した騒音・振動の測定値は、充填していなかった杭の測定値よりも数ｄB 低下しており、更に、振動においてより顕著な差になっていることが確認できました。

16表 3-6 測定結果（打設試験記録）

残尺 3.5～打止
実打撃時間：15：30～16：03－切断 4 分－停止 5 分＝24 分

風向きが、Ｐ１からサイトーファーム側だったのでラム高を小さくして打撃音を小さく抑えた。
牛舎側と音量を確認しながらラム高を徐々に上げた事に合せ、スクリューを回転させるモーターの負荷値も通常値よりも高かったので地盤も硬い事が分った。
従って平均打撃回数（360 回）よりも 170 回ほど打撃回数が増加した。

17

4. 試験結果総括
試験 1 並びに試験 2 の試験方法（表 3-7）、並びに結果（表 3-8,9）を纏め、比較いたしました。また、パイルセイバーを充填することにより得られる効果を下記に纏めました。
その結果、鋼管矢板打設時に発生する勘合部の抵抗の減少が、種々の効果を生み出していることが明らかとなりました。
表 3-7

試験方法比較項目

試験日

現場名

試

験

1

備

2

充填部 2012/6/30

充填部/非充填部

非充填部 2012/7/18

2013/7/6

新名神高速道路

新名神高速道路

小牧高架橋他１橋（下小牧高架橋他１橋（下部工）工事 P2部工）工事

考図 2-1 参照

P1

打設方法
勘合図
杭 No.

図 2-2～4 参照

図 2-5,6 参照

充填：42、44

充填：26

非充填：66、68

非充填：39鋼管杭長(m)

10.0

16.5

勘合部長さ(m)

9.6

14.0

ﾊﾟｲﾙｾｲﾊﾞｰ充填率

56.0%（5.6m）

82.4%（13.76m）

打設機械

日本車輌株式会社製

日本車輌株式会社製

機種名

NH100-2

NH100-2

ラム重量

10 トン

10 トン

最大ﾗﾑｽﾄﾛｰｸ

1.44ｍ

1.44ｍ

141KN･m141KN･m

打設強度（打設条件）

一定（0.54m）

可変試験条件打撃長(m)

3.0（一部 4.0m）

3.5

打設以外は圧入

先行掘削

支持層 1.0m 手前まで

支持層 1.0m 手前まで

録画ビデオ解析

録画ビデオ解析

最大打撃ｴﾈﾙｷﾞｰ

対杭長充填率

同一条件

測定方法
打設試験
騒音･振動

同一測定機器
測定点 50m

測定点 15、25m

測定項目（騒音）

Laq、Lmax、L05

Lmax、L05

測定項目（振動）

Laq、Lmax、L10

Lmax、ﾋﾟｰｸの平均

測定点

同一項目の比較

18

基準点値比較

表 3-8 打設試験結果比較
試

測定項目

験12

パイルセイバー

効 果

非充填

打撃回数（回）

217

293

Δ25%

貫入量（mm/回）

13.9

10.3＋35%

打設時間（ｍｉｎ）

10.5（3.0m）

14.0（3.0m）

Δ25%リバウンド量（mm）

6.8

4.2＋62%

打撃回数（回）

437

534

Δ18%

貫入量（mm/回）

8.0

6.6＋21%

打設時間（ｍｉｎ）

16（3.5m）

24（3.5m）

Δ33%

実測値

リバウンド量（mm）

7.9

8.3

Δ5%

影響無と判断表 3-9 騒音・振動測定試験結果比較（基準点による比較）
試区

験分

1

騒音

2

備 考

充填

測定項目

推測値

単位：dB

パイルセイバー

効 果

充填

非充填

Leq

71／（99）73／（101）

Δ2ｄB（基準点比較）

Lmax

82／（109）85／（112）Δ3ｄB（基準点比較）

ピークの L05

78／（105）

81／（108）

Δ3ｄB（基準点比較）

振Leq

54／（160）

57／（165）

Δ5ｄB（基準点比較）

動Lmax

59／（170）

62／（175）

Δ5ｄB（基準点比較）

ピークの L1057／（166）59／（170）

Δ4ｄB（基準点比較）

騒

Lmax

85／（107）88／（107）

無音

ピークの L05

82／（104）

87／（106）

Δ2ｄB（基準点比較）

振Lmax

68／（173）

73／（175）

Δ2ｄB（基準点比較）

動

ピークの平均65／（167）

71／（170）

Δ3ｄB（基準点比較）

備 考
50m 測定値を比較

測定位置
充填：25m
非充填：15m

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パイルセイバー充填効果のまとめ（打設試験）


打設終了までの打撃回数が減少する



貫入量／打撃が増加する



打設終了までの打撃時間が減少する



支持地盤でのリバウンド量が増加する

打設時間の短縮（試験２では、支持地盤の硬さが高いため、充填の効果がリバウンド量へ反映されていない）（騒音･振動測定試験）


打設時の騒音が減少する（2～3ｄB）（騒音は空間を伝わる為、打撃点が低くなると地上の障害物により騒音が遮蔽され、測定され難くなる。その結果、充填の騒音・振動の低減効果が低く出ている可能性がある）


打設時の振動が減少する（3～4ｄB）⇒ 勘合部抵抗の減少によるものと推測される

5. まとめパイルセイバーは、鋼管矢板継手部に充填することにより、継手部への礫、砂の侵入を防止し、打設障害を防ぐ事を目的に使用され、実績を残して参りました。
今回の 2 回の試験により、パイルセイバー充填による継ぎ手部抵抗の減少が、打設時の抵抗を低減し、油圧ハンマーの打撃回数の縮減と騒音・振動の低減に効果のあることが確認されました。
この結果は、製品が高止まりに代表される打設障害を防止するだけでなく、現場周辺環境への騒音・振動を低減し、環境負荷を軽減することを明示して居ります。

謝辞
最後に、今回試験測定にご協力いただいた次の各社の皆様に御礼申し上げます。
大日本土木株式会社、丸泰土木株式会社、株式会社ベーステック、ニチイコンサルタント株式会社、
株式会社日本環境技術センター。

20

21

資料１

国土交通省積算基準の工程表との対比

鋼管矢板施工工程

パイルセイバー施工工程

効果

機材搬入

ステージ設置

定規工
パイルセイバー充填
鋼管矢板打込・締固め防止・高止まり低減
・セリ低減

鋼管内掘削・併合容易化
鋼管内コンクリート打設

継手管内排土
ここで排土される排土作業の容易化

継手管内モルタル注入
モルタル充填性向上
継手管内止水材注入
止水性向上
井筒内掘削
鉛直性向上
井筒内壁清掃寸法精度向上
底面均し（敷砂）

底盤コンクリート打設

井筒内支保設置

間詰コンクリート打設

コネクタ取付躯体工

土砂埋戻し

井筒内支保撤去

鋼管矢板切断・撤去

ステージ撤去

機材搬出

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資料２

パイルセイバー充填に依る井筒基礎の品質向上の流れ

パイルセイバーの先行充填

締め固め防止時間短縮

高止まりの低減
高止まり防止

振動の低減

セリの低減

時間短縮
セリの防止
騒音の低減

併合の容易化

時間短縮

排土作業の容易化

時間短縮

モルタル充填性向上

止水性向上

鉛直性向上

工期厳守

薬注のリスク低減

工期短縮

環境の負荷が減る

寸法精度向上
工事の品質

工事の品質

通常レベル

付加価値アップ

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