自動化オープンケーソン工法（SOCS）による大深度立坑の効率化施工
ひがしやまと－東大和立坑工事－
Efficient Construction of Large-depth Vertical Shaft
with Automatic System for Open Caisson Method
秋田

満留*1

Mitsuru Akita

田中

琢*2

山内

大森

Yoshiki Yamauchi

植田Taku Tanaka

佳樹*2

達彦*3

Tatsuhiko Omori

純一*1

Junichi Ueda

要旨
自動化オープンケーソン工法（SOCS：Super Open Caisson System）は、開発以来 11 件の実績を積み重ね、確実性、高品質、安全性、省人化等について発注者から高い信頼を得てきた。本工法は従来のオープンケーソン工法では困難とされていた硬質地盤への対応を主に、我が国最大級の外径 35ｍや深度 73.5ｍの立坑工事に採用され、本工法の特長を発揮してきた。ここでは、厚く堆積した硬質砂礫層と硬質シルト層への適用事例について報告する。
キーワード：オープンケーソン 硬質砂礫 硬質シルト 水中掘削機 SOCS

１．はじめに

このうち、多摩南北幹線整備事業において、東村山浄水場と東大和給水所を結ぶ送水管整備のための立坑を自動化オ

先の阪神・淡路大震災や東日本大震災では、被災地の一ープンケーソン工法（以降 SOCS 工法と称す）で施工した事

部地域において代替ルートのない大口径管路の抜出しや破例を報告する。

損事故により広域にわたり断水が生じ、震災後の復旧活動

２．工事概要や避難生活、住民生活に甚大な影響が出た。このような状況を踏まえて、東京都水道局では将来の首都直下地震や不測の事故に備えて、個別の施設が停止しても可能な限り給東大和市清原一丁目地内送水管（2000mm）用立坑築造工

水できるように、導水管の二重化や送水管のネットワーク

事（以下；東大和立坑と称す）は、東村山浄水場と東大和化、バックアップ機能の強化、更新期を迎えた送水管・施給水所のほぼ中間地点に位置し、双方の施設に向けてφ設の更新、耐震化などを進めている。

3080mm のシールドを両発進させるための円形オープンケ

東京都多摩地区では、多摩丘陵幹線と多摩南北幹線の整ーソン立坑である。工事諸元を表 1 に、ケーソン構造図を備事業中で、将来はこれらの幹線が結ばれた大規模な多摩

図 2 に示す。

地区送水管ネットワークが形成される（図1）。
表1

図1
*1

多摩地区送水管ネットワーク 1)

土木事業本部

技術部

*2

東京本店

土木部

*3

東京本店

― 7 ―

機材センター

工事諸元

鴻池組技術研究報告

2015

して国内最大規模となるφ35ｍの雨水調節池（貯留容量20,000m3）や、深度 73.5ｍにおよぶ大深度の取水立坑などがある。
SOCS 工法の概要図を図 3 に示す。SOCS 工法は(1)掘削揚土システム、(2)沈下管理システム、(3)プレキャスト躯体システムの３つから構成されている。

東大和立坑は現場打ちコンクリートによる躯体構築のため、(1)、(2)のシステムが適用されている。この章では、これらの 2 つのシステムについて詳述する。

図2ケーソン構造図

３．土質概要地表付近は立川・武蔵野ローム層が約 6m 堆積し、それ以深は N 値 50 以上を含む武蔵野礫層と上総層群砂礫層、海成堆積の上総層群粘性土層・第 1～第 3 砂質土層で構成されている。上総層群の砂礫層と砂質土層はシルトに富んだ硬質地盤で、硬質砂質シルト層とシルト質砂層は全体に固結状を呈している。地下水位は GL-10.5ｍ付近にある。

４．自動化オープンケーソン工法（SOCS）
図3

自動化オープンケーソン工法（SOCS）概要図

SOCS 工法は、建設事業における技能労働者不足や高齢化に対処し、効率化（ロボット化）の推進および作業環境の東大和立坑における SOCS 工法の機械編成を表 2 に示す。

改善策の一つとして、建設省総合技術開発プロジェクト「建機械台数はケーソン寸法、掘削土量・施工能率、作業時間設事業における施工新技術の開発」において、建設省土木などから、圧入設備は理論沈下曲線による圧入力の計算結研究所（当時）、（財）先端建設技術センターならびに民間果から決定している。

会社の共同研究で平成 2 年度から開発が始められた工法である。

表2

実大規模の実証実験工事を経て、平成 5 年に建設省関東地方建設局（当時）の霞ヶ浦導水事業でのシールド用立坑（φ22ｍ、深度 53.5ｍ）で実工事として初めて採用され、以降、大口径・大深度立坑の施工実績を着実に積み重ねてきた。施工実績の中には、オープンケーソンの平面規模と― 8 ―主要な施工機械

自動化オープンケーソン工法（SOCS）による大深度立坑の効率化施工

4.1

掘削揚土システム

架台への移動、ケーソン刃先への投入ならびに電力・制御

本システムは、水中掘削機とこれを支援・管理する水中ケーブルの管理は水中掘削支援機（120t クローラクレーン、掘削支援機、ならびに、掘削揚土を行う掘削揚土クレーン

写真 4）で行う。と電動油圧グラブから構成されている。

4.1.2

4.1.1

水中掘削機と水中掘削支援機

掘削揚土クレーン

オープンケーソン工における掘削揚土は、一般的にはク

水中掘削機（写真1、写真2）はバックホウ型の機械で、ラムシェルにて行うが、東大和立坑では、硬質地盤の掘削地上運転室からの遠隔操作でケーソン刃先直上の躯体内壁揚土に適する電動油圧グラブを装備した 150t クローラクに設置した走行レール上を円周方向に走行し、ケーソン刃レーン（写真 3、写真 5）を使用し、効率的な掘削揚土を行先下の地盤を掘削する。バケットで掘削した土砂はケーソった。なお、躯体構築中は電動油圧グラブを取り外してクン中央付近に集土し、掘削揚土クレーン（写真3）にてケーレーンフックに付け替え、通常の揚重作業に使用した。

ソン内から揚土する。水中掘削機の地上への引上げと整備

写真 1

写真 3

掘削揚土クレーン

写真 5

電動油圧グラブ

水中掘削機

4.2

沈下管理システム本システムは、ケーソンの計測から圧入までの流れを一元化し、1 秒毎に更新される傾斜量、沈下量などの計測データを基に迅速かつ高精度にケーソンの姿勢を制御しなが
写真 2

ケーソン刃先付近での水中掘削状況

ら圧入するものである。圧入設備計画を図 4 に示す。

ケーブルリールなどの専用装置

写真 4

水中掘削支援機（クレーンに専用装置を搭載）

図4― 9 ―

圧入設備

鴻池組技術研究報告

2015

油圧ジャッキの反力は、ケーソン外壁面から 500mm 離れた位置に打設した圧入反力用アンカー（設計アンカー力1,800kN/本、L=53.8m/本×8 本）により確保した。

５．施工状況
東大和立坑における、躯体構築と沈下掘削の施工状況を以下に示す。
5.1

躯体構築

側壁コンクリートは、1 ロットあたりの構築高さを 6.0m

図5シールド発進坑口計画と 7.34ｍの全 7 ロットに分割された構造（図 2）で、ケーソン刃先である第 1 ロットと水中掘削機の走行レールを設置する第 2 ロットまでを構築して十分な躯体剛性を確保した後、沈下掘削を行っている。その後は、各ロットの躯体構築と沈下掘削を繰り返し、GL-42.18ｍまでケーソンを沈設した。
5.1.1

走行レール

第 2 ロットに設置した水中掘削機の走行レールを写真 6に示す。SOCS 工法特有の走行レールは、ケーソン刃先先端から 2.8ｍ上方に側壁コンクリートと一体化して固定している。水中掘削機の走行装置は走行レールを掴んで機体を写真 7

坑口部円形型枠（左）と FFU（右）の取付け状況

5.1.3

構築作業の安全性向上

固定する機能を有し、これにより掘削反力を確保している。
躯体構築ではケーソン内側をほぼ全面にわたり覆工（H形鋼の骨組みに鉄板を取付け）し、この覆工板上に地組みした内足場を吊り込む方法を採用している。これにより、オープンケーソン工で懸念される躯体構築作業時のケーソン内への転落・墜落災害リスクをなくすとともに、各ロットの構築作業ごとに必要となる内足場の設置・撤去作業を
写真 6
5.1.2

走行レール（9 分割）と刃先部への設置状況

安全かつ効率的に行った。

シールド発進坑口

第 3 ロットに 2 箇所設けるシールド発進坑口については
SEW 工法（シールド直接発進到達工法）が採用され、鉄筋に替え てシ ール ドマ シン で 直接切 削 可能な FFU（Fiberreinforced Foamed Urethane）を坑口部のコンクリート中に設置している。この第 3 ロット構築日数は 24 日（実働日）①覆工板吊り込み②覆工板据え付け③全面覆工状況④内足場設置で、第 4 ロット以降の構築日数は 15 日であった。
東大和立坑の特徴として、シールド発進坑口の平面位置が、立坑中心線からそれぞれ 2,550mm に偏心した位置になっていることがあげられる（図 5、写真 7）。これは、東村山浄水場と東大和給水所に向けてのシールド工事を同時施工することで、多摩南北幹線整備事業の早期ネットワーク化を図るためである。

写真 8― 10 ―ケーソン内側の覆工状況

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5.2

沈下掘削

東大和立坑における、掘削揚土システムによる掘削揚土作業と、沈下管理システムによるケーソン圧入作業の施工サイクルを以下に示す。また、各施工サイクルの所要時間を表 3 に示す。
①幅 1m のバケットを装備した水中掘削機で、ケーソン刃先直下の地盤を幅 3.5ｍ、円周方向 48 分割で掘削してケーソン中央に集土する（写真 9）。

写真 11

写真 9

掘削支援システム

圧入管理室からの水中掘削機の遠隔操作状況
土砂ピット②水中掘削機による刃先部の掘削完了後、水中掘削支援機で水中掘削機を地上に引き上げて整備台に据え付け、給写真 12

施工ヤード全景脂・点検整備する。
③圧入設備でケーソンを圧入する。

ックした後、バックホウで天蓋付ダンプトラックに積み（最大圧入力 14,400kN、写真 10）込み、中間処理施設に搬出した（改良土として再利用）。

④水中掘削機で集土した掘削土砂とともに、ケーソン中央⑥掘削揚土の完了後、水中掘削機を水中掘削支援機で水中部地盤を、掘削揚土クレーンに装備した電動油圧グラブに投入し、ケーソン刃先付近に降下させる。

で掘削揚土する。クレーン運転席に取り付けたモニター⑦各ロットの沈下掘削完了まで①～⑥を繰り返す。

上に電動油圧グラブの平面位置、掘削深度、吊り重量などの情報がリアルタイム表示される掘削支援システム

表3各施工サイクルの所要時間を使用し、水中下での施工管理を行った（写真 11）。
⑤含水比の高い水中掘削土砂は、施工ヤード内に設けた土砂ピット（ストック可能量 300m3、写真 12 左下）にスト

沈下掘削では、時間制約がある掘削揚土クレーン作業が昼間の間に優先で施工きるように施工のサイクルを調整し、平均 12 日（実働日）で各ロットを沈下させている。
5.3

沈下支障対策

硬質砂礫層での沈下掘削は順調であったが、第 7 ロットの沈下掘削中に GL-35ｍ付近の硬質シルト層（c=346kN/m2）
写真 10

圧入設備にケーソン刃先を貫入したところ、圧入力を載荷してもケ― 11 ―

鴻池組技術研究報告

ーソン沈下が得られなくなる事態が生じた。水中掘削機で2015

６．水中コンクリート

刃先の土砂を全て除去し刃先抵抗力を完全に除去したが沈下できなかった。ケーソン刃先部の摩擦計の値は、第 6 ロ

水中コンクリート材料は、水中不分離性混和剤を添加しットまでは周面摩擦力度の設計値（道路橋示方書Ⅳ：粘性た水中不分離性コンクリートとし、流動性・充填性、なら

22

土=5～10kN/m 、砂礫=22～31kN/m ）と同程度で推移してい
2たが、第 7 ロットでは 200kN/m 以上に急上昇していた。こびにセルフレベリング性の確保と、打込み時の材料分離に対する抵抗性を高めて品質確保を図っている。

れは、ケーソン刃先部（フリクションカット H=2.80m、打込みでは、7 箇所の鉛直打込み位置を定めて流動範囲B=50mm）が外周地盤からの拘束を受けたことによるものとを約 3m ラップ（図 8）させ、コンクリートポンプ車 3 台の考えられた。計測値から推定される沈下抵抗力と沈下力の各筒先を盛り替えながら 1 層当り約 50cm で均等に打ち上げ関係を図 6 に示す。

た。ドライアップ後の底部漏水調査では、漏水量が約周面摩擦力F
035000 70000 0

刃先抵抗力P

浮 力U

10000 20000 010000 20000 0

沈下抵抗力F+P+U 沈下抵抗力と沈下力の比較
40000 80000

0(m)−5躯体質量GL−10.50m−10−25−30

圧入力+14,400kN
2ロット

設計値より約2,500kN増3ロット

GL−15.05m

4ロット−15−203ℓ/min 程度とごく少量に抑制されていることを確認した。

40000 80000 (kN)

設計値との差38,800kN

5ロット

6ロット

−35−40−4564,000kN

0kN

13,873kN

77,873kN

設計値：点線図6

沈下支障時
GL−35.7m
7ロット
14,415kN卓越

周面摩擦力による沈下支障

沈下支障時の沈下抵抗力と沈下力の関係対策工として、ボーリングマシン（削孔径φ135mm）で

図8

水中コンクリート打込み計画平面図

水噴射しながら沈設完了深度の GL-42.18ｍまでケーソン背面地盤を切削し、外周地盤を緩めて周面摩擦力の低減を図った。57 本の削孔後に圧入力 14,400kN を載荷したところ、ケーソン沈下が再開できた。削孔平面位置と施工状況
を図 7 に、ケーソン沈設完了時の精度を表 4 に示す。

写真 13

水中コンクリート打込み状況

７．おわりに硬質地盤での沈下掘削において、SOCS 工法自体は順調であったが、外周地盤からの拘束による沈下支障が生じた。
このような事象は報告例がほとんどなく、また、ケーソン

図7

ボーリングマシンによる削孔状況
ケーソン背面削孔工法では沈下支障時の対策手段は非常に限られているため、今回の対策事例が今後の参考になれば幸いである。
最後に、発注者をはじめとする関係各位の皆様の多大なるご協力、ご指導・ご尽力ならびに地域住民の方々のご理

表4

施工精度解・ご協力に厚く感謝の意を表します。
参考文献
1)― 12 ―

東京都水道局

東京水道経営プラン 2013