技術論文

Feを含有するニッケルろうの諸特性に及ぼす
Cu，Nb，Sn添加の影響
Effects of Cu, Nb or Sn Addition on Properties of Ni-Based Brazing Filler Metal Containing Iron
澤田 俊之＊
Toshiyuki SAWADA

Synopsis: Ni-based brazing filler metal with high heat resistance and good corrosion resistance has been applied for joiningof stainless steel, Ni-based alloy and Co-based alloy. Recently, as this brazing metal has been used in the
manufacture of EGR cooler for automotive engines, the cost reduction of this brazing metal is one of the mostimportant requirements. To resolve it, Fe addition to raw material is widely researched.
On the other hand, Fe addition to Ni-based brazing filler metal increases its melting temperature. This phenomenon
becomes the problem that brazing process should be operated at high temperature. Thus, in this study, to selectthe additive elements to decrease melting temperature without the deterioration of joint strength and corrosion
resistance, the effects of Cu, Nb or Sn addition on the properties of Ni-based brazing filler metal were investigated.
Some alloy ingots with the compositions of Ni-30%Cr-20%Fe-5%P-4%Si with and without Cu, Nb or Sn addition
were manufactured by centrifugal casting. The amount of the addition was 4%. Microstructure observation,differential thermal analysis and transverse test were carried out. As the result, liquidus temperature of all alloys
with the additive element decreased comparing with the alloy without the additive element. The solidus
temperature of these alloys showed slight increase by Nb addition, slight decrease by Cu addition andremarkable decrease by Sn addition. In addition, the bending strength of the alloy with Cu addition was almost
same comparing with the alloy without the additive element. But it was decreased with Nb or Sn addition.
From the microstructure observation, it was clear that the reason of variations of melting temperature and bending
strength is the results from the change of the morphologies of casting structure caused by elements addition.
As a result of the evaluation on the brazed specimens by these alloys, the alloy with Cu addition shows highbrazing ability, high bending strength and good corrosion resistance.

Key words: nickel-based brazing metal; additive element; brazed joint strength; corrosion resistance; melting temperature

1. 緒言

耐熱性や耐食性が要求される部位のろう付に広く使用されている１）．

ニッケルろうは，Niの液相温度を低下させるB，Si，P

ニッケルろうの主要な用途のひとつに，自動車用のEGRなどの元素を添加した合金ろうであり，ろう付部は高温強（Exhaust Gas Recirculation）システムに使用されるEGR

度や耐熱性に優れる．Niと共晶型の状態図を形成するこれ

クーラーがある．EGRシステムは，エンジンからの排気ガ

ら添加元素は，ニッケルろうの液相温度を大幅に低下させスの一部を吸気側に循環させることにより，燃費の向上やるため，低い温度でのろう付を可能とする．このような低NOX排出量の低減を可能にするシステムである．EGRクー

温でのろう付は，結晶粒粗大化をはじめとした母材劣化を

ラーは燃焼室に戻る排気ガスの温度を低下させるための熱抑制するとともに，ろう付に要する加工費低減にも寄与す

交換器であり，その使用環境から耐熱性，耐食性が要求され，る．また多くの場合，Crを添加することで耐酸化性およびインナーフィンなどのろう付にニッケルろうが用いられる．

耐食性が改善されている．これらの優れた特長を利用し，このようなEGRシステムは，従来よりディーゼル車の排気ニッケルろうはステンレス鋼，Ni基合金，Co基合金など，ガス規制の対策として多く用いられてきたが，近年，ハイ

＊

粉末事業部

粉末技術部

技術グループ

博士（工学）

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2.2 鋳造材の諸特性評価

ブリッド車を含むガソリン車への適用も進められるようになり，ニッケルろうの使用量は急激に増加してきている２）．

鋳造材の内質および凝固形態を評価するため，ミクロ組

EGRクーラーの製造に用いられる代表的なニッケルろう

織観察，SEMによるEDX分析，熱分析（以下，DTA分析）

として，JIS Z 3265に規定されるBNi-2，BNi-5およびを実施した．ミクロ組織観察およびEDX分析には鋳造材かがあり，ろう付温度，ろう付強度，

ら切り出した研磨試料を用い，DTA分析には鋳造材を粉砕

耐食性など，それぞれの特徴に応じて選定されている．一し採取した20 ～ 40mgの小片を用いた．DTA分析はArフ

方，自動車用途の材料として，低コスト化の要求が高く，ロー雰囲気で実施し，室温から1473Kまで20K/minで昇Feを添加し原料費を低減した新たなろう材の開発も進ん

温し，5min保持した後，-20K/minで冷却した．冷却時の．しかしながら，ニッケルろうへのFe添加は液最初の発熱ピークの開始温度を液相温度，最後の発熱ピー

Ni-Cr-P-Si系合金

でいる

３，４）

５，６）

相温度を上昇させる傾向が認められるため，同時に液相温

クの終了温度を固相温度として評価した．

度を低下させる添加元素についても検討する必要がある．

抗折強度により機械的特性を評価した．鋳造材から2×

ただし，従来より利用されてきたB，Si，Pを増量すると，2×20mm程度の試験片を作製し，支点間距離10mmの3

液相温度は低下するものの，抗折強度が著しく低下する．

点曲げ抗折試験にて評価した（n=3）．また，一部の試験

そこで本報告では，Feを含有するニッケルろうにおいて，片について，試験後の破面をSEMにて観察した．

抗折強度を低下させることなく液相温度を低下させること
2.3 ろう付特性の評価を目的とし，諸特性に及ぼす種々の添加元素の影響を検討した結果について報告する．

ろう付特性として，溶融性，ろう付部の抗折強度，ろう付試験片の耐食性を評価した．

2. 実験方法

溶融性評価の模式図をFig.1に示す．鋳造材から3mm角の小片を切り出し，全面を#320のペーパーで研磨した．

2.1 鋳造材の化学成分およびろう付け条件

これをφ20×5mmのSUS304母材の中心に配置し，ろうTable 1に示す成分の遠心鋳造材を作製した．耐火物坩

付し，溶融性を評価した．

堝中で原料を誘導溶解し，銅鋳型に遠心鋳造した．溶解量は約200gで，φ35×20mm程度の小鋼塊である．ベース
成分をNi-30Cr-5P-4Si mass% とし，Feの影響を評価するために20Feを添加した．さらに，20%のFeを添加した
組 成 に お い て，4Cu，4Nb，4Snを そ れ ぞ れ 添 加 し，
20Feとの同時添加の影響を検討した．なお，Niとの2元系状態図において，Cu，Nb，Snは，いずれも液相，固相
温度を低下させる元素であり，4%添加における液相温度

Fig.1 Schematic diagram of brazability test.

の低下幅はそれぞれ20K，30K，75K程度である．
まず，合金の基礎特性評価として2.2節に示す方法で鋳ろう付試験片の抗折強度評価の模式図をFig.2に示す．

造材の諸特性を評価した後，ろう付特性評価として2.3節

鋳造材からワイヤーカットにより10×10×0.8mmの薄に示すろう付試験片の評価を実施した．

膜を切り出し，全面を#320のペーパーで研磨した．これ

なお，以降では試料名をTable 1に示すとおりとする．

を20×20×10mmのSUS304の 板 で 挟 み， ろ う 付 を 行なった．その後，ろう付部が長さ20mmの中心となるように，縦方向に鋳造材評価と同様のサイズの抗折試験片を採Table 1 Chemical compositions in mass% of test ingots.

取し，同様の試験を実施した（n=4）．なお，全ての試験
片は，ろう付部で破断した．

Fig.2 Schematic diagram of transverse test on brazed joint.

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耐食性は溶融性評価後のろう付試験片を用い，塩水噴霧

ミクロ組織をFig.3に示す．Baseと比較し20Feは初晶で試験にて評価した．20%塩水，308Kの条件で，16h噴霧あるデンドライト状のγ相が微細となった．これは，DTAした．

分析の結果のとおり，液相温度と固相温度の差が，20Feのほうが小さいことが一因と考えられる．また，Baseのデ全てのろう付は，真空中において，1373K，30min保

ンドライトは滑らかな丸みを帯びた形態であるが，20Fe

持で実施した．

は共晶組織との界面に小さな凹凸が多く認められた．

3. 実験結果および考察（2）抗折強度
抗折強度をFig.4に示す．Baseと比較し20Feは高い抗3.1 鋳造材の諸特性

折強度を示した．両鋳造材における試験後の破面をFig.5

3.1.1 20Fe添加の影響に示す．Baseの破面には，デンドライト状の初晶γ相と（1）DTA分析およびミクロ組織

共晶組織の界面付近で破断したと考えられる楕円状の滑ら

DTA分析結果をTable 2に示す．Baseと比較し20Feはかな面が多く認められる．これに対し，20Feの破面には液相温度および固相温度ともに上昇しており，Niろうへのこのような界面付近で破断したと考えられる明確な部位はFe添加が溶融温度を上昇させる傾向を示すことがわかる．

認められない．したがって，Baseは両相の平滑な界面付

一 方， 液 相 温 度 と 固 相 温 度 の 差（ ΔT） は，Baseよ り

近が破断しやすく，20Feはこの界面に凹凸が存在するこ

20Feのほうが小さく，ろう付条件によっては溶け別れをとが抗折強度増加に影響していると推測される．

軽減する可能性がある ．
３）

Table 2 Liquidus and solidus temperatures by DTA.

Fig.3 Microstructures of test ingots. (a), (b), (c), (d) and (e) are those of Base, 20Fe, 4Cu, 4Nb and 4Sn, respectively.

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Fig.6 Cross-sectional backscattered electron image of
4Sn test ingot.
Table 3 Compositions in atom.% of γphase andphosphide by EDX analysis.

Fig.4 Bending strength of test ingot.

Fig.5 Fracture surfaces of test ingots after transverse
test.
(a) and (b) are those of Base and 20Fe,
respectively.

3.1.2 4Cu，4Nb，4Sn添加の影響

色相と同色であり，γ相と推測される．

（1）ミクロ組織（2）構成相の組成

ミクロ組織をFig.3に示すように，4Cuは20Feと概ね同γ相およびリン化物のEDX分析の結果をTable 3に示す．

様であるが，4Nbおよび4Snは20Feと大きく異なった．

4Cuにおいて，添加したCuはリン化物中には検出され4Nbの初晶のデンドライト状γ相は，面積率が低下し，共ず，γ相中にのみ検出された．また，20Feと比較し，γ晶組織との界面がBaseと同様に比較的滑らかとなった．

相の組成はCuがNiに置換しており，リン化物の組成には

4Snにはデンドライト状のγ相が認められず，白色と薄灰変化がない．なお，CuはγNiに対し全濃度範囲で安定な色からなる2相組織部（Region-A）と，最終凝固部である

全率固溶型の2元系状態図を有する．したがって，多元系

暗色組織部（Region-B）の混相であった．4Snの反射電である本合金中においてもCuはリン化物よりγ相中に高子像をFig.6に示す．ミクロ組織における白色と薄灰色の2濃度に分配されたと考えられる．

相組織部（Region-A）は，反射電子像では薄灰色と濃灰

一方，4Nbにおいては，添加したNbはγ相中に検出さ色の2相組織であり，EDX分析よりγ相とリン化物である

れず，リン化物中にのみ検出された．Table 3に示すとおり，と 考 え ら れ た． 一 方， ミ ク ロ 組 織 に お け る 暗 色 組 織 部

リン化物中でNb濃度は偏析しており，Nb濃度の高い部位（Region-B）は，反射電子像では薄灰色と白色の2相組織

ではCr濃度が低くなっていた．したがって，リン化物中でであり，EDX分析より白色相はNi3Snと考えられた．なお，

NbとCrが置換していると考えられ，両者には負の相関のRegion-Bにおける反射電子像の薄灰色相は，著しく微細

濃度勾配が認められた．また，20Feと比較し，γ相の組であるためEDX分析が困難であったが，Region-Aの薄灰成は同等であるが，リン化物中のP，Si濃度が異なっており，

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Nb添加によりリン化物の構造が変化していると考えられ

よび20Feにはわずかに残存物が認められ，20Feのほうがる．なお，NbはNiに対し固液共存温度幅の広い共晶型の2

この残存物が高く，Fe添加により溶融性が低下することが元系状態図を有するとともに，鋼中において，Nb＞Cr＞

わかった．一方，4Cuおよび4Snには残存物がほぼ認めら

Ni＞Fe＞Siの序列でリン化物形成傾向が高いことが知られれず，20Fe添加による溶融性の低下以上に溶融性を改善ている ．したがって，本合金中において，Nbは凝固過程していると考えられる．また，4Nbについてはブロック状で初晶のγ相から排出され，最終凝固部で晶出するリン化の明確な残存物が認められ，溶融性が大幅に低下すること

物中に高濃度に分配されたと考えられる．

がわかった．

７）

さらに，4Snにおいて，添加したSnはγ相中に0.4%程

残存物の高さと液相温度の相関をFig.8に示す．溶融性度しか検出されず，リン化物中にも検出されなかった．まが大幅に低下した4Nbを除き，液相温度の上昇にともないた，20Feと比較し，γ相およびリン化物の組成にも明確残存物が高くなった．また，液相温度が本実験のろう付温な変化は認められなかった．したがって，γ相，リン化物度である1373Kを超えると，残存物が顕著に高くなる傾の組成，構造に影響することなく，ほとんどのSnはFig.6

向が認められることから，液相温度を低下させることでろに示した最終凝固部のNi3Snを形成していると考えられう付温度を低下させることが可能であると考えられる．なる．なお，SnはNiに対し，固液共存温度幅が広く，低温

お，4Nbについては，他の試料と比較し液相温度に対するで固溶限が著しく小さい共晶型の2元系状態図を有する．

残存物が著しく高い．この要因として，4Nbは最終凝固部

からNiよりもリンを形成するリン化物の構造が他の試料と異なり固相温度がさらに，Cu合金における過去の報告

８）

化物形成傾向が低いと考えられる．したがって，Snは凝高いことが影響していると推測される．

固過程でγ相，リン化物いずれにもほとんど分配されず，γ相とリン化物の共晶よりも低温の最終凝固部で，γ相とNi3Snの共晶（Fig.3および6のRegion-B）を生成したと推測される．また，Ni3Snの生成によりNiが消費されたため，他組成のような明確な亜共晶ではなく，初晶のデンド
ライト状γ相が認められなくなったと考えられる．
（3）DTA分析
DTA分析の結果をTable 2に示す．20Feと比較し，4Cu，
4Nb，4Snのいずれも液相温度は低下している．その低下
幅は，4Sn＞4Nb＞4Cuの順であり，Niとの2元系状態図

Fig.7 Appearances of brazed specimens after the test
for brazability. (a), (b), (c), (d) and (e) arethose of Base, 20Fe, 4Cu, 4Nb and 4Sn,
respectively.

における各元素の4%添加の液相温度低下幅の順と一致す
る．一方，固相温度について，4Cuは低下，4Nbは上昇，
4Snは大幅に低下した．
20Feと比較し，最終凝固部に生成するリン化物の構造が変化していない4Cuに対し，4Nbはリン化物の構造が変化していることが，固相温度上昇に影響していると考えられる．また4Snは，他組成より低温の最終凝固段階でγ相とNi3Snの共晶を生成するため，固相温度が大幅に低下したと考えられる．
（4）抗折強度
抗折強度をFig.4に示す．ミクロ組織に大きな差異が認められない20Feと4Cuは同等の抗折強度を示した．4Nbの抗折強度は20Feよりわずかに低く，初晶γ相と共晶組織の界面が平滑になったことが影響した可能性が推測される．また，4Snの抗折強度は20Feより大きく低下した．
これは，脆性なNi3Snの生成と，これにともない延性の高いγ相が減少したためと考えられる．
3.2 ろう付特性
3.2.1 1373Kにおける溶融性

Fig.8 Relationship between height of brazing debris
and liquidus temperature.

溶融性評価試験後の試験片外観をFig.7に示す．Baseお72

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3.2.2 ろう付試験片の抗折強度および塩水噴霧試験
ろう付試験片の抗折強度をFig.9，ろう付試験片と鋳造材の抗折強度の比較をFig.10に示す．Fig.9より，Baseと比較し20Feのろう付部の抗折強度が高く，4Cuも20Feと同等の高い抗折強度を示すことがわかった．一方，4Nbお
よび4Snの抗折強度はBaseよりも低い値となった．また，Fig.10に示すように，ろう付試験片の抗折強度は鋳造材の抗折強度と相関が認められ，本実験条件において，ろう付試験片の抗折強度が鋳造材のミクロ組織変化の影響を顕著に受けていることが示唆される．
塩水噴霧試験後のろう付試験片の外観をFig.11に示す．
いずれの試験片にも発銹は認められず，本実験条件においては全ての試験片が優れた耐食性を示した．

Fig.11 Appearances of brazed specimens after salt
spray test. (a), (b), (c), (d) and (e) are thoseof Base, 20Fe, 4Cu, 4Nb and 4Sn, respectively.

4. 結言
Feを含有するニッケルろうにおいて，抗折強度を低下させることなく液相温度を低下させることを目的とし，ベース組成（Ni-30Cr-5P-4Si）に，20Feならびに4Cu，4Nb，
4Snをそれぞれ同時添加した遠心鋳造材と，これを用いたろう付試験片の諸特性を評価した．その結果，以下の知見が得られた．
（1）20Feを添加することにより，液相および固相温度は上昇し，鋳造材の抗折強度は増加した．ミクロ組織観察および抗折試験後の破面観察から，初晶である
γ相と共晶組織との界面に微細な凹凸が生成するこFig.9 Bending strength of brazed joint.

とにより，20Feの抗折強度が増加したと推察された．
（2）4Cuを添加することにより，液相および固相温度は低下し，鋳造材の抗折強度には明確な変化が認められなかった．EDX分析の結果，Cuは主としてγ相に固溶し，リン化物の構造を変化させないことから，抗折強度への明確な影響が認められなかったと考えられる．
（3）4Nbを添加することにより，液相温度は低下し，固相
温度は上昇した．EDXの結果，Nbは主としてリン化
物中に濃化しており，リン化物の構造を変化させていると考えられた．したがって，最終凝固組織に含まれるリン化物が変化することで，固相温度が上昇したと考えられる．また，鋳造材の抗折強度が低下しており，初晶であるγ相と共晶組織との界面が平滑となったことが一因と推察された．
（4）4Snを添加することにより，液相および固相温度は大幅に低下し，鋳造材の抗折強度は低下した．EDX分
析の結果，Snは最終凝固部でNi3Snを形成しており，
これが低融点共晶であることから，特に大幅な固相Fig.10 Bending strength comparison of ingot andbrazed joint.

温度の低下を示したと考えられる．また，Ni3Snが脆

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Feを含有するニッケルろうの諸特性に及ぼすCu，Nb，Sn添加の影響性相であることから，鋳造材の抗折強度が低下したと考えられる．
（5）ろう付試験において，4Nbを除き，液相温度の低下とともに溶融性は改善した．4Nbについては，他組成と比較し固相温度が高いことから低い溶融性を示したと考えられた．また，ろう付試験片の抗折強度は
概ね鋳造材の抗折強度と同様の傾向を示した．さらに，本実験における塩水噴霧試験では，いずれのろう付試験片においても発銹は認められなかった．
以上の結果から，本実験において20Feと同時に4Cuを添加することで，抗折強度を低下させることなく，液相温度を低下させることが可能であることがわかった．また，本合金は溶融性および耐食性にも優れていることを確認した．

参考文献
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■著者

澤田 俊之

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