2009/07/21
2013/06/10 追加
2014/03/12 追加
2014/03/27 追加
2014/04/15 追加
テキスト「鉄骨構造の設計」2009 正誤及び訂正表
日本建築学会関東支部
No.
1(誤)及び原記述

ページ
目次

鉄骨構造の設計 改訂執筆 WG(正)及び訂正事項

7.7 保有水平耐力の算定

7.7 外装材の検討

7． 設計例

7.8 主要構造図－221
図 1.1 を右CB造図に変更する。

SRC造

0.10

その他

6.3

0.1％

0.43

3.4％

0.2％

RC造
46.6

木造

24.9％

63.9
34.1％

鉄骨造
70.1
37.4％

34P8

日本建築センター：冷間成形角形鋼管設 全国官報販売協同組合：冷間成形角形鋼

表 1.1

計・施工マニュアル（改訂版），2003

P8 表 1.1

日本建築センター：2001 年版 建築物の構 (削除)

管設計・施工マニュアル,2008

造関係技術基準解説書
67P9 図 2.1.1角形鋼角形鋼管(図の右端)

円形鋼

円形鋼管

堅ロール

竪ロール

P11
図 2.1.28P19

その値を 1/3 にしたものが鋼材の引張強 その値を 3 倍したものが鋼材の引張強さ

下3行さ（kgf/mm2）に相当するといわれている。 （N/mm2）に相当するといわれている。

9P26 表 2.3.1 JIS G 3444(建築構造用炭素鋼管)

JIS G 3475(建築構造用炭素鋼管)

10P32 上 7 行 溶接にはさまざまな・・・

溶接工法にはさまざまな・・・

11P33 上 6 行 ターンバックルボルト(JIS A 5541)

ターンバックルボルト(JIS A 5542)

12

P38 上 3 行 本会「JASS6」

本会「JASS619)」1

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13P38 下 7 行 原版

14P3913）日本建築センター：冷間成形角形鋼 13）全国官報販売協同組合：冷間成形角

参考文献

管設計・施工マニュアル（改訂版），2003

形鋼管設計・施工マニュアル,2008

P39(追記)19) 日本建築学会：建築工事標準仕様書

15

原板

JASS6 鉄骨工事, 2007

参考文献
16P53 上 2 行 両面の添板で、･････軽微な場合を除い 両面の添え板で、･････図 3.2.2(a)のようて、

17P71

な軽微な場合を除いて、

7）日本建築センター：冷間成形角形鋼管 7）全国官報販売協同組合：冷間成形角形
設計・施工マニュアル（改訂版），2003

18P74

鋼管設計・施工マニュアル,2008

図 4.1.2 ばね支持された単純梁モデル変 図 4.1.2 ばね支持された単純梁モデルの形

変形(4.1.14)式(4.1.12)式

19P83 上９行

20P83 下 3 行 鋼構造設計規準

21P97 上 2 行

22P112 上 1 行 流れると考えることが出来る。

流れると便宜的に考えることにする。

23

P118 上 6 行

座屈検定とスチフナの算定

座屈検定と中間スチフナー等の算定

24P168

表 4.9.6

溶極式

25P173

裏あて金

裏当て金

鋼構造設計規準 1)

f t   x   y   x y  3 xy
22

容極式

2f t   x   y   x y  3 xy
2

非容極式

22

非溶極式

図 4.9.21、
上 3 行・4 行

26

176 下 9 行

(4.9.16)式で算定する．

(4.9.16)式で算定する 14)．

27

176 下 5 行

wＡ1：溶接継目の有効面積（mm2）wＡ1：溶接継目の有効断面積（mm2）28176 最下行(追加)

本会の「鋼構造限界状態設計指針」2)および「鋼構造接合部設計指針」3)では、部分溶込み溶接継目の軸方向力に対してＰu＝wＡ2･σu の規定がある。
29P180 上 17 行

ランク付けが行われており、品質性能評価制度(5.2.5 参照)が行われており、

30P194 上 10 行確認することが必要である。

確認することが必要である。14)31

P206 上 13 行

4.10.94.10.932

P216 上 3 行

下 弦 材 軸 力 差 Ｎ 1 － Ｎ 4 ＝ 180 － 60 ＝ 下弦材軸力差 Ｎ1－Ｎ4＝180－120＝

標準接合

120kN ＜Ｎy／2＝265 kN
33

P216 上 4 行

標準接合部

60 kN ＜Ｎy／2＝265 kN

下弦材は通し材で，ウェブ材の軸力も小 下弦材は通し材で，ウェブ材の軸力も小さいため，設計軸力は軸力差の値を用い さいため，設計軸力は軸力差の値を用いてよいが，ることとし，
34

P216 上 7 行

高力ボルト必要本数

35P240 上 7 行n=NR=

12060.3=2.0 ＜4 本（７）仮組立（試作品）検査
2

高力ボルト必要本数n=

N
R=6060.3=1.0 ＜4 本可（７）組立検査

可2009/07/21
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2014/03/12 追加
2014/03/27 追加
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36

240 上 14 行

仮組立検査

37

P248

「冷間成形角形鋼管設計施工・マニュア 「2008 年版

下8行

ル（日本建築センター）」にしたがい組立検査
冷間成形角形鋼管設計施工・マニュアル（全国官報販売協同組合）」にしたがい

38

P249

⑧冷間成形角形鋼管設計・施工マニュア ⑧冷間成形角形鋼管設計・施工マニュア

下2行ル（日本建築センター）

ル,2008（全国官報販売協同組合）

39

P259 下９行

柱の内のりスパンが等価になる・・

柱の内のり高さが等価になる・・40P.283

補剛梁数 n＝1 よって補剛梁数 n＝0 よって

下8行

λ y=600/4.16=144.2 ≦ 170 ＋ 20 × 1=190 λ y=600/4.16=144.2 ≦ 170 ＋ 20 × 0=170

41OKOK横補剛の検定横補剛の検定P.317
モーメント
図42P.319(2)式

43P3276～9 行

λy = L/iy = 1920/7.04 = 273
横補剛の和ｎ=7,170+ 20N = 310(梁端部に近い部分に横補剛を設ける方法)
梁材質

λy≦170+20N の条件（第１種保有耐力横補剛）を満足する。

400 N/mm2lb≦250･Af/h かつ

lb≦65･iyよりlb≦250･5400／488＝2766 mm
かつlb≦65･71.4＝4641 mm

l b ≦ 2766 m となる。
端部については、小梁ピッチ 3220mmの中間に火打材を入れているので
l b ＝1610 mm ≦ 2766 ｍm OK
塑性化が予想される領域（L/10 または2d）は 1900mm で、端部からそれぞれ1610ｍm、3220mm に横補剛材が入っ3

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2014/03/12 追加
2014/03/27 追加
2014/04/15 追加ているので、保有耐力横補剛を満足する。
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2PL－6、M20、ピッチ 80mm

2PL－6、Ｍ22、ピッチ 80mm

P328

継手

上 13 行2 面摩擦の M20 の短期耐力

２面摩擦の M22 の短期耐力

PB＝1.5×94.2＝141 kN

PB＝1.5×114＝171 kN

継手

横方向力 F＝27.0 kN を 2 本のボルトで負 横方向力 F＝27.0 kN と、長期荷重によ担するので、１本あたりの残りのボルト る鉛直力 Q＝14.2 kN を 2 本のボルトで耐力 PB’は下記となる。

負担するもので、１本あたりの残りのボ
ルト耐力 PB’は下記となる。

PB’＝141－27.0/2＝127 kN

PB’＝171－(27.0+14.2)/2＝150 kN
よって、継手部のボルトによる曲げ耐力 よって、継手部のボルトによる曲げ耐力

4546は下記となる。

は下記となる。

MB＝127×8.0＝1016 kNm＞980 kNm

MB ＝ 150 × 8.0 ＝ 1200 kNcm ＞ 1016

(偏心曲げ M) OKkNcm (偏心曲げ M) OKP328

MB ＝ 150 × 8.0 ＝ 1200 kNcm ＞ 1016 MB＝150×8.0＝1200 kNcm＞980 kNcm

上 19 行kNcm (偏心曲げ M) OKP333

アンカーボルト

上6行

Ａ＝4×4.5252＝18.08 cm2

転 造 ね じ M24 の 有 効 軸 部 断 面 積

τ＝165/18.08＝9.13 kN/cm2

3.52cm2 より、

τ/fs ＝9.13/13.56＝0.67 ＜ 1.0 OK

Ａ＝4×3.52＝14.08 cm2(偏心曲げ M) OK

4－M24

アンカーボルト

4－M24

τ＝165/14.08＝11.7 kN/cm2
τ/fs ＝11.7/13.56＝0.86 ＜ 1.0 OK
47P334

アンカーボルト

下4行

Ａ＝18.08 cm2

4－M24

アンカーボルト

転 造 ね じ M24 の 有 効 軸 部 断 面 積(転造ねじを使用するので全断面積

48

4－M24

3 有 3.52cm2 より、効とした)

Ａ＝4×3.52＝14.08 cm2

τ＝144/18.08＝7.96 kN/cm2

τ＝144/14.08＝10.2 kN/cm2

τ/fs ＝7.96/13.56＝0.59 ＜ 1.0 OK

τ/fs ＝10.2/13.56＝0.75 ＜ 1.0 OK

B.Pl、ｱﾝｶｰﾎﾞﾙﾄ共 SS400 とする。

B.Pl は SN400B、ｱﾝｶｰﾎﾞﾙﾄは SNR400 とP342
表49P357
柱脚詳細図する。

4