総説

セラミックス基盤工学研究センター年報 (2007). Vol. 7, 29-43

セラミックス粉体成形の壁藤 正督，山川智弘，渡辺秀夫，遠藤健司，高橋 実
名古屋工業大学セラミックス基盤工学研究センター〒 507-0071 岐阜県多治見市旭ヶ丘 10-6-29

Tasks in Ceramics Powder Forming to Be Overcome
Masayoshi Fuji, Tomohiro Yamakawa, Hideo Watanabe, Takeshi Endo and Minoru Takahashi
Ceramics Research Laboratory, Nagoya Institute of Technology
Asahigaoka 10-6-29, Tajimi, Gifu 507-0071 JAPAN
Abstract：
Most of industrial materials are made originally from powder as a raw material and are shaped into a desired shape, which iscalled powder forming process. The powder forming is a series of operations that transform particulate materials into a bulk bodyhaving a certain external shape and internal structure, and is related to unit operations such as size reduction, classification, mixing,kneading, de-foaming and granulation. The powder forming processes are very important since properties of greed body such as
packing structure and density distribution of particles in the body dominate qualities of final products after sintering process. In
this paper, we will review representative methods of ceramics powder forming such as pressing, extrusion molding, injection
molding, slip casting and tape casting with a special focus on tasks in each method to be overcome for a better processing in theceramics powder forming in the future.

１

は、何らかの手段・経路により、成形体の粒子間結合力

はじめにをハンドリングや加工に耐えるほどに強くすることである。一方で成形中には形を造るために高い流動性が求め(1) 成形とは
材料は一般的に一次元、二次元、三次元の形態を問わられる。すなわち、成形操作では形を造り、その形を保ず何らかの形状を持って使用される。また溶融固化など

つというレオロジー的に相反する要請を両立させることを除けば、多くの工業材料は粉体を出発原料とし、粉体が求められる。このため成形法の選択に際しては流動とを目的の形状に仕上げる粉体成形工程が不可欠となる。

固化のどちらを重視するかを考慮する必要があるが、さここで粉体成形とは、密着不十分な粉体を所望の形状とらに製品として求められるサイズ、形状、寸法精度、量構造を持った密着物体にする操作である。関連する諸操

産性、コストあるいは保有している装置やプロセス技術作として、成形前には粉砕、解砕、分級、混合、混練、の蓄積などを総合的に勘案して最終的な成形法が選択さ

脱泡、造粒などがある。与えられた出発原料を適切な成れる。

形原料にするためにはこれらの機械的操作だけでは不十分で、分散剤、可塑剤、結合剤などのプロセッシング助剤が添加される。また成形後には成形法に依存して成形

表 1 代表的なセラミックス成形法の固化原理1)

体の乾燥や脱脂が成形操作以上に重要かつ困難な場合がある。このようにして得た焼結前の成形体の粒子充填構
造、特に密度とその分布、空隙構造あるいは粒子配向は焼結挙動に強く影響し、セラミックス製品の材料特性は
焼結前プロセスでその運命を支配されるといっても過言ではない。
成形工程の原料の流動（形状付与）と固化（保形）において、流動化は機械力や重力を利用している。成形法の特徴は表 1 に示すように固化原理に現れる(1)。固化と― 29 ―

セラミックス粉体成形の壁以上のように粉体成形はレオロジー的に矛盾を抱え込んだ操作であるとともに、前後にわたる複雑なプロセス
連鎖の中で高度技術化が要求されている。この中でセラ
ミックスの高機能化、高信頼性、コスト低減を達成するための成形の現状課題は、プロセス導入欠陥の排除ならびにニアネットシェーピング技術の確立として要約される。
(2) 粉体のレオロジー特性と最適成形条件の設定ある成形法が選択されたなら、金型要素（設計と製作）、

図 1 加圧成形図(5)プロセス制御（装置の選定、操作条件）、成形原料特性の3 つの要因を考慮し、最適成形条件を決定する必要がある。これらの要因の中には、成形機の開発、機器全般にるほどその影響は著しい。 加圧成形の課題を整理する

ついての磨耗対策、適切な有機原料の選択や開発などもと、含まれる。これらは、各々の要因は独立ではなく相互に

(1)
(2)
(3)
(4)

関係があり、全体として最適化を図る必要がある。例として、押出し成形を考えると、原料のビンガム塑性流動が利用される。成形機内では押出し成形圧力によって流流動性が良く潰れやすい顆粒調製
摩擦による成形体構造への影響
結合剤等の影響を考慮した粒子充填構造の制御
大型・複雑形状部材への適用

動し、口金によって形が造られる。押出し後には、重力が挙げられる。本章では、加圧成形における問題点の所に耐えて形を維持しなければならないが、その保形力は在、現状の解決法およびそれに向けた取り組みについて

降伏値によってもたらされる。これは、成形体の大きさ解説する。

や形状が異なれば押し出し機内での流動挙動が変わるだ
けでなく、必要とされる降伏値も変わることを意味する。

(1) 顆粒調製

この例に限らず、ほとんどの成形法において、上述した

加圧成形体の構造は、顆粒の特性に大きく影響を受け

3 つの要因の中でも特に成形原料のレオロジー特性を把ることから、目的に適した顆粒を作製することが重要で(2-4)

握することが良好な成形を達するために大切である。

以降、代表的な成形法について概説し、それぞれの成ある。工業的に用いられるセラミックス原料の多くは0.01 − 10mm の微細な 1 次粒子であり、数十〜数百 mmに造粒し、自由流動性を付与する。顆粒は様々な方法に形法における「壁」について議論する。

より作製されるが、成形助剤を含むスラリー乾燥との兼２

ね合いや流動性の良い顆粒の調製などの観点から噴霧乾

加圧成形の壁燥法が主に利用される。顆粒の構造や特性は、スラリー
加圧成形には、金型の中に原料粉体を充填し、一軸方のレオロジー的性質と相関がある。スラリー濃度が高く、向に加圧することによって成形体を得る一軸加圧成形、高せん断速度域での粘性が高いほど顆粒径が増加する。

ゴム型を利用した冷間静水圧加圧（CIP）成形などがある。

また、降伏値が小さい、すなわち分散性が高いスラリー

主な特徴は、量産容易、寸法精度良 ( ± 1％)、乾燥収縮

ほど顆粒密度が高くなることが知られている。椿ら(8) な縮小などにある。タイル、点火プラグ、コンデンサー、

らびに Walker ら(9) は、アルミナ粉体を分散条件 (pH4

IC パッケージ等の成形に用いられる。
図 1 に一般的な加圧成形の模式図を示す(5)。基本的に充填、加圧、抜圧、抜き出しの 4 工程からなる。加圧に〜 )、凝集条件 (pH8 〜 ) で調製したスラリーを用いて顆

よる顆粒の挙動は、次のように連続的に起こる。加圧成

乾燥過程で粒子が顆粒表面に移動し、表面が陥没した顆

形は、まず、原料粉の金型への初期充填を均一に行うこ粒となる(8)。顆粒の表面状態は、滑らかで流動性が良いとが大きな焦点となる。一般的に、成形密度が高いと焼が、1 次粒子が密に充填しているため堅く潰れにくい。

結時に収縮率が低くなるため、得られる焼結体の密度は

一方、凝集条件では、1 次粒子が移動せずに液滴が乾燥高くなる傾向にある。粉体の動きの大部分は、圧縮の初するため、中実で球形の形態となる。また、1 次粒子が期段階で生じるため、初期成形体内の粒子の不均一な充緩く結合しているため、顆粒密度は低く、顆粒自体は潰

填構造は最終的な成形体の充填構造に持ち越され、焼成れやすい(10)。しかし、表面に凹凸が形成されているため、体の変形等の要因となる(5-7)。また、粉体−金型壁面間形状から期待されるよりも流動性が劣る。

粒を噴霧乾燥法によって作製し、顆粒と圧縮挙動との関係を検討した(8,9)。分散状態に調整した顆粒は、液滴のには加圧力と粉体間摩擦係数に応じた摩擦力が生じるこ

顆粒の充填性の評価にはかさ密度が使用されることがとにより不均一密度分布がもたらされ、大型成形体にな多い(11)。かさ密度には、顆粒を静かに容器にいれて静止― 30 ―

藤 正督，山川智弘，渡辺秀夫，遠藤健司，高橋 実

させたときのかさ密度。また、顆粒を容器に入れた後、成形体強度を増大するために結合剤を添加するのが普容器にタップによる衝撃を加え、体積変化がなくなった

通であるが、噴霧乾燥時において結合剤が偏析したり、ときのタップ密度が使用される。これらかさ密度は、ハあるいは脱脂が不適切であると割れなどを起こす。結合ウスナー比 (Hausner ratio) として知られており、下記の剤の種類によっては使用環境も成形体あるいは焼結体の式で定義されている。

欠陥発生に影響する。アルコール基を持つ PVA（ポリビ

ハウスナー比 = タップ密度 / かさ密度

ニールアルコール）は吸着水が増えるとガラス転移温度が均一に充填されているとみなすことができるため、重(Tg) が下がり、顆粒の変形挙動が大きく変わる。季節によって製品特性が変動する理由として、PVA の Tg に対力流動性は良く、充填に寄与しやすいとされる。このよする温度や湿度の影響(14) が報告されている。

静止させたときのかさ密度が大きい方が、すぐに粉体層

うに、顆粒の充填性を直接的に評価することも行われる。
(3) 大型・複雑形状部材への適用
加圧成形では、金型との摩擦により成形体の不均一な(2) 圧縮にともなう粒子充填構造の変化
神谷ら (12) は、 噴霧乾燥法で得られた顆粒に圧力を変密度分布が生じる。一軸加圧に伴う成形体中の圧力分布。
化させ加圧した成形体内の気孔分布を測定した（図 2）の等圧線を図 3 に示す (15)。高圧になると、最高圧力部分

成形体中の開気孔径分布には 2 つの山があり、小さい方

は成形体の中央部分に現れ、それを取り囲むように低圧の気孔は顆粒内部の空隙に、大きい方は顆粒間の空隙に対応する。成形圧が大きくなると、顆粒間の空隙の大き部分が存在するようになる。圧力分布と密度分布は 1 対1 に対応するものではないが、不均一な圧力分布は成形さと量が減る一方、顆粒内の空隙にはあまり変化がない。

体内に不均一な密度分布を引き起こす。大型・複雑形状

800MPa まで加圧すると、圧力の増加に伴って、単一分成形体の作製では、成形体内の密度差が小型・単純形状

布へと変化することがわかる。すなわち、成形圧が大きの成形体よりも顕著になるため、割れ、反りや変形が深くなると、まず顆粒がつぶれて顆粒間の大きな空隙が埋刻な問題になる。そのため、等方的に加圧できる CIP 成

められ、さらに圧力を増すと顆粒自体が圧密され気孔径形が利用されている。CIP 成形は、ゴム型などのようには単一分布になり気孔径は減少する。

変形が可能な型に粉体や予備的に成形した試料を入れてWalker ら(9) は、アルミナ焼結体の破壊強度は顆粒径に静水圧により等方的に圧縮して成形する手法である。湿依存することを指摘している。顆粒の大きさを支配する

式法と乾式法との 2 種類があり、大型・複雑形状部材の（13）

要因は、顆粒作製手法によって異なる。また、阿部ら

作製には、ゴム型を直接、水などの液中に入れて等方圧は IP 圧力の上昇とともに焼結後の空孔の大きさが小さを作用させる湿式法が用いられている。また、予め成形

くなるが、588MPa の高圧で作製した成形体中にも顆粒したものを CIP する場合では、一軸成形時点での密度ム痕が観察されることを確認している。このような顆粒のラの影響が CIP 後の成形体にも反映されるので、成形体残留は破壊源となり、焼結体強度の低下をもたらす。一の上下面等に密度差が生じ変形することがある (16)。乾般に顆粒が強すぎると、成形体内に顆粒形態が残存し易式法は、ゴム型を有した圧力容器に粉末をいれて等方的

く、焼結時の異常粒子成長や焼結体欠陥につながる。まに加圧する手法である。水を介して加圧するものではな

た、顆粒を構成する粒子や結合剤として添加されるポリ

いため、湿式法と比べて密度ムラを起こしやすい。
また、摩擦が関与する別の問題として、金型の磨耗がマーは荷重を加えると弾性変形あるいは粘弾性変形する。
抜圧に際して、粒子やポリマーの弾性変形分の回復を受けて成形体全体としても弾性回復する現象をスプリング
バックと呼び、スプリングバックが大きいと成形体に割れを引き起こす。この防止策として抜圧速度の制御や結合剤の変更などが行われている。

図 2 顆粒を加圧した成形体内の気孔分布(12)図 3 粉体層における圧力分布(15)― 31 ―

セラミックス粉体成形の壁挙げられる。金型内の粉体を圧縮すると粒子と壁面の接パウンドの十分な真空脱気が必要とされる。オーガ押出

触点で摩擦が働き、金型表面を磨耗する。磨耗粉は成形

しでは、コンパウンドはオーガの回転により混練機内部

体表面に付着し、コンタミネーションの要因となる。潤でコイル状に流動し、スペーサや口金流入部で圧縮力が滑剤を金型壁に塗布し、粒子との摩擦を極力減らすこと

働いて圧密される。コンパウンドの可塑性や付着強度、が求められる。

あるいは圧密が不十分であると、ラミネ−ションと呼ばれる欠陥が発生する。カラスの足型亀裂(17) は、コンパウ

３

ンド中の硬凝集粒子によって生じる。乾燥時に、硬凝集

押出し成形の壁粒子に比べて周囲のコンパウンドは大きく収縮する。こ
押出し成形は、練り土、坏土、ペーストあるいはコンのため、応力が誘起され、放射状に破断が起こる。不十パウンドなどと呼ばれる可塑性原料に圧力を加え、口金分な混練あるいは口金流入部のデッドスペースの滞留物。押を通して、一定断面形状品を得る方法である（図 4）の周期的排出によりこれら凝集粒子は混入する。これら

出し成形は湿潤粉体を用いるために寸法精度がやや劣るの欠陥形成防止には、コンパウンドの温度の均一化、コが、一定断面形状の長尺物の成形に適し、量産性にも優ンパウンド硬度の増大、粗大粒子の除去、押出し速度のれている。口金の形状を変えることにより様々な断面形増大などの効果がある(18)。また、押出し圧力が大きいと状の製品に対応する。この特徴を利用して、碍子、グラ

コンパウンドから溶媒の分離（スクイージング）が起り

ファイト電極、タイルなどの成形ならびに湿式造粒法と欠陥の原因となる。良好な成形を行うためには、押出しし利用され、近年では、透光性アルミナ管、絶縁基板、

圧力とコンパウンドの透過率を小さくすることが望まし

電気および磁気セラミックスあるいは機能性繊維にも応いがこれらは相反する要求となる。たとえばアルミナの用されている。

系で等電点付近の pH で凝集が強い系では、押出し圧力

押出し成形法の壁として以下の 2 点が上げられる。

は小さいが溶媒の透過率が大きくなり、pH を高くし良(1) 口金を通して押し出される際のコンパウンドの流分散にすると逆の傾向を示すことが報告されている(19)。

動挙動が成形体欠陥の発生に影響するが、押し出成形機の設計とともにコンパウンドの管理も欠陥の少し成形の要求する粉体濃度ではコンパウンドのレない成形に不可欠である。押出し成形全体を通じてコン

オロジー特性は液量に対して敏感に変化し、またパウンドに要求される特性は、①可塑性、
②平滑性、
③保

成形機内での力学場は複雑であるため一定条件で形性、④乾燥後の生地強度である。粉体−水系の混合は、測定されるレオロジーデータからの混練挙動解析

水分量の増加に伴い、固体混合→混練→撹拌へと移る。

が困難。

混練の領域は、いわゆるキャピラリー域近傍にあり、粒(2) 異方性粒子を用いる場合、口金部分での流れによ

子間の水膜がある厚さになるまでは、流体塊として挙動

り流れ方向に配向し、配向が顕著な場合中心部とする(20)。コンパウンドはキャピラリー域に調製するこ

外縁部の配向度の差によって欠陥が生じる。

とが要求される。キャピラリー域に対応する粉体濃度はトルクレオメータでの水添加‐トルク曲線の極大点から押出し成形機内部における流動性に起因する押出し物得られる CPVC (Critical Powder Volume Concentration)の欠陥とその原因をまとめる。押出し成形における欠陥付近とされる。この領域では一般に、粘土系のコンパウ発生の原因としては、異物、空気の巻き込み、圧縮力やンドでは、水分量、粘土の鉱物組成、粒子径、粒子の形

コンパウンドの付着力の不足、不適切な金型設計や乾燥態、吸着イオン種などが、他方、非可塑性コンパウンド条件などがあげられる。空気の巻き込みを防ぐにはコン

では、原料の種類、粒子径、成形助剤の種類・組み合わせ・添加量などコンパウンドのレオロジー特性に影響を与える因子の調整が重要である(20)。アルミナ、ジルコニ
アなどに代表されるファインセラミックス原料は非可塑性であり、水だけの添加では十分な可塑性が得られない。
したがって有機系の成形助剤を添加する。成形機内での高温状態では低粘性、押出し後の冷却状態ではゲル化により高粘性を発現することを利用してメチルセルロ−スなどの結合剤が添加される。
コンパウンドは本質的に粘弾塑性的性質を示し、その挙動は工業的に取り扱う物質の中でも最も複雑なものの一つといえる。粘性要素は、記憶現象と言われるような経時変化をもたらす。また、キャピラリー域近傍では、

図 4 押出し成形工程の概念図

わずかな液相量の変化によってもレオロジー特性は大き― 32 ―

藤 正督，山川智弘，渡辺秀夫，遠藤健司，高橋 実

図 5 異方性粒子の配向

図 6 射出成形のながれく変動する。したがって、胴部や口金流入部で強い圧密し成形と異なる。成形体は加熱分解などにより樹脂を除を受け、同時に含水量が微妙に変化する成形機内のコン

去 ( 脱脂 ) 後、セラミックス粉体のみの成形体とする。

パウンドの挙動を通常の方法で測定したレオロジー特性

射出成形法は、複雑形状、厳しい寸法精度かつ量産がから推測することは困難である。 コンパウンドの特性要求される製品の成形法として用いられている。現状での管理方法として工業的には硬度評価（針入度試験）がは、ノズル、歯車、光コネクター用フェルール(25) など小行われる。さらに、一軸加圧試験、粘度測定や CPVC 測型精密品の製造に用いられている。射出成形法はプラス

定などを併用すると、原料間の可塑性の差異が明瞭に把チック成形、セラミックス粉体成形のほかにも金属粉体握される(21)。実際の押出し成形機の口金近傍にかかるの成形にも用いられ、金属粉にセラミック粉体を混合し圧力をセンサーで読み取り解析することでコンパウンドて成形し焼結することで金属‐セラミックスコンポジッ

評価を行う試みもある(22)

トが得られる。たとえばステンレス粉体に TiC を混合し。

粒子の配向に起因する問題について、細い流路において焼結することにより金属のみで作成した場合よりも強て外側と内側に速度差があり、異方性の粒子は流れ方向

い強度を持つ微細な部品が得られる報告もある。(26) 射に沿って配向する傾向にある(23)。図 5 のように外側の方

出成形には押出し成形と同様、粉体−樹脂コンパウンドがより配向するため、乾燥や焼結時の収縮挙動は中心部が用いられる。

と外側で異なり欠陥の元となりやすい。アスペクト比の塑性成形に属する射出成形は原料コンパウンドを粒子低い等方的な粒子の使用により配向は抑えられる。この間の空隙を分散媒が満たした状態となるキャピラリー領

欠点を逆に利用した自動車排ガス用ハニカムセラミック域に調整する必要がある。適正粉体濃度は CPVC からス製造の例がある。自動車排ガス用ハニカムセラミック

推定される。粉体濃度が CPVC から樹脂量の多いスラ

スでは、触媒担体としての薄い隔壁（数百 mm）からな

リー領域に偏れば脱脂時の成形体の形状保持が難しいが、る細孔構造が要求される。さらに、耐熱衝撃性を高める

一方、樹脂量のより少ない粉体間の空間が樹脂で満たさには、コーディエライト結晶の配向が要件となり、成形れていないファニキュラー域側では樹脂に満たされてい時に原料のカオリナイト粒子を配向させる必要がある。

ない空間が多く脱脂時の熱分解ガスの放出に有利と考え

このカオリナイト粒子の配向に押出し成形の粒子配向性

られるがコンパウンド流動性が低下し、押し出し機胴部を用いている。この配向には複雑な流路設計が要求されや口金の破損を生じることがある(27)。

るため放電加工などによる精密な口金製作が必要である(24)。 カーボンやタングステンカーバイドなどで口金（1）射出成形の特長である高い成形精度を実現するに表面を処理し表面粗さを制御した口金によって効率的なは、充填性の向上を目的としてコンパウンドのレ配向をさせた報告もある。

オロジー調整が必要でありその目的のために有機助剤が用いられる。ただし脱脂時のガス放出によ４

射出成形の壁る欠陥を増加させるため加えられる助剤の量には限界がある。

射出成形とは、セラミックス粉体と熱可塑性（あるい（2）射出成形過程は非等温過程であるため、等温下では熱硬化性）樹脂からなるコンパウンドを、高圧力を加測定されるレオロジーデータによる成形機内でのえて金型に射出充填し、圧縮、冷却固化（熱硬化性樹脂

コンパウンド流動の直接的な評価は不可能である。

では加熱固化）の過程を経て成形体を作製する方法である（図 6）。分散媒自体の固化によって保形する点が押出― 33 ―

脱脂時には分解した助剤が気孔を通って排出されなけセラミックス粉体成形の壁ればならず大きな成形体を脱脂しようとする場合には気化した助剤の膨張により欠陥が発生しやすい。脱脂時の欠陥の改善には、脱脂速度（加熱速度）の制御とガス発
生や収縮の原因となる樹脂および有機助剤の調整が行われる。
加熱による脱脂では加熱昇温速度、成形体寸法、雰囲
気、雰囲気の圧力により成形体の重量減少速度つまり、脱脂速度が変化する。昇温速度が低い場合にはゆっくりと分解物が放出され欠陥も少なく細孔の小さい成形体が得られる(28)。このとき雰囲気を制御することによって分解温度を変えることができる。水素と窒素の混合気体、

図 7 スパイラルフロー金型

窒素あるいは二酸化炭素雰囲気中での脱脂により欠陥の少ない成形体が得られている(29,30)。脱脂過程は分解に続く分解物の放出を含むため周囲の気圧を制御することで脱脂工程の最適化に必要な評価として、熱重量分析にもその速度を変えることができる。シリカ成形体の例でよる温度変化に対する重量減少の測定、成形体の電子顕は 0.1MPa の加圧では効果がみられないものの 0.6 およ微鏡などによる観察、細孔径分布測定などが有効である。

び 1.0MPa の加圧条件ではより早い昇温速度においても射出成形過程は、基本的に非等温過程であるため等温(31)で精密に測定された原料コンパウンドのレオロジー特性

表面および内部の欠陥が現れなくなる。Hammond ら

は常圧では起こるはずの樹脂の沸騰が起こらなくなるこ

値を用いて、直接に成形性を評価することが困難である。

と、樹脂が高温になることにより樹脂自体の粘度が減少

現状ではフローテスターやメルトインデクサーを用いた、し粉体間の毛管作用による移動量が大きくなることが加一定荷重および一定時間におけるダイからの流出量の測圧による欠陥減少の理由であると考察している。加熱条定やスパイラルフロー長（図 7）が利用される。フロー件ではなくコンパウンド調製での対策として易分解性のテスターは等温下での物性を対象とするため成形性評価

樹脂を用いて脱脂の効率を上げること、また昇華性の物

よりも原料管理に向いている。一方スパイラルフロー長質を添加して脱脂初期に物質移動のための貫通孔を形成の測定は実際に成形することに相当するので成形性の具させることなどがあげられる。

体的な指標となる。 セラミックス成形においてはスパ

また加熱による分解以外の脱脂方法をとることも有用である。主に抽出であり、特に常温の液体では得られな

イラルフロー長が小型、単純形状ならば 10cm、複雑形状の場合は 20 − 30cm が適正の目安となる(40)。

い浸透性、溶解性を示す超臨界流体を用いてワックスな
どの低分子量樹脂に対する脱脂が行われ従来の加熱脱脂

５

鋳込み成形の壁と比較して速く、また確実に樹脂を除去できることが報告されている(32-34)。また、パラフィンワックスの脱脂に鋳込み成形とは、原料セラミックス粉体を溶媒に分散

超臨界二酸化炭素中に有機溶媒を添加することによってさせ流動性を持つように調製したスラリー（泥しょう）(35)

さらに脱脂効率が上がる報告もある。他の抽出によを型に流し込むことにより成形する方法である。代表的

る脱脂手法としてオートクレーブ中の水蒸気による抽な鋳込み成形（排泥鋳込み）の工程概略図を図 8 に示す(41)。

出(36)、水溶性の樹脂、助剤を用いて 60 度の温水で除去後まずスラリーを石こうなどの透水性を有する型に流し込

(37)

(38)

、PEG による抽。この時、型の吸水により型壁に沿って粒子む（図 8(1)）

出などが提案されている。また抽出でも従来どおりの加濃度が増し粒子が密着した着肉層（ケーキ）が形成され熱でもない方法としてマイクロ波加熱なども適用されて。着肉層が目的の肉厚になったら、過剰のる（同図 (2)）

残りを加熱脱脂する方法

、ヘキサン

(39)

いる

スラリーを排出して（同図 (3)）若干の乾燥後、離型す。

加熱あるいは抽出条件でなくコンパウンドの調整での。成形体はこることにより湿潤成形体を得る（同図 (4)）

対策として易分解性の樹脂を用いて脱脂の効率を上げるの後乾燥・脱脂・焼結工程を経て焼結体となる。鋳込みこと、また昇華性の物質を添加して脱脂初期に物質移動

成形は、主として陶磁器食器や衛生陶器の成形に利用さのための貫通孔を形成させることなども欠陥防止に有功

れ、生産性の点では加圧成形や押出し成形に比べ劣るが、である。脱脂で問題となっている樹脂および助剤は上述

任意形状の型を使用することで複雑形状品の成形が可能の通り金型内での流動の促進を目的として加えられるがであり、設備コストが安価であるので多品種少量生産に粒子の分散性がよければこれらの有機物添加量を減少さ適している。
鋳込み成形法を複雑形状品のニアネットシェイピング

せることができる。粒子分散性の向上のためにカップリ
ング剤による表面修飾などが行われている。

技術として確立するためには、焼結体寸法精度の向上が― 34 ―

藤 正督，山川智弘，渡辺秀夫，遠藤健司，高橋 実(1) 原料スラリー中粒子の分散状態およびその評価
鋳込み成形は、スラリー中の粒子分散・凝集の制御が重要な成形法である。すなわち、原料であるスラリー中の粒子の分散状態が成形体の構造・均一性に直結し、たとえば成形体中における粗大凝集体や残存気泡等の存在
は乾燥・焼結工程での割れの原因になり得る。また、ス
ラリー中の粒子分散性が悪く、鋳込み時に粒子沈降によって成形体の不均一性が生じる場合、その後の乾燥・焼成時に変形（反り）を起こす可能性が高い。したがって、基本的には、原料セラミックス粒子の分散（ないしは凝集）状態が均一に保たれたスラリーを調製することが望ましい。
原料粉体と分散媒のみを機械的に解砕するだけでは安定かつ良好な分散状態のスラリーを得ることは難しく、スラリー調製時に分散剤を加えることが一般的である。
高分子分散剤は、後述するように原料粒子の表面に吸着することで効果を発揮するので、原料粒子に適した分散
図 8 排泥鋳込み成形の工程概略図(41)

剤を選択することが重要である。たとえば、アルミナ粉体の場合、水中でのゼータ電位（界面動電位）はプラスであるので、ポリカルボン酸のアンモニア塩などの水中課題となる。鋳込み成形を利用した複雑形状品焼結体ので解離しマイナス電荷をもつ高分子分散剤が用いられる。

低い寸法精度は、成形体の不均一な粒子充填構造に由来

解離した高分子の側鎖の一部がアルミナに吸着し、残りすることが多い。成形体の不均一な充填構造の把握は、部分が水中で静電斥力および立体反発効果に寄与するこ乾燥あるいは焼結時における割れ及び収縮率の予測に必と で 分 散 効 果 が 得 ら れ る も の と 考 え ら れ て い る。

要不可欠である。均一充填構造を得るためには原料スラ良分散した場合などには石こう型の細孔内に粒子が侵入

Cesarano ら(42) は、ア ル ミ ナ ス ラ リ ー 調 製 に お け る
PMMA（ポリメタクリル酸ナトリウム）の静電・立体効
果（electrosteric effect）を、分散剤の吸着量と電離状態、するために、成形できない、離型が困難、型の目詰まり

界面電位、粘度、粒子沈降などの諸測定から検討し、スによる寿命および生産性の低下などの問題が生じる。まラリーの安定および不安定分散の領域を図 9 のように

リー中粒子の良分散が必要であるが、他方、ナノ粒子がた、鋳型としての石こうの吸水性などの特性および着肉

PMMA 吸着量対 pH 線図として整理した。図中の実線挙動の理解は均一充填構造を得るために重要である。さは、PMMA 吸着量データに基づくものであり、安定な分

らに多成分スラリーを用いた場合には上記の事情がさら散スラリーを得るのに必要な PMMA 吸着量を意味する。

に複雑になることが予想される。以上の論点をまとめると以下の 4 点が挙げられる。

1） 成形体の均一充填構造……スラリー中粒子の分散
2） 使用粒子サイズの制限……石こう型細孔サイズ
3） 着肉層形成挙動の制御……石こう特性・着肉挙動の理解

4） 多成分スラリー適用………上記問題の複雑化
これまで、陶磁器産業などの現場では「職人技」と評されるように経験と勘に基づき上述の課題に対処されていたのが実情であろう。本節では、この「鋳込み成形の壁」に関して、原料スラリー調製・評価、および、着肉
挙動の理解という観点から、問題の所在、現状の解決法
およびそれに向けた取り組みについて概説する。
図 9 PMMA 吸 着 量 を pH の 関 数 と し て 示 し た a-Al2O3(20vol%) スラリーのコロイド的安定性マップ(42)― 35 ―

セラミックス粉体成形の壁図 10 その場固化成形法を利用したスラリーの分散・凝集状態の観察(43)

図 11 アルミナスラリーその場固化観察像と見かけ粘度の関このように pH ごとに安定分散に必要な分散剤量は異な(44)
係（スラリー濃度 10mass%、試料厚み 3mm、透過光観察）り、また pH3.3 以下ではアルミナ粒子表面電荷による静電作用のみによりスラリーが安定化するとされる。
スラリー中粒子の分散・凝集状態は、スラリーのレオ

け粘度測定ではスラリー中の粒子構造を十分に判別する

ロジー特性、とりわけ見かけ粘度測定から間接的に評価ことは困難であるが、その場固化観察を用いることによされることが多い。分散剤添加量の増加に伴い、スラりスラリー中粒子の分散・凝集状態の評価が可能である

リーの見かけ粘度は低下し、過剰な添加では粘度は再増ことが分かる。
ここまで述べてきたように、スラリー調製に関しては、加するので、極小値の見かけ粘度を有するスラリーが最も分散性が良いと判断される。しかし、こうしたレオロ

基本的に粒子の良分散が求められるが、石こう型を用いジーに基づく分散・凝集状態の評価ではスラリー中の粒た鋳込み成形では、スラリー中の粒子径が石こうの細孔子構造がどのように反映されているか不明である。実際、サイズよりもかなり小さい場合には石こう壁細孔に粒子

見かけ粘度が同一に調製されたスラリーを用いた場合でが侵入してしまい、型のクロッギング（目詰まり）が生も、その後の成形プロセスでのハンドリング、あるいはじ着肉層が形成されないという相反的な問題が生じる。

最終的な材料特性が著しく異なることは珍しくない。しとりわけ昨今のナノテクノロジーによって産み出される

たがって、スラリー中の粒子分散・凝集状態を直接的に各種超微粒子を使用する際には、これは大きな制限要因

評価することが望ましい。

である。このように一次粒子径が極端に小さい超微粒子

こうした観点から、筆者らはスラリー中粒子の分散状を使う際には、適度に凝集させるなどの工夫が必要とな態を分散媒ごと固定化し直接観察する、その場固化観察

るが、焼結時の異常粒成長などへの影響に配慮しなけれ法(43-46) を開発した。その場固化観察法の概念図を図 10ばならない。

に示す。この方法では、モノマーを含むスラリーを型に流し込み、重合反応させることによって形成したポリ(2) 鋳込み時の着肉層形成挙動

マーの網目構造中にセラミックス粒子を保持させる。こ

鋳込み成形における着肉層形成過程は本質的にろ過プ

れは、ゲルキャスティングと呼ばれる成形方法と同じでロセスである。すなわち、セラミックススラリーを透水ある。重合反応による網目構造の形成が極めて短時間に性型に流し込み、ろ過機構により着肉層が形成される。

進行することを利用して、スラリー中粒子の分散・凝集ろ過の駆動力は型の毛管吸引力に依存する。石こう型は、状態を固定し、得られた成形体を薄片化した試料を透過

安価、円滑表面、細孔構造と高い気孔率（40 〜 50%）

光観察することにより、スラリー中粒子の三次元的な構

そして型製作が容易であるなどの理由で多用される。石造を把握することが可能である。その場固化観察の例とこうの針状結晶が形成する毛管によって、約 50kPa の吸し て、10mass% ア ル ミ ナ ス ラ リ ー の 薄 片 試 料（厚 さ

引圧が達成される(47)。鋳込み成形における着肉層形成3mm）の透過光観察像を、分散剤添加による見かけ粘度の変化と対応させて図 11 に示す。分散剤の添加量にの模式図を、それに対応する固体圧および液体圧のプロ

よって粒子の分散状態が大きく異なっていることが極め

散媒で飽和された型の一部がろ過抵抗をもたらし、2 つて明瞭に観察される。図中の見かけ粘度のデータは、分の異なる多孔体が直列につながった流れの問題として扱散 剤 添 加 量 0.2mass% ま で は 減 少 す る が、そ の 後 はえられる。一般に、着肉のごく初期段階では、型の透水

0.6mass% まではほとんど一定の値を示している。一方、抵抗は無視できない。筆者ら(47) は、異なるコンシステン

観察像を見ると分散剤の添加量を増すとネットワーク構

シー（水／石こう質量比）で作製された、吸水圧と透過造から分散状態を経て島状の凝集構造に変化する。見か率の異なる円筒石こう型を用いて、型特性とスラリーのフィールとともに図 12 に示す。着肉層（ケーキ）と分― 36 ―

藤 正督，山川智弘，渡辺秀夫，遠藤健司，高橋 実

図 12 鋳込み成形における着肉成長の模式図

着肉挙動などの関連を実験的に解析した。その結果、鋳込み時の初期吸水速度は、石こう型の吸水圧と透過率の積に依存することが示された。また、成形体の平均密度
は主に吸水圧に支配され、局所的密度は型壁面に近いほ
図 13 着肉プロフィールの実験結果と計算結果の対比(51)ど高い値が得られた。さらに、高い吸水圧はパーコレー
ションによる粒子偏析を助長する。したがって、高密度かつ均質な厚肉成形体を得るための一つの指針としては、吸水圧が高くかつ吸水圧と透過率の積が適度に小さい石ている(50,51)。図 13 に数値計算と実験で求めた着肉プロ

こう型を用いることが提案されている。

フィールを示す。この図は横軸に石こう型中心からの半型への吸水に伴い着肉層が形成されれば、一般に着肉

径距離を示し、点線および実線がソリッドフロントの計

層の透過率は石こうのそれに比べ小さく、着肉層のろ過

算および実測値である。双方の結果を比較すると、コー

抵抗が支配的となる。たとえば、ダルシー（Darcy）のナー部での丸みを帯びたプロフィールが一致するだけで式を用いて解析すると、着肉厚さ L [m] は時間 t [s] のなく、10min でほぼ同じ形状を示している。このように、1/2 乗に比例して増加し、ある着肉厚さ L を得るための着肉初期段階では、数値計算結果は実際の着肉層発達過

鋳込み時間 t は（hL/JKP ⊿ P）に比例する(48)。hL は分散

程を良く表現できている。しかし、着肉後期では数値計

媒粘度 [Pa・s]、⊿ P は着肉層にかかる圧力差 [Pa]、KP

算結果と実験結果との差が大きい。実測値は所定時間ご2は着肉層透過率 [m ]、J はスラリー濃度と着肉層濃度のとに排泥を行ってソリッドフロントを決定するが、その関数である。透過率 KP は着肉層の気孔率と気孔径に依際に着肉層崩壊が生じることもあり、正確な決定はかな

存し、したがって、スラリーの分散状態に相関する。分

り困難である。着肉層崩壊は着肉後期ほど起こりやすく、散が不十分なスラリーでは、凝集粒子間隙を分散媒が透これが後期における数値計算結果との差異を生じている

過するため、鋳込み速度は速いが大きな空隙率の成形体

一つの理由として考えられる。いずれにしても、実験にが得られる。逆に、良分散スラリーでは、着肉速度は遅よる着肉プロフィールの決定には曖昧さが伴うだけでな

いが緻密な成形体となる。

く多大な労力を要するが、シミュレーションによって容図 12 に示したモデルは一次元であるが、複雑形状品の鋳込み成形では、当然ながら三次元的な着肉成長が起易かつ迅速に着肉プロフィールは計算され、特に着肉初期では精度良く予測される。

こり、解析的な着肉速度式を得ることは困難であるため、ここまで述べてきたように計算機シミュレーションは実験的あるいは数値的解析が必要となる。実験的解析

着肉挙動理解のために有用であるが、次に必要なのは着(49)

は、成形体の密度分布や粒子充填構造と着肉あるいは肉層形成を制御することである。たとえば、図 13 では

浸透挙動とを関連づける上で有効な手段であるが、多様角の部分（型底部と側面部がつながる箇所）では着肉層な形状の石こう型に対して、実験により着肉プロフィー

が他に比べ厚くなっているが、この部分だけ吸水性の低ルを決定するには多大な労力を要する。そこで、有限要い石こうを使うことで着肉層の厚みを他と同じにするこ

素法（Finite Element Method: FEM）を用いて円筒型とが出来ると期待される。このように着肉層形成機構のにおける着肉プロフィールの経時変化の予測が試みられ知見から型設計へのフィードバックが均一充填構造の成― 37 ―

セラミックス粉体成形の壁形体を得るために必要である。

必要からバインダーの添加、またグリーンシートの可塑性を調節する意味で可塑剤も添加される。したがって、

６

テープ成形の壁

分散剤、バインダー、可塑剤の組み合わせと調合比を適切に設定することで、キャスティングに適したレオロ

テープ成形とは、分散媒にセラミックス原料粉体、分ジー特性、スラリー中粒子の分散性、適度な可塑性を有散剤およびバインダーを混合したスラリーをドクターブ

するスラリーを調製することが肝要になる。前述の通り、

レードやダイコートなどの装置を用いてキャリアフィル

テープ成形によるグリーンシートは電子部品としての需ムなどの支持体上に所定の厚みに塗工し乾燥させること要が多いが、この場合寸法精度の向上が大きな課題であでシート状の成形体（グリーンシート）を作製する方法

る。コンデンサーに関しては、大容量化且つ小型化の要である。図 14 にドクターブレード法によるテープ成形

請が有り、これを満たすためには積層コンデンサーの単工程の概略図を示す。原料スラリーはブレードとキャリ位層として現状 1mm と言われるグリーンシートの厚み

アフィルムとのギャップから一定速度で移動するキャリの壁を打ち破ることが必要である。以上まとめると、アフィルム上に所定の厚みでキャストされる。キャスト

テープ成形の課題は以下の 4 点にまとめられる。

されたスラリーは、その後乾燥装置を通過することに

1） グリーンシートの密度均一化
2） 非水系から水系スラリーへの転換
3） スラリーのレオロジー特性、粒子分散性とグリー

よってグリーンシートとなる。テープ成形で得られるグリーンシートは、セラミックス基板、IC 用セラミック
パッケージ、セラミックス積層コンデンサーなど電気・電子関連分野での需要が多い。したがって、成形後グンシートの可塑性の調和

リーンシートの打ち抜き加工やメタライジング、積層化

4）完成品の寸法精度の向上などの後工程が伴い、シートには平滑性、柔軟性などが求められると共に、運搬などのハンドリングに耐えられ

これらの各々の課題については克服が可能としても、る力学特性、機械加工性、化学的性質などが問題になる。

実際にはこれらの問題が相互的に絡みあっているため情テープ成形において最も問題になるのは、乾燥工程に

況はより複雑であり、それこそが「テープ成形の壁」でおけるグリーンシートのひび、割れ、反り等の発生であある。たとえば、シート状にキャストするためにはレオる。図 14 に示したようにテープ成形ではキャスティン

ロジー特性が重要であるが、これに対し粒子分散性とス

グと乾燥工程が直結しており、スラリーをキャリアフィ

ラリーへのバインダーおよび可塑剤添加はそれぞれ独立

ルム上に均一にキャストできたとしても乾燥条件が不適

あるいは複合して影響を与え、これらを上手く調節しな

当であれば、表面粗さが大きくなったりひび割れを起こ

いと、成形ができてもシートの密度不均一化の問題を引したりして、良質のシートに仕上がらない場合が多くあき起こしたり乾燥時に欠陥が発生したりする。したがっる。グリーンシートの欠陥発生は不均一密度に起因するて、本質的な壁の克服のためには、これら課題を包括的と考えられるので、当然ながらスラリー中粒子の良分散に解決する必要がある。これまで、電子部品製造などの及び成形・乾燥時における密度の不均一化を抑えること

現場では試行錯誤的な努力により製品品質と生産性の向が重要になる。乾燥速度の向上およびバインダーや可塑上がなされてきたのが実情であり、またそうしたノウハ

剤の溶解性の高さから、スラリーの溶媒としては有機溶

ウはメーカー各社の機密になっている。本節では、この媒が多く使われているが、環境負荷低減の観点からは水「テープ成形の壁」に関して、原料スラリーの調製、スラ系スラリーへの転換が望まれる。前述のように密度均一

リーのレオロジー特性と成形性・グリーンシート特性の化の為にはスラリー中粒子の良分散が望まれるが、他方関係という観点から、問題の所在、現状の解決法およびテープ成形後に粒子同士を互いに強固に結びつけておく

それに向けた取り組みについて概説する。
(1) 原料スラリー調製
スラリーは溶媒によって、大きく水系と非水系に分類できる。水を溶媒として用いた場合、pH を適切に調整することで粒子間の静電反発力を非水系溶媒の場合に比べ大きくすることができるので粒子分散の面からは有利であるように思われるが、実際にはバインダー・可塑剤の選択性の高さ及び乾燥速度の高さから有機溶媒が使われることが多い。有機溶媒としては各種アルコール、ケ
トン、飽和脂肪酸、クロロエチレン、アルカン等が用い

図 14 ドクターブレード法の概略図

られ、実際にはこれらを混合した共沸混合物として用い― 38 ―

藤 正督，山川智弘，渡辺秀夫，遠藤健司，高橋 実

られることがある(52)。しかし、有機溶媒は可燃性で有害なものが多いので地球環境への負荷を考慮すると必ずしも適切ではなく将来は水系への移行が望まれている。
鋳込み成形の項で述べた通り、高分子電解質は粒子表面に吸着することで静電反発力および立体障害効果によって粒子間の凝集を抑えることで粒子分散に寄与する。
静電反発力は非水溶媒中では水中よりも一般に小さい。
これは、非水溶媒はイオン濃度と比誘電率が低いからである。したがって、高分子分散剤の効果としては立体障
害による安定化がメインになる。また、非水系での静電安定性の為には界面活性剤が使われる。これは分子内に親水性および疎水性の部分を兼ね備えている所謂両親媒性の物質である。いずれにしても、粒子への吸着が分散効果の要であり、原料粒子および使用溶媒によって適切な分散剤を選択することが重要である。

図 15 グリーンシートの強度および破断歪みに対するバイン

テープ成形用スラリーに添加されるバインダーを選択

ダー／可塑剤比の影響（全有機物添加量 8.5wt.%）(53)（2）安定化助剤
する場合の目安は、（1）系との適合性、（4）溶媒の揮としての機能性、（3）粒子間の潤滑効果、（6）低濃度で効果大、（7）高強度、発、（5）脱脂が容易、
高靭性の付与、（8）低ガラス転移温度などである(52)。セ
ラミックスプロセスで使用されるバインダーは非イオン性か弱陰イオン性で高分子量のものが多い。セルロース
およびその誘導体は水系スラリーによく用いられる。ビ
ニルタイプのバインダーは、たとえば、ポリビニルアル
コール（PVA）は水系に用いられ、ポリビニルブチラー
ル（PVB: ポリビニルブチラール）は非水系によく用いられる。テープ成形の乾燥過程でのバインダーの表面への偏析が問題になる。これはグリーンシートの不均一強度、ひび、割れを引き起こす原因となる。メチルセル
ロースゲルは高温（ガラス転移温度 Tg 以上）で比較的安定であり、脱水は高い拡散速度で起こるので高速乾燥

図 16 グリーンシートの弾性率および延び粘性に対するバイが可能になる。そのときバインダーは三次元構造で成形(53)
ンダー／可塑剤比の影響（全有機物添加量 8.5wt.%）

体内に残り表面移動は起こらない。バインダーを含むス
ラリーのレオロジーは複雑であり、一般に高粘性である。
バインダー溶液の粘性効果を調べ、バインダーは使用すバインダー＋可塑剤系では、脱脂時に化学組成や脱脂条るプロセスにあわせて選択しなくてはならない。一般に、件の変化をもたらすので残渣を残してはいけない。バイ

テープ成形では、低〜中位の粘性効果を示すアクリル系、ンダー／可塑剤の組み合わせ比が適切なとき、グリーン

ビニル系のバインダーが有効であり、グリーンシートのシートは最適な柔軟性を示す。バインダー（PVB）／可

厚さ、溶媒の揮発、良好なシート表面を作り出すための塑剤（BPBG：ブチルフタリルグリコール酸ブチル）の添加限界等を把握しておく必要がある。たとえば薄膜に比に対してアルミナグリーンシートの破断までの延び、は、高揮発性の溶媒、厚膜には低揮発性の溶媒が適して強度、延び粘性、弾性率を調べた例を図 15,16 に示す (53)。

いる。

強度はバインダー比の増加に伴って増加するが、破断延可塑剤はグリーンシートのハンドリング、貯蔵を良くびは一定のバインダー／可塑剤比において極大値を示す。

するためにスラリーに加えられる。可塑剤の最も重要な

また弾性率と延び粘性は一定のバインダー／可塑剤比に効果は、バインダーの Tg を下げることにより室温でもおいて極小値を示す。このように、グリーンシートの機作業を可能にすることである。低分子量でしかも高柔軟械的特性はバインダー／可塑剤の比に影響を受け、グ性を持つ可塑剤はバインダーが動くときの抵抗を減少さ

リーンシートに求められる強度・柔軟性に応じてバインせるコロの役割を果たす。しかし、可塑剤の添加はグダー／可塑剤の量比を調整する必要がある。

リーンシート強度を低下させるので注意が必要である。
― 39 ―

セラミックス粉体成形の壁図 17 テープ成形の工程フローチャート

図 18 アルミナグリーンシート及び焼結体の相対密度の pH プ
ロファイル(55)(2) スラリーのレオロジー特性と成形性およびグリーン

コールは粒子間架橋を形成しむしろ粘度を高める。
このようなスラリーのレオロジー特性とグリーンシー

シート特性との関係
図 17 に示したとおり、テープ成形用のスラリー調製

ト（およびその焼結体）の特性を関連付けることは、プでは、まず原料粉体、分散媒および分散剤を混ぜボール

ロセッシングの観点から非常に重要である。図 18 はアミルなどを用いて解砕操作を行い（一次混合）、続いてバ

ルミナ水系スラリーのテープ成形による得られたグリー

インダー及び可塑剤を添加して再度混合操作を行う（二ンシートおよび焼結体の相対密度を原料スラリーの pH

次混合）、という工程が一般的である。分散剤およびバに対してプロットしたものである(55)。ゼータ電位測定

インダー・可塑剤の添加順序は重要であり、粒子表面へから求められた等電点 pH2.4 付近で見かけ粘度及び積極的に付着させる目的で分散剤は最初に混合される。

降伏応力が大きく、スラリーは凝集していることが確か

Cannon らは BaTiO3 スラリーのレオロジーに関して添められている(55)。したがって、図 18 の結果はこのスラ

加順序の重要性を報告している(54)。分散剤を最初に加リー中粒子の凝集を反映してグリーンシートおよび焼結

えると粒子表面に分散剤が強力に吸着するため粘度が下体の密度がこの pH で密度が最低になっていることが分がり、他の添加物を加えても分散剤は容易には脱離しなかる。永田(56) はアルミナ−水系スラリーを用いて、レオい。一方、分散剤を後で加えると吸着が阻害され粘度はロジー特性およびグリーンシート特性に対する分散剤お最初に加えた場合に比べ高いが、混合時間の経過に伴いよびバインダーの影響を調べた。その結果、スラリー粘徐々に分散剤とバインダーとが置換され粘度が下がる現

度およびグリーンシートの強度及び伸度を、分散剤とバ象が確認されている。

インダーの酸度の比を用いて関連づけた。その他、横山

スラリーのレオロジー挙動を把握することは重要であら (57) は、高濃度ジルコニア水系スラリーのテープ成形

る。グリーンシートの密度を高くするため、あるいは成を試み、適正分散剤量スラリーにバインダーを添加し形後の溶媒揮発による収縮を減らすため、固体濃度を出テープ成形に適したスラリー粘度に調整することで、欠来るだけ高くするのが基本であるが、実際には乾燥速度

陥発生無しに 98% の相対密度を有するジルコニア焼結や後加工との兼ね合いもあり 20 − 30vol.% の固体濃度体を得た。Luo ら(58) は AlN のテープ成形において、水が用いられることが多い。また、ドクターブレードから

系および非水系スラリーを用いた比較を行っている。そ流出するのに適した粘度にスラリーを調整することも重の結果、水系ではボールミル中に若干の酸素含有量の増要である。粘度が低すぎると粒子沈降やスブレッディン

加が認められるが AlN 焼結体の熱伝導率に影響を及ぼグ（広がり）が生じる。スラリー粘度は所望のシート厚

すほどではないこと、また水系の方が固体濃度を高める

みにも依るが、5 〜 25Pa•s ほどが比較的キャストし易い

ことができるがスラリー粘度が低くなってしまうことな(52)

どの知見を得た。

。可塑剤添加は Tg のみならずレオロジー挙動に影響する。たとえば、フタル酸ベンジルブチルは粒子間を潤テープ成形において、とりわけ電子部品の製造という滑にすることでスラリー粘度を下げ、ポリエチレングリ

観点からは、完成品寸法精度の向上が重要な課題である。

― 40 ―

藤 正督，山川智弘，渡辺秀夫，遠藤健司，高橋 実

グリーンシートの厚みや密度のバラツキは積層化した場による成膜やゾルゲル法の例はあるが、汎用性や大型化合などには大きな問題であり、これと同じ意味で焼結時などの対応は難しい。新たな成形方法の開発がまたれる。

の収縮率のバラツキを抑えることが重要である(59)。

コスト低減、迅速化は、成形プロセスにおいても要求されている。そこで、モールドフリーでの成形も研究が７

まとめ進められている。生体が貝殻真珠層のような、有機層と無機層が交互に積層したコンポジットを生成するプロセ

本稿では、今日の粉体成形法における課題を整理し論スを模倣し、セラミックス成形体を作製する手法がある。

じた。本節では幾つかの視点から次世代の粉体成形につ被成形物の形状を断面分割した情報を画像ファイルとし

いて提言したい。

てコンピュータに取り込み、断面体を積層化することでまず、現状技術の延長線上にある成形の課題について成形体が得られる(62)。適当な幅の粉体層に各断面形状

セラミックスを例として述べる。セラミックスの工業材に対応した部分だけ結合剤を噴霧する。これを高さ方向料としての普及への課題としては、「高信頼性」の確立なに順次繰り返し、最後に結合剤がない部分を除去すれば、らびに「製造コストの低減化」が挙げられる。すなわち所望の立体形状物が得られる。このように、貝殻の成長

1 つの流れとして、「脆性の克服」と「無欠陥」を目標とのような積層成形法は、特定成形型の形状物を成形する

したセラミックス製造プロセスの確立である。これには、のではないため剛体型が不要である。複雑形状品型の作

粉体合成、粉砕・混合・混練・造粒などの成形前調製、製コストが高いことを考えると、今後この様な多品種対成形および焼成の全プロセスに対する見直しが必要であ応型の成形法において、試作品あるいは少量の成形に大る。また、焼結後のセラミックスの加工は困難であり、

きなメリットをもたらすと考えられる。

寸法精度を保証する加工コストが最終製品の高コスト化

次に、新たな概念に基づく次世代粉体成形について述を も た ら す。こ の た め、後 加 工 の 不 要 な ニ ア ネ ッ ト

べる。DNA は二重らせん構造になっており、お互いのシェーピング技術への要求も依然として強い。均質な成らせんは、特定の塩基が組みとなることで結ばれている。

形体を得るためには従来の機械的操作に基づく固化では何らかの原因でどちらかのらせんが損傷した場合には、困難であり、物理化学的あるいは生化学的反応に着目し反対のらせん中のペアー基の情報をもとに再生することた新しい固化原理、たとえばゲルキャスティング法のよで遺伝情報を守っているそうである。こんな仕組みを粉うな成形法の開発と成形体の評価法の開発が鍵となるで体成形に持ち込めないであろうか？その技術開発の第一(43‐46,60,61)

あろう

歩は、DNA の二重らせん間の特定塩基対のような認識。

現状の粉体成形プロセスの潜在的な無駄を改善克服す機能を導入し、選択的粒子凝集を制御する技術を確立するという視点からは、次のような成形像が見えてくる。

ることであろう。このような技術が可能となれば、原料

現在の工業的プロセスでは、原料は湿式合成が主力であ

粉体を調合し水に分散するだけで、設計どおりの材料がる。したがって、濾過分離→乾燥→分散→成形の工程を

自己組織的に組みあがる。これは極端な例かもしれない

経るのが一般的である。このプロセスでは、湿式で原料が、粒子表面の性質をトリガーとした自己組織化や関連を合成しながら乾燥し再分散しているという無駄がある。

の機能材料は実現しつつある。

つまり、濾過→分散→成形の工程が可能ならば無駄を省

21 世紀が直面している問題である環境・エネルギーとくことが可能である。この場合、現状のシステムでは原いう視点から述べれば、環境・エネルギーという新しい料メーカは製品をスラリーで供給することになる。輸送価値観、たとえば、二酸化炭素排出量、エネルギー消費

コストや原料の安定性の問題が生じるので、実現にはオ量などの観点から成形法を選択することが求められるでンサイトでの原料供給が必要となるであろう。これまで

あろう、あるいは環境適合型の新成形法の開発が問われの分業の枠組みでは、採算性に欠ける提案であると思わるであろう。著者らのグループでは環境・エネルギーのれる。しかし、今後厳しくなる環境やエネルギー問題に観点から、廃棄物を原料として用い、エンドレスリサイ

関する規制しだいでは、業界全体の枠組みが立地もからクル可能なヒートアイランド現象緩和建材の開発を行っ

み改変する可能性も否定できない。

ている(63,64)。また、セラミックス製造工程で最も無駄な

乾燥プロセスの無駄を省くという意味では、一貫したエネルギー消費が大きい焼成工程を省略した、いわゆるドライプロセスを確立するという方向性もある。実現に

無焼成セラミックスの開発をすすめている(65）。究極には、原料から成形体になるまでの粒子間距離の変化に対は原料粉体と水だけで成形が行われ、環境へ負荷をかけ応し、ロングレンジでは潤滑剤、ショートレンジでは結る物質の発生・放出がなく、エネルギー効率の良い成形合剤として機能するプロセッシング助剤の開発とドライプロセスの実現を夢見ている。

コーティング技術の確立が必要であろう。また、さらな

最後に労働者不足問題に立脚した視点から粉体成形をる究極な成形としては、原料合成と成形工程が一体化す

眺めたい。ファインセラミックスの台頭ともにここ 10

ることが望まれる。かなり限定された目的では、CVD

年強における成形操作を含めたセラミックスプロセッシ― 41 ―

セラミックス粉体成形の壁

ングの科学と工学の発展には目覚しいものがある。しか(20) 色川秀男，セラミックス , 18, 699（1983）

し、工業レベルでの成形工程の最適化は様々な要因を考(21) 高橋 実，鈴木 傑，酒巻弘行，平井敏夫，藤吉加一，名古慮しなければならず、熟練技術者の経験と勘に頼らざる屋工業大学窯業技術研究施設年報，15, 3-10 (1988)

を得ない面も残されている。一方で 2007 年問題が象徴(22) B.D. Russell, J. Lasenby, S. Blackburn and D.I. Wilson,

するように、労働人口の低下で技能伝承が十分できない状況に直面している。種々の材料に固有な評価手法・装Powder Technology. (2003), 132(2-3), 233-248(23) S. Blackburn, H. Mills and N. El-Bakhbakhi, British

置の開発やコンピュータシミュレーションを積極的に進め、原料合成から最終製品にわたるトータルプロセスのCeramic Transactions. (1998), 97(5), 205-213.
(24) I.W. Lachman, R.D. Bagley and R.M. Lewis, American

中で「暗闇」部分を解明してゆく必要がある。

Ceramic Society Bulletin, 60, 202-205 (1981)

著者らの興味からセラミックスの粉体成形に偏った記(25) 植田祐治 , プラスチックスエージ (2001), 47(11), 92-99

述となったが、本稿がセラミックス粉体だけでなく、粉(26) N.H.Loh, S.B. Tor and K.A. Kohr, Journal of Materials

体から作製される工業材料の設計と開発の一助になることを念願する。

Processing Technology, 108(3),2001, 398-407(27) 高橋 実，鈴木 傑，粉体工学会誌，25(11) 755-760 (1988)(28) D.-M. Liu and W.J. Tseng, Ceramics International, 24(6),参考文献

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