付録２

重大事故等への対処に係る措置の有効性評価の基本的考え方

本付録は，添付書類十「６．重大事故等への対処に係る措置の有効性 評 価 の 基 本 的 考 え 方 」の 記 載 に つ い て ，基 準 規 則 第 三 十 七 条 の う ち ，
評価項目を満足することを確認するための手法の妥当性を，以下の事
項を付して補足説明するものである。

Ⅰ

事故シーケンスグループ及び重要事故シーケンスの選定について

Ⅱ

原子炉格納容器の温度及び圧力に関する評価 ᮏ㈨ᩱࡢ࠺ࡕ㸪ᯟᅖࡳࡢෆᐜࡣၟᴗᶵᐦཪࡣ
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ｄ．事故シーケンスグループ内での代表性の観点
各事故シーケンスグループにおいて，当該事故シーケンスグループの代表的な事故シーケンスとして，ＣＤＦが大きく事象進展が事故シーケ
ンスグループの特長を有しているものを選定している。
【例．事故シーケンスグループ（c）

原子炉補機冷却機能喪失】「原子炉補機冷却機能喪失＋ＲＣＰシールＬＯＣＡ」についてはＣ
ＤＦの寄与割合が最も支配的であり，原子炉補機冷却機能喪失の代表的な事故シーケンスである。
上記a.からd.の観点に基づき，各事故シーケンスグループについて，該当シーケンスの影響をを第1-4表中に「高」，「中」，「低」で記載した。
1.3.2

重要事故シーケンスの選定結果

選定の着眼点を踏まえ，同じ事故シーケンスグループに複数の事故シーケ
ンスが含まれる場合には，事象進展が早いもの等，より厳しいシーケンスを重要事故シーケンスとして以下のとおり選定している。
(a)

２次冷却系からの除熱機能喪失① 事故シーケンス
・小破断ＬＯＣＡ＋補助給水失敗
・主給水流量喪失＋補助給水失敗
・外部電源喪失＋補助給水失敗
・２次冷却系の破断＋補助給水失敗
・２次冷却系の破断＋主蒸気隔離失敗
・蒸気発生器伝熱管破損＋補助給水失敗
・過渡事象＋補助給水失敗
・手動停止＋補助給水失敗

付－2－Ⅰ－18

② 選定理由
重要事故シーケンスとしては，１次冷却系の温度及び圧力上昇が早く，運転員操作（１次冷却系のフィードアンドブリード）開始までの余裕時間が短く，かつ要求される設備容量（加圧器逃がし弁，充てん／高圧注
入ポンプ及び高圧注入ポンプ）の観点で厳しい事象を選定する必要がある。
１次冷却材温度については，「過渡事象」及び「手動停止」では，事故発生後の一定期間主給水系が利用可能であり，「２次冷却系の破断」
及び「主蒸気隔離失敗」では，２次側からの破断流が放出されることで１次冷却系の除熱が促進される。
また，１次冷却材圧力については，「小破断ＬＯＣＡ」及び「蒸気発生器伝熱管破損」では，自動で非常用炉心冷却設備作動信号が発信することで高圧注入が開始され，系外への漏えいに伴い１次冷却系の減圧が促進される。
これに対して，「主給水流量喪失」及び「外部電源喪失」は，主給水が全喪失することで１次冷却系が早期に高温，高圧状態となる事象であり，特に「主給水流量喪失」では原子炉トリップ（蒸気発生器水位異常低）時点での蒸気発生器の２次側保有水量が少なく，除熱の観点でより厳しい事象となる。
以上から，「主給水流量喪失＋補助給水失敗」を選定する。
③ 選定結果・主給水流量喪失＋補助給水失敗④ 炉心損傷防止対策（有効性評価で考慮）
・１次冷却系のフィードアンドブリード

付－2－Ⅰ－19

(b)全交流動力電源喪失① 事故シーケンス
・外部電源喪失＋非常用所内交流電源喪失② 選定理由全交流動力電源喪失に係る事故シーケンスは「外部電源喪失＋非常用
所内交流電源喪失」のみである。ただし，共通原因故障，系統間依存性の観点から，従属的に発生する「原子炉補機冷却機能喪失」の重畳を考慮する。
また，「原子炉補機冷却機能喪失」時に生じるＲＣＰシールからの漏
えいについては不確実さが伴うことから，ＲＣＰシールＬＯＣＡの発生の有無を考慮する。
③ 選定結果・外部電源喪失＋非常用所内交流電源喪失＋原子炉補機冷却機能喪失＋ＲＣＰシールＬＯＣＡ
・外部電源喪失＋非常用所内交流電源喪失＋原子炉補機冷却機能喪失④ 炉心損傷防止対策（有効性評価で考慮）
・２次冷却系強制冷却＋空冷式非常用発電機＋常設低圧代替注水ポン
プによる代替炉心注水(c)

原子炉補機冷却機能喪失① 事故シーケンス
・原子炉補機冷却機能喪失＋ＲＣＰシールＬＯＣＡ
・原子炉補機冷却機能喪失＋加圧器逃がし弁／安全弁ＬＯＣＡ② 選定理由共通原因故障，系統間依存性の観点から，原子炉補機冷却機能喪失に
より補機冷却水が必要な機器は使用できない。「ＲＣＰシールＬＯＣＡ」
付－2－Ⅰ－20

と「加圧器逃がし弁／安全弁ＬＯＣＡ」では，「ＲＣＰシールＬＯＣＡ」の方が，気相部放出である「加圧器逃がし弁／安全弁ＬＯＣＡ」よりも１次冷却材の流出量が多いため，保有水確保操作（２次冷却系強制冷却，
常設低圧代替注水ポンプによる代替炉心注水）の余裕時間及び要求される設備容量の観点で厳しいことから，代表的な事故シーケンスは「原子炉補機冷却機能喪失＋ＲＣＰシールＬＯＣＡ」となる。ただし，「原子炉補機冷却機能喪失＋ＲＣＰシールＬＯＣＡ」は，「外部電源喪失＋非常用所内交流電源喪失」に従属して発生することから，事象進展は同じであるため，重要事故シーケンスとしては，「外部電源喪失＋非常用所
内交流電源喪失＋原子炉補機冷却機能喪失＋ＲＣＰシールＬＯＣＡ」を選定する。
③ 選定結果・外部電源喪失＋非常用所内交流電源喪失＋原子炉補機冷却機能喪失＋ＲＣＰシールＬＯＣＡ④ 炉心損傷防止対策（有効性評価で考慮）
・２次冷却系強制冷却＋空冷式非常用発電機＋常設低圧代替注水ポン
プによる代替炉心注水(d)

原子炉格納容器の除熱機能喪失① 事故シーケンス
・中破断ＬＯＣＡ＋格納容器スプレイ注入失敗
・中破断ＬＯＣＡ＋格納容器スプレイ再循環失敗
・小破断ＬＯＣＡ＋格納容器スプレイ注入失敗
・小破断ＬＯＣＡ＋格納容器スプレイ再循環失敗② 選定理由「格納容器スプレイ注入失敗」と「格納容器スプレイ再循環失敗」で付－2－Ⅰ－21

は，「格納容器スプレイ注入失敗」時の方が事象初期から格納容器スプレイによる原子炉格納容器内の除熱が期待できず除熱量が小さくなり，
原子炉格納容器内の圧力，温度上昇が早いため，運転員操作（格納容器
内自然対流冷却）の余裕時間が厳しく，破断口径の違いによる余裕時間の差異に比べ影響が大きい。要求される設備容量の観点では，破断口径が大きい「中破断ＬＯＣＡ」が最も厳しい事象である。
以上から，「中破断ＬＯＣＡ＋格納容器スプレイ注入失敗」を選定する。
③ 選定結果・中破断ＬＯＣＡ＋格納容器スプレイ注入失敗④ 炉心損傷防止対策（有効性評価で考慮）
・格納容器内自然対流冷却(e)

原子炉停止機能喪失① 事故シーケンス
・原子炉トリップが必要な起因事象＋原子炉トリップ失敗② 選定理由原子炉停止機能喪失に係る事故シーケンスは，「原子炉トリップが必
要な起因事象＋原子炉トリップ失敗」のみである。
原子炉トリップが必要な起因事象としては，イベントツリーに「ＡＴＷＳ」として定性的に示したもののうち，発生頻度が有意であり，１次冷却材圧力，温度の観点で厳しく，蒸気発生器２次側保有水が減少する
ことにより補助給水が必要となるような事象として，「外部電源喪失」，「主給水流量喪失」及び「負荷の喪失」を評価対象として考える（別紙4）。
「主給水流量喪失」は蒸気発生器２次側保有水量の減少により，２次付－2－Ⅰ－22

冷却系による除熱が悪化する事象である。主蒸気が継続して流れるため，多様化自動作動盤（ＡＴＷＳ緩和設備）による主蒸気隔離により主蒸気を遮断し，減速材温度上昇に伴う負の反応度帰還効果による出力抑制を図るとともに，蒸気発生器２次側保有水量を確保するため補助給水ポン
プを起動させる。「主給水流量喪失」以外の事象においては，多様化自動作動盤（ＡＴＷＳ緩和設備）のうち補助給水ポンプ起動のみに期待す
るか，多様化自動作動盤（ＡＴＷＳ緩和設備）に期待しない事象である。
したがって，多様化自動作動盤（ＡＴＷＳ緩和設備）の作動に期待する事象のうち，より多くの機能を期待する必要があり，原子炉冷却材圧力バウンダリ健全性確保の観点で厳しくなる「主給水流量喪失＋原子炉ト
リップ失敗」を選定する。また，「負荷の喪失」は圧力評価として最も厳しくなる事象であることから，有効性評価における不確実さを考慮し，代表性の観点から「負荷の喪失＋原子炉トリップ失敗」も選定する。
③ 選定結果・主給水流量喪失＋原子炉トリップ失敗
・負荷の喪失＋原子炉トリップ失敗④ 炉心損傷防止対策（有効性評価で考慮）
・多様化自動作動盤（ＡＴＷＳ緩和設備）(f)

ＥＣＣＳ注水機能喪失① 事故シーケンス
・中破断ＬＯＣＡ＋高圧注入失敗
・小破断ＬＯＣＡ＋高圧注入失敗② 選定理由ＬＯＣＡ事象に関しては，破断口径が大きい「中破断ＬＯＣＡ」が１
次冷却材の流出流量が多いため，運転員操作（２次冷却系強制冷却）の付－2－Ⅰ－23

余裕時間及び要求される設備容量（低圧注入及び蓄圧注入）の観点で厳しい。したがって，「中破断ＬＯＣＡ＋高圧注入失敗」を選定する。なお，破断口径によって２次冷却系強制冷却及び蓄圧注入のタイミングに影響を及ぼし炉心露出の状況が異なってくること，破断口径に不確実さが伴うことから，炉心損傷防止対策が有効な範囲を確認するため，２インチ破断，４インチ破断及び６インチ破断の評価を実施する。
③ 選定結果・中破断ＬＯＣＡ＋高圧注入失敗④ 炉心損傷防止対策（有効性評価で考慮）
・２次冷却系強制冷却＋低圧注入(g)

ＥＣＣＳ再循環機能喪失① 事故シーケンス
・大破断ＬＯＣＡ＋低圧再循環失敗
・中破断ＬＯＣＡ＋低圧再循環失敗
・小破断ＬＯＣＡ＋低圧再循環失敗
・中破断ＬＯＣＡ＋高圧再循環失敗
・小破断ＬＯＣＡ＋高圧再循環失敗② 選定理由高圧再循環のために低圧再循環によるブースティングが必要な敦賀発電所２号炉においては，「中破断ＬＯＣＡ」及び「小破断ＬＯＣＡ」に対して，低圧再循環に失敗する事故シーケンスと高圧再循環に失敗する
事故シーケンスの両方を考慮する。
このうち「大破断ＬＯＣＡ」を含む低圧再循環失敗シーケンスに関しては，破断口径が大きい「大破断ＬＯＣＡ」が１次冷却材の流出量が多
く，再循環切替までの時間が短いことから，再循環切替が失敗する時点
付－2－Ⅰ－24

での崩壊熱が大きいため，運転員操作（格納容器スプレイポンプを活用
した代替再循環）の余裕時間及び要求される設備容量（再循環流量）の観点で厳しくなる。
また，「中破断ＬＯＣＡ」又は「小破断ＬＯＣＡ」を起因とする事故
シーケンスについては，炉心損傷防止対策として，２次冷却系強制冷却により１次冷却系を減圧させた後，低圧再循環によって長期の炉心冷却を確保する手段がある（本対策の有効性確認については，「中破断ＬＯ
ＣＡ＋高圧注入失敗」等の対策である「２次冷却系強制冷却＋低圧注入」と使用形態が同じであるため，同対策の有効性を確認することで包絡できる）。さらにその手段に失敗した場合においても，格納容器スプレイ
ポンプを活用した代替再循環に期待できる。
以上から，より厳しい「大破断ＬＯＣＡ＋低圧再循環失敗」の対策を評価することで，その他の事故シーケンスについては包絡することができる。
③ 選定結果・大破断ＬＯＣＡ＋低圧再循環失敗④ 炉心損傷防止対策（有効性評価で考慮）
・代替再循環(h)

格納容器バイパス① 事故シーケンス
・インターフェイスシステムＬＯＣＡ
・蒸気発生器伝熱管破損＋破損側蒸気発生器の隔離失敗② 選定理由格納容器バイパス時の漏えい経路の違いを考慮し，それぞれを重要事
故シーケンスとして選定する。
付－2－Ⅰ－25

③ 選定結果
・インターフェイスシステムＬＯＣＡ
・蒸気発生器伝熱管破損＋破損側蒸気発生器の隔離失敗④ 炉心損傷防止対策（有効性評価で考慮）
・クールダウンアンドリサーキュレーション
なお，各事故シーケンスグループに分類される事故シーケンスについて，
炉心損傷に至る要因をカットセットレベルまで展開し，ＣＤＦの事故シーケ
ンスに占める割合の観点で主要なカットセットに対する重大事故防止対策の整備状況等を確認している（別紙5）。
また，地震，津波の主要な事故シーケンスのうち，地震，津波特有の事象
以外については，内部事象と同様な炉心損傷防止対策が有効なことからも，
事故シーケンスは同等と評価することは妥当と考えている（別紙6，別紙7）。

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2.0E-04
9.0E-07
9.9E-09
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2.4E-08
1.2E-08
3.8E-08
2.7E-08
9.9E-07
3.2E-06
1.4E-08
2.7E-11
3.5E-09－
8.2E-089.0E-08
2.9E-07
1.3E-07
4.2E-07
2.1E-10
1.6E-06－－－－－
2.3E-04

外部電源喪失＋非常用所内交流電源喪失

原子炉補機冷却機能喪失＋ＲＣＰシールＬＯＣＡ
原子炉補機冷却機能喪失＋加圧器逃がし弁／安全弁ＬＯＣＡ
原子炉補機冷却機能喪失＋補助給水失敗
中破断ＬＯＣＡ＋格納容器スプレイ注入失敗
小破断ＬＯＣＡ＋格納容器スプレイ注入失敗
中破断ＬＯＣＡ＋格納容器スプレイ再循環失敗
小破断ＬＯＣＡ＋格納容器スプレイ再循環失敗

原子炉トリップが必要な起因事象＋原子炉トリップ失敗

中破断ＬＯＣＡ＋高圧注入失敗
小破断ＬＯＣＡ＋高圧注入失敗
大破断ＬＯＣＡ＋蓄圧注入失敗
中破断ＬＯＣＡ＋蓄圧注入失敗
大破断ＬＯＣＡ＋低圧注入失敗
大破断ＬＯＣＡを上回る規模のＬＯＣＡ(Excess ＬＯＣＡ)
大破断ＬＯＣＡ＋低圧再循環失敗
中破断ＬＯＣＡ＋低圧再循環失敗
小破断ＬＯＣＡ＋低圧再循環失敗
中破断ＬＯＣＡ＋高圧再循環失敗
小破断ＬＯＣＡ＋高圧再循環失敗

インターフェイスシステムＬＯＣＡ

蒸気発生器伝熱管破損＋破損側蒸気発生器の隔離失敗

原子炉建屋損傷
原子炉格納容器損傷
原子炉補助建屋損傷
複数の信号系損傷
蒸気発生器伝熱管破損（複数本破損）
合計

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1.4E-08
2.6E-07
2.2E-07
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1.3E-07
1.6E-06
1.1E-09
2.5E-10
4.6E-07
1.7E-06
8.1E-09
1.9E-09
3.4E-08
1.4E-09
3.8E-08

1.8E-07

4.1E-072.0E-09
3.0E-09
1.2E-09ε2.3E-08
2.4E-10

1.7E-05－－－
3.2E-09－
6.7E-07

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－

－
－
－
－
－
－
－
－
－
－
－

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2.6E-09
2.7E-11－－－－

9.8E-08

津波
－
－
－
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－
－
－
－

ε
ε
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2.6E-07
2.2E-07
2.5E-04

1.6E-06

2.1E-10

1.1E-06
4.8E-06
1.5E-08
2.7E-10
4.6E-07
1.7E-06
9.0E-08
9.2E-08
3.3E-07
1.3E-07
4.6E-07

2.1E-072.0E-04
9.0E-07
1.3E-08
8.6E-09
2.4E-08
3.4E-08
3.8E-08

1.8E-05

合計
4.3E-07
6.5E-07
5.1E-07
2.7E-06
2.5E-08
2.1E-07
4.9E-06
1.2E-05
2.3E-07

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0.3%
0.2%
1.1%
<0.1%
<0.1%
1.9%
4.6%
<0.1%

寄与割合

1.6E-06

格納容器貫通配管からの漏えい防止に失敗－

外部事象による
大規模な損傷1.1E-06

炉心の長期冷却に失敗

εε
1.4E-08
2.6E-07
2.2E-07
2.5E-04

8.0E-06

１次冷却系保有水の喪失

2.1E-07

1.1E-07

格納容器内
気相部冷却に失敗

反応度抑制に失敗

2.0E-04

1.8E-05

サポート機能（電源機能）の喪失
サポート機能（補機冷却機能）の喪失

2.1E-05

グループ別
ＣＤＦ
（／炉年）

蒸気発生器からの除熱に失敗

炉心損傷に至る
主要因

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7.0%

8.3%

全ＣＤＦ
への
寄与割合

－

※1

格納容器バイパス

ＥＣＣＳ再循環機能喪失

ＥＣＣＳ注水
機能喪失

原子炉停止機能喪失

原子炉格納容器の除熱機能喪失原子炉補機冷却機能喪失

全交流動力電源喪失

２次冷却系からの除熱機能喪失事故シーケンスグループ

ハッチング：地震，津波特有の事象で，解釈に基づき想定する事故シーケンスグループと直接的に対応しないもの※1：全ＣＤＦへの寄与及び影響度の観点から他の事故シーケンスグループと比較し，新たな事故シーケンスグループとしての追加は不要と判断。
ε：1.0E-11未満

9.0E-07

小破断ＬＯＣＡ＋補助給水失敗
主給水流量喪失＋補助給水失敗
外部電源喪失＋補助給水失敗
２次冷却系の破断＋補助給水失敗
２次冷却系の破断＋主蒸気隔離失敗
蒸気発生器伝熱管破損＋補助給水失敗
過渡事象＋補助給水失敗
手動停止＋補助給水失敗
１次冷却系流路閉塞による２次冷却系除熱機能喪失

地震
4.1E-07
1.1E-074.0E-072.0E-07
2.5E-08－－－
2.3E-07

シーケンス別ＣＤＦ（／炉年）

ＰＲＡ結果に基づく新たな事故シーケンスグループの検討
内部事象
1.9E-08
5.5E-07
1.2E-07
2.5E-06
5.7E-11
2.1E-07
4.9E-06
1.2E-05－

事故シーケンス

第1-2表

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規則解釈௜㸫㸫Ϩ㸫኱◚᩿㹊㹍㹁㸿ࢆୖᅇࡿつᶍࡢ㹊㹍㹁㸿 㹃㹶㹡㹣㹱㹱㹊㹍㹁㸿኱◚᩿㹊㹍㹁㸿㸩పᅽ෌ᚠ⎔ኻᩋ୰◚᩿㹊㹍㹁㸿㸩పᅽ෌ᚠ⎔ኻᩋ㹃㹁㹁㹑෌ᚠ⎔ᶵ⬟ᑠ◚᩿㹊㹍㹁㸿㸩పᅽ෌ᚠ⎔ኻᩋ႙ኻ୰◚᩿㹊㹍㹁㸿㸩㧗ᅽ෌ᚠ⎔ኻᩋᑠ◚᩿㹊㹍㹁㸿㸩㧗ᅽ෌ᚠ⎔ኻᩋ࢖ࣥࢱ࣮ࣇ࢙࢖ࢫࢩࢫࢸ࣒㹊㹍㹁㸿᱁⣡ᐜჾࣂ࢖ࣃࢫ
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有効性評価の事故シーケンスグループ等の選定に際しての外部事象の考慮について重大事故の有効性評価に係る個別プラントでの事故シーケンスグループ等の選定に際しては，解釈に「個別プラントの内部事象に関するＰＲＡ及び外部事
象に関するＰＲＡ（適用可能なもの）又はそれに代わる方法で評価すること。」と記載されている。
本申請（平成27年11月5日申請）においては外部事象に関しては手法が適用可能な段階にあるものとして地震，津波のレベル１ＰＲＡを対象に実施した。
火災，溢水及びその他外部事象についてはＰＲＡ手法の確立に向けた検討を実施中の段階であったり，起因事象発生頻度など現実的な定量評価の実施に際して必要となるデータの整備を実施していく段階であったりすることから，現段階では「適用可能なもの」に含まれないものと判断したが，「それに代わる手法」として，これらの外部事象の影響を考慮した場合の事故シーケンスグル
ープ選定への影響について以下のとおり検討・整理した。

1.

炉心損傷防止対策の事故シーケンスグループの選定に係る検討（レベル１
ＰＲＡ）

1.1

火災，溢水の影響
外部事象のうち，火災，溢水についてはレベル１ＰＲＡの手法確立・個別プラントへの展開に係る検討作業がある程度進んでいることを踏まえ，
ＰＲＡを念頭にして想定される起因事象を整理した結果を表1及び表2に示す。

付－2－Ⅰ－別紙 1－1

表1

内部溢水により誘発される起因事象（日本原子力学会標準附属書に記載の例）
起因事象
小破断ＬＯＣＡ
主給水流量喪失
２次冷却系の破断
過渡事象／手動停止
外部電源喪失原子炉補機冷却機能喪失

表2

起因事象を誘発する要因の例
溢水による加圧器逃がし弁制御回路の誤作動
溢水による主給水ポンプ等の機能喪失
溢水による主蒸気逃がし弁制御回路の誤作動
溢水による原子炉トリップ／手動停止
溢水による常用母線等の機能喪失
溢水による原子炉補機冷却水ポンプ等の機能喪失

内部火災により誘発される起因事象

起因事象
小破断ＬＯＣＡ
インターフェイス
システムＬＯＣＡ
主給水流量喪失
２次冷却系の破断
過渡事象／手動停止
外部電源喪失原子炉補機冷却機能喪失

起因事象を誘発する要因の例
火災による加圧器逃がし弁制御回路の誤作動
火災によるＲＣＰシール冷却機能喪失
火災による隔離弁制御回路の誤作動
火災による主給水ポンプの機能喪失
火災による主蒸気逃がし弁制御回路の誤作動
火災による原子炉トリップ／手動停止
火災による常用母線の機能喪失
火災による原子炉補機冷却水ポンプの機能喪失

表1，表2で抽出された起因事象は屋内に設置されている安全機器の機能喪失を経て炉心損傷に至る可能性を有するが，これらは同機器の故障・誤操作を想定する内部事象レベル１ＰＲＡから得られる起因事象に含まれている。
溢水，火災の発生の際には同一区画内に近接設置されている機器や制御回路が共通要因で機能喪失する可能性もあるが，設計基準対象施設により波及拡大に起因する広範囲における重畳的な事象発生を防止できることを考えると，定量化に際しては別途評価が必要であるものの，これらは内部
事象レベル１ＰＲＡから得られる事故シーケンスと同様の事象になるものと推定される。
1.2

その他外部事象の影響
その他の外部事象としては解釈第六条第２項に自然現象として，第８項に人為事象として具体的に以下が記載されている。

付－2－Ⅰ－別紙 1－2

・自然現象敷地の自然環境を基に，洪水，風（台風），竜巻，凍結，降水，積雪，
落雷，地滑り，火山の影響，生物学的事象，森林火災等から適用される
もの。
・人為事象
敷地及び敷地周辺の状況を下に選択されるものであり，飛来物（航空機落下等），ダムの崩壊，爆発，近隣工場等の火災，有毒ガス，船舶の衝突又は電磁的障害等。
これらの外部事象については一般社団法人

日本原子力学会リスク評価専

門部会においてリスク評価に係る考え方の議論が開始されている一方，具体的なＰＲＡ手法に係る検討は現段階では行われていないが，相当程度の構造強度を有する安全上重要度の高い建屋内部の設備に直接的な影響を及ぼす可能性は低く，建屋外部に設置された設備への影響が主要な検討対象になるものと推定される（表3，表4，添付参照）。
自然現象については，炉心損傷に至る可能性のある建屋外部の設備の機能喪失としては原子炉補機冷却海水ポンプの機能喪失による原子炉補機冷却機
能喪失，変圧器及び送電線等の機能喪失による全交流動力電源喪失が想定されるが，これらはいずれも今回ＰＲＡ実施により抽出した事故シーケンスとしても確認されている。
また，火山の影響による降下火砕物，森林火災によるばい煙の建屋開口部からの取り込みによる換気空調系機能への影響等は新たに考慮すべき可能性があるものと考えられるが，原子炉補機冷却機能喪失，全交流動力電源喪失
発生時には同時に換気空調系機能喪失が想定されており，これらで想定される事故シーケンスと類似した事象になるものと推定される。
自然現象の重畳を考慮した場合でも，建屋外部に設置された設備への影響
付－2－Ⅰ－別紙 1－3

の程度が変わるのみであり，起因事象としては変わらないことから，新たな事故シーケンスグループが発生することはないものと考える。
人為事象についても，原子炉施設へ与える影響について評価した。評価対
象事象のうち，飛来物（航空機落下）及び電磁的障害については，発生確率が十分に低いと考えられるが，仮に発生を想定した場合でも大規模損壊対策
による影響緩和が可能である。その他の人為事象については，発電所の敷地及び敷地周辺の地域特性を考慮すると発生のおそれはないと考えられるが，仮に発生を想定した場合でも自然現象と同様に，建屋外部に設置された設備への影響を考慮すれば良いことから，新たな事故シーケンスグループが発生することはないものと考える。
なお，今回定性的な評価とした各評価や地震発生時に想定される地震随伴
津波，地震随伴火災及び地震随伴溢水を対象としたＰＲＡについては，手法
整備の研究及び実機プラントへの適用の検討を順次進めていく予定である。

2.

格納容器破損モード選定に係る検討（レベル１．５ＰＲＡ）
外部事象レベル１．５ＰＲＡについては，地震ＰＲＡのみ学会標準に一部関連する記載があるものの，その他の事象については標準的なＰＲＡ手法が確立されておらず，定量評価を実施できる状況ではないため以下のとおり定性的な検討を実施した。

2.1

地震の影響
地震レベル１．５ＰＲＡの評価に際しては，原子炉格納容器本体，原子炉建屋，原子炉格納容器隔離弁等の損傷から原子炉格納容器の閉じ込め機能喪失に至る過程に不確かさが大きくなる傾向にあり，国内でも試解析例
はあるものの，定量評価に際しては損傷箇所，損傷モード等の精緻化検討が必要な段階であり，現在ＰＷＲ電力共同で実機適用検討を実施中である。
付－2－Ⅰ－別紙 1－4

なお，地震特有の影響としては，地震動により原子炉格納容器本体ある
いは原子炉建屋が損傷し直接的に原子炉格納容器が損傷する事象（χモード），原子炉格納容器隔離弁等が損傷し原子炉格納容器の隔離に失敗する事象（βモード），蒸気発生器伝熱管の複数本破損により原子炉格納容器をバイパスする事象（ｇモード）が考えられるが，βモードとｇモードについては内部事象レベル１．５ＰＲＡで抽出されている損傷モードである。
また，χモードについては地震動による直接的な原子炉格納容器の閉じ込め機能喪失であり，地震レベル１ＰＲＡにおいて抽出した「原子炉建屋損傷」及び「原子炉格納容器損傷」が該当するが，これらについては格納容器破損防止対策の有効性を確認する格納容器破損モードとして選定するのではなく，発生する事象の程度や組合せに応じて対応していくべきものである。具体的には，炉心損傷に至らない小規模な事象の場合には，使用可
能な炉心損傷防止対策や格納容器破損防止対策を柔軟に活用するとともに，原子炉格納容器内部の安全系機器・配管の全てが機能を喪失するような深刻な事故の場合には，可搬型のポンプ・電源，放水砲等を駆使した大規模損壊対策による影響緩和を図ることで対応する。
2.2

津波の影響
津波特有の影響として建屋外部の設備が機能喪失することは想定されるものの，炉心損傷後の原子炉格納容器内物理現象についても内部事象レベ
ル１．５ＰＲＡで想定するものと同等と考えられる。原子炉格納容器に直接影響を及ぼす物理的負荷としては津波による波力・漂流物の衝撃力などが考えられるが，原子炉格納容器の配置や周辺の建屋により直接破損することは想定し難く，格納容器破損モードの追加は必要ないものと考える。

2.3

火災・溢水の影響
レベル１ＰＲＡにおける発生可能性のある起因事象の検討からも，炉心付－2－Ⅰ－別紙 1－5

損傷に至る事故シーケンスグループとしては内部事象レベル１ＰＲＡに追加すべきものは発生しないものと推定しており，原子炉格納容器及び内部構造物が直接破損することも想定し難いことから，炉心損傷後の原子炉格
納容器内物理現象についても内部事象レベル１．５ＰＲＡで想定するものと同等と考えられ，格納容器破損モードとして追加すべきものは発生しないものと考える。
2.4

その他外部事象の影響
レベル１ＰＲＡにおける検討からも，屋外施設の損傷によるサポート系の機能喪失が想定されるものの，炉心損傷に至る事故シーケンスグループ
としては内部事象レベル１ＰＲＡに追加すべきものは発生しないものと推定しており，炉心損傷後の原子炉格納容器内物理現象についても内部事象
レベル１．５ＰＲＡで想定するものと同等と考えられ，格納容器破損モードとして追加すべきものは発生しないと考える。

3.

まとめ
今回の事故シーケンスグループ等の選定に際して，現段階でＰＲＡ適用可能と判断した地震レベル１ＰＲＡ，津波レベル１ＰＲＡ以外の外部事象について，定性的な分析・推定から新たに追加すべき事故シーケンスグループ等
は発生しないものと評価した。なお，今回定性的な分析とした各ＰＲＡや地震発生時に想定される地震随伴津波，地震随伴火災及び地震随伴溢水を対象としたＰＲＡについては，手法整備の研究及び実機プラントへの適用の検討を順次進めていく予定である。

付－2－Ⅰ－別紙 1－6

表3
自然現象

自然現象が原子炉施設へ与える影響（1／2）
原子炉施設へ与える影響

洪水

敷地の地形及び表流水の状況から判断して，敷地が洪水による被害を受けることは考えられない。また，発生する影響は溢水又は津波の影響に包絡される。

風（台風）

安全施設に対する風荷重は，建築基準法等に基づき安全施設の安全機能を損なうおそれがない設計としており，風による影響は考え難い。また，強風の影響としては竜巻の影響に包絡される。

竜巻

過大な風荷重，気圧差荷重，飛来物により構築物等が破損し，構築物等に直接的あるいは波及的影響を与える可能性があるが，日本で過去に発生した最大規模の竜巻を想定しても，安全上重要な構築物等に影響を与えることはないと考えられる。可能性としては，飛来物によるタービン建屋損傷に伴う 2 次冷却系の破断等が想定される。また，送電鉄塔倒壊等による外部電源喪失が想定される。なお，原子炉補機
冷却海水ポンプ，復水タンク及び燃料取替用水タンクについては，飛来物への防護対策を講じ安全機能を損なわない設計とする。

凍結

屋外機器で凍結のおそれのあるものは必要に応じて最低気温に適切な余裕を持った凍結防止対策を行うものとし，安全施設の安全機能を損なうおそれがない設計としているため，安全上重要な設備に影響を与えることはないと考えられる。可能性としては復水タンクの純水凍結による損傷が想定される。また，着氷による変圧器及び送電線等の機能喪失による外部電源喪失が想定される。

降水

溢水又は津波による影響に包絡される。

積雪

過大な積雪荷重により構築物等が破損する可能性があるが，過去記録された最大積雪量を想定しても，安全上重要な構築物等に影響を与えることはないと考えられる。可能性としては，積雪荷重によるタービン建屋損傷に伴う２次冷却系の破断等が想定される。また，着雪による変圧器及び送電線等の機能喪失による外部電源喪失が想定される。

落雷

原子炉施設等への避雷設備の設置，接地網の布設による接地抵抗の低減等を行うとともに，安全保護系への雷サージ侵入の抑制を図る回路設計とし，安全施設の安全機能を損なうおそれがない設計としているため，安全上重要な設備に影響を与えることはないと考えられる。可能性としては原子炉補機冷却海水ポンプへの雷撃による損傷で，原子炉補機冷却機能喪失が想定される。また，変圧器及び送電線等の機能喪失による外部電源喪失が想定される。

地滑り

構築物等が損壊する可能性があるが，斜面の滑りに対する十分な安全性を確保する等により，安全施設の安全機能を損なうおそれがない設計としているため，安全上重要な設備に影響を与えることはない。ただし，発電所周辺では倒壊に伴う送電線等の機能喪失による外部電源喪失が想定される。

火 山 の 影 降下火砕物による過大な積載荷重による構築物等の破損，降下火砕物による排気筒
響等の閉塞等の可能性があるが，想定される堆積厚さを考慮しても安全施設の安全機能を損なうおそれがない設計としており，安全上重要な構築物等に影響を与えることはないと考えられる。可能性としては降下火砕物の堆積荷重によるタービン建屋
損傷に伴う２次冷却系の破断等が想定される。また，変圧器及び送電線等の機能喪失による外部電源喪失が想定される。
生 物 学 的 海生生物については，大量の襲来を原因とした原子炉補機冷却海水ポンプの機能喪事象
失による原子炉補機冷却機能喪失が想定される。なお，小動物については，屋外設
置の端子箱内に侵入した場合に短絡，地絡事象の原因となり得るが，ケーブル貫通部等のシールにより防止可能であり，トレン分離した安全機能が共通要因で機能喪失することはない。

付－2－Ⅰ－別紙 1－7

表3

自然現象が原子炉施設へ与える影響（2／2）

自然現象

原子炉施設へ与える影響

森林火災

森林火災については輻射熱による設備及び建屋への影響が想定されるが，安全施設
は，森林火災に対して，「原子力発電所の外部火災影響評価ガイド」を参照し，防火帯を設けていることから，安全性を損なうおそれはない。ただし，火災により森林内に設置された送電線等の機能喪失による外部電源喪失が想定される。

高潮

安全施設は高潮による影響のない敷地高さに設置されていることから，安全性を損なうおそれはない。また，発生する影響は津波の影響に包絡される。

表4
外部人為事象
有毒ガス

飛来物（航空機落下）

船舶の衝突（船舶事故）爆発（プラント外での
爆発）
電磁的障害

ダムの崩壊
火災
（近隣工場等の火災）

外部人為事象が原子炉施設へ与える影響
原子炉施設へ与える影響
幹線道路，鉄道路線，船舶航路及び石油コンビナートは発電所から十分な隔離距離が確保されており，危険物を搭載した車両及び船舶を含む事故等による当該発電所への有毒ガスの影響はない。
航空機落下確率評価結果が防護設計の要否判断の基準である10-７ 回／炉年を超えないため，航空機落下による防護設計を必要としない。なお，当該事象が万が一発生した場合には，大規模損壊及び大規模な火災が発生することを想定し，大規模損壊対策による影響緩和を図ることで対応する。
周辺海域の船舶の航路は発電所から東方向に直線距離で約3km離れていること，発電所がその航路の針路上にないことから，仮に漂流したとしても原子炉補機冷却海水取水口及び2号炉取水口に船舶が漂流するおそれはない。小型船舶が発電所近傍で漂流した場合でも，原子炉補機冷却海水取水口前面の係留施設（ドルフィン）等により侵入経路は阻害され，取水機能に影響はない。
発電所の近くには，爆発により安全施設に影響を及ぼすような石油コンビナート施設等はないため，爆発による安全施設への影響はない。
原子炉保護系計器ラック及びケーブルは，ラインフィルタや絶縁回路の設置により，サージ・ノイズの侵入を防止するとともに，鋼製
筐体や金属シールド付ケーブルの適用により電磁波の侵入を防止する設計としており，発生確率は小さいと考えられる。なお，仮に当該事象が発生した場合には，複数の信号系の損傷も想定されるが，大規模損壊対策による影響緩和を図ることで対応する。
発電所周辺には，ダムは存在しないことから，安全性を損なうおそれはない。
発電所の近くには，火災により安全施設に影響を及ぼすような石油コンビナート施設等はないため，石油コンビナート施設等の火災による安全施設への影響はない。

付－2－Ⅰ－別紙 1－8

別紙 1（添付）
外部事象（地震，津波，火災及び溢水を除く）の影響評価について

解釈第六条２項に記載されている自然現象については，現段階でのＰＲＡの実施は困難であるため，「それに代わる方法」として事故シーケンスグループの抽出を行い，重大事故の有効性評価において新たに追加が必要となる事故シーケンスグループの有無について確認を行った。
1.

評価対象事象設計基準において想定される外部事象（自然現象及び人為事象）について，
添付-1 のとおり抽出しているが，人為事象については，発生のおそれがな
いこと等から，ここでは，自然現象（地震，津波，火災及び溢水を除く）に着目した評価を行った。
なお，自然現象の評価に当たっては，以下の事象を選定した。
・洪水
・風（台風）
・竜巻
・凍結
・降水
・積雪
・落雷
・地滑り
・火山の影響・生物学的事象
・森林火災
・高潮
付－2－Ⅰ－別紙 1－9

2.

想定範囲
事故シーケンスグループの抽出に当たっては，上記自然現象のそれぞれについて，過酷と考えられる条件を基にその影響について評価を行う。

3.

まとめ1.項に示した各評価対象事象について，事故シーケンスに至る可能性について検討を実施した結果（添付-2 から 7 参照），内部事象ＰＲＡや地震Ｐ
ＲＡ，津波ＰＲＡにて抽出した事故シーケンスグループに対して新たに追加が必要となる事故シーケンスグループは発生しないものと判断した。

付－2－Ⅰ－別紙 1－10

表
No.

事象

事象の選定結果
備考

詳細説明

1

洪水

「津波」による影響評価に包絡される。

―

2

風（台風）

「竜巻」による影響評価に包絡される。

―

3

竜巻

当該事象に関する影響評価を行う。

添付-2

4

凍結

当該事象に関する影響評価を行う。

添付-3

5

降水

「津波」による影響評価に包絡される。

6

積雪

当該事象に関する影響評価を行う。

添付-4

7

落雷

当該事象に関する影響評価を行う。

添付-5

―

斜面の安定性を確保する等により，安全施
設の安全機能を損なうおそれがない設計と
8

地滑り

―
していることから，地滑りによる影響はな
い。

9

火山の影響

当該事象に関する影響評価を行う。

添付-6

海生生物襲来については，原子炉補機冷却海水ポンプ機能喪失による原子炉補機冷却機能喪失が考えられる。小動物等によるケ
10―

生物学的事象ーブル類の損傷が想定されるが，小動物の侵入防止対策により，安全施設の機能が損なわれることはない。

11

森林火災

当該事象に関する影響評価を行う。

12

高潮「津波」による影響評価に包絡される。

付－2－Ⅰ－別紙 1－11

添付-7
―

添付-1

設計基準において想定される自然現象及び原子炉施設の安全性を損なわせる原因となるおそれがある事象であって人為によるものの選定について設計基準において想定される自然現象及び原子炉施設の安全性を損なわせる
原因となるおそれがある事象であって人為によるもの（故意によるものを除く。）（以下「人為事象」という。）について選定を行った。

1.

自然現象及び人為事象に係る外部ハザードの抽出
解釈第６条２項及び８項において，「設計基準おいて想定される自然現象（地震及び津波を除く。）」と「設計基準において想定される人為事象」として，以下のとおり例示されている。
第六条（外部からの衝撃による損傷の防止）（中略）
2

第 1 項に想定する「想定される自然現象」とは，敷地の自然現象を基に，洪水，風（台風），竜巻，凍結，降水，積雪，落雷，地滑り，火山の影響，生物学的事象又は森林火災等から適用されるものをいう。

（中略）
8

第 3 項に規定する「発電用原子炉施設の安全性を損なわせる原因とな

るおそれがある事象であって人為によるもの（故意によるものを除く。）とは，敷地及び敷地周辺の状況をもとに選択されるものであり，飛来物（航空機落下等），ダムの崩壊，爆発，近隣工場等の火災，有毒ガス，船舶の衝突又は電磁的障害等をいう。
自然現象及び想定される人為事象に係る外部ハザードについて網羅的に抽出するために国内外の基準等を収集しリストアップした。基準の選定に当たって
付－2－Ⅰ－別紙 1－12

は，国外の基準として「Specific Safety Guide（SSG-3）“Development andApplication of Level 1 Probabilistic Safety Assessment for Nuclear
Power Plants ”(IAEA,April 2010)」を，また人為事象を選定する観点から「 DIVERSE AND FLEXIBLE COPING STRATEGIES(FLEX) IMPLEMENTATION GUIDE(NEI-12-06 August 2012)」，日本の自然現象を網羅する観点から「日本の自然災害（国会資料編纂会 1998 年）」を参考にした。これらの基準等に基づき抽出した自然現象に係る外部ハザードを表 1.1 に，人為事象に係る外部ハザー
ドを表 1.2 に示す。
なお，そのほかにＮＲＣの「NUREG／CR-2300 “PRA Procedures Guide”，
NRC.January 1983」等の基準も事象収集の対象としているが，これらを追加した基準の事象により，「(3)設計基準において想定される自然現象及び想定される人為事象の選定結果」において選定される事象が増加することはなかった。

付－2－Ⅰ－別紙 1－13

表 1.1

外部ハザードの抽出（自然現象）(1／3)

丸数字は，外部ハザードを抽出した文献を示す。
外部ハザードを抽出した文献等
No.

外部ハザード
①

②

③

④

⑤

⑥

⑦

○

○

○

○

○

○

1-1

凍結

○

1-2

隕石

○

1-3

降水（豪雨(降雨)）

○

1-4

河川の迂回

○

1-5

砂嵐

○

1-6

静振

○

1-7

地震活動

○

○

○

○

○

○

○

1-8

積雪（暴風雪）

○

○

○

○

○

○

○

1-9

土壌の収縮又は膨張

○

1-10

高潮

○

○

1-11

津波

○

○

○

○

○

○

○

1-12

火山（火山活動・降灰）

○

○

○

○

○

○

○

1-13

波浪・高波

○

1-14

雪崩

○

1-15

生物学的事象

○

1-16

海岸浸食

○

1-17

干ばつ

○

○

1-18

洪水（外部洪水）

○

○

1-19

風（台風）

○

○

○

1-20

竜巻

○

○

○

○
○

○

○
○

○

○

○

○

付－2－Ⅰ－別紙 1－14

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

⑧

表 1.1

外部ハザードの抽出（自然現象）(2／3)
外部ハザードを抽出した文献等

No.

外部ハザード
①

1-21

濃霧

○

1-22

森林火災

○

1-23

霜・白霜

○

1-24

草原火災

○

1-25

雹・あられ

○

1-26

極高温

○

1-27

満潮

1-28

②

③

④

⑤

⑥

○
○

○

○

○

⑦
○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

ハリケーン

○

○

○

1-29

氷結

○

○

○

1-30

氷晶

○

1-31

氷壁

○

1-32

土砂崩れ（山崩れ，がけ崩れ）

1-33

落雷

○

1-34

湖又は河川の水位低下

○

1-35

湖又は河川の水位上昇

1-36

陥没・地盤沈下・地割れ

1-37

極限的な圧力（気圧高低）

○

1-38

もや

○

1-39

塩害，塩雲

○

1-40

地面の隆起

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

付－2－Ⅰ－別紙 1－15

○

○
○

⑧

表 1.1

外部ハザードの抽出（自然現象）(3／3)
外部ハザードを抽出した文献等

No.

外部ハザード
①

②

③

1-41

動物

1-42

地滑り

1-43

カルスト

○

1-44

地下水による浸食

○

1-45

海水面低

○

1-46

海水面高

○

1-47

地下水による地滑り○

1-48

水中の有機物○1-49

太陽フレア，磁気嵐

1-50

高温水（海水温高）○

1-51

低温水（海水温低）

○

1-52

液状化

○

1-53

土石流

○

1-54

水蒸気

○

1-55

毒性ガス

④

⑤

⑥

⑦

○

○

○

○
○

○

○

○

○

付－2－Ⅰ－別紙 1－16

○

○

⑧

表 1.2

外部ハザードの抽出（人為事象）(1／2)

丸文字は，外部ハザードを抽出した文献を示す。
外部ハザードを抽出した文献等
No.

外部ハザード
①

②

③

④

⑤

⑥

⑦

2-1

衛星の落下

○

○

2-2

パイプライン事故（ガスなど），パイプライン事故による
サイト内爆発等

○

○

○

○

2-3

交通事故（化学物質流出含む）

○

○

○

○

2-4

有毒ガス

○

○

○

○

○

2-5

タービンミサイル

○

○

○

○

○

2-6

飛来物（航空機落下）

○

○

○

○

○

2-7

工業施設又は軍事施設事故○

2-8

船舶の衝突（船舶事故）

○

○

2-9

自動車又は船舶の爆発

○

○

2-10

船舶から放出される固体液体不
純物

○

2-11

水中の化学物質○

2-12

爆発（プラント外での爆発）

○

2-13

プラント外での化学物質流出

○

2-14

サイト貯蔵の化学物質の流出

2-15

軍事施設からのミサイル

○

2-16

掘削工事

○

2-17

他のユニットからの火災

○

2-18

他のユニットからのミサイル

○

○

○

○

○

○

付－2－Ⅰ－別紙 1－17

⑧

○

○

○

○

○

○

○

○

表 1.2

外部ハザードの抽出（人為事象）(2／2)
外部ハザードを抽出した文献等

No.

外部ハザード
①

②

③

④

⑤

⑥

2-19

他のユニットからの内部溢水

○

2-20

電磁的障害

○

○

○

2-21

ダムの崩壊

○

○

○

2-22

内部溢水

○

○

○

2-23

火災（近隣工場等の火災）

○

○

○

⑦

⑧

○

[外部ハザードを抽出した文献]① DIVERSE AND FLEXIBLE COPING STRATEGIES(FLEX) IMPLEMENTATIONGUIDE(NEI-12-06 August 2012)②「日本の自然災害」国会資料編纂会 1998 年③ Specific Safety Guide(SSG-3)“Development and Application of

Level 1 Probabilistic Safety Assessment for Nuclear Power
Plants” ,IAEA,April 2010④「実用発電用原子炉及びその附属施設の技術基準に関する規則の解釈」（制定：平成 25 年 6 月 19 日）⑤ NUREG/CR-2300“PRA Procedures Guide” ,NRC,January 1983⑥「実用発電用原子炉及びその附属施設の位置，構造及び設備の基準に関する規則の解釈」（制定：平成 25 年 6 月 19 日）⑦ ASME/ANS RA-Sa-2009 “Addenda to ASME/ANS RA-S-2008 Standard forLevel 1/Large Early Release Frequency probabilistic Risk
Assessment for Nuclear Power Plant Applications”⑧ B.5.b Phase2&3 Submittal Guideline(NEI 06-12 December 2006)-2011.5
ＮＲＣ公表
付－2－Ⅰ－別紙 1－18

2.

設計基準において想定される自然現象（地震及び津波を除く。）及び想定される人為事象の選定
1.で網羅的に抽出した外部ハザードについて，設計基準において想定される自然現象（地震及び津波を除く。）及び人為事象を選定するため，敷地の自然環境や敷地及び敷地周辺の状況を考慮し，海外での評価手法 ※ を参考とした表 1.3 の除外基準のいずれかに該当するものは除外して事象の選定を行った。
※：ASME/ANS RA-Sa-2009“Addenda to ASME/ANS RA-S-2008 Standard

for Level 1/Large Early Release Frequency Probabilistic Risk
Assessment for Nuclear Power Plant Applications”
表 1.3

考慮すべき事象の除外基準（参考 1 参照）

基準Ａ

当該原子炉施設に影響を及ぼすほど接近した場所に発生しない。
（例：No.1-5 砂嵐）

基準Ｂ

ハザード進展・襲来が遅く，事前にそのリスクを予知・検知することでハザードを排除できる。（例：No.1-16 海岸浸食）

基準Ｃ

当該原子炉施設の設計上，考慮された事象と比較して設備等への影響度が同等
若しくはそ れ以下，又 は当該原子 炉施設の安 全性が損な われること がない。
（例：No.1-21 濃霧）

基準Ｄ

影響が他の事象に包絡される。（例：No.1-27 満潮）

基準Ｅ発生頻度が他の事象と比較して非常に低い。（例：No.1-2 隕石）

基準Ｆ

外部からの衝撃による損傷の防止とは別の条項により評価を実施している。又は故意の人為事象等外部からの衝撃による損傷の防止の対象外の事項（例：No.2-22 内部溢水）

3.

設計基準において想定される自然現象及び人為事象の選定結果
2.で検討した除外基準に基づき，設計基準において想定される自然現象及び人為事象を選定した結果を表 1.4 及び表 1.5 に示す。
第６条に該当する「設計基準において想定される自然現象（地震及び津波を除く。）」として，以下の 12 事象を選定した。

付－2－Ⅰ－別紙 1－19

・洪水・風（台風）
・竜巻
・凍結
・降水
・積雪
・落雷
・地滑り
・火山の影響・生物学的事象
・森林火災
・高潮
また，「設計基準において想定される人為事象」として，以下の 7 事象を選定した。
・飛来物（航空機落下）
・ダムの崩壊・爆発・近隣工場等の火災・有毒ガス
・船舶の衝突・電磁的障害付－2－Ⅰ－別紙 1－20

表 1.4
No.

設計基準において想定される自然現象の選定結果（1／3）

外部ハザード

選定
基準

選定

備

考

「凍結」としてプラントへの影響評価を実施する。
安全施設の機能に影響を及ぼす隕石が落下する可能性は非常に低いと考えられることから除外する。
「降水」としてプラントへの影響評価を実施す
る。

1-1

凍結

－

○

1-2

隕石

Ｅ

×

1-3

降水（豪雨(降雨)）

－

○

1-4

河川の迂回

Ａ

×

氾濫することにより，安全施設の機能に影響を及
ぼすような河川はないことから除外する。

1-5

砂嵐

Ａ

×

発電所敷地近傍に砂丘等がないことから除外す
る。

1-6

静振

Ｄ

×

「津波」に包絡される。

1-7

地震活動

Ｆ

×

「第四条（地震による損傷の防止）」にて評価する。

1-8

積雪（暴風雪）－○「積雪」としてプラントへの影響評価を実施する。

1-9土壌の収縮又は膨張Ａ

×

発電所の地盤は安定した硬質岩盤であり，土壌の収縮又は膨張は発生しないことから除外する。

1-10

高潮

－

○

「高潮」としてプラントへの影響評価を実施す
る。

1-11

津波

Ｆ

×

「第五条（津波による損傷の防止）」にて評価す
る。

1-12

火山
（火山活動・降灰）－○「火山の影響」としてプラントへの影響評価を実
施する。

1-13

波浪・高波

Ｄ

×

「津波」に包絡される。

1-14

雪崩

Ａ

×

原子炉施設に影響を与える場所に県が指定する雪崩危険箇所はない。

1-15

生物学的事象－○「生物学的事象」としてプラントへの影響評価を
実施する。

1-16

海岸浸食

Ｂ

×

事象進展が遅く，安全施設の機能に影響を及ぼすことはないことから除外する。

1-17

干ばつ

Ｂ

×

事象進展が遅く，安全施設の機能に影響を及ぼすことはないことから除外する。

1-18

洪水（外部洪水）－○「洪水」としてプラントへの影響評価を実施す
る。

1-19

風（台風）

－

○

「風（台風）」としてプラントへの影響評価を実
施する。

1-20

竜巻

－

○

「竜巻」としてプラントへの影響評価を実施する。

付－2－Ⅰ－別紙 1－21

表 1.4
No.

設計基準において想定される自然現象の選定結果（2／3）

外部ハザード

選定
基準

選定

備

考

1-21

濃霧

Ｃ

×

安全施設の機能に影響を及ぼす可能性は極めて低いことから除外する。

1-22

森林火災

－

○

「森林火災」としてプラントへの影響評価を実施
する。

1-23

霜・白霜

Ｃ

×

安全施設の機能に影響を及ぼす可能性は極めて低いことから除外する。

1-24

草原火災

Ａ

×

敷地周辺に草原はないため除外する。

1-25

雹・あられ

Ｄ

×

「竜巻」に包絡される。

1-26

極高温

Ｃ

×

安全施設の機能に影響を及ぼす可能性は低いことから除外する。

1-27

満潮

Ｄ

×

「津波」に包絡される。

1-28

ハリケーン

Ａ

×

日本がハリケーンの影響を受けることはないことから除外する。

1-29

氷結

Ｄ

×

「凍結」に包絡される。

1-30

氷晶

Ｄ

×

「凍結」に包絡される。

1-31

氷壁

Ｄ

×

「凍結」に包絡される。

1-32

土砂崩れ
（山崩れ，がけ崩れ）

Ｄ×「地震活動」による影響評価（地盤）に包絡され
る。

1-33

落雷

－

○

「落雷」としてプラントへの影響評価を実施す
る。

1-34

湖又は河川の水位低下

Ｂ

×

事象進展が遅く，安全施設の機能に影響を及ぼすことはないことから除外する。

1-35

湖又は河川の水位上昇

Ｄ×「洪水（外部洪水）」に包絡される。

1-36

陥 没 ・ 地盤沈 下 ・ 地 割
れＤ×「地震活動」による影響評価（地盤）に包絡され
る。

1-37

極限的な圧力（気圧高低）

Ｄ×「竜巻」に包絡される。

1-38

もや

Ｃ

×

安全施設の機能に影響を及ぼす可能性は極めて低いことから除外とする。

1-39

塩害，塩雲

Ｂ

×

塩害による腐食の進展は遅く十分管理が可能であることから除外する。

1-40

地面の隆起

Ｄ

×

「地震活動」による影響評価（地盤）に包絡される。

付－2－Ⅰ－別紙 1－22

表 1.4
No.

設計基準において想定される自然現象の選定結果（3／3）

外部ハザード

選定
基準

選定

備

考

「生物学的事象」に包絡される。

1-41

動物

Ｄ

×

1-42

地滑り

－

○

1-43

カルスト

Ａ

×

1-44

地下水による浸食

Ａ

×

1-45

海水面低

Ｄ

×

「津波」に包絡される。

1-46

海水面高

Ｄ

×

「津波」に包絡される。

1-47

地下水による地滑り

Ｄ×「地滑り」に包絡される。

1-48

水中の有機物Ｄ×「生物学的事象」に包絡される。

1-49

太陽フレア，磁気嵐

Ｃ

×

1-50

高温水（海水温高）

Ｃ

×

1-51

低温水（海水温低）

Ｃ×

安全施設の機能に影響を及ぼす可能性は低いことから除外する。

1-52

液状化

Ｆ

×

「第三条（設計基準対象施設の地盤）」にて評価
する。

1-53

土石流

Ｄ

×

土石流を地滑りの評価で考慮するため，「地滑り」の影響評価に包絡される。

1-54

水蒸気

Ａ

×

周辺に水蒸気の発生要因はないことから除外す
る。

1-55

毒性ガス

Ｄ

×

「火山（火山活動・降灰）」に包絡される。

「地滑り」としてプラントへの影響評価を実施する。
発電所敷地内及び敷地周辺にはカルスト地形は認められず，地質的にもカルストを形成する要因はないことから除外する。
発電所の地盤は安定した硬質岩盤であり，地下水による浸食は発生しないため除外する。

磁気嵐により誘導電流が発生する可能性があるが，影響が及んだとしても外部の電源系に限られると考えられるため除外する。
安全施設の機能に影響を及ぼす可能性は低いことから除外する。

付－2－Ⅰ－別紙 1－23

表 1.5
No.

設計基準において想定される人為事象の選定結果（1／2）

外部ハザード

選定
基準

備

選定

考

※１

×

安全施設の機能に影響を及ぼす人工衛星が落下する可能性は非常に低いと考えられることから除外する。

×

発電所周辺にパイプラインはないことから除外す
る。

2-1

衛星の落下

Ｅ

2-2

パイプライン事故（ガスなど），パイ
プライン事故によるサイト内爆発等Ａ

2-3

交通事故（化学物質
流出含む）

Ｄ

×

「有毒ガス」，「爆発（プラント外での爆発）」及び「火災（近隣工場等の火災）」に包絡される。発電所敷地内の交通事故は，車両の速度制限
等により管理されることから，安全機器へ損傷を与えるほどの衝突は発生しない。

2-4

有毒ガス

－

○

「有毒ガス」としてプラントへの影響評価を実施
する。

2-5

タービンミサイル

Ｆ×「第十八条（蒸気タービン）」にて評価する。

2-6

飛来物
（航空機落下）－○「飛来物（航空機落下）」としてプラントへの影
響評価を実施する。

Ａ・Ｄ

×

発電所近傍に安全施設に影響を及ぼすような軍事施設はない。工場施設の影響は，「有毒ガス」，「爆発（プラント外での爆発）」及び「火災（近隣工場等の火災）」に包絡される。

2-7

工業施設又は軍事施
設事故

2-8

船舶の衝突
（船舶事故）－○「船舶の衝突」としてプラントへの影響評価を実
施する。

2-9

自動車又は船舶の爆
発

Ｄ×「爆発（プラント外での爆発）」に包絡される。

2-10船舶から放出される固体液体不純物

Ｄ×「船舶の衝突（船舶事故）」に包絡される。

2-11

水中の化学物質Ｄ×「船舶の衝突（船舶事故）」に包絡される。

2-12

爆発（プラント外で
の爆発）

－

○

「爆発」としてプラントへの影響評価を実施す
る。

2-13

プラント外での化学
物質の流出

Ｄ

×

「有毒ガス」に包絡される。

2-14

サイト貯蔵の化学物
質の流出

Ｃ

×

化学薬品は適切に管理しているが，仮に流出した
場合でも堰等により拡散防止が図られていることから除外する。

2-15

軍事施設からのミサ
イル

Ａ×

発電所近傍に軍事施設はないことから除外する。

2-16

掘削工事

Ａ

×

敷地内の工事は管理されており，また敷地外での工事はプラントに影響を与えないことから除外する。

付－2－Ⅰ－別紙 1－24

表 1.5

設計基準において想定される人為事象の選定結果（2／2）

No.

外部ハザード

選定
基準

選定

2-17

他のユニットからの火災

Ｄ×「火災（近隣工場等の火災）」に包絡される。

2-18

他のユニットからの
ミサイル

Ｃ

×

安全施設に影響を及ぼすようなミサイル源はないことから除外する。

2-19

他のユニットからの
内部溢水

Ｆ

×

「第九条（溢水による損傷の防止等）」にて評価
する。

2-20

電磁的障害

－

○

「電磁的障害」としてプラントへの影響評価を実
施する。

2-21

ダムの崩壊

－

○

「ダムの崩壊」としてプラントへの影響評価を実
施する。

2-22

内部溢水

Ｆ

×

「第九条（溢水による損傷の防止等）」にて評価
する。

2-23

火災（近隣工場等の
火災）

－

○

「近隣工場等の火災」としてプラントへの影響評
価を実施する。

備

考※１：人工衛星が落下した場合については，衛星の大部分が大気圏で燃え尽き，一部破片が落下する可能性があるものの原子炉施設に影響を及ぼすことはないものと考えられる。

付－2－Ⅰ－別紙 1－25

＜参考１＞
基準Ａ：当該原子炉施設に影響を及ぼすほど接近した場所に発生しない。
発電所の立地点の自然環境は一様ではなく，発生する自然現象は地域性があるため，発電所立地点において明らかに起こり得ない事象は対象外とする。
基準Ｂ：ハザード進展・襲来が遅く，事前にそのリスクを予知・検知すること
でハザードを排除できる。
事象発生時の発電所への影響の進展が緩慢であって，影響の緩和又は排除の対策が容易に講じることができる事象は対象外とする。例えば，発電所の海岸の浸食の事象が発生しても，進展が遅いため補強工事等により浸食を食
い止めることができる。
基準Ｃ：当該原子炉施設の設計上，考慮された事象と比較して設備等への影響度が同等若しくはそれ以下，又は当該原子炉施設の安全性が損なわれることがない。
事象が発生しても，プラントへの影響が極めて限定的で炉心損傷事故のよ
うな重大な事故には繋がらない事象は対象外とする。例えば，外気温が上昇
しても，屋外設備でも故障に至る可能性は小さく，また，冷却海水の温度が直ちに上昇しないことから冷却は維持できるので，影響は限定的である。
基準Ｄ：影響が他の事象に包絡される。
プラントに対する影響が同様とみなせる事象については，相対的に影響が大きいと判断される事象に包含して合理的に検討する。
基準Ｅ：発生頻度が他の事象と比較して非常に低い。
タービンミサイル，航空機落下の評価では発生頻度が低い事象（10－７ ／年以下）は考慮すべき事象の対象外としており，同様に発生頻度がごく稀な事象は対象外とする。

付－2－Ⅰ－別紙 1－26

基準Ｆ：外部から衝撃による損傷の防止とは別の条項により評価を実施している。又は故意の人為事象等外部からの衝撃による損傷の防止の対象外の事項である。
第四条（地震による損傷の防止），第五条（津波による損傷の防止），第九条（溢水による損傷の防止）等の別の条項により評価を実施するもの，
又は故意の人為事象等の外部からの衝撃による損傷の防止に該当しないものについては対象外とする。

付－2－Ⅰ－別紙 1－27

添付-2

1.

竜巻が原子炉施設へ与える影響について

起因事象の特定(1)

構築物，系統及び機器（以下「設備等」という。）の損傷・機能喪失モードの抽出
竜巻事象により設備等に発生する可能性のある影響について，以下のとおり，損傷・機能喪失モードを抽出した。

ａ．竜巻荷重による建屋及び屋外設備等の損傷
ｂ．竜巻によりもたらされる飛来物による建屋及び屋外設備等の損傷(2)

評価対象設備及びシナリオの選定(1)項で抽出した影響を考慮し，プラントの安全性に影響を及ぼす可能性のある設備及びシナリオは以下に示すとおりである。

ａ．竜巻の風荷重による建屋及び屋外設備等の損傷
(a)

建屋の損傷
原子炉建屋，原子炉補助建屋等の安全上重要な機器が設置されている建屋及びタービン建屋については，竜巻の風荷重によって，倒壊，建屋部材等の損傷による建屋内の安全上重要な機器が損傷することを
想定する。

(b)

復水タンクの損傷
竜巻の風荷重によって復水タンクが損傷した場合は，補助給水による冷却が不可能になる。また，復水タンクの機能喪失と同時に(2)ａ．
(e)の外部電源喪失を想定すると，２次冷却系からの除熱機能喪失と
なる。

(c)

燃料取替用水タンクの損傷
竜巻の風荷重によって燃料取替用水タンクが損傷した場合は，非常付－2－Ⅰ－別紙 1－28

用炉心冷却系による炉心への注水及び格納容器スプレイ系による格納容器除熱が不可能になる。一方で，竜巻によりＬＯＣＡ事象が発生することは想定し難いため，これらの機能が必要になることはないと考
えられる。
(d)

原子炉補機冷却海水ポンプの損傷
竜巻の風荷重によって原子炉補機冷却海水ポンプ 5 台全てが損傷した場合は，原子炉補機冷却機能が喪失し，従属的にディーゼル発電機
も機能が喪失する。ディーゼル発電機の機能喪失と同時に(2)ａ．(e)の外部電源喪失の発生を想定すると，全交流電源喪失となる。

(e)

送電鉄塔の倒壊等
竜巻の風荷重によって，送電鉄塔の倒壊，送電線の切断等が発生した場合は，外部電源が喪失する。

ｂ．竜巻によってもたらされる飛来物による建屋及び屋外設備等の損傷
(a)

建屋の損傷
原子炉建屋，原子炉補助建屋等の安全上重要な機器が設置されている建屋及びタービン建屋については，竜巻によりもたらされる飛来物
によって，建屋部材等の損傷による建屋内の安全上重要な機器が損傷することを想定する。

(b)

復水タンクの損傷
竜巻によりもたらされる飛来物によって復水タンクが損傷した場合は，補助給水による冷却が不可能になる。また，復水タンクの機能喪失と同時に(2)ｂ．(e)の外部電源喪失の発生を想定すると，２次冷却系からの除熱機能喪失となる。

(c)

燃料取替用水タンクの損傷
竜巻によりもたらされる飛来物によって燃料取替用水タンクが損傷
付－2－Ⅰ－別紙 1－29

した場合は，非常用炉心冷却系による炉心への注水や格納容器スプレ
イ系による格納容器除熱が不可能になる。一方で，竜巻によりＬＯＣ
Ａ事象が発生することは想定し難いため，これらの機能が必要となることはないと考えられる。
(d)

原子炉補機冷却海水ポンプの損傷
竜巻によりもたらされる飛来物によって原子炉補機冷却海水ポンプ
5 台全てが損傷した場合は，原子炉補機冷却機能が喪失し，従属的にディーゼル発電機も機能が喪失する。ディーゼル発電機の機能喪失と同時に(2)ｂ．(e)の外部電源喪失の発生を想定すると，全交流動力電源喪失となる。

(e)

送電鉄塔の損傷等
竜巻によりもたらされる飛来物によって，送電鉄塔の損傷，送電線の切断等が発生した場合は，外部電源が喪失する。

(3)

起因事象の特定(2)項で選定した各シナリオについて，最大風速 100m／s（年超過確率約 5.2×10－９ 回／年）に対しての裕度評価（起因事象発生可能性評価）を実施し，事故シーケンスグループ抽出に当たって考慮すべき起因事象の特定を行った。

ａ.竜巻の風荷重による建屋及び屋外設備等の損傷
(a)

建屋の損傷
安全上重要な機器が設置されている各建屋の損傷については，最大
風速 100m／s における風圧力等の考慮すべき荷重に対して建屋全体の構造健全性が維持されるとともに，個々の部材の破損により当該建屋内の安全上重要な機器が安全機能を損なわない設計又は運用による防護対策を実施することから，考慮すべきシナリオとして選定しない。
付－2－Ⅰ－別紙 1－30

また，タービン建屋の損傷についても，上記風速における風圧力等の考慮すべき荷重に対して安全上重要な機器へ波及的影響を及ぼさない設計とすることから，考慮すべきシナリオとして選定しない。
(b)

復水タンクの損傷
竜巻の風荷重によって復水タンクが損傷した場合は，補助給水による冷却が不可能になる。また，復水タンクの機能喪失と同時に外部電源喪失，２次冷却系の破断又は主給水流量喪失の発生を想定すると２次冷却系からの除熱機能喪失となるが，最大風速 100m／s における風圧力等の考慮すべき荷重に対して構造健全性が維持され，安全機能を損なわない設計とすることから，考慮すべきシナリオとして選定しない。

(c)

燃料取替用水タンクの損傷
竜巻の風荷重によって燃料取替用水タンクが損傷した場合は，非常用炉心冷却系による炉心への注水や格納容器スプレイ系による格納容器除熱が不可能になるが，竜巻が原因でＬＯＣＡ事象が発生することは想定し難い。さらに，最大風速 100m／s における風圧力等の考慮すべき荷重に対して構造健全性が維持され，安全機能を損なわない設計とすることから，考慮すべきシナリオとして選定しない。

(d)

原子炉補機冷却海水ポンプの損傷
竜巻の風荷重によって原子炉補機冷却海水ポンプ 5 台全てが損傷した場合は，原子炉補機冷却機能が喪失し，従属的にディーゼル発電機
も機能が喪失する。また，ディーゼル発電機の機能喪失と同時に外部電源喪失の発生を想定すると，全交流動力電源喪失となるが，最大風
速 100m／s における風圧力等の考慮すべき荷重に対して安全機能を損なわない設計とすることから，考慮すべきシナリオとして選定しない。
付－2－Ⅰ－別紙 1－31

(e)送電鉄塔の倒壊等
風荷重に対して設計上の配慮はなされているものの，最大風速100m／s の風荷重による送電鉄塔の倒壊，送電線の切断等の発生を否定できないため，送電鉄塔の倒壊等に伴う外部電源喪失については考慮すべきシナリオとして選定する。

ｂ．竜巻によってもたらされる飛来物による建屋・屋外設備等の損傷
(a)

建屋の損傷
安全上重要な機器が設置されている各建屋の損傷については，最大
風速 100m／s の竜巻による飛来物の衝突を想定しても，建屋全体の構造健全性が維持されるとともに，個々の部材の破損により当該建屋内の安全上重要な機器が安全機能を損なわない設計又は運用による防護対策を実施することから，考慮すべきシナリオとして選定しない。しかし，タービン建屋については，飛来物が衝突した場合は，建屋貫通による内包設備への影響を否定できないため，地震ＰＲＡの検討を踏
まえ，外部電源喪失，２次冷却系の破断及び主給水流量喪失を考慮する。

(b)

復水タンクの損傷
竜巻によってもたらされる飛来物によって復水タンクが損傷した場
合は，補助給水による冷却が不可能になる。また，復水タンクの機能喪失と同時に外部電源喪失，２次冷却系の破断又は主給水流量喪失の発生を想定すると２次冷却系からの除熱機能喪失となるが，竜巻飛来物防護対策設備により，最大風速 100m／s の竜巻による飛来物の衝突を想定しても安全機能を損なわない設計とすることから，考慮すべきシナリオとして選定しない。

付－2－Ⅰ－別紙 1－32

(c)燃料取替用水タンクの損傷
竜巻によってもたらされる飛来物によって燃料取替用水タンクが損傷した場合は，非常用炉心冷却系による炉心への注水や格納容器スプ
レイ系による格納容器除熱が不可能になるが，竜巻が原因でＬＯＣＡ
事象が発生することは想定し難い。さらに，竜巻飛来物防護対策設備
により，最大風速 100m／s の竜巻による飛来物の衝突を想定しても安全機能を損なわない設計とすることから，考慮すべきシナリオとして選定しない。

(d)

原子炉補機冷却海水ポンプの損傷
竜巻によってもたらされる飛来物によって原子炉補機冷却海水ポン
プ 5 台全てが損傷した場合は，原子炉補機冷却機能が喪失し，従属的にディーゼル発電機も機能が喪失する。また，ディーゼル発電機の機能喪失と同時に外部電源喪失の発生を想定すると，全交流動力電源喪失となるが，竜巻飛来物防護対策設備により，最大風速 100m／s の竜巻による飛来物の衝突を想定しても，安全機能を損なわない設計とすることから，考慮すべきシナリオとして選定しない。

(e)

送電鉄塔の損傷等
竜巻によってもたらされる飛来物によって，送電鉄塔の損傷，送電線の切断等の発生を否定できないため，送電鉄塔の損傷等に伴う外部電源喪失については考慮すべきシナリオとして選定する。

2.

事故シーケンスの特定
上記検討により起因事象を以下のとおり選定した。
・タービン建屋損傷による２次冷却系の破断・タービン建屋損傷による主給水流量喪失
付－2－Ⅰ－別紙 1－33

・タービン建屋損傷あるいは外部送電系の機能喪失による外部電源喪失
上記シナリオは，内部事象ＰＲＡ，地震ＰＲＡ，津波ＰＲＡにて考慮しているものであり，新たに追加すべきものはない。
以上から，事故シーケンス抽出に当たって考慮すべき起因事象は，２次冷却系の破断，主給水流量喪失及び外部電源喪失であり，竜巻事象を要因として発生しうる有意な頻度又は影響のある事故シーケンスは新たに生じないと判断される。
なお，発電所付近で観測された最大瞬間風速 41.9m／s を超える風（台風）が発生したとしても，竜巻事象において最大風速 100m／s で評価していることから，竜巻事象の評価に包絡されると判断した。

付－2－Ⅰ－別紙 1－34

添付-3

1.

凍結が原子炉施設へ与える影響について

起因事象の特定(1)

設備等の損傷・機能喪失モードの抽出
凍結事象により設備等に発生する可能性のある影響について，以下のとおり，損傷・機能喪失モードを抽出した。

ａ．屋外タンク及び配管内流体の凍結
ｂ．ヒートシンク（海水）の凍結
ｃ．着氷による送電変電設備の相間短絡(2)

評価対象設備等及びシナリオの選定(1)項で抽出した影響を考慮し，プラントの安全性に影響を及ぼす可能性のある設備及びシナリオは以下に示すとおりである。

ａ．屋外タンク及び配管内流体の凍結(a)

燃料油貯蔵タンク（ディーゼル発電機用）の軽油凍結
低温によって燃料油貯蔵タンク（ディーゼル発電機用）の軽油が凍結するとともに，下記ｃ．の外部電源喪失が発生している状況を想定すると，ディーゼル発電機の燃料枯渇により，全交流動力電源喪失と
なる。

(b)

復水タンクの純水凍結
低温によって復水タンクの純水が凍結した場合，補助給水による冷却が不可能になる。また，復水タンクが機能喪失と同時に下記ｃ．の
外部電源喪失の発生を想定すると，２次冷却系からの除熱機能喪失と
なる。

(c)

燃料取替用水タンクのほう酸水凍結
低温によって燃料取替用水タンクのほう酸水が凍結した場合，非付－2－Ⅰ－別紙 1－35

常用炉心冷却系による炉心への注水機能や格納容器スプレイ系による格納容器除熱機能が喪失する可能性があるが，燃料取替用水タン
クは，ほう酸析出防止の観点から補助蒸気により 30℃程度に保たれているため，燃料取替用水タンクのほう酸水が凍結することは考え難い。また，凍結によりＬＯＣＡ事象が発生することは想定し難く，これらの安全機能が必要となることはないと考えられる。
ｂ．ヒートシンク（海水）の凍結
発電所周辺の海水が凍結することは起こりえないと判断し，本損傷・機能喪失モードは考慮しない。
ｃ．着氷による送電変電設備の相間短絡
送電線や碍子への着氷によって，相間短絡を起こし，外部電源が喪失する。
(3)

起因事象の特定(2)項で選定した各シナリオについて，想定を超える凍結事象に対しての裕度評価（起因事象発生可能性評価）を実施し，事故シーケンスグ
ループ抽出に当たって考慮すべき起因事象の特定を行った。

ａ．屋外タンク及び配管内流体の凍結(a)

燃料油貯蔵タンク（ディーゼル発電機用）の軽油凍結
燃料油貯蔵タンク（ディーゼル発電機用）内等の軽油が凍結に至る
温度は十分低く，また，凍結事象については事前の予測が十分に可能であり，温度管理が可能であることから，凍結事象による燃料油貯蔵
タンク（ディーゼル発電機用）等の凍結の発生する可能性は非常に稀であり，有意な頻度又は影響のある事故シーケンスとはならない。

(b)

復水タンクの純水凍結
復水タンクの純水が凍結した場合，補助給水による冷却が不可能に付－2－Ⅰ－別紙 1－36

なる。また，復水タンクの機能喪失と同時に下記ｃ．の外部電源喪失の発生を想定すると，２次冷却系からの除熱機能喪失となる。
(c)

燃料取替用水タンクのほう酸水凍結
１.(2)ａ．(c)に記載のとおり，燃料取替用水タンクのほう酸水凍結は起こりえないため，想定するシナリオはない。

ｂ．ヒートシンク（海水）の凍結
１.(2)ｂ．に記載のとおり，本損傷・機能喪失モードは考慮しないため，想定するシナリオはない。
ｃ．着氷による送電変電設備の相間短絡設計基準を超える低温事象に対しては着氷による送電変電設備の相間短絡の発生を否定できないため，送電変電設備の損傷に伴う外部電源喪失については考慮すべきシナリオとして選定する。

2.

事故シーケンスの特定
上記検討により起因事象を以下のとおり選定した。
・外部送電系の機能喪失による外部電源喪失
上記シナリオは，内部事象ＰＲＡ，地震ＰＲＡ，津波ＰＲＡにて考慮しているものであり，新たに追加すべきものはない。
以上から，事故シーケンス抽出に当たって考慮すべき起因事象は，外部電源喪失のみであり，外部電源喪失と補助給水機能の喪失が同時に発生した場合に２次冷却系からの除熱機能喪失となるが，非常用電源等の必要な影響緩和設備の機能維持が図られるため，凍結事象を要因として発生しうる有意な頻度又は影響のある事故シーケンスは新たに生じないと判断する。

付－2－Ⅰ－別紙 1－37

添付-4

1.

積雪が原子炉施設へ与える影響について

起因事象の特定(1)

設備等の損傷・機能喪失モードの抽出
積雪事象により設備等に発生する可能性のある影響について，以下のとおり，損傷・機能喪失モードを抽出した。

ａ．多積雪によるディーゼル発電機の吸排気口，原子炉補機冷却海水ポン
プモータ冷却口の閉塞
ｂ．積雪による屋外設備や建屋に対する荷重
ｃ．着雪による送電変電設備の機能阻害(2)

評価対象設備等及びシナリオの選定(1)項で抽出した影響を考慮し，プラントの安全性に影響を及ぼす可能性のある設備，シナリオは以下に示すとおりである。

ａ．多積雪によるディーゼル発電機の吸排気口，原子炉補機冷却海水ポン
プモータ冷却口の閉塞(a)ディーゼル発電機の吸排気口の閉塞
多積雪によって，ディーゼル発電機の吸排気口が閉塞した場合，ディーゼル発電機の機能が喪失する。また，ディーゼル発電機の機能喪失と同時に下記ｃ．の外部電源喪失の発生を想定すると，全交流動力
電源喪失となる。

(b)

原子炉補機冷却海水ポンプモータ冷却口の閉塞
多積雪によって，原子炉補機冷却海水ポンプモータの冷却口が閉塞した場合，ポンプトリップによって，原子炉補機冷却機能が喪失する。

付－2－Ⅰ－別紙 1－38

ｂ．積雪による屋外設備や建屋天井に対する荷重(a)

復水タンクの損傷
積雪荷重によって復水タンクが座屈で損傷した場合，補助給水による冷却が不可能になる。また，復水タンクの機能喪失と同時に下記ｃ.
の外部電源喪失，又は下記(c)の２次冷却系の破断若しくは主給水流量喪失の発生を想定すると，２次冷却系からの除熱機能喪失となる。

(b)

燃料取替用水タンクの損傷
積雪荷重によって燃料取替用水タンクが座屈で損傷した場合，非常用炉心冷却系による炉心への注水や格納容器スプレイ系による格納容器除熱が不可能になる。一方で，積雪によりＬＯＣＡ事象が発生することは想定し難いため，これらの機能が必要となることはないと考え
られる。

(c)

建屋の損傷
積雪荷重が建屋天井の許容荷重を上回り建屋天井が損傷した場合に，建屋に設置している機器等に影響が及ぶことを想定する。

ｃ．着雪による送電変電設備の機能阻害
送電線や碍子への着雪又は積雪荷重による倒木によって送電線が短絡し外部電源が喪失する。
(3)

起因事象の特定(2)項で選定した各シナリオについて，想定を超える積雪事象に対しての裕度評価（起因事象発生可能性評価）を実施し，事故シーケンスグ
ループ抽出に当たって考慮すべき起因事象の特定を行った。

付－2－Ⅰ－別紙 1－39

ａ．多積雪によるディーゼル発電機の吸排気口，原子炉補機冷却海水ポン
プモータの冷却口の閉塞(a)ディーゼル発電機の吸排気口の閉塞
多積雪によってディーゼル発電機の吸排気口が閉塞した場合，ディーゼル発電機の機能が喪失する。また，ディーゼル発電機の機能喪失と同時に外部電源喪失の発生を想定すると，全交流動力電源喪失となるが，積雪事象は事前の予測が十分に可能であり，除雪管理が可能であることから，考慮すべきシナリオとして選定しない。

(b)

原子炉補機冷却海水ポンプ冷却口の閉塞
多積雪によって原子炉補機冷却海水ポンプモータの冷却口が閉塞した場合，ポンプトリップによって原子炉補機冷却機能が喪失するが，積雪事象は事前の予測が十分に可能であり，除雪管理が可能であることから，考慮すべきシナリオとして選定しない。

ｂ．積雪による屋外設備や建屋天井に対する荷重(a)

復水タンクの損傷
積雪荷重によって復水タンクが座屈で損傷した場合，補助給水による冷却が不可能になる。また，復水タンクの機能喪失と同時に外部電源喪失，２次冷却系の破断若しくは主給水量喪失の発生を想定すると，２次冷却系からの除熱機能喪失となるが，積雪事象は事前の予測が十分に可能であり，除雪管理が可能であることから，考慮すべきシナリ
オとして選定しない。

(b)

燃料取替用水タンクの損傷
積雪荷重によって燃料取替用水タンクが座屈で損傷した場合，非常用炉心冷却系による炉心への注水や格納容器スプレイ系による格納容器除熱が不可能になるが，積雪が原因でＬＯＣＡ事象が発生すること
付－2－Ⅰ－別紙 1－40

は想定しがたい。また，積雪事象は事前の予測が十分に可能であり，除雪管理が可能であることから，考慮すべきシナリオとして選定しな
い。
(c)

建屋の損傷
積雪荷重が各建屋天井の許容荷重を上回り建屋天井が損傷した場合，建屋内に設置している機器等に影響が及ぶ。本評価においては，ター
ビン建屋の損傷を考慮し，地震ＰＲＡの検討を踏まえ，外部電源喪失，２次冷却系の破断及び主給水流量喪失については考慮すべき起因事象として選定する。また，積雪事象は事前の予測が十分に可能であり，除雪管理が可能であることから，安全上重要な機器が設置されている
頑健な建屋の天井が損傷するとは考え難く，考慮すべきシナリオとして選定しない。

ｃ．着雪による送電変電設備の機能阻害
着雪及び倒木に対して設計上の配慮はなされているものの，設計基準を超える積雪事象に対して発生を否定できないため，送電変電設備の損傷に伴う外部電源喪失については考慮すべきシナリオとして選定する。

2.

事故シーケンスの特定
上記検討により起因事象を以下のとおり選定した。
・タービン建屋損傷による２次冷却系の破断・タービン建屋損傷による主給水流量喪失
・タービン建屋損傷あるいは外部送電系の機能喪失による外部電源喪失
上記シナリオは，内部事象ＰＲＡ，地震ＰＲＡ，津波ＰＲＡにて考慮しているものであり，新たに追加すべきものはない。
以上から，事故シーケンス抽出に当たって考慮すべき起因事象は，２次冷付－2－Ⅰ－別紙 1－41

却系の破断，主給水流量喪失及び外部電源喪失であり，積雪事象を要因として発生しうる有意な頻度又は影響のある事故シーケンスは新たに生じないと判断する。

付－2－Ⅰ－別紙 1－42

添付-5

1.

落雷が原子炉施設へ与える影響について

起因事象の特定(1)

設備等の損傷・機能喪失モードの抽出
落雷事象により設備等に発生する可能性のある影響について，以下のとおり，損傷・機能喪失モードを抽出した。

ａ．直撃雷による設備損傷
ｂ．誘導雷サージによる電子回路損傷(2)

評価対象設備等及びシナリオの選定(1)項で抽出した影響を考慮し，プラントの安全性に影響を及ぼす可能性のある設備及びシナリオは以下に示すとおりである。

ａ．直撃雷による設備損傷(a)

送電変電設備の損傷
直撃雷によって送電線が損傷した場合，外部電源が喪失する。

(b)

原子炉補機冷却海水ポンプの損傷
直撃雷によって原子炉補機冷却海水ポンプ 5 台全てが損傷した場合，原子炉補機冷却機能が喪失し，従属的にディーゼル発電機も機能が喪失する。また，ディーゼル発電機の機能喪失と同時に上記(a)の送電変電設備の損傷に伴う外部電源喪失の発生を想定すると，全交流動力
電源喪失となる。

ｂ．誘導雷サージによる電気盤内の電子回路損傷
落雷による誘導雷サージが建屋内の電気盤内に侵入し，電気盤内の電子回路が損傷する。
(3)

起因事象の特定(2)項で選定した各シナリオについて，想定を超える落雷事象に対し付－2－Ⅰ－別紙 1－43

ての起因事象発生可能性を評価し，事故シーケンスグループ抽出に当たって考慮すべき起因事象の特定を行った。
ａ．直撃雷による設備損傷(a)

送電変電設備の損傷
送電線は架空地線で直撃雷の確率低減対策を実施しているが，受雷した場合は送電系損傷を否定できないため，送電線損傷に伴う外部電源喪失については考慮すべきシナリオとして選定する。

(b)

原子炉補機冷却海水ポンプの損傷
原子炉補機冷却海水ポンプについては，建屋避雷設備及び竜巻飛来物防護対策設備の一部による避雷効果を期待できるが，原子炉補機冷却海水ポンプモータ部に関しては想定を超える雷撃によって機能喪失する可能性を否定できないため，原子炉補機冷却海水ポンプ損傷による原子炉補機冷却機能喪失及び非常用所内交流電源喪失については考慮すべきシナリオとして選定する。

ｂ．誘導雷サージによる電気盤内の電子回路損傷
落雷による誘導雷サージを接地網に効果的に導くことができない場合には，電気盤内の絶縁耐力が低い電子回路が損傷し，原子炉施設の安全保護回路の機能が喪失する。ただし，安全保護回路に使用するケーブル
はシールドケーブルを使用し，シールドを接地し，かつ，検出器から制御設備までのケーブルは，基本的に建屋内に設置されているため，有意なサージの侵入はないと考えられる。また，屋外との取合いがあるその
他制御設備の電子回路についても，避雷器や絶縁回路によるサージ対策が講じられていることから，電子回路が影響を受けるような誘導雷サー
ジの侵入はないものと判断される。

付－2－Ⅰ－別紙 1－44

2.

事故シーケンスの特定
上記検討により起因事象を以下のとおり選定した。
・外部送電系への直撃雷による外部電源喪失
・原子炉補機冷却海水ポンプ損傷による原子炉補機冷却機能喪失
上記シナリオは，内部事象ＰＲＡ，地震ＰＲＡ，津波ＰＲＡにて考慮しているものであり，新たに追加すべきものはない。
以上から，事故シーケンス抽出に当たって考慮すべき起因事象は，外部電源喪失及び原子炉補機冷却機能喪失であり，外部電源喪失と原子炉補機冷却海水ポンプ損傷による非常用所内交流電源喪失が同時に発生した場合には，全交流動力電源喪失となるが，落雷事象を要因として発生しうる有意な頻度
又は影響のある事故シーケンスは新たに生じないと判断する。

付－2－Ⅰ－別紙 1－45

添付-6

1.

火山が原子炉施設へ与える影響について

起因事象の特定(1)

設備等の損傷・機能喪失モードの抽出
火山事象により設備等に発生する可能性のある影響について，以下のとおり，損傷・機能喪失モードを抽出した。

ａ．降下火砕物の堆積による建屋天井や屋外設備に対する荷重
ｂ．降下火砕物による取水口及び海水系の閉塞
ｃ．降下火砕物によるディーゼル発電機吸気系の閉塞
ｄ．降下火砕物に含まれている腐食成分による化学的影響
ｅ．降下火砕物による送電変電設備の機能阻害(2)

評価対象設備等及びシナリオの選定(1)項で抽出した影響を考慮し，プラントの安全性に影響を及ぼす可能性のある設備及びシナリオは以下に示すとおりである。

ａ．降下火砕物の建屋堆積による建屋天井や屋外設備に対する荷重
(a)

建屋の損傷
降下火砕物による堆積荷重が建屋天井の許容荷重を上回り建屋天井が損傷した場合，建屋内に設置している機器等に影響が及ぶことを想
定する。

(b)

復水タンクの損傷
降下火砕物の堆積荷重によって復水タンクが座屈で損傷した場合，補助給水による冷却が不可能になる。また，復水タンクの機能喪失と同時に下記ｅ．の外部電源喪失又は上記の建屋損傷に伴う２次冷却系の破断若しくは主給水流量喪失の発生を想定すると，２次冷却系からの除熱機能喪失となる。
付－2－Ⅰ－別紙 1－46

(c)燃料取替用水タンクの損傷
降下火砕物の堆積荷重によって，燃料取替用水タンクが座屈で損傷した場合，非常用炉心冷却系による炉心への注水や格納容器スプレイ
系による格納容器除熱が不可能になる。一方で，火山事象によりＬＯ
ＣＡ事象が発生することは想定し難いため，これらの機能が必要とな
ることはないと考えられる。

ｂ．降下火砕物による取水口及び海水系の閉塞
降下火砕物によって，原子炉補機冷却海水ポンプ，取水設備，原子炉
補機冷却海水ストレーナ等の流路が閉塞した場合，原子炉補機冷却海水ポンプトリップによって，原子炉補機冷却機能が喪失する。
ｃ．降下火砕物によるディーゼル発電機吸気系の閉塞
降下火砕物によって，ディーゼル発電機の吸気系（吸気消音器フィルタ）が閉塞した場合，ディーゼル発電機の機能が喪失する。また，ディーゼル発電機の機能喪失と同時に下記ｅ．の外部電源喪失の発生を想定
すると，全交流動力電源喪失に至る。
ｄ．降下火砕物に含まれている腐食成分による化学的影響
屋外設備については，海塩粒子等の腐食性有害物質が付着しやすく，厳しい腐食環境にさらされるため，エポキシ系やウレタン系の塗料が複数層で塗布されている。当該塗料は耐薬品性が強く，酸性物質を帯びた
降下火砕物の抑制効果が考えられ，また腐食の進展速度が遅いことを考慮し，適切な保全管理によって降下火砕物による化学的腐食により直ちに機能への影響を及ぼすことがないと判断し，考慮すべきシナリオとして選定しない。また，原子炉補機冷却海水ポンプ，海水管等の海水が直接接触する部分についても，エポキシ系等の耐食性塗料（ライニングを含む。）が施工されており，降下火砕物が混入した海水を取水しても，
付－2－Ⅰ－別紙 1－47

腐食の進展には十分な時間があると判断し，考慮すべきシナリオとして選定しない。
ｅ．降下火砕物による送電変電設備の機能阻害
降下火砕物が送電網の碍子や変圧器へ付着し，霧や降雨の水分を吸収することによって，相間短絡を起こし，外部電源が喪失する。
(3)

起因事象の特定(2)項で選定した各シナリオについて，想定を超える火山事象に対しての裕度評価（起因事象発生可能性評価）を実施し，事故シーケンスグ
ループ抽出に当たって考慮すべき起因事象の特定を行った。

ａ．降下火砕物の堆積による建屋天井や屋外設備に対する負荷
(a)

建屋の損傷
降下火砕物の堆積荷重が各建屋天井の許容荷重を上回り損傷した場
合，建屋内に設置している機器等に影響が及ぶ。本評価においては，
タービン建屋の損傷を考慮し，地震ＰＲＡの検討を踏まえ，外部電源喪失事象，２次冷却系の破断及び主給水流量喪失を考慮する。
また，降下火砕物の堆積荷重によるハザードの設定が困難であるが，設計基準において考慮している降下火砕物の堆積荷重に対して十分に裕度があること，降下火砕物が堆積しても除去作業が可能であることから，安全上重要な機器が設置されている頑健な建屋の天井が損傷するとは考え難く，考慮すべきシナリオとして選定しない。

(b)

復水タンクの損傷
降下火砕物の堆積荷重による影響については，降下火砕物の堆積荷重によるハザードの設定が困難であるが，降下火砕物の堆積荷重によって復水タンクが座屈で損傷した場合，補助給水による冷却が不可能になる。また，復水タンクの機能喪失と同時に外部電源喪失，２次冷付－2－Ⅰ－別紙 1－48

却系の破断若しくは主給水流量喪失の発生を想定すると，２次冷却系からの除熱機能喪失となる。ただし，設計基準において考慮している
降下火砕物の堆積荷重に対して十分に裕度があること，降下火砕物が堆積しても除去作業が可能であることから，考慮すべきシナリオとして選定しない。
(c)

燃料取替用水タンクの機能喪失
降下火砕物の堆積荷重による影響については，降下火砕物の堆積荷重によるハザードの設定が困難であるが，降下火砕物の堆積荷重によって燃料取替用水タンクが座屈で損傷した場合，非常用炉心冷却系による炉心への注水や格納容器スプレイ系による格納容器除熱が不可能になる。ただし，設計基準において考慮している降下火砕物の堆積荷重と比較して十分に裕度があること，また降下火砕物が堆積しても除去作業が可能であることから，考慮すべきシナリオとして選定しない。

ｂ．降下火砕物による取水口及び海水系の閉塞
降下火砕物によって原子炉補機冷却海水ポンプ，取水設備，原子炉補機冷却海水ストレーナ等の流路の閉塞が考えられる。想定する降下火砕
物の粒径については，ハザードの年超過確率評価の想定が困難であるが，設計基準において考慮している粒径と閉塞を考慮する箇所のサイズを考慮し，閉塞の可能性は十分に小さいと考えられるため，考慮すべきシナリオとして選定しない。
ｃ．降下火砕物によるディーゼル発電機の吸気系の閉塞
降下火砕物によるディーゼル発電機の吸気系（吸気消音器フィルタ）の閉塞について，定量的な裕度評価は困難ではあるが，吸入空気の流れが下から吸い上げることから降下火砕物を吸い込みにくい構造となっており，また，フィルタの取替・清掃が可能である。よって，閉塞の可能付－2－Ⅰ－別紙 1－49

性が十分に低減されると考えられるため，考慮すべきシナリオとして選定しない。
ｄ．降下火砕物に含まれている腐食成分による化学的影響
1.(2)ｄ．のとおり，考慮不要と判断される。
ｅ．降下火砕物による送電変電設備の機能阻害
降下火砕物の影響の可能性がある送電変電設備は，発電所内外の広範囲に渡るため，全域における管理が困難なことを踏まえると設備等の不具合による外部電源喪失の可能性は否定できないため，降下火砕物の影
響に伴う外部電源の喪失については考慮すべきシナリオとして選定する。

2.

事故シーケンスの特定
上記検討により起因事象を以下のとおり選定した。
・タービン建屋の損傷による２次冷却系の破断・タービン建屋の損傷による主給水流量喪失
・タービン建屋損傷あるいは外部送電系の機能喪失による外部電源喪失
上記シナリオは，内部事象ＰＲＡ，地震ＰＲＡ，津波ＰＲＡにて考慮しているものであり，新たに追加すべきものはない。
以上から，事故シーケンス抽出に当たって考慮すべき起因事象は，２次冷却系の破断，主給水流量喪失及び外部電源喪失であり，火山事象を要因として発生しうる有意な頻度又は影響のある事故シーケンスは新たに生じないと判断する。

付－2－Ⅰ－別紙 1－50

添付-7

1.

外部（森林）火災が原子炉施設へ与える影響について

起因事象の特定(1)

設備等の損傷・機能喪失モードの抽出
外部（森林）火災事象により設備等に発生する可能性のある影響について，以下のとおり，損傷・機能喪失モードを抽出した。

ａ．輻射熱による機器への影響
ｂ．ばい煙によるディーゼル発電機吸気口の閉塞
ｃ．火災による送電変電設備の機能阻害(2)

評価対象設備等及びシナリオの選定(1)項で抽出した影響を考慮し，プラントの安全性に影響を及ぼす可能性のある設備及びシナリオは以下に示すとおりである。

ａ．輻射熱による機器への影響
(a)

建屋の損傷
外部火災の輻射熱によって原子炉建屋等のコンクリート外壁の温度が過度に上昇し，損傷する。

(b)

原子炉補機冷却海水ポンプの損傷
外部火災の輻射熱によって原子炉補機冷却海水ポンプモータの冷却
空気温度が限界値を超えて原子炉補機冷却海水ポンプ 5 台全てが損傷した場合，原子炉補機冷却機能が喪失し，従属的にディーゼル発電機
も機能が喪失する。また，ディーゼル発電機の機能喪失と同時に下記
ｃ．外部電源喪失の発生を想定すると，全交流動力電源喪失となる。

(c)

復水タンクの損傷
外部火災の輻射熱によって復水タンク内の水温が過度に上昇し，補助給水系統の設計温度を大幅に超えた場合，補助給水による冷却が不付－2－Ⅰ－別紙 1－51

可能になる。また，復水タンクの機能喪失と同時に下記ｃ．の外部電源喪失を想定すると，２次冷却系からの除熱機能喪失となる。
(d)

燃料取替用水タンクの損傷
外部火災の輻射熱によって燃料取替用水タンク内のほう酸水温度が過度に上昇し，燃料取替用水タンクの最高使用温度を大幅に超えた場
合，非常用炉心冷却系による炉心への注水や格納容器スプレイ系による格納容器除熱が不可能になる。一方で，外部火災によりＬＯＣＡ事
象が発生することは想定しがたいため，これらの機能が必要となることはないと考えられる。

ｂ．ばい煙によるディーゼル発電機吸気口の閉塞
ばい煙によってディーゼル発電機の吸気口（吸気消音器フィルタ）が閉塞した場合，ディーゼル発電機の機能が喪失する。また，ディーゼル
発電機の機能喪失と同時に下記ｃ．の外部電源喪失の発生を想定すると，全交流動力電源喪失となる。
ｃ．火災による送電変電設備の機能阻害
火災及び火災による倒木によって，送電線等が損傷し，外部電源が喪
失する。
(3)

起因事象の特定(2)項で選定した各シナリオについて，想定を超える外部（森林）火
災事象に対しての裕度評価（起因事象発生可能性評価）を実施し，事故
シーケンスグループ抽出に当たって考慮すべき起因事象の特定を行った。

ａ．輻射熱による機器への影響
(a)

建屋の損傷
外部火災の輻射熱による建屋影響について，外部火災の年超過頻度等の定量評価が困難であるが，事象進展を考慮すると，24 時間駐在
付－2－Ⅰ－別紙 1－52

している自衛消防隊による早期の消火体制確立が可能であり，外部火災に対する影響緩和策を講じる事ができる。また，設計基準での非常に保守的な火災影響評価において，防火帯外縁（火炎側）から十分な離隔距離があることを考慮すると，建屋の許容温度を下回り，実際に各建屋の機能が損傷するには更に余裕があるため，考慮すべきシナリ
オとして選定しない。
(b)

原子炉補機冷却海水ポンプの損傷
外部火災の輻射熱によって原子炉補機冷却海水ポンプモータの冷却
空気温度が限界値を超えて原子炉補機冷却海水ポンプ 5 台全てが損傷した場合，原子炉補機冷却機能が喪失し，従属的にディーゼル発電機
も機能が喪失する。また，ディーゼル発電機の機能喪失と同時に外部電源喪失の発生を想定すると，全交流動力電源喪失となるが，外部火災の輻射熱による原子炉補機冷却海水ポンプの影響については建屋の検討と同様に考慮すべきシナリオとして選定しない。

(c)

復水タンクの損傷
外部火災の輻射熱によって復水タンク内の水温が適度に上昇し，補助給水系統の設計温度を大幅に超えた場合，補助給水による冷却が不可能になる。また，復水タンクの機能喪失と同時に外部電源喪失の発生を想定すると，２次冷却系からの除熱機能喪失となるが，外部火災の輻射熱による復水タンクへの影響については建屋の検討と同様に考慮すべきシナリオとして選定しない。

(d)

燃料取替用水タンク損傷
外部火災の輻射熱によって燃料取替用水タンク内のほう酸水温度が過度に上昇し，燃料取替用水タンクの最高使用温度を大幅に超えた場
合，非常用炉心冷却系による炉心への注水や格納容器スプレイ系によ付－2－Ⅰ－別紙 1－53

る格納容器除熱が不可能になるが，外部火災が原因でＬＯＣＡ事象が発生することは想定しがたい。なお，外部火災の輻射熱による燃料取替用水タンクの影響についても建屋の検討と同様に考慮すべきシナリ
オとして選定しない。
ｂ．ばい煙によるディーゼル発電機吸気口の閉塞
外部火災で発生するばい煙の多くは，大規模な火災で発生する強い上昇気流によってプラントの遥か上空に運ばれるため，基本的に高濃度のばい煙がディーゼル発電機吸気口（吸気消音器フィルタ）に直接到達する確率は非常に低いものと考えられる。また，吸気口までばい煙が到達したとしても，吸気口にある吸気フィルタにより粒径の大きいばい煙は捕捉され，通過したばい煙粒子は過給機等に進入するものの，機器の間隙は一般的なばい煙粒子より大きいと考えられることから，ディーゼル
発電機の機能に影響を及ぼすことはないと判断し，本評価の対象外とした。
ｃ．火災による送電変電設備の機能阻害
火災及び火災による倒木によって送電線等が損傷し，相関短絡を起こす事象については，設計上の考慮が十分になされているものの，森林の中の送電線等の機能喪失については否定できないため，送電系統の機能喪失に伴う外部電源喪失については考慮すべきシナリオとして選定する。

2.

事故シーケンスの特定
上記検討により起因事象を以下のとおり選定した。
・外部送電系の機能喪失による外部電源喪失
上記シナリオは，内部事象ＰＲＡ，地震ＰＲＡ，津波ＰＲＡにて考慮しているものであり，新たに追加すべきものはない。
付－2－Ⅰ－別紙 1－54

以上から，事故シーケンス抽出に当たって考慮すべき起因事象は，外部電源喪失のみであり，非常用電源等の必要な影響緩和設備の機能維持が図られるため，外部（森林）火災事象を要因として発生しうる有意な頻度又は影響のある事故シーケンスは新たに生じないと判断する。

付－2－Ⅰ－別紙 1－55

別紙2
外部事象に特有の事故シーケンスについて

地震レベル１ＰＲＡ，津波レベル１ＰＲＡの実施結果から，内部事象レベル
１ＰＲＡでは抽出されなかった外部事象に特有な事故シーケンスとして，次の各事故シーケンスが抽出されている（表1）。
1.

１次冷却系流路閉塞による２次冷却系除熱機能喪失

2.

大破断ＬＯＣＡを上回る規模のＬＯＣＡ（Ｅｘｃｅｓｓ

3.

蒸気発生器伝熱管破損（複数本破損）

4.

原子炉建屋損傷

5.

原子炉格納容器損傷

6.

原子炉補助建屋損傷

7.

複数の信号系損傷

ＬＯＣＡ）

これらの事故シーケンスについては，国内外の先進的な対策を考慮しても炉心損傷を回避することが困難な事故シーケンスであるものの，それぞれの発生頻度は低く，全ＣＤＦの約98.9％は炉心損傷防止対策でカバーされる。
これら事故シーケンスのうち，「1.
除熱機能喪失」，「2.
ｓ

１次冷却系流路閉塞による２次冷却系

大破断ＬＯＣＡを上回る規模のＬＯＣＡ（Ｅｘｃｅｓ

ＬＯＣＡ）」については，原子炉格納容器の機能に期待できる事故シーケンスであり，その他の5つの事故シーケンスについては外部事象等による建屋，原子炉格納容器等の大規模な損傷を想定しており，損傷程度に不確実さが大き
く，原子炉格納容器の機能に期待できない場合もある事故シーケンスと考えられる。
これらに対しては大規模損壊対策として可搬型設備を活用した電源確保，炉心冷却，格納容器除熱，敷地外への放射性物質の拡散抑止等により影響緩和を
付－2－Ⅰ－別紙 2－1

図る。

1.

１次冷却系流路閉塞による２次冷却系除熱機能喪失
地震に起因する炉内構造物の変形・損傷により１次冷却系の流路が阻害されることで，原子炉トリップ後の蒸気発生器２次側への給水による自然循環を用いた炉心冷却に失敗する事故シーケンスである。
これは事故シーケンスとしては「過渡事象＋補助給水失敗」と類似しており，「２次冷却系からの除熱機能喪失」の事故シーケンスグループに整理できる。
「２次冷却系の除熱機能喪失」の事故シーケンスグループに対する炉心損傷防止対策としては１次冷却系のフィードアンドブリードによる炉心冷却を整備しているが，炉内構造物の変形・損傷の程度によっては，これに期待できない可能性もあることから，炉心損傷防止が困難な事故シーケンスとして整理した。
一方，炉心損傷に至った場合の状況は「過渡事象＋補助給水失敗」で１次冷却系のフィードアンドブリードを考慮しない場合と同じであり，格納容器
破損防止対策により原子炉格納容器の機能に期待できる。

2.

大破断ＬＯＣＡを上回る規模のＬＯＣＡ（Ｅｘｃｅｓｓ

ＬＯＣＡ）

地震によりＲＣＰや原子炉容器，複数の原子炉冷却材管が損傷し，大破断
ＬＯＣＡを上回る規模のＬＯＣＡ（Ｅｘｃｅｓｓ

ＬＯＣＡ）が発生し，非常用炉心冷却設備の注水機能が十分に機能せず炉心損傷に至る事故シーケンスである。
この事故シーケンスはＬＯＣＡ時に非常用炉心冷却設備の注水機能が喪失した場合と類似の状況となることから「ＥＣＣＳ注水機能喪失」の事故シー
付－2－Ⅰ－別紙 2－2

ケンスグループに整理できる。
大破断ＬＯＣＡを上回る規模のＬＯＣＡが発生した場合には，「大破断Ｌ
ＯＣＡ＋低圧注入失敗」事故シーケンスと同様に，１次冷却材の流出後の炉心冷却ができないことにより早期に炉心溶融に至るため，炉心損傷防止対策を講じることは困難である。
一方，炉心損傷後の原子炉格納容器健全性については，以下のとおり「大破断ＬＯＣＡ＋低圧注入失敗」事故シーケンスと同様の格納容器破損防止対策が有効に機能することで，原子炉格納容器の閉じ込め機能を維持できる。
・原子炉容器破損時間
大破断ＬＯＣＡとＥｘｃｅｓｓ

ＬＯＣＡ（原子炉容器破損を除く）の双方でブローダウン過程にて原子炉容器内の冷却材が短時間に流出する傾向は同じであり，炉心への注水がない場合に原子炉容器破損までの時間に大きな差は生じない。
・原子炉格納容器圧力／温度
大破断ＬＯＣＡとＥｘｃｅｓｓ

ＬＯＣＡの双方とも短期間に１次冷却系保有のエネルギが原子炉格納容器内に放出される点で類似である。
破断規模の影響でＥｘｃｅｓｓ

ＬＯＣＡの方が初期圧力上昇幅は大きくなることが考えられるが，大破断ＬＯＣＡの解析の事象初期では原子炉格納容器の最高使用圧力の2倍及び200℃に対し十分な余裕があることを確認していることから，Ｅｘｃｅｓｓ

ＬＯＣＡ発生時にも原子炉格

納容器の健全性に期待できる。
以上の2つの事故シーケンスについては，国内外の先進的な対策を講じた
場合においても炉心損傷を回避することが困難である一方，原子炉格納容器の機能に期待できるとともに，解釈で定める事故シーケンスグループのうち「２次冷却系の除熱機能喪失」，「ＥＣＣＳ注水機能喪失」の事故シーケン
付－2－Ⅰ－別紙 2－3

スとして整理した。
＜参考：解釈の関連記載＞
1-2 第1項に規定する「炉心の著しい損傷を防止するために必要な措置を講じたもの」とは，以下に掲げる要件を満たすものであること。
(a)想定する事故シーケンスグループのうち炉心の著しい損傷後の原子炉格納容器の機能に期待できるものにあっては，炉心の著しい損傷を防止するための十分な対策が計画されており，かつ，その対策が想定する範囲内で有効性があることを確認する。
1-4 上記1-2(a)の「十分な対策が計画されており」とは，国内外の先進的な対策と同等のものが講じられていることをいう。

3.

蒸気発生器伝熱管破損（複数本破損）
地震により複数の蒸気発生器伝熱管が破損することで大規模なＬＯＣＡが発生し，非常用炉心冷却設備による注水を行った場合においても炉心損傷を回避できず，併せて格納容器バイパスが発生することを想定した事故シーケンスである。
実際には地震による蒸気発生器伝熱管の損傷程度により発生する事象の厳しさも以下のとおり範囲を有している。
・小規模な損傷の場合損傷する伝熱管の本数が数本程度であれば，クールダウンアンドリサ
ーキュレーションにより，１次冷却材を確保した状態で１次冷却系と２次冷却系を均圧に導くことで炉心損傷を防止できる可能性がある。
・大規模な損傷の場合
蒸気発生器が短時間で満水に至るような大規模な伝熱管破損の場合に付－2－Ⅰ－別紙 2－4

は，２次冷却系配管等の損傷発生が考えられ，この場合１次冷却系と２次冷却系の差圧が更に増大することで漏えい量が増加して炉心損傷に至る。なお，この場合，格納容器バイパス事象であるため原子炉格納容器の閉じ込め機能にも期待することはできない。
このように損傷の発生程度に応じて影響の程度が変化する事故シーケンスであるものの，地震による蒸気発生器損傷時に伝熱管個別の損傷状態を特定することは困難であり，地震時の蒸気発生器の損傷状態として一定規模以上の地震に対しては大規模な損傷の可能性が高いとの想定から，これらの様々な損傷の程度・組合せを含む事故シーケンス全体を炉心損傷防止／格納容器
破損防止が困難な事故シーケンスグループとして整理した。
本事故シーケンスグループの発生頻度は小規模な損傷の影響も含めた評価
でも2.2E-07／炉年であり，全ＣＤＦ（2.5E-04／炉年）に対して0.1％以下と極めて小さい寄与であることを確認している。また，炉心損傷となった場
合には原子炉格納容器の機能に期待できないバイパス事象となるものの，クールダウンアンドリサーキュレーションによる漏えい抑制と炉心冷却の継続により，影響を緩和できる可能性があることから，有意な頻度又は影響をもたらす事故シーケンスグループとして新たに追加することは不要と判断した。

4.

原子炉建屋損傷
原子炉建屋が損傷することで，建屋内の全ての機器，配管が損傷して大規模なＬＯＣＡが発生し，非常用炉心冷却設備による注水を行った場合においても炉心損傷を回避できないことを想定した事故シーケンスである。
実際には地震による損傷の程度により発生する事象の厳しさも以下のとおり範囲を有している。

付－2－Ⅰ－別紙 2－5

・小規模な損傷の場合
地震による原子炉建屋損傷として建屋全損壊ではなく一部フロア程度の損傷を想定した場合には，制御できない大規模なＬＯＣＡには至らない可能性があるものの，主給水流量喪失等の過渡事象が発生しており，
一部のフロアの損傷においても補助給水系統と高圧注入系統が同時に機能喪失すること等により炉心損傷に至る。
・大規模な損傷の場合
原子炉建屋損傷時に建屋内の非常用炉心冷却設備の注水配管が構造損
傷して，制御できない大規模なＬＯＣＡが発生すると同時に，非常用炉
心冷却設備の注水機能も喪失するため，炉心損傷に至る。また，建屋内の配管が建屋に押しつぶされるような状況の場合，原子炉格納容器内への接続配管が損傷することで，格納容器損傷も回避することが困難となる。
このように損傷の程度に応じて影響の程度が変化する事故シーケンスであるものの，地震による原子炉建屋の損傷状態及び機能喪失する機器を特定することは困難であることから，これらの様々な損傷の程度・組合せを含む事
故シーケンス全体を炉心損傷防止が困難な事故シーケンスグループとして整理した。
本事故シーケンスグループの発生頻度は小規模な損傷の影響も含めた評価
でも1.0E-11／炉年未満であり，全ＣＤＦ（2.5E-04／炉年）に対して0.1％
以下と極めて小さい寄与であることを確認している。また，損傷の程度によっては常設低圧代替注水ポンプによる格納容器スプレイや格納容器内自然対
流冷却により原子炉格納容器機能への影響を緩和できる可能性があることか
ら，有意な頻度又は影響をもたらす事故シーケンスグループとして新たに追加することは不要と判断した。
付－2－Ⅰ－別紙 2－6

5.

原子炉格納容器損傷
原子炉格納容器が損傷することで，原子炉格納容器内の全ての機器，配管が損傷して制御できない大規模なＬＯＣＡが発生し，非常用炉心冷却設備による注水を行った場合においても炉心損傷を回避できず，併せて格納容器先
行破損が発生することを想定した事故シーケンスである。
実際には地震による原子炉格納容器の損傷の程度により発生する事象の厳しさも以下のとおり範囲を有している。
・小規模な損傷の場合
地震による原子炉格納容器損傷として，一部のみの損傷を想定する場
合には，原子炉冷却材圧力バウンダリが健全でＬＯＣＡが発生せず蒸気発生器による除熱も有効である可能性があり，この場合には，主給水流量喪失等の過渡事象が発生するものの補助給水系による２次冷却系除熱に係る設備が健全ならば炉心損傷を防止できる。（原子炉格納容器の損傷の程度によっては１次冷却系のフィードアンドブリードに期待できな
い場合もあり，補助給水が失敗した場合には炉心損傷に至る。なお，この場合，原子炉格納容器が損傷しており，閉じ込め機能にも期待することはできない。）
・大規模な損傷の場合
原子炉格納容器内の１次冷却材配管及び非常用炉心冷却設備の注水配管が同時に構造損傷して，制御できない大規模なＬＯＣＡが発生すると同時に，非常用炉心冷却設備の注水機能も喪失するため，炉心損傷に至る。なお，この場合，原子炉格納容器が損傷しており，閉じ込め機能にも期待することはできない。
このように損傷の程度に応じて影響の程度が変化する事故シーケンスである

ものの，地震による原子炉格納容器損傷状態及び機能喪失する機器を特定する
付－2－Ⅰ－別紙 2－7

ことは困難であることから，これらの様々な損傷の程度・組合せを含む事故シーケンス全体を炉心損傷防止／格納容器破損防止が困難な事故シーケンスグル
ープとして整理した。
本事故シーケンスグループの発生頻度は小規模な損傷の影響も含めた評価でも1.0E-11／炉年未満であり，全ＣＤＦ（2.5E-04／炉年）に対して0.1％以下と極めて小さい寄与であることを確認している。また，炉心損傷発生時には同時に原子炉格納容器機能に期待できない状況となるが，比較的小規模な損傷の影響を除いた場合には更に頻度が小さくなることを踏まえ，有意な頻度又は影響をもたらす事故シーケンスグループとして新たに追加することは不要と判断した。

6.

原子炉補助建屋損傷
原子炉補助建屋が損傷することで，原子炉補助建屋内の電気盤（メタルク
ラッドスイッチギア，パワーセンタ等）が損傷し，代替電源の接続・供給ができない状況で「外部電源喪失＋非常用所内交流電源喪失」が発生するとともに，主盤（原子炉盤）等が損傷することで各種制御が不能となり炉心損傷に至る。
実際には地震による損傷程度により発生する事象の厳しさも以下のとおり範囲を有している。
・小規模な損傷の場合
地震による原子炉補助建屋損傷として建屋全損壊ではなく一部フロア
程度の損傷を想定した場合には，全交流動力電源喪失や原子炉補機冷却機能喪失として炉心損傷対策が可能な範囲の事故となる可能性もあるが，一部フロアの損傷においても単独の機器若しくは複数の機器で原子炉補機冷却機能喪失や，監視機能・制御機能の喪失の組合せが発生すること
付－2－Ⅰ－別紙 2－8

により炉心損傷に至る。
・大規模な損傷の場合
建屋損傷時に建屋内に設置されている主要な設備の全てが同時に損傷することを想定した場合には，メタルクラッドスイッチギアを含む電気盤の全損傷により，代替電源の接続･供給ができない全交流動力電源喪失が発生し炉心損傷に至る。この場合，代替電源が供給されない状況が継続して格納容器破損に至る。
このように損傷の程度に応じて影響の程度が変化する事故シーケンスであるものの，地震による建屋損傷状態及び機能喪失する機器を特定することは困難であることから，これらの様々な損傷の程度・組合せを含む事故シーケ
ンス全体を炉心損傷防止／格納容器破損防止が困難な事故シーケンスグルー
プとして整理した。
本事故シーケンスグループの発生頻度は小規模な損傷の影響も含めた評価でも1.4E-08／炉年であり，全ＣＤＦ（2.5E-04／炉年）に対して0.1％以下と極めて小さい寄与であることを確認している。また，損傷の規模によっては全交流動力電源喪失や原子炉補機冷却機能喪失に対する炉心損傷防止対策を継続することにより影響を緩和できる可能性があることから，有意な頻度又は影響をもたらす事故シーケンスグループとして新たに追加することは不要と判断した。

7.

複数の信号系損傷
主盤（原子炉盤）等が損傷することで，各種制御が不能となり補助給水流量調整失敗や主蒸気逃がし弁を含む工学的安全施設の動作不能を想定し，２次冷却系からの除熱機能喪失となり炉心損傷に至る事象として抽出している。

付－2－Ⅰ－別紙 2－9

・小規模な損傷の場合
原子炉盤（主盤，補助盤）やケーブルトレイが損傷した場合，原子炉
トリップに至り過渡事象が発生する。信号系の盤やケーブルトレイの部
分的な損傷を想定した場合，一部の監視機能や操作機能が喪失する可能性があるものの，補助給水系統など炉心損傷の防止に必要な監視機能や操作機能が健全ならば，炉心損傷を防止することに期待することができる。
・大規模な損傷の場合
大規模な地震により信号系損傷として完全な機能喪失を想定した場合には，過渡事象に加えて補助給水系統機能が喪失することで，２次冷却系からの除熱が不能となり炉心損傷に至る。津波の場合には11.6m以上の津波襲来時には屋外の原子炉補機冷却海水ポンプ（5.6m）や主変圧器（7.3m）の没水により全交流動力電源喪失＋最終ヒートシンク喪失となった状態で，原子炉補助建屋内の電気盤（メタルクラッドスイッチギア，
パワーセンタ等）が被水・没水により機能喪失し直接炉心損傷に至るとともに，監視機能や複数の操作機能が喪失した状態では格納容器破損に至る可能性も高い。
このように損傷の規模に応じて影響の程度が変化する事故シーケンスであるものの，地震・津波による複数の信号系の損傷の程度を特定することは困難であり，これらの様々な損傷の程度・組合せを含む事故シーケンス全体を
炉心損傷防止／格納容器破損防止が困難な事故シーケンスグループとして整理した。
本事故シーケンスグループの発生頻度は小規模な損傷の影響も含めた評価
でも地震・津波の合計で2.6E-07／炉年であり，全ＣＤＦ（2.5E-04／炉年）
に対して0.1％程度と極めて小さい寄与であることを確認している。また，
付－2－Ⅰ－別紙 2－10

損傷の規模によっては補助給水系統など炉心損傷の防止に必要な監視機能や操作機能が健全ならば，炉心損傷を回避できる可能性があることから，有意な頻度又は影響をもたらす事故シーケンスグループとして新たに追加することは不要と判断した。
以上の5つの事故シーケンスについては，国内外の先進的な対策を講じた場
合においても炉心損傷を回避することが困難であるとともに，損傷規模の不確実さが大きく，様々な損傷の程度・組合せの事故シーケンスを含んだ事故シー
ケンスグループを考えた場合，原子炉格納容器の機能にも必ずしも期待できないケースも多く含まれると考えられる。
地震ＰＲＡ及び津波ＰＲＡの結果からは，これらの事故シーケンスグループの発生頻度はいずれも非常に低いことが確認されている一方，これらの各事故
シーケンスグループが発生した際の影響としては，具体的には炉心損傷に至るまでの余裕時間，炉心損傷の発生規模，放射性物質の放出量などの着眼点が考えられるものの，外部ハザードによる建屋や機器の損傷程度や組合せを特定することは困難であり，事象発生時にプラントに及ぼす影響についても大きな幅を有することとなる。
したがって，外部事象に特有の事故シーケンスグループは，炉心損傷防止対策の有効性評価の事故シーケンスグループとして単独で定義するのではなく，発生する事象の程度や組合せに応じて対応していくべきものである。
具体的には，炉心損傷に至らない小規模な事象の場合には，使用可能な炉心損傷防止対策や格納容器破損防止対策を柔軟に活用するとともに，建屋全体が崩壊し内部の安全系機器・配管の全てが機能を喪失するような深刻な事故の場
合には，可搬型のポンプ・電源，放水砲等を駆使した大規模損壊対策による影響緩和を図ることで対応していく。
上記のとおり，頻度及び影響の観点から検討した結果，小規模な事象を含め
付－2－Ⅰ－別紙 2－11

ても全ＣＤＦに対する寄与が極めて小さいこと及び大規模な事故に至る頻度は更に小さく，仮に発生したとしても影響を緩和する対策を整備していることか
ら，解釈に基づき必ず想定する事故シーケンスグループと比較して，有意な頻度又は影響をもたらすものではなく，事故シーケンスグループとして新たに追加する必要はないと総合的に判断した。

＜参考：解釈の関連記載＞
１－１(b)個別プラント評価により抽出した事故シーケンスグループ① 個別プラントの内部事象に関する確率論的リスク評価（ＰＲＡ）
及び外部事象に関するＰＲＡ(適用可能なもの)又はそれに代わる方法で評価を実施すること。
② その結果，規則で想定する事故シーケンスグループに含まれない
有意な頻度又は影響をもたらす事故シーケンスグループが抽出された場合には，想定する事故シーケンスグループとして追加すること。なお，「有意な頻度又は影響をもたらす事故シーケンスグ
ループ」については，規則で想定する事故シーケンスグループと
ＣＤＦ又は影響度の観点から同程度であるか等から総合的に判断するものとする。

付－2－Ⅰ－別紙 2－12

表1

地震，津波特有の事象として発生するシーケンス
事故シーケンス

シーケンス別ＣＤＦ（／炉年）
内部事象

地震

津波

合計

小破断ＬＯＣＡ＋補助給水失敗

1.9E-08

4.1E-07－

4.3E-07

主給水流量喪失＋補助給水失敗

5.5E-07

1.1E-07－

6.5E-07

外部電源喪失＋補助給水失敗

1.2E-074.0E-07－

5.1E-07２次冷却系の破断＋補助給水失敗

2.5E-06

2.0E-07－

2.7E-06

２次冷却系の破断＋主蒸気隔離失敗

5.7E-11

2.5E-08－

2.5E-08

蒸気発生器伝熱管破損＋補助給水失敗

2.1E-07－－

2.1E-07

過渡事象＋補助給水失敗

4.9E-06－－

4.9E-06

手動停止＋補助給水失敗

1.2E-05－－

1.2E-05－

2.3E-07－

2.3E-07

外部電源喪失＋非常用所内交流電源喪失

9.0E-07

1.7E-05

9.8E-08

1.8E-05

原子炉補機冷却機能喪失＋ＲＣＰシールＬＯＣＡ

2.0E-04

4.1E-07

5.7E-072.0E-04

原子炉補機冷却機能喪失＋加圧器逃がし弁／安全弁ＬＯＣＡ

9.0E-072.0E-09

2.6E-09

9.0E-07

原子炉補機冷却機能喪失＋補助給水失敗

9.9E-09

3.0E-09

2.7E-11

1.3E-08

中破断ＬＯＣＡ＋格納容器スプレイ注入失敗

7.4E-09

1.2E-09－

8.6E-09１次冷却系流路閉塞による２次冷却系除熱機能喪失

小破断ＬＯＣＡ＋格納容器スプレイ注入失敗

2.4E-08ε－2.4E-08

中破断ＬＯＣＡ＋格納容器スプレイ再循環失敗

1.2E-08

2.3E-08－

3.4E-08

小破断ＬＯＣＡ＋格納容器スプレイ再循環失敗

3.8E-08

2.4E-10－

3.8E-08

原子炉トリップが必要な起因事象＋原子炉トリップ失敗

2.7E-08

1.8E-07－

2.1E-07

中破断ＬＯＣＡ＋高圧注入失敗

9.9E-07

1.3E-07－

1.1E-06

小破断ＬＯＣＡ＋高圧注入失敗

3.2E-06

1.6E-06－

4.8E-06

大破断ＬＯＣＡ＋蓄圧注入失敗

1.4E-08

1.1E-09－

1.5E-08

中破断ＬＯＣＡ＋蓄圧注入失敗

2.7E-11

2.5E-10－

2.7E-10

大破断ＬＯＣＡ＋低圧注入失敗

3.5E-09

4.6E-07－

4.6E-07－

1.7E-06－

1.7E-06

大破断ＬＯＣＡ＋低圧再循環失敗

8.2E-08

8.1E-09－

9.0E-08

中破断ＬＯＣＡ＋低圧再循環失敗

9.0E-08

1.9E-09－

9.2E-08

小破断ＬＯＣＡ＋低圧再循環失敗

2.9E-07

3.4E-08－

3.3E-07

中破断ＬＯＣＡ＋高圧再循環失敗

1.3E-07

1.4E-09－

1.3E-07

小破断ＬＯＣＡ＋高圧再循環失敗

4.2E-07

3.8E-08－

4.6E-07

インターフェイスシステムＬＯＣＡ

2.1E-10－－

2.1E-10蒸気発生器伝熱管破損＋破損側蒸気発生器の隔離失敗

大破断ＬＯＣＡを上回る規模のＬＯＣＡ(Excess ＬＯＣＡ)

1.6E-06－－

1.6E-06

原子炉建屋損傷

－

ε

－

ε

原子炉格納容器損傷

－

ε

－

ε

原子炉補助建屋損傷－

1.4E-08－

1.4E-08

複数の信号系損傷－

2.6E-07

3.2E-09

2.6E-07

蒸気発生器伝熱管破損（複数本破損）－

2.2E-07－

2.2E-07

2.3E-04

2.3E-05

6.7E-07

2.5E-04

合計

ハッチング：地震，津波特有の事象として発生する事故シーケンス
ε：1.0E-11未満

付－2－Ⅰ－別紙 2－13

別紙3
国内外の重大事故対策に関係する設備例について

1.

国外での先進的な対策の調査方法
国外（米国及び欧州）において整備している先進的な対策について，国外の原子力規制機関である米国原子力規制委員会（ＮＲＣ），フランス原子力
安全規制機関（ＡＳＮ）等の規制文書，米国の最終安全解析書（ＦＳＡＲ）
等の事業者公開資料，欧州におけるストレステスト報告書等の調査を実施した。また，原子力規制関係の調査委託会社の提携先である国外コンサルティ
ング機関から得られる情報，国外の原子力関係者を招いたセミナでの情報，
国外原子力プラントの視察情報等についても合わせて調査を実施した（図1）。

2.

国外での先進的な対策について調査可能な範囲内で得られた国外における炉心損傷防止対策の情報について，敦賀発電所２号炉で整備している対策と比較した結果を表1に示す。
全ての事故シーケンスグループにおいて，国外の既設プラントで整備されている各機能の対策が，敦賀発電所２号炉においても整備されていることを確認した。
また，事故シーケンスグループの中で有効性を確認できる対策の確保が困難と考えられる事象についても，調査可能な範囲内において関連する情報の付－2－Ⅰ－別紙 3－1

調査を実施したが，事象発生確率が低い等の理由により国外でも手順面の対策のみで設備面の対策がとられていないことを確認した。

付－2－Ⅰ－別紙 3－2

付－2－Ⅰ－別紙 3－3

英国
原子力規制局（ＯＮＲ）

ドイツ
環境・自然保護・
原子炉安全省（ＢＭＵ）

原子力安全規制機関（ＡＳＮ）

フランス

原子力規制委員会（ＮＲＣ）

米国

図1

等

ストレステスト報告書

等

等【情報入手先】➢原子力安全推進協会（ＪＡＮＳＩ）➢国外原子力規制関係情報の調査委託会社

・海外コンサルティング会社による聞き取り情報
・海外関係者を招へいして行ったセミナでの説明資料
・海外原子力プラント視察から得られる情報 等

国外原子力規制関係情報の調査会社委託

・ストレステスト国別最終報告書
・ストレステストピアレビュー報告書
・ストレステスト後のアクションプラン

欧州

・米国の最終安全解析書（ＦＳＡＲ）
・英国の建設前安全解析書（ＰＣＳＲ）

事業者の公開文書

国外で整備している炉心損傷防止対策の調査方法

・原子力施設の安全評価原則（ＳＡＰ）
・技術評価ガイド（ＴＡＧ）

・ＢＭＵ規制指針
・原子力安全委員会（ＲＳＫ）勧告
・原子力技術基準委員会（ＫＴＡ）
技術基準 等・政令，省令，通達
・基本安全規則（ＲＦＳ） 等・連邦規則（１０ＣＦＲ）
・Regulatory Guide 等

原子力規制機関発行の規制文書

国外の炉心損傷防止対策情報

付－2－Ⅰ－別紙 3－41

分類

２次冷却系からの除熱機能喪失

事故
シーケンス
グループ

－

－

※：有効性評価において有効性を評価した対策－

下線部：電力自主手段

全交流動力電源喪失等において，フランスでは，タービン動補助給水ポンプの遠隔又は現場操作を可能とする圧縮空気タンクを設置している。
また，米国はタービン動補助給水ポンプの手動起動を可能としている。
当社においても，タービン動補助給水ポンプの起動対策として，手動で起動できる手段を整備している。
主蒸気逃がし弁が開失敗した場合の蒸気発生器代替蒸気放出手段として，米国においてはタービンバ
イパス手段を整備している。
当社としては，当該事故時に，欧米のように２次冷却系からの除熱手段を対策の柱とするのではな
く，１次冷却系のフィードアンドブリードにより１次冷却系から炉心を冷却する手段を中心としており，加えてタービンバイパス系を活用する手段を整備している。

上述の調査結果より，国外の既設プラントで整備されている対策が，敦賀発電所２号炉においても整備されていることを確認した。
なお，「過渡事象＋補助給水失敗（炉内構造物の損傷）」における欧米の対策状況について，調査可能な範囲において調査を実施したが，当該シーケンスを想定した対策に関連する情報は無い。

－

－

まとめ

・タービンバイパス
系の活用－

・復水タンク・脱塩水貯蔵タン
クから復水タンクへの補給

全交流動力電源喪失等における蒸気発生器への給水手段として，米国においては，可搬式ディーゼル
駆動ポンプを配備しており，欧州においても，同様の手段を整備している。
当社においては，可搬型低圧代替注水ポンプ及び接続口を配備しており，同様の手段を整備している。
欧米においては，淡水タンクのほか，河川や湖等の代替補給水源からの給水が可能である。
当社においては，複数の淡水タンクのほか，代替補給水源として海水の給水も可能である。

事故時の蒸気発生器への恒設ポンプによるバック
アップの給水手段として，米国において，多様なポンプを複数台整備している。
当社では，欧米のように２次冷却系からの除熱手段を対策の柱とするのではなく，１次冷却系のフィードアンドブリードにより１次冷却系から炉心を冷却する手段を中心としており，加えて主給水ポンプ
及び蒸気発生器水張ポンプによる手段も整備している。

欧米においては，１次冷却系のフィードアンドブ
リードを整備しており，当社においても同様の手段を整備している。
事故時の蒸気発生器への給水手段として，欧米においては，合計で 200％分以上の容量を持つ電動及びタービン動補助給水ポンプを整備している。
当社においても，当該事故時に，欧米と同様に，合計 200％分の容量を持つ電動及びタービン動補助
給水ポンプを整備している。

対策の概要

・タービンバイパス系の活用－

・復水タンク－－

合計 300％・１次冷却系のフィードアンドブ
リード・電動補助給水ポンプ（100％×２
系統）
・タービン動主給水ポンプ（100％×１系統）

スウェーデン

蒸気発生器
代替蒸気放出・タービン動補助給水ポンプ制御装置の圧縮空気タンクによる遠隔又は現地操作（5 時間）・脱塩水貯蔵タン
ク，冷却塔
・河川，水タンク車
・補助給水系各系統の専用貯水タンク・可搬式ポンプ
・補助給水系の接続口（消火系ポンプ，可搬式ポンプでの蒸気発生器給水）－

合計 400％・１次冷却系のフィードアンドブリード・電動補助給水ポン
プ （ 100 ％ × ２ 系
統）
・タービン駆動補助
給水ポンプ（100％
×２系統）

英国

・タービン動補助給水
ポンプの手動起動・復水タンク・脱塩水貯蔵タン
ク，軟水貯蔵タンク（重力注水による復水タンクへの補給，3 日間補給可）

・可搬式ポンプ（＋
可搬式ディーゼル発電機）

・１次冷却系のフィードアンドブリード・独立非常用系のディーゼル直結型電
動給水ポンプ（ディーゼル駆動若し
くは非常用ディー
ゼル発電機の給電に よ る 駆 動 ）（50％×4 系統）
合計 200％・主給水系，起動・停止ポンプ
・給水タンクの主蒸
気加圧による給水（蒸気発生器を減圧し，蓄圧タンクと同様に自動注
水）

ドイツ

（その他）

・復水タンク・消火用水タンク
・原水貯水池（重力注水による復水タンクへの補給）・復水器ホットウェ
ル・河川，湖・タービン動補助給水ポンプの手動起動－

・主給水系，起動・停止給水系

合計 400％

合計 300％・高圧給水系（主給水ポンプ，蒸気発
生器水張ポンプ，
起動用給水ポンプ）
・低圧給水系（復水ポンプ，消火水ポンプ，サービス水
ポンプ）
・加熱器ドレインポ
ンプ
・可搬式ディーゼル
駆動ポンプ
・接続口

・１次冷却系のフィードアンドブリード・電動補助給水ポン
プ （ 100 ％ × ２ 系
統）
・タービン駆動補助
給水ポンプ（100％
×２系統）

フランス

重大事故等対策に係る操作又は設備

・１次冷却系のフィードアンドブリード・電動補助給水ポン
プ （ 100 ％ × ２ 系
統）
・タービン動補助給水ポンプ（100％×
１系統）

米国

・復水タンク・２次系純水タンク
・ろ過水タンク
・原水タンク・海水・可搬型低圧代替注水
ポンプ
・接続口

・電動主給水ポンプ，
タービン動主給水ポンプ，蒸気発生器水張ポンプ

・電動補助給水ポンプ（100％×２系統）
・タービン動補助給水ポンプ（200％×１
系統）
合計 400％敦賀発電所
２号炉
・１次冷却系のフィー
ドアンドブリード※

米国・欧州での重大事故対策に関係する設備例との比較(1／8)

（給水源）

蒸気発生器
代替給水手段

炉心冷却

想定する
機能

表1

付－2－Ⅰ－別紙 3－5

2-1

分類

全交流動力電源喪
失
(1／3)

事故
シーケンス
グループ

代替ＲＣＰ
シール注入

（直流）

代替電源設
備
（交流）

想定する機
能

・静圧試験用ポンプによるシール
注入・携帯型バッテリ
充電器等による
蓄電池充電

・可搬型直流電源設
備（電源車＋充電器（重大事故等対処用））
・蓄電池（重大事故等対処用）の追設

・２次冷却系強制冷
却＋常設低圧代替
注水ポンプによる
炉心注水

・既設蓄電池による給電・不要負荷切り離しによる蓄電池
容量保持・ユニット間での交流電源接続・可搬式ディーゼ
ル発電機

・既設蓄電池による給電
・不要負荷切り離しによる蓄電池容量
保持

・電源の号機間融通

・電源車

・サイト内ガスタ
ービン発電機・空冷式非常用ディーゼル発電機（既設）

米国

・standstill シール
・小型試験用ポンプを用いたシール注
水（＋小型蒸気タービン駆動発電機）－

・既設蓄電池による給電
・不要負荷切り離しによる蓄電池容量
保持・小型蒸気タービン
駆動発電機（追設，ＲＣＰシール
注水に用いる小型試験用ポンプの給電にも使用）
・ユニット間での交流電源接続

・サイト共用ガスタ
ービン発電機・空冷式非常用ディーゼル発電機・最終バックアップ
ディーゼル発電機

フランス

・standstill シール
・通常の常用／ 非常用電源に依存しな
い緊急ほう酸注入
系による冷却材補
給・可搬式ディーゼル
発電機による蓄電池充電・独立非常用ディー
ゼル発電機による直流電源供給・既設蓄電池による給電・ユニット間での交流電源接続
・第３の送電線（地中埋設）

・可搬式ディーゼル
発電機

・独立非常用のディーゼル発電機ドイツ

重大事故等対策に係る操作又は設備－－

・既設蓄電池による給電－

・可搬式ディーゼ
ル発電機

・サイト共用ガス
タービン発電機スウェーデン

対策の概要

下線部：電力自主手段

全交流動力電源喪失に伴いＲＣＰシールＬＯＣＡが発生する場合を想定し，欧米では試験用ポンプ等
によるＲＣＰ シール水注水手段等を整備している。
また，フランス及びドイツにおいては，
standstill シールを整備している。
当社においては，ＲＣＰシールＬＯＣＡ が発生する可能性のある 10 分程度で代替ポンプ等によりシール冷却を確実に回復することは困難であり，失敗する確率も高いと考えられることから，ＲＣＰシ
ールＬＯＣＡへの対策としては，欧米のようにＲＣ
ＰシールＬＯＣＡ を発生させない対策ではなく，２次冷却系強制冷却により早期に１次冷却材圧力を低下させ，常設低圧代替注水ポンプにより確実に炉心注水する手段を整備している。

米国においては，携帯型バッテリ充電器等による蓄電池充電を整備しており，欧州においては，発電機による蓄電池充電手段を整備している。
当社においては，蓄電池を追設するとともに，電源車等を用いた可搬型直流電源設備を整備している。

欧米においては，既設蓄電池による給電手段を整備しているほか，蓄電池からの給電時間延長対策として，負荷切り離しによる蓄電池容量確保や蓄電池
充電手段を整備しており，当社においても同様の手段を整備している。

欧米においては，ユニット間での電源接続を整備しており，当社においても同等の手段を整備している。

欧米においては，可搬型の交流代替電源である可搬型ディーゼル発電機を配備しており，当社でも同等の設備を配備している。

欧米においては，多様性を有する複数の代替交流電源設備を整備している。
当社においては，常設の交流代替電源として，空冷式非常用発電機を 3 台設置している。また，空冷式非常用発電機と多様性を有する非常用ガスタービ
ン発電機の設置を計画している。

※：有効性評価において有効性を評価した対策

・緊急充てんポンプ（蒸気タービン駆動容積式）によるシール水注水・バッテリ充電用小型ディーゼル発電機

・既設蓄電池による
給電

－

－

－

英国

米国・欧州での重大事故対策に関係する設備例との比較(2／8)

敦賀発電所
２号炉
・空冷式非常用発電※機
・非常用ガスタービン発電機（計画
中）

表1

付－2－Ⅰ－別紙 3－6

2-1

分類

全交流動力電源喪
失
(2／3)

事故
シーケンス
グループ

・燃 料 取 替 用 水 タ ンク（ほ う 酸 水 補 給 ： ほう酸タンク，使用済燃料ピット等）
・復水タンク・２次系純水タンク
・ろ過水タンク
・原水タンク・海水（給水源）（最終ヒートシンク）（炉心注入）

炉心冷却

敦賀発電所
２号炉
・２ 次 冷 却 系 強 制 冷※却（蒸 気 発 生 器 へ の 給
水手段は，「２次冷却系からの除熱機能喪失」と同様）
・格 納 容 器 ス プ レ イ
系－余熱除去系タイラインを用いた
常設低圧代替注水
ポンプによる炉心
注水※・高圧再循環※（ 可搬 型 代 替注 水大型ポンプ※による充てん／高圧注入ポ
ンプ及び余熱除去
ポンプ冷却用海水通水）
・充 て ん ／ 高 圧 注 入ポンプ（自己冷却）・可 搬 型 代 替 注 水 大型ポンプによる冷却用海水通水・燃料取替用水タンク（ほう酸水
補給：ほう酸ホールドアップタンク，使用済燃料ピット，クロスタイを有する
他ユニットの燃料取替用水タン
ク，大型水源と組み合わせたほう酸水貯蔵タンク）－

・非安全系充てん
ポンプ（＋代替
高圧交流電源）・２次冷却系強制冷却

米国

・燃料取替用水タン
ク（ほう酸水補給）

・ＰＵＩシステム（可搬式ポンプ＋
可搬式熱交換器，
大・中ＬＯＣＡ発
生 15 日以降の崩壊熱除去が目的）・代替ヒートシンク
として EVU 及び SRU・余熱除去系統とは別系統の低圧注入
系
・低圧注入系と格納
容器スプレイ系の連絡スリーブを用いた炉心注入（連絡スリーブ設置：
事故後 3 日）・２次冷却系強制冷却

フランス

・代替ほう酸水貯蔵
タンク

・非常用サービス水
系（冷却水:河川
水，地下水）

・独立非常用系の余熱除去系（ＩＲＨ
Ｒ）

・２次冷却系強制冷却

ドイツ

重大事故等対策に係る操作又は設備

・燃料取替用水タ
ンク

・放水トンネルからの取水（取水部閉塞対策
・冷却水再循環（排水部閉塞対策）－－

スウェーデン

対策の概要

下線部：電力自主手段

欧米においては，燃料取替用水タンクからの給水が可能であるほか，燃料取替用水タンクが枯渇した
場合に，その他水源からほう酸水等を燃料取替用水
タンクへ補給する手段を整備しており，当社においても同様の手段を整備している。

欧州においては，非常用サービス独立系の余熱除去系や 15 日以降の崩壊熱除去を目的として，可搬式のポンプ・熱交換器を用いたＰＵＩシステムや空冷式熱除去設備を整備している。
当社においては，最終ヒートシンク喪失時の対策として，独立性があり，電源の不要な可搬型代替注
水大型ポンプにより，冷却用の海水を通水する手段を整備している。

各国対策として，米国では非安全系充てんポンプ
による炉心注入手段，フランスでは低圧注入系全喪
失時における低圧注入系と格納容器スプレイ系の連絡スリーブを用いた格納容器スプレイ系による炉心注入手段，ドイツでは地下水等を水源とする独立非常用系の熱除去設備等による炉心注入手段等を整備している。
当社においては，独立した電源である空冷式非常用発電機から給電し，電動機の冷却水が不要な常設
低圧代替注水ポンプによる炉心注水手段（ＲＨＲＳ－ＣＳＳタイラインを使用）を整備しており，さらに可搬型代替注水大型ポンプによる高圧再循環手段
や自己冷却式の充てん／高圧注入ポンプなど，様々
な炉心注水手段を整備している。

全交流動力電源喪失に最終ヒートシンク喪失が重畳する場合を想定し，欧米においては，２次冷却系
強制冷却による１次冷却系冷却手段を整備しており，当社においても同様の手段を整備している。

※：有効性評価において有効性を評価した対策

・燃料取替用水タン
ク・空冷式熱除去設備（乾式空冷等）・低圧注入系と格納
容器スプレイ系の配管ライン切替えによる炉心注入・２次冷却系強制冷却

英国

米国・欧州での重大事故対策に関係する設備例との比較(3／8)

想定する機能表1

付－2－Ⅰ－別紙 3－7

2-1

分類

全交流動力電源喪
失
(3／3)

事故
シーケンス
グループ

まとめ

原子炉格納
容器冷却

想定する機
能

・ディーゼル駆動
消火用ポンプによる代替格納容器スプレイ

・低圧注入系と格納
容器スプレイ系の連絡スリーブを用いた格納容器除熱（連絡スリーブ設
置：事故後 3 日）
・ＰＵＩ システム（可搬式ポンプ＋
可搬式熱交換器，
大・中ＬＯＣＡ発
生 15 日以降の崩壊熱除去が目的）・ファンクーラ

フランス

－

－

ドイツ

重大事故等対策に係る操作又は設備－・ フ ァン ク ー ラ （ 空
冷式熱除去設備（乾式冷却塔）によるユニットの冷却）×4 台英国－－

スウェーデン

米国，フランス及び英国ともにファンクーラを用いた冷却手段を整備しているが，英国では，格納容器冷却ファン熱交換器の冷却手段として空冷式熱除去設備（乾式冷却塔）を整備している。
当社においては，格納容器再循環ユニットに可搬型代替注水大型ポンプにより海水を通水すること
で，全交流動力電源喪失等により格納容器再循環ファンが停止している場合においても，格納容器内自然対流冷却により原子炉格納容器内雰囲気を冷却する手段を整備している。
米国においては，ディーゼル駆動消火ポンプを用いた代替格納容器スプレイ手段を整備している。
フランスにおいては，格納容器スプレイ系が全喪失した場合においても，低圧注入系と格納容器スプ
レイ系の連絡スリーブを用いた低圧注入系による代替格納容器スプレイ手段を整備している。
当社においては，常設低圧代替注水ポンプを用いた代替格納容器スプレイに加え，自冷化した格納容器スプレイポンプ又はディーゼル駆動／電動消火ポ
ンプより原子炉格納容器内雰囲気を冷却する手段を整備している。

対策の概要※：有効性評価において有効性を評価した対策

下線部：電力自主手段

上述の調査結果より，国外の既設プラントで整備されている対策が，敦賀発電所２号炉においても整備されていることを確認した。
なお，「外部電源喪失＋非常用所内交流電源喪失（複数の電気盤破損）」における欧米の対策状況について，調査可能な範囲において調査を実施したが，当該シーケンスを想定した対策に関連する情報は無い。

・常設低圧代替注水
ポンプ
・格納容器スプレイ
ポンプ（自己冷却）・ディーゼル駆動／
電動消火ポンプによる原子炉格納容器内注水・ファンクーラ
×５台

米国

米国・欧州での重大事故対策に関係する設備例との比較(4／8)

敦賀発電所
２号炉
・格納容器内自然対
流冷却※（可搬型代替注水大型ポンプ※ による冷却用海水通水。格
納容器再循環ユニ
ット 4 台）表1

付－2－Ⅰ－別紙 3－8

事故
シーケンス
グループ

原子炉補機冷却機
能喪失

分類

2-2

まとめ

海水系の代
替手段

代替補機冷
却

想定する機
能

・可搬式緊急時補助海水ポンプ－・代替ヒートシンク（EVU 及び SRU）

フランス

－

・非常用サービス水
系（冷却水:河川
水，地下水）

ドイツ

重大事故等対策に係る操作又は設備－

・空冷式予備熱除去設備（乾式冷却塔による代替補機冷却）

英国・放水トンネルからの取水（取水部閉塞対策）
・冷却水再循環（排水部閉塞対策）－

スウェーデン

原子炉補機冷却海水系の喪失による最終ヒートシ
ンク喪失が発生した場合，米国では可搬式緊急時補助海水ポンプによる最終ヒートシンクへの熱の移送手段を整備している。
また，スウェーデンでは海水の取放水部の閉塞時における海水系維持手段として，放水トンネルからの取水や冷却水の再循環手段を整備している。
当社においては，補機冷却系の機能が健全な状態
で，津波等により海水ポンプが使用不能となった場
合においても，電源が不要であり，取水口と別の箇所から取水可能な可搬型代替注水大型ポンプによる海水供給又は海水ポンプ本体及び電動機予備品による海水ポンプの復旧により，補機冷却系による最終
ヒートシンクへの熱の移送が可能である。

最終ヒートシンク喪失が発生した場合，欧州においては，ドイツでは，河川水又は地下水を最終ヒー
トシンクとした非常用サービス系が設置されている
ほか，イギリスでは，乾式冷却塔による空冷式予備
熱除去設備を整備している。
当社においては，取水口と別の箇所から取水可能
な可搬型代替注水大型ポンプにより，冷却用の海水を通水する手段を整備している。

対策の概要※：有効性評価において有効性を評価した対策

下線部：電力自主手段

上述の調査結果より，国外の既設プラントで整備されている対策が，敦賀発電所２号炉においても整備されていることを確認した。
なお，「原子炉補機冷却機能喪失＋補助給水失敗」における欧米の対策状況について，調査可能な範囲において調査を実施したが，当該シーケンスを想定した対策に関連する情報は無い。以下に概要を示す。
○米国
米国 IPE（NUREG-1560,Vol.1-6）における「原子炉補機冷却機能喪失＋補助給水失敗」の脆弱性と対策事例について調査したが，当該シーケンスに対する対策に関する記載は確認できなかった。
○欧州
欧州で確認可能な事業者公開文書である英国の Sizewell B の建設前安全解析書（ＰＣＳＲ）を確認した。
補機冷却系については，いくつかの補機冷却系喪失との複合事象が考慮されているが，当該シーケンスに関する情報は確認できなかった。

・可 搬 型 代 替注 水大型ポンプ・海 水 ポ ン プ本 体及び電動機予備品－

米国

米国・欧州での重大事故対策に関係する設備例との比較(5／8)

敦賀発電所
２号炉
・ 可 搬型 代 替 注 水 大型ポンプによる冷却用海水通水表1

付－2－Ⅰ－別紙 3－9

格納容器除熱機能喪失

原子炉停止機能喪
失

3

4

分類

事故
シーケンス
グループ

まとめ

原子炉停止

まとめ

原子炉格納
容器冷却

想定する
機能

重大事故等対策に係る操作又は設備

米国・欧州での重大事故対策に関係する設備例との比較(6／8)

・ほう酸水の炉心
注入・ほう酸水の炉心注入（化学体積制御設備又は非常用炉心冷却設
備）・ほう酸水の炉心注入・ＡＴＷＳ 緩和系自動回路
－ＡＭＳＡＣ・緊急ほう酸注入系－

・緊急ほう酸注入系－

・ほう酸水の炉心
注入

－

対策の概要

下線部：電力自主手段

欧米においては，ＡＴＷＳ 発生時に原子炉を未臨界に移行するためのほう酸水の炉心注入手段を整備している。
当社においては，化学体積制御設備又は非常用炉
心冷却設備によるほう酸水の炉心注入手段を整備している。

ＡＴＷＳ 対策設備として，欧米においては，ＡＴＷＳ 緩和系自動回路（ＡＭＳＡＣ＊１）を整備している。
当社プラントは，自動で主蒸気隔離弁の閉止及びタービントリップを行うとともに，補助給水ポンプを自動起動することで，原子炉固有の負の反応度帰還特性により原子炉出力を抑制し，炉心の熱除去を行う，多様化自動作動盤（ＡＴＷＳ緩和設備）のみを設置している。
＊１:ATWS mitigation system actuation
circuitry
ＡＴＷＳ 発生時に補助給水系を自動起動
し，タービンをトリップさせる（当社は主蒸気隔離も合わせて整備）

欧州における原子炉格納容器の冷却手段は，2-1と同様である。
当社においては，格納容器内自然対流冷却における冷却水として，原子炉補機冷却水又は海水が使用可能である以外は，2-１と同様である。

※：有効性評価において有効性を評価した対策

上述の調査結果より，国外の既設プラントで整備されている対策が，敦賀発電所２号炉においても整備されていることを確認した。

・ＡＴＷＳ 緩和系
自動回路
①ＡＭＳＡＣ（全ＰＷＲ）②ＤＳＳ（ＣＥ 及びＢ＆Ｗ社ＰＷ
Ｒ）

・多様化自動作動盤（ＡＴＷＳ緩和設
備） ※ （タービント
リップ，主蒸気隔離及び補助給水ポンプ
の起動）

敦賀発電所
米国
フランス
ドイツ
英国
スウェーデン
２号炉
・2-１における，
・2-１における，「原・ 2- １ に お け る ，・ 2- １ に お け る ，・格納容器内自然対流
・ 2- １ に お け る ，
冷却※「原子炉 格納容
子炉格納容器冷却」「原子炉格納容器「原子炉格納容器「原子炉格納容
器冷却」（原子炉補機冷却水 ※
と同様
冷却」
冷却」
器冷却」
又は可搬型代替注水
と同様
と同様
と同様
と同様
大型ポンプによる冷却用海水通水）・常設低圧代替注水ポンプ
上述の調査結果より，国外の既設プラントで整備されている対策が，敦賀発電所２号炉においても整備されていることを確認した。

表1

付－2－Ⅰ－別紙 3－10

6

5

分類

ＥＣＣＳ再循環機
能喪失

ＥＣＣＳ注入機能
喪失

事故
シーケンス
グループ

・2-1 と同様

・2-1 における，「炉心冷却」と同様

米国

・2-1 と同様

・2-1 における，「炉心冷却」と同様

フランス

・2-1 と同様

・2-1 における，「炉心冷却」と同様

ドイツ

重大事故等対策に係る操作又は設備

・2-1 と同様

・2-1 における，「炉心冷却」と同様

英国－－

スウェーデン

欧米における炉心注入手段は，2-1 の＜炉心冷却＞における炉心注入手段と同様である。
当社においては，「中小破断ＬＯＣＡ＋高圧注入
失敗」を想定し，蒸気発生器を用いた２次冷却系強制冷却により１次冷却系を減温，減圧し，低圧注入を促進する手段を整備している。

対策の概要

・独立非常用系の余熱除去系（ＩＲＨ
Ｒ）による代替再循環－

下線部：電力自主手段

欧州においては，フランスでは，低圧注入系全喪
失時における低圧注入系と格納容器スプレイ系の連絡スリーブを用いた格納容器スプレイ系による炉心注入手段を整備しているほか，ドイツでは，独立非常用系の余熱除去系（ＩＲＨＲ）による代替再循環手段を整備している。
当社においては，ＥＣＣＳ注入系の喪失時は，Ｒ
ＨＲＳ－ＣＳＳタイラインを用いた格納容器スプレ
イ系再循環手段を整備している。

※：有効性評価において有効性を評価した対策

・低圧注入系と格納
容器スプレイ系の配管ライン切替えによる代替再循環

上述の調査結果より，国外の既設プラントで整備されている対策が，敦賀発電所２号炉においても整備されていることを確認した。

・低圧注入系と格納
容器スプレイ系の連絡スリーブを用いた代替再循環（連絡スリーブ設
置：事故後 3 日）

まとめ・充てんポンプ，
安全注入ポンプ，余熱除去系
ポンプによる代
替再循環

・格納容器スプレイ系－余熱除去系タイラ
インを用いた代替再循環※

上述の調査結果より，国外の既設プラントで整備されている対策が，敦賀発電所２号炉においても整備されていることを確認した。
なお，「大破断ＬＯＣＡを上回る規模のＬＯＣＡ（Ｅｘｃｅｓｓ ＬＯＣＡ（地震起因））」，「大破断ＬＯＣＡ＋低圧注入失敗（内部事象・地震起因）」，「大中破断ＬＯＣＡ＋蓄圧注入失敗（内部事象）」における欧米の対策状況について，調査可能な範囲において調査を実施したが，当該シーケンスを想定した対策に関連する情報は無い。以下に概要を示す。
○米国「シビアアクシデントマネージメントガイドライン（ＳＡＭＧ）で対処する」と言及されているのみで，具体的な炉心損傷防止対策は無い。
○欧州
欧州で確認可能な事業者公開文書である英国の Sizewell B の建設前安全解析書（ＰＣＳＲ）を確認した。
ＬＯＣＡ についてはいくつかの複合事象が考慮されており，「大破断ＬＯＣＡ＋低圧注入失敗（短期間）＋外部電源喪失」のシーケンスが存在するが，対策は無い。

（蒸気発生器への給水手段は，「２次冷却系からの除熱機能喪失」と同様）
・格納容器スプレイ系－余熱除去系タイラ
インを用いた常設低圧代替注水ポンプ等による炉心注入・2-1 と同様

※

敦賀発電所
２号炉
・２次冷却系強制冷却

米国・欧州での重大事故対策に関係する設備例との比較(7／8)

代替再循環

まとめ

（給水源）

炉心注入

想定する機能表1

付－2－Ⅰ－別紙 3－11

7

分類

格納容器バイパス

事故
シーケンス
グループ

まとめ

格納容器バ
イパス防止

想定する機
能
－

フランス
・１次冷却系のフィードアンドブリード

ドイツ

重大事故等対策に係る操作又は設備

・主蒸気逃がし弁（空気作動）開による１次系の除熱

英国－

スウェーデン

欧米においては，１次冷却系及び２次冷却系のフィードアンドブリードによる冷却手段を整備しているほか，インターフェイスシステムＬＯＣＡ の早期検知手段（既設の計装・設備から兆候を検知）を整備している。
当社においては，既設の計装・設備を用いてイン
ターフェイスシステムＬＯＣＡ の兆候を検知・隔離する手段及び非常用炉心冷却設備等により１次冷却系への注水を確保しつつ，主蒸気逃がし弁を用いた蒸気発生器による冷却及び加圧器逃がし弁等による減圧を実施することで漏えいを抑制し，充てん／
高圧注入系により炉心を冷却する手段（クールダウン＆リサーキュレーション）を整備している。

対策の概要※：有効性評価において有効性を評価した対策

下線部：電力自主手段

上述の調査結果より，国外の既設プラントで整備されている対策が，敦賀発電所２号炉においても整備されていることを確認した。
なお，「蒸気発生器伝熱管破損（複数本破損）」における欧米の対策状況について，調査可能な範囲において調査を実施したが，当該シーケンスを想定した対策に関連する情報は無い。以下に概要を示す。
○米国
ＷＨ－ＰＷＲ において，いくつかのＦＳＡＲ（Beaver Valley，Callaway，Catawa 等）を調査したが，ＳＧＴＲ 評価における想定破損は，完全両端破断１本である。
○欧州
現状以上の対策は実施していない。

・１次冷却系フィードアンドブリード＋２次冷却系強制冷却・インターフェイスシステムＬＯ
ＣＡ の早期検知，隔離（既設の計装・設備から兆候を検知）米国

米国・欧州での重大事故対策に関係する設備例との比較(8／8)

敦賀発電所
２号炉
・クールダウン＆リ
サーキュレーション※
・ イ ンタ ーフ ェ イ ス
システムＬＯＣＡの検知，隔離（既設の計装・設備から兆候を検知）表1

別紙4
事故（ＳＧＴＲ，ＩＳ－ＬＯＣＡ）時の原子炉トリップ失敗の取扱いについて

内部事象レベル１ＰＲＡでは，イベントツリー作成に際して炉心損傷回避の成功基準として原子炉トリップに期待している起因事象について，ヘディング「原子炉トリップ」を設定し，トリップ遮断器の故障等により原子炉トリップに失敗した場合をそれぞれ 1 つの事故シーケンスとして抽出している。
原子炉トリップ失敗を伴う事故シーケンスについてはイベントツリー上で“ＡＴＷＳのイベントツリーで整理”と記載しているが，ＡＴＷＳのＣＤＦの評価対象となる起因事象について具体的には以下 2 つの観点で整理している。

1.

「運転時の異常な過渡変化」に該当「設置許可基準規則」第四十四条の記載からもＡＴＷＳの対象とする起因事
象は「運転時の異常な過渡変化」とされており，これにより整理した。
【設置許可基準規則抜粋】（緊急停止失敗時に発電用原子炉を未臨界にするための設備）
第四十四条 発電用原子炉施設には，運転時の異常な過渡変化時において発電用原子炉の運転を緊急に停止することができない事象が発生するおそれがある場合又は当該事象が発生した場合においても炉心の著しい損傷を防止するため，原子炉冷却材圧力バウンダリ及び原子炉格納容器の健全性を維持するとともに，発電用原子炉を未臨界に移行するために必要な設備を設けなければならない。

2.

多様化自動作動盤（ＡＴＷＳ緩和設備）が必要で起因事象発生実績有ＣＤＦ算出に際して，ＡＴＷＳの起因事象発生頻度として１次冷却材圧力，付－2－Ⅰ－別紙 4－1

温度の観点で厳しく，多様化自動作動盤（ＡＴＷＳ緩和設備）に期待する必要のある「運転時の異常な過渡変化」のうち実績のある事象を評価対象として整理した。
具体的には，安全評価審査指針における「運転時の異常な過渡変化」のう
ちＡＴＷＳ発生時，蒸気発生器２次側保有水が減少することにより補助給水が必要となる事象（多様化自動作動盤（ＡＴＷＳ緩和設備）が作動する事象）としては以下の 5 事象であり，そのうち発生実績のある 3 事象（外部電源喪失，主給水流量喪失及び負荷の喪失）を対象として評価した。
事象

発生件数（1976／4／1～2011／3／31）

原子炉起動時における制御棒の異常な引き抜き

実績なし

原子炉冷却材流量の部分喪失

実績なし

外部電源喪失（送電系の故障含む）

9件

主給水流量喪失

5件

負荷の喪失

20 件

前述の観点により今回の内部事象レベル１ＰＲＡのイベントツリーから抽出される原子炉トリップ失敗を伴う事故シーケンスの取扱いを整理した結果は以下のとおりである。ＳＧＴＲやＩＳ－ＬＯＣＡなど，観点 1.，2.により対象外と整理した起因事象については，ＡＴＷＳの観点では比較的厳しくない ※ １ 事象であると考えられるため，ＡＴＷＳの起因事象発生頻度の評価
対象外としている。なお，観点 1.，2.により対象外とした事故シーケンスの発生頻度は，対象起因事象 3 事象から算出されたＡＴＷＳの発生頻度（2.7E-08／炉年 ※２ ）と比較して十分低いことを確認している。
さらに，このように低頻度ではあるものの，ＳＧＴＲやＩＳ－ＬＯＣＡ時に原子炉トリップ失敗が発生した場合においても，次頁の「参考：ＳＧＴＲ，
ＩＳ－ＬＯＣＡ時に原子炉トリップ失敗した場合の対応について」に示すよ
付－2－Ⅰ－別紙 4－2

うに，運転手順書に従ってまず「未臨界の維持」を優先し，手動トリップ操
作，制御棒駆動装置用電源断による制御棒挿入や，緊急ほう酸濃縮を行って未臨界を維持した上で，事象ベースの運転手順に戻って必要な次の手順に移行していくことで，事象発生初期の冷却材放出は厳しくなるものの，運転操
作に迷うことなく事故時対応を実施することができる。
観点 2「運転時の異常な過渡変化」に該当

多様化自動作動盤（ＡＴＷＳ緩和設備）が必
要で起因事象発生実績
有

備考（原子炉トリップ失敗確率
3.8E-07 ※２ ）小破断ＬＯＣＡ××

発生頻度:8.4E-11／炉年

原子炉補機冷却機能喪失

××

発生頻度:7.6E-11／炉年

外部電源喪失○○ＡＴＷＳ対象２次冷却系の破断××

発生頻度:1.6E-10／炉年

蒸気発生器伝熱管破損

××

発生頻度:1.2E-09／炉年

主給水流量喪失・
過渡事象

○

○

ＡＴＷＳ対象（過渡事象は負荷喪失）

インターフェイス
システムＬＯＣＡ××

発生頻度:8.0E-17／炉年

観点 1
起因事象

※１：ＬＯＣＡ事象の場合，非常用炉心冷却設備作動信号により高濃度のほう酸水が炉心に注入され，ＡＴＷＳ時の挙動の緩和に期待できる。また，蒸気発生器による冷却が健全であれば，１次冷却系を減圧することが可能である。
※２：原子炉トリップ失敗確率はフォールトツリー解析により評価しているため，数値はプラントの原
子炉保護系設備構成に依存するが，国内ＰＷＲプラントの原子炉保護系の基本的な設計の考え方は同等であり，ここでの評価に有意に影響するような差異ではない。

付－2－Ⅰ－別紙 4－3

＜参考：ＳＧＴＲ，ＩＳ－ＬＯＣＡ時に原子炉トリップ失敗した場合の対応について＞

低頻度ではあるものの，外部電源喪失や主給水流量喪失，負荷喪失以外の起因事象発生時に原子炉トリップ失敗となった場合には，現在想定している
ＡＴＷＳ事象よりも１次冷却系の漏えいについて厳しい条件となることが想定される。
特にＳＧＴＲやＩＳ－ＬＯＣＡといった原子炉格納容器の閉じ込め機能に期待できない格納容器バイパスシーケンスとなる可能性のある事象については，本来の炉心損傷防止対策である系外への冷却材の放出抑制のための漏えい箇所の隔離やクールダウンアンドリサーキュレーションに加えて，負の反応度投入を目的とした手動トリップやほう酸水注入が必要となるなど，事象進展や対策が大きく異なるが，このような場合には「止める」「冷やす」「閉じ込める」の優先順位で対応するよう定められた安全機能ベースの運転
手順書 ※ に基づき，順次対応を実施することとしている。
具体的にＳＧＴＲやＩＳ－ＬＯＣＡが発生した場合に原子炉トリップが必要となるのは，破損伝熱管が１本程度のＳＧＴＲや，規模が小さく隔離が早めに成功したＩＳ－ＬＯＣＡなどであり，原子炉トリップまで数分，仮に炉心への注入機能が喪失した場合でも，炉心損傷までは更に数時間程度の時間を有する比較的緩やかな事象進展となる。
一方ＡＴＷＳは，発生後数分の間に急峻な事象進展挙動を示し，対応として手動トリップによる制御棒挿入又はほう酸の添加により事象が終結する，
長くても数十分の短期間の事象である。
また，重大事故等対策として整備している多様化自動作動盤（ＡＴＷＳ緩和設備）は，補助給水起動，タービントリップ，及び主蒸気隔離を作動させ付－2－Ⅰ－別紙 4－4

るものであり，ＳＧＴＲ時やＩＳ－ＬＯＣＡ時に必要な安全機能の動作を阻害するものではない。また，ＡＴＷＳ時の挙動緩和としては重要であるが，ＳＧＴＲやＩＳ－ＬＯＣＡの比較的緩やかな挙動に対する影響は軽微なことから，ＳＧＴＲ時やＩＳ－ＬＯＣＡ時に多様化自動作動盤（ＡＴＷＳ緩和設
備）が作動したとしても，これらの事象への対応に有意な悪影響を及ぼすものではない。
したがって，ＳＧＴＲ，ＩＳ－ＬＯＣＡ時に原子炉トリップ失敗が発生した場合においても，運転手順書に従ってまず「未臨界の維持」を優先し，
手動トリップ操作や制御棒駆動装置用電源断による制御棒挿入や，緊急ほう酸濃縮を行って未臨界を維持した上で，事象ベースの運転手順に戻って必要な次の手順に移行していくことで，事象発生初期の冷却材放出は厳し
くなるものの，運転操作に迷うことなく事故時対応を実施することができる。
※：新規性基準を反映した運転手順書の見直しは，今後のＰＲＡに適宜反映するものとする

付－2－Ⅰ－別紙 4－5

別紙5
内部事象ＰＲＡにおける主要なカットセットについて

1.

内部事象レベル１ＰＲＡ
各事故シーケンスグループに含まれる事故シーケンスについて，炉心損傷に至る要因をカットセットレベルまで展開し，ＣＤＦへの寄与割合の観点で整理し，主要なカットセットに対する炉心損傷防止対策の整備状況等を確認した。
(1)

主要なカットセットの抽出
事故シーケンスの種類によっては展開されるカットセットが無数に存在するものがあるため，ここでは，各事故シーケンスについて以下の判断基準を基に主要なカットセットを抽出した。
・ＣＤＦが1E-07／炉年以上のカットセット
・事故シーケンスの中で上位3位までのカットセット
各事故シーケンスにおける主要なカットセット及びＡＭ策の整備状況等を第1表から第7表に示す。

(2)

主要なカットセットの確認結果
第1表から第7表に示したとおり，一部に「大破断ＬＯＣＡ＋低圧注入失敗」のような国内外の先進的な対策を考慮しても対策が困難な事故シーケンスが存在するものの，大半の事故シーケンスに対しては，主要な
カットセットレベルまで展開した場合において，整備された炉心損傷防止対策により炉心損傷を防止することが可能となることが確認できた。
また，事故シーケンスをカットセットレベルまで展開することにより，発生頻度の高いカットセットに対しては多重に対策を講じるなど，今後の更なる安全性向上に資することができると考えられる。
付－2－Ⅰ－別紙 5－1

なお，国内外の先進的な対策を考慮しても対策が困難な事故シーケンスに対しては，全ＣＤＦへの寄与が小さいことを確認している。また，
これらの事故シーケンスに対しては，炉心損傷を防止することは困難であるが，炉心損傷の拡大を防止する等の影響緩和に期待できるカットセ
ットが存在することが確認できた。

付－2－Ⅰ－別紙 5－2

付－2－Ⅰ－別紙 5－3

ＣＤＦ
(／炉年)

1.2E-05

4.9E-06

2.5E-06

5.5E-07

2.1E-07

1.2E-07

1.9E-08

5.7E-11

事故シーケンス

手動停止＋補助給水失敗

過渡事象＋補助給水失敗

２次冷却系の破断＋補助給水失敗

主給水流量喪失＋補助給水失敗

ＳＧＴＲ＋補助給水失敗

外部電源喪失＋補助給水失敗

小破断ＬＯＣＡ＋補助給水失敗

２次冷却系の破断＋主蒸気隔離失敗

第1表

11％
59％

2.1E-09
3.4E-11

9.1E-12

50％
5％
23％
14％

5.9E-08
5.5E-09
4.4E-09
2.7E-09③健全ループ主蒸気隔離弁５３３Ｂ（Ｃ，Ｄ）閉失敗＋破断ループ主蒸気逆止弁５３６Ａ閉失敗

7％

1.5E-08

16％

17％

19％

30％

3.9E-08

6.4E-08

9.9E-12

共通原因故障15％

3.7E-07②復水タンク閉塞③タービン動補助給水ポンプ 起動失敗
＋Ｂ電動補助給水ポンプ 試験による待機除外①復水タンク閉塞②補助給水系各機器の外部リーク①補助給水ポンプ起動信号失敗 共通原因故障②復水タンク閉塞③タービン動補助給水ポンプ 起動失敗＋Ａ（Ｂ）電動補助給水ポン
プ 試験による待機除外①運転員による破断ループ側タ―ビン動補助給水ポンプ駆動蒸気ライン元弁（５７５Ａ）閉止失敗＋破断ループ側タービン動補助給水ポ
ンプ駆動蒸気ライン逆止弁（５７６Ａ）閉失敗②健全ループ主蒸気隔離弁バイパス弁３６２５（３６３５，３６４
５）内部リーク ＋ 破断ループ主蒸気逆止弁５３６Ａ閉失敗①補助給水ポンプ起動信号失敗

手動停止と同様

１次冷却系のフィードアンドブリード

１次冷却系のフィードアンドブリード

１次冷却系のフィードアンドブリード

１次冷却系のフィードアンドブリード

１次冷却系のフィードアンドブリード

１次冷却系のフィードアンドブリード

35％

46％

8.8E-07

1.2E-06①２次冷却系の破断事象診断過誤による破断側ＳＧループへの給水
停止失敗②タービン動補助給水ポンプ出口流量調節弁Ａ（ＨＣＶ－３７１５）
閉操作失敗③電動補助給水ポンプ出口電動制御弁Ａ（ＦＷ－５５７Ａ）閉操作失
敗

１次冷却系のフィードアンドブリード対策

１次冷却系のフィードアンドブリード

2％

25％

41％

寄与割合

手動停止と同様

2.7E-07③補助給水系各機器の外部リーク

4.7E-06
2.8E-06

共通原因故障ＣＤＦ(／炉年)②復水タンク閉塞①補助給水ポンプ起動信号失敗

主要なカットセット「２次冷却系からの除熱機能喪失」の事故シーケンスを構成する主要なカットセット

○

○

○

○

○
○
○
○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

○

対策
有効性

付－2－Ⅰ－別紙 5－4

ドブリードを実施することで炉心損傷防止が可能である。

に伴う診断過誤や操作失敗が上位のカットセットとして抽出されたが，これらについても同様に１次冷却系のフィードアン

○また，「２次冷却系の破断＋補助給水失敗」，「２次冷却系の破断＋主蒸気隔離失敗」のシーケンスでは，破断ループ隔離

統を使用した１次冷却系のフィードアンドブリードを実施することで炉心損傷防止が可能である。

の発信失敗，復水タンク閉塞による水源喪失等が支配的となっているが，炉心損傷防止対策として補助給水系とは異なる系

水機能が喪失する要因としては，ポンプ故障，注入配管閉塞，水源喪失などが考えられ，ここでは補助給水ポンプ起動信号○本グループに含まれる事故シーケンスは，補助給水機能が喪失して炉心損傷に至るシーケンスが大半を占めている。補助給【主要なカットセットに対する検討（２次冷却系からの除熱機能喪失）】

付－2－Ⅰ－別紙 5－5

2.0E-04

9.0E-07

9.9E-09

原子炉補機冷却機能喪失＋ＲＣＰシールＬＯＣＡ

原子炉補機冷却機能喪失＋加圧器逃がし弁／
安全弁ＬＯＣＡ

原子炉補機冷却機能喪失＋補助給水失敗

4.1E-09
2.5E-09
2.3E-10②復水タンク閉塞③補助給水系各機器の外部リーク

共通原因故障①補助給水ポンプ起動信号失敗

2.0E-04

5.6E-089.0E-07

共通原因故障7.8E-08①加圧器安全弁055（056，057）再閉止失敗①ＲＣＰシールＬＯＣＡ発生③ＢＯ信号両トレン発信失敗

共通原因故障8.7E-08①ＤＧ－Ａ(Ｂ)試験による待機除外＋ＤＧ－Ｂ（Ａ）
継続運転失敗②ＤＧ－Ａ，Ｂ起動失敗

ＣＤＦ
(／炉年)

主要なカットセット

2％

25％

41％

100％

100％

6％

9％

10％

寄与
割合

補機冷却水復旧後の１次冷却系のフィードアンドブリード

２次冷却系強制冷却＋常設低圧代替
注水ポンプによる炉心注入○

２次冷却系強制冷却＋常設低圧代替
注水ポンプによる炉心注入

※

※

※

○

○
○

○

対策
有効性

空冷式非常用発電機＋２次冷却系強制冷却＋常設低圧代替注水ポンプ
による炉心注入対策【主要なカットセットに対する検討（全交流動力電源喪失，原子炉補機冷却機能喪失）】○「外部電源喪失＋非常用所内交流電源喪失」はＤＧ－Ａ，Ｂが共通原因で起動失敗するなどして非常用所内交流電源が喪失し，全交流動力電源喪失となり炉心損傷に至るシーケンスであるが，代替電源である空冷式非常用発電機により電源を確保し，さらに２次冷却系強制冷却と常設低圧代替注水ポンプによる炉心注水を実施することで炉心損傷防止が可能である。
○原子炉補機冷却機能喪失が発生した場合，ＲＣＰシールＬＯＣＡや加圧器逃がし弁／安全弁ＬＯＣＡが発生することにより炉心損傷に至ることが考えられるが，この場合も２次冷却系強制冷却と常設低圧代替注水ポンプによる炉心注水を実施することで炉心損傷防止が可能である。
○また，「原子炉補機冷却機能喪失＋補助給水失敗」においても１次冷却系のフィードアンドブリードを実施することで炉心損傷防止が可能なシーケンスであるが，余裕時間の観点から発生頻度の低減が厳しいシーケンスである。また，主給水系が健全である場合，主給水系を用いた代替給水により炉心損傷を防止できる場合もある。

※：対策が有効なカットセットであるが，余裕時間の観点で発生頻度の低減が厳しい

9.0E-07

外部電源喪失＋非常用所内交流電源喪失

ＣＤＦ
(／炉年)

「全交流動力電源喪失」「原子炉補機冷却機能喪失」の事故シーケンスを構成する主要なカットセット

事故シーケンス

第2表

付－2－Ⅰ－別紙 5－6

3.8E-08

2.4E-08

1.2E-08

7.4E-09

小破断ＬＯＣＡ＋格納容器スプレイ再循環失敗

小破断ＬＯＣＡ＋格納容器スプレイ注入失敗

中破断ＬＯＣＡ＋格納容器スプレイ再循環失敗

中破断ＬＯＣＡ＋格納容器スプレイ注入失敗
小破断ＬＯＣＡと同様

小破断ＬＯＣＡと同様③格納容器スプレイポンプＡ，Ｂ起動失敗

共通原因故障共通原15％

3.5E-09

格納容器内自然対流冷却格納容器内自然対流冷却格納容器内自然対流冷却格納容器内自然対流冷却

対策

○

○

○

○

○

○

○

○

対策
有効性

ことで炉心損傷防止が可能である。

原因故障が支配的となっている。その場合でも，格納容器スプレイ系統を使用しない格納容器内自然対流冷却を実施する源喪失等が考えられるが，ここでは，格納容器スプレイ信号の発信失敗や格納容器スプレイ再循環移行時の電動弁の共通して炉心損傷に至るシーケンスである。格納容器スプレイ機能が喪失する要因としては，ポンプ故障，注入配管閉塞，水○本グループに含まれる事故シーケンスは，格納容器スプレイ機能（注入／再循環）が喪失し，原子炉格納容器が先行破損

29％

34％

3％

6％

18％

寄与
割合

6.9E-09

8.2E-09①格納容器スプレイ作動信号Ａ，Ｂ両トレン発信失敗
共通原因故障②格納容器スプレイライン隔離弁０２４Ａ，開失敗
因故障

1.3E-09

2.3E-09③格納容器スプレイ冷却器冷却水出口止め弁２４８Ａ（Ｂ）
開失敗＋よう素除去薬注止め弁０５４Ｂ（Ａ）閉失敗

共通原因故障6.9E-09①格納容器スプレイ冷却器冷却水出口止め弁２４８Ａ，Ｂ開失敗 共通原因故障②よう素除去薬注止め弁０５４Ａ，Ｂ閉失敗

ＣＤＦ
(／炉年)

主要なカットセット【主要なカットセットに対する検討（原子炉格納容器の除熱機能喪失）】

ＣＤＦ
(／炉年)

「原子炉格納容器の除熱機能喪失」の事故シーケンスを構成する主要なカットセット

事故シーケンス

第3表

付－2－Ⅰ－別紙 5－7

2.7E-08

ＣＤＦ(／炉年)②基本ソフトウェア

共通原因故障

①原子炉トリップしゃ断器開失敗
7.1E-09

2.0E-08

ＣＤＦ
(／炉年)

26％

73％

寄与割合

多様化自動作動盤

対策

防止することが可能である。

ける共通原因故障が要因となっている。この場合においても，多様化自動作動盤（ＡＴＷＳ緩和設備）により炉心損傷を象であるが，原子炉トリップに失敗するカットセットとして，トリップしゃ断器の共通原因故障やトリップ信号回路にお

○

○

対策
有効性

○本グループに含まれる事故シーケンスは，運転時の異常な過渡変化又は事故が発生した際に原子炉トリップに失敗する事

共通原因故障主要なカットセット「原子炉停止機能喪失」の事故シーケンスを構成する主要なカットセット【主要なカットセットに対する検討（原子炉停止機能喪失）】

ＡＴＷＳ

事故シーケンス

第4表

付－2－Ⅰ－別紙 5－8

ＣＤＦ
(／炉年)

3.2E-06

9.9E-07

1.4E-08

3.5E-09

2.7E-11

小破断ＬＯＣＡ＋高圧注入
失敗

中破断ＬＯＣＡ＋高圧注入
失敗

大破断ＬＯＣＡ＋蓄圧注入
失敗

大破断ＬＯＣＡ＋低圧注入
失敗

中破断ＬＯＣＡ＋蓄圧注入
失敗

3.7E-07
3.7E-07③低温側注入ラインオリフィスＲ－ＳＩ－０１Ｂ（Ｃ，Ｄ）閉塞③余熱除去ポンプ出口流量高信号Ａ，Ｂ両トレン共通原因故障による余熱除去ポンプミニフロー電動制御弁６０１，６１１の閉止失敗①蓄圧タンク出口逆止弁１３４Ｂ，Ｃ，Ｄのうち２弁の開失敗
共通原因故障②蓄圧タンクＢ，Ｃ，Ｄのうち２基の同時閉塞③蓄圧タンクＢ（Ｃ，Ｄ）閉塞＋蓄圧タンク出口弁１３２Ｃ（Ｂ，Ｄ）閉塞15％
9％4.1E-12
2.5E-1267％

15％

1.8E-11

5.2E-10②Ｓ信号Ａ，Ｂ両トレン発信失敗

27％

15％

9.4E-10①余熱除去ポンプ出口低温側隔離弁２００Ｂ閉塞

4％

20％

66％

12％

12％

31％

寄与
割合

5.2E-10

6.2E-10③蓄圧タンク出口逆止弁１３４Ｂ（Ｃ，Ｄ）開失敗

共通原因故障2.8E-09②蓄圧タンク出口弁１３２Ｂ（Ｃ，Ｄ）閉塞①蓄圧タンクＢ（Ｃ，Ｄ）閉塞9.3E-09

9.8E-07①高圧注入ポンプ低温側注入ライン絞り弁２４６Ｂ（Ｃ，Ｄ）閉塞②低温側注入ラインオリフィス０１０Ｂ（Ｃ，Ｄ）閉塞

小破断ＬＯＣＡと同様

ＣＤＦ
(／炉年)

主要なカットセット「ＥＣＣＳ注水機能喪失」の事故シーケンスを構成する主要なカットセット

事故シーケンス

第5表

無し

無し

無し

２次冷却系強制冷却＋低圧注入

２次冷却系強制冷却
＋低圧注入

対策

×

×

×

×

×

×

×

×

×

○

○

○

○

対策
有効性

付－2－Ⅰ－別紙 5－9

ンプ等を活用して注水することで炉心損傷の拡大を抑制する等の影響緩和に期待できる。

止は困難であるが，例えば「大中破断ＬＯＣＡ＋蓄圧注入失敗」のシーケンスであっても，高圧注入や常設低圧代替注水ポーケンスは国内外の先進的な対策を考慮しても対策が困難なものであるが，全ＣＤＦへの寄与は小さい。また，炉心損傷防○一方，「大破断ＬＯＣＡ＋低圧注入失敗」，「大破断ＬＯＣＡ＋蓄圧注入失敗」，「中破断ＬＯＣＡ＋蓄圧注入失敗」のシ別の系統から低圧注入等を実施することで炉心損傷を防止することが可能である。

的である。その場合でも，炉心損傷防止対策として２次冷却系強制冷却による１次冷却系の減圧後，閉塞した高圧注入系と閉塞，水源喪失等が考えられるが，ここでは，注入ラインの手動弁やオリフィスが閉塞することによる注入配管閉塞が支配

スは高圧注入機能が喪失して炉心損傷に至るシーケンスである。高圧注入系が喪失する要因として，ポンプ故障，注入配管○本グループに含まれる事故シーケンスは，「中小破断ＬＯＣＡ＋高圧注入失敗」が支配的となっており，これらのシーケン【主要なカットセットに対する検討（ＥＣＣＳ注水機能喪失）】

付－2－Ⅰ－別紙 5－10

4.2E-07

2.9E-07

1.3E-079.0E-08

8.2E-08

小破断ＬＯＣＡ＋高圧
再循環失敗

小破断ＬＯＣＡ＋低圧
再循環失敗

中破断ＬＯＣＡ＋高圧
再循環失敗

中破断ＬＯＣＡ＋低圧
再循環失敗

大破断ＬＯＣＡ＋低圧
再循環失敗

1.9E-07①「再循環自動切替開始」ＣＳの「作動」への切替操作失敗

9.7E-10③Ａ，Ｂ格納容器再循環サンプスクリーン閉塞

共通原因故障1.9E-08②「再循環自動切替開始」ＣＳの「作動」への切替操作失敗①再循環切替診断失敗

小破断ＬＯＣＡと同様
5.9E-08

9.7E-09③Ａ，Ｂ格納容器再循環サンプスクリーン閉塞

小破断ＬＯＣＡと同様

5.9E-08②再循環切替診断失敗
共通原因故障1％

6.2E-09

1％

23％

72％

3％

20％

65％

7％

3.1E-08②充てん／高圧注入ポンプ入口燃料取替用水タンク側切替弁１２１Ｅ（Ｄ）閉失敗③余熱除去冷却器出口 充てん／高圧注入ポンプ移送止め弁
１９７Ａ，Ｂ開失敗 共通原因故障

66％

寄与
割合

2.8E-07

ＣＤＦ(／炉年)①高圧注入ポンプ入口燃料取替用水タンク側切替弁２２０閉失敗

主要なカットセット

対策

代替再循環

２次冷却系強制冷却による代替再循環

２次冷却系強制冷却による
低圧再循環

代替再循環

２次冷却系強制冷却による

低圧再循環

２次冷却系強制冷却による「ＥＣＣＳ再循環機能喪失」の事故シーケンスを構成する主要なカットセット

○

○

×

○

○

○

×

○

○

○

○

対策
有効性

【主要なカットセットに対する検討（ＥＣＣＳ再循環機能喪失）】○本グループに含まれる事故シーケンスは，再循環機能が喪失することで炉心損傷に至るシーケンスである。再循環機能が喪失する要因としてはポンプ故障，注入配管閉塞，再循環切替失敗，水源喪失等が考えられるが，ここでは弁の操作失敗等人的過誤が支配的となっている。その場合でも２次冷却系強制冷却による低圧再循環等を実施することにより炉心損傷を防止することが可能である。
○「大破断ＬＯＣＡ＋低圧再循環失敗」において，運転員が再循環切替の診断に失敗することで，炉心損傷に至るカットセッ
トが支配的となった。運転員は事故時運転手順書の記載項目に基づいて作業を行い，また，運転員は事故時の操作に関して
十分な訓練を受けていることから，運転員が事故発生を認知できずに状態を放置し続けることは想定しがたい。

ＣＤＦ
(／炉年)

事故シーケンス

第6表

付－2－Ⅰ－別紙 5－11－②電動補助給水ポンプ出口電動制御弁５５７Ａ閉操作失敗＋主蒸気管破断③蒸気発生器伝熱管破損の事象診断過誤による破損側蒸気発生器への給水停止失敗＋主蒸気管破断①タービン動補助給水ポンプ出口流量調節弁３７１５閉操作失敗＋主蒸気管破断

主要なカットセット

クールダウンアンド
リサーキュレーション

クールダウンアンド
リサーキュレーション

対策

○

○

○

○

対策
有効性

ションを実施することで炉心損傷防止が可能である。

ムＬＯＣＡが発生するものであるが，いずれの場合も非常用炉心冷却設備等を用いたクールダウンアンドリサーキュレー○本グループに含まれる事故シーケンスは，格納容器バイパス事象として蒸気発生器伝熱管破損やインターフェイスシステ

100％

5％

8.6E-08

2.1E-10

17％

40％

寄与割合

2.8E-07

6.5E-07

ＣＤＦ(／炉年)「格納容器バイパス」の事故シーケンスを構成する主要なカットセット【主要なカットセットに対する検討（格納容器バイパス）】

2.1E-10

1.6E-06

蒸気発生器伝熱管破損＋破損側蒸気発生器
隔離失敗

インターフェイス
システムＬＯＣＡ

ＣＤＦ
(／炉年)

事故シーケンス

第7表

2.

レベル１．５ＰＲＡ
各格納容器破損モードについて，ＣＦＦが支配的となるＰＤＳと主要なカットセットの展開を行い，これらのＣＦＦの観点で支配的なカットセットに対して今回整備した格納容器破損防止対策が有効であることを確認した。
(1)

選定条件
レベル１．５ＰＲＡでは炉心損傷時のＰＤＳにより，事故シーケンス
をグループ化し，各ＰＤＳから個別の格納容器破損モードへ至る頻度としてＣＦＦを算出している。
各格納容器破損モードには複数のＰＤＳが属しており，評価事故シー
ケンスの選定に際しては代表的なＰＤＳを選定の後，当該ＰＤＳに属す
る事故シーケンスから評価事故シーケンスの選定を実施している。
ここでは，各格納容器破損モードに至る可能性のある全ての事故シー
ケンスを対象に上位 3 位までのカットセットを抽出することとし，主要なカットセット及び格納容器破損防止対策の整備状況等の対比について整理した（第 8 表参照）。

(2)

主要なカットセットの確認結果
格納容器破損防止対策の有効性評価を行う各格納容器破損モードについて，ＣＦＦが支配的となるＰＤＳと主要なカットセットの展開を行い，これらのＣＦＦの観点で支配的なカットセットに対して今回整備した重大事故防止対策により格納容器破損防止対策が有効であることを確認した。

付－2－Ⅰ－別紙 5－12

第8表
格納容器破損
モード

ＰＤＳ

ＳＥＤ
雰囲気圧力・
温度による静的負荷（格納容器過
圧）

ＴＥＷ

ＴＥＷ

ＴＥＤ
雰囲気圧力・
温度による静的負荷（格納容器過温）

高圧溶融物放出／格納容器
雰囲気直接加熱

原子炉圧力容器外の溶融燃料－冷却材相互作用

水素燃焼

溶融炉心・コンクリート相互作用

ＳＥＤ

格納容器破損モードごとの主要なカットセット
主要なカットセット
原子炉補機冷却機能喪失ＲＣＰシールＬＯＣＡ
発生
手動停止
アプリケーションソフ
ト共通原因故障
過渡事象
アプリケーションソフ
ト共通原因故障
手動停止
アプリケーションソフ
ト共通原因故障
原子炉補機冷却機能喪失ＲＣＰシールＬＯＣＡ
発生

ＣＦＦ
(／炉年)

寄与
割合

1.9E-04

97.6％

2.1E-06

1.1％

8.9E-070.4％

2.0E-0631.8％

2.0E-06

31.7％

全ＣＦＦ
（／炉年）

2.0E-04

6.1E-06

格納容器破
損防止対策
常設低圧代
替注水ポン
プによる代
替格納容器
スプレイ及
び格納容器
再循環ユニ
ットによる
格納容器内
自然対流冷
却
常設低圧代
替注水ポン
プによる代
替格納容器
スプレイ及
び格納容器
再循環ユニ
ットによる
格納容器内
自然対流冷
却

対策
有効
性
○

○

○

○

○

ＴＥＤ

過渡事象
アプリケーションソフ
ト共通原因故障

8.3E-07

13.4％

ＳＥＤ

原子炉補機冷却機能喪失ＲＣＰシールＬＯＣＡ
発生

2.0E-06

97.2％

ＴＥＩ

手動停止
復水タンク閉塞7.9E-09

0.4％

ＴＥＤ

手動停止
アプリケーションソフ
ト共通原因故障

6.5E-09

0.3％

ＡＥＩ

中破断ＬＯＣＡ
手動弁２４６Ｂ閉塞

9.9E-10

7.3％

ＡＥＩ

中破断ＬＯＣＡ
手動弁２４６Ｃ閉塞

9.9E-10

7.3％

ＡＥＩ

中破断ＬＯＣＡ
手動弁２４６Ｄ閉塞

9.9E-10

7.3％

○

ＴＥＩ

手動停止
復水タンク閉塞2.6E-08

15.1％

○

ＴＥＷ

手動停止
アプリケーションソフ
ト共通原因故障

1.8E-08

10.6％

ＴＥＩ

過渡事象
復水タンク閉塞1.1E-086.4％

ＳＥＤ

原子炉補機冷却機能喪失ＲＣＰシールＬＯＣＡ
発生

2.2E-07

13.0％

ＴＥＩ

手動停止
復水タンク閉塞2.0E-07

11.8％

ＴＥＤ

手動停止
アプリケーションソフ
ト共通原因故障

1.6E-07

9.8％

付－2－Ⅰ－別紙 5－13○○

2.0E-06

加圧器逃が
し弁手動開
による１次
冷却系強制
減圧

○

○

○

1.4E-08

1.7E-07

（原子炉格
納容器の耐
力にて健全
性を維持可
能）

ＰＡＲ

○

○

○

○

1.7E-06

常設低圧代
替注水ポン
プによる代
替格納容器
スプレイ

○

○

【主要なカットセットに対する検討】○ 「雰囲気圧力・温度による静的負荷（格納容器過圧）」，「雰囲気圧力・温度による静的負荷（格納容器過温）」
主要なカットセットは，原子炉補機冷却機能喪失時のＲＣＰシールＬＯ
ＣＡ，手動停止又は過渡事象時の補助給水起動失敗（アプリケーションソ
フト共通原因故障）である。
原子炉補機冷却機能喪失では，非常用炉心冷却設備，制御用空気系等の安全上重要な各種機器が不動作となり，補助給水起動失敗では，原子炉ト
リップに成功するものの２次冷却系による炉心冷却機能が喪失し，炉心温度・圧力が上昇して結果的に炉心損傷に至る。
これらに対して，重大事故等対処設備として整備している常設低圧代替
注水ポンプによる代替格納容器スプレイ及び格納容器再循環ユニットによる格納容器内自然対流冷却は，主要なカットセットの機器・設備とは独立して使用可能であり，その機能に期待できる。
○ 「高圧溶融物放出／格納容器雰囲気直接加熱」
主要なカットセットは，原子炉補機冷却機能喪失時のＲＣＰシールＬＯ
ＣＡ，手動停止時の２次冷却系からの除熱機能喪失（復水タンク閉塞）及
び手動停止時の補助給水起動失敗（アプリケーションソフト共通原因故障）である。
これらに対して，重大事故等対処設備として整備している加圧器逃がし弁手動開による１次冷却系強制減圧は，主要なカットセットの機器・設備とは独立して使用可能であり，その機能に期待できる。
○ 「原子炉圧力容器外の溶融燃料－冷却材相互作用」
主要なカットセットは，中破断ＬＯＣＡ時における注入ラインの閉塞であるが，水蒸気の発生に必要となる原子炉格納容器内への注水として格納付－2－Ⅰ－別紙 5－14

容器スプレイが前提となり，この場合には原子炉格納容器の耐力にて水蒸気による圧力スパイクの際にも原子炉格納容器の健全性を確保できる。
○ 「水素燃焼」
主要なカットセットは，手動停止又は過渡事象時の２次冷却系からの除熱機能喪失（復水タンク閉塞）及び手動停止時の補助給水起動失敗（アプリケーションソフト共通原因故障）であるが，重大事故等対策として整備している静的触媒式水素再結合装置の機能を妨げるものではなく，その機能に期待できる。
○ 「溶融炉心・コンクリート相互作用」
主要なカットセットは，原子炉補機冷却機能喪失時のＲＣＰシールＬＯＣ
Ａ，手動停止時の２次冷却系からの除熱機能喪失（復水タンク閉塞）及び手動停止時の補助給水起動失敗（アプリケーションソフトの共通原因故障）である。
これらに対して，重大事故等対処設備として整備している常設低圧代替注
水ポンプによる代替格納容器スプレイは，主要なカットセットの機器・設備とは独立して使用可能であり，その機能に期待できる。

付－2－Ⅰ－別紙 5－15

3.

停止時レベル１ＰＲＡ
各事故シーケンスについて，炉心損傷に至る要因をカットセットレベルまで展開し，ＣＤＦへの寄与割合の観点で整理し，主要なカットセットに対す
る炉心損傷防止対策の整備状況等を確認した。
(1)

選定条件
事故シーケンスの種類によっては展開されるカットセットが無数に存在するものがあるため，ここでは，各事故シーケンスについて以下の判断基準を基に主要なカットセットを抽出した。
・事故シーケンスの中で上位 5 位までのカットセット
なお，停止時ＰＲＡにおいて，カットセットが存在する事故シーケン
スは“外部電源喪失＋余熱除去機能喪失”及び“外部電源喪失＋非常用
所内交流電源喪失”であり，それぞれのカットセットについて，ＰＯＳ
５（ミッドループ運転状態）の評価値を示す。
各事故シーケンスにおける主要なカットセット及び炉心損傷防止対策の整備状況等について第 9 表から第 12 表に示す。

(2)

主要なカットセットの確認結果
第 9 表から第 12 表に示すとおり，全ての事故シーケンスに対しては，
主要なカットセットレベルまで展開した場合においても，整備された炉心損傷防止対策が可能となることを確認した。

付－2－Ⅰ－別紙 5－16

第9表

事故シーケンスごとの主要なカットセット（反応度の誤投入）

事故
シーケンス

主要なカットセット

ＣＤＦ(／施設定期
検査)

寄与
割合

全ＣＤＦ
（／施設定期
検査）

炉心損傷
防止対策

対策
有効性

－

4.6E-08100％

4.6E-08

純水注入停止操作〇

反応度の誤投入【主要なカットセットに対する検討】○本事故シーケンスグループに含まれる事故シーケンスは，反応度の誤投入によって炉心損傷に至る事故シーケンスである。純水注入停止などの反応度制御を行う炉心損傷防止対策が可能である。
第 10 表事故シーケンスごとの主要なカットセット（原子炉冷却材の流出）

事故
シーケンス

主要なカットセット

ＣＤＦ(／施設定期
検査)

寄与
割合

全ＣＤＦ
（／施設定期検査）

原子炉冷却材圧力
バウンダリ機能喪失－4.4E-04100％

4.4E-04

水位維持失敗－1.6E-06100％

1.6E-06〇

オーバードレン

－

1.6E-06100％

1.6E-06

〇

炉心損傷
防止対策

対策の
有効性

〇
充てん／高圧
注入ポンプによる炉心注入

【主要なカットセットに対する検討】○本事故シーケンスグループに含まれる事故シーケンスは，原子炉冷却材
圧力バウンダリの機能喪失，水位維持失敗又はオーバードレンによって炉心損傷に至る事故シーケンスである。充てん／高圧注入ポンプによる炉心注入などによって１次冷却材の保有水確保を行う炉心損傷防止対策が可能である。

付－2－Ⅰ－別紙 5－17

第 11 表事故シーケンスごとの主要なカットセット（崩壊熱除去機能喪失）

事故
シーケンス
余熱除去
機能喪失

主要なカットセット

ＣＤＦ(／施設定期
検査)

寄与
割合

全ＣＤＦ
（／施設定期検査）－

1.6E-05100％

1.6E-05

2.7E-06

73.0％

2.0E-07

5.5％

①診断失敗
②Ａディーゼル発電機継続
運転失敗
外部電源喪
③Ｂディーゼル発電機継続
失＋余熱除
運転失敗
去系による
④Ａディーゼル発電機起動
※１
冷却失敗
失敗
⑤Ｂディーゼル発電機起動
失敗
原子炉補機
冷却機能喪
－
失

2.0E-07

5.5％

1.3E-07

3.6％

1.3E-07

3.6％

1.3E-05

100％

炉心損傷
防止対策

〇
〇
〇

3.7E-06(6.4E-06) ※２

蓄圧タンク及び常設低圧代
替注水ポンプによる炉心注水1.3E-05※２：全ＰＯＳのＣＤＦ【主要なカットセットに対する検討】○本事故シーケンスグループに含まれる事故シーケンスは，直接の余熱除去機能喪失，外部電源喪失発生後の余熱除去系統回復失敗，又は原子炉
補機冷却機能喪失によって炉心損傷に至る事故シーケンスである。いずれの事故シーケンス及びカットセットに対しても，蓄圧タンク及び常設
低圧代替注水ポンプによる炉心注水によって，炉心損傷防止が可能であ付－2－Ⅰ－別紙 5－18〇〇〇

※１：ＰＯＳ５における評価値

る。

対策
有効性

〇

第 12 表事故
シーケンス

事故シーケンスごとの主要なカットセット（全交流動力電源喪失）
主要なカットセット①制御用空気圧縮装置エリ
ア給気ファン（ＶＳＦ４２
Ａ）起動失敗②制御用空気圧縮装置エリ
ア給気ファン（ＶＳＦ４３Ａ）起動失敗外部電源喪失＋③制御用空気圧縮装置エリ
非常用所内交流
ア温度スイッチ（ＴＣ２７※１
電源喪失０３）誤動作④制御用空気圧縮装置エリ
ア温度スイッチ（ＴＣ２７０２）不動作⑤制御用空気圧縮装置エリ
ア給気フィルタ閉塞

ＣＤＦ
(／施設定
期検査)

寄与
割合

9.8E-098.1％

9.8E-098.1％

9.7E-098.0％

4.3E-09

3.5％

3.9E-09

3.2％

全ＣＤＦ（／施設定期検
査）

炉心損傷
防止対策

対策の
有効性
〇

空冷式非常用
発電機
蓄圧タンク及1.2E-07(4.0E-07) ※２ び常設低圧代
替注水ポンプによる炉心注
水※１：ＰＯＳ５における評価値※２：全ＰＯＳのＣＤＦ【主要なカットセットに対する検討】○本事故シーケンスグループに含まれる事故シーケンスは，外部電源喪失
後の非常用所内交流電源の喪失によって炉心損傷に至る事故シーケンスである。事故シーケンスの主要なカットセットに対して空冷式非常用発電機による電源の確保及び蓄圧タンク及び常設低圧代替注水ポンプによる炉心注水によって，炉心損傷防止が可能である。

付－2－Ⅰ－別紙 5－19

〇

〇

〇
〇

別紙 6
地震ＰＲＡ，津波ＰＲＡにおける主要な事故シーケンスの対策等について

1.

主要な事故シーケンスの対策について
地震ＰＲＡ，津波ＰＲＡにおける主要な事故シーケンスのカットセットと炉心損傷防止対策の整備状況等をそれぞれ第 1 表及び第 2 表に示す。
事故シーケンスの種類によっては展開されるカットセットが無数に存在するものがあるため，ここでは事故シーケンスの中の主要なカットセットを抽
出した。
(1)

地震ＰＲＡ
第 1 表において，地震ＰＲＡの全ＣＤＦ（2.3E-05／炉年）に対する寄与が大きい以下の事故シーケンスの主要なカットセットに対する検討を実施した。
〇「外部電源喪失＋非常用所内交流電源喪失」（1.7E-05／炉年）
本事故シーケンスは，外部電源喪失時にディーゼル発電機損傷により全交流動力電源喪失が発生し，炉心損傷に至る事故シーケンスが支配的であるが，代替電源である空冷式非常用発電機により電源を確保
し，２次冷却系強制冷却及び常設低圧代替注水ポンプを用いた炉心注水を実施することにより炉心損傷防止が可能である。
〇「大破断ＬＯＣＡを上回る規模のＬＯＣＡ（Ｅｘｃｅｓｓ

ＬＯＣＡ）」（1.7E-06／炉年）
本事故シーケンスは，原子炉容器の構造損傷により大破断ＬＯＣＡ
を上回る規模のＬＯＣＡ（Ｅｘｃｅｓｓ
炉心損傷に至る事故シーケンスである。

付－2－Ⅰ－別紙 6－1

ＬＯＣＡ）が発生し，直接本事故シーケンスは国内外の先進的な対策を考慮しても炉心損傷防止が困難なものであるが，内部事象及び外部事象を含めた全ＣＤＦへの寄与は小さく，また，原子炉格納容器の機能に期待できる。
〇「小破断ＬＯＣＡ＋高圧注入失敗」（1.6E-06／炉年）
本事故シーケンスは，原子炉容器の構造損傷により小破断ＬＯＣＡが発生し，外部電源喪失及びディーゼル発電機損傷が発生することで高圧注入に失敗し炉心損傷に至る事故シーケンスが支配的である。外部電源喪失及びディーゼル発電機損傷により全交流動力電源喪失が発生する事故シーケンスであるため，「外部電源喪失＋非常用所内交流電源喪失」と同様に，代替電源である空冷式非常用発電機により電源を確保し，２次冷却系強制冷却及び常設低圧代替注水ポンプを用いた
炉心注水を実施することにより炉心損傷防止が可能である。
(2)

津波ＰＲＡ
第 2 表において，津波ＰＲＡの全ＣＤＦ（6.7E-07／炉年）に対する寄与が大きい以下の事故シーケンスの主要なカットセットに対する検討を実施した。
〇「原子炉補機冷却機能喪失＋ＲＣＰシールＬＯＣＡ」（5.7E-07／炉年）
本事故シーケンスは，原子炉補機冷却海水ポンプの水没により原子
炉補機冷却機能喪失が発生し，従属的にＲＣＰシールＬＯＣＡが発生
して炉心損傷に至る事故シーケンスであるが，２次冷却系強制冷却及び常設低圧代替注水ポンプを用いた炉心注水を実施することにより炉心損傷防止が可能である。
〇「外部電源喪失＋非常用所内交流電源喪失」（9.8E-08／炉年）
本事故シーケンスは，主変圧器の水没により外部電源が喪失し，さ付－2－Ⅰ－別紙 6－2

らに原子炉補機冷却海水ポンプの水没により従属的にディーゼル発電機が機能喪失して全交流動力電源喪失が発生し，炉心損傷に至る事故
シーケンスが支配的である。本事故シーケンスの主な炉心損傷防止対策である空冷式非常用発電機による給電については，空冷式非常用発電機が主変圧器と同等の敷地高さに設置されていることから期待できないものの，内部事象及び外部事象を含めた全ＣＤＦへの寄与は小さい。

2.

地震ＰＲＡ，津波ＰＲＡにおける重複シーケンスの考慮について
地震ＰＲＡでは，最大地動加速度の増加に伴う複数機器の同時損傷により複数の起因事象が発生する可能性があるため，地震ＰＳＡ学会標準に従い，重畳による影響を包含できるように階層化処理を行っている。具体的には，先行するヘディングにある起因事象が発生した時は後続のヘディングにある起因事象が重畳している可能性があるものとして，先行する起因事象で想定しているシステムにより「後続の起因事象の事象進展の抑制が可能」又は「後続の起因事象に係る緩和操作に期待する必要がない」ことを考慮した上で起因事象階層イベントツリーを作成している。
また，サポート系（電気設備，原子炉補機冷却水設備及び原子炉補機冷却海水設備等）については，当該機能が喪失すると複数の安全機能に影響を与えることから，従属性を有するシステムの機能喪失の原因として考慮するとともに，例えば原子炉補機冷却機能が喪失することでＲＣＰシールＬＯＣＡが発生するように従属的に発生する事象についても考慮している。
更に異なる組合せや複数の安全機能が喪失する事象が重畳する場合も想定されるが，全ての重畳の組合せを事故シーケンスとして区別すると複雑になりすぎるため，事象発生後に要求される安全機能の時系列に着目し炉心損傷
付－2－Ⅰ－別紙 6－3

の直接要因となる安全機能が喪失する事故シーケンスに整理している。
なお，津波ＰＲＡでは今回フラジリティをステップ状で考慮したことから，事象の組み合わせは複雑になることはなかったが，同様に津波ＰＲＡ学会標
準に従い，起因事象階層イベントツリーを作成している。
実際に複数の事象が重畳した場合は，発生した事象に対してそれぞれ有効な対策を実施していくことになるが，今回のＰＲＡでは，対策を検討する対象とすべき事故シーケンスを選定することに主眼をおいて評価を実施しており，対策を考慮した評価は実施していない。また，原子炉建屋損傷のように損傷程度の不確実さが大きく，シナリオの想定が困難なケースは炉心損傷直結事象として整理している。

付－2－Ⅰ－別紙 6－4

第1表
事故
シーケンス

地震ＰＲＡにおける事故シーケンスごとの主要なカットセット
ＣＤＦ
(／炉年)

寄与
割合

加速度
区分

主要なカットセット

対策

対策
有効性

その他
の対策

○

－

○

－

－

－

－

－

×

○※

×

○※

外部電源喪失＋内燃機関（ディーゼル 空冷式非常用発電機
外部電源喪失機関）の機能損傷＋２次冷却系強制冷却＋所内非常用交流電 1.7E-05 72.2％＋常設低圧代替注水ポ
外部電源喪失源喪失
ンプによる炉心注入
3＋内燃機関（ディーゼル機関）の機能損傷
外部電源喪失5＋原子炉容器の構造損傷
大破断ＬＯＣＡを上（冷却材入口管台）
回る規模のＬＯＣ
1.7E-06 7.2％
無し
Ａ（Ｅｘｃｅｓｓ
外部電源喪失ＬＯＣＡ）
4＋原子炉容器の構造損傷（冷却材入口管台）
原子炉容器の構造損傷（空気抜管台）２次冷却系強制冷却
5＋外部電源喪失＋低圧注入＋内燃機関（ディーゼル機関）の機能損傷
小破断ＬＯＣＡ
1.6E-06 6.9％
＋高圧注入失敗
原子炉容器の構造損傷（空気抜管台）＋外部電源喪失
4＋内燃機関（ディーゼル機関）の機能損傷※全交流動力電源喪失（外部電源喪失＋所内非常用交流電源喪失）に対する対策が有効。
4

第2表

津波ＰＲＡにおける事故シーケンスごとの主要なカットセット

事故
シーケンス

ＣＤＦ
(／炉年)

寄与
割合

原子炉補機冷却機能喪失＋ＲＣＰシールＬＯＣＡ

5.7E-07

外部電源喪失＋非常用所内交流電源喪
失9.8E-08

14.5％

対策

対策
有効性

84.6％ ＲＣＰシールＬＯＣＡ

２次冷却系強制冷却＋常設低圧代替注水ポンプによる炉心注入○

津波による全交流動力
電源喪失

空冷式非常用発電機＋２次冷却系強制冷却＋常設低圧代替注水ポンプによる炉心注入

×

主要なカットセット付－2－Ⅰ－別紙 6－5

別紙 7
各事故シーケンスに対応した炉心損傷防止対策の
地震・津波発生時の適用可能性について

炉心損傷防止対策の有効性評価の対象となる事故シーケンスグループの検討
に際しては，内部事象出力時レベル１ＰＲＡに加えて，適用可能な外部事象Ｐ
ＲＡとして地震レベル１ＰＲＡ及び津波レベル１ＰＲＡを実施している。
外部事象ＰＲＡでは内部事象ＰＲＡで抽出されない外部事象に特有の事故シーケンスの確認を目的としており，原子炉格納容器損傷や蒸気発生器伝熱管の複数本破損，原子炉建屋損傷といった建屋，設備の大規模な損傷を伴う事故シーケンスが抽出されている。
また，地震ＰＲＡ及び津波ＰＲＡにおいてもランダム故障の重畳は考慮しており，内部事象ＰＲＡと同じ事故シーケンス（例：「外部電源喪失＋非常用所
内交流電源喪失」，「補機冷却機能喪失＋ＲＣＰシールＬＯＣＡ」）も同様に抽出されるが，各安全機能喪失に至るプロセスは異なるものの当該機能喪失によるプラントへの影響は同じであるため，事故シーケンスグループ等の検討に際しては同一の事故シーケンスとして取り扱うこととしている。
上記の考え方に基づき，同一の事故シーケンスに対しては発生要因が地震，津波の場合も含めて炉心損傷を防止できる対策を検討，整備しており，各種重大事故等対処設備に対しても，例えば，基準地震動に対する耐震性や必要な設備を敷地高さの高いエリアに配置する等の設計上の対応を実施している。
一方，確率論的地震ハザード，確率論的津波ハザードには基準地震動や基準
津波高さを超過する大規模な地震や津波も含まれており，低頻度ではあるものの極めて大規模な事象を想定した場合には重大事故等対処設備の健全性を確保

付－2－Ⅰ－別紙 7－1

することが困難な事態も可能性としては存在する。
これに対しても基本的には各重大事故等対処設備は耐震性や配置高さの面で一定の裕度を確保して設計，整備しており設計基準を超過するような事象に対しても直ちに対応が困難になることはない（具体例を添付 1 に示す）。
仮に重大事故等対処設備の健全性が確保できない規模の地震，津波が発生した場合には，発電所内において使用可能な設備，機器の活用を適宜判断しながら対応を実施していく。
なお，ＡＭ策や福島第一原子力発電所事故以降に実施した各種対策等については今回の地震ＰＲＡの評価対象に含めていないが，今後実施する安全性向上
評価等においてサポート系も含めたこれら設備の耐震性が相対的に低いことが確認された場合は，必要に応じて耐震補強等の対策を検討する。

付－2－Ⅰ－別紙 7－2

添付 1
地震・津波発生時の炉心損傷防止対策の適用性（具体例）

1. 地震時・事故シーケンス：「外部電源喪失＋非常用所内交流電源喪失」
・対応する炉心損傷防止対策：①２次系強制冷却②空冷式非常用発電機③常設低圧代替注水ポンプ「外部電源喪失＋非常用所内交流電源喪失」により全交流動力電源喪失に至る場合，タービン動補助給水ポンプと主蒸気逃がし弁による①２次系強制冷却を実施する。また，②空冷式非常用発電機による給電を行うとともに，③常設低圧代替注水ポンプにより炉心への注水を行う。
本事故シーケンスにおいて炉心損傷防止対策として期待している上記
設備は基準地震動に対しても決定論的には一定の裕度を確保しており設計基準を超過しても直ちに対応が困難になるものではなく，また，機器の実際の耐力は不確かさを有しており許容値に達すると必ず損傷するものではなく，一定の分布を有することを考慮すると，設計基準を超える
ある程度の地震動までは全交流動力電源喪失における炉心損傷防止対策は有効と考えられる。

2. 津波時・事故シーケンス：「補機冷却機能喪失＋ＲＣＰシールＬＯＣＡ」
・対応する炉心損傷防止対策：①２次系強制冷却②常設低圧代替注水ポンプ「補機冷却機能喪失＋ＲＣＰシールＬＯＣＡ」は津波高さ 5.6m で水付－2－Ⅰ－別紙 7－3

没する原子炉補機冷却海水ポンプの機能喪失により発生する，津波高さ
区分 5.6m 以上～7.3m 未満のドミナントシーケンスである。
重大事故等対処設備を活用した炉心損傷防止対策の有効性について検討した結果を下表に示す。その結果，各設備の機能喪失高さは 7.3m 以上となるため，「補機冷却機能喪失＋ＲＣＰシールＬＯＣＡ」における炉心損傷防止対策は有効である。
重大事故等対処設備
２次冷却系強制冷却(1)主蒸気逃がし弁(2)タービン補助給水ポンプ

機能喪失高さ評価(1)

E.L.＋11.6m〇(2)

E.L.＋11.6m〇

E.L.＋7.3m※〇

常設低圧代替注水ポンプ※：常設低圧代替注水ポンプが水没する津波高さは E.L.＋11.6m となるが，全交流動力電源喪失に至ることで常設低圧代替注水ポンプが機能喪失するため，主変圧器が水没する E.L.＋7.3m が機能喪失高さとなる

付－2－Ⅰ－別紙 7－4

別紙8
格納容器直接接触（シェルアタック）の除外理由について必ず想定する格納容器破損モードのうち，格納容器直接接触（シェルアタック）については，審査ガイドでは次のように記載されている。
(5)

格納容器直接接触（シェルアタック）

a.

現象の概要

原子炉圧力容器内の溶融炉心が原子炉格納容器内の床上へ流れ出す時に，溶融炉心が床面で拡がり原子炉格納容器の壁に接触することによって，原子炉格納容器が破損する場合がある。
この格納容器直接接触（シェルアタック）については，ＮＵＲＥＧ／ＣＲ6025 にて知見がまとめられている。なお，格納容器直接接触（シェルアタック）について，ＮＵＲＥＧ／ＣＲ-6025 では，メルトアタック及びライナアタ
ックと呼ばれている。
・ＮＵＲＥＧ／ＣＲ-6025 では格納容器直接接触（シェルアタック）について，ＢＷＲ Ｍａｒｋ－Ⅰ型プラントに対する検討が行われている。ＢＷ
Ｒ Ｍａｒｋ－Ⅰ型のドライウェル及びサプレッションプールの模式図を
図 1 及び図 2 に示す。ＢＷＲ Ｍａｒｋ－Ⅰ型では原子炉容器から流出した溶融炉心がペデスタルと呼ばれる台座で囲われたエリアに落下するが，ペデスタルに開口部があり，また，ペデスタル床面とドライウェル床面の高さが同一レベルであるため，溶融炉心が広がった際に原子炉格納容器の壁面に接触するという事象があることを示している。
・このような事象が発生しやすいプラント構造は，ＢＷＲ Ｍａｒｋ－Ⅰ型
特有であり，ＰＷＲでは原子炉格納容器が大きく，溶融炉心が落下する原

付－2－Ⅰ－別紙 8－1

子炉下部キャビティから原子炉格納容器壁面へ溶融炉心が流れる構造にはなっていない（図 3 参照）。このため，溶融炉心が床面で拡がり原子炉格
納容器の壁に接触するような事象（シェルアタック）の発生の可能性はな
い。
・よって，必ず想定する格納容器破損モードであるが，ＰＷＲプラントの原
子炉格納容器の構造上，発生の可能性がないため想定する格納容器破損モードから除外した。

付－2－Ⅰ－別紙 8－2

付－2－Ⅰ－別紙 8－3

ＢＷＲ Ｍａｒｋ－Ⅰ型プラントにおける格納容器直接接触

出典：NUREG／CR-6025，The Provability of Mark-I
Containment Failure by Melt-Attack of theLiner，1993

図1

ＢＷＲ Ｍａｒｋ－Ⅰ型プラントにおける格納容器直接接触の物理現象図
出典：NUREG／CR-6025，The Provability of Mark-I
Containment Failure by Melt-Attack of theLiner， 1993

図2

図3

敦賀２号炉の原子炉下部キャビティ
は，商業機密又は核物質防護上の観点から公開できません。

付－2－Ⅰ－別紙 8－4

別紙 9αモード（原子炉容器内の水蒸気爆発）の格納容器破損モードからの除外理由についてαモードについては，日本原子力学会標準及びＮＵＲＥＧに以下の記載があり，米国での研究において発生頻度は非常に低いと評価されている。米国ＷＨ
社プラントと構造の類似している国内ＰＷＲでも，同様にαモード破損は無視し得ると考える。
【日本原子力学会標準「原子力発電所の出力運転状態を対象とした確率論的安
全評価に関する実施基準（レベル 2PSA 編）：2008」7.4.1 項抜粋】
原子炉（圧力）容器内水蒸気爆発については，水蒸気爆発による衝撃波そのもので原子炉（圧力）容器下部壁が破損する場合と原子炉（圧力）容器下部プレナム内で発生した水蒸気爆発によって水スラグが原子炉（圧力）容器
上部構造物を衝撃破損する場合が想定され，どちらにおいても原子炉（圧力）容器構造部破損物がミサイルとなって原子炉格納容器バウンダリを破損する可能性がある。
ＷＡＳＨ－1400 の評価においては，特に，後者がαモード破損として，早期格納容器破損モードとして指摘され，これによって水蒸気爆発の研究が促進された。現在，これらの研究に基づき，αモード破損はリスクの観点からは解決されていると，ほとんどの専門家が認識している。
【ＮＵＲＥＧ】
ＳＥＲＧ-1(ＮＵＲＥＧ-1116)及びＳＥＲＧ-2(ＮＵＲＥＧ-1524)において，米国での専門家による評価では，αモード破損はリスクの観点から無視し得るという結論が得られている。その根拠として挙げられたものは，次のとお

付－2－Ⅰ－別紙 9－1

りである。 注）
・水蒸気爆発に関与する溶融燃料の質量が限られる（溶融炉心の下部プレナ
ムへの大量同時落下が起きにくい）。
・低圧で溶融燃料と飽和水が混合した場合にはボイド率が大きくなり，水が枯渇化することにより溶融燃料－冷却材相互作用のエネルギが抑制される。
・高圧時には，粗混合から水蒸気爆発へのトリガが起きにくい。
・原子炉容器下部ヘッド内で粗混合領域全体が一斉に伝播爆発することが物理的に起きにくい。
・機械エネルギへの変換を阻害するいくつかの要因（原子炉容器内構造物によるエネルギ吸収等）がある。
注）日本原子力学会，シビアアクシデント熱流動現象評価，平成 13 年 3 月

付－2－Ⅰ－別紙 9－2

別紙 10βモード（格納容器隔離失敗）の想定について

内部事象レベル１．５ＰＲＡにおいて，格納容器隔離失敗として参考として
いるＮＵＲＥＧの想定及び実際の格納容器隔離失敗の想定について以下にまとめる。

1.

隔離失敗確率で参照した米国文献（ＮＵＲＥＧ／ＣＲ-4220）
Large leakage events の発生確率として，ＮＵＲＥＧ／ＣＲ-4220 に記載のある 5.0E-03／炉年を用いている。
この確率はＬＥＲ（Licensee Event Report）データベース（データ集計
期間：1965 年から 1983 年）から大規模漏えいに至る事象（4 件）を抽出し，その時の運転炉年（740 炉年）で割り算して求めた値である。
ＬＥＲではエアロック関連事象が 302 件，うちエアロックドア開が 75 件あったが，これらのほとんどは数秒から数時間という短時間であった。
4 時間継続したものとして 4 件（表 1 参照）が抽出され，うち 2 件は原子炉格納容器に穴が開いたもの，1 件は隔離弁開，1 件はバイパス弁開である。
表1

大規模漏えいに至る事象

Reactor

Year

Event

Oconee 1

1973

Isolation Valves OpenSan Onofre 1

1977

Holes in Containment

Palisades

1979

By-pass Valves Open

Surry 1

1980

Holes in Containment

出典）NUREG／CR-4220 (Reliability Analysis of Containment Isolation System)

付－2－Ⅰ－別紙 10－1

2.

実プラントにおいて想定される格納容器隔離失敗（漏えい経路）
実プラントにおける格納容器隔離失敗として，機械的な破損による隔離失敗，人的過誤による弁・フランジの復帰忘れが考えられる。
(1)

機械的な破損による隔離失敗
・格納容器貫通部スリーブからの漏えい
原子炉格納容器内から原子炉格納容器外（アニュラス部）への配管
貫通部にはスリーブが設置されており，このスリーブが破損すると原子炉格納容器内雰囲気が漏えいする可能性がある。
・アクセス部からの漏えい
機器搬入口，通常用エアロック，非常用エアロックなどのアクセス
部はガスケットによりシールされている。このシール部及び溶接部が破損すると原子炉格納容器内雰囲気が漏えいする可能性がある。
・格納容器空調系統からの漏えい
格納容器給気系統等のバウンダリの破損により原子炉格納容器内雰囲気が漏えいする可能性がある。これらの系統は通常運転中は隔離弁により隔離されているが，隔離弁からの漏えいがあるとアニュラ
ス部，補助建屋等に原子炉格納容器内雰囲気が漏えいする。
・原子炉格納容器外バウンダリからの漏えい
格納容器再循環配管及び格納容器スプレイ配管は原子炉格納容器内
雰囲気と連通しており，これらのバウンダリが破損すると原子炉格
納容器内雰囲気が漏えいする可能性がある。

(2)

人的過誤による弁・フランジの復旧忘れ
・漏えい検査配管からの漏えい
施設定期点検後，原子炉格納容器漏えい検査が実施され，原子炉格
納容器の健全性が確認される。その際，共通原因故障として漏えい
付－2－Ⅰ－別紙 10－2

検査配管のフランジ閉め忘れの可能性が考えられる。
・燃料移送管からの漏えい
燃料交換時，燃料移送管のフランジカバー，隔離弁が解放される。
その際，人的過誤としてこれらの閉め忘れの可能性が考えられる。

付－2－Ⅰ－別紙 10－3

（参考）米国における最近の隔離失敗実績について

1.

最近の隔離失敗実績調査
今回のレベル１．５ＰＲＡでは，ＮＵＲＥＧ／ＣＲ-4220（1985 年）に基づいた隔離失敗確率を用いているため，それ以降の米国での隔離失敗実績について調査した。調査対象として，ＥＰＲＩによる総合漏えい率試験（ＩＬ
ＲＴ：Integrated Leak Rate Test）の試験間隔の延長に対するリスク影響評価に関する報告書 注 1） （以下「ＥＰＲＩ報告書」という。）を選定した。
ＥＰＲＩ報告書はＮＵＲＥＧ－1493（1995 年）のデータ，2007 年までのＩＬＲＴデータ及びＬＥＲ等の調査結果も含まれることから最近の米国の隔離失敗事例調査に最適な文献であると判断した。なお，米国原子力規制委員
会のＮＵＲＥＧシリーズにはＮＵＲＥＧ－1493（1995 年）以降の新しい隔離失敗に関する文献がないことから選定していない。
このＥＰＲＩ報告書では，2007 年までの米国での 217 件のＩＬＲＴ事例を整理したとされており，その中で漏えい事象として 75 件（プラント名，漏えい率等が不明な事例を含む。）の事例が記載されている。
ただし，75 件のＩＬＲＴ事例のうち，格納容器隔離失敗の対象となる大規模漏えいに至る隔離失敗実績は 0 件と記載している。
なお，表 2 に示す 3 件が設計漏えい率の 10 倍以上の事例として抽出されている。しかしながら，ＥＰＲＩ報告書では大規模漏えいに至るような隔離失敗の漏えい規模は保守的に考えても設計漏えい率（0.1％／day）の 35 倍，
現実的には設計漏えい率の 600 から 6000 倍としており，抽出された 3 件は大規模漏えいの対象外としている。
また，今回のＰＲＡで参照したＮＵＲＥＧ／ＣＲ－4220 における大規模漏えいとした 4 件は小規模のドリルホールから 6 インチ破断までと記載され付－2－Ⅰ－別紙 10－4

保守的に 6 インチに想定するとしている。ＮＵＲＥＧ／ＣＲ－4220 のリーク率の計算 注 2） に基づくと，この 6 インチ開口では設計漏えい率の数百倍以上となるため，ＥＰＲＩ報告書の大規模漏えいの定義とは整合が取れたものとなっている。
注 1）ＥＰＲＩ報告書について以下に補足する。
・ 文 献 の 名 称 は ， EPRI 1018243 ，“Risk Impact Assessment ofExtended Integrated Leak Rate Testing Intervals” ， Revision
2-A of 1009325， October 2008
・ Ｅ Ｐ Ｒ Ｉ 報 告 書 に お い て は 調 査 し た デ ー タ に は ， ① NUMARC Survey
Data（1994 年），②NEI Survey

Data（2001），③Recent ILRT Data

（2007），④補足データ（ＮＵＲＥＧ－1493，ＬＥＲ等）が含まれる。
注 2）ＮＵＲＥＧ／ＣＲ－4220 のリーク率の計算式は以下のとおり。
L＝A／（2.55E-08×V）
L：leakage， wt ％／day，A：leak area， sq. inch.
V：Containment Volume， cubic ft.
表2

大規模漏えいに至らない隔離失敗事例（参考）Reactor※1

Date

Event

不明

1984 年 8 月

記載なく詳細不明

不明

1985 年 6 月

記載なく詳細不明

Dresden 2 (ＢＷＲ

1990 年 12 月

真空破壊弁の漏えい

Ｍａｒｋ－Ⅰ)※1：ユニット名を不明とした事例は，ＥＰＲＩ報告書のＩＬＲＴ事例の出典
である 1994 年のＮＥＩ（当時はＮＵＭＡＲＣ）の調査データでユニット名が不明であるため，ＥＰＲＩ報告書にも記載されていない。
付－2－Ⅰ－別紙 10－5

2.

最近の隔離失敗実績を用いた感度解析
βモードは大規模漏えいに至る格納容器隔離失敗を対象としているが，Ｅ
ＰＲＩ報告書による最近の隔離失敗実績の調査からは大規模漏えい事例は抽出されていないことから，隔離失敗件数 0 件に対して感度解析を行った。
ＥＰＲＩデータは複数のデータを組み合わせており，調査対象としたプラ
ントの範囲が不明確であることから正確な運転期間は不明である。したがって，概略評価として隔離失敗件数をＩＬＲＴ実施回数（217 件） 注 3） で割ることで隔離失敗確率を算出した。
その結果，算出したＣＦＦは 5.3E-07／炉年となり，今回のレベル１．５
ＰＲＡの評価結果（1.1E-06／炉年）と比較してもその値は小さく，格納容
器破損モード及び評価事故シーケンスの選定に影響を及ぼすものではないと考える。
注 3）217 件は本文献に記載の件数であるが，米国原子力産業界においては保守的に見積もっても 400 件以上のＩＬＲＴが実施されている。
（算出式）
隔離失敗確率はＩＬＲＴ実施回数で発生実績 0 件（計算上 0.5 件とした）を除して算出する。さらに，敦賀２号炉のＣＤＦ（2.3E-04／炉年）に隔離
失敗確率を乗じてβモードによるＣＦＦを算出した。
・隔離失敗確率：0.5／217=0.0023
・βモードによるＣＦＦ：2.3E-04×0.0023＝5.3E-07（／炉年）

付－2－Ⅰ－別紙 10－6

別紙11
ｇモード（温度誘因蒸気発生器伝熱管破損（ＴＩ－ＳＧＴＲ））に係る追加要否の検討についてｇモード（蒸気発生器伝熱管破損）はレベル１．５ＰＲＡ評価上の破損モードとして抽出される格納容器バイパスに該当することから炉心損傷防止対策の事故シーケンスグループ「格納容器バイパス」にて有効性評価の対象としている。
一方，当該破損モードの1つの破損形態として温度誘因蒸気発生器伝熱管破損（ＴＩ－ＳＧＴＲ）が想定される。
ＴＩ－ＳＧＴＲは炉心損傷後に１次冷却系が高圧かつ２次冷却系への給水がない限定的な条件下で発生する可能性が生じるものであり，ＷＨ社製４ル
ープＰＷＲプラントを検討対象としたＮＵＲＥＧ／ＣＲ－6995においても以下の内容が記載されている。
【ＮＵＲＥＧ／ＣＲ－6995の記載概要】
・１次冷却系が高圧で２次冷却系がドライで低圧の条件下，いわゆる
high-dry-low条件下でのクリープ破損による蒸気発生器伝熱管破損及び格納容器バイパスは，高圧条件の排除，ドライ条件の排除及び１次冷却系の圧力の低減，２次冷却系の低圧条件の排除によって，防止できる。
・high-dry-low条件においても高温側配管が先に破損することが予測されている。
・２次冷却系減圧を伴わないシーケンスでは，格納容器バイパスに至らず，２次冷却系圧力が維持されて蒸気発生器伝熱管負荷が減少すれば，高温側配管，サージライン，原子炉容器より先に蒸気発生器伝熱管が付－2－Ⅰ－別紙 11－1

破損することはない。
・ＲＣＰシールからの漏えいにより１次冷却系の圧力が低下し，蒸気発
生器伝熱管負荷が減少するため，高温側配管，サージライン，原子炉
容器より先に蒸気発生器伝熱管破損に至ることは防げる。
・タービン動補助給水ポンプが作動している場合は，蒸気発生器の伝熱管外面がウェット状態に維持され，１次冷却系の除熱により過熱を防止することができるため，格納容器バイパスに至らない。
今回，レベル１．５ＰＲＡの定量化結果ではＴＩ－ＳＧＴＲによるＣＦＦ
は5.3E-08／炉年であり全ＣＦＦへの寄与も0.03％程度である。
レベル１ＰＲＡ結果からは，１次冷却系が高圧で２次冷却系への給水がないプラント状態に該当する事故シーケンスグループは以下の3つの事故シーケ
ンスグループであるが，これらに対しては，合計ＣＤＦの約99％に対して炉心損傷防止対策有効性が確認されており，ＴＩ－ＳＧＴＲが発生する可能性は非常に小さい。
【ＴＩ－ＳＧＴＲ発生の可能性を有する事故シーケンスグループ】(a)２次冷却系からの除熱機能喪失(b)全交流動力電源喪失(c)原子炉補機冷却機能喪失
以上より，発生する可能性が極めて低い当該破損モードを個別プラント評
価により格納容器破損モードとして追加する必要はないと判断した。
なお，低頻度ではあるものの，１次冷却系が高圧の状態において炉心損傷が発生する場合には，「高圧溶融物放出／格納容器雰囲気直接加熱」への対応と同様に加圧器逃がし弁の手動開放による１次冷却系の減圧操作を実施す
ることにより，ＴＩ－ＳＧＴＲの発生回避を図ることが可能である。万が一，
ＴＩ－ＳＧＴＲが発生した場合には破損側蒸気発生器の隔離操作や溶融炉心付－2－Ⅰ－別紙 11－2

の冷却のための格納容器スプレイなど可能な対応を実施するとともに，損傷程度に応じて可搬型代替注水大型ポンプ・放水砲等を活用した大規模損壊対応により影響の緩和を図ることとなる。

付－2－Ⅰ－別紙 11－3

別紙12
ライナアタックについて

格納容器直接接触（シェルアタック）は，ＢＷＲ Ｍａｒｋ－Ⅰ型プラント特有の現象と考えられ，ＮＵＲＥＧ／ＣＲ－6025 においては，ライナアタッ
クと言われている。
一方，敦賀２号炉のプレストレストコンクリート製格納容器では構造の相違からシェルアタックの発生の可能性はないが，溶融炉心が原子炉格納容器の構造材に接触し侵食する事象について以下のとおり整理した。

1.

原子炉容器圧力が高圧時
原子炉格納容器の破損の防止に係る重大事故等対策として，加圧器逃がし弁を強制開とし，１次冷却系の強制減圧を図り，溶融炉心の分散放出を抑制することが可能である。

2.

原子炉容器圧力が低圧時
原子炉容器が低い圧力状態で損傷すると，原子炉容器内の溶融炉心が原子炉下部キャビティへ落下するものの，ライナ上部のコンクリートにより原子炉格納容器直接接触を防止することができる。
また，この事象に対しては，重大事故等対策として，常設低圧代替注水ポンプにより溶融炉心落下前に原子炉下部キャビティへ注水すること，溶融炉心落下以降も注水を継続することにより溶融炉心を冷却し，コンクリート侵食の防止が可能である。

付－2－Ⅰ－別紙 12－1

別紙13
格納容器破損防止対策の評価事故シーケンスの選定について（補足）レベル１．５ＰＲＡの知見を活用した格納容器破損防止対策に係る評価事故
シーケンスの選定方法としては，第 1 ステップとして格納容器破損モードごとに結果が厳しくなると判断されるＰＤＳを選定し，第 2 ステップにて選定されたＰＤＳの中から結果が厳しくなると判断される格納容器破損シーケンスを評
価事故シーケンスとして選定している。なお，評価事故シーケンスの選定においてはＡＭ策や重大事故対策等を考慮しないＰＲＡモデルを用いている。以下に，評価事故シーケンスの絞込みに際しての考え方を示す。

1.

雰囲気圧力・温度による静的負荷（格納容器過圧破損）(1)

評価対象ＰＤＳの選定方法
原子炉格納容器への負荷（圧力）及び事象進展の観点から抽出するが，以下の点から，ＡＥＤが最も厳しいＰＤＳとなる。
・破断規模の大きい大中破断ＬＯＣＡ（Ａ＊＊）が，原子炉格納容器
内の圧力上昇及び事象進展が厳しい。
・ウェット状態（＊＊Ｗ）は非常用炉心冷却設備又は格納容器スプレ
イによる原子炉格納容器内への注水があり，注水時には原子炉格納容器内の圧力上昇は抑制されることから，ドライ状態（＊＊Ｄ）が原子炉格納容器内の圧力上昇について厳しい。

(2)

評価事故シーケンスの選定方法
評価対象ＰＤＳであるＡＥＤのうち，破断規模が大きいほうが事象進展が早くなることから，①大破断ＬＯＣＡ＋低圧注入失敗＋格納容器ス

付－2－Ⅰ－別紙 13－1

プレイ注入失敗シーケンスを選定している。

評価対象ＰＤＳ：ＡＥＤ①大破断ＬＯＣＡ＋低圧注入失敗 ※１ ＋格納容器スプレイ注入失敗②中破断ＬＯＣＡ＋高圧注入失敗＋低圧再循環失敗 ※ ２ ＋格納容器スプレイ
注入失敗※１：高圧注入失敗を重畳して扱う。
※２：低圧注入失敗を重畳して扱う。

2.

雰囲気圧力・温度による静的負荷（格納容器過温破損）(1)

評価対象ＰＤＳの選定方法
原子炉格納容器への負荷（温度）の観点から抽出するが，以下の点か
ら，ＴＥＤが最も厳しいＰＤＳとなる。
・原子炉格納容器内に水の持ち込みのない（＊＊Ｄ）が，原子炉格納容器内の温度上昇について厳しい。
・ＲＶ破損時に高圧で溶融物が原子炉格納容器内に分散し，溶融物の表面積が大きくなり溶融物から原子炉格納容器内雰囲気への伝熱が大きくなる小ＬＯＣＡ（Ｓ＊＊），過渡事象（Ｔ＊＊）が原子炉格
納容器内の温度上昇について厳しくなる。
・また，補助給水による冷却がない（Ｔ＊＊）が原子炉格納容器内の温度上昇について厳しい。

(2)

評価事故シーケンスの選定方法
評価対象ＰＤＳであるＴＥＤのうち，１次冷却材圧力が高圧で溶融物が原子炉格納容器内に分散する事故シーケンスを選定する。
全交流動力電源喪失により加圧器逃がし弁が機能喪失すると，加圧器付－2－Ⅰ－別紙 13－2

安全弁設定圧力まで１次冷却系が高圧になり，溶融物が原子炉格納容器内に分散しやすくなる③全交流動力電源喪失シーケンスを選定している。
なお，有効性評価においては，加圧器逃がし弁の復旧を考慮し，その機能に期待しているが，加圧器逃がし弁による減圧開始時点においても１
次冷却材圧力が高圧に維持される③全交流動力電源喪失シーケンスが最も厳しい。さらに，事象進展を早める観点から，補助給水失敗の重畳を考える。

評価対象ＰＤＳ：ＴＥＤ①主給水流量喪失＋補助給水失敗＋格納容器スプレイ注入失敗②外部電源喪失＋補助給水失敗＋格納容器スプレイ注入失敗③外部電源喪失＋非常用所内交流電源喪失④ＡＴＷＳ＋格納容器スプレイ注入失敗⑤２次冷却系の破断＋補助給水失敗＋格納容器スプレイ注入失敗⑥２次冷却系の破断＋主蒸気隔離失敗＋格納容器スプレイ注入失敗⑦手動停止＋補助給水失敗＋格納容器スプレイ注入失敗⑧原子炉補機冷却機能喪失＋補助給水失敗⑨過渡事象＋補助給水失敗＋格納容器スプレイ注入失敗＜補足説明＞
・③は全交流動力電源喪失により加圧器逃がし弁が機能喪失し，加圧器安全弁設定圧まで１次冷却材圧力が高圧となる。なお，③は補助給水失敗（タービン動補助給水失敗）となっていないが，仮に補助給水成功であっても最終的に直流電源枯渇による制御不能によりタービン動補助給水停止に至ると考えている。
・①，②，⑤，⑥，⑦，⑨は過渡事象等の事故シーケンスであって，加圧器

付－2－Ⅰ－別紙 13－3

逃がし弁は一般に使用可能であり１次冷却材圧力が高圧になっても加圧器
逃がし弁設定圧程度と考えられることから③に包絡される。なお，②は起因事象が外部電源喪失であるが非常用所内交流電源の確立に成功したシーケンスであり，全交流動力電源喪失ではなく加圧器逃がし弁は使用可能である。
・⑧は原子炉補機冷却機能喪失により加圧器逃がし弁が機能喪失する。しかし，③も全交流動力電源喪失による原子炉補機冷却機能喪失の事故シーケンスであり評価事故シーケンスでは補助給水失敗を考慮するので⑧は③に包絡される。また，頻度の観点からも⑧がＣＤＦで 9.9E-09 であるのに対して③がＣＤＦで 9.0E-07 であり，③の方が大きく，包絡されている。
・ＡＴＷＳが起因事象となる④について，ＡＴＷＳにより炉心出力が高く１
次冷却材圧力は高圧で推移するが，加圧器逃がし弁が作動するため，ＲＶ
破損時の１次冷却材圧力は③に包絡される。また，頻度の観点からも④がＣＤＦで 7.1E-09 となり，包絡されている。

3.

高圧溶融物放出／格納容器雰囲気直接加熱(1)

評価対象ＰＤＳの選定方法
原子炉格納容器への負荷（圧力，温度）の観点から抽出するが，以下の点から，ＴＥＤが最も厳しいＰＤＳとなる。
・１次冷却系の圧力が高い方が溶融物の分散量が大きく，原子炉格納容器への負荷が大きいので１次冷却材圧力に着目して抽出する。
・１次冷却系の圧力が高く維持され，減圧の観点から厳しい過渡事象（Ｔ＊＊）が厳しくなる。
・（Ｔ＊＊）のうち，最も１次冷却系の圧力が高くなる加圧器逃がし弁の機能喪失（全交流動力電源喪失等）はＴＥＤに含まれる。

付－2－Ⅰ－別紙 13－4

(2)評価事故シーケンスの選定方法
評価対象ＰＤＳであるＴＥＤのうち，１次冷却材圧力が高い圧力に維持される事故シーケンスとして，2.

雰囲気圧力・温度による静的負荷（格納容器過温破損）と同じ③全交流動力電源喪失シーケンス（加圧器
逃がし弁機能喪失による１次冷却系高圧）を選定している。なお，有効性評価においては，加圧器逃がし弁の復旧を考慮し，その機能に期待しているが，加圧器逃がし弁による減圧開始時点においても１次冷却材圧
力が高圧に維持される③全交流動力電源喪失シーケンスが最も厳しい。
また，事象進展を早める観点から補助給水失敗の重畳を考える。

4.

原子炉圧力容器外の溶融燃料－冷却材相互作用(1)

評価対象ＰＤＳの選定方法
原子炉格納容器への負荷（蒸気生成）及び事象進展の観点から抽出するが，以下の点から，ＡＥＷが最も厳しいＰＤＳとなる。
・溶融炉心がより高温となる観点から，事象進展が早くＲＶ破損時の崩壊熱が高い大中破断ＬＯＣＡ（Ａ＊＊）が厳しくなる。
・冷却水から蒸気が急激に生成する観点から原子炉格納容器内の冷却がない（＊＊Ｗ）が厳しくなる。

(2)

評価事故シーケンスの選定方法
評価対象のＰＤＳであるＡＥＷのうち，原子炉格納容器への負荷（蒸気生成）及び事象進展の観点から抽出する。ＡＥＷのうち，破断規模が大きい方が事象進展は早まることから，大破断ＬＯＣＡを抽出する。また，非常用炉心冷却設備注入（高圧・低圧注入）が失敗した方が事象進展は早まることから，⑤大破断ＬＯＣＡ＋低圧注入失敗＋格納容器スプ
レイ再循環失敗を選定している。

付－2－Ⅰ－別紙 13－5

ただし，評価事故シーケンスは，格納容器スプレイ再循環失敗において，冷却水から蒸気が急激に生成する観点から原子炉下部キャビティに溜まる水のサブクール度が相対的に小さい重大事故対策の代替格納容器
スプレイによる注入成功を考える。
評価事故シーケンス選定のフロー(参考)
評価対象ＰＤＳ：ＡＥＷ①大破断ＬＯＣＡ＋低圧再循環失敗＋格納容器スプレイ再循環失敗②大破断ＬＯＣＡ＋低圧再循環失敗＋格納容器スプレイ注入失敗③大破断ＬＯＣＡ＋蓄圧注入失敗＋格納容器スプレイ再循環失敗④大破断ＬＯＣＡ＋蓄圧注入失敗＋格納容器スプレイ注入失敗⑤大破断ＬＯＣＡ＋低圧注入失敗＋格納容器スプレイ再循環失敗⑥中破断ＬＯＣＡ＋高圧再循環失敗＋格納容器スプレイ再循環失敗⑦中破断ＬＯＣＡ＋高圧再循環失敗＋格納容器スプレイ注入失敗⑧中破断ＬＯＣＡ＋蓄圧注入失敗＋格納容器スプレイ再循環失敗⑨中破断ＬＯＣＡ＋蓄圧注入失敗＋格納容器スプレイ注入失敗⑩中破断ＬＯＣＡ＋高圧注入失敗＋格納容器スプレイ再循環失敗⑪中破断ＬＯＣＡ＋高圧注入失敗＋格納容器スプレイ注入失敗⑫中破断ＬＯＣＡ＋低圧再循環失敗＋格納容器スプレイ再循環失敗⑬中破断ＬＯＣＡ＋低圧再循環失敗＋格納容器スプレイ注入失敗（1）大破断ＬＯＣＡか？
（破断規模が大きい方が事象進展は早まる）

付－2－Ⅰ－別紙 13－6

①大破断ＬＯＣＡ＋低圧再循環失敗＋格納容器スプレイ再循環失敗②大破断ＬＯＣＡ＋低圧再循環失敗＋格納容器スプレイ注入失敗③大破断ＬＯＣＡ＋蓄圧注入失敗＋格納容器スプレイ再循環失敗④大破断ＬＯＣＡ＋蓄圧注入失敗＋格納容器スプレイ注入失敗⑤大破断ＬＯＣＡ＋低圧注入失敗＋格納容器スプレイ再循環失敗
Yes（2）非常用炉心冷却設備注入(高圧・低圧注入)失敗か？
（非常用炉心冷却設備再循環失敗と非常用炉心冷却設備注入失敗では非常用炉心冷却設備注入失敗の方が事象進展は早まる）
Yes※３
評価対象とする事故シーケンス⑤大破断ＬＯＣＡ＋低圧注入失敗＋格納容器スプレイ再循環失敗

※３：
・「(2)

非常用炉心冷却設備注入失敗（高圧・低圧注入失敗）か？」について，各事故シーケンスについて，高圧・低圧注入成功又は失敗を追記し，細分化することで整理した。（表１

非常用炉心冷却設備

注入失敗について）
・表 1 において，低圧再循環失敗を含むシーケンスはその前提として低圧注入成功であるため，｢(2)非常用炉心冷却設備注入失敗(高圧・低圧注入)か？｣を満たさないことから対象外となる。
・表 1 において，「(2)非常用炉心冷却設備注入失敗（高圧・低圧注

入失敗）か？」を満たす事故シーケンスは，③－4，⑤－2 となる。
③－4 と⑤－2 を比較すると，⑤－2 に蓄圧注入失敗が重なる③－4 の付－2－Ⅰ－別紙 13－7

方が蓄圧注入失敗が重なる分だけ頻度が低くなる。このため，⑤－2が頻度の観点から事故シーケンスを代表している。 ※４・以上のことから，「⑤大破断ＬＯＣＡ＋低圧注入失敗＋格納容器スプ
レイ再循環失敗」を選定する。
※４：⑤－２の主要因は，低圧注入と高圧注入の共用部であり，かつ格納容器スプレイ注入とは独立した機器の故障である。また，③－４の主要因は，上記⑤－２の主要因に蓄圧注入の単一故障を加えたものと，蓄圧注入，低圧注入及び高圧注入で共用している逆止弁の故障の 2つである。
評価の結果，③－４の主要因は，いずれも⑤－２の主要因よりも低い頻度であり，定量的には，③－４は⑤－２よりも 2 桁以上低い頻度である。
表1

非常用炉心冷却設備注入失敗について

事故シーケンス

高圧注入有無①大破断ＬＯＣＡ＋低圧再循環失敗＋格納容器スプレ
イ再循環失敗②大破断ＬＯＣＡ＋低圧再循環失敗＋格納容器スプレ
イ注入失敗③大破断ＬＯＣＡ＋蓄圧注入失敗＋格納容器スプレイ
再循環失敗④大破断ＬＯＣＡ＋蓄圧注入失敗＋格納容器スプレイ
注入失敗⑤大破断ＬＯＣＡ＋低圧注入失敗＋格納容器スプレイ
再循環失敗注)○：(2)を満たす。

5.

低圧注入有無

（2）を満
たすか？

－

＋低圧注入成功×－＋低圧注入成功×＋低圧注入成功③－1＋低圧注入失敗③－2＋低圧注入成功③－3＋低圧注入失敗③－4＋低圧注入成功④－1＋低圧注入失敗④－2＋低圧注入成功④－3

×
×
×
○
×
×
×

－

×

－

○

＋高圧注入成功＋高圧注入失敗＋高圧注入成功＋高圧注入失敗＋高圧注入成功⑤－1＋高圧注入失敗⑤－2

×：(2)を満たさない。

水素燃焼
(1)

評価対象ＰＤＳの選定方法
原子炉格納容器への負荷（水素濃度）及び事象進展の観点から抽出す

付－2－Ⅰ－別紙 13－8

るが，以下の点から，ＡＥＩが最も厳しいＰＤＳとなる。
・水蒸気が凝縮され水素濃度が高くなる，原子炉格納容器が除熱される状態（＊＊Ｉ）のＰＤＳが厳しくなる。
・炉心内のジルコニウム－水反応による水素発生量を全炉心内のジルコニウム量の75％が水と反応するものとすることを前提とすると，各ＰＤＳで炉心内のジルコニウム－水反応による水素発生量の差はなくなるため，事象進展が早く水素放出速度が大きい（Ａ＊＊）が厳しくなる。
・＊＊Ｄシーケンスについては，ＲＶ破損後後期にＭＣＣＩが発生し，
表２のとおり水素が発生する。ＭＣＣＩによる水素発生量はＡＥＤ
で最も大きく約 1831.3kg である。しかし，ＭＣＣＩが発生すると水素と同時に多量の水蒸気も発生するため，ＡＥＤの水蒸気濃度は約 75.4vol ％ に 達 し ， 水 素 燃 焼 の 可 燃 限 界 水 蒸 気 濃 度 で あ る 約
55vol％を上回る。したがって，ＡＥＤは水素燃焼にとって厳しいシーケンスではない。
(2)

評価事故シーケンスの選定方法
・原子炉格納容器内の水素燃焼に対する対策とその有効性を確認する観点（ＰＡＲの処理能力「ジルコニウム－水反応による水素発生期
間中のＰＡＲによる水素処理量」）から，短期間に大量の水素が発生する事故シーケンスを選定している。
・原子炉格納容器内除熱に成功している評価対象のＰＤＳであるＡＥ
Ｉでは，水蒸気が凝縮し，水素濃度が相対的に高くなる。
・「大破断ＬＯＣＡ＋ＥＣＣＳ注入失敗＋格納容器スプレイ注入失敗」
において，ＭＣＣＩ防止の観点から，格納容器スプレイ注入に失敗しても，常設低圧代替注水ポンプによる代替格納容器スプレイ注入

付－2－Ⅰ－別紙 13－9

を実施する手順であるが，流量が大きくより水蒸気が凝縮する格納容器スプレイ注入に成功する事象の方が，水素燃焼の観点ではより厳しい。
・放射線水分解による水素発生の観点から，原子炉格納容器内に水が多く存在する方が水素の発生量は多くなる。
以上のことから，事故直後の短期間に水素が発生することに加えて水蒸気が凝縮して水素濃度が相対的に高く，かつ，放射線水分解による水素発生量の観点から「大破断ＬＯＣＡ＋ＥＣＣＳ注入失敗（高圧・低圧注入失敗）」
が厳しいことから③大破断ＬＯＣＡ＋低圧注入失敗シーケンスを選定している。
評価対象ＰＤＳ：ＡＥＩ①中破断ＬＯＣＡ＋高圧注入失敗②中破断ＬＯＣＡ＋高圧再循環失敗③大破断ＬＯＣＡ＋低圧注入失敗 ※５④大破断ＬＯＣＡ＋低圧再循環失敗⑤中破断ＬＯＣＡ＋低圧再循環失敗⑥中破断ＬＯＣＡ＋蓄圧注入失敗※５：高圧注入失敗を重畳して扱う。
⑦大破断ＬＯＣＡ＋蓄圧注入失敗

付－2－Ⅰ－別紙 13－10

表2
ＰＤＳ

時刻

Ｚｒ
ＭＣＣＩ

ステン
レス等

小

・(

計

水素発生量の内訳（事故発生から原子炉容器破損後後期）
ＡＥＤ

ＡＥＷ

ＡＥＩ

ＳＥＤ

ＴＥＤ

ＴＥＩ

21 時間

23 時間

120 時間

28 時間

32 時間

120 時間

[ＣＶ破損

[ＣＶ破損

[ＣＶ破損

[ＣＶ破損

[ＣＶ破損

[ＣＶ破損

時点]

時点]

なし]

時点]

時点]

なし]

542.5kg

0.3kg

0.0kg

482.7kg

312.7kg

0.9kg（50.1％）（0.0％）（0.0％）（44.6％）（28.9％）（0.1％）

1288.8kg

0.0kg

0.0kg

1033.5kg

999.9kg

0.0kg（119.0％）（0.0％）（0.0％）（95.4％）（92.3％）（0.0％）

1831.3kg

0.3kg

0.0kg

1516.3kg

1312.6kg

0.9kg（169.1％）（0.0％）（0.0％）（140.0％）（121.2％）（0.1％）)内は全炉心Ｚｒ量の 100％が反応した場合の水素発生量（約 1083kg）

に対する割合を示す。
・Ｚｒ等の金属別の水素発生量については，直接ＭＡＡＰコードの解析結果から得ることができないため，未酸化Ｚｒ質量等から推定した。

6.

溶融炉心・コンクリート相互作用(1)

評価対象ＰＤＳの選定方法
原子炉格納容器への負荷（溶融物温度）及び事象進展の観点から抽出するが，以下の点から，ＡＥＤが最も厳しいＰＤＳとなる。
・事象進展が早くＲＶ破損時の崩壊熱が高い大中破断ＬＯＣＡ（Ａ＊＊）が厳しくなる。
・原子炉圧力が低く，溶融物の分散の可能性がないことから，原子炉
下部キャビティの溶融物の量を多くする（Ａ＊＊）が厳しくなる。
・原子炉格納容器内に注水の無いドライ状態（＊＊Ｄ）が溶融物を冷却せずＭＣＣＩを抑制しない観点で厳しくなる。

(2)

評価事故シーケンスの選定方法
この格納容器破損モードは，原子炉容器内の溶融炉心が原子炉下部キ付－2－Ⅰ－別紙 13－11ャビティへ落下し，溶融炉心からの崩壊熱や化学反応によって原子炉格
納容器床のコンクリートが侵食され，原子炉格納容器の構造部材の支持機能が喪失する場合のある格納容器破損モードである。
・評価対象ＰＤＳであるＡＥＤのうち，より高温の溶融燃料が原子炉
格納容器コンクリートと接触する場合に厳しい結果となる。
・このため，炉心溶融が早く，崩壊熱が高い状態で溶融燃料が原子炉
容器外に流出する大破断ＬＯＣＡにＥＣＣＳ注水機能喪失（高圧・低圧注入失敗）を想定し，更に原子炉格納容器コンクリートと接触しやすくなるよう，格納容器スプレイ機能の喪失を重畳させた事象を選定する。
以上のことから，①大破断ＬＯＣＡ＋低圧注入失敗＋格納容器スプレ
イ失敗シーケンスを選定する。

評価対象ＰＤＳ：ＡＥＤ①大破断ＬＯＣＡ＋低圧注入失敗 ※６ ＋格納容器スプレイ注入失敗②中破断ＬＯＣＡ＋高圧注入失敗＋低圧再循環失敗 ※ ７ ＋格納容器スプ
レイ注入失敗※６：高圧注入失敗を重畳して扱う。
※７：低圧注入失敗を重畳して扱う。

付－2－Ⅰ－別紙 13－12

事故シーケンスの整理について

イベントツリーを作成するに当たり，各ヘディングにおいて必ず分岐を考慮
すると，事故シーケンスの数は非常に多くなるため，定量化を行う際には以下の原則に従い分岐を省略して合理的に評価している。
・ヘディング間の従属性を考慮し，発生し得ないシーケンスは除外する。
（例：低圧注入に失敗した場合，低圧再循環は必ず失敗）
・結果（炉心損傷，ＰＤＳ）が変わらない場合，目的に応じて分岐を集約する。
（例：大破断ＬＯＣＡ時に低圧注入に失敗した場合，蓄圧注入の成否はＰＤＳに影響しない。）
このため，定量化に使用するイベントツリーは，分岐を省略した簡略なものとなっている。この点について，外部電源喪失を例に説明する。
外部電源喪失のイベントツリーにおいて，ＡＴＷＳに至る事故シーケンスを除いた各事故シーケンスで省略している分岐を全て記載したイベントツリーを図１に示す。

外部電源
喪失

図1

原子炉
トリップ

非常用所内
電源

補助給水

格納容器
スプレイ
注入

格納容器
スプレイ
再循環

プラント損
傷状態

No.

炉心損傷

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17

炉心冷却成功炉心冷却成功炉心冷却成功炉心冷却成功
炉心損傷
TEI
炉心損傷
TEW
発生し得ないシーケンス
炉心損傷
TED
発生し得ないシーケンス
発生し得ないシーケンス
発生し得ないシーケンス
炉心損傷
TED
発生し得ないシーケンス
発生し得ないシーケンス
発生し得ないシーケンス
炉心損傷
TED
ATWS

外部電源喪失のイベントツリー（分岐を省略しない場合）

付－2－Ⅰ－別紙 13－13

図 1 において，炉心冷却の成否で分類する場合，緑で示した分岐は集約することができる。また，ＰＤＳを分類する目的として不要な分岐は以下のとおりになる。
・No.1 から No.4 は炉心冷却に成功するので，これらの事故シーケンスを分岐させる必要はない。
・格納容器スプレイ再循環は，格納容器スプレイ注入成功を前提とすることから No.7 は発生し得ない事故シーケンスとなり，この事故シーケンスを分岐させる必要はない。
・格納容器スプレイはその作動に交流電源を必要とすることから，外部電源が喪失し非常用所内交流電源の供給に失敗した場合には，格納容器スプレ
イは作動しない。よって，No.9 から No.11，No.13 から No.15 は発生し得ない事故シーケンスとなり，これらの事故シーケンスを分岐させる必要はない。
・No.12 の事故シーケンスは非常用所内交流電源の供給失敗後の補助給水，
すなわちタービン動補助給水に成功している事故シーケンスである。しかし，重大事故等対処設備を考慮しないため，最終的にはこの事故シーケン
スでは直流電源枯渇による制御不能によりタービン動補助給水停止に至ると考えている。よって，ＰＤＳは No.16 と同じであり，No.12 と No.16 を分岐させる必要はない。
よって，No.12 と No.16 において，炉心損傷に至る主要な原因は補助給水の成否によるものではなく全交流動力電源喪失であるため，事故シーケンスグル
ープ「２次冷却系からの除熱機能喪失」には含めていない。
以上の不要な分岐を省略したイベントツリーが図 2 であり，これを定量評価に用いている。
図 2 のうち，雰囲気圧力・温度による静的負荷（格納容器過温破損）及び高付－2－Ⅰ－別紙 13－14圧溶融物放出／格納容器雰囲気直接加熱の有効性評価を行う格納容器破損モードに対して，「外部電源喪失＋非常用所内交流電源失敗」の事故シーケンスを選定している。有効性評価を行う事故シーケンス（評価事故シーケンス）としては，選定した「外部電源喪失＋非常用所内交流電源失敗」に事象進展を早める観点で補助給水失敗の重畳を考え，「外部電源喪失＋非常用所内交流電源失
敗＋補助給水失敗」（全交流動力電源喪失＋補助給水失敗）を評価事故シーケ
ンスとして選定している。
外部電源

原子炉

喪失

トリップ

非常用所
内交流電
源

補助給水

格納容器

格納容器

スプレイ

スプレイ

注入

再循環

プラント
損傷状態

－
ＴＥＩ
ＴＥＷ
ＴＥＤ
ＴＥＤ
ＡＴＷＳ

図2

格納容器過温破損，高圧
溶融物放出／格納容器雰
囲気直接加熱に対して選定した事故シーケンス

外部電源喪失のイベントツリー（分岐を省略した場合）

このように，分岐の有無が炉心損傷やＰＤＳに影響しない場合，定量評価ではシステムの成功／失敗は考慮されないが，システムの成功／失敗により事象進展速度に差が出る場合には，解析ケースとしてより厳しい条件で解析を実施している。

付－2－Ⅰ－別紙 13－15

別紙14
炉心損傷防止が困難な事故シーケンスにおける格納容器破損防止対策の有効性

レベル１ＰＲＡから抽出した事故シーケンスのうち，国内外の先進的な対策を講じても対策が困難な事故シーケンスとして整理したものについては，解釈のうち，以下に示す記載に従い整理している。

＜参考：解釈の関連記載＞
1-2 第1項に規定する「炉心の著しい損傷を防止するために必要な措置を講じたもの」とは，以下に掲げる要件を満たすものであること。
(a)想定する事故シーケンスグループのうち炉心の著しい損傷後の原子炉格納容器の機能に期待できるものにあっては，炉心の著しい損傷を防止するための十分な対策が計画されており，かつ，その対策が想定する範囲内で有効性があることを確認する。
1-4 上記1-2(a)の「十分な対策が計画されており」とは，国内外の先進的な対策と同等のものが講じられていることをいう。
また，「炉心の著しい損傷後の原子炉格納容器の機能に期待できるもの」に整理した事故シーケンスについては，「実用発電用原子炉に係る炉心損傷防止
対策及び格納容器破損防止対策の有効性評価に関する審査ガイド」において，
以下のとおり要求されている。

付－2－Ⅰ－別紙 14－1

3.2.3 格納容器破損モードの主要解析条件等(1) 雰囲気圧力・温度による静的負荷（格納容器過圧・過温破損）
b.主要解析条件
(a)評価事故シーケンスはＰＲＡに基づく格納容器破損シーケンスの中から，過圧及び過温の観点から厳しいシーケンスを選定する。（炉心損傷防止対策における「想定する事故シーケンスグ
ループのうち炉心の著しい損傷後の原子炉格納容器の機能に期待できるもの」を包絡すること。）
今回の敦賀２号炉の事故シーケンスの検討に際して，国内外の先進的な対策を講じても対策が困難なものと整理した事故シーケンスは以下の6つである。
1．

原子炉補機冷却機能喪失＋補助給水失敗

2．

１次冷却系流路閉塞による２次冷却系除熱機能喪失

3．

大破断ＬＯＣＡ＋低圧注入失敗

4．

大破断ＬＯＣＡ＋蓄圧注入失敗

5．

中破断ＬＯＣＡ＋蓄圧注入失敗

6．

大破断ＬＯＣＡを上回る規模のＬＯＣＡ（Ｅｘｃｅｓｓ

ＬＯＣＡ）

これらの事故シーケンスについては，上記ガイドに従い，今回整備した格納容器破損防止対策により原子炉格納容器の機能に期待できることを以下のとおり確認している。

1.

原子炉補機冷却機能喪失＋補助給水失敗
この事故シーケンスはＴＥＤのＰＤＳに分類され，ＴＥＤが代表となる格
納容器破損モードは「雰囲気圧力・温度による静的負荷（格納容器過温破損）」及び「高圧溶融物放出／格納容器雰囲気直接加熱」の2つである。こ
付－2－Ⅰ－別紙 14－2

れらの破損モードにおいて厳しい条件 ※ となる「全交流動力電源喪失＋補助
給水失敗」の事故シーケンスについて，原子炉補機冷却機能喪失の重畳も考慮した上で格納容器破損防止対策の有効性が確認されていることから，「原子炉補機冷却機能喪失＋補助給水失敗」の事故シーケンスにおいても格納容器破損防止対策が有効である。
※：１次冷却系がより高圧となり溶融物が原子炉格納容器内に分散する割合が多いシーケンス。
また，事象進展を早める観点から補助給水失敗の重畳を考慮する。

2.

１次冷却系流路閉塞による２次冷却系除熱機能喪失
この事故シーケンスは，地震時に原子炉トリップ等の過渡事象が発生し，２次冷却系からの除熱が開始されるものの，炉内構造物の損傷により１次冷却材の流れが阻害され，２次冷却系からの除熱に失敗するシーケンスである。
このシーケンスは，ＴＥＤのＰＤＳに分類されることに加え，１次冷却系のフィードアンドブリードを考慮しない条件下においては，炉心損傷後の事象
進展は「過渡事象＋補助給水失敗」と同等である。ＴＥＤが代表となる格納容器破損モードは「雰囲気圧力・温度による静的負荷（格納容器過温破損）」
及び「高圧溶融物放出／格納容器雰囲気直接加熱」の２つであり，これらの破損モードにおいて厳しい条件となる「全交流動力電源喪失＋補助給水失敗」の事故シーケンスについて格納容器破損防止対策の有効性が確認されていることから，本シーケンスにおいても格納容器破損防止対策が有効であると考えられる。

付－2－Ⅰ－別紙 14－3

3．

大破断ＬＯＣＡ＋低圧注入失敗

4．

大破断ＬＯＣＡ＋蓄圧注入失敗

5．

中破断ＬＯＣＡ＋蓄圧注入失敗
これらの事故シーケンスはＡＥＷ，ＡＥＩ，ＡＥＤのいずれかのＰＤＳに分類される。
(1)

ＡＥＷに分類される場合
ＡＥＷのＰＤＳが代表となる格納容器破損モードは，「原子炉圧力容
器外の溶融燃料－冷却材相互作用」であり，この破損モードにおいて厳しい条件 ※ となる「大破断ＬＯＣＡ＋低圧注入失敗＋高圧注入失敗＋格
納容器スプレイ再循環失敗」の事故シーケンスに対して，格納容器破損防止対策の有効性を確認している。

※：ＡＥＷのうち，事象進展の早さの観点から，大破断ＬＯＣＡを選定し，ＥＣＣＳ再循環失敗よりも原子炉容器破損までの事象進展の早いＥＣ
ＣＳ注入失敗を考慮している。なお，有効性評価の実施に際しては，冷却水から蒸気が急激に生成するという観点で原子炉下部キャビティに溜まる水のサブクール度が相対的に小さい事象が厳しくなるため，格納容器スプレイ再循環失敗（格納容器スプレイ注入成功）の条件を，重大事故等対処設備である代替格納容器スプレイの注入成功として評価条件を設定している。（6.においても同様）(2)

ＡＥＩに分類される場合
ＡＥＩのＰＤＳが代表となる格納容器破損モードは「水素燃焼」であり，この破損モードにおいて厳しい条件 ※ となる「大破断ＬＯＣＡ＋低圧注入失敗＋高圧注入失敗」の事故シーケンスに対して，格納容器破損防止対策の有効性を確認している。
付－2－Ⅰ－別紙 14－4

※：ＡＥＩのうち，事象進展の早さの観点から，大破断ＬＯＣＡ＋低圧注入失
敗＋高圧注入失敗を選定している。
(3)

ＡＥＤに分類される場合
ＡＥＤのＰＤＳが代表となる格納容器破損モードは，「雰囲気圧力・温度による静的負荷（格納容器過圧破損）」及び「溶融炉心・コンクリ
ート相互作用」の2つであり，これらの破損モードにおいて厳しい条件※となる「大破断ＬＯＣＡ＋高圧注入失敗＋低圧注入失敗＋格納容器ス

プレイ注入失敗」の事故シーケンスに対して，格納容器破損防止対策の有効性を確認している。
※：ＡＥＤのうち，事象進展の早さの観点から，大破断ＬＯＣＡを選定している。
(1)，(2)及び(3)それぞれにおいて厳しい事故シーケンスに対して格納容器破損防止対策の有効性を確認しており，これらの事故シーケンスの破断規模の大きさや，機能喪失を想定する注入系を考慮すると，各事故シーケンス（3.から5.）と比較して同等かより厳しい条件であると考えられる。以上から，各事故シーケンスにおいても格納容器破損防止対策は有効である。

6.

大破断ＬＯＣＡを上回る規模のＬＯＣＡ（Ｅｘｃｅｓｓ

ＬＯＣＡ）

この事故シーケンスについても，ＡＥＷ，ＡＥＩ及びＡＥＤのいずれかのＰＤＳに分類され，代表となる格納容器破損モードは「雰囲気圧力・温度による静的負荷（格納容器過圧破損）」，「原子炉圧力容器外の溶融燃料－冷却材相互作用」，「水素燃焼」及び「溶融炉心・コンクリート相互作用」の4つである。このシーケンスは，大破断ＬＯＣＡと比較すると以下の差異が考えられる。
・破断口が大きく，原子炉格納容器圧力上昇が大破断ＬＯＣＡと比べて早付－2－Ⅰ－別紙 14－5

い。
・炉心露出のタイミングが早く，炉心損傷及び炉心溶融のタイミングが早い。
・原子炉容器の水保持能力が損なわれる場合，溶融炉心が原子炉容器から落下するタイミングが早い。
上記のような違いがあるものの，原子炉容器破損時間の観点では，どちらの場合においても，ブローダウン過程で原子炉容器内の水が短期間に流出する点では変わりなく，炉心注入が無ければ原子炉容器破損までの時間に大きな差は生じないと考えられる。さらに，原子炉格納容器圧力／温度の観点では，どちらの場合においても短期間に１次冷却系エンタルピが原子炉格納容
器内に放出される点では類似である。また，原子炉格納容器圧力の初期ピー
クはＥｘｃｅｓｓ

ＬＯＣＡの方が高くなるものの，大破断ＬＯＣＡ解析の事象初期では原子炉格納容器の最高使用圧力の2倍及び200℃に対して十分な裕度があることを確認していることから，Ｅｘｃｅｓｓ

ＬＯＣＡによっても格納容器破損防止対策に期待できるまでの短期間に原子炉格納容器の健全性が損なわれることは無い。以上から，両者で原子炉容器破損時間に大きな差異はなく，また，原子炉格納容器の最高使用圧力の2倍を超えないことから，Ｅｘｃｅｓｓ

ＬＯＣＡと大破断ＬＯＣＡは同様と判断し，大破断ＬＯ

ＣＡを起因とする事故シーケンスを代表として有効性評価を実施している。

付－2－Ⅰ－別紙 14－6

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ＹＥＳ

ＮＯ

ＹＥＳ

ＮＯ

ＹＥＳ

ＮＯ

第1.1.1.e-1図

故障モードのスクリーニング手順

は，商業機密又は核物質防護上の観点から公開できません。

付－2－Ⅰ－1.1.1－128㹎㹐㸿ࣂ࢘ࣥࢲࣜෆࡢᡭືᘚ㸿 ฟຊ㐠㌿᫬࡟࠾࠸࡚㸪ヨ㦂㸭Ⅼ᳨➼࡟࠾࠸࡚     ࠶ࡿ࠿㸽

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付－2－Ⅰ－1.1.2－52

V-RH-020A

HCV-603

FCV-604

V-RH-019A

21.8

37.1

39.1

21.8

41.4

7.7

ＥＦ

V-RH-011A

V-RH-037A

機器・弁名

第1.1.2.e-1図HCV-613
B 余熱除去冷却器出口流量調節弁

HCV-603
A 余熱除去冷却器出口流量調節弁

参照する国内故障率
V-RH-024B
B 余熱除去ポンプ入口弁
データの項目

V-RH-024A
A 余熱除去ポンプ入口弁

3

LIAVBHCV_603

・空気作動弁閉失敗（作動失敗）
Demand・空気作動弁誤閉
Mission Time： 2.40E+01
・空気作動弁誤開Mission Time： 2.40E+01
・空気作動弁閉塞
Tested： 8.76E+03
・空気作動弁外部リーク
Mission Time： 2.40E+01

・空気作動弁閉失敗（作動失敗）
Demand・空気作動弁誤閉
Mission Time： 2.40E+01
・空気作動弁誤開Mission Time： 2.40E+01
・空気作動弁閉塞
Mission Time： 2.40E+01
・空気作動弁外部リーク
Mission Time： 2.40E+01

・手動弁閉塞
Tested： 7.20E+02
・手動弁外部リーク
Mission Time： 2.40E+01

・手動弁閉塞Mission Time： 2.40E+01
・手動弁外部リーク
Mission Time： 2.40E+01

故障モード

q=3 . 20 E -0 4

空気作動弁閉失敗

RHR_4-3-3-4-3

HCV_603故障

RHR_4-3-3-4

r= 2. 70 E -0 8
T m=2 . 40E +0 1

7.R.3（3）4①試験：開→閉→開 動作あり

同上，
①試験：RHRポンプ起動時、通水あり②試験：RHRポンプ起動時通水あり

内容・動作

r=2. 7 0E -08
Tm= 2. 4 0E + 01

LIAVEHCV_603

空気作動弁誤開①試験頻度：（モード1～3）

同①試験頻度：（モード1～3）②試験頻度：

試験

r=1 . 00E -0 8
T m=2 .4 0E + 01

LIAV

空気作動

空気作動弁 HCV-603 の各故障モードのうち，「閉塞」に対する非信頼度を基事象リストに整理した情報を基に算出する。
非信頼度=「閉塞」の故障率×使命時間(24h)・定期試験手順書①余熱除去ポンプ起動試験

同上

4

LIAVFHCV_603

空気作動弁誤閉

試験・操作名 及び 手順書ページ

IA_FD_HCV_603_14

IA_FD_HCV_603_14，
HCV_603/613、
FCV_604/614 制御用空気供給失敗

RHR_4-3-3・定期試験手順書①余熱除去ポンプ起動試験 7.R.3（3）②安全注入系ポンプ自動起動試験 7.R.3（4）A_RHRポンプ出口 ライン故障（代替再循環下流）

フォールトツリーシステム信頼性の評価例

空気作動弁
「調整開」

常時通水

空気作動弁
「調整開」

手動弁
「開」

常時通水

手動弁
「開」

機器状態・電源区分

V-RH-024A
A余熱除去ポンプ

V-RH-009A

V-RH-038A

基事象リストFE
601

FCV-601

V-CP-038A

空気作動弁が閉塞すると，余熱除去冷却器の出口が閉塞し，余熱除去冷却器の機能が喪失する。

A余熱除去冷却器（機器故障率データ）
機器
故障
平均値
タイプ モード
4.2E-5開失敗／d3.2E-4
閉失敗／d1.0E-8
閉塞
／h
空気
作動弁
内部
2.0E-8リーク／h
誤開又 2.7E-8
は誤閉
／h
外部
1.0E-8
リーク
／h

FE
604

V-SI-197A

概略系統図

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付－2－Ⅰ－1.2.1－61

１次冷却材管

炉内計装引出管

原子炉容器

蒸気発生器

１次冷却材ポンプ

原子炉補助建屋

ALEX: 大破断ＬＯＣＡ を上回る規模のＬＯＣＡALEX: 大破断ＬＯＣＡ を上回る規模のＬＯＣＡALEX: 大破断ＬＯＣＡ を上回る規模のＬＯＣＡALEX: 大破断ＬＯＣＡ を上回る規模のＬＯＣＡALEX: 大破断ＬＯＣＡ を上回る規模のＬＯＣＡALSB: 原子炉補助建屋損傷

構造損傷

構造損傷

機能損傷

ALBK: １次冷却系流路閉塞によ
炉内構造物
る２次冷却系除熱機能喪失

ALBK: １次冷却系流路閉塞によ
炉心支持構造物る２次冷却系除熱機能喪失

ALTR: 複数の信号系損傷

ALTR: 複数の信号系損傷

構造損傷

機能損傷

ALTR: 複数の信号系損傷

原子炉補助盤構造損傷

ALTR: 複数の信号系損傷

主盤（原子炉盤）

構造損傷

機能損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

ALSV: 補機冷却水系喪失＋ＲＣ
ＰシールＬＯＣＡ

電動弁

原子炉格納容器

ALRV: 原子炉格納容器損傷

ALSV: 補機冷却水系喪失＋ＲＣ
ＰシールＬＯＣＡ

構造損傷

原子炉建屋

ALGE: 原子炉建屋損傷

構造損傷

構造損傷

損傷モード
βＵ

18.08
0.25
0.26
3.00
0.25
0.26
8.30
0.23
0.27
4.46
0.22
0.29
2.60
0.15
0.23
4.33
0.22
0.30

-

-

-

3.93
0.20
0.19
4.09
0.28
0.31
2.01
0.20
0.19
3.10
0.20
0.19
2.39
0.20
0.19
3.91
0.31
0.15
3.75
0.25
0.25

-

-

-

2.47
0.20
0.19

1.89

1.38

1.97

3.63

1.31

7.88

-

1.69

1.85

1.27

1.65

1.07

1.59

2.09

-

-

1.31

ＨＣＬＰＦ
(G)

敦賀２号炉
Median(G)βＲを大幅に阻害するような損傷により，直接炉心損傷にを大幅に阻害するような損傷により，直接炉心損傷にプラントの重要な制御，保護機能が不能となり直接炉心損傷に至る。

プラントの重要な制御，保護機能が不能となり直接炉心損傷に至る。

プラントの重要な制御，保護機能が不能となり直接炉心損傷に至る。

プラントの重要な制御，保護機能が不能となり直接炉心損傷に至る。

至る。

至る。

電動弁の構造損傷により炉心損傷に至る場合を想定。ＣＣＷのＣ
ヘッダの隔離失敗によるＣＣＷ喪失を想定。
弁が損傷する前に配管が損傷すると考えられるため，弁の構造損傷は配管側のフラジリティで考慮する。

電動弁の機能損傷により炉心損傷に至る場合を想定。ＣＣＷのＣ
ヘッダの隔離失敗によるＣＣＷ喪失を想定。

原子炉補助建屋の構造損傷により，安全上重要な設備の機能が不能となり直接炉心損傷に至ることを想定する。（損傷の影響を的確に判断することが困難であるため，全損を仮定する）

全１次冷却材ポンプの大規模なバウンダリ損傷により制御できない大規模なＬＯＣＡが発生し直接炉心損傷に至る。

蒸気発生器の構造損傷により制御できない大規模なＬＯＣＡが発生し，直接
炉心損傷に至る。

原子炉容器の構造損傷より制御できない大規模なＬＯＣＡが発生し，直接炉心損傷に至る。

ＲＶ下部での制御できないＬＯＣＡが発生し，直接炉心損傷に至る。

全ループでのＲＣＳ配管破損により直接炉心損傷に至る。

原子炉格納容器の構造損傷より制御できない大規模なＬＯＣＡが発生し，直接炉心損傷に至る。
建屋フラジリティ評価の結果，強度上十分な余裕がある。

原子炉建屋の構造損傷により，安全上重要な設備の機能が不能となり直接炉心損傷に至ることを想定する。（損傷の影響を的確に判断することが困難であるため，全損を仮定する）
建屋フラジリティ評価の結果，強度上十分な余裕がある。

蒸気発生器の構造損傷により制御できない大規模なＬＯＣＡ及びＣＶバイパスが発生することを想定する。

影 響

は，商業機密又は核物質防護上の観点から公開できません。

フレーム部

-

フレーム部

-

下部炉心支持柱
取付ボルト

制御棒クラスタ案内管

-

-

-

吐出口

上部胴支持金物取付部

冷却材入口管台

コンジットチューブ

ホットレグ

-

-

ピストンロッド

評価部位

建屋・機器リストとフラジリティデータ（1／21）

VR: 蒸気発生器伝熱管破損（複
蒸気発生器
数本破断）

設 備

第1.2.1.a-4表

付－2－Ⅰ－1.2.1－62

ALTR: 複数の信号系損傷

構造損傷

機能損傷

ALTR: 複数の信号系損傷

逆止弁

構造損傷

125Vソレノイド分電盤

機能損傷

ALTR: 複数の信号系損傷

ALTR: 複数の信号系損傷

構造損傷

ALTR: 複数の信号系損傷

ケーブルトレイ

構造損傷

ALTR: 複数の信号系損傷

機能損傷

ALTR: 複数の信号系損傷

１次系補助リレーラック

構造損傷

ALTR: 複数の信号系損傷

機能損傷

ALTR: 複数の信号系損傷

原子炉安全保護盤

構造損傷

ALTR: 複数の信号系損傷

機能損傷

ALTR: 複数の信号系損傷

安全保護系補助ラック

構造損傷

ALTR: 複数の信号系損傷

-

-

βＲ
10.63
0.15
0.23
75.90
0.09
0.17
2.60
0.15
0.23
22.35
0.20
0.21
2.60
0.15
0.23
17.25
0.20
0.21
3.90
0.15
0.23
14.30
0.10
0.17
2.60
0.15
0.23
15.67
0.20
0.21
3.90
0.15
0.23
14.30
0.10
0.17
2.88
0.20
0.19
5.04
0.15
0.23
34.69
0.10
0.17
15.39
0.14
0.19
-

βＵ

-

8.92

22.88

2.69

1.55

9.43

2.08

8.14

1.38

9.43

2.08

8.97

1.38

11.62

1.38

50.12

5.67

ＨＣＬＰＦ
(G)

敦賀２号炉
Median(G)

逆止弁の機能損傷により炉心損傷に至る場合を想定。

の機能損傷により炉心損傷に至る場合を想の機能損傷により炉心損傷に至る場合を想逆止弁の構造損傷により炉心損傷に至る場合を想定。
弁が損傷する前に配管が損傷すると考えられるため，弁の構造損傷は配管側のフラジリティで考慮する。

定。

定。

プラントの重要な制御，保護機能が不能となり直接炉心損傷に至る。

プラントの重要な制御，保護機能が不能となり直接炉心損傷に至る。

プラントの重要な制御，保護機能が不能となり直接炉心損傷に至る。

プラントの重要な制御，保護機能が不能となり直接炉心損傷に至る。

プラントの重要な制御，保護機能が不能となり直接炉心損傷に至る。

プラントの重要な制御，保護機能が不能となり直接炉心損傷に至る。

プラントの重要な制御，保護機能が不能となり直接炉心損傷に至る。

プラントの重要な制御，保護機能が不能となり直接炉心損傷に至る。

プラントの重要な制御，保護機能が不能となり直接炉心損傷に至る。

プラントの重要な制御，保護機能が不能となり直接炉心損傷に至る。

プラントの重要な制御，保護機能が不能となり直接炉心損傷に至る。

プラントの重要な制御，保護機能が不能となり直接炉心損傷に至る。

プラントの重要な制御，保護機能が不能となり直接炉心損傷に至る。

影 響

は，商業機密又は核物質防護上の観点から公開できません。

ボルト

-

-

ボルト

-

ボルト

-

ボルト

-

ボルト

-

機能損傷

ALTR: 複数の信号系損傷

安全保護系シーケンスキャビネット（安全保護系シーケンス
盤）

ボルト

構造損傷

-

ボルト

-

評価部位

ALTR: 複数の信号系損傷

機能損傷

ALTR: 複数の信号系損傷

原子炉保護系計器ラック

構造損傷

中央制御室外原子炉停止盤

機能損傷

損傷モード

建屋・機器リストとフラジリティデータ（2／21）

ALTR: 複数の信号系損傷

ALTR: 複数の信号系損傷

設 備

第1.2.1.a-4表

付－2－Ⅰ－1.2.1－63

機能損傷

ALTR: 複数の信号系損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

ALAT: 起因事象＋原子炉トリッ
燃料集合体
プ失敗

ALAT: 起因事象＋原子炉トリッ
制御棒クラスタプ失敗

加圧器サージ管

ＲＨＲ高温側吸込み配管

蓄圧タンク注入配管（Ｃ／Ｌ側）

原子炉容器

１次冷却材管制御棒駆動装置

加圧器

余熱除去ポンプ高温側注入配管

低圧注入配管（Ｃ／Ｌ側）

ＳＩＳ高圧注入ポンプ高温側注入配管

LL: 大破断ＬＯＣＡ

LL: 大破断ＬＯＣＡ

LL: 大破断ＬＯＣＡ

LL: 大破断ＬＯＣＡ

LL: 大破断ＬＯＣＡ

LL: 大破断ＬＯＣＡ

LL: 大破断ＬＯＣＡ

ML: 中破断ＬＯＣＡ

ML: 中破断ＬＯＣＡ

ML: 中破断ＬＯＣＡ

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

ALTR: 複数の信号系損傷

端子台収納盤構造損傷

ALTR: 複数の信号系損傷

機能損傷

安全保護設備保守ラック

ALTR: 複数の信号系損傷

機能損傷

構造損傷

タービン発電機補助盤

損傷モード

１次冷却材の流出による中破断ＬＯＣＡを想定。

１次冷却材の流出による中破断ＬＯＣＡを想定。

１次冷却材の流出による中破断ＬＯＣＡを想定。

１次冷却材の流出による大破断ＬＯＣＡを想定。

大破断ＬＯＣＡを想定する。

１次冷却材の流出による大破断ＬＯＣＡを想定。

原子炉容器の構造損傷による大破断ＬＯＣＡを想定。

１次冷却材の流出による大破断ＬＯＣＡを想定。

１次冷却材の流出による大破断ＬＯＣＡを想定。

１次冷却材の流出による大破断ＬＯＣＡを想定。

による制御棒クラスタの損傷とともに，制御棒挿入が不能となる(ＡＴＷＳ事象は，炉心損傷を想定)。

燃料集合体の損傷とともに，制御棒挿入が不能となる(ＡＴＷＳ事象は，炉心損傷を想定)。

プラントの重要な制御，保護機能が不能となり直接炉心損傷に至る。

プラントの重要な制御，保護機能が不能となり直接炉心損傷に至る。

プラントの重要な制御，保護機能が不能となり直接炉心損傷に至る。

プラントの重要な制御，保護機能が不能となり直接炉心損傷に至る。

プラントの重要な制御，保護機能が不能となり直接炉心損傷に至る。

プラントの重要な制御，保護機能が不能となり直接炉心損傷に至る。

影 響

は，商業機密又は核物質防護上の観点から公開できません。

評価部位

敦賀２号炉
Median(G)
ＨＣＬＰＦ
βＲ
(G)
βＵ
2.60
1.38
0.15
0.23
4.33
フレーム部
1.89
0.22
0.30
2.41
1.28
0.15
0.23
6.30
基礎ボルト
2.77
0.25
0.26
13.00
6.94
0.15
0.23
21.46
ボルト
14.15
0.10
0.17
4.53
燃料被覆管 高温停止時
2.21
0.20
寿命初期
0.25
2.78
制御棒被覆管1.36
0.20(半挿入状態）
0.25
2.90
配管本体
1.41
0.20
0.25
2.90
配管本体
1.41
0.20
0.25
2.90
配管本体
1.41
0.20
0.25
5.60
ふた用管台
2.51
0.25
0.25
2.95
加圧器サージ管台
1.44
0.20
0.25
2.84
制御棒駆動装置耐震サポート
1.38
0.20
タイロッドＵリンク
0.25
3.09
ガイドブラケット
1.38
0.25
0.25
2.90
配管本体
1.41
0.20
0.25
2.90
配管本体
1.41
0.20
0.25
2.90
配管本体
1.41
0.20
0.25

建屋・機器リストとフラジリティデータ（3／21）

ALTR: 複数の信号系損傷

ALTR: 複数の信号系損傷

設 備

第1.2.1.a-4表

付－2－Ⅰ－1.2.1－64

加圧器逃がし弁配管

加圧器安全弁配管

ＲＣＳ加圧器スプレイヘッダライン配管

加圧器補助スプレイ配管

余剰抽出冷却器注入ライン配管

ＲＶ頂部ベントライン配管

ＳＳサンプル冷却器注入配管

原子炉容器

加圧器

加圧器安全弁

加圧器逃がし弁

SL: 小破断ＬＯＣＡ

SL: 小破断ＬＯＣＡ

SL: 小破断ＬＯＣＡ

SL: 小破断ＬＯＣＡ

SL: 小破断ＬＯＣＡ

SL: 小破断ＬＯＣＡ

SL: 小破断ＬＯＣＡ

SL: 小破断ＬＯＣＡ

SL: 小破断ＬＯＣＡ

SL: 小破断ＬＯＣＡ

SL: 小破断ＬＯＣＡ

１次冷却材管ML: 中破断ＬＯＣＡ

格納容器冷却材ドレン配管

加圧器スプレイライン配管

ML: 中破断ＬＯＣＡ

SL: 小破断ＬＯＣＡ

ＣＶＣＳ抽出配管

ML: 中破断ＬＯＣＡ

高圧注入系配管（Ｃ／Ｌ側）

充てん注入ライン配管（Ｃ／Ｌ側）

ML: 中破断ＬＯＣＡ

SL: 小破断ＬＯＣＡ

ほう酸注入タンクライン配管

ML: 中破断ＬＯＣＡ

設 備

第1.2.1.a-4表

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

損傷モード

-

-

敦賀２号炉
Median(G)
ＨＣＬＰＦ
βＲ
(G)
βＵ
2.90
1.41
0.20
0.25
2.90
1.41
0.20
0.25
2.90
1.41
0.20
0.25
2.90
1.41
0.20
0.25
3.80
1.70
0.25
0.25
3.53
1.59
0.25
0.25
3.53
1.59
0.25
0.25
3.53
1.59
0.25
0.25
3.53
1.59
0.25
0.25
3.53
1.59
0.25
0.25
3.53
1.59
0.25
0.25
3.53
1.59
0.25
0.25
3.53
1.59
0.25
0.25
3.53
1.59
0.25
0.25
1.77
0.94
0.20
0.19
3.21
1.57
0.20
0.25
１次冷却材の流出による小破断ＬＯＣＡを想定。
弁が損傷する前に配管が損傷すると考えられるため，弁の構造損傷は配管側のフラジリティで考慮する。
１次冷却材の流出による小破断ＬＯＣＡを想定。
弁が損傷する前に配管が損傷すると考えられるため，弁の構造損傷は配管側のフラジリティで考慮する。

１次冷却材の流出による小破断ＬＯＣＡを想定。

１次冷却材の流出による小破断ＬＯＣＡを想定。

１次冷却材の流出による小破断ＬＯＣＡを想定。

１次冷却材の流出による小破断ＬＯＣＡを想定。

１次冷却材の流出による小破断ＬＯＣＡを想定。

１次冷却材の流出による小破断ＬＯＣＡを想定。

１次冷却材の流出による小破断ＬＯＣＡを想定。

１次冷却材の流出による小破断ＬＯＣＡを想定。

１次冷却材の流出による小破断ＬＯＣＡを想定。

１次冷却材の流出による小破断ＬＯＣＡを想定。

１次冷却材の流出による小破断ＬＯＣＡを想定。

１次冷却材の流出による中破断ＬＯＣＡを想定。

１次冷却材の流出による中破断ＬＯＣＡを想定。

１次冷却材の流出による中破断ＬＯＣＡを想定。

１次冷却材の流出による中破断ＬＯＣＡを想定。

１次冷却材の流出による中破断ＬＯＣＡを想定。

影 響

は，商業機密又は核物質防護上の観点から公開できません。

スプレイライン用管台(セーフエンド)

空気抜管台

配管本体

配管本体

配管本体

配管本体

配管本体

配管本体

配管本体

配管本体

配管本体

3B ほう酸注入管台

配管本体

配管本体

配管本体

配管本体

評価部位

建屋・機器リストとフラジリティデータ（4／21）

付－2－Ⅰ－1.2.1－65

主蒸気隔離弁（電磁弁を含む）

MB: ２次冷却系の破断

QC: 125V ＤＣ(バッテリ)

QC: 125V ＤＣ(バッテリ)

バッテリしゃ断器盤
構造損傷

機能損傷

構造損傷

QC: 125V ＤＣ(バッテリ)

蓄電池

構造損傷

QB: 125V ＤＣ

機能損傷

QB: 125V ＤＣ

125V補助建屋直流分電盤

構造損傷

QB: 125V ＤＣ

機能損傷

QB: 125V ＤＣ

125V直流配電盤

構造損傷

QB: 125V ＤＣ

機能損傷

ドロッパ盤

QB: 125V ＤＣ

機能損傷

構造損傷

125V直流コントロールセンタ

工学的判断

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

損傷モード

0.30
0.25
0.50
6.26
0.15
0.23
9.63
0.10
0.17
2.60
0.15
0.23
5.69
0.10
0.17
1.80
0.15
0.23
22.85
0.20
0.21
5.04
0.15
0.23
21.68
0.10
0.17
4.45
0.10
0.17
1.80
0.15
0.23
26.13
0.20
0.21

-

-

-

βＵ
2.98
0.28
0.27
3.40
0.20
0.19
-

13.58

0.96

2.93

14.30

2.69

11.87

0.96

3.75

1.38

6.35

3.34

0.09

-

-

-

-

1.80

1.23

ＨＣＬＰＦ
(G)

敦賀２号炉
Median(G)βＲ

バッテリの機能喪失。

バッテリの機能喪失。

バッテリの機能喪失。

直流電源の喪失。(ＤＧ，安全系補機の起動不能)

直流電源の喪失。(ＤＧ，安全系補機の起動不能)

直流電源の喪失。(ＤＧ，安全系補機の起動不能)

直流電源の喪失。(ＤＧ，安全系補機の起動不能)

直流電源の喪失。(ＤＧ，安全系補機の起動不能)

直流電源の喪失。(ＤＧ，安全系補機の起動不能)

直流電源の喪失。(ＤＧ，安全系補機の起動不能)

直流電源の喪失。(ＤＧ，安全系補機の起動不能)

外部電源の喪失。

タービン動補助給水ポンプ起動入口弁からの蒸気流出による ２次冷却系の破断が発生。
弁が損傷する前に配管が損傷すると考えられるため，弁の構造損傷は配管側のフラジリティで考慮する。

主蒸気逃がし弁からの蒸気流出による ２次冷却系の破断が発生。
弁が損傷する前に配管が損傷すると考えられるため，弁の構造損傷は配管側のフラジリティで考慮する。
主蒸気安全弁からの蒸気流出による ２次冷却系の破断が発生。
弁が損傷する前に配管が損傷すると考えられるため，弁の構造損傷は配管側のフラジリティで考慮する。
主蒸気隔離弁からの蒸気流出による ２次冷却系の破断が発生。
弁が損傷する前に配管が損傷すると考えられるため，弁の構造損傷は配管側のフラジリティで考慮する。

蒸気発生器からの蒸気流出による２次冷却系の破断が発生。

主蒸気系配管からの蒸気流出による２次冷却系の破断が発生。

影 響

は，商業機密又は核物質防護上の観点から公開できません。

溶接部

-

柱

ボルト

-

溶接部

-

本体枠

-

溶接部

-

-

-

-

-

-

蒸気出口管台
(鏡部)

配管本体

評価部位

建屋・機器リストとフラジリティデータ（5／21）

QB: 125V ＤＣ

QB: 125V ＤＣ

外部電源系

主蒸気安全弁

MB: ２次冷却系の破断

QA: 外部電源系

主蒸気逃がし弁

MB: ２次冷却系の破断

タービン動補助給水ポンプ起動入口弁

蒸気発生器

MB: ２次冷却系の破断

MB: ２次冷却系の破断

主蒸気系配管

MB: ２次冷却系の破断

設 備

第1.2.1.a-4表

付－2－Ⅰ－1.2.1－66
機能損傷

QE: 6.9kV ＤＧ

非常用ディーゼル発電機潤滑油タンク

非常用ディーゼル発電機潤滑油冷却器

非常用ディーゼル発電機燃料油第一，第二こし器

非常用ディーゼル発電機潤滑油主こし器

QE: 6.9kV ＤＧ

QE: 6.9kV ＤＧ

QE: 6.9kV ＤＧ

QE: 6.9kV ＤＧ

燃料移送ポンプ
構造損傷

機能損傷

QE: 6.9kV ＤＧ

QE: 6.9kV ＤＧ

構造損傷

機能損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

QE: 6.9kV ＤＧ

ディーゼル発電機用励磁装置

ＤＧ関連配管（燃料油配管等）

QE: 6.9kV ＤＧ

QE: 6.9kV ＤＧ

機能損傷

ディーゼル発電機電圧指示計

QE: 6.9kV ＤＧ

構造損傷

構造損傷

QE: 6.9kV ＤＧ

非常用発電機

構造損傷

QE: 6.9kV ＤＧ

機能損傷

QE: 6.9kV ＤＧ

内燃機関（ディーゼル機関）

構造損傷

QE: 6.9kV ＤＧ

機能損傷

ディーゼル発電機コントロールセンタ

QE: 6.9kV ＤＧ

機能損傷

損傷モード

構造損傷

6.9kVメタクラ

備

－

－

1.76
0.15
0.23
18.42
0.20
0.21
3.90
0.15
0.23
7.70
0.10
0.17
1.38
0.14
0.19
3.13
0.09
0.17
－
－
－
3.34
0.09
0.17
12.56
0.23
0.27
3.53
0.25
0.25
－
－
－
－
－
－
－
－
－
－
－
－
1.69
0.15
0.23
11.96
0.20
0.21
－
－
－
－
－
－
－

－

6.22

0.90

－

－

－

－

1.59

5.50

2.23

－

2.09

0.80

5.08

2.08

9.57

0.94

敦賀２号炉
Median(G)
ＨＣＬＰＦ
βＲ
(G)
βＵ
響

非常用所内電源の機能喪失。
内燃機関に必要な付属装置であるが，本体と比較して十分な耐力があるた
め，本体の内燃機関で代表。
非常用所内電源の機能喪失。
内燃機関に必要な付属装置であるが，本体と比較して十分な耐力があるた
め，本体の内燃機関で代表。

非常用所内電源の機能喪失。

非常用所内電源の機能喪失。

非常用所内電源の機能喪失。
内燃機関に必要な付属装置であるが，本体と比較して十分な耐力があるた
め，本体の内燃機関で代表。
非常用所内電源の機能喪失。
内燃機関に必要な付属装置であるが，本体と比較して十分な耐力があるた
め，本体の内燃機関で代表。
非常用所内電源の機能喪失。
内燃機関に必要な付属装置であるが，本体と比較して十分な耐力があるた
め，本体の内燃機関で代表。
非常用所内電源の機能喪失。
内燃機関に必要な付属装置であるが，本体と比較して十分な耐力があるた
め，本体の内燃機関で代表。

非常用所内電源の機能喪失。

電源系の長期運転のためには，外乱や外電復旧を考慮するとＤＧの状態監視が必要であり，当該機器の損傷により長期運転に失敗することを想定する。

非常用所内電源の機能喪失。

非常用所内電源の機能喪失。
内燃機関（ディーゼル機関）の機能維持にて代表。

非常用所内電源の機能喪失。

非常用所内電源の機能喪失。

非常用所内電源の機能喪失。

非常用所内電源の機能喪失。

非常用6.9kV母線の機能喪失。

非常用6.9kV母線の機能喪失。

影は，商業機密又は核物質防護上の観点から公開できません。

ボルト

-

－

－

－

－

配管本体

-

基礎ボルト

－

基礎ボルト

-

ボルト

-

溶接部

保護リレー，補助リレー

評価部位

建屋・機器リストとフラジリティデータ（6／21）

QD: 6.9kVメタクラ

QD: 6.9kVメタクラ設

第1.2.1.a-4表

付－2－Ⅰ－1.2.1－67

非常用ディーゼル発電機シリンダ油サービスタンク

非常用ディーゼル発電機シリンダ冷却水タンク

燃料油貯蔵タンク

QE: 6.9kV ＤＧ

QE: 6.9kV ＤＧ

QE: 6.9kV ＤＧ

構造損傷

ディーゼル発電機室給気ガラリ

ディーゼル発電機室排気ガラリ

QE: 6.9kV ＤＧ

QE: 6.9kV ＤＧ

構造損傷

構造損傷

QE: 6.9kV ＤＧ

機能損傷

ディーゼル発電機室給気ファン

QE: 6.9kV ＤＧ

機能損傷

構造損傷

非常用ディーゼル発電機制御盤

QE: 6.9kV ＤＧ

QE: 6.9kV ＤＧ

構造損傷

QE: 6.9kV ＤＧ

非常用ディーゼル発電機燃料弁冷却水冷却器

構造損傷

機能損傷

QE: 6.9kV ＤＧ

非常用ディーゼル発電機燃料弁冷却水ポンプ

非常用ディーゼル発電機燃料弁冷却水タンク

QE: 6.9kV ＤＧ

QE: 6.9kV ＤＧ

構造損傷

非常用ディーゼル発電機清水冷却器

QE: 6.9kV ＤＧ

構造損傷

構造損傷

機能損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

損傷モード

-

-

βＵ
4.33
0.10
0.17
4.42
0.09
0.17
－
－
－
－
－
－
2.68
0.17
0.16
1.69
0.15
0.23
11.96
0.20
0.21
3.29
0.09
0.15
9.96
0.09
0.17
-

-

6.58

2.21

6.22

0.90

-

-

-

-

-

-

-

1.56

－

－

2.96

2.86

ＨＣＬＰＦ
(G)

敦賀２号炉
Median(G)βＲ

非常用所内電源の機能喪失。
当該ガラリのような構造体において，閉塞するような損傷モードはない。

非常用所内電源の機能喪失。
当該ガラリのような構造体において，閉塞するような損傷モードはない。

非常用所内電源の機能喪失。

非常用所内電源の機能喪失。

非常用所内電源の機能喪失。

非常用所内電源の機能喪失。

非常用所内電源の機能喪失。
内燃機関に必要な付属装置であるが，本体と比較して十分な耐力があるた
め，本体の内燃機関で代表。
非常用所内電源の機能喪失。
内燃機関に必要な付属装置であるが，本体と比較して十分な耐力があるた
め，本体の内燃機関で代表。
非常用所内電源の機能喪失。
内燃機関に必要な付属装置であるが，本体と比較して十分な耐力があるた
め，本体の内燃機関で代表。
非常用所内電源の機能喪失。
内燃機関に必要な付属装置であるが，本体と比較して十分な耐力があるた
め，本体の内燃機関で代表。
非常用所内電源の機能喪失。
内燃機関に必要な付属装置であるが，本体と比較して十分な耐力があるた
め，本体の内燃機関で代表。
非常用所内電源の機能喪失。
内燃機関に必要な付属装置であるが，本体と比較して十分な耐力があるた
め，本体の内燃機関で代表。

非常用所内電源の機能喪失。
内燃機関（ディーゼル機関）の機能維持にて代表。

非常用所内電源の機能喪失。

非常用所内電源の機能喪失。
内燃機関に必要な付属装置であるが，本体と比較して十分な耐力があるた
め，本体の内燃機関で代表。
非常用所内電源の機能喪失。
内燃機関に必要な付属装置であるが，本体と比較して十分な耐力があるた
め，本体の内燃機関で代表。

非常用所内電源の機能喪失。

非常用所内電源の機能喪失。

影 響

は，商業機密又は核物質防護上の観点から公開できません。

基礎（取付）ボルト

-

ボルト

-

-

-

-

-

-

-

-

基礎ボルト（既設）

－

－

胴板

基礎ボルト

評価部位

建屋・機器リストとフラジリティデータ（7／21）

QE: 6.9kV ＤＧ

非常用ディーゼル発電機主始動弁（電磁弁含む）

非常用ディーゼル発電機始動用空気だめ

QE: 6.9kV ＤＧ

QE: 6.9kV ＤＧ

非常用ディーゼル発電機燃料油サービスタンク

QE: 6.9kV ＤＧ

設 備

第1.2.1.a-4表

付－2－Ⅰ－1.2.1－68

QH: 115V ＡＣ

構造損傷

機能損傷

QH: 115V ＡＣ

115V計器用交流電源切換器盤

構造損傷

QG: 125V ＤＣ（充電器）

機能損傷

QG: 125V ＤＣ（充電器）

充電器盤

構造損傷

QF: 480V ＡＣ

機能損傷

QF: 480V ＡＣ

動力変圧器

構造損傷

QF: 480V ＡＣ

機能損傷

QF: 480V ＡＣ

480V原子炉コントロールセンタ

構造損傷

QF: 480V ＡＣ

機能損傷

QF: 480V ＡＣ

480Vパワーセンタ（受電盤）

構造損傷

QF: 480V ＡＣ

機能損傷

480Vパワーセンタ（給電盤）

QF: 480V ＡＣ

機能損傷

構造損傷

ディーゼル発電機室換気設備給気ファン現場操作箱

QE: 6.9kV ＤＧ

QE: 6.9kV ＤＧ

機能損傷

温度制御器

QE: 6.9kV ＤＧ

機能損傷

構造損傷

構造損傷

空気作動ダンパ

ディーゼル発電機室換気系統ダクト

損傷モード
βＵ
5.30
0.31
0.33
2.65
0.20
0.20
5.64
0.15
0.23
4.94
0.15
0.23
34.69
0.10
0.17
1.96
0.15
0.23
11.75
0.20
0.21
1.96
0.15
0.23
10.75
0.20
0.21
3.90
0.15
0.23
9.63
0.10
0.17
7.61
0.20
0.21
2.60
0.15
0.23
7.00
0.10
0.17
2.60
0.15
0.23
8.56
0.10
0.17

βＲ

5.65

1.38

4.62

1.38

3.95

-

6.35

2.08

5.59

1.04

6.11

1.04

22.88

2.63

3.01

-

1.41

1.88

ＨＣＬＰＦ
(G)

敦賀２号炉
Median(G)

計装用電源の喪失。

計装用電源の喪失。

直流電源の喪失。(ＤＧ，安全系補機の起動不能)

直流電源の喪失。(ＤＧ，安全系補機の起動不能)

非常用480V母線の機能喪失。

非常用480V母線の機能喪失。
構造損傷で代表。

非常用480V母線の機能喪失。

非常用480V母線の機能喪失。

非常用480V母線の機能喪失。

非常用480V母線の機能喪失。

非常用480V母線の機能喪失。

非常用480V母線の機能喪失。

非常用所内電源の機能喪失。

非常用所内電源の機能喪失。

非常用所内電源の機能喪失。

非常用所内電源の機能喪失。
ダンパの耐震評価は，構造損傷が即機能損傷となるとしているため，機能損
傷にフラジリティを記載。

非常用所内電源の機能喪失。

非常用所内電源の機能喪失。

影 響

は，商業機密又は核物質防護上の観点から公開できません。

溶接部

-

本体枠

-

ボルト

-

溶接部

-

溶接部

-

溶接部

-

ボルト

-

-

-

リンク

-

評価部位

建屋・機器リストとフラジリティデータ（8／21）

QE: 6.9kV ＤＧ

QE: 6.9kV ＤＧ

QE: 6.9kV ＤＧ

設 備

第1.2.1.a-4表

付－2－Ⅰ－1.2.1－69

高圧注入系配管

充てん／高圧注入ポンプ

充てんポンプ

高圧注入ポンプ

余熱除去系配管

余熱除去ポンプ

格納容器スプレイ系配管

格納容器スプレイポンプ

燃料取替用水ポンプ

QI: ＲＷＳＴQI: ＲＷＳＴQI: ＲＷＳＴQI: ＲＷＳＴQI: ＲＷＳＴQI: ＲＷＳＴQI: ＲＷＳＴQI: ＲＷＳＴQI: ＲＷＳＴ

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

機能損傷

地震加速度計（制御用地震計）

QJ: 原子炉トリップ

機能損傷

機能損傷

構造損傷

原子炉トリップしゃ断器盤

加圧器圧力計QJ: 原子炉トリップ

QJ: 原子炉トリップ

QK: 安全注入信号

機能損傷

QK: 安全注入信号

格納容器圧力計（広域）構造損傷

QH: 115V ＡＣ

機能損傷

インバータ

QH: 115V ＡＣ

機能損傷

構造損傷

115V計器用交流分電盤

損傷モード

敦賀２号炉
Median(G)
ＨＣＬＰＦ
βＲ
(G)
βＵ
7.64
3.34
0.23
0.27
8.56
5.65
0.10
0.17
2.60
1.38
0.15
0.23
28.91
19.07
0.10
0.17
1.77
0.96
0.14
0.23
2.70
1.44
0.15
0.23
1.90
1.01
0.15
0.23
22.32
11.61
0.20
0.21
1.53
0.81
0.15
0.23
2.90
1.41
0.20
0.25
5.59
3.69
0.10
0.17
5.89
3.88
0.10
0.17
25.03
16.51
0.10
0.17
2.90
1.41
0.20
0.25
18.77
12.38
0.10
0.17
2.90
1.41
0.20
0.25
42.92
28.31
0.10
0.17
47.31
31.24
0.09
0.17
燃料取替用水ポンプからＲＷＳＴほう酸水が流出し，ＲＷＳＴを水源とする
全ての設備の機能喪失に至る。

格納容器スプレイポンプからＲＷＳＴほう酸水が流出し，ＲＷＳＴを水源とする全ての設備の機能喪失に至る。

格納容器スプレイ系配管からＲＷＳＴほう酸水が流出し，ＲＷＳＴを水源とする全ての設備の機能喪失に至る。

余熱除去ポンプからＲＷＳＴほう酸水が流出し，ＲＷＳＴを水源とする全ての設備の機能喪失に至る。

余熱除去系配管からＲＷＳＴほう酸水が流出し，ＲＷＳＴを水源とする全ての設備の機能喪失に至る。

高圧注入ポンプからＲＷＳＴほう酸水が流出し，ＲＷＳＴを水源とする全ての設備の機能喪失に至る。

充てんポンプからＲＷＳＴほう酸水が流出し，ＲＷＳＴを水源とする全ての設備の機能喪失に至る。

充てん／高圧注入ポンプからＲＷＳＴほう酸水が流出し，ＲＷＳＴを水源とする全ての設備の機能喪失に至る。

高圧注入系配管からＲＷＳＴほう酸水が流出し，ＲＷＳＴを水源とする全ての設備の機能喪失に至る。

原子炉トリップ機能の喪失。

原子炉トリップ機能の喪失。

原子炉トリップ機能の喪失。

安全注入信号の発信に失敗する。

安全注入信号の発信に失敗する。
格納容器スプレイ信号の発信に失敗する。

計装用電源の喪失。

計装用電源の喪失。

計装用電源の喪失。

計装用電源の喪失。

影 響

は，商業機密又は核物質防護上の観点から公開できません。

ポンプ取付ボルト

原動機取付ボルト

配管本体

原動機取付ボルト

配管本体

原動機取付ボルト

基礎ボルト

基礎ボルト

配管本体

-

ボルト

-

-

-

ボルト

-

溶接部

-

評価部位

建屋・機器リストとフラジリティデータ（9／21）

QH: 115V ＡＣ

QH: 115V ＡＣ

設 備

第1.2.1.a-4表

付－2－Ⅰ－1.2.1－70

燃料取替用水タンク加熱器

原子炉補機冷却海水系配管

QI: ＲＷＳＴQQ: 海水系

原子炉補機冷却水冷却器

空調用冷凍機

使用済燃料ピット冷却器

余熱除去冷却器

格納容器スプレイ冷却器

制御用空気圧縮機

原子炉補機冷却水配管

QQ: 海水系

QQ: 海水系

QL: 補機冷却水喪失

QL: 補機冷却水喪失

QL: 補機冷却水喪失

QL: 補機冷却水喪失

QL: 補機冷却水喪失

構造損傷

QL: 補機冷却水喪失

原子炉補機冷却水サージタンク

構造損傷

機能損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

QL: 補機冷却水喪失

原子炉補機冷却水ポンプ

原子炉補機冷却海水ストレーナ

QQ: 海水系

QL: 補機冷却水喪失

構造損傷

原子炉補機冷却海水ポンプピット

QQ: 海水系

構造損傷

構造損傷

機能損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

損傷モード

敦賀２号炉
Median(G)
ＨＣＬＰＦ
βＲ
(G)
βＵ
2.90
1.41
0.20
0.25
4.88
2.51
0.20
0.22
2.18
1.30
0.09
0.23
3.53
1.59
0.25
0.25
1.90
0.96
0.23
0.19
12.80
6.41
0.23
0.20
3.07
1.62
0.16
0.24
4.30
3.89
0.00
0.06
2.93
1.51
0.20
0.21
5.55
3.67
0.08
0.17
2.18
1.30
0.09
0.23
5.96
2.62
0.25
0.26
3.34
1.21
0.31
0.31
12.14
8.01
0.09
0.17
3.53
1.59
0.25
0.25
58.21
38.40
0.10
0.17
11.55
7.62
0.10
0.17
3.43
2.26
0.10
0.17
原子炉補機冷却水サージタンクの構造損傷により冷却水が流出し，補機冷却水喪失に至る。

原子炉補機冷却水ポンプの構造損傷により冷却水が流出し，補機冷却水喪失に至る。

原子炉補機冷却水ポンプの機能損傷により補機冷却水系喪失に至る。

原子炉補機冷却水配管から冷却水が流出し，補機冷却水喪失に至る。

制御用空気圧縮機の構造損傷により 補機冷却水喪失に至る。

格納容器スプレイ冷却器の構造損傷により 補機冷却水喪失に至る。

余熱除去冷却器の構造損傷により 補機冷却水喪失に至る。

使用済燃料ピット冷却器の構造損傷により 補機冷却水喪失に至る。

空調用冷凍機の構造損傷により 海水系の機能喪失に至る。

原子炉補機冷却水冷却器の構造損傷により冷却水が流出し，海水系機能喪失に至る。

原子炉補機冷却海水ストレーナの構造損傷により 海水系喪失に至る。

原子炉補機冷却海水ポンプピットの構造損傷により 海水系喪失に至る。

原子炉補機冷却海水ポンプの構造損傷により 海水系喪失に至る。

原子炉補機冷却海水ポンプの機能損傷により 海水系喪失に至る。

原子炉補機冷却海水系配管の構造損傷により 海水系喪失に至る。

燃料取替用水タンク加熱器の構造損傷により ＲＷＳＴを水源とする全ての設
備の機能喪失に至る。

燃料取替用水タンクからＲＷＳＴほう酸水が流出し，ＲＷＳＴを水源とする
全ての設備の機能喪失に至る。

燃料取替用水配管からＲＷＳＴほう酸水が流出し，ＲＷＳＴを水源とする全ての設備の機能喪失に至る。

影 響

は，商業機密又は核物質防護上の観点から公開できません。

基礎ボルト

基礎ボルト/原動機取付ボル
ト

軸受

配管本体

圧縮器基礎ボルト

サポート

スカート

基礎ボルト

基礎ボルト

胴

基礎ボルト

-

振れ止め押えボルト

電動機軸受 上部

配管本体

基礎ボルト

基礎ボルト

配管本体

評価部位

建屋・機器リストとフラジリティデータ（10／21）

QQ: 海水系

原子炉補機冷却海水ポンプ

燃料取替用水タンク

QI: ＲＷＳＴQQ: 海水系

燃料取替用水配管

QI: ＲＷＳＴ

設 備

第1.2.1.a-4表

付－2－Ⅰ－1.2.1－71

ほう酸注入タンク

充てん／高圧注入ポンプ

QS: 高圧注入系

QS: 高圧注入系

QS: 高圧注入系

構造損傷

機能損傷

ほう酸注入タンク循環ライン第１，第２止め弁

QS: 高圧注入系

機能損傷

構造損傷

ほう酸注入循環ポンプ出口止め弁

QS: 高圧注入系

QS: 高圧注入系

機能損傷

QS: 高圧注入系

高圧注入ポンプ

構造損傷

機能損傷

機能損傷

構造損傷

機能損傷

機能損傷

構造損傷

構造損傷

機能損傷

機能損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

損傷モード

-

-

-

-

-

敦賀２号炉
Median(G)
ＨＣＬＰＦ
βＲ
(G)
βＵ
10.17
4.56
0.25
0.25
20.14
8.36
0.25
0.30
9.47
6.25
0.09
0.17
128.08
84.49
0.10
0.17
3.71
1.98
0.15
0.23
4.20
2.06
0.19
0.25
2.44
1.61
0.10
0.17
6.33
3.49
0.10
0.26
1.77
0.96
0.14
0.23
3.90
2.03
0.20
0.21
12.46
8.22
0.10
0.17
4.94
2.63
0.15
0.23
34.69
22.88
0.10
0.17
13.04
8.63
0.10
0.15
3.75
1.69
0.25
0.25
3.75
1.69
0.25
0.25
高圧注入系の機能喪失に至る。
弁が損傷する前に配管が損傷すると考えられるため，弁の構造損傷は配管側のフラジリティで考慮する。

高圧注入系の機能喪失に至る。

高圧注入系の機能喪失に至る。
弁が損傷する前に配管が損傷すると考えられるため，弁の構造損傷は配管側のフラジリティで考慮する。

高圧注入系の機能喪失に至る。

高圧注入系の機能喪失に至る。

充てん／高圧注入ポンプの機能損傷に至る。

充てん／高圧注入ポンプの機能損傷に至る。

高圧注入系の機能喪失に至る。

高圧注入系の機能喪失に至る。

安全注入信号の発信に失敗する。
格納容器スプレイ信号の発信に失敗する。

格納容器スプレイポンプの機能損傷により 格納容器スプレイ系の機能喪失に至る。

よう素除去薬品タンクの構造損傷により，により故障する。

スプレイヘッダの構造損傷により 格納容器スプレイ系の機能喪失に至る。

余熱除去ポンプ出口流量計の機能損傷により，余熱除去ミニフローライン弁の制御に失敗し，余熱除去ポンプの故障を想定。

余熱除去ポンプの機能喪失。

補機冷却水系の機能喪失。

補機冷却水系の機能喪失。

補機冷却水系の機能喪失。

影 響

は，商業機密又は核物質防護上の観点から公開できません。

ボルト

-

軸受

基礎ボルト

-

-

基礎ボルト

配管本体

-

軸受

基礎ボルト

配管
（冷却器本体）

配管本体

評価部位

建屋・機器リストとフラジリティデータ（11／21）

QS: 高圧注入系

充てん／高圧注入ポンプ現場操作箱

格納容器圧力計（広域）QN: 格納容器スプレイ系

QS: 高圧注入系

格納容器スプレイポンプ

QN: 格納容器スプレイ系

余熱除去ポンプ出口流量計

QM: 低圧注入系

よう素除去薬品タンク

余熱除去ポンプ

QM: 低圧注入系

QN: 格納容器スプレイ系

格納容器再循環ユニット（冷却コイル含む）

QL: 補機冷却水喪失

スプレイヘッダ

ガスサンプル冷却器

QL: 補機冷却水喪失

QN: 格納容器スプレイ系

サンプル冷却器

QL: 補機冷却水喪失

設 備

第1.2.1.a-4表

付－2－Ⅰ－1.2.1－72

主蒸気圧力計

主蒸気流量計電動補助給水ポンプ

QO: 補助給水系

QO: 補助給水系

QX: 電動補助給水ポンプ

構造損傷

電動補助給水ポンプ室換気系ダクト(手動ダンパ含む)

電動補助給水ポンプ室排気ガラリ

QX: 電動補助給水ポンプ

QX: 電動補助給水ポンプ

構造損傷

構造損傷

QX: 電動補助給水ポンプ

機能損傷

QX: 電動補助給水ポンプ

電動補助給水ポンプ室排気ファン

構造損傷

機能損傷

機能損傷

機能損傷

機能損傷

機能損傷

構造損傷

機能損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

損傷モード

-

-

βＵ
4.70
0.10
0.17
24.81
0.10
0.17
2.18
0.09
0.23
3.53
0.25
0.25
43.37
0.09
0.17
7.65
0.09
0.17
3.03
0.15
0.23
4.59
0.20
0.24
3.60
0.13
0.18
3.23
0.15
0.23
2.45
0.15
0.23
14.78
0.09
0.15
2.68
0.14
0.19
28.78
0.09
0.17
2.68
0.14
0.19
28.78
0.09
0.17
5.30
0.31
0.33
-

1.88

19.00

1.55

19.00

1.55

9.94

1.30

1.72

2.16

2.27

1.61

5.05

28.64

1.59

1.30

16.37

3.10

ＨＣＬＰＦ
(G)

敦賀２号炉
Median(G)βＲ

電動補助給水ポンプの機能喪失。
当該ガラリのような構造体において，閉塞するような損傷モードはない。

電動補助給水ポンプの機能喪失。

電動補助給水ポンプの機能喪失。

電動補助給水ポンプの機能喪失。

電動補助給水ポンプの機能喪失。

電動補助給水ポンプの機能喪失。

電動補助給水ポンプの機能喪失。

主蒸気隔離弁の自動閉止機能の喪失。

主蒸気隔離弁の自動閉止機能の喪失。

主蒸気隔離弁の閉止に失敗する。

復水タンクの構造損傷により水が流出し，補助給水系の機能喪失に至る。

の一つである蒸気発生器水位低(狭域)が喪失する。SGへの給水流量の調整も失敗するた
め，補助給水失敗とする。

タービン動補助給水ポンプから復水タンク水が流出し，補助給水系の機能喪失に至る。

電動補助給水ポンプから復水タンク水が流出し，補助給水系の機能喪失に至る。

補助給水系配管が損傷し，補助給水系の機能喪失に至る。

封水冷却器の構造損傷により 高圧注入系の機能喪失に至る。

封水フィルタの構造損傷により 高圧注入系の機能喪失に至る。

高圧注入系の機能喪失に至る。

影 響

は，商業機密又は核物質防護上の観点から公開できません。

電動機取付ボルト-

電動機取付ボルト

-

-

-

-

-

胴

-

ポンプ取付ボルト

モータ取付ボルト

配管本体

基礎ボルト

胴

胴

評価部位

建屋・機器リストとフラジリティデータ（12／21）

QX: 電動補助給水ポンプ

電動補助給水ポンプ室給気ファン

主蒸気隔離弁（電磁弁を含む）

QO: 補助給水系

QX: 電動補助給水ポンプ

復水タンク

QO: 補助給水系

電動補助給水ポンプ

QO: 補助給水系

蒸気発生器水位計（狭域）

補助給水系配管

QO: 補助給水系

QO: 補助給水系

封水冷却器

QS: 高圧注入系

タービン動補助給水ポンプ

封水フィルタQS: 高圧注入系

QO: 補助給水系

封水注入フィルタ

QS: 高圧注入系

設 備

第1.2.1.a-4表

付－2－Ⅰ－1.2.1－73
構造損傷

機能損傷

QY: タービン動補助給水ポンプ

QY: タービン動補助給水ポンプ

機能損傷

QY: タービン動補助給水ポンプ タービン動補助給水ポンプ

タービン動補助給水ポンプ起動盤

構造損傷

タービン動補助給水ポンプ出口流量調節弁

機能損傷

QY: タービン動補助給水ポンプ

QY: タービン動補助給水ポンプ

機能損傷

タービン動補助給水ポンプ駆動蒸気制御弁

構造損傷

QY: タービン動補助給水ポンプ

QY: タービン動補助給水ポンプ

構造損傷

QX: 電動補助給水ポンプ

機能損傷

電動補助給水ポンプ室排気ファン現場操作箱

QX: 電動補助給水ポンプ

機能損傷

構造損傷

電動補助給水ポンプ室給気ファン現場操作箱

QX: 電動補助給水ポンプ

QX: 電動補助給水ポンプ

機能損傷

QX: 電動補助給水ポンプ

温度制御器

構造損傷

QX: 電動補助給水ポンプ

機能損傷

防火ダンパ

QX: 電動補助給水ポンプ

機能損傷

構造損傷

空気作動ダンパ

損傷モード

14.78
0.09
0.15
4.61
0.15
0.23
60.72
0.09
0.17

-

-

-

βＵ
2.65
0.20
0.20
5.53
0.20
0.20
5.64
0.15
0.23
4.94
0.15
0.23
34.69
0.10
0.17
4.94
0.15
0.23
34.69
0.10
0.17
3.75
0.25
0.25
3.75
0.25
0.25

40.09

2.46

9.94

-

1.69

1.69

-

22.88

2.63

22.88

2.63

3.01

-

2.91

-

1.41

ＨＣＬＰＦ
(G)

敦賀２号炉
Median(G)βＲ

タービン動補助給水ポンプが機能喪失する。

タービン動補助給水ポンプが機能喪失する。

タービン動補助給水ポンプが機能喪失する。

タービン動補助給水ポンプ出口流量調節弁の構造損傷によりタービン動補助
給水ポンプが機能喪失。
弁が損傷する前に配管が損傷すると考えられるため，弁の構造損傷は配管側のフラジリティで考慮する。

タービン動補助給水ポンプ出口流量調節弁の機能損傷によりタービン動補助
給水ポンプが機能喪失。

タービン動補助給水ポンプによる給水に失敗する。

タービン動補助給水ポンプが機能喪失する。
弁が損傷する前に配管が損傷すると考えられるため，弁の構造損傷は配管側のフラジリティで考慮する。

電動補助給水ポンプの機能喪失。

電動補助給水ポンプの機能喪失。

電動補助給水ポンプの機能喪失。

電動補助給水ポンプの機能喪失。

電動補助給水ポンプの機能喪失。

電動補助給水ポンプの機能喪失。
ダンパの耐震評価は，構造損傷が即機能損傷となるとしているため，機能損
傷にフラジリティを記載。

電動補助給水ポンプの機能喪失。

電動補助給水ポンプの機能喪失。
ダンパの耐震評価は，構造損傷が即機能損傷となるとしているため，機能損
傷にフラジリティを記載。

電動補助給水ポンプの機能喪失。

影 響

は，商業機密又は核物質防護上の観点から公開できません。

ボルト

-

-

-

-

-

-

ボルト

-

ボルト

-

-

-

ベーン

-

リンク

評価部位

建屋・機器リストとフラジリティデータ（13／21）

QX: 電動補助給水ポンプ

QX: 電動補助給水ポンプ設 備

第1.2.1.a-4表

付－2－Ⅰ－1.2.1－74
機能損傷

QY: タービン動補助給水ポンプ

機能損傷

機能損傷

QY: タービン動補助給水ポンプ 温度制御器

QY: タービン動補助給水ポンプ

機能損傷

Q3: 空調用冷水設備

空調用冷凍機構造損傷

QY: タービン動補助給水ポンプ

機能損傷

QY: タービン動補助給水ポンプ

タービン動補助給水ポンプ室排気ファン現場操作箱

構造損傷

QY: タービン動補助給水ポンプ

タービン動補助給水ポンプ室給気ファン現場操作箱

構造損傷

QY: タービン動補助給水ポンプ

空気作動ダンパ

構造損傷

QY: タービン動補助給水ポンプ タービン動補助給水ポンプ室排気ガラリ

構造損傷

構造損傷

機能損傷

構造損傷

タービン動補助給水ポンプ室換気系統ダクト(手動ダンパ含む)

タービン動補助給水ポンプ室排気ファン

構造損傷

QY: タービン動補助給水ポンプ タービン動補助給水ポンプ室給気ガラリ

QY: タービン動補助給水ポンプ

QY: タービン動補助給水ポンプ

QY: タービン動補助給水ポンプ

QY: タービン動補助給水ポンプ

機能損傷

QY: タービン動補助給水ポンプ

タービン動補助給水ポンプ室給気ファン

機能損傷

QY: タービン動補助給水ポンプ タービン動補助給水ポンプ起動入口弁

機能損傷

損傷モード

構造損傷

タービン動補助給水ポンプ駆動蒸気ライン逆止弁

備

-

3.75
0.25
0.25
1.83
0.10
0.15
2.38
0.10
0.17
1.83
0.10
0.15
2.38
0.10
0.17
5.30
0.31
0.33
2.65
0.20
0.20
3.17
0.15
0.23
4.94
0.15
0.23
34.69
0.10
0.17
4.94
0.15
0.23
34.69
0.10
0.17
2.53
0.14
0.19

-

-

-

1.46

22.88

2.63

22.88

2.63

1.69

-

1.41

-

-

1.88

1.57

1.21

1.57

1.21

1.69

-

空調用冷水設備の機能喪失。

タービン動補助給水ポンプの機能喪失。

タービン動補助給水ポンプの機能喪失。

タービン動補助給水ポンプの機能喪失。

タービン動補助給水ポンプの機能喪失。

タービン動補助給水ポンプの機能喪失。

タービン動補助給水ポンプの機能喪失。
ダンパの耐震評価は，構造損傷が即機能損傷となるとしているため，機能損
傷にフラジリティを記載。

タービン動補助給水ポンプの機能喪失。

タービン動補助給水ポンプの機能喪失。
当該ガラリのような構造体において，閉塞するような損傷モードはない。

タービン動補助給水ポンプの機能喪失。
当該ガラリのような構造体において，閉塞するような損傷モードはない。

タービン動補助給水ポンプの機能喪失。

タービン動補助給水ポンプの機能喪失。

タービン動補助給水ポンプの機能喪失。

タービン動補助給水ポンプの機能喪失。

タービン動補助給水ポンプの機能喪失。

タービン動補助給水ポンプによる給水に失敗する。

タービン動補助給水ポンプ駆動蒸気ライン逆止弁の構造損傷によりタービン
動補助給水ポンプが機能喪失。
弁が損傷する前に配管が損傷すると考えられるため，弁の構造損傷は配管側のフラジリティで考慮する。

敦賀２号炉
Median(G)
影 響
ＨＣＬＰＦ
βＲ
(G)
βＵ
15.39
タービン動補助給水ポンプ駆動蒸気ライン逆止弁の機能損傷によりタービン
8.92
0.14
動補助給水ポンプが機能喪失。
0.19

は，商業機密又は核物質防護上の観点から公開できません。

ボルト

-

ボルト

-

-

-

リンク

-

-

-

モータ支持構造物-

モータ支持構造物

-

-

-

-

評価部位

建屋・機器リストとフラジリティデータ（14／21）

QY: タービン動補助給水ポンプ

QY: タービン動補助給水ポンプ

設

第1.2.1.a-4表

付－2－Ⅰ－1.2.1－75
構造損傷

格納容器スプレイポンプ室冷却ユニット（冷却コイルを含む）

充てん/高圧注入ポンプ室冷却ユニット（冷却コイルを含む）

配管貫通部室冷却ユニット（冷却コイルを含む）

補助建屋配管室冷却ユニット（冷却コイルを含む）

余熱除去冷却器室冷却ユニット（冷却コイルを含む）

Q3: 空調用冷水設備

Q3: 空調用冷水設備

Q3: 空調用冷水設備

Q3: 空調用冷水設備

Q3: 空調用冷水設備

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

余熱除去ポンプ室冷却ユニット（冷却コイルを含む）

Q3: 空調用冷水設備

機能損傷

構造損傷

空調用冷凍機制御盤

Q3: 空調用冷水設備

Q3: 空調用冷水設備

構造損傷

Q3: 空調用冷水設備

空調用冷水配管(手動弁含む)

構造損傷

Q3: 空調用冷水設備

機能損傷

逆止弁

Q3: 空調用冷水設備

機能損傷

構造損傷

機能損傷

構造損傷

隔離弁

流量調節弁

Q3: 空調用冷水設備

Q3: 空調用冷水設備

Q3: 空調用冷水設備

Q3: 空調用冷水設備

構造損傷

空調用冷水膨張タンク

Q3: 空調用冷水設備

機能損傷

構造損傷

空調用冷水ポンプ

損傷モード
βＵ
6.33
0.10
0.26
35.82
0.08
0.17
2.45
0.08
0.17
3.75
0.25
0.25
3.75
0.25
0.25
15.39
0.14
0.19
5.33
0.31
0.31
3.24
0.13
0.23
12.33
0.08
0.17
9.27
0.09
0.17
9.27
0.09
0.17
9.27
0.09
0.17
9.27
0.09
0.17
9.27
0.09
0.17
9.27
0.09
0.17
6.12

6.12

6.12

6.12

6.12

6.12

8.27

1.78

1.93

-

8.92

-

1.69

-

1.69

1.64

23.71

3.49

ＨＣＬＰＦ
(G)

敦賀２号炉
Median(G)βＲ

空調用冷水設備の機能喪失。

空調用冷水設備の機能喪失。

空調用冷水設備の機能喪失。

空調用冷水設備の機能喪失。

空調用冷水設備の機能喪失。

空調用冷水設備の機能喪失。

空調用冷水設備の機能喪失。

空調用冷水設備の機能喪失。

空調用冷水設備の機能喪失。

空調用冷水設備の機能喪失。
弁が損傷する前に配管が損傷すると考えられるため，弁の構造損傷は配管側のフラジリティで考慮する。

空調用冷水設備の機能喪失。

空調用冷水設備の機能喪失。
弁が損傷する前に配管が損傷すると考えられるため，弁の構造損傷は配管側のフラジリティで考慮する。

空調用冷水設備の機能喪失。

空調用冷水設備の機能喪失。
弁が損傷する前に配管が損傷すると考えられるため，弁の構造損傷は配管側のフラジリティで考慮する。

空調用冷水設備の機能喪失。

空調用冷水設備の機能喪失。

空調用冷水設備の機能喪失。

空調用冷水設備の機能喪失。

影 響

は，商業機密又は核物質防護上の観点から公開できません。

コイル

コイル

コイル

コイル

コイル

コイル

ボルト

-

配管本体

-

-

-

-

-

-

基礎ボルト

基礎ボルト

-

評価部位

建屋・機器リストとフラジリティデータ（15／21）

Q3: 空調用冷水設備

Q3: 空調用冷水設備

設 備

第1.2.1.a-4表

付－2－Ⅰ－1.2.1－76

中央制御室空調ユニット（冷却コイルを含む）

Q3: 空調用冷水設備

構造損傷

構造損傷

構造損傷

Q6: 安全系インバータ室空調系

Q6: 安全系インバータ室空調系 安全系インバータ室給気ガラリ

Q6: 安全系インバータ室空調系 安全系インバータ室空調系統ダクト（手動ダンパ含む）

機能損傷

Q6: 安全系インバータ室空調系

安全系インバータ室空調ファン

構造損傷

Q4: 安全補機開閉器室空調系

機能損傷

Q4: 安全補機開閉器室空調系

逆止弁

構造損傷

Q4: 安全補機開閉器室空調系

機能損傷

Q4: 安全補機開閉器室空調系

防火ダンパ

構造損傷

機能損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

機能損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

Q4: 安全補機開閉器室空調系

空気作動ダンパ

安全補機開閉器室空調系統ダクト(手動ダンパ含む)

Q4: 安全補機開閉器室空調系

Q4: 安全補機開閉器室空調系

安全系継電器室給気加熱コイル

Q4: 安全補機開閉器室空調系

Q4: 安全補機開閉器室空調系

安全補機開閉器室空調ファン

安全補機開閉器室空調ユニット（冷却コイルを含む）

Q3: 空調用冷水設備

Q4: 安全補機開閉器室空調系

安全系インバータ室空調ユニット（冷却コイルを含む）

損傷モード

-

-

βＵ
2.78
0.08
0.17
2.78
0.08
0.17
3.16
0.10
0.17
4.39
0.25
0.27
3.62
0.25
0.27
3.51
0.19
0.19
5.30
0.31
0.33
4.77
0.19
0.19
5.53
0.20
0.20
15.39
0.14
0.19
4.39
0.25
0.27
3.62
0.25
0.27
5.30
0.31
0.33
1.88

-

1.57

1.91

-

8.92

-

2.91

-

2.55

1.88

1.88

1.57

1.91

2.08

1.86

1.86

ＨＣＬＰＦ
(G)

敦賀２号炉
Median(G)βＲ

安全系インバータ室空調系の機能喪失。

安全系インバータ室空調系の機能喪失。
当該ガラリのような構造体において，閉塞するような損傷モードはない。

安全系インバータ室空調系の機能喪失。

安全系インバータ室空調系の機能喪失。

安全補機開閉器室空調系の機能喪失。
弁が損傷する前に配管が損傷すると考えられるため，弁の構造損傷は配管側のフラジリティで考慮する。

安全補機開閉器室空調系の機能喪失。

安全補機開閉器室空調系の機能喪失。
ダンパの耐震評価は，構造損傷が即機能損傷となるとしているため，機能損
傷にフラジリティを記載。

安全補機開閉器室空調系の機能喪失。

安全補機開閉器室空調系の機能喪失。
ダンパの耐震評価は，構造損傷が即機能損傷となるとしているため，機能損
傷にフラジリティを記載。

安全補機開閉器室空調系の機能喪失。

安全補機開閉器室空調系の機能喪失。

安全補機開閉器室空調系の機能喪失。

安全補機開閉器室空調系の機能喪失。

安全補機開閉器室空調系の機能喪失。

空調用冷水設備の機能喪失。

空調用冷水設備の機能喪失。

空調用冷水設備の機能喪失。

影 響

は，商業機密又は核物質防護上の観点から公開できません。

基礎（取付）ボルト

ファンケーシング

-

-

-

ベーン

-

リンク

-

コイル

基礎（取付）ボルト

ファンケーシング

基礎（取付）ボルト

基礎ボルト

基礎ボルト

評価部位

建屋・機器リストとフラジリティデータ（16／21）

Q3: 空調用冷水設備

設 備

第1.2.1.a-4表

付－2－Ⅰ－1.2.1－77

中央制御室空調系統ダクト(手動ダンパ含む）

Q8: 中央制御室空調系

Q8: 中央制御室空調系

空気作動ダンパ

中央制御室給気加湿器

Q8: 中央制御室空調系

Q8: 中央制御室空調系

構造損傷

中央制御室給気加熱コイル

Q8: 中央制御室空調系

構造損傷

機能損傷

構造損傷

構造損傷

構造損傷

Q8: 中央制御室空調系

機能損傷

Q8: 中央制御室空調系

中央制御室循環ファン

構造損傷

Q8: 中央制御室空調系

機能損傷

Q8: 中央制御室空調系

中央制御室空調ファン

構造損傷

機能損傷

Q7: 換気空調盤

Q7: 換気空調盤

構造損傷

Q6: 安全系インバータ室空調系

換気空調盤

機能損傷

Q6: 安全系インバータ室空調系

逆止弁

構造損傷

Q6: 安全系インバータ室空調系

機能損傷

防火ダンパ

Q6: 安全系インバータ室空調系

機能損傷

構造損傷

空気作動ダンパ

損傷モード

-

βＵ
2.65
0.20
0.20
－
－
－
5.53
0.20
0.20
15.39
0.14
0.19
7.74
0.15
0.23
117.59
0.20
0.21
1.83
0.10
0.15
8.83
0.10
0.17
2.86
0.10
0.15
2.38
0.10
0.17
4.33
0.19
0.20
17.14
0.19
0.20
5.17
0.25
0.25
2.65
0.20
0.20
-

1.41

2.32

9.18

2.31

1.57

1.89

5.82

1.21

61.13

4.13

-

8.92

-

2.91

－

1.41

ＨＣＬＰＦ
(G)

敦賀２号炉
Median(G)βＲ

中央制御室空調系の機能喪失。
ダンパの耐震評価は，構造損傷が即機能損傷となるとしているため，機能損
傷にフラジリティを記載。

中央制御室空調系の機能喪失。

中央制御室空調系の機能喪失。

中央制御室空調系の機能喪失。

中央制御室空調系の機能喪失。

中央制御室空調系の機能喪失。

中央制御室空調系の機能喪失。

中央制御室空調系の機能喪失。

中央制御室空調系の機能喪失。

換気空調盤の機能喪失。

換気空調盤の機能喪失。

安全系インバータ室空調系の機能喪失。
弁が損傷する前に配管が損傷すると考えられるため，弁の構造損傷は配管側のフラジリティで考慮する。

安全系インバータ室空調系の機能喪失。

安全系インバータ室空調系の機能喪失。
ダンパの耐震評価は，構造損傷が即機能損傷となるとしているため，機能損
傷にフラジリティを記載。

安全系インバータ室空調系の機能喪失。

安全系インバータ室空調系の機能喪失。
ダンパの耐震評価は，構造損傷が即機能損傷となるとしているため，機能損
傷にフラジリティを記載。

安全系インバータ室空調系の機能喪失。

影 響

は，商業機密又は核物質防護上の観点から公開できません。

リンク

ダクト

接続ボルト

コイル

モータ支持構造物-

ファン取付ボルト

-

溶接部

-

-

-

-

ベーン

-

リンク

評価部位

建屋・機器リストとフラジリティデータ（17／21）

Q6: 安全系インバータ室空調系

Q6: 安全系インバータ室空調系

設 備

第1.2.1.a-4表

付－2－Ⅰ－1.2.1－78

QT: 制御用空気系

構造損傷

機能損傷

QT: 制御用空気系

制御用空気圧縮機容量調整盤

構造損傷

QT: 制御用空気系

機能損傷

QT: 制御用空気系

制御用空気圧縮機計器盤

構造損傷

機能損傷

QT: 制御用空気系

制御用空気圧縮機盤

制御用空気圧縮機

QT: 制御用空気系

QT: 制御用空気系

構造損傷

制御用空気だめ

QT: 制御用空気系

機能損傷

構造損傷

Q9: 換気集中現場盤

機能損傷

Q9: 換気集中現場盤

換気空調集中現場盤

構造損傷

Q8: 中央制御室空調系

機能損傷

Q8: 中央制御室空調系

中央制御室退避時換気空調盤

構造損傷

Q8: 中央制御室空調系

機能損傷

Q8: 中央制御室空調系

逆止弁

構造損傷

Q8: 中央制御室空調系

機能損傷

防火ダンパ

Q8: 中央制御室空調系

機能損傷

構造損傷

逆止ダンパ

損傷モード
βＵ
2.42
0.20
0.19
5.53
0.20
0.20
15.39
0.14
0.19
10.14
0.15
0.23
17.53
0.09
0.17
4.94
0.15
0.23
34.69
0.10
0.17
3.67
0.09
0.17
2.87
0.14
0.19
4.61
0.15
0.23
25.30
0.09
0.17
1.92
0.15
0.23
37.95
0.09
0.17
4.09
0.15
0.23
58.43
0.09
0.17
38.58

2.18

25.06

1.02

16.70

2.46

1.66

2.42

22.88

2.63

11.57

5.41

-

8.92

-

2.91

-

1.29

ＨＣＬＰＦ
(G)

敦賀２号炉
Median(G)βＲ

中央制御室空調系の機能喪失。

制御用空気圧縮機の機能喪失。

制御用空気圧縮機の機能喪失。

制御用空気圧縮機の機能喪失。

制御用空気圧縮機の機能喪失。

制御用空気圧縮機の機能喪失。

制御用空気圧縮機の機能喪失。

制御用空気圧縮機の機能喪失。

制御用空気だめの構造損傷により制御用空気系の機能喪失に至る。

換気空調集中現場盤の機能喪失。

換気空調集中現場盤の機能喪失。

中央制御室空調系の機能喪失。

中央制御室空調系の機能喪失。

中央制御室空調系の機能喪失。
弁が損傷する前に配管が損傷すると考えられるため，弁の構造損傷は配管側のフラジリティで考慮する。

中央制御室空調系の機能喪失。

中央制御室空調系の機能喪失。
ダンパの耐震評価は，構造損傷が即機能損傷となるとしているため，機能損
傷にフラジリティを記載。

中央制御室空調系の機能喪失。

中央制御室空調系の機能喪失。
ダンパの耐震評価は，構造損傷が即機能損傷となるとしているため，機能損
傷にフラジリティを記載。

影 響

は，商業機密又は核物質防護上の観点から公開できません。

ボルト

-

ボルト

-

ボルト

-

-

胴板

ボルト

-

ボルト

-

-

-

-

ベーン

-

駆動部

評価部位

建屋・機器リストとフラジリティデータ（18／21）

Q8: 中央制御室空調系

Q8: 中央制御室空調系

設 備

第1.2.1.a-4表

付－2－Ⅰ－1.2.1－79

制御用空気系配管

QT: 制御用空気系

機能損傷

QT: 制御用空気系

温度制御器

構造損傷

QT: 制御用空気系

機能損傷

QT: 制御用空気系

逆止弁

構造損傷

QT: 制御用空気系

機能損傷

QT: 制御用空気系

防火ダンパ

構造損傷

機能損傷

構造損傷

QT: 制御用空気系

空気作動ダンパ

制御用空気圧縮機室給排気系ダクト

QT: 制御用空気系

QT: 制御用空気系

制御用空気圧縮機室排気ガラリ

QT: 制御用空気系

構造損傷

構造損傷

制御用空気圧縮機室給気ガラリ

QT: 制御用空気系

機能損傷

構造損傷

制御用空気圧縮機室排気ファン

構造損傷

機能損傷

構造損傷

構造損傷

機能損傷

損傷モード

-

-

-

-

βＵ
3.23
0.15
0.23
10.41
0.09
0.17
3.53
0.25
0.25
3.81
0.08
0.15
21.36
0.09
0.17
1.83
0.10
0.15
2.38
0.10
0.17
5.30
0.31
0.33
2.65
0.20
0.20
5.53
0.20
0.20
15.39
0.14
0.19
3.17
0.15
0.23
1.69

-

8.92

-

2.91

-

1.41

1.88

-

-

1.57

1.21

14.10

2.60

1.59

6.87

1.72

ＨＣＬＰＦ
(G)

敦賀２号炉
Median(G)βＲ

空調系機能喪失による制御用空気系の機能喪失に至る。

空調系機能喪失による制御用空気系の機能喪失に至る。
弁が損傷する前に配管が損傷すると考えられるため，弁の構造損傷は配管側のフラジリティで考慮する。

空調系機能喪失による制御用空気系の機能喪失に至る。

空調系機能喪失による制御用空気系の機能喪失に至る。
ダンパの耐震評価は，構造損傷が即機能損傷となるとしているため，機能損
傷にフラジリティを記載。

空調系機能喪失による制御用空気系の機能喪失に至る。

空調系機能喪失による制御用空気系の機能喪失に至る。
ダンパの耐震評価は，構造損傷が即機能損傷となるとしているため，機能損
傷にフラジリティを記載。

空調系機能喪失による制御用空気系の機能喪失に至る。

空調系機能喪失による制御用空気系の機能喪失に至る。

空調系機能喪失による制御用空気系の機能喪失に至る。
当該ガラリのような構造体において，閉塞するような損傷モードはない。

空調系機能喪失による制御用空気系の機能喪失に至る。
当該ガラリのような構造体において，閉塞するような損傷モードはない。

空調系機能喪失による制御用空気系の機能喪失に至る。

空調系機能喪失による制御用空気系の機能喪失に至る。

空調系機能喪失による制御用空気系の機能喪失に至る。

空調系機能喪失による制御用空気系の機能喪失に至る。

制御用空気系配管の構造損傷により 制御用空気系の機能喪失に至る。

制御用空気乾燥器の構造損傷により 制御用空気系の機能喪失に至る。

制御用空気系Cヘッダ隔離失敗による制御用空気の喪失を想定。

影 響

は，商業機密又は核物質防護上の観点から公開できません。

ベーン

-

リンク

-

-

-

モータ支持構造物-

電動機取付ボルト

-

配管本体

胴板

-

評価部位

建屋・機器リストとフラジリティデータ（19／21）

QT: 制御用空気系

QT: 制御用空気系

QT: 制御用空気系

制御用空気圧縮機室給気ファン

制御用空気乾燥器

QT: 制御用空気系

QT: 制御用空気系

制御用空気供給母管圧力計

QT: 制御用空気系

設 備

第1.2.1.a-4表

付－2－Ⅰ－1.2.1－80

格納容器再循環サンプ配管

燃料取替用水タンク水位計

格納容器再循環サンプスクリーン

加圧器安全弁

加圧器逃がし弁

主蒸気逃がし弁

主蒸気安全弁

主蒸気隔離弁（電磁弁を含む）

主蒸気圧力計主蒸気ライン流量計

QR: 再循環切替

QR: 再循環切替

QR: 再循環切替

QU: 加圧器圧力制御系

QU: 加圧器圧力制御系

QV: 主蒸気圧力制御系

Q5: 主蒸気安全弁

QZ: 主蒸気隔離

QZ: 主蒸気隔離

QZ: 主蒸気隔離

機能損傷

機能損傷

機能損傷

機能損傷

機能損傷

機能損傷

機能損傷

構造損傷

機能損傷

構造損傷

構造損傷

QR: 再循環切替

格納容器再循環サンプ

構造損傷

QT: 制御用空気系

機能損傷

制御用空気圧縮機室排気ファン現場操作箱

QT: 制御用空気系

機能損傷

構造損傷

制御用空気圧縮機室給気ファン現場操作箱

損傷モード

-

-

-

敦賀２号炉
Median(G)
ＨＣＬＰＦ
βＲ
(G)
βＵ
4.94
2.63
0.15
0.23
34.69
22.88
0.10
0.17
4.94
2.63
0.15
0.23
34.69
22.88
0.10
0.17
2.90
1.41
0.20
0.25
3.08
1.64
0.15
0.23
5.52
3.31
0.09
0.23
205.29
92.06
0.25
0.25
3.75
1.69
0.25
0.25
4.29
2.09
0.20
0.25
4.29
2.09
0.20
0.25
3.60
2.16
0.13
0.18
3.23
1.72
0.15
0.23
2.45
1.30
0.15
0.23
主蒸気隔離弁の自動閉止機能の喪失。

主蒸気隔離弁の自動閉止機能の喪失。

主蒸気隔離弁の閉止に失敗する。

主蒸気安全弁の機能喪失（２次冷却系には主蒸気逃がし弁または主蒸気安全
弁の作動が必要）。

主蒸気逃がし弁の機能喪失（２次冷却系には主蒸気逃がし弁または主蒸気安全弁の作動が必要）。

加圧器逃がし弁の機能喪失。

加圧器安全弁の機能喪失。

格納容器再循環サンプスクリーンの構造損傷により 再循環機能喪失に至る。

燃料取替用水の水位低の検知に失敗し，再循環切替に失敗する。

格納容器再循環サンプ配管の構造損傷により ，再循環機能喪失に至る。

格納容器再循環サンプの構造損傷により ，再循環機能喪失に至る。
原子炉建屋の躯体の一部に含まれるため，原子炉建屋のフラジリティで代表。

空調系機能喪失による制御用空気系の機能喪失に至る。

空調系機能喪失による制御用空気系の機能喪失に至る。

空調系機能喪失による制御用空気系の機能喪失に至る。

空調系機能喪失による制御用空気系の機能喪失に至る。

影 響

は，商業機密又は核物質防護上の観点から公開できません。

弁本体

弁本体

-

弁本体

基礎ボルト

-

配管本体

-

ボルト

-

ボルト

-

評価部位

建屋・機器リストとフラジリティデータ（20／21）

QT: 制御用空気系

QT: 制御用空気系

設 備

第1.2.1.a-4表

付－2－Ⅰ－1.2.1－81

Q1: 蓄圧注入系

蓄圧タンクサンプリングライン第２隔離弁

蓄圧注入配管

Q1: 蓄圧注入系

Q1: 蓄圧注入系

蓄圧タンク

Q1: 蓄圧注入系

設 備

第1.2.1.a-4表

構造損傷

機能損傷

構造損傷

構造損傷

損傷モード

-

-

βＵ
3.86
0.09
0.17
2.90
0.20
0.25
3.75
0.25
0.25
-

1.69

1.41

2.55

ＨＣＬＰＦ
(G)

敦賀２号炉
Median(G)βＲ

蓄圧注入系の機能喪失。
弁が損傷する前に配管が損傷すると考えられるため，弁の構造損傷は配管側のフラジリティで考慮する。

蓄圧注入系の機能喪失。

蓄圧注入配管が損傷し，蓄圧注入機能喪失に至る。

蓄圧タンクの損傷により蓄圧注入に失敗する。

影 響

は，商業機密又は核物質防護上の観点から公開できません。

配管本体

胴

評価部位

建屋・機器リストとフラジリティデータ（21／21）

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敦賀発電所２号炉

原子炉建屋地震応答解析モデル（水平方向）

付－2－Ⅰ－1.2.1－143

第1.2.1.c-1-8図

敦賀発電所２号炉

原子炉補助建屋地震応答解析モデル（水平方向）

付－2－Ⅰ－1.2.1－144

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第1.2.2.b-1図

検討対象波源（日本海東縁部）

第1.2.2.b-1図

検討対象波源（日本海東縁部）

第1.2.2.b-2図

検討対象波源（海域活断層）

付－2－Ⅰ－1.2.2－51

第1.2.2.b-3図

検討対象波源（領域震源：萩原（1991））

第1.2.2.b-4図

検討対象波源（領域震源：垣見他（2003））

付－2－Ⅰ－1.2.2－52

付－2－Ⅰ－1.2.2－53
各領域についての分岐

E1領域

E1領域

第1.2.2.b-5図

E3領域

E3領域

③津波高推定モデル

E2領域

E2領域

日本海東縁部のロジックツリー

領域ごとに設定②地震発生モデル

w=0.5
秋田県波源及び土木学会(2011)に従う
領域区分①領域区分の分岐(E1, E2のみ)

日本海東縁部

土木学会(2011)に従う領域区分w=0.5

全領域について共通④津波推定値のばらつきの分岐

秋田県波源

海域活断
層へ

付－2－Ⅰ－1.2.2－54

海域活断層
断層2

②津波高推定モデル

各断層についての分岐

断層1

第1.2.2.b-6図③津波推定値のばらつきの分岐

断層n

領域震源へ

全断層について共通

海域活断層のロジックツリー

断層ごとに設定①地震発生モデル

日本海東縁部より

付－2－Ⅰ－1.2.2－55

海域活
断層より

垣見他(2003)による領域区分

w=0.5

萩原(1991)による
領域区分

w=0.5

M最大
M6.9

①地震発生モデル

波源
I=1,J=1

領域震源のロジックツリー

10C4最大M7.0

w=0.25

10C4最大M6.9

w=0.75L2最大M7.6

w=0.25L2最大M7.3

w=0.25

L2最大
M7.5

第1.2.2.b-7図10C2最大
M7.9

L1最大
M7.9

w=0.5

③津波推定値のばらつきの分岐

end②津波高推定モデル

波源
I=Imax,
J=Jmax1.E+00
全体

超過確率(1/年)

1.E-01海域活断層

1.E-02日本海東縁部

1.E-03領域震源1.E-04
1.E-05
1.E-06
1.E-07
1.E-08
1.E-09
1.E-100

第1.2.2.b-8図510
津波高(m)

15

評価地点における水位と年超過確率の関係

付－2－Ⅰ－1.2.2－56

20

損傷確率
1.0

機器の損傷高さ

0
※

波高（m）

機器の損傷高さは浸水口高さ又は機器の設置高さの大きい方の値

第1.2.2.c-1図被水・没水に関するフラジリティ曲線

付－2－Ⅰ－1.2.2－57

起因事象

津波ハザード

フロントラインイベントツリー

起因事象階層イベントツリー（津波発生頻度）
直接炉心損傷に至る事象

原子炉補機
冷却機能喪失外部電源喪失主給水流量喪失

過渡事象
炉心冷却成功データ使用

過渡事象
各起因事象に対付－2－Ⅰ－1.2.2－58

主給水流量喪失

応する内部事象
ＰＲＡモデルの外部電源喪失イベントツリーに展開

原子炉補機
冷却機能喪失第1.2.2.d-1図

津波ＰＲＡ階層イベントツリー

直接炉心損傷直ちに炉心損傷に

に至る事象

至ると仮定

原子炉補機冷却
機能喪失

加圧器逃がし弁／
安全弁ＬＯＣＡ

補助給水

ＲＣＰシール
ＬＯＣＡ

事故シーケンス
炉心冷却成功原子炉補機冷却機能喪失＋ＲＣＰシールＬＯＣＡ
原子炉補機冷却機能喪失＋加圧器逃がし弁／安全弁ＬＯＣＡ
原子炉補機冷却機能喪失＋補助給水失敗

第1.2.2.d-2図(a)原子炉補機冷却機能喪失イベントツリー

非常用所内
交流電源

外部電源喪失補助給水

事故シーケンス
炉心冷却成功外部電源喪失＋補助給水失敗
外部電源喪失＋非常用所内交流電源喪失

第1.2.2.d-2図(b)外部電源喪失イベントツリー

主給水流量喪失

補助給水

事故シーケンス
炉心冷却成功主給水流量喪失＋補助給水失敗

第1.2.2.d-2図(c)

主給水流量喪失イベントツリー

過渡事象

補助給水

事故シーケンス
炉心冷却成功過渡事象＋補助給水失敗

第1.2.2.d-2図(d)

過渡事象イベントツリー

直接炉心損傷に至る事象

事故シーケンス
炉心損傷（緩和手段なし）

第1.2.2.d-2図(e)

直接炉心損傷に至る事象

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平均
1.0E-020～10％
10～20％

1.0E-0320～30％
30～40％

1.0E-0440～50％
1.0E-0550～60％
60～70％

1.0E-0670～80％
80～90％

超過発生頻度（／年）1.0E-0790～100％1.0E-08
1.0E-09
1.0E-101.0E-11
1.0E-121.0E-13
1.0E-14
1.0E-15
1.0E-16
1.0E-17
1.0E-18
0.0

2.0

4.0

6.0

8.0

10.0

12.0

14.0

津波高さ（m）

第1.2.2.d-4図

津波フラクタイルハザード

付－2－Ⅰ－1.2.2－61

16.0

18.0

20.0

1.0E-04
1.0E-05

上限値4.2E-06

1.0E-06

9.0E-07

平均値5.6E-07

1.0E-07

9.7E-08
中央値1.7E-08

1.0E-08

3.2E-08
3.2E-09

1.0E-09
1.0E-101.0E-11（

1.0E-14／
炉
年

1.0E-15

）

炉
心
損
傷
頻
度

1.6E-121.0E-121.0E-13

1.0E-16

下限値 3.5E-17

2.9E-17

1.0E-17
1.0E-18
1.0E-19
1.0E-20
2.1E-21

1.0E-21
1.0E-22
1.0E-23
1.0E-24

2.9E-25

1.0E-25
1.0E-26

津波シナリオ

津波シナリオ

津波シナリオ

区分１※

区分２※

区分３※

※：津波シナリオ区分１の10％以下の信頼度のデータは10～20％信頼度から2桁小さくした値，津波シナリオ区分２の20％以下の信頼度のデータは20～30％信頼度から2桁ずつ小さくした値，
津波シナリオ区分３の40％以下の信頼度のデータは40～50％信頼度から2桁ずつ小さくした値をそれぞれ入力

第1.2.2.d-5図

津波シナリオ区分ごとの不確実さ解析結果

付－2－Ⅰ－1.2.2－62

※１

原子炉補機冷却海水ポン
プ水没による原子炉補機
冷却機能喪失

成功

補助給水系
失敗

ＲＣＰシール
ＬＯＣＡ
発生

発生せず

可搬型代替
注水大型ポンプ

成功

炉心損傷回避

失敗

炉心損傷

※２

可搬型代替
注水大型ポンプ

付－2－Ⅰ－1.2.2－63

失敗

成功

原子炉補機
冷却機能喪失に対する
主要な対策

成功

炉心損傷回避

失敗

炉心損傷

炉心損傷

炉心損傷

※１：補助給水系に失敗すると必ずＲＣＰシールＬＯＣＡが発生する。さらに原子炉補機冷却機能喪失に対する主要な対策の２次冷却系強制冷却にも補助給水が用いられているため，補助給水に失敗すると炉心損傷に至る。非信頼度は内部事象出力時ＰＲＡのモデルを用いる。
※２：原子炉補機冷却機能喪失に対する主要な対策とは，２次冷却系強制冷却による１次冷却系の冷却・減圧，蓄圧注入及び常設低圧代替注水ポン
プでの炉心冷却である。

第 1.2.2.d-6 図

対策を考慮した「原子炉補機冷却機能喪失＋ＲＣＰシールＬＯＣＡ」のシナリオの整理7.00E-07
6.00E-07
炉心損傷頻度（／炉年）

70％以上低減
5.00E-07
4.00E-07
3.00E-07
2.00E-07
1.00E-07
1.00E-10
ベースケース

第1.2.2.d-7図

感度解析ケース

全炉心損傷頻度に対する感度解析結果

付－2－Ⅰ－1.2.2－64

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