オクトブレース
座屈拘束（制振 ）ブレース

建築技術性能証明取得（GBRC 性能証明第16-34号）

（一財）日本建築総合試験所の建築技術性能証明を取得
GBRC 性能証明 第16-34号

無駄を排除した、シンプルなオクトブレース
新築に、耐震補強に、床面積の大きな中低層建物や高層ビル等に活用できる製品バリエーション。

座屈拘束（制振）ブレースとしての特長を持つ

性能確認実験の結果

オクトブレース

オクトブレースの特長

要素実験(面外斜め方向加力時)

シンプルな納まりとし、優れたコストパフォーマンスのブレースを実現

接合部を曲げた状態でも安定した性能を証明

拘束管をアルミニウム製押出成形材とし、グラウト材を入れる範囲を限定しているので軽く、この実験では接合部を面外に曲げて加力しても安定的なさらに、ボルト本数が少ないため施工性に優れています

履歴特性となることが証明されました。

偏芯量21

拘束管はアルミニウム製なので、塗装が不要（メンテナンスフリー）

塑性化部

塑性化

塑性化→引張（N/mm 2）800

芯材の歪Ɛ=3.64%層間変形角R=1/46

R=1/46600
降伏軸力1020

ブレース軸応力800
2000-200

降伏軸力

圧縮←-400-10-50515（mm）

10→引張

ブレース軸変形量（mm）

15

図-4. 要素実験結果（面外斜め方向加力時）

1/2縮小試験体による性能確認試験

制振ブレースとしての特長

圧縮軸力下で引張軸力時と同等の降伏軸力を有します

十分な繰返し塑性変形能力を有します

圧縮軸力下で座屈しない筋交い材（BA材）として取扱が可能⇒ 制振部材として用いることが可能

製作が単純なので、コストが安価で短納期

その他

引張時、圧縮時とも安定した履歴特性を有するため、圧縮時の特性は剛性・耐力とも引張時と同等であるといえます。

ブレース付ラーメン構造→引張〈 純ラーメン構造 〉

その他

小梁構造とした場合ですが、オクトブレース付ラーメン構造とすることで鉄(kN)
1.600

塑性化部歪Ɛ=3.0%
層間変形角R=1/30

R=1/301,200
降伏軸力

800

鉄骨量14%減

ブレース

図-3は、鉄骨造5階建の建物を純ラーメン構造とブレース付ラーメン

引張時、圧縮時とも安定した履歴特性を有することを証明
オクトブレースと同じ部材で構成された1/2スケールの実験体を使用して性能確認試験を実施し、安定した履歴特性を証明しました。

ブレース軸力柱・大梁の鉄骨量を削減できます

図-5. 要素試験体

図-2.引張ブレース

座屈拘束ブレースとしての特長

オクトブレースの効果

39-800-15
圧縮←

図-1.オクトブレース

1439

芯材の絞り部（塑性化部）が降伏後も接合部は弾性範囲内（下図参照）

曲げ部分拡大図

14小梁

2
骨量を床面積当り20kg/m（▲14%）削減できています。

400

図-7. 性能確認試験装置

0-400
降伏軸力

圧縮←

-800

大梁
大梁-1,200-1,600-80
引張←-60-40-2002040

ブレース軸変形量6080 (mm)→圧縮図-6. 1/2縮小試験体による性能確認試験結果

柱3柱

図-3

圧縮時

引張時

4

製品情報

製品特長縮）む（圧縮）地震力伸び張））張引る（縮引

圧端部蓋る（む（芯材び

縮伸

座屈拘束（制振）ブレースとして建築技術性能証明を取得
オクトブレースは、一般財団法人日本建築総合研究所の建築技術性能証明を取得。（GBRC性能証明第16-34号）
広く一般に構造部材として使用できる座屈拘束（制振）ブレースとしてその性能が証明されています。

拘束材
オクトブレース断面図
アルミニウム製拘束管部材
構成がシンプル

芯材
空洞部

加工費が安価自社工場で生産クラウド材

グラウト材範囲を限定することにより軽量化を実現

タカミヤ
オクトブレース

他社ブレース

5

美観

施 工性

コ スト

納期

◎◎

○◎

総合評価

抜群の施工性

低コストを実現

2枚の芯材の隙間でガセットプレートを挟み、ボルトで固定するだ

比較的高価な材料を使用していますが部材構成がシンプルで溶接がけのシンプルな設置手順！ 軽量な上にボルト本数が少ないため、少ないため加工費も安く、かつ自社工場で生産しているため、高い施工性を現場で発揮します。

低コストで提供できます。

オクトブレース

これまでのブレース

×

地震力

地震力

圧縮軸力下でも座屈しないブレース

高い汎用性

オクトブレースの特長はブレース材として働く鋼製の芯材をアルミ床面積が大きい物流倉庫や中低層建物をはじめ高層ビル等にも有効ニウム製の閉鎖型断面で拘束し、圧縮軸力下でも座屈しない筋交い材に活用でき、新築建物だけではなく既存の建物にも耐震補強用とし(BA 材) として取り扱うことができる点にあります。て使用することができます。

6

製品仕様図施工方法（案）

ガセット
プレート端

ガセット
プレート端芯材

〈側面図〉
端部蓋

芯材

端部蓋

芯材
仮ボルト

450
【320】

b475
【300】

塑性化部長さ80【65】

高軸力タイプの形状図【低軸力タイプの形状図】

仮ボルト

450
【320】b365

245
θ

80
【65】

475
【300】

245

365

317
【195】

拘束管接合部長さ

160
【95】

接合部長さ

施工方法は実際の建築物毎に最適な方法を選択させていただきます。

θ製品長さ＝芯材長さ
拘束管長さ

高軸力タイプ

図中のbの寸法は下記の通りとする。

低軸力タイプ《K 型配置》
取付け角度 ; 50°
以下

・高軸力タイプ：530以上
・低軸力タイプ：375以上《V 型配置》
取付け角度 ; 50°以下

ラインナップ〈高軸力タイプ〉
芯材の材質

SN490B

SN400B

芯材 (mm)

芯材降伏軸力 (kN)

限界製品長さ (mm)

高力ボルト (SHTB)

ガセットプレート(SN490,SM490)

重量 (L=6,000)(kN)

28×160 〜 317

3,200

7,088

18-M24G.PL-2813.8

25×160 〜 317

2,860

7,477

18-M24G.PL-25

13.2

22×160 〜 317

2,515

7,943

18-M24G.PL-2212.7

28×160 〜 317

2,315

7,728

18-M22

G.PL-2813.8

25×160 〜 317

2,065

8,155

18-M22

G.PL-25

13.2

22×160 〜 317

1,820

8,667

18-M20G.PL-2212.7

芯材 (mm)

芯材降伏軸力 (kN)

限界製品長さ (mm)

高力ボルト (SHTB)

ガセットプレート(SN490,SM490)

重量 (L=6,000)(kN)

16×95 〜 195

1,085

6,375

10-M20G.PL-16

6.0

14×95 〜 195

950

6,793

10-M20G.PL-16

5.8

12×95 〜 195

815

7,311

10-M20G.PL-16

5.6

16×95 〜 195

7856955

10-M20G.PL-166.0

14×95 〜 195

685

7,414

10-M20G.PL-16

5.8

12×95 〜 195

585

7,982

10-M16

G.PL-16

5.6

ショートブランケット

仮ボルト〈低軸力タイプ〉
芯材の材質

SN490B

SN400B《V 型配置》
取付け角度 ; 50°以上《K 型配置》
取付け角度 ; 50°以上

ショートブランケット〈共通事項〉
1. 芯材降伏軸力は【芯材の基準強度】×【芯材塑性化部の断面積】× 1.1 とします。
2. 限界製品長さの値はブレースの撓み1/500を考慮した場合を示します。

仮ボルト

3. サイドフチナPL とウェブスチフナ PL の厚さと材質は個別の検討を行わない場合にはガセットプレートと同じとします。
( 注意 ) SHTB は新日鐵金㈱の登録商標です。日鉄住金ボルテン㈱が製造・販売しています。
( 注意 ) SHTB は直接風雨に曝されない環境でご使用ください。
また、屋内であっても温泉施設、温水プール等の腐食環境下では使用しないでください。( 遅れ破壊防止のため )7《片流れ配置》

8復元力特性の設定方法と疲労特性

復元力特性の設定方法

疲労特性
10%の荷重低下が生じるか急激な耐力低下を生じるまでの繰り返し回数N fと、疲労（一定振幅繰り返し）実験において確認された、（1）座屈拘束ブレースは、柱梁の芯-芯間に配した軸材としてモデル化する。
（図-8）

その時の等価軸歪εaをプロットし、その平均より1.5倍の安全率を考慮して赤破線を設計式とする。

（2）軸方向復元力特性は、Bi-Linear型にモデル化する。
（図-9）（3）初期剛性Ki は、芯材の塑性化部と非塑性化部の直列剛性として計算する。
（4）降伏軸力N y は、鋼材の基準強度F値の1.1倍とする。

εa ≦ 0.018の時 Nf =（5）降伏後剛性は芯材の塑性化部剛性に対し0.025倍、非塑性化部は弾性とし直列剛性を計算する。

0.018 < εa < 0.025の時 Nf =
非塑性化部

軸力 N

ブレース部芯々間距離

εa0.038

10.385

εa0.03N y =1.1F

Lp

10.385εa

降伏軸力

L o 塑性化部

0.044

降伏後剛性

初期剛性 Ki

非塑性化部

軸変形 δ0.01

図-9. 軸方向復元力特性
図-8. 座屈拘束ブレースの軸材へのモデル化

初期剛性KiKi = 1

1Kp +

1

Kt +

1Kp =
Kj

Ki :座屈拘束ブレースの初期剛性（Loに対応）
Kp :塑性化部初期剛性（塑性化部長さLに対応）
Kt :テーパー部剛性（テーパー部長さ2Ltに対応）
Kj :非塑性化部のうちテーパー部を除いた剛性
t :芯材の板厚

2tBpE

Lp

Bp + B2Et
Kt =2（ 2Lt）
Kj =2tBE

Test
制振設計指針 Nf=(0.05108/εa)^(1/0.385)
0.001

110100
図-10. 疲労曲線

1000

Nf=(実験式)=(0.044/εa)^(1/0.385)
Nf=(実験式)=(0.051/εa)^(1/0.385)
Nf設計式（ L0 − Lp − 2Lt）

Bp :芯材塑性化部幅
B : 非塑性化部幅910

よくある質問

Q ブレースの断面形状や接合部は自由に設計できるか？
A 断面形状や接合部の高力ボルトとガセットプレートは変更でき

サイドスチフナません。オクトブレース断面表、設計・製作・施工マニュアルをご参照ください。

Q 鉄骨建方時に本締めを行って軸力が入っても支障はないか？
A 施工時の柱の軸変形はブレースの変形能力に比べて十分小さいので、ブレース接合部の本締めを大梁接合部と同時に行うことを可としています。(建築技術性能証明報告書Ⅱ-3-12)施工時の軸力がブレースに入ることを嫌った設計を行った場合は3本の本設ボルトを下図の箇所で仮組時から使用して下さい。
本設ボルトを仮組時から設けることが出来る箇所

Q オクトブレースの接合部における与条件はあるのか？
A 接合部端部を大梁・柱・スラブに近づけることと、拘束管50

芯材

右図のようにサイドスチフナを設けて下さい。

芯材

拘束管

Q 制振ブレースとして使用する場合の設計ルートは？
A【付加制振】115195317

217

40

ガセットプレート115
130〔 高軸力用 〕

制振ブレースがない状態で一次設計、二次設計とも建築基準法のすべての規定を満足させ、建築物の耐震性能を建築基準法に定350
530

50240
395

40〔 低軸力用 〕

められた規定以上に割り増すために制振ブレースを使用します。制振ブレースの効果は制振ブレースの履歴特性を設定して解析を行うことで求めることが出来ます。

・芯材2PLｓ-28×160〜317(SN490B)、18-M24(SHTB)【時刻歴応答解析による設計】

接合部設計用軸力 jN max=2枚×28mm×160mm×325N/mm2×1.50倍＝4,368kN

時刻歴応答解析により制振ブレースを設置した状態で設計することができます。

ボルトの短期許容せん断力 sQ a=28(18本-3本)×310kN/本=4,650kN≧jN max=4,368kN

・断面二次モーメントI1=2.31×108mm4365

八角形の断面性能

マイト加工や粉体塗装などを行い、接合部は屋外用の錆止め塗装を行った上で下図のようにカバー(仕上材)を設けることが必要

円形の断面性能
・断面二次モーメントI2=2.17×108mm4=0.939I1

12

Q オクトブレースを屋外で使用する場合は具体的にどのような対応が必要か？
A アルミニウム製の拘束管は鉄のように全面腐食はしませんが、環境によっては一点が局部的に腐食する孔食がありますのでアルです。

12.65

なお、アルマイト加工や粉体塗装ができる長さの限界があります。詳細は担当までお問い合わせください。
365

365

聞いているがオクトブレースは心配ないのか？

座屈拘束材

下地処理後灰色の粉体塗装

芯材

50

Q 大地震後に接合部が曲がった事例があると

217

A オクトブレ ースは ボ ルト本 数 が 少なく、接 合 部 長さを短くして接合部に生じる二次応力を小さくできる座屈拘れ 現象を考慮した実験でも軸歪3.0％以上の塑性変形能

130

力を有していることを確認しています。

530
挟み板

11仕上材

50

束ブレースとして 開 発され たも ので す。接 合 部 の首 折

317

12

Q オクトブレースの拘束管はなぜ八角形？
A 円形と比較して断面二次モーメントが大きく、仮置き時に転がらないからです。

350

50

530

アルマイト加工12確実な品質確保

施工実績・オプション

各種試験を繰り返して安定した品質を実現しました。

様々な施工条件で実施工を行っています。

1. 要素試験2. 充填試験

3. 性能確認試験

施工実績

最適な部材の選定

充填条件の確立

オクトブレースの性能把握オクトブレースを構成する最適な部材を選定

座屈拘束ブレースには必要不可欠である高基本性能把握と繰返し載荷時の疲労特性をオプションするために何度も実験を繰り返しました。ま

流動モルタルの圧入工法を確立しました。こ

把握でき、十分な繰返し塑性変形能力を有す

た、接合部を面外に曲げてもきれいな履歴特ちらは「オクトグラウト」として製品化しておることが 証明できたため制振 部 材として用性が取られることを証明しました。

ります。

いることもできます。

お客様のご希望に合わせて図面を設計。様々な施工条件で実施工を行っています。

アルマイト加工

六角穴付き低頭ボルト（M6×15）≦5.0m
HAIRIビス（5.5×35）

4. 取付試験

5. モックアップ

6. 吊上げ状況

六価クロム下地処理後
粉体塗装
≦5.5m

M6六角ナット
アルミ板

アルマイト下地処理後
粉体塗装
≦3.0m

接合部カバー

ショットブラスト13

施工性の確認

施工前の入念な確認

オクトブレース用専用金物を開発

ガセットプレートに2枚の芯材がスムーズに実際の建物に取り付ける前に細かい部分を専用の取付金物を用いて確実にセットできる取り付くことを確認しました。

関係者の方々と確認しました。

ことを確認しました。

拘束管の塗装けがき式変位計

接合部カバー

お客様のご要望に合わせて表面処理方

地震時の揺れの大きさを記録でき、更にオクトブレース取り付け後に、請負会社法をご提案させていただきます。

巨大地震後、芯材が破断しているか推測が現場で接合部カバーを取付けます。

こちらを利用していただくことでより外することができます。

人の目に見える場所に設置する際、オク観の美しいブレースに仕上げることが可

トブレースをより綺麗に見せることが可

能です。

能です。

14

株式会社タカミヤ
事業開発部 基盤構造事業課

東京都中央区日本橋3-10-5

オンワードパークビルディング12階

www.takamiya.co
製品は改良のため予告なく変更することがありますのでご了承ください。

19.06 OB-A-0.5K 19.06 tv〒103-0027

T 03. 3276 3903