セメント系固化材による地盤改良マニュアル（第 3 版 2 刷）正誤表 （2011.7）
頁
73行↑4誤ⅳ）パンチング破壊の検討

173（別掲①参照）

ページ全体の修正：別掲②参照
表-6.17（表全体を差替）（別掲②参照）↑2＝1/3｛…

（別掲②参照）

174

巻末

正ページ全体の修正：別掲②参照↓3

θ＝…

（別掲②参照）↓4

ic＝iq＝…

（別掲②参照）

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1

【別掲①】
P73 ⅳ）パンチング破壊の検討 （P74 から修正）

赤二重線：修正箇所
青線：修正後誤q max ≦2 ⋅ ( B + L) c ⋅ Z
⋅+ qa
B⋅LFs

正q max ≦（3.11）

ここで，qmax：最大鉛直荷重(kN/m2) qmax=Pmax´=223.8 kN/m2
B：基礎の幅（m） 2・B＝1.6m
L：基礎の長さ（m） L＝5.8m
c：改良地盤のせん断強度(=Fc/2 とする) (kN/m2)
Fc：改良体の設計基準強度（kN/m2）

q ≦ qa（＝Fc / Fs）
ここに，q：設計用荷重度 223.8 kN/m2
qa：許容圧縮応力度
Fc：改良地盤のバラツキを考慮した一軸圧縮強度（設計基準強度）Fs：安全率（常時） 1.5
したがって，≧1.5 × 223.8 = 335.7kN / m（3.11）

ここで，qmax：最大鉛直荷重(kN/m2) qmax=Pmax=223.8 kN/m2
B：基礎の幅（m） 2・B＝1.6m
L：基礎の長さ
L＝5.8mc：改良地盤のせん断強度(qu/2 とする) (kN/m2)
qu：改良地盤の設計強度（kN/m2）（※p71(3.7)式より qu=121 kN/m2 ）(3.12)

Fc ≧ Fs ⋅ q2 ⋅ ( B + L) c ⋅ Z
⋅+ qa
B⋅L
Fs

(3.13)
22

よって，設計基準強度：Fc=340.0kN/m2 とする。
Z：改良厚さ（m） Z=1.9m
qa：下部地盤の許容支持力度（kN/m2） qa=70.3 kN/m2
Fs：安全率（中地震時）1.5

Z：改良厚さ（m） Z=1.9m
qa：下部地盤の許容支持力度（kN/m2） qa=70.3 kN/m2
Fs：安全率よって，（3.11)式にそれぞれの値を代入する。

よって，（3.10）式にそれぞれの値を代入する。

q max ≦

2 × (1.6 + 5.8) 335.7 × 1.9×＋70.3
1.6 × 5.8
3.0

q max
（ = 223.8kN / m 2）＜409.4kN / m 2

q max ≦

2 × (1.6 + 5.8) 121/2 ×1.9×＋70.3
1.6 × 5.8
1.5q max（ = 223.8kN / m 2）＞192.5kN / m 2(3.14)(3.12)

パンチング破壊の検討を行った結果、ＯＵＴとなった。
パンチング破壊を起こさない条件を満たすには、改良厚もしくは改良地盤の設計強度を大きくする必要がある。
(3.13)式にパンチング破壊を起こさない条件を満たすための改良厚の設定方法を示す。

q max（ = 223.8kN / m 2）
≦Ｘ≧2.4m2 × (1.6 + 5.8) 121/2 × X
×＋70.3
1.6 × 5.8
1.5（3.13）

よって、パンチング破壊の検討を行った場合、改良厚は 2.4m 以上となる。

3【別掲②】
P173～p174 （P174↓2 から修正）

赤二重線：修正箇所
青線：修正後誤正

改良体下面に作用する鉛直応力 qu1 は、次式により求める。

qu1 =改良体下面に作用する鉛直応力 qu1 は、次式により求める。

V+WB´

qu1 =V+WB´

ここに，B’：有効基礎幅を基に 1：2 で分散された改良厚(m)W：改良体の自重（kN/m2）

ここに，B’：有効基礎幅を基に 1：2 で分散された改良厚(m)W：改良体の自重（kN/m2）

一方，未改良の下部地盤の許容支持力 qa1 は，次式により求める。

一方，未改良の下部地盤の許容支持力 qa1 は，次式により求める。

1qa1 = (ic ⋅α⋅ c1 ⋅ Nc + ir ⋅β⋅ rt1 ⋅ B´⋅Nr + iq ⋅ rt 3 ⋅ Df ´⋅ Nq )31qa1 = (ic ⋅α⋅ c1 ⋅ Nc + ir ⋅β⋅ rt1 ⋅ B´⋅Nr + iq ⋅ rt 3 ⋅ Df ´⋅ Nq )3

荷重の傾斜角θは，tanθ=H / (V+W)であるから，改良厚が大きくなる，すなわち深くなれば改良体の自重 W が大きくなり，θが変化すると同時に ic，ir，iq が変化することに留意する。
改良体下面に作用する鉛直応力と，未改良厚の計算結果を表-6.17に示す。擁壁下の改良厚 h が 0.7m のとき，改良地盤の下部地盤の許容支持力が改良体下面に作用する鉛直応力を超える。

荷重の傾斜角θは，tanθ=H / (V+W)であるから，改良厚が大きくなる。すなわち深くなれば改良体の自重 W が大きくなり，θが変化すると同時に ic，ir，iq が変化することに留意する。
改良体下面に作用する鉛直応力と，未改良厚の計算結果を表-6.17に示す。擁壁下の改良厚 h が 0.7m のとき，改良地盤の下部地盤の許容支持力が改良体下面に作用する鉛直応力を超える。

4

表-6.17 改良厚の検討
鉛直応力 許容支持力
qu1qa1
改良厚ｈ（m）
2(kN/m )(kN/m2)
79.00
0.5
83.67
80.78
0.681.29
82.60
0.779.33
84.460.877.73
86.350.976.44

表-6.17 改良厚の検討
判定

改良厚ｈ（m）

OUTOUTOKOKOK

0.5
0.60.70.80.9

なお，改良厚 h が 0.7m のときの計算過程を以下に示す。

qu1 =鉛直応力 許容支持力
qu1
qa1
2(kN/m )(kN/m2)
77.72
83.67
79.07
81.29
80.42
79.33
81.77
77.73
83.12
76.44

判定OUTOUTOKOKOK

なお，改良厚 h が 0.7m のときの計算過程を以下に示す。

V131.09+W =+ 17 × 0.7 = 79.33（kN / m 2）
B'1.244 + 2 × 0.7 / 2

qu1 =

1
qa1 = (ic ⋅α⋅ c1 ⋅ Nc + ir ⋅β⋅ rt1 ⋅ B´⋅Nr + iq ⋅ rt 3 ⋅ Df ´⋅Nq)31= ｛0.723 × 1 × 35 × 8.3 + 0 × 0.5 × 17 × 1.944 × 0.4 + 0.723
3×（18 × 0.5 + 17 × 0.7）
× 2.5｝= 82.60（kN / m 2）

V131.09+W =+ 17 × 0.7 = 79.33（kN / m 2）
B'1.244 + 2 × 0.7 / 21qa1 = (ic ⋅α⋅ c1 ⋅ Nc + ir ⋅β⋅ rt1 ⋅ B´⋅Nr + iq ⋅ rt 3 ⋅ Df ´⋅Nq)31= ｛0.704 ×1× 35 × 8.3 + 0 × 0.5 ×17 ×1.944 × 0.4 + 0.704
3×（18 × 0.5 + 17 × 0.7）
× 2.5｝= 80.42（kN / m 2）

ここに，荷重の傾斜角θが，ここに，荷重の傾斜角θが，5

36.9636.96H  H −1 −1 −1 
θ= tan −1  = tan  = tan  = 19.48° θ= tan  = 14.49°（1.244 + 2 × 0.7/2）
131.09 + 17 ×
131.09 + 17 × 0.7 V +W 
V +W 222 θ 19.48 
ic = i q =  1 −  =  1 − = 0.61490  90 


2 θ   14.49 
ic = iq =  1 −  =  1 − = 0.704
90 
 90  また，θ≧φ1 のために ir = 0
また，θ≧φ1 のために ir = 0
したがって，必要な擁壁下の改良厚は 0.7m であるが，安全を考慮し したがって，必要な擁壁下の改良厚は 0.7m であるが、安全を考慮し1.0m とする。
1.0ｍとする。

6