セメント系固化材による地盤改良マニュアル（第 3 版 1 刷）正誤表 （2011.7）
頁
157725行↓6↑7
表-2.340

図-2.2843

図-2.32

誤

正フレキシブルコンテナバック

フレキシブルコンテナバッグ

C3S C2S C3S C4AFC3S C2S C3A C4AF
（左から）

（図中の折線グラフの説明）

材齢 3 日 材齢 7 日 材齢 28 日

（横軸）

5 000 10 000 20 000 30 000
40 000 50 000 60 000

5.000 10.000 20.000 30.000
40.000 50.000 60.000

56↑3検討した結果 24）

検討した結果 25）

59

表-2.14（テフロン処理タイプ・発塵抑制機構の説明）のテフロンを添加し，粉体中に…のフロンを添加し，液体中に…
7390↑4表-4.1ⅳ）パンチング破壊の検討（別掲①参照）（タイトル）…望ましい品質 2）…望ましい品質 3）

141
146

表-6.3
↓10↓12↓16↓18
図-6.11（欄外記号説明：γ2）（kN/m2）（γ2）（kN/m2）（kN/m3）（kN/m3）（kN/m3）（kN/m3）（kN/m3）（擁壁寸法の一部）
1200（および）550（別掲②参照）
1530（および）520↓2等分布荷重あり。

等分布荷重である。

↓6↓7
表-6.15（第 2 層（砂質…
φ2＝35°）

第 2 層（砂質…
φ2＝35°（背面土の欄）…（＝1.95×3.00－∑（W2：w6））

151
168

169

↑1（式）
170

（γ1）（kN/m2）（γ2）（kN/m2）（γ1）（kN/m2）（断面積の項）（重量の項）78.59

78.95

cos(φ3－α)……
cos 2 α⋅ cos(α…
↓1（式）cos(30°－0°)=……
cos 2 0° ⋅ cos(0°…
表-6.16KA =（別掲③参照）（別掲④参照）（土圧+上載荷重の欄/水平力の項）

38.46↑3d171∑V ⋅ x－∑ H ⋅ y∑V36.96d=∑V ⋅ x－∑ H ⋅ y
∑V

↑4
↑2

除したものである。

除したものと考えてよい。の 1/3 以下であるか…

以下であるか…

図-6.13（タイトル）

地盤反力と基礎祖地盤改良 12）
172…（＝1.95×3.00－∑（W2：W6））↓61
qa = (…βe ⋅ Nr + iq ⋅ r13 ⋅ Df ´⋅Nq )31

地盤改良検討図 12）（別掲⑤参照）

↑7173↓2↓3↓5↓12
表-6.17↑4↑3↑1174179

支持力係数はφ1＝10°…
支持力係数はφ1＝10°…
ページ全体の修正：別掲⑥参照
鉛直応力 quo
鉛直応力 qu1
quo＝…
qu1＝…
改良体の自重（kN）
改良体の自重（kN/m2）
改良厚 h が 1.5m のとき…
改良厚 h が 0.7m のとき…
（表全体を差替）（別掲⑥参照）
改良厚 h が 1.5m のとき…
改良厚 h が 0.7m のとき…
qu1＝…
（別掲⑥参照）＝1/3｛…
（別掲⑥参照）
ページ全体の修正：別掲⑥参照↓1×（18×0.5＋17×1.5）×2.5｝＝94.94 ×（18×0.5＋17×0.7）×2.5｝＝80.42（kN/m2）（kN/m2）

↓4
↓5
↓7

θ＝…
ic ＝ iq ＝…

（別掲⑥参照）（別掲⑥参照）

改良厚は 1.5m となる。

改良厚は 0.7m であるが，安全を考慮し 1.0m とする。

表-6.18表-7.1（改良厚）1.5（第 3 種建設発生土/土質区分の項）

第 2 種改良土（第 4 種建設発生土/土質区分の項）

191
193
205

図-7.7
図-7.10
表-8.1

第 4 種発生土（左端図）郷土機
発泡ビーズ混合計量土工法

第 3 種改良土第 4 種改良土揚土機
発泡ビーズ混合軽量土工法（2003.2/法令の項）

土壌汚染対策法の施行

土壌汚染対策法の施
217

1.0

↓12

作用機構 7）を以下に示す。

作用機構 10）を以下に示す。

表-8.7（Cr3+/解離反応）⇔Cr2++3OH－⇔Cr3++3OH－

223
256

↓1
図-9.30

認められた 18）。

認められた 21）。

（図中）0.4q の位置（別掲⑦参照）

379↓2

麻生セメント株式会社

麻生ラファージュセメント株式会社
http://www.aso-lafarge-cement.jp/

三井鉱山株式会社

削除

↑2巻末

奥付
広告

社団法人セメント協会
http://www.jcassoc.or.jp/
セメント系固化材による安定処理土 セメント系固化材による改良体の強の試験方法
さ試験方法（問合せ先）…試験方法 JCAS L-01-2003…試験方法 JCAS L-01：2006…六価クロム溶出試験方法（案）…六価クロム溶出試験方法…試験方法（案）JCAS L-02-2001…試験方法 JCAS L-02：2004（申込み・問合せ先）〒103-0023 東京都中央区日本橋本町
1-9-4
TEL03-5200-5053
FAX03-5200-5062〒104-003 東京都中央区八丁堀 4-5-4
TEL03-3523-2701
FAX03-3523-2700

2

【別掲①】
P73 ⅳ）パンチング破壊の検討 （P74 から修正）

赤二重線
二重線：修正箇所
青線：修正後誤q max ≦2 ⋅ ( B + L) c ⋅ Z
⋅
+ qa
B⋅LFs

正q max ≦（3.11）

ここで，qmax：最大鉛直荷重(kN/m2) qmax=Pmax´=223.8 kN/m2
B：基礎の幅（m） 2・B＝1.6m
L：基礎の長さ（m） L＝5.8m
c：改良地盤のせん断強度(=Fc/2 とする) (kN/m2)
Fc：改良体の設計基準強度（kN/m2）

q ≦ qa（＝Fc / Fs）
ここに，q：設計用荷重度 223.8 kN/m2
qa：許容圧縮応力度
Fc：改良地盤のバラツキを考慮した一軸圧縮強度（設計基準強度）Fs：安全率（常時） 1.5
したがって，≧1.5 × 223.8 = 335.7kN / m（3.11）

ここで，qmax：最大鉛直荷重(kN/m2) qmax=Pmax=223.8 kN/m2
B：基礎の幅（m） 2・B＝1.6m
L：基礎の長さ
L＝5.8mc：改良地盤のせん断強度(qu/2 とする) (kN/m2)
qu：改良地盤の設計強度（kN/m2）（※p71(3.7)式より qu=121 kN/m2 ）(3.12)

Fc ≧ Fs ⋅ q

2 ⋅ ( B + L) c ⋅ Z
⋅
+ qa
B⋅L
Fs

(3.13)
23よって，設計基準強度：Fc=340.0kN/m2 とする。
Z：改良厚さ（m） Z=1.9m
qa：下部地盤の許容支持力度（kN/m2） qa=70.3 kN/m2
Fs：安全率（中地震時）1.5

Z：改良厚さ（m） Z=1.9m
qa：下部地盤の許容支持力度（kN/m2） qa=70.3 kN/m2
Fs：安全率よって，（3.11)式にそれぞれの値を代入する。

よって，（3.10）式にそれぞれの値を代入する。

q max ≦

2 × (1.6 + 5.8) 335.7 × 1.9×＋70.3
1.6 × 5.8
3.0q max（ = 223.8kN / m 2）＜409.4kN / m 2q max ≦2 × (1.6 + 5.8) 121/2 ×1.9×＋70.3
1.6 × 5.8
1.5q max（ = 223.8kN / m 2）＞192.5kN / m 2(3.14)(3.12)

パンチング破壊の検討を行った結果、ＯＵＴとなった。
パンチング破壊を起こさない条件を満たすには、改良厚もしくは改良地盤の設計強度を大きくする必要がある。
(3.13)式にパンチング破壊を起こさない条件を満たすための改良厚の設定方法を示す。

q max（ = 223.8kN / m 2）
≦Ｘ≧2.4m2 × (1.6 + 5.8) 121/2 × X×＋70.3
1.6 × 5.8
1.5（3.13）

よって、パンチング破壊の検討を行った場合、改良厚は 2.4m 以上となる。

4【別掲②】P168 図-6.11【別掲③】
P169 ↑1（式）KA =cos 2 (φ3－α)sin(φ3 +δ) ⋅ sin(φ3－β) 
cos α⋅ cos(α+δ)1 +

+
⋅α
δ
α－β
cos()
cos()


22

【別掲④】
P170 ↓1（式）=cos 2 (30°－0°)sin(30° + 0°) ⋅ sin(30°－0°) cos 2 0° ⋅ cos(0° + 0°)1 +cos(00)cos(00)
－°+°
⋅°°


2

= 0.333【別掲⑤】P172 ↓6（式）

1qa = (ic ⋅α⋅ c1 ⋅ Nc + ir ⋅β⋅ rt1 ⋅βe ⋅ Nr + iq ⋅ rt 3 ⋅ Df ´⋅ Nq)35

【別掲⑥】
P173～p174 （P173↓2 から修正）

赤二重線：修正箇所
青線：修正後誤正

改良体下面に作用する鉛直応力 qu0 は、次式により求める。

quo =改良体下面に作用する鉛直応力 qu1 は、次式により求める。

V+WB´

qu1 =

V+WB´

ここに，B’：有効基礎幅を基に 1：2 で分散された改良厚(m)W：改良体の自重（kN）

ここに，B’：有効基礎幅を基に 1：2 で分散された改良厚(m)W：改良体の自重（kN/m2）

一方，未改良の下部地盤の許容支持力 qa1 は，次式により求める。

一方，未改良の下部地盤の許容支持力 qa1 は，次式により求める。

1qa1 = (ic ⋅α⋅ c1 ⋅ Nc + ir ⋅β⋅ rt1 ⋅ B´⋅Nr + iq ⋅ rt 3 ⋅ Df ´⋅Nq )31
qa1 = (ic ⋅α⋅ c1 ⋅ Nc + ir ⋅β⋅ rt1 ⋅ B´⋅Nr + iq ⋅ rt 3 ⋅ Df ´⋅Nq )3

荷重の傾斜角θは，tanθ=H / (V+W)であるから，改良厚が大きくなる，すなわち深くなれば改良体の自重 W が大きくなり，θが変化すると同時に ic，ir，iq が変化することに留意する。
改良体下面に作用する鉛直応力と，未改良の計算結果を表-6.17 に示す。擁壁下の改良厚 h が 1.5m のとき，改良地盤の下部地盤の許容支持力が改良体下面に作用する鉛直応力を超える。

荷重の傾斜角θは，tanθ=H / (V+W)であるから，改良厚が大きくなる，すなわち深くなれば改良体の自重 W が大きくなり，θが変化すると同時に ic，ir，iq が変化することに留意する。
改良体下面に作用する鉛直応力と，未改良の計算結果を表-6.17 に示す。擁壁下の改良厚 h が 0.7m のとき，改良地盤の下部地盤の許容支持力が改良体下面に作用する鉛直応力を超える。

6表-6.17 改良厚の検討
鉛直応力 許容支持力qu1
qa1
改良厚ｈ（m）
2(kN/m )(kN/m2)
1.2
95.19
90.94
1.394.78
92.27
1.494.53
93.60
1.594.42
94.94
1.694.4496.28

表-6.17 改良厚の検討
判定

改良厚ｈ（m）

OUT
OUT
OUT
OKOK

0.50.60.70.80.9

鉛直応力 許容支持力
qu1
qa1
2(kN/m )(kN/m2)
83.67
77.7281.29
79.07
79.33
80.42
77.73
81.7776.44
83.12

判定
OUTOUTOKOKOK

なお，改良厚 h が 1.5m のときの計算過程を以下に示す。

なお，改良厚 h が 0.7ｍのときの計算過程を以下に示す。

qu1 =131.09V+W =+ 17 ×
（1.244 + 2 × 1.5/2）
1.244 + 2 × 1.5 / 2
B'= 94.42（kN / m 2）

qu1 =

1
qa1 = (ic ⋅α⋅ c1 ⋅ Nc + ir ⋅β⋅ rt1 ⋅ B´⋅Nr + iq ⋅ rt 3 ⋅ Df ´⋅Nq )3
1= ｛0.756 ×1× 35 × 8.3 + 0 × 0.5 × 17 × 2.744 × 0.4 + 0.756
31qa1 = (ic ⋅α⋅ c1 ⋅ Nc + ir ⋅β⋅ rt1 ⋅ B´⋅Nr + iq ⋅ rt 3 ⋅ Df ´⋅Nq )31= ｛0.704 ×1× 35 × 8.3 + 0 × 0.5 ×17 × 1.944 × 0.4 + 0.704
3×（18 × 0.5 + 17 × 0.7）
× 2.5｝= 80.42（kN / m 2）

131.09V+W =+ 17 × 0.7
1.244 + 2 × 0.7 / 2
B'= 79.33（kN / m 2）×
（18 × 0.5 + 17 ×1.5）
× 2.5｝= 94.94（kN / m 2）
ここに，荷重の傾斜角θが，ここに，荷重の傾斜角θが，7

36.9636.96
H  H −1 −1 −1 
θ= tan −1 
 = tan  = tan  = 11.75° θ= tan  = 14.49°（1.244 + 2 × 1.5/2）
131.09 + 17 ×
131.09 + 17 × 0.7 V +W 
V +W 2222

 θ   11.75 
ic = iq =  1 −  =  1 − = 0.75690  90   θ   14.49 
ic = iq =  1 −  =  1 − = 0.70490  90  また，θ≧φ1 のために ir = 0
したがって，必要な擁壁下の改良厚は 1.5m となる。

また，θ≧φ1 のために ir = 0
したがって，必要な擁壁下の改良厚は 0.7m であるが、安全を考慮し1.0ｍとする。

8

【別掲⑦】
P256 図-9.30

9