第３章 日本の知見をベースとした技術基準の策定
３．１ 活動の背景と概要(1) 背景①

フィリピンにおいて安全なコンクリートブロック造を普及するための種々のアプローチ
これまでのフィリピンの建築物に関連する種々の法令、制度などの調査や、それぞれに関係する機関との意見交換により、安全なコンクリートブロック造を普及するためのアプローチとして、以下のようなアプローチの選択肢が確認できた。
ア

フィリピンの構造基準としてのコンクリートブロック造の技術基準の作成
フィリピンでは、建築基準（NBCP National Building Code of the Philippines
1977 年大統領令。詳細は、日本建築学会 2012 年度大会梗概「開発途上国における建築許可制度の枠組み及び運用実態に関する調査研究 その 2 フィリピン（１）」参照。）により、構造基準、防火基準などの技術基準に適合した建設を行うことを求める建築規制制度が運用されている。建築物の構造安全性については、フィリピン構造基準（NSCP National Structural Code of the Philippines）の第 1 巻が整備されている。これは主に大規模建築物を対象としており、小規模住宅については、今後作成される第 3 巻によることとされている（構造基準の改訂の要点説明による。詳細は、日本建築学会 2012 年度大会梗概「開発途上国における建築許可制度の枠組み及び運用実態に関する調査研究 その 2 フィリピン（１）」参照。）が、第 3 巻は今だに作成されていない。また、非構造壁に関する基準も未整備の状態となっている。即ち、現状では、地震等による甚大な被害の主要な原因となっているコンクリートブロック造の低層の小規
模住宅や非構造壁についての技術基準が未整備の状態となっている。こうした状況下、
現在未整備のこれらの技術基準を作成することにより、現行の建築規制制度の枠組みの下で、基準への適合が図られることが期待できる。

イ

公共建築物を対象とした標準仕様書などの技術基準の作成
フィリピンにおける政府による公共建築物の多くが、公共事業道路省により設計、建設されている（一部、他省によるものがある）。その場合、同省は標準仕様書（Standard
Specifications）に従い、設計等を行う。現行の標準仕様書におけるブロック工事にかかる規定は簡易なものに留まっている（詳細は、日本建築学会 2020 年度大会梗概「フィリピンにおける安全なブロック造の普及に関する調査研究 その 3 フィリピンのブロッ
ク造にかかる基規準・住宅革新的技術認証制度」参照）。この規定を充実したものとすることにより、公共建築物におけるブロック造の安全性の向上を実現することが期待できる。このアプローチの直接的な制度上の対象建築物は公共建物であるが、こうした公共建築物についての技術基準類が、民間の建物に準用され、社会全体に広がっていくというプロセスは、日本を含め多くの国で見られる流れである。

ウ

低所得層住宅用の工法の認証の取得

31

フィリピンにおいて低所得層向けのローコスト住宅の供給を、国家住宅庁（NHA
National Housing Authority）が行っている。その供給をおこなう場合、民間からの材料、工法についての技術提案を認証することにより、同庁の住宅建設プロジェクトにおいて活用する制度（Accreditation of Innovative Technologies for Housing）が整備されている（2019 年度本プロジェクト成果報告書第５章 5.3「NHA/DPWH との安全なコンクリートブロック造に関する検討会の概要」、同章参考 5.4、5.5、5.6 参照。）。この制度の直接的な対象は、国家住宅庁により供給される住宅であるが、民間による建設にも適用されるとのことであり、この方法により安全なブロック造の普及が期待できる。因みに、フィリピンにおいて十分な技術を保有しているコンクリートブロックのメーカーであるジャックビルト社とスマートメーソンリー社は、この認証を取得している（2019 年度本プ
ロジェクト成果報告書第５章 参考 5.5、5.6 参照。）。
エコンクリートブロックの製品規格の実効的な施行の支援
2019 年のミンダナオ島群発地震により、コンクリーブロックの脆弱性が改めて露呈したことを契機に、コンクリートブロックの製品規格の改訂が行われた（2019 年度本プロジ
ェクト成果報告書第５章 5.6 「通商産業省との打ち合わせの概要」参照）。制度を所管
す る 通 商 産 業 省 製 品 規 格 局 （ DTI/BPS （ Department of Trade and Industry,
Bureau of Product Standard））では、この規格の遵守をメーカーに強制するなどの方法により品質の改善を図ることとしている（2022 年 2 月時点では、強制化の措置は実現していない）。フィリピンにおけるコンクリートブロック造の脆弱性の主要な原因の一つがブロック自体の低品質にあることから、このアプローチにより一定の改善が実現することが期待できる。

オ

ブロック工事を行う職人の技能の向上
建物被害調査、施工現場調査などから、コンクリートブロック造の脆弱性の主要な原因の一つが不適切な施工であることが確認されている。フィリピンでは、職業訓練を担
当 す る 技 術 教 育 ・ 技 能 開 発 機 構 （ TESDA Technical Education and Skills
Development Authority https://www.tesda.gov.ph/）が、種々の職業訓練を行っている。この中には、コンクリートブロック造のコースも含まれているが、十分な内容になっていないとのことである（フィリピンのブロックメーカーからのヒアリング）。この訓練の内容の改善を図ることにより、職人の技能の向上を図り、コンクリートブロック造の安全性向上に一定の改善を実現することが期待できる。因みに、日本では、各種の職種について同様の目的の職業訓練の制度があり、技能検定の制度（技能士制度）が機能している（令和 4 年 2 月 1 日現在、131 職種）。その中の建設関係の職種として、「ブロック建築」
が対象となっている。

カ

建物建設の施主の安全性に対する意識の向上
これまでの調査により、フィリピンにも、一定レベルの技術力を有するメーカーが複数存在していることが確認できている。彼らによれば、良質なブロックを製造したいが、施32

主から、低品質でよいので低価格で作るように求められ、不本意ながらそれに応じているとのことである。建物建設の施主の、建物の安全性についての意識を高めることにより、
このような状態を改善し、さらに適正な品質のブロックの利用を高めることで、安全なコ
ンクリートブロック造の普及への貢献が期待できる。これまでの活動の中でも、フィリピン
商工会議所（PCCI Philippine Chamber of Commerce and Industry））との協議の中で、この必要性の指摘があり、そのために同会議所の全国 134 支所を活用しての広報活動やマスメディアとの連携の提案があった（2019 年度本プロジェクト成果報告書
第５章 5.4「PCCI 建設部会メンバーとの意見交換会」参照）。
②

構造基準の作成の経緯
前節のとおり、安全なコンクリートブロック造技術の普及のアプローチには種々のものがある。このうち、本年度は、前節アの構造基準の策定に取り組んだ。その背景は、以下のとおり。
ア 建築規制制度と構造基準の社会的な定着
建築規制制度は、1977 年大統領令のフィリピン建築基準（NSCP）に基づいて実施されている。その構造についての技術基準であるフィリピン構造基準（NSCP）は、1972年に作成されている。その後、改訂を重ねて、2015 年には第 7 版が出版されており、建築基準を主管する公共事業道路省により参照すべき基準として指定され、多くの技
術者により実務において参照されている。こうした建築規制制度により技術基準が社会的に普及するという状況が、フィリピンでは定着しており、フィリピンの建物全般の改善を図るアプローチとして有効と考えられる。
イ 日本側参加者の知見
日本側参加者の多くは、建築物の技術基準の作成、施行などに経験、知識を有している。また、建築規制制度の経験を有する者も参画しており、構造基準策定のアプロー
チは日本側参加者が持っている知見に適合したものである。
ウ フィリピン側カウンターパートの意欲と日本側との信頼関係
フィリピンの構造基準は、民間の専門家の団体であるフィリピン構造技術者協会（ASEP Association of Structural Engineers of the Philippines）が作成し、それを、建築基準を主管する公共事業道路省が指定するという制度体系となっている。同協会は、本プロジェクトに大変意欲的に取り組んでいただいている。例えば、2019 年度に実施した、日本への招へいに際しては、予算の制約から、行政機関、関係機関、指導的なメーカーなどの関係機関・グループなどから各 1 名（合計で 7 名）にせざるを得なかった。この際、同協会では、基準作成を担当する幹部会員 2 名を追加（合計 3 名が参加）で自費参加させるなど、積極的な取り組みを行っている。
また、本プロジェクトの主要メンバーは、これまで日本建築学会国際委員会地震防災小委員会において、海外の建築規制、建築基準などについての調査研究に取り組んでいる。その活動の中で、フィリピンは国際的に広く参照されているアメリカの基準準拠

33

の構造基準であることもあり、主要な調査研究の対象となっていた。このため、2010 年の同小委員会設置後間もない 2011 年 12 月に、同協会への最初のヒアリングを行って以来、フィリピン構造基準についての質疑応答、日比のそれぞれの構造基準に従った設計事例を作成してもらい、それの比較と分析、その結果の国際会議での共同発表、
幹部メンバーの日本への招へい（JICA プロジェクトの一環）など、長年にわたり協力活動を積み重ねてきており、相互の信頼関係ができたことも基盤となっている。
ヱ 2020 年度におけるオンライン会議による検討と合意
フィリピン構造基準作成機関であるフィリピン構造技術者協会は、2018 年度の本プ
ロジェクト開始直後から、フィリピン側の主要な機関の一つとしてヒアリング、意見交換などを重ねてきた。新型コロナウイルス感染拡大により現地調査、招へいが困難となった
2020 年度には、同協会と３回のオンライン会議を開催し、・日本側で考えている補強コンクリートブロック造の技術基準の骨子の説明（フィリピン構造基準の想定している地震荷重の要求を満たしていることを含む）
・フィリピンで基準を普及させるための種々の選択肢についての意見交換
・上記の選択肢のうち、フィリピン構造技術者協会と共同で技術基準を作成することに基本的な合意を行い、その結果を、フィリピン構造技術者協会と北海道建築技術協会との合意書（Memorandum of Agreement ２０２１年６月１日付け）にまとめた。

(2) 検討活動の概要
前節の合意書に基づき、2021 年度の活動の一つとして、オンラインの検討会を、下記のとおり開催した。（各回の参加者リスト及び議事録を添付）①

第 1 回：2021 年 8 月 23 日②

第 2 回：同 9 月 21 日③

第 3 回：同 10 月 18 日④

第 4 回：同 11 月 15 日⑤

第 5 回：同 12 月 13 日⑥

第 6 回：2022 年 1 月 17 日⑦

第 7 回：同 2 月 7 日⑧

第 8 回：同 2 月 28 日（招へい時に予定していた構造実験の視察の代替として、実験の状況のビデオによる説明）

また、その成果を、フィリピン構造技術者協会会員、建築行政関係者、一般技術者に広く理解してもらうとともに、今後の進め方を検討するためのワークショップを、2022 年 2 月 16 日にオンラインで開催した。詳細は、第７章 7.4 成果報告会参照。
＊参考 1 オンライン検討会の参加者リスト＊参考 2 オンライン検討会の議事録（楢府龍雄）

34

３．２ 改善 CB 造とその技術基準策定の方針（一社）北海道建築技術協会では 2018 年度後期から国交省の補助金を受け「フィリピンにおける安全なブロック造技術の普及」に関するプロジェクトを進めている。その中で、改善補強コンクリー
トブロック（CB）造について以下のようなことを考えている。

(1) 北海道建築技術協会報告書の提案についての再検討（社）北海道建築技術協会の 2007 年の報告書*1 によると、「現状の組積造における課題に対する解決方法の提案」について次のような指摘がある。
*1（社）北海道建築技術協会「新北方型 RM 住宅研究委員会報告書」2007.3①

構工法の改良ア

技能依存の減少イ

現場 RC の減少②

施工性の改善ウ

階高充填エ

開口部の施工方法③

ユニットの改良オ

ユニットの軽量化

カ

ユニットの意匠性向上④

イニシャルコストの低減とライフサイクルコスト
キ

イニシャルコストの低減

クライフサイクルコストの考え方の浸透ケ

販売対象とイニシャルコスト

⑤

フレキシブルな構造規準
コ⑥

仕様規定から根拠を規定した計算規準
ユーザーへの組積造の浸透サ

組積造がユーザーの選択肢となるような対策

シユーザーの要望に応じたメニューの充実

CB 造の改善工法の提案に当たって、上記の 1)～12)に対する解決策を次のように考えている。
ア

技能依存の減少技能を有する多数の人材を将来的に確保することは難しいため、熟練工でなくとも CB を積

むことができる工法が望ましい。その解決策の一つが空積み工法である。CB ユニットの寸法
精度はかなり高いので、（目地モルタル無しで）単に積み重ねても面内の傾斜はほとんどなく、面外の傾斜も一般的には極わずかで、CB ユニットを積み重ねていく段階で面外に傾斜が生じた場合は、楔などを用いて適宜修正するとよい（図 3.2.1）。鉄筋は工場でユニット寸法に合わせた格子状に加工し、それを現場に搬入し、複数の格子を組み合わせて、それにユニット

35

を嵌め込み積み上げていく鉄筋先組工法が有望である。

図 3.2.1 組積精度測定結果（渡辺光良による）*2,*3*2「全天候組積工法による RM 構法の実用化」サンコーシステム開発（株）*3 渡辺光良「格子鉄筋を用いた全天候組積工法による RM 構造の実用化に関する研究（その 2 RM ユニットの所用精度並びに格子鉄筋の格子間隔）」昭和 62 年度日本建築学会関東支部研究報告集
イ

現場 RC 工事の減少
CB 造の施工合理化には RC 工事を減少させる必要があるが、実際の建設現場では型枠を用いた現場打ちコンクリートをかなりの部分に採用している（写真 3.2.1）。この解決策として、
壁端部の収まりの簡略化のためユニット端部が塞がった端部ユニットを採用する。ただし、ユニットの種類を極力増やさないようにするため、基本ユニットと端部ユニットの 2 種にする。また、CB 造に関する従来の構造的な考え方では、端部には現場打ちの柱形の中に太めの鉄36

筋が入ったものの必要性が強調され過ぎているようである。しかし、耐力壁に作用する鉛直荷重を考慮すると、壁端部に大きな引張力が生じないような設計が可能である（引張力が生じる
場合は耐力壁が負担するせん断力を低減させる）ため、壁端部の鉄筋に過大な期待をしない設計を行うことが可能となる。

写真 3.2.1 型枠を減少させることが重要（CB 造の工事現場）
ウ

階高充填
流動性のあるコンクリートまたはモルタルを用いる階高充填では下向きの空洞にも、閉じ込められている空気を圧縮しグラウトされるので、階高充填で充填されない部分が生じる心配はほとんどなく、これは北海道で行われた 1994 年と 2020 年の施工実験（*4、*5、写真 3.2.2）で実証されている。階高充填の際に測定された側圧は最大 400gr/cm2 となっている*5。側圧による端部 CB の移動を防ぐために要する力は（10×20×400gr=80kgr）800N 程度となり、目地モルタルの(せん断)強度を 0.25MPa とすると目地の面積は 3,200 ㎜ 2=32cm2 となる。図3.2.2 の外目地の面積は 0.6×2×39=46.8cm2 となる。目地からのグラウトの漏れを防ぐため、目地には外側からモルタルを塗り込むので、目地モルタルが硬化した場合は、これで移動を防ぐことができる。なお、グラウトを充填しない部分を確保するにはグラウト浸入を防ぐ手立てが必要である。このため、全充填用のユニット（図 3.2.2）を用い、耐力壁の許容耐力を増大させ（2 倍以上が可能）、必要壁量を減らし、設計の自由度を高めることも考えられる。
*4 北海道寒地住宅都市研究所、（社）北海道建材ブロック協会、北海道農材工業（株）「ブロック工事におけるグラウトの階高充填工法の開発」平成 6(1994)年 3 月*5 北海道立寒地住宅都市研究所、（社）北海道建材ブロック協会、北海道農材工業（株）「ブロック工事におけるグラウトの階高充填工法の開発」平成 7(1995)年 3 月

37

写真 3.2.2 階高充填の施工試験（2020 年 11 月）

図 3.2.2 全充填 CB40×20 型 B ユニット（左）と E ユニット（右）エ

開口部の施工方法
ほとんどの部分には基本ユニットを用いるが、開口部の側部には端部ユニットを用い、（ユ

ニットの種類を少なくするため）腰壁・垂壁には基本ユニットを用いる。ただし、開口部の上面・下面には型枠を使用する必要があるため、腰壁・垂壁を用いない設計を行うか、腰壁・垂壁用ユニットの採用も考えられる。

オ

ユニットの軽量化
ユニットの軽量化は作業性の向上に寄与する。CB ユニットの軽量化にはフェイスシェルやウエッブの厚み（20mm 程度でも製造可能と思われる）の減少、ユニットの寸法変更が考えられる。ユニット寸法を 40×20cm から 45×15cm にするとユニットは若干小さくなり、軽量化となる（図 3.2.3）。

38

カCB ユニットの意匠性の向上
報告書*1 によると「現状 CB ユニットの形状はプロポーションが美しくなく、日本人の潜在的な美意識に適合していないとの指摘もある」ので、意匠性を向上させるため横長のユニットを採用する（ユニット寸法 40×20cm の縦横比は 1：2、45×15cm は 1：３となる、図 3.2.3）ことが考えられる。また、芋目地ばかりでなく破れ目地も（縦筋の上端までユニットを持ち上げることなく）容易に可能となるユニットによって意匠性を向上させることができる。

図 3.2.3 全充填 CB45×15 型 B ユニット（左）と E ユニット（右）キ

建物全体の意匠性の向上
ユニット長さの 1/2 ずれる破れ目地が可能な CB ユニットを用いると、任意のずれ（現実的にはユニットの厚み 15cm）の破れ目地が可能となり、その他の多彩な目地パターンも可能となる（図 3.2.4）。

a) CB40×20 破れ目地 3/8b) CB40×20 破れ目地 1/2c) CB45×15 破れ目地 3/8d) CB45×15 破れ目地 1/2

図 3.2.4 種々の破れ目地（任意の破れ目地が可能）

39

ク

イニシャルコストの低減
技能労働者の減少に伴い技能をあまり必要としない工法を目指す。具体的には、空積み・階高充填による施工の合理化、臥梁の省略・簡素化、壁交差部・端部詳細の簡略化などを図り、イニシャルコストを低減する。
ケ

ライフサイクルコスト
組積造のライフサイクルコストが低くなることは既に分かっているので、それを説明する分か

り易いパンフレットなどを作成し、建築関係者のみならず一般ユーザーにも理解してもらう活動を行う。
コ販売対象とイニシャルコスト
コストの低減を目指す大衆向けのものと、富裕層向けの高級感を持ったものの両者を示す必要があるようである。北海道には外断熱二重壁工法の住宅があり、快適な室内空間と同時に省エネにも寄与するなどのメリットをより多くの人々に知ってもらう活動を行う。
サ

仕様規定から根拠を示した計算規準
仕様規定を極力少なくし、規定内容も構造計算や構造実験などで緩和できる規準とする。

過去の地震被害とその原因は、1982 年浦河沖地震で被害を受けた CB 造建物は規準に全く合致しない構造であった。2011 年東日本大震災では補強 CB 造に構造的な被害はほとん
どない（ただし、非構造部材は大きな被害を受けている）。浪江町の住宅は屋根スラブの端部に被害が生じていたが、これは何か（例えば船のようなもの）がぶつかった際に生じたと思われる。また、津波による地盤の洗掘によって大きく傾いた CB 造住宅もあった。これらの被害から補強 CB 造は構造的には過剰設計と思われる部分があり、構造的に緩和する余地が多くある。
例えば、耐力壁短期せん断許容応力度を求める際、実験による下限値に組積係数 0.7 を乗じ、さらに応力集中による割増係数として壁量を 1.5 倍している。
（木造との比較）
ちなみに、1981 年から用いられている新耐震設計法の木造の壁量規定は固定荷重を実状よりかなり低く見積もり（屋根荷重 147kg/m2、床荷重 170kg/m）、地震力の 1/3 は非構造要素が負担するとの仮定で求めたものであった（2000 年の施行令改正で非構造が負担することは見込まない規定となった）。更に、木造の耐力壁には壁倍率に応じ地震層せん断力が平均に作用するものとして、CB 造の応力集中による割増係数 1.5 のような係数はない。
木造の耐力壁はその水平耐力を壁倍率で表していて、壁倍率 1 は 200kg/m で最大は 5 となっている。CB 造耐力壁（厚さ 150mm）で長さ 1m を壁倍率で表すと耐力的には 18.75 となるが、床面積当たりの重量（屋根荷重 1000 kg/m2、床荷重 1300kg/m2）を比較すると CB 造は40

木造の約 7 倍なので、その割合で換算すると壁倍率は 2.7 となる。なお、全充填とすると耐力は 2 倍程度増えるので、必要な壁量（壁率）は 1/2 に低減でき、その際の壁倍率は 5.4 に相当する。
シ

ユーザーへの組積造の浸透
一般ユーザーが組積造（CB 造）を選択肢の一つとなるようにアピールするため、ユーザーの要望に応じたメニューを充実させる必要がある。魅力的な CB 造建物などの紹介するパン
フレットを作ることも一案である。

(2) 枠組壁(2×4)工法と CB 造のモジュールについて
枠組壁(2×4)工法を北米から導入した際には北米規準を基に告示を作成した。北米の縦枠（stud）間隔は 16 インチ（40cm）であったが、日本に導入した際には日本のモジュールも使うことになるだろうと考え、告示では縦枠間隔を 50cm 以下とした経緯がある。結果的に縦枠間隔は450mm または 455mm となり在来の木造工法と混用することも行われているようである。このため合板や他のボード類も従来からの 3×6 尺のボード類をそのまま使うことができ、現在に至っている。
一方、CB のユニット長さ 390mm（目地を含めると 400mm、16 インチ）は北米規格のままで、日本のモジュールには合わせ難いまま現在に至っている。現在 CB 造が（沖縄を除いて）ほとんど建てられていない原因の一つにモジュールが影響していると思われる。もっとも、2011 年東日本大震
災による地震動と津波を受けても構造的にはほぼ健全に残った浪江町の CB 造住宅には45×15×15cm のユニットが使われており（写真 3.2.3）、芋目地ではなく CB ユニットの厚みの 15cm
ずれる破れ目地であったので、モジュールを日本に合わせ、かつ目地パターンに変化を持たせる試みがあった。しかし、この CB 造は全国には広がらなかったようであるが、再検討する価値のあるCB 造であると思っている。

写真 3.2.3(1) 東日本大震災による地震動・津波にも耐えた補強 CB 造（福島県浪江町）

41

写真 3.2.3(2) 東日本大震災による地震動・津波にも耐えた補強 CB 造（福島県浪江町）(3) CB 組積体の許容応力度
AIJ 規準*6 では次のように CB 造の A,B,C 種の許容応力度（単位はいずれも MPa=N/㎜ 2）を求めている。
*6（一社）日本建築学会「壁式構造関係設計規準集・同解説（メーソンリー編）」2006.3
1)

ユニットの規格強度 σ（A：4、B：6、C：8）2)

組積係数 0.7 を乗じて標準強度 F’m（A：2.8、B：4.2、C：5.6）3)

長期許容圧縮応力度は F’m の 1/3（A：0.93、B：1.40、C：1.86）

4)

長期せん断許容応力度は(2/7.5)√(0.1 F’m)（A：0.14、B：0.17、C：0.20）5)短期許容圧縮応力度は長期の 2 倍（A：1.86、B：2.80、C：3.73）

6)

短期せん断許容応力度は長期の 1.5 倍すなわち(2/7.5)×1.5=1/2.5 となるので、√(0.1

F’m)/2.5（A：0.21、B：0.25、C：0.30）
以上のようになっており、他の規格強度のユニットを用いる際には、上記のように規格強度を基に同様の計算行ってよいと考えられる。なお、提案している表 3.2.1 の必要壁率（X,Y 方向の耐力
壁の水平断面積の和の床面積に対する割合）はせん断許容応力度を 0.25（MPa=N/㎜ 2）としベースシヤ係数 0.2 で行っている。また、必要壁率には応力集中による割増係数 1.5 倍が含まれている。
表 3.2.1：各階の必要壁率
平屋の2 階建の建築物

3 階建の建築物

建築物

1階

2階

1階

2階

3階

1.20%

2.76%

1.46%

4.32%

3.20%

1.70%

(4) フィリピンの規準による規定の検討
フィリピン規定（NSCP）の(208-9)式によると、低層建築物のベースシヤ V は次式で与えられる。

42

(3.2.1)
上式を W で除すとベースシヤ係数 CB となり、Ca=0.44Na、Na は断層近傍係数で（断層までの距離が 10km 以上の場合）1.0、重要度係数 I は通常用途の場合 1.0、R ファクターは組積耐力
壁構造の場合 4.5 なので、CB は次のようになる。
(3.2.2)
よって、フィリピンの耐震基準によるとベースシヤ係数は 0.244 となるが、これを用いて強度設計を行う。日本ではベースシヤ係数 0.2 で短期許容設計を行っており、その際に AIJ 規準ではせん
断許容応力度をひび割れ強度のほぼ下限値を示す図 3.2.5 の 1 番下の点線としている。強度設計で行う場合には、許容応力度をこれより少し割り増しても構わないと考えられる。米国の基準では荷重係数を 1.4 として（許容応力設計から）強度設計に移行した経緯があり、その程度の割り増しも考えられるが、ひび割れ強度の下限値に近い（図 3.2.5 の下から 2 番目の点線）を参考に、強度設計に用いるせん断許容応力度を√(0.1 F’m)/2（短期許容せん断応力度の 1.25 倍）としても良いであろう。このように考えると日本のベースシヤ係数 0.2 はフィリピンの 0.25 に相当する。この結果
から、地震断層から 10km 以遠の全区域で提案している壁率はフィリピン規準を満足する。なお、
上式で Na=1.0 としたが、既知の地震断層が 5km 以上の場合は Na=1.2 となるので、地震断層から 10km 以内では断層近傍係数を乗じて表 3.2.1 の必要壁率を増加させる必要がある。

図 3.2.5 補強 CB 造耐力壁のせん断応力度（石山祐二）

43

参考資料

Background and Policy of the RCHB Guideline
based on Japanese Experience
Yuji Ishiyama** Professor Emeritus of Hokkaido University, Executive Director of NewsT Reserch Lab. Co.Ltd.

1

Introduction

In order to introduce Reinforced CHB (RCHB)
construction (Fig.2) to the Philippines, Hokkaido
Building Engineering Association (HoBEA) started
the project in 2018 that has been supported and ﬁnanced by the Ministry of Land, Infrastructure, Transport and Tourism (MLIT) of the Japanese Government. The RCHB construction to be proposed is nota copy of Japanese construction, but it is the improved one with new concepts so that it would be
accepted in the Philippines.
The draft of the “Guideline for the Engineered
RCHB Construction in the Philippines” has been prepared in cooperation with Association of StructuralEngineers of the Philippines (ASEP) and HoBEA.
This report is to explain the concept and backgroundof the guideline. It also conﬁrms the structural capacity of RCHB construction that includes new practice, considering out-of-plane and in-plane capacity of
RCHB bearing walls, etc.

Concrete hollow blocks (CHB) are widely used in
the Philippines for low-rise buildings and for nonstructural walls. Most of them are manufactured bysmall-scale factories with little quality control, andthe buildings of CHB construction are often damaged by natural disasters such as earthquakes andtyphoons. The buildings of CHB construction in
Japan, on the other hand, are well reinforced andhave survived many severe earthquakes, tsunamis(Fig.1) and typhoons. They are also ﬁre-resistant.

Figure 1: CHB house that survived 2011 Great East
Japan Earthquake and Tsunami

Structural Capacity of RCHB

2.1

Vertical load bearing capacity

Basically RCHB construction requires no columns.
Therefore, the vertical load capacity of bearing walls
is one of the most important issues.
Buckling load of a height h bearing wall (supported at both ends) is as follows (Fig.3).

Roof slab
Horizontal rebar
d b =10 mm @400
Window

2

Pk

Vertical rebar
d b =10 mm @400

Pk = π 2
Bearing wall(shear wall)Pk

d b =12 mm rebar
at wall ends & around openings

EI
h2

t
t

h

Floor slab
d b =12 mm rebar
at wall ends & around openings

Door

(1)

b

EI
EI

h

Horizontal rebar
d b =10 mm @400

b
25 25
100
25 100150

150

25 400

Vertical rebar
d b =10 mm @400

400
Bearing wall(shear wall)

Pk
Figure 3: Buckling of CHB walls

Pk

Young’s modulus E of CHB is as follows† 。
E = 2.1 (kN/mm2 )(2)GLFoundation† For a CHB unit of Type B of Japanese Industrial Standard′ = 4.2 (N/mm2 ).
(JIS), E1/3 = 500σm (N/mm2 ) and Fm

Figure 2: Improved CHB construction

44

1
wh2
12

The moment of inertia I for a rectangular section
is as follows.
b t3
(3)
I=
12
Nominal dimensions of a CHB unit are b = 400(mm)and t = 150 (mm). Assuming that the thickness offace shell is 25mm, the moment of inertia I of a unit
for face shell only becomes as follows.

1
wh2
8

h

1
wh2
2

1
wh2
8

a)

b)
W

P

A

c)

d)

P

D

e)

P

Figure4: Out-of-plane load andbending
moments
M
M
T
1
2

400 × 150 400 × 100−= 112.5×106 −33.3×1061212= 79.2 × 106 (mm4 ) (4)
3

I=

w

3

3

3

h
h
of CHB fences have been overturned
during earthT
B
C
quakes.
M
M
bTherefore,
walls should be supported at both ends,
and putW continuous rebars to resist the bending moPP
may occur at the midhigh ofmente
of 18 wh2 which
T
wall.
h
In case only
the bottom of wall is ﬁxed, the wallTW
heightshouldnotexceed1/2 of other walls and verP
PAD
M anchored to the supportingtical
rebars should beTmembers or foundations that have enough capacityhagainst overturning moment of the wall.
0

1

Therefore, the buckling load Pk for the 3000(mm)high CHB wall is given as follows.

2

2

2

2

2

Pk = 3.142

2.1 × 79.2 × 106= 182.2 (kN)
30002

2

(5)

2

1

1

1

T1
B

The weight of the roof ﬂoor per unit area is 10 kN/mand the wall ratio is 0.0012 (Table 3). Since the walls
are in X and Y directions, the compressive stress σcof the bearing wall becomes as follows.
10 × 1000/1000000= 0.417 (N/mm2 )0.012 × 2

(7)

Incidentally the long-term allowable compressive
stress of CHB of Type B is 1.4 (N/mm2 ).
The above calculation shows that the compressive
stress acting to CHB walls is much less than allowablestress or buckling stress.
Therefore, we can conclude that the bearing walls
have enough capacity against vertical load (even if
stress concentration may happen). As to two or threestory buildings, the wall ratio becomes larger (Table3) and the above conclusion remains the same.

2.2

Out-of-plane capacity of wall

2.2.1

Bending moment and wall support

C

M1

2

σc =

1

2

Converting the above, we have the buckling stressσk as follows.
182.2 × 1000
σk == 3.04 (N/mm2 )(6)
400 × 150

1

2.2.2 b Vertical rebars for out-of-plane loadReferring Fig.4b)〜d), the maximum bending moment to design walls that are supported at both ends
is given as follows.
wh2
Mmax =(8)8
Let us assume that vertical rebars resist tensile
force, CHB resists compresive force and out-of-plane
seismic factor is k. Then, let the weight of CHB wallbe 20 kN/m3† , the thickness of the wall d m and forthe width 0.4 m, w is given as follows‡ 。
w = k × 20 × 0.4 d = k × 8 d (kN/m/0.4m)(9)Substituting the above into Eq.(8), we have
Mmax = k d h2

(10)

In case the vertical rebar is placed at the center ofwall and its allowable tensile force is T , the allowablebending capacity Ma is given as follows§ .
Ma = T ×

The wall is subjected to uniform lateral loads w causedby seismic force or wind pressure (Fig.4a). The bending moment distribution diﬀers accoding to the support conditiones. In case both ends are ﬁxed as
1
Fig.4b), the maximum bending moment is 12
wh2 atboth supports. In case the bottom is ﬁxed and the
top is simply supported, the maximum bendng moment is 18 wh2 at the bottom as shown in Fig.4c). In
case both ends are simply supported, the maximum
bendng moment is 18 wh2 at the middle as shown in
Fig.4d). In case only the bottom is ﬁxed and the
top is free, the maximum moment at the bottom becomes 12 wh2 as shown in Fig.4e) that is extremely
larger than other cases. And this is one of the reasons

45

d 3
3
× = d T = 0.375 d T
2 4
8

(11)

Equating Eq.(10) and Eq.(11), we havek h2 = 0.375 T(12)(Since the thickness d of CHB is proportional to theweight w, the thickness has no inﬂuence).
† This may be too large. But it may be reasonable including
the weight of finishings.
‡ Wind prsssure is 2.7 kN/m2 for partition walls in BSL(Building Standard Law of Japan) enforcement order. Thismeans that 1g seismic force for CHB walls more than 0.135 m
in thickness is larger that wind pressure. For low rise buldings
wind pressure may be less than 2.7 kN/m2 .
§ In case joint mortar is indented, d becomes smaller for 1〜2mm, but the factor 34 can be 87 . Therefore, using 34 and theinfluence of indented joints is ignored in the calculation.

The sectional area of the rebar db = 10mm is
78.5mm2 and the yield strength of 230R is 230N/mm2 ,so that the allowable tensile strength becomes T =18.1 kN. Therefore, for k = 1.0, ]period structures is given as follows (Eq.(208-9)).

h = 2.61 m

where, Ca = 0.44Na for the zone Z = 0.4 and for thesoil proﬁle type SD or SE . The near-source factor
Na = 1.0 for the distance to the fault is more than
15 km regardless of seismic source types. The importance factor for ordinary structures is I = 1.0. R
is the reduction factor to consider overstrength andductility, and R = 4.5 for masonry shear walls (Table 208-11C). W is the total weight of the strcuture.
Therefore, the base shear factor CB = V /W is obtained as follows.

(13)

For db = 12mm rebar, the area is 113mm2 , thenT = 26 kN and h = 3.12m.
The above calculation shows that the hight of wallis 2.61 m with db = 10mm @400mm and 3.12 m withdb = 12mm @400mm (Table 1).
Table 1: Rebar and height of CHB wall
Out-of-plane seismic factor
Vertical rebar spacing
Rebar
db = 10mm
230R
db = 12mm

1.0
0.4 m
2.61 m3.12 m2.3

In-plane shear capacity of wall

2.3.1

In-plane shear strength

CB =

2.3.3

2.5 × 0.44 × 1.0 × 1.0= 0.244
4.5

(14)

(15)

Required wall ratio

Assuming the base shear factor is 0.2, the weight ofroof ﬂoor is 10 kN/m2 and the allowable shear stressof CHB1) is 0.25 N/mm2 , the required wall ratio pr(sum of horizontal sectional area of walls in the direction concerned diveded by the ﬂoor arear) for single
story buildings is given as follows.

Table 2: Shear strength of CHB wall for design

2.3.2

2.5 Ca I
W
R

Base shear factor CB = 0.244 using 0.30 for strength
design is almost equvalent to CB = 0.2 using 0.25 forallowable stress design (0.244/0.3=0.81, 0.2/0.25=0.8).
Therefore, the design wall ratio pd of Table 3 that isderived for the base shear factor CB = 0.2 can be
accepted in the Philippines. However, in case NearSource Factor Na > 1.0, pd should be incresed bymultiplying Na .

According to the AIJ Structural Standard1) , in-plane
shear stress of reinforced CHB is 0.25〜0.3 N/mm2 at
cracking level and it is aumented approximately threetimes at ultimate capacity level of 0.75〜0.9 N/mm2 .
Therefore, we may assume that shear strength is 0.25
N/mm2 for allowable stress design, and 0.3 N/mm2
for strength design (Table 2).
Design method
Allowable stress design
Strength design

V =Shear strength (N/mm2 )
0.25
0.30

pr = 0.2×10×1, 000/(0.25×1, 0002 ) = 0.008 = 0.80%(16)Considering the stress concentration of 1.5, the design wall ratio pd is given as follows.

Base shear factor(BSL of Japan)
According to Building Standard Law (BSL)2) , thedesign base shear factor of short period structures is
0.2 for allowable stress design in most areas in Japan
including Tokyo. Therefore, design base shear factorof 0.2 at allowable stress level means that the baseshear factor at ultimate shear level becomes apporximately 0.6. This indicates that design base shear
factor is 0.6 for ultimate capacity level, i.e. the structural characteristic factor is Ds = 0.6 in Japanese seismic code. Since the maximum value of Ds is 0.55 forthe most brittle RC structures, Ds = 0.6 is acceptablecomparing this value with the values of other typesof structures. Furthermore, the design wall ratio isincreased by 1.5 times of required wall ratio (Table3). This indicate the ultimate capacity of RCHB construction is 0.9.

pd = 0.0120 = 1.20%(17)

For two and three story buildings, assuming theweight per ﬂoor area is 13 kN/m2 , Ai of the next
formula becomes A2 = 1.213 for two story buildings
where α2 = 0.435 and T = 0.14 (s), and A3 = 1.417
and A2 = 1.158 for three story buldings where α3 =0.278, α2 = 0.639 and T = 0.21 (s). The wall ratiosof two story buildings and three story buildings arecalculated as shown in Table 3.
( 1) 2T
Ai = 1 + √ − αi(18)αi
1 + 3TThe values in Table 3 can be adjusted multiplying
Z/0.4 and should be increased by Near-Source Factor
Na > 1.0.
Since upper bearing walls supported by lower bearing walls should be considered to be structurally effective, the wall ratio of upper story includes only
the parts of bearing walls on the lower bearing walls(Fig.5).

(NSCP)
Accorrding to “Sec. 208.5.2 Static Force Procedure” of NSCP 2015, the design base shear V of short

46

h2

h1
b

Number of stories
Story concerned
Required wall ratio* pr
Design wall ratio* pd
Wall length** (mm/m2 )AIJ Standard** (mm/m2 )Number of stories
Story concerned
Required wall ratio* pr
Design wall ratio* pd
Wall length** (mm/m2 )AIJ Standard** (mm/m2 )1 story
1st
0.00800.012080
150

2 story
1st
2nd
0.0184 0.0097
0.0276 0.0146
184
97
180
150

1st
0.02880.0432288
250

3 story
2nd
0.02130.0320
213
180

W

P

Table 3: Wall ratios for each story and direction

b

h1

h

P'

h

O

3rd
0.01130.0170
113
150

(i)

b0
b

T

(ii)
T'

a) Bearing wallb) Bending moment
P3

W3

Figure 6: One story bearing wall subjected to horizontal and vertical forces, and its moment* Sum of horizontal sectional area of walls for each direction diveded by the floor area** Wall lenght per floor area for 150 mm thick wall
(Article 62 of BSL Enforcement Order, it shall be morethan 150 mm/m2 .)where, t is the thickness of the wall and w is theweight of the supported building per unit ﬂoor area.
W 2 above relation into Eq.(19) gives
Substituting the
P
P

W2

2

2

Ph =

1
btw
b0
+ b0 T
2 (1 + αy /αx ) pr(21)

Let the average shearh stressof the bearing wall2
be τ , P is given as follows.

Bearing wall

be

W1

P1
Floor slab or beamP = τ bt

(22)
M2

Then Eq.(21) becomes1btw
τ b t h = b0
+ b0 T
2 (1 + αy /αx ) pr

Bearing wall

W1

P1

(23)

h1

Therefore,

Figure 5: Eﬀective part of bearing wall (be ) for wallratio calculation

2.4

Uplift of bearing walls

2.4.1

Uplift of bearing walls and critical ratioτ=btw(1 + αy /αx ) pr

0.25 =

0.8b
0.01
0.8 T
+
2h (1 + 3) 0.008 150 × 3000

b

(25)

b
T
0.25 = ( ) × 0.125 + 0.00178
(26)
h
1000
Therefore, the critical aspect ratio rc that does
not cause uplift becomes as follows.
0.125hrc = ( ) =Tb(0.25 − 0.00178 1000)
0.500 no anchorhrc = ( ) = 0.573 db = 10 mm anchorb
0.613 db = 12 mm anchor

(20)

(27)

(28)

These values become twice in case the top of wall is
ﬁxed (the rotation of the top is restricted, Fig.6b(ii)).

47

O

(24)

Assuming the wall ratio of Y direction is threetimes larger than X direction, i.e. αy /αx = 3.0 andconsidering X direction that is apt to uplift, the above
equation becoms as follows, when the average shear
stress reaches at the short term allowable shear stressτ1 = 0.25(N/mm2 ), where b0 = 0.8b, w = 10(kN/m2 ) =0.01(N/mm2 ), h = 3000(mm), pr = 0.008 from Table
3, and t = 150(mm).

(Single story bearing wall)
A wall is subjectd to horizonat force P and vertical force W as shown in Fig.6. For the wall of widthb and height h, neglecting tensile strenght of the walland its rebars, the moment equilibrium around O isgiven as follows.
1
P h = b0 W + b0 T
(19)2
where, T is the tensile force of the anchor, W acts atthe center of the wall, and b0 is the distance between
the center of rotation O and the anchor.
The total vertical loads to a building is supported
by bearing walls in X and Y directions. The actual
wall ratios are more than required ones by αx and αyfor X and Y directions. The vertical loads are supported by bearing walls and it can be assumed thatthe supported loads are proportional to the horizontal sectional ares of walls. Then the W in Fig.6 isgiven as follows.
W =

b0 T
1 b0 O w+
2 bh (1 + αy /αx ) pr M 1 b t h

W
W

P
P

P'

h

O

TT

h

O

(i)(i)b0b0
bbO(ii)(ii)

O

b b

T' T'
W3W3

P 3P 3h 3h 3
WW2 2

PP2 2

W 2W 2

P2P2

M 3M 3h 2h 2h2 h2h h

WW1 1

PP1 1

Then, the critical aspect ratios rc with or withoutanchors are shown in Table 4.
(Two story bearing wall)
For two story bearing wall (Fig.7a), Eq.(19) andother eaquations become as follows, where the subscripts 1 and 2 show the story number.
1
P1 h1 + P2 (h1 + h2 ) = b0 (W1 + W2 ) + b0 T (29)2
b1 t1 w1
b2 t2 w2W1 =W2 =(1 + αy1 /αx1 ) pr1(1 + αy2 /αx2 ) pPr2
(30)
P1 + P2 = τ1 b1 t1
P2 = τ2 b2 t2
(31)

hh

W 1W 1

P 1P 1MM
2 2

M 2M 2

h1 h1

h1h1

O O

OO

MM
1 1

bb

M 1M 1b bb) 3 story bearing walla) 2 story bearing wall

Figure 7: 2&3 story bearing walls subjected to lateralforces, vertical forces and the bending moments
W

W

P

h LhR

hL

where, we assume that b1 = b2 = b, t1 = t2 = t,
h1 = h2 = h, αy1 /αx1 = αy2 /αx2 = 3.0, b0 = 0.8b,
w1 = 13(kN/m2 ) = 0.013(N/mm2 ), w2 = 10(kN/m2 ) =0.01(N/mm2 ), h = 3000(mm), pr(1/2) = 0.0184 from
Table 3, pr(2/2) = 0.0097, and t = 150(mm).
P
Furthermore, when the shear stress of the bearing wall at the 1st story becomes the allowable shear
stress for temporay loads, i.e. τ1 = 0.25(N/mm2 ), we
assume that the shear stress of the bearing wall at the
2nd story is τ2 = (0.0097/0.0184)0.25 = 0.132(N/mm2 )(Table 3). Then, the critical aspect ratio rc that does
not cause uplift of the two story bearing wall is givenT
as follows.

0.908 no anchor
h1 + h2
rc = () = 0.992 db = 10mm anchor (32)b

1.034 db = 12mm anchor

b

W
P

W

P

W

P

hR
bh

b

hL

h

bh

h LhR

hR

h

b) Fixed at both endsa) Fixed at one end

W'
P'

W

P'
Figure 8: Bearing walls with openings

W'

In casethere areh no openings, the eﬀective height hhof the bearing wall he is the height of the story h,i.e. he = h (Fig.6a). In case there are openings, theOeﬀectiveheightO(i)of the bearing
wall he is calculated Oas(ii) (i)
b0
(ii)
b0
b
follows,h>
T' he need notT'b= hL >= hR (Fig.8). The
T whereb
to be more than 2hR .
W3

h

O

b

W3

3
P3
(hLP+
hR )
<
he =
2h
= R
2
The aspect ratio r is calculated as follows. h 3

(34)
h3

he
r=
(35)
W2
W2
W2
W2
P2 b
P2
P2
M3
Depending on the aspect ratio r, the lateral capacity of the bearing wall is reduced by multiplying
the reduction
factorh2hh 2 β that is calculated ash2follows.
h2 h
{
<
r
1
for
r
= Wc1
W1
W1 β =
W 1(36)P1
P1
M2
M2
rhc /r Mforr > rc P 1h2(Three story bearing wall)
Similar calculation gives that the critical aspectP2
ratio rc that does not cause uplift of the three story
bearing wall is given as follows.

1.094 no anchor
h1 + h2 + h3
rc = () = 1.164 db = 10mm anchorb
P1
1.198 db = 12mm anchor(33)
The above calculation shows that the eﬀect of anchors of db = 10mm or db = 12mm to prevent uplift
is rather small. Therefore, the eﬀect of anchors isneglected in the calculation below.

M3

M2

The critical aspect ratio rc is given in Table 4, wheredependingcondition of bearingh1 walls, rc h1
h1 on the end
h1
for “ﬁxed at one end” is applied (Fig.8a) or rc for“ﬁxed at both ends” is applied (Fig.8b).
O

b

2.4.2

h

h

Table 4: Critical aspect ratios rc of bearing walls
Diameter ofArea
T*
Critical ratio rc
Anchor (mm) (mm2 ) (kN)
A
B
None
0
0
0.500
1.000
10
71
18.1
0.573
1.146
12
127
26.0
0.613
1.226
*Tensile strength of 230R anchor
A: Fixed at one end, B: Fixed at both ends

W'
W'

P'

Aspect ratio and reduction factor of
single story bearing wall

O

O

b

M1

M1

48

O

b

Table 5: Reduction factor β of bearing walls
Bearing wall stories
Critical aspect ratio rc(Fixed at both ends)
Reduction factor β

If the aspect ratio r is greater than the critical aspectratio rc , the lateral capacity of the wall is reduced bymultiplying the reduction factor β as follows.

b

1
0.5
(1.0)

2
0.91
rc /r

3
1.1

M1

M1

2.4.3considered if β > (1 − ϕ) where ϕ is the opening
ratio.

Reduction factor of multi-story bearingwall

In case of multi-story bearing wall, the aspect ratio r
is determined from Eq.(35) for each structural frame(the avearage height is used for inclined wall) and thehreduction factor β is calculated using Eq.(36).
Since the reduction is considered according to theABhwidths of openings, the reduction
factorβC needD not
be considered if β > (1 − ϕ) where ϕ is the openingb
ratio (sum of opening widths divided by
the wholebearing wall width).

F

h

F

G

h D D
E

G

D

A

h

B

D

h

h A A
h

B

B

b

C

C

D

D

A
A A

F

h
B

C

D

E

A A
A

BB
B

C

D

A

E

F

E F
F

h

h D

F

G

D

E

CC

D

D

b b
b

b

A

A

B

B

b

c) 3 story bearing wall

C

E

C

b

d) 3 story & 2 story
bearing wall

Figure 9: Aspect ratio of multi-story bearing wall

F

B

C

b

C

G

F

E

B

The above calculation is based on the base shear
factor 0.2 and allowabale stress for temorary load.
The base shear factor 0.2 seems to be too small for
considering the uplift of walls. However the baseshear factor for the uplift of whole structure becomes
more than 0.4, considering the vertical load that is
supported by bearing walls in orthogonal direction.
Furthermore the structure does not overturn even if
it may uplift, considering the size eﬀect, and collapse
mode of uplift is ductile behavior. Therefore, theassumptions that are used in the above calculation
should be accepted.

G

h
C

C

In summary, the reduction factor for each walland thereduction factor for frame are calculated,bthen the smallest reduction factor (that reduces most)is used.

b) 2 story bearing wall

G

D D
D

CC

b
b b

b

a) 1 story bearing wall

h

B
BB

G

• In Fig.9c), the aspect ratio for frame is r = h/b
and the reduction factor β is calculated, whereE
the criticalaspect ratio rc is 1.1. The reduction
factor β need not be considered if β > (1 − ϕ)where ϕ is the opening ratio.
• In Fig.9d), the aspect ratio for frame of threestory
is r = h/b and the reduction factor β isbcalculated, where the critical aspect ratio rc is
1.1. The aspect ratios and reduction factors forframe of 2 story are calculated for the bearingGwall including
D and F and the bearing wall
including E and G. The reduction factor β neednot be considered if β > (1 − ϕ) where ϕ is theE
openingratio (sum of opening widths divided
by the whole bearing wall width).

F

E
E G

F

F

3

(Example)DE
h In Fig.9, the aspect ratio r and reduction factor
β are calculated for each bearing wall (A, B, C, . . . ,G) as a single story bearing wall (Table 5). FurtherD
A
B
C
more the reduction factor β for frame is calculated
as follows.

Conclusion

RCHB construction has enough structural capacity
to survive severe earthquakes, tsunamis, typhoons,etc. It is also ﬁre resistant. Some of important points
to be considered in structural design are as follows.

b• In Fig.9a), the aspect ratio for frame is r =h/b, the critical aspect retio is rc = 0.5, andthe reduction factor β = rc /r is calculated. The
reduction factor β need not be considered if β >(1 − ϕ) where ϕ is the opening ratio (sum of
opening widths divided by the whole bearing
wall width).

1. CHB bearing walls should be reinforced withvertical and horizontal rebars.
2. Bearing walls should be installed in the entire
building in balance horizontally and vertically.
3. Bearing wall ratios of every story should not beless than the design wall ratios (Table 3) in X
and Y dorections.

• In Fig.9b), the aspect ratio for frame r = h/b
is calculated as 2 story bearing wall regardlessthe number of stories. The reduction factor β
is calculated, where the critical aspect ratio rc
is 0.91. The reduction factor β need not be

4. Floor and roof slabs should have enough capacity to distribute lateral forces to bearing walls.
5. Continuous foundation should be placed to support bearing wall lines of the ground ﬂoor.

49

(References)
1) Architectural Institute of Japan (AIJ): “StructuralStandard for Wall Type Structures (Masonry)” (inJapanese), March 2006.
2) Yuji Ishiyama: “Introduction to Earthquake Engineering and Seismic Codes in the World”, Lecture
Note for International Institute of Seismology and
Earthquake Engineering (IISEE), July 2019.

50

３．３ RCHB の技術基準（案）(Draft) Guideline for Engineered

フィリピンの工学的Reinforced Concrete Hollow Block (RCHB)

補強空洞コンクリートブロック(RCHB)

Construction in the Philippines

構造指針（案）

Article 1. Scope

1 条 適用1. This guideline shall be used for buildings of

1. 本 指 針 は 、 空 洞 コ ン ク リ ー ト ブ ロ ッ ク

reinforced concrete hollow block (RCHB)（CHB）の壁を鉛直力、地震力、風圧力な

construction, where concrete hollow block

どに抵抗するように縦横筋で補強した補(CHB) walls are reinforced with vertical

強空洞コンクリートブロック（RCHB）造のand horizontal rebars to resist seismic

建物に適用する。

forces, wind pressure, etc.

注）Fig.1, 2, 3, 4 参照

Note) See Figs.1, 2, 3 and 4.
2. RCHB buildings shall not exceed three

2. RCHB 造の建物は地下階を除く階数が 3以下、かつ高さ 12m 以下とする。

stories nor 12m in height excluding thebasement.
Note) Structural safety of basement should be注）地下階は土圧・水圧を含む荷重に対しconfirmed through structural calculationて構造計算によって、その構造安全性を確

against loads including soil and water

認する。地下壁には防水処理を施すこと。まpressure. Basement walls should be of

た、RC 造とすることが推奨される。

waterproofing and are recommended to be ofreinforced concrete (RC) construction.

Article 2. Terminology and notation

2 条 用語と記号

CHB: Concrete Hollow Block

CHB：空洞コンクリートブロック

RC: Reinforced concrete

RC：鉄筋コンクリート

Shear wall: A wall that resists horizontal forces,

耐震壁：水平力（地震力・風圧力など）を負担

e.g. seismic forces and wind pressure. It also

する壁、CHB 造では耐力壁としても働く

resists vertical forces in CHB construction.
Bearing wall: A wall that resists vertical forces.

耐力壁：鉛直力を負担する壁、CHB 造では耐It also resists horizontal forces in CHB

震壁としても働く

construction.
Bearing wall line: A line on the plan where

耐力壁線：耐力壁を配置する平面上の線分

bearing walls are placed.
Wall ratio: The sum of horizontal sectional

壁率：X または Y 方向の耐力壁の空洞を含む

51

areas of bearing walls, including hollows but

が開口部を除く水平断面積の和をその階のexcluding openings, in X or Y direction divided

床面積で除した値

by the floor area of the story concerned.
Bond beam: A beam that connects the top of臥梁（結合梁）：耐力壁線上の耐力壁の上部

bearing walls on the bearing wall line.

を結合する梁db: The nominal diameter of rebars. The smaller

db：鉄筋の公称径、異なる径の重ね継手では

diameter of rebars at lap joints of rebars with

小さい方の径different diameters.
psi：ポンド平方インチ

psi: pounds per square inch

(1psi≒0.0069MPa, 1Mpa≒145psi)(1psi≒0.0069MPa, 1MPa≒145psi)
PNS: Philippine National Standards

PNS：フィリピン国家規格

JIS: Japanese Industrial Standards

JIS：日本産業規格

Article 3. Quality of Materials

3 条 材料の品質

1. Net compressive strength of CHB units used

1. 壁に使用する CHB の実断面圧縮強度は

for walls shall not be less than 12MPa≒

12MPa ≒ 1740psi （ 全 断 面 圧 縮 強 度

1740psi (gross compressive strength 6MPa

6MPa≒870psi）以上とする。

≒870psi).

注）例えば、PNS 規格 ASTM C90-2019 のNote) For example, PNS ASTM C90-2019

耐力 CHB、JIS A5406 規格の B 種など

load-bearing CHB, JIS A 5406 Type B, etc.

（Figs. 2, 3 参照）

2. 鉄 筋 の 降 伏 強 度 は 230MPa ≒ 33350(see Figs. 2 and 3)psi）以上とする。

2. Yield strength of rebars shall not be lessthan 230MPa≒33350psi.

注）例えば、PNS 49:2020 規格の 230R,

Note) For example, PNS 49:2020 230R,

280R, 280W 、 JIS G 3112 規 格 の280R, 280W, JIS G 3112 SD295A, SD345,

SD295A, SD345, G 3117 規 格 のJIS G3117 SDR295, etc.

SDR295 など

3. The design strength of cement mortar to fill

3. 空洞部のグラウトと目地に用いるモルタル

hollows and joints shall not be less thanまたはコンクリートの設計強度は 15MPa

15MPa≒2175psi.

≒2175psi 以上とする。

Note) Recommended cement-sand volume

注）セメントと砂の容積率は 1:4 またはそれ

ratio is 1:4 or richer.

以上とする。

Article 4. Foundations

4 条 基礎

1. RC or equivalent continuous foundations

1. 最下階の耐力壁線を支持するように RC

shall be placed to support bearing wall linesof the ground floor.

52

造または同等の布基礎を設けること。

2. The thickness of foundation wall shall not

2. 基礎の立ち上がり部分の幅は耐力壁の厚さ以上とする。

be less than the thickness of the bearing
walls.
Note) Footing width and depth of foundations

注）基礎の底盤幅、高さはフィリピン国内

should be decided based on National

構造規準(NSCP)第 3 章による。

Structural Code of the Philippines (NSCP)
Chapter 3.

Article 5. Construction of Bearing Walls

5 条 耐力壁の構造

1. Bearing walls shall be composed of CHB

1. 耐力壁は厚さ 150 ㎜以上の CHB ユニッunits of no less than 150mm in thickness

トからなり、各耐力壁の長さは 0.6m 以上とand the length of each bearing wall shall beする。

no less than 0.6m.
2. The height of bearing walls between the top

2. 耐力壁の頂部と底部の支点間距離は縦and bottom supports shall not exceed 3m in

筋が db=10mm の場合は 2.6m、縦筋がcase db=10mm vertical rebars and shall not

db=12mm の場合は 3.1m 以下とする。

exceed 4m in case db=12mm vertical rebars.
3. The bottom of bearing walls shall be

3. 耐力壁の底部は基礎、床スラブまたは臥supported with either foundations, floor

梁で支持されること。耐力壁の頂部は床ス

slabs or bond beams. The top of bearing

ラブ、屋根スラブまたは臥梁で支持される

walls shall be supported with either floor

こと。

slabs, roof slabs or bond beams.
4. The bearing walls shall be reinforced with

4. 耐力壁は、耐震壁としても挙動するように縦横筋によって補強すること。

horizontal and vertical rebars, so that they
can behave as shear walls.
5. The rebars shall be at least db=10mm that

5. 補強筋は少なくとも db=10mm とし、そのare spaced horizontally and vertically no

間隔は縦横とも 0.5m を超えないこと。

more than every 0.5m.

注）補強筋の間隔は通常 CHB ユニットのNote) Rebars are usually spaced every CHB

長さ（0.4m）である。壁の端部と開口周囲

unit length (0.4m). It is recommended thatの補強筋は db=12mm とするのが望まし

the rebars at the end of walls and aroundい。

openings are db=12mm.
6. The vertical rebars shall not be spliced at the

6. 縦筋は壁の中央部付近に重ね継手を設けない。

middle part of walls.
7. The ends of vertical rebars shall be

7. 縦筋の端部は基礎または臥梁に 30db 以

embedded into foundations, bond beams,

上定着、または基礎または臥梁に 30d 以

53slabs or bearing walls no less than 30db, or

上定着したアンカー筋と長さ 30db 以上の

can be spliced no less than 30db with

重ね継手とすることができる。アンカー筋

anchors that are embedded no less than 30dbの代わりに埋め込み長さ 10db 以上とした

into foundations, bond beams, slabs or

db=12mm のあと施工アンカーまたは鉄筋

bearing walls. The anchors can be replacedを用いることができる。

by post-installed anchors or rebars of
db=12mm that is embedded at least 10db.

注）あと施工のアンカーまたは鉄筋には接Note) Adhesive should be used for post-

着剤を用いること。

installed anchors or rebars.

8. The ends of horizontal rebars shall be

8. 横筋の端部は縦筋にフック掛け、または横筋と 30db 以上重ね継ぐこと。

hooked to the vertical rebars or spliced toadjacent horizontal rebars with no less than
30db lapping.
9. Hollows where horizontal and vertical

9. 縦横筋の入る空洞はグラウトする。

rebars are placed shall be grouted.

注）鉄筋の入らない空洞をグラウトの必要

Note) Hollows without rebars need not to beはない（Fig.4 参照）。

grouted (see Fig.4).

10. Rebars shall be covered by concrete or

10. 鉄筋のコンクリートまたはモルタルによる被cement mortar no less than 30mm in

り厚さは 30 ㎜以上とする。

thickness.

注）被り厚さには CHB ユニットのファイスシ

Note) The thickness may include the thicknessェルまたはウエブの厚さを加えてもよい。

of face shell or web of CHB units.

Article 6. Installation of Bearing Walls

6 条 耐力壁の配置

1. Bearing walls shall be installed in the entire

1. 耐力壁は建物全体に平面的かつ立面的

building

inbalancehorizontallyに釣合いよく配置する。

andvertically.

注）この用件は本条の 2～6 が満足されるNote) This requirement is usually realized, if

ならば通常実現される。

Requirements of Items 2 to 6 of this Article are
fulfilled.

2. Openings in bearing wall lines shall not

2. 耐力壁線の中の開口幅は 4m 以下とす

exceed 4m in length. The sum of opening

る。開口幅の和はその耐力壁線の 2/3 以

lengths shall be less than 2/3 of the bearing

下とする。

wall line.

注）Fig.5 参照

Note) See Fig.5.

3. The bearing wall lines shall be placed no3. 耐力壁線は X, Y 方向とも 7.5m 以上離れ54

ないように配置する。

more than 7.5m apart in X and Y directions.
4. The bearing wall lines of the upper story

4. 上階の耐力壁線は下階の耐力壁線の上

shall be on the bearing wall lines of theに配置する。上下階の耐力壁線が耐力壁

lower story. In case the upper and lowerの厚さ以上離れている場合は構造計算に

bearing wall lines are placed more than theよりその部分の安全性を検討する。

thickness of the bearing wall, the safety of

注）Fig.6 参照

that part shall be confirmed by structural
calculation.
Note) See Fig.6.

5. The wall ratio of each story for X and Y 5. 各階の壁率は X, Y 方向それぞれ次の表
directions shall not be less than the value

1 の値以上とする。X, Y 方向から θ 傾いた

shown in Table 1. For the bearing wall that

耐力壁については、その水平断面積にis inclined θ from X or Y direction, thecos2θ を乗じる。耐力壁のアスペクト比がhorizontal sectional area shall be multiplied

限界アスペクト比 rc を超える場合は、水平by cos2 θ. In case the aspect ratio r of the

断面積は表 2 の低減係数 β を乗じて減少

bearing wall exceeds the critical aspect ratio

させる。

rc, the horizontal sectional area shall be

注）Fig.7, 8, 9 参照

multiplied by the reduction factorβin Table
2.
Note) See Figs.7, 8 and 9 for definition of
aspect ratio r and critical aspect ratio rc.
6. The wall ratio of upper story shall include

6. 上階の壁率には、下階の耐力壁の直上にonly the parts of bearing walls on the lower

ある耐力壁の部分のみを含める。

bearing walls.

注）Fig.10 参照

Note) See Fig.10.

表 1 各階の必要壁量

Table 1: Required wall ratios of the story
Number

建物

Story number

階数of stories

1st

2nd

3rd

階数

1階

2階

3階

1

1.20%

－

－

平屋

1.20%

－

－

2

2.76%

1.46%

－

2 階建

2.76%

1.46%

－

3

4.32%

3.20%

1.70%

3 階建

4.32%

3.20%

1.70%

Note) The values in the table can be adjusted by

注）表の値は地震地域係数 Z/0.4 を乗じて調整

multiplying Z/0.4, and should be increased by

することができ、断層近傍係数 Na が 1.0 を超え

Near-Source Factor Na if Na>1.0. The values can

る場合は Na を乗じる。構造実験・構造計算を行

also be reduced using better CHB units, stronger

い、高品質のユニット、高強度のグラウトモルタ

grout mortar, full grout construction, etc. andル、全充填の採用などによって値を低減すること

55conducting structural experiments/calculation, but

ができるが、表の値の 1/2 を下回ってはならな

the values shall not be less than one-half of theい。

values in the table.

表 2: 耐力壁の低減係数 βTable 2: Reduction factorβof bearing walls
Bearing wall stories

1

2

3

耐力壁の層数1

2

3

Critical aspect ratio rc

0.5

0.91

1.1

限界アスペクト比 rc

0.5

0.91

1.1

(Fixed top wall)(1.0)（上端固定の場合）(1.0)

Reduction factorβ低減係数 β

rc/ r

rc/ r

Article 7. Floor and Roof Slabs

7 条 床と屋根スラブ

1. The floors shall be constructed with RC or

1. 床と屋根地震力や風圧力による水平力を

equivalent slabs so that they can be used as

耐力壁に伝達できるダイヤフイラムとなる

diaphragms to transmit horizontal forces to

ように RC 造スラブまたはそれと同等の構

bearing walls.

造とすること。

Note) For example, RC slabs of no less than

注）例えば、厚さ 100mm 以上の RC スラ

100mm in thickness, steel deck slabs with noブ、コンクリートの厚さ 50mm 以上のデッキ

less than 50mm thick concrete, etc. Structural

スラブなどとする。スラブは構造計算によっsafety of slabs should be confirmed throughてその構造安全性を確かめること。

structural calculations.

2. In case there is no diaphragm, a continuous

2. ダイヤフラムのない場合は、連続する臥梁bond beam shall be installed.

（結合梁）を設けること。

Note) Structural safety of bond beams without

注）ダイヤフラムに接していない臥梁につdiaphragms should be confirmed through

いては、面内と面外荷重について、構造

structural calculation against in-plane and out-

計算を行い、構造安全性を確認すること。

of-plane loads.

56

Fig.1 Outline of the Engineered RCHB Construction

Fig.2 Basic unit of CHB (390×190×150mm)

Fig.3 Horizontal rebar unit and end unit

57

Fig.4 Mortar grout, joint mortar and rebars

Fig.5 Bearing walls, openings and bearing wall lines58

Fig.6 Bearing wall and floor slab
Structural calculation is required for the slab in case c) and for the beam in case d)

Critical aspect ratio rc=0.5

rc=1.0

Fig.7 Aspect ratio (hL+hR)/2 of each bearing wall

Critical aspect ratio rc=0.91

rc=1.1

Fig.8 Aspect ratio h/b and critical wall ratio for 2 and 3 story bearing walls

59a) Single story wallb) Two story wallc) Three story walld) Three story wall andtwo story walls (D-F and E-G)
Fig.9 Aspect ratio and reduction factor
1. Calculate aspect ratio for each wall (A, B, C・・・) as Fig.7, and determine reduction
factor according to the aspect ratio of each wall.
2. Calculate aspect ratio (h/b) of multi-story wall, and determine reduction factor
according to the aspect ratio of the multi-story wall.
3. Reduction factor of 1 or 2 to reduce the most is used.

Fig.10 Effective part (be) of bearing wall for wall ratio calculation（石山祐二）

60

参考資料

Proposed Guideline for Engineered
Reinforced Concrete Hollow Block (RCHB)
Construction in the Philippines

Article 1. Scope
1. This guideline shall be used forbuildings of reinforced concrete
hollow block (RCHB) construction,
where concrete hollow block (CHB)
walls are reinforced with vertical andhorizontal rebars to resist seismic
forces, wind pressure, etc.

Fig.2 Basic unit of CHB(390×190×150mm)

2. RCHB buildings shall not exceed
three stories nor 12m in heightexcluding the basement (if present).

Fig.3a Horizontal Rebar unit

Note: Structural safety of basement
against loads including soil andwater pressure should be confirmed
through structural calculations. Fig.1 Outline of the Engineered RCHB Construction
PROPOSED GUIDELINE :Fig.3b End unit

Engineered Reinforced Concrete Hollow Block (RCHB) Construction in the Philippines61

Article 1. Scope
1. This guideline shall be used forbuildings of reinforced concrete
hollow block (RCHB) construction,
where concrete hollow block (CHB)
walls are reinforced with vertical andhorizontal rebars to resist seismic
forces, wind pressure, etc.
2. RCHB buildings shall not exceed
three stories nor 12m in heightexcluding the basement (if present).
Note: Structural safety of basement
against loads including soil andwater pressure should be confirmed
through structural calculations.

Fig.4 Mortar grout, joint mortar and rebars

PROPOSED GUIDELINE :Engineered Reinforced Concrete Hollow Block (RCHB) Construction in the Philippines

Article 2. Terminology and notation
CHB: Concrete Hollow Block
RC: Reinforced concrete
Shear wall: A wall that resists horizontal
forces, e.g. seismic forces and windpressure. It also resists vertical forces in
CHB construction.
Bearing wall: A wall that resists verticalforces. It also resists horizontal forces in
CHB construction.
Bearing wall line: A line on the plan where
bearing walls are placed.
Wall ratio: The sum of horizontal grosssectional areas of bearing walls, including
hollows but excluding openings, in X or Y
direction divided by the floor area of thestory concerned.

Bond beam: A beam that connects the topof bearing walls on the bearing wall line.
db: The nominal diameter of rebars. The
smaller diameter of rebars at lap joints ofrebars with different diameters.
psi: pounds per square inch
(1 psi ≒ 0.0069 MPa, 1 MPa ≒ 145 psi)
PNS: Philippine National Standards
JIS: Japanese Industrial Standards

PROPOSED GUIDELINE :Engineered Reinforced Concrete Hollow Block (RCHB) Construction in the Philippines

62

Article 3. Quality of Materials
1. Net compressive strength of CHB units
used for walls shall not be less than 12
MPa ≒ 1740 psi (gross compressive
strength 6 MPa ≒ 870psi).
For example: PNS ASTM C90-2019 loadbearing CHB, JIS A 5406 Type B, etc.

2. Yield strength of rebars shall not be lessthan 230 MPa ≒ 33350 psi.
For example: PNS 49:2020 230R, 280R,
280W, JIS G 3112 SD295A, SD345, JIS
G3117 SDR295, etc.
3. The design strength of cement mortar tofill hollows and joints shall not be lessthan 15MPa≒2175psi.
Note: Recommended cement-sandvolume ratio is 1:4 or richer.

Fig.3a Horizontal Rebar unit

Fig.2 Basic unit of CHB(390×190×150mm)

Fig.3b End unit

PROPOSED GUIDELINE :Engineered Reinforced Concrete Hollow Block (RCHB) Construction in the Philippines

Article 4. Foundations
1. RC or equivalent continuous foundations
shall be provided to support bearing walllines of the 1st story.
2. The thickness of foundation wall shall not
be less than the thickness of the bearing
walls.
Note: Footing width and depth offoundations should be designed basedon bearing properties of soil which canbe based on NSCP Chapter 3 if data is notavailable.

Fig.1 Outline of the Engineered RCHB Construction

PROPOSED GUIDELINE :Engineered Reinforced Concrete Hollow Block (RCHB) Construction in the Philippines

63Article 5. Construction of Bearing Walls
1. Bearing walls shall be composed of CHB
units of no less than 150mm in thickness
and the length of each bearing wall shallbe no less than 0.6m.
2. The height of bearing walls between the
top and bottom supports shall not
exceed 3m when using db=10mm verticalrebars and not more than 4m when using
db=12mm vertical rebars.
3. The bottom of bearing walls shall besupported with either foundations,bearing walls, floor slabs or bond beams.
The top of bearing walls shall besupported with either floor slabs, roofslabs or bond beams.

4. The bearing walls shall be reinforced
with horizontal and vertical rebars, sothat they can behave as shear walls.
5. The rebars shall be db=10mm that are
spaced horizontally and vertically nomore than every 0.5m.
Note: It is recommended that the rebars
at the end of walls and around openings
are db=12mm.
6. The vertical rebars shall not be spliced at
the middle part of walls.

PROPOSED GUIDELINE :Engineered Reinforced Concrete Hollow Block (RCHB) Construction in the Philippines

Article 5. Construction of Bearing Walls
7. The ends of vertical rebars shall beembedded into foundations, bondbeams, slabs or bearing walls no lessthan 30db, or can be spliced no less than
30db with anchors that are embedded noless than 30db into foundations, bondbeams, slabs or bearing walls. The
anchors can be replaced by post-installedanchors or rebars of db=12mm that isembedded at least 10db.
Note: Adhesive should be used for postinstalled anchors or rebars.

8. The ends of horizontal rebars shall behooked to the vertical rebars or spliced
to adjacent horizontal rebars with no lessthan 30db lapping.

PROPOSED GUIDELINE :Engineered Reinforced Concrete Hollow Block (RCHB) Construction in the Philippines64Article 5. Construction of Bearing Walls
9. Hollows where horizontal and verticalrebars are placed shall be grouted.
Note: Hollows without rebars need not
to be grouted (see Fig.4).

10. Rebars shall be covered by
concrete or cement mortar noless than 30mm in thickness.
Note: The thickness may
include the thickness of faceshell or web of CHB units.

Fig.4 Mortar grout, joint mortar and rebars
PROPOSED GUIDELINE :Engineered Reinforced Concrete Hollow Block (RCHB) Construction in the Philippines

Article 6. Installation of Bearing Walls
1. Bearing walls shall be installed in theentire building in balance horizontallyand vertically.
Note: This requirement is usuallyrealized, if Requirements of Items 2 to
6 of this Article are fulfilled.
2. Openings in bearing wall lines shall not
exceed 4m in length. The sum of
opening lengths shall be less than 2/3of the bearing wall line.

?

Fig.5 Bearing walls,
openings andbearing wall lines

Note: See Fig. 5.
3. The bearing wall lines shall be placed
no more than 7.5m apart in X and Y
directions.
PROPOSED GUIDELINE :Engineered Reinforced Concrete Hollow Block (RCHB) Construction in the Philippines65Article 5. Construction of Bearing Walls
1. Bearing walls shall be composed of CHB
units of no less than 150mm in thickness
and the length of each bearing wall shallbe no less than 0.6m.
2. The height of bearing walls between the
top and bottom supports shall not
exceed 3m when using db=10mm verticalrebars and not more than 4m when using
db=12mm vertical rebars.
3. The bottom of bearing walls shall besupported with either foundations,bearing walls, floor slabs or bond beams.
The top of bearing walls shall besupported with either floor slabs, roofslabs or bond beams.

4. The bearing walls shall be reinforced
with horizontal and vertical rebars, sothat they can behave as shear walls.
5. The rebars shall be db=10mm that are
spaced horizontally and vertically nomore than every 0.5m.
Note: It is recommended that the rebars
at the end of walls and around openings
are db=12mm.
6. The vertical rebars shall not be spliced at
the middle part of walls.

PROPOSED GUIDELINE :Engineered Reinforced Concrete Hollow Block (RCHB) Construction in the Philippines

Article 6. Installation of Bearing Walls
4. The bearing wall lines of theupper story shall be on the
bearing wall lines of the lower
story. In case the upper andlower bearing wall lines areplaced more than the thicknessof the bearing wall, the safety ofthat part shall be confirmed bystructural calculation.
Note: See Fig. 6.

Structural calculation isrequired for c) and d)

Fig.6 Bearing wall and floor slab
PROPOSED GUIDELINE :Engineered Reinforced Concrete Hollow Block (RCHB) Construction in the Philippines66

Article 6. Installation of Bearing Walls
5. The wall ratio of each story for
X and Y directions shall not beless than the value shown in
Table 1. For the bearing wallthat is inclined θ from X or Y
direction, the horizontal
sectional area shall be
multiplied by cos2θ. In case theaspect ratio, r = h/b, of the
bearing wall exceeds the criticalaspect ratio rc, the horizontal
sectional area shall be
multiplied by the reduction
factor β in Table 2.
Note: See Figs.7, 8 and 9.

critical
aspect ratio, rc = 0.5a) No bond beam on top

critical
aspect ratio, rc = 1.0b) With bond beam on top

Fig.7 Aspect ratio (h/b) of ℎ + ℎbearing wall where h =2

PROPOSED GUIDELINE :Engineered Reinforced Concrete Hollow Block (RCHB) Construction in the Philippines

Article 6. Installation of Bearing Walls
6. The wall ratio of upper story shall include
only the parts of bearing walls on thelower bearing walls.

Table 2: Reduction factor β of bearing walls
Bearing wall stories
1
2
Critical aspect ratio rc 0.5 0.91
(Fixed top wall)(1.0)
Reduction factor β
rc /rTable 1: Required wall ratios of each story
Type of
1st
2nd
3rd
Building
story
story
story
1-Story
1.20%
2-Story
2.76% 1.46%
3-Story
4.32% 3.20% 1.70%
Note: For different value of Z, Thevalues in the table can be
adjusted by multiplying it withthe factor (Z/0.4)
PROPOSED GUIDELINE :Engineered Reinforced Concrete Hollow Block (RCHB) Construction in the Philippines

67

3
1.1

Article 6. Installation of Bearing Walls
5. The wall ratio of each story for
X and Y directions shall not beless than the value shown in
Table 1. For the bearing wallthat is inclined θ from X or Y
direction, the horizontal
sectional area shall be
multiplied by cos2θ. In case theaspect ratio, r = h/b, of the
bearing wall exceeds the criticalaspect ratio rc, the horizontal
sectional area shall be
multiplied by the reduction
factor β in Table 2.
Note: See Figs.7, 8 and 9.

Wall ratio: The sum of horizontal gross sectional
areas of bearing walls, including hollows but
excluding openings, in X or Y direction divided
by the floor area of the story concerned.
Y

θY
θx
X

PROPOSED GUIDELINE :Engineered Reinforced Concrete Hollow Block (RCHB) Construction in the Philippines

Article 6. Installation of Bearing Walls
5. The wall ratio of each story for
X and Y directions shall not beless than the value shown in
Table 1. For the bearing wallthat is inclined θ from X or Y
direction, the horizontal
sectional area shall be
multiplied by cos2θ. In case theaspect ratio, r = h/b, of the
bearing wall exceeds the criticalaspect ratio rc, the horizontal
sectional area shall be reduced
multiplying reduction factor β
in Table 2.
Note: See Figs.7, 8 and 9.

hhcritical
aspect ratio, rc = 0.91

critical
aspect ratio, rc = 1.1

Fig.8 Aspect ratio for 2 and 3-story bearing walls

PROPOSED GUIDELINE :Engineered Reinforced Concrete Hollow Block (RCHB) Construction in the Philippines

68Article 6. Installation of Bearing Walls
5. The wall ratio of each story for
X and Y directions shall not beless than the value shown in
Table 1. For the bearing wallthat is inclined θ from X or Y
direction, the horizontala) Single storyb) Two storyc) Three story d) 3-story wall
sectional area shall be
wall
wall
wall
and 2-story walls
multiplied by cos2θ. In case the(D-F & E-G)
aspect ratio, r = h/b, of theFig.9 Aspect ratio and reduction factor
bearing wall exceeds the critical
1.
Calculate
aspect ratio for each wall (A, B, C, . . .), and determine
aspect ratio rc, the horizontal
reduction
factor according to the aspect ratio of each wall.
sectional area shall be reduced
2.
Calculate
aspectratio (h/b) of multi-story wall, and determine
multiplying reduction factor β
reduction factor according to the aspect ratio of the multi-story
in Table 2.
wall.
3. Reduction factor of 1 or 2 to reduce the most is used.
Note: See Figs.7, 8 and 9.
PROPOSED GUIDELINE :Engineered Reinforced Concrete Hollow Block (RCHB) Construction in the Philippines

Article 6. Installation of Bearing Walls
6. The wall ratio of upper story shall include
only the parts of bearing walls on thelower bearing walls.

Table 2: Reduction factor β of bearing walls
Bearing wall stories
1
2
Critical aspect ratio rc 0.5 0.91
(Fixed top wall)(1.0)
Reduction factorβ
rc /rTable 1: Required wall ratios of the story
Single story 2 story buildings
Buildings 1st story 2nd story
1.20%
2.76%
1.46%
3 story buildings
2nd story 3rd story
4.32%
3.20%
1.70%
Note: The values in the table can be adjusted bymultiplying the Z value divided by 0.4.
1st story

PROPOSED GUIDELINE :Engineered Reinforced Concrete Hollow Block (RCHB) Construction in the Philippines

69

3
1.1

Article 6. Installation of Bearing Walls
6. The wall ratio of upper story shall include
only the parts of bearing walls on thelower bearing walls.

Table 2: Reduction factor β of bearing walls
Bearing wall stories
1
2
Critical aspect ratio rc 0.5 0.91
(Fixed top wall)(1.0)
Reduction factor β
rc /rTable 1: Required wall ratios of each story
Type of
1st
2nd
3rd
Building
story
story
story

3
1.1

1-Story
1.20%
2-Story
2.76% 1.46%
3-Story
4.32% 3.20% 1.70%
Note: For different value of Z, Thevalues in the table can be
adjusted by multiplying it withthe factor (Z/0.4)
PROPOSED GUIDELINE :Engineered Reinforced Concrete Hollow Block (RCHB) Construction in the Philippines

Article 7. Floor and Roof Slabs
1. The floors shall be constructed with RCor equivalent slabs so that they can act
as diaphragms to transmit horizontal
forces to bearing walls.
Note: For example, RC slabs of no lessthan 100mm in thickness, steel deckslabs with no less than 50mm thickconcrete, etc.
2. In case there is no diaphragm, acontinuous bond beam shall be installed.
Note: Structural safety of bond beams
without diaphragms should be confirmed
through structural calculation against inplane and out-of-plane loads.

Fig.1 Outline of the Engineered RCHB Construction

PROPOSED GUIDELINE :Engineered Reinforced Concrete Hollow Block (RCHB) Construction in the Philippines70

３．４ CHB 帳壁の構造規準（案）１条 適用範囲
１．本規準は CHB 帳壁に適用する。
２．構造計算または特別な調査研究に基づいた場合は、本規準の一部を適用しないことができる。
２条 用語
帳壁：構造耐力を負担しない壁の総称
一般帳壁：向かい合う（通常上下の）2 辺で支持される帳壁（図 1 の A,B,C）
小壁帳壁：片持となる帳壁（図 1 の D,E,F）
主体構造：帳壁を支持する構造体
主要支点（間距離）：一般帳壁を支持する向かい合う 2 辺（の距離、図 1 の H）
持出し（長さ）：小壁帳壁の固定辺から自由辺まで（の長さ、図 1 の L）
主筋：主要支点間方向または持出し方向の鉄筋
配力筋：主筋と直交に配置する鉄筋
図 1 の壁 A,B,C は一般帳壁、壁 D,E,F は小壁帳壁で、図 1 の黒太線は主要支点と小壁帳壁の固定端である。

図 1 一般帳壁（A,B,C）と小壁帳壁（D,E,F）（黒太線が帳壁を支持する辺）３条 設計の原則と構造計算
１．帳壁は自重、壁面直交に作用する地震力・風圧力に安全かつ主体構造から脱落しないように設計する。

71

２．本規準の規定を構造計算によって緩和する場合は下記による。
1)一般帳壁は主要支点で支持されていると仮定して応力を求める。
2)小壁帳壁は片持壁と仮定して応力を求める。
3)帳壁の断面算定は CHB の引張強度を無視した曲げ理論による。
4)帳壁に作用する地震力の水平震度は 0.5 以上、小壁などに対しては 1.0 以上とする。
5)外部帳壁に作用する風圧力は地上面からの高さ、予想される風速などから算定する。
本規準は通常の建築物に作用する地震力や風圧力に対して問題が生じないような規定となっている。本規準を緩和する場合、基準の適用範囲を超える場合などは、構造計算によって適用を緩和または拡大してもよい。
4 条 材料の品質
1．帳壁に作用する CHB は B 種（実圧縮強度 12MPa、公称圧縮強度 6MPa）と同等以上のものとする。
2．鉄筋は降伏点強度 230MPa 以上のものとする。
3．目地に用いるモルタルまたはコンクリートの設計強度は 18MPa 以上とする。
５条 帳壁の厚さと規模
１．帳壁に用いる CHB ユニットの厚さは 150 ㎜以上とする。
２．帳壁を外壁に用いる場合、その高さは地盤面から 20m 以下とする。
３．帳壁の主要支点間距離は 3.5m 以下、地下階では 4.2m 以下とする。
４．小壁帳壁の持ち出し長さは 1.6m 以下とする。
外壁が地震力や風圧力で損傷し壁の破片が落下して外部に被害が広まらないように高さ 20m と規定している。なお、高さ 20m を超えると風圧力が本規準で考えているより大きくなることがある。
なお、建物内部に用いる床面から高さ 1.2m 程度以下の小規模な造作などには厚さ 120 ㎜または 100 ㎜の CHB を用いてもよい。
６条 帳壁の接合と配筋
１．帳壁は主体構造に接合する。
２．主筋と配力筋は主体構造に定着する。
３．主筋と配力筋の定着にあと施工アンカーを用いてもよい。
４．帳壁によって RC 造柱が短柱とならないように配慮する。
５．帳壁の主筋は db=10 ㎜程度以上@500 ㎜程度以下とする。
６．配力筋は db=10 ㎜程度以上@800 ㎜程度以下とする。
７．帳壁の開口の周囲には db=12 ㎜程度以上の鉄筋を配する。

72

主筋は db=10 ㎜程度以上@500 ㎜程度以下としたが、これは部分的に 400 ㎜を超えても差し支えないことを意味している。また鉄筋もフィリピンの規格のものを採用することを考え db=10 ㎜程度
以上としている。なお、表 1 を参照すると、高さ 3.5m の場合、主筋を db=10 ㎜、間隔 400 ㎜とす
ると水平震度は 0.55 程度までとなる。
表 1 面外水平震度による主筋に応じた一般帳壁の高さ
1.0

面外水平震度
縦主筋間隔

0.7

0.5

400 ㎜

800 ㎜

400 ㎜

800 ㎜

400 ㎜

800 ㎜

縦主筋

db=10 ㎜

2.61m

1.84m

3.11m

2.20m

3.68m

2.61m

の種類

db=12 ㎜

3.12m

2.21m

3.73m

2.64m

4.42m

3.12m

図 2a)のラーメン構造に b)のように帳壁を入れると、地震力や風圧力に対する面内耐力は大幅に上昇するので、構造的に好ましい。しかし、大きな水平力を受けると c)のように斜めにひび割れが発生し、地震力は左右から作用するためひび割れは X 状に生ずる。地震力が大きくなると、帳壁に被害が生じ落下することもあり、これを防ぐために縦横に鉄筋を入れる必要があり、また鉄筋が容易に主体構造から抜け出さないように定着することも必要となる。

a)

b)

c)

図２ 帳壁（挿入壁）の水平力に対する効果と被害
RC 造架構の小壁帳壁は柱を拘束することになる。例えば、図 3a)の柱の変形は小壁の上端から梁下に集中し、柱の ho/D（ho：柱のクリヤ高さ、D：柱の成、図 4）が 2 以下（極短柱）となり、その柱には非常に脆いせん断破壊が生じやすくなる。これを防ぐため、b)の柱のように帳壁と柱の間に隙間（構造スリット）を入れることもある。また、c)の柱のように柱際の小壁帳壁を一般帳壁となるようにすることも考えられる。いずれにしても、帳壁が主体構造に悪影響を及ぼさないように、また被害が生じても大きな破壊に至らないようにする配慮が必要である。

73

a)

b)

c)

図３ 小壁帳壁と主体構造の柱

図 4 柱の成 D、高さ Ho とクリヤ高さ ho（ho/D≦2 は極短柱）
図 5a)のように 1 階には帳壁がなく、上階に帳壁がある場合、地震動によって 1 階に変形が集中し 1 階の地震被害が大きくなり、このため 1 階が崩壊してしまう地震被害がしばしば見受けられる。
これを防ぐため b)のように 1 階にも帳壁を設けることが好ましが、そのようなことが難しい場合にはc)のように 1 階の柱の断面増大、強度・変形性能を上げておくことも良い方策である。

a)b)
図 5 主体構造に及ぼす帳壁（挿入壁）の影響

74c)

７条 鉄筋の定着および継手
１．一般帳壁の主筋は主要支点間に継手を設けない。
２．小壁帳壁の主筋は継手を設けず、一端は主体構造に（主筋径を db として）長さ 30db 以上定
着し、他の一端は開口周囲の鉄筋にかぎ掛けする。
３．主筋端部と定着筋との重ね継手は 30 db 以上とする。
４．定着筋の定着長さは 30db 以上とする。
５．定着筋の代わりに用いるあと施工アンカーの直径は db=12 ㎜以上とし、埋め込み長さは10db 以上とする。
図 6a)のような等分布荷重を受ける壁に生ずる曲げモーメントと支点反力は、支持条件によってb)～e)のようになる。一般帳壁は d)のような場合を考え、中央部付近に主筋の継手を設けない。小
壁帳壁は e)のような状態になるため、高さを 1.6m に制限している。d)の場合、主筋端部の引張力は 0 でせん断力のみが生ずるが、安全側に固定端と考えた場合の引張力も負担できる規定となっている。

図 6 等分布荷重を受ける壁に生ずる面外曲げモーメント8 条 施工1．鉄筋の入る縦横空洞部と縦目地に接する空洞部にはモルタルまたはコンクリートを充填する。
２．打込み目地を除き、CHB のフェイスシェル目地塗面は目地材によって隣接する CHB と接合されるように組積する。
【参考文献】
1) 日本建築学会：「壁式構造関係設計規準集・同解説（メーソンリー編）」、2006.3（石山祐二）

75

３．５ フィリピン製ブロックの物理特性試験(1) 経緯と概要
本プロジェクトでは、フィリピンのブロック造を対象としてその構造安全性を向上させるべく、取り組まれている「フィリピン国耐震塗料による構造物耐震強靭化にかかる案件化調査」（JICA による中小企業 SDGs ビジネス支援事業のうち中小企業支援型により実施）と連携、協力をしている。同
プロジェクトでは、耐震塗料の効果を実証するための振動台実験を実施することとしており、その試験体を製作するために、フィリピンで製造されたコンクリートブロックを輸入した（写真 3.5.1）。本プ
ロジェクトでは、同プロジェクト関係者の厚意により、その残余を譲り受けることができた。これにより、
実際のフィリピン製のブロックについての物理特性の把握を行うことができた。譲り受けたブロックは、幅の異なる 2 タイプで、その概要は下記のとおり。
輸入されたブロックは、振動台実験を行う茨城県つくば市国立研究開発法人防災科学技術研究所に送られた。そこで残余のブロックを譲り受け、本プロジェクト側で物理特性試験を実施する北海道恵庭市のよねざわ工業に輸送し、同社により、形状、圧縮強度などの物理特性試験を行われた。
＊フィリピン製ブロックの概要
メーカー：Bataan 州 Balanga 市の Stanford Trading 社製
ブロックタイプ：下記の 2 タイプ①Load-bearing masonry unit（構造用組積材）
寸法（幅、長さ、高さ）：140、400、195（通称 幅 6 インチタイプ）②Non-load-bearing concrete masonry unit（非構造用組積材）
寸法（幅、長さ、高さ）：95、400、205（通称 幅 4 インチタイプ）

写真 3.5.1 Stanford Trading 社における日本向けのブロッ
クの梱包作業76

(2) 物理特性試験結果
フィリピン製の空洞コンクリートブロック（以下 CHB と表記）（写真 3.5.2）、日本製 CHB のＪＩＳ規格品、火山灰（本文では粒径 2 ㎜以下と定める）を骨材とする試作品を取り上げ、それぞれの物性試験を行い、比較表（表 3.5.1）を作成した。
フィリピン製 CHB は、現地の試験機関（公共事業道路省研究・基準局）で発行された試験表(f1a,f-1b)と、同じ生産者の製品を輸入し、これを日本国内で試験（f-2a,f-2b）をして比較した。また、
フィリピンの構造用規格に近似する CHB として、日本国内 JIS 製品の B 種を選択し、比較表に載せた。
フィリピンマニラ近郊は、豊富な火山灰が骨材として利用されるなどの事情もあり、資源活用の策として、類似する火山灰を原料とする CHB を国内で試作し比較表に載せた。

写真 3.5.2 試験前のフィリピンの CHB （左 4in、右 6in）

(3) フィリピン製空洞ブロック試験の考察①

試験体サンプリング、配合について（ｱ）当社に搬入時の製品の破損が目についてが、特に 4in（4 インチ形）CHB 製品には、掴んで持ち上げるだけで崩れる製品もあった。その原因として生産施設の面では、成形時におけるイバリや変形の放置、成型機やモールドボックスの整備不良などが推測される。
(ｲ)示方配合におけるセメント配合量が過少なことや水セメント比が過大なこと、骨材の粒度
分布のバランスが悪い（FM 値が 2 程度かそれ以下）ことが原因と考えられる。またバック
ヤードといわれる零細事業者は、火山灰の微粉末をカットした天然軽量骨材も流通しているが、コストアップになるので、採掘時の火山灰をそのまま混練りし、生産しているのが実態である。
(ｳ)寸法精度：フィリピン製 CHB の外観が目視でも膨らみの判るものが有り、寸法精度に懸念を感じた。事実、厚さ 4in ブロックは、寸法精度が悪く形状が不揃いだった。製品外形寸法の規格は、フィリピン国内の代表的大手生産者のカタログに表示されているもの（表3.5.1 欄外 8）として、試験結果を考察する。すべての実測寸法が、規格値よりも大きいが、特に高さ寸法は+15 ㎜平均、最大+20 ㎜と大きな誤差を示している。厚さについても＋77

13 ㎜平均、長さは＋14 ㎜平均であった。日本における JIS A 5406 規格品（以下 JIS品という）が、±2 ㎜であることから、品質管理の差が際立っている。
この様な寸法誤差は以下の要因により、脱型時に変形量が大きくなると思われる。
・性能不足あるいは整備不良の成型機で生産する場合
・加水量を多くして軟練り状態で成形する場合
・火山灰の微粉末などが過度に配合されている場合
見方を変えると、価格競合が厳しいので、寸法精度が軽視され、コストカットを優先していることが根底にあると思われる。現状として、ユーザー側もこれを享受し、CHB 面のモル
タル塗り仕上げが一般化している。
② 圧縮強さ試験について(ｱ)フィリピン製 CHB に関するデータから、DPWH における試験表と日本側（よねざわ工業）における試験結果を対比すると、4inCHB には大きな差があり、6inCHB では同等程度と判断できる結果となった。4inCHB は当初から脆さを露呈していたが、正味断面積圧縮
強さの結果は、平均 1.2N/mm2（非構造 CHB のフィリピン規格平均値 4.14 N/mm2 に対し 29%）だった。あまりに低い数字なので、丁寧にキャッピングして再試験を実施した。
しかし、ばらつきは少なくなったが平均 1.2N/mm2 と同じ結果となったので、これが実体の数字と判断できる。これは、フィリピンのバックヤードで生産されている品質に相当する。
（ｲ）6inCHB は、正味断面積圧縮強さの平均試験値が、日本側で 3.8 N/mm2 が DPWH の
試験値 2.61 N/mm2 の 1.5 倍弱と大きくなっていた。この程度の品質のばらつきなのか、
キャッピングの違いなのかは、判断がつかない。非構造規格値比で平均値が 93%、単体では 3 個のうち 2 個が合格と値のブレ幅が大きい傾向だった。一方で、構造用規格平均
値 13.8 N/mm2 に対しては、日本側の試験値 3.8 N/mm2 でも、27.5%（DPWH では
2.61 N/mm2 で 19%）とかなり低い値であり、構造用としては採用できない結果である。対比として JIS 品 B 種の厚さ 100 ㎜と 150 ㎜を試験して表に示したが、フィリピン規格の構造用に合格している。
(ｳ)最大荷重が JIS 品と比べて、約 1／4 程度と大きな差が生じている。DPWH の試験結果
よりも、平均値で 50％程度大きいが、最小値は近い値なので、日本側の試験との整合性はあると判断できる。JIS 品と比べてフィリピンの CHB が、最大荷重値が大きく振れていることが、品質管理の質の悪さを示している。フィリピンの CHB は圧縮試験時に加圧と共に、ヒビの発生及びその成長が目視で確認できた。試験したすべての製品で、最大荷重を過ぎても瞬時に圧壊せず、音を立てずに崩れるように破壊をした。結合材（モルタルペースト）の品質が悪く、糊の役目を果たしていないと判断できる。
③

吸水性に関する試験について(ｱ)製品表面（フェイスシェル）の外観は、表中の f-1a,f-1b 共に、ほぼ同等のセメントペースト

78

の状態であり、緻密さにおいてもほぼ同等と判断できる（製品の吸水率参照）。
(ｲ)吸水性は、フィリピンにおける試験では容積吸水量で定めており、概算値として容積吸水率を（）内に示した。日本国内における試験では、容積吸水率を算出してから容積吸水量を（）内に示した。結果として誤差は少なく、JIS 品も含めて一定の範囲に収まっている。
なお、JIS 品の規格で、B 種が質量吸水率２０％以下と定めている。
④

マニラ近郊の骨材事情を考慮し、国内火山灰を活用した CHB の試作
最大荷重、正味断面積圧縮強度をみると、日本国産 CHB の B 種はフィリピン規格の構造
用 CHB にほぼ適合している。このブロックは天然軽量骨材（樽前山系火山礫 径 10mm アンダー）を主原料としている。しかし、フィリピンのマニラ近郊に無限に埋蔵する火山灰は、粒度がかなり細かく（粒径 0.5 ㎜以下の割合が多い）同様の配合は難しい。試作 CHB はフィリ
ピンの火山灰を骨材に活かすことを想定し、恵庭岳系火山灰（６０％）、砕砂・砂（４０％）を主原料として CHB（写真 3.5.3）を製造し、試験データ（j-2）を求めた。示方配合をセメント量
330 ㎏/㎥とすることで、JIS 品 B 種に相当する強度を確保できた。
今後の課題として、セメント量の削減、現地の骨材事情に合わせた適切な骨材配合や生産効率の検討によりコストダウンを図ることが必要である。
これらの是正を段階的に進捗させることで、フィリピン国内において、火山灰を主原料とす
る CHB の実用化は、十分可能と考えている。

写真 3.5.3 火山灰を原料とした試作 CHB-t150

79

表3.5.1

フィリピン製CHBと日本製CBの物性試験比較表

フィリピンDPWHでのCHBの試験値
CHB種類
記号
厚さ（㎜）

実測寸法(mm)*
長さ

高さ

厚さ

400

205

95

国内での輸入CHBの試験値
試験値
単体

フィリピン製
f-1a 現地品

フィリピン製

吸水量kN％

4.14 57.54 62.45

66.99（26.3） 263.18

3.45

4.14 92.74
57.14（23.7） 236.83

195

140

404

196

98

1.0

404

197

98

1.6

404

200

98

1.0

2.18

203

153

4.7

203

153

2.8

t140(6 in)

403

210

152

3.9

日本製

390

190

100

14.1

390

190

100

13.4

t100

390

191

100

14.5

日本製

390

190

150

13.6

j-1b JIS A5406B種

390

190

150

14.6

t150

389

190

150

14.0

49.76

****

(12.4) (13.8) 73.80
1.2

3.5

4.1

26.2
43.0

3.5

4.1

26.0

(260)

97

132

15.0

24.0

(240)

14.0

23.0

(230)

25.0

(250)

21.6

(216)

133
14.0

12以上

358
342

356

368

【≦20】

488
14.1

12以上

526

506

504
12以上

456

11.5

（JIS A5406

415

13.7

16.0

165
3.8

12.7
150

32

25.4

恵庭岳系火山灰192***

99.22 88.59

日本製（試作）
389

***

80.06

2.92 2.61 ****

400

405

横筋基本形 t150

％ Kg/ｍ３

3.45

j-1a JIS A5406B種

j-2

吸水率

2.38 2.58

404

f-2b 輸入品

容積

吸水率

%

2.74

t 95(4in)

容積

含水比

kN

3.31

f-2a 輸入品

質量

平均

平均

2.06

t140(6in)

**平均

荷重

単体

フィリピン製

フィリピン製規格値

平均t 95（4in）
f-1b 現地品

最大

正味断面積圧縮強さ(N/㎟)

JIS品CBの試験値

12.6

B種に相当）

15.0
【≦20】

456

491

12.3
【≦20】
【規格】

1 生産者/供給者

フィリピン製CHB、輸入CHB
日本製CB

(推定値)

：Stamford社（Balanga,Bataan州）：㈱よねざわ工業（北海道恵庭市）

2 試験場所フィリピンDPWH :Department of Public Works Highways-Bureau of Research and Standards

3*

寸法誤差の範囲：

日本国内
実測寸法

4 ** 平均含水比
5 ***平均容積吸水量
6 圧縮試験の合否
7 ****: ㈱よねざわ工業（北海道恵庭市）
国内規格値 ±2㎜以内（JIS A5406）

Average moisture content(％)：（受渡検査時の気中含水量／飽和含水量）×100%

Average water absorption(Kg/ｍ ３):構造用CHBは≦320
フィリピンは、試験結果を単体と平均の各規格値により合否の判定をする。JISでは単一規格です。

輸入したCHBは非構造用。フィリピンの正味断面積圧縮強さの規格は、単体≧3.45MPa、平均値≧4.14MPa。

8 外形寸法規格

フィリピン製 ［4in］390×190× 90、［6in］390×190×140 (地元生産者のカタログから）
日本製（JIS A 5406 ）390×190×100、

390×190×150（米澤 稔）

80