JP 2015‑174899 A 2015.10.5(57)【要約】【課題】破砕機能付きポンプを使用して、ゴム状重合体のラテックスと凝固液とを接触させて、ゴム状重合体を凝固させる際に、破砕機能付きポンプ内における、凝固
物の詰まりの発生を有効に防止し、これにより、ゴム状重合体の連続生産性を向上させることができるゴム状重合体の製造方法を提供すること。
【解決手段】ゴム状重合体のラテックスと、凝固剤を含有する凝固液とを、内部に回転翼を有する破砕機能付きのポンプに供給し、前記ラテックスと前記凝固剤とを接触させることにより、ゴム状重合体を凝固させ、クラム状のゴム状重合体を含むクラムスラリーを得る工程を有するゴム状重合体の製造方法であって、前記ラテックスを、前記破砕機能付きのポンプに供給する際に、前記ラテックスを、回転している前記回転翼に直接当たる位置に供給することを特徴とするゴム状重合体の製造方法。
【選択図】 図１10

(2)JP 2015‑174899 A 2015.10.5【特許請求の範囲】【請求項１】
ゴム状重合体のラテックスと、凝固剤を含有する凝固液とを、内部に回転翼を有する破砕機能付きのポンプに供給し、前記ラテックスと前記凝固剤とを接触させることにより、ゴム状重合体を凝固させ、クラム状のゴム状重合体を含むクラムスラリーを得る工程を有するゴム状重合体の製造方法であって、
前記ラテックスを、前記破砕機能付きのポンプに供給する際に、前記ラテックスを、回転している前記回転翼に直接当たる位置に供給することを特徴とするゴム状重合体の製造方法。
【請求項２】

10

前記凝固液の単位時間あたりの供給流量Ｒ＿ｃｏａと、前記ラテックスの単位時間あたりの供給流量Ｒ＿Ｌｘとを、「Ｒ＿Ｌｘ／Ｒ＿ｃｏａ」の重量比で、０．０１〜３．０とする請求項１に記載のゴム状重合体の製造方法。
【請求項３】
前記ゴム状重合体が、カルボキシル基含有水素化ニトリルゴムである請求項１または２に記載のゴム状重合体の製造方法。
【請求項４】
前記破砕機能付きのポンプが、前記回転翼として、第１翼と、前記第１翼の内周に設けられた第２翼とを備え、
前記ラテックスを、前記破砕機能付きのポンプに供給する際に、前記ラテックスを、回20転している前記第１翼に直接当たる位置に供給する請求項１〜３のいずれかに記載のゴム状重合体の製造方法。
【請求項５】
前記破砕機能付きのポンプが、前記第１翼と前記第２翼との間に固定枠を有する請求項４に記載のゴム状重合体の製造方法。
【発明の詳細な説明】【技術分野】【０００１】
本発明は、ゴム状重合体のラテックスに凝固剤を加え、ゴム状重合体成分を凝固させる
ことにより、ゴム状重合体を製造する方法に関する。

30【背景技術】【０００２】
合成ゴムの製造工程においては、たとえば、大型の凝固タンクおよび洗浄タンクで構成される凝固・洗浄装置によりゴム状重合体成分を析出させ、洗浄を行い、次いで、スクイザーにより脱水を行い、その後、バンドドライヤー、気流乾燥機または押出乾燥機などの乾燥装置により乾燥状態のゴム状重合体を得ている。なお、乾燥装置の下流側には、通常ベーラーが接続してあり、乾燥後のゴム状重合体は最終的にはベール状に加工されて製品化されることが多い。
【０００３】
しかしながら、このような工程によりゴム状重合体を製造する場合には、大型の凝固タ

40

ンクおよび洗浄タンクからなる凝固・洗浄装置を必要としていたため、操作が煩雑であり、操業性が悪く、しかも多大な設置スペースを必要とし、設備コストおよび製造コストを増大させていた。
【０００４】
これに対して、特許文献１では、破砕機能付きポンプを使用して、ゴム状重合体のラテックスと凝固液とを接触させて、ゴム状重合体を凝固させるとともに、凝固させたゴム状重合体を破砕し、適度な粘性を有するクラムを得て、これを乾燥させることで、ゴム状重合体を製造する方法が開示されている。
【先行技術文献】【特許文献】50

(3)JP 2015‑174899 A 2015.10.5【０００５】【特許文献１】特開２００９−２０３２７２号公報【発明の概要】【発明が解決しようとする課題】【０００６】
しかしながら、この特許文献１に開示された方法では、ゴム状重合体のラテックスと凝固液とを共に、破砕翼の流れ方向手前の位置に供給するものであり、破砕翼の手前において、ゴム状重合体の凝固が起こってしまう場合がある。特に、このようにして形成される凝固物は、通常、比較的大きく、しかも表面は比較的十分に凝固しているものの、その内部については凝固の進行が不十分である場合が多く、そのため、破砕翼による破砕が困難

10であり、結果として、破砕機能付きポンプが詰まってしまう場合があった。また、これに対し、たとえば、供給する凝固剤の量を減らす方法も考えられるが、このような方法では、ゴム状重合体の凝固が不十分となってしまうという問題が起こってしまう。
【０００７】
本発明は、破砕機能付きポンプを使用して、ゴム状重合体のラテックスと凝固液とを接触させて、ゴム状重合体を凝固させる際に、破砕機能付きポンプ内における、凝固物の詰まりの発生を有効に防止し、これにより、ゴム状重合体の連続生産性を向上させることができるゴム状重合体の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】【０００８】

20

本発明者等は、破砕機能付きポンプを使用して、ゴム状重合体のラテックスと凝固液とを接触させて、ゴム状重合体を凝固させることによりゴム状重合体を製造する方法において、ゴム状重合体のラテックスを、破砕機能付きポンプの内部に備えられている回転翼に直接当たるような位置から供給することにより、上記目的を達成できることを見出し、本発明を完成させるに至った。
【０００９】
すなわち、本発明によれば、ゴム状重合体のラテックスと、凝固剤を含有する凝固液とを、内部に回転翼を有する破砕機能付きのポンプに供給し、前記ラテックスと前記凝固剤とを接触させることにより、ゴム状重合体を凝固させ、クラム状のゴム状重合体を含むク
ラムスラリーを得る工程を有するゴム状重合体の製造方法であって、前記ラテックスを、

30

前記破砕機能付きのポンプに供給する際に、前記ラテックスを、回転している前記回転翼に直接当たる位置に供給することを特徴とするゴム状重合体の製造方法が提供される。
【００１０】
本発明においては、前記凝固液の単位時間あたりの供給流量Ｒ＿ｃｏａと、前記ラテッ
クスの単位時間あたりの供給流量Ｒ＿Ｌｘとを、「Ｒ＿Ｌｘ／Ｒ＿ｃｏａ」の重量比で、０．０１〜３．０とすることが好ましい。
また、本発明においては、前記ゴム状重合体が、カルボキシル基含有水素化ニトリルゴ
ムであることが好ましい。
また、本発明においては、破砕機能付きのポンプが、前記回転翼として、第１翼と、前記第１翼の内周に設けられた第２翼とを備えるものとし、前記ラテックスを、前記破砕機

40

能付きのポンプに供給する際に、前記ラテックスを、回転している前記第１翼に直接当たる位置に供給することが好ましい。
さらに、本発明においては前記破砕機能付きのポンプが、前記第１翼と前記第２翼との間に固定枠を有するものとすることが好ましい。
【発明の効果】【００１１】
本発明によれば、ゴム状重合体のラテックスを、破砕機能付きポンプに対して、破砕機
能付きポンプの内部に備えられている回転翼に直接当たるような位置から供給することにより、破砕機能付きポンプに導入されたゴム状重合体のラテックスを、回転翼により速やかに分散させることができるため、破砕機能付きポンプ内における、凝固物の詰まりの発

50

(4)

JP 2015‑174899 A 2015.10.5

生を有効に防止し、これにより、ゴム状重合体の連続生産性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】【００１２】【図１】図１は本発明の一実施形態に係るゴム状重合体の製造方法に用いる製造装置の概略図である。
【図２】図２は本発明の一実施形態に係る破砕機能付きポンプの要部断面図である。
【図３】図３は本発明の一実施形態に係るゴム状重合体の製造方法に用いる製造装置の一部を示す概略図である。
【図４】図４は従来例に係る破砕機能付きポンプの要部断面図である。
【発明を実施するための形態】

10【００１３】
ゴム状重合体のラテックス
まず、本発明で用いるゴム状重合体のラテックスについて説明する。
本発明で用いるゴム状重合体のラテックスを構成するゴム状重合体としては、特に限定されず、ブタジエン重合体やイソプレン重合体などの共役ジエンのみで構成される単独重合体；エチルアクリレート重合体などのアクリレートのみで構成される単独重合体；などの各種単独重合体のラテックスの他、ブタジエン／イソプレン共重合体などの共役ジエンのみで構成される共重合体；アクリロニトリル／ブタジエン共重合体、アクリロニトリル／ブタジエン／イソプレン共重合体、アクリロニトリル／イソプレン共重合体、アクリロ
ニトリル／スチレン／ブタジエン共重合体、アクリロニトリル／スチレン／イソプレン共20重合体などのα，β−エチレン性不飽和ニトリル単量体と、共役ジエン単量体とを共重合することで得られる共重合体；スチレン／ブタジエン共重合体、スチレン／イソプレン共重合体などの芳香族ビニルと共役ジエンとで構成される共重合体；エチルアクリレート／
ｎ−ブチルアクリレート共重合体、エチルアクリレート／ｎ−ブチルアクリレート／２−
メトキシエチルアクリレート共重合体などのアクリレートのみで構成される共重合体；などの各種共重合体のラテックスが例示される。
【００１４】
これらのなかでも、本発明の製造方法を適用した場合における作用効果がより大きいという点より、α，β−エチレン性不飽和ニトリル単量体と、共役ジエン単量体とを共重合することにより得られる共重合体、すなわち、ニトリルゴムのラテックスが好適であり、

30

これを水素化してなる水素化ニトリルゴムも好適に用いることができる。
【００１５】
α，β−エチレン性不飽和ニトリル単量体としては、ニトリル基を有するα，β−エチ
レン性不飽和化合物であれば限定されず、アクリロニトリル；α−クロロアクリロニトリ
ル、α−ブロモアクリロニトリルなどのα−ハロゲノアクリロニトリル；メタクリロニト
リルなどのα−アルキルアクリロニトリル；などが挙げられ、アクリロニトリルおよびメ
タクリロニトリルが好ましい。α，β−エチレン性不飽和ニトリル単量体として、これらの複数種を併用してもよい。
【００１６】
α，β−エチレン性不飽和ニトリル単量体単位の含有割合は、全単量体単位１００重量

40％中に、好ましくは１０〜６０重量％、より好ましくは１５〜５５重量％、特に好ましく
は２０〜５０重量％の量である。α，β−エチレン性不飽和ニトリル単量体単位の含有量が少なすぎると得られるゴム架橋物の耐油性が低下するおそれがあり、逆に、多すぎると耐寒性が低下する可能性がある。
【００１７】
共役ジエン単量体としては、１，３−ブタジエン、イソプレン、２，３−ジメチル−１，３−ブタジエン、１，３−ペンタジエン、クロロプレンなどの炭素数４〜６の共役ジエン単量体が好ましく、１，３−ブタジエンおよびイソプレンがより好ましく、１，３−ブタジエンが特に好ましい。
【００１８】50

(5)JP 2015‑174899 A 2015.10.5

共役ジエン単量体単位の含有割合は、全単量体単位１００重量％中に、好ましくは４０〜９０重量％、より好ましくは４５〜８５重量％、特に好ましくは５０〜８０重量％の量である。共役ジエン単量体単位の含有量が少なすぎると、得られるゴム架橋物の弾性が低下するおそれがあり、多すぎると、ゴム架橋物の耐油性、耐熱老化性、耐化学的安定性などが損なわれる可能性がある。
なお、後述するα，β−エチレン性不飽和カルボン酸単量体を共重合させる場合には、
共役ジエン単量体単位の含有割合は、全単量体単位１００重量％中に、好ましくは４０〜
８９．９重量％、より好ましくは４５〜８４重量％、特に好ましくは５０〜７８．５重量％の量である。
【００１９】

10

また、本発明においては、本発明の製造方法を適用した場合における作用効果がより大きいという点より、ニトリルゴムとして、上述したα，β−エチレン性不飽和ニトリル単量体、および共役ジエン単量体に加えて、α，β−エチレン性不飽和カルボン酸単量体を共重合させたものを用いることがより好ましい。α，β−エチレン性不飽和カルボン酸単量体を共重合させることで、ニトリルゴムに、フリーのカルボキシル基（金属塩などで置換されていないカルボキシル基）を導入し、カルボキシル基含有ニトリルゴムとすることができ、また、これを水素化してなるカルボキシル基含有水素化ニトリルゴムも好適に用いることができる。
【００２０】
α，β−エチレン性不飽和カルボン酸単量体としては、たとえば、炭素数３〜１２のα20，β−エチレン性不飽和モノカルボン酸、炭素数４〜１２のα，β−エチレン性不飽和ジカルボン酸、炭素数３〜１１のα，β−エチレン性不飽和ジカルボン酸と炭素数１〜８のアルカノールとのモノエステルが挙げられる。
【００２１】
炭素数３〜１２のα，β−エチレン性不飽和モノカルボン酸としては、アクリル酸、メ
タクリル酸、エチルアクリル酸、クロトン酸、ケイ皮酸などが挙げられる。
炭素数４〜１２のα，β−不飽和ジカルボン酸としては、フマル酸またはマレイン酸な
どのブテンジオン酸、イタコン酸、シトラコン酸、クロロマレイン酸などが挙げられる。
炭素数３〜１１のα，β−不飽和ジカルボン酸と炭素数１〜８のアルカノールとのモノエステルとしては、マレイン酸モノメチル、マレイン酸モノエチル、マレイン酸モノプロ

30

ピル、マレイン酸モノｎ−ブチルなどのマレイン酸モノアルキルエステル；マレイン酸モ
ノシクロペンチル、マレイン酸モノシクロヘキシル、マレイン酸モノシクロヘプチルなどのマレイン酸モノシクロアルキルエステル；フマル酸モノメチル、フマル酸モノエチル、
フマル酸モノプロピル、フマル酸モノｎ−ブチルなどのフマル酸モノアルキルエステル；
フマル酸モノシクロペンチル、フマル酸モノシクロヘキシル、フマル酸モノシクロヘプチ
ルなどのフマル酸モノシクロアルキルエステル；イタコン酸モノメチル、イタコン酸モノ
エチル、イタコン酸モノプロピル、イタコン酸モノｎ−ブチルなどのイタコン酸モノアル
キルエステル；イタコン酸モノシクロペンチル、イタコン酸モノシクロヘキシル、イタコ
ン酸モノシクロヘプチルなどのイタコン酸モノシクロアルキルエステル；などが挙げられる。これらのなかでも、イタコン酸モノｎ−ブチル、フマル酸モノｎ−ブチルおよびマレ40

イン酸モノｎ−ブチルが特に好ましい。
【００２２】
α，β−エチレン性不飽和カルボン酸単位の含有割合は、全単量体単位１００重量％中に、好ましくは０．５〜２０重量％、より好ましくは１〜１５重量％、特に好ましくは１．５〜１０重量％である。α，β−エチレン性不飽和カルボン酸単位の含有量が、少なす
ぎると、架橋物とした場合における架橋が不十分となり、引裂強さおよび引張強さが低下する場合がある。一方、多すぎると疲労性が低下する可能性がある。
【００２３】
また、本発明で用いるニトリルゴムは、上述した各単量体と、共重合可能なその他の単量体とをさらに共重合したものであってもよい。このようなその他の単量体としては、エ

50

(6)

JP 2015‑174899 A 2015.10.5

チレン、α−オレフィン単量体、α，β−エチレン性不飽和カルボン酸モノエステル以外のα，β−エチレン性不飽和カルボン酸エステル単量体、芳香族ビニル単量体、フッ素含有ビニル単量体、共重合性老化防止剤などが例示される。これらの他の単量体の単位の含有量は、全単量体単位１００重量％中に、好ましくは３０重量％以下、より好ましくは１
５重量％以下、特に好ましくは５重量％以下の量である。
【００２４】
本発明で用いるゴム状重合体のムーニー粘度〔ＭＬ１＋４（１００℃）〕は、好ましく
は１５〜２００、より好ましくは３０〜１００、さらに好ましくは４５〜９０である。ゴ
ム状重合体のムーニー粘度は、連鎖移動剤の量、重合反応温度、重合開始剤濃度などの条件を適宜選定することにより調整することができる。

10【００２５】
本発明で用いるゴム状重合体のラテックスは、たとえば重合タンク等を用いて、上述したニトリルゴムなどを、乳化重合法により、上記した単量体を共重合することにより調製することができる。
【００２６】
また、ゴム状重合体のラテックスについては、必要に応じて、共重合して得られた共重合体のヨウ素価が、好ましくは１２０以下、より好ましくは８０以下、さらに好ましくは
５０以下となるように、共重合体の水素化（水素添加反応）を行ってもよい。
【００２７】
ゴム状重合体の製造方法

20

本発明のゴム状重合体の製造方法は、破砕機能付きポンプを使用して、ゴム状重合体のラテックスと凝固液とを接触させて、ゴム状重合体を凝固させることによりゴム状重合体を製造する際において、ゴム状重合体のラテックスを、破砕機能付きポンプに対して、破砕機能付きポンプの内部に備えられている回転翼に直接当たるようにして供給することを特徴とする。
【００２８】
まず、ゴム状重合体のラテックスから、ゴム状重合体を製造する方法について、説明する。図１は本発明の一実施形態に係るゴム状重合体の製造方法に用いる製造装置の概略図、図２は本発明の一実施形態に係る破砕機能付きポンプの要部断面図、図３は本発明の一実施形態に係るゴム状重合体の製造方法に用いる製造装置の一部を示す概略図である。

30【００２９】
図１に示すように、本発明の一実施形態に係るゴム状重合体の製造装置は、破砕機能付
きポンプ１０と、撹拌装置１２と、ロータリースクリーン１４と、スクイザー１６と、を有する。
【００３０】
破砕機能付きポンプ１０は、図２に示すように、ラテックス吸い込み口２５と凝固液吸込み口２６と吐出口２８とを有するポンプケーシング２４内に、第１翼３２および第２翼
３４を有する円形の回転体３０が、回転自在に装着された構成となっている。回転体３０
は、回転軸３６に接続されたモーター（図示省略）により、第１翼３２および第２翼３４と共に、回転駆動される。また、第１翼３２と第２翼３４との間には、第２翼３４を覆う

40

ように、ステーター（固定枠）３８が、配置されている。
【００３１】
第１翼３２および第２翼３４は、回転体３０上に複数設けられており、回転体３０と共に回転することにより、ラテックス吸い込み口２５からゴム状重合体のラテックスを吸込
むとともに、凝固液吸込み口２６から凝固液を吸込み、これにより、破砕機能付きポンプ
１０内で、凝固液とゴム状重合体のラテックスとが接触することでゴム状重合体のクラムを形成させ、そして、形成されたゴム状重合体のクラムを、破砕・分散し、破砕したクラ
ムを、吐出口２８より排出させることができる。
【００３２】
第１翼３２は、凝固液とゴム状重合体のラテックスとが接触することで形成されるゴム

50

(7)

JP 2015‑174899 A 2015.10.5状重合体のクラムの分散を行うための回転翼である。本実施形態においては、ラテックス
吸い込み口２５から吸込まれたゴム状重合体のラテックスが、ポンプケーシング２４内において、凝固液吸込み口２６から吸込まれた凝固液と接触することでゴム状重合体のクラムが形成され、このクラムを、第１翼３２が分散させる。また、本実施形態においては、
図２に示すように、ラテックス吸い込み口２５が、ここから吸込まれるゴム状重合体のラテックスが回転する第１翼３２に直接当たるような位置に形成されているため、ラテック
ス吸い込み口２５から吸込まれたゴム状重合体のラテックスは、第１翼３２の回転により、速やかにポンプケーシング２４内に分散するような構成となっている。なお、第１翼３
２は、ラテックス吸い込み口２５から吸込まれたゴム状重合体のラテックスや、凝固により生成したクラムを分散させることができるような構造を有していればよいが、ステータ

10

ー３８とポンプケーシング２４との隙間に、クラムの詰まりが発生しないような構造とすることが好ましい。
【００３３】
第２翼３４は、第１翼３２の内周に配置され、第１翼３２により分散されたクラムを破砕するための回転翼である。第２翼３４の構造は、特に限定されないが、ステーター３８の内周を回転することにより、第１翼３２により分散されたクラムを破砕できるような構造を有していればよいが、粉砕されるクラムに与える剪断速度（シェアレート）が、２００［１／ｓ］以上となるようにすることが好ましい。なお、剪断速度の上限は、２０００［１／ｓ］以下が好ましい。
【００３４】

20

本実施形態の破砕機能付きポンプ１０では、第１翼３２および第２翼３４により分散および破砕されたクラムは、第１翼３２によって、吐出口２８から排出させられる。
【００３５】
ステーター３８は、第１翼３２と第２翼３４との間に、第２翼３４を覆うように配置されており、ステーター３８は、凝固液吸込み口２６側には吸込み孔３８ａを、側面部には通孔３８ｂを有している。吸込み孔３８ａは、凝固液吸込み口２６から吸込まれる凝固液を第２翼３４方向へと送るための通り孔である。一方、通孔３８ｂは、第１翼３２により分散されたクラムを第１翼３２から第２翼３４方向へと送り出すための通り孔であり、また、第２翼３４により破砕されたクラムを第２翼３４から第１翼３２方向へと送り出すための通り孔でもある。この通孔３８ｂの大きさを調整することにより、吐出口２８から排30出されるクラムの大きさを、ある程度制御することができる。通孔３８ｂの形状や、大きさは特に限定されないが、第２翼３４により粉砕され、第１翼３２方向へ排出されるクラムの最大幅が、３〜２０ｍｍとなるように調整することが好ましい。
【００３６】
ラテックス吸い込み口２５は、ポンプケーシング２４に設けられ、水分散液状態のゴム状重合体のラテックスが送り込まれるラテックス送り手段としてのラテックス輸送配管４２が接続されている。上述したように、本実施形態では、ラテックス吸い込み口２５は、ポンプケーシング２４内に送り出すゴム状重合体のラテックスを、回転している第１翼３２に直接当たるような位置に設けられている。
【００３７】

40

凝固液吸込み口２６には、アダプタ４０が装着されている。アダプタ４０には、凝固剤を含有する凝固液が送り込まれる凝固液送り手段としての凝固液輸送配管４４とが形成されている。
【００３８】
凝固液輸送配管４４により輸送される凝固液は、凝固剤と水との混合液である。凝固剤
としては、特に限定されず、たとえば硫酸、塩酸などの無機酸類；酢酸などの有機酸類；
塩化カルシウム、塩化マグネシウム、塩化ナトリウム、硫酸マグネシウム、硫酸アルミニ
ウム、塩化バリウムなどの無機塩類；およびこれらの混合物などが挙げられるが、重合体
ラテックスに使用されている乳化剤の種類などにより適宜決定すればよい。これらのなかでも、無機塩類が好ましい。

50

(8)

JP 2015‑174899 A 2015.10.5【００３９】
なお、本実施形態においては、ゴム状重合体のラテックスとしては、固形分濃度が、２〜５０重量％のものを用いることが好ましく、より好ましくは３〜３０重量％である。また、凝固液としては、凝固剤の濃度が、１〜３０重量％のものを用いることが好ましく、より好ましくは２〜２５重量％である。
【００４０】
アダプタ４０は、凝固液輸送配管４４により送られた凝固液が、第２翼３４の内周部分に供給されるように、凝固液吸込み口２６内に挿入されている。
【００４１】
本実施形態においては、図２に示すように、ゴム状重合体のラテックスを、ラテックス

10

吸い込み口２５から、ラテックス輸送配管４２を介して、回転している第１翼３２に直接当たるような位置から供給し、また、凝固液を、第１翼３２の流れ方向手前に設けられた
凝固液吸込み口２６から、凝固液輸送配管４４を介して、第２翼３４の内周部分に供給するものである。そして、これにより、ポンプケーシング２４内で、このゴム状重合体のラテックスと凝固液とが、第１翼３２の回転領域、あるいは第２翼３４の回転領域で接触するような構成とすることでき、これにより、第１翼３２の回転領域、あるいは第２翼３４の回転領域においてゴム状重合体を凝固させることができる。そして、凝固させたゴム状重合体が、第１翼３２および第２翼３４により破砕・分散され、輸送されるのに適当な大きさのゴム状重合体のクラムを含むスラリー（クラムスラリー）とし、第１翼３２によって吐出口２８から排出する。

20

なお、クラムスラリー中のクラム濃度（固形分濃度）は、１〜４０重量％が好ましく、２〜２０重量％が特に好ましい。
【００４２】
すなわち、本実施形態では、ゴム状重合体のラテックスを、回転している第１翼３２に直接当たるような位置から、ポンプケーシング２４内に供給することにより、第１翼３２の回転により、ゴム状重合体のラテックスを、速やかにポンプケーシング２４内に分散させることができ、これにより、第１翼３２の回転領域、あるいは第２翼３４の回転領域において、ゴム状重合体を凝固させることができ、これによりゴム状重合体の凝固、および凝固により生成したゴム状重合体のクラムの破砕を適切に行うことができるものである。
特に、本実施形態によれば、ラテックス吸い込み口２５から供給されるゴム状重合体のラ30

テックスを、回転している第１翼３２に当たるような位置から供給することにより、第１
翼３２の回転により、ゴム状重合体のラテックス、さらには、該ラテックスが凝固することにより生成したクラムを、速やかに分散させることができるため、ポンプケーシング２
４内における、凝固物の詰まりの発生を有効に防止することができるものである。
【００４３】
一方で、たとえば、従来のように、図４に示すような構成の破砕機能付きポンプ１０ａを用いて、ゴム状重合体のクラムを形成した場合には、破砕機能付きポンプ１０ａが、ゴム状重合体の凝固物で詰まってしまう場合があった。すなわち、図４に示す破砕機能付き
ポンプ１０ａでは、ラテックス輸送配管４２ａおよび凝固液輸送配管４４が、いずれも、
吸込み口２７に接続するように設けられている。なお、吸込み口２７は、図２に示す破砕

40

機能付きポンプ１０の凝固液吸込み口２６と同一の形状である。そのため、ラテックス輸
送配管４２ａから供給されるゴム状重合体のラテックスと、凝固液輸送配管４４から供給される凝固液とが、吸込み口２７近傍にて接触することで、第１翼３２の流れ方向手前において、ゴム状重合体の凝固が過度に進行してしまう場合がある。特に、このようにして形成される凝固物は、通常、比較的大きく、しかも表面は比較的十分に凝固しているものの、その内部については凝固の進行が不十分である場合が多く、そのため、第２翼３４による破砕が困難であり、結果として、破砕機能付きポンプ１０ａが詰まってしまう場合があった。
【００４４】
また、このような破砕機能付きポンプ１０ａにおいては、破砕機能付きポンプ１０ａの

50

(9)

JP 2015‑174899 A 2015.10.5

詰まりを防止するために、破砕機能付きポンプ１０ａに供給する凝固剤の量を減らす方法も考えられるが、この場合には、ゴム状重合体の凝固が不十分になってしまうという問題が起こってしまう。
【００４５】
これに対し、本実施形態によれば、ゴム状重合体のラテックスを、回転している第１翼
３２に直接当たるような位置から、ポンプケーシング２４内に供給することにより、ゴム状重合体のラテックス、さらには、該ラテックスが凝固することにより生成したクラムを、速やかに分散させることができるため、破砕機能付きポンプ１０内でクラムが詰まってしまうことを防止することができ、ゴム状重合体の連続生産性を向上させることが可能となる。

10【００４６】
なお、本実施形態においては、ラテックス吸い込み口２５から送り込まれるゴム状重合体のラテックスの供給流量をＲ＿Ｌｘ［ｋｇ／ｈｒ］とし、凝固液吸込み口２６から送り込まれる凝固液の供給流量をＲ＿ｃｏａ［ｋｇ／ｈｒ］とした場合に、「Ｒ＿Ｌｘ／Ｒ＿
ｃｏａ」の比は、好ましくは０．０１〜３．０、より好ましくは０．０１〜１．６、さらに好ましくは０．１〜１．５、特に好ましくは０．３〜１．２とする。ゴム状重合体のラ
テックスおよび凝固液の供給流量を、上記範囲とすることにより、ゴム状重合体の連続生産性がより向上する。すなわち、破砕機能付きポンプ１０内において、ラテックスの供給
流量と、凝固液の供給流量とを上記範囲でバランスさせることにより、破砕機能付きポン
プ１０内における流体の流れを良好なものとすることができ、これにより、ラテックスお20

よび凝固液が、破砕機能付きポンプ１０内で良好に拡散することで、大きな凝固物が形成され難くなり、破砕機能付きポンプ１０内におけるクラムの詰まりを、より有効に防止することができ、ゴム状重合体の連続生産性がより向上する。
【００４７】
あるいは、ラテックス吸い込み口２５から供給するゴム状重合体のラテックスに含有されるゴム状重合体の供給流量［ｋｇ／ｈｒ］と、凝固液吸込み口２６から供給する凝固液に含有される凝固剤の供給流量［ｋｇ／ｈｒ］とが、「ゴム状重合体の供給流量／凝固剤の供給流量」の比で、好ましくは０．１〜１５、より好ましくは０．２〜５．０、さらに好ましくは０．５〜１．０である。「ゴム状重合体の供給流量／凝固剤の供給流量」の比を、上記範囲とすることにより、破砕機能付きポンプ１０内におけるクラムの詰まりを、

30

さらに有効に防止することができ、ゴム状重合体の連続生産性がさらに向上する。
【００４８】
また、本実施形態では、ゴム状重合体のラテックスと凝固液とを接触させ、ゴム状重合
体を凝固させる際における温度を、好ましくは４０℃以上、より好ましくは５０〜７０℃とする。ゴム状重合体を凝固させる際における温度を、上記範囲に制御することにより、ゴム状重合体の、破砕機能付きポンプ１０による凝固をより良好に行うことができ、より良好なクラムを得ることができる。特に、ゴム状重合体のラテックスとして、カルボキシ
ル基含有水素化ニトリルゴムのラテックスなどの、得られるクラムの粘着性が高く、互着しやすいゴムのラテックスを用いる場合には、凝固させる際の温度を上記範囲とすること
により、このような互着の発生をより適切に防止することができる。

40【００４９】
なお、ゴム状重合体を凝固させる際の温度を制御する方法としては、特に限定されないが、ゴム状重合体のラテックスと凝固液とを接触させる際における、ゴム状重合体のラテ
ックスおよび凝固液の温度が上記範囲となるように調整すれば良い。凝固させる際の温度を制御する具体的な方法としては、たとえば、実際に凝固が行われる破砕機能付きポンプ
１０内部の温度を加温手段を用いて調整する方法の他、ゴム状重合体のラテックスおよび凝固液の温度を、予め上記範囲に調整した状態で、破砕機能付きポンプ１０に供給する方法などが挙げられる。ゴム状重合体のラテックスおよび凝固液の温度を、予め上記範囲に調整する方法としては、ラテックス輸送配管４２および凝固液輸送配管４４に供給する前の原料タンクに入れた状態において、これらを加温しておく方法や、ラテックス輸送配管

50

(10)

JP 2015‑174899 A 2015.10.5

４２および凝固液輸送配管４４を加温しておき、これらを通過する間に、温度が上記範囲となるように調整する方法などが挙げられる。また、これらの方法は適宜組み合わせても良い。
【００５０】
さらに、本実施形態においては、重合体ラテックスおよび凝固液の他に、必要に応じての希釈水を使用することができ、希釈水としては、後に説明するタンク１８からのオーバ
ーフロー水、洗浄工程において回収される洗浄排水を使用することが好ましい。なお、希釈水は、予めゴム状重合体のラテックス、あるいは凝固液と混合された状態で破砕機能付
きポンプ１０に投入される。また、希釈水を使用する場合においては、ゴム状重合体を凝固させる際の温度が、上記範囲となるように調整すれば良い。

10【００５１】
図２、図３に示すように、ポンプ１０は、クラムスラリーを上方に排出するための吐出口２８を有している。この吐出口２８の内径(直径)Ｄは、５０〜２００ｍｍであることが好ましい。また、図３に示すように、吐出口２８には、スラリー供給配管４６が接続されており、吐出口２８から排出されるクラムスラリーは、スラリー供給配管４６を通って、一度大気中に開放され、スラリー供給配管４６と撹拌装置１２との接続部に形成された側壁４８に衝突させられ、落下し、タンク１８内へと供給される。このスラリー供給配管４
６は、ポンプ１０の吐出口２８から開放部までの長さである配管長さＬを有しており、この配管長さＬは、図３に示すＬ１とＬ２との和（Ｌ＝Ｌ１＋Ｌ２）であり、Ｌ＝２００〜
２０００ｍｍ程度である。ただし、ポンプを横向きに設置できる場合や、ポンプの吐出口

20が、予めポンプケーシング横方向・横接線方向に取り付けられている場合等、その配置如
何によっては、配管長さＬが０、すなわち配管を介さずにポンプ吐出口がそのまま撹拌装
置１２に接続されていても良い。また、図３中のＬ１とＬ２との長さの比については、特に限定されず、設備の設置スペース等に応じて、適宜調整可能である。
【００５２】
本実施形態においては、吐出口２８の内径Ｄと、スラリー供給配管４６の長さＬとの比（Ｌ／Ｄ）を２０以下とすることが好ましく、より好ましくは１８以下とする。吐出口２８の内径Ｄと、スラリー供給配管４６の長さＬとの比（Ｌ／Ｄ）を上記範囲とすることにより、配管４６内でのクラムの詰まりを有効に防止することができ、その結果、開放時におけるスラリー中のクラムの分散性を良好とすることができる。

30【００５３】
次いで、スラリー供給配管４６から大気中に開放されたクラムスラリーを、ハイシェア
ミキサー１２で撹拌・滞留させる。ハイシェアミキサー１２は、図３に示すように、タン
ク１８と、タンク１８の底部に回転刃および固定刃を備えた撹拌機２０とを有しており、
撹拌機２０に形成された回転刃（図示省略）の攪拌効果により、スラリーに循環流を発生させることにより、スラリーを撹拌・滞留させる構造となっている。クラムスラリーを、
ハイシェアミキサー１２を使用し、撹拌・滞留させることにより、ゴム状重合体成分への凝固剤の付着を促進させ、ゴム状重合体成分の凝固を、ほぼ完全に進行させることができる。なお、クラムスラリーの撹拌・滞留は、１〜２０分程度とすることが好ましい。また、撹拌機２０としては、ゴム状重合体成分への凝固剤の接触を促進させるという観点より

40、撹拌動力（攪拌に消費した動力をクラムスラリーの体積で割り算して求めた値）は、好ましくは１ｋＷ／ｍ３以上、より好ましくは２ｋＷ／ｍ３以上、さらに好ましくは５ｋＷ／ｍ３以上、特に好ましくは１５ｋＷ／ｍ３以上であるものを使用することが望ましい。
クラムスラリーの撹拌・滞留を、ハイシェアミキサーを使用して行うことにより、クラム
スラリー中のゴム状重合体成分への凝固剤の付着を効率的に行うことができ、短時間の撹
拌・滞留で、クラムスラリー中のゴム状重合体成分の凝固を、ほぼ完全に進行させることができる。
なお、クラムスラリー中のクラム濃度（固形分濃度）は、１〜４０重量％が好ましく、２〜２０重量％が特に好ましい。
また、上記撹拌・滞留時の温度は、１０〜５０℃が好ましい。

50

(11)

JP 2015‑174899 A 2015.10.5【００５４】
次いで、ロータリースクリーン１４を使用して、クラムスラリーの洗浄を行い、クラム状のゴム状重合体表面に付着した凝固剤を除去し、水分とクラム状のゴム状重合体とを分離し、含水状態のクラムを得る。
【００５５】
クラムスラリーの洗浄は、ロータリースクリーン１４内に洗浄水を送り込み、スクリー
ンを回転させることにより行われ、洗浄により、凝固剤濃度が１０００ｐｐｍ程度以下に低減される。洗浄に供する水の量は、ゴム状重合体成分に対して、重量比で１〜１０倍程度であることが好ましい。
【００５６】

10

なお、洗浄工程により発生する洗浄排水のうち、比較的凝固剤濃度の低い洗浄排水については回収を行い、希釈水として、再び破砕機能付きポンプ１０に投入することが好ましい。
【００５７】
次いで、スクイザー１６を使用して、洗浄された含水状態のクラムの脱水を行う。スク
イザー１６は、内部に回転自在なスクリュー２２を有しており、このスクリュー２２により、クラムから水分を絞り出すことにより脱水を行い、水分含有量が１０重量％程度に調整されたクラムが得られる。
【００５８】
次いで、脱水されたクラムについて、バンドドライヤーにより、加熱乾燥を行い、実質20

的に水分をほとんど含まない状態（水分含有量は０．５重量％以下）のクラムを得る。ク
ラムを乾燥する際の温度は、４０〜１００℃程度とする。
【００５９】
次いで、乾燥されたクラムは、たとえば、フレーク状で排出された後、ベーラー（図示省略）に導入されて圧縮され、適当な大きさとされて製品（ベール）化される。
【００６０】
本実施形態に係るゴム状重合体の製造方法においては、破砕機能付きポンプ１０によりゴム状重合体の凝固を行う際に、ゴム状重合体のラテックスを、回転している第１翼３２に直接当たるような位置から供給することにより、破砕機能付きポンプ１０に導入された
ゴム状重合体のラテックスを、第１翼３２により速やかに分散させることができるため、

30

破砕機能付きポンプ内における、凝固物の詰まりの発生を有効に防止し、これにより、ゴ
ム状重合体の連続生産性を向上させることができる。
【００６１】
なお、本発明は、上述した実施形態に限定されるものではなく、本発明の範囲内で種々に改変することができる。
【００６２】
たとえば、上述した実施形態では、破砕機能付きポンプ１０により、ゴム状重合体成分を凝固させて得られたクラムスラリーを、ハイシェアミキサー１２で撹拌・滞留させる工程を有するゴム状重合体の製造方法を例示したが、クラムスラリーを、撹拌・滞留させる
工程を経ずに、ロータリースクリーンに投入するような工程を採用することも可能である

40。
【００６３】
さらに、上述した実施形態では、ロータリースクリーン１４を使用して、クラムスラリーの洗浄を行ったが、クラムスラリーの洗浄は、ウエッジ型のスクリーンを使用して行うことも可能である。
【実施例】【００６４】
以下、本発明を、さらに具体的な実施例に基づき説明するが、本発明は、これら実施例に限定されない。なお、以下において、「部」は、特に断りのない限り重量基準である。
【００６５】50

(12)JP 2015‑174899 A 2015.10.5

実施例１
まず、金属製ボトル中に、イオン交換水２２５部、濃度１０重量％のドデシルベンゼン
スルホン酸ナトリウム水溶液２５部、アクリロニトリル３７部、マレイン酸モノｎ−ブチ
ル４部、ｔ−ドデシルメルカプタン（分子量調整剤）０．５部の順に仕込み、内部の気体を窒素で３回置換した後、ブタジエン５９部を仕込んだ。次いで、金属製ボトルを５℃に保ち、クメンハイドロパーオキサイド（重合開始剤）０．１部を仕込み、金属製ボトルを回転させながら１６時間重合反応を行った。そして、濃度１０重量％のハイドロキノン水溶液（重合停止剤）０．１部を加えて重合反応を停止させた後、水温６０℃のロータリー
エバポレータを用いて残留単量体を除去し、アクリロニトリル単量体単位３７重量％、ブタジエン単量体単位５９重量％およびマレイン酸モノｎ−ブチル単量体単位４重量％を有10するカルボキシル基含有ニトリルゴムのラテックス（固形分濃度３０重量％）を得た。
【００６６】
そして、得られたラテックスに含有される乾燥ゴム重量に対して、パラジウム含有量が１，０００重量ｐｐｍになるように、オートクレーブにパラジウム触媒溶液（１重量％酢
酸パラジウムアセトン溶液に、等重量のイオン交換水を混合した溶液）を添加して、水素圧３ＭＰａ、温度５０℃で６時間水素添加反応を行い、その後イオン交換水により固形分濃度を調整して、カルボキシル基含有高飽和ニトリルゴムのラテックス（アクリロニトリ
ル単量体単位：３７重量％、ブタジエン単量体単位：５９重量％、マレイン酸ｎ−モノブ
チル単量体単位：４重量％、ヨウ素価：１０、固形分濃度：１２重量％）を得た。
20【００６７】
そして、準備したカルボキシル基含有高飽和ニトリルゴムのラテックスおよび塩化ナト
リウム水溶液を使用して、図１〜図３に示す製造装置を用いて、カルボキシル基含有高飽
和ニトリルゴムの製造を行った。
【００６８】
本実施例においては、破砕機能付きポンプとしては、ハイシェアポンプ（Ｓｉｌｖｅｒ
ｓｏｎ社製

型式２７５ＬＳ）をベースとして、図２に示すように、回転している第１翼

３２に直接当たるようにラテックスを供給できるような位置に、ラテックス吸い込み口２５を設けるとともに、第１翼３２の流れ方向手前に凝固液吸込み口２６を設け、ステータ
ー３８については取り外した状態で使用した。カルボキシル基含有高飽和ニトリルゴムの製造条件としては、ポンプ回転数を２０００ｒｐｍ、カルボキシル基含有高飽和ニトリル

30

ゴムのラテックスの供給流量を２０８ｋｇ／ｈｒ（カルボキシル基含有高飽和ニトリルゴ
ムの供給流量２５．０ｋｇ／ｈｒ）、塩化ナトリウム水溶液の供給流量を４１７ｋｇ／ｈ
ｒ（塩化ナトリウムの供給流量５０．０ｋｇ／ｈｒ）とし、破砕機能付きポンプから吐出させるクラムスラリー中のクラム濃度を４．０重量％、破砕機能付きポンプ内の塩化ナト
リウム濃度〔塩化ナトリウムの重量／（ラテックス中の水の重量＋塩化ナトリウム水溶液の重量）〕を８．３重量％とした。
【００６９】
さらに、本実施例では、カルボキシル基含有高飽和ニトリルゴムの凝固温度が５０℃となるように、供給するカルボキシル基含有高飽和ニトリルゴムのラテックスおよび塩化ナ
トリウム水溶液の温度、ならびに破砕機能付きポンプ内の温度を調整した。

40【００７０】
そして、本実施例においては、上記条件にてカルボキシル基含有高飽和ニトリルゴムの製造を行った際における、破砕機能付きポンプのＯＵＴ側排出性、破砕機能付きポンプのＩＮ側排出性、およびクラムスラリーの凝固性の評価を、下記方法にしたがって行った。
【００７１】
破砕機能付きポンプのＯＵＴ側排出性
図１〜図３に示す製造装置により、１時間連続でカルボキシル基含有高飽和ニトリルゴ
ムのクラムスラリーの製造を行い、その後、破砕機能付きポンプのＯＵＴ側である、図２に示す吐出口２８と、図３に示すスラリー供給配管４６との接続部分について、その断面積に対する堆積したクラムスラリーの断面積の割合（堆積割合）を、目視にて確認するこ

50

(13)

JP 2015‑174899 A 2015.10.5とにより、破砕機能付きポンプのＯＵＴ側排出性を評価した。なお、評価基準は下記によった。結果を表１に示す。
Ａ：吐出口２８とスラリー供給配管４６との接続部分における、上記堆積割合が１０％未満であった。
Ｂ：吐出口２８とスラリー供給配管４６との接続部分における、上記堆積割合が１０％以上、５０％未満であった。
Ｃ：吐出口２８とスラリー供給配管４６との接続部分における、上記堆積割合が５０％以上であるか、またはクラムスラリーによって閉塞していた。
【００７２】
破砕機能付きポンプのＩＮ側排出性10

図１〜図３に示す製造装置により、１時間連続でカルボキシル基含有高飽和ニトリルゴ
ムのクラムスラリーの製造を行い、その後、破砕機能付きポンプのＩＮ側である、図２に示す凝固液吸込み口２６近傍について、その断面積に対する堆積したクラムスラリーの断面積の割合（堆積割合）を、目視にて確認することにより、破砕機能付きポンプのＩＮ側排出性を評価した。なお、評価基準は下記によった。結果を表１に示す。
Ａ：凝固液吸込み口２６近傍における、上記堆積割合が１０％未満であった。
Ｂ：凝固液吸込み口２６近傍における、上記堆積割合が１０％以上、５０％未満であった。
Ｃ：凝固液吸込み口２６近傍における、上記堆積割合が５０％以上であるか、または
クラムスラリーによって閉塞していた。

20【００７３】
クラムスラリーの凝固性破砕機能付きポンプの吐出口２８から吐出された後のクラムスラリーを目視観察することにより、クラムスラリーの凝固性を評価した。なお、クラムスラリーの凝固性は、カルボキシル基含有高飽和ニトリルゴムの凝固がほぼ完全に進行しているか否かを、以下の基準により評価した。結果を表１に示す。
Ａ：吐出口２８からは、クラムスラリーのみが吐出されていることが確認された。
Ｂ：吐出口２８からは、クラムスラリーとともに、白濁液（未凝固のカルボキシル基含有高飽和ニトリルゴムのラテックス）が吐出されていることが確認された。
【００７４】

30

実施例２〜５カルボキシル基含有高飽和ニトリルゴムのラテックスの供給流量、塩化ナトリウム濃度、塩化ナトリウム水溶液の供給流量、および、凝固温度を表１に示すように変更した以外
は、実施例１と同様にして、カルボキシル基含有高飽和ニトリルゴムの製造を行い、同様に評価を行った。結果を表１に示す。
【００７５】
実施例６
破砕機能付きポンプとして、ステーター３８を取り付けた状態としたものを用いた以外
は、実施例５と同様にして、カルボキシル基含有高飽和ニトリルゴムの製造を行い、同様に評価を行った。結果を表１に示す。

40【００７６】
比較例１
破砕機能付きポンプとして、図２に示す破砕機能付きポンプ１０に代えて、図４に示す
破砕機能付きポンプ１０ａ、すなわち、ラテックス輸送配管４２ａおよび凝固液輸送配管
４４が、いずれも、吸込み口２７に設けられた破砕機能付きポンプを準備し、ステーター
３８を取り外した状態としたものを用いた以外は、実施例５と同様にして、カルボキシル
基含有高飽和ニトリルゴムの製造を行い、同様に評価を行った。なお、比較例１および後述する比較例２〜７においては、上述した破砕機能付きポンプのＩＮ側排出性の評価は、図４に示す吸込み口２７近傍について、その断面積に対する堆積したクラムスラリーの断面積の割合（堆積割合）を、目視にて確認し、上記と同様の基準にて行った。結果を表１

50

(14)

JP 2015‑174899 A 2015.10.5に示す。
【００７７】
比較例２
破砕機能付きポンプとして、ステーター３８を取り付けた状態としたものを用いた以外
は、比較例１と同様にして、カルボキシル基含有高飽和ニトリルゴムの製造を行い、同様に評価を行った。結果を表１に示す。
【００７８】
比較例３〜７用いるカルボキシル基含有高飽和ニトリルゴムのラテックスの固形分濃度、カルボキシ
ル基含有高飽和ニトリルゴムのラテックスの供給流量、塩化ナトリウム濃度、塩化ナトリ
ウム水溶液の供給流量、および、凝固温度を表１に示すように変更した以外は、比較例２と同様にして、カルボキシル基含有高飽和ニトリルゴムの製造を行い、同様に評価を行った。結果を表１に示す。
【００７９】10

(15)JP 2015‑174899 A 2015.10.5

【表１】

10

20

30

40

【００８０】50

(16)JP 2015‑174899 A 2015.10.5

表１に示すように、カルボキシル基含有高飽和ニトリルゴムのラテックスを、破砕機能付きポンプに供給する際に、ラテックスを、回転する第１翼３２に直接当てることができるような位置から供給した場合には、カルボキシル基含有高飽和ニトリルゴムを凝固させながら、破砕機能付きポンプ内におけるクラムスラリーの堆積を良好に抑制できたという結果となり、これにより、形成された凝固物を良好に分散および破砕することができ、カルボキシル基含有高飽和ニトリルゴムの連続生産性が向上したことが確認された（実施例１〜６）。なお、破砕機能付きポンプにおけるステーター３８の有無の条件のみを変化させた実施例５，６を比較すると、ステーター３８の有無にかかわらず、カルボキシル基含
有高飽和ニトリルゴムの堆積を良好に抑制できたことが確認された。
【００８１】

10

これに対して、カルボキシル基含有高飽和ニトリルゴムのラテックスを、破砕機能付きポンプに供給する際に、ラテックスを、回転する第１翼３２に直接当てることができない
位置から供給した場合には、破砕機能付きポンプ内においてクラムスラリーが堆積してしまったという結果となり、これにより、形成された凝固物の分散および破砕が不十分であり、カルボキシル基含有高飽和ニトリルゴムの連続生産性が低下したということが確認された（比較例１〜７）。
【符号の説明】【００８２】
１０，１０ａ…破砕機能付きポンプ
１２…ハイシェアミキサー

20

１４…ロータリースクリーン
１６…スクイザー
１８…タンク
２０…撹拌機
２２…スクリュー
２４…ポンプケーシング
２５…ラテックス吸い込み口
２６…凝固液吸込み口
２８…吐出口３０…回転体３２…第１翼３４…第２翼３６…回転軸
３８…ステーター
４０…アダプタ
４２，４２ａ…ラテックス輸送配管
４４…凝固液輸送配管
４６…スラリー供給配管
４８…側壁

30

(17)
【図１】

【図２】

【図３】

【図４】

JP 2015‑174899 A 2015.10.5