国土交通省技術事務所における排水性舗装のリサイクル技術の開発
ふく だ

きよたか

国土交通省中国地方整備局中国技術事務所長

福田 清隆

中国技術事務所技術課長

近藤 政義

こんどう

まさ よしに行われ，打換えはアスファルト安定処理層より１．

はじめに上層を対象に行われた。打換え廃材を採取した個所の舗装構成は排水性混合物約５cm，基層混合近年，多機能性舗装としての排水性舗装が大き物・アスファルト安定処理混合物を合わせて約１２

く注目を浴びるようになり，平成１３年４月改正道cm で，すべてのアスファルト混合物の厚さは約路構造令では第４種の道路の構造に排水性・透水１７cm であり，打換え廃材中の排水性混合物の比性舗装等が導入されるなど，排水性舗装の採用は率は約３０％となっている。これらの排水性舗装は今後一層増加すると考えられる。

施工後，切削廃材が４年，打換え廃材が５年経過

しかしながら排水性舗装は普及から日が浅く，している。切削廃材は試料調整を行わず（以下，補修廃材の排水性合材としてのリサイクル体制は切削再生骨材と称する），打換え廃材は再生骨材確立していない。また排水性舗装は早い時期に補（１３mm 以下）になるように再生合材工場にて試修の対象になると考えられることから，再生排水料調整を行った（以下，打換え再生骨材と称す性混合物としての利用技術の早期確立が望まれてる）。
まず，切削再生骨材と打換え再生骨材の骨材性いる。
このような状況の下，中国技術事務所では排水状を確認するために，粒度と回収バインダの試験性舗装の補修廃材（切削廃材と打換え廃材）を用を実施した。回収バインダの回復試験は回収した

いた再生排水性混合物の研究を平成１０年度から３バインダに再生添加剤を混入し（以下，再生回収カ年にわたり実施した。

バインダと称する），性状確認を行った。
また再生高粘度バインダの実験はプラントミッ

２．

概要クス方式とプレミックス方式について検討した。
プラントミックス方式は回収バインダ，再生添加試験に用いた排水性舗装の打換え廃材および切剤と高粘度バインダを混合した再生高粘度バイン

削廃材は中国地方整備局管内の工事事務所の補修ダの性状を確認した。プレミックス方式は，再生工事より採取した。切削は排水性舗装のみを対象

添加剤の働きを高粘度バインダに付加した再生用

７２ 建設マネジメント技術

2001 年 10 月号

高粘度バインダ（以下，高粘度バインダ R と称
図―１ 再生骨材の平均粒度する）と回収バインダを混合し，再生高粘度バイ100

再生材料の各種性状を受けて，室内による配合試験を実施，再生合材の性状を確認した上で，構内における試験施工を実施した。

３．

再生骨材の性状

通過重量百分率（％）

ンダの性状を確認した。

切削見かけ
打換え見かけ
切削抽出
打換え抽出

80
6040
2000.01

再生骨材の平均粒度を図―１に示す。この図よ1100.1
ふるい目（mm）

100

り抽出粒度を比較すると，切削再生骨材は打換え
図―２ 添加剤の量と60℃粘度の抽出粒度と見かけ粒度を見ると，切削再生骨材50は打換え再生骨材に比べ見かけ粒度と抽出粒度の差が小さい。
切削再生骨材と打換え再生骨材より回収したバインダ性状を比較すると，針入度は切削再生骨材のバインダが打換え再生骨材のバインダより小さ60℃粘度（×103 Pa・s）

再生骨材より粒度が粗いことが分かる。再生骨材な値となり，軟化点，６０℃粘度は切削再生骨材の切削オイル系
切削乳剤系
切削開発１
切削開発２
打換オイル系
打換乳剤系
打換開発１
打換開発２

4030201000

バインダが打換え再生骨材のバインダより大きな2040
添加剤の量（％）

値となった。
図―３ 回収バインダの量と針入度

再生高粘度バインダの性状

回収バインダの回復試験
再生骨材より回収したバインダの性状について，添加剤による回復試験を行った。試験に用いた添加剤は，再生アスファルト混合物用添加剤として市販されているオイル系，乳剤系および再生

針入度（1/10mm）

４．

1009080706050403020

切削オイル系
切削開発１
打換オイル系
打換開発１0排水性混合物用として開発した高粘度用添加剤２

切削乳剤系
切削高粘度R
打換乳剤系
打換高粘度R

51015
回収バインダの量（％）

20種の計４種類とした。なお，高粘度用添加剤は乳剤系で A 剤と B 剤よりなっている。A 剤は主に針入度や伸度を，B 剤は主に粘度を回復する働き難であった。

がある。この A 剤と B 剤の割合によって，開発 再生高粘度バインダの試験

１（A : B＝４：１），開発２（A : B＝３：１）とし回収バインダを混合した再生排水性混合物のバた。
図―２に示すように，切削再生骨材より回収しインダ性状を把握するために，再生高粘度バインダの性状試験を行った。

たバインダは添加剤によっては性状を回復させる

プラントミックス方式の再生回収バインダは回ことができたが，打換え再生骨材より回収したバ収バインダの針入度５０（１／１０mm）程度を回復

インダは添加剤を用いても性状回復することが困

目標として添加剤の添加量を定めた。高粘度バイ

建設マネジメント技術

2001 年 10 月号 ７３

図―４ 回収バインダの量と軟化点

図―６ 再生骨材の量とカンタブロ損失量

軟化点（％）

110
105100

切削オイル系

切削乳剤系

切削開発１

切削高粘度R

打換オイル系

打換乳剤系

打換開発１

打換高粘度R

カンタブロ損失量（％）

11595908505101525
プラ切削５℃
プラ打換５℃
排水性５℃
プレ切削
プレ打換

2015

プレ切削５℃
プレ打換５℃
プラ切削
プラ打換
排水性

105020

回収バインダの量（％）

01020304050

再生骨材の添加量（％）

ンダ R は開発１の高粘度用添加剤を高粘度バイカンタブロ損失量は図―６に示すように，供試体養生５℃の損失量は供試体養生２０℃の損失量よンダに添加混合した。
図―３，４のとおり，再生高粘度バインダの性り大きな値を示している。再生排水性混合物のカ状はプラントミックス方式およびプレミックス方

ンタブロ損失量（５，２０℃養生共）は排水性混合式ともに再生骨材の種類に影響されることなく良物より大きく，損失量が最も少ない再生排水性混好な性状値を示した。

合物でも排水性混合物と同程度の損失量であった。

再生排水性混合物の室内実験

５．

動的安定度は再生排水性混合物全体にほぼ排水性混合物と同程度の値となった。

配合にあたり，所定の粒度範囲内でできるだけ透水係数は再生骨材の量が増加すると若干減少

再生骨材を添加した結果，本試験における添加量する傾向を示すが，ほぼ排水性混合物の透水係数

は切削再生骨材で２５〜４５％，打換え再生骨材で１０と同じ値を示した。
室内試験において，再生排水性混合物はおおむ〜３０％となった。
残留安定度は図―５より，再生排水性混合物はね排水性混合物として満足する性状であった。

再生骨材の量が増加すると数値が減少するが，各６．

配合とも目標値は満足している。

試験施工

試験施工はミキサーの実機を用いた混合による残留安定度（％）

図―５ 再生骨材の添加量と残留安定度
10098969492908886848280

混合物性状と再生排水性舗装の特性値を確認するために行った。試験施工に用いる再生排水性混合

プラ切削
プレ打換

プレ切削
排水性

プラ打換

物の再生骨材添加量は性状試験結果を参考に打換
え再生骨材２０％，１０％とし，切削再生骨材３５％とした。また，再生高粘度バインダはプレミックス方式を中心とし，比較としてプラントミックス方式を加えた。再生添加剤や再生用高粘度バインダ

02040
再生骨材の添加量60は混合物性状試験に用いた材料を使用した。
動的安定度は図―７のとおり，再生排水性混合物はすべて配合試験よりプラント混合での値が小７４ 建設マネジメント技術

2001 年 10 月号

図―９ 切取りコアの吸音率100■ 室内実験
■ プラント混合物
1010.1

プラ打換20 プレ打換20 プレ打換10 プレ切削35

排水性吸音率（％）

3動的安定度（×10 回/mm）

図―７ 混合物の種類と動的安定度

100
9080
706050403020
100100

プラ打換 20
プレ打換 20
プレ打換 10プレ切削 35
排水性1,00010,000

周波数（Hz）

混合物の種類

動摩擦係数（μ ）図―８ 混合物の種類と動摩擦係数（40km/h）
10.9
0.8
0.7
0.6
0.5
0.4
0.3
0.20.10合物より若干劣り，また混合物性状の変動は若干■ 施工直後■ 施工２カ月後

大きいものの，排水性舗装用混合物として十分使用でき，再生排水性舗装は排水性舗装と同等の機能を有していると判断することができる。

７．
プラ打換20 プレ打換20 プレ打換10 プレ切削35

まとめ

排水性混合物の種類

再生骨材から回収したバインダは，切削再生骨材と一部添加剤の組み合わせを除き，性状を回復することが困難であったが，再生高粘度バインダさくなっており，その変化は大きい。排水性混合はプラントミックス方式およびプレミックス方式

物は室内実験よりプラント混合の動的安定度が大ともに，再生骨材の種類に影響されることなく良きくなっている。

好な性状値を示した。

現場透水量は再生排水性舗装・排水性舗装とも同程度で９００ml ／１５sec 以上が得られた。

室内試験より，再生排水性混合物は排水性混合物とほぼ同等の性状であると判断された。

動摩擦係数は図―８のとおり，再生排水性舗装

試験施工より，ミキサーの実機を用いて混合しは排水性舗装と同じ程度の値を有している。施工

た再生排水性混合物の性状は排水性混合物より若直後と施工後２カ月後の動摩擦係数を比較すると干変動が大きいものの，排水性舗装用混合物としすべて施工後２カ月後の動摩擦係数が大きくなって十分使用でき，再生排水性舗装は排水性舗装とている。

同等の機能を有していると思われる。

ピーク吸音率は図―９より，再生排水性舗装が排水性舗装より大きな値を有している。
各種確認試験の結果より，ミキサーの実機を用いて混合した再生排水性混合物の性状は排水性混以上より，排水性混合物を含む補修廃材による再生排水性混合物は実路に適用可能と思われる。
今後は実路における試験施工を実施し，耐久性等について追跡調査を進めていく予定である。

建設マネジメント技術

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