日本金属学会会報■５

平成28年10月 1 日発行（ 毎月 1 回 1 日発行）

Vol.55 No.10 ISSN 1340-2625

ミニ特集「過酷環境下でも性能を発揮する

構造用金属材料」■■

古代の金のマイクロ接合・粒金

講義ノート マイクロメカニックスⅡ〜Ni基超合金に現れる問題〜

55

http://jim.or.jp/

MTERE2 55（10）447〜500（2016）2016

http://www.jim.or.jp/journal/m/（←まてりあ記事オンライン）

http://www.jim.or.jp/journal/m/

2016
Vol.55
No.10◎

会告原稿締切毎月 1 日

翌月号(1 日発行)掲載です．
支部行事shibu＠jim.or.jp
本会記事stevent＠jim.or.jp
掲 示 板materia＠jim.or.jp

ミニ特集「過酷環境下でも性能を発揮する構造用金属材料」
企画にあたって

森戸春彦 ……………………………………………………………………………447

海外の重貨物鉄道で使われる高耐摩耗レール

木村達己

本庄

稔

長谷和邦 ………448

高効率火力発電ボイラ用高強度高延性 Ni 基鋼管 HR6W のクリープ強度と組織
仙波潤之

岡田浩一………………………………………………………………………………………453

核融合炉用極低温構造材料

西本健太 ……………………………………………………………457

摩擦撹拌接合(FSW)用ツール合金

平野

聡 …………………………………………………461

高強度・高耐食性ステンレス鋼および析出硬化型 Ni 基合金
解説

成田修二 ……………464

古代の金のマイクロ接合・粒金
大橋

修

成井美穂

相原健作

原田一敏

穂坂雅喜

稲垣

肇

津屋

修……………………468

金のマイクロ接合・粒金の紹介．粒金技法は「古代のモノつくりの技」であり，現代でも真似のできない「ろう接のハイテク技術」でもある．

講義ノート

マイクロメカニックス

～Ni 基超合金に現れる問題～

森

勉 …………………475

Ni 基超合金に見られる事項をマイクロメカニックスの手法で解析する．

新進気鋭

走査透過型電子顕微鏡像の定量解析とその応用

企業紹介

若手技術者に期待すること

談話室

アメリカ留学体験記

本会記事

石川

亮 ………………………………479

朽木智大 ……………………………………………………………484

石田洋平………………………………………………………………………485

会告 ………………………………………………486

新入会員 …………………………………………495

支部行事 …………………………………………487

追悼 ………………………………………………495

掲示板 ……………………………………………490

行事カレンダー …………………………………496

会誌・欧文誌10号目次 …………………………493

書評 ………………………………………………499

次号予告 …………………………………………494
会誌・欧文誌・まてりあの投稿規定・投稿の手引・執筆要領，入会申込書，刊行案内はホームページをご参照下さい．
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表紙デザイン北野玲

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O

1

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2

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3

企画にあたって森

地球環境問題への意識が高まる中，輸送機関や発電プラン
トにおいて，省エネルギー化や高効率化へ向けた材料開発が活発に行われている．輸送機のエンジンや発電プラントなどの熱機関においては，より高い温度での稼働が効率の向上へとつながるが，機関の稼働温度領域は，そこで使用される構造材料の使用限界に制限されることが多い．高効率なエネル
ギー利用のためには，従来以上に過酷な温度環境においても所定の性能を発揮できる耐熱構造材料の開発が求められている．過酷な使用環境をもたらす要因は温度だけとは限らない．生産や加工を担う機械産業においては，過酷な荷重負荷や摩耗環境に耐え得る機械的特性に優れた構造材料が熱望されている．機械の高寿命化や摩耗損失の低減は，省エネルギ
ー化や作業の効率化を達成していくうえで考慮しなければな
らない要素である．より過酷な環境下で性能を発揮できる構造材料の開発は，各種機関の稼働範囲の拡大や高効率化に大きく貢献することが期待される．
以上のような背景を踏まえ，本企画では「過酷環境下でも性能を発揮する構造用金属材料」について特集を組むことにした．構造用金属材料と言っても，その種類は多岐に渡り，使用される環境も様々である．そこで，金属材料を取り扱う企業に対し，用途は限らずに上記のテーマで記事の執筆を依頼したところ，計 5 件の記事が集まった．各企業で開発に取り組んでいる構造用金属材料について，現状の課題や開発動向などを解説頂くとともに，各社が開発した構造用材料を紹介して頂いた．
株 )には，重貨物鉄道用の高木村達己氏ら( JFE スチール
耐摩耗レールについて執筆して頂いた．重い荷物を運搬する
重貨物鉄道では旅客鉄道に比べてレールの摩耗が極めて激しいため，高軸荷重環境に堪え得る耐摩耗性に優れたレールの開発が進められている．本稿では，重貨物鉄道レールのミクロ組織の制御指針について解説頂き，著者らが開発した高耐摩耗レールについて，その基本性能と使用性能について紹介
株 )には，火力発電用して頂いた．仙波潤之氏ら(新日鐵住金
の耐熱合金について執筆して頂いた．高効率な火力発電の実現のためには，高温に曝される構造材料の耐熱性の向上が不可欠である．さらに，高温高圧の蒸気を輸送する配管には耐熱性とともに優れた機械的強度も要求される．本稿では，著者らによって開発された Ni 基鋼管 HR6W の成分設計や，本合金における組織とクリープ強度の関係について解説して
株 日本製鋼所)には，核融合炉用の極低頂いた．西本健太氏(

戸

春

彦

温構造材料について執筆して頂いた．核融合炉では超伝導コイルが用いられるため，液体ヘリウム温度においても所定の強度と靱性を有する構造材料が求められる．本稿では，オーステナイト系ステンレス鋼 SUS316LN を組成改良することによって開発された JJ1 鋼について紹介して頂いた．平野
株 日立製作所)には，摩擦攪拌接合( FSW )用ツールに聡氏(ついて執筆して頂いた．鉄鋼やチタン合金などの FSW 接合
では，赤熱状態や無潤滑という過酷な環境に曝される．本稿では，FSW 用ツール材が曝される過酷な環境条件を実験データとともに解説頂くとともに，ツール材に用いられている各種合金について紹介して頂いた．成田修二氏(大同特殊鋼株 )には，高強度で高耐食を示す構造用金属材料について執
筆して頂いた．本稿ではステンレス鋼の高強度化・高耐食化の例として，窒素添加を利用したオーステナイト系およびマ
ルテンサイト系ステンレス鋼について解説して頂いた．また，最近の開発材として高硬度，高耐食性を有する析出硬化
型 Ni
Cr
Al 合金の特性と用途例についても紹介して頂いた．
いずれの記事も，構造用金属材料における，現状の課題や最新の材料開発についてわかりやすく解説されている．過酷環境下における構造用材料では，強度や靱性などの機械的特性に加え，耐食性や耐酸化性などの化学的安定性も考慮に入れるなど高次バランスが取れた材料開発が重要になってくる．また，特性の向上もさることながら，製造コストの低減
や安全性・信頼性の確保，環境への配慮といった社会的ニーズに応えた材料開発に努めなければならない．本特集において紹介された材料設計指針や組織制御技術は，構造用材料開発の基本技術であり，読者の今後の材料研究の一助となれば幸いです．
最後に，本特集を企画するにあたり，ご執筆を頂いた先生
方および多大なご尽力を頂いた第 5 分科 2 グループの編集委員に対し，この場を借りて厚く御礼申し上げます．
★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★
2007年 東北大学大学院工学研究科博士後期課程修了
2007年 8 月 東北大学多元物質科学研究所助教．
2016年 6 月現職
専門分野材料工学◎アルカリ金属を用いた新規物質探索と新規材料合成法の開発に従事．

★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★
森戸春彦

東北大学金属材料研究所准教授(〒980
8577 仙台市青葉区片平 211)
Structural Materials Having Highperformances under Harsh Conditions; Haruhiko Morito(Institute for Materials Research, Tohoku
University, Sendai)
Keywords: structural material, temperatureresistant material, abrasionresistant material, mechanical property, chemical stability, harshcondition
2016年 8 月25日受理[doi:10.2320/materia.55.447]

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japan海外の重貨物鉄道で使われる
高耐摩耗レール
木 村 達 己1
) 本 庄

稔1

) 長 谷 和 邦2)ール頭頂部が 20 mm 以上摩耗し，レールの交換寿命に達し

.

は じ

め

に

ている．こうした摩耗損傷の著しい環境下で用いられるレー
ルには，特に優れた耐摩耗性が求められる．そのためミクロ19 世紀初めにイギリスで開通して以来，鉄道は人や物資を運搬する重要な輸送手段としての役割を担ってきた．輸送

組織最適化による耐摩耗性向上の検討が進められてきた(1)(3)．

手段が多様化した現在でも，地球温暖化抑制や環境汚染抑制

レールには共析組成(炭素量0.8 mass)のパーライト組の観点から鉄道輸送の重要性は見直されている．鉄道は旅客織を有する鋼が一般的に使われている．さらなる耐摩耗性向

鉄道と貨物鉄道に分類され，それぞれの目的に応じて異なっ上の観点から以下のパーライト組織の高硬度化が行われていた特性が要求される．旅客鉄道では，より早く快適に移動する．一つ目は炭素量の増加による硬質セメンタイト量の増加

るための高速化，騒音や振動抑制などの乗り心地向上などがであり(4)，炭素量を 1程度まで増加させた過共析レールが求められる．一方，貨物鉄道の場合には，大量に物資を輸送開発されている(5)(7)．二つ目の手法は，ラメラー間隔の微することが重要であり，積載重量の増大(高軸重化)や長編成細化である．この手法はセメンタイト量の増加(炭素量の増化(マイルトレイン)が図られている．特に，北米の大陸横断

加)によらず高強度化が図れ，耐摩耗性向上に有効である(8)貨物鉄道，鉄鉱石や石炭を運搬するオーストラリアやブラジが，合金設計と製造過程での加工熱処理の最適化が重要とな

ルの鉱物鉄道ではレールの耐久性向上が求められている．

る．

海外重貨物鉄道におけるレールの使用環境を国内の旅客鉄

ここでは，重貨物鉄道レールのミクロ組織の制御指針につ道と比較し表に示す．軸重とは，車軸一本に負荷される最いて述べるとともに，パーライトラメラー組織の微細化を追大荷重を示し，左右両輪にかかる荷重(輪重)の和である．ま

求した高耐摩耗レール(SP3: Super Pearlite Type 3)を開た， 1 年間当たりの通トン数とは，1 年間に通過する累積車発(9)(10) したので，その基本性能並びに使用性能について紹

両重量のことである．重貨物鉄道では軸重が最大 40 トン，介する．

通トン数も最大 200 MGT(百万通トン)であり，国内の旅客鉄道と比較して数倍高い．こうした高軸重化はレールと車輪の接触環境を過酷化させレール摩耗損傷の原因となっている．特に遠心力が付加される曲線区間は直線区間に比べて摩耗が著しく，レール交換頻度やメンテナンスコストを増加させている．図は北米重貨物鉄道の曲線区間に敷設・供用されたブリネル硬さ( HB )が 370 級の熱処理レールの摩耗状況である．供用期間がわずか 2 年と短期間にもかかわらずレ

表1

国内旅客鉄道
海外重貨物鉄道

レールの使用環境の比較．
軸重
(ton)

通トン数
(MGT/年)

摩耗量(mm/年)

～16
～40

～30
～200

～2
～12

図1

重貨物鉄道におけるレール摩耗状況．

JFE スチール株式会社 スチール研究所鋼材研究部1)主任研究員 2)部長(〒7128511 倉敷市水島川崎通 1 丁目)
High Wear Resistance Rail for Heavy Haul Railways; Tatsumi Kimura, Minoru Honjo and Kazukuni Hase(Steel Products Research
Department, Steel Research Laboratory, JFE Steel Co., Kurashiki)
Keywords: rail, heavy haul railways, wear, pearlite, eutectoid steel, lamellar spacing, hardness
2016年 6 月 7 日受理[doi:10.2320/materia.55.448]

ミ ニ 特 集

図2

摩耗試験に供したレール鋼のミクロ組織．

図4
図3

ミクロ組織の異なるレール鋼のブリネル硬さと摩耗量の関係(8.1×104 回転後)．

共析鋼の硬さに及ぼすラメラー間隔の影響．

ンタイトが層状をなすラメラー構造であり，ラメラーが同一方向であるコロニー，ラメラーの方向は異なるがフェライトの結晶方位が同一となるブロックで構成される(11)．パーラ.

耐摩耗性に及ぼすミクロ組織の影響

イトの硬さを上昇させるための組織因子としては，ラメラー
間隔の微細化が有効であることが知られている(12)．図にレールの最適ミクロ組織を導出するため，図に示すよう共析鋼の硬さに及ぼすラメラー間隔の影響を示す．硬さとラにミクロ組織をパーライト，焼もどしマルテンサイト，ベイ

メラー間隔には相関があり(13)，ラメラー間隔を微細化する

ナイトと変化させた試験片を作製し，2 円筒式のすべり摩耗

ことにより硬さを上昇させることができる．しかしながら，試験を行った．試験片のブリネル硬さと摩耗量の関係を図

オーステナイトからパーライトが生成する際，変態に伴う体に示す．いずれの組織においても硬さの増加とともに摩耗量

積的な自由エネルギー(式( 1 ))は減少するが，フェライト/は減少した．一方，同一ブリネル硬さで比較した場合，ベイ

セメンタイト界面を形成するために，界面エネルギー(式ナイト，焼もどしマルテンサイト，パーライトの順で摩耗量( 2 ))は増加する(14)．

は減少し，パーライト組織を有する鋼の耐摩耗性が最も優れていた．レールの耐摩耗性は摩耗試験後の表面硬さと一義的な相関があることが知られており(2)，初期硬さが同じであっても，摩耗試験中の加工硬化能の高いパーライト組織を有す(T T－T)･l･d･dx ( 1 )体積的な自由エネルギーDH･VM･

E

E

界面エネルギー2sddx(2)

ここで， DH はパーライト変態のエンタルピー変化， VM はる鋼は，ベイナイトや焼もどしマルテンサイトを有する鋼よパーライトのモル体積，l はラメラー間隔，d はラメラーのりも高い耐摩耗性能を示す．そのため，一層の耐摩耗性向上

厚さ，dx はパーライトラメラーが成長した距離，l ・d・ dxには，優れた加工硬化特性をもつパーライト組織をさらに硬はパーライト変態を完了した部分の体積(図)，s は単位面

くすることが重要である．

積当たりの界面エネルギー，TE はパーライト平衡変態温度，
T はパーライト変態温度である．体積的な自由エネルギー.

パーライトラメラー微細化による耐摩耗性向上

よりも界面エネルギーが大きくなると，ラメラーは成長しなくなるため，ラメラー間隔の微細化には限界がある(15)．

パーライト組織は，板状の軟質なフェライトと硬質なセメ

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japan

フェライト/セメンタイトの界面エネルギーに費やすこと




図5

図6

パーライトラメラー成長の模式図．

図7

600 °
C および 650 °C で恒温変態させた共析鋼のパーライトラメラー組織．

過冷度とパーライトラメラー間隔の関係．

のできるエネルギーは，パーライト変態の駆動力の大きさになる．化学的な駆動力の大きさは，パーライト平衡変態温度(TE)からの過冷度(DT )に比例する．そのため，ラメラー間隔は下記式( 3 )で記述できる(14)(16)．

l＝

(

)

2s
TE
2s
1
1
＝
･
＝a ･
DH･VM TE－T
DH ･ V M D T
DT

図8

共析鋼の連続冷却変態曲線(CCT)の模式図．

図9

ラメラー組織に及ぼす圧延後の冷却方法の影響．

(3)

式( 3 )より，ラメラー間隔を微細化するためには，DT の増加が有効である．過冷度とパーライトラメラー間隔の関係を図に示す．1/DT が減少，すなわち DT が増加すると，ラ
メラー間隔は微細化している．このように，ラメラー間隔微細化のためには DT の増加が有効である．
次に DT を最大化するための考え方を示す．式( 4 )に示
すように，DT はパーライト平衡変態温度(TE)とパーライト
変態温度(T )の関数であるため，TE の上昇，もしくは T の低下により DT が増加する．

DT＝(T T－T)＝{1－(TT )}
E

E

(4)

E

TE は合金元素に依存するため，TE を上昇させる Cr などの合金成分の添加が有効(10)(17) である．図に 600 °C およびうことにより微細化できる．

650°
Cで恒温変態させた共析鋼のパーライトラメラー組織を以上述べたように，レールの DT を最大化する Cr などの示す．ラメラー組織は変態温度 T を低下することにより微成分設計と熱間圧延後，加速冷却を行うことで，微細パーラ

細化した．

イトラメラー組織を有する高耐摩耗レールを開発した．

図に共析鋼の連続冷却変態曲線( CCT )の模式図を示す．冷却速度が速くなると，パーライト変態温度 T は低下.

微細ラメラー組織を有する高耐摩耗レール(SP3)

する．そのため DT は増加するので，ラメラーは微細化す
る．図にラメラー組織に及ぼす圧延後の冷却方法の影響を開発レールのミクロ組織を図に示す．開発レールは微細示す．ラメラー組織は熱間圧延後，エアー圧力や冷却時間をなパーライト組織であり，そのパーライトラメラー間隔は表

最適化させた衝風冷却( Slack quenching )にて加速冷却を行面でおよそ 0.07 mm である．これは重貨物鉄道で主に使わ

ミ ニ 特 集図10

パーライトラメラー組織の比較．

図13

実使用環境におけるレール摩耗量の比較．

.
図11

開発鋼の硬さ分布．

まとめ

海外の重貨物鉄道に用いられるレールは，高軸重の過酷な使用環境で用いられるため，優れた耐摩耗性が求められる．
そこで，レールの耐摩耗性に焦点を当て，パーライトラメラ
ーの微細化を追求した高耐摩耗レールを開発し，その基本性
能並びに使用性能について研究開発の一端を紹介した．
レールには耐摩耗性以外に転動疲労特性(Rolling Contact
Fatigue: RCF)や腐食耐食性など使用される環境に応じて要求される性能は様々である．
今後，積載重量の増大(高軸重化)や長編成化により，レールの使用環境はますます厳しくなることが想定され，より安
全で耐久性に優れたレールの開発が必要である．

図12

開発鋼の強度と延性．

れている HB370級熱処理レール(汎用レール)のラメラー間隔よりも細かい．その結果，図にレールの頭部表面から深さ方向のブリネル硬さ分布を示すように，開発レールは汎用レールと比較して HB50ポイント硬さが上昇した．強度と延性の関係を図に示す．開発レールは汎用レールと比べて引張強さが 100 MPa 上昇したが伸びの低下は見られなかった．
北米の重貨物鉄道に開発レールを敷設し，実環境でレールの摩耗量をモニターした結果を図に示す．開発レールの摩耗量は汎用レールよりも少なく，レール寿命は25(6 か月)向上した(10)．北米の運輸技術センター(TTCI: Transportation Technology Center, Inc.)が保有するプエブロ実験線にて行われた敷設試験においても，開発レールは優れた耐摩耗性を示した(18) ．開発レールは，既に重貨物鉄道用高耐摩耗レールとして実用に供されており，適用拡大を進めている．

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japan文献( 1 ) Y. Kataoka, J. Furukawa, M. Ueda, T. Horita and H.
Yamanaka: 1992 Rail Steels Symposium Proceedings, (1992),
1116.
( 2 ) 杉野和男，桝本引毅，西田新一，浦島親行，影山英明，服部正善製鉄研究，303(1980), 2338.
( 3 ) 横山泰康，三田尾眞司，酒井潤一，山本定弘鉄と鋼， 86(2000), 417424.
( 4 ) 上田正治，内野耕一，瀬沼武秀鉄と鋼， 90 ( 2004 ) 1023 
1030.
( 5 ) 上田正治，佐藤琢也，山本剛士，狩峰健一ふぇらむ， 17(2012), 4045.
( 6 ) 上田正治，松下公一郎，岩野克也，小林 玲，山本剛士，宮崎 照 久 ， 高 橋 淳 ， 小 林 由 起 子  新 日 鉄 住 金 技 報 ， 395(2013), 6472.
( 7 ) A. Joerg, B. Eisenkolb, J. Goriupp, A. Zlatnik, R. Hochfellner,
S. Scheriau and H. P. Brantner: 11th International Heavy Haul
Association Conference, (2015), 710717.
( 8 ) P. Clayton and D. Danks: Wear, 135(1990), 369389.
( 9 ) 木村達己，竹正峰康，本庄 稔 JFE 技報， No. 26, ( 2010 年
8 月)，1116.



(10) T. Kimura, M. Honjo, S. Mitao, M. Takemasa and R.
Matsuoka: 10th International Heavy Haul Association Conference, (2013), 5156.
(11) T. Takahashi, M. Nagumo and Y. Asano: J. Jpn. Inst. Met., 42(1978), 708.
( 12 ) 例えば，田代 均，佐藤 洋日本金属学会誌， 55 ( 1991 ) ,10781085.
(13) A. R. Marder and B. L. Bramfitt: Met. Trans. A, 7A (1976),
365372.
(14) C. Zener: Trans. AIME, 167(1946), 550595.
( 15) 山本定弘第 161・ 162 回西山記念技術講座，日本鉄鋼協会，
東京，(1996), 215
239.
(16) H. K. D. H. Bhadeshia and S. R. Honeycombe: Steels (Third
Edition), Elsevier, ButterworthHeinemann, UK, (2006), 53.
(17) M. Honjo, T. Kimura, K. Hase, K. Okushiro, H. Kijima, R.
Matsuoka and M. Takemasa: 11th International Heavy Haul
Association Conference, (2015), 718722.
(18) D. Szablewski, D. Glltscher, J. LoPresti and S. Kalay: 10th
International Heavy Haul Association Conference, (2013), 43
50.



★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★
木村達己
1985年 久留米工業高等専門学校金属工学科卒
1985年 川崎製鉄株式会社(現 JFE スチール株式会社)入社
専門分野鉄鋼材料◎建築・土木分野へ用いられる形鋼，厚鋼板および鉄道レールなどの鉄鋼材料の研究・商品開発に従事．

★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★

木村達己

本庄

稔

長谷和邦

ミ ニ 特 集

高効率火力発電ボイラ用高強度高延性
Ni 基鋼管 HR6W のクリープ強度と組織
仙

波

潤

之1
) 岡

田

浩

一2
)

適用が必要となる．当社では A USC ボイラに対応可能な

.

緒

言

Ni 基合金として HR6W: Ni23Cr7W25Fe(ASME SB167
CC2684 )の開発実用化を進めている(6) ．わが国では 2008 年

石炭火力発電は発電コストや燃料となる石炭の可採埋蔵地

度から経済産業省の補助を受けて 2016 年度までの 9 年間にの偏りが少ない点などから，世界的にみて重要なエネルギー

わたる「先進超々臨界圧火力発電実用化要素技術開発」プロ源であり，中国やインドをはじめ，東南アジアなど経済成長

ジェクトが開始され， HR6W も高温長時間特性の評価およを遂げる新興国において新設が続いている．既に世界の発電び施工技術の確立を図るとともに700°
C蒸気による実缶試験

電力の約 4 割を占めており，わが国においても約 3 割を占め将に供されている(7)．本報ではその成分設計，金属組織，強度

来に亘っても重要な電源と位置付けられている．しかしながと諸特性について述べる．

ら，石炭火力発電は LNG 火力発電など他の発電方法と比較
して単位発電電力量あたりの CO2 排出量が多いため，発電効

.

成

分

設

計

率を向上させ相対的に排出量を削減することが最重要課題の一つとなっている．従来火力発電の蒸気温度は長らく 538°C

相 ( Ni3 ( Al,Alloy617 な ど 従 来 の 高 強 度 Ni 基 合 金 で は g ′～566°
Cであったが，わが国においては世界に先駆け，1990

Ti ))による整合析出強化が広く活用されているが， HR6W

年代に蒸気温度600°
C級の高効率石炭火力発電である超々臨界の成分設計にあたっては，AUSC ボイラ用鋼管として，ク圧(USC, Ultra Super
Critical)ボイラを実用化している(1)(2)．

リープ強度だけではなく，クリープ延性，大径厚肉管の製造

USC ボイラの実現は主蒸気管等の大径厚肉管に適用可能な性や耐熱疲労特性を重視し，Fe を25 mass程度含有した上9Cr 系耐熱鋼や当社で開発した伝熱管用の18Cr9Ni3Cu

相の析出強化によらない合金設計を行った．まず， Cr
で g′NbN 鋼(火 SUS304J1HTB, ASME SA213 S30432), 25Cr

量については蒸気温度が 700°
C となる A USC ボイラで要求

20Ni Nb N 鋼( ASME SA213 TP310HCbN )等，新耐熱鋼

される耐食性とオーステナイト組織の安定性の観点から管の寄与も大きい．

23を最適含有量と判断し，状態図計算および NiFeMo

USC ボイラの送電端熱効率は 42程度であるが，近年，

W 系モデル合金を用いてクリープ強度と金属組織の検討を

蒸気温度を700°
Cに高め送電端効率を46～48程度に向上さ行った．その結果，Mo を単独添加した場合，700～750°
Cでせる先進超々臨界圧(AUSC, Advanced Ultra SuperCriti-

1 万時間を越える長時間クリープ中に脆化相である s 相が多cal)ボイラの実現を目指した技術開発がわが国をはじめ，欧量に析出してクリープ強度とクリープ破断延性が著しく劣化

州，中国，韓国などで推進されている(3)(5)．AUSC ボイラ

する一方， W を単独添加した場合は Fe を 25 mass 程度まを実現するためには，さらに過酷な高温環境下で使用可能なで含有しても(残部 Ni は 45 mass 程度)，長時間のクリー

ボイラ用鋼管の開発が不可欠である．ボイラで発生した高温

プ変形中においても s 相は析出せず，安定なオーステナイ

高圧の蒸気をタービンへ導入する配管(管寄せ，主蒸気管等)

ト組織が保持されることを確認した．7 mass程度の W をの厚肉部材には熱疲労抑制の観点から USC ボイラでは線熱含有すると，比較的微細な Fe2W 型の Laves 相がクリープ

膨張係数の小さいフェライト系耐熱鋼が使用されている．し中に析出してクリープ抵抗に大きく寄与することも確認しかし，蒸気温度700°
Cではクリープ強度や耐水蒸気酸化性のた．最終的に主要成分は Ni 23Cr 7W 25Fe とした(8)(9) ．

観点から 9 ～ 12  Cr フェライト系耐熱鋼の適用は困難であASME 規格に登録された HR6W の成分仕様を表に示す．

り，クリープ強度と線熱膨張係数の点で有利な Ni 基合金のW 添加に加え，C, Ti, Nb, B を添加して微細炭化物による強新日鐵住金株式会社 技術開発本部鉄鋼研究所鋼管研究部1)上席主幹研究員 2)主幹研究員(〒6600892 尼崎市扶桑町 18)
Creep Strength and Microstructure of NiBase HR6W Tubes & Pipes for High Efficiency Fossil Power Plant; Hiroyuki Semba andHirokazu Okada(Pipe & Tube Research Lab., Steel Research Laboratories, Research & Development, Nippon Steel & Sumitomo Metal
Corporation, Amagasaki)
Keywords: AUSC(advanced ultra super-critical), creep, Laves, ductility, SR(stress relaxation) cracking
2016年 7 月19日受理[doi:10.2320/materia.55.453]

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japan




表1

HR6W 鋼管の ASME 規格の成分仕様．

(mass)
C
Si
Mn
Cr
Fe
W
Ti
Nb
B
N
Ni
ASME SB167
Code Case 2684 ≦0.10 ≦1.0 ≦1.50 21.5～24.5 20.0～27.0 6.0～8.0 0.05～0.20 0.10～0.35 0.0005～0.006 ≦0.02 Remainder

図1

750°
C, 3000 h 時効材の抽出レプリカ組織(9)．

図3

図4
図2

Thermo Calcにより計算した HR6W の平衡析
出量(9)．

HR6W のクリープ破断強度(6)．

クリープ破断材の光学顕微鏡組織(6)．
(700°C, 98 MPa, 58798 h)

引張応力値から逆算した10万時間平均クリープ破断強度は，化も活用している．
図は HR6W の 750 °C ， 3000 h 時効材の抽出レプリカの透過電子顕微鏡組織である(9) ．長時間の時効後も s 相は認

120 MPa(650°C), 87 MPa(700°C), 63 MPa(750°C), 44 MPa(800°C)である．また，長時間側においても，良好なクリー
プ破断延性を示すことを確認している(9)．

められず， 1 ～ 3 mm 程度の棒状の Laves 相および M23C6 炭

図  に 700 °C, 98 MPa に お い て 58798 h で 破 断 し た

化 物 が 析 出 し て い る ． 図  は HR6W の 平 衡 析 出 量 を

HR6W の光学顕微鏡組織(試験片平行部)を示す(6) ．粒界，Thermo Calcに よ り 計 算 し た 結 果 で あ る(9) ． Laves 相 は粒内に多数の析出物が観察される．これらは主として Cr 系

750～800°
Cにおいても安定に析出し，AUSC ボイラ用鋼管

炭化物(後述の透過電子顕微鏡組織にて M23C6 と同定)であとして使用される温度域のクリープ強化に寄与すると判断さり，s 相等の塊状の脆化相は認められなかった．また，組織れる．

観察を実施した破断材のクリープ破断伸びは 39 であり，破断部近傍の組織では，結晶粒も十分変形していた．同じ試.

クリープ破断強度と組織料の抽出レプリカの透過電子顕微鏡組織を図に示す(9)．粒図に HR6W のクリープ破断強度を示す(6)．最長 6 万時

よび M23C6 と同定された．透過電子顕微鏡組織においても，間を越えるクリープ破断データを含め，応力クリープ破断

s相は確認されなかった．図 5 の粒内に多量に観察される約時間線図の勾配は Alloy617 などと比較して緩やかであり，

1～3 mm の析出物は，Laves 相と同定された．700°
C, 58798

650 ～ 800 °C の長時間側において安定かつ高いクリープ破断

h 破断材においても Laves 相の極端な粗大化は認められなか強度であることを確認した． ASME SB167 CC2684 の許容

った．図に Thermo Calcで求めた Laves 相の平衡析出

界析出物は M23C6 ，粒内析出物は図 1 と同様に Laves 相お

ミ ニ 特 集図7
図5

クリープ破断材の抽出レプリカ組織(9)．
(700°C, 98 MPa, 58798 h)

HR6W と Alloy617のクリープ疲労特性(11)．

HR6W のクリープ破断延性が高いことから，耐クリープ疲

労特性も良好であると推察される．図中にクリープ疲労試験
後の破面の SEM 像を示す．Alloy617では，破断面の全面が粒界破壊しているのに対し， HR6W では，粒内破壊が多く観察された． Alloy617 に比べ， HR6W は破断延性が高く，破壊形態からも HR6W の耐クリープ疲労特性の優位性が示
唆される．
析出強化型の高強度 Ni 基合金
Alloy617 に代表される g ′は，高温での使用中に溶接残留応力が緩和する過程で生じる割れ(Stress Relaxation Cracking, SR 割れ)問題が顕在化しており(12)，AUSCプラント実現における課題の一つとなっている．SR 割れ感受性は，応力緩和が生じる高温における材料の延性と密接に関連している．JIS に準拠した高温引張試験(耐力後の歪速度 1.25 × 10－3 / s 程度)では， Alloy617 も良好な延性を示し，HR6W と大きな差は認められない．SR
割れが生じる低歪速度下での高温変形を再現するため，歪速度を通常の高温引張試験の 1/1000(1.0×10－6/s)とした極低歪速度引張試験を実施した．破断後の絞りを図に示す(13)．
図6Laves 相の計算平衡析出量に対する実析出量の比
および規格化クリープ破断応力の Orr Sherby 
Dorn パラメータ依存性(10)．

A USC ボイラ用鋼管として使用される温度域 700 ～ 750 °Cにおいて， HR6W は，高い破断延性を示すことが分かる．
実際の SR 割れ感受性を評価するために，大径厚肉管相当の結晶粒径に調整した小径管を拘束溶接し，700°
C，1000 h の

量 に 対 す る 抽 出 残 渣 で 求 め た 実 際 の 析 出 量 の 比 の Orr 

時効を施した後，溶接部近傍の断面を光学顕微鏡にて観察し

Sherby Dorn パラメータ依存性とヤング率で規格化したク

た．その結果，HR6W には SR 割れは認められなかったが，

リ ー プ 破 断 応 力 の 同 パ ラ メ ー タ 依 存 性 を 示 す(10) ．

Orr 

Alloy617 では，顕著な SR 割れが認められた(13) ．本結果か

Sherby Dorn パラメータはアレニウス型の温度依存性を記

ら極低歪速度引張試験による延性が，SR 割れ感受性と相関

述できる時間温度パラメータである．W を含む Fe2W 型のが高いと考えられ， HR6W は優れた耐 SR 割れ感受性を有Laves 相は，時間とともに徐々に析出し，平衡析出量に達すするものと判断された．

るまでの時間が非常に長い．このため 700°
Cの長時間側にお図に650°
Cで実施した合成石炭灰による高温腐食試験結

いても Laves 相は比較的微細であり，安定して析出強化に果を示す(6)．HR6W は，USC ボイラ用鋼管として広く使わ寄与しているものと推定される．

れ て い る HR3C:

25Cr 20Ni Nb N ( ASME

SA213

TP310HCbN )とほぼ同等の良好な耐高温腐食性を有してい

.

実 用

性

能

る．HR6W は熱間加工性にも優れており(14)，これまでに多数の実用サイズの大径厚肉管を試作製造し，良好な製造性を

析出強
700 °
C における HR6W のクリープ疲労特性を， g ′有することを確認した．図にその一例を示す．本試作大径化型 Ni 基合金の Alloy617 と比較して図に示す(11) ．試験

厚肉管(外径 635 mm ，肉厚 72 mm )は経済産業省のプロジを行う歪波形が CP 波形(低速( C )側 0.01 / s ，高速( P )ェクトにおいて再熱器の管寄せ部分のモックアップ製作用に側  0.8  / s ) の 場 合 ， HR6W の ク リ ー プ 疲 労 寿 命 は Al-

提供され，ボイラメーカーで機械加工や溶接などの観点から

loy617より長い．一般に CP 波形のクリープ疲労寿命は，ク

管寄せに適用できることが確認された．

リープ破断延性との相関性が知られている．先述の通り

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japan

先述の「先進超々臨界圧火力発電実用化要素技術開発」プ




図 10

試 作 し た HR6W 大 径 厚 肉 管 の 外 観 ( 外 径 635mm，肉厚 72 mm).

文

図8

図9

極低歪速度引張試験による破断絞り(13)．

HR6W と各種オーステナイト鋼の高温腐食特性(6)．

ロジェクトにおいては 2008 ～ 2012 年度までの 5 年間が要素
技術開発期間であり，板材，大径厚肉管，小径管の母材および溶接継手(Alloy617用汎用溶接材料を使用)について各種評
価試験が実施され，母材，溶接継手とも優れた実用特性が明らかにされた(15)．2013～2016年度は実缶試験期間であり，HR6W の伝熱管(外径 38 mm ，肉厚 5 mm )および大径配管(外径 405 mm ，肉厚 50 mm ，高周波曲げ部を含む)などが実際の発電プラントに設置された700°
C蒸気を発生する試験
ループに組み込まれ，2015年 5 月から実缶試験に供されている(16)(17)．実缶試験は2016年10月まで実施される予定である．

.

結

言

献

( 1 ) 山田宏彰，服部洋市，駒井伸好，佐藤 恭，大平浩之，柳澤隆博火力原子力発電，52(2001), 12171231.
( 2 ) M. Fukuda and K. Moriyasu: Proc. of 40th MPASeminar,(2014).
( 3 ) M. Fukuda, E. Saito, H. Semba, J. Iwasaki, S. Izumi, S.
Takano, T. Takahashi and Y. Sumiyoshi: Proc. of 7th Int.
Conf. on Advances in Materials Technology for Fossil Power
Plants, (2013), 2440.
( 4 ) A. Di Gianfrancesco, A. Tizzanini, M. Jedamzik and C. Stolzenberger: Advances in Materials Technology for Fossil Power
Plants, (2013), 923.
( 5 ) R. Sun, Z. Cui and Y. Tao: Advances in Materials Technology
for Fossil Power Plants, (2013), 18.
( 6 ) 仙波潤之，岡田浩一，浜口友彰，石川茂浩，吉澤 満新日
鉄住金技報，397(2013), 7177.
( 7 ) 福田雅文日本機械学会誌，114(2011), 244247.
( 8 ) Y. Sawaragi, Y. Hayase and K. Yoshikawa: Proc. of Int. Conf.,
on Stainless Steel, (1991), 633639.
( 9 ) H. Semba, H. Okada and M. Igarashi: Proc. of 5th Int. Conf. on
Advances in Materials Technology for Fossil Power Plants,(2007).
(10) H. Okada, H. Semba, T. Ono and A. Iseda: Abstracts of the 1stInt. Conf. on Advanced HighTemperature Materials Technology for Sustainable and Reliable Power Engineering, (2015),
139.
( 11 ) 野口泰隆，宮原光雄，岡田浩一，五十嵐正晃，小川和博材料，57(2008), 569
575.
(12) M. Speicher, A. Klenk, K. Maile and E.Roos: Proc. of 3rd
Symp. on Heat Resistant Steels and Alloys for High Efficiency
USC Power Plants, (2009).
(13) H. Okada, H. Hirata, H. Semba and M. Igarashi: Proc. of 8th
NIMSMPAIfW Workshop on Advances in High Temperature Materials for High Efficiency Power Plants, (2010).
(14) A. Iseda, H. Okada, H. Semba and M. Igarashi: Proc. of Symposium on Heat Resistant Steels and Alloys for USC Power
Plants, (2007), 229237.
(15) AUSC 開発推進委員会先進超々臨界圧火力発電技術開発講
演会講演要旨集，火力原子力発電技術協会，(2012).
(16) 室木克之IHI 技報，55(2015), 2831.
(17) 齋藤伸彦，駒井伸好，住吉泰正，竹井康裕，北村雅樹，東海林
剛三菱重工技報，52(2015), 2735.
★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★
仙波潤之
1990年 大阪大学大学院工学研究科博士前期課程修了
株 主任研究員，物質・材料研究機構特別研究員
住友金属工業株 主幹研究員
新日鐵住金
2013年 7 月現職
専門分野耐熱鋼の合金設計，高温変形◎ボイラ用継目無鋼管の研究開発に従事．

★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★

蒸気温度700°
Cを目指す AUSC ボイラに対応可能な Ni 基合金として開発された HR6W(ASME SB167 CC2684)の成分設計，クリープ破断強度と金属組織，実用性能についてまとめた．本合金が世界に先駆けて AUSC ボイラの実現に大きく貢献するものと期待される．
仙波潤之



岡田浩一

ミ ニ 特 集

核融合炉用極低温構造材料
西

.

は じ

め

本

健

太

に

現在，フランス南部のカダラッシュにおいて国際熱核融合実験炉(ITER, International Thermonuclear Experimental
Reactor )が 2025 年の運転開始に向けて建設が進められている．核融合発電は核融合反応エネルギーによって発電するため，核分裂時に発生するエネルギーを利用する原子力発電とはまったく異なる発電方法である．その特徴としては，非放射性燃料を利用することや高レベル放射性廃棄物を生じないなどがあるが，核融合反応を起こすための 1 億 2000 万度という超高温のプラズマを発生させなければ核融合反応が止ま

図1

ITER コイル構造体概略図(1)．

るため，核分裂の連鎖反応のような暴走が起こらないことなどがある．後者を換言すると，超高温のプラズマ状態を維持しなければ，安定的に核融合反応を起こすことはできないた
め，強力な磁場で特定の空間にプラズマを維持する手法がとら れ る ． ITER で は 図  に 示 す コ イ ル 構 造 体 が 使 用 さ れる(1) ． 構 造 体 は プ ラ ズ マ を 真 空 容 器 内 に 閉 じ 込 め る TF
( Toroidal Field)，発生したプラズマに電流を流す CS(Central Solenoid )コイル，プラズマ形状の安定のために用いられる PF(Poloidal Field)コイルから形成される．各コイルには Nb3Sn の超伝導導体が組み込まれ，運転時に超伝導導体
は極低温(液体ヘリウム温度，4 K)に冷却され，超伝導状態がつくられる．そのため，コイルに使用される構造材料は極低温において所定の強度と靱性を有しつつ，非磁性であるこ

図2

TF コイルケース材料レイアウト(1)．

とが求められる．
当社は， 1980年代前半に JAERI(旧日本原子力研究所(現QST/量子科学研究開発機構))と共同で，核融合炉の超伝導JJ1 鋼製 A2 アウタープレートの製造工程について概説する．

マグネット用構造材料の開発に取り組んだ．本材料の開発目
標は極低温である液体ヘリウム温度(4 K)における0.2耐力

. JJ1 鋼の開発

が 1200 MPa 以上，破壊靱性値( KIC )が 200 MPa m 以上であり，この目標値を満足する材料として 12Cr12Ni10Mn

オーステナイト系ステンレス鋼は優れた強度―靱性バラン

5Mo 0.2N ( mass  ) を 基 本 組 成 と す る JJ1 鋼 が 開 発 さ れスを示す．過去の研究において，SUS304 と SUS316 の 4 Kた(2)．本鋼は図(1)に示す TF コイルケース中で使用条件がにおける引張特性ならびにシャルピー衝撃特性に及ぼす Mo

最も厳しい A2 アウタープレートと呼ばれる部位で使用されや C ， N の 影 響 に つ い て 調 査 さ れ て い る ． Mo を 2 ～ 3る．本稿では， JJ1 鋼が上記組成に至った開発経緯およびmass 含む SUS316 は， Mo を含まない SUS304 と同等レ

株式会社日本製鋼所 室蘭研究所研究員(〒0518505 室蘭市茶津町 4 番地)
Cryogenic Structural Materials for Fusion Reactor; Kenta Nishimoto(The Japan Steel Works, Ltd., Muroran)
Keywords: alloying element, strength, toughness, cryogenic, nonmagnetic
2016年 6 月 1 日受理[doi:10.2320/materia.55.457]

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japanベルの靱性を有しながら，高い 0.2 耐力を有し， C よりもN の方が低温強度に対する寄与が大きいことから，
SUS316L に N を添加した SUS316LN 鋼が低温用鋼としてより有用であることが示されている(3)．一方で，Mo の添加により d フェライトが析出しやすくなるため，それを抑制するために， SUS316LN から Cr 量を低減した 12Cr 12Ni
をベースとした試験鋼塊を用いて，低温の機械的特性に及ぼす Mo，Mn および N の影響を調査している(2)．


機械的特性に及ぼす Mo の影響

図に 12Cr12Ni1.2Mn0.1NMo 鋼の 77 K における引張特性に及ぼす Mo 量の影響を示す． 0.2 耐力は Mo 量の増加に伴って上昇するが，これは固溶強化によるものと推察される．伸びは 5 mass までは増加するが， 7 mass 以上になると著しく低下する．図にシャルピー衝撃特性に及ぼす Mo 量の影響を示す．衝撃値は 5 mass までは増加する
が， 7 mass 以上になると著しく低下した．図に Mo を
7.7 mass と 9.9 mass 含む 12Cr 12Ni 1.2Mn 0.1N Mo

図412Cr12Ni1.2Mn0.1NMo 鋼の衝撃特性の温度
依存性．

図5

12Cr12Ni1.2Mn0.1NMo 鋼のミクロ組織．

のミクロ組織を示す． Mo 量が 5 mass まではオーステナ
イト単相であるのに対して， 7 mass 以上添加した試料では析出物が認められた．抽出した残渣の X 線回折による分析の結果，これら析出物は Laves 相，R 相，x 相の 3 種の金
属間化合物であることが判明した．この金属間化合物の析出が伸び及び衝撃値の低下の原因である考えられる．以上の結果より，最適な Mo 量は 5 massと判断した．

図3



12Cr 12Ni 1.2Mn 0.1N Mo 鋼の 77 K における引張特性に及ぼす Mo 量の影響．

ミ ニ 特 集

図6




図7

12Cr12Ni 5Mo0.15N Mn 鋼の衝撃特性の温度
依存性．

図8

12Cr 12Ni 5Mo 0.15N Mn 鋼 の ミ ク ロ 組 織 ．
(Mn 量15 mass)

12Cr 12Ni 5Mo 0.15N Mn 鋼の 77 K における引張特性に及ぼす Mn 量の影響．

機械的特性に及ぼす Mn の影響

図に 12Cr12Ni5Mo0.15N Mn 鋼の 77 K における引張特性に及ぼす Mn 量の影響を示す． 0.2 耐力と引張強さ
は Mn 量の増加に伴って上昇した．この強度の上昇は Mn
添加の効果と， Mn 添加に伴う N の溶解度増加により母相中の固溶 N 量が増加したためと推察される． 1 mass で最も引張強さが高かったのは，オーステナイトが準安定で，加工誘起マルテンサイトが形成されやすかったと考えられる．
一方，伸びは Mn 量が 15 mass を超えると著しく低下した ． 図  に 衝 撃 特 性 に 及 ぼ す Mn 量 の 影 響 を 示 す ． 10
massまでは衝撃値に及ぼす影響は小さいが，15 mass以上の添加では衝撃値は著しく低下した．図に最も衝撃値がの増加に伴って上昇した．開発目標である 4 K での 0.2 耐低かった Mn 量 15 massのミクロ組織を示す．Mn 量が 10

力 1200 MPa 以上を満足するためには，0.2 mass以上の N

mass まではオーステナイト単相であるのに対して， 15量が必要であることが明らかとなった．図に衝撃特性に及mass 以上添加した試料では， x 相および Laves 相の 2 種

ぼす N 量の影響を示す． 4 K で試験を実施した結果， N 量類の析出物が認められた．Mn 量が 15 mass以上での伸びの増加に伴って衝撃値が上昇した．

と衝撃値の低下は，これらの金属間化合物の析出が原因であ以上の結果より， 4 K における 0.2 耐力が 1200 MPa 以ると推察される．以上より，12Cr12Ni5Mo0.15NMn 鋼

上で高靱性を有する極低温用構造材料として 12Cr 12Ni においては，Mn は 10 massまでなら靱性への影響は少な

10Mn 5Mo 0.2N の組成が有望であることが明らかとなっく，強化元素である N の溶解度を高めることができるので，た．この組成を有する 50 kg 小型鋼塊を用いて 4 K におけ

Mn 量を 10 massとして高 N 化による強度上昇を図ること

る破壊靱性試験を実施した結果，開発目標 KIC ≧ 200 MPaとした．

m を満足していることが確認された．



機械的特性に及ぼす N の影響

. JJ1 鋼製 A2 アウタープレートの製造

図に 12Cr 12Ni 10Mn 5Mo N 鋼の 4 K における引張特性に及ぼす N の影響を示す．0.2耐力と引張強さは N 量

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japan

JJ1 製の TF コイルケース部材/ A2 アウタープレートを物が析出し，延靱性が低下する．そのため，材料内の偏析は極力避ける必要がある．そこで，本鋼種には電極鋼塊溶製後に ，二 次 溶解 と して ESR ( Electro Slag Remelting )を 適 用
し，金属間化合物の析出防止及び鋼塊の高清浄度の確保を図っている．
溶製された ESR 鋼塊は，プレスによって鍛錬が行われる．一般的にオーステナイト系ステンレス鋼は後続の熱処理により細粒化を図ることができないため，基本的には鍛錬工程で結晶粒度の調整が必要となる．結晶粒度を制御するために，鍛錬温度における結晶粒成長及び動的再結晶挙動を踏まえ，加熱温度，加工歪等の適切な工程設計がなされる．
鍛錬工程後には，溶体化熱処理が施される．溶体化熱処理
温度は，粒界析出物の固溶および結晶粒粗大化抑制の観点から， 1040 ～ 1056 °C としている．加熱後の冷却は，粒界析出
物の生成を抑制するために，冷却する水槽内で強制撹拌して冷却速度の向上が図られている．溶体化熱処理後に所定の機械加工，品質検査が行われ，出荷される．

.
図912Cr12Ni10Mn5MoN 鋼の 4 K における引張特性に及ぼす N 量の影響．

お

わ

り

に

本稿では極低温用構造材料として開発された JJ1 鋼について紹介した．本鋼は ITER の超伝導コイルケース用部材としてすでに製造されている．ITER 実験炉の建設後には，原型炉，実証炉の建設が計画されており，高品質の部材を製造することで貢献していく所存である．

文献( 1 ) 小泉徳潔，西村 新日本原子力学会誌，75(2005), 703709.
( 2 ) 石 坂 淳 二 ， 三 浦 立 ， 島 本 進 ， 中 嶋 秀 夫  鉄 と 鋼 ， 76
(1990), 791
798.
( 3 ) 三 浦 立 ， 大 西 敬 三 ， 中 嶋 秀 夫 ， 島 本 進  鉄 と 鋼 ， 73
(1987), 715
722.
( 4 ) 小 山 庸 一 ， 佐 々 木 友 治 ， 相 澤 大 器  日 本 製 鋼 所 技 報 ， 65(2014), 71
75.

図 10

★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★

12Cr 12Ni 10Mn 5Mo N 鋼の 4 K における衝撃特性に及ぼす N 量の影響．

2010年 北海道大学大学院工学研究科修士課程修了
2010年 4 月株式会社日本製鋼所入社，現職
専門分野鉄鋼材料◎原子力材料やクラッド鋼の研究に従事．

★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★

2012 年から受注し，製造を開始している．本項では各製造工程のポイントを示す(4)．
JJ1 鋼については前項で既述したように， JJ1 鋼は Mn お

西本健太

よび Mo 量が多くなると，x 相や Laves 相などの金属間化合

ミ ニ 特 集摩擦攪拌接合(FSW)用ツール合金
平

野

聡

1000 °C であった．この接合でツールは 1000 °C 近くの温度に

.

は じ

め

に

約940秒(約16分)曝されていたことになる．また，この接合において同時に測定したツール押し付け荷重(垂直方向荷重)

摩擦攪拌接合(1)(以下，FSWFriction Stir Welding)は接は 26 kN 程度であった．このように，高融点系材料の FSW

合材料を固相状態で線接合できる特殊な接合技術である．ア

でツールは高温環境で大きな力学的負荷を受けている．これ

ルミニウム合金や銅合金に対して，実用化(2)(6) が進んでいに加え，化学的な摩耗も顕在化すると考えられる．

る．アルミニウム合金や銅合金は600°
C程度で容易に塑性変

図に図 3 の接合前後のツール形状測定結果を示す．プ形するため，FSW ツール(以下，ツール)に工具鋼が使用できたことも実用化が進んだ一因とも考えられる．
一方，鉄鋼材料の FSW では接合部の温度は 900 °C 以上(7)になるとされており，この場合，工具鋼製のツールは使用できない．これまでに，鉄鋼やチタン合金など融点の高い材料(以下，高融点材料)に対し，高温耐久性の高い材料でツールを製作し， FSW する試みが報告されている．ここでは，
FSW ツールが使用される過酷な環境を実験データに基づいて紹介するとともに，これまでに試験されている FSW ツー
ル材料の情報をまとめてみた．

.

ツールが曝される環境

図に FSW の概念図を示す． FSW は回転するツールと
図1

接合材との摩擦熱および加工熱で接合部を局所的に加熱し，FSW 概念図．

これによって材料が容易に塑性変形できる状態にしている．
塑性変形能が高まった接合部の材料はツールの回転で攪拌され，接合界面が破砕されると同時に新生面が現れて金属結合すると考えられている．
図に Co 合金製のツール(8) で炭素鋼( SS400 )を FSW したときの写真を示す．接合欠陥等が発生しない典型的な接合条件で FSW した場合の例であるが，接合材料と接している
ツール先端部が赤熱状態になっていることが確認できる．
図  に 同 じ く Co 合 金 製 の ツ ー ル で Ti 6Al 4V 合 金 を
FSW した際の攪拌部の温度を浸漬型光ファイバ温度計で測定した結果(9) を示す．接合深さ約 6 mm の接合で，深さ 6mm 温度測定位置は突合せ面の測定位置は図中の230～1170

秒が定常接合に当たるが，このときの攪拌部温度は約900～

図2

炭素鋼 FSW 中の写真．

株 日立製作所 研究開発グループ材料イノベーションセンタ材料応用研究部主任研究員(〒3191292 日立市大みか町 711)
Alloys for Friction Stir Welding Tool; Satoshi Hirano(Hitachi, Ltd. Research & Development Group, Center for Technology Innovation
Materials, Material Application Research Department, Hitachi)
Keywords: friction stir welding (FSW), tool material, high temperature, wear
2016年 8 月18日受理[doi:10.2320/materia.55.461]

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japan




表1

図3

高融点材料 FSW に使用されたツール．

No.

材

1

Sialon 系(10)

質

機械的特性

接合材，厚み()炭素鋼(SPCC), 0.5 t

2 WC 系(超硬)(11)高 張 力 鋼 板 ( 590 ～ 1180
MPa), 1.6 t

3 pcBN(12)炭素鋼(SS330相当)，6 t
SUS304L, 6 t，接合長
8～30 m

4 WRe 合金(13)高張力鋼板(80 psi), 19 t
引張強度
275 MPa(1926°
C) Ti6Al4V, 25 t

5 Ir 基合金(14)0.2耐力SUS304, 1.5 t
250 MPa(1200°
C)

Ni 基超・超合6 金(15)(20)0.2耐力8001000 MPa(1000°C)

Ti6Al4V 合金 FSW における攪拌部温度．

0.2耐力7 Co 基合金(8)(16) 190440 MPa(1000°C)

SUS430, 1.5 t

高炭素鋼ほか，2.0 t
cpTi, Ti6Al4V, 6.0 t

SCM440, 6.0 t
Ir 添加 Ni 基合 0.2耐力
8 金(17)400 MPa(1000°
C) SUS304, 6.0 t

9 W 基合金(18)SUS304, 1.7 t(プローブ長)接合材の厚みは接合深さに同じ．

金 属 基 ツ ー ル と し て W 25 mass  Re 合 金(13) ， W 20
図4

FSW 前後のツール形状測定結果．

mass Re10 massHfC 合金(13)， Ir 基合金(14)，Ni 基超・超合金(15)(20) ， Ir 添加 Ni 基合金(17) ， Co 基合金(8) などが報告されている．これらの材料は FSW ツールへの適用を意図
ローブの長さはほとんど変化していないが，径方向に約 0.5

して開発されたものが多い．金属基ツールは鋳造，機械加工

mm ほぼ一様に摩耗していた．この摩耗量が大きいか否かはなどの加工技術が適用できるため，ツール寸法や形状の制約

一概には判断できないが，金属製ツールがこのような過酷環が低減すると同時に，コスト低減にも有効と考えられる．こ境下に長時間さらされた後であることを考えると，優れた素れらのツールにより，炭素鋼，ステンレス鋼，チタン合金な材であると思われる．

どが FSW 可能であり，板厚も最大 25 mm (チタン合金)可能となっている．これらの合金は固溶強化型と g ′強化型に.

高融点材料の FSW とツール材料開発

大別される．
W Re 合金， Ir 基合金は固溶強化型に類する． W Re 合

これまでに，炭素鋼，ステンレス鋼，チタン合金などの高金は Re 添加により W が高温環境下で粒成長して脆化する

融点材料に対して，種々の材料で FSW ツールを製作して，のを抑制している．高温での引張強度は W25 massRe 合

接合した結果が報告されている．表に高融点材料 FSW に金が 143 MPa ( 1926 °C )，この材料に 2 mass  の HfC を添使用されたツール材料を示す．ツール材料はセラミックス系

加した合金が 275 MPa ( 1926 °C )と報告されている． Ir 基合(または，焼結体系)と金属基系に大別できる．

金は主に Re 添加で固溶強化した合金で，10 atの Re 添加

セラミックス系では pcBN(Polycrystalline Cubic Boron

で0.2耐力が約 250 MPa(1200°
C)と報告されている．

Nitride )が報告例も多く，代表的な材料といえる． pcBN は

Ni 基 超 ・ 超 合 金 ， Ir 添 加 Ni 基 合 金 ， Co 基 合 金 な ど は

硬質の cBN 粒を AlN や AlB2 をバインダーとして焼結した

g ′強化型に類する． Ni 基超・超合金は Co3 ( Al, W )の g ′相もの(以下，単に pcBN )と W と Re からなるマトリックスを析出させ，1000°
Cでの0.2耐力が800～1000 MPa などとに 体 積 率 で 60 ～ 80  の cBN を 分 散 し た 複 合 材 ( 以 下 ，

報告されている． Ir 添加 Ni 基合金は Ir3 ( Al, W )の g ′相をpcBN / W Re )が 開 発 さ れ て い る ． pcBN 製 ツ ー ル を 使 用析出させ，1000°
Cでの0.2耐力が 400 MPa と報告されていし，炭素鋼，ステンレス鋼(12)，Ni 基超合金(19)などの材料をる． Co 基合金は Co3 ( Al, W )の g ′相を析出させ， 1000 °Cで

FSW した報告がある．Ni 基超合金(alloy 600)は高温強度がの0.2耐力が190～440 MPa 程度と報告されている．

高い材料であるが，このような材料を FSW したことより，
pcBN の高温強度の高さが推察される．

Co 合金に関しては，合金組成を変更して，0.2耐力，ツール温度(ショルダの表面近傍)， g ′分解温度，硬質相の大ミ ニ 特 集

きさと体積率などとツール摩耗量の関係が報告(21)(24) されている．0.2耐力との関係では，0.2耐力の上昇に伴いツール摩耗量が減少する傾向が見られる．同一データに対し

g ′分解温度との関係も示されており， 0.2 耐力と同様， g ′分解温度が高くなるに伴い，ツール摩耗量が減少する傾向が見られる．ツール温度との関係では，ツール温度の上昇に伴い，ツール摩耗量が増加する傾向が見られる．これに関して
は， g ′分解温度および高温強度が影響していると考察されている．硬質相の体積率との関係では，硬質相の体積率の増加に伴い，ツール摩耗量が減少する傾向が見られる．硬質相の大きさに関しては，平均値が 3 mm 近傍にツール摩耗量が最も小さくなる傾向が見られる．

.

お わ

り

に

鉄鋼やチタン合金などの高融点材料の FSW で使用されるツールは，高温，高荷重という過酷な環境にさらされる．この過酷環境下に耐える様々なツール材料が開発され，高融点
材料を FSW 可能なことが実証されている．近い将来，高融点材料 FSW の実用化が期待できる水準になったと考えられる．
この成果の一部は，新構造材料技術研究組合(ISMA)と共に実施した，国立研究開発法人新エネルギー・産業技術総合開発機構(NEDO)の委託事業，未来開拓研究プロジェクトの結果得られたものです．

文献( 1 ) W. M. Thomas, E. D. Nicholas, J. C. Needhan, M. G. Murch,
P. TempleSmith and C. J. Dawes: International Patent Application PCT / GB92 / 02203 and GB Patent Application
9125978.8, UK Patent Office, London, December 6, (1991).
( 2 ) T. Kawasaki, K. Makino, S. Todori, H. Takai, M. Ezumi and
Y. Ina: Proceedings of 2nd International Symposium on FSW(2000). (CDROM)
( 3 ) M. R. Johnsen: Welding Journal, 78(1999), 3539.
( 4 ) K. Okamoto, M. Doi, S. Hirano, K. Aota, H. Okamura, Y. Aono
and T. C. Ping: Proceedings of 3rd International Symposium
on FSW (2001). (CDROM)( 5 ) 朴 勝煥，平野 聡，佐藤章弘，岡本和孝，南里圭介，小林裕一溶接学会全国大会講演概要，85(2009), 242243.
( 6 ) 外木達也溶接学会誌，72(2003), 516519.
( 7 ) S. Hirano, K. Okamoto, K. Aota and M. Inagaki: Proceedingsof 5th International Symposium on FSW (2004). (CDROM)

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japan( 8 ) Y. S. Sato, M. Miyake, H. Kokawa, T. Omori, K. Ishida, S.
Imano, S. H. C. Park and S. Hirano: TMS 2011 140th Annual
Meeting Proceedings, Friction Stir Welding and Processing VI(2011), 3
9.
( 9 ) 上野泰弘， 石井伸治，山中 善吉溶接学会誌 ， 81 ( 2012 ) ,577581.
(10) 青田欣也，池内建二溶接学会論文集，26(2008), 5460.
( 11 ) 松下宗生，木谷 靖，池田倫正，小野守章，藤井英俊，鄭永東溶接学会論文集，27(2009), 360370.
(12) J. Perrett, J. Martin, J. Peterson, R. Steel and S. Packer: TMS
2011 140th Annual Meeting Proceedings, Friction Stir Welding
and Processing VI (2011), 6572.
(13) B. Thompson and S. S. Babu: Welding Journal, 89(2010),
256s261s.
(14) 宮澤智明，岩本祐一，丸子智弘，藤井英俊溶接学会論文集，28(2010), 203207.
(15) 東 靖子，金野泰幸，高杉隆幸溶接学会論文集，28(2010),
116122.
( 16 ) 杉本一等，佐藤章弘，平野 聡，佐藤 裕，大森俊洋，粉川博之，石田清仁溶接学会全国大会講演概要，97(2015), 28
29.
( 17 ) 仲沢達也，田中邦弘，坂入弘一，佐藤 裕，大森俊洋，粉川博之，石田清仁溶接学会全国大会講演概要， 97 ( 2015 ) ,272273.
( 18 )  あゆ里，山 o 繁一，上西 昇，池ヶ谷明彦，佐藤 裕，
薄田真一，粉川博之，石塚 浩，森口秀樹溶接学会全国大会講演概要，96(2015), 6263.
(19) Yutaka S. Sato, Pisuit Arkom, Seung Hwan C. Park, Hiroyuki
Kokawa, Tracy W. Nelson and Russell J. Steel: Proceedings of
The 15th Int. Offshore and Polar Eng. Conf., Seoul, Korea,(2005).
(20) S. Shibuya, Y. Kaneno, M. Yoshida and T. Takasugi: Acta
Mater., 54(2006), 861870.
( 21 ) 三宅将弘，佐藤 裕，粉川博之，高久佳和，大森俊洋，石田清仁，今野晋也，朴 勝煥，平野 聡溶接学会全国大会講演概要，90(2012), 158159.
( 22 ) 三宅将弘，佐藤 裕，粉川博之，高久佳和，大森俊洋，石田清仁，今野晋也，朴 勝煥，平野 聡溶接学会全国大会講演概要，91(2012), 190191.
( 23 ) 佐藤 裕，三宅将弘，粉川博之，大森俊洋，石田清仁，今野晋也，朴 勝煥，平野 聡溶接学会全国大会講演概要， 94(2014), 58
59.
( 24 ) 薄田真一，三宅将弘，佐藤 裕，粉川博之，大森俊洋，石田清仁，今野晋也，朴 勝煥，杉本一等，平野 聡溶接学会
全国大会講演概要，95(2014), 1819.
★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★

平野聡

1987年 長岡技術科学大学大学大学院工学研究科修士課程修了
株 日立製作所 入社
1987年 2006年 東北大学大学院工学研究科博士課程修了
博士(工学)
専門分野鋳造，摩擦攪拌接合◎連続鋳造，熱間圧延設備など鉄鋼生産関連設備の開発に従事．その後，接合関連技術開発で特に摩擦攪
拌接合技術の開発を中心に活動．

★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★

高強度・高耐食性ステンレス鋼および析出硬化型 Ni 基合金
成

.

は じ

め

田

修

二

に

各種産業分野において，材料の高強度化による軽量化や，耐熱性，耐食性の向上による熱効率改善，長寿命化，耐久性向上のニーズが高まっている．使用環境の過酷化や多様化に伴い，従来の JIS や ASTM などの規格鋼の使用では特性が不足するケースが顕在化しており，適材適所な新材料開発が求められることも少なくない．本稿では過酷環境下でも性能を発揮する金属材料として，まずステンレス鋼の高強度化・高耐食化の例として，窒素添加を利用したオーステナイト系
およびマルテンサイト系ステンレス鋼を説明し，次に最近の

図1

Cr Ni オーステナイト系ステンレス鋼の 0.2 耐力に及ぼす固溶元素の影響(2)．

図2オーステナイト系ステンレス鋼の固溶化熱処理材，および 70 冷間加工材の 0.2 耐力に及ぼす
N 濃度の影響．

開発材として高硬度，高耐食性を有する析出硬化型 NiCr 
Al 合金の特性と用途例について紹介する．

.

ステンレス鋼における窒素の有効性

窒素(N)は鉄鋼材料の強度，耐食性，耐熱性を同時に高めるのに有効な合金元素であることが知られており，これまで
も N を添加した様々な鋼種が開発され実用化に至っている(1)．
図にオーステナイト系ステンレス鋼に及ぼす合金元素の固溶強化効果を示す(2) ．侵入型固溶元素である N ， C は 1
atあたりの固溶強化量が他の置換型固溶元素よりも大きい

ことがわかる．また， N 添加により加工硬化も増大することが報告されている(3)．
図に各種オーステナイト系ステンレス鋼の固溶化熱処理材および70冷間加工材の0.2耐力と N 濃度の関係を示す．
SUS836L  20Cr 25Ni 6Mo 0.15N と DSN9  6Mn 23Cr 
10Ni2Mo0.5N は通常の大気圧下の溶解で製造された N 添り，0.8～1 massの N が添加されている．N 濃度の増加に

加オーステナイト系ステンレス鋼である．溶鋼中の N 溶解

伴い，固溶化熱処理材の 0.2耐力は増大する傾向を示す．

度を高め，多量の N を添加する技術として，加圧窒素雰囲

70 冷間加工材については， N 濃度増加に伴う強度上昇量

気 下 で 溶 解 ・ 鋳 造 を行 う 加 圧 溶 解 法 が ある(4)(5) ． 10Mn が固溶化熱処理材よりも大きくなっており， N の固溶強化

21Cr 2Mo 0.8 ～ 1N 鋼は加圧溶解法で製造された鋼種であに加え，加工硬化を複合的に利用することが有効であること

大同特殊鋼株式会社 特殊鋼研究部 耐食・耐熱材料研究室主任研究員(〒4578545 名古屋市南区大同町 2
30)
Stainless Steels and Precipitation Hardening Nibased Alloy with High Strength and High Corrosion Resistance; Shuji Narita(Corrosion/
Heatresistant Alloys Research sect. Special Steel Research lab., Corporate Research & Development Center, Daido Steel Co., Ltd.,
Nagoya)Keywords: high nitrogen stainless steel, austenitic stainless steel, martensitic stainless steel, precipitation hardening nickelbased alloy, corrosion
resistance, high strength
2016年 5 月27日受理[doi:10.2320/materia.55.464]

ミ ニ 特 集がわかる．
また， N は耐食性，特に耐孔食性や耐すきま腐食性など

自動車エンジン排気ガスケット用ステンレス鋼の塩化物環境における耐局部腐食性への寄与が知られてい自動車エンジンの排気ガスケットは，エンジンのエキゾー

る．耐局部腐食性を簡便にランク付けするための指標としてストマニフォールドからマフラーまでの締結部に使用される

耐 孔食性 指数( PRE: Pitting Resistance Equivalent ) PRE

シール部品で，高温でのばね特性の他，冷間加工性や，耐食＝Cr＋3.3(Mo)＋16(N)が古くから用いられている(6)．

性などが求められる．近年，自動車エンジンは，触媒早期活

PRE が大きいほど，耐孔食性に優れることを示しており，性化による排気浄化性能の向上と燃焼効率改善による CO2

N は PRE に対する係数が最大の固溶元素である．N の効果

排出量低減の両立のため，排気系部品の温度が上昇している．

機構については，未だ確固たる結論は得られていないが，N従来の排気ガスケット材である SUS301  17Cr 7Ni の冷がピットあるいはすきま内でアンモニウムイオンを生成し間圧延材では 673 K を超えると回復により急激に軟化し，pH の低下を防止することで再不働態化を容易にするなど，シール性を保てなくなる．図に高窒素オーステナイト系ス

様々な仮説がある(7)．

テ ン レ ス 鋼 DSN9  6Mn 23Cr 10Ni 2Mo 0.5N の 723 ～823 K， 3.6 ks 時効後の硬さに及ぼす冷間加工率の影響を示

.

高窒素オーステナイト系ステンレス鋼

す． 40 以上の冷間加工で時効硬化が認められ，加工率60 以上で時効硬化量は増加する．このことは，冷間加工

N の固溶強化および加工硬化を利用した高窒素オーステ

により製造された製品が 723～823 K の環境で軟化せず，む

ナイト系ステンレス鋼の用途例として石油掘削用非磁性ドリ

しろ時効硬化することで硬さが維持されることを示していルカラーと自動車用エンジンの排気ガスケットを紹介する．

る．組織解析の結果から，冷間加工後の時効硬化機構とし

て，ひずみ時効が考えられている(12) ．本材を用いたガスケ

非磁性ドリルカラー用ステンレス鋼

ッ ト は 873 K ま で の シ ー ル 性 が 維 持 さ れ る こ と が 確 認 さ1960 年代以降，石油掘削の手法は，それまでの垂直方向れ(13)，量産エンジンで実用化されている．

の掘削から，陸上と沖合油田をつなぐ傾斜掘削が採用されるようになった．ドリルカラーとは，掘削用のドリル刃の直上

.

高窒素マルテンサイト系ステンレス鋼に設置される外径 100～300 mm 程度，長さ 9～10 m のパイ
プ形状部品であり，ドリル刃の正確な位置を地球の磁場を測

マルテンサイト相を主相とする鋼種では，マルテンサイト

定することにより特定するための精密機器が内蔵されてい変態点を高くする必要があるため， N 固溶度の増加には有る．そのため，精密機器に影響を与えないよう非磁性が求め効だがマルテンサイト変態点を下げる Cr ， Mn などの合金られる．また，薄肉化のため高い強度が必要であり，硫化水

元素量が限定される．従って添加可能な N 量も制限され，素が活性な掘削環境下で用いられることもあることから，高通 常 の 大 気 圧 下 の 溶 解 で 添 加 可 能 な N 量 は 高 く て 0.15

い耐食性も求められる．これらの要求に対応するため，

mass 前後である．マルテンサイト系ステンレス鋼においDNM110  15Mn 3Ni 18Cr 0.8Mo 0.4N ， DNM140 ても N は耐食性向上に有効であり，また， C の代わりに N

16Mn
3Ni
19Cr
0.8Mo
0.5N を開発した(8)(11)．DNM110，を添加することで粗大な共晶炭化物の生成が抑制されるた

DNM140 は溶鋼中の N 溶解度を高める Cr，Mn を利用し，め，大気圧溶解で N を添加した鋼種が実用化されてい0.4 ～ 0.5 massの N を含有している．また，製品鍛造時のる(14)(15)．

変形抵抗の抑制と歪付与による加工硬化を両立するため，適DSR40N  0.4C 15.5Cr 1.8Mo 0.17N は 適 切 な 量 の C,

正な温度で温間加工を行っている(10)(11)．表に製品の代表

Cr, Mo を添加することで，大気圧溶解での溶鋼中の N 溶解

的な機械的性質を示す．DNM110，DNM140 は N 添加による固溶強化と温間加工による加工硬化を複合的に利用することで，それぞれ，758 MPa(110ksi)，965 MPa(140ksi)以上の 0.2耐力を確保している．また，加工率 80の冷間加工後においても透磁率は 1.005より小さく，オーステナイト相が安定である．

表1
鋼種

非磁性ドリルカラーの機械的性質．

伸び 絞り
2 mm
硬さ
0.2耐力 引張強さ
El
Ra HBW V ノッチ吸収
s0.2/MPa sTS/MPa ()()エネルギー Q/JDNM110

862

986

36

75

302

273

DNM140

979

1089

30

66

331

183

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japan

図3

DSN9 の時効硬さに及ぼす冷間加工率の影響．



度を確保し， SUS440C  1C 16Cr に近い硬さと SUS440C

験後の外観写真を示す． DSR40N と DSR PN は SUS440C

より高い耐食性が得られるよう設計された鋼である(16) ．

より優れた耐食性を有しており，SUS440C では耐食性が問DSRPN0.3C16Cr1Mo0.4N0.2V は先述の加圧溶解法

題になるような腐食環境中での軸受として使用されている．

を用い N を 0.4 mass まで添加することで，高硬度かつ大.

気圧溶解材よりも高い耐食性を有している(17)．

析出硬化型 NiCrAl 合金

図に DSR40N と DSRPN の焼戻硬さを SUS440C とあわせて示す． DSR40N ， DSR PN は焼入れサブゼロ焼戻前章で示した通り，50～ 60HRC レベルの高硬度が得られし処理によって， SUS440C 同等の 58HRC 以上の硬さが得る耐食材料にはマルテンサイト系ステンレス鋼があげられ，られる．また，図に DSR40N と DSR PN の塩水噴霧試

中性塩化物水溶液環境での耐食性向上に対しては， N 添加などが有効である．しかしながら，酸環境や高温環境などの過酷環境ではマルテンサイト系ステンレス鋼の耐食性では不十分であることが多い．そこで，高硬度かつ高耐食の特性をもつ析出硬化型 Ni 基合金 DSA760  Ni 38Cr 3.8Al を開発
相(Ni3Al)と aCr 相を複合的に析出させることでした(18)．g′
高硬度が得られ，良好な高温強度・耐高温腐食性および非磁性の特徴を有する．図に 1373 K で 3.6 ks 固溶化熱処理後に 848 K で 86.4 ks 時効熱処理を行った素材のミクロ組織を示す．組織はラメラー状の aCr 相と微細 g ′相を含んだ g 母相から成る．
時効熱処理材の室温での機械的性質を図に示す．848 K前後で硬さと強度のピークが得られ，最大硬さは約57HRC ，引張強さは約 2200 MPa を示す．ピーク硬さ近傍

図4

図5

マルテンサイト系ステンレス鋼の硬さに及ぼす焼戻温度の影響．

マルテンサイト系ステンレス鋼の塩水噴霧試験後の外観．(JIS Z2371 5NaCl, 308 K×346 ks)

図6



での伸びと絞りはほぼゼロであるが，時効温度の上昇に伴い，硬さと強度は低下し伸びと絞りは増大する．

図7

DSA760 の機械的性質に及ぼす時効温度の影響．

DSA760 の時効処理後のミクロ組織．
(a)光学顕微鏡写真 (b) SEM 像

ミ ニ 特 集文

図8

DSA760 の高温腐食試験結果．

図に 1073 K で行ったサルファおよびバナジウムアタッ
ク試験結果を示す．舶用バルブで多用される Alloy80A:Ni 
20Cr 1.5Al 2.5Ti と比較すると， DSA760 は腐食減量が少なく，耐高温腐食性に優れている．
以上の特性より， DSA760 はエンジンやプラントなどで耐摩耗性や耐高温腐食性が要求される高温部材としての適用が期待される．現在， DSA760 はディーゼルターボチャー
ジャーで使用される部品に採用されており，また，DSA760を使用し開発された舶用エンジン排気弁は従来の Alloy80A
排気弁より長寿命であることが確認されている．

.

お わ

り

に

献

( 1 ) 野田俊治日本鉄鋼協会，第 190 回西山記念講座，( 2006 ) ,141162.
( 2 ) K. J. Irvine, D. T. Liewellyn and F. B. Pickering: J. Iron SteelInst., 199(1961), 153175.
( 3 ) 朴 鍾皓，神田光晴，土田紀之，友田 陽日本金属学会誌，
69(2005), 867873.
( 4 ) G. Stein, J. Menzel and H. Dorr: High Nitrogen Steels HNS88,(1989), 32
38.
( 5 ) 杉山岳文，芝田智樹電気製鋼，78(2007), 2128.
( 6 ) K. Lorenz and G. Medawar: Thyssen Forschung, 1(1969), 97
108.
( 7 ) 遅沢浩一郎，小林 裕日本鉄鋼協会，第 190 回西山記念講座，(2006), 71
91.
( 8 ) 電気製鋼，製品紹介，73(2002), 135136.
( 9 ) 電気製鋼，製品紹介，79(2008), 261262.
(10) K. Ishikawa and T. Shimizu: 6th European Stainless Conference, (2008), 415420.
( 11 ) 石川浩一，植田茂紀，清水哲也，栗原優介，関口秀明まてりあ，48(2009), 8587.
( 12 ) 濱野修次，古賀 猛，清水哲也，桂井 隆，西山忠夫電気
製鋼，75(2004), 7784.
(13) 桂井 隆，西山忠夫，濱野修次Honda R&D Technical Review, 15, No. 2(2003), 167174.
( 14 ) 高野光司，榊原瑞夫，村田 亘，松井孝至，吉村公一新日鐵技報，(1996), 4351.
(15) 田中 進，伊藤裕之，大堀 學NSK Technical Journal, 674(2002), 7
10.
(16) 電気製鋼，製品紹介，86(2015), 6162.
(17) 高橋茉莉特殊鋼，62(2013), 1518.
(18) 植田茂紀電気製鋼，83(2012), 6973.

産業の高度化，技術の多様化に伴い材料への要求はますま★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★

す高まっていく．日本国内においてステンレス鋼は量的に成2003年 北海道大学大学院工学研究科修士課程修了
同年 4 月現職
専門分野材料工学◎ステンレス鋼，耐熱鋼， Ni 基超合金の合金開発と製造技術開発に従事．

熟期に入っており，今後は質的な向上がより一層求められる．耐久性向上，長寿命化によるメンテナンス費用の低減，トータルのライフサイクルコスト改善のため，まだまだ材料★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★

開発のニーズは高まっていくものと思われる．
成田修二

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japan 美術全集や美術展図録等の文献に見られる粒
本稿では，◯

.

は じ

め

に

 粒金作品( MIHO MUSEUM 所
金作品の接合部の検討，◯
 文献に見る金粒の接合技法，◯
 金粒の接蔵)の実地調査，◯最近，美術館で紀元前の金製装飾品の展示会がよく開催さ合の実際から，古代の金粒の接合法について解説する．まれる．「ツタンカーメン展～黄金の秘宝と少年王の真実～」

た，古代の接合技術は，現代でも真似のできない「ろう接の( 2012. 8. 14 ～ 2012. 12. 9 ，上野の森美術館)，「黄金伝説

ハイテク技法」であることも述べる．

展，～古代地中海の秘宝～」( 2015. 10. 16 ～ 2016. 1. 11 ，.

国立西洋美術館)，「黄金のアフガニスタン～守りぬかれたシ

文献に見られる粒金作品の接合

ルクロードの秘宝～」(2016. 4. 12 ～ 2016. 6. 19 ，東京国立博物館)等が行われてきた．金の装飾品は，金の板を鍛金で成形して一部接合して組み立てられている．
展示会では，その中に粒金技法を駆使した金の装飾品を見ることができる．「粒金」とは，英語の「 granulation」の訳

粒金作品の写真の転載には，所蔵美術館へ個々に許可を取る必要がある．本手続きに不慣れなため，本論文では該当写
真をデッサンで示す．詳しくは，明記した出典で確認された
い．

で，金板上に微細な金粒を大量に，連続・立体的に配置する粒金作品で最も古いものは，図に示した「三日月型耳飾

装飾技法である．粒金技法の特色は，粒が微細であるため，り」である(2)．(A )は全体図，(B )は(A )内の枠の拡大図で自由な絵画的な表現に加えて，積み重ねることで立体的な表ある．この作品は金製，高さ 29 mm，幅 16 mm，重さ 10.5

現が可能である．その結果，粒の規則性，粒のシルエットの

g ， BC2550 ～ 2400 年である．アナトリア(現在のトルコ)ト

美しさを保ちながら，集合体としての造形美からも芸術性がロ イ の 遺 跡 で ， シ ュ リ ー マ ン に よ っ て 発 掘 さ れ た ( 2) ．

高い．この接合技法の伝承は途絶え，今日でも謎とされ，粒National Archaeological Museum of Athens(アテネ国立考古

金技法での接合法は，現在十分明らかになっていない．
長年，金属の接合研究に携わったことから，粒金での接合

学博物館)の所蔵である．三日月形状の表面に金粒(粒径 0.3～0.6 mm)が曲線状に，端部には大きな金粒が接合されてい法に興味を持ち，金工展を度々見学してきた．金工展で発売

る ． これ ら 三 日月 形 状の 部 材 が 3 列 並 んで 接 合さ れ て い

される図録の写真の性能が良いことから，図録の写真を数倍る．金粒部を拡大して観察すると，ろう材が溶融して母材へに拡大すると接合部を観察でき，古代の巧の「接合の技」をの濡れが発生して，ろうの表面張力で母材の隙間を埋め，フ

垣間見ることができる．また，接合部の欠陥からは，古代のィレット(母材間の隙間でのろう材の流れ)が形成されている接合法を推測もできる．これまで，金粒を接合する技法を解ことが分かる．当時トロイには高い宝飾技術があり，これを明する目的で，古代の粒金作品を金属学観点から観察してき支える技術集団の存在が伺える．

た(1)．

「微細の金粒を接合する粒金技法」は，当時メソポタミヤ

WELLBOND代表(東京理科大学客員教授)(〒3002436 つくばみらい市絹の台 65
3)
文化学園大学金工研究室助教
東京藝術大学1)社会連携センター研究員 2)大学美術館教授
山梨県立宝石美術専門学校准教授
MIHO MUSEUM1)総務部長・主任研究員 2)学芸員
Ancient Micro Bonding of Gold; Granulation; Osamu Ohashi, Miho Narui, Kensaku Aihara, Kazutoshi Harada, Masaki
Hosaka, Hajime Inagakiand Osamu Tsuya; WELLBOND (Tokyo University of Science)Tsukubamirai. Bunka Gakuen
University, Tokyo. Tokyo University of the Arts, Tokyo. Yamanashi Prefectural Institute of Gemology and Jewelry Art,
Koufu. MIHO MUSEUM, Koka.
Keywords: micro bonding, granulation, gold, ancient
2016年 7 月15日受理[doi:10.2320/materia.55.468]



解

説

図1

図2

(A)三日月型イヤリングの全体図(2)，(B )図(A)の枠の拡大図．BC2550～2400年，トロイ(トル コ ) ， 金 製 ， 高 さ 29 mm ， 質 量 10.5 g ，National Archaeological Museum(Atens)所蔵．

(A)ペンダント付き首飾り全体図(3)(全長430mm)，(B)ペンダント部(直径36 mm)．紀元
前 19 ～ 18th ，ディルバット， Ur 近郊，イ ラク
The Metropolitan Museum of Art 所蔵．

図3

ペンダント(図 2B)枠部の拡大図．

図4

ペンダント部を飾る金粒の粒度分布．

以上のように，直径 1 mm 以下の金粒のサイズと位置を制御して，これら金粒の接合箇所ではフィレットが観察され，加工技術の高さが伺える．

にはなかったが(2) ， 500 年ほど時代が下った，ウル(現代名ディルバット)で発掘された「ペンダント付き首飾り｣(3)に粒. MIHO MUSEUM での粒金作品の接合部の実際金技法を見ることができる．図の(A)は全体図，(B)はペンダント部である．首飾りは金製で全長 430 mm ある．ペ国内で粒金作品を所蔵する美術館の一つとして， MIHO

ンダントは直径 36 mm ，周囲には同心円上に 3 列で微細なMUSEUM がある． MIHO MUSEUM での作品を，デジタ

金粒が整然と配列装飾されている．その内側には，9 個のバル顕微鏡で観察した結果を紹介する．

ラ の 花 模 様 が 金 粒 を 積 層 し て 表 現 さ れ て い る ． The

図に，金帯1 を示す．(A)は全体写真，(B)は金帯端部

Metropolitan Museum of Art(アメリカ，NY)所蔵で，紀元の粒金装飾部，(C)は粒金部の拡大写真である．金製で，サ前19～18世紀の作品である(3)．

イ ズ は 横 571 mm ， 縦 39 mm ， 質 量 は 134.5 g ． 国 (地 域 )このペンダント上部の拡大図を図に示す．拡大図では外周部に金粒が同心円状に 3 列に配列している．拡大した写は，メソポタミヤまたはイラン西部で，紀元前 8 世紀～紀元前 6 世紀の作(4)である．

真から外側，中央，内側にある金粒の個数と直径を測定した．

金の細線を編んだ端部には分厚い金の板が配置されてい図には，外側，中央，内側に配列された金粒について，る．その表面には粒金細工で三角形を一列に配置している．

横軸に金粒の直径，縦軸にその個数を示す．金粒の直径は配粒金加工での金粒の直径は不揃い(0.36～0.49 mm)で，金粒列した場所には関係なく，ほぼ 0.95 mm で粒径が揃っていの脱落箇所もある．脱落箇所には，ろう接の破断箇所の痕跡る．また，金粒が脱落した箇所がある．この間隙は，金粒 2は見られず，金粒間にはろう接時のフラックス残留の可能性

個分に相当する．また，脱落した金粒の箇所には，大きな塑も予想された．

性変形を伴った痕跡も見られる．また，金粒と基材間，金粒同士間でもフィレットが観察される．

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japan図も金帯2 で，(A)は全体写真，(B)は金帯端部の粒金
装飾部，(C)は粒金部の拡大写真である．金製で，サイズは




図5

(A)金帯1 の全体図(4)，(B)金帯端部の粒金
装飾部，(C)粒金部の拡大写真．金製，紀元前8 世紀～紀元前 6 世紀，サイズは横 571 mm ，縦39 mm ，質量は 134.5 g ．国(地域)はメソポタミ
ヤまたはイラン西部，MIHO MUSEUM 所蔵．
図6

横 515 mm ，縦 95 mm ，質量は 278.5 g である．国(地域)は，メソポタミヤまたはイラン西部で，紀元前 8 世紀～紀元前 6 世紀の作(4)である．

(A)金帯2 の全体図(4)，(B)金帯端部の粒金
装飾部，(C)粒金部の拡大写真．金製．紀元前
8 世紀～紀元前 6 世紀，サイズは横 515 mm，縦95 mm ，質量は 278.5 g ，国(地域)は，メソポタ
ミヤまたはイラン西部，MIHO MUSEUM 所蔵．

金の細線を編んだ端部には，三角形の粒金を 2 列に並べた細工が施されている．この金帯では金粒の直径が揃っていることから，金粒を配列した三角形の図柄も美しい．三角形

稜線を表現している．親龍の頭部を拡大した(B)には，大小部の金粒を拡大した図 6 ( C )中の数字は，金粒の直径を示の金粒と金線を使用しているのが分かる．口の箇所を拡大しす．直径が 0.6～0.63 mm で揃っていることが分かる．金粒た(C)では，唇を表現した金粒が見事に接合され，フィレッ

間にろう接時のフィレットが確認できる箇所には白矢印，空トも美しい．

隙部には黒矢印を記した．金粒の接触箇所の 1 / 3 が未接合

今まで記述した作品の他，代表的な粒金作品について，時部，2/3 が接合部で，その接合部にはフィレット形成が見ら

代，金粒のサイズ，接合部の状況等を観察した結果を，表れる．この金帯のろう接接合技術は，前者の金帯よりも高い．

に示す．紀元前に非常に小さな金粒を立体的に配置する粒金

たい こう

図は，帯 鈎 で，(A )は全体写真，( B )は( A )内の枠の拡技術が発達していた事が分かる．

大図で龍の頭部，(C)は(B)内の枠の拡大写真で顎である．
金製で一部トルコ石も用いて装飾され，地域は中国で，時.

文献にみる金粒の接合法

代・年代は漢時代，紀元前 3 世紀～紀元 3 世紀(4) の作である．

紀元前4000年頃に，孔雀石 Cu2CO3(OH)2 は加熱で金属銅打ち出しで立体的に成形した金の座金に粒金と金線で，一になることが発見され，鉱石から金属が精錬される最初の事

頭の大龍と 7 頭の小龍を作り出している．親龍のまわりに例となる．この発見は金属鉱石の探査を促進し，精錬，鋳造

子龍がまといつく様子が表現され，大きい粒金で龍の背骨のなどの冶金術を発展させた(8)．



解

説

表1
所

時

古代の粒金作品の粒径，接合部の状況．

装身具

場

代

三日月型イヤリング

トロイBC 2550～2400

粒径0.3～0.6 mm

金粒径の制御ろう付け部( 2)

ペンダント付首飾り

メソポタミアBC 19～18th

粒径0.4～1.1 mm

金粒径の制御ろう付け部ろう付け破断部の痕跡( 3)

蜂のペダントギリシャBC 19～18th

飾り部の粒径0.7 mm，目部の粒径0.4 mm

金粒径の制御ろう付け部ろう付け破断部の痕跡

( 5)

黄金の短剣

エジプト

BC 1350

粒径0.6 mm

金粒径の制御待ち手の全周のろう付け

( 6)

耳飾り

エトルリア

BC 6th

粒径0.1～0.5 mm

各種径の金の配列
ろう付け(5)(7)

金帯
1

西アジア

BC 8～6th

粒径0.3～0.5 mm

金粒のサイズ不揃いろう付け不完全

( 4)

金帯
2

西アジア

BC 8～6th

粒径0.6 mm

金粒径の制御
ろう付け

( 4)

BC 3th～AC 3th

粒径，目1.4 mm，
顎0.8 mm，
その他0.4～0.6 mm，
金線0.2～0.3 mm

ろう付けフィレットが美しく，技術力高い．

( 4)

たいこう

帯鈎

中国

粒径

線径

接合部の状況

文献

たい こう

図7

( A )  帯 鈎 の 全 体 図(4) ， ( B )  親 龍 の 頭 部 ，(C)唇部．中国，漢時代，紀元前 3 世紀～紀元
後 3 世紀，材質金，トルコ石，長さ 9.5 cm ，
幅 5.9 cm ，厚 2.3 cm ，国(地域)中国， MIHOMUSYUM 所蔵．

図8

古代の金細工工房(A)BC2300年頃(メレルウカ
ーの墓壁画(9) )，( B ) BC1450 年頃(レクミラ墓
壁画(9))．

エジプトの壁画，メレウルカーのマスタバ墳の第 3 室東て座りながら火を吹き，鉱物を溶融している様子を示す．こ壁の浮彫り(古王国，第 6 王朝，紀元前 2300 年頃)には，金の壁画では，この他天秤を用いて計量する様子やその計量結細工工房の場面が描かれている(9)．その中の一部図(A)に果を筆記する様子．溶解した金属を鋳型に流す様子，叩いては，火吹き筒を口にくわえた 6 人の男たちが，向かい合っ

加工している様子も描かれている．

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japan

時代が下ったエジプトのレクミラの墓壁画(新王国，第18珪孔雀石・クリソコラ( Cu2H2Si2O5 ( OH )4 nH2O )，孔雀石

王朝，紀元前1450年頃)では，鋳物職人の作業の様子が描か( Cu2 ( CO3 )( OH )2)と考えられる．現在のろう付けでは，フれている(9)．この中に描かれている足踏み「ふいご」を図 8

ラックスとして，塩類，ほう砂が使用されることから，フラ(B)に示す．足踏みの「ふいご」を巧みに使用して火力を上

ックスの基本組成は大差がない．

げ，青色で表された炉から勢いよく炎が上がっている．炉の金粒を接合する技術の伝承が途絶え(11) ，最近は宝飾作家

そばには，火を起こすための木炭が山積みにされ，それらを等がその技法(12)(15) を公開している．表に，古代と現代入れた壷も描かれている．足踏みの「ふいご」は，手にとっの粒金技法を示す．粒金技法については，宝飾作家が独自にた引き綱で袋に空気を入れ，両足で交互に踏み，「ふいご」行っている．しかし，古代の粒金作品の接合技法についての口に取り付けられた菅を通して，炉心に空気を送る仕組み

は，いまだ十分明らかになってはいない．これは粒金作品をになっており，図がよくその仕組みを表している．火吹き筒所蔵する博物館が分析装置を所有していないことが多いことから足踏み「ふいご」へ変わると炉心温度も上昇して，大型から，粒金の接合部のろう材，フラックス等の分析が十分にの装飾品の加工も可能になったと考えられる．

行われていないことにもよる．

これらの壁画は，天秤を用いた計量技術，「ふいご」を用紀元前には，「ふいご」を使用した金属加工技術が高度にいた金属の鋳造・加工技術など，紀元前の金属を精錬・加工発達していた．ろう材としての銅化合物と，フラックスとしする技術の高さを示している．

てのほう砂や粘着性の有機物とを混合したペーストを作成す

金を接合する際に使用されていた「鉱物」が，ギリシャ語でクリソコラ(化学組成 Cu2H2Si2O5 ( OH )4 nH2O ，日本

る．この混合ペーストを貴金属粒の表面に塗布後，木炭中で加熱して粒金接合が行われたと推察される．

名珪孔雀石)と呼ばれていた．ギリシャの哲学者「テオプ.

ラストス」が，金を接合するろう材という意味の鉱物名「ク

金粒の接合法の実際

リソコラ」を，紀元前315年に最初に記述したとされる(8)．
ろう付けの技法は，紀元前から使用されていた(16)．粒金

金を接合するという意味を持つ鉱物名の存在は，金の接合技

技法の接合機構については，明確にはなっていない．

術の存在を物語っている．
ほぼ同時期の古代ローマの博物学者「プリニウス」(22～

そこで，筆者らは Cu2O あるいは CuO を木炭と混合して，

79 年)が編纂した百科全書，「プリニウスの博物誌」の中のTGA による熱分析を窒素雰囲気中で行った．その結果，

章「金細工師の金鑞｣(10)で，次のような記載がある．

600 ～ 700 °C で質量変化が発生し，この温度以上に加熱した「金のろう材の組成は，キプロス銅，緑青，子供の尿，ソ

木炭 20 以上含有する試料では， X 線回折で金属銅に還元

ーダ，ほう砂の混合物を，キプロス製の乳鉢の中で銅製の棒されていることを確認した．また， CuO とほう砂を用いてで砕いて，これを金のろう付けに使用する」キプロス銅は，銀粒子を接合した場合，780°
Cの共晶温度近傍(16)で反応を確

表2
文献・作家

年

代

粒金
組成

古代と現代の粒金技法．
ペースト

加熱装置
ろ

う

テオプラストスBC 371～287

プリニウス博物誌

22～79

金Cu2(CO3)(OH)2

Rosenberg/
Treskow

現代

金900/1000

粒を作成した時形成されるカーバイト

Miller現代

金
750/1000

CuO

Littledale

現代

金750/1000Cu(OH)2

Wilm/Roethel現代

金750/1000,
585/1000

CuCl, CuCl2,
CuO, Cu2O

高木
三木

紀子
稔

現代

金
K20, K18

CuO, CuO2, Cu(OH)2

Harold O'connor

現代

金Carles Cordina

現代

金



ろう

珪孔雀石

文献

フラックス等

Cu2H2Si2O5(OH)4nH2O

(8)
木炭中

(10)

炭水化合物，睡液(澱粉分解酵素，
ブチアリン)，サルビアの絞り汁(澱
粉糖化酵素，アミラーゼ)

還元炎トーチ
還元雰囲気炉(12)

トラガカントゴム，硼砂

木炭の上で還元炎トーチ(12)

トラガカントゴム

還元炎トーチ
890°
Cで加熱

(12)

硼砂

還元炎トーチ(12)

アラビア糊，焼硼砂―(13)

Cu2(CO3)(OH)2

トラガカントゴム
硬ろう付け用フラックス

―

(14)

Cu2(CO3)(OH)2

トラガカントゴム
硬ろう付け用フラックス

―

(15)

尿，ソーダ，硼砂

解

説

図9

粒金接合技法での接合機構．

認した．
図に粒金での接合機構を示す．銅化合物と有機物・炭素などの混合物ペーストを，貴金属の粒表面上に塗布して乾燥．このペースト乾燥過程で，金の粒子を有機物で基板上に固定する．混合ペーストを乾燥後，木炭中(ガスバーナー)等の還元雰囲気で加熱すると，銅化合物が還元されて金属銅へ変化し，共晶温度889°
C(17)で液相が発生し，この液相が接触部へ流動し，この共晶温度で金粒(純金の融点 1063 °C )が接合できると考えられる．
次に，金及び銀を用いて，粒金技法を試みた結果を述べる．まず，貴金属の粒作成について述べる．線材を一定長さ

図 10

各種銀合金の線材切片を溶融凝固して作成した粒の真球性．

図11(A)線材の切断，(B)粒上に接合ペーストの塗布，(C)ガスバーナーで加熱してペーストの溶融を確認して冷却，(D)接合した金粒，(E)接合した銀粒．

に切断できる工具を自作して，直径 0.8 mm の線材を長さ 7mm に切断した．次に，切断した切片を C 型形状に丸め，引き続きカーボンブロック上に電動工具で作成した半球状の窪み内へ，1 個ずつ並べた．ガスバーナーでこれら切片をゆっくりと加熱し，切片が溶融・球状化することを確認して，加熱を停止して貴金属の粒を作成した．
純銀， Ag 2Cu, Ag 5Cu 合金について，作成した個々の粒の最大直径と最小直径を測定した．その結果を，図に示す．純銀では作成した60個，Ag2Cu では56個，Ag5Cu では 53 個の粒について測定した結果を示す．最初に作成した粒は純銀であるが，最大径と最小径との差が少なく，最も真球性が高い．純銀では「表面に酸化物が形成されない」ためである．
現在，貴金属の線材はダイスを通しての線引きで製作され，断面が一定の円形状であり切断切片の質量の変動がほとんど見られない．例えば，図 6，7 での帯部での金線材を拡大して観察すると，線材の形状は一様ではない．古代では，薄い金板を「そば」を切るように切断後，それを成形して線材を作成していることから(18)，一様な線材直径を作成する
ことが困難で，直径が一定な粒を作成することが困難と推察された．
図に，実際銅化合物ペーストを用いて，銀粒，金粒のろう付けを行った結果を示す．(A)は貴金属細線を試作切断治ど，接合部の強さが高かった．

具での切断の様子．(B)には金粒に銅化合物ペーストを塗布

最近，酸化物粒子を用いて，ろう接接合の低温度化を目指の様子．銅化合物を塗布した金粒を基板上に置き乾燥後，す研究が多い．酸化銀粒子を加熱すると，還元されて銀ナノ( C )はガスバーナーで加熱してペーストの溶融を確認後冷粒子が形成され，低い温度で銀ナノ粒子の焼結が促進され，却．(D)には銀板上に銀粒を，(D)には金板上に金粒を接合

従来よりも低い温度で接合でき，半導体デバイス等の接合にした結果を示す．これら接合後の試料をボンディングテスタ

利用できる(19)(20)．また， Cu2O2 酸化物を，還元ガス雰囲気(レスカ PTR 1101 )で測定した結果，基板が変形するほ中で加熱すると，345°
Cで還元できる．また銅酸化物を挟ん

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japanで350°
Cでに接合部のシアテストで，銀酸化物を挟んだ接合部と同程度の接合強さが得られたことが報告され，最新半導体デバイスの組み立てに，銅酸化物が注目されている(21)(22)．
粒金作品では，粒の位置を固定して加熱・接合する必要がある．例えば，ツタンカーメンの黄金の短剣(6)では，短剣の持ち手の柄の部分で全周一様に粒金細工が施されている．つ
なぎ目が見られないことから，平坦な板上に粒を固定・接合
後，それを曲げ加工したとは考え難い．立体的に配置して，
800 °C から 900 °C に加熱して接合したと考えられる．今後，粒の固定方法の調査が必要である．

.

お わ

り

に

紀元前の粒金作品や，その技法を調査すると，直径 0.5mm 程度の金粒の径とその位置を制御して，立体的に接合しており，その接合技術の高さを知ることができた．その接合法は，ほう砂，塩類などの「フラックス」，粒を固定する「糊」と「銅化合物」の混合ペーストを貴金属の粒(金合金，
銀合金)に塗布して，木炭中で加熱する．還元雰囲気中での加熱であることから，銅化合物が還元され，貴金属と共晶反応でろう接される．
最近，半導体デバイスの組み立てで，銀酸化物，銅酸化物
を還元雰囲気中で加熱すると，ナノ結晶の銀粒子，銅粒子が出現して，接合温度が大幅に低下できることが報告されている．古代の接合技術においても，銅化合物の還元雰囲気中でナノ結晶の出現があったことも当然予想できる．また，古代の接合技術が現代に接合技術にも通じること，いや現代の接合技術が古代の接合技術レベルにようやく近づきつつある．

( 6 ) ツタンカーメン展～黄金の秘宝と少年王の真実～図録，(2012)，167
169.
( 7 ) ｢黄金伝説展，～古代地中海の秘宝～」図録，215277.
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小学館，(1994)，47, 146, 147, 256, 376.
( 10 ) 中野定雄，中野里美，中野美代訳プリニウスの博物誌，第巻，雄山閣，(1986)，1349.
( 11 ) 青柳正規「黄金伝説展，～古代地中海の秘宝～」(2015. 10.
16～2016. 1. 11，国立西洋美術館)，図録，22.
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( 13 ) 高木紀子，三木 稔メタルのジュエリークラフト―伝統技法を新しく生かして― 美術出版社，(1982)，98107.
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(15) C. Codina: Color, Texture & Casting for Jewelers, Lark Crafts,(2011), 3443.
(16) 雀部 謙ろう付け・はんだ付けの起源と歴史(その 1)，溶接
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( 17) 日本金属学会改訂 2 版金属データブック，丸善，( 1984 )，434．
(18) J. Ogden: Ancient Jewellery, University of California, (1992),
47.
(19) 守田俊章Ag ナノ粒子を用いた高耐熱低熱抵抗 Pb フリー接合技術とパワー半導体モジュール実装への展開，大阪大学学位論文，(2008)．
( 20 ) 廣瀬明夫マイクロ接合実装品「技術トピックス編」―銀ナ
ノ粒子および酸化銀粒子を用いた低温焼結接合―，溶接学会
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(21) Y. Yasuda, E. Ide and T. Morita: Evaluation of Copper Oxide
Based Interconnecting Materials, The Open Surface Science
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( 22 ) 宝藏寺裕之，田中俊明，守田俊章，山口拓人，小田祐一，今村寿之，竹澤由高低炭素社会を支える高性能パワーモジュール材料，日立評論，95(2013), 364365.
★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★

新のマイクロ接合等の実装プロセスに貢献することを願って

大橋 修
1966年 富山大学工学部電気工学科卒業
1966年 科学技術庁金属材料技術研究所入所
1996年 新潟大学自然科学研究科へ出向
2009年 新潟大学自然科学研究科退官
専門分野接合，界面科学◎基礎から応用までの「拡散接合研究」に従事．退官後は，設立した
WELLBOND を通して，接合に関わる「情報発信」と「コンサルティング」の他，「接合プロセスの発展経緯」の調査等に従事．

いる．

★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★

まさにろう接は古くて新しい技術であることを痛感した．
現在も，古代の接合法特に還元された銅粒子と貴金属との反応，金粒子の固定法について調査を進めている．これら古代の接合法の解析が，貴金属の装飾品の制作に止まらず，最本研究の一部は，JSPS 科研費(26370176)，公益財団法人
美術工芸振興佐藤基金の助成を受けた．ここに深謝する．

文献( 1 ) 大橋 修，成井美穂，相原健作，保坂雅喜，稲垣 肇，津屋修，原田一敏古代のマイクロ接合・粒金，日本金属学会春期講演大会概要集，(2015)，206．
( 2 ) J. Aruz: Art of the First Cities the Third Millennium BC from
the Mediterranean to the Indus, The Metropolitan Museum ofArt, (2003), 267269.
( 3 ) メトロポリタン美術全集，第 1 巻，古代エジプト・オリエン
ト，福武書店，(1987)，112113.
( 4 ) T. S. Kawami: MIHO MUSEUM 南館図録，MIHO MUSEUM, (1997), 6365.
( 5 ) 山口 遼すぐわかるヨーロッパの宝飾芸術，東京美術，(2007)，16, 18.



大橋

修

穂坂雅喜

成井美穂

相原健作

稲垣

津屋 修

肇

解

説

マイクロメカニックス
～Ni 基超合金に現れる問題～
森勉

となる．式(1･22)より，変形勾配 ui, j は，.

Ni 基超合金に現れる問題

ui, j(x)＝この 10年位，Ni 基超合金(gg′合金)の研究に携わってき×

た．その仕事の幾つかには，マイクロメカニックスの応用が

3

∞

∞

∞

( )f f f dj ND((jj)) j j C
1
p

d j1

－∞

dj 2

im

3

－∞

j n

mnpq

－∞

sin(j1d)sin(j2d)sin(j3d)e0dpq exp(ij･x))
j 1j 2j 3(2･4)となる．応力は，効いた．以下に，それらを議論する．

skl(x)＝Cklij{ui, j(x)－e0dij}

･ 実用合金に現れる g′粒子の形と配列(2･5)から求まる．
これによる弾性エネルギーは，

実用 Ni 基超合金では，70程度の体積比をもつ g′粒子は

fつの問題が作れる．実は，二つは密接に関係しているが．

sij e
i j/2dV

E＝－cuboid 状の形を持ち，〈001〉方向に大体配列する．ここで二から算出される．ここで少し工夫して，式(2･4)の積分を変える．まず，

･･ なぜ cuboid になるのか

j1＝j sin u cos f, j2＝j sin u sin f, j3＝j cos u

第 1 章(第 1 回)で， eigenstrain の周期配列が作る応力を検討した．そして，弾性エネルギーをどう算出するかも調べた．析出物の形の効果を調べることは，この方法の恰好の問

∞

∞

∞

∞

p

2p

f f f f ff
d j1

－∞

dj 2

－∞

d j 3＝

－∞

dj

0

du

0

dfj 2 sin u

0

(2･8)
(2･1)

なる eigenstrain(misfit)を持つ．応力が存在していない時のg 相の格子定数 a0 と，同じく応力が存在していない時の g ′相の格子定数 a を用いれば，e0 は，

e0＝(a－a0)/a0( 2･ 7)と置き，題である．g′粒子は母相 g 相に対しTei j＝e0dij(＝eij )( 2･ 6)

V

までやって，あとは数値積分をする(計算力のある方々，短い計算法に直して下さい)．
昔やった計算をのせた file をなくしているが，こんなことをして， g ′粒子が cuboid の場合，球形の場合より， 5 か(2･2)

ら 10 弾性エネルギーが小さくなったと記憶している．こで定義される．式( 1 ･ 20 )を用いると一辺 2d の cuboid が，んなことで， g′粒子が cuboid になる理由は理解できるが，その中心が原点にあるときの eigenstrain の še
i j 表示は3še
i j(j)＝(1/p)

sin(j1d)sin(j2d)sin(j3d)e0dij
j 1j 2j 3

実は，弾性エネルギーをもっと小さくする g ′粒子の形があ(2･3)る．それは，{ 001 }面に平行な板状形態である．この場合
は，応力，弾性エネルギーは 1 ･ 4 節(第 1 回)の結果を使え

防衛大学校研究協力者
Micromechanics II ～Structure of Ni Superalloy～; Tsutomu Mori(National Defence Academy, Yokosuka)
Keywords: g′precipitate, rafting, interaction energy
2016年 2 月 7 日受理[doi:10.2320/materia.55.475]

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japanば，解析的に表現できる．{001}面に平行な板状形態とは，期はおそらく球形であろう．球の場合，その中の応力は一様g g ′合金で， raft 化が完全的に達成された時の g ′相の形でであり，場所に依存しない．そこで，界面 &V の動きを決めある．また， cuboid の g′粒子による弾性エネルギーの算出

る応力の場所(方向)依存は，上の式( 2 ･ 12 )だけで議論できも，もっと簡単に済ませる方法があることに気がついたのでる．問題の提出が前後して申し訳ないが，界面に働く力 fN

あとで述べる．ただし， g′粒子二つの，そして沢山の g ′粒の場所(方向)依存だけなら，次節で調べるように，式( 2 ･子間の間の相互作用の結果である．一つの g ′粒子の形が12)だけで議論できる．つまり，単位面積あたり，

cuboid であることは， g ′粒子が misfit を持つためだが，配fN(n)＝－Cpqij(Sijmn(n)emn－e
i j ) ep q/ 2列効果も相互作用も同じ相互作用のためである．

(2･13)

だけ界面 &V に力が働いていると考える．力は球領域の外側へ向けて正ととる．(ここでは式( 2 ･ 14 ) , ( 2 ･ 15 ) , ( 2･ 16)を

･･ g′粒子が cuboid になるもう一つの理由

利用している)右辺，－ Cpqij ( Sijmn( n )e
mn－ e
i j) e pq/ 2 ，は n に

Ni 超合金では，g′粒子(析出物)が〈001〉方向に配列すると垂直な平べったい領域(単位体積あたりに割り付けられる)のいう． g ′粒子間の相互作用の弾性エネルギーが，このよう弾性エネルギーである．よく知られているように，e
i j＝ e0dijに配列すると小さくなるためである．そこで，適当な計算方の場合，このエネルギーは，n が〈111〉の時最大，n が〈001〉

法を使えば，式( 1 ･ 48 )を利用して定量的に議論ができる．

の時最少である．(たいていの立方昌での C11－C12＜2C44 を

私の知っている一つの方法は， Mura Cheng による，楕円仮定)界面の動く速さは， g 相の過飽和度や合金元素の拡散

体介在物の外側の応力表現である(1)．しかし，この導出は難速度に依存するだろうが，力の大きい場所が速く成長するとしい．しかも，数値積分を要し，せいぜい二つの粒子間の相言える．すると，球形の g′粒子は〈111〉方向へ速く成長する

互作用を調べることにしか使えない．実在の Ni 超合金にはと言える．つまり， g ′粒子が小さいときは球状だが，成長

沢山の g′粒子が配列している．これらの g′粒子間の相互作

すると cuboid になるという観察結果を説明していると考え用を調べるには使えない．しかし工夫すると，かなり議論のている．

できることがある．それは，第 3 回目に議論する．

力はエネルギーの変化分から定義される．(第 1 回目，

Ni 超合金中の g ′粒子は cuboid 状になるという．この問

1 ･ 5 節参照)したがって， g ′粒子の成長の仕方の議論は，も題は比較的容易に議論できる． Mura の本で勉強したのだとを正せば，エネルギーの増し分の議論から来ていることにが(2) ，最近になってやっと理解できるようになった Hill の留意したい．以上では，面倒くさい議論をしているが勘弁し理論(3) を使う手である．それは， eigenstrain e
i j を持つあるて欲しい．

領域 V の界面 &V でひずみと応力が jump するとき，界面のすぐ内側の V 中の応力 skl(in)を使って，界面のすぐ外側の･･ gg′合金での raft 化の開始

応力 skl(out)を算出する方法である．これを導くのは論理的

Ni 基超合金には， cuboid 状の g ′粒子が大体〈 001 〉方向にに簡単だが，かなり紙面を使う．そこで結果だけをまず書配列している．この状態に塑性変形が入り，かつ拡散時間がく．( Mura を見て分からない方は，筆者に連絡して下さ十分にあると，g′粒子が合体して， raft 組織をつくる． raft

い．出かけて説明します)それは，化は，界面を動かそうとして働く界面に働く力による．熱力

spq(out)＝spq(in)－Cpqij{Clkmn e
mn nk nj Nil(n)/D(n)－e
i j}

学 的 力 で あ る ． こ の 力 は ， Eshelby の energy momentum(2･9)

tensor(4) を用いて表現するのが普通である．これは難しい

で あ る ． nk は 界 面 &V で 外 側 へ 立 て た 単 位 法 線 vector,

し，界面でのエネルギーと一種のひずみの jump を含むの

Nil( n) , D (n )は， 1･2節(第 1 回)で定義した Nil( j) , D (j )ので，以下にやさしくこの力を求めてみる(5)．

中身の j を n で置き換えたものである．これを，平板状領域の応力や Eshelby tensor の表現，式(1･32), (1･34)

skl＝Cklij{ND((nn)) n n C e－e}
im

j

n

mnpq pqij(2･10)

misfit を持つ g′粒子のある界面 &V を考える．界面を動かす際にする応力のする仕事を求めるという仮想変位なる概念を使う．界面 &V を通ると，応力が jump する．そこで，仮想変位も界面の上下または左右双方への動きにとり，この二(2･11)

つの動きを考慮して，界面を動かさんとする力とする．このと比べる．すると，界面 &V のすぐ外側の応力は，界面 &V導出法からも分かるように，この力は界面に垂直である．仕のすぐ内側の応力から事は，応力が界面の動きに対して行うものである． g ′粒子{ e
mn nk nj Nil(n)/D(n)}Cmnpq＝Sijpq

Dspq(＝spq(out)－spq(in))＝－Cpqij(Sijmn e
mn－e
i j)

(2･12)

だけ変わっていることが分かる．これは素晴らしい結果であの界面 S が成長する向きに dl だけ動いた場合，応力のする仕事は，る．
ここで，有用かつ面白いことに気がつく．

dW＋＝sij(out)e
i j dlS
dW－＝－sij(in)e
i j dlS(C1) 平板状領域の応力表現を知っておけば，eigenstrain を持つ領域のすぐ外側の応力は，中の応力からすぐ求まる．符号が逆転しているが，このことは，考えれば分かる．
(C2) gg′合金に話をとりあえず限定する．g′粒子の析出初



(2･14)

である．g′粒子が小さくなる向きに動いた場合の仕事は，(2･15)

である．ここで力は単位面積あたり
f＝

dW＋－dW－ sij(out)＋sij(in)
＝
e
ij
2lS
2

(2･16)

講義ノート

で定義できる．Eshelby の表現をやみくもに使っている場合となる．これより side 面は成長し，top 面が収縮することがと形が違うが，析出物と母相の弾性係数が同じ場合には，両分かる．このことが raft 化の原因である．

者は一致していることは証明済である(5)．

以下に，平均場の方法を説明する．いま，同じ形をした粒式( 2 ･ 16 )は形がいい．金属屋は転位に働く力 sb ( Peach 子群( V 群)が沢山存在しているとする．粒子は misfit を持

Koehler force)になれている．s は力を生じる原因である．bつとする．(粒子が楕円体なら簡単だが，楕円体でなくては力を受ける転位の性格を表す．式( 2 ･ 16 )の応力項は力をも，一つの粒子内の平均応力を考えれば良い)このため，我生じる原因であり， eは成長または縮退する析出物の性格々が対象としている物体 D は内部応力状態にある．内部応を表している．また，ある特定の応力の効果を調べるのに力 sij の体積積分はゼロなので，やみくもに平均をとれば，(1－f )〈sij〉M＋f〈sij〉V＝0

は，全部を入れなくても，その応力だけを式( 2 ･ 16 )に入れればすむので，都合がいい．

(2･25)

である． f は粒子群の体積比， M は粒子群を除いた部分(し式(2･16)を使って，塑性変形によって生じた応力(内部応

ばしば母相と呼ぶ)の領域のことである．非常に沢山の粒子

力)が g′粒子の界面に働く力を求める．まず，多くの Ni 基を含む物体を対象としているので，仮想的に一個の粒子を導超合金に共通しているらしい，g′粒子の misfit e0(ei j＝ e0dij)

入しても，上式は変わらない．この仮想的粒子はもともと母が負の場合を仮定する．g′粒子の体積比 F は0.7程度であり，相が存在している領域に入れるのだから，この中の応力は〈sij〉V＝s 0ij＋〈sij〉M

g 領域は，平べったい形で存在している．これらの領域を g(2･26)

channels と呼ぶ．(001), (100), (010)に平行な三種の chan-として良い． s 0ij は，ほかに粒子がなくこの仮想的粒子が一

nels がある．[001]方向に引っ張り応力を与えて塑性変形を個だけあった時のその中の応力である．式( 2･ 24)と( 2･ 25)

与える場合を考える．

から，式( 2 ･ 19 )と( 2 ･ 20 )がでる．これが平均場の方法とすでに知られているように，そして後で詳しく論じるようか，平均場近似(mean field method, mean field approxima-に，負の misfit と引っ張り方向の条件から，( 001)channelstion)と呼ばれるものの原型である．文献(6), (7)を良く引用

のみが塑性変形する．(001)g channels 内の塑性歪は，されるが，実際に読んで自分のものにしている人は少ないと

e P33＝eP(＞0),

e P11＝e P22＝－eP/2( eP ＞ 0 )(2･17)である．まず，一個の( 001 ) channel のみが存在していると
きのその中の応力状態を調べる．薄いということから，
channel を平板状領域とみなす．今の問題の場合，計算に必想像している．これは，現代の風潮である．
･･ Raft のくずれ，raft 面方位の変化g g ′合金では塑性変形(クリープ)初期に，そして時間さ

要な Eshelby tensors は S3333 ＝ 1, S3311 ＝ S3322 ＝ C12 / C11 だけ

えかければ，g′粒子が界面を{001}に保ったまま平たくなるである．これを使って式(2･17)の eigenstrain を持つ一個の(raft 化)．クリープが進行すると， Tanaka 等が解析したよ(001)channel 内の塑性変形による応力を求めると，

うに， raft 面が{001}面からずれてくるようである(8)．私のs 033＝0,s 011＝s 022＝

(C11＋C12)(C11－C12)
a＝
,
C11

a＋ b
eP
2

C12(C11－C12)b＝
C11(2･18)(2･19)

現在のボスは，あまり簡単には考えないが，内部応力を作る/ g の界g ′の misfit ひずみとクリープひずみが重なって， g ′面が{001}からずれたほうが，弾性エネルギーが低くなると考えれば，この現象は理解できる．そこでここでは，この線となる．すべての(001)channels による平均応力は，平均場に沿った議論をする．白状すると，Tanaka 等の解析法，その方法(6)(7)を使って，(001)channels の中では，の結果が良く分からないこともあり，結果にも釈然としない〈sij〉f3＝(1－f3)s 0ij(2･20)

ところがあるからでもある．
前と同じように， e0 ＜ 0 の場合を考える．(この前提は本

それらの外では，〈sij〉D－f3＝－f3s 0ij(2･21)

質的ではない)このため，[ 001 ]方向の引っ張りでは，塑性

と求まる． f3 は( 001 ) channels の体積比( f3 ＝( 1－ F )/ 3 ) , D

変形の初期は(001)channels のみに塑性ひずみが入る．Raft－ f3 はそれら以外の領域の体積比である．(平均場の方法は化が進んだ状態では，(100), (010)channels に塑性ひずみが別名でよく使われるので，後で導いておく．）

入る理由がない．そこで，すべての g 領域に一様な塑性ひず

式( 2 ･ 16 )に，( 2 ･ 20 ) , ( 2 ･ 21 )を入れると， g ′と g の界面

fN ＝(1－2 f )(a＋b)
eP e02

みが入るとする．

e P33＝eP ,(top 面)には，(001)g channel へ向かって，(2･22)

なる力が働いていることを知る． g ′と g の界面の横方向の( a＋ b)eP e0
2(2･27)

る一様な eigenstrain は応力を作らない．そこで，物体全体に応力を作らない一様なe P33＝－eP ,(2･23)

in all g domains

g ′には misfit strain e0dij が入っている．物体全体に存在す面(side 面)には，例えば(100)g channel へ向けて，
fS＝－f

e P11＝e P22＝－eP/2,

e P11＝e P22＝eP/2(2･28)を重ねる．この結果，解くべき問題は平べったい g′領域にのみなる力が働いているのである．e0＜0 なので，
fN＜0,f S＞ 0

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japan(2･24) e0 － eP

0
0
ei
0
e0＋eP/20, in flat g′ (2･29)
j＝
 00
e 0 ＋ e P /2 が入っている状態となる．
こうすれば，1･4節で調べた平板状領域が使え，応力は式( 1 ･ 32 )から( 1 ･ 34 )で表せ，弾性エネルギーは式( 1 ･ 26 )から，掛け算から最終表現として出てくる．形式的にこれを書
くと，(2･30)
E ＝ E ( n , e P , e0 )では，弾性エネルギーは eP の減少関数であり，eP＝－2e0 でとなる．原理的には，この極値を作る条件は数式で求まる．

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( 7 ) L. M. Brown: Acta Metall., 21(1973), 879885.
( 8 ) K. Tanaka, K. Ichitsubo, K. Kishida, H. Inui and E.
Matsubara: Acta Mater., 56(2008), 37863790.



しかし，実際上は，それを解くのは面倒である．いやらしいのは，計算に必要な D ( n ) , Nij ( n )に立方晶対称の弾性係数が入ってくることである．分子にある Nij ( n )だけならまだ良いが，分母 D(n)にも n があって，極値を求めるのが面倒である．そこで現代的に n1 ＝ sin u cos q, n2 ＝ sin u sin q, n3＝ cos u とおき，u, q を振って式(2･30)が極小になるところを調べてみた．恥ずかしいような，数値計算のごりごりである．問題の対称性から，(2･30)の極小値は q＝ 0，または，

q ＝ p / 4 で起こることは想像できる．(実際に計算してみる

ゼロとなる．これらのことは，式(2･29)と1･4節での結果から理解できる．この範囲を越すと，弾性エネルギーは eP の増加関数となり，板面法線が[ 001 ]から[ 101 ]方向へと傾いたとき極小となる．この極小位置と極小値は弾性係数に依存する．0eP－2e0 での挙動は，弾性係数と無関係である．
(次号へつづく)

文★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★

と， Tanaka 等の絵と違って，極小値は q ＝ 0 で起こること

1957年 東京工業大学卒業(金属工学科)
1957年 東京工業大学助手(金属工学科)
1968年 東京工業大学助教授(金属工学科)
1975年 東京工業大学教授(材料科学専攻)
1995年 リヨービ 嘱託(研究部)
1996年以降，幾つかの大学・研究所への行脚と修行
2013年 現在に至る
専門分野金属材料の力学的性質が分かる． q ＝ p / 4 では，ある u のところでは， &E / &u ＝ 0,
&E/&q＝0 となって E は停留値をとることがわかる．しかし

ここでは，&2E/&u 2＞0, &2E/&q2＜0 となっている．つまり，
弾性エネルギーは鞍部となっていることを知る．）
なお，0eP－2e0 では，弾性エネルギーの極小は(u＝0,q＝0)，つまり g′板が[001]に垂直の時に起こる．この範囲



献

森

勉

★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★

講義ノート

走査透過型電子顕微鏡像の定量解析とその応用
石

川亮

でフォトンに変換され，ミラーや光ファイバで集光し，カッ

.

は じ

め

に

プリングした光電子倍増管(PMT )で増幅され光電流として取り出される． A / D 変換を介して，最終的には電圧としてTransmission

計測される(8)．この間，実験では PMT のゲインとブライトElectron Microscopy)は原子の大きさ程度まで収束した電子ネス(オフセット電圧)が可変量である．特にゲインは試料の線をプローブとして，試料上を走査し，試料下面から射出さ組成や試料厚により頻繁に変更するため，検出器の線形応答れた電子線強度を各位置において計測する結像手法である．

領域に入るよう適切に選択する必要がある(ブライトネスは検出する角度や領域によって異なる情報が得られるが，環状ゲインに応じて一定の関係を通常は用いる)．STEM 像のバ

暗視野法(ADF: annular darkfield)は原子番号に依存した

 過度な電子線の照射にックグラウンドとなる要因として，

(～Z1.7)像強度が得られるため，様々な先端材料の原子構造よるシンチレータのランダムな光放射(検出器の温度上昇)，

解析に用いられてきた(1)(2)．収差補正装置に代表される電子

 外的な光， 検出回路上に存在するショットノイズなどが

光学の高度化や顕微鏡筐体の安定化に伴って，原子レベルで挙げられる．これらを計測するために，真空中(試料なし)での解析が比較的容易に行われるようになった．一方で，得ら PMT ゲイ
ADF STEM 像を系統的な条件下で取得した

れた像強度の定量的な取り扱いは，理論と実験の間に齟齬が 計測時間(T＝1, 2, 4, …, 32 ms/
ン(G＝214, 215, …, 220)，

あり(3)(4)，長年に渡って解決困難な課題であった．LeBeau 加速電圧( E0 ＝ 60, 200 kV )， 電子線のオン/オ
pix )，

Findlay らは STEM の環状検出器の感度不均一性を理論計

フ．図( a )に電子線をオフの状態で( G, T, E0 )＝( 217, 8,

算に組み込んだ Frozen Phonon モデルを用い，実験と理論

200 )の条件で取得した像を示す(挿入図)．一見，ただの雑において見事な整合性を示した(5)．しかし，提案された方法音像であるが，像の平均値とゲインには図 1( a )に示すようは実験条件に厳しい制約が課せられており，多種多様な材料

な線形の関係がある．外挿すると，G＝0 の場合においてもの解析にはより一般的かつ柔軟な実験手法が必要とされる．

微小なオフセットがあり( DC レベル， DCLm ( E0 ))，バック

本稿では，バックグラウンドに存在する遊動電子を精密に計グラウンドの信号レベル(DCLm(E0))は次のように表される．

走査透過型電子顕微鏡(STEM:

Scanning

測し，得られる像強度を電子数に変換する定量解析手法について紹介する(6)．また本手法を用いた単原子ドーパントの拡散機構の解析についても合わせて紹介する(7)．

Bm(G, E0)＝DCLm(E0)＋kmv (E0)・G(1)

ここで，指標 m は電子線のオン/オフ， kmv は装置定数であり，実験値の線形フィットから得られる傾きである．像の取.

バックグラウンドの計測得に際して，回路上で時間平均を行うためバックグラウンド

試料下面から射出された高速電子はシンチレータ( YAP )に，電子線をオンにすると微小な差であるものの信号量の増像の平均値は計測時間に依存性がない．図 1( a )に示すよう

東京大学総合研究機構助教(〒1138656 東京都文京区弥生 2
1116)
Materials Characterization with Quantitative Electron Microscopy; Ryo Ishikawa(Institute of Engineering Innovation, The University ofTokyo, Tokyo)
Keywords: atomicresolution STEM (scanning transmission electron microscopy), depth resolution, single dopant, point defect, EELS (electronenergy-loss spectroscopy), EDS (energy disoersive spectrometry)2016年 4 月 7 日受理[doi:10.2320/materia.55.479]

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japan

Ie＝{Ir－Bm(G, E0)}/S(G, T, E0)(3)

変換したバックグラウンド像のヒストグラムを図 1(b )に示す．得られたバックグラウンド像の離散ピークが電子数に対応した位置へ変換されていることが分かる．したがって，各装置の Bm (G, E0 )および S ( G, T, E0)を決定すれば，任意のゲインおよび計測時間で取得した ADF 像を電子数へ変換できることが分かる．
遊動電子の数は各ピクセルにおいて数個程度であるので，off
ポアソン分布に従う．平均の遊動電子数は( konv － kv )・( T /ks )程度である．単電子の与える信号が PMT で増幅される過程で，ガウシアン分布の広がりを持つ(sm)．したがって，

n 個の遊動電子が飛散している実験条件下において，m 個の電子が検出される確率分布は次のように与えられる．
D(x, m, n)＝( 2Dpsx )・(n ・m!e )・exp[－(2x－s m) ]( 4 )
m

h

m

－n

2

2
m

ここで， x は信号強度， Dxh はヒストグラムの幅である．図1 ( b )に示すように，この確率分布が実験で得られたヒスト

グラムを良く再現している．以上より，バックグラウンドを精密に計測することで， ADF 信号像を電子数へ変換できる
ことが明らかとなった．したがって，入射電子数(プローブ電流)を計測することで，実験像を規格化でき，理論計算像との比較が可能となる．
図1(a)電子線オン/オフにした状態で撮影されたバッ
クグラウンド像と平均値のゲイン依存性．( b )電
子線オンのバックグラウンド像のヒストグラム．
実線は式( 4 )から予想される数個の電子が作る(single, double, triple)信号の分布．右上は(b)の一部を拡大した図である．

.

検出器の不均一性と入射電子数の計測

広く普及している環状検出器は帯電を防ぐために中心にライナーチューブが通っており，シンチレータで変換された光の検出を妨げるため，低角側に影ができ検出器の感度が不均一になる(最近ではライナーレスの検出器も販売されている)．
YAP などの絶縁体であるシンチレータの表面には，導電性加が見られた．この原因を明らかにするため，バックグラウを確保する目的で Al などの金属薄膜が蒸着されており，透ンド像のヒストグラムを解析した(6)．電子線がオフの場合に過・散乱電子が検出器の表面で後方散乱を起こす(8)．そのたは，DC レベルに対応した位置にのみ単一の鋭いピークが見

め，収集効率は平均で 80 程度となる．このような検出器

られるが，電子線をオンにした場合には矢印で示す等間隔のの不完全性が実験と理論との像強度に齟齬を引き起こす．

離散位置に新たなピーク群が出現する．詳細な解析の結果，LeBeau らはすべての計測を ADF 検出器のみで行った．すこれらは ADF 検出器へ飛散した 1, 2, 3 個に相当する遊動

なわち，検出器の不均一性を計測するために，検出器を電子電子であることが分かった．これらの遊動電子は，電子プロ

プローブで走査し，これを入射電子線の強度とした．そのーブを形成する過程において絞りやチューブとの衝突によ

後，全く同一の条件で試料の観察を行い，得られた散乱強度

り，高角に散乱されたと考えられる．次に，単電子の信号強を入射電子線の強度で規格化することで像の定量化ができ度を算出するために，系統的な条件下でバックグラウンド像

る．熱電界放出型の電子銃は電流量が常に一定に保たれていのヒストグラムに出現したピークを Gaussian による非線形

るため，LeBeau らの手法でも像の定量解析は可能である．

フィットを行った．その結果，単電子の信号強度( S ( G, T,

ところが，冷陰極電界放出型の電子銃は時間と伴に電流量がE0))は次にように表されることが分かった．

変化するため，入射電子線の強度を計測する際に，毎度検出S(G, T, E0)＝ks(E0)･(G/T)(2)

器を走査しなければならず，実際には実行が極めて困難である．著者らのグループは，バックグラウンドの計測により任

こ こで， ks は装置定 数である．計 測時間に反比 例するの意の状態における単電子の変換効率をすでに知っている．しは，回路上で時間平均を行っていることに由来する．式たがって，何らかの方法で入射電子数を計測すれば良い．そ( 1 ) , ( 2 )を用いると，実験で得られた信号強度像(Ir )を電こで，試料後方にある電子エネルギー損失分光器(EELS)の子数像(Ie)に変換することができる．

プリズムをオフにし，ドリフトチューブに電流計を接続しプ



新 進 気 鋭

ローブ電流量を計測した．実験像の取得前後で電子プローブ

た系統誤差を含めた誤差関数が 1以下であり，精度の高いを真空中にセットすることで，自由に電流量の計測ができ

試料厚の計測が可能となった．次に，検出器の不均一性を考る．また，著者らのグループの方法では ADF 検出器で電流慮するため，図 2 ( b )に示す ADF 検出器の効率マップを取量を計測しないため，ハイゲインや大電流量の電子プローブ

得し， Frozen Phonon モデルによる理論計算を行った．図を用いた場合でも検出器の強度が飽和しないため，定量解析

にウルツ鉱型の窒化アルミニウム( w AlN )から得られたが可能となる．

ADF 像を示す．試料厚は 10 90 nm の領域から取得しており，±13 atoms の精度で見積もることが可能である．各像

.

原子数カウントおよび非弾性散乱平均自由行程の計測の右下に埋め込まれた理論計算像と良い一致を示しているこ

電子顕微鏡像は二次元に投影された構造像であるため，三を用いて相対試料厚の計測を行った． log ratio 法は非弾性次元情報の抽出は一般に困難であるが，像強度の定量解析に散乱の平均自由行程が未知数である場合が多く，絶対試料厚

より部分的に可能となる．その一例として，原子レベルでのは 20程度の誤差を含んでいる．一方， ADF 像から見積も試料厚の計測を示す．図( a )に示すように，統計誤差を低った試料厚と EELS の相対試料厚には相関がある．実際に減するために高速走査像を多数取得し，相互相関関数を用い良い相関を示し，その傾きが平均自由行程に相当し， 200て各像の位置を揃えた後，平均化処理を行い，ショットノイ

kV での観察における wAlN の場合 105.7 nm であることがズを抑制した．その結果，バックグラウンド計測時に決定し決定された．平均自由行程を一度決定すれば，その物質の試とが分かる．
これら ADF 像と同一の領域で EELS による log ratio 法

料厚は log ratio を使って精度良く計測することが可能となる．

.

トラッキングによる単原子ドーパント拡散の直接観察(7)

光物性や電子物性などの機能性を半導体に付与する手法のひとつとして不純物元素のドーピングがある．これらドーパ
ントの材料中での振る舞いの理解には高温での拡散挙動を明らかにする必要がある．拡散は材料科学における古典的な問題であり，濃度勾配下においてトレーサー原子の移動量を計測する手法により拡散係数が求められてきた．ところが，高図2( a ) 高 速 走 査 像 30 枚 を 重 ね あ わ せ た w AlN のADF STEM 像および 1 枚の像(右上)，( b ) ADF
検出器の実効効率マップ．( a )のスケールバーは3 Å(0.3 nm).

温では様々な拡散機構が誘起され複雑になるため，拡散機構の同定は従来の計測では難しい．単原子の拡散はすでに走査プローブ顕微鏡によって観察されているが，これは表面に限られてきた(9)(10) ．著者らのグループは固体中での単原子ドーパントの拡散を明らかにするため，電子顕微鏡を用いてCe および Mn をドープした w AlN を観察した．高エネル

ギーに加速された電子(200 keV)と原子の弾性衝突により，Al や Ce 単原子には最大でそれぞれ 18.2 eV, 3.5 eV のエネ

ルギーが転送される．拡散に必要な活性化エネルギーよりも大きなエネルギーが転送されるため(散乱断面積の大きさを考慮する必要あり)，試料を加熱することなく室温で局所的に拡散を促進することが可能となる．図に同一領域から30 枚連続して撮影した ADF STEM 像を示す( 4 秒/フレーム)．矢印で示す明るいコントラストは Ce 単原子の位置を示しており，Ce 単原子が拡散していることが分かる(電子プ
ローブが戻るまでの間に起こる Ce 拡散は観察出来ない)．
 ベーサル面( basal  ピラミ
原子位置の解析から
plane )，図3

w AlN の[ 112̃0 ]入射から得られた ADF STEM
実験像および計算像(各右下)．試料厚(原子数)ははそれぞれ(a)33±1, (b)52±1, (c)96±2, (d)113±2, (e)218±3, (f)280±3．スケールバーは 3 Å(0.3 nm).

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japan 格子間位置を介する 3 つの拡
ダル面( pyramidal plane )，

散機構に分解できる．Ce 単原子がある Al サイトから隣接する Al サイトへ拡散した後，もとの Al サイトへ戻る拡散が度々観察された．これは観察された拡散がランダムなブラウ




図5
図4

(a)(g)wAlN の[112̃0]入射の ADF STEM 像．
各パネルの矢印で示す明るい輝点は Ce 単原子の位置．(h)Ce 単原子の軌跡．

第一原理計算により得られた Ce と隣接する Al
サイト空孔の拡散パスおよび形成エネルギー．構
造モデルでは， Al (赤)， N (青)， Ce (淡青，緑，淡赤)を用いた．図中の記号は Xi (格子間ドーパント)，Xs(置換したドーパント)，I(格子間 Al 原子)を示す．

ン運動ではなく，原子空孔を介した相関運動(correlated motion)であることが推察される．また，図 4(f), (g)に見られ別するために， ADF STEM 像の定量解析を行った(12) ．像

る格子間位置は kick out 機構による拡散であると考えられ強度の定量解析を行うことで，ドーパントの三次元位置の解る．これらを明らかにするため，第一原理計算により活性化析が可能であり，その結果，表面ではなくバルク中を拡散しエネルギーを求めた(図)．計算の結果，Ce と Al の直接交ていることが明らかとなった．

換には 10 eV 必要であるが， Ce と原子空孔が交換する場合に必要なエネルギーは 0.5 eV 程度まで抑制され(Kirkendall

.

お

わ

り

に

機構)，入射電子ビームにより拡散が容易に誘起されることが分かる．Al 原子が格子間位置にいる場合には Ce が kick

バックグラウンドにおける遊動電子の精密な計測に基づい

out 機構により Al サイトから叩き出しに必要なエネルギー

た ADF STEM 像の定量解析を試みた． ADF 検出器のキャは 3 eV とかなり高いが，理論計算の結果から可能であるこリブレーションと Frozen Phonon モデルによる理論計算をとが分かる．一方， Al や Mn が空孔を介した拡散に必要な通して，試料厚や平均自由行程などの基本的な物理量が高い

エネルギーは Ce の場合よりも遥かに高く 2 eV 以上必要と精度で計測可能であることを示した．本手法の利点は，検出なる．実際，Mn の拡散はほとんど観察されなかった．重い器のキャリブレーションを一度行えば，観察時に最適な条件元素である Ce が Mn よりも高い移動度を示すという逆説的を選択でき，ADF のみならず，BF や ABF などにも適応可な結果を理解するために，仮想的に格子を広げ Ce の拡散に能である．また，PMT の性能が向上すれば，パルスカウン

必要な活性化エネルギーを第一原理計算により求めた．そのトによる電子数の直接計測が可能となり，単電子レベルでの結果，格子定数の増大に伴い，活性化エネルギーが増大し拡

精密計測がより一般的となることが期待される．定量解析の散が抑制される傾向にあることが分かった．通常，表面や粒応用例としてドーパントの拡散機構の解析を紹介したが，今界などのバルクよりも空間が広い領域では化学結合が弱くな後の応用としては，組成ゆらぎの分布，表面における原子構るため，拡散が促進される．Ce の場合は次のように考える

造，原子空孔の分布などの解析が期待される(7)(13)(14)．

ことができる．Ce は wAlN の格子と比較すると原子半径の大きく，母格子とのサイズミスマッチが大きい．したがって本稿で紹介した研究は，オークリッジ米国立研究所の A.

通常の方法ではドープできないが，著者らのグループは高R. Lupini 博士， R. Mishra 博士， S. T. Pantelides 博士，モ

温・高圧下での単結晶の合成を行い，強制的に Ce を wAlN

ナッシュ大学の S. D. Findlay 博士， NIMS の谷口尚博士，

中にドープした(欠陥形成エネルギーは 3 eV )(11) ． Ce は Al

シンガポール大学の S. J. Pennycook 博士との共同研究によサイトで最も安定になるが，深い安定ではないため，拡散にり遂行されました．また，東京工業大学の大場史康博士，東

必要な活性化エネルギーは極めて低くなる．一方，Mn の場

京大学の柴田直哉博士，幾原雄一博士には大変有益な議論を合には格子とのミスマッチが小さいため Al サイトで深い安頂きました．本研究は JSPS 海外学術派遣および文部科学省定となり，活性化エネルギーが高く拡散が抑制されることがの新学術領域研究“ナノ構造情報のフロンティア開拓”によ分かる．

る助成の下遂行されました．

最後に， Ce 単原子の拡散が表面かバルク中であるかを区

新 進 気 鋭文献( 1 ) S. J. Pennycook and L. A. Boatner: Nature, 336(1988), 565
567.
( 2 ) S. J. Pennycook and P. D. Nellist: Scanning Transmission
Electron Microscopy Imaging and Analysis, Springer, (2011).
( 3 ) M. J. H äytch and W. M. Stobbs: Ultramicroscopy, 53(1994),
191203.
( 4 ) A. Howie: Ultramicroscopy, 98(2004), 7379.
( 5 ) J. M. LeBeau, S. D. Findlay, L. J. Allen and S. Stemmer: Phys.
Rev. Lett., 100(2008), 206101.
( 6 ) R. Ishikawa, A. R. Lupini, S. D. Findlay and S. J. Pennycook:
Microsc. Microanal., 20(2014), 99110.
( 7 ) R. Ishikawa, R. Mishra, A. R. Lupini, S. D. Findlay, T.
Taniguchi, S. T. Pantelides and S. J. Pennycook: Phys. Rev.
Lett., 113(2014), 155501.
( 8 ) G. F. Knoll: Radiation Detection and Measurement, Wiley,(1989).
( 9 ) D. Gohlke, R. Mishra, O. D. Restrepo, D. Lee, W. Windl and J.
Gupta: Nano Lett., 13(2013), 24182422.

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japan(10) S.
Kitamura, T. Sato and M. Iwatsuki: Nature, 351(1991),
215217.
(11) R. Ishikawa, A. R. Lupini, F. Oba, S. D. Findlay, N. Shibata, T.
Taniguchi, K. Watanabe, H. Hayashi, T. Sakai, I. Tanaka, Y.
Ikuhara and S. J. Pennycook: Sci. Rep., 4(2014), 3778.
(12) R. Ishikawa, A. R. Lupini, S. D. Findlay, T. Taniguchi and S. J.
Pennycook: Nano Lett., 14(2014), 19031908.
(13) R. Ishikawa, N. Shibata, F. Oba, T. Taniguchi, S. D. Findlay, I.
Tanaka and Y. Ikuhara: Phys. Rev. Lett., 110(2013), 065504.
(14) R. Ishikawa, A. R. Lupini, Y. Hinuma and S. J. Pennycook:
Ultramicroscopy, 151(2015), 122129.
★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★
2011年 3 月 東京大学工学系研究科博士課程修了
2011年 4 月 東京大学総合研究機構 博士研究員
2012年10月 日本学術振興会海外博士研究員 (米国
オークリッジ国立研究所)
2014年 4 月 現職
専門分野電子顕微鏡，機能性セラミックス◎先端電子顕微鏡法を用いた点欠陥などの局所構造解
析に従事．

石川

亮

★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★★

うとしている訳ではありません．まずは，自分のチームの中で一番を目指そう，次は会社の中で一番，その次は業界で一番というように，段階的に上を目指せばよいと言っています．自ら目標を定め，高みを目指すことができるようになれ

若手技術者に期待すること
中越合金鋳工株式会社

製造部部長朽木智大

ば，技術者としての未来は明るいと確信しています．


人付き合いを大切に鋳物造りにおいて，品質不良の撲滅は長きに渡っての課題です．この品質不良の多くは，製造現場で発生しています．
一方で，その不良の原因は上流の設計上，技術上の問題であ

.

会 社

紹

介

る場合も多々あります．この場合，品質保証部，技術部，製造部が力を合わせて問題解決に当たるわけですが，特に技術

私たちの会社は，眼前に雄大な立山連峰をのぞむ富山県の者には，実際に問題が発生している製造現場に足繁く通い，立山町に本社・工場を構え，銅合金鋳物の製造・販売を行っ

その現場の方との人付き合いを大切にしてくださいと伝えてています．お客様の様々なニーズに応えるオリジナル材の材

います．製造現場には気難しい現場責任者や，無口な職人気料開発から，原材料の溶解，鋳造，押出，鍛造，熱処理，機質のベテランもいたりするものです．そんなとき，現場の方

械加工完成品までの一貫製造ラインを構築した，銅合金業界の協力が得られず，現場で起こっている真実を正確に聞き出でも数少ない会社です．銅合金は耐摩耗性，耐食性に優れ，すことができなければ，決して問題解決に辿り着くことはで

熱及び電気伝導性が良好といった特長を活かし， 1949 年のきません．技術者と言えども，研究室・実験室に籠りがちに

創業以来，自動車・ベアリング・油圧建機・鉄鋼・造船・一ならず，人付き合いを大切にし，何でも話し合える風通しの般産業機械・家電・水栓といった幅広い分野のお客様にご愛よい人間関係を築いて欲しいのです．現場の休憩所で皆と雑顧頂いています．

談しながら一緒にコーヒーを飲んでいる，そんな技術者が理
想です．

.

若手技術者に期待すること

説明が上手いさて，本記事の筆者である私自身は，技術部門での実務経

私たちの会社では，入社間もない若手技術スタッフから，験がなく，残念ながら技術者としての経験談を皆様に紹介す

技術課長までを対象に，年 2 回「技術発表会」と称して現ることはできませんので，私たちの会社が技術者，特に若手

在自分が取り組んでいるテーマについて，経営層に対して発技術者に期待していることについて，僭越ながら紹介させて表する場を設けています．この発表会は経営層への業務報告

いただきます．

というよりも，銘銘になりがちな技術部門の各テーマのベク

一番を目指すトル合わせと，技術者としての説明力を磨く場と位置付けています．どれだけ知識が優れていても，説明した内容が人に技術者としての神髄は，やはりその分野における深奥な知

伝わらなければその知識は活かせません．また，説明が上手

識，能力だと思います．若手技術者が知識豊富な将来を担うい技術者は往往にして試験・研究の計画，実行，まとめの段

立派な技術者へと成長する過程において，日々自ら勉強に励取りも上手なものです．きっと自身の頭の中をしっかり整理

むこと無しにそれを成し遂げることはできないでしょう．私

しているので，先を見ることができ，行動も説明も上手なのたちの会社では，そんな若手技術者への動機付けとして，どでしょう．説明が上手くなって欲しいという期待は，単に人んな些細なことでも構わないので，とにかく一番を目指してに伝える能力を高めて欲しいだけでなく，頭の中を整理する

欲しいと伝えています．これは，技術者に○○については自能力も自ずと高まることを狙っています．

分が一番詳しく，他の誰にも負けないという得意分野を身に今回紹介させていただいた若手技術者への期待は，私たち付けてもらうことで，○○のことなら彼に聞けばすぐに解決の会社にしか通用しない部分であったり，釈迦に説法であっできるというように，上司や製造現場はもちろん，お客様かたりしたかもしれませんが，企業への就職を志す学生の皆さ

らも信頼される技術者としての実感を得て欲しいからです．

んにとって，企業が求める技術者像の一例として僅かでも参実際に，私が若手技術者にそういった相談事を持ちかけた場

考になれば幸いです．

合には，とても溌剌で誇らしげに答えてくれるのが印象的で(2016年 7 月 8 日受理)[doi:10.2320/materia.55.484]

す．一番の程度についても，最初から高いハードルを目指そ(連絡先〒9300298 富山県中新川郡立山町西芦原新 1
1)



企 業 紹 介だったため苦労も多かったが，どうにか留学期間内に私の人
工光合成系に用いる新規金属クラスターの合成に成功した．
研究設備はやはり北大をはじめとする日本の大学の方がリードしていると感じた．しかし，UTSA では Professor はそれぞれ独立の研究グループを持つものの，それらの共同研究や装置の共同利用は日本よりもはるかに頻繁に行われていた．特に，私の留学した Department of Physics and Astronomy と，隣の Department of Chemistry，Department of
Biology との共同研究はとても活発で，日常の研究 Meeting( 日 本 で い う ゼ ミ の よ う な も の ) も 学 科 を 超 え た Faculty

.

は じ

め

に

members で行われていた．これは日本ではあまり見られない文化で，短いながらもアメリカの柔軟な研究方針に触れる
文部科学省の「科学技術人材育成のコンソーシアムの構築事業」に，北海道大学，東北大学，名古屋大学の 3 大学グことができ，また異分野の科学者と頻繁な議論ができたことは私にとって大きな財産になった．

ループが採択されている．この事業で行っている「次世代研.

究者育成プログラム」の留学支援を受け，米国 The Univer-

生活についてsity of Texas at San Antonio(以下，UTSA)へ2015年夏期に約 3 ヶ月間の短期留学，訪問研究を行った． UTSA は総学

UTSA はテキサス州の南に位置しており，メキシコとの生数約30000人の大きな総合私立大学で，テキサス州の南側

国境まで車で 3 時間ほどである．(特に私の訪問した学科でに位置する．

は)学生や教員の半数以上はメキシコ出身であった．そのた

訪問したのは，Department of Physics and Astronomy のめ，研究室の公用語は半分英語，半分スペイン語といった感

Robert L. Whetten 教授のグループである．Whetten 教授

じで，スペイン語が全くわからない私は学生との意思疎通には，金属原子(特に金 Au )数～数十個からなる超微粒子で多少苦労する場面もあった(英語が堪能でない学生もいる)．

ある“金属クラスター”という新しい学問領域を世界に先駆

食事 は ， ア メ リ カ は どの 州 に も あ る 通 り MacDonald ，

けて展開してきた科学者であり，本留学ではその技術，哲学

Subway， Whataburger ， Panda Express(中華料理のファスを学ぶため研究留学した． Whetten 教授は科学者としてのトフード)などが学内や近隣にあり，もちろん WalMart もみならず人格的にも素晴らしい先生で，名前も顔も知らないあった(4 km ほど大学から離れていたので毎週日曜日は友人

私からのメールでのオファーを快く受け入れて下さり，留学に車で連れて行ってもらっていた)．さらに，やはりメキシ

期間中にも大変親切にして頂いた．研究内容の詳細を述べる

コ近くということもありメキシカンレストランが多く(Mac-前に，まず Whetten 教授に心よりの感謝を申し上げたい．

Donald と Subway を合わせた数より多い)，私はこの留学期

留学期間の後半では Whetten 教授のご自宅の一室に住まわ間ですっかりメキシコ料理に慣れた．北海道とは全く気候がせていただき，公私ともに充実した留学生活を過ごさせてい異なるため生活に適応するのに苦労したが(日中は45°
Cまで

ただいた．

上がる日もあった)，全般に生活面でもすごし易い留学であった．

. UTSA での研究について
.

お

わ

り

に

私が本留学で目指したのは，次世代研究者育成プログラムの研究課題に用いる新しい金属クラスター材料の合成であ非常に有意義な留学をさせていただき，次世代研究者育成

る．私はこれまで主に有機分子を扱う研究に従事しており，プログラムをサポートして下さっている皆様に心から御礼申

それらの超分子構造を制御することで光エネルギーを化学的し上げたい．また，繰り返しになるが素晴らしい経験をさせに利用可能な人工光合成系の構築を行ってきた．本研究課題て下さった Whetten 教授に改めて御礼申し上げる．

では，これまでとは全く異なる試みとして金属クラスターを(2016年 7 月28日受理)[doi:10.2320/materia.55.485]

用いた人工光合成系を新規に提案すべく，その合成技術の習(連絡先〒0608628 札幌市北区北13条西 8 丁目)

得を目指し UTSA へ留学した．新しい分野で 1 からの研究

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japan




本
会

告

会

記

事

会費の自動振替制度のご案内 …………………………………486
第25回奨学賞の推薦校募集について …………………………486
2017年春期講演大会の外国人特別講演および招待講演募集…………………………………………………………………487
第40回技術開発賞募集 …………………………………………487
第67回金属組織写真賞作品募集 ………………………………487
平成29・30年度代議員候補者の立候補者募集 ………………489
平成29・30年度の監事候補者の立候補者募集 ………………490
本会の代議員選挙管理委員会委員募集 ………………………490

事務局 渉 外 ・ 国 際 関 係secgnl＠jim.or.jp
会員サービス全般account＠jim.or.jp
会費・各種支払member＠jim.or.jp
刊 行 物 申 込 みordering＠jim.or.jp
セミナーシンポジウム参加申込みmeeting＠jim.or.jp
講 演 大 会annualm＠jim.or.jp
総 務 ・ 各 種 賞gaffair＠jim.or.jp
学術情報サービス全般secgnl＠jim.or.jp
分
科会stevent＠jim.or.jp
まてりあ・広告materia＠jim.or.jp
会 誌 ・ 欧 文 誌editjt＠jim.or.jp

支部行事 …………………………487 新入会員 …………………………495
掲示板 ……………………………490 追悼 ………………………………495
会誌・欧文誌10号目次 …………493 行事カレンダー …………………496
次号予告 …………………………494

公益社団法人日本金属学会
〒


 仙台市青葉区一番町


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 FAX 

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


TEL 
http://jim.or.jp/

ご連絡先住所変更等の手続きは，本会ホームページ 会員マイページ からできます．
投稿規程，刊行案内，入会申込は，ホームページをご利用下さい．
オンラインジャーナルの発行や行事のご案内等の本会からのお知らせ mail の受信を

会告原稿締切毎月 1 日で，翌月号掲載です．
掲示板や行事のご案内は，ホームページにも掲載しております．

ご希望される方は， 会員マイページ → 会員情報の変更届 にて手続して下さい．

会

告(ホームページもご参照下さい).

会費の自動振替制度のご案内

推薦校の推薦者資格
教育機関の代表専攻長(代表学科主任)

2017 年度会費自動振替制度のご案内を下記の通り申し上げます．お手続きを宜しくお願いいたします．

同一教育機関の応募窓口は事前にご調整願います．
下記の全国大学材料関係教室協議会の参加大学には，推薦校の資格が与えられます．

ホームページ会員制度のご案内
格・お支払方法について→年会費自動払込申込締切
問合せ・申込書送付先→

年会費・論文誌購読費の価

.

手続き

所定の応募用紙(本会 HP よりダウンロードできます)
により必要事項を記入の上，ご応募下さい．

.

応募締切

.

申込問合先

2016年11月 1 日(火)〒9808544 仙台市青葉区一番町一丁目 14
32

会費自動振替制度のご案内

2016年10月 7 日(金)〒980854 仙台市青葉区一番町 1
1432(公社)日本金属学会(公社)日本金属学会

 0222233685

 0222233685

会員サービス係

宛FAX 0222236312%

奨学賞係

FAX 0222236312%

Email: gaffair＠jim.or.jp

Email: member＠jim.or.jp
．年全国大学材料関係教室協議会の参加大学(校)
大日本金属学会・日本鉄鋼協会
第
回奨学賞の推薦校募集について

学

名1 北海道大学

12 富山大学

2 室蘭工業大学

13 豊橋技術科学大学 24 熊本大学

3 岩手大学14 名古屋大学

25 大阪府立大学

4 秋田大学15 名古屋工業大学

26 石巻専修大学

議会参加大学以外の教育機関からも広く募集いたします．

5 東北大学16 京都大学

27 千葉工業大学

下記要項によりご応募下さい．

6 茨城大学17 大阪大学

28 東京理科大学

7 筑波大学18 島根大学

29 芝浦工業大学

教育機関の募集

8 東京大学19 香川大学

30 東海大学

国内の材料系の学科又はコース等を有する大学および高等専

9 東京工業大学

20 愛媛大学

31 金沢工業大学

10 横浜国立大学

21 九州大学

32 関西大学

奨学賞はこれまで全国大学材料関係教室協議会参加大学の学部学生を対象にしておりましたが，材料分野の発展の貢献が期待できる
多くの優秀な学生を幅広く奨励するため，全国大学材料関係教室協奨学賞募集要項
.

門学校
同一の教育機関(1 校)の応募数は，関係する材料系の学科又.

はコース等に拘らず 1 件とします．
教育機関における候補者の対象

11 長岡技術科学大学 22 九州工業大学

23 長崎大学

33 近畿大学

大学は学士課程 4 年に在学する学生．
高等専門学校は専攻科 2 年に在学する学生．



本 会 記 事 写真データは PDF または画像ファイル( jpg など)で提出す◯年春期講演大会の外国人特別講演および招待講演募集ること．(それ以外はプレビュー表示出来ない)
 写真と図の組み合わせでも提出は可(写真，図への挿入文字◯

は小さすぎないこと)．
推薦書提出期日年月日(金) 作品には，応募者名，共同研究者名を記載しない．
◯
 応募作品数には制限を設けない．
◯

2017 年春期講演大会における特別講演と招待講演を募集いたしま
すので，ご推薦をお願いします．

詳

特別講演

申込 URL講演者著名な外国人研究者とする．

 他学協会等の同様の賞を受賞してない作品であること．
◯

まてりあ 8 号392頁 or ホームページ表彰(賞の募集)

細http://picture.jim.or.jp/entry
送付・問合先講演時間30分(討論10分)
採択件数3～4 件〒980
8544 仙台市青葉区一番町 11432(公社)日本金属学会 金属組織写真賞係

FAX 0222236312%

滞在費補助10,000円

 0222233685

その他大会参加費免除，懇親会招待

Email: gaffair＠jim.or.jp

招待講演講演者有益な講演が期待される国内に滞在する外国人研究
者とする．

支部行事

講演時間15分(討論 5 分)
採択件数5 件程度
滞在費補助なし

第
回学生による材料フォーラム
開催のお知らせその他大会参加費免除
詳細まてりあ 9 号430頁

問合・推薦書提出先〒9808544 仙台市青葉区一番町 11432

日

時

場

所

ES ホール(特別講演会)， ES 会議室およびエントランス(ポスターセッション)，レストラン花の木(交流討論会)(公社)日本金属学会 国際学術交流委員会宛
 0222233685

FAX 0222236312%

Email: gaffair＠jim.or.jp

第回技術開発賞「新技術・新製品」記事募集
応募締切
年月日(月)2016年11月15日(火)名古屋大学 ES 総合館(〒4648603 名古屋市千種区不老町)

アクセス MAP

http://www.nagoyau.ac.jp/accessmap/higashiyama/congre.html
プログラム
12 : 00～12 : 50

ポスター準備13 : 00～14 : 00

特別講演会(ポスター発表者は必ず聴講のこと)
生物に学ぶものづくり

賞の名称

第40回公益社団法人日本金属学会技術開発賞

賞の対象

まてりあ「新技術・新製品」記事に掲載された記事が選

ポスターセッション

考対象となります．

16 : 10～16 : 30

ポスター撤去16 : 30 ～18 : 00

交流討論会［レストラン花の木］(ポスター発表者

原稿問合先
詳

細

まてりあ係 Email: materia＠jim.or.jp

まてりあ 8 号391頁 or ホームページ表彰(賞の募集)〒980
8544 仙台市青葉区一番町 11432

問合先

静岡理工科大学 志村史夫 教授
14 : 10～16 : 10

は必ず参加)
内容(公社)日本金属学会各賞係
 0222233685

Email: gaffair＠jim.or.jp

学生および若手企業会員によるポスターセッション形式の研究成果発表見学者

東海地区の金属学会および鉄鋼協会会員ならびに関係企業の技術者，研究者

第回金属組織写真賞作品募集
Web 申込になりました
応募締切
年月日(木)賞の名称

第67回公益社団法人日本金属学会組織写真賞

募集部門

下記 4 部門で行っております．

「写真賞部門」

1.

光学顕微鏡部門

2.

走査電子顕微鏡部門(分析，EBSD 等を含む)

3.

透過電子顕微鏡部門(STEM，分析等を含む)

4. 顕微鏡関連部門(FIM, APFIM, AFM, X 線 CT 等)
注光学顕微鏡と透過電子顕微鏡写真，走査電子顕微鏡と透過その他◆展示はポスターボードのみ．
◆ポスターの大きさは 横90 cm×縦180 cm◆ポスターの搬入と撤去は発表者の責任において行うこと．
◆ポスターの搬入と展示は当日の12 : 00～12 : 50に完了のこと．
◆ポスターセッションのみの参加は認めません．ポスター発表者は特別講演を必ず聴講のこと．
◆ポスター撤去は当日終了後の16 : 10～16 : 30に行うこと．それ以降は廃棄致します．
◆発表学生と指導教員の方は，必ず交流討論会にご出席下さい(参加費無料)．
◆審査の上，優秀なポスターには，交流討論会にて奨励賞を贈呈します(東海支部のみ)．

電子顕微鏡写真等の組写真を応募する場合，応募者が最も◆発表者および指導教員への旅費の支給は行いません．

適切と判断する部門を選択すること．

参加申込方法

申込要領
応募は，下記 URL の申込フォームにより説明文を入力し，写真
作品データを提出する．
【写真作品】
 写真データの解像度は， A2 版サイズを前提に 400 dpi 以上◯とする．

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japan

発表および参加の申込書につきましては，下記

URL よりダウンロードいただけます．
月日(金)までに，Email にて，下記宛てにお申し込み下さい．
申込書ダウンロード

http://www.numse.nagoyau.ac.jp/tokai/zairyoforum/
発表・参加申込先 tokai＠numse.nagoyau.ac.jp〒464
8603 名古屋市千種区不老町

H28年度秋季講演会

名古屋大学大学院工学研究科マテリアル理工学専攻材料工学分野内
日本金属学会・日本鉄鋼協会 東海支部事務局[共催］日本鉄鋼協会九州支部

/%
FAX 0527893372

Email: tokai＠numse.nagoyau.ac.jp

日

時

場

所

講

演

2016年10月21日(金) 1250～1700
長崎大学 総合教育研究棟 3 階大講義室(〒 852 8521 長崎市文教町 114)

第回 材質制御研究会―軽金属材料の高機能化技術―

12 : 50～13 : 50

本多記念講演会(日本金属学会九州支部主催)
ナノマニピュレーションによる次世代磁性材
長崎大 福永博俊

料の開発
アルミニウム，マグネシウム，チタンに代表される軽金属が，こ13 : 50～14 : 50


れまで基幹素材として広く使用されてきた鉄鋼材料に代わり，軽量

湯川記念講演会(日本鉄鋼協会九州支部主催)
遍歴磁性とスピンゆらぎ実験と理論
京都大 吉村一良化が求められる様々な部位に適用されている．さらにチタンは，水素貯蔵，形状記憶，超弾性などの機能を有しており，今後，軽金属



15 : 00 ～ 17 : 00

講演討論会(日本金属学会/日本鉄鋼協会九州支部共催)

材料の需要は，益々増大すると予想されます．
本研究会では，軽金属材料に対する高機能化技術を中心に最近の話題を取り上げておりますので，奮ってご参加下さい．

テ－マ機能性金属材料の最前線
15 : 00 ～ 15 : 40



パワー半導体接合用高温鉛はんだ代替材料の

15 : 40～16 : 20

金属基複合材料の機械的性質

16 : 20 ～17 : 00

磁気光学 Kerr 効果を用いた永久磁石材料の磁

開発
日

時

場

所

2016年10月14日(金)11 : 00～16 : 40
広島工業大学 新 8 号館309室(広島市佐伯区三宅 211)

http://www.ithiroshima.ac.jp/
開催の挨拶(広島工大 日野 実)

アクセス

1.

研究会
座長

1110～1200

広工大 桑野亮一

実

株 STU 橋本嘉昭
株 日本製鋼所 斉藤


岡山県工技セ 村上浩二
1200～1300

―休

参加料

無料

定

約80名

員

問合せ先

九工大 竹澤昌晃

長崎大学工学部化学・物質工学コ－ス

近藤慎一郎

/%
FAX 0958192635

 マグネシウム合金へのカーボン添加と機械的性質の向上◯
広工大 ○日野長崎大 山本将貴区構造観察1100～11102.

イサハヤ電子 木下慎也

研Email: kondou＠nagasakiiu.ac.jp

岡山理科大 金谷輝人

憩―座長

1300～1350

広島工大 土取功 難燃性マグネシウム合金展伸材の MIG 溶接◯
大阪府立大 〇瀧川順庸

株 上田光二木ノ本伸線

木ノ本

裕

東

健司

大阪府立大 上杉徳照
1350～1400

―休

憩―
座長

1400～1440

岡山県工技セ 築山訓明

 アルミニウム合金の疲労強度に及ぼす表面析出組織と水素の◯影響

岡山理科大 ○金谷輝人

株 サーテック永田 永田教人
広島工大 日野実

阪大 堀川敬太郎

岡山理科大 中川惠友福原実

岡山県工技セ 村上浩二
1440～1450

―休

憩―
座長

1450～1540◇

広島大大学院 市川貴之◇◇

 アルミニウム合金の陽極電解処理◯
岡山県工セ 〇築山訓明

村上浩二

株 サーテック永田 永田教人


岡山理科大 金谷輝人
株 山本金属製作所 廉本


1540～1550

―休

寧

亮

広島工大 日野

河合真二

実

山本泰三

憩―
座長

1550～1640

松田

広島工大 日野実

 Ti 系合金を利用した水素昇圧と耐久性能◯
広島大大学院 鶴井宣仁
セルバラージ スガンタマラル 宮岡裕樹

参加申込

○市川貴之

氏名・所属・連絡先(電話番号・E mail アドレスなど)を明記のうえ，月日(金)までに FAX または E mail などで下記へお申込下さい．
参 加 費

無料

世 話 人

日野

実(広島工大) ，金谷輝人(岡山理科大) ，市川貴之(広島大大学院)

申込・問合先広島工業大学工学部機械システム工学科 日野実

/%FAX 0829214454

Email: hino＠me.ithiroshima.ac.jp



本 会 記 事

公益社団法人日本金属学会の
平成
年度・
年度代議員候補者の立候補募集


年度代議員候補者に加えない方(留任代議員および期継続代議員)

平成 29 年度・ 30 年度の代議員の選挙を次の要領で実施しますので，立候補希望者はご応募願います．

◎下記の留任代議員および期継続就任代議員の方は立候補できま会長
．地区別代議員候補者改選数
地

区

定

員

せん

白井泰治
北海道地区

留

任

(改選数)新任


鵜飼重治

北海道大学

平井伸治

室蘭工業大学

高梨弘毅

東北大学

千葉大学

北海道地区

3名

1名

2名

東北地区

東北地区

8名

4名

4名

貝沼亮介

東北大学

福山博之

東北大学

山口勉功

岩手大学

関東地区

30名

14名

16名

東海地区

9名

4名

5名

北陸信越地区

4名

2名

2名

関東地区
相浦

直

株 神戸製鋼所


浅沼

石黒

孝

東京理科大学

伊藤公久

早稲田大学

今井

潔

株 東芝


遠藤裕寿

株
日立金属

王

昆

株
日本冶金工業岡本和孝

株 日立製作所

北薗幸一

首都大学東京

木村

薫

東京大学

小林政信

千葉工業大学

篠嶋

妥

茨城大学

代議員の任期

神保

東海大学

須佐匡裕

東京工業大学＊留任定時社員総会の選任日( 2016 年 4 月 25 日)から， 2 回目

瀬戸一洋

土谷浩一

物質・材料研究機構

錦織貞郎

14名

関西地区

7名

7名

中国四国地区

5名

2名

3名

九州地区

5名

3名

2名

総

78名

計

37名

41名

至

博

に終了する事業年度に関する定時社員総会の終結まで．

堤

祐介

株
JFE スチール
東京医科歯科大学＊＊新任定時社員総会の選任日( 2017 年 4 月 24 日予定)から， 2

原

卓也

株
新日鐵住金

廣澤渉一

株 IHI

横浜国立大学回目に終了する事業年度に関する定時社員総会の終結ま

松崎健嗣

株三井金属鉱業水上英夫

株
新日鐵住金

で．

御手洗容子

物質・材料研究機構

森田一樹

東京大学

山口

東京大学

吉永直樹

株
新日鐵住金

伊o昌伸

豊橋技術科学大学

小山敏幸

名古屋大学

所定の用紙(ホームページにあります)に「日本金属学会代議員

高橋

三重大学

西野洋一

名古屋工業大学

選挙の○○地区の代議員候補者に立候補します．」と記載し，

浜谷秀樹

株
新日鐵住金

松本章宏

産業技術総合研究所

住所，氏名(押印)，勤務先および連絡先(TEL, FAX, Email)をご記入の上，上記期日までに郵送下さい．

森株トヨタ自動車

金沢工業大学

榊

和彦

信州大学

長岡技術科学大学

松田健二

富山大学

立命館大学

(各地区の選挙定員は2016年 2 月28日現在の会費納入正員数に基づ周いて決定しています)．立候補受付期間

2016年10月 1 日～10月25日(当日消印有効)．立候補応募方法〒980
8544 仙台市青葉区一番町一丁目1432
公益社団法人日本金属学会「代議員選挙管理委員会 御中」

．応募先

．注意事項













東海地区
裕
元秀

北陸信越地区岸

陽一

佐藤一則

本会ホームページの「情報公開」の「主要規程」に公開してある「代議員選挙規程」を予めご承知願います．

関西地区

次の方は代議員に立候補出来ません．

渥美寿雄

近畿大学

飴山

惠

本会名誉員，永年会員，留任代議員(平成 28 年度選任)，学

乾

京都大学

垣辻

篤

生員，外国会員，2016年度会費未納者，会員資格停止中の方．
代理人(本会の正員に限る)が立候補を届出する場合は，代理

鴨志田真一

株
日新製鋼

白井泰治

京都大学

河野佳織

人の住所，氏名(押印)，勤務先および連絡先( TEL, FAX,三浦永理

兵庫県立大学田中敏宏

大阪大学

Email)もご記入下さい．
FAX や E mail など文書以外の手段による届出は無効であ

山名幹也

株
山陽特殊製鋼森

大阪府立大学晴行

大阪府立産業技術
総合研究所

茂生

株
新日鐵住金

り，受付けしません．

中国四国地区

選挙投票用紙の立候補者名は受付け順に記載されます．

大庭卓也

島根大学

佐々木

元

広島大学

竹元嘉利

岡山大学

陳

中春

鳥取大学

中島英治

九州大学

堀田善治

九州大学

松村

九州大学

．問合先

公益社団法人日本金属学会
事務局

斎藤

代議員選挙管理委員

Email: gaffair＠jim.or.jp◎代議員選挙日程(予定)平成29 年度・ 30 年度の代議員選挙は，平成 28年 12 月 1 日～ 12 月

九州地区
晶

31日を予定しておりますので，ご承知おき願います．

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japan公益社団法人日本金属学会の
平成
年度・
年度の監事候補者の立候補募集
平成28事業年度に関する定時社員総会(平成29年 4 月24日開催予定)で選任される監事の候補者は，細則では立候補制で正員による公益社団法人日本金属学会の代議員選挙管理委員会委員募集
2016年10月 1 日～10月25日(当日消印有効)
応募用紙(ホームページに公開します)に「日本金属学会

受付期間
応募方法

選挙を実施することができると定めており，監事選挙を次の要領での代議員選挙の選挙管理委員会委員に応募します」と記実施しますので，立候補希望者は応募願います．

載し，住所，氏名，勤務先および連絡先( TEL, FAX,.

監事候補者選挙数名Email)をご記入の上，郵送で上記期日までにご応募下
さい．

.

監事候補者対象地区東北地区在住

募集人数

.

監事の職務および権限(定款第25条)

応募先3名〒9808544 仙台市青葉区一番町 1
1432

問合先

公益社団法人日本金属学会

第 25 条監事は，理事の職務の執行を監査し，法令で定めるところにより，監査報告を作成する．

公益社団法人日本金属学会

監事は，いつでも，理事及び使用人に対して事業の報告を求

斎藤

代議員選挙管理委員会
代議員選挙管理委員会事務局

Email: gaffair＠jim.or.jp

め，この法人の業務及び財産の状況の調査をすることができる．
監事は，理事会に出席し，必要があると認めるときは，意見を述べなければならない．
監事は，理事が不正の行為をし，若しくはその行為をするおそれがあると認められるとき，又は法令若しくは定款に違反する
事実若しくは著しく不当な事実があると認めるときは，これを理事会に報告しなければならない．
監事は前号の報告をするため必要があるときは，会長に理事会の招集を請求することができる．ただし，その請求があった日から 5 日以内に，2 週間以内の日を理事会とする招集通知が発せられない場合は，直接理事会を招集することができる．
監事は，理事が社員総会に提出しようとする議案，書類その他
法令で定めるものを調査し，法令若しくは定款に違反し，又は〈公募類記事〉
無料掲載募集人員，締切日，問合先のみ掲載．
有料掲載1/4頁(700～800文字)程度．
「まてりあ」とホームページに掲載15,000円＋税ホームページのみ掲載
10,000円＋税〈その他の記事〉 原則として有料掲載．
原稿締切・掲載号毎月 1 日締切で翌月号 1 回掲載
原稿提出方法電子メールと FAX 両方(受け取りメールの確認をして下さい)原稿送信先%FAX 0222236312 Email : materia＠jim.or.jp

著しく不当な事項があると認めるときは，その調査の結果を社
員総会に報告しなければならない．

◇兵庫県立大学大学院工学研究科

監事は，理事がこの法人の目的の範囲外の行為その他法令若し
くは定款に違反する行為をし，又はこれらの行為をするおそれがある場合において，その行為によってこの法人に著しい損害

公募人員

監事は，監事に認められた法令上の権限を行使することができ
る．
.
.

立候補受付期間2016年10月 1 日～10月25日(当日消印有効)
立候補応募方法

所定の用紙(ホームページにあります)に「日本金属学会監事立候
補者」と記載し，住所，氏名(押印)，勤務先および連絡先(TEL，Email)をご記入の上，上記期日までに郵送下さい．
. 応募先 〒980
8544 仙台市青葉区一番町一丁目1432
公益社団法人.

日本金属学会「監事選挙管理係

注意事項
 監事候補者は東北地区在住の方に限ります．
◯

 立候補届出時に 2016 年度正員会費を納入していない正員の届◯出は無効になります．

教授名
女性研究者の応募を歓迎します．）

所属

大学院工学研究科 材料・放射光工学専攻

専門分野

再生エネルギー関連材料工学分野(例えば，光電変換素子へ応用されている，または今後，応用が期待される半導体，金属，等の材料・素子研究）

応募資格

 博士学位取得者，◯
 上記専門分野において優れた研究◯能力を有し，且つ，学部，大学院の講義を担当できる．
着任時期
提出書類

御中」

2017年 4 月 1 日(任期なし)
本学ホームページ( http: // www.eng.u hyogo.ac.jp / outline / koubo / index.

html)を参照．
年月日(火)(必着)
応募締切 
選考方法

書類審査および面接(模擬授業を含む)．
〒6712280 兵庫県姫路市書写2167
兵庫県立大学姫路工学キャンパス 総務課気付

書類送付先

 郵送以外の FAX や E◯mail での届出は無効です．
 選挙投票用紙の立候補者名は受付順に記載します．
◯

.

問合せ先公益社団法人
事務局

斎藤

日本金属学会

監事選挙係

Email: gaffair＠jim.or.jp◇監事選挙日程(予定)◇
平成29年度・30年度の監事選挙は平成28年 12月 1 日～12月31日を予定しておりますので，ご承知おき願います．



公募◇

(兵庫県立大学では男女共同参画を推進していますのでが生ずるおそれがあるときは，その理事に対し，その行為をやめることを請求しなければならない．

教授

大学院工学研究科長

川月喜弘 宛＊封筒に「材料・放射光工学専攻 教授

応募書類在中」と朱書

きし，簡易書留で送付すること．応募書類は原則，返却しま
せん．
問合せ先

材料・放射光工学専攻長

松尾直人

 079
2674907Email: koubo176＠eng.uhyogo.ac.jp

本 会 記 事◇兵庫県立大学大学院 材料・放射光工学専攻
教員 公募◇
助教名

専門分野

材料強度学に関連する分野

担当科目

機械工作実習，機械・材料工学実験，材料工学実験，

任期会◇レアメタル研究会◇

募集人員

応募資格

集

■主

催

レアメタル研究会

，，機械システム設計製図，材料工学特別演習■協力(一財)生産技術研究奨励会(特別研究会 RC－40)

，，科学英語など■共催

東京大学マテリアル工学セミナー

主宰者東京大学生産技術研究所 岡部徹

教授

着任時期までに博士の学位を有し，上記専門分野の教育

レアメタルの環境調和型リサイクル技術の開発研究会と研究に熱意と意欲がある方，日本語で講義ができるこ

東京大学生産技術研究所 持続型エネルギー・材料統と．

合研究センター

5 年(再任する場合は 1 回を原則とし，再任後の任期は5 年とする)東京大学生産技術研究所 非鉄金属資源循環工学寄付2017年 4 月 1 日
応募書類 1. 履歴書(写真貼付，学歴は高等学校卒業以降，職研究部門（JX 金属寄付ユニット）

着任時期

協

賛

(一社)資源・素材学会他■開催会場

東京大学生産技術研究所

歴，賞罰等)様式 1

2.

研究業績(著書，論文等)様式 2 および主要論文別

3.

刷り(3 編まで，コピー可)
教育歴および学会・社会における活動等様式 3

An 棟 2F コンベンションホール(〒 153 8505 東京
都目黒区駒場 461)(最寄り駅駒場東大前，東北沢，代々木上原)■参加登録・お問合わせ4.

これまでの主要な研究概要(1,000字程度)様式 4

5.

教育・研究への抱負(1,000字程度)様式 5

岡部研究室

6.

推薦書 1 通または応募者に対して意見を伺える方 1

FAX 0354526313 Email: okabelab＠iis.utokyo.ac.jp%

東京大学 生産技術研究所
学術支援専門職員

宮嵜智子

名の氏名・役職と連絡先を記載した書類＊様式 1 から様式 5 は，以下の URL からダウンロード
して下さい．

■〈平成28年度 レアメタル研究会のご案内〉(2016.8.26現在)
第73回 2016年11月22日(火)(平成28年度 第 3 回)

http:// www.eng.u hyogo.ac.jp / outline / koubo / index.

■

第74回

html.
応募締切 
年
月日(木)
選考方法■

書類審査および面接による書類提出先

2017年 1 月 6 日(金)(平成28年度 第 4 回)
★貴金属シンポジウム(第 3 回)＋新年会★(合同開催)

第75回 2017年 3 月10日(金)(平成28年度 最終回)
★中村崇教授が熱く語る特別シンポジウム＋慰労会★(合同開催)〒671
2280 兵庫県姫路市書写2167
兵庫県立大学姫路書写キャンパス
大学院工学研究科長

総務課気付■第回 
年月日(火)
～テーマチタン製錬・リサイクルと朱書きし，簡易書留で送付すること．応募書類は原則として返時

間午後200～

却しません．

講

演

問合せ先

材料・放射光工学専攻

鳥塚史郎

チタンの新製錬研究の進捗状況(仮)(30分)&%
FAX 0792674905
その他

コンベンションホール

(★曜日と開始時間にご注意下さい．）

川月喜弘 宛＊封筒に「材料・放射光工学専攻助教(材料強度学)応募書類在中」

An 棟 2F

京都大学大学院工学研究科材料工学専攻 教授 宇田哲也 講師

Email: koubo172＠eng.uhyogo.ac.jp
工学研究科では，次世代エネルギー，高度生産加工技術おクロール法のその場観察の試み(仮)(20分)

よび医用工学に関わる分野の教育・研究を推進しており，

チタンの還元やリサイクルプロセスに関する最近の話題(仮)着任後，これらの分野で貢献できる人材を歓迎します．

～マグネシウムを用いるチタンの還元と脱酸～(45分)

京都大学大学院工学研究科材料工学専攻 博士課程 D3 岸本章宏

徹

講師

大阪チタニウムテクノロジーズ 執行役員 大橋善久

講師

東京大学

生産技術研究所 教授 岡部

講師

チタンおよびチタン合金粉末について(仮)(45分)
株式会社

チタンの EB 溶解とスクラップのリサイクル化について(仮)(45分)
東邦チタニウム株式会社 常務取締役 滝

千博

講師★ポスター発表を企画中

◇

◇

◇

午後 600～研究交流会・意見交換会(An 棟 2F

ホワイエ)

■第
回 


年月日(金) 1330～An 棟 2F
特別・合同シンポジウム(第 4 回貴金属シンポ)

コンベンションホール

貴金属の製錬・リサイクル技術の最前線(レアメタル研究会(第 74回))
非鉄金属資源循環工学寄付研究部門(JX金属寄付ユニット)，
持続型エネルギー・材料統合研究センター，レアメタル研究会(第74回レアメタル研究会)による特別・合同シンポジウム■日
程2017年 1 月 6 日(金) 講演会 13 : 3018 : 20
兼 交流会 18 : 30
An 棟 2F コンベンションホール(〒 153 8505 目黒区駒場 4 6 1 )(最寄
ポスター発表■開催場所東京大学

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japan

生産技術研究所

駅駒場東大前，東北沢，代々木上原)助

3,000円(企業会員・学生等は無料)■参加登録・お問い合わせ・ポスター発表の申込み
■会

費資料代

成

◇一般財団法人 熱・電気エネルギー技術財団◇
第回研究助成募集要綱(平成年度)

岡部研 学術支援専門職員 宮嵜智子(Email: okabelab＠iis.utokyo.ac.jp)■プログラム【敬称略】
13 : 30
13 : 40

所長挨拶

13 : 40
13 : 50

開会の挨拶

東京大学
13 : 50
14 : 20

竹原製煉所における廃基板処理と貴金属の回収

三井金属鉱業株式会社

金属工場

竹原製煉所

研究助成分野(平成年度)合計件程度

◯

新水素エネルギー技術(常温核融合，凝集系核科学及びそれらから派生した技術)

工場長代理 小野俊昭

金属工場

工場長 武田哲◯

熱電変換素子技術

◯熱エネルギー貯蔵技術◯

熱・電気エネルギーに関するシステム技術.

研究助成対象者○大学，学会および企業に所属する研究者個人を対象とする．

直島製錬所におけるセレン回収について○ただし，連続採択は 3 年まで，不連続採択は 5 回までとする．

三菱マテリアル株式会社

.

別紙申込書(3 種類)と今までの研究成果を代表する論文(1 種類)を

酸化鉛白金族金属酸化物間の複合酸化物を利用し各々 2 部(正本 1 ，副本 1 )，下記財団宛郵送のこと(平成 28 年 10月28日必着)．

都市資源リサイクル研究部

部長

岡田

た白金族金属の分離・回収
千葉工業大学

先端材料工学科

准教授 永井崇※1※2

15 : 50
16 : 10―休

16 : 10
16 : 40

溶媒抽出による白金族分離研究の最前線(仮)憩―

資源精製化学研究グループ

研究グループ長 成田弘一

田中貴金属工業株式会社化学回収カンパニー
17 : 10
17 : 40email での申し込みを希望される方は必ず事前にご連絡下さい．注意事項があります．また，ワードファイルを希望される

.

募集期間等

 募集期間平成28年 8 月26日～平成28年10月28日◯

硝酸溶液からの貴金属の分離と回収
製造技術部

正本はホッチキス留めをしないで下さい．

方は事前に email でご連絡下さい．折り返し添付いたします．

国立研究開発法人産業技術総合研究所環境管理研究部門
16 : 40
17 : 10

申込み方法

智

中央研究所
15 : 20 15 : 50

課長 後田智也

佐賀関製錬所製造部精金銀課
竹原製煉所

.

特任教授 前田正史

佐賀関での貴金属/レアメタル回収プロセス(仮)三井金属鉱業株式会社
14 : 50
15 : 20

所長 藤井輝夫

生産技術研究所

生産技術研究所 JX 金属寄付ユニット

JX 金属株式会社
14 : 20
14 : 50

東京大学

マネージャ 武富昭人

北米における金銀精錬(仮) 決定時期平成28年12月13日
◯

.

選考方法等

○当財団の選考委員会(委員長橋亮人

アサヒプリテック株式会社

技術統括部 田中仁志

17 : 40
18 : 10

ポスター発表者によるショートプレゼン(希望者)

18 : 10
18 : 20

閉会の挨拶.

東京大学 生産技術研究所

 助 成 金平成28年度 総額◯ては助成対象者本人に文書で通知)

センター長 岡部

(会場An 棟 1F

兼

日午後 5 時頃予定)
途研究に直接必要な経費を対象とします．

徹

交流会

レストラン

助成金等

1,000万円
 給付時期平成28年12月下旬以降(目録贈呈式平成28年12月13◯

持続型エネルギー・材料統合研究センター
18 : 30 ポスター発表

大阪大学名誉教授)で選考の後，理事会・評議員会で承認を得て決定．(選考結果につい

使
◯

アーペ)

.

その他


◯

助成対象者は，研究成果報告書及び会計報告書(領収書の複写
または所属大学・学会・企業の支払い証明書を添付)を平成29＊レアメタル研究会ホームページ＊

http://www.okabe.iis.utokyo.ac.jp/japanese/rc40_ j.html
◯★備考関連研究会

年12月末までに提出して下さい．
研究成果について，一般財団法人熱・電気エネルギー技術財団主催の研究会，セミナー等での発表をお願いすることがありま〈米国版レアメタル研究会(RMW)のご案内〉■RMW12Workshop on Reactive Metal Processing (Reactive
Metal Workshop)

March 3 (Fri)4 (Sat), 2017, Cambridge, MIT
http://www.okabe.iis.utokyo.ac.jp/coretocore/rmw/

す．

◯

◯

応募書類は返却いたしませんので予めご了承下さい．
来日中の外国人応募者は，向こう 1 年間の日本滞在を証明できる書類を添付して下さい．

.

問い合せ・申込書等提出先〒1000011 東京都千代田区内幸町 1
11
 03
35037722

帝国ホテルタワー13階

FAX 0335037799 Email: info＠teet.or.jp%

一般財団法人 熱・電気エネルギー技術財団 担当五十嵐，桜井※ホームページ(http://www.teet.or.jp/)から，申込書，添付別紙 1，

2 をプリントアウトして必要事項をお書き込みの上，論文とともに財団宛に郵送又は電子メールにて添付送信して下さい．提出書

◇

◇

◇

類はすべて A4 縦方向でお願いします．
※応募書類の個人情報は，研究助成の選考及びその後のご連絡，当財団からのご案内のみに利用します．



本 会 記 事Microstructure of Materials

日 本 金 属 学 会 誌 掲 載 論 文

Enhanced Ductility of In Situ Synthesized (TiB＋
La2O3)/IMI834 Composite by TRIPLEX Heat
Jiuxiao Li, Yuanfei Han, Liqiang Wang,
Treatment

Vol. 80, No. 10（2016）

Liangyu Chen and Weijie Lu

オーバービュー

マテリアルキュレーション―材料情報を俯瞰して分野
吉武道子
横断的に活用する―論

文

高温平面ひずみ圧縮変形下で AZ31 マグネシウム合金に生ずる特異な結晶粒組織と集合組織の繰り返し変
化
朴

亨均

金

卷煦

岡安和人

長谷川

誠

福富洋志

高炭素低合金鋼における加工オーステナイトの静的再結晶挙動に及ぼす合金元素の影響
久保田

学

小林由起子

潮田浩作

高橋

淳

低合金鋼における加工オーステナイトの静的再結晶挙動に及ぼす炭素量の影響および合金元素による再結晶
抑制機構
久保田

学

小林由起子

潮田浩作

高橋

淳

熱間押出法による炭素繊維配向制御 Al 基複合材料の作製およびその熱伝導率評価
徳永透子

高橋晃一

大野宗一 佐々木克彦
今西輝光 松浦清隆

Fe Cr Al Nb W 合金中の Fe2 ( Nb, W ) Laves 相形
山形遼介 吉見享祐
成に対する Nb/W 比の影響
DP 鋼の繰返し硬化軟化挙動に及ぼす微細析出物の桜田栄作 樋渡俊二 潮田浩作
効果

スパッタ薄膜の内部応力に及ぼす基板温度の影響
橋本真希

豊田椋一

松村義人

Materials Transactions 掲載論文
Vol. 57, No. 10（2016）―Regular Articles―

Detection of Rhenium-Rich Particles at Grain
Boundaries in Nickel-Base Superalloy Turbine
KeeHyun Kim and Paul Withey
BladesComparison of Reverse Transformation Behaviorsof Thermally- and Deformation-Induced e-Martensite in Fe-28Mn-6Si-5Cr Shape Memory Alloy
Wataru Tasaki, Koichi Tsuchiya, Takahiro Sawaguchi and
Susumu Takamori

Texture Development of a-Al2O3 Ceramic Coatings
by Aerosol Deposition
Makoto Hasegawa, Kota Akiyama, Yosuke Oki,
Makoto Tanaka, Satoshi Kitaoka and Yutaka Kagawa

Microstructure and Mechanical Properties of ARB
Processed Aluminium with Different Purities
Naoya Kamikawa and Nobuhiro Tsuji

Correcting the Ultrasonic Scattering Attenuation
Coefficient of a Metal Using an Equivalent MediXiaoqin Han, Xiongbing Li, Yongfeng Song,um Layer
Peijun Ni and Yiwei Shi

Improved Combination of Strength and Ductility
in Zirconium-Added Al-Zn-Mg-Cu Alloy Processed
Hiroyuki Kawabata,with High-Pressure Torsion
Ichiro Aoi, Keiichiro Oh-ishi, Takanori Nakagaki,
Yoshihiro Shimizu and Shigeru Kuramoto
Mechanics of Materials

Fatigue Crack Initiation Simulation in Pure Iron
Fabien Briffod,
Polycrystalline Aggregate
Takayuki Shiraiwa and Manabu Enoki

Salicylic Acid Complex Imprinted Polymer Membranes: Preparation and Separation CharacterisYan Dong, Lifang He, Xiahong Zhang
tics
and Xiurong Jiang

Materials Physics

Extension of Structure Integration to Magnetic
Kazuhito Takeuchi, Takashi Ishikawa,
SystemRyohei Tanaka and Koretaka Yuge

Flattening the Solidification Front by Varying theWall Thickness of the Mould in Directional
Solidification Technology
Yuanyuan Lian, Dichen Li and Kai Zhang

Ligand-Driven Exchange Coupling in GrapheneBased Magnetic Materials
Nguyen Van Thanh, Nguyen Anh Tuan,Pha‚m Thi Tuan Anh, Nguyen Viet Cuong and Dam Hieu Chi

Effect of Trace Ge on Wettability and HighTemperature Oxidation Resistance of Sn-0.7Cu
Qing-meng Wang, Gui-sheng Gan,
Lead-Free Solder
Yunfei Du, Donghua Yang, Guoqi Meng,
Huaishan Wang and Yi-ping Wu

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japan

Materials ChemistryHigh Pressure Acid Leaching of Co Matte Converted from Co Concentrate
Gunha Kim, Ga-hee Kang, Sangjun Kim, Sookyung Kim,
Jeongsoo Sohn and Kyungjung Kwon

An Aluminum/Polycarbonate (Al/PC) Joint by
Homogeneous Low Voltage Electron Beam
Irradiation (HLEBI) to PC Prior to Lamination
Masataka Tomizawa,
Assembly and Hot-Press
Chisato Kubo, Masae Kanda, Michael C. Faudree,
Itaru Jimbo and Yoshitake Nishi

Adsorption and Photocatalysis Performance ofBi4Ti3O12 Nanoparticles Synthesized via a
Polyacrylamide Gel Route
Z. M. Cui, H. Yang, M. Zhang, H. M. Zhang, J. Y. Su
and R. S. LiThermodynamics of Oxygen in the Fe-Nd-O System
for Production of Dy Free Nd-Fe-B Magnet

Formation of Al-Ni Intermetallic Layers Lining
Microchannels Produced by Powder-Metallurgical
Process Using Aluminum Sacrificial Cores

Takahiro Oshino, Yoshinao Kobayashi, Taichi Abe andToshiyuki Koyama

Tatsuya Ohmi and Naoya Hayashi

Effect of Confinement Layer on Laser Ablation
and Cavitation Bubble during Laser Shock PeenTomoki Takata, Manabu Enoki,ing

Engineering Materials and Their Applications

Quantitative Evaluation of Hydrogen Solubility
Fe Alloys toward the Design
and Diffusivity of V
of Hydrogen Permeable Membrane for Low OperaA. Suzuki, H. Yukawa, T. Nambu,
tive Temperature

Pornthep Chivavibul, Akinori Matsui and Yuji Kobayashi
Materials Processing

Y. Matsumoto and Y. Murata

Effect of Reaction between Alloying Element and
VGCFs on Mechanical and Electrical Properties of
PM Copper Alloy Composites Dispersed with
Hisashi Imai, Kuan-Yu Chen,
VGCFs

High-Pressure Synthesis of New Magnetic ComItsuki Matsushita,Li
N Systempound in Mn
Atsunori Kamegawa and Satoshi Sugimoto

Katsuyoshi Kondoh, Junko Umeda and Hung-Yin Tsai

Mobility of Twin Boundaries in Fe-Pd-BasedFerromagnetic Shape Memory Alloys

Influence of Cooling Roll Roughness on Nucleation and Growth of Primary Crystals in Strip Cast
Kazuhiko Yamamoto, Shinya Tabata
NdFeB Alloyand Takuya Onimura

Federico Guillermo Bonifacich, Osvaldo Agustáƒn Lambri,
Jos áe Ignacio P áerez-Landaz áabal, Dami áan Gargicevich,
Vicente Recarte and Vicente S áanchez-Alarcos

Characteristics of Hypoeutectic Cu
Zr Alloy Rods
Manufactured by Vertically Upwards Continuous
Naokuni Muramatsu and Masaaki Akaiwa
CastingPhase Stability of Nickel-Base Single Crystal
Superalloys Containing Iridium Substituting forYuhi Mori, Tadaharu Yokokawa,
Ruthenium
Toshiharu Kobayashi, Hiroshi Harada and Shinsuke Suzuki

Surface Modification of Carbon Steel by
Atmospheric-Controlled IH-FPP Treatment Using
Mixed Chromium and High-Speed Steel Particles―Rapid Publications―
Investigations of Join-Ability and Energy Absorption of Clinched Joints in Titanium and AluminumXiaocong He, Tongxin Yu,
Lithium Sheet Materials

Shumpei Ota, Hiroyuki Akebono, Shoichi Kikuchi,
Kazue Murai, Jun Komotori, Kengo Fukazawa,
Yoshitaka Misaka and Kazuhiro Kawasaki

Aifeng Gao and Yue Zhang

Layered Microstructure Distribution and Forming
Mechanism of Laser-Processed Ni-Fe-B-Si-Nb-C
Shujin Chen,
Amorphous Composite Coatings

Effect of Al Composition on the Corrosion
Resistance of Mg-14 mass Li System Alloy
Taiki Morishige, Yutaro Obata, Takayuki Goto,
Tomoki Fukagawa, Eiji Nakamura and Toshihide Takenaka

Ruifeng Li, Qichi Zheng and Zhuguo Li

Effect of Surface Deposits on Nitriding Layer
Formation of Active Screen Plasma Nitriding

Editor's Announcement

Akio Nishimoto, Takahiro Fukube and Toshiya Tanaka

◇

◇

◇

まてりあ

第巻

第号

［受賞者紹介］[最近の研究] 金属液体の中で形成する共連続型ポーラス金属……………………………………………………加藤秀実 和田 武
［講義ノート] マイクロメカニックス
～平板状領域の応用問題～ ……………森
勉



予告

［新 進 気 鋭］ 中性子透過ブラッグエッジ法による金属組織情報のイメージング ……………………………佐藤博隆［研究所紹介］ 東北大学金属材料研究所の紹介―他―
編集の都合により変更になる場合がございます．

本 会 記 事(2016年 7 月21日～2016年 8 月22日)

正

員

木村俊樹
学

生

満
延慧
道原健人
塚越麗仁

ジェー・ピー・エス・リミテッド株式会社

福田匠

地方独立行政法人 山口県産業技術センター

廣中智久

大同特殊鋼株式会社

東海大学

梅田旭洋

大阪大学

徐

National Institute for Materials

員
国立研究開発法人物質・材料研究機構
京都大学
東海大学

坪井仁美
梅原峻大
石原勇貴

大阪府立大学
近畿大学

外国一般会員
Quoc Manh Nguyen

Hung Yen University of

Choi YongJin

Technology and Education

Korea Institute of Industrial
Technology (KITECH)

Chen Cheng

雅欣

Science

China University of Mining and Technology

外国学生会員Mohd Noor Abdul Muizz

Toyohashi Universityof Technology

◇

追

悼

本会元会長，名誉員◇◇

西 澤 泰 二 先生を偲んで本会元会長，名誉員，東北大学名誉教授 西澤泰二先生は，2016年 8 月29日，享年 86歳をもって逝去されました．ここに先生の御業績を偲び，謹んで哀悼の意を表します．
先生は1930年に仙台でお生まれになり，1952年に東北大学工学部金属工学科をご卒業されました．その後同大学金属工学科の助手，助教授を経て，1969年 4 月に同大学工学部材料物性学科の教授になられ， 1993年 3 月に定年退官されるまで実に 36年間金属材料の研究者としてまた教育者として君臨されました．この間， 1964年より 2 年間在外研究員としてスウェーデン
王立工科大学に出張されました．この時に状態図をコンピュータで予測・計算する手法を世界に先駆けて開発されました．この方法はカルファド法と呼ばれその後世界中で研究が活発に行われ材料開発になくてはならない
手法として，現在も多くの研究者や技術者によって引き継がれております．先生の御研究の中でもこの状態図に関する研究は常に世界をリードする内容であり，特に鉄，ニッケル，コバルトなど磁性を有する材料では，
この磁気によって水と油の様に 2 種類の相に分離する現象が起こることを理論と実験により確認されました．この現象は，西沢ホーンと称されており，数少ない日本人の名前がついた御業績であります．先生の御業績は，ほかにも多岐にわたり相平衡・相変態の熱力学解析，材料の結晶粒成長，鉄鋼中の炭化物や硫化物の組織制御などに卓越した業績を挙げられております．又本会から2005年に“ミクロ組織の熱力学”を，ASM からこの英文版“Thermodynamics of Microstructures”が発刊され世界中で材料組織学の教科書として高い評価が得られています．これらの御業績に対し，例えば，1998年に本多記念賞，2001年に日本金属学会賞，2005年に日本鉄鋼協会俵賞を受賞されています．また海外でも，1989年スウェーデン王立工科大学
工学名誉博士，1994年米国ギブストライアングル賞，2007年にイギリス材料学会よりヒュームロザリー賞など国際的にも権威ある賞を受賞されておられます．又1988年から1992年にわたって日本鉄鋼協会副会長，1991年から1992年まで日本金属学会会長を歴任され更に国際誌や国際学会の委員も数多く務められました．定年退官されてからは10年以上にわたって住友金属工業株式会社の技術顧問をされ特に若手技術者の育成にご尽力されました．
長年にわたり金属学の研究，教育に大変御尽力されました先生の偉大な御功績を偲び，ここに謹んで御冥福をお祈り申し上げます．

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japan




行
開催日
月
3～6

事

カ

名称・開催地・掲載号

EcoBalance 2016
(京都)

～

第回 結晶と組織の配向制御による材料高性能化研究会(福山)(号頁)

11～12

第27回初心者のための疲労設計講習会(京都)11～14

第 2 回材料 WEEK(京都)12～14

トライボロジー会議2016秋



日本学術会議シンポジウム「社会インフラ，グリーン・エネルギー分野における材料工学の展
望」(東京)(号頁)



第回材質制御研究会―軽金属材料の高機能化技術―(広島工大)(本号頁)

14

早稲田大学各務記念材料技術研究所オープンセミ
ナー(早大)

14

第14回フラクトグラフィシンポジウム(京都)15

セラミックス大学2016(CEPRO2016)(東京大)16～21

第 7 回実用表面分析国際シンポジウム(PSA16)
(韓国)

17～19

第63回材料と環境討論会(大阪)18～19

第62回表面科学基礎講座(阪大)




平成
年度材料セミナー「技術者のための鉄鋼材料入門」(大阪)(号頁)

19～21

ADMETA Plus 2016 (Advanced Metallization
Conference 2016: 26th Asian Session)(東大)
日本マリンエンジニアリング学会技術者継続教育
2016年度「基礎コース」講習会(神戸)

20～21

ン

主催・担当

第12回エコバランス国際会議

新潟

レ

(新潟)

ー 太字本会主催(ホームページ掲載)
問合先

日 本 LCA 学 会 ・ TEL 033503
4681
末次
ecobalance2016＠sntt.or.jp
http://www.ecobalance2016.org
研 究 会 No. 67 ・ TEL 0722549316 FAX 0722549912
井上(大阪府立大) inoue＠mtr.osakafuu.ac.jp
日本材料学会TEL 0757615321 jimu＠jsms.jp
http://www.jsms.jp
日本材料学会TEL 0757615325
http://jsms.jp/jsmsweek/kaikoku2.htm
日 本 ト ラ イ ボ ロ TEL 033434
1926 jast＠tribology.jp
ジー学会
http://www.tribology.jp
日本学術会議 材 matsumiya.tooru＠gmail.com
料工学委員会他・
松宮(金沢大)中国四国支部・日 TEL/FAX 0829214454
野(広島工大)hino＠me.ithiroshima.ac.jp
早稲田大学各務記 TEL 033203
4782
念材料技術研究所 zaikenjimu＠list.waseda.jp
日本材料学会
fractosym＠jsms.jp
http://www.jsms.jp/
日本セラミックス TEL 033362
5231
協会
cersjkyouiku＠cersj.org
http://www.ceramic.or.jp
表面分析研究会・ TEL 046388
8502
高橋(島津製作所) secretary
psa16＠sasj.jp
http://psa16.com
腐食防食学会TEL 0338151161
ysm.hng1130033＠jcorr.or.jp
日本表面科学会
TEL 0338120266 shomu＠sssj.org
http://www.sssj.org
関西支部
TEL 0664435326 FAX 0664435310
nkansai＠ostec.or.jp
ADMETA 委 員 TEL 0368015685
会・吉田
jimukyoku＠admeta.org
日本マリンエンジ TEL 033539
5920
ニアリング学会
staff＠jime.jp
九 州 支 部 ・ 近 藤 TEL/FAX 0958192635(長崎大)
kondou＠nagasakiu.ac.jp
日本磁気学会TEL 0352810106
http://www.magnetics.jp/event/research/
topical_209/

H28年度秋季講演会(長崎)(本号頁)

21

第209回研究会「反強磁性が拓くマグネティクスの新展開」(中央大)

第回ヤングメタラジスト研究交流会(東大)(東京)(号
頁)

21

日本セラミックス協会 資源・環境関連材料部会
講演会「ナノ粒子，ナノ構造の作製とその特性」

22～26

The 8th International Symposium on Surface 日本表面科学会
Science (ISSS8)(つくば)第 86 回マリンエンジニアリング学術講演会(姫 日本マリンエンジ路)
ニアリング学会

24～26

ダ

関 東 支 部 ・ 白 山 TEL 03
58417107(東大)shirayama＠material.t.utokyo.ac.jp
日本セラミックス mishitsuka＠soc.co.jp
協会・石塚
http://www.ceramic.or.jp/bgenryo/

10.7
10.7
講演
7.1
定員
120名

10.12
定員
55名

定員
25名
定員
80名

参加
9.16
定員
50名
参加
9.1
講演
6.26

TEL 07056587626
touronkai57＠highpressure.jp
http://www.highpressure.jp/new/57forum/
表面技術協会・金 TEL 042
6772842 ars＠sfj.or.jp
属のアノード酸化
皮膜の機能化部会
(ARS)

事前
9.23

10.14

第68回白石記念講座「変形・強化機構を極めて，新規材料創出に挑め」(早大)

日本鉄鋼協会・楢岡

26～27

第44回日本ガスタービン学会定期講演会(酒田)日本ガスタービン学会

26～28

第52回 X 線分析討論会(筑波大東京キャンパス)日本分析化学会
X線分析研究懇談会・桜井(NIMS)

26～29

第57回高圧討論会(つくば)

日本高圧力学会

27～28

第 33 回 金 属 の ア ノ ー ド 酸 化 皮 膜 の 機 能 化 部 会(ARS)熱海コンファレンス(熱海)27～28

第 9 回トライボロジー入門西日本講座―トライ
ボロジーの基本知識と考え方―(名城大)29～30

日本銅学会第56回講演大会(東海大)

日 本 ト ラ イ ボ ロ TEL 033434
1926
ジー学会
http://www.tribology.jp
日本銅学会
TEL 0338368801mkurihara＠copperbrass.gr.jp
https://www.copperbrass.gr.jp/

SIP「革新的構造材料」マテリアルズインテグレー
ション シンポジウム2016(東大駒場)

科学技術振興機構 http://www.jst.go.jp/sip/event/k03/k03_(JST)・橋田sympo20161101.html



定員
40名

isss8＠sssj.org
http://www.sssj.org/isss8
TEL 0335395920 staff＠jimme.jp
http://www.jime.jp
TEL 0336695933 educact＠isij.or.jp
https://www.isij.or.jp/mu2ntcijv
TEL 0333650095
gtsjoffice＠gtsj.org http://www.gtsj.org/
FAX 0298592801
sakurai＠yuhgiri.nims.go.jp

26

月
1～2

締切

10.7

本 会 記 事

開催日

名称・開催地・掲載号

主催・担当

問合先

締切

1～4

The 11th International Symposium on Advanced 日本実験力学会・ nmtam＠hcmut.edu.vn
Science and Technology in Experimental 小林(新潟大)TEL ＋84838647256
http://www.jsem.jp/
Mechanics (11th ISEM '16Ho Chi Minh)(Vietnam)4

日本希土類学会第34回講演会(吹田市)

日本希土類学会

5～6

軽金属学会第131回秋期大会(茨城大)

軽金属学会

～

平成
年度材料セミナー「金属材料の腐食損傷の基礎とその評価」(阪大)(号
頁)

関西支部

7 ～10

第 1 回 ICMC アジア会議CSSJ50 周年記念合同
国際会議(東京)

7 ～10

第 31 回高速度イメージングとフォトニクスに関する国際会議(大阪)

第 31 回高速度イメージ TEL 06
68798750
ングとフォトニクスに関 arikawa
y＠ile.osakau.ac.jp
する国際会議組織委員会 http://www.ichip
31.org/index.html

9

第227回西山記念技術講座「鉄鋼の製造プロセスを革新し続けるセンシング技術」(大阪)

10

関西支部第 18 回塑性加工基礎講座「入門塑性シミュレーション」(京大)11

第 19 回ミレニアム・サイエンスフォーラム(東京)日本鉄鋼協会・楢 TEL 033669
5933
岡
educact＠isij.or.jp
https://www.isij.or.jp/muuf2jb1t
日本塑性加工学会 TEL 090
92800383
関西支部
kansosei＠mail.doshisha.ac.jp
ミレニアム・サイ TEL 036732
8966
エンス・フォーラ msf＠oxinst.com
ム・黒澤
http://www.msforum.jp/

11～12

第 33 回疲労シンポジウム第 1 回生体・医療シンポジウム(赤穂)

12

セラミックス大学2016(CEPRO2016)(上智大)

第回学生による材料フォーラム開催(名大)
(本号
頁)

15～17

日本磁気科学会 第11回年会，International Workshop on Recent Progress of MagnetoScience ～10th Anniversary of The MagnetoScience Society of Japan～(物材機構)

日本磁気科学会・ TEL 0298635619
廣田(NIMS)MSSJ2016＠nims.go.jp

16

第 45 回 薄膜・表面物理基礎講座( 2016 )オペラ
ンド分光解析～動作環境下での解析技術の新展開～(東京大)

応 用 物 理 学 会 薄 TEL 035802
0863 oda＠jsap.or.jp
膜・表面物理分科 http://www.jsap.or.jp/
会16

平成 28 年度溶接工学専門講座ものづくり力伝承講座(東京)

溶接学会

16～18

第 37 回 超音波エレクトロニクスの基礎と応用に関するシンポジウム(韓国・釜山)

超音波エレクトロニクス協会・小野寺(東工大)

17

第42回腐食防食入門講習会(東工大)

腐食防食学会17

実用表面分析セミナー2016(神戸大)日本表面科学会関西支部・廣瀬(堀
場製作所)

19～22

第 11 回亜鉛および亜鉛合金めっき表面処理鋼板に関する国際会議(東大)日本鉄鋼協会・宮本

21

女子大学院生・ポスドクと産総研女性研究者との懇談会(つくば)

産総研ダイバーシ
ティ推進室

21～22

第10回状態図・熱力学セミナー(東工大田町)(9 号435頁)

日本学術振興会
産学協力研究委員会 合金状態図第172 委員会・阿部(物材機構)

22

第73回 レアメタル研究会(東大生産技研)(本号491頁)

22

日本学術会議材料工学委員会バイオマテリアル分科会主催シンポジウム「イノベーションプラット
フォームとしてのバイオマテリアル」(福岡)

レ ア メ タ ル 研 究 TEL 035452
6314
会・宮嵜(東大生 okabelab＠iis.u
tokyo.ac.jp
産技研岡部研)http://www.okabe.iis.utokyo.ac.jp/
japanese/index_ j.html
日本学術会議材料 TEL 066879
7505
工学委員会バイオ nakano＠mat.eng.osakau.ac.jp
マ テ リ ア ル 分 科 http://www.kokuhoken.jp/jsb2016/
会・中野(阪大)

24～25

2016 年度技術者継続教育「先進コース」講習会
(岡山)


～


平 成年 度 材 料 セ ミ ナ ー 「 透 過 型 電 子 顕 微 鏡( TEM)による微細組織解析の基礎と応用」(堺)
(号
頁)

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japan結晶

ext. 5590

TEL 0668797352
kidorui＠chem.eng.osakau.ac.jp
http://www.kidorui.org/lecture.html
TEL 0335380232
http://www.jilm.or.jp/

TEL 0664435326 FAX 0664435310
nkansai＠ostec.or.jp
低温工学・超電導 TEL 033818
4539
学会
LDJ04246＠nifty.com
http://csj.or.jp/

TEL 0757615321
http://www.jsms.jp
日本セラミックス TEL 033362
5231
協会
cersjkyouiku＠cersj.org
http://www.ceramic.or.jp
東海支部
TEL/FAX 0527893372
tokai＠numse.nagoyau.ac.jp
http://www.numse.nagoyau.ac.jp/
tokai/zairyoforum/

参加
10.21
予約
10.6
定員
18名

10.27

日本材料学会TEL 0358254073
jwsinfo＠tg.rim.or.jp
http://www.jweld.jp/
TEL 0459245598
onodera＠iuse.or.jp
http://www.usejp.org
TEL 0338151161
ysm.hng1130033＠jcorr.or.jp
TEL 0753255004
jun.hirose＠horiba.com
http://www.sssj.org/Kansai/kansai_
jitsuyou19.html
TEL 0356570777
galvatech2017＠jtbcom.co.jp
http://unit.aist.go.jp/diversity/ja/event/161121_div_event.html
TEL 0298592628
ABE.Taichi＠nims.go.jp

日本マリンエンジ TEL 036453
9453 staff＠jime.jp
ニアリング学会
http://www.jime.jp
関西支部
TEL 0664435326 FAX 0664435310
nkansai＠ostec.or.jp

定員
120名

10.14

参加
10.28
定員
50名
講演
8.3

定員
40名

定員
12名




開催日

名称・開催地・掲載号

主催・担当

問合先

24～25

第48回溶融塩化学討論会(新潟大)

電気化学会溶融塩 TEL 025
2626212
委員会・大鳥(新 ms48.electrochem＠gmail.com
潟大)
http://msc.electrochem.jp/
精密工学会
TEL 0352265191
http://www2.jspe.or.jp/

25

第384回講習会「ぶらり技術さんぽ～品川区中小企業めぐり～」(東京)25

第228回西山記念技術講座「鉄鋼の製造プロセスを革新し続けるセンシング技術」(大阪)

第回日本金属学会東北支部研究発表大会(秋田大)(号
頁)

25～26

第 27 回新構造・機能制御と傾斜機能材料シンポ
ジウム(FGMs2016)(日本大)28

第 99 回シンポジウム「加工と熱処理による優先方位制御｣(加工と熱処理による優先方位制御研究
部会シンポジウム)(日大)

軽金属学会

28～30

第37回日本熱物性シンポジウム(岡山大)29～12.1

2016 年真空・表面科学合同講演会 第 36 回表面
科学学術講演会・第 57 回真空に関する連合講演会(名古屋)

日本熱物性学会・ TEL 086
2518048
春木(岡山大)haruki＠okayamau.ac.jp
http://www.jstp2016.ss.okapu.ac.jp/
日本表面科学会， TEL 033431
4395
日本真空学会ofcvsj＠vacuumjp.org
http://www.vacuumjp.org/

日本鉄鋼協会・楢 TEL 033669
5933 educact＠isij.or.jp
岡https://www.isij.or.jp/muuf2jb1t
東 北 支 部 ・ 大 笹 TEL 0188892411(秋田大)
sasa＠gipc.akitau.ac.jp
傾斜機能材料研究 TEL 047
4695428会
fgms＠aero.cst.nihonu.ac.jp
http://www.fgms.net/

TEL 0335380232
http://www.jilm.or.jp/

月
1～2

第24回新粉末冶金入門講座(京都産業大)

粉体粉末冶金協会 TEL 075
7213650
info＠jspm.or.jp

1～2

電気加工学会全国大会(2016)(名工大)

1～2
4～7

電気加工学会・後 agoto＠me.sist.ac.jp
藤(静岡理工科大) TEL 053845
0127
http://www.jseme.or.jp/
安全工学会
TEL 0362062840 jsse2004＠nifty.com

第49回安全工学研究発表会(つくば)The 3rd International Symposium on Long 国際会議 LPSO2016 TEL 0963423547 内線3547
Period Stacking Ordered Structure and Its Relat- 実 行 委 員 会 ・ 河 村 lpso1＠kumamotou.ac.jp(熊大)
ed Materials(LPSO2016)(京都)
http://www.msre.kumamotou.ac.jp/
LPSO2016/

5～7

第42回固体イオニクス討論会(三重大)

5～8

第 23 回国際アコースティク・エミッションシン
ポジウム(京都)

7

エコデザイン・プロダクツサービスシンポジウ
ム(EcoDePS) 2016(東京理科大)7～9

第43回炭素材料学会年会(千葉大)8～9

第54回高温強度シンポジウム(松山)8～9

表面分析実用化セミナー '16―日常的な分析業務における JIS 並びに ISO 規格の利用(東京)8～9

キャビテーションに関するシンポジウム(第 18回)(九大)

102016 年度計算力学技術者( CAE 技術者)の資格認定試験(東京)14

第21回資源循環型ものづくりシンポジウム(名古屋)14

第100回シンポジウム「押出加工および鍛造の予測技術」～工程・工具設計のためのシミュレーシ
ョン技術～(日大)

14～16

走査型プローブ顕微鏡(30)ICSPM24(Hawaii)

応用物理学会・小 TEL 035802
0863 oda＠jsap.or.jp
田
http://dora.bk.tsukuba.ac.jp/event/ICSPM24/15～162016 年度技術者継続教育「先進コース」講習会
(神戸)

15～16

第 29 回信頼性シンポジウム―安心・安全を支える信頼性工学の新展開(東京理科大)日本マリンエンジ TEL 036453
9453 staff＠jime.jp
ニアリング学会
http://www.jime.jp
日本材料学会TEL 0757615321
RESYMPO2016＠jsms.jp


年月
第74回 レアメタル研究会(東大生産技研)
6(本号491頁)

12 ～ 13

第55回 セラミックス基礎科学討論会(岡山)

固体イオニクス学 TEL 059
2319419
会・小林(三重大) ssij42＠chem.mieu.ac.jp
日本非破壊検査協 TEL 075
3833494
会・塩谷(京大)
info＠iiiae.org http://iiiae.org/
エコデザイン学会 secretariat＠ecodenet.com
連合・宇野
http://ecodenet.com/EcoDePS2016/
炭素材料学会
FAX 0333682827
tansodesk＠bunken.co.jp
日本材料学会TEL 0757615321
http://www.jsms.jp/
表面分析研究会・ yasuo.yamauchi＠jp.yazaki.com
山内(矢崎総業)
http://www.sasj.jp/seminar/isoseminar16/
index.html
日本学術会議第三 TEL 092
8023449
部・安東(九大)
cav18＠nams.kyushuu.ac.jp
http://www.nams.kyushuu.ac.jp/～cav18/
日本機械学会・石 TEL 035360
3506 caenintei＠jsme.or.jp
澤http://www.jsme.or.jp/cee/cmnintei.htm
第 21 回 資 源 循 環 TEL 0527365680
型ものづくりシン ims＠nipc.or.jp
ポジウム実行委員 http://www.nipc.or.jp/sansien/symposium/
会
index.html
軽金属学会
TEL 0335380232
http://www.jilm.or.jp/

締切
参加予約
11.7
定員
20名

事前
9.30
定員
100名
事前参加
9.30

11.18

講演
8.22

定員
30名

定員
80名

レ ア メ タ ル 研 究 TEL 035452
6314
会・宮嵜(東大生 okabelab＠iis.u
tokyo.ac.jp
産技研岡部研)http://www.okabe.iis.utokyo.ac.jp/
japanese/index_ j.html
日本セラミックス TEL 086
2518896
協会 基礎科学部 kiso55＠ecm.okayamau.ac.jp
会・難波(岡山大) http://ecm.okayamau.ac.jp/kiso55/

本 会 記 事

開催日

名称・開催地・掲載号

主催・担当

24～25
26～27

Symposium on Surface Science & Nanotechnology ―25th Anniversary of SSSJ Kansai―(京都)2016年度技術者継続教育「先進コース」講習会

28

第22回高専シンポジウム in MIE(鳥羽商船高専)


年月
第75 回 レアメタル研究会(東大生産技研)(平成10
28年度最終回)(本号491頁)


～


日本金属学会春期講演大会(首都大学東京南大沢
キャンパス)(八王子)


年月
～
日本金属学会秋期講演大会(北海道大学)(札幌)

年
月
11～13
1st International Conference on Energy andMaterial Efficiency and CO2 Reduction in the
Steel Industry (EMECR2017)(神戸)

年
月
第18回材料集合組織国際会議 18th Internation5 ～10
al Conference on Textures of Materials (ICOTOM 18) (St George, Utah, USA)

20～24

Plasma Conference 2017(姫路)

問合先

締切

日本表面科学会・ TEL 066850
5401
大塚(阪大)
sssn_office＠chem.sci.osakau.ac.jp
日本マリンエンジ TEL 036453
9453 staff＠jime.jp
ニアリング学会
http://www.jime.jp
高専シンポジウム TEL 059925
8402
協議会他
soumukikaku＠tobacmt.ac.jp
http://www.suzukact.ac.jp/
レ ア メ タ ル 研 究 TEL 035452
6314
会・宮嵜(東大生 okabelab＠iis.u
tokyo.ac.jp
産技研岡部研)http://www.okabe.iis.utokyo.ac.jp/
japanese/index_ j.html
日本金属学会
annualm＠jim.or.jp
TEL 0222233685 FAX 0222236312
日本金属学会

annualm＠jim.or.jp
TEL 0222233685 FAX 0222236312

日本鉄鋼協会

emecr2017＠issjp.com

アブストラクト
ICOTOM 18 ・ 井 TEL 0722549316
上(大阪府立大)
inoue＠mtr.osakafuu.ac.jp
2016.11.15
http://event.registerat.com/site/icotom2017
応用物理学会他
TEL 0527353185
mnhrmt＠meijou.ac.jp

金属の歴史学問・技術・社会
山部

恵造 著

一方本書は，

採鉱・冶金など金属関連技術を扱った技術史書には，世界的に有名な G. アグリコラの「デ・レ・メタリカ」や宋応星の「天工開物」

宇宙の創生から現代までの超長期の観点で述べているなどがある．また我が国では，増田半蔵方綱と丹羽桃渓による「鼓世界中の金属関連技術を対象としている

銅図録」や下原重仲の「鉄山必要記事」，近年では西尾金属関連技術に加えて一般科学・技術や社会情勢・文化を併記

次郎の

している

「日本鉱業史要」を始めとした名著・良著が多数刊行されている．

ことが特徴である．

本書は金属が主体の二部から成る技術史書で，第一部では宇宙の始まりから紀元前までの，原子の誕生から金属元素への変遷や地球

個々の内容に関しては若干希薄である感が否めないが，金属や関における鉱床の生成，そして人類と金属との関わりの歴史が述べら

連技術発達過程の大局をつかむ上で，キーワード検索や辞書としてれている．また人類の進化過程における科学・技術との関わりや，十分活用が図れる．また読者個々人の関心に合わせて，例えば国・各時代の社会環境・文化などが簡潔にまとめられている．第二部で地域別や鉄または非鉄といった元素毎，或いは X 線関連技術といは紀元 0 年から現在までの金属関連技術を主軸にして，さらに一った項目別にピックアップして，技術の変遷や時々の社会情勢との般の科学・技術や時々の社会情勢・文化などが，対比形式で年表に関連を調べるなどの多彩な楽しみ方もでき，著者から読者への問いまとめられている．

かけやメッセージが伝わってくる書籍である．

従来出版された技術史書の多くは，当時の鉱工業技術について述

株 特殊金属エクセル([2016年

べているか，或いは対象国や地域の鉱工業技術の発達について記述

A5 判

けやき出版

220頁

池田大亮)

2,000円＋税]したものである．

ま て り あ 第巻 第号（） 発行日
発行所

2016年10月 1 日

公益社団法人日本金属学会〒9808544 仙台市青葉区一番町一丁目1432
TEL 0222233685 FAX 0222236312

ま て り あ 第55巻 第10号(2016)
Materia Japan

発
印
発

定価(本体,円＋税)〒120円
年間機関購読料金,円(税・送料込)
行 人 山村英明
刷 所 小宮山印刷工業株式会社
売 所 丸善雄松堂株式会社〒1050022 東京都港区海岸 1918




ã

1

ã

2

ã

3

平成28年10月 1 日発行「まてりあ」

５