工事報告

中央自動車道上田川橋 PC 合成桁大規模更新工事
三田村健二＊1・坂田圭信＊2・後藤健二＊3・赤穂健斗＊4

本橋は中央自動車道 園原 IC 〜中津川 IC 間の大規模更新事業のうち，PC 合成桁を床版打換えする計画であった。これまでプレストレストコンクリート（以下，PC）合成桁の床版取替えは，現場打ち床版による打換えが主流であったが，既設床版の鉄筋の斫り出しに時間と労力を費やし，また新設床版の現場施工は天候に左右されるなど，かぎられた対面通行期間内に完了しなくてはならない床版取替えには課題があった。
これらの課題に対して，本橋ではキャップスラブ工法（プレキャスト床版による取替え）を適用した床版取替えにより，工期短縮を図り，かぎられた規制期間内で工事を完了した。また，単純合成桁× 4 連をリンクスラブによりノージョイント化することで，走行性の向上と維持管理の改善を図った。
キーワード：PC 合成桁，PCa 床版，リンクスラブ，NAPP 工法
RC 床版が著しく損傷し，更新が必要であった。また，走1．は じ め に

行性の改善と漏水対策のためのノージョイント化も必要と高度経済成長期に整備された多くの高速道路の橋梁におされていた。床版取替えおよびノージョイント化は，約いて，大型車交通量の増加や経年劣化などによる床版の損70 日間の対面通行規制期間内に完了する必要があり，現傷は著しく，速やかな床版取替え工事の必要性が高まって場での施工量を可能なかぎり縮減するためのさまざまな工いる。本稿は，大規模更新事業における PC 合成桁の床版夫が必要であった。

打換えに代えて，PCa 床版を用いた床版取替えと 4 径間床

上田川橋上下線の床版取替え工事は 4 期に分けて行われ版連結（リンクスラブ）化により，工期短縮，走行性の向るが，本報告は設計と，床版取替えが完了した下り線の施上および維持管理の改善を図った上田川（かみたがわ）橋工について主に述べることとする。の設計および施工事例を報告する。

表- 1

橋梁諸元と工事概要

2．工 事 概 要工事名称

中央自動車道（特定更新等）
柳樽川橋他 9 橋橋梁補修工事

本工事は上田川橋を含め全 8 橋の床版取替えや付属物な発注者

中日本高速道路株式会社

施工場所自）長野県下伊那郡阿智村

どを更新する工事であり，1 回の対面通行規制期間に複数橋長および支間有効幅員

9.610 m 〜 9.843 m

工期の橋梁の床版取替えを実施する計画となっている。
上田川橋の橋梁諸元および工事概要を表 - 1 に，概要図を図 - 1 に示す。
上田川橋は上下線が近接する支間長約 30 m × 4 連の PC

構造形式

PC 単純合成桁× 4 連 → PRC 4 径間連結活荷重合成桁橋

床版取替え

RC 床版（ t = 210 mm）→ PCaPC 床版（ t = 220 mm）

壁高欄取替え プレキャスト壁高欄
支承取替え，伸縮装置取替え，落橋防止装置設置
下部工検査路取替え，排水装置取替え

橋梁付属物

上田川橋（下り線） L ＝125 000

9 500

438 500

図- 1PH7%

5 500
G1G2G3G411 340【段面は下り線を示す】

上田川橋の概要図（現況）Kenji MITAMURA：㈱ 大林組 土木本部生産技術本部橋梁技術部
Yoshinobu SAKATA：㈱ 大林組・JFE エンジニアリング ㈱ 特定建設工事共同企業体＊3
Kenji GOTO：中日本高速道路 ㈱ 飯田保全・サービスセンター＊4
Kento AKAHO：中日本高速道路 ㈱ 飯田保全・サービスセンター＊1＊2

Vol.62, No.5, Sep. 2020

10 770
1 030
8 500
1 240
990 50530 500 3 500 3 500
500
500 200
500
CL

2 000

2 300

6 100

F

2 500 16 179

MM

8 567

A2P3F

2 300

31 19821 3429 500

20 578

2 300

2 500

9 000MF

10 926

13 374

M4231 698

P2P1 0.000 %～4.9664 %A1F

4230 698

2 500

4231 198210

単純合成桁橋である。供用後約 50 年を迎える本橋は既設

41至）岐阜県中津川市

2017.8.11 〜 2021.3.22
このうち上田川橋の床版取替え施工
2019.5 〜 7 月：下り線Ⅰ期，2019.10 〜 12 月：下り線Ⅱ期
2020.5 〜 7 月：上り線Ⅰ期，2020. 9 〜 11 月：上り線Ⅱ期（予定）L = 125.0 m（PC 単純合成桁橋× 4 連）
30.4 m，29.9 m，31.3 m，30.4 m

35

工事報告
3．PC 合成桁へのキャップスラブ工法の適用
3.1hf

キャップスラブ工法の概要

hf：床版厚発注時の床版取替え方法は，標準的な現場打ち RC 床版で打ち換えるものであった。その場合，既設主桁から突出B 形状

図- 4ト（以下，WJ）ではつり出して再利用する。ハンチ筋については床版撤去とともに切断するが，エンクローズ溶接

一般的な PCa 床版の形状

140 kN

キャップなしにより復旧する必要があった（図 - 2）。
WJ はつり範囲

t：ハンチA 形状しているスターラップ，ずれ止め鉄筋をウォータージェッ

既設床版切断ライン

hft

キャップあり140 kN（圧縮）-3.00（N/mm2）

-2.50
-2.00
-1.50

既設床版切断ライン

-1.00
-0.50

WJ はつり範囲

スターラップ（再利用）

エンクローズ溶接

既設 PC 桁キャップの有無

既設ハンチ筋

ハンチ筋の復旧方法

WJ によりはつり出す鉄筋

0.50

橋軸直角方向応力度コンター（N/mm2）

継ぎ足される鉄筋
ずれ止め（再利用）

ハンチ筋（再利用）

図- 2

0.00

なし
あり

床版打換え時の鉄筋のはつり出し

1.00
1.50

張出し床版
支点部
上縁応力度2.701.30

応力度
比率

2.00
2.50

1.00
0.483.00（引張）図 - 5 PCa 床版キャップ形状の効果（T 活荷重載荷時の例）

この方法では，床版撤去に時間を要し，かぎられた交通規制期間内に床版打換えを完了できないことから，PCa 床4．既設合成桁のリンクスラブ化版を用いる計画に変更した。既設床版を主桁上フランジに沿って床版カッター（鉛直方向）とワイヤソー（水平方向）4.1で切断・撤去したのち，図 - 3 に示すように PCa 床版と発注時計画は単純桁を 4 径間連続化し，ジョイントレス既設 PC 桁を接合する構造である。
無収縮モルタル

リンクスラブの構造的特徴による走行性の改善と漏水対策を行う予定だった。内外 PC
ケーブルを併用して，床版打換えと同時に現場でプレスト舗装レス（以下，PS）力を導入するというものであったが，かぎられた交通規制期間内で施工を完了させるためには，現場作業量を縮減する必要があった。そこで，PCa 床版化し，床版のみを連結するリンクスラブを採用した（図 - 6）。
リンクスラブによる連結化は，断面力の状態が単純桁に近くなる特徴がある。図 - 7 に連結化の場合の活荷重によ無収縮モルタル

図- 33.2

あと施工アンカー

る曲げモーメント分布を示す。連結構造では，支点部において負曲げが約 85 % 低減されていることが分かる。これ

せん断キーにより，既存構造（単純桁）の挙動を変えることなく，ジPCa 床版と既設 PC 桁との接合部ョイントレス化を実現している。

PCa 床版の構造的特徴

床版連結区間（L = 842 mm）

既設合成桁は，上フランジの一部が床版ハンチ内に埋めPCa 床版込まれた形式である。主桁上に PCa 床版を設置する場合の床版形状としては，図 - 4 の A や B の形状があげられるが，A 形状の場合は主桁近傍で負曲げに対する床版厚が400 mm不足して構造が不成立，また B 形状の場合は既存の橋面高よりも，ハンチ厚分だけ橋面高が高くなり伸縮装置部や42 mm

既設 PC 桁縦断線形への影響が大きく，適用が困難であった。そこで，

床版間詰部

842 mm標準厚の 220 mm を確保した床版の下に突起を設け，既設

図- 6

主桁の上フランジを帽子（以下，キャップ）のように取り曲げモーメント（kN・m）囲む形状とした。このような形状とすることで，キャップがストラットとして機能して，負曲げによる床版の変形を抑制できる。床版上縁の最大引張応力度（橋軸直角方向）の低減効果は FEM 解析により確認した（図 - 5）。結果として，主桁フランジ上においても最小床版厚 220 mm で床版の構造を成立でき，ハンチ厚の分，路面高さが高くなる

連結構造-10 000-8 000-6 000-4 000-2 00002 000
4 000
6 000
8 000
10 00036連続構造連続 3 600 kN・m連結：570 kN・m ⇒約 85 % 低減

図- 7ことを回避できた。

床版連結の概要

活荷重による曲げモーメント

プレストレストコンクリート

工事報告
4.2

リンクスラブへの主方向プレストレスの導入

主方向 NAPP60T

上述したように，連結化によって支点部の負曲げは小さくなるものの，リンクスラブ区間は床版のみの断面で抵抗するため，橋軸方向上縁応力度がひび割れ発生限界を超過する。床版の長期耐久性を確保するため，床版コンクリー

横方向
1S15.2

トにひび割れを発生させないことを要求性能とし，支点上に位置する 3 枚の PCa 床版には，橋軸方向のプレストレスを導入することとした。
PCa 床 版 は， 橋 軸 直 角 方 向 に は プ レ テ ン シ ョ ン 方 式（1S15.2）で PS 力が導入されるため，主方向にも PS 力を与えるために NAPP 鋼棒を採用した。計算上必要とされる橋軸方向 PS 力は 1 主桁あたり NAPP60T ユニット（導写真 - 1

入 PS 力＝620 kN 相当）が 6 本である。このようにすべての PS 力導入作業は工場で完了するため，現地での緊張作

Step-1：地覆壁高欄 / 張出し床版切断・撤去業がなくなり，現場施工量の縮減に大きく寄与している。

一方向施工

写真 - 1 に二方向へ PC 鋼材を配置した状況を示す。

5．施
5.1

二方向への PC 鋼材の配置

壁高欄 + 張出し床版

工

施工概要

2019 年 5 月から 7 月までの A1 〜P2 区間と 10 月から 12月までの P2 〜A2 区間との 2 期に分けて，上田川橋の下り地覆 + 張出し床版線の床版取替え工事を実施した。上田川橋は，鋼桁と異なり，床版を引き剥がして撤去することは不可能であり，まStep-2：中間床版切断・撤去

た，サイクル施工では逆に工程がかかってしまう。そこで，すべての範囲の既設床版撤去後に新設 PCa 床版を架設す中間床版る手順とした。そのため，床版取替えする範囲にはクレーンを配置せず，橋台側に 400 t クレーン（ 2 期は 550 t）を，P2 橋脚側に 220 t クレーンを配置し，2 台の大型クレーンですべての床版を架設できる計画とした。また，既設床版の撤去および新設 PCa 床版の架設は一方向側から施工することで，撤去後の作業に速やかに取り掛かれる体制とした。PCa 床版による施工は，従来工法と比較して約 3 倍程

Step-3：桁上部床版切断・撤去度早く施工できると試算している。図 - 8 に全体施工フロー，図 - 9 に床版取替え STEP を示す。

桁上部床版

Step-4対面通行切替え

PCa 床版/伸縮装置設置

アスファルト切削

PCa 壁高欄設置

Step-4：PCa 床版 / 壁高欄設置

Step-1
地覆壁高欄 /張出し床版
切断・撤去
Step-2床版接合工

PCa 壁高欄
床版防水工
アスファルト舗装

中間床版切断・撤去
Step-3桁上部床版切断・撤去

交通施設物取付け

伸縮装置切断・撤去

対面通行切替え

図- 8Vol.62, No.5, Sep. 2020

PCa 床版

全体施工フロー

図- 937

床版取替え STEP 図

工事報告
5.2

PCa 床版の製作

切断作業の試験施工を実施し，切断精度を検証している。

キャップスラブ工法は，前述したように床版下に突起をその結果をカット割りなどの施工方法に反映させたこと設けて既設主桁の上フランジを帽子（キャップ）のようにで，工程を確保しつつ精度良く切断することができた。

取り囲む形状である。そのため，床版架設時に既設主桁の位置が設計と異なるとキャップがおさまらず架設できないことが懸念された。そこで，PCa 床版の製作に先駆けて3D スキャナーによる既設主桁位置の計測を行い，最小モルタル厚 20 mm を確保できるように PCa 床版のキャップP2P1位置を床版製作に反映させた（図 - 10）。また，床版形状

A2P3A1を決定する際に，床版割付けに合せておのおのの断面ごと復元に断面図を復元し，床版タイプをグルーピングすることで，タイプ数を最小化し，床版製作工程を短縮した。
一般的な PCa 床版とは異なり，ハンチがキャップ形状【既設断面図】と複雑なため，製作工場と検討を重ね，ハンチ部の型枠に

図 - 10は組立てを容易にする構造や横締めによる弾性短縮を考慮

3D スキャナーによる既設断面の復元切断ラインした工夫をしている。
5.3

既設床版の撤去

切断ライン

国内において，PC 合成桁の床版取替え実績はないが，類似の鋼合成鈑桁の床版取替えでの既設床版撤去では，既設床版を吊りながら切断し，撤去する方法が採用されていた。しかし，この方法では切断中はクレーンを必要とするため，1 ブロックずつしか撤去ができない。さらに，本工事では夜間に切断作業を実施できない条件であったため，かぎられた規制期間内では床版取替えを完了することが困難であった。そこで，主桁を利用し，規制期間前に主桁を利用した支保工で既設床版を仮受けできる構造を構築した

図 - 11

既設床版仮受用内部支保工（図 - 11）。これにより，床版切断作業を先行して進められ，あと追い作業で床版を撤去できるため，規制期間内の工程を短縮できた。また，本橋は床版と中間横桁が接合されているため，中間床版を鉛直切断しても水平方向にも切断する必要がある。そこで，床版と中間横桁が接合されていない状態では，偏載荷（ねじりの影響）や面外力が作用したときの挙動の影響が懸念されたため，3 次元 FEM 解析に【水平切断後】よりその影響を確認した。その結果，発生応力度の増大が見られたが 0.5 N/mm2 程度であり問題ないレベルであることを確認したため，中間横桁の切断を供用期間中に先行し

図 - 12て実施することとした（図 - 12）。これにより，さらに規中間横桁の先行切断状況制期間中の切断作業工程を短縮することができた。
深切り防止リング

詳細な既設床版撤去手順を以下に示す（写真 - 2）。
Step-1：対面通行規制切替え後，まず地覆，壁高欄，張出し床版をワイヤソーで橋軸直角方向に切断して分割し，床版カッターで橋軸方向を切断する。中分側は上り線の主桁を利用した支保工で仮受し，路肩側は吊切り撤去する。

Step-2：中間床版切断

Step-2：中間床版撤去

清掃のみで目荒らしが必要がないことを確認済みである。

Step-3：桁上部床版水平切断（養生前）

既設床版撤去完了

上記床版切断において，事前に鉛直方向および水平方向

写真 - 2

Step-2：支保工で仮受けした桁間の中間床版を床版カッターで切断して撤去する。その際，切断面が鉛直になるように勾配調整架台を使用して切断する。また，主桁を損傷させないように深切り防止リングを設置し管理を行う。
Step-3：中間床版を撤去したのち，主桁上部の床版をワイヤソーで水平切断して撤去したのち，切断面の不陸調整を行う。なお，床版と主桁の接合部の実験により切断面は，38

既設床版切断・撤去状況

プレストレストコンクリート

工事報告
5.4

PCa 床版の架設とモルタル充填

PCa 床版

エア抜きホース

事前計測結果から決定した位置に PCa 床版を架設し，主桁との間を無収縮モルタルで充填した（写真 - 3）。計
画当初，鋼桁とは異なり，キャップ形状のため，モルタルの未充填が懸念された。そこで，モックアップを用いてモルタル充填試験施工を実施し，排出孔を設けることでハンシールスポンジチ角部や側面せん断キーまでモルタルが充填されることを確認した。第Ⅰ期では排出ホースを，第Ⅱ期では PCa 床版に排出孔を設置して目視で確認できるようにした。また，

既設主桁

第Ⅰ期では充填検知センサーを設置して，ハンチ角部まで確実に充填できていることを確認している。
5.5

写真 - 3

ずれ止め鉄筋の施工

モルタル充填部詳細

ずれ止め鉄筋は PCa 床版架設前に，削孔および孔内清掃のみ行い，PCa 床版架設後に無機系あと施工アンカーにて設置した。耐久性照査をふまえて，ずれ止め鉄筋のうち床版上面側に，エポキシ樹脂塗装を施している（写真 - 4）。
なお，PCa 床版内に配置される鉄筋についても，同照査のエポキシ樹脂塗装

結果，すべてにおいてエポキシ樹脂塗装鉄筋としている。
5.6

壁高欄の設置無機系材料充填

壁高欄には，EMC 壁高欄を採用し，フルプレキャスト化

写真 - 4した。1 ブロック長 4 m を基本とした割付けにより，曲線線ずれ止め鉄筋施工完了

ずれ止め鉄筋施工状況
モルタル漏れ止めシール材

無収縮モルタル充填形を再現した。設置後は，壁高欄同士，壁高欄と床版をボルト接合した後，ボルト BOX をモルタルで保護する容易な壁高欄構造なため，他作業と干渉することなく作業可能である（図- 14）。これにより，床版接合部の施工やモルタル充填作

無収縮モルタル充填
連結ボルト（スリーブ内に設置するため，ボルト除去・高欄移設が容易）業と並行した作業が可能となり，全体工程を短縮できた。
5.7

床版接合部の施工

壁高欄

床版接合部には，常温硬化型の超高強度繊維補強コンクリート（以下，UFC）を用いた新たな床版接合工法を採用床版した（写真 - 5）。

無収縮モルタル充填
固定アンカーボルト（防食処理）（スリーブ内に設置するため，ボルト除去・高欄移設が容易）
専用定着具

橋軸方向鉄筋の継手には先端に加工などの無い通常の異図 - 13形鉄筋を用い，UFC 内の鉄筋定着長 6.5 φを採用すること

EMC 壁高欄の概要

で，床版接合部の幅を従来工法の約 50 % に低減している。
また，鋼繊維配合により橋軸直角方向の鉄筋が不要となるため，現場作業を省略したスピーディな接合部施工が可能となる。とくに，本橋のような合成桁では，ずれ止め鉄筋が多数必要であるが，干渉する横方向の鉄筋が接合部にな練混ぜプラントいため，接合部にもずれ止め鉄筋を配置でき，従来工法よ150 mm

りも床版側のあと埋め孔を削減できるメリットがある。
5.8

暫定仮接続部の施工

本橋は，前述したとおり，2 期に分割して床版取替えを実施している。そのため，Ⅰ期施工とⅡ期施工を仮接続して，2 ヵ月程度交通開放する必要があった。この仮接続部

打込み状況の構造については，新設床版と既設床版の間を現場打ちコ

写真 - 5ンクリートで仮接続することで対応した。また，Ⅰ期施工

接合部

常温硬化型の UFC 施工状況

時においては，路面は新設側と既設側で 100 mm 程度の段差となるため，擦付けが必要であり，伸縮装置部の嵩上げに樹脂モルタルを使用した「ドーロガード工法」を採用した（写真 - 6）。なお，Ⅱ期施工では，現場打ちコンクリートは新設床版を損傷させないように，WJ 工法を用いて撤去した。壁高欄は EMC 壁高欄を採用することで，接合ボルト
写真 - 6を取り外し，ジャッキアップするのみで撤去可能とした。

Vol.62, No.5, Sep. 2020

39

伸縮装置嵩上げ「ドーロガード工法」

工事報告詳細な施工手順を以下に示す（写真 - 9）。

6．支承取替えと主桁補強
6.1

Step-1：下部工横梁の劣化や損傷している箇所，鉄筋探査支承取替えなどの調査を行い，補修の必要性を判定する。また，鉄筋探査結果をもとに，ブラケットアンカーおよび支承ア現況は単純桁 4 連であり，支承条件は固定−可動が連続ンカーの削孔位置を計画する。

するものであった。しかし，床版取替え後は，4 連の単純桁が床版連結されるため，支承取替えのステップが床版取

Step-2：橋脚横梁の補修前にブラケットアンカーおよび支替えに大きく影響する（図 - 14）。そのため，Ⅰ期施工の承アンカーを削孔して型取りを行い，ジャッキアップブラケットの製作に反映する。

床版取替えが開始されるまでに A1 と P1 の支承を取り替えて支承条件を変更し，Ⅰ期施工の期間中に P2 〜 A2 のStep-3：ブラケット製作期間中に，下部工調査結果により支承取替えを行い，支承条件を変更することで，床版取替補修が必要と判断された箇所の補修を行う。補修方法は，劣化部を WJ 工法で除去後，吹付けまたは左官工法によえ工事を円滑に進めた。

る断面修復およびひび割れ注入を行う。

P2 支点部は，最終的には固定支承となるが，支承取替え後，主桁への影響を最小限に抑えるため，Ⅱ期施工の床Step-4：補修完了後，アンカーを定着し，ブラケットの設置を行う。

版架設直前までは可動支承構造としておき，床版連結直前に固定に切り替えた（写真 - 7）
。この新支承には，主桁Step-5：ジャッキを設置し，単動型の手動ポンプにてジャ側のアンカー鋼棒に変わり，主桁下フランジ側面に水平力ッキアップを行う。支承線 4 基を同時にジャッキアップ

支持鋼製リブを設置する構造の支承を採用している（写真して各ポンプの圧力差は桁ごとの反力差以内とし，上限- 8）。なお，支承条件の変更により，橋軸方向地震時の値は設計荷重時の反力とした。ジャッキアップ量はダイヤルゲージにより，上限値 3 mm で管理した。

水平力を分担する下部構造数が 1 基減るが，耐震照査の結Step-6：ジャッキアップ後，WJ 工法により台座コンクリー

果，補強などが必要ないことを確認している。

トおよび主桁下フランジ部を斫り，既設支承を撤去する。

M：可動F：固定

現況

A1P1P2P3F

MFMF

MF

Step-7：既設支承撤去後，台座コンクリートを施工して新支承を設置し，沓座モルタルを施工する。設置時の高さ

A2

管理は，ゴムの弾性変形量を考慮し，ジャッキアップ前Mと同じ高さになるように上げ越して設置した。
Step-8：台座コンクリートおよび沓座モルタルの強度が橋脚の設計基準強度以上であることを確認したのち，ジャ変更後

MFF

リンクスラブFF

リンクスラブFF

リンクスラブッキダウンを行う。ジャッキダウン後は，ゴムの変形やM支承のなじみにより高さが変化するため，経時変化を計測し，変位が収束したことを確認した。

図 - 14可動の状態

写真 - 7

支承条件の変更

横梁補修前

支承取替え前ブラケット設置

ジャッキ設置既設支承撤去

取替え完了

固定の状態

P2 支承（若番）の可動と固定の切替え部

水平力支持鋼製リブ

写真 - 8

写真 - 9水平力支持鋼製リブ

40

支承取替え状況

プレストレストコンクリート

工事報告
6.2

主桁補強

連結桁構造では，断面力の状態は現況からは大きくは変CF アンカー

わらないが，既存構造物が現行の B 活荷重に対応していないことから，主桁の補強が必要であった。上田川橋では曲げ補強およびせん断補強ともに，CFRP による補強を採用した。比較的大きな補強量が必要な桁下縁の曲げ補強にCFRP シート

は CFRP プレートを，補強量が小さなウェブのせん断補強には CFRP シートを採用した（図 - 15）。
曲げ補強範囲は，常時荷重に対して曲げひび割れ発生限界を超える応力度が生じる範囲に実施した。また，せん断補強については，終局荷重時に不足するせん断耐力を補う補強量とした。

側面図

施工は，主桁のひび割れ補修や断面修復を行ったのち，せん断補強を先行，ウェブに CFRP シートを貼り付け，CFCFRP プレート 断面図

図 - 15アンカーを設置する。せん断補強後，主桁下縁に CFRP プ

主桁補強の概要

レートを設置して曲げ補強を行う（写真 - 10）。

炭素繊維シートCF アンカー

写真 - 10

CFRP プレート

補強後全景

主桁補強の状況

7．お わ り に
本稿は，既設 PC 合成桁の大規模更新事業に伴い，PCa床版を用いた床版取替え，支承取替えおよび主桁補強の設計・施工事例である。本工法は，今後の PC 合成桁の床版取替えだけでなく，新設 PC 合成桁にも適用でき，工事で得られた知見をもとにさらなる工法の改善を行う予定である。
最後に，新しい構造の採用に理解いただき，ご指導とご助言をいただきました NEXCO 中日本ならびに関係各位の皆様に感謝の意を表します。
下り線完了（全景）

参考文献
1 ）仲田，富永，三田村，菅，池端，檜作：中央自動車道 上田川橋
PC 合成桁の床版取替え工事，橋梁と基礎，Vol.53，2019.11

Ⅰ期完了

写真 - 11

Ⅱ期完了

完成写真（下り線）【2020 年 6 月 30 日受付】

Vol.62, No.5, Sep. 202041