令和２年度（公社）砂防学会北海道支部研究発表会／砂防学会北海道支部奨励賞受賞講演
支部会員の皆様の日頃の研究に関する情報交換を目的に、令和 2 年度（2020年度）研究発表会を開催します。併せて砂防学会北海道支部奨励賞受賞講演を行います。今年は特に貴重な機会となりますので奮ってご参加願います。
日時：令和２年（2020 年）１１月６日（金）14：30～17：25
会場：北海道大学農学部総合研究棟１階 W109 号教室
プログラム
14：30～14：35

支部長開会あいさつ【前半 座長 笠井美青（北海道大学）】
14：35～14：50○厚井高志（北海道大学）、権田豊（新潟大学）

キラウエア 2018 年噴火時の防災対応とわが国の溶岩流対策の方向性
14：50～15：05○桂真也、関根猛*（北海道大学） （*：現・日本工営株式会社）

活発な移動を示す地すべりの移動量と相関の強い水文量の検討
15：05～15：20○田中健貴（北海道大学）

斜面土層内の水みちが斜面安定に与える影響に関する実験
15：20～15：35〇山田孝、片山和紬（北海道大学）

土石流先端部に形成される流木塊の運動特性と規模、形成プロセス
15：35～15：45 （休憩）【前半 座長 山田孝（北海道大学）】
15：45～16：00○早川智也ら（日本工営株式会社）

平成 30 年北海道胆振東部地震に伴い発生した表層崩壊の特徴について
16：00～16：15

間片大地、山田孝（北海道大学）

地震に起因した火山灰堆積斜面崩壊による崩土の長距離移動実態の解明～2018 年 9 月北海道胆振東部地震による厚真町の事例～1

16：15～16：30○村上泰啓、水垣滋、藤浪武史（寒地土木研究所）

平成 30 年北海道胆振東部地震における総崩壊地箇所数及び面積について
16：30～16：45○青木稔弥ら（北海道大学）

平成 30 年北海道胆振東部地震により崩壊が多発したテフラ堆積斜面の降雨浸透特性
16：45～17：05 【砂防学会北海道支部奨励賞受賞講演】
澤田雅代（（株）シン技術コンサル）
大規模な土砂移動が発生した扇状地河川における砂防調査と計画－2016 年台風 10 号によるペケレベツ川を例に－17：05～17：10 閉会※タイトルは発表者の意向などにより変更する場合がございます。

【参加費用】

無料【申込方法】
お名前、ご所属を添えてメールにてご連絡ください。
a5514@n-koei.co.jp （副支部長 早川宛）
【新型コロナ感染対策】
北海道大学のご配慮により定員 108 名の大きな教室をご用意いただいております。今回はその半数の 54 名を上限とし、密集を避けることといたします。
ご参加の際はマスクの着用をお願いします。
【CPD】
CPD（技術者継続教育）の履行実績については（公社）砂防学会の CPD を申請しております。
【問い合わせ】
早川まで

a5514@n-koei.co.jp011-557-80252

2018

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2018

6

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2018

mBrown et al. (2017), Journal of Applied Volcanology, Vol.
6, doi: 10.1186/s13617-017-0067-4; Neal, et al. (2019), Science, 363,
p. 367-374; USGS (2019), https://volcanoes.usgs.gov/vsc/file_mngr/
file-224/OVERVIEW_Kil2018_LERZ-Summit_June%202019.pdf,
2020-06-07; Witham (2005), Journal of Volcanology andGeothermal Research, Vol. 148, p. 191-233

456斜面土層内の水みちが斜面安定に与える影響に関する実験北海道大学広域複合災害研究センター 田中健貴
1.はじめに
山地斜面土層内に存在する連続した孔隙は「水みち」や「パイプ」などと呼ばれ、斜面崩壊跡地においてよく見られることから、斜面崩壊の発生に影響を与えていると考えられている（太田ら、1981）。水みちが斜面崩壊に与える影響について多田ら（2002）は模型実験を行い、水みちの排水システムとしての機能や、水みちが閉塞されることにより通水能力が変化することによって斜面崩壊の発生に影響を与えることを明らかにした。しかし、この実験では実際の斜面土層において見られる水みちの合流は考慮されていない。また水みちが斜面崩壊発生に影響を与える要因として地下水位の上昇による間隙水圧の上昇が挙げられる。八木ら（1983）は雨水浸透実験を行い、土層内の封入空気の影響で過剰な間隙水圧が生じることにより斜面崩壊が発生する可能性を指摘した。
以上より、本報告では土層内の水みちによる影響で発生する間隙水圧上昇ならびに斜崩壊について、水みちの合流の影響を検討する。さらに、降雨時に降雨による浸透水と水みちによる給水により、土層内に封入空気が生じると考えられるため、封入空気についても模型実験を行い、これらが斜面崩壊に与える影響について検討した。
2.実験方法2.1 実験条件と計測項目
実験装置概要を図 1 に示す。実験土層は幅 30 cm、厚さ 20 cm、斜面長 100cm、勾配 25 度で実験を行った。土層への給水は人工降雨装置（130 mm /h）、土層上端に設置した貯水槽、また水みちの上流端に接続した高水槽を用いて行った。図 2 に給水条件を示す。給水は 30 分毎に貯水槽水位を 5 cm ずつ上昇させ、20 cm を超えた後は高水槽によって水位を上げた。水みちの下流端は解放したまま実験を行った。実験土層には土層内の間隙水圧を測定するためのマノメータを 10 か所設けた。マノメータの水位、上流の貯水槽（あるいは高水槽）の水位、さらに給水量、流出流量を 5 分ごとに計測した。なお、水みちには内径 13 mm の塩化ビニル樹脂パイプを用いた。またこのパイプには直径 4 mm の孔を四方縦断方向に 2 cm 間隔で設けた。水みちを合流させるケースでは土層上流では 3 本の水みちを設置し、上流勾配変化点より 70cm で 1 本。土層内に空気を封入するケースでは、土層表面にに合流させた（図-1 下図）
珪砂を厚さ 3 cm 敷き実験を行った。
図 1 実験装置概要（上：断面図 下：平面図）
2.2 実験ケース
本稿では、4 つの条件で実験を実施した。つまり、水みちを設置しないケ、水みちが 1 本のケース 2、水みちが 1 本で土層に空ース 1（水みち 0 本）
気を封入したケース 3、土層内に設置した水みち 3 本を合流させたケース 4を行った。
3.結果
3.1 間隙水圧の変化
ケース 1 では斜面土層全体で間隙水圧が大きく、時間が経過しても他ケースと比較して変化は少なかった。ケース 2 では時間経過とともに間隙水圧が上昇し、斜面下部の勾配変化点上流側（マノメータ h、 i）で間隙水圧が大きくなった。このケースでは 125 分経過時に崩壊が生じた。ケース 3 で
図 2 給水条件の概要
は、実験開始直後から合流点付近（マノメータ d、 e）で間隙水圧が大きい傾向が見られ、ケース 2 の 60 分経過時と同程度であった。なお、崩壊は 35 分で生じた。ケース 4 では、時間経過とともに間隙水圧が大きくなること、また斜面下部の勾配変化点上流側（マノメータ h-i）で間隙水圧が大きい傾向はケース 2 と同様である。一方で、ケース 4 の間隙水圧は実験開始後 120 分以降（供給水位 20 cm 以上）ではケース 2 よりも大きい（図2）。このケースでは、崩壊は 125 分で生じた。
3.2 土層内貯留量の変化
図 3 に各ケースの給水量、流出流量、土層内貯留量を示す。ケース 1 では、パイプが無いため給水量も小さいが、流出量も小さい。ケース 2 および 4 では、パイプがあることで流出流量が大きい。ケース 3 はパイプによって流出流量が大きいが、合流部よりも上流側ではパイプが 3 本あることで、給水量が大きい。

7

4.考察とまとめ
ケース 1 はマノメータの水位は他のケースよりも大きい値を示したが他のケースと比較して上昇幅は小さかく、土蔵全体にわたる崩壊は生じなかった。ケース 2、3、4 の時に土層全体が崩壊する現象が発生し、ケース 3 では 2、4 と比べ、上流水槽の水位が小さい状態で崩壊が発生した。これは降雨による給水だけでなく、水みちによる給水が崩壊に与える影響が大きいことを示唆する。ケース 2 では給水水位が小さい時間帯は、間隙水圧が小さかった。これは水みちが斜面の安定化に及ぼす影響を示唆すると考えられる（図 4(a)）
。ケース 3 では間隙水圧は勾配変化点においてケース 2 よりも大きい値を示した。これは、水みちと降雨によって封入空気が生じること、それにより間隙水圧が上昇する可能性が示された（図 4(b)）
。ケース 4 では 3 本の水みちが 1 本に合流する付近でマノメータの水位が上昇していることから、合流による水みちから土層への給水量の増加が要因として考えられる。ここで多田ら（2002）は、バルブを閉じて水みちの通水能力を下げると、閉塞箇所周辺で間隙水圧が上昇し、崩壊が生じることを指摘した。上流水槽には 3 本の水みちが接続されている一方で流出流量は崩壊直前にはケース 2 と同程度になっており、水みちの合流により合流点付近で流下能力を超過したことが崩壊の要因の 1 つと考えられる。ケース 2 と 3 では勾配変化点周辺、さらにケース 4 では合流点周辺で、間隙水圧が大きかった。これらは水みちの排水能力が低下する箇所であり、水みちの排水能力が低下する箇所で水みち内の水が被圧状態になり、間隙水圧が上昇した可能性が示唆される（図 4(c)）
。
参考文献：太田猛彦ほか（1981）：パイプフローと山崩れについての 1 考察、昭和 56 年度砂防学会研究発表会概要集、pp.92-93、 多田泰之ほか（2002）：パイプの存在が斜面崩壊に与える影響の実験的検討、砂防学会誌、Vol.55 no.3 pp.12-20、 八木則男ほか（1983）：雨水浸透による斜面崩壊、土木学会論文報告集
Vol.330 、pp.107-114

図 1 各ケースにおける間隙水圧分布の時系列変化

図 2 ケース 2 とケース 3 の間隙水圧の比較

図 3 各ケースにおける間隙水圧分布の時系列変化

図 4 土層内の間隙水圧上昇における水みち・封入空気の影響

82020 年 11 ⽉ 6 ⽇ 令和２年度（公社）砂防学会北海道⽀部研究発表会

⼟⽯流先端部に形成される流⽊塊の運動特性と規模、形成プロセス
北海道⼤学農学研究院 ⼭⽥孝 ⽚⼭和紬
⼟⽯流に取り込まれた流⽊が⼟⽯流先端部付近に集まり,⿃の巣のような「流⽊塊」を形成し,⾕出⼝から流出する場合がある。
「流⽊塊」は, 橋を短時間に閉塞させる,流路屈曲部で流⽊塊が直進し,流路を越流するなどの危険がある。また，流⽊が単体で運動するよりも⼤きな衝撃⼒を及ぼす場合があることも考えられる。このような被害軽減のための基礎として,⼟⽯流とともに流出する流⽊塊の発達プロセスを解明し,⾕出⼝での流⽊塊の規模推定⼿法を提案することを⽬的として研究を進めている。
【令和元年度の成果の概要】
これまでに,AGU(⽶国地球物理学連合)の Landslide blog, You tube に過去 10 年程度内にアップされている
⼟⽯流や⼟砂流の映像資料(流⽊塊を運搬しているもの)を 8 事例収集した。映像から観察できる⼟砂移動現象と流⽊塊の運動状況の定性的な特徴を整理した結果,主なポイントして以下のことが分かった。
・流⽊塊は,流れの先端部付近に存在する。流⽊の軸⽅向はランダムである。
・流⽊塊を構成している流⽊は,相対的な位置をあまり変化させることなく流れに載って移動する。したがって，その速度は⼟⽯流あるいは⼟砂流の移動速度と等値とみなせる。
・⼟⽯流あるいは⼟砂流が拡幅部で横⽅向に広がると,流⽊塊は⼀部分解し,その⾼さは⼩さくなり，堆積する場合がある。
・流⽊塊を載せた⼟⽯流が河道屈曲部で偏流すると,流⽊塊は直進し,⼟⽯流から分離して河道から越流する場合がある。
次いで,2017 年 7 ⽉の九州北部豪⾬災害により⼟⽯流が発⽣した福岡県朝倉市妙⾒川の⽀川出⼝(幅約 8m)に流⽊塊が堆積している状況を調べた結果,⼟⽯流流動深(推定)と流⽊塊の⾼さの⽐は約 0.8 であり,流⽊の軸⽅向は,⼟⽯流の堆積⽅向に対してランダムであり,前述の映像資料の判読結果とも調和することが分かった。
以上の現地調査結果と映像資料判読から，流⽊塊の形成条件の⼀つとして，流⽊⻑と流路幅(河道幅)との⽐や⼟⽯流の流速変化(特に⼟⽯流先端部が流⽊を含むことによる減速)が関係していると考えた。
⼆次元流路を⽤いた予備実験の結果(ただし、勾配 15 度の結果のみ),流⽊塊が明瞭に形成される条件として，h/B≧1 かつ⽴⽊密度が⾼過ぎない，あるいは低過ぎないこと(本研究では，500 本/㎡未満かつ 70 本/㎡以上)が必要であると考えられた(h:流⽊の⻑さ、B:流下幅(河道内いっぱいに⼟⽯流が流れているときは河道幅と等値))。
また,h/B と流⽊塊構成本数には正の相関があり,h/B が同じであれば流⽊塊構成本数に⼤きな差はない。
流⽊塊の形成プロセスは,予備実験画像の PIV 解析の結果,概ね下記のように考えられる。⽴⽊区間に到達した
⼟⽯流は，⽴⽊を巻き込みながら流下する。⽴⽊区間を流下するにつれて⼟⽯流の中央部付近に流⽊が集合し，集合した流⽊と⽴⽊は中央部付近の⼟⽯流の流下を妨げる。減速した中央部に，流路端の流速の速い部分の流れに含まれる流⽊や後続の⼟⽯流が運んできた流⽊が追いつき，集まった流⽊が絡み合いながら流⽊塊が発達する。

⽚⼭和紬・⼭⽥孝(2019)：⼟⽯流の発⽣・流下に伴う流⽊塊発達に関する実験,2019年度砂防学会研究発表会概要集,p459-460, ⽚ ⼭ 和 紬 ・⼭ ⽥ 孝 (2019)： ⼟ ⽯ 流 の 発 ⽣ ・ 流 下 に 伴 う 流 ⽊ 塊 発 達 に 関 す る 実 験 ,第 38回 ⽇ 本 ⾃ 然 災 害 学 会 学 術 講 演 会 ， ⽚ ⼭ 和 紬 ・ ⼭ ⽥ 孝(2020)： ⼟ ⽯ 流 先 頭 部 へ の 流 ⽊ の 集 中 化 ,2020年 度 砂 防 学 会 研 究 発 表 会概 要 集 ,p179-180

9平成 30 年北海道胆振東部地震に伴い発生した表層崩壊の特徴について
日本工営株式会社○早川智也、梅谷涼太、永野統宏、三浦敏弘
北海道開発局 吉川契太郎
国土技術政策総合研究所 坂井佑介
宮城教育大学 古市剛久

1.はじめに
平成３０年北海道胆振東部地震に伴い、基盤岩上に堆積していた火山灰層を主とした表層崩壊が多数発生し(図-1)、甚大な被害が発生した（小山内ら 2019 ）。Kasai(2019) は崩壊地の地形的研究に
よ り 崩 壊 は 斜 面 勾 配 20 ° ～ 25 ° と 比 較 的 勾 配 が緩く、谷地形～平滑斜面に多く発生しているとしている。また石丸ら(2019)は、崩壊は Ta-d 層（9ka）
知決辺川で発生しやすく、北部地域では En-a 層（19～21ka）の崩壊が分布するとしている。それを受けて千木良ら(2019)は、露頭の詳細な観察により、すべり
近悦府川
面は Ta-d 層の基底部に形成された細粒軽石層のケースが最も多いと指摘している。本研究では、
厚真町役場
上記研究に加え、崩壊面積率の濃淡分布による傾厚真川
向分析、すべり面の土質特性等により、胆振東部地震に伴う表層崩壊の発生条件について考察する。

厚真ダム

頗美宇川

厚幌ダム

幌内川
鬼岸辺川
東和川

震源

図-23.地震最大加速度との関係
胆振東部地震は 2018/9/6 3：07 に最大震度 7を伴い発生し、同時に表層崩壊が発生している。
その地震について防災科学研究所の地震選択＆ダウンロード（https://www.kyoshin.bosai.go.
jp/kyoshin/quake/）から K-NET 及び KiK-net の強震データを取得し、崩壊面積率との関係について評価を試みた。近傍で観測された 3 成分（E-W 成分、N-S 成分、U-D 成分）の最大加速度から単純空間補間し、第 3 次メッシュにその位置の値を付与した。その比較結果を図-3 に示す。

頗美宇川における表層崩壊発生状況

2.崩壊面積率の分布的特徴
崩壊地の分布的特徴を把握するため、地域メッシュ（第 3 次）毎に崩壊面積率を算出した。第 3 次メッシュは約 1 ㎞四方となる。崩壊地については、地震直後のオルソフォト(2018.9.10-11 北海道開発局撮影)を用い、GIS 上で、崩壊・堆積に区分した形で判読を行い、崩壊ポリゴンから崩壊面積を求めた。なお、平坦地を除くために勾配 5°未満の範囲を第 3 次メッシュから除外している。その結果である崩壊ポリゴン及び崩壊面積率を図-2 に示した。それをみると、東和川沿い、知決辺川上流、
近悦府川上流、頗美宇川上流、厚幌ダム下流右岸、厚真ダム下流左岸付近に崩壊面積率 30％を超える地域が見られ、それに隣接して 10％程度の地域が分布し、一連の地形においても崩壊面積率の程度に有意な差が生じている。

10

本震時最大加速度と崩壊面積率の関係

60

E-W成分
N-S成分
U-D成分

50
崩壊面積率（％）

頗美宇川

図-1

崩壊面積率の分布

E-W平均
N-S平均
U-D平均

403020100200300

図-3400

500

600

700

800

900

最大加速度（gal）

1000

1100

1200

1300

1400

最大加速度と崩壊面積率の関係

U-D 成分は 200～450gal に集中し、1300gal を超 え る 範 囲 で 分 散 し て い る 。 N-S 成 分 は 500 ～700gal 程度に集中し、E-W 成分は 700～800gal 程度に集中していると読み取れる。また、平均値はそれぞれ U-D 成分が 432gal、N-S 成分が 628gal、E-W 成分が 742gal となった。これらのことから水平成分の加速度が強い地震動が崩壊発生範囲に発12010080604020

図-7

図-4 崩壊地と開度率 80%以下の分布(立体鳥瞰）
崩壊面積率と開度率 80％以下のメッシュ割合との関係をみると崩壊面積率が高くなるほど、開度率 80％以下のメッシュ割合が増えている傾向であることがわかる（図-5）（ただし、近悦府中流のように平滑斜面の崩壊が多い地点は除く）。
開度率80%以下のメッシュ割合

崩壊面積率（％）

60504030

近悦府上流
近悦府中流
※平滑斜面の崩壊が多いため傾向が異なる。

東和地区
※
※

支安平-2

厚真川上-2厚真川上-1

ハビウ川左岸-4東和-1支安平-4東和-5

厚真川上-3東和-4東和-2

支安平-3

幌里-5

支安平-1

幌里-2

幌里-1

0
ハビウ川左岸-7

開度率 80％以上

140

ハビウ川左岸-6

開度率 80％以下

塑性限界
液性限界
含水比

160

厚真川中-2

判読した崩壊地

180

ハビウ川左岸-3

現地調査地点（図-6）

東和地区

すべり面のコンシステンシー限界

200

ハビウ川左岸-24.現地調査からみた発生メカニズム
図-4 に崩壊地の分布を立体的に示した。判読した崩壊地は地形的に谷状の斜面に多いことがわかる。ここで斜面の着色は開度率の区分を示し、任意の 5m メッシュに半径 50m という条件で処理した開度率 80％以下のメッシュを「白」で表示している。ここで開度は半径 50m 以内に見える空の広さを現わし、「白」の地点は谷状の地形を意味する

すべり面の土層の含水比は、液性限界より高いか、液性限界と塑性限界の間に位置することがわかる。
いずれのケースも現地調査を行った平常な状態で、「液状」あるいは「塑性状」と土質強度が低いものであり、現地調査ですべり面としたことを裏付ける結果となった。地形的に谷状斜面であることが含水比を高める素因である可能性が高い。

含水比（％）

生しており、特に E-W 成分は卓越していることがわかる。これは、2016 年熊本地震においても水平成分の最大加速度が卓越していたと報告されており（谷本ら 2018）、共通した特徴が見られた。

すべり面のコンシステンシー限界

5.地震に伴う火山灰層の崩壊の条件の考察
上記の結果から地震に伴い火山灰層の崩壊が高い頻度で発生するには、①水平成分の最大加速度が卓越した地震動が発生すること、②谷状斜面において風化が進行した火山灰が斜面に堆積していることが条件として推察される。
①については崩壊を引き起こす地震動を絞り込めることを示唆しており、その因果関係については解明が望まれる。②については谷状斜面では火山灰層にすべり面となりうる風化した含水比の高い細粒火山灰層が形成されやすいことが示唆される。その結果、対象地域の谷密度が高い地形特性が谷状斜面の頻度を高め、崩壊面積率 30％を超える結果を引き起こしたと考えられる。

20引用文献小山内信智ら（2019）：平成 30 年北海道胆振東部
0102030405060708090
開度率80％以下のメッシュ割合
地 震 に よ る 土 砂 災 害 ， 砂 防 学 会 誌 , Vol.71 ，
図-5 開度率と崩壊面積率の関係
No.5，p.54-65
Kasai, M （ 2019 ）： Topographic effects on
崩壊地の縁の露頭を
frequency‑sizedistribution of landslides
triggered by the Hokkaido Eastern Iburi
図-6 に示した。崩壊面
Earthquake in 2018 ， Earth, Planets adからの対比により、Space 2019，p.71-89
Ta-d 層の下部に見られ る 風 化 し た 細 粒 火 石丸 聡ら（2019）：地形発達史的観点からみた北海道胆振東部地震による斜面崩壊の発生場，令山灰層がすべり面と和元年度応用地質学会発表予稿集同定できる。すべり面
千木良雅弘ら（2019）：2018 年胆振東部地震によの土層をサンプリンる降下火砕物の崩壊：特に火砕物の風化状況にグし、塑性限界試験、ついて，京都大学防災研究所年報第 62 号 B
液性限界試験、自然含：2016 年 4 月の熊本地震によっ水比試験を行った。同 谷本 進ら（2018）て発生した特異な土砂移動現象についての考察，様の 調査 を図 -1 に 示
第 9 回土砂災害に関するシンポジウム論文集す 20 地点で実施している（図-7）。その結果、
図-6 崩壊地露頭観察結果
10011地震に起因した⽕⼭灰堆積斜⾯崩壊による崩⼟の⻑距離移動実態の解明〜2018 年 9 ⽉北海道胆振東部地震による厚真町の事例〜
北海道⼤学農学院

間⽚⼤地

北海道⼤学農学研究院 ⼭⽥孝
１． はじめに
平成 30 年 9 ⽉ 6 ⽇午前３時 7 分に北海道胆振地⽅中東部を震央としてマグニチュード 6.7 の地震が発⽣した。現⾏の⼟砂災害警戒区域の対象となる斜⾯の勾配よりも緩い勾配で相当数の⼭腹崩壊が発⽣し、被害の及ぶ想定距離を超えて⼟砂が到達した事例が多い。地震による崩⼟の⻑距離移動実態についてはいくつかの先⾏研究があるが、降下⽕砕物堆積箇所のすべり⾯剪断⾯付近の堆積構造が、崩⼟の⻑距離移動にどのように影響するのは不明な点が多い。本研究では、平滑斜⾯での滑動タイプの崩壊を対象とし、すべり⾯剪断⾯付近・流下場の堆積層構造の組み合わせと、等価摩擦係数（みかけの動摩擦係数）との関係について明らかにすることを⽬的とする。
。
２． 研究⽅法
２．１⾃然停⽌型崩⼟の抽出
崩積⼟の形状が⾃然停⽌型（⼭腹の崩壊地から流出した⼟砂が、対岸地形や他の崩積⼟の影響を受けずに平坦地に⾃然停⽌しているもの）となる平滑な崩壊地を、空中写真を利⽤し、厚真町において発⽣した崩壊 6600か所から 59 か所抽出した。抽出した崩壊地 59 カ所それぞれにおいて「崩壊発⽣場」、「流下場」、「氾濫・堆積場」の三つに区分けした。その後、ArcGIS を⽤いて地形解析を⾏った。そして、現地調査可能な箇所を、抽出した 59 カ所からさらに 19 カ所選別した。19 カ所の現地アクセス可能事例において、崩壊深、堆積層、層構造、崩⼟の上に存在する⽴⽊群の攪乱状況などを調査した。
２．２崩⼟の⻑距離移動に関わる要因の考察
とくに崩⼟が⻑距離移動した事例のうち３箇所については、トレンチ調査により崩⼟の内部構造を調べ、特徴的な堆積層に着⽬し、崩⼟の⻑距離移動の要因について考察した。それぞれの崩壊地において、崩壊発⽣場、流下場、氾濫・堆積場における諸々のデータを⽤いて、崩⼟の⻑距離移動に関わる要因の検討・考察を⾏った。
⽤いたのは、以下の５つの指標である。
①「位置エネルギー=mgh(J), m:崩⼟の質量,σ(g/cm³)：⼟粒⼦の密度=2.6,g(m/s²):重⼒加速度,h(m):崩壊地の⽐⾼,⼟壌の空隙率:0.4」②｢摩擦速度=u*=(ghsinθ)^(1/2)(m/s), H(m):流動深（本研究では滑落崖の⾼さ）, g(m/s^2):重⼒加速度,θ:斜⾯勾配（崩壊発⽣場の勾配を参照）」③「勾配変化率」崩壊流下場（流下場がない場合は崩壊発⽣場）と氾濫・堆積場の勾配の⽐④「等価摩擦係数=H/L ,H(m):崩壊地の⽐⾼ L(m):崩壊源の最上端を基点として崩⼟の先端までの⽔平距離⑤「流下⽐＝ｌ／H（l:流下・堆積部の⻑さ,H:崩壊部の⽐⾼（本研究では崩壊発⽣場の⽐⾼）」
その後、現地調査可能な崩壊地 19 カ所から、崩⼟の形態を「滑動タイプ」と「流動タイプ」に分類した（崩⼟の上に存在する⽴⽊群がほとんど乱れずに存在する場合は「滑動」、⽴⽊群が倒伏・枯死している場合は「流動」とみなした）。そのうちの滑動タイプ 7 カ所から、崩⼟の内部構造を観察するための調査トレンチ箇所を等価摩擦係数の値に着⽬して、⽐較的等価摩擦係数の値が⼩さな 2 カ所（朝⽇地区（等価摩擦係数 0.17）、東和地区（等価摩擦係数 0.14））と、⽐較的等価摩擦係数の値が⼤きな桜丘地区（等価摩擦係数 0.35）を選定した。

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滑動タイプ 3 カ所について、崩壊滑落崖での堆積層序、崩⼟流下場での旧地盤の堆積層を調べるとともに、崩⼟氾濫・堆積場でのトレンチ掘削によって崩⼟堆積層内の不攪乱状況を確認し、旧地盤との境界付近でのすべり層の観察・試料採取を⾏った。
３． 結果・考察
３． １実態
L/H(L:斜⾯法尻から崩⼟の先端までの⽔平距離,H:斜⾯の鉛直⾼)とL との関係図に、抽出した 59 カ所の崩⼟のデータを⼊れた結果、59 カ所の多くが崩壊斜⾯の勾配が 30 度未満、30 度以上にかかわらず、現⾏の⼟砂災害警戒区域の領域から外れて⻑距離移動したことが分かった。
３．２崩⼟の⻑距離移動に関わる要因の考察
等価摩擦係数が⼩さいほど流下⽐が⼤きくなる傾向があること(図-1)、
厚真町の 19 箇所の事例は、⽯川のデータ（1999）よりも⼩さな位置エネルギーと摩擦速度で、同じ程度あるいはそれ以上の流下⽐を⽰すこと 図-1 等価摩擦係数と流下⽐の関係図(図-2,3)、滑動タイプの崩⼟の⽅が流動タイプのものよりも⼤きな流下⽐を⽰す場合があることが明らかになった。そこで崩⼟の滑動タイプ 3事例(東和地区：等価摩擦係数 0.14，朝⽇地区：等価摩擦係数 0.17，桜丘地区：等価摩擦係数 0.35)を対象として、崩壊発⽣場、崩⼟の流下場、氾濫･堆積場のすべり⾯ならびに崩⼟の運動時の崩⼟底⾯境界付近の堆積層構造に注⽬した。トレンチ調査対象の三箇所のいずれの層も攪乱されておらず、それぞれの層境界は明瞭であった。こうした実態から、トレンチ掘削した 3 箇所での崩⼟の移動形態は滑動タイプとみなすことが可能であり、単純な質点滑動モデルで表現できると考えられる。その場合の崩⼟の移動に影響する要因は、動摩擦係数(等価摩擦係数)となる。東和地区の崩壊発⽣場、流下場、氾濫・堆積場のすべり⾯、崩⼟底 図-2 位置エネルギーと流下⽐の関係図
⾯境界層の堆積層は、いずれも Ta-d ⾵化軽⽯層と泥岩⾵化層である。
朝⽇地区の崩壊発⽣場と流下場は、Ta-d ⾵化軽⽯層と褐⾊粘⼟層、氾濫・堆積場は Ta-d ⾵化軽⽯層と⾵化泥岩層である。これらに対して、桜丘地区では(流下場はない)、崩壊発⽣場は Ta-d ⾵化軽⽯層と円礫を多数含む段丘堆積層、氾濫・堆積場は Ta-d ⾵化軽⽯層と褐⾊⼟壌(旧地盤)である。東和地区、朝⽇地区では、⾼含⽔状態の⾵化泥岩あるいは褐⾊粘⼟層が崩⼟のすべり台であり、崩⼟の底⾯は⾼含⽔状態の Tad 軽⽯⾵化層であるため、崩⼟の滑動時に動摩擦係数が⼩さくなり、地震動や滑動時の振動によって間隙⽔圧が上昇してすべり⾯液状化のような現象が発⽣し、結果として⻑距離移動したと考えられる。それに対して、桜丘地区では、崩⼟の底⾯直下位層に粗度の⼤きな段丘堆積層

図-3 摩擦速度と流下⽐の関係が存在するため、動摩擦係数か⼤きくなった可能性がある。
４．参考⽂献１）森脇寬（1987）：崩土の到達距離予測, 地すべり, 第 24 巻, 第２号, 24-2 ２）石川芳治（1999）：地震による土石流の発生に係わる地形,地質条件 砂防学会誌,Vol.51,No.5,p.3542,1999
３）○小山内信智・海堀正博・山田孝・笠井美青・桂真一郎・桂真也・古市剛久・柳井清治・竹林洋史・藤浪武史・村上泰啓・伊波友生・佐藤創・中田康隆・阿部友幸・大野宏之・武士俊也・田中利昌・小野田敏・本間宏樹・柳井一希・宮崎知与・上野順也・早川智也・須貝昂平：平成 30 年北海道胆振東部地震による土砂災害 砂防学会誌 2019 年 71 巻 5 号 p.54-65５）○臼杵伸浩・田中義成・水山高久：移動距離の長い地すべりの実態 砂防学会誌, Vol. 57, No. 5, p.47-52, 2005 ６）佐々恭二（2007）：地すべりダイナミクスの発展 京都大学防災研究所年報 第 50 号 A 平成 19 年 4 月 pp.93-109 ７）宮本邦明(1992)：土石流流動のメカニズム(1) 砂防学会誌 45 巻 4 号 p.40-45 ８）荒井信行・清水康行：現場のための水理学(3)-掃流
砂と河床変動-（1998 年 1 月、北海道開発局土木試験所河川研究室にて発行）p35-50 ９）近堂祐弘（1985）：北海道の特徴的な土壌―１≪火山性土壌①≫火山灰の起源と分布 アーバンク
ボタ NO.24 JUNE 1985 株式外車クボタ p2-5 １０）千木良雅弘・中筋章人・藤原伸也・阪上雅之（2012）：2011 年東北地方太平洋沖地震による降下火砕物の崩壊性地すべり 応用地質,第 52 巻,第 6 号,222-230 貢,2012 １１）佐藤達樹・千木良雅弘・松四雄騎（2017）：2016 年熊本地震により発生した阿蘇カルデラ西部における斜面崩壊の地形・地質的特徴 京都大学防災研究所年報 第 60 号 B 平成 29 年 pp.431-452

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30LP(2018)LP

14(2018)

1.0000

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1,000

10,000m2

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1,000,000

100

1,000

10,000m2

100,000

1,000,000

1.00000.10000.01000.00100.00011,000,000(m3)(Guzzetti)

y =0.074x1.45

100,000

10,000y =0.8411x1.0828
R²=0.8806
1,000

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10,000(m2)100,000

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Q

V
Q

V
V

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V

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Q tr

GhGb

G
Gtr h

Gtr b

24

Dtr

DQs

Q s /G

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28