日本包曇学会厳ＶｂＬＪノVbbIa992）

一)総論文

段ボール箱の圧縮強さに及ぼす
圧縮速度の影響
高田利夫。
中嶋隆勝＊

寺岸義春掌
村上義夫＊

野上良亮＊

InfluenceofCompressiveSpeedonCompressive
StrengthofCorrugatedFiberboardContainers

ToshioTAKADAYOshihamTERAGISImRyousukeNOGAMI，
ＴａｋａｍａｓａＮＡＫＡⅡＭＡ，ＹＯｓｈｉｏＭＵＲＡＫＡＭＩ

ＴｈｅｍａｍｐｕｒｐｏｓｅｏｆｔｈｅｐＩ℃ｓｅｎｔｐａｐｅｒｉｓｔｏｍａｋｅｃｌｅａｒｔｈｅｅｆｆｅctofvanousconditionsontheclもep－１℃latedsbUngthofthecorrugatedfiberboaIdcontaine1sThe

expenmentalstudywascaniedoutinvanousconditions；comprBssivetestspeeds（0.1,

1,10,100ｍｍ／min),componentmaterials,dimensuonsandmoistu妃contentsofcoⅡTugatedfiberboardcontaine垂ＴｈｅｍａｍＩ℃sultsObtainedareasfOUows：(1)Ｃｏｍｐ”ssivestrmgthPis塵latedwithcomp１℃sslvespeedV,ｓｕｃｈｔｈａｔ
Ｐ＝α＋β・log、（V／10）

wheI℃aisthestandaIdcomp"ssuvest1℃ngthwithcomp1℃ss1vespeedlOmm／min,
ａｎｄβｉｓｔｈｅｓｐｅｅｄｃｏn℃ctedstI℃ngth．

(2)Ｔｈｅｍｔｅｏｆｄｅｃ妃aseofcomplもssivest１℃ngthmc妃aseswiththedecr巴ａｓｅｏｆｃｏｍ－ｐＩ℃ssivespeedfbrthecolmgatedfiberboardcontaine応whosestandardcompI℃ssuve
sb℃nｇｔｈｉｓｓｍａｌ１．

(3)Ｔｈｅｓｐｅｅｄｃｏn℃ctedst妃ngthβispmportionallmeaIlytostandamcomp”ssive
stlmgthα；β＝４７．２＋０.O754a

Thus，wecanfinaUyestimatethecompmessuvestIもngthPfbrthegivencompI℃ssuve

speedVandthestandardcompⅡ℃ssivest”ngtha・Especially,thisequationisindependentofcomponent,dUimensions,andthemoistuI℃contentofcoITugatedfiberboa1dcont2Eine唾

Keywords：Colmgatedfiberboardcontainer,Speedcon℃ctedst妃ngth,Ｃｏｍｐ1℃sswespeed，CompressUvestmength,Standardcomp”sslvestIもngth,Degmdationcoefficient●●･大阪府立産業技術総合研究所（〒５５０大阪市西区江之子島２－１－５３）－６１－

段ボールjiiFda圧》､;麟さに及ぼす汪砿i薗度の彰騨

要旨

内容品に損傷を与えることがある。そのためにクリープの影響を知ることは包装設計にお段ボール箱の圧縮強さに及ぼすクリープのいては重要なことであり、数多くの試料と時影響は、圧縮強さと圧縮速度との関係から推間を費やしてケリカヅトら')を始めとして多定できる。本報では、この関係を詳細に知る

くの研究鋤314)が行われているが､段ボールのことを目的として、圧縮速度を0.1,1,10,

材質等により得られる結果が異なる5)のが現100ｍｍ／ｍｍの４条件とし、この関係に及ぼ状である。このような状況のもとで、著者らす諸因子として段ボールの材質、水分およびは圧縮試験による圧縮速度と圧縮強さとの関

段ボール箱の寸法を変えた実験を行ったとこ

係からクリープの影響を推定する方法`)を提ろ、これらの因子に関係なく以下の結果を得

案した。

た。

そこで本報では、圧縮速度と圧縮強さとの（１）圧縮強さＰと圧縮速度Ｖとの関係は、圧関係を詳細に知ることを目的として、この関縮速度10ｍｍ／ｍinのときの圧縮強さα係に及ぼす諸因子として段ボール箱の寸法やを標準圧縮強さ,βを速度補正強さと定段ボールの材質および水分の影響について実義すると、対数関数を用いて次式で表せ

験から検討を加えた。

る。

Ｐ＝α＋β・1091。（V／10）

2.実験（２）標準圧縮強さの弱い段ボール箱ほど圧縮速度が減少すれば圧縮強さの低下する

２．１試料

割合が大きい。

本研究に用いた段ボール箱は、形式がJIS（３）速度補正強さβと標準圧縮強さαとののコード番号0201(旧形式Ａ－１形)で、以下関係は、次式のように一次関数で表せに示す２グループのものを製作した。

る。

（１）試料Ａ～Ｇは、箱の内寸法が363ｘ３０２

β＝４７．２＋0.0754α

ｘ２５８ｍｍで、ＴａｂＩｅｌに示す段ボール

上式より、標準圧縮強さがわかれば任意のの原紙構成および段の種類とした。

圧縮速度における圧縮強さが推定できる。
TabIelBoa｢ｄｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎａｎｄｆＩｕｔｅｓｉｚｅ
ｏｆｓａｍｐＩｅＡ～Ｇ

1.緒言

農林水産物の輸送に幅広く使用されている。
ところが、段ボール箱は、倉庫等に長期間保管されると積み上げ荷重により胴ぷくれとい
われるクリープ座屈を起こし、保護している－６２－

Boardcomposition

Ｋ280／GSl25／K280
B220／GS125／B220
C170／GS125／C170
B220／GSl25／B220
B220／（GSl25）３／B220
B220／ＤＫ200／B220
B220／ＦＫＭｌｌ５／Ｂ220

Flutesize

ＡＡＡＢ蛆ＡＡになくてはならない包装容器で、工業製品やSalnpleＡＢＣＤＥＦＧ

段ボール箱は、物流活動を円滑にするため

日本包菱学会諺VOjLIjVbLIQ99の(2)試料Ｈ～Ｏは、段ボールの原紙構成がTable３．４に段ボールの原紙特性を示す。

Ｂ220／GS125／B220,段の種類がＡ段

但し、試料ＢとＨとは、仕様が同じであるがの両面段ボール箱で、Ｔａｂｌｅ２に示す内製造季節の違うものである。

寸法とした。

2.2前処置条件および水分測定
試料Ａ～Ｇについては、恒温恒温に保ち温Tabｌｅ２ＩｎｔｅｍａＩｄｉｍｅｎｓｉｏｎｏｆｓａｍｐＩｅＨ～０

湿度条件を20℃65％RH、２０℃90％ＲＨおSanlplelnternaldimension

よび40℃95％ＲＨの３条件で24時間以上放mm

ＨＩＪＫＬＭＮＯ

363×３０２×２５８置した。試料Ｈ～Ｏについては、恒潟恒温に

３６３×３０２×７９２
３６３×３０２×５２５３６３×３０２×１８０
７３２×３０２×２５８
３００×３０２×２５８
２５０×３０２×２５８
６１０×３６３×２５８

保ち温湿度条件を20℃65％ＲＨの1条件で２４時間以上放置した。また、試料B､Ｄについて

は10℃の水に１分間の浸せきを、試料Ｅについては10℃の水に３分間の浸せきを行った。
水分は、試験終了後面２の中央部を１５０×40ｍｍ程度切断し、JISP8127によって求めすべての試料は、無印刷で、紙粘着テープ

た。

をI字貼にした封絨を行い､箱壁面が内側に座屈するとき内フラップが支えになるのを防止

2.3実験方法

するために内フラップと外フラップを封絨前実験に用いた試験機は、島津製作所製のオにはさみ治具で固定した。

ートグラフAG-50kNB特型で、圧縮速度は｢abIe3Pe『fo｢manceofIine「ａｎｄcorrugatingmediumofsampIeA～Ｇ
Ring-crushstrength
Machinedirection

N

Basis

CrossdirectionNweightg／ｍ２

K280７７５Ｂ220６１０
Ｃ170３５７

詔俎型

１２５

２８１
２２４

Cormgated ，Ｋ200５３１
Ｇｓ125２０２
ＦＫＭ１１５１７８

肥組弱
４１１

２０８

LinelP

medimm

１７２
１２７

１１９

TabIe4PerformanceofIine「ａｎｄｃｏ｢『ugatingmediumofsampIeH～０

1Ｘソ

CorrugatedmediumGS125188

－６３－

123

段ボール鋳の圧）雛;さに及ぼす圧溺趨度のj膠騨

０．１，１，１０，１００ｍｍ／ｍinの4条件で圧縮荷重

縮量(初期荷重は通常196Ｎであるが本研究でと変位量を測定した。試料数は、－測定条件はON)とした。最初のピークを圧縮強さとし(材質、前処置条件、圧縮速度）につき各５個たのは、試料Ａ～Ｇについて比較すると２０℃ずつ使用し、測定値は５個の平均とした。

65％ＲＨの温湿度条件では荷重ピークが数次

また、実験時の温湿度条件は全実験を通じあった試料は140（＝７×４×５)個中65個でて20℃65％RＨとしたが、これと異なる前処あったが、２０℃90％ＲＨでは25個で、４０℃置条件の試料については、試料を900ｘ８００

95％ＲＨでは９個というように、高温多湿状

ｘｑＯ４ｍｍのポリエチレン袋に入れた状態で態になるほど荷重ピークが１つしかない試料実験を行った。

の比率が増加し、最初のピーク時の圧縮量もほぼ同程度であるためである。各試料および3.結果および考察

各前処置条件における圧縮速度0.1,1,10,100ｍｍ／ｍｉｎの時の圧縮強さ（Ｎ)および水

3.1圧縮強さ水分および斤錦畳分(％)および圧縮量（ｍ、)の測定結果を

荷重変形曲線において、圧縮荷重の最初の

TabIe5～９に示す。

ピークを圧縮強さとし、その時の変形量を圧Table５

ＴａｂＩｅ５～ｇより、各試料および各前処置

CompressivestrBngth，moisturecontentand
compressivBdisplacementofsampleA～Ｇ
ａｔ２０℃６５％ＲＨ

SampleCompressivestrength（ａｔ0.1,1,10,100函/､in）Moisturecontent

Ｎ●●●●●●●

８９９９９９８

Table６

７１１１１０５

ＡＢｃＤＥＦＧ

2450,2552, 3010, 3181
2059,2257, 2339, 2755
1658，1875, 1905, 2062
2130,2285, 2446, 2818
3794,4120， 4718, 4942
3340,3768, 4109， 4281
1769,1975, 2154, 2450％

Compressive
displacelNent
mm

'8.7

17.5
16.5
10.4
20.5
18.7
17.1

Compressivestrengthmoistu『⑧contentand
comp『essivedisplacementofsampIeA～Ｇ
ａｔ２０℃９０％ＲＨ

SampleCompressivestTength（ａｔ0.1,1,10,100ｍ/ﾛin）
Ｎ

ＡＢＣＤＥＦＧ

1415,1563,1821,2205
1047,1189，1384,1675
774,866,995,1154
1112,1218，1387,1601
2014,2134,2534，2933
1784,1929,2166,2548
924,1047,1226,1436

6４

MoistIre
content

ComplPessive

displacement

％

Em

14.2
14.8

20.7
18.9

15.3
14.5
14.6
14.0
14.8

16.7
13.8
22.1
18.1
18.3

日本包鋳学会議VbJLZ」Vb.’α992）

TabIe7CcmprBssivestrGngth,moisturecontentand
comprGssivedisplacement0fsampIeA～Ｇ

ａｔ４０℃９５％ＲＨ

SampleCoⅢpressivestremgth（ａｔ0.1,1,10,100囮､/､in）
Ｎ

％
19.6
20.2
20.0
20.0

１Ｉ

９９、分‘？？

１畷硴函魍剛麺噸（ｘＵの二Ｕ１Ｌ（】）（【ＵのｘＵ（、）■■Ⅱ１Ⅱ

Table８

的万弱、印四囲

ＡＢＣＤＥＦＧ

727, 868,
557, 669,
457, 545,
537, 622,
1206, 1411,
840, 919,
515, 604,

Moistu｢econtent

18.6
20.0

20.2

ｃｃ囮pressive
displacement
mm

19.3
18.4
15.7

12.4
21.6
17.2
16.7

Compressivest｢engthomoistu『econtent

andcompressivedispIacementofsampIe
BD0Eatsoak

SampIeCo層pressivestrength（ａｔ0.1,1,10,100ｍ/､in）
Ｎ

％

171,
134,
246,

切乃皿
２１３

Ｐ９■

１上１Ⅱ１▲

Table９

記陀鍋

ＢＤＥ

115,
82,
181,

MOisturecontent

Compressive
dispIace鴎nｔ
国、

38.0

13.3

40,0

8.2
17.3

48.6

Ccmpressivestrength・moistu｢econtentand
compressivedisplaceｍｅｎｔｏｆｓａｍｐＩｅＨ～Ｏ

ａｔ２０℃６５％ＲＨ

SampleCompressivestrength(ａｔ0.1,1,10,100ｍｍ/ﾛin）Ｎ

Moisturecontent％
７８９１００３８■①●●●●●●

８８８９９９９８ＨＩＪＫＬＭＮＯ

1761,1766,2002,2234
1609，’709,1854,2158
1656,1761,19k'2,2178
1714,1882,2013,2277
2386，2577,2744,3191
1451,1654,1755，’991
1586,1636,1845,2033
2853，3012,3285,3677

Compressive

dispIacement
mm

17.9

17.1
17.3
18.2
17.3
16.8
17.０
１７．７

条件において、圧縮速度が増加すれば圧縮強さも上昇するが、圧縮量はほぼ一定である。

3.2段ボールの材質の影響

また、前処置条件が多湿状態になれば、段ボ

試料Ａ～Ｇの圧縮強さＰ(Ｎ）と圧縮速度Ｖ(ｍｍ／ｍin)との関係を示す。Ｆｉｇ．１より、ールの水分が増加し圧縮強さは低下する。

Ｆｉｇ．１に、２０℃65％ＲＨ．
Ｆｉｇ．１に、２０℃65％ＲＨで前処置を施した－６５－

段ポーノz錆U､圧簡自麟さに及ぼすﾗ圧溺速度UDj彩醤『段ボールの材質に関係なく圧縮速度が減少すに依存する強さであり、log!｡(V／10)が無次

れば圧縮強さも低下し、圧縮強さと圧縮速度元量となるため、本報告ではβを速度補正強との関係は、αとβを各試料により異なる定さ(Ｎ)と呼ぶ。

数とすると、以下に示す対数関数で表すこと

標準圧縮強さの高い順に試料を並べ（）内ができる。

にその試料の速度補正強さを併記すれば、試料Ｅ(404Ｎ)，Ｆ(316N)，Ａ(265N)，Ｄ(223Ｐ＝α＋β・log,。（V／10)－－－．.（１）Ｎ)，Ｂ(217Ｎ)，Ｇ(222N),Ｃ(124N)となる。

上式では、圧縮速度Ｖが10ｍｍ／ｍinのと標準圧縮強さが低下すれば、試料Ｇのようにきに第２項がOとなるように設定したので､本試料Ｂより増加する場合もあるが、全体とし報告ではαを標準圧縮強さ(Ｎ)と呼ぶ。

て速度補正強さは低下する傾向にある。

また、β・log】。（V／10)の項は、圧縮速度

Fig.２に、２０℃90％ＲＨで前処置を施した
試料Ａ～Ｇの圧縮強さと圧縮速度との関係を示す。この場合も前処置条件が20℃65％ＲＨの場合と同様に圧縮強さと圧縮速度との関係

5000

は(1)式で表せ、標準圧縮強さが低下すれば速度補正強さも低下する傾向にある。

、

４

麺

０

、

1000

血

二二三ニエ

２

⑪

２

屋皀四量山口の畠、の』扇⑰①出ＱＢＣ。

叩３

声・凸昌凶巨の』］ｎ①倉⑫②①』ロ日。。

○一二○一二グ汀乞号

0

ｑＩ１ｌＯｍＯ

bづＩ

廷if三1三
ｑｌｌｌＯｌＯＯ

ＣｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｓｐｅｅｄＶ，ｍｍ／mm

ＣｏｍｐｒｅｓｓｗｅｓｐｅｅｄＶ，ｍｍ／min

FiglReIationshipbetweencompresivestrength
andcompressivｅｓｐｅｅｄｏｆｓａｍｐＩｅＡ～Ｇ

Fig2Relationshipbetweencompmsivestrength
andcompressivespeｅｄｏｆｓａｍｐＩｅＡ～ｅ

Ｓ圏up,eSy､bolRe….nfu…Ⅱ馴柵､β/α

Ｓ麺，,．S…，Ｒ､…icnfun･tioⅡ懸糊:､β/ａａｔ２０℃６５％ＲＨ

ａｔ２０℃９０％ＲＨ

ＡＯＰ＝2930＋265.109(ｖ/10）0.970０.D904
B●Ｐ＝2460＋217．log(Ｖ/10）0.956０.D882
C△Ｐ＝1940＋l釧・log(Ｖ/10）0.364０．０６３９，□Ｐ＝2530＋223.109(Ｖ/10）0.973０.O881
E▲Ｐ＝4600＋404.log(Ｖ/10）0.988０．０８７８
Ｆ■Ｐ＝4030＋316.109(Ｖ/10）0.984ｑＯ７８４
Ｇ▽Ｐ＝2200＋222．log(Ｖ/10）0.9940.10】

Ａ○Ｐ＝1880＋263.109(Ｖ/１０）0.9800.14Ｄ
Ｂ●Ｐ＝1430＋208.109(Ｖ/10）0.987ｑ１４５

Ｃ△Ｐ＝1010＋127.109Ｗ/10）0.393０．１２６，ロＰ＝1410＋164.108(Ｖ/10）0.989０.I１６
Ｅ▲Ｐ＝2560＋3】６．１０８(Ｖ/10）0８８９0.123
Ｆ■Ｐ＝2230＋253.log(Ｖ/10）0.979ｑｌｌ３
Ｇ▽Ｐ＝1240＋172･log(Ｖ/】0）0,9940.139

6６

日本包菱学会誌ＶｂＬＩｊＶＵＪａ９９２）

Fig.３に、４０℃95％ＲＨで前処置を施した

Fig.４に、浸せきによる前処置を施した試

試料Ａ～Ｇの圧縮強さと圧縮速度との関係を料B,ＤおよびＥの圧縮強さと圧縮速度との関係を示す。この場合も前処置条件が20℃６５示す。この場合も前処置条件が20℃65％ＲＨの場合と同様に圧縮強さと圧縮速度との関係％ＲＨの場合と同様に圧縮強さと圧縮速度との関係は、(1)式で表せ、標準圧縮強さが低下
すれば、速度補正強さも低下する傾向にあは、(1)式で表せ、標準圧縮強さが低下すれば、速度補正強さも低下する傾向にある。

血２

３．３段ボールの水分の影響

Fig.１～3より、試料Ａの段ボールの水分が切増加すれば(多湿状態になれば)、標準圧縮強さαが2930,1880,1020Ｎと低下し、速度補００

房一四三ｍ目２］、①倉⑪⑪①日日。。

る。

正強さβも265,263,153Ｎと低下するよう0．１Iomoに、標準圧縮強さが低下すれば速度補正強さも低下することがわかる。

CompressivespeedV，ｍm／ｍ、

Fig.1～４より、試料Ｂの段ボールの水分がFig3ReIationshipbetweencomp旧sivestrength
andccmp『essivespeedofsampleA～Ｇ

増加すれば（多湿状態あるいは浸せき状態に

ａｔ４０℃９５％ＲＨ

Ｓ…Sy風bo1Re…ionfunctio，鰯MiMYnβ/α

ＡＯＰ＝ＩＤ20＋153．log(Ｖ/10）ｑ995ｑｌ５０
Ｂ○Ｐ＝813＋137．log(Ｖ/10）0.9860.169
Ｃ△Ｐ＝602＋73.6.109(Ｖ/10）0.958０．１２２，□Ｐ＝714＋30.3．log(Ｖ/10）0.3990.126
Ｅ▲Ｐ＝1620＋2】０．１０８(Ｖ/10）0.9990.130
Ｆ■Ｐ＝1090＋140．log(Ｖ/10）0.989ｑｌ２８Ｇ▽Ｐ＝701＋９u1.4.108(ｖ/10）0.9990.135

なれば)、標準圧縮強さαが2460,1430,813,
168Ｎと低下し、速度補正強さβも217,208,
137,30.0Ｎと低下するように、標準圧縮強さが低下すれば速度補正強さも低下することが
わかる。

”伽、０

雇酉量切目①勇⑪①信、、。日日ＣＤ・心同様に、Fig.1～４より、試料Ｃ,Ｄ,Ｅ,Ｆ，Ｇについても段ボールの水分が増加すれば、試料Ｃの20℃90％ＲＨで速度補正強さが増加する場合を除いて、標準圧縮強さが低下すれば速度補正強さも低下することがわかる。

;二言二含二Ｅ

3.4段ボール箱の寸法の影響

戸一日0.1110100
・
Ｌ＞
ComprcsslvespeedV，ｍｍ／mm
４Ｆ

Fig.５に、２０℃65％ＲＨで前処置を施した

Fig4Relationshipbetweencompresivest｢ength
andcompressivespeedofsamｐｌｅＡ～Ｇ

ａｔｓｏａｋＳ…Svobo，Ｒ…ionium.`i･ﾛ鰯8Ｗβ/ａ

Ｂ●Ｐ＝168＋30.0.log(Ｖ/10）ｑＷ８ｑＩ７９
ＤロＰ＝138＋30.5.108(Ｖ/10）0.9900.221
Ｅ▲Ｐ＝253＋41.9.108(Ｖ/10）0.”３0.166

試料Ｈ～Ｏの圧縮強さと圧縮速度との関係を示す。Ｆｉｇ．５より、段ボール箱の寸法に関係なく、圧縮速度が減少すれば圧縮強さも低下
し、圧縮強さと圧縮速度との関係は、試料Ａ～Ｇの場合と同様に(1)式で表せる。

－６７－

段ボールi筒｡，圧i鑓臘さに及ぼす出E憩趨度の影騨

Ｄ＝β／α……．…---……－－…------（２）

咽４

次に、(1)式にβ＝Ｄαを代入すると、

汕となり、劣化係数が増加する程、圧縮強さは
的

０２

圧縮速度の影響を受け易くなり圧縮速度が減霊多欝壼篝雲霧

少すれば圧縮強さの低下の割合が大きくなる。

的Fig.６に、各試料の劣化係数と標準圧縮強０

冨酋兵一切ロ日一吻巴潟吻の』ロＥＣＯ

Ｐ＝α｛１＋Ｄ・log（V／10)}･…．．(3)

さとの関係を示す。Fig.６より、段ボールの、材質や水分および段ボール箱の寸法に関係な

0.11１０l00

く、標準圧縮強さａ（N）が低下すれば劣化係

CompresslvespeedV，ｍｍ／ｍiｎ

数Ｄが増加する。

Fig5ReIationshipbetweencompresivest｢ength
andcompressivespeedofsaｍｐＩｅＨ～Ｏ

そこで、Ｄとαとの関係を対数関数で最小ａｔ２０℃６５％ＲＨ二乗近似すると、

Ｓ…SvmiboIR.…imf…⑪：:繩W'β/αＤ＝0.374-0.0820．logloa･……-（４）併記すれば､試料Ｏ(α＝3340N,β＝275N)，
Ｌ(2850N,258N),Ｋ(2060N,182N),Ｈ(2020Ｎ，166Ｎ)，Ｊ（1970N，175Ｎ)，Ｉ（1920Ｎ，
179Ｎ)，Ｎ（1850N，155Ｎ)，Ｍ(1800Ｎ，１７２０にその試料の標準圧縮強さと速度補正強さを２

標準圧縮強さの高い順に試料を並べ（）内０（己、口Ⅱ）ロ首①已瑁の８５垣恩回国①ロ

ＨＯＰ＝2020＋166.109(Ｖ/１０）0.9470.0816
１▽Ｐ＝1920＋179,109(Ｖ/10）0.9670.0932
ＪロＰ＝1970＋】75.109(Ｖ/10）0.9860.0888
Ｋ▲Ｐ＝2060＋182.108(Ｖ/10）0.989０.O883
L国Ｐ＝2850＋258．log(Ｖ/10）0.9700.0905
Ｍ▼Ｐ＝1800＋172.108(Ｖ/10）0.9900.0956
Ｎ△Ｐ＝1850＋155.109(Ｖ/１０）ｑ9740.0837
０①Ｐ＝3340＋275.108(Ｖ/10）0.9820.0820

Iil②

量ij言謡壱、△ＯｌＯＯＯ２０００３０００４０CＯ５０００

Ｎ)となり、標準圧縮強さが低下すれば、速度補正強さも低下する傾向にある。

StandardcomplEssivestrengthα，Ｎ

Ｆｉｇ６Relationshipbetweendeg｢adationcoefficientandstanda『dcommessivestrength
Regressionfunction

3.5劣化係数と標準圧縮強さとの関係
劣化係数Ｄを次式のように速度補正強さβ(Ｎ)と標準圧縮強さａ（Ｎ)との比と定義す

Correlation

coefficient

D＝U374-qO820･Io8a-0.849

０:sampIeA④:sa回pｌｅＢ△:sampleC□:sa且ｐＩｅＤ▲:sａｍＩｅＥ■:saEpleF▽:sampIeG☆:sampIeH☆:sa”ｌｅｌ☆:sa且ｐｌｅｊ☆:ｓａｍｌｅＫ☆:sampIeL☆:sampleM☆:saD[ｐｌｅＮ★:sappleOる。

6８

日本包装掌会誌ＶｂＬＪｊＶａＪａ９ｇ２）となり、相関係数は-0.849となり、ある程度となり、相関係数は0.925となり、比較的高い

高い負の相関関係を示す。

正の相関関係を示す。

標準圧縮強さが低下すれば劣化係数が増加

このことより、標準圧縮強さがわかれば近することと劣化係数の性質から、標準圧縮強

似的に速度補正強さがわかるので、すべてのさの弱い段ボール箱ほど圧縮速度が減少した

段ボールの材質(原紙構成)や段ボールの水分

ときに圧縮強さの低下する割合が大きいことに対しても任意の圧縮速度における圧縮強さを表している。

が推定できると考えられる。

3.6速度補正強さと標準圧縮強さとの関係

4.結論

Fig.７に、各試料の速度補正強さと標準圧
縮強さとの関係を示す。Ｆｉｇ．７より、段ボ

段ボール箱の圧縮強さに及ぼす圧縮速度のールの材質や水分および段ボール箱の寸法に影響について、段ボールの材質や水分および関係なく、標準圧縮強さａ（Ｎ)が低下すれば段ボール箱の寸法をパラメータとして実験を速度補正強さβ(Ｎ)も低下する。

行ってところ、各パラメータに関係なく以下

そこで、αとβとの関係を一次関数で最小の結果を得た。

二乗近似すると、（１）圧縮強さＰ(Ｎ)と圧縮速度Ｖ(ｍｍ／ｍ、）との関係は、αを標準圧縮強さ

β＝４７．２＋0.0754α…-………－－－(5)（N)，βを速度補正強さ(Ｎ)とすると、次

500

的

４

０

釦
２

、

釦

厘←ロー一切５垣、己①］。①眉８つ①①△⑪式の対数関数で表せる。

0

Ｐ＝α＋β・log,。（V／10）

蕊(2)劣化係数をβ／αと定義すると、標準圧■

縮強さが低下すれば劣化係数が増加する
ことと劣化係数の性質から、標準圧縮強さの弱い段ボール箱ほど圧縮速度が減少したときに圧縮強さの低下する割合が大きい。

(3)標準圧縮強さが低下すれば速度補正強さも低下し、その関係は次式の一次関数］000２０００３０００４０００５０００

Standardcompmesslvest定ngtha，N
Ｆｉｇ．７

Relationshipbetweenspeedcorrected
strengthandstandardcompressive
strength
Regressionlineで表せる。
β＝４７．２＋0.0754ａ

Colpre]ation
coefficienｔ

β＝47.2＋0.0754ａ0.925

このことより、標準圧縮強さがわかれ

０:saEpleA③:sa風ｐｌｅＢ△:sampleC□:sampIeD

ば速度補正強さがわかるので、任意の圧▲:sampleE■:sampleF▽:sa囮ｐｌｅＧ☆:saElpleH☆:samplel☆:sampIeJ☆:sampleK☆:ｓａｍｌｅＬ☆:sanpIeM☆:sampleN☆:sampleO

縮速度における圧縮強さが推定できる。
6９

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