一)総論文

食品外装段ボール箱圧縮強さに及ぼす
トップクリアランスの影響
村尾千秋＊
EffectofCIearancebetweenTopPaneIofContainersandContentsonCompressionStrengthofCorrugatedContainers
forFoodProducts
ＣｈｉａｋｉＭＵＲＡＯ．

Mathematicalmodelwasstudiedontｈｅｃｏｍｐ1℃ssionstImgthchamcte[isticsofcoITugatedcontaine1Nswithcontentsmthep1℃v1ouspapersThatwasC＝Ｂ＋αＤ…(1),Ｃ＝βＡ…(2)．
FuI1llermo1℃thechamctensticsofcoefficieｎｔａｗａｓｌｗｅａｌｅｄｂｙｕｓｉｎｇｔｈｅｔｅｓｔｓａmplesof
conPugatedcontaineIちfiUedwithcartonboxes・InthispapercomprUssionsh℃ngthstudyof
cmTugatedcontainersｆｉｌｌｅｄｗｉｔｈｃａｒｔｏｎｂｏｘｅｓｉｓｍａｄｅｏｎｔheeffectofcleamncebetween
thetoppanelofcoITugatedcontaineI君ａｎｄcartonboxesbyusingaboveequatio、(1).Study
ismadeoncompI℃ssuvec妃epfailuretestsconditionedat20℃.,６５%ＲＨ／40℃.,90％RH
ResultsindicatetheoptimumraｎｇｅｏｆｔｏｐｃｌｅａｍｎｃｅｆｂｒｍａｘｌｍｌｚｍｇｃｏmpI℃ssionst1℃ngth
ofcorTugatedcontame庵fmedwithcartonboxeshSigni価cantlDutetotheoptimumdesign
foｒｔｈｅｃｏｍｍ℃ssionst1℃ngthofconPugatedcontaine庵uspmvidedbythisnewresults．

Keywords：ConugatedcontainenCartonbox,TOpcleamnce,Optimumrange,CompI℃sslon
strBngth,CrCepfaihn℃bHightenmeratm℃／highhumidityconditions,Mathematicalmodel,Optimumdesign

先に、中身入り外装段ボール箱の圧縮強さを表現する数式モデルとして、Ｃ－Ｂ＋αＤ…(1)、Ｃ＝βＡ…(2)を提案した。さらに、カートン個箱入り外装段ボール箱をモデルに､係数αの特性を明らかにした。
本報では引き続き、カートン掴箱入り外装段ボール箱を対象に、上記（１）式を使用して、トップクリアラ
ンスと圧縮強さの関係を検討した。検討は、２０℃65％ＲＨ及び40℃90％RＨ前処理条件で、圧縮クリープ試験を行った。その結果、カートン個箱入り外装段ボール箱の圧縮強さを最大にする、トップクリアラ
ンスの最適範囲を明らかにすることができた。これは、外装段ボール箱圧縮強さ最適設計への重要な足掛かりとなる新知見である。

キーワード：外装段ボール箱、カートン個箱、トップクリアランス、最適範囲､圧縮強さ、クリープ潰れ、
高温多湿条件、数式モデル、最適設計。（株）ライフテクノ（〒110東京都台東区北上野1-10-14）ImETECHNOCORn,10-14,Kitaueno-1,Taitoh-ku
Tokyo，１１０－４３－

段ボールj箇圧憩蟹さと矢面クリアランス

ったのは１例があるだけである⑪。そこでは

1.緒言

中身のモデルとして､高さの異なる３種類の４
食品外装段ボール箱の圧縮強さは、外装段

角柱状段ボール紙を使用し、これを外装段

ボール空箱と詰め合わされる中身の圧縮強さ

ボール箱に挿入、全体及び構成要素である４が複合されたものである。中仕切や胴枠があ

角柱、外装段ボール空箱の常温常温環境下でれば、それらの圧縮強さ要素も付加される。

の瞬間圧縮強さを測定している。しかし、そ包材の圧縮強さ最適設計にさいしては、特の測定結果の一般性にはやや疑問があり、本に潰れの近傍における強さ劣化要因の定量把報はその疑問の解消をも意図している。

握が重要である。段ボール空箱が圧縮荷重を受けて変形する過程を例にとると、初期段階

2.理論

こそ線形近似が可能であるが、潰れの近傍では歪は非線形性が強く、カオスの様相を呈す

カートン個箱入り外装段ボール箱をモデルるようになる')電)。したがって線形近似や、に、天面のクリアランスがケース単体圧縮強

単純にミクロ要素の集合体としての処理にはさに、どのように影響するかを考察する。マ

限界がある。新しい総合的な視点からの取り

クロ数式モデルは次のとうりである。

組みが必要である。

Ｃ＝Ｂ＋ａ（６｡）Ｄ……………･-.....-.-（１）

筆者は、中身を含む食品外装段ボール箱圧

Ｃ：個箱入り外装段ボール箱単体必要圧縮

縮強さ最適設計法の確立を目的に、既に骨格となるマクロ数式モデルを提案した。さら強さに、食品の代表的な包装形態であるカートン

Ｂ：個箱のケース単位集合体圧縮強さ

個箱入り外装段ボール箱につき、温湿度環

Ｄ：外装段ボール空箱単体圧縮強さ

境、クリープ時間、積付劣化のモデル条件を

α：外装段ボール空箱単体圧縮強さの個箱

設定し、これら圧縮強さに影響を及ぼす代表

入り外装段ボール箱単体必要圧縮強さ

的な外部要因の変動に対応して、全体及び構に対する有効寄与率

成要素の圧縮強さが変化する状況を、数式モ

６０:無負荷状態における外装段ボール箱天デルの係数の特性値として把握することの有面パネルと個箱上面との初期クリアラ

効性を示した5)幻)。

ンス

本報は、この手法をさらに敷えんして、圧さらに、第１報で設定した圧縮強さに影響

縮強さ設計の内部重要因子であるカートン個を及ぼす代表外部要因の変動モデル条件を使箱入り外装段ボール箱内の天面パネルと個箱用して、６゜の変化に対応する係数αの特性をのクリアランスが、ケース単体均一荷重圧縮

明らかにすることを考える。

強さに及ぼす影響を、係数αの特性値として整理することを目的としている。

その場合の（１）式は次のように表現できる。

既存の報文で、外装段ボール箱天面クリア

ランスと圧縮強さの関係を、定量的に取り扱－４４－COS（pos，ＯＩＣ腿｡)＝Ｂｏｓ（pps，ＯｌＣ腿｡）＋αCｓ（６｡）Ｄ鴎（pos，ＯｌＣｌｆ｡)…-……(2)日本包醤学会j陸Ｖ○１５ハハロ・Iu99a）

CMP､，ＯｌＣ腿｡)＝Boh(p鯛０，０｜ｑ･）＋α肋（６｡）Ｄ､h（p0,]，ＯｌＣ腿｡)……･…(3)に中身が詰まっていない状態では個箱に圧縮強さが期待できず、圧縮強さ上は外装段ボー

CIS（pus,ｔｌｑＬ｡)＝ＢＩＳ（pls，ｔｌＧＬ｡）＋α1ｓ（６｡）ＤＩＳ（pIs，ｔｌＣ腿｡)…･…(4)ル空箱と同一であることは既に報告した｡)。

Cjh（pub，ｔｌＣ腿｡)＝ＢＭｐ１ｈ，ｔｌＧＬ｡）＋αlｈ（６０）Ｄｌｈ（pub，ｔｌＣ腿O)……(5)

そこで､個箱として中型､小型の2種類を選定し、Ａ－１形外装段ボール箱のトップクリ

COS：２０℃65％ＲＨ前処理個箱入り外装段

アランスを、Ｂ段段ボール紙の埋板によりそ

ボール箱の初期瞬間圧縮強さ

れぞれ４段階に変化させるモデルケースを設

Coh：４０℃90％ＲＨ前処理個箱入り外装段

したがって立詰め方式が検討対象である。

定した。

ボール箱の初期瞬間圧縮強さ

Ｆｉｇ．１に外装段ボール箱への個箱の詰め合

Ｇｓ：ｑｓがステージ１で20℃６５％ＲＨ環

わせ状態を、ＴａｂＩｅｌに各モデルケースの構

境下、クリープ時間tを経過した後の成仕様を示す。

圧縮クリープ強さ

Clh：Cohがステージ１で40℃90％RH環境
下、クリープ時間tを経過した後の圧
縮クリープ強さ

Pos：ステージＯの温湿度条件20℃65％ＲＨ
ＰｏＩｐ：ステージＯの温湿度条件40℃90％RH

Pls：ステージ１の温湿度条件20℃65％RH
plh：ステージ１の温湿度条件40℃90％ＲＨ

Ｔｙｐｅｌ

ｔ：ステージ１のクリープ時間

Ｔｙｐｅ２

Fig.１Fillingpattemofthecartonboxesin

C鰹i：ステージＯ→i履歴後のＧを表す

co｢rugatedcontainers

したがってQLoは未だ流通の履歴を受けていない工場生産直後の段ボー3.2測定条件①前処理40～80ｈ

ル箱詰め商品の初期瞬間圧縮強さａｉ（６｡）：無負荷初期トップクリアランス

レベル１：２０℃65％RＨ（標準状態）
レベル２：40℃90％RＨ（高温多湿状態）

soのステージｉにおけるα②測定単位

Bi，Ｄｉの表記はC,の表記に準ずる

外装段ボール箱単体、個箱の外装段ボー

3.実験

ル箱単位集合体、個箱入り外装段ボール
箱単体③サンプル数3.1測定対象対象となる包装形態は、問題の性格上外装

段ボール箱はＡ－１形である。また、小型個
箱の外装段ボール箱への横詰め方式は、個箱－４５－１モデルケース１前処理レベル当たりＮ＝５０

段ボール簡圧翻鐙さと天面クリアランス

TablelSpecificationoftestsampIes
ｃａｓｅ

Fｍｍｇｐａｔｔｅｍ

Spec,ｏｆｃａｒｔｏｎ

ofcartonboxes

box塵

Ｉ

Ｔｙｐｅｌ

Spec・ofcoITugatedcontamer5

l１０ｘ８６ｘ１７６ｍｍ“７ｘ２２７ｘ１９０ｍｍ

Coatedpaper２4509／、KNN220／SCP180／KNN220g／m２
A／Ｆ

Regularslottedtype

Ⅱ

Ｔｙｐｅ２

l１７ｘ３０ｘ１４１ｍｍ

302ｘ２４５ｘ３１５ｍｍ

Coatedpaper
3109／ｍ２

Ａ／Ｆ

KNN180／SCP160／KNN180g／ｍ２

Regularslottedtype

3.3測定法と判定基準の関係を整理して示す。Ｆｉｇ．１０～１５は、塩①圧縮強さ測定法

湿度環境とクリープ時間をパラメーターに、

TENSILON／CTM-1-5000にて、JIS

トップクリアランスとαの関係を整理した結

包装貨物圧縮試験法及び圧縮クリープ試果である。

験法により測定

②判定基準

4.2考察

外装段ボール空箱については座屈強度（１）モデルケースＩを、個箱集合体及び個箱入り外装段ボー①Fig.２～５は、総合的にはαのクリープ

ル箱については、一定荷重でt時間の圧時間に対する定数安定性が高いことを示

縮クリープをかけた後、荷重を除去し、している。Fig.４の高温多湿環境下のα個箱の損傷状況を目視検査する。そこのみが他と異なり、クリープ時間の増大

で、個箱が１個でも商品性を損なうと判に対し暫減傾向を示している。

断される限界の塑性変形を起こす直前の②Fig.２～５は、αの温湿度環境変化に対荷重をもって、その個箱集合体もしくはする安定性も、総合的には高いことを示

個箱入り外装段ボール箱のt時間圧縮クしている。Fig.４の高温多湿環境下のαリープ強さと判定

のみが他と異なり、クリープ時間の増大とともに安定した標準状態から負の方向

4.結果及び考察にかい離幅が増大する。
③Fig.１０～１２は、αが６゜に対し実用的な4.1測定結果

範囲で、単調増加関数であることを示し

Ｃ、Ｂ、Ｄの標準状態及び高温多湿状態における圧縮クリープ強さ測定データを基に、(1)式によりαを算出した。

ている。

④Fig.１０～１２は、６｡＝15ｍｍではいずれもα＞１．０である。即ち、個箱入り外装

Ｆｉｇ．２～９に、温湿度環境とトップクリア

段ボール箱の圧縮クリープ強さが、構成

ランスをパラメーターに、クリープ時間とａ要素である個箱集合体及び外装段ボール－４６－

日本包鍵学会鑑ＶｂＬ５ｊＶｂ.】α998）0．

空箱のそれぞれの圧縮クリープ強さの和

lL-8==二塁

己を上回る。これは、個箱入り外装段ボール箱が殻の多層構造体として有効に機能

EＺＧｐ（α、■

していることを示しており、新知見である。

⑤Fig.１０～１２は、構成要素である外装段

Creeptime，mm
Fig2ReIationshipbetweendan。ｃ『ｅｅｐｔｉｍｅ
ｆｏｒｃａｓｅＬ５ｏ＝６ｍｍ

ボール空箱の圧縮クリープ強さＤに対応する、初期荷重196Ｎ{20kgf｝を起点とする圧縮量を｡】とすると、６０＝。,においＺ１ｈｌａｆ0．

てα＝0.4～0.6である。

#二℃も＝：

αm、に対応する６．を６．.…とすると、
６０．ｍｍ＝ｄＩ＋６～7ｍｍである。

Ｚ１回〔α⑪■

己(2)モデルケースⅡ①Fig.６～９は、総合的にはαのクリープ

３０６０

時間に対する定数安定性が高いことを示

Ｃ疋ｅｐｔｉｍｅ,ｍｍ

Ｆｉｇ３Ｒｅ旧tionshipbetweenqandcreeptime
fOｒｃａｓｅＬ６ｏ＝９ｍｍしている。Fig.７の高温多湿環境下のみが、クリープ時間増大に対しやや暫減傾向を示す。

z１円ｌｕＤＥ1.0

己②Fig.６～９は、αの温湿度環境変化に対$二・~o－ｃ

する安定性も、総合的に高いことを示している。Fig.７の高温多湿環境下のαの1～α,ｈ(α「みが、クリープ時間増大とともにやや負の方向にかい雛傾向にある。

0５
ｒＩ－．１

ｑＪ

③Fig.１３～１５は、αが６゜に対し実用的なH［範囲で、単調増加関数であることを示し

Creeptime,mmている。

Fig4RB1ationshipbetweendandc『“ｐｔｉｍｅ
ｆｏ「ｃａｓｅ１，５０＝１２ｍｍ④Fig.１４は、６｡＝14ｍｍではα＞1.0で1．

ある。他方、Ｆｉｇ．１３ではα＝１．０であａ１ＢｌａＯ巴

O－Ｏ－ｏ－る。即ち、高温多湿環境下でのみ殻の多1】~ローロー:』α〔層構造体の有効性が現れている。

1．

⑤６０＝17,32ｍｍについてもαCs、α肋を測定した。対応してα値は1.0＜α＜1.3
３０６０を維持するものの、荷重一歪関係が不安

Creeptimebmm

定になり圧縮量のばらつきも拡大した。
⑥Fig.１３～１５は、モデルケースＩと同様

Fig5ReIationshipbeｔｗｅｅｎｏａｎｄｃねｅｐｔｉｍｅ
ｆｏｒｃａｓｅＬ６ｏ＝１５ｍｍ－４７－段ボール箱ZEN劇i#さと矢面クリアランスの定義において、６｡＝ｄ､ではα＝0.5～

虹ＯｈｌａＴ

0.5

0.8であり、６｡｡…＝。,＋７～8ｍｍであ5)宅)こ：る。

ｚｑＥＵＬａｎ■
己

5.結語
０
LP

３０６０
CreeptimeDmm

Fig6ReIationshipbetween□ａｎｄｃｒｅｅｐｔｉｍｅ
ｆｏｒｃａｓｅｎ、５０－５ｍｍ

ぼすトップクリアランスの影響を明らかにするため、中型及び小型個箱立詰めの２種類の1.0モデルを選定し、既に提案済みのマクロ数式
Ｒａ,｡(αｏｏａｔｔ＝0）
H、O-O--O0.5

個箱入り外装段ボール箱単体圧縮強さに及○モデルの第（１）式を使用して、温湿度環境、クリープ時間、トップクリアランスの変化に対応する係数αの特性を通じて解析を行った。その結果、次の事項が明らかになった。

ﾛｰEＬα､､(αｏｈａｔｔ＝O）①αの特性は、マクロには個箱の中型、小－－－－－－－－－－￣

型のサイズによる差異はなく、同一の傾向値を示した。
３０６０②総合的には、αはクリープ時間及び温湿

Ｑ℃ｅｐｔｉｍｅ,mm
Fig7Relationshipbetweendandc｢ｅｅｐｔｉｍｅ
ｆｏｒｃａｓｅＬ５ｏ＝８ｍｍ
1．

己度環境の変化に対し、定数安定性が高い。しかし、一部にはやや定数安定性を欠く場合も存在する。

又１面（α、■

ll-o-o---。

③αは、トップクリアランスの初期値６．に」ヨニ｣－－－－戸対し、実用的な範囲で単調に増加する。

Ｚ１ｈｌａｆ④αの最大値は、1.0を超える場合が多い。
これは個箱入り外装段ボール箱が、殻の0多層構造体として有効に機能することがＣｒＢｅｐｔｉｍｅ,mm

多いことを示しており、従来明確な指摘

Fig、８RelationｓｈｉｐｂｅｔｗｅｅｎｄａｎｄｃＩｐｅｐｔｉｍｅ
ｆｏ『ｃａｓｅｍ５ｏ＝１１ｍｍ
1．

αih(ａ０ｈａｔｔ＝O）

己

１．

ﾊｰ．=自

ロ

0Jﾃｰo-o-o－－ ○がなかった現象である。1.0を超える部
分は、圧縮荷重を受けて、個箱集合体と外装段ボール箱の接触側面が、変形を相αMaooatt=0）

互に支え合う形で強度を補完し合い、塑性変形の開始点が上昇したことを示している。数式モデルでは、形式上外装段

３０６０

ボール空箱の全体への強度寄与率が大き

Ｃ

Ｃｒｅｅｐｔｉｍａｍｍ
Ｆｉｇ、９ReIationshipbetweenuandc｢ｅｅｐｔｉｍｅ
ｆｏｒｃａｓｅｍ５ｏ＝１４ｍｍ

く上昇した形をとっているが、実態は詰－４８－日ｮk包愛学会毒ＶｂＬ５ハbbIa996）

。】Ｉロ

～～

～～

1.0

1.0
二曰

、己

0５

０５

ノ

ノ

／

ロ

５８１１１４

６９１２１５

６０，ｍｍ

６０，mm

Fig.１３Relationshipbetweenosand5o

RglOReIationshipbetweendsanｄ５Ｏ

forｃａｓｅⅡ

ｆｏｒｃａｓｅｌ

５１－８

1.0
－－－

⑪己

1.0
毎句

0.5
0.5
／
／
'

g」
５８１１１４／６０，ｍｍ

６９１２１５

Fig.１４Relationｓｈｉｐｂｅｔｗｅｅｎｕｈａｎｄ５ｏ

Doomm

ｆｏｒｃａｓｅⅡ

FigllRelationshipbetweendhand6ofo「ｃａｓｅｌ

○

ａ／「

1.0

－－－

1.0

｡／Ｉ弓

己
己

0.5

0.5
Ｊ￣病

／

／

ノ

５８１１１４

６９１２１５

６０，ｍｍ

６０，ｍｍ

Ｆｉｇｌ５Ｓｕｐｅ｢pｏｓｉｔｉｏｎｏｆＦｉｇｌ３ａｎｄｌ４

Fig.１２SuperpositionofFiglOandll－４９－段ボール糠RPD9鑑さと天面クリアランス

め合わせ構造の総合効果を、αに集約し筆者の実験では、６゜＝｡】＋3～8ｍｍでαてモデル化した結果である。これは、一＝1.0となり、さらに６｡＝ｄ]＋６～8ｍｍ

見数式モデルが正確さを欠いているよう

でα…が実現した。αが６０に対し単調に見えるが、そうではない。その理由は増大する過程をモデル的に考察すると、次の通りである。

６｡＝Ｏでは全圧縮荷重が最初から直接個商品の包装設計においては、個装の設計

箱集合体に伝達される。一般に個箱の方が先行する。外装設計はその後である。

が外装段ボール箱より圧縮にセンシティ

個装は商品そのものであるから、外装段

プなので、外装段ボール箱の圧縮強さ寄

ボール箱設計の立場からは与件と見なけ

与率は小さく、α＝Ｏである。６０がＯかればならない。したがって、（１）式のＢ、ら増大するに従い、圧縮荷重の外装段

つまり個箱のケース単位集合体圧縮強さ

ボール箱への分配率が上昇する。個箱集も与件である。外装段ボール空箱圧縮

合体へは、外装段ボール箱の内フラップ

強さＤは、Ｂを補完する形で全体の最適を通じて、残りの荷重が分配される。６設計を指向することになる。必要な商品がある適正な値になると、個箱集合体と圧縮強さＣに対し、Ｂには自由度はなく、外装段ボール空箱の個別の圧縮強さに比設計の自由度は全てＤに集約される。結例して、圧縮荷重が両者にバランスよく局、詰め合わせ構造の総合効果も、Ｄの分配され、α＝１．０の状況が出現する。

係数αに集約してモデル化するのが設計

この時の６０の値を6..1とする。さらに、の主旨に沿っていることになる。

殻集合体としての効果が有効に機能する

仮に詰め合わせ構造の総合効果が負であ場合は、６q…でαは1.0を超てα…となっても、それはＤの設計で補完しなけれる。

ばならない。

一般に、無負荷時のトップクリアランス⑤６゜が14～15ｍｍを超えると、α値も暫
時1.0以上を維持するものの、荷重一歪６．と負荷状態における各種圧縮量の間には、次の関係が想定される。

関係が不安定になることを強く示唆する

６｡＝ｄ＋ｆ－ｂ－．．．－－…………（６）

データがえられた。さらに６０が不安定。：負荷状態での外装段ボール箱圧縮量

域を超えて増大すると、再びα＝1.0の

ｆ：負荷状態での圧縮されたトップクリ

安定域に入るものと推定される。

アランス⑥McKee他は､常温常温環境での瞬間圧縮

ｂ：負荷状態での中身個箱集合体圧縮量

強さという限定された条件下ではある

次にトップクリアランス６｡,でα＝1.0

が、中身を段ボール紙の４角柱モデルでが実現し、負荷荷重が外装段ボール空箱

実験した結果、４角柱単独の圧縮荷重に

均一荷重圧縮強さと中身個箱集合体均一

対応する圧縮量をb,として、６０＝ｄｌ－ｂＩ

荷重圧縮強さの比に、正確に分配されたにおいてα＝1.0が実現したと報告して状況を考える。（６）式は次のようにな

いるB)。

る。

－５０－

日本包装学会議VbL5jVbUa99a）

６゜，＝ｄ,。＋f1-bIに).…………（７）

体圧縮強さに及ぼすトップクリアランスの影

ｄｎｏ：荷重が(Ｄ＋Ｂ)時の個箱入り外装

響が、数式モデルの係数αの特性値として定段ボール箱圧縮量

量的に把握できることが判明した。その結ｂ,⑥：荷重が①＋Ｂ)時の外装段ボール

果、商品段ボール箱単体均一荷重圧縮強さ

箱内個箱集合体圧縮量に、外装段ボール空箱単体均一荷重圧縮強さｆ】：荷重が①＋Ｂ)時の圧縮されたトッ
プクリアランスが100％寄与するトップクリアランスの最適範囲の特定が可能となり、合わせて無負荷初

個箱は、外装段ボール箱の内フラップを期トップクリアランスと負荷時の各種圧縮量

通じて圧縮荷重の分配を受けているのの関係を定量的に表現するモデル式を提案、で、内フラップと個箱集合体は完全な密設計の一般的な基準を示唆する特性値を見い着状態ではなく、軟接触状態である。小だした。

クリアランスｆｌは軟接触状態を表現している。サンプル、測定条件が同一で、均謝辞

一荷重であれば、さらに次式の成立が想定される。

本研究につきご指導頂いた横浜国立大学矢。】｡＝ｄ,…………………………--.(8)野俊正教授、及び発表の機会を与えて頂いたｂ,。＝ｂ】…………………---.--.(9)味の素（株）舘川専務、並びに測定にご協力

ｄ,：荷重Ｄ時の外装段ボール空箱圧縮量頂いたレンゴー（株）に感謝する。

ｂｌ：荷重Ｂ時の個箱ケース単位集合体圧
縮量<引用文献＞．.、DCL,＝ｄ,＋f１－ｂ１－－－－－－（10）McKee他の文献では、。]＞ｄ,(･)である。
これはｄｌと。]に)で条件の同一／均質性が満たされていない可能性が高い。したがって、仇,＝ｄＩ－ｂｌが成立したとされているが、（10)式のf,が材質／測定のばらつきに埋没した可能性が高く、一般性と精度に疑問がある。

１）ｍｏｍｅ,』.Ｌ,,ａｎｄＣｈｏｉＰ.,Tappi,７４(10)，１７２（1991）

２）ThoIpaJ.Ｌ､,andChoi,、,ＴａｐｐＬ７５(7)，１５５（1992）

３）金野秀敏、輿応用カオス｡（合原一幸編)、サイエ
ンス社、ｐ,299（1995）

4）高橋智､働カオス”(合原一幸編)､サイエンス社、
ｐ､258（1995）

一般性のあるトップクリアランスのモデ

5）村尾千秋、日本包装学会誌､４(4),２８７(1995）

ル式は（６）式であり、α＝1.0が実現し

6）村尾千秋、日本包装学会誌､４(4),２９５(1995）

た時は（10）式である。筆者が採用した

7）村尾千秋、日本包装学会誌、５(1),３２（1996）

ｻﾝﾌﾟﾙﾓﾃﾞﾙにおいて此…は､ｹｰ

8）MCkee,ＲＣ,andGande田』.Ｗ､,Tappi,４０

ｽＩでf…＝１０～13ｍｍ、ケースⅡでは

ｆ…＝１１～15ｍｍで成立した。

(1)，５７（1957）（原稿受付1995年４月５日）

本研究により、個箱入り外装段ボール箱単－５１－（審査受理1995年12月20日）