伝熱Journal of the Heat Transfer Society of Japan
ISSN 1344-8692

Vol. 46, No. 195
2007. 4

◇特集：生産技術と熱（その２）◇

www.corrosion-doctors.org

メンデレーエフ余話

An Aside on Mendeleev

丸田 薫（東北大学），セルゲイ・ミナエフ（理論及び応用力学研究所・露科学アカデミー）
Kaoru MARUTA (Tohoku University), Sergey MINAEV (ITAM, SB, Russian Academy of Sciences)e-mail: maruta@ifs.tohoku.ac.jp
メンデレーエフ(1834-1907)と言えば，周期表を作成し，未知の元素の存在を予測したロシアの偉大な科学者である．ところでロシアと言えばその酒席では，ウォッカのアルコール度数 40 度は，かのメンデレーエフ
が「科学的」に決定したものであるという話がたびたび出てくる．真偽は定かでなく，彼の学位論文，“OnCombining Alcohol and Waters” [1]に関するメンデレーエフ博物館資料や当時の学術論文を調べてみた．
まず上記の学位論文にも，その後出版された学術論文“The compounds of Ethyl Alcohol with water” [2]にも，ウォッカの最適濃度に関する記述はなかった．しかしエタノール重量濃度 p に対する ds/dp（s はエタノール・水混合物の密度）の変化についての実験結果が示され，上図[1,2]のようにエタノールと水のモル比が 1:12，
1:3，3:1（重量濃度で 17.6，46.0，88.5％）付近で傾きが変化することが報告されていた．これらの条件で支配的な水和物の構造が変化することが示唆されるが，アルコール度数 40 度（重量濃度 p の 34.6％に相当）付
近で特にこれといって変わった様子は見られない．アルコール度数 40 度で混合による発熱が最大になるとの記述もあったが決定的理由には見えなかった．ただしいずれも味覚との関係は不明であるが．
なお，メンデレーエフが蒸留酒の精製過程における有害成分の除去法を開発したこと，また精製法確立のための皇帝委員会の一員に加わったこと，この委員会は後にアルコール度数 40 度という数値を公認したこと，
その後国家が専売権を持つようになりこの濃度が普及したことなどはどうやら確からしい．残念ながら，なぜ 40 度かという最初の疑問は解決せず，ふりだしに戻ってしまった．
ウォッカという語は 17 世紀ころから使われているらしいが，他にも多数の呼称があったそうだ．起源となったきつい蒸留酒はラテン語で water of life を意味する aqua vitae としてロシアに伝わったそうだし，burning
wine とも言われたらしい．そういえば，アルコール水溶液は 40 度を下回ると燃えないので burning でなくなってしまうから 40 度なのだという説もあるらしい．これで真相からさらに遠ざかってしまった．
1. Mendeleev D.I., “O soedinenii spirta s vodoi” dissertation (in Russian) (1865).
2. Mendeleev D.I., “The compounds of Ethyl Alcohol with water” Journal of the Chemical Society vol. LI,
pp.778-782 (1887) Transactions.

伝熱2007 年 4 月

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

Vol. 462007

No. 195

April

伝
目

熱
次

〈特集：生産技術と熱（その２）〉鉄鋼の材質制御における伝熱 ·····························································芹澤 良洋（新日本製鉄㈱）·················1
溶接と伝熱について························································· 池内 建二（大阪大学接合科学研究所）·················6
樹脂機械と伝熱について ·········································································田中 達也（同志社大学）···············11
プラスチックフィルムの成形加工··········· 伊藤 勝也，野々村 千里（東洋紡績㈱総合研究所）···············19
セラミックスと熱············································································· 淡路 英夫（名古屋工業大学）···············29〈特別寄稿〉
Afghanistan - Kabul University Support - ···············································望月

貞成（東京農工大学）···············34〈International Letter〉
My Lifework in Microgravity Research ···················鴨谷康弘（ケースウェスタンリザーブ大学）···············40〈博物館めぐり〉
レオナルド・ダ・ヴィンチ記念国立科学技術博物館·······························吉田

英生（京都大学）···············45〈Library〉
Physical Chemistry 8th Edition by Peter Atkins & Julio de Paula····················吉田

英生（京都大学）···············48〈巻頭グラビア：heat-page〉
メンデレーエフ余話························································································ 丸田 薫（東北大学）
セルゲイ・ミナエフ（理論及び応用力学研究所・露科学アカデミー）······· 表紙裏〈行事カレンダー〉 ············································································································································49〈お知らせ〉
第 44 回日本伝熱シンポジウムのご案内··············································································································51
事務局からの連絡···················································································································································69
編集出版部会ノート：最後の“The Last Leaf” ············································吉田 英生（京都大学）···············74

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Vol. 46, No. 195, April 2007
CONTENTS< Manufacturing Technique and Heat (2) >Heat Transfer Control in the Designing Steel Mechanical Properties
Yoshihiro SERIZAWA (Nippon Steel Co., Ltd.)················································································1Heat Transfer Control in Welding
Kenji IKEUCHI (Joining and Welding Research Institute, Osaka University)···································6
Use of the Conductive Heat in the Process Machinery for Resin
Tatsuya TANAKA (Doshisha University) ·······················································································11
Polymer Processing for Plastic Films
Katsuya ITO, Chisato NONOMURA (Toyobo Co., Ltd.) ································································19
Ceramics and Heat
Hideo AWAJI (Nagoya Institute of Technology) ·············································································29< Contribution >Afghanistan - Kabul University Support Sadanari MOCHIZUKI (Tokyo University of A&T) ·······································································34< International Letter >My Lifework in Microgravity Research
Yasuhiro KAMOTANI (Case Western Reserve University)·····························································40< Museum Tour >Museo Nazionale della Scienza e della Tecnica Leonardo da Vinci
Hideo YOSHIDA (Kyoto University) ·····························································································45< Library>Physical Chemistry 8th Edition
By Peter Atkins & Julio de Paula
Hideo YOSHIDA (Kyoto University) ·····························································································48< Opening-Page Gravure: heat-page>
An Aside on Mendeleev
Kaoru MARUTA (Tohoku University)
Sergey MINAEV (ITAM, SB, Russian Academy of Sciences) ······································Opening Page

< Calendar > ····························································································································································49< Announcements > ···············································································································································51
Note from the Editorial Board: The Last “The Last Leaf”
Hideo YOSHIDA (Kyoto University)···························································································· 74

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特集：生産技術と熱（その２）鉄鋼の材質制御における伝熱Heat Transfer Control in the Designing Steel Mechanical Properties

芹澤 良洋（新日本製鉄株式会社）
Yoshihiro SERIZAWA (Nippon Steel Co.)e-mail: serizawa.yoshihiro@nsc.co.jp
1. はじめに鉄鋼業における材料開発は，最近の地球環境を意識した自動車,造船，油井管など，あらゆる分野
での軽量化，高機能化への要請を受け，また，世界鉄鋼業の再編の影響も受けて，ますます進展している．そして，高機能化する鉄鋼材料を製造する条件もプロセス制御範囲の拡大と高精度化を要求されており，その中で伝熱制御の果たす役割も重要になってきている．本稿では，鉄鋼業の材質
制御と伝熱制御の関わり，鉄鋼業における伝熱制
御技術の進展について紹介する．
図 1 連続冷却変態線図の例
2. 鉄鋼の材質制御と伝熱制御
2.1 材質制御の概要
鉄は相変態組織として，オーステナイト,フェラ
イト,パーライト,マルテンサイト，ベイナイトの単
一或いは複合組織からなり，各組織の強度レベルが異なるために，200MPa から 3GPa までの広い強度範囲をカバーできる[1]優れた材料である．このような広い範囲の強度を制御する方法として，図1 の連続冷却変態線図[2]に示すように冷却速度の変化により様々な組織を作りこむ方法，合金元素を添加し金属素地の強化・微細析出物の生成により強化する方法，そして，圧延・加熱・冷却制御により組織と結晶粒径制御により強化する方法[1]などがある．以下，薄鋼板の自動車用鋼板と厚鋼板における具体的な材質制御について述べる．
2.2 自動車用鋼板
自動車は，デザイン性を追及するための良成形

図3

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図 2 薄鋼板の強化機構と強度延性バランス
性，耐蝕性，乗る人を守るための強度や耐衝撃性など様々な特性を備えた鋼板から成り立っている．ここでは，高強度の TRIP 鋼(変態誘起塑性鋼)，防錆鋼板について紹介する．
2.2.1 TRIP (Transformation Induced Plasticity) 鋼
図 2 に自動車用鋼板の強度延性バランス[3]を示した.図中 340MPa 以上の強度を有する鋼板は高強連続熱間圧延ラインの概要-1-

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特集：生産技術と熱（その２）度鋼とされており，2.1 で述べた様々な強化法を駆使している．TRIP 鋼は，図 3 に示す連続熱間圧延
ラインで製造され，通常の製造過程では残りにくいオーステナイトを添加元素と冷却時の温度制御により約 10％残留させた鋼材である．TRIP 鋼では，図 4 に示すように加工時に残留しているオー
ステナイトが変形により高強度のマルテンサイトに変態し,周囲の低強度部に変形が伝播すること
によって高い加工性を発揮する高強度鋼材[1][3]である．製造上のポイントは，組織内での炭素の固溶量が少ないフェライトへの変態を活用して，未変態のオーステナイト中に炭素を濃化させて安定化させる[4]ことである．このような組織を造りこむためには，仕上圧延機出側温度と巻取機温度を図 5 の Vγ（オーステナイト比率）>5%以上となる温度域に制御する必要がある[4]．また，さらにオーステナイト量を増加させるために，図 6 に示すように冷却設備内で空冷域を設け，温度履歴を制御すること[4]も行われている．
2.2.2 防錆鋼板
自動車の車体用防錆鋼板の一つに溶融亜鉛めっき鋼板がある．これは，熱間圧延，冷間圧延により板厚を整えた後に焼鈍した鋼板を溶融亜鉛の槽に通板浸漬させた後,窒素ガスの吹付けにより付着亜鉛量を制御して作る鋼板で，特徴はめっきの厚みを 40μm まで厚くできること[1]である．また，めっきした亜鉛を鉄と合金化処理することにより，鋼板のプレス成形時の金型へのめっき付着を低減させるとともに，めっき層に鉄が加わることから溶接性も向上させた GA（Galvanizing+Annealing）
鋼板も開発されている．合金化は溶融めっき直後に高周波加熱により行われ，めっき層の性能は適切な加熱条件下での亜鉛めっき層への鉄拡散制御により造りこまれている．
2.3 厚鋼板
厚鋼板の分野においては,巨大構造物（船舶，
産業機械，建築，橋梁，油井管など）におけるよ
り高い安全性・溶接性など施工性の向上，薄肉高強度化による環境負荷低減を図るために鋼材開発が活発に行われている．厚図 4 TRIP 鋼の変形挙動

伝熱2007 年 4 月

図 5 TRIP 鋼の残留オーステナイト量に及ぼす熱延仕上げ温度と巻き取り温度の影響

図 6 3 段冷却の概念図と空冷開始温度 T1，
空冷終了温度 T2 と材質の関係
鋼 板 の 代 表 的 な 材 質 制 御 プ ロ セ ス に TMCP
（Thermo Mechanical Control Process） と呼ばれる技術がある．これは，圧延温度および圧延量を制御する制御圧延と制御圧延後に強制的に冷却する技術[5]である．図 7[6]に厚鋼板の組織制
御のイメージを示した．制御圧延は，オーステ
ナイト未再結晶領域と呼ばれる，変態温度以上の低温域で圧延を行うことによりオーステナイ

図7

-2-

制御冷却プロセスにおける鋼板の組織制御

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特集：生産技術と熱（その２）

図8開発鋼のマクロ組織と表層部のミクロ組織
いは焼鈍，熱処理の目的で行われる．圧延ラインの加熱炉における課題は，加熱の均一性，省エネ
ルギー，温度制御性，スケール（酸化鉄）発生の抑制・促進の制御である．加熱時の鋼材温度均一性については以下のような課題がある．加熱炉には鋼材を運搬・保持するためのスキッドと呼ばれる架台があり，スキッド上に乗った鋼材を上下面からバーナー火炎で加熱する．主な伝熱形態はバーナー火炎からの放射伝熱であるため，スキッドとの接触部，スキッドによるバーナー火炎からの放射の影，バーナー火炎の温度分布などが加熱時の鋼材温度均一性の阻害要因となる．特にスキッドと接触する低温部はスキッドマークと称される．
これらの課題解決のために，バーナー火炎の均一性・加熱炉温度制御性，省エネルギーを目的としたリジェネレイティブバーナーの導入[11][12[13]，
スキッドと鋼材接触部の断熱，放射熱伝達の影となる部分の低減（図 9）[14]が行われている．

ト中に変形帯を導入する．その後の冷却においては，多くの変形帯が導入されたオーステナイトから変態が起こるために，生成する種々の複合組織
は 5μm 以下にまで細粒化が可能になった．
最近の鋼材開発例では，高強度ラインパイプ材
において変形特性と靭性を両立させるためにフェライトとベイナイトの複相組織製造に緩冷却を行う[7]ことも報告されており，様々な冷却速度が鋼材製造に用いられている．また，制御圧延，冷却直後に焼き戻しを行い，通常の焼き戻しに比較して，急速に焼き戻すことによりセメンタイトを微細化して高強度鋼の高靭性化を行うプロセス[8]も開発されている．このほか，板厚方向での材質制御を行っている厚鋼板で図 8 のように表層部の結晶粒径を微細化し，表面付近で発生した亀裂が鋼材内部に広がっていくのを防止する亀裂伝搬停止性能を高めた鋼板[9]も開発されている．表層部の結晶微細化は，圧延中に表層部の冷却を行い，鋼板内部の顕熱による鋼板表層部の昇温過程で圧延する[10]ことによって行われ，結晶粒径は 1～3
μm にまでなっている．
3. 鉄鋼プロセスの伝熱制御技術の進展と課題
これまで代表的な鋼板の製造例を述べてきたが，鋼材の用途・機能は多様性に富んでおり，製造プ
ロセスも同様である．製造プロセスについては，公開されることは少ないが，ほとんどのプロセス
で伝熱制御は重要な役割を果たしている．以下に最近の導入技術を紹介する．
3.1 加熱技術
加熱は，圧延整形時のエネルギー削減と連続鋳造後の温度降下で析出した合金成分の固溶，ある

伝熱2007 年 4 月

Q1：加熱炉ガス，壁からの放射伝熱量
Q2：スキッド冷却水への熱量
図 9 スキッドと鋼材接触部近傍の熱の流れ-3-

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特集：生産技術と熱（その２）加熱炉を出た後の鋼材は，圧延ライン上で搬送圧延される．薄板製造用の熱間連続圧延ラインでは，仕上げ圧延前に温度均一性を向上させるためのヒーターが導入されている．ヒーターには，スキッドマークの解消と温度調整を行うための鋼材
幅方向全体を加熱する誘導加熱装置[15]や，鋼板の端部の過冷却部を加熱する誘導加熱装置（エッジヒータ）がある．エッジヒータは，エッジ部の温度低下に伴う材質の劣化を防止する[16]ために使用されている．
3.2 冷却技術
冷却は，材質制御において鋼材の変態・析出物を制御する重要な工程であり，最近新たな冷却設
備が導入されている．冷却媒体は主として水であるが，薄鋼板の連続焼鈍ラインでは，鋼板表面の酸化を防止する目的で図 10[17]に示すような窒素を主体としたガスジェットや固体接触を利用したロール冷却なども行われている[11][17]．連続焼鈍
では冷却能力の向上を目的とし，表１に示すような水素の高熱伝導率を利用した水素ガスジェット冷却も導入されている[17]．
水を冷却媒体にした際の課題は，鋼板温度の均一性の確保である．図 11[18]に冷却の不均一に伴い発生する鋼板の変形状況を示した．均一性には，上下面の冷却形態の差に基づく上下方向（板厚方向）均一性，板幅方向の水の流動などに伴う幅方向均一性，鋼板の先端尾端部における過冷却領域の均一性などの鋼板の形状・姿勢に起因する課題がある．また，水冷却時の沸騰形態が遷移沸騰域
近傍を通過する際に生じる課題がある[19][20]．近年，材質制御上の要請から冷却停止温度が前述した温度のように遷移沸騰域に入る場合があり，製造上の課題となっている．
冷却制御においては，一般に鋼材の温度計算モ

雰囲気
ガス

雰囲気
ガス

水

図 10 連続焼鈍ラインのロール冷却（左）とガスジェット冷却（右）上下不均一冷却C反り
先尾端部過冷却
長手反り
幅方向不均一冷却波（中波，耳波）
局部過冷
膨れ

図 11

冷却不均一に伴う鋼板の変形デルが使用されている．最近では，冷却速度に従って異なる変態潜熱の差異を導入し，温度計算の材料側の計算精度を向上させる試み[21]も見られる．温度計算の境界条件に用いられる熱伝達係数には，種々の操業因子が導入されるべきであるが，従来は計算機能力の制約もあり,導入因子は限定されているようである．今後は温度精度の向上への要請から，冷却現象の基本に立ち返り，温度計
算モデルの精度を左右する熱伝達係数の高精度化が重要な課題である．鉄鋼プロセスでは，大容量，
水・空気
混合体

jets are internal to headers

水空気very high density
high pressure jets
are internal toheaders(～5 bar)highly agitated'water pillow'

図 12 さまざまな冷却装置，MULPIC（左），ADCO（中），Super-OLAC[24](右)伝熱2007 年 4 月-4-J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特集：生産技術と熱（その２）[5] 木下浩幸，安藤隆一，和田典巳，村上弘樹，
ふぇらむ，9-9(2004)636[6] 新日本製鉄(株)，Nippon Steel Monthly，163（2006）39[7] 篠原康浩，原卓也，朝日均，寺田好男，材料とプロセス，19(2006)1213[8] 長尾彰英，大井健次，三田尾眞司，梶田恭之，
杉岡正敏，まてりあ，44-2（2005）148[9] 石川忠，野見山裕治，吉川宏，今井嗣郎，井上健裕，新日鉄技報，365（1997）26[10] 長谷川俊永，野見山裕治，石川忠，材料とプ
ロセス，8(1995)692[11] 和田宏三，新屋謙治，工業加熱，43-3(2006)5[12] 高原勉，江田尚智，寺内琢雅，鈴川豊，森功，
高橋潤，材料とプロセス，10（1997）1097[13] 矢久保剛，大河内敏博，村中清志，神田俊之，
古河嘉之，野田悦郎，材料とプロセス，9(1996)1045

高サブクール度の水冷が行われており産学協同での研究も期待される．
3.3 最近の冷却設備
最近導入された冷却設備では,鋼板温度分布の均一性や，材質制御能力の向上を狙った冷却能力の向上・冷却能力制御範囲の拡大を目的として開発されている．
厚鋼板の冷却装置では，気体と水を混合させて使用することによって鋼板温度の均一性を高めた
ADCO[22]，高圧多孔噴流を用いて鋼板上の滞留水を撹拌させることにより冷却能力を向上させた
MULPIC[22]，鋼板に沿って水流を流して均一に強冷却を行う Super-OLAC[23][24]，冷却均一性の向上と，冷却制御範囲の拡大を同時に達成した CLCμ(CLC; Continuous on Line Control Process)[6][25]などがある．
薄鋼板を製造する連続熱間圧延ラインでは，仕上げ圧延直後の急速冷却を狙って，MULPIC を薄板用に展開した UFC(Ultra Fast Cooling)[26]，近接多孔噴流を用いた Super-OLAC[24]，仕上圧延機内
で急速冷却を行うカーテンウォール冷却[27]が導入されている．これらは，圧延と急冷を組み合わせることによって結晶組織の微細化を狙っている．

[14] 篠崎昌斌，至田喜栄,工業加熱，38-1(2001）33[15] 飯島慶次，水野浩，横田修二，本屋敷洋一，
材料とプロセス，17(2004)188[16] 脇田淳一，土師純治，河野治，中本武広，上尾英孝，高橋学，江坂一彬，
鉄と鋼，81-8(1995)31[17] 川邊潔，大串圭二，産業機械，671(2006)30[18] 日本鉄鋼協会，鉄鋼便覧第 4 版，日本鉄鋼協会，(2002)[19] 日本機械学会編，沸騰熱伝達と冷却，日本工業出版社，(1990)[20] 大久保英敏，西尾茂文，機論 B，55-517(1989)
2846

4. おわりに
以上，鉄鋼業における材質制御と伝熱に関してその一端を紹介した．現在でも鋼材開発のニーズへの要求は常に高く．伝熱制御技術が追いつかない場合は材質開発側で伝熱制御への負荷を軽減す
る方向での開発がなされる場合もある．新材質の製法の困難な点を解明し改善していくという意味
で伝熱制御の向上のほうが後れがちであるが，鋼材開発と伝熱制御技術の開発の競争は永久に続くものである．今後とも，常に一歩先のニーズを予測し，伝熱制御の高度化を世界に冠たる日本の鋼材開発に反映させ，高機能材料を世に送り出して社会に貢献していきたいと考えている．

[21] 岡本力，菱沼紀行，宮田秀憲，谷口裕一，公開特許公報，2006-193759(2006)[22] Evans,J.F. and Clark,M.T.,AISE Steel Technol.,79-6(2002)49[23] 藤林晃夫，小俣一夫，JFE 技報，5（2004）8[24] 日刊工業新聞，2003 年 4 月 16 日記事[25] 芹 澤 良 洋 ， 山 本 龍 司 ， 日 本 機 械 学 会 誌 ，
110-1060 (2007) 162[26] Cantinieaux,P. et al. ,Ultra Fast Cooling on theCarlamHot Strip Mill, La Revue de、Metallurgie-ATS-JSI,(2000)232

参考文献[1] 新日本製鉄(株)，鉄と鉄鋼がわかる本，日本実業出版社 (2004).
[2] 久保田学，越智達朗，新日鉄技報,378 (2003) 72[3] 潮田浩作,日本機械学会誌，110-1060(2007) 161[4] 高橋学，塑性加工シンポジウム，237(2005)1

伝熱2007 年 4 月[27] 角野康治，倉橋隆郎，竹士伊知郎，高橋昌範，
足立明夫，高岡真司，材料とプロセス，15(2002)285-5-

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特集：生産技術と熱（その２）

溶接と伝熱について
Heat Transfer Control in Welding

池内 建二（大阪大学接合科学研究所）
Kenji IKEUCHI (Joining and Welding Research Institute, Osaka University)e-mail: ikeuchi@jwri.osaka-u.ac.jp

からの熱伝導によって形成される準定常温度場の近1．はじめに溶接・接合は，冷間圧接，接着，機械的締結など似解が得られている．薄板の場合の解析結果の一例の一部の例外を除き，ほとんど総てが材料の加熱をを図 1 に示す（鋼板，入熱＝1.7 kJ/mm）．この例に必要としている．金属材料の溶接法として最も広く示されるように最高温度まで急速に加熱され，その4用いられているアーク溶接法では，最高 10 K 以上

後かなり遅い速度で冷却される．また熱源の移動速にも達する高温のアークプラズマを利用して，被溶度が一定のため，図の横軸は距離にも比例し，熱源

接材料の一部および溶加材を溶融させることによっ前方に比べて後方の方が温度勾配が緩やかになるこて継手を得ている．この過程における伝熱現象の重とが分かる．この Rosenthal の解は，熱伝導度や比熱要さは，例えば銅は鉄鋼に比べて融点が約 500 K もなどの材料特性の温度依存性，および溶融・凝固潜低いにもかかわらず熱伝導率が高いため，予熱温度

熱を無視し，点熱源と準定常状態を仮定しているな

を高くしないと溶け込みや，濡れの不足による欠陥

どの欠点があるが，溶接熱源によって形成される温を発生し易いことからも伺い知ることができる．

度場の特徴をよく表すものとして現在もよく引用さこのアーク溶接における伝熱現象は，生産能率をれる．近年になって計算機の進歩と共に溶融・凝固

左右し，材料特性の変化をもたらし，さらに残留歪潜熱を考慮した溶接温度場の計算が行われたが[2, 3,

み・応力の成因となることは古くから良く認識され，4]，Rosenthal の解の特徴を大幅に変更するほどの顕関心を持たれてきた．アーク溶接部における伝熱現著な影響は認められていない．

象の理論的取扱いとして，最も先駆的かつ後世まで利用されているのは，Rosenthal[1]によるもので，薄板および厚板の表面上を一定速度で移動する点熱源

図 1 Rosenthal の理論式による溶接熱履歴．溶接線か

図 2 赤外線温度計による溶接温度分布の測定

らの距離と共に最高加熱温度が低下する．

結果 [5]．

伝熱2007 年 4 月-6-

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特集：生産技術と熱（その２）
一方，実験的には熱電対による温度履歴の測定が一般的に行われてきたが，温度分布を測定するためには多数の熱電対が必要になり限界があるし，また熱電対の固定などの煩雑な工程を要し生産現場で日常的に利用するには必ずしも向いていない．近年は赤外線温度計や，2 色温度計などの機器の発展により，温度分布のその場観察が可能になってきた．その観察例を図 2 [5]に示す．この図において 1073 K（800℃）と 773 K（500℃）の等温線が示されているのは，鋼の溶接熱影響部の金属組織がこれらの 2

図 3 ティグ溶接によるステンレス鋼の溶込み形状

温度間の冷却に要する時間によって支配されるために対する S の影響 [7]．

である．ちなみに冷却側の溶融池境界（鋼の融点約

溶加材を補給する場合と，溶加材無しの場合がある．

1770 K の等温面に相当）から 773 K の等温線までの

図 3 は，ステンレス鋼のティグ溶接部（溶加材なし）

距離は約 10 mm であり，温度勾配は平均 100 K/mmの断面を観察したもので，不純物として S が僅かににも達することが分かる．但し，この方法で測定で220 ppm 含まれるだけで溶込み形状が著しい影響をきるのは表面の温度分布だけであり，材料内部につ受けることを示している．この現象は古くから知らいては実験・経験的に推測するかあるいは解析的手

れ，S によるマランゴニ対流の方向の変化に起因す法によって評価する必要がある．

るものと定性的に説明されてきた．この現象につい最近の計算機の急速な発展とともに，様々な溶接て，ティグ溶接におけるアークプラズマ，陽・陰電現象のシミュレーションが試みられ，それらにおい極，および溶融池を含む領域における物質およびエては高度な伝熱現象の解析が取り込まれている．例

ネルギー流を数値的に解くことにより検討が加えらえば，溶接ビードの余盛り形状や溶込み形状の計算れている．

[6, 7]においては，溶融・凝固潜熱のみならず溶融池

図 4 に，この計算によって考慮された物質とエネ

中での液体金属の対流の効果も考慮した伝熱問題がルギーの流れを示す．すなわち，アークプラズマか

数値的に解かれている．また溶接残留歪み・応力のらの熱伝導および電子流（プラズマ電流の主担体）計算においては複雑な 3 次元形状の継手や，多層盛の入射によって母材に熱が与えられ，逆に放射およ

溶接時の繰返し入熱に伴う伝熱現象の解析も行われている．これらのシミュレーションで用いられている溶接温度場の計算は，Rosenthal の解およびそれを発展させた従来の取扱いに比べて確実に進歩したものになっている．
本稿においては，溶融池中での液体金属の対流による伝熱を考慮した計算例としてティグ溶接の溶込み形状に対するマランゴニ対流の影響についての研究を紹介し，また伝熱現象が継手特性に顕著な影響を及ぼす例として，溶接熱サイクルが鉄鋼材料の組織・特性に及ぼす影響についても最近の話題を取り上げたい．
2．ティグ溶接の溶込み形状に対するマランゴニ
対流の効果[7]ティグ溶接は Ar や He 等の不活性ガス中でタング
ステン電極と母材（被溶接材）との間にアークプラ

図 4 ティグ溶接における物質とエネルギーの流れ

ズマを発生させ，母材を溶融させて接合する方法で，

[7]．

伝熱

2007 年 4 月-7-

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特集：生産技術と熱（その２）気流によるものが最も高く，次いでマランゴニ力によるものとなる．すなわち，プラズマ気流自身の流
速は最高 200 m/s にも達し，これによって駆動される対流の流速は 470 mm/s と見積もられている．マラ
ンゴニ対流の流速は，低 S 濃度場合 180 mm/s である．
これらの対流に比べて，他の２つは非常に弱い．
したがって低 S 濃度の場合は，プラズマ気流による摩擦力とマランゴニ力が溶融池表面を外向きに向かう対流を強めあい，この対流が溶融池内の熱輸送を支配するため幅広の溶込みが得られるものと説明される．
一方，高 S 濃度の場合はマランゴニ力による溶融
池表面上の対流の駆動力は，プラズマ気流によるものとは逆に内向きとなり，両者の干渉によって複雑な対流が生じる．高 S 濃度の場合のティグ溶接中の
図 5 静止ティグアーク溶接における温度場と物質

温度場と物質流を数値解析した結果が図 5 である．

速度場．但し，母材はステンレス鋼，シールドガス

プラズマ気流の流速が遅くなるアーク中心（よどみはアルゴン，溶接電流は 150 A である[7]．

点）と溶融池周辺部でマランゴニ流の影響が強くな

び母材中への熱伝導によって熱が奪われる．アーク

る．特に周辺部でのマランゴニ力による内向きの流プラズマ直下の母材部に十分な熱量が与えられ，融れと，プラズマ気流による外向きの流れがぶつかる

点以上の温度に達すると溶融池が形成される．この点で強い深さ方向の流れが発生している．この流れ

溶融池中の液体金属には４種類の駆動力が作用するによって深さ方向に熱が輸送され深い溶込みが得らと考えられている．その一つは，アーク直下の中心

れるものと考えられる．

部から周辺部へ向かう放射状のプラズマ気流によるせん断力（摩擦力）で，溶融池表面に中心部から外向きに向かう流れを発生させる．次は溶融池中を流れる電流による電磁力で，これは溶融池の中心部への内向きの流れを駆動し，一方，溶融池内の液体金属の温度差に起因する浮力は，外向きの流れを発生させる．最後に溶融池表面の表面張力の差に起因するマランゴニ力は，表面張力の低い方から高い方へ向かう流れを発生させる．
一般に液体金属の表面張力は，温度の上昇と共に低下し，マランゴニ対流の方向は溶融池表面で中心から外向きに向かうものとされてきた．しかし，S
のように表面張力を大幅に低下させる元素が含まれる場合は，これらの元素の表面偏析量が高温になるほど低下するため，表面エネルギーは温度と共に上昇するといわれている．すなわち，上記の４つの対流の内，マランゴニ対流のみは S 濃度によって方向を逆転することができる．

図 6 圧力容器用鋼 SQV2A の硬さおよびシャルピ

以上の４つの駆動力の各々が独立に作用すると仮ー衝撃吸収エネルギーに対する冷却時間Δt8/5 の影定して，発生した対流の流速を比較するとプラズマ

伝熱2007 年 4 月

響．

-8-

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特集：生産技術と熱（その２）以上のようにして，図 3 に示すティグ溶接によるステンレス鋼の溶込み深さに対する S の影響をマラ
ンゴニ対流の効果によって説明できることが示された．図 5 に示すこの計算結果から明らかなように，アーク溶接においては，プラズマ，気体，液体，固体の物質の 4 存在形態が全て含まれ，104 K を越える温度からほぼ室温までの温度分布があり，さらには流速 200 m/s を越えるプラズマ流や，複数の力によって駆動される液体金属の対流などの物質流が発生し，これらが互いに関係しあいながら僅か 10×10
×10 mm 程度の領域内で共存している．このようにアーク溶接は非常に複雑な対象で，包括的な理論的取扱いは計算機による数値解析に頼らざるを得ない状況にあり，現在も精力的な取組みが行われているが，まだ金属蒸気のアーク中への混入や，溶加材の添加，あるいは溶接欠陥の発生につながる非定常現

図 7 圧力容器用鋼 SQV2A 鋼の 2 層溶接における象の取扱い等まだ多くの課題を残している．

熱影響部の硬さおよびシャルピー衝撃吸収エネ
ルギーに対する 2 層目熱履歴最高温度の影響[9]．

3．材料組織と特性に対する溶接熱影響
鉄鋼やアルミニウム合金等の金属材料は構造用あるいは機能性材料を問わず，加工や熱処理による材

目の熱影響部に及ぼす影響を調べた結果を図 7 [9]料組織の造り込みによって特性を発現させている．

に示す．シャルピー吸収エネルギーは 2 層目の溶接従って図 1 に示すような融点近傍にも達するようなによる熱履歴の最高加熱温度によって顕著な影響を

急速加熱・冷却過程からなる熱履歴を受ければ，組受け，700〜800℃においては 1 層目の熱影響を受け織と特性が顕著な影響を受けることは当然である．

たままよりもむしろ低くなる．
この温度域と比べて，金属組織的に重要なのは，熱履歴の最高加熱温度

加熱温度 900℃以上では吸収エネルギーが大幅に増と冷却速度である．
鉄鋼材料の溶接熱影響部の場合，加するが，硬さが 350 HV 以上のままで，水素によ冷却速度の影響は 1073 K から 773 K までの冷却に要る遅れ割れ性の点から好ましくない．これらと比べする時間Δt8/5 で整理されるといわれている．図 6 [8]て 2 層目の加熱温度が 600〜700℃の場合は，吸収エ

は圧力容器用鋼 SQV2A の硬さおよびシャルピー衝

ネルギーが 1 層目の熱影響を受けたままより改善さ

撃吸収エネルギーに対する冷却時間Δt8/5 の影響を示

れ，硬さも 350 HV 以下まで低下している．従って，したもので，冷却速度の低下，すなわちΔt8/5 の増加

2 層目以降の溶接によって 600〜700℃の温度域に再と共に硬さ，および吸収エネルギーは低下する．鋼

熱されるように溶接入熱やパス間温度（予熱温度に材の熱影響部の硬さは水素による遅れ割れの防止の相当）を設定しておけば，1 層目の熱影響部の特性ために 350 HV 以下に抑えることが一般に要求されを後熱処理なしで改善することができる．一方ではるが，Δt8/5 が長すぎると吸収エネルギーの低下が顕

再熱温度が 700〜800℃では靭性の劣化が著しくな著になり，靭性の劣化が問題となる．このため，Δt8/5，

る．前者の効果を利用するのが，テンパービード工

すなわち冷却速度を制御する必要がある．冷却速度法と呼ばれる方法で，後熱処理の困難な大型構造物

は，溶接入熱，母材の板厚，および予熱温度の関数の補修溶接法として用いられている．その例が図 8となるため，与えられた板厚および溶接法に対してで，欠陥発生部を削除した後，開先面に 3 層の溶接

入熱と予熱温度から冷却時間Δt8/5 を求めることのでビードがテンパービードの条件を満たすように盛らきるノモグラフが従来から用いられてきた．

れている．この後，より大入熱の溶接ビードが高能

最高加熱温度の機械的性質への影響の一例として，

率で盛られて行く．このようにテンパービード工法

多層盛り溶接部における 2 層目の溶接熱履歴が 1 層
伝熱2007 年 4 月-9-J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特集：生産技術と熱（その２）冷却速度を所定の値に設定する際には，経験的ある
いは実験的に溶接条件の選定が行われている．また溶接変形の制御については，近年は有限要素法による計算の成果がかなり活用されているが，その微妙な矯正等についてはまだ作業者の経験や技能に依存する所が少なくないようである．これらの分野においても，伝熱現象の解析手法の近年の発展が，より広く利用されることが望まれる．

図 8 テンパービード工法溶接部の断面．

ようとするものであるが，溶接条件の選定は経験あ

参考文献[1] Rosenthal, D., Weld. J., 20(1941), 220-s.

るいは実験に基づいて行われているのが現状である．

[2] 牛尾誠夫，石村勉，溶接学会論文集, 4-2(1986), 68.

は，溶接熱影響を材料特性の改善に積極的に利用し[3] Paley, Z., and Hibbert, P.B., Weld. J., 54(1975),
4．むすび
以上に紹介してきたように，アーク溶接において385-s.
[4] Kou, S., Metall. Trans. A, 13(1982), 363.

伝熱現象は，溶込み深さや，材料組織・特性に顕著[5] 水野亮二，正野進，松田福久，溶接部冶金的品な影響を及ぼす．これら以外にも，第 1 章で述べた

質監視手法に関する研究，溶接学会溶接冶金研究

ように溶接ビードの形状や生産能率，溶接欠陥の発委員会資料，(2001), WM-1783-01．

生，および残留歪み・応力についても，伝熱によって支配される温度分布とその時間変化が支配的な要[6] 山本剛史, 山崎洋輔, 辻陽子, 宮坂史和, 黄地尚義, 溶接学会論文集, 23(2005), 71.

因となる．これらの分野では，第 2 章で紹介したよ[7] 田中学，溶接学会誌，74(2005), 113.

うにアークプラズマ中での発熱と熱平衡，気体・液[8] Liao, J., Ikeuchi, K., and Matsuda, F., Nuclear Eng.

体の対流と伝導による熱輸送，陽・陰電極表面でのDesign, 183(1998), 9.

応力・歪みについても，その成因が局所加熱による[9] Mizuno, R., Brziak, P., Lomozik, M., Kitamura, I., andMatsuda, F., A Study of Thermal Cycle Condition of
Temper Bead Welding for SQV2A Pressure Vessel Steel,(2003), IIW Doc. IX-2062-03.

熱歪みにあるため，3 次元の開先や継手形状，また[10] Itoh, S., Sengel, M.A., Shibahara, M., Serizawa, H.,.

多層・多パス溶接時の複雑な手順をも反映した伝熱and Murakawa, H., Influence of Various Factors on

現象が理論的にとり扱われている[10]．このように，

Distortion of Pipes under Butt and Fillet Welding, 8th

アーク溶接における伝熱現象の解析は，計算機の発International Seminar on Numerical Analysis of

展と共に長足の進歩を遂げつつある．

Weldability,

熱の出入りなど多数の要因を取り込んだ数値計算に基づく解析が取組まれている．また，溶接部の残留

しかし一方では，第 3 章に述べたように，材料特Graz-Seggau,(Sep.

2006),

tobepublished.

性を確保するために溶接熱影響部の最高加熱温度や伝熱

2007 年 4 月- 10 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特集：生産技術と熱（その２）

樹脂機械と伝熱について
Use of the Conductive Heat in the Process Machinery for Resin

田中 達也（同志社大学）
Tatsuya TANAKA (Doshisha University)e-mail: tatanaka@mail.doshisha.ac.jp
1. 高分子材料の加工
高分子材料（樹脂，ゴム，エラストマー）は，重合工程を経て高分子化した原料を冷却あるいは加熱による固化時に賦形化して製品とする．高分子材料の中でもタイヤなどに利用されるゴム材料を除けば樹脂材料の利用が圧倒的に多い．樹脂材料は，固化の仕方の違いにより，熱可塑性樹脂と熱硬化性樹脂に大別される．
常温において固体である熱可塑性樹脂の場合，成分調整の方法として，加熱溶融状態での流動性を利用したコンパウンド工程がある．この工程は混練機により行われ，他の樹脂とアロイ化されたり，粒子や繊維と複合化され押出造粒される．図 1 に示す様に，混練機
はバッチ式あるいは連続式に大別され，その機構・構造の違いによって色々な形式の混練機が市場に提案されている．樹脂成分調整後，押出成形機あるいは射出成形機で再度加熱溶融され，金型により最終形状を賦形する．押出機の場合，シートやフィルム，棒形状の製品が，射出成形では複雑な３次元形状の製品が製造される．常温で液体である熱硬化性樹脂の場合，成分調整は液体状態で混合されるため容易である．そして，同時に硬化剤が添加され，熱可塑性樹脂と同様に押出機や射出成形機で賦形され加熱されることで固化し製品となる．熱可塑性樹脂と熱硬化性樹脂の違い
は図 2 に模式図で示す［1］．
一般に高分子材料は，固化状態から加熱される（昇温する）につれて軟化し，ガラス状に変化するガラス
転移温度（Tg），溶融する温度（Tm：溶融点）そしてガス化し分解する温度があり，各状態で相変化を起こす．
上述したように，幾つかの加工工程を通じて加熱冷却が繰り返される．高分子材料は，モノマーをポリマーに変える化学反応である重合（付加重合と縮合重合に大別される）により所定の機能を発揮する材料になるが，原子同士は共有結合であり，図 3 に示すように熱
可塑性，熱硬化性樹脂共に，一部の樹脂を除いて 400℃
～500℃の加熱状態では共有結合が切断され，低分子

伝熱2007 年 4 月- 11 -化あるいはガス化される［2］．一方，表 1［3］（各種樹脂材料の融点）に示すように，熱可塑性樹脂の種類によって異なるが，Tm は 120～320℃程度であり，金属に比べて極めて狭い温度範囲の中で加熱・冷却固化での加工が繰り返されていることが分かる．このことか
ら，高分子材料の成形加工に使用される混練機や射出成形機には，精度の高い温度制御が要求されることが容易に理解できる．
ロール

開放形‥ ‥
バッチ式

バンバリータイプ
密閉形
樹脂混練

ニーダ
単軸押出機

装置

二軸混練押出機

スクリュ式

多軸混練押出機

連続式

単軸混練機
ロータ式

二軸混練機

図 1 樹脂混練機の分類
プラスチック製品

冷却
予め加熱してドロドロに溶けた

冷却して固めたあと

プラスチック素材を型に入れて冷却型から取り出す(a) 熱可塑性樹脂
プラスチック製品

加熱＋化学反応
プラスチックの原料を反応が終了し固まったあと型に入れて加熱する型から取り出す(b) 熱硬化性樹脂
図 2 熱可塑性樹脂と熱硬化性樹脂の違い

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特集：生産技術と熱（その２）2. 混練造粒から成形工程における省エネルギーと温度制御
2.1 大型混練造粒機によるオレフィン系樹脂の造粒
樹脂材料の分類を図 4 に示す．熱可塑性，熱硬化性やその組成の違いにより非常に数多くの種類がある．
これらが製造・製品化される過程において，組成の調整や造粒あるいは最終製品の成形用として混練押出機が利用される．特に，熱可塑性樹脂の中の汎用樹脂
PVC：ポリ塩化ビニル
POM：ポリアセタール
EP：エポキシ樹脂
PS：ポリスチレン
PP：ポリプロピレン
PE：ポリエチレン
PTFE：テフロンの代表で生産量が最も多いポリエチレン（PE）やポリ
プロピレン（PP）（総称してオレフィン系とよぶ）は，
特に色々な製品に使用されており，現在の日常生活の中で欠くことの出来ない樹脂材料である．これらは，各種重合方法により高分子化されるが，いずれの場合
も，造粒工程では混練押出機によりペレット化される．
この工程で多く使用される機械は，図 1 に示した中の二軸混練押出機と言われるものである．

表 1 代表的な結晶性熱可塑性樹脂
樹脂名

略号

ポリエチレン
ポリプロピレンナイロン６
ナイロン６６半芳香族ナイロン６T
ナイロンMXD
ポリブチレンテレフタレート
ポリオキシメチレン
液晶ポリエステル
ポリフェニレンスルファイド
ポリエーテルエーテルケトン

PE
PP
PA6
PA66
PA6T
MXD
PBT
POM
LCP
PPS
PEEK

ガラス転移温度
融点
TG
Tm-90～-80
112～135-18
135～186
48
225
50
265
125
320
75
243
22
224
-60
167～178
188～421
85
285
143
334

図 3 各樹脂の TG 測定結果

図 4 樹脂の分類（○：結晶性，△：非晶性）

伝熱

2007 年 4 月- 12 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特集：生産技術と熱（その２）
図 5 には二軸混練機［4］の概略図，図 6 に二軸混練押出機の写真を示す．内部で回転する二本のスクリ
ュは，その軸が異方向または同方向に回転する連続式が使用される．この軸の回転により作用するせん断応
力で添加されたフィラーや薬剤が混練分散される．図5 の二軸混練機の場合，混練分散能力は押出機能を持っている図 6 の二軸混練押出機より優れているものの，滞留時間が短く反応工程に不向きで，また混練した樹脂を連続して造粒機（ペレタイザー）から押出す能力が無いため，以前は押出装置として下流側に単軸押出機が付設されていた．しかし，単軸押出機は消費動力が大きく，また押出すためのスクリュ回転で樹脂はさらにせん断発熱し局所的な熱劣化を起こし易くなり樹脂温度の制御が難しかった．生産量の増加に伴いさらに大きな押出機が必要となってきたためコンパク
トで省エネルギーの押出方法のニーズが高かった．そこで，1980 年代に入り，小さなエネルギー消費でせん
断応力が作用せず樹脂のせん断発熱も少なく，またコ
ンパクトな装置ながら大きな押出能力で樹脂を押出すことが出来るメルトポンプ（ギァポンプ）が出現し，現在では二軸混練機の後工程の押出方法の主流の装置に利用されている［5, 6］．一方，メルトポンプの開発当初は，図 6 に示す二軸混練押出機には押出能力が備わっているため，下流側の押出機構は不要とされていた．しかし，近年の高品質化を目指した新しい触媒の開発により，押出能力の安定性がより重要となってくる中で，いずれの方式の混練機もメルトポンプは必須となっている［7］．

図 5 オレフィン系樹脂における二軸混練機概略図（神戸製鋼所製 LCM-H シリーズ）

図 6 二軸押出機外観写真（Coperion Werner & Pfleiderer ZSK300）

伝熱2007 年 4 月- 13 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特集：生産技術と熱（その２）次に，世界の汎用樹脂生産量の推移を図 7 に示す．
国内の生産量は停滞気味であるが世界的には増加傾向にある．また，アジア，欧州，北米三極の生産量は拮抗してきている中で，中国の台頭は著しい．一方，樹脂生産量の増加と共に，混練機 1 台当たりの生産量は飛躍的に増加し，最近では 60ton／h（60 万 ton／年）
以上が製造できる機械が要求され，かつ動力として 1
万 kW 以上の電動機が付設されている．ここで，混練押出機の設計には，単位重量当たりの消費電力量
（kWh
／kg）
（すなわち，エンタルピと同等）が重要なファクターとされる．一般に，上記したような汎用樹脂では 0.15～0.25 kWh／kg を目安に設計される．ここで，図 8 にオレフィン系樹脂の比エネルギーと温度の関係であるエタルピ曲線を示す［8］．PE 系で 130℃前後，PP で 160℃付近では融解潜熱にエネルギーが使われる
ため傾きが小さくなるが，その後 300℃になるまでに
約 0.20～0.25 kWh／kg のエネルギーを必要とし，ほぼ混練造粒機の設計データと一致する．このように，混練機中では，モータ動力によるスクリュ回転により，せん断応力が樹脂材料に作用し，発熱・昇温によって樹脂は溶解混練される．混練機のサイズにもよるが，オレフィン系の造粒に使用される大型混練造粒機では，ほぼ断熱状態で運転されるため，モータ動力のほとんどが樹脂の昇温と融解するために使われており，混練機と造粒機であるメルトポンプとの組み合わせは，エネルギーロスの少ない省エネルギーな機械であることが理解できる．
しかし，この混練造粒工程において，樹脂の温度履
歴を追ってみると，混練機で常温から 250～300℃程度まで昇温された樹脂は，造粒機でペレット化された時は，水槽中で再び水冷によって冷却固化される．オレフィン系樹脂の大量生産と共に混練造粒システムの大型化が始まった頃より，この廃熱の有効利用に関する提案が幾つか出されている［8］．図 9 に典型的な造粒加工時のエネルギーバランスを示す．この中でペレット冷却水の活用が最も有望なであると述べられて
おり，
50000

250,000
200,000

40000

150,000
100,000

30000

50,000

合計
0

アジア小計

日本

欧州小計

韓国

20000

北米小計

台湾
中国
イギリス

10000

フランス
イタリア
ドイツ
アメリカ

1992 1993 1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001 2002 2003

0カナダ

図 7 世界の汎用樹脂の生産量の推移

図 8 オレフィン系樹脂のエンタルピ曲線

図 9 典型的な造粒加工のエネルギーバランス

伝熱2007 年 4 月- 14 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特集：生産技術と熱（その２）

近年の機械の大型化から見ると合計のエネルギーとしては非常に大きい．しかし，排水温は 40～60℃であり，効率よく利用することは難しいエネルギーである．今後，環境対応として有効活用が望まれるところである．
2.2 二軸押出機による成形加工
大型混練造粒機で製造されたペレットは，押出成形や射出成形加工によって製品化される．射出成形加工
が 3 次元形状製品の大量生産に向いており，押出成形
はシートやフィルム製品や断面が 2 次元形状の連続形
状製品の大量生産に向いている．先ずここでは，押出成形について記述する．
過去において，押出成形に使用される押出機はほとんどが単軸押出機であった．しかし，近年の多様なニーズに対し，少品種大量生産型から多品種少量生産にその生産方式が変化していく中で，高品質な製品をコ
ストアップせずに対応出来るシステムとして二軸押出機が利用されることが多くなっている．二軸押出機
もスクリュの回転方向によって異方向および同方向
回転があるが，フィラーや繊維の分散を伴う場合には，一般に同方向回転が利用される．押出成形の場合，エンジニアリングプラスチックとよばれる耐熱性が高い高品質な熱可塑性樹脂を対象とすることが多いために，比エネルギーに換算すると大型混練造粒機より消費されるエネルギーは大きい．また，表 1 を見ても分かるように，これらの樹脂ほど融点と分解温度の範囲が狭くなるため，樹脂劣化を防ぐためのより高度な温度制御が必要となる．そのため，二軸押出機ではモータ動力からのスクリュ回転によるせん断発熱による昇温だけではなく，バレル外側に付設された加熱ヒータによって制御され，オーバーヒートした場合は，自動的に冷却水をバレル壁面内に流す機構により精緻に温度制御されている．そして，大きな押出能力が必要な場合は，押出機先端に取り付けられた小型のメ
ルトポンプによって一定圧力を保持しながら，押出用金型内（以下，ダイ）で賦形化され，同時に固化しながら押し出される．この間で溶けた状態から固化した状態への相変化するため，混練工程以上にダイの温度制御は重要となる．ダイを含めた押出機全体の温度制御として，フィードバック制御による幾つかの方法が提案されている．図 10 に示すシステムでは，温度制御機能として高精度でオーバーヒートすることが少なく，段階的に自動でステップ昇温する機能や温度の立ち上がりに応じて自動的にゾーンを順番に昇温し，全てのゾーンがほぼ同時に昇温を完了する機能などが付いており，バレル，アダプタ，ダイまで成形ライン全体を制御する［9］．さらに，ヒータの制御だけではなく，スクリュによるせん断発熱を抑えるためにモータ駆動の制御，樹脂フィード量の制御等，温度制御と品質に関わる全てのパラメータを管理しており，滞留による樹脂焼けも起こりにくく高品質な製品の製造が可能となると思われる．一方，最近のコンピュー
タの高性能化に伴う数値解析技術の進歩により，二軸押出機内の流動解析技術は日進月歩進化しているが，特に樹脂が充満している領域内の流動については現実の課題解決ができるレベルにまで完成しつつある［10］．一方，数値シミュレーションの最終目標は，固相から始まる混練溶融工程から押出成形し再固化するまでの一環のプロセス解析を可能にすることである．相変化のモデル化や溶融樹脂の非充満状態に伴う伝熱モデルの構築など，解決されるべき課題も数多く残っている．

図 10 制御システム概要（理化工業製：SR システム）

伝熱2007 年 4 月- 15 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特集：生産技術と熱（その２）

図 11 射出成形機の概要図
このように，樹脂材料の高品質化に伴いますます樹
脂の温度制御技術は重要となっている．一方，古くて新しい技術として誘導加熱技術が挙げられる．樹脂成形加工機への誘導加熱技術の適用は随分前から行われており様々な部位への適用が提案されている．二軸押出機もその例外ではなくバレル加熱等が検討され
ている
［11］
．
コイルに交流電流を流し磁界を発生させ，コイル中の被加熱物（電気誘導体）の内部に渦電流が誘起し，電流の流れる部分が発熱する原理（電磁誘導加熱）を応用した技術である．しかし，装置が従来の電気式ヒータに比べて高コストになることや温度制
御の困難さから押出機へ積極的に採用されることはほとんどなかった．しかし，近年のインバータ等の電気・電子部品の低価格化や大型化しているペレタイザ
ー等に見られる均一に急速加熱冷却する技術へのニーズの高まりから，新技術として実用化への期待も大きい［12］
2.3 射出成形機による成形加工
上記した押出成形の主流はフィルムやシート，あるいは異形断面構造部材（サッシ等のフレーム類）などの 2 次元的な形状を賦与する大量生産品に用いられる．
一方，プラスチック成形品と言えば自動車部品から日用品等までかなりの製品が 3 次元形状をしており，そのほとんどは射出成形機によって製造される．射出成形機を大別すれば，スクリュ混練部と射出部を分けた
プリプラ式と両機能をスクリュが兼ね備えたインラ
イン式に分けられるが，現在では生産性の高いインラ
イン式が主流で，プリプラ式は混練が困難な樹脂等，特殊用途への使用に限定されている．インライン式の射出成形機の概略図を図 11 に示す
射出成形機の温度制御は，押出機と同様にスクリュ部での混練溶融に加えて，射出成形用金型内（以下，

伝熱2007 年 4 月- 16 -

金型）の均一な温度制御を必要とする．液相（溶融）状態のまま高速高圧でノズルより射出された樹脂が金型内を流動し，金型内壁面より冷却（抜熱）され密度変化を伴いながら相変化し固化する．押出状態との違いは射出圧力の高さ（～200MPa）である．以前は高圧状態での体積および温度（～400℃）の測定は難し
かったが，現在では色々な方式の測定装置が研究開発され実用化されている．例えば，図 12 に示すように
各温度と圧力条件下での比容積を PVT 測定装置で測定することにより，高圧下の射出成形に関する重要なデータを得ることができる［13］．このデータを使用
し数値シミュレーションすることにより，冷却固化時における精緻な温度設定が可能となり，金型内での凝固収縮状態（ひけ，ソリ）が予測できるようになる．
最終製品の形状に関わる残留応力によるソリ解析により，寸法精度の高い高品質な製品の成形が可能となっている．
一方，射出成形分野では，従来よりノズル部やホットランナー部の急速加熱方法として誘導加熱技術が利用されていた．最近，3 次元的な複雑な形状を成し，
上下 2 面で構成される金型内温度を高精度に制御する方法として，金型への誘導加熱技術の適用が提案されている［14］．これは，電磁誘導加熱を用いた急速加熱・冷却システムで概略を図 13 に示す．発熱の原理は先に記載したが，この場合上下の金型内部に組み込まれたコイルに電流を流し，磁界を発生させ，その電磁誘導によって金型表面のみを加熱するため，短時間での加熱が可能である．また，冷却は，金型表面の真下を通るパイプに冷却水を通すことによって行うが，加熱部の体積が小さいため短時間で冷却でき，ハイサ
イクル成形が可能となる．

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特集：生産技術と熱（その２）

図 12 PVT の模式線図
最後に，射出成形分野の最近の傾向として，欧州を中心に図 14 に示すような押出機と射出成形を複合化させた装置の開発が盛んである［15］．これは，10 年以上前から提案されていた技術だが，最終製品までに2 度の溶融と固化を繰り返し，樹脂劣化が生じ易い従来の製造方法に対して，オンラインでコンパウンドしたまま射出成形することが可能で，成形品に対する熱劣化を少なくしかつオーダーメイドな機械的性質を得ることができる．また，国内でも「製造工程省略による省エネ型プラスチック製品製造技術開発の開発事業」として新エネルギー・産業技術総合開発機構（NEDO）の補助金事業として委託を受ける中で，重合後の熱可塑性樹脂粉体を造粒することなく最終製品を製造する技術開発が再び見直されている［16］．
図 13 誘導加熱方式による金型の急速加熱技術

図 14 複合射出成形機

伝熱2007 年 4 月- 17 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特集：生産技術と熱（その２）271-286［6］ McKelvey J. M.，New Data Show How Gear
Pumps Boost Extrusion Productivity，Plast Technology，
Vol.28，No.10，(1982) pp. 45-47［7］ McKelvey J. M.，Energy Utilization in Extrusion.，
Advanced Polymer Technology，Vol.3，No.3，(1983)
pp. 205-211［8］ Edmund W. Schuler，Energy Efficiency in High
Volume Plastic Compounding Operations，Advanced
Polymer Technology，Vol. 3，No.3，(1983) pp. 281-287［9］ 本多，押出成形機における温度制御と自動化・省力化，プラスチックエージ，(2001)，pp. 95-99，
3 月号［10］ 石川健，田中達也他，二軸押出機ニーディング
ブロックのチップクリアランスと混合性能，成形加工シンポジア，Vol. 2002，（2002）pp. 309-310［11］ 特許公開平 7-1554，“押出機のシリンダの加熱方法および装置”，日本製鋼所［12］ 特許公開平 9-201822，“押出機のダイスの加熱方法，ダイスおよび押出機”，日本製鋼所［13］ 島津 p-v-T 測定装置 PVT-200 とその測定例，岩本剛, 井上政明他，
Vol. 46，
No. 3，
pp. 101-108 (1994)［14］ 偏平断面ガラス長繊維熱可塑性樹脂の射出成
形，田中和人，田中達也他，JCOM-36，II-18 (2007)［15］ Billiet, J., Leng, T., Kapfer, K. and Schwendemann,
D. : SPE ANTEC ’01, pp. 573 (2001)［16］ 特許公開平 5-131509，“連続可塑化式射出成形方法”，特許公開 2007-7864，“オンラインブレン
ド射出成形機の可塑化装置”，東芝機械他

3. まとめ
以上，高分子成形加工に関して，高品質化に欠かせない温度制御の重要性と現状について記述した．最近の温度計測技術およびシミュレーション技術の進歩から，試作段階を経ずに数値シミュレーションのみで製品化することも少なくない．しかし，高分子材料のようにせん断発熱や壁面からの熱伝達により相変化を常に伴う加工では，壁面との摩擦係数や熱伝達係数の入力データによって結果が大きく異なることがある．一方，このような摩擦係数や熱伝達係数あるいは溶融樹脂の比熱データは，実験的にも精度良く測定することは難しい係数である．そのため，熱移動に関するより一層精度の良い各係数の測定技術の確立が望まれるところである．
参考文献［1］ 桑島，木原，工藤，最新プラスチックの仕組みとはたらき，株式会社秀和システム，（2005），pp.
24［2］ http://www.siint.com より抜粋
［3］ 産業調査会 辞典出版センター，実用プラスチ
ック成形加工辞典，(1999)，pp. 39-41［4］ M. Kashiwa, T. Tanaka, etc., Development of New
Continuous Mixer LCM-H, Society of Plastic
Engineers Polyolefins XIII International Conference,(1999) pp. 269-278［5］ Andreas Imthurn, Jorge Guzman, etc., An Economic
and Technical Overview Retrofitting Pelletizing Lines
with Gear Pumps, Society of Plastic Engineers
Polyolefins IX International Conference, (1995) pp.

伝熱2007 年 4 月- 18 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特集：生産技術と熱（その２）プラスチックフィルムの成形加工
Polymer Processing for Plastic Films

伊藤 勝也，野々村 千里（東洋紡績㈱総合研究所）
Katsuya ITO, Chisato NONOMURA (Toyobo Co., Ltd.)e-mail: katsuya_ito@kt.toyobo.co.jp
1. はじめに

まず，最初の押出し・キャスト工程では，ワイヤ

プラスチックフィルムは，基材となる熱可塑性樹ー電極と回転する冷却ドラムの間に直流高電圧を印

脂の熱的，力学的および化学的性質を駆使して，様々

加し，フラットダイから押出された溶融ポリマーをな加工が施され，また多くの分野で使用されている．

冷却ドラム上にキャスト・静電密着・急冷・固化さ

本説では，近年のフィルム分野における製膜加工技せる．この工程では，均一密着が得られる最高速度

術および製品に関して解説する．

がフィルムの生産性を律することから，高速キャス
トへのアプローチも盛んである．原料面ではポリマ
ーの溶融比抵抗の制御，設備面ではリボン電極の採2．延伸成形技術

用[1]などである．また，縦延伸の高倍率化の検討も2.1 押出し・キャスト

行われている．

ポリエチレンテレフタレート(PET)やポリプロピ
レン(PP)，ナイロン(NY)などの汎用熱可塑性樹脂は，

一方，延伸の前処理工程あるいはフィルム物性制

逐次二軸延伸法により作製される．この方法により御手段としてのキャスト工程への取り組みも見られ作製されたフィルムは，平面性，力学的特性およびる．
例えば，延伸性の優れた未延伸物を得るために，耐熱性などに優れたものとなる．

押出し工程で炭酸ガスを圧入・溶解させてポリマーを可塑化する方法(PET)[2]，キャスト後に吸水処理

図１には，フィルムの逐次二軸延伸の基本工程を示す．押出機で溶融された PET 樹脂は，押出し・キを施して可塑化させる方法(NY)[3]などがある．

ャスト(CA)工程を経て未延伸シートが作製され，周また，冷却ドラム上に水膜を介してキャストする

速差のある過熱ロール上で縦延伸(MD)される．そのことにより，フィルム表面の耐摩耗性を向上させる

フィルムは引き続きテンターに導かれ両端を把持さ方法[4]，キャスト後に加熱結晶化させた後に延伸しれ，横延伸(TD)および熱固定(TS)される．その後，て高剛性低収縮フィルムを得る方法[5]，高速キャス

両端を落とすトリミング(TM)工程を経て，ワインダ

ト時のドラム表面へのオリゴマー付着を防止するたー(TW)で巻き上げられることによりフィルムが得

め，加温冷却ドラムの表面を平滑化する方法[6]など

られる．

がある．

押出し，キャストの工程は生産と並んで，フィルムの表面状態を決定する工程でもあり，さまざまな

2.2 逐次二軸延伸プロセス

工夫がなされている．

次に，延伸技術について述べる．先に述べた通り
近年のフラット法延伸成形は極めて多様化してきてEXT

おり，縦延伸，横延伸，同時二軸延伸，熱処理，緩
MD

TD,TS

和処理といった要素技術の複雑な組合せが試行されTMつつある．また実際の工業生産設備においても，PET

FW

フィルム一つをとっても，フィルム厚みや用途に応じて多様な延伸プロセスが採用されている．

CA

図 1 フィルム製膜工程の概略図

伝熱2007 年 4 月- 19 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特集：生産技術と熱（その２）まではライン速度や装置の信頼性に不充分な面があ

2.3 縦延伸(ロール間延伸)

った[9]．

少なくとも現時点では，フラット法延伸フィルムの工業生産は，その多くが逐次２軸延伸法によるも

しかし，リニアモーターテンターの登場は，従来のである．そして縦延伸は，高生産性・分子配列制のフラット法同時二軸延伸の概念を変えた．この装御・品位向上のいずれの側面からも，逐次二軸延伸

置では，クリップがリニアモーターで直接駆動され，においては極めて重要なプロセスである．

その走行はコンピュータ制御される．これにより，

Ｔ－ダイより押出された無配向の未延伸フィル

超高速かつ製造条件設定の自由度が非常に大きい同

ムが周速差のある多数本の加熱されたロール間で縦時二軸テンターが得られるようになった．この技術延伸され，分子配向することにより縦方向の力学的は，これまでのところ，従来逐次二軸延伸法で延伸特性が向上する．縦延伸では多数のロールに連続接成形されてきたポリマーへの適用が主体であり，そ触しながら高速(数 10～数 100m/min)で走行する工の検討目的も高速化による生産性向上，従来テンタ程であるとともに，その走行中に 300%以上の大変ーでは設定不可能な製造条件への期待(物性の極限

形と数 10℃の急激な温度変化を伴う．このような過化)およびキズゼロ化などが多いようである．

酷な条件下で厚みムラ(延伸ムラ)や擦りキズのないフィルムを得ることは，高度な技術を要する．よっ3. ボーイング現象の解析て各ロールの目的に応じた材質選択[7]やロール配

前述した逐次二軸延伸法におけるテンター法には種々の問題点があり，その中でボーイング現象と列の決定[8]などが重要である．

呼ばれる大きな問題点がある．このボーイング現象
により，フィルムの横方向における中央部と端部と2.4 横延伸・熱処理(テンター法)
横延伸工程とは，クリップにて縦延伸されたシーで分子配向状態が異なり，フィルムの力学的特性のトの両端を把持し，上下面より熱風を吹きつけなが異方性の程度や主軸方向の分布が生じて品質が低下

ら横方向に延伸(横延伸)することである．さらにそすることが知られている．

のままテンター内で熱固定する．テンターから出て
3.1 PET フィルム

きた二軸延伸フィルムの両端を切り取り，ワインダ

PET フィルムを対象としたボーイング現象の発生

ーで巻き上げることにより，PET フィルムが作製される．

メカニズムを詳細な実験解析[10，11]で解明し，製テンター延伸の本質的な問題点として，横延伸時膜条件とボーイングひずみとの関係についての検討に発生するボーイング現象により，フィルムの横方がなされている．このフィルムの変形挙動が二軸延向における中央部と端部とで分子配向状態が異なり，

伸フィルムの物性値の異方性に大きく関与している．

フィルムの力学的特性の異方性の程度や主軸方向の横延伸に用いられるテンターの概略図を図 2 に示す．

分布が生じて品質が低下することが知られているが，テンター内におけるフィルムの変形挙動は，図 3 のその詳細については後述する．
Bowing line

Bowing line

2.5 同時二軸延伸
同時二軸延伸法は，分子配向と力学的性質の面内Ｗバランスに優れた延伸法であり，またナイロン
6(NY6)等結晶化が速いポリマーに有効な二軸延伸

Film

ｂ

法であるとされている．
このように，分子配列制御という観点からは理想

Zone-1

Zone-2

Zone-3 Zone-4 Zone-5 Zone-6TDMDに近い延伸法であるが，パンタグラフやスクリュー
図 2 テンターの概略図等を用いる複雑なクリップ搬送機構のために，これ伝熱2007 年 4 月- 20 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特集：生産技術と熱（その２）Stretching zone

Stretching zone

Thermosetting zone
Stretching
Preheating zone

Straight line

Stretching

Reverse bowing
Min.

Max.

±0

Heat

Stretching force

Bowing line

Thermosetting zone
Heat

Heat shrinkage force

TDMD

図 3 テンター内における変形挙動（ボーイングひずみの変化）の模式図

図 4 ボーイング現象の発生メカニズムの模式図

Bowing distortion (%)) .

る．また，このようなボーイング現象の発生メカニ
10.0

ズムから，横延伸工程と熱固定工程間に冷却工程(第一冷却工程)を設置するという具体的なボーイング

5.0

ひずみの低減策[12，13]が提案されている．ここでは，第一冷却工程の長さとボーイングひずみの関係

0.0
Zone-1-5.0

Zone-2が検討されており，その第一冷却工程の温度と長さ

Zone-3 Zone-4 Zone-5 Zone-6

0.0

によってボーイングひずみが顕著に変化する．第一

1.0

冷却工程の製膜条件を変化させた場合の実験条件を

Dimensionless length of tenter (-)

表１に示す．表１の製膜条件におけるテンター内で
図 5 第一冷却工程の製膜条件によるテンター内における変形挙動の変化，■：Case-01◆：Case-02 ▲：Case-03 ●：Case-04の変形挙動の変化(Case-01～04)を図 5 に，ボーイン

テンター内における変形挙動(ボーイングひずみの横軸は，図 2 のテンターの長さに対応する．第一冷変化)の模式図に示すように，一旦逆ボーイング(進却温度がガラス転移点以下の時にはボーイングひず

行方向に対して凸型の変形)が発生して，その後，正みの低減効果が大きく，その第一冷却工程の長さがボーイング(進行方向に対して凹型の変形)へと変化

長いほどボーイングひずみの低減効果が大きい．第することが報告されている．ここでは，テンター各

一冷却工程を設けた場合には，後の熱固定工程の温

ゾーンの温度とボーイングひずみの関係が検討され度が変化しても，ボーイングひずみはほとんど変化ており，図 4 に示すように，横延伸工程で発生する

しない(Case-04，05，07)ことが報告されている．ま延伸力と熱固定工程で発生する熱収縮力のバランス

た，テンターの全体の長さは限られており，フィル

でボーイング現象の発生メカニズムが説明されていムの要求される物性を得るために必要な熱固定ゾー

グひずみの低減結果(Case-01～07)を表 2 に示す．なお，図 5 の縦軸の負値は，逆ボーイングを意味し，

表 1 第一冷却工程における製膜条件

Case-01

Stretchingratio in TD
STD
(-)
3.7

Zone-1(℃)
90

Zone-2(℃)
100

Zone-3(℃)
200

Zone-4(℃)
200

Zone-5(℃)
100

Zone-6(℃)
Cooling

Relaxation
ratio in TD
RTD
(%)
0

Case-02

3.7

90

100

100

200

100

Cooling0

Case-03

3.7

90

100

100

100

200

Cooling0

Case-04

3.7

90

100

50

60

200

Cooling0

Case-05

3.7

90

100

60

200

200

Cooling0

Case-06

3.7

90

100

50

60

225

Cooling0

Case-07

3.7

90

100

50

60

250

Cooling

0

Case No.

伝熱2007 年 4 月

Temperature- 21 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特集：生産技術と熱（その２）

Case No.

Case-01
Case-02
Case-03
Case-04
Case-05
Case-06
Case-07

表 2 第一冷却工程設置によるボーイングひずみの低減結果示すことが報告されている．ここでは，Thermosetting
1st Cooling
DimensionlessBowingtemperaturetemperature
length of
distortion
cooling zone
TTher
T1stC
Lc
B
(-)
(%)
(℃)
(℃)
200
200
200
200
200
225
250

---100
100
50,60
60
50,60
50,60

---1.19
2.37
2.42
1.20
2.40
2.40

7.8
7.8
6.5
2.8
3.8
2.8
2.8

却工程を設けたことによって熱固定工程が短くなり，そのために生ずるフィルムの熱固定不足を解消する必要がある．このような場合には，熱固定温度を従来よりも高温に設定して熱固定不足を解消する方策

fmax = ｆ∞Timeも提案されている．第一冷却工程における製膜条件

fmax

fmax

f∞

Time

Shrinkage force

Shrinkage force

を長くとれないのが現状である．すなわち，第一冷

Shrinkage force

ンの長さ(時間)を考慮すると，第一冷却工程の長さ

f

Time

図 6 熱処理温度を変化させた場合における熱収縮力と時間の関係を一定にし，熱固定温度をさらに高温にした場合には，ボーイングひずみはほとんど変化しておらず，
二軸延伸後のフィルムにおける横方向の熱収縮率を140～200℃の範囲で瞬間的に NY6 フィルムを加熱測定した結果から，ある一定以上の温度での熱固定

して，熱収縮が平衡状態に達するまでの熱収縮力をでは，ボーイングひずみは変化せず，熱収縮率のみ測定している．その間の最大の熱収縮力を最大収縮が低減するので，第一冷却工程を設け，十分に冷却力と，平衡状態に達したときの熱収縮力を平衡収縮した後，熱固定工程での温度を従来よりも高温に設力として検討を行っている．熱収縮力と熱処理温度

定して，熱固定不足を解消する方策は，ボーイング(瞬間的に加熱する温度)との関係を概念的に表した

ひずみの低減とフィルムの物性の改善を同時に実現ものを図 6 に示す．なお，熱処理温度が 140℃では，できる有効な方策で[14]であると報告されている．

最大値を持たず，最大収縮力と平衡収縮力はほぼ等

さらに，ボーイングひずみとマイクロ波により計測

しい．これは，この熱処理温度より高温において熱した分子配向との関係についての報告[15]もなされ処理を施すと，再度熱収縮を起こすことを意味する．

ている．

熱処理温度が 175℃では，平衡収縮力は最大収縮力
よりわずかに小さい．これは，ある程度の熱固定が行われているが，この熱処理温度よりさらに高温で3.2 ナイロンフィルム
さらに，PET フィルム以外のボーイング現象を対熱処理を施すと，熱収縮が起こることを意味する．

象とした報告例として，NY6 フィルムを対象とした

さらに，熱処理温度が 200℃では，平衡収縮力は最ボーイング現象に関する報告[5]もなされており，こ大収縮力よりかなり小さい．これは，熱固定が十分

こでは，NY6 フィルムの熱収縮挙動についての検討に行われていることを意味する．すなわち，ある一もなされている．二軸延伸後に熱固定を行っていな

定の温度以上で熱固定することにより，最大収縮力

い NY6 フィルムの平衡状態に達するまでの熱収縮はほとんど一定となる．したがって，フィルムの熱挙動を検討し，熱処理温度によって異なった挙動を収縮力が，ある一定の熱処理温度以上ではほとんど

伝熱2007 年 4 月- 22 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特集：生産技術と熱（その２）変化しないという結果から，第一冷却工程を設け，クッション性や不透明性および生産性と関連するた

熱固定温度を通常の製膜条件よりも高温に設定して，

め，ボイドの形成技術は重要である．

熱固定不足を解消する方策が有効であると報告されボイド形成技術を理解するためには，ボイド発現ている．実際のテンター内では，第一冷却温度からの機構を理解する必要がある．以下にフィルム製膜

熱固定温度にフィルムの温度を瞬時に昇温すること

工程でのボイド発現機構を説明する[19-22]．原料は，は不可能であり，フィルムが熱固定温度に達するま

ボイドを発現させるきっかけとなる粒子(ボイド発

でには多少のゾーンの長さ(時間)が必要となる．そ現剤)を PET 中に添加したものを用いる．その未延

こで，通常の製膜条件より熱固定温度の設定温度を伸シートを縦延伸することにより，基材 PET とボイ

高くしておくことは，熱固定ゾーンを通過するフィド発現剤がはく離し，ボイドが発現する．さらに，

ルムに対して，フィルムの温度を高温にすることが横延伸することにより，横方向にボイドが拡大する．

でき，十分な熱固定が行える現実的な製膜条件であ

そのため，添加するボイド発現剤の種類や大きさにると考えられている．

ボイドは影響される．

以上のように，ボーイング現象はテンター法の本

ボイド発現剤の種類としては基材樹脂に溶解せず，質的な問題点であり，テンターによって横延伸・熱

また，熱によって融解もしない微粒子(二酸化チタン，

固定工程を行う限り，フィルムの両端部はクリップ

二酸化ケイ素，硫酸バリウム，炭酸カルシウム，タによって把持されているため，第一冷却工程を設け

ルク，カオリンなどの無機粒子)[23]基材樹脂に非相ることにより，横延伸後の延伸応力によるボーイン

溶の熱可塑性樹脂(ポリアクリレート，ポリアリレー

グ現象を低減させることは可能であっても，熱固定

ト，ポリカーボネート，ポリスチレン，ポリプロピ

工程で発生するボーイング現象を回避することは困レンなど)[24，25]が挙げられる．いずれの微粒子お難であると考えられている．

よび非相溶樹脂においても，適切なボイド発現のためには基材 PET 中への分散技術や得られた未延伸
シートの延伸技術などが必要になる．

4．ボイド含有ポリエステルフィルム
近年，情報記録分野を中心として，天然パルプを

4.2 ボイド含有ポリエステルフィルムの特性原料とする紙では得られがたい特性(耐水性，表面平

これまで述べてきたようなボイド形成技術により，滑性，強度，無塵性)を必要とする媒体の需要が大きくなっている．その一つとして，PET を基材樹脂と

図 7 に示すような断面構造を有するボイド含有フィするボイド含有ポリエステルフィルムについて述べルムが得られる．このフィルムは，内部に多数の微る．

細なボイドを含有することから

このフィルムは，基材となる PET などのポリエス
テルに白色無機顔料，有機充てん剤および異種の熱可塑性樹脂をブレンドしたものを押出，延伸，製膜
することによりフィルム内部に無数の微細なボイドを形成し，このボイドによる光散乱を利用してフィルムを白色不透明化する方法により製造される．この方式には，東洋紡績㈱製 “クリスパーⓇ”(PETベース)[16，17]のほかに，東洋紡績㈱製 “トヨパールⓇ”およびユポ・コーポレーション㈱製 “ユポⓇ”(PP ベース)[18]が知られている．
4.1 ボイド形成技術

15μm(15μm)

フィルムの延伸過程において形成されるボイドが，

図 7 ボイド含有ポリエステルフィルムの断面写真
伝熱2007 年 4 月- 23 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特集：生産技術と熱（その２）①白色・不透明である(図 8)延伸フィルムベースの相乗効果により②クッション性を有する(図 9)⑪折り曲げ適性，打抜き適性があるという特徴を有する．

③エンボス適性がある

図 10， 11 にボイド含有ポリエステルフィルムの④密度が低いボイド含有率(体積％)に対する比重その他の特性変⑤熱伝導率が低いという特徴を有する．ボイドによって，屈折率の変化を示す．なお，ボイド含有率は次式によるものと化する界面がフィルム内部に多量に存在するために，した．

光線透過率を下げ，紙に似た風合いを出す．また，

V=1-(r1/d1+r2/d2) ρ

軽量化が可能となり，クッション性が発現する．

ただし，V はボイド含有率，r1 は PET の重量含有(1)率，d1 は PET の密度(1.40g/cm3)，r2 は非相溶樹脂の一方，ポリエステル系の二軸延伸フィルムベースであるため，

重量含有率，d2 は非相溶樹脂の密度，ρ は系全体の⑥空洞含有構造であるにも関わらず腰がある

見かけ密度から求める．また，たわみは JIS 規定[26]⑦耐熱性がある(温度による寸法変化が小さい)による方法で求め，さらに曲げこわさを求めた．諸⑧耐水性，耐薬品性，耐候性がある

特性はボイド含有率の増加に伴い，ほぼリニアに変⑨表面が平滑である

化する．つまり，このボイドの過度の増大は，ボイ⑩クリーン性がある(粉塵が少ない)

ド含有フィルムのもつ本来の目的である紙とプラスという特徴を有する．

チックフィルムの長所をあわせ持つ，という特徴を損なうことにつながる．そこで，ボイド形成によるDifference of Thickness (%) .
.

30
20
10
0
0

50
100
150
Thickness (μm)

-10
-20
-30
Before On load After
Load (5000 MPa)
図 9 負荷および除荷による厚さ変化

1000

10
Bending length (cm)Difference of length (μm). .

0200

図 8 フィルム厚みと光線透過率の関係

500
0
-500
-1000

1.5

8
1

6
4

0.5

2
0

20

60

100

140

Temperature (μm)

1802007 年 4 月

00

図 10 ボイド率と比重，圧縮率との関係
波線：横方向，実線：縦方向
伝熱

10

Bending Hardness (-)

Light Trancemittance (%).

さらに，ボイド含有構造とポリエステル系の二軸

10
20
30
Void-containing ratio (%)

図 11 ボイド率とたわみ量（実線），曲げこわさとの関係（波線），厚み 50μm- 24 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特集：生産技術と熱（その２）
表 3 ボイド含有ポリエステルフィルムの特性とがボイド含有フィルムのポイントの一つとなり，これらを留意した設計が必要である．
表 3 に通常の PET フィルムとボイド含有ポリエス
テルフィルム “クリスパーⓇ”との特性の比較を示
す．
5. 熱収縮性フィルム
熱収縮プラスチックフイルムを素材として形成さ

μm
g/cm3
%
MPa

クリスパ
ー
50
1.1
12
130/150

PET
フイルム
50
1.4
88.7
186/235

JIS Z-1715
JIS K-7112
JIS K-7105
JIS K-7127%

115/55130/90JIS K-7127%

1.2/0.2

1.1/0.3

JIS Z-1715

項目

単位

厚み
密度
光線透過率
引張強度
(MD/TD)
伸び率(MD/TD)
加熱収縮率(MD/TD)

フィルムの特性変化をいかに制御し均衡を保つこ

測定方法

れるチューブ状体は，例えば容器，瓶(プラスチック
ボトル，缶棒状物(パイプ，棒，木材，各種棒状体)

トルに装着するためには，熱収縮させる前のフィル等の被覆用或は結束用として，特に，これ等のキャ

ムをボトルの周囲に円筒状に置き，その後に加熱さップ，肩部，胴部等の一部又は全面を被覆し，標示，れたトンネル内を通過させることにより，フィルム保護，結束，商品価値向上等を目的として広く使用が熱収縮し，装着される．この加熱トンネルでの装されており，収縮性及び収縮応力を利用した用途展着を容易にするため，また装着後の美観を良好にす

開が期待される．その素材としては，ポリ塩化ビニ

るためには，比較的低温での収縮が開始されること

ル(PVC)，ポリプロピレン，ポリスチレン(PS)などがが必要となる．二軸延伸で汎用的に使用される単一用いられている．またボトルの再生品のコンタミをモノマーからなるポリスチレンや代表的なポリエス減少させるために PET ボトルと同系統の材料であテルである PET は，ガラス転移点(Tg)がそれぞれ約る共重合ポリエステルも多く用いられている．要求

90℃，70℃であり，この温度以下では分子の運動性特性としては，低温で高収縮性を有すること，透明が低くなるため，収縮の開始温度が必然的に高くな性や光沢に優れること，経時変化が少ないこと，収る．そのため，単一モノマーに他のモノマー成分を縮した後の厚みの均一性があることなどが挙げられ共重合化することや，ゴムなどの異種成分をブレンる[27]．

ドすることにより，Tg を下げることが行われている．
延伸条件としては，原料の Tg が低いため延伸温

近年，飲料用などの PET ボトル用のラベルとして，度を低く設定して行う．また，一方に収縮させると縮フィルムが増加している．ラベル用フィルムをボいう特徴から 2.2 項で示した製膜工程における MD

収縮率(%)

ポリスチレンおよびポリエステルを基材とした熱収または TD どちらかの工程のみを主体的に使用して

80
70
60
50
40
30
20
10
0
-10

延伸製膜が行われることが多い．延伸直後に行われ

S5630 45μm
OPS35 60μm
S5642 45μm
PVC502 50μm

る TS 工程でも通常の二軸延伸方式で製膜したフィルムよりも低温度で処理が行われる．ただし，処理が不十分であると熱収縮加工前の運送，倉庫での保ヨコ

管時に自然収縮が発生するため，そのバランスをとることが重要となる．

タテ

共重合ポリエステルからなる熱収縮性フィルムの特徴として，①低温収縮性がある

50

60

70

80

90

100

②透明性，光沢に優れ，フィッシュアイが少なく
鮮明な多色印刷が可能

収縮温度（℃）③優れた剛性を持ち，薄肉化が可能④寸法安定性に優れている

図 12 収縮フィルムの収縮特性 S5630, S5642：ﾎﾟﾘｴｽﾃﾙ,
OPS35：ﾎﾟﾘｽﾁﾚﾝ, PVC502：ﾎﾟﾘ塩化ﾋﾞﾆﾙ
伝熱2007 年 4 月- 25 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特集：生産技術と熱（その２）ガスバリアフィルムも使われ始めている．このフィ⑤焼却時の発熱量が小さく，塩素ガスが出ない

ルムは Al 蒸着では本質的に保有することができななどが挙げられる．
ポリエステル，PVC および PS の各収縮性フィル

い透明性，マイクロ波透過性をもち，耐レトルト性

ムの収縮特性を図 12 に表す．

の付与も可能であるうえ，環境に優しいという利点がある．金属酸化物として，アルミナ，シリコン酸化物を用いたバリアフィルムは，昨今深刻な環境問

6. ガスバリアフィルム

題となっている焼却時のダイオキシン発生を避ける

6.1 序
プラスチックフィルムにガスバリア性を付与することができるため，ここ数年さらに大きく注目を集手段はよく知られているように，バリア性能をもつめることとなり急速な利用の拡大が進んでいる．

高分子を直接フィルムに製膜する，あるいはガスバ
6.2 コーティング技術と材料

リア性能を保有する材料をプラスチックフィルム上になんらかの方法で積層する，の２通りがある．前

食品包装用フィルムは人体内に入る可能性が高い

者には原料樹脂として，ポリビニルアルコール

ために，使用できる材料は比較的限定されており，(PVA)，エチレンビニルアルコール(EVOH)，ポリ塩

Si，Al の酸化物を主体に開発されている．

化ビニリデン(PVDC)，ポリアクリロニトリル(PAN)

ドライプロセスで金属酸化物を高分子フィルム上および NY6，メタキシレンジアミン共重合ナイロンにコートする手段にはいくつか考えられるが，包装(MXD6)がある．後者はそれらの樹脂と PP，NY6 お用を考えたとき大きな面積に高速で薄膜を形成する

よび PET などの基材樹脂と共押出することにより必要がある．大きく分けると蒸着法と化学蒸着法

フィルムが得られる．

(CVD 法)の 2 通りの方法が現実的であり，それらのまた，ガスバリア性能を保有する材料をフィルム

中身を細かく見ていくと加熱／分解のエネルギーお上に積層する方法は数多く知られ，ガスバリア材料

よび出発原料で様々な工夫がされていることがわかの性質，要求性能などによりウェットプロセスとドる．

ライプロセスが使い分けられているのが現状である．
ウェットプロセスには PVA や PVDC をコートした

6.2.1 蒸着法

ものがあげられる．ドライプロセスに関しては，以蒸着法とは，原料物質を高真空中で加熱し蒸発さ下で詳細に述べる．

せ，真空度から決まってくる平均自由行程以内の距

無機材料コートによるガスバリア性能付与におい離におかれた基板上(ここではプラスチックフィルてもウェットプロセスによるものとドライプロセス

ム)に堆積させて，通常はサブミクロンの厚さの薄膜によるものがあるが，最近特に注目をあびているドを得る製造法である．したがって，蒸発原子は熱エライプロセス(無機物蒸着)によるものである．

ネルギーを主としてもつことになる．ここが他のドドライプロセスを用いて無機材料をフィルム上にライプロセス，例えばスパッタ法あるいは後述のCVD 法と異なる点である．

コートする技術は古くから実用化されており，その代表的なものにアルミニウム(Al)蒸着フィルムがあ

蒸着法はこのように原料物質の蒸発によるため，る．Al 蒸着フィルムは優れたガス，水蒸気のバリア

急速に加熱することにより蒸発量を多くする，すな

性能に加え，金属であることから内容物に有害な光

わち速い製膜速度が得られるという特長を有するが，線遮断性をもつという特徴がある．しかしながら，基板との付着力の発現は物理的要素によるものが強昨今の PL 法と関連して，内容物管理は重要となる

く，スパッタ法のような強固な付着力を得るのが困ばかりであるが，Al 蒸着フィルムを用いた食品包装

難という弱点があり，プラスチックフィルム表面の材料は金属探知機での内容物管理を行ないにくい，

様々な工夫がポイントとなる．
ガスバリア性薄膜材料としては，SiOx および AlOxという一面も持ち合わせている．
一方，Al 金属の代わりに金属酸化物をコートした伝熱2007 年 4 月

を挙げることができる．SiOx 薄膜を成膜するために- 26 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特集：生産技術と熱（その２）は，出発材料として SiO，Si+SiO2 などを用い，抵抗6.2.2 CVD 法

あるいは電子ビームにより加熱蒸発させる方法が一

一方，大きな面積に薄膜を堆積させる方法として般的である．この SiOx 薄膜はガスバリア性能と着色

半導体分野などでは広く使れているのが CVD 法での程度はｘの値に対して相反関係にあり，通常 1.5

ある．堆積させたい分子を構造中にもつ原料ガスを～1.8 程度に選ばれることが多い．
この x の値は蒸着プラズマなどで分解し，必要な薄膜を得る方法であ中にチャンバー内に導入される O2 ガスによりコンる．この方法は分解時に活性種が存在するため蒸着

トロールされる．したがって，厳密には反応性蒸着と比較して原子のもつエネルギーが大きく，基板とが起きているが反応量が微量のため通常は蒸着法との結合も化学結合が存在し高い付着力が期待できる．

呼ばれることが多い．この方法の欠点は，SiO が高

また堆積速度は分解速度に依存し分解ガスを効率よ価であることと，薄膜が黄色に着色していることでく排気する必要があるが，未分解物質が薄膜に残りあるが，ガスバリア性能を得ることが比較的容易でやすいため製膜速度をあげるのが難しい．原料ガスあることから，無機ガスバリアフィルムの開発初期としては，シラン，テトラメチルヂオシロキサン

はほとんどが SiOx を用い，今日でもなお主要なバリ(TMDSO)，ヘキサメチルジシロキサン(HMDSO)な

ア材料である．

どが用いられる．また分解を起こさせるためのプラもう一方の AlOx 薄膜は，金属 Al 蒸着の手法で蒸ズマの種類として高周波，マイクロ波などがあり，着時に酸素を吹き込むことにより酸化を促進する方

それぞれの特長がある．得られる薄膜としては，残法で成膜する．この方法の最大の利点は材料が安価

留ひずみも少なく良質な膜が得られやすい．

であることである．また完全酸化状態の Al2O3 は無色透明であり，バリア性能との関係もあるが AlOx

6.3 二元蒸着透明ガスバリア薄膜[29]はほとんど無色となる．
また製膜速度は金属 Al の蒸

SiO2 は蒸着法ではバリア性能が発現しないことは発速度および酸化速度が律速であり，酸化促進のたよく知られている．これは蒸着時の雰囲気中の水分め活性化した酸素を供給することにより非常に速いに起因するＨ原子で Si が終端されやすく，原子間ネ

製膜速度が得られたとの報告もある[28]．一方，ガットワークが分断されポーラスな膜が生成されていスバリア性能は SiOx と比較してよいものが得られるものと推定される．このことは SiO2 薄膜の赤外線難く，また脆い傾向があるため，プラスチックフィ

吸収スペクトル(図 13)および成膜方法と薄膜比重のルムに様々な工夫がされているデータからも裏付けできる．そこでわれわれは，この水素原子を引き抜き他の一価でない原子で Si を
Si-O-Si 対称

つなぐことを検討した．
電子線加熱においては蒸着材料近傍にプラズマが発生し，H2O，あるいは添加元素がさまざまな種にAbsorbanceSi-O-Si

分解，活性するため，蒸着材料から薄膜構造を予測

非対称

するのは大変複雑であり，電子ビームの加熱条件な
CVD法

どでも大きく左右される．さまざまな添加元素の検討を行った結果，Al2O3 を蒸発材料としたときが最

ｽﾊﾟｯﾀも良い結果が得られた．SiO2 に Al2O3 を添加していSi-O-Hくと，
図 14 のように薄膜の比重がバルクの値に近づ

EB法

いていくことがわかる．これに従って，ガスバリア
特性も向上し，Al2O3 が 30wt%以上で SiOx 並のバリ

1400

1200

1000

ア性能を示す(図 15)．

800

Wavelength (cm-1)
図 13 SiO2 薄膜の赤外線吸収スペクトル伝熱2007 年 4 月- 27 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

OTR (ml/m2/day/MPa) .

Density (g/cm3) .

1.1
1
0.9

EB method
Sputtering
CVD

0.8
0.7
0

20
40
60
80
Al2O3 content (wt%)

500

50

400

40

300

30

200

20

100

10

0

0
100

100

0

図 14 蒸着膜の相対密度の Al2O3 依存性

20
40
60
80
Al2O3 content (wt%)

WVTR (g/m2/day) .

特集：生産技術と熱（その２）

図 15 酸素透過度(OTR)と水蒸気透過度(WVTR)とのAl2O3 依存性，●:OTR，○:WVTR

7. おわりに
最近のフィルム成形加工に関する技術およびそれらを駆使することにより得られるフィルムの構造と物性に関していくつか紹介してきた．今後はさらに[15] 藤田伸二，野々村千里，石原英昭，山田敏郎，

高機能化と高生産性を追求した開発が，ポリマーと成形加工，8 (1996) 605.

プロセス両面からの検討で行われるものと思われる．

[16] 松井武司，濱野明人，紙パ技協誌，45 (1991)
1341.

参考文献
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[3] 特開平 10-6394 号公報(ユニチカ)など[19] 伊藤勝也，野々村千里，鈴木利武，石原英昭，
材料，49 (2000) 1270.

[4] 特公平 7-8529 号公報(東レ)など[20] 伊藤勝也，野々村千里，鈴木利武，石原英昭，[5] 特開平 7-125063 号公報(東レ)など

山田敏郎，成形加工 13 (2001) 408.

[6] 特開平 10-109353 号公報(東レ)[21] Ito， K. Yamashita， K. Nonomura， C. Suzuki，[7] 綱島研二，二軸延伸フィルムの押出成形加工，T. Ishihara， H. Nakai，A. and Yamada， T.，Plast.

成形加工，7 (1995) 4.

Rub. Compo.， 31 (2002) 151.

[8] 特公平 7-71821 号公報(ダイヤホイルヘキスト)，
特開平 8-224777 号公報(東レ)など[22] Ito， K. Yamashita， K. Nonomura， C. Suzuki，[9] 南智幸，小坂田篤，工業用プラスチックフィル

T. Ishihara， H. Chinwanitcharoen，C. and Yamada，ム，加工技術研究所(1991) 150.

T.， J. Appl. Poly. Sci， 92 (2004) 1243.

[10] 野々村千里，山田敏郎，松尾達樹，成形加工，[23] 特開平 3-50241 号公報 (東レ)

4 (1992) 312.

[24] 特開昭 49-134755 号公報(ICI)[11] Yamada， T. and Nonomura， C.，J. Appl. Polym.

[25] 特公平 5-63492 号公報(東洋紡)[26] 日本工業規格 JIS-P8143-1996.

Sci.，48 (1993) 1399.
[12] 野々村千里，山田敏郎，成形加工， 5 (1993) 703.

[27] 特許 2943178 号公報(東洋紡)など[13] Yamada， T. and Nonomura， C.，J. Appl. Polym.

[28] Package Plan Service Report， 東洋紡パッケージ
プランサービス，54 (1995) 7.

Sci.，52 (1994) 1393.

[29] 大谷寿幸，伊藤勝也，石原英昭，成形加工，13[14] Yamada， T.，Nonomura， C. and Matsuo， T.，(2001) 665.

In tern. Polym. Proc.，10 (1995) 334.

伝熱2007 年 4 月- 28 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特集：生産技術と熱（その２）セラミックスと熱
Ceramics and Heat

淡路 英夫（名古屋工業大学）
Hideo AWAJI (Nagoya Institute of Technology)

1. はじめにセラミックスは強い原子結合であるイオン結合
や共有結合により構成されている．このことがセラミックスの耐熱性・化学的安定性・難加工性などという特性を決める．特に耐熱性に優れるということから高温下で使用されることが多く，伝熱特性と熱応力との関連がしばしば問題となる．
セラミックスの脆さは，強固な原子結合であるということと同時に，転位を生成しにくい原子配列であることに起因する[1]．そのため，き裂先端に形成される損傷域は主として微小き裂によるものと考えられており，損傷域の大きさは金属に較べると極端に小さくなる．従って，き裂の進展に要するエネルギ（破壊エネルギ）も小さくなり，
セラミックスの破壊靱性は金属よりもひと桁以上も低い値となる．
このように，高温環境下で用いられるセラミッ
クスは熱衝撃をうける機会が多い上に脆いため，
熱衝撃破壊現象の解明は長年の課題であった．熱
衝撃破壊は温度勾配の急変する過渡的状況下で生じる現象であり，一般に急激に変化する非定常熱
応力によって破壊することから，試験片に生じる
熱応力を正確に把握することは難しくなる．しかし材料の熱衝撃破壊特性を明らかにするためには，
破壊時の熱応力の値を正確に求めることは基本的に重要となる[2]．
ここでは，高温材料としてのセラミックスと熱との関係，特に熱衝撃試験法と熱衝撃パラメタについて説明する．
2. セラミックスの物性
2.1 転位
まず，セラミックスの脆さを支配する転位について述べる．図 1 に，(a) 金属と(b) マグネシア（MgO）の刃状転位をモデル化して示す．(a)の金伝熱2007 年 4 月- 29 -

Mg2+(a) Metals

O2-(b) Magnesia

Fig. 1 Edge dislocations in (a) metals and (b) magnesia.

属結合では，最外殻の電子を自由電子として放出するために，金属イオンは密に配列しやすい．このことから，転位構造は極めて小さくなり，小さな応力でも転位は生成する．一方，セラミックス
ではイオン結合や共有結合という性質上，原子配列は通常は密な構造をとらない．しかし、そのよ
うな材料について転位を描くことは困難であるので，ここでは NaCl 構造をもつマグネシアについて描いたものを(b)に示した[1]．これより，セラミックスの中で最も塑性変形しやすいマグネシアであってもその転位構造はかなり大きくなることがわかる．
図２に，Lagerlöf ら[3]による α-アルミナ単結晶の臨界分解せん断応力の測定結果を示す．これより室温の臨界分解せん断応力は，プリズム面すべりに対して約 4 GPa という極めて大きな値となることがわかる．
以上のことから，セラミックスが破壊する際の，き裂先端の損傷域は金属に較べて極端に小さくな
ること，その結果，セラミックスの破壊靱性は金属よりもかなり小さくなることが理解される．従って，セラミックスを高靱化するためには，損傷域を大きくして破壊エネルギを高めるような材料設計が重要となる[1，4]．

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特集：生産技術と熱（その２）伝熱2007 年 4 月- 30 -

106

Critical Resolved Shear Stress (MPa)

2.2 熱伝導率と強度
セラミックスの熱伝導率は広範囲である．ダイ
ヤモンドのように固体中で最も高い熱伝導率をもつものや，金属に匹敵するもの（SiC，AlN）もある．しかし，熱のキャリヤはフォノンであり，通常の多結晶セラミックスでは粒界において格子振動が大きく阻害されること，焼結後の残留応力によって格子振動の拘束を生じることなどによって，金属より低い値をもつものが多い．
ここで，アルミナ多結晶体の強度について考える．例えばアルミナの粒径をサブミクロンに制御すると，曲げ強度は 1 GPa ほどに強くなる．しかし，通常は 400 MPa 程度である．このように粒子移動が容易となる程度に粒径を小さくすると強度は大幅に高くなるという現象は，寸法効果のみでは説明がつかない．その理由は次のように考えられる．通常の多結晶アルミナには焼結後の熱収縮によって，結晶粒ごとに異なる残留応力を生じる．
図３はそれを模擬したものである[4]．結晶粒が大きい場合には隣接する粒による拘束を生じ，ある粒子に引張り応力が生じるとその隣の粒には圧縮応力を生じるという自己平衡状態になる．従って，
図３のように大きな空隙が粒界三重点にあり，たまたま周りの粒子に大きな引張り残留応力を生じたとすれば，その空隙からき裂が進展し，外力が働かなくてもき裂は粒径程度に大きくなると考えられる．そのため，強度は見かけ上大幅に低下す
る．多結晶アルミナの強度の粒径依存性は顕著に表れることはよく知られているが，強度を決める
最弱欠陥が粒径程度に成長したき裂であると考えればこのことは納得される．ただし現在のところ，多結晶体の各粒子内の残留応力を個々に測定する手段はない．
粒内ナノ複合材料とは，マトリックス粒内にナノ寸法の第２相粒子を分散したものであり[5]，ほんの少しの第２相粒子を粒内に分散することによって強度も破壊靱性も大幅に向上する[4]．その高強度化メカニズムは次のように考えられる．ここではマトリックスをアルミナとすると，アルミナと，粒内に分散したナノ粒子との熱膨張差によって分散粒子のまわりに転位を生じる．そのため，アルミナ粒内の残留応力が消えることから，図３に示す空隙の大きさはもとの大きさのままとなり，強度は大幅に向上する[4]．また，少しのナノ粒子

α-alumina

105

104

103
Prism Plane Slip
102

101

100

Basal Slip0200 400 600 800 1000120014001600180020002200
Temperature(K)Fig. 2 Critical resolved share stress vs. temperature in asingle α-alumina crystal (Lagerlöf et al.[3])Residual stresses

Fig. 3 Schematic explanation of strength degradation inpolycrystalline alumina.

を分散させたアルミナでも，焼結残留応力が消えることによりフォノンの拘束が減少し，熱伝導率は向上する[6]．
3. 熱衝撃試験法
3.1 急熱法
セラミックスの熱衝撃試験法には急熱法と急冷法とがある．ここでは急熱法として，円板中央を急速に加熱する赤外線放射加熱法[7]を紹介する．
その実験の様子を図４に，概念図を図５に示す．
赤外線放射加熱装置（サーモ理工，IR-200）を２台用いて，円板試験片の中央部を両側から加熱する．図５に示すように，内部を金メッキした楕円反射体の１つの焦点にハロゲンランプを設置する．
そのランプから放射された光は他の焦点に集光され，石英棒内を全反射して試験片表面に導かれる．
試験片の破壊は加熱後 2～4 秒で起こるように加熱電力量を調節する．
J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特集：生産技術と熱（その２）AE sensor

IR lamp

QuartzSpecimen

Gold coated reflector

Fig. 5 Schematic of the infrared radiation equipment.
V notchThermocouples

Fig. 4 Infrared radiation heating technique for thermal
shock of ceramics.

Carbon coating

試験片形状を図６に示す．セラミックスの熱物性は一般に顕著な温度依存性を示すので，それを考慮した熱応力解析を行う必要がある[8]．また，
破壊靱性試験の場合には，円板の縁にノッチを加工した試験片を用いる．試験片の破壊開始時刻またはき裂伝播時刻を AE（アコースティックエミ
ッション）により計測し，破壊時の熱応力またはき裂伝播時の応力拡大係数を数値解析する．
3.2 急冷法
急冷法として水中急冷法が広く使われている．
この方法は，加熱した試験片を冷水中に投入して損傷の程度を調べるというものである．しかしこの方法の問題点は，試験片表面の熱伝達係数が急
冷中に急激かつ大幅に変動することであり，そのために試験片の熱応力を正確に捉えることが困難となる．そこで我々は，この熱伝達係数の変動を抑制する新たな方法として「流水急冷法」を考案した[9]．この方法の概略を図７に示す．電気炉内で加熱された試験片の下面のみを一定流速の冷水により冷却するように，エアシリンダを用いて流水面上に降下・接触させる．その結果，破壊時の熱応力を正確に求めることができるようになった．
3.3 FGM の熱衝撃
セラミックスと金属を連続的に傾斜させた傾斜
機能材料(FGM)は，セラミックスの耐熱性と金属の高靱性という優れた特性を効果的に利用する材料である．そのセラミックス面の耐熱衝撃性を評価する方法を図８に示す[10]．ここではまず，アルミナからニッケルまでの組成を段階的に傾斜させた FGM 円板を作製した．その材料を，セラミック面を赤外線放射加熱法によって加熱し，同時伝熱2007 年 4 月- 31 -

2aH

2r0

Fig. 6 A disk specimen for the thermal shock test.
Controller
AE transducer
Temperature
data logger

Furnace

Thermocouple
Wave guideSpecimen
Water（20℃）
Water-flow

Fig. 7 Schematic of the water flow test.

IR lampGold-coated reflector

Temperature logger

Quartz rod

Thermocouples
Insulator

Water cooling

Water

Water

SampleFig. 8 Schematic of the thermal shock test for FGMs.

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特集：生産技術と熱（その２）に金属面を流水で冷却して平衡状態に保つ．その後，セラミック面を流水で急冷する．これによってセラミック面にはき裂を生じるが，FGM 効果に
よってき裂は浅いところで停止する．同時に，き裂を生じる臨界温度差は向上する．セラミック面上に生じたき裂の発生状況を図９に示す[11]．
4. 熱衝撃パラメタ
従来の熱衝撃試験法を概観すると，耐えうる温度差を基準にして材料間の相対評価を行うという例がほとんどである．このことを例えるならば，引張り試験により材料の強さを決める場合に，応力の臨界値を求めずに引張り破断荷重を用いるというようなものである．耐えうる温度差や破断荷
重は試験片の寸法に依存するので，それらは物性値となり得ないことはいうまでもない．
平板の急冷などにおける温度差と最大熱応力との関係は Manson およびその他の研究者により明らかにされているが[12]，Kingery[13]は過去の熱応力解析結果から試験片の最大熱応力と温度差の関係式をまとめ，熱環境，試験片形状に応じたい
くつかの熱衝撃パラメタを提案している．また，Hasselman[14]はその考えをもとに，新たなパラメ
タとして「熱衝撃損傷抵抗係数」を提案している．
しかし，これらのパラメタは材料の熱衝撃破壊挙動を表す物性値として定義することを意図したものではない．また，これらのパラメタを実験によって直接に求めることはできない．
筆者らは，熱衝撃問題においてもさほど急激な
熱衝撃でなければ（非連成問題として扱える場合），
応力が臨界値に達すれば破壊し，応力拡大係数が破壊靱性に達すればき裂は伝播すると考えられるとして，材料の強度と破壊靱性に対応して，物性値として定義される「熱衝撃強度」と「熱衝撃破壊靱性」を提案した[1，15]．その考えは以下のように説明される．
部材が温度差による熱衝撃をうけるとき，耐えうる温度差の大きさは，その熱環境によって決まる因子，部材の形状による因子，並びに材料物性による因子の積として表される．従って，熱衝撃
強度を物性値として評価するためには，試験環境に依存する因子と試験片形状による因子を除いた，
材料物性のみの因子を熱衝撃パラメタとして定義する必要がある．例えば，ビオ数の比較的小さな

伝熱2007 年 4 月- 32 -

Fig. 9 Cracks on the ceramic surface of the alumina/
nickel FGM disk.

平板の水中急冷問題では，試験片に与えられる温度差と，発生する最大熱応力との関係は次のように表される[12]．

ΔT =λσ max 3.25(1 − ν )
Eα
hl

(1)

ここに，ΔT：温度差，λ：熱伝導率，σmax：最大熱応力，E：ヤング率，α：熱膨張率，ν：ポアソン
比，h：熱伝達係数，l：試験片代表寸法である．
ここで式(1)の中で，熱的環境因子である熱伝達係数と応力の二軸性によるポアソン比の項，並びに試験片寸法および定数を除いた残りの項の臨界値を次のように定義する．

R1C =

λσ c
Eα

(2)

ここに，R1C：熱衝撃強度，σc：材料の強度である．
これより，R1C は ΔT の臨界値を定める物性値となることがわかる．これを「熱衝撃強度」とする．
き裂のある平板試験片に温度差を与える場合も同様な扱いを行うと，「熱衝撃破壊靱性」は次のよ
うに定められる[1]．

R2 C =

λK IC
Eα

(3)

ここに，KIC：破壊靱性である．
以上のように，「熱衝撃強度」は，材料が負荷としての温度差をうけるときの臨界温度差の大きさを表す材料物性となり，「熱衝撃破壊靱性」は，き裂のある部材が温度差をうけるときの，き裂が進展するときの臨界温度差の大きさを表す材料物性となる．しかし，これらが従来のパラメタのように，構成する個々の物性値の組み合わせによってのみ評価されるというものであればその価値は小さくなる．また，これらのパラメタが実験により

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

R1C = S

ηW

πH ( a / r0 ) 2
ηW
R2C = N I πcπH ( a / r0 ) 2(4)

ここに，S：無次元熱応力，NI：無次元応力拡大係数，η：熱効率，W：加熱電力である．また，図６に示すように，H：円板試験片厚さ，a：加熱半径，r0：円板試験片半径，c：縁き裂長さである．
実験例として，図 10 に高熱伝導率の窒化アルミニウム(AlN)と通常のアルミナ(Al2O3)について，赤外線放射加熱法により求めた熱衝撃破壊靱性(Exp.R2C)と，式(3)に示すような物性値の組み合わせから計算された値(Cal. R2C)を比較したものを示す[16]．これより，両者はよく一致することがわ
かる．このことから，耐火物のように熱衝撃試験の困難な材料の場合には，式(3)の各物性値の組み合わせによって熱衝撃パラメタを推定することも可能であることがわかる．

-0.5

AlN Al2O3

500

Cal. R2c

400

R.T.
Exp. 200℃
R2c 400℃
600℃

θi

300
200
100

0

200
400
Temperature (℃)

600[7] 淡路英夫，赤外線放射加熱による熱衝撃破壊
靱性試験，日本機械学会論文集 A 編, 62-595(1996) 700.
[8] Awaji, H. et al., Analysis of temperature/stress
distributions in thermal shocked ceramic disks inrelation to temperature-dependent properties, J.
Ceram. Soc. Jpn., 106-4 (1998) 358.
[9] Tanaka, H. et al., Thermal shock test for ceramics
by a water-flow cooling method, 112-5 (2004)
S299.
[10] Jin, G. et al. Thermal shock testing on mullite/Mo
FGM disks using an infrared radiation/water flow
technique, J. Ceram. Soc. Jpn., 112-5 (2004) S286.
[11] 竹中宏光，名古屋工業大学修士論文 (2000).
[12] 鵜戸口英善，V-1 熱衝撃，川田雄一他編，材料強度工学ハンドブック，朝倉書房 (1966) 591.
[13] Kingery, W. D., Factors affecting thermal shock
resistance of ceramic materials, J. Am. Ceram. Soc.,

参考文献[1] 淡路英夫，セラミックス材料強度学，コロナ
社 (2001).
[2] 淡路英夫，セラミックスの熱衝撃試験，材料,
48-1 (1999) 1.
[3] Lagerlöf, K. P. D. et al., Slip and twining in

38 (1955) 3.
[14] Hasselman, D. P. H., Unified theory of thermal
shock fracture initiation and crack propagation insapphire α-(Al2O3), J. Am. Ceram. Soc., 77 (1994)385.

brittle ceramics, J. Am. Ceram. Soc., 521 (1969)
600.
[15] Sato, S. et al., Evaluation of the thermal shock
fracture toughness of reactor graphites by arc[4] 淡路英夫，他，セラミックスの強度，破壊靱性と臨界損傷域寸法の関係，金属学会誌, 70-1
(2006) 59.
[5] Niihara, K., New design concept of structural
ceramics – ceramic nanocomposites, J. Ceram. Soc.

discharge heating, Carbon, 16 (1978) 103.
[16] Honda, S. et al., Thermal shock testing of
ceramics for circuit substrates, Advanced Materials
Research, Vols. 11-12 (2006) 31.

Jpn., 99 (1991) 974.
[6] 松永拓也，名古屋工業大学修士論文(2005).

2007 年 4 月

600

Fig.10 Experimentally obtained R2C (Exp.R2C) andcalculated R2C (Cal.R2C ) for AlN and Al2O3 materials[16].

5. おわりに
セラミックスと熱に係わる話題として，転位・強度・熱伝導率と熱衝撃破壊試験について述べた．
少しでもお役に立てれば幸いである．

伝熱

Therma shock fracture toughness, R2c (W·m

直接求められなければ物性値としての意義は薄れるが，例えば赤外線放射加熱法では次のように R1C，
R2C を直接求めることができる[7]．

)特集：生産技術と熱（その２）- 33 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特別寄稿Afghanistan
Kabul University Support

望月 貞成（東京農工大学）
Sadanari MOCHIZUKI (Tokyo University of A&T)
e-mail: motizuki@cc.tuat.ac.jp
１．はじめに編集部会長吉田先生より，会員諸氏を鼓舞するような原稿を何か学会誌に寄稿せよとのご注文を頂いた．日ごろ会員諸氏から逆に元気の素を頂いている身としては，ご期待に応える内容の文はとても書けそうもない．ここでは，伝熱とは全く関係のない話をすることでお許しをいただきたい．
2002 年 5 月にアフガニスタンの首都カブールを訪れた．アメリカ同時多発テロに端を発した米軍のアフガニスタン侵攻によりタリバンが崩壊して数ヶ月後のことであった．訪問の目的は，カブー
ル大学を頂点とするアフガニスタンの高等教育の状況視察である．国際社会がアフガニスタンの再生に向けて協力すべく，小泉首相(当時)が音頭を取り東京で国際会議が開かれ，日本はアフガニス
タンの復興支援のために多額の支援をすることを世界に約束した．それを受けて，日本政府の各省庁も動き始め，文部科学省は当時の岸田文部科学副大臣を団長とする視察団を派遣することにした．
東京農工大学も教授 4 名からなる調査団を独自に編成した．筆者は団長を仰せつかり，文科省視察団と同行するかたちでカブールを訪れた．これを契機に，東京農工大学は，カブール大学復興支援室なるものを設け，以後今日に至るまで文部科学省の支援の下に毎年カブール大学より特別枠の国費留学生（大学院博士前期および後期課程）および研修教員を受け入れている．また，カブール大
学の歴代学長や高等教育大臣などの本学来訪も11 名に及び，東京農工大学はアフガニスタンの高等教育復興支援にささやかながらも貢献してきている．
２．成田からカブールへ
日本とアフガニスタンの間に直行便はない．成田からバンコックおよびイスラマバード経由でカブールまで機中泊を含め 3 日がかりであった．

伝熱2007 年 4 月

図1

深夜バンコックを離陸したパキスタン航空機(PK893) は，はじめ北に向かって飛び続けた．本
来北西に向かう筈なのに何故だろうと思った．後
から知ったのだが，カシミール地方の帰属を巡る問題でパキスタンとインドの関係が当時極端に悪化し，パキスタン航空機のインド上空飛行が許されなくなったためであった．飛行経路は，概ね図1 に示されるようにヒマラヤ山脈の北側を回り主として中国領空を飛ぶもので，かなりの遠回りであった．しかし，そのおかげで通常であれば決して観ることができない景色を楽しむことができた．
明け方，パキスタン人の機長が操縦席に我々を特別に招き入れ，窓越しに見える文字通り息を呑む

写真 1- 34 -

カブールまでの経路

世界で２番目の高峰 K2．8611m

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特別寄稿

ような光景についていろいろと説明してくれた．
万年雪に覆われた世界最高クラスの峰々が朝陽を浴びて聳え立つ光景には身震いするほどの神々しさを覚えた．写真 1 は，筆者が機窓から撮影した，
ヒマラヤ山脈の西の端に位置する世界で 2 番目に高い峰 K2 である．
イスラマバードに一泊した後，カブールに向かった．2002 年 5 月の時点では，イスラマバード‐
カブール間の民間航空路線はまだ復活していなかったため，国連機（といっても人と荷物を積むいわば貨客機）で飛んだ．着陸時に機窓から飛び込んできた，カブールで最初に眼にした光景は，それは凄まじいものであった（写真 2 および 3）．滑
走路の両側の飛行場全体がいわば墓場同然であった．航空機，格納庫，様々な施設，どれもまともなものは無く，焼け爛れた残骸が累々と放置されていた．これは大変なところに来てしまったもの
だと心底思わずにはいられなかった．
３．二十年余りにわたる戦乱
アフガニスタンは，1979 年ソ連の軍事介入に反抗するムジャヒディーン・ゲリラ勢力の戦い，ソ連軍の撤退後に始まったムジャヒディーン各派間の主導権争いによる内戦，次いで，タリバンの支配と米軍侵攻によるその崩壊に至るまでの間，実に 20 年余に渡り絶え間なく戦乱が続いた．その結果，多くのものが破壊され，国は疲弊し，多数の難民が国外に流出した．2002 年 6 月にようやくカルザイ暫定政権議長を大統領とする移行政権が成立し，2004 年 1 月に新しい憲法が制定された．同年 10 月の大統領選挙を経て，カルザイが大統領に就任したことは記憶に新しい．
４．まるでモヘンジョダロ
カブール国際空港から宿泊先のホテルまでの道
路の両側もまた，ことごとく破壊されており，その光景は高等学校の世界史の教科書で見たモヘン
ジョダロの遺跡と見紛うばかりであった．カブー
ル市内も一面の廃墟で（写真４），終戦直後の東京の状況にも似ていた．それゆえ，まともなホテルなどはない．唯一インターコンチネンタルという名前の，ホテルの基本機能をかろうじて有していた比較的大きな古いホテルがあったが，そこは戦乱終結直後のアフガニスタンの状況を取材するた伝熱2007 年 4 月

写真 2

カブール国際空港．累々と横たわる航空機の残骸．

写真 3

カブール国際空港．焼け爛れた格納庫．

写真４ カブール市内の惨状．市内いたるとこ
ろが似た状況にあった．
めの外国からのマスコミ関係者の先約で一杯で，日本の文部科学省の副大臣（閣僚）でさえも部屋を予約することはできなかった．我々が宿泊したところは，カブールの金持ちの民間人が宿泊施設不足を見込んでビジネスのために自宅を修理改造
した急ごしらえの小さな宿であった．

- 35 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特別寄稿

５．一人一泊数十米ドル，シャワーからは冷水
何しろ電力事情が悪く，一日のうち限られた時間しか電力は供給されない．アフガニスタンでは発電はもっぱら水力に頼っているのだが，老朽化した電力施設は十分に機能せず，さらにその年は旱魃が追い討ちをかけたため，電力事情は極めて悪かった．ホテルのシャワーへの給湯には，投げ込み式の電気ヒータを貯湯タンクに入れただけの手軽な湯沸かし器が用いられていたが，何しろ電気が滅多にこないので，シャワーからはほとんど冷水しか出てこない．あらゆる点において，ホテルと呼ぶには程遠いにもかかわらず，宿泊料は一人一泊数十米ドルであった．これは，当時のカブールの中学校教員の月給にほぼ等しかった．需要と供給の関係とはいえ，あまりにも人の足元を見たあこぎな商売に思えた．聞いたところによると，大きな家を持っているような金持ち達の多くは戦乱状態が始まると国外に逃げ出しており，そのう
ちの少なからぬ人たちは，戦乱終結後も帰国せずに国外から指示を出しこのようなビジネスを行っているとのことで，一般のアフガニスタン人からは必ずしも快く思われていないようであった．

写真５ 工学部における講義の状況．黒板とチョーク，ノートと鉛筆，寄せ集めの椅子しかない．しかし，学生は教師の一言も聞
き逃すまいと熱心に耳を傾ける．
スには多くの学生が見られ，活気に満ちていた．
７．本当に勉強したい学生たち
学部長の案内で工学部内を見て回った．建物は鬱蒼とした木々に囲まれ，環境はすばらしい．しかし建物内は電気が来ないために薄暗く，破壊に遭った実験室は修復されつつあるものの，その内部はガラクタが雑然と残されているのみであった．
それゆえ，実験や実習を行うことは出来ず，授業は講義のみであった．授業中の教室を 4 つほど見学した．それぞれ黒板に書いてある内容から，電気回路，材料力学(弾性線の微分方程式)，宗教（おそらくダリ語）及び物理学（相対運動，座標系）の講義であった．宗教以外は，日本その他の先進国で教えている内容と変わりない．どの部屋にも，黒板と不ぞろいで粗末な椅子以外には何も無い．
教科書もまた印刷物の配布も無い．正に，チョー
クと黒板と学生の持つノートのみである(写真５)．
しかし，講義を聴く学生の態度は極めて熱心である．教室の後ろのほうで眠っている学生などは皆無である．皆，目が輝いている．教師の一言一言
が学生に吸い込まれてゆく様子が強く感じられる．
教室の外には凄まじい現実があり，彼らは衣食住
すべてにおいて極めて困難な状況に置かれている．
そのような逆境下において，いまこの教室に集まっているのは，本当に勉強したいと思っている若者たちで，文字通り本物の「学生」である．良い意味でのハングリー精神がここにはある．最近の６．カブール大学
カブール大学は，1932 年に創立された．嘗ては
西南アジアでも有数の規模と質を誇る名門大学の一つであった．14 もの学部（法学，イスラム学，
文学，ジャーナリズム，教育学，社会学，農学，
獣医学，理学，工学，薬学，経済学，地質学，芸術）を有する総合大学であり，広大な敷地に建物がゆったりと配置されている．しかし，長い内戦の間，カブール大学も部族間対立の戦場になり，破壊と略奪に遭った．換金できるものはすべて持ち去られ，実験室・講義室を含めすべての部屋は全くの空っぽとなった．図書館の書籍さえも炊飯の燃料や兵士の暖を取るために燃やされた．内戦とともに多くの教員は大学を離れ，地方または海外に難を逃れたという．
内戦の間，ほとんどマヒ状態に陥っていたカブール大学は，2002 年 5 月に復興の第一歩として，久しぶりに新入生を受け入れた．その数およそ
4,000 名で，タリバンにより勉学を禁じられていた女子学生も何年かぶりに入学した．我々が訪れたのは，ちょうど新学期が始まったころでキャンパ

伝熱2007 年 4 月- 36 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特別寄稿

名式に臨んだ．急ではあったが，アフガニスタンの高等教育省の大臣代理(大臣は海外出張中で不在)が同席した本格的なものであった(写真６)．テ
レビの取材もあり，その日の夕方のニュースで放映された．これにより，東京農工大学はカブール
大学と大学間協定を結んだ日本最初の国立大学となった．

日本では残念ながらあまり観ることが出来なくなった，このような強い勉学意欲を持った若者達の熱気に圧倒された．講義をちょっと中断してもらい学生たちと話をした．彼らは東京が焼け野原であったことや,日本の目覚しい戦後復興について良く知っていた．
ここで受けた強い印象が，その後東京農工大学
がアフガニスタンの高等教育支援を行う原点となった．
８．衛星電話と大学間交流協定書調印
実はこの視察に際して，カブール大学と東京農工大学との間の大学間交流（いわゆる姉妹校）協定の締結に必要な書類を日本から携えてきていた．
カブール大学にそれらの書類を置いて帰り，後日協定を結ぼうと考えていた．しかし，e-mail はお
ろか電話や FAX も無く，また郵便事情も全く当てにならないアフガニスタンの現状を目の当たりにして，「できることならこの場で協定を結ぶほうがよい．
」と判断した．大学間交流協定締結には，
通常であれば学内のしかるべき委員会や最終的には評議会での審議が事前に必要である．アフガニ
スタンの治安の悪さを心配した大学事務局が万一に備えて衛星電話を持たせてくれていた．それを用いて日本に残っていた学長に状況を説明し，決断を仰いだところ，即座にゴーサインが得られた．
評議会などへの説明は学長にお願いすることとして，学長の代理として筆者が協定書に署名することで調印式を行うこととした．その旨カブール大学側に申し入れたところ相手側もすぐに同意した．
翌日，農工大学の４名はカブール大学を訪れ，署

写真６

伝熱

2007 年 4 月

９．カブール大学復興支援室
大学間交流協定を締結して帰国後，状況を学長
および評議会に報告した．その結果，アフガニス
タンの復興支援に対し本学として何ができるかを
具体的に検討しプロジェクトを立ち上げるために，「カブール大学復興支援室」なるものを全学組織として設置した．小回り・融通が利くように学長直属の組織とし，アフガニスタンに一緒に行った4 名の教授を含む教官および事務官（当時の呼称）
総勢 10 名で構成し，筆者が室長を仰せつかった．
文科省との何回にもわたる交渉の結果，カブー
ル大学から留学生および短期研修研究者をそれぞれ 10 名程度ずつ受入れることから我々のプロジ
ェクトをスタートさせることとし，カブール大学の学長に候補者の推薦を依頼した．郵便事情が悪いため，応募書類等は在アフガニスタン日本大使
館のお世話をいただき，大使館経由の外務省ルートで送受した．
１０．一抹の不安
5 月にカブール大学を訪れた際に，我々は学生の勉学に対する強い熱意に打たれた．しかし,アフガニスタンから日本の国立大学への留学生あるいは研究者の受け入れは今回が最初の試みであるため，過去に参考例が無い．候補者を書類だけで選考するとなると不安が生じてきた．長い間の戦争で研究はおろかまともな教育さえもなされていな
かった現実を思うと，果たしてそれらの研究者，
とりわけ留学生が，日本の教育に耐えられるだけの基礎学力・知識およびコミュニケーション能力（英語）を持っているか心配になってきた．
１１．カブール再訪
われわれは意を決して再度カブール大学に赴き，候補者と面接することにした．電話を始めカブー

協定書調印- 37 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特別寄稿

ルの通信事情が極めて悪いため，カブール大学側と面接のための事前調整や諸連絡などを直接行うことができない．それゆえ，この計画は本来実行不可能とも思えるものであった．しかし，大変有難いことに，前回の訪問の折に親しくなった在ア
フガニスタン日本大使以下大使館の方々の全面的なご協力を頂くことができた．日本大使館の方が，カブール大学と大使館の間を行き来して，我々とカブール大学の間を取り持って下さったのである．
事が順調に運んだのは偏にそのおかげであった．
１２．候補者と面接
2002 年 11 月，復興支援室メンバーの教授 3 名と事務官 1 名でカブール大学を再訪した．学長をはじめ農，工，獣医学部長と会った後に，留学生候補者および短期研修候補者との面接を学長室において 2 日間にわたり実施した．
留学生候補者はすべて，カブール大学の農・工・獣医各学部の現役の若手教員であった．長期に及ぶ戦乱のため，カブール大学は後継教員を育成できなかった．それゆえ，現在の若い教員達は，博士はおろか修士の学位も持たないまま教壇に立っている．カブール大学はそれらの現役若手教員を
東京農工大学への最初の留学生候補者として推薦してきた．日本の国費留学生への応募資格は 35
歳以下であるが，応募者の中には 30 歳以上の者も何人かいた．
面接では，一人一人に十分な時間をかけ，様々な角度からの質問に答えてもらった．その結果，いずれの応募者も，新しい知識を吸収したいという強い意欲を持ち，日本への留学あるいは短期研修を極めて真摯に考え希望していることが改めてわかった．
留学生候補者は皆それぞれの分野における基本的専門知識については学部卒業程度以上のものを有していると判断された．短期研修応募者の中には，欧米の大学の修士・博士課程を修了した者や欧米の大学で教鞭をとった経験を持つ者もおり，
往年のカブール大学教員の質の高さがうかがえた．
英語によるコミュニケーション能力は，個人差はあるが総じてかなり高く，特に短期研修希望者の多くは流暢な英語を話すことがわかった．面接した候補者から，留学生９名，研修教員１０名を選んだ．我々の当初の心配は，杞憂に終わった．

伝熱2007 年 4 月- 38 -

１３．これまでに 4 名がカブール大学の教壇に2003 年以後今日に至るまで文部科学省の支援の下に，毎年カブール大学より特別枠の国費留学
生（大学院博士前期および後期課程）および研修教員を受け入れてきた．現在までに，それぞれの総計は，22 名および 25 名に達した．第 1 期生９名のうち 4 名は，修士取得とともにカブール大学に戻り，現在教壇に立ち後進の指導に当たっている．残りの 5 名は博士後期課程に進学した．現在
18 名が本学の大学院に在学中で，最初の博士の学位取得者は来年の３月に出る予定である．
１４．カブール大学学長
昨年の暮れに国連事務総長候補に５名の名が挙がり，最終的には韓国のパン・ギムン氏が選ばれたが，実はカブール大学の新しい学長 Dr. Ashraf
Ghani Ahmadzai も５名の候補者の一人であった．
去る２月に同氏が来日した折に，東京農工大学にもお越しいただいた．米国コロンビア大学で修士・博士の学位を取得し，国連のアフガニスタン
問題アドバイザーやカルザイ政権の大蔵大臣を務めた経験を持ち，その洗練された物腰の柔らかさ
は，我々がこれまでに接してきたアフガニスタン
人の平均的イメージとはかなり異なるものであった．アフガニスタン人は一般に誇り高く，自説を曲げて譲ることをあまりしないようにみえる．ある問題が生じ，カブール大学からの留学生達といろいろと話をしなければならないことがあったが,「それを認めるくらいならば死んだほうがましだ」とはっきり言う．頑固なところがある．時としてそれは長所であり，また短所でもある．
１５．大統領が学長を指名する
先に「新しい学長」と書いたが，実は，カブー
ル大学の学長が代わったことの知らせなどは，カブール大学から我々のところには来ない．学長は選挙によって選ばれるのではなく，カルザイ大統
領が指名する．それゆえ，在日アフガニスタン大使館から，カブール大学学長 Dr. Ashraf Ghani
Ahmadzai が東京農工大学訪問を希望しているが，との急な打診を受けて初めて我々は新しい学長の名前を正式に知ったのであった．大学内にしっかりした事務組織があり，誰が学長になろうとも基
本的なところは滞りなく機能するのが当然という

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

特別寄稿

社会では必ずしもないようである．
１６．飲酒は許されるか？
筆者が滞在したことがあるイスラム教徒の国の中で一番戒律に厳しいのは，「政教一致」のサウディアラビアではないかと思う．サウディアラビア
の 1 月は，さわやかな晴天が続ききわめて快適である．そのような一日の夕方に，ビールの一杯もやりたくなるのだが，それが許されない．外国人
でさえも酒類を飲むことは時と場所を問わず許されないのである．これはかなりきつい．とても長くは居られないと思った．飲酒はかなりの重罪で，禁を犯すと鞭打ちの刑に処せられる．同じイスラ
ム教徒の国でも，インドネシアやマレーシアやトルコでは飲酒は自由だし，女性はミニスカートを着ることも許される．国の正式名称にわざわざ「イスラム」を入れているアフガニスタン（Islamic
Republic of Afghanistan）でさえも，外国人がアルコールを飲むことは特に罪にはならない．ただし，
アルコール類を手に入れるためには大枚を払わなければならない．質の良くないウォッカ 1 本が 20米ドル以上もした（2002 年 11 月）．パキスタンでは，一般の人々が酒を飲むことは許されないのにビールを輸出用に製造しており，外国人であれば，ホテルの部屋からそのパキスタン製のビールを注文できる．ただし，パスポートを提示し，書類にサインするという手続きが求められる．味のほどは絶賛というわけにはいかない．
「何故イスラム教徒は酒を飲んではいけないのか？」これまでに留学生を始め何人かのイスラム教徒に質問したことがある．ほとんど異口同音に，「コーランに書いてあるから」と答える．ところが，「なぜコーランは飲酒を禁じているのか」と言うさらなる問に対しては，なるほどと思える答をいまだ得ていない．これこそいわゆる「文化の違い」なのだろう．そしてその違いは寛容をもって互いに受け入れなければならないのであろう．

写真７ 下校途中の少女の笑顔．無残な周囲とのあまりにも強烈なコントラスト．
たいという一点にある．多くの若者が志を抱いて先進国に留学した時代が日本にもあった．彼らは日本の現在の繁栄の礎を築くのに大きな貢献をした．今度は，日本が援助をする番であろう．東京
農工大学が受け入れている留学生および短期研修
教員は，それぞれ留学および研修終了後はカブール大学に戻り，日本で得た知識・経験を基に学生の教育を行い，それを通じてアフガニスタンの再建に貢献したいとの強い意志を持っている．このような人的支援は，留学生および研修者本人達にとっても，また国としてのアフガニスタンにとっても意義があるのみならず，日本にとっても政策的に重要かつ必要である．国際機関を通じて金や物を提供する形の支援も意味があるが，アフガニ
スタンの将来の指導者を育てるカブール大学の教員を育成・支援することは，長い眼で観るとより高い効果を生むと期待される．
最初にアフガニスタンを訪れてからほぼ５年が経とうとしているが，東京農工大学のカブール大学復興支援計画は，どうやら軌道に乗り始めたよ
うに思える．教育には時間がかかる．長期的な展
望の下での継続にこそ意味があろう．
カブール大学を訪れたときに土産として額を持参した．それには，中国の古い諺が記されている．

１７．あとがき廃墟と化したカブール市街地の惨憺たる有様の中で，子供たちの笑顔に出会うと本当に救われる思いがする(写真７)．アフガニスタン支援の基本
は，想像を絶するほど悲惨な状況下で復興に向けて懸命に努力している人々に援助の手を差し伸べ伝熱2007 年 4 月

If you plan for a year, plant rice
If you plan for ten years, plant trees.
If you plan for a century, educate your children.

- 39 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

International Letter

My Lifework in Microgravity Research
鴨谷 康弘（ケースウェスタンリザーブ大学）
Yasuhiro KAMOTANI (Case Western Reserve University)e-mail: yxk@case.edu
http://mae1.cwru.edu/mae/Pages/Faculty_Staff/Faculty/Kamotani/Kamotani.htm

1.

2.

Introduction

I came to the Case Institute of Technology(before the merger) in 1966 as a graduate student. I
worked for Toshiba in Japan before I came here. At
that time Japan was still developing technologicallyand the US was well advanced. So as a young
engineer I wanted to get trained at a US university andbe exposed to new technologies. At that time, the US
industries, such as the auto and steel industry, were
doing very well. Since it was next to Detroit,
Cleveland was closely tied to the auto and steel
industries, so I could feel the sense of pride by talking
to people working in those industries. They knew very
little about Japan in those days in Cleveland. Most
important to me was that at that time NASA was in the
middle of the Apollo project, which aimed at sending
humans to the moon. NASA Lewis Research Center(now Glenn Research Center) is located in Clevelandand our department has a close tie with the center.
NASA Lewis was known for its aeronautics work atthat time rather than aerospace work. So, thisassociation gave our department ample research grants
related to aeronautics. My Ph.D. work was concernedwith the mixing of hot combustor gas with wall
injected cool air jets, which was an aeronautics subject
and supported by NASA. Even now I still remember
my excitement as a graduate student when finally the
Apollo-11 spacecraft landed on the moon in July 1969.
I wanted to work some day in a space related area.

Professor Koyama of Kyushu University asked
me to write an article for the International Letter
section of Dennetsu. I was told I can write on any
subject. Since I have been working mainly in the areaof microgravity research for a long time, I thought I
can write about my research related to microgravity.
First about myself and our school: I teach at Case
Western Reserve University (CWRU for short) in
Cleveland, Ohio. This long name is a result of merger
in 1967 between the neighboring Case Institute ofTechnology (founded in 1880) and the Western
Reserve College (founded in 1882). It is a private
university near the shores of Lake Erie (one of theGreat Lakes) with student enrollment of about 9,600,
of which 3,600 are undergraduate students (Fig. 1). It
is a research-oriented university. The famousMichelson-Morley experiment, which measured the
speed of light, was conducted at our school in 1887.
We are fortunate to have the world-renowned
Cleveland Orchestra Concert Hall and the Cleveland
Museum of Art practically on campus.

3.

Fig. 1

伝熱

Post Doc Days

After graduating from CWRU in 1971 I stayed asa postdoctorate to continue the work I did for my Ph.D.
thesis. I went to NASA Lewis often, so I continued to

Kelvin Smith Library of CWRU

2007 年 4 月

Early Days

- 40 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

International Letter
early days of space flight. However, in order to fully
utilize this new environment, we have to understandthe mass and heat transfer phenomena in the process.
That was the reason Professor Ostrach and I got
involved in the NASA microgravity activities.
Even though we can suppress natural convectionin space, other types of convection become important.
One such convection is Marangoni convection.
Marangoni convection is driven by temperature and/or
concentration gradients along a liquid interface.
Marangoni convection exists in the case ofcontainerless processing of materials, such as a zone
melting technique called float-zone process. Moregenerally, Marangoni convection could become
important in microgravity in many systems with freesurfaces involving heat and mass transfer. Thus, thestudy of Marangoni convection in space became ourmain research area. We did drop tower tests at NASAbut we felt we needed a much longer duration of
microgravity to investigate Marangoni convection.
The first Space Shuttle, Columbia, was launched
in 1981 and opened a new era for microgravity
research. Around that time we proposed to NASA a
relatively simple experiment on Marangoni convection
aboard a Space Shuttle and NASA was receptive to theidea. However, after the Conceptual Design Review in1983, since it was quite expensive to conduct an evensimple experiment in space, we were told to expand
the scope of the experiment and also to make it morequantitative. We had no objection and in fact we were
glad to have a chance to conduct a better experiment.
But this delayed our project. Then NASA had theChallenger accident in 1986, which stopped the
Shuttle activities until the return to space flight of
Discovery in 1988. In the meantime we developed ourexperiment. In the experiment, silicone oil was placedin an open circular container and heated by acylindrical heater at the center or a CO2 laser beam togenerate Marangoni convection. The velocity andtemperature fields were to be measured in details.
Finally, we had a Preliminary Requirements Review in
1988.
We wanted to perform our space experiments justlike we did in our lab. After all we send astronauts into

get information about NASA’s aerospace andaeronautics projects. The Skylab space station was
launched in 1973. Now scientists had opportunities toperform scientific experiments under an extended
period of microgravity. Although the scientificexperiments performed aboard the Skylab were rather
crude, they showed us a different and exciting
environment to perform experiments and eventually
do manufacturing. Professor Simon Ostrach in our
department was involved in the Skylab experiments,
so he showed us interesting videos of the Skylab
experiments. After some time I was offered the chance
to work at NASA Goddard Space Flight Center inGreenbelt, Maryland. I worked on heat pipes forspacecraft temperature control. So this was my firstchance to work in space related areas and conduct
independent research work. At NASA Goddard I
learned various aspects of space activities.
4.

Active Research Period

The job at NASA Goddard was a temporary one,so I was looking for an opportunity to continue myspace related research. When I called Professor
Ostrach, he said he was looking for someone to do justthat, so I came back to CWRU in 1976, this time as afaculty member. Teaching undergraduate students forthe first time in this country is a challenging job butthat is another story. Professor Ostrach is well-known
for his work in natural convection. I did some workwith him on this subject. We investigated naturalconvection in enclosures driven by temperature and/or
concentration gradients. We investigated thermal
instabilities in boundary layer flows. They are notrelated to space projects.
Natural convection is very much suppressed inspace. Therefore, a process that is affected bybuoyancy in normal gravity would perform very
differently in microgravity. One such process ismaterials processing. A substantial reduction of
buoyancy was considered to be beneficial for
manufacturing high quality crystals for various
high-tech applications. For this reason, materials
processing in space was an important activity since the伝熱2007 年 4 月- 41 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

International Letter
experiment. We performed our experiment in 1995 in
the USML-2 Spacelab. In this experiment ourobjective was to study flow instabilities, so we had toperform a careful experiment in our lab. Therefore,
this time our experiment was very interactive. The
astronauts spent about 80 hours just to perform ourexperiment, almost eight hours every day for theduration of the flight! As a result, we performed theexperiment as if we were conducting it in the next
room. Because of this we were able to obtain valuable
information on the Marangoni convection instability[3, 4].
Looking back that was the time when NASA wasinterested in large science experiments in space. Afterthat time, the thinking at NASA has changed. Moreand more microgravity experiments were selected byNASA in many areas. NASA decided to perform moreexperiments rather spending big money on a fewer
experiments. After the second flight NASA gave theflight hardware to us. So now this hardware for thevery expensive experiments (a total of fifty million
dollars were spent on our two experiments) sits in ourlab (see Fig. 2). Eventually it will go to a museum. I
started working on our Marangoni convection
experiment design around 1978 and we finished ourdata analysis from the second flight around 1998. So I
spent almost twenty years of my productive years on
the experiments. The space hardware in my lab
reminds me of those days almost everyday. A sad noteis that our two experiments were performed aboard theColumbia Space Shuttle but it is gone now.

space to perform experiments. Because of theinteractive nature of our experiment, NASA thought it
was a good opportunity to try this type of operation in
space. For this we must wait for a Spacelab mission,
which is basically an orbiting laboratory aboard the
Shuttle to conduct scientific experiments. Because ofthis opportunity of an interactive experiment ourexperiment became extensive and complex. At one
time more than fifty NASA engineers were involved
full-time in our project. We spent endless hours ofdesign changes and discussions.
We had to go through a series of reviews before
we were allowed to fly. The reviewers wereknowledgeable and really tough, so we had to prepare
very well for each review. I still remember those toughreviews more than the experiment itself. After all,NASA spent about 35 million dollars on our
experiment (most likely the most expensive,
single-investigator space experiment at NASA), sothey had to be tough on us and they were. We passed
the final review in 1989.
Our experiment was conducted in the USML-1(US Microgravity Lab -1) Spacelab aboard Columbia
in 1990. Our experiment performed almost perfectly,
thanks to the tremendous efforts by the NASA
engineers and astronauts. During the tests we got
frustrated at times because we could not make themtruly interactive due to various NASA protocols. Fromthe experiment we learned about steady Marangoni
convection in large scale containers, which could not
be done in normal gravity. The velocity andtemperature results agreed well with our numericalsimulation results [1, 2]. Based on the ground-based
work by us and by others, we knew that the flow
became time oscillatory under certain conditions but
the cause of the instability was not fully understood.
Since the flow did not become oscillatory in thisexperiment, we planned the second experiment.
We thought things would become easier in thesecond experiment, but we were wrong. We had tostart almost from a scratch and had to go through thetough reviews again. But since we knew the spaceenvironment better by this time, the NASA engineers
felt much better about modifying the design of the first伝熱2007 年 4 月

Fig. 2- 42 -

Flight hardware for microgravity experiment
on Marangoni convection

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

International Letter
5.

6.

Involvement in Japanese Space Activities

The main activities of NASA are now directed
towards human space exploration. The US is planningto send humans again to the moon and later to Mars.
Due to the budget constraint at NASA, basic scientificexperiments aboard the ISS were very much curtailed.
This is the beginning of a new era for space activities
in the US. However, this environment is different fromthe environment in which I worked for many years.
This is not a good time for academic people like us tobecome involved in NASA activities. We need to build
our knowledge-base concerning reduced gravity(microgravity, moon and Mars gravities) in order todevelop efficient technologies for future space
activities. We are hoping that NASA will eventually
come back to support more basic scientific research.
At present we are just waiting to see how it evolves.

The construction of the International Space
Station (ISS) began in 1998. The ISS is the mostcomplex international scientific project in history,
involving16 nations including Japan. As theconstruction proceeded, they started looking forexperiments to be performed aboard the ISS. I wasapproached by NASDA (now JAXA) around 1997 to
become involved in their Marangoni convection
research project. Recognizing the fact that NASA’s
microgravity research depended mainly on theprincipal investigators’ interests, NASDA decided tochoose the subjects first and then assemble expert
investigators to study them from various angles in
preparation for the coming ISS era. One subject
chosen was Marangoni convection. NASDA wanted toperform a comprehensive study of the oscillation
phenomenon in Marangoni convection covering awide range of Prandtl number. Since I felt that there
were some unanswered questions on the subject evenafter our Spacelab experiments, I agreed to join the
NASDA research group. This approach of assembling
experts to focus on a given subject was effective, andmuch was accomplished by the group before NASDA
reorganized as JAXA in 2003. We now know more
about oscillatory Marangoni convection than when we
did our space experiments.
Before this reorganization we submitted a
proposal, based on this group work, to conduct
Marangoni convection experiments aboard the ISS
responding to the Microgravity Science ResearchInternational Announcement of Opportunity in 2000.
The proposal was selected as a preliminary theme for
ISS utilization in 2002, so the group’s focus now is toperform the experiment in the near future. So for me,
it is back to space again. I am fortunate enough toperform experiments on both the Shuttle and the ISS.
The Japanese Experiment Module “KIBO” isscheduled to be ready around 2008. If everything goes
well, our experiment is to be conducted sometime in2009-2010. This makes microgravity research truly
my life work.

伝熱2007 年 4 月

NASA’s Human Space Exploration

References[1] Kamotani, Y., Ostrach, S. and Pline, A., Analysis
of Velocity Data Taken in Surface Tension Driven
Convection Experiment in Microgravity, Physics
of Fluids, 6-11 (1994) 3601.
[2] Kamotani, Y., Ostrach, S. and Pline, A., A
Thermocapillary Convection Experiment in
Microgravity, Journal of Heat Transfer, 117(1995) 611.
[3] Kamotani, Y., Ostrach, S., and Masud, J.,“Oscillatory Thermocapillary Flows in Open
Cylindrical Containers Induced by CO2 Laser
Heating,” International Journal of Heat and Mass
Transfer, 42 (1999) 555.
[4] Kamotani, Y., Ostrach, S., and Masud, J.,“Microgravity Experiments and Analysis ofOscillatory Thermocapillary Flows in CylindricalContainers,” Journal of Fluid Mechanics, 410(2000) 211.

- 43 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

International Letter
Yasuhiro KAMOTANI
M.S. (1968) and Ph.D. (1971) in mechanicalengineering from Case Western Reserve University
Faculty member (currently professor) at Mechanicaland Aerospace Engineering Department, Case Western
Reserve University since 1976AIAA Associate Fellow
Current research interest: microgravity fluid
mechanics, heat transfer, bio-fluid mechanics

伝熱2007 年 4 月- 44 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

博物館めぐりレオナルド・ダ・ヴィンチ記念
国立科学技術博物館
Museo Nazionale della Scienza e della Tecnica
Leonardo da Vinci
吉田 英生（京都大学）
Hideo YOSHIDA (Kyoto University)e-mail: yoshida@mbox.kudpc.kyoto-u.ac.jp

1. はじめに
Leonardo da Vinci (1452-1519)の名画“受胎告知”が Firenze のウフィチ美術館(Galleria degli
Uffizi)から東京国立博物館に移送され，3 月 20 日から公開されて話題となっている 1 ．Renaissance
期の万能の天才 Leonardo については膨大な研究や文献があるので，専門家でもない筆者が取り上げることは避けたいが，その名前を冠する博物館(伊：http://www.museoscienza.org/default.asp, 英：
http://www.museoscienza.org/english/Default.asp：もちろん伊の方が充実しているが英の方でも相当な充実度である)を 2007 年 3 月末に訪問することができたので，この機会にご紹介させていただく．

図1

2. 生誕 500 年記念の博物館
この博物館は Leonardo da Vinci の生誕 500 年を記念して，1953 年に Milano の Olivelan 修道院の建物を利用して開館した．博物館は，やはりLeonardo の“最後の晩餐”で有名なサンタ・マリ
ア・グラッツェ教会 (Santa Maria delle Grazie) の南方 400m ほどのところに位置する．図 1 のように入り口は控えめだが，広大な敷地内に 3 つの建物が配置され (図 2，図 3)，太古から現代に至る
広範囲な科学技術に関して展示がなされている．
鉄道，船，潜水艦，飛行機などの実物の展示も数多い．古代ローマから中世の Renaissance にかけて
世界をリードしてきたイタリアならではの博物館の味わいがある．図 1 にも写っているように，小・中学生さらに高校生の社会見学の集団に数多く遭遇したことからも，この博物館は国民に広く愛されて活用されていることが理解できた．

正面玄関

図2

入口の案内板

図3

中庭を望む

1

Mussolini 時代の 1935 年にパリで“イタリア美術展”と 1939 年にミラノで“レオナルド・ダ・ヴィンチ展”に国威発揚をねらって出展されたのを除けば，これまで館外不出だったという． (ダ・ヴィンチの秘密，上，朝日新聞 2007 年 3 月 13 日，朝刊)

伝熱2007 年 4 月- 45 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

博物館めぐり

図4

Leonardo Gallery

3. Leonardo Gallery
Firenze 近郊の Vinci 村で生まれた Leonardo は 14
歳で Firenze の Verrocchio 工房に入った後，30 歳
で Milano に移る．そして 60 歳で Milano を去るまで Leonardo の活動拠点はまさしく Milano であった．そのような縁で，この博物館の圧巻は，なんといっても“Leonardo Gallery”である．入り口の左側には図 4 のように，ウィトルウィウス的人体図(De mens van Vitrivius)があり，壁の向こう側には最後の晩餐の大きな複製図が掲示されている．
“Leonardo Gallery”の詳細については博物館 HP から引用しよう．
One of the main attractions of this great Museum is its
display of over one hundred models illustrating thework of Leonardo, foremost engineer and technologistof his era. The models depicting Leonardo's designs
are of educational value first and foremost, since they
allow the non-specialist public, particularly
schoolchildren, to appreciate an interpretation ofdrawings which in themselves are not always easy tocomprehend. Most of the models were constructed forthe exhibition of 1952 organised by the National
Committee honouring Leonardo in the fifth centenaryof his birth (1452). Every Sunday starting from June
18 till Sept. 10 an english speaking guide will beavailable at the entrance of the Science Museum forfree guided tours of the Museum, particularly of the
Leonardo section.
いうまでもなく Leonardo は，画家 (ただし完成品は数えるほど)，建築・土木・機械工学，さらに解剖学などのあらゆる分野に第 1 級の仕事をした天才である．工学の中でも，とりわけ飛翔に関する研究は先駆的で，また渦の図などもよく描いて流体力学に深い関心を寄せていた．その Leonardo

伝熱2007 年 4 月

Device for measuring water turning to steam
The instrument devised by Leonardo was used
for carrying out experiments and measuring the
expansion and pressure of steam. The device
consists of a container filled with cold water. The
container has a lid with a weight attached to it.
When the fire is lighted, the water is heated and it
gradually increases in volume. The weightoutside tends to fall, thus measuring the pressure
exerted by steam against the lid of the container.
The whole experiment could be watched througha membrane stretched tightly over the lid of thecontainer.
(展示説明文をそのまま引用)
図 5 水蒸気の圧力を測定する装置と熱の接点はあるのかどうかというのが，筆者の素朴な疑問であった．
Leonardo Gallery には，Leonardo が設計・考案した機械や装置の模型が 20 点ほどゆったりと展示されている．博物館の所蔵品は膨大であるので，
この展示はおそらくときどき入れ替えられるのであろうと思われるが，筆者が訪問した際には，幸い熱に関する展示を二つみつけることができた．

- 46 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

博物館めぐり図 7 イタリアでは，何でもローマ風に
上図：蒸気機関(1850 年ころ)の柱に注目
下図：鉄道の父 Stephenson の像
4. おわりに
イタリアではローマ帝国以来の遺産があらゆるところに分布しており，2000 年以上の歴史の重みが人々の心の底にしっかりと宿っているように思われる．図 7 もその一例であろう．
ローマの遺跡では卓越した土木・建築技術，また中世の石造りの大聖堂や鐘楼などでは巨大さと途方もない労力のすごさと技術の高さとに圧倒される．このような建築に関する展示説明だけは当博物館には少ない (ほとんどない？) ように思われる．あえて博物館内に模型を展示しなくても現物がイタリア国内にいくらでも存在しているのだ
から必要ないのかもしれないが，イタリア国内を旅して大聖堂などの威容に圧倒された筆者は，時間を見つけて別途調査したいと思っている．
なお，Leonardo に関するイタリア語・英語の資料 (さらに解剖図については厳密な日本語訳も入手可)は，当博物館よりもスフォルツァ城 (Castello
Sforzesco http://www.milanocastello.it/intro.html) の正面左側にある Book Shop に比較的多数揃えられており，旅行者には便利であることを付記する．

Continuous cooling distiller
The characteristic feature of this alembic was avery broad condensing surface. The section inwhich the fire was produced was separated fromthe one containing the cooling water by a central
section exposed to air. This system was designed
to reduce the sudden change in temperature,
which would damage the glass and ceramic
containers.
The folio comprises the drawing of an alembic
and the inscription referring to it: How to obtain aclearly distilled liquid. Make sure that the waterflows throughout the alembic.
(展示説明文をイタリックを含めてそのまま引用)
図 6 蒸留器
一つは図 5 に示す水蒸気の圧力測定装置，もう一つは図 6 に示す蒸留器である．さらに，燃焼にまで対象を拡張すると Conducted-flame furnace という模型も展示されていた．やはり万能の天才
Leonardo は熱にも関心を寄せ，独創的な発明をしていたのだ！ 今さらながら Leonardo の多才ぶりに感嘆させられた瞬間であった．

伝熱2007 年 4 月- 47 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

Library

Physical Chemistry 8th Edition
著者：Peter Atkins & Julio de Paula
発行：Oxford University Press
総ページ：1096 ページ
本体価格：£39.99 (Paperback)
http://www.oup.com/uk/orc/bin/9780198700722/
吉田英生（京都大学）Hideo YOSHIDA (Kyoto University)e-mail: yoshida@mbox.kudpc.kyoto-u.ac.jp
ひとつ前の第 7 版を購入して利用したわけではないので，今回新たに加わった内容だけとはいえな い か も し れ な い が ， 第 8 版 で の electronic
resources に焦点を絞って説明しよう．本書を購入すると同時に eBook の Activation Code が入手でき，これをホームページから入力することで，
Online Resource Centre が提供するサービスを利用できるようになる．そのメリットは，パソコン
さえあれば，どこでも勉強できるというだけにとどまらない．本書の Preface から以下に引用する．
“We are, of course, alert to the developments inelectronic resources and have made a special effort inthis edition to encourage the use of the resources on
our Web site (at www.whfreeman.com/pchem8) where
you can also access the eBook. In particular, we thinkit important to encourage students to use the Living
graphs and their considerable extension as
Explorations in Physical Chemistry. To do so,wherever we call out a Living graph (by an icon
attached to a graph in the text), we include an
Exploration in the figure legend, suggesting how to
explore the consequences of changing parameters.”
すなわち Living Graph という機能では，Excel がリンクして入力済のデータを用いて理解を促進する図が描ける．また Note という機能では，自分がメモとして書き込んだ内容を，Public・Shared・
Private などの開示範囲の区分けをして多目的に役立てることができる．一方，教師が本書を教材として用いることを登録して許可されると，Lecturer
resources としてパワーポイント等も利用できる(ようである)．
Acknowledgements にリストアップされた全世界からの 96 名の colleagues の名前を見るだけでも，この書が Atkins 教授の偉大な才能と努力と，そして多くの協力者の英知の賜であることが実感できる．本書は，人類が創出した教科書として、今日におけるひとつの到達点といえるのではないだろうか．

Peter Atkins, Professor of Chemistry, University of
Oxford and Fellow of Lincoln College, Oxford
1978，1982，1986，1990，1994，1998，2002，2006─ サッカーファンにはワールドカップの開
催年と真っ先に映るであろうが，これらは“アトキンスの物理化学”が発行・改訂されてきた年でもある．世界的に有名なこの教科書は規則的に 4
年毎に改訂を重ね，昨年で第 8 版に至った．邦訳の方は，東京化学同人から初版が 1 年遅れの 1979
年に出たが，現在は第 6 版が 2001 年に出たところ
でとまっている．
この大部の教科書の美質を，不勉強な筆者が本
会の会員諸賢に今さら説明することもないとは思うが，大学院学生のときに初版に接してから，ずっと魅せられてきた本書の進化の歴史，とりわけインターネット時代の教科書のあるべき姿を示してくれる最新版の特徴を多少なりともお伝えできたらと考えた次第である．
Part 1. Equilibrium，Part 2. Structure，Part 3.
Change という大枠だけは初版から不変である．しかし，改訂毎に方法論においても取り上げるトピ
ックスにおいても新たな試みを導入し，教科書として理想の姿を追求してきた．そして第 7 版からは Julio de Paula (Professor and Dean of the Collegeof Arts and Sciences, Lewis and Clark College,
Portland, Oregon) が共著者として加わった．

伝熱2007 年 4 月- 48 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

行事カレンダー

行事カレンダー本会主催行事開催日
2007 年
5月
22 日(火)〜25 日(金)

行事名(開催地，開催国)

申込締切

原稿締切

第 44 回日本伝熱シンポジウム
長崎ブリックホール'07.1.19'07.3.12

申込締切

原稿締切

問合先

掲載号

第 44 回日本伝熱シンポジウム実行委員会
長崎大学工学部 機械システム工学講座内
TEL&FAX: 095-819-2527
E-mail: nhts44@celcius.mech.nagasaki-u.ac.jp
http:// nhts44.mech.nagasaki-u.ac.jp
委員長 茂地 徹，庶務幹事 桃木 悟

2006.10
2007.1
2007.4

問合先掲載号

本会共催，協賛，後援行事
開催日
2007 年4月
17 日(火)
10:0018:00

4月

行事名(開催地，開催国)

18 日(水)〜20 日(金)第 7 回 2007 熱設計・対策技術シンポジウム
幕張メッセ 国際会議場

4月

18 日(水)〜20 日(金)第 41 回空気調和・冷凍連合講演会
東京海洋大学 越中島キャンパス

5月

10 日(木)11 日(金)可視化情報学会講習会:
可視化フロンティア「PIV(粒子画像流速計)と LIF(レーザ誘起蛍光法)の基礎と応用」
筑波大学

22 日(火)〜24 日(木)第 12 回 日本計算工学会講演会
国立オリンピック記念青少年総合センター

24 日(木)25 日(金)日本機械学会関西支部第 289 回講習会
「表面分析・表層構造分析の原理・方法と適用事例 分析実習付き-」(株)イオン工学研究所

5月

5月

6月

6月

7月

8月

23 日(土)〒135-8533 東京都江東区越中島 2-1-6
波津久 達也E-mail: JSMF-LS2007@m.kaiyodai.ac.jp
TEL: 03-5245-7727, FAX: 03-5245-7410
http://ring-me.eng.hokudai.ac.jp/~jsmf2007/(社)日本能率協会 開発・技術振興本部熱設計・対策技術シンポジウム事務局
中沢・加藤 〒105-8522 港区芝公園 3-1-22
TEL: 03-3434-1410, FAX: 03-3434-3593

日本混相流学会 レクチャーシリーズ(気液混相流の計測技術〜基礎と応用)
東京海洋大学 越中島キャンパス'07.3.17'07.5.1'07.1.31'07.4.10'07.5.17

第 26 回混相流シンポジウム
札幌コンベンションセンター

22 日(金)〜24 日(日)日本混相流学会 年会講演会 2007
札幌コンベンションセンター

24 日 (火 )〜26 日(木)第 35 回可視化情報シンポジウム
工学院大学 新宿校舎

6 日(月)〜
8 日(水)

日本実験力学会 2007 年度年次講演会
埼玉大学東京ステーションカレッジ'07.2.28'07.4.20'07.2.28'07.4.20'07.3.2

伝熱 2007 年 4 月'07.4.16- 49 -'07.6.8〒160-0016 東京都新宿区信濃町 35
信濃町 35 煉瓦館 5F
社団法人 日本機械学会 宮原 ふみ子
TEL: 03-5360-3505, FAX: 03-5360-3509
E-mail:miyahara@jsme.or.jp
http://www.jsme.or.jp/
可視化情報学会事務局〒114-0034 北区上十条 3-29-20-103
TEL: 03-5993-5020, FAX: 03-5993-5026
E-mail: info@vsj.or.jp
http://www.vsj.or.jp〒101-8449 千代田区神田錦町 3-24 住友商
事神保町ビル(株)ICS コンベンションデザ
イン気付 日本計算工学会講演会事務局
TEL: 03-3219-3541, FAX: 03-3292-1811
E-mail: jsces@ics-inc.co.jp(社)日本機械学会関西支部〒550-0004 大阪市西区靭本町 1-8-4 大阪科
学技術センタービル内
TEL: 06-6443-2073,FAX: 06-6443-6049
E-mail:jsme@soleol.ocn.ne.jp〒060-8628 札幌市北区北 13 条西 8 丁目
北海道大学 工学研究科 機械宇宙工学専
攻 日本混相流学会講演会 2007/第 26 回混相流シンポジウム実行委員会 藤川重雄
TEL:011-706-6429, FAX: 011-706-7889
E-mail:fujikawa@eng.hokudai.ac.jp
http://ring-me.eng.hokudai.ac.jp/~jsmf2007/〒060-8628 札幌市北区北 13 条西 8 丁目
北海道大学 工学研究科 エネルギー環境
システム専攻 日本混相流学会年会講演会
2007 実行委員会事務局 村井 祐一
TEL: 011-706-6372, FAX: 011-706-7889
E-mail:murai@eng.hokudai.ac.jp
http://ring-me.eng.hokudai.ac.jp/~jsmf2007/〒113-8656 東京都文京区本郷 7-3-1
東京大学 大学院工学研究科 機械工学専
攻 流体工学研究室 藤原暁子
E-mail: fujiwara@fel.t.u-tokyo.ac.jp
TEL: 03-5841-6287, FAX: 03-5841-8542
http://www.visualization.jp/〒338-8570 さいたま市桜区下大久保 225 埼
玉大学大学院理工学研究科 富岡 了
TEL: 048-858-3459, FAX: 048-858-9197
E-mail:toyooka@env.gse.saitama-u.ac.jp

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

行事カレンダー
9月

23 日 (日 )～26 日(水)No.07-201 国際会議 第 13 回国際スターリングエン
ジン会議
早稲田大学国際会議場

9月

26 日(水)〜27 日(木)

可視化情報学会全国講演会(岐阜 2007)
岐阜大学

11 月

23 日(金)24 日(土)日本機械学会熱工学部門
熱工学コンファレンス 2007
京都大学 吉田キャンパス

12 月

2 日(日)～
7 日(金)'07.2.15

第 9 回国際ガスタービン会議
京王プラザホテル伝熱 2007 年 4 月'07.5.15'07.7.7'07.10.10'06.12.31'07.4.30- 50 -ISEC2007 実行委員会事務局〒239-8686 横須賀市走水 1-10-20 防衛大学校 システム工学郡機械システム工学科
香川 澄
TEL: 046-841-3810, FAX: 046-844-5900
E-mail: isec2007@isec-info.org
http://www.isec-info.org/isec2007/〒501-1193 岐阜市柳戸 1-1
岐阜大学工学部 山下 新太郎
E-mail: yamasita@visualization.jp
TEL: 058-293-2431, FAX: 058-230-1892〒606-8501 京都市左京区吉田本町
京都大学 大学院工学研究科 航空宇宙工学専攻 熱工学研究室内
E-mail:tedconf07@mbox.kudpc.kyoto-u.ac.jp
TEL: 075-753-5255, FAX: 075-753-5203
http://www.jsme.or.jp/ted/thermal07/
Gas Turbine Society of Japan
Fax: +81-3-3365-0387
E-mail: igtc@rainbow.dti.ne.jp
http://wwwsoc.nii.ac.jp/gtsj/igtc/

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

お知らせ

第 44 回日本伝熱シンポジウムのご案内
日： 平成 19 年 5 月 22 日（火）～ 5 月 25 日（金）5 月 22 日（火）16:00 参加者受付開始, 17:00～20:00 ウェルカムパーティー
5 月 24 日（木）19:00～21:00 懇親会（会場：グラバー園）
会
場： 長崎ブリックホール（〒852-8104 長崎市茂里町 2-38，TEL:095-842-2002）
シンポジウムホームページ： http://nhts44.mech.nagasaki-u.ac.jp
開催

シンポジウムの形式：
・今回のシンポジウムでは，特別にオーガナイズされたセッションを除いて，すべての一般講演発表をポス
ターセッション形式で実施します．1 つのセッションの基本的な構成は次の通りです．15 件の発表を A,B
２つのグループに分け，A グループ（8 件）のショートプレゼンテーション（各 3 分），A グループの総合
討論（8 分），B グループ（7 件）のショートプレゼンテーション（各 3 分），B グループの総合討論（7 分）を実施します．その後 90 分のポスター発表を実施します．
（詳細はウェブページをご参照ください）
参加登録と参加費用等：
・ シンポジウム Web ページで ID 番号とパスワードを取得後，それらを用いて Web 上で参加登録をおこなってください．例年のように，シンポジウム当日の参加申込もできます．
・ 事前申込期限の 4 月 13 日（金）以降でも，Web ページからの参加登録にご協力をお願いいたします．
・ シンポジウム開催日前に参加登録された方を対象に，開催日 1 週間程前から開催期間中まで， 講演論文
集 CD-ROM 版と同等の内容をシンポジウムホームページで閲覧できるようにします．
・シンポジウム参加費：
一般（事前申込：8,000 円，会場申込：10,000 円），学生（事前申込：4,000 円，会場申込：5,000 円）
・講演論文集：伝熱学会会員：無料（CD-ROM 版，冊子版共にシンポジウム参加者に当日手渡しいたします． 参加
されなかった会員へは，後日，CD-ROM 版のみを郵送いたします．）
非会員：8,000 円（CD-ROM 版＋冊子版，会場受付で伝熱学会に入会申込される場合は無料になります．
）
・懇親会参加費：
一般（事前申込: 8,000 円，会場申込: 10,000 円．夫婦同伴者 1 名無料）
学生（事前申込: 4,000 円，会場申込: 5,000 円）※ 事前申込は 4 月 13 日で締め切りました．
交通と宿泊について：・シンポジウム開催時期は修学旅行シーズンと重なり，直前の宿の予約が困難になると予想されます．お早めの手配をお勧めいたします．交通と宿泊につきましては，シンポジウムウェブページをご参照ください．
講演者へのお願い【ポスターおよびショートプレゼンテーション】
・ショートプレゼンテーション用のスライドは PDF ファイルでご用意ください．ショートプレゼンテーショ
ン用の液晶プロジェクタとパソコンは実行委員会で用意します．講演を円滑に実施するため，ショートプ
レゼンテーション用の PDF ファイルを予め提出していただきます．
・ポスターおよびショートプレゼンテーションの詳細はシンポジウムホームページに掲載しています．
【その他】
・研究発表の取消および締切り後の論文原稿の差替は，準備と運営に支障をきたしますのでご遠慮ください．

伝熱2007 年 4 月- 51 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

お知らせ・論文原稿の返却，別刷の配布はいたしません．
・論文整理費，参加登録費，懇親会費等は取消の場合でも返金いたしません．
・ その他ご不明な点がありましたら，実行委員会まで FAX または E-mail でお問い合わせください．
お問い合わせ先：〒852-8521 長崎市文教町 1-14, 長崎大学工学部 機械システム工学講座内
第 44 回日本伝熱シンポジウム実行委員会 庶務幹事 桃木 悟
Fax: 095-819-2527 / E-mail: nhts44@celcius.mech.nagasaki-u.ac.jp

第 44 回日本伝熱シンポジウム

タイムテーブル（暫定版です．最新の情報はウェブサイトでご覧ください）[第 1 日目: 5 月 23 日(水)]A室A111-A124
強制対流 1
9:30-12:00

B室
B111-B124
混相流 1
9:30-12:00

C室
C111-C123
物質移動 1
9:30-12:00

D室
D111-D122
熱物性 1
9:30-12:00

A131-A144
強制対流 2
13:00-15:30
A151-A168
優秀プレゼンテーション賞 1
15:40-18:10

B131-B144
混相流 2
13:00-15:30
B151-B168
優秀プレゼンテーション賞 2
15:40-18:10

C131-C143
物質移動 2
13:00-15:30

D131-D144
熱物性 2・融解・凝固 1
13:00-15:30[第 2 日目: 5 月 24 日(木)]A室A211-A224
燃焼9:00-11:30
A231-A245
沸騰 1
12:20-14:50

B室
B211-B227
OS：エネルギー変換システム
9:00-11:30

C室
C211-C222
熱伝導・熱機器 1
9:00-11:30

B231-B245
C231-C244
強制対流 3
熱機器 2
12:20-14:50
12:20-14:50
特別講演 会場: A 室 (大ホール)
15:00-16:00
総会 会場: A 室 (大ホール)
16:10-17:40
懇親会 会場: グラバー園
19:00-21:00

D室
D211-D223
融解・凝固 2
9:00-11:30
D231-D245
分子・ミクロ 1・反応
12:20-14:50[第 3 日目: 5 月 25 日(金)]A室A311-A325
沸騰 2
9:00-11:30

伝熱B室
B311-B323
分子・ミクロ 2
9:00-11:30

C室
C311-C324
熱交換9:00-11:30

A331-A344
沸騰 3・凝縮
14:10-16:40

伝熱学会賞受賞者講演 会場: A 室 (大ホール)
13:00-14:00
B331-B342
C331-C344
分子・ミクロ 3
自然対流
14:10-16:40
14:10-16:40

2007 年 4 月- 52 -

D室
D311-D324
熱機器 3
9:00-11:30

D331-D343
ふく射
14:10-16:40
J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

お知らせ

第 44 回日本伝熱シンポジウムプログラム（以下のプログラムは 4/5 時点での暫定版です。最新版はウェブサイトでご覧ください）の熱伝達特性*瀬戸 奈央 (東北大), 結城 和久, 橋爪 秀
第 1 日 5 月 23 日(水)利, 相良 明男 (核融合科学研究所)
A123
ナノ・ミクロ多重多孔質層の伝熱促進効果＜A 室＞の定量的検討【A111-A124 強制対流 1】
9:30-12:00
功刀 資彰 (京都大), *植木 祥高, 向 創太
(伊勢屋機械), 若森 聖三
強制対流 1
座長：村田 章 (東京農工大)A124 ナノ粒子層を用いた高温溶融塩の伝熱促進技術に関する実験的研究
A111
電車用全閉外扇形モータの冷却性能評価*山岸 瑛 (東北大), 結城 和久, 佐藤 友彰,*小山 泰平 (東芝), 野田 伸一, 白石 茂智,
橋爪秀利, 功刀 資彰 (京都大), 若森 聖三
永山 孝(伊勢屋機械),向 創太, 相良 明男 (核融合
A112 衝突噴流熱伝達の制御に関する研究（ミス研)
トを伴う場合）*檜和田 宗彦 (岐阜大), 金森 梓, 堀尾 幸
加, 三松 順治, 親川 兼勇 (琉球大)【A131-A144 強制対流 2】
13:00-15:30
A113 マイクロ円形液体衝突噴流の熱伝達特性*方 亮 (東京大), 笠木 伸英
強制対流 2
座長：廣田 真史 (名古屋大)
A114 平面及び凹面における多孔衝突噴流の伝熱特性に関する研究
A131 生体伝熱の体積平均基礎方程式の導出*吉田 直樹 (大阪大), 武石 賢一郎, 小田*中山 顕 (静岡大), 桑原 不二朗, 本山 英豊, 伊藤 竜太明
A115 複数の旋回衝突噴流における熱伝達と流動
A132 エネルギー方程式の構成と表面力仕事の保特性
存と散逸過程*松本 一彦 (同志社大), 釣谷 翔, 千田 衞,*越後 亮三稲岡 恭二
A133
流動抵抗低減効果による有機系ブライン
A116 ミスト冷却とレーザ加熱を併用した薄板ガ（プロピレングリコール）水溶液の流動抵
ラスの熱応力割断
抗および熱伝達特性*本村 文孝 (長崎大), 今井 康文, 才本 明
*春木 直人 (岡山大), 稲葉 英男, 堀部 明
秀彦, 兒玉 友A117 原子炉給水流量計のための高レイノルズ数
A134
矩形管内脈動流の熱・物質輸送特性（第1
実流校正設備報
脈動周波数が管内に設置された平板面*古市 紀之 (産総研), 佐藤 浩志, 寺尾 吉の熱伝達に及ぼす影響）哉, 高本 正樹*齊藤 弘順 (崇城大), 内田 浩二
A135
回転二円板間流れの周方向モードについて
強制対流 1
座長：古市 紀之 (産総研)*坂本 昭彦 (同志社大), 古江 正人, 舟木治郎, 平田 勝哉
A118 導電性薄膜を伝熱面とした乱流熱伝達測定
A136
ヘリウムガス中の水平平板発熱体における（時空間分布の復元）
強制対流過渡熱伝達*中村 元 (防衛大)*柴原 誠 (神戸大), 劉 秋生, 福田 勝哉
A119 強制対流場における有限縞干渉法を用いた
A137
超臨界流体層流熱伝熱特性に関する研究
曲面温度分布計測の精度向上の検討*党 超鋲 (東京大), 飛原 英治*平野 峻之 (東京工大), 川口 達也, 齊藤
卓志, 佐藤 勲
強制対流 2
座長：平田 勝哉 (同志社大)A120 過渡応答法によるディンプル面の乱流熱伝
達率計測
A138 成層流体中を鉛直移動する球周りの流れ*齋藤 博史 (東京農工大), 村田 章, 望月*柏本 和俊 (京都大), 清水 孝彦, 花崎 秀
貞成, 下川 哲
史A121 内側壁面が回転する環状曲面拡大流路内不A139
ワイヤ型挿入物体が管内伝熱流動に及ぼす安定流れの 2 次元 PTV 計測
影響*筈見 元紀 (東京農工大), 村田 章, 齋藤
一宮 浩市 (山梨大), *深澤 尊幸
博史, 望月 貞成
A140
多孔渦発生体による伝熱促進と熱交換器流A122 高レイノルズ数領域におけるペブル充填管

伝熱2007 年 4 月- 53 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

お知らせ

A141

A142
A143

A144

路への応用
*西岡 侑作 (同志社大), 朝比奈 寛之, 稲岡
恭二, 千田 衞
２次元加熱丘周りの乱流温度場の構造に関する研究*保浦 知也 (名古屋工大), 安藤 佳洋, 田川
正人, 長野 靖尚
矩形ダクトの不等流量分配流れの流動特性
伊藤 絋二 (岐阜大), *池田 雅弘, 八賀 正
司 (富山商船高専), 熊田 雅彌 (岐阜大)
直交形 T 字合流管における乱流混合機構の実験的解析
後藤 裕樹 (名古屋大), *廣田 真史, 中山
浩 (大同工大), 浅野 秀夫 (デンソー)
二重円管内熱交換の直接数値シミュレーション*鈴木 友行 (フタバ産業), 服部 博文 (名古屋工大), 田川 正人, 長野 靖尚【A151-A168

優秀プレゼンテーション賞 1】
15:40-18:10

バイオ・燃焼・燃料電池
A151

伝熱

2007 年 4 月

A154

A155

A156
A157

A160

A161

座長：佐藤 勲 (東京工大)

A158

A153

熱物性・マイクロ・計測技術
座長：稲田 茂昭 (群馬大)A162

腹部温熱制御機器を用いた生体内伝熱に関する研究
円山 重直 (東北大), *高島 茂, 武田 洋樹,
岡島 淳之介, 小宮 敦樹, 関 隆志, 山家 智
之肺癌腫瘍凍結を想定した熱伝導解析
中山 顕 (静岡大), *桑原 悠介, 岩田 完成(dgs コンピュータ), 中塚 誠之 (慶應大),八代 英樹, 泉 陽太郎, 川村 雅文
木質バイオマスへの金属の担持とその応用
上野 祐輔 (群馬大), 松岡 成樹, 星 達也, *中川西 学, 稲田 茂昭
有機溶媒中におけるマイクロ波プラズマの挙動特性*服部 吉晃 (愛媛大), 向笠 忍, 野村 信福,
豊田 洋通
水/n-ドデカンエマルジョン燃料液滴の温度および初期液滴径が二次微粒化に及ぼす影響*原田 拓自 (東北大), 渡部 弘達, 松下 洋介, 丹野 庄二, 青木 秀之, 三浦 隆利
超臨界水中での化学反応熱の時間変化測定*堀本 太一 (広島大), 松村 幸彦, 菊地 義
弘
半導体レーザー吸収分光法による発電モー
ド燃料電池チャネル内ガス濃度の非接触計
測*藤井 義喜 (東京工大), 津島 将司, 平井秀一郎
中性子ラジオグラフィによる固体高分子形

A152

A159

- 54 -

燃料電池内の発電時水分布の同時計測*植田 忠伸 (神戸大), 吉田 壮寿, 竹中 信
幸, 浅野 等, 杉本 勝美, 谷本 一美 (産総研), 松林 政仁 (原研)
氷点下における固体高分子形燃料電池の起動特性と凍結挙動*福井 薫 (北海道大), 中宮 弘満, 田部 豊,
近久 武美, 高橋 真一 (日産自動車), 吉澤
幸大

A163

A164

A165

A166
A167

A168

リプロンを利用したポリマー溶液表面物性の動的測定（第 3 報 表面粘弾性率の温度依存性）
上野 嵩 (慶應大), *神津 崇, 長坂 雄次
固液界面の熱伝達に及ぼすナノ微細構造の影響*川越 政子 (九州工大), 長山 暁子, 鶴田隆治
アモルファスカーボンナノ構造体に関する実験的研究
高橋 厚史 (九州大), *ノルシャズワン ヒル
ミ, 甲斐 聡, 生田 竜也, 西山 貴史, 永山
邦仁, 藤井 丕夫
3ω法を用いた薄膜の熱伝導率計測*田中 三郎 (九州工大), 滝石 誠, 高尻 雅之, 宮崎 康次 (九州工大，JST), 塚本 寛
(九州工大)
基板上にある蒸発高分子溶液滴の内部流動(温度差及び濃度差の影響)*高尾 裕 (九州大), 百田 健太郎, 金田 昌之, 深井 潤干渉画像法を用いたマイクロバブル溶解挙動の計測*出川 貴雅 (東京工大), 川口 達也, 佐藤
勲, 齊藤 卓志
マイクロチャネル壁面極近傍速度およびゼータ電位同時計測法の開発*宮川 修 (慶應大), 嘉副 裕, 佐藤 洋平
CO2 ハイドレート膜の構造特性に関する研究*安部 裕一 (筑波大), 阿部 豊, 山根 健次(海上技術安全研究所), 綾 威雄
近赤外光を用いた非接触型微量流量計の研究*山下 健作 (電通大), 久保田 壮一, 大川晋平, 有本 英伸 (産総研), 落合 洋 (東京計装), 山田 幸生 (電通大)＜B 室＞【B111-B124 混相流 1】
9:30-12:00

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

お知らせ
混相流 1
B111

B112
B113

B114

B115

B116
B117

座長：太田 淳一 (福井大)

離散要素法による衝突支配微粒子流れの伝
熱解析*山口 朝彦 (長崎大), 金丸 邦康, 古川 重信
楕円形断面を持つ液噴流の壁面衝突によって生成する液膜流動の理論解析*稲村 隆夫 (弘前大)
電着塗装工程におけるエアーポケットの数
値シミュレーション(第３報： 吊下げ姿勢の影響)*小森谷 徹 (富士重工)
ドライアウトを伴うマイクロ管内二相流熱伝達のフェーズフィールド法シミュレーション*賀 群武 (東京大), 深潟 康二, 笠木 伸英
格子ボルツマン法による PEFC セパレータ
チャネル内の気液二相流シミュレーション*田部 豊 (北海道大), 木保 康介, 菊田 和重, 近久 武美, 小境 正也 (日立)
高速二相流中に発生する 2 次元膨張波に関する研究*中川 勝文 (豊橋技科大), 原田 敦史
細管内鉛直上昇流中における気泡成長の研究*藤井 嘉治 (京都大), 熊谷 健治, 岩井 裕,
吉田 英生

混相流 1

直姿勢の場合）*奥井 隆宗 (福井大), 二宮 洋介, 太田 淳
一【B131-B144 混相流 2】
混相流 2
B131

B132

B133

B134

B135

座長：吉田 英生 (京都大)
B136

B118

B124

電場を付与した液－液界面における滴生成の安定化*藤本 雅則 (金沢工大), 栩谷 吉郎
不溶性液滴を含む円管内水乱流の温度・速度計測
中村 信哉 (キヤノン), *北川 石英 (京工繊大), 萩原 良道
レーザ干渉画像法による液滴径及び 3 方向
速度成分の計測(旋回噴流中の噴霧液滴群の流動特性)*堀江 修一 (慶應大), 杉本 大典, 菱田 公
一
水中の油滴の流動抵抗に及ぼす油滴の粘性の影響*麻島 哲郎 (北海道大), 高原 雅俊, 工藤
一彦, 黒田 明慈
パラフィン粒子の冷水による混相流輸送*長谷川 浩也 (千葉大), 小野 誠, 田中 学,
菱田 誠
矩形容器内の粒子軌道および滞在時間のア
クティブ制御今関 雅巳 (慶應大), *山本 和之, 菱田 公
一
分岐管を用いた固液二相流の分離特性（鉛

伝熱2007 年 4 月

B119

B120

B121

B122
B123

- 55 -

B137

B139

B140

B141

座長：鹿園 直毅 (東京大)微細気泡注入法を用いた自然対流場の伝熱促進*内田 健司 (京工繊大), 小菅 桂太 (デンソー), 北川 石英 (京工繊大), 萩原 良道
層流自然対流熱伝達に対する伝熱面付着微細気泡の影響*北田 賢司 (京工繊大), 内田 健司, 小菅桂太 (デンソー), 北川 石英 (京工繊大),
萩原 良道
液相粘性の変化による鉛直管内単一大気泡
周囲の流れ場への影響*南川 久人 (滋賀県立大), 中澤 喜之, 美馬興己, 山田 哲史, 塩見 洋一 (龍谷大)
オリフィスで発生する気泡音に対する上流側諸因子の影響*塩見 洋一 (龍谷大), 中西 重康 (元龍谷大), 小池 聡 (龍谷大), 平國 悟 (三菱電機),
野口 佳樹 (龍谷大)
超音波振動による気泡の形状振動励起*上野 一郎 (東京理大), 古城 達則, 片瀬周平
蒸気インジェクタ内の水噴流の伝熱流動特性（I. インジェクタ性能）*高橋 優輝 (工学院大), 小泉 安郎, 大竹
浩靖, 宮下 徹, 森 治嗣 (東京電力)
蒸気インジェクタ内の水噴流の伝熱流動特性（II.噴流の熱伝達機構）*小泉 安郎 (工学院大), 大竹 浩靖, 高橋
優輝, 宮下 徹, 森 治嗣 (東京電力)

混相流 2
B138

13:00-15:30

座長：大竹 浩靖 (工学院大学)

表面張力を用いた気液分離器の相分離特性に関する研究*東 隆平 (東京大), 鹿園 直毅, 岩田 博
(日冷工業), 度会 和孝
プラント内の曲がり配管における温度変動現象に関する研究*山本 泰大 (神戸大), 斎藤 敦, 小野島 大介, 竹中 信幸, 大厩 徹 (INSS), 中村 晶
稠密三角格子サブチャンネル内気液二相流における壁面摩擦力の構成式の検討*川原 顕磨呂 (熊本大), 佐田富 道雄, 白井
浩嗣 (テプコシステムズ)
表面張力の低下が水平ミニチャンネル内気
液二相流の流動特性に及ぼす影響

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

お知らせ

B142
B143

B144

*佐田富 道雄 (熊本大), 川原 顕磨呂, 堀田
和宏, 松尾 雅俊
多孔質体内気液二相流の圧力損失の測定と予測方法*森 英夫 (九州大), 濱本 芳徳, 岩村 直樹
多孔質内水平気液二相流に関する研究（低クオリティでの流動様式）*高津 康幸 (広島国学大), 増岡 隆士 (北九市大), 竹原 健 (広島国学大)CO2 地下貯留における岩石内二相流動現象の MRI 計測*古川 直人 (東京工大), 末包 哲也, 津島
将司, 平井 秀一郎

田 章, Jaroslav Hemrle
対流
B160

B161

B162
【B151-B168 優秀プレゼンテーション賞 2】
15:40-18:10
B163
沸騰・二相流
B151
B152

B153

B154
B155

B156

B157

B158

B159

伝熱

座長：中川 慎二 (富山県大)垂直細管内流の沸騰熱伝達と圧力損失*宮田 一司 (九州大), 森 英夫, 濱本 芳徳,
大石 克巳
炭酸ガス二相流ノズルの減圧沸騰に関する研究
中川 勝文 (豊橋技科大), *原田 敦史, 飯田裕文
微細管および拡大・縮小部気液二相流の流動特性と摩擦圧力損失に関する研究*大瀧 秀恭 (工学院大), 大竹 浩靖, 小泉安郎
マイクログルーブ蒸発器のグルーブ熱物質
輸送特性に関する研究*萩谷 功 (東京大), 西尾 茂文, 白樫 了
MEMS 技術を用いて作製した人工キャビテ
ィ付き伝熱面による核沸騰現象の実験的研
究 （沸騰現象の時系列カオス解析）*佐藤 隆登 (工学院大), 小泉 安郎, 大竹浩靖
離型剤を含む水滴と高温金属面の固液接触（ライデンフロスト温度の測定）*松村 武紀 (福井大), 岩本 晃和, 永井 二郎, 後藤 昌央 (日華化学), 前田 康幸
高温面上に落下するサブクール液滴の挙動と冷却特性に関する実験的研究*徳永 将貴 (長崎大), 桃木 悟, 西橋 知博,
茂地 徹
ベーパーチャンバーの熱輸送特性に関する基礎実験と 3 次元数値解析（熱源位置の影
響）*宿利原 俊 (熊本大), 小糸 康志, 中島 哲
平, 井村 英昭, 望月 正孝 (フジクラ)
相変化を伴う二本の並行細管よりなる熱輸
送デバイス（Part II)*Adina Cirtog (東京農工大), 望月 貞成, 村2007 年 4 月

B164
B165

B166
B167

B168

座長：白樫 了 (東京大)浮力によって誘起される拡散火炎の非定常挙動に及ぼす回転流の影響
後藤田 浩 (立命大), *浅野 佑太, Keng
Chuah (ケンタッキー大), 櫛田 玄一郎 (愛知工大)HZ 液柱内温度差マランゴニ対流における動的粒子集合現象（体積比による表面温度変化の影響）*安部 裕喜子 (東京理大), 上野 一郎, 河村洋
液体金属の密閉容器内自然対流におけるヒ
ステリシス現象*鹿島 淳 (広島大), 菊地 義弘
垂直チャネル型電子機器モデル内の自然対流に関する研究*西野 泰史 (富山県大), 今井 亮児, 中川
慎二, 石塚 勝
一様磁場下における液体金属中を上昇する
単一気泡の三次元数値シミュレーション*柴崎 陽介 (首都大), 田川 俊夫
コンポスト発酵過程の二次元数値シミュレーション*佐野 吉彦 (静岡大), 深澤 辰徳, 桑原 不二朗, 中崎 清彦, 中山 顕
透過性壁面乱流境界層を考慮した解析的壁
関数乱流モデル*西口 彰一 (大阪府大), 須賀 一彦
ガスタービン翼前縁シュラウド付け根部における伝熱特性に関する研究*焼野 藍子 (大阪大), 武石 賢一郎, 小田豊, 熊谷 尚憲
矩形オリフィス後流における乱流熱伝達の直接数値シミュレーション*牧野 総一郎 (東京理大), 岩本 薫 (東京農工大), 河村 洋 (東京理大)＜C 室＞【C111-C123 物質移動 1】
9:30-12:00
物質移動 1
C111

C112
C113

- 56 -

座長：平井 秀一郎 (東京工大)PC-3 細胞の凍結損傷に及ぼす細胞基質接着の影響*深川 正樹 (九州大), 吉森 崇志, 内田 悟,
高松 洋
水中浮遊菌の非加熱殺菌に関する研究
庄司 龍太 (群馬大), 中川西 学, 上野 祐輔,*稲田 茂昭巨大リポソームと細胞の電気融合による非膜透過性の凍結・乾燥保護物質の高効率膜

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

お知らせ

C114

C115

C116
C117

輸送
*白樫 了 (東京大), 山内 一弘, ロイス ランドルフ (ビュルツブルク大), ツィンマー
マン ウルリッヒ, スコルコフ ウラジミー
ル
高密度培養バイオリアクターの物質代謝解析に関する研究*白樫 了 (東京大), 高野 清, プロバン ク
リストフ, 酒井 康行, 藤井 輝夫
人工血小板の半径方向の輸送と粘着
鈴木 健一 (慶應大), 土橋 直樹, 武岡 真司(早稲田大), 池田 康夫 (慶應大), *谷下 一
夫
Effect of Drying on Freezing Quality of Foods*Nurkholis Hamidi (九州工大), 鶴田 隆治
靴内換気の工夫*薩本 弥生 (横浜国大), 竹内 正顯 (桐蔭横
浜大)

C132
C133

C134

C135

C136
物質移動 1
C118
C119

C120

C121

C122

C123

座長：鶴田 隆治 (九州工大)

単一空気マイクロバブルの水中への溶解*石原 勲 (関西大), 宮永 智明, 山本 拓,
松本 亮介
MRI を用いた燃料電池電解質膜内水分輸送
律速過程の検討*瀧田 晋平 (東京工大), 津島 将司, 平井秀一郎, 久保 則夫 (日産自動車), 青谷 幸
一郎
電気浸透現象を利用した含水粒子充填層の脱水*赤堀 匡俊 (長岡技科大), 青木 和夫, 小濱
孝夫
Heat transfer over reactive rugosities in rocket
nozzles*Veran Stephanie (東北大), 円山 重直,
Quintard Michel (IMFT), 櫻井 篤 (東北大)
研削加工時における水ミスト冷却が被加工物へ及ぼす効果に関する研究（水ミスト成分と測定温度の関係について）*磯部 佳成 (山口産技センター), 加藤 泰
生 (山口大)溶解および残留ガストラップに基づいた漏洩リスクの無い CO2 地下貯留に関する研究*末包 哲也 (東京工大), 信宗 知寿, 平井
秀一郎

C137

物質移動 2
C138

C139

C140

C141

C142
【C131-C143 物質移動 2】
物質移動 2

13:00-15:30
C143

座長：長崎 孝夫(東京工大)

C131

燃料電池用ガス拡散層の含水状態における酸素拡散特性王 世学 (日産自動車), 宇高 義郎 (横浜国伝熱2007 年 4 月

大), 田崎 豊 (日産自動車), *持丸 雅典 (横浜国大), 岩崎 大剛
アルカリ金属熱電変換のカソード電極内の物質移動*田中 耕太郎 (芝浦工大), 樋山 剛
PEFC 用電解質膜における水蒸気透過現象の解析
勝田 正文 (早稲田大), 田村 健, *平井 隆
之, 笹部 崇, 原 巧, 久保 則夫 (日産自動車), 青谷 幸一郎
固体高分子形燃料電池疎水性ガス拡散層における水分透過現象の解析*武岡 聖五 (北海道大), 工藤 一彦, 黒田明慈, 柴谷 章仁
Hele-Shaw セル中でのプロトン移動反応を伴う不安定熱・物質移動*田之上 健一郎 (山口大), 池本 浩久, 渡辺
孝, 西村 龍夫
水分子核ラベリング MRI による PEFC 電解
質膜内水分輸送に及ぼす生成・加湿の影響の分離*小高 敏和 (東京工大), 津島 将司, 平井秀一郎
MRI と In-line 微量ガス分析に基づく PEFC
水素クロスリーク機構の解明*津島 将司 (東京工大), 南條 崇徳, 藤井
義喜, 平井 秀一郎- 57 -

座長：宇高 義郎 (横浜国大)

低温下における熱交換器伝熱面に塗布した有機系収着剤の水蒸気収着特性*小松 富士夫 (岡山大), 稲葉 英男, 堀部
明彦, 春木 直人, 町田 明登 (前川製作所)
粉末状有機系収着剤流動層の冷却管群による水蒸気収着促進稲葉 英男 (岡山大), 堀部 明彦, 春木 直人,*白神 浩平粒子懸濁液膜によるガス吸収促進 (II．流下
液膜中における粒子挙動)*佐藤 広美 (能開総大), 望月 高昭 (学芸大), 梶 信藤 (日本電産)
水平円管外を流下する LiBr 水溶液への水蒸
気吸収促進*長崎 孝夫 (東京工大), 外園 豊, 伊藤 優,
和田 哲典
拡散係数測定による溶液中への炭酸ガス吸収メカニズムに関する研究
鈴木 孝啓 (東北大), *小宮 敦樹, 丸田 薫,
仲野 是克, 橋田 俊之
エレクトロウェッティングにおける液滴の飽和接触角の拡張*上田 暁彦 (東京工大), 倉林 活夫 (ミシガン大), 井上 剛良 (東京工大)

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

お知らせ
13:00-15:30＜D 室＞【D111-D122 熱物性 1】
9:30-12:00

熱物性 2

熱物性 1

D131

D111

D112
D113

D114
D115

D116

シリコーングリスの熱伝導率に及ぼすカー
ボンナノ物質添加の影響*富村 寿夫 (九州大), 野村 征爾, 奥山 正
明 (山形大)モデル準結晶のミクロ熱伝導
河内 星子 (京都大), *松本 充弘
フォノン放射輸送方程式を用いたナノ・マ
イクロスケール熱伝導シミュレーション*櫻井 篤 (東北大), 円山 重直, 宮崎 康次(九州工大), 小宮 敦樹 (東北大)
低温プラズマ照射による吸水性促進効果*庄司 龍太 (群馬大), 大野 慶詞, 上野 祐輔, 稲田 茂昭, 山本 修平 (平泉)
セラミックス繊維及び金属材料の表面改質とその応用
大野 慶詞 (群馬大), *後上 典彦, 稲田 茂
昭
液体ナノジェット形成過程におけるノズル
出口面濡れ性の影響*出口 拡利 (大阪大), 竺原 利明 (三菱電機), 山口 康隆 (大阪大), 稲葉 武彦

熱物性 1
D117
D118
D119
D120

D121

D122

D132

D133

D134

D135
D136

座長：宮崎 康次 (九州工大)

MEMS 技術の熱工学への応用*中別府 修 (明治大)
吸着剤の水分吸着熱の測定*平澤 良男 (富山大), 浦上 航, 小坂 暁夫,
喜多野 一幸平板直接法による小さい試料の熱伝導率測定に関する実験と数値計算*藤野 淳市 (福岡大), 本田 知宏
ボイドスラブの有効熱伝導率の測定*濱本 芳徳 (九州大), 森 英夫, 江藤 淳朗,
山﨑 賢治 (ダイサン), 峠元 幹也, 柳 謙一
(九州大)
近接場サーモリフレクタンス法を用いたナノスケール熱物性値分布測定法の開発(3 次元スキャンシステムによる温度分布測定)
石川 慶太 (慶應大), *笠掛 利彰, 田口 良広, 斎木 敏治, 長坂 雄次
HeI の線強度比法を用いた 4 チャンネル高速度ビデオカメラによるプラズマダイナミ
クスの 2 次元計測
*宮本 健司 (名古屋大), 山本 則正, 北川邦行, 大野 哲靖, 岡本 征晃, 梶田 信

【D131-D144

伝熱座長：長坂 雄次 (慶應大)- 58 -

近赤外光を用いた微小生体試料の温度測定(試料厚さが測定精度に与える影響)*角田 直人 (九州大), 尾崎 敦之, 李 富国
(電通大), 有本 英伸 (産総研), 山田 幸生(電通大)
レーザー誘起表面波による血液粘性率セン
シングに関する研究(第 2 報，ヒト血液への適用)*高橋 直広 (慶應大), 鎌田 奈緒子, 長坂雄次
光音響法を用いた人体皮膚の熱浸透率の測定技術の開発*吉田 篤正 (大阪府大), 加賀田 翔, 山田
哲也
皮膚の見え方に与える表面のキメと内部のふく射性質の影響
山田 純 (芝浦工大), *中村 嘉恵, 山路 尚
孝, 大野 和久 (資生堂), 三浦 由将, 高田定樹
誘導加熱を用いた薄板材料の温度伝導率測定法に関する実験*松島 栄次 (大阪工大), 北條 勝彦
動的格子加熱法による鉛フリーはんだの温度伝導率測定*岸本 匡弘 (慶應大), 田口 良広, 長坂 雄
次レーザフラッシュ法による異方性ポーラス
銅の熱拡散率測定*阿子島 めぐみ (産総研), 田中 隆 (住友金属テクノロジー), 手嶋 康介 (京都電子工業), 中嶋 英雄 (大阪大), 鳥居 薫 (横浜国大), 小野 文夫 (大阪科学技術センター)

融解・凝固 1

座長：山田 純 (芝浦工大)

D138

チルド・冷凍温度帯における霜層の成長に関する研究*山下 浩司 (三菱電機), 濱田 守, 伊勢 伸介, 大久保 英敏 (玉川大)

D139

組立式家庭用雪箱(HSB-5 型)の製作と運用
法(積雪寒冷地生活の快適化)*菅野 他人男 (尾花沢市役所), 安原 薫 (山形大), 吉高神 達, 松本 大典, 北山 雅大,
阿部 大佑, 横山 孝男, 池田 隆紀 (東北産業)
氷粒子充填層の融解過程に対する不均一性の影響*小澤 充央 (青山学院大), 岡田 昌志, 寺岡
嘉和
潜熱蓄熱槽における直接接触熱伝達による

D140

D141

熱物性 2・融解・凝固 1】2007 年 4 月

D137

座長：岡田 昌志 (青山学院大)J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

お知らせ

D142

D143
D144

融解および凝固堀部 明彦 (岡山大), 稲葉 英男, 春木 直人,
東 康夫 (神戸製鋼所), 高橋 和雄, ト 平(岡山大), *水澤 賢亮
パラフィンエマルジョンの熱流動特性に関する研究*馬場 俊也 (神戸大), 牛場 剛史, 浅野 等,
杉本 勝美, 竹中 信幸
水和塩蓄熱マイクロカプセルを用いた機能性流体の最大密度山口 義幸 (兵県大), *中村 義樹
水溶液の凝固による微粒子の捕捉・掃き出し現象*青木 和夫 (長岡技科大), 赤堀 匡俊, 鷲奈央也

第 2 日 5 月 24 日(木)【A211-A224
燃焼
A211

A212

A213

A214

A215

A216
A217

燃焼
A218
A219

A220

A221

伝熱

2007 年 4 月- 59 -

燃焼】＜A 室＞
9:00-11:30

座長：深井 潤 (九州大)
マイクロセラミック燃焼器における表面温
度均一化のための触媒配置に関する研究*岡政 敬之 (東京大), 鈴木 雄二, 笠木 伸
英ウォーターミスト雰囲気における拡散火炎の挙動および構造*木下 進一 (大阪府大), 辻 真人, 吉田 篤
正
水素・空気乱流予混合火炎の着火及び火炎伝播の DNS*松浦 真悟 (東京工大), 寺門 貴芳, 店橋護, 宮内 敏雄
酸素付加燃焼における火炎片ライブラリに対する拡散係数の影響*二宮 尚 (宇都宮大), Dahm Werner (ミシガン大)CH DPPLIF/OH PLIF 及び Stereoscopic PIV 同時計測による乱流予混合火炎の動的特性に関する研究
高 翔平 (東京工大), *平山 哲, 店橋 護, 宮
内 敏雄
横風を受ける火炎後流に発生する竜巻状の渦の構造*篠原 雅彦 (消防研), 松島 早苗
Experimental investigation on flame patternregime in a radial microchannel withtemperature gradient*Fan Aiwu (東北大), 横森 剛, 長谷川 進,
Minaev Sergey (KITAM), Liu Wei (Huazhong
Univ.), 丸田 薫 (東北大)
座長：鈴木 雄二 (東京大)加熱された微小流路内における着火と安定
燃焼限界に関する研究*坪井 陽介 (東北大), 横森 剛, 丸田 薫
強制加給による多炎孔バーナの加熱効率向上に関する研究森田 慎一 (米子高専), *神園 理史, 早水
庸隆
DME を用いたリバーニング脱硝法における
NO 還元経路の検討*梶村 周平 (九州大), 執行 泰宏, 山本 剛,
深井 潤, 中川 二彦 (JFE 技研)
浮力により誘起される拡散火炎の非定常挙動に及ぼす酸素濃度の影響*川口 慎太郎 (立命大), 三宅 政行, 佐宗

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

お知らせ

A222

A223
A224

祐子 (消防研), 後藤田 浩 (立命大)イオン付着質量分析法による DME 火炎中の化学種の計測*鳥居 孝洋 (名古屋大), 松本 幸三, 北川邦行
ヘプタン・空気混合気の着火及び火炎伝播における化学反応モデルの検証*佐藤 允 (東京工大), 店橋 護, 宮内 敏雄
LES による微粉炭燃焼解析*山本 研二 (日立), 岡崎 輝幸, 室田 知也,
谷口 正行【A231-A245
沸騰 1
A231
A232

A233

A234

A235

A236

A237

沸騰 1
A238
A239

伝熱

沸騰 1】

A240

A241

A242

12:20-14:50

A243

座長：原村 嘉彦 (神奈川大)
乳化流体の伝熱特性に対する界面活性剤の影響*山崎 博司 (日本大), 大橋 篤, 氏家 康成
下向き面からのプール核沸騰熱伝達における局所熱伝達の測定*赤木 翔太 (九州大), 伊藤 祐太, 佐藤 洋
一 (宇宙機構), 大田 治彦 (九州大)
低濃度アルコール水溶液の核沸騰における伝熱促進と劣化に関する研究*酒井 崇 (九州大), 山口 茂則, 伊藤 好彦,
新本 康久, 大田 治彦, 阿部 宜之 (産総研)
アンモニア/水混合媒体のプール沸騰熱伝達の促進（第２報） （界面活性剤の効果)*井上 利明 (久留米工大), 門出 政則 (佐賀大), 上村 宙 (久留米工大), 照屋 義雄
鉛直平板におけるアンモニアおよびアンモ
ニア／水混合媒体の局所強制対流沸騰熱伝
達*有馬 博史 (佐賀大), 岡本 明夫, 金 政焄,
秋山 泰有, 池上 康之
二成分混合溶液による限界熱流束促進機構の研究*中林 勇太 (北海道大), 小野 綾子, 坂下弘人
非線形ブタノール水溶液の沸騰と限界熱流
束*西口 昇太朗 (神奈川大), 三田村 和広, 庄司 正弘, 小野 直樹 (芝浦工大), 吉田 貴洋,
渡辺 誠 (東京大)A245【特別講演】
15:00-16:00
司会：茂地 徹 (長崎大)核の時代と長崎－放射線人体影響研究から被ばく医療まで－*大津留 晶 (長崎大), 山下 俊一＜B 室＞【B211-B227 OS：エネルギー変換システム】
9:00-11:30
エネルギー変換システム 座長：花村 克悟 (東工大)
B211

B212

B213

座長：大田 治彦 (九州大)
高速液膜流の限界熱流束特性*櫻井 久 (工学院大), 小泉 安郎, 大竹 浩
靖
短い垂直円管内水の強制対流サブクール沸騰限界熱流束（その８．過渡 CHF 表示式）
*畑 幸一 (京都大), 塩津 正博, 野田 信明

2007 年 4 月

A244- 60 -(核融合研)
水平極細線の限界熱流束 -系圧力及びサブ
クールの影響*柴田 宗孝 (神奈川大), 庄司 正弘, 渡辺
誠 (東京大), 原村 嘉彦 (神奈川大)
水平極細線の限界熱流束 -細線径と材質の影響*庄司 正弘 (神奈川大), 若沢 巧, 飯島 正隆, 塩崎 雅俊, 原村 嘉彦, 渡辺 誠 (東京大)
膜沸騰蒸気膜の崩壊温度に対する水和塩の種類および濃度の影響*新井 崇洋 (電中研), 古谷 正裕
半球状の凸底面を有する垂直円柱まわりの膜沸騰熱伝達の実験*山田 たかし (長崎大), 豊田 香, 茂地 徹,
桃木 悟, 金丸 邦康, 山口 朝彦
超音波による気泡微細化沸騰の促進*佐用 泰啓 (東京理大), 鈴木 康一, 上野一郎
高圧域におけるマクロ液膜形成機構の検討*小野 綾子 (北海道大), 坂下 弘人

B214

NMR センサーによる PEM 内を流れる電流と含水量の計測手法の開発*横内 康夫 (慶應大), 小川 邦康, 拝師 智之 (MRTechnology), 伊藤 衡平 (九州大)近赤外レーザーを用いた高分子電解質型燃料電池における Nafion 膜中水分子の一次元
分布測定*田中 悠樹 (名古屋大), 北川 邦行, 松本
幸三, 山本 則正
固体高分子形燃料電池における電極内水分挙動の発電特性に及ぼす影響*谷川 洋文 (九州工大), 鎌田 昌志, 鶴田
隆治
PEFC 内部の膜厚方向のエントロピー生成と温度の分布の解析
古賀 達郎 (九州大), *伊藤 衡平, 佐々木
一成

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

お知らせ
B215

B216
B217

B218

強制対流 3小型 NMR センサーを用いた高分子電解質
膜内メタノール濃度計測法の開発*小川 邦康 (慶應大), 伊藤 衡平 (九州大),
拝師 智之 (MRTechnology)
固体高分子形燃料電池における触媒インク
溶媒が触媒層構造に与える影響*千坂 光陽 (東京大), 大宮司 啓文
電極分割による SOFC アノード性能の相対評価法
岩井 裕 (京都大), 犬山 健二, *黒柳 篤史,
齋藤 元浩, 吉田 英生, 小谷 和史 (大日本印刷), 芳片 邦聡
ミニセル連結型平板 SOFC の発電実験*岩井 裕 (京都大), 平田 和久, 倉貫 芳紀,
齋藤 元浩, 吉田 英生, 小谷 和史 (大日本印刷), 芳片 邦聡

B231

B232

B233
B234

エネルギー変換システム 座長：伊藤 衡平 (九州大)
B235
B219

B220
B221

B222

B223
B224
B225

B226

B227

超音波ソノケミストリー効果を利用する
BDF の高効率合成および応用
朱 寧 (静岡理工科大), 土屋 高志, *名波
大徳
アルコール燃料の噴霧混合気形成および自己着火現象に関する研究*内田 浩二 (崇城大), 齊藤 弘順
マイクロプローブ・レーザ２焦点流速計による噴霧液滴の速度とサイズの計測
坂口 大作 (長崎大), *中川 将之, 石田 正
弘, 植木 弘信
液滴の速度とサイズの計測データに基づく
噴霧燃焼の数値シミュレーション
坂口 大作 (長崎大), *アミダ オルウォレ,
植木 弘信, 石田 正弘
固定層における木質バイオマスの水蒸気ガ
ス化に関する研究*青木 一晃 (東京工大), 花村 克悟
高温水蒸気を用いた廃棄物からの水素リッ
チガス製造システムの研究開発*吉川 邦夫 (東京工大)
過熱蒸気を用いた高含水廃棄物再燃料化シ
ステムの構築と環境性*丸山 直樹 (三重大), 市橋 勇介, 西村 顕,
加藤 征三
水熱酸化反応による発電システムのエネル
ギー効率の検討*廣坂 和馬 (名古屋大), ユバミッタラ コ
ラコット, 石田 康行, 長谷川 達也
Technical Potential of Energy Saving in a
Hospital by Cogeneration System*岡本 覚 (島根大)

B236

B237

B239

B240
B241

B242

B243
【B231-B245 強制対流 3】

12:20-14:50
B244

伝熱

2007 年 4 月

下向き一様流中に置かれた加熱球まわりの流れのカオスへの遷移*小泉 博義 (電通大), 鈴木 孝太郎, 梅村
勇貴, 山田 典功, 松田 和也
LBM によるフィルター集塵過程のシミュレーション*桑原 不二朗 (静岡大), 浅井 祐樹, 石黒俊輔, 中山 顕
チャネル乱流の再層流化現象の解析*福留 功二 (名古屋工大), 飯田 雄章, 長野靖尚
同軸二重噴流を対象とした Large Eddy
Simulation の解析結果に及ぼす計算格子数の影響*渡部 弘達 (東北大), 松下 洋介, 青木 秀之, 三浦 隆利
内側壁面が回転する環状曲面拡大流路内乱
流熱伝達の LES 解析*村田 章 (東京農工大), 望月 貞成
異なるプラントル数流体の自然対流乱流境
界層の直接数値解析*木村 肇 (名古屋工大), 辻 俊博, 井本 由
然
LES による 2 次元変形チャンネルの乱流伝
熱解析*江原 真司 (九州大), 横峯 健彦, 清水 昭
比彦

強制対流 3
B238- 61 -

座長：河村 洋 (東理大)

座長：桑原 不二朗 (静岡大)チャネル乱流内スカラー拡散の DNS（乱流モデルの検証）*松原 幸治 (新潟大), 川畑 拓也, 小林 睦
夫
平行平板間乱流熱伝達の DNS による異なる
レイノルズ数でのプラントル数の影響の研究*小塚 信 (東京理大), 関 洋治, 河村 洋,
岩本 薫 (東京農工大)
遷移レイノルズ数域の平行平板間流れにおける乱流熱伝達の DNS*塚原 隆裕 (東京理大), 河村 洋
メゾスケール複雑乱流温度場に適する LRN
型温度場 2 方程式モデル*服部 博文 (名古屋工大), 上野 真, 長野靖尚
直接数値シミュレーションによる温度成層
乱流境界層の乱流構造解析*山崎 聖 (名古屋工大), 宮本 望, 服部 博
文, 田川 正人, 長野 靖尚
水平円管内超臨界 CO2 の流動と伝熱挙動*張 信栄 (同志社大), 山口 博司
超臨界 CO2 平行平板間乱流の直接数値シミ

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

お知らせ

B245

ュレーション
*山本 義暢 (名古屋大), 功刀 資彰 (京都大), 佐竹 信一 (東京理大)
波面上に発達する乱流の可視化計測と数値
シミュレーション*堀内 学 (富山県大), 中川 慎二, 山内 寿晃, 石塚 勝＜C 室＞
【C211-C222 熱伝導・熱機器 1】

C220

C221
9:00-11:30

座長：宗像 鉄雄 (産総研)

熱伝導

C222
C211

C212

C213

C214

C215

C216

一方向熱流定常比較法(試験片厚さ変化法)
による熱伝導率測定法の検討*千葉 博 (三菱電機), 大串 哲朗, 鳥居 薫
(横浜国大), 富村 寿夫 (九州大), 中嶋 英
雄 (大阪大), 小野 文夫 (ニューマテリアルセンター)
ナノ流体を用いたマイクロヒートパイプの熱伝達特性に関する研究
勝田 正文 (早稲田大), 池田 匡視 (古河電工), 篠原 健朗 (早稲田大), *吉川 和喜
サブミクロン Si MOSFET の熱・電気連成解
析におけるチャンネル部での最適メッシュ
サイズ*畠山 友行 (東京工大), 伏信 一慶, 岡崎健
過渡レンズ効果における光・物質・温度場
相互作用の基礎研究*山崎 公晴 (東京工大), 徳重 雅哉, 伏信
一慶, 岡崎 健
基板上に実装された電子素子の発熱量簡易推定法*梶田 欣 (名市工研), 辻 俊博 (名古屋工大), 竹内 彰彦
抵抗線センサを使用した温度測定の補償法*太田 益隆 (神奈川大), 原村 嘉彦

熱機器 1
C217

C219

リザーバ内蔵ループ型ヒートパイプ（RELHP)蒸発器内ベイオネット管外液膜
形成可視化微小重力実験*大串 哲朗 (三菱電機), 石川 博章, 野村
武秀, 吉瀬 孝司, 梅本 俊行, 川路 正裕(トロント大)リザーバ内蔵ループ型ヒートパイプの熱特性(ETS-8 搭載展開型ラジエータの熱真空/熱平衡試験)*石川 博章 (三菱電機), 大串 哲朗, 野村
武秀, 野田 浩幸 (宇宙機構), 川崎 春夫,
矢部 高宏
Self-rewetting 流体を用いた薄型ヒートパイ

伝熱2007 年 4 月

C218【C231-C244 熱機器 2】
熱機器 2
C231

C232

C233
C234

C235

座長：富村 寿夫 (九州大)- 62 -

プ*阿部 宜之 (産総研), 堀内 康洋 (フジクラ), 齊藤 祐士, 望月 正孝
フレキシブルヒートパイプの低重力下での性能評価試験
*石塚 多恵 (芝浦工大), 田中 耕太郎, 阿部
宜之 (産総研), 中川 政之 (NT スペース),
Chiara Piccolo (MARS Center), Raffaele
Savino (Univ. Naples)
自励振動型ヒートパイプのウィック効果の影響*虫賀 健太郎 (東京工大), 井上 剛良, 鈴木祐二
高熱流束除熱用小型吸収冷凍機の開発*松本 壮平 (産総研), 竹村 文男, 瀬川 武
彦, 菊島 義弘, 市川 直樹, 宗像 鉄雄, 庄司 正弘 (神奈川大)

C236

C237

座長：工藤 一彦 (北海道大)

曲状炭素繊維を集熱材とした空気式太陽集熱器に関する研究*三木 康臣 (北見工大), 野村 卓司 (カネカ)
真空式太陽熱コレクターの管内沸騰実験および集熱効率解析*谷口 昌弘 (神戸大), 平澤 茂樹, 中内 俊
作 (国際技術開発), 田中 忠良 (産業技術振協)
発熱変動ある平板の温度変化を最小にする
熱制御技術の検討（２次元熱制御の場合）*平澤 茂樹 (神戸大), 伊藤 心也
Experimental study on evaporation fromsuperheated water jet for spray flash
desalination
池上 康之 (佐賀大), *Mutair Sami M., 和嶋
隆昌, 麻生 裕之
実在気体の定常絞り過程における温度変化*上宇都 幸一 (大分大), 花島 公太, 斎藤
晋一
オリフィス付き二重管を用いた脈動流による熱輸送*満野 亮 (千葉大), 張 暁錦, 石井 義久,
田中 学, 菱田 誠
シェル＆チューブ型潜熱エネルギー貯蔵タ
ンクの放熱性能試験*星 朗 (一関高専), 山田 昇 (長岡技科大),田村 顕雄 (サピオ)

熱機器 2
C238

12:20-14:50

座長：平澤 茂樹 (神戸大)

家庭用コージェネレーション向けケミカル

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

お知らせ

C239
C240
C241

C242
C243

C244

ヒートポンプシステムの開発*藤岡 恵子 (ファンクショナル・フルイッド), 鈴木 洋 (神戸大), 田中 聡, 久角 喜徳(大阪ガス), 竹森 利和, 岸本 章, 中山 賢
一 (ノーリツ), 安孫子 哲男 (住友精密工
業)
凝縮器が劣化した空調機のサイクルシミュ
レーション*大内田 聡 (名古屋大), 長谷川 達也
500W 級室温磁気冷凍機の開発
森 裕司 (東京工大), *岡村 哲至, 良知 玲
生奈, 平野 直樹 (中電), 長屋 重夫
再生磁気冷凍サイクルを用いた室温磁気冷
凍機の冷却特性*川南 剛 (北海道大), 櫻井 康平, 山田 圭吾, 池川 昌弘, 平野 直樹 (中電), 長屋 重夫
携帯用小型冷却機の開発
工藤 一彦 (北海道大), 黒田 明慈, 村上 大,*橋本 昌樹Two Phase Flow Behaviour in Herringbone
Microfin Tubes*Islam Mohammad A. (佐賀大), 椿 耕太郎,
宮良 明男
Prediction of friction factor for single-phaseflow inside microfin tubes*Afroz Hasan M. (佐賀大), Islam Mohammad
A., 椿 耕太郎, 宮良 明男

D216

融解・凝固 2
D217

D218

D219

D220

D221

D222

【D211-D223＜D 室＞
融解・凝固 2】
9:00-11:30

融解・凝固 2

座長：矢部 彰 (産総研)

D223
D211

D212
D213
D214

D215

伝熱

CZ 酸化物単結晶成長時の固液界面形状に及ぼす３次元非定常融液内対流の影響
敬 成君 (阪府大), 猪原 俊介, 杉岡 健一, *塚田 隆夫, 小林 正樹 (八戸工大)
マランゴニ対流による融液流動下での凝固過程の実験*渡辺 隆正 (東京理大), 河村 洋
カーボンナノファイバー混合水の凍結現象*豊田 明弘 (信州大), 平田 哲夫, 熊野 寛之, 平林 正貴
製氷過程におけるエタノール水溶液の蒸発特性に関する研究(水溶液表面における氷の昇華の影響)*泉 直樹 (東京工大), 浅岡 龍徳, 齋藤 彬
夫, 大河 誠司, 熊野 寛之 (信州大), 宝積
勉 (東京工大), 氏 仁宏 (関西電力)
微小領域における氷結晶成長に及ぼす不凍化タンパク質の影響*櫻井 亮 (京工繊大), 中西 力也, 森兼 悠介 (アイシン精機), 萩原 良道 (京工繊大)2007 年 4 月- 63 -膜を用いた水溶液の過冷却解消*大東 真由子 (東京工大), 大河 誠司, 齋藤
彬夫, 門磨 義史

高含水率 W/O 型エマルションを用いた氷ス
ラリーの連続生成（ステンレス製容器内での製氷）*薗田 俊介 (クボタ), 松本 浩二 (中央大)高含水率 W/O 型エマルションを用いた氷ス
ラリーの生成（氷核を投入しないで過冷却を解消する方法の検討）*榮 一騎 (ソニー), 松本 浩二 (中央大),山内 裕文
水和物付着固相の剥離特性に及ぼす水溶液
濃度の影響*大徳 忠史 (横浜国大), 宇高 義郎, 荒川康平
フッ化テトラ n-ブチルアンモニウムクラス
レート水和物の融解特性*水島 隆成 (東京理大), 稲田 孝明 (産総研), 竹村 文男, 矢部 彰, 河村 洋 (東京理大)
クラスレート水和物生成に及ぼす界面活性剤の効果（非攪拌気-液系における生成挙動
について）
奥谷 和典 (慶應大), *桑原 唯, 森 康彦
水噴霧による冷却固体面上でのクラスレー
ト水和物生成(疎水性冷却液による固体面被覆の効果)
渡邉 邦義 (慶應大), *藤田 真也, 森 康彦
液・液界面におけるクラスレート水和物の結晶成長に及ぼす界面活性剤の影響*岩渕 渉 (慶應大), 大村 亮, 植田 利久【D231-D245
分子・ミクロ 1
D231

D232
D233
D234

D235

座長：萩原 良道 (京工繊大)

分子・ミクロ 1・反応】

12:20-14:50

座長：松本 充弘 (京都大)マイクロチャネル表面改質パターニングによる電気浸透流動への影響*一柳 満久 (慶應大), 佐々木 誠一, 佐藤
洋平, 菱田 公一
ナノチャンネル流れの流動特性
井上 剛良 (東京工大), *松野 雄史
レーザーを用いた多成分系ポリマー溶剤液の表面挙動の観察*沖 和宏 (慶應大), 長坂 雄次
FT-ICR による触媒金属クラスターと炭化水
素の化学反応小泉 耕平 (東京大), *佐々木 洋介, 丸山茂夫
Pt(111)および Pt3Cu(111)表面における酸素

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

お知らせ

D236
D237

反応
D238

D239

D240

D241

D242

D243

D244

D245

還元反応経路*市屋 卓 (東京工大), 小岩 信基, 多田 茂,
伏信 一慶, 岡崎 健
酸化チタンを含む粒子充填層を用いた大気
圧放電プラズマによるオゾン生成の特性*石丸 和博 (岐阜高専), 清水 大介
マイクロプラズマによる可視発光シリコン
ナノ粒子合成*野崎 智洋 (東京工大), 佐々木 健二, 荻野
智久, 岡崎 健
座長：光武 雄一 (佐賀大)第 3 日 5 月 25 日(金)【A311-A325
沸騰 2
A311

A312

多目的 GA を用いたプラズマ CVD プロセスの最適化
*横野 泰之 (東芝), 宇井 明生, 市川 尚志,
古川 亮
酸化マグネシウム/水系ケミカルヒートポン
プ用固定層型反応器の伝熱促進評価*加藤 之貴 (東京工大), 関口 稔也, 劉 醇
一
水素吸蔵合金粒子充填層内の伝熱(計算と実験の比較)*北里 優介 (九州大), 重永 亮介, 中曽 浩
一, 深井 潤
水素吸蔵合金を用いたアルミドロス由来のG 水素精製・貯蔵法の開発
勝田 正文 (早稲田大), 山川 量大, *狹田晃司, 清水 貴光
銅メッキによる二つの金属水素化物粒子層の伝熱促進
裴 相哲 (佐賀大), *小松 倫太郎, 柴山 拓也, 門出 政則
低温起動時における PEFC カソード電極内
水分の凝縮・凍結挙動の可視化計測*西田 耕介 (京工繊大), 村上 毅, 小林 和貴, 津島 将司 (東京工大), 平井 秀一郎
In-situ Visualization of Temperature
Distribution in Polymer Electrolyte Fuel Cells(PEFC) at Low Humidities*Wacker Manuel P. (東京工大), Saiful
Hasmady, 伏信 一慶, 岡崎 健
PEFC カソード用 Pt 系合金触媒の反応活性評価と負荷変動に対する耐久性評価
村井 淳平 (東京工大), 伏信 一慶, *岡崎
健

A313

A314

A315

A316

A317
A318

沸騰 2
A319

A320
A321

A322

A323

伝熱

2007 年 4 月- 64 -

沸騰 2】

＜A 室＞
9:00-11:30

座長：神永 文人 (茨城大)
垂直銀円柱周りのプール過渡膜沸騰冷却における固液接触様相の観察*桃木 悟 (長崎大), 山田 たかし, 茂地 徹,
山口 朝彦
自発的蒸気爆発の開始段階のミクロ構造*高島 武雄 (小山高専)
気泡の非線形生成と相互干渉(－沸騰現象の理解のために－)*山本 千博 (神奈川大), 鳥羽 裕将, 庄司
正弘, 木村 達人
液滴の加熱面衝突時に示す巻き込み空気及び自発核生成気泡の挙動*石毛 忠弘 (郡馬大), 川島 久宜 (群馬大),
稲田 茂昭
加熱面に衝突する液滴の飛散挙動に関する研究
品川 和明 (群馬大), スハイミ イリヤス, *川島 久宜, 内山 茂, 高橋 義光, 稲田 茂昭
二段高パルス加熱沸騰による微小ノズルからの液滴噴射の挙動*奥山 邦人 (横浜国大), 市川 正樹, 森 昌
司
スプレーによる高温面のぬれ開始温度特性（固液接触状況の観察について）*光武 雄一 (佐賀大), 門出 政則, 穴井 喬
逆問題解の不確定の推定について*ウッドフィールド ピーター (産総研), 門
出 政則 (佐賀大)座長：奥山 邦人 (横浜国大)
高熱流束蒸発器における冷却水流量制御（伝熱面形状の影響）*佐々木 一裕 (筑波大), 丹下 学 (東京大),竹村 文男 (産総研), 庄司 正弘 (神奈川大)
微細流路における強制対流および強制流動
沸騰冷却特性*岩崎 秀夫 (東芝), 久野 勝美
水平沸騰型マイクロチャネルヒートシンクの開発*金子 真徳 (山形大), 鹿野 一郎, 高橋 一郎
非線形サーモキャピラリ溶液のミニ・マイ
クロチャンネル内流動沸騰における伝熱特性と流れの観察*吉田 貴洋 (芝浦工大), 小野 直樹, 西口
昇太朗 (神奈川大), 庄司 正弘
極細円管内強制流動沸騰熱伝達特性の実験

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

お知らせ

A324

A325

的研究（流量変動の影響）*渡辺 圭 (九州大), 安藤 麻紀子, 伊藤 祐太, 井上 浩一, 大田 治彦
狭あい流路内強制流動沸騰による高熱流束
下での大伝熱面の冷却*三浦 進一 (九州大), 有木 香菜子, 稲田
幸博, 新本 康久, 大田 治彦
低流量条件での狭隘矩形管内対流沸騰熱伝
達に関する研究*神永 文人 (茨城大), 熊崎 昭人, 松村 邦
仁

【伝熱学会賞受賞者講演】
司会：佐藤 勲 (東京工大)【A331-A344

沸騰 3・凝縮】

A340

A341

A342

15:00-16:00
A343
14:10-16:40
A344

沸騰 3
A331

A332

A333

A334
A335
A336
A337

凝縮
A338

A339

伝熱

座長：加藤 泰生 (山口大)
核熱結合安定性試験設備 SIRIUS-F を用いた
MOX 燃料装荷 ABWR 炉心の安定性評価*古谷 正裕 (電中研), 深堀 貴憲 (GNF-J),
溝上 伸也 (東京電力), 横谷 淳 (電源開発)
鉛ビスマスー蒸気・水直接接触二相流の沸騰熱伝達特性 (第１報 実験）*ノビトリアン (東京工大), ドスタル ヴァ
ツラフ, 高橋 実
鉛ビスマスー蒸気・水直接接触二相流の沸騰熱伝達特性(第２報 解析）*山田 由美 (新型炉技術開発), 高橋 実 (東京工大)
強制循環沸騰冷却装置の最適流量検討モデル*堀内 敬介 (日立), 大橋 繁男
CO2 の水平内面ら旋溝付管内沸騰蒸発熱伝
達係数の整理*東井上 真哉 (九州大), 桑原 憲, 小山 繁
二酸化炭素の水平溝付管内蒸発熱伝達
相吉澤 和俊 (東京大), 原口 昇, 党 超鋲, *飛原 英治
臨界圧近傍における R-134a 冷媒水平管内蒸発熱伝達に関する研究中原 大輔 (東京大), 名越 敬介, *党 超鋲,
飛原 英治
座長：桑原 憲 (九州大)2007 年 4 月＜B 室＞【B311-B323 分子・ミクロ 2】
分子・ミクロ 2
B311

B312
B313
B314

B315

B316

管群を用いた水蒸気－空気混合気の凝縮熱伝達実験*藤本 卓也 (九州大), 井上 浩一, 有木 香
菜子, 南 裕喜, 大田 治彦
鉛直平滑平板上でのアンモニア/水二成分凝縮の伝熱特性と可視化- 65 -*秋山 泰有 (佐賀大), 柳 廷泰, 有馬 博史,
池上 康之
紙の蒸気加熱特性に対する初期水分率の影
響*川水 努 (三菱重工), 鈴木 節夫, 平野 宏
(九州工大), 鶴田 隆治
多孔質体内における水平平板伝熱面上凝縮現象(加湿空気の場合)*加藤 泰生 (山口大), 栗間 諄二, 山口 俊輔
水平微細径円管への凝縮熱伝達に及ぼす濡れ性の影響*寺西 恒宣 (富山高専), 安田 賢生, 瀧本
昭 (金沢大)縦板上凝縮熱伝達の促進（熱伝達特性における離散フィン長さの影響）*儲 仁才 (コマツ), 畠中 勉, 西尾 茂文(東京大)矩形閉領域内における 2 次元蒸発・凝縮流
れー 気体論方程式系に基づくシミュレーション ー*大西 善元 (鳥取大)座長：丸山 茂夫 (東京大)ナノ細孔内における DNA 塩基の運動特性の比較
福井 武生 (富山大), *ゾロツキヒナ タチア
ナ
脂質二重膜の熱エネルギー輸送特性*中野 雄大 (東北大), 小原 拓, 菊川 豪太
アルカン液体中における熱エネルギー伝搬
特性*鳥居 大地 (東北大), 小原 拓, 松坂 岳廣
気液界面における水分子および L-J 流体の微視的構造とダイナミクス*菊川 豪太 (東北大), 高木 周 (東京大),松本 洋一郎, 小原 拓 (東北大)Tight-Binding 法と古典分子動力学法による炭素クラスター成長過程の比較*山口 康隆 (大阪大), コロンボ ルチアー
ノ (カリアリ大), ミラニ パオロ (ミラノ
大)
気体分子の解離確率に対する分子の熱運動の影響*徳増 崇 (東北大), 伊藤 大吾

分子・ミクロ 2
B317

9:00-11:30

座長：小原 拓 (東北大)ナノポーラス Si の熱伝導分子動力学計算*宮崎 康次 (九州工大), 飯田 良純, 氏福

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

お知らせ

B318

B319
B320
B321
B322

B323

信禎, 塚本 寛
イオン表面衝突過程における２次電子へのエネルギー伝達に関する量子分子動力学解析*芝原 正彦 (大阪大), 佐竹 信一 (東京理大), 谷口 淳
界面のナノ構造間隔が熱抵抗に及ぼす影響に関する分子動力学解析
芝原 正彦 (大阪大), *井上 浩介
微小気泡の表面張力のサイズ依存性*田中 康太郎 (京都大), 松本 充弘
分子動力学－連続体力学連成計算による振動気泡の解析
*池本 尚史 (京都大), 松本 充弘
分子動力学法を用いた気泡核挙動に及ぼす気泡内圧力の影響の検討
井上 昌幸 (広島大), *松村 幸彦, 菊地 義
弘
Simulation of Rayleigh instability of lying
liquid nanocolumn on the solid surface byclassical molecular dynamics*大澤 琢眞 (東京理大), 上野 一郎【B331-B342 分子・ミクロ 3】
分子・ミクロ 3
B331

B332

B333
B334

B335

B336

B338

B339

B340

B341
B342

14:10-16:40

座長：井上 修平 (広島大)トルエン低圧予混合燃焼におけるフラーレ
ン・PAH の生成機構に関する研究*清水 翼 (大阪大), 芝原 正彦, 高田 敬士(ブリジストン)TAD 法による C84 フラーレンの異性体間構
造遷移と生成比率に関する研究*村田 雄介 (大阪大), 山口 康隆, 稲葉 武
彦
カーボンナノチューブの準弾道的熱伝導*塩見 淳一郎 (東京大), 丸山 茂夫
カーボンナノチューブによる NEMS 流体センサーの高感度化*樋口 琢 (九州大), 伊藤 洋平, 山田 陽一,
生田 竜也, 高橋 厚史
垂直配向単層カーボンナノチューブ膜面への金属の真空蒸着*石川 桂 (東京大), Hai Duong, 塩見 淳一郎, 丸山 茂夫
垂直配向単層カーボンナノチューブ膜面上への金属蒸着と金属面への接着*渡辺 誠 (東京大), 石川 桂, Hai Duong, 小倉 一晃, 大川 潤, 丸山 茂夫

分子・ミクロ 3の制御*エリック エイナルソン (東京大), 門脇政幸, 小倉 一晃, 大川 潤, 丸山 茂夫
単層カーボンナノチューブ CVD 生成における触媒反応機構の考察*西井 俊明 (電源開発，東京大), 桝山 直人(電源開発), 石川 桂 (東京大), 野田 優, 丸
山 茂夫
金属触媒からの単層カーボンナノチューブの CVD 成長の分子動力学
平間 慎一郎 (東京大), *伊豆 好史, 塩見淳一郎, 丸山 茂夫
レーザー蒸発 CCVD 法による単層カーボン
ナノチューブ生成において触媒金属種がおよぼす影響*大仲 泰憲 (九州大), 谷 啓太, 山本 蒼馬,
高田 保之, 鈴木 信三 (京産大), 渋田 靖
(東京大), 丸山 茂夫, 河野 正道 (九州大)
単層カーボンナノチューブ生成における触媒金属の電子状態に関する考察*井上 修平 (広島大), 菊地 義弘
カーボンナノチューブ生成の触媒担持材の考察*野村 和也 (広島大), 中島 武, 井上 修平,
菊地 義弘

＜C 室＞
【C311-C324 熱交換】
9:00-11:30
熱交換
C311

C312

C313

C314

C315

座長：芝原 正彦 (大阪大)
C316

B337

垂直配向単層カーボンナノチューブ膜合成

伝熱2007 年 4 月- 66 -

座長：横山 孝男 (山形大)
熱交換器の性能解析における対数平均温度差法の一般化*宇多村 元昭 (東京工大), Konstantin Nikitin,
加藤 恭義
クロスフィンチューブ式熱交換器のフィン
効率の検証*近藤 智恵子 (日立 AP), 小国 研作, 千秋
隆雄 (山口大)フィンカラーと伝熱管の接触形状が伝熱性能に及ぼす影響*椿 耕太郎 (佐賀大), 宮良 明男, 永井 雄
磨, 佐々木 直栄 (住軽金), 水田 貴彦
ＤＦＲ熱交換器の特性とフィン付与による
空気-水系の高性能化*千葉 陽一 (日本パルスモーター), 埜上
洋 (一関高専), 三浦 隆利 (東北大)空調機用フィン表面における湿り空気の凝縮に及ぼす濡れ性の効果*岡部 明吉 (九州大), 竹村 竜太, 日高 澄
具, 河野 正道, 高田 保之, 早瀬 岳 (サムスン電子)
フィンレス管型熱交換器による耐着霜性向上に関する研究

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

お知らせ

C317

*大西 元 (金沢大), 高橋 暁人, 御堂 翔太,
瀧本 昭
フィンチューブ型吸着器の熱・物質移動に関する数値解析小山 繁 (九州大), *仮屋 圭史, 立石 亮, 桑
原 憲

C334
C335

座長：寺西 恒宣 (富山高専)

熱交換

C336
C318

C319

C320

C321

C322
C323

C324

切欠きフィン付設流路内の熱流動特性（第３報 切欠き配列傾斜角の影響）*巽 和也 (京都大), 松﨑 慎太郎, 中部 主敬
Effect of Different Flow Arrangement on
Effectiveness of Four-Fluid Heat Exchangers*Heryanto Dwi (長岡技科大), 青木 和夫, 石
川 信幸 (宮城高専), Borras Alcaraz Isaac (長岡技科大)融雪を兼ねた木材乾燥システム*長谷川 拓也 (山形大), 千葉 智徳, 沼田
敏文, 安原 薫, 横山 孝男, 沼澤 貞義 (沼澤工務店)
スパイラル管による大地採熱促進とヒート
パイプ融雪*三上 俊 (山形大), 戸津 広司, 横山 孝男,
安原 薫, 志賀 均 (ジャスト), 前田 健作(前田技術), 普輪崎 賢彦 (カナイワ)
大地への不飽和浸透と採熱解析*横山 孝男 (山形大), 安原 薫, 郡 裕道
(J.Pec)
雪山内採熱室周りに形成される空洞化対策*松本 大典 (山形大), 阿部 大佑, 佐藤 重
光 (尾花沢市), 安原 薫 (山形大), 横山 孝男
内部加温による排水性舗装の伝熱特性*山口 正敏 (日本地下水開発), 横山 孝男(山形大), 堀野 義人 (日本地下水開発), 沼
澤 喜一, 安彦 宏人, 安原 薫 (山形大)

C337

自然対流
C338

C339

C340

C341
C342
C343

【C331-C344 自然対流】

14:10-16:40
C344

自然対流
C331

C332

C333

伝熱

座長：姫野 修廣 (信州大)通気層付き外断熱建築構造物の熱的制御に関する研究*稲垣 照美 (茨城大), 沢部 秀明, 大野 慎吾, 中村 聡 (東急建設)
放射性廃棄物の自然冷却システムにおける
自然対流挙動の研究*岩城 智香子, 池田 達實, 中田 耕太郎, 正
木 嘉一
IH 調理器上部に発達する浮力プルームのラージ・エディ・シミュレーション（解析結果の精度評価）2007 年 4 月*須藤 仁 (電中研), 服部 康男, 田村 英寿,
宮永 俊之, 占部 亘
磁気熱風の流動不安定性*小笠原 仁 (秋県大), 平川 泰裕, 赤松 正
人 (山形大), 日向野 三雄 (秋県大)熱対流周波数応答の高速予測法*中村 憲通 (同志社大), 平田 勝哉, 舟木治郎, 谷川 博哉 (舞鶴高専)
水熱合成法によるバルク単結晶育成時のオートクレーブの熱解析*増田 善雄 (産総研), 鈴木 明, 三川 豊
(福田結晶技研), Valery Chani (東北大), 横山千昭, 塚田 隆夫 (阪府大)臨界点近傍における二酸化炭素の自然対流
熱伝達*加智 良介 (関西大), 石原 勲, 松本 亮介,
福井 滋仁- 67 -

座長：石原 勲 (関西大)

垂直冷却平板における自然対流熱伝達の抑制*酒井 祐典 (群馬大), 川島 久宜, 稲田 茂
昭
垂直加熱平板列まわりの自然対流の流動と伝熱（空気の場合）*北村 健三 (豊橋技科大), 井尻 順章, 宮武利幸
二重円管内密度成層中での自然対流熱伝達に及ぼす内管径と初期温度の影響（内管径が小さい場合の検討）*姫野 修廣 (信州大), 辻井 隆也, 玉木 和
孝
加熱回転円板上の共存対流熱伝達*小野寺 高之 (岩手大), 廣瀬 宏一
高アスペクト比液柱内温度差マランゴニ対
流場における Hydrothermal Wave の研究*北條 晃 (東京理大), 河村 洋
ナノリットル液滴形成におけるマランゴニ
対流の影響*植村 豪 (東京理大), 河村 洋
低 Pr 数液柱マランゴニ対流の振動流遷移挙動*松本 聡 (宇宙機構), 佐々木 宏衛 (千葉工大), 益子 岳史 (宇宙機構), 大平 博昭, 依田 眞一, 依田 英里香 (AES), 今石 宣之(九州大)【D311-D324＜D 室＞
熱機器 3】
9:00-11:30

熱機器 3

座長：宮良 明男 (佐賀大)D311

空冷電子機器設計用ファンモデルの検証

J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

お知らせ

D312

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熱機器 3
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D331

池川 昌弘 (北海道大), *後藤 真司
薄型傾斜電子機器筐体に付加した異なる煙突の影響*北村 陽児 (富山県大), 石塚 勝, 中川 慎二
スイッチング電源装置の熱解析における部
品損失推定*小泉 雄大 (コーセル), 石塚 勝 (富山県大), 中川 慎二
鉄道車両用電力変換装置の自然空冷*西原 淳夫 (日立)
熱音響現象における自励振動の発生に関する数値解析*小清水 孝夫 (北九州高専), 久保田 裕巳(九州大), 高田 保之, 伊藤 猛宏 (東亜大)ダイナミック PIV による管楽器内の音響振動計測*染矢 聡 (東京大), 岡本 孝司, 飯田 将雄
細線熱電対群の適応応答補償と変動温度場の２次元可視化
山上 洋介 (名古屋工大), 加藤 健次, 貝吹
和秀, *田川 正人

D332
D333

D334

D335

ふく射
D336

座長：石塚 勝 (富山県大)超小型過熱蒸気発生器の開発*飯尾 剛範 (関西大), 寺田 真也, 松本 亮介, 小澤 守, 竹森 利和 (大阪ガス), 久角
喜徳, 毛笠 明志
含水多孔質を利用した急速過熱水蒸気生成装置*森 昌司 (横浜国大), 奥山 邦人
密閉容器内に高圧気体を充てんする場合の対流熱伝達について*門出 政則 (佐賀大), ウッドフィールドピーター (産総研), 光武 雄一 (佐賀大)フィン付回転ドラムの対流熱伝達（流れの可視化によるフィン間流れの観察）
伊崎 崇博 (九州大), 田坂 誠均 (住友金属),*吉田 敬介 (九州大), 斎藤 晃 (住友金属)
熱交換器一体型遠心ファンの局所熱伝達特性における内部流れの影響*川口 清司 (富山大), 三村 直史
内燃機関の燃焼室壁面熱伝達に関する基礎研究高野 孝義 (豊田工大), *鳥野 裕介
NH3-CO2 クーリングシステムの開発
寺島 巌 (前川製作所), *ムガビ ネルソン,
町田 明登, 赤星 信次郎, 吉川 朝郁

D337

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D343
【D331-D343
ふく射

伝熱

ふく射】

14:10-16:40

Emission characteristics of open-cellular porous
materials at hightemperatures*クリタコム ブンディト (大分大), 上宇都幸一
周期的微細構造面から放射される熱ふく射の数値解析*平島 大輔 (東京工大), 花村 克悟
シリカマイクロ粒子最密構造の熱ふく射拡
散反射特性の測定*木原 正裕 (九州工大), 宮崎 康次, 塚本寛
石炭チャー粒子群の輻射特性に与える粒子構造の影響*板谷 義紀 (名古屋大), 上杉 幸弘, 阿蘇谷利光, 小林 信介, 小林 潤, 羽多野 重信,
森 滋勝 (名大名誉教授)
放射体表面近傍におけるふく射の電磁分子
動力学的研究*増原 鉄平 (東京工大), 川口 卓志, 花村
克悟
座長：上宇都 幸一 (大分大)
高温物体の分光垂直放射率計測に関する研究*田中 貴博 (IHI), 石川 温士, 水野 昌幸
表面の半球反射率と放射率の同時測定のための広波長域高速ふく射スペクトル測定装置の開発*若林 英信 (京都大), 鵜飼 賢, 牧野 俊郎
熱ふく射に関する Kirchhoff の法則の電磁波レベルでの実験的検証*牧野 俊郎 (京都大), 若林 英信
材料の光・熱刺激による物性変化を利用した選択加熱手法の検討*西 智規 (東京工大), 斉藤 卓志, 川口 達也, 佐藤 勲補助試料を用いたマイクロ波加熱の高効率化
青木 和夫 (長岡技科大), 赤堀 匡俊, *安嶋千尋, 上杉 憲央
森林火災の衛星による検知方法の問題点*早坂 洋史 (北海道大), 福田 正己, 串田
圭司, 中右 浩二, プートラ エリアント, ファルク ムラッド
霧層の発達を考慮した夜間大気のふく射伝
熱数値解析*酒井 清吾 (横浜国大), 大野 裕美, 円山
重直 (東北大)
可逆展開ラジエータを用いた宇宙機自律熱制御（金星探査機搭載時の放熱・保温効果）*松本 貫 (東海大), 長野 方星 (宇宙機構),
大西 晃

座長：円山 重直 (東北大)2007 年 4 月- 68 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

事務局からの連絡

入会手続きについて
学会HP http://www.htsj.or.jp/index-j.html
から申込み用紙をダウンロードして下さい．詳細はHPを参照願います．

事

務

局

《業務内容》ⅰ）入会届，変更届，退会届の受付
ⅱ）会費納入の受付，会費徴収等ⅲ）会員，非会員からの問い合わせに対する応対，連絡等
ⅳ）伝熱シンポジウム終了後の「講演論文集」の注文受付，新入会員への学会誌「伝熱」，論文集「Thermal
Science and Engineering」発送，その他刊行物の発送
ⅴ）その他必要な業務《所在地》〒113-0034 東京都文京区湯島2-16-16
社団法人 日本伝熱学会
Tel/Fax: 03-5689-3401，E-mail: office@htsj.or.jp，HP: http://www.htsj.or.jp（土日，祝祭日を除く，午前10時～午後5時）（注意）
１．事務局への連絡，お問い合わせには，電話によらず，できるだけ郵便振替用紙の通信欄やファッ
クス・E-mail等の書面にてお願いします．
２．学会事務の統括と上記以外の事務は，下記（総務担当副会長）にて行っております．
〒152-8550
東京都目黒区大岡山2-12-1-I1-54
東京工業大学大学院理工学研究科
機械宇宙システム専攻
宮内 敏雄
Tel/Fax: 03-5734-3183，E-Mail: tmiyauch@mes.titech.ac.jp

45・46 期新入会員（2007.1.10～2007.4.9）
資
正
学
学
学
学
学
学
学
学
学
学
学
学
学
学
学

伝熱

氏 名
雨海 正純
佐藤 隆登
飯尾 剛範
大瀧 秀恭
宿利原 俊
川越 政子
山下 健作
柴田 宗孝
西口 昇太朗
山本 千博
西野 泰史
原田 敦史
鹿島 淳
佐竹 正哲
原田 拓自
柴崎 陽介

2007 年 4 月

所 属
日本テキサスインスツルメンツ㈱
工学院大学
関西大学
工学院大学
熊本大学
九州工業大学
電気通信大学
神奈川大学
神奈川大学
神奈川大学
富山県立大学
豊橋技術科学大学
広島大学
東北大学
東北大学
首都大学東京

資
学
学
学
学
学
正
正
正
正
正
正
正
正
学
正
賛

- 69 -

正 10 名・学生 21 名・賛助１社
氏 名
萩谷 功
横内 康夫
宮川 修
仮屋 圭史
西口 彰一
山縣 利貴
弓倉 恒雄
福田 健一
菊川 豪太
野澤 正和
辻森 淳
松野 孝充
鈴木 尚子
中村 嘉恵
池内 正毅
三桜工業㈱

所 属
東京大学
慶應義塾大学慶應義塾大学
九州大学
大阪府立大学
電気化学工業㈱三菱電機冷熱プラント㈱島根県産業技術センター
東北大学
東北大学
関東学院大学
トヨタ自動車㈱㈱イノアック技術研究所
芝浦工業大学
関西電力㈱J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

お知らせ

45 期寄付会費（2007.1.10～2007.4.9）
資
名
正

氏 名
藤田 恭伸
西村 龍夫

所

属

資
正
正

山口大学

氏 名
井出 英夫
長谷川浩巳

4名

8,000 円所 属
鹿児島大学
電力中央研究所

速 報
平成 19 年度 科学技術分野の文部科学大臣表彰
日本伝熱学会推薦の３件 に 科学技術賞
表彰選考委員会
平成 18 年 5 月に標記の表彰候補者の公募があり，本学会は表彰選考委員会での選考を経て候補を推薦した．その結果，下記の 3 件について科学技術賞の受賞が決定された：
http://www.mext.go.jp/b_menu/houdou/19/04/07040520.htm
表彰式は，平成 19 年 4 月 17 日に東京で行われる．賞の概要は，次号に紹介する．
【科学技術賞 (開発部門)】【科学技術賞 (技術部門)】

高効率 HFC-134a ターボ冷凍機の開発

点接触式固体熱物性テスターの開発

青木素直 (三菱重工業(株))川上 孝 (三菱重工冷熱システム(株))入谷陽一郎 (三菱重工業(株))関亘 (三菱重工業(株))上田憲治 (三菱重工業(株))高橋一郎 (山形大学)
熊坂利治 (米沢電線(株))【科学技術賞 (理解増進部門)】
全世代を対象とした熱現象や環境エネルギー問題の理解増進永井二郎 (福井大学)

伝熱2007 年 4 月- 70 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

熱流束センサーは、熱エネルギーの移動密度（W/cm2 ）に比例した直流電圧を出力します。弊社の製品は米国バージニア工科大学が開発した新しい技術をVatell社で商品化したもので、大変手軽に高速・高精度で熱流量の測定をすることができます。
特に応答速度の早いこと、センサーからの出力レベルが高いことが特徴で、熱流束
マイクロセンサー（ HFM）では、応答速度最高６マイクロ秒を達成しています。

熱流束マイクロセンサー
特 徴

使用例

● 最高速の応答（約 6μ秒）
● 850℃まで外部冷却不要● 低雑音 / 高感度● 熱流束と温度を測定● 伝導、対流、輻射に等感度● エンジン内壁の熱伝達状態観察● ロケットエンジンのトラバース実験●タービンブレード熱風洞試験● 自動車用エアーバッグ安全性試験●ジェットエンジンバックファイヤー試験

ガードン型円形フォイルセンサー
水冷却型

センサー本体の構造は、薄膜フォイル･ディスクの中心と周囲の温度差を測定する、差動型熱電対をとなっています。フォイル･ディスクはコンスタンタンで作られており、銅製の円柱形ヒートシンクに取り付けられています。水冷式
は取付け場所の自由度が高く長時間の測定が可能です。
使用例

熱伝導
冷却型

● 焼却炉・溶鉱炉の熱量測定● 火災実験の際の輻射熱ゲージ● バーナーなど熱源の校正用基準器● 着火性・燃焼性試験（ISO5657,5658,5660）● 米国連邦航空局のファイヤー･スモークテスト

シート状熱流束センサー
センサーは銅とニッケルのサーモパイルから構成されており、測定対象物に貼付けて使います。センサーは厚さが 0 . 2 mmと薄いので、柔 軟 性に富んでおり、直径1インチの円筒形に湾曲させる事が出来ますので、パイプなどに貼り付けてお使いになるには最適です。
使用例

熱流束センサー
校 正サ ービス● 電気・電子機器内の発熱・放熱状態測定● 熱交換器の効率測定● パイプの放熱状況測定

熱流束センサーの校正作業をお引き受けいたします。校正証明書は
米国基準局NISTにトレーサブルです。校正設備の物理的な制約で、お引き受けできない場合もあります。ご相談ください。

〒106-0031 東京都港区西麻布3-24 -17 霞ビル 4F
TEL: 03-5785-2424 FAX: 03-5785-2323

URL

E-mailsenstech@td6.so-net.ne.jp

テクノオフィスは，独自の高度技術を持つ海外メーカーの熱流計／熱流束センサーをご紹介しています。

CAPTEC 社 （フランス）
CAPTEC 社は，独自の高度技術により，低熱抵抗で高感度な熱流束センサーを開発・製造致しております。
環境温度が変化しても感度は常に一定で，熱流束値に比例した電圧を高精度に出力します。輻射センサーは，輻射熱のみを計測する画期的なセンサーです。特注形状も承っております。

熱流束センサー
サイズ：
熱抵抗値：
熱伝導率：
温度範囲：
応答速度：
柔軟性：
オプション：
特注品：

5×5～300×300 [mm] （厚み：0.4 [mm]）0.00015 [℃/(W/m2)]
2.7 ［W/mK］－200～200 [℃]
約 200 [ms]フレキシブル－直径 30 [mm] に彎曲
リジッド－平面用
温度計測用 T 型熱電対内蔵
最高温度 350 [℃]または 380 [℃]，防水加工

輻射センサー
サイズ：
厚み：
温度範囲：
応答速度：
柔軟性：
オプション：
特注品：
波長領域：

5×5～50×50 [mm]0.25 [mm]－200～250 [℃]
約 50 [ms]直径 30 [mm] に彎曲
温度計測用 T 型熱電対内蔵
最高温度 350 [℃]または 380 [℃]
広帯域（可視＋赤外）／標準（赤外）【アプリケーション】
◇伝熱一般

◇温熱環境

◇サーマルマネキン◇食品／調理－焼成オーブン◇コンクリート・地中埋設○当社では、CAPTEC 製品に最適なデータロガーも取扱っております。 お気軽にお問い合わせ下さい。

有限会社 テクノオフィス（CAPTEC 社日本総代理店）● 本
社： 〒225-0004 神奈川県横浜市青葉区元石川町 3712-3-206● 神戸出張所： 〒655-0031 兵庫県神戸市垂水区清水が丘 3-14-15-208

URL: http://www.techno-office.com/
TEL. 045 (901) 9861
TEL. 078 (787) 4351

FAX. 045 (901) 9522
FAX. 078 (787) 4352

Get The Whole Picture!
PIVをアップグレードして、LIF、Raman、Rayleigh、LI I、等の技術と組み合わせた複合計測システムを構築し、種々のアプリケーションでのソリューションを提供します。
in-cylinder imaging

gas mixing + velocity

fuelvelocity + sootflame temperature + velocity

velocity imaging

laser light sheet imaging

spray imaging

high resolution
particle imaging

combustion imaging

Multi-Parameter Laser Imaging
アプリケーション

Laser Imaging Techniques
Mie

LIF

PIV

Raman

Rayleigh

流れ
流体力学

流れ構造
パタネーション

流れの可視化
ミキシング

流れ場

組成
温度

気体濃度
気体温度

噴霧

液滴
パタネーション

液体（燃料）質量
液体／蒸気

流れ場

プレーナー液滴サイズ計測
粒子
液滴

ラジカル、燃料
化学プロセス

流れ場

プラズマ

粒子
生成

種
反応画像

流れ場

ガス組成
温度

SprayMaster
SizingMaster
気体濃度
気体温度

２次元＆３次元の変形、歪み場、応力（超）高速イメージング

上記全てのアプリケーションすす

FlameMaster
EngineMaster
PlasmaMaster

高度画像相関材料試験
表面変形計測システムFlowMaster
FluidMaster

液体／蒸気
温度

質量流束

燃焼
エンジン

LII

過渡現象、時-空間相関の時系列過程

StrainMaster
High-Speed
MasterSystem

本広告の製品仕様は改善のため予告無く変更する場合があります

LaVision社 FlowMaster PIV 日本総代理店

流体計測ディヴィジョン□東京事務所 ＴＥＬ．（０３）６８２５－９０９０□大阪事務所 ＴＥＬ．（０６）６８７７－８６７９

本社 T565-0805 大阪府吹田市清水2番1号

お問い合わせ先

http://www.kanomax.co.jp/fgroup.html

TEL：03-6825-9090

E-mail：fluids@kanomax.co.jp

編集出版部会ノート：最後の“The Last Leaf”
Note from the Editorial Board: The Last “The Last Leaf”
編集出版部会長を 2 年間担当させていただきましたが，本号をもって，次期部会長にバトンタッ
チさせていただきます．
この 2 年間には伝熱誌と TSE 誌にとっていくつかの大きな変化がありました．まず，2006 年 1 月号から，発行が隔月から再び季刊に，また伝熱誌と TSE 誌は再び合本となりました．これにより，2 ヶ月に一度の編集作業が 3 ヶ月に一度となって内容を検討する時間的余裕が増したことは大変あ
りがたいことでした．分量的にも，単なる発行間隔の増大に伴う 1.5 倍以上の伸びとなり，さらにTSE 誌の論文増加も加わって，第 13 回国際伝熱会議の報告も兼ねた 2006 年 10 月号では，伝熱誌
史上，最多内容号を記録しました．もちろん量的のみならず質的にも幾多の優れた記事をご執筆い
ただいた結果，伝熱誌はアーカイブとして末永く記録されるべき記事に満ち満ちていると思います．
充実した内容にふさわしい見栄えについての改
善も進みました．予算的制約のため全ページカラーとまではいきませんが，ぜひともカラーでお伝
えしたい図や写真のページはできるだけカラー化
しました．加えて 2007 年 1 月号からは表紙のフィ
ルムコート化や本体部分の紙質の変更も行い，手にとっていただくと従来の伝熱・TSE 誌との差は歴然とご理解いただけるのではないでしょうか．
“博物館めぐり”の拙文 (2006 年 10 月号) でもご紹介した The British Library のリーフレットに記 さ れ た 文 言 OUR MISSION: Helping people
advancing knowledge to enrich lives. を見つけたときには，大げさかもしれませんが，われわれ編集
出版部会の MISSION もこれではないかと思いました．ただ，編集の仕事はどうしても執筆者という相手のあることですので，編集出版部会委員各

自の人脈等に依存する面が強く，よくもわるくも偏りがあることを否定できないことはお許しを乞う次第です．
言いえて妙だと以前感心した言葉があります：“原稿依頼と言うのは，捕手がへろへろ球を投手に返し，さあ来いと身構えるまでの動作に似ている．そのミットに向かって○○投手は，凄まじい「ストレート」をど真ん中に投げ込んでくれた．
”（京大広報，2001 年 11 月，No. 562，編集後記）
この 2 年間，実際にこのようなストレートを受け
たことも数多く，まことに編集者冥利に尽きるといえます．一方，私自身がコーナー導入を提案した“博物館めぐり”などは，なかなか執筆者が見いだせなかったこともあり，捕手であるはずの自らが球威・制球力とも甘い投手として何度も登板する結果となったことをお詫び申し上げます．
最後に，この 2 年間，伝熱誌の編集をご支援い
ただきました皆様，とりわけ，ボランティアで貴重な記事をご執筆いただきました著者の皆様，興味深い編集企画だけでなく最後の最後の校正に至るまで目を皿のようにしてご協力いただいた (その校正作業の厳しさをご覧になられたら誰しも驚かれることでしょう！) 献身的な編集出版部会委
員の皆様にお礼申し上げます．また，当部会のイニシャチブを尊重してやりたいようにやらせて下さった庄司正弘前会長・望月貞成現会長・宮内敏
雄副会長・理事会の皆様にもお礼申し上げます．
最後に，伝熱誌・TSE 誌の激変時代に常に沈着冷
静な河村洋 TSE Editor-in-Chief のご指導をいただ
けたことを幸せに思い，心から感謝する次第です．
吉田 英生（京都大学）
Hideo YOSHIDA (Kyoto University)e-mail: yoshida@mbox.kudpc.kyoto-u.ac.jp

副会長
牧野俊郎（京都大学）
部会長 吉田英生（京都大学）
委 員（理 事）辻 俊博（名古屋工業大学）村上幸一（愛媛大学）
小山 繁（九州大学）（評議員）近久武美（北海道大学）
丸田 薫（東北大学）
杉山智之（日本原子力研究開発機構）
中込秀樹（千葉大学）
加藤之貴（東京工業大学） 黒坂俊雄（神戸製鋼所）
永井二郎（福井大学）
加賀邦彦（三菱電機）
TSE チーフエディター 河村 洋（東京理科大学）
編集幹事 佐竹信一（東京理科大学）
岩本 薫（東京農工大学）
編集出版事務局：京都大学大学院 工学研究科 航空宇宙工学専攻 吉田英生・犬山健二〒606-8501 京都市左京区吉田本町 Tel/Fax：075-753-5255 yoshida@mbox.kudpc.kyoto-u.ac.jp

伝熱2007 年 4 月- 74 -J. HTSJ, Vol. 46, No. 195

複写される方へ
社団法人 日本伝熱学会は有限責任中間法人 学術著作権協会（学著協）に複写に関する権利委託をしていますので，本誌に掲載された著作物を複写したい方は，学著協より許諾を受けて複写して下さい．但し，社団法人日本複写権センター（学著協より複写に関する権利を再委託）と包括複写許諾契約を締結されている企業の社員による社内利用目的の複写はその必要はありません．（注意：社外頒布用の複写は許諾が必要です．）
有限責任中間法人 学術著作権協会〒107-0052 東京都港区赤坂 9-6-41 乃木坂ビル 3 階
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Fax：03-3475-5619 E-mail：info@jaacc.jp

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伝熱学会へご連絡ください．
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伝 熱
ISSN 1344-8692
Journal of the Heat Transfer Society of Japan
Vol. 46, No. 195
2007 年 4 月発行
THERMAL SCIENCE AND ENGINEERING(日本伝熱学会論文集)
Vol. 15, No. 2

ISSN 0918-9963
April, 2007

発行所 社団法人 日 本 伝 熱 学 会〒113-0034 東京都文京区湯島 2-16-16
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郵便振替 00160-4-14749
Published by The Heat Transfer Society of Japan
16-16, Yushima 2-chome, Bunkyo-ku,
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