日本包装学会誌 Vol.22 No.3 （2013）

一般論文～～～～～～～～～～～～～～～～～～～～～～～～～～～～～～～

OPP/CPP フィルムの熱接合部および境界部の力学的特性に及ぼす接合温度の影響

橋 本

靜 生*、橋 本 由 美*、山 田

和 志**、濱 田

泰 以**

Effect of Heat Sealing Temperature on Mechanical Properties ofHeat-sealed Parts and the Edge of OPP/CPP Film
Yasuo HASHIMOTO*, Yumi HASHIMOTO*,
Kazushi YAMADA** and Hiroyuki HAMADA**OPP/CPP フィルムの熱接合部および境界部について、き裂試験および引裂試験を行い、力学的特性を評価した。また熱接合部の DSC 測定を行い、結晶化度の変化について検討した。き裂試験の結果から、K1max は、接合温度の上昇に伴って減少したが、接合境界部においては減少しなかった。引裂試験の結果から、接合温度 140℃における荷重-変位
線図は、熱接合部においては TD および MD 共に約 1.8 N の荷重で推移しているのに対し、熱接合境界部においては、
MD は約 2.1 N の荷重で推移、TD では 8 N まで増加した。さらに、DSC の結果から、ヒーター面から近い OPP フィ
ルムは、接合温度の影響を大きく受け、結晶化度が低下することが明らかとなったのに対し、ヒーター面から遠い OPP
フィルムでは、接合温度の影響をほとんど受けず結晶化度の低下がみられなかった。
そのため、本試験における OPP/CPP
フィルムにおいては、ヒーター面から最も遠い OPP フィルムの力学的特性が力学試験の結果に反映されたと考えられる。

In this study, the effect of heat sealing temperature on mechanical properties of heat-sealed parts andthe edge of OPP/CPP film was investigated by using cracking tensile test, tear test, and DSC
measurement. From the results of cracking tensile test, K1max was decreased with increasing the heatsealing temperature, whereas, K1max was not decreased at the heat sealed edge part of films.
Load-displacement curves of tear test at 140 ºC heat sealing temperature indicated that the load of TD and
MD for the heat sealed part specimen was ca. 1.8 N, however, the load of TD and MD at heat sealed edge
part were ca. 8 and 2.1 N, respectively. In addition, from the results of DSC measurement, it was foundthat crystallinity of heater-side film was decreased, whereas, that of opposite-side film was not decreased
because of small influence of heat sealing temperature. Therefore, it is considered that the mechanicalproperty of OPP/CPP films was reflected by the property of film at a point distant from heater.
キーワード ：熱接合部、境界部、OPP/CPP フィルム、き裂試験、引裂試験、DSC

Keywords：Heat Sealing Part, Heat Sealing Edge Part, OPP/CPP Film, Fracture Mechanics Test , Tear Test, DSC

連絡者(Corresponding author), 富士インパルス株式会社(〒561-0934 大阪府豊中市庄内栄町 4-23-18),
Fuji-Inpulse Co., Ltd. 4-23-18, Syounaisakaemachi, Toyonaka City, Osaka 561-0834, Japan
TEL: 06-6335-1850, FAX: 06-6335-1852, E-mail: yasuo.hashimoto@fujiimpulse.co.jp,**
京都工芸繊維大学, Kyoto Institute of Technology*－ 227 －

OPP/CPP フィルムの熱接合部および境界部の力学的特性に及ぼす接合温度の影響

２． 実験

１． 緒言

2.1 使用フィルム
包装用フィルムとして、ポリエチレンフィル

試料は、二軸延伸ポリプロピレンフィルム(OPP)

ムやポリプロピレンフィルムをはじめとしてナ（パイレンフイルム－OT、P-2161、厚さ25 µm、東イロンフィルムやポリエステルフィルムなど

洋紡績(株)製）と、無延伸ポリプロピレンフィルム

様々なポリマーフィルムが用いられている。中(CPP)（パイレンフイルム－CT、
P-1128、厚さ20 µm、でもポリプロピレンフィルムは、透明性や防湿東洋紡績(株)製）をウレタン系接着剤でラミネート性、力学特性、耐寒性等に優れているため適用したフイルム(OPP/CPP)を用いた。

用途も多くある。一方、2 軸延伸ポリプロピレン(OPP)フィルムは、
フィルム強度や耐熱性に優

2.2 熱接合装置と接合方法れるがヒートシール性が乏しく、無延伸ポリプ

熱接合装置には、温度センサーをヒーターのロピレン(CPP)フィルムは、シール特性には優れ裏側に内蔵し、クローズドループで温度制御のる一方で耐寒性等が乏しくなるといった点があ

可能な、インパルス式オートシーラー（加熱出る。しかしながら、OPP/CPP ラミネートフィル

力 1.5kW、富士インパルス社製）を用いた。熱ムは、ヒートシール性の良い CPP と、耐湿性の接合部分の模式図を Fig.1(a)に示す。各加熱温度ある OPP をラミネートすることによって、双方の試験片作製においては、プラスチックフィルの特性を兼ね備えたフィルムで、一般的な包装

ムを圧着板と受け板の間に挟み込み、加圧した材として広く使われている。また、これら後に設定温度（120℃－180℃まで 10℃毎）まで

OPP/CPP フィルムのヒートシール特性および加熱、設定温度到達後、0.1sec（この装置の最短シール強度に関する研究も数多く行われてきた

保持時間）保持し、加圧下で自然冷却した後、

1-9)

。

フィルムを開放した。自然冷却時間は 5.0 sec としかしながら、実際のフィルムもしくは包装した。温度測定には K 型熱電対、厚み 0.1mm（八パッケージの事故事例において、フィルムの破洲測器社製、型番 YC510）を用いた。

損は「熱接合部」のみならず、「熱接合部と非加本研究において、接合時、フィルムの接合面

熱部の境界部」で生じることも多いが、それら（内側）とヒーターに接した面（外側）では温に関する研究事例は他には見られない。

度差が生じる。そこで Fig.1(b)に接合温度 120℃

そこで本研究では、OPP/CPP 熱接合フィルム

における内外温度差の履歴を示し、各接合温度の熱接合境界部（エッジ）に着眼し、き裂試験、における内外温度差をまとめたものを Fig.1(c)引裂試験、示差走査熱量測定(DSC)を用いて、に示す。図に示す様に、フィルム表面および接

これら熱接合フィルムの機械特性について検討

合面間においては約 20℃の温度差が生じていしたので報告する。

る。以後、接合温度とは「ヒーターを覆っているガラステープに接した面の温度」とし、接合－ 228 －

日本包装学会誌 Vol.22 No.2 （2013）

温度 120℃とは「ガラステープに接した面」の2.3 き裂試験

温度を 120℃にして熱接合したことを示す。接Fig.2 に、き裂試験片の形状を示す。幅15 mm、長合面は CPP 面とした。熱接合時の圧力は装置固さ100 mm の試験片をMD（フィルム作製時の巻取有の値 0.42MPa とした。

り方向）、TD（巻取り方向に対して垂直方向）に切
り出し、30 mm 幅で接合したのち、接合部中央、境(a)

界部中央に、それぞれ5 mm 幅のき裂をいれ、つかみ具間距離50 mm、試験速度20 mm/min で引張試験を行った。引張試験にはインストロン型万能試験機（4466 型、インストロン社製）を用いた。

(b)

Fig.2 Schematic illustrations of specimens for cracking
tensile test, (a) center position and (b) edge position forheat sealed part.

(c)
2.4 引裂試験
Fig.3 に、引裂試験片の形状を示す。日本工業規格、JIS K7128-1998 プラスチック－フィルムおよびシートの引裂強さ試験方法－第1 部：トラウザー引裂法 10)に基づき、150 mm×50 mm にMD、TD にそれ
ぞれ切り出し、2 枚重ねて50 mm 幅のうち中央を30mm 幅接合した試験片と、50 mm 幅のうち端から25mm 接合した試験片を作製し、それぞれに、中央かFig.1 Schematic illustrations of heat-sealing (a) andtemperature gap profile (b) (c) for each temperature.

ら75 mm のスリットを入れた。前者の試験片により－ 229 －

OPP/CPP フィルムの熱接合部および境界部の力学的特性に及ぼす接合温度の影響

熱接合部の特性が、後者の試験片より熱接合境界部の特性が得られることになる。

Fig.5 Schematic illustration of specimen for DSC
measurement, PET films can block an adhesion of eachfilms.
2.5 示差走査熱量測定(DSC)
Fig.5 に示すように、OPP 単体フィルムと CPP 単
Fig.3 Schematic illustrations of specimens for tear test, (a)center position and (b) edge position for heat sealed part.

体フィルムを用意し、4 枚が熱接合後、分離できる
ように、フィルム間に厚さ3 µm のPET を間に挟み、OPP-a CPP-b CPP-c OPP-d の順に重ねて接合を行っ

Fig.4 に示すように、試験機に固定し、つかみた。接合という表現を用いたが、実際にはPET が溶

具間距離：75 mm 引張速度：200 mm/min で試融しないため接合されず、熱履歴のみが、通常の接験を行った。

合と同様の状態になるように試験片を作製し、それぞれを分離してDSC を測定した。
測定にはDSC7（PerkinElmer 社製）を用いた。試料は、約5 mg のフィルムを精密電子天秤（XS105、
メトラー･トレド社製）にて精密に質量測定し、アルミパンにクリンプした。測定は、窒素雰囲気下(20ml/min.)にて、 50～200℃の間を、40℃/min の昇温速度で加熱した。

2.6 実験結果
2.6.1 き裂試験
Fig.6 に、き裂試験における荷重-変位線図を示す。
Fig.4 Schematic illustration of tear test.

TD において、接合部では、接合温度120℃で荷重は－ 230 －

日本包装学会誌 Vol.22 No.2 （2013）37 N と最も高く、接合温度が高くなるにつれて最大において、接合部では、接合温度120℃で32 N と最荷重は低下している。破断形態は、150℃以下ではも高く、130～170℃では約 27～28 N で一定となっ脆性破断しているのに対し、160℃以上では降伏をている。破断形態は全て延性破断であった。境界部

伴う延性破断を生じていた。境界部でも同様に、接では、120～170℃では、26～27 N と一定の値を示し

合温度が高くなるにつれて最大荷重は低くなってた。破断形態は接合部と同様に延性破断であった。

いたが、全ての温度で脆性破断を生じていた。MD

40

(b)

Edge Crack(TD)Load(N)3020(c) Center Crack(MD)No heat
120°C
130°C
140°C
150°C
160°C
170°C
180°C

30
Load(N)

40

10

10

2

4
6
Displacement(mm)Fig. Load Curve of TD Edge(a)

Center Crack(TD)Load(N)

30
20

0
0

8

4
6
8
Displacement(mm)Fig. Load Curve of MD Center(d) Edge Crack(MD)
30

10

20

No Heat
120°C
130°C
140°C
150°C
160°C
170°C
180°C

10

10
0
0

2

40

No heat
120°C
130°C
140°C
150°C
160°C
170°C
180°C

Load(N)

0
0

40

20

No heat
120°C
130°C
140°C
150°C
160°C
170°C
180°C

2

4
6
Displacement(mm)Fig. Load Curve of TD Center

8

0
0

2

4
6
8
Displacement(mm)Fig. Load Curve of MD Edge

Fig.6 Load-displacement curves of cracking tensile test for various type of specimens.

－ 231 －

10

OPP/CPP フィルムの熱接合部および境界部の力学的特性に及ぼす接合温度の影響

Fig.7 に、き裂試験後の、き裂試験片の写真と試験

TD、MD ともに、熱接合部において、K1max は、

片破断状態の分類を示す。き裂後の試験片状態は下接合温度が上がるほど減少していたが、接合境界部

記の5 つに分類できた。

においては減少していなかった。そして、150～

A) 接合境界部、OPP とCPP の分離が少なく、 伸

160℃付近で、 定常状態になった。

びが少ないB) 接合境界部、OPP とCPP の分離が多く、 伸びが多いC) 熱接合部、OPP と CPP の分離が少なく、伸びが少ない
D) 熱接合部、OPP とCPP の分離が多く、 伸びが多いE) 熱接合部、OPP とCPP が溶融し一体化、 伸びが多い

境界部では、全てのTD 試験片は形態 A を示し、全てのMD試験片は形態Bを示した。
熱接合部では、160℃以上で、TD、MD ともに形態E を示した。
Fig.8 に、き裂試験の応力拡大係数（K1max）を示す。応力拡大係数は、き裂先端付近の応力の大きさを決める唯一のパラメーターであり、次式によって算出した。

応力拡大係数：K 1 = σ πa F (2a / W ) ; 2a / W = ξとおくとF (ξ ) = sec(πξ / 2)

(ξ ≤ 0.7で0.3%, ξ = 0.8で1%)

F (ξ ) = (1 − 0.025ξ + 0.06ξ 4 ) sec(πξ / 2)2

(0.1%)F (ξ ) = (1 − 0.5ξ + 0.370ξ − 0.044ξ ) / 1 − ξ
2⎧F(0) = 1⎪
2
なお， ⎨F (ξ ) =
⎪lim
2
π −4
⎩ ξ →1

3

1
1−ξ

=

(0.3%以下)

0.826
1− ξ

（σ:引張応力、a:き裂幅×1/2、W:試験片幅）

Fig.7 Classification of cracking tensile test results forvarious types of specimens.

－ 232 －

日本包装学会誌 Vol.22 No.2 （2013）

MD は2.1 N の荷重で推移しているが、TD では8N まで増加していた。

Fig.8 Maximum stress intensity factor (K1max) for
different heat sealing temperature for each specimens.
Fig.9 に、接合温度140℃における荷重-変位線図を示す。熱接合部においてはTD、MD 共1.8 N の荷重で推移している。一方、熱接合境界部において、Fig.10 Classification of tear test results for various typesof specimens.
Fig.9 Load-displacement curves for tear test at 140ºC.

－ 233 －

OPP/CPP フィルムの熱接合部および境界部の力学的特性に及ぼす接合温度の影響

Fig.10 に、引裂試験後の、引裂試験片の写真と試は、次の4 つの状態に分類できた。
A)

非接合部で引裂かれ、OPP と CPP が、分離し
ていない

B)

Heat flow endo up (W/g)

験片破断状態の分類を示す。引裂き後の試験片状態

120℃
130℃
140℃
150℃
160℃
170℃
180℃

非接合部で引裂かれ、OPP と CPP が、分離しているC)

熱接合部で引裂かれ、OPP と CPP が、分離しFig.11 DSC curves of OPP-a film at various heat sealing
temperature.

ていない
D)

Temperature （℃）

熱接合部で引裂かれ、OPP と CPP が、分離している

TD、MD 共にOPP とCPP の分離がなく、破断面が鋭く裂けていた（形態 C）。接合温度 150℃以上では、TD、MD 共にOPP とCPP の分離を伴いながらHeat flow endo up (W/g)

熱接合部においては、接合温度 120～140℃では、

120℃
130℃
140℃
150℃
160℃
170℃
180℃

裂けていた（形態D）。
接合境界部においては、非接合部で裂ける試験片については、全て、TD では形態B、MD では形態Aを示したが、接合温度150℃以上では、形態D が現

Temperature （℃）

Fig.12 DSC curves of CPP-b film at various heat sealing
temperature.

れた。

2.6.3 示差走査熱量測定(DSC)
Fig.11 に、最もヒーター面に近いOPP フィルムのDSC 曲線を示す。接合温度 120～140℃では、吸熱

Heat flow endo up (W/g)

2.6.2 引裂試験

120℃
130℃
140℃
150℃
160℃
170℃
180℃

ピークは、172℃であり 150～180℃では 158℃に低下していた。Fig.12 に、ヒーター面から 2 番目に近Temperature （℃）

いCPPフィルムのDSC曲線を示す。
吸熱ピークは、
どの接合温度においても146℃で一定であった。

Fig.13 DSC curves of CPP-c film at various heat sealing
temperature.

－ 234 －

Heat flow endo up (W/g)

日本包装学会誌 Vol.22 No.2 （2013）

120℃
120℃
130℃
130℃
140℃
140℃
150℃
150℃
160℃
160℃
170℃
170℃
180℃
180℃

Temperature （℃）

Fig.14 DSC curves of OPP-d film at various heat sealing
temperature.

Fig.15 Heat of fusion (ΔH) of OPP and CPP films foreach heat sealing temperature.

Fig.13 に、ヒーター面から3 番目に近いCPP フィ
ルムの DSC 曲線を示す。吸熱ピークは、どの接合つまり120～130℃では、フィルムが溶融しないた

温度においても146℃で一定であった。Fig.14 に、最め、接合されない。そのためK1max が高く、かつ接

もヒーター面から遠いOPP フィルムのDSC 曲線を合される 140℃が適切であるといえる。接合温度が示す。全ての温度において、吸熱ピークは、172℃

上がるほど K1max が低下する理由としては OPP ので一定であり、結晶構造は、変化していないことが延伸緩和によるものだと考えられる。

わかった。

本研究の引裂試験においては、引裂きが接合境界

Fig.15 に、融解熱と接合温度との関係を示す。CPP
においては、ヒーター面からの距離に関わらず、融
解熱は約70 J/g と一定であった。一方OPP においては、ヒーター面から近いフィルムは、融解熱が低下
するが、ヒーター面から遠いフィルムでは、融解熱は約100 J/g と一定であった。

部を走らず非接合部または接合部のどちらかへ伸展しているため、接合境界部そのものの強度は確認できなかった。しかしながら、接合温度 140℃以下と、150℃以上では、破断形態に違いが見られることがわかった。この結果は、き裂試験の結果と一致した。
DSC 測定の結果から、OPP においては、ヒーター

３． 考察

面から近いフィルム（OPP-a）は、接合温度の影響を大きく受け、結晶化度が低下してしまうのに対し、

き裂試験の結果から、K1max は、接合温度が上がヒーター面から遠いフィルム（OPP-d）では、接合るほど減少していたが、接合境界部においては、減温度の影響をあまり受けず、結晶化度の低下が殆ど

少していなかった。そして、150～160℃付近で、 定なかったと考えられる。そのため、このフィルムに常状態になった。この結果は、 過去の研究で述べ関しては、ヒーター面から最も遠いOPP フィルムの8)られている適切な接合温度140℃と一致していた 。

力学的特性が力学試験の結果に反映されたと考え－ 235 －

OPP/CPP フィルムの熱接合部および境界部の力学的特性に及ぼす接合温度の影響られる。また、これらの結果は片側加熱方式で行っ

3) Tsujii Tetsuya, Yasuo Hashimoto, U. S. Ishiaku, M.

た場合に見られる現象であると考えられ、両面加熱

Mizoguchi, Y. W. Leong, Hiroyuki Hamada, Journal

方式においては引張強度およびフィルムの高次構

of Applied Polymer Science, 99(2), 513-519 (2006)

造変化は異なることが示唆される。

4) Dinesh Aithani, Hugh Lockhart, Rafael Auras,
Krittika Tanprasert, Packaging Technology and４． 結論

Science, 19(5), 245-257 (2006)
5) C. S. Yuan, A. Hassan, eXPRESS Polymer Letters

OPP/CPP フィルムの熱接合部および境界部について、き裂試験、引裂試験を行い、力学的特性を評

1(11), 773-779 (2007)
6) Rajarajan Aiyengar, Jyoti Divecha, Journal of Plastic

価、DSC を行い、結晶化度の変化について検討した。

Film and Sheeting, 28, 244-256 (2012)

その結果、本研究における OPP/CPP フィルムにお7) S. Mihindukulasuriya, L.-T. Lim, Packag-ing

いては、熱接合温度が高くなるにつれて、引張試験

Technology and Science, 25(5), 271-284 (2012)における最大荷重が低下することがわかった。また、

8)

DSC 測定結果より、フィルム接合面におけるCPP-b

Y.Hashimoto, U.S.Ishiaku, H.Hamada：Polymer
Engineering & Science, 46(2), 205 (2005)

および CPP-c、OPP-d のフィルムに対する融解ピー

9) 橋本由美，橋本靜生，辻井哲也，森本光彦，小ク温度シフトおよび熱量変化はごく僅かであるの

滝雅也，濱田泰以：成形加工, 19(4), 236 (2007)

に対し、ヒーター面から近いフィルムOPP-a は、熱10) 日本工業規格，JIS K7128-1998 プラスチック－

接合温度の上昇とともに融解ピーク温度および熱フィルムおよびシートの引裂強さ試験方法－

量が大きく低下することが明らかとなった。従って、第1 部：トラウザー引裂法

引張試験における最大荷重の低下は、延伸された
OPP-a フィルムが接合時の熱により溶融緩和したために生じていると考えられ、これらの現象は片側加（原稿受付 2012 年 11 月 13 日）

熱方式の場合に特有であることが示唆された。

（審査受理 2013 年 4 月 19 日）＜参考文献＞
1) Cengiz Caner, Ruben J. Hernandez, Bruce R. Harte,
Packaging Technology and Science，17(1), 23-29(2004)
2) Tsujii Tetsuya, U.S. Ishiaku, Machiko Mizoguchi,
Hiroyuki Hamada, Journal of Applied Polymer
Science, 97(3), 753-760 (2005)－ 236 －

日本包装学会誌 Vol.22 No.2 （2013）－ 237 －