Journal of the Heat Transfer Society of Japan
Vol. 58, No. 243
2019. 4

Thermal Science and Engineering
Vol. 27, No. 2
2019. 4

◆特集：居住環境とエネルギー利用

http://www.htsj.or.jp/dennetsu/dennetsu58-j.html

左：鉛直加熱壁の自然対流境界層の模式図．浮力上昇流に伴う熱輸送特性の把握は，居室空間の温熱環
境評価に資する．
右：水風洞実験により実現した高いレイリー数環境における壁面熱伝達率（図中 Exp.）．既往の実験（記事中文献[29]）で示された層流状態（図中 Lam.），乱流状態（図中 Turb.）での近似線を併記する．
（特集記事「居住空間の壁面熱伝達（中尾 圭佑）」より）

写真 1：ずだじこども園（西面外観）

写真 2：ずだじこども園（中庭からの夜景）

図 1：ずだじこども園の暖房モード

図 2：南廊下の垂直温度分布（冬期実測）

温暖地域に建つ保育施設（ずだじこども園：写真 1，写真 2）では，透明ポリカーボネート性の中空外壁構造や地下ピットを利用し，非空調となる廊下空間の熱的な快適性向上を図っている．冬期は，外壁をソーラウォールとして太陽集熱し（図 1），天井付近に蓄えた温熱を天井扇で吹き降ろして補助暖房を行っている（図 2）．
（特集記事「建築物の低炭素化技術と伝熱（田中 英紀）」より）

伝熱2019 年 4 月

J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

Vol.58

2019

No 243

April

伝
目

熱
次

〈巻頭グラビア〉
中尾

英紀（名古屋大学） ··········· 表紙裏圭佑（電力中央研究所），田中〈特集：居住環境とエネルギー利用〉
居住空間の壁面熱伝達··············································· 中尾

圭佑（電力中央研究所） ···········1

健仁郎（東京都市大学） ···········

7

自動車内温熱環境の数値解析········ 永野

秀明，小野

太朗，郡

逸平，白鳥

英，島野

商店におけるドア開けっ放し営業による店内温熱環境 ················ 李建築物の低炭素化技術と伝熱············································ 田中

時桓（信州大学） ··········· 12
英紀（名古屋大学） ··········· 18

住宅における自然循環／強制循環太陽熱利用システムの最新動向···················································································· 吉永

美香（名城大学） ··········· 24

地中熱利用ヒートポンプを用いる空調システムのエネルギーシミュレーション·············································································· 尹奎英（名古屋市立大学） ··········· 30〈ヒストリーQ〉
人と熱の関わりの足跡（その４）－冷たさを届ける: 天然氷の採取と輸送－······· 藤岡惠子（ファンクショナル・フルイッド），野村

祐一（函館市教育委員会） ··········· 36〈報告〉Int. J. Heat and Mass Transfer と Int. Centre for Heat and Mass Transfer に関する報告···················································································· 吉田

英生（京都大学） ··········· 42〈行事カレンダー〉 ········································································································· 47〈お知らせ〉
第 56 回日本伝熱シンポジウムのご案内 ·············································································· 48
第 56 回日本伝熱シンポジウムプログラム（暫定版）···························································· 53
・事務局からの連絡····································································································· 66〈編集出版部会ノート〉 ·································································································· 70

Vol.58，No. 243，April 2019
CONTENTS＜Opening-page Gravure:heat-page＞
Keisuke NAKAO (Central Research Institute of Electric Power Industry),
Hideki TANAKA (Nagoya University) ꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏ Opening Page

＜Special Issue: Living Environment and Energy Utilization＞
Heat Transfer on The Envelope of The Residential Area
Keisuke NAKAO (Central Research Institute of Electric Power Industry) ꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏ 1
Numerical Analysis of In-vehicle Environment
Hideaki NAGANO, Taro ONO, Itsuhei KOHRI,
Suguru SHIRATORI, Kenjiro SHIMANO (Tokyo City University) ꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏ 7
Thermal Environment and Energy Loss through Door Open while Air Conditioner Running in Commercial Store
Sihwan LEE (Shinshu University) ꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏ 12
Low-carbon Technology of Buildings and Heat Transfer
Hideki TANAKA (Nagoya University) ꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏ 18
Domestic Solar Thermal Heating Systems for Hot Water Supply
Mika YOSHINAGA (Meijo University) ꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏ 24
Energy Simulation for HVAC System consisting of Ground Source Heat Pump
Gyuyoung YOON (Nagoya City University) ꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏ 30＜History Q＞
Footprints of the relationship between humans and heat (Part 4)-Delivery of the Coldness: Harvest and Transport of Natural IceKeiko FUJIOKA (Functional Fluids) andYuichi NOMURA (Hakodate City, Board of Education) ꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏ 36＜Report＞
Report on Int. J. Heat and Mass Transfer and Int. Centre for Heat and Mass Transfer
Hideo Yoshida (Kyoto University) ꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏ 42＜Calendar＞ ꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏ 47＜Announcements＞ ꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏ 48＜Note from the JHTSJ Editorial Board＞ ꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏꞏ 70

特集：居住環境とエネルギー利用

居住空間の壁面熱伝達
Heat transfer on the envelope of the residential area

中尾 圭佑（電力中央研究所）
Keisuke NAKAO (Central Research Institute of Electric Power Industry)e-mail: nakao@criepi.denken.or.jp
ための CFD モデルの開発や検証が行われてきた．
一例として先行実験例[5]の低 Re 数𝑘 𝜀モデルによる再現の試み[2]や，Large eddy simulation（LES）などの境界条件・格子条件などに関する感度解析
事例[6][7]が挙げられる．
大空間や開放空間を模擬した体系として，加熱（冷却）壁面以外に流れの制約のない自然対流条件
についても検討がなされてきた．これらの自然対流境界層の熱伝達特性は，Cheesewright, 1968[8]，Cheesewright et al., 1978[9]，Pirovano et al., 1970[10]などにより報告された．本境界層の体系として特徴的なことは，a. 加熱壁面遠方の環境場は無速度に近いこと，b. 壁面において熱流束があるとともに速度 0 の制約があること，c. 密度差以外に駆動力がないため，加熱壁面下端近傍では層流だが，ある高さで乱流遷移すること，などである．

１．はじめに
建築環境工学分野における居住空間の省エネ化には，伝熱工学に関する知見が必要不可欠である．
流体力学を基礎とした研究では，伝熱工学と建築
環境工学のトピックに関連性が見られる．執筆者
は，大学在籍時は建築環境分野にて都市大気環境におけるガス拡散性状を研究し，現職では浮力を伴う熱流動現象の熱伝達などに関する研究を行ってきた．そのため，特集に見合う内容紹介については力及ばず心苦しいが，伝熱工学分野と親和性の高い壁面熱伝達の研究を，建築屋内外空間の着眼点から紹介する．
居住空間の熱伝達は，人体スケールの快適性評
価から，都市化に伴う大気環境への人工排熱まで幅広いテーマを含む[1][2][3]．ここでは特に自然対流による熱伝達に着目する．低い通風環境下の室
内居室では壁面熱伝達が自然対流により支配される．また，屋外空間でも，夜間静穏時や建物遮蔽効果により低風速環境が生じることから，建物被覆における熱伝達を自然対流現象と関連して考察する報告もある[4]．居住空間を代表する体系としてよく取り扱われるのは，加熱/除熱される面が浮力に対して直交する条件で，それにより生じる壁面近傍の自然対流現象に関連する事項を紹介する．
以下の 2 章では，自然対流に関する実験・数値
計算・観測についてレビューし，3 章は屋外の研究および大きなレイリー数環境下における研究紹介で構成する．
２．壁面熱伝達の実験・数値計算・観測
空調時の室内温熱環境予測を目的として，数値
流体計算手法（Computational Fluid Dynamics, CFD）の開発や，その予測精度検証が行われてきた．もっともシンプルな体系として，矩形 2 次元キャビ
ティが挙げられる．対向する壁面の加熱/除熱により生じる自然対流・室内循環を精度よく再現する

伝熱2019 年 4 月

図 1 自然対流境界層の特性
𝑢：平均上昇流，𝜃：環境場からの平均温度差，破線：熱流束の傾向，点線：境界層厚さ𝛿

-1-J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用

するが，建築環境工学分野では低マッハ数近似に基づく簡易圧縮性モデルや非圧縮性ブシネ近似モデルの適用性が検討された[15][16]．
自然対流境界層を対象として LES や Direct
numerical simulation（DNS）を用いた検討も行われている．数値計算の問題点として，乱流遷移および外部境界条件の設定が挙げられる．前者は格子解像度依存性が強いものと考えられ，境界条件が領域内部に影響する可能性がある[17]．解決策として噴流などにおいて見られる，空間発達を時間発達に置き換える方法が挙げられる．DNS を用いてこの手法を適用した Abedin et al., 2009[18]により，諸統計量と実験との整合性が確認された．空間発達を考慮する試みもなされ，Barhaghi et al.,
2006[19]により鉛直円筒面に生じる自然対流境界
層の数値的再現が試みられた．また，高温環境下の DNS として Li et al., 2015[20]による成果が挙げられる．執筆者らも鉛直加熱平板を対象として
LES を試み，壁面近傍の熱流束，摩擦速度，上昇
流速分布などの実験[11][12]との整合性を確認した[21]．

特に，加熱壁面を一定温度とすると，環境場への熱流束の傾向が乱流遷移とともに変化することは，
乱流モデルによる再現性においても注目される．
また，空間発達を伴う外部流れであることも特徴である（図 1）．
環境場へは一定熱流束条件とするか，一定温度条件とするかの選択肢があるものの，壁面が上に続けば続くほど，系に投入される熱量は増え，対流スケールも大きくなる．したがって，既往の試験で得られたヌッセルト数や摩擦速度の傾向が，さらに大きいレイリー数環境でも成立するかに関する知見は限られている．
特に乱流熱伝達とそれに関連した乱流統計量の堅牢なデータは Tsuji and Nagano, 1988a [11], b [12]による，熱線流速計を用いた一連の実験に基づき報告された．論文ではヌッセルト数，壁面摩擦応力が以下の経験式に適合することを示した．層流状態において𝑁𝑢

0.953𝐺𝑟𝜏 ⁄𝜌𝑈
一方，乱流状態において
𝑁𝑢/

0.387 𝐺𝑟 𝑃𝑟/.
/

0.120 𝐺𝑟 𝑃𝑟
/

,

,
.

0.684𝐺𝑟.
𝜏 ⁄𝜌𝑈ℎ𝑥/𝜆，壁面せん断応
ただし，ヌッセルト数𝑁𝑢
力𝜏 ，グラフスホフ数𝐺𝑟
𝑔𝛽Δ𝑇𝑥 /𝜈 ，レイリ
ー数𝑅𝑎
𝐺𝑟 𝑃𝑟，速度スケール𝑈
𝑔𝛽Δ𝑇𝜈 /である．また，𝜆：熱伝導率，ℎ：熱伝達係数，𝑥：
加熱面下端からの高さ，𝑔：重力加速度，𝛽：体積膨張率，Δ𝑇：壁面と遠方環境場との温度差，𝜈：動粘性係数，𝑃𝑟：プラントル数である．𝐺𝑟 𝑃𝑟~8
10 近傍において層流状態から乖離することが実験により示された．また，乱流状態となる高さでは壁面熱流束が高さ𝑥に依存しない性質を有する
ことが式の次元からわかる．
建築環境工学分野では，これらに類する現象が火災による高温環境への応用として検討されている．義江ら,1994[13]は 400K の温度差を実現した
実験計測により，先行研究を追試した．
これらの現象を精度良く解析する乱流モデルについても検討がなされている．Reynolds Averaged
Navier-Stokes equation model (RANS model)に関しては To&Humphrey, 1986[14]により低レイノルズ
数乱流モデルによる自然対流の再現が報告された．
これらのモデルは密度変動-速度変動相関項を有

伝熱 2019 年 4 月

図 2 複数の位置での平均上昇流の壁法線方向
分布 壁座標系による表現で Case x は相対的な格子解像度を変化させた結果．TN., 1988a は実験結
果[11]．矢印方向に𝐺𝑟 が増加する．（[21]より）
屋外環境においては，ヒートアイランドなどの都市気候を問題背景とした観測事例が存在する．
これらの場合，壁面熱伝達は大気環境への熱源となる．熱伝達率は，気象予報モデルなどでは都市
キャノピーモデルの中で考慮される（例えばKusaka et al., 2001[22]）．気象予報モデルの格子解-2-J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用

像度を考えると，都市形態を考慮することは難しいことから，簡易的な表現が目標となる．このような背景から，実大気環境における建物外壁の熱伝達係数の定式化には関心が高く（例えば萩島ら[23] ）， ダ ウ ン ス ケ ー ル し た 都 市 物 理 モ デ ル（Comprehensive Outdoor Scale MOdel experimentfor urban climate; COSMO ， Inagaki and Kanda,
2008[24]）における実測により，弱風環境時には
自然対流境界層の特性が示されている[4]．

遷移後の熱伝達特性は以下のように予測された．
𝑁𝑢 ∝ 𝑅𝑎 /このことは，より大規模な自然対流境界層において熱流束が高さ依存性を有し，増加傾向を示すことを意味する．この規模のレイリー数環境を実現するのは難しいが，執筆者らは空気に比べて粘性係数およびプラントル数が 1 桁異なる水を作動流体とすることでより大きなレイリー数環境における実験を行なった．電力中央研究所・我孫子研究所に設置された大型水風洞実験施設は，幅 2m
×2m，高さ 13.0m の鉛直胴を有する重力落下式流体実験設備である（図 3）．風工学の分野で頻繁に用いられる風洞実験装置を水で代替したことに由来するネーミングで，本来は構造物への耐風圧荷重が測定の対象となる．実大気を考えるとレイノ
ルズ数は 106 かそれ以上となり，実験でもそれへの肉薄が望ましいが，上記の通りの水の物性を利用することで，従来の方法では大規模化が免れない装置を低動力で実現したことが特徴である[26]．

３．高レイリー数環境における試み
レイリー数が加熱継続高さの 3 乗に比例することを考えると，日射を受ける高層マンションの被覆や，氷山の水面下部などのような大きな鉛直面
は，既存の知見外の条件となりうる．このような大規模な対流について理論的な研究が Wells andWorster, 2008 [25]により行われている．彼らの主張では，高いレイリー数環境では，浮力が流れを駆動する領域が壁面から遠くにも及ぶことで，壁面からの熱流束が先に記した漸近から逸脱する．
層流-乱流の遷移に続く 2 回目の遷移が，レイリー
数 1015 程度で起きることを，プリューム理論，境界層理論，実験結果の組み合わせにより予測した．

図 3 大型水風洞実験装置の概要
3: 落下用貯水槽，5：垂直水流胴，8: 測定胴，9：模型設定用ターンテーブル

伝熱2019 年 4 月-3-

J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用

本試験装置に貯水し，約 5m の等温加熱面を設置することで，𝑅𝑎 ~10 の環境を実現した．この規模の対流スケールを実験により実現した前例はKitamura et al., 1985[27]が挙げられる（一定熱流束
𝑞条件でレイリー数𝑅𝑎∗ 𝑃𝑟𝑔𝛽𝑞𝑥 /𝜆𝜈 ~10 ）速報として図 4 に𝑅𝑎 vs. 𝑁𝑢 を示す[28]．梶谷ら,
2007[29]による先行研究で示された漸近線から乖離が見られるが，レイリー数が 1013 程度においてで示した問題のごく一部の限られた条件のみに着眼しており，工学的応用へ向けた取り組みについて，さらに多様な研究の動機が見受けられることは，本特集の内容や 2017 年 4 月号における特集「建築分野における熱利用と温熱環境に関する最新研究」の通りである．今後，学術分野を横断した研究実施が期待される．

既往の知見に近似する勾配（𝑁𝑢 ∝ 𝑅𝑎 / ）をとった．
さらに大きな対流スケールの評価となると，実験よりも実測の方が親和性の高い面もある．その一例として，実在の建物における壁面の観測が報告されている[30][31]．Nottrott et al., 2011[4]や萩島ら, 2008[23]の示唆するように，実環境の多様な風
速条件や熱収支の日周期性などの中で，自然対流とみなせる条件の選別に苦慮することがうかがえ
るが，Wells and Worster, 2008[25]の指摘を補強する
結果を報告している．今後の知見の精緻化や都市スケールで見た熱伝達の簡易表現法の開発が期待
される．

参考文献
[1] Murakami, S. et al., Flow and temperature fields
around human body with various room air
distribution − CFD study on computational thermal
manikin: Part1. ASHRAE Transactions, 103-1 3-15
(1997).
[2] 村上 周三，加藤信介，近本智行，低 Re 数領域にも適用可能な新しい k-εモデル：温度成層した室内気流の数値解析に関する研究（その1），日本建築学計画系論文集，60-476 9-17
(1995).
[3] Takane, Y. et al., A climatological validation ofurban air temperature and electricity demand
simulated by a regional climate model coupledwith an urban canopy model and building energy
model in Asian megacity, Int. J. Clim., 371035-1052 (2017).
[4] Nottrott, A. et al., Convective heat transfer on
leeward building walls in an urban environment:
Measurements in an outdoor scale model, Int. J.
Heat Mass Transf., 54 3128-3138 (2011).
[5] Cheesewright, R. et al., Experimental data forvalidation of computer codes for the prediction of
two-dimensional buoyant cavity flows, ASME
Winter Annual Meeting, 75-81 (1986).

図 4 水風洞実験により得られた𝑅𝑎 vs. 𝑁𝑢
破線，一点鎖線がそれぞれ文献[29]により示される層流状態，乱流状態の漸近線を示す．

[6] 酒井孝司，小野浩己，加治屋亮一，久保隆太郎，
岩本靜男，弱い自然対流流れ場における CFDの対流熱伝達予測精度の検証，空気調和・衛生工学会論文集，148 25-33 (2009).
[7] 小野浩己，酒井孝司，加治屋亮一， Dynamic
LES モデルを用いた弱い自然対流流れ場の数
値計算 各種 LES モデルの精度検証と格子依存性の検討，空気調和・衛生工学論文集，189
29-38 (2012).
[8] Cheesewright, R., Turbulent natural convection

４．まとめ
建築・都市環境工学において頻繁に取り扱われる熱伝達現象として，加熱壁面における自然対流の実験・観測・数値実験をレビューした．住環境の幅広いスケールで本体系による熱伝達が観察され，時には居室空間の温熱環境に結び付けられ，また時には都市大気環境の局所スケールの熱伝達現象として観察されている．本紹介は，タイトル

伝熱 2019 年 4 月-4-J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用
Transf. 52 4525-4534 (2009).
[19] Barhaghi, D. G. et al., Large-eddy simulation ofnatural convection boundary layer on a verticalfrom a vertical plane surface, J. Heat Transf., 90-1
1-6 (1968).
[9] Cheesewright, R. et al., Space-time correlation
measurements in a turbulent natural convection

cylinder, Int. J. Heat Fluid Flow, 27-5 811-820(2006).
[20] Li, C. G. et al., Compressible direct numericalsimulation with a hybrid boundary condition oftransitional phenomena in natural convection, Int.

boundary layer, Int. J. Heat Mass Transf., 21-7
911-921 (1978).
[10] Pirovano, A. et al., Convection naturalle enregime turbulent le long d’une plaque planeverticale, Proc. 9th Int. Heat Transf. Conf. Natural
Convection, 4 NC1.8 Elsevier (1970).
[11] Tsuji, T., Nagano, Y., Characteristics of aturbulent natural convection boundary layer along

J. Heat Mass Transf., 90 654-664 (2015).
[21] Nakao, K. et al., Numerical investigation of a
spatially developing turbulent natural convection
boundary layer along a vertical heated plate, Int. J.

a vertical flat plate, Int. J. Heat Mass Transf., 31-8
1723-1734 (1988).
[12] Tsuji, T., Nagano, Y., Turbulence measurements ina natural convection boundary layer along a

Heat Fluid Flow, 63 128-138 (2017).
[22] Kusaka, H. et al., A simple single-layer urban
canopy model for atmospheric models:Comparison with multi-layer and slab models,vertical flat plate, Int. J. Heat Mass Transf., 31-10
2101-2111 (1988).

Bound. Lay. Meteorol., 101 329-358 (2001).
[23] 萩島 理，成田健一，菅原広史，谷本 潤，実大スケール都市キャノピーの表面対流熱伝達率分布に関する観測，日本建築学会環境系論文
集，73 511-518 (2008).
[24] Inagaki, A., Kanda, M., Turbulent flow similarity
over an array of cubes in near-neutrally stratified[13] 義江龍一郎，村上周三，加藤信介，密度変化を伴う高浮力流れの数値シミュレーションに関する研究 第 2 報 高温鉛直加熱壁近傍の自然対流に関する実験，日本建築学会計画系論文
報告集 461 61-68 (1994).
[14] To, W. M. et al., Numerical simulation of buoyant,turbulent flow -1. Free convection along a heated,

atmospheric flow, J. Fluid Mech., 615 101-120(2008).
[25] Wells, A. J., Worster, M. G., A geophysical-scalemodel of vertical natural convection boundary

vertical flat plate, Int. J. Heat Mass Transf. 29
573-592 (1986).

layers, J. Fluid Mech., 609 111-137 (2008).
[26] 西原 崇，江口 譲，服部康男，（財）電力中央研究所における大型水風洞設備の建造とその概要，日本風工学研究会誌 77 23-28 (1998).
[27] Kitamura, K. et al., Large eddy structure and heattransfer of turbulent natural convection along a[15] 加藤信介，村上周三，義江龍一郎，密度変化を伴う高浮力流れの数値シミュレーションに関する研究 第 1 報 鉛直加熱壁近傍の 2 次元層流解析，日本建築学会計画系論文報告集 449
19-27 (1993).
[16] 村上周三，加藤信介，義江龍一郎，密度変化を伴う高浮力流れの数値シミュレーションに関する研究 第 3 報 高温鉛直加熱壁近傍の自然対流に関する乱流解析，日本建築学会計画系
論文報告集 472 45-54 (1995).
[17] Craske, J., van Reeuwijk, M., Robust and accurate
open boundary conditions for incompressible

vertical flat plate, Int. J. Heat Mass Transf., 28-4
837-850 (1985).
[28] Nakao, K. et al., Experiment on turbulent heattransfer at very high Rayleight number building
envelope, 10th Int. Conf. Urban Clim. (2018).
[29] 梶谷 剛，辻 俊博，小島芳史，佐々木和敬，
水を作動流体とした自然対流境界層における乱流統計量の計測，日本機械学会論文集（B 編）
73-729 1229-1235 (2007).
[30] Fan, Y. et al., Natural convection flows along a

turbulent jets and plumes. Comp. Fluids, 86
287-297 (2013).
[18] Abedin, M. Z., Direct numerical simulation for atime-developing natural-convection boundary
layer along a vertical flat plate, Int. J. Heat Mass

伝熱 2019 年 4 月

16-storey high-rise building, Build. Env., 107-5-J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用
215-225 (2016).
[31] Fan, Y. et al., Diurnal variation of naturalconvective wall flows and the resulting air change

伝熱 2019 年 4 月

rate in a homogeneous urban canopy layer, Energy
Build., 153 201-208 (2017).

-6-

J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用

自動車内温熱環境の数値解析
Numerical Analysis of In-vehicle Environment

永野 秀明，小野 太朗，郡 逸平，白鳥 英，島野 健仁郎（東京都市大学）
Hideaki NAGANO, Taro ONO, Itsuhei KOHRI, Suguru SHIRATORI, Kenjiro SHIMANO (Tokyo City University)e-mail: hnagano@tcu.ac.jp
そこで本記事では，筆者がこれまでに行ってきた解析事例を中心に，車室内環境とカーエアコンの省エネ化に向けた取り組みを紹介する．

１．はじめに
近年では環境負荷低減を目的としてハイブリッド車（Hybrid vehicle, HV）や電気自動車（Electricvehicle, EV）の普及が推進されている．従来のガソリン車とは異なり，HV や EV には走行のための動力源としてバッテリーとモーターが搭載されており，排出ガスの低減を図っている一方，バッ
テリーは車載の空調機器（カーエアコン）の動力源も兼ねるため，カーエアコンを使用することで，走行可能な航続距離が低下してしまうという問題がある．特に冬季にはその影響が著しく，暖房使
用時には航続距離が半分近くまで低下してしまう[1]．またガソリン車であっても，近年ではエンジンの高効率化が進み，従来よりも排熱が少なくなっている．そのため，暖房の吹出空気温度を確保するためにエンジンを余計に回す必要があるような状況もある．そのような背景から，車内環境の改善やカーエアコンの高効率化の必要性が高まっているのが現状である．

２．冬季暖房時の熱負荷
図 1 に冬季暖房時の諸条件の一例を示す．車内を快適に保つためには空気温度を 25 ℃程度で維持する必要がある．これは建築物の一般居室と比較するとやや高めの水準であるが，ボデーやガラスからの冷輻射を考慮すると，目標値として現実的な値であろう．車内環境の温熱快適性は等価温度で評価することが一般的であり，その評価法はISO14505 によって規定されている．等価温度とは，評価対象の実環境下における人体が生じる放熱量と等しい放熱量を生じるような，均一で静穏な環境（＝標準環境）の温度と定義される（図 2）．これは，周囲の温度が低いほど人体からの放熱量が多いことになり，人体は寒く感じるという関係に基づいている．この冬季暖房時の例の場合，空気

ボデー熱貫流率 1.6 W/（m2 K）
ガラス熱貫流率 200 W/（m2 K）

室内温度 25 ℃
換気量 200 m3/h

乗員 5 人人体発熱 69 W/人

外気温度 －5 ℃
外気湿度 80 %

補機類 100 W

図1

伝熱 2019 年 4 月

冬季暖房時の諸条件の一例-7-

J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用
温度が 25 ℃であっても放射温度が 15 ℃であれば，等価温度はおよそ 20 ℃程度となるだろう．図 3にこの条件時の車両の主要なエネルギー負荷の内訳を示す[2]．車両が走行するために必要な動力以
外にも，車内外の温度差によってボデーやガラスから逃げる熱や，換気によって低温外気を取り込
むことで生じる換気負荷などがあることがわかる．
図を見ると，換気負荷が最も大きな割合を占めており，2000 W にも達している．これはガラスの曇り防止のために，絶対湿度の低い外気を導入する必要があるためである．車内には乗員の呼気や不感蒸泄によって水蒸気が発生しており，さらに車外温度が低いためにガラスの車内側表面温度が低く，そのために結露すなわち曇りが生じてしまう．
これを防ぐために湿度の低い外気を導入すると，この外気を昇温するために必要なエネルギーが多大になってしまうのである．なお，曇りが発生しない限りにおいては車内の空気を循環させる内気循環モードで動作させ，熱負荷を低減することは可能であるが，その場合には人体呼気によって車内の二酸化炭素濃度が危険域にまで上昇しないよ
う配慮が必要となる．

次に曇りの抑制効果について考える．ガラスの表面温度上昇に伴い，曇りが発生する露点温度ギリギリまで外気導入量を削減したとすると，空調機が昇温しなければならない空気の量を低減できるため，エネルギーを節約できる．簡便のため，窓ガラス内表面の相対湿度が 90 %を超えないよ
うに外気導入量を制御する（防曇制御する）ことを考えてみる．その場合，必要な外気導入量は 180
m3/h となり，
20 m3/h は内気循環で良いことになる．

実環境（不均一）
図2

３．ガラスの断熱性向上による航続距離向上
建築物と比較すると自動車のボデーやガラスの断熱性能は低く，そのために熱貫流による熱負荷が占める割合も高い．しかし断熱性能を向上させることを企図すると，部材の厚み増加や断熱材の充填によって車両重量が増加してしまうため望ましくない．それを踏まえたうえで，ガラスの断熱性を向上させることを考えてみよう．断熱性を向上させることができれば，ガラスの内側表面温度を高く保つことができるため，乗員にとって放射環境が改善するのみならず，ガラス表面の曇りも発生しにくくなることになる．
まず，乗員の放射環境を考えてみる．図 4 に示す，乗員頭部から前方への形態係数を見ると，ガラス面の占める形態係数は合計でおよそ 0.3 近くになることがわかる．前述の等価温度の定義を踏まえると，人体の温冷感を改善するためには人体からの放熱量を抑制することが効果的であり，特に顔面は温感に敏感であるため，ガラス表面の温度を上昇させることによる放射場の改善は効果的であるといえよう．

伝熱2019 年 4 月

図3

標準環境（均一）等価温度の概念

冬季暖房時の車両のエネルギー負荷

図4

乗員頭部前方の形態係数

著者らは，公開されている自動車の諸元のみを用いて内部の動力伝達を推定し，航続距離を予測するモデルを開発した[2]．その結果，某社の電気-8-

J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用

席足元にフット吹出口を持つ．今回はデフロスタ
吹出しとフット吹出しのみを使用し，その流量比は 7:3 とした．また人体の口相当の箇所から発生させる水蒸気はパッシブスカラーとした．

自動車の諸元において，仮にガラスの断熱性能を
従来の 10 倍（熱通過率を従来比 10 %）にしたとしても航続距離は 109 km から 115 km としかならず，わずか 6 km しか向上しなかった．これは前
掲図 3 においてガラスからの熱の逃げが車両全体のエネルギー負荷に占める比率がさほど高くないことからも理解できる．そこで，比率の高い換気負荷を削減するため，ガラスの断熱性能を向上す
ると同時に防曇制御を行った場合を試算すると，航続距離は 130 km となり，21 km 向上した．このことは，車両全体のエネルギー負荷に占める割合が高い換気負荷を減らすことこそが重要であり，ガラス断熱性能の向上と防曇制御とを組み合わせることが有効であることを示している．

Outlet C
Defog-mode inlet

Outlet A

４．曇り防止のための空調
走行開始時および走行中においてガラス面に曇りが発生した場合，走行視界を確保するためには迅速にその曇りを取り除く必要がある．この「除」
曇性能は，走行安全性の観点から一定の性能が求められているため[3]，デフロスタからの吹出しに関する設計パラメータについては各社で吟味されている．一方，視界が確保された安定走行中における曇りの（再）発生を防ぎ，有効な視界を維持するための「防」曇性能を考えてみよう．すなわ
ち，生じた曇りを迅速に晴らすために最大能力を費やすのではなく，走行中に曇りが生じないよう維持するための最低限の空調条件として，現状の除曇性能を損なわないような形で実現する手法を模索する[4]．それにより，ガラスの断熱性向上が
外気導入量の削減と両立させることで効果を発揮したように，カーエアコンの工夫によっても外気導入量を削減できる可能性がある．
とはいえ，既存車両では除曇性能を満足するた
めに吹出口のダクト形状や風速分布の最適化などの工夫が為されているため，検討の余地は多くない．そこで，車室内全体の流れ場を考える．曇りを発生させる要因は人体からの水蒸気発生である
ため，重要となるのは発生した水蒸気をいかに迅
速かつ混合させずに排気させるかである．そこで，従来の排気口位置 A, B に加え，実現可能性はさておき，位置 C および D（図 5）に排気口を設置した場合の流体解析を行った．
対象車両は，インパネ上面にデフロスタ吹出口，
インパネ中央部にベント（フェイス）吹出口，前伝熱2019 年 4 月

Outlet D

Outlet B
Foot-mode inlet

Vent-mode inlet（図中で椅子は省略）

図 5 対象モデルと排気口位置a) Outlet Ab) Outlet Bc) Outlet Cd) Outlet D
105-3
Humidity ratio [×10 kg/kg (DA)]図 6 絶対湿度分布a) Outlet Ab) Outlet Bc) Outlet Cd) Outlet D

図 7 曇り分布-9-

J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用
図 6 に，車室内の絶対湿度の分布を示す．また
図中の矢印は流線から読み取った全体の流れ場を表す．排気口が位置 A や D の場合，車内の空気はあまり混合せず後方から排気されているのに対し，
排気口 B や C の場合には室内に水蒸気が留まってしまっている．図 7 に，フロントガラス内側表面
における曇り分布を示す．排気口 D の場合に曇り
面積が小さくなっていることがわかる．これは人体から発生した呼気が浮力によって上昇し，流れによって後方に輸送された後に効率的に排気されているためだと考えられる．
このように，曇りの発生防止を考える場合には，フロントガラス近傍の流れ場を考えるだけでなく，車内全体の流れ場において水蒸気をいかに迅速に排気するかを考えることが効果的であり，そのことが外気導入量を削減することにつながるといえる．

気が逃げていることがわかる．
追加検討として，浮力項を考慮しない解析を行った．基準とする浮力ありの解析（図 11 (a)）の流出熱量 68 kJ を 100 %とすると，浮力を考慮しない解析（図 11 (b)）では 26 kJ であり，39 %まで流出熱量が減った．このことから，浮力が流出熱量に与える影響は 6 割程度であることがわかった．
このように，冬季は車内外の温度差が大きいため，ドア開閉時のわずかな時間であっても車内外の空気の交換が生じ，その影響は大きいといえる．

x

伝熱2019 年 4 月- 10 -

図8y

トラックキャビンモデル

30

Head

25

Air temp. [℃]

５．ドアの開閉に伴う空気交換
自動車に乗り降りする際にはドアを開け閉めするため，車内外の空気の交換が起こる．開け閉めが頻繁であるほど，せっかく暖めた車内空気が逃げてしまうため，カーエアコンへの負荷も大きくなる．特に住宅地域の宅配業に用いられるトラッ
クの場合には乗降頻度も高いため，その影響が無視できない可能性がある．そこで，ドア開閉を再現した非定常解析を行い，車内外の空気の流入出を解析した事例を紹介する[5]．
非定常解析の初期条件は，暖房を使用していた状態を想定し車室内気温 25 ℃，外気温は冬季の夜を想定し-5 ℃とした．ドアが開いてから閉じるまでの時間を 6 s，最大開閉角度 57°，開閉速度 1rad/s を基準とした．対象モデルを図 8 に示す．ドアの移動は構造格子の移動変形メッシュで再現し，クーラン数が 0.1 程度になるようにタイムステッ
プを 0.001 s に設定した．
計算時間にわたる車室内の空気温度の時間変化
を図 9 に示す．車室内平均気温はほぼ一定のペースで低下しているのに対し，足元付近の空気温度
は 2 s 経過あたりで急激に低下し，3 s 経過後には0 ℃に達していた．一方で頭部近傍の気温はほぼ低下することなく推移していた．図 10 に 2.5 s 経
過時点に流入出する温度の等値マップを示す．足
元から屋外の冷気が流入すると同時に，上方へ暖20

Room average

15

Opening

10

Duration of opening Closing

5
0

Foot

‐5
0

1

2

図9

3

4
Time [s]567

空気温度の時間変化

流出

y
x

流入
図10

車内外の空気交換の様子

J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用
Door Opening on the Transient Thermal
Environment in a Vehicle, Journal of the

６．まとめ
図 12 に，冬季暖房時の車室内解析の一例を示す[6]．これは外気 4℃，吹出空気温度 50 ℃, 風量
240 m3/h の際の車室内表面温度分布であるが，車室内の温度差が著しいことがわかる．ガラス面の表面温度は 10 ℃以下と低く，空気温度と差があることに加え，車内は鉛直方向にも前後方向にも10 ℃以上の温度差を生じている．一般に，温熱環境は均一であるほうが望ましいとされるが，自動車室内は均一からは程遠いのが現状である．そのような環境を少しでも改善するため，産学で研究開発が進められている．本記事では紹介しなかったが，最近では座席を暖めるシートヒーターの普及が進んでいる．また，シートのヘッドレスト部から温風を吹き出す技術やステアリングを加温す
るステアリングヒーターも開発されている．
近年，制御分野では自動運転の実現に向けた取り組みが進められているが，乗員が完全に運転から開放されたのなら，乗員は車両前方を向く必然
性が無くなるうえに，視界確保のためのガラス面も不要となるかもしれない．そのとき，カーエア
コンの在り方も従来とは大きく異なってくるだろう．

Human-Environment System, 19 (1), (2016)023-030.

Heat flow from a cabin[kW][6] 小野太朗 他，冬季暖房最適化に向けた防曇性能・快適性・省エネ性の検討（第１報），
2018 年春季大会 学術講演会 講演予稿集，14(18), (2018).

20(a)Buoyancy

15
10
5
0
-5 0

(h)
No
Buoyancy

1
図 11

2

3
4
Time[s]5

6

車外へ流出する熱量の推移

参考文献[1] 自動車技術会編，自動車技術ハンドブック
設計（EV・ハイブリッド）編 <第 7 分冊>，(2016) 303.
[2] 尾関義一 他，ガラス及びボデーの伝熱特性が EV の電費・航続距離に与える影響，Res.
Reports Asahi Glass Co., Ltd., 65 (2014).
[3] 栗林正巳，デフロスタの現状と規格・法規動向，自動車技術, 48 (2), (1994) 88-90.
[4] Nagano, H., et al., Analysis of Defogging Pattern
on Windshield and Ventilation Load Reduction
based on Humidity Distribution Control, SAE
Technical Paper 2016-01-0256, (2016).
[5] Nagano, H., et al., Effect of Air Exchange due to伝熱 2019 年 4 月

4
図 12- 11 -

温度 [℃]

50

冬季暖房時の車室内表面温度分布

J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用

商店におけるドア開けっ放し営業による店内温熱環境
Thermal Environment and Energy Loss through Door Open while Air
Conditioner Running in Commercial Store李 時桓（信州大学）
Sihwan LEE (Shinshu University)e-mail: shany@shinshu-u.ac.jp

２．単一開口における換気量計算法
単一開口における自然対流は図 2(a)に示すように冬期の場合，下部から冷たい外気が室内に流入し，上部から暖かい室内空気が外部へ流出され，熱損失を発生させる．単一開口における自然対流はEmswiler [1]により異なる密度を持つ流体からの自然対流の基本原理と中性帯の原理が提案された以来，様々な研究が行っている．1962 年，Brown [2]は単一開口における自然対流による換気量の計算に理想気体を基とし，下記の式(1)を提案した．

ここで，Q [m3/s]は換気量，Cd [-]は流量係数，A [m2]は開口部面積，g [m/s2]は重力加速度，H [m]は開口部の高さ，T [ºC]は流体温度である．
その後，流体の粘性と熱の効果を考慮した数多くの実験，数値的研究が行われ，定常状態での換気量計算法が改善されている．Brown [3]は室内外圧力が同一で，中性帯が開口部の中央に位置たれると仮定した下記の式(2)の数学モデルを提案した．

Q = 0.343A gH 0.5

ρi -ρo

伝熱

Cd
3

A

gH∆T
T

2019 年 4 月

b

(2)

H

ここで，b [m]は開口部の幅である．また，下付き
文字 i は室内，o は室外，avg は平均を意味する．
Tamm [4]は中性帯の高さを再計算し，式(2)のを改善した下記の式(3)の数学モデルを提案した．

Q = 0.333A gH 0.5

ρi -ρo

0.5

ρi

図1

室外

1.5

2
1+ ρo /ρi(a) 可視画像

0.333

(3)

(b) 熱画像

ドア開けっ放し営業による室内外温度差

室内（暖房領域）

中性帯(a) 開口における自然対流(1)

1-0.498

ρavg

暖房機器

Q=

0.5

流入又は流出熱量 [kW]１．はじめに
一般商店，百貨店，コンビニエンスストア，ドラッグストアなどの商業施設は入店顧客を増やすた
め，店内空調を行っていることにも関わらず，ドアを開けっ放しで営業を行う（開門冷房，それとも開門暖房）ことが多い．特に都心部の繁華街にはドアさえない店舗（シャッター式）も多く，省エネ社会の実現に逆行することとなっている．ドアを開放状
態で空調を行うと室内外温度差によって発生する漏気（図 1 参照）による冷暖房負荷が増加すると共に，室内冷暖房装置の効率が下がる原因となる．建築的にアーケード，風除室，回転・自動ドア，エアカーテン等の設置による対策が考えられるが，それらの改善効果を検討するためには事前に開口部における熱損失特性を把握しておく必要がある．
そこで本稿では開門冷房による熱損失特性を把握することを目的とし，ドアなどの単一開口から流出・流入される換気量の定常状態計算法を纏めた上，非定常数値解析を用いて時々刻々変化する換気量の経時的変化を定量的に評価する．また，開門冷房を行っている店舗を対象とし，夏期において店内温度，
漏気量などの現場測定を行った結果を報告する．

35
30
25
20
15
10
5
0

H=3.0m, W=1.2m

H=2.0m, W=1.2m
0

5
10
15
室内外温度差 [˚C]20(b) 損失熱量

図 2 開口における自然対流と熱損失- 12 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用
Fritzsche と Lilienblum [5]はベイン風速計（vaneanemometer）を用いた実測により，式(4)に示す補正
係数 Kf, L を追加し，Tamm が提案したモデルを改善
した．

ρi

1.5

2
1+ ρo /ρi

(4)

0.333

Kf, L =0.48+0.004 To -Ti

図 3 検討対象モデル

(5)

表1

項

Gosney と Olama [6]は質量流量に関する係数を使ってモデルの係数を改良した．
ρ -ρ
Q = 0.221Kf, L A gH 0.5 i oρi

0.5

1+ ρi /ρo

0.333

解析格子
(6)

乱流モデル
時間
浮力
分子拡散
温度条件
乱流強度

Pham と Oliver [7]は換気量に修正係数を考慮することで式（7）に示すモデルを提案した．

Q =0.226 A gH 0.5

ρi -ρo
ρi

0.5

0.5

2
1+ ρo /ρi

0.333

(7)

以上のことより，自然対流により発生する換気量
は室内外温度差，開口部の高さと幅により変化し，Pham と Oliver が提案した式(7)のモデルで単一開口の換気量を計算すると，開口からの熱損失は図 2(b)となる．これは室内外温度差が 10 ºC の場合，高さ3.0 m，幅 1.2 m の開口における損失熱量は約 10 kWとなることを意味する．
３．非定常解析による単一開口からの換気量変化
室内の流体挙動は時々刻々変化するため，2 章の定常状態で換気量計算法は計算誤差が発生する恐れがある．本章では非定常数値解析により，室内外
温度差によって発生する熱損失がどのように変化するのか，定常状態換気量計算法とどの程度誤差があるのか定量的に検討する．

2019 年 4 月

数値境界条件条 件
室内：2.5(x) × 2.5(y) × 2.5(z) m
室外：10.0(x) × 10.0(y) × 10.0(z) m
室内：50(x) × 50(y) × 50(z) ea
室外：80(x) × 75(y) × 80(z) ea
Standard k-ε turbulence model
非定常100秒間 (Courant number<1)
Boussinesq approximation
1.6× 10-5 m2/s
室内：20 °C，室外：0, 5, 10, 15 °C
乱流強度: 2%，Length scale: 0.07ꞏb m
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
-1.2

-0.6
0.0
0.6
x-velocity [m/s]1.2(d) CFD 解析結果（ΔT=20 °C，t=20 sec）
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
-1.2

-0.6
0.0
0.6
x-velocity [m/s]1.2

Height of opening [m](d) CFD 解析結果（ΔT=15 °C，t=20 sec）
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
-1.2

3.1 検討概要
図 3 に検討対象の数値解析モデル，表 1 に数値境
界条件と検討ケースを示す．
数値解析モデルは 2.5(x)× 2.5(y) × 2.5(z) m の室内空間と 10.0(x) × 10.0(y) ×10.0 (z) m の室外空間で構成され，2.1(y) × 0.8(z) m の開口部から流出される流出流量を計算する．室内での解析格子は 125,000 個，室外は 480,000 個であり，

伝熱

目

解析モデル

1.5

2

図 4 濃度減衰法

Height of opening [m]0.5

Height of opening [m]ρi -ρo- 13 -

-0.6
0.0
0.6
x-velocity [m/s]1.2(d) CFD 解析結果（ΔT=10 °C，t=20 sec）
Height of opening [m]Q = 0.333K , A gH 0.5

2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
-1.2

-0.6
0.0
0.6
x-velocity [m/s]1.2(d) CFD 解析結果（ΔT=5 °C，t=20 sec）

図 5 濃度分布とドア部における風速プロファイル

J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

t

ln

C0
Ct

(8)

0.4
Theoretical value=0.4422 m3/s

0.2
0.0

2019 年 4 月

CFD results=0.3741 m3/s

0.8
0.6
0.4

Theoretical value=0.3847 m3/s

0.2
0.0
0

(a) ΔT=20 ºC

ここで，t [s]は経過時間，V [m3]は室内体積，C0 [m3/m3]
は初期室内濃度，Ct [m3/m3]は t 秒後の室内濃度である．

CFD results=0.3108 m3/s

0.8
0.6
0.4

Theoretical value=0.3155 m3/s

0.2
0.0

1.0

CFD results=0.2251 m3/s

0.8
0.6

Theoretical value=0.2241 m3/s

0.4
0.2
0.0

20 40 60 80 100
Time [s]0(c) ΔT=10 ºC

図6
CFD results [m/s3]

20 40 60 80 100
Time [s](d) ΔT=5 ºC

非定常解析による単一開口からの換気量
15.0
ΔT=20ºC
ΔT=15ºC
ΔT=10ºC

0.4
0.3

ΔT=5ºC

0.2

ΔT=20ºC

12.0

0.1
0.0

9.0

ΔT=15ºC

6.0
ΔT=10ºC

3.0

ΔT=5ºC0.0
0.0

0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
Theoretical value [m/s3](a) 換気量の比較

0.0

3.0 6.0 9.0 12.0 15.0
Theoretical value [kW](b) 換気負荷の比較

図7

定常計算法と非定常計算の整合性

図8

検討対象である店舗の 3 次元モデル(a) 店舗入口

図9- 14 -

20 40 60 80 100
Time [s](b) ΔT=15 ºC

1.0

0.5

3.2 検討結果
図 5 に室内外温度差による濃度分布（20 秒後）とドア垂直中心線における速度プロファイルを示
す．結果によるとドア部における流入と流出は中性帯で分離され，その高さはおよそ 0.9 から 1.1 m と計算された．また，室内外温度差が大きくなると室内濃度は急速に室外へ漏洩し，ドア垂直中心線における最大速度も増加された．
図 6 に室内外温度差による換気量の検討結果を示す．室内外温度差が 20 °C の場合（図 6(a)）に注目して見ると，換気量は初期状態から約 2～3 秒間急激に増加し，約 16～17 秒まで上昇する．その後，急激に減衰された上，約 20 秒から定常状態換気量計算法の結果に従う．
これは室内外の初期乱れ特性により違いが生じるが，
外部から流入された気流により室内流動が定常状態になるまで急激な熱損失を起こることを意味する．室内外の温度差が小さくなるとその傾向は弱くなるが，
単一開口からの熱損失は初期状態に大きく増加し，その後一定に維持されることが分かる．
図 7 に定常状態計算法と非定常計算の整合性を確認した結果を示す．定常状態での換気量計算値と100 秒間の非定常数値解析で計算された換気量は誤差が少ないことが分かる．以上のことより，時々刻々変動する気流特性，換気量の変化を検討する時には非定常数値解析が適当であるし，年間熱負荷計
算など長時間に渡る検討では定常計算法でも大きな違いは見られないと考えられる．

1.0

20 40 60 80 100
Time [s]0伝熱Infiltration rate [m3/s]

0.6

Infiltration rate [m3/s]

V

CFD results=0.4439 m3/s

0.8

CFD results [kW]

Q=

1.0

0

Infiltration rate [m3/s]

計 605,000 個を使用する．乱流モデルは高レイノル
ズ 数 形 k-ε モ デ ル ， 浮 力 は ブ シ ネ ス ク 近 似（Boussinesq approximation）を適用する．解析時間については非定常数値解析を基に，開口部が開いた状
態で 100 秒間の換気量変化を計算する．換気量の計
算には室内初期濃度を 1 とし，濃度減衰法（式(8)，図 4 参照）で計算し，その結果を Pham と Oliver が提案した定常状態計算法と比較する．検討ケースとしては室内温度を 20 °C に固定した上，室内温度差
が 5, 10, 15, 20 °C となる計 4 ケースの検討を行う．

Infiltration rate [m3/s]

特集：居住環境とエネルギー利用(b) 室内

実測全景

J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用

４．実測による熱損失特性と温熱環境
本章では開門冷房を行っている店舗を対象とし，夏期において店内温度，漏気量，電力消費量などの現場実測を行った結果を報告する．

表2

項

目

検討条件
冷房

4.2 実測結果
図 10 に店舗のドア周りの熱画像を示す．開門冷房の場合，店内の壁表面温度と店舗の外壁温度の温度差が高くなり，開門冷房を行うことで熱損失が高くなることが定性的に分かる．
図 11 に店内外温度の時系列変化を示す．両ケー
スとも店内温度が設定温度である 26 ºC には達してないが，開門冷房は閉門冷房と比べ店内の温度が高くなっていることが分かる．また，図 12 に 11:00，
13:00，15:00，17:00 における店内温度分布を示す．
開門冷房では販売スペースが約 33～35 ºC の温度で維持される反面，閉門冷房では約 28～30 ºC の温度で維持されることが分かる．これは漏気量の増加に伴い，店内の温熱環境が悪化されるのがその原因であると考えられる．
図 13 に一定濃度法で計測した漏気量の実測結果を示す．閉門冷房での漏気量は約 66.5 m3/h，開門冷
房での漏気量は約 1414.6 m3/h と測定され，開門冷
房は閉門冷房と比べ約 21.3 倍の漏気量増加が見ら伝熱2019 年 4 月- 15 -

測定項目(a) 開門冷房(b) 閉門冷房

図 10 熱画像による表面温度分布（時刻：15:00）
38

38

34

34

30
26
22
18

OutdoorSelling space
Cash register space
Working space
10 11 12 13 14 15 16 17 18 19Time [h](a) 開門冷房

図 11

Temperature [ºC]

Temperature [ºC]

4.1 実測概要
検討対象とした店舗は長野県長野市南千歳 1-192，1F に位置した花屋であり，図 8 に店舗の 3 次元モデル，図 9 に店内外の写真を示す．店舗は床面積
36.3 m2，容積 89.6 m3（実際容積：55.0 m3（家具，
設備機器など除く））のものであり，販売スペース（selling space）とレジ（cash register space），作業ス
ペース（working space）に区分されて 1 室となっている．販売スペースでの開口部は 2 ヶ所であり，西側にはメイン入口（3.52 m2），北西側にはサーブ入口（1.37 m2）と欄間（0.37 m2）である．
開門冷房による熱損失特性を把握するため，表 2 に検討条件を示す．開門冷房と開門冷房にそれぞれ分け，
2018 年 7 月 18 日，19 日の両日間，店舗の営業時間である 10:00～19:00 に実測を行った．店内の冷房は冷
房能力 3.6 kW（定格消費電力：0.74 kW）の壁かけエ
アコン 2 台で行い，設定温度として 26 °C とした．実
測項目は一定濃度法による漏気量，室内外温湿度，外皮表面温度，電力消費量の計測である．

実測条件
内 容
開門冷房（10:00～19:00, 18. July 2018）
閉門冷房（10:00～19:00, 19. July 2018）
壁掛けエアコン（冷房能力 3.6 kW x 2 台）
室内設定温度：26 °C
SF6 濃度，熱画像，温度，湿度30
OutdoorSelling space
Cash register space
Working space

26
22
18

10 11 12 13 14 15 16 17 18 19Time [h](b) 閉門冷房

店内外温度の時系列変化(a) 開門冷房（11:00）(b) 閉門冷房（11:00）(c) 開門冷房（13:00）(d) 閉門冷房（13:00）(c) 開門冷房（15:00）(d) 閉門冷房（15:00）(c) 開門冷房（17:00）(d) 閉門冷房（17:00）

図 12 室内温度分布

J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用

Infiltration rate [m3/h]

れた．ここで示した閉門冷房での漏気量は隙間による自然漏気量であり，換気回数として 1.2 回/h であることを意味する．また，計測された開門冷房での漏気量を定常換気量計算法（式(7)を用いて計算）と比較した結果を図 14 に示す．定常計算法で計算される換気量は自然対流のみ検討であり，外部からの風圧変動による影響は反映されないため，実測値と比べて小さい結果となる．平均値で比べると計算値
は 1148.2 m3/h であり，実測値の 81.1%であった．
図 15 に各ケースによる消費電力を示す．両ケー
スとも消費電力の違いは見られなかった．この原因
は室内空調機の冷房能力が足りなく，両ケースとも最大運転になっていることである．しかし店内の温熱環境を保つために冷房能力が十分である空調機が稼動されると消費電力の違いは大きくなると予想される．

2019 年 4 月

Door opened case: approximately 1414.6 m3/h

Door closed case: approximately 66.5 m3/h
9

10

11

12

13

14 15 16
Time [h]

17

18

19

20

21

Infiltration rate [m3/h]

図 13 一定濃度法による換気量の実測結果
2,400
2,000
1,600
1,200
800
400
0

Door opened case: approximately 1414.6 m3/h

Pham & Oliver Equation: approximately 1148.2 m3/h
9

10

11

12

13

14 15 16
Time [h]

17

18

19

20

21

3.0
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0

AC1
AC2
Socket10

13

16

19 10 13 16 19
Time [h]Door opened case Door closed case

Accumulated value [kWh]Electric power [kW]図 14 実測結果と定常計算法での比較

５．おわりに
本研究では，開門冷房による熱損失特性を把握することを目的とし，ドアなどの単一開口から流出・流入される換気量の定常状態計算法を纏めた上，非定常数値解析を用いて時々刻々変化する換気量の経時的変化を定量的に評価した．また，開門冷房を行っている店舗を対象とし，夏期において店内温度，
漏気量などの現場測定を行い，以下の知見を得た．
(1) 単一開口から流出・流入される換気量の定常状
態計算法は実測と，数学モデルのより改善され，開口部を持つ様々な建築物の熱損失計算に活用可能性が高いと考える．
(2) 単一開口から流出・流入される熱損失について
非定常状態検討を行った結果，ドアを開けた初期状
態に大きく増加し，その後一定に維持されることが分かった．また，非定常数値解析で計算された換気量は定常状態での換気量計算との誤差が少なく，時々刻々変動する気流特性，換気量の変化を検討する時には非定常数値解析，年間熱負荷計算などでは定常計算法が適当であると考える．
(3) 実測対象とした建物に対して現場実測を行った結果，開門冷房は閉門冷房と比べ約 21.3 倍の漏気量増加が見られた．
(4) 実測では開門冷房での電力消費量の増加は見られなかったが室内温熱環境が悪くなった．
設定温度を維持させる空調機の設置により室内温熱環境は改善されるが，消費電力が増加される原因になると考えられる．

伝熱

2,400
2,000
1,600
1,200
800
400
0

15
12
9

AC1+2 at door
opened case
: 12.21 kWh6
AC1+2 at door
closed case
: 12.04 kWh

3010

13 16 19
Time [h]図 15 電力消費量以上のことより，商業施設が入店顧客を増やすために行なうドア開けっ放し営業は店内の温熱環境を悪化させることが分かる．建築設備設計の観点からは室内熱負荷に対応する空調機を設計するべきであるが，ドア開けっ放し営業で発生する漏気負荷を考えるべきであるのかはイニシャルコストとランニングコス
ト，更に省エネの観点から論議が必要であると考える．
今後，様々な商業施設のドア開閉状況を調べた上，その対策として導入されるアーケード，風除室，回転・自動ドア，エアカーテン等の効果についても定量的に評価し，省エネ設計・評価のための熱遮断効率，温熱環境改善効率に関して纏めたい．
謝辞
本研究の一部は，科学研究費補助金（17K14770，
代表：李時桓）の助成を受けたものである．また，本研究の第 4 章の現場実測では有限会社アート・ス
ペース・花ボケーOZIZI 代表取締役の﨤町とも子様に実測スペースを提供して戴き，有益な研究成果が得られた．ここに深く感謝の意を表する．

- 16 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用

参考文献[1] Emswiler J. E., The Neutral Zone in Ventilation,

54 (1963).
[4] Tamm W., Kalterveluste durch kuhlraumoffnungen,

ASHRAE Transactions 32, 1-16 (1926).
[2] Brown, W. G. and Solvason, K. R., Naturalconvection through rectangular opening in partitions- 1 Vertical partitions, International Journal of Heat

Kaltetechnik-Klimatisierung 18, 142-144 (1996).
[5] Fritzsche C. and Lilienblum W., Neue messengun
zur bestimmung der kalterluste an kuhlraumturen,
Kaltetechnik-Klimatiserung 20, 279-286 (1968).
[6] Gosney W.B. and Olama H.A.L., Heat and enthalpy
gains through cold room doorways, Proc. Inst. ofMass Transfer, Vol. 5, 859-868 (1962).
[3] W. G. Brown, A. G. Wilson and K. R. Solvason, Heatand moisture flow through openings by convection,
Journal of the American Society of Heating,[7]

stores. Proc. 16th Int. Cons. Refrig. 4, 67-72 (1983).

Refrigerating and Air-Conditioning Engineers 5, 49-

伝熱2019 年 4 月

Refrig 72, 31-41 (1975).
Pham Q.T., and Oliver D.W., Infiltration of air into cold

- 17 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用

建築物の低炭素化技術と伝熱
Low-carbon Technology of Buildings and Heat Transfer

田中 英紀（名古屋大学）
Hideki TANAKA (Nagoya University)e-mail: tanaka@nagoya-u.jp
１．はじめに2020 年以降の地球温暖化対策の国際枠組みである「パリ協定」の採択を受け，超低炭素社会の構築に向けた取り組みが世界的に活発化している．
また，わが国では東日本大震災が大きな契機となって，節電と省エネルギー，災害時のエネルギー源確保を含む，事業・生活持続性の重要性が一層強く認識されるものとなった．
これまで建築物の環境配慮に対する取り組みは，グリーンビルや環境共生建築，自立循環型建築，
サステナブル建築など，時代を経て遷移し，近年
は建物のネット･ゼロ･エネルギー化（ZEH/ZEB），
カーボン･マイナス化，再生可能エネルギー利用と災害対策を絡めたスマート･エネルギー化へとその目的が移行している．これらは，建物を計画する際の具体的な数値目標や有事の際の備えに関する考え方を示しているが，この根幹には建築物における省エネルギー化の追求がある．
さらに近年は，米国の WELL Building Standard（WELL 認証）や国内の CASBEE-ウェルネスオフ
ィスに見られるように，建物における健康増進に資する環境整備，知的生産性の向上など品質向上に対する格付け評価の取り組みが活発化している．
これらの達成には，建物あるいは建築設備を取り巻く気象・伝熱が大きく関係している．
ここでは，筆者が設計・検証に携わった事例を紹介しながら，今後の建築物における伝熱の重要性について考えてみたい．
２．
「松河戸の家」の取り組み
2.1 環境設備計画の概要「松河戸の家」（図 1）は，愛知県に建ち 4 人家族の住む，延べ床面積 140 ㎡の木造 2 階建て住宅
である．この住宅では，建物形状やプランの工夫，或いは建物の構造体や建材と建築設備を連携させて「季節順応する住宅」の具現化を目指し，次の伝熱 2019 年 4 月- 18 -

図1

図2「松河戸の家」の外観「松河戸の家」の断面コンセプト

5 つの特筆すべき項目に取り組んでいる[1][2]．
1）環境工学的な合理性を持った外皮デザイン
2）ロールスクリーンを活用した自然排熱換気
3）ボイドスラブ基礎を利用した換気システム
4）屋根一体型のパネル裏面通気式太陽光発電
5）太陽電池・燃料電池による複合発電システム
建物の断熱性は，IV 地域の次世代省エネ基準を満たし，ボイドスラブに外気導入するため，基礎断熱と床下断熱の二重断熱構造を採用している．
屋根は，太陽光発電パネル設置のために適切に傾け，南面に大きな軒庇を形成するとともに，サイドフィンを設けて夏の日射遮蔽をする．また，

J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用

この大庇とサイドフィンは，夏季の季節風を集めるウインドキャッチャーとしても機能し，風力換
気を促進する．さらに，北面上部に連窓ハイサイ
ドライトを設け，大きな自然採光を得ながら，これを必要に応じて開閉して温度差による自然換気を促進している．冬季は，南面の大きな窓からの入射日射を暖房に利用する（ダイレクトゲイン）．
これらの配慮等により，一般世帯の一次エネル
ギー消費量(83.1GJ)に比べ 71%削減の実績を誇る．

ハイサイド窓
スクリーン
流通穴

洗面窓

2019 年 4 月

図3

穴あきロールスクリーンと北面の窓位置
ガラス表面位置
ロールスクリーン

窓全閉

ロールスクリーン

北面窓・ﾊｲｻｲﾄﾞ窓開放

11/2 11:30

11/2 12:30

FL からの高さ[m]

2.2 住宅の簡易式ダブルスキン「松河戸の家」では，大きな南窓面から侵入する
日射を，夏季は約 2m の軒庇で遮蔽するが，太陽高度が低くなる春季･秋季は，高断熱住宅で生じる室内のオーバーヒート対策として，ハイサイド窓を開放して，室内空気の上下温度差と風力を利用
した自然換気を行っている（図 2）．
吹き抜けリビングの大きな南窓面は，複層ガラ
スとロールスクリーンによる簡易ダブルスキン構造とし，スクリーン上部には空気の流通口（36穴：0.22 ㎡）を設けて，日射遮蔽時に窓開け換気の促進と入射日射熱の排熱を自然換気によって行う機能を持たせている（図 3）．ロールスクリーンに当たった日射は，スクリーン表裏の空気を暖めて上昇気流を生み，この空気が開放したハイサイ
ドライトを介して速やかに排熱される．同時にこの排気が北低所窓からの外気流入を促し，自然換気が促進され室内居住域の気温が快適に保たれる．
秋季・晴天日（11 月 2 日）に，ロールスクリー
ンを降ろして窓を全閉とした場合と，北面窓とハ
イサイド窓を開け排熱換気を行った場合のリビン
グ吹き抜け空間の断面温度分布の実測値を示す（図 4）．窓全閉条件では，居住域空間の気温が約30℃に達しているが，排熱換気を行うことで 26℃程度に低下する．窓ガラスとスクリーン間の通風量は，窓全閉時：262m3/h，排熱換気時：523m3/hと倍増しており，ダブルスキン構造が排熱換気の駆動力として有効に作用したことを裏付けている．
ダブルスキン構造による熱負荷低減や室内環境改善は，一般には業務用ビルで用いられる手法であるが，これを住宅の汎用モデルとして提案している点に意義がある．数値解析モデル化においては，入射する直達日射に対し，ガラスと日よけ間の相互反射を考慮して総合透過率，総合吸収率を

伝熱

和室窓

ダブルスキン構造- 19 -

窓からの距離[m]図4リビング垂直温度分布（ｽｸﾘｰﾝ高さ約 5m）

ﾛｰﾙｽｸﾘﾝ内表面温 17℃

外気温度
3.9℃

図5

窓からの距離[m]ﾌﾞﾗｲﾝﾄﾞ内表面温 16℃

外気温度
3.9℃

南面開口部の三重構造と冬期表面温度求める必要がある．ダブルスキンの熱収支に関す
る数値解析モデル化については，筆者らが業務用ビルに対して検討した事例等がある[3]．
また，リビング南窓面下部は，ガラス窓・ブラ
インド・ロールスクリーンの三重構造となっており，窓面の断熱性が向上するため，冬期の窓面コールドドラフト抑止や窓面放射の緩和，冷暖房効率の向上に効果を発揮する．冬期の実測では，外気温度 3.9℃において金属製ブラインドのみを降した場合の開口面放射温度 16℃以下に対し，スク
リーンを更に降ろすことで 17℃以上に緩和され，室内居住者への放射冷却を緩和している．

J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用

天井吹出

上框スリット吹出

ボイドスラブ基礎の外観（左）とボイド内通風ルートおよび吹出位置（夏季:中央，冬季:右）
LDK室温

吹出空気温度

図7

4/7

3/31

3/24

3/17

3/3

3/10

2/24

2/17

2/3

1/27

2/10

4/7

4/3

3/31

3/24

3/17

3/14 3/24

3/10

3/4

3/3

2/24

2/17

2/12 2/22

2/10

2/2

2/3

1/27

1/20

1/13 1/23

1/13

1/6

12/30

12/23

12/16

12/9

12/2

11/25

11/18

1/20

1/6

日積算熱交換量－ファン動力(2.4Kw h/日)

11/4 11/14 11/24 12/4 12/14 12/24 1/3

11/11

10/17

10/22
10/22
10/28
10/27
11/1
11/3
11/4

9/17

9/21
9/22
9/27
9/27
10/2
10/3
10/7
10/9
10/12
10/16

8/18
8/20
8/23
8/27
8/28
9/2
9/2
9/7
9/8
9/12
9/14

7/19
7/20
7/24
7/26
7/29
8/2
8/3
8/8
8/8
8/13
8/14

日積算熱交換量

1/13

12/30

12/23

12/9

12/16

12/2

11/25

11/18

11/4

11/11

6/19
6/24
6/28
7/3
7/7
7/12
7/16
7/21
7/26
7/30
8/4
8/8
8/13
8/18
8/22
8/27
8/31
9/5
9/10
9/14
9/19
9/23
9/28
10/3
10/7
10/12
10/16
10/21
10/26
10/30

外気温

6/19
6/19
6/24
6/25
6/29
7/1
7/4
7/8
7/9
7/14
7/14

日積算熱交換量(KW)

温度℃

図6
40
35
30
25
20
15
10
5
0
8
6
4
2
0
‐2
‐4
‐6
‐8
‐10
0

クール／ヒートチューブの吹出空気温度（上段）と日積算熱交換量（下段）
吹出空気も厳冬期を通じて約 15℃を維持した．床
暖房使用時には，床から基礎コンクリートに熱損失が生じるものの，この熱が基礎内ダクトを通過する取入外気に熱回収され，吹出空気温度の昇温効果を生み，居住者の不快感緩和に繋がっている．
また，クールチューブでは管内結露がもたらす
衛生面への懸念がよく指摘される．本件のチューブ埋設深さは一般のものに比べてかなり浅く，交
換熱量は比較的小さくなるが，上述のような冬期の熱回収効果や管内結露対策としては，功を奏す
かたちとなっている．さらに，夏季にクールチューブ換気と上部の窓開けを連携させることで留守中の室内温度上昇を抑えると，帰宅時の一時的な不快感が緩和されて，冷房使用を控える行動を促す効果も得られている．
このような蛇行流路の躯体-空気熱交換器の数
値解析モデルは，筆者らで提案を行っている [4]．

2.3 ボイドスラブ型クール／ヒートチューブ「松河戸の家」では，地盤改良に用いる柱状改良体（掘削孔を土砂とセメントの混合土で埋戻し，土中に構造柱を造る工法）の本数を減らす目的で，住宅基礎に中空ボイドスラブを採用した．このボ
イドスラブにおいて，構造体として必要な埋込みダクト群を連結し，クール／ヒートチューブを形成した．この目的は，24 時間換気に伴う外気負荷を地盤との熱交換により低減することにある．
図 6 に，夏季・冬季の空気の流通経路と吹出位置を示す．夏季は，吹き出し空気による涼房効果（スポットクーリング）を期待して，スリットにより床表面近傍から吹き出し，冬季は天井吹き出しに切り替えて居住者の快適性（コールドドラフト抑制）に配慮している．導入外気の基礎通過長さ
は，夏は約 40m，冬は約 53m である（ダクト埋設
深さ：ダクト中心で約 20cm，風量：約 90m3/h）．
図 7 に，夏季のクールチューブ吹出空気と外気
温・室温の比較を示す．盛夏期の吹出空気温度は25℃前後となり，吹出口近傍で涼房効果を得た．
冬期は，降雪のあった年末年始期であっても１階
LDK の気温は 15℃程度であり，ヒートチューブ

伝熱 2019 年 4 月

３．
「ずだじこども園」の取り組み
3.1 環境設備計画の概要
ずだじこども園は，浜松市に建つ延床面積約1,000 ㎡の児童福祉施設（保育所）である（図 8）．

- 20 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用

本施設では，温暖で日照および通風条件が良好な地域環境を生かし，建築の計画･構造･設備を連携させることで，素朴で合理的な手法を組み合わせ
た省エネルギー方策と室内環境向上の提案を行っている．施設の周回廊下（図 8）は，外部と内部をつなぐ半屋外空間と位置づけ，高断熱仕様の保育室と外部の間の熱的バッファ空間としている．
廊下の地下ピットは，夏季の涼房と外気熱負荷低減を目的に，アースチューブとして利用している．
周回廊下の外壁は，外部を透明ポリカーボネイ
ト仕上げとし，壁体内は詰め物をせず，内部は不燃シート貼の上に隙間をあけて羽目板を配置している（図 9）．この中空外壁は，室内に対しては柔らかな壁面透過採光を実現し，日没後には内部照
明が外部に漏れて光壁となる．この中空外壁を季節毎に使い分けて，廊下空間の熱的快適性向上に配慮している．この運転モードを図 10 に示す．

図8

3.2 ハイサイド窓利用の自然排熱換気
中空外壁には空気流通のための隙間を上下に設けており，春・夏・秋季は，外壁内で遮蔽した日
射熱を壁内の上昇流によって天井付近に誘導する．
この暖気をハイサイド窓から自然排熱するとともに，下階の窓開けや床面からのアースチューブ空
気の吹出により，廊下空間の自然換気を促進する．
盛夏期の晴天日（7/28）における，南側廊下空間の垂直温度分布（実測値）を図 11 に示す（実測日は 14:30 を境にハイサイド窓を開閉する）．図より，ハイサイド窓を開放後に，壁体通過空気温が低下する様子が確認でき，壁体内出入口空気の平均温度差は窓開放前で約 5℃，窓開放後に約 7℃，
外壁の長さ方向 1m あたりの壁体通過風量は，窓開放前 48 ㎥/mh，開放後 78 ㎥/mh と壁体集熱量が倍程度に増加した．ハイサイド窓の開放により自然排熱換気が促進され，中空外壁を介して入射日射熱が効率的に排出される状況がわかる．
北側廊下の居住域の空気温度は，ハイサイド窓の解放後に l℃余り低下している．この時，廊下の居住域（床上 1.5m）の空気温度は 30～33℃，
この日のアースチューブや吹出温度（入口から30m 地点）は平均 29.6℃である．アースチューブ
吹出空気温と廊下居住域の温度差は総じて約 2℃あり，僅かながら半屋外ゾーンとしての廊下活動
領域の温熱環境改善に貢献している．

伝熱 2019 年 4 月- 21 -

図9

建物の平面図木造中空外壁（左：内側, 右：外側）壁構造体利用ダブルスキン
の煙突効果

廊下

＋ハイサイド窓による自然換気
保育室
ハイサイド窓エアコンによる冷房

トップライト

トップライト

中庭

保育室

廊下

冷房

トレンチ

廊下

壁構造体利用ダブルスキンのソーラーウォール利用

保育室

エアコンによる暖房＋天井扇サーキュレーション
ハイサイド窓(閉鎖)

トップライト

トップライト

中庭

廊下

保育室

閉鎖

トレンチ

図 10 各季の自然換気・冷暖房モード

J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用

3.3 天井扇併用ソーラーウォール暖房
冬季は，中空外壁をソーラーウォールとして機能させ，壁面で集熱した太陽熱を廊下天井部に溜め，この集熱空気を天井扇によって床方向に攪拌することで廊下空間の補助暖房として利用する．
また，受熱面となる中空外壁面は，放射暖房効果と壁面のコールドラフト抑止効果も期待できる．
厳寒期の晴天日（1/12）における北側廊下空間の温度と PMV の推移を図 12 に示す．人体の熱的快適性指標である PMV（予測温冷感申告）は，-3～+3 の 7 段階尺度を持ち，±0.5 以内が快適とされる．温度･湿度･放射･気流の物理環境要素と活動量･着衣量の状態値から決まるため，建築の伝熱性
能と人体の生理･心理に大きく影響を受ける．
図 12 より，実測日には，13:30 から天井扇を稼働させたことで，廊下上部に溜まった暖気が床方向に撹排され，居住域の空気温度が 2℃上昇（天井付近の空気温度は 3℃低下）し，廊下の温熱環境が改善されたことが確認できる．
また，北側廊下の PMV は±0.5 以内となり快適域にあった．同日は内装材シートと羽目板の表面
温度は，床上 0.5m 地点の廊下気温より約 6℃高く，
この影響から廊下の平均放射温度は廊下気温に比べて約 3℃高くなっていた．これは，壁面が集熱体となり，室内への放射板として機能して，廊下
空間に壁面放射暖房効果を与え，冬期の外壁内表面におけるコールドドラフト抑止に貢献していることを示唆する．

7/28

ハイサイド窓

※計測地点は FL 高さ

図 11

南廊下の空気温度の推移（夏季）

1/12

天井扇

OFF

中風

弱風

ON

ON

OFF

1/12

天井扇

図 12

OFF

中風

弱風

ON

ON

OFF

北廊下の空気温度と PMV 関連データ（冬季）４．
「玉野台の家」の取り組み「玉野台の家」は，建物の排熱エネルギーと自然エネルギーを積極的に活用する次世代のエネルギ
ー循環型建築である．この建物では，夏期の冷房
排熱（温熱）と冬期の暖房および給湯排熱（冷熱）を土中の季節間水蓄熱水槽に蓄え，半期シフトして冷暖房･給湯の熱源として再利用するコンセプ
トを具現化するとともに，省エネルギーと創エネ
ルギーを両立しながら，日常生活をより快活・快適に過ごすための建築環境計画的な工夫を，随所に散りばめた次世代住宅を提案している[5]．
このうち最も独創的な取り組みである冷暖房･給湯システム（図 14）では，エアコンならびに給湯･床暖房加熱用のヒートポンプとして，水熱源方式を採用している．このヒートポンプの熱源（ヒートソース／シンク）を季節間水蓄熱槽として，

3.4 保育室の床放射･対流式冷暖房
保育室には，マルチ型エアコンの隠蔽型室内機を用い，床下チャンバー給気方式の床放射・対流式冷暖房を構築している．空調空気は，建築躯体にウレタン吹付断熱を施した床下内に給気され，室内の外壁付近中心に設けた床面吹出口から室内へ吹出される．床下給気の際に床面が冷却･加熱されて，やわらかな床放射冷暖房効果が得られる．
保育室の冷房時・暖房時の保育室におけるサーモ画像を図 13 に示す．南・北保育室とも，冷房時
間帯の PMV は 0（中立）程度，空調床吹出温度が約 20℃で床表面温は 26～27℃程度であった．暖房時（2/14）の空調床吹出温度は 35℃で床表面温度は約 25℃，室内 PMV は 0.5（9:00）程度となり，冷暖房時に快適な温熱環境を実現した．

伝熱 2019 年 4 月

開閉- 22 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用

太陽集熱器

太陽光発電

その他
電力用途
冷媒管

貯湯槽

給湯

水熱源エアコン

P

床暖房

P
P

加熱用水熱源ヒートポンプ
P

8：00

9：00

季節間土中
水蓄熱槽
P

土壌採熱杭
（将来用）

図 14 季節間蓄熱システムのダイアグラム

南保育室(0歳児):暖房時
床表面温度（2013/12/14）

図 13 冷暖房時の保育室におけるサーモ画像
夏期・冬期の排熱シフトを実現する．年間スパン
では，季節水槽に投入される温熱が不足してシス
テムの年間サイクルが不均衡となるため，太陽集熱器を追加して夏・秋の太陽熱を季節水槽に補填し，季節水槽の蓄放熱量の年間バランスを保つ．
季節水槽が土中に埋設されるため，システムの設計時やエネルギー性能の向上策を講じる際には，季節水槽から周囲土壌や上部空間への蓄放熱の影
響予測が重要となる．容量設計では，季節水槽へ
システム的な熱収支と槽-土壌間の蓄放熱を数値解析で予測して，集熱器と蓄熱槽容量を決定する．
５．おわりに今後の建物における低炭素化技術として，建築を一体として考えたパッシブデザイン事例を主に紹介した．今後の建築設計では，建築計画的な工夫に対する物理現象の予測や理解，熱環境やエネ
ルギー性能予測等に対して，建築伝熱の知識の必要性が高まるとともに，実務者についても，この知識・スキルの高度化が求められると考えられる．

伝熱 2019 年 4 月- 23 -

参考文献[1] 田中英紀，「第 4 回サステナブル建築賞」受賞
作品紹介，国土交通大臣賞＜新築部門＞松河
戸の家，IBEC,，No.184 Vol.32-1，12-17 (2011)5．
[2] 田中英紀，松河戸の家のダブルスキン，建築技術，No.744，144-147 (2012) 1．
[3] Hiroaki and Hideki Tanaka et al. ， Thermal
characteristics of a double-glazed external wall
system with roll screen in cooling season，Bldg.
and Environment，44(7)，1509-1516 (2009) ．
[4] 一木 翔, 尹 奎英, 田中 英紀，ボイドスラブ
基礎によるクール/ヒートチューブ換気システ
ムの性能に関する研究（第 3 報）システム熱交換特性の分析と設計手法の確立，空気調
和・衛生工学会大会学術講演論文集，181-184(2013)9．
[5] 市川貴之, 田中 英紀，太陽熱と冷暖房・給湯
排熱を用いた家庭用季節間蓄熱システムに関する研究，（第 3 報）季節間水蓄熱槽の温度分
布とシステムエネルギー性能評価，空気調
和・衛生工学会大会学術講演論文集，169-172(2016)9．

J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用

住宅における自然循環／強制循環太陽熱利用システムの最新動向
Domestic Solar Thermal Heating Systems for Hot Water Supply

吉永 美香（名城大学）
Mika YOSHINAGA (Meijo University)e-mail: yoshi@meijo-u.ac.jp- 24 -

設備容量 [GWth]

年間供給熱量 [TWh]

500
450
400
350
300
250
200
150
100
50

図1

2017

2016

2015

2014

2013

2012

2011

2010

2009

2008

2007

2006

2005

2004

2003

2002

2001

2000

0

世界の太陽熱システムの設備容量推移

設備容量 [GWth] [GW]
1,600

年間エネルギー供給量 [TWh]

1430

1,400
1,200
1,000

電力

伝熱 2019 年 4 月

傾いたことで供給が不安定な自然エネルギーが支援されなかったこと，大量生産・大量廃棄を経済発展の基礎とした社会背景が省エネルギーで節約・長持ち型の太陽熱システムとマッチしなかったことなど，が挙げられるだろう．
本稿の前半では，太陽熱利用システムの基本構
造と種類について概観する．後半では住宅用の給湯システムに焦点を絞り，古いシステムから最新のシステムまでその特徴と性能を紹介していきた
い．

熱利用

800

400

472

539
402

388

494

200

13

88

5 16

図2

太陽熱発電

地熱発電

太陽光発電

風力発電

0

1

1

潮流発電

600

太陽熱

１．はじめに太陽熱利用システムは，太陽放射である電磁波のエネルギーを集熱媒体に吸熱させ，熱として利用するエネルギーシステムの総称である．水に熱交換すればそのまま給湯に，空気に熱交換すれば暖房用途に利用できる．さらに高温にすれば冷房も，もっと高温にすれば熱発電も可能である．
図 1 は，世界における稼働中の太陽熱エネルギ
ー利用システムの設備容量と太陽熱の年間生産量の推移を示している[1]．気候変動が深刻さを増す
なか，太陽熱利用は堅調に拡大を続けていることがわかる．なお，後述するとおり，太陽熱利用シ
ステムは負荷条件によって得られる熱エネルギーが変動するため，他エネルギーとの設備容量の比較に際しては，集熱器 1m2 あたりを 0.7 kWth（キロワットサーマル）という設備容量として換算することが国際的に定められている．図 2 は，2017年における，世界の主要な再生可能エネルギーの稼働中設備容量と年間エネルギー供給量とを表している[1]．日本では，太陽エネルギーと聞くと太陽光発電をイメージする人が多いかもしれないが，世界的にみると，太陽熱利用と太陽光発電とは同程度の設備容量・供給量であり，風力発電も含めて，再生可能エネルギーの重要な三本柱であることがわかる．
さて，図 3 は日本における太陽熱エネルギーの稼働中設備容量の推移を示している．なお，本データは，ソーラーシステム振興協会による単年度の新規導入面積データ[2]から，図 1 に類似した稼
働中設備容量となるよう，筆者が推計を行ったものである．日本は，1970 年代の石油危機をきっかけに，自然循環型太陽熱温水器が脚光をあび，世界に先がけて太陽熱利用大国となった．しかし，その後の経済発展が，結果として太陽熱利用を縮小させてしまったことはたいへん残念なことである．この背景として，エネルギー政策が原子力に世界の再生可能エネルギー導入規模(2017)

J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用

２．太陽熱利用システム
2.1 基本構造と分類
もっとも基本的な太陽熱利用システムは，太陽熱を集める部分，集めた熱を溜めておく部分，太陽熱で足りない熱を補う部分，の三つで構成される．一般的な分類方法を表 1 に示す．
太陽熱を集める部分は，太陽熱集熱器（以降，集熱器）と呼ばれる装置が担う．図 4 に平板型集熱器のしくみを，図 5 に愛知県内の集合住宅に設置された平板型集熱器の外観を示す．平板型集熱器の内部には，日射の吸収率を高めた金属の板（集熱板）と集熱媒体が通る集熱管が一体となって断熱材上に配置されており，上方への放熱を防ぐた
め強化ガラス製のカバーで覆われている．より高温の集熱用途には真空管型集熱器が用いられる．
これは二重ガラスのシリンダー型をしており，二重管の間は熱損失を抑制するため真空層となっている．背面に反射（集光）板を設置して，集光率を上げることで 100℃以上の集熱も比較的容易に実現できる．冷房用途には真空管型集熱器が適すが[3]，住宅用給湯・暖房用途であれば平板型集熱器で十分である．集熱媒体には液体（水または不凍液）または空気が用いられる．
集めた熱を溜めておく部分は蓄熱槽と呼ばれ，蓄熱媒体は，水（いわゆる貯湯タンク），砕石やコ
ンクリート（ロックベッドや蓄熱コンクリート）などが利用される．蓄熱のためには，集熱媒体を集熱器と蓄熱槽との間で循環させる必要があり，循環の駆動力による分類として，温度に起因する熱媒の密度差を利用する自然循環式と，電力でポンプを動かす強制循環式とがある．
太陽熱のみで一年中給湯できれば理想的なのだが，曇りや雨の日の対応として，補助熱源が必要となる．一般的な補助熱源は都市ガスや LP ガス
によるボイラだが，電気でも可能である．とても大きな集熱器・蓄熱槽を設置すれば，何日間か雨の日が続いても太陽熱で賄えるのでは？と思うかもしれないが，タンク内の水の衛生面や，設備の稼働率を考慮すると，過剰設備は避けるべきである．
2.2 補助熱源にガスを利用するシステム
1970～80 年代に多く流通した「太陽熱温水器」
を図 6 に示す．古いシステムと侮るなかれ，現在でも多くのリピーターに支えらえているロングセ

1,600
1,400

設備容量 [MWth]

1,200
1,000
800
600
400
200

図3

2018

2016

2014

2012

2010

2008

2006

2004

2002

2000

1998

1996

1994

1992

1990

1988

1986

1984

1982

1980

0

日本の太陽熱システムの設備容量推移
表1

太陽熱利用システムの分類

分類方法
集熱媒体

種類
液体集熱式（水または不凍液）
空気集熱式
集熱器形状
平板型（ガラスカバーあり・なし）
真空管型（ヒートパイプ式等）
集熱媒体の循環 自然循環型
動力
強制循環型（循環ポンプ使用）
集熱媒体と蓄熱 直接集熱（蓄熱媒体を集熱器へ循環）媒体との関係間接集熱（蓄熱媒体と集熱媒体は別）
用途
給湯
暖房（給湯兼暖房が多い）
冷房（吸収式冷凍機等へ）
除湿（デシカントの再生熱へ）
補助熱源
ガス，電気，灯油など

図4

図5

平板型集熱器の断面構造例

集合住宅に設置された平板型集熱器

伝熱 2019 年 4 月- 25 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用
ラー商品である．これは 200 リットル程度の横長のタンクと 4m2 程度の平板型集熱器を一体とし，屋根の上に乗せた自然循環型システムである．ほとんどの太陽熱温水器は水を熱媒とする直接集熱式で，タンクから給湯水栓までは重力による出湯のため，水圧は低く，また水道法上，上水栓と直接接続できない（クロスコネクションの禁止）ことなどから，用途は風呂の湯はりにほぼ限定される．数は多くはないが，間接集熱式の太陽熱温水器も市販されており，この場合は太陽熱の温水を
台所の水栓や風呂のシャワーなどにも使用できる．
図 7 のように，ガスボイラをタンクからの出湯側となる下流に配置することで，太陽熱の不足分のみをガスで沸かすことができ，合理的である．
重量感のあるタンクを地表面に，集熱器を日射のよく当たる屋根におこうとすると，集熱媒体をポンプで強制的に循環させる必要がある．このような強制循環型太陽熱利用システムはしばしば「ソーラーシステム」と呼ばれる．
（この名称そのものからは，太陽光発電か熱利用かも区別できな
いため，筆者は好んでは使用しない．補助金制度
上で，自然循環型である太陽熱温水器に対応させて，強制循環型の一般名称として使用されたのが発端のようである）
2.3 補助熱源に電気を利用するシステム
電気を補助熱源に使う場合は少し話が複雑だ．
かつて主流であった電気式温水器は，膨大なエネ
ルギーを消費し，きわめてエネルギー性能が低い（しかしランニングコストが安価なので，消費者は環境破壊に貢献していることを知らずに使っていることも多い）ため，電気式給湯器はもっとエネ
ルギー効率の高い，ヒートポンプを用いたものに変わってきた．現在「エコキュート」と称して販売されている夜間電力利用 CO2 冷媒ヒートポンプ
式給湯器が，太陽熱利用システムと組み合わせる
電気補助熱源の主たる選択肢といえる．ここではエコキュートソーラーと呼ぶ．
しかし，安価な深夜電力のコストメリットを確保しようとする以上，「補助」熱源であるヒートポ
ンプが，「主」熱源である太陽熱に先んじて働かな
くてはならないという問題が生じる．給湯需要のある前日の深夜に，ヒートポンプはある程度の湯を沸かしてタンクに溜めておき，翌日の昼間に太陽熱で残りの熱を賄う．太陽熱が何時にどれだけ伝熱 2019 年 4 月- 26 -

集められるか，また何時にどれだけの給湯需要があるか，は補助熱源が稼働するときにはわからな
い．開発者にとってはたいへん悩ましいシステムともいえる．図 9 にエコキュートソーラーのシス
テム例を示す．

図6

架台設置された太陽熱温水器三種
タンク（約200ﾘｯﾄﾙ）
自然循環型
太陽熱温水器

集熱板（約4m2）

ガス
ボイラ

接続
ユニット
給水

給湯・浴槽へ

図7

太陽熱温水器のシステム例

平板型集熱器（ 約 6m²）

ガス
ボイラ
給湯・
湯はり

不凍液（集熱媒体）

貯湯タンク（約 300ﾘｯﾄﾙ）
P
給⽔

図8

ソーラーシステム（ガス補助）の例

J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用
表 2 に対象とするシステムを示す．計算条件は以下のとおりである．ただし，太陽熱温水器では，接続ユニットを併用し，風呂の湯張り以外の全給
湯にも利用できることとする．従来型の都市ガス
ボイラについては平均効率 0.8，潜熱回収型の都市
ガスボイラについては平均効率 0.93 とし，エコキ
ュートとエコキュートソーラーのヒートポンプ性能は同じとした．なお，エコキュートおよびエコキュートソーラーの学習機能については，それぞれデフォルト設定（おまかせモード等）の挙動が再現されている．
・ シミュレーションツール：TRNSYS18・ 計算時間間隔：1 分
・ 気象条件：拡張アメダス標準気象データ（1995 年）・東京
・ 給湯条件：4 人世帯におけるエネルギー消費
性能計算プログラム[6]に従い，1 分間隔のデータに補正．給湯温度は 40℃．
・ 集熱器設置条件：真南方位に傾斜 30°
3.3 評価指標
ここではガスと電気といった異なる形態の 2 次
エネルギーを対象とし，相互の省エネルギー性を比較したいので，1 次エネルギーの消費量を用いる．さらに，系全体でのエネルギー効率を評価するために，システム COP（SCOP）を用いる．SCOP
は，冷凍サイクルの性能を表すために用いられる成績係数（COP）を，系全体に対して適用したもので，系全体へのエネルギー入力に対する，最終的に有効利用されたエネルギー量の比として定義される．分子は負荷熱量（ここでは給湯熱負荷）で，本検討では比較システムのすべてで等しく
16.6GJ/年である．
太陽熱利用の一般的な指標として，太陽熱依存率と太陽熱利用率を用いる．前者は，負荷熱量に対する太陽熱利用熱量の比である．つまり，太陽
熱が負荷のどれだけの割合を賄ったかを表す．太
陽熱利用率は，集熱器が受けた全日射量に対する太陽熱利用熱量の比である．これはシステムの太陽エネルギーの最終変換効率に相当する．なお，
類似の指標として集熱効率があるが，集熱効率は
集熱器単体での変換効率であるのに対し，太陽熱利用率は集熱（一次側）配管，蓄熱槽，及び二次側出湯配管の各段階で発生する熱損失を差し引いて，最終的に有効利用できた割合を表している．

平板型集熱器（ 約 4m²）

給湯

貯湯タンク
（約 470ﾘｯﾄﾙ）

浴槽

P

P

給⽔

CO2 冷媒ヒートポンプ

図9

エコキュートソーラーのシステム例

３．太陽熱利用給湯システムの性能
3.1 前提条件
太陽熱利用システムは，同じ機種でも，外気温度，日射量，給水温度，給湯条件などにより，利用できる太陽熱の量が変わる．簡単な例を挙げよう．正午までに 200 リットルの貯湯タンクが 50℃を超える十分な蓄熱状態になったとする．そのま
ま夕方まで出湯がなければ，もうタンクはいっぱいなので，午後の日射は集熱されない．しかし正午すぎに太陽熱で風呂を沸かした場合，タンクの温度が下がり，午後には再び集熱が可能となる．
そのため，太陽熱システムと非太陽熱システムの，あるいは太陽熱システム同士の性能を比較しようとする際には，前提条件を適切に決めてやる必要がある．
3.2 シミュレーションの概要
筆者はこれまでに，経産省や NEDO 等の支援を得て，複数の，太陽熱温水器，ガスボイラを補助熱源とするソーラーシステム，また電気ヒートポ
ンプを補助熱源とするソーラーシステムの長期実証試験プロジェクトに携わってきた．また，これらのプロジェクトの中では，長期間の実証試験データをもとに，各システムを高い精度で再現できる詳細なシミュレーションモデルの構築を進めてきた[4][5]．
そこで本稿では，過去に実証試験との比較により精度検証がなされた太陽熱利用システムの計算モデル群から代表的な機種を取り上げ，これらの年間シミュレーション結果をもとに各性能を紹介することとしたい．

伝熱 2019 年 4 月- 27 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用としてご覧いただきたい．確かに EC と ES が群を抜いて低い値となっていることがわかる．もっとも，夜間電力のコストメリットは今後縮小していくと考えられており，太陽熱が「主」でヒートポ
ンプが「補助」となれば，熱源運転制御の最適化
のみならず，外気温度が高い時間帯でのヒートポ
ンプの高効率運転，蓄熱時間の短縮による放熱ロ
ス抑制，さらにタンク小型化も実現できる．エコ
キュートソーラーはもっと高い性能を打ち出せることに間違いはない．

SCOP = 負荷熱量/1 次エネルギー消費量 [-][%]3.4 シミュレーション結果
図 10 に各システムの年間の 1 次エネルギー消費量を，図 11 に従来型の都市ガスボイラ（GB）を基準とした場合の 1 次エネルギー消費量の削減率を示す．
もっとも古典的な太陽熱給湯システムである太陽熱温水器（SWH）を用いても 28%の削減に，また補助熱源を潜熱回収型のガスボイラとすること
で，38%の削減となる．ソーラーシステムでは，削減量は 44%～49%となる．なお，ここでは 4 人
家族に対し，十分な容量のシステム（集熱器面積6m2，貯湯タンク容量 300 リットル）としている
が，太陽熱温水器と同程度の 4m2・200 リットルとすると 40%程度となる．太陽熱温水器とソーラーシステムとで，それぞれの集熱面積とタンク容量が同じであっても，後者の方が集熱器の集熱性能やタンクの断熱性能に秀でているため，1 次エ
ネルギー消費量削減率が大きくなる．
エコキュートソーラー（ES）は 43%の削減率である．エコキュート単独（EC）では 26%なので，ES と EC との差は 17 ポイントである．ガス熱源の場合に比べ，太陽熱の貢献程度が小さいのは（タンク容量が大きいにも関わらず），前述のとおり，
補助熱源が先に動くことによる制御の最適化の困難さに起因するところが大きい．
1 次エネルギー基準の SCOP（図 12）でみると，太陽熱利用は軒並み 1.0 を超え，潜熱回収型ガス
ボイラを補助熱源とするソーラーシステム（SS_EJ）で 1.55 と非常に高い効率となる．
さて，エコキュートやエコキュートソーラーはエネルギー効率の最大化を諦めてまで，夜間電力によるコストメリットを追及しようとしたわけだから，ここで燃料費のことについても触れておく
べきかもしれない．図 13 は 2 次エネルギー消費量の計算結果から，燃料コストを算出した結果である．EC と ES に対し，23～7 時を夜間電力料金（12.25 円/kWh），7～23 時を昼間電力料金（31.84
円/kWh）[7]とした．電力会社や契約形態等により単価は大きく変動するため，あくまでも試算結果

伝熱 2019 年 4 月

表2
太陽熱
有無

記号

×
×

性能検証対象システム
集熱面積 タンク容量
[ℓ]
[m2]

システム概要

商品名・通称GB

都市ガスボイラ（従来型）

都市ガス給湯器--

EJ

都市ガスボイラ（潜熱回収型）

エコジョーズ

-

-

×

EC

強制循環・間接集熱

エコキュート-420○

SWH_GB

自然循環・直接集熱

太陽熱温水器4200○

SWH_EJ

自然循環・直接集熱

太陽熱温水器

4

200

○

SS_GB

強制循環・間接集熱･GB補助

ソーラーシステム

6

300

○

SS_EJ

強制循環・間接集熱･EJ補助

ソーラーシステム

6

300

○

ES

強制循環・間接集熱･EC補助

エコキュートソーラー

4420

都市ガス由来電力由来

1次エネルギー消費量 [GJ/年]

25
太陽熱利用給湯システム

20
15
10
5

ES

SS_EJ

SS_GB

SWH_GBEC

GB

SWH_EJ

0
EJ

ES

SS_EJ

SS_GB

28

SWH_EJ

26

0
10
20

14
38

44

49

43

30
40
50
60
70

図 11

- 28 -

SWH_GB

GB基準1次エネルギー削減率 [%]GB

図 10 年間 1 次エネルギー消費量

EC

太陽熱利用率 = 太陽熱利用熱量/日射量×100

[%]

EJ

太陽熱依存率 = 太陽熱利用熱量/負荷熱量×100

従来型ガスボイラ（GB）を基準とした
1 次エネルギー消費量削減率

J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用
しくなくても容易に操作できる優れた GUI を備えている．これらについては文献に紹介している
ため，興味のある方はぜひ参照されたい[8]．

1次エネルギー基準SCOP [‐]

2.0
1.55
1.5

1.26
1.06

1.0

0.78

1.39

1.37

1.09

参考文献
[1] Weiss, W. and Spork-Dur, M., SOLAR HEAT

0.91

WORLDWIDE 2018， IEA Heating & Cooling
Programme (2018)0.5[2] （一社）ソーラーシステム振興協会ホームページ（太陽熱温水器・ソーラーシステム設置実績）http://www.ssda.or.jp/energy/result/（アクセス日：2018 年 5 月 30 日）[3] 鵜飼真貴子, 篠田拓也, 加藤和幸, 田中英紀,
吉永美香, 奥宮正哉, 事務所ビルにおける太陽熱冷暖房システムの実証試験-冷暖房運転の解析と年間性能評価, 空気調和・衛生工学会
論文集, 187 (2012) 1-10
[4] 吉永美香, 須田礼二, 宇田川光弘, 奥宮正哉,
坊垣和明, 住宅用太陽熱利用給湯システムにおける太陽熱の環境価値化手法に関する研究
第 1 報 修正 M1 モード 4 人負荷に対するTRNSYS と EESLISM の 計 算 精 度 検 証 ,太陽エネルギー, 4-40 (2014) 61-68[5] 吉永美香，城出浩作，桑沢保夫，浅井俊二, 住
宅用太陽熱利用給湯システムに関する研究
第 5 報 太陽熱温水器とソーラーシステムの年間性能の計算と地域特性の分析,太陽/風力エ
ネルギー講演論文集, (2018) 327-330[6] エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）
Ver. 2.1.2, 国立研究開発法人建築研究所[7] 東京電力エナジーパートナーホームページ
http://www.tepco.co.jp/ep/private/plan2/old04.htm

ES

SS_EJ

SS_GB

SWH_EJ

SWH_GB

EC

EJ

GB

0.0

図 12 1 次エネルギー基準 SCOP

燃料コスト[円/年]80,00070,000太陽熱利用給湯システム

60,00050,00040,00030,00020,00010,000
0
GB

EJ

EC

SWH_GB SWH_EJ

SS_GB

SS_EJ

ES

図 13 年間の燃料コスト
４．おわりに太陽熱は，安全で，使いやすく，コストメリッ
トも大きい，日本で有望な再生可能エネルギーである．消費者や住宅産業に携わる方への情報提供が不足している現状を鑑み，本稿で一部紹介した
性能比較については，近い将来，より多くの地域
で，2～4 人の世帯人数条件下での計算結果をまとめ，インターネット上で公開する予定である．
本稿では，精度の高いシミュレーション結果を示す目的で，筆者の研究成果を引用したが，導入検討のために自らシミュレーションを行ってみた
いというニーズもあるだろう．海外では多くのソーラーシステムシミュレーションツールがあり，
POLYSUN や TRANSOL などは太陽熱にさほど詳伝熱 2019 年 4 月

l（アクセス日：2019 年 2 月 25 日）[8] 吉永美香, 世界における太陽熱利用システム
シミュレーションツールの比較と日本における一般的システムの再現性の検討, 太陽/風力エネルギー講演論文集, (2014) 357-360- 29 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用

地中熱利用ヒートポンプを用いる空調システムのエネルギーシミュレーション
Energy Simulation for HVAC System consisting of Ground Source Heat Pump

尹 奎英（名古屋市立大学）
Gyuyoung YOON (Nagoya City University)e-mail: yoon@yoonlab.net
１．はじめに
近年，省エネルギーや省 CO2 への要求の高まり
によって地中熱利用ヒートポンプへの注目が集まっている．国は，再生可能エネルギー熱利用にも取り組みを強化[1]しており，地中熱利用の拡大は今後も続くと予想される．
地中熱利用ヒートポンプは，地中熱をそのヒー
トシンク・ヒートソースとして駆動するヒートポ
ンプのことである（図 1 参照）．ここでいう地中熱とは，深度約 100m までの地中と大気との温度差を有効に利用できる熱エネルギーを指している．
一般に深度 5m 以下の温度はその地域の年平均気温に等しい温度で年中維持されており，大気温度に比べて夏場には低く冬場には高くなる．
このような地中温度の年周期特性を有効利用して，ヒートポンプを高い効率で運転できる．これが地中熱利用ヒートポンプ利用の主なメリットである．これに加えて，夏場の空調廃熱を大気中に出さないことから，都心における暑熱環境の緩和も期待できる．
一方で，地中熱利用ヒートポンプの採用は決して容易な状況ではない．その理由として，イニシャルコストの高さは然ることながら，地中熱利用
ヒートポンプにおける設計・運用の難しさがあげられる．前述のように，地中熱を用いることから
周囲地盤の熱物性並びに長期にわたる熱的挙動を把握する必要があるからである．この問題に対して，シミュレーションの利用は有効策といえるが，その利用実績はまだ多くないのが現状である．
また，地中熱利用ヒートポンプは，地中熱交換器の設置スペースを必要とするため，建築物の空調熱源機器をすべて地中熱により駆動させることは広い敷地を有するケースを除いて難しい．既往の研究では，東京における建築物の平均的な建ぺい率と容積率はそれぞれ 60%，200%であり，建築
物全体の空調熱源機器の約 3 割しか地中熱利用ヒ

伝熱2019 年 4 月

ヒートポンプ

空調機

地中熱交換器図1

地中熱利用ヒートポンプの概念図

ートポンプを採用できないことが指摘されている[2]．このように，地中熱利用ヒートポンプと他の熱源，例えば空気熱源，河川水熱源などと併用する空調熱源システムの構築がより一般的な導入形
態といえる．
これに対して，地中熱利用ヒートポンプをシミ
ュレートできる既往ツールは，Energy+，TRNSYS，LCEM ツール，Ground Club などがあるが，ユー
ザーのカスタマイズが必要，対応機器数が限られる，他の熱源と併用するシステムの構築に対応できていないなど，シミュレーションツールの利用は決して容易な状況ではない．このことこそが，前述の地中熱利用ヒートポンプの設計・運用に際して，シミュレーションツールの利用が多くない
理由のひとつであると考えられる．
そこで，NEDO の「再生可能エネルギー熱利用技術開発」事業の支援を受けて，地中熱利用シス
テムを含む空調熱源トータルシステムシミュレー
ションの開発を，日建設計総合研究所，名古屋市
立大学，北海道大学の 3 者共同で 2016 年度より 3- 30 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用

２．地中熱利用ヒートポンプのシミュレーション
2.1 ヒートポンプのシミュレーション
地中熱利用ヒートポンプのエネルギー消費量は，冷媒の圧縮・凝縮サイクルをモデル化することなく，一般的に以下の 5 つの運転パラメーターに対する電力消費特性を用いてシミュレーションする．
また，電力消費特性は，各運転パラメーターを説
明変数とする多項式となっており，熱源機器の製造社からの運転データを用いて作成される．

15
10

電力消費量
↓

5
0
20

30
40
50
熱源水のヒートポンプ入口温度[℃]

図260

熱源水温度特性の一例

地中熱利用ヒートポンプオブジェクト

⼆重管型

図4

場所打ち杭

図3

垂直型地中熱交換器の概念図

つかタイプがある．設置形態によって垂直型と水平型に大別できるが，国内には，設置に必要なスペースが比較的少ない垂直型の普及が進んでいる．

2.2 地中熱交換器のシミュレーション
ヒートポンプに接続する地中熱交換器にはいく

2019 年 4 月

冷却能力
↓

20

②冷温水温度特性④冷温水流量特性

図 2 に熱源水温度特性の一例を示す．熱源水のヒートポンプ入口温度の変動に従って冷却能力と電力消費量が変化することが分かる．このような特性をもとに，線形近似式を導き，表計算シート
上でヒートポンプの電力消費量などを演算する．
また，ヒートポンプの部分負荷特性，熱源水・冷温水流量特性も上記同様に線形近似式に置き換えて演算に用いられる．
今回のツール開発のために，国内における地中熱ヒートポンプ製造各社の協力のもと，機器特性の調査を行った．調査の結果，計 9 社から延べ 76
機種の運転特性データが収集され，その機器特性を用いて計 73 機種の地中熱利用ヒートポンプのオブジェクトを作成した．
図 3 に地中熱利用ヒートポンプオブジェクトの作成例を示す．図中の中央部が地中熱ヒートポン
プのオブジェクトであり，シート上のセルには各運転特性における線形近似式が書き込まれている．
オブジェクトは左側の熱源水ポンプから熱源水温度をうけとり，ヒートポンプの電力消費量などを演算して求める．

伝熱

冷水温度：7℃のケース

25

ダブルUチューブ型①熱源水温度特性③部分負荷特性⑤熱源水流量特性30

冷却能力 or 電力消費量[kW]年間行った．ツール開発は国交省官庁営繕部が主導で開発した LCEM ツール Ver3.1[3]を基盤として，
機器オブジェクトとモデル構築支援機能の開発・追加を行った．その開発内容のうち，地中熱利用
ヒートポンプと地中熱交換器オブジェクトの開発状況について紹介する．

- 31 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用
図 4 に垂直型地中熱交換器の代表例を示す．左から，ダブル U チューブ型，二重管型，場所打ち杭型である．図示のように垂直型地中熱交換器は，ヒートポンプの熱源水配管，地中縦穴で構成されている．熱源水配管は樹脂製の U 字管，鋼管などが用いられている．また，地中縦穴はボアホール，
地中杭などが用いられており，掘削コスト低減をねらった場所打ち杭利用型も提案されている．
このような地中熱交換器に対して，周囲地盤と熱源水との熱解析手法について長年多くの研究が行われている．ここでは，今回開発したツールを中心にシミュレーションの概要を紹介する．
図 5 に地中熱交換器と周囲地盤の計算領域を示
す．計算負荷を抑えながら地中熱交換器周囲地盤の熱挙動を充実に再現するために円筒座標系を採用した．周囲地盤内は 3 次元の非定常熱伝導方程式を解き温度分布を計算している．また，図 6 に示す周囲地盤と熱源水配管との間には熱抵抗のみの定常熱伝達を考慮している．

地表面r

領域半径：5m

深さ：115m

Z

地中熱交換器部（ボアホール）

図5

地盤底面

地中熱交換器周囲地盤の計算領域
Do
U字管（行）rt1t2

領域半径：5mt4
熱源水温度計算部との境界

DtD

U字管（還）t3

図6

地中熱交換器の水平断面図

以下に地中熱交換器に関する熱収支式を示す．
・周囲地盤の熱収支c  2 T T  2T T   2 rr z 2 t
 r・地表面の熱収支T  T  Tair   aJ
z z 0
図7

・熱源水温度計算部との境界[4]



T
1
 Tt1  Tt 2  Tt 3  Tt 4  4Tb 
r r  Db R

上記のエネルギー収支式を表計算シート上に展開して地中熱交換器のシミュレーションツールを構築した．図 7 にシート構成図を示す．図中の通信部にて前述の地中熱源利用ヒートポンプオブジ
ェクトから熱源水のヒートポンプ出口温度をうけとる．また，図中の熱源水計算部にて土壌温度との熱交換を考慮して熱源水温度を計算する．計算された熱源水温度は通信部を通してヒートポンプ
へ返される．このような構成にもとづいてここで紹介しているダブル U チューブ型以外に 8 タイプの地中熱交換器オブジェクトを作成した．

伝熱2019 年 4 月

地中熱交換器計算シートの構成図

３．開発ツールを用いたケースステディ
ここからは，モデル建物と地中熱源ヒートポン
プを有する空調システムを想定し，設計段階のツール活用シーンを想定して行ったケーススタディーを紹介する．
3.1 モデル建物概要と空調システムの想定
本ケースステディを行うために，モデル建物を設定した．モデル建物は東京所在の事務所ビルとし ， 地 上 10 階 ， 延 床面 積 5734m2 ， 56m×30m（=1680m2）の敷地を有すると想定した．冷房期間
は 6 月～10 月，暖房期間は 12 月～翌年 3 月までとし，中間期は空調なしとした．冷房と暖房運転
期 間 中 の 設 定 温 湿 度 は そ れ ぞ れ 26℃/50% ，22℃/40%とし，ほかの条件は一般的な事務所ビル- 32 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用に準じて設定した．
モデル建物の最大熱源負荷は熱負荷計算結果により，冷却負荷 812.2kW，加熱負荷 118.6kW と設定した．また，敷地内に設置可能な地中熱交換器
はダブル U チューブ型とし敷地内に 48 カ所設定可能とし，接続可能な地中熱利用ヒートポンプの
容量は 172.9kW と設定した．
以上の条件下で，モデル建物の熱源機器選定を行った．その結果を図 8 に示す．地中熱利用ヒー
トポンプの装置容量は 159kW とし，従来の熱源機
器は空気熱源ヒートポンプ 2 台と空気熱源チラー（冷房専用機）1 台とした．詳細は表 1 に示す．図9 にシステム系統図を示す．空調一次側システム
は単式ポンプ方式採用し，空調二次側システムは
単一ダクト変風量・ファンコイルユニットとした．
3.2 モデル構築とケーススタディー
図 10 にシステムを再現して構築した，シミュレ
ーションモデル構成図を示す．図中の左側に熱源
機器（上から 4 番目が地中熱ヒートポンプ），のオ
ブジェクトが確認できる．地中熱交換器モジュー
ルは別シートにあるため図中には表れないが，ヒートポンプと地中熱交換器との間で熱源水温度を授受しながらシステム全体のエネルギー計算が進む．
今回のケーススタディーにおいて，表 2 に示す
通り，地中熱利用ヒートポンプを含む複数台の熱源機器の運転優先順位を変化させた．シミュレー
ション期間は 2 年間とし，2 年目の計算結果を本検討に用いた．
表 1 主要機器リスト（熱源システムのみ）

図8

モデル建物の熱源負荷と選定熱源容量

図9

モデル建物の空調システム系統図

空冷ﾋｰﾄﾎﾟﾝﾌﾟﾁﾗｰ 冷 却 能 力 ： 265 kW
消費電力量 2台
ASHP1,291.0kW
加熱能力：300kW
消費電力量 94.0kW
空冷チラー
冷却能力：212kW 消費電力量 75.7kW 1 台
CU
冷水水量
608 ㍑/min (7－12℃)
地 中 熱 利 用 ヒ ー 冷却能力：159kW 消費電力量 32.4kW 1 台
トポンプ GSHP 加熱能力：183kW 消費電力量 45.6kW
冷温水ﾎﾟﾝﾌﾟ
860 ㍑/min×470kPa
2台
608 ㍑/min×470kPa
1台
459 ㍑/min×167kPa
1台
熱源水ﾎﾟﾝﾌﾟ
549 ㍑/min×278kPa
1台

表2
ケース
Case-1Case-2Case-3Case-4Case-5

伝熱

検討した熱源機器の運転順序
熱源機器運転順位
ASHP1-> ASHP2-> CU-> GSHP
ASHP1-> ASHP2-> GSHP -> CU
ASHP1-> GSHP -> ASHP2-> CU
GSHP -> ASHP1-> ASHP2-> CU
冷房運転時 Case-2 同様
暖房運転時 Case-4 同様

2019 年 4 月

図 10 空調システムにおけるシミュレーション
モデル構築
図 11 に各ケースにおける年間一次エネルギー
消費量比較を示す．ケース 1 の一次エネルギー消費量は約 268MWh，ケース 2 では約 261MWh とな
りケース 1 に比して約 2.6%減となった．これは，- 33 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用

ほかの熱源機器より運転効率の高い地中熱利用ヒートポンプの稼働時間が長くなったためといえる．
これに対して，ケース 3 においては，地中熱利用ヒートポンプの稼働時間がさらに長くなったにもかかわらず，一次エネルギー消費量はわずかに増えた．各ケースにおけるシステム全体の運転効率はケース 1 の 0.78 に対して，地中熱利用ヒートポンプの運転時間が増えるケース 2，3 の順に効率向上がみられた．これは，地中への放熱量増大に伴い熱源水温度が上昇し（図 12 参照），地中熱ヒ
ートポンプの運転効率が低下したことが主な原因である．図 13 からもわかるように，ケース 2 における地中熱利用ヒートポンプの運転効率（COP）
は比較的高く推移し冷房運転期間平均で約 6.5 となった．これに対してケース 3 の地中熱利用ヒー
トポンプの COP は同期間平均で約 4.3 となった．
また，地中熱利用ヒートポンプの暖房時運転が加わるケース 4，5 ではより大きい効率向上が期待できる結果となった．ケース 5 のシステム全体の運転効率は 0.90 と最も高い運転効率となった．

図 11

ケースステディ結果

図 12 ケース 2，3 における熱源水温度経時変化

伝熱2019 年 4 月- 34 -

10
ASHP1

月平均機器単体COP[‐]

8

ASHP2
CU

6

GSHP
4
2
0
1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

8

9

10

11

12

月

(a)ケース 2
10ASHP1

月平均機器単体COP[‐]

４．まとめ
地中熱利用ヒートポンプは，省エネルギー・低炭素技術として注目が集まっており，再生可能エ
ネルギー熱利用促進の観点からも今後の利用拡大に期待が高まる．そんな中，地中熱を利用するゆえに地盤の熱物性や長期的な熱的挙動を把握する
ことは容易なことではなく，シミュレーヨン技術の活用は不可欠である．また，十分に広い敷地を有する建築物でない限り，地中熱源に加えて他の熱源との併用による空調熱源システムの構築が一
般的な導入形態となることから，これに対応でき
るシミュレーションツールの整備が必要といえる．
ここでは NEDO の「再生可能エネルギー熱利用技術開発」事業の支援を受けて行った，地中熱利用システムを含む空調熱源トータルシステムシミュレーションの開発について，概要を紹介した．
特に，ヒートポンプのエネルギー消費量のシミュ
レーション手法，地中熱交換器の伝熱解析方法の概要について述べた．
最後に，開発したツールを用いたケースステデ
ィを行った．今回のケーススタディーを通して，開発ツールが，地中熱利用ヒートポンプの諸特性を考慮しながら，周囲地盤の熱物性及び長期的な

8

ASHP2
CU

6

GSHP

4
2
0
1

図 13

2

3

4

5

6

月

7

(b)ケース 3
ケース 2，3 における月平均の機器単体 COP

J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

特集：居住環境とエネルギー利用
AIR-SOURCE AND GROUNDSOURCE FOR
AIR-CONDITIONING SYSTEM ESTIMATIONFORCAPACITY
BALANCE
OF
HEAT-SOURCE IN EARLY DESIGN PHASE,
Grand Renewable Energy 2018 International
Conference and Exhibition Proc. 1-4 Jun 2018

熱的挙動を反映した空調熱源システム全体のエネ
ルギーシミュレーションを可能にすることを示した．
今後は，開発ツールを実地設計・運用に適用し，信頼性とユーザービリティ―向上を図っていく予
定である．
記 号
ｃ：比熱[kJ/kgK]，ρ：密度[kg/m3]，T：土壌温度[℃]，t：時間[hr]，λ：熱伝導係数[W/mK]，α：
地表面熱伝達係数[W/m2K]，a：地面日射吸収率[-]，J：日射量[W/m2]，R：熱コンダクタンス[mK/W]，
A：配管断面積[m2]，2D：U 字管の配管中心距離[m]，v：配管内流速[m/s]
添え字－b：ボアホール，p：配管，s：土壌，t1～t4：U 字管型の各配管，to,ti：二重管型の外付け
管，内挿管
参考文献
[1] NEDO・新エネルギー部，「再生可能エネルギー
熱 利 用 技 術 開 発 」 基 本 計 画 ，
http://www.-nedo.go.jp/activities/ZZJP_100067.html([3] 国土交通省官庁営繕部，ライフサイクルマネジ
メ ン ト （ LCEM ）， LCEM ツ ー ル に つ い て
http://www.mlit.go.jp/gobuild/sesaku_lcem_lcem.
html（2019.2 閲覧）[4] Heyi Zeng, Nairen Diao, Zhaohong Fang, Heattransfer analysis of boreholes in vertical groundheat exchangers, International Journal of Heatand Mass Transfer 46, 4467-4481(2003)
謝 辞本研究の一部は，NEDO（国立研究開発法人新エネルギー・産業技術総合開発機構）「再生可能エ
ネルギー熱利用技術開発/地中熱利用トータルシ
ステムの高効率化技術開発及び規格化/地中熱利用システムを含む空調熱源トータルシステムシミュレーションの開発」によるものである．関係各位に謝意を表する．

2019.1 閲覧)[2] Gyuyoung Yoon, Haruki Mizuno, STUDY ON
HYBRID HEAT PUMP SYSTEM COUPLING伝熱2019 年 4 月- 35 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

ヒストリーQ

人と熱との関わりの足跡（その 4）－冷たさを届ける: 天然氷の採取と輸送－
Footprints of the relationship between humans and heat (Part 4)-Delivery of the Coldness: Harvest and Transport of Natural Ice藤岡 惠子（ファンクショナル・フルイッド），野村 祐一（函館市教育委員会）
Keiko FUJIOKA (Functional Fluids) and Yuichi NOMURA (Hakodate City, Board of Education)e-mail: kfujioka@functional-fluids.co.jp

１．はじめに人類が最初に利用した冷熱は天然の氷雪によるもので，記録に残る最古の貯氷庫は約 4000 年前，メ
ソポタミアのユーフラテス川畔（現在のシリア）にあった[1]．天然の氷を採取・貯蔵して夏季に用いる
冷熱利用は，冷凍機による機械製氷が主流となる 20
世紀初めまで続く．一方，最も早くから知られていた人工的な冷却方法は蒸発の際に奪われる潜熱による冷却で，主に砂漠地帯や温暖で氷雪が入手できない地域で発達した．たとえば素焼きの甕などにワインを入れて風を送り冷却する方法は，紀元前から行われていた．
機械製氷が始まる前にも，動力を用いずに氷を作る方法が 18～19 世紀のインドで発達していた[1]．
図 1 は，この様子を伝えるスケッチとしてよく知られている．図 1 そのものの説明ではないが，1770 年
頃に英国人（Sir Robert Baker）が，インドの北東部にある Allahabad という町の近くにあった製氷施設について書き残している[2]．
それによると，この地方では毎年 12 月から 2 月にかけて氷が作られ十分夏まで保存されていた．その方法は，広い平地に約 10 m 四方，深さ約 60 cm の穴を 3～4 カ所堀り，
まずその中に深さ半分くらいまで乾かしたサトウキビあるいはトウモロコシの茎を敷いて床にした．凍らせる水を入れる容器は深さ約3 cm の扁平な杯状のポーラスな土器（肉厚約 6 mm）
で，床の上に密に並べられた．
（開口部の寸法は不明
であるが 10 cm 以下であろう．）日の入り前になると，作業者はこの容器に水を入れ，日の出前には，出来ている氷を集めて廻った．
この方法で氷が得られる理由は，はっきりとは同定されていない．表 1 に Allahabad と次節で登場する Boston の気象条件を東京都も含めて比較して示す．Allahabad の気温については，氷点下になることはほとんどないと Baker[2]も言っている．彼は容器側面からの浸み出しによる蒸発冷却を重視しているが，浸み出し面は側面あるいは下面であるため主たる要因であるとは断定できず，上面開口部の表面積割合が大きいことから考えても上水面からの蒸発も要因の一つであろう．
またこの文献では言及していないが，夜間の放射冷却も主要な要因の一つと考えられる．これについて Baker[2]は，人には寒いと感じる夜でも氷が出来ないことがあるが，静かで雲のない夜は，むしろ暖かいと感じられるときでも，皿中の水がすべて凍るようであったと述べている．このことからも放射冷
却も氷の生成に寄与していると考えられる．
表1

各都市の気象条件（1 月）
Allahabad

Boston

Tokyo

23.2

2.1

3.5

日最低温度 ℃

8.9

-5.4

0.9

mm

18.3

85

52.3

1.8

13

6.8

事

項

日最高温度 ℃
降水量
月降雨日数
相対湿度
北緯

図1

伝熱

69

62

52

25.3

42.2

35.4

（日最高，日最低温度はそれぞれの月平均）
Boston: www.usclimatedata.com Tokyo:www.data.jma.go.jp
Allahabad: www.weather-ind.com

インドの製氷風景（1850 年頃）

2019 年 4 月%- 36 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

ヒストリーQ

２．天然氷の遠距離輸送
19 世紀に入ると天然氷の利用が一般市民に広がって行き，天然の氷を大規模に切り出して遠隔地へ輸送・販売するビジネスが生まれた．1806 年にはアメリカ・ニューイングランド地方の湖沼の氷を販売する事業が始まり，ボストン港から世界各地へ輸出された[3]．この事業はアメリカで“氷王”と呼ばれた Tudor が開始した事業として知られている.Tudor
は米国ボストンの裕福な法律家の家庭に生まれたが，若いときからビジネスを志し，23 才の時（1806 年），
ボストン近郊の池から氷を切り出し(図 2)，帆船に積んでカリブ海のマルティニーク島まで運ぶことに成功した[4]．航海には 10～15 日を要したが，その間の保冷技術としては，安価に入手できるタン樹皮（なめし皮を作るときに用いる樹皮の廃材）で船艙を覆っている [5]．Tudor はカリブ海の諸島にはアメリカからの多くの輸送船がほとんど空荷で来港して果物などの荷物を積み込んで帰っていくのに着目して，この事業を思いついたと言われる[5]．

これらの方法は，現在の我々の知識からも理にかな
った断熱方法であると言える．航海には約 4 ヶ月を要し，積み込み時に 180 t であった氷のうち最終的にコルカタの氷倉庫に収まったのは約 100 t であった．これは約 55 %の回収率で，周囲の予想を大きく上回るものであった．
その後天然氷の輸出量は次第に拡大し 1872 年のピーク時には米国全体の天然氷の生産量は，22.5 万トンにのぼったと言われる[3]．図 3 は 1856 年における米国ニューイングランド地方からの氷の販路である．この図では，まだ日本までは届いていないが，1858 年に日米修好通商条約が結ばれると，その後「ボストン氷」の輸入が開始され，最初は居留外国人を中心として，後に次第に日本人の間で氷の需要が広がった．

図3

図2

ボストン近郊の池における採氷風景（1850 年頃）

その後，遠距離かつ大規模に行われたのは，インドのコルカタ（旧名カルカッタ）への輸送であった．
とくに 1833 年に試験的に行われて成功した航海についての記録が残されている[5]．それによると，船艙の底には厚み約 2.5 cm の木材を張り，その上にタン樹皮の廃材を十分に乾かしたものを約 30 cm の厚さに敷き，さらに板材を置いた．側部 4 面も同様に工作し，その中にブロックの氷を隙間なく積み，その上には干し草をできる限り密に詰めたのちに木材で蓋をし，さらに甲板との間には再度樹皮を詰めた．

伝熱2019 年 4 月

1856 年における米国ニューイングランド
地方からの天然氷の輸出[6]３．函館五稜郭の氷
3.1 中川嘉兵衛による採氷事業
ペリー来航（1853 年）により開国された日本においても，開港地となった各都市では，居留する外国人の要求により氷の輸入が拡大していった．特に横浜では，外国人医師が使用する医療目的の氷は，在留外国人の生命に関わる重要事項で，また飲料品や
食肉保存用としての需要も増大していた．
当時，日本に輸入されたのは前節に述べたボスト
ン産出の天然氷で，アメリカ東海岸から大西洋を横断しアフリカの喜望峰を経由して約 15,000km を，
半年以上をかけて海運されたものであったため，輸送中の融解による目減りは相当なもので，畢竟ビー
ル箱大の氷が 3 両から 5 両という高額で取り引きされ，横浜の居留外国商人が市場を独占して多額の利益を得ていた[3]．

- 37 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

ヒストリーQ

中川が本州での採氷事業に成功しなかった原因
は，氷そのものの出来自体にもあったが，輸送手段の不備やそれに経費がかかり過ぎて採算がとれなかったことの方が大きな要因として挙げられる．たとえば，上記の釜石からの輸送の場合は，300 t の氷を採氷し帆船で横浜まで送ったが，到着したのは約 1
割の 30 t であったという[3]．これは前述のボストン
氷の輸送効率に比すと，短距離であるにも拘わらず非常に低いものであった．
3.2 函館氷の誕生
中川はこれに諦めず，慶応 3 年（1867）には蝦夷地
図 4 中川嘉兵衛．
（函館市中央図書館蔵）（現在の北海道）に渡り，箱館（現在の函館）近郊
そうした中で，国内産の天然氷を流通させるべくの有川で採氷を試みた．さらに，箱館居留のイギリ
奔走し，函館・五稜郭での採氷に至ったのが，中川ス人実業家ブラキストン（T.W.Blakiston）の紹介で嘉兵衛（図 4）であった．中川は，文化 14 年（1817），
同国人技術者を雇い入れ，箱館周辺において幾度か
現在の愛知県岡崎市に豪農の長男として生まれ 16の調査を行った．その後，明治維新から箱館戦争を才で京に出て漢学を学び，
その後 40 代に開港間もな
経て古戦場となった五稜郭の外堀での採氷を試み，い横浜へ出て，イギリス公使館の厨丁（コック）と
明治 2 年（1869）に 500 t の採氷に成功し，明治 3 年して雇われた．中川が氷の効用について学んだとさ（1970）には五稜郭の氷を横浜へ輸送し，ヘボンかられるアメリカ人宣教師ヘボン（J.C.Hepburn）やシモ
良好な品質である旨の確認を得，いよいよ氷販売へンズ（D.B.Simmons）と交流があったのはこの頃での道筋がつけられた．またこの年，貯蔵にも意を払ある．
って函館港内の豊川町に氷室を建設した.
ヘボン式ローマ字の考案者としても知られるヘ
翌明治 4 年（1871），函館氷は外国商船により函館
ボンは，
安政 6 年（1859）に来日して横浜に居を構え，港から横浜へ運ばれ，同年夏，ついに東京や横浜で伝道とともに医療活動を行い日本における近代医学の販売が開始された．函館氷の販売開始当時は，ボの基礎を築いたが，中川はヘボンやシモンズから医ストン氷に比して高価であったが，翌年からはより
療衛生や食料保存に氷が有用となるとの知識を得て，廉価となり品質的にもすぐれていたため，2 年後のその後自身が採氷事業を起業する契機となった．
明治 6 年にはボストン氷の輸入が途絶え，函館氷が中川は安政 6 年（1859）に横浜で牛乳販売，万延元
市場を席捲した[7]．五稜郭での氷生産量は明治初期
年（1860）には外国人向けの牛肉屋「中川屋」を開店の 4～5 年には 500～1,000 t であったのが，明治 19するなど西洋食品販売を生業としたが，外国領事館
年には約 4,000 t に達した[7]．
等へ卸す食肉運搬時にその保存法について苦慮していたこともあって氷の需要の重要性を認識し，かつ当時その供給が外国商人に独占されていた状況を憂い，国産氷の製造を志した．
そのため中川は，文久元年（1861）に富士山麓の鰍沢（山梨県）で最初の採氷を行うが失敗，その後文久 3 年（1863）に諏訪湖（長野県），翌元治元年（1864）には日光（栃木県）で採氷を試みるがいずれも成功には至らなかった．中川は採氷地を求めて本州を北上，慶応元年（1865）に釜石（宮城県），慶応 2 年（1866）には堤川（青森県）での採氷にも失敗している．そ図 5 五稜郭伐氷図．遠景に函館山，そのの間，赤城・榛名（群馬県）や秩父（埼玉県），秋田
手前に氷を積み出す函館湾がわずかに見県など東日本の各地でも採氷を試みたようである
える（明治 10 年，函館市中央図書館蔵）
[3] .

伝熱

2019 年 4 月- 38 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

ヒストリーQ

また中川は，函館氷の製造販売や五稜郭外堀についての権利確保も行った．明治 4 年（1871）に五稜郭での採氷に成功すると，同年 7 月に五稜郭の外堀を拝借する旨の願書を開拓使に提出し許可を得ている．
また明治 6 年（1873）には，道内の氷移出に関しての専売願書を提出し，5 か年の専売許可を得ている（明治 6 年「東京上局文移録」）．さらに五稜郭の管轄権が移った陸軍省からも従来通り堀の使用権を得て，
明治 22 年（1989）に使用権を失うまで五稜郭での採氷を継続した．
図 5 は明治 10 年（1877）に撮影された五稜郭堀における採氷の模様である．手前には作業する人々，
遠景には函館山が見え，その手前の右半分にわずかではあるが，函館湾が見える．このように採取場所から積み出し港までが近距離かつ平坦で好条件であったことが，この写真からもよくわかる．
図 6 は作業の様子を示すミニチュア模型である．
氷面にはまず切り出す大きさに線を引く．それに沿って長いのこぎりで氷を切る人，大きな氷鋏（はさみ）で持ち上げる人（右下），氷の上の雪をはく人（左下），そりに乗せて運ぶ人（右の斜面は運搬用、氷面
上中央は切断線を入れる罫書き（けがき）用で氷は重りと思われる），運搬用の馬等が見え，組織的な作業が行われていたことが分かる．採氷の仕方は，図2 に見る米国マサチューセッツ州の池における方法と非常に類似している点が興味深い．

図6

五稜郭氷採取の様子を示すミニチ
ュア模型（五稜郭タワー蔵）

3.3 五稜郭の建設と函館氷
五稜郭は，幕末の箱館開港により設置された幕府の役所・箱館奉行所の防御施設として築造された西洋式土塁で，
当初は箱館山麓に置かれていた役所を，伝熱2019 年 4 月

外国船（黒船）搭載の大砲射程外に置くという防備上の理由などから，内陸に移転することとなった．
新たな建設場所には，平野の中央部であってかつ近傍を流れる赤川（現在の亀田川）からの引水が容易な亀田の地が選定された．
五稜郭の築造は安政 4 年（1857）に着工，7 年後の元治元年（1864）にほぼ完成したことから，同年 6 月に役所を移転し，蝦夷地の政治的中心としての役割を果たした．

図 7 五稜郭建設時（1862 年）の絵図（右の亀田川から取水）（函館市中央図書館蔵）
図 7 は，文久 2 年（1862）に描かれた五稜郭築造中の箱館を描いた古地図「箱館亀田一円切絵図」（部分）である．ここには，内陸の亀田の地に築造中の五稜郭が描かれており，五稜郭北側（図では右側）で大きく蛇行する赤川に取水口が設けられ，五稜郭北側の役宅内を通じて五稜郭へ引かれた導水経路が記されている．この清涼な水の供給は，後に函館氷の生産に非常に重要な役割を果たした．
また五稜郭の堀や土塁の石垣の石には，主に箱館
山麓の立待岬から切り出された安山岩が使用されている．この石垣の切り石は冬季に馬そりにより五稜郭まで運ばれたが，後になってこの連絡道路を逆向きに利用して，五稜郭から切り出された氷が馬そりによって港湾近くの氷室まで運ばれることとなり，これも函館氷の生産に重要な役割を果たした．
図 8 は，現在の五稜郭を近くに建てられた観光用の五稜郭タワーから撮影したものである．五稜郭中央に建設された幕府の役所・箱館奉行所は，明治 4年（1871）に解体されたが，平成 22 年（2010）に可能な限り当時の工法を用いてその約 3 分の 1 が復元されている（図 8 中の赤丸）．同図中の青丸の橋が図 5と 6 に見える橋で，図 5 は堀の対岸からこの橋の方向にむかって撮影した写真である．
このように，五稜郭での採氷が成功した理由とし- 39 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

ヒストリーQ
は昭和初期まで継続されていたようである．明治 44年（1911）の五稜郭での採氷量は総量 7,900 t で，近郊生産と併せた函館からの総移出量 1 万 493 t の 4 分の 3 を占めている（明治 44 年 9 月 30 日･10 月 2 日
付函館日日新聞）[8].
しかし，明治末頃からの郊外地の発展により五稜
郭堀水の水質悪化が進行し，もっぱら冷蔵用のみに使用されるようになったが，ついに昭和 12 年（1937）には五稜郭外堀の採氷事業廃止の届け出が提出され（昭和 12 年 2 月 10 日付函館新聞），五稜郭での採氷事業は終焉を迎えた．
図 8 現在の五稜郭（著者 N.Y.撮影）．
明治初期，開港地の一つであった北海道・函館でて，1）北海道の冷涼な気候で十分な厚さ（1 尺 3 寸：採取された国産初の天然氷が「函館氷」
・「五稜郭氷」
約 40cm）の氷が採集できたこと，2）五稜郭の堀水として全国に流通し，輸入氷を駆逐したことは，文が亀田川の清冽な自然水を引き入れていたことから
明開化の時代，多くの西洋文化が流入した日本にお上質の氷が採集できたこと，3）五稜郭から港までの
いて外国輸入を圧倒した数少ない事例であり，中川
陸送も距離が短く，かつ道路も整備されていたこと，の功績は稀有なものとして，当時の新聞（明治 8 年4）さらには開港地として開かれた函館では，東京や
9 月 7 日付東京日日新聞）にも称賛されている [8].
横浜などへの航路が発達していたため海運面での利このように近世までは贅沢品であった天然氷が，我便性が高かったことなど，生産と流通に係る条件がが国においても中川嘉兵衛という先見性がありかつ整っていたことが挙げられる．
強い意志と行動力を持った人物により，庶民が手の3.4 函館氷の流通
届く嗜好品として全国に広められたことはもちろん，
函館氷は，はじめ東京や横浜が販売の中心であっ西洋医療の発展や食料の保存や流通に果たした功績
たが，その後販路が拡大され，名古屋，大阪，京都
は高く評価されるものである．
など全国の主要都市にとどまらず，清国，シンガポ
ールなど東アジア諸国へも輸出された．また明治 10４．おわりに年（1877）の第 1 回内国勧業博覧会に函館氷が出品さ本稿は，快適さや質の高い食品保存を求めて古代れ一等を受賞し，賞牌に付された龍の紋章にちなみから続いてきた冷熱生成の歴史の一段階で，新たな以後「龍紋氷」の名でも普及量が増大していった．
市場の創出，流通の改革にも寄与した天然氷についさらに，明治 11 年（1878）に中川の氷専売が満了すて，採取と輸送という供給の面からいくつかのトピ
ると，函館および近郊で採氷業を試みるものが続出
ックスを取り上げたものであるが，最後に受け取りし，氷製造が函館を代表する地場産業として急成長側のエピソードを紹介させていただきたい．
を遂げていった．明治 10 年代の新聞記事には「五稜
それは，江戸末期の蘭医で「法眼」であり西洋医
郭外堀の氷製造は平年より寒気が厳しいため出来が学研究所（東大医学部の前身）の教授にもなった桂
良く目下採氷の最中となり，（中略）男女共に毎日
川甫周の娘みね（のちに今泉みね）の口述を子息が800 人ほど五稜郭へ出向き，豊川町の氷室まで 1 日
筆記・出版した「名ごりの夢」に語られている[9]．
平均約 2,000 個の氷を運搬する」（明治 11 年（1878）2
それによると，「お氷の日」には父親はいつもより早
月 2 日，函館新聞）など，五稜郭氷に関する記事がく登城し，いよいよ家族に配られる段になると「私散見され[8]，五稜郭での採氷作業の賑わいや，このなどは重ねた両手もしびれるほどにお待ちして」，そ事業が冬季の雇用創出にも貢献していることが読み
れでもやっと一寸角ほどの氷を押し頂くと，うれし取れる．
くて「お廊下をかけて自分の部屋までまいりました
このように明治初期に中川によってはじめられ時には，大方半分くらいになっていたのも忘れられた日本における天然氷は，
その後明治 20 年代から発ません」と回想している．氷が如何に貴重でかつ好達した機械製氷との共存が続き，その後徐々に衰退まれていたかが分かる．
していった．しかし，五稜郭や函館周辺での氷製造

伝熱2019 年 4 月- 40 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

ヒストリーQ

しかしこれも当時は上流階級に限って入手できたもので，みね自身も，この時代には「氷はお城から諸大名や旗本に下りたのでございまして，一般の人たちへ氷がゆきわたるようになりましたのは，明治になってからではないでしょうか．」と述べている[9]．これに関しては，同書にも東京日本橋に氷店を開業する際の広告文が掲載されており，「箱館の奥な
る亀田川の源より堅氷を切り出し氷室にたくわへおきて夏日に売捌（うりさばき）...」とある．この広告は明治 4 年（1872 年）の頒布であろうとされているので[9]，本稿で述べた函館氷が横浜や東京で販売され始めた年代とも一致する．
氷の恩恵をより一般の人々にも普及させたのは，言うまでもなく機械式冷凍である．この先駆けとなった Jacob Perkins の冷凍サイクル特許（液体の蒸発/圧縮/凝縮：イギリス）が 1834 年，A. C. Twining による商業用製氷プラントの設置（エチルエーテル圧
縮）が 1853 年なので[10]，天然氷の時代は，実は機
械式冷凍機の開発と並走していたことになる．1900
年以降，機械製氷技術の進展とおそらくは小氷期の終了による気温上昇の影響もあって，天然氷の利用は衰退していった．あることが隆盛を極めているとき，次の世代の萌芽が頭を持ち上げ始めているという歴史の流れを，ここにもはっきりと見ることが出来る．
本稿は，昨年（2018 年）に札幌で開催された第55 回日本伝熱シンポジウムにおけるオーガナイズ
ドセッション（OS）「人と熱との関わりの足跡」において，著者の一人（N.Y.）が行った講演の講演論
文[11]に基づく 3 節に，第一著者（F.K.）がその他の部分を書き加えて，これに当該 OS を運営した河村洋（K.H.，公立諏訪理科大）が加筆・編集をしたものである．全体の文責は本学会員である（F.K.）と（K.H.）にある．本稿の作成に当たって，文献[1]については元龍谷大学の故中西重康氏のご遺稿から有益な示唆を受けた．

伝熱2019 年 4 月

なお，共著者の野村祐一氏は，本文中にある五稜
郭・箱館奉行所の復元工事に担当者として重要な役割を果たされた方である．共著者に参加して頂いたこと，また OS でのご講演を含めこの企画へのご協力を心から感謝したい（K.H.）．
参考文献[1] Elizabeth David, “Harvest of the Cold Months –The social history or Ice and Ices”, (1994), Penguin
Group.
[2] Robert Baker, “The process of making ice in theeast Indies”, (Published in1775), Indian Scienceand Technology in the Eighteenth Century, ed.,Dharampal, https://archive.org/ details/ Indian
ScienceAndTechnologyInTheEighteenthCentury/.
[3] 田口哲也，氷の文化史－人と氷のふれあいの歴史－，冷凍食品新聞社(1994), pp.195-201.
[4] “Frederic Tudor”, https://en.wikipedia.org/wiki/
Frederic_Tudor.
[5] “The Ice Trade between America and India”, The
Mechanics’ Magazine, (April 9-Sept. 24), Vol. 25,(1836), pp. 10-12. University of Oxford, Digitizedon 2006/11/15 by Google.
[6] “Ice Trade”, https://en.wikipedia.org/ wiki/Ice_
trade, ©Eric Gaba.
[7] 函館市史編さん室，函館市史 通説編 第２巻，函館市(1990).
[8] 函館市史編さん室，函館市史 年表編，函館市(2007).
[9] 今泉みね，“名ごりの雪，蘭医桂川家に生まれて”，東洋文庫 9，平凡社，(1963).
[10] David Wilson, “Supercold; An introduction of low
temperature technology”, (1979), Faber and Faber.
[11] 野村祐一，第 55 回日本伝熱シンポジウム講演
論文集，CD-ROM, E233, (2018).

- 41 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

報告Int. J. Heat and Mass Transfer と Int. Centre for Heat and Mass Transfer に関する報告
Report on Int. J. Heat and Mass Transfer and Int. Centre for Heat and Mass Transfer

吉田 英生（京都大学）
Hideo Yoshida (Kyoto University)e-mail: sakura@hideoyoshida.com
１．はじめに伝熱の分野で60年近く中心的ジャーナルの役割を果たしてきたInt. J. Heat and Mass Transfer（IJHMT）[1-3]のEditorシステムが2019年1月から大きく変わりましたので，この機会に創刊からの歴史を含め近況をご紹介したいと思います．また，昨年創設50周
年 を 迎 え た Int. Centre for Heat and Mass transfer（ICHMT）[4-11]についても歴史と近況，さらに今後要検討と思われる点に触れさせていただきます．
２．Int. J. Heat and Mass Transfer
2.1 創刊から現在までの変遷
IJHMTは，1960年にCo-chairmen of Editorial Advisory BoardとしてE.R.G. Eckert（米）とO.A. Saunders（英），EditorとしてA.J. Ede（英）, Carl Gazley, Jr.（米）,
U. Grigull（独）, J.P. Hartnett（米）, A.V. Luikov（ソ）, D.B.
Spalding（英）の陣容で創刊されました．図1はIJHMTの1961, vol. 4の表紙ですが，vol. 2からT. Sato（日），vol. 4から E.A. Brun（仏）が加わっています[1]．出版
社も当時はPergamon Pressでした（以上，敬称略）．

図1 IJHMTの1961, vol. 4の表紙（vol. 4で，
米，英，独，ソ，日，仏のEditor体制に）伝熱2019 年 4 月

表1

日本地区のEditorの変遷

Editor
年, vol.
1961, vol. 2 佐藤 俊（京大）
1973, vol. 16
森 康夫（東工大）
1982, vol. 25
1987, vol. 30
棚沢一郎（東大）
1993, vol. 36
1999, vol. 42 鈴木健二郎（京大）
2007, vol. 50 吉田英生（京大）
2019, vol.131 小原 拓（東北大）

Associate Editor
越後亮三（東工大）
鈴木健二郎（京大）
西尾茂文（東大）
丸山茂夫（東大）2015まで
Kim, Min Soo（ソウル大）昔は通信手段として郵便しか利用できませんでしたので自ずと地域制の編集システムがとられ，アジア地域（途中から中国とインドは独立）は表1のように日本のEditorが担当してきました．
なお，インターネットが十分に普及してからも
IJHMTは変化なくずっと郵送システムが続いていたのですが，2008年ごろ筆者やA. Majumdar教授（当時UC Berkeley）がEditor-in-ChiefのW. Minkowycz教授（Illinois大）にオンライン化を強く要請し，それから3年後の2011年10月にようやく実現しました．この副次的結果として投稿数は激増し，以前は年ごとにvol.としていたのが，2013年vol. 56から，それまでのissueをvol.と読み替えるようになりました．（なお，
IJHMTの 姉妹 誌である Int. Communications in Heatand Mass Transferも2019年に新体制となり，たいへん
遅ればせながらオンライン化もされました．
）
Minkowycz教授は，Coordinating Editor（vol. 30，
1987以降）およびEditor-in-Chief（vol. 47，2004以降）
を合計31年間務めましたが，2019年からEditor-inChief Emeritusとなり，T. S. Zhao教授（香港科技大）がEditor-in-Chiefに就任したのを機に，筆者が担当してきたアジア地域は小原教授とKim教授に交代いた
だきました．なおアジア地域とは表現したものの，
新Editorシステムでは従来の地域制を廃し，Editorの専門を考慮してボーダーレスで行われます．インターネット時代ですので当然の姿ともいえます．新しいEditorシステムのもとでIJHMTがこれからの熱科- 42 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

報告

学工学分野の発展を強力に先導してくれることを願うばかりです．
2.2 最近の論文投稿状況
次に，IJHMTの近況をお知らせします．表2に筆者が退任する直前の2018年末のEditorと担当地域の一覧を示します．2018年の全投稿数は約6000編，うち中国からの投稿は実に4割に迫る勢いです．このため中国は4人のEditorで計2000編以上を扱っています．一方，筆者が扱った論文数は約350編です．
2015年から2017年の3年間にacceptされた論文数
は，韓国254編，台湾131編，日本129編です．世界の中で見ますと，中国1504編，米国749編に続いて韓国
は世界第3位です（図2に円グラフで表示）．日本からの論文が少ないのは，熱系の他のジャーナルに広く分散している面もあるかもしれませんが，IJHMTだ
けを見る限り，中国より一桁少なく，韓国・台湾にも相対的に及びません（広大な中国の人口はどのよ
うに理解するか簡単ではありませんが，日本の人口に比べて，韓国は1/2以下，台湾は1/4以下です）．昨
年8月の第16回国際伝熱会議では中国からは500編
弱で最多，日本からは（近いこともありますが）100
編あまりで第2位でしたので，日本人は国際会議には多数参加するもののジャーナル論文にすることが少ないという以前からの変わらぬ傾向は顕著だと思います．もちろん，筆者のEditorとしての力不足に起因する点は反省しております．
2.3 元Editorとしてお詫び，お礼，そしてお願い
ここで，筆者が2006年の故鈴木教授との引継ぎを含め13年弱担当しましたEditor業務を振り返って，
まず著者の方々にお詫びすべきことがあります．第一に，査読に長期間要したことが少なくないことです．基本的には，1論文につき2名の査読者を全世界から探して依頼するのですが，そもそもレスポンスをいただけないことも多いですし，即座に「時間がない」と断られることがしょっちゅうです．5名くらいの依頼を試みるのは日常的で，中には10名程度試
みても査読を受けていただけないことが少なからず発生しました．このような事情のため，やむなく1名の査読結果を基にEditor判断せざるを得ないこともしばしばでした．第二に，査読結果がpositiveな場合はホッとしますが，結果がnegativeな場合，あるいは2名の査読者の間で意見が分かれる場合など第3者査読を依頼してみても多数決で決済できるわけでもなく，しかも自分自信が個々の論文内容をとこ伝熱2019 年 4 月- 43 -

表2

2018年末時点でのBoard of Editors

W. Minkowycz

Belarus:
China:
P. Cheng, W. Tao,
Y. Xuan, X. Zhang
France:J. Taine,
A. Soufiani
Germany:
B. Weigand,
J. Köhler
India:
A. R. Balakrishnan,
T. BasakJapan:
H. Yoshida
Russia:A.I. Leontiev,
L.A. Dombrovsky
United Kingdom:
K. Sefiane

If there is no such editor, or if special
obstacles preclude to any of the below*,
articles should be submitted to the
Editor-in-Chief, who will then forward
them as appropriate.
(* : modified from above by H. Yoshida)
Bulgaria, Czech Republic, Poland,
Romania, Slovenia, Ukraine, Baltic
Countries, Balkan Countries
China (PR)France, Israel, Middle East, North
Africa, Central Africa
Germany, Austria, Benelux-Countries,
Denmark, Scandinavia, Switzerland,
TurkeyIndia
Japan, Korea, Taiwan, other AsianCountries
Russia, Slovak Republic

U.K., Greece, Ireland, Italy, Portugal,
South Africa, Spain
North-Central-South America,
USA:
Australia, Korea, Taiwan, Malaysia,
R. Greif,Indonesia, Singapore, Sri Lanka, other
C.P. Grigoropoulos
Asian Countries（二重下線：Editor-in-Chief,
下線：Editor，下線なし：Assoc. Editor）

図2

IJHMTで2015‒2017年の3年間に採択された
論文数の国別割合（全論文数：4129編）とん読み解く時間も力も十分になく，的確な判断を下すのが困難なことがありました．筆者の不明で著者のみなさまに納得いただけなかった場合もあったことを反省し，お詫びする次第です．

J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

報告

次いで，たいへん感銘を受けたことをお伝えした．．．．．
いと思います．それは，ものすごい査読をしていた．．．．．
だけけた方も少なくなかったことです．ものすごいの意味は，ご自身の専門知識の深さは申すまでもありませんが，よくもまあ他人の論文に関して，これほど丹念かつ建設的な査読を長時間かけてして下さるなという驚きです．英文の推敲に関しても，本来は著者の責任で行うべきものですが，ネイティブの方が実に300か所以上のコメントをPDFファイルの上に書き込んで下さったこともありました．お世話になった何千人もの査読者の皆さま─そのほとんどはお顔も存じ上げない方々ですが─に心からお礼申し上げる次第です．
最後に，今後に向けてお願いをさせていただきます ． 筆 者 が 2018 年 に 扱 っ た 約 350 編 と い う 数 は
IJHMTのEditorとして平均的な値といえます．投稿された論文の中ではscope外などの判断も含めて即座にdesk rejectする分もありますが，仮に一か月に30編の投稿があってその処理に平均4か月かかるとしますと常時120編の論文を抱えることになります．
小原教授とKim教授には今後この数を超えるような論文を扱っていただくことになると思います．そこで以下のように付記させていただきます．

図3

伝熱2019 年 4 月

著者の場合：とりわけ査読者の選出が難しそうな分．．．．．．．．．．．．．．．．
野の論文では，世界中から適任の査読者候補をでき．．．．．．．
るだけたくさん挙げていただければ幸いです．その際，シニアの方はなかなか査読をお受けいただけませんので，中堅の方や関連論文の第一著者の方を優先いただけると幸いです．
査読候補者の場合：手一杯で断られるときは，ぜひとも代替候補のご提案をお願いします．
なお，IJHMTに関する情報はElsevier社のサイト：
https://journalinsights.elsevier.com/journals/0017-9310/
acceptance_rate
https://journalinsights.elsevier.com/journals/0017-9310/
impact_factor
や，さらに他の熱系ジャーナルやTributeについては
http://www.wattandedison.com/journal.html
http://www.wattandedison.com/IJHMT.htmlなどもご参照下さい．
３．Int. Centre for Heat and Mass Transfer
3.1 Founding Fathers
2018年7月に創刊した国際5機関連合のNewsletter
Thermal （ http://www.wattandedison.com/htsj.html 他）に多数の写真が報告されていますが，図3にFounding

ICHMTのFounding Fathers- 44 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

報告
Fathersを再掲します．現在の私たちのコミュニティ
ーの種がこれらの先達により蒔かれ成長させていただいたことを心に留めておきたいと思います．
3.2 事務局とOfficer
表3から表5に歴代President，Secretary General，
Chairman of Executive Committee（EC）です．これらの任期は1月1日から12月31日を基本にしています．
表3 歴代のPresident
Edmond A. BrunFrance1969-1972
Michail A. Styrikovich Russia
1973-1976
Ernst R.G. Eckert
USA
1977-1982
Ulrich Grigull
Germany
1983-1986
Warren M. Rohsenow USA
1987-1990
Yasuo MoriJapan
1991-1994
Michel Combarnous France
1995-1998
Richard J. Goldstein USA
1999-2002
Maurizio Cumo
Italy
2003-2006
Geoffrey F. Hewitt
UK
2007-2010
Graham de Vahl Davis Australia
2011-2014
Kemal Hanjalić
Bosnia Herzegovina 2015-2018
Terrence W. Simon
USA
2019表4 歴代のSecretary General
Zoran Zarić
Former Yugoslavia 1968-1984
Naim Hamdia Afgan Portugal
1985-1993
Faruk Arinç
Turkey1994-2018
Ilker Tari
Turkey2019-2019 年 4 月

Meanwhile, the Second and Third All-Union Heat Transfer Conferences were held at Minsk in 1964 and 1968, respectively. The
Chairman of the Conferences, A.V. Luikov, continued his policy ofinviting increasing numbers of foreigners to attend. The 1968 meetingin mid-May 1968 is of special importance to the International Centre
for on this occasion Academician A.V. Luilov convened a special
meeting to discuss the establishment of an International Summer
School in Heat and Mass Transfer to be held annually in Yugoslavia.
In addition to Luikov, the following were present: S.S. Kutateladze,
D.B. Spalding, E.A. Brun, E. Hahne, T. Mizushina, E.R.G. Eckert, T.F.
Irvine, N. Afgan, Z. Zaric, and myself. Afgan and Zaric reported thatthe Boris Kidric Institute of Nuclear Studies in Belgrade planned tohold a summer school in September 1968 at Herceg-Novi on the
Adriatic and hoped to do this every summer. It was unanimously
agreed that the concept had considerable merit and should be pursued
on the occasion of the Herceg-Novi conference.
For the next few months, Afgan and Zaric prepared the necessary
documents to formalize the establishment of a new international centerwith the secretariat to be located in Belgrade. A number of foreign
visitors were invited to the summer school and participated in theconstitutive meeting which was held on September 16, 1968.
“Origins of the International Centre for Heat and Mass Transfer”
by J.P. Hartnett

https://www.ichmt.org/p/early-days

3.3 Member InstitutionとScientific Council
ICHMTの母体となるMember Institution（2018年2月
現在41機関）に，わが国からは日本伝熱学会（HTSJ），
日本機械学会熱工学部門（JSME-TED），化学工学会
熱工学部会（SCEJ-DTE）が登録しています．以下に抜粋しましたように，Member Institutionの各代表がGeneral Assembly（GA）を構成しScientific Council（SC）
は各Member Institutionからの推薦を受けて個人メン
バーとしてセンターの運営に参画します．

表5 歴代のChairman of Executive Committee
Naim Hamdia Afgan Portugal
1968-1972
Thomas F. Irvine, Jr. USA
1973-1974
Jean J. Ginoux
Belgium
1975-1976
Daan A. de Vries
The Netherlands
1977-1978
Erich Hahne
Germany
1979-1981
Chang-Lin Tien
USA
1981-1982
Charles J. Hoogendorn The Netherlands
1984-1985
Michel Combarnous France
1985-1988
J. Terry Rogers
Canada1989-1990
Franz Mayinger
Germany
1991-1992
Richard J. Goldstein USA
1993-1994
Maurizio Cumo
Italy
1995-1996
Arthur E. Bergles
USA
1997-1998
Geoffrey F. Hewitt
UK
1999-2000
L.S. "Skip" FletcherUSA
2001-2002
Kemal Hanjalić
Bosnia Herzegovina 2003-2004
Kenjiro SuzukiJapan
2005-2006
Eddie Leonardi
Australia
2007-2008
Jacques Padet
France2009-2010
Terrence W. Simon
USA
2011-2012
Yildiz Bayazitoglu
USA
2013-2014
Yogesh Jaluria
USA
2015-2016
Renato M. Cotta
Brazil2017-2018
Hideo Yoshida
Japan
2019-

伝熱

1968年創設時の事務局は旧ユーゴスラビアのベオ
グラードでしたが1994年にトルコのアンカラに移動し現在に至っています．なお，当初ベオグラードで創設された経緯は故J.P. Hartnett教授によって以下のように説明されています．

V. GENERAL ASSEMBLY
Article 13
13.1. The General Assembly is the highest governing body of theCentre;13.2. The General Assembly consists of representatives of the Institutional Members.
（中略）
13.4.
The functions of the General Assembly are: 13.4.1.‒3.
（中略）
VI. SCIENTIFIC COUNCIL
Article 14
14.1. Members of the Scientific Council are elected by the General
Assembly from nominations by the Executive Committee, ScientificCouncil or the Institutional Members for a period of two years and may
be re-elected;（中略）
14.4. The functions of the Scientific Council are: 14.4.1.‒8.
https://www.ichmt.org/p/statutes- 45 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

報告
表6に，これら3機関から推薦された日本のSC 13名を示します．一方，図4は国別のSC数ですが，一見してどなたも違和感があるのではないでしょうか．現時点で総数226名のところ米国は20％を占めることをはじめとして，国際会議や論文誌などに見る研究
アクテビティーに照らすと意外なバランスになっているところもあるように思います（なお，韓国は出遅れて2014年に初めてICHMTに加盟したこともあり，現時点ではSCは不在です）．これはICHMTでのSCの決定方法が非常に曖昧であることに起因しています．以前報告しました選挙の複雑さ[11]の現れの一つでもあり，その改善がICHMTの健全な発展のために急務と考えています．
（ただし現状では，このようなSCのバランスが，各種決定に直接反映することもないのですが，それはそれでSCの役割を曖昧にしているともいえます．
）
表6

日本のScientific Council（2019年2月現在）

Hitoshi Asano
Katsunori Hanamura
Masaru Ishizuka
Yasuo Kawaguchi
Shigenao Maruyama
Akio Miyara
Taku Ohara
Ken Okazaki
Naoki Shikazono
Koji Takahashi
Yasuyuki Takata
Yoshio Utaka
Hideo Yoshida

Kobe University
Tokyo Institute of Technology
Toyama Prefectural University
Tokyo University of Science
Tohoku University
Saga University
Tohoku University
Tokyo Institute of Technology
The University of Tokyo
Kyushu University
Kyushu University
Tamagawa University
Kyoto University

図4

国別のScientific Council数（2019年2月現在）

伝熱2019 年 4 月

3.4 今後に向けて筆者は，たまたま2006年以降Assembly for International Heat Transfer Conferences（AIHTC）に関わることになったために，その延長線上でICHMTにも関わることになり，現在にいたっております．故笠木伸英教授は2011‒2014年の間Vice Presidentで，かつECメンバーでいらっしゃいましたが，ご逝去によりECには筆者一人が残されてしまいました．
熱科学工学のコミュニティーは総じて経験豊かなご長老が健在でいらっしゃいますが，ダイナミッ
クなビジネスの世界では50歳前後のトップも少なくないことを見るにつけても，私たちのコミュニテ
ィーももっと若返る必要性を感じます．（その意味で，AIHTCの現Presidentに50代のX. Zhang教授が就任されたことは良かったと思います．）私たちにとって，やはり当面はICHMTとAIHTCを中心的な国際機関にせざるを得ないと思いますので，わが国が世界をリードするような研究展開の検討はもちろんのこと，今後の国際コミュニティーでの発言力・牽引力を強化できるよう，そして世代交代を率先して示せるよう，継続的な検討をお願いする次第です．
参考文献[1] 佐藤俊，雑感─国際伝熱会議に参加して─，伝熱研究，26-100（1987）65.
[2] 森康夫，日本の伝熱研究の国際化とその経緯，伝熱研究，27-105（1988）7.
[3] 棚沢一郎，International Journal of Heat and Mass
Transfer，伝熱研究，27-105（1988）26.
[4] 平田賢，国際伝熱センターについて，伝熱研究，
10-36（1971）1.
[5] 森康夫，国際熱･物質伝達センター（International
Centre for Heat and Mass Transfer）について，2495,（1985）23.
[6] 森 康 夫 ， International Centre for Heat and Mass
Transferについてのニュース，26-100,（1987）81.
[7] 越後亮三，International Centre for Heat and Mass
Transferについてのニュース，29-115,（1990）4.
[8] 鈴木健二郎，International Centre for Heat and Mass
Transfer（ICHMT）－その最近の活動報告と会員各位へのお願い－，伝熱，43-182（2004）3.
[9] 笠木伸英，熱物質輸送国際センター（ICHMT）の最近の活動と今後の課題，伝熱，50-210（2011）48.
[10]吉田英生，熱物質輸送国際センター（ICHMT）の2011年以降の活動，伝熱，51-217（2012）52.
[11]吉田英生，熱物質輸送国際センター（ICHMT）の現状と今後の課題，伝熱，55-230（2016）54- 46 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

行事カレンダー
本会主催行事
開催日
2019 年
5月
29(水)
～
31(金)

9月

3(火)
～
7(土)

行事名

申込締切

原稿締切

第 56 回日本伝熱シンポジウム（あわぎんホール 徳島県郷土文化会
館）

2019.1.18

2019.3.8

The 7th Asian Symposium on
Computational Heat Transfer and Fluid
Flow – 2019 (ASCHT2019)（東京理科大学葛飾キャンパス）2019.2.28

2019.4.30

申込締切

原稿締切

2018.7.30

2018.10.12

実行委員長：大髙敏男（国士舘大学）
Tel/Fax: (03)5481-3334
E-mail: otaka@kokushikan.ac.jp

2018.9.21

2018.10.19

幹事：窪田光宏（名古屋大学工学研究科）
E-mail: kubota.mitsuhiro@material.nagoya-u.ac.jp

2018.9.21

2018.10.22

日本流体力学会 事務局
Tel: 03-3714-0427
E-mail: jsfm@fr7.so-net.ne.jp

本会共催，協賛，後援行事
開催日
行事名2018 年12 月
1(土)No.18-63 第 21 回スターリングサイ
クルシンポジウム（会場：国士舘大学世田谷キャンパス
梅ヶ丘校舎（34 号館））
第 8 回潜熱工学シンポジウム
12 月
3(月)
（会場：尾張一宮駅前ビル，愛知県）～
4(火)第 32 回数値流体力学シンポジウム
12 月
11(火)
（会場：機械振興会館）
～
13(木)
12 月
15(土)
2018 年度計算力学技術者(CAE 技術者）資格認定事業（開催場所：慶応義塾大学理工学部矢上キャンパス）
12 月
17(月)
第 27 回微粒化シンポジウム～（会場：岡山大学創立五十周年記念館）
18(火)
12 月
19(水)
広島大学エネルギー超高度利用研究拠
点水素シンポジウム「水素の地産地消とビジネスモデル」
2019 年
1月
22(火)FCV 課題共有フォーラム

1月

23(水)

1月

23(水)

1月

24(木）
〜
25(金)
22(金)

2月

4月

5月

7月

10 月

11 月

12 月

17(水)
〜
19(金)
17(金)
〜
19(日)
1(月)
〜
5(金)
20(日)
～
23(水)
17(日)
～
22(金)
1(日)
〜
5(木)

2018.8.31

2018.10.22

第 56 回日本伝熱シンポジウム実行委員会
事務局
徳島大学 大学院社会産業理工学部 理工学域
機械科学系内E-mail: symp2019@htsj-conf.org
FAX: 088-656-9082
URL: http://htsj-conf.org/symp2019/index.html
Co-ordination Team (ASCHT2019)
Email: office@ascht2019.com

問合先

日本液体微粒化学会 事務局 近藤健
Tel: 06-6466-1588
E-mail: information_atmz@ilass-japan.gr.jp

NEDO 課題共有フォーラム運営事務局
山下尚人 yamashitanot@nedo.go.jp
増田美幸 masudamyk@nedo.go.jp
化学工学会関西支部
Tel:06-6441-5531
E-mail: apply@kansai-scej.org
高田保之（九州大学大学院・教授）
TEL: 092-802-3100
E-mail: takata@mech.kyushu-u.ac.jp
日本ガスタービン学会
E-mail: gtsj-office@gtsj.org
2019.2.8

日本計算工学会事務局
E-mail: office@jsces.org

2019.1.9

2019.2.26

日本機械学会環境工学部門 遠藤貴子
03-5360-3506
E-mail: endo@jsme.or.jp

第 65 回理論応用力学講演会

土木学会 橋本剛志
E-mail: hashimoto@jsce.or.jp

第 3 回アジア赤外線サーモグラフィコ
ンファレンス（QIRT-Asia 2019）

日本非破壊検査協会
03-5609-4011/03-5609-4061
E-mail: sec@qirtasia2019.com
2019.1.15

2019.1.31

The 7th International Conference on Jets,
Wakes
and
Separated
Flows(ICJWSF-2019)

伝熱 2019 年 4 月

掲載号

横溝 美穂
広島大学エネルギー超高度利用研究拠点
yokomizo@hiroshima-u.ac.jp

第 47 回ガスタービンセミナー

IMPRES2019
第 5 回革新的エネルギー材料・プロセ
ス国際会議
International Gas Turbine Congress 2019
Tokyo (IGTC2019 Tokyo)

掲載号

日本機械学会 事業企画 G：石澤
Tel: 03-5360-3506
E-mail: caenintei@jsme.or.jp

先端技術を支える単位操作シリーズ〜
流動･攪拌，伝熱の基礎と最新の開発事
例〜
大阪科学技術センター 4 階 405 号室
第４回理論応用力学シンポジウム

NO.18-166 イブニングセミナー −未来に明かりを灯すスターリングエン
ジン−
第 53 回空気調和・冷凍連合講演会

問合先

辻口拓也（金沢大学，Vice Chair）
E-mail: impres2019@ml.kanazawa-u.ac.jp
2019.4.30

日本ガスタービン学会事務局
Tel: 03-3365-0095
E-mail: gtsj-desk@gtsj.org
内山知実（名古屋大学未来材料・システム研究
所・教授）
E-mail: uchiyama@is.nagoya-u.ac.jp- 47 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

お知らせ

第 56 回日本伝熱シンポジウムのご案内
第 56 回日本伝熱シンポジウム実行委員会
委員長 出口祥啓
幹事 向笠 忍開催日： 2019 年 5 月 29 日（水）～5 月 31 日（金）会 場： あわぎんホール 徳島県郷土文化会館 (http://www.kyoubun.or.jp/index.html)
所在地 〒770-0835 徳島県徳島市藍場町 2 丁目 14 番地 電話 088-622-8121（代表）アクセス JR をご利用の場合 「徳島駅」より徒歩 8 分
車をご利用の場合 「徳島インターチェンジ」より車で 20 分
飛行機をご利用の場合 「徳島空港」より車で 25 分／空港連絡バスで 25 分，徳島駅下車徒歩 8 分
特別講演 1：2019 年 5 月 30 日（木）15:15 − 16:00（あわぎんホール 1 階ホール）
講演者： 清華大学 Director of Department of Energy and Power Engineering
Jiang Peixue 教授
題 目：Fluid Flow and Heat Transfer of Supercritical Pressure CO2 in Low Carbon Energy Technology
特別講演 2：2019 年 5 月 30 日（木）16:00 − 16:45（あわぎんホール
講演者： 東北大学流体科学研究所，産業技術総合研究所
小林秀昭 教授
題 目：カーボンフリーアンモニア燃焼の科学と技術
総会：

2019 年 5 月 30 日（木）16:50 − 18:20 （あわぎんホール

1 階ホール）

1 階ホール）ホームページ URL： http://htsj-conf.org/symp2019/index.html【シンポジウムの形式】
 講演発表形式としてa) 通常の一般セッション（口頭発表）b) オーガナイズドセッション（口頭発表）c) 国際セッション（口頭発表）d) 学生および若手研究者を対象とする優秀プレゼンテーション賞セッションを実施します．
 1 講演あたりの割当時間は，一般セッションでは 15 分（発表 10 分，個別討論 5 分）で，各セッションの最後に総合討論の時間（5 分×セッション内の講演件数）を設ける予定です．オーガナイズドセッ
ションについては，オーガナイザーの指示に従って下さい．
 優秀プレゼンテーション賞セッションについては，本号掲載のお知らせ「優秀プレゼンテーション賞（第 56 回日本伝熱シンポジウム）について」をご参照下さい．
【参加費等】
 参加費の申込時期
早期申込：4 月 19 日まで
通常申込：4 月 20 日以降（5 月 11 日までに参加登録を完了された方には，事前に参加者キットをお送りします）

伝熱2019 年 4 月- 48 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

お知らせ シンポジウム参加費
会員一般
早期申込：12,000 円
通常申込：15,000 円
非会員一般
早期申込：15,000 円
通常申込：18,000 円
会員学生
早期申込： 6,000 円
通常申込： 7,000 円
非会員学生
早期申込： 7,000 円
通常申込： 8,000 円※特別賛助会員は 1 口につき 3 名，賛助会員は 1 口につき 1 名，参加費が無料になります．
※会員とは，日本伝熱学会会員のほか，共催・協賛学協会の会員を含みます．
※講演論文集電子版は参加者全員に配布されます．
 講演論文集電子版
講演論文集電子版のみの販売：5,000 円（シンポジウム後の販売となります．）【意見交換会】
 開催日： 2019 年 5 月 30 日（木）
 会 場： ホテルクレメント徳島（https://www.jrclement.co.jp/tokushima/）
 参加費：
一般 早期申込：8,000 円，通常申込：10,000 円 同伴配偶者無料
学生 早期申込：4,000 円，通常申込： 5,000 円※ 意見交換会にて阿波踊りの実演を行います．参加者皆様には，第 56 回伝熱シンポジウム法被をご用意する他，阿波踊りに参加いただき，優秀なダンサーには，HOT ダンサー賞を授与します．
【参加登録と参加費等の支払い方法】
 参加登録は本シンポジウムのウェブページから行ってください．
 参加費等の支払いは，参加登録のページからのクレジットカード決済，もしくは銀行振込になります．
参加費等の支払いをもって「参加登録の完了」とします．
 銀行振込による早期申込みをされる場合は，4 月 19 日までに振込をお済ませください．
 銀行振込による支払では振込用紙等は用意いたしません．振込手数料は各自でご負担願います．
 4 月 20 日以降もウェブページからの参加登録が可能です．参加費は通常申込扱いとなります．
 5 月 11 日までに参加登録を完了された方には事前に参加者キット（講演論文集電子版，講演プログラ
ム，参加票，領収書など）をお送りします．
 シンポジウム当日も参加登録と参加費等の支払い（クレジットカード決済，現金払い）ができます．
 自治体からの支援をいただくための資料として，参加登録のページに宿泊場所と宿泊日を記入する欄を設ける予定です．参加登録後でも再度ログインして入力できますので，必ず入力するようにお願いします．この情報は自治体に提出する以外に利用することはありません．
【講演論文集電子版】
 講演論文集電子版は，日本伝熱学会会員（2019 年度会員）の皆様に対し，シンポジウムのホームページにリンクされたウェブサイトを通じて公開します．公開日は 2019 年 5 月 22 日（水）を予定しています．
 電子版は，シンポジウムのホームページより「講演論文集」のページに入り，以下の閲覧 ID とパスワードを用いてログイン後，閲覧・ダウンロードをすることができます．
講演論文集（電子版）閲覧 ID：**********，パスワード：**********
 シンポジウムで座長をご担当される方は，この電子版を当日のセッションの参考資料として下さい．
【講演論文の公開日】
 講演論文集（電子版）の公開日は，2019 年 5 月 22 日（水）を予定しています．特許に関わる公知日もこ伝熱2019 年 4 月- 49 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

お知らせの日になります．シンポジウム開催日よりも早くなりますので，ご注意下さい．
【交通】
 交通につきましては，本シンポジウムのホームページをご参照下さい．
【ご注意】 口頭発表用として実行委員会事務局が準備する機器は，原則としてプロジェクタのみとさせていただきます．パーソナルコンピュータは各自ご持参下さい．
 参加費，意見交換会費等は参加取消の場合でも返金いたしません．
 本シンポジウムに関する最新情報については，随時更新するホームページでご確認下さい．
 その他，ご不明な点がありましたら，実行委員会事務局まで Email または FAX でお問い合わせ下さい．
【お問い合わせ先】
第 56 回日本伝熱シンポジウム実行委員会事務局
徳島大学 大学院社会産業理工学部 理工学域機械科学系内
E-mail：symp2019@htsj-conf.org, FAX：088-656-9082
ホームページ URL: http://htsj-conf.org/symp2019/index.html

伝熱2019 年 4 月- 50 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

お知らせ

第56回日本伝熱シンポジウム［徳島］A室

B室

A11 OS
水素・燃料電B11
池・二次電池 沸騰・凝縮 1
1
9:00 ～
9:00 ～
10:40
10:40

C室

タイムテーブル［第1日：5月29日(水)]
D室

E室

F室

G室

H室

I室

J室

D11
E11
電子機器の ナノ・マイクロ
冷却 1
伝熱 1
9:40 ～
9:20 ～
10:40
10:40

F11
強制対流
9:00 ～
10:40

H11 OS
G11
伝熱研究へ
計測技術 1 のMEMSの利
9:20 ～
用1
10:40
9:20 ～
10:40

A12 OS
C12 OS
D12
E12
水素・燃料電燃焼伝熱研
B12
電子機器の ナノ・マイクロ
究の最前線 沸騰・凝縮 2 池・二次電池
伝熱 2
冷却 2
2
1
10:50 ～
10:50 ～
10:50 ～
11:50 ～
12:30
10:50 ～
12:30
12:30
12:30
12:30

F12
混相流
10:50 ～
12:30

H12 OS
I12 OS
J12
伝熱研究へ 非線形熱流G12
空調・熱機器
計測技術 2 のMEMSの利 体現象と伝熱
2
用210:50 ～
1
10:50 ～
10:50 ～
12:30
10:50 ～
12:10
12:30
12:30

C11
多孔体内の
伝熱
9:20 ～
10:40

C13 OS
F13 OS
D13
E13
水素・燃料電燃焼伝熱研
A13 OS
B13
電子機器の ナノ・マイクロ究の最前線
ふく射輸送 1 沸騰・凝縮 3 池・二次電池
冷却 3
伝熱 3
13:30 ～
3
2
13:30 ～
13:30 ～
13:30 ～
15:10
13:30 ～
13:30 ～
15:10
15:10
15:10
15:10
15:10

H13 OS
G13
計測技術 3
13:30 ～
14:50

ナノスケール熱動態の理解と制御技術による 革新的材料・デバイ
ス技術の開発 1

13:30 ～
15:10

J11
空調・熱機器1
9:20 ～
10:40

I13 OS
非線形熱流
J13体現象と伝熱 バイオ伝熱2
13:30 ～
13:30 ～
15:10
15:10

優秀プレゼンテーション賞セッション (K室) 15：30～17：50
産学連携イベント (K室) 15:30～19:10
特定推進研究特別ワークショップ (B室) 15：30～17：30

伝熱2019 年 4 月- 51 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

お知らせ

第56回日本伝熱シンポジウム［徳島］
A室

B室

C室

タイムテーブル［第2日：5月30日(木)]
D室

E室

F室

G室

H室

I室

J室

J21 OS
C21 OS
D21 OS
F21 OSA21
H21 OS
化学プロセスB21
水素・燃料電 乱流を伴う伝
E21
燃焼伝熱研
G21 OS ナノスケール熱動態の国際セッショ
における熱工沸騰・凝縮 4 池・二次電池 熱研究の進 ヒートパイプ 1 究の最前線 ふく射輸送 2 理解と制御技術によン1る 革新的材料・デバイ
学1
9:00 ～
4
展1
9:20 ～
3
9:20 ～
ス技術の開発 2
9:00 ～
9:15 ～
10:40
9:00 ～
9:00 ～
10:40
9:20 ～
10:40
企業特別セッ
9:20 ～ 10:40
10:35
10:40
10:40
10:40
10:40
ション
9:00 ～
C22 OS
D22 OS
F22 OS
H22 OS
J22 OS
A22
12:30
B22
水素・燃料電 乱流を伴う伝
E22
燃焼伝熱研
G22 OS ナノスケール熱動態の化学プロセス
理解と制御技術によ国際セッショ
沸騰・凝縮 5 池・二次電池 熱研究の進 ヒートパイプ 2 究の最前線 ふく射輸送 3 る 革新的材料・デバイにおける熱工ン2
ス技術の開発 3
10:50 ～
5
展2
10:50 ～
4
10:50 ～
学2
10:50 ～
12:30
10:50 ～
10:50 ～
10:50 ～
12:30
10:50 ～
12:30
10:50 ～
12:25
12:30
12:30
12:30
12:30
12:30
J23 OS
C23 OS
D23 OS
F23 OS
H23 OS
A23
ナノスケール熱動態の
人と熱との関 合同セッショ ン ：熱エ
B23
水素・燃料電 乱流を伴う伝
E23
燃焼伝熱研
G23
理解と制御技術によ
ネルギー材料・システ
国際セッショ
沸騰・凝縮 6 池・二次電池 熱研究の進 ヒートパイプ 3 究の最前線 融解・凝固 1 る 革新的材料・デバイ わりの足跡 ムおよ び化学プ ロ セン3ス技術の開発 4スにおける 伝熱工学
13:30 ～
13:30 ～
6
展3
13:30 ～
5
13:30 ～
13:30 ～
13:30 ～
13:30 ～
15:10
15:10
13:30 ～
13:30 ～
15:10
13:30 ～
15:10
15:05
15:10
15:10
15:10
15:10
15:10

特別講演 ① （A室） 講演者： Jiang Peixue 教授 15:15～16:00
特別講演 ② （A室） 講演者： 小林秀昭 教授 16:00～16:45
総会 （A室） 16：50～18：20
意見交換会 （ホテルクレメント徳島） 19:00～21:00

第56回日本伝熱シンポジウム［徳島］A室伝熱タイムテーブル［第3日：5月31日(金)]

B室

C室

D室

E室

F室

B31
沸騰・凝縮 79:00 ～
10:40

C31
自然エネル
ギー 1
9:40 ～
10:40

D31
分子動力学
1
9:40 ～
10:40

E31
自然対流 1
9:40 ～
10:40

F31
物質移動
9:40 ～
10:40

I31 OS
G31
H31
融解・凝固 2 ヒートパイプ 4 熱エネルギー材料・シ
ステムのための熱・物
9:00 ～
9:20 ～
質輸送促進 1
10:40
10:40
9:05 ～ 10:40

J31
熱物性 1
9:40 ～
10:40

B32
沸騰・凝縮 8
10:50 ～
12:30

C32
自然エネル
ギー 2
10:50 ～
11:50

D32
分子動力学
2
10:50 ～
12:10

E32
自然対流 2
10:50 ～
12:10

F32
熱音響
10:50 ～
12:30

I32 OS
G32
H32
熱エネルギー材料・シ
融解・凝固 3 ヒートパイプ 5 ステムのための熱・物質輸送促進 2
10:50 ～
10:50 ～
10:50 ～
12:10
12:10
12:30

J32
熱物性 2
10:50 ～
11:50

2019 年 4 月- 52 -

G室

H室

I室

J室

J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

お知らせ➨ᅇ᪥ᮏఏ⇕ࢩ࣏ࣥࢪ࣒࢘ࣉࣟࢢ࣒ࣛ㸦ᬻᐃ∧㸧ࠉࡇࡢࣉࣟࢢ࣒ࣛࡣ㸪᭶᪥⌧ᅾࡢᬻᐃ∧࡛ࡍ㸬ಟṇ࣭ኚ᭦ࡍࡿሙྜࡀ࠶ࡾࡲࡍ㸬ᚲࡎ㸪᭱᪂∧ࢆᮏࢩ࣏ࣥࢪ࣒࢘ࡢ࣮࣒࣮࣍࣌ࢪ࡛ࡈ☜ㄆࡃࡔࡉ࠸㸬➨᪥ࠉ᭶᪥ Ỉ

%

㸺$ᐊ㸼
$ࠉࠉ26Ỉ⣲࣭⇞ᩱ㟁ụ࣭஧ḟ㟁ụ%ࠉࠉἛ㦐࣭จ⦰

$% 㧗 㠃ୖࡢⴠୗᾮ⁲⵨Ⓨ᫬㛫࡜⵨Ẽ⏕ᡂ㝈⏺࡜ࡢ㛵㐃࡟ࡘ࠸࡚ᅛᾮ᥋ゐ࡜⇕ὶ᮰࡟ࡘ࠸࡚
ż㛛ฟᨻ๎ගṊ㞝୍ బ㈡኱
% ⊃㝼✵㛫ࡢ␗ᙧែ┦㛵Ἓ㦐࡟࠾ࡅࡿỈࡢ㝈⏺⇕ὶ᮰࡬ࡢఏ⇕㠃ᑍἲࡢᙳ㡪żㅰῧ㗬㝞ᚿ㇦ ኳὠ኱ Ᏹ㧗⩏㑻 ኳὠ኱㸭⋢ᕝ኱% ࢼࣀὶయࣉ࣮ࣝἛ㦐୰ࡢఏ⇕ᶵᵓ࡟㛵ࡍࡿ᳨ウż኱ᕝᐩ㞝Ώ㎶㝧௓ᴮᮌග἞ 㟁㏻኱% ࣮ࣟࢱࢫ㖡ࢆ⏝࠸ࡓ⮬ᕫ෭༷ᆺἛ㦐෭༷㠃ࡢ㛤
Ⓨ²ࢢ࣮ࣝࣈࢧ࢖ࢬࡢᙳ㡪²
ż㎷฼ెᏊ⤖ᇛ࿴ஂ㧘஭㈗⏕ᮌఅ⌮ἋᏊᾏ㔝ᚫᖾ ᒣཱྀᮾ⌮኱ ஭ᡭᣅဢ኱୵ဴᮁ
ᮧୖᨻ᫂἟⏣ᐩ⾜ 㺹㺎㺞㺛㺙㺎㺭㺷㺝㺶㺋㺎㺚㺌㺻 㔝ᮧග ኱㜰኱
% ❅⣲ࣂࣈࣜࣥࢢࡀࢧࣈࢡ࣮ࣝࣉ࣮ࣝἛ㦐࡟࠾ࡅࡿ㝈⏺⇕ὶ᮰࡟ཬࡰࡍᙳ㡪żᾏ㔝ᚫᖾ⤖ᇛ࿴ஂᮌఅ⌮ἋᏊ ᒣཱྀᮾி⌮⛉኱Ꮫ 㕥ᮌᗣ୍ ᮾி⌮⛉኱Ꮫ

࠙26ᇶㄪㅮ₇ࠚ26ࠕỈ⣲࣭⇞ᩱ㟁ụ࣭஧ḟ㟁ụࠖ࡟࠾ࡅࡿ᭱㏆ࡢㅮ₇≧ἣżᚨቑᓫ ᮾ໭኱$ ࠙26ᇶㄪㅮ₇ࠚ⛣ືయ⇞ᩱ㟁ụࡢືྥ࡜ゎᯒᢏ⾡࡟ࡼࡿ㧗ᛶ⬟໬࡬ࡢ㈉⊩ż⡿⏣㞞୍ ࡳࡎ࡯᝟ሗ⥲◊ᰴᘧ఍♫$ ࠙26ᇶㄪㅮ₇ࠚࢹࣥࢯ࣮࡟࠾ࡅࡿ62)&㛤Ⓨ࡬ࡢྲྀࡾ⤌ࡳ࡟ࡘ࠸࡚
żᮡཎ┿୍ ᰴᘧ఍♫ࢹࣥࢯ࣮$ࠉࠉ26⇞↝ఏ⇕◊✲ࡢ᭱๓⥺$ ࠙26ᇶㄪㅮ₇ࠚ6,3㠉᪂ⓗ⇞↝ᢏ⾡࣭⇕ຠ⋡࡬ྥࡅ࡚ࡢྲྀࡾ⤌ࡳżᶓ᳃๛ ៞᠕⩏ሿ኱Ꮫ$ࠉࠉ26ࡩࡃᑕ㍺㏦
ᗙ㛗㸸ᐑᓮᗣḟ ஑ᕞᕤᴗ኱Ꮫ
$ ࠙26ᇶㄪㅮ₇ࠚ㐲᪉ሙ࠾ࡼࡧ㏆᥋ሙࡩࡃᑕ㍺㏦ࡢᇶ♏࡜ᑗ᮶◊✲żⰼᮧඞᝅ ᮾᕤ኱$ 㔠ᒓ༙ᑟయ㔠ᒓከᒙ⭷ᆺ739㟁ụࡢᐇ⌧࡬ྥࡅࡓ⾲㠃ࣉࣛࢬ࣏ࣔࣥࣛࣜࢺࣥඹ㬆࣮ࣔࢻࡢゎᯒż☾㒊࿴┿ⰼᮧඞᝅ ᮾᕤ኱$ +LJKO\6HOHFWLYH5DGLDWLYH&RROLQJ'HYLFH'HVLJQ%RRVWHGE\0DFKLQH/HDUQLQJ0HWKRG
ż-LDQJ0*XR6KHQJKRQJ0-X-XQLFKLUR06KLRPL 8QLY7RN\R$ ⁐๣ࡢ㉥እ⥺྾཰ᖏ࡟ᨺᑕࡍࡿ㉥እ⥺஝⇱żᡞ㇂๛ ໭ᾏ㐨኱ Ḉ஭⠜ ᪂₲኱ 'DR'X\
7KDQJ㛗ᑿᛅ᫛ ≀ᮦᶵᵓ ㏆⸨Ⰻኵ ᪥ᮏ࢞࢖ࢩ%ࠉࠉἛ㦐࣭จ⦰
% ↝ධࢀ᫬ࡢ⇕ฎ⌮ṍ࡟ᑐࡍࡿἛ㦐⇕ఏ㐩ࡢᙳ㡪
&$(ࢆᛂ⏝ࡋࡓ⇕ฎ⌮ṍண ᢏ⾡ż㈡ᩘᗈᾏ⸨ᒣ࿘⚽ ගὒࢧ࣮ࣔࢩࢫࢸ࣒ᰴ
ᘧ఍♫% 㟖ᒙ⿕そ㠃ࢆ฼⏝ࡋࡓ㣬࿴Ἓ㦐⇕ఏ㐩ࡢಁ㐍żㅖ㝰ᓫᖾ ᶓ὾ᅜ❧኱ ኱ஂಖⱥᩄᮡ㔝኱ὒᘅ㇂ಇᶞ ⋢ᕝ኱ Ᏹ㧗⩏㑻 ኳὠ኱⋢ᕝ኱% 㟁Ẽὶయຊ࡟ࡼࡗ࡚ಁ㐍ࡉࢀࡓࢧࣈࢡ࣮ࣝὶື
Ἓ㦐࡟ཬࡰࡍຍ⇕㠃ࡢゅᗘ࡟ࡼࡿᙳ㡪ż㮵㔝࢖ࢳࣟ࢘ ᒣᙧ኱% ([SHULPHQWDO,QYHVWLJDWLRQRQ)ORZ%RLOLQJ&KDUDFWHULVWLFVRI5DGLDO([SDQGLQJ0LQL&KDQQHOV+HDW6LQNIRU+\EULG39&637KHUPDO
0DQDJHPHQW6\VWHP
ż6LKXL+RQJ 7KH8QLYHUVLW\RI7RN\R% Ἓ㦐ఏ⇕㠃࡛ࡢᾏỈሷᯒฟ࡟ᑐࡍࡿὶືࡢᙳ㡪żୖ⃝ఙ୍㑻ᑠ㔝⥤ᏊᑠἨᏳ㑻ᰘ⏣ගᙪྜྷ⏣ၨஅ ཎᏊຊᶵᵓ

㸺%ᐊ㸼%ࠉࠉἛ㦐࣭จ⦰
%

%

%

%

伝熱

ከᒙ࣐࢖ࢡࣟࢳࣕࢿࣝᵓ㐀ࣄ࣮ࢺࢩࣥࢡࡢఏ⇕ᛶ⬟ホ౯żすᮧ♸㍜ ᮾ໭኱㝔ࠊ ᰴ ࢣ࣮ࣄࣥ ᒸᓥ῟அ௓ ᮾ໭኱Ꮫ ኱ෆ⌶ஓ ᰴ ࢣ࣮ࣄࣥ ᑠᐑᩔᶞ ᮾ໭኱Ꮫ
Ỉࡢ᰾Ἓ㦐࡟࠾ࡅࡿᗈ⠊ᅖࡢ⇕ὶ᮰ᇦࡢ࣑ࢡࣟ
ᾮ⭷≉ᛶ⬌ᗣ㝞ᚿ㇦ ኳὠ኱ żᏱ㧗⩏㑻 ኳὠ኱㸭⋢ᕝ኱࢚ࢱࣀ࣮ࣝࡢἛ㦐࡟ཬࡰࡍ⾲㠃ᛶ≧ࡢᙳ㡪ż℈ᓮᘓ⮳㧗⏣ಖஅ㧗ᶫཌྐ᪥㧗⃈ලࢩ࢙ࣥࣅࣕ࢜ᒾ⏣┤ᶞ ஑ᕞ኱ ᕸᮧ㡰ḟ῝ὠ᫂ᘯᡞḟὒ୍㑻 ᰴᘧ఍♫8$&ࣉ࣮ࣞࢺᘧ⇕஺᥮ჾෆࡢἛ㦐⇕ఏ㐩≉ᛶżἙ༡἞㏕⏣⩧▮ රᗜ┴❧኱ ᯇୗ⛱ ᪥㜰〇సᡤ2019 年 4 月

࣐࢖ࢡࣟࢳࣕࢿࣝෆ┦ኚ໬ఏ⇕࡟࠾ࡅࡿᾮ⭷ᙧᡂ≉ᛶࡢゎᯒżᒸᓥ῟அ௓ ᮾ໭኱%ࠉࠉ26≉ᐃ᥎㐍◊✲≉ู࣮࣡ࢡࢩࣙࢵࣉᗙ㛗㸸ὠᓥᑗྖ ኱㜰኱Ꮫ% ࠙≉ูㅮ₇ࠚ࣮ࣔࢱࡢᑠᆺ࣭㧗ฟຊ໬࡜⇕ᑐ⟇żᲚಙ⸨ බ┈㈈ᅋἲேࠉỌᏲ㈈ᅋ
% ศᏊ࣭ཎᏊ࠾ࡼࡧࢼࣀࢫࢣ࣮ࣝ⇕ไᚚࢆ୺ᙺ࡜
ࡋࡓࢹࣂ࢖ࢫタィ࡬ࡢࣃࣛࢲ࢖࣒ࢩࣇࢺ
żⰼᮧඞᝅ ᮾᕤ኱% ⇕࢚ࢿࣝࢠ࣮ࢩࢫࢸ࣒ࡢࡓࡵࡢ໬Ꮫ⵳⇕ࡢ㧗ฟຊᐦᗘ໬żຍ⸨அ㈗ ᮾᕤ኱- 53 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

お知らせ& ,QVLWXVRIW;UD\LPDJLQJRIDQRSHUDWLQJDQLRQ
H[FKDQJHPHPEUDQHIXHOFHOO
ż:HL7LQJ)&KHQ7DNDKLUR06X]XNL6KRKML07VXVKLPD *UDGXDWH6FKRRORI(QJLQHHULQJ8QLY
2VDND .DQML02WVXML ,QWHJUDWHG*UDGXDWH6FKRRO
RI0HGLFLQH(QJLQHHULQJDQG$JULFXOWXUDO
6FLHQFHV8QLY<DPDQDVKL 0DNRWR08FKLGD)XHO&HOO1DQRPDWHULDOV&HQWHU8QLY<DPDQDVKL .HQML00L\DWDNH &OHDQ(QHUJ\5HVHDUFK&HQWHU
8QLY<DPDQDVKL㸺&ᐊ㸼&ࠉࠉከᏍయෆࡢఏ⇕
&
&
&

&

ከᏍ㉁ෆ㒊࡟࠾ࡅࡿ⮬↛ᑐὶ≀㉁㍺㏦
żᮎໟဴஓ ᮾᕤ኱
ከᏍ㉁ᒙࡢ⮬↛ᑐὶⓎ⏕㝈⏺࡟ཬࡰࡍ௙ษࡾቨ
ࡢᙳ㡪㍍㔞໬࡟╔┠ࡋࡓホ౯żᒣཱྀ⩏ᖾ රᗜ┴኱ ᅵᒃ᛭ྐ රᗜ┴኱㝔
3RUHVFDOHPRGHOLQJRIPHOWLQJRISKDVHFKDQJHPDWHULDOVLQD'FXELF/DWWLFH0HWDO)UDPH
ż&KXQ\DQJ:DQJ0RJKWDGD0REHGL)XMLR.XZDKDUD 6KL]XRND8QLY㔠ᒓ'ࣉࣜࣥࢱ࣮࡟ࡼࡿ୍᪉ྥᛶ࣏࣮ࣛࢫ㖡ࢆ⏝࠸ࡓ෭༷ࢹࣂ࢖ࢫࡢ㛤Ⓨ㧘஭㈗⏕żⳢ኱㍤⤖ᇛ࿴ஂᮌఅ⌮ἋᏊᾏ
㔝ᚫᖾᓥᮏබ⨾Ꮚ ᒣཱྀᮾ⌮኱㸺'ᐊ㸼'ࠉࠉ㟁Ꮚᶵჾࡢ෭༷
'኱ࡁ࡞࠺ࡡࡾࢆ᭷ࡍࡿᅛయ㛫ࡢ᥋ゐ⇕᢬ᢠࡢᐃᡭἲż⠛⏣༟ஓ ࢹࣥࢯ࣮ Ᏻ஭㱟ኴ ࣓࢖ࢸࢵࢡ .DUMDGL.DULPఅಙ୍៞ ᮾᕤ኱ ᐩᮧᑑኵ ඖ⇃ᮏ኱Ꮫ' +HDWGLVVLSDWLRQPHDVXUHPHQWRIHOHFWURQLF
FRPSRQHQWE\PHDQVRIH[WHUQDOKHDWHUDQGKHDW
IOX[VHQVRU
ż=,',/,-RDR9LWRU7KRPVHQ6LOYHLUD.D]X\RVKL)XVKLQREX 8QLY7RN\R7HFK 5\XWD<DVXL
0(,7(&&25325$7,21 7DNX\D6KLQRGD'(162&25325$7,21' ప᥋ゐᅽຊ㡿ᇦ࡟࠾ࡅࡿ࢔࣑ࣝࢽ࣒࢘ྜ㔠ࡢ᥋ゐ⇕᢬ᢠホ౯
żර⸨ᩥ⣖␊ᒣ཭⾜ ᐩᒣ┴❧኱ ᮌఅ⌮ἋᏊ ᒣཱྀᮾி⌮⛉኱ ▼ሯ຾ ᐩᒣ┴❧኱&ࠉࠉ26Ỉ⣲࣭⇞ᩱ㟁ụ࣭஧ḟ㟁ụ& ⇞ᩱ㟁ụゐ፹࢖ࣥࢡຎ໬཯ᛂࡢゎᯒż᳜ᮧ㇦ྜྷ⏣฼ᙪྂ㈡⯙㒔ᯇᮏⱥಇ ᮾᕤ኱㝔 ⠛ཎ࿴ᙪ )&&XELF ➲㒊ᓫᖹ஭⚽୍㑻 ᮾᕤ኱㝔& ゐ፹࢖ࣥࢡෆ࡟࠾ࡅࡿ࢔࢖࢜ࣀ࣐࣮จ㞟ᵓ㐀࡟㛵ࡍࡿศᏊㄽⓗゎᯒż㤿ῲᣅဢᚨቑᓫ ᮾ໭኱& ␗࡞ࡿⅣ⣲ᮦᩱࢆྵࡴ3()&ゐ፹࢖ࣥࢡࡢ஝⇱㐣⛬࡟࠾ࡅࡿከᏍ㉁ᵓ㐀ᙧᡂᣲືゎᯒż㕥ᮌᓫᘯỌ஭㎮ᫀὠᓥᑗྖ ኱㜰኱㝔& 3()&ゐ፹ᒙෆࡢ㓟⣲㍺㏦᢬ᢠホ౯ἲ࡜ᵓ㐀ᙳ㡪ゎᯒż㣤฼ᣅᐇబ➉Ꮥಖቨ㇂ᑗ⏕⏣㒊㇏㏆ஂṊ⨾ ໭ᾏ㐨኱& 㓟⣲㍺㏦᢬ᢠపῶࢆ┠ᣦࡋࡓⓑ㔠ᢸᣢࢢࣛࣇ࢙
ࣥࡢ3()&ゐ፹ᒙ࡬ࡢ฼⏝࡜ࡑࡢᛶ⬟ホ౯ż▮⏣῱భ㣤฼ᣅᐇ⏣㒊㇏㏆ஂṊ⨾ ໭ᾏ㐨኱'ࠉࠉ㟁Ꮚᶵჾࡢ෭༷
' 㧗⇕ఏᑟ⋡໬ࡋࡓ┦ኚ໬ᮦᩱࢆ⏝࠸ࡓࣜࢳ࣒࢘
࢖࢜ࣥ㟁ụ⏝෭༷⿦⨨ࡢఏ⇕≉ᛶホ౯żᑠᯘ኱♸Ἑ㔝ᬛᡂ⏿ᘯᩗᑠ㔝┤ᶞ Ⱚᾆᕤ኱' 9+'/$06グ㏙࡟ࡼࡿ⮬ᕫⓎ⇕ᑐᛂ࢖ࣥࢲࢡ
ࢱࣥࢫࣔࢹࣝᚑ᮶ࡢ'&'&ࢥࣥࣂ࣮ࢱ࣮ࢩ
࣑࣮ࣗࣞࢩࣙࣥࡢㄢ㢟࡜ࡇࡢࣔࢹࣝࡢᚲせᛶż℧⃝Ⓩ ࣮࣒ࣟᰴᘧ఍♫' ⾲㠃ᐇ⿦ᆺࣃ࣮༙࣡ᑟయࣃࢵࢣ࣮ࢪࡢࢥࣥࣃࢡ
ࢺ⇕ࣔࢹࣝ࡟㛵ࡍࡿ᳨ウżす๛ఛ ㊊฼኱' 'WKHUPDODQDO\VLVRQ3&%VZLWKPXOWLSOHVXUIDFHPRXQWHGVHPLFRQGXFWRUGHYLFHVE\XVLQJDQ)(0
EDVHGRSHQVRXUFH3'(VROYHU
ż-RDR9LWRU7KRPVHQ6LOYHLUD=LGL/L.D]X\RVKL)XVKLQREX 7RN\R,QVWLWXWHRI7HFKQRORJ\ 5\XWD<DVXL 0(,7(&&RUSRUDWLRQ 7DNX\D6KLQRGD'(162&RUSRUDWLRQ' ᐦ㞟ᐇ⿦㒊ရࡢ ᗘୖ᪼ゎᯒ࡟࠾ࡅࡿ&)'࡜ᐇ㦂⤖ᯝࡢᕪ␗࡟㛵ࡍࡿ᳨ウż᭷㈡ၿ⣖ᖹἑᾈ୍ᒣ㎶Ꮥஅ㟷ᮌὒ⛱.2$ᰴᘧ఍♫ ␊ᒣ཭⾜୰ᕝៅ஧▼ሯ຾ᐩᒣ┴❧኱Ꮫ

&ࠉࠉ26Ỉ⣲࣭⇞ᩱ㟁ụ࣭஧ḟ㟁ụ& ゐ፹ᒙᚤᑠὶ㊰࡟࠾ࡅࡿ㓟⣲㍺㏦⌧㇟ࡢศᏊㄽⓗゎᯒż୰ෆᑗ㝯 ᮾ໭኱㝔 㤿ῲᣅဢ ᮾ໭኱ࣇࣟ
ࣥࢸ࢕࢔◊✲ᡤ ྜྷᮏຬኴ㔠Ꮚᩄᏹᯂῡ㑳ஓ ᮾி኱ Ṋෆ⚽ᶞ 㧗▱㧗ᑓ ᚨቑᓫ ᮾ໭኱ὶయ◊& ᅛయ㧗ศᏊᙧ⇞ᩱ㟁ụ࡟࠾ࡅࡿ⃿ࢀᛶศᕸࢆ᭷
ࡍࡿ࢞ࢫᣑᩓᒙෆ㒊ࡢᾮỈᣲືゎᯒżቃ⏣ᝅᚿ⏣୰ගኴ㑻㔠㔝‶ Ⲉᇛ኱ ⏣㒊㇏㏆ஂṊ⨾ ໭ᾏ㐨኱& ᾮỈᣲື;⥺ྍど໬࡟ࡼࡿ3()&ࣜࣈࢳࣕࢿࣝ
ᖜࡢᙳ㡪ゎᯒżᑠぢᒣ㈗ᘯ➲㒊ᓫἙᮧ㞝⾜ෆ⸨ᘯኈᖹ
஭⚽୍㑻 ᮾிᕤᴗ኱Ꮫ
& ங㓟ࣂ࢖࢜㟁ụࡢ㧗ฟຊᐦᗘ໬࡟ྥࡅࡓከᏍ㉁Ⅳ⣲㟁ᴟࡢぶỈ໬࡟㛵ࡍࡿ᳨ウżす⏣⪔௓ゅ༡⩧኱ᖹᯇ㑳ᮁ ிᕤ⧄኱'ࠉࠉ㟁Ꮚᶵჾࡢ෭༷
' Ἓ㦐᫬ࡢᑐὶ⌧㇟ࢆ฼⏝ࡋࡓ࣮ࣟࢱࢫ㖡ࣇ࢕ࣥᾐₕᆺ⇕஺᥮ჾࡢ㛤Ⓨż⚲ᐅ⏣኱㈗⤖ᇛ࿴ஂᾏ㔝ᚫᖾᮌఅ⌮ἋᏊ ᒣཱྀᮾ⌮኱ ஭ᡭᣅဢ኱୵ဴ㑻ᮧୖᨻ
᫂἟⏣ᐩ⾜ ࣮ࣟࢱࢫࢧ࣮࣐ࣝࢯ࣮ࣜࣗࢩࣙࣥ 㔝ᮧග ኱㜰኱

伝熱2019 年 4 月- 54 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

お知らせ' ࢥࣥࣃࢡࢺἛ㦐෭༷ࢹࣂ࢖ࢫ㛤Ⓨࡢࡓࡵࡢ⊃✵㛫ෆ࡟࠾ࡅࡿࣉ࣮ࣝἛ㦐⇕ఏ㐩ホ౯żᾏ㔝ᚫᖾ⤖ᇛ࿴ஂᮌఅ⌮ἋᏊ ᒣཱྀᮾி⌮⛉኱Ꮫ 㕥ᮌᗣ୍ ᮾி⌮⛉኱Ꮫ' ከᏍయ⏺㠃⇕㍺㏦ࣔࢹࣝࡢᥦ᱌࡟ᇶ࡙ࡃᖹᯈᆺ
㧗⇕ὶ᮰࣮ࣝࣉࣄ࣮ࢺࣃ࢖ࣉࡢ◊✲żᑠ⏣ษබ⚽㛗㔝᪉ᫍ ྡྂᒇ኱' Ᏹᐂᶵᦚ㍕⇕ᶵჾ⏝࣮࣋ࣃ࣮ࢳࣕࣥࣂࡢ⵨Ⓨ㠃ᗘศᕸホ౯ż㤿ሙ᐀᫂ ⏘⥲◊ ⃝⏣೺୍㑻⏣୰Ὧ㍜ᒸᮏ⠜ -$;$' ࣃ࣮࣡026)(7ࡢ ᗘศᕸ࡜ᨺ⇕⤒㊰࡟㛵ࡍࡿ◊✲żᮌఅ⌮ἋᏊ ᒣཱྀᮾி⌮⛉኱Ꮫ ␊ᒣ཭⾜ᐩᒣ┴❧኱Ꮫ ᾏ㔝ᚫᖾ⤖ᇛ࿴ஂ ᒣཱྀᮾி⌮⛉኱Ꮫ ▼ሯ຾ ᐩᒣ┴❧኱Ꮫ

(

(

(

㸺)ᐊ㸼
)ࠉࠉᙉไᑐὶ
)

㸺(ᐊ㸼
(ࠉࠉࢼࣀ࣭࣐࢖ࢡࣟఏ⇕
(

(

(
(

)

ศᩓపῶᆺࣔࣥࢸ࢝ࣝࣟἲ࡟ࡼࡿከᏍయ⾲㠃࠿
ࡽࡢ⵨Ⓨࡢゎᯒż௒஭ᏹᶞᯇᮏᾈྐ ᮾி኱ ᇼ⌶☻ ᮾி⌮⛉኱ ྜྷᮏຬኴ㧗ᮌ࿘ᯂῡ㑳ஓ ᮾி኱,QSODQHWKHUPDOFRQGXFWLYLW\RIWKLQILOPVFRPSRVHGRIVLQJOHZDOOHGFDUERQQDQRWXEHV
FRD[LDOO\FRDWHGZLWKERURQQLWULGHQDQRWXEHV
ż3HQJ\LQJNDL:DQJ<RQJMLD=KHQJ7DLNL,QRXH
5RQJ;LDQJ0DNRWR:DWDQDEH6KRKHL&KLDVKL6KLJHR0DUX\DPD 8QLY7RN\R㧗⇕ఏᑟ」ྜᮦࡢ㛤Ⓨ࡟ྥࡅࡓࢲ࢖ࣖࣔࣥࢻ
㖡⏺㠃ࡢ⇕㍺㏦ᶵᵓࡢ᳨ドżチᩩ+81*6KLKZHLሷぢ῟୍㑻 ᮾி኱࣊ࢸࣟከᒙࢼࣀࢳ࣮ࣗࣈࡢྜᡂ࡜㌿෗żᮧୖ኱ᕦⲨ஭㞙ே㒯Ọ჆㖹ὒ஭ࣀୖὈ
㍤㡯ᰤ༓㊊᪼ᖹ୸ᒣⱱኵ ᮾி኱

)
)

)

(
(

(

(

)

ࢢࣛࣇ࢙ࣥࢼࣀ࡛ࣜ࣎ࣥㄪ࡭ࡓ㐣Ώ㏿ᗘศᩓ㛵ಀ࡟࠾ࡅࡿࣇ࢛ࣀ࢚ࣥࢿࣝࢠ࣮෌ศᕸࡢືຊᏛ
żࢰࣟࢶ࢟ࣄࢼࠉࢱࢳ࢔ࢼ㔝⏣㞷⤮ ᐩᒣ኱Ꮫ㠀ᖹ⾮⣔ࡢẼᾮ⏺㠃࡟࠾ࡅࡿ཯ᑕศᏊࡢ⾪✺ᣲື࡜࢚ࢿࣝࢠ࣮㐺ᛂಀᩘżᚨỌᩔኈ Ᏹ㒊㧗ᑓ 㭯⏣㝯἞ ஑ᕤ኱ࢡࣛࢫ࣮ࣞࢺ໬ྜ≀ࡢ⇕㍺㏦≉ᛶ࡟࠾ࡅࡿࣇ࢛
ࣀࣥࡢ㠀ㄪ࿴ຠᯝż኱すṇே ᮾி኱ ྈ㔝ኸᑗ ≀ᮦ◊ ᖖ⾜┿ྖሷぢ῟୍㑻 ᮾி኱ศᏊ㓄ྥ⛛ᗎࢆ᭷ࡍࡿⓎගᛶ࢖࢜ࣥᾮయࡢ๰〇࡜ࡑࡢගᏛ≉ᛶ࠾ࡼࡧ┦ኚ໬≉ᛶ᪂つ࡞ග࢔ࢵࣉࢥࣥࣂ࣮ࢪࣙࣥᮦᩱ㛤Ⓨࡢ╔ᡭż⧊ⱱ࿴ஓᮧୖ㝧୍ ᮾிᕤᴗ኱Ꮫ
ཎᏊࢢ࣮ࣜࣥ㛵ᩘἲ࡟ศᏊືຊᏛἲࢆ⤌ࡳྜࢃࡏࡓ㠀ᙎᛶࣇ࢛ࣀࣥ㍺㏦ゎᯒż℈ᕝⓏክᜏᕝ୍ᬂሷぢ῟୍㑻 ᮾி኱

)
)

)

)

(ࠉࠉࢼࣀ࣭࣐࢖ࢡࣟఏ⇕
(
(

伝熱

żᒣᮏᫀᖹᮧ⏣❶㇂ཱྀ࿴᪩ᕝὒேᒾᮏ⸅
㎰ᕤ኱ගࣞ࢜ࣟࢪ࣮ὶయࡢ⺬⾜ὶ㊰ෆ࡟࠾ࡅࡿὶືᵓ
㐀࠾ࡼࡧఏ⇕≉ᛶżᰩᒣ᛭Ꮚ ி኱ ᅵᕝ⩧ః㜰୰㑳ဢ ி኱㝔 ᕴ࿴ஓ୰㒊୺ᩗ ி኱࣐࢖ࢡࣟὶ㊰ࢆὶࢀࡿ⢏Ꮚ࣭㉥⾑⌫ࡢᩘᐦᗘศᕸィ ࡜㐠ືホ౯ᑠ஭ᡭ♸௓ ி኱㝔 żᕴ࿴ஓ ி኱ 㔝ཱྀៅஅ௓ ி኱㝔 ᰩᒣ᛭Ꮚ୰㒊୺ᩗ ி኱ඛ⣽ᮎᗈࣀࢬࣝෆ࡟࠾ࡅࡿⅣ㓟࢞ࢫ෭፹ࡢྍど໬࡟㛵ࡍࡿ◊✲
żᕝᮧὒ௓⸨ἑᣅᘺ୰ᕝ຾ᩥ ㇏ᶫᢏ⛉኱
%:5⇞ᩱࢧࣈࢳࣕࣥࢿࣝࡢࢫ࣮࣌ࢧୗὶᇦ࡟
࠾ࡅࡿᾮ⁲௜╔ຠᯝࡢྍどほᐹż኱ᕝ⌮୍㑻ྂ㇂ṇ⿱᪂஭ᓫὒ⁪ཱྀᗈᶞ
㣤ᒣ⥅ṇ 㟁୰◊/XEULFDWLRQPRGHOIRUYDSRUDEVRUSWLRQLQWR
K\JURVFRSLFOLTXLGGHVLFFDQWGURSOHWV
ż=KHQ\LQJ:$1* .\XVKX8QLY *HRUJH.$5$3(76$6 $ULVWRWOH8QLY7KHVVDORQLNL 
3UDVKDQW9$//85,$GDP:,//,$06.KHOOLO
6(),$1( 8QLY(GLQEXUJK <DVX\XNL7$.$7$.\XVKX8QLYᡥᖹከᏍ⟶࡟࠾ࡅࡿὶືἛ㦐୙Ᏻᐃᛶ࡟ᑐࡍࡿ
ධཱྀ⤠ࡾࡢᙳ㡪
᭪᪫Ⓨඪ㉸㗩ż㣕ཎⱥ἞ ᮾி኱)ࠉࠉ26⇞↝ఏ⇕◊✲ࡢ᭱๓⥺

7Ꮠ࣐࢖ࢡࣟࢳࣕࢿࣝ࡟࠾ࡅࡿ ᗘᕪㄏ㉳᪕ᅇὶࡢᩘ್ィ⟬
ż▼஭៞Ꮚ㯄⪔஧ 㟷Ꮫ኱ཎᏊ㛫ຊ㢧ᚤ㙾࡟ࡼࡿຍ⇕๓ᚋ࡛ࡢ⏺㠃ࢼࣀࣂࣈࣝィż୰ᮧ┤ᩯᡭᔱ⚽ᙲᮤ⛙ᐅ㧗⏣ಖஅ㧗ᶫཌྐ ஑ᕞ኱Ꮫ

2019 年 4 月⊃㝼ὶ㊰࡟࠾ࡅࡿ༢┦ὶఏ⇕ὶື࡟㛵ࡍࡿᐇ㦂ⓗ◊✲ż๽⥔Ᏺ⏣ᖾ㊰ ஑ᕞ኱ప࢔ࢫ࣌ࢡࢺẚ࡟࠾ࡅࡿ7D\ORU&RXHWWHὶࢀࡢὶືᵓ㐀ゎᯒżᕝཱྀ㐩ஓ㔝ཱྀౡᕼ㰺⸨༟ᚿబ⸨໏ ᮾᕤ኱∦ഃࢆᘏ㛗ࡋࡓࣜࢵࣉࡀཬࡰࡍ஧ḟඖᄇὶ࡬ࡢ
ᙳ㡪żඖᮌᬛᓫᏳ⏣ಟᖹᖹ⏣຾ဢ ྠᚿ♫኱⬦ື෭༷ὶࡀ⩼ᚋ⦕㒊ࣇ࢕࣒ࣝ෭༷ᛶ⬟࡬୚࠼ࡿᙳ㡪ࡢ୕ḟඖ⇕ఏᑟࢆ⪃៖ࡋࡓ㐣Ώᛂ⟅ἲィ)ࠉࠉΰ┦ὶ(ࠉࠉࢼࣀ࣭࣐࢖ࢡࣟఏ⇕(࣐࢖ࢡࣟὶ㊰ෆ࡟࠾ࡅࡿ㸯ḟඖị⤖⌧㇟ࡢ1,5࢖࣓࣮ࢪࣥࢢ
żᒣ⏣᱁Ώ㑓ె᭶⋢㔝┿ྖ᳃すὒᖹ ྡᕤ኱㝔␗࡞ࡿ࢝࢖ࣛࣜࢸ࢕ࡢ༢ᒙ&17ᡂ㛗ࡢศᏊືຊ
Ꮫżྜྷᕝுஂ㛫㤾ྥ஭༠ᶫᮏ⩧༓㊊᪼ᖹ୸ᒣⱱኵ ᮾி኱㏆㉥እ⺯ග࢖࣓࣮ࢪࣥࢢศගἲ࡟ࡼࡿ༢ᒙ&17ࡢ⇕ఏᑟ⋡ィ
ż༓㊊᪼ᖹ ᮾி኱Ꮫ ྜྷ㔝ᩘᇶຍ⸨㧗ኈᮏ㛫ⰾ࿴ ᮾ⌮኱

)
)

- 55 -㉸ᕼⷧ⇞↝6,࢚ࣥࢪࣥ࡟࠾ࡅࡿ⟄ෆỈᄇᑕࡀࣀࢵࢡཬࡧ෭༷ᦆኻ࡟୚࠼ࡿᙳ㡪ż㛗⃝๛኱಴ඃ୍బ⸨㐍ᑠ㓇ⱥ⠊ ᮾᕤ኱ቨ㠃Ᏻᐃ໬෭⅖ࢆ⏝࠸ࡓ෭⅖╔ⅆ ᗘࡢホ౯żᮤᩄ㉪Ⱳຬ㕥ᮌ㞝஧ ᮾ኱

J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

お知らせ
)

)

)

* ┠どゅᗘࡢᙳ㡪ࢆ⪃៖ࡋࡓឤ ᾮᬗ࠿ࡽࡢᩓ஘
ගᙉᗘẚࢆ⏝࠸ࡓ ᗘィ ἲż㫽ᒣᏕྖ ᒣ᲍኱ ከ⏣ⱱ 㜵⾨኱ ୍ᐑᾈ
ᕷ⯞㇂ಇᖹḒᐓᬥ ᒣ᲍኱ᗘศᕸไᚚᆺ࣐࢖ࢡࣟࣇ࣮ࣟࣜ࢔ࢡࢱࢆ⏝࠸ࡓ㉸㐣࣓⃰ࢱࣥ⇞↝࡟࠾ࡅࡿ໬Ꮫ✀ィ ཬࡧࣔࢹࣝண ᛶ⬟ࡢྥୖ࡟㛵ࡍࡿ◊✲ż㔠ᒣె╩ᡭሯ༟ஓ㛗㇂ᕝ㐍୰ᮧᑑ ᮾ໭኱ ୸⏣⸅ ᮾ໭኱ᴟᮾ㐃㑥኱㔜ຊ⎔ቃࡢ㐪࠸࡟࠾ࡅࡿᑐྥ✵Ẽὶ୰㟁⥺⿕そୖ⇞࠼ᣑࡀࡾⅆ⅖࡟ཬࡰࡍ࿘ᅖᅽຊࡢᙳ㡪żỌᆅ኱ᚿ ໭ᾏ㐨኱ &,7(51(-HDQ0DULH
'87,//(8/+XJR*8,%$8'$XJXVWLQ
6RUERQQH8QLYHUVLWp -20$$6*UXQGH
8QLYHUVLW\RI(GLQEXUJK /(*526*XLOODXPH
6RUERQQH8QLYHUVLWp ᶫᮏᮃ⸨⏣ಟ ໭ᾏ㐨኱*/5࠾ࡼࡧ⢓ᛶࡢኚ໬ࡀෆ㒊ᛴ㏿ΰྜᆺἜỈᄇ㟝ࣀࢬࣝࡢᄇ㟝≉ᛶ࡟୚࠼ࡿᙳ㡪żኴ⏣ၿつ⣽ᕝౡஓ$UVKDG$L]DP6KDKURQLྡ⏣ㆡᮌᡞཱྀၿ⾜ ᚨᓥ኱㸺*ᐊ㸼*ࠉࠉィ㸺+ᐊ㸼+ࠉࠉ26ఏ⇕◊✲࡬ࡢ0(06ࡢ฼⏝ᗙ㛗㸸▮྿ᬛⱥ ஑ᕞᕤᴗ኱Ꮫ
+ 0(06ࢭࣥࢧ࡟ࡼࡿⷧᾮ⭷ࡢᙧᡂ࣭⵨Ⓨ≉ᛶࡢ◊✲ż࿴ᰩ᪂୍㑻୰ูᗓಟửᮌ㝣ே ᫂἞኱+ ℐ㐣ᶵ⬟ࡀ㞟✚ࡉࢀࡓᶞ⬡〇ගᏛᘧᣑᩓࢭࣥࢩ
ࣥࢢࢹࣂ࢖ࢫࡢ㛤Ⓨż㰺⸨⨾ె ៞኱Ꮫ ዟ⬥ᣅஓ ៞኱㝔 ⏣ཱྀⰋᗈ㛗ᆏ㞝ḟ ៞኱⌮ᕤ+ ࣮ࣞࢨㄏ㉳ㄏ㟁Ὃືࢆ⏝࠸ࡓS/ᾮ⁲ෆᣑᩓಀᩘ ᐃࢹࣂ࢖ࢫࡢ㛤Ⓨż㙊⏣ៅ ៞኱㝔 ⏣ཱྀⰋᗈ㛗ᆏ㞝ḟ ៞኱⌮ᕤ+ 0(06ࢭࣥࢧࢆ⏝࠸ࡓ࢚ࣥࢪࣥቨ㠃⇕ὶ᮰ࡢ㧗ศゎ⬟ ᐃżฟᓥ୍ோ୰ูᗓಟᵽཱྀ㞞᫭ ᫂἞኱

ᢏ⾡

*

㟼㟁ᐜ㔞ኚ໬ᆺ↓⥺ࢭࣥࢧࢆ⏝࠸ࡓྍど໬࢚ࣥࢪࣥቨ ィżᮤᩄ㉪ཎ㥴୍㑻᳃ᮏ㈼୍㕥ᮌ㞝஧ ᮾ኱* &7༙ᑟయ࣮ࣞࢨ྾཰ἲࢆ⏝࠸ࡓ㧗 ሙࡢከ᩿㠃 ᗘィ ᢏ⾡࡟㛵ࡍࡿ◊✲żᮤẎฟཱྀ⚈ၨ⚄ᮏᓫ༤㎷ᮏ୍┿ ᚨᓥ኱Ꮫ* Ἴ㛗ྍኚ༙ᑟయ࣮ࣞࢨ྾཰ἲ࡟ࡼࡿ㧗ᛂ⟅ᗘ࣭⃰ᗘィ ᢏ⾡࡟㛵ࡍࡿ◊✲żᯘౡⶶฟཱྀ⚈ၨ⚄ᮏᓫ༤ ᚨᓥ኱Ꮫ* /,%6ࢆ⏝࠸ࡓ࣮ࣜࣔࢺィ ࡟࠾ࡅࡿࣉࣛࢬ࣐
ᗘ≉ᛶ࡟㛵ࡍࡿ◊✲żྂᕝ㑈ฟཱྀ⚈ၨ⏣୰ㄔஓ ᚨᓥ኱Ꮫ*ࠉࠉィ+ࠉࠉ26ఏ⇕◊✲࡬ࡢ0(06ࡢ฼⏝ᗙ㛗㸸୰ูᗓಟ ᫂἞኱Ꮫ+ Ἓ㦐◊✲࡬ࡢ0(06⇕ィ ᢏ⾡ࡢ฼⏝ż▮྿ᬛⱥ ஑ᕞᕤ኱+ 3DU\OHQH(EDVHG0(06JDVGHWHFWRUZLWKGHHS
HOHFWURGHVDQGDQHPEHGGHGKHDWHU&KHQ+DQ<(+7DNDKLUR0,72<XML68=8.,
ż.HQLFKL025,0272 8QLY7RN\R+ Ḟ㝗ࢆ᭷ࡍࡿ࣮࢝࣎ࣥࢼࣀࣇ࢓࢖ࣂ࣮ࡢ0(06ࢭࣥࢧ࡟ࡼࡿ⇕ィżᴍᓮᑗᘯᮤ⛙ᐅᐑ⬥ோ⏕⏣❳ஓ㧗ᶫཌྐ ஑ᕞ኱
+ ෆど㙾ගࣂ࢖࢜ࣉࢩ࣮ࡢࡓࡵࡢ⇕㥑ື0(06࢔ࢡࢳ࢚࣮ࣗࢱࡢ㛤Ⓨżᶫᮏᑗ᫂⏣ཱྀⰋᗈ ៞᠕኱+ ගᑟ㟁⭷ࣃࢱ࣮ࣥࢆ⏝࠸ࡓගㄏ㉳ㄏ㟁Ὃື࡟ࡼࡿࢼࣀࢫࢣ࣮ࣝヨᩱࡢࢯ࣮ࢸ࢕ࣥࢢᢏ⾡ࡢ㛤Ⓨżᖹཎኸ⍛ ៞኱㝔 ⏣ཱྀⰋᗈ ៞኱⌮ᕤᢏ⾡* ⇕ศゎ࡟ࡼࡾኚᙧࡍࡿᮌᮦෆ㒊ࡢ୕ḟඖⓗ㏣㊧żᮧ஭᫭኱ ⛅⏣┴❧኱኱Ꮫ㝔 ኱ᚨᛅྐ㭯⏣ಇ኱ୖὈᐶ ⛅⏣┴❧኱* ఏ⇕㏫ၥ㢟ࡢ㧗㏿Ᏻᐃゎἲ࢔ࣝࢦࣜࢬ࣒
żᆏᮏ᫂ὒᑠᯘ୍ᬡ ᪥ᮏ〇㕲* ⣸እ྾཰ἲࢆ⏝࠸ࡓ12ィ ࡢ ᗘ≉ᛶホ౯ż㎷ᮏ୍┿ฟཱྀ⚈ၨ⚄ᮏᓫ༤⏕㉺㱟ኴ ᚨᓥ኱Ꮫ* &7༙ᑟయ࣮ࣞࢨ྾཰ἲࡢᒁᡤ ᗘ࣭⃰ᗘศᕸ࡟࠾ࡅࡿィ ≉ᛶホ౯ż⚄ᮏᓫ༤ฟཱྀ⚈ၨ ᚨᓥ኱Ꮫ* ࣟࣥࢢ࣭ࢩ࣮ࣙࢺ'3/,%6ࢆ⏝࠸ࡓ㕲㗰ᮦᩱ⤌ᡂศᯒ࡟࠾ࡅࡿࣉࣛࢬ࣐ ᗘࡢ⇕ⓗᙳ㡪࡟㛵ࡍࡿ◊✲ż⏣୰ㄔஓฟཱྀ⚈ၨ㎷ᮏ୍┿ྂᕝ㑈 ᚨᓥ኱Ꮫ*ࠉࠉィ+ࠉࠉ26ࢼࣀࢫࢣ࣮ࣝ⇕ືែࡢ⌮ゎ࡜ไᚚᢏ⾡࡟ࡼࡿ㠉᪂ⓗᮦᩱ࣭ࢹࣂ࢖ࢫᢏ⾡ࡢ㛤Ⓨᗙ㛗㸸ᑠཎᣅ ᮾ໭኱Ꮫ+ ぶỈᛶࢼࣀ⣽Ꮝ࡟࠾ࡅࡿỈࡢ྾╔࣭⛣ື⌧㇟㯤᫼ᾈᰗ⏣ᾈభᆏᮏᩘ㈗ᚎ೧೔ ᮾி኱ ∦ᒸ⚈㐲⸨᫂ ⏘⥲◊ ż኱ᐑྖၨᩥ ᮾி኱+ 2+⤊➃ࡉࢀࡓࢩࣜ࢝⾲㠃ࡢỈࡢ⃿ࢀ࡟㛵ࡍࡿศᏊືຊᏛゎᯒᑠ⏣ᾈኴ㑻żᒣཱྀᗣ㝯 㜰኱ ࢫࣝࣈࣜࢫࢻ
ࢼࢱࢫ ᮾ໭኱
+ ᅛయ᥋ྜ㠃㛫ࡢᾮ⭷ཌࡉศᕸ ᐃ࡟㛵ࡍࡿ᳨ウżṊ⏣ဏᕼᜨᒣᮏ᠇ඖ♸ᫀᘅ ᮾ⌮኱+ ඹ᭷⤖ྜᛶ᭷ᶵ㦵᱁ &2) ࡢ᰾⏕ᡂ࡜⤖ᬗᡂ㛗࡟ཬࡰࡍ ᗘ࠾ࡼࡧ⃰ᗘࡢᙳ㡪&2)ࡢ⇕ᛂ⏝㛤ᣅ࠾ࡼࡧ≀ᛶィ ࡟ྥࡅࡓ㧗ရ㉁໬
ż᪩ᕝ⚈ᖹ⋤ެ᫺ᮧୖ㝧୍ ᮾᕤ኱+ 㧗ရ㉁࡞ඹ᭷⤖ྜᛶ᭷ᶵ㦵᱁ &2) ࡢ⁐፹⇕ྜᡂࡢ᪉ἲ᥈✲࡜⏕ᡂ≀ホ౯ż⋤ެ᫺᪩ᕝ⚈ᖹᮧୖ㝧୍ ᮾᕤ኱ᢏ⾡* 㛫Ḟᄇὶ࡟ࡼࡿ⇕ὶ᮰ࢭࣥࢧࡢᛶ⬟ホ౯żᡞᮏྜྷு୰ูᗓಟฟᓥ୍ோᵽཱྀ㞞᫭ ᫂἞኱Ꮫ* ከᒙ࣮࢝࣎ࣥࢼࣀࢳ࣮ࣗࣈ⣬ࢆ⏝࠸ࡓ࢞ࢫࢭࣥ
ࢧ࣮ࡢ㛤ⓎżᙇᏗⳀ஭ୖಟᖹᯇᮧᖾᙪ ᗈᓥ኱* ࣮࢝࣎ࣥࢼࣀࢳ࣮ࣗࣈⷧ⭷࢞ࢫࢭࣥࢧ࣮ࡢᛂ⟅࡟ᑐࡍࡿ⭷ཌࡢᙳ㡪ᐩ⏣ᆂ⿱ż஭ୖಟᖹᯇᮧᖾᙪ ᗈᓥ኱伝熱2019 年 4 月

㸺,ᐊ㸼,ࠉࠉ26㠀⥺ᙧ⇕ὶయ⌧㇟࡜ఏ⇕ᗙ㛗㸸┈Ꮚᓅྐ 㟼ᒸ኱

- 56 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

お知らせ
,
,
,
,

-

࠙26ᇶㄪㅮ₇ࠚ⇕㟁ẼὶయຊᏛⓗᑐὶ
ż3URI+DUXQRUL1<RVKLNDZD 8QLY1LFH6RSKLD$QWLSROLV)UDQFH
ᡂᒙὶయ୰ࢆ㖄┤⛣ືࡍࡿ⌫࠿ࡽࡢ࿘ᮇⓗ࡞ᗘࡢᨺฟżᏳ⏣㐩ဢἈ㔝┿ஓⰼᓮ⚽ྐ ி㒔኱ᅇ㌿ሙ࡟࠾ࡅࡿෆ㒊Ⓨ⇕ᑐὶࡢࢭࣝࢧ࢖ࢬࢆグ㏙ࡍࡿࢫࢣ࣮ࣜࣥࢢ๎࡟ࡘ࠸࡚
ż⏣ᆏ⿱ྖ ໭኱ ᰗ⃝Ꮥᑑ ᾏὒᶵᵓᗘᕪ࣐ࣛࣥࢦࢽຠᯝ࡟ࡼࡗ࡚⏕㉳ࡍࡿ㧗ࣉࣛࣥࢺࣝᩘ㧗࢔ࢫ࣌ࢡࢺẚᾮᰕෆపࢫࢺ࣮ࢡࢫᩘ
⢏Ꮚ㞟ྜ⌧㇟
ż㜰⏣ᬛᶞ㰻⸨኱ᕫ ᮾ⌮኱㝔 ୖ㔝୍㑻ᇼ⌶☻ ᮾ⌮኱--ࠉࠉࣂ࢖࢜ఏ⇕
-
-

,ࠉࠉ26㠀⥺ᙧ⇕ὶయ⌧㇟࡜ఏ⇕ᗙ㛗㸸⏣ᆏ⿱ྖ ໭኱, 」㞧ࢿࢵࢺ࣮࣡ࢡ⌮ㄽࢆ⏝࠸ࡓ⇞↝᣺ືᢚไ㐣⛬ࡢ≉ᚩ໬ż㯮ᆏᣅஓᮧᒣ⪷ᝅᚋ⸨⏣ᾈ ᮾ⌮኱, ⤖ྜࡉࡏࡓ.XUDPRWR6LYDVKLQVN\᪉⛬ᘧゎࡢྠᮇż⣡ぢ♸ᚿ᥃⏣ⱥᕼᚋ⸨⏣ᾈ ᮾ⌮኱, ⷧᾮ⭷ෆ ᗘᕪ࣐ࣛࣥࢦࢽᑐὶࡢ㑄⛣࡟㛵ࡍࡿᩘ್ゎᯒżᕤ⸨ṇᶞ㉺ᬛᣅ㑻 㒔❧⏘ᢏ㧗ᑓ, ⮬⏤ᾮ⭷ෆ ᗘᕪ࣐ࣛࣥࢦࢽᑐὶሙ࡟࠾ࡅࡿᇶ
ᮏὶࣃࢱ࣮ࣥ㑅ᢥᒣᓮᗈဢżሯཎ㝯⿱ୖ㔝୍㑻 ᮾ⌮኱, ᾮᰕෆ ᗘᕪ࣐ࣛࣥࢦࢽᑐὶ࡟࠾ࡅࡿ⮬⏤⾲㠃ࢆ௓ࡋࡓ⇕ᦆኻࡢᙳ㡪࡟㛵ࡍࡿᩘ್ゎᯒż⸨ᮏ✵▱ ᮾ⌮኱㝔 ኱⏣᭷⣧ ᮾ⌮኱Ꮫ ᑠ➟ཎ஽ⱱᮌᏕ௓ ᮾ⌮኱㝔 ᇼ⌶☻ୖ㔝୍㑻 ᮾ⌮኱

-
-
-

-
-

-

. ࢼࣀᵓ㐀ࢆ᭷ࡍࡿᅛᾮ⏺㠃ࡢ⇕㍺㏦ᶵᵓ࡟㛵ࡍࡿᒁᡤ⇕ὶ᮰ࡢࢫ࣌ࢡࢺࣝゎᯒż୰⏣ᑦ࿃⸨ཎ㑥ኵⰪཎṇᙪ ኱㜰኱. 㔠ᒓ㓟໬≀⏺㠃࡛ࡢࣇ࢛ࢺࢡ࣑ࣟࢬ࣒Ⓨ⌧࡜ࡑࡢศᯒż㧗ᮌ⚽㝯஭ୖಟᖹᯇᮧᖾᙪ ᗈᓥ኱. %RLOLQJLQVLGHVROLGVWDWHQDQRSRUHV
ż6RXP\DGHHS3$8/:HL/XQ+68<D/XQ+2
+LURIXPL'$,*8-, 8QLY7RN\R. ࣮ࣞࢨ࣮἞⒪࡟࠾ࡅࡿ⓶⭵ෆ㒊ࡢࡩࡃᑕఏ⇕ゎᯒżᑠᕝ㡴ኸἙ㔝㈗⿱ Ⱚᾆᕤᴗ኱Ꮫ Ụ┠ᏹᶞ ᒣᙧ኱Ꮫ ᒣ⏣⣧ Ⱚᾆᕤᴗ኱Ꮫ
. ⎔≧㟁ᴟࢆ⏝࠸ࡓ⏕యࣇ࢓ࣥࢺ࣒ࡢ᥋ゐᘧ୙ྍ㏫࢚ࣞࢡࢺ࣏࣮ࣟࣞࢩࣙࣥ
żෆ⸨኱ᩗ⚟Ọ㮚ಙⶶ⏣⪔స㧗ᯇὒ ஑ᕞ኱. ࣇ࣮ࣟ⇕㟁ኚ᥮ࡢヨసࢭࣝ࡟࠾ࡅࡿྛ᢬ᢠࡢᐃ
㔞Ỵᐃ࡜ࢭࣝᨵၿ࡟ྥࡅࡓᣦ㔪⋓ᚓżụ⏣ᐶᮧୖ㝧୍ ᮾᕤ኱. ࣮ࣞࢨ࣐࢖ࢡࣟࢸࢡࢫࢳࣕຍᕤࢆ᪋ࡋࡓἛ㦐㠃ࢆ᭷ࡍࡿ༙ᑟయ෭༷⏝࢔࣑ࣝ〇ࢧ࣮ࣔࢧ࢖ࣇ࢛
ࣥࡢ㧗ᛶ⬟໬
ż୰ᑿ஢㏆⸨ᬛᜨᏊᮏᮧᩥᏕ 㛗ᓮ኱. 」㞧ࢿࢵࢺ࣮࣡ࢡࢆ⏝࠸ࡓ⯟✵ᶵ࢚ࣥࢪࣥ⏝ணΰྜ⇞↝ჾ࡛Ⓨ⏕ࡍࡿ⇞↝᣺ືࡢ஦๓᳨▱ż᪂ᆅᝆᖹ㟷ᮌ▱ዉ⨾Ṋ⏣┤኱ᚋ⸨⏣ᾈᮾ⌮኱ ᗉྖⅯྜྷ⏣ᚁ஧ -$;$
. ࣜࢳ࣒࢘஧ḟ㟁ụ࡟࠾ࡅࡿ/L㔠ᒓ;⥺&7ྍど໬żᑠᐑᒣ⩧ᖹඤ⋢Ꮫ᳜ᮧ㇦ ᮾᕤ኱ 㟷ᮌᩔᑠ㧗ᩄ࿴㡲㈡๰ᖹ㧗ᕷဴ⏣ῲ㞝୍㑻᪥⏘⮬ ᇼᬛ㕥ᮌ⪔ኴⳢ㔝஢ḟᖹ஭⚽୍㑻. 1DQRPRGLILHG0DWHULDOVIRU&D2+2&D 2+ 
7KHUPRFKHPLFDO(QHUJ\6WRUDJHż*XR5XL)XQD\DPD6KLJHKLNR7DNDVX+LURNL.DWR<XNLWDND ,QVWLࠉ7RN\Rᆶ┤࣊ࢵࢲᆺከศᒱ⟶࡟࠾ࡅࡿẼᾮ஧┦෭፹ὶࡢศ㓄ࣀࢬࣝ࡟ࡼࡿ෭፹౪⤥ࡢຠᯝⲨᮌຬேżᘅ⏣┿ྐ ୕㔜኱ ␊⏣ᓫྐᑠ㔝ᑎள⏤⨾ ᮾⰪ࢟ࣖࣜ࢔
ᆅ୰⇕※✵Ẽ⇕※ࣁ࢖ࣈࣜࢵࢻ✵ㄪࢩࢫࢸ࣒
ࡢࢧ࢖ࢡࣝゎᯒż௬ᒇᆂྐᐑⰋ᫂⏨ బ㈡኱
ὸᒙᆅ୰⇕฼⏝ࣄ࣮ࢺ࣏ࣥࣉ✵ㄪࢩࢫࢸ࣒ࡢ≉ᛶᢕᥱ࡜ᨵၿⅬࡢ᳨ウżỌ஭஧㑻Ⳣ἟᭷ேᖹ⏣ᑗ኱ᐑᮏ㔜ಙ ⚟஭኱ ᕝୖᓅᙪ ࢥࣟࢼ ᶫワၿග ୕㇂ࢭ࢟ࢧࣥࣇ࢕ࣥࣞࢫ⇕஺᥮ჾ࡟࠾ࡅࡿ✵Ẽഃᛶ⬟࡟㛵ࡍࡿ◊✲ᐊఅᏕᙪżᮾ᭸ᐶඪ㉸㗩㣕ཎⱥ἞ ᮾி኱-ࠉࠉ✵ㄪ࣭⇕ᶵჾ
-

-

伝熱

(YDOXDWLRQRI7UDQVLHQW+HDWDQG0DVV7UDQVIHULQ
0XOWLOD\HU)L[HGEHG%LQGHUIUHH'HVLFFDQW'HKXPLGLILHUż/LOL<8-XEDLU$6+$0,06RXP\DGHHS3$8/
:HL/XQ+68+LURIXPL'$,*8-, 8QLY7RN\R࣑ࢫࢺ⏕ᡂ࡜෭༷㝖ཤἲ࡟ࡼࡿࢧࣈ࣑ࢡࣟࣥ⢏Ꮚࡢ㧗ຠ⋡㝖ཤ࡟㛵ࡍࡿ◊✲żጲ㔝ಟᘅ ಙᕞ኱ ᒾ⏣ᣅᐇ ಙᕞ኱㝔 ⏣⬌⿱㈗ ಙᕞ኱Ꮫ

2019 年 4 月

་⒪᳨యࡢᖖ ஝⇱ಖᏑࢆ┠ⓗ࡜ࡋࡓ/'+ࢱࣥࣃࢡ㉁ࡢ㛗ᮇಖᏑ࡟࠾ࡅࡿಖㆤ≀㉁ࡢຠᯝ
ż㧗㔝Ύⓑᶔ஢ ᮾ኱⏕◊࣓ࢲ࢝㨶༸ࡢศ໬⬟࡟୚࠼ࡿࣃࣝࢫ㟁ሙࡢᙳ㡪żⓑᶔ஢㟷ᮌඃṊ ᮾி኱㨶༸ࡢ㧗ศ໬⬟ࢆ⥔ᣢࡋࡓ㟁Ẽ✸่ἲ⋤ᛮถżⓑᶔ஢ ᮾி኱⣽⬊ෆỈศᏊࡢㄏ㟁ศග࡟ࡼࡿ⣽⬊෾⤖⬟ࡢᐃ㔞໬ᰘ⏣⛙἞ Ⱚᾆᕤ኱ żⓑᶔ஢ ᮾி኱⏕≀⏤᮶ࢱࣥࣃࢡ㉁〇๣ࡢ࣐࢖ࢡࣟἼⓎἻ஝⇱ࡢྍ⬟ᛶᑠᕝᣅ㤿ż⸨⏣⍆㡢㇂ᕝὒᩥ㭯⏣㝯἞ ஑
ᕞᕤᴗ኱

㸺.ᐊ㸼
.ࠉࠉඃ⚽ࣉࣞࢮࣥࢸ࣮ࢩࣙࣥ㈹ࢭࢵ
ࢩࣙࣥ

㸺-ᐊ㸼
-ࠉࠉ✵ㄪ࣭⇕ᶵჾ-⮯໬ࣜࢳ࣒࢘Ỉ࿴≀⤖ᬗࡢ࢜ࢫࢺ࣡ࣝࢻࣛ࢖ࣉ
ࢽࣥࢢᢚไż✄⏣Ꮥ᫂ᑠᒣᑑᜨ ⏘⥲◊ᚤ⣽พฝࣇ࢕ࣥࢆ⏝࠸ࡓࣀࣥࣇࣟࢫࢺ⇕஺᥮ჾ࡟㛵ࡍࡿ◊✲
ż▮ᔲ೺ྐ ᮾ㟁+' ኱ஂಖⱥᩄ ⋢ᕝ኱ 㛵ග㞝 1$720,&6- 57 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

お知らせ. ࣜࣉࣟࣥ⾲㠃ගᩓ஘ἲ࡟ࡼࡿᚤ㔞᭷ᶵ≀ࡢືⓗࢭࣥࢩࣥࢢ࣏࣐࣮ࣜࢳ࣮ࣗࣈ࠿ࡽࡢỈ୰⁐ฟ㔞ホ౯żᑠ㔝㈼ஓ ៞኱Ꮫ ㇏ෆဴஓ ៞኱㝔 ⏣ཱྀⰋᗈ㛗ᆏ㞝ḟ ៞኱⌮ᕤ. ࣐࢖ࢡࣟࣜࢵࢺࣝᾮయࢧࣥࣉࣝࡢ⇕ఏᑟ⋡ ᐃࢹࣂ࢖ࢫż࿘⸨኱ྐ⚟Ọ㮚ಙⶶ⏣⪔స㧗ᯇὒ ஑ᕞ኱. ࢧ࣮ࣔࣜࣇࣞࢡࢱࣥࢫἲࢆ⏝࠸ࡓࢫࣆࣥ࣌ࣝ
ࢳ࢙ຠᯝ ᐃ
żᒣᓮ໶ ྡྂᒇ኱ ஭ཱྀு ≀ᮦᶵᵓ 㛗㔝᪉ᫍ ྡྂᒇ኱ ෆ⏣೺୍ ≀ᮦᶵᵓ㸪ᮾி኱㸪ᮾ໭኱&651. ὶయ ᗘሙࢫ࢟ࣕࢼ࡟ࡼࡿຍ⇕✵Ẽᄇὶࡢྍど໬ィżᒾ⏣ࡳࡺ࠺ಖᾆ▱ஓ᭹㒊༤ᩥ⏣ᕝṇேྡᕤ኱. ᾮ୰ࣉࣛࢬ࣐ἲࡢỈ⵨Ẽᨵ㉁཯ᛂ࡟ࡼࡿQࢻࢹ
࢝ࣥ࠿ࡽࡢỈ⣲〇㐀żኳ㔝♸ᕼ㔝ᮧಙ⚟ⓑ▼൉ஓྥ➟ᚸ ឡ፾኱. ሬᕸᆺࣁࣟࢤࣥ໬࣌ࣟࣈࢫ࢝࢖ࢺⷧ⭷ࡢ⇕ఏᑟ⋡żすᑿ൉㤿⯅㑣ᕊுబ⬥༟ᘺᘅ㇂ኴభࢧ
࢖ࢽࢩࣜ࢝ࣥࢺ᪩℩ಟ஧▮྿ᬛⱥᐑ㷂ᗣḟ ஑ᕞᕤ኱
. ឤ ☢ᛶ࣐࢖ࢡࣟ࢝ࣉࢭࣝࡢྜᡂ࡜ὶࢀሙྍど໬ż┦ἑுử▼஭៞Ꮚ㯄⪔஧ 㟷Ꮫ኱. 㟖ᒙ⾲㠃 ᗘ࡟ཬࡰࡍ෭༷㠃⾲㠃 ᗘࡢᙳ㡪żᶓᒣ⩧୍Ᏻ႞᫓⳹኱ஂಖⱥᩄ ⋢ᕝ኱. ࣓ࢱࣥࣁ࢖ࢻ࣮ࣞࢺ⏺㠃㏆ഐ࡟࠾ࡅࡿ㠀ᐃᖖ⇕≀㉁㍺㏦ࡑࡢሙィ ࡜࣓ࢱࣥゎ㞳ࡢᚊ㏿ホ౯ż⚄⏣㞝㈗ᒸᓥ῟அ௓ᑠᐑᩔᶞ ᮾ໭኱ ᅭᒣ㔜┤ ඵᡞ㧗ᑓ. ᱁Ꮚ࣎ࣝࢶ࣐ࣥἲ࡟ࡼࡿ⵨Ⓨࢆక࠺஧┦ὶࢩ࣑࣮ࣗࣞࢩࣙࣥ
ż㛗ᒣ㱟ஓቃ⏣ᝅᚿ⏣୰ගኴ㑻㔠㔝‶ Ⲉᇛ኱ ⏣㒊㇏㏆ஂṊ⨾ ໭ᾏ㐨኱. ࣞࢻࢵࢡࢫࣇ࣮ࣟ㟁ụ࡟࠾ࡅࡿ㟁ᴟᵓ㐀࠾ࡼࡧ㟁ゎᾮὶື᮲௳ࡀᛶ⬟࡟ཬࡰࡍᙳ㡪żᑠᒣෆ๰ኴ⏣㒊㇏㏆ஂṊ⨾ ໭኱. ⢏Ꮚ඘ሸᒙ࡟࠾ࡅࡿ⢏Ꮚ㛫ࡢఏ⇕᢬ᢠż␇ᮏᑗ࿃୰᭮ᾈ୍୕㔝Ὀᚿᚋ⸨㑥ᙲ ᒸᒣ኱. ከᏍయ⏺㠃஘ὶࡢᦶ᧿᢬ᢠపῶࢆᐇ⌧ࡍࡿ⾲㠃ᵓ㐀ࡢ᥈⣴żᒸ㷂཭⣖ΎỈṌᐇ᱓⏣♸୥㡲㈡୍ᙪ ኱㜰ᗓ኱. ࣑ࣝࣀ࣮ࣝ཯ᛂࢆ฼⏝ࡋࡓ࣑ࣜࢳࣕࣥࢿࣝෆࡢ
ᒁᡤ≀㉁ఏ㐩⋡ࡢᐃ㔞ホ౯żᣦ≀㇂኱ᆅᯇᮏு௓ᑠ⏣㇏ 㛵す኱. ᐃᅾἼ⇕㡢㡪ࢩࢫࢸ࣒࡟࠾ࡅࡿࢫࢱࢵࢡ࡬ࡢእ
㒊㔜␚㡢Ἴ࡟ࡼࡿ⇕஺᥮ಁ㐍࣓࢝ࢽࢬ࣒
ż಴⏣ౡᘺ ྠᚿ♫኱ ᆏᮏ┾୍ ⁠㈡┴❧኱ ⓑᮌ୍ᕼᕝᓥ⿱ᩯΏ㎶ዲ❶ ྠᚿ♫኱. 㟁ື໬⯟✵ᶵࡢ⇕࣐ࢿࢪ࣓ࣥࢺ࡟࠾ࡅࡿ┤஺ὶᆺ࢜࢖ࣝࢡ࣮࣮ࣛ࡜ከẁࣄ࣮ࢺࢩࣥࢡࡢ㸱ḟඖ⇕ᅇ㊰⥙ゎᯒ
ż⚄ᒣᙬኟᮧ⏣❶ᒣᮏᫀᖹᒾᮏ⸅ ㎰ᕤ኱ ኱໭ὒ἞ 㹇㹆㹇. ⮬ບ᣺ືࣄ࣮ࢺࣃ࢖ࣉࡢෆ㒊ὶື⌧㇟ࡢ㉸㡢Ἴྍど໬ż㘠ᓥྐⰼᏳ⏣㝧௓ ᪥❧〇సᡤ伝熱2019 年 4 月. ⎔≧࣏࢔ࢬ࢖ࣘ஘ὶ࡟࠾࠸࡚኱つᶍ㛫Ḟᵓ㐀ࡀࡶࡓࡽࡍఏ⇕ಁ㐍ຠᯝż⚟⏣㞝኱ ᮾ⌮኱㝔 ሯཎ㝯⿱ ᮾ⌮኱. ࢖ࣥࢼ࣮ࣇ࢕ࣥᆺࣉ࣮ࣞࢺᘧ⇕஺᥮ჾෆࡢᛶ⬟࡟ཬࡰࡍ࢔ࢫ࣌ࢡࢺẚࡢᙳ㡪ż⚟෠⩧⏣୰୕㑻బࠎᮌ┤ᰤ ᪥኱ᕤ. ᗈ ᗘ㡿ᇦ࡟࠾ࡅࡿὶୗᾮ⭷ᘧ⵨Ⓨჾࡢᛶ⬟ㄪᰝż㯮⃝㈗⿱బࠎᮌ┤ᰤ⏣୰୕㑻 ᪥ᮏ኱. ᳜≀ᕤሙ࡟࠾ࡅࡿ⎔ቃ ᐃ࡜ࣞࢱࢫࡢ⏕⫱ホ౯żᒸᘯ⣖ᮌୗ㐍୍ྜྷ⏣⠜ṇ᱓ᮌ㞞ྐ ኱㜰ᗓ❧኱Ꮫ ෇ᇛᑎṌᒣཱྀ῟୍ ኱㜰ሜ᳜≀ᕤሙ. ᖹ⾜ᖹᯈ㛫ࡢᒙὶ᣺ືὶሙ࡟࠾ࡅࡿᑐὶ⇕ఏ㐩ࡢ㠀ᐃᖖ≉ᛶ➨ሗ㸸୺ὶ࡜ቃ⏺ᒙ࡟఩┦ᕪࡢ࠶ࡿሙྜżᮧ⏣ᓧ㍜㛗ᆏ⚈࿃ᑠᯘ೺୍ ᫂἞኱➨᪥ࠉ᭶᪥ ᮌ㸺$ᐊ㸼$ࠉࠉᅜ㝿ࢭࢵࢩࣙࣥ
ᗙ㛗㸸㧗⏣ಖஅ ஑ᕞ኱Ꮫ$ ,QWURGXFWLRQRI,QWHUQDWLRQDO6HVVLRQż<RVKLKLUR'HJXFKL 7RNXVKLPD8QLY$ ࠙.H\QRWHࠚ(IIHFWLYH:DVWH+HDW8WLOL]DWLRQ&KDOOHQJHVDQG,QQRYDWLRQV
ż6ULQLYDV*DULPHOOD *HRUJLD,QVWLWXWHRI
7HFKQRORJ\$ ࠙.H\QRWHࠚ5HFHQWVWXG\RQWUDQVFULWLFDO&2
HMHFWRUH[SDQVLRQUHIULJHUDWLRQDQGKHDWSXPS
V\VWHPVż<LQKDL=KX 7VLQJKXD8QLYHUVLW\$ 'HYHORSPHQWRI+&PHDVXUHPHQWLQKLJKWHPSHUDWXUHILHOGXVLQJ7'/$6
ż4LPLQJ:DQJ<RVKLKLUR'HJXFKL.DPLPRWR
7DNDKLUR 7RNXVKLPD8QLY 'X:HQ ;L DQ-LDRWRQJ8QLY$ 'DQG'WHPSHUDWXUHDQGFRQFHQWUDWLRQPHDVXUHPHQWLQUHDFWLRQILHOGVXVLQJ&7WXQDEOHGLRGHODVHUDEVRUSWLRQVSHFWURVFRS\ż<RVKLKLUR'HJXFKL7DNDKLUR.DPLPRWR
7RNXVKLPD8QLY =KHQ]KHQ=KHQ]KHQ ;L DQ-LDRWRQJ8QLY$ࠉࠉᅜ㝿ࢭࢵࢩࣙࣥ
ᗙ㛗㸸ฟཱྀ⚈ၨ ᚨᓥ኱Ꮫ$ ࠙.H\QRWHࠚ$GYDQFHVLQILOPFRROLQJXVHGIRUWXUELQHYDQHVDQGEODGHVRIJDVWXUELQHV
ż.HQLFKLUR7DNHLVKL 7RNXVKLPD%XQUL8QLY$ ࠙.H\QRWHࠚ,QYHVWLJDWLRQVRIDGVRUSWLRQPHFKDQLVPLQVKDOHQDQRSRUHVż5XLQD;X 7VLQJKXD8QLYHUVLW\$ ࠙.H\QRWHࠚ6\QJDV(YROXWLRQDU\3URFHVVLQ%LRPDVV3\URO\VLV$LU*DVLILFDWLRQIURP$QLPDO:DVWH
ż5\RLFKL$0$12 8QLY:LVFRQVLQ0LOZDXNHH$ 7KUHHGLPHQVLRQDO)OXLG)ORZDQG+HDW7UDQVIHU&KDUDFWHULVWLFVRID%DFNZDUG)DFLQJ6WHS)ORZLQ
D5HFWDQJXODU'XFW
ż6KXDL=28<XML.2+$5$.\RML,1$2.$
0DPRUX6(1'$ 8QLY'RVKLVKD$ࠉࠉᅜ㝿ࢭࢵࢩࣙࣥ
ᗙ㛗㸸Ṋ▼೺୍㑻 ᚨᓥᩥ⌮኱Ꮫ- 58 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

お知らせ$ ࠙.H\QRWHࠚ3UHVVXUHRVFLOODWLRQDQGFRQGHQVDWLRQUHJLPHRIGLUHFWFRQWDFWFRQGHQVDWLRQRIVXEPHUJHG
VWHDPMHWXQGHUORZVWHDPPDVVIOX[
ż'DRWRQJ&+21* ;L DQ-LDRWRQJ8QLY$ ࠙.H\QRWHࠚ6LPXODWLRQVWXG\RQFRDOILUHGSRZHU
SODQWVGXULQJWUDQVLHQWF\FOLQJSURFHVVHV2SHUDWLRQDOIOH[LELOLW\DQGLUUHYHUVLELOLWLHV
ż0LQJ/,8 ;L DQ-LDRWRQJ8QLY$ 1XPHULFDOUHVXOWVRQQRLVHLQGXFHGWKHUPRDFRXVWLF
LQVWDELOLW\LQ5LMNHW\SHEXUQHU
ż1DQQDQ'DQJ ;L DQ-LDRWRQJ8QLYHUVLW\ <RVKLKLUR'(*8&+, 7RNXVKLPD8QLYHUVLW\ =+$1*-LD]KRQJ ;L DQ-LDRWRQJ8QLYHUVLW\$ ࠙ᅜ㝿ࢭࢵࢩ࣭ࣙࣥ௻ᴗ≉ูࢭࢵࢩ࣭ࣙࣥே࡜
⇕࡜ࡢ㛵ࢃࡾࡢ㊊㊧ྜྠࠚ$GYDQFHGLQGXVWULDOWHFKQRORJ\LQ&]HFK5HSXEOLF
ż5LFKDUG6FKQHLGHU ࢳ࢙ࢥࣅࢪࢿࢫᢞ㈨㛤Ⓨᗇ㥔᪥௦⾲% 㧗 㠃ᾮయ෭༷᫬࡟࠾ࡅࡿ࢙ࣜ࢘ࢵࢸ࢕ࣥࢢࣇ
ࣟࣥࢺ㏆ഐ࡛ࡢ⇕ఏ㐩࡟㛵ࡍࡿ◊✲żᒣᙧᆂ♸ᴮᮌග἞ 㟁Ẽ㏻ಙ኱ ኱ᕝᐩ㞝㟁Ẽ㏻ಙ኱Ꮫ
% ᐃᖖ㑄⛣Ἓ㦐ࢆᐇ⌧ࡍࡿࡓࡵࡢไᚚࣃ࣓࣮ࣛࢱ
ࡢỴᐃżཎᮧ჆ᙪ㓇஭ኴㄔᲚᕝ⿱Ⓩ ⚄ዉᕝ኱% 6WXG\RQSURSDJDWLRQPRGHORIZHWWLQJIURQWGXULQJ
MHWLPSLQJHPHQWTXHQFKLQJSURFHVV([SHULPHQWUHVXOWVDQGSURSRVDORIDQDO\VLVPRGHOż<DQJ/LX7DNHVKL*RWR<XLFKL0LWVXWDNH
.RXWDUR7VXEDNL0DVDQRUL0RQGH 6DJD
8QLYHUVLW\% ࣎࢖ࣛ⵨Ⓨ⟶ࢆᑐ㇟࡜ࡋࡓࢻࣛ࢖࢔࢘ࢺண ࣔࢹࣝࡢᵓ⠏⤫ィⓗᡭἲ࡟ࡼࡿ୕ὶయ㸦⵨Ẽ࣭ᾮ⭷࣭ᾮ⁲㸧ࣔࢹࣝࡢᨵⰋ
żᚋ⸨♸ᶞ▼ᕝ ኈᒾᇛ⿱ᶞ ᰴᘧ఍♫,+, ∦ᒸ໏ ⚟஭ᕤᴗ኱% ẟ⟶⌧㇟࡜Ẽᾮὶື᪉ྥศ㞳ࢆ฼⏝ࡋࡓࣉ࣮ࣝ
Ἓ㦐㝈⏺⇕ὶ᮰ಁ㐍żἙ㔝㡪ྐ㑻᳜ᮌᬛ㝯ᐑᓮᗣḟ ஑ᕞᕤ኱ .$9,$1<0DVVRXG ࣑ࢩ࢞ࣥ኱Ꮫ ▮྿ᬛⱥ
஑ᕞᕤ኱

㸺%ᐊ㸼
%ࠉࠉἛ㦐࣭จ⦰
%
%

%

%

%

ᆶ┤㠃ୖࡢᙉไὶືἛ㦐࡟࠾ࡅࡿ㝈⏺⇕ὶ᮰࡜ఏ⇕㠃㏆ഐࡢẼᾮᣲືżᆏୗᘯேᒣᮏ⩼㣤ሯ⋹㞝 ໭ᾏ㐨኱஧ᡂศΰྜᾮࡢࣉ࣮ࣝἛ㦐࡟࠾ࡅࡿἛ㦐ᵝ┦ࡢྍど໬ ᐃż୰ᮧᏹேୖ㮵Ώㄹᖹᆏୗᘯே ໭ᾏ㐨኱Ꮫᶵᵓㄽⓗࣔࢹࣝࢆᛂ⏝ࡋࡓࢧࣈࢡ࣮ࣝἛ㦐᮲௳࡟࠾ࡅࡿ㝈⏺⇕ὶ᮰ண ᡭἲࡢ㛤Ⓨżᾷᛅ຾ ி㒔኱Ꮫ኱Ꮫ㝔 ఀ⸨኱௓ఀ⸨ၨ
㰺⸨Ὀྖ ி኱」ྜ◊)ORZYLVXDOL]DWLRQRIGU\RXWSKHQRPHQDRIORZ*:3ZRUNLQJIOXLGVDWORZPDVVDQGKHDWIOX[HVż$Q=KDR<RQJ)DQ.HQLFKL0RULPRWR<XML
6X]XNL 8QLY7RN\R㧗ᅽᇦ࡟࠾ࡅࡿࣉ࣮ࣝయ⣔ᆶ┤ఏ⇕㠃ୖࡢἛ㦐ᣲື࡟㛵ࡍࡿ◊✲żᑠ㔝⥤Ꮚୖ⃝ఙ୍㑻ᰘ⏣ගᙪྜྷ⏣ၨஅᑠἨᏳ㑻 ཎᏊຊᶵᵓ

㸺&ᐊ㸼&ࠉࠉ26Ỉ⣲࣭⇞ᩱ㟁ụ࣭஧ḟ㟁ụ
&
&

&

&

%ࠉࠉἛ㦐࣭จ⦰
&% ࣐ࣛࣥࢦࢽจ⦰࡟࠾ࡅࡿ➼ 㠃ୖࡢᣢ⥆ⓗ⮬Ⓨᾮ⁲⛣ື⠊ளⲗż㝞ᚿ㇦㉿ᙪഔ ኳὠ኱ Ᏹ㧗⩏㑻ኳὠ኱㸭⋢ᕝ኱
% ⇕※࡟㏆᥋ࡋ࡚⨨࠿ࢀࡓྵỈከᏍ㉁య࡟⏕ࡌࡿ┦ኚ໬⌧㇟ࡢᶵ⬟żዟᒣ㑥ே ᶓ὾ᅜ኱% ᚤ⣽ᵓ㐀ࡀจ⦰Ⓨ⏕࡟ཬࡰࡍᙳ㡪ࣆ࣮ࣛᙧ
≧㸪㧗ࡉ㸪⃿ࢀᛶ࡟ࡼࡿ㐪࠸żụ⏣൉㍜ ஑኱㝔 ⥴᪉ⱥᙲ႐ከ⏤ᣅ ஑኱ ࢜ࣞ࣍ࣥࢲࢽ࢚ࣝ ࢚ࢪࣥࣂࣛ኱ ⚟Ọ㮚ಙ ஑኱ ኱ᮧᓠṇᒣ⏣᫂ ୕⳻㔜ᕤᴗ 㧗ᶫཌྐ㧗⏣ಖஅ ஑኱% ㏆᥋ࡍࡿࡘࡢᾮ⁲ࡢ⵨Ⓨ࡟㛵ࡍࡿᇶ♏ⓗ᳨ウż㛗⤮⌮⳯ᓥᇉᾈᶞᒣ⏣ᐶᇼ㒊᫂ᙪ ᒸᒣ኱% ᒁᡤຍ⇕㠃ୖࡢᾮ⁲⵨Ⓨ࠾ࡼࡧ⇕ὶື࡟㛵ࡍࡿ◊✲ż႐ከ⏤ᣅ ஑኱ $VNRXQLV$OH[DQGURV ࢖࣮ࢫࢺ࢔ࣥࢢࣜ࢔኱ ᙇ⳹ㄔ㏕⏣┤ஓ㧗⏣ಖஅ஑኱ 6HILDQH.KHOOLO ࢚ࢹ࢕ࣥࣂࣛ኱

3()&㧗㟁ὶᐦᗘ㐠㌿࡟࠾ࡅࡿỈ⵨Ẽ㍺㏦࡜⇕ఏᑟࡢࣂࣛࣥࢫไᚚ࡟ࡼࡿ㓟⣲㍺㏦᢬ᢠపῶ
ż႐ከぢ♸ᕼ⏣㒊㇏㏆ஂṊ⨾ ໭ᾏ㐨኱㒊ᮦཌࡳࡀ㧗 㐠㌿3()&ࡢྛ✀≉ᛶ࡟ཬࡰࡍ
ᙳ㡪ࡢᐇ㦂ⓗゎ᫂żすᮧ㢧⚄㇂ᝅᒸᡞ㐩ဢᒣᮏ⯟ᖹᘅ⏣┿ྐ ୕㔜኱㝔ᅛయ㧗ศᏊᙧ⇞ᩱ㟁ụ㧗 㐠㌿࡟㛵ࡍࡿᇶ♏≉ᛶホ౯ż࿡ඖửᶞ ᮾி኱ ఀ⸨༤᐀ീ㕲㞝ᰁ▮⪽⏘⥲◊ගࣇ࢓࢖ࣂࣉ࣮ࣟࣈᆺ࣮ࣞࢨศග࡟ࡼࡿ㈇Ⲵኚ
ື㐠㌿3()&ෆࡢ஝‵ኚື≉ᛶࡢホ౯żす⏣⪔௓୰ෆᓸἙከᖭඃ┿ୖ⏣┤㍤ ிᕤ⧄኱ ᱵᕝ㇏ᩥ ᰴ ࣉ࣒ࣛࢸࢵࢡ ᕝᓮᫀ༤ ᆅ⌫◊
Ỉศ཰ᨭィ ࡟ࡼࡿ3()&ෆỈศ⛣ື≉ᛶホ౯▼ᕝ㐩ஓ ⟃Ἴ኱ żఀ⸨༤᐀ീ㕲㞝 ⏘⥲◊ ▼⏣ᨻ⩏ ⟃Ἴ኱&ࠉࠉ26Ỉ⣲࣭⇞ᩱ㟁ụ࣭஧ḟ㟁ụ& ඲ᅛయ㟁ụࡢ㟁Ẽ໬Ꮫ≉ᛶ࡜ḟඖෆ㒊ᵓ㐀żඤ⋢Ꮫᒣ㊰ு඾᳜ᮧ㇦ᇼᬛ㕥ᮌ⪔ኴⳢ㔝஢ḟᖹ஭⚽୍㑻 ᮾᕤ኱& ඲ᅛయ㟁ụࡢ㉸㧗ᅽୗ;⥺&7ᵓ㐀ゎᯒżᯇᮌ♸ኴᮁඤ⋢ᏛἙᮧ㞝⾜ኴ⏣೺஧᳜
ᮧ㇦ ᮾᕤ኱ ᖾ㷹ᐶ /,%7(& ᖹ஭⚽୍㑻ᮾᕤ኱& ࣇ࢓࢖ࣂ࣮㟁ᴟ࡟࠾ࡅࡿ㟁Ẽ໬Ꮫ཯ᛂ㍺㏦ሙࡢ
/%0ゎᯒżᅵ஭⍞ᶞ㕥ᮌᓫᘯὠᓥᑗྖ ኱㜰኱& ┤᥋ࢠ㓟ᙧ⇞ᩱ㟁ụ࡟࠾ࡅࡿᣑᩓ㟁ᴟᵓ㐀࡜
&2ẼἻศᕸࡢ┦㛵żΏ㑔Ꮥஅ௓ ᶓ὾ᅜ኱ ᮃ᭶ுኴ㎷ཱྀᣅஓ㔠ἑ኱ ஭ୖඖ ஑ᕞ኱ Ⲩᮌᣅே ᶓ὾ᅜ኱%ࠉࠉἛ㦐࣭จ⦰

伝熱2019 年 4 月- 59 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

お知らせ& ࣉࣟࢺࣥఏᑟᆺ62)&࡟࠾ࡅࡿ㟁ὶຠ⋡ࡢ࢞ࢫ⃰ᗘศᕸ౫Ꮡᛶ࡟㛵ࡍࡿᩘ್ゎᯒżᮤᆞ᭸ⲨᮌᣅேἙᮧ㥴ᕼ ᶓ὾ᅜ኱ ዟᒣຬ෬ ᐑᓮ኱

' ࢳࣕࢿࣝ஘ὶ㑄⛣࡟⌧ࢀࡿᒁᅾ஘ὶ࡟࠾ࡅࡿ
⇕࣭㐠ື㔞㍺㏦ࡢ㠀┦ఝᛶ▼ᶫ▱኱żἙཎ※ኴΎỈ㞞ᶞᮏᮌៅ࿃ ኱㜰኱&ࠉࠉ26Ỉ⣲࣭⇞ᩱ㟁ụ࣭஧ḟ㟁ụ'ࠉࠉ26஘ὶࢆక࠺ఏ⇕◊✲ࡢ㐍ᒎᗙ㛗㸸୰ᮧඖ 㜵⾨኱' 3,'ไᚚ࡜ࣜࢽ࢔ࣇ࢛࣮ࢩࣥࢢࢆ⏝࠸࡚⏕ᡂࡉࢀࡿእᒙᨐ஘ࢆక࠺ቃ⏺ᒙ஘ὶࡢ✵㛫ᵓ㐀࡜㍺㏦ᶵᵓ
ż㡲⸨ோ᭹㒊ᗣ⏨୰ᑿᆂభ 㟁୰◊' ᚤẼ㇟ほ ࢆ┠ⓗ࡜ࡋࡓ⣽⥺⇕㟁ᑐ࡟ࡼࡿẼὶᗘኚືࡢ㧗⢭ᗘィżಖᾆ▱ஓ➉ୗᜤᖹ⏣ᕝṇே ྡᕤ኱' 㠀୍ᵝ⇕᮲௳෇⟶ෆ⇕ὶືሙࡢ࣮ࣛࢪ࣭࢚
ࢹ࢕࣭ࢩ࣑࣮ࣗࣞࢩࣙࣥ
ż᭹㒊ᗣ⏨ 㟁୰◊ 㛗㇂㒊៧㯢 㟁ຊィ⟬ࢭࣥࢱ࣮ 㡲⸨ோ୰ᑿᆂభ 㟁୰◊ ▼ཎಟ஧㟁ຊィ⟬ࢭࣥࢱ࣮
' '16࡟ࡼࡿഴᩳຍ⇕ᖹᯈୖࡢୖ᪼ୗ㝆ඹᏑᑐὶ஘ὶቃ⏺ᒙࡢ⇕ఏ㐩ᵓ㐀ゎᯒż᭹㒊༤ᩥ኱ᾆ୍ᶞᒸ㒊⣫᫂ಖᾆ▱ஓ⏣ᕝṇே ྡᕤ኱' 㧗ࣉࣛࣥࢺࣝᩘࡢࢫ࣮࢝ࣛࡀᙧᡂࡍࡿᐦᗘᡂᒙ
ὶయ୰ࡢῶ⾶஘ὶżἈ㔝┿ஓⰼᓮ⚽ྐ ி኱& 62)&࡜⁐⼥Ⅳ㓟ሷࢆ⏝࠸ࡓࣁ࢖ࣈࣜࢵࢻࢲ࢖
ࣞࢡࢺ࣮࢝࣎ࣥ⇞ᩱ㟁ụࡢ⇞ᩱᴟᵓ㐀࡜ฟຊ≉ᛶżྜ⏣ᆂభΏ㒊ᘯ㐩ⰼᮧඞᝅ ᮾᕤ኱& ࢩࣥࢡࣟࢺࣟࣥᨺᑕගࢆ⏝࠸ࡓ࣓ࢱࣥࢆ⇞ᩱ࡜ࡍࡿ62)&⇞ᩱᴟ⾲㠃ࡢLQVLWXศᯒżΏ㒊ᘯ㐩ྜ⏣ᆂభⰼᮧඞᝅ ᮾᕤ኱& ࣓ࢱࣥෆ㒊ᨵ㉁ᅛయ㓟໬≀⇞ᩱ㟁ụ࡟࠾ࡅࡿⅣ⣲ᯒฟ࡟ཬࡰࡍ㟁Ẽ໬Ꮫ཯ᛂ࡜Ỉ⵨Ẽ⃰ᗘࡢᙳ㡪żᆏ㛫⌮&+$17+$180$7$32510HULNDⰼᮧඞᝅ ᮾிᕤᴗ኱Ꮫ
& ([WHQVLRQRIHIIHFWLYHUHDFWLRQUHJLRQLQDQRGHVXSSRUWHG62)&VXVLQJSXOVHODVHUSURFHVVLQJ
ż+DHZRQ6HR+LURVKL,ZDL0DVDVKL.LVKLPRWR
0RWRKLUR6DLWR+LGHR<RVKLGD 8QLY.\RWR 5XWK/DKR] &HQWURGH4XtPLFD\0DWHULDOHVGH$UDJyQ
8=DUDJR]D&6,& 0LJXHO$/DJXQD%HUFHUR$QJHO/DUUHD ,QVWLWXWRGH&LHQFLDGH0DWHULDOHVGH$UDJyQ8=DUDJR]D&6,&& 62)&⏝⇞ᩱᴟࡢ␗᪉ᛶ✵㝽ᵓ㐀ࡀⓎ㟁ᛶ⬟࡟ཬࡰࡍᙳ㡪┦㌿᥮ἲ࡟ࡼࡿస〇żᓊᮏᑗྐ┈ᒣ᫂᪥Ⓩᒾ஭⿱㰻⸨ඖᾈྜྷ
⏣ⱥ⏕ ி㒔኱㸺(ᐊ㸼(ࠉࠉࣄ࣮ࢺࣃ࢖ࣉ
(

㸺'ᐊ㸼
'ࠉࠉ26஘ὶࢆక࠺ఏ⇕◊✲ࡢ㐍ᒎᗙ㛗㸸᭹㒊༤ᩥ ྡྂᒇᕤᴗ኱Ꮫ
' ࠙26ᇶㄪㅮ₇ࠚ஘ὶఏ⇕◊✲ࡢ᭱᪂ືྥ࡜௒
ᚋࡢㄢ㢟ż㡲㈡୍ᙪ ኱㜰ᗓ❧኱Ꮫ' ᵓ㐀⢒ࡉࢆ᭷ࡍࡿከᏍయ⏺㠃஘ὶࡢ'16
żす㔝࿴ᕼすᒣᝆ኱᱓⏣♸୥㡲㈡୍ᙪ 㜰ᗓ኱' ከᏍయቨ▴ᙧࢲࢡࢺࡢ஘ὶ⇕ὶືゎᯒż᱓⏣♸୥ὠ⏣⯟ᚿ㡲㈡୍ᙪ 㜰ᗓ኱' Ỉᖹ㈏㏻ቨ㠃㛫⇕ᑐὶ஘ὶ࡟࠾ࡅࡿ✲ᴟࢫࢣ࣮ࣜࣥࢢżᕝ㔝᫭Ꮨᮏᮌៅ࿃ΎỈ㞞ᶞἙཎ※ኴ ኱
㜰኱

(
(

(ࠉࠉࣄ࣮ࢺࣃ࢖ࣉ
('ࠉࠉ26஘ὶࢆక࠺ఏ⇕◊✲ࡢ㐍ᒎᗙ㛗㸸᭹㒊ᗣ⏨ 㟁୰◊' ⟶ෆὶࡀᛴຍ㏿࣭ᛴῶ㏿ࡍࡿ᫬ࡢ⇕ఏ㐩ኚືࡢᛂ⟅ᒙὶ஘ὶ㛫ࡢຍῶ㏿ࡢሙྜż㰺⸨㝣୰ᮧඖᒣ⏣ಇ㍜ 㜵⾨኱' ୺ὶࡢ⬦ືࢆక࠺ᖹ⾜ᖹᯈ㛫஘ὶ⇕ఏ㐩࡟㛵ࡍࡿ'16⇕ⓗቃ⏺᮲௳ࡢᙳ㡪żᒣᓮ㱟ᮁᑠ⏣㇏ᯇᮏு௓ 㛵す኱ 㤶᭶ṇྖ 㜰኱ྡ㄃
' &RPSDULVRQRI5$16/(6DQG5$16/(6+\EULG$QDO\VHVRI'RXEOH3LSH7XUEXOHQW+HDW([FKDQJHUVZLWK2EOLTXH:DY\:DOOV
ż6KX4XQ-,1-XQ\X&+(1<XML68=8.,
.HQLFKL025,0272 8QLY7RN\R' +ᆺࢳࣕࣥࢿࣝ஘ὶෆࡢ ᗘΰྜ࡟㛵ࡍࡿ&)'◊✲żỌ஭⩏⏨ ྡᕤ኱ ಖᾆ▱ஓ +ᆺὶ㊰ෆ஘ὶ⇕ఏ㐩⌧㇟࡟㛵ࡍࡿ◊✲ ⏣ᕝṇே᭹㒊༤ᩥྡᕤ኱

伝熱2019 年 4 月

㧗 ⏝ࢼࢺ࣒ࣜ࢘ࣄ࣮ࢺࣃ࢖ࣉࡢ◊✲żᮃ᭶ṇᏕ ࢨࠉࣄ࣮ࢺࣃ࢖ࣉࢫ ࢳࣙ࢖
ࢳ࣮ࣕࣜࢭ࢜ࣖࣥ࣮ࣜ࣮࢟ࣗ ࢧ࣒ࢪࣥࢸࢵ
ࢡ/Ꮠ≧࣮ࣝࣉ⟶ᘧࣄ࣮ࢺࣃ࢖ࣉࡢఏ⇕≉ᛶż኱୵ဴᮁ ࢔ࢻࣂࣥࢫࢻࢼࣞࢵࢪ◊✲ᡤ ᒣⶱஂ᫂ ᒣⶱᢏ⾡ኈ஦ົᡤ ➉ᕷ๛ᚿ ᝆ㧗ࣄ࣮ࢺࣃ࢖ࣉෆ㒊ࡢ⵨Ẽ┦ࡢ⵨Ⓨ࣭จ⦰ࣔࢹࣝ
ࡢ㛤Ⓨż୰ᮧ♸ᶞỈ㇂㝧௓டᒣᑗኴ㑻ᒣ⏣ᓫᑠ
㔝┤ᶞ Ⱚᾆᕤ኱

(
(
(

(

⏬ീㄆ㆑࡟ᇶ࡙ࡃ⮬ບ᣺ືᆺ࣐࢖ࢡࣟࣄ࣮ࢺࣃ
࢖ࣉࡢὶືᵓ㐀ࡢゎᯒżୖᓥ༓ᣅྜྷᮏຬኴ㧗ᮌ࿘ᯂῡ㑳ஓ ᮾி኱⮬ບ᣺ືࣄ࣮ࢺࣃ࢖ࣉ࡟࠾ࡅࡿ ᚟᣺ືᾮᰕࡀ
ᙧᡂࡍࡿᾮ⭷࡟㛵ࡍࡿ◊✲సືὶయࡢᙳ㡪ż୕ᾆṇ⩏Ⲩ஭἞⣖ఀᮾᘯ⾜ ⚄ዉᕝ኱⮬ບ᣺ືࣄ࣮ࢺࣃ࢖ࣉࡢጞື≉ᛶż㐲⸨࿴ᗈ ᪥❧〇సᡤ㔠ᒓఏ⇕㠃ࢆ᭷ࡍࡿ㏱᫂ᶞ⬡〇⮬ບ᣺ືᆺࣄ࣮
ࢺࣃ࢖ࣉࡢὶື࡜⇕㍺㏦ࡢ┦㛵ż᪂஭ᓫὒ 㟁୰◊ ᕝ㊰ṇ⿱ ࢽ࣮࣮ࣗࣚ
ࢡ࣭ࢩࢸ࢕኱ ⁪ཱྀᗈᶞ 㟁୰◊+)2సືᾮࢆᑒධࡋࡓ⮬ບ᣺ືࣄ࣮ࢺࣃ࢖ࣉࡢ
➼౯⇕ఏᑟ⋡ ᐃżᏳ⏣㝧௓㘠ᓥྐⰼ⯚㉺◁✑ ᰴᘧ఍♫᪥❧〇సᡤ(ࠉࠉࣄ࣮ࢺࣃ࢖ࣉ
(- 60 -

࢚ࢱࣀ࣮ࣝỈ⁐ᾮࢆ⏝࠸ࡓ⮬ບ᣺ືࣄ࣮ࢺࣃ࢖
ࣉࡢ⇕㍺㏦≉ᛶ࡟㛵ࡍࡿ◊✲żቑ⏣ၨ௓㛗ᓮᏕኵఀ⸨ඃ ᮾᕤ኱

J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

お知らせ
(
(
(
(

)

ࢩࣥࢢ࣮ࣝࣝࣉ⮬ບ᣺ືࣄ࣮ࢺࣃ࢖ࣉࡢືస࡟
㛵ࡍࡿࢩ࣑࣮ࣗࣞࢩࣙࣥ
ż㯮℩⠏ ஑ᕞ኱㝔 ᐑ⏣୍ྖ ஑ᕞ኱Ꮫ ᚟᣺ືὶ࡟ࡼࡿ෇⟶ෆࡢ⇕㍺㏦
żᑠᯘ೺୍ᯇᮏ᪸኱Ώ㑓ࡣࡿ࠿ ᫂኱⾲㠃≉ᛶ࡟╔┠ࡋࡓ⮬ບ᣺ືࣄ࣮ࢺࣃ࢖ࣉࡢጞ
ື≉ᛶᨵၿżỌ஭኱ᶞ஭ୖ⳯⏕㛗⃝⁞⏕ ᮾ໭኱ᑠ ᗘᕪࡢ⮬ບ᣺ືᆺࣄ࣮ࢺࣃ࢖ࣉࡢὶືཬࡧ
⇕㍺㏦࡟㛵ࡍࡿᩘ್ゎᯒⓗ◊✲ż኱すඖ 㔠ἑ኱ ᆏ஭Ὀᩯ 㔠ἑ኱㝔 ᫓ᮌᑗྖከ⏣ᖾ⏕ 㔠ἑ኱

)

㸺)ᐊ㸼
)ࠉࠉ26⇞↝ఏ⇕◊✲ࡢ᭱๓⥺
)

)

)
)

ᗘศᕸไᚚᆺ࣐࢖ࢡࣟࣇ࣮ࣟࣜ࢔ࢡࢱࢆ⏝࠸
ࡓⅣ㓟࢚ࢫࢸࣝࡢ╔ⅆ࣭⇞↝≉ᛶ࡟㛵ࡍࡿ◊✲ż᳃಴΅ኴ㧘ᶫఙኴ㑻୰ᮧᑑᡭሯ༟ஓ᳃
஭㞝㣕୸⏣⸅ ᮾ໭኱ ⓑ᰿㝯⾜ྡ಴೺♸ࣃࢼࢯࢽࢵࢡᰴᘧ఍♫ᗘศᕸไᚚᆺ࣐࢖ࢡࣟࣇ࣮ࣟࣜ࢔ࢡࢱࢆ⏝࠸ࡓࣇࢵ໬≀෭፹
5 &+) 㸪5 &+) 㸪5$ &+)&+)
ࡢ╔ⅆ࣭⇞↝≉ᛶ࡟㛵ࡍࡿ◊✲ż㧗ᶫఙኴ㑻୰ᮧᑑᡭሯ༟ஓ㛗㇂ᕝ㐍 ᮾ໭኱ ୸⏣⸅ ᮾ໭኱ᴟᮾ㐃㑥኱
ከᏍ㉁ෆ⢏Ꮚሁ✚ᒙ㏱㐣ὶࢀ࡟࠾ࡅࡿ཯ᛂ㍺㏦
ሙࡢ/%0ゎᯒż㕥ᮌಟᖹ㕥ᮌᓫᘯὠᓥᑗྖ ኱㜰኱ⓑ㔠ゐ፹ࢆᢸᣢࡋࡓᖹᯈୖ࡟࠾ࡅࡿⅣ⣲ሁ✚ᒙࡢ㓟໬཯ᛂᣲື
ż⟄஭ྐᮁ㕥ᮌᓫᘯὠᓥᑗྖ ኱㜰኱)ࠉࠉ26⇞↝ఏ⇕◊✲ࡢ᭱๓⥺ᗙ㛗㸸୰ཎ┿ஓ ឡ፾኱Ꮫ) ῝ᒙᏛ⩦ࢆά⏝ࡋࡓ஘ὶ⇞↝ࣔࢹࣝࡢᵓ⠏ż୰⃝෽ኴ※ຬẼᚿᮧ♸ᗣᗑᶫㆤ ᮾᕤ኱) 㧗.DUORYLW]ᩘ஘ὶணΰྜⅆ⅖ࡢᗄఱᏛ≉ᛶż୰㔩㞝ኴ㑻※ຬẼᚿᮧ♸ᗣᗑᶫㆤ ᮾᕤ኱) ୕ḟඖணΰྜⅆ⅖ࡢ୙Ᏻᐃᣲື࡟ཬࡰࡍᮍ⇞࢞ࢫ ᗘ࡜⇕ᦆኻࡢᙳ㡪㔝ୖ㞞ே຾㌟ಇஅᒣᓮ΅ 㛗ᒸᢏ⛉኱ ᑠᯘ⚽᫛ ᮾ໭኱ ż㛛⬥ᩄ 㛗ᒸᢏ⛉኱) ࣝ࢖ࢫᩘ࠾ࡼࡧ㑅ᢥᣑᩓຠᯝࡀ7ULSOHIODPH࡟୚࠼ࡿᙳ㡪࡟㛵ࡍࡿᩘ್ゎᯒż▼ᓮᬛ⛅ᯘ┤ᶞ ⚄ዉᕤ኱)ᗘศᕸไᚚᆺ࣐࢖ࢡࣟࣇ࣮ࣟࣜ࢔ࢡࢱࢆ⏝࠸
ࡓ&+ࡀ&2+ΰྜẼࡢ╔ⅆ≉ᛶ࡟ཬࡰࡍᙳ
㡪࡟㛵ࡍࡿ◊✲
żᮧୖ㞝⣖୰ᮧᑑᡭሯ༟ஓ ᮾ໭኱Ꮫ ᮅ஭㇦ ࣐࣮ࣖࣥᰴᘧ఍♫ ୸⏣⸅ ᮾ໭኱Ꮫ㸭ᴟ
ᮾ㐃㑥኱Ꮫ

)
)

伝熱

*ࠉࠉ26ࡩࡃᑕ㍺㏦
ᗙ㛗㸸ᒣ⏣⣧ Ⱚᾆᕤᴗ኱Ꮫ
* ⅊Ⰽయ㏆ఝ࡟ࡼࡿࣁࢽ࣒࢝ࣞࢩ࣮ࣂ㐃ᡂ⇕ఏ㐩ࡢ┤᥋ࢩ࣑࣮ࣗࣞࢩࣙࣥ
ż୰಴‶ᕹ ᪂₲኱㝔 ⴠྜ᫭኱ᕝᓮ⪔ኴᯇཎᖾ἞ ᪂₲኱* $/'ἲࢆ⏝࠸ࡓࣇ࢛ࢺࢽࢵࢡᵓ㐀ࡢἼ㛗㑅ᢥ྾཰≉ᛶྥୖżΎỈಙ㜿ஂὠᏹᶞ‫ୖ‮‬ᾈ㞝 ᮾ໭኱* ㉥እኳᩥ⾨ᫍ⏝9JURRYHᘧ⇕ࢩ࣮ࣝࢻ࡟㛵ࡍࡿ◊✲㸫ຠ⋡ⓗ࡞ᨺᑕ෭༷ᵓ㐀ࡢ᳨ウ࡜ᐇ㦂ⓗ᳨ド㸫żఀ⸨೺ᩯ ៞኱Ꮫ ኴยᕝ⣧Ꮥ Ᏹᐂ⛉Ꮫ◊✲ᡤ ⏣ཱྀⰋᗈ㛗ᆏ㞝ḟ ៞኱⌮ᕤ* 㔠ᒓ࣭ㄏ㟁య࣭㔠ᒓᨺᑕయࢆ⏝࠸ࡓἼ㛗㑅ᢥ㏆᥋ሙ⇕ග㉳㟁ຊⓎ㟁࡟㛵ࡍࡿ◊✲ż㇂ཱྀ♸ྖⰼᮧඞᝅ ᮾᕤ኱* ࢩࣙࢵࢺ࣮࢟ࢲ࢖࣮࢜ࢻࢆ⏝࠸ࡓ㏆᥋ሙ⇕ග㉳㟁ຊⓎ㟁࡟㛵ࡍࡿ◊✲ż஭㯮ᣅᮍ7LDQ\L+DQⰼᮧඞᝅ ᮾᕤ኱* ῶᅽἲ࡟ࡼࡿ࢔࢖ࢫࢫ࣮ࣛࣜࡢ⏕ᡂżὸᒸ㱟ᚨ ಙᕞ኱ ᩪ⸨ᙯኵ ᮾᕤ኱ ᒸ⏣ᫀᚿ⇃㔝ᐶஅ 㟷Ꮫ኱* ịࡢ⼥ゎ࣭จᅛ㐣⛬࡜㉸㡢Ἴᣲືࡢ㐃㛵ż⩏ᒸ⚽᫭ ▼ᕝ㧗ᑓ ⤒⏣൉᫛ ᐩᒣ㧗ᑓ ඵ㈡ṇྖ ᑠᯇ኱Ꮫ ᑎすᜏᐉ ᐩᒣ㧗ᑓ ⵿ⱸⳀ஀す㇂᭷⍠⏕ ▼ᕝ㧗ᑓ* ₯⇕⵳⇕࢚࣐ࣝࢩࣙࣥࡢᆶ┤ຍ⇕㠃࡟࠾ࡅࡿ」ྜᑐὶ⇕ఏ㐩
ż.,0-RXQJPLQᇼ㒊᫂ᙪᒣ⏣ᐶ࿴⏣ᑦஓᒸᒣ኱* ⇕ࢆ⪃៖ࡋࡓᇙࡵ㎸ࡳቃ⏺㸫᱁Ꮚ࣎ࣝࢶ࣐ࣥἲ
ࡢṇ᪉ᙧࢲࢡࢺෆ࡟࠾ࡅࡿịࢫ࣮ࣛࣜ⇕ὶືၥ㢟࡬ࡢ㐺⏝ż㯮ᒾᣅ▮㕥ᮌᗣ♸ྜྷ㔝ṇே ಙᕞ኱* ▴ᙧ⟶ࢆὶࢀࡿ࢔࢖ࢫࢫ࣮ࣛࣜࡢจᅛᣲືࡢほᐹżຍ⸨ㄹ᳃ᮏᓫᚿ⇃㔝ᐶஅ 㟷Ꮫ኱'%'ࣉࣛࢬ࣐࢔ࢡࢳ࢚࣮ࣗࢱ࡟ࡼࡿ᪕ᅇ஘ὶ
ணΰྜⅆ⅖ࡢ⬟ືไᚚżబࠎᮌㅬᩯᚿᮧ♸ᗣᗑᶫㆤ ᮾᕤ኱᣺ື⇞↝㑄⛣㐣⛬࡟࠾ࡅࡿ᪕ᅇ஘ὶᕼⷧணΰྜ
ⅆ⅖ࡢ」ྜගᏛィżᏳᏯඃᏘᚿᮧ♸ᗣᗑᶫㆤ ᮾᕤ኱஘ὶሙ࡛ࡢỈ⣲㸫ࣉࣟࣃࣥΰྜẼࡢ╔ⅆ≉ᛶ࡟㛵ࡍࡿᐇ㦂ⓗ◊✲ż୰ཎ┿ஓ ឡ፾኱ ᕤ⸨ᑑᝋᮌཎᏕᫀ ឡ፾኱㝔 㜿㒊ᩥ᫂ ឡ፾኱ ▼ཎᩔ ᇸ⋢ᕤᴗ኱

2019 年 4 月

㸺*ᐊ㸼*ࠉࠉ26ࡩࡃᑕ㍺㏦
ᗙ㛗㸸ⰼᮧඞᝅ ᮾிᕤᴗ኱Ꮫ
* 㞟⇕㠃࡟᪋ࡍ⾲㠃ᚤ⣽ᵓ㐀ࡢ᪥ᑕ཯ᑕ≉ᛶ࡟㛵ࡍࡿ◊✲żᮌୗ㐍୍ྜྷ⏣⠜ṇⶱᒣ໷ᖹ ኱㜰ᗓ኱* ᬬ⇕⎔ቃୗ࡟࠾ࡅࡿ᪥㝖ࡅࡀ⏕⌮㔞࣭ ෭ឤ࡟୚࠼ࡿᙳ㡪ż୰ᣅ┿ྜྷ⏣⠜ṇᮌୗ㐍୍༓✀ᡂᑦ ኱㜰ᗓ❧኱Ꮫ* 㒔ᕷ⎔ቃ࡟࠾ࡅࡿேయ࿘ࡾࡢࡩࡃᑕ⇕㈇Ⲵ
żᒣ⏣⣧㔠᳃⪔୍Ἑ㔝㈗⿱ Ⱚᕤ኱* ⢏Ꮚࢡࣛࢫࢱ࣮ࡢࡩࡃᑕ≉ᛶ࡟ᑐࡍࡿ⢏Ꮚ㙐ࡢᙳ㡪żỤ┠ᏹᶞ ᒣᙧ኱*ࠉࠉ⼥ゎ࣭จᅛ

)ࠉࠉ26⇞↝ఏ⇕◊✲ࡢ᭱๓⥺)࢔ࣥࣔࢽ࢔ᣑᩓࣂ࣮ࢼ࣮ⅆ⅖ࡢಖ⅖ᾘ⅖ᶵᵓ࡟㛵ࡍࡿヲ⣽཯ᛂ&)'ゎᯒż኱Ụ┿ኸᑎᓥὒྐ ໭ᾏ㐨኱ ᯘ₶ ி㒔኱ ㉥ᯇྐග ኱㜰኱ ኱ᓥఙ⾜ ໭ᾏ㐨኱஧ẁ⇞↝࡟ࡼࡿ࢔ࣥࣔࢽ࢔㸭✵Ẽணΰྜⅆ⅖࠿ࡽࡢ12࠾ࡼࡧᮍ⇞࢔ࣥࣔࢽ࢔ྠ᫬పῶ
ż᪩ᕝ᫭ᘯሯᮏ┿❶6RPDUDWKQH.'.XQNXPD$ᕤ⸨⌶ᑠᯘ⚽᫛ ᮾ໭኱- 61 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

お知らせ
,

㸺+ᐊ㸼
+ࠉࠉ26ࢼࣀࢫࢣ࣮ࣝ⇕ືែࡢ⌮ゎ࡜ไᚚᢏ⾡࡟ࡼࡿ㠉᪂ⓗᮦᩱ࣭ࢹࣂ࢖ࢫᢏ⾡ࡢ㛤Ⓨᗙ㛗㸸኱ᐑྖၨᩥ ᮾி኱Ꮫ+ ࣇ࢛ࣀࣥ⇕㍺㏦ࢩ࣑࣮ࣗࣞࢩࣙࣥ࡟ࡼࡿⷧ⭷⇕ᛂ⟅ゎᯒ࿘Ἴᩘ࡟౫Ꮡࡍࡿ⏺㠃ᩓ஘ࡢᙳ㡪żᒣୗ㞝୍㑻ඵᮌ㈗ᚿ ⏘⥲◊+ ࢢࣛࣇ࢙ࣥࣜ࣎ࣥࡢ⇕ఏᑟィ ཬࡧࢧ࢖ࢬຠᯝ
żᮤ⛙ᐅ㧗ᶫཌྐ ஑ᕞ኱+ ศᏊືຊᏛࢩ࣑࣮ࣗࣞࢩࣙࣥ࡟ࡼࡿࢼࣀࢲ࢖ࣖ
ࣔࣥࢻ⇕ఏᑟ⋡ࡢᵓ㐀౫Ꮡᛶࡢ◊✲żᯇཎ⿱ᶞ⳥ᕝ㇦ኴ ᮾ໭኱ ูᡤẎ ࢺࣚࢱ⮬ື㌴ ᑠཎᣅ ᮾ໭኱+ ග࡜ࡢ┦஫స⏝ࢆ⪃៖ࡋࡓᴟⷧ⭷ࡢ⇕ఏᑟ⌧㇟℈ᮧ⪽ᕼ▮྿ᬛⱥżᐑᓮᗣḟ ஑ᕞᕤ኱

,
,
,
,
,

+ࠉࠉ26ࢼࣀࢫࢣ࣮ࣝ⇕ືែࡢ⌮ゎ࡜ไᚚᢏ⾡࡟ࡼࡿ㠉᪂ⓗᮦᩱ࣭ࢹࣂ࢖ࢫᢏ⾡ࡢ㛤Ⓨ,+ ࠙26ᇶㄪㅮ₇ࠚࢲ࢖ࣖࣔࣥࢻ⾲㠃άᛶ໬᥋ྜ
࡟ࡼࡿ㧗ฟຊ*D1+(07㧗ᨺ⇕ᢏ⾡żᒸᮏ┤ဢ⨾⃰ᾆඃ୍ከᮌಇ⿱ᑿᓮྐᮁ
∾ᒣ๛୕ᒣ⏣ᩔྐᑠ㇂῟஧୰ᮧဴ୍ ᐩኈ㏻ᰴᘧ఍♫ᰴᘧ఍♫ᐩኈ㏻◊✲ᡤ+ 6$0⿕そ㖡ࢼࣀᮦᩱࢆ⏝࠸ࡿ⇕⏺㠃ᮦᩱࡢ๰〇żబ⸨ṇ⚽ཎ⏣ගᝋ㕥ᮌ᪼ Ᏹ㒔ᐑ኱+ ࣟࢵࢡ࢖ࣥࢧ࣮ࣔࢢࣛࣇ࢕ᘧ࿘ᮇຍ⇕ἲ࡟ࡼࡿ⏺㠃⇕ఏ᧛ᣲືࡢほᐹ࡜⏺㠃⇕᢬ᢠࡢィż▼ᓮᣅஓఀ⚄ử୍ ྡྂᒇ኱㝔 ୖ㔝⸛㛗㔝᪉ᫍ ྡྂᒇ኱+ ศᏊືຊᏛἲࢆ⏝࠸ࡓࢭ࣮ࣝࣟࢫࢼࣀࣇ࢓࢖
ࣂ࣮ࡢ⇕ఏᑟゎᯒżྂ⏣ⵗே ᮾ኱㝔 ,VIHOGW*XVWHQ ࢫ࢙࣮࢘ࢹ
ࣥ⋤❧ᕤ⛉኱ ᚎᮾ㑳ᚿ㈡ᣅ㯢ሷぢ῟୍㑻ᮾ኱㝔,ࠉࠉ26ே࡜⇕࡜ࡢ㛵ࢃࡾࡢ㊊㊧ᗙ㛗㸸Ἑᮧὒ බ❧ㄶゼᮾி⌮⛉኱Ꮫ, ࢭࢵࢩࣙࣥࡢ㊃᪨żἙᮧὒ බ❧ㄶゼᮾி⌮⛉኱Ꮫ, ,QGLJRG\HLQJLQ&]HFK5HSXEOLF
㸦ࢳ࢙ࢥඹ࿴ᅜ࡟࠾ࡅࡿ⸛ᰁࡵ㸧ż5LFKDUG6FKQHLGHU ࢳ࢙ࢥࣅࢪࢿࢫᢞ㈨㛤Ⓨᗇ㥔᪥௦⾲, 㜿Ἴ⸛ᰁࡢⓎᒎ࡜⸛ᰁࡵ࡟࠾ࡅࡿ⇕ࡢ㛵ࢃࡾż⯞஭⏤⨾Ꮚ බ┈♫ᅋἲே୕ᮌᩥᗜࠉᏛⱁဨ
, 㜿Ἴ⸛ࢆࡘࡃࡿ
ż᪂ᒃಟ ᪂ᒃ〇⸛ᡤࠉ⸛ᖌ࣭⌧௦ࡢྡᕤ, ᡃࡀᅜࡢ✵Ẽㄪ࿴ࡢ∗㸸ᰗ⏫ᨻஅຓẶࡢ೧ᴗż㧗ᶫᝡ 㧗◁⇕Ꮫᕤᴗᰴᘧ఍♫㸺-ᐊ㸼-ࠉࠉ26໬Ꮫࣉࣟࢭࢫ࡟࠾ࡅࡿ⇕ᕤᏛᗙ㛗㸸ᒸ㔝Ὀ๎ 㜰኱ᇶ♏ᕤ- ࠙26ᇶㄪㅮ₇ࠚ᪂つ⵨␃⿦⨨ࡢ㛤Ⓨ࡟࠾ࡅࡿఏ⇕ᕤᏛࡢᙺ๭
żእ㍯೺୍㑻 ᚨᓥ኱Ꮫ- 㟼☢ሙ㔜␚㟁☢ᾋ㐟&X&Rᾮ⁲ෆࡢ0+'ᑐὶࡢᩘ್ゎᯒ࡜┦ศ㞳ᵓ㐀࡬ࡢᙳ㡪ホ౯żᗉྖ⾨ኴ☾㇂⚈ୡ㧗ᶫ㱟ྖከዉ⏣⣫ᕼஂಖṇᶞሯ⏣㝯ኵ⚟ᒣ༤அ ᮾ໭኱- ࣂ࢖࣐࢜ࢫࡢࢺࣞࣇ࢓ࢡࢩࣙࣥ୰ࡢ⇕≀㉁⛣ືゎᯒż⏣அୖ೺୍㑻᪥➟ㅬኴ㑻すᮧ㱟ኵ ᒣཱྀ኱ ୖᮧⰾ୕ ࣌ࢺࣟࢼࢫᕤ⛉኱ ⚽㔝᫭኱ឡ፾኱ ㇂ཱྀ⨾ᕼ➲ෆㅬ୍ ୰እ⅔ᕤᴗ

+ࠉࠉ26ࢼࣀࢫࢣ࣮ࣝ⇕ືែࡢ⌮ゎ࡜ไᚚᢏ⾡࡟ࡼࡿ㠉᪂ⓗᮦᩱ࣭ࢹࣂ࢖ࢫᢏ⾡ࡢ㛤Ⓨᗙ㛗㸸㧗ᶫཌྐ ஑ᕞ኱Ꮫ+ ⇕ὶ᮰ࢫ࣌ࢡࢺࣝศゎ࡟ࡼࡿ⮬ᕫ⤌⧊໬༢ศᏊ
⭷ࡢ⇕ఏᑟ≉ᛶ࡟㛵ࡍࡿศᏊືຊᏛゎᯒż⳥ᕝ㇦ኴ ᮾ໭኱ ᳃⏣ಟ໶ ᮾ໭኱ᕤ ሷぢ῟୍㑻 ᮾி኱ ᑠཎᣅ ᮾ໭኱+ ከศᩓ࣏࣐࣮ࣜࡢ⇕ఏᑟ≉ᛶ࡟㛵ࡍࡿศᏊືຊᏛゎᯒżᕝ㉺ྜྷ᫭6XUEO\V'RQDWDV⳥ᕝ㇦ኴᑠཎᣅ
ᮾ໭኱+ ࢼࣀࢫࢣ࣮ࣝᚤ⣽ᵓ㐀࡟࠾ࡅࡿ⇕㍺㏦≉ᛶ࡟㛵ࡍࡿศᏊືຊᏛゎᯒ
ż685%/<6'RQDWDVᕝ㉺ྜྷ᫭ ᮾ໭኱ Ⱚཎṇᙪ ኱㜰኱ ᑠཎᣅ ᮾ໭኱+ +37ຍᕤ࡟ࡼࡗ࡚‽Ᏻᐃ┦ࢆᑟධࡋࡓࢩࣜࢥࣥࡢ⇕㟁≉ᛶżἙ㔝ṇ㐨ᶔ⸨⍞⣖ᯇ⏣㈼ு ஑ᕞ኱ 
6+(1*+21*-X&+(1+DR ᮾி኱ 
6,9$6$1.$5$1+DULVK⏕㥖ࠉ჆ྐ᭷⏣ㄔ஑ᕞ኱ ሷぢ῟୍㑻 ᮾி኱ ᇼ⏣ၿ἞㧗⏣ಖஅ ஑ᕞ኱
+ ᕼᅵ㢮ඖ⣲ࡢඹࢻ࣮ࣉ࡟ࡼࡿ㯤Ⰽ⺯ගయࡢྜᡂ࡜ホ౯ż㣕Ọ೺ᩯ஭ୖಟᖹᯇᮧᖾᙪ ᗈᓥ኱-ࠉࠉ26໬Ꮫࣉࣟࢭࢫ࡟࠾ࡅࡿ⇕ᕤᏛᗙ㛗㸸⏣அୖ೺୍㑻 ᒣཱྀ኱- ‵ࡾ✵Ẽࢆ౪⤥ࡋࡓ྾╔ᘧ㓟⣲⃰⦰ჾ⏝ࢮ࢜ࣛ࢖ࢺ඘࡚ࢇᒙෆࡢ⃰ᗘ࣭ ᗘศᕸࡢゎᯒ㧗‵ᗘୗ࡛ࡢࢮ࢜ࣛ࢖ࢺࡢỈศ྾╔㔞 ᐃࢆ⪃៖ࡋ࡚ᒣ⏣೺ኴ㑻żᑠᕝ㑥ᗣ ៞኱- ஝⇱㐣⛬࡟࠾ࡅࡿከᏍ㉁⭷ෆ୙ᆒ㉁ᵓ㐀ࡢᙧᡂ㐣⛬࡟㛵ࡍࡿ◊✲ࢫ࣮ࣛࣜࡢ≀ᛶ࡜ከᏍ㉁⭷ᵓ㐀ࡢ㛵ಀ
żᘯ୰⚽⮳஭ୖඖ῝஭₶ ஑኱- +2&2㞺ᅖẼୗ࡟࠾ࡅࡿࣂ࢖࢜ࢳ࣮ࣕࡢ࢞
ࢫ໬ᶵᵓżዟᮧᖾᙪ 㤶ᕝ኱㸺,ᐊ㸼,ࠉࠉ26௻ᴗ≉ูࢭࢵࢩࣙࣥ㹼ᅄᅜ࣭୰ᅜᆅ༊௻ᴗ࡟ࡼࡿ㒊ရ㛤Ⓨ࣭ᢏ⾡㛤Ⓨࡢ⤂௓ᗙ㛗㸸㏆⸨⩏ᗈ 㸦ᰴ㸧᪥❧࢔࢝ࢹ࣑࣮

伝熱2019 年 4 月-)(ࢫࢳ࣮ࣝ࡟࠾ࡅࡿ⇞↝࣭ఏ⇕ࢩ࣑࣮ࣗࣞ
ࢩࣙࣥࡢά⏝
żᕝᓥ▱அ -)(ࢫࢳ࣮ࣝ㸦ᰴ㸧㉸⪏⇕⣲ᮦࠗⅣ⣲࠘࡜⇕ż኱ᅧ཭⾜ ᮾὒⅣ⣲㸦ᰴ㸧▼Ⅳ↏ࡁ࣎࢖ࣛ࡟࠾ࡅࡿపရ఩฼⏝ᣑ኱ࡢࡓࡵ⅊௜╔ホ౯࣭ᢚไᢏ⾡żୗ㒆୕⣖ ୕⳻᪥❧ࣃ࣮࣡ࢩࢫࢸ࣒ࢬ㸦ᰴ㸧ࡲࡕ࡜୍య࡟࡞ࡗࡓ20ࢯ࣮࣮ࣛࣃࢵࢩࣈࢹ
ࢨ࢖ࣥࢮ࢚ࣟࢿࣝࢠ࣮ఫᏯࡢᐙ࡙ࡃࡾ
żඖᮌᗣᾈ 㸦ᰴ㸧ࢭ࢖ࢥ࣮ࣁ࢘ࢪࣥࢢ
⇕஺᥮ჾࡢẼᾮ஧┦ὶࡢᩘ್ゎᯒ࡟ࡼࡿᛶ⬟ணᢏ⾡ࡢ㛤Ⓨ
ż㏆⸨႐அ ୕⳻㔜ᕤᴗ㸦ᰴ㸧࢔ࣥࣔࢽ࢔࡟ࡼࡿ࣮࢝࣎ࣥࣇ࣮࢚ࣜࢿࣝࢠ࣮
ࢳ࢙࣮ࣥᵓ⠏ࡢྍ⬟ᛶż㡲⏣ಇஅ 㸦ᰴ㸧,+,ᩱ⌮ูᑓ⏝༸࡟࠾ࡅࡿຍ⇕ㄪ⌮≉ᛶ࡜సࡾศ
ࡅ࣭Ᏻᐃ౪⤥
żᑠᯘ┿స 㸦ᰴ㸧ᑠᯘࢦ࣮ࣝࢻ࢚ࢵࢢ

- 62 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

お知らせ
-
-

% ᣺ືὶᆺ⵨Ẽ࢚ࣥࢪࣥࡢᩘ್ゎᯒż⚟ᓥၨᝅ ⚟஭኱ ୖ⏣♸ᶞ ᮾி㎰ᕤ኱ Ọ஭஧㑻 ⚟஭኱% ឤ ᛶศᏊࢆ⏝࠸ࡓᙉไὶືἛ㦐࡟࠾ࡅࡿᒁᡤ
⇕ఏ㐩ィ ࡢᐇ㦂ⓗ᳨ドż㤿ሙ᐀᫂ᰁ▮⪽ ⏘⥲◊% ࣐࢖ࢡࣟࣂࣈࣝࢆ⏝࠸ࡓ⵨Ẽ⇿Ⓨᢚไᑐ⟇żྂ㇂ṇ⿱᪂஭ᓫὒ 㟁୰◊ࢭ࣓ࣥࢺࢡ࣮ࣜࣥ࢝⢏Ꮚ⩌ࡢ㍽ᑕ≀ᛶ≟㣫ಇ㍜żሯᓮㄔஓ㡲⥙ᬡᑠᯘಙ௓ᯈ㇂⩏⣖ ᒱ㜧኱࢟ࣕࣅࢸ࢕ࢆᤲᘬࡍࡿ⢓ᙎᛶὶయࡀᙧᡂࡍࡿࣂ
ࣝࢪᵓ㐀ࡢ⏕ᡂ࣓࢝ࢽࢬ࣒
ż⓶⏣኱႐ ⚄ᡞ኱㝔 㕥ᮌὒ᪥ฟ㛫ࡿࡾ⣽ᕝⱱ㞝ᯘබభ෠ᒣ᫂⏨ ⚄ᡞ኱㝔ᕤ-ࠉࠉ26ྜྠࢭࢵࢩࣙࣥ㸸⇕࢚ࢿࣝࢠ࣮ᮦᩱ࣭ࢩࢫࢸ࣒࠾ࡼࡧ໬Ꮫࣉࣟࢭࢫ࡟࠾ࡅࡿఏ⇕ᕤᏛᗙ㛗㸸❑⏣ගᏹ ྡྂᒇ኱Ꮫ
- ᚤᑠ㔜ຊ⎔ቃୗ࡟࠾ࡅࡿ⤖ᬗᡂ㛗ᐇ㦂⤖ᯝࢆά⏝ࡋࡓ㧗 ⼥ᾮෆᣑᩓಀᩘࡢỴᐃᩘ್ゎᯒࢆ⏝࠸ࡓᐇ㦂᮲௳ࡢタᐃ࠿ࡽ≀ᛶ್⟬ฟࡲ࡛żᒸ㔝Ὀ๎ࢪࣥࢩࣥ㛵ᮏᩔ ኱㜰኱ ᒣᮏ༟ஓ ᮾ໭኱ ✄ᐩ⿱ග -$;$ ᪩ᕝὈᘯ 㟼ᒸ኱- ࣇࣟࣥ⣔෭፹࡟ࡼࡿ྾╔෭෾ࢧ࢖ࢡࣝᣲືࡢᐇ㦂ⓗゎᯒż㔠ග⪷ேᕝୖ㞙ே㧘⏣ಙኵ.\DZ7KXᐑᓮ㝯ᙪ ஑ᕞ኱Ꮫ ୸ᒣᬛᘯ๓ከಙஅ௓ ࢝ࣝࢯࢽࢵࢡ࢝ࣥࢭ࢖
- ₯⇕⵳⇕ᮦࢆ⏝࠸ࡓᐃ ಖᣢᐜჾࡢᩘ್ゎᯒ࡜᭱㐺໬żᒣᓮ⯗௓㛵ᮏᩔᒸ㔝Ὀ๎ ኱㜰኱Ꮫ኱Ꮫ㝔 Ᏻ㒊ಙஓ⏣୰⯟௓ ࢝ࢿ࢝- ࣞࢻࢵࢡࢫ໬Ꮫ⵳⇕࡟㛵ࡍࡿᇶ♏◊✲żΎỈ⌶ஂဢᕷ℩⠜༤ᑠᯘᩗᖾ❑⏣ගᏹྡ኱- ⇕໬Ꮫ࢚ࢿࣝࢠ࣮㈓ⶶ࡟⏝࠸ࡿ㧗⇕ఏᑟᗘỈ㓟໬࢝ࣝࢩ࣒࢘」ྜᮦᩱࡢ⵳⇕ᛶ⬟ホ౯ż⯞ᒣᡂᙪ㒌⍞㧘㡲኱㍤ຍ⸨அ㈗ ᮾᕤ኱㸺&ᐊ㸼&ࠉࠉ⮬↛࢚ࢿࣝࢠ࣮
&㐣᥇⇕࡟ࡼࡿᆅ୰⇕஺᥮Ꮝෆࡢ෾⤖żᒣཱྀṇᩄᇼ㔝⩏ே἟⃝႐୍✄ẟ㔜அ ᪥ᮏᆅୗỈ㛤Ⓨ㸦ᰴ㸧& ὸᒙࡢᆅ୰⇕฼⏝ࣄ࣮ࢺ࣏ࣥࣉ࡟㐺⏝ࡍࡿᆅ୰⇕஺᥮ჾ࡟㛵ࡍࡿ◊✲żṊ⏣ဴ᫂ ᒣ᲍኱& Ỉᖹタ⨨8ࢳ࣮ࣗࣈ࡟ࡼࡿᆅ୰⇕஺᥮ჾࡢఏ⇕ᛶ⬟żᳺ⪔ኴ㑻ᮌᮧ཭ኈᮧỌ▱ோ బ㈡኱ ཎ⏣Ⅿ⏥ᩫኤຍ㔛 ࣂ࢖࢜ࢸࢵࢡࢫ ගṊ㞝୍ బ㈡኱
&ࠉࠉ⮬↛࢚ࢿࣝࢠ࣮
& ࢫࣉ࣮ࣞࣇࣛࢵࢩࣗ⵨ⓎᘧᾏỈῐỈ໬⿦⨨⏝࢔࣑ࣝࢽ࣒࢘ྜ㔠ࣉ࣮ࣞࢺᘧจ⦰ჾࡢจ⦰⇕ఏ㐩ż᭷㤿༤ྐ㔜Ọ⿱኱ బ㈡኱ ᯇ⏣୍᪼ ⌰⌫኱& ᑠᆺࣂ࢖ࢼ࣮ࣜࢧ࢖ࢡࣝࡢࡓࡵࡢᩳࡵἼ≧ቨࣉ࣮ࣞࢺ⇕஺᥮ჾ࡟࠾ࡅࡿἛ㦐⇕ఏ㐩≉ᛶᯇୗᾴżⱲຬ᳃ᮏ㈼୍㕥ᮌ㞝஧ ᮾி኱& ᅛయゐ፹࡟ᇶ࡙ࡃ㉸㡢Ἴ↷ᑕ࡟ࡼࡿ㹀㹂㹄ྜᡂżᮒᑀ㒌㖭㥾 㟼ᒸ⌮ᕤ⛉኱➨᪥ࠉ᭶᪥ 㔠㸺'ᐊ㸼'ࠉࠉศᏊືຊᏛ

㸺%ᐊ㸼%ࠉࠉἛ㦐࣭จ⦰
%

%
%
%
%

' ịᚤ⣽ᵓ㐀⏺㠃࡟⏕ࡌࡿ⇕᢬ᢠ࡟㛵ࡍࡿศᏊືຊᏛⓗ◊✲
żᯇᑿ⪽ᚿ᳜ᮌ⚈㧗Ⱚཎṇᙪ ኱㜰኱' 㠀ᖹ⾮ὶࢀሙࡢᛂຊศᕸࡢ⟬ฟ࡟ࡼࡿᅛẼᾮ୕┦ࡢືⓗ᥋ゐゅ࡟㛵ࡍࡿศᏊືຊᏛゎᯒżᴋᡞᏹᇛ 㜰኱ᕤ㝔 ᒣཱྀᗣ㝯኱᳃೺ྐ 㜰኱ 㤶ᕝ຾⸨ᮧ⚽ኵ ኱᪥ᮏ༳ๅ
' ᛂຊィ⟬ࢆ௓ࡋࡓࢼࣀࢫࢣ࣮ࣝࡢᅛయ෇⟄㏆ഐ࡟࠾ࡅࡿ࢟ࣕࣆ࣮ࣛࣜຊ࡟㛵ࡍࡿศᏊືຊᏛゎᯒż௒Ἠඃኴ௒❧࿧༡ 㜰኱ᕤ㝔 ᒣཱྀᗣ㝯 㜰኱ᕤ 㤶ᕝ຾⸨ᮧ⚽ኵ ኱᪥ᮏ༳ๅ

(IIHFWRIDKRQH\FRPESRURXVSODWHRQTXHQFKLQJRI
DVWDLQOHVVVWHHOF\OLQGHULQDUWLILFLDOVHDZDWHU
ż:LOWRQ)66DQWRV6KRML0RUL <RNRKDPD
1DWLRQDO8QLYHUVLW\ⓎἻ┤ᚋࡢࢼࣀࢫࢣ࣮ࣝẼἻᡂ㛗㐣⛬żር㝧Ꮚᮤ⛙ᐅ⏕⏣❳ஓ㧗⏣ಖஅ㧗ᶫཌྐ ஑ᕞ኱
✵㛫ไ㝈࡟ࡼࡿఏ⇕㠃 ᗘኚ໬࡜0(%㑄⛣żᕝୖ೺኱ᆏᮏ⚈௓㇂ᕝὒᩥ㭯⏣㝯἞ ஑ᕞᕤᴗ኱ẼἻᚤ⣽໬Ἓ㦐࡟࠾ࡅࡿఏ⇕㠃⾲㠃⢒ࡉࡢᙳ㡪ż⸨㑦⩧ே ᮾ⌮኱㝔 ᇼ⌶☻ୖ㔝୍㑻 ᮾ⌮኱Ἓ㦐ẼἻ᰾⏕ᡂ㐣⛬ࡢ㧗㏿㢧ᚤほᐹż⏣୰Ꮥ඾ᯇỌᣅஓᐑᓮᗣḟ▮྿ᬛⱥ ஑ᕞᕤ኱'ࠉࠉศᏊືຊᏛ
' 㸰ᾮయ⏺㠃࡟࠾ࡅࡿ㔠ᒓࢡࣛࢫࢱ࣮ᒙࢆ⏝࠸࡚ࢩࢺࢩࣥࡢ␗࡞ࡿ࣓ࢳࣝ໬ᙧែࡢ᣺ືࢫ࣌ࢡࢺ
ࣝࡢẚ㍑
ż๽ᘓ࿊ࢰࣟࢶ࢟ࣄࢼࠉࢱࢳ࢔ࢼ ᐩᒣ኱Ꮫ' ᅛయ⤖ᬗ㠃࡜/HQQDUG-RQHVὶయࡢ㛫ࡢᅛᾮᦶ᧿
࡟㛵ࡍࡿᖹ⾮㸪㠀ᖹ⾮ศᏊືຊᏛゎᯒż኱㈡᫓㍤ᑠᕝⓡಇᒣཱྀᗣ㝯኱᳃೺ྐ ኱㜰኱' ཎᏊ௨ୗࡢࢫࢣ᳨࣮࡛ࣝฟࡉࢀࡿ⇕ὶ࡟ᇶ࡙ࡃᅛᾮ⏺㠃⇕㍺㏦࡟㛵ࡍࡿศᏊືຊᏛゎᯒż⸨ཎ㑥ኵⰪཎṇᙪ ኱㜰኱%ࠉࠉἛ㦐࣭จ⦰
% ෭༷๣୰ࢆ⛣ືࡍࡿᚤᑠⓑ㔠⌫ࡲࢃࡾࡢ⵨Ẽ⭷ᔂቯᣲືࡢ㧗㏿ᗘࣅࢹ࢜ほᐹżᓥᒸ୕⩏ ዉⰋ㧗ᑓ ྜྷ⏣኱ᚿ⏕⏣ᩥ᫛ 㧗࿘Ἴ⇕㘐 ụ⏣ಟၨ ኱ྠ໬Ꮫᕤᴗ ୰ᮧ⠜ே
1HWXUHQ% Ἓ㦐ẼἻ࿘ᅖࡢᾮ ኚືż➉ᒣ┿ኸ઴ย㈨ᙲ ி㒔኱Ꮫ伝熱2019 年 4 月- 63 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

お知らせ' ࢼࣀ⢏Ꮚࡀᾮయࡢ࢚ࢿࣝࢠ࣮㍺㏦ᶵᵓ࡟୚࠼ࡿ
ᙳ㡪࡟㛵ࡍࡿศᏊືຊᏛⓗ◊✲኱ⱱᫀྐ⸨ཎ㑥ኵ᳜ᮌ⚈㧗 ኱㜰኱ ᑠཎᣅ ᮾ໭኱ żⰪཎṇᙪ ኱㜰኱

)

㸺(ᐊ㸼
(ࠉࠉ⮬↛ᑐὶ
(

(

(

)

∦ഃຍ⇕㖄┤ࢳࣕࢿࣝෆ⮬↛ᑐὶ࡟ཬࡰࡍ☢ሙ༳ຍຠᯝᩘ್ゎᯒ࡟ࡼࡿ᳨ウż࿴⏣㈼ః⸨ཎᏹᙲ㔠⏣ᫀஅ㡲㈡୍ᙪ 㜰ᗓ኱」ᩘ☢▼ࢆ⏝࠸ࡓ㖄┤ࢲࢡࢺෆ⮬↛ᑐὶࡢఏ⇕ಁ㐍ᢚไຠᯝᐇ㦂żྡ㔛೺భ࿴⏣㈼ః⸨ཎᏹᙲ㔠⏣ᫀஅ㡲㈡୍ᙪ 㜰ᗓ኱࢞ࢫࡩࡃᑕຠᯝࢆᛂ⏝ࡋࡓ⮬↛ᑐὶ஘ὶሙไᚚ
࡟㛵ࡍࡿ◊✲
żྂᕝ⌶☻ ඵᡞ㧗ᑓ ᒸᓥ῟அ௓ᑠᐑᩔᶞ
ᮾ໭኱Ꮫ ෇ᒣ㔜┤ ඵᡞ㧗ᑓ

)

)

㸺*ᐊ㸼
*ࠉࠉ⼥ゎ࣭จᅛ

(ࠉࠉ⮬↛ᑐὶ
(

(

(
(

ᐃᅾἼ⇕㡢㡪ࢩࢫࢸ࣒࡟࠾ࡅࡿࢫࢱࢵࢡෆຍ⇕࡟ࡼࡿ࢚ࢿࣝࢠ࣮ኚ᥮ಁ㐍ࢫࢱࢵࢡෆ㒊 ᗘศᕸ࡟㛵ࡍࡿ᳨ウżᕝᓥ⿱ᩯ ྠᚿ♫኱ ᆏᮏ┾୍ ⁠㈡┴❧኱ ⓑᮌ୍ᕼ಴⏣ౡᘺ㯮ᮌ኱ᆅΏ㎶ዲ❶ ྠᚿ♫኱⇕㡢㡪࢚ࣥࢪࣥࡢ⇕஺᥮ჾࡢᛶ⬟ホ౯żΏ㎶೺஧ᒸᮏᣅஓ ᮾி㎰ᕤ኱Ꮫ ᴮᮌග
἞ 㟁Ẽ㏻ಙ኱Ꮫ ୖ⏣♸ᶞ ᮾி㎰ᕤ኱Ꮫᑠᆺ⇕㡢㡪ࢹࣂ࢖ࢫࡢࢫࢱࢵࢡ ᗘ࡟ᑐࡍࡿධ⇕㔞ࡢᙳ㡪żᑠΎỈᏕኵ ໭஑ᕞ㧗ᑓ ᆏᮏ┾୍ ⁠㈡┴❧኱࣐ࣝࢳ࣓ࢵࢩࣗᆺ⵳⇕ჾࢆ⏝࠸ࡓ⇕㡢㡪࢚ࣥࢪ
ࣥࡢⓎ᣺≉ᛶ
żከ⏣ᖾ⏕ᑠᯘ៞ኈ㑻㰻⸨෽ᖹ኱すඖ᫓
ᮌᑗྖ 㔠ἑ኱ ⤒⏣൉᫛ ᐩᒣ㧗ᑓ* ୧ᛶ⏺㠃άᛶ๣ࡢS+ࡀࡑࡢΰྜᾮࡢ㐣෭༷࡟ཬࡰࡍᙳ㡪ࡢ᳨ウżబ⸨ࠉ⩧㜿㒊ࠉᐶ⏕ᱵཎࠉ཭⌮ᯇᮏᾈ஧ ୰ኸ኱
* ఙ⦰ᛶ⭷࡟᪋ࡍ⣽Ꮝຍᕤ᮲௳࡞࡝ࡀ㐣෭༷ゎᾘ⿦⨨ᛶ⬟࡟ཬࡰࡍᙳ㡪żᮧ⏣໶኱Ἑㄔྖᐆ✚ຮ ᮾᕤ኱* ᆶ┤ຍ⇕෭༷ቨࢆ᭷ࡍࡿ▴ᙧᐜჾෆ࡟࠾ࡅࡿ┦ኚ໬࢚࣐ࣝࢩࣙࣥࡢ⮬↛ᑐὶ⇕ఏ㐩≉ᛶż᳃ᮏᓫᚿ㏆㛫ኊ኱ᮁ⇃㔝ᐶஅ 㟷Ꮫ኱* ୍᪉ྥจᅛ࡟ࡼࡿị⤖ᬗᡂ㛗㐣⛬ࡢ೫ගほᐹż㨶ᑿಙ࿃኱ᚨᛅྐࠉ㭯⏣ಇ ⛅⏣┴❧኱Ꮫ* ෭༷㠃࡟ἢ࠸୍᪉ྥจᅛࡍࡿị⤖ᬗࡢᡂ㛗ᣲືżᑎᒸ႐࿴ᶓᒣ཭⨾ᑠᯘ໭ᩯ 㔠ἑ኱ୗ㒊࡟㝽㛫ࢆ᭷ࡍࡿ෇⟶≧ࣇ࢕ࣥࢆタ⨨ࡋࡓỈᖹຍ⇕㠃ࡢ⮬↛ᑐὶ⇕ఏ㐩ୗᒣຊ⏕ ᒸᒣᕤヨ ᇼ㒊᫂ᙪᒣ⏣ᐶż஭ୖᣅဢ ᒸᒣ኱
ప࣭୰⛬ᗘࡢࣞ࢖࣮ࣜᩘ࡟࠾ࡅࡿ❧᪉యᐜჾෆ
⇕ᑐὶࡢᵓ㐀㑄⛣żᯇᮏ᐀୍㑻ඣ⋢⌮ே ྠᚿ♫኱ ㇂ᕝ༤ဢ
⯙㭯㧗ᑓ 㔝ཱྀᑦྐᖹ⏣຾ဢ ྠᚿ♫኱Ỉᖹᐦ㛢▴ᙧᐜჾෆ࡟Ⓨ⌧ࡍࡿ⮬↛ᑐὶࡢ㍺㏦⌧㇟ż✄ᇉ↷⨾᳃ୗ⋞ᇶᮤⰏᰤ Ⲉᇛ኱Ỉᖹຍ⇕ᖹᯈ⩌ࡲࢃࡾࡢ⮬↛ᑐὶ⇕ఏ㐩żᮌᮧᩥ⩏㤿ሙ኱௓ රᗜ┴኱ ໭ᮧ೺୕ ㇏ᶫᢏ⛉኱*ࠉࠉ⼥ゎ࣭จᅛ㸺)ᐊ㸼)ࠉࠉ≀㉁⛣ື
)

)

)

* 2ࣁ࢖ࢻ࣮ࣞࢺ⏕ᡂ࡟୚࠼ࡿ&2ࣁ࢖ࢻ࣮ࣞ
ࢺ᰾⏕ᡂࡢຠᯝ
żึ㇂ᬛ⨾ 㸦ᰴ㸧,+, ⛅ྜྷு 㸦ᰴ㸧,+,ࣉࣛ
ࣥࢺ㸦ᰴ㸧 すሯྐ㑻 㸦ᰴ㸧,+,ࣉࣛࣥࢺ ኱ᮧு ៞᠕⩏ሿ኱Ꮫ ➉㇂ᩄ ⏘ᴗᢏ⾡⥲ྜ◊✲ᡤ* ࢸࢺࣛࣈࢳࣝ࢔ࣥࣔࢽ࣒࢘ሷỈ࿴≀ࡢ᰾⏕ᡂ࡟ཬࡰࡍ㔠ᒓ⢏Ꮚῧຍࡢᙳ㡪żྂ㈡ᝆ㉳ 㟷Ꮫ኱㝔 ᳃ᮏᓫᚿ 㟷Ꮫ኱ ➉㇂ᩄ✄⏣Ꮥ᫂ ⏘⥲◊ ⇃㔝ᐶஅ 㟷Ꮫ኱* 6ROLGLILFDWLRQFKDUDFWHULVWLFVRIDWZRGLPHQVLRQDOZDWHUGURSOHWRQWKHKRUL]RQWDOFROGSODWHVXUIDFH
ż0HQJMLH621*&KDRELQ'$1*(LML+,+$5$
8QLY7RN\R* ᑐྥࡋ࡚ᡂ㛗ࡍࡿ஧✀㢮ࡢ7%$%Ỉ࿴≀⤖ᬗࡢගᏛⓗほᐹż⏣ཱྀἲ㐨 ⛅⏣┴❧኱Ꮫ኱Ꮫ㝔 ኱ᚨᛅྐ㭯⏣ಇ ⛅⏣┴❧኱㢼஝⇱ࢆ฼⏝ࡋࡓᾮ⭷஝⇱㐣⛬࡟࠾ࡅࡿᾮὶ
ື࡜⵨Ⓨࡢゎᯒż㕥ᮌ኱௓Ώ㑓኱ྖ*XH\Hࢤ࢖ᑠ㔝┤ᶞⰪᾆᕤᴗ኱Ꮫ
'LIIXVLRSKRUHWLF'1$7UDQVSRUWDQG6HQVLQJLQD
6ROLG6WDWH1DQRSRUH
ż:HL/XQ+VX6RXP\DGHHS3DXO<D/XQ+R
-HDQ-DFTXHV'HODXQD\ 8QLY7RN\R =KHQ*X<L
/XQ<LQJ<L7DR/RQJ (&867 +LURIXPL'DLJXML
8QLY7RN\R㟁ゎỈ࡟ࡼࡿⅣ㓟࢝ࣝࢩ࣒࢘ࢫࢣ࣮ࣝᢚไຠᯝ
ࢆ⣲཯ᛂࢆ⪃៖ࡋࡓᩘ್ࢩ࣑࣮ࣗࣞࢩࣙࣥࡼࡾ
᥈ࡿżబ㔝ྜྷᙪ᱓ཎ୙஧ᮁᮏᒣⱥ᫂ 㟼኱)ࠉࠉ⇕㡢㡪
)

伝熱

+HDW3KDVH$GMXVWHUࢆ⏝࠸ࡓ࣮ࣝࣉ⟶ᆺ⇕㡢㡪ࢩࢫࢸ࣒ࡢ㡢ሙไᚚ࢚ࢿࣝࢠ࣮ቑᖜ㔞࡜ࢫࢱࢵࢡෆࡢ⇕ὶࡢ㛵ಀżⓑᮌ୍ᕼ ྠᚿ♫኱ ᆏᮏ┾୍ ⁠㈡┴❧኱ ಴⏣ౡᘺᕝᓥ⿱ᩯ኱す㝣Ώ㎶ዲ❶ ྠᚿ♫኱2019 年 4 月

㸺+ᐊ㸼+ࠉࠉࣄ࣮ࢺࣃ࢖ࣉ
+ 㖡▷⧄⥔ࢆ⏝࠸ࡓከᏍయࡢస〇࡜ᾐ㏱≉ᛶホ౯ż◶ಇᾈすᕝཎ⌮ோᰗ⏣⚽グᶓᒣ༤ྐ ㇏ᶫᢏ⛉኱+ ࣄ࣮ࢺࣃ࢖ࣉ࡟࠾ࡅࡿࢼࣀὶయࡢఏ⇕ᛶ⬟ࡢ◊✲ż⋤ⴌⷣ኱ᕝᐩ㞝ᴮᮌග἞ 㟁㏻኱

- 64 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

お知らせࡢࡓࡵࡢ⇕࣭≀㉁㍺㏦ಁ㐍 ᗙ㛗㸸ᑠᯘᩗᖾ ྡྂᒇ኱Ꮫ
, (IIHFWVRIIDEULFDWLRQPHWKRGRQWKHFRROLQJDELOLW\
RIKHDWVLQNVPDGHRISRO\YLQ\ODOFRKROK\GURJHOż0DVVLPLOLDQR=$0(1*2-XQNR025,.$:$
7RN\R7HFK, ᳜ẟ⇕஺᥮ჾࡢ྾Ỉ⵨Ⓨ᫬ࡢ⇕஺᥮ᐇ㦂żᒣୗඃ℈ᮏⰾᚨᐑ⏣୍ྖ ஑ᕞ኱, ࢧ࢖ࢬࡢ␗࡞ࡿ྾╔⇕஺᥮ჾࡢ⵳⇕ᛶ⬟ẚ㍑
żᏳ⸤㞝ኴ➉⏣㑣⨾㧘⏣ಙኵ7KX.\DZᐑᓮ㝯ᙪ ஑ᕞ኱ ୸ᒣᬛᘯ๓ከಙஅ௓ ࢝ࣝࢯࢽࢵࢡ࢝ࣥࢭ࢖
, ᒀ⣲Ỉ⣔ࡢ⁐ゎ⇕ࢆ฼⏝ࡋࡓ✵Ẽㄪ࿴ࢩࢫࢸ࣒ࡢ᳨ウż㧗ᶫ⚽࿴୰᭮ᾈ୍୕㔝Ὀᚿᚋ⸨㑥ᙲ ᒸᒣ኱ ୸ᒸఙὒᇣୖὒ ᮾ໭኱, ࢮ࢜ࣛ࢖ࢺࡢỈ⵨Ẽ྾⬺╔≉ᛶ࡟ࡼࡿᮍ฼⏝⇕⵳⇕㍺㏦ࢩࢫࢸ࣒ࡢᢏ⾡⤒῭ศᯒż⸨஭⚈୓ᇼỤ┤அ ᪩✄⏣኱ වᯇ♸୍㑻⳥ụᗣ⣖ ᮾி኱ ୰ᇉ㝯㞝 ᪩✄⏣኱+ ῝ᒙᏛ⩦ࢆ⏝࠸ࡓ⺬⾜⣽⟶ᆺ⇕㍺㏦ࢹࣂ࢖ࢫࡢ
ෆ㒊ὶື࡜ቨ ࡢ㠀ᐃᖖኚ໬ண
żᑠᒣ෽ᮧ⏣❶ᒣᮏᫀᖹᒾᮏ⸅ ᮾி㎰ᕤ኱ 㰻⸨༤ྐ ⏘ᢏ㧗ᑓ+ ⃿ࢀᛶ໙㓄ࢆ㥑ືຊ࡟క࠺ࣄ࣮ࢺࣃ࢖ࣉࡢ≉ᛶホ౯ż⃝⏣೺୍㑻 Ᏹᐂ⯟✵◊✲㛤Ⓨᶵᵓ 㤿ሙ᐀᫂ ⏘ᴗᢏ⾡⥲ྜ◊✲ᡤ ⏣୰Ὧ㍜ᒸᮏ⠜ Ᏹᐂ⯟✵◊✲㛤Ⓨᶵᵓ+ࠉࠉࣄ࣮ࢺࣃ࢖ࣉ
+ ᆶ┤ᆺཷ⇕㒊ࢆ᭷ࡍࡿ-(67ᆺ࣮ࣝࣉࣄ࣮ࢺࣃ
࢖ࣉࡢ⇕㍺㏦≉ᛶż㕥ᮌᙬຍ ࣃࢼࢯࢽࢵࢡᰴᘧ఍♫ బ⸨㑳ࣃࢼࢯࢽࢵࢡ࢚ࢥࢩࢫࢸ࣒ࢬᰴᘧ఍♫ ᑠ⣒ᗣᚿ ⇃ᮏ኱Ꮫ
+ ࢭࣥࢱ࣮࢘࢖ࢵࢡᵓ㐀ࢆ᭷ࡍࡿ㉸ⷧᆺࣄ࣮ࢺࣃ
࢖ࣉࡢ⇕㍺㏦≉ᛶ࡟㛵ࡍࡿᩘ್ゎᯒżᑠ⣒ᗣᚿ ⇃ᮏ኱ 0RKDPPDG6KDKHG$+$0('㰻⸨♸ኈ ࣇࢪࢡࣛ ᮃ᭶ṇᏕ ࢨࠉࣄ࣮ࢺࣃ࢖ࣉࢫ
+ ࣄ࣮ࢺࣃ࢖ࣉຍ⇕㒊ෆὶືࡢ㧗㏿஧┦ὶᩘ್ࢩ࣑࣮ࣗࣞࢩࣙࣥ
żఀ⸨⾜⚽ඤ⋢Ꮫ᳜ᮧ㇦ᖹ஭⚽୍㑻 ᮾிᕤᴗ኱Ꮫ+ ࣐ࣝࢳ࢚ࣂ࣏࣮ࣞࢱᆺ࣮ࣝࣉࣄ࣮ࢺࣃ࢖ࣉࡢෆ
㒊ὶື≉ᛶ࡟㛵ࡍࡿ◊✲⇕㈇Ⲵ᮲௳ࡢᙳ㡪żᖖ᪂㞵Ώ㑓⣖ᚿ㛗㔝᪉ᫍ ྡྂᒇ኱㸺-ᐊ㸼-ࠉࠉ⇕≀ᛶ
-

-

㸺,ᐊ㸼
,ࠉࠉ26⇕࢚ࢿࣝࢠ࣮ᮦᩱ࣭ࢩࢫࢸ࣒ࡢ
ࡓࡵࡢ⇕࣭≀㉁㍺㏦ಁ㐍ᗙ㛗㸸ᐑᓮ㝯ᙪ ஑ᕞ኱Ꮫ, ࠙26ᇶㄪㅮ₇ࠚ⇕࢚ࢿࣝࢠ࣮ᮦᩱ࣭ࢩࢫࢸ࣒
ࡢࡓࡵࡢ⇕࣭≀㉁㍺㏦ಁ㐍◊✲ࡢᒎ㛤żຍ⸨அ㈗ ᮾᕤ኱, ᥹Ⓨᛶ≀㉁ࢆ⏝࠸ࡓ໬Ꮫ⵳⇕ᮦࡢ✵㝽ไᚚż᫓ᮌᑗྖすཱྀ⿱㍤ᩧ⸨ᜨኴ኱すඖከ⏣ᖾ⏕ 㔠ἑ኱
, ࢼࣀᏍ࣐࢖ࢡࣟ࢝ࣉࢭࣝෆࡢሷ໬࢝ࣝࢩ࣒࢘ࡢ
ᖹ⾮≉ᛶż⚄ᓮఀ⧊㕥ᮌὒ᪥ฟ㛫ࡿࡾ ⚄ᡞ኱ ⸨ᒸᜨᏊ ᰴᘧ఍♫ࣇ࢓ࣥࢡࢩࣙࢼ࣭ࣝࣇࣝ࢖ࢵࢻ
, ࣐࢖ࢡࣟ࢝ࣉࢭࣝ3&0ࢆ⏝࠸ࡓ཯ᛂ⇕ไᚚᢏ⾡ࡢ᳨ウż⬟ᮧ㈗ᏹ┒ᴋᆏ஭ᾈ⣖㧗ᶫ㐩ஓ⛅ᒣ཭ᏹ ໭ᾏ㐨኱, Ỉ⵨Ẽ཰╔⏝&D&O$O2$O」ྜᮦࡢ⇕࣭≀㉁⛣ືᣲືż㇂ཱྀዉ⥴ᏊΏ㒊ᝆேඣ⋢᫛㞝ᮾ⚽᠇℩ᡞ❶ᩥ኱㇂ྜྷ⏕Ữ⏣ᖿኵ 㔠ἑ኱-㧗 ㉸ఏᑟ'\%&2ⷧ⭷ࡢ࿘ᮇຍ⇕ࢧ࣮ࣔࣜࣇ
ࣞࢡࢱࣥࢫἲ࡟ࡼࡿཌࡳ᪉ྥ⇕ఏᑟ⋡ ᐃ⭷ཌ 㹼QP ౫Ꮡᛶ࠾ࡼࡧ<%&2ⷧ⭷࡜ࡢẚ㍑
ż㧗㘠᫭἞ ៞኱Ꮫ ▼ᕝ฼⾜ ៞኱㝔 ⏣ཱྀⰋᗈ㛗ᆏ㞝ḟ ៞኱⌮ᕤ&17ศᩓᮦᩱࡢ⇕ఏᑟ⋡ホ౯᳃⏣ៅ୍ ⡿Ꮚ㧗ᑓ żⳢ⏣᭷♸ ⡿Ꮚ㧗ᑓᑓᨷ⛉ ᪩Ỉᗤ㝯 ⡿Ꮚ㧗ᑓ ᒣ⏣㈗ᘏ ໭ぢᕤ኱ ᇼ㒊᫂ᙪ ᒸᒣ኱㝔⧄⥔⣬ࡢ⇕ఏᑟ⋡ ᐃżᏳ⏣ⱸ⏤ 㜿Ἴ〇⣬ओ ▼஭೺Ⓩ๓⏣࿴㍤
㎷኱Ἑ༡ฟ⍞✑⏣㑓኱㈗᪩ᆏⰋ኱ᮧ㧗ᘯ ࿴㧗ᑓ

-ࠉࠉ⇕≀ᛶ
-
-

-

ᚤ⢏Ꮚΰྜ࡟ࡼࡿ⁐⼥ሷࡢ⇕≀ᛶኚ໬ż᳜ᮌ⚈㧗⚟⏣ᜤஅⰪཎṇᙪ ኱㜰኱
3:0㥑ື᫬ࡢ࣌ࣝࢳ࢙≉ᛶࢆண ࡍࡿ⡆᫆ࣔࢹࣝࡢᵓ⠏࡜ᐇ㦂᳨ドż☾ᓥᐉஅ ᪥❧ࣁ࢖ࢸࢡࣀࣟࢪ࣮ࢬ బ⸨⯟ሯ⏣ಟ኱ᑠᕝ༤⣖ ᪥❧◊㛤㉥እࢯ࣮࣮ࣞᙉไࣞ࢖࣮ࣜᩓ஘ἲ࡟ࡼࡿỈ⁐ᾮ⣔ࡢࢯ࣮࣮ࣞಀᩘ ᐃἲࡢ㛤Ⓨጇᙜᛶ☜ㄆࡢࡓࡵࡢ࢚ࢱࣀ࣮ࣝỈ⁐ᾮࡢ ᐃżᯇᾆᘯ᫂ ៞኱㝔 ⏣ཱྀⰋᗈ㛗ᆏ㞝ḟ ៞኱⌮ᕤ,ࠉࠉ26⇕࢚ࢿࣝࢠ࣮ᮦᩱ࣭ࢩࢫࢸ࣒

伝熱2019 年 4 月- 65 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

事務局からの連絡

編集出版部会からのお知らせ

一各種行事・広告などの掲載についてー
インターネットの普及により情報発信・交換能力の比類ない進展がもたらされました．一方，ハードコピーとしての学会誌には，アーカイブ的な価値のある内容を手にとって熟読できる点や，一連のページを眺めて全貌が容易に理解できる点など，いくら電子媒体が発達してもかなわない長所があるのではないかと思います．ただし，学会誌の印刷・発送には多額の経費も伴いますので，当部会ではこのほど，密度のより高い誌面，すなわちハードコピーとしてぜひとも残すべき内容を厳選し，イン
ターネット（HP：ホームページ，ML：メーリングリスト）で扱う情報との棲み分けをした編集方針を検討いたしました．
この結果，これまで会告ページで取り扱ってきた各種行事・広告などの掲載につき，以下のような方針で対応させていただきたく，ご理解とご協力をお願いする次第です．
対 象

対 応

本会（支部）主 無 条 件 で 詳 細 を ， 会 誌 と催による行事
HP に掲載，ML でも配信
関係学会や本会 条件付き掲載
会員が関係する 会誌：1 件当たり 4 分の l ページ程度で掲載（無料）組織による国内外の会議・ HP：行事カレンダーに掲載
シンポジウム・しリンク形成（無料）セミナー
ML：条件付き配信（無料）
大学や公的研究機関の人事
会誌：掲載せず
公募（伝熱にHP：条件付き掲載 （無料）
関係のある分
ML：条件付き配信（無料）
野に限る）

一般広告
求人広告

具体的な手続き（電子メールでの連絡を前提としています）
申込者は，記事を総務担当副会長補佐協議員（ML 担当），広報委員会委員長（HP 担当）あるいは編集出版部会長（会誌担当）へ送信してください．
申込者は，まず内容を説明する資料を総務担当副会長補佐
協議員に送信してください．審議の結果，掲載可となった
場合には総務担当副会長補佐協議員より申込者にその旨通知しますので，申込者は記事を編集出版部会長（会誌担当）と広報委員会委員長（HP 担当）に送信してください．
申込者は，公募内容を説明する資料を総務担当副会長補佐
協議員に送信してください．審議の結果掲載可となった場
合には総務担当副会長補佐協議員より申込者にその旨通知しますので，申込者は記事を広報委員会委員長（HP 担当）に送信してください．

申込者は，編集出版部会長（会誌担当）または広報委員会
委員長（HP バナー広告担当）に広告内容を送信してください．掲載可となった場合には編集出版部会長または広報委
会誌：条件付き掲載（有料）員会委員長より申込者にその旨通知しますので，申込者はHP：条件付き掲載
原稿を編集出版部会長または広報委員会委員長に送信して（バナー広告のみ，有料）ください．掲載料支払い手続きについては事務局からご連
絡いたします．バナー広告の取り扱いについては
http://www.htsj.or.jp/wp/media/36banner.pdf をご参照下さい．

【連絡先】
・総務部会長：村田 章（東京農工大学）：murata@mmlab.mech.tuat.ac.jp
・編集出版部会長：田川正人（名古屋工業大学）：tagawa.masato@nitech.ac.jp
・広報委員会委員長：畠山友行（富山県立大学）：hatake@pu-toyama.ac.jp
・総務担当副会長補佐協議員：志村祐康（東京工業大学）：general-affairs@htsj.or.jp
・事務局：大澤毅士・村松佳子・山田麻子：office@htsj.or.jp【注意】・原稿は Word ファイルまたは Text ファイルでお願いします．
・HP はメンテナンスの都合上，掲載は申込月の翌月，また削除も希望掲載期限の翌月程度の時間遅れがあることをご了承願います．
・ML では，原則としてテキスト文の送信となります．pdf 等の添付ファイルで送信を希望される場合
はご相談ください．
伝熱2019 年 4 月- 66 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243

編集出版部会ノート
Note from the JHTSJ Editorial Board
今月号の特集は，「居住環境におけるエネルギー活用」をテーマに，いずれも最前線でご活躍の研究者による 6 件の記事をご寄稿いただきました．ご多忙のなかご寄稿くださいました執筆者の皆様に厚くお礼申し上
げます．
本誌には特集記事のほか以下のジャンルの記事があります．話題を提供くださる場合には下記連絡先までぜひご一報ください．会員皆様からのご寄稿をお待ちしています．
・特別寄稿： 興味深い研究の紹介や提言，ミニレクチャーなど
・会議報告： 「熱」に関する国内外の講演会，シンポジウム，セミナーなどの報告記事
・海外レター： 海外の研究機関に滞在，赴任している会員からの現地レポート，体験記など
・その他：(a) プロジェクト Q： 「熱」に関する苦労話や秘話などの記事(b) ネイチャー Q： 科学や自然に関する話題(c) エデュケーション Q： 理論・実験・教育・技術開発に関する逸話など(d) ヒストリー Q： 過去の偉人や物事の歴史に関する話題(e) Hea 'r' t Transfer： コーヒーブレイクのようなほっとするコラム記事(f) 博物館めぐり： 国内外の様々な博物館や施設への訪問記事
服部 康男（電力中央研究所）

青木 修一（東邦ガス）

Yasuo Hattori (CRIEPI)

Shuichi Aoki (Tohogas)

e-mail: yhattori@criepi.denken.or.jp

e-mail: saoki@tohogas.co.jp

企画・編集出版担当副会長

髙田 保之（九州大学）

編集出版部会長

田川 正人（名古屋工業大学）

委員
（理事）

永井 二郎（福井大学），佐々木 直栄（日本大学），戸谷 剛（北海道大学）（協議員） 青木 修一（東邦ガス），岩井 裕（京都大学），後藤田 浩（東京理科大学），
巽 和也（京都大学），長野 方星（名古屋大学），二宮 尚（宇都宮大学），
服部 康男（電力中央研究所），保浦 知也（名古屋工業大学）
TSE チーフエディター

花村 克悟（東京工業大学）

TSE 編集幹事

伏信 一慶（東京工業大学）

編集出版部会 連絡先：

〒466-8555 名古屋市昭和区御器所町
名古屋工業大学大学院電気・機械工学専攻（しくみ領域）
田川 正人
Phone & Fax: 052-735-5343 / E-mail: tagawa.masato@nitech.ac.jp

伝熱2019 年 4 月- 70 -J. HTSJ, Vol. 58, No. 243