日刀に包装学会霧ＶｂＬ４ハｂ‘α995）

一ｶﾞｉｆ論文

内容物強さ基準の食品外装段ボール箱圧縮強さモデル
村尾千秋＊
CompressionStrengthFormuIaforCorrugatedContainers
forFoodProductsbasedonCompressionStrengthofContents
Chi2kiMURAO。

MathematicalmodelwasstudiedonthecompI℃ssionst1℃ngthchamcteristicsofcoImgatedcontame庵withcontentsmthep厘v1ouspaper,ＴｈａｔｗａｓＣ＝Ｂ＋αＤ…(1)、Ｃ＝βＡ…(2)．
Continuousstudyismadeonthechamctensticsofcoefficientamvolvedaboveequation(1)．
CompI℃ssuvecI℃ｅｐｔｅｓｔｓａ】℃madeofthecolmgatedcontainemsfilledwithcartonboxes

conditionedａｔ２０℃.，６５％Ｒ､Ｈ､／40℃.，９０％ＲＨ・Resultsofthetestssuggestthatthe
comprもssivec】もｅｐｆａｎｍ℃ｓｔ泥ngthconditionedat40℃.，９０％ＲＨ、showstimeacceIeIated

effectstothatconditionedat20℃.,６５％Ｒ・HCoefncientaisappmximatelyconstantｔｏｃｒｃｅｐ

ｔｉｍｅｂｕｔｓｅｎｓｉｔｉｖｅｔｏｍａｔezialconstructionorsizeofcoITugatedcontaine定andinnercaIton
boxesatbothconditions・Consequentlyitisrevealedthatequation（１）demonst垣testhe
appmpaatestmctu泥ｔｏｄｅｓｃ㎡ｂｅｔｈｅｃｏｍｐ1℃ssBonstr℃ngthofemptyconPugatedcontainems
relatedtothatofconmgatedcontaine鱈fmedwithcaltonboxesItisconcludedthatais
fundamentalcoefficieｎｔｔｏｄｅｓｃｎｂｅｔｈｅ妃sponsibiUtyofemptycoRTugatedcontaine応ｆｂｒｔｈｅ
ｃｏｍｐ顕ss1onstI℃ngthofcpolTugatedcontaine庵fmedwithcartonboxes

Keywords：CorTugatedcontainer,Cartonbox,Ｃｏｍｐ妃ssionstI℃ngth,Ｃ1℃epfailu”,HightemF
pelatulC／hi副lhumidityconditionsbMathematicalmodeLStructuIもｏｆｍｏｄｅｌ

前報で､外装段ボール箱圧縮強さの特性を表現する数式モデルとして､Ｃ＝Ｂ＋α、…(1)、Ｃ＝βＡ…
(2)を提案した。本報では引き続き、（１）式の係数αの特性を検討した。外装段ボール箱の中身がカート
ン個箱の場合につき、２０℃65％ＲＨ及び40℃90％ＲＨ前処理条件で、圧縮クリープテストを行った。その結果、４０℃90％ＲＨ前処理での圧縮クリープ強さは、２０℃65％ＲＨ前処理のそれの時間促進試験になっていることが確認できた。また係数αは、圧縮クリープ時間に対し略定数安定性を示す一方で、外装段ボール箱や中身のカートン個箱の材質構成や寸法形状に対しては、高い感度を示した。結局（１）式は、カートン個箱入り外装段ボール箱と、外装段ボール空箱の圧縮強さの関係を表現するのに適した構造であること、係数αはカートン個箱入り外装段ボール箱圧縮強さに対する外装段ボール空箱圧縮強さの寄与率を示す基礎係数であることが明らかになった。

キーワード：外装段ボール箱、カートン個箱､圧縮強さ、クリープ潰れ､高温多湿条件､数式モデル、モデ
ルの構造。（株）ライフテクノ（〒110東京都台東因ﾋｰﾋ野1-10-14）LIFETECHNOCORP.,10-14,Kitaueno-1,Taitoh-ku
Tokyo，１１０－２９５－

内容歓基鎖段ポーノ､鏑圧〕i;!i‘さぞ天ル

1.緒言

な特性を示すかを試験室で確認、モデルの有効性を検証した。
個装が缶やガラス瓶のように、個装だけで保管積付時の全荷重を負担できる場合は、外

2.理論

装段ボール箱設計にさいし、圧縮強さ要素を考慮に入れる必要はない。しかし、その他加商品は工場の生産ラインで完成後、圧縮強工食品で多用されている個装／内装がカート

さにつき、種々の流通環境の経時的な劣化要

ン箱、パウチ、プラスチックボトルのような因の影響を受けながら、販売の末端に送り届

場合は、結果的に中身と外装段ボール箱が圧けられる。その状況は、Ｆｉｇｌのようにモデ

縮荷重を分担する状況が発生する。その場ル化することができる。これをマクロ数式モ

合、耐圧荷重分担の関係を定量化すること

デルの第（１）式で表現すると次のようになが、食品外装段ボール箱圧縮強さの最適設計

る。

上必要となる。本報ではこの問題を取り扱

Ｃ,＝Ｂｉ＋α`Di…---…………－－－－………（１）

う。

において

外装段ボール箱の中身が、商品全体の圧縮

Ｃｉ＝Ｃｌ（p１，ｑｉｌＣ腿i-,)..……………（１．１）

強さにどのように関与するかに触れた報文は

Ｂｉ＝Ｂｉ（pi，ｑｉｌＣＨ.i-,)－－…………（１．２）

少ない。それらは穀類を直接外装段ボール箱

Ｄｉ＝ＤI（pi，ｑｉｌＣｌＬｉ－,)…－－－．……（１．３）に入れて、空箱との圧縮強さ比較を試みたも

ｐＩ：ステージiの温湿度条件
ｑ,：ステージ（i－１）→iのクリープ時間
ＣＨＩ：ステージＯ→i履歴後のＣｌを表し
各ステージでの荷重ｗｉの影響も受ける
αi：Ｃｌに対するＤｉの実質寄与率の')、段ボール紙をスリーブ状に加工して中身代わりに外装段ボール箱に挿入し、全体の強度がどのように変化するかを論じたものである2)。いずれの場合も、環境は標準状態､測定は瞬間圧縮強さといった極めて限定された

さらに、前報で設定した圧縮強さ劣化を試

条件下での実験であり、結果についても現象

験室で確認するためのモデル条件を使用して論的な考察が加えられているだけで、明確な係数αの特性を明らかにすることを考える。
その場合の第（１）式は次のように表現でき

結論には達していない。

筆者は既に前報で、中身入り商品の圧縮強る。

さを中身集合体強さと外装段ボール空箱強さ

Ｃ･・（pos，ＯｌＣ凪｡）＝Ｂｏｓ（pos,ＯｌＣｌＬ｡）の関数として表現するマクロ数式モデルの第＋αosDos（Pos，ＯｌＣｌＬｏ)…－－－．（２）(1)式として、Ｃ＝Ｂ＋αＤを提案した3)。こＣｏｈ（p@h，０｜Ｃ瓜｡）＝Ｂｏｈ（poh，ＯｌＣＩＬ｡）＋αohDom（p節，ＯｌＣＨ.｡)･……－－(3)こにＣは中身入り商品､Ｂは中身集合体､Ｄは
外装段ボール空箱のそれぞれの圧縮強さである。本報では、カートン個箱入り外装段ボー
ル箱をモデルに選定して、αが環境条件とク
リープ時間が変化する状況の中で、どのよう－２９６－

ＣＩＳ（pls，ｔｌＱＬ｡）＝ＢＩＳ（pls，ｔｌＣｌＬ｡）＋α１８，１８（pIs,ｔｌＧＬｏ)･…………(4)Ｃｌｈ（pIh，ｔｌＧＬ｡）＝Ｂｌｈ（p､，ｔｌＣＨＬ｡）＋αIｈＤｌｈ（pIh，ｔｌＣ腿｡)･…………(5)日本包装学会誌VbjL‘jVbLaa995）

COS：２０℃65％RＨ前処理中身入り商品の初期瞬間圧縮強さ
Coh：４０℃90％RＨ前処理中身入り商品の初期瞬間圧縮強さ
CIS：COSがステージ１で20℃65％ＲＨ環境
下、クリープ時間tを経過した後の、圧縮クリープ強さ
CIh：Cohがステージ１で40℃90％ＲＨ環境
下、クリープ時間tを経過した後の、圧縮クリープ強さ
B、Ｄ、αのサフィヅクスの意味もＣに準じているので、説明を省略する。

外装段ボール箱への詰め合わせ形態、外装段
ボール箱の形式の組み合わせを考慮して、５種類のモデルケースを選定した。

Fig.２に外装段ボール箱内への個箱の詰め合わせ状態を、ＴａｂＩｅｌに５種類のモデル
ケースの構成仕様を示す。
3.2測定条件①前処理40～80ｈ
レベル１：２０℃65％ＲＨ（標準状態）
レベル２：４０℃90％ＲＨ(高温多湿状態）

ｌ

Ｃ

ｏ

ｃ

②測定単位

、 ＆臼

ル箱単位集合体、個箱入り外装段ボール

-2＆
〕『

Ｂｏ
Ａ

箱単体

～
１ｐＩＢ;、LD
U

０１２３

－－－－－

Ｂ３

－

－－国

－－－－￣-－－－

１モデルケース１前処理レベル当たり

ｎｎ、③サンプル数

CFI

U

Ｄｎｎ－

二一ｍロ①』材ロ。温め①僧。【贋。。

外装段ボール箱単体、個箱の外装段ボー

Ｎ＝５０3.3測定法と判定基準

、

Ｔｉｍｅ

Cu＝Compressionstrengthofcormgatedcontainers
withcontentsatstagei、
日＝Compressionstrengthofthecontentsfinedin
coITugatedcontamersatｓｔａｇｅｉ・
Dh＝Compressionstrもｎｇｔｈｏｆｅｍｐｔｙｃｏ[Tugatedco⑪
tainersatstagei．
Ａ＝Averagecompressionloadtothebottomcorru‐
gatedcontamel5onpaUetmwarehause．
Fig.１Dete｢iorationpattemofcomp｢essionstrGngthdwingdistributiopnprocess①圧縮強さ測定法
TENSnpN／CTM-1-5000にて、nｓ

包装貨物圧縮試験法及び圧縮クリープ試
験法により測定。

②判定基準

外装段ボール空箱については座屈強さを、個箱集合体及び個箱入り外装段ボー

ル箱については、一定荷重でt時間の圧
縮クリープをかけた後、荷重を除去し、

3.実験個箱の損傷状況を目視検査する。そこで個箱が１個でも商品性を損なうと判断さ3.1測定対象

れる限界の塑性変形を起こす直前の荷重

加工食品の中で、個装としての使用頻度のをもって、その個箱集合体もしくは個箱

高いカートン箱と外装段ボール箱の組み合わ入り外装段ボール箱のｔ時間圧縮クリーせをモデルに取り上げた。さらに個装寸法、プ強さと判定。

－２９７－

内容数選革段ボールj葛HEN6ii`さぞ完"

Typel

Type３

Ｔｙｐｅ２Ｔｙｐｅ４

Fig.２FillingpattemofthecartonboxeSinco｢｢ugatedcontainers

TabIelSpecificationoftestsamples
ｃａｓｅ

Filnngpattem

Spec・ｏｆｃａｒｔｏｎ

ofcartonboxes

box電

｢~￣
ＩＩｌ

ｌ

Ⅱ

Ｔｙｐｅｌ

Spec,ofcorrugatedcontainers

l３０ｘ３０ｘ１６５ｍｍ

394ｘ３０９ｘ１Ｂ８ｍｍ

Coatedpaper
3109／m２

A／Ｆ

KNN180／SCP180／KNN180g／m２

WraparoundtypewithinnerjｏｍｔｆｌａｐａｔｔｏｐｐａｎｅＪ

Ｔｙｐｅｌ

130ｘ３０ｘ１６５ｍｍ

394ｘ３０９ｘ１６Ｂｍｍ

Coatedpaper
3109／､？

KNN180／SCP180／KNN1BOg／､？
Ａ／Ｆ

Wraparoundtypewithouterjｏｍｔｆｌａｐａｔｓｉｄｅｐａｎｅｌ

｡■
、

Ⅳ

Ｔｙｐｅ２

l１０ｘ８６ｘ１７６ｍｍ

447ｘ２２７ｘ１８１ｍｍ

Coatedpaper２4509／、KNN220／SCP180／KNN220g／､？
Ａ／Ｆ

Regularslottedtype

Ｔｙｐｅ３

l１７ｘ３０ｘ１４１ｍｍ

302ｘ２４５ｘ３１５ｍｍ

Coatedpaper
3109／､？

Ａ／Ｆ

KNN180／SCP160／KNN180g／､２Regularslottedtype
l１７ｘ３０ｘ１４１ｍｍ
Ｖ

Ｔｙｐｅ４

302ｘ２４５ｘ３１５ｍｍ

Coatedpaper

KNN180／SCP160／KNN180g／m２

3109／ｍ２

Ａ／Ｆ

Regularslottedtype－２９８－

日本包愛学会厳ﾘﾉｂＬ４ﾉVbja995）

4.結果及び考察

ｘｌＯ３
３

ＣＩＳ、ＢＩＳ、ＤＩＳ及びＣｌ向、Ｂｌｈ、Ｄ,｡についてｔ＝１～100分、α０s、αｏｎ及びα１s、α,hについてt＝O～60分の測定結果を、モデルケースＩの場合をＦｉｇ．３～５，モデルケースⅡの場合をFig.６～8、モデルケースⅢの場合をFig.９～１１、モデルケースⅣの場合をＦｉｇ．１２～示す。

ｌ14、モデルケースＶの場合をFig.１５～１７に。、､ＱＩ１
２

芦．二材巨目の①目一層ロ８８ のシ》ｍ困己Ｅｏｏ

4.1測定結果

4.2考察（１）モデルケースＩ

１０ｌ０２①Fig.３，４ともに個箱入り段ボール箱圧
縮クリープ強さは、クリープ時間全域にＣｒｅｅｐｔｉｍｅ,mm

Fig3ReIationshipbetweencreepfailurestrBngthandcreeptimeforcaselconditionedat
２０℃,６５％ＲＨ

わたり、個箱集合体のそれを下回る。ラ
ップラウンド外装天面に、糊代の内フラｘｌＯ３ップが存在するため、荷重は内フラップが直接接触した個箱から作用し始め、そこり始める。個箱集合体の圧縮強さは、均一荷重に対応するものであるのに対し、個箱入り段ボール箱では、個箱集合体に不均一荷重が作用するために起こる②Fig.３，４の個箱集合体及び個箱入り段
ボール箱圧縮クリープ強さの勾配は、段

ボール空箱のそれより大きい。即ち、段ボール空箱の座屈に対し、個箱集合体の翅公現象である。

底二二局目２］吻日っ［局や。①日。 ①シ扇のＰ■ロ｛眉。。

の部分から商品性を損なう塑性変形が起

商品性を損なう変形のクリープ時間に対lＯする感度が大きい。

③Fig.４の個箱入り段ボール箱圧縮クリー
プ強さは、Fig.３のそれの略102倍の時間促進試験になっている。

102

creep ｔｉｍａｍｍ
Fig ４ ReIationshipbetweencreepfailure strength
andcreeptimefo「caselcondit onedat
40℃、９０％ＲＨ－２９９－

P,容M曲基準段ボール箱汪鰄i#さぞ気"④Fig.５はαが負となり、外装段ボール箱

０↓、-213112ミニL：

負寄与型であることを示している。負の寄与度は、高温多湿状態で顕著になる。

己

また、同一塩湿度条件下では、クリープ-05

時間１０分以上で、αは定数化傾向を示す。

ロヘローａａ１ｈｌα〔(2)モデルケースⅡ①Fig.６の個箱入り段ボール箱圧縮強さ
は、個箱集合体と段ボール空箱強さの部

３０６０
Creeptime,mm

分和になっている。即ち、Fig.３と比較して、個箱に対する荷重均一効果が現れている。それに対しFig.７では、個箱入り段ボール箱強さは、個箱集合体強さと等しく、段ボール空箱強さの寄与は零とFig5Relationshipbetweenc【ａｎｄｃｒｅｅｐｔｉｍｅｆｏ「caselconditionedat20℃，６５％ＲH／40℃，
９０％ＲＨ

Ｘ103
４

なる。

一

□

、》

、一
ａ一

箱集合体の商品性を損なう変形のクリー

へ一場合も、段ボール空箱の座屈に対し、個１

ボール空箱のそれより大きい。即ちこの

般・－ボール箱圧縮クリープ強さの勾配は、段』』②Fig.６，７の個箱集合体及び個箱入り段２が失われている。

Ａ町一
一
一

さが個箱入り全体の強さに寄与する余地

宇、も、高温多湿状態では、段ボール空箱強Cl③３とに由来する個箱に対する均一荷重効果

芦．三凶５傷①目再思ロの２．段温めの目目。

即ち、天面クリアランスが略零であるこロ

プ時間に対する感度が大きい。

③Fig.７の個箱入り段ボール箱圧縮クリー

１０l02

プ強さは、Fig.６のそれの略104倍の時間促進試験になっている。

④Fig.８は、前述のように、標準状態で外Creeptimebmin
Fi９．６ReIationshipbetweenc『eepfaiMBstrength
andc｢ｅｅｐｔｉｍｅｆＯｒｃａｓｅⅡccnditionedat
２０℃，６５％ＲＨ

装段ボール箱準寄与型、高温多湿状態では外装段ボール箱零寄与型になることを(3)モデルケースⅢ示している。また、αは同一温湿度条件①Fig.９，１０ともに、個箱入り段ボール箱
圧縮クリープ強さは、クリープ時間全域にわたり、段ボール空箱と個箱集合体強下では、クリープ時間に対し定数安定化傾向を示す。
－３００－

日本包菱学会鋒 VbL4jVb． Jag9a）

×103

×103

芦一三ｍロ日誌２．戸日ロの日ｏ①倉、の日ロ日。。

ｚＰ二］凶ロ日湯巴口冨一日Ｑ①日。①冒腸目ａＥｏＱ

Ⅱ

ｇ

ｌＯ

102

Ｃｒｅｅｐｔｉｍａｍｍ
Ｆｉｇ．７ RelationshipbetweencreepfaiIu｢estrength

10l02

andcreeptimeforcaseⅡconditionedat

Creeptimebmin

40℃、９０％ＲＨ

Fig、９Relaticnshipbetweenc｢eepfaiIurestrength
andcrGeptimeforcasemconditionedat
２０℃’６５％ＲＨ

１

ｘ１０３

ロ
句

Ｚ１１ｎ〔α「

３０６０Creeptime，min

Fig・BRelationshipbetweendandc｢Ｇｅｐｔｉｍｅｆｏｒ
ｃａｓｅⅡconditionedat20℃,６５％ＲH／40℃，
９０％ＲＨ

塵一三ｍ目日』、日ロ再巴。①①８①信の、日ロ日ｏＱ

0

さの中間値となっている。

②Fig.９，１０の各３直線の勾配には大きな差がない。即ち、段ボール箱空箱座屈と個箱集合体の商品性を損なう変形のク
リープ時間に対する感度に差がない。個箱の段ボール箱に対する相対的寸法と紙
－３０１－

１０１０塾

Creeptimamm

FiglORelationshipbetweencreepfaiIure
st｢engthandcreeptimefo「casem
conditionedat40℃、９０％ＲＨ

内容鈎基単段ボール箱圧)綻強さぞ完"

質の接近により、このような状況が出現

Ｘ103３したと想定される。

それの略102倍の時間促進試験になって④Fig.１１は､標準状態､高温多湿状態ともに、外装段ボール箱部分寄与型であり、かつαは、塩湿度環境及びクリープ時間
い｡
0．

ＺＩｈｌａＩ１

｢’

一百＝頭
０．－

L」

Ｂ1.

トー8＝ご＝Ｅ⑨－－－－－－－－－－Ｆ卍－－－－－，ｌＯ

Ｚ。■【α０m

己1０２

Ｃｒｅｅｐｔｉｍｅｂｍｉｎ
Fig.１２

RelationshipbetweencTeepfailure
st｢engthandc｢ｅｅｐｔｉｍｅｆｏ「ｃａｓｅⅣ

conditionedat20℃’６５％ＲＨ

Creeptime，mm
Fig.１１--凸－－二王

１の両条件に対し、定数安定性が極めて高２いる。

崖．昌凶白日一画の昌胃』８：晋窃§ロ日。○③Fig.１０の圧縮クリープ強さは､Fig.９のReIationshipbetweBnpandcreeptime

forcasemconditionedat２０℃，６５％
ＲH／40℃,９０％ＲＨ

ｘｌＯ３
３①Fig.１２，１３ともに、個箱集合体の圧縮
カートン個箱は中身抜きの空の状態では、圧縮強さを期待できない。その当然の結果として、個箱入り段ボール箱圧縮
わたり、勾配を含めて段ボール空箱のそれに一致している。

②Fig.１３の圧縮クリープ強さは、Fig.１２のそれの略104倍の時間促進試験になっている。

③Fig.１４は､前述のように、標準状態､高温多湿状態ともに外装段ボール箱完全寄与型を示しており、かつαは、温湿度環
－３０２－

１

クリープ強さは、クリープ時間の全域に

２

強さは極めて小さい。即ち、横詰めの唇昌曽田一⑫。冒冨当８§９局、。』ＰＥＣＣ(4)モデルケースⅣ

ＤＣ１ｈ

B1h

ii-9-も10 ２

Creeptime,mm

Figl3ReIaticnshipbetweenc｢eepfaiIure
strengthandc｢ｅｅｐｔｉｍｅｆｏＴｃａｓｅⅣ
conditicnedat40℃、９０％ＲＨ

日本包装学会誌VbjL4ハ､０．４α995）

1.0

ｘｌＯ３

u1MaOhFﾗ脚--③荒冒T両

３０６０
Creeptime,mm

Fig，１４ReIationshipbetweendandcreeptｉｍｅ
ｆｏｒｃａｓｅⅣconditionedat20℃、６５％
ＲH／40℃，９０％ＲＨ

境及びクリープ時間の両条件に対し、極めて定数安定性が高い。

戸貞邑皀巴温 の吟ロ『⑪一口の①閂。①』扇⑭①出口目■ＣＱ

0.5(5)モデルケース①Fig.１５，１６ともに、個箱入り段ボール

l0

箱圧縮クリープ強さは、モデルケースⅢ

Creeptime,ｍｍと同様、クリープ時間全域にわたり、段

ボール空箱と個箱集合体の中間値を示し

102
Ｃ

Figl5Relationshipbetweenc｢Bepfailurc
st『engthandcrBeptimeforcaseV
conditionedat２０℃，６５％ＲＨている。

②Fig.１５，１６の各３直線の勾配には、大と個箱集合体の商品性を損なう変形のク
リープ時間に対する感度に差がない。この場合は、個箱が立詰め２段積みになっていることで、個箱集合体の強さ特性が、段ボール空箱のそれに接近したものと想定される。

③Fig.１６の圧縮クリープ強さは、Ｆｉｇ．１５のそれの略103倍の時間促進試験になっている。

Ｚ。Ｓｍ員の』』、日二窯製ロ①臼。①倉、⑪２口日。□

きな差がない。即ち、段ボール空箱座屈×103④Fig.１７は、標準状態､高温多湿状態ともに、外装段ボール箱部分寄与型を示しており、かつαは、温湿度環境及びクリープ時間の両条件に対し、定数安定性が極
めて高い。

－３０３－

１０

１０２

Creeptimamm
Figl6RelationshipbetweencrBepfailure
st｢engthandcreeptimefo「caseV
conditicnedat40℃，９０％ＲＨ

内容数基準段ポーノU箱i圧縮強さぞ宗ル

収れんする。即ち、個箱集合体と外装段

1.0

ボール空箱の圧縮クリープ強さの相対関係は、同一温湿度条件下では、クリープ

己

0.5

1h昭二：

αＭａ０ｈａｔｔ＝0）

時間に対して安定している。

□

他方、外装段ボール箱及びカートン個箱の材質構成、寸法形状に対して、αは高ＸｑＢｌｕＩＭ

い感度を有する。さらに、②個箱とＡ－１形外装段ボール箱の組み合
わせでは、一般的には、αの取り得る値

３０６０の範囲はＯ≦α≦１である。また､標準状

Creeptime，ｍｍ

態と高温多湿状態のα値の差が小さく、Ｆｉｇｌ７Ｒｅ田tionshipbetweenpandcreｅｐｔｉｍｅ
ｆｏｒｃａｓｅＶｃｃｎｄｉｔｉｏｎｅｄａｔ２０℃，６５％
ＲH／４０℃、９０％ＲＨ

かつ定数安定性を示す。即ち、個箱集合
体と外装段ボール空箱の圧縮クリープ強さの相対関係は、温湿度環境及びクリー

5.結語

プ時間の両条件に対し差が小さく、かつ
安定している。

前報で提案したマクロ数式モデルの内、第③個箱とラップラウンド外装段ボール箱の(1)式の有効性を検証するため、環境条件と組み合わせでは、αの変動範囲は－１≦

クリープ時間を変化させて、その特性を測定

α≦１と拡大する。－１≦α＜Ｏは、ラッした。その結果、次の事項が明らかになっプラウンド外装段ボール箱の天面に、糊た。

代として内フラップが存在する場合、個（１）ケース単体試験

箱集合体に、圧縮荷重が不均一に作用す①C、Ｂ、Ｄいずれの場合も、１分≦クリー

るために発生する。さらに、側面糊代でプ時間≦100分では、圧縮クリープ強さ

個箱集合体に均一荷重が作用する場合でとクリープ時間の対数の間には、略直線

も、高温多湿環境では、α＝ＯとなりＯ＜関係が成立する。

αは期待できない。

②直線の勾配は、標準状態が高温多湿状態

即ち、ラップラウンド形では、天面クリ

アランス略零であること、及び糊代の位よりやや大である。

③直線は、標準状態と高温多湿状態が、あ置によっては不均一荷重が発生することる時間幅を介して比較的滑らかに接合すの両要因で、標準状態と高温多湿状態のる。即ち、高温多湿状態の圧縮クリープαの差が拡大する。

試験は、標準状態のそれの10忽～104倍のこのように第（１）式は、環境条件とクリー
プ時間の変化に対応して、カートン個箱集合

時間促進試験になっている。
(2)係数αの特性

体、外装段ボール空箱、カートン個箱入り外①10分≦クリープ時間で、αは略定常値に装段ボール箱の圧縮強さの相互関係が変化す－３０４－

日本包菱学会誌ＶＤＬ４ｊＶｂＬ‘α995）

る様相を定量的によく表現している。また式＜引用文献＞に含まれる係数αは、クリープ時間の変化に

１）KelUcutt,Ｋ､Ｑ､,"PeIfolmanceandEvalu‐

対し高い定数安定性を示す一方、包材の材質

ationofShippingContamers”（Editedby

構成や寸法形状に対しては、高い感度を示す

MaltenfOrt,ＧＧ)，JelmarPublishingCo.，

こと及び外装形態により、環境条件に対応す

Inc.,ｐｌ４１（1989）

る安定定数の値に差が生ずることを確認し

２）Mckee,ＲＣ.,andGanderbJ.Ｗ､,Tappi,４０

た。これは、モデルのパラメーターとして極めて有用な性質であり、モデルの構造の妥当(1)，５７（1957）

３）村尾千秋、日本包装学会誌､４(4)２８７（1995）

性を立証するものである。

次報では、係数βの特性を明らかにしたい。

(原稿受付1995年２月２日）(審査受理1995年９月２２日）

測定にご協力頂いたレンゴー（株）に感謝する。

－３０５－