伝熱Journal of the Heat Transfer Society of Japan
ISSN 1344-8692

Vol. 45, No. 192
2006. 7

◇第 45 期出発号◇◇特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料◇

(社)日本伝熱学会
会 長
副会長

理

第 45 期（平成 18 年度）役員・評議員（企画，国際・広報）（編集出版）（総務）

望月 貞成（東京農工大学）
康
倫明（ダイキン）
牧野 俊郎（京都大学）
宮内 敏雄（東京工業大学）

事佐藤 勲†（東京工業大学）
茂地 徹**（長崎大学）
稲村 隆夫（弘前大学）
辻 俊博（名古屋工業大学）
田中 収（三浦工業）

吉田
大島
青木
中部
小山

英生‡（京都大学）
伸行（北海道大学）
和夫（長岡技科大学）
主敬（京都大学）
繁（九州大学）

山田 純*（芝浦工業大学）
工藤 一彦（北海道大学）
石塚 勝（富山県立大学）
村上 幸一（愛媛大学）†：企画部会長，‡：編集出版部会長，*：総務部会長，**：伝熱シンポジウム担当

監事青木 博史（豊田中央研究所）

山田幸生（電気通信大学）

評議員
店橋 護†（東京工業大学）
近久 武美（北海道大学）
泉 正明（石巻専修大学）
古畑 朋彦（群馬大学）
古市 紀之（産総研）
鹿園 直毅（東京大学）
井上 剛良（東京工業大学）
佐藤 洋平（慶應義塾大学）
三矢 輝章（ﾘｺｰﾌﾟﾘﾝﾃｨﾝｸﾞ）寺西 恒宣（富山工業高専）
桑原 不二朗（静岡大学）
田川 正人（名古屋工業大学）
黒河 通広（三洋電機）
加賀 邦彦（三菱電機）
大西 善元（鳥取大学）
冨永 彰（宇部工業高専）
河野 正道（九州大学）
桃木 悟（長崎大学）

黒田
河合
青木
杉山
中込
白樫
加藤
長坂
橋本
松田
中川
濱田
芝原
浅野
橋本
逢坂
横峯
山口

明慈（北海道大学）
田部 豊（北海道大学）
洋明（北海道工業大学） 廣瀬 宏一（岩手大学）
秀之（東北大学）
丸田 薫（東北大学）
智之（原子力研開機）
大曽根 靖夫（日立製作所）
秀樹（千葉大学）
川口 靖夫（東京理科大学）
了（東京大学）鈴木 雄二（東京大学）
之貴（東京工業大学）
平井 秀一郎（東京工業大学）
雄次（慶應義塾大学）
黒坂 俊雄（神戸製鋼所）
克己（電力中央研究所） 姫野 修廣（信州大学）
理（石川工業高専）
永井 二郎（福井大学）
勝文（豊橋技科大学）
板谷 義紀（名古屋大学）
幸弘（名古屋工技振協） 河原 全作（京都大学）
正彦（大阪大学）
竹森 利和（大阪ガス）
等（神戸大学）
平澤 茂樹（神戸大学）
律男（広島大学）
水田 桂司（三菱重工業）
昭治（徳島大学）
長山 暁子（九州工業大学）
健彦（九州大学）
光武 雄一（佐賀大学）
朝彦（長崎大学）†：総務担当副会長補佐

委員会委員長伝熱シンポジウム実行委員長
表彰選考委員会委員長
学生会委員会委員長
国際伝熱会議招致委員会委員長
広報委員会委員長
国際交流委員会委員長
TSE チーフエディター

茂地
牧野
黒田
笠木
芝原
佐藤
河村

徹（長崎大学）俊郎（京都大学）
明慈（北海道大学）
伸英（東京大学）
正彦（大阪大学）
勲（東京工業大学）
洋（東京理科大学）

Vol. 452006

No. 192

July

伝

目

熱

次

〈新旧会長挨拶〉
会長就任にあたって····················································第 45 期会長 望月 貞成（東京農工大学）·················1
会長退任にあたって······················································· 第 44 期会長 庄司 正弘（神奈川大学）·················2〈第 18 回日本伝熱学会賞〉
日本伝熱学会賞選考の報告 ·························· 表彰選考委員会委員長 勝田 正文（早稲田大学）·················3
日本伝熱学会学術賞を受賞して ·························································須賀 一彦（大阪府立大学）························································· T.J. CRAFT, H. IACOVIDES（マンチェスター大学）·················5
日本伝熱学会学術賞を受賞して ················································· 小山 繁，桑原 憲（九州大学）····································································································中下 功一（㈱デンソー）·················6
日本伝熱学会技術賞を受賞して ········································· 吉永 信也（日立アプライアンス社）·······························································増田 正（関西電力），森本 勝也（中部電力）·················7
日本伝熱学会技術賞を受賞して ·························································田中 清志（機械振興協会）··········································································· 岡本 章（NEC 東芝スペースシステム）····················································· 伊地智 幸一（無人宇宙実験システム研究開発機構）·················8
日本伝熱学会奨励賞を受賞して ········································· 村上 陽一（東京大学・ライス大学）·················9〈第 43 回日本伝熱シンポジウム〉
第 43 回日本伝熱シンポジウム（名古屋）の報告 実行委員長 長野

靖尚（名古屋工業大学） ·············10〈特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料〉
New Composite Adsorbents for Conversion and Storage of Low Temperature Heat: Activity
in the Boreskov Institute of Catalysis············································· Yu. I. ARISTOV（Boreskov Catalyst Research Center, Russia）···············12吸着式冷凍機用吸着材料の高密度化··························································汲田 幹夫（金沢大学）···············20
吸着ヒートポンプの課題 地球と室内のエアコン ·················· 伊藤 睦弘（富士シリシア化学）···············26
Recent Development on Adsorption Refrigeration·····················································Hideharu YANAGI (Cyclect Electrical Engineering Pte Ltd)···············32
高熱伝導性ケミカルヒートポンプ反応材···········藤岡 恵子（ファンクショナル・フルイッド）···············40
炭素繊維を用いた熱エネルギー利用機器の伝熱促進··········· 深井 潤，中曽 浩一（九州大学）···············46
セラミックス吸収材を用いた CO2 分離技術の開発········································· 越崎 健司（東芝）···············52

〈特別寄稿〉
沸騰の科学（７）········································································· 甲藤 好郎（東京大学名誉教授）···············58
海洋上の台風の研究·····················································································杉山 卓也（琉球大学）···············64
大学と企業の伝熱研究のギャップと壁····························································· 横堀 誠一（東芝）···············68〈プロジェクトＱ〉
原子炉の安全を確保せよ－ NSRR における原子炉安全性研究 －············································································ 杉山 智之（日本原子力研究開発機構）···············71
鮮度チューハイ「-196℃」開発秘話 ······················································渡部 徳富（サントリー）···············77〈International Letter〉
北米の大学における研究及び人事に関する制度について···············川路

正裕（トロント大学）···············80〈国際活動・会議報告〉
第 6 回沸騰伝熱国際会議報告記 ·································································門出 政則（佐賀大学）···············85
第 4 回ナノチャンネル・マイクロチャンネル・ミニチャンネル国際会議（ICNMM2006）報告········································································································井上 浩一（九州大学）···············86
第 4 回 ASME 燃料電池国際会議参加報告····································································································近久 武美（北海道大学）···············88〈博物館めぐり〉
アイアンブリッジ渓谷博物館 ·····································································吉田

英生（京都大学）···············89

r t Transfer〉〈Hea<「風水」 沖縄に見る Heart Transfer 技術·················································瀬名波 出（琉球大学）···············94〈行事カレンダー〉 ············································································································································95〈お知らせ〉
社団法人日本伝熱学会 第 44 期（平成 17 年度）総会議事録 ···········································································97
日本伝熱学会東海支部企画 第 13 回 伝熱コロキウム「最新の環境・エネルギー技術」 ····························99
日本伝熱学会 東北支部秋季伝熱セミナーのご案内 ························································································100
第 3 回流動ダイナミクスに関する国際会議 ······································································································100
日本伝熱学会東海支部企画 第 17 回東海伝熱セミナー···················································································101
事務局からの連絡·················································································································································102
編集出版部会ノート：革新的エネルギー材料技術と伝熱···············加藤 之貴（東京工業大学）·············110

Vol. 45, No. 192, July 2006
CONTENTS< New and Former Presidents’ Address >Address as the New President
Sadanari MOCHIZUKI (Tokyo University of A&T) ·········································································1
Address as the ex-President
Masahiro SHOJI (Kanagawa University) ··························································································2< The 18th Heat Transfer Society Awards >On Selection of the Heat Transfer Society Awards for Scientific Contribution and Technical Achievement
Masafumi KATSUTA （Waseda University）·················································································3On Receiving Heat Transfer Society Award for Scientific Contribution
Kazuhiko SUGA (Osaka Prefecture University)
Timothy J. CRAFT and Hector IACOVIDES (The University of Manchester) ·································5On Receiving Heat Transfer Society Award for Scientific Contribution
Shigeru KOYAMA, Ken KUWAHARA (Kyushu University), Koichi NAKASHITA (Denso)··········6On Receiving Heat Transfer Society Award for Technical Achievements
Shinya YOSHINAGA (Hitachi Appliances,Inc.) ···············································································7
On Receiving Heat Transfer Society Award for Technical Achievements
Kiyoshi TANAKA (Japan Society for the Promotion of Machine Industry)
Akira OKAMOTO (NEC TOSHIBA Space Systems, Ltd)
Kouichi IJICHI (Institute for Unmanned Experiment Space Free Flyer) ···········································8On Receiving Heat Transfer Society Award for Young Investigators
Yoichi MURAKAMI (University of Tokyo, Rice University) ···························································9< The 43rd National Heat Transfer Symposium of Japan >Report on the 43rd National Heat Transfer Symposium of Japan
Yasutaka NAGANO (Nagoya Institute of Technology) ···································································10< Thermal Science for Innovative Energy Materials >New Composite Adsorbents for Conversion and Storage of Low Temperature Heat: Activity
in the Boreskov Institute of Catalysis
Yu. I. Aristov (Boreskov Catalyst Research Center, Russia) ····························································12Development of Densified Adsorbent for AdsorptionRefrigeration
Mikio KUMITA (Kanazawa University) ·························································································20Study of Adsorption Heat Pump - Air Conditioning System for Earth and Room Mutsuhiro ITO (Fuji-Silysia.Chemical Ltd.) ···················································································26
Recent Development on Adsorption Refrigeration
Hideharu YANAGI (Cyclect Electrical Engineering Pte Ltd.) ·························································32High Thermal Conductive Reactant for Chemical Heat Pump
Keiko FUJIOKA (Functional Fluids Ltd.) ·······················································································40Heat Transfer Enhancement of Thermal Energy Equipment Using Carbon Fibers
Jun FUKAI, Koichi NAKASO (Kyushu University)·······································································46
Development of CO2 Separation Technique Using Lithium-Containing Oxide
Kenji ESSAKI (Toshiba Corporation) ·····························································································52< Contribution >Science of Boiling (7)Yoshiro KATTO (Professor Emeritus of the University of Tokyo)···················································58
Researches of Typhoons over the Ocean
Takuya SUGIYAMA (University of the Ryukyus)···········································································64
Proposal to Collaborate Heat Transfer R&D between University and Corporation
Seiichi YOKOBORI (Toshiba)········································································································68< Project Q >Secure the Nuclear Reactor Safety - Nuclear Safety Research at NSRR Tomoyuki SUGIYAMA (Japan Atomic Energy Agency)·································································71
Unknown Episode about Freshness Chu-hai “-196oC” in a Development Phase
Tokutomi WATANABE (Suntory Limited)······················································································77< International Letter >Research and Performance Evaluation at North American Universities
Masahiro KAWAJI (Universi ty of Toronto)····················································································80< Report on International Conference >Report on 6th International Conference on Boiling Heat Transfer
Masanori MONDE (Saga University) ··························································································85
Report on Fourth International Conference on Nanochannels, Microchannels and Minichannels
Koichi INOUE (Kyushu University) ····························································································86
Report on 4th International ASME Conference on Fuel Cell Science, Engineering and Technology
Takemi CHIKAHISA (Hokkaido University)···············································································88< Museum Tour>The Ironbridge Gorge Museums
Hideo YOSHIDA (Kyoto University) ·····························································································89

r t Transfer >< Hea<“Hunsi” Heart Transfer Technique in Okinawa
Izuru SENAHA (University of the Ryukyus)··············································································94< Calendar > ····························································································································································95< Announcements > ···············································································································································97
Note from the Editorial Board: Thermal Science for Innovative Energy Materials
Yukitaka KATO (Tokyo Insititute of Technology) ····································································110

新旧会長挨拶

会長就任にあたってAddress as the New President

望月 貞成（東京農工大学）
Sadanari MOCHIZUKI (Tokyo University of A&T)
e-mail: motizuki@cc.tuat.ac.jpの学会は，その動向を捉え，必要とあればそれを一層盛んにすべくしかるべき企画を立てることになると思います．学会の重要な使命のひとつは，研究者が情報を交換し互いに刺激しあい知的快楽を得られる場を用意し，また，それらの結果を総括し会員ならびに社会に提供することにあると思います．伝熱学会は上記目的のために，各種シンポジウムや講演会を開催し，学会誌および論文集を発行してきています．とりわけ伝熱シンポジウ
ムは例年盛会で発表論文数の多さは異常とも思える状況ですが，このこと自体学会としては間違いなく歓迎すべきことと思います．研究内容の質は研究者次第であり，またそれに対して行われる討論の深さは参加者の力量に依存します．むしろ，
今後参加者が減らないようシンポジウムが魅力的であり続けるためにはどうすべきかを考えることが重要でしょう．
近年，いろいろな国際会議における日本からの参加者や発表論文の数は多く，日本からの参加なくしては会議そのものの成立が危ぶまれるという場合が少なくありません．伝熱関連においても例
外ではありません．いまや，日本の伝熱研究は質的にも量的にも世界のトップクラスにあるといっても過言ではないでしょう．国際的なリーダーシップを日本伝熱学会が名実ともに担わなければならない時代に来たものと思います．そのためには，
既存の国際枠組み（例えば，国際伝熱会議）内での積極的な活動のみならず，学会独自の企画（例
えば，国際伝熱フォーラムなど）を推進する必要がありましょう．
以上，思いつくままに勝手なことを申しあげました．貴重な紙面を浪費したことをお許しください．

日本伝熱学会は，多くの偉大な先人により築き上げられてきた，大変に質が高く特色ある学会であると思います．このたび，このように立派な伝統を有する日本伝熱学会の第 45 期会長を仰せつ
かり，文字通り身が引き締まる思いをいたしております．微力ながら全力を尽くしたいと思います．
どうぞよろしくお願い申しあげます．
伝熱学会の将来は，一つには，伝熱研究の必要性あるいは研究者の興味を引くテーマが将来に渡りあり続けるかどうかにかかっています．伝熱研
究を，熱の本質をより根元から解き明かすための研究(science)と熱が関与する様々な現実の諸問題を解決するための研究 (engineering)とに大別すると，いずれについてもまだまだ問題は多く残されていますが，特に後者については今後ますます様々な問題が増え続け，伝熱研究には後者からの必要性が一層高まるものと考えられます．何故ならば，伝熱は，原理的にこの世で生ずるあらゆる現象に伴って必ず発生するので，これまではあまり問題にならなかった伝熱の問題が科学・技術が進むにつれて顕在化し，伝熱問題が解決されないと先に進まないという場合が今後ますます増えると思われるからです．米国などでは伝熱研究は下火だといわれます．その原因のひとつには米国政府が伝熱研究に余り予算を出さなくなったことが挙げられています．しかし，私は，上述の理由か
ら伝熱研究はむしろこれからますます必要とされるのではないかと思っています．
ところで，伝熱学会あるいは伝熱シンポジウムのあり方についてですが，本来，研究は，個々の研究者の自発性の発露であるべきだと思いますので，研究の方向は，学会が率先して指し示すべきものではないし，またそうできるものでもないと思います．研究の動向といったものがあるとすれば，それは，様々な研究を見渡したとき結果として姿を現すものであろうと思います．組織として

伝熱2006 年 7 月-1-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

新旧会長挨拶

会長退任にあたってAddress as the ex-President

庄司 正弘（神奈川大学）
Masahiro SHOJI (Kanagawa University)e-mail: shoji@kanagawa-u.ac.jp
多くなっております．こうした上意下達は気持ちのいいものではありませんし，伝熱学会で経理上の問題が起こるとも考えられません．がしかし，言われてみると，我々は財務を担当する役職も置いていませんし，学会の会計，財務の管理は委託
会計法人に任せきりです．たとえば学会の支出事項の決定の仕方，資産の将来的見通しや中長期的な有効活用法などに確たる方針を持っておりません．また，役員に監事を選んでおりますが，正直申して本来の監事の仕事はしない（やらせない）
できました．監事はやはり本来の職務に立って常に理事会を監査し，特に予算立てや支出（経費執行）について厳しい意見を述べるべきと考えます．
伝熱学会は比較的規模の小さな（会員数の少ない）学会です．それにしては一人前にたくさんの委員会がある，との嫌味（悪口）を耳に挟んだことがあります．それを聞いたときにはやや腹立たしく感じましたが，しかし落ち着いて考えてみると，我が学会の最大の特色は伝熱シンポジウムという他に類を見ないすばらしい学術講演会を毎年開催している点にあるのではないかと思います．
昨年会長就任に際しても同じようなことを申し上げましたが，この意味で，内容の充実した会誌（論文を含む）の発行と，内容の濃い魅力的なシンポジウムをしっかりと行っていけば，たとえその他が皆無であっても伝熱学会の存立は将来とも保証されるのではないか，と考えます．小さな政府ならず，小さくてもピリリとした特色ある学会である可能性があり，このささやかな可能性は我々にとってまことに幸運なことと言えます．
いろいろ記しましたが愚痴に近くなりそうなのでこのあたりまでとし，沈着冷静な望月次期会長と有能な理事の皆さんに今後を託したく思います．
最後になりますが，多くの関係者並びに会員の皆様にはこの 1 年大変お世話になり有り難とうございました．重ねて厚く御礼申し上げます．

大任を終え，ほっとしております．まず，この1 年の間，学会の運営，活動にご協力くださった
役員，会員の皆様に心より御礼申し上げます．
昨年６月の総会で会長職を拝命した際，自分のできること，すべきことをいろいろと考えました．
以前，総務担当副会長を２年やらせていただき，学会の実情や抱えている問題をある程度は把握しておりましたが，自分の能力や性格を考えると華々しいことは到底できないため，目立たなくとも学会の将来のために，細かな問題点を少しでも整理し解決しておこうと意を決しておりました．
しかし今振り返ると，当初の意気込みは月日がた
つごとに次第に希薄となり，成し得たこと極めて僅かであり，充分なことが出来ずに終わりました．
大変申し訳なく思っております．そこで反省の意
味も込め，学会の特に学会運営に関する２，３の問題に触れ，今後に託したいと思います．
先ず学会運営に関する基本的態度でありますが，以前にある大先輩から，伝熱学会は「和を以って尊し」とすると言うか，話し合いによって運営してきたし，そうあるべきであって定款や内規（文章で規定されたもの）はそのほんの土台に過ぎない，と聞かされたことがあります．私もその通りと思います．近年，学会に限らず大学にあっても，規則に従ってスムースに管理したり事務処理を進めることが，あたかも優れた組織運営と錯覚されているように感じられます．考うるに，規則通りにやることは誰でもできることであり，そうでないことに知恵を出すことこそ，任にある者のなすべきこと思います．この問題に関連し，時間の大半を配布資料の説明や事務報告に費やしている理事会のあり方はいかにももったいなく，懸案事項の審議に充てて欲しいと思います．
次に学会の経理に関する問題です．最近，一般
社会のみならず学術社会においても経済不祥事が多く，そのあおりで監督部署からの細かな指示が伝熱2006 年 7 月-2-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

第 18 回日本伝熱学会賞

日本伝熱学会賞選考の報告
On Selection of the Heat Transfer Society Awards for
Scientific Contribution and Technical Achievement
勝田 正文（早稲田大学）
Masafumi KATSUTA (Waseda University)e-mail: katsuta@waseda.jp
２）論文題目：『Condensation of Refrigerant in a
Multi-port Channel』Proceedings of 1st International
Conference on Microchannels and Minichannels

学術賞，技術賞及び奨励賞について公募を行い，応募のあった学術賞３件，技術賞３件，奨励賞１
件（他薦）に対して，所定の手続きにより慎重に審査を行い，各賞の授賞候補者 を下記のように決定した（授賞研究の記載は順不同）．なお，各賞の贈呈式は，6 月 1 日に名古屋市（国際会議場）で開催された総会において実施された．

『 An experimental study on condensation ofrefrigerant R134a in a multi-port extruded tube』
International Journal of Refrigeration, Vol.24
代表研究者：小山

１．学術賞
１）論文題目： 『汎用的な解析壁関数モデル』（第 1 報，第 2 報）日本機械学会論文集 B 編 71
巻 711 号（2005－11）

共同研究者；桑原代表研究者：

須賀一彦（大阪府立大学大学
院工学研究科 機械系専攻
機械工学分野 教授）
共同研究者： Timothy J. Craft（ School of
Mechanical, Aerospace and Civil Eng.,The University of Manchester Senior

共同研究者：中下

本研究は，相当直径約 1mm の矩形流路内の凝縮実験から，ミニチャンネルから内径数 mm の管内まで適用できる二相摩擦圧力損失の相関式，および凝縮熱伝達相関式を提案している．加えて，矩形，円形流路内での強制対流熱伝達特性の相違
や，流動様式・熱伝達に及ぼす影響についても考察し，将来なお一層必要となると思われる，ミニチャンネル内伝熱研究に貢献し，かつ更なる発展が期待され，本会学術賞に値するものと認める．

Lecturer）
Hector Iacovides （School of
Mechanical, Aerospace and Civil Eng.,
The
UniversityofManchester
Professor）
産業流体機器設計の現場における大規模応用解
析の中で，高度な乱流壁面伝熱の解析法を計算環境に導入するには，汎用性やコストの面で難点があり，旧来の経験的な対数則壁面モデルが用いられているのが現状である．この研究では，支配方
程式を解析的に積分することで汎用性を保ちつつ，対数則壁関数と同等コストである新しい乱流伝熱壁関数モデルを導き提案している．市販ソフトなどへの組み込みも進行中で，産業界への貢献も期待され，本会学術賞に値するものと認める．

伝熱2006 年 7 月

繁（九州大学大学院総合理工学研究院 エネ
ルギー物質科学部門
教授）
憲（九州大学大学院総合理工学研究院 エネ
ルギー物質科学部門
助手）
功一（株式会社デンソー
冷暖房開発３部 開
発２室）

２．技術賞
１）授賞名

『高出力一体形自然冷媒（CO2）
ヒートポンプ給湯機の開発』
発表論文等
冷凍（日本冷凍空調学会）他

代表研究者：吉永 信也（日立アプライアンス社）
共同研究者：増田 正（関西電力）-3-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

第 18 回日本伝熱学会賞
共同研究者：森本 勝也（中部電力）

している．加えて展開ラジエータ技術は，衛星規模を増大させずに放熱面積を拡大できることから，
人工衛星内の空間の効率利用および衛星の小型化に貢献できる技術である．これらトータルシステ
ムをユーザーズ（人工衛星ニックネーム）に搭載
して，軌道上での技術検証も行って成果を挙げた．
以上より，今後の宇宙開発に大いに寄与しうる技術であると認めた．

ヒートポンプユニットとタンクを一体化させた一体型 CO2 冷媒ヒートポンプ給湯機を開発し，商品化している．使用時に水を必要な温度まで加熱する『高効率瞬間直接給湯方式』の採用と CO2 冷媒のとくせいとに合せた圧縮機，水冷媒熱交換器等の開発により，定格 COP 4.6 を達成している．また設置面積を貯湯式ヒートポンプ給湯機の約 1/2としコンパクト化にも成功しており，普及による省エネ効果が非常に期待できる．

３．奨励賞
１）受賞者名 村上陽一（東京大学）
論文題目： 『単層カーボンナノチューブの光吸収特性』
第 42 回日本伝熱シンポジウム講演論文集，第１巻，2005）

２）受賞名 『CPL を用いた展開ラジエータ技術』
発表論文等 第 38 回伝熱シンポジウム論文集
代表研究者：田中 清志（(財)機械振興協会技術研究所技術協力センター）
共同研究者：岡本 章 （NEC 東芝スペースシ
ステム(株) 技術本部）
伊地智 幸一（(財)無人宇宙実験
システム研究開発機構 研究開発第一部）

本論文は，著者らが開発した熱 CVD 法で高純度
単層カーボンナノチューブの垂直配向膜を世界に先駆けて生成し，これを用いた光吸収測定によって，グラファイトなどの炭素材料にも共通する興味深い光吸収特性を見つけたものである．放射伝熱の基礎的な知見となるとともに様々な応用，発展が期待される．

本技術に採用されている『CPL』は，ヒートパイプの概念を拡張しループを構成する熱輸送デバイ
スで，人工衛星内の機器からの放熱を効率的に展開ラジエータに輸送し，高度な温度制御を可能と

伝熱2006 年 7 月-4-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

第 18 回日本伝熱学会賞

日本伝熱学会学術賞を受賞してOn Receiving Heat Transfer Society Award for
Scientific Contribution

須賀 一彦（大阪府立大学），T.J. CRAFT, H. IACOVIDES（マンチェスター大学）
Kazuhiko SUGA (Osaka Prefecture University)
Timothy J. CRAFT and Hector IACOVIDES (The University of Manchester)
平成 18 年 6 月 1 日名古屋で開催された日本伝熱学会第 44 期総会におきまして，英国マンチェスタ
ー大学の T.J. Craft 上級講師，H. Iacovides 教授とともに日本伝熱学会学術賞をいただき，受賞者一同大変光栄に思っております．選考委員会ならびに関係各位に対し心から感謝申し上げます．
受賞対象となりました論文は，昨年度の伝熱シンポジウムで講演した内容（「滑面～粗面乱流伝熱に対応した解析的壁関数」第 42 回日本伝熱シンポ
ジウム講演論文集 pp.27-28）を基にまとめた「汎用的な解析的壁関数モデル（第 1 報，第 2 報）」日
本機械学会論文集 B 編 71 巻 711 号（2005-11）
pp.2725-2740 です．本研究は英国 UMIST と私が所属していた㈱豊田中央研究所の共同研究として2002 年に開始したものです．
当時，エンジン設計に関する応用解析担当グループの意見をよく聞いてみたところ，レシプロエ
ンジンの内部はバルブをはじめいろいろな突起物もある大変複雑な流路形状をしていることから，境界層を丁寧に格子分割するのは経験ある技術者でも至難の業で，低レイノルズ数（LRN）乱流モ
デルは設計現場にとっては宝の持ち腐れだということでした．また，仮に計算メモリに余裕ができても LRN 計算用ではなく，計算領域拡大に格子点数を使いたいこと，場所によっては必ずしも流体
力学的に滑面とは言えない部分もあること等の理由で，当分は対数則壁関数の使用が前提であるということでした．（LRN 乱流モデルの研究を長く行ってきた私にとっては予想されたこととはいえ，いろんな意味でショックではありました．）そこで，
かつて私がお世話になった英国 UMIST（現マンチェスター大学）の B.E. Launder 教授の研究グルー
プが共存対流伝熱を対象とした壁モデルの研究を行っていましたので，その基本概念を下敷きにして昔の仲間と共同で，滑面でも粗面でも適用でき
る汎用的な乱流伝熱の壁関数モデルの構築を行う

伝熱2006 年 7 月

ことにしました．これが汎用的な解析（的）壁関数（AWF）と呼んでいるものです．
AWF の詳細は受賞論文を見ていただきたいのですが，考え方としては，境界層積分方程式とよく似た手順で壁面に隣接する計算要素中で運動量の式とエネルギー式を解析積分し，要素内の正確な速度，温度分布を求めます．そして，それらか
ら内部格子点計算のための境界条件となる壁面摩
擦応力，壁面熱流束等の関数式を導出するのです．
解析積分の境界条件には１つ内側の内部格子点の情報が含まれるため，壁面摩擦応力，壁面熱流束等は計算ステップ毎にその情報を反映して更新されていきます．そして AWF の特徴として，標準壁関数用の計算格子でも LRN 計算格子でも壁面粗さに関係なく精度良く計算できること（温度場に関しては粗さ高さ以上の最小格子サイズが必
要），圧力勾配の効果を関数式中に含むのではく離流れ等でも安定に高精度であること，計算コスト
は標準壁関数と同等ということが挙げられます．
AWF は壁面境界近傍で支配方程式の解析積分を行うことから，界面での複雑な熱物質輸送現象に対応できるポテンシャルを秘めています．そこで我々の研究グループでは，多孔体壁面を流れる
乱流への適用に焦点をあてて AWF の更なる拡張の研究をしています．
この研究を始める前は「いまさら壁関数?」という思いもありました．しかし，如何に乱流の研究が進み高度な現象モデルの提案があっても，設計解析の現場にそれを展開するための研究を怠った
ならば，両者の溝は簡単には埋まらないということが今更ながら良く分かった気がしています．
最後に，本研究に様々なアドバイスを賜った
B.E. Launder 教授，㈱豊田中央研究所の諸兄に紙面をおかりして感謝の意を表します．これからは
今回の受賞を励みとして，さらに評価されるような研究を遂行していく所存です．

-5-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

第 18 回日本伝熱学会賞

日本伝熱学会学術賞を受賞してOn Receiving Heat Transfer Society Award
for Scientific Contribution

小山 繁，桑原 憲（九州大学），中下 功一（㈱デンソー）
Shigeru KOYAMA, Ken KUWAHARA (Kyushu University), Koichi NAKASHITA (Denso)
サブセクションの出入口温度差は最低でも１K 程度は必要となり，その場合低熱流束ではサブセク
ション長さが 750mm 程度必要となり局所とは言い難い距離となりました．そこで本研究では，交換熱量の測定に高精度の熱流束センサーを導入し，サブセクション長さ 75mm で測定を行いましたが，センサーの面接触を均一に近づけるために大変苦心しました．また，局所圧力損失測定に関しても，流路直径が小さいため，内部の流動に対する影響が少ない圧力ポートの設置法を考案する必要がありましたが，単一細径円管内の圧力損失測定の経験を基に試行錯誤により解決することが出来ました．以上のような工夫を行った結果として，従来ほとんど測定できなかった熱伝達と圧力損失の局所特性に関する十分有用なデータを得る事は出来たと考えております．しかしながら，その反面，学術的に重要な一般性の探求に関してはデータの蓄積量に対して十分とは言えないように今も感じております．
ここまで述べてきましたように，本研究は学術的な考察が必ずしも十分とは言えないにもかかわらず学術賞をいただけたことは，実験的に有用情報を得る事も学術的に十分意味があることとして認めていただけたと感じると同時に，今後研究に従事していく中で，実験により正確なデータを蓄積することはもちろんとして，その上で現象の考察をより一層深め，物理現象の支配機構の解明，一般性の探求などをしていかなければならないと身の引き締まる思いがしております．
最後になりましたが，本受賞は研究室のこれまでのスタッフ，学生，および意見交換を通じてご指導賜りました諸先生方のおかげによるものであり，深く感謝の意を表させていただきます．

平成 18 年 6 月 1 日，名古屋で開催された日本伝熱学会第 44 期総会において，日本伝熱学会学術賞をいただき，大変光栄に思っております．ご選考下さいました選考委員の方々および関係各位に厚く御礼申し上げます．対象となりました論文は，
1st International Conference on Microchannels and
Minichannels で講演いたしました”Condensation ofRefrigerant in a Multi-port Channel” ， お よ び
International Journal of Refrigeration, Vol.24 に掲載されました”An Experimental Study on Condensationof Refrigerant R134a in a Multi-port Extruded Tube”
で，ミニチャネル内の局所凝縮熱伝達および圧力損失に関する実験を行い，現象解明を試みたものです．
本研究は，バブル経済が終焉を迎え，地球温暖化問題がクローズアップされ始めた 1990 年代半
ば頃，カーエアコン用凝縮器を小型化・高性能化するための指針を得るために，某自動車部品メー
カーからの依頼で始まりました．
熱交換器の高性能化に関する指針を得るためには，伝熱管内部の相変化伝熱現象の把握が重要ですが，そのためには単管試験による局所測定が必要でした．しかしながら，相当直径 1mm 以下の流路を持つ単一扁平多孔管内の交換熱量は非常に小さいため，交換熱量を測定するのに一般的によく用いられる水カロリーメーター方式では，冷却水の出入口温度差を精度よく測定する必要があり
ますが，その為には相当な長さが必要となり，局所測定は困難でした．実際，その当時同様の研究を行っていた数少ない研究者たちのほとんどが，局所測定はせず，1 m 前後の管内の平均熱伝達測定を行っていました．例えば本研究で行った，熱流束が約 5000～30000 W/m2 の範囲では，冷却水流量を約 0.05 kg/s とした場合，冷却水の出入口温度差は約 1.3～8 K/m となります．したがって，水カ
ロリーメーター方式で交換熱量の測定を行う場合，

伝熱2006 年 7 月-6-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

第 18 回日本伝熱学会賞

日本伝熱学会技術賞を受賞してOn Receiving Heat Transfer Society Award
For Technical Achievements

吉永 信也（日立アプライアンス株式会社）
Shinya YOSHINAGA (Hitachi Appliances,Inc.)e-mail: shinya.yoshinaga.bg@hitachi.com
この度名古屋国際会議場で開催されました日本
伝熱学会第 44 期総会において，「高出力一体形自然冷媒（CO2）ヒートポンプ給湯機の開発」に対し，日本伝熱学会技術賞をいただきました．受賞の対象となりましたテーマは弊社と関西電力株式会社，中部電力株式会社との共同研究により開発したものであり，共同研究者である関西電力増田正，中部電力森本勝也を含めた受賞者一同を代表いたしまして，ご推薦いただきました方々，選考委員の方々ならびに関係者の方々に厚く御礼申し上げます．
自然冷媒を採用した高効率ヒートポンプ給湯機(エコキュート)は 2001 年の発売以来，家庭用給湯
需要の省エネルギー化ならびに温室効果ガスの削減に貢献する機器として期待され，急速にその普及が進んでいます．本研究テーマの商品は従来の貯湯式エコキュートとは異なり，瞬間連続的に沸き上げたお湯を直接給湯できる業界初の家庭用エ
コキュートで，コンパクト性と省エネ性を更に進め，技術開発を行い，2005 年 4 月に商品化したものです．特長としましては①大量のお湯を貯湯せず，必要な時に沸き上げて給湯するので大きな貯湯タンクが不要であり，従来の約 1/2 となるコン
パクトで省スペース性を実現しています．②使用
中は連続的に沸き上げるので湯切れのリスクが小さい．③日立独自の PAM 制御技術により圧縮機のハイパワー化を実現しかつ業界トップクラスのCOP 4.6 と高効率な給湯機です． ヒートポンプ給湯機の中でも省エネ性にすぐれており業界最少ク
ラスの CO2 排出量を実現しています．
本開発機の原理は給水された水をヒートポンプの高温冷媒により所定の温度に加熱し，水で薄めず直接給湯するというもので，小型化，高効率化が可能になるというコンセプトを具現化するために，関係する要素技術開発から新たに取り組む必要がありました．

伝熱2006 年 7 月

項目
冷媒
定格加熱能
力
定格 COP
貯湯温度
タンク容量
外形寸法
(高さ x 幅 x 奥
行)

仕様
CO2
23kW
4.6
60～90℃
45L
1500x900x450mm

開発機の外観と主な仕様
性能向上を図るための主な開発技術としては業界初となる高出力 CO2 横型スクロール圧縮機，これには高圧冷媒である CO2 の漏れ損失を低減するための新形状の歯型を採用しています．水をお湯にする水・冷媒熱交換器は冷媒配管と水配管をロ
ウ付けにより接触させた対向流型とし，冷媒の特性に合わせて冷媒配管を細径化し，小型高性能化を図っています．外気から吸熱するための空気・冷媒熱交換器はクロスフィンチューブ型とし CO2
冷媒対応の内面溝付管を用いて伝熱促進による高性能化を図っています．
その他システムとしての完成度を高めるために使い勝手向上につながる制御技術まで関係者が一丸となりチームで開発を進めました．このような総合的な開発の取り組みを含めて技術賞としてご評価いただきましたことに対し関係者一同大変喜んでいます．今回は商品の PR という形を合わせたご紹介で申し訳有りませんでしたがこの受賞を励みに，より一層の技術向上に努め，お客さまから喜んでいただける商品開発に取り組んでまいります．最後に関係者の皆様に改めて感謝申し上げ
ますと共に，日本伝熱学会の発展と会員の皆様のご健勝をお祈り申し上げます．

-7-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

第 18 回日本伝熱学会賞

日本伝熱学会技術賞を受賞してOn Receiving Heat Transfer Society Award forTechnical Achievements
田中 清志（(財)機械振興協会）, 岡本 章（NEC 東芝スペースシステム(株)）,伊地智 幸一（(財)無人宇宙実験システム研究開発機構）
Kiyoshi TANAKA (Japan Society for the Promotion of Machine Industry)
Akira OKAMOTO (NEC TOSHIBA Space Systems, Ltd)
Kouichi IJICHI (Institute for Unmanned Experiment Space Free Flyer)
700(L)×400(W)×240(H)mm の直方体であり，軌道
上 で こ の 直 方 体 の 長 手 方 向 か ら
700(L)×400(W)×25(H)mm のラジエータが 180°回
転・展開する構造となっています．CPL に関して
は，作動流体に R11 を用い熱輸送能力として 90Wを目標としました．作動温度範囲は 0～60℃，熱輸送距離は約 2m です．ラジエータの展開に関しては，Ni-Ti 系形状記憶合金を使用したフランジボ
ルトを加熱することによるフランジボルトの伸張により分離ボルトの切断を行ない，コンスタンス
プリングによりラジエータの展開を行ないました．
装置の開発にあたっては，CPL の研究／開発に非常に苦労しました．CPL はヒートパイプと同様に毛細管力を駆動力としており，機械式ポンプのような可動部が無いため，長寿命，無振動の点で優れています．しかし，参考となるものがNASA/Lewis の Stenger による基礎実験結果のみしかなく，一からの開発でありました．心臓部となるポンプの考案，駆動力となるウィックの開発および特性の把握，温度制御のためのリザーバの考案，さらに複数の熱源に対応すべく並列型のシス
テムの検証等にかなりの年月と労力を費やしました．さらに，航空機の微小重力を利用した実験を行ない人工衛星で使用できることを確認しました．
この開発は，NEC（株）と早稲田大学の永田／勝田研究室との共同研究として実施しました．
本技術は，人工衛星の高発熱化に対し，人工衛
星規模を大きくせず放熱面積を増大できることにより，小型で低コストの人工衛星の開発が可能となる利点があります．さらに，本技術に使用した「CPL」は機器の熱を効率的に輸送できる利点があり，パソコン，液晶 TV，工作機械等の温度制御に応用していくことが可能であると考えています．
最後に，本開発に対し多大なご助言を賜りました早稲田大学の永田勝也教授，勝田正文教授に感謝申し上げます．

このたび第 44 期総会において，「CPL を用いた
展開ラジエータ技術」について，日本伝熱学会技術賞をいただきました．ご推薦，ご選考下さいました諸先生方ならびに日本伝熱学会会員の皆様に心よりお礼を申し上げます．
人工衛星の消費電力は，機能・性能要求の高度化に伴い年々増加する傾向にありますが，電波として放射されるエネルギー以外は最終的に熱に転換し，人工衛星表面のラジエータから宇宙に排熱する必要があります．しかし単位面積あたりの熱
放射量は物理法則により上限があり，かつラジエータとして使用できる人工衛星の表面積もロケッ
トフェアリングの収納能力から制約があります．
さらに衛星の熱制御に関しては，人工衛星の大型化，発熱量の増大に対して人工衛星構体のラジエータだけでは放熱面不足になると考えられます．
そのために人工衛星外に，太陽電池パドルのように展開・拡張可能なラジエータが必要になります．
人工衛星内部に塔載された機器の熱を，この展開
ラジエータまで CPL（Capillary Pumped Loop）を用いて輸送することにより，温度制御性が良く軽量で信頼性の高いシステムを構築することができます．このシステムの宇宙実証として「展開ラジエ ー タ （ CPDR ： Capillary Pumped Deployable
Radiator）」が計画され USERS（Unmanned Space
Experiment Recovery System）に塔載されました．
なお，本開発は，新エネルギー・産業技術総合開発機構受託業務により実施されました．
CPDR は，熱輸送のための CPL，実験制御のための制御ユニット，電力供給のための電源ユニッ
ト，軌道上で部品の劣化を評価する部品評価ユニット，ラジエータ（ラジエータ内熱拡散のために
Ｌ型ヒートパイプ６本，直管型ヒートパイプ１本，および凝縮器が埋め込まれています），および展開・保持機構から構成されています．重量は約30kg ， 形 状 は ラ ジ エ ー タ 展 開 前 が 約

伝熱2006 年 7 月-8-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

第 18 回日本伝熱学会賞

日本伝熱学会奨励賞を受賞してOn Receiving Heat Transfer Society Award
for Young Investigators

村上 陽一（東京大学・ライス大学）
Yoichi MURAKAMI (University of Tokyo, Rice University)e-mail: Yoichi.Murakami@rice.edu
ピーク位置は明確に異なっていました．この事実に気付いてから暫くは，観測された偏光依存挙動が大きな謎のように感ぜられましたが，文献調査，
考察とその確証実験を進めるにつれ，徐々に理解までたどり着くことができました．
4.5 eV (276 nm)の位置に現われる吸収は，1)ピー
ク位置が，直径が極めて小さい(<< 1 nm)場合を除
き直径に依存しない事，2) このピークは周囲の誘電率変化および電気化学的な化学ポテンシャル変化では変化しないことを実験により確認した事，
そして 3) グラファイトは面内方向に 4.5 eV の位置にπ → π*のバンド間遷移を有することが知られており，その偏光方向が当該ピークの偏光方向と一致した事，から，この吸収極大はグラフェンの物性に由来するπ → π*のバンド間遷移であると結論しました．また 5.2 eV (238 nm)付近に位置する吸収ピークについては，上記 2)の実験で顕著な変調を受ける事から，直交方向へのプラズモン
的な励起であろうという推定に至っています．
さらに，光吸収スペクトルの角度依存解析から
垂直配向膜における物理的な配向の度合い（オーダーパラメータ）の導出方法を見出し，これにより試料の乱れの影響が取り除かれた真性光吸収断面積を，ナノチューブ軸に平行・直交の各偏光について定量的に求めることができました．
本研究を通じて学ぶところ・反省すべきところ
を様々な形で体験できたことは，大変幸運であったと思います．
最後に，大学院博士課程およびポスドクとしての一年間を通じ，懇切なご指導を賜りお導き下さいました丸山茂夫教授に心より感謝申し上げます．
また当研究室の井上満助手，渡辺誠技術員，および過去・現在の研究室メンバーには多大なご助力を受けました．これらの方々のご指導とご助力によりまして奨励賞を受賞させて頂きましたことを，ここに深く御礼申し上げます．

名古屋国際会議場で開催されました日本伝熱学会第 44 期総会において，「単層カーボンナノチュ
ーブの光吸収特性」の研究に対し，日本伝熱学会奨励賞を頂きました．ご推薦・ご選考下さいまし
た先生方および関係者の方々に深く御礼申し上げます．
研究の対象としました単層カーボンナノチュー
ブは 1993 年に透過型電子顕微鏡下で発見された
sp2 結合の壁面からなる筒状材料であり，構造に起因する離散的な電子状態・優れた電子や格子振動の輸送特性など様々な興味深い物性を有することから，現在幅広い分野で研究が行われています．
提案されている応用の一つに，そのサブバンド
間遷移（近赤外～可視のエネルギーに対応）を利用した光吸収体・発光体があります．その形状が一次元であることから，偏光依存性を期待できることも利点の一つと考えられます．しかし通常はスパゲッティ状のランダムなバンドル（束）として合成されるため，従来ではこれを処理して並ばせることは困難であり，従って偏光依存性についての実験的研究は当時極めて少なく，特に顕著な吸収極大を示す近紫外域においては皆無でした．
本研究では測定試料として束状になった単層カーボンナノチューブが石英基板表面に垂直に立った状態で膜状に合成されたものを用いましたが，これは合成時点においておおよそ向きが揃っているという独特な試料であり，比較的容易に透過偏光測定が行えるという利点を有していました．
得られた偏光依存光吸収スペクトルにおいて予想外であったのが，それまで一つのピーク考えられ専門書などでは πプラズモン励起であると説明されていた 4.5 - 5 eV (約 250 - 275 nm)に現われる
顕著かつ幅の広い吸収極大が，偏光依存性の異なる二つの成分から成り立っていることでした．さらに二次元的にランダムな膜と垂直配向した膜の近紫外吸収を比較したところ，やはり両者の吸収

伝熱2006 年 7 月-9-J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

第 43 回日本伝熱シンポジウム

第 43 回日本伝熱シンポジウム(名古屋)の報告
Report on the 43rd National Heat Transfer Symposium of Japan

実行委員長 長野 靖尚（名古屋工業大学）
Yasutaka NAGANO (Nagoya Institute of Technology)
e-mail: nagano@heat.mech.nitech.ac.jpて，「燃料電池」，「自動車」，「航空・宇宙」をテーマとする特別セッションを設けました．また，学問分野を考慮して，伝熱学会元会長の荒木信幸，
黒崎晏夫，藤田恭伸各先生に，｢研究の回顧と後進への期待」と言う特別講演をお願いしました．混
沌とした現在でこそ温故知新はより重要と考え，
基礎研究からイノベーション創出への道筋を説いて頂きました．同時に，先達の講話を通して，若手研究者にインセンティブを与えることを考えました．国際セッションや優秀プレゼンテーション
賞に繋がる若手研究者によるポスター発表なども企画しましたが，基底にある理念は同じです．

1. 日本伝熱学会年次大会に向けて
第 43 回日本伝熱シンポジウムを，平成 18 年 5月 31 日(水）～6 月 2 日(金）の 3 日間に亘り，名古屋国際会議場において開催しました．最初の開催年から既に 43 年になる，非常に歴史ある会議です．日本伝熱学会の主催の下に 25 の学協会の共催と日本学術会議の後援を得ていて，名実共に法人
学会の年次大会として位置付けられるものです．
今回のシンポジウムは 427 件の発表，850 名の参加者があり，例年のように成功裡に終えることができました． 講演者，参加者，関係各位に，この紙面をお借りして御礼申し上げます．
日本伝熱シンポジウムの学術的意義は，「伝熱」
に関する学理技術の進展と知識の普及，会員相互および国際的な交流を図ることにあります．伝熱が関連する学術分野は，機械工学，化学工学，原子力工学，冷凍空調，バイオエンジニアリング，
食品工学，建築学，地球科学など幅広く，基盤分
野はもとより学際領域への波及効果が大きいことから，シンポジウムの参加者の学術的活動は広範
囲に及びます．本シンポジウムは，前述のように長い歴史に裏付けられていて，基礎的な学術分野を軸として，常に新しい研究分野を包含しつつ体系的に進展してきたものです．そのために，本年のシンポジウムも日本伝熱学会の年次大会に相応
しいように，プログラム構成には特に注意を払いました．ご承知のように，文部科学省が示した「第三期科学技術基本計画の五つの戦略」において，第一に人材戦略，第二に基礎研究戦略，第三にイノベーション戦略，第四に基幹技術戦略，そして第五に国際戦略を挙げています．これらを，何らかの形で包含するよう試みたことは言うまでもありません．伝熱は，ライフサイエンス，ナノテク
ノロジー・材料，情報通信，環境と言った国策としての重点 4 分野の全てに関わる基幹の学術分野ですが，今回の会議では，名古屋の特色を活かし伝熱2006 年 7 月

2. シンポジウムに関する統計データ
本シンポジウムへの総講演申込数は 429 件でしたが，その内 2 件の講演辞退がありました．最先端の成果を世に問う会議ですから，発表する側も真剣勝負です．知的所有権を守るために，実行委
員会内では守秘義務を徹底させました．
各セッションにおける講演数など，本シンポジ
ウムの基礎データを表 1 に示します．本表を分析すると，研究の集積や分散が見えてきます．対流
伝熱，ふく射伝熱，マイクロ伝熱といった伝熱の基礎に関する研究は健在です．また，沸騰・凝縮，
二相流伝熱などが増えています．国プロとして原子力発電技術の開発が再び叫ばれていますが，このような社会的背景が影響しているかも知れません．OS では，PEFC や SOFC 等の燃料電池に関する発表が多かったのも時代を反映しています．
学生会委員会企画による，若手研究者に授与する優秀プレゼンテーション賞のセッションは熾烈を極めました．エントリー数が 31 件で，マイクロ・ナノスケール，対流・熱伝達，環境・エネル
ギーのキーワードを基に 3 室に分かれ，先ず各自3 分程度の口頭発表から審査されました．その後一堂に会してポスター展示による審査を受けまし-10-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

第 43 回日本伝熱シンポジウム
表1

各セッションにおける講演数とTSE への自動投稿希望数

セッション名
一般セッション
層流熱伝達
乱流構造と伝熱はく離流における伝熱噴流・せん断層の流動と伝熱乱流のモデル化と数値シミュレーション
密閉空間内の自然対流
複合対流伝熱対流熱伝達の促進・制御
多孔質体の伝熱
電子機器の冷却生産・加工プロセスにおける流動と伝熱
限界熱流束
膜沸騰・極小熱流束
核沸騰
凝縮伝熱
沸騰・凝縮における伝熱促進
二相流のモデル化と数値解析
二相流の流動と伝熱相変化利用機器
蒸発伝熱
ヒートパイプ・熱サイフォン
高性能コンパクト熱交換器
蓄熱蓄冷
粒子-流体系における伝熱
熱物性値と測定法
燃焼および反応プロセスにおける伝熱
ふく射伝熱
計測技術
ヒートポンプ・冷凍・空調
バイオ伝熱・食品の伝熱
自然エネルギー利用
融解・凝固
伝導伝熱
分子動力学
マイクロ伝熱
電場・磁場・電荷移動下での伝熱

オーガナイズドセッション
燃料電池における熱流体問題(展望講演 1 を含む)
自動車における熱流体問題(展望講演 1 を含む)
航空・宇宙における熱流体問題(展望講演 1 を含む)
遷移沸騰に関連する諸問題（急速冷却や加熱面の濡れなど）
IECEC2006 PRE-SYMPOSIUM セッション

件数
317
4
8
5
7
7
4
5
10
11
15
13
4
4
7
4
5
4
22
4
5
13
12
9
9
9
21
8
11
16
9
7
14
4
11
11
5

特別講演
研究の回顧と後進への期待

2006 年 7 月

14
13
15
11
3
3

優秀プレゼンテーション賞セッション

31

TSE への自動投稿

36

3. 日本伝熱学会論文誌 (TSE) への直接投稿
本シンポジウムでは，講演論文集としてオフセット印刷版（冊子体）と CD-ROM 版を作製しました．印刷版は従来と変らず 1 題目あたり 2 ページ
ですが，CD-ROM 版では 8 ページ以内のフルペー
パーも掲載することにしました．そして，フルペーパー論文は，著者の希望により，伝熱学会論文
誌 Thermal Science and Engineering (TSE) にそのま
ま投稿できるシステムを理事会と論文誌編集委員
会の合議を経て確立しました．投稿方法は，原則としてシンポジウムホームページの Web 入稿シ
ステムにより PDF ファイルで提出する形式にしましたが，これは成功であったと思います．表 1のように，TSE への直接投稿は 36 件ありました．
4. あとがき懇親会を全日空ホテルズ・ホテルグランコート
名古屋で伝熱学会総会後に開催しましたが，300名余の参加者があり盛会でした．例年のごとく，
若手研究者がシニアを交えてフランクに歓談する
慣習は今後も守っていきたい伝熱学会の良き点と思います．(社)日本機械学会東海支部及び日本アビオニクス販売(株）には研究発表機器等で支援を受けました．(財)大幸財団と(財)名古屋観光コンベ
ンションビューローの支援も受けました．ここに記して謝意を表します．また，講演論文集記載の実行委員会委員の皆様方には献身的な実務をお願いしました．改めて心より御礼を申し上げます．

た．各室 5 名の審査員による評価とポスター展示
でのプレゼンテーションで賞が競われました．ポスター展示では，審査員評価に加えて，一般参加者による投票による評価が加味されました．その結果，5 名の若手研究者が受賞者に選ばれました
が，エントリーをした若手研究者全員に研究への熱意を多くの方が感じられたようです．

伝熱

76
23

-11-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料

New Composite Adsorbents for Conversion and Storage of Low Temperature Heat:
Activity in the Boreskov Institute of Catalysis
Yu. I. Aristov
Boreskov Institute of Catalysis, Prospekt Lavrentieva 5, Novosibirsk 630090, Russia

1. Introduction
The current threat of global changes of the climate,
due to emission of greenhouse gases [1], bring to thefore an increased necessity of rational use of heat. Thisrequires new approaches and materials for efficientconversion and storage of heat. In this presentation we
consider, first of all, adsorption methods totransforming a huge amount of low temperature heat(50-120oC) which now is poorly used and mostly
dissipated in the ambient in vain. They are adsorptive
heat storage, heat pumping and cooling. Although thesethree applications are overlapped, each one does
impose specific requirements to an adsorbent that is
optimal namely for this particular application.
Attempts to formulate these requirements have been
done in many papers [2-8]. Here we mainly discuss
how to synthesise such optimal adsorbent and which
practical tools are available to do it? This paper isdirected to summarise the activity of the Boreskov
Institute of Catalysis, BIC, (Novosibirsk, Russia) on
synthesis and study of new composite adsorbents ofwater to be used for conversion and storage of low
temperature heat (sorbent characterisation was partiallydone in co-operation with the ITAE/CNR, Italy).

ln(P)
Pc

2006 年 7 月

Wmin

2

3

1

Pe

Te

4

T2

Tc = T1

T3 -1/T

T4

Figure 1. Thermodynamic cycle of an adsorptive
cooling.
One might thus expect that an optimal adsorbent forthese particular applications and climatic conditions
should be quite different and, hence, is a subject ofcareful choice or specific synthesis.
160

2. The concept of composite adsorbents
Results of [2-8] clearly showed that for each of thethree mentioned applications quite different adsorbents
are required to provide the best performance. Moreover,even for fixed application (e.g., an adsorptive cooling),
in various climatic zones optimal adsorbents should
significantly differ. Typical cycle of adsorptive chiller
is displayed in Fig. 1; its description can be found in[2-4]. The cycle is determined by the evaporator
temperature Te, condenser temperature Tc and maximal
desorption temperature T3. In any case the temperatureof an external heat source which drives the cycle has tobe higher than T2. This threshold temperature can be
estimated from the Trouton’s rule (the intersection ofvapor pressure lines for T approaching infinity [2]) as[9]
T2 = Tc2 / Te .
(1)
Fig. 2 presents as calculated T2 vs Tc for the threecooling applications, namely, the deep freezing (Te =-30oC), ice making (Te = -5oC) and air conditioning (Te= 10oC). The value of T2 appears to considerably differ
for various climatic zones and covers the ranges of80÷156, 47÷116 and 30÷96oC for the above
applications (Fig. 2) [8].

伝熱

Wmax

Te=-30oC

140
120

Te=-5oC

100
80

Te=10oC

60
40
20
20

30

40

50

T c , oC

Figure 2. T2 vs. Tc calculated according to eq. (1) for
various cooling applications: freezing (Te = -30oC), ice
making (Te = -5oC) and air conditioning (Te = 10oC).
This choice can hardly be done among common
single component adsorbents. Indeed, although there
are many trade marks of adsorbents, only few types ofcommercially available materials are known andpopular among thermal engineers. The majority ofliterature data concern few working pairs,
namely, ”water – zeolite”, ”water – silica gel”
and ”methanol – activated carbon” [10, 11]. Many
types of zeolites are commercially produced, but just

-12-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料
conditions of gas drying. Anyway, it became clear thatthe modification of common adsorbents byhygroscopic salts can give a tool for managing theirsorption properties. This idea was then almost
forgotten.
Recently, a new impact has come from the materialscience to promote this concept. It was originated froma basic research of ultradispersed solids and was aimed
to answer the question ”How do sorption properties ofa salt change when it is dispersed inside a porous hostmatrix?” and “Which factors do influence thesechanges?” The answer required systematic study, thathas been undertaken and resulted in a number ofpublications on the new family of composite
adsorbents ”a hygroscopic salt confined to a porous
host matrix” synthesised at the Boreskov Institute of
Catalysis [17-29]. These materials were called
Selective Water Sorbents (SWSs) [18-20]. Now similar
adsorbents are being synthesised and studied in manyother research centres [30-38]. The SWSs are
considered as promising for energy storage [5, 39],
heat pumping [40] and cooling [30, 37, 41, 42],
because they take an intermediate position between salt
hydrates and solid adsorbents and, thus, can combine
advantages of both these materials. Indeed, a pure salt
can hardly be directly used, because of its corrosive
properties, strong swelling/expansion during thereaction with water, very slow kinetics and hysteresisof this reaction, etc. [8]. The salt confinement to pores
allows overcoming these obstacles and easy
management of composite sorption properties to fit
demands of given application, as it will be consideredbelow.

two of them are commonly studied for adsorption
cooling, 4A and 13X, probably because they arelarge-scale products and, hence, they are easily
available, well-characterized and cheap.
Similar situation exists with silica gels: mainly highdensity silicas have been tested for heat conversion,
like Fuji types A and RD [12, 13], Davison gel types
125 and 127 (Grace and Co.) [14], Speschim (France),
KSMG (Russia) [6], etc. For all these materials thepore diameter d is 2.0-3.5 nm, the pore volume Vp is0.3-0.4 cm3/g and the specific surface area Ssp is
400-700 m2/g. Another famous type of silica is that ofregular density [15] with d = 10-15 nm, Vp = 0.7-1.2
cm3/g and Ssp = 250-450 m2/g. Sorption properties ofthese two types are different and represent twoboundary situations. The properties of other silicas are
more or less between them because the synthesis
technologies allow a change in the sorption properties
within a relatively narrow range. The high density
silica adsorbs more water than the silica with regulardensity and larger pores, and the difference can reachthe factor of 2. Thus, for a single component
adsorbent tools to vary sorption properties are rather
restricted. Commonly, it is possible to change only thechemical nature of adsorbent and the size of its pores.
Sometimes its crystalline structure can also influence
sorption properties (for Al2O3, TiO2, etc).
INITIAL STATE

impregnatedanhydrous salt

porous hostmatrixsolid crystalline
hydratesQ+ H2O
sorptionQ+ H2O
sorption- H2O
desorption+ H2O
sorption

FINAL STATE

3. Selective Water Sorbents: design of sorption
properties
In this Section we review the results on SWSs
obtained so far and try to answer the following
question:“Which tools has material science to design acomposite adsorbent with predetermined properties
optimal for particular application in energy
sector?”Here we summarise the activity of the Boreskov
Institute of Catalysis in the synthesis of SWSs. So far,more than 40 new sorbents based on halides (CaCl2,
LiBr, LiCl, MgCl2), sulphates (Na2SO4, MgSO4,
CuSO4) and nitrates (Ca(NO3)2, LiNO3, Mg(NO3)2) ofmetals incorporated into hydrophilic (silica gels,
alumina, clays) or hydrophobic (porous carbons)
matrices have been synthesised and studied. After that
peculiarities of reversible reaction

solid crystalline
hydrates

salt aqueous
solution

Figure 3. Scheme of water sorption on SWSs.
For a two-component adsorbent like ”a porous hostmatrix modified by an active substance” at least two
new parameters appear: the chemical nature of themodifying agent and its content, that can open newopportunities in varying and designing sorption
properties of the composite. First substances used as
the modifying agents were hygroscopic inorganic salts.
Since 1929 composite ”CaCl2 in porous alumina” waspatented as a dehydrating material [16]. Then, othertwo-component composites have been proposed forthis application, and composite ”CaCl2 in porous
carbon” was used in gas-masks. However, nocomprehensive study was done to learn properties of
the composites because the goal of those studies wastechnologically focused and restricted to the particular

伝熱2006 年 7 月<S > + n H2O ⇔<S • nH2O> (2)between a confined salt S and water were studied. The
reaction results in the formation of the hydrated salt <S• nH2O>. The results of the study were presented in-13-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料c) salt content,d) synthesis conditions.

more than 40 papers, 50 abstracts and 8 patents andhave been summarized in [8, 26-28].

3.1 Effect of the chemical nature of the confinedsalt
Since the active substance in SWSs is an inorganic salt,
its chemical nature is of prime importance. Fortunately,a plenty of salts can form crystalline hydrates
according to reaction (2).

Water uptake, w (g H2O/g dry sorbent)

0.4
2

0.3
4

0.2

Table 1. Relative pressure ηr corresponding tovarious transitions between different salt hydrates, bothbulk and confined to silica pores of 15 nm in size.
Salt
Transitionηr (bulk)
ηr (confined)
0.80
0.5 – 0.6
Na2SO41⇒7
0.91
7 ⇒ 10Na2HPO4
0.37-0.39
0⇒2
0.52 -0.57
2 ⇒7
Ca(NO3)2
0.21-0.23
0.15 – 0.19
0⇒2
MgSO4
0.03
0.001-0.003
0⇒1
0.05-0.06
0.003-0.01
1⇒2
0.15-0.17
2⇒4
0.24-0.30
4⇒6
CaCl2< 0.010 ⇒ 1/3
0.04-0.05
0.03-0.04
1/3 ⇒ 2
0.16-0.18
0.12-0.14
2⇒4
LiBr
0.01
0.01
0⇒1
0.04-0.05
0.02-0.03
1⇒2
LiCl
0.09-0.12
0.04-0.05
0⇒1
0.12-0.13
0.06-0.09
1⇒2

3

0.1
1

0

40

50
o
Temperature, T ( C)60

Figure 4. Isobars of water sorption by silica gel (poresize 12 nm) (1), by bulk Ca(NO3)2 (2), their linear
superposition (3) and isobar for composite Ca(NO3)2/
silica (4) [29]. P(H2O) = 17 mbar.
The main findings can be generalized as follows:- three mechanisms of water sorption have beenfound: a) adsorption by the host matrix, b) chemical
reaction between water and salt resulting in theformation of crystalline hydrates, and c) absorption by
the salt aqueous solution in the pores (Fig. 3);- sorption by composite is not a linear combinationof that of the host matrix and salt (Fig. 4);- the matrix can accommodate the salt swellingcaused by a chemical reaction between the salt andwater;- gas-solid reaction is much faster for a confined salt
than for a bulk one, so that the rate of sorption process
is commonly controlled by inter- or intrapartical
diffusion;- inside pores, the synthesis-decomposition
hysteresis can be reduced or even avoided (see below).
Moreover, a host matrix provides a network for
efficient transfer of heat and reagent which greatly
enhances these processes, as it was conceived andreached for composite sorbents of ammonia “salt +expanded graphite” [43] or “salt + carboneous textile
Busofit” [44].
The data obtained so far are a fundamental to answer
the question “Which practical tools are available todesign the optimal adsorbent?” First, we shall list thesetools and then give examples of how do they affectsorption properties of a composite “salt in porous
matrix”. In our previous studies [18-29, 45-49] it has
been clearly shown that sorption properties of SWSs
can be peculiarly changed in a wide range by varyinga) chemical nature of confined salt,b) average size of pores of the host matrix,伝熱2006 年 7 月

Table 1 demonstrates that reaction (2) for various
hydrated salts in bulk does occur at values of P/Po
distributed over a wide range of 0.01 to 0.91. Thus, thefirst step of salt selection should be the calculation ofrelative pressure η2 which corresponds to point 2 of thecycle diagram (Fig. 1) and searching the salt hydrate
decomposed at η equal or close to η2. Then, the chosensalt can be placed inside pores of a host matrix.
3.2 Effect of the pore size of the host matrix
Table 1 also shows that the transition humidity η for
confined hydrate can significantly differ from that inbulk. Thus, confining salt to small pores can result in
shifting the equilibrium of hydrate formation towards
lower relative pressure (higher temperature), whatgives a valuable tool for adjusting the transition
temperature.
This effect was comprehensively studied byconfining Ca(NO3)2 to silica with different pore size[29]. A gradual shift was found for the transition
between anhydrous salt and its dihydrate (synthesis
reaction) from 45-48oC for bulk salt to 53-58oC and83-105oC for the salt confined, respectively, to pore of-14-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料
12 and 3.5 nm in size (Fig. 5). Confining the salt
inside the pores of silica also reduces thesorption/desorption hysteresis which becomes almost
negligible for 3.5 nm pores (Fig. 5).

and the salt solution, which occurs during theimpregnation procedure [45-47]. This interaction was
found to cause the formation of the surface complexes≡Si–O–Ca2+⋅⋅⋅Cl–, which stabilizes two phases of theconfined salt, namely, the volume crystalline phase andthe surface X-ray amorphous phase. The fractions of
the crystalline and amorphous phases depend on thesalt content and pH of salt solution and affect thesorption equilibrium between the composites and water
vapor. Water sorption by the composites, whichcontain predominantly crystalline salt, leads to theformation of crystalline hydrates of the salt withmonovariant equilibrium. Water sorption by thecomposites,
containing
predominantly
X-ray
amorphous phase, monotonically changes with theincrease of relative pressure, which is typical for salt
solutions and hydrates of the lacunary structure.
Relative contributions of the mentioned phases can bealso controllably changed by varying the temperatureof SWS final treatment [45].

6

Water uptake, mol/mol

5
4
3
2
1
0
20

40

60

80

100

120

140

160

o

Temperature, T ( C)

Figure 5. Isobars of sorption/desorption for Ca(NO3)2:
bulk (♦/■), confined to pores of 12 nm (∆/о) and 3.5
nm ( / ) [29].

3.5 Adsorbent properties vs. unit performance
Several SWSs synthesised in the Boreskov Instituteof Catalysis have already been tested in the ITAE/CNR(Italy) [50, 51]. The adsorber of the chiller was filledwith SWS-type material –calcium chloride in silica gel
KSK (SWS-1L). The host matrix, active salt and its
content (33 wt. %) were selected based on theknowledge gained as described above. The aim was toobtain solid sorbent optimal for air conditioning cycle(Tev = 10oC, Tcond = 35oC) driven by low temperature
heat. The tests showed that the cooling COP canachieve 0.6 at desorption temperature as low 85-95oC[50]. This was a gross COP that is affected by heatlosses, the heat capacity of the inert masses and theheat efficiency of exchangers, which will be optimisedin the next unit. Of course, it can be further improvedin a multi-bed system with internal heat recovery. So
large COP achieved for a simple unit configurationshows the advantage of this new composite sorbent
with respect to common commercial materials (zeolite
or silica gel) at such a low regeneration temperature.
Indeed, 85-90 oC can be easily obtained with a simple
and cheap flat receiver of solar energy or fromindustrial waste heat. Anther prototype has been tested
with consolidated SWS layer [51].
Despite encouraging results of the laboratory
investigations, only further strict testing of SWSs inreal prototypes of adsorptive heat transformers canprove the worth of these new materials.

3.3 Effect of the salt content
The salt content can affect both the final water
uptake and the reaction temperature (Fig. 6) [24].
8

6

4

2

0.0

0.2

0.1

0.3

P /P 0Figure 6. Temperature independent curves for CaCl2/
SiO2 with the salt content 22.3 ( ) and 33.4 % ().
It was found that reducing the salt content from 33.4
to 22.3 wt.% shifts the transitions (0.33 ⇒ 2) and (2 ⇒4) to lower relative pressure (Fig. 6). This effect iscaused either by smaller size of salt nano-crystallites
deposited on the silica surface from less concentrated
salt solution or by the salt-silica interaction [45-47].
3.4 Effect of the synthesis conditions
We have found that among conditions, which can bevaried during synthesis procedure the most importantare pH of the impregnating solution [46, 47] andcalcination temperature [45]. The increase of pH and
Tcalc leads to qualitatively similar impacts: thetransition becomes less sharp and proceeds over wider
range of the relative pressure. This can be explained by
the ion exchange interaction between the silica surface

伝熱2006 年 7 月

4. Kinetics of water sorption on SWSs
So far, we considered only equilibrium sorption
properties of new composite adsorbents and showedthat they can be regulated in a wide range during
synthesis stage. For heat pumps or cooling machineswith short cycle times dynamical properties like thespecific power, become important, too. That is why we-15-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料
to higher COP than for the pure silica [52, 55].
The obtained results evidence that for layer of loose
grains of the both adsorbents rather short adsorption
times can be realized. This could result in the averagecooling power 500-1000 W/kg, that makes it possible
construction of quite compact adsorptive units for heattransformation.

have measured isothermal kinetics of water sorption onloose grains of SWS-1L at T = 33 – 69 °C and P(H2O)= 8 – 70 mbar for various grain sizes Rp (0.355 - 1.4mm) [52]. For comparison we also measured the samekinetics on loose grains of well-known adsorbent –silica Fuji Davison RD [12, 13]. It was indicated as theadsorbent of water used in Japanese commercialized
adsorption chillers which utilize low-temperature heat(50-80oC) [53, 54].

5. Other SWS-type materials
Composite materials for sorption of ammonia [43, 44,
57-62] and methanol [63-66] have also been developed
and tested taking in mind application for heat
conversion.

20

15

5.1 Ammoina
Recent study of CaCl2 and BaCl2 inserted toinorganic matrices [62] confirmed that the ability of theconfined salt to absorb NH3 can differ from those of abulk salt:- transitions between complexes CaCl2×nNH3 areshifted to higher ammonia pressure in comparison
with those in bulk;- both the enthalpy and entropy of complex
formation for the confined salt are significantly
reduced respect to those for the bulk one;
- the equilibrium of ammonia sorption in theconfined state is divariant that means the NH3
uptake increases continuously as the NH3 pressure
rises;- the solid compound CaCl2×8NH3 does not form
inside pores. This could be caused by theformation of a CaCl2/ammonia solution inside thepores.

10

5

0

2

4

6

8

10

sqrt(t/min)Figure 7. Water uptake mt/mo vs. square root of time
for silica gel Fuji Davison RD, the average grain size
Dp=0.9 mm ( ), and SWS-1L, Dp=0.8 mm ( ). T =49oC, PH2O in = 17 mbar, PH2O fin = 19.5 mbar. Line approximation for SWS-1L based on the LDF
approach.
It is appeared, that kinetic behavior of both materials
conforms well with the Fickian diffusion model [52,55] rather than with the Linear Driving Force (LDF)
model (Fig. 7) that is often used for modelingadsorptive heat pumps and chillers [56]:- the dependence of the water uptake on t islinear at short times (Fig. 7);- the apparent water diffusivity depends on the local
slope of the water sorption isotherm;- the Knudsen mechanism of the interparticle
diffusion is found;- contribution of thermal effects for water sorption
became significant for small grains.
The pore diffusivity of water in SWS-1L was
calculated from experimental data over temperature
range 33-69°C De = (1.2 ± 0.6)⋅10-6 m2/s, that is 2-4
times lower than that of the pure silica KSK. The
possible reason might be related to a partial blockageof the silica pores by the salt. It could result in theincrease of the pore tortuosity and, thus, in the
reduction of the effective pore diffusivity.
Despite of this difference in the De, the specific coolingpower W = (mt/mo) ΔHev/t generated at the beginningof sorption is the same for both the materials, as theinitial slopes are equal (Fig. 7). This is due to the factthat for SWS-1L, the lower diffusivity is compensatedby larger equilibrium uptake (Fig. 7), which also leads

伝熱2006 年 7 月

5.2 Methanol
A new family of methanol sorbents “salt inmesoporous silica” for utilization in adsorptive air
conditioner driven by solar energy or low temperature
waste heat (T=65-100°C) has been proposed in the BIC[63-66]. The composites were synthesized byimpregnation of various silica gels with an aqueous
solution of different salts (CaCl2, LiCl, LiBr, MgCl2,
NiBr2, Ca(NO3)2, MnCl2, CuCl2, CoCl2, MgBr2, BaCl2,
CaBr2). The methanol sorption capacity of composites,
under conditions of typical cooling cycle, wasmeasured by using a new express method [64, 65].
Furthermore, estimation of the cooling COP was
carried out in order to compare the performance ofsuch sorbents with other methanol, ammonia and water
sorbents. Results obtained showed that most of thecomposites synthesised present methanol sorption
ability which is higher than that of common methanolsorbents (e.g. active carbons). The composite LiCl(30.6
wt.%)/SiO2 appears to show the highest sorption
capacity wads= 0.8 g/g. Methanol uptake afterdesorption stage decreases as well wdes= 0.09 g/g
giving an uptake variation per cycle Δw = 0.71 g/g. The
corresponding cooling COP is 0.74 (maximum
Tdes=363 K, single-bed cycle), which is comparable to-16-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

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[19] Yu. I. Aristov et al., Selective water sorbents for
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6. Other Applications
Two other applications of SWSs have been realisedcommercially in Russia. They are a) adsorptive drying
of a compressed air that was implemented in twelve oil
refinery plants and cryogenic stations in Russia (morethan 200 tonnes of SWS-1A are in use) [67] and b)
thermal protection of electronic memory chips (”blackbox”) [68]. Other possible applications of SWSs for
obtaining water from air [69], desiccant rotary wheels[38], regeneration of heat and moisture in ventilation
systems [70] are under intensive investigation.
7. Conclusions
In this communication we give the review of activity
developed at the Boreskov Institute of Catalysis of theRussian Academy of Sciences (Novosibirsk) on
synthesis and characterization of new composite
materials which can be used for conversion and storageof low temperature heat. We mainly focus on how todesign new solid sorbents with sorption properties
close or even equal to those perfectly fitting particular
cycle of heat transformation. It has been concluded thatsuch sorbents should be two-component materials“hygroscopic salt confined to porous host matrix”(called Selective Water Sorbents, SWSs). More thanfourty SWS composites were synthesised and studied.
It was proved that sorption properties of SWSs can bemonitored by a proper choice of the chemical natureand content of the confined salt, the average size ofpores of the host matrix and synthesis conditions. All
these tools can be used to adjust the real adsorbent to
the ideal one which was predetermined as an optimalfor chosen cycle. Thus, we review the current
state-of-the art at the BIC on the new family of the
SWS composites.
It is important to mention that although we havemainly considered here water as a refrigerant, newefficient composites of the SWS-type have also been
prepared for sorbing ammonia and methanol, thus,
confirming the general approach which we are using
for synthesis new adsorbents.
8. Acknowledgements
The author thanks the INTAS (grant 03-51-6260)
and the RFBR (grants 04-02-81028, 05-02-16953 and
05-08-50223) for partial financial support.
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伝熱2006 年 7 月-18-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

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伝熱

2006 年 7 月-19-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料

吸着式冷凍機用吸着材料の高密度化
Development of Densified Adsorbent
for Adsorption Rrefrigeration

汲田 幹夫（金沢大学）
Mikio KUMITA (Kanazawa University)e-mail: kumita@t.kanazawa-u.ac.jp
リチウム／水系等の吸収式や酸化カルシウム／水系等の化学反応式とともに広義のケミカルヒート
ポンプに分類され，特に，冷熱の生成を目的とす
る吸着ヒートポンプは吸着式冷凍機（吸着冷凍シ
ステム，吸着式チラー）と呼ばれ，その最初の報
告は 1929 年の E. B. Miller のシリカゲル／SO2 系
吸着冷凍システム[2]までさかのぼる．
吸着ヒートポンプは図１に示すように，固体吸着材と吸着質（冷媒）が封入された真空容器間を吸着質蒸気が行き来することで作動する．まず，水，低級アルコール，アンモニアなどの冷媒吸着
質が蒸発器内において蒸発し，それより圧力の低い吸着器に移動して，内部のシリカゲル，ゼオラ
イト，活性炭などの吸着材に吸着する（吸着過程）．
この時，蒸発器では熱の吸収（気化熱）により冷熱が生成され，吸着器では蒸気吸着に伴う吸着熱が放出される．通常，AHP で起こる蒸気吸着現象
は比較的弱い相互作用による物理吸着で，吸着熱は吸着質の凝縮熱程度であるため，低温の廃熱等

1. はじめに1997 年に気候変動枠組条約第 3 回締結国会議（COP3）で採択された京都議定書が 2005 年 2 月に発効し，日本では 2012 年までに二酸化炭素をはじめとする温室効果ガスの排出量を 1990 年比で6 %削減することが求められている．こうした状況において二酸化炭素の排出削減を図るためには，さまざまな分野における省エネルギー（エネルギーの有効利用）を推進し，一次エネルギーの消費量を低減する必要がある．エネルギーの総合的な有効利用を考える場合，エネルギーの最終形態である熱の問題を避けて通ることはできず，さまざ
まな温度レベルの熱エネルギーをカスケード的に利用するための技術やシステムの開発をさらに一層進めなければならい．しかし，このカスケード
利用のボトミングに位置する低温熱エネルギー，
とりわけ 100℃以下の廃熱は，産業分野のみならず我々の身の回りにも膨大な量が存在しているにもかかわらず，周囲環境との温度差が小さいためにその利用が困難であり，一部が給湯や暖房の熱源に利用されている以外は環境中に放出されている．したがって，この温度レベルの熱エネルギーを回収利用する技術の開発はエネルギーの有効利用にとって極めて重要であり，その候補技術のひ
とつに 100℃以下の熱源で駆動し，冷房や冷凍，冷却用の冷熱を生成する吸着式冷凍機が挙げられる．
本稿では，吸着式冷凍機の特徴と問題点（開発課題）等[1]を概説し，その後，著者らが取り組んでいる吸着材の高密度化について述べる．

吸着過程

吸着

冷媒
蒸発器

気化熱
（冷熱利用）

脱着再生過程凝縮

蒸気移動
脱着

2.1 作動原理
吸着質の蒸発・凝縮現象と固体吸着材／吸着質間の吸脱着現象を利用して熱変換を行う吸着ヒー
トポンプ（AHP: Adsorption Heat Pump）は，臭化

2006 年 7 月

吸着器

吸着熱
（温熱利用）

2. 吸着式冷凍機とは

伝熱

吸着材

蒸気移動

蒸発

凝縮器

凝縮熱
（温熱利用）

再生熱
廃熱・燃焼熱図１ 吸着ヒートポンプの作動原理-20-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料駆動型のため電力消費が極めて少なく騒音や振動も少ない，などが挙げられ，高い省エネルギー性と好環境性を併せ持つ熱源機器と言える．
このような魅力的な特徴を有し，実用化後約 20年が経過しようとしている吸着式冷凍機であるが残念ながら広く普及するには至っていない．これは，年間 3,000 台前後の出荷台数[5]を誇る吸収式冷凍機に比べて，吸着式冷凍機が大型で重い装置になることと価格が高いことに起因している．つまり，吸着式冷凍機では，①吸収液が循環する吸収式冷凍機とは異なり，固体吸着材を固定層として利用し，複数の吸着熱交換器による吸着と脱着再生の交互バッチ操作を行うために大量の吸着材を必要とする，②圧損が少ない大型の蒸気バル
ブ・蒸気ダンパが不可欠で，吸着熱交換器内にも蒸気の移動流路を確保しなければならない，③固体吸着材充填層の有効熱伝導率は一般的に小さく，吸着熱の除去と再生熱の供給を迅速に行うためには大きな伝熱面積が必要である，④吸着熱交換器
内の伝熱促進を図るための吸着材の微粒化・塊状化や吸着材／熱交換器の一体化はコスト上昇をもたらす，など改善を図るべき問題点がある．

で吸着材を加熱することで容易に再生させることができる．脱着再生過程では，外部熱源による加熱で脱着した高圧の吸着質蒸気が凝縮器に移動して凝縮し，凝縮液は蒸発器に戻される．この時発生する凝縮熱は温熱として利用可能である．
このような原理で作動する最も単純な単段式
AHP システムを図２に示す．AHP では吸着と脱着再生の 2 つの操作過程が不可欠なため，冷熱や温熱を連続的に取り出すためには 2 器以上の吸着熱交換器（吸着器）を用意し，それぞれで吸着と脱着再生を交互に繰り返すことになる．なお，現在実用化されているシリカゲル／水系吸着式冷凍機
やこれを利用したシステムはインターネット上で閲覧することができる[3, 4]．
冷却水

凝縮器

温熱生成

凝縮
閉

蒸気移動

吸着熱交換器

吸着熱交換器

冷却水

廃熱

吸着

脱着

温熱生成

蒸気移動

吸着式冷凍機の開発課題
内容･蒸気有効吸着量の増大(材料設計，細孔制御，薬剤添着)
吸着材の高性･かさ密度の増大(塊状化，微粒能化
化)･可逆性と耐久性の確保･熱交換方式の高度化(吸着材充填層への伝熱促進体の挿入，強吸 着 熱 交 換 器 制対流の利用等)
内の伝熱促進･接触熱抵抗の低減(吸着材／伝熱面の圧着接触，バインダ等による一体化，ケミカル接合)･吸着材充填方式の最適化
蒸気移動促進･小型低圧損蒸気バルブの開発･バルブレス方式の採用･装置内熱回収の高度化･新規サイクル操作の提案
サイクル操作･発生冷熱および温熱の用途先
開拓･バッチ操作からの脱却･吸着材の低コスト製造法の確
低コスト化
立(天然原料，廃棄物の利用)･吸着熱交換器構造の単純化

閉

項

冷水

蒸発

冷熱生成

蒸発器

図２

単段式吸着ヒートポンプシステム

2.2 特徴と問題点
吸着式冷凍機（ヒートポンプ）の特徴は，①吸着材と吸着質が，圧縮式ヒートポンプのフロン系，
アンモニア系冷媒および吸収式冷凍機の臭化リチ
ウム吸収剤に比べて環境負荷が小さく，安全で装置材料の腐食の心配が少ない，②未利用低温廃熱を駆動熱源に利用でき，特に 80℃以下の熱源利用
では吸収式冷凍機に比べて熱効率が高い，③熱源
温度および熱量の変動による熱変換性能の変化が比較的少ない，④低温・減圧下での物理吸着操作のため吸着材や吸着質の劣化が殆どなくメンテナ
ンスフリーである，⑤装置構成および内部構造が単純である，⑥数分の起動時間で定格運転ができ（吸収式冷凍機では立ち上がりに数十分を要す
る），即時の運転停止も可能である，⑦原則的に熱伝熱2006 年 7 月

-21-

表１
目

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料
極めて細く，かさ密度は 0.05～0.15 g/cm3 と粒状活性炭（0.35～0.65 g/cm3）に比べて小さい．しかし，
ACF はその極細の繊維表面に無数の細孔（平均細孔径 1～3 nm）が直接開口する構造をとるため，吸着容量が大きく（比表面積が大きい），吸着速度も速いなど吸着式冷凍機の吸着材に求められる特性を有している．そこで，我々はこの特性を生かしつつ ACF のかさ密度を増大させるために，三浦らが開発したホットプレス法[16]により ACF の高密度化を試みた．
4.1 高密度 ACF の製造方法
ACF 原料としてフェノール樹脂繊維（東洋紡績（株）ご提供）を選定し，以下の手順でその高密度化を行った．原料繊維を直径 17 mm の金属製円
筒鋳型に入れ，40 MPa の圧力で機械的に圧縮しつ
つ，20 K/min の速度で 400℃まで昇温加熱するホットプレス法により高密度の ACF 前駆成形体を得た（通常，活性炭の塊状化を行う場合には有機系のバインダを添加する手法が採られるが，バインダの添加は細孔の閉塞をもたらす場合がある．
本法ではバインダ無添加）．次に，この ACF 前駆成形体を不活性雰囲気下で 900℃まで 10 K/min で昇温加熱して炭化し，引き続き，同温度で 2 時間
炭酸ガス賦活処理（炭材のガス化反応による微細孔の発達）を施すことで繊維が高度に密集した高密度 ACF 成形吸着材（HD-ACF: High Density ACF）を製造した．

このような問題点を踏まえ，吸着式冷凍機を広く普及させるために取り組むべき開発課題としては表 1 に列挙する項目が考えられる．
3. 吸着材充填層の伝熱性能の改善
吸着材開発の観点から吸着式冷凍機の小型化を図るためには，表１からもわかるように，吸着材の蒸気有効吸着量（冷凍機の操作温度範囲における最大吸着量と再生時残留吸着量の差）を増大させ，吸着熱交換器への充填量を相対的に減らすことと，吸着材充填層内の伝熱抵抗および吸着材／
熱交換面の接触熱抵抗を，吸着材の形体（微粒状，塊状）や充填方法等の工夫によって低減することが重要である．とりわけ後者の吸着材充填層の伝熱性能については，シリカゲル，ゼオライト，活性炭などの粒状吸着材の場合，その粒径や形状，
吸着質種にもよるが充填層の有効熱伝導率は 0.1～0.25 W/(m･K)と低く，熱交換面との接触熱伝達
係数も 20 W/(m2･K)程度にとどまる．
この問題を改善するために国内外においてこれまでに，有機系接着剤（酢酸ビニル[6]，エポキシ樹脂[7]）によるシリカゲル粒子の金属伝熱面への固定化，膨張化グラファイト[8]や発泡金属（銅，ニッケル）[9]中へのゼオライトの担持，発泡銅表
面上へのゼオライト層の合成[10]，アルミニウム
プレート上への水酸化アルミニウムによるゼオラ
イト層の化学的接合[11]，有機系バインダ添加による活性炭の高密度塊状化[12]，粒状および繊維状の活性炭の混合成形によるプレート化[13]，な
どの検討が行われている．
一方，著者らは，低級アルコール系吸着式冷凍機に適用する吸着材として，アルコール蒸気を大量かつ迅速に吸脱着し得る活性炭素繊維（ACF:
Activated Carbon Fiber）に着目し，その構成繊維が高度に密集する ACF 成形吸着材の製造に取り組んでいる[14, 15]．

(a)

図３

2006 年 7 月

製造した高密度 ACF の写真 (a) HDACF，(b)フェルト状 ACF との比較

4.2 基本物性
図３-(a)に示すように，得られた HD-ACF は直径 13.6 mm，厚み 1.0 mm，重量 111 mg の円盤状で，最終的な製造収率は 0.37 であった．また，かさ密度（0.76 g/cm3）はフェノール樹脂系フェルト
状 ACF（東洋紡績（株）製 KF フィルタ）の 12.7倍に達した．なお，図３-(b)は HD-ACF と同重量

4. 活性炭素繊維の高密度化
脱臭，VOC 除去，浄水，調湿等に利用されている ACF は，セルロース，フェノール樹脂，ポリア
クリロニトリル（PAN），ピッチ系の原料繊維を炭化・賦活処理することで製造され，ペーパー，クロス，フェルト，ハニカムなどの多様な形状に加工されている．ACF の一次繊維径は 10～30 μm と

伝熱

(b)

-22-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料のフェルト状 ACF を比較したものである．
図４に，本 HD-ACF の SEM 写真と窒素吸着法
により評価した細孔径分布を併せて示す．SEM 写
真より，ＨD-ACF は 20 μm 前後の繊維が高密度に集合した状態であることが観察される．また，本材料に形成された微細孔のほとんどは半径 3 nm
以下で，一般の ACF と同様にミクロ孔が非常に発達していることがわかる．その他の細孔特性値は次の通りである：BET 比表面積 1061 m2/g，細孔
容積 0.440 cm3/g，平均細孔径 0.92 nm．なお，ホットプレスとその後の炭化・賦活処理に関わる操作条件の調整や賦活剤の変更などにより HD-ACFの基本物性を制御することができる．

0.30
HD-ACF/MeOH

30℃

Amount adsorbed, q [kg/kg]

0.25

HD-ACF

80

50℃

0.20

60℃
80℃

0.15

70℃

0.10
0.05

60

3

･

ΔVp/Δrp [mm /(nm g)]

100

増大し，その後緩やかになる．この変化傾向は比較材料のフェルト状 ACF や粒状活性炭（GAC:
Granular Activated Carbon）のメタノール吸着系でも同様に確認された．また，HD-ACF／メタノー
ル系の吸着平衡には温度依存性が認められ，吸着温度が上昇するにしたがい蒸気吸着量は明確に減少する．つまり，このような特性を示す吸着系では，系内の圧力を下げ，さらに吸着材の温度を上昇させることで効果的に吸着材の再生が可能になることが直感的に理解できる．

0.00
0.0

40

図５
1

10

HD-ACF の細孔径分布と SEM 写真

5. HD-ACF のアルコール蒸気吸着特性と吸着式冷凍機への適用性
ACF を含めた活性炭は疎水性の細孔表面を有しアルコール吸着に適した材料のひとつである．
本研究では，磁気浮遊天秤（Rubotherm MSB）を利用する重量式吸着量測定装置を使用して，HDACF の低級アルコール（メタノール，エタノール）
蒸気に対する基礎的吸着特性の評価を行った．
5.1 メタノール蒸気吸着平衡
図５に，30～80℃において実測した HD-ACF のメタノール蒸気吸着等温線を示す．なお，横軸の相対圧φ は吸着温度におけるメタノールの飽和蒸気圧に対する吸着平衡蒸気圧と定義され，φ = 1 の時，圧力はその温度における飽和蒸気圧となる．
図５より，本 HD-ACF のメタノール蒸気吸着量は，いずれの温度においても低相対圧域で急激に

伝熱

0.6

0.8

1.0

2006 年 7 月

HD-ACF のメタノール蒸気吸着等温線

5.2 吸着速度
吸着式冷凍機では，冷熱の取り出し量と熱効率
COP（Coefficient of Performance，COP = 冷熱取出量／投入エネルギー量）が最適となるようにサイ
クル時間が決められ，通常，数分から十数分で吸着過程と脱着再生過程が切り換えられる．つまり，実際の操作では，吸着材が真に蒸気吸着平衡状態に至ることはなく，吸着速度が著しく遅くなる直前で操作が打ち切られる．したがって，作動吸着系の選定には，図５に示すような吸着平衡関係とともに，平衡に至るまでの過渡的変化傾向を把握することが重要である．
図６に，HD-ACF のアルコール蒸気吸着量の経時変化を，フェルト状 ACF を用いた場合の結果と比較して示す．なお，吸着温度 Tads と蒸発温度 Tev
はそれぞれ 30, 15℃とした．本図より，HD-ACF／メタノール・エタノール系では，フェルト状
ACF の場合と同様に，操作開始後，速やかに吸着量が増大し，数分で吸着平衡に近づくことがわかる．このことは，ACF の特徴のひとつである速い
吸着速度が高密度化を施した場合でも確保される

Pore radius, rp [nm]

図４

0.4

Relative pressure, φ [-]

20
0

0.2

-23-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料

ことを示しており，HD-ACF／アルコール系が吸着式冷凍機の有望な作動吸着系になり得ると考えられるひとつの判断材料と言える．
なお，HD-ACF のアルコール蒸気吸着量がフェルト状 ACF に比べて少ないことが認められるが，これは HD-ACF の比表面積や細孔容積が ACF（BET 比表面積 1909 m2/g, 細孔容積積 0.863 cm3/g，
平均細孔経 0.90 nm）より小さいためと考えられる．現在，4.1 節に示した HD-ACF 製造条件を見直し，アルコール蒸気吸着により好適な細孔構造を有する高密度 ACF の調製に継続的に取り組ん
でいる．

2.07

Amount adsorbed, q [kg/kg]

0.25

0.20

Saturated vapor pressure, Psv [kPa]
4.01
7.39
13.0
21.8

qmax = 0.241 kg/kg

30℃ ← Bed temp.
(Tads)

Δq =0.104 kg/kg

50℃
60℃(Treg)
70℃

0.15
qmin = 0.137 kg/kg

80℃

0.10

0.05
-20

Tev

-10

0

10

Tcnd

20

30

40

Saturated vapor temperature, Tsv [℃](Evaporation/condensation temperature)

Amount adsorbed, q [kg/kg]

0.6

図７

0.5

再生過程を再生温度 Treg = 70℃，凝縮温度 Tcnd =30℃で操作する場合は，同様に 70℃の吸着等温線と Tsv = 30℃の波線の交点から再生時最小（残留）吸着量 qmin = 0.137 kg- MeOH/kg- (HD-ACF)が得ら

0.4
0.3
0.2

Tads = 30 ℃, Tev = 15 ℃
Ethanol

0.1

れる．ゆえに，この操作温度条件での有効蒸気吸
着 量 は Δq = qmax － qmin = 0.104 kg-MeOH/

MethanolHD-ACF
ACF

0.0
0

5

10

15

kg-(HD-ACF)となる．
有効蒸気吸着量が見積もられれば，着目吸着系の冷熱生成能を次式により評価することができる．
CEw = Δq ⋅ ΔH ev(1)

20

Time [min]図６HD-ACF およびフェルト状 ACF のア
ルコール蒸気吸着量の経時変化

ここで，CEw [J/kg]は吸着材単位重量当たりの冷熱生成量（一般に冷却効果（Cooling Effect）と言われる）を表し，ΔHev [J/kg]は冷媒の蒸発潜熱である．つまり，ここでの冷却効果にはサイクル中で実際に冷媒が凝縮温度から蒸発温度まで変化する
際の顕熱量は考慮されていない．また，吸着熱交換器の所要容積を検討する場合には，次式によって吸着材の見掛けの単位体積当たりの冷却効果
CEv を算出すると便利である．
CEv = ρ b ⋅ CEw(1)

5.3 冷媒蒸気有効吸着量と冷却効果の算出
着目する吸着系の吸着式冷凍機への適用性は，
冷凍機操作温度範囲をカバーする図５のような吸着等温線に基づいて平衡論的に定量評価することができる．なお，ここで紹介する評価法では温度（圧力）以外の操作因子や装置条件を考慮していないことに注意していただきたい．
図７に，HD-ACF／メタノール系の実測吸着平衡データ（図５）を吸着量－温度線図にまとめ直したものを示す．図中の横軸には飽和水蒸気温度
Tsv（副軸：飽和蒸気圧 Psv）をとり，吸着材層温度（吸着温度 Tads もしくは脱着再生温度 Treg）をパ
ラメータとした．本図に基づいて，例えば，吸着式冷凍機の吸着過程が吸着温度 30℃，蒸発温度10℃で操作される場合の HD-ACF に対するメタノール蒸気の最大吸着量 qmax は，30℃の吸着等温線と Tsv = 10℃の波線の交点から求められ，qmax =ここでρ b [kg/m3]は吸着材のかさ密度を表す．
5.4 操作温度条件と冷却効果の関係
上記の手順に従い，HD-ACF，フェルト状 ACF，
GAC のそれぞれの吸着材と，冷媒としてメタノー
ルを組み合わせ，吸着過程：Tabs = 30℃，Tev = 10℃，
脱着再生過程：Treg = 70℃，Tcnd = 30℃の温度条件
で吸着式冷凍機を作動させた場合の冷却効果 CEw，CEv を求めた結果を表２に示す．
フェルト状 ACF に比べて HD-ACF のメタノー

0.241 kg-MeOH/kg- (HD-ACF)となる．一方，脱着

伝熱2006 年 7 月

HD-ACF／メタノール系の吸着量－
温度線図

-24-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料
ル蒸気有効吸着量Δq は少なく，その CEw 値は ACFの場合の 56 %にとどまる．しかし，単位体積当たりの冷却効果 CEv は，HD-ACF のかさ密度が他に比べて大きいために，ACF 系の 7.1 倍，GAC 系の
1.9 倍となり，吸着材の高密度化が吸着式冷凍機の装置容積の 50～60 %を占める吸着熱交換器の小型化に極めて有効であることがわかる．
表２ 冷却効果の比較
Adsorbate
MethanolAdsorbent
HD-ACF
ACF[kg/kg]
0.104
0.185
Δq

GAC
0.093

CEw
CEv

113
50.9

[kJ/kg][MJ/m3]

126
95.8

225
13.5

6. おわりに
吸着式冷凍機は周囲環境温度に比較的近い低温
廃熱を駆動源に利用して有用な冷熱を取り出し得る魅力的な熱源機器であり，今後の更なる省エネ
ルギー化の推進には欠かせない技術のひとつに挙げられる．本稿の表１に例示した技術的課題が改善・解決され吸着式冷凍機が社会に広く普及することを切望する．
参考文献[1] 化学工学会エネルギー部会編, 亀山秀雄監修,
加藤之貴編集, 骨太のエネルギーロードマップ, 化学工業社 (2005).
[2] Miller, E. B., Refrigerating Eng., 17-4 (1929) 103.
[3] 株 式 会 社 前 川 製 作 所 ホ ー ム ペ ー ジ
http://www.mycomj.co.jp/

注）GAC: BET 比表面積 1045 m2/g, 細孔容積 0.459
cm3/g，平均細孔経 0.88 nm[4] エ ネ サ ー ブ 株 式 会 社 ホ ー ム ペ ー ジ
http://www.eneserve.co.jp/

図８に，HD-ACF／メタノール系における吸着材体積基準の冷却効果 CEv に及ぼす蒸発温度および再生温度の影響を示す．なお，Tads と Tcnd は夏場でも確保可能な冷却水の温度として 30℃を選択した．本図より，蒸発温度と再生温度のいずれか，
もしくは両方が上昇するにともなって冷却効果
CEv が増大することがわかる．これは，蒸発温度の上昇により吸着過程における冷媒メタノールの蒸気圧が上がり，HD-ACF への蒸気吸着量が増大するために，また，脱着再生過程では再生温度の上昇，つまり，吸着材の温度が上昇すると冷媒の脱着がより一層進行するために，いずれの場合も１サイクル中での冷媒蒸気移動量が増大することに起因する．
HD-ACF/MeOH
Tads = 30 ℃
Tcnd = 30 ℃

[6] 渡辺藤雄, 小塚淳, 尾前純也, 汲田幹夫, 架谷
正信, 化学工学論文集, 20-3 (1994) 339.
[7] 井上誠司, 井上哲, 小林敬幸, 化学工学会第37 回秋季大会研究発表講演要旨集, (2005)
O104.
[8] Poyelle, F. et al., Ind. Eng. Chem. Res, 38-1
(1999) 298.
[9] Guilleminot, J. J. et al., Heat Recovery System &CHP, 13-4 (1993) 297.
[10] Bonaccorsi, L. et al., Micropor. Mesopor. Mater.,
91 (2006) 7.
[11] Restuccia, G. et al., Proc. Int. Sorption Heat Pump
Conf. ’99, (1999) 343.
[12] Tamainot-Telto, Z. and Critoph, R. E., Int. J.

80℃
70℃

3

CEv [MJ/m ]100

Regeneration Temp.

[5] 社団法人日本冷凍空調工業会ホームページ
http://www.jraia.or.jp/frameset_statistic.html

Refrig., 20-2 (1997) 146.
[13] 金森道人, 葛山弘一, 渡辺藤雄, 松田仁樹, 架谷正信, 辻本聡一郎, 栢原義孝, 化学工学論文
集, 24-1 (1998) 131.
[14] Kumita, M. et al., J. Chem. Eng. Japan, 36-7
(2003) 812.
[15] Kumita, M. et al., Proc. 10th APCChE Cong.,(2004) 2G-11.

60℃
50℃

50

0

-10

-5

0

5

10

15

Evaporation temperature, Tev [℃]

図８

伝熱

冷却効果に及ぼす蒸発温度，再生
温度の影響

2006 年 7 月[16] Miura, K. et al., Carbon, 38 (2000) 119.

-25-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料

吸着ヒートポンプの課題
地球と室内のエアコン
Study of Adsorption Heat Pump
Air conditioning System for Earth and Room伊藤 睦弘（富士シリシア化学株式会社）
Mutsuhiro ITO (Fuji-Silysia.Chemical Ltd.)e-mail: ito@fuji-silysia.co.jp
１．はじめに地球は水の惑星と言われるほど水に満ち，地表の70％は海で覆われ，上空を青く澄み切った空と白い雲が活発に動き回っている.この雲の活動は地表に降り注ぐ太陽の日射エネルギーを，水の蒸発により水蒸気に蓄え，空気が上空へ昇り水蒸気が凝縮することで雲を発生させ，水蒸気の移動と共に熱エネル
ギーを上空へ移動させている.上空に移動した熱エネルギーは宇宙へ放射され，この大気中の水蒸気が介在する熱移動が地球の熱バランスを安定させる
大きな役割を担い，地球のヒートポンプとして機能している.一方，吸着ヒートポンプは，水蒸気を吸着材が吸着，脱着することで，水蒸気の吸脱着熱を利用した熱・物質移動システムであり，地球のヒー
トポンプとよく似ている.また，373K以下の低温熱エネルギーで直接駆動できる熱変換システムであり，エネルギーのカスケード利用の最下流を担い総合エネルギー効率向上の可能性が期待されている.
しかし，地球規模のシステムとは異なり，民生用システムとして稼働するには，その規模，システム化，熱効率，蓄熱性などに問題を抱え，エネルギー消費を抑える切り札として普及するには至っていない.
本レポートは，この吸着ヒートポンプの現状と課題について報告する.
２．密閉式吸着ヒートポンプ
密閉式吸着ヒートポンプのモデルを Fig.1 にFig2 にその作動 PT 線図を示す.吸ヒートポンプの冷却能力は
Q＝ΔH･W･Δｑ･η/τ
ΔH：蒸発潜熱,W:吸着材料,Δｑ：水分吸着率
η：吸着効率，τ：切替時間で表され，できるだけおおきな Q を得るため吸着水分量をできるだけ大きくすること，切替時間を短くすることに技術的な課題がある．

伝熱2006 年 7 月

Fig.3 には代表的な吸着材の吸着等温線を示す.
稼働領域である P/P0：0.1～0.3 の領域での汲み上げ熱量に相当する水分吸着量をできうる限り大きくすることが，吸着材に要求されるが，現状では，一般に検討されているシリカゲル RD タイプ[1]以
外にメゾポーラスシリカの FSM[2]と鉄アルミノ
フォスフェート FAM[3]が開発され吸着等温線上で有効性が高いことが示されている.FSM は製造工程でテンプレートを使用し均一な細孔径を得，毛細管凝縮での吸着量が大きく低相対圧での吸着-26-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料

0.25
RDシリカゲル 303K
FAM Ads. 303K
FAM Des. 333K
FSM 303K

0.3

0.2

0.25

k [W/m/K]

Δｑ[ml-H2O/g-adsorbate]

0.35

0.2
0.15
0.1

0.15
0.1
0.05

0.05

0
0

0
0

0.05

0.1

0.15

0.2

0.25 0.3
P/P0

0.35

0.4

0.45

1

1.2

３，開放系吸着ヒートポンプ
開放系吸着ヒートポンプのひとつとして，デシ
カント空調(DCS)が挙げられる.DCS は空気中の水蒸気を吸着材が吸着除湿することで除湿空気を得，室温程度に熱交換後室内へ導入する方法，さらに水噴霧による加湿冷却で低温空気を冷房に用いる方法がある.この基本である吸着のモデルと空気線図の関係を表すと Fig.5 のようになる.
吸着材の顕熱は水の蒸発潜熱に比較し小さく無視できるほどなので，本図では無視している．断熱系のため高湿な空気は吸着除湿により，等エンタ
ルピー線上を移動し，高温で低湿な空気が得られる.逆に吸着飽和した吸着材を低湿空気にさらせば，等エンタルピー線を遡り低温高湿の空気が得られる．この吸着および脱着の変化は可逆変化である.

がシリカゲル同様に立ち上がり細孔内の親水性が示している.FAM の場合，低相対圧の吸着量は小
さく疎水的な挙動を示し，303K の吸着等温線に比較し 333K の脱着等温線が右にシフトし大きな温度依存性を示す．高湿での吸着容量は低いものの，
稼働相対湿度領域での吸着量差が大きい．吸着量を増加するためには毛細管凝縮に関わる細孔径ば
かりか，細孔内表面の親疎水性の制御も大きな因子となっている．吸着材の吸着等温線の改良にも増して重要なポイントとして動吸脱着特性がある.
吸着器内水蒸気細孔内拡散，吸着速度は十分速く，実質吸着速度を支配するのは吸着器熱の除去速度であり，吸着器内の熱移動を促進する方向で検討が進んでいる. 熱媒として水蒸気は低密度のため，水蒸気の顕熱よる熱移動は小さく，吸着熱の除去媒体としては機能し難い，このため吸着層の伝熱促進に頼らざるを得ないが，伝熱のベースとなる吸着材の伝熱は Fig.4 にシリカゲルの場合を例に示すように，吸着材充填密度に依存し，粒子径に依存しないこと，また，たとえ高密度充填された
比較的熱伝導の良い状態であっても，熱交換器の熱伝導率 390[W/m･K] (銅)の 1/1000 以下で吸着層内の伝熱は悪く[4]，これが密閉系吸着ヒートポン
プの性能を制限している大きな原因と考えられる.
しかし，吸着材粒子径，充填方法，バインダーなどの充填層の工夫，熱交換器構造の最適化検討である熱交換の改良について熱交換器一体型吸着器[5]，真空パック吸着器[6]，エロフィン熱交換型充填吸着器[7]などが提案され，システムのコンパク
ト化，効率向上が進められている.

2006 年 7 月

0.4
0.6
0.8
B u lkDe n sity [g/ ml]

Fig.4 シリカゲルの熱伝導度と充填密度

Fig.3 水蒸気吸着等温線の比較

伝熱

0.2

0.5

水蒸

水(吸着
....

吸着
Relative Humidity[%]

30

100

100 80

60 50

40

30

20

15

10
5

90

Absolute Humidity(g/kg)

25

80
70

Enthalpy[kJ/kg]

20

60

吸

50

15

脱

40

着

30

10

2

20

5
0
0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

Temperature(℃)
Temperature
[℃]

Fig5

空気中の吸脱着モデルと空気線図

開放系吸着ヒートポンプは，空気中の水蒸気の吸着脱着を行うため，1 ㎥の空気に対し十数 g の水分を吸脱着する.このため吸脱着熱の移動には，-27-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料
我々はシリカゲルの湿度調整機能が DCS の稼
動湿度変化領域内にある事および調湿に伴う熱移動に着目し，DCS の水噴霧冷却に代わって吸着飽
和層へ除湿空気を流入させ吸着水を脱着させ，この時の脱離冷却作用を利用する空調システムへの応用を検討し，湿度スイング冷房システム(HSA)を開発した[8]．

空気も熱媒となり，吸着層の伝熱による熱移動と空気を熱媒とする熱移動が同時に進行する.このため，発生した温･冷熱を伝熱による熱交換で系外へ取り出すこともできるが直接空気温度を変化させることができるため,効率的に加熱冷却が可能である.吸着材への水蒸気拡散及び吸着熱の除去と吸着層への導入する空送動力を抑制することが大きな課題となる.しかし，熱密度が低い空気を直接吸着器内へ流入することなり，吸着器から室内外までのダクト配管をも考慮すると装置周辺の必要体積が大きく，密閉系吸着ヒートポンプの熱密度が大きな水冷却媒の使用と比較した場合には密閉系吸着ヒートポンプが優位である.
開放系で使用される吸着材としてシリカゲルを例に吸着等温線を Fig.6 に示す.高温駆動熱源を353K 程度とし夏季の冷熱出力を想定すると，相対湿度(RH)5～100％の広範囲の吸着脱着等温線範
囲が稼働領域となり，既存シリカゲルの吸着等温
線で十分な吸着量が確保され，密閉系に比較し稼働領域が広く特定領域での吸着性能を新たに改善する必要はないが，吸着操作に要する最適吸着等
温線を選定する必要がある．
従来の DCS では，除湿空気に水噴霧する水蒸発潜熱による加湿冷却で空気温度を低下させているが，一度除湿した空気に水分を与えることで，除湿に要したエネルギーが消費され“もったいない”．

3.1 HSA 構成[8]湿度スイング冷房のシステムフロー図及びその操作線図を Fig.７に示す.シリカゲル充填層である
吸着部，冷却部，再生部の 3 部及び吸着器出口熱交換器，再生部入口加熱器で構成される.１サイク
ルにおける各部は以下の機能を果たす.吸着部では，高湿度室内空気が導入され，水蒸気が吸着除去され，低湿度空気となって熱交換器を経て冷却器へ向かう.この過程で吸着器は除湿水蒸気の吸着に伴って吸着熱が発生し，昇温する(1-2).吸着熱
は外気と熱交換され回収され(5-6)，除湿空気は冷却される(2-3).冷却部は，水蒸気を既に吸着飽和した充填層で，除湿空気を導入し，脱着に伴い冷却される(3-4).この 1-4 の工程で１サイクルが構成される.一方，冷却部脱着工程での未再生部分を補う
ため 5-6 の熱回収空気をさらに 6-7 で加熱し再生部へ導入しシリカゲルは高度に再生される.この一サイクルの後，吸着器が冷却部に，冷却部が再生部に，再生部が吸着部に切り替えることにより連続的に冷却空気を得ることができる.

2

0.4

7

8

4

1

Room

R oom

O utside

8

0.2

0

20

40

60

80

Humidity

R egenerate

0100Fig. 6

2006 年 7 月

1,5
4
C ool
3

Relative Humidity [%]

伝熱

3

５

H eat

Regenerator

0.6

O utside

Cooler0.8

6

H eat exchange

A
B
ID

AdsorberAdsorbed Amount [g/g]1

6Heat ex. Heat

7

A dsorption
2
Heat ex.
Tem p

Adsorption Isotherm

Fig.７ Schematic Diagram of H SA

-28-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料

3.2

冷却特性評価に用いたシリカゲルの物性及び充填層による冷熱生成確認操作
HSA システムでは，冷却部での冷熱の効率的生成が中心的課題のため，シリカゲル充填層の水蒸
気脱着による冷熱生成特性の検討を行った．シリカゲル試料には富士シリシア化学(株)製の水蒸気吸着特性が異なる代表的 A, B, ID タイプのシリカゲルを用いた．シリカゲル充填層水蒸気脱着の実
験装置の概略を Fig.8 に示す．充填器は塩化ビニ
ル製の円筒で，その外部はガラスウールで断熱されている．また，充填器には内径 75mm，長さは250mm に約 1.1 ㍑のシリカゲルが充填されている．
温度計測は K 熱電対によって円筒中心軸方向に 3点，充填器の入口，出口の合計 5 点，湿度は高分
子湿度センサー（チノ製）で，充填器入口と出口で計測した．実験は，予めシリカゲル充填層を303K に保持し，303K，相対湿度(RH)80%の空気を流通させ，層内を水蒸気吸着飽和状態とし，303K，RH0％，の空気 3.8ｍ/min を導入し，充填
層出口流出空気の湿度および充填層内温度の経時変化を測定した．一部については，導入空気湿度
RH が 15％，30％の場合の検討も行った．
Air(303K,RH0%)100

RH [%]

40

0304

Temp [K]

300
296
292
288
284
0

5

θ [h r]

10

15

20

Fig.9

Temperature and Humidity profile ofB type silica gel
この温･湿度変化傾向はシリカゲルの種類，および充填層入口湿度条件が異なっても同様に観測されたが，到達温･湿度，充填層破過時間が条件により異なったのでこれらを一括して Table 1 に示
す．A 型シリカゲルでは，充填密度，出口温度，
脱着後の含水率が高く，出口湿度が低い．逆にID 型シリカゲルでは，充填密度，出口温度，脱着後の含水率が低く，出口湿度が吸着平衡湿度80%に近い 73%を示した．また，B 型シリカゲル
では，ID 型に近い冷熱が最も長時間得られたた
め，充填層入口湿度を上昇させた場合も検討した．
入口湿度が上昇しても出口湿度は変化せず，入口
出口の湿度差が大きな条件ほど温度降下が大きく
破過時間が長かった．更に，破過後の含水率は入口湿度に比例しており吸着剤の吸着水分による冷却作用と同時にシリカゲルの再生が達成され，通常吸着材で行われる加熱再生と同様に常温の除湿
空気でも水分を脱離再生し同時に加湿冷却が可能となり，HSA サイクル稼動が示唆された．
Table1 シリカゲルの種類と入口湿度の違いによる脱離冷却特性 Inlet temp: 303K

Humidity ,Temp.

Silica gel Column

Temp.
Insulator
Temp
Humidity,Temp.
Air

Fig.8 Diagramof Test Column (70mmDIA.*200mmLENGTH)

3.3 各種シリカゲルの脱着冷却特性
Fig.9 にＢ型シリカゲルを例とする温･湿度変化を示す．充填層入口 RH は 0%であるが，出口 RH
は開始直後に最大値約 80%に達する．その後，RHは下降し約 60%で長く維持し，約 20 時間で穏やかに RH10%程度に低下した．一方，充填層内温度は開始直後に降下し約 286K で一定値を保ち，充填層の上部より水分が蒸発破過し 303K に上昇する．
充填層出口温度が 303K に達するまで約 20 時間要した．

2006 年 7 月

60

20

Temp.

伝熱

RHin
Rhout

80

Type of
Silica gel
A
B
B
B
ID

-29-

Inlet
RH T
[%] [K]
0 291
0 286
15 29130 2960 285

Outlet
RH
T
[%]
[hr]
35
19
62
20
64
16
63
15
73
4

Water content
before after
[%]
[%]
35
4
40
2
40
6
40
8
14
1

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料

容量は，システム操作の動吸着においては得られないことが明確となり，あらためて吸着器内熱移動がクローズアップされることとなった．

3.4

ハニカムローター型吸着機による HSA シス
テムの稼働特性[9]HSA の基本的な脱離冷却機能が確認されたた
め，HSA のシステム化のため 250mmφ×200mm シ
リカゲルハニカムローター型吸着器 2 個で構成されるシステムの稼働を確認した. 用いたシステム
モデルを Fig.10 に示す．本試験では外気条件を高温高湿度環境下である 303K・RH75%(絶対湿度20g/kg)の一定条件とし，二次除湿ローター再生温
度を 353K，363K，373K で変化させた時の各ロー
ター入出口温湿度を計測した．本試験結果をTable.2 に稼動温度と熱効率と共に示す.
排気

再生排気

１

3.5.1 駆動熱源を求めない蓄熱型 H.S.A の検討[10]充填層，ハニカムローター型吸着器の吸着能力を向上させるためには吸着熱を熱交換で排除することが必要であるが，この吸着熱も含めた加熱除湿及び加湿冷却作用を密閉空間で利用する場所を求めた．その結果，農業用園芸ハウスの除湿･冷
房および暖房の適応について駆動熱源を求めずハ
ウス周りの昼夜の湿度変化を駆動源とすることで検討が可能となった．
3.5.2 ハウス内の環境
ハウス内の温湿度は，日射により急激に変化し，植物にとっても過酷な条件となっている．昼夜のハウス内外温湿度変化を Table.3 に示す．
Table3 昼夜のハウス内外温湿度変化

冷却サイクル

ダ ン パ
熱交３

冷気

外気

６
１

熱

交

５

９

２

３

熱交４

８

７

再生ヒータ

熱交１

1段冷却ローター

２段除湿ロータ

１段冷却ローターでは，2 段除湿ローターの加熱
再生排気ガス導入で水分補給を行い，加湿冷却効率を上げることで冷却顕熱がローターに蓄えられる.この冷熱がローターで発生する吸着熱を相殺
し一次除湿に大きく貢献している．2 段除湿ロー
ターでは，加熱再生顕熱が残り，吸着材の持つ除湿能力が十分に発揮されないため，冷却サイクルによるローターの冷却工程を入れることで，高湿度負荷に対しても除湿が可能となり，除湿空気を
1 次ローターに送り込み冷気を得ることが可能となった．このようにハニカムローター型 HSA シス
テムでも冷熱が生成され,直接熱駆動型として高い熱効率が確認された.しかし，吸着熱が顕熱として蓄えられることで，吸着等温線で示される吸着2006 年 7 月

昼/夜 （ハウス外）

夏期

高温高湿/中温露結

高温中湿/中温高湿

冬期

適温適湿/低温露結

低温低湿/低温高湿

夏期の昼間は温度が 40℃以上になるためにハウスを開放し外気を導入，過熱を防止する．一方
夜間は昼間の余熱で蒸らされ高湿度な所に外気温低下のためハウス表面で冷却され露結，かびの発生などによる病害の可能性が高くなる．冬期は昼間の日射により加熱され，適温適湿であるが，夜間の冷え込みを防ぐため暖房が必要となる．
3.5.3. 農業ハウス用システムと操作モード
ハウス用 HSA のシステムフローを Fig.11 に，各操作モードを Table2 に示す．吸着器入口及びファン出口はダンパによりハウス及び外気へ切り替えることができる．夜間は年間を通し飽和状態のハ
ウス内空気を吸着器に循環することで除湿および農業用ビニルハウス↓↑
外気 →シリカゲル吸着器 → ファン → 外気
Fig.11 農業用ハウス温湿度制御システムフロー
Table3 各操作モード（空気の流れを示す）

Fig.10 2 段ハニカムローター型 H.S.A のモデル
Table.2 ハニカムローター型 H.S.A.の稼働結果
Regenerate Cooling
Dehumidify
COP
Air Temp
Air Temp
Air Dehum[K][K][g/kg]
[-]
373
273.7
2.1
0.91
363
293.4
3.2
0.98
353
294.6
5.0
1.03

伝熱

昼/夜（ハウス内）

４

夏期/昼間（冷却）：外気→シリカゲル→ハウス
夏期/夜間（除湿）：ハウス→シリカゲル→ハウス
冬期/昼間（再生）： 外気→シリカゲル→外気冬期/夜間（暖房）：ハウス→シリカゲル→ハウス-30-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料

吸着熱で暖房を行う．吸着器再生は昼間の低中湿外気を導入し行われ，夏期は脱離冷却効果で外気より低温になった再生排気をハウスに導入することで冷房する．冬期は低温の再生排気はハウス外へ排気する．本システムでは，熱交換器は無く，ファンと切り替えダンパ動力のみで，ハウス内外の湿度差をシリカゲル吸着器に蓄え，昼夜の温湿度を制御する.
3.5.4 稼働試験結果
14m×10m×2.7mHigh の園芸ビニルハウスで，充填層 46 ㎝×50 ㎝×20 ㎝ High（27kg）のシリカゲル
吸着器を 3 ユニット並列に接続 220[m3/Hr]送風稼
働した．使用したシリカゲルは，広い相対湿度範
囲で直線的に吸着量変化のあるタイプを用いた．
冬の一日の稼働結果を Fig.12 に示す．昼間日射によりハウス内が急激に温度上昇，これに伴い湿度は低下する．一方，外気は 10℃程度まで上昇
し湿度も 40％程度まで低下した．これによりシ
リカゲル充填層では，脱着し温度低下と同時に再生する．16 時頃には，急激にハウス内温度が低
下し湿度も上昇してくる．ハウス内温度が 10℃
を下回らない状況では，絶対湿度も比較的高い状
況にあり，この時点で暖房モードに切り替える．
暖房モードによりハウス入口温度充填層入口より４℃程度上昇しハウス内を除湿暖房し，ハウス内
外の昼夜温湿度変化を吸着材が貯め，空気流路を換えることで放出することができた．目的空間内
外の温湿度変化があれば，吸着材に空気を流通させ水分を吸着脱着させることで蓄熱可能性が示唆された．また,水分の吸脱着熱は，水の蒸発潜熱にほぼ相当するため比較的高密度の蓄熱が可能であ
った．
90

30

相対湿度[％]

ハウス温度

25

50

20

40

外気温度 15

30

10

20

5

10

伝熱

2006 年 7 月[10] 伊藤ら，第 68 回化学工学年会講演要旨集，P.456(2003)

35

70

0
時刻
6
12
Fig.12 ハウスHSAの温湿度変化

参考文献[1] 渡辺ら，化工論文集，19,1165-1170(1993).
[2] 井上誠司，エネルギー部会熱利用分科会要旨
集，2006.3.17[3] 垣内ら，化工論文集, 31,pp.361-364,(2005)[4] 伊藤ら，化工論文集,25,420-433(1996)[5] 渡辺ら，化工論文集,20,339-345(1994)[6] 伊藤ら，化工論文集,26,483-485(2000)[7] 伊藤ら，化工論文集,25,420-433(1996)[8] 伊藤ら，第 36 回日本伝熱シンポジウム講演論
文集,819-820,(1999-5)[9] Asano et al, SCEJ Proc. 34 th Autum
Symposium,B306(2001)

40

ハウス湿度

80
60

おわりに
空調をエンタルピーから見ると，空気線図で示される空気エンタルピーは水蒸気のもつ蒸発潜熱が大きく寄与しているが，密度が低く希薄な状態である．一方，室内空間のエンタルピーをヒート
ポンプで外部へ移送し，穏やかな温湿度制御により快適な空間を得ることが空調である．本報告の吸着材の吸脱着現象をエンタルピー濃縮・放出と捉えると大気中の現象をコンパクトに押し込めることが可能となる．また，空気と吸着材のエンタ
ルピー差（温湿度差）は，分子オーダーの平衡移動をもたらすため直接駆動源として働き，エンタルピー濃縮保存，放出を速やかに達成する．空調という希薄なエンタルピー変化を与えるには空気のエンタルピーに直接働き，それより少し大きな
エンタルピー差が駆動源として利用できる吸着系が好ましいと思われ，今後も自然の熱移動現象から学ぶべき点が多いのではないだろうか.

温度 [℃]

100

4.

0
18

24

-31-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料

Recent Development on Adsorption Refrigeration

Hideharu YANAGI (Cyclect Electrical Engineering Pte Ltd)e-mail: Yanagi.h@cyclect.com.sg
INTRODUCTION
It is well known that adsorption chillers have a distinct
advantage over other systems due to their ability to
produce cooling using waste heat and being absolutely
benign for the environment. They have higher efficiency
at low driving temperatures than absorption chillers.
However adsorption technology has a few weaknesses
for practical use.
1.
2.
3.
4.

RECENT RESEARCH AND DEVELOPMENT
Let me sum up on-going or finished research anddevelopment works in order to grasp trends ofinvestigations on adsorption chillers:
1.
2.
3.

They are more expensive per kW cooling
capacity than absorption chillers.
There is a limited market choice (only two
manufacturers in Japan).
The process has a cyclic nature, which requires
more effort in design and control.
The machines are big and heavy.

4.
5.
6.

Hybrid adsorption cooling system with abooster pump.
Four-bed adsorption chiller.
Adsorption Heat Pump where its adsorption
reactor and evaporator/condenser are housed in
the same vacuum chamber.
Adsorption chiller using a heat pipe on
evaporator.
Adsorption chiller using a direct contact
evaporator/condenser with refrigerant spray.
New working materials for adsorbents.

1. Hybrid adsorption cooling system with abooster pump [1]Hence most research efforts have been made to cancel
its weaknesses or improve the benefits of adsorption.

Adsorbent/adsorbate
Cooling capacity/ COP

Silica gel / Water
50kW/10definedbyelectricity input (9 ℃
outlet)Features
Booster pump facilitates
desorption process andenable high efficiencies atlower driving temperatures
as 55℃
Developing Institutes
Mycom & Chubu ElectricPower Company (Japan)
2. Four-bed adsorption chiller [2]Adsorbent/adsorbate
Silica gel / Water
Cooling capacity / COP 17.6kW/0.6 (10℃ outlet)
Features
Delivery of steadier coolingthan two-bed systems andwaste heat recovery with ahigh temperature difference

One effort is to aim for compact and lower cost in
production. However its efficiency is sacrificed byhousing both adsorption heat exchanger andevaporator/condenser in the same vacuum chamber. The
heat capacity of evaporator/condenser becomes heat loss
for cooling due to a cyclic operation.
Other effort is to improve the adsorbent properties byimpregnating salt or by forming into consolidated
composite.
In this article, I would first review ongoing research anddevelopment on adsorption refrigeration and thereafter
propose a system to extend its development and market.

ΔT=15℃

Developing Institutes

伝熱2006 年 7 月-32-

National
University.
Singapore (Singapore)ofJ. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料

3.

Adsorption Heat Pump where its adsorption
reactor and evaporator/condenser are housed in
the same vacuum chamber. [3]Adsorbent/adsorbate
Cooling / COP
Features

Developing Institutes

Vapor channel
Evaporator/condenser

Silica gel / Water
6.84kW/0.37 (16℃ outlet)
Adsorption reactor andevaporator/condenser
arehoused in the same chamberand no vapor valve
Fraunhofer-Institute(Germany)

Silica gel
ReactorFigure 1 shows an adsorption module where its reactor
and an evaporator/condenser are placed face to face.

Figure 2(a): One body system of adsorption module

1

3

2
4

Figure 1: Adsorption module5

No vapor valve is placed between its adsorption reactor
and evaporator/condenser; therefore no moving element
is inside the vacuum container.

6

1

The temperature of each heat exchanger and thus its
equilibrium pressure governs mass flow of the vapor
from the adsorption reactor to and from theevaporator/condenser. Each module has about 35 kg of
Silica gel and its external dimension is 355mm high,260mm wide and1360mm long. The total weight
including adsorbent and process water is about 130 kg.

23

Hot /cooling water
channelSilica gel
Perforated
corrugated-fin

45
6

Perforated cover
Corrugated serrate-fin
Cooling/chilled water
channelFigure 2(b): Inner structure of adsorption module

I would say that COP of 0.37 at a16 ℃ of chilled outlet
is a little bit lower.

伝熱2006 年 7 月-33-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料
When I began to investigate adsorption chillers in 1991,
I have first tried a system in the same philosophy as theabove adsorption module, which was made of anadsorption heat exchanger and an evaporator/condenser
as one body as shown in the Figure 2(a).

4.

Adsorption chiller using a heat pipe on
evaporator

Adsorbent/adsorbate
Cooling / COP
Features

Figure 2(b) shows its inner structure [4]. The module,
taking into accounts its heat transfer and heat loss due toheat capacity, was made of aluminum plate-fin andhoused in a vacuum chamber. The client requested toobtain a COP larger than 0.5 at 75℃ heat input in
addition to being compact.

Developing Institute

Silica gel / Water
6-10kW/0.3-0.4 (11℃ outlet)
Adsorption
reactorandcondenser are housed in thesame chamber and evaporator
is made of heat pipe.
Shanghai Jiao Tong University(China)As shown in Figure 2(a) and 2(b), its structure could bemade simple and compact, and also an inventory ofrefrigerant could be less. It seemed the efficiency
became better, though the heat capacity of heatexchanger itself became heat load of its cooling due to acyclic operation of condenser /evaporator. Hence thevalue of COP resulted in less than 0.4.
Another reason was that at the beginning of adsorption
cycle the adsorption strength was so strong and thenliquid droplets from the evaporator directly sucked insilica gel. At that time no eliminator was provided
between the adsorption heat exchanger and theevaporator/condenser.

(1-hot water outlet, 2-hot water inlet, 3-left adsorber, 4-leftcondenser, 5-left isolator, 6-methanol, 7-evaporator, 8-chilledwater inlet, 9-cooling water outlet, 10-cooling water inlet,
11-vavle unit, 12-vacuum valve, 13-the chiller shell, 14-rightadsorber, 15-right condenser, 16-refrigerant (water), 17-rightisolator, 18-chilled water outlet, 19-condenser outlet, 20-leftadsorber inlet, 21-left adsorber outlet, 22-right adsorber outlet,

Nowadays environmental considerations are mostimportant issues. Even if a COP is not high enough, aslong as their cost and installation size become less andcan contribute to reducing greenhouse gas effects, thiskind of adsorption chillers would be recognized aswaste heat recovery unit.

23-right adsorber inlet, 24-condenser inlet).

Figure 3: Small scale adsorption chiller schematic
Figure 3 shows an adsorption chiller where its reactors
and condensers are placed in the vacuum chamber andits evaporators are composed of heat pipes [5]. Thissystem is also a structure of no vapor valve in between.

Though one body system, which is made of adsorption
reactor and evaporator/condenser is thought to belimited to smaller machines up to 35kW (10RT), it canbe applied in solar assist cooling or co-generation with
Microturbines (MGT). IEA Task 25 final reportstrongly recommended the development of 15kW classsolar panels driven ad/absorption chillers.

伝熱2006 年 7 月

However heating and cooling become heat loss due tothe cyclic operation of condensing and evaporating of
liquid at the bottom. And also the heat capacity of its
bottom evaporator outer wall causes the heat loss.

-34-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料

5.

condenser or evaporator, which is connected to an outer
receiver for condensed or evaporated liquid.

A vapor valve less adsorption chiller using
sprays as a direct contact heat exchanger [6,7]Adsorbent/adsorbate
Cooling / COP
Features

Developing
Institutes

Silica gel / Water
35kW/0.5 (7℃ outlet)
Adsorption reactor using
sprays as direct contact
condenser/evaporators.
No vapor valve in between
Cyclect Electrical Engineering
Pte Ltd (Singapore)

Cooling water

Hot water

The adsorber- 1 in the adsorption cycle adsorbs
evaporated water vapor on the atomized surface of spraywater, while the desorbed water vapor from the adsorber-2 in the regeneration cycle is condensed on the sprayedwater so that vapor valves are not necessary in between.

Spray nozzle

Spray

AD-2

AD-1

Receiver

Chilled water
Cooling water
Plate heat exchanger

Spray pump

Figure 4: Vapor valve less adsorption chiller using
spraysDirect condensation and evaporation on sprayedrefrigerant provides much higher heat transfer
coefficients of 1 × 104 W/m2K and mass transfer.
Moreover the temperature drop across the separationwall of copper fin tubes in conventional adsorption
chillers is eliminated.
Furthermore with thisconstruction, vapor valves in between adsorber andevaporator/condenser can be removed. Hence theperformance of the refrigerator can be greatly enhancedwith the decrease of pressure drop as well as the highheat transfer coefficients. In addition the refrigerator
itself could be made compact.
6. New working materials for sorption cooling [8]Adsorbent/adsorbate
Cooling / COP
Features

Developing Institutes

Figure 4 shows a schematic diagram of vapor valve-lessadsorption chiller and Figure 5, a 500W experimental
setup of the vapor valve-less adsorption chiller using
sprays as a direct contact heat exchanger. The main
components are two sets of an adsorber housingneighboring on spray nozzle chamber working for a2006 年 7 月

Boreskov Institute of Catalysis(Russia)

Adsorption isobar measurements have been made on
CaCl2 impregnated on mesoporous Silica gel (SWS-1L)
with a surface area of 350 m2/g, a pore volume of 1.0
cm3/g and an average pore diameter of 15 nm.

Figure 5: Experimental set up view

伝熱CaCl2 impregnated Silica gel /Water―Power density of the chiller
could be increased due to alarger up-taking of refrigerant/cycle at given operation
conditions.

Figure 5 illustrates a comparison of the silica gel and
SWS-1L in standard refrigeration cycle. Though anevaporating temperature of 14℃ is high, the driving
refrigerant per cycle of ΔW is 2.5 times larger than thatof silica gel. From Figure1 in the paper [8], theadsorption heat can be evaluated as approximately 2600

-35-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料
density is high, the cycle time of 20 to 40 minutes is toolong. The reason is that mass transfer rate isconsiderably decreased due to consolidated composite.
Increase of up taking refrigerant/cycle and risingtemperature of desorption due to an improved heat
conductivity of adsorbent were all canceled out by alonger cycle time. The original purpose of consolidating
adsorbent is to shorten cycle time by improving heattransfer rate, that is, to increase of specific coolingpower density per unit adsorbent [10]. For that purpose
coating adsorbent layer on the fin tubes should bethinner than 4mm to a few minute of cycle time.

kJ/kg-SWS-1L. It sounds good that the chemical
sorption effect on the adsorption heat is small.

6.2 CaCl2 impregnated active carbon fiber felt (ACF)
on ammonia adsorption [11]Figure 5: Comparison of the silica gel and SWS-1Lin standard refrigeration cycle

This salt impregnated adsorbent has been developed
originally for utilizing an ammonia scrubber but thematerial is applied to an adsorption chiller as well.

6.1 Adsorption reactor using consolidated Silica gel[9]Adsorbent/adsorbate
Cooling / COP
Features

Developing
Institutes

Table 1: Properties of a Activated Carbon Fiber(ACF)

CaCl2 impregnated Silica gel /Water
0.17-0.48
High specific power density:
60-200 kW/kg.
Longercycle
time:
20-40min.
Boreskov Institute of Catalysis(Russia)

Type
Specific Surface Area
(m2/g)
Benzene Adsorption (wt%)
Iodine Adsorption (mg/g)
Pore Volume (ml/g)
Average Pore Diameter(nm)
Weight (g/ m2)
Thickness (mm)PH
Fire Point (deg C)

×1000

Figure 6: Finned tube covered with consolidated
adsorbent
Figure 6 illustrates a finned tube covered withconsolidated adsorbent. Even if the specific power伝熱2006 年 7 月

ACF-1000
900-1000
30-35
850-900
0.8-1.2
1.7-2.0
400
4
5-7
> 500

×10000Figure 7(a) SEM photograph of cross section of
45wt% CaCl2 impregnated sample-36-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料
how to progress on development and to extend market
extension of adsorption chillers.
PROPOSAL ON FUTURE DEVELOPMENT AND
MARKET EXTENSION
Table 2 represents the specification of adsorption
chillers to be developed.

×1000
×10000Figure 7(b) SEM photograph of surface of 35wt %CaCl2 impregnated sample

Table 2: Proposed Adsorption Chillers

Table 1 illustrates a base material ACF provided by
Nantong Tonghui Industrial & Trading Co., Ltd in
China.
Figure 7(a) and (b) shows typical SEM photographs ofthe samples. The calcium chloride is uniformly
deposited on the active carbon fiber surface as well as
cross section.

Component
Cooling capacity

The test sample of 31 wt% calcium chloride
impregnated carbon fiber was synthesized using ACF
felt and CaCl2 aqueous solution and then isosters ofammonia sorption were measured at T = 20-90oC and P= 0.1-9.0 bar.

Adsorption reactor

Adsorbent

Evaporator/condenser
1st option
2nd option
Evaporator/condenser
by direct contact spray
MarketFrom the measured isosters the adsorption isotherm
curves were evaluated as Fig.8 [12]
35

20 oC

30 oC

Developing Item
15-35kWclass with heat &mass recovery cycle under
10℃ chilled water outlet
CaCl2 impregnated granularsilica
gel:
at
lower
regenerating temperature as
75℃ uptake refrigerant per
cycle should be increased.
Aluminumplate
heatexchanger
shouldbefabricated as unit module.
Aluminum plate fin heatexchanger with corrugatedserrate fin
Spray nozzle:
Optimization of nozzle
shape and spray patterns
Solar assisted cooling inEurope & Co generation by
MGT in Asia

50 oC

40 oC

30

As far as silica gel/water pair is concerned, theconsolidated composite adsorbent is considered to be
not suited for adsorption reactors.

60 oC
70 oC

25
80 oC

20
90 oC

15

10
0

2

4

P, bar68

10Adsorption capacity on impregnated composite is surely
increased but in fact due to added binder its effective
adsorbent density itself becomes low, in addition its
mass transfer rate becomes also too low. Hence increaseof uptake of refrigerant per cycle is compensated bydecrease of density and longer cycle time. For practicaluse adsorption/desoption cycle time should be less than
10 minutes.

Figure 8: Isotherms on ammonia sorption
Accordingly the improvement of adsorbent should bemade on granular silica gel by impregnation of suitablechemicals taken into material of heat exchanger.
For air conditioning fan coils are normally standardized

evaluated by the polanyi potential theory

Based on the above discussions, I would like to propose

伝熱2006 年 7 月-37-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料
Moreover when the CaCl2 impregnated silica gel isapplied, aluminum plate fin heat exchangers areappropriate after taking into consideration of material
and heat capacity. Because copper is severely corrodedby contacting with CaCl2 impregnated silica gel.

as 7/12℃(supply/return temperature), but in order tomake use of benefits for adsorption properties chilledwater 10/15℃ (rate of change of uptake refrigerant per
cycle significantly increases) should be allowed toincrease cooling capacity and to design more
economically. In Germany radiation cooling on theceiling at 15℃ has been widely used combined withadsorption chillers.

CONCLUSION
Finally I would say that all we have to do is first to
fabricate the above proposed one with a reasonable
cost. If we could make it, then the market for
adsorption chillers will improve.

Plate-fin type heat exchangers were expensive in 1990
years. Most of applications were cryogenically use as
air separation, hydrogen, helium refrigeration andliquefaction. At that time only one company in Japanwas dealing with brazed aluminum plate-fin heatexchangers and so they were once very expensive.
However they are now widely used and it is readily easeto get plate-fin type heat exchangers with reasonable
cost [13,14].

REFERENCES[1] Yanagi, H. et al., Low Temperature Driven Hybrid
Adsorption Cooling System with A Mechanical
Booster Pump, Proc. of the 2nd International Heat
Powered Cycles Conference, Vol. Ⅰ pp95-100(2001)[2] Yanagi, H. et al., Performance testing of 4-bed
adsorption chiller, Proc. of 7th IEA Conference on
Heat Pumping Technologies, Vol.2 pp.901-906(2002)[3] Nunez, T. et al., Development of a Small Capacity
Adsorption System for Heating and Cooling
Applications, ISPHC-063-2005.
[4] Yanagi, H. et al., Adsorption Reactor, Open to
Public Patent H5-157400.
[5] Wang, R.Z. et al., Performance Research of Micro
CCHP System with Adsorption Chiller, Proc. of
ISPHC-044-2005.
[6] Yanagi, H. et al., R&D on Vapour Valve Less
Adsorption Chiller Combined with μ Gas Turbine,
Proc. of 3rd International Conference on Heat
Powered Cycles, 2215-2004.
[7] Yanagi, H., Performance testing of vapour valve lessadsorption chiller, Proc. of POWER-GEN ASIA
(2005).
[8] Aristov, Y.I., Comparative Study of Water
Adsorption on Micro porous Silica and SWS-1L:
Equilibrium and Kinetics, Proc. of ISPHC-079-2005.
[9] Restuccia, G., An Advanced Solid Sorption Chiller
Using SWS-L: Performance Analysis andHydrothermal Cycling Stability of The Sorbent Bed,
Proc. of ISPHC-078-2005.
[10] Yanagi, H. et al., Heat and mass transfer

Even if commercially available fin copper tubes areused for adsorption heat exchangers as shown in the Fig.
9. End disk and cylindrical mesh cover made ofstainless steel must be fixed and welded to each fin
tube.

Mesh coverEnd disk

Figure 9: Fin tubes type adsorption module.
For example to get cooling capacity of 35kW, 400
bundles of fin tubes with loading of 360kg silica gel
have to be fabricated. Processes of filling silica gel into
fin tubes and fix mesh cover and seal welding are quite
tedious thereby increasing fabrication cost.
Whereas if plate fin type adsorption heat exchangers are
employed with 15kg loading /one panel, we have only
to fabricate 24 panels. Lesser manufacturing processes
compensate the additional blazing cost.

伝熱2006 年 7 月-38-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料
characteristics in consolidated silica gel/water
adsorption cooling system, ASME ASIA'97, RP
97-AA-33(Page 7P), (1997)[11] Yanagi, H. et al., Performance Testing of Ammonia
Scrubbing System, Proc. of 2005 Summer Heat
Transfer Conference-HT2005-72474.
[12] Yanagi, H. et al., Adsorption Isosters Measurements
on CaCl2 Impregnated ACF Felt for an Applicationof Ammonia Scrubber, will be presented at AIChE
2006 Meeting in November 2006.
[13] Yanagi, H. et al., Development of Adsorption
Refrigerators Using Silica gel-Water Pairs, Proc. ofAbsorption Heat Pump Conference '91, September,
P.115-121 (1991).
[14] Liu, Y.L., Experimental Study on a Continuous
Adsorption Water Chiller with Novel Design,
International Journal of Refrigeration 28 (2005)
218-230.

伝熱2006 年 7 月

Additional Remark
I have been invited in 2003 to join in CYNERGY
research project under RISC (Research Incentive
Scheme For Companies) grant administrated bySingapore Economic Development Board (EDB). Since
then I have been engaged in R&D on adsorption
refrigeration by co-working with professor Ng Kim
Choon of NUS (National Univ. of Singapore). Lately I
have developed a mobile Ammonia Scrubbing Vehicle
under the Singapore Civil Defense Force (SCDF)
through the TEC (The Engineering Challenge) grant
administrated by the Singapore Prime Minister Office.

-39-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料

高熱伝導性ケミカルヒートポンプ反応材
High Thermal Conductive Reactant for Chemical Heat Pump
恵子（㈱ファンクショナル・フルイッド＊）
Keiko FUJIOKA (Functional Fluids Ltd.)e-mail: kfujioka@functional-fluids.co.jp

藤岡＊：旧社名 ㈱シンセイ冷却水システムより2006 年 8 月 1 日 社名変更と付加反応②，蓄熱（再生）過程での脱離反応③と凝縮④から成り，それぞれ作動流体の蒸気圧と反応平衡圧力との差ΔPa，ΔPd を推進力として反応が進行する．しかし基本的な装置形態である粒子
充填反応層の有効熱伝導度は低くケミカルヒート
ポンプに利用される気固反応は反応熱が大きいた
めに，反応層温度が上昇（放熱過程）あるいは低1. はじめに
ケミカルヒートポンプは，化学反応を用いて熱エネルギーを化学エネルギーに変換し，目的に応じた温度の熱エネルギーに再変換するシステムである．熱エネルギーの温度変換，貯蔵，輸送機能によって，低温排熱利用や熱源と利用温度の不一
致，エネルギー需給の時間差解消に利用でき，コジェネレーションの総合効率向上に寄与する技術として期待されている．数あるケミカルヒートポ
ンプの中でも気固反応と作動流体の相変化を組み合わせて構成される気固系ケミカルヒートポンプ
は，大きな蓄熱密度，低熱損失による長期蓄熱，幅広い作動温度条件が特長であるが，作動安定性，反応材の耐久性，装置の単純化をはじめとして克服すべき課題も多い．中でも，固体反応層の伝熱性改善は，反応の高速化と熱回収率向上に直結するため，気固系ケミカルヒートポンプ高性能化の核となる技術である．本稿では，反応材粒子層の伝熱促進，高熱伝導性材料開発の現段階を紹介し今後の課題を検討する．

化学反応速度

物質移動速度

2006 年 7 月

反応の繰返しによる結晶構造，細孔容積，表面積の変化

粒子間の拡散生成物層内の拡散
有効熱伝導度
粒子層と反応器間の熱伝達
図12. 作動サイクルと反応層の熱伝導性
気固系ケミカルヒートポンプの出力速度は，化学反応速度，熱移動速度，物質移動速度が複合した総括反応速度によって決まる（図 1）．反応材が多孔性であれば，熱移動については粒子層と粒子の二つの有効熱伝導度を，物質移動については粒
子間と粒子内生成物層の拡散現象を考慮する必要がある．さらに，反応の繰り返しによって結晶構
造，粒子体積，細孔容積，表面積などが変化して反応速度に大きな影響を与える場合もある．反応促進のためには熱移動速度，物質移動速度，化学反応速度に影響する一次粒子の比表面積をいずれも大きくすることが理想である．
図 2 に示すように，気固系ケミカルヒートポン
プの作動サイクルは放熱（出力）過程での蒸発①

伝熱

総括反応速度

熱移動速度

固体熱伝導度
粒子熱伝導度

気固反応速度に影響を与える因子log (P/P 0) [-]反応熱(蓄熱時)
PH
P M2

③

凝縮熱(蓄熱時)

ΔP d④

蒸発熱(放熱時)

P M1

①

PL

②

ΔP a

反応熱(放熱時)
TH

TM

TL

-1

1/T [K ]図2-40-

ケミカルヒートポンプの作動サイクル:作動流体蒸気圧，:反応平衡圧力J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料

表1
伝熱促進材

伝熱促進法

調製方法

反応系
CaCl2/NH3 [1]単純混合膨張化グラファイト
（EG）

炭素繊維

CaCl2/CH3OH [2]，CaCl2/CH3NH2 [3]CaCl2/CH3NH2 [4]，MnCl2/NH3 [4,5]圧縮・成型した EG に無機塩水溶液を含浸・脱水・焼成
CaCl2/NH3 [5，BaCl2/NH3 [5]
圧縮・成型した EG に樹脂をバインダーとして活性炭を混合 活性炭/CO2 [60]
CoCl2/NH3 [7]
無機塩水溶液を含浸・脱水
EG に無機塩水溶液を含浸・脱水・焼成

ブラシ状炭素繊維を粒子層に挿入

MgO/H2O [8]層間化合物生成MnCl2/HN3 [9]金属フォーム（Cu, Ni） バインダーに懸濁して含浸・圧縮・焼成

ゼオライト/H2O [10]，活性炭/CH3OH [11]樹脂（ポリアニリン等） 粒子表面に網状に樹脂をコーティング

ゼオライト/H2O [11]SiC, グラファイト

Al(OH)3 等をバインダーとして混合・圧縮・焼成

ゼオライト/H2O [12]フィンを粒子層に挿入

CaO/H2O [13]伝熱板またはフィンチューブとの一体化

シリカゲル/H2O[14,15], ゼオライト/H2O [16]金属板・管粒子層の数倍～10 倍に増大する．膨張化グラファ
イトは嵩密度が大きいので，圧縮して空隙率を減少させると熱伝導性をさらに向上させることができる．例えば，圧縮してブロック状に成型した膨張化グラファイトに無機塩水溶液を含浸・脱水・焼成する方法が用いられている[4,5]．シリカゲル

下（蓄熱過程）して反応推進力差ΔP が減少する．
したがって出力速度増大のためには熱伝導性改善
は最も大きな効果が期待できる領域であり，多くの研究・開発が行われてきた．
3. 様々な伝熱促進法
ケミカルヒートポンプに用いられる固体粒子層の有効熱伝導度は，反応系によって異なるが概略
0.05～0.2 W/mK 程度と他の固体材料に比べて非常に低い．熱伝導性改善のためには，反応材に高熱伝導性材料（伝熱促進材）を様々な方法で添加する．これまでに開発された伝熱促進法を，添加される伝熱促進材別に表 1 にまとめた．
表 1 には，伝熱促進が気固系化学反応と同様の重要性を持つ
吸着ヒートポンプ材料も含めている．伝熱促進法
は，(1)伝熱促進材と無機塩や吸着材を混合して複合反応材を調製する方法と，(2)炭素繊維や金属フィンを粒子層に挿入したり伝熱板・管と反応材粒子を一体化する方法（装置的方法）に大別できる．
3.1 複合反応材
複合反応材の最も基本的な調製法は，粒子状膨張化グラファイトや炭素繊維に無機塩水溶液を含浸させ，脱水・乾燥・焼成する方法である[2]．この方法で調整した活性炭繊維あるいは膨張化グラ
ファイトと塩化カルシウムの複合反応材の SEM
写真を図 3 に示す[17]．図 3(e, f)の膨張化グラファ
イト複合反応材の有効熱伝導度は塩化カルシウム

伝熱2006 年 7 月

(a)

(b)

(c)

(d)

(e)

(f)

図3
塩化カルシウム複合反応材の SEM 写真(a),(b): 活性炭繊維複合反応材(重量比*15：1)(c),(d): 活性炭繊維複合反応材(重量比 1.9：1)(e),( f ) : 膨張化グラファイト複合反応材(重量比 15：1)*
重量比=CaCl2 重量：伝熱促進材重量-41-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料
表 2 中のいくつかの有効熱伝導度を試料中の伝熱促進材の重量分率に対して図 4 にプロットし比較した．これらのデータ間には反応系や測定条件，
圧縮の程度に違いはあるが，伝熱促進材の重量分率に比例して有効熱伝導度が大きくなっている．
オープンキーで示した圧縮を伴う複合化粒子層の有効熱伝導度はクローズドキーで示した圧縮なしの場合よりも全体的に 1 オーダー大きい．圧縮した伝熱促進材を高比率で含む複合反応層では有効
熱伝導度は 10 W/mK 以上で，もとの粒子層の数
100 倍の高い熱伝導度である．

10 1

10 0

0.2

0.4

0.6

0.8

伝熱促進材の重量分率 [-]4. 伝熱促進法の問題と今後の課題
4.1 反応気体の透過度
粒子層の有効熱伝導度は空隙率が小さいほど大きく，一方物質移動抵抗は空隙率が大きいほど少なくなる．粒子層の高熱伝導性と反応気体の高透過性は相矛盾するが，この二つの課題を同時に満たすために熱伝導性が高く内部に多くの空隙をもつ膨張化グラファイト，炭素繊維，フォーム状金属などが伝熱促進材として多用されている．しかし，嵩密度の高い添加材を高い含有率で用いても，圧縮によって反応層の密度が高くなるにつれて透過度は減少する．図 5 は CaCl2/NH3 系（8 モル付加時）の反応層を圧縮して行った時の密度と有効
熱伝導度ならびに反応気体透過度の関係を示している[5,19]．有効熱伝導度は反応層密度に比例して膨張化グラファイト + CaCl2/NH 3 (圧縮 ) [4]膨張化グラファイト + 活性炭 (圧縮 ) [6]
銅フォーム + ゼオライト (圧縮 ) [10]膨張化グラファイト + CaCl2/NH 3 [1]膨張化グラファイト + CaCl2/CH 3NH 2 [2]ポリアニリン + ゼオライト [11]水酸化アルミニウム + ゼオライト [12]図4

伝熱促進材の重量分率と有効熱伝導度や活性炭のように適当な溶媒がない場合には樹脂など不活性なバインダーを用いて伝熱促進材と反応材を密着させる[6]．
3.2 装置的伝熱促進法
フィン等の効果については，体積分率 0.01 以下のフィンによって有効熱伝導度が 6 倍に[13]，体
積分率 0.05 の炭素繊維ブラシ挿入で有効熱伝導度が 4 倍に増大した事例[8]がある．酢酸ビニルをバインダーとしてシリカゲルを薄円盤状に成形・積層した一体型反応器[14]や，バインダーなしでフィンチューブ伝熱管のフィン管にシリカゲル粒子を充填した反応器では，吸着時間を大幅に短縮している[15]．
伝熱促進法の開発は有効熱伝導度増大を中心として進められてきたが，有効熱伝導度がある程度大きくなると，粒子層と反応器壁間の熱伝達が重要になる．反応器壁での熱伝達向上には，一体型反応器が有効である．ゼオライト粒子をアルミニ
ウム伝熱板上に化学反応を利用して付着させた反応器では，吸着材層内の有効熱伝導度は 0.09 から
0.4 W/mK に約 4 倍大きくなっただけだが，壁面での熱伝達係数は 20 から 800 W/m2K へと 40 倍に増
大した[18]．

伝熱2006 年 7 月

10-12

-1

-1

有効熱伝導度 [W·m ·K ]

40

10-13
30

2

10 -1
0

透過度 [m ]-1-1

有効熱伝導度 [W·m ·K ]

10 2

10-14
20
10-15

10

100

200

300

10-16
400

-3

反応層密度 [kg·m ]図 5 反応層密度と粒子層の有効熱伝導度，反応
気体透過度の関係（ CaCl 2 ⋅ 8NH 3 ，膨張化グラ
ファイト重量分率 0.55）-42-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料
MgO/H2O の場合には反応推進圧力差が十分に大きく，特に付加反応では伝熱促進による反応速度増大はほとんど期待できない．
さらに，ヒートポンプとしての作動条件のもとで熱伝導性の評価を行うことも重要である．図７
は CaCl2/CH3OH 反応層の有効熱伝導度と気相圧力の関係を示している[22]．メタノールとの反応増大し，透過度は減少する．例えば反応層密度が100 から 200 kg/m3 になると有効熱伝導度は 20 から 25 W/mK へ 1.25 倍になり，透過度は 2×10-13 から 10-14 m2 へ 1/20 に減少する．
反応気体透過度が反応特性に与える影響については，透過度が 10-14 m2 以下になると低操作圧の反応層は物質移動律速に移行するという報告がある[20]．より直接的な反応速度と圧縮の関係の実
験的検討としては，炭素繊維/MgCl2 の複合化反応
材とアンモニアの反応で，粒子層を圧縮してゆくと粒子層の見かけ密度 700 kg/m3 までは反応速度が増大するが，それ以上になると減少した．見かけ密度 700 kg/m3 までは圧縮による熱伝導度増大，それ以後は圧縮によって反応気体の透過性が低下したためである[21]．
4.2 反応促進効果
もう一つの問題は，高い有効熱伝導度が必ずしも反応速度増大に帰結していないことである．例
えば，1 W/mK 程度までは有効熱伝導度に比例して熱出力が増大するが，有効熱伝導度がさらに 30倍になっても熱出力は 3 倍弱しか増大しなかった例が報告されている[4]．これは高い有効熱伝導度の下では粒子と反応器壁との接触熱抵抗が支配的となることに加えて圧縮のために反応気体の透過抵抗が増大したためと考えることができる．
現在の高熱伝導性反応材には極端に高い比率で伝熱促進材が添加されている点も再検討が必要だ
ろう．粒子層の 100 倍以上の有効熱伝導度を持つ複合化反応材では体積の半分以上が伝熱促進材であり，有効熱伝導度が 300 倍の反応層は 80 vol%近い伝熱促進材を含む[5]．反応器や調製法の複雑化・大型化とコストアップを避けコンパクトな伝熱促進法へと開発方向をシフトする必要があると考える．
4.3 反応系・作動条件に応じた伝熱促進の最適化
温度変化による反応推進圧力差の減少は，反応系と作動温度・圧力条件によってかなりの違いがあり，伝熱促進が反応速度に与える効果も異なる．
図 6 は想定されているケミカルヒートポンプ作動
条件下での反応層の温度変化（ΔT=反応層温度－設定温度）と反応推進圧力差の関係である．
CaCl2/H2O や CaCl2/CH3NH2 のように作動温度域での反応平衡圧力と操作圧力の差が小さい反応系では伝熱促進は反応促進に大きな効果を持つ．他方，伝熱2006 年 7 月

脱離反応

付加反応

反応推進圧力差 ΔP/ΔP 0 [-]

1
0.8
0.6
0.4
0.2
0
-20

-10

0

10

20

ΔT [℃]
MgO/H 2O (T a=110℃, T v=80℃, T d=350℃, T c=50℃)
CaO/H2O (T a=300℃, T v=20℃, T d=400℃, T c=30℃)
CaCl2/H 2O (T a=30℃, T v=5℃, T d=100℃, T c=30℃)
CaCl2/CH 3NH2 (T a=30℃, T v=5℃, T d=80℃, T c=30℃)

図 6 反応層温度変化による反応推進圧力差減少
Ta: 付加反応時の反応層設定温度，Tv: 蒸発器温度
Td: 脱離反応時の反応層設定温度，Tc: 凝縮器温度-1

有効熱伝導度 [W·m ·K ]

0.2

-1

反応前

0.1

3サイクル後
0 -3
10

10 -2

10-1

10 0

10 1

102

気相圧力 [kPa]

図 7 粒子層の有効熱伝導度と気相圧力の関係（CaCl2/CH3OH，反応前と 3 サイクル経過後にほぼ完全に脱離反応が完了した状態)-43-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料
サイクルを 3 回繰り返した後にほぼ完全に脱離させた粒子層の有効熱伝導度は反応前と比べて大きく減少している．他の CaCl2 反応系でも，反応サ
イクルを数回繰り返すと有効熱伝導度は反応前の無機塩の 1/2 から 1/3 に減少する．
また，充填層の伝熱では粒子接点近くでの熱移動の寄与が大きいために比較的高い圧力条件から気相圧力の影響を受け，1/10 気圧付近から急激に有効熱伝導度が低下する．反応粒子の熱伝導度測定は困難であることが多く常圧の不活性気体中で測定した反応前の粒子層の熱伝導度に基づいて伝熱特性が評価される場合もあるが，実際の熱利用サイクルにおける熱伝導度は作動条件によっては反応前よりもかなり低くなることに注意が必要である．反応系と作動条件の特性に応じて必要・十分な伝熱促進法を検討することが今後の課題の一つとなるだろう．
4.4 目標設定と伝熱促進技術の総合化
それでは，どの程度まで熱伝導度を向上させれば十分だろうか．SrCl2/NH3 の実験結果から求めた反応速度パラメータを用いたシミュレーションより，伝熱律速を回避できる条件として有効熱伝導度 15 W/mK 以上，反応材と反応器壁の間の熱伝達係数 800 W/m2K 以上という値が報告されている[23]．MgO/H2O 系についての同様のシミュレーシ
ョン結果は，実測よりも数桁大きい化学反応速度のもとでも有効熱伝導度が 2 W/mK 以上であれば総括反応速度は有効熱伝導度に依存しないことが示されている[8]．
この値は有効熱伝導度に関しては圧縮を伴う複合反応材ですでに達成されているが，低い伝熱促
進材比率で反応気体透過性を損なうことなく有効
熱伝導度と伝熱係数を増大させる必要がある．そのためには，高熱伝導性材料との複合化，一体型
反応器や伝熱フィンのような装置的工夫など，これまで個別に進められてきた技術の結合が不可欠と考える．

えることができるだろう．伝熱促進と，本稿では触れなかったが種々試みられている反応促進[24]を組み合わせれば，体積あたりの出力速度を現在の 10～20 倍に増大させることは十分可能である．
既存技術と競合できる性能を示して実用化を加速するために，伝熱促進技術の一層の進展を目指したい．
引用文献[1] Valkov, V., et al., Proc. Int. Sorption Heat Pump
Conf., Shanghai, (2002) 444[2] Hirata, Y. et al., J. Chem. Eng. Japan, 36 (2003)
827[3] Fujioka, K. et al., Proc. 6th World Congress ofChemical Engineering, Melbourne (2001)[4] Mauran, S., et al., Heat Recovery Systems & CHP,
13 (1993) 315[5] Han, J. H., et al., Journal of Thermophysics andHeat Transfer, 13 (1999) 481[6] Goetz, V., et al., Ind. Eng. Chem. Res., 40 (2001)
2904[7] Aidom, Z., et al., Applied Thermal Engineering, 22(2002) 1943
[8] Nakaso, K., et al., Proc. 10th APCChE,
Kitakyushu, (2004)[9] Dellero, T., et al., Applied Thermal Engineering,
19 (1999) 991[10] Guilleminot, J.J., et al., Heat Recovery Systems& CHP, 13 (1993) 297[11] Hu, E.J., et al., Trans ASME (Journal of Heat
Transfer), 119 (1997) 627[12] Pino, L., et al., Adsorption, 3 (1996) 33[13] 小倉裕直ら，化学工学論文集，17 (1991) 916[14] 伊藤睦広ら，化工論文集, 22 (1996) 163[15] 藤沢亮ら，化工論文集, 28 (2002) 247[16] Freni, A., et al., Proc. 3rd Int.Conf. on Heat
Powered Cycles, Cyprus (2004)[17] Fujioka, K. et al., Applied Thermal Engineering,26, (2006) in press[18] Restuccai, G.., et al., Materials Eng., 12 (2001)
315[19] Han, J.H., et al., Applied Thermal Engineering,21 (2001) 453[20] Lu, Hui-Bo, et al., Chem.Eng.Sci., 51 (1996)

5. おわりに
化学蓄熱，ケミカルヒートポンプに利用される
気固系反応材の伝熱促進技術を紹介し，問題点を検討した．今日までに多くの伝熱促進法が開発されており，これを総合してより現実的で効果的な装置開発に向かう材料が出揃った段階と現状を捉伝熱2006 年 7 月-44-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料
3829[21] Dellero, T., et al., Applied Thermal Engineering,
19 (1999) 1001
[22] Fujioka, K., Proc. SEE 2000, Hong Kong, (2000)
628

伝熱2006 年 7 月[23] Huang, H. J., et al., Separation Purification
Technology, 34 (2004) 191[24] 藤岡恵子，骨太のエネルギーロードマップ（分担），化学工業社(2005) 211-45-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料

炭素繊維を用いた熱エネルギー利用機器の伝熱促進
Heat Transfer Enhancement of Thermal Energy Equipment Using Carbon Fibers

深井 潤，中曽 浩一（九州大学）
Jun FUKAI, Koichi NAKASO (Kyushu University)e-mail: jfukai@chem-eng.kyushu-u.ac.jp
方法と伝熱面を拡大する方法に大別される．それについては，最近であれば，引用文献[1]や[2]にレビューされている．
本稿では，著者らが行ってきた炭素繊維を利用した伝熱促進法を中心に紹介する．まず，反応を伴う場合に伝熱促進が熱交換速度に及ぼす影響について数値的に検討した例を紹介する．次に，蓄熱炭素繊維の利用形態とそれを潜熱蓄熱に応用した結果について述べる．最後に，その方法を粒子充填層へ応用するための基礎的な研究を紹介する．

1. はじめに
熱エネルギー有効利用機器として期待される吸着や化学反応を利用した蓄熱・ヒートポンプは，粒子充填層での固気反応が利用される．また，安定な水素貯蔵法として材料開発が進んでいる水素吸蔵合金も同様の形態で利用される．気固反応（不均一反応）における総括の反応速度は，反応以外に熱移動や物質移動によって影響されることは一
般的によく知られているところである．粒子充填
層では，熱伝導率が大きい金属粒子であっても，充填層の有効熱伝導率は大幅に低下する．水素吸蔵合金粒子層の場合でもその有効熱伝導率は 1
W/(m K)程度であり，熱移動速度が総括の反応速度を支配する場合が多い．そのため，熱移動速度を十分に大きくし，熱媒体との熱交換をスムーズに行わせる必要がある．この点が，粒子充填層を利用する機器の実用化において課題となっている．
粒子充填層の低い有効熱伝導率は，化学プラン
トにおいてもしばしば問題となっており，フィンの使用や伝熱管本数の増加などの対策が取られている．しかし，コスト高を招くことやスペースの制約がさほど厳しくないことから，多くの現場では最低限の解決策しか取られていないというのが著者らの印象である．
一方，上述の機器の多くは大量生産を目指すことになる．したがって，組み立て工程の簡略化は直接コスト削減につながる．また，伝熱面拡大が装置容積の極端な増大につながれば，蓄熱密度の低減（=装置容積の増加）という自体を招き，反応熱利用の特徴である高蓄熱密度の利点を活かせないことになる．このように，実用機器を考えた
場合，蓄熱密度の低下を極力抑え，熱・物質移動
速度が律速とならないような伝熱促進法が要求される．
これまで検討されてきた伝熱促進方法は，複合化により粒子充填層の有効熱伝導率を向上させる

伝熱2006 年 7 月

2.有効熱伝導率が反応速度に及ぼす影響
図 1(a)に示すような多管型熱交換器の使用を想定する．容器上部から反応ガスを導入し，粒子充填層内で反応させる．反応熱は伝熱管内の熱媒体との熱交換で除去する．解析では，(b)に示すように，伝熱管一本分の領域を考えて軸対称２次元円筒座標系で解析した．気相と固相内の質量，運動量およびエネルギーの収支式を数値的に解いている．計算においては，熱負荷一定の条件を想定し，伝熱管内壁と熱媒体の熱交換速度が一定となるよ
うに，熱媒体の流速を変化させている．

図1

-46-

多管式熱交換器型反応器と解析領域の概略

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料

2.1 MgO／H2O 系
水和と脱水反応の反応温度差を用いてヒートポ
ンプサイクル利用[3]が検討されている．反応式を以下に示す．
MgO(s) + H2O(g) = Mg(OH)2 (s), ΔH1=-81.0 [kJ/mol]*

λeff = 10
8

6

*

10
0.02

4

Uh

Θh,out – Θh,in

0.04

10

2

10
0
0

図 2

5

10

τ

熱媒体の無次元出入口温度差
Θh,out-Θh,in，無次元熱媒体流速 Uh*の経時変化（q* = 10）

Qdis/Qtot [–]

1

0.5
*

q =10
*
q =13
*
q =16
*
q =32

0 0
10

図3

10

1

10

*

λeff [–]

2

有効熱伝導率と有効放熱率の関係（MgO/H2O 系）

Qdis / Qtot [–]10.5
q* [–]
2
1.8 × 102
2.4 × 102
3.0 × 102
3.6 × 1001

図42006 年 7 月*

λeff = 5,10

MgO 微粒子として，直径 2 mm，長さ 2-10 mmの円筒状に成形した多孔質粒子を考え，反応速度
式およびその反応定数は実測値に基づいて与えている[4]．
図 2 は，無次元設定熱負荷 q* = 10 における管熱媒体の無次元出入口温度差 Θh,out-Θh,in および無次元熱媒体流速 Uh*と無次元時間τの関係である．
λeff*は伝熱促進した場合の粒子充填層内有効熱拡散率を促進しない場合の有効熱熱伝導率で規格化した値である． λeff* = 1 の場合，熱媒体への反応
熱の輸送速度が小さいので，反応熱の除去が不十分であり，熱媒体の温度差は小さい．設定熱負荷を達成するために τ ＝ 6 付近から熱媒体流速が大きく上昇し，利用可能な熱量 Qtot の 6 割程度しか出力できない．一方，λ eff* = 5 あるいは 10 のよ
うに有効熱伝導率を増加させると，熱媒体温度差は大きく上昇し，設定熱負荷を維持できる時間が顕著に長くなる．ただし，λ eff* を 5 から 10 へと変化させても計算結果に大きな差異は見られない．
ここで，設定熱負荷の 90 %以上を有効放熱と考え，q* が設定熱負荷の 90 %まで減少した時の総放熱量 Qdis を求めた．理論蓄熱量を Qtot として，
有効放熱率 Qdis/ Qtot とλeff* の関係の一例を図 3 に示す．λeff*の増加とともに有効放熱率は急激に増加するが，λeff* > 10 以上で有効放熱率の変化は緩やかになる．これは，有効熱伝導率をある程度以
上大きくすることによって，水和反応の進行が熱移動支配から反応速度支配へ移行するためである．
2.2 水素吸蔵合金
水素吸蔵合金は，燃料電池用等の次世代水素貯蔵槽のみならず，水素の吸蔵・放出反応を利用したアクチュエータ，水素コンプレッサの動力源，さらに，ケミカルヒートポンプへの応用も期待されている．ここでは，LaNi5 の水素吸蔵反応について，上記 MgO/H2O 系と同様な検討を行った[5]．
MgO／H2O 系との伝熱的な違いは，LaNi5 粒子が金属であるため，有効熱伝導率が約 6 倍大きい点である．上記の場合と同様に q* = 10 を与えて計伝熱*

λeff = 1,

-47-

5

*

λeff [–]

10

有効熱伝導率と有効放熱率の関係

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料
置した 5 本の熱電対により測定した．なお，図 7(b)がブラシであり，(a)は参照実験として行ったチップ（繊維長さ 5 mm，同一熱伝導率）である[6]．
図 8 は，測定温度の経時変化と伝熱モデルから導き出した有効熱伝導率 keff と繊維充填量（Xtot = 蓄
熱槽容積に対する繊維の体積分率）の関係である．
縦軸は，蓄熱材の熱伝導率 km で規格化してある．
ここで，keff は蓄熱材と熱媒体の熱交換操作において有効に作用する蓄熱材の見かけ効熱伝導率と定義している．k’eff はさらに蓄熱材から管内壁まで算を行ったが，λeff* = 1 において，すでに Qdis/ Qtot
は 0.98 であった．このため，図 4 に示す解析結果
例では，上記よりも大きな熱負荷において検討している．この場合も，Qdis/ Qtot の値はλeff* = 5-10 程
度で飽和する傾向にある．
以上のように，粒子充填層内の伝熱促進では，
λeff*が小さい時に大きな効果が得られるが，ある程度以上大きくすれば熱出力にほとんど影響しなくなる点に注意しなければならない．
3. 炭素繊維の利用
前節で述べたような高い有効熱伝導度を如何に実現するか？著者らのグループではこれまで炭素繊維を用いて検討してきた．
大量生産されている炭素繊維には PAN 系とピッチ系があり，ピッチ系炭素繊維の有効熱伝導度は 1000 W/(m K)以上の製品もある．また，軽量で耐食性に優れ，酸化雰囲気でも約 400 ºC の高温に耐えるとされている．ただし，一般的には，熱伝導率は剛性率や弾性率などの機械的物性と相関関係にあることから，適切な形状に加工できるグレードは機械的物性に制限されることが多い．
著者らは，これまでチップ状炭素繊維[6]，ブラシ状に加工した炭素繊維（図 5(a)）[7-12]とクロス状の炭素繊維（図 5(b)）[13-14]による伝熱速度と反応速度の向上を検討してきた．図 6 は，それらを多管型熱交換器内へ挿入した時のイメージ図である．炭素繊維ブラシは蓄熱材の有効熱伝導度の向上を，炭素繊維クロスは簡易な伝熱面拡大法として提案したものである．

(a)対する炭素量 0.8 vol.%)(b)炭素繊維クロス(目付け図52006 年 7 月

300 g/m3)

炭素繊維による伝熱促進
伝熱管

4. 潜熱蓄熱における検討
熱伝導率が低い潜熱蓄熱材（特に，有機系蓄熱材）を使用する蓄熱槽においても，伝熱速度向上という課題がある．図 6 の各方法の特徴を示すた
めに，潜熱蓄熱槽での解析例を紹介する．
4.1 炭素繊維ブラシ
円筒カプセル内におけるブラシの伝熱促進効果も検討しているが[7]，実際的な多管型蓄熱槽を対象とした結果を以下に紹介する．
図 7 に示すような熱交換器の一部（伝熱管４本分の領域）を模擬した容器内に炭素繊維（190W/(m K)）と蓄熱材（n-オクタデカン）を充填し，管内に温水を流した時の過渡温度応答を内部に設

伝熱

炭素繊維ブラシ(ブラシ容積に

炭素繊維ブラシ

(a)

図6

図7

-48-

炭素繊維クロス(b)

熱交換器内部の炭素繊維

伝熱管間隙部のチップとブラシ[6]J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料の熱抵抗を考慮した見かけ有効熱伝導率である．
本システムでは，ブラシの繊維方向が必ずしも熱流方向に一致していないので，ブラシの keff はチップより小さいが，k’eff の値はブラシの方が大きい．これは，伝熱管近くでチップは管壁に対して平行に配向するために，その部分が大きな伝熱抵
抗（図中，hct は接触熱伝達係数）となるためである．ブラシ伝熱抵抗は，繊維の弾性力によって管壁に密着するので，チップより小さいが，炭素繊維量が増加するほど，管回りの伝熱抵抗が支配的となり，総括的な伝熱速度は頭打ちになる．

Chip
Brush

5

keff / km

keff

3

2

hct = 150 W/m K

10

4.2 炭素繊維クロス
クロスの効果を有効熱伝導率で評価してブラシと比較することは不可能ではないが，ここでは，1999 年に暖房用蓄熱槽として開発し，（株）九電工で現在も運転している実証機に対する検討結果を紹介する．
この潜熱蓄熱槽では，スタティック型氷蓄熱槽
内（内寸 L 4360 × W 2100 × H 1900mm）に，蓄熱材として市販パラフィン（融点約 49 ºC）を充填し，２槽の蓄熱槽内にそれぞれブラシ[10-11]およびシート[14]を挿入した．38-55 ºC における蓄熱量は１槽あたり約 2 GJ である．
蓄熱槽の評価方法の一つとして，所望の熱出力を放出し続けることができる時間とその時の最終放熱率（=実際の放熱量/理論蓄熱量）がある．図
9 は，放熱速度 qdis を一定に保った場合に算出される放熱率 Qdis/ Qtot を示す[14]．要求される熱出力
qdis が大きいほど，熱交換速度の追従が困難となる
ため，いずれの曲線においても qdis の増加に伴い，放熱率は減少する．ここで，各体積分率（Xfa）におけるブラシとクロスの放熱率を比較すると，クロスの方がブラシよりも小さい Xfa で大きな放熱率が得られている．このことは，ブラシでは上述の熱流束方向と繊維方向の不一致や伝熱管付近での熱抵抗の問題があるのに対し，クロスは比較的小さい体積分率で，伝熱面積が大きく拡大できる
ことを示している．
このように，粒子充填層と同様な熱的課題を有
する潜熱蓄熱槽において，高熱伝導の炭素繊維を利用した伝熱促進を検討してきた結果，フィン付
き管を使用するよりも安価で，蓄熱密度を極力抑える方法を開発することができた．

伝熱2006 年 7 月

2

hct = 340 W/m K

k'eff

図8

0.005

0.01
Xtot

0.015

0.02

ブラシおよびチップの有効熱伝導率[6]1ClothsQdis / Qtot [–]

Xfa =
0.008
0.004

0.5

0.002
0.001
0.015
0.0075
0

Brush

0
0

50

100

qdis [kW]図 9 有効放熱率と熱負荷の関係
25

20

dpar [mm]
0.1
0.5
1.2

15
kp/km

Parallel model

10
Empirical equation

5

0
0

0.01
Xfa

0.02

図 10 ガラス粒子充填層の有効熱伝導率に及ぼすブラシの影響[7]-49-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料

5. 粒子充填反応器
以上のような知見を基づいて，炭素繊維の粒子充填層への適用を検討している．ここでは，ブラシ炭素繊維の実験的な検討例について紹介する．

z = 60 mm
r [mm] Xfa=0 Xfa=0.0171421

T [°C]

140

5.1 粒子充填層の有効熱伝導率
図 10 は，不活性なガラス粒子充填層にブラシを挿入した際の繊維方向の有効熱伝導率(kp)である[7]．室温での測定であるので，低温で粒子径(dp)に依存しない．パラフィンの様な連続体では，図中の実線（平行モデル）にほぼ一致するが，粒子層では粒子と繊維の伝熱抵抗が存在するために，
平行モデルより 2/3 程度小さな値となっている．
しかし，伝熱促進法としては有望である．

120

100

0

図 11

300

t [min]600

内部温度に及ぼすブラシの影響（MgO/H2O 系）

0.8

5.2 温度分布と反応速度への影響
上述した MgO/H2O 系に対する検討を以下に示
0.6

伝熱2006 年 7 月

νm [–]

す．MgO 微粒子を直径 2 mm，長さ 2-10 mm の円筒状に成形して多孔質粒子とし[3]，内径 55 mm ×
高さ 150 mm の円筒反応器内に充填した（空隙率=約 0.50）．減圧した反応容器へ水蒸気を上部から流入し，反応を開始する．図 11 および 12 は，それぞれ半径方向温度と反応率の経時変化の測定結果である[4]．ブラシを 1.0 vol.%(Xf = 0.01)挿入する
ことにより，内部温度分布は均一化されており，反応率が最終値の 90 %に達する時間（t90）も約
30 % 短縮されている．
水素吸蔵合金粒子充填層についても同様の検討を行った．水素吸蔵合金としては LaNi5 を用いた．
反応器は同心二重円筒状の容器を用い，内筒の内側には充填層を，内筒と外筒の間には熱媒体を流通させ，徐熱を行った．熱伝導促進体としては，先ほどと同様に炭素繊維ブラシ 1.0 vol.% (Xfa =0.01)とした．実験では，予め水素リザーバー内に所定の圧力・温度に保っておいた水素を反応器内へ導入することで水素吸蔵反応を開始し，反応に伴う層内温度変化を充填層中心部分に設置した熱電対により測定した．また，供給水素流量を測定し，これより反応率を求めた．図 13 は，反応率な
らびに中心温度の経時変化を示した図である．炭
素繊維を設置することで，中心部分の温度の低下が早いため，反応熱の効果的な除去が行われていることが伺える．反応率について着目すると，反応時間が 40 % ほど短縮できていることがわかる．

0.4

0.2

0
0

t90

300
t [min]Xfa = 0
Xfa = 0.01600

反応器内の平均反応率の経時変化（MgO/H2O 系）

0.8

60

ν [–]

0.6
Xfa
0
0.01

0.4

40

Tcenter [°C]

図 12

t90

0.2

0
0

図 13

-50-

20
2000
t [s]

4000

平均反応率と充填層中心温度の経時変化（LaNi5）

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料[3] Kato, Y., et al., Appl. Therm. Eng. 16, 853 (1996)[4] Nakaso, K., et al., 10th Asian PacificConfederation of Chemical Engineering CongressOn-line number 504, (2004)[5] Nakaso, K., et al., 4th International Conference on
Heat
Transfer,
Fluid
Mechanics
andThermodynamics (HEFAT) 2005, NK1 (2005)

6. おわりにエネルギー有効利用の観点より，潜熱蓄熱槽や化学反応を利用した熱エネルギー利用機器の高性能化が期待されているが，本稿で概説したように，内部の低熱伝導性に起因した熱出力の低下が大きな課題となっている．これまで，著者らが検討してきた炭素繊維を利用した伝熱促進法はその解決策の一例である．潜熱蓄熱材についてはおおよそ検討を終了している．本稿で紹介した粒子充填層への適用は未だ基礎研究の域を出ておらず，クロスの検討も今後進める予定である．
著者らは，伝熱促進法として炭素繊維にこだわっているわけではないが，熱的・化学的に安定であるという炭素の特徴は伝熱促進のブレークスル
ーがなされた時に，反応系との相性をあまり考えずに様々な系へ利用できる魅力がある．また，ここではブラシとクロスの利用形態を紹介したが，その他にも様々な利用形態が考えられる．反応器の形態を加味しつつ，最適な利用形態を考えてい
く必要がある．

[6] Hamada, Y., et al. Solar Energy, 75(14), 317(2003)[7] Fukai, J., et al., Energy Conversion &Management, 41(14) 1543 (2000)[8] Fukai, J., et al., International Journal of Heat andMass Transfer, 25(24), 4781(2002)[9] Hamada, Y., et al., Energy, 30(2-3), 221 (2005)[10] Hamada, Y. and Fukai, J., Energy Conversion &Management, 46(20) 3221(2005)[11] 深井潤ら，空気調和・衛生工学会論文集，94，
35（2004）[12] Fukai, J., et al., International Journal of Heat andMass Transfer, 46(23), 4513 (2003)[13] Nogami, S., et al., Futurestock'2003 (September
1st-4th, 2003), Warsaw (POLAND), F24[14] Yoshimura, A., et al., 10th Asian PacificConfederation of Chemical Engineering Congress,
On-line number 1072 (2004)

参考文献[1] Sharama, S. D., et al., International Journal ofGreen Energy, 2, 1(2005)[2] Fujioka, K.,et al., Applied Thermal Engineering, in
press

伝熱

2006 年 7 月-51-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料

セラミックス吸収材を用いた CO2 分離技術の開発
Development of CO2 Separation Technique Using Lithium-Containing Oxide

越崎 健司（東芝）
Kenji ESSAKI (Toshiba Corporation)e-mail: kenji.essaki@toshiba.co.jp
吸収することができる．これは自らの400倍の体積に当たる量である．これまでに図1に示すようなペレット状リチウムシリケート（球状，5 mm）を作製し，充填層を用いた検討を進めている．本稿では，リチウムシリケートの開発経緯と優れた特徴，及び応用プランについて紹介する．

1. 緒言
近年,二酸化炭素（CO2）を始めとする温室効果
ガスの増加に伴う地球温暖化が声高に叫ばれており，2005 年には京都議定書が発効され，温室効果ガスの削減目標が各国で定められている．我が国でも京都議定書目標達成計画（2005 年）に示されるように具体的な対策が立てられ，環境税導入についても検討が行われている．この削減目標を達成する方法としては様々なものが挙げられ，省エ
ネルギーの推進，エネルギー変換効率の向上及び新エネルギー源の創出に加え，発電所や工場の排ガスからの CO2 分離と森林及び海洋による CO2の固定がある．特に CO2 分離・固定は比較的短い期間で大きな効果が望める現実的な方法だと考えられており，物理吸着法や膜分離法，化学吸収法など様々な技術開発が各国の研究機関によって進められている[1-7]．それらの研究においては，分離によって生ずるエネルギーの最小化，分離装置の小型化・低コスト化および材料の長寿命化が課題となっていた．これに対し，発電所の燃料改質プロセスから CO2 を分離するいわゆる「燃焼前分離」が有利だという報告がある[8]．燃料ガスは窒素の影響を受けないために流量が小さく，CO2 分
圧は燃焼後の排ガスに比べ高いため，CO2 分離には有利となる．しかし，燃料改質プロセスが高温で行われるのに対し，これまでの CO2 分離技術は高温で使用することができず，燃料改質プロセス
から直接分離することができなかった．
この問題に対し，東芝ではリチウム複合酸化物から成るセラミックスを用いた新しいCO2 分離技術を開発している[9-16]．この方法は450℃から700℃の範囲で用いることができるため，排ガスの温度を下げることなくCO2を分離できる利点がある．リチウム複合酸化物の中でもリチウムオルトシリケー
ト（Li4SiO4，以後リチウムシリケートと記す）は最も優れた分離特性を示し，自重の約36%のCO2を伝熱2006 年 7 月

図 1 ペレット状リチウムシリケート

2. 開発の経緯
溶融炭酸塩型燃料電池（MCFC）の長寿命化研
究で，リチウムジルコネート（Li2ZrO3）が電解質
板への添加物として検討された．溶融炭酸塩中での安定性を調べると，Li2ZrO3 は 700℃付近を境に高温側では Li2ZrO3，低温側ではジルコニア（ZrO2）になる式(1)に示す可逆反応を起こすことが判明した．
Li2ZrO3 + CO2 ↔ ZrO2 + Li2CO3(1)

これは MCFC の電解質板材料としては適当でないものの，むしろ CO2 吸収材として利用できるのではないかと考え，CO2 吸収材の研究を開始した．可逆反応により吸収材は吸収・放出を繰返すことが可能であることも判明した．現在では他機関も含め Li2ZrO3 に関する研究が広まりつつある[17, 18]．
Li2ZrO3 には高温で使用可能だという特長があ-52-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料

け上吸収と放出が切り替わる平衡温度である．この図から，Li4SiO4 が Li2ZrO3 同様の平衡温度を有することがわかる．

る一方，原料にジルコニアを用いているため価格が高く，重量が大きいという問題がある．そこで低コスト,軽量な新材料探索を行った．Li2ZrO3 の
CO2 吸収は図 2 に示すように Li2ZrO3 中の酸化リチウム（Li2O）が表面で CO2 と反応し，炭酸リチウム（Li2CO3）を形成することで行われる．

Difference in the free energy( ΔG ) [kJmol-1]

50

CO2

Absorption

Li2
CO
3

Li2O

Li2O

ZrO2
C
Li2

ZrO2+Li2CO3
Li2SiO3+Li2CO3

200

400

600

800

1000

Li2ZrO3 及び Li4SiO4 は通常のセラミックス技術
により容易に合成することができるため，原料コ
ストが最終コストに大きな影響を与えることにな
る．Li4SiO4 を作製するための原料としてはシリカ（SiO2）を用いることができ，シリカの原料コス
トがジルコニアより大幅に下がることから，
Li4SiO4 の採用により低コスト化が実現される．
Li4SiO4 は Li2ZrO3 同様 1 モル当たり 1 モルの CO2を吸収するが，分子量は 120 であり Li2ZrO3 の 153
より軽量化された．その結果，Li4SiO4 の CO2 吸収量（理論値）は 36.7 wt%となり Li2ZrO3（28.7 wt%）より約 30%高い値となった．また，実際に熱重量分析装置（TG）を用いた測定においても Li4SiO4は約 35 wt%の重量増加を示した．
3. リチウムシリケートの CO2 吸収特性
以上のようにして見出された Li4SiO4 は，CO2
吸収に関し様々な特長を有する．
まずは，幅広い温度域で使用が可能だという点が挙げられる[22]．高温での吸収に関しては，上述のように 700℃付近まで CO2 吸収が可能であると同時に，吸収速度が非常に速い．図 4 に 20
vol%CO2 雰囲気下 500℃で保持した場合の Li4SiO4の TG 曲線を Li2ZrO3 のものと比較する．20 vol%と低い CO2 濃度の場合でも Li4SiO4 は Li2ZrO3 に比べ約 50%高い吸収量（50 分後）を示している．さらに，Li4SiO4 の吸収初期における TG 曲線の傾き
が Li2ZrO3 に比べてかなり大きいことがわかる．
それぞれ吸収材 1 g 当たり，Li2ZrO3 では 1 分間に(2)

式 (2) に 示 さ れ る よ う に ， Li4SiO4 に お い て は
Li2ZrO3 における ZrO2（式(1)及び図 2）がリチウ
ムメタシリケート（Li2SiO3）に置き換わった反応となる．図 3 に式(1)式及び式(2)を元に算出した，
Li2ZrO3 及び Li4SiO4 のギブス自由エネルギー変化（CO2 分圧：101 kPa）を示す．
この図で自由エネルギー変化が負の領域では反応は右側に進むことになり，ゼロとなる温度が見か

2006 年 7 月

Li2ZrO3+CO2
系列2
Li4SiO4+CO2
系列1

図 3 ギブス自由エネルギー変化

そしてこの Li2CO3 が Li2O と CO2 に分解すること
で CO2 放出が行われる．すなわち，CO2 の吸収・放出に直接関与しているのは Li2O であり，ZrO2はその保持材の役割を果たしていると考えることができる．この吸収・放出メカニズムに基づき，ZrO2 を安価で軽量な酸化物に置き換えたリチウ
ム複合酸化物の中に Li2ZrO3 に替わる新たな吸収材を見出せると考えた．ここでもう１つ重要なことは，500℃程度の高温域で吸収・放出を可逆的に行うということである．これらの考えに基づき
様々なリチウム複合酸化物に対し熱力学データ[19]による計算，及び CO2 吸収実験による検討を行った．その結果，Li4SiO4 が高温で Li2ZrO3 を大幅に上回る CO2 吸収特性を有することが判明した[20, 21]．吸収後の構成相から,Li4SiO4 と CO2 の反応式は以下のようであると判断された．

伝熱

-100

Temperature [oC]

図 2 吸収・放出反応の模式図（リチウムジルコネート）

Li4SiO4 + CO2 ↔ Li2SiO3 + Li2CO3

-50

0

3

CO2

Absorption

-150

CO

CO2

Emission

Li2

Li2O

O3

Li2ZrO3
Li2O

3
CO
Li2

Li2O

CO2

Li2CO3CO2Emission

0-53-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料

べると吸収速度は小さくなるものの，理論上は室温で大気中から CO2 を吸収することも可能である．
実際に Li2ZrO3，Li4SiO4 それぞれについて大気中からの CO2 吸収性能を評価した結果を図 6 に示す．
測定は各粉末を金製の皿に載せ，十分空気が循環する容器内に設置し，1 週間重量変化を調べた．
室内の温度と CO2 濃度は空調により 25℃と 500
ppm となるように調整した．Li2ZrO3 がほとんど重量増加を示さなかったのに対し，Li4SiO4 は約 30
wt%の重量増加を示しており，これら 2 つの吸収材の差異は明らかである．
Temperature: 25oC
CO2: 500 ppm
Total pressure: 101 kPa

Weight change [wt%]Weight change [wt%]

約 1.8 mg の CO2 を吸収するのに対し，Li4SiO4 では約 62 mg であることが確認された．すなわち，
Li2ZrO3 に比べ Li4SiO4 は約 30 倍の速度で CO2 を吸収できることになる．図 5 に 2 vol%CO2 雰囲気下
500℃で保持した場合の Li4SiO4 と Li2ZrO3 の TG 曲
線をそれぞれ示す．20 vol%CO2 雰囲気の場合に比べると吸収速度は遅くなっているが，Li4SiO4 は明らかに CO2 を吸収していることがわかる．一方，
Li2ZrO3 はほとんど重量増加を示していない．したがって，Li4SiO4 は Li2ZrO3 が十分な吸収速度を示さない CO2 濃度が低い領域でも使用可能である．

Temperature: 500oC
CO2: 20 vol%Total pressure: 101 kPa

Time [h]Time [min]図6

Weight change [wt%]

図 4 TG 曲線（500℃, 20 vol%CO2）

重量変化曲線(25℃, 500 ppmCO2)

この重量増加には CO2 吸収以外に大気中の水蒸気も含まれるが，放出ガス組成の分析により主にCO2 吸収によるものであることが確認されている．
また，Li4SiO4 顆粒（200-500 μm）を充填した吸収管による空気の流通試験では，ほぼ 100%という高い CO2 捕集率が示された[23]．
さらに，Li4SiO4 は吸収及び放出の繰り返しにおいて高い耐久性を有する．従来高温でよく用いられる酸化カルシウム（CaO）と CO2 の反応式を以下に示す．

Temperature: 500oC
CO2: 2 vol%Total pressure: 101 kPa

CaO + CO2 ↔ CaCO3(3)

Time [min]図 3 と同様にギブスの自由エネルギー変化を求めると CaO の平衡温度は 900℃となり，Li4SiO4 と約200℃の差がある．実際，101 kPa の 100 vol%CO2
雰囲気下での放出温度は Li4SiO4 が約 800℃であるのに対し，CaO では約 950℃である．したがって
Li4SiO4 は CaO に比べて CO2 を放出するのに必要な温度がかなり低いため，容易に吸収と放出を繰

図 5 TG 曲線（500℃, 2 vol%CO2）
さらに，Li4SiO4 は Li2ZrO3 では対応できなかった室温での CO2 吸収も可能である．本来 Li4SiO4及び Li2ZrO3 による CO2 吸収は発熱反応であり，
図 3 に示したように平衡上は温度が下がるほど進行しやすい．一方，速度論上の制約から高温に比伝熱2006 年 7 月-54-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料

り返すことができる[24-27]．さらに耐久性を高めるための添加物について検討を進めており，5 mm程度のペレットを用いても高い吸収性能維持率が得られている[28, 29]．

ガスタービン
燃料
空気
捕集(吸収)
600℃

4. 応用
Li4SiO4 は従来材に比べ大容量の CO2 を吸収できるため，装置の小型化が期待でき，また室温から 700℃のような高温まで幅広い温度域での使用が可能なため，様々な用途への応用が検討されている．
Li4SiO4 による CO2 分離を考えた場合，通常は放出温度の方が吸収温度より高いため再度吸収を行う際に吸収材温度を低下させることになる．そのため Li4SiO4 に蓄えられた顕熱を利用することが望ましい．また，Li4SiO4 による吸収反応は発熱であり，その逆反応である放出反応は吸熱反応である（各熱量は 142 kJ/mol-CO2）．つまり，放出において反応熱を供給する必要があるが，同等の熱がその後の吸収において得られる．したがって
Li4SiO4 を用いる装置で効率の高さが求められる
場合，これらの熱の有効利用が重要となる．
そこで Li4SiO4 の応用例の中で，温暖化対策としての発電プラントにおける CO2 分離，及びLi4SiO4 を用いた新しい化学反応プラントの 2 つに関し，熱利用に関わる観点とともに紹介する．

高濃度CO2ガス
低濃度CO2ガス

図72006 年 7 月

発電プラントからの CO2 回収システム

図8

CO2 捕集率の経時変化

いずれの場合もガス導入直後はほぼゼロであり，5分以内に増大することがわかる．これは排ガスの導入により吸収材温度が低下し，5 分後に吸収温度域に入ったことを意味している．さらに，排ガス温度が 500℃と 550℃の場合は他の温度の場合に比べて高い捕集率を示すことがわかる．これは約 10 vol%の CO2 ガスに対し，Li4SiO4 が 500～
600℃の範囲で高い CO2 吸収性能を示し，600℃を超えると急激に性能が低下することによると思われる[30]．

4.1 発電プラントからの CO2 回収
CO2 を連続的に分離するには，リチウムシリケートを充填した複数の反応器を順次切り替え，各反応器に CO2 捕集（吸収）と吸収材再生（放出）を交互に行わせる方式が有望であると思われる．
図 7 に発電プラントからの CO2 分離システムの概略を示す．このシステムでは，高純度の CO2 を分離する必要性から再生温度は 850℃としている．
また，再生後の吸収材の顕熱を利用するため，吸収材温度が吸収温度域になるように 400℃の排ガスを再生後の反応器に導入する．ここで，分離装置としての性能を予測するため，排ガス中のどの程度の CO2 が捕集されたかを示す CO2 捕集率を，
物質収支，熱収支及び速度データを基に計算した．
排ガス中の CO2 濃度は 11 vol%である．排ガス温度の影響も調べるため，反応器入口のガス温度を400～600℃として求めた CO2 捕集率を図 8 に示す．

伝熱

再生(放出)
850℃

4.2 化学反応の促進
メタン（CH4）の水蒸気改質は吸熱反応である
ことから，Li4SiO4 による CO2 吸収と組み合わせると吸収時の発熱を利用することができ，CO2 分離に関わる効率を高められると期待される．このとき改質用触媒と吸収材を混合充填した反応器を用い，水蒸気改質で副生する CO2 をその場で除去す
れば，非平衡状態で反応が促進されることも見込
まれる．改質反応器において通常生じる反応を以-55-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料

下に示す．
CH4 conversion[%]/ %
Methaneconversion

CH4 + H2O ↔ 3H2 + CO
CO + H2O ↔ H2 + CO2

100

(4)
(5)

吸収材により CO2 が除去されることで，水性シフト（式(5)），さらには水蒸気改質（式(4)）が促進される．
このような非平衡改質反応器は，たとえばボイ
ラ等の燃焼装置の燃料から燃焼前に CO2 を分離するシステムへの適用が考えられる．そこでその可能性を明らかにするため，ベンチスケール装置を用いて CH4 転化率と CO2 捕集率を測定した．CH4
転化率は燃料の CH4 が消費された割合であり，反応の進行度を示す指標として用いた．
触媒と吸収材の混合物を直径 50 mm，長さ 1200mm の反応管に充填し，電気炉を用いて加熱した．
ガスは反応管上部から導入し，下部から排出した．
まず，水素により触媒を 600℃で還元した後，水素を窒素に切り替え，700℃まで昇温した．そして窒素から CH4 と水蒸気に切り替え，水蒸気改質を開始した．水蒸気改質の進行に伴い，温度は徐々に低下し CO2 吸収温度域に到達し，600℃になった時点で一定となるように制御し保持した．30 分
保持後 CH4 の導入を止め，700℃まで昇温して水
蒸気雰囲気下で CO2 を放出させた．最後に水蒸気の導入を止め，窒素に切替えて室温まで自然冷却した．比較のため，触媒を単独で充填した試験も行った[31]．
図 9 にメタン転化率の温度依存性を示す．650℃
以上では CO2 吸収材を混合した場合も触媒単独の場合もほぼ同じ値を示している．一方，650℃以下
では CO2 吸収材を混合させた場合の方が高い転化率を示すことが明らかになり，吸収材の効果が示された．また，図 10 に示す CO2 捕集率の経時変化より，45 分間にわたり CO2 捕集率が 90%以上を示すことが明らかになった．したがって，このような反応器が CO2 分離の面でも優れた性能を有することが示された．現在この検証に向けた運転条
件の最適化を行っているところである．さらに，
非平衡改質反応器による水素収率向上の効果に重点を置いた，高効率でありながら CO2 供給も可能
な CO2 回収型 H2 製造システムの検討も開始している[32]．

伝熱2006 年 7 月

Catalyst + Absorbent

80
Catalyst

60
40

Pressure:200kPa
Total
pressure: 200 kPa
SV:1625
SV:
1625 h-1 /h
S/C:4
S/C:
4

20
0
550

600

650

700

750

o
C
Temperature
Temperature [/oC]

CO2 2removal
removal efficiency
efficiency [%]
CO
/%

図9

CH4 転化率の温度依存性

100
80
60
40

Temperature:
600oC oC
Temperature:600

20

Pressure:200kPa
Total
pressure: 200 kPa
SV:1625
SV:
1625 h-1 /h
S/C:4
S/C:
4

0
0

10

20

30

40

50

/ min
Time [min]図 10

CO2 捕集率の経時変化

5. 結言
700℃までの温度範囲で CO2 を吸収するリチウ
ム複合酸化物を開発した．これらの中でリチウムシリケートは最も性能が優れ，大容量吸収，高速吸収，幅広い温度範囲，そして繰返し使用という特長を有している．様々な応用が検討される中で，発電プラントからの CO2 回収は温暖化防止対策として最も求められている応用プランである．他の有望な応用プラントして，CO2 吸収とメタンの水
蒸気改質を組み合わせた燃焼前 CO2 回収システム
について検討を行っている．今後これら応用プランの早期実用化に向け，長期信頼性検証およびシステム面での最適化を進めていく．
謝辞
化学反応促進に関する研究は，新エネルギー・
産業技術総合開発機構（NEDO）の基盤技術研究-56-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特集：熱エネルギー変換・貯蔵材料[17] Fauth, D. J., Hoffman, J. S. and Pennline, H. W.,

促進事業｢セラミックス吸収材利用の燃焼前 CO2
回収プラントの実用化研究｣の成果の一部です．ここに記して謝意を表します．

Int. J. Environ. Technol. Management, 4 (2004) 68.
[18] Ida, J. –I. and Lin Y. S., Environ. Sci. Technol.,
37 (2003) 1999.
[19] Barin, I., Thermochemical Data of Pure
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伝熱2006 年 7 月-57-

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特別寄稿

甲藤好郎先生ご遺稿「沸騰の科学（７）」Science of Boiling (7)甲藤 好郎（東京大学名誉教授）
Late Yoshiro KATTO (Professor Emeritus of The University of Tokyo)
ボイラーや沸騰水型原子炉などの中に生じている沸騰の特徴的な事柄についてお話する段階に来たわけですが, これらの装置の中ではボイラーの蒸発管（外側を火炎や燃焼ガスにさらしながら内部
を水が通っている）とか, 発熱している原子炉燃料棒の間の通路（そこを水などの冷却材が流れている）とか, 一般に高温の壁面に囲まれた長い流路内を液体が流れながら, その壁面に触れて加熱され沸騰しているのです. こういう風に流路内の強制的な流れに生じる沸騰を, 流路内の「強制流動沸騰」といい, 時には「流れの沸騰」と言うこともありますが, いずれにせよ流路内には, 蒸気と液体が一緒に流れる二相流が現われます. 従って, そのような流路内に生じる沸騰の話（８章）に入る前に本章で, 管内の二相流というものの性格について簡単な解説をして置くことにしましょう.

７. 気液の蜜月旅行
現代に活躍する気液二相の流れ
家の近くで水道工事があった直後など, 水道の蛇口をひねると空気と水が一緒に勢いよく飛び出して来ることがあります. またジュースをストローで飲む時, あまり行儀よくありませんがコップの底に残り少なくなったのを無理に吸うと, ボコ
ボコと音がして空気とジュースがストローの中を交互に上がって来ます. その他, コーヒーをパー
コレーターで入れる時なども気液の混じった流れが見られましょう. いずれにせよ, このような場
合, 一つの流路の中を気体と液体の二つの相が同時に流れるわけで, こうした流れを一般に管内の気液二相流（にそうりゅう）と言います. この二相流は, 管内を空気だけ, または水だけが流れると言った単相流（たんそうりゅう）に比べて随分複雑になりますが, 現代の科学技術の世界では非常に重要な流れなのです. ごく身近な例をあげてみても, たとえば私たちの家庭にある電気冷蔵庫の中では, 低温の庫内から熱をとり庫外へ運び出すための特別な流体（冷媒と言います）が蒸発と凝縮を繰り返しながら流れていて, 二相流を作っています. 巨大なスケールのものでは, 火力発電
所や原子力発電所で水が沸騰, あるいは凝縮しながら流れ, ここにも二相流が流れています. また
現在, 計画の進んでいる宇宙基地では, 実験室や人間居住区内部に発生する熱を取り去って, 宇宙
空間に捨てるための放熱パネルまで送るループには効率のよい二相流が使われる筈です. しかも,これらの流れは熱を吸収したり, 放出したりする
重要な場所に関係しているのです.
ところで私たちは, これまで容器内にある液体の単純な沸騰, つまり「プール沸騰」を中心に沸騰現象を見てきました. そしていよいよこれから,伝熱2006 年 7 月

流れのパターン
いま話を分かりやすくするため, 垂直に立てた長い円管（ただし非加熱）の中を上向きに, 空気と水が一緒に流れている時を考えてみて下さい.
この場合, 誰でもまず気になるのは, 空気が水の中に泡の形で含まれて流れるのか, あるいは空気と水が別々になって流れるのか, などといった二相の流れの姿ですが, 一般にそれを「流動様式」
あるいは「流れのパターン」と言っています. そしてこの流動様式は, 例えば長いガラス管を立てた中に, 下から空気と水を流し込んで観察することが出来ます. もちろん, 空気や水を流し込む場
所からしばらくの間の流れの様子は, それらの流し込み方でいろいろ違って来ますし, また管の長さ方向にも様子が変わって行きますが, 十分な長さを経ると, やがて一定の自然な流れの状態に落ち着く筈で, このようになった流れを流体力学的-58-

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特別寄稿の流れが流体力学的に平衡な状態に落ち着いた後は, 水面を出入する水滴の量が互いに釣合い, 壁面に沿って流れる水量, および中心気流と一緒に流れる水滴の量は, それぞれ管の長さ方向に変化
せず一定に保たれることになります.
もちろん, いまお話して来たいろいろの流れのパターンは, 空気と水の時だけに限るわけではありません. そして最近では, 気体と液体がどんな条件の時, どのパターンになるのかを, 前もって大体知ることが出来るようになって来ています.
また以上は垂直管についての話ですが, 水平管の場合は, 液体の流量が少ない時, 重力の影響で気体が管の上部に, 液体が下部に分離して流れる傾向があり, またその分離した部分の間の界面に生じる波の問題などがあって, 流れのパターンはその種類も含めてもう少し複雑になることを申し添
えておきましょう.

に平衡状態になった流れ, あるいは簡単に「流力平衡状態」の流れと言っています.
さて, こうして観察される非加熱管内の流動様式, つまり流れのパターンには, 最も大切な基本
形式として, ３つのパターンがあります. まず,
水の流量に比べて空気の流量が比較的に少ない時,
空気が小さな泡となって液中に分散した形の流れが現われ, これを気泡流（きほうりゅう）と言います. 液中に分散する気泡の大きさと個数, また
円管の断面上に気泡がどのように分布して流れるかなど, いろいろの問題がありますが一括して気泡流といいます.
次に, 空気の流量がもっと増えると, 前とは大分違った流れのパターンに変わります. すなわち空気が部分的に集まって, 管断面をほぼ満たす大きさの, 先の丸い砲弾状のかたまりになり, それらがある間隔毎に管の長さ方向に並び, その気体のかたまりとかたまりの間に水（その中に小さな気泡が分散していることもあります）がはさまって流れる様式です. これを一般に「スラグ流（スラグりゅう）」または「プラグ流」と言います. ス
ラグとは, 節（ふし）のことであり, またプラグ
は栓で, いずれにせよ前述の流れの様子はそれらに似ています. なお, もう少し空気の流量が多くなると, このスラグ流にかなり似ていますものの,もっと乱れて不規則な形の流れとなり, これは「チャーン流」と呼ばれています. チャーンとは英語であわ立ちのことで, だから前記スラグ流の場合の大きな砲弾状の泡がもっと細長く, かつ形が乱れた不規則なものになり, やがては次に述べる第３番目の基本形式の流れにつながっていくのです.
すなわち, 空気の流量がさらにずっと多くなると, 水の流れは管壁側に押し退けられ, つまり水は壁面に沿う薄い層の形で流れ, 空気は円管断面の中央部を大きく占めて高速で流れるようになります. この様式の流れを「環状流（かんじょうりゅう）」と言いますが, 壁面に沿う水層の流れと中心気流の間の界面となる水面は一般に乱れています. そして流速の速い時は, その水面から飛び出
す水滴が中心気流に乗って流れる一方, 中心気流の方から水面に飛び込み水層の流れに捕えられる
水滴もあると言った状況になります. この様式の流れを「環状噴霧流」と言うこともありますが, こ伝熱2006 年 7 月

管内の流れに生じる圧力損失
さて, 空気であろうと水であろうと, あるいはガス, 油, 何であっても流体が管内を流れる時,
摩擦などのため, 管の入口から出口まで必ず流体の圧力が減って行きます. だから管の入口では,それだけ圧力を高くしておかないと, 必要なだけの量の流体を流すことが出来ません. 例えば人がストローの一端を口にくわえて空気を吹く時, その人の口の中の圧力は大気圧より少し高くなっているのでストロー内を空気が流れるのです. また
逆にストローの一端を口にくわえて空気を吸う時
は, 口の中の圧力は大気圧より少し低くなっています.
ともあれ, これからは簡単のため管内の定常的な流れを考えることにしますが, いま内壁面の滑らかで長さが L, 直径が d の寸法を持つ円管があるとしましょう. そしてまず, この管内に空気だ
けが流れるとか, あるいは水だけが流れるいわゆる単相流の場合は, その流体の密度をρ, また管内平均流速を um とすると, 流れの摩擦による入口,
出口間の圧力差Δp を次式で簡単に求めることが出来ます. すなわち
⎛ L ⎞ ρuΔp = f ⎜ ⎟ m⎝d ⎠ 22

この式の右辺で, f は一般に管摩擦係数と呼ばれ-59-

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特別寄稿

つ一つの重要な手段なのです.

ている係数ですが, この値は以下のようにして求められます. すなわち, いま流れている流体の粘性係数（流体の粘さを表す数）をμとすると, 一
般にレイノルズ数と呼ばれている量ρumd/μ（これは, いわば流れの勢いが持つ力を粘性力と比べた値です）の値が定まります. このレイノルズ数の値を計算する時, これに含まれる密度ρや, 流速
um や, 直径 d や, 粘性係数μのそれぞれの値を表すのに必要な「質量」, ｢長さ｣, 「時間」の各単位について, 例えば「質量」をキログラムなら全部キログラム, ポンドなら全部ポンド, また「時間」も秒なら全部秒, 分なら全部分で測るようにすれば, 「質量」, 「長さ」, 「時間」にそれぞれどんな単位を使おうとも, レイノルズ数の値からは単位が消えてしまい, そして常に同一の値になるのです. このような数のことを一般に無次元数（むじげんすう）と言い, 自然法則はすべて, こ
ういう無次元数の間の関係として表されます. と言うのは, 自然の法則は人間の作った単位には関係なく客観的に成立すべきものだからです. そして実際, 前述の管摩擦係数 f の値もこのレイノルズ数だけの関数として, 流体の物質には関係無く一義的に定まることが知られています.
なお普通, 管内の流れのレイノルズ数の値が2300 より低いと, 流体は管内を整然と層をなして流れ, これを「層流」と言います. また流れのレ
イノルズ数がこれよりもっと大きいと, 流体は管内を乱れながら流れるようになり, これを「乱流」と呼びます. このように, 壁面摩擦の影響をうける流れには一般に層流と乱流があり, しかもそれを前述の無次元数ρumd/μの値で区別出来ることは,イギリスのマンチェスター大学のレイノルズ教授（1842-1912）が 1883 年に発見したもので, その端緒はガラス管内の水流中に, 染色した水の細い流れを流し込む方法によったものです. なおレイ
ノルズ教授はその論文の中で, 層流に対しては整然と行進する軍隊を, 一方, 乱流に対しては戦い敗れ無秩序に敗走する軍隊の姿を思い浮かべていますが, ひょっとするとワーテルローの戦（1815年, イギリス軍とプロイセン軍がナポレオン軍を撃破）などが念頭にあったかも知れません. なお,
前述の実験のように流れの状態を目に見えるようにすることを, ちょっと難しい言い方ですが, 流れの可視化（かしか）と言い, 流れの研究に役立伝熱2006 年 7 月

気液二相流に生じる圧力損失
ところで管内の気液二相流の場合, 管の入口,
出口間に生じる圧力差は, 管内を気体と液体が一緒に流れていますから, 単相流の場合のように簡
単には行きません. また流れのパターンによっても様子が違って繰る筈です. そこで従来いろいろの研究がありますが, ここには二相流の圧力損失の予測法について, まず大胆なものを紹介しましょう.
いま一つの円管内を気液の二相流が流れている
状況の下に, 入口, 出口間に実際に生じる圧力差がΔp であるとします. この時もちろん, 管内を流れている気体の流量, 液体の流量はそれぞれ決まっているわけですが, いま圧力差の計算の手がかりにするため, 仮にその気体だけが, その気体の流量のまま今の円管内を単独で流れている場合を仮想しますと, この時の管の入口, 出口間の圧力
差 Δ pG は前項の単相流の式で容易に求められます. そしてこの手がかりの圧力差ΔpG を基準にして測った実際の圧力差Δp/ΔpG の値は一応, 前述の気相だけの流れに液体の流れが加わった時の影響の度合いを示す数とみなせましょう. そして, この影響の度合いは, 液体だけが同じ円管内を単独に流れると仮想した時の圧力差Δp（これも前の単L相流の式で容易に求められます）を, 前述の手がかりの圧力差ΔpG を基準に測った値ΔpL/ΔpG の大小に関係すると考えて, 少なくとも大体の方向は示せるでしょう. このことを式の形で書けば
Δp / ΔpG = func(Δp L / ΔpG )ここに func( )はΔpL/ΔpG の関数（function）という意味です. そして実際に二相流の実験結果を調べてみると, この式の関係が大まかには成立つことが分り, 関数 func( )の具体的な形が近似的に求められています. すなわち次の簡単な形の式が一例
です.
func(Δp L / ΔpG ) = 1 + C ⋅ (Δp L / ΔpG )1/ 2+ Δp L / ΔpG

ここで右辺に含まれる C の値は, 前述のようにして単相流の式で計算した液相および気相の各単独流れが, それぞれ層流, 乱流のどれになるのか（層流か乱流かの区別は前述のようにレイノルズ数の値ですぐわかります）の全組合せに対して次のよ-60-

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特別寄稿
速が十分高ければ, 管摩擦係数 f の値が, 管内面の粗さεを管直径 d で割った値ε /d（これを相対粗さと言います）だけの関数としてほぼ決ることが知られています. そして問題は, こうした粗面管の特性が, 環状流の中心気流の場合にも見られるかどうかですが, 少なくとも近似的にはそう考えてもいいようで, 環状流の実験データから管摩擦係数 f の値を調べた結果として, 最近求められた式を掲げておきましょう.

うに与えられています.
液相の仮想単独流れ
気相の仮想単独流れ
C の値

乱流 層流 乱流 層流
乱流 乱流 層流 層流
21
12
10
5

なお, 前の式の左右両辺をΔpL/ΔpG で割って, 次の形に書き変えることも出来ます.
Δp / Δp L = func(Δp L / ΔpG ) / Δp L / ΔpG
この左辺は, 管内を液体だけが単独に流れるとした時の圧力差ΔpL を基準に測った実際の圧力差
Δp の形になっていますが, もちろんこの式を使っても前と同じΔp の値が得られます.
要するに, これらの式を使って, 私たちは二相流の摩擦圧力損失Δp を近似的に予測することが出来ることになります. そしてこれは, いまから40 数年も以前（1949 年）, ロックハートとマルチ
ィネリが提案した方法ですが, 二相流の知識が貧しかった当時であればこそ, こんな大胆な考え方が出来たのでしょう. 現在から見れば不十分な方法ですが, それでも便利なのでまだよく利用されています.

f = 0.02 + 1624(δ / d )2.04

ここに, δは管壁に沿う液層の流れの平均厚さ, dは管の直径です. 環状流の観測結果によると, 気
液界面の波の高さは, 管壁に沿う液層の流れの平均厚さ δと深いかかわりがあるとの報告がありますから, この式に含まれているδ/d は, 前の粗面
管の相対粗さε/d に対応するものと言えましょう.
ともあれ一例として, いま次のような計算をしてみましょう. すなわち, 直径 d が50ミリメート
ルの滑らかな円管の中を, まず空気（大気圧, 温度 20℃）だけが毎秒 20 メートルの平均流速で流れているとしましょう. この時, レイノルズ数の値は 64,100 と計算され, これから管摩擦係数 f の値は約 0.02 と定まります. 次に, 環状流の場合として, 前と同じ管内に, いま厚さ 0.5 ミリメートルのごく薄い液層が管壁に沿って同時に流れているとします. この時の管摩擦係数 f の値は, f に関する前の経験式のδ/d にその値 0.5/50 を入れて直ちに 0.155 と求められます. つまり, 管内にまったく同じ量の空気を流しているのに, 管壁の上に僅か厚さ 0.5 ミリメートルの液体があるだけで摩擦損
失が前の 7.75 倍にも増加してしまうことが分かります.
そこでいま例えば地熱発電所を考えてみましょう. 地熱発電所では多くの場合, 方々に掘った井戸から出る蒸気を中心部にある発電所まで相当の距離を送気管で送らねばなりませんが, 地下から出る蒸気は一般に飽和蒸気であり, かつ熱水を含んでいることが多く, それゆえ送気管内で前に記したような環状流の状況を起こしやすい訳です.
従ってこれをそのままの状態にすると, 送気管内の圧力損失が大きくなり, それだけで発電所の出力が減るので特に注意が必要になるのです.

環状流の場合
前項でお話した二相流の圧力損失の予測法は,随分大まかなものとは言え, ある意味で巧みなものと言えましょう. ただしかし取り扱いが何となく形式的で, 実際の流れの物理的状況とのつながりが希薄な点に, 不満を抱く人がおられるでしょう. そこで次は, むしろ流れの具体的状況に注目する簡単な予測方法の例を一つ紹介しておきましょう.
これは環状流の場合に限ります. 環状流は前にお話したように, 管壁に沿う薄い液層の流れと,中心気流とから成っていますが, いま中心気流の流速が十分に大きい場合を考えましょう. この時,中心気流に注目してみますと, それは周囲を波立
つ液層表面に囲まれて流れていますから, さながら内面の粗い円管内を流れている気流の状況に近いわけです.
ところで, 内面が滑らかな円管内を気流だけが流れる時, その入口, 出口間の圧力差Δp は一般に前々項の単相流の式で計算出来るのですが, もし円管がいま考えているように粗い管の場合は, 流伝熱2006 年 7 月-61-

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特別寄稿

ります.

逆に流れる気液二相流
これまでは液体と気体が一つの管内を仲よく同じ方向に流れる場合を見てきました. 人間にたとえれば, 新婚夫婦の蜜月旅行のようなものです.
しかし長い人生の間には, 夫婦といっても互いに意見が食違うようなことが, たまにはあるかも知れません. そして中には, 一方が東へ行くのに,他方は西へ向かって歩くといった状態になってしまうケースが無いとは言えません.
ところで気液二相流を構成する気体と液体の間にも, 実はそんなことが時にはあるのです. つまり一つの流路の中を気体と液体が互いに逆方向に流れるわけで, 例えば不注意な空だきをしたために高温になった風呂の湯沸し器の通水管の中に,あわてて冷水を流し込むような場合, 通水管内で発生する蒸気はかなりの勢いで逆向きに流出して来て水の流入を妨げることになりましょう. ともあれ, このように液体と気体が対向して逆向きに流れる二相流は非常に重要な技術問題になる訳で,その基礎研究のため次のような実験装置を作ってみることにしましょう.
すなわち, ある長さの円管を垂直に立てて, 上の方から液体が管の内壁に沿って薄い液膜状で流れ落ちるようにします. そのためには, 液体供給用の上部容器を用意し, その底面の孔に円管の上端をつなぎ, 上部容器に外部から液体を定常的に補給するようにすれば, 液体は自然に管内に流れ込むでしょう. あるいはまた, そうした上部容器を使わず, その代わりに垂直円管の上の方の一部
管壁を多孔質の壁（金属粉を焼き固めて容易に作れるもので沢山の微小な隙間を持っています）とし, その壁を通して外から液体を管内に流し込む
方法もあります.
そして次に, 垂直円管の下端を別の下部容器につなぎ, その下部容器に外部の圧縮機などから気体を供給すれば, 垂直管の中心部を上向きに気体が流れるようになります. このとき, この下部容器には管内壁に沿って流れ落ちて来る液体が流入することになりますが, 下部容器内の気圧（気体を垂直管内に上向きに流すのに必要）を下げずに,
上記の流入液体が容器外へ流れ出せるようにするのは技術的に可能です. そしてこのようにして,
垂直円管内に液体と気体が互いに逆向きに流れる
定常的な二相流を作り出すことが出来ることにな

伝熱2006 年 7 月

フラディング現象
さて前述のようにして作った垂直円管内の気液の対向流（たいこうりゅう）において, 上から流下して来る液体の流量を一定にしておいて, 上昇する気体の流量を少しづつ増していく実験をしてみましょう. すると, 気体流量がある値になるまでは, 管壁に沿って流下する液膜流の流量は元のままで少しも変わりません. しかし気体の流量がある限界値 Gm を超えると, 下向きの液膜流の流量は減り始め, それからさらに気体の流量が増すと, やがて下向きの液膜流が無くなって, 垂直管
内には上向き気流だけになってしまう, そういう現象が観察されます.
あるいはまた, 前項でお話したように円管途中の多孔質壁の部分から液体を管内に流し込む場合
は, 気体流量がある限界値 Gm を超えると, 供給
液体の一部が多孔質壁の場所から管内壁に沿って上向きに流れ始め, さらに気体流量が増すと, やがて多孔質壁の場所から管内に供給される液体全部が上向きに流れるようになるわけです.
こうして, いずれにせよ管内を上昇する気流の流量が, ある限界値 Gm を超えて大きくなると, 管内壁に沿う液膜の下向き流れが減少し始め, やがてその下向き液膜流がまったく無くなってしまうという現象が生じます. そして普通, 下向きの液膜流の流量が減少し始める限界（換言すれば下向きの液膜流の一部が上向きに流れ始める限界）のことを「フラディングの開始」, または簡単に「フラディング」と呼びますが, 最近は「対向流限界」と言う人もあります.ここに「フラディング」とは洪水のように液体が溢れることを言います. そして, この「フラディング」ないし「対向流限界」の現象は, 何らかの事故で空だき状態が生じて高温になった原子炉の炉心に上方から緊急に水を注入して冷やそうとする時など, 高温壁に触れて発生する蒸気の逆流が後続の水の流入を妨げる問題
をはじめ, いくつかの大切な機器や装置の作動限界や安全性とからむ重要な現象なのです.
①「フラディング現象の発生原因」
では, このフラディング現象はどんな原因で発生するのでしょうか. 一見, これは簡単なことであり, つまり管内を上昇する気流がその摩擦力で-62-

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特徴を示します. そして, これは下方の多孔管質壁からの液体の吸出しのため, 液膜流の波の波長がそこで抑えられる結果であろうと推定されます.
②「管径の影響」
なお終わりに, フラディングに対する管径の影
響について２つの事柄を付け加えておきましょう.
第１は, 管壁に沿って流下する液膜表面に生じる波の高さは, 限りなく大きくなり得るものではありません. 従って管径が非常に大きくなると,管径が比較的小さい場合に比べてフラディングの性格がかなり違ったものになります.
また第２, 対向二相流が流れている垂直管の下端の状況を考えてみると, 管壁に沿って流下してきた液膜流が出口端から円筒の形をとって流出し,従って, その流出液膜流を周囲から気体が貫き破って管内へ流入して来るという原理になります.
そのため, もし管径が小さいと表面張力の作用も加わって, 液体が出口をふさいでしまい易く, 換
言すれば定常的な対向二相流が最初から作れない（換言すれば最初からフラディング現象が起こってしまう）ようなことになるでしょう. これを避けるには, 垂直管の下方出口端から外に広がるフランジ面を付けるなどして, 流出してくる液体がフランジ面を濡らしながら周辺方向に広がって流れるようにすれば, 気体は液体に邪魔されずに管内に自由に流入できるようになります.

液膜の流れを引き上げるために起こるように見えます. しかし, 実はそうではないのです. 実際, フ
ラディングを発生させる時の気体流量は, 実験の結果によると, 液膜の流量が多い時の方がかえって小さく, またそれに, 管上方の液流入部の形状,
および管下方の液体流出端の形状の影響を受けていろいろ変化するのです. また状況によっては,気流が限界値 Gm に来ると, 前述のような過渡現象を経ないで, 下向き液膜流がほとんど瞬間的に無くなる（つまり液体のすべてが, ほとんど瞬間
的に上向きに流れるようになる）こともあるのです.
そして, フラディング発生時の気液の様子を観察した結果によると, 次のような状況が見られま
す. すなわち, 上向きの気流の流量がある程度大きくなると, 管下端ないしその近くで, 管壁に沿い流下している液膜流の表面に波のような擾乱が急に生じます. そして, それがさらに気流流量の増加と共に成長し, 大きくなった波がやがて気流によって上向きに押し上げられるようになってフラディング現象が発生しています. またこの時,
乱れた波は上方へ押し上げられるだけでなく, その波面から液滴を気流中に飛出させ, その液滴が気流によって上方へ持ち去られる現象も加わっています.
なお, 垂直管の下の方の一部管壁を多孔質壁にして, 上方から流下して来る液膜流をそこで外へ吸い出すようにした実験では, フラディング発生限界に対し, 管長（すなわち液体の流入部から流出部までの距離）の著しい影響が現われ, 管長が短いほどフラディングが起こりにくくなるという(次号に続く)低圧沸騰：
典型的な気泡の成長過程（上図）と限界熱流束（CHF）の系圧力による変化（右図）

伝熱

2006 年 7 月-63-Critical Heat Flux (W/m2)（図と写真は元 東京大学伝熱工学研究室 横谷定雄氏 提供）

System Pressure (atm)J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特別寄稿

海洋上の台風の研究
Researches of Typhoons over the Ocean

杉山 卓也（琉球大学理学部）
Takuya SUGIYAMA (Faculty of Science, University of the Ryukyus)
e-mail: sugiyama@sci.u-ryukyu.ac.jpている．上空の空気が軽いから，鉛直累積としての大気圧が地表近くで周囲に比べていちじるしく低くなる．すなわち，気圧傾度が下層で最も大きいから，台風の風は地表近くで最も強い．100ｍ/sに達する偏西風は高度約 10km の希薄大気においてであることと比べると，空気密度の大きい地表で風が最も強いことは台風の際立った特異性である．今だこの図 1 が台風温度構造の集約的実測図としてあり，台風大国日本においてこのような現場観測がなされていないのは，沖縄の空が米軍管制下にあるための遠慮によるのだろう．

1. はじめに台風ないしハリケーンの発生領域は世界で 4
つ：発生個数順に，フィリピン東海沖，メキシコ
湾とカリフォルニア沖，南インド洋，熱帯オース
トラリアである[1]．2004 年 3 月には，記録上初めてブラジル沖でハリケーンが出現した．台風は成
熟期までは海洋上を進行するから，フィリピンの北に位置する日本は台風大国である．なかでも沖
縄は，海洋上の台風が西進・東進いずれも近傍を通過する転向点にあたるから，世界一の台風ポイントである．
台風は ~100 個の積乱雲群からなりその特徴は
雨と渦である．台風は降雨となる水滴を製造して凝結熱を発生する熱機関である．自前のエンジンを持っている成熟台風は自律的な存在である．これは，通常の気象現象が周囲環境の変化を原因として受身で発現するのに対して際立った対比をなしている．凝結熱を受け取った上空の空気は暖か
く軽いから地表が低気圧となり，それによる風系
は，領域 1000km に及ぶから地球自転によるコリオリ力が効いて，渦をなす．これは単品の積乱雲が渦巻かないことと対比される．台風の持続は 1
週間から 10 日に及び，個別の嵐としてはきわめて長い．さらには，台風は多様な進路変化をとる．
以上のような個々には明白な台風の特徴がどのように内的に関連して自律システムを形成しているのか？ 以下は我々が進めている海洋上の台風についての理解の要旨である．

図 1 Hurricane Hilda 温度構造断面図
実線は等温度線．その数値は同一高度の温度からのズレ．5 本の点線は航空機航路[2]．

2. 台風の構造：温度と雲2.1 台風の温度構造
航空機からゾンデを投下することによりハリケーン Hilda(1964 年)の温度構造が観測された（図1）．図１は，眼の上空部分（高度 10-12km）の温度が同一高度での周囲より 16℃高いことを示し

伝熱2006 年 7 月

2.2 台風の雲の構造
図１に見たように台風は上部に発熱体を持ち燃料である水蒸気を下方から上昇気流によって補給する煙突である．図 1 のさらに上層には煙突から排気される流れがある．排気領域では上昇低圧化-64-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

特別寄稿による断熱的膨張で周囲より低温になっている．
この事情は，赤道域で対流圏々界面が，極域と比べて，高く低温であることと類似である．すなわ
ち台風の眼の上層で対流圏々界面は高く低温で，まわりに比べて高気圧である．そこから吐き出される風はコリオリ力の効果がめだつ外周で地表風とは逆に時計回りに回転する．静止衛星ひまわりがまず見るのは，台風が上層ではきだした微小雲粒子による赤外線熱放射である．これを以下では天蓋雲と呼ぶことにする（図２）．「ひまわり」台
風画像を www. supertyphoon.com での動画で確認すると，確かに外周の雲は時計回りに動いている
ことが分かる．これに対して台風中心付近では，
天蓋雲自身も反時計回りであるから，回転向きに
よって天蓋雲の識別はできない．ともかく，「ひまわり」画像で台風の降雨構造を見るためには，一面の渦をなしている天蓋雲は邪魔である．

図2

図3

3.2「ひまわり」画像からの雨域推定
雲頂が低温である雲は高度が高い．これには発達した背の高い積乱雲群と天蓋雲が該当する．
我々はこの２者の識別が温度とその空間勾配でできるのではないかと考えた．すなわち，天蓋雲の雲頂は対流圏と成層圏の圏界面にあってスムース
であるのに対して，積乱雲群はその短い活動寿命のために隣接雲の間でも雲頂高度，したがって雲
頂温度，の凹凸が激しいだろう．

台風雲構造の模式図

3. 台風の雲と雨
3.1「ひまわり」から見た台風の雲
台風で雨を降らせている積乱雲群は天蓋雲というパラソルの下にあり，「ひまわり」から直視できていない．実際，熱帯降雨レーダー衛星（TropicalRainfall Measurement Mission: TRMM）が示す雨領
域は，通常の天気情報で示される「ひまわり」赤外画像の雲に比べて大幅に限定されている（図 3）．
静止衛星である「ひまわり」は日本付近の撮像を毎時行っている．これに対して TRMM はレー
ダーエコー受信のために低高度を飛び，地球を 1日~16 周する周回衛星で，狭視野であり，台風を捉える機会は 1 日 1 回程度である．そこで，我々はひまわり衛星画像から台風雨域を解析する手法を開発している[3]．

伝熱ひまわり画像と TRMM レーダー雨量画像
右上がりの帯が TRMM のスキャンパス[4]．

2006 年 7 月

図 4 ひまわり水蒸気画像での雲温度とその空間勾配に対応する TRMM 雨量のダイアグラム．
「ひまわり」水蒸気画像におけるある緯度経度
領域の温度とその空間勾配を，同じ領域の TRMM
雨量と対応させたダイアグラムが図 4 である．図は 14 個の海洋上の台風を用いた統合解析によっ-65-

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特別寄稿

相互作用においては，ひとつの渦糸は周りの渦糸がつくる渦度の勾配・坂を登る[5]．相互作用において渦度分布の重心が保存されるためである．

ている．水蒸気画像を用いるのは，天蓋雲に対する透過性が赤外画像よりも良いからである．図 4は雲が低温であり，かつ，温度の空間勾配が大き
い領域が大雨量の傾向にあることを示している．
図 4 が標準的な台風雲ダイアグラムであるとす
れば，これを用いて台風の「ひまわり」水蒸気画
像のみから雨域を見出すことができる（図 5）．こうして分かったことは，日本本土上陸の台風による雨域構造は，海洋上の台風と大きく異なることである．本土上陸台風では南から湿った空気が山脈にぶつかって広域に雨を降らす（台風中心への水蒸気供給が不十分になっている）．これに対して沖縄の離島では，暴風雨警報が出されていて風が強いが雨はほとんど降っていない，ということを経験する．海洋上の台風では雨がレインバンドに偏在するからである．

図6

速度シアーは，それがきつくなると乱流が発生するように，渦度を内在している．逆に，無限個の渦糸を適当に分布させれば流体の任意の速度分
布を再現できる．
我々は偏東風・偏西風をそれぞれ強度の等しい
有限個の要素渦糸を配置して近似的に再現した上で（図 6），一個の強い渦糸で代表する台風との相互作用を調べた[6]．図 6 に示したモデル偏西風ではその南端に渦度の下り坂があり，これは台風北進のバリアーとなるだろう．
得られた台風の移動進路は，偏西風が相対的に強ければ西に進み続け，弱ければ東に転向した（図7）．夏前の台風は偏西風がまだ強く南よりに位置するから，台風は偏西風南端の入り口のバリアーに跳ね返されて西進する．盛夏には偏西風は北よりで弱まるから，台風は偏東風北端の渦度の登り坂に押されて北上し転向する．転向台風は偏西風の主軸に近づくから，本土上陸で摩擦がふえるにもかかわらず，移動速度を増す．このように偏東風・偏西風の速度場を渦糸で再現する手法によって，台風進路の因果関係を知ることができた．

図 5 ひまわり水蒸気画像から求めた海洋上台
風雨量分布
4. 渦としての台風とその進路
台風移動に関する「藤原効果」は，双子台風は
互いに他の周りに反時計回転する，というものである．仮想的(理想的)渦である渦糸は，半径無限小の回転剛体を渦芯とする 2 次元渦であり，渦芯の外側では，半径に逆比例する公転速度場をもっている．渦源がないゆえに角運動量が保存されるからである．複数の渦糸間の相互作用では，ある渦糸はその芯の位置において他の渦糸がつくっている速度場で移動する．その結果，多数の渦糸群

伝熱2006 年 7 月

モデル偏東風―偏西風速度場とその渦度
実線は偏東風・偏西風の強度，そのシアーがもつ渦度強度を点線で示す．y 軸は緯度
に相当．

-66-

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特別寄稿ら，上昇気流の根元の地表低気圧にストレートに入り込む．これに対して，渦構造をもつ台風では，遠心力が働いて，中心への水蒸気供給が抑制される．さらに，4. で見たように渦であるがゆえに移動進行する．単品の積乱雲が急速発展・急速減衰
するのに対して，台風は渦であるために制約された活動となることが，むしろ，その持続可能性の鍵であろう．

図 7 台風の渦度と偏東風―偏西風の渦度の相互作用がもたらす台風の代表的進路
x 軸は経度，y 軸は図 6 と同じ．ΓE，ΓW
は偏東風，偏西風の要素渦糸強度．
図85. 台風内の風系とそれをもたらす渦度分布
台風の活動をささえるエンジンは降雨であリ，
それは台風の「眼の壁」とスパイラルレインバンドに限定されている．我々はこれら台風特有の雨域の存在理由を知りたい．
地球自転によるコリオリ力は，ローカルな撹乱の力に比べて決して大きくないから，持続時間の長い大規模風系においてはじめてその効果が現わ
れ，台風ではまず外縁が反時計回りの風となる．
外側から水蒸気を運んでくる反時計回りの気流が台風中心低気圧に近づいたとき，角運動量保存の結果，公転速度が速くなり，最後に雨域で上昇気流となる．これは「鳴門の渦」の上下反転版である．すなわち，雨域は反時計周りの強い渦度をもち，台風内部の渦度分布は降雨強度と相関する，と考えていいだろう．さらに，簡単な渦糸相互作
用シミュレーションによって，スパイラルレイン
バンドについて次のような傾向が確認できる．

台風内の渦度分布と風系の模式図

我々は以上のように台風の理解を進めている．
最後に，自己組織体としての台風の研究・理解は
海洋上の台風でなされるべきことを強調して，沖縄からの台風リサーチの寄稿とします．
参考文献[1] Elsberry, R. L. ed.，A global view of tropical
Cyclones, Univ. Chicago Press (1989).
[2] Hawkins, H. F., and D. T. Rubsam, Mon. Wea. Rev.,
99 (1968) 427-434.
[3] 武井千恵，真栄城尚，新垣郁子，杉山卓也，第 88 回日本気象学会（2006）A365．
[4] JAXA/EORC 台風データベース，
http://sharaku.eorc.jaxa.jp/TYP_DB/ (2006).
[5] Kiwamoto, Y. et al., J. Phys. Soc. Jpn. Lett,. 68(1999) 3766-3769.
[6] Sugiyama, T., Y. Sugimura, and Y. Yamashita, Sola,
2 (2006) 21-24．

1. はじめに直線状に分布した渦源は相互作用の結果スパイラル構造をとる傾向をもつ．
2. 台風内部の要素渦源がスパイラル構造であると，内部での風系は眼に対して吸い込みと吹き出しの道筋をつくる（図 8）．吸い込みの道筋・風の谷は水蒸気供給のルートとなって台風活動の持続をささえているだろう．

杉山卓也 琉球大学理学部講師，
専門 雲形成気象学：夜光雲，台風，
京都大学理学研究科物理専攻修了，1946 年生．

単品の積乱雲では気流は，強い渦をもたないか伝熱2006 年 7 月-67-

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特別寄稿

大学と企業の伝熱研究のギャップと壁
Proposal to Collaborate Heat Transfer R&D between
University and Corporation

横堀 誠一（東芝）
Seiichi YOKOBORI (Toshiba)e-mail: seiichi.yokobori@toshiba.co.jp
同研究の更なる活性化は相当の難問で,私とて解決案があるわけではありません.この問題を長年に亘って阻んでいるのは,最近では産業界側の事情と考えられます.産業界が大学に期待する内容
はもともと打算に基づく多様なものですが（図 1は期待する内容を分類したポートフォリオ）,企業
が熱流体シミュレーションという道具を手にして一応の解が自前で得やすくなり,基礎体系に成果を集約しがちな大学と研究ニーズに関して距離が隔たってきた.簡単に言えばこういう構図ではな
いかと思っています.

1. はじめに前号の特集で「大学と企業の伝熱研究のニーズ
ギャップと壁」と題して,各方面から産学連携の現状打開に関する有益な提言がなされました.本稿は産業界側からの追加記事です.企業で原子力の熱流体研究を手がけた経験から,前号にない切り口で提案を試みました．
2. 困難な産学連携
本稿では,産学連携問題を「産学共同研究」と狭く限定しないことを前提にしたいと思います.共ソリューションを得たい

多様な連携の姿

社会貢献をしたい

共同研究したいが

メーカが自
前で行う

機密保持優先のジョブ性能に関する基準をつくりたい
特許を抑えたい（審査に入って承認を期待）
更なる良品に向けてアイデアを募りたい

企業ニーズを紹介したい
技術動向を聞きたい
試験装置を提供する
レビューをお願いしたい専門家から承認を得たい
学生の就職を期待
国プロで共同研究機関として参加を期待
性能を上げたい大学に期待

難解な計測の委託

完成品を売込みたい（ＰＲ）寄付をしたいメーカとして切迫

図1

伝熱2006 年 7 月

メーカに余裕あり

産業界から見た大学への期待の例-68-

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特別寄稿
めたらよいと思います.当学会に FILGAP とは別に「将来活動委員会」「学会ありかた委員会」のよ
うな特別専門委員会を設けて十分に議論を深めていただきたいと思います.他学会でも企画担当部
門は得てして総務的活動に陥りやすく実態が伴わない例が散見されます.長期に企画,戦略というよ
うな構想を練る委員会を設置して,リーダ次第でユニークな活動を期待したいと思います.

A 大学と B 社が組んで何か大きなプロジェクトや包括契約を行えば,他社はここに入り難いという単純明快な事情は勿論,企業には特許,機密保持,
法制や契約の遵守等の制約が多くあるので産学の距離は縮まるどころか,連携推進の円滑化を阻害する障壁が生まれつつあります.規制自由化と規制遵守強化のアンバランスが当面続く逆風の時代
ですが,現状を放置すると産学連携のメリットの芽を摘むだけでなく,折角築き上げたわが国の伝
熱研究全体のポテンシャルがここ数年で確実に下がることが予想されます.

5. 戦う学会への変身（提案２）
これまでの学会は,既存知識の体系化（便覧の刊
行,基準の制定）やトピカルな技術課題の講習会開催など,情報サービスが主要な活動であったと思います.私自身,3 年前に機械学会で熱工学講演会の前日にセミナーを開催したところ多くの方々の参加を得ることができました.ナノ・マイクロ，バイオ，水素と当時はやりの言葉を並べた訳ですが,こういう体験から,企画の大切さは産業界からも学会の大きな魅力となっています.こうした経験から,私はこれからの学会は,もっと技術を先取りして先導する時期に来ているのではないか.学術の維持啓蒙は勿論,技術史を含む歴史観,倫理観,
経済観などを踏まえた,総合的にバランスある感
性で未来予測まで運営に含めるべきと思います.
私が描く「産学連携」とは,こういう技術戦略に
産業界の協力を求めて推進したらどうかというものです.10 年後がどういう世界になっているから伝熱研究もこうあるべきだろう,というグランド
ビジョンを提示することで,過去・現在のみならず未来にも責任を持った学会への脱皮を期待したいと思います.
将来の熱流体研究ビジョンが固まれば,懸案の産学共同研究なぞ自然発生的に進むと楽観的に考えています.ひとつ間違えれば技術を誤った方向に導きかねないリスクもあるので毀誉褒貶あって当然ですが,医工連携ばかりでなく,構造との関係,
防衛産業と熱工学の関係,変ったところでは芸術・文化財に見られる伝熱現象,何でも模索すべきなのです.機械学会熱工学部門でも企画重視の動きも出ており,当学会と企画のコラボレーションを検討するのも有力な具体案と思います.ただし,今後の大胆な予想を前提とするので,相当勉強して汗をかく必要があります.

3. 伝熱工学・学会の抱える課題
わが国の伝熱研究は大きく第 3 世代に入ったと思いますが,これまでの路線を延長してきた結果,
随所にひずみが認められています.私なりに気になっている課題としては,以下のようなものが思い当たります.
・ 伝熱現象に対する物理的理解力の薄さ・低下
・ 熱流体実験の減少、継承・発展への危惧
・ 現象を見る機会の欠如
・ 産業界の現場で「もの」を見る機会の欠落
・ エネルギー問題の中での熱問題の認識の欠落
学会で満足いく質疑になかなか出会えない.シミュレーションの発表が増えて実験が減った.1Paから 1kPa までの差圧レベルを体感したことがな
い,タービンの実物を見たことがない等々.シミュ
レーションを手に入れた産業界にしても,伝熱は本質的に実験主導の学問であることを軽視してきたツケも出ています.こうした彼我の問題を産学が共同で議論を開始し,解決することを提案の皮切りにしたいと思います.これなら企業も自社の情報開示を回避できるばかりか研究企画に参考となるので積極的に参加しやすくなると考えます.
4. 包括的解決へ（提案１）
産学連携の活性化はこれだけを扱ってもうまくいかないと考えます.前節の問題提起はごく一例に過ぎません.伝熱学会が抱える諸問題の大方を洗い出し,一括して解決に当たることを提案します.理由は相互の問題が密接にリンクしているためです.
こうした構想の検討は,毎期を運営する執行部
よりやや長め（2 年くらい）のスパンで検討を進伝熱2006 年 7 月-69-

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特別寄稿

その実行には産学連携が自動的に必須であるという構想です.誰かが絶えずこの問題に苦労していればいい構想に結実すると確信していますので,
将来活動委員会を提案しました.
これまでの産学連携が必ずしも順調でなかったとすれば,切迫感が希薄な時点で問題を持ち出したからでしょう.しかし今は違う.ここで手を打たないと折角世界をリードしてきた熱技術がリセッ
トされてしまう.産学連携はこうした大きな問題の切り札として見るべきだと考えます.ロードマップに結実しなくても議論を開始することです．

6. 当面可能な産学連携の具体案（提案３）
こう考えてくると産学連携の切り口は拡がったものになると思います.表 1 は自分の経験から考えた切り口の一例です.こうした問題を再整理して,創設される委員会で順次ポイントを議論して頂きます.その際,何事もネガティブに考えないことが重要と思います。
7. あとがき（誰かがいつも悩むのが理想）
技術力維持と今後の戦略ビジョン.私の提案は
以上 2 点を両輪にして学会が変容することに尽き,

表1

産学で検討できる連携アイテムの一例

連携の皮切りとなりそうな具体例
モーティベーションある現場の熱問題の情報公開
モノ作り現場を見たい（工場見学の提供）
新たな熱問題の探求（特論等による熱設計・現場の紹介）
大学からの期待 ＪＡＢＥＥでの救済（倫理教育の充実、熱問題に限らぬ）
新たな計測ニーズの調査（流量・流速・液膜厚さ・可視化等）
大規模・高圧の試験装置の貸与
設計に即した体系での熱的性能の見通しを得るためのコンサル
各大学の得意分野のリストを得たい（相談に行きたい）
技術標準を作りたい（専門家による審査の要求）
産業界からの期待 複雑な熱問題のコンサルテーション
知的財産の紹介
基礎研究の実施（小規模試験）
社会的企業人およびこれに続く学位請求の要求
完成した新製品のＰＲ、改良に向けたアンケート

相互の期待

伝熱

2006 年 7 月

学生の就職への便宜(キ－技術専門家の養成)
将来ビジョンへの討論（有償によるシンクタンク調査を含む）
技術者倫理問題の実例紹介（熱技術の周辺事例の紹介）
シニア技術者による成功・失敗例の紹介
異分野間の交流（医学・化学・コスト・防衛・文学等）
産学定期連絡会の開催
ＨＰ上での情報共有のしくみ実験装置や計測機器融通の斡旋
国プロでの協調-70-

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プロジェクト Q

原子炉の安全を確保せよ－ NSRR における原子炉安全性研究 －Secure the Nuclear Reactor Safety- Nuclear Safety Research at NSRR -プロジェクトＱ

杉山 智之（独立行政法人 日本原子力研究開発機構）
Tomoyuki SUGIYAMA (Japan Atomic Energy Agency)
e-mail: sugiyama.tomoyuki@jaea.go.jp

2. 反応度事故

BORAX-1 という小型原子炉を破壊した経験さえ有していた．だが，小型とはいえ 16 トンにも達する SL-1 の原子炉容器が，配管を引きちぎって高さ3m 近くも飛び上がるとは誰も想像し得なかった．
今日，SL-1 事故の過程は次のように説明されている．運転員の 1 人が原子炉の上部に立ち，制御
棒を手動で大きく引き抜いた(この行為の理由は今なお謎である)．原子炉出力は瞬時に異常なレベ
ルに達し，溶融したウラン燃料が冷却水と熱的相互作用を起こした．すなわち水蒸気爆発である．
原子炉容器内の冷却水の一部は蒸気発生により吹き上げられ，勢いよく容器の天井に衝突したが，その運動エネルギーは，頑丈な原子炉容器を塑性変形させた後に，さらに 16 トン(容器全体重量)×3 m(上昇距離)分の位置エネルギーを賄う程に大きかった．複数の段階を経ているが，制御棒の引き抜きから原子炉容器が飛び上がるまでは一瞬だったはずである．この事故で 3 名が犠牲となった．

2.1 SL-1 事故[2]
それは 1961 年 1 月 3 日 21:01 に起こった．米国
アイダホ原子炉試験場の実験炉 SL-1 で発せられた警報に駆けつけた者達が一見平穏な建物の中で目にしたのは，たちこめる蒸気，引きちぎられた
配管，そして変形した原子炉容器だった．火災の気配は無く，ただ放射能レベルが異常に高かった．
一体何が起こったのか．米国原子力委員会は徹
底的な調査の結果，「反応度事故」の発生と断定した．反応度事故とは，核分裂が連鎖反応を持続す
るために必要な中性子量を超えた供給が核分裂自身により即発的に行われた結果(即発臨界という)，
マイクとスピーカーの間で起こるハウリングのよ
うに，瞬時に原子炉出力が上昇して制御が失われる，すなわち原子炉が暴走する事故である．反応度事故は，原子炉の概念が成立した当初から懸念されていた．それ故，米国は 1950 年代から研究炉を使った反応度事故研究を行い，意図的に2.2 米国における反応度事故研究[1]反応度事故では原子炉出力が数ミリ～数十ミリ秒のうちに急上昇するため，事故発生後の有効な対処は困難である．よって，事故が起こった場合
でも，原子炉出力が過度に上昇して原子炉が破壊されることのないように，予め原子炉，燃料，制御棒などを設計しておく必要がある．
前述の通り米国は反応度事故に関するデータを有していたが，商用炉の運転開始から間もない時
期に SL-1 事故が与えた衝撃は大きく，反応度事故のさらなる究明を目的とした原子炉破壊実験が再開された．まず解明すべきことは，原子炉がどの程度の出力に耐え得るかという点であった．既に
SL-1 事故過程の説明の中で示したが，原子炉に損傷を及ぼすような力は，燃料が溶融して水蒸気爆発を起こすために発生することが，一連の実験から分かった．つまり，燃料が健全な状態を保つ限

1. はじめに
原子力による発電は，1938 年にウランの核分裂反応が発見されてから僅か十数年の間に実用化された．戦争が技術開発を加速した点は否めないが，人類が手にした新たなエネルギーへの期待こそが，これほど短期間での実用化を可能とした原動力であった．しかし，圧倒的な勢いで推進された開発の陰で，この高密度のエネルギー源を御するための闘いも行われていた．ここに紹介するのは，原子炉の安全，中でも反応度事故と呼ばれる事故に対する安全確保を目的として，原子炉安全性研究
炉 NSRR で展開された研究・開発の歴史である．
本稿 2 章及び 3 章の一部については，NSRR の建設並びにその後の反応度事故研究をリードした
石川迪夫氏の著作[1]を全面的に参考とさせてい
ただいた．

伝熱

2006 年 7 月-71-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

プロジェクト Q
原子炉出力は一旦急上昇した後に自動的に低下する．結果的に出力履歴は図 2 に示すガウス分布に似た波形を描き，NSRR ではそのピーク値が最大23GW にも達する(最大運転条件の場合)．現在一
般的な発電用原子炉の電気出力は約 110 万 kW であり，発電効率を 3 割強とすると熱出力は約 300
万 kW (= 3GW)なので，実にこの 7 倍もの出力を
小さな NSRR が発生する計算になる．ただし，出力波形の半値幅は数ミリ秒と極めて短い．この「パルス出力運転」により，反応度事故における出力

り原子炉は破壊されない．ならば，実験で原子炉を破壊するまでもなく，燃料単体の限界性能を調べればよい．この考えを反映した実験施設が建設され，いよいよ本格的な実験開始というところに来て，米国の研究リソースは，同時に抱えていた冷却材喪失事故の問題に優先的に割り当てられてしまう．
前置きが長くなったが，ここでようやく日本の登場である．
3. NSRR 計画
3.1 NSRR の建設[1]
戦後禁じられていたわが国の原子力研究が1952 年に解禁され，遅れを取り戻すべく国を挙げて技術開発が進められた．その一環として，自らの手で安全を確保しようと，安全性研究専用の原子炉の設置が検討されたが，米国の研究規模には到底太刀打ち出来ない．原子炉を破壊する実験などは論外である．それなら，小規模な実験を数多くこなして，せめて米国のデータを補おうと小型
研究炉の設置が決定された．こうして原子炉安全性研究炉(NSRR; Nuclear Safety Research Reactor)
が日本原子力研究所・東海研究所(現在は日本原子力研究開発機構・原子力科学研究所)建設され，1975 年 6 月に初臨界を迎えた．このとき既に，国内で軽水炉(PWR：加圧水型及び BWR：沸騰水型)の商業運転が開始されてから 5 年が過ぎようとしていた．

ホールドダウン機構
制御棒
駆動機構
水面

垂直装填管
オフセット
装填管

中性子検出器カプセル
中性子
ラジオグラフィ室

炉心
原子炉プール

サブパイル室

炉心燃料

安全棒

実験孔

3.2 NSRR の概要[3]NSRR の概略を図 1 に示す．NSRR は，訓練，研究，アイソトープ製造への利用を目的として米国 General Atomics 社により開発された TRIGA 炉と呼ばれる型式の原子炉である．シンプルな構造
で，長さ 38 cm の燃料棒 150 本余りを水中に配置して数本の制御棒を挿入しただけと言ってもよい．
圧力容器も格納容器もないため，原子炉プールを見下ろすと水中に剥き出しの炉心が見える．
NSRR の最大の特長は，短時間に限り極めて大きな出力を発生出来る点である．これは，TRIGA
炉がウラン水素化ジルコニウムを燃料としていることに起因する．この燃料は温度上昇に対して強い負の反応度フィードバックを持つため，制御棒をいきなり引き抜くという手荒な操作を行っても，調整棒
トランジェント棒

実験燃料

図1

NSRR 垂直断面及び炉心水平断面

出力・燃料温度

燃料温度

数ミリ秒

NSRR出力時間

出力履歴の概要
図2

伝熱2006 年 7 月（いずれも制御棒の一種）

カプセル

-72-

運転中の外観NSRR パルス出力運転

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プロジェクト Q

最大燃料エンタルピー

1590

(J/g)

0

スプリング
実験燃料棒
内径
120 mm
スタック長
約135 mm

熱電対

スタック伸び
測定用鉄心
燃料
ペレット
被覆管

1090

590

冷却水
圧力計

図3

図4

実験カプセル及び実験燃料棒

ルピーを用いる．最大燃料エンタルピーが高くな
るにつれ，壊れ方が激しくなり，最終的には燃料が溶融して水蒸気爆発が生じたために燃料が微粒子化している．一連の結果から，燃料が破損(被覆
管の気密性が失われることをもって破損とする)に至るとき，また，水蒸気爆発により破壊力が発生するときの最大燃料エンタルピーを定量化した．
さらに，発生する破壊力の大きさを同じく最大燃料エンタルピーの関数として得た．NSRR で得られた知見に基づいて，わが国の原子力安全委員会
は，原子炉が反応度事故に対して安全に設計されていることを確認するための評価指針を 1984 年に定めた[4]．

急上昇を安全に模擬することが出来る．
NSRR のもうひとつの特長は，炉心中心に直径約 22cm と比較的大きな空間を有する点である．
実験対象となる燃料を収めたステンレス鋼製のカプセルをここに設置してパルス照射を行う．図 3にカプセルと実験燃料の例を示す．カプセル内には複数の実験燃料を設置可能だが，通常は１本で実験を行う．原子炉で発生した中性子は炉心中心に集中し，カプセル中心に位置する実験燃料において激しい核分裂反応を引き起こす．その結果，
実験燃料のみが反応度事故に近い状態に置かれることになる．もし実験燃料が破損して破壊力が発生しても，高い耐圧性と気密性を備えたカプセル
が原子炉本体の損傷を防ぐ．また，カプセルごと入れ替えることで，即座に次の実験に移行出来る．
空間的制約と耐圧・気密性能を満たす限り，カプセル設計における自由度は高いため，後で示す多様なカプセルが開発され，様々な実験が行われた．

3.4 可視カプセルの開発
実験中の燃料の挙動は，被覆管に取付けた熱電対や，カプセル内に設置した圧力計からの信号に基づいて推測出来る．しかし，実際の様子を見ることが出来れば，それに勝る情報はない．事故に近い状態にある原子炉の内部を覗くことは容易ではないが，カプセルの耐圧性及び気密性を損なうことなく光路を確保し，さらに，強烈な放射線によるガラスの透過率低下やフィルムの感光を最小限に抑えるという課題を克服し，1980 年に図 5 に示す可視カプセルが完成した[5]．カプセルにペリスコープを設け，16 mm フィルムを用いた高速度カメラを炉心から十分離れた高さに設置した．図6 に映像の一部を示すが，被覆管表面で DNB が発生した後，クエンチするまでの様子が鮮明に記録されている．回数が限定された可視実験から得ら

3.3 NSRR における燃料破壊実験
NSRR の主な研究対象は軽水炉燃料である．実際に発電所で使われる燃料棒は 4 m 近いが，長さ以外は本物と同等に製作したものを NSRR における標準実験燃料棒として大量に準備し，これらを使って丹念にパラメータを振った実験を行った．
要するに，実験の数で勝負したわけだが，これが功を奏した．図 4 に，結果の一例として，燃料に与える熱的負荷の大きさ(つまり反応度事故の規模)と実験後の燃料状態との関係を示す．ここで，熱的負荷の指標としては実験中の最大燃料エンタ

伝熱2006 年 7 月

最大燃料エンタルピーと破損状態の関係-73-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

プロジェクト Q
3.6 照射済燃料実験の実現及びその成果
NSRR 実験では原則として新品の燃料を対象としていたが，原子炉で長期にわたって使用(中性子照射)された燃料が劣化により壊れやすくなることが当初から懸念されており，実験による確認及び定量化が望まれていた．しかし，原子炉から取り出された燃料は高い放射能を持つため取扱いが極めて厄介である．特に圧力容器すら持たない
NSRR では，放射性物質の閉じ込めはカプセルのみが担う．そこで，図 7 に示すような二重のカプセルを開発し，照射済燃料実験における安全を確保した．さらに，燃料へのセンサー類の取付けや，カプセルへの封入等の従来は手で行っていた作業を，すべて遮へい・密閉された空間で遠隔操作により行えるよう施設を改造した．こうして，原子力発電所で実際に使われた燃料を対象とした実験が 1989 年から可能となった．現在は，このカプセルを用いた照射済燃料実験が NSRR の活動の中心である．
長期間の照射が燃料に及ぼす影響のひとつは，
燃料ペレット内部での核分裂性物質の蓄積である．
一方，被覆管(軽水炉燃料ではジルコニウム合金製)は常に冷却水と接触しているため，外面で腐食が進行する．この状態に至った燃料で反応度事故が発生した場合，燃料は図 4 とは全く異なる挙動を示すことが 1994 年以降の実験で明らかになった[6]．図 8 に NSRR 実験で破損した照射済燃料被覆管の外観と輪切り写真を示す．被覆管は，腐食により外面が脆化していたため，燃料ペレットがれた定量的情報は少ないかも知れない．しかし，以後の実験では，被覆管温度の計測結果のみから確信を持って現象を描写することが可能になった．
3.5 高温高圧ループの開発
NSRR 実験は基本的に室温・大気圧の冷却水条件で行われていたが，軽水炉の運転条件と同程度の温度及び圧力(PWR: 300℃，15MPa，BWR: 280℃，
7MPa，いずれもおおよその値)での実験も必要とされた．そこで，炉心に設置したカプセルと原子
炉外部のポンプとの間に配管し，高温高圧の冷却水を循環させるループを 1980 年に開発した．この
高温高圧ループを用いた実験により，水蒸気爆発が起こるときの燃料エンタルピーが室温・大気圧
実験の場合と同等であることなどを確認した．

高速度カメラ
ペリスコープ
ペリ
スコープ

照明
観察窓
実験燃料棒

図5

可視カプセルの概略

約4m

採取

実験燃料棒

図6

発電所で
照射された燃料

可視カプセルで得られた映像図7

伝熱2006 年 7 月-74-

実験カプセル

照射済燃料実験カプセル

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

プロジェクト Q

脆性破断
被覆管
燃料ペレット
延性破断
図8

NSRR 実験で破損した照射済燃料(PWR 燃料)

冷却水の吹き上げ
結晶粒
ガスの
蓄積

燃料棒内ガス
の放出

被
覆
管

熱膨張
結晶粒が
分離

燃料微粒子

蒸気発生

燃料の破損
図9

照射済燃料の破損による破壊力の発生
照射済燃料実験で新たに得られた知見に基づき，
原子力安全委員会は，1984 年の安全評価指針を補うものとして，燃焼の進んだ燃料に対する安全基
準を 1998 年に定めた[4]．わが国が，世界でも類を見ないこの先進的な基準を定めることが出来たのは，NSRR という優れた道具を持ち，それを効果的に活用出来たからに他ならない．

熱膨張により被覆管を押し拡げたときの変位に耐えきれずに割れたのである．このような破損に至るときの燃料エンタルピーは，燃料の溶融や，被覆管表面で DNB が起こるときの燃料エンタルピ
ーよりもはるかに低い．様々な燃料で行った実験から，原子炉で使用された期間が長いほど破損時
エンタルピーが低いというデータが得られた．
また，この様な破損に伴い，燃料の一部が微粒子化すること，また，機械的な力(破壊力)が発生し得ることが照射済燃料実験で明らかになった．
長期間使用された燃料ペレットでは，図 9 に示す
ように，結晶粒の隙間にガスが蓄積されている．
反応度事故時にはこのガスの熱膨張が結晶粒を押し拡げる可能性があり，それが，溶融を伴わずに燃料が微粒子化するメカニズムになり得る．一方，
高温かつ大きな比表面積を有する燃料微粒子が一斉に冷却水と接触したときには，激しい水蒸気発生が起こり，破壊力が発生すると予想される．粉
砕した燃料を用いた NSRR 実験において，粒径(あるいは比表面積)に応じた破壊力の発生が確認されたことから，この予想は裏付けられた[7]．

伝熱2006 年 7 月

蒸気泡の
急速な成長

3.7 照射済燃料用高温高圧カプセルの開発
前節に述べた通り，照射済燃料は被覆管が脆化しているため壊れやすい．しかし，一般に金属の延性は高温状態で回復するため，実験開始時の冷却水温が十分高ければ，被覆管は破損を免れるかも知れない．この点を確かめるため，照射済燃料の高温実験が望まれていた．カプセル内の水温を300℃程度に上げることは技術的には簡単だが，相手は高い放射能を持つ燃料である．十分な耐圧性，気密性に加えて，過度に圧力が上昇した場合の安全装置を設ける必要があった．さらに，高圧容器であるため労働基準上の制約も受ける(ボイラーに携わる方はご存じであろう)．様々な試行錯誤の-75-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

プロジェクト Q
最後に申し上げておくが，原子炉の安全性という問題が重大さと責任を伴うからといって，研究者たちが日々悲愴な面持ちで仕事に臨んでいるわけではない．事故という極端な条件の下では，現象の時間的・空間的な非平衡性が高く，そこで起こる複雑な現象は研究対象として非常に面白い．また，安全性研究の目的のひとつは，未知であるが故に過度に保守的に評価されている現象を解明して安全余裕を合理化することだが，この達成には，探求心が満たされる悦びと，社会の利益のために貢献できる満足感が伴う．原子炉の安全性研究に携わる者たちが，実にポジティブな気持ちで研究を進めていることを知っていただけたら幸いである．

結果，十分な性能と安全性を備えたカプセルが2005 年に完成した．今年 8 月，このカプセルを使った最初の実験が行われるはずである．
3.8 32 年目を迎えた NSRR 計画
反応度事故実験を行う施設として，NSRR は建設当初こそ米国データの補完用と目されていたが，結果的には，早々に実験から撤退した米国よりもはるかに多くのデータを世に送り出すこととなった．これは，NSRR が小規模であるがために運用上の小回りが効き，シンプルな構造のため柔軟な拡張性を備えていたことによる．既に述べたが，NSRR は道具として非常に優れていたのである．
なお，日本以外では仏，露が同種の実験能力を維持しているが，仏 CABRI 炉は現在改造中，露 IGR，
BIGR 炉の実験対象燃料は同国及び東欧諸国でしか使われていない仕様と，現在 NSRR だけが多くの国で役立つデータを提供できる状態にある．それだけに，世界の原子炉安全性に関して NSRR が担う役割は以前にも増して大きい．
今日，燃料使用期間の延長(高燃焼度化)，及び混合酸化物燃料(MOX 燃料あるいはプルサーマル
燃料)の本格導入が世界的に推進されている．この状況下で NSRR が役割を果たそうとした場合の困難は，データを先取りしようにも，十分に長い期間使用された燃料や実際に軽水炉で使用された
MOX 燃料が日本に存在しないことであった．しかし，この困難は，経済産業省原子力安全・保安
院からの支援と欧米各国の協力を得て解決した．
長期使用や MOX 燃料導入について試験運用が認められている国から，照射済燃料を譲り受けることが出来たのである．それらは既に日本に輸送され，平成 16 年度から実験に供されている．得られるデータは順次公開されるが，国内のみならず，
世界中で活用されることが期待される．

謝辞
既に冒頭でも記した通り，SL-1 事故から NSRR
計画初期までの事実関係は，石川迪夫氏の著作を全面的に参考にさせていただいた(要約させていただいたと言うべきか)．石川氏への感謝の意を示すと共に，読者の皆様に対しては是非オリジナル[1]を一読されることをお勧めする．
参考文献[1] 石川迪夫，原子炉の暴走 SL-1 からチェルノ
ブイリまで，日刊工業新聞社 (1996).
[2] U.S. Atomic Energy Commission, IDO Report on
the Nuclear Incident at the SL-1 Reactor,
IDO-19302 (1961).
[3] Ishikawa, M. and Shiozawa, S., Journal of
Nuclear Materials 95 (1980) 1.
[4] 原 子 力 安 全 委 員 会 安 全 審 査 指 針 集(http://www.nsc.go.jp/anzen/sisin/).
[5] Saito, S. et al., J. Nucl. Sci. Technol. 18 (1981)
427-439.
[6] Fuketa, T. et al., Nuclear Safety 37 (1996)
328-342.

4. まとめNSRR における研究・開発を中心に，反応度事
故に対する安全確保への努力の足跡を紹介した．

伝熱2006 年 7 月[7] Sugiyama, T. et al., J. Nucl. Sci. Technol. 37(2000) 877-886.

-76-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

プロジェクト Q

プロジェクトＱ

鮮度チューハイ「-１９６℃」開発秘話
Unknown Episode about Freshness Chu-hai “-196℃” in a Development Phase

渡部 徳富（サントリー株式会社）
Tokutomi WATANABE（Suntory Limited）
りから取り組みたい．
「缶チューハイ」というカテ
ゴリーを越えて，酒類ビジネスに新たな付加価値（＝可能性）を生み出したい．
「-１９６℃」という非日常的超低温に，その新製法ヒントが隠されていた．

1. はじめに酒類全般の消費が低迷する中で，「缶チューハイ」に代表される低アルコール市場はここ数年大きく市場を拡大させている注目の市場である．しかしながら，大手ビールメーカーの参入と共に低価格路線とシェア争いから，コスト面で非常に厳しい市場環境下にある市場でもある．あるレベル以上の数量が売れないと，ビジネスとして成立しないチューハイ市場で販売数量を追い求めるあまり，スーパーやデｲスカウント等の店頭で，１缶１００円前後で販売されている光景が日常的になりつつある．酒税を負担する商品で清涼飲料より安く販売される実態はあきらかに異常である．
価格以外の魅力，付加価値を付与する技術革新
なくしては，この市場の健全な発展性はない．単に，焼酎やウオツカに代表されるホワイトスピリ
ッツ類に，果汁をブレンドするだけのチューハイ
でなく，今一度リキュール類の製造方法の原点に帰り，素材を酒に浸漬する原料酒で新たな香味創

２．鮮度チューハイ「-１９６℃」とは？
伝熱関係の研究や業務に関わる皆様には馴染みのある数字（温度）と思うが，「－１９６℃」という温度の意味を，消費者の皆さまから質問いただく．この温度は，液体窒素の沸点直前の温度であり，液体窒素を利用した超低温下での食品粉砕技
術は，日本国内では昭和３０年頃より本格的な技術検討が開始されている．現在に至るまでの食品分野における，液体窒素による低温粉砕技術の利点は以下のようにまとめられる．１）
１）
２）
３）
４）
５）

３．実用化されている液体窒素による低温粉砕加工商品事例
１） 麺類やパン類に練りこむ「微粉砕精米・玄米」 （微粉末化による吸水性の向上・常温流通の粉末）２） ローストコーヒー豆 （焙煎したての風味を維持した微粉砕コーヒー豆，低温～常温の粉末）
３） 抹茶（玉露），煎茶 （色・香り・味を維

図 1 鮮度チューハイ「－１９６℃」
http://www.suntory.co.jp/rtd/196/index.html

伝熱2006 年 7 月

常温では粉砕しにくいモノが容易に粉砕（微粉化）できる．
通常より細かい微粉化が可能である．
粒子形状が鋭角状で流動性の良い粉末が得られる．
粉砕時の発熱による熱劣化（変性）が防止できる．
不活性ガス（窒素）利用による，酸化防止
ができる．

-77-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

プロジェクト Q
この何気ない二つのヒントがあらためて液体窒
素での超低温下での粉末化に光をあてるキッカケとなった．

持した「微粉末茶」，低温～常温の粉末）
ナッツ類 （舌触りのよい「ミックスペー
スト」，常温のペースト）
５） 生薬類 （有効成分の収率改善，低温～常温の粉末）
これら以外にも，調味料用素材などでは甲殻類，
豚骨肉，鶏骨肉，コンブ，しいたけ等の粉末・ペースト化が紹介されている．２）
こうした商品化例の特徴は，元の素材の水分が比較的少なく，常温下で取り扱いしやすい点にある．
４）５．新たなるお酒創りの為の技術革新
果汁ブレンドを全て否定するつもりはないが，カンキツ果実本来の新鮮な香味を缶製品でも実現したいという思いと，競合商品にない価値を実現したいという思いから，加熱劣化や酸化劣化が少ない製造加工法として，一時あきらめていた，液体窒素による低温凍結粉砕技術に再チャレンジした．
１）先に紹介した二つのヒントから，果肉部だけでなく果皮もあわせて素材を粉砕する事．
２）粉砕したものを果汁のように低アルコールに混ぜるのではなく，高アルコールの原料酒に漬けてその素材本来の新鮮な香味を原料酒に抽出・ろ過する事．
という新たな発想の組合せが突破口になり，今回の「鮮度チューハイ」原料酒部分の基本製法が完成した．
後は，イメージした香味ができるまで，原料調達，粉砕加工条件，浸漬条件の検討，さらにはその原料酒を使用した缶チューハイの試作と商品化までには数々の試練があるが，現在なお進化させている途中であるので，今回ここで詳細を紹介する事は省略させていただく．

４．果実（素材）の魅力をお酒に活かすヒント
柑橘果実に代表されるような水分の多い果実を直接凍結粉砕した応用事例は少ない．（果皮部分のみをペースト状にした事例や練りこみ素材用のペーストに加工される事例が一部で実用化されていた．）
実際，実用化されている超凍結粉砕装置「リンレックスミル」でのカンキツ類の果肉部分を粉末したものは，常温下ではすぐに溶解・吸湿してペースト状になる．果汁代替原料として冷凍保管後し，そのまま微粉末ペーストを低アルコール飲料にブレンドしてみたが従来の果汁ブレンドとの品
質面での有意性は乏しいものであった．（この時点では「鮮度チューハイ」はまだ闇の中である．
）
我々，サントリーの商品開発チームのメンバー
が新たな素材や商品化のヒントを求めてヨーロッパに出張した際に，地中海のカプリ島で「レモンチェロ」というリキュールに出会った．その製法
は，レモンの皮の部分のみを薄く剥ぎ，それを高アルコールに漬けてレモンの香味成分をお酒に抽出・ろ過し，砂糖で調味しただけの極めて単純な製法にも関わらず，非常に豊かな香味を有するリキュールである．このリキュールとの出会いが，果汁以外の果皮にまで注目した酒創り，香味創りのヒントとなった．
もう一つのヒントは，実は居酒屋の「生搾りサワー（チューハイ）」でした．他人に作ってもらった「生搾りサワー」は，正直感動する程美味しい
わけではない．自ら，生の果実を搾り，その瞬間の果皮と果汁からの香りと，直接果皮から手についた新鮮な香りを身近に感じなら飲むと，格段に美味しく感じる．

伝熱2006 年 7 月

６．まとめ
新しい技術を生み出す源は「好奇心」や「努力」であると言われるが，私のような普通の人間に言わせると単に「好奇心」や「努力」だけではダメと感じる．ある程度プレッシャー（私の場合は，納期を決められた商品開発）の中で日々「もがき，あがき」他人に助言を求める環境下でないと中々生み出せないと感じている．
-１９６℃という一般的には非日常の世界の中に，理想的に素材を加工するヒントが隠されていた．世間で話題の超電導技術の分野では，さらに低い温度が求められているとか…機会があればそういう未知の温度帯での食品加工を実験してみた
いと思う今日この頃である．
技術革新の原動力は，「異分野への興味」と先に述べた日々の「もがき，あがき」（きれいに表現す-78-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

プロジェクト Q
るなら試行錯誤であろうか…）コラボレーション
なのかも知れない．
「－１９６℃」という商品はまだまだ発展途上ブランドである．今後の新製品やリニューアルにますますご期待いただくと共に，忌憚ないご意見
やご提案，商品への感想をいただければ幸いであ伝熱2006 年 7 月

る（連絡先：webmaster@suntory.co.jp）．
参考文献[1] 深山 信一，食品機械装置，4. 1991, p. 47～55．
[2] 太陽化学（株）新食品素材パンフレット-79-

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International Letter

北米の大学における研究及び人事に関する制度について
Research and Performance Evaluation at North American Universities

川路 正裕（トロント大学）
Masahiro Kawaji (University of Toronto)
E-mail: kawaji@ecf. utoronto. ca
http://www.chem-eng.utoronto.ca/faculty/kawaji
1. はじめに
海外事情についての寄稿文を依頼され, さて何について書こうかと考えている時, 日本の大学では最近行われた法人化に伴い色々な面で変化が起
こりつつあるということを耳にした. そこで, 北米の大学での研究や人事, その他の制度について少し書いてみたいと思う.
筆者はカリフォルニア大学バークレー校で学位を取得した後, 日本原子力研究所に 3 年間勤務し,1986 年にトロント大学工学部化学工学科へ赴任した. それ以来 20 年間トロント大学で教鞭を執っているが, その間学科の教務や人事, 教官の業績評価などにも直接関わってきた. 日本の大学での勤務経験は無いが, 日本の研究者や大学関係者の方々とは色々な形で付き合いがあり, 日本の大学の在り方など海外から興味深く観ることもしばしばである. なお, 筆者はカナダの州立大学に勤務しており, 米国の州立大学や私立大学とは多少の相違点があるかも知れないが, 筆者の知る限り両国の大学・大学院制度は非常に良く似ているので, 北米の大学事情として執筆したい.

写真１

年 100 万円から 150 万円の返済義務の全く無い奨学金を貰っており, それらの院生には差額のみを指導教官が支払えば良い. しかし, 残りの半数の院生は奨学金を貰えないため, 手当ての全額を指導教官が研究費から支払っている. ポスドクなどの博士号を持つ研究員には大学院生の倍近い額又はそれ以上の給与を外部資金から支払う必要がある.
なお受託研究費などには大学の間接費が上乗せされるので, 実際には院生や研究員に支払う手当
や給与より 20-40％増しの外部資金を人件費として確保せざるを得ない. 大学によっては上乗せされる間接費の割合がもっと大きく, 米国では100％増しといった大学もあると聞く.
奨学金や研究手当てが少ない院生は, 学部の授業を補佐する Teaching Assistant として働き学費や生活費を補っているが, 研究に費やす時間が減り卒業が遅れてしまうという問題が出てくる. そのため研究室に入るのに奨学金を獲得出来る学生は有利になる. 又, 教官にとって同じプロジェクト
で研究費を長期間確保出来る見込みが無ければ博
士課程の院生を引き受ける事は難しい.
このように北米の大学院生は学位を取得するまで何年かかろうと本人への経済的な負担は少ない
ため, 博士課程へ進学することに余り躊躇しない.

2. 大学院生への手当てについて
北米と日本の大学の工学部における研究制度での大きな違いとして, まず大学院生に対する経済的な支援が挙げられる. 北米の大学では研究に従事する院生に対して大学側が学費と生活費をほぼ全面的に支給するのが普通であり, 指導教官はこの人件費の一部か全額を外部獲得資金から支払う必要がある. 米国の私立大学などでは年間の学費が 300 万円を超えるため, 一人の院生にかかる費用は多いところでは 400-500 万円にもなるようであるが, 筆者の州立大学では, 院生一人当たり年間約 200 万円の手当を支給することになっている.
又, 学科では大学院生の約半数が政府や大学から伝熱2006 年 7 月

トロント大学-80-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

International Letter

これも研究費を獲得するのは難しい. まず知的財産権の取り扱いで企業と大学との契約時に問題が生じやすく, 企業側も鍵となるような技術の情報
は大学の研究者へ開示したがらない. 又, ベンチ
ャー企業の多くは委託研究費を出せるほど資金的に余裕が無いため, それらの企業から研究費を獲得するにはかなりの努力を要する.
政府機関からの研究資金も競争が激しく, 申請書が通る確率は 20％程度だと言われている. しかし, 近年北米では産学間の協力を支援するため,
国や州政府は国内や地元の企業から大学へ提供される研究費に対して同額の matching fund を拠出する体制を整えてきた. もちろん, この matching
fund を獲得するにも申請書の提出が必要だが, 審
査は通りやすい. これは企業が大学へ資金を出す
研究を政府が奨励する姿勢の現れであろう.
このように近年は基礎研究より応用的な研究テーマを扱う産学協同研究プロジェクトの方が研究費の申請は通りやすくなってきているため, 多くの大学の研究者は研究テーマを時代の流れに合わせざるを得なくなっている. そして, 応用的な研究テーマで外部資金を調達し, その人件費をやりくりして基礎研究も行い, ジャーナルに論文をせっせと出すことが工学部の研究者にとって現実の課題になっている.
研究活動が軌道に乗っていれば, 工学部の多くの教官は専門知識を生かしてコンサルティング活動を行い, 更に自ら起業し会社運営との両立を図る者も少なくない. 筆者の学科でも半数以上の教官が研究成果を元手に起業し, 小規模ながらも自分の会社を持っている. 次に工学部教官のコンサ
ルティング業務について説明する.

もし大学卒業後も大学院の学費と生活費を学生本
人又は親が負担することになれば, 博士課程へ進学する学生数は激減することであろう.
３．外部獲得資金について
上記のように北米の大学の指導教官には各院生が卒業するまで手当てを支給し続ける義務がある.
そのため, 研究を手広くやっている教官は絶えず研究費の獲得と人件費のやりくりに多大な労力を割くことになり, まさに小さな会社を一人で経営しているようである.
この院生やポスドクへの手当てや給与の支払い義務の有無が北米と日本の大学での研究室運営に大きな違いをもたらすのは必至である. まず, 北
米では大学から自動的に支給される研究費はほぼ皆無であり, 全ての教官は研究費を外部から調達しなければ院生やポスドクを雇えず, 思うように研究を遂行出来ない. 成果が出なければ論文が書けず, 論文を出していなければ研究申請の審査が通らず, 由って研究費が獲得出来ないという, 悪循環に陥ってしまう. 例えば, 日本の科研費に相当するカナダ政府の研究支援機関（NSERC）への研究費申請では, 研究の内容や手法に加えて申請者の過去６年間の業績が問われる. 申請内容が優れていても, 又昔素晴らしい研究をして多大な成果を上げていても, 過去 6 年間に於ける業績が不十分であれば研究申請が不合格になってしまうこともある. よって一時的にでも研究を休むことは大学での研究者生命を危うくしかねない.
外部資金を調達するには政府機関へ研究申請書を頻繁に提出すると同時に, 機会がある度に国の内外の企業へ働きかける必要が有る. 筆者もこれまでカナダ, 米国及び日本の大小の企業から受託
研究費を貰ってきた. しかし, 実際には北米でも企業から研究費を獲得するのは決して容易な事では無い. たとえある企業から研究費を一度獲得出来ても, もし十分な成果を上げなければ二度と貰えなくなる可能性が高い. 又, 受託研究では期限内にスポンサーである企業にとって役に立つ成果を上げるという義務が付きまとうため, 受託研究のテーマは院生ではなく学位論文の提出や終了期限などの制約が無いポスドクなどに担当して貰うケースが多い.
外部のベンチャー企業が手がけているような新しい技術に関連する受託研究は魅力的ではあるが,伝熱2006 年 7 月

4. コンサルティング業務について
北米の大学では企業や政府機関などから依頼を受ければ, 教官がコンサルタントとして働き, 相応の報酬を受けても良いことになっている. 特に工学部は産業界と近い関係にあるため, 筆者の大学でも勤務時間の約 1 割位の時間をコンサルティ
ングに割くことが学部から期待されている. これはコンサルティングという副業に対して日本の大学とは全く異なる考え方に拠るためだと考えられる.
日本の国公立大学と同じく北米の州立大学も予算は税金で賄われているが, 民間の企業が大学の-81-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

International Letter

評価委員会は, 各教官の活動報告書及びその教官が担当した教科の学生による評価結果を吟味し,次のように採点する. 評価委員はそれぞれ各教官の(i)研究活動, (ii) 4 年生や院生の研究指導を含む教育への貢献度, (iii)その他の活動についてそれ
ぞれ 5, 5, 2 の比で点数をつける. そして個人の合計点の平均が審査の対象となる. 給与の増額分においてはベースアップ分と査定分とに分かれており, 評価が低くてもベアは毎年確保されるが,査定分に幅があり, 「塵も積もれば山となる」の
諺通り, 10 年も経てば同年齢で同職歴の教官の間でも給与の差が出てくるようになっている. この
人事考課の仕組みは工学部全体で共通しており,ほぼ全教官に適用されている.
査定で最も重視されるのは, 教官がその年度にどれだけの論文をどういうジャーナルに出したか,
院生を何人指導し卒業させたか, どれだけの研究費を獲得していたかなどである. 各教官はこれらの項目の評価が決して低くならないように絶えず努力することを求められているため, 北米の大学では“Publish or perish”と昔から言われている. そして, 研究活動が余りにも低迷していると学科主任から早期退職を勧められることがある.

教官に問題の解決を依頼して来た場合, その要請に応じるのは税金から賃金を貰っている者として当然であると考えられている. つまり, 企業の問題解決に力を貸すことにより, その企業が収益を上げ雇用を増やせば, 社会にとってもプラスになり, 教官も専門知識を社会に還元出来るという訳である. 又, コンサルティングの仕事に対して教官が報酬を貰うのは妥当な事であると考えられて
おり, その額は企業と教官に委ねられている. 但
し, 民間のコンサルタント会社と競合することを避けるため, 教官はコンサルティングの宣伝はしない.
教官にとってコンサルティングのもう一つのメリットは, 産業界が直面している実社会の問題に絶えず接することが出来るということである. しかし, 一つ注意する必要があるのは, 副収入を得られるコンサルティングを研究や教育の職務より優先する教官が出現しかねないことである. この歯止めには年度末の人事考課で研究実績の評価を十分行い, 研究活動と教育面での貢献度を重視することが有効であると思われる. 大学側から見れば十分に研究成果をあげ, 教育面でもそれ相応の貢献をしている教官なら, いくらコンサルティン
グを行っていても特に問題にする必要は無い. 次に人事考課のやり方について述べる.

6. 公正な業績評価と人事制度の透明性について筆者が北米の大学制度で非常に高く評価するものに, 公正な業績審査のやり方と人事制度の透明性がある. ここでは Assistant Professor が tenure（終身在職権）を取得する際の業績審査と, Associate
Professor から Professor への昇格時の審査に話を限定する. 最近日本でも tenure 制度を導入する大学が増えているそうであるが, 北米の大学ではAssistant Professor は雇用されてから 5-7 年後に研究と教育両面での業績審査を受け, その審査に合格すれば終身雇用へ切り替えられると同時にAssociate Professor に昇格する. しかし, 不合格になればその時点で大学を辞職しなければならない.
従って公正で透明な審査が不可欠である. 又,Associate Professor から Professor へ昇格する際も
主に研究業績の審査を受けることになる.
業績審査の際, 筆者の大学では国の内外を問わず他の大学の学者や官民の研究所の研究者など約10 人に研究業績の評価を依頼しているが, 他の北米の大学でも類似した方法を取っていると思う.
人事において公正で透明な審査が求められる現実

5. 学年度末の人事考課について
筆者の大学では学年度末に各学科で全教官の人
事考課を行っており, その結果に基づき翌年の給与の増額分が決められている. ご存知の方も多い
かと思うが, 北米では教授や助教授はそれぞれ独立して院生を指導して研究を行っており, 皆横並びになっている. 人事考課では各教官が 1 年間の活動報告書を提出し, 学科が設置する評価委員会
が教官全員の査定を行っている. 活動報告書には,本人がその年度に担当した教科とその学生数, 指導した 4 年生の卒業論文, 大学院生の研究指導内容, その年度に出版した本や論文のリスト（ジャーナル, 国際会議, 報告書などを掲載済み, 査読
合格，投稿中に分類して書く）, 学内外で講演した期日, 場所と演題の一覧, その年度に申請・獲得・使用した研究費の一覧, 出席した学会や国際会議, 従事した学内の役職, 学内外の委員会や学会での活動などの情報を決められた様式で書き入れることになっている.

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J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

International Letter

与した大学院の研究レベルが疑われることも有る.
留学生の場合, 言葉の障壁があるため研究に慣れるまでより多くの年月がかかるのは仕方が無い
が, 学位審査では留学生であろうと, 本人が学位に見合う専門知識と研究能力を身につけたかどうかを確認することが不可欠であることは言うまでも無い. そのため, 筆者の大学では博士論文の審査には必ず学外の専門家による外部評価が義務付けられている. 筆者の知る限りでは, カナダの大学のみならず, 欧州の大学やインド工科大学など
も外部評価を学位審査に取り入れている. 学位の水準を維持するには, 論文の審査においてその研究テーマに精通する国内外の他大学又は研究機関の専門家による外部評価を取り入れることは非常に有効な手段だと思われる.

的な理由として, もし当人が審査結果を不服に思った場合大学が訴えられかねないからである. そのため, 筆者の大学では研究業績の評価を依頼する際, それらの評価を文書で審査委員会に提出してもらう方法を取っている. 審査委員会は審査される本人と同じ研究分野の専門家の中からと, 他
大学の学科主任などから評価者を選び, 本人の履歴書, 論文リスト, 代表的な論文の抜き刷り約5-10 編を各評価者へ送り, tenure 授与又は教授への昇格の是非について文書で回答してもらう. 評
価の基準は各評価者で異なるのは避けられないが,他大学の学科主任などに依頼する場合はその大学・学科での評価基準が使われるため, 研究規模
や評判等がほぼ同等の大学・学科の主任を選ぶことが多い.
審査委員会は研究業績の外部評価と共に教育面
や社会に対する貢献度（例えば, 公的な委員会や学会での活動など）を十分に吟味した上で結論を出し, 学部長及び学長の了承を経て人事が決定する仕組みになっている. もし, 外部評価の中に候
補者に対する否定的な意見が多少なりとも含まれている場合は, 慎重を期すため, 更に数人の外部評価者を追加することもある. このように審査内
容が文書で残るため,不公正な審査が起こりにくい仕組みになっている. 又, 国外の専門家に研究
実績の評価を依頼するのは, 本人の研究が国際的に評価されているかどうかを問う意図がある.
筆者もこのような外部評価を取り入れた業績審査に幾度も関わってきたが, 改善すべき点がまだあるにせよ, 良く工夫された仕組み・制度であると思っている. 何よりも, 公正で透明な審査を行うことは大学のように終身雇用制を持つ組織にとっては大変重要なことであろう.

8. サバティカル制度について
最後に, 北米の大学の制度で多くの教官が重宝するサバティカル制度について書くことにする.
筆者が北米の大学に就職した理由の一つにもサバ
ティカル制度の存在があった. ご存知の方も多いと思うが, 7 年に一回, 半年か 1 年間教務や学内の委員会から免除され, 研究活動に専念出来る制度である. 北米では多くの大学がこの制度を定めていると思う. 筆者の大学ではサバティカルの期
間中の給与は半年のサバティカルなら全額, 1 年
なら 8 割を超えるため多くの教官がこの制度を利用している. 7 年に一回というのはユダヤ教やキリスト教で 1 週間の内一日は休養するというところから来ているようであるが, あくまでもサバ
ティカルの期間は休暇では無く, 本を執筆したり,研究を更に進めるために他の大学や研究所に出向
いて共同研究を行ったり, 新しい研究テーマを見つけるために使うことになっている.
サバティカルの期間中は自分の研究室の運営を続ける以外に大学への義務はほとんど無く, 自分の大学に留まろうと国内外の研究機関に滞在しようと本人の勝手である. このようにサバティカルが制度化されていると, 他の教官に気兼ねすることなく誰もが 7 年に 1 回, 半年から 1 年間学科を不在にすることが出来る. 学科にとっては毎年約7 分の 1 の教官がサバティカルで講義を受け持たないことになるので, 他の教官に肩代わりしてもらう必要があるが, 制度化されていると教官の間

7. 学位審査について博士号の授与には大学の名誉が懸かっており,
学位審査は厳格に行われ一定の水準に達した学位
論文のみが受理されて然るべきである. 日本の大学は海外からの留学生をなるべく増やす努力をしてきたが, 大学院で博士号を取得した留学生は本国へは戻らず欧米へポスドクとして渡ってくる者が少なくない. 学位に見合う専門知識と研究能力を身に付けた優秀な卒業生に混ざって, 明らかに力不足の者もいるのを耳にするが, 欧米の大学がそういったポスドクを受け入れた場合, 学位を授

伝熱2006 年 7 月-83-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

International Letter

川路に持ちつ持たれつという関係が成り立つため, 教務担当者がサバティカル中の教官の代理を見つけるのに苦労するという話は余り聞かない.
以上, 日本の大学との相違を念頭に, 思いつく
まま北米の大学の制度について書いてみた. 書いている内に他にも色々頭に浮かんできたが, いつ
か又の機会にしたいと思う.

伝熱2006 年 7 月

正裕

1954 年
1968 年
1978 年
1983 年
1984 年

鹿児島に生まれる
父の赴任先のカナダ・トロントへ
トロント大学工学部卒業
日本原子力研究所へ就職
カリフォルニア大学
バークレー校 Ph.D.
1986 年
トロント大学化学工学科助教授
1993 年
トロント大学化学工学科教授
1995-7 年 トロント大学化学工学科
教務担当副主任
2002 年
カナダ化学工学会
Jules Stachiewicz Medal
2003 年
カナダ化学協会(CIC)フェロー
2006 年
カナダ・オンタリオ技術者協会研究賞-84-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

国際活動・会議報告

第６回沸騰伝熱国際会議報告記
Report on 6th International Conference on Boiling Heat Transfer

門出 政則（佐賀大学）
Masanori MONDE (Saga University)e-mail: monde@me.saga-u.ac.jp

フトも感じられた．
新しい測定法の開発によって，従来観測できな
かった温度変化や流れの状況が美しいビデオを用いて発表されていた点が興味深かった．微細加工された液晶温度計を用いて表面温度の測定も興味深かった．
現在，筆者が最も興味を持って研究を進めている高温面の濡れ問題についての発表では，濡れの条件を依然として温度基準，例えばライデンフロ
スト温度，最小熱流束点温度や自発核生成温度を用いて解析や整理が行われていた．筆者は，温度はある状態を示す状態量であるので，濡らされていない面が濡らされた面に変化するのは，「ある大きさの熱が液側に伝えられ，その熱が力学的エネルギーに変換される過程において」ある限界が存在して，濡れ条件が定まるのではないかと考えている．この点について，多くの有益な議論をすることができ，それなりの賛同を得ることができた．なお，定常状態の CHF は，無限の熱源（固体側）から液側に熱が供給されていることから，流体側の力学的問題だけで決定されている．
終わりに，写真は懇親会での筆者と主催者（左から Prof. Grassi, Prof. Celata, Prof. Marco）である．
美味しいイタリア産の赤ワインを堪能できました．

第６回沸騰伝熱国際会議が，イタリアのスポレート(Spoleto)で５月７日から１２日まで開催されました．この国際会議は，３年毎に開催されており，筆者は縁あって第２回から連続して５回出席しており，なじみ深い会議である．
この会議では，標記の通り沸騰に関連する研究
内容のみを発表する会議で，１セッションのみで講演が行われ，集中的に討論するというのが大きな特徴となっています．さらに，参加者が同じ宿に滞在し，朝・昼・晩の３食を共に過ごす，文字通り寝食を共にしながら相互に意見交換できるよ
うになっていたが，今回はスポレートという田舎町で開催されたため，３つのホテルに分宿することになった．この点が，これまでの会議と異なっていたが，会議の基本精神は堅持されていた．
会議での講演数は７５件で，参加者数は８３名となっていた．数件の講演中止はあったが，これまでの会議とほぼ同じ実績となっていた．８件の特別講演が行われ，その内の２件は小澤先生（関西大学）と鈴木先生（東京理科大）によるものであった．また，一般講演は，高田先生（九大），稲田先生（群馬大），光武先生（佐賀大），院生の Kojo
（東京理科大）さんと門出であった．日本からの講演は，いずれもレベルが高く多くの質問があり，実りあるものであった．特に，高田先生の講演内
容「超撥水表面上での沸騰の様子」を説明したビデオには，強い印象と興味を持たれた．活発な討論が続きました．
と こ ろ で ， 今 回 の 講 演 内 容 は Flow boiling,
Microscale boiling, Critical heat flux, Spray-Jet
cooling, Rewetting and Quenching, Enhancement ofboiling heat transfer, Bubble, Boiling of mixture,
Phase change, Numerical modeling, Heat exchanger,
Falling film, Pool boiling と多岐にわたった内容で，多少散逸的となっていた点は否めなかった．また，沸騰現象の基礎的な研究から応用的な内容へのシ伝熱2006 年 7 月-85-

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国際活動・会議報告

第 4 回ナノチャンネル・マイクロチャンネル・ミニチャンネル国際会議（ICNMM2006）報告
Report on Fourth International Conference on Nanochannels, Microchannels and Minichannels
井上 浩一（九州大学）
Koichi INOUE (Kyushu University)e-mail: inoue@aero.kyushu-u.ac.jp
あった．日本からは高田保之教授（九州大学）がKeynote 講演をされた．どのセッションにおいても熱心な討論が行われており，講演時間の短さが気になる場面も多く，本研究分野の活発さを物語っていた．
講演論文の研究分野別内訳を講演論文集の見出しを利用して分類すると，表 1 のようになる．研究分野および論文数内訳に関しては，前回から目立った変化はなかったように思われる．なお一日目と二日目の午前に行われた Plenary 講演の題目と講演者は以下の通りであった．
– “Frontiers in Nanoscience and Technology in the
21st Century and New Models for Research and
Education at the Intersection of Basic Research andTechnology”, V. Narayanamurti (Harvard University)– “Microfluidics and Personalized Medicine”, M.
Davies and T. Dalton (University of Limerick)– “Integrated Nanofluidic Devices and Circuits”, A.
Majumdar (University of California, Berkeley)

1. はじめに2006 年 6 月 19 日（月）から 21 日（水）にかけて，ASME 主催の第 4 回ナノチャンネル・マイク
ロチャンネル・ミニチャンネル国際会議がアイル
ランドの Limerick 大学にて開催された（図 1）．本会議は 2003 年に第 1 回が米国 Rochester で開催されてから毎年行われているが，今回は北米以外では初めての開催となった．また今回から会議名称に“ナノチャンネル”が追加されており，研究対象の超微細化を反映した格好になっている．
2. 会議の概要
会議では Plenary 講演 3 件，
Keynote 講演 19 件，
一般講演 157 件の合計 179 件の講演が計画され，主催者によると，26 ヵ国から 240 名を超える参加者があったそうである．前回第 3 回（カナダ・Toronto 2005 年 6 月開催）の参加者数 260 名，論文数約 200 件と比べ，量的には同程度であったようである．きちんと数えたわけではないが，日本からの参加者数は前回の 41 名に比べると少々減っていた印象である．
講演はすべて口頭発表で，３－４セッションが並行して行われた．１件当りの講演時間は，質疑応答を含め Keynote 講演 20 分，一般講演 15 分で

図1

伝熱

表 1 研究分野別の講演論分数
Keynote
研究分野
一般講演
Biomedical
1
6
Boiling311Condensation
1
3
Device/System Integration
1
6
Electrokinetic Flows−
8
Electronics Cooling
1
14
Gas Flow
3
23
Heat Transfer
112Lab-on-Chip
15Single-Phase Liquid Flow
1
6
Microfluidics
1
16
Micro-Heat Exchangers
2
9
Micromixers
1
5
Nanofluidics
16Novel Applications
1
4
Optics−5
Two-Phase Flow−
18

講演会場となった Limerick 大学

2006 年 7 月-86-

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国際活動・会議報告

4. おわりに
私事ではあるが，本会議で微細円管内強制流動
沸騰に関する講演発表を行った．これを基に海外の研究者と有意義な意見交換を行うことができた．
次回メキシコで開催される ICNMM2007 に向けて，良い研究動機を得ることができたと思っている．

参加者は大学および公立研究機関の関係者が大半であり，企業からの参加者は少ないようであった．一方，会場内にはマイクロチャンネルを対象とした計測器メーカなど５社ほどのブースが設置されており，参加者の強い興味を引いていた．
3．会議周辺，その他
本会議が開催された Limerick はアイルランド第３の都市で，米国など大西洋側からの空の玄関口である Shannon 国際空港から東へ 24km ほどのところにある．街は古く，13 世紀に建てられた
Limerick 城が街の中心近くにあり，中世の香りがいまだに漂っている（図 2）．街を離れれば，すぐに妖精が出てきそうなほど深い緑に包まれる（アイルランドでは妖精の存在が信じられているらしい）．会場の Limerick 大学は街の中心からバスで20 分程のところにあるが，やはり深緑の中にある．
もちろん近くに商店やレストランはない．
参加者の多くは会場から徒歩 5 分ほどの大学敷地内にある Dromroe Village に宿泊した．Dromroe
Village はユニークなデザインの建物群で，大学の学生寮のような施設である（図 3）．つまり今回の会議は合宿に近い形式で行われたことになる．宿
泊部屋は清潔であり，部屋の大きさに比べ，とても大きな机がある．一方，各部屋には電話やテレ
ビはなく，今，考えてみると勉強するには最適の宿泊施設であったのかもしれない．問題は食事であった．朝食と昼食は提供されるので何とかなるが，夕食はバスで街まで出て行くしかない．筆者の場合，大学の売店で購入したサンドイッチとビスケットで済ませた日もあった．
Banquet は二日目の晩に大学に隣接した Castletroy Park Hotel で開催 さ れ た ． 本 会 議 で Conference
Chair を 務 め ら れ た Satish G.
Kandlikar 教授（Rochester Instituteof Technology）と Mark Davies 教授（University of Limerick）による御挨拶のほか Limerick の歴史に関する講話が行われた．美味しいワ
インと食事に Turner の絵が出てくる講話が加わって，参加者はLimerick の夜を心ゆくまで満喫できたものと思われる．
図4

伝熱2006 年 7 月

-87-

図2

Limerick 城と Shannon 川

図3

宿泊場所の Dromroe Village

Banquet会場でのKandlikar教授（左端）J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

国際活動・会議報告

第４回 ASME 燃料電池国際会議参加報告

Report on 4th International ASME Conference on Fuel Cell
Science, Engineering and Technology
近久 武美（北海道大学）
Takemi CHIKAHISA (Hokkaido University)e-mail: takemi@eng.hokudai.ac.jp
去る 6 月 19 日から 21 日までの 3 日間に亘って，ASME による第 4 回燃料電池国際会議がアメリカ
カリフォルニア州の Irvine 市にある Hyatt Regency
ホテルで開催された．Irvine 市はロサンゼルスから南に車で 1 時間ほどの小さな街であり，カリフ
ォルニア州立大学の燃料電池研究センターがある．
筆者にとっては昨年デトロイト近郊で行われた会議に引き続いて 2 回目の参加である．
全体で約 200名程度の参加者があり，日本からは笠木先生，鹿園先生（東大），恩田先生（豊橋技科大），伊藤先生（九大），岩井先生（京大）のほか企業から十数名の参加があった．
初日に 3 名のキーノートスピーチがあった．
ま ず ， Pacific Northwest National Laboratory のSinghal 博士によって SOFC 燃料電池のポテンシ
ャル，各種現状技術の紹介，解決すべき課題について説明された．ついでトヨタ自動車の河合氏か
ら自動車用燃料電池の開発経過，ポテンシャル，
最新の水素搭載ボンベの構造等について紹介があった．トヨタ自動車では特に航続距離，すなわち
水素搭載量を課題視していることが感ぜられた．
最後にカリフォルニア州の大気問題委員をしている元 UC-Berkley 校の Sawyer 教授からカリフォ
ルニア州における各種燃料電池の実証試験プロジ
ェクトの紹介があった．Sawyer 教授は著名な燃焼研究者であるが，現在燃料電池関連の仕事をされていることを知り，驚いた．
キーノートの後，3 日間連続して 3 部屋に分かれて一般講演が行われた．PEM 内の気液挙動，触媒，数値モデリング，SOFC のシステム解析，ガスケット技術，燃料電池内の伝熱計算，改質器内の伝熱や触媒技術，水素貯蔵技術，システム性能

伝熱2006 年 7 月

計測，運転最適化法，燃料電池自動車のシステム
解析，SOFC におけるバイオマスガス利用等，全141 件（講演キャンセルを含む）の様々な講演があった．アメリカの発表数が半数以上を占めていたが，その殆どはアジア系等の非ネイティブアメ
リカンによるものであった．また，日本，韓国，
台湾，中国からほぼ同数程度の講演があった．
昨年は PEM 内の水管理等に関する実験がある程度多かったのに対して，今回は特に数値モデリ
ングに関する研究が多かったのが印象的である．
シミュレーションはいずれも基本的に類似しており，実験との対比は殆どなされていなかった．この点，我が国ではきめ細かな実験が大学レベルで行われており，シミュレーション開発を推進する
上で多少優位と感ぜられた．また，機械学会主催の今回の会議でも電池内現象の計測実験は少なく，機械工学者の活躍はまだまだ初期段階である印象を受けた．この他，昨年よりも SOFC に関する発表が多く，アメリカ政府が SOFC に対してより多くの資金投入をしていることが感ぜられた．
１日目夕刻に UC-Irvine の軽食付き見学会があった．そこでは主として SOFC に関する研究が行われており，電解質セラミックスの形成からス
タック性能計測まで多数の大学院生が参加して研究が行われていた．日本人を含む学生が丁寧に施設を案内してくれた．
カリフォルニアは毎日素晴らしい青空であった．
来年は 6 月 18-20 日にニューヨークで開催される予定となっており，今後のシンポジウムの動向を見守って行きたいと考えている．
プログラムの詳細：
http://www.asmeconferences.org/fuelcell06/-88-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

博物館めぐり

アイアンブリッジ渓谷博物館
The Ironbridge Gorge Museums

吉田 英生（京都大学）
Hideo YOSHIDA (Kyoto University)e-mail: yoshida@mbox.kudpc.kyoto-u.ac.jp
1. Coalbrookdale 地方：産業革命のゆりかご
産業革命は，製鉄の生産性向上や蒸気機関による動力の効率化などを重要な柱として 18 世紀に英国で進展した．まず，製鉄の方は，Abraham Darby
I (1678~1717) が今からほぼ 300 年前の 1709 年に，コークスを用いた blast furnace (高炉) を，Severn
川に沿う Coalbrookdale 地方に導入したことによって大きな技術革新がなされた．一方，蒸気機関
は，これに約半世紀遅れて 1765 年に James Watt
(1736~1819) が “separate condenser”を発明したことによって熱効率が大きく飛躍した．
Darby 家では，Abraham Darby I の息子 Abraham
Darby II (1711–1763)，さらに孫 Abraham Darby III(1750–1789) が，この地を製鉄の拠点に育て上げた．“The Severn was the second busiest river inEurope.”と言われ，また Coalbrookdale 地方は“TheCradle of the Industrial Revolution”と呼ばれてきた．
この渓谷は世界で最初の鉄橋が建設されたため
Ironbridge Gorge とも呼ばれる．当時の建物を利用した The Ironbridge Gorge Museums (http://www.
ironbridge.org.uk/, http://www.ironbridgeguide.info/)

http://www.transportdirect.info/TransportDirect/
en/JourneyPlanning/
図1も擁するこの地域は UNESCO の World Heritage
Site (http://whc.unesco.org/en/list/371)でもある．
筆者にとっては，この地を訪問したいというかねてからの念願が，2006 年 6 月 22 日にようやく実現した．一般の旅行ガイドブックでは関連する記述が極めて限られているようなので，これから当地を尋ねられる方の便も考慮して，ガイドブッ
ク的な情報も含めてご紹介させていただく．(なお，当日の換算レートは£1 = 216 円．)

図2

2. Ironbridge 渓谷への道
図 1 に示すように London の Euston 駅から西北に向けて高速列車 (図 2) に乗ると約 1 時間 30 分
で Birmingham New Street 駅 に 着 く ． こ こ でShrewsbury 方面の路線に乗り換え，速い列車だと

伝熱2006 年 7 月

London から Shrewsbury 方面への鉄道路線

図3

Euston 駅からの高速列車

Telford Central 駅と Birmingham 行き列車

約 30 分で Telford Central 駅に至る (図 3)．Telford-89-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

博物館めぐり

図4

コークスを用いる blast furnace の作動原理はBBC のサイト (http://www.bbc.co.uk/history/british/
victorians/launch_ani_blast_furnace.shtml) に一目瞭然のアニメーションがあるので説明を省略するが，製鉄に関するいくつかの基本用語を英和対応させて表 1 にまとめておく．
ここで興味深いのは，炉に空気を送り込む
bellows (ふいご) の動力源としての水力利用方法
である．Abraham Darby I と II は，この渓谷に 6個の貯水池を作って水力を有効に利用したが，それだけでは水が不足したので，一番低いところの池から一番高いところの池に水を引き上げることを考えた．このために，1733 年には馬の力，1742
年には Newcomen の蒸気機関，1781 年には Boulton& Watt の蒸気機関を導入したという．

Telford Central 駅に展示されている Richard
Trevithick の蒸気機関車 (1803)

Central 駅 構 内 に は ， 図 4 の よ う な Richard
Trevithick の蒸気機関車が展示してあり，早くも産業革命の雰囲気を感じさせる．
駅前から，タクシーなら£7.60 で 20 分程度，バ
スなら，まずは Telford Centre Bus Station まで£0.60 で 5 分程度，ここで Ironbridge 方面（76 番，
77 番，99 番など）に乗り換えて£1.40 で 30 分程度
で Ironbridge 渓谷に着く．なお Shrewsbury 駅からのアクセスも可能であるが，London 方面から来た
場合は鉄道が西側に一旦 15km 以上行き過ぎた分をバスで引き返すことになるので，Telford Central
で下車するのがよい．そのことに気付く以前に筆者が購入した London－Shrewsbury (250km 程度)の往復切符は£134 (29,000 円程度) と高い．旅行前に日本国内で例えば Britrail England Pass (4 日間)が 28,500 円で入手できるのでお薦めする(http://www.arukikata.com/europe/rail/rail_index.html)．

4. Ironbrige Gorge Museums を歩く
図 5 に示すように Ironbrige Gorge Museums は広範囲に分散するので全部を回るには車が必要であると思われたが，製鉄関連の博物館と後述する
Ironbridge だけなら 2km 程度の範囲なので徒歩で移動可能であった．いずれにせよ，£14 で Annual
Ticket & Passport を購入すれば，購入日から 1 年
間，全ての博物館を繰り返し見ることができる．
表1
英 語
smelt
iron ore
pig ironcast ironwrought iron

3. Abraham Darby による製鉄革命
そもそも，なぜこのような渓谷が産業革命の拠点になったのだろうか？ 実はこの地方には，製鉄に不可欠な鉄鉱石，石炭，石灰石を入手する便に加え，Severn 川の水力や水運など，必要な要素がほとんど揃っていたという．
燃料として木炭を用いる製鉄は 17 世紀に隆盛を極めた結果，周囲の森林を喰いつぶすとともに木炭が不足し燃料価格が高騰していた．石炭は，これに代わる安価な燃料であったが，製鉄に用いると石炭中に含まれる硫黄分によって，鉄がもろくなってしまう．そのような背景の中で，Abraham
Darby I は石炭をコークス化した blast furnace により，鉄の生産性を一挙に引き上げたのであった．

伝熱2006 年 7 月

図5

-90-

製鉄に関する基本用語

日本語
製錬する
鉄鉱石
銑 鉄
鋳 鉄
錬 鉄

備 考
製鉄では O・Si などを除去
Fe2O3，Fe3O4 など
炭素の割合が 1.7％以上
銑鉄を鋳型にいれたもの
puddling process で製造

Ironbridge Gorge の地図

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

博物館めぐり
Telford 方面から来て山中に入り，World Heritage
Site の看板を見ながら Ironbridge に到着すると，最初にあるのが Darby Furnace，Museum of Iron，
Darby Houses である (図 6)．Darby Furnace は，まさに 300 年前の建造物であるから三角形の建物の中で風雨が当たらないようにして大切に保存されており (図 7)，およそ 10m 四方のれんが作りである (図 8)．図 9 は背後にある池で，水力の源であり，れんが橋の上は鉄道になっている．
Darby Furnace と 200m くらい離れて反対側に向き合っている時計台付きの建物が，Museum of Iron
である．おみやげ屋とカフェを兼ねた比較的小さな 1～3 階のスペースに 18 世紀の Ironbridge の様子を再現するとともに，Darby Furnace の模型なども陳列されている (図 10，11)．

図8

図9

図6

Darby Furnace

Darby Furnace の裏手にある池

Ironbridge Gorge の入り口に立っている看板

図 10

Museum of Iron の内部 (1)

図 11Museum of Iron の内部 (2)

図 7 Darby Furnace の納められた建物
三角形の建物の高さは 10m 程度ある（筆者が以前にインターネット上の写真で見ていたときは，人の背丈程度と誤解していたので念のため．）

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博物館めぐりはない Ironbridge で唯一現代的なものは，バス乗り場の背後に迫る火力発電所 (http://www.eon-uk.
com/578.aspx) のれんが色の冷却塔 (図 13) では
なかろうか．
Museum of Gorge を出て川沿いに 500m ほど登ると，右手にこの地域の象徴でもある文字通りのIronbridge が 現 れ る ( 図 14) ． こ れ は Thomas
Farnolls Pritchard が 1775 年に設計し，Abraham
Darby III が尽力して 1779 年に完成したものである．世界初の鉄製の橋であり，スパン長は 30.6m，使われた鉄は 380 トン．この地域だけでなく産業革命の象徴である．明石海峡大橋 (主塔高さ海面
上約 298ｍ) やフランスのミヨー大橋 (The Millau
Viaduct：地上より橋塔の高さ 343ｍ) のような巨大な橋も見慣れてしまった現代人にとっては小さく映るが，当時の鉄の生産量から考えれば巨大プ
ロジェクトであったことは想像に難くない．なお，
この橋を渡ってすぐ右側にインフォメーションセ
ンターがあり，さらに上流川に向かえば Jackfield
Tile Museum や Coalport China Museum もある．

Museum of Iron の裏手には子供を対象とする
Enginuity という博物館がある．図 12 に示すような (赤い) ハンドルをギアで減速した先にワイヤーで蒸気機関車がつながれていて，自分がハンド
ルを回すことによってした仕事が何 J のエネルギ
ーで，その結果，蒸気機関車が何 m 移動したかという表示が出るようになっている．重い機関車を非力な子供の力でも動かせるということを実感できることは，驚きに違いない．

図 12

Enginuity にある蒸気機関車移動ゲーム

5. 世界初，文字どおりの Ironbridge へEnginuity の横手の道をしばらく登ると峠にさしかかる．この峠を 1km ほど下ってラウンドアバ
ウトを左折すると，Museum of Gorge に着く．この博物館の前はバス乗り場にもなっている．博物館の中には，The Prince of Orange が 1796 年 8 月
12 日に訪問したときの Ironbridge の町並みが全長10m 以上の模型で示されている．まず Severn 川上に浮かぶおびただしい数の帆船に，前述の“thesecond busiest river”を実感する．イギリスの町は，れんが造りの建物が中心で現在への連続性が強いので，これらの帆船がなければ，そして道路の舗装を無視すれば，町の賑わいから判断する限り，この模型と屋外の町のどちらが現在なのかわからなくなるのではないかと思った．博物館の建物の中に入らなくても町中が博物館といっても過言で

伝熱2006 年 7 月

図 13Musium of Gorge のそばの火力発電所

図 14 文字どおりの Ironbridge-92-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

博物館めぐり

全体からはケシ粒のような存在ではあるが，自分のこれからの仕事をどうするのか，また残された人生をどのように生きるのか，など目前の時間スケールから世紀単位の時間スケールの変換を与えてくれた今回の Ironbridge 訪問でもあった．

6. むすび：世紀単位の時間スケールの中であらためて考えてみると，エネルギーの単位である[J]も[W]も，温度単位の中で最も本質的な[K]も，すべて英国人にちなんでいる．18・19 世紀に世界を引っ張ったのは英国であった．その技術も学術も文化も国境を越え，世界の人類が多大な恩恵に浴することになった．
18 世紀といえば，わが国では鎖国下で，元禄 15
年 (1702 年) 赤穂浪士の討ち入り，吉宗による享保の改革 (1716～1745 年)，田沼時代 (1767～1786年)，松平定信による寛政の改革 (1787～1800)などの時代である．この時期に近代の準備が英国を中心とするヨーロッパでなされたことを実感したのが今回の Ironbridge 訪問における強い印象である．
同時に，われわれが現在行っている活動や仕事が歴史の中でどのように位置付けられるか，あるいは不幸にも消えてしまわないか．今回 300 年前
から 200 年前に遡ってみたことを未来に移し替えて，2200～2300 年の人々が，われわれのことをどのように評価するのか？ そのような視点から，

付図伝熱2006 年 7 月

参考文献
以下の文献は，全般的に参考にさせていただいたので，本文中では特に箇所を明記して引用していない．
[1] Ironbridge A World Heritage Site, The Ironbridge
Gorge Museum Trust Ltd and Jarrold Publishing,ISBN 0-7117-0891-6 (1996).
[2] The Ironbridge and Town, The Ironbridge Gorge
Museum Trust Ltd and Jarrold Publishing, (2001).
[3] Coalbrookdale and the Museum of Iron, The
Ironbridge Gorge Museum Trust Ltd and Jarrold
Publishing, (1996).
[4] 森本哲郎，文明の主役－エネルギーと人間の物語－，新潮社 (2000).

The Ironbridge Gorge Museums の観光パンフレットより-93-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

r t Transfer
Hea<

r t Transfer
Hea<

「風水」

沖縄に見る Heart Transfer 技術“Hunsi” Heart Transfer Technique in Okinawa

瀬名波 出（琉球大学）
Izuru SENAHA (University of the Ryukyus)
e-mail: senaha@tec.u-ryukyu.ac.jp

役目がありますが，実はこれも風水思想からのものです．その由来は外から悪い気が入ってこない
よう，また内部の良い気を逃がさないためのもの
だそうです．ただしそれだけですと単に蓋（ふた）としての効果しかないようにも思えます．そこで対流場の知識を応用し解釈すると，ヒンプンによりその背後にカルマン渦が発生することで家の内外の「気（エネルギー）」を交番的に交換させる意
味があったのではないかと考えられます．実際に，
昔は家の大きさに応じてこのヒンプンのサイズを決める式もあったようです．残念ながらその式は調べられませんでしたが，それが最適な渦発生に関する式だったらと想像すると面白いものです．
また沖縄では T 字路の突き当たりや塀の角に「石敢當」という魔よけの石碑が多くあります．
これも気の交換という立場から考えると，突き当たりや塀の角などの岐点およびはく離点では一方向的な流れ場となることより悪い気がたまりやす
い場となるので，それを払うためのものと理解できます．さらに昔ながらの集落，屋敷，そして亀甲墓とよばれる沖縄独特の親族一門のお墓ですが，基本的には同様のコの字型となってます．また琉
球王朝時代に植林された防風林がありますが，それも気を取り入れやすいようにわざと直列ではな
く波状に植えたようです．これらについてもそれぞれをキャビティ形状および波状流路とみなして気（エネルギー）交換を考えると面白そうです．
以上，沖縄ではいろいろなところで「風水」（≒
Heart Transfer）的なものを見つけることができます．改めて見ると風水のその字も「風と水」です
ので伝熱工学になじみ深いものです．これを温故知新と呼んでいいかわかりませんが，昔からある
身近な風景・文化のなかにある伝熱工学に通ずるような事象に新鮮な驚きを覚えます．ぜひ沖縄にお越しの際には，このように「風水」的視点から観光されるとおもしろいのではないでしょうか？

夏といえば青い空，青い海，南の島のリゾート（+冷えたビール！）．．．という連想からか？今回は沖縄在住の（ビール好き）会員から一風変わった沖縄観光案内をしたいと思います．
さて唐突ですが「風水」というものをご存知でしょうか．最近，特に主婦層に人気で一般的には
インテリア開運術の類と知られています．会員の中にも黄色や青色などの幸運の風水グッズが家にあるという方いらっしゃいませんか？ただし，今回お話するのは流行のインテリア風水とは違い，中国から沖縄に伝わった「風水」（沖縄ではフンシと呼びます）技術について紹介したいと思います．
風水に詳しい土木・建築系の先生に聞くと，元来，風水は紀元前古代中国で生まれた環境・都市・住宅に関しての総合的な技術・学問だそうです．
中国と縁の深い沖縄では琉球王国時代からこの風水技術を積極的に取り入れて都市計画等を図ってきました．その最たる大事業が首里城建設で，その場所・建築にいたるまで風水によって定められたようです．またその思想・技術は広く民衆にも伝えられ，以来，現在まで約 400 年の間，風水文
化が脈々と続いており現在の沖縄独特の文化・風習につながっています．この風水ですが，誤解を恐れずにあえて簡単にまとめると「方位，地形から土地に流れる気（エネルギー）を知り，それを人の健康・幸福のために変える技術」と言えます．
つまり「気（と呼ばれるエネルギー）の対流交換技術」すなわち「Heart (≒気)Transfer 技術」とみなすことができそうです（ちょっと強引ではありますがお許しを）．このようにみなすことで従来の風水説にはない面白い立場から沖縄を見ることができそうです．いくつかの例を紹介します．
まず沖縄の古い民家の特徴に屋敷と門の間に屏風（ヒンプン）という大きな衝立があります．大きさは大体，人の目線より高いくらいでしょうか．
これは実用的には通りから屋敷内の目隠しをする伝熱2006 年 7 月-94-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

行事カレンダー

行事カレンダー本会主催行事開催日
2006 年
9月
8 日(金)

10 月

11 月

14 日(土)～
15 日(日)
10 日(金)～11 日(土)2007 年
5月
23 日(水)～25 日(金)

行事名(開催地，開催国)

申込締切

東海支部企画第 13 回伝熱コロキウム「最新の環境・エネルギー技術」 名古屋大学 ベンチャービジネ
スラボラトリー(VBL)

06.8.25

東北支部秋季伝熱セミナー
田沢湖高原リゾートホテル
ニュー スカイ(水沢温泉郷)
東海支部企画第 17 回東海伝熱セミナー
ウェルハートピア長島(厚生年金ハートピア長島)

06.9.29

原稿締切

06.10.20

問合先掲載号

名古屋大学工学研究科化学・生物工学専攻
板谷義紀: yitaya@nuce.nagoya-u.ac.jp
Tel: 052-789-3378, Fax: 052-789-3271
http://www.es.mach.mie-u.ac.jp/~netsu_tk/
秋田工業高等専門学校機械工学科
土田 一: tsuchida@akita-nct.ac.jp
Tel: 018-847-6035, Fax: 018-847-6041
三重大学大学院工学研究科機械工学専攻
丸山直樹 naoki@mach.mie-u.ac.jp
Tel: 059-231-9386, Fax: 059-231-9663
http://www.es.mach.mie-u.ac.jp/~netsu_tk/17t
h_seminar2006.htm

2006.7

問合先掲載号

2006.72006.7

第 44 回日本伝熱シンポジウム
長崎ブリックホール

本会共催，協賛，後援行事
開催日
2006 年
7月
24 日(月)～26 日(水)行事名(開催地，開催国)
第 34 回可視化情報シンポジウム(工学院大学
校舎)

申込締切

27 日(木)～28 日(金)

8月

4 日(金)～
6 日(日)

8月

5 日(土)

第２５回混相流シンポジウム(金沢工業大学
県石川郡)

8月

13 日(日)～
18 日(金)The International Heat Transfer Conference IHTC-13

8月

27 日(日)～9 月 1 日(金)

10th International Conference on Liquid Atomizationand Spray Systems (ICLASS-2006)

9月

4 日(月)～
8 日(金)The Seventeenth International Symposium on Transport
Phenomena (ISTP-17)

9月

14 日(木)～15 日(金)15 日(金)～17 日(日)日本機械学会関西支部第 285 回講習会「企業の実例に学ぶ設計の勘所」(大阪科学技術センター 大阪市)
日本流体力学会年会 2006
(九州大学筑紫キャンパス 福岡県春日市)

25 日(月)～29 日(金)5th International Symposium on Turbulence, Heat andMass Transfer(Dubrovnik, Croatia)

9月

9月

東京工業大学大学院理工学研究科機械制
御システム専攻 川口達也
Tel: 03-5734-3090, Fax: :03-5734-3917
e-mail:kawat@mep.titech.ac.jp
東京大学生産技術研究所 計算科学技術連携研究センター
Tel: 03-5452-6661, Fax: 03-5452-6662
e-mail:registration@rss21.iis.u-tokyo.ac.jp

新宿

7月

文部科学省次世代 IT 基盤構築のための研究開発 第1 回「革新的シミュレーションソフトウェアの研究開発」シンポジウム(東京大学生産技術研究所 東京都目黒区)
日本混相流学会 年会講演会 2006(金沢工業大学
石川県石川郡)伝熱 2006 年 7 月

原稿締切

金沢工業大学工学部機械工学科
日本混相流学会年会講演会 2006 実行委員
会事務局 斉藤康弘
Tel:076-248-9182, Fax:076-294-6704
e-mail:y-sugi@neptune.kanazawa-it.ac.jp
URL:http://wwwr.kanazawa-it.ac.jp/jsmf2006/石川

金沢工業大学工学部機械工学科
日本混相流学会年会講演会 2006 実行委員
会事務局 実行委員長 佐藤恵一
Tel: 076-248-9214, Fax: 076-294-6704
e-mail:y-sugi@neptune.kanazawa-it.ac.jp
URL:http://wwwr.kanazawa-it.ac.jp/jsmf2006/
IHTC-13 Conference Managers
Tel: + 61 2 9265 0700
Fax: +61 2 9267 5443
e-mail: ihtc-13@tourhosts.com.au
http://ihtc-13.mech.unsw.edu.au/
日本液体微粒化学会 事務局㈱学術出版印刷気付 事務局長 近藤 健
Tel: 06-6466-1588, Fax: 06-6463-2522
e-mail:info@ilass-japan.gr.jp’06.9.7

富山県立大学工学部 機械システム工学科教授 石塚 勝
Te: 0766-56-7500, Fax: 0766-56-6131
e-mail: ishizuka@pu-toyama.ac.jp
社団法人 日本機械学会関西支部
Tel: 06-6443-2073, Fax: 06-6443-6049
e-mail:jsme@soleil.ocn.ne.jp
九州大学大学院工学研究院環境都市部門(水工)日本流体力学会 年会 2006 実行委員
会 小松利光e-mail:nenkai06@civil.kyushu-u.ac.jp
Professor Yasutaka Nagano, Co-Chairman
Department of Mechanical Engineering
Nagoya Institute of Technology
e-mail: thmt-06@heat.mech.nitech.ac.jp-95-2005.11

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

行事カレンダー
9月

27 日(水)セミナー「実用的省エネルギーー新技術への取り組
み」(大阪産業創造館 大阪市)

10 月

15 日(日)～
18 日(水)International Workshop on Process Intensification(IWPI2006)(神戸大学百年記念会館，神戸市)

10 月

20 日(金)～21 日(土)
26 日(木)～27 日(金)日本機械学会 No.06-29 第 10 回スターリングサイ
クルシンポジウム(神奈川大学工学部，横浜市)

11 月

7 日(火)～
9 日(木)

第３回流動ダイナミクスに関する国際会議
宮城県松島町 ホテル大観荘

11 月

22 日(水)～23 日(木)第 14 回プラスチック成形加工学会秋期大会
元気な中部から創り出そう新しい成形技術(岐阜大学 岐阜市)

11 月

24 日(金)～25 日(土)日本機械学会熱工学部門
2006 年熱工学コンファレンス(慶應義塾大学理工学部矢上キャンパス，横浜市)

12 月

16 日(土)計算力学技術者(1 級)及び(2 級)(固体力学分野の有限要素法解析技術者)ならびに計算力学技術者(2級)(熱流体力学の解析技術者)に関する認定事業

12 月

18 日(月)～20 日(水)第 20 回数値流体力学シンポジウム(名古屋大学 名古屋市)’06.9.30’06.10.30

International Conference on Thermal Issues in Emerging
Technologies: Theory and Applications(ThETA)’06.7.3’06.9.4

第９回国際ガスタービン会議(京王プラザホテル 東京都新宿区)’06.12.31

10 月

2007 年
1月
3 日(水)～
6 日(土)
12 月 2 日(日)～7 日(金)’06.9.11

Sixth International Symposium on Advanced Fluid
Information(AFI-2006)(Institute of Aerospace Technology, JAXA, Tokyo,
JAPAN)

伝熱 2006 年 7 月(社)化学工学会関西支部
Tel: 06-6441-5531, Fax: 06-6443-6685
e-mail:apply@kansai.scej.or.jp
http://www.kansai.scej.or.jp/2006/180927ener
gy.html神戸大学大学院自然科学研究科
鈴木 洋
Tel / Fax: 078-803-6490
e-mail: hero@kobe-u.ac.jp(社)日本機械学会 滝本
Tel: 03-5360-3504, Fax: 03-5360-3507
e-mail:takimoto@jsme.or.jp
AFI-2006 secretariat Institute of Aerospace
Technology, Japan Aerospace Exploration
Agency (JAXA), Tel: +81-422-40-3210
Fax : +81-422-40-3245’06.10.2’06.9.22-96-

21 世紀 COE プログラム「流動ダイナミク
ス国際研究教育拠点」リーダー 円山重直
（東北大学流体科学研究所）
http://www.ifs.tohoku.ac.jp/21coe/icfd2006/in
dex.html
岐阜大学工学部機械システム工学科 熊田雅弥(実行委員長)，三松順治(代表幹事)
Tel: 058-230-1892 学科共通
e-mail: pls2006@comb.mech.gifu-u.ac.jp(秋季大会関連の問合せ先)慶應義塾大学理工学部システムデザイン
工学科 菱田研究室内
Tel: 045-566-1739, Fax: 045-566-1720
e-mail: tedconf06_secret@mh.sd.keio.ac.jp
http://jsme.kir.jp/Kouenkai/tedconf06/
日本機械学会能力開発促進機構(社)日本機械学会 尾崎TEL: 03-5360-3511, FAX: 03-5360-3509
e-mail ozaki@jsme.or.jp
http://www.jsme.or.jp/cee/cmnintei.htm
名古屋大学 エコトピア科学研究所
シンポジウム実行委員会事務局
長谷川達哉
Fax: 052-789-4506
e-mail:cfd20@civil.nagoya-u.ac.jp

2006.7

http://www.thetaconf.org
国内連絡: 中山 恒
e-mail: watnakayama@aol.com

2006.4

Gas Turbine Society of Japan
Fax: +81-3-3365-0387
e-mail: igtc@rainbow.dti.ne.jp
http://wwwsoc.nii.ac.jp/gtsj/2006/IGTC2007.p
df

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

総会議事録社団法人日本伝熱学会第４４期(平成１７年度)総会議事録
１．日 時

平成１８年６月１日（木） １５時３０分～１６時４５分

２．場 所

名古屋市熱田区熱田西町１番１号 名古屋国際会議場 レセプションホール

３．正会員数

１，１９４名

４．出席者
６８７名（うち委任状出席５４８名）．これは定足数（正会員数の過半数）を上回り，総会は成立した．
５．議事経過議長に庄司 正弘氏を選出し，次の議案について逐次審議した．
第１号議案 第４４期事業報告の件
議長より，社団法人日本伝熱学会第４４期(平成１７年度)総会議案（以下，総会議案と呼ぶ）の第１号議案第４４期事業報告について諮り，満場一致でこれを可決した．
第２号議案 第４４期会務報告の件
議長より，総会議案の第２号議案第４４期会務報告について諮り，満場一致でこれを可決した．
第３号議案 平成１７年度収支決算の件
議長より，総会議案の第３号議案平成１７年度収支決算について諮り，満場一致でこれを可決した．
第４号議案 平成１８年度事業計画の件
議長より，総会議案の第４号議案平成１８年度事業計画について諮り，満場一致でこれを可決した．
第５号議案 平成１８年度収支予算案の件
議長より，総会議案の第５号議案平成１８年度収支予算案について諮り，満場一致でこれを可決した．
第６号議案 日本伝熱学会賞の授賞の件
議長より，総会議案の第６号議案日本伝熱学会学術賞・技術賞・奨励賞・優秀プレゼンテーション賞授賞について選考経過についての報告がなされた．本年度の日本伝熱学会賞受賞者は，次のとおりである．
日本伝熱学会学術賞
・代表研究者：須賀 一彦（大阪府立大学）
共同研究者：Timothy J. Craft（The University of Manchester）
Hector Iacovides（The University of Manchester）
・代表研究者：小山繁（九州大学）
共同研究者：桑原憲（九州大学）中下 功一（株式会社デンソー）
日本伝熱学会技術賞
・代表研究者：吉永 信也（日立アプライアンス社）
共同研究者：増田正（関西電力）森本 勝也（中部電力）
・代表研究者：田中 清志（(財)機械振興協会）
共同研究者：岡本章（NEC 東芝スペースシステム(株)）伊地智幸一（(財)無人宇宙実験システム研究開発機構）
日本伝熱学会奨励賞
村上 陽一（東京大学）
日本伝熱学会優秀プレゼンテーション賞（所属は第４２回日本伝熱シンポジウム当時）
宋
吉達（横浜国立大学）
安藤 広敏（慶応義塾大学）
熊谷 尚憲（大阪大学）
宮内 雄平（東京大学）
塚原 隆裕（東京理科大学）
藤田平（金沢大学）
佐々木宏衛（千葉工業大学）
原口昇（東京大学）
松下 洋介（東北大学）
千葉紘太郎（北海道大学）
西田 耕介（東京工業大学）
茅野 健太（豊橋技科大）斎木悠（東京大学）伝熱 2006 年 7 月-97-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

総会議事録第７号議案 名誉会員の顕彰の件
議長より，総会議案の第７号議案名誉会員の顕彰について以下のとおりに名誉会員顕彰の提案がなされ，満場一致でこれを可決した．
荒木 信幸
本田 博司
第８号議案 第４５期役員選出の件
議長より，総会議案の第８号議案第４５期役員選出について以下のとおりに次期役員の提案がなされ，満場一致でこれを可決した．
定款第１６条第２項により退任する役員
理事（会長）
庄司 正弘
理事（副会長）久角 喜徳
定款第１６条第１項により退任する役員
理事
池川 昌弘
理事
花村 克悟
理事
逢坂 昭治
理事
康
倫明
監事
工藤 一彦
定款第１６条第３項により退任する役員
理事
長野 靖尚
第４５期に新たに選任される役員
定款第１６条第２項により選任される役員
理事（会長）望月 貞成
理事（副会長）康倫明
定款第１６条第１項により選任される役員
理事
山田
純
理事
稲村 隆夫
理事
村上 幸一
理事
石塚
勝
監事
山田 幸生
定款第１６条第３項により選任される役員
理事
茂地
徹

理事（副会長）

勝田 正文

理事
理事
理事

円山 重直
竹中 信幸
森
治嗣

理事（副会長）

牧野 俊郎

理事
理事
理事

工藤 一彦
中部 主敬
大島 伸行

定款第１６条第２項ただし書きにより再任される役員
理事（副会長）宮内 敏雄
第９号議案 議事録署名人選任の件
議長より，本日の議事の経過を議事録にまとめるにあたり，議長に加えて議事録署名人２名を選任したい旨の提案があり，協議の結果，勝田 正文氏，宮内 敏雄氏の２名を選任した．
以上により，本日の議事を終了した．
平成１８年６月１日
社団法人日本伝熱学会第４４期(平成１７年度)総会

伝熱

議長

庄司 正弘

印

議事録署名人

勝田 正文

印

議事録署名人宮内 敏雄

印2006 年 7 月-98-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

お知らせ

日本伝熱学会東海支部企画

第１３回

伝熱コロキウム「最新の環境・エネルギー技術」

日本伝熱学会東海支部では標記のコロキウムを下記の通り開催いたします。ふるってご参加くださいますようご案内申し上げます．
記
日
場

時：
所：

平成１８年９月８日（金）１３：３０～１９：００
名古屋大学 ベンチャービジネスラボラトリー（VBL）
ベンチャーホール〒464-8603 名古屋市千種区不老町
ホームページ http://www.nagoya-u.ac.jp/
参 加 費： 無料
ただし，懇親会参加の場合 ３，０００円程度
定
員： ５０名（先着順に受付）
プログラム

13:30～13:40

日本伝熱学会東海支部・支部長挨拶（森田支部長）

13:40～17:00

話題提供＜４件の講演＞「木質系バイオマスの分散型総合利用システム」
名古屋大学工学研究科

小林

信介 氏

西山

明雄 氏

「木粉直噴バーナの開発とスターリングエンジン発電システムへの適用」
シーテック（株）技術開発部「燃料電池用マイクロチャンネルリアクタ」（株）豊田中央研究所

志満津

孝 氏

田中

良 氏

「真空加熱分離方式による PCB 除去技術の効率化」
愛知電機（株）開発・環境事業部
17:30～19:00

懇親会

参加申し込み方法：「第 13 回伝熱コロキウム参加申込み」と明記の上、(1)お名前（ふりがな）、ご所属、(2)ご住所、(3)
ご連絡先電話番号、FAX 番号、E-mail アドレス（可能ならば）、(4) 講演会のみ or 講演会＋懇親会 or 懇
親会のみ、参加の別をご記入の上、電子メール、郵送またはファックスにて下記までお申し込み下さい。
できるだけ研究室などでまとめてお申し込みいただければ幸いです．（懇親会参加費は当日受付にて徴収します．
）
申込期限： 平成１８年８月２５日（金）申込先：〒464-8603 名古屋市千種区不老町 名古屋大学工学研究科 化学・生物工学専攻
電話：052-789-3378・FAX：052-789-3271 E-mail:yitaya@nuce.nagoya-u.ac.jp
支部ＨＰ http://www.es.mach.mie-u.ac.jp/~netsu_tk/

伝熱2006 年 7 月

-99-

板谷 義紀

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

お知らせ

日本伝熱学会 東北支部秋季伝熱セミナーのご案内
共催：東北伝熱懇話会
日
場

時：平成１８年１０月１４日（土），１５日（日）所：秋田県仙北市田沢湖生保内字下高野７３－３
田沢湖高原リゾートホテル
ニュー スカイ（水沢温泉郷）
TEL. 0187-46-2006
http://www8.ocn.ne.jp/~newsky/
参加費：会員および非会員（一般）１６，０００円
学生 １０，０００円（ただし，セミナーテキスト，懇親会費，宿泊費を含みます）
定員：５０名申し込み：平成１８年９月２９日（金）ただし，申込者数が定員に達し次第，申し込み受付を終了いたします．
日 程：
１０月１４日（土）１２：００～１３：００ 受付
１３：００
開会挨拶
日本伝熱学会 東北支部長 横山 孝男
１３：１０～１７：００
講演会
講 演
秋田県立大 システム科学技術学部 教授 日向野 三雄「秋田美人と酒造りに関する伝熱学的考察」
秋田大学 工学資源学部 助教授 足立 高弘「海洋温度差発電の現状紹介」
秋田マグナス協会 事務局長 和久 礼次郎「国内外の風力発電の現状と将来展望」－新型マグナス風車開発の現状と今後の展望－
秋田大学 教育文化学部 大学院生 小松 靖
「技術史の導入による教育効果」
１７：００～１６：３０
休憩・入浴
１８：３０～２０：３０
懇親会
１０月 １５日（日） 朝食後解散
申し込み：E-mail あるいは FAX にてお申し込みください．
標題に「東北支部秋季伝熱セミナー申し込み」と明記の上，参加者の氏名，所属，一般・学生の区別
連絡先住所，電話番号，FAX 番号，E-mail アドレスをご記入ください．
申し込み先：秋田工業高等専門学校 機械工学科
土田 一
TEL 018-847-6035
FAX 018-847-6041
E-mail：tsuchida@akita-nct.ac.jp

第３回流動ダイナミクスに関する国際会議
この度，下記の要領で平成 18 年 11 月 7 日(火)－9 日(木)に標記会議が開催されます．会議は風光明媚な松島で開催致しますので，皆様には是非ともご参加いただきたく宜しくお願い申し上げます．詳しくは下記のホームページをご覧下さい．
http://www.ifs.tohoku.ac.jp/21coe/icfd2006/index.html
21 世紀 COE プログラム「流動ダイナミクス国際研究教育拠点」リーダー 円山重直（東北大学流体科学研究所），第 3 回流動ダイナミクスに関する国際会議 実行委員長 中橋和博（東北大学工学研究科）
アブストラクトの締め切り：10 月 2 日(月)
著者への採択通知：10 月 13 日(金)事前登録締め切り：10 月 27 日(金)伝熱2006 年 7 月-100-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

お知らせ

日本伝熱学会東海支部企画

第１７回東海伝熱セミナー

日本伝熱学会東海支部では，第１７回東海伝熱セミナーを下記の通り開催致します．本年度は特別企画としまして，多年にわたり日本伝熱学会の活動にご尽力され，来年３月にご退職されます先生方に，これまでのご研究，随想などをお話しして頂くことに致しました．また，企業の方々にも最新の伝熱関連技術について話題提供して頂く
予定です．東海地区はもとより，全国各地から多数のご参加をお待ちしております．

記
期
会

日：
場：

平成１８年１１月１０日（金）午後～１１日（土）午前
ウェルハートピア長島（厚生年金ハートピア長島）〒511-1109 三重県桑名市長島町松之木 604-2
Tel：0594-42-2661 Fax：0594-42-3658 http://www.kjp.or.jp/hp_100/
交通：自動車；東名阪自動車道・長島Ｉ.Ｃより県道 168 号線経由約 5 分，2km．
電 車；近鉄長島駅（近鉄名古屋線）下車，送迎バス 13 分またはタクシー10 分．当日は，臨時の送迎バスを予定しています．詳しくは参加申込みを頂いた方に改めてご連絡します．
参加費： 一般（会員，非会員） 14,000 円（資料代，宿泊費，懇親会費含む）
学生（会員，非会員）
9,000 円（ 同 ）ただし，宿泊無し（講演会，懇親会のみ参加）の場合は，一般，学生ともに 6,000 円．
参加費は，当日受付にて徴収致します．
定 員： ６０名
スケジュール：
１１月１０日（金）12:30 受付
13:00 支部長挨拶 森田 昭生（三菱重工業）
13:10～17:30 講演会「私の大同工大４０年間の研究回顧録」
中村肇（大同工業大学教授）「乱流伝熱の実験研究とシミュレーションの融合を求めて―失敗は成功の元を信じて続けた研究―」
長野 靖尚（名古屋工業大学教授，名誉理事）
企業からの話題提供（依頼中）
18:30 懇親会（18:30～ 21:00）
１１月１１日（土）9:00～11:40 講演会「『からくり』と『あやつり』に終始して」
加藤 征三（三重大学教授）「機能性流体の流動・伝熱特性」
熊田 雅彌（岐阜大学教授）
企業からの話題提供（依頼中）
11:40 閉会12:00 解散
※最終プログラムにつきましては，下記のセミナーホームページに後日掲載致します．
※都合により，講演順序の変更があることをご了承ください．
参加申し込み方法：「第１７回東海伝熱セミナー申し込み」と明記の上，(1)申込者氏名（ふりがな），(2)一般または学生の区別，(3)所属，(4)連絡先（住所，電話，Fax，e-mail），(5)その他ご要望など，をできるだけ e-mail にてお申し込み下さい．（郵送，Fax でも可）．宿泊は相部屋となりますので，お申し込み時にご希望をお知らせ頂ければ考慮致します．
申込期限： 平成１８年１０月２０日（金）
申 込 先： 〒514-8507 津市栗真町屋町 1577 三重大学大学院 工学研究科機械工学専攻 丸山 直樹
e-mail：naoki@mach.mie-u.ac.jp，Tel: 059-231-9386，Fax: 059-231-9663
東海支部 HP: http://www.es.mach.mie-u.ac.jp/~netsu_tk/
セミナーHP:
http://www.es.mach.mie-u.ac.jp/~netsu_tk/17th_seminar2006.htm

伝熱2006 年 7 月-101-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

事務局からの連絡

編集出版部会からのお知らせ－各種行事・広告などの掲載について－
インターネットの普及により情報発信・交換能力の比類ない進展がもたらされました．一方，ハードコピーとしての学会誌には，アーカイブ的な価値ある内容を手にとって熟読できる点や，一連のページを眺めて全貌が容易に理解できる点など，いくら電子媒体が発達してもかなわない長所があるのではないかと思います．ただし，学会誌の印刷・発送には多額の経費も伴いますので，当部会ではこのほど，密度のより高い誌面，すなわちハードコピーとしてぜひとも残すべき内容を厳選し，インターネット (HP：ホームページ，ML：メーリングリスト) で扱う情報との棲み分けをした編集方針を検討いたしました．
この結果，これまで会告ページで取り扱ってきた各種行事・広告などの掲載につき，以下のような方針で対応させていただきたく，ご理解とご協力をお願いする次第です．
対

象

対

応

本会 (支部) 主
催による行事

無条件で詳細を，会誌とHPに掲載，MLでも配信

関係学会や本会会員が関係する組織による国内外の会
議・シンポジウ
ム・セミナー
大学や公的研究機関の人事公募 (伝熱に関係のある分
野に限る)

条件付き掲載

一般広告
求人広告

会誌：1件当たり4分の1ページ程度で掲載 (無料)
HP：行事カレンダーに掲載しリンク形成 (無料)
会誌：掲載せず
HP：条件付き掲載 (無料)
ML：条件付き配信 (無料)

会誌：条件付き掲載 (有料)HP：条件付き掲載 (バナー
広告のみ，有料)

具体的な手続き(電子メールでの連絡を前提としています．)
申込者は，総務部会長・編集出版部会長・広報委員会
委員長・総務担当副会長補佐評議員に記事を同時送信してください．
申込者は，まず内容を説明する資料を総務部会長に送信してください．審議の結果，掲載可となった場合には総務部会長より申込者にその旨通知しますので，申込者は記事を編集出版部会長（会誌担当）と広報委員会委員長（HP 担当）に送信してください．
申込者は，公募内容を総務部会長に送信してください．審議の結果，掲載可となった場合には総務部会長より申込者にその旨通知しますので，申込者は記事を広報委員会委員長（HP担当）
・総務担当副会長補佐評議員（ML担当）に送信してください．
申込者は，編集出版部会長（会誌担当）または広報委
員会委員長（HPバナー広告担当）に広告内容を送信してください．掲載可となった場合には編集出版部会長または広報委員会委員長より申込者にその旨通知します
ので，申込者は原稿を編集出版部会長または広報委員会
委員長に送信してください．掲載料支払い手続きについては事務局からご連絡いたします．バナー広告の取り扱
いについては http://www.htsj.or.jp/banner.pdf をご参照下さい．

【今期 (2007年5月24日の総会まで) の連絡先】
・総務部会長：山田 純 (芝浦工業大学)：jyamada@sic.shibaura-it.ac.jp
・編集出版部会長：吉田英生 (京都大学)：yoshida@mbox.kudpc.kyoto-u.ac.jp
・広報委員会委員長：芝原正彦 (大阪大学)：siba@mech.eng.osaka-u.ac.jp
・総務担当副会長補佐評議員：店橋 護 (東京工業大学)：mtanahas@mes.titech.ac.jp
・事務局：倉水裕子：office@htsj.or.jp【注意】
・原稿はWordファイルまたはtextファイルでお願いします．
・HPはメンテナンスの都合上，掲載は申込月の翌月，また削除も希望掲載期限の翌月程度の時間遅れがあることをご了承願います．
・ML で添付ファイル配信する場合は，pdf あるいは jpg ファイルで 2MB 以下にお願いします．

伝熱2006 年 7 月-102-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

事務局からの連絡

入会手続きについて
学会HP http://www.htsj.or.jp/index-j.html
から申込み用紙をダウンロードして下さい．詳細はHPを参照願います．

事

務

局

《業務内容》ⅰ）入会届，変更届，退会届の受付
ⅱ）会費納入の受付，会費徴収等ⅲ）会員，非会員からの問い合わせに対する応対，連絡等
ⅳ）伝熱シンポジウム終了後の「講演論文集」の注文受付，新入会員への学会誌「伝熱」，論文集「Thermal
Science and Engineering」発送，その他刊行物の発送
ⅴ）その他必要な業務《所在地》〒113-0034 東京都文京区湯島2-16-16
社団法人 日本伝熱学会
Tel/Fax: 03-5689-3401，E-mail: office@htsj.or.jp，HP: http://www.htsj.or.jp（土日，祝祭日を除く，午前10時～午後5時）（注意）
１．事務局への連絡，お問い合わせには，電話によらず，できるだけ郵便振替用紙の通信欄やファッ
クス・E-mail等の書面にてお願いします．
２．学会事務の統括と上記以外の事務は，下記（総務担当副会長）にて行っております．
〒152-8550
東京都目黒区大岡山2-12-1-I1-54
東京工業大学大学院理工学研究科
機械宇宙システム専攻
宮内 敏雄
Tel/Fax: 03-5734-3183
E-Mail: tmiyauch@mes.titech.ac.jp

伝熱2006 年 7 月-103-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

事務局からの連絡

45 期新入会員（2006.4.6～2006.7.19）
資
正
学
学
学
学
学
学
学
学
正
学
正
学
学
学
学
学
学
正
学
学
学
正
正
正
正
正
正
正
学
学
学
学

氏 名
平田 哲哉
栗田 英一郎
小田 陽子
竹内 一平
小笠原 仁
山内 智裕
大黒 優也
松本 健吾
伊藤 優馬
川崎 哲也
岡島 淳之介
福谷 和久
石井 秀和
谷 啓太
佐々木 誠一小田 祐介
岡野 僚太
ｴﾘｯｸ ｴｲﾅﾙｿﾝ
若嶋 振一郎
平松 昌人
上野 雅之
吉高神 達
行本 正雄
向 創太
嶋貫 宏泰
佐藤 郁
小松 喜美
山本 義暢
田之上 健一郎
吉田 貴洋
辻井 隆也
佐々木 一裕Cirtog Adina

所 属
エスペック㈱芝浦工業大学
九州工業大学名古屋大学
秋田県立大学
名古屋大学
中央大学
中央大学
東京大学
株式会社 日本商社
東北大学㈱神戸製鋼所
慶應義塾大学
九州大学
慶應義塾大学
大阪大学
広島大学
東京大学
富山大学
東京大学
玉川大学
山形大学
中部大学
㈱伊勢屋機械製作所㈱デンソー
ﾊﾟﾅｿﾆｯｸｺﾐｭﾆｹｰｼｮﾝｽﾞ
秋田大学
名古屋大学
山口大学
芝浦工業大学
信州大学
筑波大学
東京農工大学

資
学
学
学
学
学
学
学
学
正
正
正
正
正
学
学
学
正
正
正
正
正
正
学
学
学
学
学
正
正
正
正
正

45 期寄付会費（2006.4.1～2006.7.19）
資
正
正
正

伝熱

氏 名
勝田 正文
河村 洋
竹中 信幸

2006 年 7 月

所 属
早稲田大学
東京理科大学
神戸大学

資
正
正
正

-104-

正 27 名・学生 38 名

氏 名
谷口 和也
堀本 太一
末岡 裕章
河野 啓史
坂寄 純一
鳥居 大地
中野 雄大
国枝 雅敏
上之 和人
大門 靖彦
鮫島 良二
三木 康臣
川畑 育生
平井 隆之
佐藤 允
志村 祐康
柊平 啓
小林 裕
良尊 弘幸
筒井 裕二
吉永 隆夫
柿山 史郎
Smhaimi Illias
笠原 邦彦
村上 毅
小林 祐太
平島 大輔
山口 秀樹
堀 美知郎
角 宗司
稲冨 誉也
中尾 一成

6名

氏 名
日向野 三雄
久角 喜徳
吉田 英生

所 属
芝浦工業大学
広島大学
広島大学
広島大学
東京工業大学
東北大学
東北大学
名古屋大学
名古屋大学
住友金属工業㈱株式会社 タクマ
北見工業大学
日立設備エンジニアリング㈱早稲田大学
東京工業大学
東京工業大学
住友電気工業㈱三菱電機㈱ソニー株式会社
松下電器産業株式会社
大阪大学 基礎工学部
住友軽金属工業株式会社
群馬大学
東京大学
京都工芸繊維大学
横浜国立大学
東京工業大学大阪ガス（株）大同工業大学
三浦工業株式会社
株式会社 東芝 電力システム社
三菱電機㈱ 先端技術総合研究所

12,000 円
所 属
秋田県立大学
大阪ガス
京都大学

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

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テクノオフィス

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日本カノマックス

編集出版部会ノート：革新的エネルギー材料技術と伝熱Note from the Editorial Board: Thermal Science for Innovative Energy Materials
オイルショックからオイルピークへとタームが変り，あらためて人類はエネルギーの有限性と向き合う時代になった．技術的なエネルギー対策として，未利用熱エネルギーの有効利用が再認識されつつある．例えば内燃機関においてエンジン自体の効率は
ここ数十年の切磋琢磨でほぼ飽和しつつある．内燃機関の効率向上において，これまで“排”気されてきた熱エネルギーの有効利用が注目されつつある．
すなわち，エンジン効率 20％であれば，残り 80％は排気熱であり，後者の活用が見直されつつある．ハ
イブリッドや燃料電池自動車では室内空調分の熱源不足が燃費効率に直結する課題にもなっている．このように排気エネルギーを有用なエネルギーとして用いることが注視されつつある．熱エネルギー活用
技術は地味な分野であるが，昨今の「もったいない」
ブームを先取りした分野であるともいえる．
今回各位のご理解を頂き，本誌のフィールドから少し離れているようではあるが，ヒートポンプを中心とした熱エネルギー変換・貯蔵材料を特集することにご賛同を頂いた．幸いにも，この分野で第一線で活躍されている方々に執筆を頂き，世界基準の内容となったと自賛している．先ずこの機会を実現できたことに対し，執筆者ならびに関係各位に御礼を述べたい．
上述でフィールドが離れているとのべたが，熱エネルギー材料において，伝熱現象は極めて重要な要因である．またある意味，伝熱現象の最も前衛的研
究分野であるともいえよう．吸着式または化学式ヒートポンプおいては粒子層が用いられる．層内では反応ガスの移動，反応と熱移動が同時に進行する．
同時に粒子層の密度，空隙率，熱容量，粒子自体な
らびに粒子層の各熱伝導度が非定常に変化する．また，材料としては繰り返しの吸収･脱離反応操作が必要であるが，繰り返しを進めるうちに伝熱物性も変化しえる．熱エネルギー変換・貯蔵材料技術はこのような複雑な現象を活用し，また制御して実用化に進む必要がある．伝熱性能はとくに重要であり，高効率な熱エネルギーの貯蔵，放出において伝熱の高度化は欠かせない．電熱の高度化のための原理は伝熱の教科書に基づくものの，実用的な高度化に向けては教科書の想定外の現象解明に多大な時間と労力を要する．
熱エネルギー変換･貯蔵技術分野が地味である理由は，エネルギー効率が高いながらコストが高く従来技術に比べ不利なためである．新技術の導入より，安価な一次エネルギーをそのまま消費することが簡易で確実であると判断されることが多いからである．
熱エネルギー変換・貯蔵技術においては，その高度化のためには材料高効率化が最優先に重要である.
すなわち革新的エネルギー材料が必要となる.そこで今回は“革新的エネルギー材料”を主題とすることを執筆陣に依頼した．幸い，全ての著者と革新材
料の必要性を共有することができ，各自が各自の専門分野から課題抽出，対応策をお示し頂いた．そして特集を通して自ずから伝熱技術の重要性が明確になったと思っている．これらの点では世界初の特集であったとも思っている．
この特集が学会員各位のこの分野に関心をむける
縁となり，さらにご自身の技術をこの分野で発揮頂
きこの分野がより開かれることとなれば，編者として望外の喜びである．
加藤之貴（東京工業大学）
Yukitaka Kato (Tokyo Institute of Technology)
e-mail: Yukitaka@nr.titech.ac.jp

副会長
牧野俊郎（京都大学）
部会長 吉田英生（京都大学）
委 員（理 事）辻 俊博（名古屋工業大学）村上幸一（愛媛大学）
小山 繁（九州大学）（評議員）近久武美（北海道大学）
丸田 薫（東北大学）
杉山智之（日本原子力研究開発機構）
中込秀樹（千葉大学）
加藤之貴（東京工業大学） 黒坂俊雄（神戸製鋼所）
永井二郎（福井大学）
加賀邦彦（三菱電機）
TSE チーフエディター 河村 洋（東京理科大学） TSE 編集幹事 佐竹信一（東京理科大学）
編集出版事務局：京都大学大学院 工学研究科 航空宇宙工学専攻 吉田英生・犬山健二〒606-8501 京都市左京区吉田本町 Tel/Fax：075-753-5255 yoshida@mbox.kudpc.kyoto-u.ac.jp

伝熱2006 年 7 月-110-

J. HTSJ, Vol. 45, No. 192

複写される方に本誌に掲載された著作物を複写したい方は，日本複写権センターと包括複写許諾契約を締結されている企業の従業員以外は，著作権者から複写権等の委託を受けている次の団体から許諾を受けて下さい．
なお，著作物の転載・翻訳のような複写以外許諾は，直接本会へご連絡下さい．
〒107-0052 東京都港区赤坂 9-6-41 乃木坂ビル 3F
学術著作権協会（Tel/Fax : 03-3475-5618）
アメリカ合衆国における複写については，次に連絡して下さい．
Copyright Clearance Center, Inc.(CCC)
222 Rosewood Drive, Danvers, MA 01923 USA
Tel : +1-978-750-8400

Fax : +1-978-750-4744

Notice about photocopying
In order to photocopy any work from this publication, you or your organization must obtain permission from thefollowing organization which has been delegated for copyright for clearance by the copyright owner of thispublication.
Except in the USA
The Copyright Council of the Academic Societies (CCAS)
41-6 Akasaka 9-chome, Minato-ku, Tokyo 107-0052 Japan
Tel / Fax : +81-3-3475-5618
In the USA
Copyright Clearance Center, Inc. (CCC)
222 Rosewood Drive, Danvers, MA 01923 USA
Tel : +1-978-750-8400

Fax : +1-978-750-4744

伝 熱
ISSN 1344-8692
Journal of the Heat Transfer Society of Japan
Vol. 45, No. 192
2006 年 7 月発行
THERMAL SCIENCE AND ENGINEERING(日本伝熱学会論文集)
Vol. 14, No. 3

ISSN 0918-9963
July, 2006

発行所 社団法人 日 本 伝 熱 学 会〒113-0034 東京都文京区湯島 2-16-16
Tel : 03-5689-3401, Fax : 03-5689-3401
郵便振替 00160-4-14749
Published by The Heat Transfer Society of Japan
16-16, Yushima 2-chome, Bunkyo-ku,
Tokyo 113-0034, Japan
Tel/Fax : +81-3-5689-3401