ISSN 0386-5878
土木研究所資料第 4131 号

土 木 研 究 所 資 料
塩害環境下にあるコンクリート中鉄筋のマクロセル腐食形成機構

平成 21 年 1 月

独立行政法人土木研究所
構造物メンテナンス研究センター

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土 木 研 究 所 資 料
第 4131 号 2009 年 1 月

塩害環境下にあるコンクリート中鉄筋のマクロセル腐食形成機構

つくば中央研究所 材料地盤研究グループ 基礎材料チーム（併）構造物メンテナンス研究センター 橋梁構造研究グループ

構造物メンテナンス研究センター 橋梁構造研究グループ
つくば中央研究所 材料地盤研究グループ 基礎材料チーム（併）構造物メンテナンス研究センター 橋梁構造研究グループ

構造物メンテナンス研究センター 橋梁構造研究グループ

上席研究員
上席研究員

渡辺博志
木村嘉富

主任研究員
研 究 員

古賀裕久
中村英佑

要 旨
本報告書は，塩害環境下にあるコンクリート構造物中の鉄筋に生じるマクロセル腐食の形成機構について検討したものである．模擬供試体を製作し，屋外暴露試験や腐食促進試験などを実施した後に供試体の解体調査を行い，マクロセル腐食が塩害環境下の鉄筋腐食に及ぼす影響を実験的に検討した．この結果，マクロセル腐食による鉄筋の腐食速度は，鉄筋の腐食部分と非腐食部分の表面積比や気温，水分供給の有
無，コンクリート中の塩化物イオン濃度などによって律速されたが，全体の腐食量に占める割合は，最大でも 30%以下に留まることを確認した．
キーワード： マクロセル腐食，コンクリート構造物，塩害，塩化物イオン，鉄筋腐食，腐食速度目次

1, はじめに1

2. マクロセル腐食の形成機構と研究の目的

2

2.1 マクロセル腐食の形成機構

22.2 既往研究のレビュー

4

2.3 本研究の目的

6

2.4 実験の特徴

7

3. 屋外暴露試験（シリーズⅠ）

8

3.1 実験の目的

83.2 供試体の概要

8

3.3 実験方法

10

3.4 実験結果および考察

114. 腐食促進試験（シリーズⅡ）

25

4.1 実験の目的

25

4.2 供試体の概要

25

4.3 実験方法

27

4.4 実験結果および考察

27

5. 外気温とマクロセル腐食形成機構の関係

31

5.1 実験の目的

31

5.2 供試体の概要

31

5.3 実験方法

31

5.4 実験結果および考察

33

6. 結論

36

参考文献

37

1. はじめにコンクリート構造物は，適切な設計・施工がなされれば，十分な耐久性を有する．しかし，我が国のコンクリート構造物の中には建設から長期間経過したものや過酷な環境下で供用されてきたものも少なくない．これらのコンクリート構造物では，塩害や中性化などの作用によってコンクリート内部の鉄筋に腐食が生じ，腐食の進行とともに構造物の性能が急速に低下していくことが懸念される．
塩害環境下のコンクリート構造物で生じる鉄筋腐食は，外部から浸透する塩化物イオンの量が部材位置によって不均一となるため，
一部で局所的に腐食が進行するマクロセル腐食となる可能性が高い．
マクロセル腐食は，鉄筋表面全体で均一に腐食が進行するミクロセル腐食と異なり，局所的に腐食が進行し，その速度も速くなると考えられている．このため，マクロセル腐食が部材の塑性ヒンジ領域
や応力集中部など構造的に重要な部位で生じた場合には，構造物の耐荷性能に甚大な影響を及ぼすこととなる．今後，既設コンクリート構造物を適切に維持管理していくためには，実環境で生じる可能性の高いマクロセル腐食の形成機構を解明し，これがコンクリート中鉄筋の腐食速度や部材の構造性能に及ぼす影響を適切に把握することが極めて重要となる．
マクロセル腐食に着目した研究はこれまでにも数多く実施されてきたが，その形成機構や腐食速度に及ぼす影響は必ずしも明確にされていない．ひび割れや打継目などの欠陥部や断面修復部でマクロセル回路が形成されて腐食速度が増加することが実験的に明らかにされているが，実際の塩害環境下にあるコンクリート構造物では，欠陥部が無く未補修のものであっても，地理条件や構造形式等により部材の一部に局所的に塩化物イオンが供給されてマクロセル回路が形成される可能性がある．このような場合に生じるマクロセル腐食に対しては，これまでほとんど検討が行われてこなかったのが現状である．
これらのことを踏まえ，本報告書では，塩害環境下にあるコンクリート中鉄筋のマクロセル腐食の形成機構を実験的に明らかにすることを目的とした．具体的には，塩化物イオン濃度の違いによって生じるマクロセル腐食を人工的に再現可能な模擬供試体を製作し，屋外暴露試験と腐食促進試験を行い，各種の電気化学的測定と供試体の解体調査の結果をもとに，マクロセル腐食の形成機構とその進行過程を解明することを試みた．また，マクロセル腐食により劣化した鉄筋の機械的性質についても引張試験を実施した結果をもとに考察を加えた．

1

2.2 既往研究のレビュー
これまでにも，マクロセル腐食の形成機構に着目した研究は数多く実施されている．以下に，これらの概要を整理する．
(1) ひび割れや打継目などの欠陥部，断面修復部に生じるマクロセル腐食
ひび割れや打継目などの欠陥部や断面修復部では，マクロセル腐食が生じる可能性が高く，その形成機構の研究は複数の研究者によって実施されている．
岡田・宮川らは，ひび割れを導入した供試体の自然電位とマクロセル電流を測定し，ひび割れが生じた場合のマクロセル腐食の形成機構について検討している．この結果，マクロセル腐食の進行速度
はアノード部とカソード部の面積比(Ac/Aa)に律速され，Ac/Aa を 300 としても腐食速度が増加したこと，ひび割れが存在する場合には水セメント比が小さいほどマクロセル腐食による腐食速度が大きくなることなどを指摘している 1)，2)．また，小林・宮川は，自然電位や分極抵抗など電気化学的測定の結果から数値解析によってコンクリート中の電位勾配を求め，ミクロセル腐食とマクロセル腐食による腐食量を分離して算定する方法を提案している 3)．ひび割れを有する供試体では，マクロセル腐食
が全腐食量に占める割合は 20～30%であり，水セメント比が小さくなるほどマクロセル腐食の占める割合が大きくなることを指摘している．同様の方法を川東・小林・宮川は鋼板を埋設した供試体に適用し，マクロセル腐食よりもミクロセル腐食による腐食量の割合の方が大きくなったことを解析と実測の両面から報告している 4)．
一方，大即・宮里らは，分割鉄筋を埋設した供試体の電気化学的測定を行うことにより，ひび割れや打継目など欠陥部で生じるマクロセル腐食の形成機構について検討している．ここでは，曲げひび割れの生じた場合や断面修復時の塩分除去が不十分な場合に，マクロセル腐食が生じて腐食速度が増加することなどを定量的に示している 5)～9)．また，自然電位やコンクリート抵抗，分極抵抗の測定か
らマクロセル電流を解析するモデルを提案し，ひび割れ部でマクロセル腐食が卓越し，提案モデルによる解析値が実測値と概ね等しくなることを報告している 10)，11)．
大野・鈴木・田村は，水セメント比，かぶり，ひび割れ幅をパラメータとした供試体の促進試験を実施して，ひび割れと鉄筋腐食の関係について検討している 12)～17)．この結果，水セメント比が小さ
いほど，かぶりが大きいほど，ひび割れ幅が小さいほど，マクロセル電流は小さくなり，腐食の程度も抑制されることを示している．また，分極抵抗の逆数の時間積分から求めた腐食量とマクロセル電流の測定値から求めた腐食量が概ね線形の関係にあることを指摘している．
北野らは，複数の補修材料を用いて断面補修部を模擬した供試体を製作して暴露試験と促進試験を実施し，母材部の残留塩化物イオンや補修材料の物性値がマクロセル腐食の形成機構に及ぼす影響について検討している 18)，19)．この結果によると，全腐食量に占めるマクロセル腐食の割合は 10%以下であり，必ずしもマクロセル腐食の影響は大きくないことを指摘している．
Raupach は，分割鉄筋を埋設した供試体に曲げひび割れを導入し，ひび割れ部で生じるマクロセル
腐食による腐食量について検討している 20)．これによると，ひび割れ部がアノードとなるマクロセル回路が形成され，かぶりが小さいほど，水セメント比が大きいほど，ひび割れ幅が大きいほど腐食量が大きくなることを 2 年間の暴露試験により確認している．
Elsener は，複数の分割鉄筋を接続して電解質中やモルタル中に設置し，分割鉄筋間の抵抗が自然電位やマクロセル電流に与える影響について検討している 21)．この結果によると，マクロセル電流はカ
ソード部からアノード部に向かって流れるが，分割鉄筋間の抵抗が大きい場合にはマクロセル電流は小さくなることを示している．

4

(2) 塩化物イオンの濃度差によって生じるマクロセル腐食
大野・田村らは，塩化物イオン濃度の異なるコンクリートを用いて製作した供試体の乾湿促進試験
により，塩化物イオンの濃度差によって生じるマクロセル腐食の形成機構を検討している 22)．マクロ
セル腐食によりアノード部の腐食量は増加するが，アノード反応とカソード反応のどちらにマクロセ
ル腐食の進行速度が律速されるかは Ac/Aa によって異なることを指摘している．Ac/Aa が比較的小さ
い場合にはカソード律速となりカソード部の表面積の増加とともにマクロセル腐食の進行速度も増加
するが，Ac/Aa がある範囲以上ではアノード律速となり腐食速度には限界があることを示している．
ここでは，腐食減量の測定結果から Ac/Aa が 10 程度でアノード律速となっていると考えられる．
丸屋らは，ミクロセル腐食におけるアノード分極曲線とカソード分極曲線をモデル化し，アノード
部とカソード部の自然電位の差によってマクロセル回路が形成されると仮定し，マクロセル腐食による腐食量を算定する解析モデルを構築している 23)．解析結果と暴露供試体の鉄筋の腐食状態を比較することにより，構築したモデルによって定性的に腐食量を推定できるとしている．
Arya らは，アノード部とカソード部を分離した供試体の自然電位とマクロセル電流を測定し，両鉄筋の間隔と面積比がマクロセル腐食の形成機構に与える影響を検討している 24)．この結果，アノード
部とカソード部の間隔を大きくするとマクロセル電流が減少すること，Ac/Aa の増加とともにマクロ
セル電流は増加するが，Ac/Aa が 40～150 の範囲でアノード部の腐食反応が限界に達するためにマクロセル電流が一定値に収束することなどを報告している．
Andrade らは，塩化物イオン濃度を含むコンクリートと含まないコンクリートを打ち重ねてアノー
ド部とカソード部を分離した供試体を製作し，マクロセル電流の実測値と式(5)の計算値を比較している 25)．ここでは，Ac/Aa を変化させた複数の供試体でのマクロセル電流の実測値と式(5)の計算値が精度良く一致することを確認している．また，カソード部の面積がアノード部の面積より小さい場合にはマクロセル電流は小さくなるが，カソード部の面積がアノード部の 41 倍とした場合にはマクロセル
腐食による腐食速度はミクロセル腐食の 3～6 倍になったことを報告している．
Raupach らは，塩化物イオン濃度を含むコンクリートと含まないコンクリートを打ち重ねてアノー
ド部とカソード部を分離した供試体を製作し，マクロセル電流の実測値と数値解析による計算値の精度について考察している 26)．実測値と数値解析によるマクロセル電流の計算値は概ね一致し，数値解
析によりアノード部とカソード部の間隔が広がるほど，分極による自然電位の変化量とマクロセル電流が減少することを示している．
(3) 中性化によって生じるマクロセル腐食
本報告書の対象外であるが，中性化によって生じるマクロセル腐食について検討した事例もある．
Song らは，中性化させたモルタルにアノード部となる鉄筋とカソード部となるステンレスを埋設し，自然電位とマクロセル電流の測定結果から Ac/Aa がマクロセル電流に与える影響を検討している 27)．
ここでは，Ac/Aa を 0.25～25 の範囲で変化させ，これと自然電位とマクロセル電流の関係を考察している．この結果，マクロセル電流は，Ac/Aa とともに増加することが確認されている．

5

2.3 本研究の目的
本研究では，アノード部とカソード部を分離し，人工的にマクロセル腐食を再現可能な模擬供試体を用いて，塩害環境下のコンクリート中の鉄筋で生じるマクロセル腐食の形成機構を解明することを目的とした．具体的には，下記の 4 点について重点的に考察を行う．
(1) マクロセル腐食の腐食速度
マクロセル腐食が生じた場合の鉄筋の腐食速度はミクロセル腐食のみが生じた場合よりも速くなるとの指摘がある．しかしながら，両者の腐食速度の違いは必ずしも明らかにされていない．また，マクロセル腐食の腐食速度は，アノード部とカソード部の表面積比(Ac/Aa)によって律速されると言われているが，実際の腐食量との関係は必ずしも明らかにされていない．屋外暴露試験と腐食促進試験を行い，ミクロセル腐食とマクロセル腐食の腐食速度の違いや Ac/Aa がマクロセル腐食の進行速度に及ぼす影響を明確にする．
(2) マクロセル腐食の形成機構
マクロセル腐食による腐食速度は，式(5)に示したように，①アノード・カソード部の自然電位の差，②アノード・カソード部の間のコンクリート抵抗，③アノード・カソード部の分極抵抗により決定される．また，Ac/Aa によっても腐食速度は律速されることが指摘されている．これらに加えて，気温や湿度，
降水の影響など気象条件によってもマクロセル腐食による腐食速度は変化すると考えられる．
そこで，各パラメータがマクロセル腐食の形成機構とその進行速度に及ぼす影響を実験的に明らかにする．
(3) 屋外暴露試験と腐食促進試験の比較
屋外での暴露試験と恒温恒湿槽内での腐食促進試験を実施し，両者の結果を相互比較することにより，
試験条件の違いがミクロセル・マクロセル腐食による鉄筋腐食量に与える影響について検討する．
(4) マクロセル腐食が鉄筋の機械的性質に与える影響
ミクロセル腐食とマクロセル腐食の腐食速度の違いが言及されることは多いが，これらが鉄筋の機械的性質に及ぼす影響についてはほとんど検討されていない．そこで，腐食促進試験後の鉄筋の引張試験を実施し，引張強度や伸び性能など，ミクロセル・マクロセル腐食により劣化した鉄筋の機械的性質について考察を行う．

6

2.4 実験の特徴
本研究では，塩害環境下のコンクリート中で生じるマクロセル腐食の形成機構を解明するため，下記の 4 つの項目について実験を行った．次章以降では，これらの内容を詳細に述べる．
(1) 屋外暴露試験(シリーズⅠ)
アノード側コンクリートの塩化物イオン濃度，Ac/Aa，カソード側コンクリートの水セメント比を変化させた供試体を製作し，屋外暴露試験により，これらのパラメータがマクロセル腐食の形成機構に与える影響を検証することを目的とした．このため，暴露前後に自然電位とマクロセル電流の測定を実施し，暴露試験終了後に供試体を解体して鉄筋の腐食性状を調査した．
(2) 腐食促進試験(シリーズⅡ)
アノード側コンクリートの塩化物イオン濃度，Ac/Aa を変化させた供試体を製作し，恒温恒湿槽内で乾湿繰返しによる腐食促進試験を行うことにより，これらのパラメータがマクロセル腐食の形成機構に与える影響を検証することを目的とした．屋外暴露試験と同様に，ここでも促進試験中に自然電位とマクロセル電流の測定を実施し，促進試験終了後に供試体を解体して鉄筋の腐食性状を調査した．
また，鉄筋の引張試験を実施し，ミクロセル・マクロセル腐食により劣化した鉄筋の機械的性質について調査することとした．
(3) 外気温とマクロセル腐食形成機構の関係
アノード・カソード部の鉄筋を分離した供試体を恒温恒湿槽内に安置し，温度を様々に変化させて各種の電気化学的測定を実施し，外気温の変化による各鉄筋の自然電位と分極抵抗，両鉄筋間のコン
クリートの抵抗の変化がマクロセル電流に及ぼす影響について検討することを目的とした．

7

3. 屋外暴露試験(シリーズⅠ)
3.1 実験の目的
アノード側コンクリートの塩化物イオン濃度（以下，Cl-濃度）や Ac/Aa，カソード側コンクリートの水セメント比(以下，W/C)がマクロセル腐食の形成機構に与える影響を明らかにするため，これらの実験パラメータを網羅した供試体を製作した．この供試体を用いて室内での各種の電気化学的測定
および屋外暴露試験を行うことにより，①ミクロセル腐食とマクロセル腐食の進行速度の違い，②
Ac/Aa がマクロセル腐食の形成機構・進行速度に与える影響，③カソード側コンクリートの W/C がマクロセル腐食の形成機構・進行速度に与える影響，について検討することを目的とした．
アノード側コンクリートの Cl-濃度は鉄筋腐食の主要因となる実験パラメータとして，Ac/Aa はマクロセル腐食の進行速度を律速する実験パラメータとして，これらがマクロセル腐食の形成機構に及ぼす影響については既往研究においても検討されてきた．これに対して，カソード側コンクリートのW/C を実験パラメータとした検討はこれまでに実施されていない．今回の実験でこれを実験パラメー
タとして採用した理由は，コンクリートの W/C の違いによってカソード反応に必要とされる酸素や水の供給量が異なるため，マクロセル腐食の進行速度にも差が生じることが予測されたためである．すなわち，これまでマクロセル腐食の腐食速度を律速するとされてきた Ac/Aa に加えて，カソード部における酸素供給量の違いによる影響もここでは検討することが可能である．
3.2 供試体の概要
表-3.1 にコンクリート配合．表-3.2 に供試体の諸元，図-3.1 に供試体の形状を示す．
局所的に Cl-が鉄筋位置まで浸透して生じるマクロセル腐食の形成機構と進行速度を検討するため，
アノード部とカソード部の鉄筋を分離し，人工的にマクロセル腐食を再現可能な供試体を製作した．
ここでは，両鉄筋のリード線を短絡するとマクロセル回路が形成され，開放するとミクロセル回路のみが形成されるとみなした．鉄筋には，異形鉄筋 SD295A D13 を用いた．塩化物イオンは，所定の濃度となるようにコンクリート練り混ぜ時に塩化ナトリウムを混入して与えた．なお，供試体は異なる
塩化物イオン濃度のコンクリートを打ち継いで製作したため，これらを同時に打設して打継目が不連
続とならないように十分に配慮した．
No.1 供試体は，アノード・カソード部のコンクリートの W/C を 55%とし，アノード部の Cl-濃度を5，10kg/m3 の 2 種類とした．また，アノード部の鉄筋に短絡するカソード鉄筋の本数を変化させることで，Ac/Aa を 1～30 の範囲で変化させてマクロセル回路を形成させることができる．これに対して，
No.2，3 供試体は Cl-濃度 5，10kg/m3 のコンクリート中に 1 本の鉄筋を埋設したものであり，ミクロセ
ル腐食の進行速度を把握するために製作した．
一方，No.4 供試体は，No.1 供試体と同様にアノード部の W/C を 55%としたが，カソード部の W/C
を 35，75%の 2 種類とした．Ac/Aa を 1～15 の範囲で変化させ，W/C の異なるコンクリート中のカソード鉄筋とマクロセル回路を形成できるようにした．
いずれもの供試体も，側面をエポキシ樹脂で塗装したため，水と酸素の供給は供試体上下面から行われたと考えられる．また，鉄筋端部の腐食を防止するため，鉄筋端部から 10mm の範囲については
エポキシ樹脂で保護した．
なお，厳密には 1 本の鉄筋中でもミクロセル腐食とマクロセルは同時に進行すると考えられるが，ここでは簡略化のため，アノード部とカソード部の鉄筋を短絡していない状態でミクロセル腐食のみが進行し，これらを短絡した状態でミクロセル腐食とマクロセル腐食の両方が進行すると仮定した．
また，No.1，2，3 供試体の材齢約 1 ヶ月の暴露前の測定結果は，文献 28)，29)で報告済みである．
8

3.3 実験方法
供試体は，まず，実験室内（室温約 20℃，湿度約 60%RH）に安置し，供試体の製作から約 1 ヶ月
後に自然電位とマクロセル電流を測定した．自然電位の測定は，供試体表面を 150 分以上湿潤した後に銀／塩化銀電極を用いて行い，測定値から 120mV を差し引いて銅／硫酸銅電極基準に換算した．
マクロセル電流は無抵抗電流計を用いて測定した．No.1 供試体では，Ac/Aa を徐々に変化させた場合の自然電位とマクロセル電流の挙動を把握するため，アノード鉄筋と短絡するカソード鉄筋の本数を
1，3，6，9，12，18，24，30 本と増やして測定を行った．また，アノード・カソード鉄筋の短絡を行っていない場合と各カソード鉄筋を 1 本ずつアノード鉄筋と短絡した場合の測定も行った．
一方，No.4
供試体では，アノード鉄筋（B101）の両側に水セメント比の異なるコンクリート中に埋設したカソー
ド鉄筋を設置しており，
B101 鉄筋と W/C が 35%もしくは 75%のコンクリート中のカソード鉄筋，
B102
鉄筋と W/C が 75%のコンクリート中のカソード鉄筋を短絡することで，カソード側コンクリートのW/C の違いがマクロセル腐食の形成機構に与える影響を検討することとした．
室内測定の後，供試体を屋外に暴露した．表-3.3 に各供試体のコンクリート打設，暴露開始，暴露
終了の時期，図-3.2 に供試体の暴露状況を示す．No.1～3 と No.4～5 ではコンクリート打設時期が異なったため，暴露開始時と暴露終了時の材齢が異なり，最終的な暴露期間も異なった．暴露期間中は，
毎月 7 日間を基本としてデータロガーを用いてマクロセル電流の自動計測を行った 30)．なお，屋外暴
露中は，アノード・カソード鉄筋の短絡を維持したままとした．
暴露終了後，実験室内に供試体を再び移設し，自然電位とマクロセル電流を測定した．暴露前の測定方法と同様に，アノード鉄筋と接続するカソード鉄筋の組合せを変えることで，Ac/Aa や両鉄筋間の距離がマクロセル腐食の形成機構に与える影響を検討することとした．また，ここでは，No.4 供試
体の短絡するカソード鉄筋の本数を 1，3，6，…，15 本と徐々に変化させた場合の自然電位とマクロ
セル電流の測定も行った．さらに，水分供給がマクロセル腐食の形成機構に与える影響を把握するため，
供試体全体もくしはアノード・カソード部に部分的に給水した場合のマクロセル電流も測定した．
その後，供試体を解体し，JCI-SC1 に準拠して鉄筋の腐食面積率と質量減少率を測定した．
なお，暴露試験中には定期的に供試体表面のひび割れ幅をクラックスケールで測定した．
表-3.3 供試体の製作，暴露の時期
コンクリート打設
No.1，No.2，No.3

2006年11月

No.4，No.5

2007年3月

暴露開始
暴露終了 暴露期間
2007年4月
2008年2月
10ヶ月(材齢5ヶ月) (材齢15ヶ月)
2007年6月
2008年2月
8ヶ月(材齢3ヶ月) (材齢11ヶ月)

図-3.2 供試体の暴露状況
10

各カソード鉄筋を 1 本ずつ短絡した場合の自然電位の卑化量は，アノード・カソード鉄筋間の距離にかかわらず，概ね同程度であった．これの傾向は，供試体の材齢や屋外暴露の有無，アノード側コン
クリートの Cl-濃度の違いにかかわらず，共通する傾向であった．特に材齢の増加はアノード・カソー
ド鉄筋間のコンクリート抵抗の増加に寄与したはずであり，各カソード鉄筋を 1 本ずつ短絡した場合にはアノード・カソード鉄筋間の距離が自然電位の卑化量にも影響を及ぼす可能性が高いと考えられたが，この影響を明確に確認するには至らなかった．すなわち，マクロセル腐食形成後のカソード鉄筋の自然電位の分極に及ぼす影響としては，アノード・カソード鉄筋間のコンクリート抵抗よりもカソード鉄筋の分極抵抗の方が支配的であったのではないかと推察される．
両アノード鉄筋から比較的離れた位置にあるカソード鉄筋（例えば，A101 では C20～C30，A051
では C01～C10）の自然電位に着目すると，暴露前後で分極による卑化量に大きな差は生じていない
ことがわかる．これは，Ac/Aa を大きくするために短絡するカソード鉄筋の本数を増加させても，ある時点でアノード鉄筋の腐食反応速度が限界に達するために，短絡したカソード鉄筋のマクロセル腐
食への貢献度が相対的に小さくなったためと考えられる．一方で，両アノード鉄筋に比較的近いカソード鉄筋（例えば，A101 では C01～C10，A051 では C20～C30）では，暴露試験後により卑化したア
ノード鉄筋の影響を受けて分極量が大きくなり，勾配も急になったと考えられる．
図-3.6 に，アノード鉄筋を A101 とした場合の暴露前後の No.1 供試体の測定結果を比較して示す．
ここでは，アノード・カソード鉄筋を 1 本ずつ短絡した場合のマクロセル電流，カソード鉄筋の分極
抵抗，短絡前のアノード・カソード鉄筋の自然電位の差，短絡後のカソード鉄筋の自然電位の卑化量を示す．マクロセル電流は，マクロセル電流の測定値をアノード鉄筋の表面積（異形鉄筋 D13 の公称
周長 4cm×長さ 30cm）で除すことによりマクロセル腐食電流密度に換算した．以下，本報告書では，
マクロセル電流に関する考察はマクロセル腐食電流密度を指標として行う．また，分極抵抗の測定には，二重対極を用いた交流インピーダンス法（印加電圧：5mV，周波数：10kHz と 0.02Hz の 2 種類）を用いた．なお，分極抵抗の測定時に同時に得られたカソード部のコンクリート抵抗の平均値は，暴露前で 1.29kΩ，暴露後で 3.08kΩであり，材齢とともに増加する結果となった．
アノード・カソード鉄筋を 1 本ずつ短絡した場合のマクロセル電流は，暴露後に大きくなる結果となった．これは，暴露前後のカソード鉄筋の分極抵抗の変化がほとんどなく，材齢とともにコンクリート抵抗が増加したにもかかわらず，暴露後にアノード鉄筋の自然電位が大幅に卑になり，アノード・
カソード鉄筋の自然電位の差が大きくなったためと考えられる．また，僅かではあるが，マクロセル
電流はアノード鉄筋に近いほど大きくなり，短絡後のカソード鉄筋の自然電位の卑化量もアノード側
で大きくなる傾向にあった．分極抵抗にこれと同様の傾向がないことから，材齢とともにコンクリー
ト抵抗が増加したことにより，ばらつきは認められるものの，アノード鉄筋との距離がマクロセル電流やカソード鉄筋の分極量に影響を及ぼすようになったためではないかと推察される．ただし，アノード鉄筋からの距離にかかわらず，分極抵抗が小さいカソード鉄筋と短絡した場合にはマクロセル電流が大きくなり，この傾向はアノード鉄筋からの距離の影響よりも明確に現れている．このため，材齢の増加とともにコンクリート抵抗の影響がマクロセル電流の大小に影響を及ぼすようになってきたと推察されるが，影響の大きさとしてはカソード鉄筋の分極抵抗の影響の方が依然として大きいと考
えられる．

12

図-3.7 に，暴露前後の Ac/Aa を変化させた-700

場合のアノード鉄筋（A101，A051）とこれにでは C30）の自然電位の推移を示す．暴露の有無に関わらず，Ac/Aa の増加とともにアノード鉄筋の自然電位は貴に，カソード鉄筋の自然電位は卑に変化した後，概ね一定値に収自然電位 (mV:CSE)

最も近いカソード鉄筋（A101 では C01，A051

-400
72mV

-300
-200

束する傾向にあった．Ac/Aa=30 とした場合のアノード・カソード鉄筋の自然電位の差は，

0

28mV

0

暴露前よりも暴露後で大きくなった．また，暴露前と比較して暴露後のカソード鉄筋の自

10

20
Ac/Aa

30

40

(a) 暴露前（材齢約 1 ヶ月，2006 年 12 月）

然電位の卑化量も大きくなる傾向にあった．

-700

これらの原因は，アノード鉄筋の自然電位が-600
自然電位 (mV:CSE)と考えられる．

A101
A051
C01(A101と短絡)
C30(A051と短絡)

-500

-100

暴露前よりも暴露後で大幅に卑になったため

Ac/Aa=0は短絡前の測定結果

-600

211mV

-500
-400
-300

95mV

-200

A101
A051
C01(A101と短絡)
C30(A051と短絡)

-100
0
0

10

Ac/Aa=0は短絡前の測定結果

20
Ac/Aa

30

40

(b) 暴露後（材齢約 15 ヶ月，2008 年 2 月）
図-3.7 No.1 供試体の Ac/Aa と自然電位15(d) 鉄筋の腐食状況
図-3.16 に，暴露試験終了後に供試体を解体して記録したアノード鉄筋の腐食状況を示す．ここでは，各鉄筋表面を 5mm×5mm のセルに分割し，各セルに占める腐食部分の割合を色分けして示している．アノード側コンクリートの Cl-濃度が高い鉄筋で腐食部分の占める割合が大きくなる傾向にあった．また，マクロセル腐食を模擬した供試体中の鉄筋も腐食部分の占める割合が大きくなる傾向にあった．なお，練り混ぜ時に Cl-を混入していないカソード部の鉄筋では腐食は生じていなかった．
A101

A103

A051

A053

B101

B102

B103

各セルの腐食面積率
100%

70%

50%

30%

10%

図-3.16 アノード鉄筋の腐食状況

60(e) 鉄筋の腐食面積率
鉄筋の腐食程度を定量的に比較するため，
図-3.16 の腐食部分の面積を足し合わせ，
JCI-SC1 に準拠して鉄筋の全表面積に占める腐食部分の割合として腐食面積率を求めた．

腐食面積率 (%)

各鉄筋の腐食面積率を算出した．ここでは，

50
40
30
20

図-3.17 に，各アノード鉄筋の腐食面積率を10示す．これにより，上述したアノード鉄筋の腐食の状況の傾向を再確認することができる．

0
A101

A103

A051

A053

B101

B102

アノード鉄筋図-3.17 アノード鉄筋の腐食面積率
22

B103

(f) 鉄筋の質量減少率
図-3.18 に，鉄筋の質量減少率を示す．ここでは， JCI-SC1 に準拠し，まずクエン酸ア

5
マクロセル
ミクロセル
黒皮

ンモニウム水溶液に鉄筋を浸漬して除錆し，4量をもとに質量減少率を算出した．また，マクロセル腐食，ミクロセル腐食，黒皮分の質
量減少率をそれぞれ算出した．マクロセル腐
食による質量減少率は，暴露試験中に毎月 7

質量減少率 (%)

供試体製作前に測定した各アノード鉄筋の質

3

2

1

日間実施したマクロセル電流の測定値の平均値を求め，これに全体の暴露時間を乗じるこ0A101とでマクロセル腐食による鉄筋の腐食量を算

A102

A051

A502

B101

B102

A103

鉄筋

定し，質量減少率に換算した．また，黒皮分

図-3.18 アノード鉄筋の質量減少率は，徐錆時に除去された異形鉄筋の黒皮の質量である．これは，腐食の生じていなかった

カソード鉄筋 3 本を抽出し，アノード鉄筋と同時にクエン酸アンモニウム水溶液に浸漬した際の質量減少率の平均値を算出し，これが全てのアノード鉄筋でも同一であると仮定して求めた．ミクロセル
腐食による質量減少率は，質量減少率から上記の方法で求めたマクロセル腐食と黒皮分の質量減少率を差し引いた値と一致すると仮定した．
まず，各アノード鉄筋の質量減少率の大小を比較すると，図-3.16，17 と同様に，アノード側コン
クリートの Cl-濃度が大きい場合とカソード側コンクリートの W/C の大きい場合に，大きくなる傾向にあった．ただし，図-3.17 の腐食面積率の結果と比較すると，これらの差が相対的に小さくなった
ことがわかる．この原因は，ここで得られた質量減少率が約 4%と比較的小さいレベルであったために，腐食面積率ほど明確な差が生じなかった可能性がある．
次に，ミクロセル腐食とマクロセル腐食それぞれによる質量減少率の大小を比較すると，マクロセ
ル腐食による質量減少率も，アノード側コンクリートの Cl-濃度が大きい場合とカソード側コンクリー
トの W/C の大きい場合に大きくなったことを確認できる．また，図-3.19 に，黒皮分を除いた質量減
少率，すなわち，純粋な鉄筋腐食による質量減少率に占めるミクロセル腐食とマクロセル腐食の割合を示す．これによると，マクロセル腐食が全体の腐食量に占める割合は，10～30%の範囲にあることがわかる．また，マクロセル腐食の占める割合は，これまでに示してきた質量減少率の結果と同様に，
アノード側コンクリートの Cl-濃度が大きい場合とカソード側コンクリートの W/C の大きい場合に，大きくなる結果となった．いずれにしても，全体の腐食量に占める割合は，ミクロセル腐食に起因する腐食量が卓越することがわかる．
ただし，同一のアノード側コンクリートの Cl-濃度とカソード側コンクリートの W/C で質量減少率を比較すると，ミクロセル腐食のみを模擬した供試体とマクロセル腐食を模擬した供試体では，いずれの場合も後者の質量減少率が大きく，ミクロセル寄与分の質量減少率も大きくなる結果となった．
この原因は，供試体間の個体差の影響もあるが，マクロセル腐食を模擬した供試体では比較的早期に腐食ひび割れが発生したために，ひび割れが発生したことでミクロセル寄与分の質量減少率の増加が誘発された可能性がある．すなわち，マクロセル寄与分の質量減少率としては，上記のようにマクロ
セル電流の測定値から直接的に算定されるものに加えて，腐食ひび割れの早期発生により間接的にミクロセル腐食の進展を誘発したものも含める必要がある可能性もある．この場合，マクロセル腐食を模擬した供試体の質量減少率は，ミクロセル腐食のみを模擬した供試体の 1.5～2 倍の範囲にあった．
23

4. 腐食促進試験(シリーズⅡ)
4.1 実験の目的
ここでは，アノード側コンクリートの Cl-濃度と Ac/Aa の異なる供試体を製作し，乾湿繰返しによる腐食促進試験を行い，①マクロセル腐食とミクロセル腐食の腐食速度の違い，②アノード側コンク
リートの Cl-濃度と Ac/Aa がマクロセル腐食の形成機構と腐食速度に与える影響を明らかにすることを目的として実験を行った．
また，シリーズⅠとシリーズⅡには，アノード部の Cl-濃度と Ac/Aa が等しい供試体もあるため，両供試体の鉄筋の腐食性状を比較することで屋外暴露試験と腐食促進試験の試験条件の違いによる影響を検討することも可能である．このため，両シリーズの供試体において，W/C=55%のコンクリート
配合は同一のものとし，セメントや鉄筋，骨材，混和剤も同じものを用いた．
4.2 供試体の概要
表-4.1 にコンクリート配合．表-4.2 に供試体の諸元，図-4.1 に供試体の形状を示す．
ミクロセル腐食とマクロセル腐食の進行速度の違いを比較するため，人工的にマクロセル腐食を再現できる供試体を製作した．ここでは，部材の一部に Cl-が浸透し，局所的なアノードによって生じる
マクロセル腐食を模擬するため，打継目が不連続とならないように Cl-を含むコンクリート(アノード部)と Cl-を含まないコンクリート(カソード部)を打ち重ねて製作した．アノード部のコンクリートのCl-濃度は，5，10kg/m3 の 2 種類とし，コンクリート練り混ぜ時に所定量の塩化ナトリウムを加えた．
カソード部のコンクリートの Cl-濃度は，0kg/m3 である．
アノード部には鉄筋を 1 本ずつ配置し，カソード部の鉄筋本数を変化させることで，異なる Ac/Aa(=0～30)で形成されるマクロセル腐食を再現できるようにした(No.2～5，7)．また，ミクロセル腐食による腐食を再現する供試体には，Cl-を含むコンクリート中に 1 本の鉄筋を配置した(No.1，6)．
なお，厳密には 1 本の鉄筋中でもミクロセル腐食とマクロセル腐食は同時に進行すると考えられるが，ここでは簡略化のため，アノード部の鉄筋とカソード部の鉄筋を短絡していない状態でミクロセ
ル腐食のみが進行し，これらを短絡した状態でミクロセル腐食とマクロセル腐食の両方が進行すると仮定した．
鉄筋は，SD295A D13 を使用した．鉄筋端部からの腐食を防ぐため，端部から 10mm をエポキシ樹
脂により保護した．また，供試体の側面と底面をエポキシ樹脂で塗装したため，コンクリート中への
水と酸素の供給は供試体上面からのみ行われたと考えられる．

255. 外気温とマクロセル腐食形成機構の関係
5.1 実験の目的
これまでのシリーズⅠとシリーズⅡの検討結果を踏まえると，マクロセル腐食の進展速度，すなわ
ちマクロセル電流の大小は外気温の影響を強く受けると考えられる．また，マクロセル電流は，式(5)に示したように，①分極前のアノード・カソード鉄筋の自然電位の差，②アノード・カソード鉄筋の間のコンクリート抵抗，③アノード・カソード鉄筋の分極抵抗，3 つのパラメータによって決定されると考えることができる．そこで，温度変化に伴うこれら 3 つのパラメータとマクロセル電流の関係を実験的に明らかにすることにより，外気温の変化がマクロセル腐食の形成機構に及ぼす影響を検討することとした．
5.2 供試体の概要
表-5.1 にコンクリート配合．表-5.2 に供試体の諸元，図-5.1 に供試体の形状を示す．
供試体は S1 と S75 の 2 体を用いることとした．両供試体の形状は異なるものの，いずれも Cl-を含むコンクリートと Cl-を含まないコンクリート中に 1 本の鉄筋（前者の鉄筋をアノード鉄筋，後者の鉄筋をカソード鉄筋とする）を埋設し，両鉄筋を短絡した場合にマクロセル回路が形成されるとみなした．S1 ではアノード部とカソード部に使用したコンクリートの W/C を同一の 54.5%としたが，S75 ではアノード側のコンクリートの W/C を 55%，カソード側のコンクリートの W/C を 75%とした．アノード側コンクリートの Cl-濃度は，いずれも 5kg/m3 で等しい．供試体の側面と底面をエポキシ樹脂で塗装し，コンクリート中への酸素と水の供給は上面からのみ行われるようにした．供試体は，打継目が不連続とならないよう十分に配慮し，Cl-を含むコンクリートと Cl-を含まないコンクリートを同時に打ち重ねて製作した．鉄筋には，S1 ではみがき丸鋼（SR235 φ13）
，S75 では異形鉄筋（SD295A D13）を使用した．なお，S75 には，異形鉄筋と同じ長さのステンレス棒を分極抵抗測定時の対極とするため，アノード・カソード部それぞれに埋設した．
5.3 実験方法
実験は，恒温恒湿槽内に供試体を安置し，槽内の湿度を 60%RH 一定とし，温度を 5～55℃の範囲
で 10℃ずつ変化させて行った．測定は，マクロセル電流を無抵抗電流計で測定し，自然電位と分極抵
抗は，FRA（周波数応答アナライザ）を備えた電気化学測定システムを使用し，照合電極には銀／塩化銀電極を用いた．自然電位と分極抵抗の測定前には，供試体表面に水道水を噴霧し，十分に濡れたウエスで約 30 分間被覆して湿潤させた．分極抵抗の測定は，交流インピーダンス法により行い，印加電圧を 50mV，周波数範囲を 10kHz～40Hz として行った．また，分極抵抗測定時の対極には，S1 では測定対象ではないもう一方の鉄筋を使用し，S75 では測定対象の鉄筋の直下のステンレス棒を使用した．いずれも測定対象と対極は平行に配置されており，表面積もほぼ等しいものとした．なお，測定は，恒温恒湿槽内の温度が設定温度となった後に約 24 時間経過した後に実施した．

316. 結論
本報告書では，塩害環境下にあるコンクリート中鉄筋のマクロセル腐食の形成機構を明らかにすることを目的として，模擬供試体を用いた屋外暴露試験と腐食促進試験等を行った．塩化物イオンの濃度差に起因するマクロセル腐食の形成機構について，今回の実験の範囲内で得られた知見を以下にまとめる．
1) マクロセル腐食による腐食量は最大でも全腐食量の 30%以下であり，ミクロセル腐食の貢献分の方が卓越すると考えられた．
2) マクロセル腐食の進行速度に影響を及ぼすパラメータとしては，①アノード部の Cl-濃度，②Ac/Aa，③カソード部コンクリートの W/C，④外気温，⑤水分供給などが考えられた．①が大きくなるほど，④が上昇するほど，③が大きいほど，マクロセル腐食の進行速度は増加した．また，②はある閾値
以上になると，マクロセル腐食の進行速度がカソード律速からアノード律速となるため，必ずしも
マクロセル腐食の進行速度の増大に寄与するわけではなく，今回の実験の範囲ではその閾値は，
Ac/Aa=10 程度であった．また，⑤はアノード部の鉄筋近傍に腐食ひび割れ等が生成し，容易に水が鉄筋まで到達し得るような場合に，マクロセル腐食の進行速度の増加に寄与した．
3) マクロセル腐食の進行速度には規則的な日変動があり，その大小は外気温によって概ね説明し得るものであった．また，アノード部の鉄筋直上に腐食ひび割れが生成している場合には，降雨等による水分供給もマクロセル腐食の進行速度の増加に寄与した．
4) 約 8～10 ヶ月の屋外暴露試験による腐食量と，JCI-SC3 に準拠した乾湿繰返し試験による腐食量では，後者の腐食量の方が大きくなる結果となった．しかしながら，全腐食量に占めるマクロセル腐
食の貢献分など傾向としては概ね一致する結果が得られた．
5) ミクロセルおよびマクロセル腐食により損傷した鉄筋の引張強度と伸び性能は，腐食形態の違いにかかわらず，質量減少率が大きくなるほど低下した．
6) マクロセル腐食の進行速度は外気温が高いほど増加したが，この原因は，外気温の上昇により，コンクリート抵抗と鉄筋の分極抵抗が小さくなるためと考えられた．

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参考文献
1) 岡田清，小柳洽，宮川豊章：コンクリート部材のひびわれと鉄筋腐食に関する研究，土木学会論文
報告集，No.281，pp.75-87，1979．
2) 岡田清，宮川豊章：コンクリートの水セメント比およびひびわれが鉄筋腐食に与える影響について，
セメント技術年報，No.33，pp.494-497，1979．
3) 小林孝一，平澤征夫，宮川豊章：RC 部材のひび割れによるマクロセル腐食の電気化学特性を用いた解析的検討，土木学会論文集，No.746/V-61，pp.71-89，2003．
4) 川東龍夫，小林孝一，宮川豊章：コンクリートに埋設された鋼材のマクロセルおよびミクロセル腐
食に関する研究，土木学会論文集，No.732/V-59，pp.1-15，2003．
5) 長滝重義，大即信明，守分敦郎，宮里心一：鉄筋コンクリート部材の断面修復部における腐食形成に関する実験的研究，土木学会論文集，No.544/V-32，pp.109-119，1996．
6) 長滝重義，大即信明，守分敦郎，鎌田敏郎，宮里心一：断面修復部における打継目の物質透過性が鉄筋のマクロセル腐食に及ぼす影響，土木学会論文集，No.578/V-37，pp.31-42，1997．
7) 大即信明，宮里心一，柴田常徳，久田真，Tarek Uddin Md.，長滝重義：鉄筋コンクリートの曲げひび割れ部に生じる腐食の形成機構に及ぼす水セメント比の影響，土木学会論文集，No.606/V-41，
pp.63-73，1998．
8) 大即信明，宮里心一，鈴木裕隆，木村勇人：曲げひび割れ近傍の生じる主鉄筋とスターラップの塩化物腐食形成機構，土木学会論文集，No.627/V-44，pp.161-177，1999．
9) 宮里心一，大即信明，木村勇人，水流徹：モルタルの欠陥部に生じる塩害あるいは中性化による鉄筋腐食の形態と速度，土木学会論文集，No.690/V-53，pp.83-93，2001．
10) 宮里心一，大即信明：既存鉄筋コンクリート部材中のマクロセル腐食速度の推定，コンクリート
工学論文集，Vol.12，No.2，pp.93-103，2001．
11) 長谷川裕介，宮里心一，親本俊憲，横関康祐：ひび割れを有する鉄筋コンクリートの腐食速度解析モデルの提案，コンクリート工学論文集，Vol.17，No.1，pp.31-39，2006．
12) 鈴木計夫，大野義照，田村博：高強度コンクリートにおけるひびわれと鉄筋腐食，セメント・コ
ンクリート論文集，Vol.43，pp.460-465，1989．
13) 大野義照，鈴木計夫，田村博：コンクリート中鉄筋のマクロセル腐食に及ぼすかぶり厚さと水セメント比の影響，セメント・コンクリート論文集，Vol.45，pp.526-531，1991．
14) 大野義照，鈴木計夫，田村博：コンクリートのかぶり厚さとひび割れの鉄筋腐食への影響，セメ
ント・コンクリート論文集，Vol.46，pp.642-647，1992．
15) 大野義照，鈴木計夫，田村博：ひび割れの生じたコンクリート中の鉄筋腐食，セメント・コンク
リート論文集，Vol.47，pp.504-509，1993．
16) 大野義照，鈴木計夫，田村博：ひび割れの生じた高強度コンクリート中の鉄筋腐食，セメント・
コンクリート論文集，Vol.48，pp.536-541，1994．
17) 大野義照，鈴木計夫，田村博：コンクリート中鉄筋のマクロセル腐食に及ぼす各種要因の影響，
セメント・コンクリート論文集，Vol.49，pp.726-731，1995．
18) 北野勇一，渡辺博志，久田真，北山良：補修 RC 梁中の残留塩分に起因するマクロセル腐食に関する暴露試験，コンクリート工学年次論文集，Vol.28，No.1，pp.1787-1792，2006．
19) 北野勇一，渡辺博志，久田真，北山良：補修 RC 梁中の残留塩分と鋼材腐食に関する検討，コン
クリート工学年次論文集，Vol.27，No.1，pp.1107-1112，2007．
20) Raupach, M.: Chloride-induced macrocell corrosion of steel in concrete – theoretical background and37practical cosequences, Construction and Building Materials, Vol.10, No.5, pp.329-338, 1996.
21) Elsener, B.: Macrocell corrosion of steel in concrete – implications for corrosion monitoring, Cement &Concrete Composites, Vol.24, pp.65-72, 200222) 大野義照，鈴木計夫，田村博：電気化学的測定によるコンクリート中の鉄筋の腐食に関する研究(塩化物濃度の異なる電池)，セメント・コンクリート論文集，Vol.44，pp.388-393，1990．
23) 丸屋剛，武田均，堀口賢一，小山哲，許鎧麟：コンクリート中の鋼材のマクロセル腐食に関する解析手法の構築，土木学会論文集 E，Vol.62，No.4，pp.757-776，2006．
24) Arya, A., Vassie, P. R. W.: Effective cathode to anode ration and reinforcement corrosion in concrete,
Corrosion of Reinforcement in Concrete Construction, pp.33-42, 1996.
25) Andrade, C., Maribona, I. R., Feliu, S., Gonzalez, J. A., Feliu, S. Jr.: The effect of macrocells between active
and passive areas of steel reinforcements, Corrosion Science, Vol. 33, No.2, pp.237-249, 1992.
26) Warkus, J., Raupach, M.: Modeling of reinforcement corrosion – Corrosion with extensive cathodes,
Materials and Corrosion, Vol.57, No.12, pp.920-925, 200627) Song, X., Liu, X.: Experimental Research on Corrosion of Reinforcement in concrete throughcathode-to-anode area ratio, ACI Materials Journal, Vol.97, No.2, pp.148-155, 2000.
28) 独立行政法人土木研究所，日本構造物診断技術協会：自然電位法による鉄筋腐食診断技術に関する共同研究報告書，整理番号第 357 号，2007．
29) 中村英佑，渡辺博志，古賀裕久，中村雅之，井川一弘：塩害環境下にあるコンクリート構造物への自然電位法の適用に関する研究，土木学会論文集 E，Vol.64，No.1，pp.263-275，2008．
30) 山口光俊，徳光 卓，藤田数正，鈴木 丘：マクロセル電流計測の自動測定方法に関する実験的検討，土木学会第 60 回年次学術講演会講演概要集，5-185，pp.369-370，2005．
31) 気象庁ホームページ：http://www.jma.go.jp/jma/index.html
32) 土木学会：鉄筋腐食・防食および補修に関する研究の現状と今後の動向-コンクリート委員会腐食
防食小委員会報告-，コンクリート技術シリーズ No.26，1997．
33) RILEM TC 154-EMC: Test methods for on-site corrosion rate measurement of steel reinforcement in
concrete by means of the polarization resistance method, Materials and Structures, Vol.37, pp.623-643, 2004.

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土木研究所資料
TECHNICAL NOTE of PWRI
No.4131 January 2009
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