第九回道路橋床版シンポジウム論文報告集

土木学会

第九回道路橋床版シンポジウム論文報告集 土木学会

論文
論文

格子状に炭素繊維シート接着補強された RC 床版の輪荷重走行下における破壊性状
田中良樹*，村越潤**，玉越隆史*，新藤竹文**** (国研)土木研究所 構造物メンテナンス研究センター（〒305-8516 茨城県つくば市南原 1-6）** 博(工) 首都大学東京教授 都市環境学部（〒192-0397 東京都八王子市南大沢 1-1）*** 工博 炭素繊維補修・補強工法技術研究会（〒103-0021 東京都中央区日本橋本石町 1-2-2）
格子状に炭素繊維シート接着補強された RC 床版の輪荷重走行試験において，シートのたるみや破断が発生した．シート補強された床版の抜け落
ちは，いずれもシートのたるみや破断が生じた箇所付近で発生した．測定データから，1 箇所のシートの破断であっても，シート補強された RC 床版
全体の挙動や疲労耐久性に影響を及ぼすことが分かった．
キーワード：炭素繊維シート，補強，(シートの)破断，(シートの)補修

1．はじめに
炭素繊維シート(以下，シート)による鉄筋コンクリー
ト床版(RC 床版)の補強事例において，仕様が類似する
RC 床版であっても補強量が異なる場合が見られる．著
者らは，シート補強された RC 床版の疲労損傷機構が必
ずしも十分に解明されていないことがその一つの要因であると考え，同機構の解明と性能照査型補強設計法の構築に向けて，輪荷重走行試験による検討を行っている．
また近年，維持管理を考慮して格子状にシートを貼る事例が見られることから，検討の一環として格子貼りによるシート補強の性能について確認することとした．そのうち，補強前の損傷の程度を変えて行った 3 体の床版供試体 CF1～3 を用いた輪荷重走行試験において，走行載
荷中にシートのたるみや破断が確認された 1)．また，その 3 体の試験の範囲において，シートのたるみや破断は，抜け落ちに伴うシート破断を除くと，配力鉄筋方向シートで，床版下面のコンクリートのひび割れを跨ぐ箇所に発生した 1)．本文では，それらの損傷箇所付近の測定データを示した上で，それらのシートの損傷が見られた付近の変化の状況と，全体挙動に及ぼす影響について報告する．また，1 体については，試験の途中でシート損傷箇所をシートを用いて部分補修したことから，その部分補
修前後における挙動の変化について報告する．

39 年の鋼道路橋設計示方書を適用した床版に概ね相当する．表－2 に，コンクリートの材料試験結果を示す．
シートの諸元と施工時の温度及び材料試験結果を表－3に示す．また，シートの貼り付け方法を図－2 に示す．
シートは主鉄筋方向，配力鉄筋方向の順にそれぞれ 1 層ずつ接着した．CF2，3 のシート施工時は気温が低かったため，床版下面の作業空間をビニルシートで覆い，養生時はその中に投光器を入れて温度管理を行った．養生期
間中は，配力鉄筋方向のシートを貼り終えた直後から，供用中での養生を想定して 68kN で輪荷重を走行させた(以下，養生載荷という)2)．
表－2 には，各供試体の補強前及び補強後の走行回数も示した．CF2，CF3 では，補強前の RC 供試体に初期損傷を与えるため，床版中央の変位が所定の値になるまで 147kN で走行載荷を行った．CF2，CF3 の目標変位は静的載荷時でそれぞれ 10mm，8mm とした．CF3 の目標

2．試験方法
供試体 CF1～3 の RC 床版部の形状寸法を図－1 に，主な諸元を表－1 にそれぞれ示す．供試体の諸元は，昭和
図－1 供試体の形状寸法

- 77
1 -

変位 8mm は，既往の試験 2)で用いた値と同じである(既往の試験では 157kN 載荷時であった)．補強後の CF2，
CF3 は，それぞれの補強前と同じ荷重，繰返し数で走行載荷を行った後，荷重を 196kN に上げて抜け落ちが生じるまで走行載荷を行うこととした．
ただし，
CF2 は 147kNの段階で抜け落ちが生じた．初期損傷を与えずに補強した CF1 は，CF3 と同様に 38.5 万回まで 147kN で走行載荷した後，荷重を 196kN に上げた．走行載荷の途中で，所定の回数ごとに床版中央での静的載荷を行った．その際に変位，ひび割れ幅，鉄筋ひずみ及びシートのひずみを測定するとともに（以下，SS データ）
，その直前 60
秒間の走行載荷時の各波形データを記録した（以下，DT
データ）．本文で示す補強後のデータは，補強時点で初期化した値を示す．シートの浮きの確認は小型のハンマーによる叩き調査によった．ひび割れ幅の測定は，図－1に示す位置に基長150mmで取り付けたパイ型変位計によった．シート補強時は一旦取り外し，シート施工後，再び元の位置に設置しなおして，シート越しにひび割れ幅の測定を行うこととした．
3．シートの損傷の応力集中によるシートの疲労が影響したことによると想定された．
表－5 にシートの損傷箇所の周辺状況を整理した．3
体の試験の範囲では，シートの損傷として，初期損傷の程度や養生載荷の開始時期の影響によると考えられる
シートのたるみや，シートの疲労や抜け落ちに伴う過大な変形によると考えられるシートの破断が見られた．なお，抜け落ちに伴い発生した箇所 2, 8 を除くと，すべてのシート破断が配力鉄筋方向のシートでコンクリートのひび割れを跨ぐ箇所に生じていた．配力鉄筋方向のシートの破断が目立った理由として，主鉄筋方向のシートの貼り付けを養生載荷の前日に行ったのに対して，配力鉄筋方向のシートの貼り付けは養生載荷の当日に行い，
表－1 RC 床版供試体の主な諸元（CF1～3 共通，設計値）
主鉄筋
配力鉄筋
配力
上縁から
呼び 間隔
呼び 間隔
鉄筋
の距離*
径
(mm)
径
(mm)
比(%)
(mm)
上段 D16
300
30
D10
300
32
下段 D16
150
160
D13
300
*) 床版上縁から鉄筋中心までの距離

床版
厚
(mm)
190

表－2 コンクリートの材料試験結果及び補強前，補強後の走行回数
コンク

コンクリー 初期損

補強前

補強後

供
3.1 シートの損傷の種類
リート圧 ト弾性係数 1) 傷目標 目標変位まで 養生載荷 2) 147kN,
196kN,
試
変位 147kN, 15rpm 68kN，5rpm 15rpm
縮強度 1)(×103
15rpm
図－2 に，各供試体のシートの損傷箇所及体(mm)
N/mm2)(N/mm2)(×104 回)
(×104 回) (×104 回) (×104 回)
び抜け落ち範囲を示す．表－4 に，走行載荷 CF1 22.7
18.8
－
－
10
38.5
8.9
18.1
10
161
18.5
110
－
時及び養生載荷時の主な事象を示す．初期損 CF2 20.7
CF3
25.4
19.8
8
38.5
18.9
38.5
20.8
傷の程度が最も厳しかった CF2 では，RC 床1) 試験開始時，3 本の平均値，2) CF1 は 7 日間，CF2, 3 は 14 日間
版のひび割れ幅が最も大きかった箇所
表－3 シートの諸元，施工時温度，引張試験結果(147kN 走行下で 0.8mm の開き)で，養生載荷中にシート
弾性係
シー
繊維目 設計 養生時 引張強
接着剤
数 2)
1)
2)
のたるみが生じた(写真－1)．配力鉄筋方向シートの接着
供試体 トの付量 厚さ 温度
度
3
の種類
(×10
種類
(g/m2) (mm)(℃) (N/mm2)2剤の強度が発現する前に，コンクリートのひび割れの開N/mm )
CF1
一般用
25
2100
681
きに伴ってシートが伸ばされる方向に繊維のずれが生
高弾
300
CF2
0.143
19
2310
683
じ，硬化したものと考えられる．その部分のシートは輪性型 冬期用 1 層
CF3
17
2540
668
荷重が離れると面外にはらみ出し，硬化後はシートが局
1) シート養生期間中の平均温度，2) 5 本の平均値
部的に折れるような動きを示した．
CF3 では，養生載荷中，箇所 4, 5 にシートの破断が見られた．写真－2(a)にそのうちの箇所 4 のシート破断の状況を示す．CF3 は，その後，補強後の走行載荷を開始したが，繰返し数 16 万回で一旦停止して，写真－2(b) に示すようなシートによる部分補修を行った．シートの仕様，層数は元のシート補強と同様であり，シート破断位
置を跨いで双方に 100mm 以上の長さが確保できるように，長さ 230mm×幅 250mm のシートを，元のシートの上に重ねて貼り付けた（箇所 5 は幅 50mm のシート）．部分補修後から約 1 週間静置した後に走行載荷を再開した．
CF1，CF3 では，これまでのシート補強された RC 床版の輪荷重走行試験 2)-4)で見られなかったシートの破断が数箇所で見られた(写真－3)．そのうち，196kN で走行
載荷中に発生した配力鉄筋方向シートの破断は，コンク
図－2 シートの貼り付け方法，シートの損傷箇所，抜けリートの曲げひび割れ位置でのシートの疲労か，交差部
落ち範囲及び漏油の浸透範囲（丸付数字は箇所番号）1)

2 - 78

表－4 走行載荷時及び養生載荷時の主な事象 1)
CF1
CF2
CF3
－ ■84 万回■38.5 万回・試験機からの漏油により，油が ・配力鉄筋方向のひび割れ幅
床版下面まで浸透．
は最大で 0.6mm
補強前■160 万回
147kN
・配力鉄筋方向のひび割れ幅は，床版中央付近で最大 0.8mm
変状 ・床版中央付近（配力鉄筋方向の ・2 箇所で配力鉄筋方向の養生シートが破断(箇所 4, 5)
なし ひび割れ幅で，最も大きな変化
載荷が見られた箇所付近）のひび割
68kN
れ直下で，シートのたるみ(箇所 3)
変状 ■110 万回■16 万回
補強後なし ・床版中央付近で抜け落ち
・シートの破断箇所に部分的に147kNシートを当てて補修(箇所 4, 5)－■16 万回■2 万回・配力鉄筋方向のシートが破断(箇所 6, 7)
・床版中央で配力鉄筋方向■16～20 万回のシートが破断(箇所 1)
補強後 ■8.9 万回・試験機からの漏油により，油が床版
196kN ・床版中央付近で抜け落ち下面まで浸透．
■20.8 万回・抜け落ち時，主鉄筋方向
・床版中央から離れた位置で抜け落ちのシートが破断(箇所 2)
・抜け落ち後，配力鉄筋方向のシート・抜け落ち時，配力鉄筋方が破断(箇所 8)
向の鉄筋降伏注）箇所 1～8 はシートの損傷箇所であり，図－2 にその位置を丸付数字で示す．
供試体

貼り付けた直後から養生載荷を行ったことが挙げられ
る．
3.2 シート損傷付近のひずみ等の挙動
表－5 に示すように，シートの変状が見られた箇所のうち，その近傍で何らかのデータが得られた箇所は限られていた．各供試体で得られた主なデータを次に示す．
図－3 に，供試体 CF2 のたるみ発生箇所付近におけるひび割れ幅の振幅の変化を示す．シートにたるみが発生していたにもかかわらず，補強後 48 万回まではひび割れ幅がある程度抑制されていた．48 万回を境に，その付
近のひび割れ幅の増加または減少といった変化が見られた．しかし，配力鉄筋のひずみは，下段鉄筋のひずみ
ゲージの損傷が多かったこともあるが，顕著な変化が認められなかった．少なくとも補強後の 48 万回までは，たるみによってシートが幅全体に破断に相当する状況に至ることはなかったと考えられる．
図－4 に，供試体 CF3 の補強後 147kN 走行載荷におけるシート破断付近（箇所 4）のシート及び下段配力鉄筋のひずみ振幅を示す．シートの部分補修によって，近傍のシートのひずみ振幅が顕著に増加する一方，同じ断面の配力鉄筋のひずみ振幅は明確に減少した．同図に補強
前の同じ位置の配力鉄筋のひずみ振幅を示した．補強前に比べると，補強後の鉄筋のひずみ振幅は顕著に小さくなっていた．近傍のシート破断が見られたにもかかわらず配力鉄筋のひずみが改善されていたのは，シートの破断位置近傍では影響があるものの，版全体としてはシートが損傷していない部分のシート補強の効果が残っており，その分の効果が見られたと推察される．
図－5 に，供試体 CF1 の補強後 196kN，2.0 万回から
2.2 万回の間で箇所 1 に発生したシート破断について，
破断前後におけるその付近のシート及び下段配力鉄筋の3 - 79

シートの
たるみ

走行
方向

走行
方向

写真－1 シートのたるみ（CF2 の箇所 3）
シートの破断

ひずみゲージ
CL‐1225mm

ひずみゲージ
CL‐1505mm

約100mm

走行方向(a) シートの破断

部分補修
用シート

走行
方向
(b) 部分補修

写真－2 シートの破断と部分補修（CF3 の箇所 4）
シートの破断走行方向

写真－3 シートの破断（CF1 の箇所 1）

ひずみ振幅 (×10-6)

表－5 シート損傷箇所の周辺状況と測定データの有無
ひずみを示す．この時点測定データの有無と種類
では 2000 回ごとに 60 秒 供試 箇所 シート 破断前の コンクリートの 抜け落ち体
交差部 シート浮き 曲げひび割れ 時に発生 有無
変化時期
データ種類
間の波形データを測定
補強後196kN時 上段配力鉄筋，下段配力鉄筋，
×
×
○
×
有
していたが，ちょうど破 CF1 1
シートのひずみ，ひび割れ幅
破断
2
×
○
×
○
無
－
－
断した時のデータは得
補強後147kN時 下段配力鉄筋，シートのひずみ，
○
CF2
3
△
○
×
有
られていない．ここでは，
ひび割れ幅
（たるみ）
たるみ→破断養生載荷時
上段配力鉄筋，下段配力鉄筋，
破断前後の直近におけ
破断
シートのひずみ
4△×○×
有
るデータを示した．シー
補強後147kN時 上段配力鉄筋，下段配力鉄筋，
シートのひずみ
シート補修
ト破断が生じた床版中 CF3
5
×
×
○
×
無
－
－
央 CL に 最 も 近 い
6
○
×
○
×
無
－
－
7
○
×
○
×
無
－
－
CL-75mm，CL+20mm に
8
○
○
×
○
無
－
－
おけるシートのひずみ○：シート損傷箇所と一致する，△：シート損傷個所に近接する，×：シート損傷箇所と一致しない．
振幅は，シート破断に伴い，いずれも顕著に小さ1500くなった．シート破断以降，CL+20mm では圧縮ひずみが残留しているのみであり，輪荷重による変化はほとん
CL-1225mm
1000
ど見られなくなった．
CL-75mm では輪荷重通過時に引張ひずみが残っていた．一方，その近傍の CL-20mm におシートの部分補修後ける下段配力鉄筋の上面と下面のひずみ波形では，シー500
ト破断に伴い，下面のひずみが顕著に増加するとともに，配力鉄筋，補強前上面と下面のひずみ差が大きくなり，ひび割れ位置で鉄筋
配力鉄筋，補強後
シート，補強後の曲げひずみ（鉄筋上下のひずみ差の 1/2）も増加していた．
0
0

4．シートの損傷が版の挙動に及ぼす影響

20

30

40

繰返し数 (×10-4回)

図－4 CF3 のシート破断付近のシート及び下段配力鉄筋のひずみ振幅（147kN 時，DT データ）
-500

ひずみ (×10-6)

4.1 シートの損傷と床版の抜け落ち位置
図－2 に示したとおり，床版の抜け落ちは，箇所 2, 8
以外のシートのたるみや破断が生じた箇所付近で生じる傾向が見られた．このことから，シートの損傷がその付近の床版の疲労耐久性に影響した可能性があると考えられる 1)．
図－6 に，抜け落ち位置付近の切断面に見られたひび
割れを示す．シート補強された RC 床版の抜け落ちは，既往の試験 2)でも見られたとおり，RC 床版と同様にコンクリートの斜めひび割れを伴う押抜きせん断破壊が生じ，その斜めひび割れの裾付近でシートの剥離が生じていた．

シート破断前シート破断後0500
CL-75mmCL+20mm

1000
0

4

8
時間 (s)1216(a) シートのひずみ
01

シート破断前CL-150mm

0.8

ひずみ (×10-6)

ひび割れ幅振幅 (mm)

10

0.6
0.4

シート破断後

500

1000

0.2

50

100

150

0

200

繰返し数 (×10-4回)

図－3 CF2 たるみ発生位置付近のひび割れ幅の振幅（DT データ）

鉄筋下面

1500

0
0

鉄筋上面
CL-20mm

補強前
補強後

4

8
時間 (s)

1216(b) 配力鉄筋のひずみ
図－5 CF1，196kN，2.0 万～2.2 万回でのシート破断付
近のシート及び下段配力鉄筋のひずみ（DT データ）

4 - 80CFRP シート

CFRP シート

床版中央変位 (mm)(a) CF1，CL+30mm の断面

残留
ピーク荷重時
活荷重分0(b) CF2，CL+30mm の断面(c) CF3，CL+850mm の断面

図－6 抜け落ち位置付近の切断面のひび割れ図

補強前，147 kN

5

1.E+001

床版中央変位 (mm)

CFRP シート10

1.E+0110(a)

1.E+02102

1.E+03
1.E+04
1.E+05
1.E+0
103
104
105
106
繰返し数 (回)
16 万回
補強前，147kN
シート部分補修

50

1.E+001

補強後，147 kN

1.E+0110

1.E+02102

1.E+03
1.E+04
1.E+05
1.E+0
103
104
105
106
繰返し数 (回)
16 万回
補強後，147kN シート破断

床版中央変位 (mm)

床版中央変位 (mm)

床版中央変位 (mm)(b)
104.2 床版のたわみ挙動
補強後，196 kN
図－7 に，供試体 CF3 について，補強前及び補強後における床版中央変位の変化を示す．補強後の繰返し数は，
5
荷重条件ごとの繰返し数で示した．図中，載荷時の測定
結果をピーク荷重時，除荷時の測定結果を残留，それら0の差を活荷重分として，それぞれ示す．
1.E+00
1.E+01
1.E+02
1.E+03
1.E+04
1.E+05
1.E+0
1
10
102
103
104
105
106
補強前，147kN での走行載荷の開始時における活荷重
繰返し数 (回)(c) 補強後，196kN
変位は 1.2mm であり，全断面有効とした床版中央の計算
図－7 CF3 の床版中央変位の変化 (SS データ)
変位 1.1mm と同程度であった．シート断面を考慮して，
かつ RC と同様にコンクリートの引張域を無視した場合
15
残留
補強後，196 kNの補強後 147kN 時の床版中央の計算変位が 2.7mm であ
ピーク荷重時活荷重分るのに対して，走行開始時の実測活荷重変位は 2.3mm と
2 万回
10
シート破断
小さかったが，10 回以降は 2.5mm から 2.7mm に漸増して計算変位に近づく傾向が見られた．補強後 196kN 時の走行開始時活荷重変位は 3.8mm であり，同様にコンク
5
リートの引張域を無視した床版中央の計算変位 3.7mmと同程度の値であった．
0
補強前の変位は，既往の無補強の供試体 5)と概ね同様
1.E+00
1.E+01
1.E+02
1.E+03
1.E+04
1.E+05
1.E+0
1
10
102
103
104
105
106
に，載荷開始直後から徐々に変位が増加する傾向が見ら繰返し数 (回)れた．補強後，補強前と同じ荷重 147 kN で走行載荷を
図－8 CF1 の床版中央変位の変化行った場合，補強前の走行終了時よりも活荷重変位は小(補強後，196kN，SS データ) 48 万回
シート破断
さく，同じ繰返し数 38.5 万回で比べても活荷重変位が補10強前に比べて小さくなっていた．また，16 万回でシート
補強後，147 kN
残留
ピーク荷重時の部分補修を行ったことによって，床版中央の変位が一活荷重分旦減少していた．このことから，床版中央から 1350mm
5
離れた箇所 4 であっても，シート接着が版全体の挙動改善に貢献していたことが分かる．
0
図－7(c)は，荷重を 196 kN に上げて走行載荷した時の
1
10
102
103
104
105
106
結果を示す．載荷初期の残留変位は 147kN 走行載荷によ繰返し数 (回)るものである．196kN 時は，ピーク荷重時変位，残留変
図－9 CF2 の床版中央変位の変化
位ともに徐々に増加した．特に，16 万回で箇所 6, 7
(補強後，147kN，SS データ)
（CL+1325mm）のシート破断が生じた後，活荷重変位の増分が大きくなった．
が見られた箇所でひび割れ幅が顕著に増加した補強後同様に，図－8，9 に供試体 CF1, CF2 の結果をそれぞ
147kN 時の 48 万回から，床版中央変位の増分が急増する
れ示す．供試体 CF1 ではシート破断が生じた補強後傾向が見られた．
CF3 も含め，いずれの供試体においても，
196kN 時の 2 万回から，供試体 CF2 ではシートのたるみ
シート破断の後，変位が急激に増加する傾向が認められた．

5 - 81

ひび割れ幅 (mm)

0
0.2
0.5

※

※

補強後147kN
50回時

1※）パイ型変位計外れ

1.5によるデータ欠損あり
補強後，147kN
補強後，196kN

基長150 mm

2
-900

-600

-300

0

300

600

-300-1500 150300 450
900450測定位置 (CLからの距離，mm)(a) 初期損傷なし (CF1)

ひび割れ幅 (mm)

0
0.2
0.5
1

補強後147kN
50回時

補強前終了時
補強前，147kN
補強後，147kN （残留分除く）
補強後，196kN

1.5
基長150 mm

2
-900

-600

-300

0

300

900450-300-150 0 150 300450

600

測定位置 (CLからの距離，mm)(b) 初期損傷あり，目標変位 8mm (CF3)00.2

ひび割れ幅 (mm)4.3 床版下面のひび割れ
図－10 に，初期損傷の程度の順に，各載荷段階での床版下面のひび割れ
幅を示す．また，補強前後の変化を見るため，補強前終了時の残留分を除いた値と，補強直後の 147kN，50 回時の値も示す．初期損傷を与えた供試体はいずれも，補強前のひび割れ幅が0.2mmを超える大きいひび割れが複数箇所で認められた．初期損傷の目標変位が 10mm の場合，同 8mm の結果と比べて，補強前終了時の走行直角方向に開閉するひび割れの幅が大きい傾向にあったが，走行方向に開閉するひび割れの幅に明確な差は見られなかった．補強直後はいずれの場合もひび割れ幅が顕著に抑制されていた．ただし，初期損傷の程度が大きかった
CF2 では，補強直後でも 0.2mm を超える箇所が見られた．
補強後 147kN のひび割れ幅（走行中の最大値）は，シートの損傷がない限り，ほとんどの箇所で補強前 147kN の結果に比べて小さい傾向が見られた．
荷重を 196kN に増加させた後は，ひび割れ幅が顕著に増加する箇所が見ら
れた．

0.5
1

補強前終了時（残留分除く）補強後147kN
50回時

1.5

補強前，147kN
補強後，147kN

基長150 mm

2
-900

-600

-300

0

300

600

-300-1500 150300 450
900450測定位置 (CLからの距離，mm)

5．まとめ(c) 初期損傷あり，目標変位 10mm (CF2)
左：走行方向，右：走行直角方向(1) 格子状にシート補強された RC 床
各載荷段階での DT データによる最大ピーク値を示す．
版の輪荷重走行試験において，シー
図－10 パイ型変位計によるひび割れ幅
トのたるみや破断が発生した 1)．そ
輪荷重走行下における破壊性状，第 70 回土木学会年
れらの原因として，初期損傷の程度，養生載荷の開始
次学術講演会概要集，Ⅰ，pp. 425-426，2015.9.
時期，シートの疲労，抜け落ちに伴う過大な変形が挙2) 建設省土木研究所，炭素繊維補修・補強工法技術研究
げられ，原因の異なる複数の事例が見られた．
会：コンクリート部材の補修・補強に関する共同研究(2) シート補強された床版の抜け落ちは，いずれもシー
1)
報告書（II），共同研究報告書第 230 号，1999.10.
トのたるみや破断が生じた箇所付近で発生した ．
3)
森成道，
松井繁之，
岩下藤紀，西川和廣：炭素繊維シー(3) 1 箇所のシートの破断であっても，シート補強されトによる床版下面補強効果に関する研究，橋梁と基礎，た RC 床版の全体挙動や疲労耐久性に影響を及ぼすこ
95-3，pp. 25-32，1995.3．
とが分かった．ただし，本試験の範囲では，1 箇所の
4) 小林朗，蔡華堅，下西勝，松井繁之：炭素繊維シート格子
シートの損傷によって，版全体としてのシートの補強
接着工法により補強した RC 床版の疲労耐久性，コンク
効果が直ちにすべて失われることはなかった．
リート工学年次論文集，Vol.27，No.2，pp. 1513-1518，2005．
(4) シート破断が見られた箇所に部分補修を施した場
5) 長屋優子，村越潤，田中良樹：繰返し移動荷重を受け合，近傍の鉄筋のひずみが顕著に改善され，版全体のる鉄筋コンクリート床版のひび割れ挙動に関する検挙動の改善にも貢献する場合があることが分かった．
討，コンクリート工学年次論文集，pp.907-912，2008.
参考文献
1) 村越潤，田中良樹，吉田英二，新藤竹文，近藤富士夫：
格子状に炭素繊維シート接着補強された RC 床版の

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