広島工業大学紀要研究編
第 ₄₇ 巻（₂₀₁₃）117 – 126

論文

短い軸組斜材を使用した木造耐震補強枠組壁の性能評価
坪山宗由*・岩井哲**・佐藤立美**（平成₂₄年₁₀月₃₁日受付）

Evaluation of earthquake-resistant improvement capacityof wooden framed walls using short diagonal members
Muneyoshi TSUBOYAMA, Satoshi IWAI and Tatsumi SATO
(Received Oct. 31, 2012)

Abstract
This study aims for earthquake-resistant improvement to reuse timber members pulled down fromold existing houses. Totally seven type of specimens were used to horizontally static loading test. Theload carrying capacity, deformability, hysteretic energy absorption capacity, and failure mode of thespecimens were investigated to compare each other. It is confirmed that the specimens installed threesets of crossed short-diagonal members subjected to both tension and compression with steel joint
plates and bolts, those were about 2.0 of wall unit multiplier, had some range of deviation on the loadcarrying capacity and other earthquake-resistant properties. On the other hand, the test specimens
with diagonal members subjected to only compression and no tension, had relatively high load-carrying
capacity that show about 4.0 of wall unit multiplier and also large hysteretic energy absorption quantities.
Key Words: wooden frame, earthquake-resistant improvement, static loading test, wall amount multiplier, hysteretic energy absorption, failure property
施工ができる耐震箱を提案している。しかし，柱に対して

₁ ．研究目的

貫やボルト接合をすると施工性能は上がるが，柱の断面欠

本研究は，木造の解体家屋から得た柱・はり材などの資損による折損が心配される。

材を既存建物の耐震改修用に再使用することを目指したも著者らが施行した研究₃︶ では，耐震性能を調査することのである。耐震改修用に資材を数多く提供することが見込を目的とするため，古材ではなく新材を使って ₇ 種の軸組めるように，できるだけ短い軸組材を用いることにした。

耐力壁を用意し，破壊に至るまでの水平力載荷実験を行っ解体家屋から得た資材（古材）は新しい建築資材（新材）た。これらの壁体は，壁倍率で約₂.₀を得ることができ，粘より強度が高く，耐力壁として十分使用できるものであり強い変形能力をもつ壁体となった。試験体の種別ごとにる。しかし，古材を利用した耐力壁の研究は行われていな

₁ 体しか載荷実験を行わなかったため，材料・施工のばらい。木材の耐力壁利用という点では，広島県立総合技術研つきの影響をみることができなかった。木材は同じ ₁ 本の究所 林業技術センターが，間伐材を利用した耐力壁の製作

木からとった材でも強度や粘りに良し悪しが出る。良質な₁︶を行っている 。間伐材を利用した壁でも十分な耐力を持
₂︶つ壁の製造ができることが確認されている。小松ら は，木材でも大工技術が未熟だと壁の耐力低下を招く原因となる。

既存の柱にラグスクリュー ₄ 本で留め付けるという簡単な* 広島工業大学大学院工学系研究科建設工学専攻** 広島工業大学工学部建築工学科
─ 117 ─ばらつきの影響と適正な壁倍率の算定のために，本研究坪山宗由・岩井

図₁

図₂

DCF

対角留め，合板貼り対角留め，中央留め，合板貼り中央留め

耐震補強枠組，合板貼り耐震補強枠組

表₁
実験グ
ループ

哲・佐藤立美図₃

試験体の詳細試験体名

斜材（mm）

構造用合板取り付けの有無

斜材設置
形態

B₄₀-₃D₁₄₀×₁₀₅無し

対角留め

B₄₀-₃D₂₄₀×₁₀₅無し

対角留め

B₄₀-₃D₃₄₀×₁₀₅

無し

対角留め

B₃₀-₃DP₃₀×₁₀₅有り

対角留め

B₄₀-₃C₁₄₀×₁₀₅無し

中央留め

B₄₀-₃C₂₄₀×₁₀₅無し

中央留め

B₄₀-₃C₃₄₀×₁₀₅無し

中央留め

B₄₀-₃C₄₄₀×₁₀₅無し

中央留め

B₃₀-₃CP₃₀×₁₀₅有り

中央留め

B₄₀-₃F₄₀×₁₀₅

無し

圧縮のみ

B₃₀-₃F₃₀×₁₀₅

無し

圧縮のみ

B₃₀-₃FP₃₀×₁₀₅有り

圧縮のみ

共通寸法と試験体の接合金物

では同種の ₂ 体の実験を追加し，性能を比較した。しかし，斜材を接合金物を使ってボルト接合しており，大変形域ではその部分から割裂が起こり，斜材が縦に割れ脆性破壊を生じた。これを解決するため，耐震箱₂︶ を参考に，斜材が圧縮でのみ耐力を発揮し，割裂破壊の原因となる斜材を引張接合しない壁体を作製した。耐震補強枠組を軸組架構にはめ込む形態を考案したものである。

₂ ．実験計画
₂.₁

試験体

図 ₁ ， ₂ に示す形状の試験体を ₇ 種計 ₉ 体用意した。既往 の 研 究 ₃︶ で 検 証 し て い る が，B₄₀-₃D₁，B₄₀-₃C₁，B₄₀-₃C₂ も合わせて計₁₂体の比較を行った。適正な壁倍率の算定のためには最低 ₃ 体分のデータが必要なことから，
─ 118 ─

短い軸組斜材を使用した木造耐震補強枠組壁の性能評価

図₄

図₅

耐震補強枠組壁の組み立て載荷並びに計測の方法

₂ 体，［F 試験体］には構造用合板 ₉.₀ mm を両面に貼った［D 試験体］［C 試験体］について同一形状の試験体を新たに ₂ 体ずつ用意した。表 ₁ に試験体名と形状の詳細を示し［FP 試験体］を ₁ 種 ₁ 体用意した。

た。斜材を図 ₁（a）のように対角にボルト接合した［これ

図 ₃ に共通寸法と使用した接合金物を示す。すべての試を D 試験体と称する。以下，同様に表現］ ₁ 種 ₃ 体と（c）

験体は，柱芯間距離を ₉₁₀ mm，土台－はり芯間高さをのように中央にボルト接合した［C 試験体］ ₁ 種 ₄ 体，（e）

₂,₇₃₀ mm とした。部材断面は柱と土台に ₁₀₅ mm×₁₀₅のように斜材は対角に挿入しただけで，圧縮材としてのみmm，はりに ₁₀₅ mm×₁₈₀ mm を用いた。斜材段組数はす働くようにした［F 試験体］の斜材厚さを変えた ₂ 種 ₂ 体，

べて高さ方向に ₃ 段組とし，斜材断面は ₄₀ mm×₁₀₅ mm

合わせて ₄ 種計 ₉ 体とした。さらに初期剛性を高めるため［B₄₀ 試験体］あるいは ₃₀ mm×₁₀₅ mm［B₃₀ 試験体］のに，試験体隅角部に構造用合板を配置した壁体の実験を₂ 種を用いた。材種は［D 試験体］と［C 試験体］はすべ行った。
［D 試験体］と［C 試験体］に構造用合板 ₁₂.₅ mmてスギとした。
［F 試験体］は土台にヒノキを用いた以外のを斜材の間に ₁ 面挟んだ［DP 試験体］
［CP 試験体］を ₂ 種

材はすべてスギを用いた。土台にはヒノキを使用するとい─ 119 ─

坪山宗由・岩井図₆哲・佐藤立美

実験値のグラフ化 （a）試験体形状，（b）荷重―層間変形角関係，（c）荷重―層間変形角包絡曲線，（d）完全弾塑性表示

₂.₂

う通常の仕様に合わせたためである。

実験装置と加力方法

図 ₂ の耐震補強枠組壁は斜材が圧縮材としてのみ働く壁全ての載荷実験は広島県立総合技術研究所・林業技術セ体として製作した。図 ₄ に耐震補強枠組壁の試験体の組みンター（三次高平施設木材実験棟）で行った。載荷装置は立て方法を示した。割裂破壊の原因となるボルト接合は行

図 ₅ に示す壁体面内せん断試験機（₁₀₀ kN 用）を用いた。

わず，斜材上部を柱，はり，水平枠材，縦枠材と釘などで実験方法ならびに短期基準せん断耐力 P0，短期許容せん断接合しないことによって，斜材には引張力を作用させず，耐力 Pa の評価方法は「柱脚固定式の鉛直構面の面内せん断圧縮力に対してのみ抵抗する形態にした。また，［D 試験試験」₄︶ によっている。試験体上部のはりに油圧ジャッキに体］や［C 試験体］のように，斜材の断面の幅面を面外方より，正負繰り返し加力を見かけの層間変形角で，₁/₄₅₀，向に向けると面外に座屈する可能性がある。図 ₄ のように₁/₃₀₀，₁/₂₀₀，₁/₁₅₀，₁/₁₀₀，₁/₇₅，₁/₅₀ rad で，水平変断面の厚みを面外に向け，面内で座屈を起こさせる斜材の位を制御して与えた。同一変形域で繰り返しを各 ₃ 回行っ配置にしている。縦枠材は斜材が柱を壊さないようにするた。最大荷重に達した後の加力は，破壊によって最大荷重ため，圧縮を突っ張る役割をしている。水平枠材は両脇のの₈₀％まで低下するか，層間変形角が ₁/₁₅ rad 以上に達す柱材を繋ぐ引張材となる。T 型金物で柱と接合しており，るまでとした。

柱を欠損させないように，ほぞなどは使用していない。柱₃ ．実験結果にほぞ孔やボルト孔を通すと，断面欠損により柱が曲げ破壊を起こし，折損の原因となることを避けたからである。

₃.₁

荷重―層間変形角関係

前年度の B₄₀-₃D₁，B₄₀-₃C₁，B₄₀-₃C₂ も合わせた試験─ 120 ─

短い軸組斜材を使用した木造耐震補強枠組壁の性能評価

図₇

エネルギー吸収量

写真 ₁

実験時の試験体写真 （a）初期段階，（b）最終破壊，（c）斜材・合板・柱の詳細

図 ₈ ［D 試験体］（左）と［C 試験体］（中），［F 試験体］（右）の荷重―層間変形角包絡曲線の比較

体全 ₇ 種計₁₂体について図 ₆ ， ₉ ，₁₁に，（a）試験体形

面寸法 ₄₀×₁₀₅ mm の B₄₀ 斜材が破壊に到るまでの経緯を状，（b）荷重―層間変形角関係，（c）層間変形角 ₁/₁₅ rad確認するためである。

までの荷重―層間変形角関係の包絡曲線，（d）完全弾塑性

図 ₈ に［D 試験体］と［C 試験体］，［F 試験体］の荷重―モデルによる荷重―層間変形角関係，降伏耐力および終局層間変形角包絡曲線の比較を示す。B₄₀-₃C₂ は ₁/₅₀ rad ま耐力の表示を示す。図 ₉ の B₄₀-₃C₁ は後に，B₃₀-₃C の骨で B₄₀-₃C₁ と同一のデータのため，図 ₇ には表示していな組架構と接合金物を再使用して，斜材だけを新規に入れ替い。［D 試験体］の初期剛性は高い値を得ることができた

えた B₄₀-₃C₂ を用意し，層間変形角 ₁/₅₀ rad の繰り返しが，剛性のばらつきが大きい。［C 試験体］は B₄₀-₃C₁ 以載荷を ₁ 回だけ行ってから ₁/₁₅ rad の載荷を開始した。断外ほぼ同じ初期剛性となっている。
［CP 試験体］は［DP 試─ 121 ─

坪山宗由・岩井図₉哲・佐藤立美

実験値のグラフ化 （a）試験体形状，（b）荷重―層間変形角関係，（c）荷重―層間変形角包絡曲線，（d）完全弾塑性表示

験体］と較べて初期剛性は高くなっていないが，耐力は向重 Pmax の₂/₃」，④「特定変形（₁/₁₂₀ rad）時の耐力」の ₄上しており，補剛効果は出ている。

つの値の中で最も小さい値，CV は変動係数，k は信頼水準₇₅％における₅₀％下限許容限界値を求めるための係数で₃.₂

壁倍率の評価方法₀.₄₇₁とした。（₁）式の P a を使って壁倍率を（₂）で求め試験体の壁倍率の計算式₄︶ を示す。短期許容せん断耐力る。

Pa [kN] は
Pa＝P0・( ₁ －CV・k)

壁倍率＝Pa・(₁/₁.₉₆)・(₁/L)…（₁）

で与えられる。但し，P0 [kN] は短期基準せん断耐力で，…（₂）

ここで，₁.₉₆ [kN/m] は壁倍率＝ ₁ を算定する数値，L [m]は壁の長さである。

①「降伏耐力 P y」，②「終局耐力 P u・(₀.₂/D s )」，③「最大荷─ 122 ─

短い軸組斜材を使用した木造耐震補強枠組壁の性能評価

図₁₀

₃.₃

エネルギー吸収量

写真 ₂

実験時の試験体写真 （a）初期段階，（b）最終破壊，（c）斜材・合板・柱の詳細

壁倍率［F 試験 体］は初期 剛性 が高く，粘り も あり，壁倍率実験による各種耐力と壁倍率の一覧を表 ₂ に示す。斜材

₄.₁₆，₄.₄₈を得ている。［FP 試験体］は高い初期剛性を示を対角にボルト接合した［D 試験体］は，壁倍率₁.₉₆，したが，₁/₅₀ rad で柱が引き抜き力で破断しており，スギ₁.₁₃，₁.₅₁で，高い壁倍率を得ることができたが，ばらつ柱では弱かった。初期剛性が高くなり，補剛効果はみられきが大きい壁体である。中央にボルト接合した［C 試験体］

たが，壁倍率は₂.₄₄で，壁倍率が向上したわけではない。

は壁倍率₁.₅₀，₁.₆₀，₁.₄₉を得ており，安定した壁体であるが，［D 試験体］ほど高い壁倍率がでる壁体ではない。

₃.₄

履歴吸収エネルギー［DP 試験体］は合板による補剛効果がよく現れており，壁図 ₇ ，₁₀，₁₂に試験体のエネルギー吸収量を示した。棒倍率₃.₈₄を得ている。
［CP 試験体］は壁倍率₂.₁₈で合板のグラフは履歴ループの ₁ サイクル毎のエネルギー吸収量 Ei

補剛効果で₁.₃倍以上性能が上がっている。

（左軸で値表示）の推移を，折れ線グラフは累積エネルギー
─ 123 ─

坪山宗由・岩井

図₁₁

実験値のグラフ化 （a）試験体形状，（b）荷重―層間変形角関係，（c）荷重―層間変形角包絡曲線，（d）完全弾塑性表示
表₂

試哲・佐藤立美験体名

各種耐力と壁倍率

B₄₀-₃D₁ B₄₀-₃D₂ B₄₀-₃D₃ B₃₀-₃DP B₄₀-₃C₁

B₄₀-₃C₂B₄₀-₃C₃

B₄₀-₃C₄ B₃₀-₃CP

B₄₀-₃F

B₃₀-₃F

B₃₀-₃FP

₈.₄₈

₉.₃₄

₁₁.₃₈

₁₁.₃₁

₁₀.₆₂

₁₂.₁₂

₁₂.₅₈

₁₁.₈₂

₇.₅₈

₃.₉₇

₃.₉₇

₆.₁₂

₄.₅₇

₅.₉₇

₈.₃₇

₈.₈₇

₅.₉₇

₁₁.₉₅

₁₆.₀₅

₉.₇₅

₁₀.₀₅

₁₂.₀₆

₁₀.₃

₁₁.₄₄

₁₄.₆₂

₁₅.₂₃

₁₄.₁₇

₂.₇₇

₃.₇₂

₇.₅₆

₂.₉₅

₂.₉₅

₃.₉₃

₃.₆₇

₄.₂₈

₈.₂₃

₈.₇₇

₁₃.₃₄

₃.₈₆

₂.₇₇

₃.₇₂

₇.₅₆

₂.₉₅

₂.₉₅

₃.₉₃

₃.₆₇

₄.₂₈

₈.₂₃

₈.₇₇

₅.₉₇

短期許容せん断耐力 Pa（kN）

₃.₅₀

₂.₅₁

₃.₃₇

₆.₈₅

₂.₆₇

₂.₆₇

₃.₅₆

₃.₃₂

₃.₈₈

₇.₄₅

₇.₉₄

₅.₄₁

壁倍率 （変動係数₂₀％）

₁.₉₆

₁.₁₃

₁.₅₁

₃.₈₄

₁.₅₀

₁.₅₀

₁.₆₀

₁.₄₉

₂.₁₈

₄.₁₆

₄.₄₈

₂.₄₄

降伏耐力 Py （kN）

₈.₀₂

₁₂.₅₂

₁₀.₂₇

₁₃.₂₄

終局耐力 Pu・（₀.₂/構造特性係数 Ds）（kN）

₄.₄₂

₆.₀₄

₄.₇₈

最大荷重 Pmax・₂/₃ （kN）

₉.₉₀

₁₃.₀₈

特定変形（₁/₁₂₀ rad）時の耐力 （kN）

₃.₈₆

短期基準せん断耐力 P0（kN）

吸収量 Σ Ei（右軸で値表示）の推移を表した。表 ₄ に試験ル毎のエネルギー吸収量 Ei も ₁/₅₀ rad までの累積エネル

体形状ごとの層間変形角 ₁/₁₀₀ rad，₁/₅₀ rad，₁/₁₅ rad にギー吸収量 Σ Ei も，構造用合板の補剛効果が現れていて大おける各サイクル毎のエネルギー吸収量 Ei と累積エネルきい。B₄₀-₃C₂ の ₁ サイクル毎のエネルギー吸収量は構造ギー吸収量 Σ Ei を示す。

用合板を貼ったものより大きい。これは ₁/₅₀ rad 時から載斜材を対角にボルト接合した［D 試験体］は₁/₁₅ rad 時荷を始めたため，他の試験体と較べて載荷による損傷が少の累積エネルギー吸収量が高く，粘りがある。中央にボルなく，エネルギー吸収量が大きくなっていることが考えらト接合した［C 試験体］は最終的な累積エネルギー吸収量れる。

は，［D 試験体］と較べると小さいものが多いが，十分粘り₃.₅のある試験体である。

破壊状況

斜材を対角に挿入しただけで，圧縮材としてのみ働く［F

写真 ₁ ， ₂ ， ₃ の（b），（c）に各試験体の最終破壊状況

試験体］は粘りがあり，最終的なエネルギー吸収量は［Dを示し，表 ₃ にその破壊状況をまとめた。B₄₀-₃D₃ は柱の試験体］と［C 試験体］と較べて大きい。

節部分にホールダウン金物を接合したため，柱破壊が起［DP 試験体］と［CP 試験体］，［FP 試験体］は ₁ サイクき，斜材の破壊まで至らなかった。斜材を対角にボルト接─ 124 ─

短い軸組斜材を使用した木造耐震補強枠組壁の性能評価

図₁₂

表₃試験体名写真 ₃

エネルギー吸収量

実験時の試験体写真 （a）初期段階，（b）最終破壊，（c）斜材・合板・柱の詳細

最終破壊状況
破壊状屈変形が見られた程度である。B₃₀-₃F は ₁/₅₀ rad で構面況外に座屈し始め，₁/₁₇ rad で中段斜材が大きく横に座屈破

B₄₀-₃D₁

土台が割裂破壊B₄₀-₃D₂

斜材が割裂破壊B₄₀-₃D₃

左側柱の HD 金物部分で柱破壊

B₃₀-₃DP

ボルト接合部で斜材が割裂破壊

B₄₀-₃C₁

土台が割裂破壊B₄₀-₃C₂

斜材が割裂破壊B₄₀-₃C₃

斜材が割裂破壊B₄₀-₃C₄

斜材が割裂破壊B₃₀-₃CP

中段部斜材が割裂破壊接合した［D 試験体］の初期剛性は高い値を得ること

B₄₀-₃F

下段斜材が少し座屈ができ，粘りもあるが，剛性のばらつきが大きい。中B₃₀-₃F

中段斜材が座屈破壊

央にボルト接合した［C 試験体］は B₄₀-₃C₁ 以外ほぼ

B₃₀-₃FP

右側柱の HD 金物接合部分で柱破壊同じ初期剛性となっている。
［D 試験体］よりばらつき壊を起こした。［F 試験体］に構造用合板を両面に貼った［P 試験体］は，₁/₅₀ rad 載荷の繰り返し ₁ 回目の押しで引張の HD 金物接合のビス部分で柱が引張破断を起こした。
水平耐力が過大になり，スギ柱の引張耐力が足りなかったと考えられる。

₄ ．結論

₁ ）復元力の履歴曲線を比較すると，斜材を対角にボルトは少なく，粘りもある。［CP 試験体］は［DP 試験体］合した［D 試験体］と中央にボルト接合した［C 試験体］

より初期剛性の向上は少ないが，耐力は大きくなっては，引張りを受けた際に個々の材が接合金物のボルトによおり，補剛効果は出ている。

り徐々に損傷し，個材が一つずつ破壊していく過程を経て₂ ）壁倍率の評価では，斜材を対角に挿入しただけで，圧おり，破壊性状として好ましい。この試験体の問題点は，縮材としてのみ働く［F 試験体］が，壁倍率₄.₁₆，斜材をボルト接合していることによって接合部が割裂し，₄.₄₈で優れている。これに構造用合板を両面に貼った脆性破壊を生じたことであった。これを改善するために考［FP 試験体］では，壁倍率₂.₄₄となった。合板補強が案した［F 試験体］は，載荷の終了（約 ₁/₁₀ rad）時まで強過ぎてスギ材の引張耐力が足りなかったためであ斜材が割裂破壊を起こすことはなかった。B₄₀-₃F は試験体る。₁/₅₀ rad で柱が引張破壊を起こし，耐力が十分にの各部に変形・損傷が分散され三段組の下段斜材で少し座でなかった。

─ 125 ─

坪山宗由・岩井
表₄
試験体名哲・佐藤立美

試験体形状ごとの各サイクル毎のエネルギー吸収量 Ei と累積エネルギー吸収量 Σ Ei

B₄₀-₃D₁

B₄₀-₃D₂

B₄₀-₃D₃

B₃₀-₃DP

B₄₀-₃C₁

B₄₀-₃C₂

δ /H(rad)Ei(kN・mm)

Σ Ei(kN・mm)

Ei(kN・mm)

Σ Ei(kN・mm)

Ei(kN・mm)

Σ Ei(kN・mm)

Ei(kN・mm)

Σ Ei(kN・mm)

Ei(kN・mm)

Σ Ei(kN・mm)

₁/₁₀₀

₁₄₀

₇₀₂

₁₃₆

₅₄₁

₁₀₈

₄₅₂

₁₆₄

₇₉₉

₁₀₂

₅₁₄

₁/₅₀

₃₅₇

₁₈₃₈

₄₀₃

₁₅₈₇

₃₈₅

₁₃₉₉

₄₈₉

₂₁₀₈

₂₈₈

₁₄₀₀

₁/₁₅

₁₄₅₂

₃₈₂₇

₁₉₈₇

₄₀₄₇

₁₃₄₄

₃₁₈₀

₂₂₁₆

₄₈₈₄

₁₃₄₄

₃₁₆₁

試験体名

B₄₀-₃C₃

B₄₀-₃C₄

δ /H(rad)Ei(kN・mm)

Σ Ei(kN・mm)

₁/₁₀₀

₁₂₅

₆₄₄

₁/₅₀

₃₇₁

₁₆₇₀

₁/₁₅

₁₂₀₈

₃₃₀₆

₇₈₅

（₁/₂₁ rad で破壊）

（₁/₂₂ rad で破壊）

（₁/₁₇ rad で破壊）

B₃₀-₃CP

B₄₀-₃FΣ Ei(kN・mm)Ei(kN・mm)

₉₇₄₉₀

₃₂₉

₁₃₂₅
₂₄₅₇

Ei(kN・mm)（₁/₂₄ rad で破壊）

Σ Ei(kN・mm)

Ei(kN・mm)

₁₄₄₆₇₆

₄₇₆

₂₀₃₈

₁₇₇₀

₄₃₉₂

Ei(kN・mm)

同左
₂₁₇₅

B₃₀-₃FΣ Ei(kN・mm)

Ei(kN・mm)

₁₅₄

₄₇₇

₅₆₈

₁₈₈₈

₂₄₅₇

₅₀₃₉

Σ Ei(kN・mm)

₄₀₇₉

B₃₀-₃FPΣ Ei(kN・mm)

Ei(kN・mm)

Σ Ei(kN・mm)

₁₅₇

₄₆₄

₂₃₈

₇₄₈

₆₁₅

₁₉₄₇

₈₈₀

₂₈₁₀

₂₆₁₆

₅₃₃₃

－－

（₁/₁₆ rad で破壊）

₃ ）累積エネルギー吸収量では［C 試験体］よりも［D 試て，親切丁寧な示唆と，ご協力を頂きました。また，有限験体］が大きい。斜材を対角に挿入しただけで，圧縮会社アクト建築設計事務所の土岡民明氏には数々のご援助材としてのみ働く［F 試験体］は ₁ サイクル毎のエネとご指導を頂きました。ここに記して感謝申し上げます。

ルギー吸収量 Ei も，累積エネルギー吸収量 Σ Ei も，他文の試験体と較べて大きい。
₄ ）斜材の破壊は，［D 試験体］と［C 試験体］は個材が一つずつ破壊していく過程を経ており，破壊性状として好ましいが，最終的には斜材が割裂で脆性破壊を生じ

献₁ ）広島県立総合技術研究所 林業技術センター：間伐材を利用した壁面体の製造，pp. ₁-₁₄.（₂₀₀₁年 ₃ 月）
₂ ）小松幸平，北守顕久，村上了，三宅英隆，山口秋た。これを改善した斜材を対角に挿入しただけで，圧生，川瀬縮材としてのみ働く［F 試験体］は中段部斜材が大き造家屋の震補強工法の提案 : その₄ 耐震箱を組み入れ

く横に座屈破壊を起こし，想定していた座屈破壊を起た枠組み耐震壁の静的繰り返し加力実験，日本建築学こすことができた。ただし，斜材が面外方向へ座屈す

会大会学術講演梗概集，構造Ⅲ，pp. ₄₅₅-₄₅₆.（₂₀₁₀年

ることや，施工に時間がかかり，大工の製作技術に頼₉ 月）る部分が大きい点に問題があり，改善の余地があると考える。

₃ ）岩井博：変形性能と施工性に考慮した新しい木哲，佐藤立美，坪山宗由：短い軸組材を使用した木造壁体の耐震改修性能評価，広島工業大学紀要研謝究編，第₄₆巻，pp. ₃₁-₃₇．（₂₀₁₁）

辞₄）（財）日本住宅・木材技術センター：木造軸組工法住宅

本研究において，広島県立総合技術研究所・林業技術センターの藤田和彦氏には実験の計画ならびに実施に関し

─ 126 ─の許容応力度設計（₂₀₀₈年版），pp. ₅₆₁-₅₇₄．（₂₀₀₈）