第九回道路橋床版シンポジウム論文報告集

論文
論文

第9回道路橋床版シンポジウム論文報告集

土木学会

土木学会

普通セメントに鋼繊維を配合したSFRC床版の耐疲労性の評価**

阿部 忠 *，伊藤清志**，深川克彦 *** ，澤野利章***** 博(工)，日本大学生産工学部土木工学科 (〒 275-8575 千葉県習志野市泉町 1-2-1)** 日本大学大学院生産工学研究科（〒 275-8575 千葉県習志野市泉町 1-2-1）*** 株式会社ケミカル工事，特殊機工部 (〒 114-0013 東京都北区東田端 1-7-3)****工博，日本大学生産工学部土木工学科 (〒 275-8575 千葉県習志野市泉町 1-2-1)
本研究は，床版の耐久性の向上を図るために，普通セメントに鋼繊維を配合した SFRC 床版の輪荷重走行疲労実験を実施し，耐疲労性を評価した．その結果，
SFRC 床版の等価走行回数は RC 床版の等価走行回数に比して 59.8 倍となった．
これは，普通セメントに鋼繊維を配合した SFRC の割裂試験による引張強度225.4N/mm ，一面せん断試験によるせん断強度 10.5N/mm と高く，輪荷重の走行により発生する 2 方向のひび割れやたわみの増加が抑制された結果である．よって，普通セメントを用いた SFRC 床版は高耐久性を有する床版であり，実用的であると考えられる．
キーワード RC 床版，SFRC 床版，引張強度，せん断強度，耐疲労性

行回数に比して 64.8 倍となり，耐疲労性が大幅に向上

1．はじめにする結果となった．しかし，筆者らが提案した早強セ
近年，道路橋 RC 床版は老朽化により，床版取り替

メントに鋼繊維を配合した SFRC の強度発現は材齢７えやコンクリート床版打換えなど，大規模な補強対策

日で 40N/mm を目標としているが，新設床版においてが実施されている．この様な現状を踏まえて従来の RC

は施工期間が長く，早強セメントを用いる必要が無い

床版に変わる長期間メンテナンスフリーの実現を目指場合もある．また，地域によっては早強セメントの手した床版構造や新材料の開発が進められている．たと配が困難な時期もある．

2

えば，コンクリート材料においてはプレミックス材にそこで本研究では，橋梁床版の長寿命化を図るため

鋼繊維やビニロン繊維を配合した圧縮強度がに普通セメントに鋼繊維を配合した SFRC を用いた床

2

2150N/mm ～ 200N/mm を発現する超高強度繊維補強コ版，すなわち SFRC 床版の耐疲労性を評価する．本実

ンクリート（UFC）を用いた床版が開発されている１)，

験に用いる供試体は，道示の規定に基づいて設計した

２）．また，超速硬セメントに鋼繊維を配合した鋼繊維RC 床版の 1/2 モデルとした RC 床版供試体と，RC 床補強コンクリート（SFRC）は，3 時間で道路橋示方書

版供試体と同一寸法とした SFRC 床版供試体を製作し，

３)・同解説 （以下，道示とする）に規定する設計基準2

強度 24N/mm を発現するコンクリートであり，高速道
４)

輪荷重走行疲労実験における RC 床版供試体の等価走
行回数を基準に SFRC 床版供試体の耐疲労性および破路などの RC 床版や鋼床版の補強材 として使用され壊状況から，本提案する普通セメントを用いた SFRCている．UFC や SFRC は，いずれも高価な材料である

床版の実用性を評価する．

ことから，一般的には高速道路での使用例が多い．一方，地方公共団体が管理する道路橋床版には安価な材

2．使用材料・供試体寸法および補強方法

料が要求されている．そこで筆者らは，比較的安価な
SFRC 材として早強ポルトランドセメント（以下，早2.1 供試体の使用材料

強セメントとする）に鋼繊維を配合した SFRC 材で製(1)RC床版供試体

作した RC 床版を提案し５)，輪荷重走行疲労実験によRC 床版供試体のコンクリートには，普通セメント

り耐疲労性を評価している．その結果，SFRC 床版のと 5mm 以下の砕砂および 5mm ～ 20mm の砕石を使用

等価走行回数は，同一寸法を有する RC 床版の等価走した．ここで，示方配合を表－ 1 示す．また，鉄筋は- 127 -

表－ 5 圧縮強度，引張強度，せん断強度
RC床版（材齢28日）
供試体

引張強度
2
(N/mm )

せん断強
2度(N/mm )圧縮強度
2(N/mm )

引張強度
2(N/mm )度(N/mm )

35.3
34.7
35.1
35.0
35.0

2.9
3.2
3.1
3.1
2.9

6.2
5.9
6.1
6.1
6.0

54.2
52.7
53.8
53.6
53.6

5.7
5.2
5.4
5.4
3.8

10.6
10.1
10.8
10.5
7.8

1
2
3
平均
理論

写真－１ ドラミックス形鋼繊維

SFRC床版（材齢28日）

圧縮強度
2(N/mm )

せん断強2

2.2 割裂試験による引張強度および一面せん断試験

表－ 1 RC 床版供試体の示方配合によるせん断強度

3

単位水量(kg／m )スランプ W/C
s/a
SP
（％）
（％）
Ｃ
Ｗ
Ｓ
Ｇ (C×％)(cm)
8.0±2.5
53.0
45.0
302 160 803 1019 2.0（1）割裂試験による引張強度1) 試験体寸法
コンクリート標準示方書６)における割裂引張試験は※ C：セメント，W：水，S：細骨材，G：粗骨材

JIS A 1113 に基づいて実施した．供試体は，JIS A 1132

表－ 2 材料特性値に基づいてφ 100mm×200mm の円柱を 3 体製作した．

鉄

筋 （SD295A，D10）
コンクリートヤング係
供試体 圧縮強度 降伏強度 引張強度
数
2

RC
SFRC

2

(N/mm )

(N/mm )

35.0
53.6

368
368

2

2) 実験方法
割裂試験における荷重速度は，引張応力度の増加率

2(N/mm ) (kN/mm )

513
513

2

が 0.06 ± 0.04N/mm で実施した。引張強度は式(1)よ

200
200

り算出する．

表－ 3 SFRC 床版供試体の示方配合3単位量(kg／m )スランプ W/C s/aＷ
Ｓ Ｇ(cm) （％） （％） Ｃ
8.0±2.5 39.5 51.2 430 170 890 788

ft ＝ 2P/πdL

SP
AESF (C×％) (C×％)
100 2.0
0.25

表－ 4 強度発現
試験項目

圧縮強度

割裂試験

3) 引張強度
割裂試験による引張強度を表－ 5 に示す．RC 床版
2

24時間

13.0N/mm

219.8N/mm

48時間

20.6N/mm

230.7N/mm

4日

23.1N/mm

233.8N/mm

7日

28.5N/mm

241.9N/mm

28日

34.8N/mm

252.3N/mm

実験時

235.0N/mm

253.6N/mm

実験時

2

2

3.1N/mm

ここに，ft：引張強度（N/mm ），P：最大荷重（N）に用いたコンクリートの引張強度の平均は 3.1N/mm

ある．また，SFRC の割裂試験による引張強度の平均

普通セメント（SFRC床版）

RC床版

(1)

2

2

は 5.4N/mm である．

2
2

一方，コンクリートの割裂試験による引張強度の算

2定には岡村式７)が用いられ，式(2)として与えられてい2る．
σt ＝ 0.269 f'c(2/3)

2

(2)
2

ここで，f'c：コンクリートの圧縮強度(N/mm )5.4N/mm2

RC 床版コンクリートの圧縮強度が 35.0N/mm の場
SD295A，D10 を使用した．コンクリートおよび鉄筋合の理論引張強度（式(2)）は 2.9N/mm であり，実験の材料特性値を表－ 2 に示す．

値とほぼ近似している．
一方，
SFRC の圧縮強度 53.6N/mm(2)SFRC床版であり，理論引張強度を算定すると 3.8N/mm である．

2

2

2

SFRC 床版のコンクリートには，普通セメントと実験値は 5.4N/mm であることから鋼繊維を混入量

5mm 以下の砕砂および 5mm ～ 15mm の砕石を使用し1.27Vol.%で配合したとから 1.6N/mm 引張強度が増大た．また，鋼繊維にはφ 0.62mm，長さ 30mm のドラしたことになる．よって，鋼繊維を配合することで引ミックス型鋼繊維を混入量 1.27Vol.%で配合した（写

張強度が大幅に向上する結果が得られた．

真－ 1）．ここで，普通セメントに鋼繊維を配合した（2）一面せん断試験によるせん断強度

22SFRC の配合を表－ 3 に示す．また，鉄筋は RC 床版

1) 試験体寸法

供試体と同様に D10 を用いた．鉄筋の材料特性値は表－ 2 に併記する．また，要求性能は材齢 28 日で圧縮

一面せん断試験に用いる試験体は，φ 50mm×100mmの円柱を 3 体を製作した．

2

強度 40N/mm とし，その配合条件を表－ 4 に示す．RC2) 実験方法

2

床版コンクリートの圧縮強度は 35.0N/mm ，普通セメ

一面せん断試験は，阿部ら８)が開発したモードⅡ型

ン ト を 用 い た SFRC の 材 令 28 日 の 圧 縮 強 度 は（縦ずれ）のせん断試験装置を用いて実施した．ここ2

52.3N/mm である．

で，阿部らが開発したモードⅡ型の一面せん断試験装- 128 -

50mm 50mm

Ｂ

150mm

図－ 5 一面せん断試験

圧縮鉄筋

Ａ

置およびせん断面を図－ 5 に示す．

12＠100＝1200(2)載荷状態

一面せん断試験は，コンクリートの圧縮載荷法 JIS A
2

2501108 の規定に基づき，加圧速度を毎秒 0.6N/mm で行った．また，モードⅡ型一面せん断試験装置を用いて，Ｃ供試体を設置する（図－ 5）．

135

一面せん断試験法は，モードⅡ型による一面せん断

12＠100＝12001470

35 6035
130

支点材

Ｄ 135

25 80 25130(1)実験装置の寸法

引張鉄筋

のぞき穴

た わ み計 測 点

φ

50

m

m

150 m m

疲労実験 による走行 範囲

75mm

D10

図－ 2 供試体寸法および鉄筋配置

試験によって得られるコンクリートのせん断応力度を
せん断強度 τmax と定義し，式(2)より算出する．
τmax ＝ P/AS

(3)mm であり，道示の 1/2 の寸法となる．また，実験に

ここで，τmax：一面せん断応強度（N/mm ），P：破壊

用いる供試体は支間 2.4m，大型車輌の計画交通量 2,000

22台として設計し，その 1/2 モデルとする．よって，RC

荷重，AS：一面せん断破壊面積（mm ）床版および SFRC 床版供試体の寸法は，全長 1,470mm，

3) 一面せん断強度
RC 床版に用いたコンクリートの一面せん断試験に
2

支間 1,200mm，厚さ 130mm，鉄筋は複鉄筋配置とした．

よるせん断強度の平均は 6.1N/mm である．また，SFRC

引張側は軸直角方向および軸方向ともに 100mm 間隔

2のせん断強度は 10.5N/mm である．一面せん断試験にに配置し，圧縮側の鉄筋量は引張鉄筋量の 1/2 とした．

よるせん断強度を表－ 5 に記した．

軸直角方向および軸方向の有効高さは，それぞれ
８)

一方，せん断強度の算定式として阿部 らは式(4)を105mm，95mm である．ここで，供試体寸法および鉄筋配置を図－ 2 に示す．

提案している．
0.610

τmax ＝ 0.688f'c

2≦ f'c ＝ 80N/mm(4)2

ここで，f'c：コンクリートの圧縮強度(N/mm )3.2 SFRC床版供試体
SFRC 床版供試体は，RC 床版供試体と同様とする．

理論によるせん断強度（式(4））は，RC 床版コンク22

リートの圧縮強度が 35.0N/mm の場合が 6.0N/mm でよって，使用鉄筋および配置も図－ 2 に示す寸法とする．

あり，実験値と近似している．一方，SFRC の圧縮強22

度 53.6N/mm の場合のせん断強度（式(4)）は 7.8N/mm

4．実験方法および等価走行回数2であり，せん断強度 2.7N/mm 増大したことになる．
よって，鋼繊維を配合することでせん断強度が大幅に

4.1 輪荷重走行疲労実験
輪荷重走行疲労実験は，床版中央から ±450mm の範向上する結果が得られた．
以上より，RC 床版の押抜きせん断耐荷力算定式に

囲（900mm）に輪荷重を連続走行させる実験である．

適用される引張強度およびせん断強度が高いことから，

輪荷重走行疲労実験の荷重載荷方法は，RC 床版およ押抜きせん断耐荷力，併せて耐疲労性の向上が図られび SFRC 床版供試体ともに初期走行荷重を 80kN とし，ることになる．

20,000 回走行毎に 20kN 増加し，供試体が破壊するまで 20,000 回走行ごとに荷重を増加した．たわみの計測
は床版中央とする．たわみの計測は 1，10，100，1,000，

3．供試体寸法および鉄筋の配置

5,000 回および 5,000 回以降は 5,000 回走行ごとに行う．
計測点は図－ 2 に併記した．なお，SFRC 床版の耐疲3.1 RC床版供試体
3)

RC 床版供試体は 2002 年改訂の道示 に規定される労性の評価は，等価走行回数を算定して評価する．

T 荷重幅 500mm に対して本実験装置の輪荷重幅が 250- 129 -

表－ 6 RC床版およびSFRC床版の等価走行回数
荷重
平均等価走行 走行回数
等価走行回数80 kN
100 kN
120 kN
140 kN
回数（回）比20,00010,009772,240 6,575,264
7,347,504
7,938,687―
20,00011,810772,240 7,757,629
8,529,870
20,00020,00020,0009,000
772,240 13,137,391 133,126,563 424,177,553
571,213,748
474,619,093
59.8
20,00020,00020,0004,901
279,604 13,137,391 133,126,563 230,988,243
378,024,438

供試体
RC-1
RC-2
SFRC-1
SFRC-2

実験走行回数
等価走行回数
実験走行回数
等価走行回数
実験走行回数
等価走行回数(式(3))
実験走行回数
等価走行回数(式(3))

4.2 輪荷重走行実験における等価走行回数
本実験における走行疲労実験は，20,000 万回ごとに荷重を増加したことから等価走行回数を算出して耐疲労性を評価する．等価走行回数は，マイナー則に従うと仮定すると式(5)で与えられる．式(5)における基準
荷重は，本供試体は 1/2 モデルとしたことから 1994 年
改訂以降の道示に規定する活荷重 100kN に安全率を考慮し，その 1/2 である 60kN とする．また，式(5)における S-N 曲線の傾きの逆数 m には，松井ら９)が提案する S-N 曲線の傾きの逆数 m ＝ 12.7 を適用する．
nNeq ＝∑ (Pi/P)m×ni

(5)

i=1

図－ 3 たわみと等価走行回数
較すると 72.0 倍，供試体 SFRC-2 は 47.6 倍であり，平ここで，Neq：等価走行回数（回），Pi：載荷荷重（kN），P

均が 59.8 倍となり，疲労寿命が大幅に向上する結果と：基準荷重（＝ 60kN），ni：実験走行回数（回），m：S-N

なった．これは，輪荷重の走行による床版下面に発生

曲線の傾きの逆数（＝ 12.7）

する曲げ引張に対し，鋼繊維を配合することでコンクリートの引張強度や，斜めひび割れに対するせん断強5．実験結果および考察度も向上し，ひび割れが抑制され，疲労寿命の向上に大きく寄与したものと考えられる．

5.1 輪荷重走行実験における等価走行回数
輪荷重走行疲労実験における等価走行回数を表－ 6

5.2 たわみと等価走行回数の関係
輪荷重走行疲労実験における破壊時の RC 床版供試に示す．

体および SFRC 床版供試体のたわみと等価走行回数の(1) RC床版供試体
RC 床版供試体は荷重 80kN で 20,000 回，100kN で10,009 回走行後，押抜きせん断破壊となっている．等
6

価走行回数は，供試体 RC-1，2 で，それぞれ 7.34×106関係を図－ 3 に示す．なお，実験におけるたわみは各計測回数における最大たわみとする。
(1) RC床版供試体

6

回，8.52×10 回である．平均等価走行回数は 7.93×10

RC 床版供試体のたわみは，RC-1 の初期荷重 80kN回であり，この平均等価走行回数より SFRC 床版の耐載荷時は 0.95mm，その後の走行を繰り返すことによ

疲労性を評価する．

り除々に増加し，3mm に達した時点の等価走行回数は(2) SFRC床版供試体

1.81×10 回である．破壊時のたわみは 6.8mm，等価走

66SFRC 床版供試体は荷重 80kN，100kN，120kN ごと

行回数は 7.34×10 回である．次に，供試体 RC-2 の初に 20,000 回走行し，供試体 SFRC-1 は 140kN で 9,000

期荷重 80kN 載荷時は 0.97mm，3.0mm に達した時点の回，供試体 SFRC-2 は 140kN で 4,901 回走行後に押抜

等価走行回数は 2.77×10 回であり，破壊時のたわみは

きせん断破壊となった．
等価走行回数は，
供試体 SFRC-1

7.3mm，等価走行回数は 8.52×10 回である．なお，た66が 571.21×10 回，供試体 SFRC-2 は 378.02×10 回であ6

6

6

わみが 3.0mm に達した時点の平均等価走行回数は
6

り，平均等価走行回数は 474.61×10 回である．供試体

2.29×10 回であり，これを基準に SFCR 床版の効果を

SFRC-1 の等価走行回数と RC 床版の等価走行回数を比検証する．

- 130 -

1) 上面

1) 上面

1) 上面

250
2) 下面
3) 橋軸直角方向(1)RC-1

4) 橋軸方向

4) 橋軸方向

4) 橋軸方向

RC-1

250
2) 下面

250
2) 下面

3) 橋軸直角方向

3) 橋軸直角方向(2)SFRC-1
図－ 4 RC 床版および SFRC 床版のひびわれ状況
輪荷重走行疲労実験における破壊時の RC 床版供試

(2) SFRC床版供試体
SFRC 床版供試体のたわみは，SFRC-1 の初期荷重体および SFRC 床版供試体のひび割れ状況を図－ 4 に80kN 載荷時は 0.82mm，その後の荷重増加と等価走行示す．

回数の増加により緩やかに増加するが，RC 床版供試

(1) RC床版
RC 床版供試体 RC-1 の破壊時の床版上面の損傷状況

体に比して小さく，急激な増加も見られない．3.0mm
6に達した時点の等価走行回数は 45.10×10 回であり，RCは図－ 4(1)1)に示すように軸直角方向にひび割れが発

床版供試体のたわみが 3.0mm に達した時点の等価走行

生し，貫通ひび割れとなっている．また，輪荷重走行

回数平均と比較すると 19.7 倍となった．たわみの増加

面の損傷は著しい．次に，床版下面のひび割れ状況はが 4.0mm 付近までは急激な増加は見れない．これは，

図－ 4(1)2)に示すように，配置された主鉄筋および配鋼繊維を配合したことによりひび割れ進展が抑制され，力筋付近に 2 方向のひび割れとダウエルの影響による同時にたわみの増加が抑制されている．破壊時のたわ

はく離が広範囲に渡って発生している．破壊は両供試

6

みは 6.8mm で等価走行回は 571.16×10 回である． 次

体ともに輪荷重走行中に押抜きせん断破壊となった．

に，SFRC-2 は初期荷重 80kN 載荷時が 0.74mm，3.0mm

次に，輪荷重走行疲労実験終了後の床版供試体を橋6に達した時点の等価走行回数は 47.5×10 回となり，RC

軸直角方向および橋軸方向に切断した写真を図－ 4(1)

床版供試体の等価走行回数の平均の 20.7 倍である．た3)，4)に示す．橋軸直角方向および橋軸方向におけるわみが 3.5mm 付近までは急激なたわみの増加が見られひび割れは，輪荷重の端部からほぼ 45 度で押抜きせない．破壊時のたわみは 5.4mm で等価走行回数はん断破壊となっている．また，軸方向は，圧縮鉄筋付

6377.98×10 回である．

近に水平ひび割れが発生している．

以上のように，SFRC 床版ではたわみが床版支間 L(2) SFRC床版の 1/400 に達した後も急激な増加が見られない．これ

SFRC 床版供試体 SFRC-1 の破壊時における床版上は SFRC 床版に配合された鋼繊維が引張強度を分担し，面のひび割れ状況は図－ 4(2)1)に示すように，走行面

ひび割れの発生とたわみの増加が抑制され，耐疲労性に一部損傷が見られるものの貫通ひび割れは見られなが大幅に向上する結果となった．

い．また，床版下面のひび割れ状況は図－ 4(2）2)に示すように，主鉄筋のひび割れに対して配力筋方向の5.3 破壊時のひび割れ状況

ひび割れが少ない．また，輪荷重走行位置から 45 度

- 131 -

の底面の押抜きせん断断破壊に起因するダウエルが及は，鋼繊維を配合することで引張強度およびせん断強

ぼす範囲のひび割れは，RC 床版の破壊時のひび割れ

度が向上し，輪荷重走行による押抜きせん断耐破壊にに比して減少している．これは，鋼繊維の配合により，対する耐疲労性が向上したものであると考えられる．

せん断強度および引張強度が斜めひび割れや下面のひ(6)RC 床版は，たわみが床版支間 L の 1/400 に達した

び割れの伸展を抑制したものと考えられる．しかし，付近からたわみが急激に増加し，押抜きせん断破壊と輪荷重走行回数の増加に伴い，本実験では荷重 140kN

なっている．一方，SFRC 床版は床版支間 L の 1/350

で疲労実験を行った時点から，供試体上面の輪荷重走付近までは，急激なたわみの増加は見られなれず，耐行範囲のコンクリート面が輪荷重と鋼板の支圧と摩耗

疲労性が大幅に向上する結果となった．これは，鋼繊による凹凸が著しくなり，一定な荷重が振動荷重とな維を配合により，材料試験の結果から見られるようにり，衝撃が作用し，実験を終了した．なお，この今後引張強度およびせん断強度が高く，耐疲労性が向上しの課題でもあるが，輪荷重直下のコンクリート面の凹たものと考えられる．

凸を平滑に補修することで，さらに等価走行回数が向(6)RC 床版は，ダウエルの影響を受ける範囲は完全に上するものと考えられる．

押抜きせん断破壊形状を示しているが，SFRC 床版で次に，輪荷重走行疲労実験終了後の床版供試体を橋

は，輪荷重位置から 45 度底面のダウエルの影響を受

軸直角方向および橋軸方向に切断した写真を図－ 4(2)

ける範囲は，鋼繊維の配合により引張強度，せん断強3)および図－ 4(2)4)に示す．SFRC 床版は，RC 床版

度が向上したことからはく離に至らず，押抜きせん断

供試体 RC-1 に比して等価走行回数が 59.8 倍になるに破壊となった．

もかかわらず，床版下面のひび割れは輪荷重走行範囲に集中し，ダウエルの影響が少ない．よって，破壊は

参考文献

輪荷重の摩耗による上面損傷が主であるが，最終的に1) 土木学会：超高強度繊維補強コンクリートの設計・

は押抜きせん断破壊となった．

施工指針(案)，2008.
2) 田中良弘，高倉克彦，阿部忠，木田哲量，前堀6．まとめ

信平：超高強度繊維補強コンクリート床版の輪荷
重走行に対する疲労特性，第 5 回道路橋床版シン(1)超速硬セメントの SFRC の混練りは専用のジェット

ポジウム講演論文集（土木学会），pp. 149-154，2006．

モービル車を用いている．本実験供試体の混練りもジ3) 日本道路協会：道路橋示方書・同解説Ⅰ，Ⅱ，Ⅲ，
2002．

ェットモービル車を用いたが，普通セメントを用いた
場合は生コンプラントより出荷した後にアジテータト4) 阿部忠，木田哲量，高野真希子，小森篤也，児玉孝

ラックに直接鋼繊維を投入，攪拌により混練りが可能

喜：輪荷重走行疲労実験におけるRC床版上面増厚補となることから，現場の状況に併せて選択できる．

強法の耐疲労性の評価法，構造工学論文集，Vol.

(2)本提案する普通セメントを用いた RC 床版は，道示
256A，pp. 1270-1281，2010.

に規定する設計基準強度 24N/mm を確保できる材齢は5) 阿部忠，伊藤清志，深川克彦：鋼繊維補強コンクリ

7 日以降である．これに対して本配合条件の SFRC のートを用いた道路橋床版の耐疲労性の評価，第 82

圧縮強度は材齢 4 時間で 30N/mm 確保されることから

回道路橋床版シンポジウム論文報告集(土木学会)，
pp.75-80，2015．

養生期間の短縮が可能の短縮でき，その後の橋面作業ができることから工程短縮が図れる．

6) 土木学会：コンクリート標準示方書．

(3)普通セメントに鋼繊維を配合した SFRC は割裂試験

7) 岡村甫：コンクリート構造の限界状態設計法，コン2による引張強度が 5.4N/mm となり，同一強度を有す

クリーセミナー 4，pp. 17-18，共立出版，1979.

るコンクリートの理論による引張強度の 1.42 倍となっ

8) 阿部忠，木田哲量，高野真希子，川井豊：道路橋 RC

2た．また，一面せん断強度も 10.5N/mm となり，普通床版の押抜きせん断耐荷力および耐疲労性の評価，

コンクリートの理論せん断強度の 1.35 倍となり，押抜

土木学会論文集 A1，pp.39-54，2011.1

きせん断耐荷力が向上し，併せて耐疲労性の向上も図

9) 松井繁之：道路橋床版 設計・施工と維持管理，北られることになる．

森出版，2007.

(4)SFRC 床版は RC 床版の等価走行回数の 59.8 倍となり，耐疲労性が大幅に向上する結果が得られた．これ- 132 -

(2016 年 7 月 18 日受付)