ISSN 1340-6639

巻頭言

Ashby の書籍１）は，今も座右の書として親しまれ邦訳もされている．この本を翻訳された大塚博士は，当時「Cellular

ポーラス金属の可能性と将来展望

Solids」に相当する日本語が定まっておらず，さしあたって「セル構造体」と訳したと記されており，当時（１９９０年代初め）この本を翻訳してセル構造体の分野を日本国内に導入された訳者の先見の明には感服する次第である．
工業材料として特に注目されたのは発泡アルミニウムであ名古屋大学名誉教授

る．１
９
９
０年代には日本の神鋼鋼線工業（株），カナダの Cy-

金武 直幸

mat 社，オーストリアの Alulight 社が，それぞれ独自の製造法を確立して工業生産を始めていた．その頃，国内の自動車メーカーは工業利用の可能性について様々な観点から検討を進め，著者など一部の研究者が基礎研究を始めていた．し内部に多数の気孔を有するポーラス金属（porous metal）

かし，気孔を積極的に制御し利用するポーラス金属が，一つには，気孔形態，気孔サイズ，気孔率が異なる様々な材料がの研究分野として認識されるようになったのは２００
０年以降含まれる．比較的大きな気孔（セル）が規則的な二次元構造

である．１
９
９
９年には関連する国際会議（MetFoam）が初を有するハニカムは，古くから航空機用構造材料として利用

めてドイツで開催され，ポーラス金属の研究開発が急速に注されている．また，微細な気孔を多数含有した粉末焼結金属

目されるようになった．そして，２００
５年には第４回の国際も，古くから工業利用されているポーラス金属である．一方， 会議（MetFoam）が初めてドイツ以外の地（京都）で開催
発泡金属（foamed metal），金属フォーム（metallic foam）， され，その後も活発な研究開発が世界的に推進された．
金属スポンジ（metal sponge）と呼ばれる新しいポーラス

ポーラス金属の用途は，その気孔形態によって大きく異な金属が１９８０年代から研究開発されてきた．ハニカムや焼結る．独立気孔型ポーラス金属は軽量構造材料としての利用が金属は，金属板（箔）や金属粉末の集合体として構成され，期待され，軽量化と同時に剛性・強度・衝撃吸収性・制振それらの間に気孔（セル）を残存させたポーラス金属である． 性・断熱性などの付加価値が期待できる．自動車用部材とし一方，発泡金属や金属スポンジは，金属内に気孔を積極的にては，ピラーやサイドフレームなどの充填材，ルーフやボン

導入あるいは生成して製造されるポーラス金属である．これネットなどのパネル材としての可能性が検討されている．まら材料の総称として，日本ではポーラス金属の呼称が一般的

た，高比剛性や制振性を利用した工作機械，産業用ロボット，

であるが，欧米ではセル構造体（cellular solid（metal））の福祉・介護機器などへの利用拡大も期待できる．これらの工呼称が好んで使用される．

業利用では，中空部材への充填やサンドイッチパネルなど緻

発泡金属や金属フォームと呼ばれる新しいポーラス金属は， 密金属との複合構造での利用が想定され，その設計や成形加超軽量構造部材を実現できる他に，緻密金属とは異なる特性

工，さらに緻密層からの傾斜気孔構造の形成などが実用化へ（制振性や断熱性など）を有する．そのため，次世代の構造の課題となる．一方，連通気孔型ポーラス金属の多くの用途用材料として注目され，
１
９
８０年代後半から，英国・ドイツをは，金属内部の連通気孔の大きな比表面積を有効に利用した中心とする欧州で精力的に研究開発が展開された．それらの機能材料である．金属の良好な熱伝導性を利用した熱交換器，成果は多くの書籍にまとめられており，特に Gibson &高い導電率を利用した電池の電極，高い振動吸収性能を利用−1−

No.52 November 2016

Materials and Processing Division Newsletter

した吸音材などが実用化されている．

プリンターなど新しいプロセス技術との連携により，ポーラ

ハニカムや焼結金属に比べ開発の歴史が浅く，今なお成長段階にあるポーラス金属（発泡金属）の利用例はそれほど多ス金属の更なる高性能化と高付加価値化が進めば，その利用拡大も自ずと進むものと確信する．

くない．しかし，多孔質の機能と金属の性能が有機的に融合することにより，樹脂やセラミックのポーラス材料には無い

参考文献

工業利用の可能性が期待される．将来の利用拡大に向けては， １）L.J. Gibson, M.F. Ashby : Cellular Solids-Structure andポーラス金属に期待されるニーズを十分に見据えた上で，基Properties, Pergamon Press,（１
９
８
８）
（
. 翻訳）
大塚正久：

礎研究と同時にものづくりの視点からの研究開発も必要となセル構造体−多孔質材料の活用のため，内田老鶴圃，る．そして，塑性加工や鋳造加工など従来技術と共に，３D

（１
９
９
３）
．

■特集：ポーラス金属の創製と利用□

特集１ ポーラス金属の課題：微視構造制御に関して

□

京都大学
馬渕 守
１．
はじめに

によってポーラス金属は特異な材料となり得ることを示唆し

セル構造体 １）という題目の専門書が，日本でポーラス金ている．

属が本格的に研究される契機になったのは間違いない．当時，
新しい超軽量材料としてポーラス金属が大きな注目を集め，

２．
ポーラス金属を使って軽量化は可能か？

学術界，産業界ともに世界中で研究開発が進められた．また，ポーラス金属は超低密度材料であり，開発当初から軽量化

生体模倣材料の点からもポーラス金属は興味が持たれた．そが期待された．これまでの超軽量構造材料といえばハニカム

れから２０年余りの間に，アルポラス，ロータス金属というサンドイッチやフラットパネルが挙げられるが，ポーラス金

画期的なポーラス金属が開発されたり，ポーラス金属に関す属はこれら従来の超軽量材料に比べて軽量化は可能であろう

る国際規格が制定されるなど実用化の基盤が整った．しかし， か？ポーラス金属の応力は，複合則から予想される応力より期待どおりにポーラス金属の実用化は進んでいるだろうか？

小さいことが知られている．Evans ら１）は，ポーラス金属とよく言われているように， 新 材料が 真 材料になるた

フラットパネルの軽量性を比較検討し，ポーラス金属を使用

めには，長く厳しい death valley を乗り越えなければならするとフラットパネルより重くなってしまうことを明らかにない．今が death valley であるとしたら，この間にしっかした．単純にポーラス金属を使うだけでは，期待通りの軽量

りと技術力を高めることが求められていると言える．本紙面化は難しいと言わざる得ない．
しかし，フラットパネルの壁をポーラス化することによっをかりて，ポーラス金属の特異性を再認識し，微視構造制御て，フラットパネル単体に比べ軽量化が可能となる．すなわの視点からポーラス金属の今後の展開を考えてみたい．
これまでの材料研究を端的に言えば，微視組織の解明とそ

ち，単純にポーラス金属に置き換えただけでは軽量化はできの制御のためのプロセス開発と言える．合金化（固溶，析出

ないが，
フラットパネル壁をポーラス化する等のような，ポー等）や結晶粒微細化は，微視組織制御の典型である．一方，

ラス金属を特別な用途に使用すれば軽量化が可能となる．壁

ポーラス金属は材料自体に微視構造を有するのが特徴である． 厚さが mm オーダーであれば，それ以下の微細な孔径が必
これまでのポーラス金属研究では，その強度（プラトー応力）要である．これまでのポーラス金属では，プラトー応力は孔や弾性率が気孔率に大きく依存することから気孔率の影響が径に依存しないことから孔径の制御はあまり注目されてこな

大きな研究対象とされてきた一方で，孔のサイズや形態などかった．しかし，上記のように孔径の制御は軽量化に不可欠

微視構造はあまり注目されてこなかった．しかし，自然物のな要素である．このように，微視構造制御は軽量化に不可欠

多くが複雑な微視ポーラス構造をもつことに注目すべきであな開発要素と言える．

る．貝殻や骨の軽くて，強くて，壊れにくい性質は，その複微視構造制御の例
雑なポーラス構造に起因する．そのような複雑な微視構造は， ３．
環境に適応するため長い年月をかけて最適化された結果であ（１）人工骨る．このことは，微視構造を最適化することによって特異な

自家骨はマイクロポーラス構造体である．しかし，現在の機能が付与されること，すなわち，微視構造を制御すること

人工骨は緻密材で作られている．緻密材人工骨の弾性率は大−2−Materials and Processing Division Newsletter

No.52 November 2016

きすぎるため骨周囲の筋肉が弱くなり，結果として骨を動かせなくなってしまうことがある．また，骨と筋肉の接合に骨のもつポーラス構造が重要な役割を担っているが，現行の人工骨にはポーラス構造がなく接合性が悪い．そこで骨セメントを使って接着しているが，長年の使用の間に骨セメントが剥がれ，炎症などの問題を引き起こすことがある．したがって，自家骨と同様の力学特性と微視構造を有する人工骨が望まれる．特に，高齢化者の股関節損傷は大きな問題であり，高齢化社会の出現にともない，股関節人工骨のポーラス化は緊急の課題と言える．

図１ 人工骨用ポーラスチタン

強い接着性を得るための孔径は，これまでの実験から２００〜５００ μ m 程度であることがわかっている．これより孔径が小さすぎると，血管が骨内部に侵入できず良好な接着性が得られない．生体適合性があり，孔径が数百 μ m 程度で，弾性率が自家骨と同程度のポーラス金属が望ましい人工骨材料と言える．図１は，平均孔径が約２００ μ m で，弾性率が海綿骨と同程度のポーラスチタンの写真である．チタンは耐食性が高く，生体適合性に優れた金属である．動物実験の結果，孔の箇所に優先的に骨の再生が見られた２）．このように，微図２ 吸音ポーラス金属

視構造制御によって，自家骨の特性と構造に近いポーラス人
工骨の製造が可能である．しかし，実用化に向けて，リガメ
ントの欠損防止や疲労特性の改善，気孔率の傾斜化など多くの技術的課題が残されている．また，人工骨の開発には医工連携が不可欠であり，今後そういったネットワークの構築も大きな課題と言える．
（２）吸音材
図２は，吸音材として開発された厚さ１mm のポーラス
金属の写真である．このポーラス吸音材は，厚さ１mm と薄いにも関わらず音を完全に吸収する優れた吸音特性を示し

図３ 金属マイクロチャネル

た．この吸音ポーラス金属は見た目はクローズドセル構造であるが，セル壁に約５０ μ m の微小な連結孔がある．空気がこの微小連結孔を通る間に音のエネルギーが吸収される．こ最近，３D プリンターが話題になっている．３D プリン

０ μ m では，優れた吸音性の連結孔のサイズが１０ μ m や１０ター（積層造形法）を使うことにより，微視構造制御が比較

３）は発現しない ．連結孔の制御が吸音特性に重要である．

的簡単にできる．このような新しい技術を積極的に活用し，（３）マイクロ流路

微視構造制御によるポーラス金属の新しい展開が拓けること

スペーサー法により，孔径を制御してポーラス金属を作製を期待したい．

することが可能である．このプロセス法を応用して，金属マ
イクロチャネルを作製することが可能である．図３は，ス

参考文献

ペーサー法により作製した金属マイクロチャネルの写真であ１）Evans, A, G., et al., The topological design of multi-

る．らせん状のマイクロチャネルを作製することも可能であfunctional cellular metals , Progress in Materials Sci-

４）

る ．金属マイクロチャネルは，ポーラス金属ではないが，微視構造制御の応用として今後の進展が期待される．

ence, Vol.４６（
,２
０
０
１）
, pp.３０
９−３２７.
２）Matsuzaka, K., et al., Bone formation in titanium porous scaffold with immobilization of BMP―２ ,J. Oral

４．
おわりに

Tissue Eng., Vol.２（
,２
０
０
５）
, pp.６０−６
５.

ポーラス金属の単純な置き換えだけでは，軽量化はできな

３）Hakamada, M., et. al., High sound absorption of porous

い．
しかし，
フラットパネルの壁をポーラス化することによっaluminum fabricated by spacer method , Appl. Phys.
Lett., Vol.８８（
,２
０
０
６）
,２５
４
１
０
６
（１）
−
（３）
.

て，フラットパネル単体に比べ軽量化が可能となる．このよ
うに，ポーラス金属を特別な用途に使用すれば軽量化が可能

４）Hakamada, M., et. al., Processing of three-dimensionalとなる．ポーラス金属の特徴は微視構造制御にあり，微視構

metallic micro channels by spacer method , Materials

造制御によりポーラス金属の新しい展開が期待される．

Letters, Vol.６２（
,２
０
０
８）
, pp.１１
１
８−１
１
２
１.
−3−

No.52 November 2016□

Materials and Processing Division Newsletter特集２ ポーラス金属関連規格の JIS 化，ISO 化への取り組み

□

早稲田大学
鈴木 進補

ポーラス金属は，低密度，特異な伝熱特性（低熱伝導率，
高熱交換効率），衝撃吸収性，大きな比表面積，特異な内部構造など，これまでの緻密材にはない性質を持っている．このため，軽量構造材料，断熱材，熱交換材料，衝撃吸収材，電極材料，吸音材などとして実用化されてきた．
産業化に至るまで，これらの特性評価方法の標準化が不可欠であり，我が国はこの約十年間でポーラス金属に関わる
JIS 及び ISO 規格を主導してきた（表１）．大阪科学技術センター（OSTEC）により組織された標準化委員会が主に経図１ ポーラス金属の圧縮応力―ひずみ曲線の例

済産業省の支援の下，調査，原案作成作業を行ってきた．ポー・試験片高さは，底面の短辺の長さまたは直径の１倍以上２ラス金属の特性の中でも，「ポーラス金属用語」，熱制御技術倍以下用途に用いる「熱伝導率試験方法」，軽量構造材に用いる「（準

図１は典型的なポーラス金属の圧縮応力―ひずみ曲線で静的）圧縮試験方法」及び衝撃吸収材に用いる「高速圧縮試

ある．低ひずみ領域ではひずみの増加とともに直線的に応力験方法」に重点を置き，標準化を進めた．

が増加し，この傾きを「圧縮弾性率」と定義した．材料によっ「ポーラス金属用語」では，まず，ポーラス金属の形態をては「初期最大圧縮応力」を示し，その後，応力がほとんど（a）ロータス型構造，（b）独立気孔型（クローズドセル型）

変わらずひずみが増加していく「プラトー領域」となる．「プ構造，（c）連通気孔型（オープンセル型）構造，および（d）

ラトー応力」は圧縮ひずみ２０から３０％ の領域における圧

複合気孔型構造の４つに分類した．研究者によって同じも縮応力の平均値として定義した．さらにプラトー応力の１．
３のに対して異なる用語を用いることや，同じ用語でも定義が倍の応力を「緻密化開始応力」とし，このひずみ領域までを曖昧なまま使用することを避けるため，
「セル壁」
などのポー

「プラトー領域」と定義し，これ以上の応力では急激に気孔

ラス金属特有の構造についての用語や，「プラトー応力」な率が減少する「緻密化変形領域」とした．ひずみ５０％ まで

どのポーラス金属に特徴的な特性を定義した．

の圧縮応力―ひずみ曲線の積分値（図１ハッチング領域）を「ポーラス金属の熱伝導率試験方法」では，ポーラス金属「エネルギー吸収量」と定義し，圧縮変形による単位体積あ

試料を冷却ブロックと加熱ブロックで挟み，試料両端で温度たりの吸収エネルギーを評価する．

差を与えて，定常になったときの温度分布から熱伝導率を測「ポーラス金属の高速圧縮試験方法」では，自動車の衝突定する一方向熱流定常比較法について規定した．

を考え０．
１〜１
０
０m／s の圧縮変形を想定した試験方法につい「ポーラス金属の圧縮試験方法」において，試験装置およて規定した．これまでの研究でポーラス金属の高速変形では，

び試験手順は通常の緻密体と大きな違いはない．しかしなが低速よりも高い圧縮応力になるなど変形特性に違いが報告さら，ポーラス金属の圧縮変形において大きな体積減少が特徴れている．従来，高速変形特性評価にスプリットホプキンソであるため，この点に留意し，試験方法を検討した．緻密体

ン棒法が用いられてきた．しかしながら，本方法は使用できと比較して，圧縮試験中にバレリングや座屈を回避しやすい

る試験片寸法が小さく，気孔寸法効果が無視できるポーラス

ため，底面に対して高さの高い試験片や角柱も使用可能であ

金属の気孔径に制限があるため，標準化することは難しいとる．一方で気孔の寸法効果が生じない試験片寸法を選択する判断した．そこで圧縮試験機として，（a）落すい衝撃試験機必要がある．ポーラス金属では試験片の寸法・形状を以下のと，（b）サーボ式圧縮試験機の２種の装置について規定しように規定した．

た．試験片や主な試験手順，データ整理は準静的圧縮試験に・試験片の形状は，円柱，または角柱準じる．
高速圧縮試験の特徴は，以下の通りである．

・底面の短辺の長さまたは直径は，平均気孔径の１
０倍以上，
かつ１
０mm 以上・予備試験：（a）落すい：重すい質量を設定するための準静的圧縮試験，（b）サーボ：助走区間設定のために，加圧ジグのクロスヘッド移動距離−時間曲線を取得

表１ ポーラス金属の国内および国際規格・装置を損傷しないような工夫：（a）落すい：アブソーバの設置，（b）サーボ：破断ピン・アブソーバの設置，上側加圧ジグを試験機下側チャックに，下側加圧ジグをクロス
ヘッドに固定し，クロスヘッド上昇により圧縮試験力を試−4−

Materials and Processing Division Newsletter

No.52 November 2016

験片に負荷ている．標準化事業を通じて，産学官の研究者・エンジニア

・ノイズ除去：圧縮応力−ひずみ曲線をフィルタリングとの協力のもと１つの目標に向って共同作業を進め，達成

これらの事業は標準化委員会委員長を務められた名古屋大

できたことが大きな経験となった．また標準化事業は国家間学金武直幸名誉教授，大阪大学中嶋英雄名誉教授（現若狭湾での競争であることも強く感じた．特にドイツはこの点を強エネルギー研究センター所長），事務局の OSTEC 小野文夫

く意識しており，多くの規格で主導的立場を取っている．高部長，委員各位，ならびに関係各機関からのご指導，ご支援

品質商品や高水準の研究があっても，標準化戦略なしにはそのもと進められた．著者は大学の教員でありながら，標準化の分野を主導できないことを日本ももっと意識すべきである事業に携わることができたことは非常に恵まれていたと感じ

と感じた．

□

特集３ 摩擦攪拌接合を利用した発泡アルミニウムの作製

□

群馬大学
半谷 禎彦

１．
はじめに

A１０
５
０と，自動車用に良く用いられる高強度な Al−Mg−

摩擦攪拌接合（Friction Stir Welding，以下 FSW）は，

Si Al 合金である A６０
６１のプリカーサをそれぞれ作製し，金属材料に回転ツールを押し当て，摩擦熱により金属材料を加熱により発泡させることができる．更に FSW は，異種軟化させ，ツールの回転と走査によって塑性流動を発生させAl 合金を接合することができるため，図２のように，それ接合する方法である．
１９９１年に開発されて以来，鉄道車両・ぞれ作製したプリカーサを接合し発泡させることで，シーム

土木構造物・自動車をはじめ，様々な産業分野で活用されてレスに接合した異種 Al 合金からなる発泡 Al が得られる．

１）

いる ．本稿では，この FSW により発生する塑性流動や，

図３は A１０
５
０と A６０６１からなる発泡 Al の落錘試験に摩擦熱を利用して発泡アルミニウム（Al）を作製する事例

よる変形挙動と，その時の応力−ひずみ曲線である３）．上部

を紹介する．

の低強度 A１０５０層（白い矢印より上の部分）から変形が開始し，ある程度変形した後，下部の高強度 A６
０
６
１層の変形
２）

２．
発泡 Al 作製方法が開始する．応力−ひずみ曲線においても，A１０５０層の変

図１に，FSW による発泡 Al 作製方法を示す．図１（a）形に対応する低いプラトー応力と，A６０６１層の変形に対応のように，２枚の Al 板材の間に発泡剤粉末をサンドイッチ

する高いプラトー応力を示し，それぞれ単一の A１
０５０発泡

する．発泡 Al の場合，発泡剤として水素化チタン（TiH２）

Al と A６０
６
１発泡 Al のプラトー応力と一致する．このよが良く用いられる．次に，図１（b）のように，先端にネジうな強度の異なる層を有する発泡 Al は，気孔率（密度）を付のプローブを持つツールを回転させながら板材に押込み，変化させることでも得られる４）．また，Al 合金の種類や気孔

図１（c）のように，発泡剤をはさんだ箇所を走査する．塑

率を変化させた層を複数用意し多層化することで，強度が傾性流動により，上下の板材が接合され一体化するとともに，

斜的に変化する傾斜機能発泡 Al を作製できる．

発泡剤粉末が Al 板材中に分散する．図１（d）のように，FSW

その他にも，本手法は FSW という接合技術を使って発走査箇所から切り出したプリカーサを加熱することで，発泡

泡 Al を作製するため，表面に緻密な Al 層を有するサンド剤の熱分解でガスが発生し，図１（e）のようにプリカーサ

イッチパネルを金属接合で達成することもできる．図４のが発泡する．FSW は固相接合法であるため，プリカーサのように，水に浮くような軽量性を有しながら，曲げ強度にも発泡温度に達することなく Al 中に発泡剤を分散させること優れた金属材料を作製できる．

ができる．
４．
FSW の摩擦熱による Al プリカーサ発泡の試み
３．
傾斜機能発泡 Al への展開

図１に示す Al の FSW は，通常，プリカーサが発泡する

図１に示すような発泡 Al の作製は，種々の Al 合金へ適温度よりも低い温度で行われるが，近年研究が進む銅や鉄の用することができる．例えば，低強度な工業用純 Al である

FSW は Al の FSW よりも高い温度で行われる．そこで，

図１ 摩擦攪拌接合（FSW）を利用した発泡 Al 作製方法
−5−

No.52 November 2016

Materials and Processing Division Newsletter

図２ 傾斜機能発泡 Al 作製方法

３）

図３ A１
０
５
０と A６
０
６
１からなる異種合金発泡 Al の落錘試験時の変形挙動とその応力−ひずみ曲線

図４ 発泡 Al をコア材とした水に浮くサンドイッチパネル
５）

図１で作製した Al プリカーサを，銅のスポット FSW 時の

図５ FSW の摩擦熱により Al プリカーサを発泡

摩擦熱によって発泡させた事例を図５に示す５）．時間 t は，
回転ツールが銅板に当たってからの押込み時間を示している． 参考文献
ツールが銅板に当たってから数十秒後からツールが赤熱し，（産報
１）溶接学会編：摩擦攪拌接合− FSW のすべて− ，出版，東京，２
０
０
６）．

その後ツール近傍から発泡が開始し，発泡開始から僅か数十秒で発泡が完了する．今後，銅や鉄の FSW も様々な分野

２）Y. Hangai, T. Utsunomiya and M. Hasegawa : J. Mater.
Process. Technol.２
１
０（２
０
１
０）２
８
８−２
９
２.

で実用化させると期待されるが，その余熱により発泡 Al を発泡させることができ，パイプ内の発泡 Al 充填などに展開

３）Y. Hangai, N. Kubota, T. Utsunomiya, H. Kawashima, O.
Kuwazuru and N. Yoshikawa : Mater. Sci. Eng. A６３９

できると考えている．

（２
０
１
５）５
９
７−６
０
３.
５．
おわりに

４）Y. Hangai, K. Takahashi, R. Yamaguchi, T. Utsunomiya, S. Kitahara, O. Kuwazuru and N.

FSW を利用することで，プリカーサの作製から発泡まで

Yoshikawa : Mater. Sci. Eng. A５
５
６（２
０
１
２）６
７８−６８４.

一貫して行える可能性がある．FSW 技術は日進月歩であり，FSW 技術の進歩を発泡 Al の作製に取り入れることで，更５）Y. Hangai, T. Morita and T. Utsunomiya : Mater.

なる生産性の向上や低コスト化，高機能化が期待される．本稿をはじめ，本特集が読者の軽量で多機能なポーラス金属の理解につながれば幸いである．

−6−

Trans.５
７（２
０
１
６）１
０
１
４−１
０
１
６.

Materials and Processing Division Newsletter□

No.52 November 2016

特集４ トポロジー最適化と金属３D プリンタを用いた高強度ポーラス材料の開発 □
広島大学
竹澤 晃弘

１．
はじめに

料モデルが完成する．

近年，積層造形（Additive Manufacturing）技術の産業

なお，最適化における性能向上対象となる性能指標を目標

界への普及が急速に進んでいる．この方法は，従来の鋳造や関数，最適化中に満たさなければならない条件を制約条件と鍛造，切削加工では製造が難しかった複雑形状も造形可能で呼ぶが，本研究では，体積含有率（気効率）を指定して，ポーあり，極めて自由度の高い製造手法として注目を集めている． ラス材料の剛性を最大化するとともに，等方的剛性を実現す
特に，近年の技術進歩により，金属材料やマルチマテリアル

るため，以下のように最適化問題を定める．

樹脂においても微細な造形が可能になり，それは部品外形の目標関数（最大化）：実効的体積弾性率−実効的弾性テン

みならず，ポーラス材料を直接造形できるほどである．

ソルの等方性からのずれ

ポーラス材料は軽量・高衝撃吸収能・大表面積といった特制約条件：現在のユニットセル体積含有率≦体積含有率上徴を活用し，人工骨や熱交換器への応用が研究されてきたが，限値

その製造は材料溶融時の発泡によるものが主であり，内部構

なお，実効的体積弾性率は，均質化法より計算される実効造の詳細な制御は困難であった．それに対し，積層造形技術

的弾性テンソルの垂直応力・ひずみに対応する成分の平均値を適用すれば，意図した形状の内部構造を持つポーラス材料

で導出し，等方性からのずれは，等方性が実現した状態と現の製造が可能になる．

在の状態との実効的弾性テンソルの各成分の値の差異を求め

ただし，ポーラス材料の内部構造の設計難易度は極めて高導出する．すなわち，実効的な等方性が実現され，実効的弾

く，人手による設計では最大限の性能を発揮することは難し

性テンソルが二つの独立変数で表される場合は目標関数の第い．それに対し，数値計算で優れた最適構造を高い自由度で二項は０となる．

１）

導出可能なトポロジー最適化という技術がある ．ポーラス
材料の実効的（effective）性能を目的として，トポロジー

３．
積層造形装置での造形最適化を行うことにより，意図した性能を実現する任意の内部構造が得られる．

積層造形においては，金属粉末や光凝固樹脂を，層ごとに選択的に溶融・凝固させ，積層させて三次元形状を造形する．

そこで著者らの研究グループは，トポロジー最適化でポー

そのため，造形の形状自由度が極めて高い．ただし，装置やラス材料の内部構造を設計し，それを積層造形技術で忠実に材料に依存して，造形物の最小厚さや許容角度等に制約があ造形して，最適な性能を持つポーラス材料を実現するというり，それに違反するモデルは造形できない．また，内部の金取り組みを行っている．本記事では，金属積層造形を用いた属粉末や，樹脂サポート材を造形後に除去するため，ポーラ

高い等方的剛性・高い強度を有するポーラス材料の開発につス材料はそれらの除去に十分な大きさを有する空孔が互いにいて紹介する．

接続したオープンセル構造である必要がある．積層造形用の汎用三次元データは STL と呼ばれる形式であり，トポロ

２．
トポロジー最適化を用いた材料設計

ジー最適化で得られた密度分布に対してアイソサーフェスをトポロジー最適化では対象構造の最適化問題を，対象空間

作成し，その形状を STL ファイルとして出力する．

における材料配置問題と考え，その内部の各位置における材料の有無を最適化する．そのため，トポロジー（位相，穴の４．
最適化と実験

数）も含めた抜本的な最適化が可能である．ただし，実際のまず，金属積層造形を用いた造形例を紹介する．図１に数値計算では，有無を離散的に表す変数の扱いは困難なため， 示すのは，ユニットセルに等方性を持たせつつ，体積含有率
仮想的な材料密度を考え，密度の濃い部分は材料あり，薄い

３
０％，
５
０％，
７
０％（気孔率７０％，５０％，３０％）の条件で最適化

部分は材料なしと近似的に扱う手法がとられる．また，あるした例である．いずれも，最適解は当初クローズドセル構造

単位構造があるとき，それを周期的に配置して構成したポー
ラス材料の実効的物性値は均質化法で計算することができる．
以上二つを組み合わせ，設計対象の空間に対して均質化法
による計算を行い，マクロ物性値を求めつつ，その物性値の最大化または最小化，あるいは指定した値を目指してトポロ
ジー最適化を行うことで，設計者の意図した性能を有する
ポーラス材料のユニットセル形状が得られる．そして，その

（a）

（b）

（c）

図１ ユニットセル最適形状 （a）体積含有率３０％，（b）体積含有

ユニットセルを適当な大きさで周期配置すれば，ポーラス材
−7−

率５
０％，
（c）体積含有率７０％No.52 November 2016（a）Materials and Processing Division Newsletter

（b）

（c）

図２ 圧縮試験用試験片（a）体積含有率３０％，（b）
体積含有率５０％，（c）体積含有率７０％
図３ 体積含有率３０％ 試験片の実効的応力−ひずみ曲線で得られたため，立方体設計領域の対角方向に強制的に粉抜き穴を空けて最適化を実施した．なお，ある気孔率における，
ポーラス材料の実効的物性値の限界値は Hashin-Strinkmanの材料物性値境界２）より求めることができる．今回の最適化
では，いずれの体積含有率においても，その限界値に対して体積弾性率で約８５％ の値となった．なお，穴を除いて最適化で得られたクローズドセル構造においてはほぼ１００％ の値が得られたため，
１５％ の性能低下は強制的に設けた粉抜き
穴によるものである．
以上の最適解をもとに，材料にマルエージング鋼を用い，図４ 試験片破断の様子

レーザ溶融方式の EOS 社 EOSINT M２８０で試験片を造形した．なお，造形後には時効硬化のための熱処理を施した．

べて格段に向上しており，オープンセル材料の強度を求める

図２に示すのが圧縮試験のための試験片である．ユニット

１４
１．
１％ もの上昇が確認できた．
近似式５）と比較した際には，セルの大きさを５mm とし，繰り返し配置することで２０×すなわち，構造強度部材としての性能は，従来のポーラス材

２０×３
０mm のサイズで造形した．まず，全ての体積含有率

料と比較して格段に向上したことがわかる．

の試験片において，実効的ヤング率を計測した．n＝２で計測を行い，平均値でそれぞれ２７．
６
５GPa，
４６．
８４GPa，
６
６．
５
４

５．
謝辞

GPa とバルク材料のヤング率１８８GPa に対して１
４．
７％，

本研究成果は，名古屋大学大学院工学研究科の小橋眞教授

２
４．
９％，
３５．
４％ の値が得られた．なお，シミュレーション

及び東北大学金属材料研究所の小泉雄一郎准教授との共同研と実験との誤差は−１
０．
５％，−７．
１％，−３．
１であった．こ究によるものであり，ここに感謝の意を表します．

れは，粉末積層造形においては表面近傍では溶融が不十分になり金属の密度が低下してしまうことから，全体の体積に対

参考文献

する表面積の割合が大きいほど剛性が低下することを意味し

１）M. P. Bends e and O. Sigmund. Topology Optimiza-

３）
，
４）

ていると考えられる．ただし，既存の類似研究

ではシミュtion : Theory, Methods, and Applications. Springer−

レーションと実験の間に５０％ 以上の著しい乖離が見られたことを考えると本研究での誤差は許容範囲であるといえる．

Verlag, Berlin,２００３.
２）Z. Hashin, Analysis of composite materials―a survey,

なお，既存研究ではユニットセルサイズを本研究のおよそ
３）４）４０％ の大きさで設定しており，表面近くの低密度領
７０％ ，

J. Appl. Mech.５
０
（３（
）１
９
８
３）
４
８
１−５
０
５.
３）C. Y. Lin, T. Wirtz, F. LaMarca, S. J. Hollister, Structural

域の影響を強く受けていたと考えられる．

and mechanical evaluations of a topology optimized

続いて，体積含有率３０％ の試験片に対して破断に至るま

titanium interbody fusion cage fabricated by selec-

で圧縮試験を実施し，圧縮強度を計測した．図３に示すのtive laser melting process, J. Biomed. Mater. Res.８３（２）が得られた実効的応力−ひずみ曲線，図４に示すのが破断

（２
０
０
７）
２
７
２−２
７
９.

時の試験片画像である．通常のポーラス材料のように，局所

４）D. Xiao, Y. Yang, X. Su, D. Wang, J. Sun, An integrated

的な破壊を伴いながら徐々に圧壊していくのではなく，ユapproach of topology optimized design and selective

ニットセルに等しく応力が集中しせん断による破壊が一度にlaser melting process for titanium implants materials,

起こった．
そのため，
実効的応力−ひずみ曲線においてもポー

Bio-Med. Mater. Eng.２３
（５（
）２
０
１
３）
４
３
３−４
４
５.

ラス材料特有のプラトー領域と呼ばれる応力が一定のままひ

５）L.J. Gibson and M.F. Ashby, Cellular solids : Structure

ずみが増加する領域は確認できなかった．ただ，局所的な破& properties, Cambridge university press, Cam-

壊が起こりにくいことから，強度は通常のポーラス材料に比bridge,１９
９
７.

−8−

Materials and Processing Division Newsletter□

No.52 November 2016

特集５ 宇宙機へのポーラス金属の適用と課題□

首都大学東京
北薗 幸一

１．
はじめに

ため，衝撃吸収材料の形状は半球状とした．

近年，ポーラス材料，特に金属を素材としたポーラス金属の研究開発が盛んである．現在，最も工業的に利用されてい２．
円柱状ポーラスアルミニウム

るポーラス金属はポーラスチタンである．ポーラスチタンは，

３D-SLM 法によるポーラスアルミニウムを
（株）
コイワイ

軽量，耐食性，低弾性率，生体親和性といった利点を有するにて作製した．素材として Al-１
０Si-０．
３Mg 合金粉末を用い，ため，生体材料として広く用いられている．一方，ポーラス

造形は EOS 製 M２８０にてアルゴン雰囲気中で行われた．

アルミニウムは，神鋼鋼線工業（株）の ALPORAS のような圧縮試験片の外観を図２に示す．セル構造部分は，直径３０商品が開発されたが，コストの問題もあり，利用範囲は限定

mm，高さ３０mm の円柱状である．上下に厚さ１mm の板されている．

部を有するため，全高は３２mm である．セル形態は空間充

航空宇宙分野で利用されているアルミニウムハニカムは，

填可能な多面体の一つである切頂八面体であり，それぞれ公

広義のポーラスアルミニウムである．多くの場合，ハニカム

称気孔率は９０％，
９３％，
９６％，セル径（切頂八面体と同体積

構造は，軽量・高剛性の構造材料として用いられる場合，ハの球の直径）は４．
０mm，
４．
８mm，
６．
４mm である．

ニカムの芯材の両面に面材を貼り合わせたサンドイッチ構造

３D-SLM まま材（F 材）について，クロスヘッド速度１０で用いられる．一方，ハニカム構造は，圧縮力が付加される．圧縮応力−ひずmm／min で室温圧縮試験を行った（図３）とセルの座屈により大きなエネルギーを吸収できる．したみ線図より，気孔率が高くなるほど変形応力が低下すること

がって，NASA のアポロ月着陸船では，着陸時の衝撃を吸がわかった．９
０％-F，９
３％-F，９６％-F における初期最大圧収するために，クラッシュハニカム（図１）と呼ばれるアル

縮 応 力 は そ れ ぞ れ，２．
２MPa，１．
２MPa，０．
１７MPa で１）

これは円筒内にクラッシュ
ミニウムハニカムが用いられた ．

あった．これらの変形は応力値の変動が激しく，ポーラス金ハニカムを充填し，ピストンの圧縮によりそれが塑性変形し， 属に特有の変形応力一定のプラトー領域は現れなかった．こ
ほぼ一定の圧縮力で衝撃エネルギーを吸収する．

の原因は，セル壁が極めて脆性的であり，圧縮変形中に次々

近年，宇宙航空研究開発機構は，月へ小型探査機をピンポ
イント着陸させる SLIM（Smart Lander for Investigatingに破壊したためである．したがって，３D-SLM ままでは衝
撃吸収材料として利用できないことが明らかとなった．

２）Moon）プロジェクトを開始した ．SLIM 探査機の打ち上

F 材のセル壁を走査型電子顕微鏡で観察した結果，ケイ素

０以下でげ時の重量は５００kg 程度でアポロ月着陸船の１／２ある．クラッシュハニカムを用いた衝撃吸収機構は，シリンダ，ピストン，結合部により重量が増加するため，SLIM に採用することは難しく，軽量かつ簡素な構造で斜めからの衝撃も吸収可能な新しい着陸脚システムが要求された．
我々は，SLIM 探査機用衝撃吸収材料としてポーラスアル
ミニウムを提案している３）．しかしながら従来の発泡アルミ

図２ ３D-SLM 法により作製された円柱状ポーラスアルミニウム

ニウムは，セル構造のばらつきや供給体制の不安等から適用（公称気孔率：（a）９
０％，
（b）９
３％，
（c）９
６％）

が難しかった．そこで，最近盛んに開発が行われている３次元（３D）レーザ積層造形（SLM）法４）に着目し，規則的なセル構造を有するポーラスアルミニウムを作製し，その衝撃吸収能を評価した．また，着陸時の機体の傾きを許容する

図３ ３D-SLM ままの円柱状ポーラスアルミニウムの室温圧縮試験
図１ アポロ月着陸船におけるクラッシュハニカム

結果−9−

No.52 November 2016

Materials and Processing Division Newsletterのデンドライト組織が観察された．ケイ素は高強度であるがじん性が低い．したがって，このデンドライト組織がポーラ
スアルミニウムの圧縮変形挙動に影響を与えたと考えられる．
そこで，F 材について大気中で８０３K，６h の溶体化処理を実施した．熱処理後の圧縮試験結果を図４に示す．それぞれに試験片の圧縮強度は F 材の約半分に低下した．また，
F 材に見られた応力の振動は収まり，ポーラス金属特有のプラトー領域が現れた．また，圧縮変形中，試験片は破壊することなく，圧縮ひずみ８０％ 以上まで延性的に変形した．熱処理された試験片の微細組織を走査型電子顕微鏡により観察した結果，粗大な球状のケイ素粒子が多数観察された．これ

図４ ３D-SLM 後，溶体化処理した円柱状ポーラスアルミニウムの室温圧縮試験結果

は，溶体化処理中にデンドライト組織が破壊され，ケイ素粒
子のオストワルド成長が起こったためである．したがって，
衝撃吸収材料にとって重要なエネルギー吸収能を高めるためには，
８０３K での溶体化処理が不可欠であることがわかった．
３．
半球状ポーラスアルミニウム
SLIM 探査機の着陸では，月面の傾斜や探査機自身の傾きのため，衝撃吸収材料の圧縮方向を規定することができない．
そこで，着陸方向に関係なく衝撃を吸収できる構造として，
半球状衝撃吸収部材を考案した．
模式図を図５に示す．
CFRP
製の着陸脚の先端に半球状ポーラスアルミニウムが接合される．接合 I／F も３D 積層造形により作製可能である．
試験片は円柱状ポーラスアルミニウムと同じ３D-SLM 法
により作製された直径６０mm と直径１７０mm（実機相当）

図５ 着陸脚先端へ半球状ポーラスアルミニウムの取り付け図の２種類の半球状ポーラスアルミニウムを作製した（図６）．
公称気孔率は９０％，平面部はそれぞれ厚さ１mm，３mm の円板となっている．
直径６０mm の半球状ポーラスアルミニウムを平面が下になるように設置し，底面の傾斜を０°，１５°とし，圧縮試験を行った（図７）．傾斜に関係なく，同じ圧縮挙動を示すことがわかった．したがって半球状衝撃吸収部材は，傾斜に対応
して衝撃を吸収できることがわかった．
４．
おわりにSLIM 探査機の衝撃吸収機構として，３D-SLM 法により

図６ ３D 積層造形法に作製された半球状ポーラスアルミニウム作製されたポーラスアルミニウムを検討した．円柱状，半球状試験片を作製し，圧縮試験を行った結果，この材料は着陸時の衝撃吸収材料として有効であることが確認された．今後
は，気孔率，サイズ，熱処理条件を最適化し，実機への搭載に向けた軽量化，小型化が課題である．
参考文献
８
５
０（
,１
９
７
２）
.
１）W.F. Rogers : NASA Technical Notes D―６２）坂井真一郎ほか：宇宙科学技術連合講演会論文集，
Vol．
５７（２０１３），３F０６．
３）北薗幸一ほか：宇宙科学技術連合講演会論文集，Vol．
５
９（２０１３），
２D０
８．
４）D.K. Pattanayak, et al. : Acta Biomater.,７
（２
０
１
１）
,１３
９
８.

図７ 傾斜した面に置かれた半球状ポーラスアルミニウムの圧縮試験
結果−10−Materials and Processing Division Newsletter

No.52 November 2016

部門新研究会紹介
第５技術委員会（分科会・研究会関係）
大竹 尚登（東京工業大学）「高分子基複合材料の成形加工に関する研究会」

続的発展を可能とする学術領域を最新の材料工学を始め，主査 小林訓史（首都大学東京）
繊維強化プラスチックの力学特性は成形法に依存し，また様々な学術分野の融合とグローバルな視点から創成することにあります．

ばらつきも大きいなど，金属材料と比較すると産業分野におこれまでアクティブマテリアルシステム（AMS）研究会

ける取り扱いが難しい材料といえます．これまでに繊維強化で主な対象としてきた知的構造・材料システムや本研究会でプラスチックの実用化に向けた，成形法や力学特性の評価及提案される新たなアイデア等を，そのコンセプト実現のため

び解析などに関する研究がなされてきているものの，多方面の基盤とし，その確立と実践に向けた研究活動を推進します．

の産業への応用展開や，自動車産業などにおける大量生産と主な調査・研究事項は，知的構造・材料システム等を用い安定品質とを実現しようとした場合に，様々な課題が明らかた減災・防災ハードの提案とその実現に向けた基礎研究，機になってきています．このため，これまでのような繊維強化

械工学以外の分野も含めた関連研究の調査と共同研究開拓，

プラスチックの特性を明らかにする研究のみならず，新規産およびそれらをベースにした減災・防災分野における革新的業分野におけるモノづくりに直接貢献する，成形と評価に関学術領域のグローバルな創成です．

したデータベースの構築も必要とされています．そこで本研

本研究会の準備段階として，シンポジウム開催，年次大会，

究会では複合材料の成形法・評価法・破損事例のデータベー

ASME，SPIE での各種企画，基調講演（日本，米国，ドイスの構築とその公開を最終目的として検討を進めていきたいツ，フランス，インド），セミナー（米国，イタリア，中国，と考えています．

韓国，オーストラリア）等を実施し，ようやく研究会の創設

第一回研究会は９／５（月）に日本大学駿河台校舎にて開にこぎ着けました．国内約４０名，海外約２０名のメンバー

催され，話題提供として下記の講演が行われました．

と内外のアドバイザーからなりますが，引続きメンバーを募「炭素繊維の圧縮試験による圧縮特性の評価」（日本大学 上集中ですので，浅沼（asanuma@faculty.chiba-u.jp）まで御田政人）

連絡下さい．お手数をおかけし誠に申し訳ございませんが，「データ同化による VaRTM の三次元樹脂含浸再構成」（東京

SPIE Newsroom 記事（http : //spie.org/newsroom/6437-

理科大学 松崎亮介）

disaster-mitigation-based-on-smart-structures-and-「熱可塑性樹脂メッシュを用いた FRP の樹脂含浸挙動と層

materials?highlight=x 2412&ArticleID=x 119074），日 刊

間破壊靱性の改善」（大阪市立大学 中谷隼人）

工 業 新 聞 記 事（http : //www.nikkan.co.jp/articles/view/

次回は１２／２０（火）に東京都立産業技術研究センター多00386037）も御参照頂けますと幸いです．

摩テクノプラザでの開催を予定しております．また本年開催

今後の活動予定につきましては，年数回の定例研究会議・される早稲田大学で開催される第２４回機械材料・材料加工見学会等を中心に，M&P２
０
１
６での特別セッション実施，技術講演会にてオーガナイズドセッションを，次年度南カリ国際会議でのセッション企画を通したインドネシア研究者とフォルニア大学で開催される The６th JSME／ASME２
０
１
７の交流，タイにおける国際会議参加（招待講演）による研究

International Conference on Materials and Processing に交流，関東支部講演会でのシンポジウム企画，SPIE SS/NDE

おいてもシンポジウムを開催する予定です．興味をお持ちの

２
０
１
７でのセッション企画（ミシガン大学 Lynch 教授（土方は小林（koba@tmu.ac.jp）まで御連絡の方よろしくお願木）からの要請），ICM&P２０
１
７（南カリフォルニア大学）でいします．

のシンポジウム企画（米国メンバーとの交流），世界各地でのセミナー開催等，革新的学術領域の提案・確立と共同研究「減災・サステナブル工学研究会」

開拓に向けた活動を積極的に行いますと同時に，柘植綾夫先

主査 浅沼 博（千葉大学）

生（日本工学会前会長・顧問）が強力に推進される 持続可本研究会の目的は，減災・防災分野において，それらと持

能な科学技術創造立国の要〜エンジニアリング・リベラル

続的発展とを両立させるための革新的な学術領域，即ち従来

アーツのすすめ〜 の良き実践例となることも目指し，皆様の減災・防災に加え，通常も有用な機能を発現し，社会の持の御指導，御協力のもと努力して参ります．

−11−

No.52 November 2016

Materials and Processing Division Newsletter

機械材料・材料加工部門「部門賞・一般表彰」公募のお知らせ
第３技術委員会（表彰関係）
井原 郁夫（長岡技術科学大学）

機械材料・材料加工部門では，第９４期部門賞および部門一般表彰候補を下記の要領で公募します．自薦他薦を問わず奮ってご応募下さい．
＊公 募 締 切：２
０１
６年１
１月３０日（水）厳守＊推 薦 書 類：推薦・申請用紙を部門ホームページよりダウンロードしてお使い下さい．
＊被推薦者資格：各賞とも日本機械学会会員であることが受賞資格となります．
＊書 類 提 出 先：日本機械学会機械材料・材料加工部門（担当者：荒木弘尊）
下記宛に郵送ならびに電子メール（PDF）にてご提出ください．
〒１
６
０―０
０
１６ 東京都新宿区信濃町３５信濃町煉瓦館５階
電話（０
３）５
３
６
０−３
５
０６，E-mail : araki@jsme.or.jp

推薦された候補者は第３技術委員会で審査され，部門運する．

営委員会で受賞者を決定します．結果は今年度中に本人に連（４）部門表彰（優秀講演論文部門）：当該年度に開催された絡し，次期（２０１７年度）のニュースレターに掲載するとと本部門企画，担当，主催または共催の講演会において発もに，受賞者を２
０１
７年度年次大会開催時に表彰する予定で表された機械材料・材料加工分野の講演論文中，学術・す．なお，本件に関するご質問・お問合せ等は，第３技術

技術の進歩発展に寄与したと認められる論文の著者を対委員会委員長（井原郁夫，E-mail : ihara@mech.nagaokaut.
ac.jp）までお願いします．

象とする．
（５）部門表彰（奨励講演論文部門）：当該年度に開催された本部門企画，担当，主催または共催の講演会において発各賞の概要表された機械材料・材料加工分野の講演論文中，将来当（１）功績賞：機械材料・材料加工分野に関する学術，教育，分野の学術・技術の進歩発展に寄与すると期待される若出版，内外の交流など諸般の活動において，本部門の発手講演登壇者（２０１
７年４月１日現在において３
２歳以展と進歩に積極的な貢献または顕著な業績のあった者に下の者）を対象とする．

授与する．

（６）部門表彰（新技術開発部門）：機械材料・材料加工分野（２）業績賞：機械材料・材料加工分野に関する研究または技において本部門企画，担当，主催または共催の集会，出術開発において，顕著な業績のあった者に授与する．

版物等において発表された新技術，新製品の開発者中，（３）国際賞：機械材料・材料加工分野における学術，教育，出版などに関する国際的な活動を通し，本部門の発展と工業技術の進歩発展に特に貢献した者を対象とする．
（７）部門表彰（国際貢献部門）：本部門の国際会議や国際交進歩に積極的な貢献または顕著な業績のあった者に授与

流に関し，特に優れた貢献のあった者を対象とする．

２０１６年度年次大会「新たな価値の創造を担う機械工学」in 九州のご報告
第１技術委員会（年次大会）
久保田 祐信（九州大学）

２０１６年度の年次大会が２
０
１
６年９月１１日（日）〜１
４日（水）の日程で，九州大学伊都キャンパスにおいて開催され

基調講演
［K０
４
１
０
０］機械材料の力学特性・破壊挙動に関する基礎的ました．新キャンパスでは，はじめての年次大会でしたが，立場からの研究あれこれ

いかがでしたでしょうか．機械材料・材料加工部門では，以基調講演

下の講演と特別企画が行われました．部門同好会は１
２日に

［K０
４
２
０
０］自動車産業における軽量化のための接合技術動開催され，会場が満員となる多数の方にご参加をいただきま向についてした．同好会では部門賞の表彰式もとり行われました．皆様

基調講演に大会を無事に終えることができましたことをご報告いたし

［K０
４
３
０
０］粉体加工プロセスの計算機援用設計と新材料開発
先端技術フォーラム

ますとともに，厚く御礼申し上げます．

［F０
４
１
０
０］減災・サステナブル工学（５件）−12−

Materials and Processing Division Newsletter

No.52 November 2016

先端技術フォーラム

［J０４２］超音波計測・解析法の新展開（２３件）［F０
４２００］M&P 最前線２
０
１
６（７件）

［J０４
３］流体力学・材料学的観点からみた粒子積層技術の皮

ワークショップ

膜特性（７件）［W０
４１００］医療材料のコーティング材における界面強度評
価規格の開発動向（４件）［J０４４］知的材料・構造システム（２２件）［J０４５］高分子基複合材料の加工と評価（１２件）［G０
４０］機械材料・材料加工部門一般セッション（６＋１０＋
１０＝２６件）［J０４
６］自己治癒材料・システム（１３件）［J０４７］異種材料の接合プロセスと接合部・界面の強度・信［S０４１］粉末成形とその評価（１４件）

頼性評価（１
２件）（１１件） ［J１６
［S０４２］セラミックスおよびセラミックス系複合材料
１］マイクロナノ理工学：nm から mm までの表面制［S０４３］減災・サステナブル工学（６件）

御とその応用（１８件）［S０４４］次世代３D プリンティング（１
５件）

［J１８
１］交通・物流機械の自動運転（８件）［S０４５］伝統産業工学（２
３件）

［J２２
１］マイクロ・ナノ機械の信頼性（１９件）［J０２５］材料力学・機械材料・材料加工とバイオエンジニア［J２２
４］マイクロ・ナノ材料創成とそのデバイス応用（９件）

リング（１３件）［J０３１］エネルギー材料・機器の信頼性（１９件）

G：一般セッション，S：部門単独セッション，J：部門横（１８件）［J０４１］工業材料の変形特性・強度およびそのモデル化

断セッション

第２４回機械材料・材料加工部門技術講演会（M&P２
０１６）へのお誘い
第２技術委員会（M&P）
川田 宏之（早稲田大学）

秋も深まりつつある東京で第２４回機械材料・材料加工部
門技術講演会（M&P２０１６）を早稲田大学国際会議場にて開催します．本講演会では，１件の特別講演と１９６件の一般講演が予定されており，日本における最先端のもの作りに関わる先端材料と加工技術に関わる研究成果を広く発信する講演会となります．研究者や技術者の交流の場として，機械材料
およびその加工に興味ある方は奮って参加されてみてはいかがでしょうか．早稲田大学ならではの「心のこもったおもてなし」で皆様をお迎えしたいと思います．
なお，大学周辺の宿泊施設はリーガロイヤルホテル東京の井深大記念ホール（同国際会議場内）

みです．ご宿泊はアクセスの良い東西線あるいは山手線沿線

講師：小川ゆめ子氏（経済産業省素材産業課）のホテルをお勧めします．また昨今の東京の宿泊事情を勘案「日本が強みとする高機能素材の現状と将来展望」

して早めのご予約を取るようにして下さい．

（４）懇親会http : //www.jsme.or.jp/conference/mpdconf 16/

日時：１
１月２
５日（金）１
８時０
０分〜２
０時０
０分
【行事案内】

会場：リーガロイヤルホテル東京（講演会 HP をご覧ください）（１）技術講演会

参加費：５，
０００円

日程：１１月２５日（金）〜２
６日（土）会場：早稲田大学国際会議場（早稲田キャンパスに隣接，JR 高田馬場駅から学バス）

参加登録費〒１６９―００５
１ 東京都新宿区西早稲田１―２
０―１
４

正員・准員：１０，０００円（電子版論文集を含む），会員外：（２）見学会１５，０００円（電子版論文集を含む），学生員・一般学生：

日時：１１月２４日（木）１
５時〜１
６時３０分（予定）２，０００円（電子版論文集は別売：３，０００円）

見学先：IHI 昭島事業所「そらの未来館」
００２ 東京都昭島市拝島町３９７５―１８〒１９６―０（３）特別講演会
日時：１１月２５日（金）１
６時０
０分〜１
７時０
０分，

問い合わせ先：早稲田大学基幹理工学部機械科学・航空学科 川田宏之
２
８
６―３
２
６
１，
E-mail : kawada@waseda.jp
Tel：０
３―５
−13−

No.52 November 2016

Materials and Processing Division Newsletter

第２回日本機械学会イノベーション講演会（iJSME２
０１６）開催案内
実行委員会
秦 誠一（名古屋大学）

開催日：２０１６年１１月２４日（木）〜２５日（金）甚です．プログラムなど詳細は，HP : http : //innovation-

会 場：早稲田大学 国際会議場

conf.com/をご参照ください．

機械学会イノベーションセンター学会発イノベーション推

主要トピックス進委員会では，戦略的イノベーション創造プログラム（SIP）

・マイクロ・ナノオーダの材料創製，加工，評価とその応／革新的設計生産技術での採択を受け，革新的な設計，生産，用（M&P２０
１６との合同セッション）

加工技術などものづくりに関する潜在的なシーズ，ニーズの・金属系３D 造形技術とその材料，周辺技術発掘や，多様なプレーヤーの参集と交流など，ものづくりの・プラスチック・ゲル・高分子系３D 造形技術とその材

イノベーションに資する新しいスタイル講演会を企画しまし料，周辺技術た．昨年に引き続き，機械材料・材料加工部門のご協力を得

・新しい３D 造形技術とその周辺技術ながら，第２回日本機械学会イノベーション講演会（iJSME

・その他イノベーション関連

２０１６）として開催します．開催に当たっては若山部門長，
川田 M&P２
０１６実行委員長に多大なご協力を賜り，この場

参加費を借りて感謝申し上げます．

本講演会に参加登録すると，一部同時開催される「第２４本講演会では，ものづくりに関する幅広い研究者，技術者

回機械材料・材料加工技術講演会（M&P２
０
１
６）
」に参加す

の交流を主眼とし，Web 会議システムを利用したバーチャることができます．正員１０，０００円，会員外１
５，
０
０
０円，学

ルポスターセッションやディスカッションセッションなど

生２，０００円，懇親会参加は別途費用（５，０００円を予定）．

様々な形式の講演を試行し，多様な分野の交流からイノベー
ションの創出を目指します．新しいものづくりの波を日本機

実行委員

械学会から起こせるよう，多くの皆様のご参加をお待ちして実行委員長 大津雅亮（福井大学），副実行委員長 新井

おります．なお，本講演会は，
２５日より講演会が始まる第

史人（名古屋大学），秦誠一（名古屋大学），幹事 桜井淳平

２４回機械材料・材料加工技術講演会（M&P２０
１６）と一部（名古屋大学），岡田将人（福井大学）

同時開催とし，どちらかの講演会にお申し込み頂ければ，双方の講演会に参加できますので，半日早く早稲田にお越し頂

問合せ先

き，機械学会や日本を元気にするための新しい試み，研究開

秦 誠一発の息吹を感じて頂き，合わせて様々なご意見を頂ければ幸

８
９―５
２
２
３，Email : hata@mech.nagoya-u.ac.jp
TEL：０
５
２―７

ICM&P２
０１７開催のお知らせ
大会委員長 浅沼 博（千葉大学）
実行委員長 岸本 哲（物質・材料研究機構）

日本機械学会機械材料・材料加工部門では，第６回 JSME

技術会議（NAMRC）と併催で開催し，第５回（２０１４年６／ASME 機 械 材 料・材 料 加 工 技 術 国 際 会 議（The６th

月，デトロイト）も同様に３学会の併催で開催され，材料

JSME／ASME２
０１
７International Conference on Materi-とその製造，加工およびそれらシステムに関連する研究者・

als and Processing, ICM&P２
０
１
７）を，
２
０
１
７年６月４日（日）技術者間の国際的交流の場として世界最大スケールの国際会から８日（木）までアメリカ合衆国カリフォルニア州ロサ

議になりました．特に前回のデトロイトにおきましては，通ンゼルス市の南カリフォルニア大学において開催いたします． 常の会議に加えて，
３D プリンタ，IT による生産革命をテー
これまで第１回（２００
２年１０月，ホノルル）および第２マとした The BIG M と称する展示会が併催され，そのオー回（２００５年６月，シアトル）を米国機械学会（ASME）のプニングセレモニーには政府要人が来賓として参列するほど協力を得ながら部門単独で，第３回（２００
８年１０月，シカでした．

ゴ）を米国機械学会・製造工学部門国際会識（MSEC２０
０８）

今回は，米国の西海岸，カリフォルニア州ロサンゼルス市と合同で開催しました．第４回（２０１
１年６月，オレゴン）の名門大学，南カリフォルニア大学での開催となります．ロ

からは MSEC との共催に加えて，製造技術協会・北米製造

サンゼルス市は言わずと知れた米国西海岸の大都市，米国の−14−

Materials and Processing Division Newsletter

No.52 November 2016

会場の南カリフォルニア大学

全てが詰まっている都市です．加えて南カリフォルニア大学

講演申込は専用サイトよりお願いいたします．参加登録費

は名門私立大学で文武両道多くの著名人とスポーツ選手を輩

は，事前申込の場合，正会員＄６５
０，
会員外＄７
０
０，
学生会員

出しております．近くには多くの有名なテーマパークやロン＄３
５０，
一般学生＄４００（すべて予定）です．事前申込を過ぎ

グビーチなどの観光地博物館・美術館が有ります．市中心部

ますと，それぞれ＄１０
０加算されますのでご注意ください．

には多くの公園，
レストランに加え，
野球場・アメフト・ホッ

最後に，本会議の実施体制をご紹介し，ご尽力頂いている関ケーのスタジアムや有名な映画館，撮影所など，エンターテ

係各位にこの場をお借りして御礼申し上げます．

イメントに事欠きません．チャイナタウンやリトル東京などの各国料理ショッピング，ゴルフなどがお楽しみ頂けます．

オーガナイズドシンポジウムや申し込み先などは下記の日本語ポータルサイトをご覧ください．

これらの情報は日本語ポータルサイトにて，適宜更新いたしますので，ご参考ください．日本からも多くの直行便があり， 日本語ポータルサイト：
http : //www.jsme.or.jp/mpd/ICM&P 2017/index̲jp.html

交通の便も良いところですので皆様方の積極的なご参加を希
望いたします．
講演申し込み等に関する重要な期日は以下の通りです．

問い合わせ先：講演申込（４００words アブストラクト）締切：

ICM&P２０
１
７実行委員長，Executive Committee Chair

２
０
１
６年１
１月３日

物質・材料研究機構 岸本 哲

講演原稿締切：

２
０
１
６年１
２月１
５日

５
９―２
４
２
６ FAX：０
２
９―８
５
９―２
４
０
１
TEL：０
２
９―８

講演採択通知：

２
０
１
７年１月１
６日

KISHIMOTO.Satoshi@nims.go.jp

最終原稿提出締切：

２
０１
７年３月８日

事前参加申込締切：

２
０
１
７年４月６日

ICM&P２０１７：

２
０１
７年６月４日〜８日

Program Committee Chair
東京理科大学 荻原慎二
ogihara@rs.noda.tus.ac.jp−15−No.52 November 2016

Materials and Processing Division Newsletter

２０１７年度年次大会開催のご案内と特別企画のご提案のお願い
第１技術委員会（年次大会）
坂井建宣（埼玉大学），久保田佑信（九州大学）

２０１７年９月３日（日）〜６日（水）の４日間〔ただし，３先端複合材料の加工と力学特性評価

日（日）は市民開放行事を予定〕にわたり埼玉大学（さいた自己治癒材料・システム

ま市桜区下大久保２５５）を会場として標記大会が開催されま 次世代３D プリンティング

す．
２０１７年度年次大会は「１２０年の伝統と革新の調和〜より

さて，今回のご案内は，特別企画の募集です．例年どおり

広く，より深く，より豊かに〜」をキャッチフレーズとして

下記の 〜 の特別行事の企画を募集しております．できれテーマは「エネルギー・環境（昨年からの継続）
」
，
「超高齢

ば複数部門にまたがる部門横断企画をご検討頂ければ幸いです．

 

社会を支える技術」，「オープンイノベーション」
です．当部門基調講演含む）がオーガナイズドセッションとして予定されています． 先端技術フォーラム
ワークショップ
 粉末成形とその評価
部門同好会
 伝統産業工学
新技術開発リポート
 異種材料の接合プロセスと接合部・界面の強度・信頼性 新企画行事
ではすでに（９月２９日現在）以下の８件（他部門との共催

評価

 ソフトマター・イノベーション
 工業材料の変形特性・強度およびそのモデル化
 超音波計測・解析法の新展開
 実験力学，数値解析を連成させる高品位皮膜創成技術

部門内の締め切りは，
２
０
１
６年１
２月１日（木）です．奮ってご提案下さい．多くの皆様のご参加をお待ちしております．
特別行事企画申込み・問合せ先：第１技術委員会

セラミックスおよびセラミックス系複合材料

委員長 久保田祐信（kubota.masanobu.304@m.kyushu-u.ac.jp）

減災・サステナブル工学

副委員長 坂井建宣（sakai@mech.saitama-u.ac.jp）

知的材料・構造システム

会場の埼玉大学

編集後記
機械材料・材料加工部門ニュースレター No．
５２をお届けいたします．ご多忙中にも関わらず，貴重な内容の記事をお寄せくださいました先生方に，まずは御礼申し上げます．また編集の際の，松本広報委員長をはじめ，広報委員会の皆様のご尽力に重ねて感謝申し上げます．
今回は「ポーラス金属」を取り上げました．材料，加工プロセス，機能設計，特性評価と標準化，すべてが詰まっており，まさに当部門らしく，種々の専門分野をお持ちの多くの方に話題にしていただきたい内容となっております．軽くて強い材料の開発に携わる方も多いかと存じますが，有益な情報としてご活用いただければ幸いです．
（広報委員会副委員長 長谷川収，hasegawa@metro-cit.ac.jp）

発

−16−

行

発行日 2016 年 11 月 1 日〒 160―0016 東京都新宿区信濃町 35 信濃町煉瓦館
一般社団法人 日本機械学会 機械材料・材料加工部門
第 9４期部門長
若山 修一
広報委員会委員長
松本良
Tel.03―5360―3500 Fax.03―5360―3508