ISSN 0386-863X

工 業 技 術 研 究 報 告 書
Report of the Industrial Research Institute of NIIGATA Prefecture No.32 2003

No.32 2003

新潟県工業技術総合研究所
Industrial Research Institute of NIIGATA Prefecture〒950-0915 新潟県新潟市鐙西１－１１－１
1-11-1 Abumi-nishi ,Niigata City,Niigata 950-0915,Japan目

次

Ⅰ戦略技術開発研究
１． 高精度三次元レーザ切断加工システムの開発（第３報）・・・・・・・・・・
２． 高精度三次元レーザ切断加工システムの開発（第４報）・・・・・・・・・・
３． マグネシウム合金による複雑形状部品の鍛造
・プレス加工技術の確立と用途開発・・・・・・・・
４． 逐次張出し成形機と成形法に関する研究・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
５． 高速デジタル動画像伝送システムの開発（第２報）
・・・・・・・・・・・・・・

Ⅱ共同研究
１． 活性白土製造後の廃酸の利用に関する研究（第 1 報）・・・・・・・・・・・
２． 活性白土製造後の廃酸の利用に関する研究（第２報）・・・・・・・・・・・
３． 有機金属の積層コンデンサーへの応用研究・・・・・・・・・・・・・・・・・・
４． YAG レーザによる薄物板金溶接に関する研究・・・・・・・・・・・・・・・・
５． 小型携帯機器用 DC-DC インダクタに関する研究・・・・・・・・・・・・・・・・

Ⅲ信越スーパーテクノゾーン推進研究
１． 高出力ＹＡＧレーザーを用いた溶接技術の研究－超軽量金属（アルミニウム合金・マグネシウム合金）のレーザー溶接技術に関する研究－・・・・

ⅣISO14000 に対応する商品企画設計システム構築事業
１． エコデザイン（環境配慮型設計）による商品開発研究－２・・・・・・・・・
Ⅴ実用研究
１． 光触媒の担持応用技術とその評価・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
２． 難削材の穴あけ加工に関する研究（ガラス板の穴あけ加工）
・・・・・・・・
３． 高性能刃物技術に関する研究・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
４． 県産スギ材製品の耐候性に関する研究・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
５． Ｎ－コンポ実用化試験・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
６． ＩＴ活用織物企画設計支援システムの開発（第２報 織物企画表作成支援システムの開発）
・・・・・・・・・
７． ＩＴ活用織物企画設計支援システムの開発（第３報 見本織機自動制御システムの開発）
・・・・・・・・・
８． 複合素材織物生産基盤強化のためのビームツービームサイジング技術の確立研究・・・・・・・
９． 環境と作業性に優れた接合法の研究・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・

Ⅵ提案公募型技術開発研究
１． 放物面型ＴＨｚ帯受信システムの開発・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
２． 超精密平面研削盤の開発・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
３． 拘束強加工によるチタンの結晶粒微細化技術の開発およびその加工プロセスへの応用展開・・・・・・
４． 移動分散協調作業用汎用小型ロボットプラットフォームの開発・・・・・・・・・
５． マグネシウム合金を中心としたエコマテリアルの接合技術の開発・・・・・・

戦

略

技 術

開

発

研

究

高精度三次元レーザ切断加工システムの開発（第３報）
丸山英彰＊

長谷川 雅人＊斉藤 博＊

三村 和弘＊

田村 信＊

Development of Precision 3‑D Laser Cutting System
MARUYAMA Hideaki ＊, HASEGAWA Masato ＊, SAITO Hiroshi＊, MIMURA Kazuhiro＊ and TAMURA Makoto＊
抄

録

高精度三次元レーザ切断加工システムを実用化するため、切断線補正データ作成システムの開発を行った。一方、制御システムの変更及び加工機の改造を行い、加工機の運動精度と切断精度の関連を調べると共に切断円間ピッチの収縮量を調べ、切断速度と材質による違いを明らかにした。またワーク固定治具を石膏の注型により迅速に作る方法を開発した。さらに、レーザ変位計を用いた加工機上でのワーク形状計
測システムを開発した。これらの開発により、高精度三次元レーザ加工システムの実用化に目途がついた。

１． 緒言の製品面にはズレやギャップがあるからである。

本研究は平成１２年度より、精密プレス成形品

そこで、実際の成形品の形状に合わせて精度良くのトリミングを、従来のプレス切断からレーザ切レーザ切断するため、切断線補正データ作成シス

断に置き換えるシステムを開発することを目的に

テムを開発した。

実施してきた。昨年度までは主に高精度三次元レ

詳細は研究報告書第４報に掲載。

ーザ加工機の開発を行った。今年度は実用化に近づけるため以下の項目について開発、改造、試験を行った。

３． 制御システム及び加工機
昨年度までに開発した制御システムでは切断線

１） 切断線補正データ作成システムの開発

補正データ作成システムにうまく対応できないた

２） 制御システムの変更及び加工機の改造

め、制御システムをファナック（株）のＮＣ及び

３） 加工機の運動精度と加工精度の測定モーターを使った制御方式に変更した。それに伴

４） 切断円間ピッチ精度の測定

い、加工機回転アームのＣ軸とα軸のオフセット

５） ワーク固定方法の開発

角もファナックＮＣが対応できる４５°に改造し

６） 機上計測方法の開発た。また、発振器に標準で装備されているシャッ

以下項目毎に詳細を記す。

ターでは反応が遅すぎて切断加工には不向きなため、ガルバノミラーを用いた高速シャッターを新

２． 切断線補正データ作成システム
プレス製品はスプリングバックや金型クリアラ
ンス等により、必ずしも設計どおりにはできていたに設けた。このシャッターは信号入力から 10
msec 以内での開閉が可能である。
図１のような一点指向方式のレーザ加工機の回ない。従って高精度三次元レーザ切断加工は単に

転軸角度とノズル方向の関係式を示す。

設計面の上に描かれた切断線に正確に沿ってレーノズル方向の X,Y,Z 方向余弦を各々n1,n2,n3 とす

ザ加工するだけでは実現できない。設計面と実際

ると n1,n2,n3 は以下の式で求められる。

＊

研究開発センター

n1 ＝ - sin θcos θcosαcosC + sin θsinαsinC②⑥+ sin θcos θcosC①⑤①

n2 ＝ - sin θcos θcosαsinC – sin θsinαcosC

③ Ｚ

④
⑤

+ sin θcos θsinC
2

⑥
トレランス

n3 ＝ sin θcos α+cos θ

真球からの偏差
１９μｍ

Ｙ

②

2

④

この関係から C、αの角度を逆変換で求め、任意方向にノズルを向けることができる。

③

Ｘ

Ｒ＝１５０mm

図２５軸同時運動精度測定方法とその結果

C軸
Z

θ

α軸

α

Y

平面の穴あけ加工サンプル

図３

球面の穴あけ加工サンプル

切断精度測定用サンプル

C
60

X
一点指向方式の加工機の模式図

４． 加工機の運動精度と切断精度
加工機の運動精度については前報で既に報告しているが、制御方式及び加工機回転アームの改造

真円度（
μｍ）

図１

50
40

35.3

30
24.3
20
9.0

10

を行ったため、改めて運動精度を調べた。
ハイデンハイン社製ＫＧＭによりＸＹ平面上で円運動をさせたときの精度を調べると 500mm/min
で運動したとき半径 0.5mm 以上では真円偏差が 10μｍ以内であった。

0
平面円運動

図４

平面丸穴切断球面丸穴切断運動精度と切断精度の比較（φ25mm）

験、球面丸穴切断試験を行った。図３に切断精度

また、ＤＢＢ試験により JIS‑B‑6336‑6 に基づい測定のための加工サンプルを示す。平面丸穴切断て５軸同時運動の精度を調べたところ、トレラン

試験はＸＹ平面上の２軸同時運動での、球面丸穴

ス 10μｍの直線補間経路で運動させた場合、真球切断試験はノズルを球面に垂直に向けながらの５からの偏差は 19μｍであった。（図２参照）

軸同時運動での切断である。運動経路はトレラン

以上により、加工機の運動精度は５軸制御におス１μｍの直線補間で作った。切断精度の評価はいても目標の±10μｍを達成できたと認められる。

切り取った切断面の真円度により行った。図４にしかし、運動精度と実際の切断精度とが一致す

運動精度及び切断精度の比較を示す。平面円運動

るとは限らない。そこでその関連を調べるため、時（真円度 9.0μｍ）に比べ、平面丸穴切断（真同じ直径 25mm の平面円運動試験、平面丸穴切断試

円度 24.3μｍ）では約 15μｍ真円度が悪くなった。

切断面の粗さや切断幅のばらつき、熱変形などがその原因と考えられる。また、球面切断での真円
度は 35.3μｍであった。５軸制御での運動精度（真球からの偏差 19μｍ）より約 16μｍの精度劣化が認められるものの、目標の切断精度±50μｍは十分に達成できたと判断される。
５． 切断円間ピッチ精度
切断した円間ピッチ精度については機械運動精度がそのまま保てるかどうかを確認するため、図
図７

80
20
10

５に示すような平板に開発したレーザ加工機で丸2011

各種板材切断時の円間ピッチ誤差

穴をあけ、円間ピッチ精度を調べた。ピッチ精度の測定は、オリンパス光学工業㈱製測定顕微鏡

３

STM5‑322 を用いた。加工順序は図５に示した番号

20
７

８

順とし、１−２間をＸ、２−３間をＹとして測定

９

20

Y
４

５

した。１から３までの３穴を加工した段階のもの
100

６と、１２穴全部を加工したものを測定した。
Ti 板を加工した例について図６に示す。この場

20
12

１

２

X

けを加工した時点では数μｍ程度しか収縮は無かったが、１２穴全てを加工してから測定すると、

φ８×１２
図５

合、レーザ光波形は全て矩形波を用いた。３穴だ500mm/min ではＸ12μｍ、Ｙ27μｍの収縮があっ
切断ピッチ測定用テストピース

た。１，２の間に１個、２，３の間に２個の穴を加工していることが収縮を大きくしている原因と考えられる。また、加工速度を上げるに従って収縮量はＸ、Ｙ共に小さくなった。
図７に Ti、ステンレス、Al 合金板材を 500mm/min
及び 3000mm/min で切断加工した場合のＹの収縮量を示す。いずれも加工速度が大きい方が収縮量は小さかった。材質別では Al 材が最も収縮量が大きかった。Ti やステンレスでは切断速度が遅いほど切断部の熱による変色幅が大きかったことから、レーザ切断時の収縮は切断隣接部分への熱の伝導が主な原因と考えられる。熱伝導率は Al 合金（ 116W/m/K ） が Ti （18W/m/K） や ス テ ン レ ス（15W/m/K）に比べて１桁大きく、レーザ加工熱が

図６

Ti 板(t0.8mm)切断時の円間ピッチ誤差

切断隣接部分に伝わりやすいため、熱による収縮が大きくなるものと推察される。

これらのことから、ワークの切断ピッチ誤差をの種類によってうまく設置できなかったり切断時小さくするためには、ワーク中心付近から順番にに浮いてきたりしたので、主要箇所をネジ止めす加工を開始し外側の加工を最後に行うこと、加工る必要もあった。

速度をなるべく大きくすることが必要と考えられ

また石膏型は熱に弱く、レーザ光が当たる箇所る。また、本開発機は CW が基本の YAG レーザ発振

は徐々に掘れたり脆くなって崩れたりするため、器を用いているが、熱の加工部周辺への伝導を防１個の石膏型固定治具では２０個程度のレーザ加

ぐという観点から、短時間に高密度エネルギーを工が限界であった。

与えることのできるパルスレーザやＱスイッチレ

石膏型を用いる方法は納期、コスト、精度に優ーザの可能性も検討する必要があると考えられる。

れた方法であるが、５０個程度以上の数量が必要な場合には金属型を用いるのが適当と考えられる。

６．ワーク固定方法
高精度な切断をするためには、ワークを確実に

７． 機上計測

再現性良く固定できる方法を開発することが必要

切断線補正データを作成するためには、実ワーである。本開発では高精度な固定治具を迅速に製

ク形状を三次元計測する必要がある。そこでレー作するため、石膏の流し込みによる方法を開発しザ加工機上でデータ作成に必要な部分だけを効率た。用いた石膏は、吉野石膏㈱製ハイストーンＢ

よく測定できるシステムを開発した。

Ｌ型で、硬化時の膨張が 0.02％以下の精密型取りが可能である。
図８に示すようにプレス成形品の裏面が上にな

設計面

るようにセットし、その上に４枚の板で囲いを作

設計切断線った上、油粘土を用いて石膏が漏れないように目

設計切断線をオフセット投影張りをした。また、固まってから脱型しにくそうなところに油粘土で肉盛りをした。規定の比率で計測用移動線作成
計測用ＮＣプロクラム作成

水に石膏を溶かし、６〜７分間掻き回した後、型枠の中に流し込んだ。１〜２時間で固まってから

計測用移動線

設計切断線近辺の形状測定

設計切断線

脱型し、フライス盤などを用いて切断部位にアシストガス逃げの溝加工を施した後、鋼プレートに

図９

計測移動線の作成と計測固定した。こうして作った石膏型固定治具にワークをかぶせて良く押しつけるだけで左右 10μｍ、
上下 30μｍ以下の再現精度で固定できた。ワーク

図８

石膏注型による固定治具の製作

図１０

機上計測のイメージ図

+ sin θsinαsinC + sinθcosθcosC)

レーザ加工機
NC 制御盤ｾﾝｻ

y ＝ Y + m * n2

ﾓｰﾀｴﾝｺｰﾀﾞ(5 軸)＝ Y + m( - sin θcos θcosαsinC

ﾘﾆｱｽｹｰﾙ(3 軸)– sin θsinαcosC + sin θcos θsinC)

ﾛｰﾀﾘｴﾝｺｰﾀﾞ(2 軸)

z ＝ Z + m * n3
＝ Z + m( sin2 θcos α+cos2 θ)

ｾﾝｻ
パソコン

DSPボードUSB
8ch A/D

図１１

変位センサーを使った場合、変位センサー光軸と C 軸を一致させることは困難なため、C,α軸を

ms
ｻﾝﾌﾟﾘﾝｸﾞ周期：4,8,12,・・・

回転させると計測用レーザ光の狙い位置が不定とｻﾝﾌﾟﾘﾝｸﾞ数：10 万点以上なる。従って１回の測定の間は C,αの回転軸は固機上計測システムの概要

定しておく必要がある。また同時に３個の基準球もその角度で測定しておくことで、測定データの

この計測方法はワーク全体の形状を測定しようと位置の確定が可能となる。

いうものではなく、設計切断線を投影するのに

図１２にカメラ窓部の計測移動線を作成したも必要な切断線周辺だけを測定するものである。

のを、図１３にこの計測移動線に沿って計測し、

図１２に示すように設計切断線を一定量ずつオ
フセットすることにより設計面上に数本の新たなデータをポリゴン平面に変換したものを示す。
これらにより、機上計測の可能性が実証された。

線を引き、これらの線をつないで計測移動線とする。センサーを計測移動線に沿って移動させることにより、切断線周辺のワーク形状を測定することができる。設計面とプレス成形品の位置の誤差はせいぜい数 mm なのでセンサーの測定レンジは小さくすることができ、結果的に高精度な計測が可能と思われる。
今回は計測センサーとして㈱キーエンス製レー
ザ変位計 LK‑080、LK‑2100 を用いた。測定範囲は±15mm とやや大きいが、基準距離を大きく（80mm）
取ってワークとの干渉を避けることを優先した。
機上計測のイメージを図１０に示す。また機上計

図１２

計測移動線の作成（カメラ窓部）

測システムの概要を図１１に示す。加工機焦点位置(X,Y,Z)情報はリニアスケールから、C,αの回転
位置情報は専用のロータリーエンコーダから得て、センサーの変位情報と共にパソコンに取り入れた。
焦点位置座標を( X,Y,Z) 、ワーク位置座標を( x,y,z) 、ノズル方向の X,Y,Z 方向余弦を各々n1,n2,n3、焦点位置からの変位を m とすると、x,y,zは以下の式から求めることができる。
（θ,α, C については図１参照）
x ＝ X + m * n1
＝ X + m( - sin θcos θcosαcosC

図１３

計測移動線に沿った計測結果(ﾎﾟﾘｺﾞﾝ)

当センターでは加工用レーザと同軸に照射される

３）丸山、長谷川、斉藤、三村、田村：「高精ガイド光を使って同軸計測することについても検度三次元レーザ切断加工システムの開発（第２討中である。これが実現すると回転軸を動かしな報）」新潟県工業技術総合研究所 工業技術研究

がらの連続計測が可能となるため、常に計測光を報告書、NO.31、p.9(2002)

設計面に垂直に当てながら計測することができ、測定精度がさらに向上すると共に計測時間の短縮にも寄与ものと期待される。
８． 結言(1) 切断線補正データ作成システムにより、実際の成形品に合わせた切断線を作成し、精度良く切断できるようになった。
(2) 開発した加工機は、５軸制御運動時においても±10μｍ以内という精度目標を達成することができた。
(3) 丸穴切断試験の結果、５軸同時運動での切断においても±50μｍという切断精度目標は余裕を持って達成することができた。
(4) 切断円間ピッチの狂いは切断速度が遅いほど大きくなることがわかった。パルス発振レーザ等が有効な解決手段と思われる(5) 石膏の流し込み成形により、高精度な固定冶
具を短時間に作ることができたが、耐久性に問題があることがわかった。
(6) レーザ変位計を用いて加工機上で切断線周辺のワーク形状を計測する方法を開発した。
(7) これらの成果をふまえ、明らかになった問題
点を解決することにより実用化が達成されるものと思われる。
参考文献
１）吉野、吉田、平石、板垣、佐々木、野村：「３次元レーザー加工機の高精度、短時間加工」
新潟県工業技術総合研究所 工業技術研究報告書、
NO.28、p.31(1999)
２）吉野、長谷川、斉藤：「高精度三次元レーザ
切断加工システムの開発（第１報）」新潟県工業技術総合研究所
p.16(2001)

工業技術研究報告書、NO.30、

高精度三次元レーザ切断加工システムの開発（第４報）（高精度三次元レーザ切断加工システムの切断精度）
丸山

英彰＊

長谷川

雅人＊

斉藤 博＊ 三村 和弘＊ 田村信＊

Development of Precision 3‑D Laser Cutting System
MARUYAMA Hideaki ＊, HASEGAWA Masato ＊, SAITO Hiroshi＊,MIMURA Kazuhiro ＊ and TAMURA Makoto＊
抄

録

高精度三次元レーザ切断加工システムを実用化するため、切断線補正データ作成システムを開発した。
当補正システムに具備する修正切断線作成機能、三次元座標変換機能、自動干渉回避機能、三次元オフセ
ット機能、ピアスライン作成機能、ＮＣデータ作成機能、等の機能を使うことにより、複雑なプレス成形
品の実形状に合わせた切断プログラムを作成できた。この切断プログラムを用いて、本研究で開発した高精度三次元レーザ加工機により切断試験を行い、切断精度を測定した結果、既存のレーザ加工機に比べて大幅に加工精度が良いことがわかったが、主に外周部で熱変形が原因と思われる精度不良が見られた。

1.

緒言
従来、多くの金型を必要とするプレス成形品に対するトリミング加工を、短納期、多品種小ロット生

オフラインティーチングシステムでは、ワークと加工ノズルの干渉が生じたり、狙い位置のズレにより加工精度の劣化が起こるなどの問題があった。

産に適した、金型を必要としないレーザ切断加工に補正システムでは設計形状と実際のワーク形状の置き換えることを目的として、高精度三次元レーザ

位置合わせの後、設計切断線を実際のワーク形状に加工切断システムの開発を行っている。今回、高精投影することにより修正切断線を作成し、この修正

度切断を実現するソフト面の方策として、切断線補

切断線によってＮＣプログラムを作成するため、ワ

正データ作成システムを開発した。本システムはレーク形状に合った高精度な切断を行うことができる。

ーザ加工機のオフラインティーチングシステム（Ｃまた、自動干渉回避や三次元オフセット機能を開ＡＭ）で、プレス成形品の実形状に合わせた切断が発すると共にオフラインティーチングでは必須のピできる点に大きな特徴がある。

アスライン付与機能なども備えた。

本報では切断線補正データ作成システムの開発概補正システムの概要を図１に示す。

要と、高精度３次元レーザ切断加工システムを用いたプレス成形品の切断精度について報告する。
2. 切断線補正データ作成システム
2.1 概要切断線補正データ作成システム（以下、補正シス
テム）は高精度を目的とした三次元レーザ加工機用のオフラインティーチングシステムである。
プレス成形品はスプリングバックや金型クリアラ
ンス等の影響で設計形状とは異なっている。そのため設計切断線からＮＣプログラムを作成する従来の＊研究開発センター

図１ 切断線補正の概要

2.2 データ入力形式

2.3.2 修正切断線の作成

設計曲面、設計切断線はＩ
ＧＥＳのサブセットＪ
ＡＭＡ

設計切断線を実際のワークを再現したリバース曲−ＩＳ形式とした。この形式は使用する要素を三次元形

面上に投影し修正切断線を作成する。投影方法は設状の要素に限定してあるため、データ入出力時の問題

計曲面の法線方向、ＸＹＺ軸方向、任意方向を選択が少ないことが特徴である。

できる。目的とする精度を持った修正切断線を作成

三次元測定器で測定した点群をポリゴン化（ＳＴＬ形

するためには、部位により適切な投影方法を選択す

式）し、コンピュータ上で実際ワーク曲面を再現したものる必要がある。カメラボディ（3.三次元形状の切断をリバース曲面とした（図２）。リバース曲面は非接触三精度参照）では、場所により適宜投影方法を使い分次元測定機 OPTON 社製 surf ﾀｲｻﾞｰ 500 で取得した。

けて設計切断線を投影することで、設計どおりの精

2.3 システムの流れ

度で修正切断線を作成することができた。

以下に補正システムの流れを説明する。
2.3.1 設計曲面とリバース面の位置合わせ

2.3.3 通過点の作成
本システムで作成されるＮＣプログラムは直線補設計切断線を投影するため、設計曲面と、実際の完命令の連続で構成される。そのため誤差トレラン

ワークを再現したリバース曲面を重ね合わせ、位置スを指定して目標精度を維持するように修正切断線

合わせを行う。位置合わせは全体の誤差を最小とす

を直線近似し通過点を作成する（図４）。この通過点るベストフィット法などを用いることにより行うこには、ＸＹＺの座標情報の他、設計面法線方向を示とができる。また、設計曲面とリバース曲面の誤差量

すベクトル情報も含まれている（図５）。

をカラーマップで表示することも可能である（図３）。

図４ 修正切断線の直線近似

図２ 設計曲面（左）とリバース曲面（右）法線ベクトル

通過点
リバース面（ポリゴン）

図３ 位置合わせ後の形状誤差カラーマップ

図５ 修正切断線上の通過点と法線ベクトル

2.3.4 オフセットとピアスライン
レーザ加工では加工切断幅分を補正して切断経路を決める必要がある。修正切断線は３次元形状をしたリバース面上に描かれているため、３次元的なオフセットを行わなければならない。補正システムでは、連続する通過点の位置情報とベクトル情報を基に３次元オフセット補正を行えるようにした（図６）。
また、レーザ加工に必要なピアスラインを、位置、長さ、形状を指定して設けることができる。
図７ 基準球も含めたリバース面データ

図６ 切断線のオフセットワーク

2.3.5 座標変換処理

タッチプローブ

従来のオフラインティーチングシステムでは、加基準球

工機上のワーク位置とＮＣプログラムは関連がない
ため、ワーク位置にＮＣプログラムを合わせる必要があった。位置合わせは目測で行うため、位置合わ

ワーク固定冶具

図８ タッチプローブによる基準球の測定

せ誤差が加工精度劣化の一因となっていた。
本補正システムでは、ワーク固定治具上の３個の基準球をワーク形状と同時に測定してリバース面を作成する（図７）とともに、加工機テーブル上に設干渉発生置した際にも基準球をタッチプローブで測定し（図８）、この基準球位置を基に自動的に座標変換処理を行っている。これによりワーク位置に合致したＮＣ

図９ 干渉回避前（左）後（右）プログラムを作成することができる。
2.3.6 自動干渉回避

2.3.7 ＮＣプログラム作成

加工時にはノズルは基本的に加工面に対し垂直に加工順序を指定することによりＮＣプログラムが向けられるが、そのままでは加工ノズル等とワーク作成される。作成されたプログラムにはレーザ発振の間に干渉が起こることがあるため、干渉を事前に器の起動、停止、加工ガスのオン、オフ、シャッタチェックし、回避しておく必要がある（図９）。市販

ーの開閉などのコードも自動で挿入される。

のオフラインティーチングシステムでは、干渉のあるポイント毎に手動で干渉回避操作を行うのが一般

3. 三次元形状の切断精度的で、ワークが複雑形状の場合、多大な労力を伴う。

3.1 概要本補正システムでは、手動での干渉回避機能に加え、高精度３次元切断加工システムを用いてプレス成

自動的にノズル姿勢を変更し高速に干渉回避操作を形品に対する３次元レーザ切断を行い、切断精度を行うことができる自動干渉回避機能を備えている。

評価した（図１０）。

3.2 ワーク

3.3 評価方法

評価に用いたワークは純チタン製のカメラ筐体で、同一条件で切断したワーク１０個について寸法測

板厚は 0.7mm である（図１１）。プレス成形品は、塑定を行った。測定は製品図面に示された４０カ所を性変形により生じた残留応力が切断により解放され、対象とした。寸法公差はほとんどが0.025mm、0.050mm

形状が変わる恐れがあった。それを防ぐため、あらである。

かじめ熱処理を行って残留応力を除去したワークを評価パラメーターは工程能力指数 Cp 値、及び Cpk

用いた。熱処理条件と熱処理前後の残留応力測定の値を用いた。Cp 値はサンプルのばらつきに対する余結果を図１２に示す。残留応力は約 1/4 に低減した。

裕を示し、 Cpk 値は設計値からのかたよりに対する余裕を示す。いずれも数値が大きいほど余裕がある状態を示し、１以上を良と判定した。それぞれ下式で計算される。
Cp 値＝T/6σ
Cpk 値＝（Su−μ）/3σ
または
Cpk 値＝（μ−S1）/3σ

図１０ 加工の様子
Ｔ：規格幅
σ：標準偏差Su：規格の上限値
S1：規格の下限値
μ：サンプルの平均値

図１１ 評価に用いたワーク●条件 ５１０℃ ３００ｍｉｎ●残留応力測定箇所

●結果
左右方向

残留応力２６％に減少

上下方向

残留応力２４％に減少

図１２ ワークの熱処理と残留応力

図１３ Cp 値及び Cpk 値

3.4 切断精度あることを示す Cpk 値１以下の部分が１５カ所あり

測定結果の一例として図１４に直径 1.8mm の切断改善が必要である。

穴径測定のヒストグラムを示す。標準偏差σはCp 値が１以上であれば（測定の平均値−設計値）

0.0045mm、Cp 値は 3.68、Cpk 値は 2.62 である。高分だけずらせばいいので、ＮＣプログラムを変更す

精度で安定した切断ができていることがわかる。

ることで容易に Cpk 値の改善が可能である。今回の切断実験において問題となるのは、表３に示した Cp
値１以下の９箇所である。
表２ 切断精度の評価 Cpk
既存機
開発システム（h8 導入 CO2 レー

範囲

図１４ 直径 1.8mm の穴直径のヒストグラム
表１に測定結果を Cp 値で分類した結果を示す。
開発システムを用いて切断した場合、４０箇所のうち３１箇所が Cp 値１以上で、そのうち２２箇所がCp 値 1.67 以上と非常にばらつきの少ない加工ができた。既存の三次元レーザ加工機で切断を行ったものと比較すると開発システムの加工精度が優れていることがわかった。

ザ）
40 カ所

34 カ所

1≦Cpk

25

2

Cpk＜1

15

32

表３に測定部位による詳細 Cp を示す。円直径、円中心位置に関しては全く問題が無かった。問題となる箇所は図１５に示した窓位置寸法及び外周Ｚ方向である。窓位置寸法は中心側に移動する傾向が強く、外周は 7 箇所すべて同じ方向へ変形する傾向があった。また、Cp 値 1 以上の箇所でも同様の傾向があった。残留応力は熱処理により除去されているため、

表１ 切断精度の評価 Cp

原因は切断時のレーザ加熱によるワークの熱変形によるものと思われる。

既存機
範囲

開発システム （H8 導入 CO2 レー

表３ 測定部位による詳細 Cp

ザ）円直 円中心 窓位置

40 カ所

34 カ所

1.67≦Cp

22

11.33≦Cp＜1.66

60

1.00≦Cp＜1.33

3

2

1.67≦Cp

Cp＜1

9

31

1.33≦Cp＜

範囲

径
7 箇所

1.66
表２に測定結果を Cpk 値で分類した結果を示す。

1.00≦Cp＜

既存機で加工した場合に比べると精度の向上が見ら

1.33

れるが、測定値の平均が設計値に対してかたよりの

Cp＜1

位置 寸法
16 箇
所

外周
ＸＹ方
向

外周
Z 方向

6 箇所 4 箇所 7 箇所

7

11

2

2

0

0

5

1

0

0

0

0

0

2

1

0

0

3

0

6

率が低くワークの熱を逃がすことが困難である。金属性の加工冶具を用いることによりワークの熱を取り除くことが可能と考えられる。
4. 結言(１) 本開発により開発した高精度三次元レーザ切
断加工システムを用いることで、より高精度にレーザ加工を行うことが可能になった。プレス
成形品に対する加工では、ほとんどの部位で指定寸法に対して±0.05mm 以内での切断を実現することができ、従来のレーザ加工機に比べ飛躍的に切断精度を向上できた。
(２) 開発した切断線補正データ作成システムは、高速自動干渉回避、位置合わせ、その他各種レー
ザ加工用の機能を有しており、高精度レーザ切
断加工に有効である。また高精度を目的としない場合でも大きな時短効果がある。
(３) なお、本システムの開発をとおして、加工方法について特許出願を行った。
5．今後の課題
図１５ 寸法精度を満たせない部分

レーザ切断は熱加工であるため、その入熱によりワークの変形を生じ一部で製品寸法を満たせない部分

熱変形の抑制法として①加工機の高速化②ハイピークパワーレーザによる加工③加工ジグによる熱の除が生じた。本開発で得られた所見を元に熱変形の抑制
方法について検討する必要がある。

去が考えられる。以下に具体策を述べる。
①高速切断を行うことで熱の拡散を防ぐことができるも謝辞のと考えられる。高精度三次元レーザ加工機のＸ、Ｙ、本開発を進めるにあたり、ご協力をいただいたプロジ

Ｚ直動軸は高速動作が可能であるが、Ａ、Ｃ回転軸

ェクト委員各位、並びに委託研究に従事していただいは最大回転速度 180°/ｓｅｃの制約があるため、姿勢

た（株）アルモニコス、倉敷機械（株）、（財）機械振興協

変化の大きな切断部分に対しては加工速度を上げる

会技術研究所、新潟大学に深く感謝申し上げます。

ことができない。回転軸の高速化を図るため、モータ

参考文献の高速化、及び加工機の軸構成の変更等により加工

１）吉野ほか：「３次元レーザー加工機の高精度、短速度を向上させる必要がある。

時間加工」新潟県工業技術総合研究所 工業技術研②開発機に用いているＬＤ励起ＹＡＧレーザ発振器は究報告書、NO.28、p.31(1999)

ＣＷ発振が主であり、ハイピークパワーのパルス発

２）丸山ほか：「高精度三次元レーザ切断加工システ

振には対応していない。パルスレーザは発振のＯＮ，ムの開発（第１報）」新潟県工業技術総合研究所 工

ＯＦＦを繰り返すため、加工部での急速な冷却効果業技術研究報告書、NO.30、p.16(2001)が得られ、熱影響を低減できるものと考えられる。パ

３）丸山ほか：「高精度三次元レーザ切断加工システ

ルスレーザの適用も検討する必要がある。

ムの開発（第２報）」新潟県工業技術総合研究所 工③実験で使用した加工冶具は石膏であるため、熱伝導業技術研究報告書、NO.31、p.9(2002)

マグネシウム合金による複雑形状部品の鍛造・プレス加工技術の確立と用途開発
高野

*

格

山崎

栄一

*

田辺

寛

*

須貝

*

裕之

平石

*

誠

折笠

仁志

*

Establishment of Forming Technologies for Complicated Shaping Parts
and Application Development Using Magnesium Alloy
TAKANO Itaru, YAMAZAKI Eiichi, TANABE Hiroshi, SUGAI Hiroyuki, HIRAISHI Makoto and
ORIKASAHitoshi
抄録

マグネシウム合金の鍛造・プレス加工技術の高度化および製品化技術を確立するため、 (1)各種潤滑剤と金型表面コーティングの組み合わせによる絞り成形性の向上、 (2)マグネシウム合金用研磨実験装置と装飾研磨技術の開発、 (3) 金属光沢を活かした染色可能な陽極酸化処理技術の開発、等を行った。各々について、マグネシウム合金加工技術をさらに高める結果を得たが、とくに (3)では新しい表面処理技術を開発することができた。また、本研究を通じて県央地域地場産業アクションプランの技術的な支援を行い数種の製品試作に至ったので、併せて紹介する。
１．緒

言沢を活かした染色可能な陽極酸化処理技術の開マグネシウム合金は 、実用金属中で最も軽く 、発、などの研究を行ったので報告する。また、

比強度、振動減衰性、電磁波遮蔽性等に優れた

これらの研究を通じて県内企業へのマグネシウ

特性を持ち、ＰＣや携帯電話等の情報機器、携ム合金塑性加工技術の普及と用途開発を行い、帯家電製品、自動車など各種産業分野に応用範

県央地域地場産業アクションプランの推進を支囲が拡大している。しかし、マグネシウム合金

援し、数種の製品試作に至ったので併せて紹介の成形はダイカストやチクソモールディングがする。

中心であり、県内の金属加工業が得意とする鍛造・プレス加工等の塑性加工による製品はほとんど無く、さらにはその基礎的データもいまだ不十分な状態である。

２．各種潤滑剤と金型表面コーティングの組み合わせによる絞り成形性の向上
２．１

概

要

そこで、既存のマグネシウム合金の鍛造・プ

現在、マグネシウム合金板を絞り成形する際レス加工を中心とした塑性加工技術を高度化の潤滑剤は、テフロンシート、プレコートタイ

し 、 製 品 化 技 術 を 確 立 す る た め 、 (1) 各種潤滑

プの潤滑剤 、
油系潤滑剤が主に使用されている 。

剤と金型表面コーティングの組み合わせによるプレコートタイプの潤滑剤と油系潤滑剤は扱い

絞 り 成 形 性 の 向 上 、 (2)マ グ ネ シ ウ ム 合 金 用 研やすい反面、潤滑性能がテフロンシートに比べ

磨 実 験 装 置 と 装 飾 研 磨 技 術 の 開 発 、 (3)金 属 光て劣る。逆にテフロンシートは潤滑性能が最も優れるものの、高価で作業性が悪く、また多工＊研究開発センター

１）程にわたる成形加工に難点がある 。マグネシウム合金成形用潤滑剤の開発方向は、多工程成り成形試験の条件は、ダイス・板押さえ温度を形への対応や扱いやすさ、コストを総合した点

200 ℃〜 250 ℃の間で変化させ 、ポンチ温度(30から油系潤滑剤が有望視されているが、開発途℃ ） と 板 押 さ え 力 （ 14kN ） は 一 定 と し て 成 形上である。そこで、絞り成形における潤滑を、試験を行った。成形性の評価方法は、限界絞り

潤滑剤だけでなく金型の表面性状の側からも見比（ LDR ）にて行った。

２）直し、各種表面コーティングを施した金型と油系潤滑剤の併用により、総合的に絞り成形性を向上させるべく実験を行った。

２．３

実験結果および考察

図 2.1 に各種潤滑剤と硬質クロムメッキを組
み合わせて、成形試験を行った場合の限界絞り

２．２

実験方法

比を示す。 200 ℃〜 250 ℃の温度域において、実験には、定格 2MN( 200tf)の油圧式複動プ

3.5

AZ31B-H24 材（板厚 0.88mm）を用いた。金型
は内部に棒状ヒーターを組み込んだ円筒深絞り用金型で、金型各部の寸法は表 2. 1 のとおりで
表2.1

金型各部の寸法

金型各部
ダイス径
ダイス肩半径
パンチ径
パンチ肩半径

寸法(mm)
φ42
R4
φ40
R4

限界絞り比 LDR

レ ス を 使 用 し 、 供 試 材 は 米 国 S.C.I.社 製 の3
AB-2578T

PTFE

2.5
2
1.5 ﾗｸﾞﾚｽDRM-220
1
175

図2.1

200

225
250
成形温度 T ／℃

275

硬質ｸﾛﾑﾒｯｷ金型の限界絞り比ある。ダイスと板押さえの材質は SKD11 であり、表面コーティングの種類ごとにダイス、板テフロンシート( PTFE) の 絞 り 比 が 最 も 高 く 、押さえを取り替え可能な構造としている。表面

次いでプレコートタイプの潤滑剤 AB-2578T、

コーティングは、硬質クロムメッキ、DLC（ダイ ヤ モ ン ド ラ イ ク カ ー ボ ン ）、 TiN （ 窒 化 チ タン）の 3 種類を実験に供した（表 2.2 ）。また、潤滑剤には、表2.3に示す 3 種類を用いた。絞いる。 3 種類の潤滑剤とも成形温度の上昇に伴
い、成形限界が向上することが分かる。
図 2.2 に DLC コーティングを施した金型の金型表面コーティングの種類と性質

膜厚（μm） 硬さ(HV)11950
硬質クロムメッキ
DLC
2.3
2000
TiN
3
2100
表2.3

動摩擦係数
0.4
0.3
0.57

実験に用いた潤滑剤

潤滑剤
メーカーおよび潤滑剤の名称
テフロンシート
ユニバーサル㈱ PTFE(t0.05)
プレコート潤滑剤
日本工作油㈱ AB-2578T
油系潤滑剤
大同化学工業㈱ ラグレスDRM-220

3.5
限界絞り比 LDR

表2.2

最後に油系潤滑剤ラグレス DRM-220 となって

3
PTFE

2.5

AB-2578T

2
ﾗｸﾞﾚｽDRM-220

1.5
1
175

200

225

250

成形温度 T ／℃

図2.2

DLCｺｰﾃｨﾝｸﾞ金型の限界絞り比275

限界絞り線図を示す。 PTFE については、硬質

３．２

研磨実験装置の開発

クロムメッキの場合と比べ、コーティング膜のマグネシウム合金の研磨は、活性金属である付 加 に よ る ク リ ア ラ ン ス の 減 少 に よ り 、 LDR

ことから激しい酸化反応を伴い、特に乾式研磨が 3.2 から 3.0 と減少している。しかし、プレでは粉塵爆発を起こす危険性がある。そこで、

コート潤滑剤や油系潤滑剤においては軒並み限

限りなく安全作業を目指し、バフ研磨とヘアー

界絞り比が向上し、プレコート潤滑剤では 200

ライン加工を可能にする研磨実験装置の開発を℃ に お い て 0.2 、油系潤滑剤では各温度で 0.2行った。開発機の特徴は、粉塵が周囲に飛散し〜 0.3 絞り比が向上した。

ないよう研磨作業場（プレハブハウス:幅 3600×

図 2.3 には TiN コーティングを施した金型の奥行き 3600× 高さ 2300）を設け、外部に設置

限界絞り線図を示す。 PTFE の限界絞り比は、した湿式集塵器により粉塵を処理する構造とし各成形温度で DLC コーティングと同様に 3.0た。仕様を表 3.1 に、開発した研磨実験装置をであり、 225 ℃以上ではプレコート潤滑剤も絞

図 3.1 示す。

り比 3.0 に達する。また、 250 ℃では油系潤滑

表3.1 研磨実験装置の仕様

剤も絞り比 3.0 となり、 3 種類の潤滑剤とも同

項目

等の性能を示した。以上の結果、 DLC や TiN

電動機

３．７kW（防爆型）

バフ 主軸回転数２５００ rpm（ｲﾝﾊﾞｰﾀにより可変）

3.5
限界絞り比 LDR

寸法(mm)・性能

部

3
PTFE

2.5

バフサイズ

外径φ３０５×幅１００×穴径φ２５.４

ベルトベルト周速

１５７０m/min（ｲﾝﾊﾞｰﾀにより可変）部

2

ベルトサイズ 幅３００×周長２１００
その他

ﾗｸﾞﾚｽDRM-220

冷却水ノズル設置

AB-2578T

1.5
1

175

200

225

250

275

バフ研磨部

成形温度 T ／℃

図2.3

TiNｺｰﾃｨﾝｸﾞ金型の限界絞り比

ベルト研磨部をコーティングした金型と、プレコート潤滑剤
や油系潤滑剤を組み合わせて使用した場合、成形温度 250 ℃においてテフロンシートと同等の成形が可能であることを確認した。

図3.1

開発した研磨実験装置

３．マグネシウム合金の装飾研磨技術の開発
３．１

概

要

３．３

装飾研磨技術の開発

マグネシウム合金製品のほとんどが塗装であマグネシウム合金板材のヘアーライン加工

り、プラスチックや木製品と差別化が難しく、(ベルト研磨）とミラー仕上（バフ研磨）に関

金属としての質感が求められている。そこで、

する最適加工条件を把握するとともに、安全作

マグネシウム合金表面に「ヘアーライン加工」

業について確認した。バフ研磨に関してはミラ

や「ミラー仕上」などの金属的特徴を付与する

ー面が得られる工程の確認を、ヘアーライン加

意匠性の高い装飾研磨技術の開発を行った。

工に関しては研磨速度による表面性状への影響

Ｍｇ合金

#180
0.9m/min
湿式研磨

工程：#250→#320→#400→#800
図3.2

バフ研磨によるミラー仕上
図3.4

ベルト研磨によるヘアーラインを調べた。図 3.2 にバフ研磨によるミラー面を示す。図柄や文字がよく写る良好なミラー仕上

を引き起こす可能性があるため、安全上、必ずげを行うことができた。バフ研磨の粉塵飛散に

湿式研磨による作業を提案したい。図 3.4 にヘ

関して、その特質上ほとんど起こらないが、頻アーライン仕上げの一例を示す。均一に揃った繁な清掃を行うなど十分注意しながらの作業を良好なヘアーラインを加工できた。

薦めたい。
図 3.3 にベルト研磨における加工速度の影響

４．１

40

最大表面粗さ Rmax （μm）

４．表面処理30

概要１.２m/min

マグネシウム合金の主たる成形法はダイカス

０.９m/min

トやチクソモールディングであるが、ピンホール、湯じわ等の問題があり、 パテ盛り、研磨、
塗装 の工程が不可欠である。一方、プレス成形

20

では良好な表面性状が得られることから、 マグ
ネシウム合金本来の光沢や金属感触を有する製10品に対する市場からの要求が高まっている。

湿式ベルト研磨

マグネシウム合金の表面処理は①化成処理②

0
#80

#180
番 丁

#240

陽極酸化の２つに大別できる。化成処理は塗装を前提とした処理であるのに対し、陽極酸化は

図3.3

ベルト研磨における加工速度の影 響

単独で表面処理として成立しており（ JIS 等 ）、を示す。ベルト砥粒番丁を細かくするに従い、金属感触を有する表面を表現できる。しかし、当然ながら表面粗さも減少する。その値は加工

陽極酸化膜はそれ自体が着色し、商品としてバ速度を速くすると若干小さくなるようである

リエーションに乏しく、処理液に有害物質を含が、外観上は大きな差異は認められない。加工

む等の問題がある。そこで、次のことを同時に効率を考慮すると加工速度を大きくすることが満たす、陽極酸化膜の開発を行った。

有利であるが、研磨ベルトの寿命や焼き付き現①透明な陽極酸化膜

象を考慮した研磨条件を選択する必要がある。

②陽極酸化膜は染色可能

また、乾式によるベルト研磨については、集塵③重金属や有害物を含まないを行った場合でも粉塵飛散が激しく、粉塵爆発

４．２

陽極酸化のフローチャートをふさぐ。外観を決定づける最終工程のため、

図 4.1 にマグネシウム合金陽極酸化のフローチャートを示す。基本的にはアルミニウムの陽ゴミなどの混入や表面の平滑性に注意が必要である。

極酸化（アルマイト）と同じ工程を想定し、装置的にも、工程的にも、地場の産業に受け入れ

４．４

陽極酸化膜の厚さられやすい技術の開発を目指した。
×５００

陽極酸化のﾌﾛｰﾁｬｰﾄ
プレス形成品
排水処理槽

Ｍｇ地金
電源
撹拌機器

開孔陽極酸化

陽極酸化膜
（５μｍ）

陽極酸化槽
温調機器ＰＨ計
染色槽

染色

図4.2

撹拌機器

電着塗料
（２５μｍ）

陽極酸化膜の断面写真

図 4.2 は、一連の工程を経たマグネシウム合

温調機器

金表面近傍の断面写真である。陽極酸化膜が染
封孔槽

封孔

攪拌機器

温調機器

製 品

料により一様に染まっているのが観察できる。
この膜厚制御により 、透明色から濃色（不透明 ）まで変化をつけることが可能となる（図4.3）。
また、透明色が得られる膜厚の境界は約４μｍと思われる。

４．３

陽極酸化のフローチャート

各工程

陽極酸化、染色、封孔（電着塗料）の３工程からなる。染色槽を間にはさむことで、小ロット生産にも対応できると考える。
４．３．１

陽極酸化槽

アルカリ溶液中にて断続的に通電し、開孔の膜厚（ｕｍ）

図4.1

10
9
8
7
6
5
4
3
2
1
0

1500

600

300
150
220
0

500

1000
回数

1500

2000

陽極酸化膜を生成する。条件（通電回数）を変えることにより、薄膜〜厚膜まで変化をつけられることが明らかになった。この工程における陽極酸化層が着色層となる。
４．３．２

染色槽

染色槽の交換だけで容易（安価）に小ロット対応ができる。
４．３．３

封孔槽

開孔膜に染料を含浸させた後、電着塗料で孔

２回
図4.3

１５０回

３００回

陽極酸化膜の膜厚と染色濃度

４．５

性能試験

結果を図 4.5 に示す。陽極酸化をしていない

本研究の陽極酸化膜について、基本的な性能部分（試験片下部）に比べ、耐食性はだいぶ向テスト、付着性試験、塩水噴霧試験を行った。

上しているが、まだ若干の腐食が確認される。

４．５．１

しかし、封孔処理を加えた場合には２サイクル

付着性試験結果

付着性
Ｓｃｏｔｃｈクリアテープ使用

条件： JIS Ｋ 5400

試験後においても腐食は認められなかった。以8.5.2（碁盤目テー上のことより、陽極酸化法には封孔処理が重要プ法）による付であると考える。

着性試験を行っ

図 4.6 に、膜厚に対する塩水噴霧試験の結果た 。 結 果 を 図 4.4を示す。図 4.3 の関係より、図中の通電回数はに示す。剥がれ

膜厚の厚さを表す。

は確認出来なか

１回

５回

１００回

３００回

っ た ( 100/100 ）。
付着性、密着性とも問題はないと考える。

１００／１００
図4.4

陽極酸化膜の付着性試験
２サイクル× ４サイクル○ ４サイクル○ ４サイクル○

４．５．２

塩水噴霧試験結果

条件 :JIS Z2371 7.2.1 中性塩水噴霧試験に準ずる
暴 露 :暴露８時間＋休止１６時間 を１サイクルとし、２サイクル暴露した。

図4.6

陽極酸化膜厚と耐食性

通電１回では２サイクルで腐食が発生しているが、通電５回の場合、４サイクル終了時点でも腐食は認められなかった。通電５回という条
件は、十分透明色の範疇であり、透明色においても要求される耐食性を満足できると考える。

←塩水噴霧試験前

図 4.7 にいろいろな染色処理と透明性を変えた陽極酸化のサンプルを示す。使用する染料により好みのカラーリングが可能であり、とくに透明性のある色合いは金属としての光沢や質感を十分に表すものである。

塩水噴霧試験後

塩水噴霧試験後（電着塗料なし）（電着塗料あり）

図4.5

陽極酸化膜の塩水噴霧試験

図4.7

開発した陽極酸化処理のサンプル

５．県央地域地場産業アクションプラン
県央地域地場産業アクションプランにおい

６．結

言

６．１

各種潤滑剤および金型表面コーティンて、参加企業１２グループがそれぞれのマグネ

グによるマグネシウム合金絞り成形性の向上

シウム合金を利用した製品化の課題について取(1) 本 研 究 に 供 し た 潤 滑 剤 に お い て 成 形 性 に 与り組む際に、本戦略研究を通して製品化技術のえる効果は、テフロンシート＞プレコート潤支援を行った 。その結果 、携帯家電機器の筐体 、滑剤＞油系潤滑剤の順であった。

作業工具、アウトドア用品、福祉機器など、広(2)DLC（ﾀﾞｲﾔﾓﾝﾄﾞﾗｲｸｶｰﾎﾞﾝ）、TiN コーティン

く民生品を試作することができた。いくつかのグした金型と各種潤滑剤を組み合わせて成形試作品を図 5.1 〜 5.3 に紹介する。

した場合、成形温度 250 ℃においてテフロン
シートと同等の成形（LDR3.0)が可能である 。
６．２

マグネシウム合金の装飾研磨技術(1) 安 全 性 を 考 慮 し た マ グ ネ シ ウ ム 合 金 研 磨 装置を開発し、 ヘアーライン加工とミラー仕上に関する最適加工条件を把握した。
(2)ヘアーライン加工においては、作業安全性から湿式研磨を推奨する。
６．３
図5.1

アウト・ドア用品

マグネシウム合金の陽極酸化処理(1) 染 色 可 能 な 透 明 色 の マ グ ネ シ ウ ム 合 金 用 陽
極酸化処理技術を開発した。この方法では、処理条件により透明色から濃色まで容易にコントロール可能である。
(2) 付 着 性 試 験 お よ び 塩 水 噴 霧 試 験 に お い て 、
市場要求を満たす良好な結果を得た。
謝

辞本研究を遂行するにあたり、長岡技術科学大

学 小林
図5.2

車イス等の福祉機器

島勝 名誉教授、長岡技術科学大学 小陽 教授、鎌土重晴 助教授、新潟大学 渡

辺健彦 教授には有益なご助言をいただき、深く感謝申し上げます。
参考文献
1 )相田収平，田辺
大貫秀樹，小林寛，須貝裕之，高野格，

勝：軽金属 ,50 ( 2000) ,476

2 )古閑伸裕， RatchaneePAISARN ：軽金属 ,51( 2001 ) ,441

図5.3

ヘルメット、作業工具等の民生品

逐次張出し成形機と成形法に関する研究
田中

興一*

修*

坂井

相田

収平*

宮口

弘明*

A Study on Incremental Forming Machine and Forming Process***

TANAKA Kouichi , SAKAI Osamu , AIDA Shuhei and MIYAGUCHI Hiroaki

抄

*

録

本研究では、逐次張出し成形の実用化を目的として、汎用 NC フライス盤の活用による様々な形状の成形可能性を検討した。今年度は、実用化の第一歩として、半球殻や皿形状などの垂直壁を持つ形状をはじめとした各形状の成形実験を試みた結果、複数の成形工程を組み合わせること、および工具
移動経路を検討することで板をより均一に張出すことができ、各種の成形が可能であることを確認し
た。

1.

緒

言

などの問題が挙げられる。

国内の製造業を取り巻く環境は、多品種・

上記（１）については、ここ数年のコンピ

少量化と製品サイクルの短期化が急速に進 んュータ関連のハードウェア、ソフトウェアのでいるとともに、試作用成形品や一品注文 生

進 歩 や 、 ３ 次 元 CAD/CAM が 広 く 普 及 し て産 の 要 求 も 高 い。 こ の た め 、 型 を 必 要 と し な

きたことなどで解決されつつある。

いフレキシブルな板成形技術である逐次張 出

本研究では、これらの問題を解決し、逐次し成形法は、金型のすべて、または一部が 不張出し成形の実用化にはずみをつけることを要となるために注目され、様々な研究が行 わ

目的として、汎用 N C フ ラ イ ス 盤 を 活 用 す る

れており、 県 内 で も 約 10 年程前に、ことで、様々な加工用途への対応が可能とな

県央地域地場産業振興センターにおいて、 成るフォーミングセンタの提 案 を 行 う 。 さ ら に形と逐次成形機の試作が試みられている。

成形が困難である垂直壁を持つ形状の成形方

しかしながら、この成形法は未だ広く実用法等について実験的に検討するとともに、板化されていない状況にある。その理由とし て

厚変化や形状精度について考察を行うことで、（１）以前はコンピュータの性能やソフト ウ

様々な形状の成形可能性を検討した結果につ

１) 〜３)

４)

ェアの機能や価格などの点から３ 次元

いて報告する。

CAD/CAM が 広 く 普 及 し て は い な か っ た 。
（２）この成形法は張出し後の板厚がその 形状の傾き角に依存するために垂直壁を有する形状の成形が難しい。

2.

逐次張出し成形の概要
図 1 に、逐次張出し成形の概略を示す。逐次 張 出 し 成 形 と は 、 ３ 次 元 CAD/CAM によ（３）成形機の開発が進み、市販されてい るって成形する形状の設計および成形プログラが、逐次張出し成形専用機であり、かつ高ムを作成し、このプログラムを数値制御によ

価である。
*

研究開発センターって、工作機械の主軸に取り付けた棒状の工具を動かすことによって、金属板を所望の形状に張出させる塑性加工法であり、大別して、

NC制 御 工 具 （ 製 品 形 状 に 沿 った等高線輪郭軌跡）
工具軌跡

製 品

CAD/CAM
加工機械
素材板

図1

逐次張出し成形の概略

素材板の 下 に 成 形 品 の 平 面 形 状 に 応 じ た 型 枠

下のとおりである。

を用意して成形する型枠成形方式と成形す る（１）成形機上で型枠やマンドレル加工と張形状の総型マンドレルを要するマンドレル 成

出し成形の両方を同一成形機上で実現する形方式がある。型枠成形方式は、治工具が 簡

た め 、 切 削 加 工 の 機 能 お よ び 同 時 3 軸制御易である反面、自由曲面のような深さ方向 に機能が備わっている必要がある。

複雑な変位を伴う形状の成形は難しい。一方、（２）型枠やマンドレル加工の効率化と加工

マンドレル成形方式では、成形する形状に 応後直ちに金属薄板の張出し成形を行うためじた総型が必要となるが、自由曲面の成形 がに は 、 ATC（ 自 動 工 具 交 換 シ ス テ ム ） は可能であるなどの特長がある。これら逐次 張必要不可欠な機能である。

出し成形のメリットとしては、（３）企業や大学などからの意見・要望調査（１）金型のすべて、または一部が不要。

の結 果 、 成 形 可 能 な 大 き さ は X 軸 、 Y 軸（２）従来の絞り加工では困難な、自由曲 面

とも 400mm 以 上 が 必 要 で あ る 。

を含んだ形状の成形が可能である。
（３）金 型 の 製 作 時 間 を 短 縮 で き る た め に 、（４）高速な成形を実現するため、テーブル
送り速度は 10m/min 以 上 が 必 要 で あ る 。

意匠検討などの試作品を速く成形することができる。
などの点が挙げられる。
3.

NC フライス盤を活用した成形機

NC フライス盤およびマシニングセンタは広く普及しており、既設備として保有して いる企業も多く、これらを逐次張出し成形に 活用することで、本成形技術の実用化に極め て有効な手段と考えられる。
図 2 に本研究で使用した成形機、および逐図2

逐次張出し成形機およびジグ

次張出し成形用ジグの外観を、表 1 に は 成 形
機の主な諸元を示す。機械のコンセプトは 以
表1

成形機の主な諸元

メーカー（株）静岡鐵工所

工具ストローク（Ｘ×Ｙ×Ｚ）

10 00×500×400 mm

最大成形速度ATC

10 m/min
8本

位置決め精度

0.005 mm

繰り返し 精 度

0.00 2 mm

図3棒状工具と成形用ジグ

以上の機能を満たす成形機として、（株）
静 岡 鐵 工 所 製 A T C 付 き ベ ッ ド 型 C N C フラの関係が成り立つ １ ) ことからも納得できる事実である。

イス盤 S M V- 5 2 0 を 選 定 す る と と も に 、 機 上

そこで、半頂角θが小さくなることによるに型枠、マンドレルの両成形方式が可能な 成

板厚減少を抑え、なるべく形状全体について

形 ジ グ （ 最 大 成 形 寸 法 X=500mm 、
Y=400mm 、 Z=300mm ） を セ ッ ト し て 成 形 実

均一な板厚とすべく、複数の工程を組み合わ験を行った。

第 1 工程では、フランジ部から頂部（底部）

せ る こ と に よ る 半 球 殻 の 成 形 を 試みた。まずに向かって張出し成形を行う。第 2 工 程 以 降

4.

逐次張出し成形実験

は逆に頂部からフランジ部に向かって張出し

4 . 1 実験装置および実験方法
成形実験に供した材料は工業用純アルミ板成形を行うことで、成形に伴う板厚減少を極A10 50 - O 、冷間圧延鋼板 S P C C 、ステンレス
鋼板 SUS304 の 3 種 と し 、 板 厚 分 布 お よ び 形

壁の成形を行うものである。

状 誤 差 測 定 に は 板 厚 t 0 =1.0mm 、 成 形 荷 重 測の板材すべてについて半球殻の張出し成形が定には t 0 =0.5mm の 板 材 を そ れ ぞ れ 使 用 し た 。
また、成形には前述の N C フライス盤の主軸

可 能 で あ っ た 。 成 形 に 要 し た 工 程 数 は 1 6、成形時間は約 54 分であった。図 4 〜 図 6 にに 先 端 が 球 形 状 を 有 す る 棒 状 工 具 （ R=5 、 10 、は、得られた半球殻および各材種における子15 ） を 取 り 付 け 、 実 験 を 行 っ た （ 図 3 ）。また、成形中の荷重は、工具シャンク部に水 晶

午線方向の板厚分布と形状誤差を示す。

圧電式 3 分力計（日本キスラー（株）製
9047B） を 組 込 み 、 測 定 し た 。

移ると急激に減少し、頂部近傍を除いてはほ本研究で成形を試みた形状として、内径がる。これは、円形の板を半球状に張出した場

147mm お よ び 84mm で あ る 半 球 殻 や 円 形 皿 、および正 方 形 皿 な ど の 垂 直 壁 を 有 す る 形 状 の合に表面積が 2 倍 に な り 、 し た が っ て 板 が 均

力抑え、均一に張出すことで、最終的に垂直
内径 147mm 半 球 殻 成 形 実 験 の 結 果 、 3 種

板 厚 は 、 フ ラ ン ジ 部 分 か ら 半 球 形 状 部分にぼ全域にわたって 0.45mm 程度に分布してい1

他、自由曲面を含む能面なども取り上げ、 成

4.2 半球殻成形実験
半球殻は、形状の一部に垂直壁を有するた板厚 （ｍｍ）

形実験を行った。

0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
0.4

めに 1 工 程 で の 成 形 が 困 難 で あ る 。 こ れ は 、

0.3

逐 次 張 出 し 成 形 に お け る 局 部 的 板 厚 t と成形前の板厚 t 0 と半頂角θとの間には、ほぼ、

SUS304
SPCC
A1050

-150

0.2
-50
0
50
球頂部からの距離 （
ｍｍ）

-100

t ＝ t 0 sin θ

図5

100

150

半球殻の板厚分布
2.5
A1050

2
形状誤差（ｍｍ）

SPCC

-80

1.5

SUS304

1
0.5
-60

-40

0
-20
0
-0.5

20

40

-1
球中心からの水平距離 （ｍｍ）

図4

成 形 し た 半 球 殻 （ S U S 3 0 4）

図6半球殻の形状誤差6080

一 に 張 出 さ れ た 場 合 に は 成 形 後 の 板 厚 が 1/2

られる他は、顕著に現れていない。また、になることと良い一致が見られ、本成形法 でS P C C に 比 べ SUS304 の 方 が 大 き な 荷 重 が 発生しており、第 1 工程で比較した場合には、

は板を逐次、均一に張出していることが推 測される。また、球面頂部では工具移動速度 がゼロになってしまい、板に対して有効な張 出しの付与ができないために板厚が大きくな っ

X- Y 方向で約 1.6 倍、 Z 方 向 で 約 1.3 倍程度である。一方、工程が進むにしたがって、ている。子午線方向の形状誤差には、この 影

SPCC では発生する荷重も徐々に減少していく 傾 向 が 見 ら れ る の に 対 し 、 SUS304 では、響が見られ、各材料とも頂部に近づくに従 っ

逆に、より大きな荷重が発生している。工程て形状誤差が大きくなっている。また、が進むにしたがって球殻部分の板厚は減少しSUS304 で は 球 直 径 部 近 傍 に お い て 約 1.0%程度の径の減少誤差が生じており、他の材 料ていくが、 SUS304 で は 加 工 硬 化 が 進 む た めに比べスプリングバックの影響が強く出て いれる。

に、より大きな荷重が発生するものと考えらるものと推測される。
ま た 図 7 〜 図 10 に は 、 SPCC お よ び
SUS304 に つ い て 内 径 8 4 m m の半球殻成形工

4.3 円形皿および正方形皿成形実験
本研究で提案した複数の工程を組み合わせ

程の際に生じる X- Y 方 向 （ 水 平 面 内 ） と Zる方法により、さらに深い垂直壁を持つ円形

方向（鉛直方向）の荷重を示す。

皿と正方形皿についても成形を試みた。

X- Y 方 向 荷 重 で は 全 工 程 を 通 し て 常 に 荷重 が 加 わ っ て い る の に 対 し 、Z 方向荷重は、実験の結果、図 11 に 示 す 深 さ 30mm の円形皿については各材種での成形が可能であっ成形に要する全 1 6 工 程 の う ち 第 1 工 程 で は 、た。また、図 1 2 に 示 す 深 さ 24mm の正方形

成形中を通して荷重が認められるが、第 2 工

皿 に つ い て は A1050 -O 、 S P C C に つ い て は

程 以 降 で は 、 工 程 の 初 期 に 球 殻 の頂部に対し成 形 可 能 で あ っ た の に 対 し 、 SUS304 について工具を鉛直方向に押し込む際の荷重が認 めては加工硬化が進行し最終工程で破断に至っ

600

600

500

500

第 1工程

第1工程

400
荷重 Ｎ

荷重 N

400
300
200
100

200
100

0
-50.0

-40.0

図7

-30.0 -20.0-10.0
加工深さ mm

0.0

0
-50.0

10.0

S P C C X- Y 方向荷重-30.0 -20.0 -10.0
加工深さ ｍｍ0.0

10.0

S U S 3 0 4 X- Y 方向荷重

2000

1500

1500
荷重 Ｎ

1000
第1工程
500
0
-50.0

-40.0

図9

2000

荷重 N

300

-40.0

-30.0

-20.0

-10.0

-500

0.0

10.0

1000
第1 工程

500
0
-50.0

-40.0

-30.0

-20.0

-10.0

0.0

-500
加工深さ mm

図8

SPCC Z 方 向 荷 重

加工深さ ｍｍ

図 10

SUS304 Z 方向荷重10.0た。図 1 3 、図 1 4 に は 、 成 形 し た 形 状 に つ い

雑な形状であっても、顔輪郭の型枠だけを使てのひずみ分布測定結果を示す。半球殻の 頂用した逐次張出し成形であり、目や鼻などに部 付 近 は ほぼ 等 二 軸 ひ ず み の 状 態 を 示 す と と総型を使用せずに成形が可能である。しかしもに、球直径部に近づくにしたがって、等 二ながら、図 16 に 示 す 複 雑 な 形 状 に 対 し て は 、総型マンドレルが必要である。

軸ひずみと平面ひずみの間、すなわち張出 し領域に分布している。一方、正方形皿では 、X 軸上、すなわち対辺方向では平面ひずみ状
態、対角線上では等二軸ひずみ状態を示し て

5. 逐次張出し成形用 CAM の 開 発本研究で提案した張出し成形法により所望

おり、コーナー部においては、半球殻形状 とす る 形 状 の 成 形 を 行 う 際 に は 、 NC プログラ

比較しても特に大きなひずみが生じており 、ムを必要とするが、現在広く普及している切成形に厳しい形状であることがこの結果か らもうかがえる。しかしながら、概ね本研究 で削 用 の CAM シ ス テ ム で は 、 ( 1 ) 成 形 す る 形状の他に中間工程の形状を含んだ複数の形状提案した成形法が、垂直壁を有する形状に 対を 定 義 す る 必 要 が あ る 。 (2) 切 削 加 工 で 用 い

して有効であることを確認した。

られる等高線工具軌跡では、各等高線間での工具移動の際の成形痕が残ってしまう。など、逐次張出し成形に適していない面もあること
か ら 、 図 17 に 示 す よ う な 専 用 CAM の開発を試みた。このシステムでは、市販の 3 次 元CAD で設計した後に S T L ファイル形式で出力した成形形状データを読み込んで工程計算を行い、NC プログラムを作成する機能を持っており、主な幾何学形状については、実用的なレベルまで開発が進んでいる。今後は、自由曲面を含んだ複雑な形状についても適用

図 11 円形皿（SUS304）

εy=εx

0.6εy

SUS304

0.5

SPCC

0.4

A1050-O

0.3
0.2
0.1

εx

0
-0.1

0

0.1

0.2 0.3 0.4 0.5 0.6-0.2
εy=-0.5εx

-0.3

図 13

半球殻のひずみ分布

0.6 εy

図 12

正 方 形 皿 （S P C C ）εy=εx

SPCC 対角線上

0.5

A1050-O 対角線上

0.4

SPCC,A1050-O X軸上

0.3

4.4 各種形状の成形
前 述 し た 単 純 な 幾 何形状のみならず、 逐 次
張 出 し 成 形 に よ る そ の 他 の 成 形 例 を 図 1 5、
図 1 6 に 示 す 。 図 15 はアニメキャラク タ をイメージした成形品であるが、このように 複

0.2
0.1

εx

0
-0.1

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

-0.2
εy=-0.5εx

-0.3

図 14

正方形皿のひずみ分布

可能なシステムにすべく開発を継続している。
言
5. 結（１） N C フ ラ イ ス 盤 を 活 用 し た フ ォ ー ミ ン
グセンタを提案し、工具軌跡、中間形状、工程分割等の工夫を行うこと
で、垂直壁を有する各種形状の逐次張出し成形を可能とした。
（２） 半 球 殻 の 板 厚 測 定 の 結 果 、 成 形 品 はほぼ均一に張出されているとともに、
図 15

ア ニ メ キ ャ ラ ク タ （ S U S 3 0 4）

形状精度についても概ね良好な結果が得られた。
（３） ひ ず み 分 布 測 定 の 結 果 、 半 球 殻 な どに比べ、正方形皿では特に対角線方向のコーナー部に大きなひずみが生じることが確認され た。
（４） 半 球 殻 成 形 時 の 荷 重 測 定 の 結 果 、 第2 工程以降ではほぼ水平面内の荷重で 成 形 が 進 む こ と 、 お よ び SUS304
では、加工硬化の影響により工程が進むに従って大きな荷重が発生する

図 16

能 面 （ A1050 -O ）ことが確認された。
（５） 逐 次 張 出 し 成 形 用 の CAM シ ス テ ム
を開発し、実用化にはずみをつけた。
参考文献
1 ）松原茂夫：平 5 春塑加講論 (1993) ， 6 1 1 .
2 ）北 澤 ほ か ： 軽 金 属 ， 4 6- 5(1996)， 219.
3 ）吉川ほか：平 11 春塑加講論 ( 1 9 9 9 )， 3 0 5 .
4 ) 井関ほか：平 6 春塑加講論 (1994) ， 573.

図 17

逐次張出し成形用 CAM

高速デジタル動画像伝送システムの開発（第２報）（OFDM ベースバンド部の試作／5GHz RF 回路の試作）
吉野

武美*

天城

和哉*

皆川

要*

星野

公明*

小林

豊*

Development of Digital Communications Equipment for Moving Picture with High Frequency Radios.
( Design of OFDM Baseband Circuit. / Design of RF Circuit in the 5GHz Band.)YOSHINO

Takemi * , AMAKI

Kazuya*, MINAGAWA
KOBAYASHI

YutakaKaname * , HOSHINO

Kimiaki*

and

*

抄録
GHz 帯の無線通信を利用して動画像などの高速大容量データをディジタル通信するためのシステムを開発することを目的に、以下の研究をおこなった。
１）ＦＰＧＡやＤＳＰを利用したＯＦＤＭベースバンド部の試作。
２）５ GHz 帯の無線回路の試作と評価。

１．緒言
ＯＦＤＭ（直交周波数分割多重方式）は、

２. １.

送信部の回路構成

今年度研究した補足処理について、検討結

周波数利用効率が非常に高く遅延波干渉に 対果を報告する。

処しやすい等の利点があるため、既に無線 Ｌ

２. １. １.

スクランブル

ＡＮ等の分野で実用化が進んでいるが、中 小

スクランブルは、符号化処理の安定化や生企業が特殊用途で応用できる状況には至っ て成されるアナログ波形の偏り防止を目的としいない。

て、元データの偏り（１の連続など）を解消

本研究では、ＯＦＤＭ技術を中小企業が無する為に施す。規格では、１２７状態のＰＮ

線による大容量通信を実現 す る た め の 中 核 技

符号をスクランブラとして用い、元データ

術 と し て 捉 え 、 そ の 利 用 技 術を G H z 帯の高周（シリアル）とＸＯＲをとっている。受信側

波無線回路の設計技術と併せて取り組む。

では、同じ回路によりスクランブルを解除す

本稿では、ベースバンド部の試作に必要なる。符号器の初期状態はオールゼロを除く任回路構成を検討した結果を示した後、ＦＰ Ｇ

意の パ タ ー ン が 可 能 で あ る が 、 送 信 側 の 初 期

ＡとＤＳＰを搭載した試作用プラットフォ ー状態を受信側にコピーする必要があるので、ムによるベースバンド部の試作について報 告各パケットの先頭部では、元データの前に連す る 。 ま た 、 ５G H z 帯の無線回路を実現する

続したゼロを付加して、スクランブラの初期ために必要となる、アンプやフィルタ、ミ キ

状態が送信されるように規定されている。

サなどの高周波回路を設計・試作した結果 を

２. １. ２.

報告する。なお、ＯＦＤＭの原理等につい ては前報を参照されたい。

畳込み符号

畳込み符号は、エラー訂正のために因果性と冗長性を付加する処理であり、規格では 6
ビットレジスタによる生成多項式 g 0 = 1 3 3 と

２．ベースバンド部の構成

g 1 = 1 7 1 を 用 い る 。 符 号 化 率 は 、r = 1 / 2 の他、

ＯＦＤＭベースバン ド部に必要な処理 に つ

パンクチャリングによる r = 2 / 3 や r = 3 / 4 をいて、無線ＬＡＮ規格 I E E E 8 0 2 . 1 1 a を参考利用する。符号化率と共に伝送速度は上がるに検討した。

が エ ラ ー 訂 正 の 能 力 が 低 下 す る ので、伝送線*研究開発センター

路の状況により最適な符号化率を選定する 。

設定した。チャンネル復元の程度は、全チャ

送信側の符号器は簡単な回路で実現できる

ンネルに同一振幅の信号を入れた場合におけが、受信側では軟判定のヴィタビが必要と なる、復元された最大のチャンネルと最小のチるので大きな回路が必要になる。

ャンネルの振幅比を目安とした。この際、Ｆ

２. １. ３.

ＦＴのサンプル開始点をずらした最悪値としインタリーブインタリーブは２段階の処理となって い る 。

た。

1 段目は、符号化済みの連続ビットを離れた検討の結果、１２ビットの量子化で、タッキャリアに分配する。畳込み符号の復号処 理

プ数３１のハーフバンドフィルタと、タップがデータの前後関係を元にする関係上、連 続

数１１のハーフバンドフィルタを連結したもビットが同時に消失する事は致命的である ののを採用することとした。 ハ ー フ バ ン ド フ ィで、これを離れたキャリアに分散する。

ルタは、その係数の半分がゼロ値を取り偶対

また、２段目は各キャリアでのマッピングが均等にばらつくようにすることで、生成 波
形のダイ ナ ミ ッ ク レ ン ジ を 抑 え る 働 き を 持 つ 。
２. １. ４.

ガードインターバルについて称であることから、タップ数の割にコンパク
トに実装できる。
設計したフィルタのインパルス応答と、外部で観察されるスペクトル例を図１に示す。

規 格 で は 、 室 内 の 線 路 を 想 定 し て 0 . 8 μ秒のガードインターバルを規定しているが、 こ
れは 2 4 0 m までの経路差に対応することを意味する。当然、使用環境によっては、より 長
い時間を設定する必要も生じる。
ガードインターバルの長さが妥当な場合、初段（３１タップ）と次段（１１タップ）

シンボル長の開始位置には自由度がある。 同期が確立していれば、本来の開始位置と実 際の開始位置の差が一定となるので、等化パ ラ
メータが変わるだけの違いとなる。
なお、ガードインターバルの付加により、
シンボ ル 長 が 変 わ る た め 、 ス ペ ア ナ 等 の 観 察
ではキャリア間干渉があるように見えるが 、受信部ではシンボル長分のサンプル区間を 抜
き出してＦＦＴにかけるため、キャリア間 干渉は発生しない。
２. １. ５. ローパスフィルタ
実用上、I F F T に対し３倍または４倍のオ外部で観察されるスペクトル例
図１

フィルタの検討結果

ーバーサンプリングが妥当だが、ここでは ４倍を想定する。前報では６４次のコサイン ロ

２. １. ６.

その他補足事項

ールオフフィルタを用いたが、今回はＦＩ Ｒ

これまでに挙げた他に、パケットの先頭に

ハーフバンドフィルタ２段の構成とした。

はプリアンブル信号やパケット情報を、パケ

設計は、外部で観察される周波数スペクトットの末尾にはヴィタビを終結させる為のデルが規格で規定するマスクに入るかどうか 、ー タ を そ れ ぞ れ 付 加 す る 必 要 が ある。プリアノ イ ズ の な い 状 況 で の チ ャ ン ネ ル復元の程度を指標に、シミュレーターで行った。
外部で観察されるスペクトルのモデルとしては、ガードインターバルのない２つの異 なるシンボルをまとめてＦＦＴ処理したもの をンブル信号については、受信部で触れる。
また、シンボル境界における信号の不連続性がスペクトルを広げる原因になるため、境界点のサンプル点を前のシンボルで決まる値

と後ろのシンボルで決まる値の平均値に修 正

ロングトレーニングシンボルは、ショートする処理が重要である。これは、ＩＦＦＴ 出

トレーニングと同様に、ガードインターバル

力にガードインターバルを付加した後、ロ ーを付加した通常のシンボル２回分の期間の信パスフィルタの前段で行う。

号であり、５２サブキャリアに既知のデータを与えたものである。

２. ２.

受信部に関する事項

２. ２. ２.

シンボル同期

受信部の基本構成は、送信部を逆順にした

ＦＦＴの開始タイミングは、シンボル間干ものになるが、信号検出、同期、ゲインコ ン

渉部を除けば自由度があるので、ロングトレ

トロール、等化、ヴィタビその他、難しい 処ーニングの相関で決定するのが現実的である。

理が必要となるため、送信側よりも実装が 難水晶発振器の精度は数 ppm 程度あるので、しい 。 ま た 、 受 信 し た 電 波 か ら ベ ー ス バ ン ド

パケットが短ければ、その影響を想定する必信号を生成する方法には、通常のＩＦから 直

要はほと ん ど な い と 考 え る 。

交復調する方法、L o w I F からアンチエイリア

２. ２. ３.

等化

ジングフィルタによる方法、ダイレクトコ ン

各サブキャリアにおいて、線路の影響は位

バ ー ジ ョ ン に よ る 方 法 な ど が あ る が 、L o w I F

相と振幅の変化として現れるので、補正値がの方法が有力とされる。

わかれば、ＦＦＴの後に座標変換演算により２. ２. １.

等化処理ができる。

信号検出

受信側では、いつ来るか分からない信号を検出する為に信号レベルをトリガとする。
その後、規格では、プリアンブルに含まれ等化のための情報は、ロングトレーニング
シンボルのＦＦＴ出力を本来のデータと比較することで得られる。

るショートトレーニングシンボルとの相関 、移動体や長いパケットの場合には、定期的

さらにはロングトレーニングシンボルとの 相に等化の為の情報を更新する必要もあり、こ関により、信号検出を完了する。

のための手法を検討した。

シ ョ ー ト ト レ ー ニ ン グ シ ンボルは、ガード

２. ２. ４.

ヴィタビによる復号

インターバルを付加した通常のシンボル２ つ

送信側でかけた畳込み符号を、軟判定のヴ分の期間を持ち、有効サブキャリア５２の うィタビにより復号する。処理に用いるメトリ

ち、等間隔の１２サブキャリアに既知のデ ー

ッ ク は コ ン ス タレ ー シ ョ ン か ら 求 め る 。

タを与えたものである。１２サブキャリア のうち周波数が最低のものは、基本周波数の ４倍であるので、ショートトレーニングの信 号
周期は通常のシンボルの 1/4 となり、期間

パケットの末尾に終結用のデータが置かれているが、打ち切り長を数十ステージとするのが現実的である。処理に使うパスメモリの規模は、状態数（６４状態）と打ち切り長（数十程度）により定まる。

内に１０回繰り返すことになる。
ショートトレーニングでの相関は、この繰り返しを利用してＦＦＴのサンプリングを ベースに行い、５回程度の繰り返しが確認さ れた段階で、並行してロングトレーニングシ ン
ボルの検出準備を行う。
また、ショートトレーニングの間には、ゲインコントロールやアンテナダイバシティ の
選択等も行う。

３． Ｏ Ｆ Ｄ Ｍ ベ ー ス バ ン ド 部 の 試 作
３. １. 試作用プラットフォームについて
ベ ー ス バ ン ド 部 の 試 作 に は 、 L Y R 社の試作用装置 S i g n a l m a s t e r を利用した。
これは、ＦＰＧＡ( X i l i n x V i r t e x
X C V 8 0 0 ) やＤＳＰ(TI TMS320C6701) の他、
ビ デ オ 入 出 力 、 Ａ Ｄ Ｃ ／ Ｄ Ａ Ｃ 、ＴＣＰ／Ｉ
Ｐポート等を装備している。

３. ２. M A T L A B を利用した回路設計
３. ２. １. ＯＦＤＭ基本回路の設計
MATLAB/Simulink により、ＯＦＤＭ ベ ースバンドの基本回路を記述した。ＤＳＰ用 と
ＦＰＧＡ用の記述をそれぞれ図２、３に示す。

図４ ＤＳＰによ る 動 画 像 の 伝 送 実 験
３. ３. ＦＰＧＡによる動画像処理実験
ＦＰＧＡによる動画像伝送実験を行うため、
ＶＨＤＬ記述での回路設計を行っている。この際、L Y R 社がＶＨＤＬコードで提供するインターフェース回路を修正して利用した。ビ
図２ S i m u l i n k での OFDM 回路(DSP 用)

デオ入出力、画像用バッファ、ＯＦＤＭ回路のそれぞれで対応するクロックが異なるため、処理の境界でバッファを含めたタイミング調
整が必要である。
予備実験として、ビデオ信号をバッファリ
ング後に表示する実験を行った。結果を図５に示す。通常のビデオ信号をほぼ全画面表示
で 処 理 で き る 能 力 が あ る こ とを 確 認 し た 。

図３ S i m u l i n k での OFDM 回路（F P G A 用）ＦＰＧＡの場合、記述したブロックが I P
コアに置き換わるが、ＦＦＴコアの場合、 入
出力でサンプリング速度が違うため、バッ フ
図５

ァリングが必要であった。
３．２．２． M A T L A B を利用した伝送実験
前項の基本回路を使用して、音声信号と動画像の伝送実験を行った。
音声信号の場合は、ＤＳＰ／ＦＰＧＡのど
ちらでも速度的に問題なく伝送できた。
動画像の伝送では、画像用バッファメモリ

ＦＰＧＡによる予備実験

４．５G H z 帯高周波回路の試作
４．１．回路構成と仕様
信号の無線送受信に必要な回路構成は図６に示すようになる。
アンテ
ナ

受信回路
ＬＮＡ

R F ＢＰＦ ミキサ（ 3 2 M B‑ SDRAM ） を 利 用 す る 必 要 が あ っ た が 、MATLAB/Simulink でＦＰＧＡの設計する場

スイッチ

ローカル発振器

変調回路

よる伝送実験のみ実施した。実験結果を図 ４
2 0 0 ×1 2 0 ピ ク セ ル の 変 復 調 が 限 界 で あ っ た 。

復調
回路

アンテナ

合について、未対応であったので、ＤＳＰ にに示す。この場合は、ＤＳＰの処理能力か ら

Ｉ
Ｆ ＢＰＦ

PA

R F ＢＰ

ミキサ

図６

送信回路

回路構成

ベース
バンド
回路

送信回路では変調回路から出力される低い 周・バンドパスフィルタ（村田製作所

波数の信号とローカル発振器の信号をミキ サ

D F C B35G25LAH ）、中心周波数 5.25GHz 、帯で混合して仕様で定めた周波数に変換する 。

域幅 2 0 0 M H z 、挿入損失 1 0 d B

同様に受信側ではアンテナで受信した信号 と・ミキサ（ミニサーキット

S K Y ‑ 60LH ）、

ローカル発振器の信号を混合して復調回路 でＩＦ→ＲＦ変換損失 1 3 d B 、 Ｌ Ｏ → Ｒ Ｆ ア

扱いやすい低い周波数の信号に変換する。

イソ

試作する回路の仕様は IEEE.802.11a およびソレーション 2 5 d B

レ ー シ ョ ン 1 6 d B 、ＩＦ→ＲＦアイ

電 波 法 で 定 め る 技 術 基 準 適 合 証 明「5 G H z 帯

プリント基板はガラスエポキシ（εr=4.5、小電力データ通信システム」を目安とした 。

ｔ0 . 8 m m ）、銅箔の厚さ 1 8 μm のものを用い

ただし、本研究では動作確認に重点を置い た

た。

ためレベル調整や同期についてはあまり考 慮

４．３．ＯＦＤＭ信号の周波数変換

していない、実際の製品開発で重要になる こ

４．３．１．評価方法

れらの数値については実現が難しい場合に は４．２．項で説明した各要素を組み合わせ、

規格外の数値を用いた。参考までに技術適 合

ＯＦＤＭ信号の周波数変換（アップコンバー

基準の主な項目を以下に示す。

ト）を行い、送信側の動作を評価した。図８・ 割 当 周 波 数 ：5 . 1 7 〜5 . 2 3 G H zに試作 し た 回 路 、 図 ９ に 測 定 系 を 示 す 。 Ｏ Ｆ・ 占 有 周 波 数 帯 域 幅 ：1 8 M H z 以内

ＤＭ信号発生装置から 2 8 0 M H z のＩＦ（中間・ 空 中 線 電 力 ：1 0 m W / M H z （OFDM の場合）

周波数）信号を入力し、5 . 1 7 G H z に変換した
後、信号解析装置で解析を行った。ＯＦＤＭ

４．２．回路の試作、評価

信号は I E E E . 8 0 2 . 1 1 a 規格に準拠したデータ

送信側の動作確認のためにパワーアンプ、をＰＣで作成し、任意信号発生器でＩＱ信号

バンドパスフィルタ、ミキサについて市販のにした後、デジタル信号発生器でＲＦ信号とデバイスを使用して回路の試作、評価を行 っして出力した（図１０）。評価はコンスタレ

た。使用したデバイスと 5.17GHz 付近の主ーションと周波数スペクトルで行った。コンな特性の測定値を以下に示す。なお、測定 にスタレーションはベースバンド信号のシンボ

はベクトルネットワークアナライザ（ヒュ ール配置を振幅と位相で直交座標表示した図で、レットパッカード 8 7 5 3 E ）、スペクトルアナ

ＱＰＳＫ、ＱＡＭなど変調方式によって取りライザ（ソニーテクトロニクス W C A 3 8 0 ）を

得 る ポ イ ン ト が決 定 さ れ る 。

用いた。

評価としては測定値が、決められたポイント

・パワーアンプ（アジレントテクノロジー

からどれだけ離れているかをＥＶＭ（E r r o r

M G A ‑83563 ）、ゲイン 1 2 d B 、１d B 利得圧

Vector Magnitude）を計算して求めた。周縮点 1 0 d B m 、図７は電磁界解析による電流

波数スペクトルに関しては信号の形状と電力分布のシミュレーション

値、帯域外のスプリアス強度を評価した。

図７

パワーアンプの電流分布

図８

試作した回路4 . 8 9 GH z
9dBm

信号発生器から5170MＨｚをダイレクトに送信

発振器

0
-20

R F ＢＰＦ

ミキサ

信号解析装置図９

測定系

OFDM信号発生装置
280MHz-10dBmPower(dBm）

5 . 1 7 GH z

PA

IF280MHzからアップコンバート

-40
-60
-80
-100
5.150E+09

PC

5.160E+09

5.170E+09

5.180E+09

5.190E+09

Frequency(Hz）

波形データの作成

図１２

周波数スペクトル

任意信号発生器
EthernetI
I E E E . 8 0 2 . 1 1 a規 格 準 拠
54Mbps64QAM ¾OFDM

Q

IQ 信 号 の 出 力
80MHz（１）Ｏ Ｆ Ｄ Ｍ ベ ー ス バ ン ド 部 の 回 路 構 成 について検討した。検討において IEEE802.11a

デジタル変調信号発生器
RF信号(OFDM)の
出力

図１０

５．結言

ＯＦＤＭ信号発生装 置を参考にしているが、公称の伝送速度は瞬時値であり、連続した画像伝送の速度として理解できる値ではない。画像伝送に利用する場
合は、連続信号の垂れ流しが現実的と考えるが、その場合には同期の維持と連続的な等化

４．３．２．評価結果
図１１にコンスタレーション、図１２に周情報の更新が必要となる。

波数スペクトルを示す。スペクトルの図に は（２）Ｏ Ｆ Ｄ Ｍ 変 複 調 に つ い て 、 Ｄ Ｓ Ｐ に よ

比較として 5.17GHz の信号を信号発生器かり変複可能であることが確認できた。

ら 直 接 出 力し た 場 合 を 載 せ た 。 コ ン ス タ レ ー

またＦＰＧＡを用いて、全画面を処理する能ションはほとんどばらつきも見られず、平 均

力があること を確認し、変複調回路の試作を

Ｅ Ｖ Ｍ を 計 算 す る と ‑ 30.0dB行っている。

となり

I E E E . 8 0 2 . 1 1 a の規格‑ 2 5 d B を満たしている。

（３）試 作 し た 回 路 を 用 い て Ｏ Ｆ Ｄ Ｍ 信 号 のスペクトル形状は 11a で定められたマスク

周波数変換（アップ）を行い、コンスタレーに収まっており、5.17GHz を直接出力した場

ション、スペクトルともに規格を満たすこと

合とほぼ同じ形状である。信号の電力値、 スを確認した。信号レベル、同期の考慮が今後プリアスについても、ともに規格に収まっ て必要である。

いる。ただし本実験では信号の電力値が約 −20dBm/MHz と 小 さ い が 、 実 際 電 波 で 放 射 す

参考文献

るには 0 d B m / M H z 程度まで増幅する必要があ１）IEEE Std 802.11a‑1999

る。

２）（財）テレコムエンジニアリングセンタ
ー：「技術基準適合証明

無線設備の特性試

験方法（その１０）」
３）斉藤洋一：「デジタル無線通信の変複調」電子情報通信学会
４）貴家仁志：「マルチレート信号処理」
昭晃堂
５）伊達
図１１

コンスタレーション

玄 ： 「 信 号 と シ ステム〜アナログとデジタル（３）」コロナ社

共

同

研

究

活性白土製造後の廃酸の利用に関する研究（第１報）（硫化水素等、有害物質除去剤への展開）
渡邉

鈴木

一彦＊

溝口

保夫＊

健次郎＊＊

久保田

順一＊＊

渡辺

博文＊

内山 雅彦＊＊

山田

昭博＊＊

Utilization of acid wastes from activated bleaching clay manufacturing process(Application to harmful compound absorbents)
SUZUK I Kazuhiko＊
WATANABE Kenjirou＊＊

MIZOGUCHI Yasuo＊

KUBOTA Junichi＊＊

WATANABE Hirofumi＊

UCHIYAMA Masahiko＊＊ and YAMADA Akihiro＊＊
抄

録

活性白土製造工程より発生する酸廃棄物（廃酸）の有効利用を目的として、金属分を含む廃酸を中和・凝集沈殿処理などを行い水和含鉄アルミニウムが調製されている。水和含鉄アルミニウムは主に水処理剤として使われているが、有害物質吸着剤、特に硫化水素の吸着剤注)としても優れた能力を有している。そのため本研究では水和含鉄アルミニウムの吸着剤としての応用について検討した。水和含鉄アルミニウムを用いた硫化水素
発生現場における実証試験では著しい周辺環境の改善が認められた。また速度論的解析により、水和含鉄アル
ミニウムによる硫化水素吸着のメカニズムを推定できた。さらに水和含鉄アルミニウムはアンモニア吸着能力を有していることが明らかとなった。

１

緒言
水澤化学工業（株）では新潟県北部より産出の適用について、現在までに行った研究について報告する。

する酸性白土を原料にして活性白土を製造している。活性白土は酸性白土を硫酸処理すること

２

硫化水素吸着剤への展開で製造されるが、その工程より排出される酸廃２．１

硫化水素吸着試験

棄物（廃酸）は浄水用の凝集沈殿剤として利用

アルフェマイトの組成はおよそ Al2O3：70%、

するとともに、吸着剤などの製造原料としても

Fe2O3：8%、SiO2：2%、SO3：1%、Ig-loss：

用いているが、一部は中和処理等を行った後固19%である。アルフェマイトには鉄分が含まれ形分を埋め立て処理しており、廃棄物の削減をていることから硫化水素の吸着性能があると考進める上から更なる再利用開発が求められていえた。そこで定量容器中にアルフェマイトを入る。廃酸を中和・凝集沈殿処理等することによれ、硫化水素ガスを注入して硫化水素の吸着減り得られる水和含鉄アルミニウム（以後アルフ

少をみる定性実験を行った。その結果、自重のェマイトと略す）はアルミ、鉄などの金属分を140wt%を越える硫化水素ガスを吸着すること含むとともに、比表面積も比較的大きい。このが明らかとなった。
（本報における吸着は広義のため、各種吸着剤への展開の可能性が考えられ、吸着と定義する）

アルフェマイトの硫化水素等有害物質除去剤へ

２．２

＊
＊＊

水澤化学工業株式会社
研究開発センター

注）：正確には反応処理剤として機能していると考えるが、ここでは吸着を広義に考えこれを使用する。

硫化水素発生現場における実証試験

アルフェマイトに硫化水素の吸着性能が認められたことから、実用性を確認するため、硫化水素臭がするとの住民苦情がある産業廃棄物処
理場（建築廃材埋め立て地）に小規模な固定床式吸着反応塔を設置し、硫化水素の除去実験を行った。
実験地の硫化水素発生は試掘坑（地中 4〜6m ）による検査で、1,000 ppm 〜10,000 ppm に達するものであった。
アルフェマイトを詰めた固定床式吸着反応塔（吸着塔部分：φ0.2×0.8 m、写真１）を試掘
抗上部に設置し、土圧により抗をあがってくる

写真２

実証実験前の埋め立て地の様子

写真３

実証実験後の様子（約３ヶ月後）

硫化水素ガスをアルフェマイトに吸着させた。
空間速度を 277（吸着層： 15.3 L、通気量：69.6 L/min）としたが、 500〜1,000 ppm で発生する硫化水素を長期にわたって 100%近く除去することを確認した。（図１）
その結果、埋め立て地付近の硫化水素臭は激減し、実験前には草も生えていなかった処分場に草が生育するところまで環境回復が認められた（写真２，３）。

２．３

硫化水素吸着メカニズムの解明〜定性的解析〜
アルフェマイトは硫化水素を吸着すると瞬時に淡黄褐色から黒化し、時間の経過とともに元の淡黄褐色へと変化する。そこで硫化水素の吸着がどのようなメカニズムにより行われている
写真１のかを明らかにするため、 X 線回折実験を行っ実験に使用した吸着塔

た。X 線回折装置は理学電機（株）社製 RAD-2B

1400

噴出硫化水素濃度（ppm）

を用いた。硫化水素を吸着させる前と、吸着さ1200せた後のアルフェマイトについて、 X 線回折に1000

よる解析を行ったところ、吸着前は目立ったピ

800

ークは認められず、ベーマイトゲル様のパターンを示していた。吸着後のサンプルでは固体硫

600

黄のピークが認められ、本アルフェマイトでは
400

硫化水素を吸着するのみではなく、反応により

200
0

噴出ガス温度×10（℃）
5

図１

固体状の硫黄まで酸化させていることが明らか

吸着塔出口濃度（
ppm）

10
15
経過日数（日）実証実験データの一例

20

25

となった。

10

２．４

硫化水素吸着メカニズムの解明

1

段階１

アルフェマイト
改良品

段階２

段階３

速度論的解析から吸着メカニズムを解明する
ため、デシケーター（容量約 12 L ）を用いて以下の方法により静的吸着実験を行った。
(1)デシケーター中に約 1 g（含まれる鉄分約 1

反応定数〜速度論的解析〜
0.1

0.01

0.001

mmol）の粉末状のアルフェマイトを投入し、硫化水素ガスを 10 ml(約 0.45 mmol)注入し、0.00010(2) 適当な時間に内部の硫化水素濃度を検知管を用いて測定。
(3) 残留硫化水素濃度がほぼゼロとなった時点

20

40

60

硫化水素吸着量（mmol）

図３

硫化水素吸着量に対する反応定数変化

で検知管吸引により陰圧になっているデシケータに外気を導入して圧力差をゼロとし、再これを見ると硫化水素の吸着は３つの段階に度硫化水素ガス 10〜100 ml を注入し、測定分かれているように思われた。

を繰り返した。

(1)段階１：約 1 mmol の硫化水素を吸着するま

デシケータ内の硫化水素濃度をガス注入後ので経過時間に対してプロットすると図２のような硫化水素吸着量の少ない段階で、硫化水素のグラフが得られた。このグラフより、本アルフ

モル数がアルフェマイト中の鉄のモル数とほぼェマイトにおける硫化水素吸着は一次反応的で等しい量までは反応速度定数にほとんど変化があることが明らかとなった。また、それぞれの起こらずに吸着される。この段階では鉄と硫化吸着曲線に対し、近似曲線（近似式：

水素が化学的な反応を行うために非常に早い吸Y=Bexp(-AX)、X：時間、Y：残留硫化水素濃度）着を示すものと思われる。

を求め、近似式における A の値を反応定数とし(2)段階２：約 5.5 mmol の硫化水素を吸着する

た。静的吸着実験を繰り返し各バッチで求めらまでれる反応定数Ａをその実験までに吸着した硫化

次の段階では反応定数がその反応までに吸着

水素量に対してプロットすると、図３中■のよした硫化水素量に対してほぼ指数関数的に減少うなグラフを示した。

している。これはアルフェマイト表面の反応部

残留硫化水素濃度（ppm）

1000

y = 889e-0.0013x

位が硫化水素の吸着に伴い酸化されて生成した
硫黄分の蓄積等により減少するためと思われる。
(3)段階３100

その後は吸着した硫化水素量に対して反応定
10y = 891e-0.0083x1
y = 979e-0.7456x
0
0
250

1回目
6回目

数は非常に緩やかな減少傾向を示しつつ乱高下

9回目
12回目
15回目

を示している。この段階では反応部位へほぼ硫

23回目
32回目

速となる。さらに S-S 結合などの生成、反応表面の変化が生じるなどで反応定数の乱高下が認

500

750

時間（
分）
図２

黄分が蓄積され、蓄積層への硫化水素拡散が律

硫化水素吸着実験データの一例

1000

められるものと思われる。
２．５

鉄分による硫化水素吸着性能の向上

硫化水素の吸着がアルフェマイトに含まれる

鉄分に依存すると思われるため、鉄分を増量しカラム実験の結果を図４に示す。比較としてたアルフェマイト（改良品）を調製し、上記方

市販の活性炭を用いた。その結果、低濃度（約法にて同様に硫化水素の吸着実験を行った。鉄100 ppm ）のアンモニアガスを通した際に、活分を増量したアルフェマイトの組成は Al2O3：性炭では自重の約 0.007%しか吸着しないのに57%, Fe2O3：20%(鉄分約 2.5 mmol)であり、鉄対し、アルフェマイトでは低濃度( 100 ppm )で含量は改良前の約 2.6 倍であった。

活性炭の約 6 倍、高濃度（約 1,000 ppm）では
約 60 倍高い吸着が認められた。

改良したアルフェマイトの硫化水素吸収量の増加に伴う反応定数変化は改良前のものと同様であった（図３◆）が、段階１より段階２に移３．２

工場臭気除去への展開る点が高硫化水素側に移っており（鉄のモル数ある堆肥製造工場では食品残渣等を発酵させとほぼ等しい点）、さらにその点までの平均的なて堆肥を製造している。しかし、その発酵工程

反応定数は改良前に比べ約 2.8 倍と鉄含量の増で数十から数百 ppm のアンモニアを含む悪臭が加に応じて高くなっていた。

発生し、その対策に苦慮していた。そこで、酸性ガスである硫化水素を吸収するとともにアン３

アンモニア吸着剤への展開

３．１

モニアも吸着できるアルフェマイトを用いアン

アンモニア吸着性能試験

モニアを含む複合臭気の除去に適用できるかの

硫化水素以外にもアルフェマイトが悪臭物質試験を行った。
工場内部の空気をポンプにより吸引し、ガスを用いたアンモニアの吸着実験を行った。アン

溜め用の袋に溜め、このガスを送風ポンプによモニアガスの発生源としては、フラスコに所定

りアルフェマイトを詰めたカラムに通過させた。

濃度のアンモニア溶液を入れておき、そこへポ

カラム前後のアンモニア濃度を検知管によりチンプからのガスを通しバブリングすることで所ェックすると共に、脱臭効果を確認した。その定濃度（約 100〜1,000 ppm ）のアンモニアガ

結果、アンモニア成分の除去によりアンモニア

スを発生させた。このアンモニアガスを改良し特有の刺激臭から、野菜の腐敗臭程度の悪臭にたアルフェマイトを詰めたカラムに約 200 ml

低減できた。しかしながら吸着法の高濃度対応〜1 L /min の流量で通し、カラム前後のアンモ性の限界があり、高濃度臭気に対しては前処理

ニア濃度変化から吸着されたアンモニア量およの必要があると考えられた。しかしながら吸着

び吸着率を調べた。

速度と量的問題から考えて、作業員の防臭マス

120

ク用吸着剤としては十分に利用でき、現在も作100

業用マスクとして利用している。

吸収率(%)の除去に適用できるかを調べるために、カラム

80

４

60
40
20

これまでの実験より以下のことが明らかとなった。
活性炭 100 ppm
アルフェマイト 100ppm(1) 廃酸より調製したアルフェマイトは硫化水素を吸着する。

アルフェマイト 1000ppm

00.0001

図４

結言

0.001
0.01
0.1
吸着剤あたりのアンモニア累積吸着量(%)

脱硫基材によるアンモニア吸着データ

1(2) 硫化水素の吸着と共に化学反応により分子状の硫黄まで酸化する。
(3) 建築廃材埋め立て地における実証試験では、付近の硫化水素臭が激減し、草も生育する

まで環境が改善した。
(4) 酸素のある条件下では市販の硫化水素吸着剤よりも優れた吸着性能を有していた。
(5) アルフェマイトはアンモニアも吸着した。
５

今後の課題
本アルフェマイトは酸素のある条件では十分に硫化水素を吸着するものの、無酸素条件下では著しくその能力を低下させることが実験により明らかとなっている。そのため無酸素条件における硫化水素吸着性能の向上と硫化水素吸着
後の再生処理が今後の課題である。

活性白土製造後の廃酸の利用に関する研究（第2報）（硫化水素等、有害物質除去剤への展開）
鈴木
渡邉

一彦＊

岡林

誠治＊

健次郎＊＊

久保田

順一＊＊

溝口

保夫＊

渡辺

内山 雅彦＊＊

博文＊

山田

昭博＊＊

Utilization of acid wastes from activated bleaching clay manufacturing process(Application to harmful compound absorbents)
SUZUKI

Kazuhiko＊, OKABAYASHI

Seiji＊, MIZOGUCHI

Yasuo＊, WATANABE

Hirofumi＊,

WATANABE Kenjirou＊＊, KUBOTA Junichi＊＊, UCHIYAMA Masahiko＊＊ and YAMADA Akihiro＊＊

抄

録

活性白土製造工程より発生する酸廃棄物（廃酸）の有効利用を目的として、金属分を含む廃酸を中和・凝集沈殿処理などを行い調製された水和含鉄アルミニウム（アルフェマイト）による硫化水素の吸着に関する研究を行った。昨年度の研究では、アルフェマイトによる硫化水素吸着機構の解明と吸着性能の評価を行い、その吸着性能は市販吸着剤よりも優れたものであることを明らかにした。しかしながら酸素の無い条件では吸着性能が著しく低下したため、本年度は無酸素条件下における吸着性能の向上について第三元素の添加による検討を加えた。また、硫化水素吸着後の吸着剤の処理方法に関しても検討を行い、硫化水素吸着後の酸への再溶解による再処理方法に関して目処が立った。

１

緒言

ことにより、アルフェマイト中の酸素放出を期

水澤化学工業（株）では新潟県北部より産出

待して、無酸素条件下における硫化水素吸着性

する酸性白土を原料にして活性白土を製造して能の向上を試みた。また、各種吸着剤に於いている。その製造工程より発生する酸廃棄物（廃は使用後の処理方法が問題となっているため、酸）を有効利用するため、廃酸を中和・凝集沈使用済みアルフェマイトの再生方法についても殿処理などを行い調製された水和含鉄アルミニ検討を行った。

ウム（以後アルフェマイトと略す）の、各種吸さらに、硫化水素のみでなく、硫化水素を含着剤への展開の可能性を検討した。昨年度の研む複合臭気の除去に対する要望が多く、硫化水

究ではアルフェマイトの硫化水素等有害物質除素を含む複合臭気に対応できる横型多段式吸着去材への適用について検討を行った。その結果、装置も作製した。

アルフェマイトによる硫化水素吸着反応は硫化水素を固体状の硫黄にまで変換するとともに、

２

無酸素条件下における硫化水素吸着性能の酸素のある条件では市販の吸着剤よりも優れた向上に関する試験検討

吸着性能を有していた。（1）しかしながら無酸素

昨年度の速度論的解析より、アルフェマイト条件下では著しくその吸着性能を低下させるこによる硫化水素吸着反応は次のように進むと考とから、アルフェマイトに第三物質を添加する

（1）
えた。

＊

水澤化学工業株式会社＊＊

研究開発センター（第１段階）
Fe2O3＋2H2S →FeO：
FeS＋S＋2H2O・・・①

2H2S＋O2 → 2S＋2H2O ・・・②
（FeO：FeS が触媒的な働きをしている）
酸素がないと第２段階の反応が進まず、
FeO：FeS＋H2S → 2FeS＋H2O ・・・③の反応により硫化水素の吸着が止まってしまう。
一方、アルフェマイトの組成はおよそ Al2O3：
70%、Fe2O3：8%、SiO2：2%、SO3：1%、Ig-loss：
19%であり、アルミと結合した酸素原子が多量

残留硫化水素濃度（ppm）（第２段階）

1000
900

総研合成

800

5%-Zn
10%-Zn水澤合成品

700

20%-Zn

600

5%-In

500
400

10%-In20%-In5%-Cr

300

10%-Cr200
100

20%-Cr02040に存在している。この酸素原子を反応に用いる

60
80
時間（
分）

100

120

ことができれば、硫化水素の吸着が進むと期待できる。そこで、アルフェマイトにアルミと鉄

図１

窒素条件下における静的硫化水素吸着特性の中間の電気陰性度を有する第三元素を添加した硫黄が反応部位に蓄積するため、硫化水素吸て、その効果を検討することとした。

着性能に影響を与えると考えられる。そこで、

２．１

水澤化学合成品より高い吸着性能を示したサン

添加元素の選定

アルミと鉄の中間的な電気陰性度を有する元

プル（10%-Cr 、5%-Zn）について、カラムを用素としては In、W、Zn、Cr 、Ga、Nb、V の七

いた動的試験により硫化水素吸着性能を検討す種類である。これらの中で、試薬としての入手ることとした。

性、合成のための溶解性・操作性、毒性、価格

２．３ドーピングアルフェマイトの動的硫化等で検討したところ、In、Zn、Cr の三元素が水素吸着試験

候補となった。これら元素をアルフェマイト合動的試験に用いた装置の概略図を図２に示す。

成時に 5、10、及び 20wt％となるように添加し窒素ガス中に定量ポンプを用いて硫化水素ガス

たドーピングアルフェマイトを合成し、その効を供給・混合し、カラムに供給した。カラム前果を検討した。

後の硫化水素濃度は検知管もしくはガス警報器

２．２にて測定し、供給ガス量は SV（空間速度）がドーピングアルフェマイトの静的硫化水素吸着試験

約 3,000（/hr）、供給硫化水素ガス濃度は 1.2〜

第三元素添加の効果を、デシケーターを用い2.0%となるように調整した。

た静的硫化水素吸着試験により検討することに実験結果を図３に示す。比較として市販の脱した。容量約 12L のデシケーターに、0.05 g の硫剤を用いた。テストした４つのサンプル（水アルフェマイトを入れて窒素ガスで置換した後、

澤化学合成品、10%-Cr および 5%-Zn を添加し硫化水素ガス 10 ml を加えて一定時間経過後のたもの、総研合成品）では、すべて市販脱硫剤

残留硫化水素濃度の変化を検知管により測定しに比べて高い硫化水素吸着性能を示していた。

た。その結果を図１に示す。

さらに、試験時におけるカラムの様子の一例をその結果、水澤化学工業（株）の工場で合成

図４に示すが、アルフェマイトでは硫化水素をしたアルフェマイトに比べて 5%の Zn、および吸着した部分が徐々に黒化していき、カラムの10%の Cr を添加したアルフェマイトが高い硫下端まで到達すると、出口側の硫化水素濃度が化水素吸着性能を示した。最も良い吸着を示し上昇するため、実使用では視覚的に確認できる

たのは実験室レベルで合成したアルフェマイト

利点がある。しかしながら、今回試験したサンであった。

プルにおいては静的試験と同様に総研合成品を

本実験の静的吸着試験では反応により生成し上回る吸着性能を示すものは見られなかった。

３

関する検討

定量ポンプによる H2S の供給

多くの各種市販吸着剤は使用後の処分方法が問題となっている。アルフェマイトも実証試験

カ
ラ
ム

N2
ボ
ン
ベ

後の廃棄方法が問題となったため、安価な再生処理方法について検討することとした。今回、

ガス警報器
または検知管高温水中での硫黄の溶融分離、二硫化炭素を溶媒に用いた抽出分離、アルフェマイト自身を酸検知管による
濃度チェック

図２

使用済みアルフェマイトの再生処理方法にへ溶解し、再利用する溶解分離の三法について

カラム実験の概略図

漏出H2S濃度（ppm）

検討を行うこととした。
100

Ａ社脱硫剤

90

水澤化学

80

Cr10%

70

Zn5%

60

総研合成品

３．１

高温水中での溶融分離

アルフェマイトへの硫黄の蓄積が、表面への硫黄の沈着と考えられるため、水中に入れたア
ルフェマイトを硫黄の融点（ 110〜120℃）以上

50の温度に加熱することで、水をキャリアとして4030

硫黄を遊離できると考えた。そこで、20 g の硫

20

黄吸着アルフェマイトと水 200 ml を反応容器

10に入れ、150℃に設定したオートクレーブ（耐

0
0

100

200

300

400

時間（
分）

図３

圧硝子工業（株）製

TAS-065）にセットした。

150℃到達後 30 分間これを保持、その後徐冷し、硫黄の分離状況を確認したが、硫黄の分離は認動的試験結果のまとめ

められなかった。本方法を用いるためにはアルフェマイトと溶融硫黄との間に分離力を働かせる必要があると考えられる。
３．２

二硫化炭素による抽出分離

硫黄の良溶媒である二硫化炭素を用いた硫黄の抽出分離によるアルフェマイトの再生を検討した。硫黄の抽出方法としては、２Ｌの大型ソックスレー脂肪抽出器を用いて行った。
開始時

破過時

図４ 動的試験時のカラムの様子（硫化水素は上方より下方へ流れる。
時間経過に伴い黒色部分が増えていく）

その結果、吸着した硫黄量の９割以上が除去されたと思われるものの、未使用アルフェマイ
トの２割程度しか硫化水素吸着性能が回復しなかった。

しかしながら第三物質添加の効果として、ア

３．３

廃酸への再溶解による分離

ルフェマイトの粒体構造に改良が加えられるこ

アルフェマイト自体を廃酸に溶解し、硫黄をとが推察された。このアルフェマイトにおける固形分として回収後、再利用する溶解分離方法

粒体構造の変化から、偶発的に構造表面でのについて検討した。廃酸に使用済みアルフェマ

鉄：アルミの出現比率の変化を生じたものが高イトを加え、90℃程度で１時間加熱したところ、

い吸着性能を有したものと考えた。

アルフェマイトの溶解と、乳白色の固形物が認められた。これをろ過し、溶媒による溶解および X 線回折により、ほとんどが硫黄であると確吸着性能向上へのヒントが得られた。

認できた。経済性、品質等も併せて考えると、（２） 使用済みアルフェマイトの処理方法と廃酸への再溶解による吸着物分離方法が最も優して溶融分離、抽出分離、溶解分離のれていると考えられる。

三法を検討した結果、廃酸への再溶解による吸着物分離方法が経済性、品質４

複合臭気に対応できる新規吸着装置の試作等で最も優れていた。

本共同研究においては各種現場実験を多く行（３） 多段式横置き吸着塔を設計・製作し、ってきた。その中で硫化水素単独臭気が問題と硫化水素を含む複合臭気に対応できるなるところもあるものの、硫化水素を含む複合吸着装置を作製した。

臭気に対して効果のある吸着剤に関する要望が多かった。アルフェマイトは硫化水素の吸着性

参考文献

能は非常に高く、アンモニア、メルカプタン等

１）新潟県工業技術総合研究所：工業技術研究もある程度は吸着できる。しかしながら硫化メ

報告書「活性白土製造後の廃酸の利用に関する

チル、トリメチルアミン等の臭気物質に対する研究（第 1 報）」p33〜p37，No.32，（2003）

吸着性能が弱い。
そこで、アルフェマイトに加え、塩基性および中性ガスにも対応できるアルフェマイトの改良品や活性炭等の各種吸着剤を併せて使用できる多段式横置型吸着装置を設計、製作した。その写真を図５に示す。本装置はトラックの荷台にブロワ、吸着塔部分、発電機等がすべて収まるため、臭気発生場所へそのまま移動できる利
点がある。

図５
５

多段式横置型吸着装置

結言（１） アルフェマイトにおける硫化水素吸着性能の向上の検討では、第三物質添加によりアルフェマイトの粒体構造に改良が加えられることが明らかになり、

有機金属の積層コンデンサーへの応用研究
吉井

明人*

憲一*

鈴木
渡邉

横山

健次郎

**

紫竹

公憲*

高松
**

耕司

秀機*

北村

昌広*

**

佐藤

健

A Study on Application of Metal Organic Acid Salt to Malti Layer Ceramic Condenser**

YOSHII Akihito , SUZUKI Kenichi , YOKOYAMA Kiminori
*

**

**

*

, TAKAMATSU Hideki ,**KITAMURA Masahiro , WATANABE Kenjirou , SHICHIKU Kouji
抄**

and SATOU Takeshi

録積層セラミックコンデンサーの小型大容量化に伴う、内部電極の薄膜化に適用可能な導電性ペーストの開発を行った。本研究では、金属有機酸塩を有機溶剤に溶解させてペースト化する有機金属法により、卑金属であるニッケル有機酸塩と非アミン系溶剤を用いたペーストの作製を検討した。
酢酸ニッケルとテトラエチレングリコールを主剤として選定し、ペーストを作製した。さらに、このペーストをスクリーン印刷し、塗膜を焼成した結果、粒径が数１０ｎｍの微粒子で形成された導電膜が得られた。

1.

緒

言

ルドアップ方式に移行しつつあるが、その一

近年、電子機器の小型軽量化に伴い、それつに、金属有機酸塩を有機溶媒に溶解させてに実装されるチップ部品も小型化、薄型化 がペースト化する有機金属法がある。この方法進展している。チップ部品の一つである積 層

は金属塩の溶解過程あるいはペーストの焼成

セラミックコンデンサ（ＭＬＣＣ）につい て過程で金属粒子を析出させ、焼成膜を得るもも小型化、大容量化、そして低コスト化の たので、製法の容易さが特徴であるが、これまめの研究が盛んに行われている。

では金属粒子が容易に析出する貴金属塩の研ＭＬＣＣは、誘電体層と内部電極層が交互

究が主であった。また使用される有機溶剤もに数百層積層された構造となっている。上 述

溶解性の高いアミン系溶剤を用いる例が多く、の小型、大容量化に伴い、内部電極層、誘 電焼成時に窒素酸化物等の有害ガスが発生する

体 層 共 に 近年 著 し く 薄 膜 化 し て お り 、 内 部 電という問題があった。

極層については、将来１μｍ以下の層厚が 必

そこで本研究は、卑金属で あるニッケル有要と言われている。また、低コスト化に伴い、機塩と非アミン系溶剤を用いた内部電極用ペ内部電極に使用される金属はパラジウム等 のーストの開発を目的として、貴金属から、ニッケルや銅等の卑金属が使 用（１）ペーストの主剤となる有機溶剤の選定

されるようになってきた。

（２）ペースト化の方法について、加熱溶解

内部電極の形成に使用される導電性ペース
トは、一般に金属粒子を高分子を含む粘調 液
体に分散させたものであるが、この金属粒 子法と水溶液からの作製法の検討を行った。

は従来、粉砕法等のいわゆるブレークダウ ン
方式で製造されていた。しかし、上述の薄 膜化に対応するためには、数十ｎｍ以下の粒 径が必要であり、この方式では微粒化に限界 が2.

有機溶剤 の 選 定

２．１

実験方法

２．１．１

試料

ある。このため、近 年 、 よ り 微 細 な 粒 子 が 製主剤となるニッケル塩は酢酸ニッケル四水

造可能な、湿式化学還元法やＣＶＤ法等の ビ和物とした。これは有機溶剤に比較的溶解性*

ナミックス株式会社** 研究開発センター

があること、かつニッケル有機酸塩の中で は２．１．４

分子量が小さい部類に属するため、ペース ト

測定

デジタルマルチメータで成膜領域両端の電化した場合にニッケル含有率を大きくでき る

気抵抗を測定した。

という利点がある。

（成膜面積、膜厚のばらつきが十分に考慮さスクリーニングに使用した有機溶剤は、表１に示すアルコール系、アルデヒド系の溶 剤

れて い な い が 、 ス ク リ ー ニ ン グ が 目 的 で あ るため可とした。）とした。これらを選択した理由は、還元性 溶剤であること、酢酸ニッケル４水和物の溶 解２．２

性が高いことによる。

結果

図１に抵抗値の測定結果を示す。
図中、ａ〜ｃに示すようにグリコール類を

表１

ｽｸﾘｰﾆﾝｸﾞした溶剤

分類
環状ｴｰﾃﾙ類

ｸﾞﾘｺｰﾙ類

ｸﾞﾘｺｰﾙｴｰﾃﾙ類

ｱﾙﾃﾞﾋﾄﾞ類

試薬
2,3-ｴﾎﾟｷｼ-1-ﾌﾟﾛﾊﾟﾉｰﾙ
3-ｴﾁﾙ-3-ﾋﾄﾞﾛｷｼﾒﾁﾙｵｷｾﾀﾝ *1
ﾃﾄﾗﾋﾄﾞﾛﾌﾙﾌﾘﾙｱﾙｺｰﾙ
ﾃﾄﾗﾋﾄﾞﾛﾋﾟﾗﾝ-2-ﾒﾀﾉｰﾙ
ｴﾁﾚﾝｸﾞﾘｺｰﾙ
ｼﾞｴﾁﾚﾝｸﾞﾘｺｰﾙ
ﾄﾘｴﾁﾚﾝｸﾞﾘｺｰﾙ
ﾃﾄﾗｴﾁﾚﾝｸﾞﾘｺｰﾙ
ﾎﾟﾘｴﾁﾚﾝｸﾞﾘｺｰﾙ
ﾎﾟﾘｴﾁﾚﾝｸﾞﾘｺｰﾙ#300
ﾌﾟﾛﾋﾟﾚﾝｸﾞﾘｺｰﾙ
ﾄﾘﾌﾟﾛﾋﾟﾚﾝｸﾞﾘｺｰﾙ
2-ｴﾄｷｼｴﾀﾉｰﾙ
2-(2-ｴﾄｷｼｴﾄｷｼ)ｴﾀﾉｰﾙ
2-ﾌﾞﾄｷｼｴﾀﾉｰﾙ
ﾄﾘｴﾁﾚﾝｸﾞﾘｺｰﾙﾓﾉﾒﾁﾙｴｰﾃﾙ
ｼﾞﾌﾟﾛﾋﾟﾚﾝｸﾞﾘｺｰﾙﾓﾉﾒﾁﾙｴｰﾃﾙ
ﾌﾙｱﾙﾃﾞﾋﾄﾞ
ﾍﾌﾟﾄｱﾙﾃﾞﾋﾄﾞ
ﾄﾙｱﾙﾃﾞﾋﾄﾞ
ｼﾝﾅﾑｱﾙﾃﾞﾋﾄﾞ
ｸﾛﾄﾝｱﾙﾃﾞﾋﾄﾞ
ｻﾘﾁﾙｱﾙﾃﾞﾋﾄﾞ
ｸﾞﾘｵｷｻｰﾙ40wt%sol.
ｸﾞﾙﾀﾙｱﾙﾃﾞﾋﾄﾞ25wt%sol.
＊１ 東亜合成
無印 和光純薬溶剤とした場合に、一部に特異的に小さい値を示すものがあった。ａ〜ｃの溶剤は、それぞれ、
ａ：テトラエチレングリコール
ｂ：トリエチレングリコール
ｃ：ポリエチレングリコール＃３００
であり、特にテトラエチレングリコールが最も小さい抵抗値を示した。
この結果から、高沸点のグリコール系溶剤
が、ペースト化剤として有効であることがわ
かった。
有機溶剤
環状ｴｰﾃﾙ類abc

ｸﾞﾘｺｰﾙ類

２．１．２

塗布

ｸﾞﾘｺｰﾙｴｰﾃﾙ類
ｱﾙﾃﾞﾋﾄﾞ類

酢酸ニッケル四水和物（和光純薬）１ｇと

1

10

10E+2

10E+3
10E+4
電気抵抗（Ω）

表１に示した各種有機溶剤２０ｇを混合し 、
２４時間以上静置して溶液を作製した。こ の

図１

10E+5

10E+6

10E+7

電気抵抗

溶液を２５×５０ｍｍのアルミナ基板上に 約０．５ｃｃ塗布した。
２．１．３

焼成

真空熱処理炉（島津製作所製ＶＨＯｇｒ）
により、上記試料を以下の条件で焼成した 。

3.

ペースト化の検討
前項で最も小さい抵抗値を示したテトラエ

チレングリコールを用いてペーストの作製を試みた。

力：０．００１〜０．１Ｐａ

３．１

・昇

温：６０分

３．１．１

・温

度：４００℃（維持３０分）

・圧

加熱溶解による作製
実験方法

表２に示すように、酢酸ニッケル四水和物

の割合が３３、５０、５６ｗｔ％となる、 テ

５６ｗｔ％の溶液は、目視で判別できる程度

トラエチレングリコールとの混合液を作製し、の大きな酢酸ニッケル粒子が析出した。

オイルバスを用いて１２０℃に維持した状 態

３３ｗｔ％溶液は、均一に乳濁した溶液へで、フラスコ内で撹拌しながら、１時間加 熱と変化し、加熱溶解で作製したペーストと同還流した。

様な外観を示した。

表２
試料
３３ｗｔ％
５０ｗｔ％
５６ｗｔ％

塩と溶剤の配合（１）試薬配合量
酢酸ﾆｯｹﾙ四水和物
ﾃﾄﾗｴﾁﾚﾝｸﾞﾘｺｰﾙ
２０ｇ
４０ｇ
２０ｇ
２０ｇ
２５ｇ
２０ｇ

３．３

ﾆｯｹﾙ含有量
８ｗｔ％
１２ｗｔ％
１４ｗｔ％

考察

水溶液からの作製 法では、酢酸ニッケル四水和物が５０ｗｔ％（ニッケル含有率１２ｗｔ％）以上の割合ではペースト化できなかったため、加熱溶解による作製法の方が、ニッ

３．１．２

結果

ケル含有率の高いペーストを作製する際には

加熱還流中の混合液は、ニッケル塩の粒子有利と考えられる。

が、テトラエチレン グリコール中で分散した水溶液による作製法では、水分留去直後、状態から、緑色半透明液体に変化し、その 後塩の過飽和状態となっているため、塩が析出増粘を伴いながら、緑色の乳濁液へと変化 ししやすい状態にある。これにより、塩と溶剤た。各試料同様な変化を示すが、５６ｗｔ ％の反応が進行する前に塩が析出するため、加混合液については、増粘により流動性が著 し

熱溶解による製法に比べ、ニッケル含有率がく減少し、ニッケル塩の未反応粒子が残留 し小さくなると考えられる。

た。

また、積層コンデンサの内部電極等に使用したがって、酢酸ニッケル四水和物とテトされる導電性ペーストのニッケル含有率は、ラエチレングリコールから試作できるペー ス

通常４ ０ 〜 ５ ０ ％ 以 上 で あ る 。 上 述 の 加 熱 溶

トのニッケル含有率の上限は、１２％程度 と解による方法でもまだ小さい値となっており考えられる。

向上が望まれる。

３．２4.

水溶液からの作製

３．２．１

実験方法

酢酸ニッケル四水和物と水を１：１０で溶解させた水溶液を作製し、この水溶液とテ ト

焼成実験
前項で５０ｗｔ％の混合液から作製した加熱溶解ペースト（ニッケル含有率１２ｗｔ％）を使用し、焼成膜の評価を行った。

ラエチレングリコールを表 ３ の よ う に 混 合 した。次にロータリーエバポレータを用いて 、

４．１

塗布

８０℃で水分を除去した。水分量に相当す る

幅１ｍｍ×長さ３０ｍｍのジグザグパター

重量が減じた時点で留去を止め、室温で２ ４ンを形成した乳剤厚２０μｍ、２５０メッシ

時間放置した。

ュのスクリーン版を用いて、スライドガラス
上にペーストを塗布した。（形状は図２に示

表３

塩と溶剤の配合（２）

試料*1
３３ｗｔ％
５０ｗｔ％
５６ｗｔ％

水溶液（
塩）*2
３３ｇ（３ｇ）
５５ｇ（５ｇ）
５５ｇ（５ｇ）

３．２．２

す。）

試薬配合量
ﾆｯｹﾙ含有量
ﾃﾄﾗｴﾁﾚﾝｸﾞﾘｺｰﾙ
６ｇ
８ｗｔ％
５ｇ
１２ｗｔ％
４ｇ
１４ｗｔ％
*1：
水分量を除外した塩の濃度*2：
酢酸ﾆｯｹﾙ四水和物水溶液の重量と含まれる塩の重量結果

水分を除去した直後は、いずれも緑色透明液体であるが、２４時間の放置により５０ 、

図２

スクリーン印刷による焼成膜

また、塗布後の乾燥の有無の影響を調べる
た め 、 ホ ッ ト プレ ー ト 上 で １ ０ ０ ℃ ３ ０ 分 の条件で乾燥させた試料も作製した。
４．２

焼成

高真空加熱装置ＶＴＳ−４２０−９（ニッカトー製）により行った。試料を装置内に セットし、装置内を２０Ｐａに減圧、窒素ガ スに置換した後、加熱をした。
条件の詳細は以下のとおりである。
・雰囲気：窒素ガス９９．９５％（流量：１リットル／分）
・昇

温：４００℃／時間

・温度：３００〜６００℃（ａ）４００℃３０分（いずれも昇温後３０分間維持）４．３

評価

抵抗値と膜厚を測定し、体積抵抗率を算出した。抵抗測定にはデジタルマルチメータ 、
膜 厚 測 定 に は 、３ 次 元 粗 さ 計 （ テ ー ラ ー ホ ブ
ソン製タリサーフ）を使用した。
また、ＦＥ−ＳＥＭ（日本電子製ＪＳＭ６３３０Ｆ）により表面状態を観察した。
４．４

結果及び考察塗布後に乾燥せずに焼成した試料の結果を図に示した。図３は各条件で焼成した膜の 体（ｂ）５００℃３０分

積抵抗率、図４はＦＥ−ＳＥＭで焼成膜の 表面を観察した結果である。

体積抵抗率（Ωｃｍ）

1.00E-02

1.00E-03

1.00E-04

1.00E-05

1.00E-06
300

400

500
焼成温度（℃）

図３

体積抵抗率

600

700

（ｃ）６００℃３０分
図４

焼成膜の表面状態

３００℃で焼成した 塗膜は、金属色へ の 変（２） 上 記 の 塩 と 溶 剤 の 加 熱 溶 解 に よ り 、化がなく、導電性も現れなかったので、ニ ッニッケル含有率１２％のペーストがケルの粒子は析出していなかったが、図３ に得られた。

示すように、４００℃から導電性が発現し 、（３） 上記のペース ト を ス ク リ ー ン 印 刷 し

焼成温度の上昇とともに体積抵抗率は低下 した塗膜を焼成した結果、粒径が数１た。

０ｎｍのニッケル粒子で形成された

図４より、４００℃の焼成で１０ｎｍ程度

導電膜が得られた。

のニッケルの微粒子が現れ始め、５００、 ６
００℃では、粒子の成長と融着により、粒 径6.

が大きくなり、網目状に連なった状態とな っ（１）ペーストのニッケル含有率の向上た。同時に有機分の脱離により、膜質は空 隙（２）乾燥による塗膜剥離の抑制の多い状態となった。このため、（３）高温焼成における凝集抑制の検討

ニッケル

単 体 の 体 積 抵 抗 率 （ ７ × １ ０ Ωｃｍ） に 比
-６

今後の課題

（４）グリーンシートとの同時焼成の検討

べ、一桁高い値となっていると考えられる 。
また 、 １ ０ ０ ０ ℃ を 超 え る 高 温 焼 成 に つ いて、本報告では取り上げていないが、粒子 の凝集が更に進行し、導電路の切断等により 、

参考文献

電気抵抗が上昇するのが一般的である。こ の

１）積層セラミックコンデンサの開発と材ため、凝集抑制剤が添加されるのが通常で あり、本研究においても今後検討する必要が あると思われる。
図示はしないが、焼成前に塗膜の乾燥を経た試料ついては、いずれも塗膜に亀裂が生じ、焼成過程において基板から剥離した。
乾燥させた後、室温に冷却する際に、乾燥膜と基板との収縮率の違いによって亀裂が 生じ、その後の焼成過程で剥離したと考えら れる。
実 際 の 積 層 セ ラ ミ ッ クコ ン デ ン サ ー の 製 造
工程では、誘電体層であるグリーンシート に
電極ペーストを塗布した後、乾燥工程が必 要となるので、可塑剤等の添加による改善が 必
要である。
5.

結

言

有機金属法により、卑金属であるニッケル
有機酸塩と非アミン系溶剤を用いた導電性 ペーストを開発することを目的として研究を 行った結果、（１） 酢 酸 ニ ッ ケ ル を テ ト ラ エ チ レ ン グ リ
コールに溶解させた溶液が、焼成過程におけるニッケル粒子の析出性と成膜性に優れることがわかった。

料技術および高信頼性化（技術情報協会）

ＹＡＧレーザによる薄物板金溶接に関する研究
清水

正人*

丸山

英彰**

三村

和弘**

田村

信**

A Study on YAG laser welding for sheet metals***

SHIMIZU Masato ,MARUYAMA Hideaki , MIMURA Kazuhiro
抄

**

**

and TAMURA Makoto

録

ＹＡＧレーザ加工による薄物板金溶接の高度化研究を行った。今まで作業者の経験に頼っていた溶
接時の加工条件を視覚的および数値的にデータベース化を行い、溶接時の加工条件の決定が従来の経験に加えて、蓄積されたデータベースを参照して、より適切にできるようにした。また、高精度な溶接システムを構築するための雰囲気装置を開発し、既存のレーザ加工機に付属させて溶接時の雰囲気
中のモニタリングを行った。さらに、シールドガス流量と酸素濃度が測定できる計測システムを開発
し詳細なデータを取得可能にした。実際の開発製品は、マグネシウム合金製の戦闘機（ブルーインパ
ルス）模型、サッカーボールモニュメント、および医療用、精密機器部品等である。
1.

緒

言

レーザ溶接は、アーク溶接や抵抗溶接に比品等の試作も行った。これらの結果について報告する。

較するとレーザビームの集光スポット径が 小
さくパワー密度が高いため溶接精度が優れ て

2.

溶接実験およびデータベース

い る 。 ま た 、 ＹＡＧレーザの波長は１ . ０６

２．１

レーザ加工機について

μｍで、炭酸ガスレーザと比較して波長が 短実験に用いた装置は図１に示す、６軸マニ

く、エネルギー吸収が高く効率の良い溶接 がピュレ ー タ を 取 り 付 け て あ る 、 ５ ５ ０ Ｗ の Ｙ

できる。この溶接方法をチタンやステンレ ス

ＡＧレーザ加工機（住友重機械工業㈱製）で鋼だけでなくマグネシウム合金に応用でき れある。この装置を用いて各種の溶接実験を行ば、今後需要増が見込まれる家電や携帯部 品

い、データベースにまとめた。

等へ広く適用できる。そこで、現在行って いるＹＡＧレーザの溶接において、最適条件 の
条件出し方法を省みると、作業者の経験に 頼っていて多くの工数を必要としているのが 実状である。また、最適条件を見つけ出して も溶接条件の解析が煩雑で困難なため、新し い製品を溶接する場合に以前の溶接条件が生 かされてい な い 。 さ ら に 、 大 気 中 で 溶 接 を 行 っているため溶接不良が発生することがある 。
そこで、本研究では、フジイコーポレーシ ョン㈱と共同で高精度高品質な溶接を実現す る
ため、計測システム付きの雰囲気装置を開 発

図１

レーザ加工機し、現在使用しているレーザ加工機と組み 合
わせて実験を行いデータベースにまとめた 。
さらに、開発製品としてサッカーボールモ ニュメントと戦闘機模型を製作し、精密機器 部*

フジイコーポレーション株式会社** 研究開発センター

データベースソフトは、将来、社内で事務処理のデータベース化を Microsoft

A ccessで行う予定なのでこれを採用した。データの入力方法は、溶接条件、引張試験および写 真

２．４

コーナー溶接について等を一試料毎にデータ入力するようにし、 新

通常の突合せ溶接試験では、実製品の強度

しい実験結果を順次付加できるシステムと しをシミュレートできない場合があるので、除た。データの参照方法は、最初のメインメ ニ
ューを立ち上 げ、６つの大項目を表示し、その中から１つを選択すると実際の溶接条件 や写真等が入力されているデータ画面に移っ ていくことにした。

雪機カバーの溶接施工を模した山型の引張試
験片を考案した。また、溶接部強度を測定するため溶接部に切欠きを設け、溶接部の破断状態を確認しながら引張試験を行った。この試験片を図４に示し、コーナー溶接データ画

２．２

メインメニューについて

メインメニュー画面を図２に示す。メイン

面を図５に示す。現在の登録試料数は２３である。

メニューは、突合せ溶接、コーナー溶接、 チ
タンの雰囲気中での溶接、フィラー供給溶接、すみ肉溶接および除雪機写真の６項目に分 け
た。

図４

図２
２．３

山型引張試験片

メインメニュー画面

突合せ溶接について溶接条件として、溶接ノズルを溶接の進行方向に対して左右に揺動させながら溶接を 行う ウ ェ ー ビ ン グ の 有 無 や レ ー ザ 出 力 等の設定を入力する。また、評価試験結果については、引張試験の最大力、最大応力、破断変位、 破

図５

コーナー溶接データ画面

断位置および概観写真とマクロ写真を入力 できるようにした。突合せ溶接データ画面を 図２．５３に示す。現在の登録試料数は６７である 。

溶接についてチタン材の不活性ガス雰囲気中での不活性ガス雰囲気中で純チタン２種ＴＰ３４０の溶接を行った。雰囲気中の溶接なのでシールドガス流量と雰囲気中の酸素濃度をモニタリングしながら実験を行った。チタンの不活性ガス雰囲気中での溶接データ画面を図６に示す。現在の登録試料数は１２である。
２．６
図３

突合せ溶接データ画面

フィラー供給溶接について

フィラ ー 供 給 溶 接 に つ い て は 、 パ ラ メ ー タ

としてフィラーのワイヤー径と送り速度が 重については、溶接部から５ mm 位 の 間 隔 を あ要になる。フィラー供給溶接のデータ画面 をけて固定する方法と、および溶接部の際を固図７に示す。現在の登録試料数は３１である。

定する方法の二通りで実施した。すみ肉溶接のデータ画面を図９に示す。

図６

チタンの不活性ガス雰囲気中での溶接のデータ画面

図９２．８

すみ肉溶接データ画面

除雪機の写真

コーナー溶接で製作した除雪機カバーの写真を図１０に示す。写真数は１０である。

図７
２．７

フィラー供給溶接データ画面
すみ肉溶接について

プレス成形品等を溶接する場合には、すみ
肉溶接の必要がある。しかし、すみ肉溶接 の

図１０

除雪機の写真

強度試験に関しては、形状が複雑なため規 定がない。そこで、試験片固定ジグを作製し て引張試験を行った。すみ肉引張試験片とジ グ
を図８に示す。

3. 雰囲気装置の開発
３．１ 計 測 シ ス テ ム の 概 要
大気中での溶接は、溶接中の酸化作用のために、溶接欠陥が生 じ る お そ れ が あ る 。 そ のために不活性ガスによるシールドが必要となる。本研究では、不活性ガス中で溶接を行う
ための雰囲気炉を製作するとともに、炉内のガス濃度を計測できるシステムを開発した。
システムの概要図を図１１に示す。
計測システムは、シールドガス流量と雰囲
気炉中の酸素濃度をモニタリングするために、流量計と酸素濃度センサを取り付け、それぞ

図８

すみ肉引張試験片とジグ

れのアナログ出力値を通信機能付きＤＭＭ（デジタルマルチメータ）を介してパソコン

また、引張試験を行うときに、試験片の固 定にデータを取り込むようにした。また、流量

計は、ガスの種類によりＨｅガス用とＡｒ ガ

DMM か ら の デ ー タ 値 を 取 得 し 、 ス ケ ー リ ン

ス用を交換しながら 使 用 し た 。 た だ し 、 Ａ ｒ

グしてからグラフ表示をするとともに、パソ

ガス用は、汎用型なのでＮ ２ も使用できる。

コンのＨＤに XLS 形 式 フ ァ イ ル と し て で 保

センサの入出力を表１に示し、雰囲気炉の 外存する。

観を図１２に示す。

図１１

図１３

計測ソフト表示画面

図１４

ダイヤグラム画面

計測システムの概要図

表１

センサの入出力値

センサ種類

入

力

出

力

流量計

流量 0~50L/min

0~5V

酸素濃度計

酸素濃度 0~25 ％4~20mA

4.

開発製品
フジイコーポレーション㈱は、溶接部門の他に、プレス部門、機械加工部門等も完備しており製品の一貫生産ができる。そこで、他部門と協力しながら実用製品を試作した。
図１２

雰囲気炉の外観

４．１

サッカーボールモニュメント

ステンレス鋼ＳＵＳ３０４、純チタン、マ
３．２

パソコン側のデータ取得

センサからの出力値をパソコンに取り込んでから、 LabVIEW ( 日 本 Ｎ Ｉ 社 製 ) を使用してデータ表示やスケーリングを行った。パ ソ

グネシウム合金製のサッカーボールのモニュ
メントを製作した。これを図１５に示す。
このサッカーボールは、５角形と６角形の(a)ﾏ ｸ ﾞ ﾈ ｼ ｳ ﾑ 合 金(b ) 純 ﾁ ﾀ ﾝ 製( c )ｽﾃﾝﾚｽ鋼製

コン上で の 計 測 ソ フ ト 表 示 画 面 を 図 １ ３ に 示す。このソフトは表示画面とダイヤグラム から成り立ち、実際のソースコードはダイヤ グ
ラム上で作成する。ダイヤグラムの一部分 を
図１４に示す。
また、表示画面上からはデータを設定することができ、保存ファイル名、データ取得 間
隔、データ取得回等を入力する。そして、

このサッ
図１５
サカ
ッー
カボ
ーー
ボル
ーは
ル、
モ５
ニ角
ュ形
メと
ン６
ト角 形 の

ピースをプレス加工した後、自社製作したれ金型を製作しており、注文数に応じた量産ジグを用いて溶接を行った。この溶接ジグも可能である。模型の胴体部を図１８に示す。

を図１６に示す。
４．３

その他の製品

その他の製品例として、医療用および精密機器部品の溶接加工依頼があり、溶接箇所や方法等の設計変更を発注先に提案するなど、製品の高品質化を行ってい る。図１９に医療用部品、図２０に精密機器部品の溶接部を示
す。

図１６

溶接ジグ

その後の表面処理は、マグネシウム合金製 は研磨をなしとし、純チタン製とステンレス 鋼
製 は 、 エ メ リ ー ( ♯ 250)研 磨 の 後 、 サ イ ザ ル
及びバブ研磨を施した。

図１９

医療用部品

４．２

5. 結
（１）

実験結果をデータベース化すること戦闘機（ブルーインパルス）模型

マグネシウム合金製の戦闘機（ブルーイン

図２０

精密機器部品言
で、新しい製品の溶接に対し、溶接条パルス）を製作した。これを図１７に示す 。

件出しの工数が少なくなり、経験だけ
でなく、実験データに基づく溶接条件の選定が可能になった。
（２）

溶接中の酸化を防止するため、不活性ガスを充満できる雰囲気炉を製作するとともに、雰囲気中の環境をリアル(a)ﾏｸﾞﾈｼｳﾑ合金用塗装
図１７(b) クリア塗装

戦 闘 機 （ ブ ル ー イ ン パ ル ス ) 模型

タイムでモニタリングするシステムを構築し、高品質な溶接に必要な一つの装置を開発した。
（ ３ ） 各 種 の 実 用 製 品 を 開 発 す るこ と に よ り 、
溶接技術の向上を図ることができた。
特に、マグネシウム合金の溶接に関しては、多くのノウハウを蓄積でき、今後の受注増が期待できるようになった。
参考文献（１） 新井武二、沓名宗春、宮本

図１８模型の胴体部勇「レーザー溶接加工」
マシニスト出版

この模型は、プレス加工後に溶接をして塗（２） 川 澄 博 通 ： 「 最 新 レ ー ザ 加 工 技 術 総装を施した。また、プレス加工に関しては 、

覧」 ( 株）産業技術サービスセンター

模型全体を胴体部、水平尾翼部、垂直尾翼部、排気ダクト等の７つの部位に分けて、それ ぞ小型携帯機器用 DC‑DC インダクタに関する研究
井浦 博男*

片原 義浩*

浜谷 剛*

山田 義樹*

吉野 武美**

天城 和哉** 星野 公明**

A Study on an Inductor used for DC‑DC Converter Circuit
IURA Hiroo*, KATAHARA Yoshihiro *, HAMAYA Takeshi *, YAMADA Yoshiki *,YOSHINO Takemi **, AMAKI Kazuya ** and HOSHINO Kimiaki**
抄録

小型携帯機器用 DC‑DC コンバータ回路に搭載されるインダクタの小型化を目的として開発を行う。
まず、インダクタの特性について電磁気学的考察を行った。磁気抵抗がインダクタの特性に関与しており、その値はコアの形状やギャップ幅に影響されることが理論的に説明できた。また、電磁界シミュレーションソフト（JMAG‑Studio Ver7.2 ㈱日本総研製）を用いてインダクタンス値を求めたところ、実測値とほぼ一致した。次に、コア形状やギャップ幅を変えたとき、インダクタンス値と直流重畳特性について解析した。試作することなくインダクタを評価できるので、シミュレーションは有効に活用できる。

1

緒言

本研究は、インダクタの小型・薄型化及び特携帯電話やデジタルカメラ等の小型携帯機性の向上を目的とし、インダクタの研究と製品器の電源部(図 1) には、DC‑DC コンバータが使開発を行った 。その際に、設計開発を効率的にわれており、昇圧・降圧用にインダクタが用い進めるために電磁界解析シミュレーションソ

られている。近年これら機器の急速な普及によ

フト JMAG‑Studio Ver7.2㈱日本総研製を用いた。

り、使用されるインダクタの数量も飛躍的に増

ここでは、えている。また一方では、これらの機器は小型①インダクタの電磁気学的考察

軽量化が進んでおり、インダクタについても必②シミュレーションを使った特性評価

然的に小型・薄型化・高性能商品の開発が期待について報告する。

されている。
2

インダクタについて
まず、インダクタについて、その物理的構造と電気的・電磁気学的特性について述べる。
2.1

インダクタの構造

インダクタは、大きく分類して、磁束が外部に漏れない閉磁路タイプと、磁束が外に漏れる
開磁路タイプとに分けることができる。閉磁路タイプのインダクタには、さまざまな構造のものがあるが、主に図 2(a) のようにドラム型コアと、図 2(b) のポット型コアが用いられる。なお、
図 1．デジタルカメラに搭載されたインダクタ* 新デンシ株式会社新潟工場** 研究開発センター

図はインダクタの断面を表している。

この関係は、電気回路のオームの法則と似ており、磁気回路のオームの法則と呼ばれる。

コア
巻線

表 1 にその関係をまとめる。

図 2(a). ドラム型インダクタ

表 1. 磁気回路と電気回路
磁気回路

コア

巻線

図 2(b). ポット型インダクタ
2.2

電気回路

起磁力

F=NI [A]

起電力

E [V]

磁束

φ [W b]電流

I [A]

磁気抵抗 Rm=l/μS [A/Wb]

電気抵抗 R=ρl/S [Ω ]透磁率

導電率 σ=1/ρ [1/Ω m]

μ [H/m]磁気回路のオームの法則
φ =F/Rm =NI/Rm [Wb]

磁気回路について

図 3 のように、磁性体を満たした環状ソレノ

電気回路のオームの法則
I=E/R [A]

B=μH

磁束密度

イドの巻線に I[A]の電流を流したとき、巻線内の磁界の強さ H[A/m]、及び磁性体内の磁束密度
B[T]については、次式の関係が成立する。

2.3

自己インダクタンス

コ イ ル に 電 流 I[A] を 流 し た と き に 発 生 す る
磁束鎖交数ψ[Wb] は次式となる。

S? ? LIN(7)

この比例定数 L をコイルの自己インダクタンスといい、単位は[H](=[Wb/A])である。
また、コイルの巻数を N とすると、磁束鎖交数ψ[Wb] と磁束φ[Wb]は次の関係がある。

図 3 ．環状ソレノイド

H ? NI l
B ? ? H ? ? s ? 0H

? ? N?
(1)(3)(5)(7)(8) 式をまとめると、(2)

ただし、l: 磁路長[m]L?

μs:比透磁率[H/m]

?
N?
?
?
I
I

μ0 =4π×10 ‑7[H/m]２乗に比例することがわかる。ここで、? ? BS ? ? HS ?

Al ? 1 Rm

NI
l ?S

(3)

つの指標である。
また、(3)(9)式から電流 I[A]との関係を求めると、

I?

Rm[AT/Wb]と名づける。

F ? NI
Rm ? l ? S(10)で表される Al 値は、コイルの性能を表すひと(3)の NI を起磁力 F[AT] 、l / μS を磁気抵抗(4)(5)(4)、(5)より、

となる。

NI
(9)
l ?S ?S 2
1
?
N ?
N2
I
l
Rm

となり、Ｌは磁気抵抗 Rm に反比例、巻数 N のは次式となる。

F
Rm

N

μ0:真空の透磁率[H/m]磁性体の断面積を S[m 2] とすると、磁束φ[Wb]

? ?

(8)

N? NBS?
LL(11)となる。インダクタの飽和電流 Isat は、コアの飽和磁束密度 Bsat とすると、(6)

I sat ?となる。

NBsatS
L

(12)

2.4

インダクタの磁気回路考察

直流重畳特性と温度上昇特性により決定されインダクタを設計する際には、磁束の流れをる。

考慮する必要がある。図 4 のようなポット型コ

直流重畳特性は、インダクタに直流電流をアを用いたインダクタの場合、巻線に電流を流徐々に加え、ある電流値を超えると、磁気飽和

すと矢印のように磁束が生じる。

によりインダクタンス値が小さくなる現象で

3.0mm
0〜50μmある。また、温度上昇特性はインダクタに直流
電流を徐々に加えると、損失による自己発熱に
0.36mmより、温度が上昇する現象である。一般的に、インダクタンス値の減少が‑30%、あるいは温度上昇が 40℃となる電流値のうち、小さいほうの図 4. ポット型インダクタ

値を定格電流としている。

このとき、フェライトコアの部分と空気層の

図 6 は直流重畳特性と温度上昇特性を測定しギャップがあるので、磁気回路は等価的に図 5た結果の例である。直流電流が約 1A でインダのように表すことができる。

クタンス値の減少が‑30%となり、約 1.5A で温度上昇が 40 ℃となっている。この場合の定格電流は、小さい方の値である 1 A となる。

CDRH2D11-1R5⊿L/L(%)

図 5 ．磁気回路(5)式より、この場合 Rm は、

Rm ? Rmag ? Rair
?

(13)

l mag

⊿T90.0

0%

80.0

-10%

70.0

-20%

60.0

-30%

50.0

-40%

40.0

-50%

30.0

-60%

20.0

-70%

10.0

-80%

0.0

-90%

l
1
(
? air )
? 0 S μr μair

⊿T(℃)

⊿L/L

10%

-10.0
0

0.5

1

1.5

2

Idc(A)

ただし、Rmag: 磁性材料部の磁気抵抗

図 6 ．直流重畳特性と温度上昇特性

Rair: ギャップ部の磁気抵抗
lmag: 磁性材料部の磁路長
lair: ギャップ部の磁路長3電磁界シミュレーション
インダクタのシミュレーションには、

μr : 磁性材の透磁率

JMAG‑Studio Ver7.2（㈱日本総研製）を使用し

μair:空気の透磁率

た。DC‑DC コンバータ用インダクタの評価で、となる。

JMAG でシミュレーションできる項目は、・インダクタンス値
・直流重畳特性2.5

インダクタの特性評価

インダクタの特性評価項目は、インダクタン
ス値、直流抵抗、定格電流である。定格電流は、

である。

3.1

巻数−インダクタンス

インダクタンス値

SR5018 シリーズを例にとり、インダクタンス

40.0

値のシミュレーションを行った。同じ形状のコ
アを用い、巻数を変えることによりインダクタ

30.0

L(μH)

ンス値を調整する。表 2 の巻数が端数になっているのは、巻き始めと巻き終わりが反対方向にあるためである。シミュレーションでは、端数の巻数は設定できないので、繰り上げた数値に

20.0

10.0

設定した。図 7 はシミュレーション結果、コイル断面の磁束密度の表示で、色の違いにより磁0.00

束密度の強弱を表している。結果を表 2 と図 8

10

20

30

40

巻数

に示す。
設計

実測

シミュレーション

図 8. シミュレーションと実測結果を見ると、シミュレーション値は実測値と近い値となっている。また、インダクタの製品規格である設計値の±20% の範囲に入っており、JMAG が精度良くシミュレーションできてい
ることがわかる。

3.2

コア形状とインダクタンス値

次に、コアの形状（芯径、巻線幅）を変えた
とき、インダクタンス値がどのように変化する
か、シミュレーションを行った。図 9 の寸法のコアで、芯径を 1.5mm〜2.5mm に変えたとき（巻線幅は 0.3mm 一定）、巻線幅を 0.2 〜0.4mm に変
図 7. シミュレーション結果の表示

えたとき（芯径は 2.0mm 一定）、それぞれのイ（磁束密度）

ンダクタンス値を JMAG で求めた。
解析した結果、芯径とインダクタンス値の関係を図 10(a) に、巻線幅とインダクタンス値の表 2. シミュレーションと実測

ｲﾝﾀﾞｸﾀﾝｽ (μH)
MODEL
SR5018‑2R2
SR5018‑3R3
SR5018‑4R7SR5018‑6R8SR5018‑100
SR5018‑150
SR5018‑220
SR5018‑330

巻数
(t)
7.5
9.5
11.5
13.5
16.5
21.5
24.5
31.5

設計

実測

シミュレー
ション

2.2
3.3
4.7
6.8
10.0
15.0
22.0
33.0

1.99
2.98
4.68
6.59
10.50
16.23
21.24
31.10

1.95
3.05
4.39
5.98
8.82
14.76
19.06
31.24

関係を図 10(b) に示す。
4.0ｍｍ

0.2〜0.4mm

0.9mm

1.5〜2.5mm

図 9. コア形状とインダクタンス値

図 11(a)に、巻線幅と直流重畳特性の関係を図

芯径とインダクタンス値

11(b)に示す。
4
直流重畳特性（幅3.0mm一定、芯径変化）

3.5
10.00%
0.00%

2.5-10.00%

2

⊿L/L

L(μH)

3

1.5

-20.00%-30.00%-40.00%1-50.00%0.5-60.00%-70.00%

0

0

1

1.5

2

2.5

0.5

1

3

1.5

2

2.5

Idc(A)

芯径(mm)

芯径1.5mm

芯径2.0mm

芯径2.5mm

図 11(a). 芯径‑ 直流重畳特性

図 10(a). 芯径とインダクタンス値

直流重畳特性（芯径2.0mm一定、幅変化）

巻線幅とインダクタンス値

10.00%
0.00%⊿L/L(%)

4
3.5

L(μH)

3
2.5

-10.00%-20.00%-30.00%-40.00%-50.00%

2

0

1.5

0.5

1

1.5

2

幅3.0mm

幅4.0mm

2.5

Idc(A)

1
幅2.0mm0.5

図 11(b). 巻線幅‑ 直流重畳特性

0
0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

巻線幅(mm)

図 10(b). 巻線幅とインダクタンス値
グラフを見ると、芯径が大きくなると、また巻線幅が広くなると、インダクタンス値が小さくなることがわかる。

図 11(a)を見ると、芯径が大きくなるにつれて、電流増加によるインダクタンス値の減少(⊿L/L) が小さくなる、すなわち、直流重畳特性が良くなることが分かる。また、図 11(b)を見ると、巻線幅が大きくなるにつれて、直流重畳特性が良くなることが分かる。
これは、芯径が小さいと、また、巻線幅が狭3.3

コア形状と直流重畳特性

図 9 の形状のインダクタについて、3.2 と同様に芯径を変えた場合、巻線幅を変えた場合について、直流重畳特性がどの様になるかシミュ
レーションを行った。なお、インダクタンス値
については、約 10 μH となるような巻数設定とした。
解析した結果、芯径と直流重畳特性の関係を

いと、コアに磁束密度が集中し易い部分ができ、その部分が磁気飽和を起こすことが原因であることが、シミュレーション結果の磁束密度表
示より判明した。
しかし、3.2 の解析結果から、芯径が大きくなると、また、巻線幅が広くなるとインダクタ
ンス値が小さくなるので、所定のインダクタン
ス値を得るには巻数を増やさなければならず、
直流抵抗の増加をまねくこととなる。

3.4

コアギャップと直流重畳特性

しかし、磁気抵抗が大きくなるとインダクタ

コアギャップと直流重畳特性について、シミンス値が小さくなるので、所定のインダクタン

ュレーションを行った。図 12 のポット型インス値を得るには巻数を増やさなければならず、

ダクタについて、ギャップを 0 〜50μm に変え

直流抵抗の増加をまねくこととなる。

たとき、直流重畳特性がどの様になるかシミュ
レーションを行った。なお、インダクタンス値
については、約 10 μH となるような巻数設定と

4

結言

した。

(1) イ ン ダ ク タ に つ い て 磁 気 回 路 的 に 考 察 を行い、形状・ギャップがその特性に大きく

3.0mm

影響していることを理論的に説明できた。
(2) JMAG によりインダクタンス値を求めるこ

0〜50μm0.36mmとができ、その値は実測値とよく一致した。
(3) JMAG から求めた磁気抵抗値は、理論式から図 12. ポット型インダクタ

計算した磁気抵抗とよく一致した。

図 13 にシミュレーション結果を示す。ギャッ(4) 芯 径 が 大 き く な る と イ ン ダ ク タ ン ス 値 はプが広くなるにつれて、電流増加によるインダ

小さくなるが、直流重畳特性は良くなる。

クタンス値の減少( ⊿L/L) が小さくなる、すな(5) 巻 線 幅 が 広 く な る と イ ン ダ ク タ ン ス 値 はわち、直流重畳特性が良くなることが分かる。

小さくなるが、直流重畳特性は良くなる。

これは、ギャップの狭い方が磁気抵抗は小さ(6) ギ ャ ッ プ が 大 き く な る と イ ン ダ ク タ ン ス

くなり、少ない電流でも磁気飽和が起きてしま

値は小さくなるが、直流重畳特性は良くなうからである。逆に言うと、ギャップが広いほる。
(7) JMAG を活用することで、インダクタの特性

うが磁気抵抗は大きくなり、磁気飽和を起こすを評価することができる。しかし、設計のまでには、大きな電流を必要 とするためである。

際には、JMAG ではシミュレーションできな

このことは、シミュレーションの磁束密度表示

い抵抗値、温度上昇特性、機械的強度等をからも確認できた。

考慮する必要がある。

⊿L/L(%)

直流重畳特性（ギャップ幅による相違）
10.00%
0.00%-10.00%-20.00%-30.00%-40.00%-50.00%-60.00%-70.00%-80.00%-90.00%-100.00%
0

0.2

0.4

0.6

0.8

1

Idc(A)
0μ

10μ

20μ

30μ

図 13. ギャップ‑ 直流重畳特性

40μ

50μ

1.2

信越スーパーテクノゾーン推進研究高出力 YAG レーザーを用いた溶接技術の研究−超軽量金属（アルミニウム合金･マグネシウム合金）のレーザー溶接技術に関する研究）−森山 淳児*

若狭 裕**

長尾 活雄**

宮川 敏夫**

藤岡 順三**

Study on high power YAG laser weldingby
MORIYAMA Junji* ，WAKASA Yutaka** ，NAGAO Katsuo**，
MIYAGAWA Toshio**and FUJIOKA Junzou **抄録
Nd:YAGレーザー（以下YAGレーザー）は、優れたビーム品質を維持しながら高出力化が一段と進み、また光ファイバーを利用できるために加工の自由度が大きく、非常に注目されている。
しかし、高出力YAGレーザーは、ここ数年で著しく進んだために、CO 2レーザーを用いた加工技術と比較すると、その特性が十分に理解されておらず、今後の普及のためには、加工技術のデータベース化が急務である。本研究では、YAGレーザー溶接の系統的な技術蓄積のために、昨年度までの軟鋼、ステン
レス鋼、純チタン、アルミニウム合金およびマグネシウム合金に引き続き、アルミニウム合金間同一材・異材接合、マグネシウム合金間同一材・異材接合、アルミニウム−マグネシウム合金間異材接合においての最適加工条件データベース化を行った。
１. 緒言
近年実用合金上最も軽量であるマグネシウ
ム合金の携帯情報機器や輸送機器への適用が進んでいる。

２. 実験方法
２.１ 実験装置
供試材として、アルミニウム合金とマグネシウム合金を用いた。アルミニウム合金につマグネシウム合金は最密六方構造であるこ

いては展伸材 A5052（2mm、3mm ）とダイカスとから、室温での塑性加工性が著しく劣るた

ト材 ADC12（2mm、3mm ）を、マグネシウム合

め、主にダイカスト法などの鋳物によって作金については展伸材 AZ31B（1mm、2mm およびられており、溶接の検討は進んでいない。し3mm）とチクソモールド材 AZ91D（1mm、2mm）

かし近年ではプレス加工技術が大きく進展しを用いた。本研究で使用した 6kW YAG レーザ

たため、展伸材の利用も進みつつあり、そのー装置の仕様を表 1 に示す。

場合には溶接技術はキーテクノロジーの一つとなる 1)。
また大型構造物を作るには、ダイカスト材

表１ﾚｰｻﾞｰの方式の溶接も一つの方法であり、そのデータベース化も重要である。

6kW YAG レーザー装置仕様
Ｍ Ｏ Ｐ Ａ (Master
Power

Oscillator

Amplifier)

発振波長

１．０６４μｍ

本研究では、6kW YAG レーザーを用いて、平均出力６．０ｋＷ以上

主にアルミニウム合金間同一材・異材接合実

ピーク出力

１８ｋＷ

験、マグネシウム合金間同一材・異材接合実ビーム品質

１００ｍｍ・ｍｒａｄ以下

験、アルミニウムーマグネシウム合金間異材

光ﾌｧｲﾊﾞｰ

６００μｍ

接合実験の 3 種類の実験を行い、溶接条件（レ周波数

３０〜５００Ｈｚ

ーザー出力、溶接速度）と溶接状態の関係を変調ﾃﾞｭｰﾃｨ

１００〜４０％可変調査した。
*

長岡技術科学大学**（株）レーザー応用工学センター

ＮＡ０．１５

レーザー発振器から出射された光は、光ファと異材突合せ溶接（A5052‑ADC12）を行った。

イバー（コア径 600μm ）を用いて伝送し、焦A5052‑A5052 では、溶接速度間でばらつき

点距離 187 mm のコリメートレンズで平行光にもなく、継手効率が安定していた。しかし、した後、同じ焦点距離のレンズを用いて集光ADC12‑ADC12 や A5052‑ADC12 では、ビード形

して加工に用いた。従って焦点位置でのビー状や継手効率にばらつきが生じた。マクロ・

ム径は約 600μm であり、焦点位置から±2 mm

ミクロ観察によりこの原因を追求したところ、変化させてもビーム径は 1 割程度しか変化せADC12 を含んだ溶接では、ビード部にポロシず、深い焦点深度を持っている。また出力がティが生じていることがわかった。また、

高いと、焦点でのビーム径はわずかに大きく

ADC12 を含んだ溶接では、
A5052‑A5052 の時となるが、CO 2 レーザーで見られたような焦点位

比べ曲げ性が劣っていることがわかった。

置の変動はない。これはレンズ素材である石英の熱膨張係数が 1×10

‑6

/K 以下と非常に小さいことが大きく影響している。

ビード部のポロシティの発生原因は、鋳造時に巻き込まれた空気や潤滑材、離型材中のCH X、H 2 などが溶接時の加熱による膨張や溶融による固液の溶解度差による放出によって残２.２ ビードオンプレート溶接

留することにある。

溶込み深さやビード形状などの溶接特性をこれを改善するため、Twin‑Beam による溶調べるため、ビードオンプレート溶接を行っ

接実験を行ったところ、気泡の回復（溶融金

た。溶接する面の酸化膜を予めステンレス鋼

属による気泡部の再充填）が見られた。

製ワイヤーブラシを用いて除去し、さらに全ての試験で溶接前に表面をアセトンで洗浄した。またレーザー出力、溶接速度、シールド

３.２ マグネシウム合金間同一材・異材接合実験についてガス、ノズル径や焦点位置など変化させて、この実験では、出力形態を連続波とし、同その影響を調査した。

一材突合せ溶接（ AZ31B‑AZ31B、AZ91D‑AZ91D）と異材突合せ溶接（AZ31B‑AZ91D）を行った。

２.３ 突合せ溶接

マグネシウム合金の突合せ溶接では、同一突合せ端部近傍の酸化膜をワイヤーブラシ

材・異材突合せ溶接をそれぞれ行うと、ビーを用いて除去後、全ての条件で端部を十分にド部に常に穴が空いてしまい、最適加工条件

アセトン洗浄して、機械加工した端面を突合を得ることができなかった。これは、レーザせて溶接した。レーザー出力、溶接速度を変ー溶接時に溶融池が表面張力などの影響によ化させて調べた。シールドガス及び焦点位置って穴が広がり、そのまま残留することに原はビードオンプレート溶接と同じ条件で試験因があると考えられる。

した。シールドは、センターガスシールド以これを改善するため、突合せ間に間隙を外にバックシールドも必要に応じて併用した。

0.05mmt だけ入れると、2mmt ではビード部の突合せ溶接の評価方法は、溶接表裏面の外穴が改善された。しかし、アルミニウム合金

観観察、断面のマクロ・ミクロ観察、ビッカの時と同様、溶接速度条件間で継手効率やビース硬さ試験方法による硬度測定、引張試験

ード形状にばらつきが生じた。また、1mmt で及び曲げ試験とした。ビッカース硬さ試験、は間隙を入れてもビード部の穴は改善されな引張試験及び曲げ試験は JIS に準じて行った。

かった。

３. 実験結果及び考察

３.３ アルミニウム合金−マグネシウム合金

３.１ アルミニウム合金間同一材・異材接合実験についてこの実験では、出力形態を連続波とし、同一材突合せ溶接（ A5052‑A5052、ADC12‑ADC12）間異材接合実験について
この実験では、出力形態として連続波及びパルス波を用いて、厚さ 3mmt の A5052‑AZ31Bの突合せ接合を行った。

レーザー入射位置が溶接結果に大きく影響することが確認され、シールドガスとして Arを用いて A5052 側に入射し、パルス波を用いて加工ヘッド傾斜を後退角とすると溶接品質良好となり、レーザーピーク出力 13.5kW（PW）、
溶接速度 2m/min で最大引張強度 20.3MPa（母材強度比 9.7% ）が得られた。破断位置は溶融部で、溶融部には、Al 3Mg 2 、Mg 17Al 12 の金属間化合物の存在が確認された。
４. 結言（１） 高出力 YAG レーザーを用いてアルミニ
ウム合金及びマグネシウム合金の突合
せ溶接を行い、溶接条件と溶接結果との関係を明らかにした。
（２） 今 後 展 伸 材 の 溶 接 構 造 や ダ イ カ ス ト
材の大構造物など溶接の必要性が広がると考えられる。更なるレーザー溶接の技術の進展が重要である。
参考文献
1)K.

Haferkamp,

I.

Niemeyer, E. Doege

Burmester,andInnovative

pr oduction

magnesium

light-weightLaserweldingbeamforming.

Proc.

Int.

K.

N.

Droeder.:technologies

forconstructions-and sheet metal
Symp.

Automot.

Technol. Autom. 30th, (1997) p247.

ISO14000 に対応する商品企画設計
システム構築事業

エコデザイン（環境配慮型設計）による商品開発研究−２
小奈

一雄

＊

畔上

＊

正美

A Study for Develop New Products by ECODESIGN−2＊

ONA Kazuo , AZEGAMI Masami
抄＊録

地球環境問題への取り組みが世界的に活発となってきた中、本県産業にとっても環境対応化は大きな課題である。そこで環境に配慮した商品づくりの基盤となる研究を実施することにより、県内生活関連産業の環境対応商品開発体制づくりの支援を目的とする。
１．緒言

地球環境問題への取り組みが世界的に必要と

現

在

研

の認識が定着してきた。我が国の産業も、今後

究

内

容

エコデザインのノウハウ取得の世界市場での最優先課題として取り組みを進

大企業

県内企業

県内産よりは環境を考えた
商品

環境に配慮
していない
商品

ＹＥＳ

ＮＯ

め、仕入先や協力先にも積極的な環境対応を求めるようになってきている。

技術（素材・構造・省資源・長寿命）
法規（各種リサイクル法その他）
基準（環境ＩＳＯ規格・エコラベル等）
県内企業の現状
環境先進企業の動向
生産〜販売〜使用〜廃棄（ライフサイクル）の研究
維持管理（ﾒﾝﾃﾅﾝｽｼｽﾃﾑ）の手法研究
ﾘﾕｰｽ･ﾘｻｲｸﾙの手法研究
エコ商品の開発手法の研究↑情報と手法→
をもとに
実践↓

成果普及と
研究会活動でエコデザイン商品の開発指導環境を意識しはじめた
社会・消費者る力を秘めている。本県産業が環境対応活動を

果

にいがた発
エコデザイン商品

ＹＥＳ

本県産業にとっても環境対応は市場に生き残る必須条件であると同時に市場創造にもつなが効

エコデザイン
開発体制を確立した
県内企業

県内各産業が対象です。

グリーンコンシュマー、
グリーン購入運動
環境負荷の少ない商品を率先して選択する
社会・消費者

どのように進めていけば負担が少ないか、そして更には次代の活力づくりに活用できるか、そ図１

本研究の内容と効果のノウハウ開発と活動計画の策定を目標に本研究を実施した 。
（図１）
環境対応デザイン開発の視点分析 ２００１

本研究は３ヶ年計画で昨年度は環境対応動向〜エコデザイン（環境配慮型設計）による商品開発研究〜の把握を主な目的とし、情報収集、分析から課題を抽出し、これからの活動の方向性を定める
指針づくりまでを行い、それら成果をまとめた
冊子「環境対応デザイン開発の視点分析2001」を作成した。(図２)
今年度は、研究会を組織し 、「環境対応デザイン開発の視点分析2001」で提案したエコデザイ

新潟県工業技術総合研究所 デザインセンター

ンのためのチェックリスト案の試行を行い、完成版「環境対応チェックスト」を作成した。
図２＊

デザインセンター-1-

環境対応デザイン開発の視点分析2001

２．研究内容
２．１
( 1)

２．２

情報収集・分析

環境対応チェックリストの作成

昨年度作成した「エコデザインのためのチェ

ＥＬ情報(新聞記事見出しデータベース)

ックリスト案」を研究会メンバーから試行してからの環境関連情報の収集及び動向分析

もらい、その意見を参考に「環境対応チェック①収集情報(収集件数)

リスト２００２」を作成した。

・記事見出し

３３１件

・記事内容

６１件

(1)

②動向分析

チェックリストの構成

試行の結果、昨年度作成したチェックリス

上記記事見出しを「環境活動の評価・分ト案では図３のように①生産面、②物流・販類フレームで示した９つの環境活動に分類

売面、③使用・廃棄面、④企業活動や製品の整理し、動向分析を行った。

情報発信の４項目に対して、企業活動、生産( 2)

県内の環境情報及び企業・商品開発動向

ライン、製品、構成要素、原料、販売チャネ(県内新聞記事から)ル等の多くの面からチェックするようになっ①情報収集(収集件数)ており 、記入しづらいという意見が多かった 。

・空間分野

３２件

そこで、新しいチェックリストは図４のよ

・道具分野

７７件

うに６つの商品ライフサイクルと１１の環境

・衣分野

３１件

活動を掛け合わせる構成に変更した。

・食分野

１２０件

また、自社の環境対応活動を考える際の情

・環境分野

１４８件

報が欲しいということで、環境対応先進企業

・情報分野

１０件

の具体事例を参考として掲載することにした 。

(3)

環境対応商品事例及び環境関連情報(平( 2)

成１３年度Ｇマーク商品 、
インターネット 、

チェックリストの記入方法

環境対応チェックリストは空間 、道具 、衣 、

各社環境報告書から)食の４分野に分けて作成した。記入にあたっ①情報内容ては、自社に関連した分野のチェックシート

・環境報告書等に見るエコ商品への取り組を選んで使用するようになっている。

みチェックシートは、図５のように①商品の・Ｇマークに見る環境への取り組み

ライフサイクル②チェック項目と考え方③チ・グリーン購入法特定調達品目・判断基準

ェック欄④動向(環境対応活動事例)⑤解決策

・エコマーク商品認定基準の方向性⑥表示(エコマーク等)の６項目で構・環境ラベルについて(アンケート等)

成されている。

・廃プラスチックのリサイクル状況(2000②の「チェック項目と考え方 」には①の「商年)品のライフサイクル」の生産から販売、使用・環境報告書に見る経営理念・環境方針等

・廃棄までの段階に応じた「環境対応の考え

・エコ商品の表示事例方」が書かれている。自社の生産から販売、・リサイクル識別マーク・環境マーク

販売後の使用や廃棄の段階を考えながら、環

・その他環境関連情報

境対応の課題を右の③の「チェック欄」に書き出す。
チェック欄は三つに分かれており、１番目
は、その課題がコスト管理や設備投資など、経営面での解決や努力が必要な場合に書き込

-2-

01

生産活動面での環境汚染低減や省エネ、リサイクルの評価
01-01 生産ライン別、製品別、使用原料別に評価
01-01-01 原料の生産面での環境への影響
原料採取の際に環境破壊の可能性がある

企業活動の
チェック

生産ライン
のチェック

原料01の
チェック

原料02の
チェック 〜

原料nの
チェック

製品01の
チェック

製品02の
チェック

〜

製品nの
チェック

環境破壊を低減化した原料である
環境には影響しない生産方式の原料である環境保全や維持再生に役立つ生産方式の原料である不明である
01-01-02 生産・製造時の加工面での環境への影響
原料の加工時に環境破壊の可能性がある加工に際して、環境への影響を低減化するように配慮
してある
加工に際しては環境への影響はない
加工の端材や屑が環境破壊の可能性がある
03

加工の端材や屑の無公害化をしている

使用・廃棄面での環境汚染低減や省エネ、リサイクルの評価
チャネル01 チャネル02のチェック のチェック

03-01 商品別、チャネルや地域別に評価
03-01-01 使用面・廃棄面での環境への影響
商品性能は環境への影響を考えて設計されていない

加工の端材や屑の再利用を行っている加工のための周辺素材や機械などが環境に影響がある

商品01の
チェック

商品02の
チェック

〜

商品nの
チェック

地域01の
チェック

地域02の
チェック

〜

地域nの
チェック

商品性能は、省エネや環境破壊低減化など、環境への影響を考えて設計されている商品自体が、省エネや環境破壊低減化など、環境対応
として先行的・評価される商品である
商品はリサイクルを考えた設計ではない加工のための周辺素材や機械などが環境汚染をしないようにしてある加工のための周辺素材や機械などの省エネ・省資源・再利用を進めている

商品は、素材の構成や組み合わせ手法など、リサイク
ルを考えた設計になっている
その商品(素材)のリサイクルシステムを持っている
その商品(素材)のリサイクルシステムを持っていない
その商品(素材)のリサイクルシステムは必要である
その商品(素材)のリサイクルシステムは地域や他で成立しているので不要である
02

物流・販売面での環境汚染低減や省エネ、リサイクルの評価
02-01 商品別、チャネル別、構成要素別に評価
02-01-01 物流面での環境への影響
梱包材は環境破壊の可能性がある

チャネル01 チャネル02のチェック のチェック

商品01の
チェック

商品02の
チェック

〜

商品nの
チェック

構成要素01のチェック

構成要素02のチェック 〜

構成要素n
のチェック

環境破壊や使用エネルギーを低減化した梱包材である
再利用を考えた梱包材である
環境保全や維持再生に役立つ梱包材である
04

不明である
02-01-02 販売面での環境への影響
パッケージは環境破壊の可能性がある
環境破壊や使用エネルギーを低減化したパッケージであるリサイクルを考えたパッケージである
環境保全や維持再生に役立つパッケージである
不明である

環境汚染低減や省エネ、リサイクルのアピールについて
04-01 生産面での発信
04-01-01 使用原料や生産体制・技術面で、環境活動
努力を顧客にアピールしているかアピールしていない
業界独自のエコマークなどがあるので、それを表記している
自社の商品説明で行っている
自社でマークをつくり、アピールしている
04-02 物流・販売面での発信
04-02-01 梱包やパッケージの軽量化、省エネ、エコ
素材使用、リサイクル化や再使用の努力をチャネルにア
ピールしているかアピールしていない
業界独自のエコマークなどがあるので、それを表記している
自社の商品説明で行っている
自社でマークをつくり、アピールしている
04-03 使用・廃棄面での発信
04-03-01 省エネ効果やリサイクル対応などを顧客にアピールしているかアピールしていない
業界独自のエコマークなどがあるので、それを表記している
自社の商品説明で行っている
自社で基準やマークをつくり、アピールしている

図３

チェックリスト案

商品のライフサイクル■原料の環境への影響
生産活動■製品設計の環境への影響■生産活動の環境への影響

物流・販売活動

×■物流や販売面での環境への影響■使用面での環境への影響

使用・廃棄場面■廃棄面での環境への影響

図４

チェック項目の構成-3-

環 境 活 動■生態系の保全■環境汚染の低減化、回避■汚染の除去・環境再生■省エネ、省資源、ゴミ減量■環境負荷の低減■リサイクル設計やシステムの構築■環境エネルギーの活用■自然の育成のための活用■共生環境化■企業としての活動◎その他

む。２番目は、設計や生産管理などの直接的

くら環境対応に努力しても、それが理解されな努力で解決していかなければならない課題

なければ市場にとって意味がない。その努力を書き込む。

を表示していくことが重要で、表示には二つ

３番目は、自社単独では解決が困難で、同の方向性がある。既にエコマークなど、マー業種や地域での共同対応活動や、川上から川クが制定されている場合はそのマークを使用

下への生産・販売ラインでの総合的なシステした方が認知されやすくなるので、自社の解ム構築などが必要な課題を書き込む。

決の方向性と合致するマークを選んで取得しチェック欄の次が④の「動向」の紹介で、表示する。合致するマークがない場合には、他の企業や地域がどのような取組をしている

パッケージや商品本体、商品説明書などに、のかを参考にするためのものであ。

自社で作成したマークなど分かりやすい形で動向の次が⑤の「解決策の方向性」で、自表示していくことが必要であり、どのように社の課題と④の動向を踏まえて立案し書き込対策をとるのか、表示の方策を書き込んでゆむようになっている。

く。

最後が⑥の「表示」の問題についてで、い

食
衣

道
具空
間

②

③

④

⑤

⑥

①

図５
３．結

環境対応チェックリスト

言対応活動開発のためのチェックリストを活用し 、（１）環境対応チェックリストを環境対応活動

企業としての基盤強化と市場競争力強化、地域情報の分析と連携した形で完成することができとしての先行的なシステム構築に近づき、次代た。

への環境対応高度化を果たしていくことを願っ（２）環境対応活動は現在も進行中であり、明ている。

確な基準が決まっていく過程にある。
（３）このような状況の中で、本県産業が環境

-4-

謝

辞
本研究を行うにあたり、ご指導、ご助言をいただいた株式会社環境構造研究システムの中村正樹氏、横浜国立大学大学院環境情報研究院長の鈴木邦雄氏、長岡造形大学教授の松丸武氏、
チェックリストの商品画像掲載にご協力をいた
だいた（財）日本産業デザイン振興会、そして研究遂行にご協力いただいた企業の皆様に深く感謝申し上げます。

-5-

実

用

研

究

光触媒の担持応用技術とその評価
坂井朋之*

佐藤

亨*

岡田英樹*

白井久美*

Application of TiO2 thin films coating technology synthesized by a sol-gel process

SAKAI Tomoyuki*, SATO Toru*, OKADA Hideki* and SHIRAI Kumi*
妙録

代表的な光触媒である酸化チタン(TiO2 )を簡易的に担持させる方法としてゾルゲル法についての検討を行った。
試料はチタニウムテトライソプロポキシド／エタノール溶液よりディップ法で作成した。
また、基材への接着性及び光触媒効果の向上を目指すために粘土鉱物（スメクタイト，セピオライト）
及びポリエチレングリコール (PEG) を添加し、PEG の添加量・分子量の変化、セピオライトの添加量の変化により酸化チタン膜がどのような変化を示すのかを考察した。また、メチレンブルーの分解を用いた光触媒効果の性能評価を行い、各条件における効果の違いが確認された。
１．諸言

エチレングリコール(PEG) を溶液に添加した。

酸化チタンは光触媒効果を示す代表的な物

また、接着性の向上及び吸着性の付与の目的で質である。紫外光による励起エネルギーにより粘土鉱物（スメクタイト，セピオライト）を添

表面に付着している有機物を分解したり、表面加した。PEG の分子量及び添加量の変化、及びに超親水性を付与させるという効果がある。抗粘土鉱物の添加量変化に対しての酸化チタン膜

菌、環境浄化（大気・水質）、防汚、防曇等のの変化を考察した。また、得られた酸化チタン

様々な分野で利用されつつある。

膜の光触媒効果をメチレンブルーの分解により実際に酸化チタンを光触媒として用いる場評価した。

合には他の素材に担持させて用いることが必要となる。担持させる素材はガラス・セラミック

２．酸化チタンの担持スなどの無機材料からプラスチックなどの高分ゾルゲル法により酸化チタンの担持を行った。

子物質まで多岐にわたり、それに応じた担持方

混合溶液の調整は表１に示す配合を基本とした。

法の開発が行われている。この担持方法にはCVD、 PVD、ペースト法、ゾルゲル法などがあ表１．混合溶液の基本配合表の理由によりチタニウムテトライソプロポキシ

チタンテトライソプロポキシド
トリエタノールアミン
PEG (#2000)
スメクタイト
エタノール

3.0g
1.0g
0.2g
0.8g
15.0g

ド／エタノール溶液を用いたゾルゲル法につい

計

20.0g

る。
本研究では組成の調整が比較的容易である
こと、大がかりな装置が必 要ではないことなど

1%
4%て検討を行った。その際に酸化チタン膜の表面積を大きくし、光触媒効果を上げる目的でポリチタニウムテトライソプロポキシドは焼成することにより酸化チタンを生ずる。トリエタノー* 下越技術支援センター

ルアミンは反応抑制剤である。

表１に示す配合を基本として、以下のようなパラメーターを変化させた 。
(1) PEG の分子量200, 2000, 6000, 20000, 500000(2) PEG の添加量
0, 0.2, 0.5, 1.0, 2.0, 5.0%
(3)セピオライトとスメクタイトの比較
スメクタイト→セピオライトとし、その添加量を 0, 1.5, 3.0%
上記の通りに混合溶液を調整し、以下に示す

図２．PEG の添加量に対する膜厚変化

方法で酸化チタンの担持を行った。
①

混合溶液へ基材であるスライドグラスをディップする。

②

これを３回繰り返し、乾燥する。

③

550℃，１時間焼き付けを行う。

図２は PEG の添加量に対しての膜厚の変化を示している。添加量と膜厚の間に特に相関はみられず、その値は全体的に小さくなっている。

以上のようにして得られた試料の物性測定及び評価を行った。
３．酸化チタン膜の評価
３．１

膜厚測定

膜厚はマイクロメーターを用いて測定した。
その結果を図１〜３に示す。縦軸はディッピン
グ１回あたりの膜厚を表している。

図３．セピオライトの添加量に対する膜厚変化

図３は粘土鉱物の添加量に対しての膜厚の変化を示している。（スメクタイトのデータは昨年度の実用研究のもの。）添加量の増加に伴い、膜厚は増大している。また、その割合はス
メクタイトに比べ、セピオライトのほうがかな
図１．PEG の分子量に対する膜厚変化

り大きくなっていることがわかる。このことからセピオライトを添加することにより膜厚を増

図１は PEG の分子量変化に対しての膜厚の変化を示している。分子量の増加に伴い、膜厚が増大しているのがわかる。

大できることがわかった。

３．２

表面観察

酸化チタン膜の表面状態を電子顕微鏡により観察した。図４にその SEM 写真を示す。

この結果より得られた酸化チタン膜は光触媒効果を持つアナターゼ型であると確認できた。
なお、スメクタイトを含有している試料に関しては昨年度、アナターゼ型であると確認済であ

使用装置：JSM-T220A （日本電子㈱製）

る。
３．４

光触媒効果の評価

メチレンブルーの分解により光触媒効果の評
価試験を行った。メチレンブルーは 10mg/l 水溶液とし、10ml 使用した。試験は以下の通り行った。
①

溶液を入れたビーカー中に試料を垂直に
固定する。

②

遮光箱中で紫外線（ブラックライト）を 3
時間照射する。

図４．表面観察（SEM 写真）③
PEG の分子量変化に関しては#200, 2000 に関しては平滑な面が得られているが、#20000 には割れが生じている。PEG 添加量変化に関しては
添加量にはよらず、平滑な面が得られている。
また、セピオライトに関しては添加していない
ものは直線的な割れが生じ、一方、セピオライ
ト 1.5% 添加しているものにも割れが生じている。総合的にみると膜厚が大きいと割れが生じ

溶液の透過率を測定する。
また、今回の試験では光触媒効果によるメチ

レンブルーの分解以外に酸化チタン膜表面への吸着のためにメチレンブルー濃度が変化してしまうことが考えられたため、その影響を確認するために同条件で紫外線を照射しない試験も行った。図にメチレンブルーの原液(10mg/l)、紫外線を照射した溶液、紫外線を照射しない溶液の透過率を測定した結果を図６に示す。

るものと考えられる。
３．３

Ｘ線回折

得られた酸化チタン膜の結晶系を確認するた
めにＸ線回折測定（測定装置：㈱リガク製
RAD‑2B）を行った。セピオライト 1.5%含有試料のものについての結果を図５に示す。

図６．メチレンブルー溶液の透過率

原液に比べ、吸着（紫外線照射なし）により透過率が上がっていることがわかる。しかしながら、紫外線を照射したものに関してはさらに
図５．Ｘ線回折の結果

透過率が上がっており、光触媒効果が確認できる。668nm 付近の吸収極大の吸光度の値から溶

これらの図より吸着に関してはほぼ一定で液中のメチレンブルー濃度を求めた。その 結果あることがわかる。セピオライトに関してはそを図７〜９に示す。図７は PEG の分子量に対しれを添加することにより吸着量が増加している。

てのメチレンブルー濃度の変化、図８は PEG のまた、光触媒効果に関しては PEG 分子量増加、添加量に対しての濃度変化、図９はセピオライ

PEG 添加量増加、セピオライト添加量増加に伴トの添加量に対しての濃度変化を示している。

い効果が上がる傾向がみられることがわかった。

すべての図において●は光触媒効果（紫外線照射あり）、▲は吸着（紫外線照射なし）を示し

４．結

言

ている。

(1) ポリエチレングリコールの分子量の増加、セピオライトの添加量の増加により酸化チタンの膜厚を増大することができる。
(2) メチレンブルーの酸化チタン膜表面への吸着はほぼ一定である。また、セピオライ
トを添加することにより吸着量が増加する。
(3) 光触媒効果に関しては、ポリエチレングリ
コールの分子量の増加，添加量の増加，セピオライトの添加量の増加に伴い、効果が

図７．PEG の分子量に対する濃度変化

上がる傾向がみられる。
謝辞
本研究において（財）上越環境科学センター
北川氏に多大な協力を頂きました。ここに 深く
感謝申し上げます。
引用文献
工業技術研究報告書

図８．PEG の添加量に対する濃度変化

図９．セピオライトの添加量に対する濃度変化

No.31 2002 P77

難削材の穴あけ加工に関する研究（ガラス板の穴あけ加工）
杉井

伸吾＊

白川

正登＊

石川

淳＊

中川

昌幸＊

Study on Hole Machining of Difficult-to-cut Materials( Hole Machining of Glass )SUGII Shingo, SHIRAKAWA Masato, ISHIKAWA Atsushi, NAKAGAWA Masayuki

抄

録

ＮＣフライス盤を使用して、厚さ１mm のソーダガラス板に穴あけ加工を行った。加工時に発生する穴
周囲の欠けを低減させるには、ヘリカル加工が有効であることが実証できた。

１．緒言て加工する方法や工具に超音波振動を与えて加工力

近年、高付加価値加工として難削材の穴あけ加工を抑えつつ穴あけを行う超音波加工法が挙げられる。

の要求が高まってきている。当センターにおいてもしかし、いずれの方法もコスト高や特殊な機構が必

難削材の加工についての相談があるが、難削材加工要となる。

についてはデータの公開や情報化が進んでおらず、今回は県内のある企業からの相談事項である、既相談に応じきれていないのが現状である。そこで、存のフライス盤を使用したガラス板の高品位な穴あこれまでに相談のあったガラス板の高品位穴あけ加け加工について研究を行った。

工について実験を行い、加工データの蓄積を行った。
ガラスは硬脆材料のため機械的な穴あけ加工を行うと図１のように穴周囲に欠けが発生してしまう。
この欠けを防止する方法として、捨てガラスを重ね２．加工仕様

相談のあった企業からの加工仕様は以下のとおりである。
・ フライス盤による加工・ 厚さ 1mm のソーダガラスに直径 3mm の
貫通穴あけ
・ 工具送り速度 2mm/min 以上
・ 加工穴周囲に欠けがないこと
これら仕様に基づいて実験を行うこととした。
３．実験概要図 1 加工穴周囲に発生した欠けの様子＊下越技術支援センター

実験には当センター所有のＮＣフライス盤（Ｎ−
ＭＡＣＨ）を使用した。また加工実験システムを図２に示す。加工時の工具送り方向の加工抵抗を測定するための圧電型動力計（キスラー社製 9257A）の

工具
クーラント

ワーク

４．実験
４．１．通常加工
φ３の穴径に対して、φ３の工具を使用して、穴あけ加工を行った。工具回転数、送り速度を変化させて穴あけ加工を行い、欠けの大きさを測定したものを図５に示す。加工開始面（ガラス上面）を入口

圧電型動力計ワーク固定治具図 2 加工システム概略

側、加工終了面（下面）を出口側として、工具回転数をパラメータに横軸を送り速度、縦軸を欠け大きさとしてプロットした。目標とする送り速度2mm/min において、欠けの大きさは良好なもので上面にワーク固定治具を介して、ワークであるソー

入口側で 0.1mm、出口側では 0.2mm 程度であった。

ダガラス板を固定した。加工時には水溶性のクーラ

しかし、出口側の欠けについては欠けが小さいのはントを加工点に向けて外部より供給した。工具回転

工具回転数が 20,000min-1、30,000min-1 という高速

数、送り速度を変化させて穴あけ加工を行い、加工

回転の場合であり、より一般的な機械を使用するこ時の抵抗ならびに加工した穴周囲に発生した欠けのとを考えると工具回転数が 10,000min-1 以下の領域

大きさを測定した。なお欠けの大きさは、図３に示で欠けを小さくする必要がある。

すように加工した穴を上から見て、欠けの半径方向

入口側

た工具の外観を図４に示す。一般的にガラスの穴あけ加工に用いられるパイプ状のダイヤモンド砥石であるコアドリルを用いた。

欠け大きさ mmの幅が最大のものを測定した。また、実験に使用し
0.8
0.6
0.4
0.2
0
0

欠け大きさ

1
2
送り速度 mm/min

欠け大きさ mm

出口側

図 3 欠け大きさの定義

5,000min-1
10,00020,00030,0000.8

35,000min-1
10,00020,00030,000

0.6
0.4
0.2
0
0

1
2
送り速度 mm/min

3

図 5 通常加工による欠けの大きさ
４．２．ヘリカル加工
前節の結果より、工具回転数が 10,000min-1 以下

砥粒

メタルボンド#400ダイヤモンド
図 4 使用工具外観

での欠けを小さくするためにヘリカル加工を試みた。
ヘリカル加工とは図６に示すように穴径よりも小さな径の工具を自転させつつ加工穴中心軸周りにネジのように送りながら加工を行う方法である。これにより加工抵抗の低減やクーラントのかかりが改善で

工具

25

k

加工抵抗 N20

ヘリカル加工

15

通常加工

10
5

ガラス

0
1

f

2

3

4

加工条件No.

F

図 7 ヘリカル加工における加工抵抗（工具周速 47m/min、送り速度 2mm/min）

図 6 ヘリカル加工模式図

入口側

き、欠けが小さくなるのではないかと考え加工を試0.8みた。実験はφ3 の穴に対してφ2 のコアドリルを使5,000min-1（周速 47m/min）の条件と比較するため
1に、工具回転数を 7,500min-（周速47m/min）とし、また、表１に示すようにヘリカル加工のリードｋとヘリカル加工欠け大きさ mm用した。前節の通常穴あけによる工具回転数

経路接線方向送り速度ｆの組み合わせで、穴軸方向

通常加工

0.6
0.4
0.2
0

送り速度Ｆが 2mm/min となるような条件で加工を1

2
3
加工条件No.

行った。なお、ヘリカルの回転方向はダウンカットとなるようにした。図７に加工抵抗を示す。通常加出口側工の 22N に対してヘリカル加工での抵抗は約 10N

常加工と同程度であるが、出口側は通常加工の0.7mm に対してヘリカル加工は 0.1mm と欠けを大幅に改善することができた。

欠け大きさ mm

ル加工での欠けを測定したものを示す。入口側は通ヘリカル加工通常加工

0.8と半分程度に低減することができた。図８にヘリカ

4

0.6
0.4
0.2
0

表１ ヘリカル加工条件

加工条件
リードk mm
No.
1
1.0
2
0.5
3
0.2
4
0.1

接線方向送りf
mm/min
13
25
63
126

1

2

3

4

加工条件No.

図 8 ヘリカル加工における欠けの大きさ（工具周速 47m/min、送り速度 2mm/min）
５．結 言
ＮＣフライス盤を使用したガラスの高品位穴あけ
加工について実験を行った結果、加工時に発生する欠けを低減させるにはヘリカル加工が有効であることがわかった。

高性能刃物技術に関する研究
丸山

英樹*

章作*

本多

Study on DLC coated kitchen knife*

MARUYAMA Hideki and HONDA Shousaku*

抄録
切れ味が長期間持続する包丁の開発を目的として窒化、DLC（Diamond Like Carbon）による表面処理を行った。切れ味試験器を用いた評価の結果、窒化、DLC処理によって包丁の耐摩耗性が向上することが確認できた。また片面だけの表面処理でも耐摩耗性が向上することがわかった。

1.

緒言

県央地域の包丁業界は、中国産の安価な輸ためである。これらの表面処理はいずれも県内企業に依頼した。

入品に押されて厳しい状況下にある。この よD L C （Diamond Like Carbon）とは炭素のうな状況に対し、ほとんどの包丁製造業者 は様々な同素体であるダイアモンドやグラファ

価格競争をするのではなく、付加価値の高 い

イトなどの結合を含む、非晶質の黒色薄膜の新製品を開発することで対抗したいと考え て総称である。表面が平滑で摩擦係数が低く硬いる。また、輸入された安い包丁が取り沙 汰い、耐摩 耗 性 に 優 れ る な ど の 特 徴 が 挙 げ ら れさ れ る 背 景 に は 、 従 来 当 た り 前 に 見 ら れた研る。このため、各種切削工具や磁気ヘッド、

ぐという習慣を行わなくなった事も考えら れ

ハードディスク表面など幅広い用途に用いらる。しかし、省資源やメンテナンスの観点 かれている。窒化処理はイオン窒化である。フ

らも、研ぐ頻度が少ない刃物製品の開発は様々

ッ素樹脂は D L C よりも更に摩擦が小さく、既な産業において重要である。

に市販の包丁に適用されている。これらの処本研究では包丁の刃の耐久性を高めるために窒化、D L C （Diamond Like Carbon）、フ理はいずれも包丁の母材が焼きなまされない
よう 1 8 0 ℃以下で行った。

ッ素樹脂コートの表面処理を行い、その効 果を調べた。表面処理により新たな機能が付 加

2.2標準となる包丁についてできれば、安価な輸入品との差別化が期待 ではじめに表面処理を行うベースとなる包丁きる。これらの表面処理により付加価値の高を選定した。この包丁は三条市内の包丁メー

い包 丁 の 新 製 品 開 発 を 目 的 と し た 。

カーが製造する市販価格 2 0 0 0 円程度の三徳
包丁で刃先角は約 3 0 °である。材 質 は ス テ ン

2.

実験

レス、愛知製鋼の A U S 6 M である。A U S 6 M の成2.1

試料の表面処理について

分表を表１に、標準となる包丁の外観を図１

表面処理は窒化処理、窒化処理＋D L C 処 理 、に示す。

窒 化 処 理 ＋D L C 処理＋フッ素樹脂コートの 3

表1

種類をそれぞれ片面と両面に行った。D L C 皮
膜 と テ フ ロ ン 皮 膜 の 厚 さ は そ れ ぞ れ 1 , 2 μｍである。片面のみの処理品も作製した理由 は、両面に表面処理を行うと研ぎ直しが出来な い*

県 央 技 術 支 援 セ ン ター加茂センター

AUS6M

AUS6M の化学成分表（w t ％）
Ｃ

Mo

V

0.55

0.20

0.10

〜0.65

〜0.30

〜0.25

Si
≦1.00

Cr
13.0
〜14.5

は紙の枚数では無く、切れた紙の厚さをマイ
ク ロ メ ー タ で 測 定 し た 。 付 箋紙 は 幅 1 4 . 5 m m 、
長さ 5 2 m m の 100 枚綴りを 2 段重ねて使用した。試験は各条件とも 1 5 0 回まで行った。図2 に使用した切れ味試験器の外観を示す。

図12.3標準品とした三徳包丁

硬さ試験

D L C 皮膜は厚さが 1 μm しかなく通常の硬度計では測定ができない。そこで下越技術支 援センターの（株）アカシ製皮膜硬度計 M Z T ‑ 4
を用いて表面の硬さを比較した。結果を表 2に 示 す 。 参考 の た め に 同 じ 測 定 機 を 用 い て
H R C 5 0 , 5 5 , 6 0 の硬さ基準片を測定した数値を
表 3 に示す。窒化、D L C 処 理 を 行 う こ と で 表
面硬度が上がることを確認した。
図2
表2

各表面処理の硬さ比較

表面処理

表面処理

の種類

無し

硬さ ( H U V )536( 測定条件

切れ味試験器

ﾋﾞｯｶｰｽ圧子

窒化処理

窒化処理

3 . 実験結果及び考察＋D L C

3.1

569

751

F 1 ：10gf

Ｖ：5gf/sec

両面を表面処理した包丁

両面処理した包丁の試験結果を図 3 に示す。
)

基準となる表面処理無しの包丁は試験開始時
は約 1 0 m m の切断深さが得られたが、1 5 0 回後

表3
硬さ基準

硬さ基準片の皮膜硬度計測定値
HRC50

HRC55

HRC60

では約 2 m m まで低下した。D L C 及 び フ ッ 素 樹
脂処理品は試験開始時と 1 5 0 回後の切断深さがほとんど変わらず、高い耐摩耗性をもつこ

片
硬さ ( H U V )

465

524

596

とがわか っ た 。 フ ッ 素 樹 脂 処 理 が 耐 摩 耗 性 を向上させるとは考えにくく、これは D L C によ2.4

切れ味試験につい てる効果と思われる。実際にフッ素樹脂膜は試

試験は（財）新潟県県央地域地場産業振興

験中に剥離したが、切断深さはむしろ上昇しセンターが所有する切れ味試験器を用いて 行た。これはフッ素樹脂膜が剥離する事で、刃った。これは試験を行う包丁を約 3 k g の自重

先が鋭利になったためと考えられる。このよをもつホルダーに固定し、付箋紙の束の上 にうにフッ素樹脂処理は剥離のため、その効果

静かに乗せ、この状態で付箋紙が 5 0 m m 平行は確認できなかった。窒化処理は初期の切断

移動する際に、切れた紙の枚数により測定 す

深さがもっとも大きいが、1 5 0 回後は 1 0 m m

るものである。切れ味試験器の試験結果が 人程度まで低下した。これはイオン窒化処理の間の感覚的な切れ味と一致するかという問 題

スパッタリング効果で刃先が鋭くなるためには諸説があるが、ここでは単純に紙を切る 負初期切れはよくなるが、硬度は D L C に及ばな荷に対する耐摩耗性を評価した。付箋紙の 動

い た め に 摩 耗 が 進 ん だ も の と 考 えられる。

く方向は包丁で引切りとなる方向とし、今 回

切断深さ(mm)20

窒化+DLC+フッ素樹脂
窒化+DLC窒化
表面処理無し15

直した全ての包丁で大きくなった。しかし 150
回試験後の切断深さはいずれの表面処理の場合も低下し、研ぐ前に比較して耐摩耗性が低

10

下した。

5

3.4
0
0

50

100

150

切断回数

図3

刃先観察

片面のみ表面処理を行った包丁では研ぐ前と研ぎ直した後で耐摩耗性に違いが見られた。

切れ味試験結果（両面処理）

そこで両者の刃先を上にして、S E M 観察を行った。その 1 例を図 6 に示す。図 6 左側の研切断深さ(mm)20

ぐ 前 の 状 態 で は刃の頂点を黒い D L C 膜が覆っ

窒化+DLC+フッ素樹脂
窒化+DLC窒化
表面処理無し15て裏側にまで回りこんでいた。それに対して研ぎ直し後は刃の頂点で D L C 面と研磨面が明10確に分かれていた。このことから片面のみの
D L C 処理でも DLC 膜 は 刃 先 の 頂 点 を 覆 い 、 高

5

い耐摩耗性が得られていたが、研ぎ直すこと
0
0

50

100

150

切断回数

図4

したと考えられる。窒化処理についても窒化切れ味試験結果（片面処理）

層が研磨によって無くなるため同様に耐摩耗性が低下すると考えられる。図７は研ぎ直し

20

切断深さ(mm)

で先端の D L C 皮膜が剥離し、耐摩耗性が低下た包丁の刃をほぼ真横から見た S E M 写真であ窒化+DLC+フッ素樹脂
窒化+DLC窒化
表面処理無し15

るが、黒っぽい D L C 皮膜が部分的に剥離している様子がわかる。

10

5

0
0

50

100

150

切断回数

図5

切れ味試験結果（片面処理研ぎ直し）
図63.2

片面 D L C 処理刃先の表面観察写真

片面のみ表面処理した包丁

片面処理の切れ味試験結果を図 4 に 示 す 。
片面のみでも D L C 及 び フ ッ 素 樹 脂 処 理 品 は 、
試 験 開 始 当 初 と 150 回後切断深さの低下が小さく、高い耐摩耗性をもつことがわかった 。
窒化処理は両面処理と同様に初期切れ量が 最大であるが、 150 回後には D L C 、 フ ッ 素 樹 脂の切断深さを下まわった。フッ素樹脂は両 面の時と 同 じ く 試 験 中 に 剥 離 し た 。
3.3

片面処理包丁の研ぎ直し

片面処理した包丁をメーカーに依頼して研ぎ直してもらい、再度切れ味試験を行った 。
試験結果を図 5 に 示 す 。 初 期 切 断 深 さ は 研 ぎ

図7

研磨後の刃先拡大写真

4.

耐食性試験

となった。

表面処理による耐食性変化を J I S ‑ Z ‑ 2371

（５）D L C 処理の上にフッ素樹脂処理を行っ

中性塩水噴霧試験によって評価した。これ はたが剥離が生じ、効果を確認できなか

35 ℃に保った槽内で 5 ％の塩化ナトリウ ム 水
溶 液 を 連 続 噴 霧 す る 試 験 で あ る 。3 時 間 暴 露った。

後の結果を図 8 に 示 す 。 写 真 で は わ か り に く

今 回 の 窒 化 処 理 及 び D L C 処理は包丁に限らいが、窒化処理を行った包丁は刃の全面に 赤

ず幅広い工業用刃物製品に応用が可能であり、錆が発生し、未処理の包丁に比較して耐食 性

その長寿命化に有効と考えられる。なお、こが低下した。これはステンレスの不動態膜 がの表面処理方法等は永田精機（株）と共同で窒化処理によって置換されたためと考えら れ

特許出願済みである。

る。窒化処理後に D L C 処理行った包丁では部【発明の名称】分的に錆の発生が認められたが、未処理の も刃物の表面処理方法とその刃物のと同じ程度の耐食性が得られた。

【出願番号】
特願 2 0 0 3 ‑ 98227＜謝辞＞
本研究に際し、（株）タダフサ様には包丁の表面処理に関するご助言や研ぎ直し等で、永田精機（株）様には表面処理及び特許出願に際して多大なるご協力を頂きました。ここに深く感謝申し上げます。
参考文献
1) 鴨 下 隆 志 、 矢 野 宏 、 田 中 健 一 ： 包 丁 の 感 覚
切味の定量化、精密機械 15,12(1979)1473

図8

塩水噴霧試験結果（３時間後）

5 ．結言
ステンレスの包丁の表面処理を検討し、以下の結果を得た。

2) 鴨下隆志、矢野宏：厨房用刃物の切味試験、
人間工学 15,6(1979)325
3) 金 沢 憲 一 他 、 ナ イ フ 状 刃 物 に よ る 切 断 に 関する研究：精密工学会 Vol.62,No.9,1996（１）包丁に窒化処理および D L C 処理を行う

4) 柴 田 ブ ッ ク ス ： 包 丁 と 砥 石5) 田 中 亙 、 中 村 勝 、 田 宮 宏 一 、 堀 祐 爾 、 鈴 木

ことで耐摩耗性が向上することを確認

誠一、神山義一：新潟県工業技術研究報告した。

書、包丁の簡易切味試験機の試作と官能検（２）表面処理は両面もしくは、片面だけ の窒化処理及び D L C 処 理 で も 耐 摩 耗 性 を向上させる効果が確認できた。
（３）片面だけの表面処理は研ぎ直しが可 能であるが、研ぎ直し後の耐摩耗性能は研ぐ前に比較して低下した。
（４）窒化処理のみでは耐食性が低下し、 包丁に用いるには注意が必要である。窒化処理後は刃先が鋭くなり、特に切断深さが改善された。窒化処理後に D L C
処理を行うと耐食性は未処理と同程度査について（ 1980）

県産スギ材製品の耐候性に関する研究
浦井

和彦

＊

＊

石井

啓貴

Theresearchontheweatherresistance of the prefectural-made SUGIproduct

URAI

Kazuhiko and ISHII抄

Hirotaka録

新潟県産スギ材の間伐材を用いた製品（側溝用木製蓋）の耐用年数を把握するために、スギ間伐材を防腐処理した試験体５種類と未処理の試験体を作製し、これを上越技術支援センター北側入り口側
溝に設置して、屋外暴露による耐候性試験を実施した。また、サンシャインウェザーメーターを用いた促進耐候性試験を実施し、県産スギ材製品の経年劣化の状態を強度試験や分光測色計を用いた測定により確認した。
１．緒言についての耐用年数は明らかではない。また、我が国に於ける国産木材の現状は、価格単価

スギ材を含む木材の耐用年数は、材の木取り法の安い輸入木材に市場を独占され、伐採期を迎や使用場所の環境に左右されることから、本研えた木材が山に放置されるという厳しい状況に究では、新潟県産スギ間伐材を用いた製品であ追い込まれている。なかでも、植林地の大半をる側溝蓋の正確な耐用年数を把握することを目占めるスギ林放置が深刻な問題になっている。

的に、かつ、地域環境に適合した防腐防虫処理

スギ林放置の問題は、地球温暖化防止などの方法について検討するために、製品の耐候性試

環境問題や国土保全の観点から、その対策が立てられ、林の間伐管理やそれに伴い発生する間伐材の利活用が唱えられている。

験を実施した。
県産スギの間伐材を防腐処理したもの、未処理のものを用い試験体を作成し、これを上越技

この様な状況の中で、上越技術支援センター

術支援センター北側入口側溝に設置して、屋外管内の企業が、新潟県産スギ間伐材を用いた側暴露試験方法による耐候性試験を実施した。ま

溝の蓋を開発し、販売を開始した。

た、サンシャインウェザーメーターを用い、Ｊ木製の側溝蓋は、従来製品であるコンクリー
ト製品や鉄鋼製品に比べ、重量が軽い。
この特徴が、側溝清掃の際、作業負担を軽減

ＩＳＡ

１４１５の試験条件により５００時間の促進耐候性試験を実施し、経年劣化の状況を強度試験や分光測色計による測定で確認した

させ 、一般家庭の側溝蓋として普及しはじめた 。

ので、ここに報告する。

しかし、公共施設等への導入については、製品

２．試験体の耐用年数やコストがネックとなり、導入を控える公共団体が多い。

蓋を試験体として製作した。

一般的なスギの耐用年数は、辺材部で４〜５
年、心材で６〜７年とされている

新潟県産スギの間伐材を用いた側溝用の木製

１）

が、間伐材

２．１

供試材の性質試験体に用いる供試材の性質をＪＩＳ
２１０１に準じ求めた。

＊

上越技術支援センター

・樹種

スギ（間伐材）

Ｚ

３

・密度

０．４０（ｇ／ｃｍ ）・設置場所

支援センター北側入口側溝

・平均年輪幅

４．１

ｍｍ

・試験期間

平成１４年５月２４日から

・曲げ強さ

５１．５

ＭＰａ

・曲げヤング係数

４．８３

ＧＰａ

・圧縮強さ

２８．１

ＭＰａ

２．２

平成１５年２月１２日まで

試験体の種類と処理方法

未処理の試験体と防腐処理した試験体を併せて、６種類の試験体を作製した。
防腐処理に用いた薬剤名及び処理方法は次の通りである。
・クレオソート油・セトールHLS＊

・タナリスCuZu
・トヨゾールZN

＊

防腐防蟻剤

加圧注入

保護塗料

刷毛塗

防腐防蟻剤

加圧注入

防腐防蟻剤

加圧注入

・試験機

保護塗料

刷毛塗

・試験条件

ＪＩＳ

・試験時間

５００時間

・キシラデコール

図２．設置された試験体
３．２

・未処理

促進耐候性試験サンシャインウェザーメーター
Ａ

１４１５＊：（社）日本木材保存協会認定薬剤
２．３

試験体の寸法形状

図１に示すような試験体（側溝蓋）を各種類ごとに、それぞれ６個作製した。
試験体は、５０×５０×４００ｍｍの角材を６本用い、それぞれの間に座金を入れ、隙間を作った状態で 、木ねじにより組み立てた 。
大きさは 、４００×３３０×５０ｍｍである 。
図３．促進耐候性試験
４．評価方法
耐候性試験に伴う試験体の経年劣化の状況を強度試験及び分光測色計による測定、目視観察により評価した。
なお、強度試験に用いた試験片は、側溝蓋試
験体（屋外暴露による耐候試験を２６０日実施 ）を試験部材（５０×５０×４００ｍｍ）に解体
図１．試験体３．耐候性試験
試験体を屋外に設置し、屋外暴露方法による耐候性試験を実施した。また、これとは別に、試験体の供試材について、サンシャインウェザ
ーメーターを用いた促進耐候性試験を実施した 。
３．１

屋外暴露試験

し、曲げ剛性試験を実施した後、これを４つ割りにし 、曲げ試験片（２０×２０×４００ｍｍ ）、
圧縮試験片（２０×２０×４０ｍｍ）を作製した。
４．１

曲げ剛性試験

試験体の性能評価に於いて、破壊を伴う試
験評価では、同じ母材での測定は不可能であることから、そこで、同一母材での非破壊性防腐処理した供試材、未処理材、それぞれ能試験方法として、供試材の弾性域におけるを２つ割にして、一方を母材の試験体に、残曲げ剛性試験を実施した。

りを促進耐候性試験の試験体として、サンシ

曲げ剛性試験は、試験体に対し、耐候性試
験実施前後の強度性能を変形荷重の大きさでャインウェザーメーターにより、５００時間の運転を行った後、圧縮試験を実施した。

表した。

促進耐候性試験後の圧縮強さは、減少しな

試験は、支点間距離を３４０ｍｍとして、
ＪＩＳＺ

２１０１に準じ、曲げ試験を実

かった。
（
％）
100

施し、試験体が２ｍｍ変形する時の荷重を測
定した。
４．２

曲げ試験、圧縮試験

ＪＩＳＺ

２１０１に準拠し、圧縮試験

91

94

未処理

ｾﾄｰﾙ

50

94

97

89

86

ﾀﾅﾘｽ

ﾄﾖｿﾞｰﾙ

及び曲げ試験を行い、圧縮強さ、曲げ強さ、
曲げヤング係数を求めた。また、促進耐候性試験を５００時間行った試験体から強度試験

0片を作製し、圧縮試験を行い、圧縮強さを求めた。
４．３

ｷｼﾗﾃﾞｺｰﾙ ｸﾚｵｿｰﾄ

図４．屋外暴露材の曲げ剛性
分光測色計による測定

５．３

屋外暴露材の圧縮強さ

屋外暴露試験体の退色変色過程を分光測色

屋外暴露材の圧縮強さは、未処理材では計を用い、試験開始日より５０日ごとに２５

３２％、クレオソート、セトール処理材では０日までの間、６回測定した。また、促進耐

２４％、キシラデコール、トヨゾール処理材で候性試験についても、試験開始前と試験終了

は３１％、タナリス処理材では３４％、それぞ

後、それぞれ測定した。

れ、強度低下が確認された。

測定した表色系は、マンセル、ＸＹＺ、Ｌ＊＊＊

この値は、林業試験場が提案する腐朽被害
１）

ａ ｂ 等である。

度

４．４

（％）

目視等による状態観察

屋外暴露による試験体の割れやカビ 、腐朽 、の２度から３度に相当する。

100

虫害等の発生状況を目視により、１週間ごとに確認した。また、同じく、試験体の変色退色の様子を写真撮影した。

50

68

76

未処理

ｾﾄｰﾙ

69

76

66

69

ﾀﾅﾘｽ

ﾄﾖｿﾞｰﾙ

５．結果
５．１

屋外暴露材の曲げ剛性

屋外暴露試験開始前のそれぞれの試験体母材を２ｍｍ変形させる荷重を１００とした時 、

0

２６０日経過後の変形荷重は、３〜１４％減
少した。未処理材より荷重の減少が大きかったのは、タナリスCuZu、トヨゾールZNの

ｷｼﾗﾃﾞｺｰﾙ ｸﾚｵｿｰﾄ

図５．屋外暴露材の圧縮強さ
５．４

屋外暴露材の曲げ強さ

クレオソート処理材を除き、それ以外の試２種類で、クレオソート油処理試験体の減少

験体で、曲げ強さが約９％から３３％低下しが最も小さく３％だった 。結果を図４に示す 。

た。この中で、未処理材の強度低下が一番大

５．２

きかった。

促進耐候性試験片の圧縮強さ

曲げ剛性試験の結果に比べ、曲げ強さの結果が低い値を示した理由として、曲げ試験の８３で表され、黄色の薄い色あいで、白色が心材の色より強く無彩色に近い。

試験片寸法が剛性試験体寸法の４分の１の大屋外暴露試験により、各試験体が変色する

きさであることから、材料の欠点である目切過程を分光測色計で５０日ごとに測定した結れ、節、キズ、割れ等の影響を強く受けたも

果、防腐処理により、木材に処理剤の色がつのと思われる。

いたが、最終的には、着色前の木材の色に近（％）

づいた。その様子を下の図に示す。

100

50

67

71

87

98

70

91

未処理

ｾﾄｰﾙ

ｷｼﾗﾃﾞｺｰﾙｸﾚｵｿｰﾄﾀﾅﾘｽ

ﾄﾖｿﾞｰﾙ0

図６．屋外暴露材の曲げ強さ
５．５

屋外暴露材の曲げヤング係数

屋外暴露材の曲げヤング係数は、曲げ強さと同様な傾向を示した。

図８．試験開始直後

図９．６ヶ月経過

６．結言

（％）

100

（１）県産スギ間伐材製品の経年劣化の状況を強度値や色差値によって把握できた。
74

50

75

85

106

79

85

（２）屋外暴露試験により、製品の圧縮強さ
が約３０％低下したが、寿命には至っていない。
（３）促進耐候性試験５００時間では、圧縮

0

強さは変化しない。
未処理

ｾﾄｰﾙ

ｷｼﾗﾃﾞｺｰﾙ ｸﾚｵｿｰﾄ

ﾀﾅﾘｽ

ﾄﾖｿﾞｰﾙ図７．屋外暴露材の曲げヤング係数
５．６は、引き続き耐候性試験を行う必要があ

屋外暴露試験による色変化る。

木材を横断面に切ると、内部と外周部では色が異なる。

７．参考文献１）松岡、雨宮他；浅川実験林苗畑の杭試験

スギ材では、外周部の白色または色の薄い部分を辺材または白太と呼び、内部の色の濃い部分を赤身 、赤太または心材と呼んでいる 。
試験に用いたスギ間伐材の材色をマンセル
表色系で表示すると、心材の色は６．６６Ｙ
Ｒ／６．８９（４）製品の正確な耐用年数を求めるために４．４６で表され、色相は橙色、明度はやや明るく彩度は普通である。また 、辺材の色は 、１ ．７５Ｙ／７ ．９９

３．

（３ ）
、林業試験場報告

第２３２号

２）雨宮；浅川実験林苗畑の杭試験（１ ）、林
業試験場報告第１５０号、

Ｎ−コンポ実用化試験
佐野

正*

古畑

雅弘*

土田

知宏*

高橋

靖*

The test to practical use N-COMP
*

*

*

*

SANO Tadashi , FURUHATA Masahiro , TSUCHIDA Tomohiro and TAKAHASHI Yasushi

抄録

戦略研究により開発した自動引き通し機 Ｎ−コンポ（Niigata Composite yarn Piercing）のフィールド試験を行い、様々な糸種への適応性を把握するとともに、実用性能を向上させるために問題点への対応方法を検討した。また、近年新潟県内の織物産地で主流を占める２ビーム織物をＮ−コンポで引き通しするための対策として、見本整経機を用いて２ビーム用の種糸を整経する方法を検討し、そのための見本整経機の改良を行った。

1.

緒

言

および様々な糸種への適応性を把握するべく、

Ｎ−コンポ（ Niigata Composite yarn

株式会社丸栄商事の協力を得ながら実際の生

Piercing ） は 、 新 潟 県 工 業 技 術 総 合 研 究 所 が
平成 9 年度から 11 年度の戦略技術開発研究

産品をＮ−コンポで引き通すフィールド試験により開発した自動引き通し機である。織 物

度・糊付けの方法、作業時間、トラブルやエの準備作 業 で あ る

ラーの数・種類とした。

引き通しは、経糸をソを行った。収集したデータは、糸の素材・繊ウコウやオサに通す作業であるが、これま では熟練の作業者でも１日から２日を要す手 間

3.

のかかる作業であった。特に、新潟県内の 織

3.1.

物産地では、伸縮糸や強撚糸、複合素材の 糸

3.1.1. フィールド試験結果

結果
Ｎ−コンポ１号機のフィールド試験等、様々な糸を使った織物の製造を得意と す

表 １ に フ ィー ル ド 試 験 結 果 概 要 を 示 し た 。

ることから、これに対応した自動引き通し 機

このフィールド試験の結果から、強撚糸や麻を開発する必要があった。しかし、開発後 のなどの硬い糸を引き通した場合のトラブルやフィールド試験では、レギュラー糸（綿エラーの発生件数が多く、装置の改良や作業

1/30 な ど ） を 主 に 試 験 を 行 っ て お り 、 多 種
多様な糸種に対しては今後の課題であった 。

手順の確立が必要であることがわかった。また、トラブルやエラーの種類は、改良によりそこで本研究では、Ｎ−コンポのフィール
ド試験を行い、様々な糸種への適応性を把握するとともに、実用性能を向上させるため に問題点への対応方法について検討した。

2.

試験方法
Ｎ−コンポは三星工業株式会社（新潟県柿崎町）により製品化されており、図１にそ の外観を示す。この装置を使い、実用上の課 題*

素材応用技術支援センター

図１

N −コンポの外観

表１
No.

素材

Ｎ−コンポ１号機のフィールド試験結果概要

繊度

経糸本数

筬・通し本数

作業時間

トラブルの内容

1 綿，ﾚｷﾞｭﾗｰ糸

20/2

3,204

48 羽 2 本入

3:00

問題なし

2 綿，ﾚｷﾞｭﾗｰ糸

60/2

5,788

35 羽 5 本入

6:00

問題なし

3 綿，ﾚｷﾞｭﾗｰ糸

20/1

2,982

45 羽 2 本入

3:00

問題なし

4 綿，ﾚｷﾞｭﾗｰ糸

30/1

3,888

30 羽 4 本入

4:00

問題なし

5 綿，ﾚｷﾞｭﾗｰ糸

20/2

4,312

33 羽 4 本入

7:15

糸張り不良による停止多い

6 綿，強撚糸 S1800

50/1

4,632

68 羽 2 本入

18:50

トラブルが多く、途中で断念

7 綿，ﾚｷﾞｭﾗｰ糸

40/2

3,460

53 羽 2 本入

3:35

問題なし

8 綿，ﾚｷﾞｭﾗｰ糸

40/1

4,420

68 羽 2 本入

6:45

問題なし

9 綿，ﾚｷﾞｭﾗｰ糸

60/2

4,076

57 羽 2 本入

8:20

糸張り不良による停止あり

容易に解決できるものから、機構の改造な ど・ ニードル ク リ ッ プ の 糸 詰 ま りの見直しが必要なものまでいろいろとある こ・ 糸端吸引部の不良ともわかった。以下に、フィールド試験で 発・ ミニクリップの駆動ベルトの損傷生した主なトラブル項目を示した。

・ 筬の送り精度不良（１）軽度なトラブル
・ 引き通し確認センサの検出不良

3.1.2. Ｎ−コンポ２号機への改良
上述のフィールド試験の結果、発生したト・ 糸張台糸端検知不良

ラブルやエラーを少なくするための装置の見（２）中程度のトラブル直しを行った。表２にその主な改良の内容を・ 糸分離切断不良示す。

・ ニードルへの受け渡し不良

現在、様々な糸種への適応性の評価、作業・ 糸張り張力のばらつきによる不良手順の確立に向けて、そのフィールド試験を（３）重度のトラブル行っているところである。

・ ヘルド分離異常
表２
場所
筬送り部

Ｎ − コ ン ポ ２ 号 機 の 主 な 改良点と効果

改良の内容
・長尺の一軸モジュールに変更

効果・筬送り精度が大幅に向上した。

・筬羽間検出センサの設置
・筬送り機構と制御方法の変更
糸端移動軸

・ベルト駆動からチェーン駆動に変更

・耐久性および運動精度が向上した。

・移送糸の張力保持用中間ばねの積極開・糸端移動の確実性が向上した。

閉機構の追加ミニクリップ・チェーンとの接続強化

・ミニクリップ運動精度が向上した。

制御盤

・本体に組み込み一体構造化

・操作性、作業性が向上した。

本体および糸・本体フレーム，糸張り台フレーム構造

・作業性が向上した。

張台フレームヘルド吸引分離機構等の改良・機構のユニット化

・調整およびメンテナンス性が向上した。

２ビーム織物引き通しへの対策−コンポを２ビーム織物に対応できるように

3.2.1. ２ビーム織物の概要
近年新潟県内の織物産地では、製織技術のして欲 し い と い う ニ ー ズ が 上 が っ て い た 。 そ

高度化が進み、複数のビームを使う織物、 特

玉ドローイングについて検討した。

3.2.

こで、今回それを実現する方法、すなわち種に２ビーム織物の割合が大半を占めている 。
２ビーム織物とは、経糸を巻いたビームが ２

引き通し（綜絖通し、筬通し）

従来の方法 ： 整経

つあり、複雑な柄を作り出す織物や素材を 複合した織物を製織する際に使われている（ 図２参照）。

N-コンポ・ :N-コスモ使用 整経

図３

柄組み
N-コスモ）（

引き通し
N- コンポ）（

製織

製織

Ｎ−コンポによる２ビーム織物の引き通し工程

3.2.2. 種玉ドローイング
種玉ドローイングとは、ビームからシートを取り出して引き通しする替わりに、あらか
じめ２ビーム整経形態を持つ種糸（種玉）を作り、これを１つのシートにしてＮ−コンポ
により引き通しを行い、引き通しした後、種糸とビームをタイイングマシンによりつなぐというものである（図４参照）。
このつなぎの工程で必要なのが、各ビームごとの綾であり、この綾を 取 り な が ら 整 経 す
図２

２ビーム織物についてる装置として、今回は見本整経機（ヤマダド
ビー製）を使用した。

通常、シングルビーム織物をＮ−コンポで引き通しする場合、Ｎ−コンポの糸張り台 に経糸を固定してシートとする。その固定し たシートから糸を１本１本取り出して、 引き通ししている。
２ビームの場合はこのシートが２つできる
が、Ｎ−コンポは２つのシートから一度に 引き通しすることは出来ない。よって、２ビ ーム織物をＮ−コンポで引き通しする場合、 ２つのシートを姉妹機である自動柄組機Ｎ− コスモ（ Niigata Composite Sheet Multi-yarn
O r i g i n a l- rearrange ） を 使 用 し て シ ー ト を 統合する工程が必要となる（図３参照）。
しかし、 複 数 の 装 置 を 導 入 す る に は 多 額 の費用がかかるため、応急的な措置として、Ｎ

図４種玉ドローイング現状の整経状態

3.2.3. 見本整経機の改良
既存の見本整経機は、図５の左に示す様な装置で、本来は少量の見本反を作るために 使

つなぎ綾

引き通し綾

用される。８種類の糸を切り替えるための 糸選択装置と、糸を巻き取るためのニードル ベ
ルト、綾取り装置などから成る。綾取り装 置

２ビーム玉の整経状態は２つ装備されており、これらは１つのモ ー

上玉のつなぎ綾

タからリンクにより連動して動作する。し か
し、２ビーム織物を引き通すためには、上 玉
つなぎ用の綾、下玉つなぎ用の綾を別々に 取

引き通し綾ら な け れ ば な ら な い 。 す な わ ち 、そこで、これらの綾を別々に取るための綾取り装置を 新

下玉のつなぎ綾図６

既 存の見本整経機による整経状態と設し、これらをサーボモータにより別々に 駆

２ビーム織物の整経状態の違い

動するように改良した。綾取り装置はモー タの回転をてこクランク機構を介して揺動さ せることとし、そのためのリンクも合わせて 検言
4. 結（１） 自 動 引 き 通 し 機 Ｎ − コ ン ポ の フ ィ ー

討した。また近接センサにより、見本整経 機

ルド試験を行い、様々な糸種への適から運動のタイミングを取り込み、全体を シ

応性を把握するとともに、実用性能

ーケンス制御するようにした。改良後の見 本を向上させるための 対 策 に つ い て 検

整経機を図５の右に示した。また、既存の 見討した。

本整経機による整経状態と２ビーム織物の 整（２） １ 号 機 の 問 題 点 を 見 直 し 、 そ れ を も経状態の違いを図６に示した。

とにＮ−コンポ２号機を開発した。
更に実 用 性 能 を 向 上 さ せ る た め 、現
在２ 号 機 の フ ィ ー ル ド 試 験 を 進 め ている。
（３） ２ ビ ー ム 織 物 を Ｎ − コ ン ポ で 引 き 通
し可能にするための方法として、見本整経機よる２ビーム用の種糸を整経する方法を検討し、そのための見本整経機の改良を行った。これによりＮ− コ ン ポ の 適 応 範 囲 を 拡 大 す る
ことが可能となった。
謝辞
本研究を進めるにあたり、 株式会社丸栄商
事代表取締役関幸徳氏、および株式会社三星工業開発課課長鈴木芳雄氏にご協力頂きました。ここに感謝の意を表します。

図５

見本整経機の構造（左：改良前，右：改良後）

参考文献
１）新潟県工業技術総合研究所研究報告書
1998,1999,2000

ＩＴ活用織物企画設計支援システムの開発（第２報）（織物企画表作成支援システムの開発）牧野斉*

Development of Textile Design System using Information Technology（Development of Textile Planning Chart Support System）*

MAKINO Hitoshi

抄録

織物の縞割設計をコンピュータで行う織物企画表作成支援システム を開発した。従来手作業で行っていた作業が本システムを導入することで、設計作業に不慣れな作業者でも容易になり、製品開発に要する時間を短縮することができる。また、本研究開発により織物生産現場におけるＩ
Ｔ化の段階的な推進を図ることが可能である。

１．

緒

言

県内織物産地が低価格輸入品に対抗するためには、差別化商品の多品種生産と短納期生産の体

２．
２．１

織物企画表作成支援システム
織物設計と縞割表

図１に織物企画表作成支援システム を示す。織制を確立しなければならない。そのため、IT物の設計は縞割表を作成することからはじめら（Information Technology）を活用した織物企画れる。縞割表は一般に色名（糸名）と糸の本数デ設計の迅速化や生産情報の一元管理が必要となータを記入する領域から構成されている。さらにる。

数種類の糸から構成れる織り柄の繰り返し記入

本研究では、織物の縞割設計とその際に必要なを簡略化するためにリピートと呼ばれる表記方

糸の本数を自動的に計算する織物企画表作成支法が用いられることが多い。縞割表はそれらの周援システムを開発した。

期的な織り柄の最小単位のデータで構成されて織物の縞割設計は経縞割表、緯縞割表、柄のリおり、経糸と緯糸のそれぞれについて縞割表が作

ピート、色組表などを作成することからはじめら成される。

れる（これを縞割表とよぶ）。従来、この設計作

２．２システムの概要

業は熟練した作業者が紙と鉛筆を使い手作業でこのシステムは表計算ソフト Excel (Micro‑

行っており、間違い箇所の発見修正がしにくい、

soft Excel2002)をベースにしており、Excel が他者が作成した企画設計表はわかりにくい、紙に本来持っている優れた機能をそのまま使用する

書かれたデータは管理保存に不便であるなどのことができる。Excel の VBA 機能を利用すること問題があった。また、作成した縞割表から実際のによりデータの編集を容易にする様々な機能を製品生産に必要となる糸の本数（糸量）を計算す作成した。

る際も、その計算の不正確さや曖昧さに起因する

これらの編集機能は図２に示すメニューまた

織物生産段階での糸の過不足が生じるなどの問

はマウスの右クリック−ポップアップメニュー

題があった。そこで、縞割設計と糸の本数計算をから項目を選択することによって、対話的に操作

パソコン上で行う織物企画表作成支援システムを進めることができる。

を開発した。

本システムは糸本数及び筬羽の合計、柄展開表及び柄展開図を自動的に演算、表示するといった*

素材応用技術支援センター

図２
図１

織物企画表作成支援システム

織物企画表作成支援システムのメニュー

基本的な機能を有する。さらに織物を設計する際操作できるように、その操作性を重視に頻繁に使用される編集方法である繰り返しコした。その結果、間違い箇所の発見修

ピー（マルチコピー）や反転コピー（ミラー）と正が容易になった。企画設計表の書式

いった機能を有する。また、罫線描画の自動化やが統一されることにより他者が作成しリピートデータ、筬入れデータなど入力機能は作た設計表でもわかりやすくなった。

業者の操作性を重視するように開発し、さらに糸（３）本システムで作成したデータファイル

本数データを入力する際の二重入力や未入力をは Excel 形式であるため、データの管検出するチェック機能も付加した。色名は最大で理保存や再利用が容易であり、インタ

２７種類入力することが可能である。

ーネットを利用したデータの送受信が可能である。

３．

結

（１）

言

（４）

本システムを利用することによって蓄操作の容易な織物企画表作成支援シス

積されるデータを他の生産管理データ

テムを開発した。本システムを使うこと連携（データベース化など）することにより従来の手作業による織物の設とによって、将来的には社内外におけ計作業と比べて企画設計に要する時間

るより大規模な情報ネットワーク化がを大幅に短縮することができ、短納期、可能になると考えられる。

多品種少量生産に対応した迅速な商品開発を行うことができる。
（２）

本研究開発は素材応用技術支援センターの実本システムの開発では Excel の VBA を用研究及び見附繊維振興協同組合連合会の IT 化

使用し、縞割データの編集を容易にす推進事業（見附市地場産業振興アクションプラ

る様々な機能を作成した。織物の企画

ン）で行われた。

設計に慣れていない作業者でも容易に

謝

辞本研究開発を行うにあたり、ご指導、ご助言をいただいた見附繊維振興協同組合連合会会員企業の皆様に深く感謝申し上げます。

ＩＴ活用織物企画設計支援システムの開発（第３報）（見本織機自動制御システムの開発）
大野

宏*

牧野

斉*

Development of Textile Design System using Information Technology（Development of Automatic Weaving System）
by**

OHNO Hiroshi

MAKINO Hitoshi

抄録
見本織機を制御するドビーを自動的に動作させる装置を開発した。パソコンで動作データを作成できるソフトを開発し、昨年度開発した自動パンチングマシンのデータ作成ソフトに組み込んだ。本装
置と自動パンチングマシンを使うことで、織物見本の製作からﾄﾞビー紋栓カード作成及び実際の織物製造までに要する時間を大幅に短縮することができる。
フィラーニー

１．緒言

ドル制御部

県内織物産地が低価格輸入品に対抗するた
めには、差別化商品の多品種生 産と短納期生産の体制を確立しなければならない。その た
め 、 Ｉ Ｔ （Information Tec h nology）を活用した織物企画設計の迅速化や生産情報の 一

コンプ

センサ

ＰＬＣ

レッサ
ー

元管理が必要となる。
本研究では、 見 本 織 機 を 制 御 す る ド ビ ー を自動的に動作させる装置を開発した。実際 に操作パネルは、既存 の 見 本 織 機 の フ ィ ラ ー ニ ー ド ル と 呼
ば れ る 多 数 の 針 を 自 動 的 に 制 御 する。また、
昨 年 度 開 発 し た 自 動 パ ン チ ン グ マ シ ン を参考に し て 装 置 を 開 発 し た。ドビーを動作さ せ る

図１：装置の 概要

ためのデータ作成機 能は、同じく昨年度 開 発するＰＬＣ（プログラマブルコントローラ） 、

した自動パンチングマシンの制御用データ 作

エアシリンダーを動作させるコンプレッサー、

成ソフトに組み込ん だ 。

各 種 設 定 や緯 糸 選 択 デ ー タ を 修 正 す る 操 作 パ

織物見 本 の製 作 を こ の装置 で行えば、ドビネルからなる。

ー紋栓カードの作成 も 大 変 容 易 に 行 え るた め 、

これまで の 見 本 織 機 では 図 ２ に 示 す よ う な

織物の設 計 か ら 製 造 ま で の 時 間 を 大 幅 に 短 縮

ドビー紋栓カードと呼ばれる穴の開いた紙で、できるようになった。

フ ィ ラ ー ニ ー ド ル を 上 下 さ せ機械全体 を制御してい た が 、 今 回 は 図 ３ に 示 す エ ア シ リ ン ダ

２．装置の概要
開発した装置 の概要 を図１に示す。フ ィ ラーニードル制御部、 セ ン サ 、装置全体を制御*

素材応用技術支援センター

ーで動く ５ ０ 個 の ス ト ッ パ ー で フ ィ ラ ー ニ ー
ドルを上下させる。
ストッパーを動作させるタイミングは、既存の見本織機に取り付けた回転センサ （１回
転 ３ ６ ０ 度を １６分割する 信号 が出 力 ）の信号で決定する。フィラーニードルは織機の回転軸が２回転するなかで奇 数針 と偶数 針が１回ずつ交互に 動作するため 、奇数列か偶数列かを 判 別 す る 内 部 接 点 を Ｐ Ｌ Ｃ プ ロ グ ラ ム に設け、奇遇のどちらを動作させるかを 決定する。そ れ ぞ れ の 動 作 タ イ ミ ン グ を 図 ４ に 示 す 。
織 機 は 非 常 に 高 速 で 動 作 す る た め 、 奇数偶数
それぞれのフィラーニードルが動作す る前に
図２：見 本 織 機 の フ ィ ラ ー ニ ー ド ル とこれを制御する紋栓カード

ストッパーを 動 作 さ せて お く。

３．ＰＬＣプログラム
Ｐ Ｌ Ｃ プ ロ グ ラ ム の 概 要 を 図 ５に示す。最初 に 制 御 デ ー タの 書 き 込 ま れ た カ ー ド か ら データを読んで ＰＬＣのメモリに書き込 み、次に初 期 設 定 や ス タ ー ト 行 の 設 定 を 行 う 。見本
織機を動作させるとメモリから制御データを
図３：フ ィ ラ ー ニ ー ド ル を 制 御

読み取り、ストッパーを動作させる。最後のするストッパー

データを読み取ると、また最初のデータを読
ｽﾀｰﾄ

回転ｾﾝｻ

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16

運転開始 [40.15]
偶判別[40.09]

奇数針
偶数針

↓
↑

↑
↓

回転ｾﾝｻ

9 10

奇数列
偶数列
回転ｾﾝｻ

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16

運転開始
偶判別
奇数針

↓

↑

偶数針

↑

↓

回転ｾﾝｻ

9 10

9 10

奇数列
偶数列

図４：各部の動作タイミング（ 奇 数 針 偶 数 針 は 織 機 の フ ィ ラ ー ニ ー ド ル 、 奇 数 列 偶 数 列 は ス ト ッ パ ー を 示 す。 ）む。操作パネルから行番号を入力すると、 そカードから制御データの読込の行の緯糸選択データが表示され、パネル 操
作でデータを 修正できる。修正 された データ

初期設定

をカードに書き込め ば 、 パ ソ コ ン で 再 度 読 み込むことができる。

スタート行のセット

４．データ作成プログラム自動化した見本織機は、 昨年度開発した自動パンチングマシン と一体で使用するため、スタート

同 じ く 昨 年 度 開 発 し たパ ン チ ン グ マ シ ン制御
データ作成プログラムに、見本織機制御デ ー

データ読込

タ作成機能を組み込んだ。自動パンチング マ
シンは既 存 の パ ン チ ン グ マ シ ン の 構 造 か ら 、ストッパー動作

１回の動作で２行まとめてカードをパンチ ン
グするが、見本織機は１行ずつ動作するため、カウンターインクリメント

データの構造を変更する必要があり、これ に合わせてプログラムを作成した。表計算ソ フ
トエクセルのＶＢＡ を使用している。

最終行

No

Yes
カウンターを最初に戻す

５．結言
見 本 織 機 を制 御 す る ド ビ ー を自動的に 動作させる装 置 を 開 発 し た 。 こ れ ま で は 、 自 動 パ
ンチングマシンで作成した ドビー紋栓カード
で見本織 機を 動作させていたが、本装置を使えば電子データで直接織機を動作させるこ とが で き る 。 そ の た め 、織 物 見 本 の製作 にかかる 時 間 が よ り い っ そ う短縮 さ れ 、変更も容易に 行 え る よ う になった。
本研究は、素材応用技術支援センターの実用研究及び見附ＩＴ推進化事業 （見附市地場
産 業 振 興 ア ク シ ョ ン プ ラ ン ）で 行 わ れ た 。

図５：ＰＬＣプログラムの概要

複合素材織物生産基盤強化のためのビームツービームサイジング技術の確立研究
西片

實

＊＊

渋谷

恵太

＊

佐藤

清治

＊

家坂

邦直

＊

Study of Beam to Beam Sizing Method for Mixed Woven Fabrics

NISHIKATA

Makoto,SHIBUYA

Keita,

SATOU

Seiji

and

IESAKAKuninao

抄録
複合素材織物へのビームツービームサイジング方式による経糸糊付け技術の確立を目的として、各種複合素材織物を企画・製織し、サイジング糸の品質や製織性の評価をすることにより適切な糊材やサイジン
グ条件等の把握を行った。またそれらをベースとして多くの試作商品開発を行い、更にノウハウを蓄えた。
１

緒言
本県の織物製造業の生き残りにおいて、元来得意

２．１

企画

各種素材からなる５種類の織物を企画した。概要とする複合素材織物の開発強化により差別化を図る

表１に示す。

ことは必要不可欠な策であるといえる。その複合素

表１

材織物製造において経糸のサイジング（糊付け）は生産性、品質、両面に対してカギとなる大変重要な

No.
1

緯糸

行程として位置づけられている。
そこで本研究では小ロット、クイックレスポンス、

組織
2

コストダウン等の要素に対し非常に有利であるものの従来単一素材織物生産に利用が限られていたビー

経糸
緯糸

3

ムツービームサイジング方式について、複合素材織物への対応が可能なサイジング技術を確立させるこ

経糸

組織
経糸
緯糸
組織

4
経糸

とをその目的とし、各種の試験や評価を行った。

緯糸
組織

２

各種複合素材に対するサイジング試験

5経糸

この試験は天然・合成繊維や異番手使い等の複合

緯糸
組織

素材織物に対する適切な糊材、サイジング条件を把サイジング試験用織物の概要
織物規格概要綿30番単糸ジアセテート75dとポリエステル75dのイン
ターレス糸
シジラ織
綿30/‑とポリエステルウーリー150dの２本
交互
綿／麻混紡糸30/‑番単糸とポリエステルウー
リー150dの２本交互
平織
綿40/2とポリエステルフィラメント糸75d
経糸に同じ
平織
グランドは綿40/‑、チェックの部分に綿ポリエステル混紡のジャズネップ糸（混率50/50、共通番手1/12）
経糸に同じ
二重織
グランドはポリエステル75d、太いチェック
はレーヨンステープル30/‑、他にも綿30/2とスラブリング糸を柄１完全当たり１本ずつ
経糸に同じ
平織

握する目的で実施した。各種素材を用いた織物を５種類企画した。同一企画の織物中で複数の異なる条

２．２

サイジング

件によるサイジング処理を行い、それぞれの処理糸

いずれの企画においても糊落としのし易さや品質の抱合力測定及び糸表面状態の顕微鏡観察を行いサ保持性を勘案し糊材にはポリビニルアルコール（Ｐ

イジング品質を比較評価した。またそのサイジング

ＶＡ）系のものを用いた。同じ糸規格で、糊濃度のビームで実際に製織を行い、製織性を評価した。

高低や異なる糊の使用などで、サイジングが違う複数のビームを作った。具体的な処方、条件等を表２* 素材応用技術支援センター**（有）山信織物

に示す。

表２

サイジング条件

糊処方振り分け1‑1
1‑2
1‑3(低濃度1) (高濃度) (低濃度2)
JL‑05EY*12
3
2
LA18GP*2
2
3
2
FXH*3
0.3
0.3
0.3
SR‑46*4
0.2
0.2
0.2
No.2
2‑1
2‑2
(高濃度) (低濃度)
JL‑05EY
32
LA18GP
3
2
FXH
0.3
0.3
SR‑46
0.2
0.1
No.3
3‑1
3‑2
(高濃度) (低濃度)
JL‑05EY
32
LA18GP
3
2
FXH
0.3
0.3
SR‑46
0.2
0.1
No.4
4‑1
4‑2
(合繊向)
(綿向)
T931*5
6
LA05
1
3
FXH
0.3
0.3
SR‑46
0.2
0.2
LA18GP
3
No.5
5‑1
5‑2
(合繊向) (ﾚｰﾖﾝ向)
T931
5
FXH
0.3
3
SR‑46
0.2
0.3
JL‑05EY
3
LA18GP
3
No.1

*1

糊材

日本酢ビポバール（株）製JL‑05EY*2

糊材

信越ポバール（株）製LA18GP*3

ｿﾙﾋﾞﾙﾜｯｸｽ

ユシロ化学工業（株）製SH‑46*4ｿﾙﾋﾞﾙﾜｯｸｽ

ユシロ化学工業（株）製FXH*5

糊材

ユシロ化学工業（株）製ｸｲｯｸｻｲｽﾞT931（サイジング条件）
使用機器：（株）金丸製作所製ビームツービームサ
イジングマシン
絞り：100〜110%
乾燥温度：110〜120℃

２．３

使用機器：（株）蛙田理研製

抱合力試験機

回転数：一律90rpm
荷重：試料の繊度に応じ取扱説明書に準拠した測定要領：5回／試料、最大1000回転

測定結果は表３のとおり。サイジング処方の違い
により抱合力には差が出た。ただし糊濃度と抱合力の関係については濃度の高低と抱合力の大小が必ずしも一致しなかった。
表３

抱合力測定結果

No.1
糸
抱合力
測定結果

1‑1
C30/‑

糊処方振り分け
1‑2
1‑3
C30/‑
C30/‑

1000
1000
1000
1000
1000

1000
1000
143
480
1000

1000
1000
331
379
73

No.2
糸
抱合力
測定結果

2‑1
C30/‑
34
51
46
65
201

EW150d
1000
1000
1000
1000
1000

2‑2
C30/‑
1000
1000
1000
1000
1000

No.3
糸
抱合力
測定結果

3‑1
C40/2
1000
1000
1000
1000
1000
4‑1
C40/‑
985
638
612
1000
991
5‑1
R30/‑
442
131
99
58
62

No.4
糸
抱合力
測定結果

No.5
糸
抱合力
測定結果

EF75/‑
1000
1000
1000
1000
1000
T/C
42
15
17
26
63
EF75/‑
1000
1000
1000
1000
1000

3‑2
C40/2
281
946
841
240
985
4‑2
C40/‑
748
1000
1000
1000
1000
5‑2
R30/‑
1000
1000
1000
1000
1000

EW150d
1000
1000
1000
1000
1000
EF75/‑
1000
1000
1000
1000
1000
T/C
238
77
116
29
25
EF75/‑
1000
1000
1000
1000
1000

サイジング処理糸の品質評価

サイジング処理糸の品質評価として抱合力の測定と糸の表面状態の顕微鏡観察を行った。

２．３．２

顕微鏡観察

電子顕微鏡で糸の表面状態を観察した。スパン糸の大半には若干の毛羽立ちが見られた。観察結果の

２．３．１

抱合力測定

（抱合力測定条件）

一例を図１に示す。

企画：No.2

糸：綿30/‑

あろうが、抱合力の良否だけで製織性を予見することはできないことがあらためて確認された。
なお試験全般をとおして、経糸複合素材織物のビ
ームツービームサイジングの場合、せっかく張力均
一に整経してもサイジングで熱をかけ巻き取る段階で素材間で熱による収縮差が発生しこれが経糸のぶ
くつき（部分たるみ）を引き起こし、糊付きの良否

ｻｲｼﾞﾝｸﾞ条件2‑1
企画：No.5

ｻｲｼﾞﾝｸﾞ条件2‑2

糸：ﾚｰﾖﾝ30/‑には関わらず、製織性が低くなるという問題発生の傾向があることが確認された。
＜製織性決定要因＞
・原糸（形状や物性）・撚糸（ムラがないか）
・染色（酸、アルカリ等で糸強度低下を引き起こしていないか）・整経（適切な張力で均一に行われているか）・規格（密度、組織等、無理がないか）

ｻｲｼﾞﾝｸﾞ条件5‑1

ｻｲｼﾞﾝｸﾞ条件5‑2・サイジング（毛羽伏せ、平滑性、抱合力付与）
・経糸のぶくつき（部分的なたるみのこと）

図１糸表面の電子顕微鏡写真
２．４

製織試験

３．各種織物の製織、試作商品開発

ここまでに企画、試験サイジングした５種の織物

この試験は前章の試験で得られた糊材選択及びサの計11ビームについて実際に製織して製織性を評価

イジング条件等の知見を基にして更にノウハウを蓄した。結果は表４のとおり。必ずしも抱合力が高い積する目的で行った。ビームツービームサイジング

ビームの製織性が高いとは限らなかった。

利用により各種試作商品を製織し、製織性評価等を

表４

製織性評価

行った。表５に概要を示す。

No.1

1-1

1-2

1-3

製織性
No.2
製織性
No.3

×
2-1
△
3-1

△
2-2
○
3-2

△

製織性
No.4
製織性

△
4-1
○

○
4-2
○

No.5
製織性

5-1
△

5-2
△

２．５

表５
No.
糸
1
150/48/‑
ｲﾝﾀﾚｽ（製織試験結果記号の目安）○・・・概ね糸切れ1回/20min.以下△・・・概ね糸切れ1回/5〜10min.
×・・・概ね糸切れ１回/5min.以上

この章の結果と考察

抱合力測定の結果からサイジングの違いで同じ経糸規格でも抱合力には大きな差が出ることが分かった。しかし、抱合力が高いものでも織物の製織性が低かったり、またその逆のケースも見受けられた。
これについては製織性を決定する要因としてサイジングの他にも、原糸、撚糸その他後に掲げるような要因があるので、他の要因が複合してこのような抱合力と製織性が一致しない結果になったと考えられる。あくまで抱合力は製織性を左右する要因の一つに過ぎず、抱合力が０ならば確実に製織性は低いで試作品の概要糊濃度(%) 抱合力
用途
糸使い等
特徴
対象年齢
製織性
JL‑05EY
31000 ﾕﾆﾌｫｰﾑ
T/C混
全般
◎
LA18GP
3
1000
FXH
0.3
140
SR‑46
0.2
562
色
1000
赤
1000
2
C40/‑
JL‑05EY
2.51000 婦人ｼｬﾂ
綿100%
ｽﾄﾚｯﾁ性 ﾔﾝｸﾞ○
ｺｰﾏ
LA18GP
2.5
1000
FXH
0.3
784
色
SR‑46
0.2
1000
晒
1000
3
C40/‑
JL‑05EY
2.25
213 紳士ｼﾞｬｹｯﾄ 麻混ﾅﾁｭﾗﾙし 30〜50代 △ｺｰﾏ
LA18GP
2.25
712
わ加工
緯糸がﾚﾋﾟｱ
FXH
0.3
1000
に引っ掛か
SR‑46
0.2
1000
る
色
1000
ﾌﾞﾙｰ
1000
4
C40/‑
JL‑05EY
2.51000 婦人ｼﾞｬｹｯﾄ 麻混ﾅﾁｭﾗﾙし ﾐｾｽ△
ｺｰﾏ
LA18GP
2.5
1000
わ加工
緯糸がﾚﾋﾟｱ
FXH
0.3
1000
に引っ掛か
色
SR‑46
0.2
1000
る
ﾍﾞｰｼﾞｭ
1000
5C60/2
JL‑05EY
2.51000 紳士ｼｬﾂ
綿100%
ｿﾌﾄな高
ｼﾆｱ
○
LA18GP
2.5
1000
級感
FXH
0.3
1000
色
SR‑46
0.2
1000
ﾈｲﾋﾞｰ
1000
6
C18/‑
JL‑05EY
2.25
1000 紳士ｼﾞｬｹｯﾄ ｻﾝｱﾙﾊﾞ糸 ｽﾗﾌﾞ感40〜50代 △ﾑﾗ糸
LA18GP
2.25
1000
使用
緯糸がﾚﾋﾟｱ
ｻﾝｱﾙﾊﾞ
FXH
0.3
1000
に引っ掛か
色
SR‑46
0.2
1000
る
ｱｲﾎﾞﾘ
1000
7
C40/‑
JL‑05EY
2.51000 婦人服地
麻混
ｼﾙｹｯﾄ加工 ﾐｾｽｷｬﾘｱ △ｺｰﾏ
LA18GP
2.5
1000
仕上げによ
緯糸（麻､
FXH
0.3
1000
る上質感
ｼﾙｸ)が切
色
SR‑46
0.2
1000
れる
ﾍﾞｰｼﾞｭ
1000
8C80/2
JL‑05EY
1.75
1000 婦人服地
ｼﾙｸ混
ｼｬﾝﾌﾞﾚｰ20〜30代 ○LA18GP
1.75
1000
光沢感
FXH
0.3
966
色
SR‑46
0.2
1000
ｸﾘｰﾑ
543
9
C80/2
JL‑05EY
2.25
1000 紳士ｽﾎﾟｰﾂ ﾅｲﾛﾝｽﾄﾚｯﾁ ｽﾄﾚｯﾁ性 ﾔﾝｸﾞ○
LA18GP
2.25
1000 ｳｪｱ
糸使い
FXH
0.3
1000
色
SR‑46
0.2
1000
晒
1000
10 Ew75/36/‑ JL‑05EY
3712 婦人ｼｬﾂ地 細ﾃﾞﾆｰﾙ
きれいな ﾔﾝｸﾞ◎
LA18GP
3
1000
発色性
FXH
0.3
170
色
SR‑46
0.2
1000
ｻｯｸｽ
278

色
11

12

13

14

15

16

糸
C30/‑
ｶｰﾄﾞ
色
濃紺
C80/2
ｺｰﾏ
色
黒
C30/‑
色
晒
C40/‑
ｶｰﾄﾞ
色
ﾋﾟﾝｸ
C40/‑
ｺｰﾏ
色
蛍光晒
C30/‑

18

色
紺
C40/‑
ｺｰﾏ
色
ｶｰｷ
C30/‑

19

色
ｱｲﾎﾞﾘｰ
C30/‑

20

色ﾍﾞｰｼﾞｭ
C80/2

17

色
蛍光晒

３．１

糊
濃度(%) 抱合力
用途
糸使い等
特徴
対象年齢
製織性
JL‑05EY
2 測定 紳士服地 緯ｼﾙﾊﾟﾛﾝ､
30〜50代 ○LA18GP
2 ｾｽﾞ
麻混
FXH
0.3
SR‑46
0.2
JL‑05EY
2.25 測定 婦人服地 緯ｽﾄﾚｯﾁ
30〜50代 ○LA18GP
2.25 ｾｽﾞ
糸使い
FXH
0.3
SR‑46
0.2
JL‑05EY
2 測定 紳士服地 麻混
30〜50代 ○LA18GP
2 ｾｽﾞ
FXH
0.3
SR‑46
0.2
JL‑05EY
2.5 測定 ﾔﾝｸﾞ服地
ﾅｲﾛﾝ混
20〜30代 ○LA18GP
2.5 ｾｽﾞ
FXH
0.3
SR‑46
0.2
JL‑05EY
2.5 測定 ﾔﾝｸﾞ服地
綿100%ﾋﾟｹ 楊柳仕上げ 20〜30代 ○LA18GP
2.5 ｾｽﾞ
FXH
0.3
SR‑46
0.2
JL‑05EY
2.25 測定 ﾔﾝｸﾞ服地
緯ｴｽﾃﾙ/
20〜30代 ○LA18GP
2.25 ｾｽﾞ
麻混紡
FXH
0.3
SR‑46
0.2
JL‑05EY
1.75 測定 紳士服地 麻混
30〜50代 ○LA18GP
1.75 ｾｽﾞ
FXH
0.3
SR‑46
0.2
JL‑05EY
2 測定 ﾔﾝｸﾞ服地
緯ｴｽﾃﾙ/
楊柳仕上げ 20〜30代 ○LA18GP
2 ｾｽﾞ
麻混紡
FXH
0.3
SR‑46
0.2
JL‑05EY
2 測定 婦人パンツ 麻混
ｽﾄﾚｯﾁ
20〜40代 △組織(1/3
LA18GP
2 ｾｽﾞ
ﾋﾟｹ組織と3/1組合せ)
FXH
0.3
上の問題に
SR‑46
0.2
よる
JL‑05EY
2.5 測定 ﾔﾝｸﾞｼｬﾂ地 ﾄﾞﾋﾞｰ組織 綿100%の 20〜30代 ○LA18GP
2.5 ｾｽﾞ
良い風合
FXH
0.3
い
SR‑46
0.2

りが難しいため製織性が劣る。
・巻き返し等の工程もなく、織物全巾の経糸糊付け
が一度に行えるので、コストや納期の面では一番有利である。
表６

各種サイジング方法の性能比較
サイジング方法
かせローラー

ﾋﾞｰﾑﾂｰﾋﾞｰﾑ

毛玉の発生

時々有

殆どﾅｼ

殆どﾅｼ

平､2/2等基本組織

○

○

○

複雑変化組織

○

△

×

複合素材

△

○

×

高密度

△

○

○

異番手の場合

△

○

×

コスト

△

×

◎

納期

△

×

◎

この章の結果と考察

今回の製織、試作商品開発ではいくつか製織性の４．結言

良くない織物があった。しかし原因は緯糸が絹、麻（１）異番手、異素材複合等、本来ビームツービーなどデリケートな素材であったり、組織自体の製織

ムサイジングが不得手とする複雑な企画に対性がそもそも劣るためで、ビームツービームサイジ

して、本研究における各種試験サイジング〜

ングでの糊材選択や処方の不適切が原因の製織性不製織試験によってこの手法を使用できる企画

良 は 起こらなかった。

の範囲を広げることができた。

なお、ここまでの各種織物の試作商品開発等、ビ（２）現在のサイジング技術レベルにおいての企画

ームツービームサイジングマシンによるサイジングの複雑程度とビームツービームサイジングのと製織をとおして、このサイジング方法の特性に関使用の可否の関係をつかむことができた。県して得られた知見を従来の糊付け方法（かせ、ロー

内繊維産地が得意とする複合素材織物にこのラー）の特性と対比しまとめたものを表６に示す。

サイジング方法の適用を進めることができた

これらについて説明すると以下のとおりである。

ことは、短納期化、手の込んだものづくりに

ビームツービームサイジングは、

よる差別化他、相反する要素が複合化する国・ローラーで糊が糸に内部まで強固に付着するため内の繊維需要に応えていく上で大きな成果で筬打ちでの毛玉の発生はほとんどない。
・平織りや２／２綾等基本的な組織での製織性に問題はない。

あると言える。
（３）この研究結果は既に実用化がなされた。本研究に伴い当該サイジング設備を導入した企業

・サイジング時に熱をかけて伸ばす力が作用するた（（有）サンビームサイジング、栃尾市）にめ、糸の巻縮性が損なわれており、複雑な変化組

おいて、実働開始後半年間で利用は累計70社

織の場合の製織性では劣る。

近くにのぼり稼働10万ｍ／月程度で推移する

・複合素材織物の場合、整経時に張力均一に巻いてなど、ビームツービームサイジングは本県のも、サイジングで熱がかかる時に素材間で収縮差

先染め複合素材織物製造業にとって不可欠なが発生しこれが経糸のぶくつきを生んで製織性がものとして定着しつつある。

低くなる。

（４）納期、コストのメリットだけでなく、製織、・高密度織物の製織性には支障がない。

仕上げ後の製品の品質も十分に高いものとな

・異番手織物の場合、均一な糊付き、平らな巻き取り、今後は海外輸出品にも利用できるとの期

待が産地企業内で高まっている。

なお本研究は（有）山信織物（栃尾市）ほか計５
社による地域産業技術基盤高度化推進事業費助成金事業として取り組まれた。

環境と作業性に優れた接合法の研究
田宮

宏一*

斎藤

雄治*

箕田

博**

A study on eco-friendly adhesion method excellent in workability .
*TAMIYA Kouiti ,*SAITO Yuji

抄

and

**

MITA Hiroshi

録

有機溶剤系接着剤と水溶性接着剤の接着強度の比較を行い、鉄道車輌の製造工程に水溶性接着剤を使用することが可能かどうかの検証を行った。その結果、Ａ l 材を水溶性接着剤で接着した場合は、有機溶剤系接着剤で接着した場合よりも高い接着強度が得られることが明らかになった。また、ＳＳ材
でも処理条件を変えることにより、必要な接着強度が得られる可能性がある。今後は作業性と耐久性を考慮しながら実用化試験を実施し、水溶性接着剤の鉄道車輌への適用を促進する。

1.

緒

言

産業界では地球環境問題、資源の有効利用などが重要な課題とされているが、鉄道車輌メーカにおいては有機溶剤による環境汚染が問題となっており、その見直しが盛んに行われている。ＪＲにおいても
現在多くの有機溶剤系接着剤が使われているが、地球環境に配慮した車輌づくりをするためにも、水溶性接着剤への置き換えが求められている。しかし、水溶性接着剤は有機溶剤系接着剤に比べて作業環境は改善されるが、接着強度や耐久性などに関しての信頼性に乏しいという問題がある。
車輌製造段階においては、屋根のロンテックスや天井部の断熱材、床部の敷物、窓廻りなどの内装材、断熱・防音材や構体骨組と室内化粧板との間のパッ
キン材、内装の化粧板など多くの接合箇所に接着剤が使われている。
鉄道車輌では構造物が大きいのでスプレー塗付ができて、次工程までの作業時間が短い有機溶剤系のクロロブレンゴム系が多く使用されている。窓の水密用シーリング材なども含めると、１両当たり約２５０kg もの接着剤が使用されている。
有機溶剤接着剤は、作業環境・安全面から見て問図１ 接着作業の現状
図１に車輌製造行程における接着作業の状況を示す。車輌の接着作業は、車輌内部での吹き付け作
業が多く、作業者は保護マスクを付けて作業しなけ
ればならない。そのため、廻りの作業者にも悪影響を及ぼしている。また、床敷物のように床面全体を接着するために大きな換気装置が必要となり、作業スペースも制限されるなど、作業工程上も大きな問題となっている。

題があり、住宅関連製品や車の内装品などでは水溶有機溶剤系接着剤は、金属から木工など多くの性接着剤が多く使用されるようになってきている。

種類の材料に適用できる上に、耐熱性や弾性に優れ、乾燥が早いことから接着行程が短くなるなど、作業*

下越技術支援センター* * 東日本旅客鉄道株式会社新津車輌製作所

効率面で優れており、鉄道車輌の製造には適しているといえる。
しかし、接着剤の中にトルエン、ノルマルヘキサ
ン、アセトンなどの有機溶剤が含まれており、この溶剤の蒸発によるガスなどが作業環境を害し、作業者が中毒症状を起こすこともあるなど、大きな問題となっている。
一方、環境問題の中から水溶性接着剤が開発され、住宅関連部材や車の内装材の接着に使われてきたが、①有機溶剤系接着剤に比べて接着力が弱く乾燥時間が長い、②作業環境は良いが、接着強度や耐久性などに関して信頼性に乏しいという問題があり、図２ 試験片と接着方法

鉄道車輌の製造分野にはあまり普及していないのが現状である。
そこで、本研究では有機溶剤系接着剤と水溶性接着剤の接着性について、実作業に即した形での評価試験を行い、被接着材料や養生温度などが接着強度

２．３接着条件
接着条件を表２に示す。車輌製造現場で現実に使用されている材料と実作業時間とを考慮して、オープンタイム（塗付後の放置時間）は５分とし、養生に及ぼす影響を明らかにした。

時間（接着後の経過時間）をそれぞれ１日、７日、
２． 実験方法

３０日と設定した。実験温度は常温の２０℃と、冬２．１ 接着剤の選択

季作業を想定した１０℃の２条件とした。また、サ実験に使用した接着剤は現状の有機溶剤系１種類

ンプル数は各５本とした。接着前の表面処理法としと水溶性の２種類とした。表１にその諸元を示す。

ては、ＳＳ材では腐食防止用に水溶性の塗料を塗布し、Ａｌ材では脱脂を行った。

表１ 使用した接着剤の成分と特性基

有機溶剤系接着剤 水溶性接着剤Ａ

水溶性接着剤Ｂ

材 クロロプレンゴム クロロプレンゴム

アクリル系

不揮発分

25%
トルエン
剤 ノルマルへキサン
アセトン

49%

65%

溶

水

水

約４００

約１３０００粘度/cps

１５０〜５００

表２ 被接着材と接着条件
試験片

ＳＳ４００/ＨＢ

Ａ5005Ｐ/ＨＢ

板厚 mm

1.6 / 3.5

1.5 / 3.5

接着面積mm

２５×２５

２５×２５

塗布方法

両面スプレー

両面スプレー

５分

５分

オープンタイム

２．２試験片と接着方法

養生時間

１日・７日・３０日

１日・７日・３０日

図２に試験片と接着方法を示す。本実験では、車

接着温度

１０℃・２０℃

１０℃・２０℃

２．４

引張せん断試験条件

輌の内装部材である金属板と側化粧板を想定して、ＳＳ材とパッキン材（ハードボード）、およびＡｌ
材とパッキン材（同上）の二通りの組合せにより試験片を作製した。それぞれの試験片について有機溶剤系接着剤と水溶性接着剤を用いて接着し、その接着強度の比較を行った。これは実験結果を実際の車輌製造現場に適用するため、できるだけ実作業に近い条件となるように考慮したことによる。

接着強度の評価には万能材料試験機（インスト
ロン）を使用し、図２の試験片の上下に引張荷重を与え、接着部の引張せん断試験を行った。試験片の引張速度は５mm /min とした。

３． 実験結果と考察て接着した試験片について、引張りせん断試験を行３．１ 接着強度

ったあとの剥離面の状況を示す。

図３(a)(b)に引張せん断試験の結果を示す。図より、現在使われている有機溶剤系接着剤を使用した
場合は、ＳＳ材、Ａｌ材ともに安定した接着強度が得られ、試験片の材質による明確な差は認められな
かった。

ＳＳ材

Ａｌ
材/ＨＢ

荷重 Ｎ

有機溶剤
1000

水溶性Ａ

水溶性Ｂ

Ａｌ材

(a) 有機溶剤系接着剤の剥離面

800
600
400
200
0
経過時間

1日

7日

30日
ＳＳ材

Ａｌ
材

（a） Ａｌ材の場合(b) 水溶性接着剤Ａの剥離面
ＳＳ材/ＨＢ
有機溶剤
1000

水溶性Ａ

水溶性Ｂ

荷重 Ｎ

800
600
400
200

ＳＳ材

Ａｌ
材

0
経過時間 1日

7日(c) 水溶性接着剤Ｂの剥離面

30日（ｂ） ＳＳ材の場合
図３ 接着条件と接着強度の関係

図４ 接着条件と剥離面の状況
同図（a）に示す有機溶剤系接着剤の場合、試験片がＳＳ材およびＡｌ材の場合、ともにパッキン材

一方、水溶性接着剤Ａを用いた場合、ＳＳ材の試
験片では有機溶剤系接着剤より高い接着強度は得られなかった。しかし、Ａｌ材では有機溶剤系接着剤の場合よりも高い接着強度が得られている。さらに、経過時間が短い条件でも、現状用いられている有機
溶剤系接着剤による接着強度を上回っている。
３．２ 剥離面の観察
図４(a)〜(c)には、それぞれ異なる接着剤を用い（ハードボード）部で破壊している。このことは、高い接着強度が得られていることを示しており、いずれの金属材料の場合でも実用上問題がないと考えられる。
水溶性接着剤Ａを用いた場合で試験片がＳＳ材の場合には、同図(b)に示すように接着層における界面破壊が観察されることから、塗装面から剥離が生じたものと考えられる。これは、腐食防止のために

接着面に塗られた水溶性塗料の影響により接着強度ても有機溶剤系接着剤を用いた場合に比べて接着強が下がったものと考えられる。試験片がＡｌ材の場

度が高くなった。一方、同図(b)に示すＳＳ材を用

合は、界面破壊が多く見られるが一部には接着破壊

いた試験片では、水溶性接着剤Ａを用いた場合の方が見られる。このことは接着面の表面処理方法や接が有機溶剤系接着剤を用いた場合よりも接着強度は

着条件に改善の余地があることを示している。しか低く、これは養生温度によって変わらない。

し、接着強度が有機溶剤系接着剤の場合よりも高いので大きな問題はないと考える。

ＳＳ材の試験片で水溶性接着剤による接着強度が低くなる原因は、すでに３．２項で述べたように、

同図(c)に示す水溶性接着剤Ｂを用いた試験片でＳＳ材の接着面に腐食防止用の塗料が塗布されておは、材料破壊が見られる上、破壊荷重は２００Ｎ程り、それが接着強度に悪影響を及ぼしているものと度にすぎない。さらに、養生に要する時間が他に比考えられる。しかし、前述したとおり表面の皮膜をべて長いことなどから、鉄道車輌への適用は難しい

除去すれば接着強度は改善できるものと思われる。

と考えられる。
４.

結言(1) 現状使われている有機溶剤系接着剤は、被着３．３ 養生温度が接着強度に及ぼす影響
接着後、それぞれの養生温度で３０日を経過した試験片について、引張りせん断試験を行った結果

材の種類によらず、安定した接着強度が得られることが確認できた。
(2) 水溶性接着剤Ａを用いてＡｌ材を接着した場を図５(a)(b)に示す。

合は、養生温度が低くても十分な接着強度が得

Ａｌ/ＨＢ接着力られることが明らかにされた。また現状の設備

800でそのまま対応できることは大きな利点である。

荷重 Ｎ

1000

有機

600
400

水溶性Ａ

接着面の前処理方法を十分に検討する必要があ

水溶性Ｂる。さらに、接着面の耐久性や作業性などにつ200いても十分に検証しなければならない。

0
２０℃

温度

１０℃

（ａ） Ａｌ材の場合
ＳＳ材/ＨＢ接着力

1000

荷重 Ｎ

(3) ＳＳ材の接着に水溶性接着剤を適用するには、

800

有機

600

水溶性Ａ

400

水溶性Ｂ

200
0
２０℃

温度 １０℃（ｂ）

ＳＳ材の場合図５ 養生温度と接着強度の関係
同図(a)に示すＡｌ材を用いた試験片では、水溶性接着剤Ａを用いた場合、いずれの養生温度におい提案公募型技術開発研究放物面型ＴＨz 帯受信システムの開発
安井孝成*１

菅原貴哉* １鈴木哲*２ 富岡充*３

上村勝博*３

行方武夫*３Development of THz Receiver System Using Parabolic Mirror
by
2

*1

YASUI Takanari , SUGAWARA Takaya*1, SUZUKI Tetsu* , TOMIOKA Mituru
KAMIMURA Katuhiro*3抄and NAMEKATA Takeo

*3

,

*3

録

THz帯電磁波の用途が、各分野で広がりつつあるが、特に欧州を中心として、Ｘ線に比べて安全性に優れた医療診断技術としての優位性が指摘され、実用化に向けた大型プロジェクトがスタートしている。しかしながら、プロジェクトで研究対象となっている技術は、超短パルスレーザを必要とし、装置の大型化が避けられず、感度、応答速度、コスト面等で問題がある。一方で、ショットキーダイオードを用いた高速応答・超高感度受信システムの開発が古くから行われているが、数THz以上での利用
上、克服すべき課題が多い。本報告は、従来型THz帯受信システムの諸問題を解決する世界初の新構造提案と、その設計・製作を行い、初号機システムのTHz帯受信テストに成功した結果である。

緒言1.

ューブ型）（4）等が用いられてきたが、数高密度情報通信、人体に悪影響が少ないとTHz 以 上 で は 、 調 整 が 非 常 に 困 難 で 、 周 波される次世代断層医療診断、核融合研究に お

数依存性も大きく、実用上の大きな障害の一けるプラズマ電子密度測定などの分野でつであった。本研究では、この超高速・高感

THz 波 の 利 用 が 大 い に 期 待 さ れ て い る 。 欧度受信システムにターゲットを絞り、扱い安州で 2 0 0 1 年 か ら 始 ま っ た 大 型 プ ロ ジ ェ ク ト

さと数 THz 以上に及ぶ受信帯域の拡大を目（1 ）（2 ）的に、新型ミラーの設計・開発を行い、そのは、 T H z 帯 電 磁 波 を 使 っ た 画 像 診 断システムの開発を主目的とし、 X 線診断に代初号機試作に成功した。

わる新しい断層診断システムの開発を目指 している。これらのプロジェクトで検討され ているシステムは、主に THz 帯電磁波の１サ2. 新構造と特徴
本構造の基本概念を図 1 に示す。ワイヤアン

イクルに当たる p s 程 度 の 超 短 パ ル ス レ ー ザθ方向を用いるもので、その光源については日本 の研究 （ 3 ） を 中 心 に か な り 進 展 し て い る が 、 受

放物面ミラー

信側のシステムには進展が無い。この方式 での THz 帯システムは、一般的に装置が大型

ロングワイヤアンテナ

化し、感度、応答速度、コスト、扱い安さ のショットキー

点で未だ課題が多い。一方、超高速・高感 度
THz 帯 受 信 シ ス テ ム に は シ ョ ッ ト キ ー ダ イ

焦点距離 dダイオード
φ方向

オード（SBD） と コ ー ナ ー リ フ レ ク タ − 及びワイヤアンテナの組み合わせ（コーナー キ*１

長岡技術科学大学、 * ２ 仙台電波高専、*３

八海クリエイツ株式会社

図１

放物面ミラーアンテナ

SBD で 構 成 さ れ る 。
第一の長所は、調整の容易さが格段に向上することである。入射波が放物面で反射 し焦点に集中するため、ワイヤアンテナ位置 を使用周波数によって移動することなく数
THz ま で の 広 帯 域 受 信 が 可 能 で あ る 為 で ある。従来のコーナーキューブ型ミラーを
5THz 以上の帯域で利用するためには、アン

25

Directional Gain (dB)

テナ、放物面柱ミラー及び、検波を行う

Parabolic Mirror
Corner Cube

20

15

10

5

0
0

2

テナとミラー間距離を周波数に反比例 して数10 μ m 以 下 に 調 整 す る 必 要 が あ っ た が 、 本
構造ではワ

4

6

8

10

12

Frq. (THz)
図４ 指 向 性 利 得 の 周 波 数 依 存 性

1

イヤアンテ
ナを焦点位

製作した放物面ミラーアンテナ（図５）は主

0.8

置に固定し

に 3 つのパーツで構成され、放物面ミラー、

0.6

たまま使用

ステージ及び SBD を半田付けするマウント

0.4

可能なので、
0.2

操作性が格
0.2

0.4

0.6

0.8

1

段に向上す
る。指向性

図２ θ 方 向 指 向 性

ポストである。放物面ミラー材料は、表面の機 械 的 強 度 が 高 く か つ 腐 食 し に く い SKS31とした。このステージはアリ溝構造とし、放物面ミラーをマイクロメータヘッドでスライシミュレー

ド調整可能とした。また、マウントポストもションの結ステージ溝に空けた穴より下方からマイクロ

果から、θ方向の最大入射角はワイヤアン テ
ナ の 指 向 性 を 反 映 し て 2 4 ° （ 図 2 ）、φ方向の最大入射角は放物面ミラーの指向性を 反映して 0 °（図 3 ） の 方 向 か ら 電 磁 波 を 入 射させた場合に最も効率良く電磁波を受信する。
第２の特徴は、その帯域の広さである。
予想される指向性利得の周波数依存性（計算、
図 ４ ） は 、 本 シ ス テ ム で は 数 THz 全域でほぼ 一 定 で あ り 、 コ ー ナ ー キ ュ ー ブ型に比べ格段に高帯域化が可能である
３．製作した放物面ミラーシステム
放物面ミラー1
0.8
0.6

ロングワイヤ

0.4

アンテナ

0.2
-1

-0.5

0.5

1

ショットキーダイオード
図３ φ 方 向 指 向 性
図５ 放 物 面 ミ ラ ー ア ン テ ナ シ ス テ ム

メータヘッド により高さ調整を可能とするこ的な集光条件を 100 ％とした場合、ワイヤアと で 、 ワ イ ヤ ア ン テ ナ と コ ン タ クトさせる。
図 ５ に は 、 ワ イ ヤ ア ン テ ナ と S B D とのコンンテナ直径 50 ミ ク ロ ン 以 内 に 集 光 す る 確 率
は 9 5％ と 予 測 さ れ た 。 こ の 結 果 、 製 作 し た

タクト部分を示した。

放物面ミラーは十分な集光効率が期待できる。

本システムの中で最も重要な放物面ミラーは、ワイヤアンテナ径 5 0 ミクロンに対して集光率を高くするために、高い加工精度 が要求される。さらに、上記のようにその材 質（ SKS31 ）の硬度は H R C 6 1 以上であり、一般的な工具以上の強度を有する。これらの 条件下で、理想的な放物面形状との誤差を極 力低減化する必要がある。図６はその加工後 の放物面形状測定の結果である。図６の上図 が理想形状と重ねて表示したもので、縦軸フ ル
ス ケ ー ル 0.25mm に 対 し て そ の 誤 差 は 確認で

図７形状誤差による収差予測

きない。図６の下図は、理想形状との差を 表
し た も の で 、 縦 軸 ス ケ ー ル 単 位 は mm で ある。この結果から、放物面内に左右対称に 誤

４．初期性能評価

差 2.5 ミ ク ロ ン 程 度 が 確 認 さ れ た 。

あ り 、S B D の 性 能 を 含 め た 評 価 と な る 。 従

この誤差が集光率に与える影響を光線追

本ミラーシステム単独での評価は困難でっ て 、S B D チ ッ プ の 個 体 差 や 性 能 に 大 き く

跡して予測したものが図７である。放物面 は左右されることが予測された。しかしながら、

図６の測定結果としている。光線軌跡の方 向

アライメント等の最適化が不十分な条件下にだけでなく、全ての光線の同一位相面が焦 点

も 関 わ ら ず 、 1.4THz レ ー ザ ー 光 の ダ イ レ ク

位置に集光することが理想である。この理 想ト検出に一回で成功した。その結果を図８に示す。
1.4THz レ ー ザ ー 光 源 を 1 5 H z でチョッピ
ングすることで、検出の確認を行っている。
結果はネガティブ表示になっており、矩形パ
ル ス の 底 の 位 置 で THz を 受 信 し て い る こ と
レーザーの
パワー変動
レーザー OFFレーザー ON

15[Hz]

図６ 放 物 面 ミ ラ ー の 形 状 評 価

図８1.4THz 受信の確認

を示し、またその間のレー ザ ー 光 源 の パ ワ ー
変 動 （ お そ ら く M H z 程度）を確実に検 出 している。初期性能としては非常に良好な結 果
であり、その潜在性能の高さを実証するこ とに成功した。
今後さらに各部の最適化を行い、より低ノイズ、高感度化を目指すことが期待できる。
また、 SBD の 素 子 自 体 は 250 ミ ク ロ ン 角 であり、将来は、アレイ化による２次元受信 シ
ステムへの拡張も可能である。
５．結言（１） THz 帯 域 で 使 用 可 能 な 放 物 面 ミ ラ ーの製作に成功した。
（２） 1.4THz の 実 証 実 験 か ら 、 十 分 な 性 能を検証した。
（３） 従 来 型 ミ ラ ー に 比 較 し 、 ア ン テ ナ 及
び素子の位置調整を非常に簡素化する事に成功した。
参考文献（ 1 ） http://www.teravision.org/ を 参 照（ 2 ） http://www.frascati.enea.it/THzBRIDGE/を参照（ 3） 川 瀬 晃 道 、 伊 藤 弘 晶 ： 応 用 物 理 学 会
誌 71, 167 (2002).
（ 4 ） T. Suzuki 他 ： I E E E T r a n s . M i c ro wave Theory Tech., MTT- 47, 1649
(1999).

超精密平面研削盤の開発
石﨑

幸三 1

Development of High Precision Grinding Systemby
ISHIZAKI Kozo 1
抄録
定圧送り機構研削盤に、エアースライダーを導入し、研削盤の性能を向上させた。その結果、以下のような成果が得られた。テーブル送り速度は、研削条件により変化することが確認された。このことは時間とともに悪化する砥石の性能評価、ひいては砥石面再生工程である目立てのタイミングが容易に判定できることを示す。また、切り込み量が増大するにつれて比研削エネルギーは減少し、切り込み量 10μm 以上で一定値となった。定圧送り研削盤で加工した試料は、切り込み量によらず表面粗さおよび破壊強度は一定であった。これは定圧送り研削盤では加工物の研削面に切り込み量によらず常に一定な力が作用しているため、加工物の面粗さと破壊強度を損なうことなく、高速な加工が行えることを示す。アルミナ焼結体、シリコンウエハともに数十μｍの厚さまで、特殊なサポートテープや接着剤を用いず研削のみで加工することが可能となった。
１．緒言

２．定圧送り研削盤

最近、宇宙開発、海洋開発、原子炉、核融合炉、

一般にエンジニアセラミックスの平面加工は、航空機などの先端技術分野においては、高温、高表面に大きな欠陥を生じにくい遊離砥粒を用いた

真空、大きな応力、高腐食性などの厳しい環境にラッピングが施されてきた。しかし、ラッピング

耐える材料が開発され。また、新エネルギーおよは加工能率が低く、加工量の制御が難しい。そこ

び省エネルギー技術においても、1000℃以上の高で、被削材表面に欠陥を生じず、高能率・高精度

温で長期間使用できる材料の開発も進んでいる。

に加工できる装置が切望されている。筆者らは、

しかし、エンジニアリングセラミックスの優れた素材に与えるダメージを極限まで抑え、サブミク

特性を広く工業界で活用するためには、焼結後のロンの平坦度とナノメートルオーダーの表面粗さ

機械加工が必要となるが、大部分のエンジニアリを実現し、かつ高能率に加工できる新しい発想のングセラミックスは硬くて脆いため、精密な加工

研削加工機を開発し提案してきた。

は困難である。そこで今回はこの問題点を解決す

図 1 に高能率かつダメージフリー加工を実現する方法として研削方向に定圧機構を仕上げ面方向るために、研削方向に定圧機構を仕上げ面方向にには定寸機構を適用した新しい研削装置を提案しは定寸機構を適用した新しい研削装置を示す。研てきた。本事業では、その加工法を進歩させたウ

削機構を考えた場合、被削材の表面性状を向上す

エハ研磨システムを確立するために、数十グラム

るためには、被削材表面に過度の力が一切かからの低い定荷重で精密にかつ高剛性で駆動するテーない定圧機構が望ましい。一方、加工後の被削材

ブル送り機構の開発を行い、先端電子部品加工のの厚さの寸法精度を確保するためには定寸機構が生産性向上を図ることを目的とする。

望ましい。定圧送り研削盤は、削られる材料の立

長岡技術科学大学機械系教授

場で機械の動きを制御する。低摩擦の案内機構と

1

定圧の送り機構を用いて、加工工具(砥石)の切れの開発が必要となる。そこで多孔質セラミックス

味に合わせて加工が進行することを特徴とする。

を利用した真空チャックを開発した。この真空チ機械主導の動きではなく、材料の立場、工具の立ャックの出来如何がサブミクロンオーダーの加工場(砥石)から、新しい研削機構を提案する。

精度(特に平坦度)実現に直結する。本方式では、

また、本方式では、研削速度は定圧方式のため

まず、ドレッシング、ツルーイングが完了した砥

に研削能力によって決まり、高能率な砥石を用い石を用いて、真空チャック表面の研削加工を行う。

ると、その砥石の能力を最大限に発揮させることこれにより砥石面と真空チャック面は平行に加工ができる。目詰まり等で砥石の研削能力が低下しされる。加工後、
真空チャックに被削材を取付け、た場合、研削速度が低下するため砥石のドレッシ加工を行うことにより、被削材表面を真空チャッ

ング間隔が判定しやすく、表面粗さや平坦度など

ク面に対して平行に加工できる。これが、高精度を維持した加工が可能である。

な加工が可能となる本方式の一つの要因である。

定
寸
送
り
機
構

被削材
真空チャック
研削砥石

10
表面粗さ, R m a x/μm

（1‑4）

図１

存する。そこで砥石形状、構造、条件等を考慮し、鏡面加工と高能率を同時に実現できる新型砥石を

市販砥石

1

新型砥石

1

定圧送り研削盤概観

定圧送り研削盤は、加工速度が砥石の性能に依

ラッピング

0.1

エアースライダー（定圧送り機構）

図１
定圧送り研削盤概観
高能率・ダメージフリー研削を実現するために、高能率研削砥石、多孔質セラミックス製真空チャック、定圧送り機構を開発した。
高能率・ダメージフリー研削を実現するために、高能率研削砥石、多孔質セラミックス製真空チャック、定圧送り機構を開発した。
２．１ 開発要素１：高能率新型砥石の開発

ガラス

10
100
研削速度 / μm・min -1

1000

図２ 同じダイヤモンド砥粒サイズ（30‑40 μm）を用いたラッピング、市販砥石および新型砥石の研削速度と研削後の表面粗さの関係
新規に開発した砥石の研削速度と表面粗さの関係を示す曲線は。市販砥石やラッピングに比べて右下に位置し、良好な仕上げ面と高能率な加工を同時実現していることを示す。

開発した（5.6）。図 2 に同じダイヤモンド砥粒サイ
ズ（30‑40 μｍ）を用いた市販砥石および新型砥

２．３

開発要素３：定圧送りシステム

石の研削速度と研削後の表面粗さを示す。比研削
材はハードディスクに用いられる結晶化ガラスである。また、同じサイズの遊離砥粒を用いたラッ
ピングの結果もあわせて示す。新規に開発した砥
石の研削速度と表面粗さの関係を示す曲線は、市販砥石やラッピングに比べて右下に位置する。これは新型砥石が、良好な仕上げ面と高能率な加工

空気、水

多孔質セラミックス

空気、水を同時実現していることを示す。
２．２

開発要素２：多孔質セラミックス製真空チャック

平坦面を作り上げるには、高剛性の真空チャック

図３ 多孔質セラミックス製真空チャック
あらかじめ真空チャックを研削することにより、研削後の試料の平坦度を確保する。

本事業では、上記既開発要素に加えて、加工物に与えるダメージを極力抑えることを目的に加工

いては砥石面再生工程である目立てのタイミングが容易に判定できることを示す。

物送り機構にわずかな圧力差で駆動するエアース

図５に直径 4inch×厚さ 0.5mm のシリコンウ

ライダーを導入した。通常のエアスライダーでは、エハの研削結果を示す。1pass 当たりの切込み量

点浮上のために十分な機械剛性が得られない。そを増加させるにつれて加工物にかかる垂直方向力

こで、多孔質セラミックスを用いて、面で浮上で(Fn) と砥石回転方向力 (Ft)は増加し、切り込み量

きるエアスライダーの作製し、研削加工に耐えう

30μm で最大となり、その後減少する。一方、テる高剛性のエアスライダーを開発した。ダメージーブル送り速度 (Vf)は常に減少する。その減少傾

フリー加工の最大の特徴は、この定圧送りシステ

向は、アルミナ焼結体の減少量に比べて激しい。

ムである。素材に、あらかじめ一定以上の力を加垂直方向力(Fn) と砥石回転方向力 (Ft)の研削抵

えないようにすることで、材料に加わる欠陥を力の力を軽減することがダメージフリー加工につな
がる。
２．４

加工結果

図 4 に 25×50×1mm のアルミナ焼結体の研削結果を示す。 1pass 当たりの切込み量を増加さ

研削力、
研削力,
FtFt,Fn/N,Fn /Nックや表面状態に影響するため、あらかじめ投入

0.02

0

?Vf

0.04

20
?Ft

0.02

10
0

0.00
0

20

40

切り込み量、df /? m.pass-1
図 4 アルミナ焼結体の研削結果
僅かな加工条件の変化でも、テーブル送り速度が変化する。このことは時間とともに悪化する砥
石の性能評価、ひいては砥石面再生工程である目立てのタイミングが容易に判定できることを示
す。

20

40

-1
切り込み量
m.pass-1, ddff //?
切り込み量、? m.pass

図５ シリコンウエハの研削結果
垂直方向力(Fn) と砥石回転方向力(Ft)の研削抵抗が最大を示すのは、切り込み量 30μm 前後でシ
リコンウエハの研削メカニズムが変化するためである。

比研削エネルギ / GJm-3

30

0.00
0

0.06

?Fn

テーブル送り速度、Vf /m.s-1

研削力、Ft,Fn/N

40

?Ft

. -1

ことは時間とともに悪化する砥石の性能評価、ひ

0.04

10

送り速度(Vf)は減少することが明瞭に観察された。

ブル送り速度が変化することが確認された。この

?Fn

20

砥石回転方向力 (Ft)は増加する。一方、テーブルることにより、僅かな加工条件の変化でも、テー

?Vf

30

せるにつれて加工物にかかる垂直方向力(Fn) と本事業により開発したエアースライダーを導入す

0.06

テーブル送り速度、V f /m
テーブル送り速度,/ms .s-1f40で制御することになる。投入した力は、当然クラ

30
? ?Al
Al2OO
3 △ Si wafer
△

20

10
0
0

20

40

切り込み量、df /? m.pass-1

図 6 比研削エネルギーの計算結果
比研削エネルギーは、加工物、加工条件、使用する砥石に影響され、その値が小さいほど効率の良い研削を行っていることを示す。

10

抗が最大を示すのは、切り込み量 30μm 前後でシ
最 大 表 面 粗 さ 、Ryリコンウエハの研削メカニズムが変化するためである。切り込み量が 30μm 以下では、延性的な破壊により研削が進行するが、それ以上では脆性的な破壊が生じる。したがって、切り込み量を維持するために必要な研削抵抗は減少する。以上の結果から、定圧送り研削盤で送り速度および研削抵?Al 2O3

8

△ Si

6
4
2

抗を常時測定することは、砥石の目立て工程の時0期を判断することが可能であるばかりでなく、加0工メカニズムを解明する上でも重要である。

20

切 り 込 み 量 、df /? m ･

図 6 に比研削エネルギーの計算結果を示す。

図 7 研削後の加工物表面粗さ
加工物の面粗さを損なうことなく、高速な加工が行えることを示す。

比研削エネルギーは次式により定義される。

S. G. E ?

Ft Vs
・
V

400

ここで、F t は回転方向の研削抵抗、Vs は砥石

･工物のサイズと切り込み量の積をテーブル送り速度で除した値である。比研削エネルギーは、加工物、加工条件、使用する砥石に影響され、その値が小さいほど効率の良い研削を行っているといえる。本事業の場合、切り込み量が増大するにつれて比研削エネルギーは減少し、切り込み量 10μm以上で一定値となる。切り込み量が小さい時は、研削時の機械抵抗などが比研削エネルギーを増加させる原因となる。また、アルミナ焼結体に比べてシリコンウエハの比研削エネルギーが全実験条件で小さな値となるのは、シリコンウエハがアル

○定圧送り
△定速送り

350

f

破壊強度、 ? /Mpaの周速、V は加工物除去速度を示し本事業では加

40

300
250
200
0

20

40

60

切り込み量、 df /? m・pass-1

図 8 アルミナ焼結体の 4 点曲げ試験の結果
定速送り機構により加工したアルミナ焼結体の曲げ試験では、全切り込み量で定圧送り機構により加工した試料より低い破壊強度を示す。

ミナ焼結体に比べて研削しやすい材料であることを示す。
図 7 に研削後の加工物表面粗さを示す。加工物の表面粗さは、いずれの試料とも切り込み量によらず一定である。これは定圧送り研削盤では加工物の研削面に切り込み量によらず常に一定な力が作用しているため、加工物の面粗さを損なうことなく、高速な加工が行えることを示す。
図 8 にアルミナ焼結体の 4 点曲げ試験の結果を示す。この試験ではアルミナ焼結体を 3×4×40mm のサイズになるように定圧送り研削盤で加工した。加工条件は 1pass 当たりの切り込み量のみ変化させた。また、一般的な研削盤の送り機構である定速送りでもアルミナ焼結体を加工し、曲げ試験に及ぼす送り機構の影響を調べた。定圧送り機構により加工したアルミナ焼結体の曲げ試験
結果は、切り込み量によらずほぼ一定の破壊強度を示した。（僅かに切り込み量が 50μｍの場合、破壊強度の低下が見られた。）一方、定速送り機構
により加工したアルミナ焼結体の曲げ試験では、

全切り込み量で定圧送り機構により加工した試料

ネルギーは減少し、切り込み量 10μm 以

より低い破壊強度を示した。また、切り込み量の上で一定値となった。定圧送り研削盤で増加につれて、破壊強度が低下する。

は、切り込み量を増大させても理想的なシリコンウエハとアルミナ焼結体はいずれも数研削状態を維持することを示す。

十μm まで破壊することなく加工可能であり、そ（３） 定圧送り研削盤で加工した試料は、切りの加工速度は約 10μｍ/min である。定圧送り研込み量によらず表面粗さおよび破壊強度

削盤による加工結果の一例を図９に示す。この研は一定であった。これは定圧送り研削盤

削盤で厚さが 40μm まで加工したアルミナ焼結

では加工物の研削面に切り込み量によら体は良好な透過性を示した。

ず常に一定な力が作用しているため、加工物の面粗さと破壊強度を損なうことな
く、高速な加工が行えることを示す。
（４） アルミナ焼結体、シリコンウエハともに数十μｍの厚さまで、特殊なサポートテ
ープや接着剤を用いず、研削のみで加工することが可能となった。
参考文献
１． Koji Matsumaru and Atsushi Takata ， MRS
Bulletin， Vol. 26， No. 7 ， 544‑546(2001)

加工前のアルミナ

加工後のアルミナ

厚さ 1 ｍｍ

厚さ ４０ ? ｍ

図９ 定圧送り研削盤による加工結果の一例
アルミナ焼結体はいずれも数十μm まで破壊することなく加工可能であり、その加工速度は約10μｍ/min である。この研削盤で厚さが 40μmまで加工したアルミナ焼結体は良好な透過性を示す。

２． Tomohiro ISHIZU ， Hirokazu FUJIWARA ，
Atsushi

TAKATAand

Kozo

ISHIZAKI ，

Advances in Technology of Materials andMaterials Processing Journal， Vol. 2 No.1，
36‑41(2000)
３． 大西人司、石﨑幸三、特開平 09‑103965 多孔質超砥粒砥石とその製造方法
４． 飯 浜 孝 雄 、 嶋 本

篤 、高 田篤、特開2000‑033566 研磨盤の制御方法および装置
５． 石﨑幸三、高田 篤、特開 2000‑117641 研削
３. 結言

砥石の製造方法および研削砥石

定圧送り機構研削盤に、エアースライダーを導６． Kazuyuki KUMAEDA ， Hirokazu FUJIWARA，入し、研削盤の性能を向上させた。その結果、以Aatsushi TAKATA and Kozo ISHIZAKI ，下のような成果が得られた。

Advances in Technology of Materials and（１） テーブル送り速度は、研削条件により変Materials Processing Journal， Vol. 2 No.1，

化することが確認された。このことは時間とともに悪化する砥石の性能評価、ひいては砥石面再生工程である目立てのタイミングが容易に判定できることを示す。
（２） 切り込み量が増大するにつれて比研削エ

10‑16(2000)

拘束強加工によるチタンの結晶粒微細化技術の開発
およびその加工プロセスへの応用展開
鎌土

重晴*

奥村

勇人*

Development of grain refining technique for titanium by sever working and its application to working process
by*

KAMADO Shigeharu and OKUMURA Hayato*

抄録
ゴルフクラブヘッドのパフォーマンス向上を目的として、フェース材に用いられる準安定?型 Ti-20％
V-4％Al-1％ Sn 合金に冷間クロス圧延および時効処理を行い、ミクロ組織および引張特性を評価した。
クロス圧延した試料では結晶粒が等方的に変形し、引張特性の面内異方性が改善されるとともに、引張強さ、 0.2% 耐力も向上する。さらに、時効を行うことにより、0.2 ％耐力の平均値は1132MPaに達する。この試料をゴルフクラブのフェースに適用した場合、板厚は従来材の 2.7mmから2.45mmまで薄肉化が達成できる。その結果､たわみは約 16 ％増加し、より高反発のフェースが作製可能となる。
1. 緒言を向上させ、薄肉化することによって、さらチタンは、比強度や比剛性が高く､かつ耐

なるパフォーマンスの向上が可能となる。

食性に優れる等の特徴から、その用途が拡大

現 在 、 フ ェ ー ス に 用 い ら れ て い る? 型チタ

しつつあり、 介護用機器、産業用機器等の民ン合金の 結 晶 粒 径 は 約 5 0 ? m 程度で、この材

生用部品に利用されている

1)。最近ではゴル

料 で は 、 フ ェ ー ス の 肉 厚 は 2.7mm が限界と

フクラブヘッドにチタンおよびチタン合金のな っ て い る 。 本 研 究 で は 、 準 安 定 ? 型 Ti-

適用が盛んである

1, 2)。

2 0 % V- 4 % A l- 1%Sn(SAT-2041CF) 合 金

3)を供

従来、ゴルフヘッド用素材としては ? +? 型

試材とし、圧延加工と熱処理を組み合わせたチタン合金である Ti-6 % A l- 4 % V 合金 が主流

加 工 熱 処 理 を 行 い 、 高 強 度 、高 靭 性 化 を 図 り 、であ っ た が1）、フェース部分に は? 型チタン

合金が使われ始めている。 ? 型チタン合金はフェース材としてのパフォーマンスの評価を従来材との比較により行った。

高 強 度 で あ る 上 、 結 晶 構 造 が b c c であるため
冷間加工性に優れ、 加 工 に よ る 強 度 の 向 上 が

2. 実験方法容易である。また、αや ? +? 型に比べて弾性

本 検 討 合 金 に は 、 市 販 の Ti- 2 0 m a s s % V-

率が低く、大きなたわみが得られる。この よ

4 m a s s % A l-1mass%Sn 準 安 定 ? 型 チ タ ン 合 金

うな性質は、ゴルフクラブ ヘ ッ ド 用 の フ ェ ー

板材を用いた。公称組成を表 1 に示す。供試

ス材に適している。また、フェースは、板 厚

材は 冷 間 圧 延 後 8 5 0 ℃ - 15min の 溶 体 化 処 理が薄いほどたわみが大きく高反発となり、 飛を施した 3mm 厚 の 板 材 で あ る 。 ま た 、 比 較

距離が増す。したがって、フェース材の強 度材として、冷間圧延したままの試料を用いた。
は じ め に 、 厚 さ 1.5mm ま で 冷 間 で 一 方 向 圧* 長岡技術科学大学工学部機械系

延およびクロス圧延を行った。１パス毎の圧表1

SAT-2041CF 合金の公称組成 (mass ％)

V

Al

Sn

O

Fe

Ti

19.0~22.5

3.0~3.6

0.8~1.2

~0.2

~0.2

bal.

温 度 は 500 ℃ で 、 2 、 4 、 8 、 16h 保 持 し た 後 、
大気中にて空冷した。その後、時効特性を調べるため、各試料の硬さ試験を行った。
各 試 料 の ミ ク ロ 組 織 を 光 学 顕 微 鏡 により観察した。試料は、バフ研磨により鏡面仕上げ
し た 後 、 硝 フ ッ 酸 液 （ 2 % フ ッ 化 水 素 酸 - 10%
硝 酸 -88% 蒸 留 水 ） を 用 い て 、 エ ッ チ ン グ を
図1

クロス圧延材の試料座標系

15s 〜 30s 行った。
各試料の引張試験をインストロン型万能試験機を用いて、大気中、室温にて、ひずみ速度 1 × 10 - 3 s - 1 の条件で行った。引張試験片は､
図 2 に示すように、 R D あるいは R D 1 方向
に対して 0 °､ 45 °､ 9 0 ° の 各 方 向 か ら 板 状 試
験片を切り出した。引張試験片の標点間の寸法は 20mm × 4mm × 1 . 5 m m で あ る 。
3. 結果および考察
3.1

a s ‑rolled 材のミクロ組織

図 3 に圧延前の溶体化処理材、一方向圧延およびクロス圧延したまま材のミクロ組織写
真を示す。組織観察は各面の表面近傍と中央部にて行った。溶体化処理した試料のミクロ
組 織 は ? 単 相 で 、 結 晶 粒 は 粒 径 1 0 0? m 程 度の等軸粒である。圧延後､両試料とも、結晶
粒は押しつぶされ、加工組織を示す。一方向
図2

引張試験片採取方向

下率は 5 ％ / pass 、最終圧下率は 5 0 ％ で あ る 。
また、一方 向 圧 延 の 圧 延 方 向 は 受 入 材 の RD方向と同じである。クロス圧延は､はじめに受入材の R D 方向と平行に圧延を行い、次のパスでは受入材の T D 方向と平行に行っ た 。
その後、この工程を交互に繰返し、最終圧 延方向は、受入材の R D 方向と平行とした 。 ク
ロス圧延材の試料座標系は 図 1 のようになる。
本検討合金をクロス圧延および一方向圧
延後、ソルトバス中にて時効処理を行った 。

圧延材の組織中には、一部にひずみ量の多い
箇 所 が 存 在 す る 。 ま た 、 一 方 向 圧 延 材 の TD
面 (A)で は ､ 圧 延 方 向 に 引 き 伸 ば さ れ た 結 晶
粒 が 観 察 さ れ る が ､ RD 面 ( B ) の 結 晶 粒 は 比 較
的球状である。一方､クロス圧延材では
RD1(B) 、 RD2 面 ( A ) の 結 晶 粒 は と も に 引 き
伸ばされ、パンケーキ状となる。さらに、ク
ロス圧延材では、一方向圧延材より結晶粒の圧下量が大きい。これらのことから、クロス
圧延では、高ひずみが均一に導入されていることが予想される。

?

図3

溶 体 化 処 理 材 お よ び as -rolled 材のミクロ組織

延後時効した Ti-1 5 - 3 合 金 で も 同 様 の 組 織 にな る こ と が Boyer ら 4 ) に よ っ て 報 告 さ れ ており、? 相はすべり帯に沿って析出するとしている。これに対して、クロス圧延材では、試料中央部では比較的ランダムに析出し、特に中央部では、組織は白色の析出物で均一に
占 め ら れ る 。 前 述 の Boyer ら の 報 告 に あ る
ように、析出はすべり帯のような転位堆積域において優先的に生じやすいと考えられる。
本研究のクロス圧延材も、流動が一方向圧材
より複雑で、いたるところで析出サイトとなÉVÅ[Ég #3

EPSFçÏê¨íÜ...

ÉåÉCÉÑÅ[1図4
3.2

X: 8.289æ›¡

Y: 5.579æ›¡

るすべり帯が形成されるため、多量の微細な析出物が比較的ランダムに生じ、一方向圧延

時効特性

材より硬さ値が高くなるものと考えられる。

時効特性

図 4 に時効特性を示す。一方向圧延およびクロス圧延したまま材の硬さはそれぞれ
265HV と 271HV であるが、時効を行うこと
で両材ともに硬さが大幅に上昇し、時効時 間
4h で、一方向圧延材では 3 6 4 H V、クロス圧
延材では 3 7 6 H V の 最 大 硬 さ 値 を 示 す 。 図 5に一方向圧延およびクロス 圧 延 後 時 効 し た 試料のミクロ組織写真を示す。両材とも白色 の? 相が析出し、一方向圧延材では、粒内で圧延方向とほぼ平行に線状に析出する。冷間 圧

3.3

引張特性

図 6 に各試料の引張特性を示す。受入材のas -rolled 材 は 、 非 常 に 大 き な 引 張 特 性 の 異方性を示す。溶体化処理後一方向圧延した試料では、引張特性の異方性は小さくなり、ク
ロス圧延を行うことにより、異方性はさらに小さくなる。これは、クロス圧延材の結晶粒が圧延面内で等方的に引き延ばされるためと
考 え ら れ る 。 ま た 、 as -rolled 状 態 で は 、 ク?

図5

時効後のミクロ組織

図6
ロス圧延材の方が、一方向圧延材より引張 強

引張特性
3.4

フェースのパフォーマンスの評価

さと 0.2% 耐 力 が 高 く 、 伸 び が 小 さ い 。 こ れ

本 検 討 合 金 の ク ロ ス 圧 延+ 時 効 材 を ゴ ル フは、クロス圧延材では一方向圧延材よりひ ず

クラブヘッドのフェースに 適用したときのパみ量が大きいためと考えられる。圧延後、 時

フォーマンスを従来材との比較により評価し効を行うことにより、両圧延材とも、引張 強

た。

さ、 0 . 2 ％ 耐 力 が 大 幅 に 上 昇 し 、 ク ロ ス 圧 延 +

こ こ で は Ti-15%Mo- 5%Zr - 3%Al

(Ti- 1 5-

時効材の 0.2% 耐 力 は 平 均 で 1132MPa に達5- 3) 合 金 の フ ェ ー ス と 比 較 を 行 う 。 こ の フ ェ

す る 。 ま た 、 両 試 料 と も 0.2% 耐 力 は SAT

ースには市販圧延材が用いられており、製品

2 0 4 1 C F 合金時効材の規格値の 9 3 0 M P a よりの 結 晶 粒 径 は 5 0? m 程 度 で 、 板 厚 は 2 . 7 m m

高い値を示す。時効材においても、クロス 圧が限界となっている。

延 材 で は 、 90° 方 向 を 除 い て 一 方 向 圧 延 材
より 0.2% 耐 力 が 高 い 。 こ れ は 、 通 常 圧 延 材
で は 析 出 物 に 指 向 性 が あ り 、 そ れ ら が 9 0°

一般に金属材料の結晶粒径と降伏応力の関係は次の Hall-Petch の 関 係 で 表 さ れ る 。
σy = σ0 + K d -1 / 2･ ･ ･ (1)方向の変形に寄与する転位を妨げる向きに 配

ここで、σ y ： 降 伏 応 力 、 d ： 結 晶 粒 径 、 σ 0 ,向 す る た め 、 90° 方 向 の 耐 力 が 高 く な る が 、K ：定数である。

クロス圧延材では? 相が各方向に均一微細に

実 験 的 に 求 め ら れ て い る 、 Ti-1 5 -5 - 3 合金

析 出 す る た め 、 0 °および 4 5 °方向の耐力ものσ 0 および K の 値 5 ) は そ れ ぞ れ 874MPa 、顕著に向上するものと考えられる。また、 時

340MPa ･ ? m

効 材 は as -rolled 材 と 異 な っ た 引 張 特 性 の 異

径 d =50? m と す る と 、 降 伏 応 力 σ y c は方性を示し、 0°方向の強度が最も低く、
45 °、 9 0 ° の 順 に 高 く な る 。

1/2であり、フェース材の結晶粒

σ y c = 922 MPa･ ･ ･ (2)となる。また、本検討合金の降伏応力 σ y p は、

本 研 究 の 引 張 試 験 結 果 よ り 、 0.2% 耐 力 の 平(１ )均値を用いる。

溶体化処理材に、一方向圧延を行うことにより、結晶粒は圧延方向に引き延

σ y p = 1132 MPa･ ･ ･ (3)ばされる。一方、クロス圧延材の結晶

ショット時のフェースのたわみを計算するために、本検討合金の板厚を求める。ボー ル

粒は、パンケーキ状に押しつぶされる。
(２ )圧 延 後 500 ℃ に て 時 効 を 行 う こ と に よによってとフェースがたわむ状態を、全周 固り、両材ともビッカース硬さ値は大幅

定 円 板 の 中 央 に 集 中 荷 重 が 加 わ っ た 状 態と仮に 上 昇 し 、 保 持 時 間 4h で ピ ー ク 硬 さ

定すると、板厚 h と 応 力 σ の 関 係 は
1･ ･ ･ (4)h? 1?2を示す。このとき、硬さ値はクロス圧
延材で 3 7 6 H V に 達 す る 。
(３ )

となる。

と に よ り 、 受 入 材 の as -rolled 材 に 見

従 来 材 の 板 厚 を h c (=2.7mm) 、 本 検 討 合 金られる圧延面内の異方性が改善されるの板厚を h p とすると、式 (2)、 (3)、 (4)よ り??
?? 1
hp ? ?? 1
??? 2
?? yp

/

??
1 ??
h =2.45mm
1 ?? c? yc 2 ??
??

と と も に 、 引 張 強 さ 、 0.2% 耐 力 も 向 上する 。 圧 延 後 に 時 効 を 行 う こ と に よ り 、･ ･ ･ (5)強度は大幅に上昇し、クロス圧延＋時
効 材 の 0.2 ％耐力は平均で 1132MPa に

上記の荷重条件において、最大たわみ w
は以下のように弾性係数 E と 板 厚 h の３乗

達する。
(４ )

の積に逆比例する。

w?

1
Eh3

溶体化処理材に、クロス圧延を行うこ

本検討合金のクロス圧延＋時効材をゴルフクラブのフェースに適用した場合、
厚 さ は 従 来 材 の 2.7mm か ら 2.45mm･ ･ ･ (6)まで薄肉化でき､その結果たわみは約

こ こ で 、 従 来 材 ( ? 型 ) の 弾 性 係 数 Ec は

1 6％ 増 加 す る こ と に な る 。 す な わ ち 、

8 0 G P a 、 本 検 討 合 金 時 効 材 (? + ? 型 ) の 弾 性 係

フェースの更なるパフォーマンスの向数 E p は引張試験結果より 92GPa で あ る の で 、上が可能となる。

本検討合金と従来材とのたわみの比 wp/wc は式 (5) 、 (6) よ り??
1w p / w c ? ??
3??
??Ep hp

参考文献??

/ 1 ????=1.16
3

Ec hc ??

1) 山本喜孝 : 神 戸 製 鋼 技 報 , 4 9 No.3 (1999),･ ･ ･ (7)となる。すなわち、本検討合金をフェース 材

p p . 6 8- 70.
2) 霜 鳥 潤 , 黒 田 篤 彦 , 石 山 成 志 : 住 友 金 属 ,4 9 No.4 (1997), pp. 25 - 31.

と し て 用 い る こ と に よ り 、 従 来 材 の 2.7mm

3) 高 橋 渉 , 前 田 尚 志 , 永 井 博 司 , 福 田 隆 : 住から 2.45mm に 薄 肉 化 可 能 で 、 そ の 結 果 、 約

友金属 , 4 1 No.2 (1994), pp. 55 -6 2 .

16% の た わ み 増 加 が 達 成 で き る 。

4) R.

R.

Boyer,

H.

J.

Rack

and

V.

Venkatesh: Mater. Sci. Eng. A, A243
4. 結言本 研 究 で は 、 準 安 定 ? 型 Ti-20 ％ V-4 ％ A l1 ％ Sn 合金に圧延加工と熱処理を組合せた加工熱処理法を用いて、材質を改善した試料 のミク ロ 組 織 お よ び 引 張 特 性 を 評 価 し た 結 果 ､
以下の結論を得た。

(1998), pp. 97- 102.
5) 西 村 孝 、 西 垣 実 、 大 谷 四 聰： 日 本 金 属 学
会誌 , 4 0 (1976), pp.219- 226.

移動分散協調作業用汎用小型ロボットプラットフォームの開発

木村

哲也＊

Development of a Small Robot Platform for Moving Distributed Cooperative Operations
KIMURA Tetsuya
抄 録
生産分野から非生産分野へと応用が拡大しつつあるロボットは、２０２５年には現在の１０倍以上の８兆円市場が見込まれている。特に分散協調作業を行う移動ロボットは、様々な分野に応用可能であり、一層の研究開発が求められている。しかし、移 動ロボットの研究開発をゼロからはじめる場合、その技術的、価格的ハードルが高いため、良いアイデアがあってもそれを実用化することは困難である。本研究では、開発者のアイデアを容易に具体化できる、安価で手軽な移動ロボットのプラットフォームの開発を目的とする。本研究ではシステム全体を見直し、拡張性に優れた低価格なプラットフォームを開発する。

１．緒言する。本プラットフォームを用いることで、大学等での基礎研究のシーズと市場のニーズの生産分野から非生産分野へと応用が拡大しつつあるロボットは、２０２５年には現在の１結合が促進され、移動分散協調作業ロボットの研究開発が加速されると期待される。

０倍以上の８兆円市場が見込まれている。特にここでは、ロボカップサッカー小型機リーグ

分散協調作業を行う移動ロボットは、様々な分を 題 材 と し て ロ ボ ッ ト の 開 発 を 行 う 。こ れ ま

野に応用可能であり、一層の研究開発が求めらで個別に製品化されていたものをシステム全れている。移動分散協調作業ロボットの基礎的体で見直し、合理的な設計を行うことで、安研究は着実にシーズを蓄積しており、その実用価なシステムとする。ユーザーの興味、技術化がいよいよ視野に入ってきた。特にサッカー

力 に 応 じた 拡 張 モ ジ ュ ー ル を 用 意 し て 、 コ ンを題材にした移動分散協調作業ロボットの研

ピュータの DOS/V マ シ ン の よ う に ロ ボ ッ ト を

究は「ロボカップ」と呼ばれるコンテスト形式

容易に拡張できるようにする。必要とする前で世界規模で盛んに行われており、関連製品も

提知識を極力減らし、幅広い層が本プラット発売されている。しかし、移動分散協調作業ロ

フォームを用いた研究開発に取り組めるよう

ボットの開発では、ロボットの移動機構のみなに す る 。 な お 、 本 開 発 は エ フ テ ッ ク （株）とらず、各種技術が有機的に結合する必要がありの共同開発である。

その技術的、価格的ハードルが高いため、良いアイデアがあってもそれを実用化することは現状では困難である。
本研究では、汎用性の高い移動ロボットプラ
ットフォームを安価に開発し、開発手法のガイ
ドラインと共に社会に供給することを目的と＊長岡技術科学大学

機械系

２．開発目標

限のプログラムのみ行う）で開発できることを目指す。職業的コンピュータプログラミン

本研究は平成１３年度に行われた長岡技術

グの基礎を学習している若い年代（工業高校

科学大学受託研究「ビジュアルフィードバックの学生を想定）が、適当な指導のもと自分のを用いたロボットの開発」（出資：新潟県）をアイデアを実装 で き る 程 度 の 技 術 的 負 担 と先行基礎研究としており、そこで得られた知見する。

を元に、開発を進める。 こ こ で は 、 ユ ー ザ ーに 技 術 的 負 担 を な る べ く かけ ず に 、移動分散

３．開発成果協調作業ロボットの応用研究開発に手軽に取り組める、以下の特徴をもつロボットプラット
フォーム（図１．基本ロボット）の開発を目指す。

図１．基本ロボット
・低価格化：既存の製品の１／２〜１／３の価格を目標とする。
・高い拡張性：モジュール化を推進し、ユーザ

拡張モジュールとして以下のものを開発した。
(1)高速移動ドライバモジュール(2)汎用ＣＰＵモジュール：教育機関などで広く用いられている市販のＣＰＵボードを利用して、より手軽に開発できるようにしたＣ
ＰＵモジュール(3)高性能ＣＰＵモジュール(4)キックモジュール
また、下記の制御アルゴリズムの開発･改良を行った。
(5)移動予測アルゴリズム(6)移動ロボットの車輪駆動アルゴリズム
これらを先行開発のロボット開発キットと組み合わせることで、ユーザーの負担が少なく、様々な分野に応用可能なロボットプラットフ
ォームを構築することが可能になった（応用例：移動掃除ロボット、移動探査レスキューロ
ボット）。
詳細を以下に示す。
３．１

高速移動ドライバモジュール

ーの目的に合わせて適切なモジュールを容ＤＣモータを用いて高度な移動を可能とする

易に交換できるようにする。各機能に対し、ための２軸デジタルサーボドライバモジュール

性能の異なる交換モジュールを用意し、ユー(図２) 。デジタルＰＩＤ制御を用いており、素ザーの要求に沿ったシステム構成とできる

早く高精度な応答を実現した。パルス列入力方

ようにする。また、移動ロボットにはユーザ式としており、基本キットのステッピングモー

ー独自の拡張が容易に行えるようにする。

タに近い感覚で 制御を可能としている。

・ユーザーの技術的負担の低減：オールインワ
ンのシステムとして提供するため、ユーザーのレベルにあわせて研究開発が進められるようにする。必要最小限の知識で開発に取り組めるシステムとし、Visual Basic を用いた
Windows プログラミングに近い感覚（GUI 中
心の開発環境。様々なテンプレート、ライブ
ラリが用意されておりユーザーは必要最小
図２．高速移動ドライバモジュール

特徴：
・エンコーダ付ＤＣサーボモータをステッピン
グモータ感覚で制御可能
・16bitＣＰＵ＋ＦＰＧＡによるデジタルサー
ボ・ＰＩＤパラメータは外部より変更可能
・ソフトウェアによるモータ電流制限機能付
・ＤＣモータ２軸同時駆動可能
・マイクロマウスや２足歩行ロボットなどに最適な小型サイズ・エンコーダパルス逓倍設定可能
電気仕様：
・電源電圧範囲：DC6〜12V
・出力電圧範囲：電源電圧と同一
・最大出力電流：1.5A
・最大出力電力：7.5W
・入力ﾊﾟﾙｽ周波数：1.2MHz(max)・制御周期：1msec
・EEPROM ：25LC040
・FPGA ：EPF8282
・CPU ：H8S/2345
・CLOCK ：19.6608MHz
・COM.I/F ：RS232C 38400bps
・MOTOR CN ：B6B‑EHA(日本圧着端子)
３．２ 汎用ＣＰＵモジュール
教育機関などで広く用いられている市販のＣＰＵボードを利用して、より手軽に開発できるようにしたＣＰＵモジュール(図３)。本モジ
ュールを利用することで、教育機関で利用している開発環境を変更することなく、本開発キットでの移動ロボットの制御に取り組むことが可能になった。

図３．汎用ＣＰＵモジュールに利用す
る市販ＣＰＵキット

３．３ 高性能ＣＰＵモジュール
Linux 搭載や画像処理も可能とする高度な処理能力をもつＣＰＵモジュール。諸元を表１にまとめる。
表１ 高性能ＣＰＵモジュール緒元ＣＰＵ
ＳＨ7044Ｆ28（日立製）
動作周波数 最大 24.576ＭＨｚ （6.144ＭＨ
ｚ水晶）メモリ
ＲＯＭ 内蔵フラッシュＲＯＭ
256Ｋｂｙｔｅ
ＲＡＭ 外部高速ＳＲＡＭ
256Ｋｂｙｔｅ実装済み
内蔵メモリ４ＫバイトＲＡＭ
メモリバッ リチウム電池によりバックアックアップ
プ可能
シリアルＩ 非同期／同期Ｉ／Ｆ
２チャン
／Ｆ
ネル
パラレルＩ 入出力７４本 入力８本（兼用端／Ｆ子含む）
タイマ／カ １６ビットタイマ／カウンタ５
ウンタ
チャンネル
割り込み
割り込みコントロ−ラ内蔵
外部 ９本
内部４３本
ＤＭＡ
ＤＭＡコントロ−ラ内蔵
４チャンネル
ＤＲＡＭ
ＤＲＡＭコントロ−ラ内蔵
外部にＤＲＡＭチップを直接接続可能
リセット
リセットＳＷを搭載
ＲＳ232Ｃ
専用コネクタ
電源電圧
５Ｖ±１０％
基板サイズ ７５×１０７（ｍｍ）、４層基板＜ＳＨ7044 Ｆ性能概要＞
・内部３２ビット構成
・２５６Ｋｂｙｔｅフラッシュメモリ内蔵（Ｆ−ＺＴＡＴ）
・大容量内蔵メモリ４ＫバイトＲＡＭ
・アドレス空間 ４Ｇバイト（アーキテクチャ
上）・乗算器内蔵・パイプライン ５段パイプライン
・命令キャッシュ１Ｋｂｙｔｅ
・高速ＤＭＡコントロ−ラ ４チャンネル・シリアルインタ−フェ−ス ２チャンネル
・１６ビットタイマ ５チャンネル
・マルチファンクションタイマパルスユニット
・割り込み 外部 ９本 内部要因４３本・パラレルインターフェース 入出力７４本
入力８本（兼用端子含む）
・最高動作周波数 ２８ＭＨｚ（ＰＬＬ使用時）
・低消費電力モード

３．４ キックモジュール
キ ッ ク 動 作 を 可 能 に す る モ ジ ュ ー ル ( 図 ４.
１、図４.２) 。基本キットの拡張ポートに接続して利用するため、電子回路上の大幅な変更は必要とせず、手軽に利用することが可能になっ
ている。

?2

?

?1

y

図４．１

キックモジュール＋基本キット

x
図５．１

図４．２

障害物ロボットのモデル

基本キット（右）との比較

３．５ 移動予測アルゴリズム
ある意図も持って移動する障害物の動特性を考慮した移動先予測アルゴリズムを開発した。
障害物を敵ゴールキーパーロボット（図５．
１参照）とした場合の予測結果（線形予測との比較）を図５．２に示す。平均的に良好な予測ができている事がわかる。

図５．２

予測結果

３．６

移動ロボットの車輪駆動アルゴリズム
従来は、直線移動を基本としており、目標値が進行方向と異なる場合は直線移動と旋回移動を組み合わせて目標値に到達していた。
このアルゴリズムは単純であるが、直線と旋回の状態遷移時に加減速が必要になるため 時
間的ロスが大きかった。
ここでは、目標値に応じて自動的に車輪駆動
指令値を変化させ、滑らかに目標値に到達できるようにアルゴリズムを改良した。図６ . １、図６.２にそのイメージを示す。

スタート
図６．１

スタート
図６．２

ゴール
従来アルゴリズムゴール
改良アルゴリズム

４．結言
本研究では、高性能な移動分散協調作業用汎用小型ロボットを手軽に開発できるプラット
フォームを開発した。本研究が新潟での次世代ロボット産業の礎の一角になることを願っている。なお、ここで得られた成果の一部は、２
００３年５月の朱鷺メッセで開かれる朱鷺メッセ開幕イベントで利用される予定である。

マグネシウム合金を中心としたエコマテリアルの接合技術の開発
武藤睦治*、宮下 幸雄*、小林

直樹**、清水正人***

A Study on Welding Technologies for Magnesium Alloy and Eco-materials
by
MUTOH Yoshiharu , MIYASHITA Yukio, KOBAYASHI Naoki and SHIMIZU Masahito
抄録
マグネシウム合金 AZ31B を供試材とし、MIG、TIG およびレーザといった各種溶接法による接合実験を行った。MIG 溶接は、マグネシウム合金用に電源特性を調整した溶接機を用いて、まず、ビードオンプレート
により接合条件を求め、シールドガスの影響について検討した。ビードオンプレートの結果をもとに、突合せ接合体を作製した。
TIG 溶接では、ワイヤ供給装置にサーボモータを組込み、精密な制御を可能とした。
突合せ溶接により、母材程度の強度を示す接合体が作製できた。また、シールドガスの影響についても調べた。レーザ溶接では、突合せおよび重ね接合について検討した。突合せ接合では、ワイヤ供給装置を組込み、厚さ 1mm 以下の板材の突合せおよびすみ肉・肉盛り溶接を可能とした。溶接条件を検討し、母材程度の強度を示す突合せ接合体を作製することができた。重ね接合では、高レーザ出力条件においては、上下両板材を安定して溶融することが困難であり、低レーザ出力条件で接合体を作製することができた。Mg
合金／Al 合金異材レーザ重ね接合を仮定し、有限要素法解析により、各レーザ出力および溶接速度における界面温度分布を求め、溶接条件を検討した。解析に必要なパラメータの導出方法を確立し、解析に基づく、Mg／Al 異材接合の指針を得る手法を示した。
1.

緒言の開発が重要となる。マグネシウム合金の接合に実用金属中最も軽量であるマグネシウム合金は、関して、数は多くないが、これまでに、MIG 溶接

我が国では現在、主に携帯用電子機器などを中心5)に実用化が進んでいる 1)。自動車などの輸送機器

摩擦圧接 9)および FSW（摩擦攪拌溶接）10)など各種の構造用部材にマグネシウム合金を適用した場合溶接法に関する研究報告がある。ところが、実際には、車体軽量化にともなう燃費の向上が期待さの産業界に目を向けると、我が国ではマグネシウれるため、高効率動力源の開発のみでは達成でき

ム合金の構造材としての実用実績が少ないために、ない、低燃費自動車の実現が期待される 2)。米国

マグネシウム溶接に関して十分なノウハウを蓄積

や欧州では、すでに自動車部品のマグネ化が進んしている企業はほとんどなく、まして、地域的なでおり、適用例も多い 。また、マグネシウム合

取り組みは現在のところ行われていない。新潟県、金の有する、優れたリサイクル性も注目されておとくに県央地域は、全国の中でも金属加工技術がり、実際に、国内の需要も増加傾向にある。マ

優れており、マグネシウム合金に関しても県全体

グネシウム合金の需要拡大にともない、接合技術として取り組みつつある。したがって、溶接・接3)4)、TIG 溶接 6)、レーザ溶接 7)、電子ビーム溶接 8)、

合技術の確立を、他地域に先行して行うことによ*長岡技術科学大学** （有）小林製作所***

フジイコーポレーション（株）り、この地域を日本におけるマグネシウム加工の中心地とすることができる。
本研究では、MIG、TIG およびレーザといった、

各種溶接法によるマグネシウム合金溶接手法の基関しては、これまでにごくわずかな研究報告しか礎的な知見を得るため、以下に示す研究体制で研ない 11)〜13)。そこで、将来の Mg 合金需要拡大を見究を行った。

据えた、レーザによる Mg 合金／Al 合金異種金属①MIG 溶接

接合を有限要素法解析により検討した。

主に、長岡技術科学大学の設備で実施した。

2. 研究内容（株）ダイヘン溶接メカトロカンパニーの協力

2.1 MIG 溶接により、Mg 合金用に電源特性を調整した溶接機

溶接機は、（株）ダイヘン溶接メカトロカンパニ

および適切な溶接ワイヤを準備し、溶接実験をーの協力により、Mg 合金用に電源特性を調整した行った。溶接速度、溶接電流を制御し、ビード

MIG 溶接機を用いた。供試材には板厚 2.5mm のオンプレートによる溶接条件の導出を行い、さAZ31B 押出材を、溶接ワイヤには直径 1.2mm のAZ61

らに、突合せ継手を作製した。

を用いた。JIS による、AZ31B および AZ61A の化学②TIG 溶接

組成規格を表 1 に示す。治具に試験片を固定し、主に、（有）小林製作所の設備で実施した。協治具が取り付けてある直動ステージを任意の速度

力企業に既存の TIG 溶接機を用いて行った。まで動かすことにより、実験を行った。本実験では、ず、ワイヤ供給装置にサーボモータを組込み、トーチ位置を試験片表面から 5mm の位置とし、前精密なワイヤ供給制御を実現した。また、溶接進角は付けなかった。なお、シールドガスには、速度や溶接電流などを変化させ、適切な溶接条

流量 16l/min の Ar ガスを用いた。

件を求めた。さらに、シールドガスとして、Ar

ビードオンプレートにより得られた溶接条件をガスおよび Ar／He 混合ガスを用い、その影響を

図 1 に示す。同図に示すように、溶接条件範囲が調べた。接合体は、主に、突合せ溶接により作

小さく、過度な入熱により、容易に溶落ちもしく製し、その強度を評価した。

は蒸発が生じた。これは、Mg の融点（923K）と沸③レーザ溶接点（1443K）が近似していることや、表面張力およ

突合せ溶接および重ね溶接について行った。突

び粘性が他の金属材料と比較して著しく低いこと

合せ溶接は、主に、フジイコーポレーション（株）

が原因と考えられる。 ビード断面観察より、ビーの設備で実施した。とくに、薄板の溶接について、

ド幅とビード深さの関係を求めた結果を図 2 に示

協力企業に既存のレーザ溶接機を用いて行った。

す。同図より、溶接電流が 100A の場合、溶接速度

レーザ溶接機には、Mg 合金の肉盛・すみ肉溶接をが 30mm/s 以下において幅および深さのいずれも行えるようにフィラー供給装置を取付けた。レー

大きく変化している。

ザ出力や溶接速度を変化させ、適切な溶接条件を求めた。また、突合せ溶接により作製した接合体

表 1 AZ31Bおよび AZ61Aマグネシウム合
金の化学組成規格(JIS)．

の強度試験を行った。重ね接合に関しては、新潟
県工業技術総合研究所レーザ応用研究室に設置

Al

Zn

Zr

Mn

Fe

Si

Cu

Ni

Ca

othersMg

AZ31B

2.5〜3.5

0.50〜1.5

−

>0.2

<0.03

<0.10

<0.10

<0.005<0..04

<0.30

Re.

AZ61A

5.5〜7.2

0.50〜1.5−

0.15〜0.40

<0.03

<0.10

<0.10

<0.005

−

<0.30

Re.

されている 4kWYAG レーザ装置を用いて、長岡技とともに、得られた接合体について引張りせん断試験を行い、接合体強度を評価した。
他方、構造材料として使用される場合、異材とWelding current （A）

術科学大学を中心に行った。溶接条件を導出する

130の接合技術が重要となる。例えば、自動車車体に

110
100
90
80
□
△
○
▲
■

70
60
50
0

関しても、アルミニウム合金や鋼材との併用は避けられない。しかし、Mg 合金と異種金属の接合に

120

20

40

Burn -trough bead
Excess penetration
Sufficient penetration
Insufficient penetration
Intermitted bead60

80

Welding speed （mm/sec）

図1

ビードオンプレートによる溶接条件．

接を行った。突合せ部を中心に、4mm 幅の裏当て

250

板を用いて、同様に溶接実験を行った。得られた溶接条件を図 3 に示す。また、例として、溶接電
流 90A、溶接速度 15mm/s の条件で得られた接合体のビード外観を図 4 に示す。得られた接合体をJIS
Z3121 を参考にレーザにより引張り試験片形状に加工し、接合体強度を調べた。例として、溶接電
流 90A において得られた突合せ接合体の引張り試

14
Tensile strength (MPa)Elongat

12
10

200

8
150
6
100

Elongation(%)

300

Tensile strength (MPa)

ビードオンプレートの結果をもとに、突合せ溶

4

50

2

0

0
Base Metal

10

15

20

Welding speed (mm/s)

図5
MIG 突合せ継手引張り試験結果（溶接電流；90A）．
3.2 TIG 溶接

験結果を図 5 に示す。なお、試験片表面および裏実験に使用した溶接機は、Panasonic 製交流直面のビード凸部は、研削加工してから試験に供し

流両用 300A インバータ TIG 溶接機である。精密なた。いずれの接合体も、接合部で破断しており、コントロールを可能にするため、サーボモータを

破断面の観察から、溶接速度 15 mm/s および組み込んだワイヤ供給装置を開発し、TIG 溶接機

20mm/s において接合された接合体は、裏側への溶と組み合わせることで、実験を行った。溶接実験

融が不十分であり、未接合部が存在していた。他は、治具に固定した試験片は動かさずに、溶接ト

方、裏側まで溶接されていた、接速度 10mm/s で作ーチ取り付けた直動テーブルの送り速度を制御し製した接合体においても、接合体強度は母材強度て行った。トーチ位置、溶接電流および溶接速度の 55%程度であった。したがって、裏側への溶落を変化させて実験を行った。供試材は板厚 3.5mm

ちを防ぎつつ、さらに、入熱量を増加させる必要の AZ31B、溶接ワイヤには直径 1.2mm の AZ61 を用があり、溶接条件は、さらに検討を要する。

いた。突合せ部に沿った幅 2mm の溝を加工した銅板を当て板として用いた。本報告では、シールド

Bead width or depth (mm)12Bead width
Bead depth

108

ガスに Ar／He 混合ガスを用い、Ar ガスでバックシールドを行った結果について示す。

6

溶接速度を 100mm/min で一定とし、溶接電流を4変化させて突合せ継手を作製した。引張り試験の2

結果を図 6 示す。溶接電流 100A および 115A の場

0
20

25

30

35

40

45

50

Welding speed (mm/min)

合には、ビードが裏まで達していなかったため、

図 2 MIG ビードオンプレートにおけるビード
幅および深さ（溶接電流 100A）．

接合強度が低いと考えられる。他方、適切な接合体が得られた溶接電流 120A 以上で接合された接120合体の試験結果を比較すると、強度および伸びの

Welding current (A)10080

いずれも、溶接電流の増加、すなわち、入熱量の60増加にともない増加する傾向を示した。なお、本40
Burn-trough bead
Sufficient penetration
Insufficient penetration

20

実験で最高強度を示した、溶接電流 130A で溶接し

0
0

5

10

15

20

25

30

35

Welding speed (mm/s)

図3

MIG 突合せ継手溶接条件．

た接合体の強度は、母材強度のおよそ 93%程度であった。引張り試験後の破断部の観察より、溶接
電流 125A および 130A で溶接された接合体は、母材熱影響部で破断していたが、溶接電流 120A 以下で溶接された接合体は、溶接部で破壊が生じてい図 4 MIG 突合せ継手ビード外観観察例（溶接電流；90A，溶接速度；15mm/s）．

た。接合部断面をエッチング処理し、組織観察を行い、溶融部と熱影響部の幅を測定した結果を溶

接電流についてまとめて図 7 示す。また、例とし

3.3 レーザ溶接て、溶接速度；100mm/min、溶接電流；130A で3.3.1 突合せ溶接得られた突合せ継手の断面観察例を図 8 に示す。

突合せ溶接では、厚さ 1mm 以下の薄板について

同図より、溶接電流の増加にともない、ビード幅検討した。実験には 住友重機機械工業（株）のは増加するが、溶接電流が 120A より大きい場合に

Nb-YAG レーザ装置を用いた。溶接機には、フィは、逆に、溶接電流の増加にともない、ビード幅

ラーワイヤ供給装置を取付け、すみ肉溶接も可能は減少している。以上の結果より、試験片裏側まとした。厚さ 0.5mm の AZ31 をすみ肉溶接した例をでビードが出ている条件では、溶融部と熱影響部

図 9 に示す。また、板厚 0.6mm の AZ31 について作

幅が小さいほど、高い強度を示す接合体が得られ製した突合せ継手について引張り試験を行った結ると考えられる。

果を図 10 に示す。同図より、ばらつきはあるが、AZ31 母材強度程度の接合体は、薄板についても作
Tensile strength

200

0.3

製できた。

0.25

3.3.2 重ね溶接

Elongation ε (%)
0.2

150
0.15
100

0.1

50
0
BM

130

125
120
Welding current (A)115

Elongation ε (%)

Tensile strength σ b (MPa)250

重ね溶接実験には、最高出力 4kW の YAG レーザ
を用いた。レーザ加工ヘッドは固定し、治具を取り付けた XY テーブルを移動させることで溶接速

0.05

度を変化させ、接合実験を行った。板厚 1mm の

0

AZ31B を供試材とし、重ね幅 30mm で固定して実験110を行った。シールドガスには、流量 40l/min の Ar

図 6 引張り試験結果（溶接速度；100mm/min）．

ガスを用いた。また、蒸発金属の飛散による保護
レンズの損傷を避けるために、前進角を 20°として実験を行った。本報告では、焦点位置を試験片

14Heat affected zone
Weld zone12

表面とした場合の結果についてのみ示す。

Weld length（mm）

10
8
6
4
2
0
130

125

120
Electric （A）

115

110

図 7 TIG 突合せ継手溶融部および熱影響部幅（溶接速度；100mm/min）．

図 9 レーザすみ肉溶接接合体．

2m m

図 8 TIG 突合せ継手断面観察例（溶接速度； 100mm/min，溶接電流；130A）．

Tensile strength (MPa)

300
250
200
150
100
50
0
1

2

3

Specimen No.

図 10 レーザ突合せ接合体引張り試験結果．

Laser power [kW]3.5

した。レーザ出力を 1.5kW〜2.5kW、溶接速度を

30.3m/min〜0.5m/min の間で変化させて解析を行2.5った。解析には、レーザの入熱効率および熱伝達21.5

係数が必要となる。そこで、予備実験を行い、繰

Sufficient penetration

1

返し解析によりこれらの値を求めた。解析を行っ

Burn-through bead

0.5

Intermitted beadた例を図 13 に示す。同図は、レーザ出力 1.5kW、

0
0

2

4
6
8
Welding speed [m/min]1012

図 11 レーザ重ね溶接条件．

溶接速度 0.4m/min である。このような解析から、界面の温度分布を求めた例を、溶接速度で整理しTensile Strength (MPa)て図 14 に示す。同図より、レーザ出力 1.5kW の場
300

合には、溶接速度 0.4mm/min 以上では入熱量が不

250
200

足し、界面の温度が Al および Mg の融点に達して150いないことがわかる。したがって、ちょうど、Al

100

および Mg 両材料の融点近傍の温度を示す、溶接速

50

度 0.4 もしくは 0.3m/min 付近が、最適な接合条件

0Base Metal

2

3

4

Welding speed (m/min)

図 12 レーザ重ね接合体引張りせん断試験結果．

と考えられる。しかし、Mg／Al の組合せは金属間化合物を生成するため、過度な溶融は接合体強度を低下させると考えられる。したがって今後は、実験により各溶接条件における実際の界面状態を溶接実験により得られた接合条件を図 11 に示

把握し、そのような温度分布を実現するための溶す。同図より、レーザ出力 1kW の場合のみ、接合接条件を本研究で示した解析手法を用いることに体が得られたが、2kW および 3kW では接合体を作よりさらに検討する必要がある。

製することができなかった。レーザ出力が 2kW お
よび 3kW の場合には、下部の試験片を溶融させる
程度の溶接条件では、上部試験片の溶融状態が不安定となり、上部試験片ビード部に局所的に空孔が生じた。本実験で得られた 3 本の試験片を試験
片形状に加工し、引張りせん断試験を行った。なお、ビード部は未加工状態で試験に供した。引張りせん断試験の結果を図 12 に示す。接合体は、い図 13 レーザ異材接合界面温度分布 FEM 解析
結果（レーザ出力；1.5kW，溶接速度；0.4
m/min）．

ずれも、接合部で破断していた。図 12 より、今回得られた接合体の強度は、母材強度の 20%程度で800

3.4 Mg 合金／Al 合金異種金属接合のための有限要素法解析
Mg 合金と Al 合金のレーザによる異種金属重ね接合を仮定し、有限要素法により界面の温度分布を求め、接合条件について検討した。本解析には汎用有限要素法解析ソフト ABAQUS を用いた。溶接
条件は、Mg 合金および Al 合金のいずれも板厚 1mmとし、重ね幅 30mm で Al 合金側よりレーザを照射

Temperature (℃)

あり、さらに、溶接条件を検討する必要がある。

700
600
500
400
300
0.3[m/min]
0.4[m/min]
0.5[m/min]

200
100
0
-3

-2

-1

0

1

2

3

Distance from the center (mm)

図 14 接合体中心位置における界面温度分
布（レーザ出力；1.5kW）．

4. 結言治具の工夫が必要と考えられる。

Mg 合金 AZ31B を用いて、各種溶接法により溶接(４) Mg 合金／Al 合金の異材重ね接合を仮定し、実験を行った。得られた結果を以下に要約する。

有限要素法解析により接合条件を検討した。

(１) MIG 溶接は、まず、溶接機およびワイヤー

解析に必要なパラメータは、予備実験およの問題を調査し、Mg 合金用に電源特性を調び繰返し解析より求めた。レーザ出力

整した溶接機により接合実験を行った。ビ

1.5kW〜2.5kW の範囲において、界面の温度

ードオンプレートにより、接合条件を検討

分布から、接合条件を検討した。本解析手し、さらに突合せ継手を作製し、引張り試法と、実際の接合実験を組み合わせること験を行った。Mg 合金は、溶落ちが著しく、により、異材接合手法の指針を得ることが溶接条件範囲が小さい。本実験で得られたできる。

突合せ継ぎ手は、継手効率が 55%程度であ

参考文献

り、さらに溶接条件の検討が必要である。

1) マグネシウム技術便覧 、日本マグネシウム協(２) TIG 溶接は、まず、ワイヤ供給装置にサー会編、カロス出版、(2000).

ボモータを組込み、精密な制御が行えるよ

2) S. Schumann and H. Friedrich, Materials

うに工夫した。シールドガスの影響を調べ

Science Forum, 419-422, pp.51-56(2003).

た結果、MIG 溶接と同様に、He を用いた場

3) 例えば；Frank Lehnert, Stefan Kalke, Jürgen

合には、Ar を用いた場合よりも溶接条件がScheer, Ludwig Seethaler and Frank T. H.

低入熱側となることがわかった。これは、Dürnenburg, Proceedings of 59th Annual

シールドガスの熱伝導特性に起因すると考Worldえられる。突合せ接合体について引張り試

Canada, May 19-21, 2002, pp.72-83(2002).

験を行った結果、同じ溶接速度で比較する

4) "2002 年マグネシウム需要見通し "、小原久、日と、高入熱条件で作製した接合体の方が、本マグネシウム協会提供資料.

高強度を示した。なお、本実験では、継手

5)例えば；上山智之、仝紅軍、中田一博、溶接学

Magnesium

Conference,

効率 93%を示す、十分な強度を有する接合会 全 国 大 会 講 演 概 要 集 第体を作製することができた。

pp.254-255(2002).

(３) レーザ溶接では、突合せおよび重ね接合について検討した。突合せ接合では、ワイヤ

Motreal,

71 集 ,

6)例えば；朝比奈敏勝、時末光、軽金属、45-2，
pp.70-75(1995).

ー供給装置を工夫し、薄板の突合せ、すみ7) 例えば；平賀仁、井上尚志、鎌土重晴、小島陽、

肉・肉盛り溶接を可能とした。作製した突溶接学会論文集、19-4，pp.591-599(2001).

合せ接合体について引張り試験を行った結大久保通則、
時末光、軽金属、44-4，8) 朝比奈敏勝、果、母材程度の強度を示し、良好な接合体が作製することができた。重ね接合に関しては、高レーザ出力条件において、上下両

pp.210-215(1994).
9)例えば；朝比奈敏勝、加藤数良、時末光、軽金属、41-10，pp.674-680，(1991).

板が溶融せず、上部板のみの溶融・蒸発が10) 佐藤裕、粉川博之、朴勝煥、軽金属学会第 103

生じやすく、接合条件範囲がきわめて小さ

回 秋 期 大 会 技 術 懇 談 会 (2) 資 料 、かった。得られた接合体について行った引pp.21‑26(2002).

張りせん断試験の結果、接合体の見かけの強度は、母材の引張り強度の 20%程度であ11) 加藤数良、朝比奈勝俊、時末光、軽金属、
45‑5，
pp.255‑260.

った。今後は、さらに溶接条件の検討を行

12) 森田美知太郎、片山聖二、松縄朗、溶接学会

うとともに、試験片の密着性を向上させる

全国大会講演概要集第 69 集、
pp.90‑91，(2001).

13) 平野聡、岡本和孝、土井昌之、岡村久宣、稲垣正寿、青野泰久、溶接構造シンポジウム 2002
講演概要集、pp.428‑434(2002).