橋梁塩害対策検討委員会

塩害橋梁維持管理マニュアル（案）【マニュアル（案）の目次構成（案）】page

塩害橋梁維持管理マニュアル(案)の作成の目的 -------------------------------------1
１．総則-----------------------------------------------------------------------3
１．１ 適用の範囲 ------------------------------------------------------------3
１．２ 用語の説明 ------------------------------------------------------------4
１．３ 維持管理 --------------------------------------------------------------5
２．詳細調査-------------------------------------------------------------------9
２．１ 一般 ------------------------------------------------------------------9
２．２ 詳細調査の方法 -------------------------------------------------------11
２．３ 詳細調査結果の判定 ---------------------------------------------------17
３．劣化予測------------------------------------------------------------------22
４．健全度の評価--------------------------------------------------------------26
５．対策方法の分類------------------------------------------------------------33
６．維持管理データの保存方法 --------------------------------------------------36
参考文献 --------------------------------------------------------------------36
付属資料 --------------------------------------------------------------------37
64 END平成 20 年 4 月

橋梁塩害対策検討委員会

はじめに
コンクリート構造物は半永久的だと信じられて、明治初年以降数多くの構造物が建造されてきました。勿論、いまだに十分な機能を果たしている構造物もありますが、わが国の高度経済成長期に環境の厳しい日本海沿岸部、海岸部に建造された構造物
では、建造後 20～30 年しか経過していないにもかかわらず、鉄筋の腐食に伴う構造物の劣化が認められるようになりました。
国土交通省北陸地方整備局では、建設省と呼ばれていた時代から国道 8 号線を中心としたコンクリート構造物の塩害対策に取り組んできており、特に、環境の厳しい
上越地域を管轄していた高田工事事務所では、どこよりも早くこの問題に対応しておりました。
塩害を始めとして、コンクリートの耐久性に関わる問題の解決には、幅広い知見と長期にわたる調査検討が必須のことから、北陸整備局では、国道８号の橋梁を対象に、平成 12 年度に学識経験者８名による「高田工事事務所橋梁塩害対策検討委員会」を組織しました。これまで二十数年にわたって実施してきた塩害対策等の調査結果を含め、種々の検討を総合的に行い、その結果をもとに平成 16 年度に「高田河川国道事務所管内塩害橋梁維持管理マニュアル」を制定しました。
四方を海で囲まれているわが国では、海からの飛来塩分によるコンクリート構造物の塩害は、実は全国的な問題でありました。そこで、北陸地域での先駆的な塩害対策に関する知見をもとに、塩害環境下にある全国の道路橋に対象を拡げ、各地方整備局などからの参加を得て、平成 16 年度に「橋梁塩害対策検討委員会」（学識経験者
10 名、オブザーバー11 名で構成）が国土交通省のもとに設置されました。4 年間の審議を経て、この「塩害橋梁維持管理マニュアル」が策定されました。
今日まで塩害に関してさまざまな研究が進められてきていますが、塩害損傷の発生メカニズムやその対策方法と効果については、いまだ未解明な課題が残されています。
現在の知見に基づく本マニュアルが運用された後にも、塩害対策の技術的な蓄積を反映させ内容の見直しを図り、本マニュアルを定期的に改訂していくことが望まれます。
本マニュアルの作成にあたり貴重な時間をさいて熱心に審議いただいた委員各位、並びに協力いただいた関係各位に対し、心より御礼申し上げます。
平成２０年４月
橋梁塩害対策検討委員会

委員長 丸山 久一

目

次

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塩害橋梁維持管理マニュアル(案)の作成の目的 -------------------------------------- 1
１．総則 ------------------------------------------------------------------------ 3
１．１ 適用の範囲 ------------------------------------------------------------- 3
１．２ 用語の説明 ------------------------------------------------------------- 4
１．３ 維持管理 --------------------------------------------------------------- 5
２．詳細調査 -------------------------------------------------------------------- 9
２．１ 一般 ------------------------------------------------------------------- 9
２．２ 詳細調査の方法 -------------------------------------------------------- 11
２．３ 詳細調査結果の判定 ---------------------------------------------------- 17
３．劣化予測 ------------------------------------------------------------------- 22
４．健全度の評価 --------------------------------------------------------------- 26
５．対策方法の分類 ------------------------------------------------------------- 33
６．維持管理データの保存方法 --------------------------------------------------- 36
参考文献 --------------------------------------------------------------------- 36
付属資料 --------------------------------------------------------------------- 37（１）他機関の塩害に関するマニュアル類と本マニュアル（案）の特徴について ------------- 38（２）塩害による劣化メカニズムについて（塩害による劣化，補修後の劣化状況，マクロセル腐食等） --- 39（３）維持管理データの保存方法について（フォーマット（案））--------------------------- 43（４）自然電位法を用いた塩化物イオン含有量・はつり調査箇所の選定方法（案）----------- 48（５）電気化学的工法について---------------------------------------------------- 54（６）詳細調査の実施手順 ------------------------------------------------------- 61
64 END塩害橋梁維持管理マニュアル（案）の作成の目的
コンクリート構造物は，メンテナンスフリーで半永久的に供用できるものと考えられてきた。しかしながら，近年，塩害やアルカリ骨材反応，中性化等により比較的早期に劣化したコンクリート構造物が見受けられるようになってきた。特に沿岸地域にあるコンクリート橋の中には，飛来塩分がコンクリート内部に浸透し内部鋼材を錆びさせるため，かぶりコンクリートがはく落する塩害損傷を呈しているものが多く見受けられる。この中には内部鋼材が破断し，安全性が懸念されるコンクリート橋もあり，緊急的に補修・補強対策が講じられている。
このようなコンクリート構造物に発生している塩害等の早期劣化の発生メカニズムについては，各機関で究明されてきている。これらを踏まえて，長期にわたる供用期間中の安全性が確保されるように材
料面や設計面，施工面での配慮が道路橋示方書を始めとする技術関連指針等※1 に示されている。
したがって，これら技術関連指針等に従い所要の品質で設計・施工されたコンクリート構造物については，供用期間中の早期に劣化現象が現れることは少ないが，これら技術関連指針等より以前に設計・施工されたコンクリート構造物の中には，すでに劣化が生じているものもあり，将来的に進行する可能性が高いものもある。
一方，既設コンクリート橋に対する維持管理では，「橋梁定期点検要領（案） 平成 16 年 3 月 国土交通省 道路局 国道・防災課」（以下，定期点検要領）に基づく定期点検等により損傷状況を把握し，橋梁毎に対策が施されてきたのが現状である。
しかし，塩害環境下におかれているコンクリート橋を適切に維持管理していくには，定期点検で判定区分がＢ※2（状況に応じて補修を行う必要がある），Ｃ※2（速やかに補修等を行う必要がある），Ｓ※2（詳
細調査の必要がある）と判定されたもののうち，損傷原因が塩害と考えられる橋梁に対しては，塩害固有の特徴等を踏まえて統一された考え方に基づいた詳細調査および補修・補強対策を実施することが望ましいことから，定期点検要領を補足してより具体の対策検討の考え方を示したマニュアルを作成することとして，塩害橋梁維持管理マニュアル（案）〔以下，本マニュアルという〕を作成することとしたものである。
図 1 に各点検の流れ図と本マニュアルの位置づけを示す。
橋梁点検
通常点検

定期点検
判定区分
Ｂ，Ｃ，Ｓ
中間点検

特定点検

詳細調査
補修・補強
損傷原因が塩害と考えられる

塩害橋梁維持管理マニュアル（案）

異常時点検
図 1 各点検の流れ図および本マニュアルの位置づけ

1※1：塩害に関する規定が示されている技術関連指針等の名称および主な考え方を表 1 に示す。
表 1 技術関連指針等の名称および主な考え方
技術関連指針等の名称

主な考え方

道路橋の塩害対策指針（案）・同解説①鋼材防錆のためかぶりを部材ごとに設定

昭和 59 年 2 月②塩害対策を必要とする地域と対策の区分を設定

日本道路協会
建設省通達

コンクリート中の塩分総量規制（RC 部材，ポストテ

昭和 61 年 6 月

ンション部材は 0.6kg/m3，プレテンション部材は建設省

0.3kg/m3 以下）

道路橋示方書・同解説 Ⅲ コンクリート橋編①耐久性の目標期間を 100 年と想定した最少かぶ

平成 14 年 3 月

りを設定

日本道路協会②耐久性の目標期間を 100 年と想定した影響地
域を設定

コンクリート橋の塩害に関する特定点検要領（案）

塩害による損傷が生じる可能性があるコンクリート

平成 16 年 3 月

橋の維持管理に適用する。したがって，明らかに国土交通省 道路局 国道・防災課

塩害によると考えられる損傷が現れている橋梁については，本要領(案)によることなく，早急に補修・補強などの対策をとる必要がある。

※2：「橋梁定期点検要領（案） 平成 16 年 3 月 国土交通省 道路局 国道・防災課」に示されている対策区分の判定区分を表 2 に示す。
表 2 橋梁定期点検結果による対策区分の判定区分
判定区分

判定の内容

A

損傷が認められないか，損傷が軽微で補修を行う必要がない。

B

状況に応じて補修を行う必要がある。

C

速やかに補修等を行う必要がある。

E1

橋梁構造の安全性の観点から，緊急対応の必要がある。

E2

その他，緊急対応の必要がある。

M維持工事で対応する必要がある。

S

詳細調査の必要がある。

2

１．総則
１．１ 適用の範囲
本マニュアル（案）は，国土交通省及び内閣府沖縄総合事務局が管理する一般国道の塩害環境下にあるコンクリート橋の上部構造のうち，外観に塩害によると思われる損傷が現れている橋梁の維持管理に適用する。
【解 説】
本マニュアル（案）は，塩害により性能低下を生じたコンクリート橋を効率的・効果的に維持管理することを目的に作成したものであり，道路橋のうち国土交通省及び内閣府沖縄総合事務局が管理する一般
国道の塩害環境下にあるコンクリート橋の上部構造のうち，外観に塩害によると思われる損傷が現れている道路橋の維持管理に適用するものである。
本マニュアル（案）に示す塩害環境下とは，「道路橋示方書・同解説 Ⅲ コンクリート橋編 平成 14 年
3 月 日本道路協会」に規定されている，「表-5.2.2 塩害の影響地域」とする。また，塩害によると思われる損傷とは，塩害環境下にあり「橋梁定期点検要領（案） 平成 16 年 3 月 国土交通省 道路局 国道・防災課」に従った点検で確認される，⑥ひびわれ，⑦剥離・鉄筋露出，⑧漏水・遊離石灰，⑩コンクリート
補強材の損傷，⑫うきとした。
本マニュアル（案）の適用の範囲を，「塩害環境下にあり，外観に塩害によると思われる損傷が現れているコンクリート橋の上部構造」としていることから，「塩害環境下にあり，外観に塩害によると思われる損傷が現れていないコンクリート橋の上部構造」については，「コンクリート橋の塩害に関する特定点検要領（案） 平成 16 年 3 月 国土交通省 道路局 国道・防災課」に従って行うこととする。
なお，対象橋梁はコンクリート橋の上部構造としていることから，鋼橋ＲＣ床版は適用外とする。
また，冬季に散布される凍結防止剤にも塩化物イオンが含まれていることから，これによる塩害も懸念されているが，未解明な部分も多いことから，適用外とする。
しかし，調査方法や判定方法については，鋼橋 RC 床版や凍結防止剤による塩害についても部分的に適用できると考えられることから，十分検討した上で適用してもよいこととする。
一方，塩害による損傷の進行状況を継続的，客観的に観察したデータ等の蓄積は少なく，塩害による損傷の発生から進行までの劣化メカニズムや対策工法の有効性等については，十分に解明されている訳ではない。
そこで，今後調査・点検結果や補修・補強効果等の定量的なデータや最新の知見，劣化予測手法の精度向上，新しい点検手法，調査手法，各地域での飛来塩分量調査分析結果等により，精力的に研究・開発が各機関で進められると考えられる。そのため，今後の研究・開発の成果を踏まえ，必要に応じて本マニュアル（案）を更新していく必要がある。

3

１．２ 用語の説明
本マニュアル（案）では，次のような用語を使用する。
補修：耐久性を回復もしくは向上させること，第三者影響度を改善すること，を目的とした維持管理対策。
補強：部材，構造物の耐荷性や剛性などの力学的な性能を回復，もくしは，向上させることを目的とした対策。
予防保全：構造物の性能低下を引き起こさせないことを目的として実施する維持管理。
事後保全：構造物の性能低下の程度に対応して実施する維持管理。
健全度：構造物の機能や性能を満足する程度。
【解 説】
本マニュアル（案）で使用している用語は，基本的に「2001 年制定 コンクリート標準示方書 維持管理編 土木学会」に準じているが，代表的なものについては条文に記述することとした。

4

１．３ 維持管理
１．３．１ 維持管理の基本
本マニュアル（案）では，塩害環境下にある橋梁のコンクリート上部構造について，供用期間を通じて要求される性能を保つために，適切な維持管理を行うことを基本とする。
【解 説】
供用期間を通じて要求される性能を保つためには，適切な維持管理が必要である。特に厳しい塩害環境下にある橋梁においては，現在の損傷状況および将来における損傷の可能性を適切に把握し，劣化過程に応じた対策を実施する必要がある。なお，供用期間を通じて要求される性能とは，車両通行および第三者の安全を確保できることとする。
図 1.2 に塩害橋梁の維持管理の基本的な考え方を示す。塩害環境下における維持管理に求められていることは，損傷の早期発見と劣化予測に基づく計画的な維持管理である。このような塩害環境下においては，初期の段階で適切な対策を施せば損傷の進行を抑えることが可能であり，橋梁の長寿命化や耐久性向上を図ることができる。よって，本マニュアル（案）においてはこのような点を考慮し，塩害による損傷の現状を点検・調査により把握し，劣化予測を踏まえて健全度の評価を行うこととした。
図 1.2 に示す橋梁定期点検，コンクリート橋の塩害に関する特定点検については，それぞれ要領（案）が示されていることから，方法等については本マニュアル（案）で特に規定しないこととした。
なお，本マニュアル（案）においては，各橋梁の現在の損傷状況および将来における損傷の可能性を踏まえ，4 章に示すように健全度をグレードⅠ～Ⅳ※に分類し，対策を講じることとした。グレードⅠ～Ⅳ※の対策方法の分類のイメージを図 1.1 に示す。
塩害については，劣化メカニズムが全て解明されている訳ではなくデータの蓄積も少ないことから，維持管理の基本的な考え方の中に塩害による劣化の認識，維持管理データの保存やデータ分析等を含めることとし，今後データを蓄積しながら本マニュアル（案）を必要に応じて更新していく必要がある。
グレードⅡ：塩害による損傷が将来発生する可能性があるた
め，損傷の発生を抑制するための補修対策が必要

グレードⅠ：塩害対策は不要
性能

経過供用期間性能

残存供用期間

経過供用期間

残存供用期間
補修効果

補修
必要
な性能

必要
な性能

：性能低下の実績：性能低下の予測：性能低下の実績：性能低下の予測：補修・補強後の性能低下の予測

耐用期間

耐用期間

グレードⅣ：塩害が原因と思われる損傷が比較的甚大なため，安全確保のための早急な対策の実施と，更新を含めた恒久対策の検討が必要

グレードⅢ：塩害が原因の損傷が見られるため，損傷の進行を抑制または現状の性能を維持するための補修対策が必要
性能

経過供用期間性能

残存供用期間
補修効果

必要
な性能

経過供用期間

残存供用期間
補修効果

補修・補強

補修

必要
な性能

補強効果

耐用期間

耐用期間

※健全度を示す各グレードは，4 章の表 4.1～4.8 に示す
図 1.1 各健全度の損傷状況および対策方法の分類イメージ図

5塩害損傷の現状把握

塩害による劣化

既存資料の収集・整理①塩害発生に影響する要因
・環境条件
・コンクリートの品質
・橋梁形式
・かぶり

定期点検
（橋梁定期点検要領（案） 平成 16 年 3 月）

②塩害による劣化メカニズム
塩害環境下

塩害環境下以外

損傷の有無
無

有

：手順の流れ

特定点検：データの流れ（コンクリート橋の塩害に関する特定点検要領（案） 平成 16 年 3 月）

損傷原因が塩害と考えられる
塩害橋梁維持管理マニュアル（案）
・詳細調査
・劣化予測
・健全度の評価（グレードⅠ～グレードⅣ）・対策方法の分類
・塩害ｺﾝｸﾘｰﾄ橋の維持管理データ保存

否
補修の要否
要

データ収集・分析・見直し等

対策の実施
補修・補強，更新

データ収集・分析
・外観損傷状況
・内部鋼材腐食状況
・塩化物イオン含有量など最新の知見や情報点検強化，追跡調査（モニタリング）

塩害橋梁維持管理マニュアル（案）の更新
・劣化予測評価手法の見直し
・塩害損傷評価手法の見直し
・耐荷性能確認条件の見直し
・塩害対策の有効性の評価など

橋梁管理カルテに保存※健全度を示す各グレードは，4 章の表 4.1～4.8 に示す

図 1.2 塩害橋梁の維持管理の基本的な考え方

6

１．３．２ 維持管理の手順
維持管理は，適切な手順により実施する。
【解 説】
維持管理は，適切な手順により実施することとした。これは，維持管理の基本に示した点検・調査，健全度評価，補修・補強対策の実施，データの記録・保存等の一連の維持管理の行為が効率的・効果的に行えるようにするためであり，これまで実施されてきた点検・調査の結果や今後蓄積される各種データを有効に活用する上でも重要である。具体的な維持管理の手順を図 1.3 に示す。
※１：橋梁定期点検要領（案） 平成 16 年
3 月参照
※２：コンクリート橋の塩害に関する特定点検要領（案） 平成 16 年 3 月参照

START：点検方法等については，それぞれの要領に従うこと。
：必要に応じて随時行うこと。

既存資料の収集・整理

橋梁定期点検※3※1

判定区分：E1,E2※3

判定区分：A,B,C,S
NO

塩害環境下
YES

無(判定区分：A)
損傷の有無※3：橋梁定期点検による判定区分※4：明らかに損傷原因が塩害以外と考えられるものは特定点検による※4有(判定区分：B，C，S)
詳細調査
コンクリート橋の塩害※2に関する特定点検

詳細調査結果 の判定

劣化予測

2.1 一般2.2 詳細調査の方法
2.3 詳細調査結果の判定

3.劣化予測維持管理マニュアル(案)の更新

要
補修の要否
否

4.健全度の評価※5
塩害対策不要（グレードⅠ ）健全度の評価塩害対策必要 ※5(グレードⅡ～Ⅳ )

塩害以外の
対策を実施

5.対策方法の分類
対策方法の分類

維持管理データの保存

対策の実施【補修・補強，更新】

6.維持管理データの保存方法

点検強化，追跡調査

橋梁管理カルテに保存※5：健全度を示す各グレードは，4 章の表 4.1～4.8 に示す

図 1.3 塩害橋梁の維持管理の手順

7：本マニュアル(案)の適用の範囲

フローの中で，橋梁定期点検の結果，塩害環境下にあり橋梁定期点検による判定区分が A の橋梁
は特定点検を実施し，判定区分が B，C，S の橋梁は，本マニュアル（案）に従った詳細調査を実施することとした。これは橋梁定期点検の調査は主に外観目視によるため，損傷の原因が塩害であるかの特定が必要であると考えたためである。
詳細調査を実施するにあたり，対象とする損傷の種類は，コンクリート部材の損傷（損傷番号⑥，⑦，⑧，⑩，⑫）とする。表 1.1 に橋梁定期点検の各対策区分の判定区分，それ以降に損傷番号⑥，⑦，⑧，⑩，⑫における損傷の種類を示す。
表 1.1 橋梁定期点検結果による対策区分の判定区分
判定区分

判定の内容

A

損傷が認められないか，損傷が軽微で補修を行う必要がない。

B

状況に応じて補修を行う必要がある。

C

速やかに補修等を行う必要がある。

E1

橋梁構造の安全性の観点から，緊急対応の必要がある。

E2

その他，緊急対応の必要がある。

M維持工事で対応する必要がある。

S

詳細調査の必要がある。

「橋梁定期点検要領（案） 平成 16 年 3 月 国土交通省 道路局 国道・防災課」に示されている損26 のうち，コンクリート部材の損傷でさらにその中から塩害により発生する可能性のある傷の種類①～○

損傷の種類は以下のとおりである。
⑥ひびわれ，⑦剥離・鉄筋露出，⑧漏水・遊離石灰，⑩コンクリート補強材の損傷，⑫うき

8

２．詳細調査
２．１ 一般１）詳細調査は，橋梁定期点検で塩害によると思われる損傷が認められた橋梁を対象に実施する。
２）詳細調査は，以下を行うのに必要なデータを得ることを目的として実施する。
①塩害損傷の特定②劣化予測③健全度の評価
３）詳細調査の内容は，以下のとおりとする。
①外観変状調査②鋼材の腐食度調査③塩化物イオン含有量調査④中性化深さ調査
４）詳細調査は，塩害環境下にあるコンクリート橋の上部構造のうち，外観に損傷が現れている場合に上部構造１径間ごとに実施することを原則とする。ただし，多径間にわたる橋梁などで，外部環境および損傷状況がほぼ同程度である場合には，外観の損傷程度により代表径間を選定し，その径間にて詳
細調査を実施してもよい。
【解 説】
１）について
詳細調査は，橋梁定期点検要領(案)に基づき実施された橋梁定期点検で塩害によると思われる損傷が認められ，判定区分が B（状況に応じて補修を行う必要がある），C（速やかに補修等を行う必要がある），S（詳細調査が必要である）と判定された部位，部材があるコンクリート上部構造に対して実施することとした。
２）について橋梁定期点検は，主に目視により実施されることから，損傷原因が塩害であるか否かの特定はできない。そのため詳細調査は，損傷原因を塩害と特定するのに必要なデータを得るとともに，3 章に示す
劣化予測，4 章に示す健全度の評価を行い，対策方法を分類するのに必要なデータを得ることを目的として実施することとした。
３）について
外観変状調査は，コンクリートの表面に認められるひび割れ等の損傷程度を把握し，4 章に示す健全度を評価するために実施することとした。
鋼材の腐食度調査は，かぶりコンクリートを部分的に撤去して鋼材が腐食しているか否かを確認し，4 章に示す健全度を評価するために実施することとした。
塩化物イオン含有量調査は，鋼材位置の塩化物イオン含有量が腐食発生に関する限界値とされている 1.2kg/m3 を越えているか否かにより「2.3.5 塩害による損傷の特定」を行うとともに，コンクリート表面から深さ方向の塩化物イオンの分布を把握し，3 章に示す劣化予測，4 章に示す健全度の評価を行うのに必要なデータを得るために実施することとした。
中性化深さ調査は，塩害と中性化との複合劣化の観点から，3 章に示す劣化予測，4 章に示す健全度の評価を行うのに必要なデータを得るために実施することとした。

9ただし，2 回目以降の詳細調査では，外観変状調査は必ず行うこととし，鋼材近傍での鋼材の腐食度調査，塩化物イオン含有量調査および中性化深さ調査については，必要に応じて行うこととしてよい。
以下に，参考として外観変状調査のみでよい場合，鋼材の腐食度調査および塩化物イオン含有量
調査の必要な場合の例を示す。
外観変状調査のみでよい場合の例①安全確保のための早急な対策が実施され，更新の検討が進められている場合。
②前回の詳細調査の結果，「塩害が原因と思われる損傷が見られないため，別途補修対策の検討を行う」と判定され，その後損傷状況に大きな変化が見られなかった場合。
鋼材の腐食度調査が必要な場合の例①前回の詳細調査時の外観変状調査結果と比較して，明らかに損傷が進行していた場合，もしくは新たな損傷が確認された場合。
塩化物イオン含有量調査が必要な場合の例①前回の詳細調査時の外観変状調査および鋼材の腐食度調査結果と比較して，明らかに損傷が進行していた場合，もしくは新たな損傷が確認された場合で，前回の塩化物イオン含有量調
査結果が 1.2kg/m3 未満であった場合。
②海岸線が変化した場合や近傍に消波ブロック等が設置された場合など，塩化物イオンの飛来量に影響するような環境の変化があった場合。
４）について
詳細調査は，橋梁定期点検により外観に損傷が現れているコンクリート橋の上部構造（橋梁定期点
検の結果，B，C，S と判定された橋梁）を対象として，１径間ごとに実施することとした。これは，塩害環境下に架設された多径間にわたる橋梁は，外部環境やコンクリートの品質の違いにより損傷状況が径間ごとに異なる場合があるためである。
ただし，多径間にわたる橋梁などでは，外部環境および損傷状況がほぼ同程度である径間が多数存在することも考えられる。そのような場合には，作業の効率化や詳細調査によりいたずらに橋梁を傷つけないために，外観の損傷程度により代表径間を選定し，その径間にて詳細調査を実施してもよいこととした。

10

２．２ 詳細調査の方法
２．２．１ 外観変状調査
１）外観変状調査は，「４．健全度の評価」を行うための資料とすることを目的として実施する。
２）外観変状調査は，適切な方法により実施する。
【解 説】
１）について
外観変状調査は，塩害により発生した外観の損傷状況を把握し，「４．健全度の評価」を行うことを目的として実施することとした。外観変状調査では，①ひび割れのパターン・発生方向・本数，②ひび割
れ幅，③ひび割れの長さ，④かぶりコンクリートの剥離・鋼材の露出，⑤錆汁の滲出，⑥遊離石灰・エフ
ロレッセンスの発生状況，⑦ジャンカ・スケーリング・ポップアウト等のコンクリート表面の損傷について調査することを原則とする。
コンクリート表面の損傷の中でも，特にひび割れは，発生位置や形態・発生時期から発生原因を推定できる場合が多く，コンクリート構造物の耐久性能や耐荷性能を評価する上で参考になる。そのため，コンクリート表面の目視調査においては，ひび割れの発生位置や形態を把握するとともに，ひび割れ
幅や長さをクラックスケールやスケール等で計測して記録することが必要である。
２）について
外観変状調査では，コンクリート表面の損傷を適切に把握する方法で実施することとした。外観変状調査の方法は，一般的には目視による観察および簡易な点検機械・器具を用いた測定等による。調査にあたっては，損傷の位置や範囲，橋梁の変形状況等を計測するスケール，ひび割れ幅を測定するためのクラックスケールやルーペ，損傷を記録するためのカメラ，コンクリート表面の浮き・剥離を把握するための点検用ハンマー等を携行するのがよい。
また，詳細調査で実施する外観変状調査は，定期点検により B，C，S の損傷が確認された橋梁に対して実施することから，全桁を近接して詳細に行うのがよい。特に定期点検により損傷箇所が特定されている場合には，その箇所を重点的に行うのがよい。なお，過去に断面修復などの補修が行われた箇所については，補修部と未補修部の近傍で鋼材にマクロセル腐食が発生する可能性があることから，
このような箇所は補修部と未補修部の境界部から錆汁の滲出や補修部の再剥離・剥落等に十分注意
して調査を行う必要がある。
なおマクロセル腐食については，付属資料に概要を示す。

11

２．２．２ 鋼材の腐食度調査
１）鋼材の腐食度調査は，「４．健全度の評価」を行うための資料とすることを目的として実施する。
２）鋼材の腐食度調査は，適切な方法により実施する。
３）調査箇所および数量は，外観の損傷状況等を考慮して適切に定めるものとする。
【解 説】
１）について鋼材の腐食度調査は，外観変状調査では得られない鋼材の腐食状況を把握し「４．健全度の評価」を行うための資料とすることと，配筋状況（配筋間隔，かぶり），鋼材の径，種類，中性化深さなどの直接的な情報を得ることを目的として実施することとした。
２）について鋼材の腐食度調査では，鋼材の腐食度を適切に把握する方法で実施することとした。
コンクリート中の鋼材の腐食状況および腐食範囲は，自然電位法等によりおおよその判断は可能である。しかし，自然電位法は原理的には鋼材の腐食確率を判断するものであり，鋼材の腐食減量・断面欠損の大きさなどの腐食量に関する情報について直接的には得られない。したがって，鋼材の腐食状況は，基本的にははつりにより確認するのがよい。しかし，通常調査対象範囲すべてについてコンク
リートをはつり，鋼材の腐食状況を確認することは現実的には不可能であるので，はつりによる目視観察は一部にとどめることとする。
調査では，電磁誘導法あるいは電磁波反射法により鋼材位置を確認した上で対象箇所のコンクリー
トを 30ｃｍ角程度の大きさで鋼材位置まではつり取る。はつり深さは，鋼材表面が現れる程度を原則とするが，鋼材の腐食状況などを詳細に調査したい場合など目的に応じて橋梁の損傷を拡大しない程度に鋼材背面まではつってもよい。
３）について本来はつりによる鋼材の腐食度調査はサンプル数が多い方が評価の精度は高くなるが，はつり箇所の修復が適切でない場合，その部分から再劣化が進行するといったことも懸念される。したがって，鋼材の腐食度調査箇所と数量は，安全側の評価を行うことと再劣化の進行を防止することを目的として，適切に定めるものとした。
以上のことを考慮して，鋼材の腐食度調査箇所と数量の例を表 2.1 に，鋼材のはつりだし例を図 2.1に示す。
表2.1 鋼材の腐食度調査箇所と数量の例
鋼材の腐食度
調査箇所

鋼材の腐食度調査箇所は，塩分分析用試料採取箇所のうち，損傷が最も著しいと思われる箇所とする。
1 径間あたりの鋼材の腐食度調査数量は最も著しいと思われる損傷が確認された 1
箇所を基本とし，損傷状況に応じて適宜増加させることとする。なお，はつり面積は 1

鋼材の腐食度
調査数量

箇所当たり 30cm 角程度を目安とする。
ただし，30cm 角程度以下のはつりでも，必要な情報としての鋼材の腐食状況，配筋状況（配筋間隔，かぶり），鋼材の径，種類，中性化深さ等が得られれば，はつり範囲を広げる必要はない。

12

はつり範囲の例

いずれも同じ範囲

桁側面の場合桁底面の場合図2.1 鋼材のはつりだし例

なお，鋼材の腐食度調査箇所と数量の例は表 2.1 のとおりであるが，以下のような状況の場合は適宜鋼材の腐食度調査箇所を増加させてもよい。
①構造上問題となる箇所に損傷が見られた場合（主桁では支間中央付近の下フランジ等）②過去の点検結果と比較して，新たに損傷が観察された場合③参考として自然電位の計測を行い，その結果，外観に損傷が見られた箇所以外で損傷のある箇
所よりも卑な自然電位が測定され，鋼材が腐食しているおそれがあると判断された場合
調査対象部材がプレストレストコンクリートの場合，コンクリートにはプレストレスが導入されており，コンクリートをはつり落とした場合，プレストレスが消失し部材に悪影響を及ぼしかねない。このため，プレストレストコンクリート部材を対象とする場合は，はつり調査の実施の要否，実施箇所，はつる寸法などについて部材に悪影響を与えないよう慎重に判断しなければならない。
また，鋼材の腐食度調査後の補修については，ケレン後防錆処置を施した上で断面修復を施すこととし，材料については適切なものを選定する必要がある。具体的には，将来電気防食工法の適用等の可能性がある場合は，既設コンクリートと同程度の電気抵抗材料である無機系材料もしくはポリマー系材料により補修するのが望ましい。

13

２．２．３ 塩化物イオン含有量調査
１）塩化物イオン含有量調査は，「2.3.5 塩害による損傷の特定」，塩害の「3.劣化予測」および「4.健全度の評価」を行うための資料とすることを目的として実施する。
２）塩化物イオン含有量調査は，適切な方法により実施する。
３）調査箇所および数量は，外観の損傷状況等を考慮して適切に定めるものとする。
【解 説】
１）について塩化物イオン含有量調査は，鋼材位置の塩化物イオン含有量により「2.3.5 塩害による損傷の特定」を行うとともに，コンクリート表面から深さ方向の塩化物イオンの分布を把握し，3 章に示す劣化予測，4章に示す健全度の評価を行うのに必要なデータを得るために実施することとした。
２）について塩化物イオン含有量調査では，コンクリート内部の塩化物イオン含有量を適切に把握する方法で実施することとした。
塩化物イオン含有量調査をより精密に行う場合には，サンプリング誤差を除去するために，できるだ
け多くの試料を採取することが望ましい。このため，硬化コンクリート中に含まれる塩分分析用コア試料の採取方法（JIS A 1154 付属書１（参考））では，コア径を粗骨材の最大寸法の 3 倍以上となるように定めている。
しかしながら，コア径を大きくすると調査のために橋梁を傷つける範囲が大きくなり，耐荷性能の低下に繋がるリスクも大きくなる。そのため，橋梁への影響が少ない方法を選定するのがよいことから，鋼材が密に配置されていて，コアの採取が困難な場合は，小径のコア試料やコンクリートドリルで削孔した際に発生する粉末を試料としてもよい。
なお，小径のコア試料やコンクリートドリル粉末を試料とする場合でも，1 箇所あたりの試料を複数採取し分析する試料の量を増やし 50～70g 以上の試料を用意すれば，φ100mm のコア試料との測定精度はほとんど変わらないと考えられている。φ50mm のコアでは 1 本，またはφ25mm の小径コアでは 3
本，φ14mm のドリル削孔粉として試料を採取する場合には 8 箇所程度の削孔が必要となる。
試料のサンプリングにおいては，上部構造の中の鋼材を切断しないよう，あらかじめ既存資料（図面等）を確認のうえ非破壊検査機器を用いて，鉄筋や PC 鋼材の位置を調査しておく必要がある。
塩化物イオン含有量調査では，硬化コンクリート中に含まれる塩分分析用コア試料の採取方法（JISA 1154 付属書１（参考））に従い全塩化物イオン含有量を分析する。
３）について本来塩化物イオン含有量調査はサンプル数が多い方が評価の精度は高くなるが，調査時に内部鋼材を傷つける可能性もある。したがって，塩化物イオン含有量の調査箇所と数量は，径間内での塩化物イオン含有量の分布と対策方法の選定のための基礎資料を得ることを目的として，適切に定めるものとした。
コンクリート中に含まれる塩化物イオン含有量は，同一の橋梁でも周辺環境や部位によって大きく異なっている場合があるので，調査箇所と数量は，環境や部位が同一と思われる箇所を調査する橋梁から適宜選定することが望ましい。
以上のことを考慮して，塩化物イオン含有量の調査箇所と数量の例を表 2.2 に示す。

14

表2.2 試料採取箇所と数量の例
1 径間ごとに外観に損傷が現れていない箇所および損傷が現れている箇所付近の塩化物イオンの分布状況について把握することを目的とすることから，以下の箇所を採取箇所とする。
試料採①点検により最も著しいと思われる損傷が確認された場所や，新たに観察された損傷（錆汁の滲出，鋼材に沿ったひび割れなど，損傷が顕著に現れている箇所）があれ

取箇所

ば，その近傍の下フランジ（ひび割れなどの損傷が発生していない箇所）。
②径間内で最も健全であると思われる下フランジ。
③上記，①，②以外の適当な箇所の下フランジ（ひび割れなどの損傷が発生していな
い箇所）。

採取数量
（1 径間あたり）

1 径間あたりの採取数量は，上記①～③の各 1 箇所の合計 3 箇所とし，損傷状況に応じて適宜増加させることとする。

また，採取位置は上部構造からとし，当該橋梁を代表する箇所とする。試料の採取は，コンクリートの表面から深さ方向に 1～2cm ピッチで 3 試料以上採取できる深さまでとし，なおかつ最低鋼材位置（ス
ターラップ）までのコアまたは粉末試料とした。採取した試料は，表面から深さ方向に 1～2cm ピッチで切断し分析する。
なお，試料採取箇所と数量の例は表 2.2 のとおりであるが，以下のような状況の場合は適宜試料採取箇所を増加させることとする。
①応力的に問題となる箇所に損傷が見られた場合（主桁では支間中央付近の下フランジ等）②過去の点検結果と比較して，新たに損傷が観察された場合③過去の補修箇所で再劣化が生じた箇所の近傍④参考として自然電位の計測を行い，その結果，外観に損傷が見られた箇所以外で損傷のある箇
所よりも卑な自然電位が測定され，鋼材が腐食しているおそれがあると判断された場合

15

２．２．４ 中性化深さ調査
１）中性化深さ調査は，中性化の「3.劣化予測」および「4.健全度の評価」を行うための資料とすることを目的として実施する。
２）中性化深さ調査は，適切な方法により実施する。
３）調査箇所および数量は，外観の損傷状況等を考慮して適切に定めるものとする。
【解 説】
１）について中性化深さ調査は，コンクリート中性化深さを把握し，3 章に示す劣化予測，4 章に示す健全度の評
価を行うのに必要なデータを得るために実施することとした。
２）について中性化による劣化は，コンクリート内部で進行するため中性化深さで判断するのが一般的である。しかし，現時点では橋梁を全く傷つけず中性化深さを調査する技術は開発されていない。したがって，
詳細調査における中性化深さ調査おいては，極力橋梁に損傷を与えないことと塩害と中性化の複合劣化であるか否かを判断するために，鋼材の腐食状況確認のためのはつり箇所や塩化物イオン含有量の試験に用いる試料の採取箇所を利用して行うのが望ましい。ただし，鋼材の腐食状況確認のためのはつり箇所や塩化物イオン含有量の試験に用いる試料の採取箇所近傍であれば，適切な方法により新たに試料を採取して中性化深さの調査を実施してもよい。
中性化深さ調査では，フェノールフタレイン法（JIS A 1152［コンクリートの中性化深さの測定方法］）
に従い中性化深さ調査を行う。
３）について
本来中性化深さの調査はサンプル数が多い方が評価の精度は高くなるが，調査時に内部鋼材を傷つける可能性もある。したがって，中性化深さの調査箇所と数量は，中性化の進行と塩害との複合劣化の有無を確認することを目的として，適切に定めるものとした。
以上のことを考慮して，中性化深さの調査箇所と数量の例は，鋼材の腐食度調査箇所（表 2.1）および塩化物イオン含有量調査箇所（表 2.2）とする。

16

２．３ 詳細調査結果の判定
２．３．１ 外観変状調査結果の判定
外観変状調査結果は，5 段階に分類して判定する。
【解 説】
外観変状調査の結果は，表 2.3 に示すように過去に補修が行われていない部材と過去に補修が行われた部材に分けて 5 段階に分類し，主桁ごとに判定することとした。
過去に補修が行われていない部材の判定区分および損傷状況は，「建設省総合技術開発プロジェクト
コンクリートの耐久性向上技術の開発 平成元年 5 月 （財）土木研究センター」の「３．塩害を受けた土木構造物の補修指針（案），3.2 損傷度の判定同解説」を参考とし，判定区分の記号については本マニュアル（案）に合わせて①～⑤に修正した。
一方，過去に補修が行われた部材の判定区分は，損傷状況，補修後の経過年数，損傷の範囲により分類し，過去に補修が行われていない部材と区別した。これは過去に塩害による損傷を受けた構造物の補修として，断面修復や保護塗装などを行った場合，再度損傷が発生する可能性が高いこと※１，再度損傷が発生した場合，損傷の進行が急速に速まることなどが考えられるためである。特に断面修復部にマク
ロセル腐食が発生した場合には注意が必要である。

判定
区分
①
②
③
④
⑤

表 2.3 損傷状況に応じた判定区分
過去に補修が行われていない部材
過去に補修が行われた部材
補修後の
損傷の
損傷状況
損傷状況
経過年数
範囲
ごく軽微なひび割れや錆汁が認められる－

ひび割れ，錆汁，剥離，あるいは剥落が部分的に認められる
ひび割れ，錆汁，剥離，あるいは剥落が連続的に認められる
コンクリートの断面欠損が認められ，内部の鋼材の露出が認められるコンクリートの断面欠損が認められ，内部の鋼材の破断が認められる塗装のふくれ・はがれ，漏水，遊離石灰，錆汁の滲
出，断面修復部の再損傷等の損傷が生じている
内部の鋼材の破断が認められる－
5 年を超える

5 年以内
－

判定
区分

－

－

局部的※2

②

全体的※2
局部的

③

全体的

④

－

⑤

※1：コンクリート構造物の健全度診断技術の開発に関する共同研究報告書 平成 6 年 7 月 建設省土木研究所※2：局部的とは全体の中のある一部分のみという意味であるため，本マニュアルでは全体的と局部的を以下のような状況を示すこととした。
1)橋梁（径間）全体を見てある一部分に損傷が見られる場合や，特定の部位（例えば，外桁のみ）のみに損傷が見られる場合は局部的と判断する。
2)損傷が全体的に見られる場合は全体的とする。

17

２．３．２ 鋼材腐食度調査結果の判定
鋼材の腐食度調査結果は，5 段階に分類して判定する。
【解 説】
鋼材の腐食度調査結果は，表 2.4 に示す 5 段階の鋼材腐食度に分類し，調査箇所ごとに判定することとした。なお，判定区分および鋼材の腐食状況は，「非破壊試験を用いた土木コンクリート構造物の健全度診断マニュアル：独立行政法人 土木研究所，日本構造物診断技術協会」を参考とし，鋼材が破断している状況を加え，4 段階の判定区分を 5 段階とした。

判定区分
鋼材の
腐食度

①
腐食なし

表 2.4 鋼材の腐食度に応じた判定区分
②
③
④
ごく表面的
浅い孔食など断面断面欠損がな腐食欠損の軽微な腐食
著しい腐食

写 2.3 判定区分②

写 2.2 判定区分③

写 2.1 判定区分④

18

⑤
鋼材が破断
している場合２．３．３ 塩化物イオン含有量調査結果の判定
塩化物イオン含有量の調査結果は，2 段階に分類して判定する。
【解 説】
塩化物イオン含有量の調査結果は，コンクリート 1m3 あたりの全塩化物イオン含有量（Cl－kg/m3）として整理し，調査箇所ごとに塩害による損傷の可能性を判定することとした。
塩害による損傷の可能性を判定する方法としては，鋼材位置（スターラップ）の塩化物イオン含有量が限界値とされている 1.2kg/m3 を越えているか否かにより行う。なお，判定については耐荷性能に直接影響を及ぼす主鋼材位置との考え方もあるが，最外縁の鋼材はスターラップであり，主鋼材とのかぶりの違い
は鋼材径程度であることから，安全側の評価を行うこととしてスターラップ位置とした。
鋼材近傍におけるコンクリート中の全塩化物イオン含有量と判定区分を表 2.5 に示す。表 2.5 に示す鋼材の腐食発生に関する限界値とされている 1.2kg/m3 については，「平成 11 年版 コンクリート標準示方書－耐久性照査型－ 施工編 土木学会」を参考とした。腐食発生に関する限界値を 1.2kg/m3 とした根拠については，上記示方書の抜粋を以下に示す。
なお，塩化物イオン含有量の調査結果から単位容積あたりの全塩化物イオン含有量を算出する際，コンクリートの絶乾単位容積質量が必要となる。これは試験により求めることを原則とするが，やむを得ない
場合は，2200kg/m3 と仮定してもよい。
また，鋼材位置の塩化物イオン含有量が 1.2kg/m3 未満の場合には予測を実施することとなるが，実施条件や予測方法等の詳細については「３．劣化予測」に示す。
《抜粋》
鋼材位置における塩化物イオンの鋼材腐食発生限界濃度は，コンクリート単位容積当りの量として 0.3～1.2kg/m3 程度であり，この値は構造物の設置環境条件や鋼材腐食許容量などの条件によって異なる。
たとえば，あらかじめ塩化物を混入した供試体による促進試験などでは，0.3～0.6kg/m3 程度であり，実環境での暴露実験では 1.2～2.4kg/m3 程度とされている。促進試験と実環境から得られる限界濃度の差異
は，試験供試体と実構造物のかぶりや水セメント比の違い，また促進試験時に設定される高温環境等の温度の影響が考えられる。ここでは，構造物として問題となるレベルの鉄筋腐食発生という観点から，
1.2kg/m3 を限界値とした。

表 2.5 鋼材位置の塩化物イオン含有量に応じた判定区分
判定区分

①

②

全塩化物イオン含有量

1.2kg/m3 未満

1.2kg/m3 以上

19

２．３．４ 中性化深さ調査結果の判定
中性化深さ調査結果は，2 段階に分類して判定する。
【解 説】
中性化深さ調査結果の判定は，表 2.6，図 2.2 に示すように中性化残りにより調査箇所ごとに判定することとした。コンクリート中へ塩分浸透がある場合，中性化の進行によりセメント水和物に固定化されていた塩化物イオンが解離し，未中性化領域に濃縮するために腐食の開始が早まる可能性がある。したがって，
塩害環境下では，鋼材腐食を生じないために通常環境下での中性化残り 10mm より大きな中性化残りを設定する必要がある。このことから，塩害環境下での中性化残りは，10mm～25mm 必要と言われている。
しかし，具体的な中性化残りの値は，環境条件（温度，湿度，塩分供給条件など）やコンクリートの品質に依存し，現時点では必ずしも明らかになっていないことから，安全側の対処として 25mm を境に判定を分けることとした。
なお，判定を行う位置は安全側を考慮してスターラップ位置とする。

表 2.6 中性化残りに応じた判定区分
判定区分

①

②

中性化残り

25mm 以上

25mm 未満

表面側

図 2.2 中性化残りのイメージ図

20

２．３．５ 塩害による損傷の特定
詳細調査の結果，以下のような状況が確認された場合は，塩害による損傷と特定する。
①鋼材位置での塩化物イオン含有量が 1.2kg/m3 を超過し，目視調査の結果，外観に損傷が見られた場合。
②鋼材位置での塩化物イオン含有量が 1.2kg/m3 を超過し，はつり調査の結果，鋼材に腐食が見ら
れた場合。
【解 説】
塩害は，コンクリート上部構造を劣化させる（橋の寿命に影響を与える）主要要因の一つであり，過去の事例によると損傷が発生すると進行が速いため，補修・補強に多大な費用を要する。したがって，損傷の原因が塩害であるか否かで対策が異なることから，詳細調査の結果により塩害による損傷であるか否かの特定を行うこととした。
詳細調査の結果から，塩害による損傷と特定できる状況は以下のとおりである。
①鋼材位置での塩化物イオン含有量が鋼材の腐食発生に関する限界値 1.2kg/m3 を超過し，目視調査の結果，外観に鋼材に沿ったひび割れ等の損傷が見られる場合は，塩害による鋼材の腐食が損傷の発生原因と考えられる。したがって，そのような損傷が見られた場合は，塩害による損傷と特定することとした。
②鋼材位置での塩化物イオン含有量が 1.2kg/m3 を超過し，はつり調査の結果，鋼材に腐食が見られた場合は，塩害が損傷の発生原因と考えられる。したがって，そのような損傷が見られた場合は，塩害による損傷と特定することとした。

21

３．劣化予測３．１ 劣化予測の種類と実施条件
１）劣化予測は，健全度の評価および対策方法の分類を行うことを目的として，塩化物イオンの拡散予測と中性化の進行予測を実施する。
２）塩化物イオンの拡散予測は，鋼材位置の塩化物イオン含有量が腐食発生に関する限界値である
1.2kg/m3 を今後 20 年以内に超過するか否かについて実施し，中性化の進行予測は，中性化残りが今後 20 年以内に 25mm 未満となるか否かについて実施する。
３）劣化予測は，下記の①を満たす橋梁に対して実施することを前提とし，塩化物イオンの拡散予測については下記の②，中性化の進行予測については下記の③を満たすような状況の橋梁および箇所に対して実施する。
①架設後の経過年数が約 30 年未満である橋梁。
②塩化物イオンの拡散予測は，鋼材位置（スターラップ）の塩化物イオン含有量が 1.2kg/m3 未満である全ての箇所。
③中性化の進行予測は，塩化物イオンの拡散予測で今後 20 年以内に鋼材位置の塩化物イオン含有量が 1.2kg/m3 未満で，現状の中性化残りが 25mm 以上である全ての箇所。
【解 説】
１）について塩害の影響を受ける部位の対策は，現在損傷を受けている部位だけでなく，将来塩害による損傷が発生する可能性のある部位に対しても実施することが必要である。したがって，4 章に示す健全度の評価を実施し，5 章に示す対策方法の分類を行うことを目的として，現状を把握する詳細調査に加え塩化物イオンの拡散予測と中性化の進行予測を実施することとした。
２）について本来，劣化予測は鋼材の腐食進行を直接予測するのが最も適切であるが，現在の技術では鋼材の腐食進行を直接予測することは不可能である。
そこで，鋼材の腐食発生に関する限界値とされている塩化物イオン含有量や中性化残りに何年後到達するのかを予測することで，間接的に鋼材の腐食発生時期を予測することとした。
塩化物イオンの拡散予測については，鋼材位置のコンクリートに含まれる塩化物イオン含有量が腐食発生に関する限界値とされている 1.2kg/m3 を今後 20 年以内に超過するか否かについて実施し，中性化の進行予測については，塩害環境下において鋼材が腐食環境になる中性化残りが今後 20 年以
内に 25mm 未満となるか否かについて実施することとした。
なお，劣化予測の「今後 20 年以内に」という設定については，全国的に見て架設後 30 年以上経過しているコンクリート橋の割合が多い（50％以上）ことから，古い基準に従って建設された橋梁の寿命をおおよそ 50 年と考え，残寿命を 20 年として暫定的に定めたものである。したがって，今後新たな知見や予測等の精度向上，塩害発生メカニズムの究明等により，随時見直していく必要がある。
３）について劣化予測を行う橋梁および箇所は，以下のように設定した。
①架設後約 30 年以上経過した橋梁で，鋼材位置の塩化物イオン含有量が 1.2kg/m3 未満の場合は，外部環境が大きく変化しない限り，塩化物イオン含有量が今後急激に増加する可能性は低いと考え，劣化予測は架設後の経過年数が約 30 年未満の橋梁に対して実施することとした。
②コンクリート中の鋼材が腐食環境となる塩化物イオン含有量を土木学会コンクリート標準示方書で22

は 1.2kg/m3 としている。したがって，鋼材位置（スターラップ）での塩化物イオン含有量が 1.2kg/m3未満の場合，鋼材は腐食環境下にはないと判断される。しかし，今後外部から塩化物イオンが供給されると，鋼材位置の塩化物イオン含有量が 1.2kg/m3 を超え腐食環境になる可能性がある。そのため，詳細調査の結果鋼材位置での塩化物イオン含有量が 1.2kg/m3 未満の場合は，塩化物イオンの拡散予測を行い，4 章に示す健全度評価に反映させることとした。
なお，塩化物イオン含有量調査は 1 径間あたり 3 箇所以上実施されることから，鋼材位置の塩化物イオン含有量が 1.2kg/m3 を超えている箇所と超えていない箇所が混在することも考えられる。
このような場合，健全度としては塩化物イオン含有量が最も多い箇所の判定区分を採用するため，劣化予測は必要ないこととなる。しかし，対策方法の分類を行う上では，塩化物イオン含有量が1.2kg/m3 未満の箇所についても重要であることから，調査箇所で鋼材位置の塩化物イオン含有量
が 1.2kg/m3 を超えていない箇所は全て劣化予測を行うこととした。
③コンクリート中へ塩分浸透がある場合，中性化の進行によりセメント水和物に固定化されていた塩化物イオンが解離し，未中性化領域に濃縮するために腐食の開始が早まる可能性がある。このよ
うなことから，土木学会コンクリート標準示方書では，塩害環境下における鋼材が腐食環境になる
中性化残りを 25mm としている。したがって，中性化残りが 25mm 以上の場合，鋼材は腐食環境下にはないと判断される。
しかし，詳細調査の結果，鋼材位置で塩化物イオン含有量が 1.2kg/m3 未満で，塩化物イオンの拡散予測で今後 20 年以内に 1.2kg/m3 を超えない場合であっても，中性化残りが 25mm 未満となる場合は，中性化の進行により鋼材腐食の開始時期が早まる可能性がある。そのため，このような箇所は全て中性化の進行予測を行い，4 章に示す健全度評価に反映させることとした。
表 3.1 に塩化物イオンの拡散予測および中性化深さの進行予測による判定区分を示す。
表 3.1 劣化予測に応じた判定区分
塩化物イオン含有量
現状

中性化残り

劣化予測

現状

劣化予測
今後 20 年以内に今後 20 年以内に25mm 以上

3

3

1.2kg/m 未満

1.2kg/m 未満

今後 20 年以内に25mm 未満①②

25mm 未満

－

③

－

－

④

－

－

⑤

今後 20 年以内に1.2kg/m3 以上
1.2kg/m3 以上

25mm 以上

判定区分

－

23

３．２ 劣化予測の方法
塩化物イオンの拡散予測と中性化の進行予測は，適切な方法により実施する。
【解 説】
塩化物イオンの拡散予測は，健全度の評価および対策方法の分類を行うことを目的として，適切な方法により実施することとした。一般的には「2002 年制定 コンクリート標準示方書 維持管理編 土木学会」に示されているフィックの拡散方程式（式 3.1）で行われている。現地採取試料による塩化物イオンの分析結果とフィックの拡散方程式より算出した予測値を比較することで，塩化物イオンの見掛けの拡散係
数やコンクリート表面における塩化物イオン濃度を推定し，その結果を基に将来における塩化物イオン濃度の分布を推定することも可能である。
しかし，橋梁の周辺環境は必ずしも一定ではなく，中性化が塩化物イオンの濃度分布に与える影響等
はまだ未解明な部分も多いことから，推定の精度にはばらつきがあることに留意する必要がある。また，このような劣化予測手法では，マクロセル腐食による劣化を予測することはできないことも留意する必要が
ある。

⎛
⎞⎞
⎛
x
⎟⎟ ⎟⎟ + Ci ----------------------------- （式 3.1）
C ( x, t ) = (Co − Ci )⎜⎜1 − erf ⎜⎜
2
•
D
t
⎠⎠
⎝
⎝
ただし，C(x,t)：表面からの深さｘ(cm)の時刻ｔ(年)における塩化物イオン濃度（kg/m3）
Co：コンクリート表面における塩化物イオン濃度（kg/m3）
Ci：コンクリート材料に当初から含まれていたと考えられる塩化物イオン濃度（kg/m3）
D：コンクリート中で塩化物イオンの見かけの拡散係数（cm2/年）
erf（）：誤差関数
なお，誤差関数ｅｒｆ（ ）は，式 3.2 の近似式，もしくは『コンクリート診断技術‘03［基礎編］ 社団法人日本コンクリート工学協会』に示されている数値表を用いてよい。

()

1 − erf ( y ) = 1 / 1 + 0.278393 y + 0.230389 y 2 + 0.000972 y 3 + 0.078108 y 4 ------- （式 3.2）
4

ドリル法により採取した試料の塩化物イオン含有量の分布および解析例を図 3.1 に示す。図中の表面
塩化物イオン濃度Ｃo および塩化物イオンの見かけの拡散係数Ｄは，採取試料の深さ方向の濃度分布をプロットし，これに対してフィックの第２法則に基づく拡散方程式から，Ｃo とＤを未知数として，最小二乗法で近似することにより得られた値である。
ただし，実構造物では図 3.1 のように必◆ 測定値― 解析結果

ずしも表面側の塩化物イオン濃度が高く，深さ方向に少なくなるばかりではなく，表面側よりも内部の塩化物イオン濃度が高くなる場合もあり，ばらつくのが現状である。したがって，そのような場合の劣化予測方法
については，学識経験者や専門技術者等による判断を踏まえ，検討することとする。

図 3.1 解析例

24

また，コンクリート保護塗装等により表面からの塩化物イオンの供給が遮断されている場合，コンクリート
内部の再拡散は式 3.1 では評価できない。したがって，そのような場合は他の方法により評価するものとする。表面からの塩化物イオンの供給が遮断されている場合のコンクリート内部の再拡散に関する参考資料としては，以下のものがあげられる。
①長滝重義他：既設コンクリート構造物の塩化物イオンの拡散過程より評価される表面処理工法の適用性（土木学会論文集 No.520/V-28,111-122,1995.8）②土木学会：コンクリート表面保護工法 設計施工指針(案) コンクリートライブラリー 119

中性化は塩害と同様に鋼材を腐食させるだけではなく，塩害の発生にも影響を与えるので，その進行予測は重要である。そこで中性化の進行予測についても，適切な方法により実施することとした。
中性化の進行予測は，一般的には「2002 年制定 コンクリート標準示方書 維持管理編 土木学会」に示されている（式 3.3）で行われており，中性化期間の平方根に比例することが確認されているため，中性化の進行予測は，現地実測による中性化深さより中性化速度係数を算出し，行うこととしている。

y = b t ------------------------------------------------------------- （式 3.3）
ただし，y：中性化深さ(mm)t：中性化期間（年）b：中性化速度係数（mm√年）

25

４．健全度の評価
１）健全度の評価は，「2.詳細調査」，「3.劣化予測」の結果を踏まえ径間ごとに実施する。
２）健全度の評価は，各詳細調査項目の判定区分および劣化予測の結果における最も厳しい判定区分をもってその径間の健全度とする。
３）健全度の評価は，架設後の経過年数が約 30 年未満と約 30 年以上の橋梁に分けて実施する。
４）対策方法の分類は，健全度の評価結果を基に適切に行う。
【解 説】
１）について
塩害環境下に架設された多径間にわたる橋梁は，外部環境やコンクリートの品質の違いにより損傷状
況が径間ごとに異なる場合がある。そのため，健全度の評価は，目視による外観変状調査結果，鋼材の腐食度調査結果，塩化物イオン含有量調査結果，中性化深さの調査結果，劣化予測の結果を踏まえ，径間ごとに総合的に実施することとした。
ただし，多径間にわたる橋梁では，外部環境および損傷状況がほぼ同程度である径間が多数存在す
る場合もある。そのような場合には，詳細調査で選定した代表径間で健全度を評価してもよいこととした。
２）について健全度の評価は，各詳細調査項目の判定区分および劣化予測の結果における最も厳しい判定区分をもってその径間の健全度とし，グレードⅠ～グレードⅣに分類することとした。
３）について健全度の評価は表 4.1～4.7 に示すとおり，架設後の経過年数が約 30 年未満と約 30 年以上に分けて実施することとした。
これは，塩害による損傷が著しく，架設後約 30～40 年で架け替えられている事例※1 が多数存在する一方で，架設後約 30 年以上経過しても塩害による著しい損傷が生じていない事例※2 も多数存在するためである。
よって，架設後の経過年数が約 30 年未満の橋梁については，現状で塩害による損傷が生じていなくても，今後塩害による損傷が生じ急激に進行することも考えられることから，外観変状調査および鋼材の腐食度調査結果に加え，塩化物イオン含有量および中性化深さとそれぞれの劣化予測も含めて健全度を評価することとした。
一方，架設後の経過年数が約 30 年以上の橋梁については，鋼材位置の塩化物イオン含有量が1.2kg/m3 未満の場合，外部環境が大きく変化しない限り塩化物イオン含有量が今後急激に増加する可能性は低いと考えられる。また，鋼材位置の塩化物イオン含有量が 1.2kg/m3 を超過していても著しい損傷が生じていなければ，今後急激に損傷が進行する可能性は低いと考えられることから，外観変状調査
および鋼材の腐食度調査結果により健全度を評価することとした。
しかし 30 年という閾値については，これまでの経験等から暫定的に定めたものであり，地域や環境によっても異なることが考えられる。したがって，今後新たな知見や劣化予測等の精度向上により，健全度の評価方法については随時見直していく必要がある。
なお，表 4.1～表 4.7 による評価が困難な場合は，学識経験者や専門技術者等による判断を仰ぐこととする。

26

※1：塩害による損傷が架設後 10 年～20 年程度で著しく進行し，架設後 33 年で架け替えられた橋梁の架設から架け替えまでの経緯を示す。

A橋

B橋

架設年

1965 年（昭和 40 年）

構造形式

単純 PC ポステンＴ桁(4 連)+単純 PC 合成桁(1 連)の計 5 連損傷状況

1975 年(S50)：主桁に小さな錆汁が発生
1977 年(S52)：錆汁，ひび割れ，はく離が発生
1979 年(S54)：錆汁，ひび割れ，はく離が拡大，は
く落も発生

補修・補強
対策

1981 年(昭和 56 年）～1984 年(昭和 59 年)：脆弱部除去，断面修復，表面被覆の補修工事実施。（第一次補修工事）
1991 年(平成 3 年)～1993 年(平成 5 年）
：表面被覆除去，脆弱部除去，断面修復，表面被覆の補修工事実施。（第２次補修工事）：第 3 スパンを外ケーブル補強，中間支柱設置
1992 年(平成 4 年）～1998 年(平成 10 年)：第 3 スパンは耐荷力の低下が懸念されたため，たわみ等を継続的にモニタリング。

架替年

1998 年（平成 10 年）：供用後 33 年

27

※2：架設後 42 年が経過（2007 年現在）しているが，塩害による損傷がほとんど見られない橋梁の事例を以下に示す。

C橋
架設年

1965 年（昭和 40 年）

構造形式

単純 PC プレテンションＩ桁(3 連)

外観変状調査結果

ごく軽微なひび割れや錆汁が認められたが，これらは桁製作時に残置（平成 16 年度の調査結果）された結束線が発錆している箇所もあり，このような結束線が腐食原因となっているものもある。

鋼材腐食度調査結果

スターラップの一部にごく表面的な腐食が見られる程度であり，PC 鋼材（平成 16 年度の調査結果）に腐食は見られなかった。

塩化物イオン含有量

海側の主桁下面で 7 箇所から試料を採取したが，全ての箇所において調査結果

スターラップ位置で腐食発生に関する限界値とされている 1.2kg/m3 を超（平成 16 年度の調査結果）

過していた。
また，スターラップ位置での塩化物イオン含有量が最も高かった箇所では，約 4.8kg/m3 であった。下図は最も塩化物イオン含有量が最も高かった箇所の鋼材の腐食状況である。

補修・補強対策

これまで，補修・補強対策は実施されていない。

位置
④

鋼材の種類
スターラップ
PC鋼線

径
Φ6
-

かぶり(mm)
25
32

腐食度
B
A

写真は海側から
1 本内側の主桁下面である。

20～40mm

40～60mm60～80mm

4.94

4.70

3.53

3.29

3

0～20mmCl－
コンクリートの単位体積重量は，2350kg/m3を使用(kg/m3)
塩化物イオン含有量（kg/m )

深さ

6

4.94

ｽﾀｰﾗｯﾌﾟ位置(実測値)

4.70

5

PC鋼線位置(実測値)

3.53

4

3.29

3.29

3
2

腐食発生限界(1.2kg/m 3 )100

80～100mm246
表面からの深さ(cm)

3.29

28

8

10

表 4.1 外観変状調査結果の評価：架設後の経過年数が約 30 年未満の橋梁
健全度
グレードⅠ

外観変状
過去に補修が行われていない部材

損傷原因が
塩害以外

過去に補修が行われた部材

表4.3による評価がグレードⅠ

将来塩害による損傷

表4.3による評価がグレードⅡ

グレードⅡ の発生が懸念される①ごく軽微なひび割れや錆汁が認められる

グレードⅢ
損傷原因が塩害②ひび割れ，錆汁，剥離，あるいは剥落が部分的に認められる②補修後の経過年数が5年を超えて損傷の範囲が局部的③ひび割れ，錆汁，剥離，あるいは剥落が連続的に認められる③補修後の経過年数が5年以内で損傷の範囲が局部的もしくは補修後の経過年数が5年を超えて損傷の範囲が全体的④コンクリートの断面欠損が認められ，内部の鋼材の露出が認められる⑤コンクリートの断面欠損が認められ，内部の鋼材の破断が認められる

グレードⅣ

－

④補修後の経過年数が5年以内で損傷の範囲が全体的⑤内部の鋼材の破断が認められたとき

表 4.1 の考え方
1)外観変状の健全度は，目視のみの結果でグレードⅠ（損傷原因が塩害以外）およびグレードⅡ（将来塩害による損傷の発生が懸念される）の分類が行えないことから，外観変状の健全度がグレード
ⅠなのかグレードⅡなのかの分類については，表 4.3 の塩化物イオン含有量，中性化深さの調査結果により行うこととした。
2)グレードⅢ，Ⅳの分類については，鋼材近傍の塩化物イオン含有量が 1.2kg/m3 以上であることを前提とし，外観変状調査結果により行うこととした。
表 4.2 鋼材の腐食度調査の評価：架設後の経過年数が約 30 年未満の橋梁
健全度
グレードⅠ

損傷原因が
塩害以外
将来塩害による損傷

グレードⅡ の発生が懸念される
グレードⅢ

鋼材の腐食状況①腐食なしまたは②ごく表面的な腐食（表4.3による評価がグレードⅠ）①腐食なしまたは②ごく表面的な腐食（表4.3による評価がグレードⅡ）③浅い孔食など断面欠損の軽微な腐食

損傷原因が塩害④断面欠損が著しい腐食⑤鋼材が破断している

グレードⅣ

表 4.2 の考え方
1)鋼材の健全度は，腐食状況のみの結果でグレードⅠ（損傷原因が塩害以外）およびグレードⅡ（将来塩害による損傷の発生が懸念される）の分類が行えないことから，鋼材の健全度がグレードⅠなのかグレードⅡなのかの評価については，表 4.3 の塩化物イオン含有量，中性化深さの調査結果によりにより行うこととした。
2)グレードⅢ，Ⅳの分類については，鋼材位置の塩化物イオン含有量が 1.2kg/m3 以上であることを前提とし，鋼材の腐食状況により行うこととした。

29

表 4.3 塩化物イオン含有量，中性化深さ調査結果の評価：架設後の経過年数が約 30 年未満の橋梁
健全度
グレードⅠ

塩化物イオン含有量
現状

損傷原因が
塩害以外
3

将来塩害による損傷

1.2kg/m 未満

グレードⅡ の発生が懸念される

グレードⅢ
グレードⅣ

損傷原因が塩害

中性化残り

劣化予測

現状

③25mm未満

劣化予測①今後20年以内に25mm以上②今後20年以内に25mm未満－今後20年以内に1.2kg/m3未満

25mm以上④今後20年以内に1.2kg/m 3以上

－

－

－

－

－

⑤1.2kg/m3以上

表 4.3 の考え方
1)現状の塩化物イオン含有量が 1.2kg/m3 以上の場合は，外観変状と鋼材の腐食度による判定区分で鋼材が破断していた場合をグレードⅣとし，それ以外はグレードⅢと分類することとした。
2)鋼材近傍での塩化物イオン含有量が 1.2kg/m3 以上の場合は，すでに腐食発生に関する限界値を超えていることから，中性化の影響を考慮しない判定とした。
3)鋼材近傍での塩化物イオン含有量が 1.2kg/m3 未満で，今後 20 年以内に 1.2kg/m3 を超える場合は，中性化の影響に関わらず損傷の発生を抑制するための補修対策を実施（グレードⅡ）することから，中性化の影響を考慮しない判定とした。
4)鋼材近傍での塩化物イオン含有量が 1.2kg/m3 未満で，今後 20 年以内に 1.2kg/m3 を超えない場合
でも，中性化残りが 25mm 未満の場合は，中性化の進行によりセメント水和物に固定化されていた塩化物イオンが解離し，未中性化領域に濃縮するために腐食の開始が早まる可能性があることから，
グレードⅡ（損傷の進行を抑制するための補修対策の実施）とした。
5)上記④を踏まえ，中性化残りが 25mm 以上の場合は，グレードⅠ（塩害が原因と思われる損傷が見られないため，別途補修対策の検討を行う）とした。
表 4.4 健全度の総合評価：架設後の経過年数が約 30 年未満の橋梁
外観の健全度鋼材の健全度塩化物イオン含有量および中性化残りの健全度

総合評価（各健全度の最も厳しいもの）健全度

表 4.4 の考え方
1)表 4.1～4.3 の各健全度における最も厳しい判定区分をもってその径間の健全度とする。

30

表 4.5 外観変状調査結果の評価：架設後の経過年数が約 30 年以上の橋梁
外観変状

健全度

グレードⅠ

過去に補修が行われていない部材

損傷原因が
塩害以外

過去に補修が行われた部材
3

塩化物イオン含有量調査の結果，現状の含有量が1.2kg/m 未満①ごく軽微なひび割れや錆汁が認められるグレードⅢ 損傷原因が塩害②補修後の経過年数が5年を超えて損傷の範囲が局部的③ひび割れ，錆汁，剥離，あるいは剥落が連続的に認められる③補修後の経過年数が5年以内で損傷の範囲が局部的もしくは補修後の経過年数が5年を超えて損傷の範囲が全体的④コンクリートの断面欠損が認められ，内部の鋼材の露出が認められる⑤コンクリートの断面欠損が認められ，内部の鋼材の破断が認められる

グレードⅣ

－

②ひび割れ，錆汁，剥離，あるいは剥落が部分的に認められる④補修後の経過年数が5年以内で損傷の範囲が全体的⑤内部の鋼材の破断が認められたとき

表 4.5 の考え方
1)架設後の経過年数が約 30 年以上の橋梁は，損傷が発生したとしても急激に進行する可能性は低いと考え，グレードⅡ（塩害による損傷が将来発生する可能性があるため，損傷の発生を抑制するための補修対策）の対策は必要ないと考えた。
2)架設後 30 年以上経過した橋梁では，塩化物イオン含有量が 1.2kg/m3 未満の場合は損傷原因が塩害以外と考えられることから，グレードⅠとした。また，塩化物イオン含有量が 1.2kg/m3 を超過し，外観にごく軽微なひび割れや錆汁が認められた場合でも，今後損傷が急激に早く進行する可能性は低いと考えグレードⅠとした。
表 4.6 鋼材の腐食度調査の評価：架設後の経過年数が約 30 年以上の橋梁
健全度
グレードⅠ
グレードⅢ

鋼材の腐食状況

損傷原因が
塩害以外

①腐食なしまたは②ごく表面的な腐食③浅い孔食など断面欠損の軽微な腐食④断面欠損が著しい腐食

損傷原因が塩害⑤鋼材が破断している

グレードⅣ

表 4.6 の考え方
1)架設後の経過年数が約 30 年以上の橋梁は，損傷が発生したとしても急激に進行する可能性は低いと考え，グレードⅡ（塩害による損傷が将来発生する可能性があるため，損傷の発生を抑制するための補修対策）の対策は必要ないと考えた。
表 4.7 健全度の総合評価：架設後の経過年数が約 30 年以上の橋梁
外観の健全度鋼材の健全度

総合評価（各健全度の最も厳しいもの）健全度

表 4.7 の考え方
1)表 4.5～4.6 の各健全度における最も厳しい判定区分をもってその径間の健全度とする。
2)塩化物イオン含有量によって健全度の総合評価は決定しないが，現状を把握する目的で塩化物イ
オン含有量の調査は実施すること。

31

４）について対策方法の分類は，健全度の評価の結果をもとに適切に行うこととした。
健全度ごとの対策方法の分類を，表 4.8 に示す。対策方法の分類を行うための条件（外観，鋼材の腐食度，塩分量，中性化等の判定区分）については明確になっていない部分もあることから，今後調査を実施しデータを蓄積しながら，橋梁の位置関係や塩化物イオン含有量等の関係も含め，順次見直しを行う
こととする。
この中で，グレードⅣと評価された橋梁は，損傷が著しく耐荷性能が低下しており，補修・補強したとしても再度損傷が発生する可能性が高く，補修費用が増大してしまうことが考えられる。したがって，対策方法については，学識経験者や専門技術者等による判断や補修・補強した場合と更新した場合の費用比較等を行った上で決定することとする。
表 4.8 健全度ごとの対策方針の考え方
健全度
グレードⅠ
グレードⅡ
グレードⅢ
グレードⅣ

対策方法の分類
塩害対策は不要塩害による損傷が将来発生する可能性があるため，損傷の発生を抑制するための補修対策が必要
塩害が原因の損傷が見られるため，損傷の進行を抑制または現状の性能を維持するための補修対策が必要
塩害が原因の損傷が甚大なため，耐荷性能の確認と評価を行うとともに安全確保のための早急な対策の実施と，更新を含めた恒久対策の検討が必要

表 4.8 の考え方
1)詳細調査は，外観に損傷が現れている橋梁に対して実施されることから，本マニュアル（案）の対象
橋梁は全て補修対策を行うこととなる。しかし，損傷原因が塩害以外の場合もあることから，そのような場合は塩害対策以外の補修は必要であるが塩害対策は不要（グレードⅠ）と考えた。
2)現状で発生している損傷の原因は塩害ではないが，今後塩化物イオン含有量が鋼材の腐食発生に関する限界値を超過し，塩害損傷が発生することにより第三者や車両通行に影響を及ぼすことも考えられる。したがって，そのような場合は，塩害による損傷が将来発生する可能性があるため損傷の発生を抑制するための補修対策が必要（グレードⅡ）と考えた。
3)現状で発生している損傷の原因が塩害であり，今後損傷の進行により第三者や車両通行への影響が大きくなることも考えられる。したがって，そのような場合は，損傷の進行を抑制または現状の性能を維持するための補修対策が必要（グレードⅢ）と考えた。
4)現状で発生している損傷の原因が塩害で甚大な場合，早急に第三者や車両通行の安全を確保する必要がある。したがって，そのような場合は，耐荷性能の確認と評価を行うとともに安全確保のための早急な対策の実施と，更新を含めた恒久対策の検討が必要（グレードⅣ）と考えた。

32

５．対策方法の分類
１）対策は，健全度およびライフサイクルコストを考慮して適切な方法を選定して実施する。特に耐荷性能の低下が懸念される橋梁に対しては，耐荷性能の確認および判定を実施する。
２）点検強化は，更新を含めた恒久対策が必要と判断された橋梁（グレードⅣ）に対して実施する。
３）追跡調査は，対策を実施した全ての橋梁に対して実施する。
【解 説】
１）について対策は，健全度およびライフサイクルコストを考慮して適切な方法を選定し，適切な時期に実施する必要がある。
塩害による損傷は発生すると進行が早く，対策の遅れによる性能低下や補修費用の増加が懸念されることから，特に架設後の経過年数が比較的短い（架設後の経過年数が約 30 未満）橋梁では，早期の対策実施が効果的である。
一方で健全度が同程度であっても，対策方法が異なると考えられる場合がある。例えば，①損傷の発生が構造上問題となる箇所（主桁では支間中央付近の下フランジ等）とそれ以外の箇所の場合②「塩化物イオン含有量は多いが鋼材の腐食は軽微な場合」と「塩化物イオン含有量は少ないが鋼材の腐食は著しい場合」③ある特定の箇所に外観の損傷が見られ，その箇所の近傍のみの塩化物イオン含有量が高い場合と，他の箇所も含めた全ての箇所で塩化物イオン含有量が高かった場合等
表 5.1 に各補修・補強・更新工法を，表 5.2 に各補修・補強工法により期待される効果を，各健全度における必要な対策の例を図 5.1 に示す。
今後新たな工法の開発も期待されるため，それらの工法の採用にあたっては，適宜適用性の可否を検討した上で採用してもよいこととする。
各補修・補強工法の詳細については，下記の資料を参考にするとよい。
①土木学会：コンクリート構造物の補強指針（案），コンクリートライブラリー，No.95，1999②日本コンクリート工学協会：コンクリート構造物の補修工法研究委員会報告書（Ⅰ，Ⅱ，Ⅲ），1992，
1994，1996③日本コンクリート工学協会：コンクリート構造物のリハビリテーション研究委員会報告書，1998④土木学会：電気化学的防食工法 設計施工指針(案)，コンクリートライブラリー，No.107⑤土木学会：表面保護工法 設計施工指針(案)，コンクリートライブラリー，No.119⑥（独）土木研究所，電気化学工業（株），（株）富士ピー・エス，東北大学，長岡技術科学大学，徳島大学，九州工業大学：塩害を受けたコンクリート構造物の脱塩工法に関する共同研究報告書，
共同研究報告書第 382 号，2008 年 3 月
なお，表面塗装については，外部からの塩化物，酸素，水分の浸入を抑制する性能はあるが，すでに塩化物イオンが内在している場合や劣化が進行している場合などは，鋼材の腐食進行を抑制できない場合がある。
したがって，表面塗装の適用は詳細調査の結果を踏まえて十分検討する必要がある。

33

表 5.1 補修・補強・更新工法
断面修復（防錆処理含む），桁カバー，表面塗装，FRP 接着（剥落補修防止），犠牲陽極材を用いた電気防食，電気防食，脱塩補強

FRP 接着，外ケーブル，中間支柱の設置

更新

架替え
表 5.2 各補修・補強工法により期待する効果

期待する効果工法例

塩化物イオンの供給量を低減

表面塗装，桁カバー

塩化物イオンの除去

はつり，電気化学的脱塩

塩化物イオンによる鋼材の腐食進行を抑制

防錆処理，電気防食，犠牲陽極材を用いた電気防食

コンクリート片の剥落防止措置

叩き落し，FRP 接着（剥落防止）

耐荷力を向上，断面力の低減

FRP 接着，外ケーブル,中間支柱の設置（断面力の低減）
START

グレードⅣ

グレードⅠ
対策の分類

安全確保のための早急な対策の実施と，更新を含めた恒久対策が必要(１)補修・補強対策を実施する場合の例
補強･･･FRP接着，外ケーブル，中間支柱の設置
補修･･･犠牲陽極材を用いた電気防食，電気防食，脱塩+表面塗装，
コンクリート片剥落防止措置，断面修復，桁カバー

塩害対策は不要(２)更新を前提とした対策を実施する場合の例①更新まで概ね5年以内の場合
補強･･･FRP接着，外ケーブル，中間支柱の設置
補修･･･コンクリート片剥落防止措置②更新まで概ね5年を超える場合
補強･･･FRP接着，外ケーブル，中間支柱の設置
補修･･･コンクリート片剥落防止措置，断面修復，
桁カバー(さらなる損傷の進行防止)
グレードⅢ

グレードⅡ

追跡調査，点検強化

全体的

損傷が全体的か局部的か損傷の発生を抑制するための補修対策が必要対策の例
補修･･･表面塗装，桁カバー
電気防食

局部的
損傷の進行を抑制または現状の性能を維持するための補修対策が必要
対策の例
補修･･･電気防食,脱塩+表面塗装,
コンクリート片剥落防止措置
表面塗装

損傷の進行を抑制または現状の性能を維持するための補修対策が必要
対策の例
補修･･･犠牲陽極材を用いた電気防食，
断面修復(防錆処理含む)，桁カバー，コンクリート片剥落防止措置,表面塗装
電気防食，脱塩+表面塗装

追跡調査

追跡調査

図 5.1 各健全度により必要な対策の例
34

追跡調査

特に耐荷性能の低下が懸念される橋梁に対しては，耐荷性能の確認および判定を行うこととした。
耐荷性能の低下が懸念される橋梁とは，点検や詳細調査において，目視による判定区分が④や⑤の橋梁（写 5.1）もしくは鋼材腐食状況の調査による判定区分が④や⑤の橋梁が考えられる。これらの損傷が確認された場合には，耐荷性能の確認を行うこととした。

目視による判定区分④
PC 桁の軸方向鋼材の腐食に沿ったひび割れ。部分的に鋼材の露出も見られる。

目視による判定区分④
RC 桁の鉄筋の著しい腐食により，コンクリートの断面欠損や鉄筋の露出が見られる。

写 5.1 耐荷性能の低下が懸念される橋梁の外観損傷状況の例

既設橋の耐荷性能を確認する方法としては，書類調査と現地調査がある。書類調査では，建設当初の設計図，設計計算書，並びに，補修・補強履歴などを収集・分析することが必要である。現地調査では，鉄筋の破断状況（部位，破断本数），並びに，鉄筋およびコンクリートの材料特性などを知ることが必要である。
既設橋の耐荷性能を判定する上では，上記に示した書類調査と現地調査の他に現有耐荷性能（曲げ耐力，せん断耐力，ねじり耐力等）の評価と，目標とする耐荷性能（補強レベル）の設定が必要である。既設橋の現有耐荷性能を評価する方法としては，既知の荷重による載荷試験や供用下での応力頻度測定等があげられるが，これらの確認方法および判定については，学識経験者や専門技術者による判断を踏まえて実施することとする。
２）について点検強化が必要と判断される橋梁としては，更新を含めた恒久対策が必要と判断された橋梁（グレードⅣ）とした。点検方法については，詳細調査での項目を基準として適宜行うこととする。点検の頻度として
は，次回の橋梁定期点検，特定点検までの間に適宜行うこととする。
３）について追跡調査が必要と判断される橋梁としては，効果の確認が必要と考えられることから，対策を実施した
全ての橋梁（グレードⅡ，Ⅲ，Ⅳ）とした。

35

６．維持管理データの保存方法
維持管理に関するデータは，適切に記録し，保存する。
【解 説】
各橋梁における維持管理に関するデータ（点検・調査結果や補修・補強対策の選定プロセスの詳細等）は，対象橋梁の現状を客観的に把握し，効率的・効果的な維持管理を行う上で貴重な基礎資料となることから，これらを実施した際は必ず記録し，データを保存することとした。また，点検・調査が複数回行われている場合は，現状と過去の点検・調査結果を比較することにより，損傷の進行度合いを適切に把握することが可能となり，予測精度も向上することから，対策方法を検討する上では過去の点検・調査結
果は非常に重要となる。そのため，過去に実施された点検結果についても，適切に保存し活用する必要がある。よって，点検者や施工者は，これらの情報が管理者や次回の点検実施者へ正確に伝わるように，記録する必要があり，そのためにはどのような項目を記録しておくべきか理解しておく必要がある。特に鋼材の腐食状況については，補修後目視が困難になることから，腐食範囲とともに「全面腐食」「局部腐食（孔食）」「表側（部材表面側）だけ腐食」「裏側（部材内部側）まで腐食」などの腐食状況や画像として記録することが非常に重要である。なお，維持管理に関する情報は，データ共有および相互比較ができる
データベースとして活用されるように保存する必要があるため，記録様式は統一されたものとし，記録様式の（案）については，付属資料に示す。
記録事項は，構造形式，架橋位置等の橋梁の基本的な諸元に関するものおよび以下に示すような損傷に関するものを基本とする。
・損傷部位あるいは箇所・損傷の種類，大きさ，範囲（必要に応じてスケッチ，写真記録）
・損傷の判定・過去に実施された補修，補強履歴等

参考文献
以下に示す文献を参考に，本マニュアル（案）の作成を行った。
①国土交通省 道路局 国道・防災課：橋梁定期点検要領（案） 平成 16 年 3 月②国土交通省 道路局 国道・防災課：コンクリート橋の塩害に関する特定点検要領（案） 平成 16
年3月③土木学会：コンクリート標準示方書［維持管理編］ 2001 年制定④独立行政法人土木研究所，日本構造物診断技術協会：非破壊試験を用いた土木コンクリート構
造物の健全度診断マニュアル

36

付属資料
付属資料としては，以下のものを添付する。
（１）他機関の塩害に関するマニュアル類と本マニュアル（案）の特徴について（２）塩害による劣化メカニズムについて（塩害による劣化，補修後の劣化状況，マクロセル腐食等）（３）維持管理データの保存方法について（フォーマット（案））（４）自然電位法を用いた塩化物イオン含有量・はつり調査箇所の選定方法（案）（５）電気化学的工法について（６）詳細調査の実施手順

37

38

×

○

○

耐荷力評価

録

記

対策工法

○：具体的な記述あり，△：一部記述あり，×：記述なし

2.5kg/m3

1.2kg/m3

発錆限界○
維持管理編参照××

1.2kg/m3

○

×

△

△

橋梁点検要領(案)による

×

1.2kg/m3△

×△①点検方針（A～D）の設定②かぶり調査③塩化物イオン含有量調査④補修要否の判定
特 徴

塩害により劣化した構造物あるいは塩 塩害環境下にあり，塩害による劣化が 塩害環境下にあり，塩害により劣化が生じているコンクリ
害により劣化が予想される RC，PC 構造 生じる可能性のあるコンクリート橋（主 ート橋（上部工）。
全般。
に上部工）。
構 成
構 成
構 成

○

×

○

△

○

○

劣化予測

○

たは B を設定し，損傷度により調査
レベル分ける。

○

検

構 成

構 成

平成 20 年 4 月

塩害橋梁維持管理マニュアル（案）

○

○

○

1.2kg/m3○○○①点検・調査（外観目視，はつり，塩化物イオン含有量，中性化深さ調査を含む）②必要に応じて耐荷性能の評価③健全度（劣化予測含む）の評価④対策
・ 下部工での塩化物イオン調査を主 ⑤記録と し ， 必 要 に 応 じ て 上 部 工 で 実 ⑥マニュアルの更新
特 徴施。
・ 点検間隔 1 回/10 年とし，塩化物イ ・ 塩害補修した後の橋梁の点検・調査方法の記述。
オンの侵入がほとんどない場合，1 ・ 損傷が進んでいる橋の具体的な処置・対策の記述。
回/20 年としてよい。
えで，必要な詳細試験調査を実 ・ コンクリート標準示方書と本マニュア
ルで一連の維持管理をカバー。
・ 上部構造の種類と塩化物イオン含 ・ 継続調査に基づく検証とこれによるマニュアル更施する。
新。
有量に応じた補修方法の提案。

道路用鉄筋コンクリート構造物

沖縄総合事務局管内のコンクリート橋

平成 16 年 3 月
国土交通省 道路局
国道・防災課

コンクリート橋の塩害に関する
特定点検要領（案）2001 年制定のコンクリート標準示方書 塩害の兆候を早期に発見するための 土木学会，国土交通省 道路局 国道・防災課，酒田［維持管理編］にしたがって維持管理す 点検方法を示したもの。
河川国道事務所等で定められている塩害橋梁に対するときに必要な各種項目を具体的に示る維持管理に関する考え方や点検･調査手法，対策工したもの。
法等を参考に，塩害橋の維持管理に関するマニュアルを作成した。なお，これまで実施されてきた補修調査・工事の実績等についても併せて検討し，他機関には未だ記述されないもので，実務上は必要と考えられる事項についても補足した。

①定期点検（塩化物イオン含有量調査 ①定期点検（目視主体の外観調査， ①構造物の外観上のグレードの判定を含む）
非破壊試験）②維持管理区分（A～D）の設定②必要に応じて詳細調査を実施（詳細 ②詳細調査
③劣化予測
特 徴
調査 A，B の選定）
④点検
・ 定期点検は，コンクリート表面の変 ⑤評価および判定③損傷度の判定状，鉄筋の腐食状態，塩化物イオ ・劣化機構の推定④補修・補強方法の選定
特 徴ン，中性化深さ，鉄筋位置・かぶ ・今後の劣化予測
・ 定期点検時に塩化物イオン含有量
り，コンクリートの品質を調査する。 ・詳細点検要否の判定等調査を行う。
・ 詳細調査は，まず予備調査を行っ ⑥記録
・ 定期点検結果により詳細調査 A まて構造物の劣化原因を推定したう 特 徴

本マニュアルは，既存コンクリート構造
物の維持管理現場で非破壊試験を活用した健全度診断を行う方法を示したものである。

塩害損傷の発生している橋梁をはじめ，まだ損傷の発生していない橋梁も
適切な塩害調査を行うことにより，その進行度合いを把握し，適切な補修工法を選択するためのもの。

平成 15 年 11 月
土木学会

平成 15 年 10 月
独立行政法人 土木研究所
日本構造物診断技術協会

平成 8 年 4 月
沖縄総合事務局開発建設部

詳細調査

点

主な構成(流れ)
および特徴

適用の範囲
（対象）

概 要

マニュアル類

コンクリート標準示方書維持管理編に準拠した維持管理マニュアル（その 1）
および関連資料

非破壊試験を用いた
土木コンクリート構造物の健全度診断マニュアル

コンクリート橋
塩害調査・塩害補修設計マニュアル(案)付表-1 各機関の塩害に関するマニュアル類と（仮称）塩害橋梁維持管理マニュアル（案）の特徴

付表-1 に他機関の塩害に関するマニュアル類と本マニュアル(案)の特徴について示す。

（１）他機関の塩害に関するマニュアル類と本マニュアル（案）の特徴について

主な記載事項（２）塩害による劣化メカニズムについて（塩害による劣化，補修後の劣化状況，マクロセル腐食について）
１）塩害による劣化
a）塩害についてコンクリート構造物の塩害とは，コンクリート中の鋼材が塩化物イオンにより腐食を促進され，コンクリ
ートのひび割れ，はく離，鋼材の断面欠損等を生じる劣化現象である。なお，塩化物イオンは，海砂や混和剤の使用によりコンクリート内部に当初から含まれている場合と，海からの飛来塩分や凍結防止剤の散布等により外部から供給される場合がある。
鋼材の腐食反応は，鋼材表面から鉄イオン（Fe2+）が細孔溶液中に溶け出すアノード反応と鉄イオンが鋼材中に残した電子イオン（2e－）が酸素と水と反応するカソード反応に分けて考えられている。鋼材の腐食はこれらのいずれも起きることにより進行するものであり，アノード反応により溶け出した Fe2+がカソード反応により生成した OH－と反応することにより水酸化第一鉄（Fe（OH）2）を生成する 1)。

付図-1 鋼材の腐食反応の模式図 1)1)コンクリート診断技術‘０１［基礎編］ （社）日本コンクリート工学協会b）塩害発生に影響する要因
塩害発生に影響する因子を付表-2 に示す。
付表-2 塩害発生に影響する因子
環境条件
・飛来塩分量，表面塩分量
・海岸からの距離
・海面からの高さ
・温度，湿度・風向・地形状況（離岸堤の位置，河川，山岳の位置等）
・融雪剤の散布・年間降雨量など

コンクリートの品質
・コンクリ－トの強度・中性化速度・初期塩分量（現状の分布）・含水率・水セメント比・空隙構造
・セメントの種類

なお，影響因子による塩害の発生状況は「かぶり」，「補修の有無」，「構造形式」等の違いにより異なり，
特に「かぶり」は，大きな要因となる（付図-2 参照）。また，開断面においては部位別に着目する等注意が必要となる。

39

※重要

補修の
有無

構造形式

かぶり

ＰＣ構造

RC 構造

開断面

影響因子

開断面
閉断面

閉断面

付図-2 構造形式への影響因子および要因
c）塩害による劣化メカニズム
塩害による劣化メカニズムを付図-3 に示す。

コンクリ－ト表面からの鋼材の不動態被膜の鋼材の腐食発生限界濃

破壊

度の超過

塩化物イオンの拡散

中性化深さ

温度，湿度，Ｗ／Ｃ，耐荷性能の低下

鋼材の腐食

かぶりコンクリ－トのはく

ひびわれから離・はく落，鋼材露出

塩化物イオンが供給

鋼材腐食膨張によりひびわれ発生断面欠損，ＰＣ鋼材

付図-3 塩害による劣化メカニズムd）塩害による劣化現象
塩害による劣化現象は外観上，以下に示すような劣化現象となり，内部鋼材の腐食膨張によるひび割れが確認された時点では，塩害による損傷はかなり深刻なものとなる。塩害による劣化現象のイメー
ジを付図-4 に示す。

・鋼材方向のひびわれ・錆汁の滲出・コンクリ－トのはく離，はく落・内部鋼材の露出

目視で確認できる・変形，変位
・内部鋼材の断面欠損

目視で確認できない

付図-4 塩害による劣化現象のイメージ

40

２）補修後の劣化状況
以下に補修後の劣化状況について，「コンクリート構造物の健全度診断技術の開発に関する共同研
究報告書 平成 6 年 7 月 建設省土木研究所」からの抜粋を示す。これらの再損傷の発生原因の一つとして，マクロセル腐食が考えられる。

付図-5 補修後の劣化状況

41３）マクロセル腐食について
コンクリート構造物の塩害による鋼材腐食は，ミクロセル腐食とマクロセル腐食がある。ミクロセル腐食
はアノード反応やカソード反応が鋼材の同位置で起きているのに対し，マクロセル腐食はこれらの反応が離れた位置で起きていると考えられる。マクロセル腐食はミクロセル腐食と比べて，腐食速度が極めて大きく，激しい腐食を生じるのが特徴である。このようなマクロセル腐食は断面修復部と未補修部付
近に発生することが多い。付図-6，7 にマクロセル腐食の概念図を示す。
塩分

塩分

塩分

塩分

塩の多い所から少ない所にマクロセル腐食電流が流れる

Fe2+

Fe2+
Fe

断面欠損・錆濃淡淡鉄がイオン化し鉄筋が腐食する
付図-6 マクロセル腐食概念図（１）断面修復したことにより塩分の濃度が逆となり，マクロセル腐食電流が逆に流れる

未補修部
Fe

補修部

2+

Fe2+
Fe

塩分なし

淡
断面修復後，短期間で補修部近傍が再劣化

付図-7 マクロセル腐食概念図（２）

42

淡

実施年

構造形式

補修・補強方法

実施年

位置図，構造一般図および断面図，鋼材配置図（位置，かぶり等），全景写真等

橋梁名

調査担当課

路線名

担当者

組織名

補修・補強方法

橋長

橋梁諸元 その１

担当事務所
又は部

塩害橋 調査・点検記入票 その１

実施年

径間数

橋梁諸元 その２補修・補強方法

補修・補強履歴

竣工年

Ｅ－mail

ＴＥL

実施年

塩害対策
区分

補修・補強方法

地域区分

平成○○年○月○日

適用示方書

連絡先

調査年：

実施年

海岸からの
距離(m)

環境条件

ＦＡＸ

橋梁名：

凍結防止剤散布の有無

補修・補強方法

海面からの
高さ（m）

○○橋

（３）維持管理データの保存方法について（フォーマット(案)）

43

44

測定結果（mm）

中性化グラフ（劣化予測含む）

測定部位

調査年月日

中性化深さの測定

塩分グラフ（劣化予測を含む）

表面からの深さ(mm)

調査年：

表面からの深さ
(mm)

分析方法

調査部位

調査年月日

平成○○年○月○日

表面からの深さ(mm)

塩分グラフ（劣化予測を含む）

塩化物イオン3（kg/m ）

塩化物イオン3（kg/m ）

全塩分量or可溶性塩分量

塩化物イオン含有量調査

損傷状況および調査結果

塩化物イオン3（kg/m ）

全塩分量or可溶性塩分量
塩化物イオン3（kg/m ）

損傷状況の概要（コメント），損傷の進行状況

表面からの深さ
(mm)

分析方法

調査部位

調査部位

判定結果（腐食状況）

調査年月日

調査年月日

鋼材の腐食度調査（写真は調査・点検記入表 その３参照）

塩害橋 調査・点検記入票 その２

表面からの深さ
(mm)

分析方法

調査部位

調査年月日

○○橋

表面からの深さ(mm)

塩分グラフ（劣化予測を含む）

塩化物イオン3（kg/m ）

塩化物イオン3（kg/m ）

全塩分量or可溶性塩分量

橋梁名：

45

損傷図，損傷写真，鋼材の腐食度調査位置，中性化深さの測定位置，塩化物イオン分析用試料採取位置等

塩害橋 調査・点検記入票 その３
損傷図，損傷写真等調査年：

平成○○年○月○日
橋梁名：

○○橋

46

⑤内部の鋼材の破断が認められたとき⑤コンクリートの断面欠損が認められ，内部の鋼材の破断が認められる

健全度

グレードⅣ

⑤1.2kg/m 3 以上

鋼材の健全度

外観の健全度1.2kg/m 3 未満

現状

－

－
－

－

－

劣化予測
①今後20年以内に25mm以上②今後20年以内に25mm未満中性化残り

総合評価（各健全度の最も厳しいもの）③25mm未満25mm以上塩化物イオン含有量および中性化残りの健全度－④今後20年以内に1.2kg/m 3 以上

今後20年以内に3
1.2kg/m 未満

劣化予測⑤鋼材が破断している④断面欠損が著しい腐食③浅い孔食など断面欠損の軽微な腐食

塩化物イオン含有量

損傷原因が塩害

将来塩害による損傷の発生が懸念される

グレードⅡ

グレードⅢ

損傷原因が
塩害以外

健全度

グレードⅠ

グレードⅣ

損傷原因が塩害①腐食なしまたは②ごく表面的な腐食（表4.3による評価がグレードⅡ）

将来塩害による損傷の発生が懸念される

グレードⅡ

グレードⅢ

①腐食なしまたは②ごく表面的な腐食（表4.3による評価がグレードⅠ）

現状④補修後の経過年数が5年以内で損傷の範囲が全体的④コンクリートの断面欠損が認められ，内部の鋼材の露出が認められる鋼材の腐食状況③補修後の経過年数が5年以内で損傷の範囲が局部的もしくは補修後の経過年数が5年を超えて損傷の範囲が全体的③ひび割れ，錆汁，剥離，あるいは剥落が連続的に認められる

損傷原因が
塩害以外

健全度

損傷原因が塩害－②補修後の経過年数が5年を超えて損傷の範囲が局部的

グレードⅠ

グレードⅣ

グレードⅢ

②ひび割れ，錆汁，剥離，あるいは剥落が部分的に認められる①ごく軽微なひび割れや錆汁が認められる

表4.3による評価がグレードⅡ

将来塩害による損傷の発生が懸念される

グレードⅡ

調査年：

平成○○年○月○日
橋梁名：

○○橋

はつり調査の結果，外観に損傷が見られた箇所のうち１箇所で鋼材が破断しており，塩化物イオン含有量は全ての箇所で1.2kg/m 3 を越えていた。そこで耐荷性能の確認を行ったところ，車両通行の安全性は確保できることを確認した。
したがって，第三者の安全を確保する対策として剥落防止工を施した上で点検を強化し，更新の計画を行うこととした。

詳細調査の結果，外観に損傷が見られ，鋼材が腐食していた箇所は1箇所であったが，塩化物イオン含有量は全ての箇所の鋼材位置で1.2kg/m 3 を超過していた。
したがって，損傷が見られていない箇所についても塩分濃度が高いことから，今後損傷が発生すると考え，予防保全対策として全体的な電気工法を適用した。

詳細調査の結果，外観に損傷が見られた箇所は1箇所でその箇所の塩化物イオン含有量は鋼材位置で1.2kg/m 3 を越えていたが，他の箇所は塩分濃度も低く鋼材も腐食していなかった。また，鋼材位置で1.2kg/m 3 を超えていない箇所については劣化予測を行ったところ，今後20年以内に1.2kg/m 3 を超える結果となった。
したがって，現状で損傷が見られない箇所についても，将来損傷が生じる可能性が高いと考え，損傷箇所の脆弱部をはつり取り断面修復を行ったう
えで，全体に表面塗装を施した。

詳細調査の結果，外観に損傷が見られた箇所は1箇所でその箇所の塩化物イオン含有量は鋼材位置で1.2kg/m 3 を越えていたが，他の箇所は塩分濃度も低く鋼材も腐食していなかった。また，鋼材位置で1.2kg/m 3 を超えていない箇所については劣化予測を行ったところ，今後20年以内に1.2kg/m 3 を超えない結果となった。
したがって，塩分濃度が高いのは，局部的な原因（ジャンカ）と考えられることから，損傷箇所のみ脆弱部をはつり取り断面修復を行った。

例

対策方法の選定プロセスの詳細対策の選定フロー

健全度評価結果，対策方法の選定プロセスの詳細

過去に補修が行われた部材

表4.3による評価がグレードⅠ

外観変状

損傷原因が
塩害以外

過去に補修が行われていない部材

グレードⅠ

健全度

健全度評価結果

塩害橋 調査・点検記入票 その４

47

自由記入欄（耐荷性能の照査を行った場合など）

塩害橋 調査・点検記入票 その５
その他

調査年：

平成○○年○月○日
橋梁名：

○○橋

（４）自然電位法を用いた塩化物イオン含有量・はつり調査箇所の選定方法（案）※本付属資料では，自然電位法の測定結果を参考として，コンクリート橋における塩化物イオン含有量調査およびはつり調査の実施箇所を選定する方法とその適用事例について示す。
一般に，鋼材腐食が進展すると橋梁の外観に錆汁やひび割れなどの損傷が現れるが，損傷が現れていない箇所においてもコンクリート内部で鋼材腐食が進展している可能性がある。自然電位法は，コンクリート表面で測定した鋼材の自然電位をもとに，鋼材の腐食状態を推定する試験方法である。外観上の損傷が比較的軽微なために塩化物イオン含有量調査やはつり調査の実施箇所の決定が困難な場合には，自然電位法の測定結果を参考にすることで，鋼材腐食の進展した箇所を調査対象として選定することが可能である。
自然電位法は，土木学会でも既に測定方法が規準化されている。しかしながら，土木学会規準は自然電位法の基本的な測定方法を定めたものであり，実際のコンクリート橋の測定に即した留意事項や，測定結果を用いた鋼材腐食の評価方法ならびに測定結果の活用方法については十分な記載がなされていない。本付属資料では，コンクリート橋における自然電位の測定方法を示し，得られた結果を用いた鋼材腐食の推定方法ならびに塩化物イオン含有量・はつり調査箇所を選定する方法を示す。また，
この適用例として，塩害環境下にあるコンクリート橋での調査事例を示す。
１）適用の範囲
この「自然電位法を用いた塩化物イオン含有量・はつり調査箇所の選定方法（案）」は，大気中にあるコンクリート橋内部の鋼材の自然電位を測定し，その結果から「塩害橋梁維持管理マニュアル（案）」
における塩化物イオン含有量調査およびはつり調査の実施箇所を選定する場合に用いる。
自然電位の測定を行うためには，コンクリート橋内部の鋼材とコンクリート表面に接地した照合電極の電気的な連続性が確保されていることが不可欠である。従って，次のような場合には自然電位法を適用することができない。
・コンクリート表面が非常に乾燥し電気的に絶縁体に近い場合
・コンクリート表面や鋼材表面に絶縁材料が被覆されている場合
・コンクリート表面が完全に水で覆われている場合
２）測定方法
自然電位の測定は，以下の方法で行う。ここに示されていない事項については，土木学会規準「コンクリート構造物における自然電位測定方法(JSCE-E 601-2000)・同解説」に従うものとする。
①測定装置
測定には，照合電極，電位差計，リード線を用いる。
照合電極は，環境条件によらず安定した電極電位を示すものを使用し，使用に先立ち他の照合電
極と電極電位の比較を行い，これが適切な電極電位を示すことを確認しなければならない。適切な電極電位を示さない照合電極を使用してはならない。
電位差計は，入力抵抗が 100MΩ以上で感量が 1mV 以下の直流電流計，リード線は，被覆した軟
銅より線を用いる。

48

②測定前の準備
測定前の準備として，測定点の罫書き，鋼材の導通確認，コンクリート表面の湿潤を行う。
測定点の罫書きでは，配筋図や非破壊検査による鉄筋探査結果を参考とし，鋼材直上となるように測定点を定める。測定点の間隔は，局所的な鋼材腐食を特定できるように，300mm 程度とする。測定
間隔を狭めるほど詳細な測定結果を得ることができるが，鋼材間隔よりも狭くする必要はない。
鋼材の導通確認は，互いに離れた箇所の鋼材を露出させ，鋼材間の電位差を測定することにより行う。電位差が約 1mV 以下であれば導通がとれているとみなすことができる。電気的に連続している鋼材であれば，どの位置に測定用のリード線を接続してもよい。
コンクリート表面の湿潤は，30 分程度の間，水道水など清浄な水を断続的に噴霧散水して行う。ただし，測定時に浮き水等がないようにする。
③自然電位の測定
電位差計に照合電極と鋼材をリード線で接続し，照合電極をコンクリート表面に垂直に押し当てて測定を行う。
自然電位は，1mV の単位まで測定する。
測定計画は，測定開始から 1 時間以内に完了するように立案する。測定範囲が広い場合には，湿潤
開始時間をずらすなど測定範囲を分けて測定を行う。
３）測定値の換算
測定値は，使用した照合電極の種類に応じて，付表-3 の換算式を用いて 25℃の飽和硫酸銅電極を基準とする値に換算する。
付表-3 照合電極の種類と電極電位
照合電極の種類

自然電位 E (mV:CSE)
25℃ 飽和硫酸銅電極換算
0+0.9×(t-25)-74-0.66×(t-25)-120-1.1×(t-25)-799+0.24×(t-25)
t : 測定時の気温(℃)

飽和硫酸銅電極
飽和カロメル電極
飽和塩化銀電極
鉛電極

付表-3 では，25℃を基準として，測定時の気温と照合電極の種類に応じて測定値を換算している。
これは，測定時の気温の影響を受けて変化する各照合電極の電極電位を補正するためのものである。
一方，コンクリート内部の鋼材周辺の腐食環境も気温や湿度等の影響を受けるため，鋼材の自然電位も変化するが，付表-3 の換算式は，このような腐食環境の違いによって生じる自然電位の変化を補正することを目的としたものではない。
また，別途，照合電極ごとに試験を行って換算方法を確認している場合には，その方法を用いてもよい。例えば，現場測定には使用しない補正用の照合電極を準備し，飽和塩化カリウム水溶液中で現場測定に使用する照合電極との電極電位の差を測定し，この値を用いて測定値を換算する方法などがある。
なお，換算した値は，10mV の単位に丸めて報告する。

49

４）鋼材腐食の推定
鋼材腐食の推定は，付表-4 の鋼材の腐食判定基準に従って行う。
付表-4 鋼材の腐食判定基準
自然電位 E (mV:CSE)-350 ≥ E-200 ≥ E > -350
E > -200

腐食判定基準90%以上の確率で腐食あり
不確定※
90%以上の確率で腐食なし※: 等電位線図の結果を踏まえて判定

付表-4 では，自然電位の測定値に対する鋼材の腐食確率を示している。自然電位が-350mV:CSE
よりも卑であれば「90%以上の確率で腐食あり」，-200mV:CSE よりも貴であれば「90%以上の確率で腐食なし」と判定する。
また，自然電位が-200～-350mV:CSE の範囲にある鋼材の腐食状態を「不確定」と判定する。これは，測定時の気温や湿度，湿潤時間，使用した照合電極が異なる場合に自然電位の測定値に差が生じる
ことや，マクロセル腐食やかぶりコンクリートの中性化の影響を受けた場合に必ずしも鋼材の腐食状態に対応した自然電位が測定されないことが報告されていることを踏まえ，個別の測定値のみを用いて誤った判定を下すことを避けるためである。特に，塩化物イオン濃度が局所的に鋼材位置まで浸透している橋梁においてはマクロセル腐食が生じている可能性が高く，腐食環境にある鋼材であっても-350mV:CSE よりも貴な自然電位が測定される場合がある。このため，橋梁全体の測定値のうち最も卑な自然電位が-200～-350mV:CSE の範囲に収まった場合には，50mV 単位で作成した等電位線図を参照し，橋梁全体の自然電位の分布傾向を精査して鋼材の腐食状態を推定しなければならない。腐
食判定基準で「不確定」と判定された箇所においても，周囲の等電位線の間隔が狭く，橋梁全体で最も卑な自然電位が測定された箇所では，鋼材腐食が生じている場合がある。
５）塩化物イオン含有量・はつり調査箇所の選定
塩化物イオン含有量調査およびはつり調査の実施箇所は，橋梁全体の自然電位の測定値を精査し，４）において鋼材腐食が生じていると推定された箇所か，等電位線図において周囲の等電位線の間隔が比較的狭く，最も卑な自然電位を示した箇所から選定する。４）において鋼材腐食が生じていると推定された箇所においても，等電位線図を参照し，最も卑な自然電位の測定された箇所から選定することが望ましい。
６）報告
次の事項を報告するものとする。
・対象構造物の構造種別
・対象構造物のおかれた環境
・自然電位の測定位置，測定点間隔，鋼材配置
・測定時の日時，気温，天候・使用した照合電極の種類
・自然電位の測定値と等電位線図
・鋼材腐食の推定結果と推定方法
・塩化物イオン含有量調査とはつり調査の結果
50７）適用事例①対象橋梁
測定は，日本海沿岸に位置し塩害環境下にある RC 床版橋と PC ポストテンションテン T 桁橋(以下，PC 橋)の 2 つのコンクリート橋を対象として，2006 年 8 月に実施した。RC 床版橋は 1963 年架設，PC
橋は 1975 年架設であり，両橋梁ともコンクリート表面に錆汁や剥離など鋼材腐食によると思われる劣化
損傷は確認されなかった。付図-8 に，両橋梁の概要を示す。

断 面 図

側 面 図
7000

11200
10500

450

250

海側

山側

自然電位測定面
自然電位測定面(単位:mm)(a) RC 床版橋

桁断面図

断 面 図
250
750

山 側

1720

海 側

2000

11250
10750
8000

調査桁

5@1910=9550

520

海 面

210 210 350
175

250

山 面
A
B
C

40
A’
B’
C’

D

D’
E
520
(単位:mm)：自然電位測定位置(b) PC 橋
付図-8 対象橋梁の概要②測定装置
測定には，飽和塩化銀電極，入力抵抗 100MΩを有する電位差計，被覆した軟銅より線を用いた。
③測定前の準備
RC 床版橋は，鋼材が縦方向と横方向に 200mm 間隔で配筋されていたため，200mm の格子状に測定点を設けた。PC 橋では，せん断補強鉄筋が 300mm 間隔で配筋されていたため，橋軸方向に300mm 間隔で測定点を設けた。また，一断面当たり，ウェブとフランジに各 9 点の測定点を設けることとした。測定点の罫書きは，配筋図と電磁波レーダ法による鉄筋探査結果を参考とし，両橋梁とも測定点
が鋼材の直上となるようにした。
両橋梁とも離れた 3 ヶ所を任意に選定して鋼材を露出させ，鋼材間の電位差を測定することにより導通の確認を行い，自然電位の測定に用いるリード線を接続した。
手動のポンプ式散水器を用いてコンクリート表面に散水した。湿潤時間は 30 分間とし，この間，コンクリート表面が乾燥するたびに断続的に噴霧散水を行った。
④自然電位の測定
自然電位の測定は，測定開始から 1 時間以内に終えた。両橋梁とも測定面積が広く，一度に橋梁全51

体の測定を行うことが困難であったため，測定範囲を分割してコンクリートの湿潤と自然電位の測定を行った。
⑤鋼材腐食の推定
付図-9 に，各橋梁の自然電位の測定結果から作成した等電位線図を示す。RC 床版橋では，海側ほど卑な自然電位が測定され，山側の一部でも卑な自然電位が測定された。これらは，広範囲で-350mV:CSE よりも卑な自然電位が測定されたため，「90%以上の確率で腐食あり」と判定した。一方，
PC 橋では，北側海面の一部で卑な自然電位が測定されたが，-350mV:CSE よりも貴であったため付表-4 に従えば「不確定」と判定される。しかしながら，この周囲の等電位線の間隔が狭く，最も卑な自然電位が約-320mV:CSE と比較的卑な値であったことから，鋼材腐食が生じている可能性が高いと推定し
た。
10.6m

↑北側

@200mm3
WM 1.29kg/m
1.29

3
WC 1.33kg/m
1.33

1
3

5.6m

5
7
9
11

WN
3
8.97kg/m
8.97

19
21
23
25

WT
3
4.86kg/m
4.86

y

↓ 南側

27
29

α

-400 ～
-350
-400
--350
-150 ～
-100
-150
--100

w

u
s

q

o
m

k

i

g

e

-450 ～
-400
-450
--400
-200 ～
-150
-200
--150

海側
【塩化物イオン濃度測定用の小径コア採取位置】：任意に選定(3ヶ所)ca-500 ～
-450
-500
--450
-250 ～
-200
-250
--200

Y

W

U
S

Q

-550 ～
-500
-550
--500
-300 ～
-250
-300
--250

O

M

K

I

G

E

C
A

WS
3
2.19kg/m
2.19@200mm13
15
17-350 ～
-300
-350
--300
-100 ～
-50
-100
--50
(mV:CSE / 25℃に換算)

山側：自然電位の測定結果をもとに選定(2ヶ所)(a) RC 床版橋
3
UT 0.68kg/m
0.68

2

4

6

8

10

12

UC 0.73kg/m
0.73

14

16

18

20

22

24

← 南側

26

28

30

32

34

36

38

21.9m

1.25kg/m3

3
UD 2.53kg/m
2.53

UN 1.25

40

42

44

46

48

50

52

54

56

58

60

62

64

-350--300～ -300-350-150--100～ -100-150：自然電位の測定結果をもとに選定(2ヶ所)-300--250～ -250-300-100--50
～ -50
-100

-250--200～ -200-250-50-0～ 0-50

山面(b) PC 橋

付図-9 自然電位と鋼材位置の塩化物イオン濃度の測定結果
52

66

68

70

72

A
B
C
D
E
D'
C'
B'
A'

74

北側 →

@300mm【塩化物イオン濃度測定用の小径コア採取位置】：任意に選定(3ヶ所)3UU 1.57kg/m
1.57

海面

3

-200--150～ -150-200～ 50
0 0-50(mV:CSE / 25℃に換算)

⑥塩化物イオン含有量・はつり調査箇所の選定
同時に，付図-9 には，小径コア(φ25mm)を採取して実施した鋼材位置の塩化物イオン濃度の測定結果も示している。両橋とも，自然電位測定前に任意に選定した 3 ヶ所と，等電位線図において比較的卑な自然電位を示した 2 ヶ所の計 5 箇所における測定結果を示している。RC 床版橋の海側(WN)とPC 橋の北側海面(UD)で鋼材位置の塩化物イオン濃度が最も高くなっており，これらは等電位線図において自然電位の卑な箇所と一致した。従って，等電位線図を用いて自然電位の分布傾向を把握することで，塩化物イオン濃度の最も高い箇所を調査箇所として選定することができる。
また，RC 床版橋の WN と PC 橋の UD のはつり調査の結果を付図-10 に示す。RC 床版橋では鋼材
表面に軽微な腐食が生じ，PC 橋では赤褐色の腐食が生じていた。表-2 の判定基準によると，WN は「90%以上の確率で腐食あり」，UD は「不確定」と判定されるが，実際には UD においても鋼材腐食は生じていた。UD 周辺の自然電位は-320mV:CSE であったが，これは，腐食部が局所的なアノード部となりマクロセル腐食を形成していたため，分極の影響を受けて本来の値よりも貴な自然電位が測定されたためと考えられる。従って，鋼材腐食の推定やはつり調査を行う場合には，表-2 の判定基準だけでなく，等電位線図における自然電位の分布傾向を精査することが必要である。
このように，外観上の損傷の観察のみで塩化物イオン含有量調査やはつり調査の実施箇所の決定が困難な場合には，自然電位の測定結果から等電位線図を作成し，周囲の等電位線の間隔が比較
的狭く，最も卑な自然電位を示した箇所から調査箇所を選定することが可能である。

(a) RC 床版橋(b) PC 橋

付図-10 はつり調査による鋼材の腐食状況※ 出典：共同研究報告書第 357 号 自然電位法による鉄筋腐食診断技術に関する共同研究報告書
独立行政法人土木研究所，日本構造物診断技術協会 平成 19 年 1 月（2007 年 1 月）

53

（５）電気化学的工法について
１）電気化学的防食工法
電気化学的防食工法は，コンクリート構造物の表面あるいは内部に設置した陽極からコンクリート中の鋼材に直流電流を流し，電気化学的反応を利用して，鋼材腐食による劣化を抑制することで，コンク
リート構造物の耐久性を向上させるものである。電気化学的防食工法は，現在も積極的に開発が行われており，これまで 1)電気防食工法，2)脱塩工法，3)再アルカリ化工法，4)電着工法の４工法が実用化されており，本管内においても弁天大橋他の橋梁において，電気防食工法および脱塩工法が補修工法として適用されている。さらに名立大橋においては，日本で初めて電気防食工法を新設時より採用しており，現在も継続調査が行われている。付表-5 に各電気化学的防食工法の主な特徴を示す。
付表-5 電気化学的防食工法の主な特徴 1)
電気防食工法

脱塩工法

再アルカリ化工法

電着工法

通電期間

防食期間中継続

約８週間

約１～２週間約６ヶ月

電流密度0.001～0.03 A/m2

1 A/m2

1 A/m2

0.5～1 A/m2

通電電圧

1～5 V

5～50 V

5～50 V

10～30 V

電解液－

Ca（OH）2 水溶液等 Na2CO3 水溶液等

海水

効果確認の方法

電位または電位変化量の測定

コンクリートの塩化物イオン量の測定

コンクリートの中性化深さの測定

コンクリートの透水係数の測定

効果確認の頻度

数回/年

通電終了後

通電終了後

通電終了後

1)電気化学的防食工法 設計施工指針(案)２）電気防食工法
電気防食工法は，コンクリート中の鋼材に外部より陽極を通じて直流電流を流し，継続的な通電を行うことによってコンクリート中の鋼材の腐食反応を電気化学的に制御し，鋼材腐食による劣化の進行を抑制することで，コンクリート構造物の耐久性を向上させることを目的とした工法である。うき・剥離などの劣化が発生している場合には前処理として断面修復工法などによる補修を実施した後に，この工法を適用する。なお，エポキシ樹脂塗装鉄筋を用いた構造物に対しては適用がむずかしく，表面被覆材
料として電気的な絶縁性を持つ材料を使用している場合や，断面修復材として樹脂モルタルやポリマ
ー量の多いポリマーセメントモルタルを使用している場合には電気抵抗性が高いため，その除去が必要となる場合がある。
電気防食工法には，外部電源方式と流電陽極方式に大別され，外部電源方式の場合は，電源装置から陽極を通して直流電流(10～30mA／m2 程度)をコンクリート中の鋼材に向かって流す。一方，流電陽極方式の場合はコンクリート中の鋼材よりマイナス側の電位を持った陽極材と鋼材間の電位差を利用し，陽極材が酸化するとき発生する電流が鋼材に向かって流れる。防食電流の供給によって，鉄がイオン化(Fe2+)する腐食反応が抑制されるため，電流が供給されている限りは鋼材腐食が抑制される。
防食管理の基準は，鋼材の電位をマイナス側に 100mV 以上変化させる方法が一般的である。
本工法は，付表-6 に示すように，陽極材の形状や電源方式によって各種の方式があり，適用にあたっては，環境条件，経済性，電気防食用機材の耐用年数を検討する。陽極材は継続通電に耐えうるものを選定し，陽極材設置後に，防食電流が適切に流れていることを確認することが維持管理の上で最54

も重要であり，手間とコストが予想以上にかかる。各電気防食方式の特長を整理し，付表-7～10 に示す。

付表-6 電気防食工法の種類
電源方式

陽極材の形状陽極材の設置方法

電気防食方式
チタンメッシュ陽極方式
パネル陽極方式

面状陽極

防食対象面全体に面状陽通電性塗装方式

極を設置する。

チタン溶射方式
チタン亜鉛溶射方式

外部電源

導電性モルタル方式
線状陽極

点状陽極
流電陽極

面上陽極

防食対象面に一定間隔でチタンリボンメッシュ方式

線状陽極を設置する。

チタングリッド方式

防食対象面に棒状陽極を点状に挿入し，設置する。

チタンロッド方式

防食対象面全体に面状陽亜鉛シート方式

極を設置する。

亜鉛アルミ擬合金溶射方式※電気化学的防食工法 設計施工指針(案)を基に一部加筆。
付表-7 各種電気防食工法(陽極材)の一般的な特長
項目
電源方式

陽極の材質

陽極材の形状

長所

短所

外部電源

電流調節ができる電源設備が必要

流電陽極

電源設備が必要ない

電流調節は不可

チタン系

長寿命

コスト高

カーボン系

コスト低

短寿命

亜鉛系（流電陽極）

電源設備が不要

交換が必要

面状陽極

電流分布の均一性に優れる

設置全面の下地処理が必要

線状陽極

部分的な前処理でよい

美観に劣る

点状陽極

局部的防食

広範囲の防食には不向き

55

56

モニタリング用

コンクリート鉄筋① 排流端子設置位置を約 250×250mm 鋼材が露出するまでコンクリートをはつり排流端子を設置する。
② 防食範囲のコンクリート表面の下地処理する。
③ コンクリート表面に幅約 5mm 深さ約 6mm の溝を切り，溝内に深さ約 30mm の孔をあけ一次陽極（白金チタン線）を設置する。
④ 溝内に導電性パテをコンクリート表面まで充填する。
⑤ 二次陽極（導電性塗料）を全面に塗付する。
⑥ 二次陽極の上に陽極被膜材を塗付する。
(長所)
(長所)
① 電流分布の均一性に優れる。
① 電流分布の均一性に優れる。
② パネル陽極は工場製品のため高品質，任意形② 陽極材の吹付けにより施工性に優れる。
状である。
③ 上塗り塗料で仕上げるため美観に優れる。
③ パネルを永久型枠として用いることができる。
④
陽極材の再補修が容易である。
(短所)
(短所)
① 設置全面の下地処理が必要になる。
① 設置全面の下地処理が必要になる。
② パネル陽極により死荷重が増加する。
② 物理的損傷を受けやすい。
① 防食範囲のコンクリート表面全体を鋼材が露出するまではつり，コンクリート表面の下地処理。
② 排流端子を設置する。
③ パネル陽極を専用固定治具で設置する④ 無機系セメントモルタルを注入してパネル陽極とコンクリート表面の隙間を充填する。
⑤ 施工目地，陽極被覆端部の防水処理を施す

電導パテ

白金チタン線

上塗り

コンクリート中の鉄筋を陰極，コンクリート表面に吹きつけた導電性塗装を陽極として，外部電源から小さな直流電流を流すことにより鉄筋の腐食を電気化学的に抑止する方法。一次陽極材（白金チタン線）は導電性パテで覆われ，その上に塗付した二次陽極材は陽極被覆材（塗装）で覆われる。

外部電源

面状陽極

陽極材形状

経済性

電源方式

面状陽極

外部電源

70 千円～120 千円／m2

面状陽極

外部電源

(維持管理費用 200 千円～400 千円／年／1,000m2)
面状陽極

外部電源

直流電源装置，遠隔監視制御装置 10 年程度 配線装置，収納ボックス 20 年程度 モニタリング装置（種類によって異なる）20 年以上

貴金属触媒をコーティングしたチタン系陽極材 40 年程度

通電システムにより左右される。

耐久性① 排流端子設置位置を約 250×250mm 鋼材が露出するまでコンクリートをはつり排流端子を設置する。
② 防食範囲のコンクリート表面の下地処理する。
③ チタン線材を溶射機でコンクリート表面に付着させる。
④ 触媒液を溶射面に散布する。
⑤ 10mA/m2 の電流密度でアノード電解してチタン面に触媒層を形成する。
⑥ チタンボルトとチタンプレートで防食電流を供給するための通電点を 10m 間隔で設置する。
(長所)① 電流分布の均一性に優れる。
② 軽量で死荷重の増加が少ない。
③ 複雑な形状の構造物にも施工可能である。
(短所)① 設置全面の下地処理が必要になる。
② 美観に劣る。（上塗り塗装すれば問題はない）

コンクリート中の鉄筋を陰極，コンクリート表面に溶射したチタン線材を陽極として，外部電源から小さな直流電流を流すことにより鉄筋の腐食を電気化学的に抑止する方法。陽極材（溶射されたチタン線材）は一般的に被覆材等では覆われない。

チタン溶射方式①直流電源装置，モニタリング装置（外観，稼動状態，計測） ②陽極（外観，計測） ③配管（外観） の点検を行う （土木学会コンクリートライブラリー107 による）・以下の構造物は要検討 ①海洋干満帯，および海中構造物（電流分布） ②アルカリシリカ骨材構造物（残存膨張がある場合のアルカシリカ骨材反応の促進）

・供用期間中，鉄筋周囲の塩化物イオン含有量が腐食発生に関する限界値以下になるまで脱塩が可能な場合に適用(長所)① 電流分布の均一性に優れる。
② 陽極をモルタルで被覆するため美観に優れる。
(短所)① 設置全面の下地処理が必要になる。
② 被覆材により若干死荷重が増加する。

① 排流端子設置位置を約 250×250mm 鋼材が露出するまでコンクリートをはつり排流端子を設置する。
② 防食範囲のコンクリート表面の下地処理をする。
③ チタンメッシュ陽極を防食対象部位に設置する。
④ チタンメッシュ陽極全面に無機系の陽極被覆材により 15mm 程度覆う。
⑤ 施工目地，陽極被覆端部の防水処理を施す。

コンクリート中の鉄筋を陰極，コンクリートパネル（内部にチタンメッシュ）を陽極として，外部電源から小さな直流電流を流すことにより鉄筋の腐食を電気化学的に抑止する方法。陽極材（チタンメッシュ）はパネル内にあり，コンクリートとパネルは注入モルタルで接着される。

コンクリート中の鉄筋を陰極，コンクリート表面に設置したチタンメッシュを陽極として，外部電源から小さな電流を流すことにより，鉄筋の腐食を電気化学的に抑止する方法。陽極材（チタンメッシュ）はモルタルによって被覆される。

導電性塗料方式

維持管理

適用性

特徴

施工方法

工法概念図

防錆理論

パネル陽極方式

チタンメッシュ陽極方式

付表-8 電気防食工法比較表

57

外部電源

面状陽極

陽極材形状

通電システムにより左右される。

線状陽極

外部電源

70 千円～120 千円／m2

線状陽極

外部電源

(維持管理費用 200 千円～400 千円／年／1,000m2)

直流電源装置，遠隔監視制御装置 10 年程度 配線装置，収納ボックス 20 年程度 モニタリング装置（種類によって異なる）20 年以上

貴金属触媒をコーティングしたチタン系陽極材 40 年程度①直流電源装置，モニタリング装置（外観，稼動状態，計測） ②陽極（外観，計測） ③配管（外観） の点検を行う （土木学会コンクリートライブラリー107 による）・以下の構造物は要検討 ①海洋干満帯，および海中構造物（電流分布） ②アルカリシリカ骨材構造物（残存膨張がある場合のアルカシリカ骨材反応の促進）

・供用期間中，鉄筋周囲の塩化物イオン含有量が腐食発生に関する限界値以下になるまで脱塩が可能な場合に適用

(長所)
(長所)
① 電流分布の均一性に優れる。
① 電流調節ができる。
② 軽量で死荷重の増加が少ない。
② 前処理が部分的でよい。
③ 複雑な形状の構造物にも施工可能である。
③ 新設コンクリート構造物への適用が容易。
④ 陽極材がチタン亜鉛であるためチタン溶射方式より④ 軽量で死荷重の増加が少ない。
低コストになる。
⑤ 鋼材の配置に応じて陽極が適切に配置できる。
(短所)
(短所)
① 設置全面の下地処理が必要になる。
① 電源設備が必要である。
② 美観に劣る。（上塗り塗装すれば問題はない）② 美観に劣る。

コンクリート中の鉄筋を陰極，コンクリート表面に孔を空け配置したチタンロッドを陽極として，外部電源から小さな直流電流を流すことにより鉄筋の腐食を電気化学的に抑止する方法。陽極材（チタンロッド）はモルタルで覆われる。

チタンロッド方式

点状陽極

外部電源

① 排流端子設置位置を約 250×250mm 鋼材が露出するまでコンクリートをはつり排流端子を設置する。
② 陽極材取付け位置にコンクリートドリルでφ12mm の孔をあける。
③ 各孔間を結び溝（幅 2～3mm 深さ 5～10mm）を切る。
④ 孔内部にプライマーを塗付してチタンロッド陽極を設置する。
⑤ 各チタンロッドをワイヤーで結線する。
⑥ チタンロッド頭部とチタンワイヤーをモルタルで埋め
戻す。
(長所)
(長所)
① 電流調節ができる。
① 電流調節ができる。
② 前処理が部分的でよい。
② コンクリートの下地処理をしなくてよい。
③ 新設コンクリート構造物への適用が容易である。
③ 軽量で死荷重の増加が少ない。
④ 軽量で死荷重の増加が少ない。
④ 陽極の加工が容易である。
⑤
鋼材の配置に応じて陽極が適切に配置でき⑤ 二重配筋構造に効果的である。
る。
⑥
局部，隅各部に効果的である。
(短所)
(短所)
① 電源設備が必要である。
① 電源設備が必要である。
② 美観に劣る。
② 極端に薄いスラブ等は不経済になる。
③ 広範囲の防食には不向きである。

コンクリート中の鉄筋を陰極，コンクリート表面溝を切り，配置したチタングリッドを陽極として，外部電源から小さな直流電流を流すことにより鉄筋の腐食を電気化学的に抑止する方法。陽極材（チタングリッド）はモルタルで覆われる。

チタングリッド方式① 排流端子設置位置を約 250×250mm 鋼材が露出する ① 排流端子設置位置を約 250×250mm 鋼材が露出 ① 排流端子設置位置を約 250×250mm 鋼材が露出までコンクリートをはつり排流端子を設置する。
するまでコンクリートをはつり排流端子を設置する。
するまでコンクリートをはつり排流端子を設置する。
② 防食範囲のコンクリート表面の下地処理をする。
② コンクリートに幅約 25mm 深さ約 20mm の溝を切り， ② コンクリートに溝を切り，チタングリッド陽極を設置す③ チタン線材を溶射機でコンクリート表面に付着。
チタンリボンメッシュ陽極を設置する。
る。
④ 触媒液を溶射面に散布する。
③ 溝を陽極被覆モルタルで埋め戻す。
③ 溝を陽極被覆モルタルで埋め戻す。
⑤ 10mA/m2 の電流密度でアノード電解してチタン面に触媒層を形成する。
⑥ チタン面の上に亜鉛溶射を行う。
⑦ チタンボルトとチタンプレートで防食電流を供給するための通電点を 10m 間隔で設置する。

コンクリート中の鉄筋を陰極，コンクリート表面溝を切り，配置したチタンリボンメッシュを陽極として，外部電源から小さな直流電流を流すことにより鉄筋の腐食を電気化学的に抑止する方法。陽極材（チタンリボンメッシュ）
はモルタルで覆われる。

コンクリート中の鉄筋を陰極，コンクリート表面に溶射したチタン線材，亜鉛を陽極として，外部電源から小さな直流電流を流すことにより鉄筋の腐食を電気化学的に抑止する方法。陽極材（溶射されたチタン線材，亜鉛）は一般的に被覆材等では覆われない。

電源方式

経済性

耐久性

維持管理

適用性

特徴

施工方法

工法概念図

防錆理論

チタンリボンメッシュ陽極方式

チタン亜鉛溶射方式

付表-9 電気防食工法比較表

58

導電性モルタル方式

(長所)
①
②
③
(短所)
①
②
③
電流調節ができない。
設置全面の下地処理が必要になる。
陽極材はチタンに比べ短寿命になる。

電源設備が必要ない。
電流分布の均一性に優れる。
複雑な形状の構造物にも施工可能である。

(長所)
①
②
③
(短所)
①
②

次陽極（導電性モルタル）を吹付ける。
美観に劣る。（上塗り塗装すれば問題はない）

電流分布の均一性に優れる。
陽極材の吹付けにより施工性に優れる。
部位を選ばず，部分的な補修も容易である。

① 排流端子設置位置を約 250×250mm 鋼材が露出するまでコンクリートをはつり ① 排流端子設置位置を約 250×250mm 鋼材が露出するまでコンクリートをは
排流端子を設置する。
つり排流端子を設置する。
② 防食範囲のコンクリート表面の下地処理する。
② 二次陽極（導電性モルタル）を吹付ける。
③ 粗面形成材を全面にエアースプレーで塗付する。
③ 上塗り材を塗付する。（美観上）④ 亜鉛アルミ凝合金溶射する。
⑤ 溶射皮膜に亜鉛版（アノード排流端子）を固定しその上にも溶射する。
⑥ 金属溶射皮膜に着色封孔処理を行う。

流電陽極

面状陽極

電源方式

通電システムにより左右される。

貴金属触媒をコーティングしたチタン系陽極材 40 年程度

70 千円～120 千円／m2

面状陽極

流電陽極

(維持管理費用 200 千円～400 千円／年／1,000m2)
面状陽極

外部電源

直流電源装置，遠隔監視制御装置 10 年程度 配線装置，収納ボックス 20 年程度 モニタリング装置（種類によって異なる）20 年以上

亜鉛系陽極材（流電陽極方式）10～20 年①直流電源装置，モニタリング装置（外観，稼動状態，計測） ②陽極（外観，計測） ③配管（外観） の点検を行う （土木学会コンクリートライブラリー107 による）・以下の構造物は要検討 ①海洋干満帯，および海中構造物（電流分布） ②アルカリシリカ骨材構造物（残存膨張がある場合のアルカシリカ骨材反応の促進）

・供用期間中，鉄筋周囲の塩化物イオン含有量が腐食発生に関する限界値以下になるまで脱塩が可能な場合に適用① 排流端子設置位置を約 250×250mm 鋼材が露出するまでコンクリートをはつり排流端子を設置する。
② 陽極材取付け位置にコンクリートドリルで φ12mm の孔をあける。
③ 防食範囲のコンクリート表面の下地処理する。
④ アンカーボルトを設置する。
⑤ 防食板の設置する。
⑥ 防食板の隙間（100mm 程度）を樹脂で間詰する。
(長所)① 電源設備が必要ない。
② 電流分布の均一性に優れる。
(短所)① 電流調節ができない。
② 設置全面の下地処理が必要。
③ 陽極材はチタンに比べ短寿命（1mm 厚の場合寿命 15年）になる。
④ 防食面積 1m2 で約 10kg の死荷重が増加する。
⑤ 表面に突起物があり美観に劣る。
⑥ 環境条件によって使用できない。

陽極材形状

経済性

耐久性

維持管理

適用性

特徴

施工方法

工法概念図

防錆理論

亜鉛-アルミ凝合金溶射方式

コンクリート中の鉄筋を陰極，コンクリート表面に接着した亜鉛コンクリート中の鉄筋を陰極，コンクリート表面に溶射した亜鉛-アルミ凝合金をコンクリート中の鉄筋を陰極，コンクリート表面の白金･ニオブ被膜銅線，導シートを陽極として，流電陽極により小さな直流電流を流すことに 陽極として，流電陽極により小さな直流電流を流すことにより鉄筋の腐食を電気化 電性モルタルを陽極として，外部電源から小さな直流電流を流すことにより鉄より鉄筋の腐食を電気化学的に抑止する方法。陽極材（亜鉛シ 学的に抑止する方法。陽極材（亜鉛アルミ凝合金）の表面には着色封孔処理が施 筋の腐食を電気化学的に抑止する方法。一次陽極材（白金・ニオブ被膜銅ート）は保護カバーで覆われた亜鉛防食板内部にある。
される。
線）は二次陽極材（導電性モルタル）で覆われ，二次陽極材の表面は上塗り材で覆われる。

亜鉛シート方式

付表-10 電気防食工法比較表

３）脱塩工法
脱塩工法は，仮設陽極を設置して通電を行うことによって，コンクリート中に存在する塩化物イオンを
電気化学的に除去もしくは低減し，塩害による鋼材腐食の劣化進行を抑制することで，コンクリート構
造物の耐久性を向上させることを目的として工法である。電気防食工法と同様に，うき・剥離などの劣化が発生している場合には前処理として断面修復工法などによる補修を実施した後に，脱塩工法を適用する。なお，エポキシ樹脂塗装鉄筋を用いた構造物に対しては適用がむずかしい。また，表面被覆
材料として電気的な絶縁性を持つ材料を使用している場合や，断面修復材として樹脂モルタルやポリマー量の多いポリマーセメントモルタルを使用している場合には電気抵抗性が高いため，その除去が必要となる場合がある。
コンクリート表面に水酸化カルシウム(Ca(OH)2)やホウ酸リチウム(Li3BO3)などの電解質溶液を含んだ
仮設陽極材を約 8 週間程度設置し，電気防食工法よりも大きな直流電流(標準的には 1A／m2)を仮設
陽極材からコンクリート中の鋼材に向かって流す。コンクリート中 の塩化物イオン(Cl-)をコンクリートの外(仮設陽極材側)に電気泳動することによって脱塩する。脱塩後は，鋼材位置の塩化物イオン濃度が発生限界値以下となっていることを確認し，仮設陽極材を撤去し，処理完了とする。なお，将来に外部からの塩化物イオンの浸入がある場合は，仮設陽極材の撤去後に，表面被覆工法と併用する必要がある。PC 構造物に適用する場合には，PC 鋼材の水素脆性が懸念されるため，十分な検討を行う必要がある。最近では，1 サイクルの通電期間を調整することにより，耐荷力の影響がなかった研究報告もある。
付表-11 に脱塩工法の取り付け方式による特長を整理した結果を示す
なお、以下に参考図書を示す。１）
参考文献
１）土木研究所、東北大学、長岡技術大学、徳島大学、九州工業大学、電気化学工業、富士ピーエ
ス：塩害を受けたコンクリート構造物の脱塩工法に関する共同研究報告書、共同研究報告書整理番号382号

59

付表-11 脱塩工法比較表
ファイバー方式

概要

パネルの取付け方式

電気化学的脱塩は，コンクリート中の鋼材を陰極とし，コンクリート構造物の外側を陽極として，直流電源を通電することにより，陰イオンである塩素イオンをコンクリート外へ電気泳動し，さらに，
水の電気分解によって水酸イオンを生成して，コンクリートのアルカリ度を高めることによって，鋼材に対するコンクリートの防食性能を高めるものである。陽極は電解質溶液とチタンメッシュなどから構成されており，電解質溶液の保持方法により工法が分かれる。
ファイバー方式は，電解質溶液をファイバーに含ませて保持する方法である。

パネル取付け方式は，電解質溶液をアクリルパネルで作成した電解質溶液槽で保持する方法で
ある。

工法概念図
パネル

チタンメッシュ

施工方法

特徴

適用性

コンクリート表面の劣化部の補修，電気的障害部の処置（短絡防止）を行う。
コンクリート表面から数 mm～数 cm 離れた位
置に陽極材を仮固定する。
通電中，適時電解質溶液をファイバーに補
給する。
(長所)
・コンクリートのはつりが少ないため構造物を傷めない。
・施工後の通電は不要である。
・パネルの取付け方式に比べ施工が簡単である。
・コンクリート表面形状が複雑な場合でも施工が可能である。
(短所)
・通電量が電気防食工法に比べ大きいため，鋼材の水素脆化に配慮が必要である。
・施工時間がコンクリート中の塩化物イオン
量の目標とする脱塩率に左右される。
・電解質溶液の漏れ，蒸発がパネルの取付け方式より多い。

コンクリート表面の劣化部の補修，電気的障害部の処置（短絡防止）を行う。
平板と構造物の間に電解質溶液を充填する。
通電中，適時電解質溶液を補給する。

(長所)
・コンクリートのはつりが少ないため構造物を傷めない。
・施工後の通電は不要である。
・パネルの転用が可能なため，大規模な工事に適用できる。
・電解質溶液の蒸発や漏れがファイバー方式
より少ない。
(短所)
・通電量が電気防食工法に比べ大きいため，鋼材の水素脆化に配慮が必要である。
・施工時間がコンクリート中の塩化物イオン量の目標とする脱塩率に左右される。
・電解質溶液槽のパネルの設置がファイバー方式に比べ，大掛かりとなる。
・コンクリート表面形状が複雑な場合は施工が困難である。
・供用期間中，鉄筋周囲の塩化物イオン含有量が腐食発生に関する限界値以下になるまで脱塩が可能な場合・PC 構造物では通電サイクルの検討が必要（PC 鋼材の水素脆化）
・脱塩量は通電量と時間，コンクリート中の塩分量により異なる。
・アルカリ骨材反応の可能性がある構造物では，残存膨張量などの検討が必要。

維持管理

目視点検などの一般的な管理（土木学会コンクリート標準示方書［維持管理編］などによる）耐久性

表面塗装に依存する

経済性

80 千円～100 千円／m2(脱塩のみ)

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（６）詳細調査の実施手順
本マニュアル(案)に従った，詳細調査から対策の実施までの具体的な実施手順および例を付図‐23，
24 に示す。
橋梁定期点検

NO
塩害環境下

YES
※

特定点検

無(判定区分：A)

損傷の有無※

有(判定区分：B，C，S)
NO
多径間の橋梁かYES① 径間毎の損傷状況によるグルーピングNO
グループ毎の損傷の有無

YES※橋梁定期点検による判定区分② グループ毎の代表径間の抽出

グループ毎の代表径間にて
詳細調査の実施

健全度の評価対策の実施

付図‐23 詳細調査から対策の実施までの手順フロー61

①径間毎の損傷状況によるグルーピング

損傷有り

損傷無し

損傷有り

橋梁定期点検による判定区分：B

橋梁定期点検による判定区分：A

橋梁定期点検による判定区分：C

詳細調査

特定点検

詳細調査

②グループ毎の代表径間の抽出

橋梁定期点検による判定区分：B

橋梁定期点検による判定区分：Cの代表径間の抽出の代表径間の抽出

付図‐24 詳細調査の実施例

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橋梁塩害対策検討委員会 委員名簿

委員長

丸山 久一

長岡技術科学大学 理事・副学長

委 員

三浦 尚

東北大学 名誉教授

委 員

鳥居 和之

金沢大学大学院自然科学研究科 教授

委 員

佐伯 竜彦

新潟大学工学部 准教授

委 員

下村 匠

長岡技術科学大学 准教授

委 員

久田 真

東北大学大学院工学研究科 准教授

委 員

森戸 義貴

国土交通省 道路局 国道・防災課 企画専門官

委 員

玉越 隆史

国土交通省 国土技術政策総合研究所
道路研究部 道路構造物管理研究室長

委 員

渡辺 博志

独立行政法人土木研究所 技術推進本部
構造物マネジメント技術チーム 主席研究員

委 員

岡久 宏史

国土交通省 北陸地方整備局 道路部長

（オブザーバー）
北陸地方整備局 道路部 道路情報管理官
関係地方整備局 道路部 道路情報管理官
北海道開発局 道路防災対策官
沖縄総合事務局 企画調整官
北陸地方整備局 北陸技術事務所長
北陸地方整備局 関係事務所長（事務局）

北陸地方整備局 道路部道路管理課 北陸技術事務所（財）海洋架橋・橋梁調査会

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橋梁塩害対策検討委員会 ワーキンググループ名簿

座長

坂上 悟

北陸地方整備局 道路部 道路情報管理官

高橋 晃浩

国土交通省 国土技術政策総合研究所
道路研究部 道路構造物管理研究室 主任研究官

古賀 裕久

独立行政法人土木研究所 技術推進本部
構造物マネジメント技術チーム 主任研究員

宮崎 清隆

北陸地方整備局 道路部 道路管理課長

上杉 修二

北陸地方整備局 北陸技術事務所 副所長

関係地方整備局 道路部 道路管理課長補佐
北海道開発局 建設部 道路維持課 開発専門官
沖縄総合事務局 開発建設部 道路管理課長補佐
北陸地方整備局 関係事務所 副所長（事務局）

北陸地方整備局 道路部道路管理課
北陸地方整備局 北陸技術事務所（財）海洋架橋・橋梁調査会

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