鉄筋の腐食速度モデルによる塩害シミュレーションに関する研究
Study on The Salt Damage Simulation of Reinforced Concrete
by Modeling Corrosion Speed of Reinforcement
則内紀彦*

那須清吾**

要約：鉄筋コンクリート構造物の塩害による損傷レベルに応じた補修工法及び最適補修パターンを導出するために必要な，コンクリート内部の pH と塩化物イオン濃度が鉄筋の腐食速度に与える影響を調査し，塩害による鉄筋コンクリートの腐食速度モデルを導出した。これにより，フィックの拡散方程式を使うことにより鉄筋近傍の塩化物イオン濃度を経年変化とともに推測することで，鉄筋が腐食を始め，クラック・剥離が発生する状況をシミュレーションすることができる．
本研究ではこの為に必要な，鉄筋の腐食速度，不動態皮膜の分解時点を把握するための基礎的な実験を実施した．
Abstract: The simulation of Cl− ion attack on reinforced concrete structures is necessary to calculate structural
deterioration. Therefore, the influence of both magnitude of PH and density of Cl− ion of the concrete on
the corrosion speed of reinforcement was evaluated. The laboratory experiment was done to investigate
corrosion speed of reinforcement, and strength of protection film of Fe2O3 or Fe3O4 covering reinforcement.
Corrosion speed model of reinforcement which is a function of a magnitude of PH, a density of Cl− ion and,time was evaluated, with which deterioration simulation of chloride attacked reinforced concrete waspossible associated with Fick's law of diffusion to calculate Cl− ion concentration at the reinforcement.

1．はじめに社会資本の計画的な維持管理を目的として，アセットマネジメントの手法の構築および導入に最適な補修工法，補修時期を選択するかがポイントとなる．

ついての研究が数多く行われている．これらの研本研究は，アセットマネジメントの実現に向け究においては，アセットマネジメントとはおおむて，具体的な手法を検討するための基礎研究としね“既存の社会資本を健全な状態で維持し，利用て，コンクリート内部のpHと塩化物イオン濃度者，住民に対するサービスを安定したものとするが鉄筋の腐食速度に与える影響を実験により確ために，社会資本のライフサイクルコストを管理認し，塩害シミュレーションのために必要な鉄筋し，効率的，効果的な維持管理を行うこと”と捉の腐食速度モデル式の構築することで、塩害によえられている．アセットマネジメント導入の効果

る鉄筋コンクリートへの影響をシミュレーショとしては，劣化状況把握に基づいた，社会資本のンにより導出することを目指した．

維持補修に対する最適な予算配分が考えられる．
既存の機能を保ち，維持，補修にかかる費用を抑え，安全なサービスを確保するためにも，如何に２．鉄筋腐食の仕組み

鉄筋の表面には，鉄の酸化物である不動態皮膜

４．鉄筋の腐食速度実験の概要（FeOOH）が存在する．鉄筋の腐食は，この不鉄筋の腐食速度において pH（水素イオン指動態皮膜が塩化物イオン（Cl−）の影響により分数）が高いと，OH−（水酸化物イオン）濃度は解される．そして，不動態皮膜が分解された箇所高くなり，電位は卑な状態（低い状態）になる．

から水（H2O）と酸素（O2）が浸入することで電位が卑な状態になると，鉄のイオン化が妨げら鉄（Fe）と化学反応をおこし，Fe2O3（酸化鉄）れる．また，塩化物イオン自身は化学変化を受け等が生成される．

ず，反応速度を促進させる触媒作用があることか

鉄筋の腐食は，電子が奪われる酸化反応（[Fe]⇔ [Fe2+][2e − ] ） , 電 子 を 得 る 還 元 反 応ら，pH と塩化物イオンの 2 つの要素が鉄筋の腐食速度に関係していると考えられる．

（[1/2O2][H2O][2e−]⇔[2(OH−)]）により進行す

塩化物イオン濃度の変化による鉄筋の腐食速る．その後，酸素と水と化学反応をおこし水酸化度の変化，pH の変化による鉄筋の腐食速度の変第一鉄（[Fe(OH)2]），酸化鉄（[Fe2O3]）といっ化，不動態皮膜を分解する時点の塩化物イオン濃た錆を生成することで，腐食していく．

度．以上の 3 点を計測により把握することを目的①酸化反応[Fe]⇔[Fe2+][2e−]として実験を行った．

②還元反応[1/2O2][H2O][2e−]⇔[2(OH−)]③水酸化第一鉄[2OH][Fe2+]⇔[Fe(OH)2]

表４．１実験の概要
計測方法

実験前と実験後の鉄筋の重量を計測④ 水 酸 化 第 二 鉄 [Fe(OH)2][1/2H2O][1/4O2] ⇔し腐食速度を求める[Fe(OH)3]または酸化鉄[Fe2O3][3H2O]

不動態皮膜の分解時点を赤錆の発生⑤オキシ水酸化鉄とし目視により判定する[Fe(OH)3]⇔[FeOOH][H2O]⑥酸化鉄[6FeOOH][2e−⇔[2Fe3O4][2H2O][2(OH塩 化 物 イ 鉄筋の腐食速度：0.3〜1.2（㎏/㎥）

−)]

オン濃度

0.15 間隔

7 ケース

不動態皮膜の分解：0.6〜2.4（㎏/３．不動態皮膜の分解㎥）
pH

塩化物イオンは鉄，クロム，ステンレス鋼など

0.30 間隔

7 ケース

鉄筋の腐食速度：pH7，9,10,11,12，
13

6 ケースの不動態皮膜を分解し，さらに不動態化を妨げる

不動態皮膜の分解：pH7，9,10,11,12，効果があると言われている．従って，不動態皮膜

13

6 ケース

を分解する要因として塩化物イオンが考えられ

水温20℃る．塩化物イオンが浸入することで，安定した不鉄筋

D10（異型鉄筋） 長さ 12 ㎝

動態皮膜が分解される原因として，次の 2 つが考えられる．電気陰性度（Cl−：3.0，OH−：1.0）

鉄筋の腐食速度を把握する実験では，不動態皮の関係から，塩化物イオンが浸入することで膜を分解した鉄筋を用い,不動態皮膜の分解時点[Fe=O]と[Cl−]がつながるために[OH−]とを把握する実験では，不動態皮膜を分解していな[Fe=O]のつながりをはがす作用が働き，不動態い鉄筋を用いた．平成 11 年度コンクリート標準

皮膜が分解される原因が，1 つ目として考えられ

示方書「施工編」によれば暴露実験データから腐る．次に，塩化物イオンが浸入することで食限界塩化物イオン濃度は 0.3〜1.2kg/㎥と記載

FeOOH 同士の電気的なつながりをはがす作用されている．この値を参考に，塩化物イオン濃度が働き，不動態皮膜が分解される原因が，2 つ目の範囲をそれぞれ，鉄筋の腐食速度を把握する実として考えられる．

験については，0.3〜1.2kg/㎥，不動態皮膜の分解

鉄筋表面の錆を落とさず，鉄筋を乾燥させて計測時点を把握する実験については，0.6〜2.4 ㎏/㎥を行う．と設定した．pH の値は中性である pH7 からコン計量日における鉄筋の重量（ｇ）

クリート内の pH と言われている 11 よりもアル− 実験開始前の鉄筋の重量（ｇ）−（式 2）

カリ性が強い pH12 までの値を設定した．また，（式 2）式により，錆発生量を求める．錆を落と塩化物イオン濃度を変化させるケースでは pH のさずに計測を行うために，実験前の重量に発生し値を 11 に統一しし，pH を変化させるケースではた錆の重要が加算されているために，（式 2）の塩化物イオン濃度を 1.8ｋｇ/㎥に統一した．さら答えも正の値となる．に、切断面における鉄筋の腐食を防ぐために，鉄６．測定結果および考察
６．１．塩化物イオン濃度と腐食速度

筋の両端をポリマーでコーティングするとともに，水温と水量はそれぞれ 20℃，5 リットルに統一し，エアーポンプで常に十分な酸素を供給した．

鉄 筋 重 量 の 変 化 （ｇ）

1.40.30.450.60.75
0.91.051.2
1.81.2
1.00.80.6
0.40.20.0020406080100120

実験開始からの経過時間（日）図 6.1.各 Cl−濃度における鉄筋重量の変化

５．腐食速度の測定方法
実験前（水槽投入前）と実験後（水槽投入後）の鉄筋の重量を錆発生時から 5 日間隔で測定していくことで鉄筋の重量変化を測定し，腐食速度を算定した．
1）鉄筋の腐食速度把握実験
鉄筋表面の錆を落とし，鉄筋を乾燥させる．その後計測を行い，実験開始前の鉄筋の重量（ｇ）− 計量日における鉄筋の重量（ｇ）−（式 1）（式 1）により，錆発生量を求める．錆が生成されることで鉄筋の重量は減少していく．したがって（式 1）の答えは正の値となる．
2）不動態皮膜の分解時点把握実験

3.0E+02
鉄筋の腐食速度（mg/㎝2/年）

図４．１実験装置の概要

0.30.450.60.75
0.91.05
1.2
1.8

2.5E+02
2.0E+02
1.5E+02
1.0E+02
5.0E+01
0.0E+00
020406080100120

実験開始からの経過時間（日）図 6.2.各 Cl−濃度における腐食速度の経時変化
図 6.1.のグラフは重量の経時変化を塩化物イオン濃度別にグラフ化した結果である．塩化物イ
オン濃度 1.8kg/㎥のケース以外は，80 日時点を堺に，鉄筋重量の変化が安定している．塩化物イ
オン濃度 1.8kg/㎥は 80 日時点以降を重量が変化しつづけている．

図 6.2.は，各ケースの塩化物イオン濃度のと鉄筋の腐食速度（1 年間の単位面積あたりの腐食量）の関係についてである．0.3 ㎏/㎥〜1.2

㎏/㎥の塩分濃度においては，初期において6.0E+02は腐食速度が変化するが，時間が経過するに5.0E+02
腐食速度（mg/㎝ /年）

したがって，濃度差による腐食速度差が減少

4.0E+022するとともに、速度も一定になる．しかし,151015202530354045505565707580859095100105

塩分濃度.8kg/㎥では，他のケースの腐食速度と大きく異なることがわかる。

3.0E+02
2.0E+02
1.0E+02
0.0E+00
5６．２．ＰＨと腐食速度

79111315-1.0E+02
pH

3.5

図６.5.ｐＨと腐食速度の関係

経過日数

3.0
鉄 筋 重 量 の 変 化 （ g）

2.52.0

図６.5.は，pH と鉄筋の腐食速度の関係につい鉄筋1鉄筋2
鉄筋3鉄筋4鉄筋5

1.5
1.00.5て示している．pH と腐食速度の関係は明快であり，pH の値が低ければ腐食速度は速く，高ければ腐食速度は遅く，pH13 では殆んど腐食しない

0.0-0.5020406080100という傾向があらわれている．

実験開始からの経過時間（日）６．３．塩化物イオン濃度と不動態皮の分解

図６.3.pH7 での 5 日間毎の鉄筋重量の変化
（累計）

0.05

3.02.579101112132.01.5
1.00.50.0-0.5 020406080100120

実験開始からの時間の経過（日）図６.4.各ｐＨにおける鉄筋重量の変化
図６.3.は、ＰH７における鉄筋の腐食速度の経鉄筋重量の変化（g）

鉄 筋 重 量 の 変 化 （ g）

3.5

0.00
020406080

100120-0.05-0.10

0.6kg/㎥0.9kg/㎥
1.2kg/㎥
1.5kg/㎥
1.8kg/㎥2.1kg/㎥
2.4kg/㎥-0.15
実験開始からの経過時間（日）図 6.6.塩分濃度と鉄筋の平均重量変化
図 6.6.は，塩分濃度毎の鉄筋の重量変化を示す。

時変化を示しているが、他のＰＨのケースについ60 日時点までは塩化物イオン濃度を変化させたても同様の計測を実施し、その平均値の経時変化

各ケースとも 0.01ｇ〜0.02g 程度の鉄筋重量のを示したものが図６.4.である。pH7，9，10 のケ変化は見られるが，不動態皮膜を取り除いた鉄筋ースにおいては，鉄筋の腐食量が増加しつづけるの腐食による重量変化レベルとは大きく異なり、が，pH11,12,13 は早い時点で腐食量が安定し，不動態皮膜が大きく損傷したとは考えられない。

時間の経過とともに pH の値による腐食量の変しかし，70 日時点において，鉄筋の重量が大化に大きな差が現れている．

きく増加し，その後 80 日時点においては鉄筋の重量が減少している．これは，70 日時点において不動態皮膜が損傷した結果，鉄筋の腐食が進行して鉄筋重量が増加した一方，水の濁りや沈殿物が増加した現象とあわせて，８０日時点で鉄筋の表面に付着している錆が水中又に剥がれ落ちた
結果として鉄筋重量が減少し，その後増加しない

８．塩害シミュレーション
８．１．コンクリート構造物内部へのCl−の浸透
海からの飛来塩分によりコンクリートの表面に塩化物イオンが付着する．そして，コンクリーものと考えられる．

ト内に拡散浸透していく．鉄筋の位置における塩７．鉄筋の腐食速度モデル式
鉄筋の腐食速度モデル式の構築には図 6.2.に基づき構築を試みた．腐食速度の経時変化が小さくなった８０日時点での腐食速度と塩化物イオン濃度の関係をグラフ化したものが図 7.1.である．

化物イオン濃度はコンクリートのかぶりにより異なり，鉄筋腐食速度が大きくなる塩分濃度への到達時期も異なる．
コンクリート
①
Cl−

② Cl−
Cl−

Cl−
塩化物イオン濃度（Cl− ）①コンクリートの表面に塩素が付着②コンクリート内に塩素が浸透浸透した塩素がコンクリート内で拡散
コンクリート表面からの深さ

図 8.1.コンクリート構造物内部へのCl−の浸透⎧⎪0.1 ⋅ x ⎫⎪C ( x, t ) = C 0 ⎨1 − erf ()⎬ + C ( x,0)⎪⎩2 D ⋅ t ⎪⎭図 7.1.鉄筋の腐食速度と塩分濃度の関係
低い塩化物イオン濃度ではほぼ腐食速度が一定であるが，1.2 kg/㎥以上の塩分濃度においてx:コンクリート表面からの距離t:時間
C(x,t):距離x時間tの塩化物イオン濃度
C0:表面塩化物イオン濃度
erf(s):誤差関数
D:見かけの拡散係数

図 8.2.フィックの拡散方程式

は腐食速度が大きく変化する。今回の実験においてはこれ以上の塩分濃度のケースは実施していない．現在，更に高い Cl−濃度（1.2〜18kg/㎥）での実験を実施中であるが，これまでの情報に基づき，以降のシミュレーションに使用するモデル式として下式を提案する。

y=95.6 (0≦Ｃｌ−≦1.1）―（式３）y=181.74Ln(C) + 78.084（1.1＜Ｃｌ− ）C:Ｃｌ−濃度（kg/㎥）
y:鉄筋の腐食速度（mｇ/㎝2/年）
ここで、上記式は実験上のモデルであり、酸素や水を十分に供給されていることが前提となっていることに留意する必要がある。

図 8.3.塩素濃度と時間の関係
本研究では高知県の国道５５号穴内橋の調査
データに基づきコンクリート内部の塩化物イオン濃度を試算した．フィックの拡散方程式によってコンクリート内部の塩化物イオン濃度を算出
したかぶり 5 ㎝の位置におけるコンクリート内部の塩化物イオン濃度と時間の関係を図 8.3.にの腐食の仕組みを調査し，実験を用いて塩化物イ示す．

オン濃度と pH を考慮した腐食速度モデルの構築を試みた．また，鉄筋の表面を覆っている不動態

８．２．コンクリート構造物の塩害シミュレーション

皮膜についても生成，分解の両プロセスについて調査した．調査の結果，鉄筋の腐食には，塩化物塩害シミュレーションを行うにあたって，第実イオン濃度と pH が影響していること，不動態皮験結果（鉄筋の腐食速度把握実験）から導出され膜の分解については塩化物イオン濃度が影響した鉄筋の腐食速度モデル（式３）を用いて，図ていること等が分かった．

8.3.に示す塩分濃度の経年変化にも基づき算出した鉄筋の腐食量を図 8.5.に示す．

では鉄筋の腐食速度がほぼ同一であり，これを超えると腐食速度が大きくなることも判明した．
一7.0E+02

方で，塩化物イオン濃度 1.8kg/㎥以上の腐食速

6.0E+022

腐食速度（ｍｇ/㎝ /年）

実験結果から，塩化物イオン濃度 1.2kg/㎥ま5.0E+02

度は不明であることから，今後追加実験により塩

4.0E+02
3.0E+02分の高濃度域における腐食速度についてもモデ

2.0E+02

ル化を試みる．

1.0E+02
0.0E+000510
塩化物イオン濃度(ｋｇ/㎥）1520

図 8.4.鉄筋の腐食速度モデル

文献(1)社団法人土木学会四国支部「社会資本の管理（アセット・マネジメント）システムに関する研究報告書」(2) H.H.ユーリック，R.W レヴィー

「腐食反応とその制御」(3)下平三郎「腐食・防食の材料学」(4) Songkram Piyamahant：SIMULATION FOR
図 8.5.鉄筋の単位面積当たり腐食量と、クラック発生時期の推定鉄筋の腐食速度モデルを構築することで，鉄筋周辺の塩分濃度の経年変化に基づき鉄筋の腐食量の経年変化を算出できる．その結果，鉄筋のかぶりやコンクリート強度等の条件を考慮したＦ
ＥＭ解析などの手法によりコンクリートのひび割れ発生時の鉄筋腐食量が算出できれば，塩害を受けている鉄筋コンクリート構造物のクラック発生時期を推定することが可能となる。

９．結論
本研究では，調査，実験，シミュレーションの3 段階をふまえ，研究を行った．塩害による鉄筋

CORROSION CRACKING DUE TO CHLORIDE ATTACK IN
REINFORCED CONCRETE STRUCTURES(5) Swatekititham Supakit：Computationalmodel for chloride concentration at surface ofconcrete under actual environmental condition