NOx-Minderung im Zementwerk durch High Efficiency SNCR
NOx-Reduction in the cement industry/ High Efficiency SNCR
Claus Fritze, Abteilungsleiter
Lechler GmbH Metzingen
Dr.-Ing. Volker Stephan, Leiter Softwareentwicklung PiT
STEAG Energy Services GmbH, Essen
Kurzfassung
Schlüsselwörter:
Stickoxid-Reduktion, High Efficiency SNCR, Advanced Process Control,
Eindüssysteme, Ammoniakwasser-Verbrauchsreduzierung, Sekundärbrennstoffe

Der Bericht behandelt den SNCR Prozess in Zementwerken. Charakteristisch für diesen
Prozess

ist

die

Notwendigkeit

derEindüsungeines

Reduktionsmittels

wie

z.B

Ammoniakwasser bei einem Temperaturfenster zwischen 900 °C und 1.000 °C. Unterhalb
dieses Temperaturfensters ist die Reaktionsgeschwindigkeit der NOx-Reduktion langsam,
nicht effizient und der Ammoniak-Schlupf (nicht umgesetztes Ammoniak) am Kaminaustritt
relativ hoch. Oberhalb dieser Temperatur wird das Reduktionsmittel selbst oxidiert undzusätzliches NOx im Rauchgas gebildet. Dies führt zu nicht notwendig hohen Betriebskosten
für die SNCR. Daher ist es wichtig, die optimale Reduktionsmittelmenge (Temperatur-, NOxund O2-abhängig), zum richtigen Zeitpunkt (abhängig von der Gasgeschwindigkeit), an derrichtigen Position einzudüsen. Die Partner Lechler GmbH & STEAG Energy Services GmbHhaben ein Advanced Process Control Regelungs- und Eindüskonzept entwickelt, das esermöglicht, die optimale Menge des Reduktionsmittels, an der bestmöglichen Position,
entsprechend der jeweiligen Betriebsbedingungen, einzubringen.
Abstract
Key Words:
NOx-reduction, High efficiency SNCR; Advanced Process Control; Injection Systems;
Ammonia water consumption reduction, residual fuelThis article is focusing on the SNCR process in cement plants. Characteristic for this process
is the need to inject a reducing agent like aqueous ammonia into the correct temperature
window between approx. 900 °C and 1.000 °C. Below this temperature window the reducing
reaction is slow and not efficient and the amount of ammonia slip (unused reducing agent) at

stack level is rather high. Above this temperature the reducing agent is oxidized and additional
NOx is created in the flue gas. This leads to unnecessary high operating costs for the SNCR.
Therefore it is important to inject the optimum amount of reducing agent (temperature, NOxand O2-dependent) at the best time (depending on the gas flue gas speed) and the best place.
The partners Lechler GmbH and STEAG Energy Services GmbH have developed an
Advanced Process Control (APC) solution which makes it possible to inject the right amount of
reducing agent at the best position corresponding to the current operating conditions.
1.

Zementherstellung

Die Herstellung von Zementklinker für die Baustoffindustrie erfolgt, zumindest in Europa, fastausschließlich nach dem Trockenverfahren [1]. Hierbei wird der eingesetzte Rohstoff, derhauptsächlich aus einem Kalkstein-Ton-Gemisch (Mergel) besteht, über einen mehrstufigen
Zyklonvorwärmetauscher in einen Drehrohrofen geführt. Die unterschiedlichen Stufen desVorwärmetauschers werden von unten nach oben vom Abgas des Drehrohrofens durchströmt,
während der Rohstoff, das sog. Rohmehl, im Gegenstrom den Vorwärmetauscher durchläuft
und aus der untersten Zyklonstufe in den Ofeneintritt geführt wird. Hierbei wird die im Abgas
enthaltene Wärmeenergie durch intensive Vermischung mit dem Rohmehl an dieses
abgegeben und dabei das Rohmehl gleichzeitig durch Austreiben des im Kalksteingebundenen CO2 bereits teilweise vorentsäuert. Das Abgas tritt hierbei mit Temperaturen um
1200 °C aus dem Ofeneintritt aus und gibt diese Wärmenergie mit jeder Zyklonstufe an das
Rohmaterial ab, so dass sich das Rohmehl immer weiter aufheizt und sich das Abgas
gleichzeitig abkühlt.

Bild 1: Schematische Darstellung eines Vorwärmetauschers mit Rohmehlund Gasstromführung in einem 4-stufigen Zyklon [2].

2.

Stickoxidbildung

Aufgrund der für den Sinterungsprozess notwendigen hohen Gastemperaturen im Bereich desOfenbrenners, kommt es zur Bildung einer hohen Menge an Stickoxiden. Diese sog.
thermische NOx-Bildung wird durch den von Zeldovich beschriebenen Mechanismus
charakterisiert [3].
O* + N2↔

N* +NO(Reaktionsgleichung: 1)

N* + O2↔

NO + O*(Reaktionsgleichung: 2)

Der in der Verbrennungsluft enthaltene molekulare Stickstoff reagiert mit einem SauerstoffRadikal zu Stickstoffmonoxid unter Bildung eines Stickstoff-Radikals. Dieses wiederum
reagiert mit molekularem Sauerstoff zu Stickstoffmonoxid und einem Sauerstoff-Radikal.
Hierbei benötigt der erste Schritt eine hohe Aktivierungsenergie, so dass diese NOx-Bildung
nur bei hohen Temperaturen stattfindet, woraus sich der Begriff thermische NO x-Bildung
ableitet. Dieser Entstehungsprozess ist vorrangig für die NOx-Bildung im Zementwerk
verantwortlich.

3.

Gesetzliche Grundlagen

Europaweit werden die Grenzwerte für Schadstoffe aus Industrieanlagen durch die sog.
Industrial Emission Directive IED 2017/75/EU geregelt. Hierin wird der Tagesmittelwert für den
NOx-Grenzwert auf 500 mg/Nm3, bezogen auf einen Sauerstoffgehalt von 10 % festgelegt [4].
Auf lokaler Ebene werden mittlerweile aber europaweit weit strengere Grenzwerte für NO xund NH3-Emissionen festgelegt.
In Deutschland unterliegen Drehrohrofenanlagen der Zementindustrie der TA-Luft. Bei Einsatz
von Ersatzbrennstoffe (EBS) gelten zusätzlich die Bestimmungen der 17. BImSchV, gemäß
Anlage 3.2 für Anlagen der Zementindustrie, mit folgenden Tagesmittelwerten bei einem
Bezugssauerstoffgehalt von 10 % [5].

Für Stickoxide (NOx) als NO2:

200 mg/Nm3,@ 10 % O2

Für NH3:

30 mg/Nm3,@ 10 % O2

Beim Ammoniakschlupf war lange Zeit umstritten, ob dieser Grenzwert sich auf die gesamten
NH3-Emisionen bezieht, oder ob die sog. Baseline abzuziehen ist. Die Baseline umfasst das
im Rohmaterial chemisch gebundene NH3, das zusätzlich in den Prozess eingebracht wird.

Mittlerweile gilt aber, abgesehen von einigen Übergangsregelungen, der Tagesmittelwert als
Gesamt-NH3 Emission.
4.

Verfahren zur Reduzierung von NOx-Emissionen

Neben

diversenPrimärmaßnahmen,

Verbrennungsführung

bei

wie

Anlagenz.B.

mit

Low-NOx-Burner

Calcinatoren,

die

und

der

aber

gestuften

alleindie

Stickoxidkonzentrationen nicht unter die oben genannten Grenzwerte bringen können, sindderzeitig zwei verschiedene Sekundärmaßnahmen, das SCR und das SNCR-Verfahren, fürdie NOx-Minderung Stand der Technik in der Zementindustrie. In diesem Bericht wird das
SNCR-Verfahren (selektive nicht-katalytische Reduktion) thematisiert, bei dem ohne
Vorhandensein

eines

Katalysators

Reduktionsmittel

in

einem

entsprechenden

Temperaturfenster zur Reduktion von Stickoxiden eingesetzt wird. Als Reduktionsmittel habensich bei diesem Verfahren wässrige Harnstoff- und Ammoniakwasserlösungen durchgesetzt.
Aufgrund der geringeren Betriebskosten, der rückstandsfreien Verdunstung und der besseren
Reduktionsergebnisse

setzen

aber

immer

mehr

Zementwerke

wässrige

Ammoniakwasserlösungen (19-24,5%) ein. Das hierin enthaltene Ammoniak setzt sich in einer
radikalischen Reaktion bei hohen Temperaturen selektiv mit dem vorhandenen NOx zu
Stickstoff und Wasserdampf gemäß folgender vereinfachter Bruttogleichungen um [6].

4 NO + 4 NH3 + O2↔

4 N2 + 6 H2O(Reaktionsgleichung: 3)

6 NO2+ 8 NH3↔

7 N2 +12 H2O(Reaktionsgleichung: 4)

Wobei in der Zementindustrie der Anteil des Stickstoffdioxids im Rauchgas normalerweise nur
ca. 5 % beträgt, so dass die Hauptreaktion durch Reaktionsgleichung (3) beschrieben wird.

Die Startreaktion der SNCR erfolgt dabei durch Reaktion des Ammoniaks mit Sauerstoff undHydroxylradikalen unter Bildung von Aminradikalen.

4 NH3 + 2 O2↔

4 NH2*+ 4 OH*(Reaktionsgleichung: 5)

NH3 + OH*↔

NH*2 + H2O(Reaktionsgleichung: 6)

Diese wiederum reduzieren die Stickoxide zu Stickstoff und Wasser.

2 NH2* + 2 NO↔

2 N2 +2 H2O(Reaktionsgleichung: 7)

Die NO-Reduktion verläuft nur in einem bestimmten Temperaturfenster von ca. 900 °C bis
1.000 °C optimal, da ansonsten Nebenreaktionen überwiegen. In Bild 2 wird die NO Reduktion
und der sog. NH3-Schlupf in Abhängigkeit von der Rauchgastemperatur dargestellt.

Bild 2:

NO-Reduktion und NH3-Schlupf Verlauf [7].

Oberhalb von 1000 °C wird in zunehmenden Maße Ammoniak oxidiert, mit der Folge erhöhter
NOx-Emissionen [6]:4 NH3 + 5 O2↔

4 NO+ 6 H20(Reaktionsgleichung: 8)

4 NH3 + 7 O2↔

4 NO2 + H20(Reaktionsgleichung: 9)

Unterhalb von ca. 800 °C erfolgt die oben beschriebene Amin-Bildung zu langsam, so dassnicht reagiertes NH3 emittiert wird. Bis 1.000 °C ist dann der selektive NO-Abbau
vorherrschend.

Mitzunehmender

Verweilzeit

derRauchgaseinnerhalb

diesesTemperaturfensters wird der NH3-Schlupf vermindert und der NO-Abbau größer, so dass die
Rauchgasgeschwindigkeit innerhalb der Reaktionszone einen starken Einfluss auf diemöglichen Reduktionsraten hat. Bei Zementanlagen, die nach dem oben beschriebenen
Trockenverfahren betrieben werden, bildet sich dieses Temperaturfenster meist im
Steigschacht des Vorwärmetauschers oder im oberen Bereich des Calcinators aus. Direkte
Temperaturmessungen sind in diesem Bereich aufgrund des hohen Staubgehalts meist nicht
möglich. Darüber hinaus verschiebt sich dieses Temperaturfenster aufgrund instationärer

Prozess-Bedingungen. Die Eindüsung des Reduktionsmittels muss daher ständig an die
entsprechenden Prozess-Parameter angepasst werden.

5.

High Efficiency SNCR

Die oben geforderten Grenzwerte können durch ein konventionelles SNCR-Verfahren im
Zementwerk oftmals nicht erreicht werden. Von den Unternehmenspartnern STEAG Energy
Services GmbH und Lechler GmbH wurde daher ein gemeinsames Konzept entwickelt, um die
geforderten

Grenzwerte

einhaltenzukönnenundgleichzeitig

denVerbrauchan

Reduktionsmittel möglichst gering zu halten. Dieser hocheffiziente SNCR-Prozess ist durch
folgende Parameter charakterisiert:

a. Verstopfungsunempfindliche Düsen mit hohem Austrittsimpuls und einer daraus
resultierenden guten Vermischung zwischen Reduktionsmittel und Rauchgas.
b. Individuell regelbare Düsenlanzen, so dass das Reduktionsmittel an der optimalen
Position, die entsprechend den Prozessbedingungen ständig variiert, in das
Rauchgas eingebracht werden kann.
c. Eine intelligente Regelung basierend auf einem Advanced Process Control-Ansatz,
die sich nach einer Explorations-Phase selbstständig optimiert.

Für eine wirksame NOx-Reduktion ist eine gute Vermischung des Rauchgases mit dem
Reduktionsmittel elementar. Es wurden daher bei Lechler eigene CFD-Untersuchungendurchgeführt. Hierbei wurden die chemischen Reaktionen zunächst unberücksichtigt gelassen
und verschiedene Parameter wie Tropfengröße, Austrittsgeschwindigkeit etc. unabhängig
voneinander untersucht. Die Wechselwirkungen der verschiedenen Parameter wurden dabei
nicht berücksichtigt.

Die Ergebnisse dieser Untersuchungen zeigen, dass sowohl für die Ausbreitung der Tropfen,
als auch für die Eindringtiefe des Sprays im Reaktor, die Geschwindigkeit der Tropfen und derZerstäuberluft, sowie der Volumenstrom der Zerstäuberluft einen großen Einfluss haben.

Bild 3: Einfluss verschiedener Sprayparameter auf die Strahlausbreitung

Bild 4: Einfluss verschiedener Sprayparameter auf die Strahlausbreitung

Alle drei Parameter werden am besten durch eine Zweistoffdüse realisiert, die nach dem
sogenannten Laval-Prinzip arbeitet.

Bild 5 : Schematische Darstellung einer Lechler Laval Düse

Zweistoffdüsen dieses Typs zeichnen sich durch die typische Diffusor-Kontur am Austritt aus,
um die Überschallgeschwindigkeit des Zweiphasengemisches zu erzeugen. Hierdurch kommt
es sowohl bei den erzeugten Tropfen als auch beim Trägermedium der Zerstäuberluft zu
hohen Austrittsgeschwindigkeiten. Dies wiederum wirkt sich positiv auf die Eindringtiefe desAmmoniakgemischs aus.
Gleichzeitig ist die Laval-Düse in Strömungsrichtung einbautenfrei, so dass sie auch eine hohe
Verstopfungsunempfindlichkeit aufweist.

6.

He-SNCR Regelstation (Hardware):

Bild 6: Regelstation einer he-SNCR:

Bild 6 zeigt den Aufbau einer Lechler Regulierstation zur Verteilung des Ammoniakwassers
auf die jeweiligen Lanzen. Die Ventilstation ist auf einem Standard-Rahmen modular
aufgebaut, so dass entsprechend der notwendigen Anzahl an Lanzen das System auchnachträglich erweitert werden kann. Sowohl auf der Ammoniakwasser- als auch auf der
Luftseite ist eine individuelle Regelung der Lanzen durch die jeweiligen Regelventile Vx.126
und Vx.318 möglich. Hierdurch kann das notwendige Tropfenspektrum und die optimale
Ammoniakwassermenge an der optimalen Düsenposition zum richtigen Zeitpunkt eingebracht
werden.
Durch die Durchflussmesser Fx.126 und Fx.315 ist das weiter unten beschriebene
Lanzenmonitoring möglich. Die hierzu häufig verwendete Druckmessung reicht oftmals nichtaus, da bei verstopften Lanzen der korrekte Betriebsdruck angezeigt werden könnte, ohne
dass sich der richtige Durchfluss des Mediums einstellt.
7.

Regelung der heSNCR Anlage

Die wesentliche Aufgabe der heSNCR-Regelung besteht in der Bestimmung der aktuell
erforderlichen Ammoniakwassermenge sowie deren Verteilung auf die aktuell nutzbaren

Lanzen, um mit möglichst geringem Reagenzmitteleinsatz die erforderlichen Grenzwerte
bezüglich der NOx und der NH3-Emissionen sicher einzuhalten.
Die folgende Grafik zeigt die grundsätzliche Struktur der high efficiency SNCR-Regelung(heSNCR).

Bild 7:

Strukturschema der heSNCR-Regelung.

In den folgenden Abschnitten wird auf die verschiedenen Module detaillierter eingegangen.
8.

Datenvorverarbeitung

Grundlage der Regelung sind die Prozessdaten, die aus dem Leitsystem übernommen werdensowie die Messwerte des Emissionsrechners. In einem ersten Schritt werden diese Daten
validiert und gefiltert. Dazu werden die eingelesenen Rohwerte zunächst hinsichtlich Ihrer
Gültigkeit geprüft, da beispielsweise durch eine Wartung oder automatische Kalibration von
Sensoren deren Werte nicht mehr verwertet werden dürfen. Anschließend erfolgt eine
Plausibilitätsprüfung sowie eine entsprechende signaltechnische Filterung, um Störeinflüsse
zu unterdrücken.

9.

Intelligente Sollwertführung

Die heSNCR-Regelung besteht aus mehreren Modulen. Ein wesentliches Element stellt dabei
die Berechnung intelligenter interner Sollwerte für die aktuell anzufahrenden NO x und NH3Werte dar. Diese internen Sollwerte werden kontinuierlich nachgeführt, um die sichere
Einhaltung der gesetzlichen Emissionsgrenzwerte bei gleichzeitigem minimalen Verbrauch
des Reduktionsmittels zu ermöglichen. Insbesondere durch eine geeignete Führung dieser

Sollwerte ist die sichere Einhaltung der gesetzlichen Emissionsgrenzwerte bei gleichzeitig
minimalem Verbrauch des Reduktionsmittels möglich.
In Europa gilt ab 2019 ein verschärfter NOx-Emissionsgrenzwert von 200 mg/Nm³ bezogen auf
einen O2-Gehalt von 10% im trockenen Rauchgas als Tagesmittelwert sowie 400 mg/Nm³ als
Halbstundenmittelwert. Beide Mittelwerte werden vom Emissionsrechner kontinuierlichaktualisiert bis am Ende des betreffenden Zeitraums der jeweilige tatsächliche Wert feststeht.
In Abhängigkeit vom aktuellen NOx-Emissionswert, der Restlaufzeit bis zum Ende des Tages
und dem einzuhaltenden Tagesmittelwert errechnet das erste Modul der zentralen
Regelstrecke einen optimalen internen Sollwert. Dieser kann größer oder kleiner sein als dereinzuhaltende Tagesmittelwert, denn relevant ist die Einhaltung der gesetzlichen Vorgaben.
10. Adaptive NOx-Prognose
Die NOx und NH3-Emissionen werden typischerweise am Kamin gemessen. Da das Rauchgas
von der SNCR bis zur Emissionsmessstelle eine Reisezeit von mitunter mehreren Minuten
benötigt, beschreiben die Messwerte des Emissionsrechners einen Prozesszustand der schon
entsprechend lange in der Vergangenheit liegt. Diese so genannte Totzeit ist für die SNCRRegelung unvorteilhaft, weil auf etwaige Prozessveränderungen erst verspätet reagiert werdenkann.
Um die Auswirkungen dieses Problems zu reduzieren, nutzt die heSNCR ein entsprechendes
NOx-Prognosemodell. Dieses Modell basiert auf Neuronalen Netzwerken und wird auf
vorhandenen Prozessdaten so trainiert, dass es auf Grundlage von schneller verfügbaren
Messwerten aus dem unmittelbaren Umfeld der SNCR-Eindüsung eine verzögerungsfreie
Prognose der NOx-Emissionen am Kamin errechnet. Diese Prognose wird anschließend zur
Bestimmung der erforderlichen Reagenzmenge genutzt.
Um eine dauerhaft ausreichende Güte dieser Prognose zu erreichen, wird dieses Modell
automatisch in geeigneten Zeitintervallen auf den aktuellen Prozessdaten nachtrainiert. Dies
ist erforderlich, weil sich die Zusammenhänge zwischen den Prozessgrößen aus
verschiedenen Gründen über der Zeit schleichend verändern können.

11. Bestimmung der Reagenzmenge
Die aktuell erforderliche Reagenzmenge wird im Wesentlichen aus drei Informationsquellen
bestimmt. Eine interne Vorsteuerung sorgt dafür, dass beispielsweise bei gemessenen
Rauchgasmengenänderungen unmittelbar die Ammoniakwassermenge angepasst wird.

Parallel dazu arbeiten verschiedene Regler auf den aktuellen Emissionsmesswerten für NOx
und NH3 am Kamin sowie auf der NOx-Prognose, wobei die jeweils aktuellen internen
Sollwerte genutzt werden.
Die Ergebnisse dieser Verarbeitungsstränge werden abschließend zu der geforderten
Reduktionsmittelmenge fusioniert. Im nächsten Schritt muss dann die Frage beantwortet
werden, wie diese Menge auf die verfügbaren Lanzen verteilt wird.
12. Verteilungsalgorithmus
Damit beim SNCR-Verfahren die gewünschte Reaktion zur Zerstörung der Stickstoffoxidestattfinden kann, müssen verschiedene Randbedingungen eingehalten werden. Von
erheblicher Bedeutung ist dabei die Rauchgastemperatur an der Stelle, an der das
Reduktionsmittel eingedüst wird. Bei unterschiedlichen Lasten kann sich der Bereich der
geeigneten Temperaturen verschieben. Damit die SNCR-Anlage in allen Lastbereichen
zuverlässig funktioniert, werden die Eindüselanzen in mindestens zwei Ebenen eingebaut.
Die Entscheidung darüber, welche Lanze mit welcher Menge an Reduktionsmittel
beaufschlagt wird, trifft der Verteilungsalgorithmus (Distribution Algorithm). Eingangsgrößen
dieses Moduls sind die Gesamtmenge des Reduktionsmittels, Informationen zur Effizienz dereinzelnen Lanzen in verschiedenen Prozesssituationen sowie Angaben über die Verfügbarkeit
jeder Lanze. Die letztgenannte Information stellt die Steuerung des Distribution Skids zur
Verfügung.
Die Wirksamkeit der einzelnen Lanzen bei der Entstickung des Rauchgases in der aktuellen
Betriebssituation wird von dem ALS Modul (Adaptive Lance Select) ermittelt.
Unter Einbeziehung dieser zusätzlichen Information entscheidet der Verteilungsalgorithmus
über den Einsatz und die konkrete Beaufschlagung aller Lanzen mit Reduktionsmittel.
13. Adaptive Lance SelectDie wesentliche Aufgabe des Adaptive Lance Select (ALS) Moduls besteht darin, aus
historischen Prozessdaten zu ermitteln, unter welchen Bedingungen welche Lanzen am
effizientesten arbeiten. Um diese Aufgabe lösen zu können, sind zunächst informative
Prozessdaten erforderlich, die im Rahmen der so genannten Prozessexploration gewonnen
werden.
Das

Explorationsmodul

sorgt

dafür,

dasstemporärvonderjeweils

berechneten

Reaktionsmittelverteilung gezielt abgewichen wird. Die jeweilige Durchflussmenge jeder
aktiven Lanze wird dazu automatisiert und zufallsgesteuert leicht verändert. Für einen kurzen
Zeitraum wird die betreffende Lanze also mit einer höheren oder niedrigeren als dererrechneten optimalen Reduktionsmittelmenge beaufschlagt. Diese Maßnahmen führen zu
leichten Veränderungen der NOx-Reduktion der SNCR-Anlage und durch Auswertung
entsprechend umfangreicher Datensätze können anschließend Rückschlüsse auf die
Wirksamkeit einzelner Lanzen in verschiedenen Prozesszuständen gezogen werden.
Die dabei angewandte Methode erläutert das folgende Prinzipbild.

Bild 8:Prinzip der Lanzenauswahl nach Effizienz

Bild 8 zeigt ein fiktives Beispiel zur Erläuterung des Auswahlprinzips anhand derLanzeneffizienz. Die Effizienz ist auf der Ordinate aufgetragen, auf der Abszisse ist der Wert
einer Temperaturmessstelle im Bereich der SNCR aufgetragen. Das ALS Modul bestimmt aus
den durch die Exploration gewonnenen informativen Prozessdaten die im Bild 8 dargestellten
Effizienzkurven der vier Lanzenebenen in Abhängigkeit von der Temperatur. In diesem
vereinfachten Beispiel kann dann darauf aufbauend mit der jeweils aktuell gemessenen
Temperatur ermittelt werden, wie effizient die vier Lanzenebenen funktionieren würden. Je
nach geforderter Reagenzmittelmenge können nun die effizientesten Lanzen ausgewählt
werden.

14. Lanzenmonitoring
Eine weitere Information für das Modul zur Verteilung der Reagenzmenge stellt das
Lanzenmonitoring (Injector Condition Monitoring) zur Verfügung. Hier werden kontinuierlich die
Soll- und Istwerte der Durchflussmengen aller Lanzen beobachtet und hinsichtlich signifikanter
Abweichungen ausgewertet. Treten derartige Abweichungen auf, muss von einer Störung inder Lanze ausgegangen werden. Um negative Auswirkungen auf den SNCR-Betrieb zu
vermeiden, werden gestörte Lanzen temporär von der heSNCR-Regelung nicht genutzt. Diese
Fehlfunktion wird dem Anlagenbetreiber durch einen Alarm in der Leittechnik angezeigt, um
eine möglichst schnelle Kontrolle und ggf. Wartung der betroffenen Lanze zu ermöglichen.

1. Literaturverzeichnis[1]

Pohlkamp, Johannes (2018): Zementherstellung – ein material- und energieintensiver
Prozess. https://www.vdz-online.de/zementindustrie/zement/herstellung/, zuletzt
geprüft am 25.03.2018.

[2]

Achternbosch M., Bräutigam K.-R.: Herstellung von Zementklinker
Verfahrensbeschreibung und Analysen zum Einsatz von Sekundärbrennstoffen.
Forschungszentrum Karlsruhe,[3]

Ulrich Lenhard Entwicklung eines physikalischen Modells zur Beschreibung
polarisationsaufgelöster, stoßinduzierter Energietransferprozesse kleiner Radikale in
Flammen: ps-LIF Messungen und Simulationen von OH und NO,
https://cuvillier.de/uploads/preview/public_file/4918/3865376983.pdf, zuletzt geprüft am
29.03.2018.

[4]

Harraß, Robin; Hoenig, Volker (2017): Introduction and Overview of present and future
legal requirements and their impact on the cement industry. ECRA Seminar Secondary
Abatement Technologies, 28.11.2017.

[5]

17. BImSchV - Siebzehnte Verord. zur Durchführung des Bundes-Immissionsschutzgesetzes, https://www.gesetze-im-nternet.de/bimschv_17_2013/BJNR104400013.html,
zuletzt geprüft am 02.04.2018.

[6]

Prof. Dr. Michael Beckmann: Beschreibung unterschiedlicher Techniken und deren
Entwicklungspotentiale zur Minderung von Stickstoffoxiden im Abgas vonAbfallverbrennungsanlagen und Ersatzbrennstoff-Kraftwerken [...]
https://www.umweltbundesamt.de/sites/default/files/medien/461/publikationen/4196.pdf
zuletzt geprüft am 01.04.2018.

[7]

Friedrich W.Locher, Zement. Grundlagen der Herstellung und Verwendung, Verlag
Bau+Technik, 2000