資料 ２－３

前回の審議におけるコメント回答について（伊方３号機耐震裕度2倍確保に係る取組みについて）

平成２５年１０月１６日

コメントＱ１および回答
Ｑ１：・実力評価をするときの前提条件の基本的方針を示すことはできないか。（森委員）
・2倍いっていないものを無理やり2倍にしたような印象を受ける（宇根崎委員）
Ａ１：耐震バックチェック等では評価対象数も多いことから、多くの機器に効率的に適用可能な手法等で評価を行い、耐震余裕が残っているかを確認したのに対し、今回の評価においては、耐震バックチェック等での一般的な評価では２倍程度の耐震余裕を確認できなかったものに対し、個別に適用可能な手法を選び出し、より詳細に耐震余裕を評価しています。
なお、今回当社が実施した評価手法は、全て、当社プラントの既設工認、3号機ストレステストにて他設備に対して実施した手法、他プラントの耐震
バックチェック、および現在制定されている日本電気協会規格による手法など、これまで実績のある適切な手法を採用しています。
次頁以降に、今回実施した評価手法を整理してお示しいたします。
1

コメントＱ１回答 今回の取組みの基本的な考え方○耐震裕度確認の方法として、まず、耐震バックチェック、ストレステストで既に国に確認を受けている評価結果を用いて耐震裕度を確認しました。
○確認の結果、２倍の耐震裕度を確認できなかった設備（１２設備）については、
再評価（以下「実力評価」という）を実施し、耐震裕度 （実力）を確認しています。
この実力評価にあたっては、以下の①～③に示すとおり、適切な手法を採用しています。
①当社プラントの既設工認、耐震バックチェック、ストレステストにて適用実績のある手法②他社プラントの既設工認、耐震バックチェック、ストレステストにて適用実績のある手法③現在制定されている日本電気協会規格による手法○さらに、設備の設置状態等を踏まえ、補強工事を実施することが耐震性の向上に有効であると判断したもの（２設備）については、耐震性向上工事を実施しました。
【参考】● ＪＥＡＣ ４６０１には、「本規程は、既設プラントの耐震性安全評価にも用いることができ、その場合、運転実績、計測データ、実証試験結果等により得られた知見を反映して差し支えない」と記載されており、今回の耐震評価においてはこれを適用して
おります。

2

コメントＱ１回答 今回の取組みで採用した手法（その１）表

実力評価で採用した評価手法
既往評価結果

対象設備

再生熱交換器

今回の取組みで採用した手法

耐震裕度

確認した既往評価

1.63

ストレステスト①当社プラントの既設工認、耐震バックチェック、ストレステストにて適用実績のある手法③現在制定されている日本電気協会規格による手法

原子炉格納容器本体

1.13

耐震バックチェック①当社プラントの既設工認、耐震バックチェック、ストレステストにて適用実績のある手法②他社プラントの既設工認、耐震バックチェック、ストレスにて適用実績のある手法

アニュラスシール

1.69

耐震バックチェック①当社プラントの既設工認、耐震バックチェック、ストレステストにて適用実績のある手法

充てんポンプ・原動機

1.81

ストレステスト

ほう酸ポンプ・原動機

1.81

ストレステスト燃料取替用水タンクポンプ・原動機

1.85

ストレステスト

非常用予備発電装置機関本体

1.88

ストレステスト

アニュラス排気ファン・原動機

1.12

耐震バックチェック安全補機室排気ファン・原動機

1.12

耐震バックチェック中央制御室空調ファン・原動機

1.56

耐震バックチェック中央制御室再循環ファン・原動機

1.28

耐震バックチェック中央制御室非常用給気ファン・原動機

1.56

耐震バックチェック

動的機
器①当社プラントの既設工認、耐震バックチェック、ストレステストにて適用実績のある手法○耐震バックチェック等の既往評価結果で耐震裕度2倍が確認できなかった１２設備の実力評価にあたっては、伊方３号機ストレステストで適用実績のある手法等、適切な評価手法を採用しています。
3コメントＱ１回答 今回の取組みで採用した手法（その２）
表
対象設備

適用事例

今回の評価に適用することの考え方

評価に用いる鉛直方 既往評価では、評価に用いる鉛直方向地震加速度として、自向地震加速度として、 主的に最大応答加速度を1.2倍して設定（5.88m/s2）していた
最大地震加速度をそ が、今回評価では最大応答加速度をそのまま（4.91m/s2）適のまま適用
用①当社プラントの既設工認、耐震バックチェック、ストレステストにて適用実績のある
手法（メタクラ：遮断器等の配電設備を金属の箱に収めた物）

再生熱交換器のような剛な設備は、地震時には設置床面にほぼ追随して動くことから地震動
により揺れが増幅しにくいため、設計時に、規格には指定はないものの設備にかかる加速度
を自主的に1.2倍して強度評価することで、結果的に地震に強い設備となるよう配慮している。
伊方3号のストレステストでは、設備の実質的（実力的）な耐力を算出するとの観点から、メタク
ラについて、鉛直方向地震加速度を1.2倍せずに評価した実績があり、当該支持脚も同様な手法を用いて評価できると判断した。

支持脚評価に用いる水平地震荷重について、既往評価では支持脚評価における 摩擦力を考慮していないが、支持脚底面には実際には容器
摩擦力の考慮
自重および取付ボルト締付力により摩擦力が作用するため、摩擦力の分を低減させた荷重にて評価③現在制定されている日本
電気協会規格による手法（電気設備アンカーボルト）

再生熱交換器は、熱による本体の伸びを吸収させるために長手方向に可動できる構造として
おり、地震時には、支持脚と底板との間に摩擦力が生じることから、支持脚の評価にあたっては、この摩擦力も考慮することとした。
電気設備の耐震設計指針ＪＥＡＧ5003-2010では、電気設備（制御盤等）の架台を据え付ける
ボルトに対して、摩擦力を考慮した耐震評価を実施することとしており、当該支持脚も同様な手法を用いて評価できると判断した。

②他社プラントの既設工認、耐震バックチェック、ストレステストにて適用実績のある
手法（もんじゅ格納容器）

ＦＥＭ(有限要素法)は精緻な評価が実施できる有用な数値解析法として、設備・構築物の力学解析をはじめ、理工学分野で広く用いられている手法である。
もんじゅのバックチェックにおける格納容器の座屈評価や、伊方3号のストレステストにおける蒸気発生器の耐震評価で実績があり、当該格納容器も同様な手法を用いて評価できると判断した。

格納容器円筒部の材料物性値（降伏点）について、JSME規
格値(260MPa）から、実際に使用している材料のミルシートの①当社プラントの既設工認、平均値（367MPa）に変更
耐震バックチェック、ストレス（格納容器のような大型構造体は、多くの鋼板を使用しており、テストにて適用実績のある鋼板の製作ロット毎のミルシートも多数である。（材料物性に手法
ばらつきがある）現実的な挙動に近づけるためにミルシートの（再生熱交換器支持脚）
データを使用し、円筒部胴板全体の特性を考慮する為、ミル
シートの加重平均値を採用した。）

設備の実質的（実力的）な耐力を算出するにあたり、材料の実強度が機械試験にて確認されている場合には、材料に対するJSME規格値の代わりに実強度を示すミルシート値を用いることが適切である。
伊方3号のストレステストにおける再生熱交換器の耐震評価で実績があり、当該格納容器も同様な手法を用いて評価できると判断した。

①当社プラントの既設工認、高力ボルトの許容せん断応力について、建築基準法施行令
耐震バックチェック、ストレスに基づく摩擦接合による許容せん断応力から、せん断力によ
アニュラス
材料物性値から求まテストにて適用実績のある
るボルト本体の破損という観点から、日本工業規格（JIS規格）
シール
る許容せん断応力の手法の材料物性値を用いて、日本機械学会「発電用原子力設備（梁端ボルト） 採用（伊方３号機格納容器再循環
規格 設計・建設規格」（JSME規格）に基づく支圧接合による
サンプスクリーン 基礎ボルト
許容せん断応力を算出し適用の現行工認）

地震力がボルトで繋いだ部材間の摩擦力を上回るとボルトにせん断力が作用することになるため、せん断力によるボルトの破損という観点から求めた評価基準値を用いることとした。
伊方３号の工認における格納容器再循環サンプスクリーンの耐震評価で実績があり、当該ボルトも同様な手法を用いて評価できると判断した。

①当社プラントの既設工認、耐震バックチェック、ストレステストにて適用実績のある
手法（タービン動補助給水ポンプ駆動用タービン）

動的機器に対する機能維持の詳細評価については、最新の規格で規定されており、この手法を適用した。
伊方３号のストレステストにおけるタービン動補助給水ポンプ駆動用タービンの耐震評価で実績があり、当該動的機器も同様な手法を用いて評価できると判断した。

再生
熱交換器
（支持脚）

精緻化項目

実力評価の具体的内容と当該評価手法の適用事例

ＦＥＭによる静的弾塑性座屈解析の適用
原子炉格納容器（座屈評価）
材料物性値（降伏点）としてミルシート
平均値を採用

動的機器

動的機能維持評価において、より現実的な耐力を考慮

具体的内容

JEAC4601の座屈評価式（クラスMC容器の座屈の防止基準に基づく簡易な座屈評価）よりも精緻な評価が可能なFEMモデ
ルによる静的弾塑性座屈解析を適用

JEAC4601における機能確認済加速度および機能確認済加
速度における余裕度評価結果（JEAC4601-2008 参考資料
4.11動的機器の地震時機能維持評価法）を用いて評価基準
値を設定○評価の具体的な内容および適用事例は表のとおりであり、今回の評価内容は適用事例と同様の実施内容であることから、今回実施した当社の評価方法は全てこれまでに実績がある手法です。
4コメントＱ１回答 （参考：設備の持つ様々な余裕について）○原子力設備は、設計・製作の各段階で、評価方法や発生応力、材料強度、設計寸法等に保守性を持たせており、出来上
がった設備には様々な余裕があります。
○これまで、設計時の評価や耐震バックチェックにおいては、当社が設定した基準地震動（570ガル）に対して余裕があることを確認してまいりました。また、ストレステストにおいては、最も余裕の少ない機器を抽出するため余裕の大きいと思われるいくつかの項目に対して実力評価を行っております。今回の取り組みは、各機器の持つ様々な余裕が2倍程度あることを実力評価を行い、お示しすることを目的にしているものであります。

表
耐震裕度の種類

設計条件

設備の持つ様々な余裕（例）

設備の持つ余裕の例

実力評価で考慮（例）地震力○設置場所の上部階の床応答を採用○剛な設備には最大応答加速度を1.2倍して適用○実際に機器が設置されている階の床応答を採用○最大応答加速度をそのまま適用

材料強度○材料物性値（降伏点）について規格値を採用○実際の破壊様式を考慮した規格値を採用○実際に使用している材料のミルシートの値を採用

環境条件○事故時他の設計条件（温度、圧力等）を使用して地震力を算出○温度、圧力等について実際の運転時の上限値などを採用して地震力を算出

応力値解析方法○規格等に則った簡易な評価式で評価○実際の材料の物性値や設置状況を勘案○精緻な評価が可能なFEMモデルによる解析で評価

構造上の評価○支持脚にかかる摩擦力を考慮しない○支持脚にかかる摩擦力を考慮して、荷重を 評価○規格・基準で定められた機能維持評価を採用○機能確認済加速度における余裕度評価結果を採用して評価基準値を設定

機能試験値による評価

5コメントＱ２および回答
Ｑ２：・元々の判断基準である、JEAC4601を用意してほしい。
（森委員）
・JEAC4601の該当部分について、明らかにしてほしい。
（濱本前部会長）
Ａ２：再生熱交換器、アニュラスシール、および動的機器の評価について、今回の評価内容と適用したJEAC4601の該当部分を明らかにした資料として、添付資料をご確認ください。
（格納容器は既往のJEACの手法からFEM解析に変更）

6

コメントＱ３および回答
Ｑ３：「裕度」、「許容値」、「許容応力」、「評価基準値」について、用語の概念と定義を明らかにしてほしい。
（森委員）
・定義を整理して、明確にしてほしい。
（濱本前部会長）
Ａ３：これまでご説明した資料では、用語が統一されていなかったため、以下のとおり用語を定義し、説明資料中の用語を統一しました。
・発生値
・発生値（実力）：既往の評価において、基準地震動を入力した際に、設備にかかる応力等：今回実施した評価において、評価の精緻化や実際の設備の設置状況等を考慮したことにより、既往の発生値から修正した値

・評価基準値：既往の評価において、その設備が耐えることができると規格・基準にて定められている値（「許容値」「許応応力」は、同じ意味で使用しているため、「評価基準値」に統一する）
・評価基準値（実力）：今回実施した評価において、使用する材料の実力値や実際の設備の設置状況等を考慮したことにより、既往の評価基準値から修正した値
・耐震裕度：評価基準値を発生値で割ったもの（「裕度」は「耐震裕度」と同じ意味で使用しているため、「耐震裕度」に統一する）
・耐震裕度（実力） ：評価基準値（実力）を発生値（実力）で割ったもの
7

コメントＱ４および回答
Ｑ４：再生熱交換器の耐震裕度評価において摩擦力を考慮するのであれば、応答として生じる回転などの影響を全て考慮しな
いと、是非が検討できないのではないか。
（森委員）
Ａ４：今回実施した評価では、水平方向地震加速度および鉛直方向地震加速度により、脚部に作用する曲げ応力、圧縮
応力、せん断応力について算出し、組み合わせ応力に対する評価及び座屈評価を実施しています。このため、地震による応答として生じる回転などの影響を全て考慮したものとなっています。
評価の詳細は添付資料をご確認ください。

8コメントＱ５および回答
Ｑ５：格納容器の実力評価で、円筒部に対してミルシートの平均値にて評価していることの妥当性は。
仮に最小値にて評価した場合はどうなるのか。
（渡邉委員）
Ａ５：○半球部と比較して、円筒部は座屈が起こりやすいことから、評価を精緻化する観点から、ＦＥＭ解析をあ実施するにあたり、素材の実強度であるミルシート値を採用しました。
○原子炉格納容器（円筒部）に使用されている鋼板は計153枚ですが、下図にあるとおり、各鋼板のミルシート値は35～43kg/mm2に分布し、そのうち36～41kg/mm2の範囲が最も多くなっています。
○各ミルシート値の分布は、平均値（38kg/mm2≒367MPa）を中心として、最小値から最大値まで小さい
範囲（平均値と最小値の差異が約3kg/mm2）でほぼ均等に分布していることから、現実的な評価として、
ミルシートの平均値を用いて評価することは妥当であると考えます。
○また、全ての鋼板に対してミルシートの最小値を用いた評価も実施しており、この場合は耐震裕度が1.99（平均値の場合2.01）となることを確認しています。
35

降伏点Sy（kg/mm2）

30

25

20
数

15

数

35

7

36

25

37

33

38

25

39

24

40

20

41

17

42

1

43

1

計

153

10

5

0
35
最低値

36

37

38

39

40

41

42

43

平均値

降伏点（Sy）

9コメントＱ６および回答
Ｑ６：・格納容器の評価で、有限要素を用いる場合には、座屈モードを低次から高次まで出して、それらがきちんと出ているか情報提供してもらいたい。
・最大初期不整の不整分も、座屈モードで最も反映される場所に、最も都合が悪いように入れなければならないと思う。
（森委員）
Ａ６：○ＦＥＭ解析に入力する初期不整のモードを求めるため、弾性座屈固有値解析を実施しており、座屈モードを低次から高次まで確認しています。
○本解析の結果、最低次のせん断座屈モードは１次、３次モードであり、加振直角
方向に片側ずつ発生するため、その両側に初期不整を与えています。
○また、最低次の曲げ座屈モードは１２５次モードであり、これらを重畳させ、初期不整を解析モデルに予め与えています。
○なお、初期不整量は、据付寸法計測記録における最大初期不整量である
38.4mmとしています。
○次頁以降に、評価概要についてお示しいたします。

10コメントＱ６回答 座屈モードの確認と初期不整の与え方○格納容器のＦＥＭ弾塑性座屈解析に入力する初期不整のモードを求めるため、以下に示す
弾性座屈固有値解析を実施しています。
機器搬入口、エアロックの周方向位置

１．弾性座屈固有値解析
１．１ 解析条件
（１）解析モデル
実機は、上部半球、胴部円筒、下部皿型の構造であるが、弾性材下端部より下側は完全に固定されているため、弾性材下端部より上側のみをモデル化した、上部半球、胴部円筒の形状とする。なお、解析モデルには、シェル要素を用いた。

N
非常用
エアロック

360°
0°

（305°）

荷重方向(EW)

270°

90°
機器搬入口
（106°）

通常用
エアロック（233°）

180°

機器搬入口（EL+35700）

非常用エアロック（EL+33900）

通常用エアロック（EL+25600）

11コメントＱ６回答 座屈モードの確認と初期不整の与え方（２）解析コードABAQUS6.8（３）材料特性
格納容器内初期温度49℃の縦弾性係数E=201,000MPaを適用（４）荷重条件
リングガーダ位置は、容器断面と比較して剛性が高く、また（重量が大きいため）大きな水平荷重が発生するため、座屈モードの上端位置となると考えられる。そこで、本解析では、リングガーダ位置の高さで水平方向集中荷重を与える。
FEM弾塑性座屈解析に必要な初期不整モードを取得するため、EW方向荷重1ケースの解析を実施する。
本解析によって得られた弾性座屈モードのうち、せん断座屈、曲げ座屈それぞれに対応した
最低次の座屈モードを、FEM弾塑性座屈解析の初期不整モードに用いる。

12コメントＱ６回答 座屈モードの確認と初期不整の与え方
荷重方向（EW）と座屈モード発生方向

１．２ 解析結果

N

せん断座屈に対応した最低次の座屈モードは、荷重直角方向に発生するが、機器搬入口及びエアロックの存在により形状・剛性が周方向にわずかに不均一であるため、片側ずつ発生する（1次モードと3次モード）。

非常用

360°

エアロック

0°

（305°）

せん断座屈モード（3次モード）曲げ座屈モード（125次モード）
荷重方向(EW)

270°

曲げ座屈に対応した最低次の座屈モード（125次）は、荷重方向に発生する。

90°

機器搬入口
通常用エアロック（233°）

180°（106°）
せん断座屈モード（1次モード）

1次モード

3次モード

図 初期不整形状（EW方向、せん断座屈）

125次モード

図 初期不整形状（EW方向、曲げ座屈）

13

コメントＱ６回答 座屈モードの確認と初期不整の与え方
２．初期不整（１）初期不整を与える位置１．に示した弾性座屈固有値解析で得られた結果から、せん断座屈モード（１次および３次）と曲げ座屈モード（１２５次）を重畳させ、変位（初期形状）として弾塑性座屈解
析モデルに予め与える。
せん断座屈モードは１次、３次モードで加振直角方向に片側ずつ発生するため、両方の座屈モードを用いて両方に初期不整を与える。
（２）初期不整量
初期不整として与える量は、伊方３号機建設時の据付寸法計測記録（平成３年１２月実施）における最大不整量である38.4mmとした。

14

添付資料
【耐震裕度２倍】再生熱交換器支持脚の耐震裕度評価内容
実力評価の方法（従来の評価からの変更内容は朱記）① 適用する評価方法○ 「原子力発電所耐震設計技術規程（JEAC4601）」は、原子力発電所の耐震設計に関する事項のうち、基本事項、耐震重要度分類、建物・構築物の耐震設計、機器・配管系の耐震設計及び屋外重要土木
構造物の耐震設計に関する事項をまとめたものであり、今回の実力評価においては、JEAC4601 に従うことを原則としている。
○ 再生熱交換器は横置円筒形容器であることから、耐震強度評価にあたり、JEAC4601 の横置円筒形容器の項（5.2.4）に規定されている評価方法を適用する。構造図は、JEAC4601 p519 の附図 5.2.4-1のとおり。

第１脚（評価対象）
支持脚固定

第２脚
支持脚可動

ＪＥＡＣ４６０１該当箇所
JEAC4601 p519 より運転時は内部流体が高温状態になる
ため、熱膨張を吸収する目的で一方の支持脚が可動できるようになっている

再生熱交換器の形状② 計算条件○ 耐震計算モデルにおける荷重状態は、JEAC4601 p525 の附図 5.2.4-2 のとおり。
○ ストレステスト結果および耐震バックチェック結果から、再生熱交換器の支持脚については耐震裕
度２倍が確認できなかったため、この支持脚を実力評価対象とする。
○ 耐震バックチェックでは容器の最高使用温度（343℃）を評価条件としていたが、ストレステストでは現実的な値として第 1 種機器設計過渡条件内の最高温度（286.1℃）に変更。（これにより、固有周期が短周期側に変わり、適用する水平方向地震加速度が低減される。） （注 1）⇒ 今回の評価においても適用。
○ 主な計算諸元は表－１のとおり。
表－１ 主な計算諸元（耐震バックチェック時点）
m0
容器の運転質量5,360 kg
m s1
第 1 脚の質量40 kg
h1
基礎から第 1 脚の胴付け根部までの高さ
264 mmh2
基礎から胴中心までの高さ
450 mml0
脚中心間距離2,600 mm
A
第 1 脚の断面積
9,170 mm 2AS
第 1 脚のせん断断面積
3,880 mm 2
水平方向地震加速度：16.07m/s 2Z
第 1 脚の断面係数
2.01×10 5 mm 3に変更（注1）aH
Ss 地震動による水平方向地震加速度17.30 m/s 2
鉛直方向地震加速度： 4.91m/s 2
aV
Ss 地震動による鉛直方向地震加速度5.88 m/s 2に変更（注 2）g
重力加速度9.80665 m/s 2※ 今回実施した実力評価（その１） （注 2）・ 耐震バックチェックでは、評価に用いる鉛直方向地震加速度として、最大応答加速度（ZPA）を 1.2倍して設定していたが、今回の評価では、最大応答加速度をそのまま適用。（なお、この 1.2 倍はJEAC で要求されているものではなく、従来からの事業者の保守的な評価である。）（耐震バックチェックにおける評価）
a V ＝1.2×ZPA＝1.2×0.5×9.80665＝5.88 m/s 2（今回の評価）a V ＝ZPA＝0.5×9.80665＝4.91 m/s 2

JEAC4601 p525 より実力評価の方法（従来の評価からの変更内容は朱記）③ 荷重およびモーメント計算【自重により脚が受ける質量】
・ 脚にかかる質量（R 1 、R 2）を、JEAC4601 p527 の式（附 5.2.4-5）から求める。

ＪＥＡＣ４６０１該当箇所
JEAC4601 p527 より

j1∑ m gl − R l = 0
i

i

2 0

（式-1）

（式-1）

i =1

・ 上記式から、脚にかかる質量（R 1 、R 2 ）は、以下のとおりとなる。
第１脚 ： R 1 ＝29,345.5 (N)第２脚 ： R 2 ＝22,433.6 (N)【水平方向地震力により脚つけ根部が受ける鉛直方向荷重】
・ 水平方向地震力（長手方向）により生じる胴の第１脚つけ根部の鉛直方向荷重（P l ）を、JEAC4601 p531の式（附 5.2.4-36）から求める。
h（式-2）
ここで、a H ＝C H g
Pl = a H (m 0 − m s1 ) 2
l0

JEAC4601 p531 より

・ 上記式から、水平方向地震力により生じる胴の第１脚つけ根部の鉛直方向荷重（P l ）は、以下のとおりとなる。
P 1 ＝16.07×（5360－40）×450/2600＝14,796.8 (N)【水平方向地震力により第１脚底面に作用する曲げモーメント】
・ 水 平 方 向 地 震 力 に よ り 第 １ 脚 底 面 に 作 用 す る 曲 げ モ ー メ ン ト （ M l1 ） を 、 JEAC4601 p535 の 式 （ 附
5.2.4-102）から求める。

Ml1

変形して
（式-2）へ

aHm0

h1

Pl

第１脚

Fμ

JEAC4601 p535 より

第２脚※今回実施した実力評価（その２）・ 従 来 の 耐 震 評 価 で は 、 第 ２ 脚 底 面 と 支 持 架 台 表 面 の 摩 擦 力 を 考 慮 せ ず 、 JEAC4601 p535 の 式 （ 附
5.2.4-102）に従って曲げモーメント M l1 を求めていたが、今回の評価では現実的に働く摩擦力を考慮して曲げモーメント M l1 を算出。
（摩擦力を考慮しない場合）（式-3）
M l1 ＝a H m 0 h 1 ＝24,480,192 (N・mm)（摩擦力を考慮した場合）
M l1 ＝（a H m 0 －F μ ）h 1 ＝18,802,397 (N・mm)
ここで、F μ ＝μ｛F b ＋m 0(g-a V )｝＝0.3｛23,467.7＋5,360(9.80665-4.91)｝＝14,914 (N)μ=0.3（支持脚底面（鉄）と支持架台（鉄）の摩擦係数）
F b = 23,467.7（N）（ボルトの締付力）

足し合わせて（式-4）へ

分割して（式-5,-6）へ変形して（式-3）へ実力評価の方法（従来の評価からの変更内容は朱記）

ＪＥＡＣ４６０１該当箇所④ 脚の応力の算出
・ ③で求めた各荷重を用いて、脚の応力を算出する。
ａ．運転時質量および鉛直方向地震力による応力（圧縮）を、JEAC4601 p535 の式（附 5.2.4-99,100）から求める。
R + m s1ga29345.5 + 40 × 9.80665
4.91
σs1 = 1
(1 + v ) =(1 +) = 4.（
9 MPa）
（式-4）
A
g
9,170
9.80665ｂ．水平方向地震力による応力（曲げ、圧縮）を、JEAC4601 p535 の式（附 5.2.4-101）から求める。
M
18,802,397
σs 2 = l1 =≒ 93.（6 MPa）（曲げ）（式-5）Z
201,000
P 14,796.8
σs3 = l == 1.（
7 MPa）（圧縮）
（式-6）
A
9,170

JEAC4601 p536 より変形して（式-7）へ変形して（式-8）へJEAC4601 p539 より
ｃ．水平方向地震力による応力（せん断）を、JEAC4601 p536 の式（附 5.2.4-103）から求める。
a H m 0 − Fμ 16.07 × 5,360 − 14,914
τs === 18.4(MPa )
（式-7）
As
3,880
ｄ．上記 a～c の応力の組合せ応力を、JEAC4601 p536 の式（附 5.2.4-106）から求める。
σs = (σs1 +σs 2 +σs3 ) 2 + 3τs 2 = (4.9 + 93.6 + 1.7) 2 + 3 × 18.4 2 ≒ 106
（MPa）

（式-8）

⑤ 強度評価・ ④で求めた脚の組合せ応力が JEAC4601 p539 の附表 5.2.4-2 に示す許容応力 f t 以下であること。
ａ．脚の許容応力 f t を、JEAC4601 p324 の解表 4.2.3.1-6 から求める。
【脚の許容応力】

JEAC4601 p324 より

ミルシート値を基にした降伏点σ y = 222MPa
ミルシート値を基にした引張強さσ u = 404MPa
F * =min(σ y，0.7σ u )=min(222，282)=222（式-9）
f t * = F * /1.5＝148
1.5ft * ＝222MPaｂ．上記から得られた第１脚の組合せ応力に対する耐震裕度は以下のとおり。

耐震裕度（組合せ応力）＝1.5ft* /σ s ＝222/106≒2.09（式-9）

実力評価の方法（従来の評価からの変更内容は朱記）
ｃ．JEAC4601 p539 の【解説】より、脚の座屈（曲げと圧縮の組合せ）に対する評価を実施する。座屈の評価は JEAC4601 p514 の式（附 5.2.3-314）に従う。（表－２および式-10）
σs1 +σs3 σs 2 4.9 + 1.7 93.6
（式-10）+=+≒ 0.49 ≦ 1
fc
fb
205
207

ＪＥＡＣ４６０１該当箇所
JEAC4601 p539 より

ｄ．上記から得られた第１脚の座屈に対する耐震裕度は以下のとおり。

耐震裕度（座屈）＝1/0.49≒2.04

JEAC4601 p514 より⑥ 耐震裕度の評価結果
・ 組合せ応力に対する耐震裕度と座屈に対する裕度のうち、小さい方を第１脚の耐震裕度（再生熱交換器の耐震裕度）とする。

再生熱交換器の耐震裕度：2.04（座屈に対する裕度）

変形して（式-10）へ

JEAC4601 p515 より実力評価の方法（従来の評価からの変更内容は朱記）

ＪＥＡＣ４６０１該当箇所
JEAC4601 p515,516 より

【耐震裕度２倍】アニュラスシールの耐震裕度評価内容
実力評価の方法（従来の評価からの変更内容は朱記）

ＪＥＡＣ４６０１該当箇所① 適用する評価方法○ 「原子力発電所耐震設計技術規程（JEAC4601）」は、原子力発電所の耐震設計に関する事項のうち、基本事項、耐震重要度分類、建物・構築物の耐震設計、機器・配管系の耐震設計及び屋外重要土木
構造物の耐震設計に関する事項をまとめたものであり、今回の実力評価においては、JEAC4601 に従うことを原則としている。
○ アニュラスシールの耐震評価にあたり、支持構造物を構造強度評価対象とし、許容応力については、
JEAC4601 p324 の解表 4.2.3.1-6 のクラス１、ＭＣ，２の支持構造物の許容応力算出規定を適用する。

JEAC4601 p324 より② 計算条件○ アニュラスシール支持構造物構成部材（サポートビームやボルト）を評価対象とし、各部に発生する応力とそれに対する許容応力を算出する。
○ 耐震バックチェック結果から、アニュラスシール梁端ボルトのせん断については耐震裕度２倍が確認できなかったため、この梁端ボルトを実力評価対象とする。
※今回実施した実力評価
・ 従来の耐震評価（建設時の工事計画認可申請および耐震バックチェック）では、梁端ボルトのせん
断に対する評価を、建築基準法施行令に基づいて実施しており、この評価では、梁端ボルトを摩擦接合用の高力ボルトとして扱い、ボルトを締め付けた際の部材間の摩擦力（ボルトにせん断力が作用しない限界値）を許容せん断応力として評価していたが、今回の評価では、JEAC4601 に基づき、ボルトにせん断力がかかった場合に、ボルトが破損しない限界値を許容せん断応力とする。

（式-1）

JIS B 1186 より

建 築 基 準法 施行 令 に 基づ く評 価

数値を（式-1）へ

JEAC4601 に 基 づ く 評 価

ｱﾆｭﾗｽｼｰﾙ部構造図

許容せん断応力の考え方

実力評価の方法（従来の評価からの変更内容は朱記）

ＪＥＡＣ４６０１該当箇所③ ボルトの許容せん断応力の算出【Ｆ値】
・梁端ボルトの許容応力を算出する際に必要なＦ値は、JEAC4601 p324 の解表 4.2.3.1-6 から求める。
ここで、Ｆ * とは、供用状態ＤｓにおけるＦ値である。
Ｆ * ＝min[1.2Ｓy，0.7Ｓu]（Ｓy：耐力 Ｓu：引張強さ）（式-1）
JEAC4601 p322 より・当該ボルトの等級は、JIS B 1186「摩擦接合用高力六角ボルト・六角ナット・平座金のセット」に規定されている F10T であり、JIS に規定されているＳy、Ｓu からＦ * を求める。
*

（式-3）

2

Ｆ ＝min[1.2×900, 0.7×1000]＝700N/mm ＝700MPa【許容せん断応力】
・梁端ボルトの許容せん断応力は、JEAC4601 p322 の表 4.2.3.1-12 より 1.5fs * である。
・fs * は、「発電用原子力設備規格 設計・建設規格 2005 年版（2007 年追補版含む）（JSME2005/2007）」（(社)日本機械学会）の SSB-3131 および SSB-3133 より求める。
fs * ＝

Ｆ*
1.5 3

＝

700

≒269

JSME2005/2007
p.I-8-13 より

（式-2）

1.5 3

1.5fs * ＝1.5×269≒403MPa（式-3）④ 強度評価ａ．ボルトに発生するせん断応力：

130MPaｂ．ボルトの許容せん断応力：

403MPa（耐震バックチェックより）

ｃ．上記から得られたせん断応力に対する耐震裕度は以下のとおり。
耐震裕度（せん断応力）＝403/130≒3.10（式-2）

【耐震裕度２倍】動的機器の耐震裕度評価内容
実力評価の方法（従来の評価からの変更内容は朱記）① 適用する評価方法○ 「原子力発電所耐震設計技術規程（JEAC4601）」は、原子力発電所の耐震設計に関する事項のうち、基本事項、耐震重要度分類、建物・構築物の耐震設計、機器・配管系の耐震設計及び屋外重要土木構
造物の耐震設計に関する事項をまとめたものであり、今回の実力評価においては、JEAC4601 に従うことを原則としている。
○ 動的機器（ポンプ・ファンおよび原動機）の耐震評価にあたり、JEAC4601 p381 の「4.6.3 機能維持評価法」の規定を適用する。
② 評価条件○ JEAC4601 に規定されているポンプ、ファン等の型式毎の機能維持確認済加速度と、伊方の基準地震動により各機器発生する加速度を用いて耐震評価を実施する。
○ 耐震バックチェックおよびストレステストの結果から、充てんポンプ等の９設備（表－１）については耐震裕度２倍が確認できなかったため、これらを実力評価対象とする。
※今回実施した実力評価
・ 従来の耐震評価では（耐震バックチェックやストレステスト）では、JEAC4601 p387,388 に規定されている機能維持確認済加速度をそのまま評価基準値として使用していたが、今回の評価では、その加速度を入力した際に、“最も厳しい評価となる部位の耐震裕度”を考慮して、最も厳しい評価となる部位が損傷しない最大の加速度を評価基準値（実力）として使用することで、より現実的な耐力を評価している。
“最も厳しい評価となる部位の耐震裕度”については、JEAC4601 p907 の「参考資料 4.11 動的機器の地震時機能維持評価法」に記載されている数値を適用する。

①´ 最も厳しい評価となる部位が損傷しない
最大の加速度（①×②）② ①を入力した際に最も厳しい評価となる部位の耐震裕度

ポンプ

表－１

① JEAC4601に規定されている評価基準値(機能維持確認済加速度)

電動機

耐震裕度２倍が確認できなかった動的機器
既往評価結果
設備名
方向
耐震裕度
確認した既往評価
充てんポンプ・原動機
水平1.81
ストレステスト
ほう酸ポンプ・原動機
水平1.81
ストレステスト燃料取替用水ポンプ・原動機
鉛直1.85
ストレステスト
非常用予備発電装置機関本体
水平1.88
ストレステスト
アニュラス排気ファン・原動機
水平1.12
耐震バックチェック安全補機室排気ファン・原動機
水平1.12
耐震バックチェック中央制御室空調ファン・原動機
鉛直
1.56
耐震バックチェック中央制御室再循環ファン・原動機
鉛直
1.28
耐震バックチェック中央制御室非常用給気ファン・原動機
鉛直
1.56
耐震バックチェックＪＥＡＣ４６０１該当箇所

JEAC4601 p381 より

JEAC4601 p387,388 より

実力評価の方法（従来の評価からの変更内容は朱記）

ＪＥＡＣ４６０１該当箇所③ 横型ポンプの評価結果

1.4②①を入力した際に最も厳しい評価となる部位の耐震裕度(括弧内は対象部位)
1.6(軸継手)①’
最も厳しい評価となる部位が損傷しない最大の加速度[G]
（①×②）
2.2

0.38

1.0

2.3(基礎ﾎﾞﾙﾄ)

2.3

6.05

水平

0.77

1.4

1.6(軸継手)

2.2

2.85

鉛直

0.38

1.0

2.3(基礎ﾎﾞﾙﾄ)

2.3

6.05

水平

0.97
(354[N])

1.4

1.6(軸継手)

2.2(43500[N])

2.26

鉛直

0.54

1.0

2.3(基礎ﾎﾞﾙﾄ)

2.3

4.25

②
①を入力した際に最も厳しい評価となる部位の耐震裕度(括弧内は対象部位)①’
最も厳しい評価となる部位が損傷しない最大の加速度[G]
（①×②）

設備名

方向

発生値
[G]

充てん
ポンプ

水平

0.77

鉛直
ほう酸
ポンプ

燃料取
替用水
タンク
ポンプ

JEAC4601 p912 より①
JEAC4601 に規定されている機能維持確認済加速度[G]

耐震裕度（実力）（①’／発生値）

2.85④ 非常用予備発電装置機関本体の評価結果

設備名

方向

発生値
[G]

①
JEAC4601 に 規
定されている
機能維持確認済加速度[G]

耐震裕度（実力）（①’／発生値）

非常用
水平
0.90
1.7
2.0
2.22
1.2
予備発電
(ｸﾗﾝｸ軸基準軸受)装置機関
鉛直 ※ 1
0.37
1.0
－
2.70
本体
※１：鉛直方向については、ストレステストの結果から既に２倍以上の耐震裕度を確認できていることから、今回の評価手法は適用しない。

JEAC4601 p919 より

実力評価の方法（従来の評価からの変更内容は朱記）

ＪＥＡＣ４６０１該当箇所⑤ ファンの評価結果
JEAC4601 p915 より
設備名

アニュラス
排気ファン
(遠心直結
型)
安全補機室
排気ファン
(遠心直結
型)
中央制御室
空調ファン
(遠心直結
型)
中央制御室
再循環
ファン
(軸流式)
中央制御室
非常用給気
ファン
(遠心直結
型)

方向

発生値
[G]

水平

2.04

①
JEAC4601 に規定されている
機能維持確認済加速度[G]②①を入力した際に最も厳しい評価となる部位の耐震裕度(括弧内は対象部位)

2.3

評価基準値(実力)[G] ※ １

耐震裕度（実力）（①’／発生値）

4.6

2.22

2.0

2.70

4.6

2.25

2.0

3.12

4.6

3.96

2.0

3.12

4.8

3.50

2.1(ｲﾝﾍﾟﾗ)
鉛直

0.64

1.0

水平

2.04

2.3
2.1(ｲﾝﾍﾟﾗ)

鉛直

0.64

1.0

水平

1.16

2.3
2.1(ｲﾝﾍﾟﾗ)

鉛直

0.64

1.0

水平

1.37

2.4
8.9(軸)

鉛直

0.78

1.0

2.0

2.56

水平

1.16

2.3

4.6

3.96

2.0

3.12

2.1(ｲﾝﾍﾟﾗ)
鉛直

0.64

1.0

※１：今回の評価は２倍の裕度を確認することが目的であるため、鉛直方向の評価基準値の設定にあたっては、保守的に①の加速度を２倍した値を「評価基準値（実力）」とした。

実力評価の方法（従来の評価からの変更内容は朱記）

ＪＥＡＣ４６０１該当箇所⑥ 原動機（電動機）の評価結果

設備名
(全て横形
ころがり
軸受)
充てん
ポンプ用
原動機
ほう酸
ポンプ用
原動機

JEAC4601 p914 より①
JEAC4601 に
規定されて
いる機能維
持確認済加
速度[G]

方向

発生値
[G]

水平 ※ １

0.77

4.7

鉛直

0.38

1.0

水平 ※ １

0.77

4.7

鉛直

0.38

1.0

0.97

4.7

0.54

1.0

2.04

4.7

0.64

1.0

2.04

4.7

0.64

1.0

1.16

4.7

0.64

1.0

1.37

4.7

0.78

1.0

燃料取替
水平 ※ １
用水タンク
ポンプ用
鉛直
原動機
アニュラス
水平 ※ １
排気ファン
用原動機
鉛直
安全補機室
水平 ※ １
排気ファン
用原動機
鉛直
中央制御室
水平 ※ １
空調ファン
用原動機
鉛直
中央制御室
水平 ※ １
再循環ファ
ン用原動機
鉛直

②
①を入力した際に最も厳しい評価となる部位の耐震裕度(括弧内は対象部位)
6.8(取付(基礎)ﾎﾞﾙﾄ)6.8(取付(基礎)ﾎﾞﾙﾄ)6.8(取付(基礎)ﾎﾞﾙﾄ)6.8(取付(基礎)ﾎﾞﾙﾄ)6.8(取付(基礎)ﾎﾞﾙﾄ)6.8(取付(基礎)ﾎﾞﾙﾄ)6.8(取付(基礎)ﾎﾞﾙﾄ)評価基準値(実力)[G] ※ ２

耐震裕度（実力）（①’／発生値）

－

6.10

2.0

5.26

－

6.10

2.0

5.26

－

4.84

2.0

3.70

－

2.30

2.0

3.12

－

2.30

2.0

3.12

－

4.05

2.0

3.12

－

3.43

2.0

2.56

中央制御室
水平 ※ １
1.16
4.7
－
4.05
6.8
非常用給気
(取付(基礎)ﾎﾞﾙﾄ)
ファン用
2.0
3.12
鉛直
0.64
1.0
原動機
※１：水平方向については、ストレステストの結果から既に２倍以上の耐震裕度を確認できていることから、今回の評価手法は適用しない。
※２：今回の評価は２倍の裕度を確認することが目的であるため、鉛直方向の評価基準値の設定にあたっては、保守的に①の加速度を２倍した値を「評価基準値（実力）」とした。