論文報告

公益社団法人地盤工学会中国支部論文報告集
地盤と建設Vol.37,No.1,2019

関門層群における強風化安山岩のスレーキング特性および切土斜面表層の脆弱化に関する検討
Investigation of Soil Property of Strongly Weathered Andesite andStability of its Cut Slope based on Boring Core Samples
神谷知佳
鈴木素之
太田岳洋
河内義文

Chika KAMIYA
Motoyuki SUZUKI
Takehiro OHTA
Yoshifumi KOCHI（山口大学大学院創成科学研究科）（山口大学大学院創成科学研究科）（山口大学大学院創成科学研究科）（(株)ケイズラブ）

山口県西部に分布する関門層群を横断する道路建設現場では，切土中・切土後に，崩壊や変状が発生したことが複数報告されている．本研究では崩壊のリスクを事前に評価する手法を確立することを目的として，関門層群における強風化安山岩土層の構成と N 値の関係および深度ごとのスレーキング特性について検討した．その結果，強風化安山岩部は3 種類に大別でき，特性として乾燥後，水浸すると深い深度まで急速にスレーキングが起きやすいということが分かった．

キーワード：切土，法面，安山岩，風化，ボーリング （IGC：C-09，D-00，E-06)
1．はじめに山口県西部に分布する関門層群分布域(図-1)で道路建設に伴い斜面切取りがなされてきたが，その内の複数箇所で切土中や切土後に変状や崩壊が発生しており 1)，施工時の安全性や経済性に影響を与えてきた．これまでに，このような関門層群では施工に伴う崩壊，再崩壊の事例が多数報告されているが，いまだに崩壊のリスクを事前に評価する手法は確立されていない．このことから，切土前に崩壊や変状のリスクを抽出し，必要な対策を行い，未然に防ぐことは重要な課題である．
本研究では，山陰道の建設前の地盤調査で採取されたボーリング試料に対する試験・分析結果をもとに，強風化安山岩の土質特性と今後想定される切土法面の安定に

図-1

ついて検討した．さらに本研究では，崩壊リスクを事前

山口県の地質図（西村ほか 2） に一部加筆）
Ksv:下関亜層群上部層（安山岩・デイサイト質～流紋に評価する手法を確立することを目的として，主に次の岩質凝灰岩～流紋岩質），Kss：下関亜層群下部層（頁2 点の検討を行った．

岩・砂岩・礫岩・凝灰質砂岩・赤色頁岩），Kw：脇野(1) 大局的に地山の状況を把握するために土層の構成亜層群（頁岩・砂岩・礫岩・赤色頁岩）と N 値の関係について調べた．
(2) 土質特性とあわせて，乾燥・水浸を経て崩壊するま起こしていることが挙げられる．その問題点を解決すれでの過程に違いや特徴があるのか，深度ごとにスレば，建設事業の経済性や安全性が向上すると考えられる．

ーキング特性を調べた．

しかし，既往研究ではそれぞれのケースごとに崩壊事例

以下に，この 2 点の検討結果と考察について述べる．

が報告されているに過ぎず，関門層群の切土安定性に関して共通する問題点はまとめられていない．
関門層群の変質に着目した研究として，歌田ら 3) は，2．既往研究

関門層群中に見られた変質作用は広域，ホルンフェルシ
ック，熱水，風化の 4 つに大別されるとした．なお，風本研究で対象とする関門層群の地盤工学上の問題点と化変質は関門層群中ではむしろ稀であるが．他の変質帯しては，その風化・変質部において切土に伴い，崩壊をとくに熱水変質帯に重複して出現することが報告されて－ 99 －

神谷・鈴木・太田・河内

図-2

地質断面図

3．調査試験箇所・調査試験方法

いる．
地層境界によるすべりに着目した研究として，黒色薄層土に起因するものと白色粘土層に起因するものが報告

3.1 調査箇所の概況

は，調査エリアは高さ約 35m の長大切土が計画されている

すべり面に認められた黒色土について鉱物学・化学・物地点である．その計画・設計に伴い，調査ボーリングがされている．黒色薄層土に関する研究では，山本ら

4)

理的性質を調べ，黒色土中の黒色は微細で非晶質なマン実施された．図-2 に示すように，切土法面，計画道路面ガンあるいは鉄の酸化物ないし水酸化物によってもたらを超える深度での調査ボーリングで計画されている．掘されたことを報告した．また，山本ら 5) は，その黒色薄進長約 40m のボーリングが道路の中心で１本と左右の法層土の化学的および物理的性質を明らかにし，事前に不面の中心付近で１本ずつ，サンプリングのために掘られ連続面に黒色土が沈殿していることが分かった場合，そた掘進長 23m のボーリングが 1 本の計 4 本が実施されてれに起因する斜面崩壊に対する安定性の検討においてはいる．なお，法面表層部には，強風化部の出現が予測さ黒色土間の設計強度定数として，粘着力 cd=7.7kPa, 内部れたため，法面勾配は両側とも 1：2.0(合成勾配約 25°)

摩擦角 d=23.1° という値を用いることを提案している．

で設計された．

他方，白色粘土に関する研究は，山本ら 6) は，関門層群からなる斜面崩壊が現場で認められた白色粘土に起因す3.2 土質試験るという発生機構を明らかにした．頁岩と白色粘土の貼各種土質試験は，図-2 の断面図に示すボーリング孔(SIり合わせた供試体を用いた一面せん断試験から得られた29B-C6-8)のコア試料を用いて実施した．なお，試験対象強度定数が最も小さかったことから，崩壊は白色粘土と深度ではトリプルチューブサンプラーを用い，乱れの少頁岩の境界面にて発生したものとした．また，施工時はない試料を採取した．強風化した土の状態を知るために，白色粘土層のような挟在層の境界面を考慮した法面施工

同 孔 の 試 料 ( 試 料 番 号 S-1, 2(GL-8.00-10.00m) と S-7,の必要性をあげている．

8(GL-21.00-23.00m))を用いて，土粒子の密度試験，土の次に，崩壊事例を集約して素因・誘因を検討した研究

含水比試験，湿潤密度試験，粒度試験，液性限界・塑性として，Kochi et.al1) はいくつかの崩壊事例をもとに，素限界試験などの物理試験を行い，地盤材料の工学的分類因を分析した結果，関門層群に発生する地すべりを強風を行った．スレーキング試験は図-2 に示す SI29B-C6-5 お化・黒色薄層土・15m 以上の切土・褶曲・頭部に断層・よび SI29B-C6-8 の乱れの少ないコア試料を用いて実施

豪雨の 6 つの因子に支配されているとした．ただし，こした．試験は地盤工学会の岩石のスレーキング試験（案）の中で崩壊に共通する確実な因子は，強風化した地層か

7） に従って実施した．40±5℃で 48 時間炉感想させた試らなる斜面が崩壊したという点のみである．

料を 24 時間吸水させ，水浸直後，30 分，1，2，4，6 お

このようにこれまでに関門層群からなる斜面崩壊にはよび 24 時間経過時点でそれぞれスレーキング区分を判いくつかの形態があることが報告されているが，これら定し，24 時間経過時点の区分をスレーキング指数とした．の斜面崩壊に唯一共通している強風化したことによってなおスレーキング区分における指標を表-1 に示す．それ生成された土砂の土質特性や風化に対する抵抗性に着目

ぞれの区分における詳細は以下の通りである．スレーキした研究はまだされていない．

ング区分 0 は変化なし．スレーキング区分 1 は割れ目が－ 100 －関門層群における強風化安山岩のスレーキング特性および切土斜面表層の脆弱化に関する検討
少し出来るが供試体の原形を保っている．スレーキング採取できた箇所である．なお，試料は全岩試料，水簸試

区分 2 は全体に割れ目が多数でき，いくつかの岩片に別料，水簸試料にエチレングリコールを吹きかけたエチレれる．供試体の原形は概ね判別できる．レーキング区分

ングリコール処理試料を用いた．測定には山口大学総合

3 は全体が細粒化し，供試体の原形は判別できない．泥科学実験センター機器分析実験施設の Rigaku 社製 X 線状の進行は顕著でない．スレーキング区分 4 は全体が泥回折装置 MiniFlex600 を使用した．X 線回折の測定条件

状化．

は X 線：CuK-ALPHA1/40kV/15mA，測定範囲：2.0~40.0°，
スキャンステップ：0.01°，スキャンスピード：10.0°/min
表-1スレーキング区分

である．

4．調査試験結果とその考察
4.1 周辺の地形地質調査地周辺は標高差 100m 程度の低丘陵が広がり，広3.3 X 線回折試験

域で見ると北東-南西方向に尾根が発達する．また，調査深度毎に含有される粘土鉱物を同定するためにコア試地の東側には稲見川が南北方向に走っている．調査地の料を用いて X 線回折試験を実施した．試験深度は GL-

広域的な地質は山口県下関市～萩市にかけて広く分布す

0.0~30.0m までは 1m ごと，それ以深は分析可能な試料がる白亜系の関門層群である(図-1)．その内，調査地周辺

強風化第１層赤褐色
N 値=5~12Qz/ Ka

強風化第 2 層
赤褐色～黄褐色N 値=9~18Qz/ Ka/ Pl

強風化第 3 層
黄褐色
N 値=25~50 以上
Qz/ Ka/ M/ Pl/ Px(25m は M を除く)

弱風化層
黄褐色~褐灰
N 値=30~50 以上
Qz/ Ka/ M/ Pl/ Px/Sm

図-3

柱状図およびコア写真(Qz：石英, Ka：カオリナイト, Pl：長石類, M：雲母類, Px：輝石類, Sm：スメクタイト)－ 101 －

神谷・鈴木・太田・河内
は安山岩およびデイサイト質～流紋岩質凝灰岩の火表-2山岩優勢層からなる下関亜層群上部層(Ksv)が分布
試 料（深するとされる．現地観察結果では風化はしているものの凝灰岩，安山岩が広く分布していることが認め土質試験結果一覧
S-1,2S-7,8(8.00~10.00m) (21.00~23.00m)

番 号さ）

一

土粒子の密度ρ t g/cm3
ρ t g/cm3
ρ t g/cm3

般

自然含水比wn間隙比e度

湿 潤 密 度られ，凝灰角礫岩，砂岩等も一部認められる．自然斜乾 燥 密 度

面での表層部にはこれら地質が赤褐色に風化した粘性土が分布する．
4.2 ボーリング結果

1.690

1.861

1.087

1.366

2.741

2.734%

飽和

Sr%

ボーリングの結果から，調査地全体が深部まで強石

分 (75mm以上)%風化しているということが分かった(図-2)．山体の礫分(2~75mm)

55.5

36.2

1.522

1.001

100.0

98.9

%

0.00.0

中央で実施した SI29B-C6-5 の柱状図とコア写真を図

粒

砂

分 (0.075~2mm)%

2.0

14.1-3 に示す．

度

シルト分 (0.005~0.075mm)%

42.651.8

粘土分 (0.005mm未満)%

55.434.1

最 大 粒 径mm0.2500.425

GL-20m 付近までの N 値は 5～20 程度と低く，深部まで強風化している．この深層風化部の岩級区分
強風化第２層に区分した．コアの色彩は表層に近いほうが赤褐色で，深くなるにつれて黄褐色になってンコ
シン
シ特ス
性テー

は DL 級とし，さらに N 値 10 を境に強風化第 1 層といく．強風化第 1 層は赤褐色，強風化第 2 層は黄褐色を呈する傾向がある．また，SI29B-C6-5 孔では，分類GL-30.0~37.0m は新鮮な岩塊に挟まれたマトリック

液塑性限界

wL%

63.739.2

塑 性 限 界wp%

30.022.7

塑 性 指 数Ip

33.716.5

地 盤 材 料 の分 類名粘土
(高液性限界)砂まじり粘土
(低液性限界)分 類 記 号(CH)(CL-S)

ス部分は黄褐色に風化変質している．
100

なお，このボーリング孔では掘削中～掘削後に有90

意な孔内水位は認められていない．

土質試験結果の一覧を表-2 に示す．土の湿潤密度試験より得られた自然含水比は S-1, 2 で 55.5%，S-7,8 で 36.2%であった．
粒度分布 S-1, 2 は粘土，シルト分が 98％，S-7,8 は粘土，シルト分が 85.9%を占めている．図-4 に示すように，全体的に細粒分が多く，粒径 0.01～1.0mm に集中している．
S-1, 2 の液性限界は 63.7%，塑性限界は 30.0%で塑

通過質量百分率 (%)

80

4.3 土質試験結果

706050403020

S-1,2S-7,81000.001

0.01

性指数は 33.7 であることから，分類としては粘土（高粘 土液性限界）の（CH）に分類された．S-7,8 の液性限界
は 39.2%，塑性限界は 22.7%で塑性指数は 16.5%であ0.1

粒径 (mm)
シ ル ト
図-41

細 砂

中 砂

粒径加積曲線図ることから，分類としては砂まじり粘土（低液性限界）の(CL)に分類された．図-5 の塑性図ではいずれも A 線上にプロットされた．
4.4 スレーキング試験結果
経過時間とスレーキング区分の関係を示した結果を図-6 に示す．また，試験の経過を水浸前と水浸後24 時間を対比させた代表的な写真を図-7～図-9 に示す．
SI29B-C6-5 では，GL-24.5m を除く 7 試料がスレーキング指数 4 を示す結果となった．スレーキングの過程をみると，GL-12.5～22.5m の試料は水浸させて

図-5から 20 分以内に区分 4 に達している．26.5ｍが区分4 に達したのは水浸後 1 時間であった．GL-24.5m の－ 102 －塑性成図（〇：S-1,2 △：S-7,8）関門層群における強風化安山岩のスレーキング特性および切土斜面表層の脆弱化に関する検討
C6 - 5 ： G L- 1 2 .5 m

C6 - 5 ： G L- 1 4 .5 m～～

100 5 10 20 3060

12 0

24 036 0～～210

14 4 0

水浸 時 間 （ 分）

水浸直後

～～

3～
～～
～

2～
～

スレ ー キ ン グ区 分～～

4～
～

3～
～

スレ ー キ ン グ区 分

40 5 10 20 30

60

12 024 0

C6 - 5 ： G L- 1 6 .5 m～～

100 5 10 20 30

60

12 0

24 036 0～～

100 5 10 20 30

14 4 0

水浸 時 間 （ 分）

水浸直後

～～

2～～～
～

23～
～

スレ ー キ ン グ区 分

～
～

360

12 0

24 0

0 5 10 20 30

60

12 0

24 0

36 0～
～～
～

2
100 5 10 20 30

14 4 0

水浸 時 間 （ 分）

水浸直後

～～

3～
～

スレ ー キ ン グ区 分

～～～～～
～

10

4～～

スレ ー キ ン グ区 分

260

12 0

24 0

00 5 10 20 30

60

12 024 0

36 0～
～

1
00 5 10 20 30

14 4 0

水浸 時 間 （ 分）

水浸直後

～～

2～～～～

13～～～～

スレ ー キ ン グ区 分～～4～～

スレ ー キ ン グ区 分

260

12 0

100 5 10 20 30
水浸直 後

60

120

240

360

1440

～～4～～3～～

2
100 5 10 20 30
水浸直 後

水浸時間（分）図-614 4 0～～

スレーキング区 分～～～～～～

236 0

C 6 - 8 ： G L- 2 1 .0 0 ~2 3 .0 0 m～～

スレーキング区 分

C6 - 8 ： G L- 8 .0 0 ~1 0 .0 0 m

324 0

水浸 時 間 （ 分）

水浸直後

414 4 0

C6 - 5 ： G L- 2 6 .5 m

C6 - 5 ： G L- 2 4 .5 m

336 0

水浸 時 間 （ 分）

水浸直後

414 4 0

C6 - 5 ： G L- 2 2 .5 m

C6 - 5 ： G L- 2 0 .5 m

336 0

水浸 時 間 （ 分）

水浸直後

414 4 0

C6 - 5 ： G L- 1 8 .5 m
4～～

スレ ー キ ン グ区 分

436 0

水浸 時 間 （ 分）

水浸直後

60

120

時間経過とスレーキング区分関係図－ 103 －240

水浸時間（分）3601440

神谷・鈴木・太田・河内
試料は水浸させてから 4 時間後まで区分 2 を保ち，6 時間後に区分 3 を保ったまま 24 時間経過した（図-9）．

浸水後 24 時間

浸水前

SI29B-C6-8 では，GL-8.00~ 10.00m（S-1, 2）は水浸直後から急速にスレーキングが進み区分 4 に達した．GL21.00~23.00m（S-7, 8）も水浸直後から一部を残してスレーキングが進み，5 分後には区分 4 に達した．
スレーキング試験における SI29B-C6-5 の各段階の含水比の一覧を表-3 に示す．スレーキング指数 4 のサンプ
ルのセルを着色してある．含水比に着目してみると，初期含水比 w1 においてスレーキング指数 4 の試料は約 13

図-7～32％，スレーキング指数 4 以下の試料は 10％であった．

浸水前

SI29B-C6-5 水浸前と水浸後 (GL-26.5m)
浸水後 24 時間

浸水前含水比 w2 において，スレーキング指数 4 の試料は0.5～1.3％，スレーキング指数 4 以下の試料は 1.6％であった．水浸 24 時間経過後の含水比 w3 において，スレーキング指数 4 の試料は 73.6～100.6%，スレーキング指数
4 以下の試料は 40.4%であった．

図-8

SI29B-C6-8 水浸前と水浸後 (GL-8.0～10.0m)

浸水前

4.5 X 線回折試験結果

浸水後 24 時間

X 線回折試験により得られた粘土鉱物を図-3 中に示している．
含まれる鉱物は石英・カオリナイト・長石類・雲母類・輝石類・スメクタイトであった．含有鉱物の組合せは深度毎に以下の傾向が認められた．GL-0.0~15.0m は石英・カオリナイト，GL-15.0~24.0m は石英・カオリナイト・長石類，GL-24.0~25.0m は石英・カオリナイト・長石類・雲図-9SI29B-C6-8 水浸前と水浸後 (GL-21.0～23.0m)

表-3SI29B-C6-5 ボーリングコア土試料の段階別含水比母類・輝石類，GL-25.0~30.0m は石英・カオリナイト・長深さ（m）

w 1 (%)w 2 (%)w 3 (%)

石類・雲母類・輝石類・雲母類，GL-30.0~40.0m は石英・12.5 m14.5 m16.5 m18.5 m20.5 m22.5 m24.5 m26.5 m

30.57
21.96
28.31
31.80
12.92
27.08
10.93
19.77

1.26
1.30
1.21
1.33
0.45
0.71
1.58
1.14

84.73
100.6093.89
97.63
100.54
98.30
40.37
73.58

カオリナイト・長石類・雲母類・輝石類・スメクタイトであった．GL-24.0~25.0m の 1 点を GL25.0~30.0m の派生とすると，図-3 に示す 4 つにグルーピングすることができた．

※w 1：初期含水比 ,w 2：水浸前含水比 ,w 3：水浸24時間経過後含水比

5．考察
5.1 土質試験の特性

る試料は，水浸前後の含水比の値から初期含水比に関わ地下水位はボーリング孔内測定では認められなかった

らず，乾燥しやすいという特徴が認められた．スレーキが，採取されたコア試料の自然含水比は 36.2～55.5％とング指数 4 の試料でもスレーキング指数 3 の試料の初期高く，山体は非常に湿潤した状態であると推定される．

含水比の値が近いものがあるが，水浸前の乾燥させた後また，粒径加積曲線，塑性図からも透水性の小さい粘性の含水比に違いがでる．スレーキング指数 4 の試料はい土であることがわかる．一方，ボーリング中には削孔水ずれも 1.3%以下になったが，スレーキング指数 3 の試料を用いていることを考慮すれば，孔内からは周辺に逸水は 1.6%までしか下がらない結果となった．これらの値は，浸透しており，孔周辺からは供給される圧力水頭を持っスレーキングを起こす試料が保水能力はそれほど高くなた地下水はないものと推定される．また，深部は完全にく，蒸発・吸水をしやすい特性を示す．現場に置き換え風化していないため，砂混じり粘土程度だが，表層近くて考えてみると，切土斜面が空気に触れるようになって，になるとほぼ砂分はなくなり，完全に粘土となることが表層の水分が蒸発し含水比が低下する．そこに降雨によわかった．したがって，降雨が鉛直方向に浸透し難い状

る給水がされた場合，表層からスレーキングが進行し，況であるものと推定される．

表層部が崩壊する可能性がある．以上の特徴から，施工上のポイントとして以下の２点が挙げられる．
(1) 法面保護：降雨時に表土流出および小崩壊の発生が5.2 スレーキング特性
各段階の含水比の結果から，スレーキング指数 4 にな－ 104 －懸念されるため，切土後早急に法面を保護することが関門層群における強風化安山岩のスレーキング特性および切土斜面表層の脆弱化に関する検討
望ましい．また，保護工に引張り強度を有するものを以上，含有鉱物組合せは石英・カオリナイト・長石類・適用することで，スレーキングを防ぐことが可能であ雲母類・輝石類・スメクタイトであった．

る．

以上の結果より，N 値と色調は風化の程度に相関があ(2) 排水処理：降雨時の排水処理に留意する必要がある．

ることが示唆された．なお，満下 8)が数値化された色彩

法面保護後も地山から法面表層へ向かって給水がさ

測定結果は風化区分および物性値評価に有効であることれない限り，乾燥によって含水比が小さくなることがを報告していることから，今後は関門層群のケースでも想定される．もし，乾燥後に降雨や地下水位の上昇等適応可能か検討したい．もし適応されれば，より簡易的によって法面表層への給水があると，構造物と接するな物性値判断が可能になり，有効な手段になると考える．

法面表面の表土が流出し，構造物と地山に隙間ができる可能性があるので，その抑制の観点から，水路や水6．まとめ抜パイプの設置が必要である．
5.3 X 線回折試験の結果

本研究で検討した 2 点の結果を以下に要約する．
(1) 関門層群における強風化安山岩を 3 つに大別した．

5.3.1 風化について
図-3 の 4 つにグルーピングした結果では，風化の程度表層に最も近い強風化第 1 層は近く完全に風化したが小さい深部の方が含有鉱物の種類が多く，風化の程度赤褐色の粘性土(CH)で，N 値は 5~12 の DL 級であが大きい地表近くは含有鉱物の種類が少ないという結果る．強風化第 2 層は赤褐色～黄褐色で，N 値は 9~18が得られている．の DL 級である．強風化第 3 層は黄褐色の砂まじり粘性土(CL-S)で，N 値は 25~47 である．

風化の程度が表層近くでは大きくなり深部では小さくなるように漸移している要因は，グルーピングした鉱物(2) 関門層群における強風化安山岩は自然含水比が高く，の組合せに深度による逆転がみられないこと，N 値は表乾燥させれば容易に蒸発する．また，深度を問わず層近くでは小さく深部では大きくなっていることから，水浸させると数分～1 時間程度で完全にスレーキンクラックに沿って化学的風化および物理的風化が表層かグするケースが多く，急速にスレーキングを起こしら進行した影響が大きいと考える．鉱物の風化プロセスやすい性質を有している．

としては新鮮なコアストーンに含まれる長石類や輝石類が化学的風化作用を受けることにより，雲母類（イライ謝辞ト），スメクタイト，カオリナイトが生成される．さらに国土交通省山口河川国道事務所からボーリングコアを風化が進行すると，スメクタイトはカオリナイトやイラ提供いただいた．また，応用地質株式会社・上野将司氏イトに変化し，長石類も風化作用で分解され，カオリナから有益なご教示とご助言をいただいた．ここに，深くイトなどに変化した可能性も考えられる．

感謝の意を表す次第である．

5.3.2 風化程度と N 値・色調の関係について
図-3 の 4 つのグループとそれに対応する N 値とコアの関係では，4.2 ボーリング結果と同様な結果が認めら

参考文献
1)

Kochi, Y., Yamamoto, T., Suzuki, M., Nishikawa, T.：れた．ボーリングコアの岩級区分評価と異なる点は GL-Characteristics of Landslide and failure with their0.0~ 24.0m に分布する DL 級強風化部を，鉱物組合せとCountermeasure in Kanmon-group Slopes, Yamaguchi

N 値により，第１層と第 2 層に分割した点である．第 1

prefecture, Western Japan, Journal of the Japan Landslide層（赤褐色系）は N 値が小さく含有粘土鉱物が 2 種，第2 層（黄褐色～褐灰系）は N 値が比較的大きくなり，含Society, Vol.41，No.2，172～181，2004.
2)

西村裕二郎，今岡照喜，金折裕司，亀谷敦：山口県

有鉱物も 3 種であることが分かった．以下にグループご地質図 第 3 版(15 万分の 1)説明書, 山口地学会,とに N 値・コアの色調・含有鉱物の組合せについてまと2012.
3)

める．
組合せは石英とカオリナイト，GL-15.0~24.0m の色調は

歌田実，澤田臣啓：西日本，関門層群（白亜紀前期）の変質作用, 地質学雑誌, Vol.111, pp.206-216, 2005.

GL-0.0~15.0 の色調は赤褐色，N 値は 5~12，含有鉱物
4)山本哲朗，鈴木素之，福岡正人，宮内俊彦，岡林茂

赤褐色～黄褐，N 値は 9~18，含有鉱物組合せは石英・カ生，瀬原洋一：すべり面上の光沢質黒色薄層土に起オリナイト・長石類，GL-25.0～30.0m の色調は黄褐色，

因した斜面崩壊, 土と基礎, Vol.48, No.7, pp.24-27,2000．

N 値は 25～50 以上，含有鉱物組合せは石英・カオリナイ
ト・長石類・雲母類・輝石類であった．そのうち GL-24.0

5)山本哲朗，鈴木素之，吉原和彦，宮内俊彦：不連続～25.0m の 1 点のみ雲母類が含まれないが，コアも前後面上の光沢質黒色薄層土に起因した斜面崩壊と設が砂質シルト状コアなのに対して，シルト質砂状コアで計強度定数, 地すべり, 第 37 巻, 第 4 号, pp.49-57,
2001.

あり，N 値も 47 に上がっているので，若干性質が異な
る．GL-30.0~40.0m の色調は黄褐色～褐灰で N 値は 30~50

6)－ 105 －

山本哲朗，鈴木素之，武田直樹，江野本昭夫，池田神谷・鈴木・太田・河内智子，河内義文：関門層群からなる切土斜面の崩壊
7)

彩特定と風化区分および物性値評価への応用に関について, 土と基礎, Vol.52, No.11, pp.41-43, 2004.

する検討, 応用地質, 第 38 巻, 第 6 号, pp.370-385,

地盤工学会基準案：岩石のスレーキング試験方法お1998．

よび岩石の促進スレーキング試験方法，土と基礎，
Vol.53，No.11，2005.11.
8)(2019 年 6 月 21 日

満下淳二，石沢一吉，遠藤司，武内俊昭：岩石の色－ 106 －受付)