1擁壁工

安定計

算

重力式擁壁工衝撃力作用時、崩壊土砂堆積時( X ＝10.000,Y ＝8.677)

書21. 設計条件
以下の条件にて安定計算を行う。
設計条件一覧表
検討項目

値(衝撃・土砂堆積時)

記号単位

H1m5.000

B1m0.600

B2m

3.100

N1−0.50N2−0.00

擁壁の単位体積重量

γckN/m3

23.0

裏込土の単位体積重量γkN/m320.0

裏込土のせん断抵抗角

φ°

35.0

裏込土の粘着力

CkN/m20.0

壁面摩擦角

δ°

23.333

地山との境界における壁面摩擦角

δ'°23.333擁壁背面と鉛直面のなす角

α°

0.000

底面と土の摩擦係数μ−

底面と土の付着力

CBkN/m

粘着高Zm−

地下水位の考慮−−

考慮しない

水の単位体積重量γw

kN/m3

9.8

試行くさび角度ω°35〜80(増分ピッチ 1)

試行くさび開始点

hsm

擁壁底面

その他荷重

−

−

−

滑動に対する安全率(衝撃・土砂堆積時)

Fs

−

1.0

1.2

転倒に対する |e| の許容範囲(衝撃・土砂堆積時)

−

−

1.033

1.033

許容支持力度(衝撃・土砂堆積時)

qa

kN/m2

擁壁形
状

裏込
土その他
条
件

許容値

0.60
0.02900900

3

また、衝撃力作用時および崩壊土砂堆積時の条件を以下に記す。

点A : 斜面上端
検討項目

記号

単位値(常時)地

斜面高Hm

28.890

形

斜面勾配

θu°

57・

斜面下端から平坦部の傾斜度

θd°

0

形

斜面下端から擁壁までの距離

Xbm

3.236

状

堆積勾配

β°

0

落石防護柵高hm

1.55擁壁突出高さ

h2m

1.000

移動の高さ

hsm

m

1.0

土砂等の密度ρmt/m31.8

土砂等の比重

σt/m

2.6

崩

土砂等の容積濃度c−0.50壊

重力加速度gm/s29.81

流体抵抗係数fb−0.025

土待受け擁壁における衝撃力緩和係数

α'−

0.5

砂

崩壊土砂量

Vm

3214.3

崩壊幅

Wm

23.9

条

崩壊土砂の単位体積重量

γdkN/m3

17.0

件

崩壊土砂のせん断抵抗角

φd°

30.0

壁面摩擦角

δd°

20.000

地山との境界における壁面摩擦角

δd'°20.000擁壁背面と鉛直面のなす角

αd°

0.000

試行くさび角度ωd°30〜80(増分ピッチ 1)

条件3

42. 自重およびモーメントの算出
擁壁形状から自重およびモーメントを算出する。モーメントは擁壁形状の重心位置から算出する。擁壁の作用位置は重心位置となる。算出方法を以下に記す。
計算補助なし面積A ＝ (B1＋B2)×H1/2

鉛直力（重量）V ＝ W ＝ A×γc

アーム位置 YY ＝ (2×B1＋B2)/(B1＋B2)×H1/3

アーム位置 X

X ＝ B2/2＋(N1−N2)/2×Y

抵抗モーメント

Mr ＝ V×X

以上の式を用いて算出した結果を以下にまとめる。

擁壁の自重および抵抗モーメント算出
面積

単位体積重量鉛直力

アーム位置

抵抗モーメントA (m2)γc (kN/m3)

V (kN)X (m)Mr (kN・m)

擁壁

9.250

23.0

212.7502.034

432.734

擁壁の作用位置

X ＝2.034 (m)5
3. 最大土圧の算出（衝撃力作用時）
擁壁に作用する切土部土圧を算出する。「道路土工−擁壁工指針 P27」(日本道路協会)では、すべり面を変化させて最大の土圧合力を求める試行くさび法にて算出する。
土圧合力は土圧分布の重心位置に作用するが、「道路土工−擁壁工指針 P61」では土圧分布を三角形分布と仮定している。よって、土圧合力は土圧分布下端より分布高さの1/3の位置に作用する。
アーム位置
Y ＝

(H1−hs−h2)
3＋hs ＝(擁壁突出高さ h2 ＝X ＝ B2−N2×Y ＝1.333 (m)1.000 m)3.100 (m)

土圧合力の作用位置

また、作用位置での土圧合力 P は水平成分と鉛直成分に分類する。各成分は以下の式により算出する。
鉛直土圧力

PV ＝ P×sin(δ＋α)

水平土圧力

PH ＝ P×cos(δ＋α)

試行くさび角度ωを 35 〜 80 (°)の範囲において最大土圧合力を求める。

6
すべり面角度と土圧すべり面角度

土圧合力

鉛直成分

水平成分

ω (°)

P (kN/m)PV (kN/m)PH (kN/m)

3554.887

21.73950.3983654.577

21.61750.1143754.256

21.48949.81938

53.91121.35349.5023953.557

21.21349.1774029.190

11.56126.803

備考
最大土圧55.00050.00045.000
土圧 (kN)

40.00035.00030.00025.00035363738

すべり面角度 (°)

すべり面角度−土圧関係図

以上の結果より、すべり面角度ω＝ 35 (°)のとき、土圧合力は最大となる。

3940

7

土くさびの重量 W1 、W2 は次式で算出する。
W1 ＝ A1×γ ＝＝57.380

W2 ＝ A2×γ ＝＝59.9202.869 × 20.0(kN/m)
2.996 × 20.0(kN/m)

ここにA1、A2 ： 土塊面積 (m2)
γ： 土塊の単位体積重量 (kN/m3)

よって、最大となる土圧合力 P は次のようになる。
P＝

W1 ×sin(ω−φ)＋W2 ×cos(ω−φ)×tan(ε−δ')cos(ω−φ−α−δ)＝57.380 ×sin( 35 − 35.0 )＋ 59.920 ×cos( 35 − 35.0 )×tan( 63.4 − 23.333 )cos( 35 − 35.0 − 0.000− 23.333 )＝

54.887(kN)

ここに
W1 、W2 ： 土くさびの重量 (kN/m)
ω： すべり面角度 (°)φ： 裏込土のせん断抵抗角 (°)α： 擁壁背面と鉛直面とのなす角 (°)δ： 壁面摩擦角 (°)δ' ： 地山との境界における壁面摩擦角 (°)ε： 切土面角度 (°)

84. 衝撃力の算出
崩壊土砂による衝撃力は、崩壊土砂の先頭部が擁壁に衝撃力として作用する。
擁壁に作用する衝撃力は以下の通りとする。
F ＝α'・Fsm
F ：待受け擁壁に作用する衝撃力 (kN/m2)

Fsm：

移動の力 (kN/m2)

ここに、(国土交通省告示第332号(平成13年3月28日)に示される算出式による移動の力)α'：

待受け擁壁における衝撃力緩和係数4.1 移動の力 Fsm の算出
移動の力は「土砂災害防止に関する基礎調査の手引き」により次式によって算出する。
buFsm ＝ ρm・g・hsm [{a＋a＝2(σ−1)C＋1

bd
a−2・a・H
hsm・sinθu(1−exp())cos2 ( θu −θd )}exp(−2・a・Xb))]
hsmfb

bu ＝ cos θu {tanθu −bd ＝ cos θd {tanθd −ここに、(1−exp((σ−1)C(σ−1)C＋1(σ−1)C(σ−1)C＋1

tanφd}

tanφd}

土石等の密度ρm＝1.8(t/m3)

重力加速度

g＝9.81(m/s2)

土石等の比重σ＝2.6(t/m3)

土石等の容積濃度

c＝0.50崩壊土砂のせん断抵抗角

φd＝30.0

流体抵抗係数fb＝0.025

斜面高H＝

28.890 (m)

移動の高さ

hsm

＝1.0(m)

斜面勾配θu＝57(°)

斜面下端から平坦部の傾斜度

θd＝0(°)

斜面下端から擁壁までの距離

Xb＝

3.236 (m)(°)−2・a・Xbhsm)

9a ＝2fb(σ−1)C＋1＝(σ−1)C

bu ＝ cos θu {tan θu −(σ−1)C＋1＝ cos( 57 )×{ tan( 57 ) −＝＝0.028tanφd}( 2.6 −1 )× 0.50×tan( 30.0 )}( 2.6 −1 )× 0.50 ＋ 1

0.70(σ−1)C

bd ＝ cosθd {tan θd −(σ−1)C＋1＝ cos( 0 )×{ tan( 0 ) −＝2× 0.025( 2.6 −1 )× 0.50 ＋ 1

tanφd}( 2.6 −1 )× 0.50×tan( 30.0 )}( 2.6 −1 )× 0.50 ＋ 1-0.26

よって、移動の力 Fsm は次のようになる。

Fsm ＝ ρm・g・hsm [{bua＋＝(1−exp(bda−2・a・H
hsm・sinθu(1−exp(1.8 × 9.81 × 1.0 ×[{＝66.2-0.26
0.028

0.700.028

×(1 − exp(×(1−exp((kN/m2)

また、参考として、流速 Vs は次のようになる。

Fsm ＝ ρm ×Vs2 より
Vs＝＝

Fsm
ρm
6.06

＝(m/s)

66.2
1.8−2・a・Xb)
hsm−2・a・Xb))]hsm

×cos2( 57 − 0 )}×exp(＋))cos2 (θu −θd )}exp(−2× 0.028 × 28.890
1.0 × sin( 57 )−2× 0.028 × 3.236
1.0−2× 0.028 × 3.2361.0)))]))104.2 衝撃力 F の算出擁壁に作用する衝撃力は次のようになる。
F＝α'・Fsm＝0.5＝33.1×66.2(kN/m2)

ここに、 衝撃力緩和係数 α'＝0.5

擁壁背面には、衝撃力 F に崩壊土砂の高さを乗じた力が水平力として擁壁に作用する。
FH＝F・hsm(奥行き1.0m当たり)＝

33.1× 1.0＝33.1(kN)

ここに、 移動の高さ

hsm ＝1.0(m)

アーム位置

Y

hsm
2＝

H1−h2＋＝5.000 − 1.000 ＋＝4.500

ここに、

1.02(m)

擁壁高さ

H1 ＝5.000 (m)

擁壁突出高さh2 ＝1.000 (m)11
5. 安定計算 （衝撃力作用時）
5.1 荷重集計
前章で算出した値から各モーメントを算出する。
荷重集計表
鉛直成分

アーム

抵抗モーメント

水平成分

アーム

転倒モーメントV (kN)X (m)Mr (kN・m)

H (kN)Y (m)Mo (kN・m)

自重

212.7502.034

432.734−−−

土圧

21.7393.100

67.39150.3981.33367.181

衝撃力−−−33.100

4.500

148.950

計

234.489

500.12583.498

荷重名称216.131

5.2 作用位置の算出
合力の作用位置は次式で計算することができる。
d ＝

ΣMr−ΣMo
ΣV＝

1.211 (m)＝500.125 − 216.131
234.489以上より安定度を照査する。

5.3 滑動に対する検討
擁壁には、擁壁を底版下面に沿って滑らせようとする滑動力と、これに対して底版と支持地盤の間に生じる滑動抵抗力が作用する。滑動抵抗力が不足すると擁壁は前方に押し出されるように滑動する。
擁壁に対する安全率 Fs は次式によって算出する。
ΣV×μ＋CB×B2
ΣH

Fs ＝
＝

＝

234.489 × 0.60 ＋ 0.0 × 3.100
83.4981.6

ここにμ： 擁壁底版と支持地盤との間の摩擦係数

CB： 擁壁底版と支持地盤との間の粘着力 (kN/m2)

B2： 擁壁の底版幅 (m)以上の結果が所定の安全率 1.0 を確保できれば安定と判定する。
Fs ＝

1.6

≧

1.0 ・・・ OK

よって、滑動に対し安定である。

125.4 転倒に対する検討
転倒に対する安定度は、合力作用点の底版中央からの偏心距離 e が規定した範囲内にあるかどうかで判定する。
偏心距離 e は次式によって算出する。
e ＝

B223.100−d ＝＝0.339 (m)|e| ＝0.339 (m)−21.211

衝撃力作用時の場合、この値が底版中央の底版幅2/3の範囲内になければならない。すなわち、偏心距離e は次式を満足しればならない。
|e| ≦|e| ＝B2
3

3.100＝0.339＝ 1.0333≦

1.033(m)・・・OK

よって、転倒に対し安定である。

5.5 地盤の支持力に対する検討
擁壁に作用する鉛直力は支持地盤によって支持されるが、支持地盤の支持力が不足すると底版のつま先またはかかとが支持地盤にめり込むような変状を起こす恐れがある。
合力作用点が底版中央の底版幅1/3の中にあるため、地盤反力度 q1 、q2 は次式にて算出する。
q1 ＝＝

q2 ＝＝

ΣV
B2×(1＋6×eB2) ＝234.489
3.100×(1＋6× 0.3393.100)

126 (kN/m2)
ΣV
B2×(1−6×eB2) ＝234.489
3.100×(1−6× 0.339
3.100

27 (kN/m2)

以上の結果が許容支持力 qa の値以下であれば安定と判定する。
q1 ＝126≦ qa ＝900・・・

OK

q2 ＝27≦ qa ＝900・・・OK

よって、支持力に対し安定である。

5.6 擁壁の安定結果
以上の結果より、この擁壁は衝撃力作用時において安定構造物である。

)

13

6. 崩壊土砂捕捉容量の検討
崩壊土砂が落石防護柵を含めた擁壁背後の空間に堆積する。
したがって、崩壊土砂が溢れることのないよう、崩壊土砂量を十分に捕捉できる空間を確保する。よって、次式を満足するようにする。
Vd ≦v

ここに、 Vd ：v ：土砂捕捉容量(m2)

単位幅当たり崩壊断面積 (m2)

6.1 土砂捕捉容量の算出
土砂捕捉容量 Vd は、以下のモデルにて算出する。

Xb＝3.236(m)： 斜面下端から擁壁までの距離

θu＝57(°)： 斜面勾配β＝0(°)： 堆積勾配h2＝1.000(m)： 擁壁突出高さ(擁壁の空き高さ)

h＝1.55(m)： 落石防護柵高ha＝2.550(m)： 落石防護柵高さを含めた空き高さ

よって、土砂捕捉容量は次のようになる。

Vd＝9.57(m2)

146.2 崩壊断面積の算出
崩壊断面積は全国の斜面崩壊データでの斜面高さ毎に区分した崩壊土砂量(下表参照)より求める。
斜面高 H ＝28.890 m より、崩壊土砂量

V＝214.3(m3)崩壊幅

W＝23.9(m)

単位幅当たり崩壊断面積

v

＝ V／W
8.97 (m2)＝

表 斜面高さ毎の崩壊土砂量
斜面高崩壊土砂量 V

崩壊幅 W(m)

3(m )

(m)

5 ≦ H ＜ 1041.9

13.8

10 ≦ H ＜ 1578.9

17.1

15 ≦ H ＜ 20101.2

18.6

20 ≦ H ＜ 25150.0

21.225 ≦ H ＜ 30214.323.930 ≦ H ＜ 40238.324.8

40 ≦ H ＜ 50371.428.8

50 ≦ H

500.031.8※ 斜面高が5m未満の場合は、5≦H＜10の値を採用する。

6.3 捕捉容量の判定
崩壊断面積 v と土砂捕捉容量 Vd の関係は次のようになる。
Vd ≧ v・・・ OK

よって、崩壊土砂量に対して捕捉容量を確保しており安全である。
また、崩壊土砂の堆積高さは次のようになる。
hd ＝2.41(m)156.4 崩壊土砂による堆積土圧の算出
崩壊土砂の土圧を試行くさび法(切土部土圧)にて算出する。

また、作用位置での土圧合力 P は水平成分と鉛直成分に分類する。各成分は以下の式により算出する。
鉛直土圧力

PV ＝ P×sin( δd ＋ αd )水平土圧力

PH ＝ P×cos( δd ＋ αd )試行くさび角度ωdを30 〜 80 (°)の範囲において最大土圧合力を求める。

16
すべり面角度と土圧
すべり面角度

土圧合力

鉛直成分

水平成分

ωd (°)

P (kN/m)PV (kN/m)

P H (kN/m)

51

15.4165.273

14.48652

15.5555.320

14.61753

15.6645.357

14.71954

15.7345.381

14.78555

15.7875.399

14.83556

15.7965.403

14.84357

15.7855.399

14.83358

15.7325.381

14.78359

15.671

5.360

14.72660

15.571

5.326

14.63261

15.4585.287

14.526

備考

最大土圧15.75015.70015.650
土圧 (kN)

15.60015.55015.50015.45015.400515253545556575859

すべり面角度 (°)

すべり面角度−土圧関係図

以上の結果より、すべり面角度ωd＝ 56 (°)のとき、土圧合力は最大となる。

6061

17

土くさびの重量(上載荷重を含む) W は次式で算出する。
W＝ Ad ×γd ＋Σ(q×b) ＝＝35.836

2.108× 17.0 ＋0.000(kN/m)

ここに上載荷重q (kN/m2)： 崩壊土砂の土塊面積 (m )

Ad

23.5

γd ： 土塊の単位体積重量(崩壊土砂) (kN/m3)
q： 上載荷重 (kN/m 2)

b： 載荷幅 (m)

載荷幅b (m)

よって、最大となる土圧合力 P は次のようになる。

P＝W×sin(ωd −φd)cos(ωd −φd −αd −δd)＝35.836 ×sin( 56 − 30.0 )cos( 56 − 30.0 − 0.000 − 20.000 )＝15.796(kN)

ここにW： 土くさびの重量 (kN/m)

ωd ： すべり面角度 (°)φd ： 裏込土のせん断抵抗角 (°)αd ： 擁壁背面と鉛直面とのなす角 (°)δd ： 壁面摩擦角 (°)
落石防護柵と擁壁部に加わる土圧を分けて考慮することから、土圧係数に割戻し、それぞれに加わる土圧を算定する。
崩壊土砂の土圧係数

水平方向

Kadh ＝鉛直方向

Kadv ＝2PH
γd・hd22PV
γd・hd2＝＝2×14.843

17.0 ×2.412

2×5.40317.0 × 2.41 2＝0.301＝0.109

186.5 壁面全体に作用する土圧の算出
擁壁に作用する切土部土圧を算出する。「道路土工−擁壁工指針 P27」(日本道路協会)では、すべり面を変化させて最大の土圧合力を求める試行くさび法にて算出する。

土圧合力の作用位置

また、作用位置での土圧合力 P は水平成分と鉛直成分に分類する。各成分は以下の式により算出する。
鉛直土圧力

PV ＝ P×sin(δ＋α)

水平土圧力

PH ＝ P×cos(δ＋α)

試行くさび角度ωを 35 〜 80 (°)の範囲において最大土圧合力を求める。

19
すべり面角度と土圧
すべり面角度

土圧合力

鉛直成分

水平成分

ω (°)

P (kN/m)PV (kN/m)PH (kN/m)

35146.52458.034134.54136

145.540

57.645133.63837144.551

57.253132.72938143.570

56.864131.82939142.474

56.430130.8224095.560

37.84987.745

備考
最大土圧150.000

140.000130.000
土圧 (kN)

120.000

110.000

100.000

90.00035363738

すべり面角度 (°)

すべり面角度−土圧関係図

以上の結果より、すべり面角度ω＝ 35 (°)のとき、土圧合力は最大となる。

3940

20

土くさびの重量 W1 、W2 は次式で算出する。
W1 ＝ A1×γ＋Ad1 ×γd ＋Σ(q×b) ＝＝90.054× 20.0 ＋

1.922

× 17.0 ＋

0.000

2.994

× 20.0 ＋5.887

× 17.0 ＋

0.000(kN/m)

W2 ＝ A2×γ＋Ad2 ×γd ＋Σ(q×b) ＝
＝

2.869

159.959(kN/m)

ここに
A1、A2： 土塊面積 (m2)Ad1 、Ad2 ： 土塊の単位体積重量 (kN/m3)γ： 崩壊土砂の土塊面積 (m2)γd： 土塊の単位体積重量(崩壊土砂) (kN/m3)

q： 上載荷重 (kN/m2)

b： 載荷幅 (m)

載荷幅 b (m)
上載荷重q (kN/m2) W1 部分
W2 部分
3.5

よって、最大となる土圧合力 P は次のようになる。
P＝

W1 ×sin(ω−φ)＋W2 ×cos(ω−φ)×tan(ε−δ')cos(ω−φ−α−δ)＝90.054 ×sin( 35 − 35.0 )＋ 159.959 ×cos( 35 − 35.0 )×tan( 63.4 − 23.333 )cos( 35 − 35.0 − 0.000 − 23.333 )＝

146.524(kN)

ここに
W1 、W2 ： 土くさびの重量 (kN/m)
ω： すべり面角度 (°)φ： 裏込土のせん断抵抗角 (°)α： 擁壁背面と鉛直面とのなす角 (°)δ： 壁面摩擦角 (°)δ' ： 地山との境界における壁面摩擦角 (°)ε： 切土面角度 (°)

0.0

217. 土圧の集計
裏込め土砂による土圧は、壁面全体に作用する土圧から崩壊土砂による土圧を差し引いたものとして求める。

土圧の種類

PV (kN/m)PH (kN/m)

壁面全体に作用する土圧

58.034134.541

崩壊土砂による土圧

5.403

14.843

裏込め土による土圧

52.631

119.698

22・各作用位置における土圧の算出
鉛直成分
V (kN)

アーム
X (m)

P1

1.842

3.100

P22.613

P2'P3

土圧の種類

抵抗モーメントMr (kN･m)

水平成分
H (kN)アーム
Y (kN)

5.710

5.087

5.000

25.435

3.100

8.100

7.215

4.500

32.4680.9273.100

2.8742.559

4.333

11.08852.631

3.100

163.156

119.698

1.333

159.557<鉛直･水平成分の算出式>
P1V ＝12×(hd−h2)2×Kadv×γdP2V ＝ (hd-h2)×Kadv×h2×γdP2'V ＝12×h22×Kadv× γdP1H ＝12×(hd−h2)2×Kadh×γdP2H ＝ (hd-h2)×Kadh×h2×γdP2'H ＝12×h22×Kadh×γd<アーム位置の算出式>
YP1＝ H1YP2＝ H1−h22

YP2' ＝ H1−h2＋YP3＝

h23(H1−h2−hs)
＋hs
3

XP1＝

H1×N1＋B1

XP2＝

B2− YP2 ×N2XP2' ＝B2− YP2'×N2

XP3

B2− YP3 ×N2＝

転倒モーメントMo (kN･m)

23
8. 安定計算 （崩壊土砂堆積時）
8.1 荷重集計
前章で算出した値から各モーメントを算出する。
荷重集計表
鉛直成分

アーム

抵抗モーメント

水平成分

アーム

転倒モーメント

V (kN)X (m)Mr (kN・m)

H (kN)Y (m)Mo (kN・m)

自重212.750

2.034

432.734−−−

土圧

58.0133.100

179.840134.5591.698

228.548計

270.763612.574134.559

荷重名称

228.548

8.2 作用位置の算出
合力の作用位置は次式で計算することができる。

d ＝

ΣMr−ΣMo
ΣV＝1.418 (m)＝612.574 − 228.548
270.763以上より安定度を照査する。

8.3 滑動に対する検討
擁壁には、擁壁を底版下面に沿って滑らせようとする滑動力と、これに対して底版と支持地盤の間に生じる滑動抵抗力が作用する。滑動抵抗力が不足すると擁壁は前方に押し出されるように滑動する。
擁壁に対する安全率 Fs は次式によって算出する。
ΣV×μ＋CB×B2
ΣH

Fs ＝
＝

＝

270.763 × 0.60 ＋ 0.0 × 3.100
134.559

1.2

ここに
μ

： 擁壁底版と支持地盤との間の摩擦係数

CB： 擁壁底版と支持地盤との間の粘着力 (kN/m2)

B2： 擁壁の底版幅 (m)以上の結果が所定の安全率 1.2 を確保できれば安定と判定する。
Fs ＝

1.2

≧

1.2 ・・・ OK

よって、滑動に対し安定である。

24
8.4 転倒に対する検討
転倒に対する安定度は、合力作用点の底版中央からの偏心距離 e が規定した範囲内にあるかどうかで判定する。
偏心距離 e は次式によって算出する。
e ＝

B223.100−d ＝＝0.132 (m)|e| ＝0.132 (m)−21.418

崩壊土砂堆積時の場合、この値が底版中央の底版幅2/3の範囲内になければならない。すなわち、偏心距
離 e は次式を満足しればならない。
|e| ≦|e| ＝

B233.100＝0.132＝ 1.0333≦

1.033(m)・・・OK

よって、転倒に対し安定である。

8.5 地盤の支持力に対する検討
擁壁に作用する鉛直力は支持地盤によって支持されるが、支持地盤の支持力が不足すると底版のつま先またはかかとが支持地盤にめり込むような変状を起こす恐れがある。
合力作用点が底版中央の底版幅1/3の中にあるため、地盤反力度 q1 、q2 は次式にて算出する。
q1 ＝＝q2 ＝＝

ΣV
B2×(1＋6×eB2) ＝270.7633.100×(1＋6× 0.1323.100)

110 (kN/m2)
ΣV
B2×(1−6×eB2) ＝270.7633.100×(1−6× 0.1323.100)

66 (kN/m2)

以上の結果が許容支持力 qa の値以下であれば安定と判定する。
q1 ＝

110

≦ qa ＝900・・・

OK

q2 ＝

66

≦ qa ＝900・・・OK

よって、支持力に対し安定である。

8.6 擁壁の安定結果
以上の結果より、この擁壁は崩壊土砂堆積時において安定構造物である。