三島事業所

表紙説明

富士宮市田貫湖より望む３月の富士山（写真提供：元 当社製造部機械工作課 故市川康夫氏）
撮影場所は左記地図の●印です。

第37巻

第１号

通巻第72号

目

次

2013

◆巻頭言
疲

労…………………………………………………………………………………………………… 西

田

友

久

1

メッシュ再分割機能を利用したターボ機械大規模解析環境の構築……………………………… 富

松

重

行

3

山

出

吉

伸

廣

川

雄

一

西

川

憲

明

ギソン１発電所向け循環水ポンプ……………………………………………………… 森

下

日左男

9

…………………………………………………………………………………………………………… 古

澤

友

秀

12

淺

川

英

明

船舶用立軸斜流ポンプ………………………………………………………………………………… 飯

田

隆

二

17

円山川水系排水機場・樋門設備 遠隔監視操作システム… ………………………………………… 高

橋

亨

輔

20

髙

橋

美

帆

送風機設備……………………………………………… 中

山

中

町

ポンプ設備…………………………………………………………………… 田

代

◆技術報文

◆技術資料
ベトナム

◆製品紹介
インド

BPCL社向けマルチプロダクト・トランスファー・パイプライン用メインラインポンプ

東京都下水道局

小菅水再生センター

船橋市中山ポンプ場

淳
友

22

則
崇

26

製品紹介－… …………………………………………………………………… 

29

日立LNG基地向けポンプ受注…………………………………………………………………… 

37

ペトロ・ラービグ社向け冷却水ポンプ22台受注（ラービグ第２期計画）…………………………………………… 38

東京都下水道局殿

39

ここで活躍しています◆ニュース

東京ガス株式会社殿－2012年

三河島水再生センター向け｢浅草系送風機設備再構築工事｣受注……………………………… 

農林水産省東北農政局殿

大堀排水機場向け

排水ポンプ受注……………………………………………………… 

40◆特許と実用新案… ……………………………………………………………………………………………………… 

41

DENGYOSHA		 TECHNICAL			 REVIEW
Vol.37 No.1 2013

CONTENTS◆Foreword
Fatigue………………………………………………………………………………………………… 1
T. Nishida◆Technical Paper
Establishment of Large Scale Analysis Environment for Turbo Machinery using Refiner…… 3
S. Tomimatsu, Y. Yamade, Y. Hirokawa and N. Nishikawa◆Technical Data
Circulating Water Pumps for Nghi Son1 Thermal Power Plant（Vietnam）…………………… 9
H. Morishita◆Product Introduction
Mainline Pumps for Multiproduct Transfer Pipeline of BPCL（India）……………………… 12
T. Furusawa and H. Asakawa
Vertical Mixed Flow Pump for Ship……………………………………………………………… 17
R. Iida	Remote Supervisory Control System for Drainage Facilities
in Maruyama-River Water System……………………………………………………………… 20
K. Takahashi and M. Takahashi
	Blowers for Kosuge Water Reclamation Center of Bureauof Sewerage Tokyo Metropolitan Government………………………………………………… 22
J. Nakayama and T. Nakamachi
Nakayama Pumping Station for Funabashi City………………………………………………… 26
T. Tashiro◆Activities…………………………………………………………………………………………… 29◆Patent……………………………………………………………………………………………… 41

電業社機械

Vol.37No.1（2013）

疲

疲

労

労

西田

友久

沼津工業高等専門学校

機械工学科

教授

1985年８月、搭乗員524名中520名の犠牲者を出したジャンボ機墜落事故が報道された。原因の詳細は不明の点もあるが「機体後部にリベット止めした圧力隔壁が金属疲労により損壊し、それに続く尾部

胴体・垂直尾翼・操縦系統の破壊により操縦機能の喪失を来たしたため」とされている。これは私が金属の疲労強度に関する研究を始めてまだ間もない頃のことで “金属疲労” の言葉が広く一般の方々にも知れ渡る大変衝撃的な事件であった。

構造物において破壊または不当な変形などを起こすのは、各部分において種々の外力から受ける応力が材料によって定まるある値（許容応力）以上となった場合である。ここで応力（stress：ストレス）とは、物体に外力が作用した場合の材料内部の抵抗力であり、例えば断面積Ａの物体に引張り力Ｐが作用した時の応力はＰ／Ａ（単位面積当たりの力）で表わされる。
機械構造物の破損原因を分類すると図１に示すように、

熱疲労を含めた疲労による破損事例が８割程度を占めている⑴。金属疲労とは物体に引張りやねじりなどの力がに、その物体にき裂が発生したり、材料固有の強度より

応力腐食
割れ・遅れ
破壊5%

も低い強度にて破壊する現象である。一般的に構造部材の疲労に関する特性を解明する際に繰返し応力振幅と破断するまでの繰返し数が用いられる。この関係をS-N曲

静的破壊
14%

腐食・破裂
等3%

継続的あるいは繰返し長期間にわたって作用するうち

単純疲労59%

熱・腐食・転動
疲労11%線と呼び、鉄鋼材料と非鉄金属のそれを図２に示す。鉄鋼材料の線図は繰返し数107回付近で折れ曲がり、それ

低サイクル8%以降は水平となるため折れ曲がり点以下の応力では無限

図１に繰返しても破断しないとされている。このときの応力

機械構造物の破損原因の分類

は “疲労限度” と呼ばれ疲労強度設計の重要な基準となく研究者によって実験から求められ、データとして蓄積されている⑵。一方、アルミニウム合金などの非鉄金属

では鉄鋼材料のような明瞭な疲労限度は認められないため、繰返し数107回における応力振幅を時間強度として表す。

応力振幅σa［MPa］ることから、種々の材料における疲労限度はこれまで多私の研究テーマは「フレッティング疲労特性」であり、

鉄鋼材料

疲労限度
非鉄金属材料(アルミ合金)

フレッティングは先に述べた航空機のリベットやボルトなどの締結部あるいは軸と軸受けのはめ合い部などにおいて発生し問題を引き起こす。フレッティングとは接触する二表面に目では見えない程の微小なすべりを伴って–1–

107回時間強度
104

105

106

107

繰り返し数Nf［cycles］

図２

S-N曲線

108

疲

電業社機械

労

Vol.37No.1（2013）

摩耗する現象のことであり、フレッティング部に繰返し応力が作用すると接触部からき裂が発生・進展して、通常の疲労限度に比べてフレッティングのそれは1/2から1/3程度低下することが知られている⑶。流体機械においてはポンプの主軸や軸流タービン翼の付け根部分などでしばしば確認される。また、フレッティング疲労き裂は接触表面から発生するため、このような箇所においては部材形状の変更や材質の強化、あるいは潤滑油の供給やショットピーニングなどの表面処理を施すことによって解決できるが、材質や環境などの条件によってその対策方法は大きく異なる。そのため、さまざまな知識を身につけ、状況に応じた処理を選択することが重要である。

ところで、最近は労働者の心臓病やうつ病などさまざまな病気の発症率が高くなっており、その原因は “ストレス” や “疲れ” によるものも多いとされている。時としてストレスを解消するべきスポーツが過度のためオーバートレーニング症候群（過度のトレーニングにより疲労が慢性的になる現象）となることもある。一説によると1999年から疲労の医学的解明が始まり疲れのメカニズムや質問票による疲労の評価は行われているものの、金属の疲労限度に相当するような指標は存在しないとされている。金属の疲労に関する研究は、18世紀の鉱山巻上げ機における鎖の破損事故を始めとして今日までさまざまな研究が行われて安全設計の礎が築かれているが、人の疲労に対する定量的な研究は「疲労骨折」の言葉以外はほとんど耳にしたことがない。その理由として次の４つを挙げてみた。第一に機械ではいろいろな条件で破壊までの疲労試験が可能であるが、人の場合は困難であること。第二に応力（ストレス）の算出において、機械は外力や断面積がほぼ定まっているので容易に求められるが、人の場合、外力（例

えば仕事のノルマ）は同じでも気の持ち方などによって断面積（人の場合は “心のゆとりや広さ” とでもいうべきだろうか）を大きく変えることができるためにストレスの計算が困難であること。第三に人間は体の疲労と心の疲労が存在すること。知人の医師は「ガンの最大の敵はストレスかもしれません！手
当てすれば治る可能性が高いのに、進行度合いに対する疑いや再発を異常な程に気にするために食欲不振やノイローゼを引き起こして病状を悪化させる場合が多い。
」と呟いていた。このことからも心のストレスが人体に及ぼす影響は極めて大きいことがうかがえる。第四に機械はき裂を生じた後も同じ力が作用すると、き裂は次第に進展し最終的に破壊に至るが、人が小さな傷を負った場合には自然治癒力で完治すること、などに起因する。

人間と機械では多くの点が異なるために、人間の疲労限度に相当する値を決めることは容易ではないが、金属疲労の研究のようにいろいろなデータを集積・解析して目安をつくることによって、自己の状
況把握や体調管理が行えるようになるだろう。取り敢えず、疲労に対する医学が進歩するまでは、ストレスおよび疲労と上手く付き合っていくことがたいせつである。

「若い時の辛労は買うてもせよ」という諺があるが、若い時は体力・気力さらには回復力もあるので、体験や苦労したことから自分のストレスや疲れに対する疲労限度を推測し、さらに向上できるのではな
いだろうか。

最後に、私の学生時代にある教員が「実験設備・装置は人と同じで、魂を込めて丁寧に扱えばそれなりに応えてくれる。そして、故障する場合にも事前に警鐘を鳴らしてくれる。
」と教えてくれた。それは“ものづくり” の原点ではないだろうか？私も機械装置と付き合って長い年月を過ごしてきたが、時として人の声や気持ちが機械にも伝わっているような気がしてならない。今後も学生達に勉学を教えるのみならず、魂を込めて接し、ハートのある技術者を育てて社会に送り出したいと考えている。
ただ思いつくままに書かせて戴いた。

終わりに、貴社の益々のご発展を期待致する次第である。
＜参考文献＞⑴⑵

溶接構造物の疲労破壊と疲労強度因子、西田新一、溶接学会誌、第62巻、第８号、595
例えば疲労趨勢および疲労研究データベース、日本材料学会疲労部門委員会⑶ アルミニウム合金の長寿命フレッティング疲労特性に及ぼす表面処理の影響、西田友久、他５名、第15回破壊力学シンポジウム、
pp.334-338–2–

電業社機械

Vol.37No.1（2013）

メッシュ再分割機能を利用したターボ機械大規模解析環境の構築

メッシュ再分割機能を利用したターボ機械大規模解析環境の構築
富松重行

山 出 吉 伸＊

廣 川 雄 一＊＊西 川 憲 明＊＊

Establishment of Large Scale Analysis Environment for
Turbo Machinery using Refiner
By Shigeyuki Tomimatsu, Yoshinobu Yamade, Yuichi Hirokawa and Noriaki Nishikawa
In order to conduct a product development of turbo machinery continuously and developmentally,
an approach using LES（Large Eddy Simulation）should be one of the mainstream, because
it is already essential to utilize CFD（Computational Fluid Dynamics）using RANS（Reynolds
Averaged Navier-Stokes Simulation）in industrial field.
For example, in recent years, the demand of a high-efficiency and low-noise jet fan is getting
larger and larger for environmental concerns. However, in order to simulate the noise reductionof the jet fan with high accuracy, which needs the high performance computing technique using
a super computer such as the Earth Simulator. Thus, the purpose of this study is to establish thehigh performance computing environment and method which provides a seamless connection
between a calculator, such as a PC cluster, in a company and the super computer such as the
Earth Simulator.
１．はじめにに用いられた実績も多い⑵。また、FrontFlow/blueはメッターボ機械の流体性能設計の現場において、CFDは既

シュ再分割機能（Refiner）の実装が完了している。したに必要不可欠なツールの一つとなっている。従来から用がって、このメッシュ再分割機能を利用して、分割前のいられているRANSによる解析では、ジェットファンか

メッシュモデルによる解析を企業内のPCクラスタなどら発生する空力騒音の予測はほぼ不可能であった。これのコンピュータ、分割後のメッシュモデルによる解析をに対して、LESによる解析では空力騒音の予測は可能とスーパーコンピュータで行えば、解析精度の向上およびなるが、精度良く解析を行うには空間分解能を上げる必

大規模解析業務の効率化が見込まれる。また、再分割前

要があるため計算量が大規模になり、PCクラスタなどでのメッシュモデルを用いた解析を企業内で実施することは設計開発の現場で実時間内に解析を終わらせることはによって、メッシュ品質のチェック、解析条件のチェッ

ほぼ不可能になるという問題がある。

クなどを大規模解析の実行前に行うことができ、これら本研究において、解析には文部科学省次世代IT基盤構の要因による大規模解析実行時のエラーを極力低減する

築のための研究開発「イノベーション基盤シミュレー

ことができる。

ションソフトウェアの研究開発 」プロジェクトで開発

そこで、本研究では再分割前のメッシュモデルを用されたFrontFlow/blueを用いた。FrontFlow/blueは地球

いた解析を社内のPCクラスタで行い、再分割後のメッシミュレータなどのスーパーコンピュータでの稼働実績

シュモデルを用いた解析を地球シミュレータで行っていが既にあるソフトウェアであり、かつ空力騒音予測解析

る。このようにすることで、企業内のコンピュータと地⑴＊みずほ情報総研㈱球シミュレータのようなスーパーコンピュータをシーム＊＊（独）海洋研究開発機構

レスにつなぎ、ターボ機械の設計開発業務において継続

平 成22年度「地球シミュレータ産業戦略利用プログラム」利

的に大規模解析を行えるハイパフォーマンスコンピュー用成果報告書pp.123-130に掲載されたものを一部加筆・修正

ティング環境 ・ 方法が構築できると考える。 本報では、

した。

–3–

メッシュ再分割機能を利用したターボ機械大規模解析環境の構築

電業社機械

Vol.37No.1（2013）

ジェットファンを対象にして行った流れ場と空力騒音の倍の助走区間を設けてある。また、動翼から発生する旋予測事例を紹介する。

回の影響を低減することを目的として、解析モデル出口にはバッファ領域としてジェットファンの口径よりも大２．解析対象および方法

きな径を持つ円筒ドメインを設けた。なお、本研究では図１に本研究で解析対象としたジェットファンを示

ジェットファン動翼周りの流れ場に着目しているため、す。図に示すように、この単段のジェットファンは５枚解析モデルはモータおよびモータ架台を省略したモデルの動翼、ケーシング、モータ、モータ架台で構成されてとしている。
図３に解析に使用したメッシュモデルを示す。メッシュいる。口径は630 mmで、設計仕様点での流速は35 m/s、
回転速度は2 930 min である。

モデルを作成するにあたって、ジェットファンの解析モ−1

図２にジェットファンの解析モデルを示す。解析モデ

デルを３個のドメイン、すなわち、入口部、動翼部、出ル入口から動翼前縁までは、ジェットファン口径の約10

口部に分割した。入口部、出口部を静止系として取り扱

図１

図２

ジェットファン

⒜

⒜

⒝

⒝

解析モデル

Fig.２ Analysis modelFig.１ Jet fan

動翼部
Rotor

⒞

入口部

⒞

Inlet
図３

メッシュモデルFig.３ Mesh model

–4–

出口部
Outlet

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Vol.37No.1（2013）

メッシュ再分割機能を利用したターボ機械大規模解析環境の構築

い、動翼部を回転系として取り扱った。節点数は、入口

freeの境界条件を、壁面には滑りなしの境界条件を与え部で約2.1×10 、動翼部で約2.5×10 、出口部で約2.7×た。これらの境界条件のもと、圧力および速度０を初期

10 であり、総節点数は約7.3×10 である。なお、全て条件として動翼が20回転に達するまで計算を行い、得らのドメインに対して六面体要素を使用している。動翼表れた解析結果をもとにしてFrontFlow/blueの騒音解析機

面の乱流境界層を高精度で解析するために、動翼周りに能を用いて騒音予測を行った。

6

6

6

6

は他の部分と比較してより細かなメッシュを作成していさらに、より高空間分解能を有するLES解析を行うたる。ケーシングおよびハブ表面でも乱流境界層の発達はめに、総節点数約5.8×107のメッシュモデルを用いて解予測されるが、本研究ではこれらの領域の乱流境界層は析を行った。このメッシュモデルは、前述の総節点数約

解像しない。また、入口部と動翼部、ならびに動翼部と7.3×106のメッシュモデルに対してFrontFlow/blueのリ出口部との間にはオーバーセット領域を設け、各ドメイ

ファイナー機能を適用することにより、自動的に得られン間で最低５要素程度重なるようにモデリングしている。

たものである。すなわち、リファイン後のメッシュモデ

解析に用いたFrontFlow/blueは、時間、空間に対して

ルは、リファイン前のメッシュモデルの８倍の節点数を二次の精度を有する有限要素法のコードである。今回の有することになる。図４にリファイン前のメッシュモデ

解析では、サブグリッドスケールモデルとして標準スマ

ルとリファイン後のメッシュモデルをそれぞれ示す。

ゴリンスキーモデルおよびダイナミックスマゴリンス

なお、リファイン前のメッシュモデルを用いた解析はキーモデルを使用した非圧縮性LES解析をそれぞれ行っ

社内のPCクラスタを用いて行い、リファイン後のメッた。なお、標準スマゴリンスキーモデルによる解析では、

シュモデルを用いた解析は地球シミュレータを用いてスマゴリンスキー定数を0.2とした。運動方程式の解法行っている。

にはクランク・ニコルソン法を、圧力方程式の解法には

３．解析結果

低マッハ数近似を施したFractional-Step法をそれぞれ用図５に動翼周りの流跡線と動翼、ハブ上の表面圧力をいた。
境界条件としては、入口境界に35 m/sの速度一定の可視化した図を示す。コンター図は表面圧力を、青色、流入条件を与えた。出口境界には圧力０およびtraction-

赤色の矢印は流跡線をそれぞれ表す。これらの図におい⒜

Before refining⒝

リファイン後⒝

図４

リファイン前⒜After refining

メッシュモデルの比較

Fig.４  Comparison between mesh models–5–メッシュ再分割機能を利用したターボ機械大規模解析環境の構築

前縁チップ近傍を通過する流跡線⒝⒝

Pathlines near tip of leading edge
図５

Vol.37

Pathlines near midspan of leading edge

表面圧力と流跡線

40
FFB-LES：SSM
FFB-LES：DSM

20
0
−20
−40

0

5

⒜

⒜

10
Time［ms］

15

20

ジェットファンから1m上流位置での音圧

Sound pressure at 1m upstream position from jet fan

90
FFB-LES：SSM
FFB-LES：DSM

80

70

60

50

40

0

1

2

3

Freqency［kHz］⒝⒝

音圧レベルと周波数の関係

Relationship between SPL and frequency
図６

騒音予測

Fig.６ Noise prediction–6–

No.1（2013）

前縁ミッドスパン近傍を通過する流跡線

Fig.５  Surface pressure and pathlines

SPL［dB/Hz］⒜

Soudn Pressure［Pa］

⒜

電業社機械

4

電業社機械

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メッシュ再分割機能を利用したターボ機械大規模解析環境の構築て、青色の矢印は翼の負圧面側を通過した流れを、赤色

翼から上流側に位置しているが、ジェットファンの形状の矢印は正圧面側を通過した流れをそれぞれ表す。なお、などを変更することによりこれらの旋回流を減少させる

これらの図は、リファイン前のメッシュモデルを使用しことができれば、ジェットファンの性能改善につながる。

て得られた解析結果である。

また、翼ミッドスパン近傍の流跡線は翼通過前と翼通過

図５⒜において、黒色の矢印で示した流跡線は他の流後で同じような経路をたどることから、ミッドスパン近跡線から離れている。これは、翼表面上のはく離によっ

傍の翼形状は性能低下を引き起こしていないと言える。

て引き起こされていると考えられる。したがって、翼チッ

図６に騒音予測の結果を示す。これらの図において、

プ周りの形状を修正し、はく離を抑制することによって黒色の実線およびマーカーは標準スマゴリンスキーモデ

ジェットファンの効率を改善することが可能なことを示

ル（SSM：Standard Smagorinsky Model）による解析結唆している。

果から得られた音圧および音圧レベルの予測結果を、赤

また、図５⒝において、赤色の丸印で囲まれた領域の色の実線およびマーカーはダイナミックスマゴリンス

流跡線は旋回していることがわかる。これらの領域は動キ ー モ デ ル（DSM：Dynamic Smagoringky Model） に⒜⒜

リファイン前⒝⒝

Before refining
図７

動翼およびハブ上の表面圧力

Fig.７ Surface pressure on rotors and hub–7–

リファイン後After refiningメッシュ再分割機能を利用したターボ機械大規模解析環境の構築

電業社機械

Vol.37No.1（2013）

よる解析結果から得られた音圧および音圧レベルをそれ

圧力分布を比較、検討した。リファイン後のメッシュモ

ぞれ示す。なお、これらの結果はリファイン前のLES解デルによる表面圧力分布は、リファイン前のそれよりも析結果から騒音予測したものである。

細かなところまで解像できており、ハイパフォーマンス

図６⒜にジェットファンから上流1 mの位置での音圧

コンピューティング技術を用いることによって、製品レを示す。時刻が経過するにつれて、標準スマゴリンスキー

ベルのターボ機械であっても乱流遷移を捉えることが可モデルとダイナミックスマゴリンスキーモデルによる解能であることが示唆された。

析結果から得られた音圧にわずかな違いがみられるが、音圧の最大値と最小値はほぼ同じであり、全体的に大き＜謝辞＞

な違いは見られない。

本研究は、平成21年度文部科学省先端研究施設共用促

図６⒝に音圧レベルと周波数の関係を示す。ダイナ

進事業「地球シミュレータ産業戦略利用プログラム」のミックスマゴリンスキーモデルによる解析結果から得ら“ジェットファンから発生する騒音のシミュレーション”

れた音圧レベルは、標準スマゴリンスキーモデルによるおよび平成22年度同プログラム “メッシュ再分割機能を結果から得られたそれよりもわずかに大きいことがわか利用したターボ機械大規模解析環境の構築” の一環としる。この傾向は、特に高周波数領域で顕著である。

て行った。

図７に動翼とハブ上の表面圧力分布を示す。これらのFrontFlow/blueは文部科学省次世代IT基盤構築のため

結果は、それぞれリファイン前、リファイン後のメッシュの研究開発「イノベーション基盤シミュレーションソフ

モデルを用いて得られた結果である。リファイン後のトウェアの研究開発」プロジェクトの一環として、東京

メッシュモデルを用いて解析した結果得られた表面圧力

大学

分布は、リファイン前のものよりも細かなところまで解生産技術研究所で開発されたものである。

ここに記して謝意を表します。

像できていることがわかる。したがって、ハイパフォー＜参考文献＞

マンスコンピューティングを用いることによって、製品⑴ 文部科学省次世代IT基盤構築のための研究開発「イノベーレベルのターボ機械であっても乱流遷移を捉えることがション基盤シミュレーションソフトウェアの研究開発」ホーム可能であると考えられる⑶。しかしながら、このことを

ペ ー ジ、http://www.ciss.iis.u-tokyo.ac.jp/riss/、（2013/5/10
アクセス）

結論づけるには更なる研究が必要である。

⑵ Yoshinobu Yamade, Chisachi Kato, Hayato Shimizu, Takahiro
Nishioka, “LARGE EDDY SIMULATION AND ACOUSTICAL

４．おわりにANALYSIS FOR PREDICTION OF AEROACOUSTICS NOISERADIATED FROM AN AXIAL-FLOW FAN” , Proc. FEDSM2006,

自動車用道路のトンネル換気装置として用いられる

paper #FEDSM2006-98303, Miami, 2006.

ジェットファンを対象にして標準スマゴリンスキーモデ⑶ Chisachi Kato, et al, “Numerical prediction of sound gen-ルおよびダイナミックスマゴリンスキーモデルによる

erated from flows with a low Mach number” , Computers &Fluids, Volume 36, Issue 1, Pages 53-68, 2007.

LES解析を行って動翼周りの流れ場について検討し、騒音予測を行った。

＜筆者紹介＞

また、FrontFlow/blueのリファイナー機能を用いて高富松重行：2003年入社。ポンプ、送風機および流体関連機器の研究開発に従事。現在、技術研究所研究グループ主幹

解像度のメッシュを作成し、リファイン前とリファイン技師。博士（工学）。技術士（機械部門）。

後のメッシュモデルを用いて解析した結果得られた表面–8–

電業社機械

Vol.37No.1（2013）

ベトナム

ベトナム

ギソン１発電所向け循環水ポンプ

ギソン１発電所向け循環水ポンプ
森下

日左男

Circulating Water Pumps for Nghi Son1 Thermal Power Plant（Vietnam）
By Hisao Morishita
Recently DMW supplied circulating water pumps（CWP）to Nghi Son Power Plant, Vietnam.
While conforming to user requirements, by capitalizing on years of experience, pump weight issuccessfully reduced by adopting the lighter axial flow type discharge bowl. After confirming theperformance of the pump at our shop, the installation at the site was completed safely. The ouline
is introduced below.
１．はじめに初の大型火力発電所となる。納入先である発電所の位置

今回、循環水ポンプを納入する発電所は、ベトナム北を図１に示す。発電設備は、総出力600 MW（60万kW）

部タインホア省ギソン地区に位置しており、ベトナム国営の石炭火力発電設備である。本発電所は、近年大幅な経電力会社であるベトナム電力庁としてベトナム北部では済成長を遂げている同国の電力需要の増加に対応するため、ベトナム商工省およびベトナム電力公社が策定した、

中国
CHINA

長期電源計画の中の重要案件と位置づけられており、同地区のインフラ整備に貢献するとして大きな期待を集め

ハノイ
Hanoi

ている。また、本発電所に隣接したサイトにてベトナム
商工省が主導となりギソン２号案件が計画されている。

ラオス
LAOS

以下に、ベトナムギソン発電所に、納入した循環水ポ

発電所の場所ンプの概要と特徴を紹介する。

ベトナム
VIET NAM

２．ポンプの構造と特徴
ポンプ仕様を表１に、ポンプ外形図を図２に示す。

フエ
タイ
THAILAND

循環水ポンプは、タービンを回した蒸気を水に戻すた

ダナン

めの復水器に冷却材として海水を供給するためのものであり、タービン系の重要機器のひとつである。

カンボジア
CAMBODIA

表１

ホーチミン（サイゴン）
南シナ海

タイランド（シャム）湾

用

途

循環水ポンプ形式

立軸斜流ポンプ

台

数

４台

口

径

60 inch程

186 kPa全揚

吐 出 し 量図１

循環水ポンプ仕様

Table１ Specifications of CWP

ニャチャン

発電所の位置Fig.１ Location of the power plant

–9–

出

力

液

質

22 000 m3/ｈ
1 600 kW
海

水

ベトナム

ギソン１発電所向け循環水ポンプ

電業社機械

２−２

Vol.37No.1（2013）

水中軸受

水中軸受は、上部には初期無注水起動が可能なPTFE

電動機
3 205

ゴム軸受を採用し、常時没水となる下部は、合成ゴム軸
現場盤

受としている。PTFEゴム軸受の採用により、注水系統

3 600

電動機架台
軸継手
軸接地装置

の配管、機器が不要となり、設備の簡素化を行っている。
２−３

主要材質

主要部品の材質は、当社循環水ポンプの標準材質を採吐出しエルボ用している。
a．インペラ ：SCS14
b．主軸：SUS316

6 800

c．外筒部品 ：2%NiFC
電気防食装置これらの材質は、海水ポンプにおける耐食性を考慮し吐出しボウル

た材質であり、経年使用において充分な実績を有するも吸込ベルのである。外筒部品は、タールフリーエポキシ樹脂塗装を施工している。

図２２−４

循環水ポンプ外形図

腐食対策

海水による腐食を防止するために、吐出しボウル外側

Fig.２  Outline drawing of CWPに、アルミ陽極を用いた流電陽極方式による、電気防食装置を設置すると同時に、軸接地装置により海水ポンプ

ポンプ型式としては、２床式、床上吐出し、一重胴の特有の電気化学的腐食の防止を行っている。
２−５

立軸斜流ポンプである。主な特徴を以下に述べる。
２−１

吐出しボウル

計装機器

ポンプ吸込水槽水位、電動機振動、吐出し圧力、主軸吐出しボウルは、軸流型形状とすることでボウル外径

偏心量、コイル温度および軸受温度などを常時中央操作を縮小することが可能となり、小型化することができた。

室にて監視できるように計装機器類を設置した。また、流路部のインペラおよびガイドベーン形状は、実機設計

現場盤も合せて設置した。各計測値は盤面にも表示されに先立ちモデルポンプによる試験を実施して、今回の性るようになっており、現場でも確認できるようになって能を満足すること、さらに従来より高効率が得られるこいる。

とを確認し採用した。モデルポンプのインペラおよびガ

今回、ポンプとその関連補機を一括で納入しており、

イドベーンを図３に示す。

⒜

その全体系統図を図４に示す。

インペラ⒜ Impeller⒝
図３

モデルポンプFig.３ Model pump

– 10 –⒝

ガイドベーン
Guide vane

電業社機械

Vol.37No.1（2013）

ベトナム

ギソン１発電所向け循環水ポンプ

400 V /230 V MCC

6.6 kV MV SWGR

POWER SOURCE

POWER SOURCE

DCS

I/O
POWER SOURCE
230 V-1φ

POWER SOURCE 230 V-1φ

CV：XPLE

POWER SOURCE 230 V-1φ6.6 kV CB 6.6 kV CB
OPEN CLOSEDCVV-S：PVC-S

V.S
V.S

CVV-S：PVC-S

V.S

CVV-S：PVC-S

DEF
CT

CVV-S：PVC-S

MW.T
Taco
SH

ATD

INDICATE

BTD

4〜
20 mADC
4〜
20 mADCCVV-S：PVC-S

INDICATE 4〜20 mADC
CONVERTER

CVV-S：PVC-S
CVV-S：PVC-S

PREF ABLICATED CABLE
W.L.D

4〜20 mADC

INDICATECONVERTER
INDICATECONVERTER

4〜20 mADC

4〜20 mADC

4〜20 mADC

INDICATE
4〜20 mADC
CONVERTER

MOTOR
CVV-S：PVC-S

V.S

INDICATECONVERTER

CVV-S：PVC-S

V.S

CVV-S：PVC-S

V.S

CVV-S：PVC-S

INDICATECONVERTER

CVV-S：PVC-S

INDICATECONVERTER

4〜20 mADC INDICATECONVERTER

DEF
CT

CVV-S：PVC-S

INDICATECONVERTER

INDICATECONVERTER
4〜20 mADC

CV：XPLEINDICATECONVERTER

INDICATECONVERTER
Pt100 ohm at 0 deg.C

INDICATECONVERTER

CVV-S：PVC-S

No.A
PUMP

4〜
20 mADCCVV-S：PVC-S

CVV-S：PVC-S

P.T

4〜
INDICATE 20 mADC
CONVERTER
4〜
INDICATE 20 mADC
CONVERTER
4〜
INDICATE 20 mADC
CONVERTER
Pt100 ohm at 0 deg.C6.6 kV CB 6.6 kV CB
CLOSED OPEN

MW.T
Taco

CVV-S：PVC-S
CVV-S：PVC-S

ATD

SH

BTD

INDICATE
P.T

CVV-S：PVC-S
No.B
PUMP

CVV-S：PVC-S

PREF ABLICATED CABLE
W.L.D

・PUMP ON/OFF SWTICH・PANEL THERMO
・BOX HEATER・OUTLET RECEPTACLELOCAL CONTROL PANEL

図４

系統図

Fig.４  P&I diagram

３．現地据付、試運転
現地では、据付台数が４台であったが、当社指導員の指示のもと、複数台を並行して進めることで据付工程を短縮し、限られた期間の中で安全に作業を終了することができた。ポンプ本体下部据付中の現地写真を図５に示す。
試運転では、ポンプの各部における振動、騒音、温度および各付属品の健全性の確認を行い、いずれも異常なく好結果に終了した。

４．おわりに以上、ベトナムギソン発電所向け循環水ポンプの概要
図５を説明した。従来の循環水ポンプ構造に対し、吐出しボ

現地写真

Fig.５ Lift up of pump assembly

ウルを軸流型形状とすることで小型化し、また性能面においては高効率を得ることができた。
今後ともユーザー様のさまざまなニーズに応えるとと＜筆者紹介＞

もに、時代に沿った合理的でかつ信頼性の高い製品を提森下日左男：‌1990年入社。各種ポンプの機器設計に従事。現在、供する所存である。おわりに本ポンプの計画、製作にあ水力機械設計部

たり、終始適切なご指導とご協力を頂いた各位に厚く御礼申し上げる。

– 11 –

水力機械－１グループ 主事補。

インド BPCL社向けマルチプロダクト・トランスファー・パイプライン用メインラインポンプ

電業社機械

Vol.37No.1（2013）

インド BPCL 社向け
マルチプロダクト・トランスファー・パイプライン用
メインラインポンプ
古澤友秀

淺川英明

Mainline Pumps for Multiproduct Transfer Pipeline of BPCL（India）
By Tomohide Furusawa and Hideaki Asakawa
DMW delivered 4 units of Mainline Pump to M/s BPCL/India. These pumps are equipped for KotaPiyala Pipeline Project, 2 units are installed in IP-3 pump station and 2 units are for Bharatpur
pump station. Pump type is axially split, horizontal shaft and multistage type, i.e. API 610 standard
type BB3.
DMW agreed to guarantee the top-level pump efficiency specified by the client, pumpcharacteristics in mechanical and hydraulic were checked and confirmed during FAT. Low life
cycle cost, High Reliability and Easy Maintenance are features of DMW pump.
１．はじめに今回、インドの国営石油会社であるBharat Petroleum
Corporation Ltd.（BPCL社）向けに、既設パイプライン

New Delhiの末端にあたるKotaからニューデリー近郊の消費地であるPiyalaまで延長されたマルチプロダクト・トランス
ファー・パイプラインシステム（同一のパイプラインに異なる燃料油を切り替えて送油する方式、パイプライン
ルートを図１に示す）のメインラインポンプを受注し、工場出荷を完了したので紹介する。

India
MunbaiNew Delhi

２．設備の概要
従来、BPCL社はインド中部のビナ精油所で精製した

PiyalaPipeline

Bharatpur

燃料油をパイプラインを介して、北部のKotaまで送油し、Kotaからさらに北部にはトラックで輸送していた。近年、
Kota

ニューデリーを中心とする北部地域での燃料油の需要がIP-3高まっておりBPCL社はトラック輸送に代え輸送効率に優れるパイプラインによる輸送方式に切り替えるため、マルチプロダクト・トランスファー・パイプラインを増

図１

パイプラインルート

Fig.１ Pipeline route

設した。当社ポンプは増設されたパイプラインのIP-3お
よびBharatpurに設置される中継ポンプユニットである。

置（Vibration Monitor）、 機 側 操 作 盤（Local Control

本ポンプユニットはポンプ、モータ、強制給油装置

Station、以後LCSと略す）から構成され、図１に示すとメインラインポンプ制御盤（Unit Control Panel、以IP-3およびBharatpurの２ヶ所のポンプステーション（以後UCPと略す）、動力回路切替制御盤（Common Drive

後P.Sと略す）に、各々２ユニット設置され、パイプライ

Logic Panel、以後CDLと略す）、インバータ盤（Variable

ンで直列に圧送する設備である。ポンプの工場試験状況

Frequency Drive Panel、以後VFDと略す）、振動監視装

外観を図２、構成を図３に示す。

– 12 –

電業社機械

Vol.37No.1（2013）

インド BPCL社向けマルチプロダクト・トランスファー・パイプライン用メインラインポンプ
表１

ポンプ仕様

Table１ Specifications of Mainline Pump型

式

水平二ツ割横軸多段渦巻ポンプ
API610規格Type BB3

口径

吸込250 mm×吐出し200 mm

段

数

７段

出

力

3 000 kW（インバータ制御）

回 転 速 度液

質液

温5～45 ℃

耐圧試験値

22.1 MPa台

数

４台（２台＋２台）

100

３．ポンプ仕様および特徴
本ポンプの仕様を表１に示し、性能曲線を図４に示す。
３－１

ガソリン／航空用燃料／灯油／ディーゼル油

ポンプ工場試験状況外観

Fig.２ Outline view of Mainline Pump during FAT

ポンプ仕様

ポンプに求められる性能は２ヶ所のP.Sで異なる。さ

全揚程比［%］

図２

1 925～2 985 min−1

100%N

80
60
74.5%N40

64.5%N

20

らに、揚液の液質が４種類におよぶことから、ポンプに0

は各々に応じた複数の仕様点が求められることになる。
しかし、将来のメンテナンス性を考慮した場合、４台の

0

20

40
60
80
100
吐出し流量比［%］（定格点の吐出し流量および全揚程を100%とする。）

ポンプの互換性は最大限に確保されるべきである。その

図４

ため、ポンプは同一とし、仕様点の違いを回転速度制御

API682PLAN52用
リザーバタンク
モータ
ポンプ

図３

ポンプ性能曲線

Fig.４ Performance curve

ポンプの構成強制給油装置Fig.３ Constitution of Mainline Pump

– 13 –

バッファ液用空冷装置

インド BPCL社向けマルチプロダクト・トランスファー・パイプライン用メインラインポンプ

電業社機械

Vol.37No.1（2013）

で対応する方式とした。回転速度制御範囲は、IP-3 P.Sで囲温度の上昇およびバッファ液の攪拌熱による温74.5～100％、Bharatpur P.Sで64.5～100％である。

度上昇に伴う、一部のポンプ揚液の蒸発が懸念さ

３－２

ポンプの特徴ポンプは、モータ駆動のAPI610規格れるため、Plan52のバッファ液を冷却するための第10版に準拠

空冷式冷却装置を設置した（図５）。

した水平二ツ割横軸多段渦巻ポンプ（BB3）である。
特徴を以下に列記する。
⑴

最大の特長は、世界最高水準のポンプ効率である。
 従来のインペラ、ケーシング流水部の形状をCFD解析を行い徹底的に見直し、かつ、製造過程においても品質管理を徹底した。
 3 000kW級のポンプにおいては、ポンプ効率の向上がLCC（ライフサイクルコスト）を低減させる
重要な要素となる。

⑵ 主要部品に設置する計装機器はHARTプロトコルに対応し、機器の設定、診断、トラブルシューティ
ングなどの継続的オンライン診断を可能としてい図５る。

バッファ液用空冷式冷却装置

Fig.５ Air cooling system for buffer liquid of Plan 52⑶ 回転系はAPI610規格に基づきLateral AnalysisとTorsional Analysisを行い、減衰効果の確認と固有振４．電気設備

動数との離調確保を行った。特に、広範な速度制御領域において、発生することが避けられない駆動機

４－１のトルク変動について評価し、問題ないことを確認

本電気設備のシステム構成図を図６に示す。

した。

今回の納入機器は、操作室に設置するUCPおよび振動⑷ ポンプ内部摺動部にはPEEK材を用い、接触によ監視装置（Vibration Monitor）、電気室に設置するCDL

るかじりつきのリスクを低減した。
⑸

およびVFD、メインラインポンプの機側に設置するLCS

主要部品の特徴を以下に示す。
⒜

システム構成である。

インペラ

当社はこれまでに、この種のシステムを数多く納入し 初段は、両吸込インペラを採用し、ポンプ吸込てきた。今回のシステムにおいても、蓄積したノウハウ

性能を向上させている。２段目以降は、片吸込インペラを背面合わせに配列し、軸方向スラストの

電気室

SCS
（別途設備）

電源切替設備（別途設備）

低減を図っている。
⒝

操作室

ケーシング
 メンテナンス性に優れる水平二ツ割構造として

CDL

いる。
⒞

軸受

VFD
#1

 ラジアル軸受には、ジャーナル軸受、スラスト

VFD
#2

UCP
-A

UCP
-B

軸受には、ハイドロダイナミック軸受を採用している。軸受および軸受ハウジングは、ケーシングと同様に、水平割り形の分解点検が容易な構造とし、潤滑方式は、API610規格のEnergy Densityの

LCS

メイン
ラインポンプメインラインポンプ
ユニット -A

評価から、強制給油方式としている。
⒟

軸封
 軸封は、メカニカルシール構造を採用し、API

図６

LCS

メイン
ラインポンプメインラインポンプ
ユニット -B

システム構成図Fig.６ System configuration chart

682のPlan11およびPlan52を採用した。また、周– 14 –

Vibration
Monitor電業社機械

Vol.37No.1（2013）

インド BPCL社向けマルチプロダクト・トランスファー・パイプライン用メインラインポンプを反映することにより操作性と信頼性に優れたシステムとしている。
４－２⑴

各機器の機能と特徴

メインラインポンプ制御盤（UCP）

UCPは、メインラインポンプ運転制御の核となる機器で、次に説明するCDL、LCSや、別途設備の中央操作装置にあたるStation Control PLC System（以後SCSと略す）
および動力盤にあたるMotor Control Centerと接続されている。UCPには、メインラインポンプの運転操作に必要な、各種情報が集約されている。
機能の重要性から制御に使用しているプログラマブル
ロジックコントローラ（Programmable Logic Controller、

図８

以後PLCと略す）を２重化し、設備の信頼性向上を図っ

UCP

画面サンプル⑵Fig.８ UCP screen sample⑵ている。
パネルの前面には19インチのタッチパネルモニタを

6.6 kv備えており、機器の稼働状況、各計測値、運転・停止履
歴の確認およびメインラインポンプの運転・停止操作が可能である（図７）。

VFD
#1

CDL

VFD
#2

電源切替設備（別途設備）

制御信号

M

M

UCP
-A

UCP
-B

制御信号

図７

UCP

画面サンプル⑴

図９

Fig.７ UCP screen sample⑴

電源切替回路イメージ

Fig.９ Image of power supply switch circuit

今回、UCP-CDL間の通信機能を追加したことにより、離れた場所に設置されているCDLの詳細情報をUCPのCDLは、別途設備の電源切替設備の制御と、切替えにタッチパネル上でグラフィックイメージとして、確認す

ともなうVFD-UCPの制御・計装信号切替えを行う機能をることも可能とした（図８）。

有している。本盤の制御回路もUCPと同様、PLCの２重⑵

動力回路切替制御盤（CDL）

化がされている。

本設備は、メインラインポンプ２台とVFD２組が任意⑶

インバータ盤（VFD）

VFDは、6.6kV 3 000kWの電動機用高圧インバータ設に組み合わせ可能な機器構成となっている（図９）。

備であり、64.5～100％の範囲でメインラインポンプのメインラインポンプとVFDを任意の組み合わせで運転

回転速度制御が可能である。

することにより、メインラインポンプまたはVFDが点検

さらに、メインラインポンプ起動時の始動電流が抑制中においても、１台のメインラインポンプの運転を確保され、周辺設備に対して電圧変動の低減が図られている。

することが可能である。

– 15 –

インド BPCL社向けマルチプロダクト・トランスファー・パイプライン用メインラインポンプ

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５．おわりにVFDの主要部品は、6.6kV/630V 4 800kVAの変圧器と18台の630 V 400 Aのパワーセルで構成され、１組あた

本ポンプは、回転速度制御により各仕様点に対応する

り幅6 500 mm、奥行1 600 mm、高さ2 400 mm、総重ため、64.5～100％回転速度の広範囲での運転が求めら

量12 000 kgの設備である。

れ、LateralやTorsionalの振動増大が懸念された。それ⑷

振動監視装置

ら要素の解析を重ねた結果、振動値は十分規定値を下回

メインラインポンプおよび電動機には、設備の維持管

り、性能的にも顧客要求を満足する内容で工場立会検査

理／状態監視用に、複数のセンサ（振動・温度・回転速度）を終えて出荷することができた。

が取り付けられている。これらの信号は、各UCPに取り

本ポンプの最大の特長である世界最高水準のポンプ効付けられた振動監視装置で信号変換され、Ethernetを介率と、最適な運転点を得る回転速度制御を組み合わせる

して接続された振動監視用モニタ（サーバーコンピューことにより、省エネルギーをめざし、地球環境に貢献すタ）に情報集約されている。

ると共に、顧客の信頼と満足を得られるよう努力する所

振動監視用モニタでは、各種信号のトレンドデータが存である。

蓄積され、振動データの解析が可能である。
⑸＜筆者紹介＞

機側操作盤（LCS）

淺川英明：2001年入社。主に、電気・計装システムの設計業務

LCSは各メインラインポンプ機側に設置され、メインに従事。現在、プラント建設部

ラインポンプ単独運転・非常停止操作などの操作スイッ

ループ主任。

電装システム設計グ

古澤友秀：2003年入社。主に、プロセスポンプの設計業務に従事。

チを備えた機側操作盤である。

現在、水力機械設計部

筐体はアルミダイキャストで製作されており、耐圧防爆仕様に対応している。

– 16 –

高圧ポンプグループ。

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船舶用立軸斜流ポンプ

船舶用立軸斜流ポンプ
飯田隆二

Vertical Mixed Flow Pump for Ship
By Ryuji Iida
The vertical mixed flow pump is applied for sea water lifting in FPSO（Floating Production,
Storage and Offloading System）. FPSO is applied as the most popular system when gas and oil
are produced on the ocean. The configuration of the pump was studied and optimized for stability
and maintenance at site and corrosive – resistance materials were taken into consideration for sea
water application. This paper introduces the outline about the pump.
１．はじめに

２．ポンプ仕様FPSO（Floating Production, Storage and Offloading

2012年に納入したポンプの仕様および主要部品の材

System：浮体式海洋石油・ガス生産貯蔵積出設備）は、質を表１に示す。

洋上で石油・ガスを生産し、それを船体に貯蔵し、タン表１カーへ積み出しを行う設備である。
このFPSOでは、設備の冷却目的および、オイルを地形

下から汲み上げた後の井戸の保全目的で注入する水の取水目的として海水を汲み上げており、これに海水取水ポ
この海水取水ポンプの種類として、立軸斜流ポンプや2004年以降より本ポンプを製作してきており、現在で30台超を納入している。
以下に、海水取水ポンプとして用いられている立軸斜流ポンプの概要について紹介する。
生産設備

立軸斜流ポンプ
450 mm

吐 出 し 量1 870 m3/h

程

105 m

電動機出力

800 kW液

立軸両吸込渦巻ポンプなどが用いられており、当社は

式

吐出し口径
全

ンプが用いられている。

居住区・
ヘリポート

ポンプ仕様

Table１ Pump specifications

揚

質

海水

イ ン ペ ラ二相ステンレス鋼

ケーシング

二相ステンレス鋼

主二相ステンレス鋼

軸

床 下 長 さ

約30 m

台

４台

数

３．ポンプの構造と特徴⑵係留設備

本ポンプは、海洋の波の影響によるポンプの振れ防止
輸送タンカーへのため、ポンプ全体を船舶の側舷（図２）もしくは、船貯油タンク

体を上下に貫通する防波管（Caisson）内に設置し保護
係留索

係留索

しているため、ポンプ長さも約30 mと長尺となる。図３

ライザーに本ポンプの外形図を図４にポンプ外観を示す。
揚水管の随所に支持サポート（Centralizer）を設け、

アンカー

アンカー

波の影響による船の傾きや振動対策にも対処した構造と

原油・ガス
の流れ

図１

し、図５に示すようにポンプ構造をモデル化し、振動解析を実施し、支持サポートの位置を決定している。

FPSOの概念図⑴

Fig.１ FPSO model

また、波の影響により船が傾いても支障なく運転が継– 17 –

船舶用立軸斜流ポンプ

電業社機械

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K［N/m］：Spring modulus

m［kg］：Mass
El［N・m 2］：Stiﬀness
海水取水ポンプ

図２

FPSO外観⑴Fig.２ View of FPSOMOTORCAISSON

図５

Fig.５

振動解析

Vibration analysis

約30 m

CENTRALIZER

続できるようにポンプ内部の水中軸受や油浴式スラスト
軸受ユニットの構造設計についても配慮が必要である。

PUMP

さらに本ポンプは、船体甲板もしくはその上方に設置された甲板上に設置されるため、船体構造を含めた強度解析を行い、機器の剛性評価を確認している（図６）。

図３

ポンプ外形図Fig.３ Outline drawing of pump

図６

FEM解析

Fig.６ FEM analysis

ポンプ駆動用電動機についても、海洋の厳しい条件においても運転に支障が生じないよう、保護等級はIP56（定図４

義：じん埃の侵入を防止し、たとえ侵入しても運転に支ポンプ外観

障がないこと。あらゆる方向からの強い噴流による有害

Fig.４ View of pump

– 18 –

電業社機械

Vol.37No.1（2013）

船舶用立軸斜流ポンプ

な影響がないこと）を採用している。

FPSOの必要性が高まっているなか、コスト競争や納また、主要部の材質は、海水の性状や顧客の要求によ

期短縮の要望も強くなっている。このような背景のなか、り選定されるが、主に回転体については耐食性の優れた

当社は今後も設計ならびに製造プロセスの最適化を進め二相ステンレス鋼またはスーパー二相ステンレス鋼を採ていき、品質、コスト、納期の面でユーザーの御要望に用し、外筒ケーシングについても同様である。

答えるべく、努力していく所存です。
最後に、本ポンプの設計・製作にあたり、終始適切な４．おわりに御指導と御協力を頂いた関係者の方々に厚く御礼申し上

ガス・油田の生産設備は、従来は陸上用（Onshore）

げます。

お よ び 海 上 用 固 定 式 プ ラ ッ ト ホ ー ム（Offshore Plat-＜参考文献＞

form）が主流であったが、近年、巨大油田が深海で発見⑴

されるにつれ、FPSOの建設需要が伸びている。

三井海洋開発㈱殿ホームページ⑵ 飯田：FPSO船内搭載向け海水取水ポンプの構造と特徴、
ターボ機械

FPSOで使用される海水取水ポンプは、オイル精製シ
ステムやガスハンドリングシステムの冷却にも用いられ

第41巻、第３号（2013-3）、40-44＜筆者紹介＞

るため、極めて重要な機器の一つと言える。また、この

飯田隆二：‌1983年入社。ポンプの機器設計を経て、現在、産業・海外向けポンプ、送風機の見積計画部門統括。…

ポンプは設計する上で陸上用ポンプとは異なる点での留産業システム技術部長。

意が必要となる。

– 19 –

円山川水系排水機場・樋門設備

遠隔監視操作システム

電業社機械

円山川水系排水機場・樋門設備

Vol.37No.1（2013）

遠隔監視操作システム
高橋亨輔

髙橋美帆

Remote Supervisory Control System
for Drainage Facilities in Maruyama-River Water System
By Kosuke Takahashi and Miho Takahashi
Maruyama-River is located in North Hyogo. We updated the remote supervisory control systemfor drainage facilities in Maruyama-River water system which “MLIT Kinki Regional Development
Bureau, Toyooka Office of River and National Highways” has managed.
This paper introduces the outline of the remote supervisory control system for drainage pumps
and sluice gates.
１．はじめに整備局 豊岡河川国道事務所（以降、「事務所」と略す）

2004年10月に発生した台風23号関連の河川激甚災害が管轄している円山川水系に点在する排水機場のうち、対策特別緊急事業の一環として、国土交通省 近畿地方

2009 ～ 2012年３月の間に豊岡、城崎および八代排水豊岡河川国道事務所
遠隔監視操作システム（PC交換）

監視制御

豊岡出張所

庁舎内データ配信

河川施設
遠方監視装置

河川情報システムへ
水文データ転送

監視制御

遠隔監視操作システム（PC交換）

監視制御

広域監視用
WEB画面
配信ルート

河川施設
遠方監視装置用
データベース(新設)

遠隔監視操作システム（PC交換）

データベース

広域監視用
WEBサーバ

監視制御

新システムへの移行期間中、
旧サーバと同時運用することで
旧監視システムの機能停止を防止
DTU

PC（別途工事）

防災系ネットワーク

画像／防災系ネットワーク
DA128

六方排水機場（別途）

桃島樋門（別途）WEB表示のみ

入出力盤PLC

遠隔監視
システム端末中央管理制御システム端末図書管理
システム端末映像切替
システム端末遠隔化システムサーバ

広域監視システムサーバ

中央管理制御システムサーバ

PLC

図書管理
システムサーバ

画像／防災系ネットワーク
無線LAN(100Mbps)

下鶴井樋門
奈佐川通信局舎
新前川樋門（別途）画像／防災系ネットワーク

フィールドサーバ

無線LAN(100Mbps)

城崎大橋
城崎排水機場

八代排水機場八条排水機場豊岡排水機場

画像／防災系ネットワーク

画像／防災系ネットワーク

画像／防災系ネットワーク

画像／防災系ネットワーク

入出力盤PLC

入出力盤PLC

入出力盤PLC

入出力盤PLC

運転支援PC

運転支援PC

運転支援PC（別途）運転支援PC

PLC

フィールドサーバ
福田第1樋門（別途）
画像／防災系ネットワーク
PLC

フィールドサーバ

DTU

画像／防災系ネットワーク

運転支援PC

運転支援PC

運転支援PC（別途）運転支援PC

データサーバ

データサーバ

データサーバ（別途）

データサーバ

WEBサーバ

WEBサーバ

WEBサーバ（別途）WEBサーバ

図１

遠隔監視操作システムのシステム構成

Fig.１ Constitution of the remote supervisory control system– 20 –

凡例
弊社製
遠隔監視WEB
閲覧PC

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円山川水系排水機場・樋門設備

遠隔監視操作システム

３．本システムの施工概要

機場の排水ポンプが増強され、事務所および豊岡出張所（以降、「出張所」と略す）内に設置している後方支援機

今回の工事では、事務所および出張所に設置されてい能付遠隔監視操作システムおよび前記３排水機場の運転る遠隔監視システムの既設筐体は流用し、PCなどの消耗支援システムについても更新を行った。ここでは遠隔監

電子部品一式を交換している。
また、新システムへの移行期間中（約３週間）、旧シ

視操作システムについて紹介する。

ステムの広域監視用WEBサーバとデータベースサーバを

２．システム構成および機能概要

新システムのサーバと同時運用させることにより、遠隔本遠隔監視操作システムは図１で示すとおり、八代、八条、豊岡、六方ならびに城崎の排水機場５ヶ所および監視操作システムの機能停止を防ぎ、無事に更新作業を終了している。

福田第一、新前川ならびに桃島の樋門３ヶ所（桃島のみ
ポンプゲート）を遠隔監視操作対象としている。
出張所および事務所内のクライアントPCには、遠隔制御専用アプリがインストールされていて、各子局側のPLC（Programmable Logic Controller） と 直 接MCプ ロ
トコルで通信することで、各設備機器への制御を実現している。
図１の赤枠で示したPCから、出張所内の広域監視用
WEBサーバ、各排水機場のWEBサーバおよび各樋門のフィールドサーバが配信するWEB画面へアクセスすることで、状態監視を行うことが可能である。
本遠隔監視操作システムが有する機能は、表１のとおりである。
また、始動停止タイミングおよび故障発生のイベント
通知には、テキストメッセンジャ（イベント発生時に各子局PCが広域監視用WEBサーバに対してテキスト形式

図２のメッセージ伝文を送信する）方法を採用している。

遠隔監視操作システム（豊岡出張所内）

Fig.２ ‌View of the remote supervisory control system in Toyooka
Branch Office

表１

遠隔監視操作システムの機能一覧

Table１ ‌Functional overview of the remote supervisory control
system

４．おわりに
以上、円山川水系排水機場・樋門設備 遠隔監視シス

機能

内容

広域監視
（出張所WEB）

管内流域図を表示し、監視対象機場の概要監視を
行う。

流域監視
（出張所WEB）

流域図を表示し、監視対象機場の状態を表示する。

方整備局 豊岡河川国道事務所殿、関連工事業者殿を始タイミング表示（出張所WEB）

監視対象機場の始動停止のタイミングを表示する。

を賜りましたこと、厚く御礼申し上げます。

故障表示（出張所WEB）

監視対象機場にて発生中の故障をメッセージ表
示する。

遠隔制御
（専用アプリ）

遠隔操作対象機場の主ポンプ、ゲート、除塵機、自家発設備について、初動対応として、遠隔より運転／停止、開／閉／停止を行うことが可能。

テムの概要について紹介した。
最後に、本設備の施工にあたり、国土交通省 近畿地
めとする関係者の方々より、さまざまなご指導、ご協力＜筆者紹介＞

高橋亨輔：‌1995年入社。広域管理システムおよび電気計装制御装置の設計に従事。現在、プラント建設部
テム設計グループ

各排水機場および樋門の個別詳細情報（運転操作
その他ガイダンス、グラフ表示、故障診断および帳票作（各子局側WEB） 成機能）は、現場側設置のWEBサーバにアクセスすることで、ブラウザ監視により実現している。

主事補。

電装シス

髙橋美帆：‌1998年入社。広域管理システムおよび電気計装制御装置の設計に従事。現在、プラント建設部
テム設計グループ。

– 21 –

電装シス

東京都下水道局

小菅水再生センター

送風機設備

東京都下水道局

電業社機械

小菅水再生センター

Vol.37No.1（2013）

送風機設備
中山

淳

中町友則

Blowers for Kosuge Water Reclamation Center of Bureauof Sewerage Tokyo Metropolitan Government
By Jun Nakayama and Tomonori Nakamachi
Kosuge Water Reclamation Center is located in Northern area of Tokyo, and the center has
treated sewage in district of Katsushika-ku and a part of Adachi-ku. A lot of blowers are installed
here. The optimal design of the arrangement in apparatus of a blower main part, force feed
equipment, an electric motor, etc. was performed, and “AM-Turbo” which realized miniaturizationof installation area as it is efficient was produced commercially. This reports on the outline of thiswater Reclamation Center as follows.
１．はじめに下記に当水再生センターに設置された送風機設備の概

小菅水再生センターは荒川と綾瀬川が近接する地点に要を紹介する。

位置し、綾瀬川を挟んで東西二つの施設からなっている。
処理した水は荒川および綾瀬川に放流、もしくは一部

２．機場の概要

は砂ろ過してセンター内で機械の洗浄・冷却やトイレ用

今回、当センターに送風機設備の老朽化に伴う再構築

水などに使用するほか、水処理施設（沈殿池・雨天時貯工事として、送風機４台、弁類送気管一式、空気ろ過器

留池・反応槽）の上部を利用した美しい花の咲き乱れる一式を製作・設置した。
更新した送風機は、東京都下水道局管内で初めて鋼板

公園の樹木への散水にも使用している。

動力制御盤

送風機

送風機

吸込本管

図１

ブロワ据付平面図

Fig.１ Plane view of blowers– 22 –

動力制御盤

電業社機械

Vol.37No.1（2013）

東京都下水道局

小菅水再生センター

送風機設備

製多段ブロワを納入し、当社における官公庁向け鋼板製
多段ターボブロワの最大容量となった。
本計画は、雨天時貯留池の上部にブロワ設備を設置するため、補機スペースの制約と床荷重10 kN/m2の制約があった。
そのため従来の選定であれば、鋳鉄製ケーシング、すべり軸受、強制給油装置付の構成仕様となるが、今回の制約条件を満足させるために、補機の簡略化とブロワを軽量化した「AM-Turbo（Advanced Multi-Turbo）」を採
用した。

３．ブロワ

３－１

図３

ブロワロータFig.３ Blower rotor

ブロワ仕様

主機であるブロワの仕様を表１に、外観を図２に示す。
表１

フトおよび軸受のダウンサイジングも可能となった。

ブロワ仕様

さらに、省エネルギーのニーズに応えるべくブロワ本

Table１ Blower specifications
形式

体の最適設計を行った結果、高効率化を実現した。

鋼板製多段ターボブロワ

吸込／吐出し口径

300/250 mm

⑵

風

量

120 m3/min

昇圧70.5 kPa

本ブロワのケーシングには、鋼板製輪切り構造を採用

体

空気

取

扱

気

電 動 機 出 力
台し、従来の鋳鉄製ケーシングと比較して、大幅な軽量化を図った。試運転状況を図４に示す。

230 kW数

鋼板製ケーシング

４台

図４

社内試運転

Fig.４ Shop test

図２

送風機外観

Fig.２ View of blower

また、強制給油装置を不要としたことにより、設置面積を約30％削減、メンテナンスコストの低減、機器の軽

３－２

ブロワの特徴量化および省エネルギーに貢献している。

ブロワ軽量化と補機の簡略化についての詳細を以下に⑶

空冷式ころがり軸受ユニット示す。

従来仕様ではすべり軸受が選択されるが、軽量化によ⑴

りころがり軸受の採用が可能となり、強制給油装置を不ブロワロータ

インペラを軽量化するために、材質の見直しを実施し、要とした。また、軸受冷却には強制空冷方式を採用し、アルミ合金製とした（図３）。インペラ軽量化に伴い、シャユーティリティ（冷却水）を不要とした（図５）。ころ– 23 –

東京都下水道局

小菅水再生センター

送風機設備

電業社機械

Vol.37No.1（2013）

がり軸受を使用するにあたり、工場および現地試験で軸受温度などが良好であることを確認した。

４．動力制御盤
動力制御盤は、送風機の電源回路・制御回路および警報設定器などを収納し、現場でのブロワ運転操作、計器表示ならびに現場接点などの信号を上位制御装置と授受できる盤として設置した。

５．エアフィルタ
エアフィルタは、新しいブロワ棟の建築するスペース
や費用などを考慮し、主機同様に雨天時貯留池の上部に設置した。また、エアフィルタ収納箱内には湿式エアフィ
図５

ルタと乾式エアフィルタを収納し、あわせてエンドユー

空冷式ころがり軸受ユニット外観

ザより低騒音の要求があった消音効果が得られる構造とFig.５ Outline of anti friction bearing unit

図６

した。

図７

動力制御盤

エアフィルタ収納箱

Fig.７ View of air filter box

EXP. J

Fig.６ View of power operator control panel

空気吸込管

空気吸込管
空気吸込管

エアフィルタ収納箱▽TP＋6 700
手動バタフライ弁

図８

手動
バタフライ弁

エアフィルタ収納箱据付断面図

Fig.８ Sectional view of air-filter box– 24 –

エアフィルタ収納箱

空気吸込管

電業社機械

６．

Vol.37No.1（2013）

東京都下水道局

おわりに

小菅水再生センター

送風機設備

言を頂いた東京都下水道局の関係各位に厚く御礼申し上

下水処理設備において、風水力機械は欠かせないもの

げます。

であり、省エネルギー、高効率および省スペースの必要＜参考文献＞性は高い。また一方で、環境対策やシステムの高度化に⑴

より、送風機の高圧力化と幅広い制御性を求められる傾向にもある。今回、従来の多段ターボブロワに代わる補機無しで高効率・コンパクト化を実現した「AM-Turbo」を紹介した。今後も地球温暖化対策に貢献できるように、環境に配慮した設備を提供していく所存である。

東京都下水道局ホームページ＜筆者紹介＞
中山

淳：1997年入社。主に、ファン・ブロワの設計業務に従事。
現在、気体機械設計部
システム技術部

おわりに、本設備の施工にあたり適切なご指導、ご助– 25 –

ブロワグループ

主事補。

中町友則：2004年入社。送風機設備の計画に従事。現在、社会技術１グループ。

船橋市中山ポンプ場

ポンプ設備

電業社機械

船橋市中山ポンプ場

Vol.37No.1（2013）

ポンプ設備
田代

崇

Nakayama Pumping Station for Funabashi City
By Takashi Tashiro
In Nakayama Pumping Station located in Funabashi City of Chiba Prefecture, 3 sets of thedrainage pump are installed. The existing pumps were used for more than 40 years andconsiderably decrepit with it old age. Accordingly, the old pumps were replaced by newly
remodeled 1 200 mm discharge diameter from 1 350 mm. In order to reduce the weight of thepump unit, steel plate type casing is used.
１．はじめに了した。以下にポンプ設備の概要を報告する。

千葉県船橋市本中山地区にある中山ポンプ場には、雨２．機場の概要

天時排水を行うために、口径1 350 mmの立軸斜流ポン
プ３台が設置されている（図１）。このたび、ポンプ設

図２に雨水ポンプの据付外観を示す。本ポンプ設備の備の老朽化に伴い、口径1 200 mmの立軸斜流ポンプ３

特徴として、全３台の内２台は先行待機運転形を採用し、台に更新することとなり、2013年３月に据付工事が完
船橋
東京

成田
千葉

横浜

凡例
行政区域
（8 564ha）
西浦処理区（1 243ha）
高瀬処理区（3 135ha）
津田沼処理区（382ha）
印旛処理区（1 874ha）
江戸川左岸処理区（476ha）
既認可区域
平成23年度末 供用開始済区域

中山ポンプ場

図１

図２

中山ポンプ場位置図

雨水ポンプ据付外観

Fig.２ View of installed pumpFig.１  Location map of Nakayama pumping station– 26 –

電業社機械

Vol.37No.1（2013）

船橋市中山ポンプ場

ポンプ設備

都市形水害に対応した。また、機場へ掛かる荷重の低減対策として、船橋市では初めての鋼板製ケーシングを採巻線型三相誘導電動機

用し、さらに高比速度、高流速ポンプとすることで、既設ポンプに比べ小型軽量化を図っている。

３．ポンプ設備

３−１

ポンプの仕様遊星歯車減速機
減速機
給油装置

雨水ポンプの仕様を表１、使用材料を表２に示す。
表１

点検歩廊

雨水ポンプ仕様

Table１ Specifications of pump
用

途

形

式

立軸斜流ポンプ（１床式）

台

数

３台（内２台は無注水先行待機形）

径

1 200 mm

口
全

揚

雨水ポンプ

程

3.8 m

吐出し量

246 m3/min

出力

230 kW

液

質

雨

水

表２

雨水ポンプ使用材料

名

材

ル

SS400

吐 出 し ボ ウ ル

SS400

揚

Table２ Material of pump

部
吸

品
込

ベ
水

料

管

SS400

吐 出 し エ ル ボ（駆動機台一体型）

SS400

イ

SCS10

ン

ペ

ラ

ケーシングライナ
主３−２

軸

吐出し弁（電動バタフライ弁）

SCS10

雨水ポンプ

SUS420J2

ポンプの構造と特徴

図３に雨水ポンプの外観図、図４に雨水ポンプ外観を

図３

雨水ポンプ外観図

Fig.３ Outline drawing of pump示す。ポンプの特徴は、次のとおりである。
ポンプ形式は一床式の立軸斜流ポンプを採用し、遊星歯車減速機を介した巻線形三相誘導電動機にて駆動してポンプスラストを減速機支持とすることにより、ポンいる。

プ床上高さを低くし、質量の低減を図っている。

高比速度・高流速ポンプを採用しており、既設のポン
プ口径1 350 mmに対し、今回のポンプ口径1 200 mm

減速機および電動機の点検歩廊は、２階から直接アクとなり、ポンプ質量の低減を図っている。

セスする構造とし、メンテナンス性の向上を図っている。

通 常、 雨 水 排 水 ポ ン プ の ケ ー シ ン グ 材 料 は 鋳 鉄 製

インペラおよびケーシングライナ材料は、耐食、耐摩（FC250）が一般的であるが、ポンプ質量の低減のため、耗性に優れた二相ステンレス鋳鋼（SCS10）を採用し、鋼板製（SS400）を採用している。

耐久性を向上している。

吐出しエルボ、つり下げ管、駆動機台を一体形とし、質量の低減を図っている。

軸封装置には、無注水で非接触型のラビリンスシールを採用し、耐久性を向上している。

– 27 –

船橋市中山ポンプ場

ポンプ設備

電業社機械

Vol.37No.1（2013）

４．おわりに

以上、中山ポンプ場向け雨水ポンプの概要を説明した。
今回、機場へ掛かる荷重の低減のため、様々な対策を実施し、一定の効果が得られた。これから、今回の様なポンプ更新工事が多くなることが予想される。今後ともお客様の様々なニーズに応える製品を提供する所存である。
おわりに、本設備の施工に当りご指導頂いております
船橋市建設局ならびに関係の皆様に厚く御礼申し上げます。
＜参考文献＞⑴

船橋市

ホームページ

http://www.city.funabashi.chiba.jp＜筆者紹介＞
田代

図４

雨水ポンプ外観

Fig.４ View of pump

– 28 –

崇：‌2004年入社。主に、立軸ポンプの設計業務に従事。
…
現在、水力機械設計部

水力機械－1グループ

電業社機械

Vol.37No.1（2013）

ここで活躍しています

ここで活躍しています− 2012 年

１．ポンプ

１−１
⑴

製品紹介−

いる。当ポンプ場は、神戸市長田南部地区の雨水を長田

青森県上北地域県民局

上野取水ポンプ場

港へ放水するために建設された機場であり、2013年３

概要

月にポンプ５台を納入した（図２、図３）。

本機場は青森県上北郡東北町大浦地区に位置し、七戸⑵川の河川改修に伴う農業施設機械として設置され、今年雨水ポンプの軸受は、注水式水中ゴム軸受を採用して度５月から運用が開始された（図１）。
⑵特徴いる。注水には隣接する西部処理場の処理水を使うため、特徴

非常にエコノミーである。また、３、４号ポンプには先① ポンプの構造は水中軸受にグリス潤滑方式、軸封行待機形を採用している。

部はラビリンスによる無注水方式である。

⑶② 補機の構成は、25 mm真空ポンプ２台と人力給水仕様

No.1、2号ポンプによる240 Lの真空ポンプ用の補水槽とシンプルで

口径500 mm立軸斜流ポンプ×２台（電動機駆動）ある。

24 m3/min×15.5 m×90 kW×1 180 min−1③ 関連工事ではあるが、取水堰として可動式のゴムNo.3、4号ポンプ堰が設置された。
⑶

仕様

口径500 mm横軸斜流ポンプ×２台
29.97 m3/min×3.9 m×30 kW×456 min−1

図１

１－２
⑴

図２

原動機室全景図３

ポンプ設置状況

ポンプ設置状況

神戸市建設局 新南駒栄ポンプ場

概要

神戸の街は、坂が多く、昔から水路が発達していたた
め、古い水路を新しくしたり、大きくしたりして雨水幹線の整備を行っている。近年の都市化の影響もあり、一気に雨水が流れ込み、浸水に対する危険性が高くなって– 29 –

ここで活躍しています

電業社機械

口径1 650 mm先行待機形立軸斜流ポンプ×２台（ガVol.37No.1（2013）

年３月１日に３町村（旧貞光町・旧半田町・旧一字村）

スタービン駆動）が合併してできた人口約10 500人の町である。本ポン

360 m /min×15.5 m×1 300 kW×300 min

プ場は町役場の近くにあり、貞光川左岸堤防の完成に

No.5号ポンプ

よって排水不能となる地域の市街化発展の疎害、浸水に

口径1 650 mm立軸斜流ポンプ×１台（ガスタービン

よる物的被害の防除の対策として、貞光川左岸に設けら

3

−1

駆動）

れた施設であり、2013年３月にNo.2雨水ポンプ設備を

360 m /min×15.5 m×1 300 kW×300 min
3

１－３
⑴

増設した（図５）。

−1広島県土木局

港湾漁港整備課

沢ポンプ場

⑵

概要

本機場の雨水排水ポンプにはスクリューポンプが採用されており、ポンプはスクリュー軸長さが約18 mで、本機場は、沢ポンプ場のポンプ設備の更新計画に基づ

据付角度30°にて設置されている。

き、排水機器（No.2号機）の製作、輸送および据付（既設機器の撤去）を行い、2013年３月に完成した（図４）。
工事の概要は、口径500 mm立軸斜流ポンプ（Ⅱ型）
１台、補助機械類１式および電気設備（改造）１式である。
⑵

特徴

⑶

仕様

口径2 900 mmスクリューポンプ×１台（ディーゼル
機関駆動）
176.4 m3/min×7.6 m×350 kW×26 min−1

特徴

水中軸受はセラミックス軸受とし、軸封装置に無注水
シールを用い外部注水を不要とした。
吐出し管部にバイパス配管を２箇所設置したことにより、約10分間の管理運転を行うことができる。
⑶

仕様

No.2号排水ポンプ
口径500 mm立軸斜流ポンプ（Ⅱ型）（ディーゼル機関駆動）×１台
0.65 m3/min×4.4 m×48 kW×630 min−1

図５

１−５
⑴

ポンプ場全景東京都下水道局

業平橋ポンプ所

概要

業平橋ポンプ所は墨田区に設置されている無人の雨水ポンプ所であり、2013年３月までは両国ポンプ所にて管理されていたが、2013年４月からは木場ポンプ所での遠方制御にて運用されている。
図４

雨水ポンプの設置台数は全４台で、老朽化した雨水ポポンプ設置状況

ンプ３号設備の機能向上を図る目的で2013年３月に本工事（再構築工事）を竣工した（図６）。

１−４ 徳島県つるぎ町
ポンプ設備

⑴

大須賀ポンプ場雨水排水⑵

特徴

ポンプの特徴としては、従来の水中軸受に対して優れ概要た耐磨耗性を有するWCセラミックス軸受を採用した無

つるぎ町は徳島県西部の吉野川沿いに位置し、2005

注水タイプの先行待機（全速）形電動機直結立軸斜流ポ– 30 –

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Vol.37No.1（2013）

ここで活躍しています

ンプである。

③ 今回の整備を機会に、ポンプが納入以来未整備で2011年３月に納入した芝浦ポンプ所竹芝系ポンプ雨

あった、主軸、インペラなど回転体一式を更新した。

水ポンプ１号・２号と同口径で、このタイプのポンプと④ ポンプ軸封水部および真空ポンプの補水槽の給水は、従来原水取水を利用していたが水質が悪いためしては最大口径の納入実績となった。

水道水に変更した。

また、2012年５月22日に開業した東京スカイツリー⑶

が徒歩５分圏内にあることも本ポンプ所の特徴である。
⑶

No.2号排水ポンプ仕様

口径1 650 mm先行待機（全速）形電動機直結立軸斜口径500 mm立軸斜流ポンプ（Ⅱ型）（ディーゼル機

流ポンプ×１台（電動機駆動）

関駆動）×１台

385 m /min×9 m×790 kW×265 min
30.65 m3/min×4.4 m×48 kW×630 min−1

−1

図６

１−６
⑴

仕様

ポンプ設置状況

福島県相双農林事務所

図７

ポンプ復旧状況

図８

ポンプ復旧状況

芹谷地排水機場概要

本機場のある福島県相馬市芹谷地地区は太平洋から約1 km内陸に位置するが、先の震災で同地区は壊滅的な被害を受け256名の方々が犠牲となった。周辺にあった住宅が全て流出しポンプ場しか残っておらず、風景が一変してしまった。
しかし、地域の復旧のためには排水機場の機能回復が必須であり、震災発生の2011年８月には発電機による２号機および３号機を手動による応急復旧を行い、今回、全台数が連動運転可能となる恒久復旧を行った（図７、
図８）。
⑵

特徴

① 地盤沈下を考慮し、ポンプ全揚程を0.3 mアップ
１−７

した。
② 応急復旧では各補機１台による手動運転であった⑴

が、補機の予備機を設置し電動機、減速機、盤、発中東（クウェート）向けVLポンプ

概要

1985年にクウェートの石油会社に納入したインライ電機および水位計の更新を行った。

ンポンプ２機種について、今回２機種２台の交換案件を– 31 –

ここで活躍しています

電業社機械

Vol.37No.1（2013）

受注し、2012年８月に納入した。
1985年に２機種各４台納入した既設ポンプは問題なく運転されていたが、納入後25年超を経過し、今回各機
種共、４台中１台づつの交換となった。
発注時において、顧客スタッフのみで交換作業を実施するため、既設品と寸分違わないようにとの要求を受けた。しかし、既設納入から既に25年以上を経過しており、
特にモータについては、既設製作メーカーから現在同モ
デルは製作していないということであったが、特別設計の同等品で対応することとなった。端子箱の位置やケーブルの長さを既設と合わせることに非常に労を要した。
今回納入したポンプは、今後も残り各３台を順次交換

図10 2×3inch インラインポンプ外観予定である旨伺っている。
⑵

１−８

特徴

⑴

本機は立軸（VL）型のインラインプロセスポンプでプラットフォーム

概要

Larsen&Turbro社はインド最大手の建設会社のひとつ

軸封部にメカニカルシールを装着した立軸片吸込単段ので今回のプロジェクトのEPCを受注した。

高温・高圧対応ポンプである。
⑶

LNT/GSPC PLQP

最終顧客のGujarat State Petroleum Corporation（GSPC）

仕様

口径6×6inch VL

インラインポンプ×１台（電動機はインド国・グジャラート州政府が約95％の株式を保駆動）有しており、唯一の州政府が所有するオイル／ガス会

760 US gpm×326ft×121.1hp×2 972 min （図９）社である。本ポンプ設備を納入したGSPC-PLQPプラッ

口径2×3inch VL

トフォームは、ビシャカパトナム沖25〜30 kmに位置−1

インラインポンプ×１台（電動機駆動）

する海上型石油掘削オフショア・プラットフォームで、

201 US gpm×241ft×15.4hp×2 957 min （図10）

GSPCが開発する初の海上プラットフォームである。今−1回、当社はSea Water Pumpなど全31台を一括納入した。
⑵

特徴

Sea Water PumpおよびUtility Water Pumpはスーパー
二相ステンレス（S32760およびASTM A890 6A）を採用した。
プランジャポンプは、ポンプ吸込・吐出し両側にアキュムレータを設置し、圧力脈動低減対策を施している。
⑶

仕様◦口径50×40 mm Cooling Water Circulation Pump…
×２台
25 m3/h×72 m×15 kW×3 000 min−1◦口径100×100 mm Hot Oil Circulation Pump×２台
113 m3/h×74 m×37 kW×3 000 min−1◦口径350×250 mm Coolant Circulation Pump×３台
1 210 m3/h×37 m×170 kW×1 500 min−1◦口径80×50 mm Intermediate HP KOD Pump×２台
25 m3/h×32 m×7.5 kW×1 500 min−1◦口径80×50 mm Potable Water Pump×２台

図９ 6×6inch インラインポンプ外観– 32 –

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Vol.37No.1（2013）

ここで活躍しています

35 m3/h×120 m×37 kW×3 000 min−1

電源が断たれた非常時の運転のために、ディーゼルエン◦口径40×25 mm Lean Glycol Booster Pump×４台

ジンを設置した２軸駆動となっている。

6.7 m3/h×55 m×7.5 kW×3 000 min−1⑶◦口径2-1/8×4inch Skimmer Condensate Pump×２台◇気化器海水ポンプ

10 m /h×143.64 kg/cm G×55 kW×1 450 min
32

仕様
口径700 mm立軸斜流ポンプ×３台（電動機駆動）−1◦口径2-5/8×5inch Condensate Pump×３台

4 400 m3/h×31 m×500 kW×1 000 min−1（図12）18 m3/h×139.6 kg/cm2G×75 kW×1 480 min−1

液質：海水◦口径50×50 mm Skimmer Condensate Booster◇防消火海水ポンプ（図13、図14）

Pump×２台

口 径600 mm立 軸 斜 流 ポ ン プ×２ 台（ 電 動 機 ＋10 m /h×18 m×3.7 kW×1 500 min
3

ディーゼルエンジン駆動）−1◦口径3inch Utility Water Pump×２台
56 m3/h×140 m×45 kW×3 000 min−1◦口径450 mm Sea Water Lift Pump×３台
2 052 m3/h×87 m×700 kW×1 500 min−1（図11）◦口 径1-5/8×3inch Lean Glycol Circulation Pump×
４台
5.1 m3/h×1 302 m×30 kW×296 min−1

図11

図12

気化器海水ポンプ図13

防消火海水ポンプ

海水ポンプ

１−９ 千代田化工建設株式会社

国際石油開発帝石株式会社

直江津LNG受入基地向け海水ポンプ⑴

概要

LNG基地の気化器設備に使用される気化器海水ポン
プ、災害時用に設置される防消火海水ポンプ、徐塵用設備のためのスクリーン洗浄ポンプのほか、海水電解用送水ポンプを駆動機共に納入した（図12、図13、図14）。
⑵

特徴

液質が海水のため、ケーシング、インペラ、シャフト
共316系ステンレスとし、海水耐腐食性を向上させている。防消火海水ポンプは駆動機として電動機のほかに、– 33 –

ここで活躍しています

電業社機械

Vol.37No.1（2013）

ポンプの上にMotorを据えつけることができることから限られたスペースにポンプを設置するためコンパクトな設計とした。材質は耐食性を考慮して回転体、ケーシン
グ共二相ステンレスを使用している（図15）。

図14防消火海水ポンプ据付状況

3 600 m3/h×105 m×1 480 kW×1 000 min−1
液質：海水◇スクリーン洗浄ポンプ

図15

ポンプ性能試験状況

口径200 mm立軸斜流ポンプ×２台（電動機駆動）
330 m3/h×52 m×75 kW×1 500 min−1

⑶

液質：海水

口径500 mm×300 mm立軸両吸込ポンプ×３台
2 250 m3/h×110 m×950 kW×1 200 min−1◇海水電解用送水ポンプ
口径100 mm立軸片吸込多段渦巻ポンプ×２台（電

２．送風機

動機駆動）

２−１

75 m /h×53 m×22 kW×1 500 min
3

仕様

−1

川崎重工業株式会社

国道事務所 畑トンネル・八鹿トンネル

液質：海水
１−10
⑴

MODEC OSX 3 FPSO向け海水取水ポンプ⑴

概要

近畿地方整備局

概要

北近畿豊岡自動車道は、黒豆、兵庫県の県鳥コウノト

OSX社向けOSX-3 FPSOは、ブラジル沖カンポス海盆

リ、松葉カニ、鉢伏山スキー場で有名な但馬と丹波地域

Waikiki Pero Inga（ワイキキペロ・インガ）油田開発を結び、京阪神ともつながる全長約70 kmの高規格幹線に用いられる。本プロジェクトは中古VLCCタンカーを道路である。丹波の人々の期待を担って今、工事が進行

FPSOに改造するもので、改造後のFPSOは日量10万バレ中である。

ルの原油生産能力、日量15万バレルの水処理・圧入能力

和田山八鹿道路は、その区間内にあり全長約13.7 km

および約130万バレルの原油貯蔵能力を持ち、合計約60である。平成24年11月24日に開通し、養父市にある八メガワットの発電機を搭載し、水深約110 mの海上に係鹿氷上ICまで繋がっている。

留される。本海水取水ポンプは上記設備全体の機器冷却

和田山八鹿道路は、畑、八鹿の２トンネルに換気設備を取水するための用途に使用される。
⑵

を設けている。

特徴⑵

特徴

FPSO船内の最下部に設置されるポンプでスペースの換気設備にはジェットファンが設置されている。傾向

制限から立軸両吸込渦巻ポンプ（VDF Type）を採用した。

管理にて、高率的な維持管理を実施するために、当社の– 34 –

電業社機械

Vol.37No.1（2013）

ここで活躍しています⑶

故障診断設備を納入した（図16）。
⑶

仕様

祝子トンネル仕様

口径1 250 mmジェットファン（高風速型）×３台畑トンネル用故障診断装置

43 m3/s×35 m/s×50 kW×1 200 min−1（同期）センサ×ジェットファン３台分、伝送盤×１式、計測

宇和田トンネル

盤×１式

口径1 030 mmジェットファン（高風速型）×３台

八鹿トンネル用故障診断装置

29 m3/s×35 m/s×33 kW×1 800 min−1（同期）センサ×ジェットファン６台分、伝送盤×１式、計測
盤×１式

図17
図16

２−２
⑴

ジェットファン設置状況

センサ取付図九州地方整備局

２−３

延岡河川国道事務所⑴

宇和田トンネル・祝子トンネル

三菱重工業株式会社TAF PROJECT

概要

タタルスタン共和国向け大規模肥料プラント用の送風

概要機、ブロワ、ポンプを三菱重工業株式会社殿経由にて納

国道10号延岡道路は、並行する国道10号の交通混雑入した。プラント概要はアンモニア／メタノール併産のを解消するなど、バイパス機能を持つ規格の高い自動車

尿素肥料プラントである。

専用道路として計画された道路であり、この路線は延岡⑵

市北川町長井を起点とし既に自動車専用道路として供用

納入場所がロシア／タタルスタン共和国のため、最低している延岡南道路に接続し、宮崎県北地域の骨格を成

気温が−47度となる。特に屋外設置のファンについてす道路となり、産業や経済の発展・文化交流など地域開は、寒冷地対策として主要材質をステンレスまたは低温発の促進、地域の活性化を支援し、また将来的には東九鋼とし、ダンパー用空気操作器に保温箱を設置した。

特徴

州自動車道、九州横断自動車道延岡線と一体となって、⑶

高速交通ネットワークを形成する重要な道路である。こ◇GRANULATOR SCRUBBER EXHAUST FAN…

仕様のたびその路線上に計画された宇和田トンネル1 504#16 FAOP-CNM-SNON×１台

m・祝子トンネル1 925 mの二つのトンネルに換気設備

6 619 m3/min×630 mmAq×990 kW×1 000 min−1

としてジェットファンが各３台づつ設置された（図17）。

気体：Humid Air⑵◇FIRST COOLER FLUIDIZATION AIR FAN…

特徴

吐出し風速35 m/sの高風速型ジェットファンで羽根#14 FAOP-CNM-VNOG×１台

車は高効率形を採用しており、外装板ならびにケーシン

3 233 m3/min×450 mmAq×380 kW×1 000 min−1
気体：Humid Air

グがステンレス製で耐食性に優れた構造である。

◇FINAL COOLER FLUIDIZATION AIR FAN…

– 35 –

ここで活躍しています

電業社機械

Vol.37#9 FAOP-CNM-VNOG×１台
1 906 m3/min×520 mmAq×240 kW×1 000 min−1
気体：Humid Air◇COOLER SCRUBBER EXHAUST FAN…
#14 FAOP-CNM-SNOG×１台
5 718 m3/min×380 mmAq×630 kW×1 000 min−1
気体：Humid Air◇RECIRCULATION BLOWER
口径250/250 BT8P-CNM-SNON×１台
73 m3/min×8 300 mmAq×180 kW×3 000 min−1
気体：Air + Recycle Gas◇COOLING WATER PUMP FOR NH3 & UTILITY
PLANT
48×40inch DF-S-GT×１台（図18）12 500 m3/h×40 m×1 750 kW×590 min−1

図18 Cooling water pump

流体：Cooling Water– 36 –

No.1（2013）

電業社機械

Vol.37No.1（2013）東京ガス株式会社殿

東京ガス株式会社殿

日立LNG基地向けポンプ受注

このたび、東京ガス・エンジニアリング株式会社殿より、東京ガス株式会社殿日立LNG基地向けポンプ受注

日立LNG基地は、茨城県日立市茨城港日立港区内（図１参照）に位置し、主要設備としては、LNGタンク（23日立LNG基地向け気化器海水ポンプおよび消火海水ポンプ計５台を受注した。

万kL×１基）、 LPGタンク（５万kL×１基）、 製造施設

LNG設備の主要機器となる気化器海水ポンプは、LNG（LNG気化設備×３基）ローリ出荷設備、大型桟橋（外をガス化する熱交換器の外面に、熱源となる海水を送水

航LNG船受入設備）となる。

する用途として使用される。

操業開始予定は2015年度となっており、それに向けまた、消火海水ポンプの用途としては火災などの災害機器製作、据付工事計画を順調に調整中である。

時に海水を利用して対策を行うものである。

当社気化器海水ポンプの納入実績としては、電力会社

これらのポンプと駆動機および据付工事１式を受注し向けを主要顧客として重点をおいた営業活動を行っていた。

たが、今回の受注も含めて、幅広いユーザー層への実績

今回の採用にあたっては、海水ポンプのLCC（ライフも継続的に増加している。

サイクルコスト）を評価され採用頂いた。

（文責：朝倉ポンプ仕様を、表１に示す。
表１
ポンプ名称

型

ポンプ仕様
吐出し量

全揚程

電動機出力

台

気化器海水ポンプ

口径650 mm VPFC-M式
立軸斜流ポンプ

4 270 t/h

35 m

560 kW

３台

消火海水ポンプ

口径450 mm VPFC-M

立軸斜流ポンプ

1 500 t/h

105 m

630 kW２台

図１

基地建設予定地– 37 –数充）

ペトロ・ラービグ社向け冷却水ポンプ22台受注（ラービグ第２期計画）

電業社機械

Vol.37No.1（2013）

ペトロ・ラービグ社向け冷却水ポンプ 22 台受注（ラービグ第２期計画）
ラービグ・リファイニング・アンド・ペトロケミカル・

ジニアリング会社：GS Engineering & Construction（GSカンパニー（ペトロ・ラービグ社）は、アラムコと住友

E&C）が受注した。当社は上記２パッケージの冷却水

化学が各々 50％出資によって設立された合弁会社であを全ての設備（機器）へ送水する冷却塔冷却水ポンプる。

（Petrofac：タービン駆動３台、モータ駆動３台

計６台／GS E&C：モータ駆動16台）全22台を受注した。

ラービグ第１期計画にて、当社冷却水ポンプを30台納入済みである。今回はその増設計画であり、第２期計画

当社のポンプが止まった場合、全てのプラント設備がは既存の設備に加え、新たに確保する30百万立方フィー

停止するだけでは無く製造途中の半製品までも無駄にし

ト/日のエタンと、約３百万トン/年のナフサを主原料に、てしまうため、“機器の信頼性” およびプラントの中で一エタンクラッカーの増設や芳香族プラントの新設を通し

番最初に稼動をして冷却水を設備へ供給するため “納期て、付加価値の高いさまざまな石油化学製品を生産し、の厳守” が非常に重要となっている。
近年の原油の高騰を受けて、今後も多数の類似プラン

エチレンの生産能力は既設プラントの30万トン増、160

トの建設が中東諸国を中心として続くと想定され、今回万トンにもなる。
大きく分けて、タンクファーム（UO3）とコモンユー

納入した冷却塔冷却水ポンプのような主要機器の需要がティリティの２つのパッケージがあり、タンクファー期待できる。今後も、客先へ機器の信頼性・工程管理・ム（UO3）とコモンユーティリティの一部（UO2）はイ

技術的支援を継続的に行い、受注に向け積極的な営業活ギリスのエンジニアリング会社：Petrofac、また別のコ動を続けていきたい。
（文責：野極雄史）

モンユーティリティの一部（CP3&CP4）は韓国のエン

ペルシャ湾
Rabighサウジアラビア

紅海

図１

ラービグ１

図２

ペトロケミカルプラント

表１
エンジニアリング会社

ラービグの位置

ポンプ仕様

名称

型式

流量

Petrofac

冷却水ポンプ32” ×24” DF-S-M
32” ×24” DF-S-GT

全揚程

取扱流体

電動機出力

台数

6 500 m /h

48.7 m

冷却水

1 150 kW

6

GS E&C

冷却水ポンプ32” ×24” DF-S-M

6 500 m3/h

48.7 m

冷却水

1 150 kW16

3

– 38 –

電業社機械

Vol.37No.1（2013）

東京都下水道局殿

三河島水再生センター向け「浅草系送風機設備再構築工事」受注

東京都下水道局殿
三河島水再生センター向け「浅草系送風機設備再構築工事」受注
三河島水再生センターは大正11年（1922年）に稼動

鋭意設計・製作中である。

した日本で最初の近代的な下水処理施設である。現在も今回受注した設備の最大の特徴は、送風機本体の全断

当センターのシンボルとして残っている赤いレンガ造り

熱効率が81%以上であること。これに加え省エネ対策との喞筒（ポンプ）室は、設立当初から平成11年に稼動をして、個別給油装置の潤滑油を外気で冷却し、冷却水設停止するまでの実に77年間使用され続け、平成19年12備を不要とした空冷式オイルクーラを風道に設置する。

月には国の重要文化財（構造物）に指定された。処理区

低圧力損失形逆止弁を設置する。送風機本体および送風

域は荒川・台東区の全部、文京・豊島区の大部分、千代機用電動機の潤滑油を高引火点潤滑油とする。更には環田・新宿・北区の一部（面積：3 936 ha）で、処理した境対策として送風機本体および送風機用電動機軸受箱よ

水は隅田川に放流している。

り大気へ放出されるオイルミストに対し、送風機の吐出このたび、前号の『電業社機械 Vol.36 No.2 2012』

し圧力を利用してオイルミストを吸引する動力不要のミで紹介した『第二浅草系ポンプ室ポンプ設備工事』と同

ストセパレータシステム（MSS-a）を納入する予定であ様に、新たに三河島水再生センター内に建設された第二る。

浅草系ポンプ室に納める送風機仕様（表１）に示す送風今後もこうした省エネルギー対策・環境対策を考慮し機の製作・据付工事を受注した。本送風機は機械棟に設たより良い製品開発・製作に取組み、お客様満足度の向置されている既設浅草系送風機設備が老朽化したため、上を第一に、社会貢献・環境貢献に寄与する所存である。

これを再構築するものであり、現在は様々な解析を行い（文責：近藤友明）

表１
名称

浅草系送風機型

式

口径550 ／ 500 mm
電動機直結片吸込多段ターボブロワ

風

送風機仕様
量

420 m3/min– 39 –

圧力52.2 kPa

出力

470 kW台

数４台

農林水産省東北農政局殿

大堀排水機場向け

排水ポンプ受注

電業社機械

Vol.37No.1（2013）

農林水産省東北農政局殿
大堀排水機場向け 排水ポンプ受注
このたび、農林水産省東北農政局殿大堀排水機場向け

既設の応急復旧機器の流用や、津波被害の教訓を活かし排水ポンプ設備３台を受注した。

た以下４点が挙げられる。
① 応急復旧機器の流用（ディーゼルエンジン、盤類、

本排水機場は、北長沼排水路から貞山運河へ排水する

補機類等）

施設で、東日本大震災被災後、地盤沈下などで仕様見直しが必要となった旧大堀排水機場の更新を行い、新たに②

全体計画排水量4.20m /sを建設するものである。

③ 水冷式エンジンの機付ラジエーター冷却による機3

電気室を２階に設置
場の無水化（真空ポンプ用補水槽を除く）

被災後迅速な設備更新が望まれることから、詳細設計④

付き物件となっており、自ら詳細設計を実施した後に機自家発電装置の負荷に常時兼用ポンプを含む（文責：佐々木雄也）

器の製作・据付を行うものである（表１、図１）。
今回設備の特徴としては、災害復旧工事ということで
表１
ポンプ名称
常時兼用ポンプ

洪水時ポンプ型式

ポンプ仕様（詳細設計後）
台数

流量

全揚程

出力

口径600 mm横軸斜流ポンプ

10.80 m3/s（常時）0.75 m3/s（洪水時）

3.3 m

37 kW

口径900 mm横軸斜流ポンプ

11.63 m3/s

3.4 m

77 kW

口径900 mm横軸斜流ポンプ

11.82 m3/s

3.5 m

90 kW

口径900 mm
横軸斜流ポンプ
３号
口径900 mm
横軸斜流ポンプ
口径600 mm
横軸斜流ポンプ

２号

１号

図１

据付平面図

– 40 –

電業社機械

Vol.37No.1（2013）

特許と実用新案

特許と実用新案「水中ポンプおよび該水中ポンプを用いたゲートポンプ」
特許第5041632号

１．従来技術の問題点

6

図１に示す従来の水中斜流ポンプ１は、ハブ２と1

羽根車羽根３、３…で構成された羽根車４の下流直

7

12

14
15

近に設けられる案内羽根５、５…に異物が引っ掛かり易く、ポンプが閉塞され易いという問題があった。
そこで、異物の引っ掛かりを無くすため案内羽根５、５…を省いてしまうと、羽根車羽根３、３…で予旋A回流を与えられた水が整流されることなく吐出しエ

A

5

5

11
13
9

3

ルボ６に流入し、吐出しエルボ６内での流れが乱れ

2て流路内を効率よく流れることができなくなり、ポ

9 8
10

3
4

ンプ効率が低下するという新たな問題が生じる。

図１

図２

２．本発明の内容
本発明は従来技術の問題点を解決するためなされたもので、図２、図３（図２のA-A断面図）を参照

12

して説明する。

15

7

本発明による水中ポンプ７は、ハブ８と羽根車羽
根９、９…で構成される羽根車10と、羽根車10を囲んで配設されたポンプケーシング11と、ポンプ

14

ケーシング11の下流側に積み重ねられるように連通接続された渦巻ケーシング12と、渦巻ケーシン
図３

グ12の渦巻の中心位置にポンプ軸13の軸心が位置

図４するように固定された水中モータ14とで構成されている。ポンプケーシング11は羽根車10の下流側① 羽根車の回転でポンプケーシングに流入したの流路がテーパー状に拡大されている。渦巻ケーシ

水が、速度エネルギーを与えられるとともにング12はポンプ軸13と直交する方向に吐出し口15予旋回流をもって渦巻ケーシングに流れ、渦巻が配設されるとともに羽根車10の回転方向と同方

ケーシング内で流れが乱されずに速度エネル

向に渦巻が巻回され、水中モータ14の外周壁で渦ギーが圧力エネルギーに変換されるのでポンプ

巻ケーシング12の内側壁が形成されている。また効率が良い。

羽根車10の上流側と下流側のいずれにも案内羽根② 案内羽根が無いので、ポンプが閉塞しにくい。

が設けられていない。図４は、水中ポンプ７を用い③ ポンプ軸の軸心を渦巻の中心位置にして水中モータを固定することにより、水中モータの外たゲートポンプの一例である。

周壁が渦巻ケーシングの内側壁として作用し、

３．本発明の効果

ポンプ全体の外形寸法を小さくできる。

本発明の効果を次に示す。

（文責：山田正嗣）– 41 –

電業社機械

編集後記

編

集

後

Vol.37No.1（2013）

記◆この度の巻頭言は、沼津工業高等専門学校教授◆「メッシュ再分割機能を利用したターボ機械大の西田友久先生に「疲労」という題目でご執筆い

規模解析環境の構築」というタイトルで、当社のただきました。

解析に関する取り組みを紹介しました。神戸に設昔に比べてコストダウンのご要望が高まってお置された京に代表されるようにスーパーコンピュ

りますが、このようなご要望にお応えするためのータの産業利用が活発になっておりますが、解析解決策の一つとして製品の軽量化が進んでおり、技術が製品開発の現場で利用されることが当たりエンジニアは金属疲労を強く意識して仕事を進め前の時代ですのでスキルアップは欠かせません。

なくてはならなくなっています。また、ボルト、今後も新製品の開発に、このような新しい技術をリベットなどは当社の製品にも数多く使われて取り入れていく所存です。

いる機械要素ですので、「フレッティング疲労特◆ベトナム北部タインホア省ギソン地区に納入し性」のお話は大変興味深いものでした。何事にもた循環水ポンプについて紹介させていただきましスピードが求められる時代ですが、疲れやストレた。吐出しボウルを軸流型形状とすることで小型スを感じた時は適度に休息を取りながら、これら化し、かつ高効率のポンプを実現することができの分野の深い理解が得られるように自己研鑽に励ました。今後もお客様のニーズに応えられる製品

み、当社の製品に反映していく所存です。

をご提供させていただく所存です。

ご多忙なご公務の間をぬって、大変興味深いご

今後とも当社の製品をご愛顧いただきますよう寄稿をいただきありがとうございました。

よろしくお願い申し上げます。

– 42 –

本社〒143-8558

店〒330-0802

新潟営業所〒951-8052

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東

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静

岡

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四 国 営 業 所

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編集委員

浅見幸男

委

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委員長

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坂本

幹

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浩

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飯田隆二

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発

修

発

行
行

富松重行

坂根久美子 田上愛香

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各種ブロワ

ロートバルブハウエルバンガーバルブ
廃水処理装置廃棄物処理装置
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第37巻第１号

日
所

石澤勇人

上杉浩一郎

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電業社機械

監

主要製品

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企 画 製 作

平成25年７月25日
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