令和５年６月１５日判決言渡
令和４年（行ケ）第１００５９号
口頭弁論終結日

審決取消請求事件

令和５年５月１１日
判

決

5

原

10

告

同訴訟代理人弁護士

古

城

春

実

同

平

井

佑

希

被

15

英 橋 貿 易 有 限 公 司

告

Ｈ Ｏ Ｙ Ａ 株 式 会 社

同訴訟代理人弁護士

北

原

同

黒

田

主

潤

一
薫

文

１

原告の請求を棄却する。

２

訴訟費用は原告の負担とする。

３

この判決に対する上告及び上告受理の申立てのための付加期間を３０日と定める。

20

事 実 及 び 理 由
第１

請求
特許庁が無効２０２０－８００１１７号事件について令和４年２月８日にした審決を取り消す。

25

第２

事案の概要
本件は、特許無効審判請求を不成立とした審決の取消訴訟である。
1

１

特許庁における手続の経緯等（当事者間に争いがない。）⑴

被告は、平成２８年１月１３日、その名称を「ガラス、プレス成形用ガラ
ス素材、光学素子ブランク、および光学素子」とする発明について特許出願（特願２０１６－５６９３６８号。優先権主張・平成２７年１月１３日日本国。以下「本件出願」という。）をし、平成３０年２月１６日、その設定登録

5（特許第６２９１５９８号、請求項の数１４）を受けた（以下、この登録に係る特許を「本件特許」という。）。
平成３０年４月１３日、本件特許について特許異議（異議２０１８－７０
０３０８号）が申し立てられたところ、令和２年４月２４日、特許請求の範囲の訂正と請求項の一部を削除する訂正請求がされ、同年８月１１日付けで10「特許第６２９１５９８号の特許請求の範囲を、訂正請求書に添付された訂
正特許請求の範囲のとおり、訂正後の請求項〔１～１４〕について訂正することを認める。特許第６２９１５９８号の請求項１～３、６、７、９、１０、
１２～１４に係る特許を維持する。特許第６２９１５９８号の請求項４、５、８、１１に係る特許についての特許異議の申立てを却下する。」との異議の決15定がされ、この決定は、同年８月２４日に確定した（以下、この訂正を「本件訂正」という。）。
⑵

原告は、令和２年１２月１日付けで本件訂正後の本件特許の請求項１ない
し３、６、７、９、１０、１２ないし１４に係る発明について特許無効審判
請求（無効２０２０－８００１１７号）をした。

20

特許庁は、令和４年２月８日、「本件審判の請求は、成り立たない。」との審決（以下「本件審決」という。）をし、その謄本は、同月１８日、原告に送達された（附加期間９０日）。
⑶

原告は、令和４年６月１７日、本件審決の取消しを求めて本件訴えを提起
した。

25

２

特許請求の範囲の記載
2

本件訂正後の本件特許の請求項１ないし３、６、７、９、１０、１２ないし１４の発明（以下、請求項の番号に応じて「本件発明１」のようにいい、これらを併せて「本件発明」という。）に係る特許請求の範囲の記載は、それぞれ次のとおりである。なお、以下、本件出願の願書に添付した明細書及び図面を本
5

件訂正の前後を通じて、単に「本件明細書」という。また、本件発明１については、本件訴訟において当事者が付した項番号を参酌して本判決で定めた項番号を掲記し、以下、各項を「構成要件Ａ①」又は、単に「Ａ①」のようにいう。
⑴

本件発明１
質量％表示にて、

10

Ａ①

Ｂ２ Ｏ３ とＳｉＯ２ との合計含有量が２１～３２質量％、Ａ②

Ｌａ２ Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ ３およびＹｂ２ Ｏ３の合計含有量が５０～６３質量％、但し、Ｙｂ ２ Ｏ３ 含有量が１.０質量％以下であり、

15

Ａ③

ＺｒＯ２ 含有量が４～１０質量％、

Ａ④

Ｔａ２ Ｏ５ 含有量が２質量％以下、Ａ⑤

Ｌｉ２ Ｏ、Ｎａ２ ＯおよびＫ２ Ｏの合計含有量が０～２.０質量％、Ａ⑥Ｎｂ ２ Ｏ ５ 、ＴｉＯ ２ 、Ｔａ ２ Ｏ ５およびＷＯ ３ の合計含有量が４～１
１質量％、

Ａ⑦

Ｂ ２ Ｏ ３ とＳｉＯ ２ との合計含有量に対するＢ ２ Ｏ ３ 含有量の質量比（Ｂ２ Ｏ３ ／（Ｂ２Ｏ ３＋ＳｉＯ２ ））が０.６～０.８２８、

20

Ａ⑧

Ｌａ２ Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ ３およびＹｂ２ Ｏ３の合計含有量に対するＢ２ Ｏ３ およびＳｉＯ２ の合計含有量の質量比（（Ｂ ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２）／（Ｌａ ２ Ｏ３ ＋Ｙ２ Ｏ３ ＋Ｇｄ ２ Ｏ ３ ＋Ｙｂ２ Ｏ ３ ））が０.４２～０.
５３、

Ａ⑨
25

Ｌａ２ Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ ３およびＹｂ２ Ｏ３の合計含有量に対するＹ２ Ｏ３ 含有量の質量比（Ｙ２ Ｏ３ ／（Ｌａ２ Ｏ３＋Ｙ２ Ｏ３ ＋Ｇｄ２
Ｏ３ ＋Ｙｂ２ Ｏ３））が０.１０～０.３０、3

Ａ⑩

Ｌａ２ Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ ３およびＹｂ２ Ｏ３の合計含有量に対するＧｄ２ Ｏ３ 含有量の質量比（Ｇｄ２ Ｏ３ ／（Ｌａ２ Ｏ３ ＋Ｙ２ Ｏ ３ ＋Ｇ
ｄ２ Ｏ３＋Ｙｂ２ Ｏ３））が０～０.０５、Ａ⑪

Ｎｂ ２ Ｏ ５ 、ＴｉＯ ２ 、Ｔａ ２ Ｏ ５およびＷＯ ３ の合計含有量に対するＮｂ２ Ｏ５ 含有量の質量比（Ｎｂ２ Ｏ５ ／（Ｎｂ２Ｏ５ ＋ＴｉＯ２ ＋Ｔａ

5）が０.９５～１、２ Ｏ５ ＋ＷＯ３ ）Ａ⑫Ｎｂ ２ Ｏ ５ 、ＴｉＯ ２ 、Ｔａ ２ Ｏ ５およびＷＯ ３ の合計含有量に対するＺｎＯ含有量の質量比（ＺｎＯ／（Ｎｂ ２ Ｏ５ ＋ＴｉＯ２ ＋Ｔａ２Ｏ５＋ＷＯ３ ））が０.２０～０.５００、であり、10

Ｂ

液相温度が１１４０℃以下であり、Ｃ

ガラス転移温度が６７２℃以上であり、

Ｄ

屈折率ｎｄが１.８２５～１.８５０の範囲であり、Ｅ

かつアッベ数νｄが４１.５～４４である酸化物ガラスであるガラス（但し、Ｂ ２ Ｏ ３ 含有量が２２.３８０質量％であり、Ｌａ ２ Ｏ３ 含有量が４５.６８０質量％であり、Ｙ ２ Ｏ ３ 含有量が８.７８０質量％で15あり、ＺｎＯ含有量が４.２５０質量％であり、ＳｉＯ ２ 含有量が４.
６８０質量％であり、Ｎｂ ２ Ｏ５ 含有量が７.８８０質量％であり、かつＺｒＯ２ 含有量が６.３５０質量％であるガラスを除く）。
⑵

本件発明２
Ｂ２ Ｏ３ 含有量が１７質量％以上である請求項１に記載のガラス。

20

⑶

本件発明３
Ｂ２ Ｏ ３ 含有量が２３質量％以下である請求項１または２に記載のガラス。

⑷

本件発明６
Ｐｂを含まない請求項１～３のいずれか１項に記載のガラス。

25

⑸

本件発明７
屈折率ｎｄが１.８３０～１.８５０の範囲である請求項１～３および６の4

いずれか１項に記載のガラス。
⑹

本件発明９
着色度λ５が３３５ｎｍ以下である請求項１～３、６および７のいずれか
１項に記載のガラス。

⑺

5

本件発明１０比重ｄと屈折率ｎｄとが、下記（Ａ）式：
ｄ／（ｎｄ－１）≦５．７０…（Ａ）

を満たす請求項１～３、６、７および９のいずれか１項に記載のガラス。
⑻

本件発明１２
請求項１～３、６、７、９および１０のいずれか１項に記載のガラスから10なるプレス成形用ガラス素材。
⑼

本件発明１３
請求項１～３、６、７、９および１０のいずれか１項に記載のガラスからなる光学素子ブランク。

⑽

15

本件発明１４
請求項１～３、６、７、９および１０のいずれか１項に記載のガラスからなる光学素子。

３

本件審決の理由の要旨（取消事由に関連する部分に限る。）
本件審決は、本件発明がサポート要件（特許法３６条６項１号）を充足しな

20

いとの無効理由について、次のとおり判断した。
⑴

本件発明の課題
本件発明の課題は、「屈折率ｎｄが１.８００～１.８５０の範囲であり、かつアッベ数νｄが４１.５～４４の範囲であるガラスは、色収差の補正、光学系の高機能化、コンパクト化のために有用な光学素子用の材料であるため、25かかる物性を有する高屈折率低分散ガラスについて、Ｇｄ、Ｔａの含有量を減らすことで安定供給可能であり、ガラス組成においてＹｂが占める割合が5低く、熱的安定性に優れているものを、ガラスの組成を調整することで実現すること」（【０００４】、【０００６】ないし【０００８】、【００１５】）であって、「屈折率ｎｄが１．８００～１．８５０の範囲であり、かつアッベ数ν
ｄが４１．５～４４の範囲であって、ガラス組成においてＧｄ、ＴａおよびＹｂの占める割合が低減されているとともに、熱的安定性に優れるガラスを

5

提供する」
（【０００９】）ことである。ガラス転移温度の制御については、請求人（原告）自身、審判請求書における本件発明の課題の中に記載していな
いし、本件特許請求の範囲に記載されたガラス転移温度の数値範囲は、機械加工性を定量的に表現したものと解され、課題に係る物性に関係する物性要件と解すべきではないから、副次的な課題と捉えるのが合理的であり、判断

10

基準への当てはめに際しては、考慮すべき物性要件の対象とする必要はない。
⑵

本件組成要件及び本件物性要件
本件発明１はガラスに関するものであって、その構成要件Ａ①ないしＡ⑫と同Ｅのうち「アッベ数νｄが４１.５～４４である」を除く部分はガラスの組成に関する事項（以下「本件組成要件」という。）であり、その構成要件Ｂ15（液相温度）及びＤ（屈折率）と同Ｅのうち「アッベ数νｄが４１.５～４４である」との部分（アッベ数）は、ガラスの特性に関する事項（以下「本件物性要件（小）」という。）である。
⑶
20

サポート要件の充足について
ア

本件組成要件
本件明細書【００１３】には、質量％表示にて、次のガラス組成を有する酸化物ガラスである「ガラス１」（以下、単に「ガラス１」という。）
が記載されている。
Ａ①に係るＢ２ Ｏ３ とＳｉＯ２ との合計含有量が１５～３５質量％、25Ａ②に係るＬａ２ Ｏ３、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３及びＹｂ２ Ｏ３の合計含有量が４５～６５質量％、但し、Ｙｂ２Ｏ３ 含有量が３質量％以下、
6

Ａ③に係るＺｒＯ２ 含有量が３～１１質量％、Ａ④に係るＴａ２ Ｏ５ 含有量が５質量％以下、Ａ⑦に係るＢ２ Ｏ３ とＳｉＯ２ との合計含有量に対するＢ ２ Ｏ３ 含有量の質量比（Ｂ２ Ｏ３ ／（Ｂ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２））が０.４～０.９００、5

Ａ⑧に係るＬａ２ Ｏ３、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３及びＹｂ２ Ｏ３の合計含有量に対するＢ２ Ｏ３ 及びＳｉＯ２ の合計含有量の質量比（（Ｂ ２ Ｏ３ ＋Ｓｉ
Ｏ２ ）／（Ｌａ２ Ｏ３ ＋Ｙ２ Ｏ３ ＋Ｇｄ２ Ｏ ３＋Ｙｂ２ Ｏ３））が０.４２～０.５３、
Ａ⑨に係るＬａ２ Ｏ３、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３及びＹｂ２ Ｏ３の合計含有量

10に対するＹ２ Ｏ３ 含有量の質量比（Ｙ２ Ｏ３ ／（Ｌａ２ Ｏ３ ＋Ｙ２ Ｏ３ ＋
Ｇｄ２ Ｏ３ ＋Ｙｂ２Ｏ ３））が０.０５～０.４５、Ａ⑩に係るＬａ２ Ｏ３、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３及びＹｂ２ Ｏ３の合計含有量に対するＧｄ２Ｏ３ 含有量の質量比（Ｇｄ２ Ｏ３ ／（Ｌａ２ Ｏ３ ＋Ｙ２ Ｏ）が０～０.０５、
３ ＋Ｇｄ ２ Ｏ３ ＋Ｙｂ ２ Ｏ３ ）15

Ａ⑪に係るＮｂ ２Ｏ ５、ＴｉＯ ２ 、Ｔａ ２ Ｏ ５及びＷＯ ３ の合計含有量に対するＮｂ ２ Ｏ５ 含有量の質量比（Ｎｂ ２ Ｏ ５ ／（Ｎｂ ２ Ｏ ５ ＋ＴｉＯ
）が０.５～１
２ ＋Ｔａ ２ Ｏ５ ＋ＷＯ ３ ）さらに、本件明細書には、ガラス１のガラス組成は次の範囲を好まし
い範囲とすることが記載されている。

20

Ａ①に係るＢ ２ Ｏ ３ とＳｉＯ ２ との合計含有量が２１ないし３２質量％（【００２４】、【表１】）Ａ②に係るＬａ２ Ｏ３、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３及びＹｂ２ Ｏ３の合計含有量が５０ないし６３質量％（【００３１】、【表５】）Ａ②に係るＹｂ２ Ｏ３ 含有有量が１.０質量％以下（【００３９】、
【表９】）

25

Ａ③に係るＺｒＯ２ 含有量が４ないし１０質量％（【００３３】、【表６】）
Ａ④に係るＴａ２ Ｏ５ 含有量が２質量％以下（【００３５】、【表７】）7Ａ⑤に係るＬｉ ２ Ｏ、Ｎａ ２ Ｏ及びＫ ２ Ｏの合計含有量が０ないし２.０
質量％（【００７６】、【表３１】）
Ａ⑥に係るＮｂ ２Ｏ ５、ＴｉＯ ２ 、Ｔａ ２ Ｏ ５及びＷＯ ３ の合計含有量が４ないし１１質量％（【００５１】、【表１６】）5

Ａ⑦に係るＢ２ Ｏ３ とＳｉＯ２ との合計含有量に対するＢ ２ Ｏ３ 含有量の質量比（Ｂ２ Ｏ３ ／（Ｂ ２Ｏ３＋ＳｉＯ２ ））が０.６０ないし０.８５（【００２６】、【表２】）Ａ⑧に係るＬａ２ Ｏ３、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３及びＹｂ２ Ｏ３の合計含有量に対するＢ２ Ｏ３ 及びＳｉＯ２ の合計含有量の質量比（（Ｂ ２ Ｏ３ ＋Ｓｉ

10Ｏ２ ）／（Ｌａ２ Ｏ３ ＋Ｙ２ Ｏ３＋Ｇｄ２ Ｏ ３ ＋Ｙｂ２Ｏ３ ））が０.４２
ないし０.５３（【００３６】）
Ａ⑨に係るＬａ２ Ｏ３、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３及びＹｂ２ Ｏ３の合計含有量に対するＹ２ Ｏ３ 含有量の質量比（Ｙ２ Ｏ３ ／（Ｌａ２Ｏ３ ＋Ｙ２ Ｏ３ ＋
Ｇｄ２ Ｏ ３ ＋Ｙｂ ２Ｏ ３ ））が０.１０ないし０.３０（【００４１】、【表

15

１０】）
Ａ⑩に係るＬａ２ Ｏ３、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３及びＹｂ２ Ｏ３の合計含有量に対するＧｄ２Ｏ３ 含有量の質量比（Ｇｄ２ Ｏ３ ／（Ｌａ２ Ｏ３ ＋Ｙ２ Ｏ）が０ないし０．０５（【００４２】）
３ ＋Ｇｄ ２ Ｏ３ ＋Ｙｂ ２ Ｏ３ ）Ａ⑪に係るＮｂ ２Ｏ ５、ＴｉＯ ２ 、Ｔａ ２ Ｏ ５及びＷＯ ３ の合計含有量に20

対するＮｂ ２ Ｏ５ 含有量の質量比（Ｎｂ ２ Ｏ ５ ／（Ｎｂ ２ Ｏ ５ ＋ＴｉＯ
）が０.９５ないし１.００（【００５９】、【表２ ＋Ｔａ ２ Ｏ ５ ＋ＷＯ ３ ）２０】）
Ａ⑫に係るＮｂ ２Ｏ ５、ＴｉＯ ２ 、Ｔａ ２ Ｏ ５及びＷＯ ３ の合計含有量に対するＺｎＯ含有量の質量比（ＺｎＯ／（Ｎｂ ２Ｏ５ ＋ＴｉＯ２ ＋Ｔａ

25）が０.２０ないし０.６（【００６３】、【表２２】）
２ Ｏ５ ＋ＷＯ３ ）加えて、本件明細書には、ガラス１の具体例として、次のガラス組成8を有する実施例１のガラスが記載されている。
Ａ⑦に係るＢ２ Ｏ３ とＳｉＯ２ との合計含有量に対するＢ ２ Ｏ３ 含有量の質量比（Ｂ２ Ｏ３ ／（Ｂ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２））が０.７９２ないし０.８２
８（【０２３０】、【表１００－６】）
Ａ⑫に係るＮｂ ２Ｏ ５、ＴｉＯ ２ 、Ｔａ ２ Ｏ ５及びＷＯ ３ の合計含有量に5対するＺｎＯ含有量の質量比（ＺｎＯ／（Ｎｂ ２Ｏ５ ＋ＴｉＯ２ ＋Ｔａ）が０.２４７ないし０．５００（【０２２９】、【表１０
２ Ｏ５ ＋ＷＯ３ ）０－５】）
以上から、本件明細書の発明の詳細な説明には、ガラス１の１つの態様として、本件組成要件で特定されるガラスが記載されているといえる。

10イ

本件物性要件（小）ガラス１は次のガラス特性を有する（【００１３】）。
Ｄに係る屈折率ｎｄが１．８００～１．８５０
Ｅに係るアッベ数νｄが４１．５～４４

15

また、ガラス１のガラス特性は、次の範囲を好ましい範囲とすることが記載されている。
Ｂに係る液相温度が１１５０℃以下（【０２０６】）
Ｃに係るガラス転移温度が６６５℃以上（【０１９９】、【表９６】）
Ｄに係る屈折率ｎｄが１．８２５～１．８５０（【０１９１】、【０１９３】、

20【表９３】）
Ｅに係るアッベ数νｄが４１．５～４４（【０１９４】）
加えて、本件明細書には、ガラス１の具体例として、次にガラス特性を有するガラスが記載されている。
Ｂに係る液相温度が１１３０～１１４０℃（【０２３１】、【表１００－

25

７】）
Ｃに係るガラス転移温度が６７２～６７９℃（【０２３１】、【表１００－
9７】）
以上から、本件明細書の発明の詳細な説明には、ガラス１の１つの態様として、本件物性要件（小）及びガラス転移温度に関する事項を満たすガラスが記載されている。
5

ウ

課題解決
発明の詳細な説明には、本件発明の課題解決手段について、本件組成要件を満たすべき理由として、「ガラス１は、上記範囲の屈折率ｎｄおよびアッベ数νｄを有するガラスであって、・・・このようにＧｄ、Ｔａお
よびＹｂが占める割合を低減した組成の中で、上述の含有量、合計含有10

量および質量比を満たす組成調整が行われていることにより、高い熱的安定性（失透しにくい性質）を実現することができる」（【００１５】）と記載され、特に、屈折率、アッベ数及び熱的安定性に対する組成調整に関して、Ｂ２ Ｏ３成分及びＳｉＯ２ 成分は、熱的安定性の向上に寄与する
ものの、多すぎると屈折率を低下させる成分であるため、合計含有量（Ｂ15【００２３】、【００２４】、【表１】）２ Ｏ ３ ＋ＳｉＯ２ ）を２１～３５％（とし、Ｌａ２ Ｏ３ 成分、Ｙ２Ｏ３ 成分、Ｇｄ ２Ｏ３成分及びＹｂ２ Ｏ３ 成分
は、アッベ数の低下を抑えつつ屈折率を高め、ガラス転移温度を高める
ものの、多すぎると熱的安定性を低下させる成分であるため、その合計含有量（Ｌａ２ Ｏ３ ＋Ｙ２ Ｏ３＋Ｇｄ２ Ｏ３ ＋Ｙｂ２ Ｏ３ ）を５０ないし６20３％（【００３０】、【００３１】、【表５】）とし、熱的安定性の改善、所望の光学特性の実現及び高ガラス転移温度化の観点から、質量比（（Ｂ２Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ ）／（Ｌａ２Ｏ３ ＋Ｙ２ Ｏ３ ＋Ｇｄ２ Ｏ３ ＋Ｙｂ２ Ｏ３ ））を
０．４２～０．５３とすること（【００３６】）、ＺｒＯ ２ 成分は、屈折率を高め、ガラス転移温度を高める成分であって、適量で含有することで25

熱的安定性を改善させるため、その含有量を４～１０％とすることが好ましいこと（【００３２】、【００３３】、【表６】）、Ｎｂ２ Ｏ５成分、Ｔｉ
10Ｏ２ 成分、Ｔａ２ Ｏ５ 成分及びＷＯ３成分は、屈折率を高める成分であり、適量で含有することで熱的安定性を改善できるため、その合計含有量（Ｎｂ２ Ｏ５ ＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２ Ｏ５ ＋ＷＯ３ ）を４～１１％とし（【００５０】、【００５１】、【表１６】）、ＺｎＯ成分は、屈折率やアッベ数を調整し、
5

熱的安定性を改善し、ガラス転移温度を低下させる成分（【００５２】、【００５４】）であり、熱的安定性を改善させ、高ガラス転移温度化とするために、質量比（ＺｎＯ／（Ｎｂ２ Ｏ５ ＋ＴｉＯ２ ＋Ｔａ２ Ｏ ５ ＋ＷＯ）を０．２０～０．６とすること（【００６２】、【００６３】、【表２３）２】）が記載されている。そうすると、本件組成要件において、これら成10分含有量、合計含有量及び質量比の特定が、本件発明の課題の解決にとって重要な構成となっていることが理解できる。
そして、発明の詳細な説明には、本件組成要件を満たしつつ、本件物性要件（小）を満足するガラスとして、【表１００－１】ないし【表１００－７】のＮｏ．１、５、７、１６、２１～２４、２７、２８、３０～

15

３２（以下、併せて「参考例」といい、個々のガラスは番号に従い「参考例１」のようにいう。）が具体的に記載されており、参考例のガラスは、当業者において本件発明の課題を解決できると認識できるものである。
参考例は、本件組成要件の成分含有量及び質量比の各数値範囲を網羅するものでない。

20

しかしながら、まず、光学ガラスの分野における技術常識からすれば、当業者は、具体例として示されたものの組成物を基本にして、当該特定の成分の増減による物性の変化を調整して、もとの組成物と類似のガラス特性を満たす光学ガラスを得ることも可能であるから、前記の条件を維持しながら、参考例を基本にして通常行われる試行錯誤の範囲内で
25

成分調整を行うことにより、高い蓋然性をもって本件物性要件を満たすガラスが得られると理解する。
11前記のとおり、Ｂ２ Ｏ３ 成分及びＳｉＯ２ 成分は、熱的安定性の向上に寄与し、多すぎると屈折率を低下させる成分であり、Ｎｂ２ Ｏ５成分は、屈折率を高め、適量含有することで熱的安定性を改善できる成分であり、ＺｎＯ成分は、屈折率やアッベ数を調整し、熱的安定性を改善し、ガラス転移温度を低下させる成分であることを踏まえて、参考例５、１６又

5は２４のガラスを基本にして、このガラス組成を、本件組成要件の範囲内において、ＺｎＯ成分の含有量を減らして、Ｎｂ ２Ｏ５ 成分、Ｂ２ Ｏ３
成分又はＳｉＯ ２ 成分の含有量を増すことで、熱的安定性の指標である
液相温度、屈折率及びアッベ数を本件物性要件（小）の範囲内としつつ、ガラス転移温度をも含めた、本件発明１の物性要件の範囲内まで高める

10ことが可能であることを当業者であれば理解できる。このことは、甲第１１号証（審判事件乙第５号証）実験成績証明書（以下「甲１１実験成績証明書」という。）によっても裏付けられている。
以上から、本件組成要件に規定された数値範囲の全体にわたって、本件物性要件（小）を満たすガラスを得ることを当業者が認識できる。

15

４

取消事由
サポート要件の充足に関する判断の誤り

第３

当事者の主張１20

原告⑴

構成要件Ｃ（ガラス転移温度）について構成要件Ｃのガラス転移温度に係る物性要件は、本件明細書【００１２】に「機械加工に適したガラスとするためには、ガラス転移温度を精密プレス
成形用のガラスより高くすることが望ましい。」として、本件発明が解決すべき課題として明記されている上、本件訂正により加えられた事項であって、

25

異議の決定において、引用文献とされた「特開２００２－２８４５４２号公報」記載の発明との相違点（相違点１ないし４）の中で、唯一、容易に想到
12

できたものではない相違点（相違点４）と判断されているものであるから（甲１３）、ガラス転移温度は、従来技術が解決し得なかった課題であり、本件発明の要ともいうべき物性要件にほかならない。
本件発明の構成からガラス転移温度に係る物性要件を除外して、本件発明
１のサポート要件の充足の有無を判断した本件審決には重大な誤りがある

5（以下、構成要件Ｃのガラス転移温度に係る物性要件と本件物性要件（小）を合わせて「本件物性要件」という。）。
⑵

本件発明の課題について被告が後記２⑵で主張する本件発明の課題は争わない。

10⑶

サポート要件の充足について
ア

前記第２の３⑶ウの参考例の中に本件組成要件及び本件物性要件を全て充たすもの、すなわち実施例は一例も存在しないから、これら参考例を基本にして、通常行われる試行錯誤の範囲内で組成を調整することで本件組成要件及び本件物性要件の全てを満たすガラスが得られることを当業
15

者が理解するとはいえない。
すなわち、本件のように、本件組成要件と本件物性要件を同時に充たす
実施例が明細書中に１つも記載されていない場合、各成分の組合せについて具体的にどのような構成とすれば本件発明の規定する物性を満たすガラスを得られるかがそもそも示されていないため、当業者としては、試行

20

錯誤の出発点を絞り込むことすらできないまま、本件組成要件や本件物性要件の一つ又は複数を満たしていない参考例にどのような構成変更を行えば、本件組成要件と本件物性要件の全てを満たすのかを想定する必要がある。
このような作業は、本件発明１の構成要件を充足しない従来技術から、

25

本件発明１の構成要件を充足する新たな発明をするということに等しく、
本件明細書から理解できる事項の範囲内であるとはいえない。
13

イ

出発点とする参考例について敷衍すれば、本件明細書には、ガラス転移温度に係る物性要件だけを満たしていない参考例以外にも、液相温度に係る物性要件だけを満たしていない参考例や、本件物性要件は満たすが特定の組成要件だけを満たしていない参考例もあり、組成変更の可能性を考えるというのであれば、これらを出発点とすることも当業者における選択肢

5の中に含まれる。当業者としては、そもそもどの構成要件に着目して、どの参考例を出発点とするかという点からして、試行錯誤を行わなければならず、これは、当業者の通常の試行錯誤の範囲を超えるものである。
ウ10

参考例の組成調整について敷衍すれば、本件明細書のガラス転移温度に関する記載からは、どのように組成を調整することでガラス転移温度を望む数値範囲に調整できるかが不明であるから、本件物性要件を満たす光学ガラスを得ることができることを当業者は理解できない。
本件明細書【００１５】には、「（ガラス１は、）このようにＧｄ、Ｔａ
およびＹｂが占める割合を低減した組成の中で、上述の含有量、合計含15

有量および質量比を満たす組成調整が行われていることにより、高い熱的安定性（失透しにくい性質）を実現することができる。更には、短波長側の光吸収端の長波長化の抑制、高ガラス転移温度（Ｔｇ）化（ガラス転移温度の高温化）も可能となる。」と記載されているところ、「上述の含有量、合計含有量および質量比を満たす組成調整」では、どの組成

20を、どのように調整することで、ガラス転移温度がどのように変化するのか何ら具体的な説明となっていない。
本件明細書【００３０】には、「Ｌａ２ Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ ３、Ｇｄ２ Ｏ３ およびＹｂ ２ Ｏ ３ は、アッベ数の低下を抑えつつ屈折率を高める働きを有する成分である。また、これらの成分は、ガラスの化学的耐久性、耐候性25を改善し、ガラス転移温度を高める働きも有する。」と記載されているところ、参考例２９においては、Ｌａ ２Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３ 及びＹｂ
14

２ Ｏ３ の合計含有量（構成要件Ａ②）が５５．４％で、ガラス転移温度に係る物性要件を満たす（６７３℃）のに対し、参考例１ないし６、１０、
１６、１８ないし２４、２６ないし２８、３０ないし３３は、参考例２
９よりもＬａ２ Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２Ｏ３ 及びＹｂ２ Ｏ３ の合計含有量（構5

成要件Ａ②）がより多いにもかかわらず、ガラス転移温度に係る物性要件を満たしていない。そうすると、Ｌａ２ Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ ３ 及びＹｂ ２ Ｏ ３ の合計含有量をただ増やせばガラス転移温度が上がるというものではないことが開示又は示唆されている。
本件明細書 【００３２】には、「ＺｒＯ２ は、ガラス転移温度を高め、10

機械的な加工時にガラスが破損しにくくする働きも有する。」と記載されているところ、参考例２９では、ＺｒＯ２ の含有量（組成要件Ａ③）は、６．５％で、ガラス転移温度に係る物性要件を満たす（６７３℃）が、その他の参考例（参考例２５を除く。）では、参考例２９と同等の又はより多くのＺｒＯ ２ を含んでいるにもかかわらず、そのほとんどが、ガラ

15

ス転移温度に係る物性要件を満たしていない。そうすると、ＺｒＯ ２ の含有量をただ増量すればガラス転移温度が上がるというものではないことが開示又は示唆されている。
本件明細書【００３６】には、「質量比（（Ｂ ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ ）／（Ｌａ２ Ｏ ３ ＋Ｙ ２ Ｏ３ ＋Ｇｄ ２ Ｏ３ ＋Ｙｂ ２ Ｏ ３））が０．５３以下であるこ

20とは、ガラスの化学的耐久性の改善、高ガラス転移温度（Ｔｇ）化の観点からも好ましい。」と記載されているところ、参考例１５では、質量比（（Ｂ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ ）／（Ｌａ２Ｏ３ ＋Ｙ２ Ｏ３ ＋Ｇｄ２ Ｏ３ ＋Ｙｂ２ Ｏ）（構成要件Ａ⑧）は、０．４６３で、ガラス転移温度に係る物性要件３）を満たす（６７３℃）が、参考例１ないし６、９、１０、１６、１８な

25

いし２８、３０ないし３３は、質量比（（Ｂ２ Ｏ ３ ＋ＳｉＯ ２ ）／（Ｌａ）が参考例１５以下であるに２ Ｏ ３ ＋Ｙ２ Ｏ ３ ＋Ｇｄ２ Ｏ ３ ＋Ｙｂ ２ Ｏ３ ）15

もかかわらず、ガラス転移温度に係る物性要件を満たしていない。そうすると、質量比（（Ｂ ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ ）／（Ｌａ２ Ｏ３ ＋Ｙ２ Ｏ３ ＋Ｇｄ）をただ下げればガラス転移温度が上がるというも
２ Ｏ ３ ＋Ｙｂ ２ Ｏ ３ ）のではないことが開示又は示唆されている。
5

本件明細書【００５２】には、「ＺｎＯは、ガラスを熔融するときに、ガラスの原料の熔けを促進する働き、すなわち、熔融性を改善する働きを有する。また、屈折率やアッベ数を調整したり、ガラス転移温度を低下させる働きも有する。」、「質量比（ＺｎＯ／（Ｂ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２））が０．４以下であることは、ガラスの熱的安定性の改善および高ガラス転10

移温度（Ｔｇ）化の上でも好ましい。」と記載されており、ガラス転移温度を低下させるＺｎＯを減らすことでガラス転移温度を上昇させようとすれば、構成要件Ａ⑫の質量比（ＺｎＯ／（Ｎｂ２Ｏ５ ＋ＴｉＯ２ ＋Ｔａ）は下降すると考えられるところ、参考例２９では、質２ Ｏ ５ ＋ＷＯ３ ）量比（ＺｎＯ／（Ｎｂ ２Ｏ５ ＋ＴｉＯ２ ＋Ｔａ２ Ｏ５ ＋ＷＯ３））は０．４

15

３８で、ガラス転移温度に係る物性要件を満たす（６７３℃）が、参考
例２、５、６、１８、２１ないし２３、２５、２６、２８、３０ないし
３３は、質量比（ＺｎＯ／（Ｎｂ２ Ｏ５ ＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２ Ｏ５＋ＷＯ３ ））が参考例２９と同等か又はより低いにもかかわらず、ガラス転移温度に係る物性要件を満たしていない。そうすると、ＺｎＯの含有量をただ少20なくすればガラス転移温度が上がるというものではないことが開示又は示唆されている。
本件明細書 【００６２】には、「ガラスの熱的安定性の更なる改善、ガラス転移温度の低下抑制（これによる機械加工性の改善）、化学的耐久性の改善の観点からは、質量比（ＺｎＯ／（Ｎｂ ２ Ｏ５ ＋ＴｉＯ２＋Ｔａ

25）を３以下とすることが好ましい。」と記載されているが、
２ Ｏ５ ＋ＷＯ３ ）構成要件Ａ⑫の質量比（ＺｎＯ／（Ｎｂ２ Ｏ５ ＋ＴｉＯ２ ＋Ｔａ ２ Ｏ５ ＋16

ＷＯ３ ））をただ低くすればガラス転移温度が上がるというものではない
ことが開示又は示唆されていることは、前記のとおりである。

本件明細書【００６８】には、「Ｌｉ２ Ｏ含有量は、ガラスの熱的安定性の更なる改善、ガラス転移温度の低下抑制（これによる機械加工性の改善）、化学的耐久性や耐候性の改善の観点からは、１％以下とすること5が好ましい。」と記載されているところ、Ｌｉ２ Ｏ、Ｎａ２ Ｏ及びＫ ２Ｏの合計含有量（構成要件Ａ⑤）は、参考例３３例のうち３１例が下限値である０であるにもかかわらず、ガラス転移温度に係る物性要件を満たしている具体例はわずかに６例である。そうすると、Ｌｉ ２ Ｏを少なくしてもガラス転移温度に係る物性要件を満たすことができないことが開10

示又は示唆されている。
エ

また、参考例において本件組成要件又は本件物性要件の充足の有無をみてみると、そこに一貫性を見いだすことは困難であり、本件組成要件を全て満たしながら、本件物性要件を満たしていないものがあるなど、本件組成要件を満たすことと本件物性要件を満たすこととの間に相関関係を見15

いだすことは不可能であって、当業者において、本件組成要件を満たすことによって本件物性要件を満たすことができると認識することはできない。
オ

さらに、参考例で示されたガラスにおける組成は、特許請求の範囲に規定された成分含有量（質量比）の各数値範囲を網羅しておらず、一定の範20囲に偏っている。そうである以上、ガラス分野の当業者の技術常識をもってしても、本件発明の組成要件の全数値範囲にわたって、本件組成要件を満たすガラスが本件物性要件を満たすと認識することはできない。
⑷
25

実験成績証明書についてア

被告は、参考例に示された既知のガラスを基本にして、その成分の一部を置換することにより、組成要件と物性要件を全て満たすガラスを容易に17

見いだすことができたとして、甲１１実験成績証明書及び乙第１号証実験成績証明書（以下「乙１実験成績証明書」という。）を提出するが、これらの実験証明書による結果を参酌することには、以下のとおりの問題があり、不当である。
5イ

本件明細書には、ガラス転移温度について、「示差走査熱量分析装置（ＤＳＣ）を用いて、昇温速度を１０℃／分にして測定した。」（【０２２４】）としか説明されておらず、それ以上に測定に用いるガラス試料の量や、Ｐ
ｔパンの大きさ、最高温度、標準試料等は特定されていない。
また、液相温度についても、「ガラスを所定温度に加熱された炉内に入れて２時間保持し、冷却後、ガラス内部を１００倍の光学顕微鏡で観察し、10結晶の有無から液相温度を決定した。」（【０２２４】）と説明されているのみであり、測定に用いるガラス試料の量や、どのような条件で冷却するのかなどは特定されていない。液相温度は、用いるガラス試料の量が少なければ少ないほどガラスが冷却される速度が早くなり、結晶が生じにくくなる（液相温度が低くなる）ことから、ガラス試料の量や、冷却の条件の開15示が必要である。このように、本件明細書でいうところの試験結果と甲１
１実験成績証明書又は乙１実験成績証明書における試験結果とが同じように測定されたものであるか否かは不明である。そうすると、本件明細書における測定と甲１１実験成績証明書又は乙１実験成績証明書における測定の結果とを単純に比較することはできない。

20

ウ

液相温度について更に敷衍すると、本件明細書における試験では、液相温度が１０℃刻みになっているため、１０℃刻みで所定の温度を設定し、所定の温度に達した後に冷却した際に、結晶が観察されるか否かによって液相温度を決定していることまでしか理解できない。そうすると、例えば、

25

設定温度が１１５０℃で結晶が観察されず、設定温度が１１４０℃で結晶が観察された場合、液相温度を、結晶が確認されなかった最低温度である
18

１１５０℃と評価するのか、結晶が確認された最高温度である１１４０℃と評価するのかは明らかではないし、また、例えば、設定温度が１１３０℃
で結晶が観察されたとしても、１１３０℃で結晶が析出した場合と、１１３０℃では結晶は析出していなかったものの、冷却過程で結晶が析出した
場合があり得るところ、このときに液相温度が１１４０℃と決定されるの

5か、１１３０℃と決定されるのかも明らかではない。
エ甲１１実験成績証明書及び乙１実験成績証明書の結果を参酌し、本件明細書の測定結果と比較することが許されたとしても、そこから理解できるのは、事後的に様々な試行錯誤を行った結果、本件組成要件を満たしつつ、ガラス転移温度も含めた本件物性要件を満たす光学ガラスを、ようやく数10例程度製造することができたということであって、本件出願時における当業者が、本件明細書の記載から、本件組成要件で特定されるガラスが、高い蓋然性をもってガラス転移温度を含む本件物性要件を満たしていると認識できるかとの点が明らかになるものではない。
オ

15

本件明細書に開示された光学ガラスの参考例の組成は、本件組成要件の数値範囲と比較して、極めて狭い範囲に集中して分布している。このことは、甲１１実験成績証明書及び乙１実験成績証明書によって示されている
各改変例も同様であって、これによって、本件発明で規定された本件組成要件の数値範囲全般にわたって本件物性要件を満たす光学ガラスが得られることを、当業者が認識し得るとはいえない。

20⑸

被告の主張についてア

被告は、後記２⑶イにおいて、当業者であれば、過度の試行錯誤を要す
ることなく、ＺｎＯの含有量を調整することにより本件物性要件を全て満
たす光学ガラスを見いだすことができる旨主張するが、本件明細書におい25ては、ガラス転移温度に関係し得る組成や組成比として、ＺｎＯが関するもの以外にも複数の組成や組成比が挙げられているのであるから、ガラス
19転移温度の調整を行う際に、ＺｎＯ以外の成分を調整することも当然に想定し得る。このような複数の選択肢の中からＺｎＯが選択されるべき理由が明らかではない。
本件明細書においては、構成要件Ａ⑤は液相温度（ガラスの熱的安定性）
及びガラス転移温度（機械加工特性）に（【００７０】～【００７６】）、構

5

成要件Ａ⑦、Ａ⑨及びＡ⑪は液相温度に（【００２５】、【００４０】、【００５８】）それぞれ影響する旨説明されているとおり、本件訂正発明の各組成要件は、本件訂正発明の物性要件の１つ又は複数と複雑に関係しているのであるから、本件明細書に接した当業者が、本件物性要件を満たすための組成として、被告が摘示する組成のみが特に重要な要素であるなどと理解

10

することはできない。
イ

ＺｎＯからＮｂ２ Ｏ５ への置換についてみると、置換元であるＺｎＯは、
本件物性要件のうち、ガラス転移温度のみならず、屈折率やアッベ数にも影響し得る成分である上（【００５２】）、置換先であるＮｂ ２ Ｏ５ は、本件

15

物性要件のうち、屈折率及び液相温度に影響し得る成分である（【００５８】）。そうすると、ＺｎＯをＮｂ ２ Ｏ５に置換するというのは、ガラス転移
温度のみならず、物性要件である屈折率、アッベ数及び液相温度にも影響を与え得る置換である。
そして、本件明細書には、「Ｎｂ ２ Ｏ５ 、ＴｉＯ２ 、Ｔａ２ Ｏ５およびＷＯ

20

３ は、屈折率を高める働きのある成分であり、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。」（【００５０】）と記載されている一方で、「熱的安定性の改善の上でも、質量比（（Ｂ ２ Ｏ３ ＋Ｓｉ
Ｏ２ ）／（Ｎｂ２ Ｏ５ ＋ＴｉＯ２ ＋Ｔａ２ Ｏ ５＋ＷＯ３ ））を２．６５以上とすることは好ましい。」（【００５６】）とも記載されており、Ｎｂ ２Ｏ５ を増25やした場合、上記【００５０】の記載からするとガラスの熱的安定性は改善される（液相温度が低くなる）ように理解できるが、上記【００５６】20

の記載からすると、熱的安定性が悪くなる（液相温度が高くなる）とも理解できる。
ウ

ＺｎＯからＢ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ への置換についてみると、置換元であるＺ
ｎＯは、本件物性要件のうち、ガラス転移温度のみならず、屈折率やアッベ数にも影響し得る成分であり（【００５２】）、置換先のＢ ２ Ｏ ３＋ＳｉＯ

5【００２３】）。また、
２ は、液相温度及び屈折率に影響し得る成分である（
質量比（Ｂ２ Ｏ３ ／（Ｂ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ ））は液相温度及びガラス転移温度に影響し得る数値と説明されている（【００２５】）ところからすれば、Ｂ
２ Ｏ ３ とＳｉＯ ２ とはこれら物性要件との関係で異なる性質を持つ成分と規定されているとみられる。

10

そして、本件明細書には、「質量比（（Ｂ ２Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ ）／（Ｌａ２Ｏ）が０．５３以下であることは、ガ
３ ＋Ｙ２ Ｏ３ ＋Ｇｄ２ Ｏ３ ＋Ｙｂ２ Ｏ３ ）ラスの化学的耐久性の改善、高ガラス転移温度（Ｔｇ）化の観点からも好ましい。」（【００３６】）と記載されている一方で、「質量比（ＺｎＯ／（Ｂ）が０．４以下であることは、ガラスの熱的安定性の改
２ Ｏ ３ ＋ＳｉＯ２ ）15

善および高ガラス転移温度（Ｔｇ）化の上でも好ましい。」（【００５２】）とも記載されており、Ｂ２ Ｏ３ 又はＳｉＯ２ を増した場合、上記【００３６】の記載からするとガラス転移温度が低下するようにも読めるし、上記【００５２】の記載からするとガラス転移温度が上昇するとも理解できる。
エ20

本件発明は、屈折率とアッベ数だけではなく、液相温度とガラス転移温
度も物性要件として特定しているのであるから、仮に被告が主張するように屈折率とアッベ数については組成から物性が一定程度推測できるとしても、液相温度を維持しつつガラス転移温度に係る物性要件を満たすようにすることが、当業者において認識できるとはいえない。

25

２

被告
⑴

構成要件Ｃ（ガラス転移温度）について
21

構成要件Ｃのガラス転移温度に係る物性要件を含めて、本件物性要件を本
件発明の物性要件と捉えることを争わないこととする。しかしながら、この場合であっても、本件審決は結論において正当である。
以下、被告の主張は、構成要件Ｃを物性要件に含めることを前提として行
う。

5

⑵

本件発明の課題について
前記⑴のとおり、ガラス転移温度に関する本件明細書【００１２】の記載
も本件発明の課題に係るものとなるから、本件発明の課題は、「屈折率ｎｄが１．８００～１．８５０の範囲であり、かつアッベ数νｄが４１．５～４４の範囲であって、ガラス組成においてＧｄ、ＴａおよびＹｂの占める割合10が低減されているとともに、熱的安定性に優れ、機械加工に適するガラス」
を提供することとなる（【０００９】、【００１０】、【００１２】）。
⑶

サポート要件の充足について
ア15

次のとおり、本件明細書の発明の詳細な説明の記載は、当業者が本件発明の課題を解決できると認識できる範囲のものであるか、又は、その記載や示唆がなくとも当業者が出願時の技術常識に照らし本件発明の課題を解決できると認識できる範囲のものである。
本件発明の課題は、前記⑵のとおり、①屈折率ｎｄが１．８００～１．
８５０の範囲であり、かつアッベ数νｄが４１．５～４４の範囲であって、

20②ガラス組成においてＧｄ、Ｔａ及びＹｂの占める割合が低減されているとともに、③熱的安定性に優れるガラスの提供、及び、④機械加工に適す
るガラスの提供である。
そうであるところ、本件発明は、上記②の課題について、Ｇｄの質量比（構成要件Ａ⑩）、Ｔａの含有量（構成要件Ａ④）、Ｙｂの含有量（構成要25件Ａ②）について所定の数値範囲との発明特定事項を備えた構成により、
当該課題の解決を図るものであり、上記①、③及び④の課題について、屈22

折率ｎｄが１．８２５～１．８５０の範囲（構成要件Ｄ）、アッベ数νｄが４１．５ないし４４（構成要件Ｅ）、液相温度が１１４０℃以下（構成要件Ｂ）、ガラス転移温度が６７２℃以上（構成要件Ｃ）との発明特定事項を備えた構成により、当該課題の解決を図るものである。
なお、液相温度が１１４０℃以下（構成要件Ｂ）との発明特定事項によ5り熱的安定性についての課題が解決されることは、本件明細書【０２０６】に、「ガラスの熱的安定性の指標の一つに液相温度がある。ガラス製造時の結晶化、失透を抑制する上から、液相温度ＬＴが１３００℃以下であることが好ましく、１２５０℃以下であることがより好ましく、１２００℃以下であることが一層好ましく、１１５０℃以下であることがより一層好ま10しい。」と記載されていることから明らかである。また、ガラス転移温度が６７２℃以上（構成要件Ｃ）との発明特定事項により、機械加工性についての課題が解決されることは、本件明細書【０１９８】に、「上記ガラスは、
機械加工性改善の観点から、ガラス転移温度が６４０℃以上であることが好ましい。ガラス転移温度を６４０℃以上にすることにより、切断、切削、15

研削、研磨などガラスを機械的に加工する時に、ガラスを破損しにくくすることができる。」と記載されていることから明らかである。
イ

本件特許の優先日（平成２７年１月１３日）当時の光学ガラスの技術分野における技術常識として、ターゲットとされる物性を有する光学ガラス20を製造するに当たり、当該物性を有する光学ガラスの配合組成を明らかにするためには、既知の光学ガラスの配合組成を基本にして、その成分の一部を当該物性に寄与することが知られている成分に置き換える作業を行い、ターゲットではない他の物性に支障が出ないよう複数の成分の混合比を変更するなどの試行錯誤を繰り返すことで、当該配合組成を見いだすと25いうことが行われていた。
次のとおり、本件明細書の発明の詳細な説明の記載及び技術常識から、
23

現に、当業者は過度の試行錯誤を要することなく、ガラス１の一つの態様として、本件組成要件と本件物性要件を満たす光学ガラスを見いだすことができるから、本件明細書には、本件組成要件及び本件物性要件を備えた
光学ガラスが記載されているに等しいといえ、本件発明１は、発明の詳細
5な説明に記載されているといえる。
参考例５のガラス組成を基本とする場合
参考例５は、本件組成要件を全て満たし、本件物性要件もガラス転移温度を除いて全て満たすガラスである。ガラス転移温度は６６９℃であり、構成要件Ｃが規定する６７２℃以上を３℃下回る。

10

そこで、ガラス転移温度を上げるために、本件明細書の記載を参酌す
ると、本件明細書【００５２】には、ＺｎＯがガラス転移温度を低下させる働きを有するとの記載がある。この観点から本件明細書【０２２６】、【表１００－２】をみると、ガラス転移温度が６７２℃以上の参考例の
ＺｎＯ含有量は、概ね２．０ないし３．０の範囲内にあること、これに15対し、参考例５のＺｎＯ含有量は３．５質量％であって、やや高めであることが直ちに理解できる。
そして、ＺｎＯに関しては、本件組成要件のうち、構成要件Ａ⑫が関連するところ、本件明細書【００６２】には、ガラスの熱的安定性の更なる改善、ガラス転移温度の低下抑制（これによる機械加工性の改善）

20

等の観点からは、質量比（ＺｎＯ／（Ｎｂ ２ Ｏ５ ＋ＴｉＯ２ ＋Ｔａ２ Ｏ５＋ＷＯ３ ））は低いほうが好ましい趣旨の記載がある。
そこで、ＺｎＯの含有量を減らし、構成要件Ａ⑫の質量比を減らすことが考えられる。
次に、ＺｎＯを減少させた分、他の成分を増量させる必要があるため、

25

置換先の成分を検討するに、まずは、単純に同じ構成要件Ａ⑫の分母の成分に置換させて、この質量比を減らすことが考えられる。この点、構24

成要件Ａ⑫の分母のうち、Ｎｂ ２ Ｏ５ は、Ｔａ２ Ｏ５ 、ＴｉＯ２ 、ＷＯ３ と異なり、ガラスの比重、着色、製造コストを増大させるといった問題が生じにくく、屈折率を高め、ガラスの熱的安定性を改善する働きがある
ことから（【００５８】）、ＺｎＯをＮｂ２ Ｏ ５に適宜置換することで、上5記質量比を減らし、ガラス転移温度を改善させればよいことは、当業者
であれば当然に理解することである。
他にも、ＺｎＯの置換先として、ガラスのネットワーク形成成分であるＢ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ は、その合計含有量が多いとガラスの熱的安定性が向上するとされていることから、（【００２３】）、減少させたＺｎＯの含10

有量をＢ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ に適宜置換することで、質量比（ＺｎＯ／（Ｎｂ２ Ｏ５ ＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２ Ｏ５ ＋ＷＯ３ ））を減らし、ガラス転移温度を改善させればよいことは、当業者であれば当然に理解することである。
甲１１実験成績証明書で示されるように、本件組成要件の範囲内で、参考例５のＺｎＯ（３．５質量％）の１質量％分を、Ｎｂ２ Ｏ５ に置換す15

る改変例（５改α）又はＢ２ Ｏ３ とＳｉＯ２ に０．５質量％ずつ置換する
改変例（５改β）において物性を測定したところ、いずれも本件物性要件を全て満たすことが確認されている。
参考例１６のガラス組成を基本とする場合
参考例１６は、本件組成要件を全て満たし、本件物性要件もガラス転20

移温度を除いて全て満たすガラスである。ガラス転移温度は６６８℃であり、構成要件Ｃが規定する６７２℃以上を４℃下回る。
参考例１６のＺｎＯ含有量をみると、３．８質量％であって、やや高めであることが直ちに理解できる。
そこで、ＺｎＯの含有量を減らし、その替わりに、ガラスの熱的安定

25性を改善する働きがあるＮｂ ２ Ｏ５ やＢ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ に適宜置換することで、質量比（ＺｎＯ／（Ｎｂ２ Ｏ５ ＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２ Ｏ５＋ＷＯ３ ））25

を減らし、ガラス転移温度を改善させればよいことは、当業者であれば当然に理解することである。
甲１１実験成績証明書で示されるように、本件組成要件の範囲内で、
参考例１６のＺｎＯ（３．８質量％）の１質量％分を、Ｎｂ２ Ｏ５ に置換
5する改変例（１６改α）又はＢ２ Ｏ３とＳｉＯ２ に０．５質量％ずつ置換する改変例（１６改β）において物性を測定したところ、いずれも、本
件物性要件を全て満たすことが確認されている。
参考例２４のガラス組成を基本とする場合
参考例２４は、本件組成要件を全て満たし、本件物性要件もガラス転10

移温度を除いて全て満たすガラスである。ガラス転移温度は６６９℃であり、構成要件Ｃが規定する６７２℃以上を３℃下回る。
参考例２４のＺｎＯ含有量をみると、３．６質量％であって、やや高めであることが直ちに理解できる。
そこで、ＺｎＯの含有量を減らし、その替わりに、ガラスの熱的安定

15性を改善する働きがあるＮｂ ２ Ｏ５ やＢ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ に適宜置換することで、質量比（ＺｎＯ／（Ｎｂ ２ Ｏ５ ＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２ Ｏ５＋ＷＯ３ ））を減らし、ガラス転移温度を改善させればよいことは、当業者であれば当然に理解することである。
甲１１実験成績証明書で示されるように、本件組成要件の範囲内で、

20

参考例２４のＺｎＯ（３．６質量％）の１質量％分を、Ｎｂ２ Ｏ５ に置換する改変例（２４改α）又はＢ２ Ｏ３とＳｉＯ２ に０．５質量％ずつ置換する改変例（２４改β）において物性を測定したところ、いずれも、本
件物性要件を全て満たすことが確認されている。
参考例２２のガラス組成を基本とする場合

25

参考例２２は、本件組成要件を全て満たし、本件物性要件もガラス転移温度を除いて全て満たすガラスである。ガラス転移温度は６７０℃で26

あり、構成要件Ｃが規定する６７２℃以上を２℃下回る。
参考例２２のＺｎＯ含有量をみると、３．５質量％であって、やや高めであることが直ちに理解できる。
そこで、ＺｎＯの含有量を減らし、その替わりに、ガラスの熱的安定
5性を改善する働きがあるＮｂ ２ Ｏ５ やＢ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ に適宜置換することで、質量比（ＺｎＯ／（Ｎｂ ２ Ｏ５ ＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２ Ｏ５＋ＷＯ３ ））を減らし、ガラス転移温度を改善させればよいことは、当業者であれば当然に理解することである。
乙１実験成績証明書で示されるように、本件組成要件の範囲内で、参10

考例２２のＺｎＯ（３．５質量％）の１質量％分を、Ｎｂ２ Ｏ５ に置換する改変例（２２改α）又はＢ ２ Ｏ３ とＳｉＯ ２に０．５質量％ずつ置換する改変例（２２改β）において物性を測定したところ、いずれも、本件物性要件を全て満たすことが確認されている。
参考例３０のガラス組成を基本とする場合

15

参考例３０は、本件組成要件を全て満たし、本件物性要件もガラス転移温度を除いて全て満たすガラスである。ガラス転移温度は６６９℃であり、構成要件Ｃが規定する６７２℃以上を３℃下回る。
参考例３０のＺｎＯ含有量をみると、３．５質量％であって、やや高めであることが直ちに理解できる。

20

そこで、ＺｎＯの含有量を減らし、その替わりに、ガラスの熱的安定性を改善する働きがあるＮｂ ２ Ｏ５ やＢ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ に適宜置換することで、質量比（ＺｎＯ／（Ｎｂ ２ Ｏ５ ＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２ Ｏ５＋ＷＯ３ ））を減らし、ガラス転移温度を改善させればよいことは、当業者であれば当然に理解することである。

25

乙１実験成績証明書で示されるように、本件組成要件の範囲内で、参考例３０のＺｎＯ（３．５質量％）の１質量％分を、Ｎｂ ２ Ｏ５ に置換す27

る改変例（３０改α）又はＢ２ Ｏ３ とＳｉＯ ２に０．５質量％ずつ置換する改変例（３０改β）において物性を測定したところ、いずれも、本件物性要件を全て満たすことが確認されている。
参考例３１のガラス組成を基本とする場合
5

参考例３１は、本件組成要件を全て満たし、本件物性要件もガラス転移温度を除いて全て満たすガラスである。ガラス転移温度は６７０℃であり、構成要件Ｃが規定する６７２℃以上を２℃下回る。
参考例３１のＺｎＯ含有量をみると、３．５質量％であって、やや高めであることが直ちに理解できる。

10

そこで、ＺｎＯの含有量を減らし、その替わりに、ガラスの熱的安定性を改善する働きがあるＮｂ ２ Ｏ５ やＢ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ に適宜置換することで、質量比（ＺｎＯ／（Ｎｂ ２ Ｏ５ ＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２ Ｏ５＋ＷＯ３ ））を減らし、ガラス転移温度を改善させればよいことは、当業者であれば当然に理解することである。

15

乙１実験成績証明書で示されるように、本件組成要件の範囲内で、参考例３１のＺｎＯ（３．５質量％）の１質量％分を、Ｎｂ ２ Ｏ５ に置換する改変例（３１改α）又はＢ ２ Ｏ３ とＳｉＯ ２に０．５質量％ずつ置換する改変例（３０改β）において物性を測定したところ、いずれも、本件物性要件を全て満たすことが確認されている。

20

参考例３２のガラス組成を基本とする場合
参考例３２は、本件組成要件を全て満たし、本件物性要件もガラス転移温度を除いて全て満たすガラスである。ガラス転移温度は６７０℃であり、構成要件Ｃが規定する６７２℃以上を２℃下回る。
参考例３１のＺｎＯ含有量をみると、３．５質量％であって、やや高25めであることが直ちに理解できる。
そこで、ＺｎＯの含有量を減らし、その替わりに、ガラスの熱的安定
28

性を改善する働きがあるＮｂ ２ Ｏ５ やＢ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ に適宜置換することで、質量比（ＺｎＯ／（Ｎｂ ２ Ｏ５ ＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２ Ｏ５＋ＷＯ３ ））を減らし、ガラス転移温度を改善させればよいことは、当業者であれば当然に理解することである。
5

そして、乙１実験成績証明書で示されるように、本件組成要件の範囲
内で、参考例３２のＺｎＯ（３．５質量％）の１質量％分を、Ｎｂ ２ Ｏ５に置換する改変例（３２改α）又はＢ２ Ｏ３ とＳｉＯ２ に０．５質量％ずつ置換する改変例（３２改β）において物性を測定したところ、いずれも、本件物性要件を全て満たすことが確認されている。

10

参考例１２のガラス組成を基本とする場合
参考例１２は、本件物性要件を全て満たし、本件組成要件は構成要件
Ａ⑦を除いて全て満たすガラスである。「Ｂ２ Ｏ ３ ／（Ｂ ２ Ｏ ３ ＋ＳｉＯ
」は０．８４１であり、構成要件Ａ⑦が規定する０．６ないし０．８
２）２８の上限を０．０１３上回る。

15

ここで、同構成要件の質量比Ｂ２ Ｏ３ ／（Ｂ２ Ｏ ３＋ＳｉＯ２ ）は、その分子及び分母のいずれもをＢ ２ Ｏ３の値で除した１／（１＋ＳｉＯ２／
Ｂ２ Ｏ３ ）と同値であるから、Ｂ２ Ｏ３ ／（Ｂ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ ）を構成要
件Ａ⑦の範囲内とするようにＳｉＯ ２ ／Ｂ ２ Ｏ ３ の比率を増やす組成変更をするためには、Ｂ ２Ｏ３ の含有量を減らし、その分、分子のＳｉＯ２20の含有量を増やす方法が直ちに考えられる。
この点、本件明細書【００２５】には、ＳｉＯ２ はＢ ２ Ｏ３ と同じガラ
スのネットワーク形成成分とされており、Ｂ２ Ｏ３ ／（Ｂ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ
２ ）が低いとガラスの熱的安定性を改善し、機械加工性の低下を抑制することができる趣旨が記載されていることから、Ｂ２ Ｏ３ を減らし、その25

分ＳｉＯ２ を増やすことで、物性要件を維持しつつ、質量比Ｂ２ Ｏ ３ ／（Ｂ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ ）を減らしたガラスを得ることができることは、当業者

29

であれば当然に理解することである。
そして、乙１実験成績証明書で示されるように、本件組成要件の範囲
内で、参考例１２のＢ ２Ｏ３（２１．７質量％）の０．５質量％分を、Ｓ
ｉＯ２ に置換する改変例（１２改γ）において物性を測定したところ、
本件物性要件を満たすことが確認されている。

5ウ

屈折率は、ガラスの構成成分による加成性が成り立つ物性として知られている。このため、ガラスの組成が決まれば、各構成成分の含有率に、当該各成分の寄与率（加成性因子）を掛け合わせたものを足し込むことによって、屈折率を算出することが可能である（乙４）。

10また、アッベ数ν ｄは、本件明細書【０００４】にもあるように、ｄ線（ヘリウム原子が発する波長５８７．５６ｎｍの光）、Ｆ線（水素原子が発する波長４８６．１３ｎｍの光）、Ｃ線（水素原子が発する波長６５６．２
７ｎｍの光）における屈折率をそれぞれｎ ｄ 、ｎＦ 、ｎＣ としたときに、
νｄ＝（ｎ ｄ －１）／（ｎＦ －ｎ Ｃ）

15と定義される。
さらに、ガラス組成と屈折率ｎ ｄ とアッベ数ν ｄ が既知であるガラスが存在する場合において、その既知のガラスとは組成が異なる新たなガラスの屈折率ｎｄ とアッベ数νｄを、既知のガラスの屈折率ｎ ｄ とアッベ数νｄを起点とし、各構成成分の変化量に基づいて、計算により、改変後の屈折

20率ｎ ｄ 及びアッベ数ν ｄ を一義的に決めることが可能である（乙５、６）。
このように、屈折率とアッベ数については、ガラスの組成が決まれば、一義的にその数値も決まる物性であり、また、ガラスの組成変化量から屈折率及びアッベ数の変化量が一義的に決まることは、本件特許の優先日当時の技術常識であるから、このような技術常識を有する当業者は、本件明25

細書における、特定の組成と特定の屈折率及びアッベ数のデータが示された特定の光学ガラスの記載に基づき、仮に、当該光学ガラスの組成の一部
30を改変した光学ガラスを作製した場合に、当該改変に応じて屈折率やアッベ数がどのような値になるかにつき、過度な試行錯誤を要することなく、合理的に予測することができる。
エ特許法３６条６項１号は、特許請求の範囲に記載された「特許を受けようとする発明が発明の詳細な説明に記載したものであること」を求めるも5のであり、本件に即していえば、構成要件Ａ①ないし⑫によって特定される本件組成要件と、構成要件ＢないしＥによって特定される本件物性要件の双方を満たす光学ガラスが、発明の詳細な説明に記載したものといえるかどうかが問題となる。
原告が主張するように、構成要件Ａ①ないし⑫によって特定される本件

10

組成要件の数値範囲全般にわたって、構成要件ＢないしＥによって特定される本件物性要件を満たすといった光学ガラスが発明の詳細な説明に記載されたものである必要はない。
⑷
15

実験成績証明書について
ア

甲１１実験成績証明書及び乙１実験成績証明書は、いずれも被告担当者が作成したものであり、ＺｎＯの含有量を調整することにより、過度の試
行錯誤を要することなく、本件物性要件を全て満たす光学ガラスを見いだ
すことができることを明らかにしたものである。原告は、前記１のとおり、本件明細書における試験結果と上記両証明書における試験結果が同じように測定されたか否か不明であるなどとして、両結果を単純に比較する

20

ことはできない旨主張するが、このような主張は、以下のとおり理由がな
い。
イ

本件明細書における液相温度も、甲１１実験成績証明書又は乙１実験成績証明書における液相温度も、「ガラスを所定温度に加熱された炉内に入25

れて２時間保持し、冷却後、ガラス内部を１００倍の光学顕微鏡で観察し、結晶の有無から液相温度を決定した」（【０２２４】）という同じ測定方法に31

従い、結晶が観察されなかった温度のうち、最も低い温度で評価しているのである。ガラス転移温度測定においては、昇温速度と測定装置が最も重要であるところ、本件明細書にはこの点が明記され、被告は、この本件明細書に記載された示差走査熱量分析装置（ＤＳＣ）と昇温速度を１０℃／分に従って、差走査熱量分析装置（ＤＳＣ）であるネッチ・ジャパン株式

5

会社製「ＤＳＣ３３００ＳＡ」を用い、昇温速度を１０℃／分にし、その他の測定条件については、「ＤＳＣ３３００ＳＡ」の取扱説明書（乙２）に記載された範囲内の条件において測定して、甲１１実験成績証明書及び乙１実験成績証明書のガラス転移温度Ｔｇの測定を追試した。
ウ

10

液相温度とは、結晶が観察されない最も低い温度をいうところ、ガラスを１０℃刻みの所定温度において２時間保持したときの結晶の有無を把握するに当たっては、実際上、高温のガラス中に結晶があるか否かを観察するのは困難であることから、高温のガラス中に析出した結晶がその後冷却しても消失しないことを利用し（乙３）、上記の所定温度のまま２時間保持したガラスを冷却することによってこの状態を保存し、冷却後にガラス

15

内部を１００倍の光学顕微鏡で観察して、結晶がなければ当該温度において結晶が存在してないと判定する方法が採られる（結晶が存在していた場
合には、当該温度で結晶が析出したのか、冷却過程で結晶が析出したのか不明であるため、保守的にみて、当該温度で既に結晶が存在していたものと取り扱う。）。

20

したがって、観察すべき結晶は、冷却過程で発生し得る結晶ではないか
ら、冷却速度が早くなり、冷却過程で結晶が生じにくくなることは、液相温度が低くなる理由にはならない。

25

第４

当裁判所の判断

１

本件発明について
本件明細書（甲１２）には、別紙１「本件明細書の記載事項（抜粋）」のとお32

りの記載があり、この記載によると、本件発明について、次のような開示があると認められる。
⑴

発明の概要
ア

5

屈折率ｎｄが１.８００ないし１.８５０の範囲であり、かつアッベ数 ν
ｄが４１.５ないし４４の範囲であるガラスは、色収差の補正、光学系の高機能化、コンパクト化のために有用な光学素子用の材料である（【０００４】）。
上記範囲の屈折率およびアッベ数を有する高屈折率低分散ガラスについては、その有用性を更に高めるためには、以下の点を満たすことが望ま10

れる（【０００５】）。
安定供給可能であること、そのためには、希少価値が高い元素であって、
近年、市場における需要に対して供給が不足している元素であるＧｄやＴａがガラス組成に占める割合を低減することが望ましい（【０００６】）。
ガラス組成においてＹｂが占める割合が低いこと、これは、①Ｙｂは近15赤外域に吸収を有するため、Ｙｂを多く含むガラスは、例えば、監視カメ
ラ、暗視カメラ、車載カメラのレンズ等の可視域から近赤外域にわたって
高い透過率が必要とされる用途の光学素子用の材料には適していないこと、②Ｙｂは重希土類元素に属し、ガラスの成分としては原子量が大きく、ガラスの比重を増大させてレンズを重くし、その結果、そのようなレンズを20組み込むと、消費電力が大きくなり、電池の消耗が激しくなってしまうことによる（【０００７】）。
熱的安定性に優れること、これは、熱的安定性の低いガラスは、ガラスを製造する過程でガラスが失透傾向を示してしまうためである（【０００
８】）。

25

以上の点に鑑み、本件発明の一態様は、屈折率ｎｄが１.８００～１.８
５０の範囲であり、かつアッベ数 νｄが４１.５～４４の範囲であって、
33

ガラス組成においてＧｄ、Ｔａ及びＹｂの占める割合が低減されているとともに、熱的安定性に優れるガラスを提供するものである（【０００９】）。
イ

また、ガラスは機械加工に適することを満たすことが望ましいところ、
ガラス転移温度の低いガラスは機械加工において破損しやすい傾向がある
から、機械加工に適したガラスとするためには、ガラス転移温度を精密プ

5レス成形用のガラスより高くすることが望ましい（【００１０】、【００１２】）。
ウ

ガラス１は、屈折率ｎｄが１．８００～１．８５０の範囲であり、かつ
アッベ数νｄが４１．５～４４である酸化物ガラスであるガラスであって、ガラス組成においてＧｄが占める割合が低減されており、更にガラス組成10においてＴａ及びＹｂが占める割合も低減されていて、Ｇｄ、Ｔａ及びＹ
ｂが占める割合を低減した組成の中で、高い熱的安定性（失透しにくい性質）を実現することができ、更には、短波長側の光吸収端の長波長化の抑制、高ガラス転移温度（Ｔｇ）化（ガラス転移温度の高温化）も可能となる（【００１５】）。

15⑵

発明を実施するための形態（下線部は、各構成要件において定められた数
値範囲に対応し又は同数値範囲を含む部分として適示するものである。）。
ア

構成要件Ｄ及びＥに関して
本発明の一態様にかかるガラス１は、屈折率ｎｄが１.８００～１.８５20０の範囲であり、かつアッベ数 νｄが４１.５～４４である酸化物ガラスである（【００２１】）。
屈折率が１．８００以上であるガラスは、屈折力の大きなレンズなどの光学素子の材料として好適であるが、屈折率が１．８５０よりも高くなると、アッベ数が減少したり、ガラスの熱的安定性が低下する傾向があり、25

また着色が増大する傾向がある（【０１９２】）。屈折率の好ましい下限は１．
８０５ないし１．８３０であり、好ましい上限は１．８３５ないし１．８
34

４５である（【０１９３】、【表９３】）
アッベ数が４１.５以上のガラスは、光学素子の材料として色収差の補正に有効であるが、アッベ数が４４より大きくなると、屈折率が減少した
り、ガラスの熱的安定性が低下する傾向がある（【０１９４】）。アッベ数の好ましい下限は４１．７ないし４２．５であり、好ましい上限は４２．９

5

ないし４３．８である（【０１９５】、【表９４】）。
イ

構成要件Ａ①に関して
Ｂ２ Ｏ３ 、ＳｉＯ２ は、ガラスのネットワーク形成成分である。Ｂ ２ Ｏ３とＳｉＯ ２ との合計含有量（Ｂ ２ Ｏ ３ ＋ＳｉＯ２ ）が１５％以上であると、ガラスの熱的安定性が向上し、製造中のガラスの結晶化を抑制することが10

でき、Ｂ２ Ｏ３ とＳｉＯ２ との合計含有量が３５％以下であると、屈折率ｎｄの低下を抑制することができるため、ガラス１におけるＢ ２ Ｏ３ とＳｉ
Ｏ２ との合計含有量は、１５ないし３５％の範囲とする（【００２３】）。
Ｂ２ Ｏ ３ とＳｉＯ２ との合計含有量の好ましい下限は１９ないし２５％、好ましい上限は２７ないし３３％である（【００２４】、【表１】）。

15

ウ

構成要件Ａ②に関して
Ｌａ２ Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３ 及びＹｂ２ Ｏ３ は、アッベ数の低下を抑えつつ屈折率を高める働きを有する成分であるとともに、ガラスの化学的耐久性、耐候性を改善し、ガラス転移温度を高める働きも有する（【００３

20

０】）。
Ｌａ２ Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３ 及びＹｂ２Ｏ３ の合計含有量（Ｌａ２ Ｏ
３ ＋Ｙ２ Ｏ３ ＋Ｇｄ２ Ｏ３ ＋Ｙｂ２ Ｏ３ ）が４５％以上であると、屈折率の低下を抑制することができ、更に、ガラスの化学的耐久性や耐候性の低下を抑制することもでき、ガラス転移温度の低下を抑制することができるため、
25

機械加工性を高めることもでき、一方、Ｌａ２ Ｏ３、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３及びＹｂ ２ Ｏ ３ の合計含有量が６５％以下であれば、ガラスの熱的安定性を35

高めることができるため、ガラスを製造するときの結晶化の抑制や、ガラスを熔融するときの原料の熔け残りを低減することもできることから、ガラス１において、Ｌａ ２ Ｏ３、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ ２Ｏ３及びＹｂ２ Ｏ３ の合計含有量は、４５～６５％の範囲とする（【００３０】）。
Ｌａ２ Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２Ｏ３ 及びＹｂ２ Ｏ３ の合計含有量の好ましい

5

下限は４７ないし５５％であり、好ましい上限は５７ないし６３％である（【００３１】、【表５】）。
Ｙｂ ２ Ｏ ３ は、ガラス組成において占める割合を低減することが望ましい成分であるから、ガラス１では、Ｙｂ２ Ｏ ３含有量を３％以下とする（【００３８】）。

10

Ｙｂ ２ Ｏ ３ 含有量の好ましい下限は０％、好ましい上限は０ないし２．
０％である（【００３９】、【表９】）。
エ構成要件Ａ③に関して
ＺｒＯ２ は、屈折率を高める働きのある成分であり、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有するとともに、ガラ

15

ス転移温度を高め、機械的な加工時にガラスが破損しにくくする働きも有することから、これらの効果を良好に得るために、ガラス１では、ＺｒＯ【００３２】）。
２ の含有量を３％以上とする（ＺｒＯ ２ の含有量が１１％以下であれば、ガラスの熱的安定性を改善することができるため、ガラス製造時の結晶化やガラス熔融時の熔け残りの20発生を抑制することができることから、ガラス１におけるＺｒＯ ２ の含有量は、３ないし１１％の範囲とする（【００３２】）。
ＺｒＯ２ 含有量の好ましい下限は４ないし６％、好ましい上限は７ない
し１０％である（【００３３】、【表６】）。
25

オ

構成要件Ａ④に関して
Ｔａ２ Ｏ５ は、ガラスの安定供給の観点からは、ガラス組成に占める割合36

を低減することが望ましい成分であり、また、屈折率を高める働きを有する成分であるものの、ガラスの比重を増大させ、熔融性を低下させる成分でもあることから、ガラス１におけるＴａ ２ Ｏ５ 含有量は、５％以下とする（【００３４】）。
Ｔａ ２ Ｏ ５ の含有量の好ましい下限は０％、好ましい上限は０ないし5４％である（【００３５】、【表７】）。
カ構成要件Ａ⑤に関して
Ｌｉ２ Ｏ含有量は、ガラスの熱的安定性の更なる改善、ガラス転移温度の低下抑制（これによる機械加工性の改善）、化学的耐久性や耐候性の改善の観点からは、１％以下とすることが好ましい（【００６８】）。

10

Ｎａ２ Ｏ、Ｋ２ Ｏ、Ｒｂ２ Ｏ、Ｃｓ２ Ｏは、いずれも、ガラスの熔融性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性、機械加工性が低下傾向を示す（【００７０】）。
Ｒｂ２ Ｏ、Ｃｓ２Ｏは高価な成分であり、Ｌｉ ２ Ｏ、Ｎａ２ Ｏ、Ｋ２ Ｏと比較して、汎用的なガラスには適していない成分であるから、ガラスの熱15

的安定性、化学的耐久性、耐候性、機械加工性を維持しつつ、ガラスの熔融性を改善する上から、Ｌｉ ２ Ｏ、Ｎａ２ Ｏ及びＫ２ Ｏの合計含有量の下限
は０％、上限は０ないし５％とすることが好ましい（【００７５】、【００７６】、【表３１】）。
20

キ

構成要件Ａ⑥に関して
Ｎｂ２ Ｏ ５ 、ＴｉＯ ２ 、Ｔａ ２ Ｏ ５ 及びＷＯ ３ は、屈折率を高める働きのある成分であり、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有するところ、その合計含有量が３ないし１５％の範囲であることが、前記の光学特性を実現しつつ、ガラスの熱的安定性を更に改善

25

する上で好ましい（【００５０】）。
Ｎｂ２ Ｏ ５ 、ＴｉＯ ２ 、Ｔａ ２Ｏ ５ 及びＷＯ ３ の合計含有量のより好まし37

い下限は４ないし７％であり、より好ましい上限は９ないし１４％である（【００５１】、【表１６】）
ク

構成要件Ａ⑦に関してガラスのネットワーク形成成分であるＢ ２ Ｏ ３ とＳｉＯ ２ の各成分の含有量の比率は、ガラスの熱的安定性、熔融性、成形性、化学的耐久性、耐5候性、機械加工性等に影響を与えるところ、Ｂ２ Ｏ３は、ＳｉＯ２ よりも熔融性を改善する働きが優れているものの熔融時に揮発しやすく、一方、Ｓ
ｉＯ２は、ガラスの化学的耐久性、耐候性、機械加工性を改善したり、熔融
時のガラスの粘性を高める働きを有する（【００２５】）。
熔融時のガラスの粘性が低いと熱的安定性が低下する（結晶化しやすく10なる）ので、熔融時の粘性が高くなるようにＢ ２ Ｏ３ とＳｉＯ２ の各成分の含有量の比率を調整することにより、ガラスの結晶化を更に抑制しガラスの熱的安定性を改善することができ、また、成形性の優れたガラスとは、熔融状態のガラスを鋳型に流し込む時の粘度が比較的高いガラスに相当
するところ、Ｂ２ Ｏ３ とＳｉＯ２ との合計含有量に対するＢ ２ Ｏ３ 含有量の15

質量比が０.９００以下であれば、熔融時の粘性低下を抑制することができ、これによりガラスの熱的安定性、ガラスの化学的耐久性、耐候性、機械加工性の低下を抑制することもできる（【００２５】）。
一方、質量比（Ｂ２ Ｏ３ ／（Ｂ２Ｏ ３ ＋ＳｉＯ２））が０.４以上であれば、熔融時のガラス原料の熔け残りを防ぐことができるため、熔融性を向上す20ることができることから、ガラス１において、質量比（Ｂ ２ Ｏ３ ／（Ｂ２ Ｏ）を０.４ないし０.９００の範囲とする（【００２５】）。
３ ＋ＳｉＯ ２ ）ガラス１における質量比（Ｂ ２ Ｏ３ ／（Ｂ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２））の好ましい
下限は０．５ないし０．７５、好ましい上限は０．８５ないし０．８９である（【００２６】、【表２】）。

25

ケ

構成要件Ａ⑧に関して
38

ガラスの熱的安定性を改善し、比重の増大を抑えつつ前記光学特性を実現するために、ガラス１において、Ｌａ ２ Ｏ ３、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３及びＹ
ｂ２ Ｏ３ の合計含有量に対するＢ２ Ｏ３ 及びＳｉＯ２ の合計含有量の質量比を０.４２ないし０.５３の範囲とする（【００３６】）質量比（（Ｂ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２）／（Ｌａ２ Ｏ３ ＋Ｙ２ Ｏ３ ＋Ｇｄ２Ｏ ３ ＋Ｙ5

ｂ２ Ｏ３ ））が０.４２以上であれば、ガラスの熱的安定性を改善することができるため、ガラスの失透を抑制することができるほか、また、ガラスの比重の増大を抑制することもでき、ガラスの化学的耐久性の改善、高ガラ
ス転移温度（Ｔｇ）化の観点からも好ましく、一方、同質量比が０.５３以
下であれば、前記光学特性を実現することができる（【００３６】）。

10

質量比（（Ｂ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２）／（Ｌａ２ Ｏ３ ＋Ｙ２ Ｏ３ ＋Ｇｄ２Ｏ ３ ＋Ｙ
ｂ２ Ｏ３ ））の好ましい下限は０．４３ないし０．４５であり、好ましい上
限は０．４７ないし０．５２である（【００３７】、【表８】）。
コ
15

構成要件Ａ⑨に関して
Ｙ２Ｏ３ は、近赤外域の光線透過率を大幅に低下させることなく、ガラスの熱的安定性を改善する働きをする成分であり、原子量が小さいことから、ガラスの比重の増大を抑える上で好ましい成分であるものの、Ｙ ２ Ｏ ３ の含有量が多くなり過ぎるとガラスの熱的安定性は著しく低下し、結晶化しやくなり、熔融性も低下する（【００４０】）。

20

熱的安定性を改善しつつ、近赤外域の光線透過率を大幅に低下させることなく比重の増大を抑え、前記の光学特性を有するガラスを作る上から、ガラス１では、Ｌａ２ Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３ 及びＹｂ２ Ｏ３の合計含有量に対するＹ ２ Ｏ ３ 含有量の質量比を０.０５ないし０.４５の範囲とする（【００４０】）25

質量比（Ｙ２ Ｏ３ ／（Ｌａ２Ｏ３ ＋Ｙ２ Ｏ３ ＋Ｇｄ２ Ｏ３ ＋Ｙｂ２ Ｏ３ ））の好ましい下限は０．０６ないし０．１８であり、好ましい上限は０．２４39ないし０．４１である（【００４１】、【表１０】）。
サ

構成要件Ａ⑩に関して
Ｇｄ ２ Ｏ ３ は、ガラス組成において占める割合を低減することが望ましい成分であるほか、Ｙｂと同様に重希土類元素に属し、ガラスの成分としては原子量が大きく、ガラスの比重を増大させることから、ガラス組成に5おいてＧｄが占める割合を低減することが望ましい（【００４２】）。
ガラス１では、前記した光学特性を有する高屈折率低分散ガラスを安定供給することや、高屈折率低分散ガラスとしては比重が小さいガラスを作る上から、Ｌａ２Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３ 及びＹｂ２ Ｏ３ の合計含有量に対するＧｄ ２ Ｏ ３ 含有量の質量比を０ないし０.０５の範囲とする（【００

10

４２】）。
質量比（Ｇｄ２ Ｏ３ ／（Ｌａ２ Ｏ ３ ＋Ｙ２ Ｏ３ ＋Ｇｄ２ Ｏ３ ＋Ｙｂ２ Ｏ３））の好ましい下限は０であり、好ましい上限は０ないし０．０４である。
（【００４３】、【表１１】）。
15

シ

構成要件Ａ⑪に関して
Ｎｂ２ Ｏ ５ 、ＴｉＯ ２ 、Ｔａ ２Ｏ ５ 及びＷＯ ３ は、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きをする（【００５８】）。
ＴｉＯ ２ の含有量が多くなると、ガラスの可視域の透過率が低下して、ガラスの着色が増大する傾向があり、ＷＯ ３ の含有量が増加すると、ガラ

20スの可視域の透過率が低下してガラスの着色が増大する傾向があり、また比重が増大する傾向があるが、Ｎｂ２ Ｏ５ は、ガラスの比重、着色、製造コ
ストを増大させにくく、屈折率を高め、ガラスの熱的安定性を改善する働
きがあることから、ガラス１では、Ｎｂ２ Ｏ５ の優れた作用、効果を活かす
ために、Ｎｂ ２ Ｏ ５ 、ＴｉＯ ２ 、Ｔａ ２ Ｏ５ 及びＷＯ ３ の合計含有量に対す

25

るＮｂ ２ Ｏ ５ の含有量の質量比を０.５ないし１の範囲とする（【００５８】）。
40質量比（Ｎｂ ２ Ｏ ５ ／（Ｎｂ２ Ｏ５ ＋ＴｉＯ ２ ＋Ｔａ２ Ｏ ５ ＋ＷＯ３））のより好ましい下限は０．５ないし１であり、好ましい上限は１である（【００５９】、【表２０】）。
ス

構成要件Ａ⑫に関して
ＺｎＯは、ガラスを熔融するときに、ガラスの原料の熔けを促進する働

5き、すなわち、熔融性を改善する働きを有するとともに、屈折率やアッベ数を調整したり、ガラス転移温度を低下させる働きを有する（【００５２】）。
熔融性の低いガラスについて、ガラス原料の熔け残りがないようにする
ためにガラスの熔融温度を高めたり、熔融時間を長くすると、ガラスの着色が増大する傾向がある一方で、他のガラス成分の含有量を調整すること

10より熔融性を改善しようとすると、熱的安定性が低下したり、前記の光学特性を有する均質なガラスを得ることが難しくなる場合があることから、ガラスの熔融性を向上するために、質量比（ＺｎＯ／（Ｎｂ ２Ｏ ５＋ＴｉＯ）を０.１以上とすることは、ガラスの着色抑制の
２ ＋Ｔａ２ Ｏ５ ＋ＷＯ ３ ）上でも好ましい（【００６２】）。

15

また、ガラスの熱的安定性の更なる改善、ガラス転移温度の低下抑制（これによる機械加工性の改善）、化学的耐久性の改善の観点からは、質量比（ＺｎＯ／（Ｎｂ２ Ｏ ５ ＋ＴｉＯ２ ＋Ｔａ２ Ｏ５ ＋ＷＯ３））を３以下とする
ことが好ましい（【００６２】）。
質量比（ＺｎＯ／（Ｎｂ ２ Ｏ５ ＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２ Ｏ５ ＋ＷＯ３ ））のより20

好ましい下限は０．１ないし０．４，より好ましい上限は０．６ないし３．
０である（【００６３】、【表２２】）。
セ

構成要件Ｂ
ガラス製造時の結晶化、失透を抑制する上から、ガラスの熱的安定性の25

指標の一つに液相温度があり、液相温度ＬＴが１３００℃以下であることが好ましく、１２５０℃以下であることがより好ましく、１２００℃以下
41

であることが一層好ましく、１１５０℃以下であることがより一層好ましい（【０２０６】）。液相温度ＬＴの下限は、一例として１１００℃以上であるが、低いことが好ましく特に限定されるものではない（【０２０６】）。
ソ

構成要件Ｃ
ガラス１は、機械加工性改善の観点から、ガラス転移温度が６４０℃以5上であることが好ましく、ガラス転移温度を６４０℃以上にすることにより、切断、切削、研削、研磨などガラスを機械的に加工する時に、ガラスを破損しにくくすることができる（【０１９８】）。
一方、ガラス転移温度を高くしすぎると、ガラスを高温でアニールしなければならなくなり、アニール炉が著しく消耗し、また、ガラスを成形す10るときに、高い温度で成形を行わなければならず、成形に使用する型の消耗が著しくなる（【０１９８】）。
機械加工性の改善、アニール炉や成形型への負担軽減から、ガラス転移温度のより好ましい下限は６４５ないし６６５℃、好ましい上限は６８０
ないし７５０℃である（【０１９９】、【表９６】）。

15

⑶

参考例
ガラス１の特性の測定結果は、参考例１ないし３３のとおりである（【０２２２】ないし【０２３１】、【表１００－１】ないし【表１００－７】）。
各参考例の組成要件及び物性要件の数値をまとめると別紙２のとおりである（ただし、本判決において、本件物性要件及び本件組成要件の充足の可20

否に従って色分けをした。）。なお、いずれの参考例も、Ｙｂ ２ Ｏ ３ の含有量は１．０質量％未満である（構成要件Ａ②参照）。
２

甲１１実験成績証明書及び乙 1 実験成績証明書について
甲１１実験成績証明書は、令和３年３月１８日付けで被告担当者名義の下に25作成されたものであり、参考例５，１６及び２４について、それぞれ１質量％のＺｎＯを、１質量％のＮｂ ２ Ｏ５ に置換する改変例（改α）又は０．５質量％42のＢ２ Ｏ３ と０．５質量％のＳｉＯ２に置換する改変例（改β）の実験結果を記載したものである。
乙１実験成績証明書は、令和４年１０月１２日付けで同じ被告担当者名義の下に作成されたものであり、参考例２２，３０、３１及び３２について、それ
ぞれ甲１１実験成績証明書と同様の改変例（改α又は改β）の実験結果及び参5

考例１２について、０．５質量％のＢ ２ Ｏ３ を０．５質量％のＳｉＯ ２ に置換する改変例（改γ）を記載したものである。
３

本件発明１について
以下、まず、本件発明１について取消事由（サポート要件の充足に関する判10断の誤り）の存否を検討する。
⑴

サポート要件の判断基準について
特許法３６条６項１号は、特許請求の範囲の記載に際し、発明の詳細な説
明に記載した発明の範囲を超えて記載してはならない旨を規定したものであり、その趣旨は、発明の詳細な説明に記載していない発明について特許請求15の範囲に記載することになれば、公開されていない発明について独占的、排他的な権利を請求することになって妥当でないため、これを防止することにあるものと解される。
そうすると、特許請求の範囲の記載が同号所定の要件（サポート要件）に適合するか否かは、特許請求の範囲の記載と発明の詳細な説明の記載とを対20比し、①特許請求の範囲に記載された発明が、発明の詳細な説明に記載された発明であり、また、②発明の詳細な説明の記載により当業者が当該発明の課題を解決できると認識できる範囲のものであるか否か、あるいは、その記載や示唆がなくとも当業者が出願時の技術常識に照らし当該発明の課題を解決できると認識できる範囲のものであるか否かを検討して判断すべきもので25あると解するのが相当である。
以下、上記①及び②の観点から本件発明１がサポート要件を充足するか否43

かを検討する。
⑵

前記

①について

前記１⑵に下線を付したように、本件発明１の各構成要件の数値範囲は、いずれも発明の詳細な説明に記載されたものである。ただし、構成要件Ａ⑦の上限値である「０．８２８」は、本件明細書【００２６】の【表２】に記5載された最も好ましい上限である「０．８５」を下回るものであるから、やはり好ましい上限値といえ（【００２０】参照）、構成要件Ａ⑫の上限値である「０．５０」は、本件明細書【００６３】の【表２２】に記載された最も好ましい上限である「０．６」を下回るものであるから、やはり好ましい上限値といえる（【００２０】参照）。

10

なお、本件発明は本件明細書に記載の数値範囲から望ましい数値範囲を請求項に記載したにすぎないと認められるから、数値範囲の上限及び下限が本件明細書に記載の上限及び下限と一致しなければサポート要件に適合しないとはいい得ず、上限値及び下限値として、本件明細書に記載の数値範囲に含まれる数値が記載されていれば足りると解される。

15

⑶

前記
ア

②について

本件発明の課題について
前記１⑴の本件明細書の記載によれば、本件発明の課題は、次のとおりのものと理解できる。

20

色収差の補正、光学系の高機能化、コンパクト化のために有用な光学素
子用の材料となる、屈折率ｎｄが１.８００ないし１.８５０の範囲であり、かつアッベ数 νｄが４１.５ないし４４の範囲にあり（【０００４】、【０００５】）、安定供給可能とするため、希少価値の高いＧｄ、Ｔａのガラス組成に占める割合が低減されており（【０００６】）、近赤外域に吸収を有し、25ガラスの比重を増大させる成分であるＹｂのガラス組成において占める割合が低減されており（【０００７】）、熱的安定性に優れていてガラスを製
44

造する過程での失透が抑制され（【０００８】）、機械加工に適するガラスを提供すること（【００１２】）。
イ

本件発明１の課題解決手段について
本件明細書には、Ｇｄ、Ｔａがガラス組成に占める割合を低減させるた
め、Ｔａ２ Ｏ５ の含有量を５％以下とすること（【００３４】）、Ｌａ２ Ｏ３ 、5

Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３ 及びＹｂ２ Ｏ３ の合計含有量に対するＧｄ ２ Ｏ３ 含有量の質量比を０ないし０.０５の範囲とすること（【００４２】）を定め、Ｙｂのガラス組成において占める割合を低減させるため、上記の、Ｙｂ２ Ｏ３ 含
有量を３％以下とすること（【００３８】）、熱的安定性に優れたガラスを提供するため、液相温度が１１５０℃以下であることがより一層好ましいと10すること（【０２０６】）、機械加工に適するガラスを提供するため、ガラス
転移温度が６４０℃以上であることが好ましいこと（【０１９８】）が記載
されており、これら本件明細書に記載からみて、本件組成要件及び本件物性要件を満たすガラスは本件発明の課題を解決し得るものと認められる。
ところで、本件明細書には、本件組成要件及び本件物性要件の全部を満15たす実施例がそもそも記載されていない。さらに、本件発明の光学ガラス
は多数の成分で構成されており、その相互作用の結果として特定の物性が実現されるものであるから、個々の成分の含有量と物性との間に直接の因果関係を措定するのが困難であることは顕著な事実である。そうすると、
前記⑵の好ましい数値範囲等の開示事項から直ちに、本件組成要件と本件

20

物性要件とを満たすガラスが製造可能であると当業者が認識できるもの
ではなく、具体例により示される試験結果による裏付けを要するものというべきである。
そこで、そのような裏付けがされているといえるのかとの観点から、具体例として掲記されている参考例１ないし３３について検討を加える。

25

ウ

参考例について45

本件明細書に記載された参考例１ないし３３のうち、参考例１、５、１
６、２１ないし２４、２７、２８、３０ないし３２の１２例は、本件組成要件の全てと、本件物性要件のうち、構成要件Ｃ（ガラス転移温度）以外の３つの構成要件を満たす具体例である。
ここで、本件出願当時、光学ガラス分野においては、ターゲットとなる

5

物性を有する光学ガラスを製造する通常の手順として、既知の光学ガラスの配合組成を基本にして、その成分の一部を当該物性に寄与することが知られている成分に置き換える作業を行い、ターゲットではない他の物性に支障が出ないよう複数の成分の混合比を変更するなどして試行錯誤を繰り返すことで、求める配合組成を見出すという手順を行うことは技術常識10であったと認められ（乙３ないし６）、また、この手順を行うに当たって、当業者が、なるべく変更の少ないものから選択を開始することは、技術分
野を問わず該当する効率性の観点からみて自明な事項である。そして、前記１⑵のとおり、本件明細書には、本件発明１の各組成要件に係る成分の物性要件に対する作用について記載されており、当業者であれば、本件明15

細書には本件発明１の物性要件を満たすような成分調整の方法が説明されていると理解できる。そうすると、当業者において、本件明細書で説明された成分調整の方法に基づいて、参考例を起点として光学ガラス分野の当業者が通常行う試行錯誤を加えることにより本件発明１の各構成要件を満たす具体的組成に到達可能であると理解できるときには、本件発明１20は、発明の詳細な説明の記載若しくは示唆又は出願時の技術常識に照らし課題を解決できると認識できる範囲のものといえる。
そこで、次に、参考例の成分調整について具体的にみてみる。
エ25

参考例の成分調整について
前記ウのとおり、参考例１、５、１６、２１ないし２４、２７、２８、
３０ないし３２は、構成要件Ｃ（ガラス転移温度）以外の全ての構成要件
46

を充足する参考例であるから、当業者がこれら参考例を成分調整の対象とするものとして選択し、転移温度に着目してこれに関する成分の調整を図
ろうとすることは自然なところである。
本件明細書には、ガラス転移温度（機械加工性）に関しては、(ⅰ)ＳｉＯ5【００２５】）、(ⅱ)Ｌａ２ を配合することで、機械加工性が改善すること（
２ Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ ２ Ｏ３ 及びＹｂ２ Ｏ３ を配合することでガラス転移温度が高まること（【００３０】）、(ⅲ)ＺｒＯ ２を配合することで、ガラス転移温度が上昇すること（【００３２】）、(ⅳ)Ｌｉ２ Ｏ、Ｎａ２ Ｏ、Ｋ２ Ｏ、Ｒ
ｂ２ Ｏ、Ｃｓ２ Ｏの含有量が多くなると、ガラス転移温度が低下傾向となる
10

こと（【００６８】、【００７０】）、(ⅴ)ＺｎＯの含有量を減らすことでガラス転移温度が上昇すること（【００５２】）が記載されている。
上記(ⅰ)ないし(ⅴ)が関連するのは、ＳｉＯ ２ につき構成要件Ａ①、Ａ⑦
及びＡ⑧、Ｌａ２Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３ 及びＹｂ２ Ｏ３ につき構成要件
Ａ②、Ａ⑧ないしＡ⑩、ＺｒＯ２ につき構成要件Ａ③、Ｌｉ２ Ｏ、Ｎａ２ Ｏ、

15

Ｋ ２ Ｏにつき構成要件Ａ⑤、ＺｎＯにつき構成要件Ａ⑫であるが、このうち構成要件Ａ⑧については、いずれもガラス転移温度を上げる傾向にある
ＳｉＯ２ とＬａ２ Ｏ３ 、Ｙ２Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ ３及びＹｂ２ Ｏ３ との比率である
ため、これらの組成比をどのように調整すればガラス転移温度の上昇につながるかは自明ではなく、その点に関する記載も本件明細書にはないから、

20

当業者は、構成要件Ａ⑧と同構成要件が対象とするＬａ２ Ｏ ３ 、Ｙ ２ Ｏ ３ 、
Ｇｄ ２Ｏ ３ 及びＹｂ ２ Ｏ ３が関係する構成要件Ａ②、A⑨及びＡ⑩をガラス転移温度に着目して行う成分調整の対象として選択しないものと理解される。また、構成要件Ａ⑤のＬｉ２ Ｏ、Ｎａ ２Ｏ及びＫ２ Ｏは含有量が０であってもいいものであるから、更にこれらを減らすことでガラス転移温度

25を上昇することを試みようとはしないといえる。一方、構成要件Ａ①及びＡ⑦はＢ２ Ｏ３ とＳｉＯ２ の含有量及びその質量比であり、構成要件Ａ⑫は47

ＺｎＯの質量比のみであるから、当業者であれば、これらの構成要件について組成比を調整してガラス転移温度の調整を試みることが自然かつ合理的であり、その試みをしようとすることに困難もないといえる。
そうすると、本件明細書には、各成分と作用についての説明を基に、Ａ
5①及びＡ⑦のＳｉＯ ２ を増量し、又はＡ⑫のＺｎＯを減量する成分調整することにより、上記各参考例のガラス転移温度を本件物性要件を充足する
範囲内に調整できることが説明されているといえ、光学ガラス分野の当業者であれば、上記いずれかの方法に沿って技術常識である通常の試行錯誤
手順を行うことで本件組成要件及び本件物性要件を満たすガラスが得ら10れ、それにより本件発明の課題を解決できると認識できるものといえる。
なお、実際に、甲１１実験成績証明書には、(ⅰ)参考例５のガラスについて、ＺｎＯ（３．５質量％）の１質量％分を、Ｎｂ ２ Ｏ５ に置換する改変例（５改α）又はＢ２ Ｏ ３ とＳｉＯ２ に０．５質量％ずつ置換する改変例（５改β）、(ⅱ)参考例１６のＺｎＯ（３．８質量％）の１質量％分を、Ｎｂ２

15Ｏ５ に置換する改変例（１６改α）又はＢ ２ Ｏ３ とＳｉＯ２ に０．５質量％ずつ置換する改変例（１６改β）、(ⅲ)、参考例２４のＺｎＯ（３．６質量％）の１質量％分を、Ｎｂ ２Ｏ５ に置換する改変例（２４改α）又はＢ ２ Ｏ３とＳｉＯ２ に０．５質量％ずつ置換する改変例（２４改β）が、乙１実験成績証明書には、(ⅳ)参考例２２のＺｎＯ（３．５質量％）の１質量％分を、Ｎ20

ｂ２ Ｏ５ に置換する改変例（２２改α）又はＢ２ Ｏ３ とＳｉＯ２ に０．５質
量％ずつ置換する改変例（２２改β）、(ⅴ)参考例３０のＺｎＯ（３．５質量％）の１質量％分を、Ｎｂ ２ Ｏ５ に置換する改変例（３０改α）又はＢ ２
Ｏ３ とＳｉＯ２ に０．５質量％ずつ置換する改変例（３０改β）、(ⅵ)参考例
３１のＺｎＯ（３．５質量％）の１質量％分を、Ｎｂ ２ Ｏ５ に置換する改変

25

例（３１改α）又はＢ ２Ｏ３ とＳｉＯ２ に０．５質量％ずつ置換する改変例（３０改β）、(ⅶ)参考例３２のＺｎＯ（３．５質量％）の１質量％分を、
48

Ｎｂ２Ｏ５ に置換する改変例（３２改α）又はＢ ２ Ｏ３ とＳｉＯ ２に０．５質量％ずつ置換する改変例（３２改β）のように、いずれもＺｎＯを減量してＳｉＯ ２ を増量する改変において、本件組成要件と本件物性要件を全て満たすガラスが得られたことが示されている。
5⑷

原告の主張についてア

原告は、前記第３の１⑶ア及びイのとおり、本件組成要件と本件物性要件を同時に充たす実施例が明細書中に１つも記載されていないため、当業者は試行錯誤の出発点も成分調整をすべき対象も絞り込むことができず、本件組成要件及び本件物性要件を満たすガラスに至ることは本件発明の構成要件を充足する新たな発明をするということに等しく、過度の試行錯

10

誤を要するものである旨主張する。
しかしながら、前記⑶ウ及びエのとおり、当業者は、自然な選択として転移温度の点に着目し、本件明細書における各成分の作用の説明に従い、より改変の少ない参考例を出発点として、より簡易な改変を加えることによって本件組成要件及び本件物性要件を満たすガラスが得られると認識

15できるものであって、この作業が過度の試行錯誤を要するものとはいえない。上記選択肢以外に他の選択肢があり得るとしても、そのことが、上記の認識を妨げることはない。
したがって、原告の上記主張を採用することはできない。
20

イ

原告は、前記第３の１⑶ウのとおり、本件明細書のガラス転移温度に関する記載では、参考例からどのように組成を調整することでガラス転移温度を望む数値範囲に調整できるかが不明である旨、るる主張する。
しかしながら、上記主張中、構成要件①、⑦及び⑫以外に係る主張は前記⑶エの認定判断を左右するものではない。原告は、構成要件Ａ⑫の質量25比（ＺｎＯ／（Ｎｂ２ Ｏ５ ＋ＴｉＯ２ ＋Ｔａ ２Ｏ５ ＋ＷＯ３ ））をただ低くすればガラス転移温度が上がるというものではない旨主張するが、その指摘49

のように、構成要件Ａ⑫につき、ガラス転移温度の物性要件を満たす特定のガラスについて、当該ガラスよりもＺｎＯの質量比が少ないにもかかわらず、転移温度に係る物性要件を満たさないガラスはあるが、本件明細書の参考例をみれば、別紙２のとおり、ガラス転移温度の物性要件を満たす
ガラス（参考例７、８、１２、１５、１７）については、いずれも、原告5の指摘する当該特定のガラスよりもＺｎO の質量比が少ない傾向をうかがうことができるのであるから（本件明細書【０２２５】、【表１００－１】によれば、これら参考例はＺｎＯの含有量も少ない傾向にある。）、原告の指摘に係る参考例があることが、ＺｎO を減らすことでガラス転移温度の上昇につながるとの当業者の理解を困難とするものではない。

10

したがって、原告の上記主張を採用することはできない。
ウ

原告は、前記第３の１⑶エ及びオのとおり、本件組成要件を満たしながら本件物性要件を満たさないものがあって、本件組成要件を満たすことと本件物性要件を満たすこととの間に相関関係を見いだすことは不可能で15あるとか、参考例として示されたガラスにおける組成は、特許請求の範囲に規定された成分含有量（質量比）の各数値範囲を網羅しておらず、一定の範囲に偏っているから、本件発明の組成要件の全数値範囲にわたって、
本件組成要件を満たすガラスが本件物性要件を満たすと認識することはできないなどと主張する。

20

しかしながら、本件発明の課題は、前記⑶アのとおり、高屈折率低分散ガラスの有用性を更に高めるために、Ｇｄ、Ｔａ及びＹｂのガラス組成において占める割合を低減すること、熱的安定性に優れたガラスを提供する
こと及び機械加工に適するガラスを提供することであって、そのために、
本件組成要件及び本件物性要件を満たす構成をとることとして、その課題

25の解決を図ったものである。
したがって、本件組成要件と本件物性要件とが課題と解決手段の関係に50あるということはできないから、本件組成要件で特定されるガラスが高い
蓋然性をもってガラス転移温度を含む全ての物性要件を満たすという関係を有することが認識されるまでの必要はない。また、本件発明は、本件組成要件と本件物性要件の双方を満たすものを特許請求の範囲としているものであって、本件組成要件の全数値範囲にわたって、本件組成要件を5満たすガラスは本件物性要件を満たすとしているものでもない。本件組成要件を満たすが本件物性要件を満たさないガラスがあるとして、それは端的に本件発明の特許請求の範囲に含まれないガラスにすぎない。なお、本件明細書において好ましい範囲として記載された数値の範囲とその選択の根拠に鑑みると、本件組成要件の数値範囲が過度に広いとは認め難い。

10

原告の上記主張は当を得たものとはいえず、採用することができない（なお、原告は、知的財産高等裁判所がした別件判決（甲７）で示された「組成要件で特定される光学ガラスが高い蓋然性をもって当該物性要件を満たし得るものであることを、発明の詳細な説明の記載や示唆又はその出願時の技術常識から当業者が認識できること」を本件におけるサポート要件

15充足の判断基準とすべき旨を指摘するが、サポート要件の充足の有無は、発明の課題との関係において認定されるべきものであるところ、同判決では発明の課題を「所定の光学定数を有し、高屈折率高分散であって、かつ、
部分分散比が小さい光学ガラスを提供すること」としているのであり、このような、異なる発明における異なる課題において事例判断として示され20た別件の理由中の判断を、そのまま本件に適用することは相当ではない。）。
エ

原告は、前記第３の１⑷イ及びウのとおり、本件明細書には、ガラス転移温度や液相温度の測定条件等が十分には開示されておらず、本件明細書における試験の結果と甲１１実験成績証明書又は乙１実験成績証明書に25おける試験の結果とを単純に比較することはできない旨主張する。
確かに、本件明細書には、ガラス転移温度の測定については、
「示差走査
51

熱量分析装置（ＤＳＣ）を用いて、昇温速度を１０℃／分にして測定した。」（【０２２４】）と、液相温度については、「ガラスを所定温度に加熱された
炉内に入れて２時間保持し、冷却後、ガラス内部を１００倍の光学顕微鏡で観察し、結晶の有無から液相温度を決定した。」（【０２２４】）と記載さ5れており、その余の測定条件、判定条件等についての記載をうかがうことはできない。
しかしながら、本件明細書において、測定条件、判定条件等に特に記載がなければ、それは技術常識に従い標準的な測定方法によってされたものと理解されるべきものであるといえる。他方、甲１１実験成績証明書及び

10

乙１実験成績証明書におけるガラス転移温度の測定は、ネッチ・ジャパン
株式会社製の示差走査熱量計「ＤＳＣ３３００ＳＡ」を用い、昇温速度を
１０℃／分にし、その他の測定条件については同熱量計の取扱説明書に記載された条件において測定し、液相温度については、光学ガラスを５ｃｃずつ白金製坩堝に入れ、１１４０℃に加熱された炉内に入れて２時間保持15し、冷却後、ガラス内部を１００倍の光学顕微鏡で観察し、結晶の有無を確認して測定したものと認められる（甲１１、乙１、２）から、標準的な機器を用いて標準的な手法を用いたものということができる。そうすると、
本件明細書における試験と甲１１実験成績証明書及び乙１実験成績証明書における試験とは当業者が自然において選択する同一の測定条件・判定

20

条件の下に行われたと推認することができるのであり、これと異なる認定をすべき事情もうかがわれない。したがって、本件明細書に試験条件、判定条件の詳細の記載がないからといって甲１１実験成績証明書又は乙１
実験成績証明書と対比ができないものではないし、本件明細書の記載から課題が解決できる範囲と認められる当業者の認識を左右するものでもな25

い。よって、原告の上記主張を採用することはできない（なお、１１４０℃
で結晶が析出したにせよ、その後の冷却過程で結晶が析出したにせよ、い52

ずれにせよ、少なくとも１１４０℃を超える温度では結晶が析出したとは判定できない以上、液相温度を１１４０℃以下と判定することの支障になるとはいい難い。）。
そして、原告が前記第３の１⑷エ及びオにおいてする主張を採用することができないことは、前記ウにおいて判示したところから明らかである。

5

オ

原告は、前記第３の１⑸ウのとおり、ＺｎＯからＢ ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ への置換につき、①置換元であるＺｎＯは屈折率やアッベ数にも影響しうる成分であること、②置換先のＢ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ ２ は、液相温度及び屈折率に影響しうる成分であり、Ｂ２ Ｏ３ とＳｉＯ２ とは物性要件との関係で異なる性10質を持つこと、③Ｂ２ Ｏ３ 又はＳｉＯ２を増した場合にはガラス転移温度が上下するかは分からない旨主張する。
しかしながら、(ⅰ)屈折率やアッベ数はガラス組成が決まれば計算により算出することが可能な物性であって成分量からその結果がかなりの確度で見込めるものであり、また、(ⅱ)Ｂ２ Ｏ３ とＳｉＯ２ とが物性要件との15関係で異なる性質を有し、そのＢ ２ Ｏ３ の含有量の比率が液相温度に影響し得るとしても、Ｂ２ Ｏ３ とＳｉＯ２ の合計含有量は２１ないし３２質量％と比較的大きく（構成要件Ａ①）、Ｂ２ Ｏ３ の含有量のＢ２ Ｏ３ とＳｉＯ２との合計含有量に対する比率も０.６～０.８２８と幅が広い（構成要件Ａ⑦）から、Ｂ２ Ｏ３とＳｉＯ２ における少量の成分変更が物性に大きく影響する20と当業者が理解するとはいえないし、(ⅲ)（Ｂ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ ）／（Ｌａ
２ Ｏ３ ＋Ｙ２ Ｏ３ ＋Ｇｄ２ Ｏ３ ＋Ｙｂ２ Ｏ３ ）を下げると転移温度が上昇する

ことと、（ＺｎＯ／（Ｂ ２ Ｏ ３ ＋ＳｉＯ２ ）を下げると転移温度が上昇させることから、Ｂ２ Ｏ３ 又はＳｉＯ２ を増した場合にはガラス転移温度が上下するかは分からないと当業者が結論付けるとも認め難いから、ＺｎＯから
25

Ｂ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２への置換について、その物性に与える影響が当業者にとって予測可能性の低いものとはいえない。
53

原告の上記主張は前記⑶ウ及びエにおける認定判断を左右するものではない。
カ

原告がその外にるる主張するところも、前記説示したところから採用できないことが明らかであるか、または前記認定判断を左右するに足るもの
ではない。

5

⑸

小括
以上のとおり、本件明細書で説明された成分調整の方法をもとに、光学ガラス分野の当業者が通常行う試行錯誤により参考例を起点として本件発明１の各構成要件を満たす具体的組成に到達可能であると理解できるといえるから、本件発明１は、発明の詳細な説明の記載若しくは示唆又は出願時の技術

10

常識に照らし課題を解決できると認識できる範囲のものといえる。
４

本件発明２、３、６、７、９、１０、１２ないし１４について
上記各発明は、本件発明 1 の従属項に係る発明であるところ、原告は、これら発明について、引用に係る本件発明１についてサポート要件違反がある旨主張し、これら各発明が本件発明 1 を限定した固有の部分に対する別個のサポー

15

ト要件違反の主張はしていないから、本件発明 1 にサポート要件違反がないのであれば、これら発明についてもサポート要件違反は認められない。
５

結論
以上のとおり、本件発明がサポート要件に違反するものではないとした本件

20

審決の判断は結論において誤りがなく、取消事由は理由がないから、原告の請求を棄却することとして、主文のとおり判決する。
知的財産高等裁判所第４部

25

裁判官
本
54

吉

弘

行

裁判官
中

村

恭

5

裁判長裁判官菅野雅之は、転補のため、署名押印することができない。

裁判官
本

10

55

吉

弘

行

（別紙１）
本件明細書の記載事項（抜粋）【発明の概要】5【０００４】
屈折率ｎｄが１.８００～１.８５０の範囲であり、かつアッベ数νｄが４１.５～４４の範囲であるガラスは、色収差の補正、光学系の高機能化、コンパクト化のために有用な光学素子用の材料である。なお以下において、屈折率は、特記しない限り、ｄ線（ヘリウムの波長５８７.５６ｎｍ）における屈折率ｎｄをいうものとす

10る。また、アッベ数は、特記しない限り、νｄをいうものとする。周知のように、
νｄは、Ｆ線（水素の波長４８６.１３ｎｍ）、Ｃ線（水素６５６.２７ｎｍ）における屈折率をそれぞれｎＦ、ｎＣとしたとき、νｄ＝（ｎｄ－１）／（ｎＦ－ｎＣ）と定義される。
【０００５】

15

上記範囲の屈折率およびアッベ数を有する高屈折率低分散ガラスについては、その有用性を更に高めるためには、以下の点を満たすことが望まれる。
【０００６】
安定供給可能であること。そのためには、希少価値が高い元素であって、近年、市場における需要に対して供給が不足している元素であるＧｄやＴａがガラス組成

20に占める割合を低減することが望ましい。これに対し、特許文献７に記載されているガラスは、Ｔａを多量に含んでいる。また、特許文献８～１４に記載のガラスおよび特許文献１７に記載の上記範囲の屈折率およびアッベ数を有するガラスは、Ｇｄを多く含んでいる。
【０００７】

25

ガラス組成においてＹｂが占める割合が低いこと。これは、以下の理由による。
Ｙｂは近赤外域に吸収を有する。そのため、Ｙｂを多く含むガラス（例えば特許56

文献１６に記載のガラス）は、可視域から近赤外域にわたって高い透過率が必要とされる用途、例えば、監視カメラ、暗視カメラ、車載カメラのレンズ等の光学素子用の材料には適していない。また、Ｙｂは重希土類元素に属し、ガラスの成分としては原子量が大きく、ガラスの比重を増大させる。ガラスの比重が増大すると、レ5ンズが重くなる。その結果、そのようなレンズをオートフォーカス式のカメラレン
ズに組み込むと、消費電力が大きくなり、電池の消耗が激しくなってしまう。以上の点から、ガラス組成においてＹｂが占める割合を低減することが望ましい。
【０００８】
熱的安定性に優れること。熱的安定性の低いガラスは、ガラスを製造する過程で10ガラスが失透傾向を示してしまうためである。しかるに、本発明者の検討によれば、
例えば特許文献６に記載のガラスは、熱的安定性に劣るものであった。
【０００９】
以上の点に鑑み、本発明の一態様は、屈折率ｎｄが１.８００～１.８５０の範囲
であり、かつアッベ数νｄが４１.５～４４の範囲であって、ガラス組成においてＧ

15

ｄ、ＴａおよびＹｂの占める割合が低減されているとともに、熱的安定性に優れる
ガラスを提供する。
【００１０】
また一態様では、上記ガラスは、以下の点の１つ以上を更に満たすことも望ましい。

20【００１２】
機械加工に適すること。詳しくは、次の通りである。ガラスから光学素子を得る
方法としては、精密プレス成形法（例えば特許文献１～４参照）のほかに、ガラスから光学素子ブランクを成形し、この光学素子ブランクに研削加工や研磨加工などの機械加工を行い光学素子に仕上げる方法もある。このような機械加工においてガ25

ラスが破損しやすいと、製造歩留りを低下させてしまう。一般に、精密プレス成形
用のガラスはガラス転移温度が低いが、ガラス転移温度の低いガラスは機械加工に
57

おいて破損しやすい傾向がある。したがって、機械加工に適したガラスとするためには、ガラス転移温度を精密プレス成形用のガラスより高くすることが望ましい。
【００１３】
本発明の一態様は、質量％表示にて、
5

Ｂ２ Ｏ３ とＳｉＯ２ との合計含有量が１５～３５質量％、Ｌａ ２ Ｏ ３ 、Ｙ ２ Ｏ ３ 、Ｇｄ ２ Ｏ ３ およびＹｂ ２ Ｏ ３ の合計含有量が４５～６５質
量％、但し、Ｙｂ２ Ｏ３ 含有量が３質量％以下であり、ＺｒＯ２ 含有量が３～１１質量％、Ｔａ２ Ｏ５ 含有量が５質量％以下、

10

Ｂ２ Ｏ３ とＳｉＯ ２ との合計含有量に対するＢ ２ Ｏ ３ 含有量の質量比（Ｂ ２ Ｏ ３ ／（Ｂ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ ））が０.４～０.９００、
Ｌａ２ Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ ３、Ｇｄ２Ｏ ３ およびＹｂ２ Ｏ３の合計含有量に対するＢ２ Ｏ３およびＳｉＯ２の合計含有量の質量比（（Ｂ ２Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ ）／（Ｌａ２ Ｏ３ ＋Ｙ２
Ｏ３ ＋Ｇｄ２ Ｏ３ ＋Ｙｂ２ Ｏ３））が０.４２～０.５３、15

Ｌａ２ Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ ３、Ｇｄ２Ｏ ３ およびＹｂ２ Ｏ３の合計含有量に対するＹ２ Ｏ３
含有量の質量比（Ｙ２ Ｏ３ ／（Ｌａ２ Ｏ３ ＋Ｙ２ Ｏ３ ＋Ｇｄ２ Ｏ３ ＋Ｙｂ２ Ｏ３））が０.
０５～０.４５、
Ｌａ２ Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３ およびＹｂ２ Ｏ３ の合計含有量に対するＧｄ ２Ｏ）
３ 含有量の質量比（Ｇｄ ２ Ｏ ３ ／（Ｌａ ２ Ｏ ３ ＋Ｙ ２ Ｏ ３ ＋Ｇｄ ２ Ｏ ３ ＋Ｙｂ ２ Ｏ ３ ）20

が０～０.０５、
Ｎｂ２ Ｏ５ 、ＴｉＯ２ 、Ｔａ２ Ｏ５およびＷＯ３ の合計含有量に対するＮｂ ２ Ｏ５ 含有量の質量比（Ｎｂ２ Ｏ５ ／（Ｎｂ２ Ｏ５ ＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２ Ｏ５＋ＷＯ３））が０.５～
１、であり、屈折率ｎｄが１.８００～１.８５０の範囲であり、かつアッベ数νｄが25

４１.５～４４である酸化物ガラスであるガラス（以下、「ガラス１」という。）、
に関する。
58

【００１５】
ガラス１は、上記範囲の屈折率ｎｄおよびアッベ数νｄを有するガラスであって、Ｇｄ２ Ｏ３ を含む各種成分（すなわちＬａ ２ Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３ 、Ｙｂ２ Ｏ３ ）の合計含有量が上記範囲の中で、Ｇｄ ２ Ｏ ３ 含有量を分子に、上記各種成分の合計含5有量を分母とする上記質量比を満たす。したがって、ガラス組成においてＧｄが占める割合が低減されている。更に、Ｔａ ２ Ｏ５ 含有量およびＹｂ ２ Ｏ３含有量がそれぞれ上記の通りであって、ガラス組成においてＴａおよびＹｂが占める割合も低減されている。上記ガラスは、このようにＧｄ、ＴａおよびＹｂが占める割合を低減した組成の中で、上述の含有量、合計含有量および質量比を満たす組成調整が行わ

10

れていることにより、高い熱的安定性（失透しにくい性質）を実現することができる。更には、短波長側の光吸収端の長波長化の抑制、高ガラス転移温度（Ｔｇ）化（ガラス転移温度の高温化）も可能となる。
【発明を実施するための形態】【００１９】

15

本発明におけるガラス組成は、例えばＩＣＰ－ＡＥＳ（Ｉｎｄｕｃｔｉｖｅｌｙ Ｃｏｕｐｌｅｄ Ｐ
ｌａｓｍａ －Ａｔｏｍｉｃ Ｅｍｉｓｓｉｏｎ Ｓｐｅｃｔｒｏｍｅｔｒｙ）などの方法により定量することができる。ＩＣＰ－ＡＥＳにより求められる分析値は、例えば、分析値の±５％程度の測定誤差を含んでいることがある。また、本明細書および本発明において、構成成分の含有量が０％または含まないもしくは導入しないとは、この構成成分を実質的20に含まないことを意味し、この構成成分の含有量が不純物レベル程度以下であることを指す。
【００２０】
以下では、数値範囲に関して、（より）好ましい下限および（より）好ましい上限を、表に示して記載することがある。表中、下方に記載されている数値ほど好まし25

く、最も下方に記載されている数値が最も好ましい。また、特記しない限り、（より）好ましい下限とは、記載されている値以上であることが（より）好ましいことをい59い、（より）好ましい上限とは、記載されている値以下であることが（より）好まし
いことをいう。表中の（より）好ましい下限の列に記載されている数値と（より）好ましい上限の列に記載されている数値とを、任意に組み合わせて数値範囲を規定することができる。
5【００２１】［ガラス］
本発明の一態様にかかるガラス１およびガラス２は、上記ガラス組成を有し、屈折率ｎｄが１.８００～１.８５０の範囲であり、かつアッベ数νｄが４１.５～４４である酸化物ガラスである。以下、ガラス１およびガラス２の詳細について説明

10する。
【００２２】＜ガラス１のガラス組成＞本発明では、ガラス１のガラス組成を、酸化物基準で表示する。ここで「酸化物基準のガラス組成」とは、ガラス原料が熔融時にすべて分解されてガラス中で酸化15物として存在するものとして換算することにより得られるガラス組成をいうものとする。また、特記しない限り、ガラス１のガラス組成は、質量基準（質量％、質量比）で表示するものとする。
【００２３】Ｂ２ Ｏ３ 、ＳｉＯ２ は、ガラスのネットワーク形成成分である。Ｂ ２ Ｏ３ とＳｉＯ

20

２ との合計含有量（Ｂ ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ ）が１５％以上であると、ガラスの熱的安定性が向上し、製造中のガラスの結晶化を抑制することができる。一方、Ｂ ２ Ｏ３ とＳ
ｉＯ２ との合計含有量が３５％以下であると、屈折率ｎｄの低下を抑制することができるため、上記した光学特性を有するガラス、すなわち、屈折率ｎｄが１.８００～１.８５０の範囲にあるとともに、アッベ数νｄが４１.５～４４の範囲にあるガ25

ラスの作製が可能となる。したがって、ガラス１におけるＢ ２ Ｏ ３ とＳｉＯ２ との合
計含有量は、１５～３５％の範囲とする。Ｂ ２Ｏ３ とＳｉＯ２ との合計含有量の好ま
60

しい下限および好ましい上限は、下記表に示す通りである。
【００２４】【表１】5【００２５】
ガラスのネットワーク形成成分であるＢ ２ Ｏ ３ とＳｉＯ ２ の各成分の含有量の比率は、ガラスの熱的安定性、熔融性、成形性、化学的耐久性、耐候性、機械加工性等に影響を与える。Ｂ ２Ｏ３は、ＳｉＯ２よりも熔融性を改善する働きが優れている
が、熔融時に揮発しやすい。これに対し、ＳｉＯ ２は、ガラスの化学的耐久性、耐候10性、機械加工性を改善したり、熔融時のガラスの粘性を高める働きを有する。
一般に、Ｂ ２ Ｏ３ とＬａ ２ Ｏ３ 等の希土類元素を含む高屈折率低分散ガラスでは、
熔融時のガラスの粘性が低い。しかし、熔融時のガラスの粘性が低いと熱的安定性が低下する（結晶化しやすくなる）。ガラス製造時の結晶化は、アモルファス状態（非晶質状態）よりも結晶化したほうが安定であり、ガラスを構成するイオンがガラス

15

中を移動して結晶構造をもつように配列することにより生じる。したがって、熔融時の粘性が高くなるようにＢ ２ Ｏ ３ とＳｉＯ ２ の各成分の含有量の比率を調整することにより、上記イオンを結晶構造をもつように配列しにくくして、ガラスの結晶化を更に抑制しガラスの熱的安定性を改善することができる。
鋳型に熔融ガラスを流し込んで成形する時、熔融ガラスの粘度が低いと、鋳型内20に流し込んだガラスの固化した表面部が依然として熔融状態にあるガラスの内部に61

巻き込まれて脈理となり、ガラスの光学的な均質性が低下してしまう。成形性の優れたガラスとは、希土類元素を含む高屈折率低分散ガラスの中でも、熔融状態のガラスを鋳型に流し込む時の粘度が比較的高いガラスに相当する。
Ｂ２ Ｏ３ とＳｉＯ ２ との合計含有量に対するＢ ２ Ｏ ３ 含有量の質量比（Ｂ ２ Ｏ ３ ／5（Ｂ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ ））が０.９００以下であれば、熔融時の粘性低下を抑制することができ、これによりガラスの熱的安定性を改善したり、熔融時の揮発を抑制することができる。熔融時の揮発は、ガラス組成の変動、特性の変動を大きくする原因となる。そしてその結果、光学的に均質なガラスを成形することを難しくする。したがって、質量比（Ｂ ２ Ｏ３／（Ｂ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ ））を０.９００以下として熔融

10時の揮発を抑制できることは、組成や特性のばらつきの少ないガラスを量産する観点から好ましい。更に、質量比（Ｂ ２ Ｏ３ ／（Ｂ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ ））が０.９００以
下であれば、ガラスの化学的耐久性、耐候性、機械加工性の低下を抑制することもできる。これに対し、前述の特許文献１５（特開昭５７－０５６３４４号公報）に記載されているガラス組成では、Ｂ ２ Ｏ３ 含有量は２８～３０質量％、ＳｉＯ ２ の含15

有量は１～３質量％である（特許文献１５の特許請求の範囲参照）。これら成分の含有量から算出される質量比（Ｂ ２ Ｏ３ ／（Ｂ２ Ｏ３＋ＳｉＯ２））は、０.９０３～０.
９６８と大きい値になる。
一方、質量比（Ｂ２ Ｏ３ ／（Ｂ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ ））が０.４以上であれば、熔融時のガラス原料の熔け残りを防ぐことができるため、熔融性を向上することができる。

20以上の点から、ガラス１において、質量比（Ｂ ２Ｏ３ ／（Ｂ２Ｏ ３ ＋ＳｉＯ２））を０.４～０.９００の範囲とする。ガラス１における質量比（Ｂ ２ Ｏ３ ／（Ｂ２ Ｏ３ ＋
ＳｉＯ２ ））の好ましい下限および好ましい上限は、下記表に示す通りである。
【００２６】【表２】62

【００２７】
Ｂ２ Ｏ ３ の含有量、ＳｉＯ２ の含有量のそれぞれについて、ガラスの熱的安定性、
熔融性、成形性、化学的耐久性、耐候性、機械加工等を改善する上から好ましい下5

限および好ましい上限を、下記表に示す。
【００２８】【表３】【００２９】
10

【表４】

63

【００３０】Ｌａ２ Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３ およびＹｂ２ Ｏ３ は、アッベ数の低下を抑えつつ屈折率を高める働きを有する成分である。また、これらの成分は、ガラスの化学的耐久性、耐候性を改善し、ガラス転移温度を高める働きも有する。
5

Ｌａ２ Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ ３、Ｇｄ２Ｏ ３ およびＹｂ２ Ｏ３の合計含有量（Ｌａ２ Ｏ３ ＋Ｙ
２ Ｏ ３ ＋Ｇｄ ２ Ｏ ３ ＋Ｙｂ ２ Ｏ ３ ）が４５％以上であると、屈折率の低下を抑制することができるため、上記した光学特性を有するガラスの作製が可能となる。更に、ガラスの化学的耐久性や耐候性の低下を抑制することもできる。なお、ガラス転移
温度が低下すると、ガラスを機械的に加工（切断、切削、研削、研磨など）すると10

きにガラスが破損しやすくなる（機械加工性の低下）が、Ｌａ ２Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇ
ｄ２ Ｏ３およびＹｂ２ Ｏ３ の合計含有量が４５％以上であると、ガラス転移温度の低下を抑制することができるため、機械加工性を高めることもできる。一方、Ｌａ ２
Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３ およびＹｂ２Ｏ３ の合計含有量が６５％以下であれば、ガラスの熱的安定性を高めることができるため、ガラスを製造するときの結晶化の抑15制や、ガラスを熔融するときの原料の熔け残りを低減することもできる。したがって、ガラス１において、Ｌａ ２ Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ ３、Ｇｄ２ Ｏ３ およびＹｂ２ Ｏ３ の合計含有量は、４５～６５％の範囲とする。Ｌａ ２ Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３ およびＹｂ２
Ｏ３ の合計含有量の好ましい下限および好ましい上限を、下記表に示す。
【００３１】

20

【表５】

64

【００３２】
ＺｒＯ ２ は、屈折率を高める働きのある成分であり、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。また、ＺｒＯ ２ は、ガラス転移
5

温度を高め、機械的な加工時にガラスが破損しにくくする働きも有する。これらの効果を良好に得るために、ガラス１では、ＺｒＯ ２の含有量を３％以上とする。一方、ＺｒＯ ２ の含有量が１１％以下であれば、ガラスの熱的安定性を改善することができるため、ガラス製造時の結晶化やガラス熔融時の熔け残りの発生を抑制することができる。したがって、ガラス１におけるＺｒＯ ２ の含有量は、３～１１％の10範囲とする。ＺｒＯ２ 含有量の好ましい下限および好ましい上限を、下記表に示す。
【００３３】【表６】【００３４】
15

Ｔａ２ Ｏ５ は、先に記載したように、ガラスの安定供給の観点からは、ガラス組成に占める割合を低減することが望ましい成分である。また、Ｔａ ２ Ｏ５は、屈折率を65

高める働きを有する成分であるが、ガラスの比重を増大させ、熔融性を低下させる成分でもある。したがって、ガラス１におけるＴａ ２ Ｏ５ 含有量は、５％以下とする。
Ｔａ２ Ｏ５ の含有量の好ましい下限および好ましい上限を、下記表に示す。
【００３５】
5【表７】【００３６】
ガラスの熱的安定性を改善し、比重の増大を抑えつつ、上記の光学特性を実現するために、ガラス１において、Ｌａ ２ Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３ およびＹｂ２ Ｏ３の10

合計含有量に対するＢ ２ Ｏ ３ およびＳｉＯ ２ の合計含有量の質量比（（Ｂ ２ Ｏ ３ ＋Ｓ
ｉＯ２ ）／（Ｌａ２ Ｏ３ ＋Ｙ２ Ｏ３ ＋Ｇｄ２Ｏ ３＋Ｙｂ２ Ｏ３））を０.４２～０.５３の範囲とする。質量比（（Ｂ ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ ）／（Ｌａ２ Ｏ３ ＋Ｙ２ Ｏ３ ＋Ｇｄ２ Ｏ３ ＋
Ｙｂ２ Ｏ３ ））が０.４２以上であれば、ガラスの熱的安定性を改善することができる
ため、ガラスの失透を抑制することができる。また、ガラスの比重の増大を抑制す

15ることもできる。ガラスの比重が増大すると、このガラスを用いて作製される光学素子が重くなる。その結果、この光学素子を組み込んだ光学系が重くなる。例えば、
オートフォーカス式のカメラに重い光学素子を組み込むとオートフォーカスを駆動する際の消費電力が増加し、早く電池が消耗してしまう。ガラスの比重の増大を抑制できることは、このガラスを用いて作製される光学素子およびこの光学素子を組66

み込んだ光学系の軽量化の低減の観点から好ましい。一方、質量比（（Ｂ ２ Ｏ３ ＋Ｓ
ｉＯ２ ）／（Ｌａ２ Ｏ３ ＋Ｙ２ Ｏ３ ＋Ｇｄ２ Ｏ３ ＋Ｙｂ２ Ｏ３））が０.５３以下であれ
ば、上記の光学特性を実現することができる。また、質量比（（Ｂ ２Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ ）／（Ｌａ２ Ｏ３ ＋Ｙ ２ Ｏ３ ＋Ｇｄ２ Ｏ３ ＋Ｙｂ２ Ｏ ３））が０.５３以下であることは、
5

ガラスの化学的耐久性の改善、高ガラス転移温度（Ｔｇ）化の観点からも好ましい。
質量比（（Ｂ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２）／（Ｌａ２ Ｏ３ ＋Ｙ２Ｏ３ ＋Ｇｄ２Ｏ ３ ＋Ｙｂ２ Ｏ３ ））の好ましい下限および好ましい上限を、下記表に示す。
【００３７】【表８】

10【００３８】
Ｌａ２ Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ ３、Ｇｄ２Ｏ ３ およびＹｂ２ Ｏ３の中で、Ｙｂ２ Ｏ３ は、先に記載した理由から、ガラス組成において占める割合を低減することが望ましい成分である。そこでガラス１では、Ｙｂ ２ Ｏ３ 含有量を３％以下とする。Ｙｂ ２ Ｏ３ 含有量
15の好ましい下限および好ましい上限を、下記表に示す。
【００３９】【表９】67

【００４０】Ｙ２ Ｏ３ は、近赤外域の光線透過率を大幅に低下させることなく、ガラスの熱的安定性を改善する働きをする成分である。また、原子量が小さいことから、ガラスの5

比重の増大を抑える上で好ましい成分である。ただし、Ｙ ２ Ｏ ３の含有量が多くなり過ぎるとガラスの熱的安定性は著しく低下し、結晶化しやくなる。また、熔融性が低下する。熱的安定性を改善しつつ、近赤外域の光線透過率を大幅に低下させることなく、比重の増大を抑え、上記の光学特性を有するガラスを作る上から、ガラス
１では、Ｌａ２ Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３ およびＹｂ２ Ｏ３ の合計含有量に対するＹ

10）
２ Ｏ３ 含有量の質量比（Ｙ ２ Ｏ３ ／（Ｌａ２ Ｏ ３ ＋Ｙ２ Ｏ３ ＋Ｇｄ２ Ｏ３ ＋Ｙｂ２ Ｏ３ ）を０.０５～０.４５の範囲とする。質量比（Ｙ ２Ｏ ３ ／（Ｌａ ２ Ｏ ３ ＋Ｙ２ Ｏ ３ ＋Ｇ
ｄ２ Ｏ３＋Ｙｂ２ Ｏ３））の好ましい下限および好ましい上限を、下記表に示す。
【００４１】
【表１０】

15

68

【００４２】Ｇｄ２ Ｏ３ は、先に記載した理由から、ガラス組成において占める割合を低減することが望ましい成分である。また、ＧｄはＹｂと同様に重希土類元素に属し、ガラスの成分としては原子量が大きく、ガラスの比重を増大させる。この点からも、ガ5ラス組成においてＧｄが占める割合を低減することが望ましい。
ガラス１において、Ｇｄ ２ Ｏ３ の含有量は、Ｌａ２Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２Ｏ３ およびＹｂ２ Ｏ３ の合計含有量と、この合計含有量に対するＧｄ ２Ｏ３ 含有量により定まる。ガラス１では、上記した光学特性を有する高屈折率低分散ガラスを安定供給する上から、更には高屈折率低分散ガラスとしては比重が小さいガラスを作る上から、

10

Ｌａ２ Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３ およびＹｂ２ Ｏ３ の合計含有量に対するＧｄ ２ Ｏ３
含有量の質量比（Ｇｄ ２Ｏ３／（Ｌａ２Ｏ３ ＋Ｙ２ Ｏ３ ＋Ｇｄ２ Ｏ３ ＋Ｙｂ２ Ｏ３ ））を０～０.０５の範囲とする。質量比（Ｇｄ ２ Ｏ３ ／（Ｌａ２ Ｏ３ ＋Ｙ２ Ｏ３ ＋Ｇｄ２ Ｏ）の好ましい下限および好ましい上限を、下記表に示す。
３ ＋Ｙｂ２ Ｏ３ ）【００４３】

15【表１１】【００４４】
Ｌａ２ Ｏ３ は、近赤外域の光線透過率を大幅に低下させることがなく、熱的安定性を改善しつつ、比重の増大を抑制し、高屈折率低分散ガラスを提供するうえで有用
20

な成分である。そこでガラス１では、Ｌａ ２ Ｏ３ 、Ｙ２ Ｏ３ 、Ｇｄ２ Ｏ３ およびＹｂ２
Ｏ３ の合計含有量に対するＬａ ２ Ｏ３ 含有量の質量比（Ｌａ２ Ｏ３ ／（Ｌａ２ Ｏ３ ＋Ｙ69）を０.５５～０.９５の範囲とすることが好ましい。
２ Ｏ３ ＋Ｇｄ２ Ｏ３ ＋Ｙｂ２ Ｏ３ ）質量比（Ｌａ２Ｏ３ ／（Ｌａ２ Ｏ３ ＋Ｙ２ Ｏ ３ ＋Ｇｄ２ Ｏ３ ＋Ｙｂ ２ Ｏ３））のより好ましい下限およびより好ましい上限を、下記表に示す。
【００４５】
5【表１２】【００５０】
Ｎｂ ２ Ｏ ５、ＴｉＯ ２、Ｔａ ２ Ｏ ５ およびＷＯ ３ は、屈折率を高める働きのある成分であり、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有10する。Ｎｂ２ Ｏ５ 、ＴｉＯ２ 、Ｔａ２ Ｏ５ およびＷＯ３ の合計含有量（Ｎｂ２ Ｏ５ ＋Ｔ
ｉＯ２ ＋Ｔａ２ Ｏ５ ＋ＷＯ３ ）が３～１５％の範囲であることが、上記の光学特性を実現しつつ、ガラスの熱的安定性を更に改善する上で好ましい。Ｎｂ ２ Ｏ５ 、ＴｉＯ
２ 、Ｔａ２ Ｏ５ およびＷＯ３ の合計含有量のより好ましい下限およびより好ましい上限を、下記表に示す。
15【００５１】【表１６】70

【００５２】
ＺｎＯは、ガラスを熔融するときに、ガラスの原料の熔けを促進する働き、すな
わち、熔融性を改善する働きを有する。また、屈折率やアッベ数を調整したり、ガ
5ラス転移温度を低下させる働きも有する。ＺｎＯ含有量をＢ ２ Ｏ ３ とＳｉＯ２ との合計含有量で割った値、すなわち、質量比（ＺｎＯ／（Ｂ ２ Ｏ３＋ＳｉＯ２ ））が０.０
４以上であることが、熔融性を改善する上で好ましい。一方、質量比（ＺｎＯ／（Ｂ）が０.４以下であることが、アッベ数の低下（高分散化）を抑制
２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ ）し上記の光学特性を実現する上で好ましい。また、質量比（ＺｎＯ／（Ｂ ２Ｏ３ ＋Ｓ

10

ｉＯ２ ））が０.４以下であることは、ガラスの熱的安定性の改善および高ガラス転移温度（Ｔｇ）化の上でも好ましい。したがって、ＺｎＯの含有量を、質量比でＢ
２ Ｏ３ とＳｉＯ２ との合計含有量の０.０４～０.４倍とすること、すなわち、質量比（ＺｎＯ／（Ｂ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２ ））を０.０４～０.４とすることが好ましい。質量比（ＺｎＯ／（Ｂ２ Ｏ３ ＋ＳｉＯ２））のより好ましい下限およびより好ましい上限
15を、下記表に示す。
【００５３】【表１７】71

【００５４】
ガラスの熔融性、熱的安定性、成形性、機械加工性等を改善し、上記の光学特性を実現する上から、ＺｎＯ含有量の好ましい下限および好ましい上限は、下記表に5示す通りである。
【００５５】【表１８】【００５８】
10

Ｎｂ２ Ｏ５ 、ＴｉＯ ２ 、Ｔａ２ Ｏ５ およびＷＯ３ は、適量を含有させることにより、ガラスの熱的安定性を改善する働きをする。
これら成分のうち、ＴｉＯ ２の含有量が多くなると、ガラスの可視域の透過率が低下して、ガラスの着色が増大する傾向がある。
Ｔａ２ Ｏ５ の作用については、前述の通りである。

15

ＷＯ ３ については、その含有量が増加すると、ガラスの可視域の透過率が低下し
72

てガラスの着色が増大する傾向があり、また比重が増大する傾向がある。
これに対し、Ｎｂ２ Ｏ５ は、ガラスの比重、着色、製造コストを増大させにくく、屈折率を高め、ガラスの熱的安定性を改善する働きがある。そこで、ガラス１では、
Ｎｂ２ Ｏ５ の優れた作用、効果を活かすために、Ｎｂ ２ Ｏ５ 、ＴｉＯ２ 、Ｔａ２ Ｏ５ お
5

よびＷＯ３ の合計含有量に対するＮｂ ２ Ｏ５ の含有量の質量比（Ｎｂ ２Ｏ５ ／（Ｎｂ）を０.５～１の範囲とする。着色度λ５を
２ Ｏ ５ ＋ＴｉＯ ２ ＋Ｔａ ２ Ｏ ５ ＋ＷＯ ３ ）低下させ、紫外線照射による紫外線硬化型接着剤の硬化を促進させる上からは、質量比（Ｎｂ２ Ｏ５ ／（Ｎｂ２ Ｏ ５ ＋ＴｉＯ２ ＋Ｔａ２ Ｏ５ ＋ＷＯ３ ））を大きくすることが好ましい。質量比（Ｎｂ ２ Ｏ５ ／（Ｎｂ２ Ｏ５ ＋ＴｉＯ２ ＋Ｔａ ２ Ｏ５＋ＷＯ３ ））10のより好ましい下限およびより好ましい上限を、下記表に示す。
【００５９】【表２０】【００６２】
15

Ｎｂ ２ Ｏ ５、ＴｉＯ ２、Ｔａ ２ Ｏ ５ およびＷＯ ３ の合計含有量に対するＺｎＯ含有量の質量比（ＺｎＯ／（Ｎｂ ２ Ｏ５ ＋ＴｉＯ ２ ＋Ｔａ２ Ｏ５ ＋ＷＯ ３ ））は、熔融性の向上の観点から、０.１以上とすることが好ましい。なお熔融性の低いガラスについて、ガラス原料の熔け残りがないようにするためにガラスの熔融温度を高めたり、熔融時間を長くすると、ガラスの着色が増大する傾向がある。これは、例えば白金73

等の貴金属製の熔融坩堝内でガラスを熔融する時に、熔融温度を高くしたり、熔融時間を長くすると、坩堝を構成する貴金属が熔融ガラスに溶け込んで、貴金属イオ
ンによる光吸収が生じ、ガラスの着色、特にλ５の値が増大するためと推察される。
一方、他のガラス成分の含有量を調整することより熔融性を改善しようとすると、
5

熱的安定性が低下したり、上記の光学特性を有する均質なガラスを得ることが難しくなる場合がある。したがって、ガラスの熔融性を向上するために、質量比（ＺｎＯ／（Ｎｂ２ Ｏ５ ＋ＴｉＯ２ ＋Ｔａ ２ Ｏ５ ＋ＷＯ３ ））を０.１以上とすることは、ガラスの着色抑制の上でも好ましい。また、ガラスの熱的安定性の更なる改善、ガラ
ス転移温度の低下抑制（これによる機械加工性の改善）、化学的耐久性の改善の観点

10からは、質量比（ＺｎＯ／（Ｎｂ ２Ｏ５ ＋ＴｉＯ２＋Ｔａ２ Ｏ５＋ＷＯ３ ））を３以下とすることが好ましい。質量比（ＺｎＯ／（Ｎｂ ２ Ｏ５ ＋ＴｉＯ２ ＋Ｔａ２ Ｏ５ ＋Ｗ
Ｏ３ ））のより好ましい下限およびより好ましい上限を、下記表に示す。
【００６３】【表２２】

15【００６８】
Ｌｉ ２ Ｏ含有量は、ガラスの熱的安定性の更なる改善、ガラス転移温度の低下抑制（これによる機械加工性の改善）、化学的耐久性や耐候性の改善の観点からは、１％以下とすることが好ましい。Ｌｉ ２ Ｏ含有量の好ましい下限およびより好まし
20

い上限を、下記表に示す。
74

【００６９】【表２６】【００７０】
5

Ｎａ２ Ｏ、Ｋ２ Ｏ、Ｒｂ２Ｏ、Ｃｓ２ Ｏは、いずれも、ガラスの熔融性を改善する
働きを有するが、これらの含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性、機械加工性が低下傾向を示す。したがって、Ｎａ ２ Ｏ、Ｋ２ Ｏ、Ｒｂ２
Ｏ、Ｃｓ ２ Ｏの各含有量の下限および上限は、それぞれ下記表に示す通りとすることが好ましい。

10【００７１】【表２７】75

【００７２】【表２８】【００７３】
5【表２９】【００７４】【表３０】10【００７５】
Ｒｂ２ Ｏ、Ｃｓ２ Ｏは高価な成分であり、Ｌｉ ２ Ｏ、Ｎａ２ Ｏ、Ｋ２ Ｏと比較して、
76汎用的なガラスには適していない成分である。したがって、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性、機械加工性を維持しつつ、ガラスの熔融性を改善する上から、Ｌｉ ２ Ｏ、Ｎａ ２ ＯおよびＫ ２ Ｏの合計含有量（Ｌｉ ２ Ｏ＋Ｎａ ２ Ｏ＋Ｋ ２ Ｏ）の下限および上限は、それぞれ下記表に示す通りとすることが好ましい。
5【００７６】【表３１】【０１０２】
なお上記の各表において（より）好ましい下限または０％が記載されている成分
10は、含有量が０％であることも好ましい。複数成分の合計含有量についても同様である。
【０１９０】＜ガラス特性＞
次に、ガラス１およびガラス２に共通するガラス特性について説明する。以下に15記載するガラスは、ガラス１およびガラス２を指すものとする。
【０１９１】（ガラスの光学特性）
上記ガラスは、屈折率ｎｄが１.８００～１.８５０の範囲であり、かつアッベ数
νｄが４１.５～４４である。

20【０１９２】
77屈折率が１.８００以上であるガラスは、屈折力の大きなレンズなどの光学素子の材料として好適である。他方、屈折率が１.８５０よりも高くなると、アッベ数が減少したり、ガラスの熱的安定性が低下する傾向があり、また着色が増大する傾向がある。屈折率の好ましい下限および好ましい上限を、下記表に示す。
5【０１９３】【表９３】【０１９４】
アッベ数が４１.５以上のガラスは、光学素子の材料として色収差の補正に有効10である。他方、アッベ数が４４より大きくなると、屈折率が減少したり、ガラスの熱的安定性が低下する傾向がある。アッベ数の好ましい下限および好ましい上限を、下記表に示す。
【０１９５】【表９４】78

【０１９８】（ガラス転移温度）
上記ガラスは、機械加工性改善の観点から、ガラス転移温度が６４０℃以上であ5ることが好ましい。ガラス転移温度を６４０℃以上にすることにより、切断、切削、研削、研磨などガラスを機械的に加工する時に、ガラスを破損しにくくすることができる。
一方、ガラス転移温度を高くし過ぎると、ガラスを高温でアニールしなければならなくなり、アニール炉が著しく消耗する。また、ガラスを成形するときに、高い10

温度で成形を行わなければならず、成形に使用する型の消耗が著しくなる。
機械加工性の改善、アニール炉や成形型への負担軽減から、ガラス転移温度のより好ましい下限および好ましい上限は、下記表に示す通りである。
【０１９９】
【表９６】

15

79

【０２０６】（液相温度）
ガラスの熱的安定性の指標の一つに液相温度がある。ガラス製造時の結晶化、失透を抑制する上から、液相温度ＬＴが１３００℃以下であることが好ましく、１２5５０℃以下であることがより好ましく、１２００℃以下であることが一層好ましく、
１１５０℃以下であることがより一層好ましい。液相温度ＬＴの下限は、一例として１１００℃以上であるが、低いことが好ましく特に限定されるものではない。
【０２０７】
以上説明した本発明の一態様にかかるガラス（ガラス１およびガラス２）は、高10

屈折率低分散ガラスであって、光学素子用のガラス材料として有用である。更に、先に記載した組成調整により、ガラスの均質化および着色低減も可能である。加えて、上記ガラスは、成形しやすく、機械的にも加工しやすい。したがって上記ガラ
スは、光学ガラスとして好適である。
【実施例】

15

【０２２２】
以下、本発明を実施例に基づき更に説明する。但し本発明は、実施例に示す態様に限定されるものではない。
【０２２３】（実施例１）

20

下記の表に示す組成を有するガラスが得られるように、原料として酸化物、ホウ酸などの化合物を秤量し、充分、混合してバッチ原料を作製した。
このバッチ原料を白金坩堝中に入れ、１３５０～１４５０℃の温度に坩堝ごと加
熱し、２～３時間かけてガラスを熔融、清澄した。熔融ガラスを攪拌して均質化した後、予熱した成形型に熔融ガラスを鋳込み、ガラス転移温度付近まで放冷してか25

ら直ちに、成形型ごとガラスをアニール炉内に入れた。それから、ガラス転移温度付近で約１時間アニールした。アニールした後、アニール炉内で室温まで放冷した。
80このようにして作製したガラスを観察したところ、結晶の析出、泡、脈理、原料の熔け残りは認められなかった。このようにして、均質性の高いガラスを作ることができた。
表１００（表１００－１～１００－７）中のＮｏ.１～３３は、ガラス１、表１０
5

１（表１０１－１～１０１－６）中のＮｏ.１～３３は、ガラス２である。
【０２２４】
得られたガラスのガラス特性を、以下に示す方法で測定した。測定結果を下記の表に示す。
（１）屈折率ｎｄ、ｎＦ、ｎＣ、ｎｇ、アッベ数νｄ10

降温速度－３０℃／時間で降温して得たガラスについて、日本光学硝子工業会規格の屈折率測定法により、屈折率ｎｄ、ｎＦ、ｎＣ、ｎｇを測定した。屈折率ｎｄ、ｎＦ、ｎＣの各測定値を用いて、アッベ数νｄを算出した。
（２）ガラス転移温度Ｔｇ
示差走査熱量分析装置（ＤＳＣ）を用いて、昇温速度を１０℃／分にして測定し

15

た。
（３）比重
アルキメデス法により測定した。
（４）着色度λ５、λ７０、λ８０
互いに対向する２つの光学研磨された平面を有する厚さ１０±０．１ｍｍのガラ

20

ス試料を用い、分光光度計により、研磨された面に対して垂直方向から強度Ｉｉｎの光を入射し、ガラス試料を透過した光の強度Ｉｏｕｔを測定し、分光透過率Ｉｏｕｔ／Ｉｉｎを算出し、分光透過率が５％になる波長をλ５、分光透過率が７０％になる波長をλ７０、分光透過率が８０％になる波長をλ８０とした。
（５）部分分散比Ｐｇ,Ｆ25

上記（１）で測定したｎＦ、ｎＣ、ｎｇの値から算出した。
（６）液相温度81

ガラスを所定温度に加熱された炉内に入れて２時間保持し、冷却後、ガラス内部
を１００倍の光学顕微鏡で観察し、結晶の有無から液相温度を決定した。

82

【０２２５】【表１００－１】83【０２２６】【表１００－２】84【０２２７】【表１００－３】85【０２２８】【表１００－４】86【０２２９】【表１００－５】87【０２３０】【表１００－６】88

【０２３１】【表１００－７】89

（別紙２）

令和4年（行ケ）１００５９

参考例一覧
本件組成要件
Ａ①

Ａ②

Ａ③

Ａ④

Ａ⑤

Ａ⑥

21-32

50-63

4-10

2以下

0-2

4-11

1

26.0

56.6

6.6

0.0

0.0

2

25.9

56.9

6.6

0.0

3

25.4

55.7

6.6

4

25.5

55.6

5

25.8

6

本件物性要件Ａ⑧
0.420.53
0.459

Ａ⑨

Ａ⑩

Ａ⑪

0.1-0.3

0-0.050.95-17.2

Ａ⑦
0.60.828
0.827

0.198

0.000

0.986

Ａ⑫
0.200.500
0.500

1140

668

Ｄ 屈折率 Ｅ アッべ数
1.82541.5-44
1.850
1.83032
43.13

0.0

7.5

0.826

0.455

0.197

0.000

0.920

0.413

1140

670

1.83401

42.64

0.0

0.0

7.2

0.850

0.456

0.201

0.000

0.986

0.708

1150

661

1.83341

43.00

6.6

0.0

0.0

7.2

0.851

0.459

0.189

0.000

0.986

0.708

1150

660

1.83300

42.92

56.1

6.6

0.0

0.0

8.0

0.826

0.460

0.198

0.000

1.000

0.438

1130

669

1.83356

42.68

25.6

55.8

6.5

0.0

0.0

8.6

0.828

0.459

0.199

0.000

0.837

0.407

1130

667

1.83300

42.57

7

26.2

57.2

6.7

0.0

0.0

7.3

0.824

0.458

0.199

0.000

0.986

0.356

1150

672

1.83104

43.10

8

25.9

58.1

7.0

0.0

0.0

6.4

0.826

0.446

0.212

0.000

0.828

0.406

1160

674

1.83252

43.07

9

25.0

54.6

6.6

0.0

0.0

7.2

0.820

0.458

0.205

0.000

0.986

0.917

1160

658

1.83425

42.69

10

25.0

55.8

6.5

0.0

0.0

7.2

0.792

0.448

0.199

0.000

0.986

0.764

1160

662

1.83485

42.75

11

25.8

54.7

7.3

0.0

0.0

7.2

0.810

0.472

0.205

0.000

0.986

0.694

1200

665

1.83204

42.84

12

25.8

56.6

6.6

0.0

0.0

8.0

0.841

0.456

0.196

0.000

1.000

0.375

1140

672

1.83495

42.73

13

26.2

55.1

6.6

0.0

0.0

8.1

0.844

0.475

0.102

0.000

1.000

0.494

1150

664

1.83282

42.58

14

26.0

55.3

6.6

0.0

0.0

8.1

0.842

0.470

0.203

0.000

1.000

0.494

1140

668

1.83225

42.64

15

26.0

56.1

7.3

0.0

0.0

8.1

0.842

0.463

0.187

0.000

1.000

0.309

1160

673

1.83493

42.56

16

25.8

55.8

6.6

0.0

0.0

8.0

0.814

0.462

0.199

0.000

1.000

0.475

1130

668

1.83368

42.75

17

25.8

57.5

6.6

0.0

0.0

8.1

0.841

0.449

0.242

0.000

1.000

0.247

1160

679

1.83467

42.83

18

25.9

55.9

7.3

0.0

0.0

8.1

0.842

0.463

0.200

0.000

1.000

0.346

1180

671

1.83488

42.64

19

25.6

56.8

6.5

0.0

0.0

7.1

0.828

0.451

0.146

0.000

0.986

0.563

1170

665

1.83343

43.07

20

25.5

56.4

6.5

0.0

0.0

7.1

0.824

0.452

0.172

0.000

0.986

0.634

1160

663

1.83332

42.89

21

25.8

55.8

6.5

0.0

0.0

8.4

0.826

0.462

0.199

0.000

1.000

0.417

1130

669

1.83559

42.44

22

25.6

56.4

6.5

0.0

0.0

8.0

0.828

0.454

0.197

0.000

1.000

0.438

1130

670

1.83871

42.86

23

25.4

56.5

6.6

0.0

0.0

8.0

0.823

0.450

0.196

0.000

1.000

0.438

1140

670

1.83640

42.52

24

25.9

56.2

6.6

0.0

0.0

7.7

0.826

0.461

0.199

0.000

1.000

0.468

1130

669

1.83216

42.85

25

25.2

54.4

6.4

0.0

1.2

9.4

0.825

0.463

0.199

0.000

1.000

0.362

1160

649

1.83194

41.85

26

25.5

55.5

6.5

0.0

0.0

8.0

0.827

0.459

0.198

0.000

1.000

0.438

1150

671

1.83058

42.86

27

25.4

56.3

6.6

0.0

0.0

8.1

0.823

0.451

0.199

0.000

1.000

0.444

1140

670

1.83667

42.47

28

25.8

55.9

6.6

0.0

0.2

8.0

0.826

0.462

0.199

0.000

1.000

0.438

1140

661

1.83340

42.72

29

25.5

55.4

6.5

0.0

0.0

8.0

0.827

0.460

0.199

0.000

1.000

0.438

1150

673

1.83255

42.74

30

25.8

56.1

6.6

0.0

0.0

8.0

0.826

0.460

0.198

0.000

1.000

0.438

1130

669

1.83337

42.69

31

25.8

56.1

6.6

0.0

0.0

8.0

0.826

0.460

0.198

0.009

1.000

0.438

1130

670

1.83339

42.63

32

25.8

56.1

6.6

0.0

0.0

8.0

0.826

0.460

0.198

0.020

1.000

0.438

1140

670

1.83340

42.72

33

25.8

56.0

6.5

0.5

0.0

8.2

0.826

0.461

0.198

0.000

0.939

0.427

1130

669

1.83331

42.82

参考例No

組成要件全てと３つの物性要件を満たす具体例
組成要件を満たしていないセル
物性要件を満たしていないセル
90

Ｂ 液相温度 Ｃ 転移温度

1140以下 672以上