siegling transilon

belt conveyor dan pengolahan

Metode perhitungan –Belt conveyor
Daftar Isi
2

Pengenalan

3

Terminologi

5	Sistem penghantaran
satuan barang
11	Mengukur sistem take up yangbergantung pada gaya
12	Sistem penghantaran
barang curah
15	Contoh perhitungan
untuk satuan barang yangdihantarkan

Siegling – total belting solutions

Pengenalan

Brosur ini terdiri dari persamaan lanjutan, gambar, dan rekomendasi berdasarkan pengalaman panjang kami. Walaupun
demikian, hasil perhitungan dapat berbeda dari program
perhitungan kami, B_Rex (dapat diunduh secara gratis dariinternet melalui www.forbo-siegling.com).
Variasi-variasi ini dapat disebabkan oleh pendekatan-pendekatan berbeda yang diambil: sementara B-Rex didasari oleh
perhitungan empirik dan membutuhkan deskripsi rinci
pemesinan, metode perhitungan yang ditampilkan di siniberdasarkan persamaan fisika yang umum dan sederhana
ditambah faktor-faktor tertentu yang melibatkan batas
aman.
Pada kebanyakan kasus, batas aman dalam perhitunganpada brosur ini akan lebih besar dibandingkan pada perhitungan yang bersesuaian pada progam B_Rex.
Informasi lebih lanjut mengenai desain mesin dapat diperoleh dari brosur kami, ref no 305 “Rekomendasi untuk desain
mesin”.

2

Terminologi

Kunci untuk
singkatan

3

Penunjukan
Lebar drum dan roller
Lebar belt
Faktor kalkulasi
Diameter drum dan roller
Diameter drum penggerak
Ketahanan putaran roller pendukung
Gaya tarik
Gaya tarik belt maksimum (pada drum penggerak)
Gaya tarik belt minimum (pada drum penggerak)
Gaya pada berat bertegangan
Gaya tarik efektif
Berat drum bertegangan
Kondisi stabil muatan poros pada drum penggerak
Nilai awal pada muatan poros
Muatan poros pada return drum
Percepatan gravitasi (9.81m/s2)
Perbedaan pada radius drum (crowning)
Tinggi penghantaran
Gaya tarik belt relaksasi pada perpanjangan 1 % per satuan lebar
Ulir support roller pada bagian atas
Panjang transisi
Ulir support roller pada bagian sebaliknya
Panjang belt geometris
Panjang conveyor
Masa barang yang dihantarkan sepanjang panjang total conveyor(total muatan)
Masa barang yang dihantarkan pada bagian atas (total muatan)
Masa barang yang dihantarkan pada sisi sebaliknya (total muatan)
Masa belt
Masa barang yang dihantarkan per m panjang pada muka bagianatas (muatan lini)
Masa seluruh drum yang berotasi, kecuali untuk drum penggerak
Masa barang yang dihantarkan per m panjang pada sisi sebaliknya(muatan lini)
Daya motor mekanis
Daya mekanis yang dihitung pada drum penggerak
Toleransi produk
Koefisien gesekan ketika dijalankan di atas roller
Koefisien gesekan untuk penghantaran akumulasi
Koefisien gesekan ketika dijalankan di atas meja pendukung
Kecepatan belt
Aliran volume untuk penghantaran barang berukuran besar
Total kisaran yang dapat diterima
Belt kendor
Defleksi drum
Batas untuk kisaran yang dapat diterima
Sudut kemiringan mesin
Busur kontak pada drum penggerak (atau snub roller)
Sudut bukaan pada drum bertegangan
Perpanjangan belt (pra-tarik dengan berat)
Sudut kemiringan yang diperbolehkan untuk satuan barang
Perpanjangan pada pemasangan
Perpanjangan maksimum belt
Efisiensi penggerak
Masa jenis barang curah yang dihantarkan

Penyingkatan

Satuan

b
b0

mm
mm

C..
d
dA
f
F
F1
F2
FR
FU
F TR
FWA

–
mm
mm
–
N
N
N
N
N
N
N
N
N
m/s2
mm
m
N/mm
mm
mm
mm
mm
m

FW initial
FWU
g
h
hT
k1%
l0
lS
lu
Lg
lT
m

kg

m1
m2
mB

kg
kg
kg

m'0

kg/m

mR

kg

m'u

kg/m

PM
PA
Tol
µR
µST
µT
v
V∙
X
yB
yTr
Z
α
β
γ
ΔL
δ
ε
εmax
η
ρS

kW
kW
%
–
–
–
m/s
m3/h
mm
mm
mm
mm
°
°
°
mm
°
%
%
–
kg/m3

4

Sistem penghantaran satuan barangm = lT . Berat barang yang dihantarkan per meter
FU = µR . g . (m + mB + mR )FU = µT . g . (m + mB  ) + µR . g ( mB + mR )[N]

FU = µT . g . (m1 + m2 + mB )[N]

Arah yang dihantarkan naik
FU = µR . g (m + mB + mR ) + g . m . sin α[N]Arah yang dihantarkan turun
FU = µR . g (m + mB + mR ) – g . m . sin α

[N]

2

5

[N]

2

Arah yang dihantarkan naikmm
FU = µT . g ( m + B ) + µR . g ( B   + mR ) + g . m . sin α
2
2

[N]

Arah yang dihantarkan turunmm
FU = µT . g ( m + B ) + µR . g ( B + mR ) – g . m . sin α
2
2

[N]

FU = µT . g ( m +  mB ) + µR . g ( mB + mR ) + µST . g . m
2
2

[N]

FU = Silakan tanyakan[N]FU = Silakan tanyakan[N]

Contoh-contoh
muatan untuk menghasilkan gaya tarik
efektif maksimum Fu[N]Sistem penghantaran satuan barang

Koefisien gesekan untuk
berbagai pelapisan (panduan)µT (meja)µT (papan geser galvanis)µR (roller)µST (gabungan)0, A0, E0,
T, U0, P

NOVO

U1, V1, VH

0.33
–
0.033
0.33

0.33
–
0.033
0.33

0.5
–
0.033
0.5

TXO
UH, V2H, U2H,
V5H, V10H (Amp Miser)
0.5
–
0.033
0.5

0.18
0.24
–
–

Catatan: Pernyataan Koefisien gesek berdasarkan kepada pengalaman dengan permukaan gesekyang lama yang telah mengacu kepada kahausan standar terhadap air dan tanah. Koefisien gesek ini
adalah sekitar 1,5 kali lebih tinggi untuk permukaan yang baru      

Gaya tarik belt maksimum F1
F₁ = FU . C1

P · η · C1 · 1000
F1 = M      v

[N]

Jika gaya tarik efektif FU dapat dihitung

Faktor C1(berlaku untuk drum penggerak)

Diameter minimum drum penggerak dA

6

Siegling Transilon
Pelapis bagian bawah[N]

Jika gaya tarik efektif FU tidak dapat
dihitung, F1 dapat diperoleh dari daya
motor yang terpasang PM.

V3, V5, U2, A5, E3

V1, U1, UH, U2H, V2H, V5H

Busur kontak beta β

180°

210°

240°

180°

210°

240°

Drum baja halus
Kering
Basah

1.5
3.7

1.4
3.2

1.3
2.9

1.8
5.0

1.6
4.0

1.5
3.0

Drum terinsulasi
Kering
Basah

1.4
1.8

1.3
1.6

1.2
1.5

1.6
3.7

1.5
3.2

1.4
2.9

Siegling Transilon
Pelapis bagian bawah0, U0, NOVO, E0, A0, T, P

Busur kontak beta β180°Drum baja halus
Kering
Basah

2.1
1.9
1.7
tidak direkomendasikan

3.3
2.9
2.6
tidak direkomendasikan

Drum terinsulasi
Kering
Basah

1.5
2.1

2.0
1.8
1.7
tidak direkomendasikan   FU · C3 · 180
dA =      b0 . β

210°

1.4
1.9

240°

1.3
1.7

X0 (Amp Miser)
180°

210°

240°

[mm]

Factor C2
Memeriksa tipe Transilon yang dipilih

Dalam kasus sabuk berlubang silahkan
Catatan: menghitung sabuk bantalan
beban lebar b0 berdasarkan jumlah perforasi yang mengurangi penampang
melintang.
Perforasi bergiliran dapat mengurangi
lebar sabuk bantalan beban Jauh.
Kurangi angka untuk sabuk beban-bantalan-lebar b0 20 % untuk menerima
toleransi untuk perforasi dan memperhitungkan kain dalamnya.

F1
≤ C2
b0

  
N
[ mm ]

Jika nilai F1 lebih besar dari C2,
b0
tipe belt yang lebih kuat (dengan nilai k1% yang lebih tinggi)
harus digunakan

C2 dalah metrik yang menunjukkan tipe maksimum ketegangan belt:
C2 = ε max . k1%
lembar data produk menyertakan spesifikasi perpanjangan maksimum εmax selama operasi.
Jika contoh perhitungan dan taksiran kasar tanpa lembar data diperlukan, asumsi berikut dapat
dibuat (tetapi tidak dijamin):Poliester standar
kain („E“)

Jenis batang
teganganContohjenis kelasdalam
εmax %

Kain elastis
Teknologi tinggi
Aramidatipe (EL)kain poliester(„AE“)
EL 0/V(„E ... / H“)E 8/H, E 18/H
AE 18/H, AE 48/H, EL 0/V
AE 80/3, AE 100/3,
AE 140/H, AE
140/3

E 2/1, E3/1, E 4/2,
E 6/1, NOVO, E 8/2,
E 10/M, E 12/2, E15/2,
E 15/M, E 18/3,
E 20/M, E 30/3, E 44/3
1.5
1.2

1.0

8

Jika mengalami suhu tinggi lebih dari 100 °C, faktor C2 berubah. Silahkan hubungi kami

Faktor C3(berlaku untuk drum penggerak)

Kapasitas mekanik pada drum penggerak
PA

Siegling Transilon
Pelapis bagian bawah

V3, V5, U2, A5, E3

V1, U1, UH

0, U0, NOVO, T, P

Drum baja halus
Kering
Basah

25
50

30
tidak direkomendasikan

40
tidak direkomendasikan

Drum terinsulasi
Kering
Basah

25
30

25
40

30
40

PA =

FU · v
1000[kW]

Kapasitas mekanik yang dibutuhkan PM  PA
PM =  [kW] = Motor standar terbesar berikutnya yang terpilihηElongasi pada batas ujung

Jenis batang tegangan

Tabel pada pembentukan faktor C2
menunjukkan contoh produk untuk ketegangan anggota yang bersangkutan.
7

Poliester
standarkain („E“)

Teknologi tinggi
kain poliester(„E …/H“)Aramida(„AE“)

Kain elastis
tipe (EL)EL 0/VP erpanjangan pada pemasangan [%]minimum

0.3

0.2

0.15

1.5

maksimum

1.0

0.8

0.8

5.0

Sistem penghantaran satuan barang

Kisaran pengambilan
untuk sistem pengambilan yang dioperasikan
mur
Faktor-faktor di bawah ini harus dijadikan bahan pertimbangan ketika
menentukan kisaran pengambilan.
1. Nilai rata-rata perpanjangan padapemasangan belt, yang dihasilkan
dari muatan belt. Untuk menentukan
nilai e, lihat halaman 7 dan 8.
2. Toleransi produksi belt seperti

Panduan untuk muatan
poros pada saat diamdengan gaya tarik F
Ketika Anda mengestimasi muatan
poros, tolong uji gaya tarik belt denganlevel yang berbeda-beda ketika conveyor dalam kondisi diam dan bergerak.

Panduan untuk
pemanjangan padasaat pemasangan e dipenggerak kepala8

FU/2 + 2 . F2
2 . k1% . b0

ε

[%]

z

x

3. Pengaruh eksternal apapun yangmungkin membutuhkan perpanjangan (tegangan) yang lebih besar
dibandingkan biasanya, atau mungkin membutuhkan batas aman,seperti pengaruh temperatur, operasi
jalan dan berhenti.

Pada umumnya, perpanjangan padaproses pemasangan, bergantung padamuatan, bervariasi mulai dari kuranglebih 0.2 –1 % , sudah cukup, sehingga
normalnya, kisaran take up x dari kira-kira 1 % panjang belt sudah memadai.

Pada saat diam

FW1 = FW2 = 2 . FF ≈ ε% . k1% . b0 		

Penggerak kepala pada saat kesetimbangan

Perpanjangan minimum pada saatpemasangan penggerak kepalahead
drives is:

ε≈

–Tol
+Tol
			

F2 = F1 – FU

FWA = F1 + F2

[N]Panduan untuk
perpanjangan padasaat pemasangan edi penggerak ekor

Penggerak ekor pada saat kondisi setimbang

Perpanjangan minimum pada saatpemasangan penggerak ekor adalah:ε=FU/2 + 2 · F2 + FU
2 · k1% · b0

F2 = F1 – FU[%]

Panduan untuk
perpanjangan pada saatpemasangan e di penggerak berbalik arah
Perpanjangan minimum pada saatpemasangan untuk mengoperasikan
penggerak kepala adalah:Penggerak berbalik arah pada saat kondisi setimbangε=

FU (C1 – K)
k1% · b0

K untuk penggerak kepala = 0.75
K untuk penggerak
berbalik arah		= 0.62
K untuk penggerak ekor = 0.25

9[%]

Sistem penghantaran satuan barang

Panduan untuk muatan
poros pada saat kondisi
setimbang

K untuk penggerak berbalik arah β = 180°

Drum penggerak rata-rata β = 180°
FWA = F1 + F2

[N]

Rol snub β = 60°
FW6 = 2 . F2 . sin (β/2)

Muatan poros ketika
menegangkan belt

FW3 = 2 . F2

[N]

Drum penggerak rata-rata β ≠ 180°
[N]

Batang tegangan yang terbuat daribahan sintetis menunjukkan perilaku
relaksasi yang signifikan. Sebagai hasilnya, nilai rileks k1% dijadikan basis untuk
menghitung belts yang berpadanan
dengan ISO 21181. Nilai ini mendeskripsikan sifat gaya-perpanjangan jangka
panjang yang mungkin dari bahan beltyang telah dikenakan tekanan oleh
defleksi dan perubahan muatan. Hal ini
menghasilkan gaya perhitungan FW.

FWA = F12 + F22 – 2 . F1 . F2 . cos β[N]

Ini mengisyaratkan bahwa gaya beltyang lebih tinggi akan terjadi ketika
belt ditegangkan. Gaya-gaya ini harus
dijadikan bahan perhitungan ketika
mengukur drum dan komponen-komponennya
Nilai berikut ini dapat diasumsikan
sebagai referensi.
FWinitial = FW . 1.5
Dalam kasus-kasus kritis, kami merekomendasikan Anda menghubungi teknisi aplikasi di Forbo Siegling.

10

Mengukur sistem take up yangbergantung pada gaya
Menentukan FR

FR = 2 . F2 – F TR 	

Pada sistem take up bermuatan berat,
berat tegangan harus membangkitkan
gaya tarik belt minimum F2 untuk mencapai genggaman belt sempurna padadrum penggerak (sistem take up
pegas, pneumatik, dan hidrolik bekerja
dengan prinsip yang sama).

Berat tegangan harus dapat bergerak
secara bebas. Sistem take up harus
dipasang di belakang seksi penggerak.
Operasi secara terbalik tidak mungkindilakukan. Kisaran take up bergantungpada gaya tarik efektif, gaya tarik F2yang dibutuhkan, perpanjangan belt,
toleransi produksi, batas aman untuk
menegangkan Z, dan belt yang dipilih.

[N]

FU

F1

F2

Contoh untuk menentukan berat
tegangan FR pada busur kontak 180°
(FTR = berat drum bertegangan [N])

F2

F TR

FR = 2 · F2 · cos

γ _
F TR
2

FR

FU

[N]

F1

F2

Contoh untuk menentukan berat
tegangan FR pada sudut gamma sesuai
sketsa (FTR = berat drum bertegangan[N])

Menentukan
perpanjangan belt ΔL

F TR

FR

Pada sistem take up yang digerakkan oleh gaya, perpanjangan keseluruhan daribelt berubah sesuai level gaya tarik efektif. Perubahan dalam perpanjangan belt
harus diserap oleh sistem take up. Untuk penggerak kepala, ΔL dapat dihitung
dengan cara sebagai berikut.

∆L =

11

F2

γ

FU/4 + F TR + FR
· Lg
k1% · b0[mm]

Sistem penghantaran barang curah

Sudut longitudinal
kemiringan δPanduan untuk sudut longitudinal
kemiringan δ yang diperbolehkan
dalam berbagai benda bermuatan
besar. Sudut aktual pemesinan α harus
lebih kecil dibandingkan δ. Nilai-nilai ini
bergantung pada bentuk partikel,
ukuran, dan sifat mekanis barang yangdihantarkan, tanpa perlu memperhitungkan lapisan conveyor belt.

Masa jenis beberapa
benda curah ρS

Aliran volume V∙ untuk
belt yang mendatar
Tabel ini menunjukkan aliran volumer
per jam untuk belt berkecepatan 1 m/s.
Belt conveyor yang mendatar dan horizontal. Belt dilengkapi dengan profil
longitudinal T20 yang tingginya
20 mm pada muka atas ujung belt.

12

Barang curahδ (perkiraan.°)Barang curahδ (perkiraan.°)Garam, bongkahan
Tanah liat, basah
Pasir, kering, basah
GambutGula, halus
Gula, mentah
Semen

Abu, kering
Abu, basah
Tanah, lembap
Biji-bijian, kecuali gandum
Kapur, bongkahan
Kentang
Gipsum dalam bentuk
bubuk
Gipsum dalam bentuk halus
Kayu, gelondongan
Pupuk buatan
TepungGaram, halus

16
18
18 – 2014
15
12

Benda yang dihantarkan

Masa jenis
ρS [103 kg/m3]

Abu, dingin, kering
Tanah, lembap
Biji-bijian (kecuali gandum)
Kayu, keras
Kayu, lembut
Kayu, gelondongan
Arang
PulsesKapur, bongkahan
Pupuk buatan
Kentang
Garam, bubuk
Garam, batu
Gipsum, dilumat sampai halus

23

18 – 20
18 – 20
16 – 2216
20
15
15 – 20

18
22 – 24
12 – 15
15 – 18
15 – 18

Benda yang dihantarkan

Masa jenis
ρS [103 kg/m3]

0.7
1.5 – 1.9
0.7 – 0.85
0.6 – 1.2
0.4 – 0.6
0.35
0.2
0.85
1.0 – 1.4
0.9 – 1.2
0.75
1.2 – 1.3
2.1
0.95 – 1.0

Gipsum, hancur
TepungTerak
Tanah liat, kering
Tanah liat, basah
Pasir, kering
Pasir, basah
Sabun, serpihan
SlurryGambutGula, halus
Gula, mentah
Tebu

1.35
0.5 – 0.6
1.2 – 1.5
1.5 – 1.6
1.8 – 2.0
1.3 –1.4
1.4 – 1.9
0.15 – 0.35
1.0
0.4 – 0.6
0.8 – 0.9
0.9 – 1.1
0.2 – 0.3

b0 [mm]

400

500

650

800

1000

1200

1400

Sudut tambahan 0°
Sudut tambahan 10°

25
40

32
57

42
88

52
123

66
181

80
248

94
326

Aliran volume V∙ untuk
belt conveyor palung
Dalam m3/h dengan kecepatan belt
1 m/s
Dalam kondisi sesungguhnya, nilai teoretis untuk aliran volume hampir tidak
pernah tercapai karena hanya berlaku
untuk belt horizontal dengan muatanyang rata secara sempurna. Muatanyang tidak rata dan sifat dari barang
yang dihantarkan dapat mengurangi
nilainya hingga kurang lebih 30 %.

Faktor C6

b0 [mm]

400

500

650

800

1000

1200

1400

Sudut palung 20°
Sudut tambahan 0°
Sudut tambahan 10°

21
36

36
60

67
110

105
172

173
281

253
412

355
572

Sudut palung 30°
Sudut tambahan 0°
Sudut tambahan 10°

30
44

51
74

95
135

149
211

246
345

360
505

504
703

Sudut penghantaran α [°]

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

Faktor C6

1.0

0.99

0.98

0.97

0.95

0.93

0.91

0.89

0.85

0.81

0.76

Pada penghantaran menaik, kuantitas
teoretis barang yang dihantarkan sedikit lebih kurang. Ini dapat dihitung
dengan menerapkan faktor C6 yangbergantung pada sudut penghantaran.

Faktor C4

Gaya tarik efektif tambahan, contohnya
dari pengerik dan alat kebersihan, ikut
diperhitungkan dengan mengikutkan
faktor C4.

13

IT [m]

25

50

75

100

150

200

Faktor C4

2

1.9

1.8

1.7

1.5

1.3

Ketahanan rolling untuk rol pendukung f

f = 0.025 untuk bantalan rol
f = 0.050 untuk bantalan luncur

Menentukan masa barang
yang dihantarkan mm=

Menetapkan gaya tarik efektif FU

FU = g · C4 . f (m + mB + mR ) ± g · m . sin α(–) ke bawah(+) ke atas

Perhitungan sama seperti satuan barang

Ulir roller pendukungV∙ . δS . lT . 3.6v

Ulir roller pendukung bergantungpada gaya tarik belt dan massa.
Persamaan di bawah ini digunakan
untuk menghitungnya.

l0 =yB . 800 . F
m'0 + m'B

l0yBF
m‘0 + m‘B

14

[kg]

=
=
=
=

[mm]

[N]

Jika maksimum 1 % kelonggaran diper­
bolehkan (misal yB = 0.01 l0)
Rekomendasi

l0 maks ≤ 2 b0
		lu ≈ 2 – 3 l0 maks      .
8 F
l0 =m'0 + m'B    

Ulir roller pendukung pada bagian atas dalam mm
Kelonggaran maksimum untuk belt conveyor dalam mm
Gaya tarik belt pada tempat yang bersangkutan
Masa benda yang dihantarkan dan belt dalam kg/m

[mm]

Contoh perhitungan untuk satuan
barang yang dihantarkan
Dalam sistem pensortiran barang, belt
conveyor dimuati oleh barang dan dikirimkan ke pusat distribusi.
Penghantaran horizontal, pendukung
piringan selip, sistem penggerak balik
seperti yang ditunjukkan pada sketsa,
penggerak via muka atas belt, drum
penggerak dengan, sistem teganganyang dioperasikan mur, 14 roller pendukung. Jenis belt yang dianjurkan:
Siegling Transilon E 8/2 0/V5H S/MT
hitam (996141) dengan k1% = 8 N/mm.

Gaya tarik efektif FU [N]Drum ekor 1, 2, 6
Roller menjorok ke dalam 3, 7, 8
Drum penggerak 5
Roller pendukung 4, 9 danberbagai drum tegangan 6

Panjang conveyor
lT = 50 m
Panjang belt geometris
Lg = 105000 mm
Lebar belt
b0 = 600 mm
Muatan total
m = 1200 kg
Busur kontak
β = 180°v = ca. 0.8 m/s
g = 9.81 m/s2
Massa roller
mR = 570 kg	(seluruh drum kecuali
nomor 5)mm
FU = µT . g (m + B ) + µR . g ( B + mR )
2
2
157.5
157.5   FU = 0.33 . 9.81 (1200 +) + 0.033 . 9.81 (+ 570)
2
2
FU ≈ 4340 N

m = 1200 kgµR = 0.033µT = 0.33
mB = 157.5 kg (dari 2.5 kg/m2 . 105 m . 0.6 m)

Gaya tarik belt maksimum F1 [N]FU = 4350 N
C1 = 1.6

F1 = FU . C1
F1 = 4350 . 1.6
F1 ≈ 6960 N

Memeriksa jenis belt yang ditetapkan

F1 = 6960 N
b0 = 600 mm
k1% = 8 N/mm

  F1
≤ C2
  b0
6960 ≤ 1.5 . 8 N/mm
600
11.6 N/mm ≤ 12 N/mm

Jenis belt telah ditetapkan dengan tepat

15

Contoh perhitungan untuk satuan
barang yang dihantarkan
Diameter minimum drum penggerak

FU = 4340 N
C3 = 25
β = 180°b0 = 600 mm

FU . C3 . 180°b0 . β[mm]

4340 . 25 . 180°dA =600 . 180°
   

[mm]

dA =

dA = 181 mm
dA ditetapkan menjadi 200 mm

Daya PA pada drum penggerak

FU = 4350 N
v = 0.8 m/s

   .
FU v
1000
   
     .
4350 0.8
PA =
1000

PA =

[kW]

PA ≈ 3.5 kW

Daya motor yang dibutuhkan PM

PA 	 = 3.5 kW
η = 0.8 (diasumsikan)P
PM = ηA[kW]

3.5
PM = 		0.8[kW]PM ≈ 4.4 kW

PM pada 5.5 kW Atau lebih tinggi

Perpanjangan minimum untuk
pemasangan penggerak balik arah

FU = 4350 N
C1 = 1.6
K = 0.62
k1% = 8 N/mm untuk
E 8/2 0/V5H S/MT hitam
b0 = 600 mm

ε=

FU (C1 – K)
k1% . b0[%]ε=4350 (1.6 – 0.62)
8 . 600[%]ε ≈ 0.9 %16

Muatan poros pada drum 2 (return drum)
dalam keadaan setimbang

Muatan poros pada drum 1 (return drum)
dalam keadaan setimbang

Perhitungan sederhana dengan asumsi
β = 180°

FW2 = 2 . F1

F1 = 6960 N

FW2 ≈ 13920 N

F2 = F1 – FUF2 	 = 6960 – 4350
F2 = 2610 N

FW1 = 2 . F2FW2 = 2 . 6960 N

FW1 = 2 . 2610 N
FW1 ≈ 5220 N

Bebas poros pada kondisi mapan drum 5(Drive drum)

Muatan poros pada drum 3 (roller menjorok ke dalam) dalam keadaan setimbang

Muatan poros pada saat diam

Untuk membandingkan mode diamdan keadaan setimbang, silakan cermati muatan poros yang berebdabeda pada drum 1.
FW1 pada saat diam
FW1 keadaan setimbang= 8640 N= 5220 N

F1 = 6960 N
F2 	 = F1 – FU
F2 = 6960 – 4350
F2 = 2610 N

FW5 = F1 + F2
FW5 = 6960 + 2610
FW5 ≈ 9570 N

Dipimpin oleh gaya tarik minimum belt
F2, FW3 dihitung dengan menggunakan
persamaan pada halaman 10.

Pada saat diam, gaya tarik didefinisikan
pada bagian atas dan bawah padapemasangan dengan perpanjangan.
Gaya tarik F dihitung menurut:

Contoh untuk sebuah drum dengan
Busur kontak (Pada contoh kami,
gaya ini dibagikan merata pada drum
1, 5 dan 6 karena busur kontak 180°F = ε [%] . k1% . b0

FW = 2 . F
F = 2 . 0.9 . 8 . 600
WFW ≈ 8640 N

Catatan: Ketika mendesain mesin,kedua mode tersebut harus dijadikan
bahan pertimbangan.
Ketika β ≠ 180°, berikut ini yang berlaku
ketika menentukan FW (F1 = F2 dapat
diasumsikan pada posisi diam)

17

FW = F12 + F22 – 2 . F1 . F2 . cos β
FW = [N][N]

Contoh perhitungan untuk satuan
barang yang dihantarkan
Kisaran take up		–105 +105

473

200

210
883

Tol = ± 0.2 %ε = 0.9 %Lg = 105000 mm
Z = 200 mm

2 . Tol . Lg
ε . Lg
+
100
100
		
X=
+ Z 			2		­­	

2 . 0.2 . 105000
0.9 . 105000+
100				 100

		
X=

+ 200

[mm]

X = 210 + 473 + 200 						

[mm]

2
					

X ≈ 883 mm

18

[mm]

19

Siegling – total belting solutions

No. Ref. 304-23

Forbo Movement Systems mematuhi prinsip manajemen
kualitas total. Sistem manajemen mutu kami memiliki sertifikasi ISO 9001 di semua lokasi produksi dan fabrikasi. Dan lagi,banyak situs memiliki sertifikasi manajemen lingkungan
ISO 14001.

Layanan Forbo Siegling – kapan saja, di mana saja
Forbo Siegling Group mempekerjakan sekitar 2.400 orang.
Produk kami diproduksi di sepuluh fasilitas produksi di seluruh
dunia. Anda dapat menemukan perusahaan dan agensi dengan
gudang dan Lokakarya di lebih dari 80 negara. Titik layanan
Forbo Siegling terletak di lebih dari 300 tempat di seluruh dunia.

PT. Forbo Siegling Indonesia
Jl. Soekarno Hatta No. 172
Bandung 40223, Jawa Barat, Indonesia
No. Tel: +62 22 6120 670, No. Fax: +62 22 6120671
www.forbo-siegling.co.id, siegling.id@forbo.com

07/21 · UDH · Reproduksi teks atau bagiannya harus melalui persetujuan kami. Informasi yang tersaji dapat berubah sewaktu-waktu.

Staf yang berkomitmen, organisasi dan proses produksi yangberorientasi pada kualitas, menjamin standar produk dan
layanan kami yang senantiasa tinggi.