平成 27 年度 環境システム工学専攻 修士論文要旨集

有機性廃棄物と BDF 製造時に副生される廃グリセリンの混合メタン発酵技術に関する研究
資源エネルギー循環研究室

12328984 竹田悠人

指導教員 小松俊哉、姫野修司
1.研究背景化として、下水汚泥及び生ごみと共に一括バイオ

近年、温室効果ガス排出削減の観点からバイオガス化システムの構築における廃グリセリンの消化燃料の利用が促進されている。また、バイオ燃料特性の把握を目的とした。すなわち、廃棄物発生の存在量が少ない地域でも調達可能な事から、軽量が多い下水処理場の下水汚泥と廃グリセリン、リ油の代替燃料となるバイオディーゼル燃料（BDF）サイクル率が低い生ごみと廃グリセリンそれぞれのが注目されている。BDF の製造法には、超臨界法、混合消化実験を廃グリセリンの混合比率を変化さ酸触媒法、アルカリ触媒法などが知られている。超せて行い、廃グリセリンがガス発生量や消化汚泥

臨界法は、原料油に脂肪酸などが混入しても反応性状等に与える影響を把握した。

が可能とされているが、高温・高圧で反応を行うた3.下水汚泥と廃グリセリンの連続実験めの装置が必要である。また、酸触媒法は、脂肪3.1.実験条件及び方法

酸が混入した場合でもエステル化反応により BDF下水汚泥（最初沈殿池汚泥を重力濃縮したものに変換できるため、石鹸の生成を妨げることなどのと余剰汚泥を機械濃縮したものを 2：1 で混合）はメリットがあるが、アルカリ触媒法に比べて反応速

新潟県信濃川下流流域下水道長岡浄化センター

度が遅く、また反応器を全て耐酸性材料で作る必より頂いたものを、廃グリセリンは、社会福祉法人要性等から実用化が難しい。そのため、一般的に長岡市三古老人福祉会より頂いたものを使用した。

は、実用化の面からほとんどがアルカリ触媒法で実験は 720mL（混合液量 300mL）バイアル瓶を用製造されている 1）。しかし、BDF 製造量に対して約いて、中温条件（36℃±１℃）で運転を行い、滞留15～20％の高アルカリ性グリセリン廃液が複製され日数（HRT）を 30 日程度で固定し、安定の確認のる 2）。この高アルカリ性グリセリン廃液を廃グリセリンため約 2 倍の期間運転して評価した。立ち上げ当と呼称する。廃グリセリンは現在、主に廃棄物とし初は廃グリセリン投入系で 1.0％投入して馴致した。て扱われ新規利活用方法が求められている。一方投入及び引抜は 2 日毎に行った。廃グリセリンは、で、廃グリセリンは腐敗しにくい、貯蔵性・運搬性に下水汚泥投入量(20g/2 日)に対して 2.0～4.0％湿優れている、有機物を高濃度に含む等の特徴を有潤重量で投入する計 3 条件と比較として汚泥単独しており炭素源として嫌気性消化による有効利用系にて行った(廃グリセリンを 0.1～1.5%までの投入が注目されている 3）4）。

条件では既に安定を確認済み)。連続実験に使用

2.研究目的した基質の性状を表 1 に、連続実験の運転条件を

本研究では、下水汚泥や生ごみ等の有機性廃表 2 に示す。評価方法は、消化汚泥の TS(固形物

棄物の減量化やエネルギー回収に適用されてい量)、VS(有機物量)、消化ガス組成等を測定した。

る嫌気性消化法に着目して有機性廃棄物との混また、最大 VS 負荷量は 2.10kg-VS/m3・日であり下合嫌気性消化に焦点をおき、廃グリセリンの処分水汚泥単独系の約 2 倍の負荷量で運転を行った。

費の削減及び消化ガス増産による廃グリセリンの

表 1 連続実験に使用した各基質の性状更なるエネルギー回収技術の開発を目的として、廃グリセリンが嫌気性消化に与える影響などを検討した。
本論文では、廃グリセリンを用いた混合嫌気性消1下水汚泥

廃グリセリンTS%

3.59 ± 0.25

82.9 ± 2.1

VS%

VTS%

3.21 ± 0.23
89.5

77.3 ± 2.1
93.2

1,400表 2 連続実験の運転条件
消化ガス発生量[mL/2日]

廃グリセリン2.0％ 廃グリセリン3.0％ 廃グリセリン4.0％％

3.59

5.15

5.91

6.65

投入VS％

3.21

4.67

5.38

6.07

滞留日数日

30.0

29.4

29.1

28.8

投入CODg/L

51.3

51.7

51.9

52.1

VS負荷kg-VS/m3・日

1.07

1.59

1.85

2.10

1,000
800

廃グリセリン2.0％系

600
400

3.2.実験結果及び考察
各系列のガス発生量の推移を図 1 に、運転全期間の廃グリセリン投入負荷が及ぼす消化特性の影
響比較を表 3 に示す。消化ガス発生量は全系列で廃グリセリン3.0％系

汚泥単独系

200
VS当たりの正味のガス発生量[mL/gVS]

汚泥単独系
投入TS

廃グリセリン4.0％系

1,200

0
1,400
1,200
1,000

廃グリセリン2.0％系

800

廃グリセリン4.0％系

廃グリセリン3.0％系

600400馴致

評価期間20000安定（ガス発生量の変動係数が 10%以下）してお10203040
経過日数506070り、汚泥単独系に比べて最大で約 2.5 倍増加（約図 1 連続実験の各系列の消化ガス発生量の推移

825～1200mL/2 日）した。廃グリセリン投入により

表 3 連続実験の廃グリセリン投入による消化特性
汚泥単独系

VS 当たりのガス発生量は約 1,190～1,220mL/g-

7.32 ± 0.05

7.28 ± 0.05

7.23 ± 0.05

30%58677071-

VS%

67747677-

TS%-

979390-VS%-

959390-VS 分解率は廃グリセリン全系列で 90～95％、メタ溶解性COD

mg/L

696 ± 100

1030 ± 110

1180 ± 150

2900 ± 14308

ガス発生量mL/2日

465 ± 30825 ± 301010 ± 351180 ± 5030ン転換率（COD 基準）は、96％以上を達成しており、ガス発生倍率-23404957-

正味のガス発生倍率--894911892

VS であり廃グリセリンの投入負荷が増加しても同分解率様の値を示した。また、消化特性については、TS・正味の分解率7.36 ± 0.05

廃グリセリン 2.0％ 廃グリセリン 3.0％ 廃グリセリン 4.0％ 測定回数

TSpH

投入した廃グリセリンが殆ど分解されていると考え

投入VS当たりのガス発生量mL/g-VS727 ± 50876 ± 32929 ± 32951 ± 38

投入VS当たりの正味のガス発生量mL/g-VS-1190 ± 65

1220 ± 54

1190 ± 72られる。E.Athanasoulia らも廃グリセリンを下水汚泥

メタン含有率%58.5 ± 0.8

60.7 ± 0.6

60.2 ± 0.9

60.3 ± 0.98

正味のメタン転換率%-999896-に対し て 3.0％まで は安定し た運転を確認し 、-4.下水汚泥と廃グリセリンの4.0％では阻害を確認している 。M.S.Fountoulakis

パイロットスケール実証実験5)

らは下水汚泥に対して 1.0％の投入量が適切だと

4.1.実験条件及び方法6）

している 。実験においても廃グリセリン 4.0％投入

実証実験はパイロットスケール消化槽(500L

系において他の系列と比較すると、TS・VS 分解率×2 槽)を用いた。図 2 に実証実験プロセスを示の低下、溶解性 COD 値の比較的大きな増加が確す。実証実験は約 2 ヶ月行い、立ち上げ当初は認された。そのため、廃グリセリンの投入量を 4.0％1 週間馴致を行い、消化が確認した後に廃グリ以上投入するとメタン発酵に阻害が起こると考えらセリンを条件量投入して評価を行った。各消化れた。以上より、下水汚泥と廃グリセリンの混合消槽の投入及び引抜は週に 6 回（土曜日を除く）

化は、下水汚泥投入量に対し て廃グリセ リンを行い、運転温度は中温条件（36℃±1℃）、滞留4.0％まで投入することが可能であり、廃グリセリン日数（HRT）は約 30 日になるように運転した。

は少量の投入量でガス発生量を大きく増加できる

表 3 に実証実験に使用した基質の性状を、表 4と考えられた。また、最大 VS 負荷量が約 2.10kg-に実証実験の運転条件を示す。廃グリセリンは、

VS/m3・日（下水汚泥投入量に対して廃グリセリン下水汚泥（混合濃縮汚泥）投入量（20kg/日）に対を 4.0％投入）と汚泥単独系の約 2 倍の負荷量で、して湿潤重量で 1.0％(0.2kg/日)で運転し、汚泥単発生ガス量は汚泥単独系の約 2.5 倍を達成した。

独系と消化特性の比較検討を行った。

連続実験の結果をもとに新潟市中部下水処理

評価項目は、学内連続実験と同様に行い、下水場に有しているパイロットスケール実証設備にて実汚泥と廃グリセリンの混合消化の事業化に向けた証実験を行った。

設計緒元を得て本技術の評価を行った。
2

既設を利用日の発生ガス量（2 日分）を 1 日当たりに換算しているためである。

初沈汚泥
24kg

重力濃縮機

廃グリセリン

評価期間中の消化特性は、pH は 6.8～7.0 前後

混合で適正値であり、安定した運転が考えられた。溶解
機械濃縮機

余剰汚泥
16kg 20kg

バ
イオガ
ス

性 COD、アンモニア性窒素等の水質はメタン発酵

条件量

濃縮汚泥
20kg
バ
イ
オガ
ス

500L

汚泥単独系

500L

廃グリセリン系阻害を与えるほどの値は見られなかった。また、

バ
イオ
ガ
ス

TS・VS 分解率も正味で約 90％、投入 COD 基準のメタン転換率も約 100％であり投入した廃グリセリンは、ほぼ全量分解したと考えられる。メタン転換

消化ガスタンク

脱硫機

消化槽(廃グリセリン系)

発生量の変動による影響だと考えられた。メタン含20kg+廃グリセリン投入量20kg

脱水機率が 100％を超えた要因として前述した消化ガス

脱硫機

消化槽（汚泥単独系）

有率においても汚泥単独系より約 3％の増加が確

消化汚泥

図 2 実証実験プロセス認された。
以上より、実証実験では、廃グリセリンを下水汚表 3 実証実験に使用した基質の性状
汚泥単独系

廃グリセリン

TS％

3.42

83.5

VS％

2.39

72.1

VTS％

69.9

86.4

泥に対して 1.0%まで投入することにより運転が十分に可能であることが分かった。
500
消化ガス発生量［NL/日］

廃グリセリン1.0％系

汚泥単独系

廃グリセリン1.0％系

投入TS％

3.42

4.22

投入VS％

2.39

3.08

滞留日数日

29.2

28.9

投入VS負荷kg-VS/m3・日

0.82

1.07

400
300
200
1004.2.実験結果及び考察
実証実験の消化ガス発生量の推移を図 3 に、廃グリセリン投入による消化特性の影響比較を表 5 に示す。消化ガス発生量は評価期間中において汚泥単独系よりも約 2 倍（99％）の増加を確認した。

汚泥単独系

02000

VS当たりの正味のガス発生量［NL/kg-VS］

表 4 実証実験の運転条件

05101520253035404550556045505560

廃グリセリン1.0％系

1500
1000500
馴致

評価期間00また、実証実験は廃グリセリンを 1.0％（0.2kg/日）

510152025 30 35
経日変化

40

投入から開始したが、立ち上がりにおいても消化図 3 実証実験の消化ガス発生量の推移

ガス発生量に影響は確認されず廃グリセリンを

表 5 実証実験の廃グリセリン投入による消化特性1.0％から投入しても影響はないと考えられた。VS

汚泥単独系

廃グリセリン1.0%系

測定回数-6.806.9554TS%

3143-

VS%

4454-

TS%

-90-

VS%-87-

溶解性ＣＯＤ

mg-COD/L

5206118当たりの正味のガス発生量も学内実験と同程度のpH分解率値（約 1,000NL/kg-VS）であり、安定した運転が見正味の分解率られた。
一方、消化ガス発生量の推移について 1 週間毎にガス量の減少が見られるのは、運転が週 6 回行っているため、投入を行わない日のガス量は、翌
3

ガス発生量

NL/週

1000

199054

ガス発生倍率

-

7.1

14-

正味のガス発生倍率

--

706

-

投入VS当たりのガス発生量

NL/kg-VS298456-投入VS当たりの正味のガス発生量

NL/kg-VS

-

1000

-

メタン含有率%

62.0

64.98

正味のメタン転換率%-111-

5.生ごみと廃グリセリンの連続実験

表 7 実験条件①における使用した各基質の性状
生ごみ

生ごみ(家庭生ごみと事業生ごみを 2：1 で混合)
HRT40(52‐84日)

は長岡バイオキューブより頂いたものを使用した。
実験に用いた装置図を図 4 に示す。実験は 5L リアクターを用いて、中温条件（38℃±１℃）で運転

HRT30(84-110日)を行い、滞留日数（HRT）を 40 日～20 日程度で変動させて評価した。投入引抜は 2 日毎に行った。
廃グリセリンは、生ごみ投入量に対して 1.0～3.0％

廃グリセリンTS%

5.95 ± 0.91 80.9 ± 0.8

VS%

VTS%

5.27 ± 0.80 75.6 ± 0.888.793.5

TS%

6.03 ± 0.78 81.4 ± 0.8

VS%

VTS%

5.27 ± 0.79 76.1 ± 0.387.593.4

表 8 実験条件①における運転条件

湿潤重量で投入した。また、廃グリセリン投入によ生ごみ単独系

り C/N 比は適正値（20～30）に近くなった。しかし、HRT40(52‐84日)

生ごみはメタン生成菌の増殖活性に必要な微量投入TS

％

投入VS

％

滞留日数日

投入COD

g/L

C/N比

-

金属（Fe、Ni、Co）の含有量が下水汚泥と比較してVS負荷

kg-VS/m3・日

投入TS％少ないことが懸念されたため、使用した基質の微投入VS％

HRT
30(84-110日)

量金属含有量を測定した結果、生ごみは下水汚泥に比べて Fe は 100 分の 1 以下、Ni、Co も微量

滞留日数

日

投入COD

g/L

C/N比

-

VS負荷

kg-VS/m3・日

5.95
5.27
40.0
95
16.4
1.32
6.03
5.27
29.9
95
16.4
1.76

廃グリセリン2.0％ 廃グリセリン3.0％

7.42
6.65
38.5
12221.8
1.73
7.516.6628.812221.7
2.318.137.3237.7
13424.4
1.94
8.22
7.33
28.3
13524.4
2.60

金属含有量が少なかった（表 6）。そのため、微量～40 日で馴致を行った。52 日目から実験条件で金属欠乏によるメタン発酵阻害の観点も考慮し、ある廃グリセリン 2.0％系、3.0％系で混合消化実験

混合消化実験を行った。連続実験は、はじめに微を開始した。HRT40 日で廃グリセリンを投入して 1

量金属の添加を行わず運転した。次に微量金属滞留日数運転を行い、安定した運転が確認されたの添加を行い、微量金属供給によるメタン発酵へ後、廃グリセリンの投入割合は変えずに HRT30 日の影響を評価した。

（84 日目から）に短縮し、廃グリセリン投入による影

5.1.実験条件及び方法

響を検討した。

5.1.1.実験条件①（微量金属添加無し）

5.1.2.実験条件②（微量金属添加有り）

微量金属添加無しでの連続実験で使用した各微量金属を添加した連続実験で使用した各基基質の性状を表 7 に、運転条件を表 8 に示す。運質の性状を表 9 に、運転条件を表 10 に示す。運転開始直後は、消化槽の立ち上げのため HRT50

転開始直後は、HRT100～50 日で全系列を生ごみのみ投入して馴致した。安定を確認後、16 日目か

試料投入口

ガス回収

リアクター条件(ガスパック)ら実験条件である廃グリセリン 1.0％系、廃グリセリ使用種汚泥－生ごみ消化汚泥

総容量L

ン 2.0％系で混合消化実験を開始した。HRT30日
7.0

液相量Lで 15.0滞留日数の安定が確認された後、42 日目から廃グリセリンの投入割合は変更せず、HRT を 20 日

撹拌機

撹拌機rpm

消化温度℃

滞留日数(HRT)

日

消化汚泥
引き抜き口

0～50038に短縮して約2 滞留日数運転を行い、消化特性20～100を評価した。最大 VS 負荷量は 3.52kg-VS/m3・

図 4 連続実験の装置図日であり、生ごみ単独系の約 1.3 倍の負荷量で表 6 使用した基質の微量金属含有量mg/kg-TS運転を行った。また、メタン発酵の促進のため

Fe

NiCoに文献値を参考に微量金属を基質中の濃度と下水汚泥

12,700235

して FeCl2：100mg/L、NiCl2：10mg/L、CoCl2：

生ごみ

1593

<310mg/L となるように塩化物で添加した 7）。
4表 9 実験条件②における各基質の性状廃グリセリン

一方、生ごみ単独系はガス発生量の低下等はTS%

6.84 ± 0.21 81.3 ± 0.01

見られず、安定した運転が継続されたため、VS 負VS%

荷量増大によってメタン発酵阻害が起きたと考えら

VTS%

6.00 ± 0.15 75.8 ± 0.0587.893.2

TS%

6.35 ± 0.76 81.2 ± 1.50

VS%

VTS%

5.52 ± 0.68 75.5 ± 1.61
86.9
93.0

生ごみ

HRT
30(16-42日)
HRT
20(42-82日)

20,000mg/L と 非常に高い値が確認された。

れた。
以上より、HRT30 日の場合において廃グリセリンを 2.0％以上投入した場合、メタン発酵阻害が確認

表 10 実験条件②における運転条件

HRT30(16-42日)

HRT
20(42-82日)

投入TS

％

投入VS％

滞留日数日

投入COD

g/L

C/N比

3

VS負荷kg-VS/m ・日

投入TS％

投入VS

％

滞留日数日

投入COD

g/L

C/N比

-kg-VS/m3・日
微量金属添加
VS負荷

生ごみ単独系

廃グリセリン1.0％

廃グリセリン2.0％

6.84
6.00
30.0
108
16.7
2.00
6.35
5.52
20.09916.72.767.576.69
29.7
126
18.6
2.25
7.09
6.21
19.8
117
18.8
3.14

8.30
7.37
29.4
144
20.6
2.51
7.82
6.89
19.6
135
20.93.52

された。
5.2.2.実験条件②（微量金属添加有り）
各系列の消化ガス発生量の推移を図 7 に示す。
また、消化特性については、最大負荷である
HRT20 日での消化特性を表 11 に示す。HRT30 日
では、リアクター内の pH(7.9 前後)、VFA 濃度(350mg/L 以下)、ガス発生量の推移から安定した

FeCl2：100mg/L、NiCl2：10mg/L、CoCl2：10mg/L運転が確認された。HRT20 日に負荷量を増加させ5.2.実験結果及び考察た場合も、消化ガス発生量は、生ごみ単独系と比5.2.1.実験条件①（微量金属添加無し）

較して廃グリセリン投入系で最大約 25％の増加を確認した。VS 当たりの正味のガス発生量において消化ガス発生量[mL/2日]

30,000

HRT40 日では、廃グリセリン 2.0％系で約 20％、3.0％系で約 30％増加し、安定した消化を確認した。しかし、HRT30 日の場合、運転初期では廃グリ馴致

HRT40120

HRT30

廃グリセリン3.0％系

25,000100

20,00080

15,00060
生ごみ単独系
廃グリセリン2.0％系

10,00040

5,000

セリン投入系で消化ガス量の増加を確認したが、20VS当たりの正味のガス発生量[mL-VS/g]

0

100 日目以降に廃グリセリン投入系のガス発生量が減少し、生ごみ単独系を下回り、pH の挙動（至適 pH6.6～6.8 を下回った）から酸敗と考えられた。
そのため、酸敗前後の有機酸（VFA：酢酸、プロピ

HRT [日]

消化ガス発生量は、生ごみ単独系に対して

03,500 40
3,0006080馴致100HRT30

HRT40120100

廃グリセリン3.0％系

2,5002,00080

廃グリセリン2.0％系

601,50040

1,000205000040

オン酸、酪酸）及び溶解性 COD の分析を行った

HRT[日]

各系列の消化ガス発生量の推移を図 5 に示す。

5060708090100110

経過日数（図 6）。分析結果から A(生ごみ単独系)は VFA の図 5 【実験①】各系列の消化ガス発生量の推移

蓄積は見られないが、B(廃グリセリン 2.0%)、C(廃3,500

グリセリン 3.0%)は 86 日目以降に VFA の蓄積

25,000酢酸

3,000

プロピオン酸酪酸

溶解性COD

VFA濃度[mg/L]（2.0%系：約 1500mg/L、3.0％系：約 3000mg/L）及び溶解性 COD の増加が確認された。
VFA はメタン発酵における中間生成物のため蓄

15,0002,0001,50010,000

1,000

溶解性COD[mg/L]

20,0002,500

5,000500

積すると pH が低下しメタン発酵へ阻害を与える。

0

今回の B、C 槽のように有機酸が 1,000~2,000mg/L

0A

B
86日目を超える値を示す場合に pH を下げる可能性がある 8)。また、溶解性 COD が 112 日目で約 17,000～CA

B
89日目

CA

B
106日目

CA

B

C

112日目
(終了）

図 6 運転終了前の VFA 及び溶解性 COD の推移
5

も HRT30 日と同程度であり（約 1,100mL/g-VS）、6.結論

VS 負荷量増加による影響は見られなかった。リア

下水汚泥と廃グリセリンの混合消化より、廃グリセ

クター内の pH は 7.8 前後でありメタン発酵に適しリンの投入量は 0.1～4.0%(学内実験：0.1~4.0%、た値であった。VS 分解率は正味で 90％以上、実証実験：0.1~1.0%)で安定した消化が確認され、VFA（500mg/L 以下）の蓄積も見られず、アンモニ

最大 VS 負荷で約 2.10kg-VS/m3・日まで可能(汚ア性窒素も 1,500mg/L 以下で阻害濃度以下であり、泥単独系の約 2 倍の負荷量)であった。一方、生ご良好な運転が行われていたと言える。更に、廃グリみは、下水汚泥と比較して生ごみと廃グリセリンのセリン投入系では消化ガス中のメタン含有率も高混合消化において、優れた消化特性を有しているかった。以上より、生ごみの混合消化において微が、微量金属の供給が不可欠であり、微量金属添量 金 属 を 添 加 す る こ と に よ り VS 負 荷 が 最 大加等を行って運転する必要がある。

3.52kg-VS/m ・日、HRT は 20 日での安定した運転以上より、廃グリセリンは下水汚泥、生ごみ等のが可能であった。それにより、阻害要因は廃グリセ消化槽を有する施設で混合消化を行うことで処分リン投入によるものではないと考えられた。生ごみ費の削減と C/N 比改善等による高い分解性と消化は分解性、発生ガス量は優れているが、微量金属ガス（再生可能エネルギー）の増産が見込まれ、メ含有量が少ないため、混合基質に用いる場合、微タン発酵において有用なバイオマスであることを明

量金属を添加するか、または下水汚泥等の微量金らかにした。

3属を含んだバイオマスを同時に投入することにより

参考文献

50,000馴致

HRT30

廃グリセリン2.0％系

40,0001）横山伸也、芋生憲司 著：「バイオマスエネルギー」、

120

HRT20

森北出版（2009）100

30,00060
20,000

廃グリセリン1.0％系

40

生ごみ単独系

10,000

る含グリセリン副生成物の燃料油への利活用に関す

20

02,500 0
VS当たりの正味のガス発生量[mL/g-VS]2）小笠原正剛、馬淵悠樹 他：「BDF 製造時に排出されHRT[日]8010馴致2030HRT30402,000506070
HRT208080

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601,00040500

200001020304050
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digestion of sewage and crude glycerol from biodiesel

表 11 HRT20 日における消化特性

production」,Renewable Energy 62,pp73-78(2014)
生ごみ単独系

廃グリセリン 1.0％ 廃グリセリン 2.0％ 測定回数

7.83 ± 0.04

7.84 ± 0.04

7.82 ± 0.05

20TS%707273-

VS%

7880

80-

TS%

-

8681-

VS%

-

8987-

溶解性COD

mg/L

1960 ± 1842160 ± 148

2290 ± 2508アンモニア性窒素

mg/L1420 ± 101

1300 ± 59

1260 ± 394223 ± 157

188 ± 123pH
分解率

正味の分解率VFA (酢酸、 ﾌﾟﾛﾋﾟｵﾝ酸、酪酸)

mg/L

157 ± 110

9

ガス発生量

mL/2日

26800 ± 2620 31200 ± 2730 35900 ± 2520

20-

投入VS当たりのガス発生量mL/g-VS

1010 ± 119

1030 ± 132

1060 ± 114

正味の投入VS当たりのガス発生量mL/g-VS-

1160 ± 304

1200 ± 161-

メタン含有率%64.3 ± 3.0

65.9 ± 4.7

66.4 ± 4.2106）M.S.Fountoulalis,I.Petousi,T.Manios：「Codigestion of sewage with glycerol to boost biogasproduction」,Waste Management 30,1849-1853(2010)7）李玉友、佐々木宏、奥野芳男、関廣二、上垣内郁夫：「生ごみの高温メタン発酵に及ぼす投入濃度の影
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