STEEL CONSTRUCTIONTODAY & TOMORROW(No. 55 Desember 2018)
Publikasi Bersama Federasi Besi dan Baja Jepang dan
Masyarakat Konstruksi Baja Jepang
Versi Bahasa Indonesia
Versi Bahasa Inggris Steel Construction Today &Tomorrow diterbitkan tiga kali dalam setahun dan
disirkulasikan ke seluruh dunia kepada para eksekutif,
perusahaan perdagangan industri, dan organisasi
administratif yang berminat. Tujuan utama publikasi
ini adalah memperkenalkan standar dan spesifikasi
mengenai konstruksi baja, contoh-contoh proyek
konstruksi mutakhir, teknologi dan material konstruksi
mutakhir dan lainnya di bidang konstruksi bangunan
dan keteknik-sipilan. Agar pembaca Indonesia dapat
memahami artikel yang ada, disiapkan versi Bahasa
Indonesia yang berisi teks saja, dan dilampirkan padaversi Bahasa Inggris.Terkait foto, ilustrasi dan tabel,pada halaman terakhir tiap artikel dilampirkan versi
Bahasa Inggrisnya.
Juga, bila dibutuhkan konfirmasi teknis ataupun
rincian yang lebih teknis dari sebuah teks, silakan
merujuk ke publikasi versi Bahasa Inggris.

No. 55 Desember 2018: Isi
Artikel Fitur: Struktur Komposit Baja-Beton
Kondisi Terkini Studi Mengenai Struktur Komposit
Baja-Beton
1
Kondisi Terkini Studi dan Riset Mengenai Struktur
CFT
5
Potensi Koneksi Kolom-Balok Tipe Diafragma Luar
9
Pipa Baja untuk Bangunan dan Struktur CFT
13
Artikel Serial: Desain Terbaru Bangunan Baja di
Jepang (3)HIRAKATA T-SITE

15

Operasi FBBJ
Sampul Belakang
Nomor halaman di atas mengacu pada versi Bahasa
Inggris terbitan No. 55
Versi Indonesia: ©Federasi Besi dan Baja Jepang 2018Federasi Besi dan Baja Jepang
3-2-10 Nihonbashi-Kayabacho, Chuo-ku, Tokyo
103-0025, Jepang
Fax: 81-3-3667-0245 Telpon: 81-3-3669-4815
Alamat surat: sunpou@jisf.or.jp
URL http://www.jisf.or.jp

1Artikel Fitur: Struktur Komposit Baja-Beton

disambung ke kolom RC dan perbedaan eksentrisitas(arah horisontal) pusat balok terhadap pusat kolomyang dapat mempengaruhi perilaku koneksi.
Selanjutnya, studi juga telah dilakukan mengenai
struktur campur dimana rangka baja digunakan untuk
seksi pusat RC pada ujung balok. Disamping itu,
terdapat juga banyak studi mengenai penyambungan
bresing.
Tidak banyak studi yang dilakukan dalam bidang
struktur SRC, akan tetapi semakin banyak studi dalambidang struktur komposit baja-beton (SC).
Dalam bidang struktur SC, kebanyakan studi
menargetkan member struktur dimana batang tulanganbaja dihilangkan dari struktur SRC, dan banyak
dilakukan studi mengenai member struktural, koneksi
kolom-balok dan dinding tahan gempa yang terbuat
dari struktur baja dengan selubung beton (CES)
menggunakan beton serat karbon-serat campur.
Disamping itu, juga banyak dilakukan mengenai
berragam balok SC termasuk balok pondasi SC dan
kolom SC seksi oktogonal. Kolom SC seksi oktogonal
akan dijelaskan lebih lanjut.
.Dalam hal jumlah kontribusi pada Pertemuan
Tahunan AIJ untu Tahun Fiskal 2008, walaupun jumlahkeseluruhannya menurun, terlihat bahwa studi
mengenai konektor geser mekanis dan plastis tulangan
serat cenderung meningkat. Dalam konstruksi
bangunan di Jepang, kepala sambungan geser (headstud) sudah banyak diaplikasikan sebagai cara untuk
transfer tegangan antara baja dengan beton, dan bahkan
menimbulkan kekhawatiran akan meningkatnya
penggunaan head stud. Mengatasi situasi demikian,saat ini sedang ditingkatkan studi mengenai konektor
perfobond di bidang teknik sipil untuk konstruksi
bangunan.
Gbr. 3 menunjukkan contoh hasil uji tekan/tarikyang dilakukan dengan memasukkan tiga jenis
konektor geser mekanis ke dalam beton—kepala
sambungan geser (head stud), konektor perfobond dan
konektor burring baru. Bahkan sekalipun untuk
spesimen uji yang dipersiapkan dengan menetapkan
kekuatan maksimum yang sama bagi head stud dan
konektor perfobond, dapat dilihat dari hasil uji bahwa
kekakuan head stud rendah tetapi kekakuan konektor
tinggi. Selanjutnya, dari gambar, kekakuan dan
kekuatan konektor geser burring baru yangmenggunakan baja burring terlihat tinggi, sehingga
diperkirakan konektor yang baru ini akan dipakai untuk
kegunaan praktis.

(Halaman 1~4)
Artikel Fitur: Strktur Komposit Baja-Beton (1)Kondisi Terkini Studi Mengenai
Struktur Komposit Baja-Beton
oleh Junichi Sakai, Profesor, Universitas Fukuoka
Artikel berikut memperkenalkan tren terbaru dalamstruktur komposit baja-beton. Disamping itu. juga
diperkenalkan sebuah studi mengenai struktur baru
baja-beton yang sedagn kami kembangkan studinya.
Kondisi Terkini Studi Struktur Komposit
Baja-Beton
Struktur komposit baja-beton tipikal yang umum
digunakan di Jepang adalah ketiga struktur: struktur
baja dan beton bertulang (SRC), struktur pipa baja isi
beton (CFT) dan struktur campuran kolom beton
bertulang-balok baja (RC+S) (Gbr. 1). Struktur CFTadalah struktur yang dapat memanfaatkan fitur
struktural perfobond pada struktur komposit, dan
struktur CFT yang menggunakan member baja mutu
tinggi sudah banyak diaplikasikan dalam konstruksi
bangunan tinggi. Struktur RC+S merupakan struktur
campuran dengan komposisi kolom beton bertulangyang menawarkan rijiditas tinggi dengan keuntungan
ekonomis dan balok baja yang memungkinkan bentang
struktur lebih panjang sehingga banyak digunakan
dalam konstruksi bangunan dengan bentang panjang,fasilitas komersial dan gudang logistik.
Dalam survei tren terkini studi megenai struktur
komposit baja-beton di Jepang, dilakukan analisis pada
102 laporan studi dalam bidang struktur komposit
baja-beton yang dipublikasikan dalam Ringkasan
Makalah Teknis Pertemuan Tahunan untuk Tahun
Fiskal 2018 Institut Arsitektural Jepang (AIJ). Gbr. 2
menunjukkan rincian laporan studi dalam bidang
struktur komposit baja-beton. Sebagaimana
ditunjukkan dalam gambar, arus utama studi terkini
adalah struktur CFT dan RC+S.
Karena luasnya wilayah studi struktur CFT, target
utama dalam studi ini adalah pada aplilasi baja mutu
super tinggi, kolom CFT bentuk kotak, gerakan seismik
periode panjang, kolom ramping dan penulangan baja
terpasang (built-in).
Dalam studi struktur campuran RC+S, telah banyak
studi yang dilakukan mengenai efek perbedaan tingkat(arah tinggi) pada balok baja kanan dan kiri yang2

Dalam bidang teknik sipil, struktur yangmenggunakan plastik bertulang serat (fiber-reinforced
plastics) (FRP) sudah banyak dibangun, tetapi
dikhawatirkan tingginya biaya konstruksi dalampemasangannya. Dalam bidang konstruksi bangunan,
aplikasinya terbatas hanya pada bagian-bagian strukturbangunan..Akan tetapi, FRP menawarkan kinerja
struktural tinggi seperti ringan, kekuatan dan kekakuan
tinggi, sehingga aplikasinya diperkirakan meningkat dimasa depan. Baru-baru ini telah dilakukan studi dan uji
eksposur kekuatan member tekan plastis tulangan serat
karbon (CRFP) dan aplikasi CFRP dalam splice platesambungan gerser baut kekuatan tinggi.
Selain laporan studi yang ditampilkan dalam Gbr. 1
terdapat studi mengenai bresing penahan tekuk, slab
komposit, dan komposisi dengan material kayu dansambungan kepala tiang pipa baja.

dapat menahan beban aksial tekan dan menekan
kontraksi aksial. Hasilnya, kolom SC seksi oktagonal
menunjukkan perilaku deformasi besar yang stabil.
Selanjutnya kekuatan lentur dan kekakuan dapat
dengan mudah disesuaikan dengan penyesuaian tebal
dan lebar flens rangka baja.
Gbr. 5 menunjukkan kondisi concrete-confined
effects pada test dimana beton seksi oktogonal seragam
diberikan beban tekan. Seperti ditunjukkan padagambar, kekuatan tekan dan kapasitas deformasi beton
kolom seksi oktagonal meningkat dibandingkan beton
biasa (tanpa tulangan). Karena keterbatasan ruang
untuk laporan studi ini, metode analisis tidak dapat
dijelaskan, tetapi tetap dapat dimengerti dari gambar
bahwa perilaku tekan daripada beton dapat dianalisis
dengan mempertimbangkan concrete-confined effect.
Gbr. 6 menunjukkan hasil uji dimana beban aksial
tetap dan beban lateral siklis diberikan pada kolom SC
oktagonal. Terlihat dari gambar bahwa ketika dimensi
rangka baja berbeda-beda, kolom oktagonal tetap
memiliki ketahanan gempa yang tinggi. Garismekanisme dalam gambar menunjukkan bahwa
kekuatan geser kolom SC saat momen plastis penuh,
dengan dihitung menggunakan kekuatan leleh baja dan
kekuatan tekan beton, harus terlihat pada kepala dan
dasar kolom. Gambar tersebut juga menunjukkan hasil
analisis yang memperhitungkan concrete-confined
effects , dan dapat dikatakan bahwa hasilnya tepat
seperti evaluasi dalam gambar.
Gbr. 7 menunjukkan koneksi kolom-balok sebuah
struktur rangka campur yang terdiri dari kolom SC
seksi oktagonal dan balok rangka baja. Sebagaimana
terlihat dalam gambar, diusulkan untuk menggunakan
detil sambungan las diafragma luar dan pengaku
vertikal untuk mengkonfirmasi transfer tegangan yangterjadi dalam koneksi kolom-balok. Selanjutnya,
disiapkan dua spesimen uji rangka cruciform yangterdiri dari kolom SC seksi oktagonal dan balok rangka
baja, dan dilakukan uji dengan pemberian beban aksial
pada struktur campur untuk menahan tegangan yangterjadi selama gempa bumi, dan kemudian pemberianbeban geser siklis positif/negatif anti-simetrikal padakedua ujung balok. Gbr. 8 menunjukkan hasil uji yangtelah dicapai.
Selama pengujian, desain dibuat sedemikian rupa
agar kekuatan ultimit koneksi kolom-balok tercapai
sebelum kekuatan ultimit kolom dan balok pada kedua
spesimen. Salah satu perbedaan antara kedua spesimen
adalah ada atau tidaknya susunan pengaku vertikal
pada koneksi kolom-balok. Walaupun kedua spesimen

Gbr. 1 Struktur Komposit Baja-Beton Tipikal yang
Digunakan di Jepang
Gbr. 2 Rincian 102 Laporan Studi Mengenai Struktur
Komposit Baja-Beton (Ringkasan Makalah Teknis
Pertemuan Tahunan AIJ untuk Tahun Fiskal 2018)
Gbr.3 Hubungan antara Beban dan Slip Konektor
Geser Mekanis
Studi Pengembangan Seksi Oktogonal Member
Kolom SC
Struktur baja dan beton bertulang (SRC) adalah
struktur yang pada mulanya dikembangkan di Jepang
yang menawarkan resitensi gempa yang tinggi. Akan
tetapi struktur ini membutuhkan susunan batang
tulangan dan penempatan beton disamping fabrikasi
rangka baja, sehingga menghasilkan proses konstruksi
yang kompleks dan meningkatnya biaya konstruksi.
Oleh karenanya, walaupun struktur SRC diaplikasikan
pada bagian-bagian struktur bangunaan, konstruksi
bangunan dengan lapisan SRC menurun.
Dengan tujuan untuk lebih memperbaiki ketahanan
gempa dan meningkatkan sumber daya manusia dan
penghematan tenaga kerja dalam konstruksi SRC, kami
saat ini sedang mendorong penelitian ke arah kolombaja-beton (SC) seksi oktagonal seperti pada Gbr. 4.
Fitur dinamik kolom SC seksi oktogonal terletak padakondisi bahwa karena beton yang dikelilingi dengan
rangka baja cruciform dapat ditekan dengan
penggunaan flens dan web rangka baja, ketahananlentur dan kapasitas deformasi dapat ditingkatkan.
Secara khusus, web rangka baja cruciform terletak dipusat seksi kolom, sehingga kolom seksi oktagonal3

menunjukkan hysteresis loop yang sangat baik dalamhal ketahanan gempa, strut tekan beton arah diagonal
mungkin terbentuk dalam panel koneksi sebagai akibatadanya susunan pengaku vertikal, dan hasilnya,
kekuatan geser daripada koneksi agak meningkat.
Selanjutnya, dapat dipastikan efek susunan pengaku
vertikal terhadap tertahannya deformasi geser padakoneksi
Dalam instalasi kolom SC seksi oktagonal, susunan
batang tulangan tidak dibutuhkan untuk konstruksinya,
dan flens rangka baja dapat digunakan sebagai cetakan
beton sehingga akan mempermudah pekerjaan
konstruksi. Untuk kolom SC seksi oktagonal,
direncanakan akan menggunakan beton biasa, dan
karenanya tidak dibutuhkan pengawasan mutu tingkat
tinggi untuk beton yang digunakan untuk struktur CFT.
Untuk itu, kami sedang menguji aplikasi kolom SC
seksi oktagonal dalam konstruksi bangunan rendah dan
menengah.
Gbr. 4 Potongan Melintang Kolom SC Seksi Oktagonal
Gbr. 5 Concrete confined Effect daripada Member
Kolom SC Seksi Oktagonal
Gbr. 6 Hubungan antara Kekuatan Geser dan Sudut
Rotasi Member Kolom SC Seksi Oktagonal
Gbr. 7 Koneksi Kolom-Balok Struktur Campuran
Kolom SC Seksi Oktagonal dan Balok Rangka Baja
Gbr. 8 Hubungan antara Beban dan Deformasi Koneksi
Kolom-Balok yang Terdiri dari Kolom SC Seksi
Oktagonal dan Balok Rangka Baja
Harapan Besar akan Kolom SC Seksi Oktagonal
Tren studi mengenai struktur komposit baja-beton
di Jepang dianalisa berdasarkan literatur referensi 2),
dan hasilnya sebagaimana disampaikan di atas. Studiselanjutnya dikembangkan ke arah kolom SC seksioktagonal baru dan struktur campuran kolomoktagonal-rangka baja yang diharapkan tidak saja akan
menghemat sumber daya manusia dan tenaga kerja
tetapi juga menawarkan kinerja struktural yang lebih
ditingkatkan. Perilaku strukturalnya juga disampaikan
di atas.

4

Junichi Sakai: After receiving the master’s degree
at the Graduate School of Engineering, Kyushu University in 1989, he became associate professor at the
Kyushu University in 2001. He assumed his current
position as professor, Department of Architecture,
School of Engineering, Fukuoka University in 2007.
His specialized field covers structural engineering andsteel-concrete composite structures.

Fig. 1 Typical Steel-Concrete Composite Structures in Use in Japan1)
Encased steel
Steel tube

Steel beam

RC column(a) SRC(b) CFT

Cover plate(c) RC column-Steel beam

Fig. 2 Breakdown of 102 Study Reports
on Steel-Concrete Composite
Structures2)

FRP
5
M.S.C
6

Others18

SC Composite
Member
18

CFT
28

RC+S
27

CFT: Concrete-filled steel tube
RC+S: Mixed frame of RC column and steel
beam
M.S.C.: Mechanical shear connector
FRP: Fiber-reinforced plastics
Total: 102 study reports(Summaries of Technical Papers of AIJ
Annual Meeting for FY2018)

Fig. 3 Relationship between Load and Slip of Mechanical Shear Connector3)

Load per connector Q (kN)

250

B6-6
Burring connector (new)

200
P12-0
Perfobond connector

150
100

S13
Stud

50
0

0

5

10
Slip δ (mm)

15

20

5

Fig. 4 Cross Section of Octagonalsection SC Column

Fig. 5 Concrete-confined Effect of Octagonal-section
SC Column Member 4)
CH-200x80x4.5x4.5

N (kN)

1000

c

Test

800
600

Analysis(Confined effect)

400
Plain
concrete20000δ (mm)

2

4

6

8

10

Fig. 6 Relationship between Shear Strength and Rotation Angle of Octagonal-section SC Column Member4)
Compressive strengthof concrete 30 N/mm2

CH-190x60x4.5x6n

300 Q (kN)
200

0.3

AnalysisCH-190x100x2.3x2.3

Mechanism line

Q (kN)

300

Mechanism line

300 Q (kN)

Analysis

200

200

100

100

100

0

0

0

-100

-100

-100

-200
-300
-6

300
200
100
0.6

CH-190x100x4.5x6

Test
-4

-2

0

Q (kN)

2

R (%)
4

6

-200
-300

200

Analysis

100
0

-100

-100

-200

Test
-4

-2

-6

0

2

R (%)
4

-4

-2

0

300 Q (kN)

Mechanism line

0

-300
-6

Test R (%)

6

4

6

Test

-200
-300
-6

-4

-2

0

Q

Mechanism line

Analysis

R

-200
-300
-6

2

Mechanism line

Analysis

Test
-4

-2

6

0

2

R (%)
4

6

Q

2

R (%)
4

6

Fig. 7 Column-Beam Connection of Mixed Structure Composed of
Octagonal-section SC Column and Steel-frame BeamSC column
Vertical stiffener

Vertical stiffener
Steel beam

External diaphragmFig. 8 Relationship between Load and Deformation of Column-Beam Connection
Composed of Octagonal-section SC Column and Steel-frame Beam6)

Beam end load
P (kN)
100

Beam end load
P (kN)
100

P

75

b u

P
j u

50

P'

25
0

0
-25

-75
-100

Rotaition angle R (%)
-6

-4

-2

0

2

4

6

-j Pu

-50

-bPu

-75
-100

P

j u

50

-25

-j Pu'

b u

P'

25

j u

-50

P

75

j u

-j Pu'

Rotaition angle R (%)-6(a) With vertical stiffener

-4

-2

0

2

(b) No vertival stiffener

7

4

6

-j Pu

-bPu

(Halaman 5~8)
Artikel Fitur: Struktur Komposit Baja-Beton

Desain dan Konstruksi Struktur Pipa Baja Isi Beton(2008) oleh Institut Arsitektural Jepang (AIJ) dan
Standar Teknis dan Penjelasannya untuk Struktur Pipa
Baja Isi Beton (2012) oleh Asosiasi Teknologi Baru
untuk Perumahan Urban. Disamping itu, juga telahditerbitkan Buku Petunjuk untuk Desain Struktur Pipa
Baja Isi Beton untuk para desainer muda danmahasiswa oleh Institut Arsitektural Jepang.
Rentang aplikasi kekuatan material untuk struktur
CFT yang ditentukan dalam Rekomendasi untuk
Desain dan Konstruksi dari AIJ adalah 18~90 N/mm2
untuk kekuatan tekan beton, 590 N/mm2 atau kurang
untuk kekuatan tarik baja, dan 235~440 N/mm2 untuk
tegangan leleh pipa baja (Tabel 1). Potongan standarkolom CFT ditetapkan berbentuk kotak atau bulat (Gbr.
1). Disamping itu, sedang didorong studi eksperimental
mengenai aplikasi kolom kotak CFT dan kekuatan dankapasitas deformasi kolom CFT bertulang dimana
batang tulangan baja terpasang dalam pipa baja.

Kondisi Terkini Studi dan Riset
Mengenai Struktur CFT
oleh Keigo Tsuda dan Masae Kido, Universitas
Kitakyushu
Struktur pipa baja isi beton (concrete-filled steeltube) (CFT) merupakan salah satu struktur komposit
baja-beton. Struktur ini memiliki keistimewaan kinerja
struktural yang tinggi seperti kapasitas angkut bebanyang tinggi dan kapasitas deformasi yang tinggi. Di
Jepang, aplikasinya dimulai pada akhir tahun 1950an,
dan struktur CTT sudah banyak digunakan dalambanyak konstruksi bangunan tinggi perkantoran.
Laporan studi yang pertama mengenai struktur CFT
di Jepang adalah “Eksperimen dan studi analitikal
mengenai beban lentur member tekan CFT” yangdibuat oleh Prof. Shizuo Ban dan kawan-kawan padatahun 1956. Kemudian, pada tahun 1961, laporan
serupa dibuat: “Eksperimen dan studi analitikal
mengenai kolom ramping CFT dengan beban terpusat”
oleh Prof. Takeo Naka, Prof. Ben Kato dan
kawan-kawan. Pada tahun 1981. Prof. Kenji Sakino
menyampaikan sebuah disertasi doktoral mengenai
struktur CFT, yang merupakan tesis pertama dalam
topik tersebut di Jepang.
Dalam “Proyek Pengembangan Sistem Baru untuk
Rumah Tinggal Multipel Tipe Urban” yangdicanangkan untuk lima tahun mulai tahun 1985 oleh
Kementrian Konstruksi, struktur CFT diadopsi sebagai
sistim struktur untuk apartemen bangunan tinggi.
Terkait hal ini, dilakukan sebuah studi eksperimental
mengenai member balok-kolom untuk mengevaluasi
kinerja sistim struktural yang diadopsi. Selanjutnya,
dalam “ Struktur Hibrida dan Komposit,” sebuah Riset
Teknik Gempa Kerjasama AS-Jepang yang dilakukan
selama lima tahun sejak tahun 1993, dibentuk
kelompok kerja CFT dan dilakukan riset eksperimental
mengenai member kolom dan koneksi balok-ke-kolom
struktur CFT dengan mengubah kekuatan material dan
rasio lebar-tebal serta rasio diameter-tebal daripada
pipa baja.
Tren terkini dalam riset dan studi megenai struktur
CFT disampaikan berikut ini:

Tabel 1 Persyaratan untuk Struktur CFT
Gbr. 1 Potongan Melintang Kolom CFT
Tren Terkini dalam Studi Mengenai Member Kolom
CFT Kekuatan Ultimit Kolom dengan Beban Aksial
Dalam Rekomendasi untuk Desain dan Konstruksi
Struktur Pipa Baja Isi Beton dari AIJ, seperti pada Gbr.
2, parameter kerampingan kolom yang menahan gaya
tekan periksa dengan menentukan rasio lk/D untuk
panjang efektif lk terhadap tinggi seksi D, dan jika rasio
lk/D=4 atau kurang, kolom didefinisikan sebagai kolom
pendek, sedangkan bila lk/D=lebih dari 4~12 atau
kurang disebut kolom menengah, dan bila lk/D = lebih
dari 12 disebut sebagai kolom ramping, dan persamaan
desain dirubah mengikuti rasio lk/D yang dipilih.
Sekarang, persamaan evaluasi kekuatan tekankolom CFT diusulkan yang menggunakan rasio
kerampingan kolom baja yang dinormalisasi sebagai
indikator kerampingan dan berdasarkan kekuatan yangditambahkan seara kumulatif dengan kekuatan tekuk
kolom baja dan kolom beton dan tidak dibedakan untuk
kolom pendek, menengah dan ramping.
Gbr. 3 menunjukkan perbandingan antara kekuatan
kolom yang diusulkan dan kekuatan tekan yangdihitung menggunakan Rekomendasi AIJ. Dalam
gambar, ssy adalah tegangan leleh pipa baja dan csBadalah kekuatan tekan beton. Sebagaimana dalam Gbr.
3, usulan kekuatan yang secara kumulatif ditambahkan
dengan kekuatan tekuk kolom baja dan beton sejalan

Panduan Desain dan Rentang Aplikasinya
Dua versi terakhir panduan untuk struktur CFT
sudah dipublikasikan di Jepang—Rekomendasi untuk

8dengan kekuatan tekuk yang dihitung menggunakan
Rekomendasi AIJ dalam semua rentang rasio
kerampingan yang dinormalisasi bahan jika perbedaan
antara kolom pendek, menengah dan ramping tidak
diperhitungkan.

Proyek Promosi Standar Pemeliharaan Bangunan oleh
Kementrian Pertanahan, Infrastruktur, Transportasi dan
Pariwisata, metode verifikasi keselamatan kolom CFTdalam gerakan gempa periode panjang sedang
diperiksa, dan dilakukan pengujian dimana kolom CFT
menahan pembebanan siklis amplitudo displasement
konstan dengan beban aksial konstan atau variabel.
Disamping itu, berdasarkan kapasitas yang diperoleh
dari hasil uji member, diusulkan sebuah prosedur
evaluasi kerusakan kolom CFT dengan menggunakan
analisis respon gempa.
Sementara itu, dirasakan sangat perlu untuk
mengumpulkan data pengujian. Untuk itu, pada tahun2015 Kommite Bangunan Federasi Besi dan Baja
Jepng mempercayaan Masyarakat Konstruksi Baja
Jepang untuk melakukan studi mengenai gerakan
gempa jangka panjang, dimana kemudian dibentuk
Kelompok Kerja untuk Survei dan Studi Kinerja
Member Kolom setelah Gerakan Gempa Periode
Panjang yang melakukan studi selama tiga tahun daritahun 2015 hingga tahun 2017.
Sebagai penyambung dengan studi tiga tahun ini
kami melakukan sejumlah uji pada kolom CFT yangdiberikan pembebanan siklis amplitudo displasemen
konstan dengan beban aksial konstan dimana
ditetapkan variabel eksperimentalnya adalah rasio
panjang efektif terhadap tinggi seksi lk/D, rasio beban
aksial ny, amplitudo displasemen (sudut rotasi) R0, danbentuk potongan (kotak, bulat). Contoh hasil uji yangdiperoleh sejauh ini disampaikan di bawah ini:
Pengujian dilakukan dengan kondisi pembebananseperti pada Gbr. 6. Foto 1 menunjukkan aparatus
pembebanan kolom CFT. Gbr. 7 menunjukkan
hubungan antara pembebanan lateral dengan sudut
rotasi dalam ketiga kasus pada lk/D=14: rasio beban
aksial =0,15 dan sudut rotasi 1,5%; rasio beban aksial=0,3 dan sudut rotasi 1,5%; dan rasio beban aksial =0,6
dan sudut rotasi =1%. Gambar tersebut juga
menunjukkan kasus uji yang dilakukan untuk kolom
pipa baja berrongga. Gbr. 8 menunjukkan tren beban
lateral (Q0i/Qmax) pada titik putar rotasi dan tren
regangan aksial (ev%). Foto 2 menunjukkan dasar
kolom setelah pengujian. Dengan bertambahnya rasio
beban aksial dan amplitudo displasemen, pengurangan
beban menjadi besar. Di masa depan direncanakan
proporsi metode untuk mengevaluasi kinerja
penurunan kekuatan kolom CFT.

Gbr. 2 Rentang Kolom Pendek, Menengah dan
RampingGbr. 3 Kurva Kekuatan Kolom
 Kekuatan Ultimit Kolom dengan Beban Aksial
dan Tegangan Geser Fleksural
Untuk kolom dengan kekuatan tekan dan tegangangeser fleksural, Rekomendasi AIJ saat ini menunjukkan
persamaan desain untuk masing-masing ketiga jenis
kolom—pendek, menengah dan ramping, dalam kasus
member tekan. Saat ini, sebagaimana dengan member
tekan, rentang dimana diharapkan momen plastis
penuh pada seksi kolom dalam hubungannya dengan
rasio kerampingan kolom pipa baja yang dinormalisasi
lc, rasio beban aksial ny dan rasio momen lentur ujung kdiuji dengan menggunakan Gbr. 4 sebagai model
analitikal.
Dengan menggunakan hubungan persamaann y  c 2   1    , ketika nilai a adalah 0,05 atau lebih
rendah, dapat dimengerti dari korelasi antara momen
lentur dan beban aksial dibandingkan dengan kekuatan
maksimum kolom dalam Gbr. 5 bahwa momen plastis
penuh daripada seksi kolom CFT dapat diperkirakan.
Saat ini sedang dilakukan pemeriksaan metode evaluasi
kekuatan kolom dalam rentang dimana momen plastis
penuh daripada seksi kolom tidak dapat diperkirakan.
Mengenai kolom CFT kotak yang menyebabkan
fraktur geser, ada kasus dimana fraktur terjadi ketika
rasio bentang geser=1 atau lebih kecil, tetapi diketahui
bahwa karakteristik hysteresis kolom kotak CFT untuk
fraktur geser tidak lebih buruk daripada kinerjanya
dalam hal fraktur lentur. Saat ini sedang dilakukan
studi mengenai fraktur geser kolom CFT bulat.
Gbr. 4 Kondisi Pembebanan dan Diagram Momen
Gbr. 5 Kurva Kekuatan Kolom
 Studi Mengenai Gerakan Gempa Periode Panjang
Gempa bumi besar yang terjadi dimana Palung
Nankai merupakan wilayah episentrum menimbulkan
kekhawatiran akan adanya efek terhadap bangunan
tinggi dengan periode natural panjang. Saat ini tengah
dilakukan studi mengenai kolom CFT untuk
menghadapi gerakan gempa periode panjang. Dalam

Gbr. 6 Kondisi Pembebanan
Foto 1 Aparatus pembebanan kolom CFT

9

Gbr. 7 Hubungan antara Beban Lateral dan Sudut
RotasiFoto 2 Dasar Kolom setelah pengujian
Gbr. 8 Hubungan antaran Regangan Aksial, Beban
Lateral dan Jumlah Siklus
 Studi mengenai Ketahanan Tumbukan
Ketika terjadi Gempa Bumi Besar Jepang Timurpada tahun 2011, kerusakan bangunan yang disebabkan
oleh tsunami menimbulkan kekhawatiran besar. Karena
kolom CFT diharapkan dapat menunjukkan ketahanan
tumbukan, telah dikembangkan suatu metode evaluasi
ketahanan tumbukan secara kuantitatif.
 Kolom CFT Menggunakan Baja Kekuatan Super
Tinggi
Saat ini sedang dilakukan pengujian untuk kolom
CFT yang diproduksi menggunakan produk baja
dengan kekuatan super tinggi dengan tingkat kekuatan
tarik 800~1,000 N/mm2. Dalam manufaktur member
kolom kotak yang terpasang dengan las, saat ini sedang
dilakukan studi member CFT terpasang dengan cara
pengelasan under-matching welding karena kondisi
untuk over-matching welding diterapkan persyaratan
yang ketat.
Pengembangan Struktur CFT dengan Kinerja
Struktural yang Lebih Tinggi
Metode evaluasi kinerja struktural dengan presisi
tinggi diharapkan akan dapat ditetapkan untuk kolom
CFT yang tidak saja diproduksi menggunakan member
baja kekuatan tinggi di luar rentang aplikasinya dalamstandar desain sekarang tetapi juga meliputi kolom
ramping dengan berragam konfigurasi seksionalnya.
Kami memperkirakan bahwa pengembangan strukturkolom CFT selanjutnya akan menawarkan performa
struktur yang tinggi.

10Keigo Tsuda: After finishing the mastercourse at the Graduate School of Kyushu University, he served as research
assistant of Kyushu University in 1977
and then as associate professor of Kyushu University. He became professorof the University of Kitakyushu in 2001
and emeritus professor in 2018.

Masae Kido: After finishing thedoctoral program at the Graduate
School of the University of Kitakyushu, she became lecturer of the
University of Kitakyushu in 2007.
She assumed her current positionas associate professor of the University of Kitakyushu in 2012.

Fig. 1 Cross Sections of CFT Columns

Table 1 Requirements for CFT Structures
Compressive strength of concrete*

18〜90 N/mm

Tensile strength of steel*

Smaller than 590 N/mm2

Yield stress of steel*235〜440 N/mm2

Ratio of limiting value of width (diameter) to thickness

1.5 times of AIJ steel standard

2

SquareCircular

Rectangular

Not longer than 50 for columns

Ratio of buckling length to section depth

Not longer than 30 for beam-columns* AIJ Recommendations

Fig. 2 Range of Short, Intermediate
and Slender Columns
Short

Nu

Intermediate
Buckling strength

Slender column

4
12
lk/D
Buckling length - section depth ratio

Fig. 3 Column Strength Curves

Fig. 4 Loading Conditions andMoment Diagrams

Proposed column strength

12000 Ncr (kN)2c B =150 N/mm

10000

Buckling strength

AIJ CFT Recommendations

120

8000

90
60
36

6000
4000
2000
0
0

lk/D=30

0.5

1

M2
= M1

=0
FP

D

N

M1

Mm
(Mmax)

M1(M1max)

Normalized slenderness ratio of steel column

2s y =325 N/mm

=0.05
0.1

0.8

Column section

2

ny

1

M2 = M 1tlk/D=50c

1.2N

D =250 mm
t =12 mm
D/t =20.8
2s y =325 N/mm

1.5

Fig. 5 Column Strength Curves

Axial load0c B =90 N/mm

2

0.15
0.2

0.6
0.3

0.4

0.25

0.2
0

0

0.2

0.4

0.6

0.8

1

Flexural strength

11

1.2

1.4

M1max/Mp

Fig. 6 Loading Conditions

N

L

Specimen

Axial force

Q

Lateral force

R=( /L)

Photo 1 CFT column loading apparatus

Dimensionless lateral force Q /Q pc

Dimensionless lateral force Q /Q pc

Fig. 7 Relationship between Lateral Load and Rotation Angle
1.5
1
0.5

CFT ny=0.15
R0=1.5% Initialstiffness
l k/D=14

0

Plastic collapse
Mechanism line

-1.5
-3

Steel tube yield
LD14n15R15
Maximum strength

200 cycles

-2
-1
0
1
2
3
Dimensionless rotation angle R/Rpc
ny=0.15, R0=1.5%

CFT ny=0.3
R0=1.5%lk/D=141

0.5

LD14n30R15

-0.5

-0.5

-2
-1
0
1
2
3
Dimensionless rotation angle R/Rpc
ny=0.15, R0=1.5%

-1

0

1

2

ny=0.3, R0=1.5%

0.5

145 cycles

-2

3
R/Rpc

Q/Qpc

1

S-LD14n15R15

60 cycles

-1.5
-3

0

CFT ny=0.6
R0=1%
lk/D=14

0

-1

0

Q/Qpc

1

0

1.5

Steel ny=0.15
R1
0=1.5%
lk/D=14
0.5

-1.5
-3

1.5

-0.5

1.5

-1

Q/Qpc

0.5

-0.5
-1

1.5

LD14n60R1

-1
-1.5
-3

11 cycles
-2

-1

0

1

2

ny=0.6, R0=1%

3
R/Rpc

1.5 Q/Qpc

Steel ny=0.3
R0=1.5%lk/D=141
0.5

Steel ny=0.6
R0=1%
lk/D=140-0.5

LD14n30R15

-1
-1.5
-3

-0.5

28 cycles
-2

-1

0

1

ny=0.3, R0=1.5%

12

2

3
R/Rpc

S-LD14n60R1

-1
-1.5
-3

10 cycles
-2

-1

0

1

ny=0.6, R0=1%

2

3
R/Rpc

CFT

n=0.15, R0=1.5%

Steel

n=0.3, R0=1.5%
n=0.6, R0=1%

Axial strain v (%)

lk/D=14 positive side
3
2.5

0.8

2
1.5
1

n=0.3, R=1.5%
n=0.6, R=1%

Steel

0.5

0.2

0

0.7
0.6

0.5
0

1

CFT n=0.15, R=1.5% 0.9

50

100

Lateral load Q0i /Qmax

Fig. 8 Relationship between the Axial Strain,
Lateral Load and the Number of Cycles

0.4
150
CyclesCFT

ny=0.15, R0=1.5%

ny=0.3, R0=1.5%

ny=0.6, R0=1%

Steel

ny=0.15, R0=1.5%

ny=0.3, R0=1.5%

ny=0.6, R0=1%

Photo 2 Column bases after testing13

(Halaman 9~12)
Artikel Fitur: Struktur Baja dan Beton (3)Kolom dengan Kekuatan yang Lebih Tinggi dan
Operasi Pengelasan
Sekarang ini produk baja kekuatan tinggi banyak
diadopsi dalam proyek konstruksi skala besar. Di
samping itu, produk baja dengan kekuatan super tinggi
dengan tingkat kekuatan Tarik 780 N/mm2 (H-SA700)
sudah dikembangkan dan aplikasi praktisnya sudah
dimulai.
Produk baja dengan kekuatan lebih tinggi tidak saja
mengikuti tren kearah konstruksi bangunan tinggi danbentang lebih panjang tetapi juga mendorongkebebasan dalam mendesain. Dapat diharapkan bahwa
produk baja dengan kekuatan lebih tinggi akan
memberikan kontribusi pada terciptanya ruang dan
struktur arsitektural yang kaya yang tidak terlalu
mengalami kerusakan ketika terjadi gempa bumi besar.
Secara khusus penerapan produk baja dengan mutu
780 N/mm2 untuk rangka baja dalam konstruksi
bangunan memberikan banyak kelebihan. Akan tetapi,
dalam hal aplikasi produk baja dengan mutu 780
N/mm2 secara lebih luas, kinerja las dan operasi
pengelasan dapat menjadi kendala. Memastikan bahwa
sambungan las over-matching dapat dipersiapkan untuk
produk baja mutu 780 N/mm2 dapat terkendalakesulitan besar dalam konstruksinya dan selanjutnya
dapat berdampak pada biaya kontruksi yang tinggi.
Ketika menggunakan produk baja dengan kekuatan
Tarik 780 N/mm2 untuk kolom dan 590 N/mm2 atau
kurang untuk balok dan diafragma, dan ketika koneksi
dipersiapkan dengan menggunakan diafragma luar,
pengelasan kolom dalam sambungan kolom ke balok
menjadi tidak penting.
Saat ini di Jepang, dipicu oleh kurangnya insinyur
pengelasan, sedang dikembangkan berbagai jenis
metode pengelasan robotik untuk pekerjaan sambunganlas kolom dan diafragma, dan hasilnya, dimungkinkan
pengelasan posisi horisontal untuk kolom dan
diafragma yang dilakukan dengan pengelasan robotik.
Karena itu, dapat dimungkinkan pekerjaan untuk
menangani kolom kekuatan tinggi dengan penggunaan
koneksi tipe diafragma secara optimum.

Potensi Koneksi Kolom ke Balok Tipe
Diafragma Luaroleh Tsuyoshi Tanaka, Profesor, Universitas Kobe
Koneksi Kolom ke BalokTipe Diafragma Luar
Salah satu metode untuk menghubungkan kolom
pipa baja kotak atau bulat dengan balok profil H adalah
metode koneksi diafragma, yang digambarkan dalamGbr. 1. Dalam koneksi kolom-balok tipe diafragma luar,
diafragma tidak disusun di dalam kolom bagian
tertutupnya, tetapi disusun sehingga menjorok ke luar
keliling kolom sehingga berfungsi untuk transfer
tegangan lentur balok ke kolom.
Pada koneksi tipe diafragma terusan (throughdiaphragm), pemotongan kolom perlu dilakukan padaposisi sambungan dan membuat sambungan las.
Sebaliknya, pada koneski tipe diafragma luar, karena
merupakan tipe kolom penetrasi, keuntungannya
adalah tidak diperlukannya fabrikasi kolom.
Sementara itu, pada koneksi tipe diafragma luar
deformasi setempat (deformasi luar bidang diding pipabaja) terjadi selama penyatuan diafragma seperti padaGbr. 2, dan karenanya, untuk menjamin kekakuan dan
kekuatan koneksi, perlu didesain detil bentuk dan
dimensi diafragma.
Selanjutnya, pada koneksi tipe diafragma terusan
semua operasi pengelasan penuh untuk koneksi dapat
dilakukan dengan cara pengelasan posisi datar, tetapi
pada koneksi tipe diafragma luar, karena pengelasan
dilakukan dalam kondisi dimana kolom disusun
horizontal seperti umumnya, maka selain
penyambungan las kolom dan diafragma juga
dilakukan penyambungan las diafragma dengan flens
balok dengan cara pengelasan posisi horizontal.
Selanjutnya, karena tinggi diafragma bertambah, ada
kasus dimana penempelan member luar dan ruang
untuk penjagaan pipa terhalang.
Karena kekurangan-kekurangan ini, maka koneksitipe diafragma terusan banyak diadopsi secara
besar-besaran di Jepang dan saat ini aplikasi koneksitipe diafragma luar pada proyek prkatis sudah
dikurangi.

Kolom CFT dan Deformasi Setempat
Seperti dijelaskan di atas, karena deformasi
setempat terjadi pada koneksi tipe diafragma luar, ada
kasus dimana koneksi kolom ke balok yang disiapkan
dengan menggunakan diafragma eksterior tidak dapat
diterima sebagai koneksi rijid. Walaupun kekuatan
setempat bertambah dengan penggunaan baja mutu
super tinggi, kekakuan setempat tidak bertambah. Pada

Gbr. 1 Koneksi Kolom ke Balok yang Diperkaku
dengan Diafragma Luar
Gbr. 2 Deformasi Setempat pada Koneksi Kolom ke
Balok

14

koneksi tipe diafragma luar, diafragma tidak disusun didalam kolom pipa baja, sehingga beton dapat denganmudah diisi ke kolom. Oleh karenanya, deformasi
setempat pada koneksi kolom ke balok dapat ditekan
dengan mengisi beton ke dalam kolom pipa baja atau
dengan menggunakan kolom pipa baja isi beton (CFT)

dengan kekuatan plastis total balok BPp , danpembebanan siklis yang disebut di atas diberikan dua
kali pada masing-masing spesimen.
Gbr. 4 Spesimen dan Persiapan Uji
Gbr. 5 Deformasi Total Balok Tq, Deformasi Setempat
Lq dan Deformasi Balok Bq

Uji Struktural Spesimen Uji
Spesimen uji disiapkan dengan menyambung kolom
pipa baja bulat (○-30012) yang dimanufaktur denganproses cetak-tekan pelat baja mutu 780 N/mm2(H-SA700) dengan balok profil H mutu 490 N/mm2(H-400150916, SN490B) dengan menggunakan
diafragma luar tempat dimana dilakukan uji.
Contoh uji yang dilakukan disampaikan di bawah:
Gbr. 3 menunjukkan struktur specimen koneksi
kolom ke balok. Tebal diafragma (SN490B) adalah
hd=50 mm, dan tebal pelat td =16 mm. Pengelasandiafragma dan pipa baja yang digunakan dalam uji ini
adalah deformed fillet welding dengan sudut bevel 60oseperti terlihat pada gambar, dan diafragma dan pipa
baja disambung las dengan cara CO2 gas shielded arc
welding menggunakan kawat las (YGW18) untuk baja
mutu 490 N/mm2.
Pengujian dilakukan pada dua kasus menggunakan
dua spesimen: spesimen pipa baja seksi berrongga
sirkuler (CHS) (TD-16/H) dan spesimen pipa baja isi
beton (CFT) (TD-16/C). Kekuatan dasar desain beton
isi ditetapkan Fc24, dan sebagai material agregat
digunakan batu pecah dengan diameter maksimum 20mm.

 Hasil Uji
Gbr. 6 menunjukkan hubungan antara beban ujung
balok P dua spesimen dan Tq, Lq dan Bq. Garis
putus-putus pada gambar menunjukkan nilai hitungkekakuan elastis balok dan kekuatan platis total BPp.
Kemajuan pengujian masuing-masing spesimen
digambarkan di bawah ini:
Pada spesimen TD_16/H kolom pipa baja seksi
berrongga sirkuler (CHS), terjadi leleh terlebih dahulu,
tetapi dengan bertambahnya beban, terlihat jelas proses
plastisisasi balok pada siklus pembebanan ±4 Bqp. apa
siklus ±2 Bqp, terjadi retak daktil pada seksi sudut
dalam, dan pada siklus pertama -6 Bqp, sperti pada Gbr.
7, retak ini berkembang secara diagonal ke sisi
diafragma yang mengakibatkan pengurangan kinerja
angkut beban.
Pada spesimen TD-16/C kolom pipa baja isi beton(CFT), leleh setempat dan leleh balok sertentak terjadi
pada siklus pembebanan ±2 Bqp, tetapi setelah itu
deformasi plastis balok membaik secara pasti. Pada
siklus ±4 Bqp, retak daktil terjadi pada seksi sudut
dalam, dan pada siklus pertama -8 Bqp, setelah retak
berkembang secara diagonal kearah sisi diafragma,
diafragma mengakibatkan fraktur. Sementara itu, tekuk
setempat balok terlihat pada siklus ±4 Bqp.
Bila dibandingkan antar TD-16/H dengan TD-16/C,
kekakuan setempat TD-16/C bertambah 1,7 kali
dengan pengisian beton, dan terlihat peningkatan
plastisisasi balok.
Gbr. 8 menunjukkan kurva kerangka sisi-positif
dalam kasus dimana hubungan P－Tq menjadi tak
berdimensi dengan menggunakan BPp dan Bqp.
Kekakuan elastis pada hubungan P－Tq berkurang
hingga12% untuk dapat mencapai koneksi rijid ujung
balok akibat pengisian beton, dan akibatnya dapat
diketahui bahwa perilaku elasto-plastis dan kapasitas
deformasi plastis yang hampir sama dengan tipe kolaps
balok dapat dicapai untuk perangkaan dengan koneksi
rijid.

Gbr. 3 Spesimen Uji
 Pembebanan dan Metode Pengukuran
Seperti pada Gbr. 4, salah satu ujung kolom bulat
disambung ke pin jig, dan ujung lainnya ke pin roller
jig, dimana pembebanan siklis dengan pertambahan
positif/negatif diberikan dengan menggunakan
dongkrak minyak hidrolik yang dipasang di ujung
balok.
Pengukur displasemen disusun di sekitar,
sambungan untuk mengukur deformasi setempat Lq
deformasi balok Bq dan deformasi total Tq(=Lq+Bq)
termasuk deformasi setempat dan balok seperti padaGbr. 5.
Siklus pembebanan ditetapkan pada ±Bqp，±2Bqp，±4Bqp，±6Bqp dan ±8Bqp untuk Tq dengan menetapkan
sudut deformasi elastis Bqp sebagai standar sesuaiGbr. 6 Kurva Beban-Deformasi
Gbr. 7 Fraktur Diafragma15Gbr. 8 Kurva Kerangka
Koneksi Potensial Kolom CFT Tipe Diafragma
Luar ke Balok
Koneksi tipe diafragma luar merupakan sistim
koneksi tradisional dan paling banyak diterapkan di
Jepang. Tipe koneksi ini menawarkan solusi efektif
aplikasi kolom pipa baja yang dimanufaktur dengan
menggunakan produk baja mutu super tinggi. Apabila
di masa depan pengelasan robotik posisi datar
berkembang, kami menganggap bahwa sangat rasional
memilih diafragma luar untuk koneksi kolom ke balok.

16

Tsuyoshi Tanaka: After receiving master’s degree at
the Graduate School of Engineering, Kobe University,
he entered Asanuma Corporation in 1985. He became
associate professor at the Kobe University in 1999. Heassumed his current position as professor at the Architecture, Faculty of Engineering of Kobe University in2010. His specialized field covers structural engineering and steel structures.

Fig. 1 Column to Beam Connection Stiffened by Exterior Diaphragms(a) Circular hollow section (CHS) column(b) Concrete-filled steel tube (CFT ) column

Fig. 2 Local Deformation at Column to Beam Connection(a) CHS column(b) CFT column

Fig. 3 Test Specimen (unit: mm)

16

400
50

12

300

300

12

16
16

150

400

17

S=11

Fig. 4 Specimen and Test Setup

Fig. 5 Total Beam Deformation Tθ, Local Deformation Lθ andBeam Deformation Bθ

18

Fig. 6 Load-Deformation Curves(a) CHS column(b) CFT column(1) T θ(2)LθFig. 7 Fracture of Diaphragm19(3) Bθ

Fig. 8 Skelton Curves
1.8

P/B PpTD-16/C

1.6
1.4
1.2
1

TD-16/H

0.8

:P
:P

0.6

e

0.4

p

max

0.2
T

0

0

2

4

6

8

20

/ p
10

(Halaman13~14)
Artikel Fitur: Struktur Kompisit Baja dan Beton (4)beton (CFT) (Gbr. 2) di Jepang, yang diaplikasikan
dalam konstruksi bangunan tinggi karena ukuran seksi
kolom besar dan melebihi rentang produksi BCP atau
BCR. Tabel 3 menunjukkan properti mekanikal pelatbaja untuk struktur bangunan.
Pelat baja kekuatan tinggi dengan mutu 780 N/mm2(H-SA700) dan 590 N/mm2 (SA440), baru-baru ini
dikembangkan. Standar material untuk produk ini
ditetapkan oleh Federasi Besi dan Baja Jepang dan
dicantumkan masing-masing dalam H-SA700 dan
SA440. Tabel 4 menunjukkan komposisi kimiawi pelatbaja untuk CFT. Carbon equivalent (Ceq) ditekan
hingga tingkat yang rendah untuk memastikan
weldability bahkan untuk ketebalan pelat maksimum
100 mmKhususnya untuk SA440, batas atas dan bawahkekuatan leleh dan kekuatan tarik ditentukan dengan
rentang kecil, dan selanjutnya rasio lelehnya dpada
maks. 80%. Karenanya, SA440 memenuhi persyaratan
kinerja yang lebih tinggi yang penting untuk menjaminketahanan gempa bangunan. Sebaliknya, rasio lelehyang lebih tinggi ditetapkan untuk H-SA700, dan
karenanya digabungkan dalam petunjuk desain khusus
yang mensyaratkan H-SA700 dalam kondisi elastis
penuh bahkan ketida mengalami dorongan gempa(seismic thrust) yang parah

Pipa Baja untuk Bangunan dan Struktur
CFT
Komite Promosi Pasar Luar Negeri, Federasi Besi dan
Baja Jepang
Standar BCR dan BCP untuk Pipa Baja Kotak
Cetak Dingin
Pipa baja kotak cetak dingin terutama digunakan
sebagai kolom pada struktur bagunan rangka baja di
Jepang dan merupakan salah satu produk baja yangpaling populer untuk kolom bagunanan. Proses
manufaktur dilakukan dalam dua cara: cetak gulung(BCR) dan cetak tekan (BCP). Gbr. 1 menunjukkanproses manufaktur.
Baik standar BCP maupun BCR tidak ditetapkan
dalam JIS (Standar Industri Japang), tetapi tercantum
dalam MDCR M(standar untuk produk baja untuk
konstruksi bangunan) yang dibuat oleh Ferderasi Besi
dan Baja Jepang. Produk baja yang dispesifikasi dalamkedua standar ini adalah member struktural yangdisetujui oleh Kementrian Pertanahan, Infrastruktur
dan Pariwisata Jepang.
Rentang ukuran yang ada adalah 200×6
mm~550×25 mm untuk BCR dan 200×6
mm~1,000×40 mm untuk BCP.
Komposisi kimianya ditunjukkan dalam Tabel 1.
Properti mekanikal ditunjukkan dalam Tabel 2.
BCP235 dan BCP325 masing-masing selaras dengan
SN400 dan SN490, dan properti materialnya seperti
titik leleh sama dengan yang ada dalam stndar JIS SN(baja gulung untuk struktur bangunan). Energi
penyerapan Charpy disepsifikasikan pada 27J ataulebih pada 0oC untuk ketebalan dinding melebihi 12mm, sama dengan yang di dalam standar SN.
BCP325T, yang menjamin ketangguhan (toughness)pada sudut bengkok pipa baja dalam standar BCP dan
juga dalam standar SN, baru-baru ini disetujui oleh
Kementrian Pertanahan, Infrastruktur, Transportasi dan
Pariwisata Jepang.

Gbr. 2 Struktur Pipa Baja Isi Beton (CFT)
Tabel 3 Properti Material Pelat Baja untuk CFTTabel 4 Komposisi Kimiawi Pelat Baja untuk CFT

Gbr. 1 Proses Manufaktur Material BCR dan BCP
Tabel 1 Komposisi Kimiawi Material BCR dan BCP
Tabel 2 Properti Mekanikal Material BCR dan BCP
Pelat Baja untuk Kolom Kotak Terpasang dengan
Las
Kolom kotak terpasang yang dirakit dengan las daripelat baja sudah digunakan untuk struktur pipa besi isi

21

（%）

Table 1 Chemcal Composition of BCR and BCP Materials
SymbolThickness
mm
Min/Max

C
Max

Si
Mn
P
Max Min/Max Max

S
Max

N1)
Max

Ceq2)
Max

Pcm3)
Max

MDCR0002BCR295
2017

6/22

0.20

0.35

/1.40

0.030

0.015 0.0062)

0.36

0.26

6/40

0.20

0.35

0.60
/1.40

0.030

0.015 0.0062)

0.36

0.26

6/40

0.18

0.55

/1.60

0.030

0.015 0.0062)

0.44

0.29

6/40

0.18

0.55

/1.60

0.020

0.005 0.0062)

0.44

0.29

Type
Material
designation standard

400 N/mm
BCP235
grade MDCR00032017
BCP3252490 N/mm MDCR0012BCP325T
grade
2014
2

Notes:1) In case when elements to fix N, such as Al, are added and inclusion of solid-solution type N is
0.006% or below, total inclusion of N can be increased up to 0.009%.
2) Ceq = C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14
3) Pcm = C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B; Applied in place of Ceq
according to the agreement between supplier and purchaser.

Table 2 Mechanical Properties of BCR and BCP Materials
Typedesignation

Material
standard

SymbolThickness
mm
Min/Max

Yield point or strength
N/mm2) Min/Max
t<12 mm12≤t

Tensilestrength
Min/Max

Yield ratio %Max

Elongation %Min

t<12 mm12≤tt≤16 mm16<tCharpy impact
test; Absorbed
energyJ Min (0℃)

MDCR0002BCR295
2017

6/22

295/

295/445400/550

-

90

231)

271)

272)

BCP2356/40

235/

235/355

400/510

-

80

18

22

272)

BCP3256/40

325/

335/445490/610

-

80

17

21

272)

490 N/mm2 MDCR0012BCP325T
grade
2014

6/40

325/

335/445490/610

-

80

17

21

702), 3)400 N/mm2
grade

MDCR00032017

Notes:1) JIS No.5 test piece (tube axial direction): No.1A test piece for others2) Applied for wall thicknesses of over 12 mm and average value of 3 test pieces
3) Applied for both plain/corner parts

Fig. 1 Manufacturing Process for BCR and BCP Materials
Leveler
Slit coil

Shear Coil-to-coil Looper
weld-joining

FormingHigh-frequency
Non-destructive
welderinspection
OilingCutting
Flyingcutting-off

Beveling

FusingRemoval of Sizing
Marking
weld beadTemporary assembly

Cutting/End
facingInner welding

Bundling

Pressing

Outer welding

Inspection

Straightening
Press-forming method (BCP)

Roll-forming method (BCR)

22

Fig. 2 Concrete-filled Steel Tube (CFT)Square Column Structure

Table 3 Mechanical Properties of Steel Plates for CFTs
Designation

Yield point or
proof stress

Thickness(mm)
Min/Max

Thickness(mm)(N/mm2)
Min/Max

Tensilestrength(N/mm2)
Min/Max

Yield ratio(%)
Max

Tensile test
Thickness(mm)
6≤t≤20

H-SA700A

6/50-

700/900

780/100098

H-SA700B

6/50-

700/900

780/1000

98

SA440-B
Grade 60

19/100-440/540590/740

80

SA440-C
Grade 60

19/100-440/540590/74080

SN490B(Grade 50)

6/100

t<12
12≤t≤4040<t325/
325/455
295/415490/61080SN490C(Grade 50)

16/100-325/455

490/61080Impact test
CharpyTestabsorbedtemp.
Test
energy (J)specimen (°C)
Min
No.5
0
No.4
471)
No.5
No.5
471)
-20
No.4
No.5

Elongation

20≤t≤506≤t≤2020≤t≤50

(%)
16
16
24
16
16
24

t≤50
40<t

20
26

No.4
No.5

6≤t≤1616<t≤50
40<t

17
21
23

No.1A
No.1A
No.4

Through-thickness
tensile test (%) min
Ave. of3 tests

Each
value

-

-

-

-

0

471)

-

-

0

471)

25

15

0

271)

-

-

0

271)

25

15

Note:1) Applied for wall thicknesses of over 12 mm and average value of 3 test pieces

Table 4 Chemical Composition of Steel Plates for CFTs
Thickness
Designation(mm)
Min/MaxC(unit: wt%)

Si

Mn

P

S

Thickness
(mm)

Max

Min/
Max

Max

Max

Max

Ceq1) Maxt≤40

40<t≤50Pcm2) Max
50<t

t≤40

40<t≤50

H-SA700A
H-SA700B

6/50
6/50

-

0.25
0.25

/0.55
/0.55

2.00
2.00

0.030
0.025

0.015
0.015

SA440-B
Grade 60

19/100

-

0.18

/0.55

1.60

0.030

0.008

0.44

0.47

0.28

0.30

SA440-C
Grade 60

19/100

-

0.18

/0.55

1.60

0.020

0.008

0.44

0.47

0.28

0.30

SN490B(Grade 50)

6/100

t≤50
50<t

0.18
0.20

/0.55

1.60

0.030

0.015

0.44

0.46

0.29

/0.55

1.60

0.020

0.008

0.44

0.46

0.29

SN490C
16/100(Grade 50)

0.65
0.60

50<t

0.32
0.30

Notes:1) Ceq = C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14
2) Pcm = C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B; Applied in place of Ceq according to the agreement between supplier and purchaser.

23

(Halaman 15~18)
Artikel Serial: Desain Terbaru Bangunan Baja di
Jepang (3)Untuk regenerasi area lingkungan stasiun kereta,kami menganggap bahwa proyek HIRAKATA T-SITE
tidak saja harus menawarkan konten menarik dengan
nilai tinggal, dengan jalan buku sebagai fasilitas inti,
tetapi juga agar komunitas dapat terus berkembang disana dengan mengutamakan nilai tinggal yang tercipta.
Disamping itu, kami menganggap bahwa yang
dibutuhkan untuk menghasilkan nilai-nilai tersebut
adalah terciptanya lokasi seperti sebuah “ruang tinggal
komunitas” dimana warga setempat dapat berkumpul
bersama dengan bebas.

HIRAKATA T-SITE

 Struktur Kotak yang Menjorok Membentuk
Fasad Ekspresif dan Menambah Ketahanan
Gempa
Takenaka Corporation
HIRAKATA T-SITE merupakan fasilitas komersial
tipe proposal dengan kombinasi lantai dengan
berragam tema, berpusat pada buku. Bangunan ini
dibuka pada tahun 2017 di depan Stasiun Hirakata di
Osaka. Fitur strukturalnya yang menonjol adalah
dinding tirai (curtainwall) yang terbuka ke arah jalan
dan tampilan bangunan yang tersusun dari konstruksi
kotak yang menjorok. Terdapat sebuah atrium yangnyaman di dalam gedung. (Foto 1)
Untuk merealisasikan ruang terbuka dan untuk
meningkatkan kekuatan struktural, berbagai cara
canggih digunakan, dimana diantaranya adalah dinding
tahan gempa pelat baja gelombang dan struktur kotak
tahan gempa. Garis besar HIRAKATA T-SITE
diperkenalkan di bawah ini:

Komposisi Bangunan
Tsutaya Books biasanya membuka toko bukunya dibangunan rendah atau sebagai penyewa di sebuah
bangunan. HIRAKATA T-SITE ini merupakan toko
gedung sembilan lantai, yang pertama untuk Tsutaya
Books. Akibatnya, kunci dalam perencanaannya adalahbagaimana menyusun jalan buku yang menghubungkan
lantai atas dan bawah bangunan dan bagaimana
menyambung jalan buku dengan jalan lainnya. Fasadyang menghadap plaza stasiun sudah seluruhnya
selesai dengan dinding kaca sehingga atmosfir didalam gedung yang sibuk dapat terlihat dari luar. (Foto2)
Dalam bangunan HIRAKATA T-SITE, tiap usulanruang tinggal diperlakukan sebagai suatu volume, yangtidak disususn lurus ke atas dan vertikal, tetapi disusun
dengan bentuk bergantian seperti Jenga. Dengan
demikian, dihasilkan ruang atrium dua lapis yangnyaman.
Pada sisi depan stasiun, ada tujuh struktur kotakyang menjorok. Tiga struktur kotak yang disusun padalantai ke empat hingga ke lima terdiri dari atrium dua
lapis dan dinding luar seluruhnya terbuat dari dindingtirai kaca. Struktur kotak menjorok ke depan stasiun
hingga sekitar 5 meter.Tingginya sekitar 8,5 m dan
lebar sekitar 7,5 m, dan rak buku yang disusun padapermukaan dinding hingga ketinggian langit-langit
berperan menghubungkan lantai atas dengan lantai
bawah. (Foto 3)
Dilihat dari tampak potongan melintang, atrium dua
lapis terususun dalam bentuk tumpukan yangbergantian ke arah sisi stasiun dan ke sisi sebaliknya
stasiun untuk memberikan kesan seolah-olah ruangdalam seluruh lantai saling terhubung. (Gbr. 1)
Tiap atrium berukuran kecil tetapi
keterhubungannya menimbulkan rasa keterpaduan
konstruksi. Prioritas dari rencana struktur
HIRAKATA T-SITE adalah agar tiap pengunjung

Foto 1 HIRAKATA T-SITE menonjolkan struktur
kotak yang menjorok
Menuju Terciptanya Ruang Tinggal Komunitas
yang Santai
HIRAKATA T-SITE dibangun pada lokasi yangterletak dekat dengan stasiun kereta, dan merupakan“proyek lingkungan stasiun kereta.” Di fasilitas
komersial yang disediakan pada bangunan
konvensional “proyek pengembangan ulang
lingkungan stasiun kereta”, fasilitas ini berada di
belakang fasilitas komersial di pusat kota dalam hal
kumpulan produk, dan selanjutnya dalam hal
kehidupan sehari-hari kenyamanannya jauh tertinggal
dibandingkan outlet produk masal dan restoran
keluarga yang beroperasi sepanjang jalan utama.
Sekalipun akses yang ditawarkan oleh ‘proyek
linkungan stasiun kereta” baik karena banyak dilewati
oleh orang yang berangkat ke kantor dan sekolah, daya
tariknya sebagai area komersial sudah menurun.
Dalam kondisi ini, perlu merealisasi fasilitas
komersial dengan nilai tinggal (living value) di depan
Stasiun Hirakata dimana jalan buku Tsutaya Booksyang menarik perhatian di DAIKANYAMA T-SITE diTokyo ditempatkan sebagai fasilitas inti.

24merasa seolah-olah sedang berada di dalam ruang
tinggal mereka sendiri atau di rumah ketika berada dibagian manapun di HIRAKATA T-SITE.

menganggap bahwa, apabila inti di sisi timur dan
struktur kotak di sisi kanan diperlakukan sebagai
elemen tahan gempa dan bila desainnya dapat dibuat
sedemikian rupa sehingga gaya aksial ditahan hanya
oleh kolom, diameter kolom dapat berkurang hingga
300 mm atau kurang. Akhirnya, kolom dengan
diameter 267,4 mm ditetapkan oleh desainer struktur.

Foto 2 Kesibukan di dalam HIRAKATA T-SITE yangmengalir ke depan stasiun
Foto 3 Pandangan kebawah ke jalan masuk ke atrium
lantai satu dari lantai tiga
Gbr. 1 Gambar Potongan

Perencanaan Struktural
Konsep desain HIRAKATA T-SITE dibuat
berdasarkan “menciptakan ruang tinggal komunitas
yang relaks.” Desainer struktur memahami konsep
sebagai “terciptanya ruang selamat yang memberikan
keamanan.” Walaupun ada bangunan yangmenunjukkan rasa keselamatan dan keamanan dengan
bangunan mega-struktur, kami menganggap bahwa
sistim demikian tidak tepat untuk HIRAKATA T-SITE.
Bila hendak menyediakan ruang yang nyaman dan
santai, lebih baik tidak mengekspose struktur bangunan
ke luar. Dengan alasan ini, kami tidak mengekspose
member struktur dengan cara mengadopsi member tipis
dan ramping.
Terkait keselamatan struktur, klien kami sangat
menginginkan ketahanan gempa HIRAKATA T-SITE
ditetapkan 1,25 kali yang ditentukan di Peraturan
Standar Bangunan Jepang. Untuk mencapai kinerjayang kompatible daripada ruang yang nyaman dan
ketahanan gempa, diperlukan perencanaan strukturyang liat agar ruang sempit dimana tersusun member
struktur dapat dimanfaatkan dengan optimum.
Berbagai cara digabungkan ke dalam konstruksi
bangunan—contohnya, dalam konstruksi fasad,disamping penggunaan member struktur ramping,digunakan juga beberapa cara agar member ramping
juga memiliki ketahanan gempa bahkan ketika
digunakan sebagaimana adanya.
Salah satu elemen tahan gempa yang digunakan
adalah dinding tahan gempa pelat baja gelombang,yang disusun pada sisi inti. Walau dinding tersebut
mengakibatkan deformasi plastis selama gempa bumi
besar, kekuatan fatiknya tinggi, dan karenanya dinding
tersebut memiliki struktur yang berfungsi sebagai
member kontrol respons untuk menyerap energi
gempa.

Konsep Tampilan Bangunan
Biasanya, pada konstruksi fasilitas komersial yangberada di atas tanah yang mahal, karena kebutuhan
akan pelat lantai yang besar yang akan memenuhi
lokasi konstruksi, kecenderungannya adalah
membangun dinding yang datar dan lebar. Dalam
proyek ini terdapat beberapa teras puncak atap padasisi yang menghadap bagian depan stasiun karena
tumpukan berganti dari struktur kotak yang volumatis.
Kemudian, dengan mengandalkan teras puncak atap
untuk digunakan sebagai tempat bermain untuk
anak-anak dan lokasi restoran dan kafe, kami berusaha
untuk menghasilkan lansekap dimana orang-orang
dapat berkumpul bersama di depan stasiun. Sebagai
lansekap tempat berkumpul, teras perlu terlihat dariteras sekitar, mata orang yang datang untuk berbagai
keperluan dapat saling terjalin dan yang hadir dapat
merasakan kehadiran orang lain. Apabila teras diatur
secara linier sepanjang plaza, kondisi demikian tidak
akan terjadi. Yang penting disini adalah bahwa klasterorang-orang dengan simpati yang identik dalam hal
gaya hidup dapat terlihat satu sama lain.
Ruang dalam daripada struktur kotak yangmenjorok berfungsi sebagai “ruang tinggal komunitas,”
dan permukaan luar daripada struktur kotak berperansebagai permukaan dinding plaza di depan stasiun.
Dengan demikian, gedung HIRAKATA T-SITE
menjadi bagian dari plaza di depan stasiun.
Bagian Dalam Bangunan
Karena proposal utama dalam proyek ini adalah
untuk “menciptakan “ruang tinggal komunitas” yangsantai, penentuan skala tiap elemen bangunan menjadi
penting. Bila ruang tinggal, pengunjung, dan buku
dianggap sebagai pemain utama, maka ukuran member
struktural akan menjadi sangat besar dan akan
mengakibatkan terasa ada yang tidak tepat. Sebagai
contoh, bila ukuran kolom di jalan buku mencapai
diameter 600 mm, keseimbangan konstruksi bangunan
akan berkurang. Untuk memecahkan masalah ini, kami

Elemen Tahan Gempa
Dinding tahan gempa pelat baja gelobang disusun
pada sisi inti. Smentara itu, pada fasad pada sisi plaza
stasiun yang terbuka ke arah luar, hampir tidak ada
terpasang elemen tahan gempa, sehingga menimbulkan

25

risiko seluruh struktur bangunan mengalami perilaku
torsi selama gempa bumi. Untuk memperbaikinya,kami memeriksa apakah eksentrisitas ini dapat ditekan
dengan cara membuat hampir semua struktur kotakyang menjorok menjadi elemen tahan gempa. Agarstruktur kotak yang menjorok dapat menunjukkan
sedikit rijiditas tinggi terhadap gaya gempa yangmengubah bentuk struktur kotak menjadi bentuk
belah-ketupat, maka kolom dan balok disisipkan kedalam panel rangka luar struktur kotak. (Foto 4)
Selanjutnya, beberapa cara digunakan untuk
menambah rijiditas struktur kotak—termasuk
penggunaan pipa baja isi beton (CFT) untuk kolomyang menopang struktur kotak, dan juga penambahanukuran balok keliling. (Gbr. 2)
Hasilnya, eksentrisitaas keseluruhan strukturbangunan berhasil ditekan tanpa penggunaan bresing
atau member diagonal lainnya di permukaan terbuka
pada sisi plaza stasiun melainkan hanya dengan
mengoptimalkan penggunaan struktur kotak.
Aspek lebar panel finishing rangka luar adalah 400
mm. Untuk menyesuaikan kolom dan balok ke dalamlebar ini, lebar luar kolom dan balok perlu ditekanmenjadi 300 mm atau kurang untuk permukaan dinding
dan menjadi 330 mm atau kurang untuk permukaan
lantai. Hal ini menjadi rintangan besar dalam desain
struktural.
Aspek lebar panel penting untuk ruang bentuk kotak
daripada atrium kotak dua-lapis yang dikelilingi oleh
buku. Ketika aspek lebar melampaui 400 mm, ukuran
yang lebih besar ini tidak sesuai dengan tujuan desain
atrium sehingga menghilangkan sense of living.
Karenanya, kami meminta tim struktur untuk tidak
melampaui lebar 400 mm.
Bila ruang yang tesedia hanya 300 mm untuk
susunan kolom, hal terbaik yang biasanya dilakukan
adalah menyusun hanya kolom yang dapat mendukung
ruang atrium bentuk kotak. Akan tetapi, untuk
menambah keselamatan walaupun hanya sedikit, tiap
cara yang ada dipergunakan termasuk metodepenyesuaian kolom.

pemanfaatan ruang yang ada dan tidak menimbulkan
bahaya bagi pengunjung yang lewat. Kemudian, untuk
membuat ukuran pipa setipis mungkin, digunakan pipa
baja seamless dinding tebal. Diameter luar disamakan
menjadi 267,4 mm untuk tiapa lantai, dan tebal dinding
kolom pipa baja yang mendukung beban terberat padalantai terbawah ditetapkan 55 mm. Karena tanpa
sambungan (seamless), tidak ada butiran las pada pipa
dan karenanya baik untuk digunakan sebagai kolom.
Dalam praktek pada umumnya dalam pembuatan
pipa baja bulat, pelat baja dibulatkan dan disambung
las. Ketika digunakan pelat baja dinding tebal untuk
manufaktur pipa dinding tebal, sulit dilakukan
pembengkokkan dan pengelasannya, dan karenanya
tidak mudah memanufaktur kolom pipa baja dengan
ketebalan dinding tebal tapi dengan diameter ramping.
Sebaliknya, pipa baja tanpa sambungan (seamless)dimanufaktur dengan melubangi pusat billet bulat yangtidak bercacat, sehingga dapat dikatakan bahwa pipa
seamless adalah yang paling cocok untuk digunakan
sebagai kolom yang membutuhkan dinding tebal
namun diameter ramping.
Pipa baja tanpa sambungan dengan diameter luar
dan ketebalan dinding yang ingin kami adopsi tidak
tersedia dalam rentang ukuran dari produsen baja.
Akan tetapi, setelah negosiasi dengan produsen,
dipastikan bahwa ukuran yang diinginkan dapat dibuat
dengan penyesuaian awal dengan fabrikator dan fitting
sambungan las di lokasi untuk pipa dinding berat, yangpada akhirnya berhasil dilakukan. (Foto 5~6, Gbr. 3)
Salah satu cara yang diterapkan dalam konstruksi
bangunan ini adalah menambahkan profil H yang biasa
digunakan ke kolom pipa baja kotak yang biasa
digunakan.

Foto 4 Konstruksi struktur baja
Gbr. 2 Susunan Member Rangka Baja

Kebutuhan akan Struktur Baja Masa Depan
Kolom bulat dengan diameter luar 267,4 mm yangdigunakan dalam konstruksi HIRAKATA T-SITE
dianggap tidak mudah diproduksi dengan
menggunakan beton bertulang. Dengan kata lain, daya
tarik baja lah yang dapat merealisasikan . Dengan katalain, daya tarik baja lah yang dapat merealisasikan
seksi struktural yang membutuhkan kekuatan tinggi,

Foto 5 Pipa baja berat tanpa sambungan digunakan
sebagai kolom
Foto 6 Struktur bangunan menggunan pipa baja berat
tanpa sambungan
Gbr. 3 Susunan Member struktural Baja di Lantai
Keempat.

Adopsi Pipa Baja Seamless untuk Kolom
Untuk di tengah bangunan diputuskan untuk
mengadopsi pipa baja bulat tanpa sudut sebagai kolom
karena aplikasinya tidak saja menawarkan pemahaman
akan skala struktur tetapi juga lebih memungkinkan

26

sekalipun dengan menggunakan member yang cukup
kecil. Sebaliknya bahkan ketika digunakan member
baja ramping, sering terjadi member yang dirancang
ramping menjadi tebal karena adanya pelapis proteksi
api—sehingga dapat mengecewakan. Karenanya, kami
sangat mengharapkan akan ditemukan metode aplikasi
yang memanfaatkan kerampingan baja.
Dalam produksi baja, profil H dan profil I dimensi
lebar maupun sempit banyak tersedia, danukuran-ukuran tertentu dapat juga diperoleh dalamkeadaan siap. Kolom baja las kotak terpasang yangdigunakan dalam proyek ini dapat diproduksi dan juga
member baja dapat dibuat ramping. Ini merupakan
daya tarik lain daripada baja dimana baja dapat
diusahakan untuk berbagai aplikasi struktur yangmengekspose bajanya serta kegunaannya dalam desain.
Garis Besar HIRAKATA T-SITE
Lokasi: Okahigashicho, Hirakata, Osaka
Pemilik proyek: SO-TWO Inc. (perwakilan pemilik
tanah)
Kegunaan utama: Toko, restoran, bank, perparkiran
Luas: Luas lokasi 2.723,59 m2; Luas bangunan
2.494,07 m2; Total luas lantai 17.533,44 m2
Struktur: Baja, sebagian SRC
Jumlah lantai: 1 basement, 9 lantai di atas muka tanahTinggi maksimum: 39.830 mm
Arsitektur, interior: Takenaka Corporation
Interior TSUTAYA BOOKS: CCC Design Company,
Takenaka Corporation
Pencahayaan: Uchihara Creative Lighting Design Inc.
Rambu: Nippon Design Center, Inc.
Seni Grafis: Hiromura Design OfficeBahan: Studio Akane Moriyama
Konstruksi: JV of Takenaka Corporation and Maeda
Corporation
Periode desain: Juni 2013~Desember 2014
Periode konstruksi: Januari 2015~Februari 201627

PHOTO: ATSUSHI NAKAMICHI

Photo 1 HIRAKATA T-SITE featuring protruding box structures

Fig. 1 Sectional Drawing
4,270 600

PHOTO: TAIZO FURUKAWA

Mechanical bicycle parking lot
Outdoor equipment

4,500

▽RFL

Rooftop planting

Terrace

4,500
4,500

PHOTO: ATSUSHI NAKAMICHI

Finance lounge

4,500

Photo 2 Bustling inside the HIRAKATA T-SITE
overflowing into the plaza in front of thestationFinance lounge▽7FL

Terrace

Bank

Bank

▽6FL

▽5FL

Kids room

Terrace

Kids floor

4,500“Community living room”
Beauty and life salon

▽4FL

4,500

Living/event space
Café

3,800

▽3FL

Restaurant

3,900

Café

Pilotis260

Rest space

4,600

Photo 3 Looking down the first-floor atrium entrance from the third floor

TerraceApple store

▽2FL
▽1FL

Terrace

Restaurant▽8FL

Food market

▽B1FL

7,950
D

9,600
C

28

9,600
B

A

PHOTO: TAKENAKA CORPORATION

Fig. 2 Arrangement of
Steel Frame Members

Corrugated steel plate
seismic-resistant wall
Main seismic-resistant element ataboveground floors
Seismic-resistantbox structure
Suppression of torsion due tomaldistribution of seismic-resistantelement in long-side direction

Concrete-filled steel
tube (CFT) box column

Photo 4 Steel structure constructiondrgroun plateg undeExistin r wall, bottom
exterio

PHOTO: TAKENAKA CORPORATION

Improvement of rigidity ofseismic-resistant box structure

Fig. 3 Arrangement of Steel Structural Members at Fourth Floor
Corrugated steel plate
seismic-resistant wall
Arrangement of main abovegroundseismic-resistant element in the periphery of core
Simple reinforcementof connection
Development of reinforcement
detail for connection between
box column and H-shape beam

Heavy-wall seamlesssteel tube
Adoption of slender, heavy-wall round steel tubes
to lessen danger of passing visitors by making
slender the column at the building center space

Photo 5 Heavy-wall seamless steel tube used
as column
PHOTO: TAKENAKA CORPORATION

Photo 6 Building structure employing heavy-wallseamless steel tube

29

e
lem
nt e orceatfis-res mic
mic n seissieoof s recti
tion ide-di
u
b
s
tri
ldis ong
Ma reat lttont(Sampul belakang)

Dalam sesi 10B Manajemen Lingkungan pada hariketiga Sesi konferesi, ia menyampaikan presentasi
berjudul “Daya Saing Baja dari Perspektif
Lingkungan.” Secara khusus, ia memperkenalkan
inisiatif industri baja Jepang untuk memelihara
lingkungan global—teknologi pengurangan emisi CO2yang sangat efisien dan Couse 50 (CO2 Ultimate
Reduction in Steelmaking process by Innovativetechnology for cool Earth 50) dan juga menjelaskan
bahwa baja merupakan material kinerja tinggi dariperspektif asesmen siklus layan. Presentasinya pada
Konferensi IBBAT diliput banyak pers baja Jepang dan
menarik banyak perhatian.

Operasi FBBJ

Dukungan untuk Lokakarya Struktur
Baja di Jakarta
Lokakarya Struktur Baja di Jakarta dilaksanakan
pada tanggal 19 Juli 2018. Lokakarya ini
diselenggarakan oleh Kementrian Pekerjaan Umun dan
Perumahan (PUPR) Indonesia dimana Federasi Besi
dan Baja Jepang (FBBJ) dan Masyarakat Konstruksi
Baja Jepang (MKBJ) berpartisipasi sebagai pendukung.
Peserta yang hadir berjumlah lebih dari 60
orang—yang berkerja di instansi pemerintah terkait
dan industi, dan profesor dari universitas. Setelah
pembukaan oleh Menteri Urusan Ekonomi Kedutaan
Jepang di Indonesia dan Direktur Jenderal Syarif dari
Departemen Konstruksi PUPR, sejumlah kuliah terkait
konstruksi baja disampaikan oleh beberapa dosen dariJepang dan Indonesia. Dalam kesempatan ini, PUPR
menyatakan intensinya untuk membangun Masyarakat
Konstruksi Baja Indonesia (MKBI) dengan
mengumpulkan berbagai pihak yang terkait dengan
besi dan baja baik sektor publik maupun swasta diIndonesia. Dalam hal ini MKBJ diharapkan berperandalam mendorong diseminasi konstruksi baja diIndonesia.
Kementrian Ekonomi, Perdagangan dan Industri
Jepang mendukung “Proyek Bantuan Pemeliharaan
Sumber Daya Manusia untuk Memperkenalkan dan
Diseminasi Teknologi Baja Jepang untuk Pencegahan
Bencana di Indonesia” selama tiga tahun dari 2014.
Selanjutnya, FBBJ dan MKBJ bersama-sama telahmempromosikan berragam proyek untuk diseminasi
kosntruksi baja di Indonesia. Terkait dengan ini, FBBJ
dan MKBJ sudah menawarkan advis dan kerjasama
kepada PUPR dan organisasi terkait lainnya mengenai
pembentukkan MKBI

(Photo) Kuliah disampaikan oleh Ketua Kenichiro
Fujimoto dari Komite Internasional Strategis
Lingkungan FBBJ

(Photo) Lokakarya Struktur Baja di Jakarta

Penyampaian Kuliah di Konferensi
IBBAT
Konferensi dan Eksibisi IBBAT (Institut Besi dan
Baja Asia Tenggara) diadakan pada tanggal 25~28,
2018 di Ritz-Carlton Jakarta di Indonesia, dimana
Federasi Besi dan Baja Jepang (FBBJ) mengirimkan
Ketua Kenichiro Fujimoto dari Komite Internasional
Strategis Lingkungan (Div. Lingkungan, Nippon Steel& Sumitomo Metal Corporation) untuk menyampaikan
kuliah.

30

31