報告東京タワー耐震改修工事報告
Report on Seismic Renovation of Tokyo Tower

斎

藤

直

政＊1

Naomasa SAITO

大矢

Makoto OYA

亮＊2

貝

瀬

正

要

旨

Masaki KAISE

紀＊3

冨

谷

司＊4

淳

Atsushi TOMIYA

佐

藤

雄

Yuichi SATO

一＊5

東京タワーは1958年（昭和33年）12月に完成され、高さ333mを誇る世界でも有数の超高層タワーである。戦後日本の復興の象徴として、また高度経済成長の原点として広く親しまれている。2013年5月12日の地上波アナログ放送電波停止により、塔頂部の補強工事に着手することが可能になった。本稿は東京タワー耐震改修工事のうちで塔頂部耐震改修工事における、既存スーパーターン支柱の更新工事と既存スーパーゲイン塔の補強工事を報告するものである。
キーワード：ST支柱の更新，SG塔の補強・補修，制震ダンパーの更新

東京タワー耐震改修工事報告

工the期：2012年1月6日〜2014年10月31日
The Print Sample2003 forManuscript for Miyaji Technical Report
発注者：日本電波塔株式会社

1．はじめに斎 藤 直 政大 矢 亮
東京タワーは1958年（昭和33年）12月に完成され、高Naomasa SAITOU
Ｍakoto OOYA
※1

＊2

貝元請者：株式会社
瀬 正 紀＊3
冨 谷 竹中工務店
淳 司＊4
佐 藤 雄 一＊5
Ｍasaki KAISE
Atsushi TOMIYA
Yuuichi SATOU

さ333mを誇る世界でも有数の超高層タワーである。戦後

設計・監理者：株式会社

日本の復興の象徴として、また高度経済成長の原点とし建築用途：電波塔、展示場、事務所、店舗て広く親しまれている。2013年にはその文化的な価値を最高部高さ：333m

認められ、国の登録有形文化財に登録された。また電波(注：Summaryは、日本語でOKです。事務局で翻訳作業を手配します。)
工事数量：新設ST支柱
15.2t

日建設計

Summary
東京タワーは1958年（昭和33年）12月に完成され、高さ333ｍを誇る世界でも有数の超高層タワーである。戦後日本の復興の象徴として、また高度経済成長の原点として広く親しまれている。2013年5月12日の地上波アナログ放送電波停止により、塔頂部の補強工事に着手することが可能になった。本稿は東京タワー耐震改修工事のうちで塔頂部耐震改修工事における、既存スーパーターン支柱の更新工事と既存スーパーゲイン塔の補強工事を報告するものである。
キーワード：

塔としての機能は、2013年5月31日にNHK及び民放5局の１．はじめに東京タワーは1958年（昭和33年）12月に完成され、高さ333送信電波が東京タワーから東京スカイツリーへと完全にｍを誇る世界でも有数の超高層タワーである。戦後日本のSG補強フレーム
合

89.9t
計

105.1t

復興の象徴として、また高度経済成長の原点として広く親移行され、現在では災害時にスカイツリーからの電波供

しまれている。2013年にはその文化的な価値を認められ、国の登録有形文化財に登録された。また電波塔としての機給が途絶えた際の予備電波塔としての役割を担っている。
能は、2013年5月31日にＮＨＫ及び民放5局の送信電波が東京タワーから東京スカイツリーへと完全に移行され、現在今回東京タワーは、塔頂部の地上波アナログ放送電波では災害時にスカイツリーからの電波供給が途絶えた際停止により、以前より検討されていた塔頂部の補強工事の予備電波塔としての役割を担っている。

今回東京タワーは、塔頂部の地上波アナログ放送電波停に着手することが可能になった。
止により、以前より検討されていた塔頂部の補強工事に着手することが可能になった。
本稿は主に東京タワー耐震改修工事の中の塔頂部耐震
本稿は主に東京タワー耐震改修工事の中の塔頂部耐震改修工事における、既存スーパーターン支柱（以後ＳＴ支改修工事における、既存スーパーターン支柱（以後ST柱）の更新工事と既存スーパーゲイン塔（以後ＳＧ塔）の補強工事を報告するものである。
支柱）の更新工事と既存スーパーゲイン塔（以後SG塔）の補強工事を報告するものである。
２．工事概要2．工事概要

工事名：東京タワー耐震改修工事
場 所：東京都港区芝公園4-2-8
工 期：2012年1月6日～2014年10月31日
発注者：日本電波塔株式会社
元請者：株式会社 竹中工務店
設計・監理者：株式会社 日建設計
建築用途：電波塔、展示場、事務所、店舗
最高部高さ：333ｍ
工事数量：新設ＳＴ支柱
15.2t
ＳＧ補強フレーム
89.9t
合 計
105.1t

工事名：東京タワー耐震改修工事
場＊1

所：東京都港区芝公園4-2-8

写真-1 東京タワー全景
東京タワー全景
写真－1＊4
建設事業本部 建設工事本部工事部工事グループ 現場所長
建設事業本部 工務・計画本部計画部計画グループ サブリーダー＊5*1建設事業本部建設工事本部工事部工事ｸﾞﾙｰﾌﾟ現場所長*2建設事業本部建設工事本部工事部工事ｸﾞﾙｰﾌﾟ現場副所長
建設事業本部 建設工事本部工事部工事グループ
現場副所長
建設事業本部 工務・計画本部計画部計画グループ 副主任＊3*3建設事業本部工務・計画本部計画部計画ｸﾞﾙｰﾌﾟｻﾌﾞﾘｰﾀﾞｰ
建設事業本部 工務・計画本部計画部計画グループ
サブリーダー *4建設事業本部工務・計画本部計画部計画ｸﾞﾙｰﾌﾟｻﾌﾞﾘｰﾀﾞｰ *5建設事業本部工務・計画本部計画部計画ｸﾞﾙｰﾌﾟ
＊2

64

宮地技報

No.28

図－1
東京タワー全体図
図-1 東京タワー全体図

東京タワー耐震改修工事報告

65

(1)
既存ＳＴ支柱更新工事（1）既存ST支柱更新工事(1) 既存ＳＴ支柱更新工事(1) 平成23年3月11日の地震により塔頂部の既存ＳＴ支柱
既存ＳＴ支柱更新工事
平成23年3月11日の地震により塔頂部の既存ST支柱が平成23年3月11日の地震により塔頂部の既存ＳＴ支柱
平成23年3月11日の地震により塔頂部の既存ＳＴ支柱が変形した。
(写真-1) 地震時の解析によるとタワー変形した。
（写真－2）地震時の解析によるとタワー頂が変形した。 (写真-1) 地震時の解析によるとタワーが変形した。 (写真-1) 地震時の解析によるとタワー
頂部では鞭振り現象が起こり、ＳＴ支柱に対し非常に大部では鞭振り現象が起こり、ST支柱に対し非常に大き
頂部では鞭振り現象が起こり、ＳＴ支柱に対し非常に大頂部では鞭振り現象が起こり、ＳＴ支柱に対し非常に大きな水平力が生じたことがわかった。
な水平力が生じたことがわかった。
きな水平力が生じたことがわかった。
きな水平力が生じたことがわかった。
本工事では既存ＳＴ支柱の解体と新設ＳＴ支柱の本工事では既存ST支柱の解体と新設ST支柱の 取付
本工事では既存ＳＴ支柱の解体と新設ＳＴ支柱の本工事では既存ＳＴ支柱の解体と新設ＳＴ支柱の取付けを行った。
けを行った。
取付けを行った。
取付けを行った。
既存ＳＴ支柱の断面が165～435φの鋼管だったのに
既存ST支柱の断面が165〜435φの鋼管だったのに対既存ＳＴ支柱の断面が165～435φの鋼管だったのに
既存ＳＴ支柱の断面が165～435φの鋼管だったのに対し、新設ＳＴ支柱は□-450のBOX断面の角柱に更新す
し、新設ST支柱は□-450のBOX断面の角柱に更新する
対し、新設ＳＴ支柱は□-450のBOX断面の角柱に更新す
対し、新設ＳＴ支柱は□-450のBOX断面の角柱に更新することで耐震性能を向上させた。また、重量についてはことで耐震性能を向上させた。また、重量については既ることで耐震性能を向上させた。また、重量についてはることで耐震性能を向上させた。また、重量については既存の物が約7tであったのに対し新設が14tに増加した。
存の物が約7tであったのに対し新設が14tに増加した（写既存の物が約7tであったのに対し新設が14tに増加した。
既存の物が約7tであったのに対し新設が14tに増加した。
(写真-2)
真－3）。
(写真-2)(写真-2)(2) ＳＧ塔補強工事（2）SG塔補強工事(2)
ＳＧ塔補強工事(2) 塔頂部の電波停止に伴いＳＧ塔を覆っていたアンテＳＧ塔補強工事
塔頂部の電波停止に伴いＳＧ塔を覆っていたアンテ
塔頂部の電波停止に伴いSG塔を覆っていたアンテナ
塔頂部の電波停止に伴いＳＧ塔を覆っていたアンテナがすべて撤去され、既存ＳＧ塔の鉄骨の状態を確認す
ナがすべて撤去され、既存ＳＧ塔の鉄骨の状態を確認すがすべて撤去され、既存SG塔の鉄骨の状態を確認する
ナがすべて撤去され、既存ＳＧ塔の鉄骨の状態を確認することができるようになった。
ることができるようになった。
ことができるようになった。
ることができるようになった。
そこで今回の補強工事では、既存ＳＧ塔への補強鉄骨
そこで今回の補強工事では、
既存ＳＧ塔への補強鉄骨
そこで今回の補強工事では、既存SG塔への補強鉄骨
そこで今回の補強工事では、既存ＳＧ塔への補強鉄骨の取付けと腐食部補修を行った。
の取付けと腐食部補修を行った。
の取付けと腐食部補修を行った。
の取付けと腐食部補修を行った。
補強鉄骨は、既存ＳＧ塔の外周にフレーム状の鉄骨を補強鉄骨は、
既存ＳＧ塔の外周にフレーム状の鉄骨を補強鉄骨は、既存SG塔の外周にフレーム状の鉄骨を補強鉄骨は、既存ＳＧ塔の外周にフレーム状の鉄骨を被せる形状になっており（図-2）、既存ＳＧ塔と数箇所被せる形状になっており（図-2）、既存ＳＧ塔と数箇所被せる形状になっており（図－2）、既存SG塔と数箇所被せる形状になっており（図-2）、既存ＳＧ塔と数箇所接続している。
また下端部は後述する新設の制震ダンパ
接続している。
また下端部は後述する新設の制震ダンパ
接続している。また下端部は後述する新設の制震ダンパ
接続している。また下端部は後述する新設の制震ダンパー（鉛直ダンパー）と接続している。
ー（鉛直ダンパー）と接続している。
ー（鉛直ダンパー）と接続している。
ー（鉛直ダンパー）と接続している。
既存ＳＧの腐食部補修作業は、まず既存ＳＧ塔の古い
既存ＳＧの腐食部補修作業は、
まず既存ＳＧ塔の古い
既存SGの腐食部補修作業は、まず既存SG塔の古い塗
既存ＳＧの腐食部補修作業は、
まず既存ＳＧ塔の古い塗膜をすべて除去し、塗膜内部の鉄骨の状態を全箇所確塗膜をすべて除去し、塗膜内部の鉄骨の状態を全箇所確
膜をすべて除去し、塗膜内部の鉄骨の状態を全箇所確認
塗膜をすべて除去し、塗膜内部の鉄骨の状態を全箇所確認し、各箇所の腐食の度合いに応じて溶接で補修盛りを認し、各箇所の腐食の度合いに応じて溶接で補修盛りをし、各箇所の腐食の度合いに応じて溶接で補修盛りを行認し、各箇所の腐食の度合いに応じて溶接で補修盛りを
行った。
行った。
った。
行った。
(3) H27制震ダンパー更新工事(3) H27制震ダンパー更新工事（3）H27制震ダンパー更新工事(3)
H27制震ダンパー更新工事
今回の耐震工事により塔頂部の重量が大幅に増加し、今回の耐震工事により塔頂部の重量が大幅に増加し、今回の耐震工事により塔頂部の重量が大幅に増加し、今回の耐震工事により塔頂部の重量が大幅に増加し、既存の制震ダンパー及び塔体とＳＧ塔とを固定してい既存の制震ダンパー及び塔体とＳＧ塔とを固定してい既存の制震ダンパー及び塔体とSG塔とを固定している
既存の制震ダンパー及び塔体とＳＧ塔とを固定しているロック機構の更新が必要になった。
るロック機構の更新が必要になった。
ロック機構の更新が必要になった。
るロック機構の更新が必要になった。
新設制震ダンパーは塔体側とＳＧ塔を繋ぐように配新設制震ダンパーは塔体側とＳＧ塔を繋ぐように配新設制震ダンパーは塔体側とＳＧ塔を繋ぐように配新設制震ダンパーは塔体側とSG塔を繋ぐように配置置されており、ＳＧ柱1本に対し水平ダンパー2基、鉛直置されており、ＳＧ柱1本に対し水平ダンパー2基、鉛直置されており、ＳＧ柱1本に対し水平ダンパー2基、鉛直されており、SG柱1本に対し水平ダンパー2基、鉛直ダダンパー1基と中立シリンダーにより構成されている。
ダンパー1基と中立シリンダーにより構成されている。
ダンパー1基と中立シリンダーにより構成されている。
平常時は、中立シリンダーによって塔体とＳＧ塔が固定
ンパー1基と中立シリンダーにより構成されている。平平常時は、中立シリンダーによって塔体とＳＧ塔が固定
平常時は、
中立シリンダーによって塔体とＳＧ塔が固定され、風や小規模の地震等による水平力は各ダンパーを
常時は、中立シリンダーによって塔体とSG塔が固定さされ、風や小規模の地震等による水平力は各ダンパーをされ、風や小規模の地震等による水平力は各ダンパーを介さずにそのまま塔体側へ伝えられる。しかし、大型のれ、風や小規模の地震等による水平力は各ダンパーを介介さずにそのまま塔体側へ伝えられる。しかし、大型の介さずにそのまま塔体側へ伝えられる。しかし、大型の地震時や台風などの強風により一定以上の水平力が中さずにそのまま塔体側へ伝えられる。しかし、大型の地
地震時や台風などの強風により一定以上の水平力が中地震時や台風などの強風により一定以上の水平力が中立シリンダーに加わると、中立シリンダー内のロック機
震時や台風などの強風により一定以上の水平力が中立シ
立シリンダーに加わると、中立シリンダー内のロック機
立シリンダーに加わると、中立シリンダー内のロック機
構が解除され、ＳＧ塔の挙動が各ダンパーへと伝わり運リンダーに加わると、中立シリンダー内のロック機構が構が解除され、ＳＧ塔の挙動が各ダンパーへと伝わり運構が解除され、ＳＧ塔の挙動が各ダンパーへと伝わり運動エネルギーを吸収するように作用する。
解除され、SG塔の挙動が各ダンパーへと伝わり運動エ動エネルギーを吸収するように作用する。
動エネルギーを吸収するように作用する。
ネルギーを吸収するように作用する。

66

写真－2
ST支柱（更新前）
写真-1 ＳＴ支柱(更新前）
写真-1 ＳＴ支柱(更新前）
写真-1 ＳＴ支柱(更新前）

写真－3
ST支柱（更新後）
写真-2 ＳＴ支柱(更新後)
写真-2 ＳＴ支柱(更新後)
写真-2 ＳＴ支柱(更新後)

立面図
平面図
立面図
平面図
立面図
図-2 補強フレーム概要図 平面図
図-2
補強フレーム概要図
図－2 補強フレーム概要図
図-2 補強フレーム概要図

写真-3 H27制震ダンパー(更新前)
写真-3 H27制震ダンパー(更新前)
写真－4
H27制震ダンパー（更新前）
写真-3 H27制震ダンパー(更新前)

写真-4 H27制震ダンパー(更新後)
写真-4 H27制震ダンパー(更新後)
写真－5
写真-4H27制震ダンパー（更新後）
H27制震ダンパー(更新後)

宮地技報

No.28

揚重設備及び仮設設備
3．揚重設備及び仮設設備

ながると予想されたため、クランプ等の小物の使用を最の工事にて設置、使用した揚重設備及び仮設設備を次小限に抑えることで落下のリスクを減らすことを目的と今回の工事にて設置、使用した揚重設備及び仮設設備
す。（他工事との共用分を含む）（図-1
参照）

して計画した。

３．揚重設備及び仮設設備
を次に示す（他工事との共用分を含む）。（図－1参照）
今回の工事にて設置、使用した揚重設備及び仮設設備を次

揚重設備 に示す。（他工事との共用分を含む）（図-1（1）揚重設備参照）
H23.5ガイドワイヤー式クレーン1）‌
H23.5ガイドワイヤー式クレーン
定格荷重：1.2t(1) 揚重設備
定格荷重：1.2t
揚程：222.8m

揚程：222.8m

2）‌H24テルハ

Ｈ24テルハ 1) H23.5ガイドワイヤー式クレーン
定格荷重：1.5t 揚程：9.0m
定格荷重：1.2t

定格荷重：1.5t

揚程：222.8m

3）‌B号デリック
揚程：9.0m

2) Ｈ24テルハ

定格荷重：0.8t 揚程：40.0m
B号デリック 定格荷重：1.5t
揚程：9.0m
4）‌H27テルハ
定格荷重：0.8t
揚程：40.0m
3) B号デリック
定格荷重：1.5t

揚程：6.0m

4) Ｈ27テルハ
定格荷重：1.2t
定格荷重：1.5t
揚程：6.0m

揚程：57.3m

定格荷重：0.8t
揚程：40.0m
5）‌A号デリック

Ｈ27テルハA号デリック

定格荷重：1.5t

揚程：6.0m

写真-5 B号デリック揚重開口
写真－6 B号デリック揚重開口
写真-5
B号デリック揚重開口（新設ST支柱揚重時）（新設ＳＴ支柱揚重時）（新設ＳＴ支柱揚重時）

5) A号デリック
塔頂部までの資機材の運搬経路はH24〜H27間のデジ

定格荷重：1.2t
揚程：57.3m揚程：57.3m
タルアンテナの発信する電波に影響を及ぼす懸念があ
定格荷重：1.2t

り、アンテナよりも内側を通過する必要があった。資材

ＳＧ塔補強ステージ
ＳＧ塔補強ステージ

揚重は塔体鉄骨内側の非常に狭い箇所を通過する為（写
塔頂部までの資機材の運搬経路はH24～H27間のデジタ
頂部までの資機材の運搬経路はH24～H27間のデジタ
真－6）、新設ST支柱材や中立シリンダーの形状と重量

ルアンテナの発信する電波に影響を及ぼす懸念があり、
アンテナの発信する電波に影響を及ぼす懸念があり、
アは揚重開口の大きさと揚重設備の能力に合わせて設計さンテナよりも内側を通過する必要があった。
資材揚重は塔

ナよりも内側を通過する必要があった。
資材揚重は塔れた。

体鉄骨内側の非常に狭い箇所を通過する為（写真-5）、新骨内側の非常に狭い箇所を通過する為（写真-5）、新設ＳＴ支柱材や中立シリンダーの形状と重量は揚重開口（2）作業足場

Ｔ支柱材や中立シリンダーの形状と重量は揚重開口の大きさと揚重設備の能力に合わせて設計された。
1）H23.5似荷取りステージ

きさと揚重設備の能力に合わせて設計された。
2）H27仮設ステージ

作業足場(2) 作業足場

3）ST支柱更新用ステージ

1) H23.5似荷取りステージ
4）SG塔補強用ステージ

H27仮設ステージ

2) H27仮設ステージ

H23.5似荷取りステージ3) ＳＴ支柱更新用ステージ

各作業ステージについて、着工時の2012年1月から

H27仮設ステージ

H27仮設ステージ
4) ＳＧ塔補強用ステージ
2013年5月12日までの間は東京タワーからデジタル放送の電波が送信されており、電波干渉の関係上鋼製の足場
ＳＴ支柱更新用ステージ材を使用することができなかった。そのため本工事では各作業ステージについて、着工時の2012年1月から
ＳＧ塔補強用ステージ

杉板とFRPパイプ等、電気絶縁性のある足場材で計画し2013年5月12日までの間は東京タワーからデジタル放送

写真-6 塔頂部ステージ外観た。
の電波が送信されており、電波干渉の関係上鋼製の足場

各作業ステージについて、着工時の2012年1月から
またSG塔補強用仮設ステージについては組立て時期
材を使用することができなかった。そのため本工事ではがSG塔アンテナ撤去後の為、足場の材質については特3年5月12日までの間は東京タワーからデジタル放送
杉板とＦＲＰパイプ等、電気絶縁性のある足場材で計画

写真－7 塔頂部ステージ外観
写真-6
塔頂部ステージ外観に制限がなかった。そこで従来の単管足場ではなくジョした。
電波が送信されており、電波干渉の関係上鋼製の足場

イント部分にクランプを使用しないクサビ緊結式足場材

またＳＧ塔補強用仮設ステージについては組立て時を使用することができなかった。そのため本工事ではを採用した。これは地上から250m以上の超高所作業と期がＳＧ塔アンテナ撤去後の為、足場の材質についてはいう施工条件から、飛来落下による災害が重大事故につ板とＦＲＰパイプ等、電気絶縁性のある足場材で計画た。

特に制限がなかった。そこで従来の単管足場ではなくジョイント部分にクランプを使用しないクサビ緊結式足またＳＧ塔補強用仮設ステージについては組立て時場材を採用した。これは地上から250ｍ以上の超高所作
東京タワー耐震改修工事報告

業という施工条件から、飛来落下による災害が重大事故
がＳＧ塔アンテナ撤去後の為、足場の材質についてはにつながると予想されたため、クランプ等の小物の使用に制限がなかった。そこで従来の単管足場ではなくジを最小限に抑えることで落下のリスクを減らすことを

イント部分にクランプを使用しないクサビ緊結式足目的として計画した。

67

４.施工要領
4．施工要領４.施工要領４.施工要領(1)
ＳＴ支柱の更新（1）ST支柱の更新(1) ＳＴ支柱の更新①①既存ST支柱の解体撤去
既存ＳＴ支柱の解体撤去(1)
ＳＴ支柱の更新① 既存ＳＴ支柱の解体撤去①‌ＳＴ支柱はＳＧ塔の頂部（G-4レベル）から6ｍ下がっ
既存ＳＴ支柱の解体撤去
ST支柱はSG塔の頂部（G-4レベル）から6m下がっ
ＳＴ支柱はＳＧ塔の頂部（G-4レベル）から6ｍ下がっ
たG0レベルの水平材でＳＧ塔と結合している。解体方法
ＳＴ支柱はＳＧ塔の頂部（G-4レベル）から6ｍ下がっ
たG0レベルの水平材でSG塔と結合している。解体方
たG0レベルの水平材でＳＧ塔と結合している。解体方法
はＳＴ支柱の底部からダルマ落としの要領で支柱を細たG0レベルの水平材でＳＧ塔と結合している。解体方法
法はST支柱の底部からダルマ落としの要領で支柱をはＳＴ支柱の底部からダルマ落としの要領で支柱を細かく切り出し、解体材をＳＧ塔側面の既存ブレースを取はＳＴ支柱の底部からダルマ落としの要領で支柱を細細かく切り出し、解体材をSG塔側面の既存ブレース
かく切り出し、解体材をＳＧ塔側面の既存ブレースを取り外した仮設開口からＳＧ塔の外へ取り出して、地上まかく切り出し、解体材をＳＧ塔側面の既存ブレースを取を取り外した仮設開口からSG塔の外へ取り出して、り外した仮設開口からＳＧ塔の外へ取り出して、地上まで運搬した。解体材の部材長さはこの仮設開口から取りり外した仮設開口からＳＧ塔の外へ取り出して、地上ま
地上まで運搬した。解体材の部材長さはこの仮設開口で運搬した。解体材の部材長さはこの仮設開口から取り出せる大きさとして1m～2.5ｍの13分割のユニットに決で運搬した。解体材の部材長さはこの仮設開口から取りから取り出せる大きさとして1m〜2.5mの13分割のユ出せる大きさとして1m～2.5ｍの13分割のユニットに決められた。
出せる大きさとして1m～2.5ｍの13分割のユニットに決
ニットに決められた。
められた。
解体開始時点ではＳＴ支柱の重心位置はＳＧ塔頂部められた。
‌ 解体開始時点ではＳＴ支柱の重心位置はＳＧ塔頂部
解体開始時点ではST支柱の重心位置はSG塔頂部よよりも上にあるため、ＳＧ塔に飲み込まれている部分の解体開始時点ではＳＴ支柱の重心位置はＳＧ塔頂部
りも上にあるため、SG塔に飲み込まれている部分のよりも上にあるため、ＳＧ塔に飲み込まれている部分のＧ-4～Ｇ-1の水平材に水平拘束設備（写真-7）を設置しよりも上にあるため、ＳＧ塔に飲み込まれている部分のG-4〜G-1の水平材に水平拘束設備（写真－8）を設置
Ｇ-4～Ｇ-1の水平材に水平拘束設備（写真-7）を設置して油圧ジャッキによりＳＴ支柱の転倒を拘束した。
Ｇ-4～Ｇ-1の水平材に水平拘束設備（写真-7）を設置しして油圧ジャッキによりST支柱の転倒を拘束した。
て油圧ジャッキによりＳＴ支柱の転倒を拘束した。
ＳＴ支柱の吊降ろしは、ＳＧ塔頂部に仮設構造体を設て油圧ジャッキによりＳＴ支柱の転倒を拘束した。
ST支柱の吊降ろしは、SG塔頂部に仮設構造体を設‌ ＳＴ支柱の吊降ろしは、ＳＧ塔頂部に仮設構造体を設置し、そこに4台の7.5t吊り手動チェーンブロックを吊ＳＴ支柱の吊降ろしは、ＳＧ塔頂部に仮設構造体を設置し、そこに4台の7.5t吊り手動チェーンブロックを置し、そこに4台の7.5t吊り手動チェーンブロックを吊り下げて行った。荷重の偏りを防止するために、荷重検置し、そこに4台の7.5t吊り手動チェーンブロックを吊吊り下げて行った。荷重の偏りを防止するために、荷り下げて行った。荷重の偏りを防止するために、荷重検出器を用いて各チェーンブロックにかかる張力を常時り下げて行った。荷重の偏りを防止するために、荷重検重検出器を用いて各チェーンブロックにかかる張力を出器を用いて各チェーンブロックにかかる張力を常時計測し（写真-8）降下量を管理しながら吊降ろし作業を出器を用いて各チェーンブロックにかかる張力を常時常時計測し（写真－9）降下量を管理しながら吊降ろ
計測し（写真-8）降下量を管理しながら吊降ろし作業を行った。
計測し（写真-8）降下量を管理しながら吊降ろし作業を行った。
し作業を行った。
行った。
② 新設ＳＴ支柱の取付け②②新設ST支柱の取付け
新設ＳＴ支柱の取付け②新設ＳＴ支柱の取付けは、既存ＳＴ支柱撤去時の逆手
新設ＳＴ支柱の取付け
新設ＳＴ支柱の取付けは、既存ＳＴ支柱撤去時の逆手‌
新設ST支柱の取付けは、既存ST支柱撤去時の逆手順で行われた。解体材に比べて新設材は断面も大きく重
新設ＳＴ支柱の取付けは、既存ＳＴ支柱撤去時の逆手順で行われた。解体材に比べて新設材は断面も大きく重順で行われた。解体材に比べて新設材は断面も大きく量もあるため、吊上げ時の荷重管理と水平拘束の操作を順で行われた。解体材に比べて新設材は断面も大きく重量もあるため、吊上げ時の荷重管理と水平拘束の操作を重量もあるため、吊上げ時の荷重管理と水平拘束の操慎重に行った。
量もあるため、吊上げ時の荷重管理と水平拘束の操作を慎重に行った。
作を慎重に行った。
また新設ＳＴ支柱の組立てに関しては監理者側から慎重に行った。
また新設ＳＴ支柱の組立てに関しては監理者側から‌
また新設ST支柱の組立てに関しては監理者側から精度管理を厳しく求められ、協議の上、全接合部についまた新設ＳＴ支柱の組立てに関しては監理者側から精度管理を厳しく求められ、協議の上、全接合部につい精度管理を厳しく求められ、協議の上、全接合部につて精度確認の結果を監理者に確認していただき、承認の精度管理を厳しく求められ、協議の上、全接合部について精度確認の結果を監理者に確認していただき、承認のいて精度確認の結果を監理者に確認していただき、承後に溶接作業に着手する体制で施工した。取付け作業はて精度確認の結果を監理者に確認していただき、承認の後に溶接作業に着手する体制で施工した。取付け作業は認の後に溶接作業に着手する体制で施工した。取付け
以下のサイクルで進められた。
後に溶接作業に着手する体制で施工した。取付け作業は以下のサイクルで進められた。
作業は以下のサイクルで進められた。
以下のサイクルで進められた。

図-3 ＳＴ支柱撤去設備概要図
図－3
ST支柱撤去設備概要図
図-3 ＳＴ支柱撤去設備概要図
図-3 ＳＴ支柱撤去設備概要図
既存ＳＴ支柱
既存ＳＴ支柱
既存ＳＴ支柱

ジャッキ
ジャッキ
ジャッキ
水平拘束設備水平拘束設備水平拘束設備写真-7 水平拘束設備
写真-7 水平拘束設備
水平拘束設備写真－8
写真-7 水平拘束設備

1) 夜間作業：新設材の取付け・調整
1) 夜間作業：新設材の取付け・調整
2)
早朝作業：精度確認、結果を監理者へ送付
1）夜間作業：新設材の取付け・調整
1) 夜間作業：新設材の取付け・調整
2) 早朝作業：精度確認、結果を監理者へ送付
3)
昼間作業開始前：監理者の承認：精度確認、結果を監理者へ送付
2)2）早朝作業
早朝作業：精度確認、結果を監理者へ送付
3) 昼間作業開始前：監理者の承認
4)
昼間作業
：溶接
3)3）昼間作業開始前：監理者の承認
昼間作業開始前：監理者の承認
4) 昼間作業：溶接
4)4）昼間作業
昼間作業
：溶接
：溶接

写真-8 荷重表示状況(単位：t)
写真-8 荷重表示状況(単位：t)
写真－9
荷重表示状況（単位：t）
写真-8 荷重表示状況(単位：t)

68

宮地技報

No.28

(2) ＳＧ塔の補強・補修
ＳＧ塔の補強・補修(2)(2)
ＳＧ塔の補強・補修（2）SG塔の補強・補修① 新設ＳＧ補強フレームの取付け
新設ＳＧ補強フレームの取付け①①
新設ＳＧ補強フレームの取付け①新設SG補強フレームの取付け
既存ＳＧ塔頂部から下へ向けて取付けが進められた。
取
既存ＳＧ塔頂部から下へ向けて取付けが進められた。
取
既存ＳＧ塔頂部から下へ向けて取付けが進められた。
取 既存SG塔頂部から下へ向けて取付けが進められた。
付け作業のサイクルについては前述のＳＴ支柱と同様で、付け作業のサイクルについては前述のＳＴ支柱と同様で、付け作業のサイクルについては前述のＳＴ支柱と同様で、取付け作業のサイクルについては前述のST支柱と同夜間に鉄骨の組立てを行い昼間に溶接を行った。
（写真-9）
夜間に鉄骨の組立てを行い昼間に溶接を行った。
（写真-9）
夜間に鉄骨の組立てを行い昼間に溶接を行った。
（写真-9）
様で、夜間に鉄骨の組立てを行い昼間に溶接を行った（写真－10）。
② 既存ＳＧ塔鉄骨腐食部補修
既存ＳＧ塔鉄骨腐食部補修②②
既存ＳＧ塔鉄骨腐食部補修
既存ＳＧ塔の塗膜除去後に鉄骨の状態の確認を行うと、既存ＳＧ塔の塗膜除去後に鉄骨の状態の確認を行うと、既存ＳＧ塔の塗膜除去後に鉄骨の状態の確認を行うと、②既存SG塔鉄骨腐食部補修
無垢の鋼材に対して写真-10 にあるような虫食い状の腐にあるような虫食い状の腐
無垢の鋼材に対して写真-10
無垢の鋼材に対して写真-10にあるような虫食い状の腐
既存SG塔の塗膜除去後に鉄骨の状態の確認を行う
食が多数存在することがわかった。
表面の錆やすす状の付食が多数存在することがわかった。
表面の錆やすす状の付食が多数存在することがわかった。
表面の錆やすす状の付と、無垢の鋼材に対して写真－11にあるような虫食着物を除去し健全な鋼材の表面まで清掃を行うと、腐食の着物を除去し健全な鋼材の表面まで清掃を行うと、腐食の着物を除去し健全な鋼材の表面まで清掃を行うと、腐食のい状の腐食が多数存在することがわかった。表面の錆
激しいもので深さ12mmに及んでいた。
各腐食部に対して付激しいもので深さ12mmに及んでいた。
激しいもので深さ12mmに及んでいた。各腐食部に対して付各腐食部に対して付やすす状の付着物を除去し健全な鋼材の表面まで清掃
着物の除去を行い、腐食の激しいものについては溶接によ
着物の除去を行い、着物の除去を行い、腐食の激しいものについては溶接によ
腐食の激しいものについては溶接によを行うと、腐食の激しいもので深さ12mmに及んでいり補修盛りを行いグラインダーにて表面を一様に仕上げ
り補修盛りを行いグラインダーにて表面を一様に仕上げ
り補修盛りを行いグラインダーにて表面を一様に仕上げた。各腐食部に対して付着物の除去を行い、腐食の激
た。
た。
た。

(3) H27制震ダンパーの更新
H27制震ダンパーの更新(3)(3)
H27制震ダンパーの更新（3）H27制震ダンパーの更新
制震ダンパーの更新手順は以下のとおりである。
制震ダンパーの更新手順は以下のとおりである。
制震ダンパーの更新手順は以下のとおりである。
制震ダンパーの更新手順は以下のとおりである。
1) 既存ダンパーの撤去
既存ダンパーの撤去
1)
1)
既存ダンパーの撤去
1）既存ダンパーの撤去
2)塔体・ＳＧ側の既存ダンパー取合い部分を切断・撤去
塔体・ＳＧ側の既存ダンパー取合い部分を切断・撤去
2)
2)
塔体・ＳＧ側の既存ダンパー取合い部分を切断・撤去
2）塔体・SG側の既存ダンパー取合い部分を切断・撤去
3) 新設ダンパー取合い部分の取付け・溶接新設ダンパー取合い部分の取付け・溶接
3)3)新設ダンパー取合い部分の取付け・溶接
3）新設ダンパー取合い部分の取付け・溶接4) 新設ダンパー及び中立シリンダーの設置
新設ダンパー及び中立シリンダーの設置
4)
4)
新設ダンパー及び中立シリンダーの設置
4）新設ダンパー及び中立シリンダーの設置
既存ダンパーの撤去作業中はH27レベルでのＳＧ塔と既存ダンパーの撤去作業中はH27レベルでのＳＧ塔と既存ダンパーの撤去作業中はH27レベルでのＳＧ塔と既存ダンパーの撤去作業中はH27レベルでのSG塔と塔塔体の接続がなくなるため、仮固定金物により固定した。
塔体の接続がなくなるため、仮固定金物により固定した。
塔体の接続がなくなるため、仮固定金物により固定した。
体の接続がなくなるため、仮固定金物により固定した。
ただし仮固定した状態ではダンパーによる水平力の低ただし仮固定した状態ではダンパーによる水平力の低ただし仮固定した状態ではダンパーによる水平力の低ただし仮固定した状態ではダンパーによる水平力の低減
減ができなくなり、耐震性能上問題があるため更新作業
減ができなくなり、耐震性能上問題があるため更新作業
減ができなくなり、耐震性能上問題があるため更新作業ができなくなり、耐震性能上問題があるため更新作業はは2箇所ずつ、最低でも2箇所の水平ダンパーがある状態
は2箇所ずつ、最低でも2箇所の水平ダンパーがある状態
は2箇所ずつ、最低でも2箇所の水平ダンパーがある状態
2箇所ずつ、最低でも2箇所の水平ダンパーがある状態をを維持しながら作業を進めた。
を維持しながら作業を進めた。
を維持しながら作業を進めた。
維持しながら作業を進めた。

しいものについては溶接により補修盛りを行いグラインダーにて表面を一様に仕上げた。

ＳＧ塔
ＳＧ塔
ＳＧ塔

塔体側
塔体側
塔体側

仮固定金具
仮固定金具
仮固定金具

写真－10
SG塔補強フレーム
写真-9 ＳＧ塔補強フレーム
ＳＧ塔補強フレーム
写真-9
写真-9
ＳＧ塔補強フレーム

写真－12
H27仮固定状況
写真-11 H27仮固定状況
写真-11
写真-11
H27仮固定状況

既存ダンパー取合いピース
既存ダンパー取合いピース
既存ダンパー取合いピース
既存Ｈ27制震ダンパー
既存Ｈ27制震ダンパー
既存Ｈ27制震ダンパー

写真－11
既存鉄骨腐食状況
写真-10 既存鉄骨腐食状況
既存鉄骨腐食状況
写真-10
写真-10
既存鉄骨腐食状況

東京タワー耐震改修工事報告

写真－13
既存制震ダンパー撤去状況
写真-12 既存制震ダンパー撤去状況
既存制震ダンパー撤去状況
写真-12
写真-12
既存制震ダンパー撤去状況

69

H27制震ダンパー取付けに伴い、制震ダンパーと塔体側が取合うガセットは、めっき高力ボルトによる摩擦接合とされている。ガセット取付け箇所の既存鉄骨表面には溶融亜鉛めっき処理が施されており摩擦面処理を工事現場で

図-4 試験体表面粗さ計測点施工する必要があった。この摩擦面処理にはブラスト処理
面が形成可能な可搬式電動工具（商品名：ブリストルブラスター）を用いることを検討し、十分な摩擦面を得られる

表-2 表面粗さ測定表（試験体2）

目標粗さ：50～100μｍ Ｒｚ

製品マーク

①

②

③

④

平均値

引張側中板(表)

85.2

72.3

61.0

57.6

69.0

H27制震ダンパー取付けに伴い、制震ダンパーと塔体

引張側中板(表)
64.8
66.2
58.0
得られていることを確認でき、監理者と協議の上で本工

70.4

64.9

側が取合うガセットは、めっき高力ボルトによる摩擦接事においてブリストルブラスターを使用した溶融亜鉛め
固定側中板(表)
83.1
72.3
55.7

83.8

68.7

74.0

68.4

か高力ボルトすべり係数試験を実施して検証を行った。 日本建築学会推奨の試験方法にてすべり試験を実施し5．ブリストルブラスターによる現場摩擦面処理①工具概要
５.ブリストルブラスターによる現場摩擦面処理
５.ブリストルブラスターによる現場摩擦面処理

H27制震ダンパー取付けに伴い、制震ダンパーと塔体側
使用工具の概要を下表にまとめる。
H27制震ダンパー取付けに伴い、制震ダンパーと塔体側合とされている。ガセット取付け箇所の既存鉄骨表面にが取合うガセットは、めっき高力ボルトによる摩擦接合とが取合うガセットは、
めっき高力ボルトによる摩擦接合と表-1 可搬式電動工具仕様
は溶融亜鉛めっき処理が施されており摩擦面処理を工事
５.ブリストルブラスターによる現場摩擦面処理

た。試験の結果、3試験体ともに0.40以上の滑り係数がっき面の摩擦面処理が認められた。

固定側中板(裏)

71.2

67.4

60.8

されている。ガセット取付け箇所の既存鉄骨表面には溶融(単位：μｍ Ｒｚ)

現場で施工する必要があった。この摩擦面処理にはブラ
５.ブリストルブラスターによる現場摩擦面処理されている。ガセット取付け箇所の既存鉄骨表面には溶融
工具名ブリストルブラスター
H27制震ダンパー取付けに伴い、制震ダンパーと塔体側

亜鉛めっき処理が施されており摩擦面処理を工事現場でスト処理面が形成可能な可搬式電動工具（商品名：ブリ
図-4 試験体表面粗さ計測点
H27制震ダンパー取付けに伴い、制震ダンパーと塔体側が取合うガセットは、
めっき高力ボルトによる摩擦接合と亜鉛めっき処理が施されており摩擦面処理を工事現場で施工する必要があった。
この摩擦面処理にはブラスト処理
型式
MRX-2700X
図-4 試験体表面粗さ計測点が取合うガセットは、
めっき高力ボルトによる摩擦接合とストルブラスター）を用いることを検討し、十分な摩擦されている。
ガセット取付け箇所の既存鉄骨表面には溶融面が形成可能な可搬式電動工具（商品名：ブリストルブラ施工する必要があった。
この摩擦面処理にはブラスト処理
電源
500W
目標粗さ：50～100μｍ Ｒｚ
表-2 表面粗さ測定表（試験体2）されている。ガセット取付け箇所の既存鉄骨表面には溶融面を得られるか高力ボルトすべり係数試験を実施して検亜鉛めっき処理が施されており摩擦面処理を工事現場でスター）を用いることを検討し、十分な摩擦面を得られる
図-4
試験体表面粗さ計測点
面が形成可能な可搬式電動工具（商品名：ブリストルブラ
図－4
試験体表面粗さ計測点
亜鉛めっき処理が施されており摩擦面処理を工事現場で
製品マーク
①
②
③
④
平均値
証を行った。
定格消費電力AC100V
施工する必要があった。
この摩擦面処理にはブラスト処理
目標粗さ：50～100μｍ Ｒｚ
表-2 表面粗さ測定表（試験体2）
図-4 試験体表面粗さ計測点
か高力ボルトすべり係数試験を実施して検証を行った。
施工する必要があった。この摩擦面処理にはブラスト処理
引張側中板(表)
85.2
72.3
61.0
57.6
69.0
スター）を用いることを検討し、十分な摩擦面を得られる面が形成可能な可搬式電動工具（商品名：ブリストルブラ
無負荷回転数3200rpm
表－2
表面粗さ測定表（試験体2）
製品マーク
①
②
③
④
平均値
目標粗さ：50～100μｍ
Ｒｚ
表-2 表面粗さ測定表（試験体2）面が形成可能な可搬式電動工具（商品名：ブリストルブラ
引張側中板(表)
64.8
66.2
58.0
70.4
64.9 Rz（1）工具概要
スター）を用いることを検討し、十分な摩擦面を得られる
目標粗さ：50〜100μm
 表-2
か高力ボルトすべり係数試験を実施して検証を行った。
目標粗さ：50～100μｍ
Ｒｚ
表面粗さ測定表（試験体2）
①工具概要
製品マーク
①
②
③
④ 57.6
平均値 69.0
本体重量1.9kg
引張側中板(表)85.2
スター）を用いることを検討し、十分な摩擦面を得られる
固定側中板(表)83.1 72.3
72.3 61.0
55.7
83.8
68.7
使用工具の概要を下表にまとめる。
か高力ボルトすべり係数試験を実施して検証を行った。
製品マーク
①
②
③
④
平均値
使用工具の概要を下表にまとめる。
引張側中板(表)
85.2
72.3
61.0
57.6
69.0
か高力ボルトすべり係数試験を実施して検証を行った。 引張側中板(表)固定側中板(裏)67.4 58.0
60.8
74.0
64.871.2 66.2
70.4 68.4
64.9
表－1
表-1 可搬式電動工具仕様
可搬式電動工具仕様①工具概要

引張側中板(表)
85.2
72.3
61.0
57.6
69.0
引張側中板(表)
64.8
66.2
58.0
70.4
64.9

(単位：μｍ Ｒｚ)
①工具概要
②試験内容
引張側中板(表)64.8 72.3
66.2 55.7
58.0
70.4
64.968.7
固定側中板(表)
83.1
83.8
工具名
ブリストルブラスター
固定側中板(表)
83.1
72.3
55.7
83.8
68.7
①工具概要
使用工具の概要を下表にまとめる。
使用工具の概要を下表にまとめる。
固定側中板(表)83.1 67.4
72.3 60.8
55.7
83.8
68.7
型式
MRX-2700X
試験体は、
既存鉄骨側を溶融亜鉛めっきしブリストルブ
固定側中板(裏)固定側中板(裏) 71.2
71.2
67.4
60.8
74.0 74.0
68.4 68.4
使用工具の概要を下表にまとめる。
表-1 可搬式電動工具仕様
表-1 可搬式電動工具仕様

固定側中板(裏)電源
500W
ラスターにより現場で処理（写真-13）したもの、補強部
表-1 可搬式電動工具仕様

工具名ブリストルブラスター
工具名ブリストルブラスター
定格消費電力AC100V
工具名
ブリストルブラスター
材側を無機ジンクリッチペイント塗装したものを想定し
型式
MRX-2700X
無負荷回転数3200rpm
型式
型式 MRX-2700X
MRX-2700X
電源
500Wて実施した。摩擦面の粗さは、50～100μｍ
Ｒz とし、
本体重量
1.9kg
電源
500W
電源
500W
定格消費電力AC100V
試験体表面の測定点にて表面粗さ計で計測した。（図-4）定格消費電力AC100V
無負荷回転数3200rpm
定格消費電力 ②試験内容
AC100V
摩擦面処理の結果、試験体の表面粗さは計測点の各点でば無負荷回転数3200rpm
本体重量
1.9kg
試験体は、
既存鉄骨側を溶融亜鉛めっきしブリストルブ
無負荷回転数 （2）試験内容
3200rpm
本体重量
1.9kg
らつきがあるが、50μm
Ｒz 以上の値が得られた。(表-2)

71.2

67.4

60.8
74.0
68.4
(単位：μｍＲｚ) Ｒｚ)(単位：μｍ(単位：μｍ Ｒｚ)

写真-13

摩擦面処理現場施工状況

６.あとがき今回の塔頂部耐震補強工事は東京タワー頂部の超高所試験体は、既存鉄骨側を溶融亜鉛めっきしブリストル
ラスターにより現場で処理（写真-13）したもの、補強部
本体重量
1.9kg
に施工箇所が集中し、揚重条件の制限や物の落下リスクの②試験内容
日本建築学会推奨の試験方法にてすべり試験を実施しブラスターにより現場で処理（写真－14）したもの、材側を無機ジンクリッチペイント塗装したものを想定し②試験内容
大きさ等の厳しい条件での作業とりました。
その中で本工写真-13 摩擦面処理現場施工状況
試験体は、
既存鉄骨側を溶融亜鉛めっきしブリストルブ
補強部材側を無機ジンクリッチペイント塗装したものをて実施した。摩擦面の粗さは、50～100μｍ
Ｒz とし、た。試験の結果、3試験体ともに0.40以上の滑り係数が得
試験体は、既存鉄骨側を溶融亜鉛めっきしブリストルブ
ラスターにより現場で処理（写真-13）したもの、補強部
②試験内容
Rzと
想定して実施した。摩擦面の粗さは、50〜100μm事を工程が遅れることなく無事に完工できたことに対し試験体表面の測定点にて表面粗さ計で計測した。（図-4）
られていることを確認でき、監理者と協議の上で本工事に６.あとがき
ラスターにより現場で処理（写真-13）したもの、補強部
材側を無機ジンクリッチペイント塗装したものを想定しし、試験体表面の測定点にて表面粗さ計で計測した。
摩擦面処理の結果、試験体の表面粗さは計測点の各点でば試験体は、既存鉄骨側を溶融亜鉛めっきしブリストルブ
ご指導・ご協力いただいた発注者の日本電波塔㈱、設計監
写真-13 摩擦面処理現場施工状況
材側を無機ジンクリッチペイント塗装したものを想定しおいてブリストルブラスターを使用した溶融亜鉛めっき
今回の塔頂部耐震補強工事は東京タワー頂部の超高所て実施した。摩擦面の粗さは、50～100μｍ
Ｒz とし、（図－4）摩擦面処理の結果、試験体の表面粗さは計測
らつきがあるが、50μmＲz以上の値が得られた。(表-2)
写真-13 摩擦面処理現場施工状況
ラスターにより現場で処理（写真-13）したもの、補強部
理の㈱日建設計、元請施工者である㈱竹中工務店の皆様にて実施した。摩擦面の粗さは、50～100μｍ Ｒz とし、に施工箇所が集中し、揚重条件の制限や物の落下リスクの試験体表面の測定点にて表面粗さ計で計測した。（図-4）面の摩擦面処理が認められた。
Rz以上の値が得点の各点でばらつきがあるが、50μm
日本建築学会推奨の試験方法にてすべり試験を実施し６.あとがき
試験体表面の測定点にて表面粗さ計で計測した。（図-4）
材側を無機ジンクリッチペイント塗装したものを想定し厚く御礼申し上げます。
大きさ等の厳しい条件での作業とりました。
摩擦面処理の結果、試験体の表面粗さは計測点の各点でば
写真－15 摩擦面処理現場施工状況 その中で本工られた（表－2）。
た。試験の結果、3試験体ともに0.40以上の滑り係数が得６.あとがき写真-13 摩擦面処理現場施工状況
今回の塔頂部耐震補強工事は東京タワー頂部の超高所
摩擦面処理の結果、試験体の表面粗さは計測点の各点でば事を工程が遅れることなく無事に完工できたことに対し、
らつきがあるが、50μm
Ｒz 以上の値が得られた。(表-2)て実施した。摩擦面の粗さは、50～100μｍ
Ｒz とし、られていることを確認でき、監理者と協議の上で本工事に今回の塔頂部耐震補強工事は東京タワー頂部の超高所に施工箇所が集中し、揚重条件の制限や物の落下リスクのらつきがあるが、50μm Ｒz 以上の値が得られた。(表-2)
回転方向
ご指導・ご協力いただいた発注者の日本電波塔㈱、設計監
日本建築学会推奨の試験方法にてすべり試験を実施しおいてブリストルブラスターを使用した溶融亜鉛めっき
試験体表面の測定点にて表面粗さ計で計測した。（図-4）に施工箇所が集中し、揚重条件の制限や物の落下リスクの大きさ等の厳しい条件での作業とりました。
その中で本工日本建築学会推奨の試験方法にてすべり試験を実施し6.あとがき理の㈱日建設計、元請施工者である㈱竹中工務店の皆様にた。試験の結果、3試験体ともに0.40以上の滑り係数が得６.あとがき面の摩擦面処理が認められた。
大きさ等の厳しい条件での作業とりました。
その中で本工摩擦面処理の結果、試験体の表面粗さは計測点の各点でば事を工程が遅れることなく無事に完工できたことに対し、た。試験の結果、3試験体ともに0.40以上の滑り係数が得
厚く御礼申し上げます。
られていることを確認でき、監理者と協議の上で本工事に今回の塔頂部耐震補強工事は東京タワー頂部の超高所
今回の塔頂部耐震補強工事は東京タワー頂部の超高所事を工程が遅れることなく無事に完工できたことに対し、られていることを確認でき、監理者と協議の上で本工事に ご指導・ご協力いただいた発注者の日本電波塔㈱、設計監
らつきがあるが、50μm
Ｒz 以上の値が得られた。(表-2)
おいてブリストルブラスターを使用した溶融亜鉛めっきに施工箇所が集中し、揚重条件の制限や物の落下リスク
ご指導・ご協力いただいた発注者の日本電波塔㈱、設計監
回転方向に施工箇所が集中し、揚重条件の制限や物の落下リスクの理の㈱日建設計、元請施工者である㈱竹中工務店の皆様においてブリストルブラスターを使用した溶融亜鉛めっき
面の摩擦面処理が認められた。
日本建築学会推奨の試験方法にてすべり試験を実施しの大きさ等の厳しい条件での作業となりました。その中理の㈱日建設計、元請施工者である㈱竹中工務店の皆様に厚く御礼申し上げます。
面の摩擦面処理が認められた。
その中で本工スライド方向 大きさ等の厳しい条件での作業とりました。
た。試験の結果、3試験体ともに0.40以上の滑り係数が得
厚く御礼申し上げます。
で本工事を工程が遅れることなく無事に完工できたこと

回転方向
られていることを確認でき、監理者と協議の上で本工事に

回転方向
スライド方向おいてブリストルブラスターを使用した溶融亜鉛めっき

事を工程が遅れることなく無事に完工できたことに対し、に対し、ご指導・ご協力いただいた発注者の日本電波塔
ご指導・ご協力いただいた発注者の日本電波塔㈱、設計監㈱、設計監理の㈱日建設計、元請施工者である㈱竹中工
務店の皆様に厚く御礼申し上げます。
理の㈱日建設計、元請施工者である㈱竹中工務店の皆様に

試験体面の摩擦面処理が認められた。

厚く御礼申し上げます。

2014.12.15

受付

宮地技報

No.28

スライド方向試験体
写真－14ブリストルブラスターによる摩擦面処理状況
写真-13
ブリストルブラスターによる摩擦面処理状況
スライド方向回転方向70

写真-13 ブリストルブラスターによる摩擦面処理状況
試験体
試験体

写真-13 ブリストルブラスターによる摩擦面処理状況
写真-13 ブリストルブラスターによる摩擦面処理状況

スライド方向