ＯＴＥＣ
Vol. 24 (2019)，71 〜 74

固定式 OWC 型波力発電装置の効率に関する規則波中発電実験

固定式 OWC 型波力発電装置の効率に関する規則波中発電実験
村上 天元*1，今井 康貴*1，永田 修一*1，高尾 学*2
Power Generation Tests in Regular Waves on Efficiency of a Fixed OWC-Type Wave Energy
Converter
Tengen MURAKAMI*1, Yasutaka IMAI*1, Shuichi NAGATA*1 and Manabu TAKAO*2
Institute of Ocean Energy, Saga University
1, Honjo, Saga, 840-8502, Japan*2
Department of Mechanical Engineering, National Institute of Technology, Matsue College
14-4, Nishiikuma, Matsue, Shimane, 690-8518, Japan*1Abstract
A fixed oscillating water column (OWC)-type wave energy converter is composed of an air chamber, an air turbine and agenerator. In this unit, the energy conversion process is divided into two main steps, the primary conversion in an air chamber
and the secondary conversion in an air turbine. For the practical application of a fixed OWC-type wave energy converter, it isnecessary to develop a design method which can consider the characteristics of incident wave motion, the motion of theinternal free surface affected in the structure such as a curtain wall, the fluctuation of air pressure in an air chamber, and therotation of the air turbine. On the other hand, the impulse turbine as the secondary conversion device in the OWC unit isexpected to achieve high efficiency throughout a wide flow rate range. The authors conducted the 2-dimensional wave tanktests by means of the model OWC equipped with the impulse turbine to obtain the data needed to make this design method.
In past studies, the effects of air chamber length, turbine geometry and curtain wall depth on energy conversion efficiency
were investigated experimentally. In this paper, the nozzle geometry of air chamber is changed, and its performance isdiscussed.
Key words : Wave energy, Oscillating water column, Primary conversion, Secondary conversion, Impulse turbine

1. 緒言

振動水柱（OWC : Oscillating Water Column）型装置（Takahashi, et al., 1992）のエネルギー変換過程は，波浪の上下動を空気の振動流に変換する一次変換と，空気の振動流をタービンの回転エネルギーに変換する二次変換（Takao, et al., 2012）とに分けられ，研究においてもそれぞれ分けて実施されてきた．本装置は，水中における可動部が無いため壊れにくく，沿岸固定式の場合は浮体式に比べてメンテナンスが容易となる．なお，二次変換装置としてウエルズタービンと衝動タービン（Setoguchi, et al., 2006）があるが，本研究では高流量域で失速しない優れた特徴を有する固定案内羽根付き衝動タービンを採用した．筆者らのこれまでの研究では，空気室奥行，案内羽根枚数，案内羽根設定角，ロータ入口（出口）角，カーテンウォール没水深さなどの設計パラメータが一次および二次変換効率に及ぼす影響を検討してきた．引き続き本報告では，空気室上部ノズル形状を変更した場合のエネルギー変換効率について述べる．

原稿受付 2019 年 8 月 2 日*1
佐賀大学 海洋エネルギー研究センター（〒840-8502 佐賀県佐賀市本庄町 1）*2
松江工業高等専門学校 機械工学科（〒690-8518 島根県松江市西生馬町 14-4）
E-mail of corresponding author: murakami@ioes.saga-u.ac.jp

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村上 天元，今井 康貴，永田 修一，高尾 学

2. 実験装置
図 1 は実験に用いた固定式 OWC 型波力発電装置の模型を示し，基準のノズル形状の場合である．模型は，長さ 18.5 m，幅 0.8 m，水深 0.8 m の二次元水槽の端に設置し，もう一方の端に設置してある吸収制御式のプランジャー型造波機によって，波高 H =0.1 m の規則波を発生させて実験を行った．空気室の奥行 L は 700 mm，カーテンウォールの厚さは 5mm，カーテンウォール没水深さは 100 mm である．
タービンケーシング内径は 170 mm，ハブ比は 0.7 である．なお，タービン軸端にはプーリとベルトを介して発電機が設置されている．図 2 は空気室上部に設置した圧力計および波高計の配置を示す．空気室上部開口部は空気室中央に位置し，波高計は左舷側3 箇所と右舷側 2 箇所に設置した．
本研究では，図 3 に示すように，空気室上部の矩形開口部面積 SO と空気室水線面積 S との比が基準の1/19 の場合から，1/9，1/6，1/5 の 3 通りに変更した．
図 4 は衝動タービンの形状を示す．ロータの翼枚数 Zr は 30 枚，単段の案内羽根枚数 Zg は 26 枚であり，ロータの入口（出口）角は 60 deg.，案内羽根設定
角は 30 deg.である．
本実験では，二次変換効率2 を求めるため，図 5に示すように，タービンを AC 同期モータと入れ替えて，プーリおよびベルトを含む発電機部のエネルギー変換効率3 を計測した．なお，ここでのタービン軸の時間平均回転速度は，上述の規則波中試験結果と一致している．

3. 実験結果
図 6 は実験結果であり，面積比 SO/S が 1/19，1/9，Fig. 1 Model OWC with impulse turbine and generator.

1/6，1/5 の場合の効率を示している．横軸は入射波の波長と空気室奥行 L との比を表している．電気抵抗値は 3040 一定である．効率1，2，および

3 は以下の式で定義される．

1 PairPwave（1）2 Pin1 Pair（2）

Pout 1  12Pwave 3（3）Fig. 2 Positions of pressure and wave height gauges.

固定式 OWC 型波力発電装置の効率に関する規則波中発電実験

Fig. 3 Nozzle geometry of air chamber.

3 

PoutPin（4）

ここで，Pair，Pwave，Pout および Pin はそれぞれ時間平均の空気室内空気パワー，入射波パワー，発電機出力およびモータ入力を表し，これらのパラメータは以下の式で定義される．

S T
zp (t ) dt
T 0
t1
Pwave   w g i2C gW
2Pair （5）
（6）

V2
R（7）

Pin  T0

（8）

Pout Fig. 4 Configuration of rotor and guide vane.

T，p，z，w，g，i，Cg，W，V，T0 およびは，波周期、空気室内圧力，空気室内 5 箇所平均水位，水密度，重力加速度，入射波振幅，群速度，空気室幅，誘起電圧，タービン出力トルクおよびタービン角速度をそれぞれ表す．
図 6 に示すように，面積比 SO/S がいずれの場合もFig. 5 Arrangement of test devices to measure

/L = 6.3 近傍で一次変換効率1 のピークを示し，そ

efficiency of generator, pulleys and belt.

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村上 天元，今井 康貴，永田 修一，高尾 学の値は約 0.6 であり，面積比 SO/S が効率に及ぼす影0.8

響は殆ど見られなかった．

S /S = 1/6

SO/S = 1/9

SO/S = 1/5

O

次に，図 7 および図 8 は空気室内の圧力振幅およ0.6の影響は殆ど見られなかった．

言1, 2, び水位振幅を示すが，これらにおいても面積比 SO/S

4. 結

S /S = 1/19O

10.4

2


0.2

本研究では，衝動タービンと発電機を装備した固定式 OWC 型波力発電装置のエネルギー変換効率に及ぼす空気室上部ノズル形状の影響を検証するため，

0上部開口部面積および水線面積との比 SO/S を基準の01/19 から 1/9，1/6，1/5 へ変更したが，効率，空気室

4

 /L

812Fig. 6 Change in efficiencies due to/L.

内圧力振幅および水位振幅に殆ど違いは見られなかった．
0.9

辞本研究の一部は，経済産業省/三菱総合研究所受託
研究「新エネルギー等共通基盤整備促進事業」の一

/wgi謝

0.6

SO/S = 1/19
SO/S = 1/9

0.3

SO/S = 1/6

環で実施された．
0献Takahashi, S., Nakada, H., Ohneda, H., Shikamori, M.,
Wave Power Conversion by a Prototype Wave Power
Extracting Caisson in Sakata Port, CoastalEngineering 1992, pp.3440-3453.
Takao, M., Setoguchi, T., Air Turbines for Wave Energy
Conversion, International Journal of Rotating
Machinery, Vol.2012 (2012), Article ID 717398,
doi:10.1155/2012/717398, 10 pages.
Setoguchi, T., Takao, M., Current Status of Self Rectifying
Air Turbines for Wave Energy Conversion, Energy
Conversion and Management, Vol.47 (2006),
pp.2382-2396.

O04

 /L

812Fig. 7 Pressure amplitude in air chamber.

1.5
SO/S = 1/19SO/S = 1/91

 / i

文S /S = 1/5

SO/S = 1/6

0.5
0S /S = 1/5
O04

 /L812Fig. 8 Water surface elevation in air chamber.