軟弱地盤対策工指針（平成 24 年度版）の訂正（1）平成 27 年 10 月（第 5 刷まで修正済）
箇所
目次

修正前

修正後

５－５

常時の作用による周辺地盤変形の照査

５－５

常時の作用による周辺地盤の変形の照査

７－４

品質管理及び出来形管理

７－４

軟弱地盤対策工の品質管理及び出来形管理ⅱの16 行目
目 次ⅳの 7行目
p.8 の解 表
1-2 の表中

泥炭及び黒泥の記号を変更

p.27の 解
図 3-1の 図
中

盛土高や全沈下量・・・⇒限界盛土高や全沈下量・・・に変更
p.46の

6

行 目
（ 解＝1/2（qt－σvo）/Nkt＝2（qt－σvo）/Nkt

σvo：電気式コーン貫入試験の鉛直全応力（kN/m2）

σvo：鉛直全応力（kN/m2）

縦軸 0.5, 1.0kN/m2

縦軸 50, 100kN/m2式3-3）
p.46の 13行目
p.47の 解図 3-4の 図
中p.54の 解表 3-3の 表
中火山灰質粘性土を追加
p.62の4把握する必要がある。

把握することが望ましい。

行目
p.65

一般に，解表3－8 に示した基準化されているサンの 5～

プラーでは細粒分の少ない砂質土のサンプリング

6 行目は困難である。

一般に，解表 3－8 に示したサンプラーでは細粒分の少ない砂質土の動的特性試験の試料を得るのは困難である。
p.67の 下から 7一組の強度定数（cuu, φuu）一組の強度定数（cu, φu）

三軸圧縮試験結果（cuu, φuu）

三軸圧縮試験結果（cu, φu）

行目
p.72の 下か ら
11 行目
p.73の 解
図3-11の 図
中・Φu の単位を追加・深さ 6～20m 程度のあたりに液性限界、塑性限界、自然含水比のサンプリング例を追加(図中に赤丸)p.79の安定計算に用いる軟弱層の非排水せん断強さとしては，一6行目

また，安定計算に用いる軟弱層の非排水せん断強さ

般に一軸圧縮強さの 1/2 をとる。また,圧密による強度増としては，一般に一軸圧縮強さの1/2 をとる。一軸加を考慮する場合には,④強度増加率ｍを用いて求めた軟圧縮強さは深くなる・・・

弱層の非排水せん断により安定計算を行う。一軸圧縮強さは深くなる・・・

p.88の2

試験では・・・

試験施工は・・・「道路土工―カルバート工指針」よるものとする。

「道路土工―カルバート工指針」によるものとする。

行目
p.92の 下から 1
行目
p.93
水圧（降雨等による地下水位の上昇の影響,河川やの7

水圧や浮力の作用等,ため池からの水圧や浸透水の作用）等,

行目
P94 の

「道路土工－盛土工指針」,「道路土工－擁壁工指針」,「道道路土工各指針

8 行目

路土工－カルバート工指針」

p.99の

6

施工,施工管理,維持管理施工・施工管理,維持管理

示した対策工法と対策原理や力学特性が示した土工構造物や対策工法と力学特性や対策原理が行目
p.105の

1

行目
p.105「道路土工－盛土工指針」,「道路土工－擁壁工指針」,の

9

道路土工各指針「道路土工－カルバート工指針」

行目
p.107の

1

盛土の性質を明らかにできない

盛土材を特定できない

行目
p.108
降雨の作用として，水圧及び浮力を考慮するものとする。の

4（1）水圧は,地盤条件や水位の・・・（1）水圧は,地盤条件や水位の・・・

行目
p.111

に当たっては，想定する作用に対しての軟弱地盤対の策工を施さずに想定する作用に対しての軟弱地盤に当たっては，まず軟弱地盤対策工を施さない場合につい2て、軟弱地盤上の土工構造物の・・・
行目

上の土工構造物の・・・

p.111
土工構造物の安定性を照査する。その際,本章では土工構造の 下土工構造物の安定性を照査する。

物として主に道路盛土を対象とし,照査法としては慣用的から 6な設計手法による方法を示した。
行目
p.112

・・慎重に設計・施工を行う。
・・・慎重に設計施工を行う。の8

なお、本章では土工構造物として主に道路盛土を対象と行目

し，慣用的な設計手法による照査法を示した。

p.121
荷重（地下水位以下は水中重量）を盛土荷重として荷重（地下水位以下は水中重量）を考慮した必要盛土厚さ加えることが望ましい。

を基に盛土荷重を設定することが望ましい。

Tv： 時間係数で，鉛直有効応力の増分Δp の瞬間

Tv： 時間係数で，鉛直有効応力の増分Δp の瞬間載荷によ載荷により圧密層で一定値として発生する

り圧密層に発生するの 14行目
p.128の3行目
p.135の 参図 5-4の 図
中（使用例：ピート層）を追加
p.141の 参
図 5-8の 図
中無処理を対策有に変更
p.146「５－４(1) すべりに対する安定の照査」で示しの 13「５－４(1)たような行目

土工構造物の安定の照査」で示した

p.146の 下
必要盛土厚さを・・・

沈下量を考慮した必要盛土厚さを・・・から 6行目
p.148の 解
図5-13の 図中・非排水せん断強さ⇒非排水せん断強さcu・tanα＝ｍ＝c/p ⇒ tanα＝ｍ＝cu/p

p.155の1

側方変位量の検討方法 3)

側方変位量の検討方法の例 3)

腐植土層が存在することを示す。

腐植土層内の値であることを示す。

行目
p.155の 下から 9行目
p.157の 参
図5-11の 図中・地盤タイプ２についてN(P)・H/Bt ⇒ N・H/Bt

p.165の 下か ら

沖積層の砂質土層

沖積層の土層5,1 行目p.174
参 図
5-13の 図中参図 5-13

液状化が生じる土層のせん断剛性の低減の例

14)

また図の横に凡例を追加
参図 5-13

液状化が生じる土層のせん断剛性の低減の例 13)

FL：液状化に対する抵抗率
RL：繰り返し三軸強度比
G1/σ’c：せん断剛性低下率

p.175
・・・である。例えば 15），16）

・・・である。例として 16），17）の 参BASIC SOILS Engineering, Soil Mechanics and4) Hough B.K. ： Basic Soils Engineering, p.109, The考 文Foundation Engineering, Vol.3, No.2, p.97.の 8～
9 行目
p.176

Ronald Press,1957.

献 4）
p.176

12） 東日本高速道路（株），中日本高速道路（株）， 12）土木学会地盤工学委員会 土構造物の性能評価に関すの 参

西日本高速道路（株）：設計要領第二集 橋梁建設る研究小委員会：土構造物の性能評価に関する活動成果報

考 文編，第4 章，pp.4-39 ～ 40，2010.

告書,pp.C-42～C-46,2007.

献 12） 13）国土交通省：・・・

13） 東日本高速道路（株），中日本高速道路（株），西日～16） 14）安田進、・・・

本高速道路（株）：設計要領第二集 橋梁建設編，第415）Oka,F.・・・章， pp.4-39～40，2010.

16）Iai,S.・・・

14）国土交通省：・・・
15）安田進、・・・

16）Oka,F.・・・
17）Iai,S.・・・
p.178

必要がある。
必要がある。の3

なお、本章では、土工構造物として主に道路盛土を対象行目とした対策工法について述べる。

p.220の 解
図

解図 6-27土かぶり厚と沈下比

解図 6-27

土かぶり厚と沈下比 3）6-27p.225の 下近傍部と一般土工部とでは・・・

近傍部と一般盛土部とでは・・・

から 3行目
p.225の 解
図6-39の 図中・予想残留沈下量を図中に追加

p.227の 解
図6-43の 図中・暫定舗装図内に上げ越し量（Sr）+x を図中に追加

p.264の 14

解図 6-59 を用いて間隔の設定を行うことができる。 解図 6-59 を用いて間隔の設定を行うこともできる。

行目
p.291の 解
図6-82の 図中
クローラクレーンの仕様を 100～250 トン吊りに変更

p.317の 下(政令 358 号第１条・・・（昭和 63 年政令 356 号第 1 条・・・から 7行目
p.321の 解
図6-96の 図中※図をクリックすると拡大します・ケーシングを指す箇所を修正
・外管の中が分かるように詳細に修正
p.351の 11

原地盤の液状化強度比・・・

原地盤の動的せん断強度比・・・

行目
p.357の（解r2 → r に修正

6-17）
p.360
3） 東日本高速道路（株），中日本高速道路（株）,

3） 東日本高速道路（株），中日本高速道路（株）,西日本

西日本高速道路（株）：設計要領第一集

高速道路（株）：設計要領第一集の 参
土工編，土工編 p.5-78，第二集

考 文
第5 章，p.5-78，p.5-98，2009.

カルバート編 p.45,2012.

献 3）
p.360
6）東日本高速道路（株），中日本高速道路（株）， 6）東日本高速道路（株），中日本高速道路（株），西日本の 参
西日本高速道路（株）：軟弱地盤対策工の設計・施高速道路（株）：軟弱地盤対策工の設計・施工に関する検工に関する検討報告書，p.4-30

討報告書，p.4-30,2010.

７－４７－４考 文献 6）
p.367の 下から 3

品質管理及び出来形管理

軟弱地盤対策工の品質管理及び出来形管理

行目
p.369･･･図 7-4 に示す。なお同図で、対策工を施工する時点におの3･･･図 7-4 に示す。
いても、地盤の水平変位などの動態観測を行う場合も多い。

行目
p.375
定数α、βを求め、式（解 7-1）により時間ｔにおける沈の2定数α、βを求める。
下量 St を求める。

行目
p.387の 解
図7-15の 図深層混合処理、杭または矢板を法尻部で打設するよう修正中p.395の行目

8なお、震災時の復旧については「7-5-3(5)復旧対策のた

なお、震災時の復旧については「道路震災対策・・」 めに必要な調査」、｢7-5-3(6) 復旧対策工」、「道路震災対策・・」

軟弱地盤対策工指針（平成 24 年度版）の訂正（2）平成 28 年 6 月（第 6 刷で修正済）
箇所

修正前

修正後

p.143

低盛土道路の動態観測から得られた沈下曲線をも低盛土道路の動態観測から得られた沈下曲線をもとに盛土

1 行目とに盛土高に応じた厚に応じたＸ軸タイトル 盛土高(m)Ｘ軸タイトル

透水性が大きい粒度分布の良い材料が望ましい（有

透水性が大きい粒度分布の良い材料が望ましい（有効径

効径 D10＞ 0.1mm，均等係数 UC＞ 5）。

D10＞ 0.1mm，均等係数 UC＞ 5）。

p.143の 解図
5-12

p.281
10 行目
p.281の 解
図6-76

図中の注釈を削除

盛土厚(m)

軟弱地盤対策工指針（平成 24 年度版）の訂正(3) 平成30年４月（第７刷で修正済）
箇所

修正前

修正後

p.246の解図
6-52※図をクリックすると拡大します 図中の記号HE1 とHE2 を入替 ※図をクリックすると拡大しますp.299

室内配合試験の強度と現地での強度との相違を考慮す

室内配合試験の強度と現地での強度との相違を考慮す

8 行目

る 18）。

る 19）。

p.381の 解
図7-11

縦軸の単位変更(m)→(cm)p.383の 解
図7-13

縦軸の単位変更(m)→(cm)