OTEC
Vol. 9 (2003), 1~43

1

HFC410A を用いた乾式冷凍機の性能試験

HFC410Aを 用 い た 乾 式 冷 凍 機 の 性 能 試 験
Performance test of the dry type refrigerator using

HFC410A

中岡勉*
西田 哲也*
福田喜伸*
Tsutomu NAKAOKA
Tetsuya NISHIDA
Yoshinobu FUKUDA
池 上 康 之 **上 原 春 男 **Yasuyuki IKEGAMI
Haruo UEHARA* 水産大学校 海洋機械工学科(759-6595 山口県下関市永田本町 2-7-1)
Department of Ocean Mechanical Engineering,
National Fisheries University(2-7-1 Nagatahon-machi, Shimonoseki-city, Yamaguchi 759-6595)** 佐賀大学理工学部附属海洋温度差エネルギー実験施設（840-8502 佐賀県佐賀市本庄町 1）
Faculty of Science and Engineering, Saga University（1 Honjo-machi, Saga-city, Saga 840-8502)

SummaryThis paper reports the performance test of the dry type refrigerator using HFC410A of the nearazeotropic binary mixture. In this refrigerator, plate type evaporator and condenser are used.
The performance test is carried out on the stability of a dry type refrigerator for about 72
hours in case that the inlet temperature of cooling water is 24℃ and the inlet temperature ofbrine is -22℃.
The COP of the dry type refrigerator are measured for steady states that
refrigerant inlet temperatures into a plate type condenser are 51.2 ～87.6℃ and brine outlet
temperatures from a plate type evaporator are -23.3～4.2℃.
Key ｗords : Refrigerator,
1.

緒

Plate Type Heat Exchanger, Near Azeotropic Binary Mixture

言

代替冷媒を用いた圧縮式冷凍機では，熱交換器として多管円筒型を用いた満液式冷凍機が多近年，化石燃料による地球温暖化や酸性雨，く研究されている．しかし，現在検討されてい特定フロンによるオゾン層の破壊などによる地るフロン系の代替冷媒も地球温暖化係数が零で球環境問題の解決が重要な課題となっている.

はないので，冷媒の１冷凍トン当たりの使用量

現在，圧縮式冷凍機の冷媒には，HCFC22とを極力少なくすることが重要な課題である．こHCFC502が主に使用されている．しかし，これらの問題を解決する一つの方法として, プレートの冷媒は地球温暖化係数やオゾン層破壊係数が式熱交換器を用いた乾式冷凍機が考えられる．

高いために,2020年で使用禁止になることが決

しかし，プレート式熱交換器を用いた乾式冷凍定されている.そこで,現在,HCFC22とHCFC502の機の安定性，成績係数，構成機器の性能などに代替冷媒として，フロン系冷媒としてHFC404A,ついては，ほとんど研究が行われていない．

HFC410A, HFC407A, HFC507Aが候補に挙がってい1)

そこで，著者らは，冷媒として，代替冷媒のる ．また，自然冷媒として，アンモニア(NH3)，一つであるHFC410Aを用い，プレート式熱交換器二酸化炭素(CO2)が代替冷媒として候補に挙がっには，従来用いられている液―液プレート式熱ている．

交換器を使用した乾式冷凍機を製作した．

OTEC
Vol. 9 (2003), 1~43

2

HFC410A を用いた乾式冷凍機の性能試験

EGILLG

この乾式冷凍機を用いて連続運転を行い，システム全体の安定性，各構成機器の安定性を見るとともに乾式冷凍機の成績係数を測定した．
本報は，これらの結果について述べるとともに乾式冷凍機の問題点を明らかにした．

： 蒸発器
： ガス
： 入口
： 液体
： プレート式液－ガス熱交換器
（再生器）

OR

主な記号cp
COPhmnP
QstTTorqω

： 出口
： 冷媒

： 定圧比熱 〔kJ/(kg・K)〕
2.

： 成績係数〔-〕

実験装置及び実験方法： エンタルピ〔kJ/kg〕
2.1： 質量流量〔kg/h〕

実験装置

図1は，乾式冷凍機のフロー線図を示す.この： 回転数 〔rpm〕： 圧力〔Pa〕, 動力〔kW〕

システムの主な構成機器は，圧縮機，セパレー： 熱流量 〔kW〕

タ，プレート式凝縮器，レシーバータンク，ド： エントロピ〔kJ/(kg・K)〕

ライヤー，プレート式液－ガス熱交換器(再生： 時間〔h〕器)，膨張弁，プレート式蒸発器である．図中に： 温度〔℃〕

は，温度計，圧力計，差圧計の取付け位置をそ： トルク〔N･m〕

れぞれの記号で示した．図中に示した数字は，： 角速度〔rad/s〕

測定器の番号である．
冷熱源として冷凍機で冷却した冷却水を使用した．温熱源としては温水ボイラーで加熱した

添字BCCP： ブライン（エチレングリコール）： 冷却水,凝縮器： 圧縮機

ブラインを使用した．
冷媒の液は，プレート式蒸発器でブライン(エチレングリコール)で加熱され蒸発し蒸気とな

Fig.1 Flow chart of test apparatus

OTEC
Vol. 9 (2003), 1~433

HFC410A を用いた乾式冷凍機の性能試験

り圧縮機に入る. 一方，ブラインは，冷媒で熱精度:±0.5%以内), (PGS-50KA, 圧力: 4.9x106Paを奪われて温度が下がる．ブラインは，温水ボ用, 精度: ±0.5%以内))で行った.

イラーによって加熱した温水を用いて温水－ブ

プレート式蒸発器の冷媒側の差圧測定は，差ライン熱交換器で加熱されて再びプレート式蒸圧変換器(PD-1KA, 圧力: 9.8x104Pa用, 精度: ±発器へ戻る.

0.5%以内)で行った.

圧縮機に入った蒸気は，電動機で動かされた

温度測定は，ステンレス製サーミスタ(JPt 100

圧縮機で圧縮され温度が上がり，過熱蒸気となΩ(JIS-C1604-1989))を用い，乾式冷凍機側ではる．

8箇所，熱源側では，それぞれ4箇所で行った.

この過熱蒸気は，プレート式凝縮器で冷却水流量測定は，電磁流量計(精度: ±0.5%以内)により冷やされて凝縮し，レシーバータンクへを用い，冷却水流量，ブライン流量を行った.冷入る．一方，冷却水は，冷媒蒸気で加熱されて媒流量の測定は，冷媒用流量計(精度: ±0.08%温度が上がるので，冷凍機で冷却された冷水に以内)を用いて行った.

よって冷却される．

圧縮機の回転数，トルクの測定は，それぞれ，パルス/アナログ変換器(MQ1, 精度:スパンの±2.2

実験方法0.3%)，トルク変換器(TP-20KMCB, 非直線性 :まず，実験は，乾式冷凍機全体の安定性，各0.07% RO)を用いて行った.

構成機器の安定性，各状態点の変化を調べるた

各測定値は，データロガー（UCAM-10B）で集めに，プレート式凝縮器の冷却水入口温度を録し，温度は抵抗電圧変換器を介し，プログラ24℃，プレート式蒸発器のブライン入口温度をマブルペンレコーダ（HR-3324）で集録し，GP-IB

3

インターフェースを通してパーソナルコンピュ3ータで処理を行った.

-22℃, ブライン流量を12.7m / h , 冷媒流量を217kg/h, 冷却水流量を13.6m / h とほぼ一定に実験で使用した冷媒HFC410Aの充填量は，約40して，約72時間の連続運転を行った．
次に，ブライン入口温度，流量，冷却水入口kgである．

温度，流量が成績係数に及ぼす影響を調べるた

冷媒のHFC410Aの物性値は，文献[2]を使用しめに，種々の条件で行った．成績係数の値は，た．また，冷却水，ブラインの物性値は，それ定常状態が約30分以上のもののみを示す．

ぞれ，文献[3,4]を使用した．

実験は，まず熱源の冷却水ポンプ，クーリン
3.

グタワー循環水ポンプ，冷凍機を運転する．そ

実験結果及び考察

して，温水ボイラーを起動する．次に乾式冷凍3.1機の順に運転する．
乾式冷凍機は，初めに冷却水，ブラインが循環し，その後，圧縮機が運転され膨脹弁が開き3.1.1

連続運転による運転特性
温度変化

図2は，連続運転の場合の各所の温度変化を示す. 図中のTCPI(1)，TCPO(2)は圧縮機の入口，出口冷媒が循環する.
乾式冷凍機の冷却水入口温度とブライン入口温度，TCRI(3)，TCRO(4)はプレート式凝縮器の冷媒温度の設定は，制御盤の温度設定器で行った.

側の入口，出口温度，TLGLI(5)，TLGLO(6)はプレー

定常状態の場合の実験データの測定は，冷却ト式液－ガス熱交換器(再生器)の液側の入口，水入口温度とブライン入口温度及び各所の定常出口温度，TERI(7)，TERO(8)はプレート式蒸発器の状態を確認後行った.

冷媒側の入口，出口温度，TEBI(9)，TEBO(10)はプ

実験データの測定は，乾式冷凍機，熱源の圧レート式蒸発器のブライン側の入口，出口温度，力，温度，流量，圧縮機の回転数，トルクであTCI(11)，TCO(12)はプレート式凝縮器の冷却水側る．この各測定機器の形式，精度については以の入口，出口温度である．( )内の数字は，図1下に示す.

中の各点を示す.

圧力測定は，乾式冷凍機側では，歪みゲージ5式圧力変換器((PGS-10KA, 圧力: 9.8x10 Pa用,

図2より，冷却水入口温度を24℃，ブライン入口温度を-22℃に一定とした場合，各所のTLGLI，OTEC
Vol. 9 (2003), 1~43

4HFC410A を用いた乾式冷凍機の性能試験

TCRO，TCO，TCI，TLGLO，TCPI，TEBI，TERO, TEBO，TERIの

図5は，圧縮機の回転数とトルクの変化を示す.

温度は運転開始からほぼ10分で一定となり，そ

図5より，回転数は，ほぼ2分で安定し，約1000rpmの後は安定した温度となる.しかし，TCPO，TCRIので一定となっている.

温度は，他の各所より遅れて，ほぼ30分で一定

トルクは，ほぼ10分までは変動し，その後，となり，その後は安定した値となる.また，TCRIの約50～60 N・mの範囲で変動している．この原因

温度は，およそ25時間目と50時間目のところでは，図4からわかるように，冷媒流量の変化に関若干変化している.これは，外気温度の変化に影係しているものと考えられる.

響されているものと考えられる.
図2よりわかるように，温度は，圧縮機出口,プレート式凝縮器入口，出口，冷却水出口，入口，ブライン入口，出口，プレート式蒸発器出この変動を少なくするためには，前にも述べたように，膨張弁の制御方法についての検討が必要である．
また，圧縮機の動力は，回転数とトルクより口，入口の順に低くなっている.

算出し，6.2～8.4kWの範囲となる.

3.1.2

3.2

圧力変化

図3は，連続運転の場合の各所の圧力変化を示

成績係数

3.2.1

交換熱量，圧縮機動力，成績係数

表1は，冷媒がHFC410Aの場合の定常状態の場

す.
図3よりわかるように，圧力変化は，温度変化と同様に，ほぼ10分で安定した一定な値となっ合の実験範囲を示す．
実験範囲は，冷却水入口温度は21.0～29.5℃，ブライン入口温度は-22.1～6.6℃，冷却水流量ている.
圧力は，冷媒側の圧縮機出口，プレート式凝縮器入口，プレート式蒸発器入口，出口，ブライン入口，冷却水入口，出口,ブライン出口の順に低くなっている.
プレート式凝縮器の入口圧力は，約1.6MPaとなる.また，プレート式蒸発器の入口圧力は,約0.2MPaとなる.

は0.65x104～1.38x104kg/h，ブライン流量は0.68x104～1.61x104kg/hである．
この乾式冷凍機の系が断熱されている場合には，以下の関係になる．

QEB + PCP = QCC(1)

ここで，QEBはプレート式蒸発器のブライン側交換熱量，PCPは圧縮機動力，QCCはプレート式凝

3.1.3

流量変化

図4は,連続運転の場合の冷却水流量mCC，ブライン流量mEB，冷媒流量mRの変化を示す.
図4より，冷却水流量は，ほぼ5分で安定し，約13.6m3/hで一定な値となる.
ブライン流量は，ほぼ10分で安定し，約12.7m3/hで一定な値となる.
冷媒流量は，ほぼ20分までは変動し，その後，約200～230kg/hの範囲で変動している.
この原因は,膨張弁がPID制御となっているためと考えられる．そのために，この変動を小さく抑えるためには，膨張弁は高精度な制御が必

縮器の冷却水側交換熱量で，それぞれ以下の式で算出した．
プレート式蒸発器のブライン側交換熱量は，次式より求めた.

QEB = mEB cPEB (TEBI - TEBO)(2)

ここで，mEBはブラインの質量流量，cPEBはブラインの定圧比熱，TEBI,TEBOはブラインの入口，出口温度である.
圧縮機動力PCPは，次式より求めた.

PCP = Torq ω(3)

要である．このことは，この乾式冷凍機の圧力

ここで，Torqはトルクである.このトルクは，ト変動を極力抑え，システムの安定を考えるうえ

ルク変換器の測定値である.ωは，次式に示す角で最も重要なことである．

速度である.

3.1.4

圧縮機の回転数，トルクの変化

ω = 2πn / 60.0(4)

1～～

110
1005

HFC410A を用いた乾式冷凍機の性能試験

23

TCPO (2)80（day）～～OTEC
Vol. 9 (2003), 1~43

TCRI (3)T （℃）

6040TCRO (4) TCO (12)TLGLI (5)20TCI (11)TLGLO (6)TCPI (1)0TERO (8)TEBI (9)-20～～2.0

10203040Fig.2

Temperature changet （hour ）5060～～

170747576～～-400～～T (7)TEBO (10) ERI

1.8
PCPO (2)

1.6

PCRI (3)

1.2～～
～

1.0～
0.5
0.4
0.3
PERI (7)PEBI (9)

9:07

110

2030

40t （hour）

506070～
～

0.00～
～0.1

PERO (8) PCPI (1)PCI (11) PCO (12) PEBO (10)～～0.2～～P （MPa）

1.4

10:07 19:07 5:07 15:07 1:07 11:07 21:07 7:07
time
Fig.3

Pressure change

74

75

76

11:07 12:07 13:07

（day）

32mCC

12

900
800mEB

700
600

8500
400

6300mR4200

211020t （hour ）

50

60

70

74

75

76x10 31.4

50

1.2n40

1.0
0.8

30

0.6

20

0.4

1010203040t （hour ）

50

60～
～

170～
～～
～

0.2～
～

Torq （N・m）

1.6

Torq

60

9:07

2.0
1.8

70

000

Flow rate change

～
～

80

40～
～

Fig.4

30～
～

～
～

00100

10:07 19:07 5:07 15:07 1:07 11:07 21:07 7:07
time

74

7576

0.0

11:07 12:07 13:07

Fig.5 Number of revolution and torque of the compressorn （rpm ）mCC, m EB （m3/h）

10mR （kg/h ）

1～～15
146

HFC410A を用いた乾式冷凍機の性能試験～～OTEC
Vol. 9 (2003), 1~43

OTEC
Vol. 9 (2003), 1~43

7

HFC410A を用いた乾式冷凍機の性能試験

Table 1 Experimental condition

Condenser

Evaporator

Compressor

Liquid-gas
Heat
Exchanger

Refrigerant
Inlet temperature(cooling water)
Outlet temperature (〃)Inlet temperature(refrigerant)
Outlet temperature (〃)Inlet pressure(〃)(cooling water)
Mass flow rate
Inlet temperature(brine)
Outlet temperature ( 〃 )Inlet temperature(refrigerant)
Outlet temperature (〃)Inlet pressure(〃)Outlet pressure(〃)Mass flow rate(brine)
Concentration( 〃 )Inlet temperature(refrigerant)
Outlet temperature (〃)Inlet pressure(〃)
Outlet pressure(〃)
Mass flow rate(〃)Number of revolution
TorqueInlet temperature(liquid side)
Outlet temperature (〃)Inlet temperature(gas side)
Outlet temperature (〃 )Inlet pressure(liquid side)
Outlet pressure(〃)
Inlet pressure(gas side)
Outlet pressure(〃 )ここで，nは回転数である.この回転数は,パル

(℃)
(℃)
(℃)
(℃)
(MPa)
(kg/h)
(℃)
(℃)
(℃)
(℃)
(MPa)
(MPa)
(kg/h)
(wt%)
(℃)
(℃)
(MPa)
(MPa)
(kg/h)
(rpm)
(N・m)
(℃)
(℃)
(℃)
(℃)
(MPa)
(MPa)
(MPa)
(MPa)

HFC410A
21.0～29.5
22.4～33.2
51.2～87.6
23.2～35.2
1.50～2.10
0.65x104～1.38x104-22.1～6.6-23.3～4.2-27.8～-2.6-23.4～3.7
0.26～0.69
0.27～0.70
0.68x104～1.61x104
68.0～71.0-20.0～24.6
61.0～100
0.27～0.69
1.51～2.11
168.0～660.0
963～975
45.8～87.6
25.0～37.0
11.3～35.5-23.4～3.7-20.0～24.6
1.50～2.10
0.26～0.69
0.26～0.70
0.27～0.69

プレート式液－ガス熱交換器 (再生器)がない場合の成績係数

ス/アナログ変換器の測定値である.
プレート式凝縮器の冷却水側交換熱量は，次式

図7は，乾式冷凍機の成績係数COPEとプレート式蒸発器のブライン入口，出口の温度差(TEBI –より求めた.

QCC = mcccpcc (TCO - TCI)

3.2.2

TCI
TCO
TCRI
TCRO
PCRI
mCC
TEBI
TEBO
TERI
TERO
PERI
PERO
mEB
yB
TCPI
TCPO
PCPI
PCPO
mRn
Torq
TLGLI
TLGLO
TERO
TCPI
PCRI
PERI
PERO
PCPI

(5)

TEBO)の関係を示す.図7よりわかるように，ブライン入口，出口温度差が大きくなるほどCOPEは大きここで，mCCは冷却水の質量流量，cPCCは冷却水くなる. 温度差(TEBI-TEBO)が1.5℃以下では，COPEの定圧比熱，TCI,TCOは冷却水の入口，出口温度ではブライン流量にそれ程影響されないが，温度ある.

差が1.5℃を越えると，ブライン流量が多くなる

乾式冷凍機の成績係数COPEは，次式で求めた.

COPE = QEB / PCP(6)とCOPEは大きくなる.これは，プレート式蒸発器の熱通過係数が大きくなるためと考えられる.
図8は,成績係数COPEとブライン出口温度TEBOとここで，QEBはプレート式蒸発器のブライン側の関係を示す.図8よりわかるように,ブライン交換熱量(式(2))である. PCPは圧縮機動力(式(3出口温度が高いほどCOPEは高くなっている. ま))である.

た，ブライン入口温度が高いほど，冷媒流量も

図6は，縦軸にプレート式凝縮器の冷却水側交大きくなりCOPEも大きい．

換熱量QCC，横軸にプレート式蒸発器のブライン

図8より，ブラインの出口温度が約0℃と-20℃

側交換熱量QEBと圧縮機動力PCPを加算したものでの時，成績係数は3～4と1～2である．このようある．図6より，この乾式冷凍機のヒートバランに，ブラインの出口温度が低くなると，成績係

スは±10%以内でよい相関を示している.

数は約1/2になり悪くなる．これは，ブラインの

OTEC
Vol. 9 (2003), 1~43

8

HFC410A を用いた乾式冷凍機の性能試験をみるために，再生器を設置した場合の実験も7行った．
HFC410A

TCRI （℃） 51.2 ～ 87.6
TERI（℃） -27.8 ～ -2.6
PCRI（MP a） 1.50 ～ 2.10
PERI（MP a） 0.26 ～ 0.69

QCC （W）

5

図9(a),(b)は，それぞれ，この乾式冷凍機の+10%

P-h,T-s線図を示す.冷却水入口温度TCIが24℃,-10%

ブライン入口温度TEBIが-24℃の場合の一例を示す.図9中の○印は再生器を使用した場合(実線)，△印は再生器を使用しない場合(破線)である.
図9(a),(b)よりわかるように，再生器を使用した場合，プレート式凝縮器を出た冷媒は，再生器で約15℃冷却されて膨張弁に入り，プレー

104
7

ト式蒸発器の入口は，乾き度が小さくなる．そ75104
QEB +PCP （W）

7のために，プレート式蒸発器の入口，出口のエンタルピ差は，再生器を使用しない場合より大きくなり，プレート式蒸発器の交換熱量が大き

Fig.6 Heat balance（HFC410A)くなる．
図10は，乾式冷凍機の成績係数COPEとのブライHFC410AmEB (kg/h) 1.40～1.61x104mEB (kg/h) 1.10～1.17x104mEB (kg/h) 0.94～1.09x104
mEB (kg/h) 0.76～0.85x104

6COP E （‐）

ン入口,出口温度差(TEBI - TEBO)の関係を示す.

5

図中の○,△印は再生器を使用した場合で,ブライン流量mEBが 1.40～1.61x104, 0.76～0.85x104kg/hである.●,▲印は,再生器を使用しない場合で，mEBが 1.52～1.58x104, 0.71～0.78x4104kg/hである．

3

図 10 より，ブライン流量が少なく，温度差が大きい場合には，再生器を使用した場合の成績

2係数が大きくなる．この原因は，プレート式凝縮器の冷却水側交換熱量が大きくなり，また，

10012

34HFC410A

5TEBI-TEBO （℃）

温度が低くなるとプレート式熱交換器の性能が悪くなるためと考えられる．
このことから，乾式冷凍機のCOPEを高くするためには，ブライン側と蒸発側の熱伝達係数を高める工夫が必要がある．これらの点については，

COP E （‐）

Fig.7 Coefficient of performance

650-25器)が，この乾式冷凍機の成績係数に及ぼす影響-523.2.3

著者らは，プレート式液－ガス熱交換器(再生-1531が成績係数に及ぼす影響

mR （kg/h）
498～660
405～486327～396261～294
168～2134

次報以下で更に詳細に報告する．
プレート式液－ガス熱交換器（再生器）

TEBI （℃）
1.3 ～ 6.6-3.6～ -3.0-8.4～ -7.8
-13.3～ -12.8-22.1～ -19.3-20-1005

TEBO （℃）
Fig.8 Coefficient of performance (Effectof inlet temperature of the brine)OTEC
Vol. 9 (2003), 1~43

2.5

TCI （℃） 24.0
TEBI （℃）-24.0

with Liquid - Gas H. E.
without Liquid - Gas H. E.

100T（℃）

P（MPa）

120

HFC410A

2.09HFC410A を用いた乾式冷凍機の性能試験

1.0HFC410A
TCI （℃） 24.0
TEBI （℃）-24.0
with Liquid - Gas H. E.
without Liquid - Gas H. E.

5000.0150 200300

400h（kJ/kg）-350.8 1.0500 550(a) P-h diagram

1.5

2.0 2.2s（kJ/（kg・K））(b)

T-s diagram

Fig.9 State point (Effect of the regenerator)
HFC410A

COP E （‐）

65

プレート式熱交換器を使用した乾式冷凍機につwith Liquid - Gas H.E.
mEB (kg/h) 1.40～1.61x104
mEB (kg/h) 0.76～0.85x104
without Liquid - Gas H.E.
mEB (kg/h) 1.52～1.58x104
mEB (kg/h) 0.71～0.78x104

いて性能試験を行った．この乾式冷凍機を用いて，まず連続運転を行い，システム全体の安定性，各構成機器の安定性について実験を行った．

4

さらに，定常状態での乾式冷凍機の成績係数を種々の条件で測定した．これらの結果について

3

述べるとともに問題点を明らかにした．以下に結果を示す.

21） 乾式冷凍機の各所の温度変化は，運転開始か

100らほぼ10分で一定な値になった．しかし，乾式冷凍機の圧縮機出口,プレート式凝縮器の1234

冷媒入口温度は，他の箇所より遅れてほぼ305TEBI-TEBO （℃）

分で一定な値になった．
2） 圧力変化は，温度と同様にほぼ10分で安定した値となった．

Fig.10 Comparison of coefficientof performance (Effect of3） 冷却水流量は，ほぼ5分で安定し，ブライン流量は，ほぼ10分で安定した．冷媒流量は，

the regenerator)ほぼ20分まで変動し，その後，約200～230kg/hの範囲で変動した．

プレート式蒸発器入口の乾き度が小さくなり，交換熱量が増加するために，成績係数は大きく

4) プレート式液－ガス熱交換器（再生器）を使なると考えられる.しかし，ブライン流量が多い

用しない場合の乾式冷凍機の成績係数は，ブ場合は，成績係数はほとんど変わらない．

ライン入口，出口温度差が大きくなると大きくなった.また，ブライン流量が多くなるとそのために，乾式冷凍機の再生器の役割につ大きくなった．

いては，今後更に研究を行う必要がある．
5)
4.

結論

再生器を使用した場合の成績係数は，ブライン流量が少なくなった場合，影響が若干見られるが，ブライン流量が多い場合は，本報は，擬似共沸混合冷媒HFC410Aを用い，成績係数への影響は小さい．

OTEC
Vol. 9 (2003), 1~43

HFC410A を用いた乾式冷凍機の性能試験

乾式冷凍機での再生器の役割については，更に研究する必要がある．
文献1)

渡部康一 : 伝熱研究, 36,(141),16(1997).

2)

National Institute of Standards andTechnology(NIST) : Thermodynamic andTransport Properties of Refrigerants andRefrigerant Mixtures NIST Standard Reference Database 23-Ver.6,(1998).

3)

日本機械学会編 ： 伝熱工学資料(改訂第4版),1(1986).

4) 日曹丸善ケミカル(株) : ナイブライン技術
資料,(1994).

付表1は,連続運転の実験データを示す.
実験データは,実験開始から30分間は30秒毎を示し,その後,2時間おきに,10分間は1分毎を示す.そして,実験終了前30分間は30秒毎を示
付表1中の～す.

は,実験データを省略した.

付表2は,定常運転の実験データを示す.
実験データは,プレート式蒸発器,凝縮器を示す.

10