STEEL CONSTRUCTIONTODAY & TOMORROW(No. 52 Desember 2017)
Publikasi Bersama Federasi Besi dan Baja Jepang dan
Masyarakat Konstruksi Baja Jepang
Versi Bahasa Indonesia
Versi Bahasa Inggris Steel Construction Today &Tomorrow diterbitkan tiga kali dalam setahun dan
disirkulasikan ke seluruh dunia kepada para eksekutif,
perusahaan perdagangan industri, dan organisasi
administratif yang berminat. Tujuan utama publikasi
ini adalah memperkenalkan standar dan spesifikasi
mengenai konstruksi baja, contoh-contoh proyek
konstruksi mutakhir, teknologi dan material konstruksi
mutakhir dan lainnya di bidang konstruksi bangunan
dan keteknik-sipilan. Agar pembaca Indonesia dapat
memahami artikel yang ada, disiapkan versi Bahasa
Indonesia yang berisi teks saja, dan dilampirkan padaversi Bahasa Inggris.Terkait foto, ilustrasi dan tabel,pada halaman terakhir tiap artikel dilampirkan versi
Bahasa Inggrisnya.
Juga, bila dibutuhkan konfirmasi teknis ataupun
rincian yang lebih teknis dari sebuah teks, silakan
merujuk ke publikasi versi Bahasa Inggris.

No. 52 Desember 2017: Isi
Artikel Fitur: Desain Lanjutan Bangunan Baja
Struktural di Jepang
Publikasi Terjemahan Bahasa Inggris Standar Desain
AIJ 2005 untuk Bangunan Baja Struktural Susunan Standar Desain dan Rekomendasi untuk
Bangunan Baja Struktural di Jepang
1
 Terjemahan Bahasa Inggris Standar Desain AIJ 2005
untuk Bangunan Baja Struktural —Berdasarkan
Konsep Tegangan Ijin
3
Retrofit Seismik Struktur Baja Bentang Panjang
Menggunakan Peredam Viskositas
5
Buku Petunjuk Pencegahan Fraktur Getas Diafragma
Dalam Las Terak Listrik
9
Informasi Terbaru Mengenai Produk Baja untuk
Struktur Bangunan di Jepang
13
Artikel Serial: Desain Terkini Bangunan Baja di
Jepang (2)Pusat Inovasi Global ROKI

15

Operasi MKBJ
18
Nomor Halaman yang Disebut di Atas Mengacu pada
Versi Bahasa Inggris No. 52.
Versi Indonesia: ©Federasi Besi dan Baja Jepang 2017Federasi Besi dan Baja Jepang
3-2-10 Nihonbashi-Kayabacho, Chuo-ku, Tokyo
103-0025, Jepang
Fax: 81-3-3667-0245 Telpon: 81-3-3669-4815
Alamat surat: sunpou@jisf.or.jp
URL http://www.jisf.or.jp

1Metode ini dibuat berdasarkan dua fitur kunci. Pertama,
persyaratan desain ditentukan untuk kondisi batas.
Kondisi batas adalah kondisi yang menunjukkan batas
dimana fungsionalitas sistem struktur maupun member
tidak dapat dipertahankan, dan asumsi fundamental
tidak berlaku. Kedua, beban desain dan kekuatan
member ditentukan berdasarkan pendekatanprobabilistik. Ada dua kondisi batas fundamental:“kondisi batas kekuatan” yang menunjukkan kegunaan(usability), fungsi (functionality) dan daya huni
(habitability) gedung untuk sehari-hari

Artikel Fitur: Desain Lanjutan Bangunan
Baja Struktural di Jepang(Halaman 1~4)

Publikasi Terjemahan Bahasa Inggris
Standar Desain AIJ 2005 untuk
Bangunan Baja Struktural■ Susunan Standar Desain dan
Rekomendasi untuk Bangunan Baja
Struktural di Jepang

Rekomendasi Tambahan untuk Ketiga Sistem
Desain Utama
AIJ membuat sejumlah rekomendasi desain yangmelengkapi ketiga standar desain dan rekomendasi
yang disebut di atas. Rekomendasi desain tersebut
dapat dikategorikan menjadi empat tipe berikut:
 Rekomendasi yang menyasar jenis struktural tertentu(Saran ketentuan untuk Sistim Peredaman Seismikyang diaplikasikan pada Struktur Baja, dan
Rekomendasi untuk Desain dan Fabrikasi Struktur
Baja Ringan) Rekomendasi yang menyasar komponen strukturaltertentu (Rekomendasi untuk Desain Sambunganpada Struktur Baja, Rekomendasi Desain untuk
Konstruksi Komposit, dan Rekomendasi untuk Desain
dan Fabrikasi Struktur Rangka Batang Tubuler Baja) Rekomendasi yang menyasar efek beban tertenu(Rekomendasi AIJ untuk Desain Tahan Api Struktur
Baja) Rekomendasi yang menyasar perilaku strukturaltertentu seperti tekuk (Rekomendasi untuk Desain
Stabilitas Struktur Baja)
Fitur karakteristik dan peran masing-masing
rekomendasi desain diringkas di dalam cuplikan di
bawah ini dan diambil dari kata pengantar
masing-masing rekomendasi.
 Saran Ketentuan untuk Sistim Peredaman
Seismik yang Diaplikasikan pad Struktur Baja
Dokumen ini menyasar struktur baja yangmenggunakan kolom dan balok sebagai sistim
struktural primer dan bresing penahan tekuk dan/atau
panel geser sebagai sistim peredaman tambahan.
Ketentuan ini memberikan metode asesmen kinerja
untuk peredam baja yang biasa digunakan, prosedur
modeling analitikal untuk peredam dan struktur baja
kontrol respons, dan metode desain yang menjaminsudut drift lantai struktur baja kontrol respons tetap

Oleh Motohide Tada, Profesor, Unversitas Osaka
Tiga Metode Desain untuk Bangunan Baja
StrukturalGbr. 1 menunjukkan susunan standar desain dan
rekomendasi untuk bangunan baja struktural yangdibuat oleh Institut Arsitektural Jepang (AIJ). Metodedesain struktural yang diadopsi di Jepang digolongkan
menjadi tiga metode berbeda—desain tegangan ijin,
desain plastis dan desain kondisi batas. Untuk
bangunan baja struktural ada satu desain standar dan
dua rekomendasi dibuat oleh AIJ yang sesuai dengan
ketiga metode sebagai berikut:
 Desain tegangan ijin yang disebut dalam Standar
Desain untuk Struktur Baja—Berdasarkan konsep
tegangan ijin.
Untuk tiap member pembentuk struktur, tegangan yangdihitung untuk kombinasi beban sementara dan beban
tetap (kedua intensitas beban didefinisikan berdasarkan
frekuensi terjadinya) tidak boleh lebih besar daripada
tegangan ijin masing-masing. Dalam metode desain ini
tersirat bahwa struktur bangunan tetap elastis untuk
beban sementara dan beban tetap.
 Desain plastis (metode desain beban ultimit) yangdisebut dalam Rekomendasi untuk Desain Plastis
Struktur Baja
Member struktur didesain sedemikian rupa agar bebanyang menyebabkan rangka kolaps (beban kolaps)
melampaui beban ultimit yang diperoleh dengan
mengalikan beban desain dengan suatu faktor beban.
Metode ini memungkinkan kerusakan terkontrol yangdisebabakan oleh deformasi sistim struktur di luar
batas elastis.
 Desain kondisi batas yang disebut dalam
Rekomendasi untuk Desain Kondisi Batas Struktur
Baja

2dalam batas target ketika ada gerakan tanah desain.
(Diambil dari kata pengantar edisi pertama).
 Rekomendasi untuk Desain dan Fabrikasi
Struktur Baja Ringan
Dokumen ini menyampaikan struktur baja tiga lantai
atau lebih dengan baja tidak lebih dari ketebalan 6 mm.
Versi 1985 menjamin performa dan keandalan
struktural yang sama dengan yang diharapkan dari
metoda desain kapasitas yang diperkenalkan dalamrevisi tahun 1981 Peraturan Standar Bangunan Jepang.
Menyadari bahwa analisis plastis tidak dapat langsung
diterapkan untuk struktur baja ringan, rekomendasi
yang diberikan adalah penyesuaian prosedur desain
tahap pertama (dicapai dengan menggunakan desain
tegangan ijin, dimana tujuan utamanya adalah agar
tidak terjadi kerusakan akibat beban gempa bumi kecil
dan sering) untuk menggantikan prosedur desain tahap
kedua (dicapai dengan desain kekuatan ultimit, dimana
tujuannya adalah memastikan formasi mekanisme
disipasi energi terkontrol terhadap beban gempa bumi
ekstrim). (Dikutip dari kata pengantar edisi 1985)
 Rekomendasi untuk Desain Sambungan pada
Struktur Baja
Ketentuan dan persyaratan sambungan las,sambungan baut, dan dasar kolom, yang telah
ditetapkan dalam beberapa standar dan rekomendasi
AIJ dihimpun dalam dokumen ini dilengkapi dengan
komentar penjelasan yang komprehensif dan luas.
Untuk tiap sambungan terdapat dua jenis kekuatan:
kekuatan batas elastik dan kekuatan ultimit. Kekuatan
batas elastik memenuhi desain tegangan ijin untuk
beban sementara. Kekuatan ultimit menunjukkan gaya
maksimum yang dapat ditransfer oleh sambungan.
Dengan menggabungkan dengan metodologi desainyang memadai, kekuatan sambungan ini dapat
menghasilkan dasar desain fundamental untuk
bangunan baja struktural. (Dicuplik dari kata pengantar
edisi pertama) Rekomendasi Desain untuk Konstruksi Komposit
Dokumen ini terdiri dari empat bagian, Bagian 1:
Rekomendari Desain Struktural untuk Balok Komposit;
Bagian 2: Rekomendasi Desain Struktural untuk Slab
Dek Komposit; Bagian 3: Rekomendasi Desain untuk
Struktur Komposit Dinding Beton Rangka Baja
Penahan Beban; dan Bagian 4: Rekomendasi Desain
untuk Baut Angkur. Semua rekomendasi menjawab
kebutuhan akan metode desain rasional dan perbaikan
skema seismik yang menggunakan konstruksi
komposit. (Dicuplik dari kata pengantar edisi pertama).
 Rekomendasi untuk Desain dan Fabrikasi

Struktur Rangka Batang Tubuler
Dokumen ini menyampaikan persyaratan desain dan
fabrikasi yang khusus untuk struktur rangka batang
yang tersusun dari pipa dan tube baja. Karena anggota
komite ini sudah terlibat aktif dalam Sub-komisi Teknis
X-VE Institut Pengelasan Internasional, makaelemen-elemen fundamental dalam rekomendasi ini
sesuai dengan berbagai spesifikasi luar negeri.
(Dicuplik dari kata pengantar edisi 2002)
 Rekomendasi AIJ untuk Desain Struktur Baja
Tahan Api
Dokumen ini memeriksa ulang ketentuan desain
tahan api yang berlaku dalam hukum dan peraturan
Jepang (per 1999) yang berdasarkan suhu member
yang diijinkan dan durasi ketahanan terhadap api.
Rekomendasi ini menyampaikan batasan desain
berdasarkan konsep kekuatan ultimit yangmembandingkan kekuatan struktural terhadap berbagai
efek beban. (Dicuplik dari pengantar edisi pertama) Rekomendasi untuk Desain Stabilitas Struktur
Baja
Dokumen ini memenuhi empat tujuan: pertama,
untuk klarifikasi dasar teknis ketentuan terkait tekukyang terkandung dalam berbagai spesifikasi bangunan
baja struktural; kedua, untuk menjelaskan konsep
terkait fenomena tekuk dan untuk mengklarifikasi
bagaimana kaitan fenomena tersebut dengan desain;
ketiga, untuk memberikan kemudahan bagi pengguna
dengan adanya kompilasi persamaan dan metodologi
desain yang banyak dipakai; dan keempat, untuk
membantuk insinyur pemula dan mahasiswa dengan
adanya contoh-contoh. (Dicuplik dari kata pengantar
edisi pertama)Artikel ini berisi susunan, peran dan isi daripada
standar dan rekomendasi AIJ mengenai bangunan baja
struktural.
Gbr. 1 Susunan Standar Desain dan Rekomendasi
untuk Bangunan Baja Struktural■ Terjemahan Bahasa Inggris Standar
Desain AIJ untuk Bangunan Baja
Struktural—Berdasarkan Konsep
Tegangan Ijin
Taichiro Okazaki, Profesor, Universitas Hokkaido
Terjemahan Bahasa Inggris Standar Desain untuk
Struktur Baja—Berdasarkan Konsep Tegangan Ijin

3

(selanjutnya disebut Standar) sudah dapat diunduh darilaman Digital Contents Distribution Architectural
Institute of Japan (AIJ)(https://www.aij.or.jp/eng/publish/index_ddonly.htm).
Terjemahan ini (sampul depan ditunjukkan pada Gbr.
1) diproduksi untuk menyiapkan versi bahasa Inggris
Ketentuan Desain untuk Struktur Baja oleh Sub Komite
yang memiliki anggota peneliti dalam bidang bangunan
baja struktural dan perwakilan produsen baja Jepang.
AIJ bermaksud mejadikan terjemahan ini sebagai
seri pertama edisi bahasa Inggris spesifikasi desain
untuk bangunan baja struktural seperti digambarkan
dalam artikel di atas.
Standar menjelaskan peraturan desain yang paling
fundamental untuk bangunan baja struktural yangdibangun di Jepang. Sejak 1981, peraturan bangunan di
Jepang terdiri dari prosedur desain dua-tingkat dimana
untuk beban gempa bumi sedang digunakan desain
tegangan ijin dan untuk beban gempa bumi hebat
digunakan desain tegangan ultimit. Sebagaimana
judulnya, Buku Standar diterapkan untuk prosedur
desain sebelumnya yang digunakan dalam penentuan
proporsi member struktural hampir semua bangunan
baja umum. Sementara desain kekuatan ultimit
dibutuhkan untuk bangunan tinggi, bentang panjang
dan bangunan khusus lainnya, desain tegangan ijin
merupakan aturan umum yang digunakan untuk semua
jenis bangunan terlepas dari tinggi maupun tipe
struktur atau konfigurasi.
Terjemahan ini mencakup isi utama Standar dan
Penjelasan Khusus untuk Edisi Bahasa Inggris.
Pejelasan Khusus ditujukan untuk membantu pembacayang tidak terbiasa dengan peraturan dan ketentuanyang diterapkan di Jepang. Oleh karenanya, terjemahan
ini tidak digunakan secara terpisah tetapi juga sebagai
sumber informasi untuk bangunan baja struktural di
Jepang. Sebagai contoh, hubungan antara peraturan
desain resmi dengan dokumen teknis AIJ digambarkan
dalam kata pengantar dan dibagian lainnya dimana
dibutuhkan. Berbagai jenis baja struktural dalam Tabel
1 dan penentuan nilai F, atau tegangan ijin standar,
dijelaskan dalam Penjelasan khusus Seksi 5.1.
Kekuatan ijin baut struktural digambarkan dalam Seksi
5.2.
Standar diterbitkan pertama kali pada tahun 1970
dan diperbaharui pada edisi terakhir yang terbit padatahun 2005. Sub-Komite terkait mendapatkan bahwaStandar banyak mengacu pada Spesifikasi untuk
Desain, Fabrikasi dan Pemasangan Baja Struktural
untuk Bangunan yang diterbitkan oleh American

Institute of Steel Construction (AISC), khususnya edisi
1963 dan 1967. Susunan bab dan ketentuan edisi
pertama Standar diambil dari Spesifikasi AISC.
Perbedaan utama Standar AIJ dengan Spesifikasi AISC
adalah premis bahwa beban seismik bersifat dominan
di semua lokasi geografis di Jepang.
Edisi 2005 memasukkan pengetahuan ilmiah
terbaru dan praktek terkini di Jepang dalam hal
kekuatan member (Bab 5), desain fatik (Bab 7), baut(Bab 15), las (Bab 16), dan dasar kolom (Bab 17). Fitur
unik Standar yang mungkin tidak terdapat dalamstandar desain dan peraturan internasional lainnya
meliputi cakupan yang komprehensif terkait seksi
built-up dengan bukaan web (Seksi 9.2 untuk balok,
Seksi 11.6 untuk member tekan umumnya, dan Seksi
11.10 untuk kolom) dan persyaratan desain untuk
ketiga jenis dasar kolom (Seksi 17.2 untuk tipe ekspose,
Seksi 17.3 untuk tipe selubung, dan Seksi 17.4 untuk
tipe tanam)Kami berharap terjemahan Bahasa Inggris Standar
bermanfaat bagi para insinyur dalm mendesain
bangunan baja struktural di jepang maupun ketika
mengaplikasikan teknologi Jepang di luar Jepang dan
untuk memenuhi minat akan desain dan konstruksi
Jepang.
Gbr. 1 Sampul Depan Standar Desain untuk Struktur
Baja
Tabel 1 Berbagai Jenis Baja Struktural yang Diterapkan
dalam Konstruksi Bangunan Baja Struktural

4

Motohide Tada: After finishing the master’scourse of the Graduate School of Engineering,Osaka University, he entered Nikken Sekkei Ltd.
in 1982. He became assistant professor of the
School of Engineering, Osaka University in 1989
and assumed his current position as professor of
the School of Engineering, Osaka University in2007. His specialization is building structures.

Fig. 1 Organization of AIJ Design Standards and Recommendations for
Structural Steel Buildings• Allowable stress design:
Design Standard for Steel Structures-Based on Allowable Stress Concept• Plastic design:
Recommendations for the Plastic Design of Steel Structures• Limit-state design:
Recommendations for Limit State Design of Steel Structures

Recommendations that address astructural type
• Recommended Provisions for
Seismic Damping Systems
applied to Steel Structures• Recommendations for the
Design and Fabrication ofLight Weight Steel Structures

Recommendations that address
structural components• Recommendations for Designof Connections in Steel
Structures• Design Recommendations for
Composite Constructions• Recommendations for the
Design and Fabrication of
Tubular Truss Structures in
Steel

Recommendations that address
load effects• AIJ Recommendations for Fire
Resistant Design of Steel
Structures

Recommendations that address
structural behavior• Recommendations for
Stability Design of Steel
Structures

5

Taichiro Okazaki: After finishing the doctor’s course at the Graduate School of Engineering, Kyoto University in 1996 and receiving
Ph.D. from the University of Texas in 2004, he became assistantprofessor, University of Minnesota in 2005. Then he served as
researcher, National Research Institute for Earth Science and Disaster Resilience in 2009 and assumed his current position as professor, Hokkaido University in 2016. His specialization covers steel
structures and earthquake engineering.

Photo 1
Front cover of 2005 AIJ
Design Standard for Steel
Structures6

Fig. 1 Sample Page Excerpted from 2005 AIJ Design Standard for
Steel Structures

F (N/mm2)
Yield-to-tensile
Designation
Thickness (mm) strengths ratio,
Steel typeand grade≦40>40 max, %
235
215
400
Rolled steels for general structure
325
295
490
SS
375
540
400
235
215
490
325
295
Rolled steels for welded structure
SM
520
355
335#
570
400
400
400
80
235
215
SN
Rolled steels for building structure
80
325
295
490
Welded light gauge steel H section for general structure SWH 400
235
215
Carbon steel square and rectangular
235
215
400
STKR
tubes for general structure
490
325
295
400
235
215
STK
Carbon steel tubes for general structure
325
295
490
235
215
400
80*
STKN
Carbon steel tubes for building structure
325
295
490
80*
235
215
400
Rolled steel bars for building structure
SNR
490
325
295
Light gauge steel sections for structure

SSC

Hot-rolled atmospheric corrosion resisting
steels for welded structure

SMA

235
235

215
215

-

490
325
#
2
* Max. 85% for arc-welded pipe. 315 N/mm for thickness over 75 mm.

295

-

400
400

7

-

Plate
Section
Bar
RHS
CHS
Cold
formedsectionTable 1 Structural Steel Products Applied in Building Construction

(Halaman 5~8)yang diperbesar dengan merefleksikan hasil survei
permukaan tanah di lokasi bangunan target berdasarkan
gerakan pada batuan dasar sebagaimana ditetapkan
dalam Peraturan Standar Bangunan. Periode ulang
gerakan gempa bumi simulasi adlah 500 tahun.
 Gelombang 2
Gelombang ini merupakan gerakan gempa bumi
yang diperoleh dengan mengurangi kecepatan puncak
permukaan gelombang hingga 80%. Periode ulang
gerakan gempa bumi ini adalah 300 tahun.
 Gelombang 3
Gelombang ini merupakan gerakan gempa bumi
yang diperkirakan terjadi ketika Gempa Bumi Besar
Palung Nankai. Probabilitas terjadinya gerakan tanahini 10% dalam 30 tahun mendatang.
Gbr. 3 menunjukkan spektrum respons akselerasi
maksimum dan spektrum respons displasmen
maksimum dari ketiga gelombang. Gambar ini juga
menunjukkan periode natural primer untuk bangunan
target yang diperoleh dengan menggunakan model
rangka dengan analisis 3D.
Berdasarkan gambar, periode natural bangunan
target adalah sekitar 1,1 detik ke arah timur-barat, dansekitar 0,9 detik kearah selatan-utara. Bila periode
natural dibuat dengan siklus lebih pendek dengan
melakukan retrofit seismik bangunan, periode naturalbangunan target mendekati periode predominan,
sehingga dapat diestimasi bahwa input gerakan gempa
bumi ke bangunan bertambah dengan cepat.
Dalam kondisi demikian, bila retrofit ditujukan
untuk meningkatkan kekuatan bangunan, skala retrofit
untuk mempertahankan rentang kondisi elastik
bangunan terhadap akselerasi respons lebih dari 500(cm/m2) akan menjadi besar. Oleh karenanya, tidaklah
berdasar untuk menerapkan metode retrofit padabangunan tersebut bila hanya akan berakibat padaperiode natural yang lebih pendek.

Retrofit Seismik Struktur Baja Bentang
Panjang Menggunakan Peredam
Viskositas
oleh Hideki Idota, Profesor, Institut Teknologi Nagoya
Kebutuhan akan Retrofit Seismik Bangunan
Setelah Masa Layan Panjang
Di Jepang, banyak bangunan pabrik struktur baja
bentang panjang yang dibangun dalam periode
pertumbuhan ekonomi antara sekitar tahun 1960
hingga sekitar 1970 yang masih digunakan. Peraturan
Standar Bangunan Jepang direvisi pada tahun 1979 dan
mengharuskan banyak bangunan yang di bangun
sebelum 1979 untuk diretrofit. Akan tetapi, retrofit
seismik bangunan-bangunan tersebut tidak
menunjukkan kemajuan dikarenakan alasan berikut:
 Untuk dapat dilakukan retrofit seismik agar
memenuhi ketentuan dalam Peraturan Standar
Bangunan, pengoperasian pabrik harus dihentikan
sementara yang dapat mengakibatkan kerugian
ekonomis.
 Bila pabrik harus dipindah terlebih dahulu agar
pengoperasian tidak terhenti, maka diperlukan lokasi
pabrik yang baru dan akan membutuhkan biaya
pemindahan yang besar.
 Karena hubungan antar parameter (IS: index seismik
struktur) yang diaplikasikan dalam desain retrofit
seismik dengan tingkat kerusakan yang disebakan
oleh gempa bumi, retrofit seismik berdasarkan
performa tidak dapat diterapkan.
Untuk mengatasi masalah ini, maka diterapkan
reftrofit dengan penggunaan peredam viskositas padabangunan bentang panjang struktur baja (Gbr. 1 dan 2,
Tabel 1), dimana garis besarnya disampaikan dalamartikel ini.
Gbr. 1 Gambar Perspektif Model Analisis 3D
Gbr. 2 Konfigurasi Detil Atap Gigi Gergaji
Tabel 1 Garis Besar Bangunan Pabrik untuk Diretrofit

Gbr. 3 Spektrum Respons Maksimum
Estimasi Deformasi dan Penurunan Ultimit pada
Kriteria Desain
Konferensi dengan pemilik dilakukan terkait
kriteria desain retrofit untuk melihat fitur karakteristik
bangunan yang khusus sebagaimana digambarkan di
atas. Intensi pemilik adalah sebagai berikut:
 Kriteria desain 1
Gedung pabrik tidak boleh kolaps ketika terjadi
gempa bumi yang sangat langka.
 Kriteria desain 2

Estimasi Respons akibat Gelombang Seismik
Perkiraan
Untuk memeriksa metode retrofit seismik bangunan
target, dilakukan analisis respons dinamik dengan
menggunakan berbagai gerakan gempa bumi. Gerakan
gempa yang diterapkan ada tiga sebagai berikut:
 Gelombang 1: Simulasi Gerakan Gempa Bumi
untuk Desain Struktural
Simulasi ini merupakan gerakan permukaan tanah8

Kerusakan bangunan akibat gempa bumi yangjarang terjadi diperbolehkan, tetapi pengoperasianpabrik harus tetap berlangsung bahkan ketika gempa
bumi terjadi.
 Kriteria desain 3
Pengoperasian pabrik tidak boleh tertunda akibat
pekerjaan retrofit.
Dalam kiteria 1, karena bangunan ini dalam kondisi
batas yang memungkinkan terjadinya kolaps, dilakukan
push over analysis yang memperhitungkan terjadinya
fraktur pada sambungan rangka batang. Dalam
analisisnya,karakteristik gaya restorasinya serupa
dengan yang ada pada kurva rangka dengan beban
siklik diberikan untuk menangani tekuk. Gbr. 4
menunjukkan konsep metode analitisnya.
Gbr. 5 menunjukkan hasil push over analysis.
Dalam analisis ini, titik pecah awal pada kebanyakan
rangka terjadi karena leleh akibat lendutan luar-bidang(out-of-plane) pada baut angkur atau pelat dasar dari
dasar kolom terekspose.
Pada arah sisi panjang rangka, kebanyakan
sambungan rangka batang mengalami fraktur ketika
sudut drift melebihi 1/70, dan setelah penurunan
kekuatan rangka sebesar 15% akibat fraktur padasambungan, kekuatan rangka tidak menunjukkan
gradien negative hingga sekitar 1/50 sudut drift lantai
bahkan ketika efek P-Δ diperhitungkan.
Pada arah sisi pendek rangka, ketika pada tahap
awal terjadi fraktur sambungan pada bresing eksisting
aksis 14, penurunan kekuatan tidak terjadi hingga
sekitar 1/40 sudut drift lantai selain pada aksis 14.

Diinstalasi di Luar Pabrik
Estimasi Respons Maksimal setelah Retrofit
Seismik
Untuk mengestimasi respons maksimal yang terjadi
setelah retrofit bangunan target, dilakukan analisis
respons seismik menggunakan model 3 D dimana
ditambahkan perangkaan buttress kontrol respons.
Hasil analisis menunjukkan bahwa displasmen
respons maksimum dapat ditetapkan dengan kriteria
tertentu (dalam 1/70 sudut drift lantai) ketika diberikan
gerakan gempa gelombang 1 dan 3 sebagaimana
disebut di atas. Dalam hal ketika diberikan gerakan
gempa dalam gelombang 1, ketika sudut drift lantai
dimana displasmen respons maksimum melampaui
kiteria tertentu, dipastikan tidak akan terjadi bangunan
kolaps maupun balok jatuh yang diakibatkan olehfraktur member batang tepi. Terjadinya fraktur padamember batang tepi yang dibahas disini dinilai
berdasarkan kriteria terjadinya fraktur dimana
regangan aksial pada sisi tekan tidak melampaui 1%
seperti digambarkan pada Gbr. 7
Gbr. 7 Histeresis Tegangan Aksial-Regangan Aksial
Rangka Batang yang menyebabkan Tekuk
Hasil Retrofit
Hasil di bawah ini merupakan hasil proyek retrofit
saat ini: Retrofit seismik yang memenuhi performa bangunan
yang diharapkan oleh pemilik direalisasikan secara
ekonomi dengan mengijinkan tekuk pada member
batang tepi Dalam retrofit seismik bangunan bentang besar
struktur baja dimana bisnis tetap harus berlangsung,perlu dikembangkan teknologi retrofit seismik yang
dapat meningkatkan ketahanan seismik dengan
melakukan retrofit hanya dari luar bangunan
 Perlu diperjelas hubungan antara skala input gerakan
gempa bumi untuk desain retrofit dengan perkiraan
kerusakan yang diakibatkan, dan juga perlu untuk
memanfaatkan teknologi untuk menjelaskan
hubungan tersebut ke pemilik.

Gbr. 4 Konsep Push Over Analysis untuk Tipe
Penurunan Kekuatan Bertahap
Gbr. 5 Hasil Push Over Analysis
Garis Besar Retrofit Seismik
Retrofit seismik pada bangunan target diterapkan
dengan menggunakan perangkaan buttress (dinding
penopang) dengan pertimbangan bahwa retrofit
seismik dengan meningkatkan kekuatan tidak
sebagaimana dijelaskan sebelumnya. Khususnya,
seperti pada Gbr. 6, perangkaan buttress struktur baja
diinstalasi pada pipa baja yang menyokong tiang
pancang yang dipancang di luar bangunan, danbangunan dan perangkaan buttress dihubungkan
dengan peredam kontro respons viskositas. Perangkaan
buttress diinstalasi pada kedua sisi bidang bangunan.

Foto 1 Perangkaan kontrol respons buttressmenggunakan peredam viskositas

Gbr.6 Perangkaan Buttress Kontrol Respons yang9

Hideki Idota: After finishing the doctor’s course of
the Tokyo Institute of Technology in 1988, he became
assistant professor of the Faculty of Engineering, Nagoya Institute of Technology in 1998. He assumed his
current position as professor, the Graduate School ofEngineering, Nagoya Institute of Technology in 2009.
He received the Architectural Institute of Japan Prize2015 (Research Themes Division).

Table 1 Outline of the Plant Building Targeted for Retrofitting
No. of stories

1 story aboveground, no underground floor and penthouse

Total building area

About 33,600 m2

Plane shapeLong side: 13 spans, about 200 m; Short side: 12 spans, about 160 m

Eaves height,
building height

Eaves height: GL=8.2 m; Building height: 11.5m

Year of design

1966 (based on the former Seismic Design Code)ColumnBuilt-up column using rolled H-shapes

BeamTruss beam using L-shapes

Roof

Saw-tooth configuration, slate covering

Foundation

Independent foundation, steel pipe pile, exposed column base

Earthquake load

Unit load that reflects latest equipment load: 1.84 kN/m2

Seismic resistancediagnosis result

Minimum value of seismic index of structure (Is value): 0.17;

Natural period (s)Average value: 0.30
No retrofitting Long side: 1.21; Short side: 0.89
Extremely rare equivalence Long side: 1.78; Short side: 1.70

Fig. 1 Perspective Drawing of 3D Analysis Model

10

Fig. 2 Detailed Configuration of Saw-tooth Roof

Fig. 3 Maximum Response Spectrum
Simulated earthquake motion for structural design(85% in scale of motions of extremely rarely occurring earthquake)
Simulated earthquake motion for structural design(100% in scale of motions of extremely rarely occurring earthquake)
Earthquake motions estimated to occur in Tokai, Tonankai and Nankai Earthquakes
Initial-stage primary natural period (south-north direction)
Initial-stage primary natural period (east-west direction)
Equivalent primary natural period in rarely extremely occurring earthquake(south-north direction, east-west direction)

Maximum response acceleration (cm/s/s)

Damping coefﬁcient h=5%

Natural period (s)Maximum response displacement (cm)Damping coefﬁcient h=5%

Story drift angle 1/50

Story drift angle 1/100

Natural period (s)11Fig. 4 Concept of Push Over Analysis of Phased Strength Loss Type5)
Shear force

First fracture in truss connection

First push over analysis

Second fracturein truss connection

Third push over analysis in the caseof deleting the fractured truss

Second push over analysis in the caseof deleting the fractured truss

Deformation

Fig. 5 Results of Push Over Analysis
Long-side direction

Story shear force (kN)P-Δ effectjudgement
gradient

Axis A
Axis C
Axis E
Axis G
Axis I
Axis K
1/ 70

Axis B
Axis D
Axis F
Axis H
Axis J
Axis L
1/47

Axis 1
Axis 3Axis 5
Axis 7
Axis 9Axis 11
Axis 13
1/70

Axis 2
Axis 4
Axis 6
Axis 8
Axis 10
Axis 12
Axis 14
1/41

Story displacement (mm)Story shear force (kN)

Short-side direction

P-Δ effectjudgement
gradient

Story displacement (mm)Story displacement (mm)Fig. 6 Response-control Buttress Framing Installed Outside of Plant

12

Fig. 7 Hysteresis of Axial Strain-Axial Stress of the Truss that Causes Buckling

Axial stress (N/mm/mm)

300

Tension side

250
200
150
100

Restoring force characteristic in the caseof ignoring buckling
Hysteresis of time-story analysis
Fracture strength at connection

0
50
-50

-100

Compression side
-150
-0.010 -0.008 -0.006 -0.004 -0.002 -0.000 0.002
Axial strain (−)

Photo 1 Response-control buttress framing employing viscosity damper

13

(Halaman 9~12)

pengelasan selama pengelasan terak listrik berpuluh
kali lebih tinggi dibanding pengelasan CO2, sulit untuk
menjamin kekerasan 70J untuk ESW
Untuk menghadapi situasi demikian, telah
dikembangkan baja performa tinggi yang menekan
penurunan kekerasan pada pengelasan suhu tinggi (bajadengan kekerasan HAZ tinggi). Akan tetapi, karena
ketebalan pelat dari skin plate kolom cenderung lebih
tipis akibat meluasnya penggunaan kolom pipa baja isi
beton, semakin sulit untuk menjamin kekerasan ESWyang sesuai sekalipun menggunakan baja dengan
kekerasan HAZ tinggi. Sementara itu, ketika
pengelasan terak listrik digantikan dengan pengelasan
CO2, produktifitas rangka baja jauh berkurang.
Kondisi diatas mendorong kebutuhan untuk
menemukan cara mencegah terjadinya fraktur getasyang tepat untuk produk baja yang saat ini dipakai,material las dan juga persyaratan pengelasannya.
Federasi Besi dan Baja Jepang melakukan uji
struktural (Gbr. 4) untuk mereproduksi kondisi fraktur
ESW dengan memasukkan kekerasan las dan tegangan
Tarik column skin plate sebagai parameter (Gbr. 5).
Hubungan antara kekerasan ESW dan kekuatan fraktur
ESW ditemukan dari hasil uji (Gbr. 6). Selanjutnya,
tegangan setempat pada titik inisiasi fraktur (teganganutama maksimum ekivalen) ditemukan dengan
menggunakan analisis FEM (Gbr. 7) yang kemudian
memastikan hubungan antara tingkat kekerasan ESW(Nilai impak Charpy) dan tegangan batas atas.
Sejumlah hasil yang diperoleh (contohnya, referensi 5)
disusun dalam Buku Petunjuk Pencegahan Fraktur
Getas Diafragma Dalam Las Terak Listrik (Guidebook
for Preventing Brittle Fractures of Inner DiaphragmElectro-slag Welds)

Buku Petunjuk Pencegahan Fraktur
Getas Diafragma Dalam Las Terak
Listrik Untuk Digunakan dalam Manufaktur
Kolom Terbangun Seksi Kotak 
oleh Takahiko Suzuki, Nippon Steel & Sumikin
Technology Co., Ltd., danTakumi Ishii, JFE
Techno-Research Corporation
Meningkatnya Kebutuhan Persiapan Buku
Petunjuk
Masyarakat Konstruksi Baja Jepang menerbitkan
Buku Petunjuk Pencegahan Fraktur Getas Las Terak
Listrik Diafragma Dalam untuk digunakan dalammanufaktur kolom seksi kotak terbangun (built-up).
Riset persiapan ini ditanggung-jawabi oleh Federasi
Besi dan Baja Jepang.
Kolom seksi kotak terbangun (built-up) diproduksi
dengan perakitan las empat pelat baja (selanjutnya
disebut ‘kolom kotak”). Kolom kotak sudah banyak
digunakan untuk konstruksi lantai bagian bawah darisebuah bangunan tinggi perkantoran, dan ketebalan
pelat baja yang digunakan memiliki rentang 25 mm
hingga 10 mm. Penerapan las standar yang digunakan
untuk menyambung diafragma dalam kolom kotak
adalah pengelasan terak listrik, dan dalam beberapa
kasus panas input pengelasan mencapai 1.300 kJ/cm.
(Lihat Gbr. 1)
Kekerasan (toughness) dari skin plate diyakini
menurun dengan tingginya panas dan tegangan yng
terkonsentrasi pada bukaan (Gbr. 2) antara backing
metal las terak listrik (electro-slag welds) (selanjutnya
disebut “ESW”) dan skin plate kolom kotak, danmengakibatkan fraktur getas pada ESW. Walaupun
sebelumnya tidak ada contoh fraktur pada rangka baja
yang rusak akibat gempa bumi sebelumnya, dalam riset
ini fraktur pada ESW (Gbr. 3) ditemukan terjadi padasambungan kolom-balok.
Ketika Gempa Bumi Hyogoken-Nanbu (Gempa
Bumi Besar Hashin) pada tahun 1995, fraktur terjadi
pada sambungan las CO2 antara ujung balok rangka
baja, dan untuk penanganan faktur demikian
diterbitkan buku Petunjuk untuk Pencegahan Fraktur
Getas Ujung Balok pada Sambungan Las, yang
dipublikasikan oleh Pusat Bangunan Jepang. Dalam
Buku Petunjuk ini, ujung balok rangka baja disyaratkan
memiliki kekerasan 70J atau lebih (70J: Energi terserap
Charpy pada suhu uji 0oC). Akan tetapi, karena panas

Gbr. 1 Manufaktur Kolom Seksi Kotak Terbangun(Kolom Kotak) dengan Pengelasan Panas Tinggi
Gbr. 2 Garis Besar Sambungan Kolom-Balok pada
Kolom Kotak dan Kekhawatiran akan Terjadinya
Fraktur Getas
Gbr. 3 Fraktur Getas yang Terjadi dari Ujung Bukaan
Backing Metal dan Penyebab Terjadinya FrakturGbr. 4 Memahami Kondisi Kejadian Fraktur dengan
Cara Uji StrukturalGbr. 5. Uji Perangkaan Parsial: Contoh Kondisi FrakturGbr. 6 Hubungan antara kekuatan Fraktur Sambungan
ESW dan Tingkat kekerasan
Garis Besar Buku Petunjuk
Menurut Petunjuk Pencegahan Fraktur Getas

14

Diafragma Dalam Las Terak Listrik, gaya Tarik(tegangan Tarik) yang bekerja pada ESw ditekan
hingga tingkat yang lebih rendah berdasarkan
kekerasan praktis ESW, dengan mengutamakan
pencegahan fraktur ESW. Hal ini disebabkan karena
baik kekuatan fraktur (tegangan batas atas) ESW
maupun kekerasan ESW keduanya menurun, seperti
pada Gbr. 7 dan 8. Di bawah ini, disampaikan metodepencegahan terjadinya fraktur ESW:

skin plate kolom, sehingga diperoleh desain
pencegahan fraktur yang lebih rasional dibandingkan
desain pencegahan fraktur menggunakan pemeriksaan
cepat di atasGbr. 10 menunjukkan alir pemeriksaan rinci untuk
pencegahan fraktur ESW. Alir pemeriksaan ini terdiri
dari tiga prosedur: 1) perhitungan tegangan yangterjadi pada diafragma dalam, 2) perhitungan teganganutama maksimum yang bekerja pada titik awal fraktur,
dan 3) penentuan kekerasan yang dibutuhkan untuk
mencegah terjadinya fraktur getas. Kekuatan yang
dibutuhkan γreq dihitung dari persayaratan desain
menggunakan prosedur 1), 2) dan 3), dan nilaidiperoleh dibandingkan dengan kekuatan batas atas γlim
yang dihitung berdasarkan kekerasan ESW. Bila
dibandingkan ternyata γreq≦γlim, pemeriksaan selesai,dan bila hasil perbandingan diperoleh γreq＞γlim, detailsambungan dan kekerasan dalam persyaratan desain
diperiksa kembali.

 Metode Pencegahan Fraktur dengan Cara
Pemeriksaan Cepat
Gbr. 9 menunjukkan alur pemeriksaan singkat yang
dibutuhkan untuk pencegahan fraktur ESW. Seperti
dalam alur, pertama ditentukan tingkat kekerasan ESW,dan kemudian fraktur dicegah dengan menetapkan
tegangan makroskopik yang bekerja pada diafragma
pada level yang lebih rendah daripada nilai batas atas
untuk tegangan yang diaplikasikan seperti pada Tabel 1.
Tegangan yang diaplikasikan dσ dihitung dengan
menggunakan rumus berikut:
d



cf

M

 d t  t    b H  bf t   b B  2 s t  Metode Asesmen untuk Kekerasan ESW
Kekerasan ESW dievaluasi dengan uji impak dalamuji eksekusi las yang dilakukan dengan menggunaan
produk baja dan material pengelasan aktual dengan
menerapkan ketentuan-ketentuan pengelasan.
Diketahui bahwa kekerasan ESW berbeda-beda
tergantung posisi notch spesimen uji. Karena belum
digunakannya prosedur yang seragam untuk ekstraksi
dan persiapan pengujian, dalam Buku Petunjuk
diberikan prosedur uji seperti ditunjukkan di bawah.
Menurut Buku Petunjuk, spesimen uji diekstraksi
dari posisi seperti dalam Gbr. 11, dan uji impak
dilakukan pada tiga posisi notch. Hal ini dikarenakantitik awal fraktur adalah zona fusi ESW pada ujung
bukaan, dan fraktur terjadi pada logam las atau
zona-pengaruh-panas (heat-affected zone (HAZ)) dari
ESW. Secara khusus ketiga posisi notch adalah: Bond: Zona fusi skin plate kolom dan logam las
 HAZ1: Posisi 1 mm dari seksi bond ke sisi skin platekolom Depo1: Posisi 1 mm dari seksi bond ke sisi logam las
Tiga uji impak dilakukan pada tiap posisi notch
untuk memperoleh nilai rata-rata untuk energi terserap
Charpy. Nilai terrendah dari nilai rata-rata yangdiperoleh ditetapkan sebagai kekerasan ESW.
Temperatur uji untuk uji impak biasanya ditetapkan
0oC, tetapi bila lingkungan pemasangan rangka baja
dan kondisinya sangat berbeda satu sama lainnya,
temperatur uji dapat dirubah.

……（1）

cfM: Momen Lentur yang bekerja pada ujung

balok (muka kolom) (N･mm)
dt: Tebal diafragma dalam (mm)Δt: Lebar penetrasi (mm) * Jumlah lebar penetrasi
pada kedua sisibH: Tinggi balok (mm)bft: Tebal flens balok (mm)bB: Lebar flens balok (mm)st: Tebal skin plate kolom(mm)Dalam perhitungan tegangan yang diberikan dσ,
kekerasan standar ESW ditetapkan 27J. Akan tetapi,
dalam kasus dimana tegangan yang diberikan dσmelampaui 240 M/mm2 atau dalam kasus dimana
kekerasan standar 27J tidak dapat dipastikan, makadiberikan tegangan batas atas sesuai dengan tingkat
kekerasan vE=15J dan vE=47J, sebagaimana
ditunjukkan dalam tabel.
 Metode Pencegahan Fraktur dengan Cara
Pemeriksaan Rinci
Dalam metode pencegahan fraktur dengan
pemeriksaan rinci, pencegahan dilakukan berdasarkan
pemeriksaan tegangan setempat yang terjadi padabukaan antara backing metal ESW dengan skin plate
kolom. Metode ini mempertimbangkan tegangan tarik

15Gbr. 7. Memahami Kondisi Terjadinya Fraktur dengan
Cara Analisis FEM
Gbr. 8 Hubungan antara Tegangan Utama Maksimum
Ekuivalen pada Titik Awal Fraktur dan Tingkat
Kekerasan
Table 1 Standar untuk Nilai Batas Atas Tegangan yang
Bekerja pada Diafragma Dalam
Gbr. 9 Alir Pemeriksaan Cepat yang Dibutuhkan untuk
Pencegahan Fraktur ESW
Gbr. 10. Alir Pemeriksaan Rinci yang Dibutuhkan
untuk Pencegahan Fraktur ESW
Gbr. 11 Prosedur untuk Ekstraksi dan Persiapan
Spesimen Uji
Rencana Yang Akan Datang Terkait Buku Petunjuk
Buku Petunjuk ini menargetkan ESW dengan baja
kekuatan 490 N/mm2. Sementara itu, tren saat ini
menunjukkan bahwa baja dengan kekuatan 590 M/mm2
semakin banyak digunakan untuk konstruksi bangunan
yang cenderung berukuran raksasa. Oleh karenanya
pemeriksaan serupa dengan yang disebut di atas perlu
dilakukan ketika digunakan baja mutu tinggi dengan
kekuatan Tarik 490 N/mm2 atau lebih.

16Fig. 1 Manufacture of Built-up Box Section Column (Box Column)
by Means of Large Heat-input Welding
Corner weld

Inner diaphragm weld

Submerged arc welding (SAW)Heat input: 150~650 kJ/cm

Electro-slag welding (ESW)Heat input: 400~1,300 kJ/cm

Position of anxiety over brittle
Fig. 2 Outline of Column-Beam Connectionof Box Column and Anxiety overBacking metal fracture occurrence
Brittle Fracture Occurrence
Built-up box
section column

Inner diaphragmH-section beam
ESW

SAW

ColumnMicrostructure of column-beam weld joint section

Condition of fracture occurring from
Fig. 3 Brittle Fracture Occurring from
Backing Metal Slit Tip and Cause backing metal slit tip
of Fracture Occurrence
Diaphragm

Beam flange
Crack

CO2 weld metal

Beam flange
fracture surface

Slit tip

ESW
Crack

Columnskin plate

Skin plate17

Backingmetal

Fig. 4 Understanding of Fracture Occurrence Condition
by Means of Structural Testing
Loading test for T-shaped section framing

Tension test for cruciform joint

Skin plate

Charpy impact test for ESW

Arrangement and analysis of correspondence relation between fracture strengthand Charpy impact value at ESW joint

Fig. 5 Partial Framing Test: Example of Fracture Condition

Fracture strength/design yieldstrength of ESW joint

Fig. 6 Relation between Fracture Strength andToughness Level of ESW Joint○ Partial model test
△ Partial framing test

Toughness level of ESW (J)18

Fig. 7 Understanding of Fracture Occurrence Condition
by Means of FEM Analysis

Cruciform joint test

T-shaped joint test
Arrangement and analysis of correspondence relation between local stress andCharpy impact value at slit tip

Equivalent maximum main stress
at fracture initiation point (N/mm2)

Fig. 8 Relation between Equivalent Maximum Main Stress
at Fracture Initiation Point and Toughness Level○ Partial model test
△ Partial framing test

Toughness level of ESW (J)

Table 1 Standard for Upper-limit Value of Applied Stress of Inner Diaphragm
Toughness level of ESW ( vE )15J or higher

27J or higher

47J or higher

Standard for upper-limit value
for applied stress ( d )160 N/mm2
or lower (0.5×F)

240 N/mm2 orlower (0.75×F)

325 N/mm2 orlower (1.0×F)

19

Fig. 9 Flow of Easy Examinations Required for
ESW Fracture Prevention
Settlement of
toughness level of ESW

・Reference of existing
performance data
・Conﬁrmation bymeans of advancewelding test as
the need arises

Reexamination ofconnection detail(Reduction ofstress by meansof width
expansion, etc.)

No

Conﬁrmation of appliedstress of inner
diaphragm based on
toughness level

Fig. 10 Flow of Detailed Examinations Required for
ESW Fracture Prevention
Settlement ofdesign condition(detail, external
force)

Standard toughnesslevel: 27J (0°C)

1 ) Calculationof stress
occurring ininner diaphragm2 ) Calculation of
maximum mainstress working on
fracture initiation
pointStandard(corresponding to 27J)
upper limit for appliedstress: 240 N/mm23 ) Decision of
toughnessrequired to avoid
brittle fracture
occurrence

Applied stress:
Upper limit or lower

Calculation of
applied stress dσof inner diaphragm
Calculation of
maximum mainstress reqσm at
fracture initiation
point
Calculationof required
strength γreq

No

Yes

Settlement of
welding condition(toughness level vE )Calculation of upperlimit strength γlim

γreq ≦ γlim
Yes

End

End

Fig. 11 Procedure for Extraction and Preparation of Test Specimens

20

No

(Halaman 13~14)

SA440 merupakan produk baja dengan kekuatan
tarik tinggi (590~740 N/mm2) tetapi rasio leleh rendah(80% atau kurang), dan property mekanikalnya
menunjukkan deviasi yang lebih kecil. Komposisi
kimiawinya didesain sedemikian rupa sehingga
sensitivitas retak-las dapat ditekan minimm, dan
daya-pengelasannya jauh lebih baik dibandingkan baja
mutu 600 N/mm2. (Lihat Tabel 2) Oleh karenanya, baja
ini merupakan produk yang mudah diaplikasikan baik
secara desain maupun konstruksinya. Desain
menggunakan baja mutu tinggi SA400 dapat jauh
mengurangi dimensi dan berat member struktur serta
mengurangi pekerjaan fabrikasinya. (Lihat Gbr. 2)
FBBJ menerbitkan edisi pertama Panduan Desain
dan Aplikasi Baja Mutu Tinggi 590 N/mm2 untuk
Struktur Bangunan (SA440) pada bulan Oktober 1996 .
Panduan ini direvisi pada bulan Agustus 2004 untuk
memasukkan informasi baru bagik Peraturan Standar
Bangunan Jepang dan spesifikasi SIJ untuk material
pengelasan padan bulan Juni 2000, yang menekankan
teknologi dan pengelasan lantak (stud welding)
Revisi Panduan yang ada saat ini dibuat pada bulan
Maret 2016 dengan dua tujuan: refleksi terhadap
Panduan, pembuatan dan revisi peraturan terkait dan
ketetapan serta revisi spesifikasi SIJ untuk material
pengelasan yang dibuat setelah 2000; dan penambahan
amandemen dan catatan Panduan untuk merefleksikan
aplikasi pengelasan dengan input panas tinggi untuk
kolom kotak terbangun dan pengetahuan teknologi dan
informasi lainnya tentang hasil-hasil aplikasi SA440
hingga kini.

Standar dan Panduan Lanjutan untuk Baja
Struktural

Informasi Terbaru mengenai Produk
Baja untuk Struktur Bangunan di
Jepang

Komite Peningkatan Pasar Luar Negeri, Federasi
Baja dan Besi Jepang
Federasi Besi dan Baja Jepang (FBBJ), bersama
dengan perusahaan produsen baja anggota FBBJ, saat
ini meningkatkan riset mengenai standar produk
lanjutan dan teknologi aplikasi produk baja strukturalyang dikembangkan di Jepang. Artikel ini
memperkenalkan informasi mengenai hasil terbaru
riset gabungan mengenai standardisasi produk baja
struktural dan revisi panduan terkait empat produk baja
yang ditujukan untuk konstruksi bangunan.
Publikasi Panduan Teknologi Apliaksi H-SA700(Baja Mutu Tinggi dengan Kekuatan 780 N/mm2
untuk Struktur Bangunan)
H-SA700 merupakan produk baja yang disertifikasi
Kementrian Tanah, Infrastruktur, Transport dan
Pariwisata pada tahun 2012 dan dipasarkan sebagai
produk dengan standar yang umum untuk produsen
baja. Ada dua rancangan yang diadopsi untuk baja:
H-SA700A untuk digunakan tanpa pengelasan dan
H-SA700B yang digunakan untuk pengelasan. (Lihat
Table 1).
Panduan Pengelasan untuk H-SA700 yangdipersiapkan oleh FBBJ sejauh ini digunakan sebagai
dokumen teknis untuk aplikasi H-SA700. Pada bulan
Maret 2017, FBBJ menerbitkan Panduan Teknologi
Aplikasi untuk H-SA700. Panduan yang baru ini
mencakup tidak hanya Panduan Pengelasan melainkanjuga Panduan Desain untuk H-SA700 (draft), yang juga
mencantumkan pencapaian riset gabungan dengan
berbagai organisasi terkait. Panduan yang baru ini
dikompilasi menjadi dokumen teknis terkait desain dan
aplikasi H-SA700. (Lihat Gbr. 1)

Gbr. 2 Pengurangan Member dengan Penggunaan
SA440, dan Penurunan Berat Baja
Tabel 2 Fitur SA440 dalam Properti Mekanikal
Pembuatan Standar MDCR0016 dan 0017-2016
untuk Produk Baja TMCP untuk Struktur
Bangunan
Produk baja TMCP (thermo-mechanical control
process) untuk struktur bangunan sudah dikembangkan
karena semakin besarnya ukuran member rangka yang
dibutuhkan karena bangunan yang semakin tinggi dan
semakin besar. Produk ini disertifikasi oleh Kementrian
Tanah, Infrastruktur, Transport dan Pariwisata untuk
pemasarannya dan sudah banyak digunakan dalamkonstruksi bangunan.
FBBJ sudah membuat standar sendiri untuk produkbaja TMCP untuk struktur bangunan dengan tujuan
mendorong aplikasinya dengan cara: menetapkan

Tabel 1 Fitur H-SA700 dalam Properti Mekanikal
Gbr. 1 Pengurangan Member dengan Penggunaan
H-SA700, dan Penurunan Berat Baja
Revisi Panduan untuk Desain dan Pengelasan
SA440 (Baja Mutu Tinggi Kekuatan 590 N/mm2
untuk Struktur Bangunan)

21

tujuan dan spesifikasi, meningkatkan aplikasi
teknologinya dan promosi R&D yang dapat
meningkatkan daya saing teknologi manufaktur rangka
baja. (Lihat Tabel 3 dan Gbr. 3)
Tabel 3 Fitur Baja TMCP dalam Properti Mekanikal
Gbr. 3 Mutu Tinggi dan Daya Pengelasan yang Baikyang Ditawarkan oleh Baja TMCP
Standardisasi SIJ untuk Balok-H dengan Dimensi
Luar Tetap
JIS (Japanese Industrial Standards) terkait balok H
direvisi pada tahun 2104, dengan dimasukkannya
dimensi standar untuk balok-H dengan dimensi luar
teta-. Balok-H dengan dimensi luar tetap merupakan
balok-H yang memiliki tebal balok tetap dan lebar
flens tetap untuk suat seri ukuran yang sama (Gbr. 4).
Dimensi standar yang dimasukkan dalam JIS adalah: Tinggi web: 400~1,000 mm
 Lebar flens: 200~400 mm
Tebal tetap balok dan tebal tetap flens dalam suatu
seri yang sama memungkinkan desain dan fabrikasi
yang sederhana. Aplikasi balok-H dengan dimensi luar
tetap menawarkan dua keuntungan
praktis—pengurangan jumlah pelat pengisi untuk
diaplikasikan pada sambungan baut bracket-balok
dengan seragamnya tinggi balok; dan pengurangan
jumlah pengaku (stiffener) yang perlu dipasang padakolom dalam sambungan kolom-balok dengan
membuat tinggi balok seragam untuk disambung
dengan kolom (Gbr. 5). Keuntungan aplikasi ini tidak
hanya menghasilkan efisiensi fabrikasi sambungan
tetap juga desain sederhana keselurahan bangunan
rangka baja.
Gbr. 4 Perbandingan antara Balok-H konvensional dan
Balok-H dengan Dimensi Luar Tetap
Gbr. 5 Desain Struktural Optimum dan Penghematan
Biaya Konstruksi yang Diperoleh dengan Penggunaan
Balok-H dengan Dimensi Luar Tetap

22

PCM
（%）

‒
6≦t＜12
325≦[0℃ ] （t≦40）≦0.44
SN490B 12≦t＜40 325～445 490～610≦0.29
27≦ （40＜t）≦0.46≦80
40≦t≦100 295～415[0℃] 47≦≦0.65 ≦0.32
H-SA700A
6≦t≦50 700～900 780～1000 ≦98[-20℃] 47≦ ≦0.60 ≦0.30
H-SA700B*SN490B: Conventional steel product for building construction

Dimension

800

SA440C 19≦t≦100 440～540 590～740 ≦80

Fig. 2 Member Downsizing Attained by
the Use of SA440, and Resulting
Steel Weight Reduction

PCM
（%）

Dimension[0℃ ] （t≦40）≦0.44≦0.29
27≦ （40＜t）≦0.46[0℃ ] （t≦40）≦0.44 ≦0.28
47≦ （40＜t）≦0.47 ≦0.30

800

440

85

65

Web thickness t1（mm）Table 3 Features of TMCP Steel in Mechanical Properties
Designation

Thickness
（mm）

Yield
Tensilestrength
strength（N/mm2） （N/mm2）

SN490B6≦t＜12325≦
12≦t＜40 325～44540≦t≦100 295～415

490～610

Yield
ratio
（%）
‒
≦80

Weldability
Ceq
（%）

[0℃ ]
27≦

（t≦40）＜0.44（40＜t）＜0.46

700

[0℃ ]
27≦

（t≦50）＜0.38（50＜t）＜0.40

600

TMCP355B（MDCR0016） 40≦t≦100 355～475

≦80

[0℃ ]
27≦

（t≦50）＜0.40（50＜t）＜0.42

500

≦80

[0℃ ]
70≦

（t≦50）＜0.40（50＜t）＜0.42400

385～505550～670

60
40

100%

20
0

42%
SN- H-SA490B 700

(%)

80
60
40

100%
66%

20
0

SN490BSA440

TMCP steel（air cooling）

TMCP steel（water cooling）

As-rolled steel
0.20

0.30

0.40

Ceq
（%）

0.50

Fig. 5 Optimal Structural Design and Construction Cost Savings
Attained by the Use of H-beam with Fixed Outer Dimensions
Conventional H-beam

Fixed beam depth

Fig. 4 Comparison between
Conventional H-beam and H-beamwith Fixed Outer Dimensions

100

(%)

80

Tensile strength
N/mm2）≦80

TMCP385B（MDCR0017） 19≦t≦100

100

Fig. 3 High Strength and Good
Weldability Offered by TMCP Steel

Impactenergy（J）

TMCP325B（MDCR0016） 40≦t≦100 325 ～445 490～610
520～640

SN490B SA440

Fy（yield strength）（N/mm2） 295

t1
50=85 Flange thickness t2（mm） 100
2
Section area（cm ）2578 1711
t2=100

1350

‒
325≦
6≦t＜12
SN490B 12≦t＜40 325～445 490～610≦8040≦t≦100 293～415

Ceq
（%）

700

85
40
Web thickness t1（mm）t1
Flangethickness
t2
（
mm）
100
35
=85
Section area（cm2）2578 1085
t2=100

Table 2 Features of SA440 in Mechanical Properties
Yield
Tensile Yield Impact
Designa- Thickness strength strength ratio energytion（mm） （N/mm2）（N/mm2）（%） （J）

SN490B H-SA700

Fy（yield strength）（N/mm2） 295

Steel weight ratio (%)
Weight/Equivalent strength

Ceq
（%）

Fig. 1 Member Downsizing Attained by
the Use of H-SA700, and Resulting
Steel Weight Reduction

1350

Yield
Tensile Yield Impact
Designa- Thickness strength strength ratio energy（mm） （N/mm2）（N/mm2）（%） （J）
tion

Steel weight ratio (%)
Weight/Equivalent strength

Table 1 Features of H-SA700 in Mechanical Properties

H-beam with fixed outer dimensions
Bracket-H beam connection

Filler plate:2 types and5 pieces

Fixed flange width

Filler plate:1 type and2 pieces

Column-beam connection

Conventional H-beam
H-beam with
（Fixed inner dimension） fixed outer dimensions

Stiffener:
Different in top
and bottom

23

Stiffener:
Identical in top
and bottom

(Halaman 15~18)

TumpukROGIC memiliki empat lantai, yang memanfaatkan
kondisi topografi unik lokasi ini, dan terhubung satu
sama lainnya dalam rangkaian dari reservoir sisi
selatan untuk menghasilkan ruang yang bagaikan
sebuah kamar besar. Bangunan ini berukuran 64 m
dalam arah timur-barat dan 54 m dalam arah
selatan-utara. Luas lantai adalah 9.000 m2 untuk ruang
kerja dan ruang laboratorium dimana 150 orang
bekerja, disamping ruang kopi dan teras.
Jalan masuk utama berada di sisi utara lantai empat(sisi gunung). Hal pertama yang akan anda temukan
ketika memasuki gedung ROGIC adalah pemandagnan
ke seluruh ruang kerja dan reservoir pengatur di sisi
selatan. Dari situ semua di dalam ruangan dapat
melihat dan dilihat oleh siapa saja, sehingga akan
menguntungkan para peneliti.
Interior gedung dibuat sedemikian rupa sehingga
peneliti dan pekerja bergerak ke bawah dari jalan
masuk kearah ruang kerja yang lebih rendah. Lantai
yang bersusun dari yang pertama ke keempat adalah
untuk ruang kerja, sementara lantai satu terdiri dariarea percobaan di sisi utara dan teras yang menghadap
reservoir di selatan (Foto3).
Karena kami berniat menyediakan ruangsemi-eksternal agar bagian ruang tertutup serasa ruang
terbuka, kami merencanakan atap yang membentang diatas keseluruhan gedung terdiri dari struktur seperti
lapisan tipis yang mengambang ringan di udara.
Selanjutnya, kami memutuskan tidak membangun
kolom di dalam ruang tertutup sehingga atapnya yangterbuat dari rangka batang dua muka hibrida kayu-baja
harus dibuat menutupi seluruh struktur gedung.
Sisi selatan atap seluruhnya tersusun dari kaca
dengan sky light dengan bukaan tersusun di atas atap
pelat-lipat. Sebuah filter yang diproduksi oelh ROKI
dihampar sebagai material langit-langit di bawah
member batang tepi atap. Filter ini merupakan bahan
non-woven yang sekilas terasa seperti kertas Jepang.
Filter ini memiliki performa menyerap suara, dan juga
mendifusi sinar matahari sehingga tidak dibutuhkan
pencahayaan sepanjang hari di ruang tertutup. Ketika
di luar terang, ruang tertutup juga terang karena adanya
performa filter, dan ketika di luar gelap, maka di dalammenjadi gelap. Artinya, filter ini didesain agar
memantulkan perubahan iklim dan pergerakan awan ke
ruang tertutup seperti apa adanya.

Artikel Serial: Desain Terbaru Bangunan Bajadi Jepang (2)Pusat Inovasi Global ROKI
 Desain Terang dan Ruang Luas
Menggunakan Rangka Batang Hibrida
Baja-Kayu
Tetsuo Kobori Architects and Arup
Pusat Inovasi Global ROKI adalah bangunan R&D
dari ROKI Co., Ltd., yang merupakan perusahaan
global dengan teknologi filtrasi canggih. Yang
dibutuhkan oleh ROKI adalah “tempat yang dapat
mendorong kreativitas” bila selanjutnya dikembangkan
teknologi filtrasi. Atap besar ringan berpola kisi yangdihasilkan oleh pengakuan rangka batang ruang baja
menggunakan member kayu akan memungkinkan
cahaya alami masuk ke ruang terbuka di bawah ini(Foto 1)Foto 1 Tampak keseluruhan Pusat Inovasi Global
ROKI
Pencitraan Spasial Memberikan Manfaat Optimum
dari Lokasi Bangunan yang Berlimpah Alam
Lokasi bangunan berada di areah pegunungan
dengan Sungai Tenryu mengalir di bawah. Lokasi ini
terdiri dari hamparan permukaan datar yang tidak
ditinggalkan dalam keadaan utuh setelah
pengembangan lahan residensial yang dilakukan 30
tahun yang lalu, dan terdapat reservoir pengatur yangtersembunyi dari sekelilingnya. Lokasi ini juga
diberkahi dengan lingkungan liar yang dihuni ungags
dan binatang lainnya.
Terinspirasi dengan kondisi lokasi ini, kami
membayangkan sebuah ruang satu kamar besar yang
memadukan lingkungan alami dengan arsitektur—arealuas yang dihadirkan dengan memanfaatkan
sebanyak-banyaknya kondisi topografi denganpemandangan reservoir dan kami membayangkan
lantai-lantai bangunannya berdiri di atas tanah tersebut(Gbr. 1 dan Foto 2)
Foto 2 Areal tepi ROGIC diaman air mengalir danpohon tumbuh lebat
Gbr 1, Sketsa Konsep Gedung ROGIC yang Diusulkan
pada Tahap Desain Awal

Foto 3 Keseluruhan ruang kerja terlihat dari lantai 4

Area Bagai Sebuah Kamar Luas dengan Lantai

24

Rencana Struktural Ruang dan Perlengkapan
Untuk konstruksi atap yang besar ini, diadopsi
sebuah struktur rangka hibrida kayu-baja, dan untuk
struktur lainnya diadopsi struktur komposit baja-beton
bertulang. Dengan pertimbangan karakteristik ruang
dan sambungan antara peralatan berat dan
perlengkapannya, jenis struktur ditentukan berdasarkan
konsep material cocok untuk tempat yang tepat.
Peraturan Standar Bangunan Jepang mengharuskan
penggunaan konstruksi tahan api untuk bangunan kayu
dengan luas lantai total lebih dari 3.000 m2 tanpa
melihat wilayahnya. Akan tetapi, dalam hal bangunan
struktur baja, ditetapkan perlunya menggunakan
konstruksi yang cukup tahan-api dan disesuaikan
dengan wilayahnya, namun tidak ditetapkan
penggunaan konstruksi tahan api untuk struktur atap.
Oleh karenanya dalam proyek ROGIC, kami
menerjemahkan spesifikasi ini bahwa member kayu
hanya berfungsi sebagai member finishing yangmenahan tekuk member batang bawah dari rangka baja,
dan akibatnya member kayu dihilangkan dari daftar
member struktural yang digunakan sebagai seksi
struktural utama.

Karena konfigurasi atap memiliki lengkung bebas
dua-arah, puntir dan tekuk terjdi pada balok rangka
yang membentangi atap. Karena konfigurasi atap
simetris, maka digunakan member identik untuk atap.
Terkait dengan profil-H yang digunakan untuk
batang atas, pelat flens pada sambungan 6-persilangandilipat perlahan agar pas untuk lengkung atap yangditentukan. Sementara untuk pelat web, gaya geser web
diserap dengan menggunakan batang bulat (diameter
60 mm) yang disusun di tengah sambungan.
Untuk profil-T yang digunakan sebagai member
batang bawah, disiapkan pelat diafragma 7 mm lebihtebal daripada member utama dan pelat web 6 mm
lebih tebal daripada member utama untuk menahan
gaya geser yang terjadi pada flens dan web di atanrabatang atas dan bawah akibat puntir. Penyambunganbaut digunakan untuk member batang atas untuk
menjamin akurasi instalasi yang lebih tinggi. Karena
member kayu disisipkan ke member batang bawah
untuk menahan tekuk, maka digunakan penyambunganlas untuk member batang bawah. (Lihat Gbr. 3)
Akurasi manufaktur rangka baja untuk balok rangka
batang and akurasi instalasinya terkait langsung denganakurasi penyelesaiannya untuk atap besar. Akurasi
manufaktur rangka baja dipastikan pada tahap inspeksi
perakitan, dimana para pekerja terlibat sementara
dalam perakitan, serta pada waktu bersamaan mereka
juga memastikan akurasi manufaktur yang ditentukan
untuk pelat dengan menggunakan jig satu per satu
dengan waktu yang lama.

Struktur Lengkung Bebas Atap dengan
Menggunakan Rangka Batang Hibrida Kayu-Baja
Atap yang besar ini memiliki struktur rangka
hibrida kayu-baja. Balok diinstalasi dalam dua arah
membentuk lengkung bebas-atap dengan pitch 3,2 m.
Profil-H (H-19415069; SN490) digunakan
sebagai member batang atas. Profil-T(T-1491495.58; SN490) digunakan sebagai
member utama batang bawah. Profil-H terbangun(built-up) digunakan untuk seksi struktural di kelilingpenyokong atap tempat terkonsentrasinya tegangan.
Member kayu menempel pada rangka baja batangbawah untuk menahan tekuk rangka baja batangbawah.
Member batang bawah diinstalasi pada pitch 3.2 m,yang tentunya tidak memberikan kekuatan strukturalyang memadai, dan karenanya ditambahkan instalasi
sub-rangka untuk menambah kekakuan batang bawahpada pitch 3.2 m. Profil-T (T-1001005.58; SS400)
digunakan sebagai member sub-rangka, dan member
kayu juga digunakan sebagai member yang menahan
tekuk pad member sub-rangka. Oleh karena itu,
permukaan batang bawah atap akan membentuk kisi
kayu jarak 1,6 m dengan adanya member batang bawah
dan member sub-rangka dalam rangka batang atap.
(Lihat Gbr. 2)

Gbr. 2 Struktur Atap Besar Menggunakan Member
Hibrida Kayu-Rangka Baja
Gbr. 3 Detail Rangka Baja yang Digunakan untuk
Rangka Batang Atap
Metode Instalasi Atap Besar yang Membutuhkan
Akurasi Tinggi
Dalam perakitan atap besar, balok-balok rangka
batang dipisahkan menurut unitnya, dan kemudiandirakit di lapangan. Setelah akurasi perakitan
dikonfirmasi, unit-unit ini kemudian diderek dan
dirakit ke posisi yang telah ditentukan. Selanjutnya,
setelah perakitan atap besar, dilakukan konfirmasi
perakitan menggunakan peralatan ukur.
Dalam pekerjaan instalasi atap besar, setelah
penempatan crawler crane di kedua sisi gunung dan
reservoir, rangka baja diinstalasi menggunakan kedua
derek dari sisi reservoir ke arah sisi gunung. Karena
digunakan sambungan kepala kolom bentuk-V25

menggunakan clevis pins, dibutuhkan akurasi tinggi
untuk instalasi kolom bentuk-V tersebut. (Lihat Foto 4)
Setelah instalasi rangka baja atap selesai, dipasang
member kayu dan kemudian atap yang telah selesai
diturunkan pada posisinya. Tingkat deformasi pada tiap
tahapan sama dengan hasil perhitungan. (Lihat Foto 5
dan 6)
Dalam tahap desain digunakan beberapa pendekatan
sedemikan rupa sehingga kolom pendukung atap tidak
terlihat di area kerja, termasuk deretan kolom di luar
area kerja serta shutter rail dan dinding. Kolom
bentuk-V yang menyangga atap pada sisi selatan juga
disusun di luar area kerja.
Perhatian khusus diberikan pada desain estetik
kolom bentuk-V. Potongan melintang kolom ini
memiliki bentuk belah ketupat dimana seksi kotanya
diputar 45o untuk menyesuaikan dengan konfigurasi
kisi atap. Pada ketinggian (Gbr. 4), kolom melancip(kotak 350x350 pada dasar kolom dan kotak 175x175
pada kepala kolom). Las kelim dan las di tempat kolom
bentuk V kemudain diberi sentuhan akhir dengan
digerinda untuk menghasilkan kesan pahatan.
Pada sambungan antara atap dengan kolom,
member baja tempa digunakan untuk mentransfer
beban yang bekerja pada atap ke kolom. Juga,
perhatian khusus diberikan pada konfigurasi pelat
gusset yang disisipkan ke member baja tempa sehingga
terlihat bentuk belah ketupat yang indah. (Lihat Gbr. 4
dan Foto 7)

Jumlah lantai: 4
Tinggi maksimum: 14.978 mm
Desain: Tetsuo Kobori Architects
Struktur: Arup
Peralatan: Arup
Lanskap: studio di lokasi
Desain pencahayaan: Izumi Okayasu Lighting Design
Desain kantor: Okamura Corporation
Konstruksi: Taisei Corporation
Periode desain: Jan. 2009~Oct. 2010
Periode konstruksi: Jan. 2011~Sept. 2013

Foto 4 Pengangkatan dan pengelasan unit balok rangka
batang atap yang dirakit di lapangan
Foto 5 Pemasangan member kayu pada member batang
bawah
Foto 6 Struktur atap kisi kayu setelah terpasang
Gbr. 4 Detail Kolom Bentuk V
Foto 7 Tampak sisi Timur atap besar yang membentang
di atas seluruh gedung
Garis Besar Gedung ROGIC
Lokasi: Hamamatsu, Prefektur Shizuoka
Pemilik proyek: ROKI Co., Ltd.
Aplikasi utama: fasilitas R&D
Luas lokasi: 67.510,58 m2
Luas bangunan: Sekitar 5.000 m2 (termasuk 1.500 m2
untuk gedung kantor pusat eksisting)
Luas lantai total: Sekitar 9.000 m2 (termasuk 4.500 m2
untuk gedung kantor pusat eksisting)Tipe struktur: struktur RC (sebagian struktur komposit
rangka baja- RC)

26

Photo 1 Full view of ROKI Global Innovation Center

Fig. 1 Concept Sketch for ROGIC Building Proposed at Initial Design Stage
Air duct (elevator)

Sky

Filter zone
(semi-external space)

Sky light

Mechanicalpod

ShieldinglouverOpen
Tree

Ceiling film
Elevator
shaft, air duct

Regulating
reservoir

Photo 2 Peripheral area of ROGIC where theriver flows and trees grow thick

27

MountainsidePhoto 3 Entire working space seen from 4th floor

Fig. 2 Structure of Huge Roof Employing Steel Frame-Wood Hybrid Members
Upper chord member: H-194×150×6×9
V-shapedcolumnDiagonal member: 2L-75×75×6
Lower chord member: T-149×149×5.5×8
Buckling-restraint member: Laminated wood

V-shapedcolumnFig. 3 Detail of Steel Frames Used for Roof Truss

28

Photo 4 Hoisting and welding of field-assembled
roof truss beam units

Photo 5 Fixing wood members to lower chordmemberPhoto 6 Wood-grid roof structure after jacking down

Fig. 4 Detail of V-shaped Column

Outline of ROGIC Building

Location: Hamamatsu, Shizuoka Prefecture
Project owner: ROKI Co., Ltd.
Main application: R&D facility
Site area: 67,510.58 m2
Building area: About 5,000 m2(incl. 1,500 m2 of existing headquarters building)
Total floor area: About 9,000 m2(incl. 4,500 m2 of existing headquarters building)
Structural type: RC structure(partly steel frame-RC composite structure)
No. of stories: 4
Maximum height: 14,978 mm
Architect: Tetsuo Kobori Architects
Structural engineer: Arup
Mechanical and electrical engineer: Arup
Landscaping: studio on siteLighting design: Izumi Okayasu Lighting Design
Office design: Okamura Corporation
Construction: Taisei Corporation
Design term: Jan. 2009~Oct. 2010
Construction term: Jan. 2011~Sept. 2013

Photos and figures

Photos 1, 3 and 7: Takahiro Arai
Photo 2: Kawazumi . Kenji Kobayashi Photo Office
Photos 4, 5 and 6; Figs. 1, 2, 3 and 4: Tetsuo
Kobori Architects

29

Photo 7
East-side look of the hugeroof that spans an entire
building

30

(Sampul Belakang)

untuk menyampaikan dua makalah di konferensi
tersebut.
Dalam sesi Manajemen Biaya dan Energi II, Ketua
Komite Ken-ichiro Fujimoto menyampaikan sebuah
makalah berjudul “Manajemen Energi Sukarela dalam
Industri Baja Jepang,” dimana dibahas mengenai“ Komitmen terhadap Masyarakat Rendah Karbon,”yang merupakan program penghematan energi sukarela
dan pengurangan emisi CO2 yang sedang digaungkan
di industri baja.
Dalam sesi Manajemen Lingkungan, staf FBBJ
menyampaikan makalah berjudul “Asesmen Siklus
Hidup Produk Baja dengan Pertimbangan Daya Daur
Ulang Baja,” dimana disampaikan perkembangan
standardisasi internasional Metodologi Perhitungan
LCI (Life Cycle Inventory) untuk Produk Baja yangdiusulkan oleh industri baja Jepang pada bulan Juli
2015

Operasi FBBJ

Seminar di Tujuh Kota untuk Aplikasi
Baja Struktural yang Lebih Meluas
Dalam rangka meningkatkan aplikasi struktur bajadalam kontruksi bangunan, Federasi Besi dan Baja
Jepang (FBBJ) mengadakan seminar tahunan “Seminar
Produk Baja untuk Kontruksi Bangunan dan Teknologi
Aplikasinya.” Sejak bulan November sampai
Desember 2016, FBBJ telah mengadakan seminar di
tujuh kota utama di Jepang: Tokyo, Osaka, Nagoya,
Sapporo, Fukuoka, Hiroshima dan Sendai. Seminar ini
dihadiri sejumlah sekitar 450 orang dari berbagai
perusahaan konstruksi, kantor perencana, fabrikasi,
kantor pemerintah dan universitas.
Dalam seminar tersebut, disampaikan kuliah oleh
ahli di empat bidang—Komite Kontruksi Bangunan
FBBJ, para profesor dari kota penyelenggara seminar,
dan peneliti dari Institut Nasional Manajemen Tanahdan Infrastruktur dan Institut Riset Bangunan.
Salah satu kuliah yang disampaikan oleh Komite
Konstruksi Bangunan FBBJ adalah “Petunjuk
Pencegahan Fraktur Getas Las Terak Listrik Diafragma
Dalam” serta revisi baru “Petunjuk Desain dan
Pengelasan SA440 (Baja mutu tinggi untuk strukturbangunan).” Outlinenya dijabarkan pada terbitan No.
52 Steel Construction Today & Tomorrow ini
FBBJ juga merencanakan seminar di tahun 2017.
Dalam bulan September 2016, Masyarakat Konstruksi
Baja Jepang juga menyelenggarakan kursus di Tokyo
dan Osaka mengenai penjelasan detail “Manual Uji
Standar Properti Mekanikal Las Bangunan Rangka
Baja” dan publikasi lainnya terkait desain las rangka
baja dan eksekusi pengelasan rangka baja. FBBJ dan
Asosiasi Konstruktor Baja Jepang berpartisipasi
sebagai co-sponsor dalam kursus ini.

(Foto)
Presentasi oleh Ketua Ken-ichiro Fujimoto dari Komite
Strategis Lingkungan Internasional FBBJ(Foto)
Seminar FBBJ di Tokyo
Seminar FBBJ di Osaka

Presentasi di Konferensi SEAISI dengan
Tema Lingkungan
The South East Asia Iron and Steel Institute(SEAISI) menyelenggarakan Konferensi dan Ekshibisi
SEAISI pada bulan Mei 2017 di Singapura. Komite
International Strategis Lingkungan mengirim Ketua
Komite Ken-ichiro Fujimoto dan seorang staf FBBJ

31

JISF seminar in Tokyo

JISF seminar in Osaka

Presentation by Chairman Ken-ichiro
Fujimoto of JISF International Environmental Strategic Committee

32