使用データ No.
No.27 ～ 29
第2版

1軸組 - 接合部

1継手

07

台持ち継ぎ
引張り概要
伝統的構法や在来軸組工法などの軸組工法には数多くの継手が存在するが、そのうちの台持ち継ぎについての引張剛性と耐力について、実験結果、理論式、耐力、解析モデル及び注意点などについての内容を記載してある。また、最近は梁スパンや壁線間隔が増大してきており、継手接合部も構造上または構造計画の上で重要な部分になりつつある。

○力の伝達方法zx○設計における考え方と適用範囲
台持ち継ぎは、回転抵抗は小さく、引張りの抵抗が主であるため、接合部設計上は回転自由、引張りとせん断を拘束した接合条件として考える。ただ、曲げモーメントの大きな部分に台持ち継ぎや同じ抵抗機構の継手を設ける場合は、モーメントによる鎌の引張破壊の可能性が高くなるため、接合部配置における構造計画上の注意が必要である。
男木と女木の顎部分の繊維方向圧縮により初期剛性が決まり、その後、引張り荷重が大きくなるに従い、顎から先の鎌部分のせん断破壊が生じる。この時の引張耐力を最大耐力とする。
顎から先の鎌部分のせん断破壊は脆性的な破壊であること、加えて、材料欠点である節や目切れなどを取り除くことが一般的に加工上、材料選別上困難であることを考慮すると、設計上は十分な安全率を持たせることが必要になる。
以降に記載する理論式において、一般的な台持ち継ぎとし下記を理論式の適応範囲とする。
W = 120 ～ 150mm H = 1.5W ～ 2W

L = 2H

e=H/10g= H/4 程度

栓の径：30 × 30mm 栓の長さ：2/3 × H
変形性能に関して、3mm 程度で最大耐力となり、その後 5mm 程度で最大耐力の 80% 程度に荷重低下する。
文献
1）（一社）日本建築学会：木質構造接合部設計マニュアル、2009
2）伝統的構法の設計法作成及び性能検証実験検討委員会 , 事業報告書 , 2012

共通

データ
No.27 ～ 29
第2版

1軸組 - 接合部

1継手

07

台持ち継ぎ
引張り

●姿図・寸法No.27 ～ 29第2版

hLg

栓1C3-11818036045120C3-22424048060150

C3-33030060075180

試験体数 3 体

軸組 - 接合部

e1No1継手
07接合部試験体（引用：伝統的構法の設計法作成及び性能検証実験検討委員会 , 実験データライブラリー）【使用材料】
木材：スギ（E70）、継手仕様：台持ち継ぎ試験方法：静的一方向加力（引張り）

台持ち継ぎ引張り図

●適用条件
機械等級区分スギ製材を使用。そのため、含水率の低い人工乾燥材や強度区分の異なる JAS 材やエンジニアリングウッド等による継手の設計等に引用するときは、含水率や強度区分の違いによる補正を意識する必要がある。

●概要
機械等級区分スギ製材の台持ち継ぎ接合部の一方向引張加力の試験より、荷重変形関係を収録している。

●理論式
解説に示す適用範囲の形状の一般的な台持ち継ぎにおける理論式である。

顎部分の形状が三角形であることから、みかけの面圧剛性の分
布は三角形分布と仮定し、男木と女木が互い違いに接触することから、顎先端から x の高さ位置で男木と女木のバネを連結しNo.27 ～ 29
第2版

【初期剛性】

た部分面圧剛性 Δk（x）は

1k ：繊維方向のみかけの面圧剛性（N/mm2）

E 0n：繊維方向置換係数（樹種にかかわらず n=5）

軸組 - 接合部=Ek0・W・

E0 : 材料の繊維方向ヤング係数 [N/mm2]1

 0.02 + e
Ek0 = n ⋅ E0
140 − 0.6e
10

継手Δk（x）を積分して面圧剛性 K を求めると、

21= ∙ Ek0・ e・6【最大耐力】

W：材の幅（mm）
L：継手長さ（mm）
H：材のせい（mm）
e：顎寸法（mm）

台持ち継ぎ引張りb：顎部分の水平長さ (mm)07

顎から先の鎌部分のせん断破壊

g：先端の高さ（mm）
Fs: 材のせん断強度（N/mm2）【許容耐力】
顎から先の鎌部分のせん断破壊は脆性的な破壊であることから、設計上は靭性能に期待しないこととすると、下式で概ね把握できる。加えて、施工性やばらつき等も考慮して、耐力に十分な余裕をもたせることが必要である。
L,SP = j K d ⋅ j K m ⋅ j K 0 ⋅ j K f ⋅ Pu
長期1.1、

j K d：荷重継続期間影響係数
jK m：含水率影響係数j

K ：基準化係数0j

K ：安全係数f

常時湿潤0.7、断続的な湿潤0.8

12No.27 ～ 29
第2版

23

短期2.0

●モデル化
要素モデルの例：

1軸組 - 接合部

ZzX継手

y1Y

等価モデル：
伝統的構法や在来軸組などの継手は一般的にピン接合としてモデル化する。必要あれば応力解析により応力を算出し許容応力度の検定を行う。

z07x

Ky は拘束、回転は自由。

ZY zzxx
X

台持ち継ぎ引張り

接合部の引張が全体の耐力や剛性に大きく影響する場合は下記のとおり。軸方向はバネ剛性 K、鉛直 Kz、面外●特性値
C3-1

W=150mm、H=180mm、L=360mm、e=18mm、g=45mm
K

PyPmaxPu

δv（kN/mm）

（kN）

（kN）

（kN）

（mm）

15.40

24.82

21.32

（20.76）（31.15）（27.55）

実験値（平均値）（9.87）

注：K 剛性、Py 降伏耐力、Pmax 最大耐力、Pu 終局耐力
C3-2＊（n=3、5% 下限値）

W=150mm、H=240mm、L=480mm、e=24mm、g=60mm
Py

Pmax

Pu

δv

（kN/mm）

（kN）

（kN）

（kN）

（mm）20.1730.1727.82（平均値）（28.45）（36.76）（33.41）（21.29）

注：K 剛性、Py 降伏耐力、Pmax 最大耐力、Pu 終局耐力

（1.62）＊（n=3、5% 下限値）

No.27 ～ 29
第2版

K
実験値

C3-3

（2.78）

W=150mm、H=300mm、L=600mm、e=30mm、g=75mm
PyPmaxPu

δv（kN/mm）

（kN）

（kN）

（kN）

（mm）

3.97

26.69

21.30

（28.82）（37.48）（56.2）（51.38）

実験値

注：K 剛性、Py 降伏耐力、Pmax 最大耐力、Pu 終局耐力

（1.95）＊（n=3、5% 下限値）

軸組 - 接合部

（平均値）

1K

1継手
07
台持ち継ぎ引張り●荷重変形 （赤点線は補正データ）
4040平均値
5%下限値
理論式

352530荷重(kN)

荷重(kN)

302015515005101520変位(mm)253040353530302520平均値
5%下限値
理論式

0補正
05101520変位(mm)C3-24525252015平均値
5%下限値
理論式

105030補正
0123変位(mm)4523変位(mm)45e=24 mm、g=60 mm、h=240 mm

8080

荷重(kN)

505%下限値

60

理論式

4030

継手

60

平均値

705%下限値

1平均値

70

理論式

504030202010023変位(mm)軸組 - 接合部

511荷重(kN)4540

100e=18mm、g=45mm、h=180 mm4515補正
No.27 ～ 29
第2版

荷重(kN)

205補正

C3-1荷重(kN)

25

10100

平均値
5%下限値
理論式

3510補正0123変位(mm)

5補正
0107

e=30mm、g=75mm、h=300mm

台持ち継ぎ
引張り

C3-340

●破壊性状No.27 ～ 29
第2版

e=18、g=45、h=180

C3-2

e=24、g=60、h=240

C3-3

e=30、g=75、h=300

1C3-1

軸組 - 接合部
1継手
07
台持ち継ぎ
引張り

（引用：伝統的構法の設計法作成及び性能検証実験検討委員会 , 実験データライブラリー）使用データ No.
No.27 ～ 29
第2版

1

軸組 - 接合部

1継手

07

台持ち継ぎ
引張り解説
伝統構法や在来軸組工法における軸組の継手の役割は、部材の延長という方法的な役割のほかに、当然、軸力の伝達が必要になる。鉛直荷重、主に積載荷重に対して抵抗できる必要があり、加えて、落下を防ぐために面外せん断にも抵抗できる必要がある。最近では、水平構面剛性が高くなる傾向にあり、加えて、壁線間隔を大きくとる計画が多いために、継手の耐力の確保も重要になりつつある。台持ち継ぎは軸力、面内外せん断に抵抗できるが、回転についてはほとんど抵抗できないため、構造計画上ピン接合として取り扱うことが多いが、応力度の検定は必要である。一方、大スパンなどの梁に継手を設ける場合などの時、応力解析上はピンにて応力を算出してよいが、実際は回転抵抗を少なからず持っていることを理解しておく必要がある。台持ち継ぎの回転抵抗は上側の引張り抵抗で成立しているが、存在モーメントが大きいと前述の継手の引張り同様に顎から先の鎌部分でのせん断で破壊することになる。存在モーメントがある程度生じている場合は、構造計画上、このことを意識して計画し、引張耐力と剛性を利用したモーメント検定も最低限行うことが大切である。
この他の注意点として、含水率、ヤング係数、材料欠点が耐力や剛性に及ぼす影響が考えられる。含水率やヤング係数については、本文の許容耐力で示した方法により補正することができるため、材料指定、検査などで一般的には対応できる。しかし、材料の欠点については、あまり簡単ではなく、また、加工材料選別の時点で継手位置に欠点が入らないようにすることは、生産性などの要因によりなかなか難しい。よって、このような欠点については計算の上では安全率を大きく確保することで対処しておき、加工や施工業者との意思の共有や検査体制を整えることが重要になる。または、金物補強を追加するなどの方法により安全の担保または危険の分散をとることも可能である。特に、耐力剛性上重要な継手のときは、これらには注意する必要がある。

〇解析モデル
一般的な伝統的構法建築物や在来軸組工法においては、継手はピン接合でモデル化してよい。
ただ、変形が周囲の接合部に影響を与え、全体の構造性能上問題になるとき、または、周囲の構造性能上問題になるときは、軸方向バネをいれてモデル化することが必要になる。または、ピン接合でモデル化しておき、応力検定に加えて、理論式の剛性を利用して軸方向変形の検定をすることもできる。また、前述した、存在モーメントがある程度の大きさで生じる場合の時は、回転バネを入れたモデル化をすることも大切である。

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