使用データ No.
No.106第2版

1軸組 - 接合部

2仕口16

通し貫（略鎌継ぎ）
引張り概要
伝統的構法、在来軸組工法で用いられる継手のうち、柱内で略鎌継手によって継がれた通し貫の引張耐力に関する、実験結果、理論式、耐力、解析モデルについて記載している。
略鎌による通し貫は、柱や束と貫の接合部に用いられる。二枚鎌継ぎ、さば口継ぎとも呼ばれる。
柱の双方から差し込む通し貫であり、柱中央で略鎌により接合されている。略鎌の落とし代を埋め、部材を密着させるために楔を打ち込む。引張性能は、略鎌部分の噛み合わせで引張力に抵抗する機構である。

○力の伝達方法

Cxhhkτ

E 0LL

L1L

2① C x ： 顎 部 分①のCx：顎部分の圧縮圧縮
図12② 顎 部 分 の②顎部分のせん断せん断

略鎌継ぎ（引張）における力の伝達方法

略鎌の引張剛性は、顎部分の繊維方向圧縮剛性に角度を補正して算出する。破壊性状から、最大耐力は顎部分（L1）のせん断破壊で決定すると考えられる。

○設計における考え方と適用範囲
略鎌の顎部分の面圧剛性によって初期剛性が決まり、その後引張荷重の増大にともなって顎部分のせん断破壊が生じる。これを最大耐力とする。ただし、顎部分のせん断破壊は脆性的な挙動を示すため、設計上十分な安全率を持たせる必要がある。
また、継手の鼻端部は楔で抑え込まれていることを前提とし、顎部分に十分な引っかかり代があり、かつ過大でないこと（顎の引っかかり高さは L1 の 1/3 ～ 2/3 程度とする。実施した試
験体では 15mm）が必要である。なお、最大耐力が顎部分の見かけのせん断面積でおおむね推定できることから、顎のひっかかり部分の長さ、貫幅を十分に確保することが重要である。本実験で想定する適用範囲を以下に示す。D は貫の幅、L は柱幅、h は貫の成、L1 は顎部分の長さ、L2 は継手部分の全長とする。また、本実験では鎌の先端部高さ 30mm、鎌の角度 45 度である。
D ＜ L/2
0.5 ＜ h/L ＜ 2L1 ＞ 30mm
0.5L ＜ L2 ＜ 2L
文献1）（一社）日本建築学会：木質構造接合部設計マニュアル、20092）伝統的構法の設計法作成及び性能検証実験検討委員会 , 事業報告書 , 2012

共通データNo.106第2版

1軸組 - 接合部

2仕口

16通し貫（略鎌継ぎ）
引張り●姿図・寸法ehL2

L : 柱幅No.106
第2版

L

1h : 貫せい
D : 貫幅L : 貫略鎌部分噛み合わせ長さ
1

L : 貫略鎌部分全長
2

D : 貫略鎌部分顎の接触長さ

1軸組 - 接合部
2DhLL1e

H1301201203015

接合部試験体仕口図

No.

姿図、試験実施図、寸法パラメータ（引用：伝統的構法の設計法作成及び性能検証実験検討委員会 , 実験データライブラリー）【使用材料】
継手仕様：略鎌継ぎ

本試験は寸法パラメータを持たせず、１条件３体で実施している。略鎌継ぎでは、仕口内で貫同士を噛み合わせるために柱に楔代 15mm を設け、スギの合わせ楔で両側から留めつけた。楔による摩擦力の影響を除くため、貫材が仕口両側でぐらつかない程度に打ち込んでいる。

通し貫（略鎌継ぎ）
引張り

試験方法：静的一方向加力（引張）

16

木材：スギ

●適用条件
材料：スギを使用している。 人工乾燥材、強度区分の異なる JAS 材の利用時には含水率、強度の違いを考慮する必要がある。
寸法：変数の寸法は任意、各変数間の比率は下記の範囲内とする。継手の鼻端部が楔で抑え込まれていることを前提とし、顎部分に十分な引っかかり代があり、かつ過大でないこと（顎の引っかかり高さは L1 の1/3 ～ 2/3 程度。実験では 15mm であり、15/30=1/2）。また、鎌の角度は 45 度としている。
D ＜ L/20.5 ＜ h/L ＜ 2L1 ＞ 30mm
0.5L ＜ L2 ＜ 2L

スギ材による通し貫、略鎌継手接合部の一方向引張加力の試験により、荷重－変位曲線を収録している。

No.106
第2版

●概要

●理論式
概要の「○設計における考え方と適用範囲」の形状の略鎌通し貫継手の理論式である。略鎌顎部分のせん断破壊により、小変形（実験の仕様では 0.5mm 程度）で脆性的な破壊に至り、荷重も小さいため注意が必要である。
1【最大耐力 Pu】
通し貫（略鎌継ぎ）の引張に対する抵抗は、基本的に略鎌顎部分の引っかかりによって定まる。破壊形態は、顎部分の繊維方向に沿ったせん断破壊であった。楔は耐力には直接寄与しないが、顎部分のはずれを防止するために必要な要素である。

軸組 - 接合部

・略鎌顎部分のせん断破壊

P0 ＝ DL1 Fsb
Fsb：貫の基準せん断強度
D：貫幅
2L1：貫略鎌部分の噛み合わせ部分の水平長さ仕口【初期剛性 K】
通し貫（略鎌継ぎ）の初期剛性は、略鎌顎部分の繊維方向圧縮に角度の補正を行って算出するものとする。計算の考え方は、本データベースにおける台持ち継ぎ（引張）（No.27 ～ 29）を参照。

12
ただし、160.02140

10.6

e：貫略鎌部分顎の接触部分の長さ（N/mm2）
K0：繊維方向のみかけの面圧剛性（N/mm2）En：繊維方向置換係数（樹種によらず n=5）
E0: 材料の繊維方向ヤング係数（N/mm2）

通し貫（略鎌継ぎ）
引張り∙

【許容耐力 L,SP】
顎部分のせん断破壊の可能性が高いため、設計上は脆性的な破壊が生じ、また、靭性能に期待しないものとし、許容耐力は以下のように定められる。加えて、施工性やばらつき等も考慮して、耐力に十分な余裕をもたせることが必要である。
L,S

P = j K d ⋅ j K m ⋅ j K 0 ⋅ j K f ⋅ Puj K d：荷重継続期間影響係数j

K m：含水率影響係数j

K ：基準化係数0j

K ：安全係数f23

長期1.1、
常時湿潤0.7、

短期2.0
断続的な湿潤0.8121）「伝統的構法の設計法作成及び性能検証実験」検討委員会平成 23 年度事業報告書、p591-593、P602-603
2）「伝統的構法の設計法作成及び性能検証実験」検討委員会平成 24 年度事業報告書、P877-878

No.106
第2版

文献3）日本建築学会：木質構造接合部設計マニュアル、2009．

●モデル化
要素モデルの例：

1軸組 - 接合部

zx2
仕口Z
YyxX

等価モデル：
伝統的構法や在来軸組などの継手は一般的にピン接合としてモデル化する。必要があれば応力解析により応力としてモデル化を行う。本モデルは左右を均等に引き抜いた実験結果をもとにしている。なお実現象との対応において、略鎌が軸方向で抵抗力を発揮するには、部材同士が顎部分で接触している必要があるため、圧縮抵抗と引張抵抗が同時に作用することはないものと想定される。圧縮方向は継手なしのピン接合と同様とする。
曲げ抵抗に関しては G4 通し貫（略鎌継ぎ）曲げ（回転）（No.107 ～ 113）の設計式を参照。

通し貫（略鎌継ぎ）
引張り接合部の引張剛性が全体の耐力や剛性に大きく影響する場合、軸方向力の検討を行う必要がある際は引張バネ16を算出し許容応力度の検定を行う。

引張バネz

引張バネzxx●特性値
PmaxkNH11232.54
1.69
1.341.86

0.27

1.55-

1.62

4.41-

4.15

δv
mm
平均値
（完全 理論値弾塑性）0.35

0.39δumm
平均値（完全弾塑性）No.106
第2版

実験値

KPukN
kN / mm
平均値 5%下限値
平均値 50%下限値
平均値 5%下限値 （完全（完全理論値 （完全 （完全理論値弾塑性） 弾塑性）弾塑性） 弾塑性）0.58

実験値を完全弾塑性置換し、特性値を算出した。ただし、試験体 H1-2 は荷重回復の影響で置換が困難であったため、実験値を平均したものを完全弾塑性置換した値を記載した。そのため、信頼水準 75％の 95％下側許容限界値（5％下限値）は最大荷重のみについて示す。

軸組 - 接合部

終局変位に達するため、注意が必要である。

2.5

荷重[kN]●荷重変形関係31

理論値は、平均値の完全弾塑性置換モデルと比較的近い値となった。ただし、0.58mm と非常に小さい変位で

H1-1
H1-2H1-3
平均5%下限値
理論式

22
仕口

1.5
10.50

変位[mm]

00.4

荷重変形関係

0.60.811.2

実験結果と理論式の比較実験では、通し貫（略鎌）仕口は、0.5-0.7mm の変位時点で最大荷重に達し、顎部分のせん断破壊により荷重低下に至り、きわめて脆性的な破壊性状を示した。
グラフ内には、３体の平均値を完全弾塑性モデルに置換した値、理論式の値、最大荷重（実験値）の 5% 下限値を示した。理論式は平均値と比較的よい一致をみた。

通し貫（略鎌継ぎ）
引張り

各実験値の変位は４か所の計測の平均である。

16

図0.2

●破壊性状
実験上、全ての試験体で鎌部分の篏合部で繊維方向に沿ったせん断破壊を生じた。貫材の楔方向への開きはほとんど観察されなかった。

通し貫（略鎌）の破壊性状（左：H1-1, 中 : H1-2, 右：H1-3）（引用：伝統的構法の設計法作成及び性能検証実験検討委員会 , 実験データライブラリー）

No.106第2版

図1軸組 - 接合部
2仕口
16通し貫（略鎌継ぎ）
引張り

使用データ No.
No.106第2版

1軸組 - 接合部

2仕口

16通し貫（略鎌継ぎ）
引張り解説○構造システムと施工の注意点通し貫（略鎌）接合部は、柱に貫を通す場合に用いられる。
「データ」で示した引張変形に対しては顎部分のせん断面積によって強度が決まり、部材の寸法によっては非常に小さい荷重で脆性的な破壊に至る。なお、回転変形に対しては、柱内部に継手の無い場合（通し貫）の 5 ～6 割程度の初期剛性・最大耐力を持つことが既往の実験で示されており 1）～ 3）、モーメント抵抗接合部としての働きを持たせることは可能である。ただし、定式化された理論式は整備されておらず、適用範囲は実験が実施された範囲に留まる（本データベースの G4 通し貫（略鎌継ぎ）
曲げ（回転）（No.107 ～ 113）を参照）。
この他の注意点として、含水率、ヤング係数、材料欠点が耐力や剛性に及ぼす影響が考えられる。含水率やヤング係数については、「データ」の許容耐力で示した方法により補正することができるため、材料指定、検査などで一般的には対応できる。しかし、材料の欠点については、あまり簡単ではなく、また、加工材料選別の時点で継手位置に欠点が入らないようにすることは、生産性などの要因によりなかなか難しい。よって、このような欠点については計算の上では安全率を大きく確保することで対処しておき、加工や施工業者との意思の共有や検査体制を整えることが重要になる。または、金物補強を追加するなどの方法により安全の担保または危険の分散をとることも可能である。特に、耐力剛性上重要な継手のときは、これらには注意する必要がある。

○解析モデル
一般的な伝統的構法建築物や在来軸組工法においては、継手はピン接合でモデル化してよい。
ただ、変形が周囲の接合部に影響を与え、全体の構造性能上問題になるときまたは、周囲の構造性能上問題になるときは、軸方向バネをいれてモデル化することが必要になる。または、ピン接合でモデル化しておき応力検定に加えて、理論式の剛性を利用して軸方向変形の検定をすることもできる。また、存在モーメントがある程度の大きさで生じる場合の時は、回転バネを入れたモデル化をすることも大切である。
本検討では、引張に関しては顎の圧縮抵抗による剛性と、せん断破壊の検討を行うモデルとしている。略鎌継ぎによる貫接合部の曲げ性能に関しても別途回転バネを入れたモデル化などを検討することが可能である。
文献
1）継手を持つ柱貫接合部の曲げ性能に関する研究

その１

略鎌継を対象とした実験及び有限要素法解析、辛殷美、西濱惇矢、藤田香織、2014 年度日本建築学会関東支部研究報告集Ⅰ、pp297-300、2015.3
2）伝統的木造建築物における継手部の構造実験

その１

仕口形状および材種の影響、村上秀夫、井川望、樫

原健一、小堀徹、坂本功、日本建築学会大会学術講演梗概集（関東）、pp91-92、2001.9
3）伝統的木造建築における柱貫接合部の実験的研究（その１）、藤田香織、坂本功、大橋好光、日本建築学会大会学術講演梗概集（近畿）、pp103-104、1996.9

共通