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日本建築学会大会学術講演梗概集（九州） 2016 年 8 月

誘発材に異形鉄筋を用いた RC 造耐震壁試験体の長期ひび割れ性状に関する研究
その 1 実験概要
正会員 ○坂本 啓太*
同木村 仁**
同
谷 昌典**RC 壁乾燥収縮誘発目地
誘発鉄筋最大ひび割れ幅

正会員
同
同松井 亮夫**井戸硲 勇樹**西山 峰広**

D6 と異形鉄筋 D16 が挿入された試験体と従来の欠き込み
1. はじめに
著者らは過去に耐震壁試験体（RC 造耐震壁を模した柱， 目地だけの試験体の計 2 体のひび割れ状況を比較した。ま梁及び基礎スタブで囲まれた 1/2 スケールの模型試験体）
た，既往のひび割れ幅算定結果と実験結果の比較についを使用した収縮ひび割れ誘発実験 1）を行った。その実験て述べる。

結果では，誘発材として異形鉄筋を挿入した目地を用いると従来の普通目地と比較して，早期に目地内にひび割

2. 実験概要2.1. 試験体
耐震壁試験体の諸元を表－1 に示す。試験体は 2 体で，れが発生し，壁面の柱近傍の目地にもひび割れが発生することが分かった。また，壁筋比が 1.2%程度になると，目地内へのひび割れの誘導が困難となることも分かった。 変動因子は総断面欠損率とした。
図－1，2 に試験体を示す。試験体の寸法は，壁内法高
しかし，誘発材となる鉄筋の有無による壁表面のひずみ分布については，明確な差異が見られなかった。試験体

さ 1200mm，壁内法長さ 2125mm，壁厚 100mm（目地底間の設置場所により，日射に起因するコンクリート表面の距離 80mm），柱断面 380×380mm，梁断面 250×350mm と温度変化などが異なることが要因と考えられた。

した。2 体の試験体のうち 1 体（WC65D16VD6）は D16 のそこで，同一条件下において試験体を作製・保管し，ひび割れ誘発材 1 本と壁縦筋 D6 を 2 本内蔵した目地（総誘発材の有無による壁表面と内部の収縮ひずみ分布を計

断面欠損率：48%）とし，1 体（WC65NS）はコンクリー測することとした。試験体の作製・保管は，日射およびトの断面を切り欠いた従来の目地のみ（総断面欠損率：コンクリート表面温度の変化の影響が小さい屋内で実施20%）とした。目地は壁両面に設置し，寸法は幅 10mm，した。本論文では，収縮ひび割れの誘発メカニズムを解深さ 10mm，位置は壁中央と左右柱際から 180mm の位置明するため，欠き込み目地に加えて誘発材として壁縦筋の計 3 箇所とした。コンクリートの目標圧縮強度は250

表－1 試験体諸元

柱断面(mm)

WC65D16VD6WC65NS
380×380主筋

12-D13

せん断補強筋D6@50
250×350

断面(mm)
梁

壁主筋

8-D22

せん断補強筋D10@100

壁厚(mm)

100

目地底間距離(mm)80

縦筋

D6@98 ダブル横筋

D6@98 ダブル

75

380

100
R152125

目地位置の壁縦筋

2-D6

誘発材

1-D16―

総断面欠損率(％)

4820―75

WC65D16VD6WC65NS

図－1 試験体図WC65D16VD6WC65NS9898

D16

図－2 目地部断面詳細

Long-term Crack Observation on Reinforced Concrete Walls withDeformed Bars at Crack Control Joints as Crack Inducers(Part1 Outline of Experiment)― 201 ―

Keita SAKAMOTO*，Akio MATSUI**，
Hitoshi KIMURA**，Yuki IDOSAKO**，
Masanori TANI**，Minehiro NISHIYAMA**

40N/mm2，壁筋比は 0.65%とした。また，各目地の高さの用し，他はすべて SD295A を使用した。梁主筋（D22）と中央付近に，ひび割れの内部進展状況を観察するため 100壁筋（D6）の力学的特性を表－4 に示す。

×200mm の貫通開口を設けた。
2.2. 使用材料
柱，梁および壁に使用したコンクリートの配合を表－2に，材齢 28 日時点での力学的特性を表－3 に示す。なお，自由収縮ひずみの計測は，100×100×400mm の角柱試験体 2 体の中央内部のひずみを埋込みゲージで測定した。また，柱および梁からの拘束を受けない状態でのひずみ挙動を計測するため，壁試験体と同一の断面形状･配筋とする壁ダミー試験体 400×400×100mm を 1 体作製し，中央内部のひずみを埋込みゲージで測定した。角柱試験体と壁ダミー試験体は材齢 4 日の脱型後は 2 面乾燥とし，非乾燥面（4 面）はアルミ箔テープで保湿し，壁試験体のそばに静置した。図－3 に自由収縮ひずみ試験体と壁ダミー試
験体のひずみの経時変化（横軸：材齢）を示す。脱型直後から，両試験体ともに収縮ひずみが増加していった。
材齢 182 日で，580μ程度（自由収縮試験体）と 450μ程

2.3. 計測概要
本論文では，コンクリート打設後から材齢182日までの観察状況について述べる。
柱，梁および壁のコンクリート打設後，材齢4日で壁型枠を脱型（脱型時強度：26.3N/mm2）し，それ以降のひび割れ発生状況と収縮ひずみ分布について調査した。計測は，壁の表面に貼り付けた3軸ゲージと目地の高さ方向の中央部に貼り付けたπ型ゲージで行い，同時にクラックスケール（最小計測幅：0.05mm）でひび割れ幅を観測した。
図－4に3軸ゲージとπ型ゲージ（検長100mm）の位置を示す。一方，壁内部には埋込みゲージを設置し，打設以降の収縮ひずみ値を計測した。表－5および図－5に埋込みゲージ（検長60mm）の設置位置を示す。なお，計測値は，全ての計測器設置完了後の材齢4日の17時をゼロ値とし，計測のインターバルは30分とした。試験体の底面には，左右の基礎スタブと床との摩擦による拘束を緩和するテフロンシート（厚さ6mm，2枚重ね）を設置した。

度（壁ダミー試験体）となった。梁主筋のみ SD345 を使収縮ひずみ(μ)

表－2 コンクリートの配合

表－3 コンクリートの力学的特性

セメント(kg/m3)

細骨材(kg/m3)粗骨材(kg/m3)s/a(%)

W/C(%)

圧縮強度(N/mm2)

366

850

840

50.8

50.541.2

600014284256

708498
材齢(日)

112

126

140

154168図－3 自由収縮試験体と壁ダミー試験体の収縮ひずみの経時変化: 3 軸ゲージ
172.5
140

300

3.5

ヤング係数 降伏強度 引張強度(×105N/mm2) (N/mm2) (N/mm2)

200
02.76

表－4 鉄筋の力学的特性

壁ダミー試験体
自由収縮試験体400

ヤング係数 割裂引張強度(×104N/mm2)(N/mm2)182 D221.84374569D61.93478562: π型ゲージ

300

300

300

300

172.5

隅部
壁中央 - 横梁下 5cm･柱際と目地間の中央 高さは目地部と同じ

140

目地間
高さは目地部と同じ

目地部
高さは開口下部

壁中央下
高さは目地部ゲージの下部

図－4 3軸ゲージとπ型ゲージの設置位置
図－5 埋込みゲージの設置位置
表－5 埋込みゲージの設置位置
測定方向
WC65D16VD6WC65NS*飛島建設**京都大学

横方向
各目地部
各目地部

縦方向

壁中央-横
壁中央-横

目地間
目地間

* Tobishima Corporation** Kyoto Univ.

― 202 ―

隅部－
壁中央下