JRAIA INTERNATIONAL SYMPOSIUM 2021

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A3 冷媒を使用した内蔵ショーケースのリスクアセスメントのための冷媒漏えい解析
Refrigerant Leak Analysis for Risk Assessment of Built-in Refrigerated
Display Cabinet using A3 Refrigerants
山下浩司，加藤俊匡，池田真治，阪江覚，石原茂樹，小林章，
海沼秀和，長谷川敬春，出野裕，永井洋，保坂恵子
一般社団法人 日本冷凍空調工業会
Koji YAMASHITA, Toshimasa KATO, Shinji IKEDA, Satoru SAKAE, Shigeki ISHIHARA, Akira KOBAYASHI,
Hidekazu KAINUMA, Takaharu HASEGAWA, Hiroshi DENO, Hiroshi NAGAI and Keiko HOSAKAThe Japan Refrigeration and Air Conditioning Industry Association
Kikai Shinko Bldg. 201, 3-5-8, Shibakoen, Minato-ku, Tokyo, 105-0011, Japan
In Japan, risk assessments of various appliances had been carried out to establish methods for ensuring thesafe use of products using A2L refrigerants, followed by product launches in Japanese market. However, further shift tolower GWP refrigerants is desired in response to the Kigali Amendment. Most of the refrigerants with low GWP are A3
refrigerants with high flammability. Therefore, the Japan Refrigeration and Air Conditioning Industry Association havebeen carried out the risk assessments of built-in refrigerated display cabinets using A3 refrigerants. Refrigerant leakanalyses of the reach-in refrigerated display cabinet and the horizontal refrigerated display cabinet were performed todetermine the duration of the flammable region and the mean flammable volume. The details are explained in this paper.
Key Word: Refrigerant leak analysis, Flammable Volume, Duration, Display Cabinet, Risk Assessment

１．はじめには，ソルバーは STAR CCM+を用い，乱流モデル

日本では，2011 年から A2L 冷媒を使用した各は Realizable k-モデルを使用した．なお，解析コ

種機器のリスクアセスメントを行い，安全に運用

ードはルームエアコンに対する漏えい測定結果 1)する方法を確立し，その後，順次製品展開を行っを用いて検証済みである．

ている．しかし，モントリオール議定書のキガリ
改正を受け，更なる GWP 値の小さい冷媒への転２．リーチインショーケースの庫内漏えい解析

換が望まれている．GWP 値の小さい冷媒には，リーチインショーケースの庫内に全冷媒量がLFL (Lower Flammability Limit)が小さく，燃焼性が漏えい後，扉を急開放する解析を行った．リーチ

強い A3 冷媒が多い．

インショーケースの解析モデルを Fig. 1 に示す．

日本冷凍空調工業会（日冷工）では 2016 年 7 月

ショーケースは，高さ 2.0 m，幅 1.542 m，奥行 0.7

から A3 冷媒を使用した内蔵ショーケースのリス

m，庫内体積 1.08 m3 であり，下部には圧縮機，凝クアセスメントを行っている．着火確率の計算に

縮器及びファンが内蔵された凝縮器ユニットがは，可燃域継続時間（可燃域が持続する時間），

あり，ショーケースの前面から吸気し，背面を通平均可燃空間体積（可燃域継続時間内の可燃空間

り，ショーケースの上部に排気する構造となって体積の平均値）及び可燃空間時空積（可燃域継続いる．
凝縮器ユニットは，
開口部面積 8.3×10−2 m2，

時間と平均可燃空間体積の積）が必要となる．こ風量 0～0.249 m3/s（風速 0～3 m/s）とした．正方の論文では，これらの値を求めるために行ったリ形店舗内の壁際中央にショーケースを設置し，そーチインショーケース及び平形ショーケースのの対面側の天井両隅に 0.4 m×0.4 m の圧力境界を

冷媒漏えい解析について説明する．なお，解析で設置した．庫内均一の冷媒濃度の状態から解析を

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0.107 m1.328 m0.7 m0.107 m2.0 m

Door
(2 sheets)(opening
in CFD)
Front(a) Air flow rate 0 m3/s without air curtain

Rear
0.2775 m
Inlet airOpening
0.09 m Condensing
area unit

開始し，扉がないものとした．庫内前面の上部から下部に向かって流れるエアカーテンの吹出部
は，開口部面積 6.58×10−2 m2，風量 0.137 m3/s（風速 2.08 m/s）とし，エアカーテン有無の解析を行った．店舗は，天井高さを 2.2 m とし，床面積を17.14，24.01，36，64，100 m2 と変化させ，冷媒量0.358 kg 又は 0.5 kg とした．

(b) Air flow rate 0.166 m3/s with air curtain
Fig. 2 Concentration distribution after 10 s from door
opening (refrigerant 0.5 kg; floor area 24.01 m2)
7

Flammable volume (m3)

Fig.1 Analysis model of reach-in refrigerated display cabinet

冷媒量 0.5 kg，床面積 24.01 m2 の時の扉開放 10

5
4
3
2

0

6

と考えられる．Fig. 2 (b)のエアカーテン有かつ風量が 0.166 m3/s の時でも床面及び天井面の広い領域に短時間で可燃域が広がっている．
冷媒量 0.5 kg・エアカーテン無の場合に，凝縮器ユニットの風量及び床面積を変化させた場合の可燃空間体積の経時変化を Fig. 3 に示す．図のFlammable volume (m3)

し床面に広く可燃域が広がっている．庫内に漏え媒拡散が冷媒の移動に間に合わないことが原因

30

60

90
120
Time (sec)

150

180

210

(a) 0.5 kg and floor area 24.01 m2 without air curtain
7に漏えいするため漏えい速度が速く，周囲への冷

0.249

1

媒がショーケースから直線的に対面壁まで移動
いした全冷媒量が扉の開放によって庫外に一気Air flow rate (m3/s)
0.5 kg,0floor area
0.083
24.01m2,
0.166
without
0.208
air curtain

0

秒後のショーケース中央での冷媒濃度分布を Fig.
2 に示す．Fig. 2 (a)の風量 0 m3/s の時は，漏えい冷

6Air flow rate (m3/s)
0.5 kg,0floor area
0.083
100 m2,0.166
without
0.208
air curtain

5
4
3
2

0.249

1

0
0

30

60

90
120
Time (sec)

150

180

210

(b) 0.5 kg and floor area 100 m2 without air curtain
Fig.3 Change with time in flammable volume whenfloor area and condenser air flow rate are varied(a)は床面積 24.01 m2，(b)は床面積 100 m2 の時で以上の時は，床面積が可燃空間体積に与える影響ある．凝縮器ユニットの風量を大きくした場合，はそれほど大きく無い．A3 冷媒では，静電気や電可燃域継続時間は小さくなるが，可燃域は無くな

気機器のリレー等が着火源となるため，可燃域のらず，可燃空間体積の最大値は殆ど減らない．風

生成が短時間であっても，可燃域内に着火源が存

量が 0 m3/s の時は，床面積によって可燃空間体積

在すれば容易に着火に至る可能性がある．しかし，の経時変化が大きく異なるが，風量が 0.083 m3/s

IEC 60335-2-892)では，扉開放開始から 5 分以内に

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Duration of flammable region (min)Copyright © JRAIA
大きな可燃空間が生成されても，可燃域が生成さ

300
250
200
150

Refrigerant amount (M)• 0.500 kg
 0.358 kg

れないとみなされてしまう．

without air curtain,
air flow rate: 0 m3/s

可燃空間体積の解析結果を Fig. 4 及び Fig. 5 に示

エアカーテン無時の可燃域継続時間及び平均
す．図は，それぞれ凝縮器ユニットの風量が 0 m3/s，

100

及び 0.166 m3/s（風速 2.0m/s）の場合の解析結果で50あり，図の横軸は冷媒量を床面積で除した値（M/A）

0
0

0.005

0.01

0.015

0.02

0.025

0.03

M/A（kg/m2)

及び平均可燃空間体積の最小二乗近似式を式(1)Mean flammable volume (m3)(a) Duration of the flammable region～式(4)及び Fig. 4，Fig. 5 の実線で示す．

6

without air curtain,
air flow rate: 0 m3/s

5

air flow rate 0 m3/s;

4

Tv=4.61105(M/A)2−4.76103(M/A)+1.38101 (1)3

Vv=1.36102(M/A)+1.34

2
1

0

0.005

0.01

0.015

0.02

0.025

(2)

air flow rate 0.166 m3/s;

Refrigerant amount (M)• 0.500 kg
 0.358 kg

00.03

M/A（kg/m2)(b) Mean flammable volume
Fig. 4 Calculation results for a reach-in refrigerated
display cabinet at air flow rate of 0 m3/s without air curtain
Duration of flammable region (min)である．M/A の関数として求めた可燃域継続時間

Tv=1.40(3)

Vv=2.68101(M/A)+1.08(4)

リーチインショーケースには，庫内の前面に上部から下部に向けた気流が形成されるエアカー
テン方式や庫内の背面から前面に向けた気流が形成される背面吹出方式等，庫内の気流が異なる

2
1.8
1.6
1.4
1.2
1
0.8
0.6
0.4
0.2
0

幾つかの種類がある．日冷工のリスクアセスメン
トでは，想定可能な最悪状態を想定し，エアカー
テン方式でのエアカーテン無の時の解析結果を

0

0.005

0.01

0.015

用いることとし，凝縮器ユニットの風量有及び無without
air curtain,
air flow rate:
0.166 m3/s

Refrigerant amount (M)• 0.500 kg
 0.358 kg

0.02

0.025

の時の値をそれぞれ運転時及び停止時の値として使用する．
0.03

M/A（kg/m2)

３．平形ショーケースの凝縮器ユニット漏えい解析(a) Duration of the flammable region
Mean flammable volume (m3)

2.5

平形ショーケースの下部の凝縮器ユニットかwithout air curtain,
air flow rate: 0.166 m3/s

2らの冷媒漏えい解析を行った．平形ショーケース
の解析モデルを Fig. 6 に示す．平形ショーケース

1.5

は，高さ 0.81 m，幅 1.8m，奥行 1.09 m とした．

1

凝縮器ユニットは，一方の開口部から吸気し他方

Refrigerant amount (M)• 0.500 kg
 0.358 kg

0.5の開口部から排気する．凝縮器ユニットの空気の

0

0

0.005

0.01

0.015

0.02

0.025

0.03

M/A（kg/m2)(b) Mean flammable volume
Fig. 5 Calculation results for a reach-in refrigerated display
cabinet at air flow rate of 0.166 m3/s without air curtain2
入出口の開口部の面積は双方とも 6.8910−2 m（幅0.733 m×高さ 0.094 m）とし，解析では開口部の風量を 0～0.207 m3/s（風速 0～3 m/s）の間で変化させた．ショーケースは正方形の店舗内の中央に

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1.8 m

1.09 m0.517 m0.293 m 0.447 m
0.0995 m
0.79 mAir outlet opening 1.627 m
Air
inlet
opening(W0.733 mH0.094 m)(W0.733 mH0.094 m)

Fig. 6 Analysis model of horizontal refrigerated
display cabinet

Duration of flammable region (min)Copyright © JRAIA
500
450
400
350
300
250
200
150
100
50
0

Refrigerant amount (M)• 0.500 kg
 0.358 kg

0

口の双方から均等に漏えいさせ，開口部の冷媒濃度を 100 %とし，風量が 0 m3/s よりも大きい時は，吹出口から漏えいさせ，開口部の冷媒濃度は計算値を使用した．漏えい速度は 4 分で全冷媒量を漏えいさせる値（4 分全量漏れ）とした．店舗内の床面積を 15.21，24.01，36，64，100 m2 と変化さ

4
3
2

Refrigerant amount (M)• 0.500 kg
 0.358 kg

1
0
0

0.01

0.03

0.04

継続時間及び平均可燃空間体積の解析結果を Fig.
7 に示す．図の横軸は冷媒量を床面積で除した値（M/A）である．M/A の関数として求めた可燃域
継続時間及び平均可燃空間体積の最小二乗近似
式をそれぞれ式(5)，式(6)及び Fig. 7 の実線で示す．
なお，R600a での漏えい解析も行った結果，可燃
空間時空積が R290 よりも約 10 %大きかった．
air flow rate 0 m3/s;(5)(6)

凝縮器ユニットからの漏えい冷媒の撹拌について，可燃域を生成しない風量として式(7)が提案されている 3)．

Fig. 7 Calculation results for a horizontal refrigerated
display cabinet at air flow rate of 0 m3/s
Flammable volume-time integration(m3min)

凝縮器ユニットの風量が 0 m3/s の場合の可燃域

900
800
700
600
500
400
300
200
100
0
0.1

1
10
Leak rate (kg/h)

100

Fig. 8 Calculation results of flammable volume-time
integration when leak rate varies
床面積 24.01 m2，R290 が 0.5 kg，漏えい速度 7.5
kg/h の時，式(7)の風量である 0.150 m3/s
（風速 2.182m/s）及び 8.4 %小さい風量 0.138 m3/s
（風速 2.0 m/s）

5  A0  w 3 / 4

h01 / 8  G  (1 − F )5 / 8

0.02
M/A (kg/m2)(b) Mean flammable volume

舗内の天井高さは 2.2 m とした．

Q=

0.04

5

せ，冷媒量を 0.358 kg と 0.5 kg で変化させた．店

Tv=4.41105(M/A)2−1.42103(M/A)+3.94
Vv=8.90101(M/A)+2.58

0.03

6
Mean flammable volume (m3)は，風量 0 m3/s の時は，開口部の吸込口及び吹出

0.02
M/A (kg/m2)(a) Duration of the flammable region

設置し，店舗内一面の天井両隅に 0.4 m×0.4 m の圧力境界を設置した．凝縮器ユニットの開口部で

0.01

(7)

で可燃域が生成されなかった．R600a でも同様の解析を行い，式(7)の風量及び 9.8 %小さい風量で

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可燃域が生成されなかった．

ーケースの対面側の壁の中央又は平形ショーケ

次に，床面積 24.01 m2，R290 が 0.5 kg，風量 0

ースの長手方向に平行な方向に配置した．リーチ

m3/s の時，漏えい速度を 0.1～40.71 kg/h と変化さ

インショーケースの解析では，扉の急開放枚数をせた場合の可燃空間時空積の計算結果を Fig. 8 に変化させ，急開放枚数が 1 枚の時は，向かって右示す．可燃空間時空積は，漏えい速度が 0.54 kg/h

側の扉を急開放した．R290 が 0.5 kg，店舗天井高

以上では殆ど変わらず，それよりも遅いと値が小さは 2.2 m とし，床面積を 24.01，36，64，100 m2

さくなるが，0.1 kg/h でも漏えい速度が 0.54 kg/hと変化させた．

の時の約 50 %の値がある．
よって，
微少漏れ
（R290

床面積 24.01，64 m2 の時のリーチインショーケ

では 0.54 kg/h 以下）でも大きな可燃空間が形成さースの可燃空間体積の経時変化を Fig. 10 に示す．

れる．従って，リスクアセスメントでは，微少漏

床面積による可燃空間体積の最大値の差は殆ど

れを含む全ての漏えいを考慮して着火確率を計なかった．24.01 m2 の時は，可燃域継続時間は，算する必要がある．なお，リスクアセスメントは

急開放枚数 1 枚の方が長く，ドア上下隙間無の方

4 分全量漏れ（0.5 kg の R290 の場合は 7.5 kg/h）が長いが，64 m2 ではドア上下隙間有無による差の時の可燃空間時空積を用いて行うが，解析結果

は微少になる．なお，100 m2 になるとドア上下隙

から，この設定に大きな問題はないことも分かっ

間有無の差は殆ど無くなり，急開放枚数による違た．

いも更に小さくなる．
床面積 24.01，64 m2 の時の平形ショーケースの

４．ドア上下隙間の影響
ル図を Fig. 9 に示す．Fig. 1 に示すリーチインショーケース（エアカーテン無，凝縮器ユニット風
量 0 m3/s）を正方形の店舗内の壁際中央に，Fig. 6に示す平形ショーケース（凝縮器ユニット風量 0m3/s）を店舗内の中央に設置し，リーチインショ

Flammable volume (m3)

店舗のドア上下隙間有のドアを設置したモデ

7

ーケースの対面側の天井両隅に 0.4 m×0.4 m の圧

No gap,1 sheet65

No gap,2 sheets

432With gap,
1 sheetWith gap,
2 sheets100

力境界を設置した．なお，解析では，いずれかの

20

40

60
80
Time (min)

100

120

140

(a) Reach-in refrigerated display cabinet at 24.01 m2

幅 0.8 m，高さ 1.875 m（隙間含む），ドア上隙間

7

10 mm，ドア下隙間 10 mm とし，リーチインショ

6

Reach-in refrigerated
display cabinet
Horizontal refrigerated
display cabinet

Flammable volume (m3)

ショーケースのみを設置した．店舗内のドアは，

5

No gap, 1 sheet

4
3With gap,
2 sheets2
1With gap,
1 sheetNo gap,2 sheets

0

Pressure boundary; 0.4 m×0.4 m
Top and bottom
gaps are 10 mmof door (W0.8 m)
Fig. 9 Analysis model of store with door

0

2

4
6
Time (min)8(b) Reach-in refrigerated display cabinet at 64 m2
Fig. 10 Change with time in flammable volume(reach-in refrigerated display cabinet)

10

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Flammable volume (m3)7

５．実店舗モデルでの漏えい解析

6

No gap

コンビニエンスストアの実店舗を想定した店

5

舗モデル図を Fig. 12 に示す．図の左側には，高さ

4850 mm の壁で仕切られたレジカウンター（厚みWith gap

3

無しに設定）があり，その中央付近には幅 600 mm

2の扉（Fig. 12 の Door 5）がある．図の店舗面積は

1

112 m2，レジ内を除いた面積は 102 m2，天井高さ

0
0

20

40

60

80 100 120 140 160 180
Time (min)(a) Horizontal refrigerated display cabinet at 24.01 m2

Flammable volume (m3)7

は 2.2 m で，店舗には次の仕様のドアが 5 箇所ある．Door 1 は事務所で幅 0.8 m×高さ 1.875 m［隙間：上 6 mm，下 15 mm］，Door 2 はバックヤー
ドで幅 0.8 m×高さ 1.875 m［隙間：上 10 mm，下620 mm］，Door 3 はトイレで幅 0.7 m×高さ 1.875

5No gapm［隙間：上 6 mm，下 15 mm］，Door 4 は店舗入

4

口で幅 1.6 m×高さ 1.875 m［隙間：無］，Door 5

With gap

3

はレジで幅 0.6 m×高さ 0.8 m［隙間：下 75 mm］

2とした．店舗内の中央左側に 0.25 m×0.25 m の圧1

力境界を設定した．リーチインショーケースは，

0

0

5

10
15
Time (min)2025(b) Horizontal refrigerated display cabinet at 64 m2
Fig. 11 Change with time in flammable volume(horizontal refrigerated display cabinet)

図の右下外側及び図の右上外側に設置し，平形ショーケースは店舗内の中央付近に店舗入口ドアと平行な方向に長手方向を設置した．解析では，いずれかのショーケースのみを設置した．また，店舗全体の寸法を変化させて面積を小さくした

可燃空間体積の経時変化を Fig. 11 に示す．リーチ
インショーケースの場合とは異なり，
床面積 24.01
m2 では，最大可燃空間体積・可燃域継続時間ともに，ドア上下隙間有無による差がみられる．ドア
上下隙間が有る時は無い時に対して，最大可燃空間体積が 55.4 %，可燃域継続時間が 25.0 %になる．

場合の解析も行った．この場合の店舗面積は 75.4
m2，レジ内を除いた面積は 57.4 m2 であった．リ―チインショーケースは Fig. 1（エアカーテン無，凝縮器ユニット風量 0 m3/s）に示すものを使用し，庫内に全冷媒量漏えい後，2 枚扉の内の右側の扉を急開放させた．平形ショーケースは Fig.6（凝縮

床面積 64 m2 では，ドア上下隙間による最大可燃
空間体積の差は殆ど無くなり，可燃域継続時間は
隙間無に対して 85.6 %とあまり差は無い．なお，
100 m2 になると，可燃域継続時間の差は殆ど無くなる．
リスクアセスメントを行うコンビニエンスス
トアは，床面積が 84.7 m2 であり，その面積では，リーチインショーケース，平形ショーケースともにドア上下隙間の影響が少なく，密閉空間に対して求めた値を使用してリスクアセスメ
ントを行っても問題ない．

Fig. 12 Convenience store model (unit: mm)

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器ユニット風量 0 m3/s）に示すものを使用し，漏媒を攪拌した場合は，冷媒が店舗内に拡散される

えい速度は 4 分全量漏れとした．冷媒は R290 がため，床面積としてレジ内も含めた値を使用する

0.5 kg とした．

のが適切である．

リーチインショーケースおいて，実店舗モデル

次に，平形ショーケースにおいて，実店舗モデのレジ内を除いた床面積を A とした場合の実店

ルのレジ内も含めた床面積を A とした場合の実舗モデルの解析結果と正方形空間の解析結果の店舗モデルの解析結果と正方形空間の解析結果

比較を Fig. 13 に示す．概ね正方形空間と実店舗モの比較を Fig. 14 に示す．概ね正方形空間と実店舗

デルは同様の傾向を示している．従って，リーチ

モデルは同様の傾向を示している．従って，平形インショーケースの庫内漏れに関して，実店舗モ

ショーケースの凝縮器漏えいに関して，実店舗モ

デルでは，床面積としてレジ内を除いた値を使用

デルでは床面積としてレジ内も含めた値を使用するのが適切と思われる．リーチインショーケー

するのが適切と思われる．平形ショーケースでは，スでは，庫内の冷媒が一気に外部に漏えいし，実漏えい速度が 4 分全量漏れであり，冷媒が周囲に質の漏えい速度が速いため，漏えい冷媒が周囲に拡散しレジ内にも流れ込んだものと思われる．

拡散するよりも直進する方が速く，床面近辺に滞これらの結果から，本来はリーチインショーケ

留する冷媒がレジ内に冷媒が流れ込まないものースの庫内漏えいにおいて凝縮器ユニットのフと思われる．なお，凝縮器ユニットのファンで冷ァンで漏えい冷媒を攪拌しない場合のみ，レジ内を除いた値を床面積とすべきである．しかし，評

Flammable volume-time
integration (m3min)

Reach-in a, no gap
Reach-in b, no gap
No gap (square space)

Reach-in a, with gap
Reach-in b, with gap
With gap (square space)

50
40

excluding checkout areafrom floor area30

ので，リスクアセスメント及び安全規格では，店舗のレジ内も含めた値を床面積とする．
６．まとめ

20

A3 冷媒を使用した内蔵ショーケースのリスク

10

アセスメントを行うために，リーチインショーケ

00.004 0.005 0.006 0.007 0.008 0.009
M/A (kg/m2)

Fig. 13 Reach-in refrigerated display cabinet
excluding cash resister from store floor area
Horizontal, no gap
No gap (square space)

Horizontal, with gap
With gap (square space)100
Flammable volume-time
integration (m3min)

価において，床面積は統一した値とした方がよい

行い，以下の知見を得た．
(1) リーチインショーケースの庫内漏れは，漏えい後の扉急開放によって庫外に必ず可燃域が形成され，凝縮器ユニットの風量及び床面積を変化させても，可燃空間体積の最大値は殆ど変わらない．A3 冷媒では，可燃域の生成が短時間で80あっても，可燃域に着火源が存在すれば容易に60着火に至る可能性がある．
しかし，
IEC 規格では，

40
20ース及び平形ショーケースの冷媒漏えい解析を扉開放開始から 5 分以内に大きな可燃域が生成
including checkout area
in floor area

00.004 0.005 0.006 0.007 0.008 0.009
M/A (kg/m2)

Fig. 14 Horizontal refrigerated display cabinet
including cash resister from store floor area

されても，可燃域は生成されないとみなされて
しまう．
(2) 平形ショーケースの凝縮器ユニット漏えいでは，風量を Colbourne らの提案式以上にすると可燃域が形成されない．

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Copyright © JRAIA(3) 密閉空間において，リーチインショーケース

フクシマガリレイ，富士電機，ホシザキ，三菱電の庫内漏れに関し，庫内エアカーテン無，凝縮器

機冷熱応用システムの各社の委員によって実施ユニットの風量有無の時の可燃域継続時間及びされた．また，オブザーバとして，堀和貴様，山

平均可燃空間体積の近似式を導出した．また，平口広一様，半田誠様，小野口昌宏様，白井瑛一様，形ショーケースの凝縮器ユニット漏れに関し，

堀田丈智様のご協力を頂いた．ここに深く感謝申

凝縮器ユニットの風量無の時の可燃域継続時間

し上げる．

及び平均可燃空間体積の近似式を導出した．
(4) ショーケース下部の凝縮器ユニットからの漏
えいにおいて，漏えい速度がかなり遅くなっても可燃空間時空積の値に殆ど変化はなかった．
従って，微少漏れを含む全ての漏えいを考慮して着火確率を計算する必要がある．また，リスク
アセスメントは，4 分全量漏れの時の可燃空間時空積を用いて行うが，この設定に大きな問題はないことが分かった．
(5) ドア上下隙間有無の時のリーチインショーケ

NOMENCLATURE
A: floor area, m2
A0: area of air outlet, m2
F: coefficient (safety factor), equal to 0.25
G
: LFL, kg/m3
h0: height of centerline of air outlet, m
M: refrigerant amount, kg
Q: air flow rate of outlet air, m3/s
Tv
: duration of the flammable region, sVv: mean flammable volume, m3
w: refrigerant leak rate, kg/s

ースの庫内漏れ及び平形ショーケースの凝縮器
ユニット漏れの解析を行った結果，コンビニエ
ンスストアの床面積 84.7 m2 では，ドア上下隙間の影響が少なく，密閉空間に対して求めた近似式を使用してリスクアセスメントを行っても問題ないことが分かった．
(6) コンビニエンスストア実店舗を想定した漏えい解析を行い，リーチインショーケースの庫内
漏れで凝縮器ユニットのファンで冷媒を攪拌した場合及び平形ショーケースの凝縮器ユニット
漏れの場合は，レジ内を含めた値を床面積とし，リーチインショーケースの庫内漏れで凝縮器ユニットのファンで冷媒を攪拌しない場合はレジ内を除いた値を床面積とするのが適切であることが分かった．しかし，評価では床面積を統一した方がよいため，リスクアセスメント及び安全
規格では店舗のレジ内も含めた値を床面積とすることとした．
謝辞
本研究は，日冷工参加企業である三菱電機，オ
カムラ，サンデン・リテールシステム，ダイキン工業，東芝キャリア，中野冷機，パナソニック，

参考文献
１）N. Ashihara, M. Ito, C. Dang, E. Hihara and Y.
Chen, "Numerical Simulation of Strongly
Flammable Refrigerant Leakage from a Split
Air Conditioner", Proc. 14th IIR-Gustav
Lorentzen Conference on Natural Refrigerants,
1202 (2020).
２）IEC 60335-2-89:2019: “Household and similarelectrical appliances - Safety - Part 2-89:
Particular requirements for commercial
refrigerating appliances and ice-makers with anincorporated or remote refrigerant unit or
motor-compressor”, (2019.6).
３ ） D. Colbourne and K. O. Suen: “Minimum
Airflow Rates to Dilute R290 Concentrations
Arising from Leaks in Room Air Conditioners”,
Proc. 13th IIR Gustav Lorentzen Conference on
Natural Refrigerants, 1104 (2018).