開 発

鋼材と FRP のハイブリッド型枠を用いた合成床版のＦＲＰ継手の耐荷力と耐久性
Strength and Durability of FRP joint in FRP Composite Slab Using a Hybrid
Permanent Form of Steel and FRP
久保圭Keigo KUBO吾＊ 1

河西龍

彦＊ 2

Tatsuhiko KASAISummary
A steel-FRP-concrete composite deck was developed for replacement of deteriorated slab. The composite deck isconsisting of a FRP form holding steel rectangular pipe to stiffen the form when concrete is casted. Any lower
distributing bar perpendicular to the steel pipes are not arranged, therefore FRP form has to carry tensile strength inbridge axis direction. Many fatigue tests of the fatigue durability of the FRP bottom joint has been carried out and theactual size slab to confirmed to have sufficient fatigue durability. The requirement of the joint was filled by theimprovement of structural detail. This paper is showing these research results.
キーワード：ＦＲＰ合成床版、ＦＲＰ継手、耐荷力、疲労強度

１．はじめにとができず、FRP 底板で応力を伝達する必要がある。このため、FRP 底板には等方性となるようにガラス基材を既設橋梁のＲＣ床版は、交通量の増加と交通荷重の増配置した。しかし、FRP パネルは輸送の制約から、橋軸大により、劣化・損傷を受け、補修・補強が行われてき方向に分割し、各パネルを橋軸方向に連結するため、FRPたが、近年、補修・補強後の床版において、損傷が顕在パネル間の継手部は、設計応力を十分負担できる引張強化してきており、打替えを余儀なくされる事例が増加し度を保持する必要がある。そこで、本床版の FRP 継手構ている。また、海岸地域や融雪剤を散布する積雪地域の造を開発するため、一連の静的載荷試験および疲労試験

橋梁床版では、塩害による劣化が深刻であり、耐候性にを実施した。ここでは、この試験結果について述べる。

優れた床版が求められている。このような要求に応えられる床版の一つとして、軽量で耐食性に優れる FRP 材を床版下面に配置した打替え用 FRP 合成床版を開発 1）,2）した。
図−１に本床版の構造概念図を示す。
本床版の FRP 型枠は、コンクリート打設時の型枠・支保工としての機能を持たせるため、FRP 板上に剛性の大きい角形鋼管を橋軸直角方向に配置し、この鋼管の外側を底面の FRP 板と一体となるように FRP を巻き付けた構

図−１ 構造概念図造とした。また、角形鋼管内を中空とすることで、床版死荷重の軽減が図られるとともに、鋼管外側の FRP により耐食性の向上も期待できる。さらに、図−２に示すように角形鋼管の側面上端部に沿って丸鋼を溶接した突起を設けることで、FRP 型枠とコンクリートとの鉛直方向の一体化をしている。なお、角形鋼管を橋軸直角方向に配置したため、配力筋方向の下側には鉄筋を配置するこ＊1＊2

図−２ FRP 型枠の断面形状㈱宮地鐵工所 技術本部設計部技術開発グループ課長代理㈱宮地鐵工所 生産管理本部生産管理部長

鋼材と FRP のハイブリッド型枠を用いた合成床版のＦＲＰ継手の耐荷力と耐久性

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従来の引抜き成形材を用いた FRP 合成床版の継手およ

２．FRP 継手の形状

び、母材の破壊荷重とともに表− 1 に示す。なお、表中
既に、実橋で施工実績のある引抜き成形材を用いたの破壊荷重は各供試体の平均値で表示しており、最大引FRP 合成床版の継手は、図− 3（a）の LR0-1 に示す重ね張強度は母材の断面積で破壊荷重を除した値としてい継手（オフセットラップ）を用い、重ね長を 50mm としる。この結果、いずれの継手も、引抜き材の重ね継手とている 。この継手は、FRP 材料に異方性の大きい引抜比べ大幅に破壊強度が向上し、TR50-1 では母材の 60%き成形材を用いていることから、継手方向が FRP の弱軸程度の破壊強度を有することがわかった。

3）方向となるため、コンクリート打設時のみ連続性を確保する構造となっている。しかし、本床版では、底板が十分な引張り強度を保持する必要があることから、FRP 底板は等方性材料としており、継手も引張り強度を受け持つ構造としなければならない。このため、既存の FRP 継手構造を、以下の手順により改善した。
まず、接着面積が増えると接着せん断強度も増加すると考えられることから、従来の重ね継手構造を、図− 3（b）に示すように、継手長さを角形鋼管間に配置できる最大長である 100mm に延長した。次に、重ね継手構造
では、ラップ面が母材厚中心と偏心することから、継手部片側の曲げ上げた部分に偏心力が作用し、この部分で局部的な引張り破壊が発生する恐れがある。そこで、両面から添接板で挟み込むことにより、継手部に偏心のない図− 3（c）に示すＴ型継手構造を取り上げた。そして最後に、現場の施工性向上を図るため、Ｔ型継手の片側の添接板を母材と一体化し、添接板を上面側のみに当てる図− 3（d）に示すＣ型継手構造を考案した。なお、
FRP 継手部は、接着剤により接合されるが、接着するまでの密着性を確保するため、ステンレス製のブラインドリベットを併用している。

３．継手部の耐荷力（1）板要素供試体による静的引張試験
FRP 継手の静的引張試験に用いる供試体の幅は、図−3 に示すように、試験機の制約から橋軸直角方向に100mm とし、橋軸方向の長さは 400mm、もしくは250mm とした。供試体の種類と構造および試験結果を、

図−３ 供試体形状

表−１ 供試体名と静的破壊荷重

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宮地技報 No.24

写真− 1 に試験終了後の各供試体の破壊状況を示す。
これより、LR0-1 供試体では、接着面では破壊していなた箇所が直角に成形できないため、10mm のすき間を確保したことで接着長さが短くなった影響である。

いものの、継手方向の強化繊維が少なく、屈曲部に作用する引き延ばす力に抵抗できないため、この部分にて破（2）FRP-RC 合成はりの静的載荷試験壊している。LR50-2 供試体では、接着界面近傍にて表床版中での FRP 継手部は、床版の曲げ作用を FRP-RC層部の樹脂層を引きはがすような層間はく離を伴う引張合成断面にて負担する構造となる。この場合、FRP の片り破壊が見られた。これは、継手の偏心により、接着界面はコンクリートが充填されており、継手部 FRP の面外面に引張り力が作用するためである。また、供試体の内への変形が拘束されるため、板要素供試体とは異なったの 1 体では、屈曲部が引き延ばされることによって、こ荷重状態となることが考えられる。このため、床版からの部分の強化繊維の層間はく離がみられた。したがって、

FRP 継手を含む橋軸方向はりを取り出した合成はり供試

この継手構造では、LR0-1 と同様に屈曲部が伸びること体による曲げ試験を実施し、コンクリートによる変形拘で継手部の変形が大きくなる可能性があることがわかっ

束下での継手の耐荷力を調べた。試験に用いた継手形状

た。添接板継手である TR50-1、CR50-1 供試体では、いはＬ型、Ｔ型、Ｃ型の３種類とし、供試体の形状を図−

ずれも接着剤層の破壊ではなく、母材または添接板の表4、図− 5 に示す。ここで、Ｃ型継手は、リベット間隔層界面で破壊しており、接着強度は十分であることがわを広げた場合の継手性状を調べるため供試体幅を 300mmかった。なお、CR50-1 の破壊強度が TR50-1 のものと比とし、角形鋼管の影響によるはりの破壊を防止するため、べ若干小さいのは、Ｃ型継手の添接板と母材を一体化し角形鋼管を省略した。この曲げ試験における、リベット配置は、LR100-4（Ｌ型継手）では橋軸直角方向に100mm 間隔で 4 列、TR100-2（Ｔ型継手）では 100mm 間（a）LR0-1（b）LR50-2
図−４ はり供試体（L,T 型継手）（c）TR50-1（d）CR50-1
写真−１ 各試供体の破壊状況

鋼材と FRP のハイブリッド型枠を用いた合成床版のＦＲＰ継手の耐荷力と耐久性

図−５ はり供試体（C 型継手）

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隔で母材片側 2 列、CR200-2（Ｃ型継手）では 200mm 間る。これは、直後の観察によって、継手の曲げ上げ部に隔で２列とした。載荷は、継手部に純曲げモーメントに図− 12、写真− 5 に示すような伸びがみられたことから、よる引張り力が作用するように、支間 800mm の中央で、この影響と考えられる。また、載荷を継続すると 70kN

間隔 200mm の 2 点載荷とした。計測項目は、FRP 底板の程度まで、FRP のひずみが停留する。これは、図− 7 のひずみ、継手部の開き量とし、開き量は継手をまたぐ標局部伸びによるもので、N 点側では、表面となる下面側点間をπゲージにて計測した。のひずみ増加が止まったためと考えられ、S 点側は FRP

図− 6（a）〜（c）に各継手形式を含むはりの荷重とひずみ、および荷重と継手部の開きの関係を示す。

板が N 点側ではく離し、写真− 2 のような変形が起こることで S 点に局部的な負の曲げが加わり、圧縮ひずみがL 型継手の供試体では、約 40kN で継手部の開きが急生じていると考えられる。約 70kN 以降の FRP 底板ひず激に大きくなり、ひずみの値が小さくなる傾向が見られみは、鋼管側面のひび割れ開口が大きくなり、再び引張りひずみが増加した。
一方、Ｔ型継手供試体における、荷重と継手部の開きの関係からは、コンクリートがせん断破壊するまで、大きな変曲点は見られず、破壊後も、継手部の FRP 板に損傷は見られなかったことから、継手として十分な耐荷力を有していることがわかった。なお、ひずみの値が30kN、125kN 程度で若干不連続になっているのは、コンクリートのひび割れの影響と考えられる。
Ｃ型継手供試体における、荷重とひずみの関係では、
約 60kN でひずみが急激に増えていることがわかる。これは、図− 8 に示す、55kN,68kN で発生している載荷点直下のひび割れ、およびコンクリートと FRP 底板のはく離の影響と考えられる。しかし、荷重と開口の関係において、この荷重で変化が見られないのは、これらのひび割れが、標点の外側で生じているためである。また、
140kN 以降で、開口量が不連続となっている箇所は、標点間に生じたひび割れの影響と考えられる。

図−７ 曲げ上げ部の伸び形状

図−６ 荷重−ひずみ，荷重−開きの関係

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写真−２ L 型継手の破壊状況

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（a）TR50−1

図−８ 曲げ試験によるひび割れ状況（b）CR50−1
表−２ 曲げ試験による破壊時の FRP 継手部応力曲げ試験における各供試体の試験結果を表− 2 に示（c）Mす。これより、いずれの継手も、FRP 底板の見かけの破壊時応力に大きな差が見られないものの、Ｌ型継手の継手部開きが、Ｔ型継手、Ｃ型継手と比べて大きいことがわかる。これは、継手の曲げ上げ部が局所的に変形するためであり、Ｌ型継手では、継手の変位が過大となることがわかった。しかし、Ｔ型継手、Ｃ型継手では、開口量は小さく、試験終了後も FRP 継手部は健全であり、コ（d）MHンクリート部で破壊している。
図−９ 継手部供試体

４．継手部の疲労耐久性（1）板要素供試体による疲労試験

FRP 継手も、車輌の走行により繰り返し応力を受ける

FRP 継手部の疲労強度を調べるため、まず図− 9 に示ため、疲労に対する耐久性を確認する必要がある。一般

す板要素供試体により引張疲労試験を行った。このときに、FRP 材料が繰り返し応力を受けると、繊維と樹脂との FRP 継手の形式は、偏心の影響がないＴ型継手とＣ型の間のはく離、樹脂部分の疲れによる白化を生じ、徐々継手とし、継手と母材の関係を調べるため、母材の供試に剛性が低下し疲労破壊する が、材料構成により疲労体Ｍ、母材にリベット孔（φ 4.8mm）をあけた供試体Ｍ強度が異なるため、これまで明確な疲労特性が示されてＨについても試験を実施した。繰返し荷重は、最小荷重いない。さらに、FRP 継手では、材料の疲労特性だけでを 2kN に固定し、最大荷重を変化させたサイン波によりなく、継手部の構造や接着剤の物性などの影響も受ける載荷した。供試体の設置状況を写真− 3 に示す。

4）と考えられる。したがって、ここでは、本床版に用いる

図− 10 に、各供試体の S-N（荷重範囲と繰返し載荷回FRP 継手の疲労試験を実施し、疲労特性、破壊形式など数）関係を示す。これより、孔をあけたＭＨ供試体は、を明らかにする。

母材 M と比べ疲労耐久性が低下することがわかる。しかし、荷重範囲が小さくなるにつれて、両供試体の繰返し鋼材と FRP のハイブリッド型枠を用いた合成床版のＦＲＰ継手の耐荷力と耐久性

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回数は近づいており、母材 M の 32.5kN と孔をあけた MH

応力集中によって疲労破断したものと考えられる。以上の 31kN では、1 千万回の載荷においても破壊していない。のように破壊位置が変わっても、継手ありの全疲労デー

このことから、荷重範囲が大きい場合には、リベット孔

タは図− 10 に示したように、孔あきの MH データとほで繊維を破断することが FRP 継手の疲労特性に大きく影ぼ一致し、S-N 線の傾きは m=6 程度となり、鋼材の m=3響を与えるものの、荷重範囲が小さくなると、ほとんどと比べ緩やかとなる。また、FRP では、疲労限度に相当影響を与えないことわかった。母材および MH 供試体の亀裂発生状況を写真− 4 に示す。
Ｔ型継手とＣ型継手の供試体では、母材と比べると若干疲労耐久性が低くなるものの、S-N 関係に両者で大きな差はなく、MH の S-N 曲線とほぼ等しくなった。しかし、両継手の供試体では、荷重範囲が大きい領域では、
写真− 5（a）、（b）に示すように、接着界面で母材表層をはぎ取る破壊モードとなるのに対し、荷重範囲が小さい領域では、写真− 5（c）に示すように、リベット孔断面における母材破断となっている。これは、荷重範囲（a）母材 Mが大きい場合は、変形により接着面に作用するずれせん断力が大きく、接着面で破壊し、荷重範囲が小さくなると接着面では破壊せず、リベット孔を起点とした母材破断するためである。また、C 型継手では、写真− 5（d）に示すような変厚部における破断も見られているが、これは増厚する部分の繊維の端面が重なり、この部分での（b）孔あき MH
写真−４ 試験時の亀裂状況（a）TR50-1（35kN）

写真−３ 試験状況（b）CR50-1（35kN）（c）CR50-1（31kN）（d）CR50-1（40kN）
図− 10 S − N 関係

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写真−５ 試験終了時の破壊状況

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図− 12 リベット配置

図− 11 破壊と白化までの S − N 関係

する明確な打ち切り限界を示さない場合が多く、便宜的な方法として破壊繰り返し回数が 107 回を疲労限度としている 4）。したがって、Ｃ型継手の静的引張強度が 72kNであることから、107 回における疲れ限度比は約 0.4 であることがわかった。
継手の疲労強度が、母材の疲労に影響されることは明らかであるが、FRP が疲労を受けた場合、破断以前に白化現象が生じ、この発生によって破壊寿命が予測できる可能性のある。このため、図− 11 に白化現象が生じた回数を破壊の S-N 関係に追加した。白化現象の発生は目

写真−６ 載荷状況視観察にて行ったため、若干の誤差が含まれているが、表−３ 材料特性

Ｔ型継手における白化現象が生じてから破壊するまでの回数は、10 倍程度の回数であり、白化現象が破壊回数と比べかなり早期の段階で見つかっている。また、Ｃ型継手の白化現象は、荷重範囲の小さい範囲において、破壊回数よりさらに早期に観察されている。これは、母材と添接板を一体化した増厚部において、強化繊維を徐々に増やしているが、増厚部の傾斜止端部で応力集中により、早期に白化現象が生じたためである。したがって、この部分に白化現象が生じてもかなりの残存寿命があり、白化現象を使用限界とするには安全すぎるとも言える。
（2）FRP 板−コンクリート合成はりの疲労試験
実床版中で受ける FRP 継手部の繰返し載荷を模擬するため、静的載荷試験と同様に、FRP 板−コンクリート合成はりの供試体を用いた曲げ疲労試験を実施した。なお、供試体は、図− 5 に示すＣ型継手の静的載荷試験のもの

図− 13 S − N 関係と同様とし、継手のリベット配置を図− 12 に示すようじ位置の FRP 底板ひずみを測定した。表− 3 に、各構成に変化させた。載荷は、写真− 6 に示す支間 800mm の材料の特性を示す。

中央に線載荷する 3 点曲げ試験とし、荷重は最大荷重の

図− 13 に、合成はりの疲労試験による S-N 関係を示10 ％を下限値としたサイン波で与えた。計測は、初期にす。なお、図中の矢印は、継手部以外で破壊した供試体設定した回数毎に静的載荷を行い、静的載荷試験時と同を示している。これより、S-N 線は、リベット配置の違鋼材と FRP のハイブリッド型枠を用いた合成床版のＦＲＰ継手の耐荷力と耐久性

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いに関わらず、ほぼ同一直線上に位置しており、リベッ（3）継手部に作用する応力と疲労耐久性ト配置による差はないことがわかった。なお、引張疲労

合成はりを用いた曲げ試験における継手内の応力状態試験では、リベット孔から疲労亀裂が進展するものもあを調べるため、コンクリートのひび割れ状態を考慮した

ったが、接着剤が固まるまでの添接板と母材を密着させ解析を行った。

ることが出来る範囲で、リベット数を減らしても問題が解析は汎用解析プログラム Marc を用い、解析モデルないことが明らかになった。また、継手部の破壊形態は、は、図− 15 に示すように、試験時のひび割れ、はく離添接板と母材を一体化した増厚部分での繊維層間でせんを、試験と同様の位置に接触要素によりモデル化したも断破壊（写真− 7）もしくは、増厚始点部の繊維破断のを使用した。試験における材料特性と解析条件を表−（写真− 8）となった。これは、前者が、一般部から増厚4 に示す。なお、解析は幅方向（奥行き方向）における部に繊維を配置する際、厚さ方向に曲げて配置する繊維平面応力状態を仮定している。ただし、解析と実験の整が不足していたためと考えられ、後者は変厚部において合性をとるため、実験時に貼付した継手の外側のひずみ追加する繊維の端部における応力集中の影響である。

ゲージの値と解析値の比較を行った。

また、図− 14 に、継手部の白化発生から破壊に至る

図− 16 に、解析によるはりの変形および長さ方向のまでの関係を示すが、合成はり中における FRP 継手は、ひずみ結果を示す。これより、コンクリートひび割れと白化現象発生寿命の 5 倍以上の繰返し載荷に耐えられるはく離状況については、実験結果とほぼ一致しているこことがわかる。ただし、この延び率は、板要素試験の時とが確認できた。なお、コンクリート中央部の濃色で示と比べ小さく、白化により継手部の破壊寿命を推定できす部分に大きな引張ひずみが発生しているが、これは鉄る可能性を示唆している。

筋付近であり、コンクリートのひび割れにより中立軸が上昇し、鉄筋が引張力を負担するためと考えられる。
図− 17 に、100kN を載荷したときの FEM および、引張り側コンクリートを無視した剛性を用いてはり理論により簡易計算した、FRP 底板における長さ方向のひずみ

写真−７ 繊維層間のせん断破壊状況

写真−８ 添接板増厚部の破断状況

図− 15 試験時のひび割れ状況と解析モデル

表−４ 材料特性と解析条件

図− 14 破壊と白化までの S − N 関係

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宮地技報 No.24

分布を示す。FEM のひずみ分布が左右非対称となるのは、これより、FRP 継手の疲労耐久性は、母材と比べ大きコンクリートのひび割れの影響であり、中央部のひずみく低下しており、FRP の疲労耐久性は、継手部で評価すが小さくなっているのは、継手部の剛性が添接板によりべきであることがわかる。曲げ試験の結果は引張試験の高くなっているためである。これより、継手部に生じる結果よりばらつきが大きく、繰り返し回数も小さい傾向

ひずみの最大値は、発生位置は異なるものの、両計算値が見られる。これは、前者がコンクリートのひび割れ状で、ほぼ等しくなることがわかった。

態やコンクリートと FRP の付着切れが均一でないためで

図− 18 に示す中央から左右 80mm 離れた（a）、（b）
点の GFRP 下側のひずみを、CR200-2 の実験値をプロッあり、後者が、はり試験では継手部に曲げの影響も受けるためである。

トで、解析値を実線で図− 23 に示す。実験値は、3 体のしたがって、実際の床版中における FRP 継手の S-N 曲供試体でひび割れ発生後にそれぞれ数度測定しているた

線は、曲げ試験の結果を基準値として採用するのが良い

め、ひび割れやはく離の進展により、ひずみ値にばらつと考えられる。

きが見られている。実験値と FEM 値は、ともにコンクリートのひび割れの影響で、ひび割れに近い側（a）の式（1a）にＣ型継手の応力範囲で表した S-N 曲線式を示す。

ひずみが大きくなっており、ほぼ同様の傾向を示していることから、FEM は妥当なものであると評価できる。たlog（Δσ）＝− 0.071log Ｎ＋ 2.136（1a）だし、簡易計算値でも、ひび割れから離れた（b）のひずみは、FEM 値とほぼ一致しており、継手に作用する最大ひずみ値も同等であることから、継手部に作用する長また、Ｃ型継手の 5 ％破壊確率の S-N 曲線は、式（1b）のとおりとなる。

さ方向の引張応力は、簡易計算により求めることとした。
Ｃ型継手における、板要素引張疲労試験とはり曲げ疲

log（Δσ）＝− 0.071log Ｎ＋ 2.064（1b）

労試験の試験結果を、応力範囲を縦軸とした S-N 関係として示したものが図− 19 である。なお、本図には、母材の S-N 関係も併記している。

図− 16 解析結果（変形は 5 倍で表示）

図− 17 FRP 底板の長さ方向ひずみの解析値

鋼材と FRP のハイブリッド型枠を用いた合成床版のＦＲＰ継手の耐荷力と耐久性

図− 18 荷重−ひずみ関係の比較

図− 19

FRP 継手の S − N 曲線

15これらより、S-N 曲線の傾きの逆数 m=1/0.071=14.1 であり、鋼材で通常用いられている 3 よりかなり大きいこと比べ緩やかであり、10 7 回における疲れ限度比は約0.4 であることがわかった。とから、FRP 継手の S-N 曲線の傾きは、鋼材と比べ非常⑤ FRP の継手構造は、偏心のない両面から添接する構造に緩やかとなることがわかった。また、今回の疲労試験を模式化した片側増厚形にすることで、床版の継手構結果では、応力範囲の小さい場合の試験データが少ない造として十分な耐荷力、耐久性を有することがわかっこと、および、FRP 材料では明確な打ち切り限界を示さた。

ないことが多い ことなどの傾向から、疲労限度が明確
4）になっていない。しかし、FRP では、疲労限を 10 回に7⑥ FRP 継手に関する S-N 関係を示し、設計上の疲労限度が、37.5kN と提案できた。

おける応力振幅で評価するのが慣用であることから、本最後に、本研究は、松井繁之教授（大阪工業大学）のFRP 継手の設計上の疲労限度は、式（1b）から求められご指導のもと、宮地鐵工所、日東紡、新日本石油、富士る 36.9MPa と提案できる。

技建、大阪大学の共同研究として行われたものであり、ご指導頂いた共同研究の関係各位に感謝の意を表します。

５．まとめ
打換え用の鋼・ FRP 複合永久型枠を用いた合成床版の＜参考文献＞FRP 継手における一連の実験より、以下の結論が得られた。

１）久保圭吾，松井繁之，石]茂：鋼材と FRP のハイブ

①板要素供試体による静的引張試験の結果、いずれの継リッド型枠を用いた合成床版の開発，第 2 回 FRP 橋

手も、引抜き材の重ね継手と比べ大幅に破壊強度が向梁に関するシンポジウム論文集，pp.81-84，2006.

上し、TR50-1 では母材の 60%程度の破壊強度を有す

２）久保圭吾，河西達彦：鋼材と FRP のハイブリッド型ることがわかった。

枠を用いた合成床版の開発，宮地技報 No.22，pp.5-② FRP-RC 合成はりの静的載荷試験の結果、いずれの継手も破壊時応力に大きな差が見られないが、Ｌ型継手
では継手の変位が過大となることがわかった。
③板要素供試体による疲労試験の結果、リベット孔は、荷重範囲が大きい場合、繊維を破断することが継手の疲労特性に大きく影響を与えるが、荷重範囲が小さくなるとほとんど影響を与えないことがわかった。

14，2007.
３）望月秀次・花田克彦・石崎茂・久保圭吾・松井繁
之： FRP 合成床版の実橋への適用例と疲労耐久性評
価，土木学会第 1 回 FRP 橋梁に関するシンポジウム，
pp.65-72，2001.
４）土木学会： FRP 橋梁−技術とその展望−，構造工学
シリーズ 14，pp.71-76，2004.

④ FRP 継手の S-N 線の傾きは m=6 程度と、鋼材の m=32009.3.9

受付

グラビア写真説明

豊島大橋
広島県が安芸灘諸島架橋事業の 3 号橋として計画した豊島大橋は、広島県呉市豊浜町豊島と呉市蒲刈町大浦を高架橋 2 連と単径間吊橋１連で結ぶ橋梁であり、平成 20 年 11 月 18 日に多くの島民に祝福され、開通しました。
架橋位置は風の強い場所でしたが、補剛桁の架設では天候に恵まれ、計 19 ブロックのすべてを当初予定した日に行うことができました。また、地元の島民の皆さんから「工事いつもご苦労さま。橋はいつ通れるようになるの？みんな待ちわびているから早くお願いね。これ、家の畑で採れたみかんだけど良かったら食べて」とねぎらいの言葉をよく掛けていただいたことは、橋梁工事に従事するわれわれにとって何よりも頑張れるお言葉でした。工事を温かく見守って下さった島民の皆さんには本当に大変感謝する毎日でした。
本橋の開通により本土から下蒲刈島、上蒲刈島、豊島、大崎下島を経由して愛媛県の岡村島までが陸続きとなり、通勤・通学・医療などの時間短縮効果や地域振興・開発、観光振興などに大きな期待が寄せられています。
（上原正）

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