機械的分離工学解説資料(新潟大・三上 貴司) 令和 5 年 1 月 26 日改訂

沈降濃縮１．回分沈降
１．１

回分沈降過程ある粒子濃度以上の懸濁液をシリンダーに入れて静置すると、粒子濃度が終始一定とみなせる懸濁層Ｂがはじめに形成され、やがて清澄層Ａと懸濁層Ｂの間に明瞭な界面を生じる。懸濁層Ｂでは、粒子群が一団となって沈降する集合沈降が観察される。遷移層Ｃでは、粒子間距離が狭く、一部の粒子が接触して粒子濃度に分布が生じる。濃縮層Ｄでは、沈積した粒子が密に積み重なり、自重によって層の圧縮と液の排出が起こる。さらに沈降が進むと、懸濁層Ｂおよび遷移層Ｃは消失する。清澄層Ａと懸濁層Ｂの間に生じる界面高さの時間変化は、回分沈降曲線で表される。懸濁層Ｂが存在する間は、界面の低下速度は直線的であり、干渉沈降速度に等しい。この区間を定速沈降区間という。懸濁層Ｂが消失した後、界面の低下速度は徐々に遅くなり、ついにはある一定の界面高さに到達する。この区間を圧縮脱水区間
または減速沈降区間という。定速沈降区間から圧縮脱水区間へ移行する点を圧縮点または臨界点という。

圧縮脱水区間定速沈降区間ＡＡh0ＢhL

Ｂ

Ｂ

Ａ

Ａ：清澄層

Ｄ

Ｂ：懸濁層

ＡＣ

ＣＣＤＡ

ＤＤ

Ｃ：遷移層h∞Ｄ

Ｄ：濃縮層

図 1.1.1 回分沈降過程[文献 1]

１．２

回分沈降速度

初期固体濃度 C0 [kg/m3]の懸濁液を沈降容器内で回分沈降させると、粒子沈降のため容器上部は初期濃度よりも小さくなって清澄層が現れるし、容器下部は初期濃度よりも大きくなって濃厚層が現れる。
Kynch(キンチ)の理論によれば、初期濃度よりも大きい固体濃度 CL [kg/m3]の中間層は、容器底面から上昇する[文献 2]。中間層の界面が沈降開始から時間 tL [s]後に容器底面からの高さ hL [m]の位置で清澄液の界面に達したとすると、中間層の上昇速度 UL [m/s]は次式で表される。

機械的分離工学解説資料(新潟大・三上 貴司) 令和 5 年 1 月 26 日改訂

ULhLtL…(1.2.1)

濃度 CL の中間層を通過する固体粒子の沈降速度を uL [m/s]、沈降容器の断面積を As [m2]とすると、時間tL までに中間層を通過した粒子重量は、初期懸濁液中の全粒子重量に等しい。

As (U LuL )CL tL

As h0C0…(1.2.2)

上式に UL の式を代入し、CL について整理する。
CLC0 h0uLtL hL…(1.2.3)

沈降速度 uL は、時間 tL における回分沈降曲線の接線の傾きで与えられる。
uLhihLtL…(1.2.4)

CL の式に代入して uL を消去する。
CLC0h0hi…(1.2.5)

回分沈降曲線において、任意の時間 tL の点を通る接線を引き、その切片 hi を図上で求めると、上式より濃度 CL を、uL の式より濃度 CL の中間層を通過する粒子の沈降速度 uL を求めることができる。

沈降時間 t [min]
界面高さ h [cm]036.0

表 1.2.1 回分沈降データの例[文献 3]
153060105
18028532.4
28.5
21.014.7
12.4
11.6

720
9.8

1200
8.8

∞
7.740

uL35

hi=33.4uL30

hi=26.7

hL=16.1hL
tL

hihL
tL

33.4 21.00.207 cm/min
60
26.7 16.10.118 cm/min
9025h [cm]hL=21.0hi

20151050050 100 150 200 250 300 350 400

1200

t [min]

図 1.2.1 回分沈降曲線の解析例－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－①回分沈降曲線(y 軸：界面高さ h、x 軸：沈降時間 t)を自在定規で作成する。
②曲線上の任意の点(tL, hL)を通る接線を引き、その切片 hi を読み取る。
③沈降速度 uL、固体濃度 CL を Kynch(キンチ)の式より求める。
－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－

機械的分離工学解説資料(新潟大・三上 貴司) 令和 5 年 1 月 26 日改訂【問題 1(回分沈降)】
上記の回分沈降データをもとに回分沈降曲線を描いて沈降時間 120 分における沈降速度 uL [cm/min]と固体濃度 CL [kg/m3]を求めよ。懸濁液の初期濃度は 183 kg/m3 である。(uL=0.0367 cm/min, CL=358 kg/m3)

１．３

圧縮脱水速度圧縮脱水区間における脱水速度は、Roberts の式で与えられる[文献 4]。積分形は、圧縮点以降における理論的な回分沈降曲線(圧縮脱水曲線)を表す。
dhdthk (hdhh…(1.3.2)

kdtdhhc h hht0

hln(h h ) hcln…(1.3.1)

h )h hhc hk dt…(1.3.3)

kt…(1.3.4)

kt…(1.3.5)

h hhc hexp( kt )h (hch )exp( kt ) h…(1.3.6)…(1.3.7)

ただし、h は界面高さ[m]、k は濃縮定数[1/s]、t は圧縮脱水時間[s](圧縮点からの経過時間)。下付きの cは圧縮点における値。下付きの∞は無限時間経過後の値。
圧縮点(tc, hc)は、Roberts 式の積分形に回分沈降データを当てはめて図上で決定する。
希釈度 D [kg-液体/kg-固体]を基準とする場合も同様の手順で導かれる。
dDdtk (DD ( Dc…(1.3.8)

D )D )exp( kt ) D…(1.3.9)

希釈度 D [kg-液体/kg-固体]と固体質量分率 ws [－]の関係式は、次式のように導かれる。

DW
Ws

D

Wsl WsWs

D(Wsl Ws ) Wsl
Ws Wsl…(1.3.12)

D

1 wswsWs
Wsl…(1.3.10)…(1.3.11)

ws…(1.3.13)

ただし、W は重量[kg]、下付き文字 ℓ は液、s は固体、sl は泥漿。

機械的分離工学解説資料(新潟大・三上 貴司) 令和 5 年 1 月 20 日作成【問題 2(回分沈降)】
前問の回分沈降データの圧縮点を図上で決定し、そのときの沈降時間 tc [min]と界面高さ hc [cm]を求めよ。
また、圧縮脱水過程における界面高さ基準の Roberts 式の濃縮定数 k [1/min]を求めよ。(tc=120 min, hc=13.7cm, k=3.49×10－3 min－1)

２．連続沈降シックナーは、固体濃度の低い懸濁液(スラリー)を濃厚な固形物(スラッジ)と清澄な上澄み液に分離する重力式の連続沈降濃縮装置であり、ろ過、脱水、乾燥などの前処理操作に用いられる。原料泥漿は、槽中央のフィードウェルより供給される。液が槽壁へ向かって流れる間に泥漿中の固体粒子が沈降分離される。固形物が取り除かれた清澄液は、溢流堰(いつりゅうせき)より排出される。槽底に沈積した固形物は、緩やかに回転するレーキ(かきとり羽根)によって中央に集泥され、排泥口より排出される。シックナーと類似の構造をもつものにクラリファイヤ(清澄装置)がある。シックナーがなるべく濃厚な排泥を得ることを目的とする一方、クラリファイヤは、なるべく清澄な溢流を得ることを目的としており、水処理操作に用いられる。

２．１

物質収支

連続沈降濃縮装置(シックナー)の物質収支は、次式で表される。
（全物質収支） Qf

Qo Qu（固体成分収支） Qf Cf…(2.1.1)

QoCo

Qu Cu

Qu Cu

[Co≒0] …(2.1.2)

ただし、C は泥漿濃度[kg-固体/m3-泥漿]、Q は泥漿流量[m3-泥漿/s]、下付き記号 f は給泥側(きゅうでい)、o は溢流側(いつりゅう)、u は排泥側(はいでい)。泥漿(でいしょう)は、懸濁液、スラリー、スラッジと同義。
清澄液の溢流量 Qo [m3-泥漿/s]は、次式のように導かれる。
…(2.1.3)

QoQf

QuQoQfQf CfCu

Qo

Qf Cf

1Cf

Qo

S

Qf Cf

Qu Cu

給泥(f)
Cf (=C0), Qf…(2.1.4)

溢流(o)Co(≒0), Qo

清澄層

1Cf

1Cu

1Cu

懸濁層…(2.1.5)

濃縮層

S

Qf Cf

…(2.1.6)排泥(u)Cu, Qu

ただし、S は固体処理量[kg-固体/s]。
泥漿濃度 C [kg-固体/m3-泥漿]と固体質量分率 ws [－]の関係式は、次式のように導かれる。

4

機械的分離工学解説資料(新潟大・三上 貴司) 令和 5 年 1 月 20 日作成

Ws
Wsl

ws…(2.1.7)

Ws

sl ws

sl ws

C…(2.1.8)

Wsl

slWs
Vsl

…(2.1.9)

sl ws

Ws
VslC…(2.1.10)

ただし、V は体積[m3]、W は重量[kg]、ρ は密度[kg/m3]、下付き文字 s は固体、sl は泥漿。
泥漿密度 ρsl [kg-泥漿/m3-泥漿]は、泥漿(sl)を固体(s)と液(ℓ)に分けて質量保存則より導かれる。
slVslsVsl (1s (1sl)…(2.1.11)

Vsl…(2.1.12))

空隙率 ε [－]は、泥漿体積 Vsl [m3]に対する液体積 Vℓ [m3]の比で表される。

VVsl…(2.1.13)

Vsl VsVsl…(2.1.14)

Asl L (WsAsl L

Wss Asl L

1C1s)…(2.1.15)…(2.1.16)

CsWs
Asl L

Ws
Vsl

…(2.1.17)

ただし、L は泥漿液高さ[m]。

２．２

槽面積2.2.1 簡便な方法[文献 5,6]
泥漿粒子の沈降速度 u [m/s]は、清澄液の平均上昇速度 Qo/A [m/s]よりも大きくなければならない。シックナーの槽面積を A [m2]とすると、次式が成り立つ。
AQou

Qf Cf 1u
Cf1Cu…(2.2.1.1)

右辺の最大値をシックナーの槽面積 A [m2]とする。
泥漿粒子の沈降速度 u は、近似的に定速沈降区間における値を用いる。

uh0hc
tc…(2.2.1.2)

ただし、hc は圧縮点における界面高さ[m]、tc は沈降開始から圧縮点に到達するまでの時間[s]。
圧縮点(tc, hc)は、Roberts 式の積分形に回分沈降データを当てはめて図上で決定する。

5機械的分離工学解説資料(新潟大・三上 貴司) 令和 5 年 1 月 20 日作成

2.2.2 Coe-Clevenger(コー・クレベンガー)の方法[文献 1,7-12]
シックナー槽面積の式における給液側の泥漿濃度 Cf [kg/m3]を Kynch 理論における中間層の固体濃度CL [kg/m3]に置き換えて変数化すると、次式のようになる。
AQou

Qf Cf 1uCL

1Cu…(2.2.2.1)

QfCf(=S)は処理量で一定

泥漿粒子の沈降速度 u は、濃度 CL の層を通過するときの値 uL を用いる。uL と CL は、Kynch の式より回分沈降曲線を繰り返し解析することで得られる。右辺の最大値をシックナーの槽面積 A とする。

hi=33.4402400

352200

Amax30hi=26.72000

A [m2]h [cm]（
下表に整理）

25201800
1600

151400101200501000050 100 150 200 250 300 350 400

12000100200t [min]3004005006003

CL [kg/m ]（左）図 2.2.2.1 回分沈降曲線の解析（右）図 2.2.2.2 Coe-Clevenger の方法によるシックナー面積の解析

tL
[min]
6090120150180200210220240

表 2.2.2.1 回分沈降曲線の解析結果(h0=36.0 cm, h∞=7.7 cm, QfCf=50 t/h, Cu=520 kg/m3)
hL
hiuL
CL
hL－h∞
[cm]
[cm]
[cm/min][kg/m3]
[cm]
21.0
13.3
33.4
0.207
197
16.1
8.4
26.7
0.118
247
14.0
18.4
…
…
…
13.0
17.3
12.4
16.2
12.2
15.4
12.1
14.9
12.0
14.4
11.9
13.2

A
[m2]
1269
1507
…

2.2.3 Talmage-Fitch(タルマージ・フィッチ)の方法[文献 7,10,12]
Kynch 理論における中間層の上昇速度 UL [m/s]は、濃縮層の平均排泥速度 Qu/A [m/s]よりも大きくなければならない。(そうでないと濃縮層が十分形成されずに排泥されてしまう。)
A

QuUL…(2.2.3.1)

6

機械的分離工学解説資料(新潟大・三上 貴司) 令和 5 年 1 月 20 日作成

AQu tuhuA

Qf Cf tu
Cu hu

Qf Cf

Qu Cu

…(2.2.3.3) 物質収支より

A

Qf Cf hu tu
C0 h0 hu

Cu

C0 h0hu…(2.2.3.4) Kynch 理論より

AQf tuh0hutu

UL

Qu tuhu…(2.2.3.2)

C0Cf…(2.2.3.5)

右辺の２式を変形して辺々引き算する。

Ah0tu

Qf…(2.2.3.6)

AhutuQu…(2.2.3.7)

A( h0tuhu ) QfQu

Qf Qu( h0 hu ) tuA…(2.2.3.8)…(2.2.3.9)

ただし、tu は沈降開始から排泥濃度に達するまでの所要時間[s]。
排泥時の界面高さ hu は、Kynch の式より求める。

Cf h0Cuhu

C0

Cf…(2.2.3.10)

排泥時間 tu は、回分沈降曲線上の圧縮点を接点とする接線と切片 hu からの水平線との交点を読む。簡便な方法としては、切片 hu からの水平線と回分沈降曲線との交点を排泥時間 tu として読む。ただし、hu がh∞よりも小さい場合は使えない。圧縮点(tc, hc)は、Roberts 式の積分形に回分沈降データを当てはめて図上で決定する。
10040h0h [cm]3010hLhhi 20

圧縮点hc

1hu 1000.1

圧縮点

050100150200250050 100 150 200 250 300 350 400

t [min]300tc tu tu（簡便法）

tL71200機械的分離工学解説資料(新潟大・三上 貴司) 令和 5 年 1 月 20 日作成（左）図 2.2.3.1 圧縮点の解析（右）図 2.2.3.2 Talmage-Fitch の方法によるシックナー面積の解析

２．３

槽径

円形シックナーの槽径 DT [m]は、次式より求められる。
4ADT…(2.3.1)

２．４

槽容積

2.4.1 簡便な方法
シックナーの槽容積 VT [m3]は、圧縮域における泥漿体積 Vsl [m3]で表される。すなわち、圧縮点から所定の排泥濃度に達するまでの時間(tu－tc)[s]の間に供給された固体の全重量を圧縮点(c)と排泥時(u)の平均
泥漿濃度 Cav [kg/m3]で除して求める。
VT

Qf C f (t uC avtc )

C av

Cc

Cu…(2.4.1.1)

2

圧縮点における泥漿濃度 Cc [kg/m3]は、Kynch の式より求める。

Cc

Cf h0hc…(2.4.1.2)

2.4.2 速度論による方法[文献 8,13,14]
圧縮脱水区間において、泥漿が所要の希釈度 Du [kg-液体/kg-固体]に達するには、圧縮開始時間 tc から所要希釈度 Du に達する時間 tu までの滞留時間 τ を要する。この間、槽内に滞留している泥漿体積 Vsl [m3]は、泥漿に含まれる固体の全体積 Vs [m3]と液体の全体積 Vℓ [m3]の和に等しい。
VslVs…(2.4.2.1)

V

泥漿に含まれる固体の体積 Vs は、固体処理量 S [kg/s]を用いて次式で表される。

VsStutc…(2.4.2.2)s

液体の体積 Vℓ は、Roberts 式を用いて次式のように導かれる。
VVVVStutc

Stutc

S

Ddt…(2.4.2.3)[( DcD ) exp( kt )

Dc

DkS

Dc

Dk

D ]dt…(2.4.2.4)

exp( ktu ) exp( ktc )
DuDc

DDDc
Dc

DDD…(2.4.2.5)

D…(2.4.2.6) Roberts 式より指数項を消去

8機械的分離工学解説資料(新潟大・三上 貴司) 令和 5 年 1 月 20 日作成

VVDc

SDc

SDkDu Dc
Dc DDuDk

D…(2.4.2.7)…(2.4.2.8)

上式と Vs の式を Vsl の式に代入したものをシックナーの槽容積 VT [m3]とする。
VTS

Dc

SDVT

VslDu

DD1 wswsks

VT

DuDc

Sks

…(2.4.2.9)…(2.4.2.10)

２．５

槽深シックナーの槽深 H [m]は、槽容積 VT を槽面積 A で除して求める。計算値に 0.5～2.0 m 加えたものを設計値とする。
HVT
A…(2.5.1)

２．６

所要集泥動力円形シックナーのレーキ所要集泥動力 P [W]の推算式について、Chelminski (チェルミンスキ)の式が知られている[文献 15-17]。理論集泥動力 Pth [W]を集泥効率 ηR [－]で除した所要動力に、排泥錐(すい)における消失動力 Pu [W]を加えたものを、レーキ駆動部の機械効率 ηM [－]で除して得られる。
P( PthR)Pu…(2.6.1)
上から見た図MPthTg( f 2 cos
3Rsin(sin )DT3

f 2 cot1) cot

f22 cot 22sin (f1tan…(2.6.5)

f2tan…(2.6.6)

0.5DU3
DT2

1.5DU DT2DU2) cos(…(2.6.2)…(2.6.3)

sin()cos() 1)γ

レーキDT
横から見た図…(2.6.4)

Du
排泥錐

粉体

βθ

ただし、DT はシックナーの直径[m]、DU は排泥錐の直径[m]、g は重力加速度[m/s2]、T は沈降槽に沈積している固体量[kg/s]。β はレーキの水平面に対する傾斜角[deg.]、γ は集泥腕(レーキアーム)と羽根のなす角の余角(よかく、直角 90°から引いた分の角度)[deg.]、φはレーキの羽根によって与えられる合力とその垂9機械的分離工学解説資料(新潟大・三上 貴司) 令和 5 年 1 月 20 日作成

直成分のなす角[deg.]、f1 は沈殿物と鋼板の摩擦係数であり、沈殿物を載せた鋼板を傾斜させて動き始めたときの角度 の正接(tan)。f2 は沈殿物相互の摩擦係数であり、沈殿物の安息角 θ [deg.]の正接。cot(コタンジェント)は tan の逆数(cotx=1/tanx)。
【問題 3(シックナーの設計)】
泥漿中の固体を連続沈降濃縮装置により下記の条件で濃縮する。清澄液の溢流量 Qo [m3/h]、槽面積 A[m2](Coe-Clevenger 法)、槽径 DT [m]、槽容積 VT [m3](簡便法)、槽深 H [m](2 m の余裕を見込む)、所要集泥動力 P [kW]を求めよ。回分沈降データは、前問と同じものを用いよ。tu 値の読みは回分沈降曲線との交点(簡便法)を用いよ。(Qo=177 m3/h, A=2160 m2, DT=52.4 m, VT=73.3 m3, H=2.03 m, P=2.58 kW)
給泥量 QfCf

50 t/h集泥腕と羽根のなす角の余角 γ

30°

給泥中の泥漿濃度 Cf (=C0)

183 kg/m3

鋼板上の沈殿物が流動し始める傾斜角

25°

排泥中の泥漿濃度 Cu

520 kg/m3

安息角 θ28°

固体処理量 S

給泥量に等しい排泥錐(すい)の直径 DU

沈積の固体量 T給泥量に等しい

排泥錐における消失動力 Pu

100 W

泥漿中の液密度 ρℓ1000 kg/m3

レーキ駆動部の機械効率 M0.5

泥漿中の粒子密度 ρs2650 kg/m3

重力加速度 g

レーキの傾斜角 β1000 mm

9.81 m/s217.3°

参考文献
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藤田 重文, 東畑 平一郎編; 化学工学Ⅱ(第 2 版)「機械的操作」, 東京化学同人(1972), 3.2 章 沈殿濃縮(pp.158-171)[10] 白戸 紋平; 化学工学 機械的操作の基礎, 丸善(1980), 6.2.4 章 沈殿濃縮装置(pp.128-134)[11] 井伊谷 鋼一, 三輪 茂雄; 改訂新版 化学工学通論Ⅱ, 朝倉書店(1982), 6.1 章 沈降濃縮(pp.145-152)[12] 日本液体清澄化技術工業会編; ユーザーのための実用固液分離技術, 分離技術会(2010), 2.5 章 粒子の沈降特性と Kynch の理論(pp.81-98)[13] 井出 哲夫; 水処理工学(第 2 版), 技報堂出版(1990), 1.7 章 沈殿濃縮(pp.30-41)[14] 今木 清康; 粉体工学演習, コロナ社(1987), 8.2 章 沈降濃縮槽装置(pp.194-196)[15] R. Chelminski; Eng. Min. J., 153, 89 (1952)[16] 化学工学協会編; 化学工学便覧(新版), 丸善(1958), pp.726-727[17] 化学工学協会編; 解説 化学工学演習(第 2 版)下巻, 槇書店(1973), 2 章 6 節 レーキの設計法(pp.75-82)

教科書(下線は推薦図書)

10機械的分離工学解説資料(新潟大・三上 貴司) 令和 5 年 1 月 20 日作成[1] 山際 和明; 機械的分離工学, 新潟大学工学部化学システム工学科化学工学コース(自作教科書)[2] 吉田 文武, 森 芳郎編; 詳論 化学工学Ⅰ「単位操作Ⅰ」, 朝倉書店(1962)[3] 大山 義年; 化学工学Ⅱ, 岩波書店(1963)[4] 藤田 重文, 東畑 平一郎(編); 化学工学Ⅱ 第 2 版「機械的操作」, 東京化学同人(1972)[5] 吉野 善彌; 廃水処理と固液分離装置設計法, 産報(1974)[6] 白戸 紋平; 化学工学 機械的操作の基礎, 丸善(1980)[7] 三輪 茂雄; 粉体工学通論, 日刊工業新聞社(1981)[8] 井伊谷 鋼一, 三輪 茂雄; 改訂新版 化学工学通論Ⅱ, 朝倉書店(1982)[9] 井出 哲夫; 水処理工学(第 2 版), 技報堂出版(1990)[10] 化学工学会編; 化学工学－解説と演習－(第 3 版), 槇書店(2006)[11] 大野光之; 初歩から学ぶ化学装置設計, 工業調査会(2009)

令和 5(2023)年 1 月 20 日作成
令和 5(2023)年 1 月 26 日改訂

11機械的分離工学解説資料(新潟大・三上 貴司) 令和 5 年 1 月 20 日作成

問表
沈降時間 t [min]
界面高さ h [cm]036.0

1532.4

題

回分沈降実験データ[文献 3]306010518028.5
21.0
14.7
12.428511.67209.812008.8∞7.7【問題 1(回分沈降)】上記の回分沈降データをもとに回分沈降曲線を描いて沈降時間 120 分における沈降速度 uL [cm/s]と固体濃度 CL [kg/m3]を求めよ。懸濁液の初期濃度は 183 kg/m3 である。(uL=14.0 cm/s, CL=358kg/m3)【問題 2(回分沈降)】前問の回分沈降データの圧縮点を図上で決定し、そのときの沈降時間 tc [min]と界面高さ hc [cm]を求めよ。また、圧縮脱水過程における界面高さ基準の Roberts 式の濃縮定数 k [1/min]を求めよ。(tc=120 min, hc=13.7 cm, k=3.49×10－3 min－1)【問題 3(シックナーの設計)】泥漿中の固体を連続沈降濃縮装置により下記の条件で濃縮する。清澄液の溢流量 Qo [m3/h], 槽面積 A [m2](Coe-Clevenger 法)、槽径 DT [m]、槽容積 VT [m3](簡便法)、槽深 H [m](2 mの余裕を見込む)、所要集泥動力 P [kW]を求めよ。回分沈降データは、前問と同じものを用いよ。tu 値の読みは回分沈降曲線との交点(簡便法)を用いよ。(Qo=177 m3/h, A=2160 m2, DT=52.4 m, VT=73.3 m3, H=2.03m, P=2.58 kW)
給泥量 QfCf

50 t/h集泥腕と羽根のなす角の余角 γ30°

給泥中の泥漿濃度 Cf (=C0)

183 kg/m3

鋼板上の沈殿物が流動し始める傾斜角

25°

排泥中の泥漿濃度 Cu

520 kg/m3

安息角 θ28°

固体処理量 S

給泥量に等しい排泥錐(すい)の直径 DU

沈積の固体量 T

給泥量に等しい

排泥錐における消失動力 Pu

100 W

泥漿中の液密度 ρℓ1000 kg/m3

レーキ駆動部の機械効率 M

0.5

泥漿中の粒子密度 ρs2650 kg/m3

重力加速度 g

レーキの傾斜角 β17.3°

121000 mm

9.81 m/s2