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日本建築学会大会学術講演梗概集（北陸） 2019 年 9 月

丸太組構法による 3 階建て建築物の開発
その 4・CLT によるログ材を用いた接合部の性能試験
直交集成板
セトリング
1

だぼ接合部
ログハウス

○髙岡繭子*1
葛野耕司*2

正会員
正会員

摩擦係数松下勝久*2
大橋好光*3

だぼ挿入の先行径は、同径のΦ32mm、長さは上下にはじめに
その 1 からその 3 では、丸太組構法による 3 階建て建築物各々400mm とする。試験は、ヒノキは静止摩擦係数算出について、実験による構造メカニズムと層の骨格曲線の作成方試験とだぼ接合部のせん断試験を実施し、スギはだぼ接法を報告した。その中で、丸太組構法ではセトリング(乾燥によ合部試験のみ実施する。試験体のヒノキは、経年変化にる一本一本のログ材の収縮とログ壁の自重により、ログ壁の高よって繊維平行方向(水平)が収縮することを考慮して上下さが徐々に低くなる現象)により、建設時と経年後では性能が変に隙間を設け、繊維直交方向(鉛直)のみが接するように製化するため、セトリングが丸太組構法の設計を困難にしている作し、接する面はやすりで表面処理を施す。試験体数は 6点について触れた。しかし、直交集成板(以下、CLT)をログ材と体ずつとする。CLT ログ材の密度はヒノキが 0.51～0.56、して使用すると、繊維直交方向(鉛直方向)の層が鉛直荷重を平均 0.53、スギが 0.41～0.43、平均 0.42 であった。

受けるため、経年後、セトリングしないことが認められており、海外では実物件で積極的に利用されている。そこで、本報ではログ材に CLT を用いた丸太組構法による建築物の開発を目的

3静止摩擦係数算出試験
ログ壁のせん断抵抗メカニズムは、初期にはログ材間で摩擦とし、骨格曲線の作成に必要とされるログ材間の静止摩擦係数抵抗力が発揮し、ログ材間の滑り変位発生後、だぼのせん断算出試験とだぼ接合部のせん断試験について報告する。

抵抗力が発揮する。本章では、CLT ログ材間に発生する摩擦力の静止摩擦係数を算出する試験について報告する。

2

写真 1 に試験実施状況を示す。試験は図 1 のヒノキのみに試験体
試験体は実物件に合わせて、樹種がヒノキとスギの 2ついて、実施試験体長さは 1.2m、鉛直荷重は 4kN/m2、荷重種類とする。図 1 に接合部のおさまりを、表 1 に負担幅 6m とした計 28.8kN を目安として 31.2kN とする。加力CLT(JAS 同一等級構成、幅はぎ接着なし)の規格を示す。

は一方向単調加力とし、ログ材間が滑った時点で終了する。1だぼは x マーク表示金物のせん断金物 D32 を使用する。

体につき 3 回行う。 表 2 に試験結果を示す。静止摩擦係数

直交集成板ログ材

241124は 0.43～0.57、平均 0.52 となった。

1155 1 5だぼ：D321029301直交集成板ログ材

だぼ：D32322424322412024243030

ヒノキ

写真 1 静止摩擦係数算出試験の試験実施状況

30[mm]

接合部のおさまりJAS 直交集成板の規格

強度等級 構成の区分

樹種

ラミナ厚

S60-5-55層5プライスギ

30mm

強度等級 構成の区分

樹種

ラミナ厚

S90-5-530スギ

図1
表130150

5層5プライ ヒノキ

24mm

材厚

含水率

接着剤

150mm 15％以下 イソシアネート
材厚

含水率

接着剤

120mm 15％以下 イソシアネート

Development of three-storey building of log sets
Construction～Part4 Structure performance test of the junction
using log materials by CLT～

表 2 静止摩擦係数算出試験の試験結果
試験体番号123456平均

1回目

2回目
0.43
0.540.55
0.530.540.57

Mayuko TAKAOKA,
Koji KUZUNO,― 137 ―

3回目
0.440.53
0.54
0.540.55
0.54

0.45
0.53
0.53
0.540.54
0.530.52

Katsuhisa MATSUSHITA
Yoshimitsu OHASHI

4

表 3 にヒノキの試験結果一覧を示す。最大荷重は変位

だぼ接合部のせん断
写真 2 にスギの試験実施状況を示す。だぼ本数はヒノキは10mm 以内で評価した。スギは統計処理した 5％下限値で、11 本、スギは 2 本とする。ログ材間にはテフロンシート及びシリ本あたり降伏耐力 28.0kN(ばらつき係数 0.853)、最大耐力のコンスプレーを施し、摩擦による影響を除去する。加力は一方2/3 が 33.1kN(同 0.904)、となった。表 3 からもヒノキ及びスギと向単調加力とし、ログ材間の変位が 70mm に達した時点で終もに基準耐力は降伏耐力で決定した。また、ばらつきが小さく、了する。

安定した結果となった。

図 2 ヒノキのだぼ接合部せん断試験の荷重変位関係
写真 2 スギのだぼ接合部のせん断の試験実施状況

表 3 ヒノキのだぼ接合部せん断試験の結果一覧

写真 3 だぼの降伏状況

降伏耐力P y2/3P max

最大荷重
荷重
変位[kN][mm]

剛性K[kN/mm]

試験体番号

荷重[kN]

変位[mm]

荷重[kN]

変位[mm]

145.5

4.347.6

4.471.4

7.7

10.58

246.0

3.648.3

3.772.4

7.5

12.78

350.6

4.7

48.3

4.672.5

9.3

10.77

重の上昇が見られた。だぼが曲げ降伏し、ログ材間の変位が446.8

2.951.8

3.2

77.79.916.14

進展しても荷重低下が起こらず 70mm を越えたため、加力を中547.73.848.63.972.99.912.55

止した。なお、変位進展時の写真について、表面にログ壁の割

642.53.045.73.268.66.914.17裂が見られるが、これは幅はぎ接着をしていないために、1cm

平均46.53.748.4

3.872.68.512.83

幅程度の接着層が押し広げられて剥離したためであり、構造

標準偏差2.670.71

1.980.592.951.322.10

変動係数

0.057

ばらつき係数

0.867----

短期基準
せん断耐力Q 040.3

図 2 にヒノキの荷重変位関係を、写真 3 にだぼの降伏状況、
写真 4 に試験体の変位進展時を示す。荷重変位関係について、ヒノキ及びスギともに初期には 3mm 程度の滑りが見られた。
その後、7～9mm 程度で荷重の低下が起こり、その後、再度荷性能には影響していない。

50.041-0.904
43.8

おわりにCLT ログ材間の接合部について、実験より構造性能を確認した。静止摩擦係数は、既往の繊維平行方向(水平)を横積みした値(約 0.3～0.4)より高くなった。だぼ接合部のせん断性能は、耐力、剛性ともに既往のコーチボルトの場合よりも高く、また、変形能力は安全限界変位 1/30rad.まで有していることが確認できた。今後は、様々な CLT ログ材に適用可能な計算式を構築することを目指す。
なお、本実験のヒノキは、一般社団法人・木を活かす建築推進協議会による平成 30年度サステナブル建築物等先導事業（木造先導型）実験棟の採択プロジェクトである。

写真 4
*1
*2
*3

ヒノキの変位進展状況

フリーランス，修士(工学)(一社)日本ログハウス協会
東京都市大学 教授・工博Freelance,Mr.Eng
JapanLogHouseAssociation
Prof., Tokyo City Univ.,Dr.Eng.

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