淺沼組技術研究報告№22(2010)

１．高強度材料を用いた柱ＲＣ梁Ｓハイブリッド構法に関する実験的研究
Experimental Study on S-beam to RC-column Hybrid-structure using High Strength Materials
山内 豊英＊１

井上 重信＊２

橋本 拓＊３

要 旨
柱を剛性の高い鉄筋コンクリート造、梁を大スパンに対応できる鉄骨造とした「柱 RC 梁 S ハイブリッド構法」の開発を目的とし、柱梁接合部試験体を用いた構造実験を行い、本構法の構造特性を調査した。構造実験の結果、本構法が強度、靭性ともに優れた性能を保持していることがわかった。また、実験による最大耐力と計算値との比較を行った結果、実験値と計算値が良い対応を示すことを確認した。更に、柱梁接合部のせん断終局耐力が既往の設計式に準拠した簡易な式で評価できることを示した。
キーワード：柱 RC 梁 S／混合構造／柱梁接合部／せん断補強筋形式／ふさぎ板形式
１．はじめに
中低層のスーパーマーケットや物流倉庫など階高が高そこで、梁貫通型の柱 RC 梁 S 接合部構法「柱 RC 梁 S

く大スパン架構の建築物では、一般に鉄骨造（以下、S

ハイブリッド構法」（以下、本構法と称す。）の開発を目造と称す）を採用する場合が多い。しかし、S 造において的とし、柱梁接合部の試験体による構造実験を行い、本は、溶接施工、耐火被覆、柱脚処理などの作業がコスト構法の構造特性について調べた。柱梁接合部の補強形式

アップの要因となるため、近年、施工性・経済性に優れとしては、図－1 に示すように、接合部をせん断補強筋でた混合構造構法が注目されている。混合構造構法の中で補強する「せん断補強筋形式」、鋼板で補強する「ふさぎも、柱 RC 梁 S 接合部構法は、柱を剛性の高い鉄筋コン

板形式」の 2 種類を対象とした。

クリート造（以下、RC 造と称す）とし、梁を大スパンに

本報告では、構造実験の概要および実験結果について対応できる S 造とすることで、RC 造と S 造それぞれの特述べるとともに、実験値と計算値との比較などを行った長を生かすことが可能であり、最も合理的な構法の一つ

結果について述べる。

である。
柱主筋

柱主筋
柱せん断補強筋

柱せん断補強筋

S梁

S梁

支圧板

RC 柱

ふさぎ板

せん断補強筋(1)せん断補強筋形式*１技術研究所構造研究グループ

RC 柱(2)ふさぎ板形式
図－1 柱 RC 梁 S ハイブリッド構法のディテール*２技術研究所*３東京本店設計部構造グループ
1-1

淺沼組技術研究報告№22(2010)

２．構造実験
2.1 試験体
試験体の形状および寸法を図－2 に、試験体の諸元を表A－1 に示す。試験体は、実建物の約 1/2.5 の縮尺で設計さ

A'

梁鉄骨：
支圧板 (PL-6.0,SS400) 360×130×6×16(SM490A)

横座屈止め治具れた十字形、ト字形、T 字形架構である。試験体数は、それぞれの架構形式について、柱梁接合部をせん断補強
筋で補強し柱梁接合部の境界面に支圧板を設けた「せん柱断面寸法（A-A') 主筋：
12－D19（SD490)帯筋：
2－S6＠60（KSS785)
接合部補強筋：400
2－D6＠50（SD390)
ｺﾝｸﾘｰﾄ強度：
支圧板：
PL-6.0（SS400) 60 N/mm2

断補強筋形式」、柱梁接合部を鋼板で覆う「ふさぎ板形式」の 2 体とし、合計 6 体とした。十字形およびト字形試験
体では、高強度コンクリート Fc=60N/mm2 、柱主筋に
SD490 を用いた場合の構造性能の確認を目的とした。T

500

300

字形試験体では、最上階の柱主筋に機械式定着金物を採試験体No.4

950

950

1750

150

塞ぎ板：
PL-3.2(SS400)梁鉄骨：
380×160×6×19(SM490A)

500

300

1750

150

3800

用した場合の定着性能の確認を目的とし、ふさぎ板形式(1)十字形試験体 No.3（No.4）については柱主筋に SD490 を使用した。また、せん断補強筋形式のト字形試験体 No.5 については、鉄骨梁が建物外周部に突出しないディテールを想定し、梁鉄骨の柱梁
接 合 部 へ の 埋 め 込 み 長 さ を 柱 せ い お よ び 幅 の 90 ％A

A'

（360mm）とした。試験体に使用した鉄筋、鋼板、コン

横座屈止め治具

支圧板 (PL-6.0,SS400)

クリートの材料試験結果をそれぞれ表－2～表－4 に示す。
梁鉄骨：
360×130×6×16(SM490A)

表－1 試験体諸元
Fc
試験 架構
体 形状 (N/mm2)
No.3

No.4

十
字
形
60

No.5

No.6

No.1

No.2

ト
字
形

T
字
形

36

柱
主筋

せん断
補強筋

梁

接合部

断面寸法 （mm）

補強形式

柱断面寸法（A-A') 主筋：
12－D19（SD490)帯筋：
2－S6＠60360（KSS785)
接合部補強筋：400
2－D6＠40（SD390)
ｺﾝｸﾘｰﾄ強度：
支圧板：
PL-6.0（SS400) 60 N/mm2

想定
破壊
形式

せん断補強筋形式
BH2-D6（SD390）×6組
360×130×6×16
接合部
pw=0.32%
せん断
ふさぎ板形式
破壊
BHPL-3.2（SS400）
12-D19380×160×6×19
pw=1.60%*（SD490）
せん断補強筋形式
BHpg=2.15%
2-D6（SD390）×7組
2-S6@60 360×130×6×16
pw=0.40%
梁曲げ（KSS785）
ふさぎ板形式
破壊
pw=0.27% BHPL-3.2（SS400）
380×160×6×19*
pw=1.60%
12-D19せん断補強筋形式
2-D6（SD390）×4組（SD390）
BHpw=0.32%
柱曲げ
pg=2.15%
破壊
270×110×6×16 ふさぎ板形式
12-D19PL-3.2（SS400）（SD490）*pg=2.15%
pw=1.60%

試験体No.6

950

使用試験体

鋼種

No.1
D19 SD390
No.2, 3, 4, 5, 6 D19 SD490
S6 KSS785
柱せん断補強筋
全試験体No.1, 3, 5
接合部せん断補強筋
D6SD390
No.1, 2
定着部拘束筋No.1, 2
D10 SD295A
かんざし筋
柱主筋

定着部拘束筋 D6（SD390)
横座屈止め治具
定着金物
プレートナット（貫通タイプ）
A

かんざし筋 D10-X,Y方向各2組（SD295A)
梁鉄骨：
270×110×6×16(SM490A)A'

支圧板 (PL-6.0,SS400)

柱断面寸法（A-A') 主筋：
12－D19（SD390)帯筋：
2－S6＠60（KSS785)
接合部補強筋：400
2－D6＠50（SD390)
ｺﾝｸﾘｰﾄ強度：
支圧板：
PL-6.0（SS400) 36 N/mm2

引張強度 伸びσσ uu（N/mm2） （N/mm2） （%）
606
715
1196

21
19
12

353

571

27

375

492

ウェブ
梁

使用
試験体

公称
厚さ

No.1, 2, 3
PL-6
No.4, 5, 6

材質
SM490A

No.1, 2
PL-16
SM490A
フランジ No.3, 5
No.4, 6PL-19
支圧板
No.1, 3, 5 PL-6
SS400
ふさぎ板
No.2, 4, 6 PL-3.2 SS400

塞ぎ板：
PL-3.2(SS400)試験体No.2

575

575

800

375

1750

29

150

3800

(3)T 字形試験体 No.1（No.2）

表－3 鋼板の材料試験結果
使用箇所

800

梁鉄骨：
270×110×6×16(SM490A)

1750

150

349

150

(2)ト字形試験体 No.5（No.6）

降伏点
σyy
σ
429
531
976

300

1900

表－2 鉄筋の材料試験結果
使用部位

500
1750

共通事項 階高：h=2500mm，スパン：L=3500mm，柱断面：□-400×400mm＊：ふさぎ板を接合部せん断補強筋として換算した。

呼び
名

塞ぎ板：
PL-3.2(SS400)梁鉄骨：
380×160×6×19(SM490A)

引張強度 伸び 降伏ひずみ
ε
σ
ε yy
σuu
2
（N/mm ） （N/mm2） （%） （×10-3）
降伏点
σ
σ yy

図－2 試験体の形状および寸法

410
404

554
558

24
24

2.00
1.97

351

524

28

1.71

使用
試験体

340
309
354

525
469
453

27
28
36

1.66
1.51
1.73

No.1, 2
No.3, 4, 5, 6

表－4 コンクリートの材料試験結果

1-2

圧縮強度
σ
σBB
（N/mm2）47.9
64.9

σB時ひずみ ヤング係数
Ecc
εcoco
E
ε
（kN/mm2）（×10-3）
2.16
34.2
2.37
38.0

割裂強度 単位容積重量
σ
ρ
ρ
σtt
（kN/mm3）（N/mm2）
3.63
5.10

23.1
23.0

淺沼組技術研究報告№22(2010)

2.2 実験方法
図－3 に各架構形状における載荷装置を示す。
十字形およびト字形試験体は、柱に一定軸力を加えた状態で押し引き型油圧ジャッキを用いて両梁鉄骨先端の加力点の変位量を（十字形は逆対称に）制御して加力した。載荷軸力を N とした時の軸力比ηは、十字形試験体
ではη=N/(Fc×柱断面積)=0.2、ト字形試験体ではη=0.1と し た 。 Fc は 、 柱 コ ン ク リ ー ト の 目 標 圧 縮 強 度（=60N/mm2）の値を用いた。
T 字形試験体は、柱先端部の反曲点位置に押し引き型
油圧ジャッキを用いて水平方向に加力した。また、重りと滑車を用いて、柱軸力が生じないようにした。
載荷スケジュールを図－4 に示す。
目標層間変形角 R=5,
(1)十字形試験体 No.3（No.4）

10, 20, 30, 40, 50 (×10-3)rad.において 2 サイクルずつの正負交番繰り返し載荷を行った後、正加力方向へ R=100×10-3rad.まで単調載荷とした。なお、試験体 No.1（T 字形、せん断補強筋形式）は、R=50×10-3rad.の 2 サイクルを省
略し、R=100×10-3rad.まで単調載荷とした。実験での測層間変形角R（×10 -3rad.）定項目を表－5 に示す。

100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
-10
-20
-30
-40
-50

13
試験体No.1では、11、12サイクルを省略した。

11
9
7
1

2

3

4

5

12

10

8

6

図－4 載荷スケジュール(2)ト字形試験体 No.5（No.6）

表－5 測定項目
架構形状

十・ト字形（No.3~No.6）

T 字形（No.1,No.2）

補強形式

せん断補

ふさぎ板

せん断補

ふさぎ板

強筋形式

形式

強筋形式

形式

変位量

層間変形角、柱、梁、

層間変形角、柱、梁、接合部の変形量

接合部の変形量、柱主筋の抜け出し量ひずみ

柱主筋、柱せん断補強

柱主筋、柱せん断補強

筋、梁鉄骨ﾌﾗﾝｼﾞおよび筋、梁鉄骨ﾌﾗﾝｼﾞおよびｳｪﾌﾞ

ｳｪﾌﾞ、定着部拘束筋およびかんざし筋

支圧板、

荷重

ふさぎ板

支圧板、

ふさぎ板

接合部補

接合部補

強筋

強筋

梁せん断力、柱軸力

柱せん断力、梁軸力(3)T 字形試験体 No.1（No.2）
図－3 載荷装置

1-3

淺沼組技術研究報告№22(2010)

３．実験結果とともに進展した。梁鉄骨ウェブの局部座屈は、柱面か3.1 破壊状況

ら 1.0BD（BD：梁鉄骨せい=360mm）程度の範囲まで生じ各試験体における実験終了後の最終破壊状況とふさぎた。No.6 では柱材端部に曲げひび割れが多く生じたが、板を外した柱梁接合部の損傷状況を写真－1 に示す。

同ひび割れ幅は拡大しなかった。また、ふさぎ板の顕著(1) 十字形試験体（No.3, No.4）

な変形やふさぎ板内部の損傷も殆ど見られなかった。梁-3

No.3 では柱曲げひび割れ発生後の R=8.5×10 rad.時に鉄骨ウェブの局部座屈は、柱面から 1.5BD（BD=380mm）

柱梁接合部に斜めひび割れが発生し、その後、柱材端部程度の範囲まで生じた。なお、No.5 の破壊状況からは、の柱主筋に沿って進展した。No.4 では柱材端部に曲げひ

梁鉄骨の埋め込み長さによる影響は見られなかった。

び割れが多く生じたが、同ひび割れ幅は拡大せず、ふさ(3) Ｔ字形試験体（No.1, No.2）

ぎ板に顕著な変形は見られなかった。実験後、ふさぎ板

No.1 では柱曲げひび割れ発生後の R=6.9×10-3rad.時にを外して接合部内部の損傷を観察した結果、柱梁接合部

柱梁接合部に斜めひび割れが発生し、その後、柱材端部に斜めひび割れが生じていた。ただし、ふさぎ板の拘束の柱主筋に沿って進展した。No.2 ではふさぎ板の顕著な効果により、No.3 と比較してひび割れ幅は小さく、明ら

変形は見られなかった。実験後、ふさぎ板を外して接合かに損傷が少ない状況であった。

部内部の損傷を観察した結果、柱梁接合部に柱主筋の抜(2) ト字形試験体（No.5, No.6）

け出しに伴う扇状の膨らみが見られた。ただし、斜めひ-3

No.5 では柱曲げひび割れ発生前の R=5.0×10 rad.時にび割れは見られず、柱材端部コンクリートに生じた剥落

柱梁接合部に斜めひび割れが発生し、層間変形角の増大の接合部内部への進展は見られなかった。

No.3

No.4

No.4 ふさぎ板外し後（1）十字形試験体
1.0ＢＤ

1.5ＢＤ

No.5

No.6

No.6 ふさぎ板外し後（2）ト字形試験体
扇状の
膨らみ

No.1

No.2
（3）Ｔ字形試験体
写真－1 最終破壊状況
1-4

No.2 ふさぎ板外し後淺沼組技術研究報告№22(2010)以上より、柱主筋の定着部破壊となった試験体 No.1 を

3.2 荷重-変形関係
せん断力と層間変形角の関係を図－5 に示す。Qg は梁除いて、各試験体の R80 は 47.0×10-3rad.以上となり、十せん断力、Qc は柱せん断力、R は層間変形角を示し、限分な変形性能を有していることがわかった。

界層間変形角 R80 は、耐力が最大耐力の 80%に低下した
時の層間変形角を示す。
(1)十字形試験体（No.3,No.4）
両試験体ともに、R=5.0～5.5×10-3rad.時に柱材端部に曲げひび割れが発生した後、接合部内ウェブがせん断降伏した。その後、せん断補強筋形式の No.3 は接合部のせん断補強筋の引張降伏が生じた後、ふさぎ板形式の No.4
はふさぎ板のせん断降伏が生じた後にそれぞれ最大耐力に達した。最大耐力後は、No.3 では接合部斜めひび割れ、【試験体：No.3】

No.4 では柱材端部コンクリートの剥落が進行して徐々に【試験体：No.4】(1)十字形試験体耐力が低下した。R80 は、No.3 で 100×10-3rad.以上、No.4
で 47.2×10-3rad.であった。
(2)ト字形試験体（No.5,No.6）
両試験体ともに、R=5.6～8.0×10-3rad.時に柱材端部に曲げひび割れが発生し、まもなく梁フランジが引張降伏した。その後、R=30～40×10-3rad.において梁材端ウェブの局部座屈が生じた後に最大耐力に達した。最大耐力後
は、両試験体ともに梁鉄骨ウェブの局部座屈が進展して徐々に耐力が低下した。ただし、No.6 は、No.5 と比較して梁鉄骨の局部座屈の範囲が大きく（3.1 参照）、耐力低【試験体：No.5】

下が大きかった。一方、せん断補強筋形式の No.5 では、【試験体：No.6】(2)ト字形試験体

梁フランジの引張降伏後、接合部内ウェブのせん断降伏と接合部せん断補強筋の引張降伏が発生したが、ふさぎ板形式の No.6 では、接合部内ウェブのせん断降伏およびふさぎ板のせん断降伏は発生しなかった。R80 は、せん
断補強筋形式の No.5 で 100×10-3rad.以上、ふさぎ板形式の No.6 で 51.1×10-3rad.であった。いずれも紡錘形の履歴
性状を示した。なお、荷重-変形関係においても、No.5 の梁鉄骨の埋め込み長さによる影響は見られなかった。
(3)T 字形試験体（No.1,No.2）
両試験体ともに、R=1.6～1.7×10-3rad.時に柱頭部に曲【試験体：No.1】【試験体：No.2】-3

げひび割れが発生し、R=12.9～14.0×10 rad.時に柱主筋(3)T 字形試験体

が引張降伏した。その後、両試験体とも接合部内ウェブ
がせん断降伏して最大耐力に達した。最大耐力後、せん【柱】
CFC:曲げひび割れ
CCS:梁鉄骨ﾌﾗﾝｼﾞ直下の材端部ｺﾝｸﾘｰﾄの圧壊
CTY:主筋の引張降伏【梁】
BFTY:ﾌﾗﾝｼﾞの引張降伏
BWB:ｳｪﾌﾞの局部座屈断補強筋形式の No.1 では柱主筋の定着部破壊に伴って耐力が急激に低下した。一方、ふさぎ板形式の No.2 では柱端部におけるコンクリートのひび割れなどの進行に伴って徐々に耐力が低下した。R80 は、せん断補強筋形式の【柱梁接合部】
SC:斜めひび割れ
JWY:梁鉄骨ｳｪﾌﾞのせん断降伏
PY:ふさぎ板のせん断降伏
HTY:せん断補強筋の引張降伏
RTY:定着部拘束筋の引張降伏

No.1 で 21.0×10-3rad.、ふさぎ板形式の No.2 で 47.0×
10-3rad.であった。

図－5 荷重-変形関係

1-5

淺沼組技術研究報告№22(2010)

3.3 変形成分比の推移および破壊形式
梁、柱、柱梁接合部の各変形成分比の推移を図－6 に示す。θga/R、γpa/R、θca/R は、梁の部材角、柱梁接合部のせん断変形角、柱の部材角をそれぞれ層間変形角 Rで除した値である。ただし、T 字形試験体の柱変形成分
比は、柱主筋の抜け出しによる回転を除いた成分θcoa/R【試験体：No.3】【試験体：No.4】(1)十字形試験体と、柱主筋の抜け出しによる回転成分θsa/R に分けて示した。
(1)十字形試験体（No.3,No.4）
両試験体ともに、層間変形角の増大に伴い、梁の成分
θga/R が減少し、最大耐力後は接合部の成分γpa/R が卓越した。荷重-変形関係も併せて考慮すると、両試験体の【試験体：No.6】【試験体：No.5】

破壊形式は、梁曲げ降伏後の接合部せん断破壊型と考え(2)ト字形試験体られる。
(2)ト字形試験体（No.5,No.6）
両試験体ともに、梁の成分θga/R が大部分を占めており、0.7～0.9 程度を保持して推移した。荷重-変形関係も併せて考慮すると、両試験体の破壊形式は、梁曲げ破壊【試験体：No.2】【試験体：No.1】型と考えられる。

(3)T 字形試験体(3)T 字形試験体（No.1,No.2）

図－6 変形成分比-層間変形角関係

せん断補強筋形式の No.1 では、層間変形角の増大に伴(い、柱自体の成分θcoa/R および梁の成分θga/R が減少し、

js M U = cVe ⋅ j Fs ⋅ j δ + w p⋅w σ y

最大耐力付近で柱主筋の抜け出しによる成分θsa/R が急) + 1.2⋅sV ⋅s σ y(1)

3

3.6 ⋅ Fc ⎞⎛cb⎟,
Fs = min⎜⎜ 0.12 ⋅ Fc , 1.8 +⋅ sB d ⋅ mC d ,cVe =sV = j t w ⋅ sB d ⋅ mC d
100 ⎟⎠
2⎝
2
Fc :コンクリートの実圧縮 強度( N / mm ),j δ : 柱梁接合部の形状係数

激に増大した。ふさぎ板形式の No.2 では、最大耐力時まj

ではθcoa/R が 0.5 程度と卓越したが、その後徐々に減少
し、R=40～50×10-3rad.程度からθsa/R が急激に増大した。
荷重-変形関係も併せて考慮すると、No.1 の破壊形式は、

w

p : せん断補強筋比（ふさ ぎ板形式 : 2⋅ f t / c b,w

σ y : 接合部せん断補強鋼材 （せん断補強筋、ふさ ぎ板）の実降伏強度 ( N / mm 2 )sft : ふさぎ板厚( mm)）

σ y : 接合部内ウェブの実降 伏強度( N / mm 2 )柱曲げ降伏後の柱主筋定着破壊型、No.2 は、柱主筋の抜

表－6 最大耐力の実験値と計算値の比較
実験値

け出しを伴う柱曲げ破壊型であったと考えられる。柱主試験体筋に SD490 を用いた No.2 の定着部破壊が抑制されているのは、既往の文献 2)にもあるように、ふさぎ板の拘束効

No.3

果によるものと考えられる。

No.4
No.5
No.6

４．柱梁接合部のせん断設計

No.1

4.1 実験最大耐力と計算値耐力との関係

No.2*

最大耐力の実験値と計算値との比較を表－6 に示す。計

架構
形状

接合部
補強形式

せん断
補強筋形式
十字形
ふさぎ板
形式
せん断
補強筋形式
ト字形
ふさぎ板
形式
せん断
補強筋形式
T字形
ふさぎ板
形式

計算値

実験最大耐力expQmax

変形角R

cQ(kN) gQ(kN)

-3

*

柱曲げ
耐力時

梁曲げ
耐力時

接合部
せん断
耐力時

expQmax/uQcal(×10 rad)c Qcal(kN)

gQcal(kN)pQcal(kN)

-

207

20.1

387

205

186

1.11

-

287

-20.1

391

286

235

1.22

-

272

50.2

589

204

305

1.33

-

368

-40.1

595

286

396

1.28

211

-

18.0

180

346

279

1.17

281

-

30.1

223

346

352

1.26

計算値は、実験に合わせて、試験体No.3～No.6は梁せん断力、試験体No.1およびNo.2は柱せん断力に換算している。

算値は、柱（曲げ）、梁（曲げ）、柱梁接合部（せん断）

それぞれの計算値は、実際の破壊形式と概ね一致しての各終局耐力計算値の最小値（表中網掛けした数値）をおり、実験値と良い対応を示した。ここで、接合部せん用いた。なお、柱の曲げ終局耐力は「建築物の構造関係

断破壊型の十字形試験体を比較すると、せん断補強筋形

3)

技術基準解説書」 の略算式、梁の曲げ終局耐力は全塑性式の No.3 の方が計算値に対する余裕度が小さい。3.1 のモーメント、柱梁接合部のせん断終局耐力は「鉄骨鉄筋破壊状況によると、No.4 は、ふさぎ板による接合部内コ4)コンクリート構造計算規準・同解説」 （以下、SRC 規準

ンクリートの拘束効果でせん断耐力が増大していると考と称す。
）の柱梁接合部のせん断終局パネルモーメントにえられ、せん断補強筋形式と比較して補強効果が大きい準拠した式(1)で算定した。

ためと考えられる。
1-6

淺沼組技術研究報告№22(2010)

α は柱梁接合部の補強形式による低減係数であり、せ4.2 柱梁接合部のせん断終局耐力
試験体 No.3（せん断補強筋形式）の実験値が式(1)によん断補強筋形式は α = 0.8 、ふさぎ板形式は α = 1.0 とした。

る計算値に対して余裕度が小さいことから、本構法の柱図－7 は、本実験および既往の研究 5)～50)における十字

梁接合部におけるせん断設計では、柱梁接合部の補強形

形、ト字形、T 字形試験体の実験結果について、実験の式に応じた補強効果の低減を考慮できる設計式として、最大耐力と式(2)による js M U の値を、それぞれ梁あるい式(2)を満足することとした。

は柱曲げ耐力計算値で基準化した関係を示す。図より、⎧(

js M U = α ⋅ ⎨ cVe ⋅ j Fs ⋅ j δ + w p⋅w σ y⎩≥ αs ⋅) + 1.2⋅sV ⋅s σ y ⎫⎬3

横軸（せん断終局耐力計算値／梁あるいは柱曲げ耐力計⎭h'⋅ ( B MU 1 + B MU 2 )hα : 補強形式による低減係 数,h, h': 層高および柱の内法高 さ,算値）の値が、1.0 付近を境に接合部せん断破壊と梁ある(2)

いは柱曲げ破壊に分類されていることがわかる。よって、
js M U を梁曲げ耐力に対して 1.1 倍以上（ α s ≥ 1.1 ）確保

α S : 割増係数

すれば、接合部せん断破壊を抑制できると考えられる。

B M U 1, B M U 2 : 左右梁の全塑性モーメ ント

2.0
最大耐力実験値／梁全塑性耐力計算値

最大耐力実験値／梁全塑性耐力計算値

2.0

1.5

1.0

0.5
接合部破壊（17体）
試験体No.3
梁曲げ破壊（3体）

1.1

0.5

1.0

接合部破壊（26体）
試験体No.4

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

1.5

2.0

2.5

3.0

【せん断補強筋形式】【ふさぎ板形式】
最大耐力実験値／梁全塑性耐力計算値

1.0

0.5
梁曲げ破壊(2体）
試験体No.5
接合部破壊（2体）

1.1
0.0
0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

1.5

1.0

0.5
梁曲げ破壊（5体）

0.0

3.5

0.5

最大耐力実験値／柱曲げ耐力計算値

1.5

1.0

0.5

1.0

柱曲げ破壊T形（7体）(7 体)
試験体No.1
接合部破壊（1体）

2.0

2.5

3.0

2.0

2.5

3.0

3.5

2.0

1.5

1.0

0.5

0.0

3.5

(9 体)
柱曲げ破壊T形（9体）
試験体No.2
接合部破壊（2体）

1.1

0.0
1.5

1.5

【ふさぎ板形式】

2.0

0.5

1.0

せん断終局耐力計算値／梁全塑性耐力計算値(2)ト字形試験体

1.1

試験体No.6
接合部破壊（2体）

1.1
0.0【せん断補強筋形式】

0.0

3.5

2.0

せん断終局耐力計算値／梁全塑性耐力計算値

最大耐力実験値／柱曲げ耐力計算値

1.0

せん断終局耐力計算値／梁全塑性耐力計算値

1.5

0.0

梁曲げ破壊（11体）

1.1

0.5

せん断終局耐力計算値／梁全塑性耐力計算値(1)十字形試験体
最大耐力実験値／梁全塑性耐力計算値

0.5

0.0

2.0

0.0

1.0

0.0

0.0
0.0

1.5

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

せん断終局耐力計算値／柱曲げ耐力計算値

せん断終局耐力計算値／柱曲げ耐力計算値【せん断補強筋形式】【ふさぎ板形式】(3)T 字形試験体
図－7 せん断終局耐力設計式の妥当性の検証
1-7

3.5

淺沼組技術研究報告№22(2010)

式 RCS 混合構造架構の構造性能に関する実験（その

５．まとめ

1

柱 RC 梁 S ハイブリッド構法の性能を確認するため、演梗概集

構造実験および考察を行った結果、以下の知見を得た。
1)

7)せん断補強筋形式では柱梁接合部にせん断ひび割

2)

4)

石田健吾、蘓鉄盛史、光成和昭：梁貫通ふさぎ板形
式 RCS 混合構造架構の構造性能に関する実験（その板の拘束効果により柱梁接合部の損傷を大幅に抑

2

制できる。

構造Ⅲ、pp.1265-1266、1998.9.
8)

実験結果の検討）、日本建築学会学術講演梗概集

石田健吾、蘓鉄盛史、光成和昭：梁貫通ふさぎ板形に十分な変形性能を有する。

式 RCS 混合構造架構の構造性能に関する実験（その本構法による試験体の実験最大耐力は、既往の設3計式に基づく計算値と良い対応を示す。

会学術講演梗概集9)

本実験結果および既往の研究結果により柱梁接合

柱梁接合部を構成する鋼材の応力）、日本建築学
構造Ⅲ、pp.1025-1026、1999.9.

長谷川隆、山内泰之、西山功、井崎征男：鉄筋コン部のせん断設計について検討し、本構法による柱クリート柱と鉄骨梁より成る混合構造（柱梁接合部

梁接合部が SRC 規準に準拠したせん断終局耐力設の弾塑性挙動）、日本建築学会学術講演梗概集

計式で評価できることを示した。

Ⅱ、pp.1325-1326、1987.10.
10)［謝

構造Ⅲ、pp.1263-1264、1998.9.

れ等の損傷が生じるが、ふさぎ板形式ではふさぎ

本構法は、せん断補強筋形式、ふさぎ板形式とも

3)

実験概要および実験結果）、日本建築学会学術講

構造本間優子、杉山靖、東端泰夫、藤村勝、持田哲雄、
毛井崇博：柱 RC 梁 S 接合部の力学性状（その 1 予

辞］

本構法の開発は、RCS ハイブリッド構法研究会（青木備実験計画および破壊経過）、日本建築学会学術講演
梗概集

あすなろ建設、淺沼組、奥村組、西武建設、大末建設、
11)

東亜建設工業、西松建設、ハザマ、長谷工コーポレーシ

構造Ⅱ、pp.1183-1184、1990.10.

毛井崇博、東端泰夫、杉山靖、持田哲雄、藤村勝、ョンで構成）により行われました。開発に当たってご尽

本間優子：柱 RC 梁 S 接合部の力学性状（その 2 予

力頂きました各社委員の皆様に謝意を表します。また、備実験結果の検討）、日本建築学会学術講演梗概集

本構法の開発に関して様々なご指導およびご教示を頂き構造Ⅱ、pp.1185-1186、1990.10.

ました財団法人日本建築総合試験所の益尾潔審議役・工12) 村田義行、藤本純一、楊柳：柱 RC 梁 S からなる混

博、構造実験でご尽力頂きました足立将人主査・博士（工合構造物の架構実験（その 1学）および堂下航氏をはじめとする同試験所の皆様に謝要および破壊状況）、日本建築学会学術講演梗概集

意を表します。

構造Ⅱ、pp.1669-1670、1994.9.

十字形架構の実験概13) 藤本純一、村田義行、楊柳：柱 RC 梁 S からなる混［参考文献］

合構造物の架構実験（その 21)

日本建築学会：鉄筋コンクリート柱・鉄骨梁混合構果 ）、 日 本 建 築 学 会 学 術 講 演 梗 概 集

造の設計と施工、2001.

pp.1671-1672、1994.9.

2)

神野靖夫、富永博夫、村井義則、坂口昇、山野辺宏

圧耐力、日本建築学会構造系論文報告集される架構（RCSS 構法）の耐力及び変形（その 14

pp.105-115、1996.11.

集

4)

5)

第 489 号、

15) 岩渕一徳、吉松賢二、坂尾恵司、濱田真：柱 RC 梁

構造Ⅱ、pp.1189-1190、1990.

S 混合構造の柱梁接合部に関する実験的研究（その 1

国土交通省他：建築物の構造関係技術基準解説書、

実験概要とその結果）、日本建築学会学術講演梗概集

2007.

構造Ⅲ、pp.1015-1016、1997.9.

日本建築学会：鉄骨鉄筋コンクリート構造計算規16) 吉松賢二、坂尾恵司、濱田真、岩渕一徳：柱 RC 梁準・同解説、2001.

S 混合構造の柱梁接合部に関する実験的研究（その 2

坂口昇：鉄筋コンクリート柱と鉄骨梁で構成される

結果の検討）、日本建築学会学術講演梗概集

柱梁接合部パネルのせん断耐力、日本建築学会構造pp.1017-1018、1997.9.

系論文報告集6)

構造Ⅱ、

14) 村田義行：柱 RC 梁 S からなる混合構造接合部の支治、野崎次男：鉄筋コンクリート柱と鉄骨梁で構成

柱主筋の引き抜き試験）、日本建築学会学術講演梗概

3)

十字形架構の実験結

第 428 号、pp.69-78、1991.10.

構造Ⅲ、

17) 渡邉信也、吉松賢二、濱田真、佐藤玲圭、岩渕一徳：

蘓鉄盛史、石田健吾、光成和昭：梁貫通ふさぎ板形

柱 RC 梁 S 混合構造の柱梁接合部に関する実験的研
1-8淺沼組技術研究報告

究（その 3 実験概要とその結果）、日本建築学会学

27) 秦雅史、安倍勇、早川邦夫、細矢博、安井健治、舟構造Ⅲ、pp.1257-1258、1998.9.

術講演梗概集山勇司：柱 RC 梁 S から成る構造物の部分架構実験（その 1）、日本建築学会学術講演梗概集18) 岩渕一徳、吉松賢二、濱田真、佐藤玲圭、渡邉信也：
柱 RC 梁 S 混合構造の柱梁接合部に関する実験的研

構造Ⅱ、

pp.1615-1616、1991.9.

究（その 4 実験結果および検討）、日本建築学会学

28) 舟山勇司、安倍勇、早川邦夫、秦雅史、細矢博、安構造Ⅲ、pp.1259-1260、1998.9.

術講演梗概集№22(2010)

井健治：柱 RC 梁 S から成る構造物の部分架構実験（その 2）、日本建築学会学術講演梗概集19) 佐藤玲圭、吉松賢二、濱田真、渡邉信也、岩渕一徳：
柱 RC 梁 S 混合構造の柱梁接合部に関する実験的研

構造Ⅱ、

pp.1617-1618、1991.9.

究（その 5 接合部終局せん断耐力の検討）、日本建29) 中江晃彦、早川邦夫、細矢博、舟山勇司、平野晋：

構造 Ⅲ 、 pp.1261-1262 、柱 RC 梁 S から成る構造物の部分架構実験（その 5）、

築 学 会学 術講 演梗 概集

1998.9.

日本建築学会学術講演梗概集

構造Ⅱ、pp.1663-1664、1994.9.

20) 福本昇、石原誠一郎：バンドプレートで補強された
柱 RC・梁 S 構造の柱梁接合部に関する実験研究、日30) 谷垣正治、岩田吉弘、野路利幸、山本一朗、小坂英

構造Ⅲ、 pp.955-956 、之、小田稔：柱 RC 梁 S 構造の接合部性能に関する

本建築学会学術講演梗概集

1995.8.

研究（その 1 実験概要）、日本建築学会学術講演梗

21) 飯塚正義、黒田洋子：梁貫通型柱 RC 梁 S 構造十字型接合部の実験的研究（その 1

概集

構造Ⅱ、pp.1657-1658、1994.9.

工法の概要と梁曲

31) 小田稔、遠藤克彦、山中久幸、谷垣正治、小坂英之、

げ降伏先行型試験体による実験）、日本建築学会学術河崎善之：柱 RC 梁 S 構造の接合部性能に関する研講演梗概集

構造Ⅲ、pp.1235-1236、2000.9.

究（その 2 接合部破壊形式の分類）、日本建築学会

22) 黒田洋子、飯塚正義：梁貫通型柱 RC 梁 S 構造十字型接合部の実験的研究（その 2

学術講演梗概集

構造Ⅱ、pp.1659-1660、1994.9.

接合部せん断破壊

32) 小林知巳、初瀬隆司、山中久幸、谷垣正治、小坂英

先行型試験体による実験と接合部せん断耐力式の評

之、小田稔：柱 RC 梁 S 構造の接合部性能に関する価 ）、 日 本 建 築 学 会 学 術 講 演 梗 概 集

研究（その 3 最大耐力）、日本建築学会学術講演梗

構造Ⅲ、

pp.1237-1238、2000.9.

概集構造Ⅱ、pp.1661-1662、1994.9.

23) 杉本裕志、富永博夫、村井義則、坂口昇、斎藤秀人、

33) 森貴久、齋藤啓一：RCS 構造におけるふさぎ板形式

野崎次男：鉄筋コンクリート柱と鉄骨梁で構成され柱梁接合部のせん断耐力に関する実験、日本建築学

る架構（RCSS 構法）の耐力及び変形性能（その 11

会学術講演梗概集

1/2 モデル十字形接合部せん断実験）、日本建築学会
学術講演梗概集
24)

構造Ⅲ、pp.1099-1100、2006.9.

34) 吉松賢二、坂尾恵司、濱田真、河口俊郎：高強度コ

構造Ⅱ、pp.1577-1578、1989.10.

ンクリートを用いた柱 RC 梁 S 混合構造の接合部に坂口昇、富永博夫、村井義則、黒瀬行信、関洋一、

関する実験的研究（その 2山野辺宏治：鉄筋コンクリート柱と鉄骨梁で構成さ合部）、日本建築学会学術講演梗概集れる架構（RCSS 構法）の耐力及び変形性能（そのpp.1053-1054、1996.9.

12 十字形接合部のせん断耐力）、日本建築学会学術講演梗概集

梁貫通ふさぎ板形式接35) 小澤潤治、岩倉知行、山本俊彦、須田充司、斉藤駿

構造Ⅱ、pp.1579-1580、1989.10.

三：RC 柱・S 造はりで構成される合成架構に関する研究（その 125) 金本清臣、中西啓二、山野辺宏治、渡辺泰志：高強

囲み板で補強した柱はり接合部の実度材料を用いた鉄筋コンクリート柱と鉄骨梁で構成験 ）、 日 本 建 築 学 会 学 術 講 演 梗 概 集

される架構（NewRCSS 構法）の開発（その 1 実験

pp.1897-1898、1992.8.

計画および実験結果）、日本建築学会学術講演梗概集

構造Ⅱ、

36) 小澤潤治、公塚正行、青木雅秀、岩倉知行、吉田徳

構造Ⅲ、pp.1103-1104、2005.9.

雄：RC 柱・S 造はりで構成される合成架構に関する研究（その 5 柱はり断面寸法比が異なる場合）、日26) 山野辺宏治、中西啓二、金本清臣、渡辺泰志：高強度材料を用いた鉄筋コンクリート柱と鉄骨梁で構成

本建築学会学術講演梗概集

される架構（NewRCSS 構法）の開発（その 2 接合

1996.9.

構造Ⅲ、pp.1079-1080、

37) 鴻池組・新井組 RCS 接合構法―柱梁接合部をふさ部耐力式の提案および剛性評価）、日本建築学会学術
講演梗概集

構造Ⅲ、

構造Ⅲ、pp.1105-1106、2005.9.

ぎ板で覆った梁貫通型 RC 柱 S 梁接合部構法―、財1-9

淺沼組技術研究報告

団法人日本建築総合試験所№22(2010)

日本建築学会学術講演梗概集

建築技術性能証明評価

構造Ⅲ、pp.903-904、1995.8.

概要報告書、2008.5.
38) 堀伸輔、五十嵐治人、荒金直樹、足立将人：柱 RC

49) 富永博夫、村井義則、高瀬雄一、坂口昇、小川雄一

梁 S 混合構造架構の構造性能（その 1 十字形接合郎、友永久雄：鉄筋コンクリート柱と鉄骨梁で構成

部実験の概要）、日本建築学会学術講演梗概集

される架構（RCSS 構法）の耐力及び変形性能（そ構造

Ⅲ、pp.1109-1110、2009.8.

、日本建築学会学術講の 1 構法の概要と実験計画）

39) 成瀬忠、伊藤仁、荒金直樹、足立将人：柱 RC 梁 S
混合構造架構の構造性能（その 3

演梗概集50) 塩崎裕也、堀信輔、荒金直樹、足立将人：柱 RC 梁

柱梁接合部せん

断耐力評価）、日本建築学会学術講演梗概集

構造Ⅲ、

pp.1113-1114、2009.8.

pp.1111-1112、2009.8.

する日米共同構造実験研究（RCS-6）―外柱 RC・梁S 接合部の実験概要―、日本建築学会学術講演梗概
41)

構造Ⅲ、pp.891-892、1995.8.

豊島学、小澤潤治、山本俊彦、磯雅人：RC 柱・S造はりで構成される合成架構に関する研究（その 3ト型接合部の実験）、日本建築学会学術講演梗概集
構造Ⅲ、pp.943-944、1995.8.

42) 野口聡、早川邦夫、細矢博、中江晃彦、河野政典：
柱 RC 梁 S から成る構造物の部分架構実験（その 7）、構造Ⅲ、pp.905-906、

日本建築学会学術講演梗概集

1995.8.
43) 高見信嗣、増田安彦、吉岡研三：柱 RC・梁 S 混合構造の合理的設計法に関する研究（その 1）―梁貫通形式の接合部実験―、大林組技術研究所報No.51、

pp.49-54、1995.
44) 楊柳、村田義行、藤本純一：柱 RC 梁 S からなる混合構造物の架構実験（その 3T 字形架構実験）、日

本建築学会学術講演梗概集

構造Ⅱ、pp.1673-1674、1994.9.
45) 勝倉靖、成原弘之、飯島昭治、佐藤龍生：簡易な仕口による柱 RC 梁 S 複合構造の実験（その 3 最上階
柱梁接合部の実験）、日本建築学会学術講演梗概集
構造Ⅱ、pp.1847-1848、1993.9.
46)

磯雅人、小澤潤治、山本俊彦、豊島学：RC 柱・S造はりで構成される合成架構に関する研究（その 4T 型・L 型接合部の実験）、日本建築学会学術講演梗
概集

S 混合構造架構の構造性能（その 2T 字形接合部実験の概要）、日本建築学会学術講演梗概集40) 紅谷信行、金洸演、野口博：ハイブリッド構造に関

集構造Ⅱ、pp.1427-1428、1986.8.

構造Ⅲ、pp.945-946、1995.8.

47) 中江晃彦、安倍勇、早川邦夫、細矢博、平野晋、舟山勇司：柱 RC 梁 S から成る構造物の部分架構実験（その 3）、日本建築学会学術講演梗概集

構造Ⅱ、

pp.1879-1880、1992.8.
48) 早川邦夫、細矢博、中江晃彦、河野政典、野口聡：
柱 RC 梁 S から成る構造物の部分架構実験（その 6）
、
1-10

構造Ⅲ、