STEEL CONSTRUCTIONTODAY & TOMORROW(No. 33 Juli 2011)
Publikasi Bersama Federasi Besi dan Baja Jepang dan
Masyarakat Konstruksi Baja Jepang
Versi Bahasa Indonesia
Versi Bahasa Inggris Steel Construction Today &Tomorrow diterbitkan tiga kali dalam setahun dan
disirkulasikan ke seluruh dunia kepada para eksekutif,
perusahaan perdagangan industri, dan organisasi
administratif yang berminat. Tujuan utama publikasi
ini adalah memperkenalkan standar dan spesifikasi
mengenai konstruksi baja, contoh-contoh proyek
konstruksi mutakhir, teknologi dan material konstruksi
mutakhir dan lainnya di bidang konstruksi bangunan
dan keteknik-sipilan.
Agar pembaca Indonesia dapat memahami artikel
yang ada, disiapkan versi Bahasa Indonesia yang berisi
teks saja, dan dilampirkan pada versi Bahasa Inggris.
Dalam versi Bahasa Indonesia, foto, gambar dan tabel
hanya ditampilkan judulnya saja. Oleh karenanya perlu
merujuk ke publikasi versi Bahasa Inggris untuk
melihat isinya. Juga, bila dibutuhkan konfirmasi teknis
ataupun rincian yang lebih teknis dari sebuah teks,
silakan merujuk ke publikasi versi Bahasa Inggris.

No. 33 Juli 2011: Isi
Fitur Khusus
Tiang Pancang dan Turap Pipa Baja
Turap dan Tiang Pipa Baja untuk Struktur Baja
Pelabuhan: Teknologi Proteksi Korosi

1

Tiang Pancang dan TurapPipa Baja: Teknologi
Perbaikan dan Perkuatan

6

Jembatan Nhat Tan di Vietnam: Disain Jembatan
dan Konstruksi Substruktur

10

Jembatan Gerbang Tokyo: Disain dan Konstruksi
Pondasi Sumur Turap Pipa Baja

14

Gempa Besar Jepang Timur dan Tsunami
Belakang

1

Sampuldi Osaka, Naoya, Fushiki, Hakodate dan Rumoi.
Selama periode akhir perang, tiang pancang baja
digunakan secara meluas untuk fasilitas pelabuhan.
Aplikasi tiang pancang untuk struktur pondasi dermaga
diperluas setelah konstruksi Pelabuhan Shiogama padatahun1954. Dermaga tambat pertama tipe-sel yangmenggunakan turap baja datar dibangun di Pelabuhan
Shiogama (1954~1959), diikuti dengan Port Tobata,
Nagoya, Naoetsu, Aomori dan Yokohama.
Memasuki 1960 an, pilar tiang pancang baja
dikembangkan dan secara bertahap digunakan untuk
membangun dermaga tambat kapasitas besar di banyak
pelabuhan. Dermaga Yamashita di Pelabuhan
Yokohama dan dermaga Maya di Pelabuhan Kobe
merupakan struktur demikian.
Belakangan ini, struktur baja tipe-jaket semakinbanyak diadopsi untuk fasilitas pelabuhan. Dermaga
Ooi dan Landas-Pacu D di Bandara Internasional
Tokyo merupakan contoh tipikal struktur ini.

(Halaman 1~5)

Turap dan Tiang Pancang Pipa Baja
untuk Struktur Baja Pelabuhan― Teknologi Proteksi Korosi: Hari ini& Esok ―Oleh Hidenori Hamada (Dr., Professor Universitas
Kyushu )Toru Yamaji (Dr., Pimpinan Grup Institut Riset
Pelabuhan dan Bandara)
Yoshikazu Akira (Dr., Peneliti Institut Riset
Pelabuhan dan Bandara)
Sejarah teknologi proteksi korosi di Jepang telahberlangsung selama lebih dari 50 tahun. Sebagai
hasilnya, teknologi ini telah berkembang hingga ke
tingkat yang luar biasa dimana proteksi terhadap korosi
pelabuhan hampir selesai. Demikian juga, kondisi yangmempengaruhi aplikasi teknologi proteksi korosi
berbeda di tiap negara, sehinggi metode yangdigunakan juga akan berbeda. Akan tetapi, keragaman
pengalaman yang diperoleh dalam bidang ini di Jepang
dapat juga berguna di negara lain. Artikel ini
membahas teknologi perlindungan korosi yangditerapkan pada pelabuhan dengan struktur baja di
Jepang. Kami yakin artikel ini akan memberikan
kontribusi pada pengembangan teknologi proteksikorosi struktur baja di dunia.

● Fitur Struktur Baja Pelabuhan
Saat ini hampir separuh dermaga tambat di Jepang
dibangun dengan menggunakan produk baja. Ini telahmenjadi fitur pelabuhan-pelabuhan di Jepang. Salahsatu alasan utama banyaknya penggunaan produk baja
di Jepang adalah perkembangan industri baja Jepang
sebagai unsur utama pertumbuhan ekonomi negara
yang tinggi pada tahun 1960-an. Karena pertumbuhan
ekonomi Jepang yang tinggi pada tahun 1960-an
menuntut pengembangan fasilitas pelabuhan dengan
segera, maka peluang konstruksi cepat menjadi alasan
tambahan untuk segera mengadopsi struktur baja. Total
panjang dermaga tambat yang menggunakan struktur
baja sudah mencapai 490 km. Di Pelabuhan Tokyo,
rasio struktur baja terhadap total fasilitas pelabuhan(termasuk pemecah gelombang) meningkat dengan
cepat. Dari total pengembangan lebih dari 200 km
fasilitas pelabuhan, fasilitas dengan baja telahmelampaui 150 km.

Stuktur Baja untuk Pelabuhan di Jepang● Sejarah
Stuktur pelabuhan baja tertua yang dibangun di
Jepang adalah dermaga dengan konstruksi tiang sekrup
baja di Pelabuhan Kobe pada 1876, diikuti selanjutnya
dengan Pelabuhan Yokohama, Nagoya, Osaka dan
Tsuruga. Selama paruh terakhir era Taisho(1912~1926), turap baja diimpor untuk memperbaiki
kerusakan akibat Gempa Bumi Besar Kanto. Dermaga
tambat jenis turap baja pertama dibangun pada 1926 dipelabuhan Osaka.
Memasuki era Showa (1926~1989), impor turap
baja meningkat, menjadi total 25.000~35.000 ton per
tahun. Kemudian pada tahun 1929, percobaan
manufaktur turap baja dimulai di Pabrik Baja Yawatayang dijalankan pemerintah, dan produksi penuh
dimulai tahun 1930. Pada 1931, di Pelabuhan Miyako
untuk pertama kalinya digunakan turap baja produksi
domestik untuk struktur baja pelabuhan. Juga, dermaga
tambat dengan turap baja dibangun di awal era Showa● Struktur Tipikal Baja Pelabuhan― Dermaga Tipe Turap Baja
Dermaga tambat baja tipe turap dibangun dengan
menancapkan turap baja ke tanah untuk membentuk
dinding penahan tanah (Gbr. 1). Dermaga tambat baja
tipe turap pada umumnya dibentuk dengan
menggunakan tie rod untuk menghubungkan dinding
turap baja dengan struktur strut (pipa baja, turap baja,
profil, dll) yang dipasang dibelakang dinding.
2

terkena percikan air laut, dan karenanya permukaan
baja terkena banyak air laut dan oksigen. Oleh sebab
itu zona percikan merupakan lingkungan yang palingkorosif. Umumnya tingkat korosi pada zona ini
mencapai tingkat 0,3 mm/tahun. Berdasarkan survei didaerah Okinawa, terdapat tingkat korosi yangmencapai 0,5~0.6 mm/tahun sebagai pengaruh
temperatur dan kelembaban yang tinggi.

Berdasarkan skala beban yang didukung, digunakan
dua jenis tiang untuk turap—turap baja tipe U yangpaling banyak digunakan dan tiang pancang baja
dengan koneksi sambungan. Dalam hal beban kecil,seperti pada pelabuhan di air dangkal, sruktur dinding
beban-sendiri diadopsi tanpa menggunakan struktur
strut dan tie rod. Sekalipun menggunakan turap baja
ataupun tiang pancang baja, muka depan dinding tiang
terkena lingkungan laut yang korosif.

Gbr. 3 Contoh Tingkat Korosi Arah-Vertikal Pipa Bajadan Turap

Gbr. 1 Struktur Tipikal Dermaga Tambat Tipe Turap
Baja● Zona Pasang
Zona pasang adalah area dimana struktur secara
berkala mengalami perendaman air laut dan terpapar
atmosfir karena air pasang. Pada zona ini tingkat korosi
di lingkungan rataan tinggi muka laut (M.S.L) kecil,
akan tetapi, tingkat korosi di lingkungan tepat di bawahtinggi muka air rendah rata-rata (M.L.W.L) sangat besar.
Alasannya adalah terbentuknya sel makro dengan area
katoda di sekitar M.S.L (konsentrasi tinggi oksigen
terlarut). Ada kasus dimana, tergantung keadaannya,
dimana tingkat korosi di daerah di bawah M.L.W.L
melebih zona percikan. Fenomena ini disebut “korosi
terpusat”. Korosi terpusat ini menyebabkan kolaps
struktural pada beberapa struktur baja.

― Dermaga Tambat Tipe-Pilar
Dermaga tambat tipe-pilar dibangun dengan cara
menempatkan struktur atas di atas kolom (Gbr. 2).
Dermaga tipe-pilar terdiri atas sebuah pilar yangdipasang di depan dermaga dan sebuah struktur
penahan tanah di belakangnya, dengan banyak
menggunakan produk baja untuk pilar depan. Pada
struktur atas dipasang balok dan slab lantai beton
bertulang atau cetak. Diantara fasilitas pelabuhan,
struktur atas beton bertulang merupakan lokasi yangpaling banyak mengalami kerusakan akibat garam.
Gbr. 2 Struktur Tipikal Dermaga Tambat Tipe-Tiang
Pancang Baja

● Zona Terrendam dan zona lumpur
Korosi pada zona terrendam hampir seragam.
Tingkat korosi pada kedalaman dibawah -1 m ataulebih adalah sekitar 0,1-0,2 mm/tahun. Pada zona
lumpur, tingkat korosi menjadi lebih kecil: sekitar 0,03
– 0,05 mm/tahun dikarenakan pasokan oksigen yangberkurang dibandingkan pada zona terrendam.

Fitur Korosi di Lingkungan Laut
Lingkungan dimana struktur baja pelabuhan
diaplikasikan dapat di golongkan ke dalam lima zona,
yaitu, zona atmosferik, zona percikan, zona pasang,zona terrendam, dan zona lumpur. Apabila produk baja
ukuran panjang seperti turap baja dan tiang pancang
baja berada pada lingkungan berragam (zona pasang,zona rendam, dan zona lumpur), akan terjadi korosi
sel-makro yang diakibatkan oleh perbedaan dalam
lingkungan tempat keberadaan struktur. Area yangmengalami masalah korosi serius terhadap struktur baja
bila tanpa proteksi korosi adalah daerah tepat di bawahzona basah dan tinggi muka air rendah rata-rata(MLWL). Kecenderungan korosi dibedakan
berdasarkan jenis lingkungan korosi (Gbr. 3).

Teknologi Proteksi Korosi untuk Struktur Baja
Pelabuhan● Sejarah Teknologi Proteksi Korosi
Konsep proteksi korosi yang paling lazim
sebelumnya adalah “corrosion allowance.”
Sehubungan dengan itu, ketebalan produk-produk baja
ditambahkan lebih dulu sebagai margin utnuk
kehilangan karat. Proteksi katodik baru diterapkan
pada struktur baja pelabuhan pada tahun1953, yaitu
pada Pelabuhan Amagasaki dimana digunakan sistem
anodik dengan anoda paduan magnesium. Proteksi ini
adalah sistem dengan sumber arus eksternal.
Memasuki tahun 1960 an, mulai digunakan proteksi
katodik (sistem sumber arus eksternal) pada berbagai
struktur pelabuhan. Sekitar 1960-1970, cat minyak dan● Zona Atmosferik
Biasanya, tingkat korosi (kehilangan korosi) untuk
struktur seperti ini adalah sekitar 0,1 mm/tahun● Zona Percikan
Pada zona percikan, bagian struktur terus-menerus3

Yumemai (tipe apung-putar). Pelapisan baja baja
stainless tahan air laut diaplikasi sebagai penangananproteksi korosi untuk dermaga tipe jaket (jacket-typequay) yang digunakan untuk meningkatkan Dermaga
Ooi (untuk tinggi air -1m keatas).
Selanjutnya, dalam “Standar Teknis untuk Fasilitas
Pelabuhan” yang direvisi pada bulan April 1999,
metode proteksi korosi berdasarkan “corrosion
allowance” dihilangkan, dan ditetapkan proteksi korosi
katodik untuk zona di bawah tinggi pasang rata-rata
dan metode proteksi dengan salutan/pelapisan untuk
semua zona-zona diatasnya mulai dari 1 m di bawahtinggi pasang rata-rata.

cat resin epoksi ter dikembangkan dan mulai
digunakan untuk proteksi karat pada zona diatas zonaterrendam. Dalam proteksi korosi salutan/pelapisan, cat
dengan kandungan seng tingi dikembangkan dan
digunakan sebagai lapisan dasar untuk salutan resin
epoksi ter. Usaha selanjutnya adalah bagaimana
menutupi bagian atas tiang baja dermaga dengan betonsebagai metode proteksi korosi untuk struktur diatas
muka air laut dimana efek dari proteksi katodik tidak
terjadi. Sekitar 1970, cat karet berklorinasi
dikembangkan, diikuti dengan pengembangan cat
uretan pada 1972. Untuk proteksi katodik, kemudian
dikembangkan anoda paduan aluminium
performa-tinggi, dan aplikasi skala penuh proteksikorosi anodik dimulai. Pada sekitar 1970 juga,
teknologi pengelasan bawah air dikembangkan untuk
mengurangi periode kerja dan meningkatkankeselamatan pada saat memasang anoda paduan
aluminium.
Dimulai pada tahun1980 dan beberapa tahun
selanjutnya, berbagai jenis metode salutan/pelapisan
tahan lama untuk proteksi korosi dikembangkan,
diantaranya adalah metode penutup mortar/FRP,
metode pelapisan petrolatum, dan metode pelapisan
pengerasan bawah air. Sekitar 1982, pelapisan denganpolietilena dan poliuretana (juga disebut metodeproteksi korosi yang kuat) dikembangkan. Dalamsistem tipe-salutan, dikembangkan cat resin epoksi
ultra kuat/tebal dan cat resin fluorin yang sangat tahan
cuaca.
Akan tetapi, bahkan pada masa-masa itu, sistem
proteksi korosi tidak terlalu digunakan untuk semua
fasilitas pelabuhan, sedangkan sistem “corrosion
allowance” masih digunakan. Hasilnya, pada 1983,
terjadi kecelakaan di Pelabuhan Yokohama yangmengakibatkan menurunnya sebuah fasilitas pelabuhan.
Dipicu oleh kecelakaan ini, pada tahun1984 proteksi
katodik kemudian diwajibkan sebagai metode standar
proteksi korosi untuk struktur baja eksisting pada zonaterrendam dan zona lumpur, dan proteksisalutan/pelapisan diwajibkan sebagai metode standar
proteksi korosi bagi struktur baja eksisting pada zona
pasang, percikan dan atmosferik.
Pada periode yang sama, dimulai aplikasi titanium
sebagai material proteksi korosi dalam bentuk cladding
titanium untuk pelat baja, demikian juga penggunaan
pelapisan baja stainless tahan korosi. Material titanium
sudah diadopsi untuk struktur seperti dermaga
jembatan Trans-Tokyo Bay Highway (untuk tinggi air
dengan rentang antara -2m dan +3 m) dan Jembatan● Konsep Metode Proteksi Korosi Standar
Mengenai korosi terpusat yang terjadi tepat dibawah M.L.W.L, sulit untuk menemukannya secara
visual dan, terlebih untuk memperbaikinya dengan
menggunakan salutan, sehingga perlu dilaksanakan
penanganan yang tepat. Ada tiga sistem proteksi korosi
standar yang diterapkan untuk perlakuan korosi
terpusat (Gbr. 4)(A): Metode ini mengaplikasikan proteksi korosi
dengan salutan/pelapisan untuk bagian diatas tinggi
muka air rendah (L.W.L) -1 m dan proteksi katodik
untuk bagian di bawah M.L.W.L. Metode ini
merupakan metode yang paling sering diterapkan.
(B): Metode ini menerapkan metode proteksi korosi
dengan salutan/pelapisan pada metode (A) untuk
bagian yang lebih dalam ke arah dasar laut. Metode ini
paling ekonomis dan efektif pada kasus-kasus dimana
diperlukan densitas besar arus proteksi korosi katodik
di laut terbuka dan di area yang terkena pasang naik.
Banyak contoh aplikasi metode (B) pada jembatan
bentang-panjang dan pintu-pintu air.
(C): Metode ini menerapkan salutan/pelapisan proteksikorosi pada bagian-bagian: zona percikan dimana
terjadi korosi paling parah, zona pasang, zone
terrendam, dan zona lumpur. Secara umum, metode ini
diterapkan untuk perlindungan tiang baja yangdipasang di daerah air dangkal. Untuk aplikasi ini,
metode salutan/pelapisan harus memberikan proteksikorosi dan durabilitas sangat baik. Biasanya, pelapisan
dengan polietilen dan elastomer-uretan diaplikasikan
untuk struktur yang baru dipasang, dan pelapisan
petrolatum dan pelapisan adukan diaplikasikan pada
struktur eksisting. Biasanya, batas tinggi untuk aplikasi
metode salutan/pelapisan adalah hingga muka tanah(G..L) -1 m. Metode proteksi korosi tidak diaplikasikan
pada zona lumpur pada G..L.-1 m kebawah. Untuk
4ketebalan lapisan, mencampur polimer organik dan
serat baja, penyalutan permukaan, dan penggunaan
protektor yang juga digunakan sebagai FRP dan
cetakan metal.
Pelapisan metalik sesungguhnya lebih unggul dalamhal ketahanan benturan dan abrasi, dan memiliki
ketahanan korosi yang tinggi. Sebagai material pelapis
metalik digunakan baja stainless dan titanium dengan
ketahanan korosi yang tinggi.

hal-hal demikian, perlu mengadosi produk baja yang
memiliki ketebalan yang mencukupi untuk
kemungkinan kehilangan korosi pada area yangbersangkutan.
Gbr. 4 Metode Proteksi Korosi standar untuk Struktur
baja Pelabuhan● Material untuk Proteksi Korosi Salutan/Pelapisan
Ada lima metode proteksi korosi salutan/pelapisanutama yang diaplikasikan untuk struktur baja
pelabuhan—salutan, pelapisan organik, pelapisan
petrolatum, pelapisan mortar dan pelapisan metalik.
Sistem salutan yang umum menggunakan cat yangmengandung banyak seng dengan lapisan film tebal
plus cat resin epoksi. Pelapisan organik memiliki
ketahanan korosi yang lebih tinggi. Pelapisan organik
yang diaplikasikan pada struktur baja pelabuhan adalah
pelapisan polietilen, pelapisan elastomer uretana,pelapisan tipe-film ekstra tebal, dan pelapisan-bawahair. Pelapisan bawah-air terdapat dalam dua tipe—tipe
dempul dimana material pelapis berbentuk seperti
dempul dan diaplikasikan dengan cladding manual;
dan tipe cat dimana material pelapis diaplikasikan
dengan menggunakan rol dan sikat. Salah satu fitur
sistem pelapisan bawah-air adalah pelapisan dapat
diaplikasikan pada struktur dengan bentuk kompleks
seperti bagian-bagian tempat sambungan turap.
Pelapisan petrolatum tercatat telah banyak
diaplikasikan dan efektif sebagai metode proteksikorosi untuk struktur baja pelabuhan. Dalam sistim ini,
lapisan tipe-petrolatum dilekatkan kuat padapermukaan baja, yang dilindungai dengan penutup
plastik atau plastik berserat atau penutup metalik tahan
korosi. Ada kasus-kasus dimana material penyangga
disisipkan diantara material petrolatum dan penutup.
Keterpaduan sistim ini menjadi fitur aplikasi bawah-air,kemudahan dalam penggilasan permukaan, dan tidak
dibutuhkan periode pengeringan setelah pelapisan.
Pelapisan mortar adalah metode dimana proteksikorosi dicapai dengan membentuk film padat padapermukaan baja dengan mencampur alkalin dengan
semen. Bila pelapisan menggunakan beton, metode ini
biasa disebut pelapisan mortar. Pelapisan mortar sudahlama diaplikasikan sebagai proteksi korosi struktur baja
pelabuhan. Bila terjadi kerusakan pelapisan mortar
dalam bentuk retak, terkelupas, terjadi netralisasimortar pelapis, maka kemampuan proteksi korosi
pelapisan ini akan hilang. Untuk memperbaikinya,
dilakukan berbagai penanggulangan—menambah● Proteksi Katodik―PrinsipDalam sistem proteksi katodik, arus langsung yangmelampaui arus korosi yang mengalir dari produk baja
ke elektrolisa (air laut) dialirkan secara menerus darisumber eksternal ke dalam produk baja untuk
mencegah ionisasi (korosi) pada produk baja. Ada dua
jenis proteksi katodik—sistem sumber arus eksternal
dan sistem anodik sacrificial. Dalam sistem anodik
sacrificial, tren besar/kecil dan/atau tinggi/rendah kearah ionisasi material metalik dipergunakan sedemikian
rupa sehingga material metalik seperti aluminium, seng,magnesium, dll. dihubungkan ke baja dan diionisasi(dikorosi) sehingga melindungi baja dari korosi.
―Penerapan
Rentang aplikasi untuk proteksi katodik adalah
mulai dari M.L.W.L ke bawah. Proteksi katodik sangat
efektif untuk mencegah korosi terpusat terjadi padabaja yang berada tepat di bawah M.L.W.L. Dalam
proteksi katodik sebagaimana sekarang diterapkan,
sistim anodik sacrificial yang menggunakan anoda
aluminium paduan merupakan yang paling banyak
diadopsi. Alasan utamanya adalah banyaknya
keuntungan yang ditawarkan sistem anodik sacrificial--tidak perlu menggunakan sumber arus eksternal
apabila sistem sudah terpasang (kebalikan dengan
sistim sumber arus eksternal), tidak perlu pengeluaran
untuk power sertakemungkinan inspeksi dan perawatan
berkala mengukur potensial listrik.
Topik Baru dalam Teknologi Proteksi Korosi―Bandara Internasional Tokyo (Bandara Haneda)Gbr. 5 menunjukkan Bandara Haneda yangsekarang dengan Landas-pacu ke 4 (pada 2009, dalampengerjaan). Fitur landas pacu ini terdiri dari bagianreklamasi (panjang 2.020 m) dan bagian wharf(panjang 1.100). Sebagaimana pengalaman sebelumnya
pada “Struktur Baja Pelabuhan” yang digambarkan di
5

Gbr. 7 menunjukkan kurva penurunan kinerja dan
efek perawatan. Dalam gambar ini, ditunujukkan tiga
level perawatan yang berbeda. Level perawatan
dinyatakan sebagai “level I” yang merupakan tingkat
tertinggi, “level II” untuk tingkat menengah, dan “levelIII” untuk tingkat terrendah. Level ditentukan untuk
tiap struktur dengan pertimbangan beberapa faktor
penting seperti “level penting struktur”, “kondisi
lingkungan”, dan “kesulitan inspeksi/survei”.
Pekerjaan perawatan sebaiknya berdasarkan konsep
LCM masing-masing struktur. Satu seri perawatan
terdiri dari beberapa “inspeksi periodik”, “investigasi
yang dibutuhkan” dan “ evaluasi kerusakan atau
penurunan kinerja,” dan bila diperlukan, “perbaikan
dan perkuatan” dan “ konstuksi data untuk sistem
perawatan tingkat tinggi dan biaya rendah”
Pada tahun 2011 ini, teknologi proteksi korosi
sudah berkembang. Akan tetapi, untuk semakinmeningkat, di masa depan perlu diciptakan 1) sistim
proteksi korosi dengan sistim disain berkinerja dan 2)
sistim perawatan level yang lebih tinggi

atas, maka teknologi pencegahan korosi yang mantap
dibutuhkan pada struktur wharf dengan masa layan
jangka panjang, 100 tahun untuk landas pacu ke-4 yangbaru. Untuk struktur yang sangat penting ini, tiang baja
yang membentuk jaket baja semuanya diproteksidengan pelat baja stainless dengan ketebalan 0,4 mm didaerah pasang dan zona percikan (Gbr. 6). Balok baja
pembentuk kerangka struktur bagian atas diproteksidengan salutan resin epoksi. Masa layan selama 100
tahun merupakan tantangan untuk struktur baja di laut,yang terpapar kondisi lingkungan yang berat.
Sebagaimana dijelaskan, teknologi proteksi korosi
dengan peringkat yang paling tinggi diadopsi untuk
struktur baja tipe-jaket. Akan tetapi, ini tidak bisa
dipungkiri bahwa perawatan yang tepat sangat
dibutuhkan untuk mencapai masa layan hingga 100
tahun.
Gbr. 5 Bandara Haneda Baru dengan Landas-pacu ke 4
Gbr. 6 Struktur Bawah Landas-pace Tipe Wharf
Wawasan kedepan dalam Hal Disain Berkinerja
dan Teknologi Perawatan Pencegahan Korosi
Secara garis besar, dala sejarah teknologi proteksikorosi di Jepang, sejak tahun 1980 an, “teori corrosion
allowance” dihilangkan dan timbul “metode prevensi
korosi” seperti proteksi katodik dan
penyalutan/pelapisan. Pada tahun 2000-an bagian
terbesar manajemen infrastruktur berubah darikonstruksi baru menjadi perawatan struktur eksisting.
Dan, sistim disain secara bertahap bergeser dari“spesifikasi” menjadi “berkinerja”. Juga, disain sistim
proteksi korosi bergeser bertahap ke arah metodeberkinerja. Definisi kinerja sistem prevensi korosi
adalah “dalam masa layan, untuk mencegah korosi baja
(berkarat).”
Masa layan struktur baja pada umumnya adalah 50
yahun, kecuali untuk landas pacu baru Bandara Haneda(100 tahun). Tabel 1 menunjukkan metoda pelapisanatau penyalutan dan perkiraan masa layan. Dengan
kondisi teknologi saat ini, periode 50 tahun adalah
ketahanan tertinggi. Biasanya, diperkirakan 20 tahun
atau 30 tahun. Hal ini berarti sistim perawatan yangtepat diperlukan untuk mencapai masa layan lebih dari
dari 50 tahun untuk struktur baja pantai. Pada dekade
sekarang ini sejak tahun 2000, banyak diskusi
difokuskan pada sistim perawatan struktur pelabuhan,baik struktur beton (RC, PC, hibrida baja-beton) dan
struktur baja (turap baja, tiang pancang baja, tipe
jaket).

Tabel 1 Metode Pelapisan atau Penyalutan dan
Perkiraan Masa Layan
Gbr. 7 Kurva Penurunan Kinerja dan Efek Perawatan
Penutup dan Ucapan Terima Kasih
Untuk artikel ini, kami mengucapkan banyak terimakasih kepada Institut Riset Pelabuhan dan Bandara
yang telah memberikan banyak data dan bahan-bahanyang berguna. Sekalipun jelas bahwa teknologi
proteksi korosi telah banyak kemajuan, bukan berarti
teknologi saat ini sudah sempurna. Di Jepang,
penelitian dan pengembangan banyak dilakukan dibidang ini, dan para penulis berharap dapat sedikit
banyak berkontribusi. Dalam hal ini, kami akan sangat
berterima kasih jika dapat berkolaborasi dengan
insinyur-insinyur dan peneliti dari seluruh dunia yangberkaitan dengan proteksi korosi pada konstruksi
struktur baja pelabuhan.
■

■

■

■

■

(Halaman 6~9)

Tiang Pancang dan Turap Baja
―Teknologi Perbaikan dan Perkuatan—
Oleh Kazuhiro Masuda (Yoshikawa-Kaiji Co., Ltd.),
Hiroshi Shiraishi (Nakabohtec Corrosion Protecting
Co., Ltd.), dan Atsuo Moriwake (Toa Corporation),Group Riset Proteksi Korosi dan Metode Perbaikan
6fatal terjadi pada tahun1981 ketika korosi terpusat
menyebabkan tekuk pada tiang pancang baja dan
kolapsnya superstruktur DermagaYamashita di
Pelabuhan Yokohama.
Dipicu kecelakaan ini, pentingnya teknologi
proteksi korosi dipertimbangkan, dan pengembangan
teknologi mutakhir ditingkatkan dan, secara bersamaan,disiapkan Manual Proteksi Korosi dan Perbaikan
untuk Struktur Baja Pelabuhan. Saat ini, sebagai akibat
dari kecelakaan sejenis, pemberian proteksi korosi
pada struktur baja yang baru dibangun merupakan
praktek standar, dan juga, implementasi perawatan
yang tepat bagi struktur tersebut bersifat wajib.
Sekalipun demikian, sejumlah struktur baja yangdidisain dengan kriteria corrosion allowance masih
digunakan, dan korosi baja masih terjadi akibat praktek
perawatan baja sebelumnya yang kurang memadai.
Akibatnya, struktur baja yang masih ada mungkin
dapat mengalami kerusakan serius. Oleh karenanya,
sekarang diperlukan perbaikan dan perkuatan
struktur-struktur ini berdasarkan Manual Proteksi
Korosi dan Perbaikan.
Artikel ini memperkenalkan teknologi terakhir
untuk perbaikan dan perkuatan struktur baja dimana
telah terjadi korosi.

untuk Struktur Baja Pantai
Masalah Korosi Terpusat
Karena struktur baja pelabuhan terpapar lingkungankorosif parah, penerapan proteksi korosi dan perawatan
yang tidak tepat dapat berakibat pada penurunan
strutural yang fatal, seperti pengurangan kapasitas
pembebanan yang signifikan. Selama periode
pertumbuhan ekonomi tinggi di Jepang dari paruh
akhir tahun 1950-an hingga 1960-an, sejumlah banyak
fasilitas pelabuhan dibangun, demikian juga berbagai
struktur baja lainnya. Pada saat itu, teknologi proteksikorosi untuk struktur demikian belum dikembangkan,tidak seperti tingginya kemajuan teknologi tersebut
pada saat ini. Sebagai akibatnya, diantara struktur yangdibangun, terdapat struktur yang menderita kerusakan
parah akibat korosi terpusat.
Foto 1 menunjukkan contoh korosi terpusat yangterjadi pada produk baja yang dibangun di bawah air.
Foto 2 menunjukkan contoh korosi sumuran (pitting
corrosion) dalam penyalutan proteksi korosi yangdiaplikasikan pada zona percikan sebuat produk baja.
Dengan kondisi layan dalam contoh-contoh tersebut,
apabila kontrol perawatan yang memadai tidak
diterapkan tepat waktu, kerusakan akan berkembang
dan dapat mengarah ke kerusakan struktural yang fatal.

Perbaikan dan Perkuatan Menggunakan Beton
Bertulang● Praktek Dasar dalam Disain
Praktek dasar dalam metoda ini adalah
menggunakan beton bertulang untuk perbaikan dan
perkuatan bagian baja struktural yang mengalami
penurunan kemampuan profil (cross-section capacity)
disain akibat dari korosi parah dan oleh karenanya
kekurangan gaya elemen disain (lihat ke garis titik-titik
pada Gbr. 2). Dalam hal ini, perbaikan dan perkuatan
diberikan sehingga memenuhi Persamaan (1).

Foto 1 Contoh korosi terpusat pada struktur baja
bawah-airFoto 2 Contoh korosi sumuran (pitting corrosion) padapenyalutan proteksi korosi
Pengembangan teknologi proteksi korosi untuk
struktur baja pelabuhan di Jepang dapat digambarkanseperti pada Gbr. 11). Sejak paruh akhir tahun1950 anhingga 1960 an ketika sejumlah struktur pelabuhan
dibangun, proteksi korosi katodik yang bergantungpada sumber daya eksternal diaplikasikan pada struktur
terrendam dan metode disain yang menggunakan
corrosion allowance diaplikasikan pada struktur yangdibangun di atas zona pasang.

 i SdRd 1.0(1)DimanaGbr. 1 Perkembangan Teknologi Proteksi Korosi untuk
Struktur Baja Pelabuhan di Jepang1)
Di masa itu, dikarenakan pentingnya perawatan
belum disadari sebagaimana masa sekarang, banyak
kasus struktur baja yang mengalami kerusakan fatal
akibat korosi terpusat dan korosi sumuran, seperti
digambarkan di atas. Sebuah contoh tipikal kerusakan

Sd: Gaya elemen disain
Rd: Kapasitas disain Kemampuan Profil
i: Koefisien struktur (bila digunakan
beton bertulang)

Gbr. 2 Gambar Konsep Penurunan Parah
Kemampuan Profil akibat Korosi
7pemaduan dapat dilaksanakan tanpa merusak
konfigurasi tiang pancang atau turap, dan, oleh
karenanya, pada saat melakukan perawatan lanjutan,
dapat dilakukan inspeksi visual seperti juga pada tiang
terpancang lainnya.

Secara khusus, beton bertulang di pasang dengan
menggunakan penyokong (stud) bawah air ke bagian
tiang baja atau turap baja yang merupakan target
perbaikan dan perkuatan, untuk memadukan beton dan
tiang baja sedemikian rupa sehingga beton bertulang,elemen perbaikan dan perkuatan, dapat
mempertahankan kekuatan seksional konstruksi.
Gbr. 3 menunjukkan gambar konsep metodeperbaikan dan perkuatan menggunakan beton bertulang.
Penyokong bawah air disambung dengan las ke kedua
sisi elemen target perbaikan dan perkuatan dimana
beton perkuatan dipasangkan dengan susunan batang
perkuatan untuk memenuhi persamaan (1)Kemampuan profil yang dipulihkan dengan
penggunaan metode ini ditunjukkan dengan garis titik
pada Gbr. 4

Foto 3 Penandaan posisi las penyokong dan persiapan
permukaan
Foto 4 Pengelasan penyokong bawah air
Foto 5 Beton bertulang setelah diselesaikan
Perbaikan dan Perkuatan Menggunakan Pelat Baja
● Praktek Dasar dalam Disain
Dalam metode ini, pelat baja digunakan sebagai
ganti beton. Khususnya, pelat baja dengan ketebalanyang dibutuhkan dilekatkan pada seksi tiang pancang
atau turap dimana telah terjadi korosi yangmengakibatkan pengurangan batas kekuatan dibagai
kekuatan disain seksi. Pelat dipasang dengan
pengelasan bawah air pada salah satu ujung tiang atau
turap yang membutuhkan perbaikan atau pergantian
Kondisi dasar penurunan dan pemulihan kekuatan
seksi sama dengan pada beton bertulang. Akan tetapi,
satu fitur penting dari metode pelat baja ini adalah,karena ketebalan elemen pelata baja ini lebih kecil
dibandingkan elemen beton, tegangan yang terjadi
pada tiang pancang atau turap setelah perbaikan
ataupun perkuatan serupa dengan yang ada sebelum
perbaikan dan perkuatan. Oleh karenanya, lebih sedikit
dampak buruk yang diakibatkan oleh perbaikan dan
perkuatan.

Gbr. 3 Gambar Konsep Perbaikan dan Perkuatan
menggunakan Beton Bertulang
Gbr. 4 Gambar Konsep Pemulihan Kemampuan Profil
Produk Baja setelah Perbaikan dan Perkuatan● Garis Besar Pelaksanaan
Dalam pelaksanaan metode ini, organisme pantai
dan karat lepas yang melekat pada struktur target
dihilangkan menggunakan batang kikis (scraping bars),
pencacah udara (air chippers) dll dan selain itu
dilakukan persiapan permukaan sambungan bautpenyokong agar permukaan sesuai untuk pengelasan(Foto 3).
Karena penyokong bawah air merupakan elemenpenting untuk memadukan tiang atau turap dengan
beton bertulang, diadopsi metode pengelasan
penyokong bawah tanah yang aman (Foto 4). Untukmemastikan kontrol mutu pengelasan bawah tanahpenyokong, diadopsi metode yang menghasilkan
kualitas las dengan menggunakan bentuk gelombang
arus yang mengalir selama pengelasan.
Kemudian, batang perkuatan dipasang pada tiang
sesuai kebutuhan. Dan, pada saat pemasangan batang
perkuatan pada turap, metode yang paling umum
digunakan adalah penggunaan batang yang telah dirakit
di darat.
Beton yang diaplikasikan adalah yang umum
sebagai beton bawah tanah, akan tetapi apabila dampak
pada kualitas air sekitar merupakan masalah, makayang umum digunakan adalah beton yang anti gerus
dengan ketahanan tinggi.
Foto 5 menunjukkan kondisi setelah pelepasan
cetak beton. Seperti terlihat dalam foto, pekerjaan● Garis Besar Pelaksanaan
Setelah menggunakan pencacah udara dll untuk
membersihkan organisme pantai dan karat lepas yangmelekat pada baja target, pelat prefabrikasi yangdigunakan untuk perbaikan dan perkuatan dipasangpada tempat yang telah ditentukan. Pelat baja
perkuatan yang diaplikasikan pada tiang pancang
biasanya difabrikasi dalam dua bagian (Foto 6).
Kemudian, pelat baja prafabrikasi disambung las
ke tiang pancang atau turap dengan pengelasan bawah
air tipe basah (Foto 7). Dalam penyambungan las,karena mutu las ditentukan oleh kemampuan pengelas
dan kondisi hidrogafis, penting sekali untuk
menyediakan panjang las aman yang cukup. Untuk itu,
nilai karakteristik tegangan leleh las bawah air tipebasah dipasang pada 70% nilai yang diperoleh pada
pengelasan lain dengan metode sama. Akan tetapi,
dalam kasus lingkungan kerja yang berat dengan
8Perbaikan untuk Struktur Baja Pantai). Kami
menyampaikan banyak terima kasih kepada
individu-individu yang telah banyak bekerja-samaadanya gerakan gelombang atau ketika tiang pancang
atau turap terkena tegangan berulang, nilai 70%
terkadang tidak memenuhi, dan karenanya perlu
memberi perhatian lebih terhadap aplikasi las.
Sementara itu, karena metode yang akan dipilih
mendasari penentuan metode proteksi korosi, perlu
untuk mengaplikasi proteksi korosi katodik pada tiang
pancang baja dan penyalutan proteksi korsi pada tiangbaja yang digunakan pada zona pasang dan atmosferik
dengan mengacu pada Manual Proteksi Korosi dan
Perbaikan

Referensi
1) Masami Abe: “Pengembangan Teknologi Proteksikorosi untuk Struktur Baja Pelabuhan,”Material
dan Lingkungan, No.60. hal 3-8, 2011
2) Institut Teknologi Pengembangan Pantai: ManualProteksi-korosi dan Perbaikan untuk Struktur Baja
Pelabuhan (2009), Nop 2009
3) Kelompok Riset Metode Proteksi Korosi dan
Perbaikan untuk Struktur Baja Pantai: Buku
Diagnosis Praktis, Proteksi-korosi dan Perawatan
untuk Struktur Baja Pelabuhan

Foto 6 Instalasi pelat baja untuk perbaikan dan
perkuatan
Foto 7 Perbaikan/perkuatan terpadu untuk pelat baja
dan tiang baja■

Manual Proteksi Korosi dan Perbaikan untuk
Struktur Baja Pelabuhan
Saat ini, banyak tiang pancang baja dan turap yangmasih berfungsi tetapi membutuhkan perbaikan dan
perkuatan. Akan tetapi, dengan kondisi ekonomi berat
saat ini, sulit melakukan perbaikan dan perkuatan bagi
tiang-tiang tersebut dalam waktu singkat.
Sehubungan dengan itu, Manual Proteksi Korosi
dan Perbaikan untuk Struktur Baja Pelabuhan (2009)2,
diterbitkan pada bulan Nopembar 2009, yang berisi
tidak saja mengenai perlunya merawat struktur baja
Pelabuhan tetapi juga mengenai pendekatan praktis
untuk perawatan. Apabila Manual digunakan secara
tepat untuk pelaksanaan perbaikan dan perawatan
dalam konteks biaya masa-pakai terkait dengan
struktur baja yang sebelumnya tidak terrawat denganbaik, maka usaha tersebut akan berkontribusi bagi
tersedianya insfrastruktur sosial yang aman. Kami
berharap artikel ini akan bermanfaat bagi usaha-usaha
demikian.

■

■

■

■

(Halaman 10~13)
Jembatan Nhat Tan di Vietnam―Disain Jematan dan Konstruksi Substruktur―
Oleh Hiroki Ikeda, Shigeyoshi Ando, Tsukasa Akiba
dan Harukazu Ohashi, Nippon Engineering Consultants
Co., Ltd.
Garis Besar Proyek
Proyek Jembatan Nhat Tan terdiri dari proyek
konstruksi jalan raya sepanjang 8,5 km menyebrangi
Sungai Merah dan terbentang dari selatan ke utara diHanoi, ibukota Vietnam. Proyek ini menandai
peringatan ke 1.000 (Oktober 2010) dijadikannya
Hanoi sebagai ibukota negara. Jembatan baru ini
merupakan struktur kabel dengan lima menara dan
diharapkan dapat menjadi simbol persahabatan antara
Vietnam dan Jepang.
Pelaksanaan kontrol disain dan proyek dilakukan
bersama antara [HI1] Chodai Co., Ltd.dan Nippon
Engineering Consultants Co., Ltd. Paket konstruksi 1,
termasuk konstruksi jembatan utama, dilakukan
bersama antara IHI Corporation and Sumitomo Mitsui
Construction Co., Ltd. Dan dibiayai dengan danapinjaman STEP (Special Term for Economic
Partnership) dengan basis yen, yang merupakan danapinjaman khusus ODA pemerintah Jepang. Pekerjaaan
konstruksi dimulai pada bulan Oktober 2009.
Berikut ini disampaikan terutama konstruksi dan
disain pondasi sumur turap pipa baja yang diadopsi
untuk pondasi menara jembatan utama

Ucapan Terima Kasih
Dalam menyiapkan artikel ini, dilakukan acuan
terhadap hasil-hasil yang diperoleh dari revisi ManualProteksi-Korosi dan Perbaikan untuk Struktur Baja
Pelabuhan (2009), yang merupakan pekerjaan
gabungan Kelompok Riset Metode Proteksi Korosi dan
Perbaikan untuk Struktur Baja Pantai dan Institut
Teknologi Pengembangan Pantai. Demikian juga
dilakukan acuan pada hasili-hasil yang diperoleh darirevisi Buku Proteksi-Korosi dan Perawatan Praktis3)(dijadwalkan untuk publikasi pada musim gugur 2011
oleh Kelompok Riset Metode Proteksi Korosi dan
9utama, slab); 30 Mpa (tiang ujung, tiang
cetak-di-tempat); 25 M Pa (slab atas pondasi turap pipa
baja)
― Batang tulangan: SD390― Strand PC: SWPR7BL

Rencana dan Disain Jembatan Utama Nhat Tan● Garis Besar Jembatan― Pemberi pekerjaan: Kementrian Transport Vietnam,
Manajemen Proyek Unit 85― Panjang Jembatan: 1.500 m― Panjang bentang: 150 m + 4 × 300 m + 150 m― TipeSuperstruktur: Jembatan kabel gelagar I ganda
komposit menerus enam bentang
Slab: Slab beton bertulang pracetak
Menara utama: menara beton bertulang bentuk-A
Pondasi: Pondasi sumur turap pipa baja
(Lihat Gbr. 1~2)

● Komposisi Jalan
Komposisi jalan mulai dari tengah: dua lajur mobil(lebar 3,75 m), lajur bis (lebar 3,75 m), lajur bersama
motor dan sepeda (lebar 3,3 m), dan lajur pejalan kaki
(0,75 m) sepanjang tepi luar.
● Superstruktur
Superstruktur berupa struktur menerus yangmembentang sepanjang total 1.500 m. Struktur induk
terdiri dari dua gelagar-I induk sepanjang kedua tepi
jalan yang diatasnya diletakkan balok silang untuk
menahan slab dengan interval 4 m. Kabel diangkur ke
permukaan luar web gelagar induk. Gelagar utama dan
balok silang membentuk struktur gelagar komposit,
tempat bagi slab pracetak kemudian dihubungkan
dengan batang dowel. Fairing dipasang pada tepi luarslab untuk meningkatkan stbilitas terhadap angin.
Kabel dengan strand kawat paralel disusun dengan
bentuk kipas, dan gelagar menggantung dengan format
bidang ganda dari menara utama.

Gbr. 1 Seksi Superstruktur
Gbr 2. Gambar Umum Menara utama P12● Pemilihan Tipe Jembatan
Sungai Merah mengalir dari barat ke timur di Hanoi,
dan di lingkungan lokasi konstruksi jembatan mengalir
dari barat ke timur dan melewati gunungan pasir.
Berdasarkan catatan sejarah, dasar sungai diketahuiberubah dengan waktu mengikuti alur sungai dan
gunungan pasir. Oleh karena itu, pergerakan alur
sungai dan gunungan pasir menjadi pertimbangandalam pemilihan rencana jembatan kabel menerus
enam bentang dengan panjang bentang seragam. (Gbr3,4).

● Menara utama
Menara utama beton bertulang mengadopsi struktur
bentuk A untuk menjamin kekakuan tegak lurus sumbu
jembatan. Di bawah balok silang yang mendukungsuperstruktur, kolom pendukung tiap menara secara
berangsur semakin ke bawah semakin masuk ke dalam,sehingga memperkecil ruang antar kolom agar
mengurangi bentuk datar pondasi.
Karena gaya tarik aksial bekerja pada balok silang,maka diadopsi bentuk struktur beton prategang. Kotak
angkur pelat baja ditanam dekat puncak menara, dankabel diangkur ke bearing brackets di dalam kotak.

Gbr. 3 Elevasi Jembatan Keseluruhan
Gbr. 4 Perspektif Jembatan Nhat Tan setelah Selesai(Grafik Komputer)● Standar yang Diterapkan
Disian jembatan sesuai dengan Spesifikasi Disain
Jembatan 22TCN-272-05 Vietnam, yang berdasarkan
AASHTO-LRFD Amerika. Selanjutnya, item pondasi
sumur turap pipa baja dan base-isolated bearings yangtidak terdapat dalam Spesifikasi, mengikuti spesifikasi
standar disain Jepang.

● Pondasi Sumur Turap Pipa Baja
Dengan Tujuan meningkatkan kualitas konstruksi
tiang cetak-di-tempat yang kadang kala menajdi
masalah di Vietnam, pondasi sumur turap pipa baja
diadopsi untuk pertama kalinya di Vietnam. Karena
tipe pondasi ini dikembangkan di Jepang, diadopsi dua
spesifikasi Jepang untuk disain dan
konstruksi—Spesifikasi untuk Jembatan Jalan Raya IV(2002) dan Manual Disain dan Konstruksi untuk
Pondasi Turap Pipa Baja (1997).

● Material Struktural Utama
Material struktural utama adalah sebagai berikut:― Produk baja: SS400, SM400, SM490, SM490Y,
SM520, SM570― Kabel: strand paralel menggunakan kawat baja
galvanis diameter 7 mm
―Turap pipa baja: SKY400, SKY490― Standar disain kekuatan beton: 40Mpa (menara
10

yang dikombinasikan dengan metode jet air. Metodepemancangan ini diaplikasikan untuk memancang tiang
hingga kedalaman 6D (D=diameter tiang) diatas ujung
tiang, sementara pemancangan akhir ke strata tumpu
dilakukan dengan palu diesel. (Lihat Foto 4, 5)
Untuk tiap pondasi, dipancang sebuah tiang uji, dankapasitas dukung dikonfirmasi dengan PDA (piledriving analyzer)

Kedalaman penggalian yang diperhitungkan dalamdisain diperkirakan, maksimum, 15 m dari dasar sungai.
Metode pemancangan untuk instalasi tiang digunakan
untuk memastikan kapasitas dukung. Tiang harus
ditanam dalam strata tumpu (bearing stratum), lapisan
kerikil dengan N>50, pada kedalaman lebih dari limakali diameter tiang. Permukaan atas slat atas ditetapkan
pada posisi sama dengan muka air laut -3 m, dengan
memperhitungkan perubahan pada dasar sungai.
Tiang yang diadopsi berdiameter 1.200 mm, danketebalam dinding tiang adalah 16~21 mm. Pondasi
sumur memiliki bentuk bidang oval dengan dimensi
48.7 m  16.9 m. Panjang maksimum pondasi sumur
turap pipa baja, termasuk cofferdam sementara, adalah
50 m. Jumlah tiang pipa yang digunakan, termasuk
sekat (bulkhead) dan tiang tengah berjumlah 632.
Metode balok sokong penguat (reinforcing bar stud)
diadopsi untuk menyambung slab atas. (Lihat Gbr. 5)

Foto 4 Nozel jet air
Foto 5 Pemancangan akhir tiang pipa baja dengan palu
diesel● Cofferdam Sementara
Dalam tahap disain, untuk menetapkan tinggi muka
air laut pada saat konstruksi + 9,5 m, digunakan data
historis muka air laut Sungai Merah, tidak termasuk
data dua bulan musim panas ketika air naik hingga
level tertinggi. Karena perbedaan yang besar antara
tinggi air, digunakan berbagai cara untuk mengurangi
tegangan residu pada tiang terpancang. Termasuk disiniadalah studi dan pengembangan-pengembangan untuk
pemasangan kayu bertahap, pengaturan air, danpenyusunan periode pengecoran slab di dasar dan
peralatan lainnya.
Dalam pelaksanaannya, muka air naik hingga
sekitar + 7 m akibat kurangnya air pada tahun2010.
Oleh karenanya, pekerjaan konstruksi dapat berlanjut
tanpa gangguan bahkan selama musim panas, lebih lagi,
dapat dilakukan penurunan tinggi cofferdam hingga 1
m di bawah tinggi rencana.

Gbr. 5 Diagram Skematis Pondasi P13
Kemajuan Konstruksi
Pada akhir Mei 2011, konstruksi pondasi menarautama sedang dilakukan pada P13~P15; danpemancangan turap pipa baja telah selesai dan
penggalian bawah air, instalasi slab bawah dan slab
atas, dll sedang dikerjakan pada P12 dan P16 (Foto 1,
2).
Foto 1 Tampak keseluruhan lokasi konstruksi
Foto 2 Konstruksi darat pada gundukan pasir● Lapangan Kerja dan Peralatan
Gundukan pasir di Sungai Merah dimana P14
sedang dikerjakan dimanfaatkan sebagai lahan untuk
material struktur, lapangan fabrikasi batang tulangan,dan pangkalan evakuasi darurat. Di P12, P13 dan P15,
yang terletak di dalam sungai, konstruksi bawah air
dilakukan dengan menggunakan kapal derek,
pengangkut material dan tongkang lainnya (Foto 3).

● Ekskavasi Bawah Air
Metode yang diadopsi untuk melaksanakan
ekskavasi bawah air di dalam sumur turap pipa bajaadalah penggunaan pompa untuk membuang baik air
maupun pasir dasar sungai (Foto 6, 7)

Foto 3 Tongkang yang digunakan untuk konstruksi
bawah air

● Proses Selanjutnya
Setelah ekskavasi, pengecoran slab beton di dasar,
pengelasan penyokong, penyusunan batang tulangan
dan pengecoran beton slab atas dilakukan; diikuti oleh
konstruksi menara utama. Proses selanjutnya ini akan
disampaikan pada kesempatan berikut. (Lihat Foto 8)

Foto 6 Bagian dalam pondasi sumur
Foto 7 Lubang pembuangan pompa bor bawah air● Pemancangan Tiang Pipa Baja
Untuk konstruksi pondasi skala besar dan untuk
memancang dan menutup turap pipa baja dengan
panjang maksimum 50 m, ketepatan pemancangan
vertikal sangat diperlukan. Di lokasi kerja, tiang pipa
dipancang dengan menggunakan palu getar hidrolis

Foto 8 Model Skala penuh yang disiapkan untuk
memeriksa instalasi sangkar batang tulangan untuk
11

pada strata tumpu pasir dan kerikil pada seksi terdalamstrat no 7. Dan karena pondasi berada paling tidak 65
m di bawah garis lumpur laut, maka dibangun tipe
struktur sangat dalam. Karena pondasi dituntut untuk
memiliki kapasitas deformasi seismik yang sesuai
untuk gerakan gempa perkiraan antara 534,7 Gal dan-434,2 Gal dan karena harus dibangun seksi struktural
ekonomis, diputuskan untuk mengadopsi pondasi
sumur turap pipa baja diameter besar (diameter pipa:
1.500 mm; pelat baja berpetak + sambungan
saling-kunci kekuatan tinggi isi mortar).
Dalam artikel ini, digambarkan pondasi turap pipa
baja diameter besar yang diadopsi dalam konstruksi
Jembatan Gerbang Tokyo dan didiskusikan metodekonstruksi yang digunakan
Ada dua fitur yang perlu dikutip sehubungan
dengan konstruksi Jembatan Gerbang Tokyo. Yang
pertama adalah bahwa jembatan ini membentangi alurpelayaran No.3 Pelabuhan Tokyo (lebar jangkauan:
sekitar 310 m; jarak bebas di bawah gelagar: A.P. 54,6m), dan yang kedua adalah bahwa pekerjaan konstruksi
harus beradaptasi dengan halangan yang timbul akibatadanya daerah larangan sekitar Bandara Internasional
Tokyo (A.P. +98,1 m). Untuk dapat memenuhi
keterbatasan baik pada tahap disain maupun tahap
konstruksi dan untuk membangun jembatan yang lebih
berkualitas tinggi dan lebih aman berdasarkanrasionalitas struktural dan ekonomis, penting sekalimengadopsi teknologi jembatan mutakhir: slab baja
dengan rusuk ukuran besar, las rangka diperoleh
dengan menghilangkan penggunaan pelat sambung,produk BHS (bridge high-performance steel),base-isolated shoes ukuran besar, dll.
Disain pondasi sumur pipa baja dibuat berdasarkan
Spesifikasi untuk Jembatan Jalan Raya (Asosiasi Jalan
Jepang) dan Disain dan Konstruksi Tiang Panjang
Baja (Asosiasi Tiang Pancang Baja Jepang). Kedua
spesifikasi ini menyatakan bahwa performa yangdituntut adalah bahwa pondasi harus tetap memenuhi
daya dukung dan guling dan bahwa, dalam gerakan
gempa level 1, material struktur tetap berada padategangan ijin dan pergeseran horisontal tidak melebihi
50 mm, dan bahwa, pada gerakan gempa level 2,material tetap berada dalam nilai leleh dan leleh dasar
pondasi tidak melebihi 40%.

bagian dasar menara utama
Harapan Tinggi akan Teknologi Jepang
Dalam dua setengah tahun ke depan, akan terlihat
kelanjutan pekerjaan konstruksi di-tempat denganpresisi tinggi, seperti konstruksi menara utama,
instalasi kotak angkur di atas menara dan pemasangankantilever gelagar induk. Kami berharap, denganpemanfaatan kemampuan teknologi Jepang, Jembatan
Nhat Tan akan selesai dengan selamat dan dibuka
untuk lalu lintas dan jembatan ini akan menyumbang
bagi perkembangan ekonomi Vietnam.
Ucapan Terima Kasih
Kami mengucapkan terima kasih mendalam kepada
Bpk, Yamaji, Manajer Proyek, dan Bpk, Mimura,
Manajer Disain Jembatan Nhat Tan dari Kantor
Lapangan Sumitomo Mitsui Construction Co., Ltd. atas
kerjasama yang baik selama inspeksi terhadap
pekerjaan konstruksi pondasi sumur turap pipa baja.
■

■

■

■

■

(Halaman 14~18)

Jembatan Gerbang Tokyo―Disain dan Konstruksi Pondasi Turap
Pipa Baja―
Oleh Dr. Osamu Kiyomiya
Profesor, Universitas Waseda
Garis Besar Proyek
Di Pelabuhan Tokyo, proyek konstruksi sudah
dimulai pada sebuah seksi sepanjang 8 km Jalan Raya
Pantai Pelabuhan Tokyo untuk meningkatkan
kelancaran distribusi kargo internasional antara
Pelabuhan Tokyo dengan kota-kota pantainya.
Jembatan Gerbang Tokyo, yang merupakan satu
segmen dari jalan raya ini, merupakan struktur skala
besar yang terdiri dari jembatan utama (jembatan
komposit rangka kotak 3 bentang menerus) yangmenghubungkan alur pelayaran No. 3 Pelabuhan Tokyodan dua jembatan pendekat di daratan dan lepas pantai(jembatan gelagar kotak slab baja menerus bentang
banyak) pada kedua sisi jembatan utama. Panjang total
jembatan adalah 2,9 km dan dijadwalkan selesai padatahun fiskal 2011.
Karena area konstruksi Jembatan Gerbang Tokyo
berada pada lapisan lempung aluvial (Nilai N ≈ 0)
yaitu setebal 30 m atau lebih, pondasi jembatan berada

Struktur Pondasi
Substruktur Jembatan Gerbang Tokyo (panjang
total: 2,9 km) terdiri dari 2 pangkal jembatan(abutment) dan 21 pilar (Gbr. 1) dimana 9 pilar
12gelombang dari uji dinamis● Tahanan gesek permukaan dari uji pembebanan statis● Set-up ratio(perbandingan tahanan statis ujung tiangselama instalasi dengan tahanan setelah pemulihan
tanah)● Hubungan antara tahanan gesek permukaan dan nilai
N dari uji pembebanan cepat(Lihat Tabel 1 dan 2, Gbr. 3)

substruktur berada lepas pantai (perpanjangan: sekitar
1,6 km). Untuk pilar-pilar lepas pantai, pilar utama(MP 2,3) adalah tipe dinding RC (Foto 1) dan pilarbentang samping (MP1, ) adalah tipe RC rongga.
Gbr. 1 Gambar Keseluruhan Jembatan Gerbang Tokyo
Foto 1 Pemancangan tiang pipa baja di MP2
Sebagaimana ditunjukkan pada Gbr. 2, selapis
lempung aluvial lunak (lapis AC2, Nilai N≈0) ditimbun
di atas tanah pondasi disekitar pondasi sumur pipa baja.
Selanjutnya, lapisan-lapisan yang berfungsi sebagai
strata tumpu bagi pilar ditempatkan sangat dalam:lapisan kerikil (lapisan Dg1) untuk dermaga CP9~MP2
ditempatkan pada A.P. -75 m atau lebih dalam, danlapisan pasir (lapis Ds2) untuk pilar MP3~WP6 pada
A.P.-50 m atau lebih dalam. Lapisan kerikil pada
A.P.-75.5 m lebih berfungsi sebagai strata tumpu untuk
pilar CP9~MP2, dan lapisan pasir di sekitar A.P.-54,5m~-50,5 m, lebih dangkal dari yang di atas, berfungsi
sebagai strata tumpu untuk pilar PM3~WP6.
Foto 2 menunjukkan pemancangan tiang pipa.
Masing-masing tiang dipancang hingga strata tumpu
dengan menggunakan palu getar dan kemudian palu
hidrolis. Palu yang digunakan adalah IHC-S280 dan
IHC-S200. Panjang peletakkan direncanakan
3,0D~3,2D. Diamaeter luar tiang pipa baja yangdigunakan adalah 1.500 mm, dan ketebalan diding dariujung tiang adalah 17 mm. Foto 3 menunjukkan
konstruksi pondasi sumur turap pipa baja.

Tabel 1 Tiang Pancang Uji dan Jenis-Jenis Uji
PembebananTabel 2 Jenis-Jenis dan Objektif Uji Pembebanan
Gbr. 3 Hubungan antara Ketebalan Strata tumpu
dengan Nilai N di Posisi Uji
Dalam hubungannya dengan disain pondasi sumur
tiang pipa baja, panjang peletakkan tiang pipa baja kedalam lapisan pondasi dan enclosure ratio ujung pipa
ditentukan. Selanjutnya, koefisien reaksi tanah, reaksi
tanah arah vertikal dan faktor lainnya yangdigambarkan dalam Spesifikasi Jembatan Jalan Raya
dipenuhi. Foto 4 menunjukkan uji pembebanan statis.
Dengan menggunakan empat tiang pancang sebagai
tiang reaksi, tiang pipa uji ditekan ke dalam strata
tumpu hingga kedalaman tiga kali diameter tiang
dengan cara sistim muti-siklus menggunakan dongkrak
hidrolis. Kapasitas dongkrak hidrolis adalah 48.000 kN
untuk tiang ④, dan 56.000 kN untuk tiang ⑤.
Gbr .4 menunjukkan hubungan antara beban dengan
pergeseran vertikal tiang ⑤. Beban maksimum adalah
36.000 kN, dan pergeseran maksimum. 280 mm.
Pergeseran hingga sekitar 60 mm terlihat masih dalamrentang elastis, dan beban leleh adalah 2.000 kN.
Regangan diukur pada 13 seksi tiang, dan distribusi
gaya aksial dan tahanan gesek permukaan dihitung darihasil pengukuran. Gbr. 5 menunjukkan distribusi gaya
aksial tiang. Gaya aksial dihitung dari pengukur
regangan pada tiang pipa. Pebedaan gaya aksial antara
seksi-seksi yang diukur dapat dikonversi menjadi
tahanan gesek. Tahanan gesek permukaan agak lebih
kecil pada lapisan lempung bagian atas, tetapi menjadi
lebih besar pada lapisan-lapisan yang lebih rendah. Gbr.
6 menunjukkan hubungan antara kapasitas dukung
ujung tiang dengan pergeseran beban total, yangdiperoleh dengan memisahkan gaya total. Terlihat darigambar bahwa tahanan gesek permukaan jauh lebih
besar dibandingkan kapasitas dukung ujung tiang ⑤.
Lebih jauh, tahanan gesek permukaan dalam dan luar
tiang dapat dipisahkan dari tahanan gesek pada ujung
tiang. Uji menunjukkan bahwa tahanan gesek

Gbr. 2 Struktur Pondasi dan Properti Tanah
Foto 2 Pemancangan tiang pipa baja
Foto 3 Konstruksi pondasi sumur turap pipa baja
Uji Pembebanan untuk Kapasitas D
Dalam aplikasi turap pipa baja (diameter: 1.500mm) dalam konstruksi Jembatan Gerbang Tokyo,
dilakukan uji pembebanan di-lokasi pada tahun 2003
sebelum dimulainya pekerjaan konstruksi. Tujuan dariuji ini adalah untuk memperjelas mekasinsme dukung
turap pipa baja karena imlementasi pekerjaan serupa di
Pantai Tokyo sebelumnya mengalami masalah dan
untuk mendapatkan disain dan manajemen konstruksi
pondasi yang rasional.
Ada tiga jenis uji pembebanan yang dilakukan: uji
beban dinamis (DLT), uji beban statis (SLT) (horisontal
dan tekan-ke-dalam) dan uji beban cepat (STN), yangmemberikan hasil sebagai berikut:● Tahanan ujung tiang dengan cara analisis kecocokan
13wave-form. Disain pondasi turap pipa baja padadasarnya diimplementasi berdasarkan metode yangdigambarkan pada Spesifikasi untuk Jembatan Jalan
Raya, sementara berbagai nilai yang diaplikasi dalamdisain dimodifikasi berdasarkan hasil uji pembebanan.
Modifikasi dibuat terutama untuk:● Kedalaman pemancangan pipa dengan diameter luar
1.500 m (D) ditetapkan sebesar 3D. Enclosure ratio
semu 53% untuk lapisan pasir dan 74% untuk
lapisan kerikil. Ketika rusuk silang ditempatkan diujung tiang, tahanan ujung tiang meningkat sekitar
30%.
● Tahanan gesek permukaan diperkirakan untuk
ditambahkan ke tahanan dalam-tiang, dan diadopsi
nilai pada Tabel 3.
●.Dari uji pembebanan horisontal diperoleh bahwa
koefisien deformasi tanah adalah 2~3 kali lebih
besar dari yang dideskripsikan pada Spesifikasi
untuk Jembatan Jalan Raya

permukaan dalam menjadi jauh lebih besar dibanding
tahanan gesek permukaan luar dan bahwa pasir dan
kerikil di dalam tiang menjadi padat.
Foto 4 Uji pembebanan statis
Gbr. 4 Hasil Uji Pembebanan Statis
Gbr. 5 Distribusi Vertikal Uji Pembebanan Aksial
Gbr. 6 Kapasitas Dukung Ujung Tiang dan Kapasitas
Dukung Total
Sebagaimana ditunjukkan pada Gbr. 7, dalam uji
pembebanan cepat, massa dengan reaksi 160-ton yangdipasang pada kepala tiang diangkat keatas dengan
percepatan sekitar 20G dengan tekanan pembakaran ,dan beban diberikan secara pseudo-dinamis ke kepalatiang dengan menggunakan rekasi yang dihasilkan oleh
pengangakatan dengan waktu pembebanan sekitar 0,1
detik. Uji ini menawarkan keuntungan seperti waktu ujiyang lebih singkat dan penghilangan tiang reaksi. Foto
5 menunjukkan alat pembebanan. Gaya aksial dan
distribusi percepatan dihitung menggunakan sel beban,
pengukur regangan dan akselerometer yang dipasangpada tiang pancang. Gbr. 8 menunjukkan hubugnan
antara beban yang diukur dengan pergesera. Gbr. 9
menunjukkan model yang digunakan untuk
perhitungan kapasitas dukung ujung tiang dan tahanangesek permukaan. Perhitungan dibuat dengan
menetapkan tiang pancang sebagai komponen elastis
dan dengan mengaitkan tanah sekeliling, pegas dan
dashpot dan pada saat bersamaan mengganti
konstanta tanah dengan menggunakan beban input
kepala tiang sedemikian sehingga waveform
pengukuran dan perhitungan cocok. Gbr. 8
menunjukkan perubahan temporal beban dan
pergeseran yang dihitung bersama dengan hasil
pengukuran. Selanjutnya, gelombang input (bebanpalu) dan gelombang refleksi (tahanan tanah) dapat
dihitung dari gaya aksial dan percepatan. Nilai form ini
ditampilkan pada Gbr. 10.

Gbr. 11 Hasil Analisis Pencocokan Wave Form
Tabel 3 Penetapan Tahanan gesek Permukaan
Uji Pembebanan untuk Sambungan Turap Pipa
Baja Kekuatan Tinggi
Biasanya, kekuatan deformasi sumur turap pipa baja
diperoleh dari kekakuan tekuk struktur turap pipa baja
dan tahanan geser dari sambungan saling-kunci. Dalam
hal penentuan sambungan pipa-ke-pipa yang biasa
dipakai, tiang pipa dipasang saling-kunci dengan
menggunakan pipa baja dengan diameter 165,2 mm,
dan mortar dengan kuat tekan sekitar 20 Mpa
digunakan untuk mengisi sambungan pipa saling-kunci.
Pada proyek Jembatan Gerbang Tokyo ini, diperlukan
peningkatan kekakuan sambungan agar pergeseranhorisontal pondasi sumur turap pipa baja tetap berada
dalam batas ijin selama gempa bumi. Untuk
meningkatkan kekakuan tiang pancang turap pipa baja,
digunakan mortar kekuatan tinggi untuk mengisi
bukaan pada sambungan (Gbr. 12) untuk meningkatkan
adhesi antara mortar dengan sambungan pipa. Dalam
proyek ini, kekuatan mortar isi ditingkatkan menjadi
lebih dari dua kali lipat (40 Mpa) dari tingkat
konvensional, dan selanjutnya digunakan pelat baja
berpetak sebagai material sambungan pipa untuk
meningkatkan adhesi. Sebagai hasilnya, tahanan geser(lintang) yang cukup besar dapat diperoleh dari kedua
pendekatan tersebut.
Sebagai hasil uji pembebanan model, diperoleh
tahanan geser maksimum sekitar 1.640 KN/m seperti

Foto 5 Alat Pembebanan
Gbr. 7 Struktur Alat Uji Pembebanan Cepat
Gbr. 8 Kondisi Cocok untuk Wave Form
Gbr. 9 Model Perhitungan untuk Kapasitas Dukung
Ujung Tiang dan Tahanan gesek Permukaan
Gbr. 10 Wave Form Input Fd dan Wave Form Tahanan
Fu
Gbr. 11 menunjukkan gaya aksial dan tahanan gesek
permukaan yang diperoleh dari analisis pencocokan
14

Ketua, Komite Promosi Pasar Luar Negeri Federasi
Besi dan Baja Jepang

pada Gbr. 13. Hasil yang diperoleh dalam uji adalah
sekitar enam kali batas atas (200 KN/m) tahanan geser
yang diberikan dalam spesifikasi disain untuk material
sambungan pipa baja (Manual untuk Disain dan
Konstruksi Pondasi Turap Pipa Baja, Asosiasi Jalan
Jepang).
Konfigurasi pondasi turap pipa baja yang didisain
pada tahap awal banyak mengalami pengurangansetelah hasil uji pembebanan yang sesuai danpemeriksaan ulang koefisien tanah, yang akhirnya
memungkinkan konstruksi yang ekonomis. (Tabel 4).

Gempa bumi besar Jepang yang terjadi pada pukul
14:46 tanggal 11 Maret, 2011, mencatat besaran 9.0,
menjadikannya gempa terbesar yang terrekam di
Jepang. Belum pernah terjadi kerusakan sebesar ini
sebelumnya yang tersebar terutama sepanjang pantai
Pasifik Jepang Timur (Prefektur Iwate, Miyagi,
Fukushima dan Ibaragi). Jumlah korban mati dan
hilang secara keseluruhan mencapai lebih darai 27.000
dan jumlah bangunan yang hancur elebihi 65.000.
Gempa bumi besar ini merupakan tipe antar
lempeng dengan epicentrum berada di bawah muka airlaut 24 km lepas pantai Sanriku di Lautan Pasifik(sekitar 130 km ke timur – tenggara Semenanjung
Oshika). Pengamatan skala menunjukkan variasi dari 7
pada skala intensitas Jepang tujuh-tahap hingga
6—pada sebaran area mulai dari Prefektur Iwate ke
Ibaraki. Setelah pergeseran awal patahan pada pusat
gempa bumi lepas pantai Sanriku, pergeseran lempeng
patahan kemudian terjadi pada daerah hiposentrum
gempa bumi awal, yang meliputi area sangat luas lepas
garis pantai yang bergerak dari Iwate ke Ibaraki denganukuran sekitar 500 km arah selatan-utara dan 200 km
arah timur-barat. Tidak lama setelah guncangan utama,
sejumlah guncangan susulan besar dengan besaran 7,0
atau lebih segera terjadi berturutan di wilayah itu.
Tsunami yang memporak-porandakan yangmengikuti gempa bumi mengakibatkan kerusakan
menjadi lebih kritis. Gelombang Tsunami yang lebihtinggi dari 3 m menghantam pelabuhan-pelabuhan
sepanjang Lautan Pasifik dan mengakibatkan
kerusakan besar. Gelombang setinggi 9,5 m terrekam
menyapu ke arah dalan Pelabuhan Ofunato.
Berdasarkan gambar skema daerah banjir yang
disiapkan oleh Otorita Informasi Geospasial Jeoang,
Kementrian Pertanahan, Infrastruktur, Transport dan
Pariwisata, area daratan hingga sejarak 5 km atau lebih
dari pantai ke arah daratan terkena banjir, yangmenutupi area daratan mulai dari Ishinomaki diPrefektur Miyagi ke bagian pusat Prefektur Fukushima.

Gbr. 12 Struktur Saling-Kunci dan Alat Uji
Pembebanan
Gbr. 13 Hubungan antara Beban dan Pergeseran
Tabel 4 Perbandingan Disain Pondasi Sumur Turap
Pipa Baja
Penurunan Biaya Konstruksi dan Peningkatan
Kualitas
Pondasi sumur turap pipa baja Jembatan Gerbang
Tokyo dibangun pada tanah lunak, dan, dalamkonstruksinya, diperlukan gaya seksional yang besar
dan kapabilitas deformasi selama gempa bumi. Olehkarenanya, dalam tahap disain, struktur pondasi
menjadi cukup besar dalam hal konfigurasi struktur.
Setelah memperoleh pengetahuan mengenai
mekanisme tumpuan pada lokasi konstruksi dari uji
pembebanan yang dilakukan pada turap pipa baja
diameter besar, dilakukan pertimbangan ulang berbagai
faktor disain. Berdasarkan hal ini, dihasilkan
konfigurasi pondasi yang lebih kompak dengan
penggunaan kombinasi antara tiang pipa baja diameterbesar dengan sambungan saling-kunci yang terbuat
daripelat baja berpetak yang diisi dengan mortar
kekuatan tinggi. Demikian juga, prosedur manajemen
konstruksi juga ditentukan oleh penggunaan hasil uji
pembebanan secara efektif. Sebagai hasil daripertimbangan ini dimensi struktural pondasi turap pipa
baja diperkecil, dan secara bersamaan juga
mengakibatkan pengurangan besar dalam biaya
konstruksi serta peningkatan kualitas struktural.
■

■

■

■

Ucapan Terima Kasih
Kami menyampaikan rasa duka bagi semua warga
negara dan keluarganya yang telah mengalami
penderitaan sebagai akibat dari Gempa-bumi Besar
Jepang Timur. Sangat banyak surat yang menunjukkan
simpati dan dorongan untuk menghadapi kondisi beratyang telah diterima tidak saja dari orang-orang di■(Sampul Belakang)

Gempa Bumi Besar dan Tsunami
Takeshi Oki
15

Jepang tetapi juga dari luar negeri. Kami ingin
menggunakan kesempatan ini untuk menyampaikan
rasa terima kasih kami yang dalam kepada semua
orang, termasuk para pembaca kami, yang telahmemberikan dukungan dan kebaikan yang luar biasa.
Federasi Besi dan BajaJepang menawarkan
berragam metode dan teknologi konstruksi baja dalambidang rekayasa sipil dan konstruksi bangunan yangakan sangat berguna bagi restorasi dan rekonstruksi
awal daerah-daerah yang terkena bencana. Di masa
datang, kami akan melakukan riset dan survei
mengenai kerusakan yang diakibagtkan oleh gempa
bumi dan tsunami, dan akan terus mengembangkan dan
menyebarkan konstruksi baja sebagai tautan bagai
semua usaha yang dilakukan untuk meningkatkan
langkah-langkah pencegahan-bencana.
(Foto)
Kapal besar mengarah ke dermaga Pelabuhan Sendai
akibat Tsunami
Gambar daerah yang diterjang Tsunami dekan Sungai
Natori, Prefektur Miyagi
Versi Indonesia: © Federasi Besi dan Baja Jepang 201116