2011年10月12日
2011年10月13日
2012年 8月17日｢コンクリート充填鋼管構造設計施工指針｣正誤表

頁

行誤

正2

5 上13行目

図には，s σ y = 300, 600, 800 N/mm の3通りの場合に 図には，s σ y =295, 325, 440 N/mm2の3通りの場合について例示している．
ついて例示している．

5 上14行目

D /t =50の円形CFT柱に相当する．

5 上15行目= 300N/mm2の場合，c σ p が25～85N/ mm2の区間において，（2.2.3）式の耐力と（2.2.2）式の耐力の違いは5%以内となっており，sσyD /t =60の円形CFT柱に相当する．
22s σ y = 295N/mm の場合とs σ y が325N/ mm の場合，22

それぞれcσpが50N/ mm までと70N/ mm までの区間において，（2.2.3）式の耐力と（2.2.2）式の耐力の違いはおよそ10%以内となっており，

しかしながら，s σ y が600N/ mm2でc σ p が50N/mm2

5 上16行目

しかしながら，c σ p がさらに大きい領域では，以下，s σ y が800N/ mm2でc σ p が65N/ mm2以下の領（2.2.3）式の耐力は，（2.2.2）式の耐力を10%超域では，（2.2.3）式の耐力は，（2.2.2）式の耐力 過し，を5%超過し，5 上18行目

コンクリート強度が小さくなるにつれて危険側の評価となる．

コンクリート強度が大きくなるにつれて危険側の評価となる．

5 上19行目

高強度の鋼管と普通強度のコンクリートを用いる
場合は，普通強度の鋼管と高強度のコンクリートを用いる
場合は，

5 上20行目

なお，s  y = 295N/ mm2でc  p が29N/ mm2の場合，
なお，s  y = 300N/ mm2でc  p が80N/ mm2の場合，
 = 325N/ mm2でc  p が43N/ mm2の場合，上で定上で定義したコンクリートと鋼管の降伏ひずみ y s y
義したコンクリートと鋼管の降伏ひずみ y が一致が一致するためN ys と N ye が同じ値となる．
するためN ys と N ye が同じ値となる．
つまり，c  p が80N/ mm2までは右下がりのグラフ

5 上22行目となるが，c  p が80N/ mm2を超えると逆に右上がりのグラフが得られるりのグラフが得られる．

つまり，c  p が29N/ mm2と43N/ mm2までは右下がりのグラフとなるが，c  p がこれらを超えると逆に右上がりのグラフが得られる．
2s  y = 440N/ mm の場合，c  p が小さくなるにつれ5 上23行目て，（2.2.3）式の耐力は危険側の評価となる．高強度鋼管と比較的強度の低いコンクリートを用いる場合は，（2.2.2）式を用いて降伏耐力を算定することが望ましい．（2.2.2）式の適用にあたっては，鋼管とコンクリートの弾性限ひずみ（両者のヤング係数）を適切に評価する必要がある．

記載なし，追加

1.25

5 図2.2.1

Nys / Nye

1.20

誤り

1.15

295N/mm2
440N/mm2
325N/mm2

1.10
1.05
1.00

20

30

40

50

60

cp(N/mm )7080

40 15行目

N u > c N cu またはM u ≧s M u 0・・・

N u > c N cu またはM u < s M u 0・・・

63 下8行目

現状のCFT柱・鉄骨梁接合部の設計では，従来のCFT柱・鉄骨梁接合部の設計では，

73上1行目(4.2.13a)式

c  u ＝0.00158 c  B ＋ 0.0411

74

上10行目
(4.2.19)式p y  ｓd＋0.086
Dbc

psQy
A・sGw

c  u ＝0.00158 c  B － 0.0411p y  ｓ90

2d＋0.086
Dbc

psQyw sGA・s

85 下3行目

接合部局部の降伏耐力を許容しない設計方法がとられているが，接合部局部の降伏を許容しない設計方法がとられているが，

86 上2行目

図4.1.1

図4.1.2

91 上2行目

r t ：溶接余盛を含む梁フランジ板厚

r t ：溶接余盛を含む梁フランジ板厚(図4.3.6参照)

cw mPw

Prw

Pyw

PmPrcw

図4.3.1294 (b)中cw

ycw rcw

101

 a  sin 1  2b1B sin   , x       a 8 82 4SD a  sin 1  2b

101 上12行目

 sD
１＝ :
 bBの場合削除

101 下11行目

sD
１＝   a : bBの場合
１＝  a42B
   sDsin   :＜b Bの場合8 8SD2bsD
 b B の場合
242

N
f sb  2・ f s  0.3 Fc  ・1.81・a p・a f t Aw mB, x  1      a 2 4 SD  2 dh 0   tan 1 a 0 :4w rwb

上5行目

ycw mB, SD  2 dh 0   tan 1 Py

N

f sb  2・ f s  0.3 Fc   0.177・a p・a ft A

126 下7行目

c

128 表6.3.1脚注

f sb =3・(5 + F c / 10)f sb =3・(0.5 + F c / 100)

207 上3行目

C b = 0.923 - 0.0044 F c

C b = 0.923 - 0.0045 F c

210 下5行目

・・・は，約0.6であるが，これを0.5と考えたことに相・・・が約0.5であることに相当する．
当する．

211 4行目

s M d 2：柱材の上端部

219 (2.13.1)式

p219(2.13.1)
注釈 4行目

219(2.13.1)式の注釈5行目

2.13.1219 (2)許容耐力
中246 (3.8.1)式
246(3.8.1)式
注釈4行目

246(3.8.1)式
注釈5行目

248 上1行目

cQ

B

M 1  BM 2 cQ1  cQ 2Bd2

Q1 ：柱梁接合部に,上部柱から加えられるせん断力
Q 2 ：柱梁接合部に,下部柱から加えられるせん断力c

文（2.13.2）式によって算定」する．
Qpcc

s M d 2：柱材の下端部

pQ

QU ：柱梁接合部に,上部柱から加えられるせん断力
QL ：柱梁接合部に,下部柱から加えられるせん断力c（2.13.2）式によって算定する．

M 1  BM 2 cQ1  cQ 22Bd

Q 2 ：柱梁接合部に,下部柱から加えられるせん断力

M 1  BM 2 cQU  cQL
2Bdc

B

Q1 ：柱梁接合部に,上部柱から加えられるせん断力

BpQ

M 1  BM 2 cQU  cQL
Bd
2B

QU ：柱梁接合部に,上部柱から加えられるせん断力c

QL ：柱梁接合部に,下部柱から加えられるせん断力

cc

接合部局部が大きくなる様に、接合部局部の終局耐力が大きくなる様に、

α・B

MP

B

248 (解3.8.1)式ｄ

 ｌ PuB

・MP 0.9lPud（角形断面）…(解3.8.1a)MP 0.8lPud（円形断面）…(解3.8.1b)

BB

・B(解3.8.1)式248 注釈
3, 4行目
260 上8行目

l P u ：柱接合部局部の終局耐力（「第1編 4.3接合l P u ：柱接合部局部の終局耐力（「第1編 4.3 接合部局部」で示される最大耐力を角形断面柱の接合部局部」で示される最大耐力部は0.9倍，円形断面柱の接合部は，0.8倍した値）

柱や梁の終局耐力より接合部局部が大きくなるよ
うに,α・260 (解4.3.2)式(解4.3.2)式
260 注釈3, 4行目BMP
 lP ud

B

柱や梁の終局耐力より接合部局部の終局耐力が大きくなるように,MP
 0.9lPu
dBMP・ 0.8lPuBdB

・（角形断面）…(解4.3.2a)

B（円形断面）…(解4.3.2b)l P u ：柱接合部局部の終局耐力（「第1編 4.3接合l P u ：柱接合部局部の終局耐力（「第1編 4.3部局部」で示される最大耐力を角形断面柱の接合接合部局部」で示される最大耐力）部は0.9倍，円形断面柱の接合部は0.8倍にした値）

C b = 0.923 - 0.0044 F c = 0.923 - 0.0044×48 =0.712

C b = 0.923 - 0.0045 F c = 0.923 - 0.0045×48 =0.707

0.712×1650  565 kN・m0.712  1.17 20.707
×1650  562 kN・m0.707  1.17 23.0× 3320 1 ｜×571
 0. 9×11800 3.0× 3320 1 ｜×562
0. 9×11800 354 下2行目0.712
0.712  0.589 2

0.707
0.707  0.5892

361 11行目

CFT柱の終局曲げ耐力

コンクリート柱の終局曲げ耐力

351 上3行目～7行目