目次
第1章

序論

1.1

研究背景 ..................................................................................................... 1

1.2

ホールスラスタの原理 ............................................................................... 3

1.3

ホールスラスタの分類 ............................................................................... 5

1.4

研究目的 ..................................................................................................... 9

第2章

原理

2.1

ホローカソードの原理 ............................................................................. 10

2.2

スラストスタンドの原理 ........................................................................... 11

2.3

エネルギーアナライザの原理 ................................................................... 122.4

性能評価 ................................................................................................... 14

第3章

実験装置

3.1

真空排気系 ............................................................................................... 16

3.2

推進剤・作動ガス供給系 .......................................................................... 173.3マイクロ波電源 ........................................................................................ 18

3.4

小型ホールスラスタ ................................................................................. 19

3.5

ホローカソード ........................................................................................ 23

3.6

スラストスタンド

3.6.1

振り子式スラストスタンド ................................................................ 24

3.6.2

ねじりばね式スラストスタンド......................................................... 27

3.6.3

マイクロ変位センサ .......................................................................... 28

3.7
第4章

エネルギーアナライザ ............................................................................. 29
実験結果及び考察

4.1

スラストスタンド..................................................................................... 32

4.2

小型ホールスラスタの性能評価

4.2.1

流量依存性 ......................................................................................... 34

4.2.2

磁場依存性 ......................................................................................... 36

4.3

カソード依存性 ........................................................................................ 38

4.4

二段放電式小型ホールスラスタの性能評価 ............................................. 40

第5章

結論 .................................................................................................... 42

参考文献 ........................................................................................................... 43
謝辞 .................................................................................................................. 44

第 1 章 序論
1.1

研究背景

近年のロケットの打ち上げ能力の向上により，その余剰能力で相乗り衛星を打ち上げるという試みが行われている．2009 年に打ち上げられた H-IIA ロケット 15
号機は主衛星 1 機の他に相乗り衛星 7 機を搭載した 1)．主衛星の重量が 1.7 t であるのに対し，相乗り衛星の重量は超小型衛星のそれと同じ 100 kg 以下であった．
近年，このような小型衛星プロジェクトへの取組みが活発化してきている．小型衛星は開発期間が短く，開発コストが抑えられるためリスクの低減，開発予算の時間的分散化が実現できる．それによりこれまで限られた機関などでしか行われていな
かった衛星開発に民間企業や大学レベルで参入することが可能となり，現在様々な研究機関で行われている．また，機能を分散させた小型衛星をフォーメーションフ
ライトさせることにより大型衛星と同等の機能を持たせることができる 2)．これにより故障が発生した際に故障個所のみを交換すればよく，衛星を追加で打ち上げることにより機能の拡張ができるという利点がある．これらのことから小型衛星の需要が高まっている．今後ますます小型衛星の活躍の場が広がっていくと考えられるが，そのためには推進機が必要である．しかしながら小型衛星はそのサイズの制約や供給できる電力が限られていることから推進機が搭載されていないのが現状である．
推進機は衛星の軌道変更や姿勢制御などに用いられている．推進機は大きく化学推進と非化学推進の 2 つに分類される．非化学推進の中で電気推進は実用化され人工衛星などに搭載されている．電気推進は電気エネルギーにより推進剤を電離・プ
ラズマ化させ，それを加速した反作用で推力を得る仕組みである．電気推進機は化学推進機と比較して推力は小さいが，燃費を表す指標である比推力（Specificimpulse: 𝐼sp ）が大きい．そのため同じミッションを仮定した場合，電気推進は推力が小さいため加速に時間がかかるが，消費する燃料は化学推進と比較して非常に少なくて済む．よって長時間の運用が求められる人工衛星の姿勢制御や惑星間航行の主推進機に電気推進機は適していると言える．
電気推進にはアークジェット，MPD スラスタ，ホールスラスタ，イオンスラス
タなど様々な種類が開発・研究されている．図 1.1 に各種電気推進機の推力密度と比推力の関係を示す．その中でホールスラスタは 50 %を超える高い推進効率と高比推力を両立することができる．また，ホールスラスタはイオン加速領域が準中性
1に保たれているため，イオンスラスタのように空間電荷制限則の影響を受けず，高密度プラズマイオンの排出が可能である 3,4)．このことからホールスラスタは同じ
電気推進機であるイオンスラスタと比較しても 1 桁程度大きい推力密度を得ることができる．同じ推力が必要な場合，ホールスラスタは推力密度が大きいため他の電気推進機と比較してスラスタの大型化が避けられ，小型衛星に適していると言える．またホールスラスタは推力電力比の面でもイオンエンジンを上回っている．これらのことからホールスラスタは次世代の宇宙推進機として現在最も注目さており，日欧米で競って研究開発が進められている 5)．

図 1.1

各種電気推進機の推力密度と比推力

2

1.2

ホールスラスタの原理

図 1.2 にホールスラスタの概略図を示す．ホールスラスタは円環状の加速チャネ
ル，チャネル上流の陽極，外部陰極，磁気回路を持つ構造となっている．加速チャネルの半径方向に磁場が，軸方向に電場がそれぞれ印加されている．陰極からチャネル内に流入した電子は磁場によってトラップされ，推進剤の中性粒子と衝突しながら陽極に拡散する．このとき半径方向の磁場と軸方向の電場によりチャネル内の電子が周方向に E×B ドリフトし，周方向にホール電流が誘起される．このホール
電流と電場によって発生するローレンツ力により電子はチャネル内に留まる．よってホールスラスタの加速チャネル内は準中性に保たれ，空間電荷電流制限則の影響を受けないためイオンスラスタと比較して推力密度が大きくなる．このようにチャネル内において電子は磁場にトラップされるが，一方でイオンは磁場の影響を受けない．そのためイオンは電場によって静電的に加速され，ホールスラスタは推力を得る．
チャネル内で電子が周方向に加速し，イオンが電場に加速されるためには次のパラメータを満たす必要がある．

𝜔e 𝜏e ≫ 1𝑟e ≪ 𝐿 ≪ 𝑟i
𝐿 ≪ 𝜆m

(1.1)
(1.2)
(1.3)

ここで𝜔e [Hz]は電子のサイクロトロン周波数，𝜏e [sec]は電子の衝突時間，𝑟e [m]と𝑟i [m]はそれぞれ電子とイオンのラーマー半径，𝐿[m]は加速チャネル長，𝜆m [m]はイオンの平均自由行程である．これらの条件を満たすようにホールスラスタは設計されている．以下にそれぞれの式を説明する．
1) 𝜔e 𝜏e ≫ 1
この式はチャネル内で電子が E×B ドリフトする条件式である．𝜔e 𝜏e はホールパ
ラメータと呼ばれている．一般的なホールスラスタのホールパラメータは 200~300程度となっている 6)．電子のサイクロトロン周波数𝜔e と電子の衝突時間𝜏e は次のよ
うに書ける．

𝜏e =

1
𝜎𝑛𝑣e
3

(1.5)

𝜔e =

𝑒𝐵
𝑚e

(1.6)

𝜎[m2 ]は電子の衝突断面積，𝑛[m−3 ]は中性粒子密度，𝑣e [m⁄s]は電子の速度，𝐵[T]は磁場，𝑚e [kg]は電子の質量である．加速チャネル内の電子がボルツマン分布であると仮定すると電子のドリフト速度𝑣e は次のように表される．

2𝑘B 𝑇e𝑣e = √𝑚e(1.7)

ここで𝑘B はボルツマン定数，𝑇e は電子温度である．
2) 𝑟e ≪ 𝐿 ≪ 𝑟i
この式は，電子はチャネル内の磁場にトラップされるが，イオンは磁場に捕らわれずに電場によって排出される条件を表す式である．電子とイオンのラーマー半径𝑟e と𝑟i はそれぞれ次の式で表される．

𝑚e 𝑣e
𝑒𝐵
𝑚i 𝑣i
𝑟i =
𝑒𝐵

𝑟e =

(1.8)
(1.9)

𝑚i [kg]はイオンの質量，𝑣i [m⁄s]はイオンの速度である．イオンの熱速度が電場による速度に比べて無視できるほど小さいと仮定すると，イオン速度𝑣i は次式のように求められる𝑣i = √

ここで𝑉m [V]は平均加速電圧である．

3) 𝐿 ≪ 𝜆m
4

2𝑒𝑉m
𝑚i

(1.10)

この式はチャネル内でイオンが中性粒子と衝突することなく加速・排出される条件を表す式である．イオンの平均自由行程𝜆m は

𝜆m =

1

1
4√2 𝜎𝑛(1.11)と表される．

チャネル長 L
陽極
磁場 B

Xe

Xe+

推進剤
-

-

ホール電流

Xe+

Xe

電場 E

-

Xe+

-

陰極

図 1.2

1.3

ホールスラスタの概念図

ホールスラスタの分類

ホールスラスタは加速チャネルの長さから大きく 2 種類に分類される．1960 年
代に旧ソ連の Morozov らによって開発された SPT（Stationary Plasma Thruster）
5

に代表されると同時期に旧ソ連の Zharinov らによって開発された TAL（Thrusterwith Anode Layer）に代表されるアノードレイヤー型ホールスラスタである．マ
グネティックレイヤー型ホールスラスタとの概略図をそれぞれ図 1.3, 1.4 に示す．
マグネティックレイヤー型は加速チャネルが長くセラミックス製であること，アノードレイヤー型は加速チャネルが短く金属製であることが特徴である．マグネティ
ックレイヤー型は加速チャネルが長いためプラズマが安定して生成される．そのため安定作動領域が比較的広く既に実用化されている．一方，アノードレイヤー型はプラズマ生成領域が狭いため安定作動領域も狭く実用化が遅れているが，近年作動の安定化が図られている 7)．アノードレイヤー型はチャネル長が短いためマグネティックレイヤー型と比較してプラズマの壁面損失が少なく，また壁面のエロージョ
ンも抑えられるため長寿命化が期待できる．現在までマグネティックレイヤー型ホールスラスタとアノードレイヤー型ホールスラスタを小型・低電力化する試みがなされてきたが推進性能の低下という問題が発生している．
Kaufman は図 1.5 に示されるエンドホール型スラスタと呼ばれる推進機を開発した 8)．はスラスタ中心のポールが無いため，同じ放電室直径であればマグネティ
ックレイヤー型と比較して放電室体積を大きくすることができる．またインナーコ
イルが放電室に囲まれていないためコイルの過熱を抑制できる．しかしエンドホール型の磁場はノズル状であるため，強い軸方向磁場成分による半径方向の電場が発生し，イオンが推力に直接寄与しない半径方向へも加速されてしまう．またこのス
ラスタは加速チャネルが金属製のため，加速チャネルにセラミックスを用いている
マグネティックレイヤー型と比較して壁面における二次電子放出によるプラズマ
冷却効果が小さい．そのため陽極へ流入する電子電流が大きくなり，放電電流が大きくなった．これらの結果，エンドホール型スラスタの推進効率は低い（20%以下）
ものに留まった．
2000 年プリンストン大学プラズマ物理研究所の Raitses らによってマグネティ
ックレイヤー型ホールスラスタとエンドホール型スラスタの長所を組み合わせた推進機が開発された 9)．この推進機はシリンドリカルホールスラスタ（CylindricalHall Thruster: CHT）と名付けられた．その概略図を図 1.6 に示す．図から分かる
ように CHT はエンドホール型に類似したノズル状磁力線形状とマグネティックレ
イヤー型に類似したセラミックス製チャネルを持つ 10,11)．CHT はセラミックスによるプラズマ冷却作用により放電電流を小さくすることができる．放電室径 2.6 cmの CHT はエンドホール型スラスタに比べて比較的高い推進効率（~32 %）を達成
した 12)．
6

チャネル長陽極
放電室（セラミックス製）
推進剤

磁気回路

インナーコイル

図 1.3

マグネティックレイヤー型ホールスラスタの概略図

チャネル長

7

放電室（金属製）
推進剤
インナーコイル

磁気回路

陽極

図 1.4

アノードレイヤー型ホールスラスタの概略図

磁気回路
インナーコイル

陽極
図 1.5

エンドホール型スラスタの概略図

8

陽極

放電室（セラミックス製）
インナーコイル

図 1.6
1.4

シリンドリカルホールスラスタの概略図

研究目的

ホールスラスタの性能を維持したまま小型化・低消費電力化し，小型人工衛星に搭載することができれば，小型人工衛星の性能は飛躍的に向上する．そこで本研究の目的は，重量 50 kg 程度の超小型人工衛星への搭載を目指し，消費電力 50 W で動作する小型かつ低消費電力なシリンドリカルホールスラスタを製作し，その性能を評価することとする．

9

第 2 章 原理
2.1

ホローカソードの原理

ホールスラスタにおいてホローカソードは放電陰極，チャネル内への電子の供給源及び中和器の役割を果たす．図 2.1 にホローカソードの概念図を示す．ホローカ
ソードはフィラメント陰極と比較すると作動ガスを必要とするという欠点がある
が，安定した電子放出を行うことができることや長寿命（1000 時間以上の寿命）であることなどの利点からホールスラスタの陰極として広く用いられている．ホローカソードは仕事関数の低いバリウムなどを含有する化学物質をインサーターとして使用している．このインサーターをヒーターにより高温まで熱すると，インサーターは熱電子を放出する．放出された熱電子は作動ガスと電離衝突し，ホローカ
ソード内でプラズマを発生させる．カソード出口にキーパーと呼ばれるカソードに対して正に印加された電極を設置すると，プラズマから電子がカソード外に引き出される．これがホローカソードの仕組みである．カソード作動前には外部ヒーターを用いてインサーターを加熱するが，いったんカソードが作動すると自己発熱によって電子を放出することができる．

10

インサーター

ヒーター

作動ガス
Xe

Xe+

- Xe

Xe+

-

-

キーパー

図 2.1
2.2

ホローカソードの概念図

スラストスタンドの原理

スラスタの推力を測定するためにスラストスタンドを用いる．図 2.2 にねじりばね式スラストスタンドの概略図を示す．𝑙t [m]は回転軸からスラスタまでの距離，𝑙m [m]は回転軸から変位センサの変位測定点までの距離である．このスラストスタ
ンドが測定できる推力𝐹[𝑁]の分解能を求める．スラストスタンドの回転軸周りの運動方程式は次式で書き表すことができる．

d2 𝜃d𝜃𝑇(𝑡) = 𝐽 2 + 𝐶
+ 𝐾𝜃
d𝑡
d𝑡

(2.1)

ここで𝑇[N ∙ m] はトルク，𝐽[kg ∙ m2 ]は回転軸周りの慣性モーメント，𝐶[kg ∙ m⁄s]は減衰抵抗の比例係数， 𝐾[N ∙ m⁄rad]はバネ定数，𝜃[rad]は回転角である．定常状態となった時，式は次のように表される．

𝑇 = 𝐾𝜃
トルク𝑇は推力𝐹と回転軸からスラスタまでの距離𝑙t を用いて

11

(2.2)

𝐹 ∙ 𝑙t = 𝐾𝜃
𝐾
𝐹= 𝜃
𝑙t

(2.3)
(2.4)

変位センサで測定される変位𝑥[m]は𝑥 = 𝑙m ∙ sin𝜃と書き表すことができるので

𝐹=

𝐾 −1 𝑥sin ( )
𝑙t
𝑙m

(2.5)

これより，推力の分解能を求めることができる．次にスラストスタンドの固有振動数を求める．固有振動数𝜔0 [Hz]は𝐾
𝜔0 = √
𝐽(2.6)と表される．

𝐹
𝜃

𝑥
𝑙m
図 2.2

2.3

𝑙t
ねじりばね式スラストスタンドの概略図

エネルギーアナライザの原理

図 2.3 にエネルギーアナライザの概略図を示す．エネルギーアナライザ（RPA:
Retarding Potential Analyzer）は RPA に入ってくるイオンビームに対してグリッ
12

ド（IRG）に正電位を印加し，そのエネルギーに満たない低エネルギーイオンを遮断することによってグリッドに印加した電位以上のエネルギーをもつイオンのみを捕集する装置である．本研究で用いた RPA は 4 枚のグリッドとコレクタから構成されている．各グリッド及びコレクタの詳細を以下に述べる．
1) FG（Floating Grid）
1 枚目のグリッドは FG と呼ばれ，RPA 内部の電場がプラズマ中に浸透し，擾乱を引き起こすことを防ぐためのグリッドである．そのためにこのグリッドは電位的に浮かせてある．
2) ERG（Electron Retarding Grid）
2 枚目のグリッドは ERG と呼ばれ，電子が RPA 内部へ侵入することを防ぐた
めのグリッドである．そのために負電圧が印加されている．

3) IRG（Ion Retarding Grid）
3 枚目のグリッドは IRG と呼ばれ，RPA 内部に侵入してきたイオンにフィルタをかける掃引電圧を印加するグリッドである．これにより掃引電圧以下の．
4) SESG（Secondary Electron Suppression Grid）
4 枚目のグリッドは SESG と呼ばれ，コレクタに衝突したイオンによって 2 次電子が放出されることを防ぐグリッドである．このグリッドも ERG と同様に負の電圧が印加されている．
5) Collector
最後のコレクタは IRG の掃引電圧によるフィルタを透過したイオンを捕集する．
イオンコレクタの捕集能力を高めるために負電圧を印加される．
イオンビームエネルギー分布関数𝑓(𝐸)は RPA のコレクタで捕集されたイオン電
流𝐼c [A]とグリッド掃引電圧𝑉sw [V]を用いて次式で示される．

𝐸sw = 𝑒𝑉sw
13

(2.7)

𝑓(𝐸) = −1 d𝐼c𝐼c0 d𝐸sw(2.8)

ここで，𝐼c0 [A]はグリッド印加電圧が 0 V のときにコレクタで捕集されるイオン電流である．得られたイオンビームエネルギー分布を図に示す．2.4 節で述べるエネ
ルギー効率𝜂E を求めるためにイオンビームの平均エネルギー𝐸m [eV]が必要になる．
イオンビームの平均エネルギーの導出には上式で得られたイオンエネルギー分布関数𝑓(𝐸)を用いて次式より求める．
2

(2.9)

𝐸m = {∫ 𝑓(𝐸)√𝐸sw 𝑑𝐸}

IRG

ERG

セラミックス
コレクタ

SESG

図 2.3

2.4

FG

エネルギーアナライザの概略図

性能評価

スラスタの性能を評価するために推進効率𝜂t を求める．推進効率は以下のように表すことができる．
14

𝐹2
𝜂t =
2𝑚̇𝑉d 𝐼d

(2.10)

ここで𝐹[N]は推力，𝑚̇[kg⁄s]は推進剤流量，𝑉d [V]は放電電圧，𝐼d [A]は放電電流である．推進効率はスラスタに投入された電力がどれだけ推力を発生する運動エネルギーに変化したかを表す指標である．
加速効率𝜂a を求める．加速効率は次の式で表される．

𝜂a =

𝐼b
𝐼d

(2.11)

ここで𝐼b [A]はイオンビーム電流である．加速効率はイオンビーム電流を放電電流で除した値で求められ，放電電圧をどれだけイオンの加速に利用したかを表す指標となっている．
推進剤利用効率𝜂u は

𝜂u =

𝑚i 𝐼b
𝑒𝑚̇

(2.12)と表される．推進剤利用効率は投入した推進剤がどれだけ電離してイオンビームとなったかを表す指標である．
エネルギー効率𝜂E は

𝜂E =

𝐸m
𝑒𝑉d

(2.13)と表される．エネルギー効率は放電電圧がどれだけイオンビームの加速に使われたかを表す指標である．
また，加速効率𝜂a ，推進剤利用効率𝜂u ，エネルギー効率𝜂E は内部効率と呼ばれる．
これらの内部効率の積は推進効率𝜂t となる．

15

𝜂t = 𝜂a 𝜂u 𝜂E(2.14)

第 3 章 実験装置
3.1

真空排気系

実験はすべて直径 1.0 m，長さ 1.2 m のステンレス製真空容器で行った．実験に用いた真空容器を図 3.1 に示す．真空容器はロータリーポンプ（Rotary pump）及びターボ分子ポンプ（Turbo molecular pump）を用いて真空排気を行った．ロー
タリーポンプは粗排気用として用いられ，排気速度は 27 L/sec である．ロータリーポンプによって 50 Pa 以下まで粗排気が行われた後，排気速度 2230 L/sec のターボ分子ポンプで高真空まで排気する．ターボ分子ポンプの排気口はロータリーポ
ンプによって背圧が下げられている．到達圧力はガス未流入時に 5.7×10-4 Pa であった．

16

図 3.1

3.2

実験で用いた真空容器

推進剤・作動ガス供給系

本研究では推進剤及びホローカソード作動ガスにキセノン，実験終了後のホローカソードの冷却にアルゴンを使用した．キセノン及びアルゴンはそれぞれホールス
ラスタとホローカソードの 2 系統に分かれ，マスフローコントローラによりそれぞれ独立して流量を制御される．推進剤・作動ガス供給系の概略図を図 3.2 に示す．

17

マスフロー
コントローラ

ホロー
カソード

Xe

ホールスラスタマスフロー
コントローラ

Ar

図 3.2

3.3

推進剤・作動ガス供給系の概略図

マイクロ波電源

本研究で用いたマイクロ波の周波数は 2.45 GHz と 4.2 GHz のものである．一般
的に 2.45 GHz の発振に使用されるマグネトロン管のマイクロ波電源の場合，低電力領域では発振が不安定であるという特性を持つ．そのため本研究では固体発振器
により発振されたマイクロ波をアンプにより増幅することとした．
マイクロ波伝送系のフローチャートを図 3.3 に示す．マイクロ波は固体発振器
18から発振された後，アンプによって増幅され，特性インピーダンス 50 Ω の N 型
ケーブルより出力される．投入された電力はパワーモニタにより計測され入射波と反射波の差より算出される．また反射波はダミーロードにて熱として外部へ放出さ
れる．

図 3.3

3.4

マイクロ波伝送系

小型ホールスラスタ実験にあたって式(1.1)-(1.3)の設計則に則り小型ホールスラスタを製作した．その小型ホールスラスタの概略図と外観をそれぞれ図 3.4, 3.5 に示す．窒化ホウ素製の円環状の加速チャネルは外径 18 mm，内径 10 mm でチャネル幅は 4 mm であり，チャネル長は 9 mm である．陽極は厚さ 1 mm の銅製で，陽極とチャネルの間に厚さ 4 mm のカーボンを挟んでいる．陽極が発熱することがあったのでスラス
タを固定する台に水を循環させ冷却する．
19

このホールスラスタは軟鉄と永久磁石により加速チャネル内に半径方向に磁場を形成している．永久磁石は 4 mm×4 mm×12 mm の長手方向に磁化したサマリ
ウムコバルト（Sm-Co）磁石を 4 個または 5 個用いた．磁石個数を 4 個，5 個としたときのチャネルの磁場強度・磁場形状を図 3.6, 3.7 に示す．
チャネル内の磁場は○○T なので電子とイオンのラーマー半径は○○m となる．加速チャネル長が 9 mm なので，これは式(1.2)を満たしている．
また，この小型スラスタは SMA コネクタとアンテナを通してマイクロ波を投入できるようになっている．これによりマイクロ波放電によりチャネル内でプラズマを発生させることができる．図 3.8 にアンテナの外観を示す．

Sm-Co 磁石
窒化ホウ素
カーボン

軟鉄

銅（陽極）
図 3.4

小型ホールスラスタの概略図

20図 3.5

図 3.6

小型ホールスラスタの外観

磁石個数 4 個としたときのチャネルの磁場形状21図 3.7

磁石個数 5 個としたときのチャネルの磁場形状

図 3.8

小型ホールスラスタに設置されたアンテナ

22

3.5

ホローカソード

本研究では陰極にホローカソード（Ion-Tech 社製，HC252）を使用した．実験に用いたホローカソードの外観を図 3.9 に，ホローカソードの設置位置を図 3.10に示す．作動ガスにはキセノン（99.999 %）を用い，カソードへのガス流量は 0.28
mg/s とした．キーパー電圧・電流はそれぞれ 10 V，0.20 A，ヒーター電圧・電流は 4~5 V，3.5 A であるため，ホローカソードの消費電力は 20 W 程度である．

図 3.9

実験に用いたホローカソードの外観

23図 3.10

3.6

ホローカソードの設置位置

スラストスタンド

ホールスラスタの性能を評価するために推力測定を行う必要がある．ホールスラ
スタの推力は mN オーダーと非常に小さいため，本研究では推力測定に非接触式のスラストスタンドを用いた．変位の測定には LED 式のマイクロ変位センサを使用した．以下に製作した振り子式スラストスタンドとねじりばね式スラストスタン
ドについて述べる．
3.6.1

振り子式スラストスタンド製作した振り子式スラストスタンドの概略図と外観を図 3.11, 3.12 に示す．このスラストスタンドは C/C コンポジット製の骨組みに 1 対のナイフエッジで支えられた C/C コンポジット製のアームが 2 本乗っており，そのアームにはそれぞれ 1
つずつナイフエッジが取り付けられている．アームに取り付けられた計 2 個のナイ
フエッジの上に 220 mm×64 mm×10 mm のカーボン板が乗っている箱ブランコのような構造になっている．スラスタはカーボン板の端に，変位測定用の反射板（テフロン製）はその反対側にそれぞれ設置されている．支点からスラスタまで距離は325 mm である．スラスタが作動し推力が発生すると計 6 個のナイフエッジによりカーボン板は前後に動く．その変位を LED 方式のマイクロ変位センサ（OMRON
社製，Z4D-F04A）を用いて計測し，推力を算出する．推力の算出は既知の水平方
向荷重をスラスタに加え，その変位を測定し，水平方向荷重と変位の関係式を求め
24

る．その関係式とスラスタ作動時の反射板の変位から推力が求まる．スラストスタ
ンドの推力較正は滑車を用いスラスタに水平方向に荷重がかかるようにおもりを糸に吊るし，モーターによってスラスタにかかるおもりの個数を変えることによって行う．推力較正の概念図を図 3.13 に示す．

スラスタ

図 3.11

振り子式スラストスタンドの概略図
25図 3.12

振り子式スラストスタンドの外観

図 3.13推力較正の概念図
26

3.6.2

ねじりばね式スラストスタンド

製作したねじりばね式スラストスタンドの概略図と外観を図 3.14, 3.15 に示す．
このスラストスタンドはステンレス製の台座と 2 つの Flexural pivot（Riverhawk
社製，5006-400）で C/C コンポジット製のアームを支える構造になっている．アームの両端にはそれぞれスラスタと変位測定用の反射板（セラミックス製）が設置されている．回転軸から推進機までの距離 𝑙t は 340 mm，回転軸から変位センサの変位測定点までの距離 𝑙m は 200 mm である．スラスタが作動すると pivot を支点としてアームが水平方向に回転し，セラミックス板が変位する．その変位を振り子式スラストスタンドと同様にマイクロ変位センサを用いて計測し，推力を算出す
る．

スラスタ

pivot

反射板

図 3.14

ねじりばね式スラストスタンドの概略図

27図 3.153.6.3

ねじりばね式スラストスタンドの外観

マイクロ変位センサ

スラストスタンドに設置したマイクロ変位センサを図 3.17 に示す．実験にはマイクロ変位センサ（OMRON 社製，Z4D-F04A）を 2 つ用いた．この変位センサの諸元を表 3.1 に示す．変位センサは反射板を挟んでそれぞれ 4 mm の距離に設置した．変位センサから出力された信号は差動増幅回路により増幅させて変位を測定した．

28

図 3.17マイクロ変位センサの写真

表 3.1

3.7

変位センサの諸元

検出範囲

4 ± 1.25 mm

分解能

5 μm 以下

応答速度

5 ms 以下

出力

1~5V（1.6 V/mm±10 %）エネルギーアナライザ

ホールスラスタから排出されたイオンビームのイオンエネルギー分布を測定するために RPA を製作した．製作したエネルギーアナライザの回路図と外観をそれぞれ図 3.18, 図 3.19 に示す．製作した RPA はアルミニウムのベースとカーボンの壁面，C/C コンポジットのオリフィス内に 4 枚のステンレス製メッシュとカーボン製コレクタを設置した構造になっている．実験ではホールスラスタ開口部より下流
200 mm の位置で測定を行った．
EGR において電子がグリッドのメッシュを通らないようにするためにはメッシュの間隔がシースより小さいことが条件となる．シースの厚みがデバイ長の数倍程度と考えると，ERG のメッシュは測定位置におけるプラズマの密度から求められる．ホールスラスタ下流 200 mm の位置における電子温度，電子密度をそれぞれ 1
eV，1.0×1017 m-3 とすると，デバイ長は 0.032 mm となる．この 2 倍の値がシー
29

スの厚みとすると，ERG に用いるメッシュは 400 mesh/inch より細かいメッシュ
でなければならない．このことを考慮して ERG には 500 mesh/inch のステンレス製メッシュを使用した．IRG は RPA 内部に侵入してきたイオンにフィルタをかけるためのグリッドであり，全てのイオンにフィルタをかけるためにホールスラス
タの放電電圧以上の電圧まで掃引しなければならない．メッシュ間隔が広いとメッシュの隙間に掃引電圧よりも低い領域ができ，掃引電圧より低いエネルギーのイオンが IRG を通過してしまう．よって IRG には 500 mesh/inch の細かいステンレス製メッシュを使用した．表 3.2 に RPA に用いたグリッドの諸元を示す．なおイオ
ンコレクタにはイオン捕集能力を高めるために-30 V の負電圧を印加した．
表 3.2

グリッドの諸元
メッシュ

グリッド[mesh/inch]

印加電圧[V]

Floating Grid

250

─Electron Retarding Grid

500

-40

Ion Retarding Grid

500

0~250

Secondary Electron Suppression Grid

250

-40

SESG

IRG ERG

FG

コレクタ

－30 V

－40 V
0 ~ 250 V

図 3.18製作したエネルギーアナライザの回路図
30

材質

ステンレス

図 3.19製作したエネルギーアナライザの外観31

第 4 章 実験結果及び考察
4.1

スラストスタンド

ホールスラスタの推力を測定する事前準備として，製作したスラストスタンドの推力較正を行った．推力較正は既知の荷重をススラスタにかけた時の変位を測定することによって行われる．図 4.1, 4.2 に振り子式スラストスタンドとねじりばね式
スラストスタンドで推力較正をした時に得られた変位センサの出力信号を示す．図から分かるように荷重がかけられたときに出力信号が大きくなり，荷重がなくなると出力信号が荷重をかける前の値まで戻っている．ここで振り子式スラストスタン
ドとねじりばね式スラストスタンドにかけたおもりはそれぞれ 1 g と 300 mg である．出力信号の変位はそれぞれ 3.78 V と 1.49 V であった．これよりねじりばね式
スラストスタンドの方が推力の分解能がよいことが分かった．よって以後の実験では推力測定にねじりばね式スラストスタンドを用いることとする．なお，較正値はセッティングにより変化するため，セッティングを変えるたびに推力較正を行う．

図 4.1

振り子式スラストスタンドにて得られた出力信号32図 4.2

図 4.3

ねじりばね式スラストスタンドにて得られた出力信号

ねじりばね式スラストスタンドにて得られた荷重と出力信号の変位の関係

33

4.2

小型ホールスラスタの性能評価

ねじりばね式スラストスタンドを用いて小型ホールスラスタの推力及び放電電流の測定を行った．推進剤とホローカソードの作動ガスにはキセノンを用いた．
4.2.1

流量依存性

スラスタの磁石個数を 4 個，推進剤流量を 0.20 mg/s と 0.30 mg/s とし，放電電圧を変化させたときの推力を図 4.3 に示す．推進剤流量 0.20 mg/s の場合は放電電
圧 125 V 以下でプラズマを維持できなかった．一方，推進剤流量 0.30 mg/s では放電電圧を 100 V まで下げてもプラズマを維持することができた．推力の最大値は推進剤流量 0.30 mg/s，放電電圧 250 V の時の 3.1 mN であった．
同様に放電電流と推進効率のグラフをそれぞれ図 4.4 と図 4.5 に示す．図 4.4 の破線はスラスタの消費電力がそれぞれ 50 W と 30 W であることを示しているグラフである．ここで消費電力にカソードの消費電力は含まれていない．推進剤流量を増やしたことにより推力は全体的に大きくなった．ホールパラメータ𝜔e 𝜏e ≫ 1を満たす時，加速チャネル中の磁場を横切る電子の拡散係数𝐷⊥ は

𝐷⊥ =

𝑘B 𝑇e
𝑘B 𝑇e 𝜎𝑛𝑣e=
𝑚e 𝜔e2 𝜏e𝑚e 𝜔e2(4.1)と書ける．式(4.1)より，流量を増やしたことにより加速チャネル中の中性粒子密度が大きくなり，磁場を横切って陽極へ向かう電子の拡散係数が大きくなる．この拡散係数が大きくなると磁場を横切って陽極へ向かう電子電流が増加し，放電電流も増加する．その結果として加速効率が小さくなり，推進効率が低下してしまうこととなる．
最も推進効率が良かったのは推進剤流量 0.30 mg/s，放電電圧 250 V の場合の13.2 %であった．また消費電力 50 W 以下の領域でも推進剤流量 0.29 mg/s，放電
電圧 125 V において推力 1.73 mN，推進効率 11.4 %を達成できた．また，推進剤
流量 0.20 mg/s，0.30 mg/s ともに消費電力 30 W での作動が可能であった．これはホローカソードの消費電力 20 W とあわせても 50 W を下回ることとなる．

34

図 4.3図 4.4推力の流量依存性（磁石個数 4 個）

放電電流の流量依存性（磁石個数 4 個）35

図 4.54.2.2

放電電流の流量依存性（磁石個数 4 個）

磁場依存性

小型ホールスラスタに用いられている Sm-Co 磁石を 4 個から 5 個に変更し，推進剤流量 0.20 mg/s として推力測定を行った．図 4.6 に磁石 4 個の場合と磁石 5 個の場合の放電電流を示す．磁石個数を 4 個とした時の放電電流と比較して磁石個数5 個とした時の放電電流はあまり変化しなかった．図 4.7 に推進剤流量 0.20 mg/sの時の推力の磁石個数依存性を，図 4.8 に推進剤流量 0.20 mg/s のときの磁石個数
4 個の場合と 5 個の場合の推進効率をそれぞれ示す．こちらも放電電流と同様に値はほとんど変わらなかった．磁石個数を変化させてみたが，磁場強度に変化がなく，性能に影響しなかった．

36

図 4.6図 4.7放電電圧の磁石個数依存性（流量 0.20 mg/s）

推力の磁石個数依存性（流量 0.20 mg/s）

37

図 4.84.3

推進効率の磁石個数依存性（流量 0.20 mg/s）

カソード依存性

これまでスラスタの性能を見てきたが，本研究で用いたホローカソードはスラス
タに対してサイズが大きい．人工衛星への搭載を考えると小型化する必要があり，将来的に異なるカソードが使用されると考えられる．そこでスラスタの性能がカソードによるか，首都大学東京が開発した RF カソードを用いて推力測定実験を行った．推進剤流量 0.20 mg/s，磁石個数 4 個としたときのスラスタの放電電流を図 4.9に示す．RF カソードを用いた時の放電電流はホローカソードを用いた時の放電電流を下回っているが，これは RF カソードを用いて実験した時の真空度が 6.27×
10-4 Pa（at 1.80 mg/s, Xe）とホローカソードを用いた実験した時の真空度 9.30×
10-3 Pa（at 1.80 mg/s, Xe）より高真空なためであると考えられる．真空度が良いとチャネル中の中性粒子密度が下がるため，電子の拡散係数が下がり放電電圧が抑えられる．
推力と推進効率のカソード依存性を図 4.10, 4.11 にそれぞれ示す．推力も RF カ
ソードの方が下がった．これはエネルギー変換効率が下がったためであり，カソー
ドによりイオン生成領域のポテンシャルが変わるためであると思われる．よって推力が減少したため推進効率も RF カソードの方が全体的に低下した．

38

図 4.9放電電流のカソード依存性

図 4.10

推力のカソード依存性39

図 4.114.4

推進効率のカソード依存性

二段放電式小型ホールスラスタの性能評価

小型ホールスラスタにマイクロ波投入用のアンテナを設置し，マイクロ波を用いてプラズマの生成をできるようにした．このタイプのホールスラスタは二段放電式
ホールスラスタと呼ばれる．投入されるマイクロ波の周波数は 4.2GHz となっている．推進剤流量 0.20 mg/s，磁石個数 4 個とした場合の，マイクロ波の投入による放電電流値の変化を図 4.12 に示す．低電圧の時はマイクロ波を投入することによってスラスタの消費電力は下がったが，投入したマイクロ波の電力が大きくなりすぎた．

40

図 4.12マイクロ波を投入した時の放電電流の変化

41第 5 章 結論
重量 50 kg 程度の超小型人工衛星への搭載を目指し，消費電力 50 W で動作する
小型シリンドリカルホールスラスタを開発し，その性能を評価した．研究より以下のことが得られた．
1) ホールスラスタの微小推力測定用に新たにねじりばね式スラストスタンドを製作した．推力較正を行ったところ振り子式スラストスタンドと比較して分解能が上がり性能が向上した．
2) 消費電力 50 W 以下の場合，磁石個数 4 個，推進剤流量 0.30 mg/s，放電電圧
125 V において推力 1.7 mN，比推力 597 秒，推進効率 11.4 %の性能が得られた．また，スラスタとカソードの消費電力を合わせ 50 W で作動が可能なことが確認された．そのときの性能は
3) カソードによるスラスタの性能に違いが出るのか確認した．実験条件が異なったため放電電圧も異なってしまったが，推力の傾向が変わっており，カソード
によりスラスタの性能が変わることが確認された．
4) マイクロ波投入を行い消費電力が低減されるか実験を行った．低電圧時に放電電流の減少が見られた．これにより．しかし投入されたマイクロ波のエネルギ
ーが 50 W を超えていたので改善する必要がある．

42

参考文献
1. H-IIA ロケット 15 号機による温室効果ガス観測技術衛星「いぶき」及び小型副衛星の打上げ結果について（速報）2. 斧高一, 福田武司: 宇宙マイクロ・ナノ工学とシリコンナノサテライト連携研究計画, 高温学会誌, Vol.31, No.5, pp.252-259, 2005.
3. 栗木恭一, 荒川義博: 電気推進ロケット入門, 東京大学出版会, 2003.
4. 荒川義博, 小紫公也, 平川美晴: ホール推進機, 日本航空宇宙学会誌, Vol.46,
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5. Saccoccia, G.: “Introduction to the European Activities in Electric
Propulsion”, IEPC Paper 03-341, 2003.
6. V. Kim, “Main Physicsl Features and Processes Determing the Performanceof Stationary Plasma Thrusters”, Journal of Propulsion and Power, Vol. 14,
No. 5, pp.736-743, 1998.
7. N. Yamamoto, K. Komurasaki and Y. Arakawa: “Discharge Current
Oscillation in Hall Thrusters”, Journal of Propulsion and Power, Vol. 21, No.
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Thrusters”, AIAA/DGLR/JSASS, 21st International Electric Propulsion
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9. Y. Raitses, N. J. Fisch, K. Ermer and C. B. Burlingame: “A Study of
Cylindrical Hall Thruster for Low Power Space Application”, Princeton
Plasma Physics Laboratory, Princeton University, Princeton, NJ, USA,
Paper PPPL-3479, 2000.
10. Y. Raitses, D. Staack, A. Smirnov, A. A. Litvak, L. A. Dorf, T. Graves and N.
J. Fisch: “Studies of Non-conventional Configuration Closed Electron Drift
Thrusters”, Princeton Plasma Physics Laboratory, Princeton University,
Princeton, NJ, USA, Paper PPPL-3606, 2001.
11. Y. Raitses and N. J. Fisch: “Parametric Investigation of a Nonconventional
Hall Thruster”, Physics of Plasmas, Vol. 8, No.5, pp.2579-2586, 2001.
12. A. Smirnov, Y. Raitses, and N. J. Fisch: “Parametric investigation ofminiaturized cylindrical and annular Hall thrusters”, J. Appl. Phys. 92,
5673, 2002.

43謝辞
初めにこの電気推進について研究する機会を与えて下さり，3 年間ご指導いただ
いた中島秀紀教授に深く感謝致します．研究者としての姿勢を教えた下さった渡辺
幸信教授に感謝致します．遅くまで残られ，実験や論文作成について熱心に指導して下さった山本直嗣助教に深く感謝致します．
研究について相談に乗っていただき，また研究室を楽しい雰囲気にしてくださった諸先輩方，研究面生活面でいろいろ相談し合い，実験・工作を手伝ってくれた同輩達，後輩達に深く感謝いたします．3 年間本当にありがとうございました．
最後に今まで支えて下さった両親，妹に深く感謝致します．

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