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セラミックスのトライボロジー
研究報告
水谷嘉之，志村好男，矢作嘉章，堀田滋

Tribology in Ceramics
Yoshiyuki Mizutani, Yoshio Shimura, Yoshiaki Yahagi, Shigeru Hotta

要
代表的なセラミックスであるSi3N4，SiC，Al2O3およびZrO2のトライボロジー特性を各種環境のもとで総合旨
異常に大きく，その主因は硫酸によるSi 3N 4の粒界腐食と判明した。
水中では，SiCとSi3N4が0.01という極めて低い摩擦的に調べた。さらに，金属膜の被覆による高温摩耗特性の改善効果を検討した。

係数を示し，その実現には摺り合わせによる摩擦面の1,000℃までの高温では，セラミックスの摩擦係数鏡面化を要する。同様の低摩擦特性はアルコールやカは概して高く，0.5〜1.1の範囲にある。ただし，SiCプリル酸のような官能基を有する低粘度の有機溶媒中では摩擦初期に黒鉛の生成による摩擦係数の低下が生においても見い出された。

じた。摩耗率は，Al 2O 3を除けば，高温ほど大きくなり，10−３mm/(N･m)のレベルになった。

金属膜コーティングによる高温摩耗特性の改善効果
は，各セラミックスにそれぞれ有効な金属を選べば，硫酸中のような腐食環境では，Si 3N 4の腐食摩耗が●極めて大きいことがわかった。

●Abstract
Tribological properties of ceramics such as Si3N4, SiC,1,000℃.

Al2O3 and ZrO2 were investigated in various environments,

In aqueous H 2 SO 4 solution, the wear rate of Si 3 N 4and surface modification by metallic coatings was made toshowed the maximum at a concentration around 20 wt％ ofthese ceramics in order to improve the wear resistance at

H2SO4, resulting from the grain boundary corrosion. Inhigh temperatures. The results obtained are summarized as

distilled water, very low friction corresponding to afollows.

coefficient of 0.01 was realized with SiC and Si3N4 after

The frictional coefficients of these ceramics at high"running-in", i.e., forming a very smooth surface. Similar

temperatures up to 1,000℃ were found to be within a range

results were also obtained in organic solutions with functionalof 0.5 to 1.1, while the sliding pair of SiC/SiC showed agroup such as alcohol and caprylic acid.

low friction at the beginning of the test. The wear rate ofAppropriate metallic film coatings for individual ceramics

these ceramics except Al2O3 increased to an order of 10−３

were found to remarkably reduce the wear rates at higher

mm/(N･m) with increasing atmospheric temperature totemperatures.

キーワード

セラミックス，トライボロジー，高温摩耗，腐食摩耗，水潤滑，表面改質

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Vol. 27 No. 2 ( 1992. 6 )12トン耐摩環で，後者は熱負荷の高いディーゼルエンジ

１．はじめにンに利用されている。ほかに，ウォーターポンプやカセラミックスの特徴は，金属材料に比べて軽量，硬ークーラー・コンプレッサ等のメカニカルシールにア質で耐熱・断熱性，耐摩耗性ならびに耐食性が高い点

ルミナ ( Al2O3 ) がカーボンシールとの組み合わせで用にある。この特徴に着目して自動車のエンジンに実用いられている。表面仕上げのよいアルミナの使用によ化された主なセラミックス部品をTable 1に示す。こってカーボンシールの耐久性とシール性の向上が図らのうち，しゅう動部品はロッカーアームチップとピスれている。Table 2１）はエンジン部品におけるセラミ

Table 1 Ceramics used for automotive engine parts１）.

Ceramic materials

Engine parts
Glow plug

Objectives

Car makers
Isuzu
Mitsubishi
NissanMazda

Make engine starting easy

Reduce idling noise generation

Isuzu

Increase output

ToyotaSwirl chamber

Reduce particulate generation in diesel engine

Mazda

Cam follower

Improve wear & scuffing resistance

Mitsubishi

Turbine ofturbochargerReduce turbo-lag

NissanIsuzu

Alminum titanate

Port-liner

Reduce exhaust emission & cooling loss

PorscheSiO 2 -Al2O 3 fiber
reinforced aluminum

Piston ring carrier

Improve wear & scuffing resistanceToyotaHot plug
Si 3 N 4

Table 2 Engine parts expected to be replaced by ceramics１）.

Systems

Parts to be replaced by ceramics

Ceramics

Valve train

Engine valve, valve guide, valve seatCam
Cam follower, tappet

Si 3 N 4SiC, PSZ
Si 3 N 4Combustion chamberLower surface of cylinder head, piston head
Cylinder liner
Piston ringSi 3 N4 ,PSZ spraying
Si 3 N4 ,PSZ spraying
Si 3 N 4

Exhaust port liner
Turbo-charger, turbine casing
Piston pin
Fuel injection nozzle

PSZ spraying
lithium-aluminum-silicate
Si 3 N 4
Si 3 N 4

Apex seal
Side housing
Reinforced aluminum rotor

FRC * 1Cr-carbide spraying
FRM * 2Others

Rotary engine*1 Fiber Reinforced Ceramics

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* 2 Fiber Reinforced Metal

Vol. 27 No. 2 ( 1992. 6 )13ックス化対象部品の一覧である。この中には多くのしきく低下した。それの持続時間は試験温度によって異ゅう動部品が含まれている。しゅう動部品への実用化なり，850℃近傍で極大となった。この低μを示したの問題点は，コスト以外にセラミックスのトライボロ摩擦面のレーザーラマン分光分析結果 ( Fig.4 ) より，ジー特性に関する基礎データの不足があげられよう。

摩擦面にグラファイトの生成が認められた。単結晶のこれまでに実用化された主なセラミックスはSi3N4，SiCを10−９Paの高真空中で250〜1,500℃の範囲で加熱

PSZ ( 部分安定化ジルコニア ) ，SiC，Al2O3等である。

後，XPSで分析したMiyoshiらの結果１１）によれば，SiC

本稿ではこれら主要セラミックスの各種環境下におけの表面は400℃以上で分解してグラファイトを生成し，るトライボロジー特性について，筆者らの最近の研究

その生成は温度上昇に伴って増大している。大気中で結果２〜１０）を紹介する。

実施した本実験ではグラファイトの酸化が伴うので，グラファイトによる低μの持続時間 ( t ) は［生成量−２．高温における摩擦摩耗性消耗量 ( 酸化＋摩耗 ) ］に依存し，このために t が室温から1,000℃に至るセラミックスの摩擦摩耗特850℃近傍で極大になったものと推察される。低μが２，３，１０）

つづく間の摩擦面はかなりの鏡面を呈し，摩擦音 ( ノ

実験に供したSi3N4，SiC，Al2O3およびZrO2の詳細をイズ ) も極めて小さくなった。

について述べる。

Table 3に示す。いずれも京セラの常圧焼結品で，Fig.1のような高温硬さ特性を有する。

Fig.5はセラミックス同士の摩耗を試験温度に対してプロットしたものである。縦軸は単位摩擦距離，単高温の摩擦試験には，Fig.2に示す様式の試験機を位試験荷重当たりの摩耗率 ( WS ) で表示した。なお，用い，試料の加熱方法として高周波誘導加熱方式を採

この場合のWS は 2 つの試験片の摩耗量を総和して求用した。セラミックス試料はいずれも非磁性のため，めたものである。Al2O3の結果を除けば，いずれのWS高周波での直接加熱はできないが，鋼製試料ホルダのも試験温度に伴って増大し，高温になるほど摩耗しや高周波加熱によって，セラミックス試片を数分のうちすいことがわかる。とくに1,000℃近傍でのWSは10−３に1,000℃まで加熱できる。この方式によるセラミッmm３/(N･m) のレベルとなり，室温における軟鋼どう

クスの高温摩擦試験は従来にない新しい試みであった。

しの摩耗率に相当する。この値は材料の耐摩耗性の指試験片は平面同士の接触となるようにし，摩耗量は重標と考えられるWS＜10−６mm３/(N･m)に比べて 3 桁以量減で求めた。試験条件をTable 4に示す。

上も大きい。材料間でのW Sの大きさはおおむねZrO 2

1,000℃における同種セラミックス同士の摩擦曲線をFig.3に例示する。これらの摩擦係数 ( μ ) は，SiC＞Si3O4＞SiC＞Al2O3の順であった。
Fig.1の硬さとFig.5のWSを対比すると，Al2O3以外のの摩擦初期を除けばいずれも高く，0.7〜1.1の範囲にW Sはほぼ硬さの増大に伴って小さくなる。なお，硬ある。また，Al 2O 3の結果に比べると，他のセラミッ

さもWSも小さい高温側でのAl2O3の摩擦面は鏡面状態

クスのμ変動は大きく，発生するノイズも大であった。

を示し，表面粗さは試験前よりも小さくなっていた。

Fig.3で見られるように，SiCでは摩擦初期にμが大この現象確認のために，摩耗と表面粗さの大きい500

Table 3 Test materials.

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Fig.1

Relationships between Vickers hardness of ceramics
and temperature.

Fig.2

Fig.3

Frictional curves of ceramics rubbed against themselves
at 1,000℃.

Fig.4

Raman spectra of SiC surfaces before and after sliding at850℃ for ５min.

Fig.5

Wear rate of ceramics as a function of testing
temperature.

Plate-on-plate type friction apparatus.

Table 4 Operating conditions of plate-on-plate-type tests.

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Vol. 27 No. 2 ( 1992. 6 )15℃で試験後さらに1,000℃で摩擦して表面状態を調べいても大なり小なり生じている。てみた。その結果，1,000℃でのWSはやはり小さくな軽量で耐熱・断熱性を有し，焼き付きにくいというり，500℃で生じた摩擦面の荒れは，Fig.6のように非利点からエンジンのオールセラミックス化が注目され，常に滑らかになることがわかった。一方，Al 2 O 3 は研究開発が各方面で行われてきたが，種々の理由でま1,000℃以上で塑性変形能が急増するといわれていだ達成されていない。その理由の一つが潤滑油無しでる１２）。1,000℃における表面硬さの大幅な低下と摩擦低μが得られない点にある。焼き付きを抑えて低いμ面の平滑化の両面を考慮すると，塑性変形能の増大がを得る方法として，固体潤滑剤による表面改質が考え摩耗の抑制に大きく作用したものと思われる。

られるが，これには性能上二つの難点がある。一つはなお，原料粉末が細かくてCrを含む別種のAl 2O 3は実用上最も可能性の高いMoS2が350℃以上で酸化して全試験温度でほとんど摩耗せず，Fig.5の室温ないし高機能を失う点にある。耐熱性のより高いWS2でも酸化温側の摩耗率と同等かそれ以下であった。室温のみのが450℃で始まるので，燃焼室に近い摺動部には適用

１３）

もAl2O3の粒径と組しがたい。もう一つの理由は，固体潤滑剤の被覆で期成の差が摩耗特性に大きく影響すると報じている。す待できるμは，現状ではせいぜい0.1〜0.3とみなされ，テストではあるが，Blombergらなわち，粒径が10−20μmで高純度のAl2O3の摩耗は，粒径が2.5μmで 7 ％のウィスカを含む場合の約 6 倍にもなった。他方，Si3N4とSiCの高温摩耗では，メーカーをかえても試料間の差は小さかった。いずれも摩擦面が酸化してSiO2になるので，材質差が顕著に現れなかったと思われる。
互いに異なるセラミックス同士の組み合わせにおいても摩耗は概して高温側で大きく，Fig.5の結果と同等であった。ただし，室温では，Al 2O 3と組み合わせた場合の摩耗はいずれも計量できないほど少なく，組み合わせ方の影響が大きく現れることがわかった。
一般に，セラミックス同士の摩擦は金属同士に比べて焼き付きにくいといわれている。しかし，いろいろと調べてみると，セラミックス同士でも容易に焼き付くことがわかってきた。Fig.7は本実験で得られたAl2O3とSiC間の焼き付きの一例である。Al2O3側の表面にSi成分が，SiC側の表面にAl成分の凝着が認められ，前者はSiC，後者はAl2O3と判明した。こうした焼き付き現象は他の組み合わせにおいても，また，低温側におFig.6A rough surface of Al2O3 formerly rubbed at 500℃ wassmoothed by the rubbing at 1,000℃.

Fig.7

Cross section through the surface of Al2O3 sliding
against SiC at 700℃ for 50 minutes.

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それよりも 1〜 2 桁低い油潤滑に対抗できない点致する。Al 2O 3のμは，摩擦過程ではほぼ一定である( Fig.8 １４） ) にある。少なくとも乾燥摩擦のμが0.01が，硫酸濃度に伴いそのレベルは若干低下する。ZrO2に近いレベルの摺動面が実現されないと潤滑油抜きののμは高濃度側では0.02〜0.03に低下し，その摩擦面実用化はまず困難と思われる。

はかなり滑らかになる。しかし，その間に腐食が進行して摩擦面は ( β-Zr(SO4)2･2H2O ) を主成分とする

３．腐食環境における摩擦摩耗腐食生成物でおおわれることがＸ線回折によって判明

セラミックスの腐食摩耗に関する研究報告はほとん
ど無い。ここでは，硫酸中で得られた二三の結果４，５）について述べる。

した。
腐食摩耗と腐食の結果はそれぞれFig.10とFig.11に示す通りである。Si 3N 4が特定の硫酸濃度で異常なほ

硫酸中の摩擦試験は，ピン・ディスク型摩擦試験機

ど摩耗し，その摩耗減量のほとんどは単なる腐食に起を用い，荷重41N，すべり速度0.13m/s，液温70℃，試因することがわかる。その摩擦面には無数の孔食が走験時間 6 時間の条件で実施した。ピン試験片の大きさ

査電子顕微鏡 ( SEM ) で観察された。摩擦面の垂直断はφ 3 × 5 ( 単位はmm ) ，ディスク試験片のそれは面のEPMA分析結果 ( Fig.12 ) によれば，焼結助剤とφ34× 5 である。試料はTable 3に示したものと同じでして添加されたY成分が表面からかなりの深さまで消ある。摩擦の組み合わせを同種材とし，試験溶液の濃失している。これはSi 3N 4の粒界が硫酸で選択的に腐度範囲を０％ ( 蒸留水 ) から75％硫酸とした。
Fig.9に硫酸中における各セラミックスの摩擦特性を示す。まず，Si 3 N 4 のμは濃度ゼロ，すな
わち水中では摩擦の進行に伴って0.01のレベルまで低下するが，硫酸中ではほぼ一定の0.2〜0.3となった。SiCのμは水中および硫酸中共に低く，Si 3 N 4 の水中での結果と同等である。この水中におけ る S i 3N 4の μ 低 下 現 象 は ，

FIg.8

Tomizawa & Fischerの報告１５）と一Fig.9

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Schematic diagram of frictional coefficient (portially modifiedfrom Ref. 14 ).

Frictional curves of ceramics rubbed in H2SO4 solutions.

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食されたことを示唆し，腐食深さは硫酸濃度20wt％で最大となった。
Si3N4とSiCのμは水中では摩擦に伴って低い値を示したが，硫酸中ではSi3N4のみが高い。この原因はSi3N4
表面層の選択的腐食による凹凸の形成にあると考えられる。
一方，焼結助剤を用いずに反応焼結で作製したSiCでも未反応のSiが残存すると，それが腐食環境で侵さFig.10 Relation between wear rate of ceramics and theconcentration of H2SO4.

れやすいと一般に言われている。

４．水中および有機溶媒中におけるSiCのμ低下現象
潤滑性が良くないといわれる水中で，Si3N4とSiCが0.01レベルの低μを示すことは驚くべき事実である。
0.01に近い摩擦係数を得るには，通常潤滑油を必要とするからである。この低μ現象の報告は，上記のTomizawa & Fischer １５）の論文に始まる。彼らの結果
ではSiCどうしのμがFig.9の結果に比べて 1 桁大きい。
この原因としては試験条件の差異があげられ，彼らのFig.11 Relation between corrision rate of ceramics and theconcentration of H2SO4.

SiCの場合，異常摩耗が生じたという。
いずれにせよ，このような低μ現象はセラミックスのみならず材料のトライボロジーにおいては，特筆すべきものである。この低μについてはこの数年来各方面でいろいろと検討され １６），成因は摩擦面におけるSi水和物の生成にあると考えられている１７）。
SiCのμが0.01のレベルに到達するには，Fig.13のようにある程度の摩擦時間を必要とする。その前後の摩擦面をSEMで観察すると，低いμ値の実現は 2 つの摩擦面が互いによくなじんで鏡面状態を形成したときである ( Fig.14 ) 。ちなみに，エンジン油の基油 ( SAE #30 )中でのμは，0.1と比較的高く，かつ試験時間に伴う低下は認められなかった。ただし，その摩擦面はほとんど摩耗されず，初期状態の凹凸のままであった。
鏡面状態に到達後のSiC，Si3N4およびAl2O3のμは，Fig.15のように，速度依存性を示す。この速度依存性は，高速→低速→高速の繰り返し ( Fig.16 ) においても極めて再現性がよく，丁度ストライベック線図においてすべり速度に伴う境界潤滑から流体潤滑への移行に該当する。ただし，Si系セラミックスのμのレベルは，Al2O3に比べて 1 桁低く，これは両者の表面性状

Fig.12 Corrosion loss of yttrium (Y) in Si3N4 subsurfaces as afunction of H2SO4 content after immersing Si3N4 in thesolution for 6 hours.の違い，つまり水の吸着反応の差によると考えられる。水は官能基として水酸基 ( OH ) を有し，それが豊田中央研究所 R&D レビュー

Vol. 27 No. 2 ( 1992. 6 )18吸着反応に関わっている。低μを示したSiCの摩擦面OH基のような官能基の作用を調べるために，さらにに手を触れると「ぬめり」が認められるが，それの以下の溶液について検討した。

XPS等の分析では該当しうる吸着物質は見出せなかっ

水に粘度が近い水酸基を有する溶液として，炭素数た。吸着物質は分析上では明確にならなかったが，の異なる 3 種類のアルコール，すなわちメタノール( CH3OH ) ，ブタノール ( n - C4H9OH ) およびオクタノール ( n - C8H17OH ) を用い，摩擦試験を行った。その結果，Fig.17のように，摩擦初期のμは炭素数の少なFig.13 Change in the frictional coefficient of SiC with sliding
time in water.

Fig.15 Coefficient of friction vs. sliding velocity for similar
couples of ceramics after running-in for 2 hours at 13cm/s, under 6 MPa, in the distiled water.

Fig.16 Frictional curves of SiC after running-in as a function ofsliding velocity.

Fig.14

Scanning electron micrographs of SiC surfaces before
and after rubbed in water.

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Vol. 27 No. 2 ( 1992. 6 )Fig.17 Frictional curves of SiC in some sorts of alcohol.

19

いメタノールで大きいが，それは摩擦時間とともに低したものと解される。

下して 1 時間経過後には高炭素数のオクタノール中よ官能基をもたないオクタン ( n - C8H18 ) ，オクタンりも低くなった。このμ変化の差異は，Fig.18の観察と同炭素数で官能基として，それぞれカルボキシル基結果より，摩耗に伴う鏡面化の進行度合の違いに起因およびアミノ基を有するカプリル酸 ( n - C7H15COOH )およびオクチルアミン ( n - C8H17NH2 ) 中での摩擦結果をFig.19に示す。試験後の摩擦面では，オクタン中の方がより平滑化が進んでいたが，そのμは逆に官能基を有する溶媒中よりもかなり高い。したがって，同一炭素数の溶媒においても官能基の有無により，SiCのμは大きく異なることが判明した。
以上の結果では，溶液によって摩耗の進行が異なり，摩擦面の形状に差異が生じた。この差異がμの変化に大きく影響したので，最初に水中で平滑化した摩擦面について，順次溶液を入れ替え，それぞれのμ特性を調べてみた。Fig.20に示す結果によれば，潤滑油 ( エンジン油および基油 ) 中でのμは平滑化前の値 ( 〜0.1 )に比べて 1 桁小さくなること，アルコール中ではメタノールよりも炭素数の多いオクタノールの方でμが低く，官能基の無い溶媒であるオクタンでは本質的にμが高くなることがはっきりした。なお，エンジン油のFig.18

SiC surfaces after rubbed in alcohols.

Fig.20

FIg.19 Frictional curves of SiC in organic solutions with andwithout functional group.

Frictional curves of SiC in various fluids after rubbed in water.

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基油は官能基をもたないが，溶液粘度が有機溶媒に比Table 5 Viscosity of fluids used.

べて桁違いに大きい ( Table 5 ) 。以上の結果より，溶Distilled water

液中でSiCが低μを示す条件は次のように要約される。
(1) 二面間の摺り合わせにより，摩擦面が鏡面化されること(2) 低粘度の溶液では，官能基を有することこの 2 点はSi3N4にも該当する。

0.9

Octyl amine

1.7

Methyl alcohol 0.4

Caprylic acid

6.1

Butyl alcohol

3.3

Octane0.7Octyl alcohol

9.7

Mineral oil

2172( mm /s, 22℃ )一方，0.1mol/l以下のシランカップリング剤を添加すると，その吸着でシロキサンポリマー膜が形成され，Si3N4の摩擦・摩耗が著しく低減されるという１８）。

Table 6 Effects of metallic coating on wear reduction inceramics.

５．セラミックスの表面改質
セラミックスの高温摩耗の項において，セラミック

CrMn

FeCo

NiCu

Ag Ni-Crスどうしが容易に焼き付くことを述べた。この焼き付

Si 3 N 4CAAAACCA

き抑制の目的で，セラミックスの片方の摩擦面に予めSiCAAAABCCA

厚さ0.2−1.2μmの金属のコーティングを行い，そのAl2O 3AAAABAACZrO 2BCCCCACB

効果を調べてみた。コーティングに用いた金属はNi，Cr，Mn，Fe，Co，Cu，AgおよびNi-Crで，コーティングは真空蒸着法によった。
これらの試験結果７，８，１０）は紙数の都合で詳述できないが，概略次のように要約される。
(1)金属被覆による摩擦の低減効果はほとんどない。
(2)金属膜被覆は，セラミックスとの組み合わせによっRank A : The wear rate was lower than 3×10−7 mg/mm, and very
little damage was observed on the sliding surfaces ofceramics
Rank B : The wear rate was lower than 3×10−6 mg/mm, and slightdamage was observed on the sliding surfaces of ceramics.
Rank C : The wear rate was higher than 3×10−6 mg/mm, and large
damage was observed on the sliding surfaces of ceramics.ては，摩耗の低減に非常に有効である ( Table 6 ) 。
たとえば，Si3N4の1,000℃の摩耗はNi膜被覆によって1 / 10,000以下になることがわかった。

６．おわりにセラミックスのトライボロジー特性について筆者らの研究を中心に紹介した。セラミックスは金属合金とは異なるトライボロジー特性を有するが，問題点も少なくない。実用面ではその改良と有効利用が，コストダウンを含めた今後の課題と考えられる。
以前に話題となったオールセラミックスエンジン実現の夢は，研究の進展とともに遠のきつつあるように思われる。現在もそれに関する低μセラミックス等の研究は関係方面で進められており，まずはその開発が待たれるところである。

参1)
2)

考文献森田泰之, 桜井茂 : 機械の研究, 41-4 (1989), 463
志村好男, 水谷嘉之 : 日本潤滑学会第29期春季研究発

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Vol. 27 No. 2 ( 1992. 6 )表会予稿集, (1985), 173
志村好男, 水谷嘉之 : 日本潤滑学会第30期全国大会(秋田)予稿集, (1985), 2774) 矢作嘉章, 堀田滋, 水谷嘉之 : 日本潤滑学会第31期春季
研究発表会予稿集, (1987), 2135) 堀田滋, 矢作嘉章, 水谷嘉之 : 日本潤滑学会第32期全国大会(大阪)予稿集, (1987), 3296) 堀田滋, 水谷嘉之 : 日本潤滑学会第32期春季研究発表
会予稿集, (1988), 17) 志村好男, 水谷嘉之 : 日本潤滑学会第31期全国大会（名古屋）予稿集, (1986), 4298) 志村好男, 水谷嘉之 : 日本潤滑学会第32期全国大会（大阪）予稿集, (1987), 3259) Mizutani, Y., Shimura, Y., Yahagi, Y., and Hotta, S. : Proc.
Jpn. Int. Tribology Conf. Nagoya 1990, (1990), 1461
10) Shimura, Y. and Mizutani, Y. : Wear of Materials, ASME
Book No.H0631A-1991, (1991), 405, ASME
11) Miyoshi, K. and Buckley, D. H. : ASLE Prepr., No.81-LC5A-1, (1981)
12) Gandhi, C. and Ashby, M. F. : ACTA Metall., 27 (1979),
15653)

2113) Blomberg, A., et al. : Proc. Jpn. Int. Tribology Conf.
Nagoya 1990, (1990), 1371
14) 木村好次 : 日本機械学会誌, 87-1(1984), 5815) Tomizawa, H. and Fischer, T. E. : ASLE Trans., 30-1(1987),4116) たとえば, 佐々木信也 : 潤滑, 33-8(1988), 62017) 山本雄二, 岡本和久, 薗田雅志 : 日本潤滑学会第32期全国大会（大阪）予稿集, (1987), 15318) Hibi, Y. and Enomoto, Y. : Proc. Jpn. Int. Tribology Conf.
Nagoya 1990, (1990), 451

著

者

紹介

水谷嘉之
Yoshiyuki Mizutani
生年：1941年。
所属：機械3部。
分野：材料のトライボロジー，他。
学会等：日本潤滑学会，日本機械学会，自動車技術会，STLE ( Soc. ofTribologists and Lubrication Engineers )会員。
日本潤滑学会論文賞受賞 ( 1988年 )。
工学博士。

志村好男
Yoshio Shimura
生年：1949年。
所属：トライボロジ研究室。
分野：材料のトライボロジー ( 解析 )。
学会等：日本潤滑学会会員。

矢作嘉章
Yoshiaki Yahagi
生年：1951年。
所属：研究管理部。
分野：研究企画・管理業務。
学会等：日本潤滑学会論文賞受賞 ( 1988年 )。
工学博士。

堀田 滋
Shigeru Hotta
生年：1962年。
所属：トライボロジ研究室。
分野：材料のトライボロジー ( 解析・評価)。
学会等：日本潤滑学会会員。

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Vol. 27 No. 2 ( 1992. 6 )