自然災害科学 J. JSNDS 34 -1 63 -76（2015 ）デルタ型潜堤による津波の減災効
果に関する実験的研究
岸本 治 1 ・平石 哲也 2

Tsunami Mitigation in a Delta-type Submerged Breakwater
Osamu KISHIMOTO1 and Tetsuya HIRAISHI2
Abstract
Submerged breakwaters are widely employed to dissipate wind wave energy and toprotect beach erosion. Such submerged breakwaters are applicable to keep. Such submerged
breakwaters are applicable to nourish the sea environment and to keep the landscape in coastallines. One of the breakwater types is the delta-type submerged breakwater which has been
employed to concentrate wave energy and to twist the principal wave ray. The breakwater isapplicable to reduce stormy waves and to disperse wave energy behind it. Meanwhile tsunami
mitigation is urgent problem in coastal area. Tsunami is divided into two categories: one is theLevel 2 (the probability is law but the height is gigantic). Another is the Level 1 tsunami (theprobability is high but the height is relatively small. In the paper the application of delta-type
submerged breakwater for mainly Level 2 tsunami attack is experimentally discussed. The
combination of delta-type breakwaters has been mainly investigated. Coastal dike size might
be reduced by application of the breakwaters.

1 ．はじめに目立つことで，景観上の問題となることに対し，新たに直線上の海浜を形成する工法として「フレ特徴のある形状の潜堤や構造物を用いて，それらによって生じる波の屈折や反射を利用して，波ネル潜堤」を提案した。

浪制御を試みる研究はこれまでにも成されてい平石ら（1998，1999）は，京都府の天橋立海岸る。鈴木ら（1995）は，それまで海浜安定工法とにおいて，小型の扇形潜堤を用いた海浜安定工法

して用いられてきた突堤群工法で形成される海浜を検討した。天橋立海岸では，砂移動の上手側にが，平面的に櫛状の地形となり，人工的な突起がある日置港，江尻港での防波堤建設により沿岸漂12

国土交通省北海道開発局
Hokkaido Development Bureau, Ministr y of Land,
Infrastructure and transport

京都大学防災研究所
Disaster Prevention Research Institute, Kyoto University

本報告に対する討論は平成 27 年 11 月末日まで受け付ける。

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64

岸本・平石：デルタ型潜堤による津波の減災効果に関する実験的研究

砂が遮断され，海岸侵食が顕在化した。そこで当ことを目的とし，このような形状としている。

初，突堤が導入され，さらに1986年よりサンドバ

今回用意した模型はモルタル製であり，その寸イパス工法を組み合わせて実施した結果，安定し法は図 2 の詳細図に示すように，長さ75 cm ×幅た海浜形状が形成された。しかし，このときの海40 cm ×高さ30 cm である。頂点から先端（図 2

浜形状は突堤の上手側のみに砂浜が広がる櫛形地の点 A）までの距離が60 cm，勾配が1/2，頂点か形であり，景観面等での問題があった。そのため，

ら後端までの距離が15 cm となっている。模型縮突堤の上手側，下手側ともに砂が堆積した連続的尺は1/50に設定している。

な汀線形状となるように，屈折による波向の変向

今回は基本形の模型を 2 基用意し，基数や配置を期待して突堤の先端に捨石堤を用いた小型の扇

方法を変えて，孤立波の減衰効果を調べた。さら形潜堤が導入された。その後，砂の堆積状況，施に砕石を用いて潜堤を覆い，図 3 のように 2 倍幅，

工費，施行時間などの点で最適な形状を求めるた

3 倍幅の潜堤について減衰効果を検討した。砕石め，扇形潜堤に加え，中心角を小さくした改良扇を用いた場合でも津波減衰効果が得られれば，通形や三角，および L 型等様々な形状の潜堤を用常のケーソン堤よりも建設コストの削減を図るこいた模型実験や現地観測を実施し，堆砂状況を検とができる。

討した。
また，オーストラリアにおいて，侵食対策だ

3 ．デルタ型潜堤を用いた津波減衰実験

けでなく，サーフィン等のレジャー目的にも適実験ではデルタ型潜堤の個数，複数のときの配したリーフの開発が進められており，例として置方法，また模型の幅を変えて，どのような効果

surfing reefs（Black ら，2009）等がある。日本においても，中野ら（1993）は，サーフ・ポイントとして知られる徳島県海部川河口の海底地形に着目し，ほぼ同じ形状を持つデルタ型の人工リーフ
を，面的な漂砂制御などの防災機能に加え，巻き波や斜め砕波，離岸流の固定といったサーフィンに適した砕波を生成させてレジャー面でも活用できる特性をあわせもつ海岸構造物として考案し，模型実験を実施した。さらに中野ら（1995）は，潜堤への集波効果を高めるため，集波装置としてクレセント型の潜堤をデルタ型リーフの前面に設ける工法を提案した。これにより，波をリーフ頂

図1

デルタ型潜堤基本形の寸法図（頂部の高さは30 cm である）

部に収れんさせた後，デルタ型リーフ上で斜め砕波を発生させることを目的とし，波高増幅率，および増幅範囲が増加することを確認した。

2 ．デルタ型潜堤の概要
デルタ型潜堤の基本形は図 1 に示すような，波向に対して前方側が後方側に比べて長くなる変則的な四角錐型の潜堤である。この潜堤を複数基，平面的に配置し，潜堤に向けて津波を屈折させて，エネルギーを集中させて，相殺させることで，津波高，流速等，津波の持つ総エネルギーを弱める

図2

潜堤模型の基本形の詳細図

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自然災害科学 J. JSNDS 34 -1（2015 ）が得られるかを検討した。特に，津波高について

y 方向の流れを流速 V と定義する。

はデルタ潜堤の前後で平面的にどのように変化す

この水路の中心線上で，造波装置の基準位置

るのかを検討する必要があるため，津波が減衰せから3.7 m のところに潜堤の先端が来るように模ずに伝播するよう，水深を一定に設定した平面水型を設置した。模型縮尺は1/50を想定している。

槽において実験を行った。

水深は水路底面から30 cm であり，ちょうど模型の頂点と水面が一致する高さである。計測器は容3. 1 実験概要

量式波高計と電磁流速計を用いた。模型の先端か

今回の模型実験は，京都大学防災研究所宇治川ら前方20 cm で，y 軸と平行な軸を前面津波高測

オープンラボラトリー第 3 実験棟にある実海域再定位置とし（図 6 参照），さらに潜堤の背後域で，

現水槽（水路長30 m ×水路幅45 m ×深さ1.0 m）

前面の波高計から x 軸方向の軸上に波高計を設置で行った。この平面水槽において造波装置の正し，津波高を測定する。

面部分に仕切りを設置し，図 4 に示すような 5 m

流速計は水面から下方15 cm のところに計測部

幅で一定の直線水路を設けた。水路の詳細図を図がくるように設置した。波高計，流速計，各々の5 に示す。以下，図 5 に示すように水路縦断方向

データサンプリング間隔は50 ms とした。データ

を x 方向，水路横断方向を y 方向とし，図の矢印

収録時間は孤立波が作用し，潜堤背後の波高計での向きを正とする。そして x 方向の流れを流速 U,

水位変化が収束するまでを集録できるように約
25 s とした。
3. 2 実験条件
図 7 に作用させた孤立波の代表波形を示す。孤立波の波長は物理的に決めることは難しく，閾値を設けて，その値を越える時を波の始まりとし，
負の閾値を水面が横切るときを波の終わりと定義
して 1 波の代表波長とした。ここでは，始まりの閾値として波形の鋭さが急に変化する値として閾

図3

図4

基本形の 2 倍幅と 3 倍幅の模型潜堤（頂点の高さは同一）潜堤の配置と水槽の仕切り壁の位置

値 2 cm を用いた。水面が閾値を横切る時間を Tf

図5

計測器の配置と方向の基準（x 方向の流億を U，y 方向の流速を V とする）

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岸本・平石：デルタ型潜堤による津波の減災効果に関する実験的研究

図6

潜堤 1 基配置の時の計測点の位置（赤丸は波高計，unit; cm）

堤の模型と砕石を用いて，以下のシリーズとケースで実験を行った。潜堤の配置パターンとして潜堤が 1 基の場合（Case1-）， 2 基を横断方向に配置いた場合（Case2-）， 2 基を縦断方向に配置した場合（Case3-）の 3 つの条件で実験を行った。
さらに，各シリーズについて潜堤 1 基ごとの幅を変えるため模型は原型をそのまま用いたケース（40 cm）模型と砕石により模型幅の 2 倍（80 cm）にしたケース，模型幅の 3 倍幅（120 cm）にしたケースを設定し，合計 9 ケースで実験を行った。
各ケースの試行は 3 回ずつであり，その平均値を
図7

孤立波の波長を簡易的に求めるモデル

実験結果としている。作用させる波が同一であり，3 回のばらつきがほとんどないことを確認して，と定義した。孤立波のピークが過ぎると水位は急

本実験では 3 回の実験結果を平均して確定値とし速に低下するが一度少し上昇してから再度低下すた。

る。この一度上昇する範囲も一つの波とみなす

幅広潜堤の場合は，砕石で覆うことで，その部ために，後方の閾値は−3 cm とした。この閾値

分では津波が透過することを考慮する必要があ

を水面が横切る時間が Tb である。津波の波速はる。しかし，本実験では津波が短時間に通過する√
gh，であり，波長 L は以下の式で簡易的に計算ため，潜堤が崩れるなどの変形は見られず，形状できる。ここで，g は重力加速度，H は水深である。

を維持していることから，そのまま透過しないもgh
L=(Tb-Tf) √（1）のとみなし，潜堤の幅が津波に与える影響に着目して，結果を比較することとした。また，砕石により潜堤の幅のみ変化させるため，模型の長軸方

3. 3 実験条件

向の長さは基本的には変化しない。しかし，潜堤

本実験では，モルタルで作成されたデルタ型潜

背面が急勾配であるため，潜堤背面に砕石およそ

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自然災害科学 J. JSNDS 34 -1（2015 ）1 層分後ろに長くなるように積み上げた。縦並びの場合， 2 基の潜堤は模型が直接，接しており，最後部の模型の背後のみ砕石 1 層分長くなる。
図 8 に本実験で実施した潜堤配置を示す。それ
ぞれ， 1 基， 2 基を用いて，単独，横並びに複数，
縦ならびに複数を配置している。
3. 4 実験で用いる津波の特性
潜堤がない状態での流速ならびに流向の変化を
図 9 に示す。津波波高が大きくなり最大流速が変わっても流れの向きは変化していない。すなわち，潜堤がなければ流向はほとんど 0 度（造波面に鉛直）であり，実験に用いる波として適切である。
なお，本実験では前述のように津波を模擬するものとして孤立波を造波した。本造波装置で設定値

図8

実験を行った潜堤の配置とケース名として入力されるのは，任意の水深と波高であり，任意の周期を設定することはできない。
なお，最大流速は以下の式（ 2 ）を用いて定義される流速の最大値である。図 5 に表記されている x 方向と y 方向を U および V の正の向きとした。
流速 Vo，流向 θ を以下の式（ 3 ）を用いて定義する。
（2）（3）
ここに，流速 Vo は流速の絶対値（cm/s），θ は流向（°）である。同じ設定津波高の場合，最大流
速のばらつきは少なく，構造物を設置しない場合には津波高が大きくなるにつれて図 9 のように約20 cm/s から約60 cm/s まで線形に増加した。

図9

最大流速と流向の関係

波高（cm），Hb は潜堤背後での津波高（cm）である。
津波高比 Hb/Hf では，別々の波高計の計測値

3. 5 解析方法を用いるが，造波装置を基準位置から引くときに（ 1 ）津波高

水面が乱れるため各波高計の初期水面にズレが生同じ計測器の配置，同じ設定津波高で行った 3じる。つまり，計測結果をそのまま用いることが回の実験津波の平均値により各計測点における津できない。孤立波が測定される前の静水面の状態

波高を求める。前述のように潜堤背後の波高計 xで7.5s 間（150点）の水位計測を行い，各計測点に軸に対して負の方向に前面津波高を測定する波高

おける平均値を，それぞれの基準とした。

計を設置しているため，これら 2 つの計測値をもとに，デルタ潜堤による津波の減衰効果を示す。

（ 2 ）周期・波長

ここでは，津波高の減衰効果を検討するに当たり，前面に設置された CH2における観測波形を用

津波高比 Hb/Hf を用いる。ここに，Hf は前面津

いて，周期・波長の変化を調べる。本実験では，

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岸本・平石：デルタ型潜堤による津波の減災効果に関する実験的研究

ゼロアップクロス法（合田，2012）を用いて前述（ 1 ）潜堤 1 基の場合のように閾値を 2 cm よび 3 cm として，各波のこのケースでは計測箇所の図10（ 1 ）からわか波長を定義した。

るように，中心軸となる Line-A は潜堤の尾根線を通っている。そのため，潜堤通過直後にわずか（ 3 ）流速・流向に津波高が低減し，さらに x/Lo が 1 に戻る，あ

流速については，前述のように流速の縦断方向

るいは前面より増幅した。一方，Line-B では，の成分の計測値 V より式（ 2 ）および式（ 3 ）をLine-A と異なり，x/Lo が大きくなるにつれて，用いて流速の絶対値 Vo と流向 θ を算出した。

Hb/Hf の変化が小さくなる傾向がみられた。
基本幅（Case1-1）の場合，Hb/Hf は最も小さく

4 ．実験の結果
4. 1 津波高の減衰効果
本実験結果として，各波高計で計測された最大津波高（cm）につて議論を行う。潜堤 1 基の場合
（Case1-1，1-2，1-3），潜堤 2 基（横方向）の場
合（Case2-1，2-2，2-3），潜堤 2 基（縦方向）の場 合（Case3-1，Case3-2，Case3-3）の パ タ ー ン
ごとの津波高の減衰効果を検討するに当たり，津波高比 Hb/Hf を用いる。なお，デルタ型潜堤は，津波の向きに対して左右対称であるため対称軸から片側のみでその効果を検討した。
9 つの配置パターンで，対称となる中心軸をLine-A, また潜堤の法尻から20㎝離れた Line- をLine-B として，この 2 つの軸で津波高の変化を検証した。
潜堤 1 基の場合（Case1-1，1-2，1-3），潜堤 2基（横方向）の場合（Case2-1，2-2，2-3），潜堤
2 基（縦方向）の場合（Case3-1，3-2，3-3）の津
波高計測箇所，Line-A（中心軸）と Line-B{ 潜堤側端から40cm 外側の軸）における津波高比のグ
ラフをケース毎にまとめたものを，図10から図18にかけて示す。図中の Ho は潜堤の高さ（30 cm）
であり，潜堤前面の津波高 Hf を無次元化するために用いられている。
津波高計測場所箇所の図面は一目盛が10 cm となっており，津波は図面に向かって左から作用する。津波高比のグラフは，縦軸が前面波高計の位
置を 0 として水路縦断方向の距離 x（cm）を潜堤
長 Lo で除したものである。計測された前面津波
高は潜堤高 Ho で無次元化をして表記している。
それぞれ以下の（ 1 ）（2）（ 3 ）からなる。

図10

Case1-1における津波高比（Line-A; 中心
軸，Line-B；中心軸から40cm 外側）

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自然災害科学 J. JSNDS 34 -1（2015 ）なるもので，Line-A 上においては0.93，Line-B
上においては0.95と Hb/Hf への影響はほとんど見1.00と前面と同じになった。
Line-B では最も小さいもので Hb/Hf ＝0.93とられなかった。なお，図中の太い青線は潜堤の位僅かながら基本形に比べて大きくなった。 3 倍幅置を表している。

（Case1-3）の場合，Hf/Ho ＝0.13のとき，x/Lo ＝2.13

2 倍 幅（Case1-2）の 場 合， 基 本 幅 に 比 べ て，で Hb/Hf は小さくなっているが， 3 倍幅（Case1-

Hf/Ho が変化したときに Hb/Hf のばらつきが見

3）の 場 合，Hf/Ho ＝0.13の と き，x/Lo ＝2.13でられる。また，Line-A では，Hb/Hf が小さくなり，

Hb/Hf は小さくなっている。Hb/Hf ＝0.47のとき

Hf/Ho ＝0.41では，x/Lo ＝1.88において Hb/Hf ＝

図11

Case1-2における津波高比（Line-A；中心軸，Line-B ; 中心軸から60cm 外側）

図12

Case1-3における津波高比（Line-A；中心軸，Line-B ; 中心軸から60cm 外側）

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岸本・平石：デルタ型潜堤による津波の減災効果に関する実験的研究

は Hb/Hf ＝1.06と前面に比べて大きくなった。

（ 2 ）潜堤 2 基（横方向）の場合

潜堤の最高点背後において Hb/Hf が大きくな

図 13〜 図 16の ケ ー ス で は， 中 心 軸 で あ る

る傾向は，潜堤の幅が広くなるほど顕著になった。

Line-A は，潜堤の尾根ではなく 2 つの潜堤間のこれらの結果から，潜堤の最高点（中心軸）では谷を通っている。そのため，Line-A では潜堤通背後において Hb/Hf が大きくなり，潜堤の側端の周囲では Hb/Hf がちいさくなることが分かった。

図13

Case2-1における津波高比（Line-A；中心軸，Line-B; 中心軸から60cm 外側）

図14

Case2-2における津波高比（Line-A；中心軸，Line-B ; 中心軸から60cm 外側）

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自然災害科学 J. JSNDS 34 -1（2015 ）過直後に Hb/Hf が小さくなる傾向がみられ，さに x/Lo が大きくなると Hb/Hf は0.96から0.98程らに x/Lo が大きくなると Hb/Hf は1.0に近づく傾度になる。Line-B では，最も小さくなるもので，向がみられた。

Hb/Hf ＝0.94と潜堤 1 基の場合とほとんど変わ

基 本 幅（Case2-1）の 場 合，Line-A に お い て，らない。 2 倍幅（Case2-2）では，Line-A におい

x/Lo ＝1.47では Hb/Hf は0.93と最も低減し，さらて，Hf/Ho ＝0.46のときに Hb/Hf ＝0.87と比較的顕著に小さくなるが，x/Lo ＝1.75では Hb/Hf ＝1.0になる。Line-B では，x/Lo が大きくなるほど
Hb/Hf は 小 さ く な り， 最 小 で は Hb/Hf ＝ 0.92
（Hf/Ho ＝024のとき）となった。 3 倍増（Case2-3）

図15Case2-3における津波高比（Line-A；中心軸，Line-B; 中心軸から40cm 外側）

図16

Case3-1における津波高比（Line-A；中心軸，Line-B; 中心軸から60cm 外側）

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岸本・平石：デルタ型潜堤による津波の減災効果に関する実験的研究

では，Line-A の潜堤通過直後において，Hb/Hf

は，Hf/Ho が大きくなるにつれて Hb/Hf は大きは小さくなり，最小では Hb/Hf ＝0.89（Hf/Ho ＝くなった。また，潜堤の幅が広いほど Hf/Ho の0.3のとき）まで小さくなるが，さらに x/Lo が大

変化は大きくなった。

き く な る と Hb/Hf は0.96程 度 に な る Line-B で
Hb/Hf が小さくなる傾向は 2 倍幅よりも大きく，（ 3 ）潜堤 2 基（縦方向設置）の場合

最小で Hb/Ho ＝0.38のとき）になった。

このケースでは 2 個の潜堤の合計の長さを潜堤全体の傾向として，中心軸である Line-A では Hf/Ho が大きくなるにつれて潜堤通過直後の

長 Lo とし，図中においては 2 色で色分けして位置を示した。

Hb/Hf は比較的顕著に小さくなるが，Line-B で

図17

Case3-2における津波高比（Line-A；中心軸，Line-B; 中心軸から60cm 外側）

図18

Case3-3における津波高比（Line-A；中心軸，Line-B; 中心軸から80cm 外側）

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自然災害科学 J. JSNDS 34 -1（2015 ）この実験では（図16～18），潜堤 1 基と同様に，では小さくなった。

中心軸である Line-A は潜堤の尾根線を通るため
Line-A において Hb/Hf は大きくなる傾向がみら

4. 3 波長と津波減衰高減衰効果の関係

れ，潜堤 1 基の場合よりも顕著に表れた。

人工リーフの設計において波浪低減効果の評

基 本 幅（Case3-1） の 場 合，Line-A で は，価に用いられる人工リーフの波長天端高比 B/

Hf/Ho ＝0.12のときに前面から x/Lo ＝1.23のとこ

L との関係を検討した。デルタ型潜堤では天端

ろで Hb/Hf の変化はほとんどなく，0.95から0.99

幅の代わりに潜堤長を Lo として，潜堤長波長比になった。 2 倍幅（Case3-2）では，Line-A にお

Lo/L を用いた。また，津波の波長は前面に設置

いて Hb/Hf が大きくなる傾向にあり，Hf/Ho ＝された波高計 CH2での観測波形をもとに算出し，0.25を超えると潜堤背後において 1 よりも大きく

津波高比 Hb/Hf については，各ケース，潜堤背なり，Hf/Ho ＝0.47のときには Hb/Hf ＝1.12となっ後で得られたもののうち最も低減された値を採用た。

した。これと Hb/Hf の関係を図19に示す。縦軸

Line-B に お い て，Hb/Hf が 小 さ く な る 傾 向は津波高比 Hb/Hf，横軸は潜堤長波長比 Lo/L を

は そ れ ほ ど 見 ら れ ず， 最 小 で Hb/H ｆ ＝0.93

とっている。 3 倍幅のケースに限り，累乗近似を（Hf/Ho ＝0.25のとき）であった。3 倍幅（Case3-3）

とってその傾向を記載している。

では，Line-A において Hb/Hf が顕著に大きくな

しかし，図に示すように Hb/Hf と Lo/L の相関

り，Hf/Ho が大きくなるほどその傾向は強くなり，があるとは言い難い。孤立波の減衰において，潜最大で Hb/Hf ＝1.21（Hf/Ho ＝0.46）になった。

堤長の与える影響は小さいと考えられ，実際の津一 方，Line-B で は，x/Lo が 大 き く な る ほ ど

波ではさらに波長が大きくなるため，構造物の長Hb/Hf の減少みられ，最も効果の大きなものでさが有効に作用するためには，かなり大きな構造

Hb/Hf ＝0.89（津波高6.31cm）となった。

物が必要と考える。

全体として，潜堤の幅が広がると Line-A にお
いて Hb/Hf は大きく，Line-B において小さくな

4. 4 流速の減衰効果と潜堤まわりの流れる傾向が確認された。また，Line-A での Hb/Hf は，4.2で示した記述からの 9 パターンのうち，最

Hf/Ho が大きくなるほど，大きくなるが，Line-B

も 減 衰 効 果 が 高 か っ た 3 倍 幅， 横 並 び ケ ー ス

図19

津波波高比と相対波長比の関係

74

岸本・平石：デルタ型潜堤による津波の減災効果に関する実験的研究（Case2-3）で，潜堤の中心軸で，頂点から30 cm

おらず屈折効果を十分に解析するには至っていな

背後に流速計を配置して，流速・流向を計測，解い。

析した。配置による最大流速の変化は顕著ではな

しかし，図20に示した流速計の 4 ポイントで流向を調べると，屈折効果がある程度生じているこ

いことはすでに明らかになっている。
図20には，最大流速計即時の流向を示す。せんとが分かる。図22は潜堤背後に位置する測点でのていの外側では流向は変化していないが，潜堤の流向を示す。Point2-3.2では津波高が大きく流速

背後では流向は変化し，潜堤中心軸方向へ傾いても大きい。流向は x 軸方向から約20°傾いている。

いる。流向は 5 °から10°程度となり，また 2 倍幅

Point2-3では，津波高が大きくなるにつれて，屈よりも 3 倍幅の方が角度はわずかに大きくなる。

折は小さくなり約10°となった。このように，幅

このように，潜堤背後において津波流向が観測で広潜堤を横方向に展開させることにより，津波のき，津波の収れんがあることと，逆に津波のエネ

主波向が変更できることが示唆できた。

ルギーが収れんしない水域があることが判明し

5 ．まとめた。
図21に前面津波高と最大流速の関係性を示す。

デルタ型潜堤を用いた津波減衰効果の実験で縦軸が最大流億（cm/s），横軸が前面での津波高は，水深一定の平面水槽において孤立波を造波し，の平均値（cm）をとっている。潜堤背後に配置さ潜堤の形状，配置方法を変化させて，津波高，津れた Case3-3では潜堤の前方50 cm に配置された波の波長，流速への減衰効果について評価した。

計測器において，潜堤なしの状態に比較して，最本実験で得られた主要な結果は以下の通りであ

大流速が約 8 cm/s も小さくなっている。このこる。

とから，津波の収れんだけでなく，流速そのもの①津波高については，その形状から当初の目的通も潜堤によって減衰しており，津波のエネルギー

り，潜堤の尾根線に向かって津波が集まる様子を減衰できる役割を有している。

が確認された。潜堤 1 基の場合においては津波

収れん効果は，津波の屈折によるものと思われ高への影響は僅かなものとなるが，尾根線となるが，本実験では十分な流向・流速計を配置してる軸では，前面に比べて津波高が高くなり，側図20

潜堤背後の津波の流向75

自然災害科学 J. JSNDS 34 -1（2015 ）

線では低減される傾向が見られた。さらに，潜るようになることが確認された。また，尾根線

堤 2 基を横並べに配置した場合，両潜堤間ではへの集波効果により津波の側端では，潜堤通過

津波高比が0.84程度と低減される。しかし，こして距離が大きくなるほど津波高が低減され，の場合さらに距離が離れると津波高は徐々に高最も効果が大きいときで前面に比べて0.84と約くなり，前面津波高と変わらなくなるため，津

15％低減が確認された。全体として，津波高の波に対しては横方向だけでなく，奥行方向への低減効果は津波が高くなるほど減衰効果も小さ

配置も検討する必要があると考えられる。潜堤

くなることが分かった。

2 基を縦並べに配置した場合，尾根線背後にお③潜堤周りの流向についても解析したところ，模いて 1 基の場合よりも津波高が高くなり，それ型をそのまま用いた基本幅では流向はほとんどに伴い側線軸で津波高が低減される傾向が見ら

津波の波向と一致したものの，幅広になることれた。

で，潜堤を回り込むような波向となることが確②潜堤幅は，ケースによりばらつきはあるものの認された。

幅広になるほど，潜堤側線での津波高の低減，尾根線での増幅という効果が顕著に現れた。例

今後の課題を以下にまとめる。

えば 3 倍幅潜堤を 2 基縦並びに配置した場合，①今回の実験で，当初の模型よりも 3 倍幅に改良

潜堤背後での津波高の計測により，尾根線通過した潜堤で，津波高を最大で約1.2倍に増幅さ後では最大で1.2倍近くにまで津波が増幅されせ，流速も大きく減衰させることが分かり，津波を収れんさせる効果が確認された。さらに収れん効果を高め，砕波させることで津波減衰効
果を高める必要がある。
②今後は幅広潜堤の模型を用いて，複数基を横方
向，奥行方向に配置した水理実験で収れん効果をより高める方法を検討する必要がある。
③今回の実験では，幅広潜堤には砕石を用いているため，透過性を持つ。これが不透過性を持つと結果がどのように異なるのか検討する必要が
ある。

図21

前面津波高と最大流速の関係④今回は，潜堤の特性を調べる基礎的な研究であったため，津波の入射方向は潜堤の真正面から来ることを想定して行った。入射方向が異なる場合，背後での屈折の影響はどう変わるのか検討する必要がある。すなわち，津波の作用方向の変化が及ぼす影響についても検討しておく必要がある。
⑤沿岸域における防災・減災構造物として，津波だけでなく，波浪やうねり等の長周期波に対する効果も検討する必要がある。
⑥本実験では，水深一定の水槽で実験を実施したが，潜堤の構造や形状等，現地適用性を考慮する必要がある。

図22

最大流速の変化と平均流向の関係

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岸本・平石：デルタ型潜堤による津波の減災効果に関する実験的研究

東日本大震災以降，東北地方沿岸部を中心に沿

このように砕石を用いた構造とすることで，通常岸域での津波防災への注目が集まっており，巨大のケーソン堤よりも建設コストを削減できる可能

防潮堤の建設等，復興が進められている。一方で，性がある。

巨大な防潮堤の建設を望まない住民の方々の声も参考文献挙げられるようなった。
例 え ば，9.9メ ー ト ル の 防 潮 堤 計 画 が 持 ち 上
がっている気仙沼市鮪立地区は，急斜面に迫り，平地が少ない漁村である。そのため，防潮堤によりさらに平地がなくなることで，過疎化が進むことが懸念されており，住民の方々は防潮堤の高さを下げて，平地部に住めるような計画を望んでいる（河北新報社，2013）。
また，兵庫県南あわじ市に位置する福良港では，100年に 1 回程度の頻度で発生すると想定される
レベル 1 津波の想定高が高く，背後地での土地利用等もふまえて，防潮堤の嵩上げではなく，湾口での津波低減を目的とする湾口防波堤の整備が検討されている。しかし，従来の重力式防波堤では湾内で営まれている養殖業への影響や航路の確保などに影響することが指摘されており，直立浮上式やフラップゲート式といった可動型防波堤なども考慮しながら，今後の防災対策が検討されている（兵庫県，2013）。
このように，大規模な港湾部ではなく，陸上の土地利用に制限のある地域や，湾内での漁業・養殖業への影響が懸念される地域において，湾口防波堤などに代わる新たな減災方法が必要である。
本研究において，デルタ型潜堤は津波を収れんさせることで，その周囲において津波高の低減効
果が見込まれるほか，津波の波向を変向させ，最1 ）鈴木康正・上原 功・冨田康大・望月徳雄・平石哲也（1995）：フレネル潜堤による波向・波高変更効果に関する模型実験，海岸工学論文集，
第42巻，pp.701-705．
2 ）平石哲也（1998）：小型潜堤を用いた海浜安定工法に関する模型実験，港湾技術研究所資料，
No.896，22p．
3 ）平石哲也・北山 斉・佐藤恒夫・中野嘉和・大音 満・斎藤亮一・坂井隆行・岩垣雄一（1999）：
小型潜堤による海浜安定工法の現地適用性について，海岸工学論文集，第46巻，pp.731-735．
4 ）K. Black, S. Mead (2009): Design of Sur fingReefs, REEF JOURNAL, Vol.1, No.1, pp.177-191.
5 ）中野 晋・吉田善昭・中野孝二・三井 宏（1993）：
サーフィンに適するデルタ型リーフ周辺の流れと漂砂，海洋開発論文集，vol.9，pp.229-234.
6 ）中 野 晋・ 三 井 宏・ 三 島 豊 秋（1995）： ク レ
セント型潜堤およびデルタ型リーフによるサーフィン共存のための波浪制御，海洋開発論文集，
vol.11，pp.43-48．
7 ）合田良實（2012）：海岸工学【その誕生と発展】，
技報堂出版，p.61
8 ）河 北 新 報 社（2013）：http://www.kahoku.co.jp/
spe/spe_sys1071/20131020_01.htm 参照日20142-7
9 ）兵庫県（2013）：（淡路地域）福良港湾口防波堤
整 備 検 討 委 員 会 資 料 http://web.pref.hyogo.
lg.jp/awk11/documents/hu001.html 参 照 日
2014-2-7

大流速が低減され，津波エネルギーの減衰につな（投 稿 受 理：平成26年 4 月22日
訂正稿受理：平成26年 9 月30日）

がることが確認された。また，幅広潜堤において砕石を用いたものでも一定の効果が確認された。

要

旨

三角錐型のデルタ型潜堤を開発し，その津波低減効果を模型実験で調べた。デルタ型潜堤は沖側が緩やかな尾根状になっており，波の収れん効果を利用して，背後に波を収れんさせ，そのほかの海域でエネルギーを減少させることを期待したものである。基本形の沖側法尻から頂点までの長さと，頂点での幅は 3 ： 2 である。この幅の比を 3 倍にして，横に 2 個あるいは縦に 2 個並べると波の収れん効果が波向きの変化として観測され，大規模なデルタ型潜堤を複数基並べることで，津波の減災を図ることが可能と考えらえる。