PV

C重合機の高効率化
Howtolmpr.oreof

PVC

Efficiency

thePolymer;zers(化)技術部

Withofthepolymerizer

connection

まThis

paper

thestress

え

trend

recenthas

withthedescribes
for thefor

thebow

ToshioShinkai

敏雄

fascilities of Polyvinyl
Chloride
Resin the capacity
broughtsome
to dissolveや
this hasabout
problems
by reaction.
the heatge血erated
improve
tile
beat
bow
totransfer
calc山ate
efficiency
andtojacketbut

construction

きが開larger‑sizedalso increased,best removalof

inner

技術界一課

新∇bicbisthemostefficientinthebeattransfer.

満たすことが必要であるが,このためには分散剤の改良ぞ

塩化ビニール樹脂(PVC)紘,塩ビモノマー(VCM)

撹群条件の最適化などによるア7oローチに加えて,基本郎の重合反応生成物として得られるが,ポリプロピレン樹脂(pp)･ポリエチレン樹脂(PE)･ポリスチレン樹月旨(PS)などと並ぶ代表的な汎用樹脂であるo硬質ある∨､には高熱負荷に対応した反応熱除去性能の改善が何にもまして重要である｡
上述のような重合機の大容量化に伴う除熱性能低下を補うため,槽長(L)と槽径(D)との比(L/D)をオリは軟質の各種PVC製品(管財･板材･シート材)はそれぞれの特長に応じて各分野に広く用いられている｡

ジナ/レのものより大きくして,ある程度の比表面積の不R

PVC重合反応R:は懸濁,乳化,塊状重合法があるが,なかでも回分操作による懸濁重合法が,現在最も一般的F‑を補うことは可能であるが,L/Dを増加させるのは均一
撹枠上,自づから限度があり,次のような対策が採用さil行われている｡最近,生産効率を上げるため,装置の集約ている｡

化の傾向にあり,この結果としてPVC重合磯が大容量と(1)なり,除熱性能の向上,鑑拝条件の最適化,材質の選定な

1)フラックスコンデンサ‑の設置(2)バッフ)I,やインベラーなどの内装部品に通水するこどの技術的課題の解決が迫られている｡
以下VLおいては,
PVC重合機の高効率化を計る上で最とによる冷却面積の増加(3)重合機本体缶壁に関する総括伝熱係数の改善も重要と考えられる,除熱性能向上に対する技術的対応の一端を紹介する｡

1.

PVC重合機における除熱性能の必要性
P V

C重合磯の中で行われる反応工程を時間経過につれ初期,中期,後期の3.段階に分けたとき,それぞれ次のような特徴がある｡
反応の初期においてはV

CM混合液中Rl分散剤を加え,RefltlX COndenser

髭拝による適正な液滴の形成を促進しながら反応開始温度(Shelland tube type)まで加熱昇温を行う｡反応中期はVCMの重合が進行する過程であり,重合熱(単位モ/マ‑当り発生熱量kcal/kg)の発生が平行して進むため,反応熱除去が特にq‑370重要な管理ポイントとなる｡反応後期は,生成したPVC
Cooli喝baffleスラリーの均一混合をしながら,重合反応を完成させる過程である｡
以上の反応工程の進行に伴って重合機の担う主要な役割も変化するが,重合裸に必要とされる条件を理解し,基本設計に折り込むことが必要となるo
一般にPVC重合機を大容量化する場合,概念的手法として幾何学的相似条件K:よるスケ‑)I/アップの手法が用いられているが,この場合,容量と伝熱面積ほそれぞれ代表寸法の3乗および2乗に比例して変化するため,いわゆる比表面積(単位容積当りの伝熱面横)は漸減し,大容量化に伴って反応熱除去性能の不足をまねきやすくなる.
PVC重合における生産効率化のためには,バッチ当り

第1図
Fig.

下部挿入式撹拝磯付PVC重合機の一例
1Anexampleの生産量の増加と各バッチごとの反応時間の短縮の両者をVol.

32

No.

8(1988/12)

神鋼ファウドラー技報of PVC

enteri王唱agltatlng

polyrnerizerwith
Systemthe bottom

第1表

伝熱係数の改善

Table

llmproすement

Coeffi･ E

ItemsicienthisE)ectroof heat
Ih‑

Mecbal一ical

surface

幸150＋El'i 150

Buffillg

善300＋ EP

羊30O Buffillg

coefficient

ApolishingfinishMethodApplication

Prevention
scalingtransferof electro‑
polishingShapeof internal parts
Cleaningof inner surface

ofof polymer

Adoptionof high tensile
Estrength steel
lmprovenlent Of jacket
wRal17EtiicoAeosfs
lmcreaseb｡

inof coolinghosconstructlOnvelositywater】Prevention

Adoptionofl SCalingandrustlngof 3 layer

clad steel
Plating oninner

第2国
Fig.

sLlrface

表面仕上げ比較
2Comparisonof stlrface finishof jacket

下させる直接の原因となるo

また,製品のコンタミを招く

第1図はリフラフクスクーラーおよび通水式バッフルを有ことがあるため,付着ポリマーの除去作業(缶内クリーニするPVC重合機の例である｡

PVCメ‑か一にとっては重要な作業のひとつング)は,になっている｡ポ1)マ‑の付着に対処するため設計時点で配慮すべき点を次FL示す.

2.除熱性能の改善方法
伝熱量と総括伝熱係数は下記の関係式で決定される｡

2.

1. 1電解研摩の適用(1)

PVC産業発展の初期の段階においては,グラスチ‑ル製重合機が多用され,ポリマー付着防止匠よい結果が得ら

÷‑去.‑t･去＋去‑＋去 (2)れたが,缶体の大型化やクラッド鋼板の品質安定化などのA』T

Q‑口結果,現在の商業規模のPVC懸濁重合機ほはとんどステ

L(3)≡■kc/tckと/tb
̲｢土̲̲＋丁旦hv

Q:伝熱量(K cal/ hr)

口:総括伝熱係数(Kcal/m2A(m2)

:伝熱面積

』T

ン1/ス･クラッド鋼にて製作されるようになった｡重合機
内部表面へのポ1)マーの付着を防止するため,一般的Rlよく知られているステンレス材の表面仕上げであるパフ研摩･hr･oC)にかわり,浸漬法による電解研摩を施行した場合,PVC

ポ1)マ‑の付着しにくさや付着したポ1)マーの除去を容易:平均温度差h :内面境膜伝熱係数〃クb｡:外面(oC)(Kcal/m2(ク)ス材の表面仕上げとして評価されている｡
電解研摩は古体製作時に施行するのが望ましいが,既設

hw:缶壁の伝熱抵抗(〃)缶の現地電解研摩の施行も可能である｡1):内面よごれ係数
ク//h｡s:外面(;/)

第2図はパフ研摩と電解研摩についての表面アラサ測定(〃)記錠である｡表面アラサの尺度として,アラサ測定結果かk(Kcal/m･hrhist:使用材料の熱伝導度にする効果が顕著であり,･hr･･oC)

oC)

(m)

:使用材料の板厚(kおよびtの添字cおよびbはクラッド鋼のPVC重合機におけるステンレら山と谷の寸法差を読みとりRma又として用いることが多いが,両者においてこのRmaxに大きな差異ほ認められなクラッド材および母材を示す｡)

いといえる｡パフ研摩の場合にみる無数のジャ‑プな山谷が電解研摩においては,ほとんど取り除かれ全体R:大きな上式より総括伝熱係数Uの改善のためには(2)式の右辺各うねり状のプロフイ)I,を呈していることがポ1)マ‑付着防止に効果的と考えられるo従ってポ1)マ‑付着防止の目的項の改善が必要である｡

PVC重合磯の伝熱性能の改善

は,PVCポリマーの粒子形状や粒径分布など製品の品質確保のための条件と,適用法規に合致した圧力容器としてで電解研摩を施行する場合の表面状態をRma三の値で規定するのは必ずしも適切でほなく,電解研摩面へのポリマー付着のメカニズム解明と併せて今後の検討課題である｡の条件を満たすことを前提に考えなけれはならない｡第1表ほ(2)式右辺各項の改善に寄与する影響因子をまとめたも2.

1. 2のである｡内面境膜係数biに関してはPVC重合機の場
合,モノマ‑液滴の分散･形成やスラ1)‑の均一夏昆合の最フルの型式やバッフル効果など,いわゆる撹拝条件の適切な選択は重合機内の反応環境を良好V‑し,ポリマーの品質P V

内装部品の形状

C重合機VLおいて撹拝巽の型式や回転数およびバッ適化に対して撹拝条件が決定される面が支配的なため,内を一定に保つ上で重要であるo

面境膜係数biの改善は二義的事項と考え,本表から除い型式や構造の決定Rl際しポ1)マ‑付着防止の配慮も必要であるo特R:鑑拝冥は強度面や組立部品としての要件から構た｡
2.

造が複雑になり,コーナ‑部のジャ‑プエッジや隙間がポ

1ポリマー付着防止

PVCポリマーの缶塵(伝熱面)‑の付着は熱伝導性の劣る薄膜を形成することにより,総括伝熱係数(U)を低22

さらにこれらの内装部品の1)マ‑の付着･成長の走己魚になりやすく,コーナ‑の丸みをもたせたり,凹部や隙間を可能なかぎり少なくするエ夫

神鋼ファウドラ‑技報

Vol. 82No.

8(1988/12)

∈く=>Sooo〇

毒E:

0.D. ofshell tank

:

3 694

LD.ofsbe11jacket:

3800mmPitch ofspil･al1)affle ::FlolVrate
Q kg/h＼Et]
U豊0.07=600mm

旦芦ronG⊂>
▼･･･1

6000

0.061;q)+≡釈q)q)

召3bJ)

こ毎>

iOOO⊂:①

詔(ちゝEl0.Oit.+V⊂)＼‡=＼EG･害∈∃>(I＼hqJ乙＼ここで‑ニ㌣ーさミ､‑

害 2000ーa%a.o2r岳､､

⊂:≡C)

Q)

CLl/'%

0t)

Gap bct＼＼･eetl
Spiralbaflleand Vessel､1,all(mm)

第4国
Fig.

〜/

2

1

スパイラルパワフル隙間の影響
4

InflllenCe Of thegap

betweenspiralbaffle

and vessel wal

打ead taTlktop

1Vater

Out一et

SheI】tank

第3図Fig.

クイックオープン式マンホール
3QuikopeningPal't)'Lion
p一atemaJlhole

Shell of ]lrmerjacketが必要である｡また,撹拝忙よる内容液の流動が劣る部分(/こついてもポリマーの付着･成長を促進しやすく,撹拝条件の最適化と共に撹拝巽やバッフルの構造R:ついて内容液の流動化という面からの構造検討が必要である｡
2. 1. 3 古内ク1)‑‑ング

Cool ]'r)il＼･ater)'r)Iet

第5国

内部ジャケット付容器
Vessel vith inner jacket

Fig.

5の面で,第1図にみるような下部挿入式撹拝機付重合磯Sec

VIII+などの圧力容器としてのコードに規定された言が,一般的な上部挿入式より有利な場合が多い｡
洗浄装置の挿入や点検作業用としてのマンホ‑ル蓋は開算式により算出されるが,使用材料紅関しても規定の範B

付着ポ1)マ‑の除去のために高圧水による洗浄が有効であるが,洗浄装置の缶内への挿入や缶内での/､ンドリング

閉頻度や重量の面から第3図のようなクイックオープン式
マンホ‑/レが使用されるケ‑スが多い.通常のマンホ‑ル
蓋に比し,ボ/I,一着脱作業がなくなり,作業時間短縮に効で可能なかぎり抗張力の高い材料を使用するのが使用板fj
G3115
SPV50を薄くする手段である.最近では｢JIS･E

力容器用鋼板+忙おいても機械強度を低下させずクラッ材(ステンレス鋼)の良好なミクロ組織を有するロール:果的である｡

ラッド鋼が製作できるようになった｡製缶溶接作業にお＼2.ても予熱･後熱などの熱管理や溶加財の適切な選定にくり,安定した品質の缶体の製作が可能忙なったo
法規･コードに従って使用二枚厚を決定する場合は,使j2

ジャケット構造の改善

pvc重合機のジャケットとしては,冷却水による冷却性能を上げることを目的として,スパイラ)I,邪魔板付ジャケットの使用が一般的である｡スパイラル邪魔板は本体またはジャケッI‑にさ容鼓されるが,他端は工作上の都合でi容接は行われないため若干の隙間があり得るが,必要R:より材料の選択の範囲での板厚減少効果を期待することがでさるが,新しい構造により伝熱面板厚を飛庭的に減少させ;隙間を′J→さくすることは可能である｡第4図は隙間と外面ことができる｡第5図はその実施例である｡本来の圧力名
器壁(本体胴)の内部に別のスパイラル状の仕切りを有｢境膜伝熱係数の関係を示すものである｡

る冷却水用の圧力窒を設け,内部ジャケットとしたもの‑

重合模本体は重合にあずかる内容物を包含する圧力容器であり,内容液に直鼓接していることより熱伝導の直接の媒体VLなっている｡このため本体板厚を減少させることは反応熱除去性能の改善に役立つo使用板厚の決定においては｢高圧ガス特定設備検査規則+のような法規や｢ASME
Vol.

32

No.

3(1988/12)ある｡

重合機の内圧は本体胴と内部ジャケッ†胴で分担し,z

つ仕切板による補強効果のため,伝熱面としての内部ジ.
ケッ†胴の使用板厚ほ短めて薄くできる｡スパイラ/レ状(仕切板は冷却水の流速を増し伝熱性能向上に寄与してt

神鋼ファウドラー技報1

P‑0.14FJヽ

FTF′1･FJ/
She一l of hrler jacket
(a)

(b)

aロ

Partition p一ate

JLCharacteristicsc⇒Youz]gsI)
0a‑‑‑

普十＋G,‑#l,衣?x)
一号1譜‑‑品E(P3＋1方

盲p‑ニー

･仁圭1

̲/:=■･ヽ十･l.瑞*(p3)Iia.I ‑

1640

Rat‑‑

1649

RaT‑

1680

Poisson's

Shell talll(t,I‑9stresso'ae‑12.5kg/mm2(SM50B)

第丁国

内部ジャケット構造の荷重状態

Fig.

Stateof loadkg/mm2

ratio lノ=0,3

Allowabletl.‑227modLlhlS
E‑1,95×104for血einnerjacket constmction

17T

第6国は円形胴の円形断面一様分布荷重R=よるたわみお

t‑'1エ＋よび曲げ毛‑メンT.を示す｡

QE‑一号e(px)
第6図
Fig.

仕切り板は等間隔で配置され,それぞれに一様分布荷重

円形胴の円形断面一様分布荷重によるたわみおよび曲げモーメント
6Deformationandbysheu

loada

bendingllniformly

rnornentof
distributedが作用していると考えられるため,対称とする仕切板取付部には上下の仕切板ケこ作用する荷重が臣巨離∬ mmに応じ

cylindricalaalonga(5), (6)て重ね合わされることになる｡このことより式(4),circularおよび(7)を利用して,第7囲の数値を代入して,それぞれ未知数はFTの関数としてあらわされるosection

るo本実施例にみる内部ジャケットを有する重合機は,倭FT

w‑0.101

用板厚算出VLおいて,一般的な式が適用できないo一例とMe‑58.8

FTして第丁図紅みる内部ジャケットについて内圧が作用する場合の発生応力をチモジュンコの式2)などを用いて算出を

M9‑17.64

FT

Nアニー25.88

(8)
(9)
(10)
FT

8カ試みる｡
このとき,本体内部に内圧が作用するとき内部ジャケット胴,仕切6ekg/mm2,板および本体胴はそれぞれ弾性体として変形し,互いにカを及ぼしながらバランスを保っていると考える｡

力とすると(1)本体胴には仕切板を介して周上に一様分布荷重
FTkg/mmが作用するとき,仕切板取付部の本体胴の半径方向変位w

mmと長芋方向モ‑メントMekg･mm,Mpkg･mmおよび周方向軸力N9

周方向モーメン†

‑

Np‑‑

(12)
(1a)

q9‑普‑‑哉訂i,MeEtrwaT(4)(14)となる｡(2)仕切板について
(5)
(6)
(7)

仕切板は端末条件として両端開放の円筒と考えられ,本体胴および内部ジャケットよりの反カFTおよぴFJによる一様分布荷重を受け弾性変形してつり合っている｡この
とき中心からの距離rにLおける半径方向の変位w(r)は次のとおりとなる｡

ここでHL)

β‑

D=d悪妻漂EtT8

12(1‑リ2)p(βx) ‑e￣紳(cosβx十Sinβx)
め(Px) ‑e￣紳(cosβx‑ sinβx)

24

kg/mm2を‑‑普‑‑轟Q(･Bx)
Me=一哉‑紳)M9qpm

周方向曲げ応力,周方向膜応

6e‑普‑品kg

ほ下記となる｡

kg/mm2,6p

それぞれ長芋方向曲げ応力,｢字aI2[(1‑2y)r･告]i[(1‑2u)r.芋]一号aT2
w(r)

‑

(1a7

ここでE石は軸方向ひずみで下記となるo‑2L'

神鋼ファウドラー技報

賢aL2一号a,2)
VTol. 82No.

8(1988/12)

第2表関数xl (2α), x2(2(y),2αzl(2cr) l x2(2α)

x8

0.2
0.4
0.6
0.8
1.0

5.ーoo￠ 0. 0068

0. 100z3(2α)の値
Table20. 200
0. 300
Valueof the function
0. 400xl(2α), x2(2α) ando.I.550906

1.2
1.4
1.6
1.8
2.0

0. 8900. 8030. 7550. 7350. 738

2.5
3.0
3.5

0. 8020. 893

2. 502
1. 674
1..2670. 0268

0. 0601

0. 1065

1. 0334.0となる｡

周様に仕切萩中央部においては
Mc‑

Mp

‑

o.I.126377:
Iz8:

j 0.3170(2α)

秒‑

l･0580;coShβ∬‑ C4SinPx‑2Dβ2(CICOSβxsinhβE)位･C2i,Me‑‑J

0.689＋≡;喜………
i≡;……≡
o;':8:2::70:(i':o:喜5:

0. 966
1. 005
1. 0171.017

4.5
5.0(2α)sinhpE‑蛋(p‑警wJ)＋CISinpa
C4COSβx(2cosh.Bxとなり,発生応力はそれぞれ

6e‑普‑為69‑普‑港1･050

tZ芸3Z毒壬:呂喜…

6m=E(3･一望史aJ

ただしおよび上式を用い,内径およぴ外径VLIおける変位wIは,wT

sinα cosbα‑cosα
sinbβ
cos壬1α Sinhα＋sinα cost‑J)cl‑蛋(p‑箸･c2‑蛋(p‑普‑∫)を代入して求めることができる｡

r‑alおよびaT

また,この時の発生応力として半径方向応力の6rkg/cosα(7r=̲‑k2/R211
k乞‑1oo‑阜欝.

tk乏‑1七̲軍竺ー̲里L̲堅=ヰ竺∠堅.
生̲̲堅±阜当堅.一里Ltcosbα＋sinα

cosllαcos灯

cosⅠ1α Sinbα＋sinα

mm2,およぴ周方向応力qekg/mm2ほk2‑1t式(8),色軌(19)を連立させ下記が得るられ,各部材の応3(16)Q7)算出に用いられる.
FJ‑7.02kg/mm,
FT‑5A8kg/mm,

wJ‑0.56mm

wT‑0.55mm(4)応力の算出

ただし

k‑aT/aT

本体胴,仕切板,内部ジャケット胴の発生応力を算出1

R‑r/aI,第3表虹まとめる｡なお本義中の胴長手方向膜応力q,nkとする｡/mm2ほ(3)内部ジャケットについて
内部ジャケッ十は内圧を受けた円筒胴であるが外側に等♂m

7raT2==ピッチで1)ング状の仕切板を有し,本体胴と共に圧力に対7F･P((2aT ＋ tT)tT十2(aJ ＋tJ)tJ)する補強となっている｡
として求めた｡応力の詳細な算出方法として,有限要素享(FEM)による応力解析が有効であるが,基本設計段F

圧力P,仕切板取付部FLおける反力FJおよび変位wJとするとむこおける使用板厚の決定やそれに伴うU値の算出用とし‑q8)

WJ=耽メェ

FJP[xl(2α)
‑÷懲]

‑p‑

は,木方法にて充分R:目的を達すると考えられるo,コンペンS/ヨナ)I,ジャケットを使用する場合,ここで＼q9)‑:J‑t2J‑‑‑Iう本体胴が伝熱面積となるが｢高圧ガス+の計算式によ∃Me‑本(p‑雷‑J)x乏(2α)
Mp‑リMe(抑ばこのときの応力は(21)

PDi＋1.2Pt(7=

ただしxl,Z2･14×3360＋1.2×14×222×22×110‑10.8kg/mⅡ

X3は2α‑篇締二J)Jの関数でとなり本体胴(伝熱面)の板厚ほ22mmが使用できるc
従って,内部ジャケットを使用する場合,伝熟面の使用う

第2表による厚は22mmから9mmと大幅紅減少できることにな
U値の改善効果は大きい｡

またβ‑d悪評である｡
kg/mm2,2.

qm
kg/mm2ほそれぞれ長芋方
6?kg/mm2,
向曲げ応力,周方向曲げ応力,膜応力とすると

o･e

2t･7?

3
スケール,発錆防止
本体外面V.‑冷却水によるスケーリングや発錆があれは1熱性が妨げられ,汚れ係数が増加し,使用年数経過をこ伴

6e‑普ニー蕗
6アニ普‑港6‑‑E一芸Vol.

S2No.

3(1988/12)(22)

伝熱性能低下の原因のひとつ忙なる｡クラッド鋼は経済1(23)のほか耐応力腐食割れ性や熱的特性など技術面のメリッから多く用いられる.しかし,ジャケッ†側が炭素鋼(二(24)ラッド鋼の母材)であるため冷却水による汚れの改善が･.
要になるo

神鋼ファウドラー技報

第 3表内部ジャケットの応力表

第4表

伝熱係数比較

Table

3Stress

Table

4

Comparison

table of innerjacketCircumferential

Lorlgittldinalstress
kg/mm
Attached

portio? ofparti tlOn

plate
Shell

partition

stress2

Attach ed
portioヮofparti tlOn
plate

platesMiddle. portion
betweentransfercoefficient

llmpro(vA?
ihpr濡typesn,teional

Conventional

2kg/mmMiddleportionb etweenof heat

DescT;ption

Shellpartition pletes

tank withtype

Shellhightensile

jadくetstreJ)gth steel
andthintallk

Bend ir]g

31 99(12)Membrane

3. 80(31)

Total

7.99!

1･ 20(13)1
3. 80(31)jacketwithNi･plating

cladding

She一l tanl(6, 45(14)こ7.65

hnerta止ofspiral baffle【Materi(SUS ＋ SPV36)

al

Cladsteel(SUS ＋SPV50＋ StJS)
3 layer claく】
steel(Sワs ＋SPV36)
CladsteelF?henTh ickness【Tota1o. 93(23) ■0. 46(29)

6. 66(24)

6. 68(30)≡:…喜:;:;
i

6. 89【 7･595･32

7･14】

25 (3＋22)(mrn)

Corrosion

allowance

19(1. 5＋17＋0.

1.0(mm)5)9(2＋7)

0･.

Fotユling resistance on
iTISide of shellhf.
kcal/m 2hroC

Note:

EpuationNo.

for stress( )calctllation shownin

Claddillg nlaterial

Base

Film coefficientiIISid.eshell : h

Cladditlgmaterial＼of Ehlid
2 850

2850

2850

1 400

1800

3310

4000

4 000

42500

10000

kcal/m2hroC

metal

丑esista皿Ce Of shell wallhv
kcaVm 2hroC

:

Film

coefficient of fluid
outside shell : hoOutsi(lehside

FouliJlg

第8園
Fig.

3layeron

resistance
otltSide of shell : i.I

3層クラッド鋼81

10 000kcaVm2hroC

clad steel
Overall

2. 3.

000

kcaVm2hroC

heattransfer583

coefficient =ロ

3層クラッド鋼の使用

997796kcal/m祖roC

3層クラッド鋼は第8匡1に示すように母材の両側をステンレス鋼としてロール圧延して製作したものである｡内面側の合せ材は耐食性を保たせるため1.5‑3mm程度の厚さを必要とする場合が多いが,外面側の合せ材はその目的

本目的のメッキ膜厚ほ30/∠程度で充分と考えられるが,通液時間の管理により所定の膜厚を得ることができる｡

より厚さは必要とせず0.5‑1

3.総括伝熱係数の試算の忙有効であるが,ステンレス鋼は炭素鋼と比較して熱電導性が劣るpため,合せ材(ステンレス鋼)はできるかぎり薄くするのが伝熱性の改善に役立つ｡の適用にあたっては種々の制約条件を考慮しながら取捨選
100 m3択していくことになるが,の缶体における伝熱性mm程度が用いられる｡
3層クラッド鋼はPVC重合機などの伝熱性低下を防ぐ

2.

前項まで伝熱性能改善の各種方法むこついて述べた｡実際

能改善効果をみるため

3. 2

メッキの施行
冷却水の発錆を長期にわたって防止する方法として前項の3層クラッド鋼のj乗用のほかR:,ジャケッ†内面にメッキを施すことが有効である｡欠陥のない強固なメッキ層を得るため無電解メッキ法紅よるNiメッキが挙げられる.
Niイオンを含むメッキ液に次重りん酸ナト1)ウムなど
oC紅温度管理しながら液をの還元剤を混入させ90‑100循環することにより金属Niが沈着する｡3)無電解メッキ
は複雑な表面形状に対しても通液のみで均一な膜厚が得られ,また,通電などの振作が不要のため,完成済のジャケッ†内部へのメッキ施行に適する方法である｡メッキ施行
工程は

o従来型
o高抗蛮力クラッド鋼の使用
o内部ジャケットの採用の3つのケ‑ス(,TLついてU値を算出して第4表にまとめた｡

むすぴ

P V

C重合機の除熱性能の改善方法の各項目の解説を通じて高効率化へのアブロ‑チを試みたo内部ジャケット方式は伝熱面の板厚減少効果が大きく,伝熱性改善に効果があるが,強度設計R:特別な取り扱いを必要とするため,栄生応力の算出方法の考え方について簡単な解説を加えたo
伝熱性の改善はPVC重合機のみならず,反応磯全般に共通の問題であり,これらに対しても参考ケこなると考えて至上ー｢￣L些̲i‑卜空撃̲i十̲撃Btl いる｡
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通液･メッキi‑i̲竺竪jであるが,丈夫なメッキ層を得るため前処理(素地調整)〔参考文献〕が重要であるため,既設缶へのメッキ施行には難点があVol. 24, No.2
1)神鋼ファウドラ‑技報,(1980), p.8‑p.13
TheoryMcGraw‑) S. Timoschenl(oof Plates and Shells
XI.
Ⅲill (1940) Chapterる｡

3)神戸徳蔵:26

2神鋼ファウドラ‑技報｢無電解めっき+(1985)横書店

Vol.

82

No.

8

(1988/12)