PVミキサーの紹介
Introduction

PVof theMIXER(化)エンジニアリング部
田半裕
Hirotosbi
Handa
戸嶋
大DaisukeTojima

新しい粉体混合乾燥機としてPVミキサーを開発した｡

利輔

PVミキサーは当社のSVミキサーとは異なり,缶内に駆動部を有しないため,高圧下,高温下での運転が可能である｡また,特殊撹拝異
により槽内全体を循環混合するため効率の良い混合乾燥が行える｡本稿では,炭酸カルシウムをテスト試料に用い,PVミキサーとSVミキサー,ダブルリボン翼との比較検討を行い明らかになったPVミキサーの特長を紹介する｡

We

have

developeddrying.

powderis mounted

SVThe

high

operateundermaterialiscirculated

possiblegood

mixlngWe

haveimpelleruse

thecondition

Ordrying.

theefficiency

forhighmixlng

MIXER
weshow

混合Mixing

乾燥DrylngSV

ミ キ サ

SVー

ダブルリボン翼
パドル

翼

forequlpment

insidetheTherefore

vessel.

strongpowder,newunit

and/orof PV

carbonateis thegear

theoutsideunit

in vessel

calciumthathaspressurecomparedtoMIXER

MIXER

drive

thewithPV

thevessel,PVthepowderbut theMIXERcondition.

Of

the

specialimpeller,

with

SV

MIXER

and

the

resultin

this

MIXER

istemperatureOr

mixlngPVAnd,
sodoubletoablerawtoberibbon

paper.

MIXER

DoubleribbonPaddleimpeller

impeller

有効である｡しかし,より短時間での精密な混合J

ま えがき
当社では粉体混合乾燥機としてSVミキサー,コ乾燥時間の短縮,高温,高圧下での処理に対して+ニカルドライヤ,フィルタドライヤがあり,医薬中間体,化成品をはじめ幅広い分野で使用されている｡の混合機構,構造上の制限から対応が困難な場合≠

特に粉体機器の主力製品であるSVミキサーは,自入を防ぐため,缶内圧力より常に駆動部圧力を高.

公転の遊星運動によりマイルドに粉体を混合するた保つように圧力バランスの制御が必要である｡真空少なくないQ

また缶内に有する駆動部ヘの製品のヰ

め,粒子破壊が少なく壊れやすい物質の混合や撹拝

ブレーク時の客先操作ミス,乾燥初期の急激な庄二熟の発生が少ないため熟に敏感な物質の混合乾燥に上昇等の理由からシー)t'部の製品の侵入のトラブ)

Vol.

43 No.

2(2000/3)

神鋼パンテツク技報

i'発生し,さらにはオイルシールの破損によるオイ･漏れをおこす可能性は皆無とは言えない｡
これらのSVミキサーの弱点を補完し,より幅広

Fi吐er unit

DrlVeunit

客先のニーズに応えるための高効率な混合乾燥機
ど望まれていたが,この度｢PVミキサー+を開発
ゝきたので紹介する｡

Sealunit

造.構PVミキサーの概略を第1図に示す｡
E I

撹拝翼はパドル翼を多段に配置した形状とし,回潮に補助翼(垂直羽根)を設けた構造とする｡まlllr‑JT̲⊥+:撹拝翼下部にはセンターシャフトを有しないリボ′翼を配置している｡
容器はSVミキサーと同様の逆円錐形状とし,外♂̲/Multi

きを設けることで加熱,冷却することができる｡.特1

Jacketpitchedpaddl e長Sub‑i mpeller

PVミキサーの特長

Vessel

一般的な特長としては次の点があげられる｡)駆動部が缶内になく,コンタミがない｡
摺動部での摩耗粉はゴミ受けを設けることが可Ribbonimpeller

能で製品に混入する可能性がない｡
シールユニットはドライシールを標準採用している｡用途に応じメカニカルシー)i,を装着することも可能であり,高真空,高圧の処理の対応がで

第1図

きる｡

Fig.

PVミキサー
1PVMIXER)内容物を全体に循環混合するため,短時間に混合乾燥が行える｡また,缶壁での流動状態が良い(2)全容量に対する投入量が多い
SVミキサーは缶内に駆動部を有しており,仕ため,缶壁での付着が少なく外套からの伝熱特性込量は全容量の40に優れている｡)回転軸に設けた補助翼により,槽中心部の混合%程度となり空隙率が大きい｡%

PVミキサーの最大仕込量は全容量の60‑70不良を解消し回転軸やサポート部での付着が抑えが可能である｡

られる｡さらに周速の遅い下部にはセンターシャきいため昏区動部分が大型化するが,全高はSV

SVミキサーよりモータ動力が大フトを有しないリボン翼を配置し凍集性の強い粉ミキサーと同等もしくは低くすることが可能であ体でも槽底部でのブリッジを軽減し良好な排出をる｡(3)缶壁での付着が少ない｡

行うことができる｡

PVミキサーは粉体を缶内全体で循環混合する

こに,同様の混合,乾燥用途に使用されることの多､SVミキサーおよびダブルリボン翼とを3,項に述べる動力テスト,混合テスト,乾燥テスト
ニて比較検討した場合のPVミキサーの特長を列挙

4,

ため壁面での粉体の動きが速く缶壁に内容物が付着しにくい｡SVミキサーではスクリューと缶壁との間のクリアランス部で粉体層を形成し伝熱効率が低下する場合が多い｡￣る｡

今回の比較テストに用いたテスト装置を第2囲に,(4)洗浄性は悪い｡
SVミキサーは撹拝機の占有面積が少なく洗浄‑れぞれの撹拝翼の概略を第3囲に示す｡
SVミキサーとの比較が比較的容易であり,缶内に人が入れることから)混合スピードが早い洗浄後の確認が可能である｡,2

内容物を全体的に循環混合するPVミキサーは,PVミキサーは,内部に作業員が入ることはでスクリュー近傍のみ混合するSVミキサーに比べ,きるが下部まで十分確認することは困難である｡

混合時間は短い｡

しかし,満液に近い状態で洗浄が可能なため溶剤
神鋼パンテツク技報

Vol.

43

No.

2(2000/3)

Mark

Appellation

M‑1300LPVMIXER

C‑15mZcondenser

C‑2

Coldtrap

BFll

1m2bagfilter

Dll

20Dtank

VAC‑1

3.7kWvacuumpump

Ⅴ‑1

Dischargevalve

国

【=コ⊂)

kWameteraUU∧

fIW+ト̲̲

in

Steamotlt⊂亘□匹三□l

Steam out
EW‑ ̲̲.̲.....̲+inの:⊃⊂)J∃〉くAir
5‑7kg/cm2【土】

回Jt=.I

臥A

第2図
Fig.

匝□

[二亘≡コ匹;□300Lテスト装置
2300L

PVMIXER

[亘垂垂司
第3図

test

unit

A

Dotlbleribbonimpeller

各種テスト翼

Fig.

3Vol.

43 No.

Test

impeuer2(2000/3)

神鋼パンテツク技報

75

(7)ダマの発生が少ない｡や水張り洗削こは適している｡また,翼が連続し連続したダブルリボン翼は,転勤作用が強くダていないため停止時に翼と翼との聞から洗浄装置をある程度下部まで挿入が可能である｡

マが発生しやすく,乾燥ムラが生じやすい｡
一方, PVミキサーは,パドル翼のエッジ部でダマを解砕し未乾燥物の発生が抑えられる｡(5)粉体に与える勢断力が強い｡
パドルのエッジ部での勢断力が強く,凝集物を解砕し均一な混合が行える反面,製品によっては(8)残粉量(缶内付着量)が少ない
炭酸カルシウムの乾燥テストにおいて,通常誹粒子破壊の恐れがある｡
ダブルリボン翼との比較

2.3

出時(正回転＋逆回転)での残粉量を比較するとダブルリボン翼は投入量の55(1)動力が小さい

PVミキサーは11%とSVミキサーの8%と同等同一条件下(軽質炭酸カルシウムββ‑0.6)で,ダブルリボン翼の約60‑80%の残粉量に対し,%の消費動力である｡の残粉量であった｡(2)混合性能は同等以上

3.動力テスト同一回転数での混合性能はダブルリボン翼と同3.1テスト方法
缶内の翼をダブルリボン翼,等であった｡動力一定で考えるとダブルリボン翼PVミキサーの2種類に変え,各翼にかかる動力を測定した｡

より優れている｡(3)ボルテックスの形成が少ない

テスト試料として,炭酸カルシウムを用い,比較粒径差,比重差の大きい粉体を混合する場合,的凝集性が強く涜動性の悪いスーパー1500と流動性ボルテックスが大きいと偏析を生じるためボルテッの良いNo.A重炭(いずれも丸尾カルシウム㈱製)

クスの形成を防ぐためのバッフルを設けることがについて検討してみる｡試料の物性を第1表に示す｡

ある｡ PVミキサーは,翼が不連続であるためボ3.2

ルテックスが生じにくくバッフルを設ける必要が3.2.1粉体混合時の消費動力ない｡

テスト結果及び考察

粉体が混合される要因は,(4)少容量から均一な混合ができる｡①

少容量の場合,ダブルリボン翼では混合物のほ撹拝翼と瀞体とのすべり,努断作用による混合

とんどが翼上に乗り混合できない場合があるが,②粉体と容器内壁とのすべり,摩擦による混合PVミキサーは少容量から良好な混合状態を得る(彰 粉体同志の速度差によるすべり,摩擦による混合に分類でき,これらの相互作用によってことができる｡

混合が進行していく｡(5)絵括伝熟係数が高い｡

撹拝翼の回転速度が遅い場合,掻き上げられた粉炭酸カルシウムでの乾燥テストで推定総括伝熟W/(m2･℃)を比較するとダブルリボン体は,翼と粉体とのすべりは少なく,翼上に乗った翼128に対しPVミキサーは158と良好な伝熟特性状態となり撹拝翼と共回りする｡特に流動性の悪いを示した｡但し,撹拝熟により与えられる熱量はダブルリボン翼の方が大きく結果としては同等の粉体の場合,主として前記(参の連動が支配的となり,動力の多くは,缶壁との摩擦により消費されると考乾燥性能となった｡

えられる｡さらに回転数を上げると遠心力により翼係数U上に静止していた粉体は缶壁‑移動し缶壁に沿って(6)撹拝熟による粉体の温度上昇がダブルリボン翼押し上げられ,粉体層上面付近で槽中心部へ折り返より小さく,製品温度の制御がし易い｡

第1表
Tableテスト試料
1

Test

Testmaterials

Super‑1500

materials
Bulkdensity

Angleof

Averageparticle

kg･mー3

repOSOe

diameterpm

620

56o142036o

2.3

Watercont,ent
wt%
0.19

No.Aheavy
200

0.04

calciumcarbonate

7β

神鋼パンテツク技報

Vol.

43 No.

2(2000/3)

し,全体的な循環混合を形成する｡この際は,また,ダブルリボン翼においては40‑60rpm付(丑‑③の混合状態となるが,回転数が早いほど前記(丑の近で顕著な動力のピークが認められた｡1)これは粉翼と粉体との専断混合に動力の多くは消費されるこ体層が静止状態から運動状態に変化する際,粉体のとになる｡

摩擦係数が減少し撹拝動力が減少する領域,すなわ

3.2.2

動力値の比較

ち共回り状態から循環混合状態に移行する範囲であ

第4図に仕込容量300L,試料粉末をスーパーる｡

PVミキサーではダブルリボン異に見られた極1500とした場合における回転数と動力の関係を示す｡

端なピークは見られなかったが,目視確認からも約同図より, PVミキサーはダブルリボン翼と比較し30‑40rpm付近が移行範囲と考えられる｡
以上より,ダブルリボン翼とPVミキサーを比較

PVミキサーのて動力値は小さい値を示している｡

消費動力は回転数により異なるがダブルリボン翼のすると, PVミキサーの方が低回転数からの循環混約60‑80合が可能であり,かつ低動力で混合することができ%である｡

これは,PVミキサーでは粉体と翼が接触していることが分かった｡

る面積がダブルリボン巽より小さく撹拝異にかかる

第5図に仕込容量150L,試料瀞末をA重炭とし負荷が小さくなっていること,また,粉体をパドルた場合における回転数と動力の関係を示す｡同図でで断続的に掻き上げているので翼と粉体の相対速度はダブルリボン翼,はダブルリボン翼に比べ速く,翼に接している粉体力値を示している｡これは,PVミキサーともにほぼ同じ動A重炭はスーパーの流動がよい,すなわち粉体の摩擦係数を減少させ1500と比較して流動性が良いため,前記①の翼と粉ていることから,ダブルリボン翼より動力値が小さ体との努断混合が支配的となり,ダブルリボン翼とくなったと考えられる｡

PVミキサーとの動力の差が大きく生じなかったと

3.05.0‑‑‑{)‑

Double…∠ゝ‑

PV＋ribbon
MIXER

Double‑△‑4.0PVribbon
MIXER

2.0

冒

ぎ3,0A,上くト+

h(1)

U

孟2･0aC)ロ→

1.0

Super 1500/300
>0

第4図
Fig.

20

1040305060

Impeller

speed

8090

100

No.A/110120

Relation

between

power

第2表)01020[rpm]

動力値と回転数の関係
4(Test material:Super

第5図
andimpeller

Fig.

speed

30405060Impeller

speed

7080

90100150且
110120[rpm]

動力値と回転数の関係
5Relation

betweenimpeller

speed

andpower(Test material:NO.A)

1 500)

動力値の推定表

Table

2Capacity
V

PowderPresumption

ofof vessel
L

100

300

500

1000

2000

3 000

640

1067

1 338

1 776

2 347

2739

62

45

40

36

3230

level

upper

Ⅲ

mixlngpower

mm

lmpeller

speed

N
PV

70Arpm

MIXER
kW

DoublePowerPowerribbon

0.46

1.06

1.55

2.55

4.14

5.41

0.70

1.66

2.43

4.ll

6.81

9.01

kW

Vol.

43 No.

2(2000/3)

神鋼パンテツク技報

77考えられる｡

であることからPVミキサーの回転数を上げ動力一3.2.3

定とした場合その差はさらに大きくなると考えられ

動力値の推定PVミキサーについて,ここで,ダブルリボン翼,る｡従って,ダブルリボン翼よりも混合効率の良い撹拝翼といえる｡

回転数と動力億との関係について検討する｡

SVミキサーと比較するとPVミキサーは槽内を回転数,仕込量および装置容量の増加に比例して動力値は大きくなり,動力値をP[rpm],粉面高さをHをN[kW],回転数全体的に循環混合するため,はるかに混合速度が速[m],係数をKとすいことがわかる｡仮に到達度が0.5に達するまでの時間を比較すると,SVミキサーが116分かかってるとP∝K･Hq･NPの関係式で表される.
テストデータよりK,α,βを求め,一般的にいるのに対しPVミキサーは20分と約1/5の混合時標準瀞体として扱われることの多いスーパー1500に間となっている｡

おいて実機ベースの動力を推定すると第2表のよう5.乾燥テストになる｡ただし乾燥用途の実機においては上記の25.1テスト方法
炭酸カルシウム

3倍の億を考慮しモータ動力を決定する必要があ‑

スーパー1500に水道水を加え約ると考えられるが,今後客先テスト等の実粉でより5分間混合し湿潤粉体とした後,缶内を減圧,外套多くデータを取得し確認していく必要がある｡

を加熱して乾燥テストを実施した｡詳細な乾燥条件

4.混合テストを第3表に示す

4.1テスト方法

5.2

缶内の翼をダブルリボン翼,PVミキサー,乾燥性能の比較

第7,SVミキサーの3種類に変え混合テストを行った｡テス

8,

9図に乾燥テスト結果を示す｡

真空加熱乾燥機の場合,乾燥に必要なエネルギート試料としてスーパー1500を使用し,弁柄(トダカはラー140ED(1)外套に熱媒を流すことによって試料を間接的に5で混合:戸田工業㈱製)と重量比95した｡なお,混合が進行するに従い弁柄が分散し試:料は白から赤に着色される｡所定の混合時間毎に缶
1.0

内の上部,中部,下部の3カ所をサンプリングし,色差計を用いて明度を測定し最終到達度を求めた｡

0.84.2

テスト結果及び考察

第6図に着色テストの結果を示す｡なお,2)最終T到達度ワは,混合度の指標の一つであり,軽質炭酸

k･カルシウム95

0,4:弁柄5の割合で完全混合した場合を基準粉体とし,混合度1とするものである｡
同国より,O･6

PVミキサーが180分間において最終到達度77の値がより1に近い値を示している｡ダブルリボン翼と此戟すると回転数(50rpm),仕込量(300L)の運転条件が同一下での結果であり,PVミキサーの消費動力はダブルリボン翼の約60

50

第6図
Fig.

Table

PV

ribbon
MIXER

〜SV

MIXER
150

Relation

betweenthe degreeofatainment,

time

mixlng

テスト条件
3

Test

Impellerconditions

Volumeof

ImpellerJacket

Test

Watercontent

Overallcoeffiecientofheattransfer

powderL

speedrpm

temp.℃

materials

wt%PVMIXER

3005080

Super1500

15158

Doubleribbon

3005080

Super1500

15128

SVMIXER

15063/1.6

80Super1500

1599

7β200

[min]time

最終到達度と混合時間の関係
6and

第3表

Double#1()0Mixing%＋

神鋼パンテツク技報

W/(m21℃)

Vol.

43

No.

2

(2000/3)77

20

付着が多く外套からの伝熱が悪いためPVミキサー･140に比べてU値が低いという結果になった｡
120≡

しかしダブルリボン翼の見かけの乾燥特性はPV100･2ミキサーと同等であった｡これはダブルリボン翼が謀15主q)d∈【コ苫1080(⊃リ

最も消費動力の高い翼であり,撹拝による発熱が乾1Hoq)h燥に大きく寄与した結果と考えられる｡:∃ー̲lq)60

蛋 5王ヨd)SVミキサーは,伝面が常に更新するPVミキサーn∈q)

40E‑に比べ,自公転するスクリュー近傍のみ伝面の更新が行われるため,伝熱量が小さいと推測される｡

34[br]

Time

第7園

試算したU倦も‑軸乾燥機に比べると小さく,伝5熱性は悪いという結果になった｡

PVミキサー
7Fig.

PVまた,撹拝動力も小さく撹拝熱が乾燥に寄与する

MIXER

20ことも無いため,乾燥時間は長くなる｡

405.2.2
巳

京15

呈･告

蒸発熱が減少する減率乾燥域において品温の上昇が観察されるが,通常SVミキサーの乾燥では品温

くじく匂∈

;=B

撹拝動力･撹拝熟

10く=)

亡⊂)
Uq)

ト.1

Ll;コ(Dc3一■#q.)
a5≡d)

ト.

vO

1234Time

第8囲

PVミキサーやダブルリボ

8Doubleン翼の場合は撹粋熱が大きいため,連続運転を行うと品温が外套温度を上回る｡

PVミキサーは乾燥時間約4時間で外套温度より10℃高い90℃で品温が安定した｡しかし,ダブルリボン翼は乾燥時間7時間で品温が120℃を越え,さらに温度が上昇する傾5向にあった｡[叫ダブ)i,リボン翼Fig.

は外套温度以下である｡

L＋

これらの撹拝熟は製品の乾燥に寄与し乾燥性能はribbon

20140向上すると考えられるが,撹拝動力が大きいほどモータの大型化につながるばかりか,乾燥終了後の120

京15100

主BG

冷却時間がかかるという欠点が生じる｡
特にダブルリボン翼の場合,撹拝熱による製品の昇温が激しいため,品温のコントロールが困難であ1080一]⊂)Ul一色)60

ぎ 5る｡すなわち,低融点物質‑の対応が困難となる｡
一方PVミキサーは,品温の上昇は外套温度＋10℃程度(製品により異なる)で安定しており,40外套温度を下げることで品温のコントロールが可能であると考える｡

uO

1234Time

第9図
Fig.

5678L'V

[hr]

SV

ダマの発生

乾燥過程でダマが発生すると凝集物中の湿分は蒸SVミキサー
95.3MIXER発しにくくなるため,乾燥時間の延長,乾燥ムラの発生などの問題を生じる原因となる｡

加熱する

今回のテスト条件は初期含水率が15%と,乾燥(2)撹拝機そのものの発熱途中にダマを作りやすい条件である｡もっともダマの2つの方法で与えられる｡

次に外套からの入熱(伝熱)と撹拝熟の二面から乾燥性能の比較を試みた｡

を生じた(写真1)｡ダブルリボン翼は翼幅が広く5.2.1外套から与えられる入熟の特性連続しているため,試料に強い転勤作用を与えダマ伝熟特性を表す指標の一つとして,総括伝熱係数
Uを比較してみると,ダブルリボン翼は缶壁へのVol.

43

No.

2(2000/3)が多かったのはダブルリボン巽で,特に乾燥開始1時間で野球ボール程度(径で50‑60mm)のダマを作りやすい｡このダマは乾燥中に割れて小さくなったがそのまま数mmから10数mmの固形物になり,

神鋼パンテツク技報79写真1Photo.

ダブルリボン翼,乾燥中のダマの生成状況
1

Granulateby

doubleondryingmaterial
impellerribbon(a) PV

MIXER

operation

最後まで残った｡
一方PVミキサーは翼が連続していないため転勤作用が小さく,ダマの発生が少ない｡また,パドルのエッジ部でダマを解砕するため凝集物は小さく,ほとんど完全に乾燥していた｡
5.4

付着･排出状況の比較

乾燥を行う上で付着は大きな問題の一つである｡
壁面への付着は伝面の阻害に繋がり,乾燥時閏を長くする原因となる｡また,付着物は充分な乾燥が行われないことも多々あるため,製品の品質劣化の原因ともなる｡
写真2‑+a),(b), (c)に,乾燥テスト後,試料を排(b) Double

ribbonimpeller

出した後の缶内付着状況を示す｡
PVミキサーもダブルリボン翼も翼を支えるために中央から支柱を出す構造となっている｡中心軸付
近は粉の流動が遅いため秀断力が弱く,一度付着するとそのまま最後まで付着として残る｡また,その支柱と軸あるいは支柱と翼部分でブリッジを作り,より付着し易くなる｡特に槽径が小さくなり,構造が複雑になる下部において顕著となる｡
ダブルリボン翼は特に槽底部で軸･支柱･翼を巻き込んだ塊を形成し,買上にも多くの付着物が見られた｡これらの付着物は熱源に接していないので乾燥に時間がかかる｡特にブリッジから固化した試料は内部が充分に乾燥されていない｡付着物の中心部は, 10%以上の湿分を持っていた｡

PVミキサーにおいても,軸,サポート部での付(c) SV

MIXER着を完全に無くすことはできないが,中心軸に取り付けた補助翼が,軸周辺の試料を流動化させるため

写真
Photo.2

付着を抑えることができる｡なお,壁面での付着はβ♂

神鋼パンテツク技報2(a)(b)(c)排出後の付着状況.
(a)(b) (c) Attachment
statedischarge

dryin vessel

after

powder.
Vol.

43 No.

2 (2000/3

ると最後まで壁上に滞積するため,伝面効率の面か60ら非常に不利となる｡
付着及び排出の結果を第10図に示す｡

50

各種翼を検討した結果,もっとも付着が少なく,望排出性の良い翼は,40i

SVミキサーであり次いでPVミキサーであった｡ダブルリボン翼は排出口をQ)rq

ニ

閉塞したため,固着物を取り除き,高速回転30⊂=q)(約100rpm)で回転させたときの排出結果である｡
6.む
す び

E:
J=U

ロコ

20

毒

本稿では,テスト試料に炭酸カルシウムを用い,10

PVミキサーの撹拝動力,混合性能,乾燥性能につPV

第10図

MIXER

Doubleribbon

付着量比較
Quantity of attachment

Fig. 10

SV

いて紹介したが,実際に取り扱う粉体は様々な挙動を示し,一概に本稿で述べた結果と‑改しない場合MIXERも多い｡今後,客先テストを通じ数多くのデータをfor each

蓄積し,技術の向上を目指していきたい｡

impellersPVミキサーはその特長を活かし混合,乾燥,反応,熱処理,滅菌などの用途に使用できる汎用的なない｡槽全体に広がる多段パドル翼によって試料は機器であり,化成品,食品,医薬,さらには窯業,断続的に移送されるため,停滞しがちなクリアラン

汚況分野などで,ユーザー各位の生産性向上に寄与ス部分の試料も効率よく流動するためと考えられる｡

できることを望んでいる｡

SVミキサーは内部中心軸が存在していないため,[参考文献]付着は壁面中心に行われる｡今回採用した試料では

1)混合混練技術,日本粉体工業協会編,日刊工業新聞

槽下部の缶壁に付着物が残った｡付着物は外套から社, p.109,
2)佐藤宗武ほか,粉体工業会誌,の熟によって充分に乾燥されていたが,一度付着すVol.30,No.6(1993)

連絡先
半田裕

利化工機事業部

戸嶋

大輔

TEFAX
E‑mailVol.

43

No.

2

L

化工機事業部
エンジニアリング部

エンジニアリング部
0794‑36‑2517

TE0794‑36‑2542

FAX

L

0794‑36‑2517
0794‑36‑2542

d.tojima@pantec.co.jp

h.handa@pantec.co.jp

E‑mail(2000/3)

神鋼パンテツク技報81