2006年 5月 16日
2008年 1月 23日
2008年 6月 13日
2009年 5月 13日
2009年 6月 19日
2010年 1月 12日
2010年 4月 16日
2011年 2月 8日
2011年 2月 18日
2011年 8月 30日
2015年 1月 22日
2016年 9月 2日
2016年 12月 22日
2018年 2月 1日
2019年 2月 5日『鋼構造設計規準 ― 許容応力度設計法』正誤表＊「修正刷」の欄は、以下を表す。
1：第 1 刷のみの修正
2：第 2 刷のみの修正
1，2：第 1 刷・第 2 刷ともに修正
1，2，3：第 1 刷～第 3 刷で修正
1，2，3，4：第 1 刷～第 4 刷で修正
1，2，3，4，5：第 1 刷～第 5 刷で修正
1，2，3，4，5，6，7：第 1 刷～第 7 刷で修正
1，2，3，4，5，6，7，8，9：第 1 刷～第 9 刷で修正
1，2，3，4，5，6，7，8，9，10：第 1 刷～第10刷で修正
1，2，3，4，5，6，7，8，9，10，11 ：第 1 刷～第11刷で修正
修正
刷

修正箇所

16 頁上から 3 行目

誤制動を受ける冬草輪荷重……

正制動を受ける各車輪荷重……

1,2, 15 頁下から 12 行目 ……，5.2(1)に示す許容せん断応力度
3,4を超え……

……，5.2(1)に示す許容せん断応力度
fs0 を超え……

1

17頁表7.1
下から 2 行目

面外ガセットを……

面内ガセットを……

1

21頁上から 2 行目

断面の引張側ボルト……

断面の引張側のボルト……

128頁上から16行目b）被覆アーク溶接およびガスシールド溶接による……

b）被覆アーク溶接による……

128頁上から22行目c）サブマージアーク自動溶接による…
…

c）サブマージアーク自動溶接およびガスシールドアーク溶接による……

128頁下から 2 行目

一つの間の表面……

一つの管の表面……

149頁上から12行目… … 設 計 式 を 用 い て き た ＡＩＳＩ規 準 の……

……設計式を用いてきたＡＩＳＣ規準の……

1，249頁下から 5 行目

曲げ耐力，横軸に細長比をとっている． 曲げ耐力 M，横軸はそれぞれの無次元化された細長比 λ b をとって表現している．My を基本とすると,……

My で評価すると……
1，249頁下から 4 行目の比率で低減され安全側となることがわ の比率で引き下げられた関係となる．
かる．
ただし，My で無次元化した細長比は，実際には Mp で無次元化した細長比に対して √Mp／My だけ大きい．横軸においてこれを考慮すると，図の My を基本とした耐力の関係は右方向に伸ばされ，弾性域で Mp を基本とした耐力の関係に一致する．

149頁

図5.1.4
終局限界設計
●

赤字のみ

●
●

1，2λbpλb153頁（5.1.2）式｛（ lb ／ i ）f b ＝ 1－0.4

1,2, 53頁（5.1.3）式
3,4, 分子の係数
5,6,7CΛ2｝｛ft2（ lb ／ i ）f b ＝ 1－0.4CΛ

20.434 E0.433E｝ft

153頁下から 2 行目……する場合には，修正係数 C によって……

……する場合には，塑性限界細長比 p λ bと補正係数 C によって……

153頁下から 1 行目……図 5.1.7 のようになる．

……図 5.1.7 のようになる．座屈区間内で荷重が作用する場合で，座屈区間内の最大曲げモーメントの値が M 1 の値を超えなければ（5.12）式，（5.13）式を用いてよい．
片持梁についてはその材長を支点間距離として（5.14）式，（5.15）式を用いれば，安全側に評価できる．

254頁上から 3 行目

片持梁については等分布荷重または自由端に集中荷重を受ける場合，その材長を……

片持梁についてはその材長を……

1,2, 54頁
3,4,5,6,7,8,9

図5.1.9MYMX

156頁上から 4 行目

256頁上から 5 行目

11MX

MY
MXMXMYMY

ボルトは中ボルトのみを規定した．

ボルトは JIS B 1051 に合わせ強度区分で規定した．

56頁下から 5 行目……応力度に直した値で……応力度に直し，さらに長期の安全率1.5で除した値で56頁下から 1 行目……ボルト軸断面積で除して応力度に直すと……

……ボルト軸断面積と長期の安全率1.5で除すと……

……評価式を用いてよい．

……評価式を用いてよい．図は両者を比較するため，ボルトは軸断面に換算し0.75を乗じて示している．

1,2, 60頁上から 4 行目
3,4

1,2, 60 頁 図 6.3.1 お3,4 よび同キャプション

図中の修正点【誤】→① f t 0 = 120 →② τa11 = 70→③ τa11 = 120 →【正】0.75 f t 0 = 120
0.75 f s 0 = 70
f s 0 = 1200.75④ 中ボルト，SS400，SM400→ ボルト 4.6，4.8⑤ 式からの矢印のうち、ボルトへの一本を削除

0.75 fs 0

図 6.3.1

fs 0

引張応力度とせん断応力度の相関関係

163頁上から18行目……なお，応力比，R は……

……なお，応力比 R は……

163頁上から20行目－∞ ＜ R ＜ －1 の範囲に……

－∞ ≦ R ≦ －1 の範囲に……

164頁上から18行目……損傷度が等しい場合にを等価応力範囲と……

……損傷度が等しい場合を等価応力範
囲と……

164頁下から10行目……上式に m ＝ 3 としたものである．

……上式で m ＝ 3 とし，σi をσei に置き換えたものである．

166頁 表7.1.1
一定振幅の欄，下から3行目

2424

1666頁 表7.1.1
変動振幅の欄，下から 6 行目

1,2,3 67頁

（1.0×10 ）（1.0×107）21217（5.6×107）（4.4×10 ）表7.1.2(f)

隅肉溶接された補剛剤

隅肉溶接された補剛材

表7.1.2(g)スタット溶接された母材

スタッド溶接された母材ものである。本規準では･･････ものである。したがって，この非弾性域を考慮せず（8.1.1）式から，例えば板の支持条件が固定の場合は，σke＝Fとなる点 Ｅ に対応する幅厚比 λ E で規定すると危険側となる．

167頁

1，269頁上から 9 行目

3,4, 69頁上から 9 ～10
5,6, 行目
7,8,9,10,11ものである。したがって，この非弾性域を考慮ぜず（8.1.1）式から，例えば板の支持条件が固定の場合は，σke＝Fとなる点 E にする幅厚比 λ E で規定すると危険側となる．

本規準では･･････

本規準では･･････
177頁（9.6.4）式

178頁上から 5，8 行目

178頁上から 6，8 行目

 3 N c ≦A N c  l1

3 N c  N c l1 ＿kc
k c0＿Kc
K c0

179 頁 図 9.6.2 のキャプション

補剛材の補剛力と補剛性の関係

補剛材の補剛力と補剛剛性の関係

1,2, 81頁上から11行目
3,4……上下が対象な……

……上下が対称な……

1……増田浩司……

……増田浩志……

83頁

参考文献

1,2,3 89頁

図11.5.3

g2

g1

IA cII

A g1

A g2

Ic
II

B g2

B g1

I

B cg2g1

図 11.5.3

1,2, 99頁 表12.2.2
3,4,5 「ねじの呼び d」Ｍ
24の「軸径 d1：最大」の値
199頁

表12.2.2

・「ねじの呼び d」
Ｍ24，Ｍ27，Ｍ30，Ｍ33の「孔ピッチP」の値
・「ねじの呼び d」
Ｍ12の「取付けボルト：ねじの呼び」の記号

柱および梁の剛度ねじの呼び d

Ｍ24ねじの呼び d

Ｍ24

最大20.00

最大22.00

最小最小

軸径 d1

ねじの呼び dＭ12

孔 ピ ッ チ P
端 あ き e11)
許容差＋5，－0
種 類
取付けねじの呼びボルト2)
本 数

軸径 d1

Ｍ24 Ｍ27 Ｍ30 Ｍ33

ねじの呼び d50

孔 ピ ッ チ P
端 あ き e11)
許容差＋5，－0505555

Ｍ12

種 類
取付けねじの呼びボルト2)
本 数

Ｍ12Ｍ24 Ｍ27 Ｍ30 Ｍ33
60606060

Ｍ161,2, 99頁 表12.2.2
3,4 ［注］2)……一面せん断（支柱）接合……

……一面せん断（支圧）接合……

1102頁上から 3 行目と 4 行目……を用いる手溶接）とガスシールド
アーク溶接（ＣＯ2 ガスや混合ガスを用いる半自動溶接）による場合は，……

……を用いる手溶接）による場合は，……

1106頁上から20行目 その規模以下であってもボルトにねじれ止めを……

その規模以下であってもボルトに戻り止めを……

1,2,3 116頁上から 1 行目に加筆

16.5 隅肉溶接のサイズ
隅肉溶接 サ イズの上 限 を設けた のは，母材の板厚に比べてサイズを大きくすると次のような諸点が問題となるからである．
（1）溶接部の強さが，のど厚に比例して大きくならないこと．
（2）母材に対する熱影響が大きくなること．

板厚が 6 mm を超えるものについて
は，母材の厚さに比較して不均衡に小さい隅肉を用いると，応力の伝達上また熱的条件からみてよくないため，最小のサイズを規定した．4 mm 以上かつt mm 以上としたのは，AISC（米1.3√国鋼構造協会），DIN（ドイツ連邦規格），BS（英国規格）などの規格を参考にして決めたものである．
1,2, 128頁 付図1.2
3,4, 左上の式
5,6,7,8,9,10,

C 2 ＝ √F ／ k 2

C2 ＝

√k FE
2･111

131頁，133頁，135頁，137頁，139頁，141頁，143頁，145頁，147頁，149頁
・上から10あるいは
11行目
・下から13行目
・下から 5 行目
・下から 2 行目

1，21

157頁：曲げねじり定数の式b）圧延形鋼，溶接Ｉ形断面の……

b）圧延形鋼，溶接Ｈ形断面の……

ボルト（5.2）
箱形断面柱のフランジ……
鋼管の径厚比（8.2）

ボルトおよび高力ボルト（5.2）
矩形の中空断面のフランジ……
円形鋼管の径厚比（8.2）

Iw ＝

h42

［Iy 5＋（Cy ……

］

Iw ＝

h42

｛I ＋（C ……｝yy

153～166頁，168頁， ＊左記頁の修正版がこちら（http://www.aij.or.jp/jpn/databox/2008/080123-2.pdf）にございます．プリントアウトのうえご利用ください．
171頁の図表
なお，加筆・修正個所をマーカーで表示しています．赤は誤植による加筆・修正個所です．青は新たに説明として加筆した個所，および有効桁数を揃えるなどの作業で手を入れた個所です．

1,2, 161頁 右図の記号
3,4,5,6,7

サンブナンのねじり常数2h
曲げねじり常数 Iw ＝I4 v

161頁 表の最後の列 Iw の値

1,2, 163頁の表中，呼び3,4 名4403の t の値

サンブナンのねじり定数

hIy
4Iw

Iw

71.4
53.6
8.13
3.88
0.47567
427
63.3
30.7
3.66

4407
4.54405 150×50×20 3.24403
2.5

1,2, 188頁下から14行目 Ｇ 3350-87
3,42

曲げねじり定数 Iw ＝4407
4.54405 150×50×20 3.24403
2.3

Ｇ 3350-05