平成17年度〔2005〕No.50
宮崎県工業技術センター・宮崎県食品開発センター研究報告

浸透圧を利用したW/O/Wエマルションの滴径制御と安定性 *正高*1・中島清水忠夫*2

Droplet size control and stability of W/O/W emulsion by utilizing osmotic pressure
Masataka SHIMIZU and Tadao NAKASHIMA
膜乳化法によって調製した単分散W/O/Wエマルションを用い，均一な液滴のわずかな滴径変化を追跡して，W/O滴の膨張収縮および破壊に及ぼす浸透圧の影響を調べた。その結果，内水相滴径とW/O滴径の変化は，浸透圧差に基づく物質収支計算によって正確に予測することができ，実験値と良く一致した。すなわ
ち，浸透圧の利用によって新たなW/O/Wエマルションの滴径制御技術を構築できる可能性が示唆された。
一方，内水相滴の膨張によりW/O滴が破壊される理由の一つは，油性界面活性剤の不足であることも明らかになった。油水界面積の増大に対応する過剰量の油性界面活性剤を添加することが，W/O/Wエマルションの安定性維持に必要であった。
キーワード：膜乳化， W/O/Wエマルション，滴径コントロール，多孔質ガラス，界面活性剤

１法により調製した単分散W/Oエマルションを利用

はじめに内水相滴を包含した油滴，すなわち，W/O滴がして浸透圧差を駆動力にした水分子の油相透過を解外水相に分散したW/O/Wエマルションの安定性は，

析6) し，水滴径変化を正確に予測できることを明ら

内水相と外水相の浸透圧差に基づく水分子の油相透かにした。

過と関連づけて議論されることが多い。 W/O/Wエ
1,2)

本研究では，膜乳化により生成した単分散W/O/Wにエマルション7) を用い，W/O滴の膨張収縮および破壊利用する場合，現実的には内水相に多量の物質を封に及ぼす浸透圧差の影響について調べた。水分子の入するケースが多く，通常，内水相の浸透圧は著し

油相透過によって内水相滴が膨張収縮し，結果的にく高くなる。この浸透圧差を駆動力に外水相から水W/O滴も膨張収縮する。この現象を利用して，浸分子が移動して内水相滴の膨張を招き，結果的に透圧差に基づき変化するW/O滴径を計算し，実測W/O滴の破壊が発生する。こうした水分子の油相値と比較した。また，W/O/Wエマルションの安定

マルションを液体カプセル

3,4)

あるいは乳化液膜

5)

透過については油溶性界面活性剤分子 がキャリア性低下を導く原因の一つが油溶性界面活性剤の吸着となって水を輸送するメカニズムなどが提示されて不足であることを突きとめ，これを改善した安定ないる。しかし，水の透過量と水滴の膨張を定量的にW/O/Wエマルションの生成方法，さらにはW/O滴解析した報告は少なく，W/O/Wエマルションの安径のコントロール方法を明らかにした。

定性にまで言及した例に至ってはほとんどない。
これは，上記の研究において滴径のわずかな変動を正確に検出できる単分散エマルションを使用していないことに理由がある。一方，筆者らは，膜乳化＊

本報は，膜(MEMBRANE)31巻2号p.101〜106(2006) に掲載済み。

２方２−１法
W/O滴径変化の計算

浸透圧πは，
π = −RT lnX/υw= νRT MwφCm/(1000υw)(1)＊1 材料開発部である。ここで，浸透圧をもたらす各水相中の溶質＊2 宮崎県機械技術センター

イオン数は一定に保たれ，液滴の合一はなく，かつ21浸透圧を利用したW/O/Wエマルションの滴径制御と安定性

W/O滴の破壊による内水相滴の放出がないと仮定

Table１ Main initial composition of W/O/W
emulsion and diluting solution

した場合，初期の内水相滴径 iDwと体積 iVwi ならびに平衡状態の内水相滴径 eDwと体積 eVwiの間に×は，Eq．
(1)と水の物質移動収支に基づき次式が成立×する。

×Vwi/ iVwi = (eDw / iDw)3eμ= [1+Aeφiρ/(eπi Ms)]/[1+Aiφeρ/( iπi Ms)]
(2)
ただし，A = RTνMW/υW(3)

一方，油相の体積Voilは，

×Voil = (100−iCw)/ iCw・iVw(4)

従って，W/O滴径の変化は，Eq.(2)とEq.(4)を利××用して次式のように表される。
eVw/o / iVwi = (eVwi + Voil )/( iVwi + Voil )= (eDw/o / iDw/o)3iに示す。内水相にはEthylenediamin-N, N, N', N'eie= 100/ Cw {[1+A φ ρ/( πi Ms)]
ieiitetraacetic acid calcium disodium salt dihydrate；i/[1+A φ ρ/( πiMｓ)]+ (100 Cw )/ Cw } (5)ie

一般に，内水相や外水相の体積は Vwo〜 Vwo≫ei

Na2[Ca-EDTA](㈱同仁化学研究所），Ethylenediamin-

N, N, N', N'-tetraacetic acid tetra-sodium salt

Vwi＞ Vwiである。そこで本報では，外水相の体積

tetrahydrate；Na4-EDTA（㈱同仁化学研究所）お変化がなくVwo = eVwo = iVwo，外水相の浸透圧変化

よび KCl（和光純薬工業㈱，特級）を溶解して浸もないπo = eπo = eπiと考えた。その結果，内水透圧を調整した。外水相には水溶性界面活性剤のii

相浸透圧 π ，W/O滴内の内水相体積割合 C w，iiPoloxamer 188（BASF Aktiengesellschatt社

W/O滴径 Dw/oおよび外水相浸透圧πoの初期条件製，Lutrol F68）を添加し，浸透圧はNaClによりが決まれば，膨張収縮後の平衡に達したW/O滴径調節した。なお，界面活性剤は単一成分ではないたe

Dw/oをEq.(5)によって予測できる。なお，油相かめ，濃度をwt%で表記し，それぞれの成分濃度は，

ら見て，内水相滴は半径が小さな凸の曲率を有し，溶解している相に対する含有割合として表示した。

外水相は半径が大きな凹の曲面を持っている。し油相には，油溶性界面活性剤としてテトラグリかし，この曲率に基づく溶解度差が水の油相内移

セリン縮合リシノレートTGCR（阪本薬品工業㈱，動に及ぼす影響は，浸透圧差に比べて非常に小さCR-310）と精製大豆油（和光純薬工業㈱）を用6)い と予想された。また，水の油相内飽和溶解度自いた。なお，TGCR濃度CTGCR = 5wt%の条件で体が浸透圧に依存する効果も小さい8) と推測された

高速撹拌式ホモミキサーにより調製したW/Oエ

ため，本報では浸透圧以外のファクターを無視しマルションに対して，TGCRを再度添加したた。

CTGCR = 6.9wt%と10wt%，また，添加していな

２−２ 単分散W/O/Wエマルションの調製と評価
7)

W/O/Wエマルションの調製は既報 に従った。

い5wt%のW/Oエマルションを準備し，それぞれを分散相に膜乳化により単分散W/O/Wエマルシ

すなわち，高速かくはん式ホモミキサー（Hansenョンを生成した。いずれの場合も水相体積割合

社製，TP18/10S2）を用い，所定量の油相に対しiて内水相を滴下しながら24,000rpm，3minの条件

２−３ 浸透圧差を設けたW/O滴の膨張・収縮実験

でW/Oエマルションを調製し，膜乳化法により所定

内外水相の浸透圧が等しい単分散W/O/Wエマの浸透圧，内水相滴径，水相体積割合およびW/Oルションを2.2の方法で先に調製した。別に異な滴径を有する単分散W/Oエマルションを調製した。

る浸透圧のNaClとPoloxamer188の水溶液を用

本実験におけるW/O/Wエマルションの組成をTable1

意し，これに上記エマルションの一定量を投入す

22

Cwが同じ値になるように組成を調節した。

浸透圧を利用したW/O/Wエマルションの滴径制御と安定性ることにより浸透圧差を設け，膨張収縮実験を実は等しくiπi = iπO=1.3MPa，内水相体積割合はiCW=施した。W/O滴が膨張した場合にはせん断力に25vol%であった。次に，このエマルションをNaClよって破壊しやすくなるため，60〜120rpmのとPoloxamer188の水溶液によって希釈し，外水低速でかくはん翼が回転する上水凝集反応試験機

相の浸透圧をπO=0.13MPaに設定した。その結果，（宮本理研工業㈱製，JT-40）を使用してW/O滴浸透圧が1/10になり, 外水相から内水相へ向かうの均一分散を図った。

水分子移動によってW/O滴の膨張が始まった。初W/O滴から外水相に放出された[Ca-EDTA]

2-期滴径に対する膨張比 (mDw/o)/(miDw/o) および破壊率は原子吸光光度計（㈱島津製作所製，AA-660）

α[Ca-EDTA]2-の経時変化をFig.1に示す。α[Ca-EDTA]2- がを使用して測定した。すなわち，W/O滴に封入ほとんど０%であるCTGCR = 10wt%のW/O滴（□されるべき[Ca-EDTA]2- の量がWt，外水相へ放印）に注目すると，2.5〜３時間で膨張は終了し，出された量がWoであるなら，破壊率はα[Ca-EDTA]2-見かけの水分子移動が停止した。これ以降，平衡= W o／W t×100として算出される。浸透圧には到達に必要な時間は３時間以上とした。

9)

文献値 あるいは浸透圧計（Hermann Roebling

一方，CTGCR = 6.9wt%のW/O滴（●印）は2.5 時

Messtechnik社製，13DR）により測定した実測間を境に膨張から縮小へ転じ，α[Ca-EDTA]2- は徐々に値を用いた。

上昇し破壊を続けた。浸透圧差による内水相滴の膨２−４

滴径分布の測定と単分散性評価

張と不安定化による内水相滴の放出，すなわち，滴径分布はレーザー回折/散乱式粒度分布計（㈱W/O滴の破壊が同時に進行し，放出が過剰な場合

島津製作所製，SALD-2000）のフローセルを用いにW/O滴が縮小したように見えたと考えられる。て測定した。W/Oエマルションの水滴径分布を測CTGCR =５wt%のW/O滴（△印）では急激な破壊に定する場合には灯油を，また，W/O/Wエマルショ

よ っ て α [Ca-EDTA]2- が 著 し く 上 昇 し ， 膨 張 比

ンのW/O滴径を測定する場合には，実験条件と同(mDw/o)/(miDw/o)は初期値よりむしろ低下した。

滴径mDwと平均W/O滴径mDw/oメディアン径で表した。液滴の形態観察と写真撮影には光学顕微鏡（オリンパス光学工業㈱製，BHS-323）を使用した。
２−５

界面張力の測定方法

α[Ca-EDTA]2- ［％］じ浸透圧のNaCl水溶液を分散媒に用いた。平均水体的には，外径６mmのＪ型ガラス管を水相に沈め，そのガラス先端から垂直上に向かって形成した油相球あるいはW/Oエマルション球の大きさから界面張力を算出した。ガラス先端は鏡面研磨し，その表面を疎水化処理剤（信越化学工業㈱製，KP18C）により親油性にした。球の形成速度は測定(mDW/O)/(miDW/O)［−］

界面張力は滴容法10) により303Kで測定した。具

値の変動がなくなる1.7×10-9 m3･s-1に設定し，この一定速度を確保するためシリンジポンプ（㈱トップ製，TOP-5200）を使用した。
３結

３−１

果W/O滴の膨張と安定性

膜孔径Dm=8.82μmの多孔質ガラス膜を用いて，平均W/O滴径miDw/o=25.5μmの単分散W/O/Wエマルションを調製した。内水相と外水相の浸透圧

Fig.１Variation of ratio of mean size of W/Odroplets, mDw/o to the initial size, miDw/o anddestruction ratio of W/O droplet after
diluting the initial W/O/W emulsion by adifferent solution△; addition of TGCR=０wt%(total CTGCR =5wt%),●;1.9wt% (6.9wt%)，□;５wt% (10wt%)．
Initial conditions were following ; Dm=8.82μm, miDw/o=25.5μm, iπi =1.3MPa, iπo= 1.3MPa, iCw = 25 vol%. Diluting solution；πO=0.13 MPa.
23

浸透圧を利用したW/O/Wエマルションの滴径制御と安定性

３−２ 安定性に及ぼす油溶性界面活性剤添加の効果
内水相滴が水透過によって膨張する場合，その安定性は油溶性界面活性剤TGCRの存在状態と大きな関わりがあると予想される。そこで既報6) と同様にW/Oエマルションに純水を添加し，高浸透圧の内水相滴に水分子を均等に分配させる水滴膨張実験を行った。その水滴径積算分布の変化をFig.2に示す。高速かくはん式ホモミキサーを用いて生成した平均水滴径 miDw=0.62μmの初期W/Oエマルション（○印）に対して，そのまま内水相量が３倍（▲印）および８倍（■印）になるように純水を添加した結果をFig.2（A），また，TGCRを再添加してCTGCR =10wt%にした初期W/Oエマルションに３倍，８倍および30倍（●印）になるように純水を添加した結果をFig.2（B）に示す。Fig.2（B）
では滴径分布の形が保たれたまま増大側へシフトし，内水相滴は安定な状態で膨張したと推測される。一方，Fig.2（A）では滴径分布の形が著しく

Fig.2 Effect of TGCR addition on swelling of inneraqueous droplets by permeation of watermolecules(A) TGCR concentration is 5 wt % without additionand (B) 10 wt % with addition of TGCR 5 wt %.
Key ○ ; an original W/O emulsion. ▲ ; inneraqueous volume is 3 times of origin. ■ ; 8 times.
● ; 30 times.

崩れ，内水相滴の合一が進んでいた。
次に，TGCRの再添加が安定性に及ぼす効果を明らかにするため，CTGCRが異なる油相の界面張力γを測定し，Fig.3に示すγとCTGCRの関係図を作成した。同図を利用し，測定した初期W/Oエマルションのγ = 1 3 m N ・ m - 1 から平 衡 濃 度 * C T G C R =0.23wt%を求めた。界面張力は油水界面におけるTGCRの吸着量によって変化する。実際には，TGCRが界面で吸脱着しており，本報では，その吸着量と油相内のTGCR濃度，すなわち，平衡濃度*CTGCRの間に吸脱着の平衡関係が成立していると考えて議論を進めた。従って，上記初期W/Oエマルションの*CTGCR=0.23wt%から，強力なせん断力を発生する高速かくはん式ホモミキサーによって造られたW/Oエマルションは，*CTGCRがほぼ臨

Fig.3 Relationship between interfacial tension and
TGCR concentration measured for searching theequilibrium concentration of TGCR in W/Oemulsion

界ミセル濃度に近い値8) にまで低下し，初期添加量5wt%の大部分が内水相滴形成に消費されたことが面に吸着できる十分なTGCRが油相中に存在し，明らかである。このためFig.1（△）およびFig.2

このことが安定化に寄与する要因だったと推測さ（A）では，内水相滴の膨張に伴って界面積が増加れる。

しても，それに吸着して安定化に寄与するTGCR

以上のメカニズムをモデル的にFig.4に示す。

が不足し，内水相滴の合一が急激に起こったと考Fig.4（A）は膨張しても安定なW/O滴であり，えられる。一方，Fig.1（□）およびFig.2（B）でFig.4（B）は合一や破壊が起こった不安定なW/Oは過剰のTGCRが再添加されるため，増加した界滴を表している。また，内水相滴の安定性はFig.224

浸透圧を利用したW/O/Wエマルションの滴径制御と安定性の結果を反映している。
３−３ W/O滴の膨張収縮を利用した滴径制御
油溶性界面活性剤を再添加したW/O滴は，外水相の浸透圧変化に追随して膨張収縮し，さらにその平衡W/O滴径meDw/oはEq.(5)から容易に予想できると考 えられる。そのことを確 かめるため，
Table 1の条件で調製した単分散W/O/Wエマルションを所定の希釈液に分散し，外水相浸透圧をπ o =0.05〜 8.4MPaに 設 定 し た 。 W/O滴 径 比(meD w/o)/(miD w/o)の実測値とEq.(5)の計算値をFig.5に示す。両者は実験誤差の範囲でほぼ一致しており，浸透圧を利用した液滴設計技術の可能性が示唆された。
emim

Fig.5においてπoを8.4MPaに設定し，( Dw/o)/( Dw/o)

Fig.４ Swelling models of stable W/O droplets with andunstable W/O droplets without addition of TGCRが0.91に収縮したW/O/Wエマルションの光学顕微
鏡写真をFig.6（A）に示す。内水相滴が小さくなってW/O滴に透光性があらわれ，O/Wエマルションに似ている。一方，Fig.6（C）は，πO =0.05 MPaに設定したため(meD w/o)/(miDw/o)= 1.92にまで膨張し，内水相滴の体積割合が初期 iCw= 25vol%から平衡状態のeCw =89vol%まで増加した。Fig.6（B）にはπO =1.3MPa，(meDw/o)/(miDw/o) =1の初期エマルシ
ョンを示した。
（A）と（C）のいずれも（B）の単分散性を保持したまま膨張収縮していることが明らかである。
４

まとめ
膜乳化法により生成した単分散W/O/Wエマルシ

ョンを用い，浸透圧差を駆動力とする水分子の油相透過によって内水相滴およびW/O滴が膨張収縮

Fig.５ Effect of osmotic pressure of the outer aqueous
phase on mean size of W/O droplets atequilibrium
White keys are mean size of actually swelled or
shrunk W/O droplets, meDw/o started from initialmean size, miDw/o = 33.0μm. Black keys areeim Dw/ostarted from m Dw/o = 8.71μm.

し，破壊に至るメカニズムを調査した。また，浸透圧を利用した液滴設計技術の可能性を検討した。

内水相滴が膨張して界面積が増加した結果，界面その結果，次のことが明らかになった。にTGCRが十分吸着できなくなり，不安定化を引1)き起こした。TGCRを再度添加して平衡濃度を上浸透圧の高い水相へ向かって水分子の油相透過が起こった。W/O/Wエマルションでは，特昇させた場合には安定性を維持できた。に内水相の浸透圧が高く，内水相滴およびW/O滴が膨張する場合に不安定となり，液滴の合一や破壊が発生した。
2)3)

単分散W/O/Wエマルションの外水相浸透圧を変化させ，W/O滴を膨張収縮させた時の滴不安定要因の一つは油溶性界面活性剤TGCR

径実測値と浸透圧差や水の物質移動収支に基づの平衡濃度が低いことにあった。強力なせん断力

くEq.(5)の計算値はよく一致した。この結果は，を利用してW/Oエマルションを生成した場合，平浸透圧を利用したW/O/Wエマルションの液滴衡濃度は臨界ミセル濃度まで低下する。このため，径コントロール技術につながると考えられる。
25

浸透圧を利用したW/O/Wエマルションの滴径制御と安定性

Fig.６ Photomicrographs of swelled or shrunk W/O droplets in W/O/W emulsion by osmotic pressure
difference between inner and outer aqueous phase(A) ; shrunk W/O droplets because πo was 8.4 MPa larger than initial osmotic pressure, iπo ofouter aqueous phase. (B) ; initial W/O droplets with iπo = 1.3 MPa.(C) ; swelled W/O droplets
because πo was 0.05 MPa smaller than initial osmotic pressure.

５

参考文献

CTGCR：TGCR concentration in oil phase [wt%]1)

Florence, A.T. and D. Whitehill：J. Colloid

Dm：pore size of porous glass membrane [μm]and Interface Science，79，243-256(1981)

Dw：droplet size of inner aqueous phase in W/O

2)

坪井勝巳，秋田重人，高橋勝六，竹内寛：化学工学論文集，13，110-113(1987)

3)

emulsion[μm]

Dw/o：size of W/O droplet in W/O/W emulsion

Matsumoto, S.,T. Inoue, M. Kohda and K. Ikura：[μm]

J. Colloid and Interface Science, 77, 555-563(1980)

Ms：molecular weight of solute[kg･mol-1]

4） 藤縄勝彦，小松珠美，宝沢光紀，今石宜之，

Mw：molecular weight of water[kg･mol-1]

井野一：化学工学論文集，10，226-232(1984)
5） Colinart,P.,S.Delepine,G.Trouve and H.Renon：

J. Membrane Science，20，167-187(1984)
6） 清水正高，中島忠夫，久木崎雅人：化学工学
論文集，28，304−309（2002）

R：gas constant[J･mol-1･K-1]

T：absolute temperature[K]t ：time[h]

Voil：volume of oil phase in W/O emulsion[m3]

Vw：volume of aqueous phase in W/O emulsion[m3]7） 清水正高，中島忠夫：膜, 31, 51-56（2006）

Vw/o：volume of W/O droplets in W/O/W emulsion[m3]8） 清水正高，中島忠夫，久木崎雅人：化学工学

Wo：amount of [Ca-EDTA]2- in outer aqueous phase[mol]論文集，28，310-316（2002）

Wt：total amount of [Ca-EDTA]2- in W/O/W

9) 「 化 学 便 覧 基 礎 Ⅱ 」， 日 本 化 学 会 編 ，p.1202，丸善（1980）

emulsion

X：mole fraction

10)「化学便覧 基礎Ⅱ」
，日本化学会編，p.609，丸善（1980）

α[Ca-EDTA] ：leakage rate of [Ca-EDTA] , that is,
2-100
γ：interfacial tension-1[mol･kg ]Cw ：volume rate of aqueous phase in W/Oemulsion26[−]
2-destruction rate of W/O droplet=Wo/Wt×記号

Cm ：molarity[mol][vol%]ν：dissociation number
π：osmotic pressure
ρ：density of aqueous phase[%][mN･m-1][−][MPa][kg･m-3]

浸透圧を利用したW/O/Wエマルションの滴径制御と安定性υw：molar volume of water[m3･mol-1]

φ：osmotic coefficient[−]＜subscript＞
i：inner aqueous phase
o：outer aqueous phasem：mean size
＜superscript＞
i：initial state
e：equilibrium state*：adsorption/desorption equilibrium stateof surfactant to interface

27