自然災害科学 J. JSNDS 39 -1 23 -34（2020 ）平成30年 7 月豪雨を誘因として福井県内に発生した斜面崩壊の現地調査－ UAV による空撮と斜面安定解析－
辻野 和彦1・小林 泰三2

Field survey of slope failures occurred in Fukui prefecture
due to heavy rainfall in July 2018
-Aerial photograph by using UAV and slope stability analysisKazuhiko TSUJINO1 and Taizo KOBAYASHI2
Abstract
From 4th to 8th July 2018, heavy rainfall was recorded in the Reihoku district in Fukui
Prefecture. In particular, rainfall of 30 mm/hour continued for 6 hours from midnight on
7th July, causing a rapid rise in total precipitation. In this report, we describe the result ofinvestigating the shape of slope failures caused by this heavy rainfall from aerial photographs
taken by Unmanned Aerial Vehicle. In addition, soil mechanics parameters were determinedby laboratory tests on soil samples collected from the site and change in safety factors of theslopes before and after the rainfall was evaluated by a slope stability analysis.
キーワード：平成30年 7 月豪雨，斜面崩壊，UAV，土質試験，斜面安定解析
Key words:

heavy rainfall in July 2018, slope failure, UAV, soil test, slope stability analysis

1 ．はじめにし，南から暖かく湿った空気が流れ込んだため，

2018年 7 月 3 日，台風 7 号が東シナ海を北上

大気の状態が非常に不安定となり前線の活動が活し， 4 日には台風が日本海を北東に進み 4 日15時発となった。このため，福井県上空の大気の状態には日本海中部において温帯低気圧に変わった。

も非常に不安定となり大雨となった。福井県ではその後， 8 日にかけて梅雨前線が本州付近に停滞

7 月 4 日から 8 日までのアメダスにおける総降水12福井工業高等専門学校 環境都市工学科
Department of Civil Engineering, National Institute ofTechnology, Fukui College

立命館大学 理工学部 環境都市工学科
Depar tment of Civil and Environmental Engineering,
Ritsumeikan University

本報告に対する討議は 2020 年 11 月末日まで受け付ける。

23

24

辻野・小林：平成30年 7 月豪雨を誘因として福井県内に発生した斜面崩壊の現地調査

量は，九頭竜で424.5 mm，三国で417.0 mm，越崩壊斜面のうち，国道365号（梅浦）の切土斜面と廼で330.0 mm に上った。福井地方気象台がまと林道越前西部 2 号（上山中）の盛土斜面の 2 斜面

めた総降水量の分布を図 1 に示す。なお，アメダについて試料の採取を行い，土質特性を調べた。

ス観測点の三国や越廼などでは， 7 月 7 日 0 時頃

さらに，簡易ヤンブ法による安定解析を行い地盤から30 mm/hour 程度の降雨が 6 時間継続し，総力学的な観点から崩壊の発生メカニズムを考察し降水量を急激に増加させたことが報告されていた。本報告では，UAV を用いた調査結果と斜面る 。

安定解析結果について述べる。

1）

平成30年 7 月豪雨では，広島県，岡山県，愛媛県などの中国・四国地方において甚大な被害が発生した2, 3）。また，京都府や兵庫県などの関西地方に加え

2 ．UAV による斜面崩壊の調査
2. 1

本調査で使用した UAV，岐阜県においても土砂災害が発生

本 調 査 で 使 用 し た UAV は，DJI 社 製 のしている6）。また，福井県においても斜面や擁壁

Phantom 3 Professional（以下，Phantom 3）である。の崩壊，河川護岸に被害が発生した。筆者らは平本調査で使用した UAV を図 2 に示す。Phantom

成30年 7 月豪雨地盤災害調査団（地盤工学会関西

3は，高解像度のカメラ（4,000画素×3,000画素），支部・福井地質調査業協会・NPO 福井地域地盤

リアルタイムの HD ビデオ（4K）の撮影ができ防災研究所）のメンバーとして，斜面災害に関することが特長として挙げられる。機体サイズは，

4, 5）る現地調査を実施した。

590 mm ×590 mm で機体重量1,280 g と小型かつ本調査団が現地調査を実施した 7 つの対象斜面軽量であり，バックパックに一式を収納できるたの位置と地名を図 1 に示す。これらのうち，本め可搬性にも優れている。さらに，約 2 km の距報では筆者らが調査を行った 3 つの斜面災害事

離からリアルタイムで撮影状況の映像を表示で例（同図に示す太字の地名）について，小型 UAVき，操縦無線機から手を放してもその場でホバーを用いて空撮を行い，3D モデルやオルソモザイリングする。また，離陸・帰還・着陸操作を全自ク画像，数値表層モデル（DSM: Digital Surface

動で行う自動帰還モードなど，操作性と安全性がModel）を生成した。また，UAV で空撮を行った考慮されている。このようなマルチコプターは，垂直離着陸が可能であり，目的に沿った空撮を自分自身の手で実行できる高い自由度を持つ。
なお，本報で示す調査箇所は全て山間部にあり，携帯電話の電波が届かない場所であった。そこで，

図1

2018年 7 月 4 日から 8 日にかけての福井県の総降水量1）に調査地名等を加筆

図2

本調査で使用した UAV（Phantom 3）

25

自然災害科学 J. JSNDS 39 -1（2020 ）オーバーラップは80％以上，サイドラップは60％において斜面を確認した際，急勾配に見えたため，以上を目標として UAV の手動飛行による空撮をUAV のカメラの光軸を水平に保ち，水平方向に行った。ここで，オーバーラップとは UAV の進UAV を移動させながら崩壊斜面の撮影を行った。

行方向に対する写真の重複度である。また，対象

また，鉛直方向にコースを取り，UAV を上昇さが大きい場合は，複数のコースを飛行させて空撮せた際には，適宜，UAV を斜面に近づけて空撮を行う必要がある。サイドラップとは，このコーした。

ス間の写真の重複度である。

70枚 の 画 像 か ら Agisoft 社 製 の PhotoScan を
用 い て 3 次 元 点 群 デ ー タ を 生 成 し，3D モ デ

2. 2

越前町梅浦の切土斜面崩壊

ル，DSM，オルソモザイク画像を作成した。な

対象斜面は，国道365号線沿い（越前町梅浦）のお，本調査は 1 日に多くの箇所を調査する必要

切土斜面（以降，切土斜面と称す）である。崩壊があったため，GNSS 測量を同時に実施するこ幅が約50 m，斜面長が約50 m，平均傾斜角が約43 ，とができなかった。なお，Phantom 3などの小型最大崩壊深度は 3 〜 4 m 程度であった。以前かUAV で撮影した画像には GNSS の単独測位の情ら設置されていた待受け擁壁やモルタル吹付工に報が EXIF に記録される。なお，EXIF とはデジも変状・崩壊が見られた。現地で確認した結果，タルカメラで撮影した画像データに撮影条件に地質は風化した流紋岩から構成されており，すべ関する情報（メタデータ）を追加して保存できるり面となった強風化岩と風化岩の境界で多量の湧規格である。この EXIF 情報に記録される高度に水が確認された。また，図 3 に示す通り崩壊箇所

は，GPS Altitude（楕円体高）と Relative Altitudeの上方に段丘地形が広がっており，段丘面および（気圧センサーによる対地高度）の 2 種類があり，これより上方の斜面より雨水が流入・浸透した可PhotoScan は前者を参照して3D モデルを生成す能性が示唆される。

る。 3 次 元 形 状 復 元 を 行 う 際，GPS Altitude よ調査当日は車線規制が行われていなかったた

りも Relative Altitude の方が安定しているため，め，通行車両に注意しながら空撮を行った。現地

フ リ ー ソ フ ト ウ ェ ア の ExifTool を 用 い て GPS
Altitude を Relative Altitude に書き換え，さらに飛行開始地点付近の標高（10 m メッシュ DEM を参照）を与えた。梅浦の飛行開始地点の高度は142.3 m とした。
本調査では EXIF 情報を補正した空撮画像を用いて3D モデルを生成したが，最近では RTK システムユニットを搭載した UAV も開発されている7）。現地に立ち入ることが難しい状況で，地上基準点を設置することはさらに難しいため，今後は，位置精度を確保できる機体を用いたい。
3D モデル等を計算した結果を図 4（A）から（C）に示す。その結果，滑落崖などの形状が明瞭になっていた。しかし，オルソモザイク画像には多くの欠損が見られた。これは，正面から水平方向に空撮を行ったため，崩壊斜面中腹にある植生背面の画像が得られなかったこと，風によって樹冠が揺れていたことに起因するものと思われる。また，

図3

斜面崩壊（梅浦）周辺の地形図（B）図に示す DSM には欠損が見られないが，こ26

辻野・小林：平成30年 7 月豪雨を誘因として福井県内に発生した斜面崩壊の現地調査（A）3D モデル（B）DSM（約 2 cm メッシュ）（C）オルソモザイク画像（約 1 cm メッシュ）（D）崩壊の中心線に関するプロファイル

図4

梅浦の切土斜面崩壊に関する3D モデル等の生成結果れは内挿処理により補間しているためである。な2. 3

お，前述の湧水の位置は（A）図および（C）図に本斜面は，林道越前西部 2 号（上山中）の盛土

越前町西部 2 号線の盛土斜面崩壊示した。崩壊の中心線（図 4（C）の赤線）に関す斜面（以降，盛土斜面と称す）である。林道の路る断面図を作成した結果（図 4（D）），滑落崖か肩を含む盛土斜面の崩壊であり，崩壊幅が約10ら擁壁までの形状を捉えることができた。なお，m，斜面長が約10 m，最大崩壊深度は 1 〜 2 m 程

図中の斜面中腹のノイズは植生の影響を受けたも度であった。崩壊面には礫混じりの砂質土が非常のである。滑落崖の斜面勾配は約55 であることにゆるい状態で露出しており，十分な締固めが行が判った。この DSM のプロファイルの精度を確われた盛土というより捨土のような状況と思われ認するために，道路台帳の等高線（ 1 m 間隔）をる。とくに路面水の集まりやすい条件とは言えな参照し，同図中に崩壊前の推定地形をプロットしいが，道路上を流下してきた路面水の一部がこのた。その結果，斜面上部から道路面までの高さを斜面へ流出したことが誘因となったと考えられ概ね捉えていることが確認できた。

る。
崩壊の横幅が約10 m と比較的小規模であり，

27

自然災害科学 J. JSNDS 39 -1（2020 ）（A）3D モデル（B）DSM（約 6 mm メッシュ）（C）オルソモザイク画像（約 6 mm メッシュ）（D）崩壊の中心線に関するプロファイル

図5

越前西部 2 号線の斜面崩壊に関する3D モデル等の生成結果

上空から鉛直方向に空撮を行った。なお，飛行開寸法のサイズで DSM を生成することができる。

始地点の高度は295.8 m とした。写真の撮影枚数したがって，この場所については 6 mm メッシュは36枚であり，比較的少なかったため PhotoScanの DSM を生成することができた。

では最高品質にて計算を行った。なお，高や中な図 5（A）に3D モ デ ル，（B）に DSM，（C）にどの品質も選択することができるが，オルソモザオルソモザイク画像を生成した結果を示す。比較

イク画像は撮影した際の地上画素寸法，DSM は的，近接して空撮を行ったため，細密に崩壊形状三次元点群の密度（最高・高・中）に依存して決を捉えることができている。また，崩壊の中心線定される。最高品質の場合は，撮影時の地上画素付近でプロファイルを求めた結果を図 5（D）に

28

辻野・小林：平成30年 7 月豪雨を誘因として福井県内に発生した斜面崩壊の現地調査示す。アスファルトが流された箇所（滑落崖付近）空撮を行った。図 6 は下流側から上流側に向かっから傾斜角（約43 ）がほとんど変わらずに崩落して全景を空撮した結果を利用し3D モデル等を生ていることが判る。また，同図中にも地形図の等成した結果である。なお，この場所の飛行開始地

高線から読み取った崩壊前の推定地形を示した。

点の高度は205.6 m と設定した。現地では土石流変状の無かった林道の道路面の高さが，推定地形区間の全長が不明であったため飛行高度を約100と合っていることが確認できた。

m とし，撮影範囲を広くとって空撮し43枚の画像を得た。Google Earth© において，土石流発生

2. 4		越前町西部 3 号線の盛土斜面崩壊と土石前（図 6（A））と土石流発生後（図 6（B））の比較を行った。図 6（A）の画像取得日は2015年 4 月

流
この崩壊箇所に関しては，土石流化に伴い崩壊26日となっており，右側に別の崩壊も確認できる。

規模が大きかったため，林道の崩壊（滑落崖付近）なお，図 6（B）を見ると，下流の水田の区画でおよび下流の土砂や流木の堆積区域の 2 箇所から若干のズレが見られた。また，現地で多くの土砂（A）土石流発生前の地形（Google Earth©）（B）土石流発生後の地形（C）オルソモザイク画像（約2.8 cm メッシュ）（D）DSM（約5.6 cm メッシュ）

図6越前西部 3 号線の斜面崩壊と土石流に関する3D モデル等の生成結果

29

自然災害科学 J. JSNDS 39 -1（2020 ）や流木の堆積を確認したが，図 6（A）および（C）た。前述の通り，今回は並行して GNSS の RTKの谷筋を見ると，幼齢のスギが流されたことが判測位を実施することができなかったため，一般的る。図 6（C）に示す崩壊箇所全景のオルソモザ

な空撮による測量の誤差（検証点で約 5 cm 以内）

イク画像は約2.8 cm メッシュ，図 6（D）に示すと比較すると今回の調査による誤差は大きいと言DSM は約5.6 cm メッシュで生成することができわざるを得ない。しかし，ExifTool によって楕円た。

体高を対地高度に書き換え，飛行し始めた高度を

図 7（A）は，林道崩落箇所（滑落崖付近）から与えることにより計算した DSM と崩壊前の地形

飛行して得られた空撮画像のみを用いて生成した（ 1 m 間隔の等高線図）を比較したところ，概ねオルソモザイク画像である。この場所の飛行開地形形状を捉えていることが確認できた。

始地点の高度は254.8 m とした。飛行高度は約50m とした結果，約1.8 cm メッシュのオルソモザイク画像を生成できた。同図の赤線で示す場所について，プロファイルを生成した結果を図 7（B）に示す。滑落崖の傾斜角は約35.3 であった。

3 ．切土斜面と盛土斜面の安定解析
3. 1

対象斜面の土質特性検討対象とした崩壊斜面は，前述の国道365号（梅浦）の切土斜面と越前町林道越前西部 2 号（上山中）の盛土斜面の 2 斜面である。本調査では，

2. 5

空撮による現地調査のまとめ

これらの斜面において露出したすべり面の表層部

平成30年 7 月豪雨を誘因として発生した斜面崩で試料採取を行い，粒度試験，土粒子密度試験，壊について 3 箇所の斜面崩壊を対象として UAV含水比試験等の土質試験を実施した。試料採取はを用いて空撮を行った。今回の空撮は， 1 箇所あ複数個所で行うべきであるが，フレッシュなすべたり15分程度で実施した。基本的にはバッテリーり面が露出している箇所が限られていることや作1 本で斜面 1 箇所を調査することができた。ただ業安全面を考慮して，本調査では，いずれの斜面

し，越前西部 3 号線の林道の盛土斜面崩壊と土石もすべり面上方に位置する 1 か所から試料を採取

流に関しては，全長が長かったため滑落崖付近とした。表 1 に土質試験で得られた基本的土質特性

土石流の堆積域から上流側に向かっての 2 方向を示す。試料の採取日は，豪雨の襲来から 2 か月から空撮を行った。安全面を考慮すると周囲やあまり経過した2018年 9 月11日であり，含水比やUAV を監視する人員も必要であるが，少人数で飽和度は，崩壊前後の状態とは異なっている可能空撮作業を実施することができた。

性が高い。

また，得られた画像から3D モデル等を計算し（A）滑落崖付近のオルソモザイク画像（約1.8 cm メッシュ）
図7

本調査ではさらに，剛性の円筒形薄肉サンプ（B）滑落崖から土砂の流送区域のプロファイル

崩壊の中心線に関するプロファイル

30

辻野・小林：平成30年 7 月豪雨を誘因として福井県内に発生した斜面崩壊の現地調査

表1採取した試料の基本的土質特性
国道365号線（梅浦）（切土斜面）

林道西部 2 号（上山中）（盛土斜面）

工学的分類［JGS0051 ］

細粒分質礫質砂［SFG］

細粒分質砂［SF］

礫分：砂分：細粒分［％］

23：59：18

1 ：55：44

平均粒径 D50［mm］

0.110.48

最大粒径［mm］

19.09.53
湿潤密度 ρ［g/cm］
t

1.590

1.968

土粒子密度 ρs［g/cm3 ］

2.574

2.532

間隙比 e［ - ］

1.0890.496

含水比 w［%］28.316.2

飽和度 S［％］r

68.3

83.0

16.5（14.5）

24.6（27.1）

12.32（10.18）

15.12（4.77）

項目

粒度特性

土質特性

強度特性

内部摩擦角φd［deg］
粘着力 cd［kN/m2 ］

粒度特性：礫分（粒径 2 〜75 mm），砂分（粒径75 μm 〜 2 mm），細粒分（粒径75 μm 以下）
強度特性：（カッコ）内の数値は，浸水供試体のデータ

ラー（内径60 mm，高さ20 mm，肉厚1.5 mm，先端テーパー加工）を用いて採取した不撹乱試料に対して定圧一面せん断試験を行い，排水せん断強度（cd，φd）を求めた。本試験では，採取したときの自然含水状態の試験に加え，供試体を飽和化・浸水させた状態での試験も実施し，降雨による浸水前後による強度定数の変化を調べた。
一面せん断試験によって得られた各試料の破壊線と浸水前後の圧密排水せん断強度（cd，φd）を

図 8 に示す。本試験では，浸水によって切土斜面で約 2 割，盛土斜面で約 7 割の粘着力の低減が見られた。浸水によるサクション低下で見かけ粘着

図8

一面せん断試験結果（浸水による破壊線の変化）力が小さくなることは，既に多くの研究によって明らかにされていることであり，本試験結果もそが判明していることを受け，非円弧すべり面に適れに従うものと考えられる。一方，内部摩擦角に用できる簡易ヤンブ法9）による解析を行った。

ついては，本試験でも浸水による多少の増減が見

簡易ヤンブ法では，図 9 に示すように，すべりられたが，そのメカニズムについては学術的には土塊を n 個（本解析では切土斜面：n＝12，盛土結論は得られていない8）のが現状である。両試料

斜面：n＝ 8 ）に分割し，i 番目のスライス側面には，いずれも砂質土に分類される土質であるもの

作用する水平方向の力 Hi がすべり面全体としての，強度的には粘着力と内部摩擦角の両方を有す釣り合うという条件：Σ（Hi＋1−Hi）＝ 0 と，スる中間土に位置づけられる。
3. 2		簡易ヤンブ法に基づく崩壊斜面の安全率

ライス両側面に作用する鉛直方向の力 Vi が釣り合うという条件：Vi＋1−Vi＝ 0 に基づいて，安全率 F が次式のように定式化される。

算出と崩壊メカニズムの検討
本節では，調査を行った斜面の安定解析を行い，(1)

土質力学的な観点から崩壊に至ったメカニズムを検討する。本報では，調査によってすべり面形状

ここに，c：粘着力，φ：内部摩擦角，Wi：スラ

31

自然災害科学 J. JSNDS 39 -1（2020 ）図9

すべり土塊の分割

イスの土塊重量，Δθi：スライス底面の傾斜角，

図10

安定解析に用いたすべり面断面図

bi：スライス幅，ui：スライス底面に作用する水ず，本報では，一面せん断試験によって実測した圧である。
式（ 1 ）には右辺にも F が含まれているため，浸水前後の強度定数変化に着目し，それが斜面の両辺の F が許容誤差内に一致するまで繰り返し不安定化にどのように影響したのかを明らかにす計算を行って F を決定する。なお，簡易ヤンブることにした。

法では，Vi＋1−Vi＝ 0 を仮定することで計算を簡安定解析には，表 1 に示した土質パラメータ（湿略化しており，この仮定に対する解の補正を行う

潤密度，内部摩擦角，粘着力）と図10に示すすべために，F に補正係数 f0を乗じて最終的な安全率

り面断面図を用いた。前述したように，本報ではが求められる。本研究では，Abramson ら の近地下水位（間隙水圧）は想定せず，採取した試料似式に従って，次式に示す補正係数 f0を用いるこの浸水前と浸水後のそれぞれの強度定数を用いてとにした。

安定解析を行った。また，浸水後には土の密度は10）増加するはずであるが，それを予測することは困(2)難であるため，便宜上，すべり土塊の湿潤密度は浸水前と同じ値を用いた。なお，表 1 は，崩壊後ここに，L：斜面長（すべり面の上端と下端を結しばらく経過した後に採取した試料の土質特性でんだ直線の長さ），D：最大崩壊厚さ（すべり面があり，ここでは「浸水前」とは呼ぶものの，降雨最も深い点と斜面長を結んだ垂線の長さ）であり前（崩壊前）の状態と必ずしも一致するものでは（図 9 参照），上式は c とφを有する材料（いわゆないことを付記しておく。

る c-φ材）に対して適用される。

図10の断面図は，両斜面の崩壊部下端を原点に降雨による斜面崩壊は，雨水の浸透によるせんとり，実線をすべり面（ 2 章で説明した UAV 写

断強度（粘着力）の低下，すべり土塊の自重増加，真測量による実測値と対策工検討時の図面に基づ

地下水位形成による間隙水圧の発生・増加が複合く。崩積土が残っていた部分は推測），点線を崩的に影響することが知られている。これらの影響

壊前の地表面（道路台帳の等高線地図に基づく推を考慮するためには，浸水前後の強度定数変化に測）で表している。偶然ではあるが，崩壊前の地加え，地下水位の分布やすべり土塊の自重の変動表面の平均傾斜度は，切土斜面が43.2 ，盛土斜を解析に取り入れる必要がある。しかしながら本面が43.3 とほぼ一致しており，ともに急な傾斜調査では地下水位に関する情報が得られておらをもつ斜面であった。一方で，盛土斜面に比べて

32

辻野・小林：平成30年 7 月豪雨を誘因として福井県内に発生した斜面崩壊の現地調査

切土斜面の斜面長や最大崩壊厚さは大きく，崩壊が，降雨前（安定時）の実際の含水状態と試料採規模が大きい。

取時の含水状態の不一致により強度定数を過小評

安定解析によって算出された両斜面の安全率を価していること，あるいは，すべり面に強度のば表 2 に示す。いずれの斜面も浸水前後の強度定数らつきがあり，採取した試料の強度がすべり面全の変化によって安全率が低下していることが分か体の平均的なものより小さかったことが可能性とる。切土斜面については，浸水前の安全率が 1 をして考えられる。

下回っており，計算上では，強度変化が生じる前一方の盛土斜面については，すべり面がほぼ全であっても安定性を維持できないことを示す結果面露呈しており，一部コンクリート殻等の混入はとなった。浸水状態では，さらに安全率は低下し認められたが，目視では土質の不均質性は特段確た。

認されなかった。ある程度均質な土質によって構

図11は，浸水前後の試料の強度定数の変化と，成された盛土斜面であることを想定すると，表 1

計算上 F＝ 1 となる c-tanφ関係線を図示したもの土質特性を代表値とすることの信頼性は切土斜のである。浸水前の強度定数は，c-tanφ関係線よ面よりは高いと考えられる。表 2 に示すように，り上方に位置しなければならないが，切土斜面に盛土斜面については，降雨前に1.638であった安ついては下方に位置していることが分かる。本斜全率が，降雨後に0.966となる計算結果を得た。

面は，過去にも崩壊を繰り返していた可能性があ

図11からも分かるように，c-tanφ関係線より上方

り，待受け擁壁やモルタル吹付工が設置されていにあった強度定数のプロットが，浸水することでたことから，以前から危険視されてきた不安定性同関係線（F＝ 1 ）付近に移動している。このこの高い斜面であったことがうかがえる。ただし，とは，強度定数の変化のみで崩壊に至った可能性

降雨前には斜面は安定していたことは事実であを示唆している。斜面への降雨浸透過程として，り，本計算結果と整合しない。推測の域を出ない

雨水の鉛直浸透，あるいは斜面上流からの地下水流入によってすべり面近傍の土がまず飽和化し，表2次いで地下水位が上昇するという段階的なプロセ

安全率の計算結果

スがあるとすると，斜面の不安定化（安全率低下）

浸水条件

国道365号線（梅浦）
切土斜面

林道西部 2 号（上山中）
盛土斜面

浸水前

0.768

1.638

水圧の発生・増大が影響するという順序があると浸水後

0.650

0.966

考えられる。このプロセスを踏まえると，当該盛にも，粘着力低下が先行して影響し，次いで間隙土斜面は，地下水位の形成・上昇を待たずに，雨水がすべり面に到達し，粘着力が低下した段階で崩壊した可能性を示唆している。実際には，粘着力低下も地下水位発生も時間的・空間的に分布すると考えられるので，このように単純化した考え方がすべてに当てはまる保証はないが，本事例は，強度定数の変化のみで斜面の安全率が大幅に低下し，それによって崩壊に至った可能性があることを示す結果と言える。

4 ．おわりに本研究では，平成30年 7 月豪雨を誘因として
図11

採取資料の強度定数変化と F＝1となる
c-tanφ関係線発生した 2 か所の斜面崩壊現場を事例とし，UAVによる写真測量で生成したすべり面形状と採取し33

自然災害科学 J. JSNDS 39 -1（2020 ）た試料の土質試験結果に基づいて，簡易ヤンブ法

林孝史氏，株式会社デルタコンサルタント 梅田を用いた安定解析を行った。

祐一氏の協力を得て実施しました。ここに記して土質試験においては，浸水供試体による一面せ感謝の意を表します。

ん断試験を実施し，雨水の浸透によって粘着力が低下することを明らかにした。さらにその結果を参考文献

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3 ）笹原克夫，他14名：平成30年 7 月豪雨によって四国地方で発生した土砂災害，砂防学会誌，
Vol.71，No.5，pp.43-53，2019．
4 ）小林 浩：平成30年 7 月豪雨における取組と解析事例紹介，写真測量とリモートセンシング，
Vol.57，No.6，pp.262-263，2018．
5 ）里深好文・小杉賢朗・中谷加奈・正岡直也・岡野和行・笠原拓造・柳崎 剛・山口雄一：平成30年 7 月豪雨による関西における災害，砂防学会誌，Vol.71，No.4，pp.38-48，2018．
6 ）田中隆文・土屋 智・湯川典子・古田 清・中澤耕司：2018年（平成30）7 月の長雨により岐阜県郡上市で発生した山腹崩壊と崩土の流出，
砂防学会誌，Vol.71，No.5，pp.38-42，2019．
7 ）和 久 津 龍 太・ 村 木 広 和・ 陳 斌・ 王 丁 丁・李 秀 英：DJI 社 製 PHANTOM 4 RTK 性 能 に関する検討，平成30年度日本写真測量学会秋季
学術講演会講演概要集，pp.71-74，2018．
8 ）地盤工学会：豪雨時における斜面崩壊のメカニズムおよび危険度予測，第 3 章 豪雨時における斜面崩壊のメカニズム，pp.35-48，2006．
9 ）J a n b u , N . : S l o p e s t a b i l i t y c o m p u t a t i o n s ,Embankment-Dam Engineering, Casagrande
Volume, John Wiley and Sons, pp. 47-86, 1973.
10）Abramson, L.W., Lee, T.S., Sharma, S. and Boyce,G.M.: Slope stability and stabilization methods(Second edition), John Wiley and Sons, pp. 360362, 2001.の変化を評価した。降雨前でも安全率が 1 を切るという不合理な結果となった斜面もあったが，本検討を通じて斜面の不安定化に粘着力低下が大きく影響することが示された。
雨水浸透による強度定数変化の計測が行える試
験機が一般化していない中で，その影響をどのように反映していくかがひとつの課題になると考えられる。加えて，土質の不均質性の高い現場では，原位置で試料を採取したとしても，その現場の特性を代表するものには必ずしもならず，場合によっては不適切な安定性評価に繋がる危険性があることを改めて実感する教訓にもなった。精緻化を目指す数値解析技術が進展する中で，入力パラメータをどのようにして得るのかという根本問
題はまだ解決していない。斜面の安定性を合理的に評価するためには，測量技術や解析技術の発展もさることながら，地盤調査の合理化・高度化が不可欠と考えられる。
崩壊斜面の現地調査において UAV を活用すれば，比較的簡単にかつ安全に地形情報を得ることができるようになる。本報では，現地調査における UAV 活用法のひとつとして，UAV 空撮と安定解析を結び付けた調査の事例を報告した。防災分野においても ICT 技術の導入が進む中，斜面の現地調査や危険度診断の効率化・高度化の一助になれば幸いである。

謝辞
本災害調査は，NPO 福井地域地盤防災研究所
荒井克彦氏，国土防災技術株式会社福井支店 古（投 稿 受 理：平成31年 3 月 6 日
訂正稿受理：令和元年11月 7 日）

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辻野・小林：平成30年 7 月豪雨を誘因として福井県内に発生した斜面崩壊の現地調査

要旨

2018年 7 月 4 日から 8 日にかけて，福井県嶺北地方において豪雨が記録された。とくに， 7月 7 日の深夜から 6 時間，30 mm/hour の雨が降り続いたことにより，総降水量が急激に増加した。本報告において，筆者らは，UAV（無人航空機）による空撮画像を用いて，この豪雨によって発生した斜面崩壊の形状を調査した結果について述べる。さらに，土質力学パラメータは，崩壊斜面から収集した試料の室内試験によって決定し，降雨前後の安全率の変化は，斜面安定解析によって評価した。