制振ダンパーを用いた超高層ホテルの設計と施工－ユニバーサルシティ駅前プロジェクト－
Design and Construction of High-rise Hotel with Seismic Control Damper
志摩好宣*1

Yoshinobu Shima

山本佳明*1

Yoshiaki Yamamoto

河井翔太朗*1

Syoutaro Kawai

甲斐康宏*2

Yasuhiro Kai

要旨
当建物は大阪湾岸部に位置する地上 17 階建ての超高層ホテルである。耐震性に優れた CFT 柱により高耐力・高靱性の構造性能を確保し、耐震安全性向上を目的にオイルダンパーおよび制振間柱を用いた制震構法を採用している。本報告
では建物の概要を紹介し、地震応答解析について制振間柱の配置に関する考察やその周辺の納まり等について報告する。
キーワード：超高層ホテル 制振間柱ダンパー オイルダンパー CFT 柱 外壁 PCa 版

１．はじめに

２．建物概要「ユニバーサルシティ駅前プロジェクト」は、ユニバー

2.1

建築計画概要サルシティ駅の東側に隣接する複合ビルである。建物規模

本工事は、ユニバーサルシティ駅直結の最高のアクセス

は地上 17 階、地下 1 階、搭屋 2 階、最高部高さ 79.02m のとウォーターフロントの眺望に恵まれた敷地に 390 室のホ超高層建物である。高い耐震性を実現するため、柱には CFTテルとブライダル施設を建設するプロジェクトである。本（コンクリート充填鋼管構造）を採用し、制振部材として建物構成は、1～13 階がホテル客室、14 階が大浴場、15～オイルダンパーおよび低降伏点鋼を用いた制振間柱を併用

17 階がチャペル、バンケットを有するブライダルとなってしている。また、各階スラブには軽量コンクリートを用い、いる（図 2）。外壁には PCa 版を採用し、品質向上と工期短建物重量の軽減を図っている。

縮を図っている。

本報告では、制振部材の配置決定に至る設計過程と CFTの施工等について報告する。

図1*1

西面外観パース

設計本部建築設計第１部*2

図2

大阪本店建築部― 81 ―

フロア構成

鴻池組技術研究報告

表1

建築概要

物件名称

ユニバーサルシティ駅前プロジェクト

建設場所

大阪市此花区島屋 6 丁目 417 番

発注者

エヌ・ティ・ティ都市開発株式会社

設計監理㈱鴻池組大阪本店一級建築士事務所

施工㈱鴻池組大阪本店

工期

平成 27 年 10 月～平成 29 年 9 月

2.2

2018

構造計画概要

地上階の主体構造は鉄骨造で、柱には角型鋼管柱(650mm
角、鋼管厚 19～45mm)および 4 面ボックス柱（B×D＝300mm

写真 2

制振間柱設置状況

×500mm、鋼板厚 19～45mm）を用いている。角型鋼管には設計基準強度 Fc42～60 のコンクリートを充填する CFT 構造

３．構造計画を採用し、架構の剛性、耐力を向上させている。また、制振装置としてシアリンク型に設置した 58 基のオイルダン

3.1

制振装置の配置計画

パーと低降伏点鋼を用いた制振間柱を 27 基配置し、大地震

本建物では大地震時での主要な構造部材の損傷を軽減す時での主要な構造部材の損傷を軽減するとともに、強風時るとともに強風時の揺れを低減する目的で制振装置を設置の居住性の向上を図っている（写真 1、写真 2）。

している。客室計画上妨げにならないよう、オイルダンパ

3～13 階までの基準階はホテル客室として計画し、客室

ーは主にコア部分の張間方向（Y 方向）に、制振間柱は設内の中間柱はスレンダーな柱（上記 4 面ボックス柱）とす

備のパイプスペースに納まるよう桁行方向(X 方向)に設置ることで間口の有効幅を確保している（図 3）。

している。
3.2

制振間柱の配置計画

本建物に採用した制振間柱の概要図を図 4 に示す。パネル部(b×H＝650mm×650mm)に低降伏点鋼 LY100 を用い、上下の鉄骨梁から支持部材を持ち出して接続する形としている。
制振間柱による制振効果は、取付け部材の剛性に大きな影響を受ける。ここでいう取付け部材とは、主架構の大梁と大梁から持ち出された支持部材のことである。解析シミュレーションの結果、制振間柱の付加曲げによる大梁の曲げ変形を最小限に抑えるように立面的に千鳥上に配置とす
写真 1

オイルダンパー設置状況

ることが、最も効果的であるということが解かった。

YX

図3

客室階床伏図― 82 ―

制振ダンパーを用いた超高層ホテルの設計と施工の平面的な位置をずらす必要があった。
このため、大梁の構面内に制振間柱を設置した場合と同等の剛性、耐力を確保するようなディテールを検討した。
パネル部に低降伏点鋼

図4

その結果、図 6 のように大梁と間柱が平面的にずれた FEMモデルを作成し、シミュレーションを行い、補強パネルや補強スチフナの必要厚さを求めた。

制振間柱概要図

梁中央部に
図6一列に配置

制振間柱周辺部材の FEM モデル

した場合
以下に制振間柱が大梁上に取りつく場合と大梁に偏心して取りつく場合の FEM 解析結果比較を示す。

Kbs＝34.5kN/mm

梁端部に千鳥上に配置
した場合
Kbs＝66.8kN/mm

図5(a)制振間柱が大梁上に取りつく場合制振間柱周辺部材の取付け剛性比較

図 5 には、制振間柱の配置の相違による取付け剛性 Kbsの比較図を示す。
3.3

制振間柱の取付け部ディテール(b)制振間柱が大梁に偏心して取りつく場合各階に配置する制振間柱は計画上、設備配管が収納され

図7

制振間柱取り付き部周辺の FEM 解析結果るパイプスペース内に配置することが求められた。一方、制振間柱が接続する梁の位置は上下階を貫通する配管と干図 7 に示すとおり、所要の補強をすることにより、大梁渉しないよう、パイプスペースに干渉しない位置に配置す上に設置した場合と同等以上の剛性を確保することができることが求められた。この結果、制振間柱とその上下の梁た。

― 83 ―

鴻池組技術研究報告

４．施工計画4.1

2018

前に現場と設計の協議のうえ最終決定している（図 8）。

CFT 柱の施工

当社では、早くから CFT 充填コンクリートの研究開発に取り組み、多くの施工実績を残している。当工事においても技術研究所支援の下、綿密な計画を立て、B1 階と 16～17階を落し込み工法、1～15 階を圧入工法にて施工した。落し込み工法では 1 分間の打ち上げ高さが 1.0m 以下となるよう電動ホッパーによる試験打設を行った。また、圧入工法
では鋼管上部から検尺テープと CCD カメラを挿入し、配管に圧力計を取り付け、打設状況と配管内圧力を常時モニター画面で監視することにより、より良い品質の施工を行うことができ、全 8 回の CFT コンクリート打設を無事完了した（写真 3～4）。

写真 5

写真 3

写真 4

CCD カメラによる監視モニターによる遠隔監視
図84.2

外壁 PCa 版

外壁 PCa 版取り付きディテール

外壁 PCa 版の施工

工期の短縮と止水性の向上や遮音性能の向上を目的とし５．まとめて外壁にタイル打ち込みの PCa 版を採用した。PCa 版の 1
ピースの形状には凹凸があるため（写真 5）、PC 工場におけ

本報告では、超高層ホテルに採用した制振装置についてるコンクリート充填管理を厳しくするとともに、現場搬入シミュレーションによる効果的な配置の検討と平面的にず時にコンクリートの欠けやタイルの破損がないよう、十分れた位置にある制振間柱と梁との接合部分の納まりの決定注意した。

過程について紹介した。また、施工においては CFT 柱のコ

PCa 版取付け時の精度確保のため、鉄骨梁に必要なプレートやボルトなどの金物の位置などは施工性を考慮し、事ンクリート充填管理および工期短縮を図った外壁 PCa 版の施工について紹介した。

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