最良の技術を、多彩な分野へ

TSK TECHNICAL REVIEW

TSK技報
no.17

技報

2013 Spring
TSK TECHNICAL REVIEW

www. ts k -g . c o . j p

論文

機内二液調質法による低動力型高効率
遠心脱水機の下水汚泥低水分化技術
納入実績紹介大阪市舞洲スラッジセンター汚泥溶融炉機械電気設備
製品紹介

新型電動DCフィルタ
サイクロンミル実用化 粉砕技術
月島機械株式会社

浮上型チェーンフライト式汚泥かき寄せ機の紹介

2013
SpringNo . 17
月島機械株式会社

目次
4

巻頭言

『社会的要請への貢献』
執行役員 水環境事業本部 ソリューション技術部担当

6

機内二液調質法による低動力型高効率
遠心脱水機の下水汚泥低水分化技術
14

小川 重治

納入実績紹介大阪市舞洲スラッジセンター汚泥溶融炉機械電気設備18

遠藤 久・道明 雅史

製品紹介 1

新型電動DCフィルタ
20

福沢義之

論文

山根 陽一・青柳 宏紀

製品紹介 2サイクロンミル実用化 粉砕技術
24

製品紹介 328

コーヒーブレイク 月島茶房

森 博・安井 崇

浮上型チェーンフライト式汚泥かき寄せ機の紹介

陳 貴吉

醤油のはなし38

会社概要・編集後記

No.17 2013

CONTENTS
4

Foreword

6

Paper

FUKUZAWA Yoshiyuki, EXCUTIVE OFFICER
Environmental Business Division, Solution Technology Dept.

The Improvement of Dewatering Technology for Sewage Sludge Through the Use of
Low-energy and High-performance Decanter Centrifuge Utilizing
the New Two-flocculant Conditioning Method
OGAWA Shigeharu
14

Installation Result

Mechanical and Electrical Facilities for a Sludge Melting Plant
at Maishima Sludge Center in Osaka City
ENDO Hisashi / DOUMYOU Masafumi
18

Product1

New Electric-motor-driven DC Filter
20

YAMANE Yoichi / AOYAGI Hironori

Product2

Realization of a Practical Cyclone Mill Pulverization Technology
表紙の写真

MORI Hiroshi / YASUI Takashi

24

Product3

Introduction of a floating flight sludge collector
28

Coffee Break38

Corporate Profile / Editor’s Note

CHIN Takayoshi

1999 年に世界遺産へ登録された
日光二荒山神社・神橋の春の風景

TSK 技報 2013 no.17

3

巻 頭 言『社会的要請への貢献』
当社の長年にわたる歴史の中で培われてきた

してきた【摺り合わせ型のエンジニアリング】を生一番の財産は、「市場との対話を通じて、そのニー

かすことが出来る絶好のチャンスと捉えている。

ズに応える技術を開発・商品化することで社会的

このように環境的側面に注目が当たる一方で、社会的要請は当たり前のことではあるが、あくまでも経済的価値との両立を求めている。このような要請に応え、築き上げてきた多くの顧客との信頼

ここで言う【摺り合わせ型のエンジニアリング】

現状認識のもとで、当社が今後も『社会的要請へ関係」であると考えている。そして、我々は今後もとは、「課題（ニーズ）の把握→解決策の仮説→の貢献』を果たしていくためには、今までよりも更にその社会的要請に応える新技術を開発し続けるこ

仮説の実証→解決策の設計→提案」という一連「経済的価値」の創造に重点をおいた技術開発とにより、諸先輩方が築き上げてきた大切な財産の工程を少々泥臭いくらいに繰り返し行う事によっを進めることが重要であると考える。具体的アクショ

を若い世代へと引き継いで行かなければならないて、客先との対話を積み重ね、最良の解決策を提ンとして、今期から始まる新中期経営計画の重点責任がある。

案していくことを意味する。

施策として、単位操作機械のコストダウンとエンジ
ニアリングの効率化による生産性の向上を実行す

近年の当社の経営は、水環境事業部門におけ

福沢義之
執行役員
水環境事業本部
ソリューション技術部担当

当社が得意としてきたこのエンジニアリング手ることを挙げて推進していく。

る業績で支えられてきたと言っても過言ではない。

法は、豊富な単位操作機器のラインアップとそれそのような意味においてもこの上下水道事業を中らを組み合わせたプロセスの多くの知見を裏付け心とした水環境分野において、『社会的要請へのとして、技術開発などを含めたさまざまなプロジェ

新しい 100 年の歴史を築き上げていくためには、貢献』を果たしていくことが当社の責務でもあるとクトの中で十分に機能しており、これが当社技術

当社の技術者一人一人が市場との対話を通じた認識している。

の最大の強みであると考えている。水環境分野にニーズの把握に努め、当社の強みを十分に理解おいてこの強みを生かして開発された下水汚泥

し、社会的要請に応えることができる技術を提案

最後に、我々の世代が月島機械のこれからのそのような認 識のもとで、近 年の全 世 界レベ

燃料化技術は、産業廃棄物である下水汚泥を固するエンジニアリング力を身につけていく必要がルにおける社会的要請を改めて挙げるとすれば、

形物燃料（有価物）とある。そのような技術者集団を必ず作り上げていく「環境負荷低減型（自立可能型）社会の構築」として流通させる事業をんだという気概と情熱をもって今後も取り組んでいいうことになるであろう。

念頭に開発されたもの

きたい。

であり、汚泥排出先で4 TSK 技報 2013 no.17

この社会的要請に応えていくためには、「エネルある下水道事業者と燃ギー安定供給と地球温暖化防止」や「人口増加に料ユーザである電力事伴う食料等消費需要の増大と環境負荷の抑制」と業者の双方のニーズにいったトレードオフの関係にある2 つ課題に関して、応える「 創 エネ技 術 」

それに関わりのある利害関係者間の合意形成がとして市場の注目を集

可能な解決策を提示する必要がある。そして、こめ、着実に実績を伸ばのような課題の解決こそ、当社が伝統的に得意としている。

TSK 技報 2013 no.17

5

論文

機内二液調質法による低動力型高効率
遠心脱水機の下水汚泥低水分化技術
The Improvement of Dewatering Technology for Sewage Sludge
Through the Use of Low-energy and High-performance Decanter
Centrifuge Utilizing the New Two-flocculant Conditioning Method
図 2 国内における機械脱水の採用割合 1）
Fig.2 The ratio of introducing mechanical dewatering on sewage treatment plants
in Japan

図 1 下水処理フロー
Fig.1 Flow diagram of sewage treatment system

Abstract
As a new technology for dewatering sewage sludge, we applied the new two-flocculant conditioning

表 1 汚泥脱水機の種類
Table1 Mechanical dewatering machine for sewage sludge

method in our low-energy and high-performance decanter centrifuge and put it into practical use. The new
two-flocculant conditioning method is technique in which poly-ferric sulfate solution is added, inside thedecanter centrifuge, to the primary dewatered sludge (sludge cake with a water content of approximately90%), which is conditioned with a polymer flocculant. The water content-reducing efficiency of the sludge
cake is substantial. Approximately a 20% reduction in sludge volume is possible, compared with only
polymer conditioning, with the water content of the cake decreasing by 6 to 7 points. The reduction of the

小川 重治
OGAWA Shigeharu
水環境事業本部
ソリューション技術部
下水グループrunning cost of outside disposal is estimated to be about 10%.
This paper thus reports the details of the research and development toward practical use, the introduction of the application examples of the two-flocculant conditioning method, a study of the influence on thesubsequent equipment, and the result of the running cost estimation.
表 2 下水汚泥の種類
Table2 Kinds of Sewage sludge

下水汚泥脱水の新たな低水分化技術として、低動力型高効率遠心脱水機に機内二液調質法を適用し実用化した。機内
二液調質法とは、高分子凝集剤で調質した初期脱水汚泥（脱水ケーキ水分約 90%）にポリ硫酸第二鉄を脱水機の機内で添加するものである。脱水ケーキ水分の低減効果は高く、高分子凝集剤一液調質に対し6 〜 7ポイントの脱水ケーキ水分が低減し、約 20%の脱水ケーキの減容化が可能である。場外処分の場合、10%程度のランニングコストの削減が見込まれる。
本報では、実用化に至る開発実験の内容、機内二液調質法の適用事例の紹介、後段設備に対する影響検討及びラン
ニングコスト試算結果について報告する。
キーワード：下水汚泥、遠心脱水、機内、ポリ硫酸第二鉄
Keyword ：Sewage sludge, centrifuge dewatering, inside decanter, poly-ferric sulfate

3 下水汚泥の脱水
1 はじめに

4 低動力型高効率遠心脱水機について

分化について実用化研究を実施した結果を報告するものである。
なお、本技術は2011 〜 2012 年度に地方共同法人日本下水道事業

下水汚泥の脱水には様々な方式があり、汚泥の種類や処理場規模

遠心脱水機は、遠心力で汚泥を固形分と水分に分離する機械であ団殿と共同研究を行い、その技術内容と性能を認められたものである。

に応じ複数の脱水機種が稼働している。主な脱水機種を表 1に示す。

る。国内の下水汚泥脱水市場では、1990 年代初めに高効率型が登場に放流される。水処理の過程で発生する残渣が下水汚泥である。下遠心脱水機は、大容量処理、難脱水性汚泥に適した脱水方式である。

し、省スペース、密閉構造による防臭性の高さ、完全自動運転の取り水汚泥は、汚泥処理設備で減容化処理（脱水や焼却）した後、場外汚泥の種類は混合生汚泥と消化汚泥に大きく大別される。混合生

扱い性の良さなどから、それまでのベルトプレス型脱水機から遠心型処分される。その処分方法は様々で、単純に埋め立て処分されるだけ汚泥とは、水処理で発生したままの汚泥で、最初沈殿池で分離した生に移行し採用は増加した。低動力型高効率遠心脱水機は、従来の高でなく、建築資材やセメント原料の一部として有効利用されている。近図 1に一般的な下水処理フローを示す。水処理設備で発生した汚汚泥（下水中の浮遊固形物主体の汚泥）と最終沈殿池で分離した余効率遠心脱水機よりも消費動力を20%以上削減したモデルである。

年はバイオマス燃料として汚泥を炭化処理し、火力発電所の燃料の泥は汚泥処理設備に送られ、 濃縮 、 脱水 と徐々に汚泥を減容化

剰汚泥（微生物主体の汚泥）を混合したものを指す。消化汚泥とは混

図 3に低動力型高効率遠心脱水機の構成を示す。回転体（ボウル、する。この後の工程は、処理場の規模によって異なり、大規模処理場

合生汚泥を消化槽で消化した汚泥を指す。汚泥の消化とは、汚泥をスクリューコンベヤ）、主電動機、差速用電動機、減速機で構成する。

下水処理場に集められた下水は、水処理設備で浄化され河川や海一部として有効利用されている。

2 背景

では焼却、中小規模処理場では脱水汚泥を場外処分している。現在、消化槽で加温しながら撹拌し、半月から１ヶ月程度滞留させて消化菌

主電動機で回転体を高速（2,300Ｇ）で回転させ、分離した水分（分離去するか である。本書は、遠心脱水機の新しいモデルである低動力

国内で稼働中の処理場数は、約 2,000 箇所でその内汚泥脱水を行っの作用で消化ガス（メタンガス）を発生させるプロセスである。消化ガ液）は分離液排出側よりオーバーフローし、分離した固形分（脱水ケー型高効率遠心脱水機に機内二液調質法を適用し、脱水ケーキの低水ている処理場は約 1,600 箇所（80%）
である1）。

スは、消化槽の加温やガス発電機の燃料として有効利用される。

キ）はスクリューコンベヤで搬送されて機外へ排出される。ボウルとス

汚泥処理の基本は減容化、すなわち いかに汚泥中から水分を除6 TSK 技報 2013 no.17

TSK 技報 2013 no.17

7

論文

The Improvement of Dewatering Technology for Sewage Sludge Through the Use of Low-energyand High-performance Decanter Centrifuge Utilizing the New Two-flocculant Conditioning Method

機内二液調質法による低動力型高効率遠心脱水機の下水汚泥低水分化技術

クリューコンベヤが同回転数では脱水ケーキはボウルと共回り状態と5 機内二液調質法についてなって排出できないため、差速用電動機と減速機でボウルとスクリュー
コンベヤの回転差を5min-1 前後にしている。このとき、差速用電動機

機内二液調質法とは、高分子凝集剤とポリ硫酸第二鉄の2 種類のは発電機として作動し、制動回生により運動 エネルギーを電気 エネル

凝集剤を用いて脱水する方法である。表 3にポリ硫酸第二鉄の成分ギーに変換している。

を示す。この２種類の凝集剤を用いた脱水法は従来から行われてい下水汚泥の脱水は薬剤による調質が必要で高分子凝集剤溶解液

るが、従来法はポリ硫酸第二鉄を脱水機供給前（機外）の汚泥配管（一般的に溶解濃度 0.2%）を添加し、汚泥中の固形分をフロック化して中に添加していた。機内二液調質法は、図 5の通りポリ硫酸第二鉄を予め水分と分離させている。
（汚泥の凝集についてはTSK 技報第 16

機内で添加しているので 機内 と称して区別している。

号 2）を参照されたい）高分子凝集剤の添加率は汚泥と高分子凝集剤の固形分比で表され、添加率は汚泥により様々で0.2 〜 2%と幅広い。

調質した水分 90%程度の初期脱水汚泥付近である。脱水ケーキ水

回転体の断面構造は図 4に示すとおりで、脱水機へ供給された汚分は高分子凝集剤一液の脱水ケーキ水分に対し、機内二液調質によ

泥は重力の2,300 倍の遠心力を受けて固形分と水分が分離する。分

り6 〜 7ポイントの水分低減が可能である。この水分低減効果は図 6

離した水分（分離液）は分離液排出口よりオーバーフローし、分離したに示すとおりで、ケーキ水分 80%の脱水ケーキ１ton が 74%になると、固形分（脱水ケーキ）は、遠心力とスクリューコンベヤ搬送力とバッフ

その量は0.77tonとなり、23%の減容化を図ることができる。

ルコーンによる搬送量制限によって圧密と圧搾力を汚泥に与えて脱水が進行する。

図 8 一液と二液のフロック形成の違い
Fig.8 The diﬀerence of ﬂoc formation between using polymer ﬂocculant
and adding poly-ferric sulfate solution

ポリ硫酸第二鉄を機内で添加する位置は、高分子凝集剤一液で7 実用化研究の結果
7.1 ビーカー試験の結果
図 6 脱水ケーキ水分低減による減容効果
Fig.6 Reduction in sludge volume

図 7に高分子凝集剤一液脱水と機内二液調質脱水それぞれの脱機内二液法による低含水率化の効果を卓上遠心分離器を用いて水ケーキの外観写真を示す。一液脱水が塊状であるのに対し、二液検証した。①高分子凝集剤とポリ硫酸第二鉄を同時に加えたもの（従脱水の方はサラサラとした砂粒状を呈し、脱水ケーキの形状に相違

来法）、高分子凝集剤一液で調質した初期脱水汚泥（水分 90%程度）がみられる。

にポリ硫酸第二鉄を添加し②撹拌しないもの、③撹拌したもの、それぞれ 5 分間遠心分離した結果を図 9に示す。最も水分が低下したのは、ポリ硫酸第二鉄を後から添加し撹拌したもので、実機へ展開するに当たり機内での撹拌混合の必要性を示唆する結果を得た。
図 10は、ポリ硫酸第二鉄を後から添加する二液調質法と高分子凝集剤のみの一液調質の遠心分離後の状態を比較したものである。分
離液層とケーキ層の高さが明らかに異なり、二液調質による脱水効果の高さが理解できる。

図 7 脱水ケーキの外観比較
Fig.7 Comparison of cake in appearance(Polymer ﬂocculant conditioning vs Two-ﬂocculant conditioning)

図 3 低動力型高効率遠心脱水機の構成
Fig.3 The structure of low energy and high performance decanter centrifuge

図 5 二液調質法の比較（従来法と機内二液調質法）
Fig.5 The comparison of two-ﬂocculant conditioning method(conventional method and new method)

6 機内二液調質法の含水率低減のメカニズム
表 3 ポリ硫酸第二鉄の成分表 3）
Table3 Properties of poly-ferric sulfate solution

機内二液調質法による脱水ケーキ水分低減のメカニズムは次の様

図 9 ビーカー試験による二液法の比較
Fig.9 The results of spin tube test using two-ﬂocculant conditioning methodに推察される。
先ず、高分子凝集剤の添加によりフロックが形成される。これは、高分子凝集剤による荷電中和と架橋作用によるもので、脱水前の汚泥は濃度数％の汚泥粒子の懸濁液（消化汚泥は墨汁のようなイメー
ジである）で、汚泥粒子が 10mm 前後のフロックを形成する。これにポリ硫酸第二鉄を添加し撹拌したものが、図 8の右の写真である。数mmの細かいごま粒状のフロックに変化した。これは無機系凝集剤の凝結作用によるもので、高分子凝集剤で形成したフロック中の汚泥粒
子を荷電中和し、汚泥粒子が再凝集したものと考えられる。その際に汚泥粒子間の間隙水が放出され、脱水ケーキの低水分化につながる
図 4 回転体の断面構造図
Fig.4 Cross section of rotating assembly

8 TSK 技報 2013 no.17

ものと考える。

図 10 一液と二液の脱水性の差異
Fig.10 The diﬀerence of dewatering performance between using polymer
ﬂocculant and two‒ﬂocculant conditioning by spin tube test

TSK 技報 2013 no.17

9

論文

The Improvement of Dewatering Technology for Sewage Sludge Through the Use of Low-energyand High-performance Decanter Centrifuge Utilizing the New Two-flocculant Conditioning Method

機内二液調質法による低動力型高効率遠心脱水機の下水汚泥低水分化技術

7.2 実機試験の結果：ポリ硫酸第二鉄の添加位置の検討
デモ実験機用に機内二液調質用スクリューコンベヤ（図 12）を製作し実験に使用した。

実験の結果は予想に反するもので、バッフルコーン近傍ではケーキ水

この遠心脱水機は図 15に示すように現地分解が可能であるため、ポ分の低減効果を得られなかった。この場所は、ポリ硫酸第二鉄を撹拌

リ硫酸第二鉄の添加位置の変更を現地で行うことができ、効率よく開発

混合するほどの汚泥の動きはないものと判断した。

実験を進めることができた。このように、現地分解が可能であることから、②フィードポート近傍

リューコンベヤのオーバーホールの際の停止期間を10日程度に短縮でスクリューコンベヤハブに沿ってポリ硫酸第二鉄の供給管を取り付けた。ポリ硫酸第二鉄を任意の位置で添加できるように供給管には複数箇所に添加口を設け、未使用箇所はプラグ止めとした。

回転体ごとメーカー工場へ持ち帰る必要が無く、実設備においてはスク
添加位置をフィードポート近傍に変え、更に滞留時間を稼ぐために処きる。従来は、回転体ごとメーカー工場に持ち帰り1 〜 2ヶ月程度の期

理量を定格の半分程度まで下げた。その結果、脱水汚泥に変化が見ら間を必要としていたが、本機は付属の予備コンベヤと現地交換できるた

れた。ケーキの形状が一液薬注の様な塊状ではなく、砂粒状のケーキ

め、短期間での脱水運転の再開が可能となった。

に変化し、脱水ケーキ水分が低下した。バッフルコーン近傍よりもポリ硫
酸第二鉄が上手く汚泥に混合したものと考えられる。ただし、脱水ケー
キ水分は所定の性能（日本下水道事業団標準性能）を満足するものではなかった。
図 16 機内二液調質法実験結果（消化汚泥）
Fig.16 Test results of two-ﬂocculant conditioning method (anaerobic digestion sludge)③フィードポートより分離液側
上記②よりも汚泥とポリ硫酸第二鉄との混合効果と混合時間を確保するため、フィードポートより分離液側でポリ硫酸第二鉄を添加し、その8.2 混合生汚泥対する機内二液調質法の効果効果を確認した。結果は図 14に示すとおりで、フィードポート近傍よりも分離液出口側の方が脱水ケーキ水分は2 〜 4ポイント低く、SS 回収率
図 11 デモ実験機の外観
Fig.11 Demonstrating unit

E、F 処理場の混合生汚泥を対象に実施した脱水実験の結果を図も良好であった。

図 15 現地分解の様子
Fig.15 The situation of disassembling decanter on site

17に、汚泥性状分析結果を表 6に示す。何れの処理場の汚泥もポリ鉄の薬注率を増加させると脱水ケーキ含水率が低下し、消化汚泥と同様の傾向を示した。混合生汚泥の方がケーキ水分低下に要するポリ鉄の添加率が低いのは、消化汚泥のpH がアルカリ性を呈している

表 4 デモ実験機の仕様
Table4 Speciﬁcation of demonstrating unit

8 脱水実験の結果

ためで、添加したポリ硫酸第二鉄の一部が中和反応で消費されているためと考えられる。

機内二液調質による脱水ケーキ水分の低減効果を複数の処理場で確認するため、前述のデモ機を仮設し脱水実験を行った。

表 6 混合汚泥の性状分析結果
Table6 Properties of mixed raw sludge

8.1 消化汚泥に対する機内二液調質法の効果
A、B、C、D 処理場の消化汚泥を対象に実施した脱水実験の結果を
図 13 ポリ硫酸第二鉄添加位置の検討
Fig.13 Study of injection point of poly-ferric sulfate solution

図 16に、汚泥性状分析結果を表 5にまとめて示す。何れの汚泥もポリ
硫酸第二鉄の薬注率を増加するに従い、脱水ケーキ含水率が低下する傾向を示した。一液脱水では80%前後であった脱水ケーキ水分が、ポリ硫酸第二鉄の機内二液調質により、ケーキ水分は70％台前半まで低下した。
ポリ硫酸第二鉄の添加率と脱水性能は比例するものではなく、D 処
理場の結果のようにポリ硫酸第二鉄の最適添加率が存在し、最適点を越える過剰添加は、脱水ケーキ水分の上昇、SS 回収率の低下が起き

図 12 機内二液調質用スクリューコンベヤ（実験機）
Fig.12 Screw conveyor for two-ﬂocculant conditioning

た。これは、ポリ硫酸第二鉄の過剰添加による汚泥粒子の分散現象によるものと考えられる。

①バッフルコーン近傍
ビーカー実験の結果からポリ硫酸第二鉄添加後は撹拌混合が必要

表 5 消化汚泥の性状分析結果
Table5 Properties of anaerobic digestion sludge

であることがわかった。
機内で撹拌混合の効果を得るには、バッフルコーンの近傍で添加するのが良いと考えた。バッフルコーンとは図 4に示す
円錐状のスクリューコンベヤハブであり、ボウル直胴部からボウル円錐部に切り替わるところで汚泥の搬送量を制限し、汚泥を滞留させることにより 脱水時間の増大 、汚泥の圧密・圧搾 を汚泥に与え脱水ケーキ
水分を低減するためのものである。

10 TSK 技報 2013 no.17

図 14 ポリ硫酸第二鉄の添加位置と脱水性能
Fig.14 The eﬀect of injection points on dewatering performance

図 17 機内二液調質法実験結果（混合生汚泥）Fig.17 Test results of two-ﬂocculant conditioning method (mixed raw sludge)

TSK 技報 2013 no.17

11

論文

The Improvement of Dewatering Technology for Sewage Sludge Through the Use of Low-energyand High-performance Decanter Centrifuge Utilizing the New Two-flocculant Conditioning Method

機内二液調質法による低動力型高効率遠心脱水機の下水汚泥低水分化技術

9 後段設備への影響

完全乾燥（含水率０％）までに要する時間は、機内二液ケーキが最も

9.1 ケーキ貯留設備への影響

キは一液ケーキと比較して、粒径が小さいため比表面積が大きく、ケー短く、
一液ケーキと比較して約半分の乾燥時間であった。
機内二液ケー
図 7に示すとおり、機内二液調質法の脱水汚泥は砂粒状を呈してキ内部に存在している水分が外部へ蒸発しやすいためと考えられる。

いる。一般的に貯留容量 10m3 のカットゲート式のホッパが用いられてケーキ移送ポンプにより混練を行った機内二液ケーキは、完全乾燥

おり、ケーキ形状の変化が貯留容量に影響無いかケーキの安息角とまでに最も時間を要した。混練を行ったことでケーキの塊が大きくなり、

かさ比重を調べた。結果は表 7の通りで、一液ケーキとの間に大きなケーキ内部に内包している水分が蒸発しにくくなったためと考えられる。

差は認められず、特に設計上考慮する必要のないことが判明した。

乾燥設備が後段にある場合には、混練を行わずに搬送した方が機内
二液調質ケーキの形状のメリットが生かされ、乾燥の効率は高くなると

表 7 安息角とかさ比重の比較
Table7 Angle of repose and Bulk density(Polymer ﬂocculant conditioning vs Two-ﬂocculant conditioning)

考えられる。
図 19 ランニングコストの比較（処理場規模 50,000m3/日、場外処分）
Fig.19 Comparison of running cost (Plant scale 50,000m3/day, outside disposal)(Polymer ﬂocculant conditioning vs two-ﬂocculant conditioning)

9.2 焼却設備への影響
焼却設備への影響を検討するため、脱水ケーキの発熱量、可燃分
組成、鉄分の分析を行った。表 8に分析結果を示す。
・ポリ硫酸第二鉄の添加により、硫黄濃度が消化汚泥では約 3 倍、混合汚泥では約 2 倍となった。硫黄分の増加により、焼却した際のSOx量が増加する可能性がある。
・灰分や可燃分組成に大きな差は見られなかった。

表 8 脱水ケーキの発熱量、可燃分組成、鉄分の比較
Table8 Lower caloriﬁc value, composition of combustibles, iron content(Polymer ﬂocculant conditioning vs Two-ﬂocculant conditioning)

図 18 一液ケーキと二液ケーキの乾燥特性の違い
Fig.18 Diﬀerence of drying time
(Polymer ﬂocculant conditioning vs Two-ﬂocculant conditioning)

図 20 ランニングコストの比較（処理場規模 150,000m3/日、焼却処分）
Fig.20 Comparison of running cost (Plant scale 150,000m3/day, incineration disposal on same site)(Polymer ﬂocculant conditioning vs two-ﬂocculant conditioning)

10 ランニングコストの比較
B 処理場（消化汚泥）及び E 処理場（混合生汚泥）の一液脱水と機
3

内二液脱水の結果を基に、計画１日最大汚水量 50,000m /日規模（場3を想定し、ランニングコスト
外処分）と150,000m /日規模（焼却処分）

56%、ランニングコストが増加する結果となった。二液薬注では、汚参考文献

泥含水率の低下により補助燃料費は安価になるが、ポリ硫酸第二鉄、

1）社団法人日本下水道協会

苛性ソーダの使用により薬品費が上昇するため、ランニングコスト全2）TSK 技報 2012 No,16 下水汚泥処理における凝集剤の役割について

体では増加となる。

平成22 年度版 下水道統計 第67 号

3）日鉄鉱業株式会社：ポリテツカタログ

を試算して機内二液調質のコスト優位性を確認した。

11 おわりに10.1 場外処分の場合
図 19に場外処分の場合のランニングコストの試算結果を示す。

遠心脱水機の新たな低水分化技術である機内二液調質法につい

機内二液薬注は、一液薬注と比較して消化汚泥で9%、混合汚泥でて実用化研究を行い、その成果を報告した。脱水機内の初期脱水汚10%のランニングコスト削減となった。機内二液薬注では、汚泥処分

泥にポリ硫酸第二鉄を機内で添加するこの方法は、従来の高分子凝費の削減量が薬品費の増加量を上回るため、ランニングコストは削集剤のみを使用した脱水に比べ、６〜７ポイントもの脱水ケーキの大減となった。

幅な水分低減を可能とし、脱水ケーキの容積は約 20%減少する。特10.2 焼却処分の場合ながる有効な手段であると考える。この技術を広く紹介し、お客様の9.3 乾燥特性
機内二液調質の脱水汚泥は砂粒状であるため、一液調質の脱水
ケーキに比べ比表面積が大きく乾燥に適しているものと考えられた。そこで、赤外線水分計を用いて乾燥時間の比較を行った。

12 TSK 技報 2013 no.17に、脱水ケーキを場外処分している場合は、維持管理費の削減につ
図 20に焼却処分の場合のランニングコストの試算結果を示す。機

一助となれば幸いである。

内二液薬注は一液薬注と比較して、消化汚泥で24%、混合汚泥でTSK 技報 2013 no.17

13

納入実績紹介
1 はじめに大阪市舞洲スラッジセンター
汚泥溶融炉機械電気設備

舞洲スラッジセンターは、大阪湾の埋立地のひとつである舞洲に建その1 工事

平成 12 年 5月〜平成 16 年 3月 3 系列分を建設

その2 工事

平成 15 年 12月〜平成 19 年 3月 1 系列分を建設

その3,4 工事

平成 19 年 12月〜平成 22 年 3月 1 系列分を建設設された大阪市の汚泥集中処理場であり、市内９カ所の処理場で発生合計 5 系列を建設完了

した汚泥をパイプラインで送り、舞洲スラッジセンター内で脱水した後、溶融処理して水砕スラグとして有効利用するための施設である。

2 設備概要初報でも紹介したが、建物はオーストリアのフンデルトバッサー氏

Mechanical and Electrical Facilities
for a Sludge Melting Plant at Maishima Sludge Center in Osaka Cityの斬新なデザインにより、建設は大林組・奥村組・西松建設 JVが行っ

2.1 設備能力

た。機械設備は、遠心脱水設備および脱臭設備を（株）
クボタ、脱水対象汚泥： 消化汚泥（水分 75 〜 80%、代表水分 78%）

排水処理設備（脱水ろ液から窒素を除去し、排水を此花処理場に返設備処理量： 33ton-ds/日×5 系列 =165ton-ds/日（150ton-wet/日×5 系列 =750ton-wet/日）

流するための施設）を三菱化工機・日揮 JV、建築機械を新菱冷熱工業（株）が施工した。そして溶融機械、電気設備を月島機械・日本碍

稼働日数： センターの溶融稼働率は365日/ 年、各炉は315日／年

子（現メタウォーター）・東芝 JVが施工した。溶融以外の電気設備は、（株）明電舎、（株）
日立製作所、（株）
きんでんにて施工しており、文字Abstract

遠藤 久
ENDO Hisashi
水環境事業本部
海外水インフラ室

硫黄酸化物 30ppm（O2=12%）

計 165ton-ds/日（750ton-wet/日）
を有する日本最大級の設備である。

TER), and TOSHIBA CORPORATION (TSB), in a joint venture, received orders

溶融設備は日本下水道事業団（ＪＳ）からＤＢ方式の公募があり、月島

to construct five lines of 33 tons-ds/day (150 tons-wet/day) for a sludge melting

機械・日本碍子
（現メタウォーター）・東芝ＪＶの提案が採用され、建設しplant at Maishima Sludge Center, located at Maishima Island in Osaka City, for

たものである。 設備は次のように段階的に建設された。

At the end of 1999, the Japan Sewage Works Agency opened the bidding（O2=12%）
ばいじん 0.01 g/m3N

溶融処理能力は、33ton-ds/日（150ton-wet/日）が 5 系列あり、合Tsukishima Kikai (TSK), NGK Insulators, Ltd. (“NGK”, presently METAWA-

treating sewage sludge collected from all Osaka City sewage treatment plants.

排ガス規制抜粋： 窒素酸化物 80ppm（O2=0%）

通り国内の有数メーカが共同で建設した。

2.2 設備
溶融炉設備１系列分のフローを図 1に示す。乾燥設備、溶融設備、熱回収設備、排ガス処理設備、スクラバ排水処理設備、ダスト処理設備およびスラグ搬送設備から成り、その詳細は初報に掲載したので今回は割愛する。

for the design-build (DB) project regarding the above sludge melting plant,
and this joint venture of TSK, NGK and TSB received first prize in the designcompetition.
Finally, in March 2010, the construction and commissioning of the final fifthline was completed, and presently, the plant has been operating under the Osaka
City government.
月島機械（TSK）、日本碍子（NGK 、現メタウォーター）、および東芝（TSB）
からなる特定建設共同企業体（JV）は、日本下水道事業団から合計 5系列の33ton-ds/日（150tons-

道明 雅史

wet/日）汚泥溶融設備を受注した。プラントは、大阪市舞洲に建設され、大阪市のすべての

DOUMYOU Masafumi

下水処理場の汚泥を集約して処理するものである。

水環境事業本部
ソリューション技術部
熱技術第1グループ

た結果、TSK 、NGK 、TSB 、JVの方式が採択された。

1999年末に日本下水道事業団はこのプラントのデザインビルド（DB）
方式の公募を行っ
最終的に 2010年 3月、最後の5系列目の建設と試運転を完了し、現在プラントは大阪市の管理の元で稼働している。
キーワード：舞洲、溶融設備、下水汚泥、水砕スラグ、日本下水道事業団、大阪市
Keyword ：Maishima, melting plant, sewage sludge, granulated slag, Japan Sewage Works Agency,
Osaka City

図 1 舞洲スラッジセンター汚泥溶融設備フローシート
Fig.1 Schematic Process Flow of Melting Plant

14 TSK 技報 2013 no.17

TSK 技報 2013 no.17

15

納入実績紹介

Mechanical and Electrical Facilities for a Sludge Melting Plant at Maishima Sludge Center in Osaka City

大阪市舞洲スラッジセンター汚泥溶融炉機械電気設備

2.3 採用した新しい技術（1）乾燥機・ 月島機械はその1 工事の後もさらに耐火材の開発を続け、（株）
TYKと共同で高性能の耐火材の開発を完了した。補修工事に

・ 溶融炉は旋回溶融炉を採用しており、汚泥を微粉砕しノズルか

この耐火材を採用し、効果が確認できたため現在ではすべて新ら吹き出して燃焼、溶融するため汚泥は絶乾状態（設計水分

しい耐火材を採用している。耐火材の主要成分を表 1に示す。

10%以下）
まで乾燥する必要があった。このため、絶乾まで乾燥し、かつ溶融廃熱を効果的に利用できる機種として多段乾燥機

表 1 耐火材主要組成
Table1 Compositions of Refractoryを採用した。概略構造を図 2に示す。

2.5 スラグの有効利用は廃止している。舞洲スラッジセンターの設備規模は平野処理場で・ 舞洲スラッジセンターで製造された溶融スラグは水砕スラグであり、処理している汚泥も受け入れられるだけの処理規模を持っており、

50%通過粒径は約 2mmである。

大阪市殿の主要な最終処分場である。

・スラグは建設資材としての有効利用が可能である。大阪市殿のウェ

・ 舞洲スラッジセンターから発生する溶融スラグは前述のように有効

ブサイト上にスラグの販売価格と販売量が公開され、改良土に混合利用され、平野処理場においても溶融設備が稼働中である。またさせた製品の製造目的であれば購入が可能である。スラグを試験・今後は平野処理場に汚泥燃料化設備（炭化設備）が建設予定であ

研究材料として利用する場合は無償で提供されている。

り、炭化汚泥は火力発電所の燃料として有効利用される予定であ・ 乾燥機は9 段の棚に仕切られ、各段の端部には落とし口が設ける。このように、大阪市殿においては今後とも汚泥有効利用が継続られている。最上部に供給した汚泥はレーキで攪拌されながらされてゆくため舞洲スラッジセンターの担う役割は大きい。

移動し徐々に下段へ落下してゆく。
この際、約 400℃の過熱蒸気（乾燥機で蒸発した水分であり、圧力は大気圧）で汚泥は乾燥し10%以下（実際の運転では概ね5%以下）の絶乾状態で抜き出される。
・乾燥機内部のレーキは極低速で回転しており、摩耗が少ない。

図 5 溶融スラグ（水砕スラグ）Fig.5 Water Cooled Slag

図 3 舞洲スラッジセンター外観
Fig.3 Overview of Maishima Sludge Center

3 設備データ
・ 今回の溶融炉は耐火材の冷却を行わずに炉の補助燃料を最小限と

2.4 参考建設費し、ほぼ自燃溶融状態としており消費燃料は温度保持のためだけで汚泥溶融設備及び機械電気設備工事の下水道事業団発注金額を示す。

図 2 乾燥機概要図
Fig.2 Dryer Conﬁguration

ある。乾燥用熱源は溶融排ガスから回収した熱および補助炉で焚いた熱でまかなっている。試運転時の補助燃料および消費電力を・その1 工事（3 系列）

20,630,222 千円

紹介する。

・その2 工事（1 系列）

6,457,027 千円

運転実績（1 炉当たりの量）

6,581,400 千円

・汚泥処理量：通年ほぼ 33ton-ds/日

33,668,649 千円

・都市ガス消費量

・その3、4 工事（1 系列）
合計

溶融炉（2）溶融炉耐火材
・ 効率的な燃焼を行うため、溶融炉は旋回溶融炉が採用された。

約 33m N/h

（792m3N/日）

脱硝用加熱炉約 57m3N/h（1,368m3N/日）

・消費電力量材を保護するために従来の旋回溶融炉の耐火材は高融点のア3（456m3N/日）

乾燥用補助炉合計

汚泥の溶流点は1,260℃程度の高温であり、炉内温度から耐火

約 19m3N/h

3

約 109m N/h（2,616m3N/日）

約 18,000kWH/日

ルミナ系耐火材が採用されていた。しかし、アルミナ系耐火材
は汚泥中に含まれるシリカ、アルミナ、カルシウムと反応して融4 おわりに点が低い化合物を生成して損耗が激しいことから、耐火材を効
・ 設備は平成 12 年末から1〜 3 号炉の建設を開始し、平成 22 年 3月

果的に冷却しスラグ固化層を形成させて耐火材を保護する方法の5 号炉完成まで無事故で建設を遂行することができた。

（セルフライニング）が採用されていた。

・ 維持管理は現在、大阪市からの包括委託を受けて月島機械・メタ・ 舞洲スラッジセンターではクロム系耐火材を採用し、汚泥中成

ウォーター・東芝特定建設工事共同企業体が行っている。

分とクロムが反応して生成する高融点化合物で耐火材を保護

・ 大阪市殿は従来各処理場で行っていた汚泥最終処分の集約をほすることにより、強制的に耐火材の冷却を行わなくてもよい方法

ぼ完了しており、現在汚泥は沿岸部の舞洲スラッジセンターと内陸（自然放冷）を採用した。このことにより溶融炉は自燃できることになり、全体熱効率は従来よりも大きく向上した。

16 TSK 技報 2013 no.17

図 4 5 号炉溶融設備
Fig.4 5th Line of Melting Plant

部の平野処理場の２カ所でのみ処理され、他所にあった焼却設備

TSK 技報 2013 no.17

17

製品紹介

1

要なろ板締付時は、効率の良い締付用ジャッキを使用し、電動機容量の低減を図る。ろ過、圧搾中は静荷重でろ板締付時よりも大きな力が新型電動DCフィルタかかるため、荷重負荷能力が大きいスクリューシャフトにて支持する。

6 現地実験
現在、新型電動 DC フィルタ
（ろ室数 10 室、ろ過面積約 40m2）の上従来式電動締付装置と比較すると、リンク部を無くすことによりコンパ

水スラッジによる繰り返し耐久運転を実施中である。図 3に設備写真をクト化し、締付時間も短縮できた。

示す。現在大きな問題はなく順調に処理を続けている。この運転で得ら

New Electric-motor-driven DC Filter

れた知見を今後の実機設計に反映し、完成度を高めていく所存である。

1 はじめに
国内の浄水場では、排水を原水に返送するクローズドシステムが採用されるため、排水処理では無薬注脱水が可能なフィルタプレスが採用されている。当社は締付装置を従来の油圧シリンダー方式から電動リンク方式に変更した電動式フィルタプレスの初号機を2000 年に東京都金町浄水場に納入した。浄水場では深刻である油流出リスクが無く、油圧式よりも省電力であることを評価頂き、現在までに40 台以上の電動式フィルタプレスを他社に先行して納入してきた。

山根 陽一

青柳 宏紀

YAMANE Yoichi

AOYAGI Hironori

水環境事業本部
ソリューション技術部
上水グループエンジニアリング本部
機器設計部
ろ過グループ

本稿では、現行の短時間型フィルタプレス（DC フィルタ）をモデルチェンジし、より軽量、コンパクトな電動 DCフィルタを開発したので

図 3 実験プラント写真
Fig.3 Photo of Experiment plant

製品紹介する。

2 短時間型脱水方式
Abstract

図 1 新型電動締付装置
Fig.1 New Electric- Motor Driven tightening device

5 2 段階排出

7 おわりにDC フィルタは高速大量処理を目的としたフィルタプレス（加圧脱水2 段階排出による省スペース効果を図 2に示す。新型排出機構は、機）で短時間型と呼ばれる。ろ板を締め付け、ろ室を形成し、ろ板に取ろ室を2ブロックに分け、各ブロック毎にケーキを排出する。一度に開図 4は従来の電動ＤＣフィルタと新型ＤＣフィルタの全体イメージ図

り付けたろ布によりスラッジを加圧ろ過して脱水する。10 分程度のろ過板するろ室は、全ろ室の半分となるため、従来の一斉排出方式よりもである。 新型電動式脱水機は、従来機にくらべて軽量・低重心で省This new electric-motor-driven filter press (a short-cycle-time-

工程後に圧搾工程を経て3mm 程度の脱水ケーキを形成する。ろ板開開板寸法を小さくすることができ、脱水機の省スペース化が図れる。省スペースとなる。 耐震性と処理能力の向上により、今後の脱水機更type DC filter) has been improved to be lighter and more space-

板後、ろ布を上下に走行させて強制的にケーキを排出する。1サイクル

スペース化により設置面積あたりのろ過面積を増やすことが出来るの新需要に応えることができると考えている。今後も改良を加えより良いsaving. The weight of the tightening device was reduced by

は1 時間程度であり、1日に複数サイクルの運転をすることで大量処理

で、既設更新時に新型にすることで15%程度のろ過面積増大、つま脱水機を顧客に提供し、浄水場排水処理設備の効率化に貢献出来means of changing from a link type to a screw type. Further, theが可能である。

り能力アップが図れる。

るように開発に取り組む所存である。

3 新型電動 DC フィルタ型よりもケーキ排出工程が長くなる。 排出工程は長くなるが、前述のinstallation space was also reduced by means of a change froman all-at-once discharge to a two-stage discharge. The cycle timeof this new DC filter is equal to conventional equipment as aresult of the shortening of the tightening and extension of the discharge. Filtration performance has also been improved, as a larger

2 段階排出方式は2 回の排出動作を行うため、一斉排出する従来

量・コンパクト化した。また、排出方式を従来の一斉排出から2 段階

filter press with more filtration area in the same footprint can be

排出に変更することで、設置スペースを低減した。従来の電動式と比べinstalled.

て設置面積を20%程度低減した。脱水機本体の省スペース化により、現行の短時間型電動式フィルタプレス（DC フィルタ）
を軽量、コンパクトに改良した。締付装置をリンク式からネジ式に変更し、軽量化した。また、一締付工程を短縮することで、サイクルタイムは従来型と同等となる。

新型電動 DC フィルタは締付装置をリンク式からネジ式に変更し軽同一スペースにろ過面積のより大きな脱水機を設置でき、処理面でも従来型より能力アップとなる。以下に新機構について述べる。

斉排出から2 段階排出に変更し、設置スペースを低減した。締付工程の時間は短縮するが、排出工程の時間は延長するので、全体のサイクルタイム
は従来型と同等となる。同一スペースにより大きなろ過面積の脱水機を設置できるため、設置面積あたりの処理能力は向上したことになる。
キーワード：フィルタプレス、脱水、電動締付、省スペース、2 段階排出Keyword ：Filter press, dewatering, electric-motor-driven tightening, space-saving,two-stage discharge

18 TSK 技報 2013 no.17

4 締付装置新型電動締付装置を図 1に示す。締付用ジャッキでろ板（ルーズヘッド）の初期締め付けを行ない、その後、ルーズヘッドが後退しないように
スクリューシャフトでルーズヘッドをロックする。動荷重で大きな力が必図 2 2 段階排出による省スペース効果（ろ過面積 400m2）
Fig.2 Space-saving Eﬀect of Two-stage Discharge(ﬁltration area 400m2)

図 4 従来型と新型 DC フィルタの全体イメージ
Fig.4 Comparison of New and Conventional DC ﬁlter

TSK 技報 2013 no.17

19

製品紹介

2

サイクロンミル実用化 粉砕技術
Realization of a Practical Cyclone Mill
Pulverization Technology

図 1 サイクロンミルの構造
Fig.1 The structure of cyclone mill

1 はじめに

図 2 酸化チタン系材料の粉砕前後の粒度分布
Fig.2 Particle size distribution before and after pulverized TiO2-based material

月島マシンセールス（株）が代理店を務める技術ベンチャー企業（株）
表 1 サイクロンミルとジェットミルの比較
Table1 Comparison of cyclone mill and jet mill

静岡プラント製の「微粉砕機サイクロンミル」を紹介する。
近年、食品、医薬品をはじめ二次電池材料等様々な分野で微粉末のもつ機能と可能性が注目されるようになっている。微粉化技術は、その素材を均一な粉体として取扱いを容易にするという従来の粉体のメリットに加え、素材のもつ本来の特性を最大限引き出す技術として、さ

森博

安井 崇

MORI Hiroshi

YASUI Takashi

月島マシンセールス（株）
産業機械事業部
営業グループ（株）静岡プラント

らには新たな機能と物性を与える技術として多方面で研究が進められている。なかでも二次電池素材については新規の材料開発をはじめ、品質および性能の向上を目的として、微粉末を利用した研究開発が活発に進められている。
そのなかで、微粉末の製造装置は、基礎研究から大型事業化までの一連のプロセスの中でも、早い段階で事業収益性を視点に据えた実用的装置を求められる傾向にある。微細化性能や磨耗による金属コ

Abstract
The cyclone mill is a versatile airflow pulverizer that can be used
for all types of materials. It is used on production lines for making
powders that are approximately diameter 0.5 to 100 μm. The cyclone
mill has long been in used in a wide range of fields, such as the foodproduct field, industrial product field, and medical product field. In
recent years this device has been successfully applied in the pulverization and cracking of materials for secondary batteries in line with anationally implemented policy.

ンタミ（不純物の混入）の低減等は勿論、生産設備自体の低価格化、より低いランニングコストといった、より一層の収益性確保が求められている。

流の持つせん断力による破砕と高速で回転する粒子同士の衝突によ

において粉砕工程が乾式にて処理可能であるということは設備投資費

サイクロンミルは、その開発原点より、従来の機械式ミルの粉砕原る破砕を繰り返すことで、より細かな粒子に粉砕される。このとき、未粉用・運転経費の面で非常に有利である。

理を踏襲せず、高速気流のもつせん断力に着目し、製造機械としての砕の質量の大きな粒子は遠心力により粉砕室の外周方向に誘導され、実体化のための理論研究と開発を進めてきた。その結果、サブミクロ

反対に粉砕の進んだ質量の小さな微粒子は軸方向に集合する。粉砕

ンオーダーの微粉末を、非常に効率よく、かつ高精度に製造できる粉機の排出口側に設けられたブロワーの吸引力とインペラの回転による遠心力を排出口側粉砕室の傾斜壁でコントロールすることにより、極め型の粉砕機装置と比較してコスト面において非常に有利である。サブてシンプルな機構ながら、非常に高い分級精度で効率よく連続処理を

ミクロンオーダーの微粉砕領域において、しばしば比較されるのがジェッ

微粉をより現実的なコストで生産できる機械として、二次電池素材を含行うことができる。

トミルといわれる圧縮エアー源を用いた粉砕装置である。表 1に一般

have earned it an established measure of recognition as a pulverizer

付加価値商品化に貢献するに至っている。以下にその詳細を述べる。

in this rapidly growing field. It will also describe the way in which

2 粉砕原理〜 100μm 程度の粉体製造ラインに活用されている。食品、工業品、医薬品と幅広い分野のなかでも近年は、国の施策と相俟って二次電池素材の粉砕お（1）気流の高速回転に伴う粒子同士の圧縮・衝突・せん断力による長を踏まえ、これら成長分野で粉砕装置として一定の評価を受けていることの検証を行い、
その活用技術および応用について述べる。
キーワード：サイクロンミル、粉砕機、粉体、二次電池
Keyword：Cyclone mill, pulverizer, powder, secondary battery

20 TSK 技報 2013 no.17

粉砕粒径はインペラの回転速度、寸法、間隔およびブロワーの吸引力等のパラメータを適切に与えることにより制御が可能である。

的な二次電池材料の大量生産を目的とした場合のジェットミルと、サイ
クロンミル600S 型装置との比較を示す。ジェットミルの稼動には、高速な気流を作り出すために外部に大型コンプレッサー等の高圧空気源

サイクロンミルの主となる粉砕メカニズムは以下の点が挙げられる。

よび解砕の工程にて大きな実績を挙げている。本稿では、サイクロンミルの特さらには、微細な粒径を生産可能でありながら、同等能力を示す従来とから、装置の初期導入コストの低減、ランニングコストの低減等、む各分野より高い評価を受け、産業分野における微粉末の利用、高サイクロンミルは対象物を選ばない万能型の気流式粉砕機である。粒経 0.5ができるため、原料前処理工程の省力化にも貢献が可能である。

砕装置となっている。また、生産プロセスの大幅な簡略化が可能なこThis paper will prove that the basic features of the cyclone mill

this technology is implemented and applied.

また数 mmの原料をμm オーダーの微粉末にワンパスで処理すること

粉砕

3 特長

を必要とする。サイクロンミルの場合、高速気流はモーターで駆動され3.1 導入コスト、ランニングコストの低減が可能

砕を直接行うことなく、インペラの回転を維持することに使われる。このサイクロンミルは乾式粉砕でありながら、図 2に示すような分布幅のるインペラにより発生する構造である。またモーターの仕事は原料の破原理の違いが、大きなコストメリットを生み出している。

狭い非常に微細な領域の粉末を低コストで生産することができる。乾粉以上のことからサイクロンミルは、サブミクロンオーダーの微粉砕領を製品とする場合においては、プロセスに液化工程を含んだ時点で脱域において設備の導入からランニングコストまで、トータルでのコスト

図 1にサイクロンミルの粉砕室内の構造を示す。粉砕室に投入さ液・乾燥などの処理工程が必要となる。ゆえにコスト面においては可能低減が可能である。従来、粉砕コストの問題で適用が困難であった原

れた材料は、高速旋回気流に乗り粉砕室内で高速に回転しながら、気な限り乾燥雰囲気で全工程の処理を行うことが最善である。この意味

料の微粉砕処理にも有効なソリューションを提供可能である。

（2）高速な流体（空気等）
そのものの衝撃、せん断力による粉砕

TSK 技報 2013 no.17

21

製品紹介 2 サイクロンミル実用化 粉砕技術

Realization of a Practical Cyclone Mill Pulverization Technology

サイクロンミルは、従来の機械式粉砕機のように、密閉した空間内

3.2 機械的磨耗、コンタミ
（不純物）
が少ない
サイクロンミルの粉砕メカニズムは粒子同士の衝突と流体（空気等）

で粉砕物をインペラやケーシング内壁に衝突させたり摩砕させる粉砕のせん断力を利用している。従来の機械式高速回転ミルと異なり、粉方式ではなく、粒子同士の衝突および気流のせん断力により粉砕され同様に温度、湿度等についても同様なフローを用いてシンプルに条件の構築が可能である。

砕物を運動媒体であるインペラおよびインペラ周囲のケーシング内壁た粒子が常に原料供給口から供給される大量の空気と共に排出されるに衝突させる粉砕機構ではないため、粉砕室中の運動媒体であるイン構造のため、粉砕時の発熱自体が少なく、なおかつ放熱自体が極めてペラやケーシングの磨耗を極めて小さく抑えることができる。粉砕室内

容易な粉砕方法である。これらの特徴を活かし、低分子アミノ酸や熱ロンミルの粉砕室はスライド式の分離構造（W シリーズ）あるいはヒン部構造の磨耗が少ないことは、機械そのものの寿命、保守に対して優硬化性樹脂といった、従来では材料処理なしでは乾式粉砕処理が困

ジ式開閉構造（S シリーズ）、大型機は吊り上げ式分離構造（600S

位性を示すばかりではなく、微粉末製造装置の本来的な性能要求であ難であった材料においても、微粉化処理が可能である。

型）
を採用しており、容易に分解が可能である。また、粉砕室の分解、る不純物コンタミを最小限に抑えることについても大きなアドバンテー

3.3.3 硬度、比重内部インペラの取り外し等は、他の機械式ミルやジェットミルと異なり、ジとなっている。
この特長によりサイクロンミルは、高い安全性や衛生面を求められコンタミを嫌う食品の粉砕、機能性微粉末としての性能を求められ高い純度を要求される各種化学品粉体、および二次電池向け粉体等の粉砕設備として多くの実績を持つに至っている。

3.5 シンプルな構造で保守が容易
図 4にサイクロンミル分解時の粉砕室の開放状態を示す。サイク

従来の機械式粉砕機では、柔らかい原料や比重の軽い物質は粉砕

内部構造は極めてシンプルで平滑なため、食品や医薬品のように頻繁にに必要なエネルギーの伝達が困難であるため、粉砕効率を極端に落と

内部の洗浄や清掃が必要な分野への適用で高い作業効率を発揮する。

す必要がある上に、非常に微粉末化が難しいという難点があった。

これら高い洗浄性と容易な分解作業は、多品種小ロット生産や様々

サイクロンミルは高速回転する気流を利用し粒子同士の衝突エネな条件を変えての試験粉砕等の用途で品種切り替えを容易にしている。

ルギーおよび気流のせん断エネルギーを利用するため、気流に乗りさえ

また、ケーシングに設置されている開閉スイッチにより、粉砕室開放時すればあとは速度エネルギーに大きく依存され微粉化される。このため、にはインペラが起動しない二重化インターロックが常設されており、洗浄・

3.3 幅広い材料特性に対応が可能

比重が軽く、軟質性の麻、綿といった各種繊維系のものまで微細化が清掃などで開閉頻度の多い運転環境でも安全に作業ができるような設

3.3.1 水分、油分可能である。

計としている。

特に食品原料の場合は、十数パーセントの水分、油分を含有している

3.4 温度・湿度・ガス濃度等の粉砕処理環境に柔軟な対応が可能ことがある。従来の機械式粉砕機の場合には、水分、油分を多く含む目的の製品の特徴によっては、材料段階から化学反応の防止、酸化4 仕様

原料を粉砕すると粉砕過程で原料がペースト状になり、粉砕できない、防止、脆化処理、熱変性の防止といった様々な目的で、システム全体

小ロット多品種生産から大容量の微粉末生産への対応を目的とし、

図 4 サイクロンミル 分解時の様子
Fig.4 Cyclone mill state during disassembly

表 2 主要諸元
Table2 Cycione mill speciﬁcation

乾式微粉砕処理においてはその含水率、含油率が常に問題となる。

のプロセス雰囲気の制御が必要となる場合がある。その場合、プロセ

時間処理能力数 kg/h 〜 300kg/h までの各生産能力に応じた機種をサイクロンミルは、粉砕過程において分離した水分はミルを通過す

ス環境をより効率良く安定化させる必要がある。加えて、処理環境が変展開している。そのなかにも、対向逆回転方式（W シリーズ）と同一軸

る大量の空気と共に外部に排出されるため、乾燥した微粉末が得られ化することによって機械の耐性、能力に大きな変化があってはならない。

同回転方式（S シリーズ）の機種がある。その代表としてS シリーズのる。また油分の多い原料あるいは付着性の強い原料で、例えば大豆やサイクロンミルは構造的にもシステム的にもシンプルであり、なおか

コーヒー豆といった場合も、その粒子同士の衝突による粉砕機能と高つ豊富な実績と多彩なアプリケーションを備えているため、処理雰囲気

速な空気流により、原料組織から分離した油脂分の飛散と内部構造へのコントロールといった付帯的要素に対しても柔軟な対応が可能である。

の付着を抑制することが可能である。

これにより、プラント全体の一部としても容易に組込むことができる。

または粉砕品を取り出すことができないという問題がある。

3.3.2 低融点・熱変質性最小と最大サイズの機種仕様を表 2に示す。

5 まとめ

図 3はその一例である。通常ブロワーの排気はプロセス系外へ排出本稿ではサイクロンミルの特長を経験値により検証することで、現材料のなかには、粉砕時に生じる熱によって変性するものや、溶融されるが本図は粉砕プロセス内のガスを置換し、循環させることで規定状の微粉末製造システムにおける本装置の優位性が確認された。今するものがある。従来の機械式粉砕機の場合には粉砕時の温度上昇

されたガスを使用し、能力を低下させることなく一定の濃度で粉砕処理後も、開発原点である製造機械としての実体化というテーマを中心に据が避けられないものが多い。

が可能である。

え、装置の改良および粉砕エネルギーの高効率化はもとより、前段、後段に続く付帯装置を含むシステム全体の効率化についても改良を進め、各産業分野における微粉末の利用に貢献していきたい。
なお、製造コスト低減を目的とした装置の大型化（800S 型）の開発も具体的に進めており、実証実験の結果等が確認され次第販売していく計画である。

図 3 ガス循環型粉砕システムフロー
Fig.3 Flow sheet of the pulverizing of gas circulation

22 TSK 技報 2013 no.17

TSK 技報 2013 no.17

23

製品紹介

3

1 はじめに浮上型チェーンフライト式
汚泥かき寄せ機の紹介

2 構造概要

下水処理場の矩形沈殿池の汚泥かき寄せ機には、一般にチェーン
フライト式の汚泥かき寄せ機が用いられる。近年は、金属製チェーンフ
ライトかき寄せ機と比べて耐食性の高い樹脂製チェーンフライト式かき寄せ機が主流である。

Abstract
We have developed a floating flight sludge collector for use in the rectangular sedimentation tanks of sewage treatment plants. This system consists of two axis and resin

を図 2、図 3に示す。
図に示すように、フライトに取り付けたフロートの浮力により、本体
チェーンを緊張させている2 軸タイプの樹脂製チェーンフライト式かきしかしながら、過日の東北地方太平洋沖地震時に水面の揺れによりIntroduction of a floating flight sludge collector

浮上型チェーンフライト式汚泥かき寄せ機の構造図を図 1に、写真寄せ機である。

チェーン脱落が発生しており、樹脂製チェーンフライト式かき寄せ機の池上部にある駆動装置によりかき寄せ機は駆動されており、本体耐震性が問題視されている。樹脂製チェーンは金属製チェーンと比べチェーンおよび本体チェーンに連結されたフライトが池底を走行し、池て軽いため、スロッシング ( 振動による水の揺動 )の影響を受けやすい。

底に沈澱した汚泥を汚泥ピットにかき寄せる。フロートにより浮力を持っまた樹脂製チェーンは金属製チェーンと比べて伸びやすく、定期的に池をたフライトはかき寄せ側およびリターン側共に池底付近に設置されたサ

空けて調整が必要なため以前より調整頻度を低減する要望が出ていた。

イドレールで上方から押さえられており、本体チェーンに連結されたフラこのため、月島機械では、耐震性が高く、維持管理性の良好な浮力を利イトはサイドレールに沿って走行する。なお、リターン側にはサイドレー

用した樹脂製の浮上型チェーンフライト式汚泥かき寄せ機を開発した。

ルが無くフライトが浮上するチェーン緊張部があり、この箇所を走行す

本稿ではこの新型かき寄せ機について紹介する。

るフライトの浮力でチェーンが緊張する。
なお、フライトが浮上するため、池底レールは不要となる。

chain and resin flight with the chain held taut by the buoyance force of the floats fixed to
the flights.
Unlike a conventional resin chain flight sludge collector, the chain and flights travel
along the bottom of the tank, and thus are not affected by the sloshing that occurs during
an earthquake. In addition, because the chain is held taut by buoyancy force, the tension in

陳 貴吉

the chain does not decrease. As a result, there is no need to adjust the chain tension even if

CHIN Takayoshi

the chain is stretched.

月島テクノメンテサービス（株）エンジニアリング本部
技術部
水機械技術課

Many resin chain flight sludge collectors were damaged by the Great East Japan Earthquake. In light of this damage, there is a pressing need for earthquake-proof sludge collectors. We believe this floating type sludge collector fulfills this need, and thus aim topromote the use of this product.
下水処理場の矩形沈殿池用として、浮上型チェーンフライト式汚泥かき寄せ機を開発した。本開発機
は、フライトに取り付けたフロートの浮力で本体チェーンを緊張させる 2 軸の樹脂製チェーンフライト式かき寄せ機である。
従来の樹脂製チェーンフライト式かき寄せ機と異なり、本体チェーンやフライトが池底を走行するため、
地震時のスロッシングの影響を受けない。また本体チェーンを浮力で緊張しているため、本体チェーンが伸
びてもチェーン張力が低下しにくく、チェーン張力調整を必要としない。

図 1 浮上型チェーンフライト式汚泥かき寄せ機 外形図
Fig.1 The outline drawing of the ﬂoating chain ﬂight sludge collector

先日の東北地方太平洋沖地震時に樹脂製チェーンフライト式が地震により被害を受けてから、現在かき寄せ機に耐震性が求められている。この要望に見合う耐震性を高めた製品として、本かき寄せ機の普及に努めたい。
キーワード：浮上型、
チェーンフライト式汚泥かき寄せ機、下水処理場、沈澱池
Keyword：Floating type, chain and ﬂight sludge collector, sewage treatment plant, sedimentation tank

図 2 浮上型チェーンフライト式汚泥 かき寄せ機 実機設置例
Fig.2 The photo of the ﬂoating chain ﬂight sludge collector

24 TSK 技報 2013 no.17

図 3 浮上型チェーンフライト式汚泥 かき寄せ機 フライト拡大図
Fig.3 The close-up Photo of the ﬂight.

TSK 技報 2013 no.17

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製品紹介 3 浮上型チェーンフライト式汚泥かき寄せ機の紹介

3 特徴
浮上型チェーンフライト式汚泥かき寄せ機は以下の特徴を有する。

Introduction of a floating flight sludge collector

また浮上型チェーンフライト式汚泥かき寄せ機は、2 軸構造のため、チェーンが伸びてもチェーンが上部に膨らみ、チェーン緊張部長は変わチェーンのスプロケットとの巻きかけ角が従来の4 軸かき寄せ機に比べらないため、チェーンを上部に引っ張る力は一定であり、チェーン張力のて大きく、チェーンが外れにくい構造になっている。
（図 5、図 6）低下を抑えることができる。

5 まとめ
従来の樹脂製のチェーンフライト式かき寄せ機は、多くの実績を持

詳細は、4 章に記載する。

つかき寄せ機である。しかしながら、過日の地震でチェーンの脱輪やフラ

１）耐震性が高い

イトの脱落が多数確認されてから、耐震性の改善が求められている。こチェーンやフライトが池底付近を走行しているため、地震発生時のの改善策として、浮力を利用した新発想の浮上型チェーンフライト式

スロッシングの影響を受けない。また本体チェーンとスプロケットと汚泥かき寄せ機を開発した。耐震性だけでなく、維持管理性や施工性の巻き角が大きいため、チェーンが外れにくく耐震性が高い。

に優れており、今後の普及に努めたい。

２）維持管理性が良い
フライトの浮力にて本体チェーンを緊張しているため、本体チェーンが伸びても張力の低下が小さく、チェーンの張力調整が不要である。
そのため、池開放点検の頻度が少なく、維持管理性が良い。
３）施工性が良い

図 5 従来型チェーン巻き付き状態
Fig.5 The chain volubile state of theconventional type

図 6 浮上型チェーン巻き付き状態
Fig.6 The chain volubile state of theﬂoating type

池底レールがなく、従来の樹脂製４軸チェーンフライト式かき寄せ機
図 8 本体チェーン張力発生機構比較
Fig.8 The comparison of the chain tension development mechanism

より施工性が良い。特に既設の撤去・更新工事では、レールを撤去せずに本機が据付可能であり、工期の大幅な短縮を見込める。
４）スカムかき寄せは別機構で行う

4.2 維持管理性（本体チェーンの張力調整頻度）
浮上型チェーンフライト式汚泥かき寄せ機は、チェーンが伸びてもチェー

水面部にフライトが走行しないため、リターン側のフライトでスカム

ン張力の低下が少なく、運転に必要な張力を維持できるため、張力調整

パイプまでスカムをかき寄せることができない。スカムの発生状況の頻度が少ない。従来技術（樹脂製４軸チェーンフライト式かき寄せ機）に応じて、スプレー式、機械式のスカムかき寄せ機構を設置する。

と浮上型チェーンフライト式汚泥かき寄せ機の本体チェーン伸びを比較し浮上しているフライトが、下部または上部レールに接しながら走行していた結果を図７に示す。従来技術では、本体チェーンが 70mm 伸びると本るため、池底レールを必要としない。このため，池底のコンクリート工事

4.3 施工性
浮上型チェーンフライト式汚泥かき寄せ機は、フロートの浮力により4 従来の樹脂製チェーンフライト式かき寄せ機との比較

体チェーン張力が必要張力以下になったが、浮上型チェーンフライト式が不要である。また、2 軸構造のために軸やレール等が全て池底近くに汚泥かき寄せ機は本体チェーンが 70mmの4 倍以上の300mm 伸びてあり、高所作業がなく、据え付けが容易である。
このため、従来技術（樹

4.1 耐震性

も必要張力を維持できる。このため、従来技術では約 2 年に1回の本体

脂製 4 軸チェーンフライト式かき寄せ機）に比べて施工性が良い。

東北地方太平洋沖地震時に樹脂製４軸チェーンフライト式かき寄せ

チェーンの張力調整を必要としたが、浮上型チェーンフライト式汚泥かき

機はスロッシングの影響を受け、水面近くを走行するチェーンやフライト

寄せ機では、8 年間に1回の本体チェーンの張力調整で充分である。

4.4 スカムかき寄せ機構の脱落が発生した。一方、浮上型チェーンフライト式汚泥かき寄せ機

浮上型チェーンフライト式汚泥かき寄せ機は、図 9に示すように、フでは、チェーンやフライトが池底を走行しているため、地震時のスロッシ

ライトが水面を走行しないため、リターン側のフライトでスカムをかき寄ングの影響を受けない。

せることができない。このため、別途スカムかき寄せ機構が必要となる。

地震発生時の水面付近と池底付近の処理水の移動量をシミユレー

初沈、終沈の違いや処理場によりスカム発生量が大きく異なるため、ションで解析した。この結果を図 4に示す。なお、地震の大きさは震度

処理場に合わせたスカムかき寄せ機構を設置する。スカムの発生量の少ない場所にはメンテナンスが容易なスプレー式のかき寄せ機構が適6の地震を想定し、最大速度を1m/sec（100kine）とした。

し、スカム発生量の多い場所には機械式のスカムかき寄せ機構が適解析結果より、池底付近は水面付近と比較して水の移動量が約している。

1/15であり、チェーンが池底付近を走行している浮上型チェーンフライト式汚泥かき寄せ機は、従来技術に比べて耐震性が高いことが分かる。

図 7 本体チェーンの伸びと本体チェーン張力
Fig.7 The relationship between the extension and the tension of the chain

浮上型チェーンフライト式汚泥かき寄せ機の本体チェーン張力が低
下しにくい理由は、フライト浮力により本体チェーンを緊張しているからである。本体チェーン張力発生機構を図 8に示す。これまでの従来技術（樹脂製４軸チェーンフライト式かき寄せ機）
はチェーンの自重で本体
チェーンを緊張しており、チェーンが伸びるとチェーン緊張部長（カテナ

図 9 フライトの走行位置とスカムのかき寄せについて
Fig.9 The position of ﬂights and scum collectionリー長）が短くなるため、下向きの自重が小さくなりチェーン張力が著しく
図 4 水の移動量のシミュレーション解析結果
Fig.4 The simulation analysis result of the momentum of water

26 TSK 技報 2013 no.17低下する。一方、浮上型チェーンフライト式汚泥かき寄せ機の場合、TSK 技報 2013 no.17

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28 TSK 技報 2013 no.17

TSK 技報 2013 no.17

29

会社概要
名称

月島機械株式会社

資本金６６億４６８０万円（TSUKISHIMA KIKAI CO.,LTD.）

従業員数

643名（グループ2,190名）（平成24年3月末現在）

売上高

単体：475億円 連結：724億円（平成24年3月期）

代表取締役社長 山田 和彦
創業

明治３８年８月

札幌

中国

事業所

ハノイ

台湾

ムンバイ

本社

〒104-0051 東京都中央区佃2-17-15
TEL.03-5560-6511 FAX.03-5560-6591

東京支社〒104-0051 東京都中央区佃2-17-15

大阪支社〒541-0045 大阪市中央区道修町2-6-6（塩野日生ビル）TEL.06-6229-1331 FAX.06-6229-1415

札幌支店〒060-0807 札幌市北区北七条西1-1-2（SE山京ビル）TEL.011-726-0510 FAX.011-726-0520

仙台支店〒980-0014 仙台市青葉区本町1-11-2（SK小田急ビル）
TEL.022-227-9267 FAX.022-223-0316

横浜支店〒231-0015 横浜市中区尾上町4-47（リスト関内ビル）
TEL.045-651-7331 FAX.045-664-5086

名古屋支店〒045-0003 名古屋市中村区名駅南1-17-29（広小路ESビル）
TEL.052-581-2378 FAX.052-581-1624

広島支店〒730-0015 広島市中区橋本町10-10（広島インテス）
TEL.082-227-3093 FAX.082-223-8771

福岡支店〒810-0062 福岡市中央区荒戸2-1-5（大濠公園ビル）TEL.092-741-5736 FAX.092-761-4806

TEL.03-5560-6541

沖縄営業所

市川事業所（工場）〒272-0127 千葉県市川市塩浜1-12
TEL.047-397-6111 FAX.047-397-3354

タイランド

（研究所）

〒272-0127 千葉県市川市塩浜1-12
TEL.047-359-1651 FAX.047-359-1661

シンガポール（環境プロセス
開発センター）〒272-0011 千葉県市川市高谷新町6-4
TEL.047-328-8761 FAX.047-328-8789

FAX.03-5560-6593〒901-2131 沖縄県浦添市牧港2-54-2（沖縄土木設計ビル）
TEL.098-874-5793 FAX.098-874-6262

マレーシア

ジャカルタ

〈海外〉
TSKジャカルタ駐在員事務所
Tsukishima Kikai Co.,Ltd.Jakarta Representative Oﬃce
Sequis Plaza 22nd Fl.Suite 2203 JI. Jend. Sudirman Kav. 25 Jakarta Selatan
12920
TEL. +62-21-526-7732/7734 FAX. ＋62-21-526-7790

仙台

TSKハノイ駐在員事務所
Tsukishima Kikai Co.,Ltd.Hanoi Representative Oﬃce
Unit 13-03A, Prime Centre, 53 Quang Trung Street,
Hai Ba Trung District, Hanoi, Viet Nam
TEL. +84-(0)4-3766-9965/9967/9968 FAX. +84-(0)4-3766-9969
TSKムンバイ駐在員事務所
Tsukishima Kikai Co.,Ltd.Mumbai Liaison Oﬃce
602 B, Excel Ark, Mercy Nagar, Ramdev Park Road, Mira Road (E),Thane - 401 107, Maharashtra, India
TEL. +91-9967645572

東京
名古屋
沖縄
広島

市川

横浜

大阪

福岡

関連会社
月島テクノメンテサービス（株）〒104-0052 東京都中央区月島4-8-14
TEL.03-3533-6271 FAX.03-3533-2588

月島マシンセールス（株）〒104-0051 東京都中央区佃2-17-15
（月島機械
（株）
内）
TEL: 03-3533-1818 FAX: 03-3533-0606

月島ビジネスサポート（株）〒104-0051 東京都中央区佃2-17-15
（月島機械
（株）
内）
TEL.03-3533-4824 FAX.03-3536-0968

月島環境エンジニアリング（株）〒104-0053 東京都中央区晴海3-12-1（KDX晴海ビル）
TEL.03-6758-2310 FAX.03-6758-2324

サンエコサーマル（株）〒322-0017 栃木県鹿沼市下石川737-55
TEL.0289-72-0371 FAX.0289-72-0381

寒川ウォーターサービス（株）〒253-0106 神奈川県高座郡寒川町宮山4058-6（事業所）
お問い合わせ先：
月島機械株式会社 水環境事業本部 事業推進部
TEL.03-5560-6530 FAX.03-3533-4103〈海外関連会社〉
月島エンジニアリングマレーシア（株）
TSUKISHIMA ENGINEERING MALAYSIA SDN. BHD. ≪TEM≫
月島エンジニアリングシンガポール（株）
TSUKISHIMA ENGINEERING SINGAPORE PTE. LTD. ≪TES≫SUITE16, 04-05, 16th Floor, Wisma Mca,
163 Jalan Ampang, 50450 Kuala Lumpur, Malaysia
TEL. +60-3-2162-8679 FAX. +60-3-2162-8377
TSKエンジニアリングタイランド（株）
TSK ENGINEERING (THAILAND) CO., LTD. ≪TET≫
United Center Building 14th Floor, Room1404,
323 Silom Road, Bangrak, Bangkok 10500, Thailand
TEL. +66-2-231-1726〜30 FAX. +66-2-231-1731

編集後記

TSKエンジニアリング台湾（株）
TSK ENGINEERING TAIWAN CO., LTD. ≪TETA≫
6th Floor, No.24, Min Sheng, W.Road, Taipei, Taiwan R.O.C.
TEL. +886-2-2523-6975〜6 FAX. +886-2-2521-1429
月島環保機械
（北京）有限公司
TSK ENGINEERING CHINA CO., LTD
Unit2205-2206, Block A, ZhuBang 2000 Business Center No.100 Balizhuang Xili,
Chaoyang District, Beijing 100025, P.R.China
TEL. +86-10-8590-6595 FAX. +86-10-8590-6593

Editor's Note
TSK技報 NO.17 2013
年1回発刊
問い合わせ先：giho@tsk-g.co.jp

佐藤 正則

編集委員長

円安、株価の回復とアベノミクス効果が期待される中、グローバルな製造業の棲み分けやエネルギー原料の見直し等、月島機械を取巻く外部環境は常に変化している。
その中で装置技術の開発やコア技術の応用は時代の要請に応える形での展開が必要とされる。本技報で取り上げる技術が今後当社の技術力を支えるひとつとなることを期待したい。

発行：月島機械株式会社 技報編集委員会
総 責 任 者：佐野広

編集委員長：佐藤 正則
編 集 委 員：荒井 健
加藤 善二
近藤 洋正
佐藤 剛
石山 恵

高橋 正純
佐藤 教子
橋口 秀之
石井 究
13061823GMW

30 TSK 技報 2013 no.17

TSK 技報 2013 no.17

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