８．悪臭発生源の特定に関する調査
前節までに、下水道施設に悪質なビルピット排水を流下させないためには、法的拘束力を持った規制を行うことが最も効果的である。筆者らは、ビルピット排水に起因する悪臭規制に対応できる法律として、悪臭防止法（第 8 条他）に着目し、苦情発生時のビルピット排水に対する対応手法を提案した。
また、提案した臭気苦情対策に必要な、汚水桝の気相中硫化水素濃度から、ビルピットの液相中硫化水素濃度や臭気指数を推定し、悪臭防止法に抵触する恐れがあるかを判定する手法について検討し、汚水桝における規制管理基準値（目安値）として 100ppm を得た。
しかしながら、１つの問題点として、汚水桝で検知した硫化水素濃度が、そこに接続されているビルピットの排水が原因で生じたものであることを証明することは難しいことが挙げられる。これは、硫化水素や臭気がガス体であり、汚水桝より下流の下水道本管から逆流してくることもあり得るからである。
ここでは、発生源特定に関する新たな取り組みに関し述べる。
8．1

発生源特定手法に関する調査

汚水桝で生じた硫化水素が、まさしく当該汚水桝に接続されているビルピット排水によるものであることを証明することは、ビル管理者を指導する上で非常に重要なことである。
特定方法としては、汚水桝の硫化水素ピークはビルピットからの排水時に現れることから、ビルピットからの排水時間が分かればよい。
例えば、東京都千代田区で実施している方法は、ポンプの配電盤外面にあるポンプの作動を知らせるランプに、点灯を検知する記録計を設置し、ポンプの稼働時間を把握するものである。排水時刻を直接的に知ることができるため非常に有効ではあるが、配電盤はビル内に設けられている場合が多く、立ち入りや機器設置にはビル管理者の事前承諾が必要であることや、配電盤の種類等によっては機器の調整等が必要であるという問題がある。
そこで、先の苦情対策で下水道管理担当者が作業を実施する汚水桝で、排水時刻を知る方法がないか検討した。
なお、排水時刻を知るための作業条件は以下の通りとした。
・汚水桝内で作業（計測器の設置）が可能。
・直接/間接的に排水時刻の把握が可能。
・拡散式硫化水素計の計測と同様に連続計測が可能。
・蓋を閉めたままで計測が可能。
・自動計測（無人観測）が可能。
・汎用計測機器を用いること。
・他系統の流入との識別が可能。
ここで、これまでの現地調査の経験より、ポンプ排水により汚水桝が一時的に負圧になる現象に着目し、汚水桝内の気圧の変化からビルピット排水時刻を検知する方法として、気圧計を用いた手法について検討することとした。また、気圧計及び硫化水素計により同時測定が可能な、温度と湿度についても同様の検討を行った。以下に、気圧計を用いた発生源特定への適用性に関し、東京都内のビルピットで実施した調査の結果を述べる。

46

8．2

実験の概要

（１）調査方法
平成 22 年２～３月に、東京都内の９箇所のビルピットにおいて、計 15 回の汚水桝の気相中硫化水素濃度及び汚水桝内の気圧の測定を行い、ポンプ排水のタイミングと気圧・温度・湿度の変化の関係について調査した。
調査手順は、図－8.1 に示すように、市販の小型気圧計（T&D 社製：TR-73U）を汚水桝内の気相部に設置後（桝蓋は閉）、手動によりビルピットのポンプを稼動させ強制排水し、排水終了後に気圧計を回収、ポンプ排水中及び前後の気圧・温度・湿度の変化を解析した。

使用した計測器は、大気圧データロガー（Ｔ＆Ｄ社製：ＴＲ－７３Ｕ）であり、機器の仕様は、表－8.1 の通りである。

気圧計

H2S計

001

気圧計001

汚水ます

雨水ます

P
図－8.1 調査概要図47

表－8.1気圧計の機器仕様（Ｔ＆Ｄ社製：ＴＲ－７３Ｕ）

目

仕項

様

測定要素

温度・湿度・大気圧チャンネル数

温度・湿度・大気圧各 1 チャンネル
温度：0～50℃・10～95％RH（付属センサ)
湿度：－10～60℃（内藏センサ）
大気圧：50～1100hPa(内蔵センサ）
温度：平均±0.3℃(-10～60℃）
湿度：±5％RH(25℃,50％RH において）大気圧：±1.5ｈＰａ
12 分

測定範囲
測定精度
内蔵センサ熱時定数
分解能

記録容量

0.1℃・１％RH・0.1ｈＰａ
1・2・5・10・15・20・30 秒
1・2・5・10・15・20・30・60 分 より選択
8000 データ×３チャンネル

本体寸法

Ｈ55 ㎜ × Ｗ78 ㎜ × Ｄ18 ㎜

本体質量

約 62ｇ（電池含む）

記録間隔（２）調査対象ビルピット
調査対象のビルピットは、表－8.2 に示す東京都内の９箇所のビルピットであり、対象施設の抽出条件は、先述のビルピット排水の硫化水素と臭気に関する実態調査と同様の条件（6.2 参照）とした。
表－8.2

調査対象ビルピットの概要

ビル

ビル種別

排水の種類

ピット容量

ポンプの運転方法

測定回数

A

事務所系ビル

雑排水129.2m3

タイマー＋水位制御併用

１

B

商業系ビル 1

汚水

34m3

水位制御

１

C

商業系ビル 2

雑排水33.6m3水位制御

２D

商業系ビル 3混合水

30.0m3

タイマー＋水位制御併用

１

E

商業系ビル 4混合水

24.0m3

タイマー＋水位制御併用

１

F1

商業系ビル 5

汚水

39.9m3

タイマー＋水位制御併用１G2

商業系ビル 8汚水

11.7m3

タイマー＋水位制御併用

１H1

商業系ビル 10汚水20.0m3

水位制御

１H2

商業系ビル 11

雑排水29.6m3

水位制御

１I

居住系ビル

混合水

45.0m3

タイマー＋水位制御併用

２48

8.3

調査結果

（１）ポンプ排水が気圧に与える影響

表－8.2 に示す各ビルピット毎に、汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の気圧の関係を調査した。調査結果を、図－8.2～8.13 に示す。

Aビル
1023.8ポンプ稼動時間
hPaｐｐｍ90
18‐288‐13801023.71023.6

平常時の気圧701023.5601023.4501023.3

401023.2

301023.1

201023101022.9

0汚水桝内の気圧（hPa）

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

1001022.8010203040
経過時間（分）5060

70

図－8.2

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の気圧の関係（Ａビル）

Bビル
1024

ポンプ稼動時間

9？

ｐｐｍ

平常時の気圧

81023.8

hPa

1023.671023.4

61023.2

18‐25

51023

41022.831022.6

21022.4

11022.2

01022
0

図－8.3

10

20

30経過時間（分）

40

50

60

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の気圧の関係（Ｂビル）49

汚水桝内の気圧（hPa）

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

10

C ビル

1022
ポンプ稼動時間

140ｐｐｍ1021.8hPa

平常時の気圧

1201021.61001021.4

801021.260

1021

401020.8

201020.6

汚水桝内の気圧（hPa）

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

160

1020.400

10

図－8.4203040経過時間（分）5060

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の気圧の関係（Ｃビル・１回目）

C ビル
1020.2ｐｐｍ

ポンプ稼動時間

hPa
1020

250
平常時の気圧

200

1019.81501019.6

1001019.4

501019.2

汚水桝内の気圧（hPa）

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

300

1019

005

1015

2025

30354045

経過時間（秒）図－8.5

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の気圧の関係（Ｃビル・２回目）

D ビル
ｐｐｍ

ポンプ稼動時間

1019.2
hPa

250

1019
平常時の気圧

200

1018.8150

1018.619‐30

1001018.4

501018.2

01018
010203040

経過時間（分）図－8.6

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の気圧の関係（Ｄビル）50

汚水桝内の気圧（hPa）

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

300

E ビル
1018.6
ポンプ稼動時間

300ｐｐｍ1018.4

hPa
24‐35

250

1018.22001018
平常時の気圧1501017.81001017.6

501017.4

0汚水桝内の気圧（hPa）

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

350

1017.201020304050

経過時間（分）図－8.7

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の気圧の関係（Ｅビル）

1017.660

1017.4501017.2
平常時の気圧401017301016.8ポンプ稼動時間

20ｐｐｍ

1016.6hPa

10

汚水桝内の気圧（hPa）

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

F1 ビル
70

1016.401016.2
0102030

経過時間（ 分）汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の気圧の関係（Ｆ１ビル）

G2 ビル

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

651024.21024

5‐12
平常時の気圧

41023.8

ポンプ稼動時間

3ｐｐｍ

1023.6hPa

21023.411023.2
1023

0051015202530経過時間（分）図－8.9

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の気圧の関係（Ｇ２ビル）

51

汚水桝内の気圧（hPa）

図－8.8

1024

ポンプ稼動時間

90ｐｐｍ

801023.9

hPa

1023.8701023.7601023.650

平常時の気圧

401023.5
1023.4301023.3

201023.2

101023.1

0

汚水桝内の気圧（hPa）

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

H1 ビル
1001023010

2030

4050

60経過時間（秒）図－8.10汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の気圧の関係（Ｈ１ビル）

H2 ビル
1024.2
5‐113.51024
平常時の気圧

31023.8

2.51023.6

21023.4

1.51023.2

110230.5ｐｐｍ

ポンプ稼動時間

1022.8hPa

01022.6012345678910111213141516171819経過時間（分）図－8.11

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の気圧の関係（Ｈ２ビル）

52

汚水桝内の気圧（hPa）

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

4

I ビル
ポンプ稼動時間

14ｐｐｍ

hPa

1021.612

汚水桝内の気圧（hPa）

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

161021.4

101021.2
平常時の気圧

81021

61020.8
5‐1541020.6

21020.401020.2
01020304050

経過時間（分）図－8.12

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の気圧の関係（Ｉビル・１回目）

I ビル
1024.4ポンプ稼動時間

35ｐｐｍ

hPa1024.2
平常時の気圧

3010241023.8

25201023.6

39‐48151023.4

101023.251023

気圧（ｈPa）

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

401022.800

図－8.1310203040
経過時間（分）506070汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の気圧の関係（Ｉビル・２回目）

汚水桝内の気圧は、手動によるポンプ強制排水後、大きく変動する傾向が見受けられた。
な お 、 一 般 的 に 気 圧 は 、 測 定 地 点 の 位 置 及 び 高 度 、 季 節 、 天 気 、 時 刻 等 の 様 々 な 要 因に より変動する。また、気圧計の分解能が 0.1ｈPa であることに注意する必要がある。
表－8.3 に各ビルピットにおける調査結果一覧を、図－8.14 に各ビルピット毎のポンプ排水直前直後の気圧変動幅を示す。

ポンプ排水開始直前と排水操作終了直後の気圧変動幅の絶対値は、0.1～0.7hPa であるが、12 実験ケース中 11 ケースで 0.2ｈPa 以上の変動幅の絶対値が観測された。
ポ ン プ 排 水 時 に 気 圧 が 低 下 す る パ タ ー ン や 上 昇 す る パ タ ー ン が 見 ら れ た が 、 汚 水 桝 やビ ル
ピットと汚水桝を接続する排水管の構造、ポンプの仕様等が何らかの影響を与えているものと推察される。

53

表－8.3
ビルピット容量A129.2ｍ 3

各ビルピットにおける調査結果一覧

気圧変動幅

最大Ｈ ２ Ｓ濃度

（ｈＰａ）

（ｐｐｍ）

-0.2

94

タイマー＋水位制御併用-0.79

水位制御-0.4

134-0.42423

備考B34ｍ

C33.6ｍ 3D30.0ｍ 3-0.3260

タイマー＋水位制御併用

E24.0ｍ30.6305

タイマー＋水位制御併用

F39.9ｍ 3-0.3

57

タイマー＋水位制御併用

G211.7ｍ

30.25

タイマー＋水位制御併用

H120.0ｍ 30.3

90

水位制御

H229.6ｍ

3-0.4

2.5

水位制御

I45.0ｍ 3-0.1

15-0.435

水位制御

タイマー＋水位制御併用

0.8

0.4
0.2

I(2回目)

I(1回目)

H‐2

H‐1G

FE

D

C(2回目)‐0.4

C(1回目)‐0.2

B0A

汚水桝内の気圧の変動幅

0.6

‐0.6
‐0.8

図－8.14

各ビルピット毎の気圧変動幅

図－8.15 は、 汚 水桝 内の 気 圧変 動量 （ 絶対 値） と 汚水 桝の 気 相中 硫化 水 素濃 度の 関 係を 示したものである。気圧変動量が大きいと汚水桝の気相中硫化水素濃度も大きくなる傾向があるが、これは強烈なポンプ排水により汚水桝内の気圧が大きく変化するとともに激しい混合・撹拌が汚水桝内で発生したためと考えられる。
な お 、 気 圧 変 動 量 が 大 き く て も 、 硫 化 水 素 濃 度 が 低 い ケ ー ス が 存 在 す る が 、 こ れ は 、ピ ッ

54

ト内下水の性状及びピット内での貯留時間によるもの（硫化物が生成される環境にない）と汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）推測される。

350300250200150
100
5000.00

0.20

0.400.600.80

ポンプ排水直後の気圧変動量（絶対値）
図－8.15

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の気圧変動量の関係（全箇所）

以上の調査結果より、ポンプ排水は汚水桝内の気圧に影響を与えることが確認できた。場所や気候による自然的な変動があるものの、１分毎の気圧変動幅が 0.2hPa 以上の場合に、ビルピットからの排水があったと判定することを１つの目安にすることができると考える。

55

（２）ポンプ排水が湿度に与える影響

表－8.2 に示す各ビルピット毎に、汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の湿度の関係を調査した。調査結果を、図－8.16～8.27 に示す。

Aビル
100
ポンプ稼動時間%RH
ｐｐｍ

908099.5997098.5

60988‐135018‐2897.5

40973096.5

20961095.50

汚水桝内の湿度（％RH）

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

100

95010203040経過時間（分）506070

図－8.16

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の湿度の関係（Ａビル）

Bビル
120

ポンプ稼動時間

9？

ｐｐｍ

8110%RH

1007618‐25905480370260

10500

図－8.17102030経過時間（分）405060汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の湿度の関係（Ｂビル）56

汚水桝内の湿度（％PH）

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

10

C ビル

110

140

100120901008080ｐｐｍ

60

%RH
70

ポンプ稼動時間406020汚水桝内の湿度（％RH）

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

160

50

00102030

405060

経過時間（分）図－8.18

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の湿度の関係（Ｃビル・１回目）

C ビル
110ｐｐｍ

ポンプ稼動時間

%RH

250

100

200

90

150

80

100

70

5060

0500510152025303540

汚水桝内の湿度（％RH）

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

300

45

経過時間（秒）汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の湿度の関係（Ｃビル・２回目）

D ビル

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

300
ポンプ稼動時間ｐｐｍ

120%RH110

2501002009015080
19‐301007050600500

図－8.20102030経過時間（分）40

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の湿度の関係（Ｄビル）57

汚水桝内の湿度（％RH）

図－8.19

E ビル
110
ポンプ稼動時間

300ｐｐｍ%RH
100

24‐35250

90200

4‐1280

ポンプ稼動時間

15070

100
50

60050010203040

汚水桝内の湿度（％RH）

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

350

50

経過時間（分）図－8.21

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の湿度の関係（Ｅビル）

12060

110

50

10040903080
ポンプ稼動時間

20ｐｐｍ

70%RH

汚水桝内の湿度（％RH）

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

F1 ビル
7060

105000102030

経過時間（分）図－8.22

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の湿度の関係（Ｆ１ビル）

G2 ビル

120
ポンプ稼動時間5110

5‐12ｐｐｍ%RH
100490380
270

160050051015202530

経過時間（分）図－8.23

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の湿度の関係（Ｇ２ビル）

58

汚水桝内の湿度（％RH）

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

6

120

90
1008070

ポンプ稼動時間

60ｐｐｍ

80

%RH

506040403020

汚水桝内の湿度（％RH）

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

H1 ビル
1002010000102030405060

経過時間（秒）

図－8.24

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の湿度の関係（Ｈ１ビル）

H2 ビル
1203.5110
5‐113100

2.590280

1.570

10.560ｐｐｍ

ポンプ稼動時間%RH
500012345678910111213141516171819経過時間（分）図－8.25

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の湿度の関係（Ｈ２ビル）

59

汚水桝内の湿度（％RH）

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

4

I ビル
120
ポンプ稼動時間

14ｐｐｍ

%RH
110

12100

1090880

670

5‐154

汚水桝内の湿度（％RH）

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

1660

2050
01020304050

経過時間（分）図－8.26

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の湿度の関係（Ｉビル・１回目）

I ビル
120
ポンプ稼動時間35ｐｐｍ%RH1103010025902039‐48801570

10

汚水桝内の湿度（％RH）

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

4060

55000

図－8.2710203040
経過時間（分）506070汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の湿度の関係（Ｉビル・２回目）

汚水桝内の湿度は、手動によるポンプ強制排水後、一旦低下した後、100％近くまで大きく上昇する傾向が見受けられた。この傾向は、Ａ・Ｂ・Ｃ（全 2 回）・Ｄ・Ｅ・Ｆビルにおいて顕著に見られた（10 ビル中 6 ビル）。
Ｇ２・Ｈ２・Ｉ（１回目）ビルについては、ポンプ強制排水後の低下は見られなかったが、ポンプ強制排水後に 100％近くまで上昇する傾向が見られた。（10 ビル中 3 ビル）。
一方、同様の傾向が確認できなったビルは、Ｈ１、Ｉ（２回目）の 2 ビルであった。理由としては、Ｈ１及びＩ（２回目）とも、ポンプ排水前から湿度が 100％であったためと考えられる。
以上の調査結果より、ポンプ排水は汚水桝内の湿度に影響を与えることが確認できた。
平 常 時 の 汚 水 桝 内 に お け る 湿 度 は 、 密 閉 さ れ た 空 間 で あ る こ と か ら 変 動 が 少 な く 、 ポン プ
排水による影響を受けやすいと考えられる。
よって、湿度を指標として、ポンプ排水のタイミングを見極めることは十分に可能であると考えられる。

60

（３）ポンプ排水が温度に与える影響

表－8.2 に示す各ビルピット毎に、汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の温度の関係を調査した。調査結果を、図－8.28～8.39 に示す。なお、ここに示す温度は、拡散式硫化水素計の記録値である。

Aビル
10
ポンプ稼動時間

90ｐｐｍ

80

温9度

870

76068‐135018‐2854043032021010

汚水桝内の温度汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

1000010203040506070経過時間（分）図－8.28

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の温度の関係（Ａビル）

Bビル
129？

108ｐｐｍ7

温度8

ポンプ稼動時間

618‐2556443221000102030405060

経過時間（分）図－8.29

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の温度の関係（Ｂビル）

61

汚水桝内の温度

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

10

16140

14120

12100

10808ｐｐｍ

60

温度

6

ポンプ稼動時間
4042020

汚水桝内の温度

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

C ビル
160

00102030405060

経過時間（分）図－8.30汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の湿度の関係（Ｃビル・１回目）

C ビル
11ポンプ稼動時間

ｐｐｍ

温度

250

10.5200
10150
9.5100汚水桝内の温度

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

300

950

8.5

005101520

25303540

45経過時間（秒）図－8.31

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の湿度の関係（Ｃビル・２回目）

D ビル
ポンプ稼動時間

ｐｐｍ

13
温度

12.8

250

12.6
20012.4

150

12.2
1219‐30

100

11.8
50

11.6

011.4
0

図－8.321020
30
経過時間（ 分）40

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の湿度の関係（Ｄビル）62

汚水桝内の温度

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

300

E ビル
25
ポンプ稼動時間

300ｐｐｍ

温度
20

24‐35
250

15200

4‐12
ポンプ稼動時間

150

10100

汚水桝内の温度

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

350

5500001020304050

経過時間（分）図－8.33

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の湿度の関係（Ｅビル）

11.5

60

11.4
11.3

5011.24011.13011

ポンプ稼動時間

20ｐｐｍ

温汚水桝内の温度

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

F1 ビル
70

10.9

度

1010.810.700102030

経過時間（分）汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の湿度の関係（Ｆ１ビル）

G2 ビル

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

610.4
ポンプ稼動時間55‐12ｐｐｍ

温10.2

度

1049.8

39.6
9.4

29.2
1908.8051015202530

経過時間（分）図－8.35

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の湿度の関係（Ｇ２ビル）

63

汚水桝内の温度

図－8.34

1290
108070860506

ポンプ稼動時間

40ｐｐｍ

30

温度

汚水桝内の温度

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

H1 ビル
100420210000102030405060

経過時間（秒）

図－8.36

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の湿度の関係（Ｈ１ビル）

H2 ビル
113.5

10.8
5‐113

10.6

2.5

10.4

210.2

1.5

10

19.8

0.5ｐｐｍ

ポンプ稼動時間

温度

11120

9.6
0

12345

6

78910131415

16171819

経過時間（分）図－8.37

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の湿度の関係（Ｈ２ビル）

64

汚水桝内の温度

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

4

I ビル
13.5
ポンプ稼動時間14ｐｐｍ

温度131212.5

1012811.5

6115‐154

汚水桝内の温度

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

1610.51029.500102030

4050

経過時間（分）図－8.38

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の湿度の関係（Ｉビル・１回目）

I ビル
14ポンプ稼動時間

ｐｐｍ

温度

35

1230

1025

82039‐4861541052000

図－8.3910203040
経過時間（分）5060

汚水桝内の温度

汚水桝の気相硫化水素濃度（ppm）

4070

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の湿度の関係（Ｉビル・２回目）

汚 水 桝 内 の 温 度 は 、 手 動 に よ る ポ ン プ 強 制 排 水 後 、 急 激 な 変 動 は な い も の の 、 緩 や かに 変動する傾向があると考えられた。
し か し な が ら 、 ポ ン プ 排 水 に よ る 温 度 変 化 で あ る と 明 確 に 言 え る ほ ど の 関 連 性 は 薄 く、 夏季等の高温時には差違が出にくいとも考えられることから、温度のみで排水タイミングを見極めることは困難であると考えられた。

65

8.4

気圧計を利用した発生源特定手法

汚水桝の気相中硫化水素濃度と汚水桝内の気圧・湿度・温度の関係を調査した結果、ポンプ排水により汚水桝内の気圧や湿度に変化が現れることが分かった。ここでは、この現象を活用した発生源特定手法について述べる。
（１）発生源特定手法の概要と調査フロー。 従来の発生源特定は、硫化水素用検知管や拡散式硫化水素計をマンホールや汚水桝に設置し、硫化水素濃度が高く検知された箇所付近のビルピットを発生源候補として抽出するものであった。
しかしながら、硫化水素はガス体であることから、下水道管きょを通じて広い範囲に拡散する傾向にあり、抽出するには多くの箇所の硫化水素データの収集と比較作業が必要となる。このため、発生源を特定するには多くの時間と労力を必要とする。また、同様の理由により、硫化水素濃度だけではビルピット排水との因果関係が証明しきれないため、問題のあるビルピットを特定する材料としては不十分であった。
本手法は、気圧計を使用することで、汚水桝へのピット排水のタイミングと硫化水素濃度のピークが一致することを証明し、発生源を容易に特定するものである。
調査のフローは、次に示すとおりである。
STEP1

予備調査

臭気苦情等のあった付近一帯（マンホール内か汚水桝）に検知管を設置し、調査範囲を絞る。

STEP2

機器設置

調査範囲の汚水桝に拡散式硫化水素計と気圧計を設置する。

硫化水素計

STEP3001

計

測

24時間以上の連続計測を実施する。

STEP4分析

気圧・湿度の変動と硫化水素濃度の関係より、汚水桝へのポンプ排水のタイミングと硫化水素濃度ピークが一致する箇所を特定する。

STEP5

発生源特定及び指導

悪臭対策フロー（図－5.1）に基づく指導等を行う。

66

気圧計

（３）発生源特定調査の手順と内容①予備調査
悪臭苦情のあった付近一帯（マンホール内 or 汚水桝）に簡易に硫化水素濃度が計測できる検知管を設置・計測するとともに、地階の有無やビルピット構造・運転手法等の既存情報を元に、発生源となりうるビルを選定する。
②機器設置①で選定したビルのビルピット排水が流入する汚水桝に、拡散式硫化水素計と気圧計を設置する。
こ の 際 、 使 用 す る 計 測 器 に 求 め ら れ る 仕 様 は 、 バ ッ テ リ ー 式 、 高 耐 久 性 （ 高 湿 度 、 高濃 度
硫化水素、防水）、ポータブルサイズ、データロガー搭載等である。
硫化水素の計測にあたり、拡散式硫化水素計を用いる場合には、計測レンジが数種類あるので適切なものを選定する必要がある。なお、苦情時に問題となるのは高濃度の硫化水素であることから、250ppm や 500ppm 用のセンサーを用いることが望ましい。
③計測
設置した硫化水素計と気圧計は、最低でも１～２日の連続計測を行うことが望ましい。これは、ビルピットからの排水が自動制御で行われており、その排水タイミングの予測が困難なためである。また、時間帯により、ビルピットにおける下水の滞留時間が変化する（人の出入りが多い時間帯は頻繁に排水されることから貯留時間が短い）ことから、発生する硫化水濃度も大きく変動することにもよる。
④分析
得 ら れ た デ ー タ は 、 硫 化 水 素 濃 度 の 計 測 結 果 と 気 圧 ・ 湿 度 の 計 測 結 果 を 重 ね 合 わ せ 、両 者の変動のタイミングが一致する時刻があるかどうかを調べる。
なお、気圧及び湿度データは、気圧計のデータを用い、硫化水素濃度は拡散式硫化水素計データを用いて解析を行う。
気圧の変動量については、ポンプ排水前後の変動幅の絶対値が 0.2ｈPa 以上となる場合にポンプ排水があったとして判断することが適当と考えられるが、変動幅の絶対値が小さくても排水されている場合もあるため、湿度データも補完材料とする。
湿 度 は 、 ポ ン プ 排 水 と 同 時 に 一 旦 急 激 に 低 下 し 、 そ の 後 、 排 水 前 の 湿 度 以 上 に 上 昇 する 傾向がある。汚水桝内は通常、密閉された状態であり、ポンプ排水の無い時間帯における湿度の時間的変動は少ないと考えられ、変動傾向は顕著になりやすい。しかしながら、梅雨期の高湿度期や常時下水が流入する汚水桝、汚水桝の蓋に穴がある場合には、傾向が確認しづらくなる場合があるので注意が必要である。
⑤発生源特定及び指導④ に お い て 分 析 し た デ ー タ に よ り 、 硫 化 水 素 濃 度 、 気 圧 、 湿 度 の 変 動 の タ イ ミ ン グ が一 致した汚水桝については、当該汚水桝で計測された硫化水素濃度が、そこに接続されるビルピットから排水された下水が原因で発生したものとほぼ断定される。これにより、発生源の特定を行い、悪臭対策フロー（図－5.1）に基づく指導等を行う。

67