Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11

第七節 温水暖房
1. 適用範囲
本計算方法は、温水暖房の灯油消費量、ガス消費量及び消費電力量並びに放熱器の最大暖房出力の計算について適用する。

2. 引用規格JIS S 3031:2009

石油燃焼機器の試験方法通則

JIS S 2112:2011

家庭用ガス温水熱源機

JIS A 1420:1999

建築用構成材の断熱性測定方法－校正熱箱法及び保護熱箱法

JRA 4071:2017

ヒートポンプ式温水暖房機

JRA 4066:2017

ウォーターチリングユニット

JIS B 8613:1994

ウォーターチリングユニット

3. 用語の定義
第一章の定義を適用する。

4. 記号及び単位
4.1 記号
本計算で用いる記号及び単位は表 1 による。
表 1 記号及び単位
記号
𝐸𝐸,ℎ𝑠

意味
温水暖房用熱源機の消費電力量

単位
kWh/h

𝐸𝐸,𝐻
𝐸𝐸,𝑟𝑎𝑑

消費電力量
放熱器の消費電力量

kWh/h
kWh/h

𝐸𝐺,ℎ𝑠
𝐸𝐺,𝐻

温水暖房用熱源機のガス消費量
ガス消費量

MJ/h
MJ/h

𝐸𝐾,ℎ𝑠
𝐸𝐾,𝐻

温水暖房用熱源機の灯油消費量
灯油消費量

MJ/h
MJ/h

𝐸𝑀,ℎ𝑠
𝐸𝑀,𝐻

温水暖房用熱源機のその他の燃料による一次エネルギー消費量
その他の燃料による一次エネルギー消費量

MJ/h
MJ/h

ℎ𝑒𝑥
𝐾𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑝𝑝

外気相対湿度配管の線熱損失係数%
W/mK

𝐿𝑝𝑝,𝑒𝑥
𝐿𝑝𝑝,𝑖𝑛

配管の断熱区画外における長さ
配管の断熱区画内における長さ

m
m

𝑝ℎ𝑠
𝑝𝑙𝑛

温水暖房用熱源機の往き温水温度の区分
放熱系統の要求往き温水温度の区分

―

4-7-1

―

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11記号
𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠

温水暖房用熱源機の温水熱需要

単位
MJ/h

𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,𝑙𝑛
𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,𝑟𝑎𝑑

放熱系統の温水熱需要
放熱器の温水熱需要

MJ/h
MJ/h

𝑄𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑝𝑝
𝑄𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑟𝑎𝑑

配管の熱損失放熱器の熱損失

MJ/h
MJ/h

𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠

暖房設備機器等の最大暖房出力
温水暖房用熱源機の最大暖房出力

MJ/h
MJ/h

𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑟𝑎𝑑
𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠

放熱器の最大暖房出力
温水暖房用熱源機の暖房出力

MJ/h
MJ/h

暖冷房設備機器等の処理暖房負荷
放熱器の処理暖房負荷

MJ/h
MJ/h

温水熱需要が発生する場合の放熱器の最大暖房出力
温水暖房用熱源機の温水供給運転率

MJ/h－

𝑟𝑊𝑆,𝑙𝑛𝑟𝑊𝑆,𝑟𝑎𝑑

放熱系統の温水供給運転率
放熱器の温水供給運転率

－
－

𝑇𝑑𝑖𝑓
𝜃𝑒𝑥

対数平均温度差
外気温度o𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠
𝜃𝑆𝑊

温水暖房用熱源機の戻り温水温度
往き温水温度o𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠

温水暖房用熱源機の往き温水温度
温水暖房用熱源機の往き温水温度の候補𝑝o

𝑄𝑇,𝐻
𝑄𝑇,𝐻,𝑟𝑎𝑑′𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑟𝑎𝑑𝑟𝑊𝑆,ℎ𝑠𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠,𝑜𝑝,𝑝

意味

C
C

o

C
C

o

C
C

o

4.2 添え字
本計算で用いる添え字は表 2 による。
表 2 添え字
添え字
𝑑
𝑖
𝑡

意味
日付
放熱器, 配管, 暖冷房区画の番号
時刻

5. 最大暖房出力
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの暖冷房区画𝑖に設置された暖房設備機器等の最大暖房出力
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑑,𝑡,𝑖 は、日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの暖冷房区画𝑖に設置された放熱器の最大暖房出力
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖 に等しいとする。

6.エネルギー消費量
6.1 消費電力量
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの消費電力量𝐸𝐸,𝐻,𝑑,𝑡 は、式(1)により表される。
𝐸𝐸,𝐻,𝑑,𝑡 = 𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 + ∑(𝐸𝐸,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖 )
𝑖

ここで、
4-7-2

(1)

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𝐸𝐸,𝐻,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの消費電力量（kWh/h）

𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水暖房用熱源機の消費電力量（kWh/h）

𝐸𝐸,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖 ：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの暖冷房区画𝑖に設置された放熱器の消費電力量（kWh/h）である。
6.2 灯油消費量
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの灯油消費量𝐸𝐾,𝐻,𝑑,𝑡 は、式(2)により表される。
𝐸𝐾,𝐻,𝑑,𝑡 = 𝐸𝐾,ℎ𝑠,𝑑,𝑡

(2)

ここで、
𝐸𝐾,𝐻,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの灯油消費量（MJ/h）

𝐸𝐾,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水暖房用熱源機の灯油消費量（MJ/h）である。
6.3 ガス消費量
日付𝑑の時刻𝑡における熱源機の 1 時間当たりのガス消費量𝐸𝐺,𝐻,𝑑,𝑡 は、式(3)により表される。
𝐸𝐺,𝐻,𝑑,𝑡 = 𝐸𝐺,ℎ𝑠,𝑑,𝑡

(3)

ここで、
𝐸𝐺,𝐻,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりのガス消費量（MJ/h）

𝐸𝐺,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水暖房用熱源機のガス消費量（MJ/h）である。
6.4 その他の燃料による一次エネルギー消費量
日付𝑑の時刻𝑡における熱源機の 1 時間当たりのその他の燃料による一次エネルギー消費量𝐸𝑀,𝐻,𝑑,𝑡 は、式(4)により表される。
𝐸𝑀,𝐻,𝑑,𝑡 = 𝐸𝑀,ℎ𝑠,𝑑,𝑡

(4)

ここで、
𝐸𝑀,𝐻,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりのその他の燃料による一次エネルギー消費量（MJ/h）

𝐸𝑀,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水暖房用熱源機のその他の燃料による一次エネルギー消費量（MJ/h）である。

7. 温水暖房用熱源機のエネルギー消費量
7.1 エネルギー消費量
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水暖房用熱源機の消費電力量𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 、灯油消費量𝐸𝐾,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 、ガス消費量𝐸𝐺,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 及びその他の燃料による一次エネルギー消費量𝐸𝑀,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、表 3 に掲げる値に依存し、同じく
表 3 に掲げる計算方法による。付録においては、𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 、𝐸𝐾,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 、𝐸𝐺,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 及び𝐸𝑀,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、それぞれ簡単に
𝐸𝐸,ℎ𝑠 、𝐸𝐾,ℎ𝑠 、𝐸𝐺,ℎ𝑠 及び𝐸𝑀,ℎ𝑠 と記す。

4-7-3

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表 3(a) 温水暖房用熱源機のエネルギー消費量を求める際の計算方法
温水暖房用熱源機の種類
石油温水暖房機
石油給湯温水暖房機
ガス温水暖房機
ガス給湯温水暖房機
電気ヒーター温水暖房機
電気ヒーター給湯温水暖房機
電気ヒートポンプ温水暖房機

計算方法
付録 A
付録 B
付録 C
付録 D

電気ヒートポンプ・ガス瞬間式併用型給湯温水暖房機
給湯熱源：ガス瞬間式
暖房熱源：電気ヒートポンプ・ガス瞬間式併用

付録 E

電気ヒートポンプ・ガス瞬間式併用型給湯温水暖房機
給湯熱源：電気ヒートポンプ・ガス瞬間式併用
暖房熱源：ガス瞬間式

付録 F

電気ヒートポンプ・ガス瞬間式併用型給湯温水暖房機
給湯熱源：電気ヒートポンプ・ガス瞬間式併用
暖房熱源：電気ヒートポンプ・ガス瞬間式併用
地中熱ヒートポンプ温水暖房機

付録 G
付録 N

表 3(b) 温水暖房用熱源機のエネルギー消費量を求めるに当たり依存する値と付録内における表記
依存する値
日付𝑑時刻𝑡における外気温度𝜃𝑒𝑥,𝑑,𝑡

計算方法（付録内）における表記
1 時間平均の外気温度𝜃𝑒𝑥

日付𝑑時刻𝑡における外気相対湿度ℎ𝑒𝑥,𝑑,𝑡
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水暖房用熱源機の暖房出力𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡

1 時間平均の外気相対湿度ℎ𝑒𝑥
1 時間当たりの温水暖房用熱源機の暖房出力𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠

日付𝑑の時刻𝑡における温水暖房用熱源機の温水供給運転
率𝑟𝑊𝑆,ℎ𝑠,𝑑,𝑡

温水暖房用熱源機の 1 時間平均の温水供給運転率
𝑟𝑊𝑆,ℎ𝑠

日付𝑑の時刻𝑡における温水暖房用熱源機の往き温水温度
𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠,𝑑,𝑡

温水暖房用熱源機の 1 時間平均の往き温水温度𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠

日付𝑑の時刻𝑡における温水暖房用熱源機の戻り温水温度
𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠,𝑑,𝑡

温水暖房用熱源機の 1 時間平均の戻り温水温度𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠

7.2 暖房出力
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水暖房用熱源機の暖房出力𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、式(5)により表される。
𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 = min(𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 , 𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 )ここで、
𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水暖房用熱源機の暖房出力（MJ/h）𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水暖房用熱源機の最大暖房出力（MJ/h）
𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水暖房用熱源機の温水熱需要（MJ/h）

4-7-4

(5)

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11である。日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水暖房用熱源機の最大暖房出力𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、外気温湿度に依存し、同じく表 3 に掲げる計算方法による。
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水暖房用熱源機の温水熱需要𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、式(6)により表される。
𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 = ∑(𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,𝑙𝑛,𝑑,𝑡,𝑖 )

(6)

𝑖

ここで、
𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,𝑙𝑛,𝑑,𝑡,𝑖：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの放熱系統𝑖の温水熱需要（MJ/h）である。
7.3 温水供給運転率
日付𝑑の時刻𝑡における温水暖房用熱源機の温水供給運転率𝑟𝑊𝑆,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は温水暖房用熱源機に接続される放熱系統の暖冷房区画の種類に依存し、式(7)により表される。
𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 > 0の場合
𝑟𝑊𝑆,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 = {𝑟𝑊𝑆,𝑙𝑛,𝑑,𝑡,𝑖
1(放熱系統が 1 系統の場合)(放熱系統が 2 系統以上の場合)(7a)

𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 = 0の場合
𝑟𝑊𝑆,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 = 0

(7b)

ここで、
𝑟𝑊𝑆,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 ：日付𝑑の時刻𝑡における温水暖房用熱源機の温水供給運転率
𝑟𝑊𝑆,𝑙𝑛,𝑑,𝑡,𝑖 ：日付𝑑の時刻𝑡における放熱系統𝑖の温水供給運転率（ただし、ここでは𝑖 = 1である。）

である。
7.4 往き温水温度
温水暖房用熱源機によっては、放熱器が設置された暖冷房区画の暖房負荷に応じて日付𝑑の時刻𝑡における温水暖房用熱源機の往き温水温度𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 を切り替える機能を有する。この複数の往き温水温度の候補を、
温水暖房用熱源機の往き温水温度の候補𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠,𝑜𝑝,𝑝 及び区分と表現する。温水暖房用熱源機の往き温水温度の区分は最大 3 であり、その数は温水暖房用熱源機の種類や仕様に依存する。温水暖房用熱源機ごとの
往き温水温度の区分及び候補を表 4 に示す。ここで、
𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠,𝑜𝑝,1 > 𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠,𝑜𝑝,2 > 𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠,𝑜𝑝,3とする。この式において、𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠,𝑜𝑝,𝑝 は、以下の数値を表す。
𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠,𝑜𝑝,𝑝 ：温水暖房用熱源機の往き温水温度の候補𝑝（oC）

4-7-5

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
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表 4 温水暖房用熱源機における往き温水温度の区分及び候補（oC）
往き温水温度の候補の区分𝑝

温水暖房用熱源機の種類
石油温水暖房機、石油給湯温水暖房機

従来型

1
60

2
－

3
－

ガス温水暖房機、ガス給湯温水暖房機

潜熱回収型
従来型

60
60

40
－

－
－

潜熱回収型
電気ヒーター温水暖房機、電気ヒーター給湯温水暖房機

60
60

40
－

－
－

電気ヒートポンプ温水暖房機
地中熱ヒートポンプ温水暖房機

55
55

45
45

35
35

60

40

－

60

40

－

60

40

－

電気ヒートポンプ・ガス瞬間式併用型湯温水暖房機（給湯熱源：ガス瞬間式、暖房熱源：電気ヒートポンプ・ガス瞬間式併用）
電気ヒートポンプ・ガス瞬間式併用型給湯温水暖房機（給湯熱源：電気ヒートポンプ・ガス瞬間式併用、暖房熱源：ガス瞬間式）
電気ヒートポンプ・ガス瞬間式併用型給湯温水暖房機（給湯熱源：電気ヒートポンプ・ガス瞬間式併用、暖房熱源：電気ヒートポンプ・ガス瞬間式併用）
コージェネレーション設備

コージェネレーション設備の種類に依る

温水暖房用熱源機の往き温水温度（の区分）は 1 時間ごとに変化するものとし、日付𝑑の時刻𝑡における温水
暖房用熱源機の往き温水温度の区分𝑝ℎ𝑠,𝑑,𝑡 として表す。放熱系統が 1 つの場合は日付𝑑の時刻𝑡における温水暖房用熱源機の往き温水温度の区分𝑝ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、日付𝑑の時刻𝑡における放熱系統𝑖の要求往き温水温度の区分𝑝𝑙𝑛,𝑑,𝑡,𝑖 （ただし、𝑖 = 1）に等しいとし、放熱系統が複数ある場合は式(8)によるものとする。
𝑝ℎ𝑠,𝑑,𝑡 = min(𝑝𝑙𝑛,𝑑,𝑡,1 ,

𝑝𝑙𝑛,𝑑,𝑡,2 ,…

𝑝𝑙𝑛,𝑑,𝑡,𝑚 )

(8)

ここで、
𝑝ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における温水暖房用熱源機の往き温水温度の区分（oC）

𝑝𝑙𝑛,𝑑,𝑡,𝑖：日付𝑑の時刻𝑡における放熱系統𝑖の要求往き温水温度の区分（oC）である。
7.5 戻り温水温度
日付𝑑の時刻𝑡における温水暖房用熱源機の戻り温水温度𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、日付𝑑の時刻𝑡における温水暖房用
熱源機の往き温水温度𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 を超えない範囲で、式(9)により表されるものとする。
2

𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 = {0.0301 × (𝑇𝑑𝑖𝑓 ) − 0.1864 × 𝑇𝑑𝑖𝑓 + 20
20.0604 × (𝑇𝑑𝑖𝑓 ) − 0.1881 × 𝑇𝑑𝑖𝑓 + 20

𝑇𝑑𝑖𝑓,𝑑,𝑡 =(熱源機の往き温水温度𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠 = 60)(熱源機の往き温水温度𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠 = 40)∑𝑖 𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,𝑙𝑛,𝑑,𝑡,𝑖′∑𝑖 𝑄𝑚𝑎𝑥,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖
× 0.027583

4-7-6

(9a)

(9b)

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
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𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖′
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖={0(𝑄𝑙𝑛,𝑑𝑚𝑑,𝑑,𝑡,𝑖 > 0)
(𝑄𝑙𝑛,𝑑𝑚𝑑,𝑑,𝑡,𝑖 = 0)

(9c)

ここで、
𝑇𝑑𝑖𝑓,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における対数平均温度差（oC）

𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,𝑙𝑛,𝑑,𝑡,𝑖：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの放熱系統𝑖の温水熱需要（MJ/h）′𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水熱需要が発生する場合の暖冷房区画𝑖に設置された放熱器の最大暖房出力（MJ/h）𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの暖冷房区画𝑖に設置された放熱器の最大暖房出力（MJ/h）である。

8. 放熱系統
8.1 温水熱需要
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの放熱系統𝑖の温水熱需要𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,𝑙𝑛,𝑑,𝑡,𝑖 は、式(10)により表されるものとする。
𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,𝑙𝑛,𝑑,𝑡,𝑖 = 𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖 + 𝑄𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑝𝑝,𝑑,𝑡,𝑖

(10)

ここで、
𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの暖冷房区画𝑖に設置された放熱器の温水熱需要（MJ/h）
𝑄𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑝𝑝,𝑑,𝑡,𝑖：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの配管𝑖の熱損失（MJ/h）である。
8.2 温水供給運転率
日付𝑑の時刻𝑡における放熱系統𝑖の温水供給運転率𝑟𝑊𝑆,𝑙𝑛,𝑑,𝑡,𝑖 は、式(11)により表されるものとする。
𝑟𝑊𝑆,𝑙𝑛,𝑑,𝑡,𝑖 = 𝑟𝑊𝑆,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖

(11)

ここで、
𝑟𝑊𝑆,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖：日付𝑑の時刻𝑡における暖冷房区画𝑖に設置された放熱器の温水供給運転率である。
8.3 要求往き温水温度の区分
日付𝑑の時刻𝑡における放熱系統𝑖の要求往き温水温度の区分𝑝𝑙𝑛,𝑑,𝑡,𝑖 の決定方法を以下に示す。
表 4.7.4 において要求往き温水温度の区分 3 がある温水暖房用熱源機の場合でかつその区分の往き温水
温度で放熱系統𝑖において未処理暖房負荷が発生しない場合は、区分 3 とする。次に、表 4 において要求往
4-7-7

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2019.11
き温水温度の区分 2 がある温水暖房用熱源機の場合でかつ放熱系統𝑖において未処理暖房負荷が発生しない場合は、区分 2 とする。いずれにも当てはまらない場合は区分 1 とする。したがって、往き温水温度温度を変化させて以下の計算を最大 3 回実施することになる。以下、その際に設定する往き温水温度を単に、日付𝑑の時刻𝑡における往き温水温度𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡 として表す。

9. 配管
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの配管𝑖の熱損失𝑄𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑝𝑝,𝑑,𝑡,𝑖 は、式(12)により表される。
𝑄𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑝𝑝,𝑑,𝑡,𝑖 = ((𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡 − (𝜃𝑒𝑥,𝑑,𝑡 × 0.7 + 20 × 0.3)) × 𝐿𝑝𝑝,𝑒𝑥,𝑖 + (𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡 − 20) × 𝐿𝑝𝑝,𝑖𝑛,𝑖 )× 𝐾𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑝𝑝,𝑖 × 𝑟𝑊𝑆,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖 × 3600 × 10−6

(12)

ここで、
𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における往き温水温度（oC）

𝜃𝑒𝑥,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における外気温度（oC）

𝐿𝑝𝑝,𝑒𝑥,𝑖：配管𝑖の断熱区画外における長さ（m）

𝐿𝑝𝑝,𝑖𝑛,𝑖：配管𝑖の断熱区画内における長さ（m）

𝐾𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑝𝑝,𝑖 ：配管𝑖の線熱損失係数（W/mK）
𝑟𝑊𝑆,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖：日付𝑑の時刻𝑡における暖冷房区画𝑖に設置された放熱器の温水供給運転率である。
配管𝑖の断熱区画外における長さ𝐿𝑝𝑝,𝑒𝑥,𝑖 及び配管𝑖の断熱区画内における長さ𝐿𝑝𝑝,𝑖𝑛,𝑖 、配管𝑖の線熱損失係
数𝐾𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑝𝑝,𝑖 の決定の仕方については、付録 I に定める。

10. 放熱器
10.1 供給熱量
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの暖冷房区画𝑖に設置された放熱器の温水熱需要𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖 は、式(13)により表される。
𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖 = 𝑄𝑇,𝐻,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖 + 𝑄𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖

(13)

ここで、
𝑄𝑇,𝐻,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの暖冷房区画𝑖に設置された放熱器の処理暖房負荷（MJ/h）
𝑄𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの暖冷房区画𝑖に設置された放熱器の熱損失（MJ/h）である。
10.2 消費電力量
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの暖冷房区画𝑖に設置された放熱器の消費電力量𝐸𝐸,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖 は、放熱器の種類がパネルラジエーター又は温水床暖房の場合は0とし、ファンコンベクターの場合は、日付𝑑の時刻𝑡
4-7-8

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11における 1 時間当たりの暖冷房区画𝑖に設置された放熱器の処理暖房負荷𝑄𝑇,𝐻,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖 及び日付𝑑の時刻𝑡における往き温水温度𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡 に依存して定まり、その計算方法を付録 K に定める。
10.3 熱損失
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの暖冷房区画𝑖に設置された放熱器の熱損失𝑄𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖 は、放熱器の種類がパネルラジエーター又はファンコンベクターの場合は0とし、温水床暖房の場合は、日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの暖冷房区画𝑖に設置された放熱器の処理暖房負荷𝑄𝑇,𝐻,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖 に依存して定まり、その計算方法を付録 L に定める。
10.4 温水供給運転率
日付𝑑の時刻𝑡における暖冷房区画𝑖に設置された放熱器の温水供給運転率𝑟𝑊𝑆,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖 は、日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの暖冷房区画𝑖に設置された放熱器の処理暖房負荷𝑄𝑇,𝐻,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖 に依存して定まり、放熱器の種類に応じて、パネルラジエーターについては付録 J に、ファンコンベクターの場合は付録 K に、温水
床暖房の場合は付録 L に、それぞれその計算方法を定める。
10.5 処理暖房負荷
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの暖冷房区画𝑖に設置された放熱器の処理暖房負荷𝑄𝑇,𝐻,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖 は、第四章「暖冷房設備」一節「全般」における日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの暖冷房区画𝑖に設置された暖冷房設備機器等の処理暖房負荷𝑄𝑇,𝐻,𝑑,𝑡,𝑖 に等しい。
10.6 最大暖房出力
日付𝑑の時刻𝑡における１時間当たりの暖冷房区画𝑖に設置された放熱器の最大暖房出力𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑟𝑎𝑑,𝑑,𝑡,𝑖 は、
日付𝑑の時刻𝑡における往き温水温度𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡 に依存して定まり、放熱器の種類に応じて、パネルラジエーター
については付録 J に、ファンコンベクターの場合は付録 K に、温水床暖房の場合は付録 L に、それぞれその計算方法を定める。

4-7-9

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11

付録 A 石油温水暖房機及び石油給湯温水暖房機
本付録では、石油温水暖房機及び石油給湯温水暖房機の暖房部（本付録では単に「石油温水暖房機」と言う。）のエネルギー消費量の計算方法を規定する。
A.1 記号及び単位
本計算で用いる記号及び単位は表 A.1 による。
表 A.1 記号及び単位
記号

意味

𝑒𝑒𝑥
𝑒𝑟𝑡𝑑

温水暖房用熱源機の熱交換効率
温水暖房用熱源機の定格効率

単位
－
－

𝐸𝐸,ℎ𝑠
𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑓𝑎𝑛

温水暖房用熱源機の消費電力量
温水暖房用熱源機の排気ファンの消費電力量

kWh/h
kWh/h

𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝
𝐸𝐺,ℎ𝑠

温水暖房用熱源機の送水ポンプの消費電力量
温水暖房用熱源機のガス消費量

kWh/h
MJ/h

𝐸𝐾,ℎ𝑠
𝐸𝑀,ℎ𝑠

温水暖房用熱源機の灯油消費量
温水暖房用熱源機のその他の燃料による一次エネルギー消費量

MJ/h
MJ/h

𝑓𝑟𝑡𝑑
𝑃ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝

定格効率を補正する係数
温水暖房用熱源機の送水ポンプの消費電力－
W

𝑞𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠𝑞𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠

温水暖房用熱源機の最大能力
温水暖房用熱源機の定格能力

W
W

𝑄𝑏𝑜𝑑𝑦
𝑄𝑏𝑜𝑑𝑦,𝑟𝑡𝑑

熱源機の筐体放熱損失
定格試験時の温水暖房用熱源機の筐体放熱損失

MJ/h
MJ/h

𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠
𝑟𝑊𝑆,ℎ𝑠

温水暖房用熱源機の暖房出力
温水暖房用熱源機の温水供給運転率

MJ/h
－

𝛾

排気ファンの効率
温水暖房用熱源機の戻り温水温度－oC

温水暖房用熱源機の往き温水温度
温水暖房用熱源機の定格試験時の往き温水温度o𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠,𝑟𝑡𝑑

CCo

A.2 エネルギー消費量
A.2.1 灯油消費量
1 時間当たりの温水暖房用熱源機の灯油消費量𝐸𝐾,ℎ𝑠 は、式(1)により表される。
0
𝐸𝐾,ℎ𝑠 = {𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠 + 𝑄𝑏𝑜𝑑𝑦
𝑒𝑒𝑥(𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠 = 0)
(𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠 > 0)

(1)

ここで、
𝐸𝐾,ℎ𝑠

：1 時間当たりの温水暖房用熱源機の灯油消費量（MJ/h）

𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠 ：1 時間当たりの温水暖房用熱源機の暖房出力（MJ/h）
𝑄𝑏𝑜𝑑𝑦：1 時間当たりの温水暖房用熱源機の筐体放熱損失（MJ/h）𝑒𝑒𝑥：1 時間平均の温水暖房用熱源機の熱交換効率である。
ここで、1 時間当たりの温水暖房用熱源機の筐体放熱損失𝑄𝑏𝑜𝑑𝑦 は、当該住戸の石油温水暖房機が従来型
4-7-10Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11石油暖房機の場合には式(2a)によるものとし、当該住戸の石油温水暖房機が潜熱回収型石油暖房機の場合には送水温度に応じて式(2b)によるものとする。
当該住戸の石油温水暖房機が石油従来型暖房機の場合
𝑄𝑏𝑜𝑑𝑦 = 234 × 3600 × 10−6(2a)

当該住戸の石油温水暖房機が石油潜熱回収型暖房機の場合、
𝑄𝑏𝑜𝑑𝑦 = (5.3928 × 𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠 − 71.903) × 3600 × 10−6

(2b)

ここで、
𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠：1 時間平均の温水暖房用熱源機の往き温水温度（℃）

である。
石油温水暖房機の種類が不明の場合は、石油従来型温水暖房機が設置されているものとして計算することとする。
1 時間平均の温水暖房用熱源機の熱交換効率𝑒𝑒𝑥 は、式(3)により表される。
𝑒𝑒𝑥 = 𝑒𝑟𝑡𝑑 × 𝑓𝑟𝑡𝑑 ×

𝑞𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠 × 3600 × 10−6 + 𝑄𝑏𝑜𝑑𝑦,𝑟𝑡𝑑
𝑞𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠 × 3600 × 10−6

(3)

ここで、
𝑒𝑟𝑡𝑑

：温水暖房用熱源機の定格効率

𝑓𝑟𝑡𝑑：1 時間平均の定格効率を補正する係数

𝑞𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠：温水暖房用熱源機の定格能力（W）

𝑄𝑏𝑜𝑑𝑦,𝑟𝑡𝑑 ：1 時間当たりの定格試験時の温水暖房用熱源機の筐体放熱損失（MJ/h）である。
1 時間当たりの定格試験時の温水暖房用熱源機の筐体放熱損失𝑄𝑏𝑜𝑑𝑦,𝑟𝑡𝑑 は、当該住戸の石油温水暖房機
が従来型石油温水暖房機の場合は式(4a)に依るものとし、当該住戸の石油温水暖房機が潜熱回収型石油温水暖房機の場合は式(4b)に依るものとする。
当該住戸の石油熱源機が従来型石油熱源機の場合、
𝑄𝑏𝑜𝑑𝑦,𝑟𝑡𝑑 = 234 × 3600 × 10−6(4a)

当該住戸の石油熱源機が潜熱回収型石油熱源機の場合、
𝑄𝑏𝑜𝑑𝑦,𝑟𝑡𝑑 = (5.3928 × 𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠,𝑟𝑡𝑑 − 71.903) × 3600 × 10−6

(4b)

ここで、
𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠,𝑟𝑡𝑑 ：温水暖房用熱源機の定格試験時の往き温水温度（℃）

である。
1 時間平均の定格効率を補正する係数𝑓𝑟𝑡𝑑 は、当該住戸の石油温水暖房機が従来型石油温水暖房機の場
合は式(5a)に依るものとし、当該住戸の石油温水暖房機が潜熱回収型石油温水暖房機の場合は式(5b)に依るものとする。
当該住戸の石油熱源機が従来型石油熱源機の場合、

4-7-11

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11𝑓𝑟𝑡𝑑 = 0.946(5a)

当該住戸の石油熱源機が潜熱回収型石油熱源機の場合、0.9768(𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠 ≥ 46.5, 𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠,𝑟𝑡𝑑 ≥ 46.5)(−0.0023 × 𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠 + 1.014)
× 0.9768
0.907
0.907
𝑓𝑟𝑡𝑑 =
× 0.9768(−0.0023 × 𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠,𝑟𝑡𝑑 + 1.014)(−0.0023 × 𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠 + 1.014){(−0.0023 × 𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠,𝑟𝑡𝑑 + 1.014)

× 0.9768(𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠 < 46.5, 𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠,𝑟𝑡𝑑 ≥ 46.5)(𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠 ≥ 46.5, 𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠,𝑟𝑡𝑑 < 46.5)(5b)(𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠 < 46.5, 𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠,𝑟𝑡𝑑 < 46.5)

ここで、
𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠：1 時間平均の温水暖房用熱源機の戻り温水温度（℃）

𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠,𝑟𝑡𝑑 ：温水暖房用熱源機の定格試験時の戻り温水温度（℃）

である。
当該住戸の石油温水暖房機が従来型石油温水暖房機の場合、定格効率𝑒𝑟𝑡𝑑 は0.82とする。ただし、当該住戸に設置する熱源機の JIS S 3031 に定める定格効率（熱効率）を用いてもよい。
当該住戸の石油温水暖房機が潜熱回収型石油温水暖房機の場合、定格効率𝑒𝑟𝑡𝑑 は0.91とし、温水暖房用
熱源機の定格試験時の往き温水温度𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠,𝑟𝑡𝑑 は70℃、温水暖房用熱源機の定格試験時の戻り温水温度
𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠,𝑟𝑡𝑑 は50℃とする。
温水暖房用熱源機の定格能力𝑞𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠 は、付録 H に定める温水暖房用熱源機の最大能力𝑞𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠 に等しいとする。
A.2.2 消費電力量
1 時間当たりの温水暖房用熱源機の消費電力量𝐸𝐸,ℎ𝑠 は、式(6)により表される。
𝐸𝐸,ℎ𝑠 = 𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝 + 𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑓𝑎𝑛

(6)

ここで、
𝐸𝐸,ℎ𝑠

：1 時間当たりの温水暖房用熱源機の消費電力量（kWh/h）

𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝 ：1 時間当たりの温水暖房用熱源機の送水ポンプの消費電力量（kWh/h）
𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑓𝑎𝑛 ：1 時間当たりの温水暖房用熱源機の排気ファンの消費電力量（kWh/h）である。
1 時間当たりの温水暖房用熱源機の送水ポンプの消費電力量𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝 は、式(7)により表される。
𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝 = 𝑃ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝 × 𝑟𝑊𝑆,ℎ𝑠 × 10−3

(7)

ここで、
𝑃ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝：温水暖房用熱源機の送水ポンプの消費電力（W）

𝑟𝑊𝑆,ℎ𝑠：1 時間平均の温水暖房用熱源機の温水供給運転率

であり、温水暖房用熱源機の送水ポンプの消費電力𝑃ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝 は、当該住戸の石油温水暖房機が石油従来型温水暖房機の場合は90(W)とし、当該住戸の石油温水暖房機が石油潜熱回収型温水暖房機の場合は70（W）とする。
1 時間当たりの温水暖房用熱源機の排気ファンの消費電力量𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑓𝑎𝑛 は、式(8)により表される。
4-7-12

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑓𝑎𝑛 = 𝐸𝐾,ℎ𝑠 × 𝛾 × 103 ÷ 3600

(8)

ここで、
𝐸𝐾,ℎ𝑠

：1 時間当たりの温水暖房用熱源機の灯油消費量（MJ/h）𝛾：排気ファンの効率であり、排気ファンの効率𝛾は0.003とする。
A.2.3 ガス消費量
1 時間当たりの温水暖房用熱源機のガス消費量𝐸𝐺,ℎ𝑠 は0とする。
A.2.4 その他の燃料による一次エネルギー消費量
1 時間当たりの温水暖房用熱源機のその他の燃料による一次エネルギー消費量𝐸𝑀,ℎ𝑠 は0とする。
A.3 最大暖房出力
1 時間当たりの温水暖房用熱源機の最大暖房出力𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠 は、式(9)により表される。
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠 = 𝑞𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠 × 3600 ÷ 106(9)

温水暖房用熱源機の定格能力𝑞𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠 は、付録 H に定める温水暖房用熱源機の最大能力𝑞𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠 に等しいとする。

4-7-13

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11

付録 B ガス温水暖房機及びガス給湯温水暖房機
本付録では、ガス温水暖房機及びガス給湯温水暖房機の暖房部（本付録では単に「ガス温水暖房機」と言う。）のエネルギー消費量の計算方法を規定する。
B.1 記号及び単位
本計算で用いる記号及び単位は表 B.1 による。
表 B.1 記号及び単位
記号

意味

𝑒𝑒𝑥
𝑒𝑟𝑡𝑑

温水暖房用熱源機の熱交換効率
温水暖房用熱源機の定格効率

単位
－
－

𝐸𝐸,ℎ𝑠
𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑓𝑎𝑛

温水暖房用熱源機の消費電力量
温水暖房用熱源機の排気ファンの消費電力量

kWh/h
kWh/h

𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝
𝐸𝐺,ℎ𝑠

温水暖房用熱源機の送水ポンプの消費電力量
温水暖房用熱源機のガス消費量

kWh/h
MJ/h

𝐸𝐾,ℎ𝑠
𝐸𝑀,ℎ𝑠

温水暖房用熱源機の灯油消費量
温水暖房用熱源機のその他の燃料による一次エネルギー消費量

MJ/h
MJ/h

𝑓𝑟𝑡𝑑
𝑝ℎ𝑠

定格効率を補正する係数
温水暖房用熱源機の往き温水温度の区分－

𝑃ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝𝑞𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠

温水暖房用熱源機の送水ポンプの消費電力
温水暖房用熱源機の最大能力

WW

𝑞𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠
𝑄𝑏𝑜𝑑𝑦

温水暖房用熱源機の定格能力
熱源機の筐体放熱損失

W
MJ/h

𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠
𝑟𝑊𝑆,ℎ𝑠

温水暖房用熱源機の暖房出力
温水暖房用熱源機の温水供給運転率

MJ/h－

排気ファンの効率－𝛾―

B.2 エネルギー消費量
B.2.1 ガス消費量
1 時間当たりの温水暖房用熱源機のガス消費量𝐸𝐺,ℎ𝑠 は、式(1)により表される。
0𝐸𝐺,ℎ𝑠 = {𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠 + 𝑄𝑏𝑜𝑑𝑦
𝑒𝑒𝑥(𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠 = 0)
(𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠 > 0)

(1)

ここで、
𝐸𝐺,ℎ𝑠

：1 時間当たりの温水暖房用熱源機のガス消費量（MJ/h）

𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠 ：1 時間当たりの温水暖房用熱源機の暖房出力（MJ/h）
𝑄𝑏𝑜𝑑𝑦：1 時間当たりの温水暖房用熱源機の筐体放熱損失（MJ/h）𝑒𝑒𝑥：1 時間平均の温水暖房用熱源機の熱交換効率である。
ここで、1 時間当たりの温水暖房用熱源機の筐体放熱損失𝑄𝑏𝑜𝑑𝑦 は、当該住戸のガス温水暖房機がガス従
来型温水暖房機の場合には式(2a)によるものとし、当該住戸のガス温水暖房機がガス潜熱回収型温水暖房機の場合には送水温度の区分𝑝に依存して式(2b)によるものとする。
当該住戸のガス温水暖房機がガス従来型温水暖房機の場合、
4-7-14

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11

𝑄𝑏𝑜𝑑𝑦 = 240.96 × 3600 × 10−6(2a)

当該住戸のガス温水暖房機がガス潜熱回収型温水暖房機の場合でかつ送水温度の区分𝑝ℎ𝑠 が 1（送水温度60oC）の場合、
𝑄𝑏𝑜𝑑𝑦 = 225.26 × 3600 × 10−6(2b-1)

当該住戸のガス温水暖房機がガス潜熱回収型温水暖房機の場合でかつ送水温度の区分𝑝ℎ𝑠 が 2（送水温度40 oC）の場合、
𝑄𝑏𝑜𝑑𝑦 = 123.74 × 3600 × 10−6(2b-2)とする。
ガス温水暖房機の種類が不明の場合は、ガス従来型温水暖房機が設置されているものとして計算することとする。
1 時間平均の温水暖房用熱源機の熱交換効率𝑒𝑒𝑥 は、式(3)により表される。
𝑒𝑒𝑥 = 𝑒𝑟𝑡𝑑 × 𝑓𝑟𝑡𝑑 ×

𝑞𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠 × 3600 × 10−6 + 𝑄𝑏𝑜𝑑𝑦
𝑞𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠 × 3600 × 10−6

(3)

ここで、
𝑒𝑟𝑡𝑑

：温水暖房用熱源機の定格効率

𝑓𝑟𝑡𝑑：定格効率を補正する係数

𝑞𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠：温水暖房用熱源機の定格能力（W）である。
ここで、定格効率を補正する係数𝑓𝑟𝑡𝑑 は、当該住戸のガス温水暖房機が従来型ガス温水暖房機の場合
0.985とし、当該住戸のガス温水暖房機が潜熱回収型ガス温水暖房機の場合でかつ送水温度の区分𝑝ℎ𝑠 が 1（送水温度 60 oC）の場合、1.038とし、当該住戸のガス温水暖房機が潜熱回収型ガス温水暖房機の場合でかつ送水温度の区分𝑝ℎ𝑠 が 2（送水温度 40 oC）の場合、1.064とする。
定格効率𝑒𝑟𝑡𝑑 は当該住戸に設置するガス温水暖房機がガス従来型温水暖房機の場合0.81に等しいとし、当該住戸に設置するガス温水暖房機がガス潜熱回収型温水暖房機の場合0.87に等しいとする。ただし、当該機器に設置する熱源機の JIS S 2112 に定める定格効率（熱効率）の値を用いても構わない。
温水暖房用熱源機の定格能力𝑞𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠 は、付録 H に定める温水暖房用熱源機の最大能力𝑞𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠 に等しいとする。
B.2.2 消費電力量
1 時間当たりの温水暖房用熱源機の消費電力量𝐸𝐸,ℎ𝑠 は、式(4)により表される。
𝐸𝐸,ℎ𝑠 = 𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝 + 𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑓𝑎𝑛
ここで、
𝐸𝐸,ℎ𝑠

：1 時間当たりの温水暖房用熱源機の消費電力量（kWh/h）

𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝 ：1 時間当たりの温水暖房用熱源機の送水ポンプの消費電力量（kWh/h）
𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑓𝑎𝑛 ：1 時間当たりの温水暖房用熱源機の排気ファンの消費電力量（kWh/h）である。
4-7-15(4)

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11
1 時間当たりの温水暖房用熱源機の送水ポンプの消費電力量𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝 は、式(5)により表される。
𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝 = 𝑃ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝 × 𝑟𝑊𝑆,ℎ𝑠 × 10−3

(5)

ここで、
𝑃ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝：温水暖房用熱源機の送水ポンプの消費電力（W）

𝑟𝑊𝑆,ℎ𝑠：温水暖房用熱源機の温水供給運転率

であり、温水暖房用熱源機の送水ポンプの消費電力𝑃ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝 は、73(W)とする。
1 時間当たりの温水暖房用熱源機の排気ファンの消費電力量𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑓𝑎𝑛 は、式(7)により表される。
𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑓𝑎𝑛 = 𝐸𝐺,ℎ𝑠 × 𝛾 × 103 ÷ 3600

(6)

ここで、
𝐸𝐺,ℎ𝑠

：1 時間当たりの温水暖房用熱源機のガス消費量（MJ/h）𝛾：排気ファンの効率であり、排気ファンの効率𝛾は0.003とする。
B.2.3 灯油消費量
1 時間当たりの温水暖房用熱源機の灯油消費量𝐸𝐾,ℎ𝑠 は0とする。
B.2.4 その他の一次エネルギー消費量
1 時間当たりの温水暖房用熱源機のその他の一次エネルギー消費量𝐸𝑀,ℎ𝑠 は0とする。
B.3 最大暖房出力
1 時間当たりの温水暖房用熱源機の最大暖房出力𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠 は、式(7)により表される。
𝑄𝑚𝑎𝑥,H,ℎ𝑠 = 𝑞𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠 × 3600 ÷ 106(7)

温水暖房用熱源機の定格能力𝑞𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠 は、付録 H に定める温水暖房用熱源機の最大能力𝑞𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠 に等しいとする。

4-7-16

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11

付録 C 電気ヒーター温水暖房機及び電気ヒーター給湯温水暖房機
本付録では、電気ヒーター温水暖房機及び電気ヒーター給湯温水暖房機の暖房部（本付録では単に「電気ヒーター温水暖房機」と言う。）のエネルギー消費量の計算方法を規定する。
C.1 記号及び単位
本計算で用いる記号及び単位は表 C.1 による。
表 C.1 記号及び単位
記号

意味

𝐸𝐸,ℎ𝑠

単位

𝐸𝐸,ℎ𝑠,ℎ𝑡𝑟

温水暖房用熱源機の消費電力量
温水暖房用熱源機の電気ヒーターの消費電力量

kWh/h
kWh/h

𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝
𝐸𝐺,ℎ𝑠

温水暖房用熱源機の送水ポンプの消費電力量
温水暖房用熱源機のガス消費量

kWh/h
MJ/h

𝐸𝐾,ℎ𝑠
𝐸𝑀,ℎ𝑠

温水暖房用熱源機の灯油消費量
温水暖房用熱源機のその他の燃料による一次エネルギー消費量

MJ/h
MJ/h

𝑃ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝𝑞𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠

温水暖房用熱源機の送水ポンプの消費電力
温水暖房用熱源機の最大能力

WW

𝑞𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠

温水暖房用熱源機の定格能力
温水暖房用熱源機の最大暖房出力

W
MJ/h

𝑟𝑊𝑆,ℎ𝑠

温水暖房用熱源機の温水供給運転率－

C.2 エネルギー消費量
C.2.1 消費電力量
1 時間当たりの温水暖房用熱源機の消費電力量𝐸𝐸,ℎ𝑠 は、式(1)により表される。
𝐸𝐸,ℎ𝑠 = 𝐸𝐸,ℎ𝑠,ℎ𝑡𝑟 + 𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝

(1)

ここで、
𝐸𝐸,ℎ𝑠

：1 時間当たりの温水暖房用熱源機の消費電力量（kWh/h）

𝐸𝐸,ℎ𝑠,ℎ𝑡𝑟：1 時間当たりの温水暖房用熱源機の電気ヒーターの消費電力量（kWh/h）

𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝 ：1 時間当たりの温水暖房用熱源機の送水ポンプの消費電力量（kWh/h）である。
1 時間当たりの温水暖房用熱源機の電気ヒーターの消費電力量𝐸𝐸,ℎ𝑠,ℎ𝑡𝑟 は、式(2)により表される。
𝐸𝐸,ℎ𝑠,ℎ𝑡𝑟 = 𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠 × 103 ÷ 3600

(2)

ここで、
𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠 ：1 時間当たりの温水暖房用熱源機の暖房出力（MJ/h）である。
1 時間当たりの温水暖房用熱源機の送水ポンプの消費電力量𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝 は、式(3)により表される。
𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝 = 𝑃ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝 × 𝑟𝑊𝑆,ℎ𝑠 × 10−3
ここで、𝑃ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝：温水暖房用熱源機の送水ポンプの消費電力（W）

𝑟𝑊𝑆,ℎ𝑠：1 時間平均の温水暖房用熱源機の温水供給運転率

4-7-17(3)

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11であり、温水暖房用熱源機の送水ポンプの消費電力𝑃ℎ𝑠,𝑝𝑚𝑝 は、90(W)とする。
C.2.2 ガス消費量
1 時間当たりの温水暖房用熱源機のガス消費量𝐸𝐺,ℎ𝑠 は0とする。
C.2.3 灯油消費量
1 時間当たりの温水暖房用熱源機の灯油消費量𝐸𝐾,ℎ𝑠 は0とする。
C.2.4 その他の一次エネルギー消費量
1 時間当たりの温水暖房用熱源機のその他の一次エネルギー消費量𝐸𝑀,ℎ𝑠 は0とする。
C.3 最大暖房出力
1 時間当たりの温水暖房用熱源機の最大暖房出力𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠 は、式(4)により表される。
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠 = 𝑞𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠 × 3600 ÷ 106(4)

温水暖房用熱源機の定格能力𝑞𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠 は、付録 H に定める温水暖房用熱源機の最大能力𝑞𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠 に等しいとする。

4-7-18

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11

付録 D 電気ヒートポンプ温水暖房機（フロン系）
D.1 記号及び単位
本計算で用いる記号及び単位は表 D.1 による。
表 D.1 記号及び単位
記号

意味

単位

𝐶𝑑𝑒𝑓
𝑒ℎ𝑠

デフロスト補正係数
温水暖房用熱源機の効率

－
－

𝑒𝑟𝑡𝑑
𝑒𝑟ℎ𝑠

温水暖房用熱源機の定格効率
温水暖房用熱源機の効率比

－
－

𝐸𝐸,ℎ𝑠
𝐸𝐺,ℎ𝑠

温水暖房用熱源機の消費電力量
温水暖房用熱源機のガス消費量

kWh/h
MJ/h

𝐸𝐾,ℎ𝑠
𝐸𝑀,ℎ𝑠

温水暖房用熱源機の灯油消費量
温水暖房用熱源機のその他の燃料による一次エネルギー消費量

MJ/h
MJ/h

𝑃𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠𝑃𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠

温水暖房用熱源機の最大消費電力
温水暖房用熱源機の定格消費電力

WW

𝑞𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠𝑞𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠

温水暖房用熱源機の最大能力
温水暖房用熱源機の定格能力

WW

𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠

温水暖房用熱源機の温水熱需要
温水暖房用熱源機の最大暖房出力

MJ/h
MJ/h

𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠
𝜃𝑒𝑥

温水暖房用熱源機の暖房出力
外気温度

MJ/h
o
C

𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠

温水暖房用熱源機の往き温水温度oC

D.2 エネルギー消費量
D.2.1 消費電力量
1 時間当たりの温水暖房用熱源機の消費電力量𝐸𝐸,ℎ𝑠 は、式(1)により表される。
𝐸𝐸,ℎ𝑠 =

𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠
× 103 ÷ 3600
𝑒ℎ𝑠

(1)

ここで、
𝐸𝐸,ℎ𝑠

：1 時間当たりの温水暖房用熱源機の消費電力量（kWh/h）

𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠 ：1 時間当たりの温水暖房用熱源機の暖房出力（MJ/h）𝑒ℎ𝑠：1 時間平均の温水暖房用熱源機の効率である。
1 時間平均の温水暖房用熱源機の効率𝑒ℎ𝑠 は、式(2)により表される。
𝑒ℎ𝑠 =𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠 × 106 ÷ 3600
× 𝑒𝑟ℎ𝑠𝑃𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠

ここで、
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠 ：1 時間当たりの温水暖房用熱源機の最大暖房出力（MJ/h）𝑃𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠：温水暖房用熱源機の最大消費電力（W）

𝑒𝑟ℎ𝑠：1 時間平均の温水暖房用熱源機の効率比

4-7-19(2)

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11である。
1 時間当たりの温水暖房用熱源機の最大暖房出力𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠 は、D.2 により規定される。
温水暖房用熱源機の最大消費電力𝑃𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠 は、式(3)により表される。
𝑃𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠 =𝑃𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠
0.6

(3)

ここで、
𝑃𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠：温水暖房用熱源機の定格消費電力（W）である。
温水暖房用熱源機の定格消費電力𝑃𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠 は、式(4)により表される。
𝑃𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠 =𝑞𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠
𝑒𝑟𝑡𝑑

(4)

ここで、
𝑞𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠：温水暖房用熱源機の定格能力（W）

𝑒𝑟𝑡𝑑：温水暖房用熱源機の定格効率である。
ここで、温水暖房用熱源機の定格効率𝑒𝑟𝑡𝑑 は4.05とする。
温水暖房用熱源機の定格能力𝑞𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠 は、式(5)により表される。
𝑞𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠 = 𝑞𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠 × 0.8

(5)

ここで、
𝑞𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠：温水暖房用熱源機の最大能力（W）である。
温水暖房用熱源機の最大能力𝑞𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠 は付録 H により規定される。
温水暖房用熱源機の 1 時間平均の効率比𝑒𝑟ℎ𝑠 は、式(6)により表される。
2

𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠)
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠
𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠+ (−0.36786 + 0.012152 × (𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠 − 𝜃𝑒𝑥 )) × (1 −)𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠+1𝑒𝑟ℎ𝑠 = (1.120656 − 0.03703 × (𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠 − 𝜃𝑒𝑥 )) × (1 −ここで、
𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠：1 時間平均の温水暖房用熱源機の往き温水温度（oC）

𝜃𝑒𝑥：1 時間平均の外気温度（oC）である。
D.2.2 ガス消費量
1 時間当たりの温水暖房用熱源機のガス消費量𝐸𝐺,ℎ𝑠 は0とする。

4-7-20(6)

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11D.2.3 石油消費量
1 時間当たりの温水暖房用熱源機の石油消費量𝐸𝐾,ℎ𝑠 は0とする。
D.2.4 その他の一次エネルギー消費量
1 時間当たりの温水暖房用熱源機のその他の一次エネルギー消費量𝐸𝑀,ℎ𝑠 は0とする。
D.3 最大暖房出力
1 時間当たりの温水暖房用熱源機の最大暖房出力𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠 は、式(7)により表される。
2
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠 = (11.62 + 0.2781 × 𝜃𝑒𝑥 − 0.00113 × 𝜃𝑒𝑥−0.1271 × 𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠 − 0.00363 × 𝜃𝑒𝑥 × 𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠 ) ×

𝑞𝑟𝑡𝑑,ℎ𝑠 𝐶𝑑𝑒𝑓
×× 3600 × 10−6
6
0.85

(7)

ここで、
𝐶𝑑𝑒𝑓

：1 時間あたりのデフロスト補正係数であり、1 時間あたりのデフロスト補正係数𝐶𝑑𝑒𝑓 は、1 時間平均の外気温度𝜃𝑒𝑥 が5 oC 未満かつ 1 時間平均の外気相対湿度ℎ𝑒𝑥 が80%以上の場合は0.85とし、それ以外の場合は1.0とする。

4-7-21

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11

付録 E 電気ヒートポンプ・ガス瞬間式併用型給湯温水暖房機（給湯熱源：ガス瞬間式、暖房熱源：電気ヒートポンプ・ガス瞬間式併用）
E.1 記号及び単位
本計算で用いる記号及び単位は表 E.1 による。
表 E.1 記号及び単位
記号

意味

単位

𝐶𝐷
𝑒𝑒𝑥

CD 値
ガスユニット燃焼室の熱交換効率－－

𝑒𝐺𝑈,𝑟𝑡𝑑
𝐸𝐸,𝐺𝑈,𝑎𝑢𝑥

ガスユニットの定格効率
ガスユニットの補機の消費電力量

－
kWh/h

𝐸𝐸,ℎ𝑠
𝐸𝐸,𝐻𝑃𝑈

熱源機の消費電力量
ヒートポンプユニットの消費電力量

kWh/h
kWh/h

𝐸𝐸,𝑇𝑈,𝑎𝑢𝑥
𝐸𝐺,𝐺𝑈

タンクユニットの補機の消費電力量
ガスユニットのガス消費量

kWh/h
MJ/h

熱源機のガス消費量
ガスユニットの定格効率を補正する係数

MJ/h
－

ℎ𝑒𝑥
𝑃𝐺𝑈,𝑎𝑢𝑥,𝑂𝑁

外気相対湿度
ガス燃焼時のガスユニットの補機の消費電力%
W

𝑃𝐺𝑈,𝑎𝑢𝑥,𝑂𝐹𝐹
𝑃𝐻𝑃𝑈,𝑐𝑡𝑛

ガス非燃焼時のガスユニットの補機の消費電力
連続運転時のヒートポンプユニットの消費電力

W
W

𝑃𝐻𝑃𝑈,𝑚𝑖𝑛
𝑃𝑇𝑈,𝑎𝑢𝑥

ヒートポンプユニットの最小消費電力
タンクユニットの補機の消費電力

W
W

𝑞𝑏𝑜𝑑𝑦
𝑞𝐺,𝐺𝑈

ガスユニットの筐体放熱損失
ガスユニットのガス消費量

W
W

𝑞𝐺𝑈
𝑞𝐺𝑈,𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐻𝑃𝑈

ガスユニットの暖房出力
ヒートポンプユニット運転時のガスユニットの熱損失

W
W

𝑞𝐺𝑈,𝑟𝑡𝑑
𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑎𝑣𝑒

ガスユニットの定格暖房能力
ヒートポンプユニットの平均暖房出力

W
W

𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑚𝑎𝑥
𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑚𝑖𝑛ヒートポンプユニットの最大暖房出力
ヒートポンプユニットの最小暖房出力

W
W

𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡
𝑞𝑜𝑢𝑡,ℎ𝑠

ヒートポンプユニットの平均暖房出力
熱源機の暖房出力W
W

𝑞𝑇𝑈,𝑝𝑖𝑝𝑒,𝑙𝑜𝑠𝑠
𝑞𝑇𝑈,𝑡𝑎𝑛𝑘,𝑙𝑜𝑠𝑠

タンクユニットのヒートポンプ配管の熱損失
タンクユニットのタンクの熱損失

WW

𝑞′𝑇𝑈,𝑡𝑎𝑛𝑘,𝑙𝑜𝑠𝑠
𝑞′𝑇𝑈,𝑝𝑖𝑝𝑒,𝑙𝑜𝑠𝑠

ヒートポンプユニット最大運転時のタンクユニットのタンクの熱損失
ヒートポンプユニット最大運転時のタンクユニットのヒートポンプ配管の熱損失

W
W′
𝑞𝐺𝑈,𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐻𝑃𝑈

ヒートポンプユニット最大運転時のヒートポンプユニット運転時のガスユニットの熱損
失W

𝑄𝐺𝑈,𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐻𝑃𝑈
𝑄𝐻𝑃𝑈

ヒートポンプユニット運転時のガスユニットの熱損失量
ヒートポンプユニットの暖房出力

MJ/h
MJ/h

𝑄𝑜𝑢𝑡,ℎ𝑠
𝑄𝑜𝑢𝑡,ℎ𝑠,𝐻𝑃𝑈

熱源機の暖房出力
熱源機のヒートポンプユニット分担暖房出力

MJ/h
MJ/h

𝑄𝑇𝑈,𝑡𝑎𝑛𝑘,𝑙𝑜𝑠𝑠
𝑄𝑇𝑈,𝑝𝑖𝑝𝑒,𝑙𝑜𝑠𝑠

タンクユニットのタンクの熱損失量
タンクユニットのヒートポンプ配管の熱損失量

MJ/h
MJ/h

𝑟𝐺𝑈
𝑟𝐻𝑃𝑈

ガスユニットの暖房出力分担率
ヒートポンプユニットの暖房出力分担率－－

𝑟𝑖𝑛𝑡𝑚𝑖𝑡

ヒートポンプユニットの断続運転率

－

𝐸𝐺,ℎ𝑠
𝑓𝑒𝑥

4-7-22

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11
記号
𝜃𝑒𝑥

意味
外気温度

単位
o
C

𝜃𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡
𝜃𝑖𝑛ヒートポンプユニットの出湯温度
室内温度o𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠

熱源機の戻り温水温度
熱源機の往き温水温度o𝜃𝑇𝑈,𝑎𝑚𝑏′
𝜃𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡

タンクユニットの周囲空気温度
ヒートポンプ最大運転時のヒートポンプユニットの出湯温度

o

C
C

o

C
C

o

C
C

o

E.2 エネルギー消費量
E.2.1 消費電力量
1 時間当たりの熱源機の消費電力量𝐸𝐸,ℎ𝑠 は、1 時間当たりの熱源機の暖房出力𝑄𝑜𝑢𝑡,ℎ𝑠 が0の場合は0とし、
1 時間当たりの熱源機の暖房出力𝑄𝑜𝑢𝑡,ℎ𝑠 が0より大の場合は、式(1)により表される。
𝐸𝐸,ℎ𝑠 = 𝐸𝐸,𝐻𝑃𝑈 + 𝐸𝐸,𝐺𝑈,𝑎𝑢𝑥 + 𝐸𝐸,𝑇𝑈,𝑎𝑢𝑥

(1)

ここで、
𝐸𝐸,ℎ𝑠

：1 時間当たりの熱源機の消費電力量（kWh/h）

𝐸𝐸,𝐻𝑃𝑈：1 時間当たりのヒートポンプユニットの消費電力量（kWh/h）

𝐸𝐸,𝐺𝑈,𝑎𝑢𝑥 ：1 時間当たりのガスユニットの補機の消費電力量（kWh/h）
𝐸𝐸,𝑇𝑈,𝑎𝑢𝑥 ：1 時間当たりのタンクユニットの補機の消費電力量（kWh/h）である。
E.2.2 ガス消費量
1 時間当たりの熱源機のガス消費量𝐸𝐺,ℎ𝑠 は、1 時間当たりの熱源機の暖房出力𝑄𝑜𝑢𝑡,ℎ𝑠 が0の場合は0とし、1時間当たりの熱源機の暖房出力𝑄𝑜𝑢𝑡,ℎ𝑠 が0より大の場合は、式(2)により表される。
𝐸𝐺,ℎ𝑠 = 𝐸𝐺,𝐺𝑈

(2)

ここで、
𝐸𝐺,ℎ𝑠

：1 時間当たりの熱源機のガス消費量（MJ/h）

𝐸𝐺,𝐺𝑈：1 時間当たりのガスユニットのガス消費量（MJ/h）である。
E.2.3 灯油消費量
1 時間当たりの熱源機の灯油消費量𝐸𝐾,ℎ𝑠 は0とする。
E.2.4 その他の燃料の一次エネルギー消費量
1 時間当たりの熱源機のその他の燃料の一次エネルギー消費量𝐸𝑀,ℎ𝑠 は0とする。
E.3 消費電力量及びガス消費量
E.3.1 タンクユニットの補機消費電力量
1 時間当たりのタンクユニットの補機の消費電力量𝐸𝐸,𝑇𝑈,𝑎𝑢𝑥 は、式(3a)及び式(3b)により表される。
𝐸𝐸,𝑇𝑈,𝑎𝑢𝑥 = 𝑃𝑇𝑈,𝑎𝑢𝑥 × 10−3
4-7-23(3a)Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11

𝑃𝑇𝑈,𝑎𝑢𝑥 = 𝑓𝑇𝑈,𝑃,𝑎𝑢𝑥 (𝑟𝑖𝑛𝑡𝑚𝑖𝑡 )

(3b)

ここで、
𝑃𝑇𝑈,𝑎𝑢𝑥：1 時間平均のタンクユニットの補機の消費電力（W）

𝑟𝑖𝑛𝑡𝑚𝑖𝑡：1 時間平均のヒートポンプユニットの断続運転率であり、𝑓𝑇𝑈,𝑃,𝑎𝑢𝑥 はタンクユニットの補機の消費電力を求める関数である。
E.3.2 ヒートポンプユニットの消費電力量
1 時間当たりのヒートポンプユニットの消費電力量𝐸𝐸,𝐻𝑃𝑈 は、連続運転（1 時間平均のヒートポンプユニットの暖房出力𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑎𝑣𝑒 が 1 時間平均のヒートポンプユニットの最小暖房出力𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑚𝑖𝑛 以上）の場合、式(4a-1)及び式(4a-2)により表され、断続運転（1 時間平均のヒートポンプユニットの暖房出力𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑎𝑣𝑒 が 1 時間平均のヒート
ポンプユニットの最小暖房出力𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑚𝑖𝑛 未満）の場合、式(4b-1)及び式(4b-2)により表される。
𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑎𝑣𝑒 ≥ 𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑚𝑖𝑛 の場合（連続運転の場合）、
𝐸𝐸,𝐻𝑃𝑈 = 𝑃𝐻𝑃𝑈,𝑐𝑡𝑛 × 10−3

(4a-1)

𝑃𝐻𝑃𝑈,𝑐𝑡𝑛 = 𝑓𝐻𝑃𝑈,𝑃 (𝜃𝑒𝑥 , ℎ𝑒𝑥 , 𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠 , 𝜃𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡 , 𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑎𝑣𝑒 )(4a-2)

𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑎𝑣𝑒 < 𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑚𝑖𝑛 の場合（断続運転の場合）、
𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑎𝑣𝑒

𝐸𝐸,𝐻𝑃𝑈 = 𝑞

𝐻𝑃𝑈,𝑚𝑖𝑛

𝑃𝐻𝑃𝑈,𝑚𝑖𝑛× (1 − 𝐶𝐷 × (1 − 𝑟𝑖𝑛𝑡𝑚𝑖𝑡 ))× 10−3

𝑃𝐻𝑃𝑈,𝑚𝑖𝑛 = 𝑓𝐻𝑃𝑈,𝑃 (𝜃𝑒𝑥 , ℎ𝑒𝑥 , 𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠 , 𝜃𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡 , 𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑚𝑖𝑛 )(4b-1)(4b-2)

ここで、
𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑎𝑣𝑒 ：1 時間平均のヒートポンプユニットの暖房出力（W）
𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑚𝑖𝑛 ：1 時間平均のヒートポンプユニットの最小暖房出力（W）
𝑃𝐻𝑃𝑈,𝑐𝑡𝑛：1 時間平均の連続運転時のヒートポンプユニットの消費電力（W）

𝑃𝐻𝑃𝑈,𝑚𝑖𝑛 ：1 時間平均のヒートポンプユニットの最小消費電力（W）
𝜃𝑒𝑥：1 時間平均の外気温度（oC）ℎ𝑒𝑥：1 時間平均の外気相対湿度（%）

𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠：1 時間平均の熱源機の戻り温水温度（oC）

𝜃𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡：1 時間平均のヒートポンプユニットの出湯温度（oC）

𝐶𝐷

：CD 値

𝑟𝑖𝑛𝑡𝑚𝑖𝑡：ヒートポンプユニットの 1 時間平均の断続運転率である。ここで、CD 値は0.23とする。また、𝑓𝐻𝑃𝑈,𝑃 はヒートポンプユニットの消費電力を求める関数である。
1 時間平均のヒートポンプユニットの断続運転率𝑟𝑖𝑛𝑡𝑚𝑖𝑡 は、1.0を超えない範囲で、式(5)により表される。
𝑟𝑖𝑛𝑡𝑚𝑖𝑡 =𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑎𝑣𝑒
𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑚𝑖𝑛

ここで、
𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑎𝑣𝑒 ：1 時間平均のヒートポンプユニットの暖房出力（W）

4-7-24(5)

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11
𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑚𝑖𝑛 ：1 時間平均のヒートポンプユニットの最小暖房出力（W）である。
1 時間平均のヒートポンプユニットの最小暖房出力𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑚𝑖𝑛 は、式(6)により表される。
𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑚𝑖𝑛 = 𝑓𝐻𝑃𝑈,𝑞,𝑚𝑖𝑛 (𝜃𝑒𝑥 , 𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠 , 𝜃𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡 )

(6)

ここで、
𝜃𝑒𝑥

：1 時間平均の外気温度（oC）

𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠：1 時間平均の熱源機の戻り温水温度（oC）

𝜃𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡：1 時間平均のヒートポンプユニットの出湯温度（oC）

であり、𝑓𝐻𝑃𝑈,𝑞,𝑚𝑖𝑛 はヒートポンプユニットの最小暖房出力を求める関数である。
1 時間平均のヒートポンプユニットの平均暖房出力𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑎𝑣𝑒 は、式(7)により表される。
𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑎𝑣𝑒 = 𝑄𝐻𝑃𝑈 × 106 ÷ 3600

(7)

ここで、
𝑄𝐻𝑃𝑈

：1 時間当たりのヒートポンプユニットの暖房出力（MJ/h）である。
E.3.3 ヒートポンプユニットの暖房出力
1 時間当たりのヒートポンプユニットの暖房出力𝑄𝐻𝑃𝑈 は、式(8)により表される。
𝑄𝐻𝑃𝑈 = 𝑄𝑜𝑢𝑡,ℎ𝑠,𝐻𝑃𝑈 + 𝑄𝐺𝑈,𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐻𝑃𝑈 + 𝑄𝑇𝑈,𝑡𝑎𝑛𝑘,𝑙𝑜𝑠𝑠 + 𝑄𝑇𝑈,𝑝𝑖𝑝𝑒,𝑙𝑜𝑠𝑠

(8)

ここで、
𝑄𝑜𝑢𝑡,ℎ𝑠,𝐻𝑃𝑈：1 時間当たりの熱源機のヒートポンプユニット分担暖房出力（MJ/h）
𝑄𝐺𝑈,𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐻𝑃𝑈：1 時間当たりのヒートポンプユニット運転時のガスユニットの熱損失量（MJ/h）
𝑄𝑇𝑈,𝑡𝑎𝑛𝑘,𝑙𝑜𝑠𝑠：1 時間当たりのタンクユニットのタンクの熱損失量（MJ/h）
𝑄𝑇𝑈,𝑝𝑖𝑝𝑒,𝑙𝑜𝑠𝑠：1 時間当たりのタンクユニットのヒートポンプ配管の熱損失量（MJ/h）である。
1 時間当たりのタンクユニットのヒートポンプ配管の熱損失量𝑄𝑇𝑈,𝑝𝑖𝑝𝑒,𝑙𝑜𝑠𝑠 は、式(9a)及び式(9b)により表される。
𝑄𝑇𝑈,𝑝𝑖𝑝𝑒,𝑙𝑜𝑠𝑠 = 𝑞𝑇𝑈,𝑝𝑖𝑝𝑒,𝑙𝑜𝑠𝑠 × 3600 × 10−6

(9a)𝑞𝑇𝑈,𝑝𝑖𝑝𝑒,𝑙𝑜𝑠𝑠 = 𝑓𝑇𝑈,𝑞,𝐻𝑃𝑃 (𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠 , 𝜃𝑒𝑥 )

(9b)

ここで、
𝑞𝑇𝑈,𝑝𝑖𝑝𝑒,𝑙𝑜𝑠𝑠：1 時間平均のタンクユニットのヒートポンプ配管の熱損失（W）
𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠：1 時間平均の熱源機の往き温水温度（oC）

4-7-25

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11𝜃𝑒𝑥：1 時間平均の外気温度（oC）

であり、𝑓𝑇𝑈,𝑞,𝐻𝑃𝑃 はタンクユニットのヒートポンプ配管の熱損失を求める関数である。
1 時間当たりのタンクユニットのタンクの熱損失量𝑄𝑇𝑈,𝑡𝑎𝑛𝑘,𝑙𝑜𝑠𝑠 は、式(10a)及び式(10b)により表される。
𝑄𝑇𝑈,𝑡𝑎𝑛𝑘,𝑙𝑜𝑠𝑠 = 𝑞𝑇𝑈,𝑡𝑎𝑛𝑘,𝑙𝑜𝑠𝑠 × 3600 × 10−6

(10a)𝑞𝑇𝑈,𝑡𝑎𝑛𝑘,𝑙𝑜𝑠𝑠 = 𝑓𝑇𝑈,𝑞,𝑡𝑎𝑛𝑘 (𝜃𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡 , 𝜃𝑇𝑈,𝑎𝑚𝑏 )

(10b)

ここで、
𝑞𝑇𝑈,𝑡𝑎𝑛𝑘,𝑙𝑜𝑠𝑠：1 時間平均のタンクユニットのタンクの熱損失（W）
𝜃𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡：1 時間平均のヒートポンプユニットの出湯温度（oC）

𝜃𝑇𝑈,𝑎𝑚𝑏：1 時間平均のタンクユニットの周囲空気温度（oC）

であり、𝑓𝑇𝑈,𝑞,𝑡𝑎𝑛𝑘 はタンクユニットのタンクの熱損失を求める関数である。
1 時間平均のヒートポンプユニットの出湯温度𝜃𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡 は、1 時間平均の熱源機のヒートポンプユニットの暖房出力分担率𝑟𝐻𝑃𝑈 が1.0を下回る場合は85 oC とし、1.0に等しいかつ 1 時間平均の熱源機の往き温水温度
𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠 が40 oC の場合は65 oC とし、1.0に等しいかつ 1 時間平均の熱源機の往き温水温度𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠 が60 oC の場合は85 oC とする。
1 時間当たりのヒートポンプユニット運転時のガスユニットの熱損失量𝑄𝐺𝑈,𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐻𝑃 は、式(11a)及び式(11b)により表される。
𝑄𝐺𝑈,𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐻𝑃𝑈 = 𝑞𝐺𝑈,𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐻𝑃𝑈 × 𝑟𝐻𝑃𝑈 × 3600 × 10−6

(11a)𝑞𝐺𝑈,𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐻𝑃𝑈 = 𝑓𝐺𝑈,𝑞,𝑙𝑜𝑠𝑠𝐻𝑃 (𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠 , 𝜃𝑇𝑈,𝑎𝑚𝑏 )

(11b)

ここで、
𝑞𝐺𝑈,𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐻𝑃𝑈：1 時間平均のヒートポンプユニット運転時のガスユニットの熱損失（W）
𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠：1 時間平均の熱源機の往き温水温度（oC）

𝜃𝑇𝑈,𝑎𝑚𝑏：1 時間平均のタンクユニットの周囲空気温度（oC）

𝑟𝐻𝑃𝑈：1 時間平均のヒートポンプユニットの暖房出力分担率

であり、𝑓𝐺𝑈,𝑞,𝑙𝑜𝑠𝑠𝐻𝑃𝑈 はヒートポンプユニット運転時のガスユニットの熱損失を求める関数である。
1 時間当たりの熱源機のヒートポンプユニット分担暖房出力𝑄𝑜𝑢𝑡,ℎ𝑠,𝐻𝑃𝑈 は、式(12)により表される。
𝑄𝑜𝑢𝑡,ℎ𝑠,𝐻𝑃𝑈 = 𝑄𝑜𝑢𝑡,ℎ𝑠 × 𝑟𝐻𝑃𝑈

(12)

ここで、
𝑄𝑜𝑢𝑡,ℎ𝑠：1 時間平均の熱源機の暖房出力(MJ/h)𝑟𝐻𝑃𝑈：1 時間平均のヒートポンプユニット暖房出力分担率である。
E.3.4 ガスユニットの補機の消費電力
1 時間当たりのガスユニットの補機の消費電力量𝐸𝐸,𝐺𝑈,𝑎𝑢𝑥 は、式(13a)、式(13b)及び式(13c)により表される。

4-7-26

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11

𝐸𝐸,𝐺𝑈,𝑎𝑢𝑥 = (𝑃𝐺𝑈,𝑎𝑢𝑥,𝑂𝑁 × 𝑟𝐺𝑈 + 𝑃𝐺𝑈,𝑎𝑢𝑥,𝑂𝐹𝐹 × 𝑟𝐻𝑃𝑈 ) × 10−3

(13a)

𝑃𝐺𝑈,𝑎𝑢𝑥,𝑂𝑁 = 𝑓𝐺𝑈,𝑃,𝑎𝑢𝑥 (𝑞𝐺,𝐺𝑈 )(13b)

𝑃𝐺𝑈,𝑎𝑢𝑥,𝑂𝐹𝐹 = 𝑓𝐺𝑈,𝑃,𝑎𝑢𝑥 (0.0)

(13c)

ここで、
𝑃𝐺𝑈,𝑎𝑢𝑥,𝑂𝑁：1 時間平均のガス燃焼時のガスユニットの補機の消費電力（W）
𝑃𝐺𝑈,𝑎𝑢𝑥,𝑂𝐹𝐹：1 時間平均のガス非燃焼時のガスユニットの補機の消費電力（W）
𝑟𝐺𝑈：1 時間平均のガスユニットの暖房出力分担率

𝑟𝐻𝑃𝑈：1 時間平均のヒートポンプユニットの暖房出力分担率

𝑞𝐺,𝐺𝑈：1 時間平均のガスユニットのガス消費量（W）

であり、𝑓𝐺𝑈,𝑃,𝑎𝑢𝑥 はガスユニットの補機の消費電力を求める関数である。
E.3.5 ガスユニットのガス消費量
1 時間当たりのガスユニットのガス消費量𝐸𝐺,𝐺𝑈 は、式(13a)、式(13b)及び式(13c)により表される。
𝐸𝐺,𝐺𝑈 = 𝑞𝐺,𝐺𝑈 × 𝑟𝐺𝑈 × 3600 × 10−6

(14a)𝑞𝐺,𝐺𝑈 = 𝑓𝐺𝑈,𝐺 (𝑞𝐺𝑈 , 𝑒𝐺𝑈,𝑟𝑡𝑑 , 𝑞𝐺𝑈,𝑟𝑡𝑑 )(14b)

𝑞𝐺𝑈 = 𝑚𝑖𝑛(𝑞𝑜𝑢𝑡,ℎ𝑠 , 𝑞𝐺𝑈,𝑟𝑡𝑑 )

(14c)

ここで、
𝑞𝐺,𝐺𝑈

：1 時間平均のガスユニットのガス消費量（W）

𝑟𝐺𝑈：1 時間平均のガスユニットの暖房出力分担率

𝑞𝐺𝑈：1 時間平均のガスユニットの暖房出力（W）

𝑞𝑜𝑢𝑡,ℎ𝑠：1 時間平均の熱源機の暖房出力（W）

𝑒𝐺𝑈,𝑟𝑡𝑑：ガスユニットの定格暖房効率

𝑞𝐺𝑈,𝑟𝑡𝑑：ガスユニットの定格暖房能力(W)であり、𝑓𝐺𝑈,𝐺 はガスユニットのガス消費量を求める関数であり、熱源機の往き温水温度𝜃𝑤𝑡𝑟,ℎ𝑠,𝑠𝑢𝑝 （60 oC 又は
40 oC）に応じて定義される。また、ガスユニットの定格暖房効率𝑒𝑟𝑡𝑑 は0.87に等しいとし、ガスユニットの定格暖房能力𝑞𝐺𝑈,𝑟𝑡𝑑 は14000に等しいとする。
E.3.6 暖房出力分担率
1 時間平均のガスユニットの暖房出力分担率𝑟𝐺𝑈 及び 1 時間平均のヒートポンプユニットの暖房出力分担率
𝑟𝐻𝑃𝑈 は、それぞれ式(15)及び式(16)により表される。ただし、1 時間平均のヒートポンプユニットの暖房出力分担率𝑟𝐻𝑃𝑈 は0を下回る場合は0とし、1を上回る場合は1とする。
𝑟𝐺𝑈 = 1 − 𝑟𝐻𝑃𝑈

4-7-27(15)

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11

𝑟𝐻𝑃𝑈 =′′
𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑚𝑎𝑥 − 𝑞𝑇𝑈,𝑡𝑎𝑛𝑘,𝑙𝑜𝑠𝑠− 𝑞𝑇𝑈,𝑝𝑖𝑝𝑒,𝑙𝑜𝑠𝑠′
𝑞𝑜𝑢𝑡,ℎ𝑠 + 𝑞𝐺𝑈,𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐻𝑃𝑈

(16)

ここで、
𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑚𝑎𝑥 ：1 時間平均のヒートポンプユニットの最大暖房出力（W）
𝑞′𝑇𝑈,𝑡𝑎𝑛𝑘,𝑙𝑜𝑠𝑠：1 時間平均のヒートポンプユニット最大運転時のタンクユニットのタンクの熱損失（W）
𝑞′𝑇𝑈,𝑝𝑖𝑝𝑒,𝑙𝑜𝑠𝑠：1 時間平均のヒートポンプユニット最大運転時のタンクユニットのヒートポンプ配管の熱損失 (W)𝑞𝑜𝑢𝑡,ℎ𝑠：1 時間平均の熱源機の暖房出力（W）′
𝑞𝐺𝑈,𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐻𝑃𝑈：1 時間平均のヒートポンプユニット最大運転時のヒートポンプユニット運転時のガスユニットの熱損失(W)である。
1 時間平均のヒートポンプユニットの最大暖房出力𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑚𝑎𝑥 は、式(17)により表される。
′
𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑚𝑎𝑥 = 𝑓𝐻𝑃𝑈,𝑞,𝑚𝑎𝑥 (𝜃𝑒𝑥 , 𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠 , 𝜃𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡
)

(17)

ここで、
𝜃𝑒𝑥

：1 時間平均の外気温度(oC)𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠：1 時間平均の熱源機の戻り温水温度（oC）′
𝜃𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡：1 時間平均のヒートポンプ最大運転時のヒートポンプユニットの出湯温度（oC）

であり、𝑓𝐻𝑃𝑈,𝑞,𝑚𝑎𝑥 はヒートポンプユニットの最大暖房出力を求める関数である。
′
1 時間平均のヒートポンプ最大運転時のタンクユニットのヒートポンプ配管の熱損失𝑞𝑇𝑈,𝑝𝑖𝑝𝑒,𝑙𝑜𝑠𝑠
は、式(18)により表される。
′
𝑞𝑇𝑈,𝑝𝑖𝑝𝑒,𝑙𝑜𝑠𝑠= 𝑓𝑇𝑈,𝑞,𝐻𝑃𝑃 (𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠 , 𝜃𝑒𝑥 )

(18)

ここで、
𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠：1 時間平均の熱源機の往き温水温度（oC）

𝜃𝑒𝑥：1 時間平均の外気温度（oC）

であり、𝑓𝑇𝑈,𝑞,𝐻𝑃𝑃 はタンクユニットのヒートポンプ配管の熱損失を求める関数である。
′
ヒートポンプ最大運転時のタンクユニットのタンクの熱損失𝑞𝑇𝑈,𝑡𝑎𝑛𝑘,𝑙𝑜𝑠𝑠
は、式(19)により表される。
′′
𝑞𝑇𝑈,𝑡𝑎𝑛𝑘,𝑙𝑜𝑠𝑠= 𝑓𝑇𝑈,𝑞,𝑡𝑎𝑛𝑘 (𝜃𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡, 𝜃𝑇𝑈,𝑎𝑚𝑏 )

(19)

ここで、
′
𝜃𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡：1 時間平均のヒートポンプ最大運転時のヒートポンプユニットの出湯温度（oC）

𝜃𝑇𝑈,𝑎𝑚𝑏：1 時間平均のタンクユニットの周囲空気温度（oC）

であり、𝑓𝑇𝑈,𝑞,𝑡𝑎𝑛𝑘 はタンクユニットのタンクの熱損失を求める関数である。
1 時間平均のヒートポンプユニット最大運転時のヒートポンプユニット運転時のガスユニット の熱損失′
𝑞𝐺𝑈,𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐻𝑃𝑈
は、式(20)により表される。
′
𝑞𝐺𝑈,𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐻𝑃𝑈= 𝑓𝐺𝑈,𝑞,𝑙𝑜𝑠𝑠𝐻𝑃 (𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠 , 𝜃𝑇𝑈,𝑎𝑚𝑏 )4-7-28(20)

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11
ここで、
𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠：1 時間平均の熱源機の往き温水温度（oC）

𝜃𝑇𝑈,𝑎𝑚𝑏：1 時間平均のタンクユニットの周囲空気温度（oC）である。
′
1 時間平均のヒートポンプ最大運転時のヒートポンプユニットの出湯温度𝜃𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡
は 85 oC とする。

E.3.7 熱源機の平均暖房出力及び熱源機最大暖房出力
1 時間平均の熱源機の暖房出力𝑞𝑜𝑢𝑡,ℎ𝑠 は、式(21)により表される。
𝑞𝑜𝑢𝑡,ℎ𝑠 = 𝑄𝑜𝑢𝑡,ℎ𝑠 × 106 ÷ 3600

(21)

ここで、
𝑄𝑜𝑢𝑡,ℎ𝑠：1 時間当たりの熱源機の暖房出力(MJ/h)である。なお、1 時間当たりの熱源機の暖房出力𝑄𝑜𝑢𝑡,ℎ𝑠 は、本文により定義される、1 時間当たりの熱源機の最大暖房出力𝑄𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠 を超えない範囲で 1 時間当たりの温水熱需要𝑄𝑑𝑚𝑑,ℎ𝑠 に等しい。
1 時間当たりの熱源機の最大暖房出力𝑄𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠 は、式(22)により表される。
𝑄𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠 = 𝑞𝐺𝑈,𝑟𝑡𝑑 × 3600 × 10−6

(22)

ここで、
𝑞𝐺𝑈,𝑟𝑡𝑑：ガスユニットの定格暖房能力(W)である。
E.3.8 タンクユニット周囲の空気温度
1 時間平均のタンクユニットの周囲空気温度𝜃𝑇𝑈,𝑎𝑚𝑏 は、タンクユニットを室内に設置する場合は式(23a)により表され、タンクユニットを室外に設置する場合は式(23b)により表される。
タンクユニットを室内に設置する場合
𝜃𝑇𝑈,𝑎𝑚𝑏 = 0.25 × 𝜃𝑒𝑥 + 0.75 × 𝜃𝑖𝑛(23a)

タンクユニットを室外に設置する場合
𝜃𝑇𝑈,𝑎𝑚𝑏 = 𝜃𝑒𝑥

(23b)

ここで、
𝜃𝑒𝑥

：1 時間平均の外気温度(oC)𝜃𝑖𝑛：1 時間平均の室内温度(oC)

であり、暖房運転時において、1 時間平均の室内温度𝜃𝑖𝑛 は、20oC とする。
E.4 評価関数
E.4.1 ヒートポンプユニット
ヒートポンプユニットの消費電力を求める関数𝑓𝐻𝑃𝑈,𝑃 は、式(24a)及び式(24b) により表される。
𝑓𝐻𝑃𝑈,𝑃 (𝜃𝑒𝑥 , ℎ𝑒𝑥 , 𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠 , 𝜃𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡 , 𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡 ) = (0.1869 × 𝑃2 + 0.2963 × 𝑃 + 0.565) × 103

4-7-29(24a)Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11
𝑃 = 0.42108 × 𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡 × 10−3 − 0.03889 × 𝜃𝑒𝑥 − 0.00762 × ℎ𝑒𝑥 + 0.03313 × 𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠+ 0.00449 × 𝜃𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡 − 0.82066

(24b)

ここで、
𝜃𝑒𝑥

：外気温度（oC）ℎ𝑒𝑥：外気相対湿度（%）

𝑞𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡：ヒートポンプユニットの平均暖房出力（W）

𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠：熱源機の戻り温水温度（oC）

𝜃𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡：ヒートポンプユニットの出湯温度（oC）である。
ヒートポンプユニットの最小暖房出力を求める関数𝑓𝐻𝑃𝑈,𝑞,𝑚𝑖𝑛 及びヒートポンプユニットの最大暖房出力を求める関数𝑓𝐻𝑃𝑈,𝑞,𝑚𝑎𝑥 は、式(25) 及び式(26)により表される。
ヒートポンプユニットの最小暖房出力
𝑓𝐻𝑃𝑈,𝑞,𝑚𝑖𝑛 (𝜃𝑒𝑥 , 𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠 , 𝜃𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡 ) = 6.08 × 𝜃𝑒𝑥 − 46.56 × 𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠 + 0.04 × 𝜃𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡 + 4739.62(25)

ヒートポンプユニットの最大暖房出力
𝑓𝐻𝑃𝑈,𝑞,𝑚𝑎𝑥 (𝜃𝑒𝑥 , 𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠 , 𝜃𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡 ) = 1.36 × 𝜃𝑒𝑥 − 89.85 × 𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠 + 46.5 × 𝜃𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡 + 5627.07

(26)

ここで、
𝜃𝑒𝑥

：外気温度（oC）

𝜃𝑅𝑊,ℎ𝑠：熱源機の戻り温水温度（oC）

𝜃𝐻𝑃𝑈,𝑜𝑢𝑡：ヒートポンプユニットの出湯温度（oC）である。
E.4.2 タンクユニット
タンクユニットの補機の消費電力を求める関数𝑓𝑇𝑈,𝑃,𝑎𝑢𝑥 は、式(27)により表される。
𝑓𝑇𝑈,𝑃,𝑎𝑢𝑥 (𝑟𝑖𝑛𝑡𝑚𝑖𝑡 ) = 5 + 10 × 𝑟𝑖𝑛𝑡𝑚𝑖𝑡

(27)

ここで、
𝑟𝑖𝑛𝑡𝑚𝑖𝑡：ヒートポンプユニットの断続運転率である。
タンクユニットのヒートポンプ配管の熱損失を求める関数𝑓𝑇𝑈,𝑞,𝐻𝑃𝑃 は、式(28)により表される。
𝑓𝑇𝑈,𝑞,𝐻𝑃𝑃 (𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠 , 𝜃𝑒𝑥 ) = 2.8 × (𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠 − 𝜃𝑒𝑥 )

(28)

ここで、
𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠：熱源機の往き温水温度（oC）

𝜃𝑒𝑥：外気温度（oC）である。
タンクユニットのタンクの熱損失を求める関数𝑓𝑇𝑈,𝑞,𝑡𝑎𝑛𝑘 は、式(29)により表される。
𝑓𝑇𝑈,𝑞,𝑡𝑎𝑛𝑘 (𝜃𝐻𝑃,𝑜𝑢𝑡 , 𝜃𝑇𝑈,𝑎𝑚𝑏 ) = max(0,1.6 × (𝜃𝐻𝑃,𝑜𝑢𝑡 − 𝜃𝑇𝑈,𝑎𝑚𝑏 ) − 72.1)
ここで、4-7-30(29)

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11𝜃𝐻𝑃,𝑜𝑢𝑡：ヒートポンプユニットの出湯温度（oC）

𝜃𝑇𝑈,𝑎𝑚𝑏：タンクユニットの周囲空気温度（oC）である。
E.4.3 ガスユニット
ガスユニットのガス消費量を求める関数𝑓𝐺𝑈,𝐺 は、式(30)及び式(31)により表される。
𝑓𝐺𝑈,𝐺 (𝑞𝐺𝑈 , 𝑒𝐺𝑈,𝑟𝑡𝑑 , 𝑞𝐺𝑈,𝑟𝑡𝑑 ) = (𝑞𝐺𝑈 + 𝑞𝑏𝑜𝑑𝑦 ) ÷ 𝑒𝑒𝑥(30)

𝑒𝑒𝑥 = 𝑒𝐺𝑈,𝑟𝑡𝑑 × 𝑓𝑒𝑥 × (𝑞𝐺𝑈,𝑟𝑡𝑑 + 𝑞𝑏𝑜𝑑𝑦 ) ÷ 𝑞𝐺𝑈,𝑟𝑡𝑑

(31)

ここで、
𝑞𝐺𝑈

：ガスユニットの暖房出力（W）

𝑞𝑏𝑜𝑑𝑦：ガスユニットの筐体放熱損失(W)

𝑒𝑒𝑥：ガスユニット燃焼室の熱交換効率

𝑓𝑒𝑥：ガスユニットの定格暖房効率を補正する係数

𝑒𝐺𝑈,𝑟𝑡𝑑：ガスユニットの定格暖房効率

𝑞𝐺𝑈,𝑟𝑡𝑑：ガスユニットの定格暖房能力(W)である。
ガスユニットの定格暖房効率を補正する係数𝑓𝑒𝑥 及びガスユニットの筐体放熱損失𝑞𝑏𝑜𝑑𝑦 は、熱源機の往き温
水温度𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠 に応じて表 E.3 により表される。
表 E.3 ガスユニットの定格暖房効率を補正する係数及びガスユニットの筐体放熱損失
熱源機の往き温水温度𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠
ガスユニットの定格暖房効率を補正する係数𝑓𝑒𝑥

40oC の場合
1.064

60oC の場合
1.038

123.74225.26

ガスユニットの筐体放熱損失𝑞𝑏𝑜𝑑𝑦

ヒートポンプユニット運転時のガスユニットの熱損失を求める関数𝑓𝐺𝑈,𝑞,𝑙𝑜𝑠𝑠𝐻𝑃 は、式(32)により表される。
𝑓𝐺𝑈,𝑞,𝑙𝑜𝑠𝑠𝐻𝑃 (𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠 , 𝜃𝑇𝑈,𝑎𝑚𝑏 ) = max(5 × (𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠 − 𝜃𝑇𝑈,𝑎𝑚𝑏 ) − 100,0)

(32)

ここで、
𝜃𝑆𝑊,ℎ𝑠：熱源機の往き温水温度（oC）

𝜃𝑇𝑈,𝑎𝑚𝑏：タンクユニットの周囲空気温度（oC）である。
ガスユニットの補機の消費電力を求める関数𝑓𝐺𝑈,𝑃,𝑎𝑢𝑥 は、式(33)により表される。
𝑓𝐺𝑈,𝑃,𝑎𝑢𝑥 (𝑞𝐺,𝐺𝑈 ) = 73 + 0.003 × 𝑞𝐺,𝐺𝑈

(33)

ここで、
𝑞𝐺,𝐺𝑈

：ガスユニットのガス消費量（W）である。
E.5 電気ヒートポンプ・ガス瞬間式併用型給湯温水暖房機（給湯熱源：ガス瞬間式、暖房熱源：電気ヒートポン
4-7-31

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11
プ・ガス瞬間式併用）の定義
表 E.4 のタンクユニット型番に該当する場合に該当する給湯温水暖房機の種類を選択することができる。表E.4 に掲載のないタンクユニット型番の場合は、電気ヒートポンプ・ガス瞬間式併用型給湯温水暖房機（給湯熱
源：ガス瞬間式、暖房熱源：電気ヒートポンプ・ガス瞬間式併用）として評価できない。
表 E.4 給湯温水暖房機の種類
給湯温水暖房機の種類

タンクユニット型番

製造事業者

電気ヒートポンプ・ガス瞬間式併用型給湯温水暖房機
給湯熱源：ガス瞬間式
暖房熱源：電気ヒートポンプ・ガス瞬間式併用

RTU-C300
RTU-C301※1

リンナイ（株）※1 2016 年 10 月追加機種

E.6 品番の追加（参考）表 E.4 における 2016 年 10 月追加機種については、以下の 1)から 2)の条件を満たしたため、該当する機種の表 E.4 に追加した。
1) 現状の設備区分の代表機種と当該機種の製造業者が同一であること。
2) 当該機種のタンク容量※1、蓄熱放熱係数※2、ヒートポンプ効率※3、ガス熱源の効率※4 が区分代表機種に対して同等以上であること。
※1:BL 認定基準 家庭用燃料電池コージェネレーションシステムの断熱性能試験(別表 1)参照
※2:外気温(DB/WB)7/6oC、沸上温度 65oC(暖房設定温 40 oC)、入水温 21 oC 時で、加熱能力・消費電力は区分代表機種と同じ。
※3:JIS2109 給湯熱効率※4:JIS2112 暖房熱効率

4-7-32

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付録 F ヒートポンプ・ガス瞬間式併用型給湯温水暖房機（給湯熱源：ヒートポンプ・ガス瞬間式併用、暖房熱源：ガス瞬間式）
ヒートポンプ・ガス瞬間式併用型給湯温水暖房機（給湯熱源：ヒートポンプ・ガス瞬間式併用、暖房熱源：ガス瞬間式）の暖房部のエネルギー消費量は、付録 B ガス温水暖房機及び給湯温水暖房機に記される計算方法によるものとする。定格効率𝑒𝑟𝑡𝑑 は、ガス潜熱回収型熱源機として0.87(87.0%)とする。

4-7-33

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付録 G ヒートポンプ・ガス瞬間式併用型給湯温水暖房機（給湯熱源：ヒートポンプ・ガス併瞬間式用、暖房熱源：ヒートポンプ・ガス瞬間式併用）
ヒートポンプ・ガス瞬間式併用型給湯温水暖房機（給湯熱源：ヒートポンプ・ガス瞬間式併用、暖房熱源：ヒー
トポンプ・ガス瞬間式併用）の暖房部のエネルギー消費量は、7 章 1 節「給湯設備」に記される計算方法によるものとする。

4-7-34

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付録 H 温水暖房用熱源機の最大能力
H.1 記号及び単位
H.1.1 記号
本計算で用いる記号及び単位は表 H.1 による。
表 H.1 記号及び単位
記号

意味

単位

𝐴𝐻𝐶𝑍
𝑓𝑐𝐼

暖冷房区画の床面積
間歇運転能力補正係数

m2
－

𝑓𝑐𝑇
𝑞𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠

外気温度能力補正係数
温水暖房用熱源機の最大能力

－
W

𝑞𝑟𝑞,𝐻

単位面積当たりの必要暖房能力

W/m2

H.1.2 添え字
本計算で用いる添え字は表 H.2 による。
表 H.2 添え字
添え字𝑖

意味
暖冷房区画の番号

H.2 温水暖房用熱源機の最大能力
温水暖房用熱源機の最大能力𝑞𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠 は、当該住戸の温水暖房により暖冷房される暖冷房区画の床面積
𝐴𝐻𝐶𝑍 の合計により、式(1)により表される。ただし、式(1)における暖冷房区画の床面積には、温水暖房により暖
房される暖冷房区画のみを積算する。
𝑞𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠 = 𝑞𝑟𝑞,𝐻 × ∑ 𝐴𝐻𝐶𝑍,𝑖 × 𝑓𝑐𝑇 × 𝑓𝑐𝐼

(1)

𝑖

ここで、
𝑞𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠：温水暖房用熱源機の最大能力（W）

𝑞𝑟𝑞,𝐻：単位面積当たりの必要暖房能力（W/m2）

𝐴𝐻𝐶𝑍,𝑖：暖冷房区画𝑖の床面積（m2）𝑓𝑐𝑇：外気温度能力補正係数𝑓𝑐𝐼：間歇運転能力補正係数である。
単位面積当たりの必要暖房能力𝑞𝑟𝑞,𝐻 は、地域の区分及び放熱器が設置される暖房区画の種類ごとに表H.3 により定める。
外気温度補正係数𝑓𝑐𝑇 は、1.05の値とする。間歇運転能力補正係数𝑓𝑐𝐼 は、表 H.4 の値とする。

4-7-35

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表 H.3 単位面積当たりの必要暖房能力（W/m2）

1（い）温水暖房の放熱器を主たる居室及びその他の居室に設置する場
合90.02（ろ）温水暖房の放熱器を主たる居室に設置しその他の居室に設置しない場合
139.26（は）温水暖房の放熱器を主たる居室に設置せずその他の居室に設置
する場合
62.28

2
3

77.81
73.86

120.65111.32

53.26
53.81

4
5

77.74
83.24

118.98126.56

55.41
59.43

6
7

69.76
74.66

106.48112.91

49.93
53.48

8

－

－

－

地域の
区分

表 H.4 間歇運転能力補正係数
主たる居室の運転方法

その他の居室の運転方法

間歇運転能力補正係数

連続運転
連続運転

連続運転
間歇運転

1.0
1.0

間歇運転
間歇運転

連続運転
間歇運転

2.25
2.25

連続運転
間歇運転

放熱器を設置しない※
放熱器を設置しない※

1.0
3.03

放熱器を設置しない
放熱器を設置しない

連続運転
間歇運転

1.0
1.62

※ その他の居室が無い場合も含む。

4-7-36

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付録 I 配管
I.1 記号及び単位
I.1.1 記号
本計算で用いる記号及び単位は表 I.1 による。
表 I.1 記号及び単位
記号

意味

𝐴𝐴

単位
m2
W/mK

𝐾𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑝𝑝

床面積の合計
配管の線熱損失係数

𝐿𝑝𝑝,𝑒𝑥
𝐿𝑝𝑝,𝑖𝑛

配管の断熱区画外における長さ
配管の断熱区画内における長さ

m
m

𝑟𝐴𝑓

温水床暖房の敷設率－I.1.2 添え字
本計算で用いる添え字は表 I.2 による。
表 I.2 添え字
添え字𝑖

意味
放熱器, 配管, 暖冷房区画の番号

𝑅

標準住戸

I.2 線熱損失係数
線熱損失係数𝐾𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑝𝑝 は、配管の断熱被覆の有無によって区別し、当該住戸の配管のすべての部分について線熱損失係数が0.21（W/mK）を上回る場合については0.21とし、それ以外の場合については0.15とする。
I.3 長さ
配管𝑖の断熱区画外における長さ𝐿𝑝𝑝,𝑒𝑥,𝑖 及び配管𝑖の断熱区画内における長さ𝐿𝑝𝑝,𝑖𝑛,𝑖 は、それぞれ式(1)により表されるものとする。
𝐴𝐴
𝐿𝑝𝑝,𝑒𝑥,𝑖 = 𝐿𝑝𝑝,𝑒𝑥,𝑖,𝑅 × √
𝐴𝐴,𝑅

(1a)

𝐴𝐴
𝐴𝐴,𝑅

(1b)

𝐿𝑝𝑝,𝑖𝑛,𝑖 = 𝐿𝑝𝑝,𝑖𝑛,𝑖,𝑅 × √ここで、
𝐿𝑝𝑝,𝑒𝑥,𝑖,𝑅 ：標準住戸における暖冷房区画𝑖に対する配管𝑖の断熱区画外における長さ（m）
𝐿𝑝𝑝,𝑖𝑛,𝑖,𝑅：標準住戸における暖冷房区画𝑖に対する配管𝑖の断熱区画内における長さ（m）

𝐴𝐴：（当該住戸の）床面積の合計（m2）𝐴𝐴,𝑅：標準住戸の床面積の合計（m2）である。
標準住戸における暖冷房区画𝑖に対する配管𝑖の断熱区画外における長さ𝐿𝑝𝑝,𝑒𝑥,𝑅,𝑖 及び標準住戸における4-7-37

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暖冷房区画𝑖に対する配管𝑖の断熱区画内における長さ𝐿𝑝𝑝,𝑖𝑛,𝑅,𝑖 は、表 I.3 に表される値とする。標準住戸の床面積の合計𝐴𝐴,𝑅 は、120.08（m2）とする。
表 I.3 係数𝐿𝑝𝑝,𝑒𝑥,𝑅 及び𝐿𝑝𝑝,𝑖𝑛,𝑅
暖冷房区画の番号（い）配管が全て ※断熱区画内に設置されると判断できる場合（ろ）配管が全て断熱区画内に設置されると判断できる場合以外

3

4

5

主寝室

子供室１

子供室２

𝐿𝑝𝑝,𝑒𝑥,𝑅

1
居間
食堂
台所
0.00

0.00

0.00

0.00

𝐿𝑝𝑝,𝑖𝑛,𝑅
𝐿𝑝𝑝,𝑒𝑥,𝑅

𝐿𝑝𝑝,𝑅,1
𝐿𝑝𝑝,𝑅,1

22.86
0.00

19.22
0.00

26.62
0.00

𝐿𝑝𝑝,𝑖𝑛,𝑅

0.00

22.86

19.22

26.62

※温水暖房用熱源機が基礎断熱住宅の屋外や集合住宅における屋外共用部等の断熱区画外に設置される場合、温水暖房用熱源機と配管の接続口から断熱区画境界までの配管は、断熱区画内にあるとみなす。ただし、熱源機が 1 階にあり断熱区画境界が 2 階にある
場合等、断熱区画外の配管長が極めて長くなる場合は、該当部分に断熱被覆を施していることが要件となる。

𝐿𝑝𝑝,𝑅,1 は標準住戸における暖冷房区画1に対する配管1の長さを表わし、主たる居室に設置される放熱器の種類に応じて式(2)により表される。
主たる居室に設置される放熱器の種類が温水床暖房の場合
16.38
𝐿𝑝𝑝,𝑅,1 = 16.38 ×{(0 < 𝑟𝐴𝑓,1 ≤ 0.542)(0.75 − 𝑟𝐴𝑓,1 )(𝑟𝐴𝑓,1 − 0.542)+ 29.58 ×
0.75 − 0.542
0.75 − 0.542
29.58(0.542 < 𝑟𝐴𝑓,1 ≤ 0.75)(2a)(0.75 < 𝑟𝐴𝑓,1 ≤ 1)

主たる居室に設置される放熱器の種類がパネルラジエーター又はファンコンベクターの場合
𝐿𝑝𝑝,𝑅,1 = 29.58
ここで、
𝑟𝐴𝑓,1

：暖冷房区画 1 に設置された温水床暖房の敷設率である。

4-7-38(2b)

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付録 J パネルラジエーター
J.1. 記号及び単位
本計算で用いる記号及び単位は表 J.1 による。
表 J.1 記号及び単位
記号

意味

単位

𝑞𝑚𝑎𝑥,𝑟𝑎𝑑𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑟𝑎𝑑

放熱器の最大能力
放熱器の最大暖房出力

W
MJ/h

𝑄𝑇,𝐻,𝑟𝑎𝑑𝑟𝑊𝑆,𝑟𝑎𝑑

放熱器の処理暖房負荷
放熱器の温水供給運転率

MJ/h
－

𝜃𝑆𝑊

o

往き温水温度C

J.2 温水供給運転率
1 時間平均の放熱器の温水供給運転率𝑟𝑊𝑆,𝑟𝑎𝑑 は、式(1)により表される。
𝑟𝑊𝑆,𝑟𝑎𝑑 =𝑄𝑇,𝐻,𝑟𝑎𝑑𝑄𝑚𝑎𝑥,𝑟𝑎𝑑(1)

ここで、
𝑟𝑊𝑆,𝑟𝑎𝑑：1 時間平均の放熱器の温水供給運転率

𝑄𝑇,𝐻,𝑟𝑎𝑑：1 時間当たりの放熱器の処理暖房負荷（MJ/h）𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑟𝑎𝑑：1 時間当たりの放熱器の最大暖房出力（MJ/h）である。
J.3 最大暖房出力
1 時間当たりの放熱器の最大暖房出力𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑟𝑎𝑑 は、式(2)により求まる。
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑟𝑎𝑑 = 𝑞𝑚𝑎𝑥,𝑟𝑎𝑑 ×𝜃𝑆𝑊 − 20× 3600 ÷ 106
60 − 20

ここで、
𝑞𝑚𝑎𝑥,𝑟𝑎𝑑 ：放熱器の最大能力（W）
𝜃𝑆𝑊：1 時間平均の往き送水温度（oC）である。
放熱器の最大能力𝑞𝑚𝑎𝑥,𝑟𝑎𝑑 は、付録 M に定める放熱器の最大能力𝑞𝑚𝑎𝑥,𝑟𝑎𝑑 に等しいものとする。

4-7-39(2)

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付録 K ファンコンベクター
K.1 記号及び単位
本計算で用いる記号及び単位は表 K.1 による。
表 K.1 記号及び単位
記号

意味

単位

𝐸𝐸,𝑟𝑎𝑑𝑃𝑚𝑎𝑥,𝐹𝐶

放熱器の消費電力量
ファンコンベクターの最大消費電力

kWh/h
W

𝑃𝑚𝑖𝑛,𝐹𝐶𝑞𝑚𝑎𝑥,𝐹𝐶

ファンコンベクターの最小消費電力
ファンコンベクターの最大能力

WW

𝑞𝑚𝑎𝑥,𝑟𝑎𝑑𝑞𝑚𝑖𝑛,𝐹𝐶

放熱器の最大能力
ファンコンベクターの最小能力

W
W

𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝐹𝐶
𝑄𝑚𝑖𝑛,𝐻,𝐹𝐶

ファンコンベクターの最大暖房出力
ファンコンベクターの最小暖房出力

MJ/h
MJ/h

𝑄𝑇,𝐻,𝑟𝑎𝑑𝑟𝑊𝑆,𝑟𝑎𝑑

放熱器の処理暖房負荷
放熱器の温水供給運転率

MJ/h
－

𝜃𝑆𝑊

o

往き温水温度C

K.2 消費電力量
1 時間当たりの放熱器の消費電力量𝐸𝐸,𝑟𝑎𝑑 は、式(1)により表される。
𝑄𝑇,𝑟𝑎𝑑 ≤ 𝑄𝑚𝑖𝑛,𝐹𝐶 の場合
𝑄𝑇,𝐻,𝑟𝑎𝑑× 10−3
𝑄𝑚𝑖𝑛,𝐻,𝐹𝐶(1a)

𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝐹𝐶 − 𝑄𝑇,𝐻,𝑟𝑎𝑑
𝑄𝑇,𝐻,𝑟𝑎𝑑 − 𝑄𝑚𝑖𝑛,𝐻,𝐹𝐶+ 𝑃𝑚𝑎𝑥,𝐹𝐶 ×) × 10−3
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝐹𝐶 − 𝑄𝑚𝑖𝑛,𝐻,𝐹𝐶
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝐹𝐶 − 𝑄𝑚𝑖𝑛,𝐻,𝐹𝐶(1b)

𝐸𝐸,𝑟𝑎𝑑 = 𝑃𝑚𝑖𝑛,𝐹𝐶 ×
𝑄𝑚𝑖𝑛,𝐹𝐶 < 𝑄𝑇,𝑟𝑎𝑑 < 𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝐹𝐶 の場合
𝐸𝐸,𝑟𝑎𝑑 = (𝑃𝑚𝑖𝑛,𝐹𝐶 ×
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝐹𝐶 ≤ 𝑄𝑇,𝑟𝑎𝑑 の場合

𝐸𝐸,𝑟𝑎𝑑 = 𝑃𝑚𝑎𝑥,𝐹𝐶 × 10−3
ここで、
𝐸𝐸,𝑟𝑎𝑑：1 時間当たりの放熱器の消費電力量（kWh/h）

𝑄𝑇,𝐻,𝑟𝑎𝑑：1 時間当たりの放熱器の処理暖房負荷（MJ/h）𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝐹𝐶 ：1 時間当たりのファンコンベクターの最大暖房出力（MJ/h）𝑄𝑚𝑖𝑛,𝐻,𝐹𝐶 ：1 時間当たりのファンコンベクターの最小暖房出力（MJ/h）𝑃𝑚𝑎𝑥,𝐹𝐶：ファンコンベクターの最大消費電力（W）

𝑃𝑚𝑖𝑛,𝐹𝐶：ファンコンベクターの最小消費電力（W）である。
K.3 温水供給運転率
1 時間平均の放熱器の温水供給運転率𝑟𝑊𝑆,𝑟𝑎𝑑 は、式(2)により表される。

4-7-40(1c)

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2019.11𝑟𝑊𝑆,𝑟𝑎𝑑 =𝑄𝑇,𝐻,𝑟𝑎𝑑𝑄𝑚𝑖𝑛,𝐻,𝐹𝐶

(2)

ここで、
𝑟𝑊𝑆,𝑟𝑎𝑑：1 時間平均の放熱器の温水供給運転率である。
K.4 最大暖房出力
1 時間当たりの放熱器の最大暖房出力𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑟𝑎𝑑 は、1 時間当たりのファンコンベクターの最大暖房出力
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝐹𝐶 に等しいものとする。
K.5 ファンコンベクターの最大暖房出力及び最小暖房出力
1 時間当たりのファンコンベクターの最大暖房出力𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝐹𝐶 及び 1 時間当たりのファンコンベクターの最小
出力𝑄𝑚𝑖𝑛,𝐻,𝐹𝐶 は、それぞれ式(3a)及び式(3b)により表される。
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝐹𝐶 = 𝑞𝑚𝑎𝑥,𝐹𝐶 ×

𝜃𝑆𝑊 − 20× 3600 × 10−6
60 − 20(3a)𝑄𝑚𝑖𝑛,𝐻,𝐹𝐶 = 𝑞𝑚𝑖𝑛,𝐹𝐶 ×

𝜃𝑆𝑊 − 20× 3600 × 10−6
60 − 20(3b)

ここで、
𝑞𝑚𝑎𝑥,𝐹𝐶：ファンコンベクターの最大能力（W）

𝑞𝑚𝑖𝑛,𝐹𝐶：ファンコンベクターの最小能力（W）

𝜃𝑆𝑊：往き送水温度（oC）である。
ファンコンベクターの最大能力𝑞𝑚𝑎𝑥,𝐹𝐶 は、付録 M に定める放熱器の最大能力𝑞𝑚𝑎𝑥,𝑟𝑎𝑑 に等しいものとする。
ファンコンベクターの最小能力𝑞𝑚𝑖𝑛,𝐹𝐶 は、式(4)により表される。
𝑞𝑚𝑖𝑛,𝐹𝐶 = 0.4859 × 𝑞𝑚𝑎𝑥,𝐹𝐶(4)

K.6 ファンコンベクターの最大消費電力及び最小消費電力
ファンコンベクターの最大消費電力𝑃𝑚𝑎𝑥,𝐹𝐶 及び最小消費電力𝑃𝑚𝑖𝑛,𝐹𝐶 は、それぞれ式(5a)及び式(5b)により表される。
𝑃𝑚𝑎𝑥,𝐹𝐶 = 7.564 × 10−3 × 𝑞𝑚𝑎𝑥,𝐹𝐶(5a)𝑃𝑚𝑖𝑛,𝐹𝐶 = 7.783 × 10−3 × 𝑞𝑚𝑖𝑛,𝐹𝐶(5b)

4-7-41

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2019.11

付録 L 温水床暖房
本文中における敷設面積については、当該住戸に設置される温水床暖房の値を用いるのではなく、本付録
により求まる値を使用するものとする。
L.1 記号及び単位
本計算で用いる記号及び単位は表 L.1 による。
表 L.1 記号及び単位
記号

意味

単位

𝐴𝑓
𝐴𝐻𝐶𝑍

温水床暖房の敷設面積
暖冷房区画の床面積m2
m2

𝐻𝑞𝑚𝑎𝑥,𝑓ℎ

温度差係数
温水床暖房の単位面積当たりの上面最大放熱量－
W/m2

𝑄𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑟𝑎𝑑𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑟𝑎𝑑

放熱器の熱損失
放熱器の最大暖房出力

MJ/h
MJ/h

𝑄𝑇,𝐻,𝑟𝑎𝑑𝑟𝐴𝑓

放熱器の処理暖房負荷
温水床暖房の敷設率

MJ/h
－

𝑟𝑢𝑝

温水床暖房の上面放熱率
放熱器の温水供給運転率－－

𝑟𝑊𝑆,𝑟𝑎𝑑𝑅𝐷𝑅𝑃

床暖房パネルを除く床下側の熱抵抗
床暖房パネル内の配管から床パネル床下側表面までの熱抵抗

m2K/W
m2K/W

𝑅𝑠𝑒
𝑅𝑠𝑖

床暖房パネルの床下側表面熱伝達抵抗
床暖房パネルの床上側表面熱伝達抵抗

m2K/W
m2K/W

𝑅𝑈
𝑈

床暖房パネル内の配管から床仕上げ材上側表面までの熱抵抗
床の部位の熱貫流率

m2K/W
W/m2K

𝜃𝑆𝑊

往き温水温度oC

L.2 熱損失
1 時間当たりの放熱器の熱損失𝑄𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑟𝑎𝑑 は、式(1)により表される。
𝑄𝑙𝑜𝑠𝑠,𝑟𝑎𝑑 = 𝑄𝑇,𝐻,𝑟𝑎𝑑 ×(1 − 𝑟𝑢𝑝 )
𝑟𝑢𝑝

(1)

ここで、
𝑄𝑇,𝐻,𝑟𝑎𝑑：1 時間当たりの放熱器の処理暖房負荷（MJ/h）𝑟𝑢𝑝：温水床暖房の上面放熱率である。
L.3 温水供給運転率
放熱器の温水供給運転率𝑟𝑊𝑆,𝑟𝑎𝑑 は、式(2)により表される。
𝑟𝑊𝑆,𝑟𝑎𝑑 =𝑄𝑇,𝐻,𝑟𝑎𝑑𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑟𝑎𝑑

ここで、
𝑟𝑊𝑆,𝑟𝑎𝑑：放熱器の温水供給運転率

𝑄𝑇,𝐻,𝑟𝑎𝑑：1 時間当たりの放熱器の処理暖房負荷（MJ/h）

4-7-42(2)

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑟𝑎𝑑：1 時間当たりの放熱器の最大暖房出力（MJ/h）である。
L.4 最大暖房出力
1 時間当たりの放熱器の最大暖房出力𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑟𝑎𝑑 は、式(3)により表される。
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑟𝑎𝑑 = 𝑞𝑚𝑎𝑥,𝑓ℎ × 𝐴𝑓 ×

𝜃𝑆𝑊 − 20× 3600 × 10−6
60 − 20(3)

ここで、
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,𝑟𝑎𝑑：1 時間当たりの放熱器の最大暖房出力（MJ/h）𝑞𝑚𝑎𝑥,𝑓ℎ：温水床暖房の単位面積当たりの上面最大放熱能力（W/m2）

𝐴𝑓：温水床暖房の敷設面積（m2）𝜃𝑆𝑊：1 時間平均の往き送水温度（oC）である。
温水床暖房の単位面積当たりの上面最大放熱能力𝑞𝑚𝑎𝑥,𝑓ℎ は162W/m2 とする。
L.5 敷設面積
温水床暖房の敷設面積𝐴𝑓 は、式(4)により表される。
𝐴𝑓 = 𝐴𝐻𝐶𝑍 × 𝑟𝐴𝑓

(4)

ここで、
𝐴𝑓

：温水床暖房の敷設面積（m2）

𝐴𝐻𝐶𝑍：暖冷房区画の床面積（m2）𝑟𝐴𝑓：温水床暖房の敷設率である。
温水床暖房の敷設率𝑟𝐴𝑓 は、式(5)により表される。
𝑟𝐴𝑓 =

𝐴𝑓
𝐴𝐻𝐶𝑍

(5)

ここで、
𝐴𝑓

：温水床暖房の敷設面積（m2）

𝐴𝐻𝐶𝑍：暖冷房区画の床面積（m2）である。温水床暖房の敷設率𝑟𝐴𝑓 は、1000 分の 1 未満の端数を切り下げた小数第三位までの値とする。
L.6 上面放熱率
温水床暖房の上面放熱率𝑟𝑢𝑝 は、式(6)により表される値の 100 分の 1 未満の端数を切り捨てした小数点第二位までの値としたものとする。ただし、土間床に設置された温水床暖房の上面放熱率は式(6)によらず0.90（90%）とする。

4-7-43

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2019.11𝑟𝑢𝑝 =(1 − 𝐻) × (𝑅𝑠𝑖 + 𝑅𝑈 ) + (𝑅𝑃 + 𝑅𝐷 + 𝑅𝑠𝑒 )𝑅𝑠𝑖 + 𝑅𝑈 + 𝑅𝑃 + 𝑅𝐷 + 𝑅𝑠𝑒=1−𝐻×(𝑅𝑠𝑖 + 𝑅𝑈 )𝑅𝑠𝑖 + 𝑅𝑈 + 𝑅𝑃 + 𝑅𝐷 + 𝑅𝑠𝑒(6)= 1 − 𝐻 × (𝑅𝑠𝑖 + 𝑅𝑈 ) × 𝑈
ここで、
𝑅𝑠𝑖

：床暖房パネルの床上側表面熱伝達抵抗（m2K/W）

𝑅𝑈：床暖房パネル内の配管から床仕上げ材上側表面までの熱抵抗（m2K/W）

𝑅𝑃：床暖房パネル内の配管から床暖房パネル床下側表面までの熱抵抗（m2K/W）

𝑅𝐷：床暖房パネルの下端から床下側表面までの熱抵抗（m2K/W）

𝑅𝑠𝑒：床暖房パネルの床下側表面熱伝達抵抗（m2K/W）

𝐻：温度差係数𝑈：床の部位の熱貫流率（W/m2K）である。
1) 床暖房パネルの床上側表面熱伝達抵抗𝑅𝑠𝑖 と床暖房パネル内の配管から床仕上げ材上側表面までの熱抵抗𝑅𝑈 の合計𝑅𝑠𝑖 + 𝑅𝑈
床暖房パネルの床上側表面熱伝達抵抗𝑅𝑠𝑖 と床暖房パネル内の配管から床仕上げ材上側表面までの熱抵
抗𝑅𝑈 の合計𝑅𝑠𝑖 + 𝑅𝑈 は、0.269に等しいとする。

図 L.1 床暖房パネル廻りの熱抵抗
2) 温度差係数𝐻
温度差係数𝐻は、当該住戸の床暖房を設置する床の隣接空間が断熱区画外の場合は第三章第二節「外皮性能」に定義される温度差係数の値を用いるものとし、床暖房を設置する床の隣接空間等が断熱区画内の場
合（戸建て住宅 2 階に床暖房を設置し 1 階はリビング等、断熱区画内である場合など）は、1～3 地域の場合は0.05とし、4～7 地域の場合は0.15とする。
L.7 複数の温水床暖房が設置される場合の仕様の決定方法「主たる居室」の 2 ヶ所以上に温水床暖房が設置される場合、「その他の居室」の 2 ヶ所以上に温水床暖房が設置される場合、又は複数の「その他の居室」においてそれぞれに温水床暖房が設置される場合、「主たる居室」及び「その他の居室」それぞれにおいて、上面放熱率および敷設率についてはそれぞれ最も小さい値を採用すること。ただし、当面の間、従前の方法（当該住戸の敷設面積の合計を、温水床暖房を設置する居室の床面積の合計で除した値を、敷設率とする方法）も用いることができる。

4-7-44

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付録 M 放熱器の最大能力
M.1 記号及び単位
本計算で用いる記号及び単位は表 M.1 による。
表 M.1 記号及び単位
記号

意味

単位

𝐴𝐻𝐶𝑍
𝑓𝑐𝐼

暖冷房区画の床面積
間歇運転能力補正係数

m2
m2

𝑓𝑐𝑇
𝑞𝑚𝑎𝑥,𝑟𝑎𝑑外気温度能力補正係数
放熱器の最大能力－W

単位面積当たりの必要暖房能力

W/m2

𝑞𝑟𝑞,𝐻

M.2 放熱器の最大能力
放熱器の最大能力𝑞𝑚𝑎𝑥,𝑟𝑎𝑑 は、暖冷房区画の床面積𝐴𝐻𝐶𝑍 により、式(1)により表される。
𝑞𝑚𝑎𝑥,𝑟𝑎𝑑 = 𝑞𝑟𝑞,𝐻 × 𝐴𝐻𝐶𝑍 × 𝑓𝑐𝑇 × 𝑓𝑐𝐼

(1)

ここで、
𝑞𝑚𝑎𝑥,𝑟𝑎𝑑 ：放熱器の最大能力（W）
𝑞𝑟𝑞,𝐻：単位面積当たりの必要暖房能力（W/m2）

𝐴𝐻𝐶𝑍：暖冷房区画の床面積（m2）𝑓𝑐𝑇：外気温度能力補正係数𝑓𝑐𝐼：間歇運転能力補正係数である。
単位面積当たりの必要暖房能力𝑞𝑟𝑞,𝐻 は、地域の区分ごとに表 M.2 により定める。外気温度補正係数𝑓𝑐𝑇の値は1.05とする。間歇運転能力補正係数𝑓𝑐𝐼 は、運転方法に依存し、表 M.3 の値とする。
表 M.2 単位面積当たりの必要暖房能力（W/m2）
地域の区分
主たる居室

1
139.262
120.653
111.32

4
118.985
126.56

6
106.487
112.918－その他の居室

95.97

82.03

84.97

86.55

94.44

80.58

84.94

－

表 M3 間歇運転能力補正係数
連続運転の場合
間歇運転の場合

主たる居室

その他の居室

1.0
3.034

1.0
4.805

4-7-45

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付録 N 地中熱ヒートポンプ温水暖房機
N.1 適用範囲
本算定方法は、以下を満たす地中熱ヒートポンプの暖房エネルギー消費量の算定に適用する。
（1） JRA 4071:2017「ヒートポンプ式温水暖房機」および JRA 4066:2017「ウォーターチリングユニット」が規定する試験方法よる定格暖房能力・消費電力および定格冷房能力・消費電力の試験結果が、製品カタロ
グ等により一般に公開されている機器とする。ただし、JRA 4066:2017「ウォーターチリングユニット」の代わりとして、JIS B 8613:1994「ウォーターチリングユニット」を適用することができる。
（2） 地中熱ヒートポンプ温水熱源機において、地中熱交換器－熱源機間および熱源機－放熱器間の熱媒が水または不凍液である。
（3） 地中における熱交換の方式が、閉鎖された配管系を循環する熱媒を介して地中からの採熱または地中への放熱を間接的に行う、クローズドループ型である。
N.2 記号及び単位
N.2.1 記号
本計算で用いる記号及び単位は表 N.1 による。
表 N.1 記号及び単位
記号
𝐸𝑎𝑢𝑥,ℎ𝑠
𝐸𝑐𝑜𝑚𝑝,ℎ𝑠意味

単位

1 時間当たりの補機の消費電力量
1 時間当たりの圧縮機の消費電力量

kWh/h
kWh/h

𝐸𝐸,ℎ𝑠
𝐸𝐺,ℎ𝑠

1 時間当たりの温水暖房用熱源機の消費電力量
1 時間当たりの温水暖房用熱源機のガス消費量

kWh/h
MJ/h

𝐸𝐾,ℎ𝑠
𝐸𝑀,ℎ𝑠

1 時間当たりの温水暖房用熱源機の灯油消費量
1 時間当たりの温水暖房用熱源機のその他の一次エネルギー消費量

MJ/h
MJ/h

𝐸𝑝𝑢𝑚𝑝,ℎ𝑠
𝐸𝑝𝑢𝑚𝑝,𝑔𝑠𝑅𝑊

1 時間当たりのポンプの消費電力量
1 時間当たりの熱源水ポンプの消費電力量

kWh/h
kWh/h

𝐸𝑝𝑢𝑚𝑝,𝑆𝑊
𝑒𝑟𝑒𝑓,𝐻,𝑡ℎ

1 時間当たりの送水ポンプの消費電力量
ヒートポンプサイクルの理論暖房効率

kWh/h
-

𝑓𝑐𝑟𝑎𝑡𝑒𝑑𝑓𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑎𝑐𝑡

地中からの戻り熱源水温度および送水温度に関する最大暖房能力の補正係数
圧縮機の消費電力に対する補正係数

-

𝐿𝐶𝑆
𝐿𝐶𝐿

冷房顕熱負荷冷房潜熱負荷

MJ/h
MJ/h

𝐿𝐻
𝐿𝑚𝑎𝑥,𝐻

暖房負荷
1 日当たりの暖房負荷の年間最大値

MJ/h
MJ/h

𝐿𝑚𝑎𝑥,𝐶
𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠

1 日当たりの冷房全熱負荷の年間最大値
1 時間当たりの温水暖房用熱源機の温水熱需要

MJ/h
MJ/h

𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠
𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠

1 時間当たりの温水暖房用熱源機の最大暖房出力
1 時間当たりの温水暖房用熱源機の暖房出力

MJ/h
MJ/h

𝑞𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐻,ℎ𝑠

温水暖房用熱源機内部の平均放熱損失
地中からの戻り熱源水温度および送水温度による補正後の最大暖房能力

kWhW𝑞𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠

熱源機の最大暖房能力
温水暖房用熱源機の平均暖房出力W
kWh𝑞𝑟𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠

温水暖房用熱源機の最大暖房能力に対する平均負荷率
1 日当たりの暖房負荷の年間最大値と 1 日当たりの冷房負荷の年間最大値の和に対する、これらの差の比-

𝑞𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠,𝐽𝑅𝐴

𝑅𝐿𝑚𝑎𝑥

4-7-46-

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11記号

意味
暖房期における地中熱交換器からの戻り熱源水の期間平均温度と年平均外気温度との差
圧縮機の圧縮効率単位

𝜃𝑒𝑥,𝑎_𝐴𝑣𝑒𝜃𝑒𝑥,𝑑_𝐴𝑣𝑒

年平均外気温度
日平均外気温度℃℃

𝜃𝑒𝑥,𝐻_𝐴𝑣𝑒𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑

暖房期における期間平均外気温度
ヒートポンプサイクルの凝縮温度℃℃

𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝
𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐶

ヒートポンプサイクルの蒸発温度
ヒートポンプサイクルの過冷却度℃℃

ヒートポンプサイクルの過熱
地中熱交換器からの戻り熱源水の日平均温度℃℃

往き温水温度℃∆𝜃𝑔𝑠𝑅𝑊−𝑒𝑥,𝐻𝜂𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐻
𝜃𝑔𝑠𝑅𝑊,𝑑_𝑎𝑣𝑒
𝜃𝑆𝑊

℃
-

N.2.2 添え字
本計算で用いる添え字は、表 N.2 による。
表 N.2 添え字
添え字

意味

𝑑
𝑖

日付
暖冷房区画の番号𝑡

時刻

N.3 暖房エネルギー消費量
N.3.1 消費電力量
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水暖房用熱源機の消費電力量𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、式(1)により表される。
𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 = {𝐸𝑐𝑜𝑚𝑝,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 + 𝐸𝑝𝑢𝑚𝑝,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 + 𝐸𝑎𝑢𝑥,ℎ𝑠,𝑑,𝑡(𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 ≠ 0)0

(𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 = 0)

ここで、
𝐸𝑎𝑢𝑥,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの補機の消費電力量（kWh/h）

𝐸𝑐𝑜𝑚𝑝,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの圧縮機の消費電力量（kWh/h）

𝐸𝐸,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水暖房用熱源機の消費電力量（kWh/h）

𝐸𝑝𝑢𝑚𝑝,ℎ𝑠,𝑑,𝑡:日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりのポンプの消費電力量（kWh/h）である。
N.3.2 ガス消費量
1 時間当たりの温水暖房用熱源機のガス消費量𝐸𝐺,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、0とする。
N.3.3 灯油消費量
1 時間当たりの温水暖房用熱源機の灯油消費量𝐸𝐾,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、0とする。
N.3.4 その他の一次エネルギー消費量
1 時間当たりの温水暖房用熱源機のその他の一次エネルギー消費量𝐸𝑀,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、0とする。
4-7-47(1)

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N.4 圧縮機の消費電力量
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの圧縮機の消費電力量𝐸𝑐𝑜𝑚𝑝,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、式(2)により表される。

𝐸𝑐𝑜𝑚𝑝,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 = {𝑓𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑎𝑐𝑡,𝑑,𝑡 ×

𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 + 𝑞𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡𝜂𝑑,𝑡0(𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝,𝑑,𝑡 < 𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑,𝑑,𝑡 )(2a)(𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝,𝑑,𝑡 ≥ 𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑,𝑑,𝑡 )𝑓𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑎𝑐𝑡,𝑑,𝑡 = 𝑚𝑎𝑥(𝑘𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑎 × 𝑞𝑟𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠.𝑑,𝑡 + (1 − 𝑘𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑎 × 𝑘𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑏 ), 1) × 𝑘𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑐𝑘𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑎 = −0.7309{𝑘𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑏 = 0.67
𝑘𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑐 = 1.0319

(2b)

(2c)

ここで、
𝐸𝑐𝑜𝑚𝑝,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの圧縮機の消費電力量（kWh/h）

𝑓𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑎𝑐𝑡,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における圧縮機の消費電力に対する補正係数(-)

𝑞𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における温水暖房用熱源機内部の平均放熱損失(kW)𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における温水暖房用熱源機の平均暖房出力(kW)𝑞𝑟𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡:日付𝑑の時刻𝑡における温水暖房用熱源機の最大暖房能力に対する平均負荷率(-)

𝜂𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における圧縮機の圧縮効率（-)

𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの凝縮温度（℃）

𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの蒸発温度（℃）

𝑘𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑎 , 𝑘𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑏 , 𝑘𝑐𝑜𝑚𝑝,𝑐 ：圧縮機の消費電力に対する補正係数を計算する式の係数(-)

である。
日付𝑑の時刻𝑡における圧縮機の圧縮効率𝜂𝑑,𝑡 は、式(3)により表される。
2
𝜂𝑑,𝑡 = 𝑘𝜂ℎ2 × 𝑒𝑟𝑒𝑓,𝐻,𝑡ℎ,𝑑,𝑡+ 𝑘𝜂ℎ1 × 𝑒𝑟𝑒𝑓,𝐻,𝑡ℎ,𝑑,𝑡 + 𝑘𝜂ℎ0

(3a)𝑘𝜂ℎ0 = −0.430363368361459{𝑘𝜂ℎ1 = 0.698531770387591(3b)𝑘𝜂ℎ2 = 0.0100164335768507
ここで、
𝜂𝑑,𝑡

：日付𝑑の時刻𝑡における圧縮機の圧縮効率（-)

𝑒𝑟𝑒𝑓,𝐻,𝑡ℎ,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの理論暖房効率(-)

𝑘𝜂ℎ2 , 𝑘𝜂ℎ1 , 𝑘𝜂ℎ0 ：圧縮機の圧縮効率を求める式の係数(-)

である。
日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの理論暖房効率𝑒𝑟𝑒𝑓,𝐻,𝑡ℎ,𝑑,𝑡 は、日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポ
ンプサイクルの蒸発温度𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝,𝑑,𝑡 、凝縮温度𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑,𝑑,𝑡 、並びに日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの過冷却度𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐶,𝑑,𝑡 及び過熱度𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐻,𝑑,𝑡 から第四章「暖冷房設備」第八節「ルームエアコンディショナー付
温水床暖房」の付録 A「R410A におけるヒートポンプサイクルの理論効率の計算方法」により算出される。ただ
4-7-48

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11
し、日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの理論暖房効率𝑒𝑟𝑒𝑓,𝐻,𝑡ℎ,𝑑,𝑡 が 10 を超える場合は、𝑒𝑟𝑒𝑓,𝐻,𝑡ℎ,𝑑,𝑡
は 10 とする。
日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの蒸発温度𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝,𝑑,𝑡 、凝縮温度𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑,𝑑,𝑡 、並びに日付𝑑の時
刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの過冷却度𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐶,𝑑,𝑡 及び過熱度𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐻,𝑑,𝑡 は、式(4)～(7)により表される。
𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝,𝑑,𝑡 = 𝑚𝑎𝑥(𝑘𝑒𝑣𝑝ℎ0 + 𝑘𝑒𝑣𝑝ℎ1 × 𝜃𝑔𝑠𝑅𝑊,𝑑_𝑎𝑣𝑒,𝑑 + 𝑘𝑒𝑣𝑝ℎ2 × 𝑞𝑟𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 + 𝑘𝑒𝑣𝑝ℎ12 × 𝜃𝑔𝑠𝑅𝑊,𝑑_𝑎𝑣𝑒,𝑑× 𝑞𝑟𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 , −50)

(4a)𝑘𝑒𝑣𝑝ℎ0 = −2.95315205817646
𝑘𝑒𝑣𝑝ℎ1 = 0.915893610614308
𝑘𝑒𝑣𝑝ℎ2 = −11.8319776584846(4b){𝑘𝑒𝑣𝑝ℎ12 = 0.29704275467947
𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑,𝑑,𝑡 = 𝑚𝑖𝑛(𝑘𝑐ℎ𝑑ℎ0 + 𝑘𝑐𝑛𝑑ℎ1 × 𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡 + 𝑘𝑐𝑛𝑑ℎ2 × 𝑞𝑟𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 + 𝑘𝑐𝑛𝑑ℎ12 × 𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡
× 𝑞𝑟𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 , 65)(5a)𝑘𝑐𝑛𝑑ℎ0 = 3.6105623002886
𝑘𝑐𝑛𝑑ℎ1 = 0.930136847064537
𝑘𝑐𝑛𝑑ℎ2 = 0.494024927234563(5b){𝑘𝑐𝑛𝑑ℎ12 = 0.00770898511188855
𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐶,𝑑,𝑡 = 𝑚𝑎𝑥(𝑘𝑠𝑐ℎ0 + 𝑘𝑠𝑐ℎ1 × 𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡 + 𝑘𝑠𝑐ℎ2 × 𝑞𝑟𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 , 0)

(6a)

𝑘𝑠𝑐ℎ0 = −4.02655782981397{𝑘𝑠𝑐ℎ1 = 0.0894330494418674(6b)𝑘𝑠𝑐ℎ2 = 14.3457831669162
𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐻,𝑑,𝑡 = 𝑚𝑎𝑥(𝑘𝑠ℎℎ0 + 𝑘𝑠ℎℎ1 × 𝑞𝑟𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 + 𝑘𝑠ℎℎ2 × 𝜃𝑔𝑠𝑅𝑊,𝑑_𝑎𝑣𝑒,𝑑 , 0)(7a)𝑘𝑠ℎℎ0 = 0.819643791668597{𝑘𝑠ℎℎ1 = 2.99282570323758
𝑘𝑠ℎℎ2 = −0.0762659183765636
ここで、
𝑞𝑟𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡:日付𝑑の時刻𝑡における温水暖房用熱源機の最大暖房能力に対する平均負荷率(-)

𝜃𝑔𝑠𝑅𝑊,𝑑_𝑎𝑣𝑒,𝑑：日付𝑑における地中熱交換器からの戻り熱源水の日平均温度（℃）

𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑒𝑣𝑝,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの蒸発温度（℃）

𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑐𝑛𝑑,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの凝縮温度（℃）

𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐶,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの過冷却度（℃）

𝜃𝑟𝑒𝑓,𝑆𝐻,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡におけるヒートポンプサイクルの過熱度（℃）

𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における往き温水温度（℃）

𝑘𝑐𝑛𝑑ℎ0 , 𝑘𝑐𝑛𝑑ℎ1 , 𝑘𝑐𝑛𝑑ℎ2 , 𝑘𝑐𝑛𝑑ℎ12 ：凝縮温度を計算する式の係数(-)

4-7-49(7b)

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11
𝑘𝑒𝑣𝑝ℎ0 , 𝑘𝑒𝑣𝑝ℎ1 , 𝑘𝑒𝑣𝑝ℎ2 , 𝑘𝑒𝑣𝑝ℎ12 ：蒸発温度を計算する式の係数(-)
𝑘𝑠𝑐ℎ0 , 𝑘𝑠𝑐ℎ1 , 𝑘𝑠𝑐ℎ2 ：過冷却度を計算する式の係数(-)
𝑘𝑠ℎℎ0 , 𝑘𝑠ℎℎ1 , 𝑘𝑠ℎℎ2 ：過熱度を計算する式の係数(-)

である。
N.5 ポンプの消費電力量
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりのポンプの消費電力量𝐸𝑝𝑢𝑚𝑝,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、式(8)により表される。
𝐸𝑝𝑢𝑚𝑝,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 = 𝐸𝑝𝑢𝑚𝑝,𝑆𝑊,𝑑,𝑡 + 𝐸𝑝𝑢𝑚𝑝,𝑔𝑠𝑅𝑊,𝑑,𝑡

(8)

ここで、
𝐸𝑝𝑢𝑚𝑝,ℎ𝑠,𝑑,𝑡:日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりのポンプの消費電力量（kWh/h）

𝐸𝑝𝑢𝑚𝑝,𝑔𝑠𝑅𝑊,𝑑,𝑡:日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源水ポンプの消費電力量（kWh/h）

𝐸𝑝𝑢𝑚𝑝,𝑆𝑊,𝑑,𝑡:日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの送水ポンプの消費電力量（kWh/h）である。
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの送水ポンプの消費電力量𝐸𝑝𝑢𝑚𝑝,𝑆𝑊,𝑑,𝑡 および熱源水ポンプの消費電力量𝐸𝑝𝑢𝑚𝑝,𝑔𝑠𝑅𝑊,𝑑,𝑡 は、式（9）および式（10）により表される。
𝐸𝑝𝑢𝑚𝑝𝑆𝑊,𝑑,𝑡 = 𝑎𝑝𝑢𝑚𝑝,𝑆𝑊 × 𝑞𝑟𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 + 𝑏𝑝𝑢𝑚𝑝,𝑆𝑊 × 𝑞𝑟𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 2(9a)𝑎𝑝𝑢𝑚𝑝,𝑆𝑊 = 0.041972403{
𝑏𝑝𝑢𝑚𝑝,𝑆𝑊 = 0.104478967(9b)

𝐸𝑝𝑢𝑚𝑝,𝑔𝑠𝑅𝑊,𝑑,𝑡 = 𝑎𝑝𝑢𝑚𝑝,𝑔𝑠𝑅𝑊 × 𝑞𝑟𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 + 𝑏𝑝𝑢𝑚𝑝,𝑔𝑠𝑅𝑊 × 𝑞𝑟𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 2

(10a)

{

𝑎𝑝𝑢𝑚𝑝,𝑔𝑠𝑅𝑊 = 0.062196275
𝑏𝑝𝑢𝑚𝑝,𝑔𝑠𝑅𝑊 = 0.071756474

(10b)

ここで、
𝐸𝑝𝑢𝑚𝑝,𝑆𝑊,𝑑,𝑡:日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの送水ポンプの消費電力量（kWh/h）

𝐸𝑝𝑢𝑚𝑝,𝑔𝑠𝑅𝑊,𝑑,𝑡:日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの熱源水ポンプの消費電力量（kWh/h）𝑞𝑟𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡:日付𝑑の時刻𝑡における温水暖房用熱源機の最大暖房能力に対する平均負荷率(-)

𝑎𝑝𝑢𝑚𝑝,𝑔𝑠𝑅𝑊 , 𝑏𝑝𝑢𝑚𝑝,𝑔𝑠𝑅𝑊：送水ポンプの消費電力量を計算する式の係数(-)

𝑎𝑝𝑢𝑚𝑝,𝑔𝑠𝑅𝑊 , 𝑏𝑝𝑢𝑚𝑝,𝑔𝑠𝑅𝑊：熱源水ポンプの消費電力量を計算する式の係数(-)

である。
N.6 補機の消費電力量
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの補機の消費電力量𝐸𝑎𝑢𝑥,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、式(11)により表される。
𝐸𝑎𝑢𝑥,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 = 𝑘𝑎𝑢𝑥ℎ1 × 𝑞𝑟𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 + 𝑘𝑎𝑢𝑥ℎ0{

𝑘𝑎𝑢𝑥ℎ0 = 0.0433205551083371
𝑘𝑎𝑢𝑥ℎ1 = 0.0173758330059922

4-7-50

(11a)

(11b)

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11
ここで、
𝐸𝑎𝑢𝑥,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの補機の消費電力量（kWh/h）𝑞𝑟𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡:日付𝑑の時刻𝑡における温水暖房用熱源機の最大暖房能力に対する平均負荷率(-)

𝑘𝑎𝑢𝑥ℎ1 , 𝑘𝑎𝑢𝑥ℎ0：補機の消費電力を計算する式の係数(-)

である。
N.7 温水暖房用熱源機の最大暖房能力に対する平均負荷率
日付𝑑の時刻𝑡における温水暖房用熱源機の最大暖房能力に対する平均負荷率𝑞𝑟𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、式(12)により表される。
𝑞𝑟𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 =𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 × 103
𝑞𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠,𝐽𝑅𝐴

(12)

ここで、
𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における温水暖房用熱源機の平均暖房出力(kW)𝑞𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠,𝐽𝑅𝐴：地中からの戻り熱源水温度および送水温度による補正後の最大暖房能力(W)𝑞𝑟𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡:日付𝑑の時刻𝑡における温水暖房用熱源機の最大暖房能力に対する平均負荷率(-)

である。
N.8 温水暖房用熱源機の平均暖房出力
日付𝑑の時刻𝑡における温水暖房用熱源機の平均暖房出力𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、式(13)により表される。
𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 = 𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 ÷ 3600 × 103

(13)

ここで、
𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水暖房用熱源機の暖房出力(MJ/h)𝑞𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における温水暖房用熱源機の平均暖房出力(kW)である。
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水暖房用熱源機の暖房出力𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、式(14)により表される。
𝑄𝑜𝑢𝑡,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 = 𝑚𝑖𝑛(𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 , 𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 )

(14)

ここで、
𝑄𝑑𝑚𝑑,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水暖房用熱源機の温水熱需要(MJ/h)𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水暖房用熱源機の最大暖房出力(MJ/h)である。
日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水暖房用熱源機の最大暖房出力𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、式(15)により表される。
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 = (−0.005635139785329 × 𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡 + 0.0258983299329793 ×
𝑚𝑎𝑥 (𝑚𝑖𝑛(𝜃𝑔𝑠𝑅𝑊,𝑑_𝑎𝑣𝑒,𝑑 , 20) , 0) + 0.836930642418471) × 𝑞𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠,𝐽𝑅𝐴 × 3600 × 10−6
ここで、
𝑄𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における 1 時間当たりの温水暖房用熱源機の最大暖房出力(MJ/h)𝑞𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠,𝐽𝑅𝐴：地中からの戻り熱源水温度および送水温度による補正後の最大暖房能力(W)4-7-51(15)

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11𝜃𝑆𝑊,𝑑,𝑡：日付𝑑の時刻𝑡における往き温水温度（℃）

𝜃𝑔𝑠𝑅𝑊,𝑑_𝑎𝑣𝑒,𝑑：日付𝑑における地中熱交換器からの戻り熱源水の日平均温度（℃）

である。
N.9 温水暖房用熱源機内の平均放熱損失
日付𝑑の時刻𝑡における温水暖房用熱源機内の平均放熱損失𝑞𝑙𝑜𝑠𝑠,𝐻,ℎ𝑠,𝑑,𝑡 は、0とする。
N.10 地中からの戻り熱源水温度および送水温度による補正後の最大暖房能力
地中からの戻り熱源水温度および送水温度による補正後の最大暖房能力𝑞𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠,𝐽𝑅𝐴 は、式(16)により表される。
𝑞𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠,𝐽𝑅𝐴 = 𝑞𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠 × 𝑓𝑐𝑟𝑎𝑡𝑒𝑑

(16)

ここで、
𝑞𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠：温水暖房用熱源機の最大暖房能力(W)𝑞𝑚𝑎𝑥,𝐻,ℎ𝑠,𝐽𝑅𝐴：地中からの戻り熱源水温度および送水温度による補正後の最大暖房能力(W)𝑓𝑐𝑟𝑎𝑡𝑒𝑑：地中からの戻り熱源水温度および送水温度に関する最大暖房能力の補正係数(-)

である。温水暖房用熱源機の最大暖房能力𝑞𝑚𝑎𝑥,ℎ𝑠 は、付録 H による定まる。
地中からの戻り熱源水温度および送水温度に関する最大暖房能力の補正係数𝑓𝑐𝑟𝑎𝑡𝑒𝑑 は、地中からの戻り
熱源水温度と送水温度が、付録 H による最大暖房能力の算定における条件（地中からの戻り熱源水温度 5℃、送水温度 40℃）と JRA 4071:2017「ヒートポンプ式温水暖房機」および JRA 4066:2017「ウォーターチリングユニット」が規定する試験条件（地中からの戻り熱源水温度 15℃、送水温度 40℃）とで異なることを補正する係数であり、1.35 とする。
N.11 地中熱交換器からの戻り熱源水の日平均温度
日付𝑑における地中熱交換器からの戻り熱源水の日平均温度𝜃𝑔𝑠𝑅𝑊,𝑑_𝑎𝑣𝑒,𝑑 は、式(17)により表される。
𝜃𝑔𝑠𝑅𝑊,𝑑_𝑎𝑣𝑒,𝑑 = 𝑘𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻 (𝜃𝑒𝑥,𝑑_𝐴𝑣𝑒,𝑑 − 𝜃𝑒𝑥,𝐻_𝐴𝑣𝑒 ) + 𝜃𝑒𝑥,𝑎_𝐴𝑣𝑒 + ∆𝜃𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻

(17)

ここで、
∆𝜃𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻：暖房期における地中熱交換器からの戻り熱源水の期間平均温度と年平均外気温度との差（℃）

𝜃𝑒𝑥,𝑎_𝐴𝑣𝑒：年平均外気温度（℃）

𝜃𝑒𝑥,𝑑_𝐴𝑣𝑒,𝑑：日付𝑑における日平均外気温度（℃）

𝜃𝑒𝑥,𝐻_𝐴𝑣𝑒：暖房期における期間平均外気温度（℃）

𝜃𝑔𝑠𝑅𝑊,𝑑_𝑎𝑣𝑒,𝑑：日付𝑑における地中熱交換器からの戻り熱源水の日平均温度（℃）

𝑘𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻：地中熱交換器からの戻り熱源水温度を求める式の係数(-)

である。
暖房期における地中熱交換器からの戻り熱源水の期間平均温度と年平均外気温度との差∆𝜃𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻 は、式(18)により表される。
∆𝜃𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻 = 𝑎𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻 𝑅𝐿𝑚𝑎𝑥 + 𝑏𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻

（18）

ここで、
𝑅𝐿𝑚𝑎𝑥

：1 日当たりの暖房負荷の年間最大値と 1 日当たりの冷房負荷の年間最大値の和に対する、これらの差の比（-）

4-7-52

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11∆𝜃𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻 ：暖房期における地中熱交換器からの戻り熱源水の期間平均温度と年平均外気温度との差（oC）
𝑎𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻 、𝑏𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻 ：係数（-）

である。
地中熱交換器からの戻り熱源水温度を求める式の係数𝑘𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻 は、式（19）により表される。
𝑘𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻 = 𝑐𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻 𝑅𝐿𝑚𝑎𝑥 + 𝑑𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻

（19）

ここで、
𝑅𝐿𝑚𝑎𝑥

：1 日当たりの暖房負荷の年間最大値と 1 日当たりの冷房負荷の年間最大値の和に対する、これらの差の比（-）∆𝜃𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻 ：暖房期における地中熱交換器からの戻り熱源水の期間平均温度と年平均外気温度との差（oC）
𝑐𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻 、𝑑𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻 ：係数（-）

である。
係数𝑎𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻 、𝑏𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻 、𝑐𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻 および𝑑𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻 は、付録 O により決定した熱交換器タイプに応じて表 N.3 により定まる
表 N.3 係数
熱交換器タイプ

係数(-)

1

𝑎𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻
3.1672

𝑏𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻-0.4273

𝑐𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻-0.0444

𝑑𝑔𝑠𝑅𝑊,𝐻0.0442

2
3

5.97938.3652-1.0687-1.5946-0.1613-0.2486

0.10470.15464
59.906510.2898-2.1827-2.8727-0.3454-0.32700.20720.2700

1 日当たりの暖房負荷の年間最大値と 1 日当たりの冷房負荷の年間最大値の和に対する、これらの差の比𝑅𝐿𝑚𝑎𝑥 は、式（20）により表される。
𝑅𝐿𝑚𝑎𝑥 =

𝐿𝑚𝑎𝑥,𝐶 − 𝐿𝑚𝑎𝑥,𝐻
𝐿𝑚𝑎𝑥,𝐶 + 𝐿𝑚𝑎𝑥,𝐻

（20a）

12
𝐿𝑚𝑎𝑥,𝐻 = 𝑚𝑎𝑥{∑23
𝑡=0 ∑𝑖=1 𝐿𝐻,𝑥,𝑡,𝑖 |1 ≤ 𝑥 ≤ 365}

（20b）

12
𝐿𝑚𝑎𝑥,𝐶 = 𝑚𝑎𝑥{∑23
𝑡=0 ∑𝑖=1(𝐿𝐶𝑆,𝑥,𝑡,𝑖 + 𝐿𝐶𝐿,𝑥,𝑡,𝑖 ) |1 ≤ 𝑥 ≤ 365}

（20c）

ここで、
𝐿𝐶𝑆,𝑑,𝑡,𝑖：日付𝑑の時刻𝑡における暖冷房区画𝑖の冷房顕熱負荷（MJ/h）

𝐿𝐶𝐿,𝑑,𝑡,𝑖：日付𝑑の時刻𝑡における暖冷房区画𝑖の冷房潜熱負荷（MJ/h）

𝐿𝐻,𝑑,𝑡,𝑖：日付𝑑の時刻𝑡における暖冷房区画𝑖の暖房負荷（MJ/h）

𝐿𝑚𝑎𝑥,𝐻：1 日当たりの暖房負荷の年間最大値（MJ/d）

𝐿𝑚𝑎𝑥,𝐶：1 日当たりの冷房全熱負荷の年間最大値（MJ/d）

𝑅𝐿𝑚𝑎𝑥：1 日当たりの暖房負荷の年間最大値と 1 日当たりの冷房負荷の年間最大値の和に対する、これらの差の
比（-）

である。
4-7-53

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11
N.12 平均外気温度
年平均外気温度𝜃𝑒𝑥,𝑎_𝐴𝑣𝑒 、日付𝑑における日平均外気温度𝜃𝑒𝑥,𝑑_𝐴𝑣𝑒,𝑑 および暖房期における期間平均外気
温度𝜃𝑒𝑥,𝐻_𝐴𝑣𝑒 は、第十一章「その他」第一節「地域区分と外気条件」により定まる。
N.13 暖房負荷・冷房負荷
日付𝑑の時刻𝑡における暖冷房区画𝑖の暖房負荷𝐿𝐻,𝑑,𝑡,𝑖 、冷房顕熱負荷𝐿𝐶𝑆,𝑑,𝑡,𝑖 および冷房潜熱負荷𝐿𝐶𝐿,𝑑,𝑡,𝑖は、第三章「暖冷房負荷と外皮性能」第一節「全般」により定まる。

4-7-54

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11

付録 O 地中熱ヒートポンプ温水暖房機の熱交換器タイプの決定方法
O.1 適用範囲
本決定方法は、表 O.1 に示す地中からの採熱または地中への放熱を行うために設置した熱交換器に適用する。なお、クローズドループ型においては、狭義には熱媒を循環させる配管のみを熱交換器とすることがあるが、ここでは、ボアホールならびにトレンチ内の充填物、杭およびその内部の充填物も含めて広義に地中熱交換器として扱うものとする。
表.0.1 適用対象とする熱交換器
本方法での
呼称

分類
クローズドルー
プ

垂直埋設
型

固体充填

小口径

大口径

シングル U チューブ
ダブル U チュ
ーブ
大口径固体
充填

熱交換器の名称の一例
シングル U チューブ
ダブル U チューブ
大口径ボアホール

スパイラルチューブ
N 対 U チューブ
N 対 U 字状チューブ

既製コンクリート杭N 対 U チューブ

鋼管杭スパイラルチューブ
N 対 U チューブ
N 対 U チューブ
N 対 U チューブ

場所打ち杭
液体（水）充填

間接型

間接型水充
填

既製コンクリート杭鋼管杭スパイラルチューブ
N 対 U チュー
ブ

直接循環型
水平埋設型

直接循環型
水充填
水平埋設型

二重管（同軸）
らせん状
蛇行
コイル状
シート型

O.2 記号及び単位
本計算で用いる記号及び単位は、表 O.2 による。
表 O.2 記号及び単位記号
𝑑𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖

意味
熱交換器𝑖の断面の直径に係る寸法

4-7-55単位mVer.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11
記号
𝐻𝑒𝑥𝑐ℎ,𝐶

冷房時の最大熱交換量

単位kW

𝐻𝑒𝑥𝑐ℎ,𝐻
𝐻𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑚𝑎𝑥

暖房時の最大熱交換量
設計最大熱交換量kWkW

𝐿𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖𝐿′ 𝑒𝑥𝑐ℎ

熱交換器𝑖の熱交換器長相当熱交換器長mm

𝑙𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖𝑃𝑟𝑡𝑑,𝐶,ℎ𝑠

熱交換器𝑖の相当熱交換器長換算係数
熱源機の冷房定格消費電力

kW

𝑃𝑟𝑡𝑑,𝐻,ℎ𝑠
𝑄𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑚𝑎𝑥

熱源機の暖房定格消費電力
熱交換器の相当最大熱交換能力kWW/m

𝑞𝑟𝑡𝑑,𝐻,ℎ𝑠𝑞𝑟𝑡𝑑,𝐻,ℎ𝑠

熱源機の冷房定格能力
熱源機の暖房定格能力kWkW̅𝑔𝑛𝑑,𝑖
𝜆意味

熱交換器𝑖の地盤の有効熱伝導率

W/(m・K)O.3 熱交換器タイプ
熱交換器タイプは、熱交換器の相当最大熱交換能力𝑄𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑚𝑎𝑥 に応じて、表 O.3 により定まる。
表 O.3 熱交換タイプ
熱交換タイプ相当最大熱交換能力𝑄𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑚𝑎𝑥 の範囲

1
2

30 W/m 未満
30 W/m 以上 50 W/m 未満

34

50 W/m 以上 70 W/m 未満
70 W/m 以上 90 W/m 未満

590 W/m 以上

O.4 熱交換器の相当最大熱交換能力
熱交換器の相当最大熱交換能力𝑄𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑚𝑎𝑥 は、式（1）により表される。
𝑄𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑚𝑎𝑥 =1000 × 𝐻𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑚𝑎𝑥
𝐿′ 𝑒𝑥𝑐ℎ（1）

ここで、
𝐻𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑚𝑎𝑥 ：設計最大熱交換量（kW）
𝐿′ 𝑒𝑥𝑐ℎ：相当熱交換器長（m）

𝑄𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑚𝑎𝑥 ：熱交換器の相当最大熱交換能力（W/m）

である。
O.5 設計最大熱交換量
設計最大熱交換量𝐻𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑚𝑎𝑥 は、地域の区分に応じて式（2）により定まる。
地域の区分が 1～4 地域の場合：
𝐻𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑚𝑎𝑥 = 𝐻𝑒𝑥𝑐ℎ,𝐻（2-1）

地域の区分が 5～8 地域の場合：
𝐻𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑚𝑎𝑥 = 𝑚𝑎𝑥(𝐻𝑒𝑥𝑐ℎ,𝐶4-7-56

𝐻𝑒𝑥𝑐ℎ,𝐻 )（2-2）

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11
ここで、
𝐻𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑚𝑎𝑥 ：設計最大熱交換量（kW）
𝐻𝑒𝑥𝑐ℎ,𝐶：冷房時の最大熱交換量（kW）

𝐻𝑒𝑥𝑐ℎ,𝐻：暖房時の最大熱交換量（kW）である。
暖房時の最大熱交換量𝐻𝑒𝑥𝑐ℎ,𝐻 および冷房時の最大熱交換量𝐻𝑒𝑥𝑐ℎ,𝐶 は、式(3)により表される。
𝐻𝑒𝑥𝑐ℎ,𝐻 = 𝑞𝑟𝑡𝑑,𝐻,ℎ𝑠 − 𝑃𝑟𝑡𝑑,𝐻,ℎ𝑠（3a）𝐻𝑒𝑥𝑐ℎ,𝐶 = 𝑞𝑟𝑡𝑑,𝐶,ℎ𝑠 − +𝑃𝑟𝑡𝑑,𝐶,ℎ𝑠

（3b）

ここで、
𝐻𝑒𝑥𝑐ℎ,𝐶：冷房時の最大熱交換量（kW）

𝐻𝑒𝑥𝑐ℎ,𝐻：暖房時の最大熱交換量（kW）

𝑃𝑟𝑡𝑑,𝐶,ℎ𝑠：熱源機の冷房定格消費電力（kW）

𝑃𝑟𝑡𝑑,𝐻,ℎ𝑠：熱源機の暖房定格消費電力（kW）

𝑞𝑟𝑡𝑑,𝐶,ℎ𝑠：熱源機の冷房定格能力（kW）

𝑞𝑟𝑡𝑑,𝐻,ℎ𝑠：熱源機の暖房定格能力（kW）である。熱源機の暖房定格能力𝑞𝑟𝑡𝑑,𝐻,ℎ𝑠 および暖房定格消費電力𝑃𝑟𝑡𝑑,𝐻,ℎ𝑠 は、JRA 4071:2017「ヒートポンプ式
温水暖房機」または JRA 4066:2017「ウォーターチリングユニット」によって規定される定格条件における能力および消費電力とする。熱源機の冷房定格能力𝑞𝑟𝑡𝑑,𝐶,ℎ𝑠 および冷房定格消費電力𝑃𝑟𝑡𝑑,𝐶,ℎ𝑠 は、JRA 4071:2017「ヒートポンプ式温水暖房機」および JRA 4066:2017「ウォーターチリングユニット」によって規定される定格条件における能力および消費電力とする。ただし、JRA 4066:2017「ウォーターチリングユニット」の代わりとして、JIS B
8613:1994「ウォーターチリングユニット」を適用することができる。また、循環ポンプを内蔵している機種については、ポンプ動力を除いた消費電力を定格消費電力とする。
O.6 相当熱交換器長相当熱交換器長𝐿′ 𝑒𝑥𝑐ℎ とは、有効熱伝導率が 2.0 W/(m・K)のダブル U チューブに換算した場合の熱交換器長であり、式（4）により表される。
𝐿′ 𝑒𝑥𝑐ℎ = ∑𝑖𝐿𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖𝑙𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖（4）

ここで、
𝐿′ 𝑒𝑥𝑐ℎ：相当熱交換器長（m）

𝐿𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖：熱交換器𝑖の熱交換器長（m）

𝑙𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖：熱交換器𝑖の相当熱交換器長換算係数（-）

である。
熱交換器𝑖の相当熱交換器長換算係数𝑙𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 は、熱交換器の種類に応じて式（5）により表される。
熱交換器𝑖の種類がダブル U チューブ（垂直埋設型）の場合：
̅
𝑙𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 = 1.3957 × 𝜆𝑔𝑛𝑑,𝑖−0.481

熱交換器𝑖の種類がシングル U チューブ（垂直埋設型）の場合：
4-7-57（5-1）

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11−0.481̅𝑙𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 = 1.3957 × 𝐴 × 𝜆𝑔𝑛𝑑,𝑖（5-2）

熱交換器𝑖の種類が大口径個体充填（垂直埋設型）の場合：{

̅
𝑙𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 = (−0.5953𝑑𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 + 1.2344) × 𝜆𝑔𝑛𝑑,𝑖0.0475𝑑𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 −0.2383(𝑑𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 < 0.6)̅
𝑙𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 = (−0.2606𝑑𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 + 1.0246) × 𝜆𝑔𝑛𝑑,𝑖0.0613𝑑𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 −0.2943(𝑑𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 ≥ 0.6)（5-3）

熱交換器𝑖の種類が間接型水充填（垂直埋設型）の場合：
̅
𝑙𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 = (−0.881𝑑𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 + 1.6275) × 𝜆𝑔𝑛𝑑,𝑖0.055𝑑𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 −0.6618（5-4）

熱交換器𝑖の種類が直接循環型水充填（垂直埋設型）の場合：
0.2325𝑑𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 −0.6564
̅
𝑙𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 = (−1.0518𝑑𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 + 1.9231) × 𝜆𝑔𝑛𝑑,𝑖（5-5）

熱交換器𝑖の種類が水平埋設型の場合：
̅
𝑙𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 = 1.0023 × 𝐴 × 𝐵 × 𝜆𝑔𝑛𝑑,𝑖−0.439（5-6）

ここで、
𝑑𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖：熱交換器𝑖の断面の直径に係る寸法（m）

𝑙𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖：熱交換器𝑖の相当熱交換器長換算係数（-）̅𝑔𝑛𝑑,𝑖𝜆：熱交換器𝑖の地盤の有効熱伝導率（W/(m・K)）

𝐴：シングル U チューブの熱交換器長をダブル U チューブ相当に変換する係数（-）

𝐵：水平埋設型の熱交換器長をシングル U チューブ相当に変換する係数（-）

である。ここで、シングル U チューブの熱交換器長をダブル U チューブ相当に変換する係数𝐴は、1.3 とする。
水平埋設型の熱交換器長をシングル U チューブ相当に変換する係数𝐵は、1.3 とする。熱交換器𝑖の地盤の有̅
効熱伝導率𝜆𝑔𝑛𝑑,𝑖は、付録 P により定まる。
O.7 熱交換器長
熱交換器の種類𝑖の熱交換器長𝐿𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 は、垂直埋設型（ダブルUチューブ、シングルUチューブ、大口径個
体充填、間接型水充填、接循環型水充填）の場合には、図O.1のように地中熱交換器(ボアホール・杭)の垂直方向の長さの合計とする。水平埋設型の場合には、図O.2のように地中熱交換器を埋設するトレンチの水平
方向長さの合計とする。

4-7-58

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11
本計算方法における地中
シングルUチューブ
熱交換器の分類

大口径固体充填

ダブルUチューブ

間接型水充填

珪砂、豆砂利、コンクリート等(固体）充填材
単一熱交換器中のパス数※
ボアホール孔径
杭径

1パス

直接循環型水充填

水等(液体）

2パス以上

熱交換器中の充填
水と直接交換

1パス以上

200mm以下

200mm超―

地中熱交換器の例
名称

シングルUチューブ

ダブルUチューブ

スパイラルチューブ

U字状チューブ

方式

ボアホール

ボアホール

ボアホール

ボアホール

既成コンクリート杭(固体充填)
杭

鋼管杭(固体充填)
杭

場所打ち杭
杭

既成コンクリート杭
(水充填)
杭

鋼管杭
(水充填)
杭

二重管
(同軸)
ボアホール

水平断面図
(例)

垂直断面図
(例)

材質
孔経・杭径
(例)
充填
熱媒

地
中
熱
交
換
器
長

杭：コンクリート
高密度ボリエチレン 高密度ボリエチレン
高密度ポリエチレン 架橋ポリエチレン管 内管：高密度ポリエ(Uチューブ)(Uチューブ)
孔経約500mm以上 孔経約300mm以上 チレン(Uチューブ)
孔経100～200mm 孔経110～200mm
孔経約500mm以上
珪砂、豆砂利、珪砂、豆砂利、珪砂、豆砂利、珪砂、豆砂利珪砂
コンクリートコンクリートコンクリート
水・不凍液
水・不凍液
水・不凍液
水・不凍液
水・不凍液

杭：スチール
内管：高密度ポリエ
チレン(Uチューブ)
孔経約200mm以上

杭：鉄筋コンクリート 杭：コンクリート
内管：高密度ポリエ 内管：高密度ポリエ
チレン(Uチューブ)
チレン(Uチューブ)
孔経：約500mm以上 孔経約500mm以上

杭：スチール
外管：スチール
内管：高密度ポリエ 内管：ポリエチレン、
チレン(Uチューブ)
塩ビなど
孔経約200mm以上 孔経約200mm以下

珪砂

コンクリート

水

水

水

水・不凍液

水・不凍液

水・不凍液

水・不凍液

水

※パス数： 一つの地中熱交換器の中の熱媒を通す経路数をここでは「パス数」と呼ぶ。例えばシングルUチューブでは、地上から地中熱交換器に入り地表に戻る配管は1経路であることから「1パス」となる。このときに水平断面
では2つの配管断面が現れることになる。

図 O.1 垂直埋設型の場合の熱交換器長𝐿𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖(特定非営利活動法人地中熱利用促進協会資料をもとに作成)

トレンチ長さトレンチ長さ

らせん状

トレンチ長さトレンチ長さ

蛇行

矢印方向

コイル状

くし型
シート型

図 O.2 水平埋設型の場合の熱交換器長𝐿𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖(特定非営利活動法人地中熱利用促進協会資料をもとに作成)

O.8 熱交換器の断面の直径に係る寸法
熱交換器の種類が大口径個体充填、間接型水充填および直接循環型水充填の場合、熱交換器の断面の直径に係る寸法𝑑𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 は、図 O.3 のように表現される。
熱交換器の種類が大口径個体充填の場合、熱交換器の断面の直径に係る寸法𝑑𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 は、円状に配置した配管を包含する円の直径とする。ただし、鉛直な配管で構成される既製コンクリート杭（固体充填）、鉄鋼杭（固体充填）および場所うち杭等については、杭や充填材の境界面に関わらず配管を包含する円の直径を熱交換器の断面の直径に係る寸法𝑑𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 とする。また、らせん状の配管を設置するスパイラルチューブについては、配管のらせんの径を熱交換器の断面の直径に係る寸法𝑑𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 とする。なお、鉛直な配管で構成される既製コ
4-7-59

Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11
ンクリート杭（固体充填）、鉄鋼杭（固体充填）、場所うち杭等およびらせん状の配管を設置するスパイラルチューブについては、熱交換器の断面の直径に係る寸法𝑑𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 は、ボアホールや杭の径になるとは限らない。
熱交換器の種類が間接型水充填の場合、充填用の液体を入れた管の内径（液体部分の直径）を熱交換器の断面の直径に係る寸法𝑑𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 とする。
熱交換器の種類が直接循環型水充填の場合、循環用の液体を入れた管の内径（液体部分の直径）を熱交換器の断面の直径に係る寸法𝑑𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖 とする。

dd

スパイラルチューブdd

既製コンクリート杭
鋼管杭(固体充填)(固体充填)a) 大口径固体充填

場所打ち杭

d

d

鋼管杭(水充填)二重管(同軸)b) 間接型水充填c) 直接循環型水充填

図 O.3 熱交換器の断面の直径に係る寸法𝑑𝑒𝑥𝑐ℎ,𝑖(特定非営利活動法人地中熱利用促進協会資料をもとに作成)

4-7-60Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
2019.11

付録 P 地盤の有効熱伝導率の決定方法
P.1 記号及び単位
本計算で用いる記号及び単位は、表 P.1 による。
表 P.1 記号及び単位
記号

意味

𝑑𝑠,𝑖
𝐿𝑒𝑥𝑐ℎ

層𝑖の土質区分の層厚
熱交換器長

𝜆𝑠,𝑖
̅
𝜆𝑔𝑛𝑑

層𝑖の土質区分の熱伝導率
地盤の有効熱伝導率

単位mm
W/(m・K)W/(m・K)P.2 有効熱伝導率の決定方法
̅ は、垂直埋設型（ダブル U チューブ、シングル U チューブ、大口径個体充填、間地盤の有効熱伝導率𝜆𝑔𝑛𝑑
接型水充填、接循環型水充填）の場合には 1.2 W/(m・K)、水平埋設型の場合には 0.7 W/(m・K)とするか、「サーマルレスポンス試験による計測値を使う方法」もしくは「敷地内の地盤調査により得られた土質柱状図から算定する方法」により確認した値を用いるものとする。
P.3 サーマルレスポンス試験による計測値を使う方法
NPO 法人地中熱利用促進協会が規定する「一定加熱･温水循環方式熱応答試験(TRT)技術書(特定非営
利活動法人地中熱利用促進協会 Web サイト(http://www.geohpaj.org [アクセス日：2019 年 9 月])内で公開)」に従って実施した試験により得られる「地盤の見かけ有効熱伝導率」を本計算法における地盤の有効熱伝導̅ として使用する。
率𝜆𝑔𝑛𝑑
P.4 敷地内の地盤調査により得られた土質柱状図から算定する方法
̅ は、熱交換器の上端から下端までの土質についてその熱伝導率を層厚により重地盤の有効熱伝導率𝜆𝑔𝑛𝑑
み付け平均した値であり、式(1)により表される。
̅
𝜆𝑔𝑛𝑑
=

∑𝑖 𝑑𝑠,𝑖 × 𝜆𝑠,𝑖
𝐿𝑒𝑥𝑐ℎ

𝐿𝑒𝑥𝑐ℎ = ∑ 𝑑𝑠,𝑖

（1a）

（1b）

𝑖

ここで、
𝑑𝑠,𝑖

：層𝑖の土質区分の層厚（m）

𝐿𝑒𝑥𝑐ℎ：熱交換器長（m）𝜆𝑠,𝑖：層𝑖の土質区分の熱伝導率（W/(m・K)）̅
𝜆𝑔𝑛𝑑：地盤の有効熱伝導率（W/(m・K)）である。層𝑖の土質区分およびその層厚𝑑𝑠,𝑖 は、地盤調査によって得られる土質柱状図により定まる。層𝑖の土質
区分の熱伝導率には、土質柱状図により定まる地下水位よりも浅い位置を「不飽和」、深い位置を「飽和」として、それぞれに対応する熱伝導率を用いる。ただし、土質柱状図に地下水位が示されていない場合は、地下水位を 10ｍとみなす。また、土質柱状図に表示された最深部（支持層）が熱交換器の下端よりも深さが浅い場
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Ver.13（エネルギー消費性能計算プログラム（住宅版）Ver.02.07～）
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合は、支持層より深い層の土質区分は支持層のそれと同じとみなす。

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