NACHITECHNICALREPORT
Machining

19A1

Vol.

Sep/2009■ 寄稿・論文・報文・解説

マシニング事業「塗布効果を使えば切削油剤の使用量は最小量（MQL）に」
To Minimize Consumption of Cutting Fluids (MQL)
Using Lubricant Applying Effect in Ductile Metal Cutting〈キーワード〉塗布効果・MQL・セミドライ切削・エコマシニング・
レビンダー効果・極微量潤滑岡山理科大学

工学部

教授

金枝 敏明

Toshiaki KANEEDA
Professor, School of Engineering, Okayama University of Science

「塗布効果を使えば切削油剤の使用量は最小量（MQL)に」

要

旨

1. 切削油剤のレビンダー効果

MQLの潤滑メカニズムとなる塗布効果について、と塗布効果のとり組み

よく混同されがちなレビンダー効果と併せて解説した。

金属切削における切削油剤の潤滑機構に関して

切削で潤滑効果が見出される条件なら、大部分がは、切削油剤の成分の影響や役割などすでに多く塗布効果であることを示した。冷却効果を期待せずの研究があり、ほぼ研究の余地はないように一部で潤滑効果を目的とするならば、軟質金属切削ではしかし、本質的な点では未だ不は考えられている。

塗布効果に頼るだけでほぼ充分で、油剤の供給量（塗明な点が多いのも事実である。例えば、切削油剤を布量）は、驚く程少なくて済む。

まめに供給していても、実際に切削工具すくい面や塗布効果は、上記のように軟質金属、軟鋼やステ逃げ面に潤滑油剤がいき渡っているかどうか？またンレス鋼でも見出されているが、Ti合金やCo-Cr-Mo

切削油剤の役割のうち、潤滑作用と冷却作用の割合金などの被削材では認識できない。

合はどうであろうか？など、未だ解決しなければならな

Abstract
Lubricant applying effect (LAE), which is lubrication mechanism in MQL cutting, is demonstrated in this report. In addition, Rebinder effect,
which was often misinterpreted as LAE, wasstrictly compared with LAE. The experimental results indicated that LAE has a major role in lubrication in ductile metal cutting. If LAE could be
utilized in such metal cutting as Al, Cu, mild steel
and SUS cutting, cutting fluid consumption would
be reduced dramatically, which leads to MQL.

い問題は結構ある。そのような未解決の問題の一
つに、切削油剤のレビンダー効果と塗布効果がある。
「レビンダー効果とは、有機極性物質を含む溶液中で材料試験を行なうと、材料表面が雰囲気の影響を受け、降伏応力、加工硬化速度、クリープ速度1）などの機械的性質が低下する現象である 。」要す
（塗布する）と、るに油剤を何らかの金属表面に塗る
その金属の強度が低下する効果である。まるで手品師が鼻の油を硬い鋼の棒の表面にちょっと塗ると、したがって多く
簡単に曲げてしまうような話である。
の研究者や技術者は、
この効果を切削やその他の機械加工作業で利用できれば、切削抵抗の減少、加工面性状の向上など被削性の改善が得られるとこのような被削性が向上する現象考えた。ところが、そのは、一部の研究者によって認められたものの、反面存在そのものを否定する研究者も多く、謎に包まれた現象となっていた。
そこで、著者らは雰囲気の一種である塗布剤によって被削性が向上する現象、すなわち塗布効果に着目し、研 究した結 果 、これが本 稿 の目的でもある
MQLの原理であることが分かった。

1

2. レビンダー効果の再検討
塗布効果とMQLの関係のみに興味のある方はこ

レビンダーがその効果を最初に見出したのは、単の項目を飛ばし、3に目を移して頂ければ、結構です。

結晶金属に界面極性物質を吸着させ、降伏応力、

ロシアの研究者レビンダーが、彼自身の名前を付けた

加工硬化速度、
クリープ速度などが低下したことに効果を最初に論文に発表したのは、著者の調査では、ある。Sn、Pb、Zn、Alなどの単結晶の線に引張速度材料試験でこの効果を見出した。
1947年である。彼は、が一定になるように引張応力を加え、応力−ひずみ

その後、
レビンダーは機械加工でもこのような現象が関係を求めた。一種のクリープ試験と考えてよい。

ドリルによる穴あ生じているのではないかと予想して、

そこで、著者は後述する塗布効果が大きく現われ

その効果の存在を確かめた。これ
け実験を実施し 、た被削材と同一の純度を有するφ15mmの純Alのが、機械加工の分野の研究者に広まり、著名な研究

丸棒のクリープ試験を行ない、ごく一般的な材料で2）

3）者もこの効果について研究するに至った 。

レビンダー効果が存在するのか調査した。その結果、
5）

一方、国内でも榊田らがこの現象に着目し、本格レビンダー効果が認められないものとなった 。クリー的な究明に乗り出し、切削過程での被削性改善現プ試験などの材料試験で提唱されているレビンダー

レビンダー効果とは全く異なるもの、すなわち、
象は、効果を高ひずみ速度の大変形過程である切削でこの被削性改材料自身の強度低下ではないとし、の被削性向上現象に、直接適用することには問題

4）

善現象を塗布効果 と名付けた。彼らは詳細で多がある。

岐にわたる実験を実施したが、塗布効果の機構について明らかにしたわけではない。
その後も塗布効果とレビンダー効果とは終始混同され続けており、現に切削や研削の分野でレビンダー効果が存在すると理解している研究者が多いのも事実である。この原因は、
まず塗布効果の発生条件
ならびにその機構が十分に明らかにされていないことにある。

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「塗布効果を使えば切削油剤の使用量は最小量（MQL)に」

3. 塗布効果
1）塗布効果の定義

ターやAFM(原子間力顕微鏡）で、ナノレベルで正6）

あらためて塗布効果について説明する。
「塗
ここで、確に測定したところ、2〜200nm となった。図中に被布効果とは、前加工面に何らかの塗布剤を汚れ膜

削材を切削し、塗布効果が得られた際の切削抵抗程度に塗布し切削すると、切削抵抗の低下、加工の変化曲線を示す。すなわち、塗布部に至ると、
こ

面性状の向上などの被削性が改善される現象であのように切削抵抗の急激な低減が得られる。同時る。」す なわち、図 1 に 示 す 被 削 材 である長さに加工面性状も乾式部よりスムースな面となる。

300mmの板材を二次元切削する。被削材の前半の270mmを前加工面に塗布しない乾式部とし、後

2）潤滑効果と塗布効果

半の30mmを塗布部とする。乾式部が塗布部に比潤滑効果と塗布効果の関係を図2に示す。潤滑べ極端に長いのは、軟質金属切削においては切削

効果は工具すくい面もしくは逃げ面に切削油剤が抵抗、ひいては切削状態が切削開始から定常状態

到達し、界面に浸入すれば潤滑作用を呈する。油に至るまで、
その他の金属よりも切削距離を要する剤が工具面に達するためには、工具面に負荷されためである。 塗布剤を前加工面に汚れ膜程度に塗る1GPa（ 102kgf/mm ）といった垂直応力に打ち勝

目視で光沢が布する。そうすれば塗布部の表面は、ち、切りくず流出方向や加工面の移動方向に逆行

わずかに鈍くなる程度となる。この厚さは、エリプソメー

せねばならない。
したがって通常の切削状況では、

2

油剤の工具面の浸入は考えにくく、事実著者らの実験結果では、すくい面に到達しないことを立証し
7）

ている 。
もし油剤が浸入するとすれば、被削材もし

切削方向

工具

塗布剤

切りくず

くは工具の剛性が低い場合が、可能性があるケースと考えられる。これに対し、塗布効果では前加工面
したがっに塗布しておけば被削性の改善が得られる。

乾式部
塗布部

被削材

含まれることにもなる。

FC

主
分
力

て、図からも分かるように潤滑効果には塗布効果が

FA

潤滑油

切削方向

切削時間
塗布効果

FC：乾式部主分力
FA：塗布部主分力
RT：減少率（主分力）

3

切りくず

工具
潤滑効果

潤滑油

RT＝

FC−FA
FC

図1

塗布効果実験と切削抵抗減少率×100（％）

潤滑油

図2

潤滑効果と塗布効果の関係

3）塗布効果の発生条件と前加工の方法

4）塗布効果を左右する前加工面の硬度分布塗布効果が榊田らによって命名されたが、一部の図3は、最終前加工を実施した前加工面の深さ

研究者は追実験によって塗布効果が現れなく、
そ方向のマイクロビッカース硬度分布 である。すなわの存在すら疑問視する傾向が一部にあるのも事実

ち、
これから切削しようとする切削予定領域とその下その機構がである。例えその効果を認めたとしても、方の硬度分布である。上述したようにこの変質層の前加工面に塗布された塗布剤が、単に工具面に達状態は、最終前加工切込みtLによって制御される。

10）した潤滑効果だと片付ける研究者も存在する。著者
そはなぜこのような状況になったのかを考えた結果、の発生条件が完全に把握されていないこと、
さらにその決定的な機構が解明されていないことに起因

30
0

していることに気がついた。塗布効果は、すでに榊8）田らやその他の研究者 によって被削材の機械的ビッカース硬度

Hv

40

50

60

40

性質（延性、破断ひずみ、加工硬化率など）、工具
4）

形状（すくい角）、切削条件（切削速度、切込み）

唯一その決定的な条件が明らかにされていなかった。
それは前加工面の加工変質層の厚さ、厳密には後述する図3の切削予定領域での硬度分布である。
すなわち、前加工面の加工変質層の厚さを減少させればさせるほど、塗布効果が大きくなる。
しかし、実際に塗布効果を得るためには以下のよ
うな準備、すなわち、前加工を実施する必要がある。
被削材表面には、 切り出し時に加工変質層が生成される。そこでその影響を除去もしくは制御するため、極圧油による湿式切削を切込みt（
1 以下t 1と略す）

加工面からの深さ d μmなどの発生条件については、明らかにされていたが、

80
120
160
200
240
280

負荷 50g
最終前加工
切込み
tL＝ 10μm
tL＝ 20μm
tL＝ 30μm
tL＝ 50μm
tL＝ 60μm
tL＝ 70μm
tL＝ 80μm
tL＝100μm
tL＝150μm320

図3

純Al前加工面のマイクロビッカース硬度分布 10）＝30μmから10μmまで暫時10μmずつ減少させながら、各切込みで十数回切削する。その後t 1 ＝10μm
9）で軟質金属切削特有の交番現象 の存在を十分確認した後、切削抵抗が小となったときに前加工面の最終前加工を、例えば10μmで実施する。この最を変化させ終前加工時の切込みt（以下tL
Lと略す）
ることにより、切削予定領域の硬度分布は図3のごとく制御できる。

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「塗布効果を使えば切削油剤の使用量は最小量（MQL)に」

5）切削実験方法

塗布剤には、
この種の実験で効果が顕著に現れ

図4に実験に使用した切削実験装置を示す。こス
るとされている油性向上剤のオレイン酸をはじめ、

れは、低速から通常速度まで幅広く切削速度が設

テアリン酸、一般的な油の主成分である鉱物油、固定可能で、 工具や被削材が剛性高く保持でき、二体潤滑剤である黒鉛、二硫化モリブデン、粘度を多次元切削が容易な、平削盤（刃物台の最大ストロー様に変化させることができるシリコン油などである。以ク650mm）の機構を採用した特注のNACHI製二

後、後の二者をそれぞれMoS 2 、Si油と略す。実験

次元切削実験装置である。被削材は、軟質金属材

時には前加工時の切削油剤などをアセトンで十分料である純アルミニウムA1050（ 1／2硬化材）、純銅

ドライヤによって乾燥させた後、塗布部の拭き取り、等の厚さ3mmの板材や難削材のステンレス鋼SUS304、

前加工面のみに塗布剤を汚れ膜程度に塗布する。

チタン合金Ti-6Al-4V、Co-Cr-Mo合金の2mm厚のその後切削に移る。
表1に切削条件をまとめて示す。

ものである。工具には主として超硬合金K10を用いた。
工具幅は5mmである。すくい角は、予備実験や他4）の研究者の結果 などから0゜
とする。

表1

工具の刃先丸みは、塗布効果に大きく影響を及11）

ダイヤモンド砥石＃800で仕上研削をする。
ぼす ので、
12）

こうすれば刃先丸みρ＝2μmの工具が得られる 。
切 削 速 度は低 速から通 常 速 度までのV ＝ 5 . 3〜
50.0m／minである。本実験での切込みはt 1 ＝5〜150μmである。最終前加工切込みはt L ＝10〜150μmである。

1

2

8

被削材

純アルミ、純銅、黄銅、軟鋼、ステンレス鋼
チタン合金、Co-Cr-Mo合金

工具材料
すくい角
逃げ角
切削方式
切削速度m／min
最終前加工切込み tLμm
切込みt1μm

超硬合金 K10、M20
0°
7°
二次元切削
5.3、8.8、25.7、50.0
10〜1505〜150

塗布剤（切削油剤）

オレイン酸、鉱物油、
シリコンオイル、
MoS2、
グラファイト、
ステアリン酸

3
5

4
9
6
7

10

図4

5

①コラム
②Z軸スライド③Y軸送りハンドル④工具ホルダー⑤制御パネル⑥被削材⑦X軸テーブル⑧Z軸クランプ
⑨工具
⑩ベース

Z

X

切削条件

Y

NACHI製二次元精密切削実験装置

6）塗布効果の実験結果（最終前加工切込みtLの影響）

図中○で表わされる乾式部の主分力、背分力はt Lの増大とともに減少し、tL＝150μm内外で値が低10）

図5に塗布効果が得られた例 を示す。以下の下し終わる。これに対し●で示す塗布部の切削抵切削条件で実験した。切削速度V＝8.8m／min、

抗は、tLの増加に対して微小に減少するに留まる。

工具すくい角α＝0゜で、tLはt L＝10〜150μmと変化したがってR（△印）は、図からもわかるように乾式部させ、本実験での切込みは一定のt1＝30μmである。

の切削抵抗と同じ傾向で、tLの増加とともに減少して以後切削速度、すくい角をそれぞれV,αと略す。塗いく。例えば、tL＝10μmであれば主分力でRT＝73.0

布剤はオレイン酸である。塗布効果の大小を定量的

これがtL＝150μmで％、背分力でRN＝66.5％であり、に表わすためには、図1内に示したように切削抵抗あればRT＝RN＝0％となり、tLが大きいと塗布効果がを用いた。Rは乾式部の切減少率（以下Rと略す）

全く現われないことになる。ここで注目されるのは、削抵抗F Cと塗布部の切削抵抗F Aとの差、すなわち乾式部の切削抵抗が、本実験切込みが30μmと一切削抵抗の減少量を乾式部切削抵抗F Cで除した

定にも拘らずt Lの値に大きく左右され、例えば、tL ＝ものである。以下それぞれをFC、FAと略す。添字のT、150μmでは、tL＝10μmの1／4の切削抵抗になる。

Nはそれぞれ主分力、背分力成分を示す。Vならび

それが減少率を直接大きく支配することである。すにαの選定は、上述したように今回の実験ならびに

なわち塗布効果が大きく現われる被削材である軟4）

過去の研究者 の結果を参考にして決定した。すな

質金属では、加工変質層の状況が切削条件、
とく

わちαは小さいほどより大きな塗布効果が得られたが、に最終前加工時の切込みによって同図のように大負の値では被削材の機械的性質ならびに前加工

きく変化する。またこれらの事実より、通常遭遇する面の加工変質層厚さの関係から、
むしれ形切りくず

多くの切削条件では、塗布効果は少々見出しにくそれを回避させながら、なおかつ生成になりやすく、いことにもなる。

大きな切削抵抗減少率が得られる値に設定している。
100

800

80

：乾式部
：塗布部
：減少率

800

400

50

100

最終前加工切込み
a）主分力

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150

0

t L μmt L ＝30μm

％

400

200

図5

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20

600

0

200

0

40

RT

600

背分力 F N N

％

60

減少率

主分力 F T N

60

80

40

RN

：乾式部
：塗布部
：減少率

100

1,000

20

減少率

1,000

0

50

100

最終前加工切込み
b）背分力

150

t L μm

塗布効果の典型例 10）6

「塗布効果を使えば切削油剤の使用量は最小量（MQL)に」（塗布効果の機構）（塗布剤の種類と粘度影響）
10）

13）

図6に各種塗布剤の切削抵抗の減少率 を示す。

図8に、塗布効果のメカニズムを図示する 。加工

最終前加工切込みt L＝10μm一定以外、実験条件

変質層が薄い、例えばt L ＝10〜30μmの被削材をは図5と同様である。図より各種塗布剤の減少率は切削する場合、被切削領域の加工硬化がすすんで主分力、 背分力とも同様な順序になって現われていないゆえ、刃先前方で充分加工硬化がすすみ、

ステアリン酸、オレイン酸、
グラファイト、おり、鉱物油、

それとともに破断に至るまで刃先滞留層が発生し、MoS2の順に減少率が増加している。この大小は純変形領域が過大になる。同時に掘起こし作用が生じ、お粋の油剤、油性向上剤、固体潤滑剤の順であり、切削の進行とともに切りくず厚さを増し、同時にラメ

おむね境界潤滑特性に富む材料の順番ともなってラ構造が重ね合うようになり、同図（1）のような羽根4）これは前述の榊田らの結果 とほぼ同様いる。また、

ぼうき状切りくずになる。乾式部の羽根ぼうき状切りの結果となっている。

ラメラ間での摩擦作用が過酷なものになっ
くずでは、そこで境界潤滑特性の差を顕著に現われるようにており、切削抵抗は過大になる。

するため、同一成分でありながら、粘度を幅広く変化

ラメラ間
そこで前加工面に塗布剤が存在すれば、させることができるSi油を選び、粘度を0.01、0.1、の摩擦低減をもたらし、これが掘起こし作用の縮小、

10）

5,000ポアズと変化させ実験した結果が図7 である。

せん断面の垂直荷重の低下を招き、せん断変形を

図より粘度の影響が明瞭に現われている。
したがっ

容易化させる。そして、切りくず流出を阻んでいた刃て粘度が高く、微小な間隙に侵入しにくいSi油のほ先滞留層もその規模を縮小し、スムースな流出となる。

うが、減少率の高い結果が得られ、塗布剤の浸透塗布効果が現われる。
すなわち同図（2）のようになり、特性はさほど重要でないことになった。

しかし切削予定領域の加工硬化が充分にすすん

塗布剤の境界潤滑特性が、重要な影響要因ででいる、例えばtL＝150μmの場合、加工硬化が充分
またラメラ間すすんでおり、変形領域も大きくならず、あることが明らかとなった。

での摩擦作用も過酷でなく、刃先前方で刃先滞留
層や掘起こし作用がほとんど発生せず、切りくず流
出もスムースであるため、切りくず形式も羽根ぼうき
状切りくず生成に至らず、通常の流れ形切りくず生
13）成になる 。

塗布剤
鉱物油
ステアリン 酸50

減少率 R ％
60

粘度
P

70
：主分力

100

150

200

主分力 F T N
250 300 350

400

450
：FC
：FS
：RT

0.01

：背分力

0.1
オレイン 酸
グラファイト5,000
10

二硫化モリブデン

図67

各種塗布剤の切削抵抗減少率におよぼす影響10）

20

30

40

減少率

図7

50

R

60

70

80

％

塗布剤の粘度が切削抵抗減少率におよぼす影響10）

（1）

（2）
切りくず
加工硬化

乾式部
工具

摩擦

塗布部
掘り起こし
変形領域

（3）

（4）

図8

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塗布効果のメカニズム13）

8

「塗布効果を使えば切削油剤の使用量は最小量（MQL)に」（浸漬法により求めた塗布効果の潤滑作用における割合）

図10は、潤滑効果中の塗布効果の割合 を示す。

塗布効果は、前加工面の加工変質層の厚さが主分力の場合である。同図 a ）のV＝5.3m／minで薄ければ、前加工面に厚さ2〜200nmの塗布剤をはt L＝100μmのt 1 ＝30μm以下で,また同図b）のV塗布すると現われる。
したがってMQLは、塗布効果＝50.0m／minではtL＝100μmのすべてのt1ならびを利用すれば可能となる。一般に行なわれているにt L＝50μmのt 1 ＝10、30μmではいずれも塗布効

切削の現場では、通常切削油剤を潤沢に供給するもしくは低い占有率であるが、その果はまったくない、

そのような場合も塗布効果が含まれている可ので、他は潤滑効果の大部分を占める。なお、切削抵抗能性が大である。そこで、潤滑作用に占める塗布効は多くの金属が50m／min以下の切削速度で最大果の割合は、
どれくらいであろうか？ということで、浸その後は切削速度の上昇とともに低下し
値を示し、

14）

14）

13）

漬法を用いて調査した 。

ていく。それとともに潤滑効果が減少していく 。

浸漬法とは、図9に示すように工具と工作物で形

そこで、図10の占有率を求める際に算出した塗布成される切削部分が完全に切削油剤に浸った状態

効果ならびに浸漬法実験での切削抵抗減少量を、で切削するものである。切削油剤の供給方法に関

図11 に示す。それぞれの減少量を図内の記号ΔFAT、しては、論議がいろいろされ、未だ決定的な方法は

ΔF STで示す。図から分かるように両者間でほとんどないように思われる。また、切削油剤が実際に工具とくに図10で低い占有率もしくは全くない
差がなく、すくい面なり逃げ面に達しているかに関しても議論

上記の条件では、減少量が絶対的にかなり小さいの余地があり、剛性の小さい工作機械ほど潤滑効したがって、大きな潤滑効果が得られことが分かる。

果が大きいとさえ言われている。浸漬法であれば、る、言い換えれば潤滑効果で切削抵抗の減少があ

潤滑油の供給方向や切りくずの流出などに影響さる程度大きく得られる条件ならば、塗布効果が大部れない普遍性のある切削油剤供給下の切削実験分を占めることになる。

14）が可能である。
切削方向
オレイン酸

工具
乾式部

塗布部
試料

塗布効果実験
工具

切削方向

浴槽
オレイン酸

試料

浸漬法
図9

9

潤滑効果に占める塗布効果の割合を求める浸漬法実験

90

90

80

80

70

70

60

塗布効果の割合

塗布効果の割合

PA ％

100

PA ％

100

50
40
30

最終前加工
切込み

20

：t L ＝10 μm：t L ＝50 μm

10：t L ＝100 μm

0

10

20

30

40

50

60

70

60
50
40

最終前加工
切込み

30
20

：t L ＝10 μm：t L ＝50 μm

10：t L ＝100 μm

010t 1 μm

本実験切込み203040a）V＝5.3m／min

5070b）V＝50.0m／min

潤滑効果に占める塗布効果の割合14）

図10

600

600

tL

50μm ：

N
主分力の減少量 ΔF AT ,ΔF S T

400

300

200

tL

ΔF AT ΔF ST

10μm ：100

ΔF AT ΔF ST

10μm ：

500

N

500

主分力の減少量 ΔF AT , ΔF S T

60

t 1 μm

本実験切込み100μm ：
400

300

200

100

50μm ：
100μm ：

0

10

20

30

40

本実験切込み50

t 1 μma）V＝5.3m／min

図11

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60

70

0

10

20

30

40

本実験切込み50

60

70

t 1 μma）V＝50.0m／min

塗布効果ならびに潤滑効果による切削抵抗減少量14）104. 塗布効果のまとめ
MQLでの潤滑メカニズムとなる塗布効果について、塗布効果は、上記のように軟質金属、軟鋼やステよく混同されがちなレビンダー効果と併せて解説した。

ンレス鋼 でも見出されているが、Ti合金やCo-Cr-

塗布効果の発生条件は限られているが、一般の軟Mo合金などの難削材では認識できない。 これは質金属の機械加工の現場で行なわれている切削

単なる流れ形、
切りくず形状からも推測できる。ただし、油剤が、単に切削部分に注入しているだけで、工具

せん断形のような判定ではなく、一見流れ形でも、すくい面や逃げ面に達しなくても潤滑効果があるのが問題
羽根ぼうき状切りくずになっているかどうか、

は、
この塗布効果が寄与していることに間違いない。

である。

潤滑効果が見出される条件なら大部分が塗布効果

15）

16）

本拙稿が、潤滑効果を目的とし切削油剤を供給する場合、切削油剤の無駄な消費の警鐘となり、切であることを示した。
さらに潤滑効果が、多くの専門家が思っている以削コストの低減や環境保全などに役に立つようにな

上の切削条件の範囲で、効果がないことも分かった。

れば、幸甚である。

したがって、冷却効果を期待せず潤滑効果を目的とするならば、軟質金属切削では塗布効果に頼るだ
けでほぼ充分で、油剤の供給量（塗布量）は、上述のごとく驚く程少なくて済む。

参考文献
1）P.A.Rebinder：New Physico-Chemical Phenomena in the Deformationand Mechanical Treatment of Solids,
Nature、159、4052（1947）866
2）E.D.Shchukin, Z.M.Polukarova, V.S.Yushchenko, L.S. Brykhanova &P.A.Rebinder：Facilitation of Drilling in the Presence of Liquid Metals,
Soviet Physics-Doklady、17、7（1973）699
3）E.Usui, A.Gujral &M.C.Shaw：An Experimental Study of the Actionof CCl4 in Cutting and Other Processes Involving Plastic Flow,
International Journal of Machine Tool Design and Research、1（1961）187
4）榊田勝実・渡辺善次郎・益子正己：被削材表面環境の切削現象に及ぼす影響（第1報）銅の切削における切削力、切削比、仕上げ面あらさについて
日本機械学論文集(第３部)、38、316（1972）3246
5）金枝敏明・野口浩二：純アルミニウム材の引張試験ならびにクリープ試験によるレビンダー効果の有無
岡山理科大学紀要、38、A（2002）165
6）金枝敏明・松下 智・岡田賢和：軟質金属切削における塗布効果（第5報）
ーオイルミスト実験による最小油膜厚さの決定ー
精密工学会誌、72、5（2006）631
7）金枝敏明・高槻昇平・松下 智・田中雅次：軟質金属切削における塗布効果（第4報）
ー油剤圧力注入実験による工具すくい面潤滑効果との比較ー
精密工学会誌、70、3（2004）417
8）大島郁也・石渡秋二・鈴木正光：切削油剤のレビンダー効果について
茨城大学工学部研究集報、23（1975）17

NACHI TECHNICAL REPORT

Vol.19A1

September / 2009

〈発9）財満鎮雄・岡崎忠雄：アルミニウム合金の切削過渡特性について
日本機械学会論文集（第３部）、33、248（1967）641
10）金枝敏明・河坂博文：軟質金属切削における塗布効果（第1報）
ー発生条件ならびに塗布剤の境界潤滑特性の影響ー
精密工学会誌、61、5（1995）702
11）榊田勝実・渡辺善次郎・益子正己：被削材表面環境の切削現象に及ぼす影響（第2報）ーせん断角、
すくい面摩擦角、切削仕事についてー
機械学論文集（第３部）、42、353（1976）307
12）金枝敏明：切削における分離作用に関する研究
大阪大学学位論文（1981）10
13）金枝敏明・野口浩二：軟質金属切削における塗布効果（第2報）
ー切込みならびに切削速度の影響と塗布効果機構ー
精密工学会誌、66、1（2000）74
14）金枝敏明・大江保充・岡田賢和：軟質金属における塗布効果（第3報）
ー浸漬法による潤滑機構中の塗布効果の役割究明ー
精密工学会誌、68、4（2002）566
15）金枝敏明・衣川耕平・西田達哉：ステンレス鋼切削における塗布効果
先端加工学、27、1（2009）63
16）T.Kaneeda & K.Kinugawa：Lubricant Applying Effect in Ti Alloy
Ti-6Al-4V Cutting
Proc. of 23rd ASME Annual Meeting & 12th ICPE Meeting（2008）CD-ROM行〉 2009年9月1日
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