炭酸ガスレーザを用いた繊維強化プラスチックのレーザフォーミングに関する研究
崇城大学 工学部 機械工学科
教授 北田 良二
（2018 年度 一般研究開発助成 AF-2018221-B3）
キーワード：レーザフォーミング，熱可塑性炭素繊維強化プラスチック，炭酸ガスレーザ

１．研究の目的と背景学，DKM400）により，CFRTP 板材を 120 ℃で 6 時間乾燥

低炭素社会の実現において，自動車や航空機の燃費向処理して，試験片に含まれる水分量を一定に管理した．乾上と軽量化は重要な取り組みであり，軽金属や炭素繊維強燥処理した CFRTP 板材に対して 3 点曲げ試験（長辺 60 mm化プラスチックの普及が急速に進んでいる．しかしながら，に対して，支持間距離を 40 mm として，長辺の中心位置

熱硬化性プラスチックをマトリクス材とした炭素繊維強を短辺全体に垂直方向へ 5 mm 圧縮）を実施した結果，そ化プラスチックは，高コストでリサイクルが困難である．の最大曲げ荷重が約 35 N に統一されていることを確認し一方，熱可塑性プラスチックをマトリクス材とした熱可塑た．

性 炭 素 繊 維 強 化 プ ラ ス チ ッ ク （ CFRTP: Carbon Fiber

表 1 CFRTP 板材の仕様

Reinforced Thermoplastic）は，低コスト，リサイクルおよび二次成形が可能といった特徴があり，今後の実用展開が期待されている 1)．したがって，CFRTP の実用化において高能率な塑性加工法を提案することは重要な取り組みとなる．

マトリクス材

ナイロン6 (PA6)炭素繊維

直径: 7 µm
長さ: 0.3-0.4 mm
含有量: 20 wt.%

密度1220 kg/m3

レーザフォーミングは，試作や多品種少量生産に適する

熱伝導率0.3 – 0.4 kcal/(m hr ℃)

加工方法であり，金型を使用せずに容易に成形加工が可能

融点

225 ℃である．一般的には金属の板材に適用されることが多く，ガラス転移温度

50 ℃

プラスチック材料への適用例は少ない 2)．したがって，レーザフォーミングを CFRTP へ適用できれば，高能率に試作や二次成形が可能となる．

2・2レーザフォーミング実験装置

本研究は，炭酸ガスレーザによる CFRTP 板材のレーザレーザフォーミング実験装置の模式図を図 1 に示す．本フォーミングについて実験的に取り組み，レーザ光走査条研究では，市販の炭酸ガスレーザ加工機（Great Computer

件がフォーミング特性に及ぼす影響を検討した．また，レCorporation, SPIRIT GLS, 波長 10.6 µm）を用いて CFRTPーザ光走査法を検討することで CFRTP 板材の曲げ加工を板材のレーザフォーミングを試みた．ピーク出力 100 W

試みた．のパルスレーザを□5 mm のマスクを通過させて□5 mmのビーム形状に成形して，CFRTP 板材表面へ走査するこ

２．レーザフォーミング法
2・1とでレーザフォーミングを行った．

熱可塑性炭素繊維強化プラスチック（CFRTP）

CFRTP 板材には，東レプラスチック精工製のトップファイン CF を使用した．本実験では，30×60×厚み 1.0 mmの CFRTP 板材表面に炭酸ガスレーザ光を走査することでフォーミング特性を評価した．CFRTP 板材の主な仕様と物性値を表 1 に示す．マトリクス材は熱可塑性プラスチッ
クのナイロン 6 である．炭素繊維の含有量は 20 wt.%，繊維径は 7 µm，繊維長さは 0.3～0.4 mm である．CFRTP 板
材の炭素繊維には配向があるため，短辺 30 mm に対して平行に炭素繊維が配向するように試験片を製作した．

炭酸ガスレーザ
レーザ光 φ2 mm
ベンディングミラー2
ビームエキスパンダー
レーザヘッド×5
φ10 mm
レーザ変位計ベンディングミラー1マスク
放射温度計
□5 mm
固定具
CFRTP板材
治具
走査ライン

プラスチック材料は，水分含有量によって，物理的特性

図 1 レーザフォーミング実験装置や曲げ強度などの機械的特性が変化するため，試料の水分量はレーザフォーミング特性を議論する上で重要因子と2・3なる 3)．そこで，本実験では，送風定温恒温器（ヤマト科CFRTP 板材表面へのレーザ光走査方法を模式的に図 2

レーザ光走査法

に示す．CFRTP 板材を片持ち梁状にステージ上へ水平にても，オーバラップ率を増加させると変位量が大きくなる固定して，試験片端部から 20 mm の位置にレーザ光を等傾向であることがわかる．また，同じオーバラップ率にお速走査することでフォーミングした．本実験では，CFRTPいては，平均出力が高くなるほど変位量は大きくなること板材の短辺 30 mm に対して平行に配向した炭素繊維と平がわかる．したがって，オーバラップ率および平均出力を行にレーザ光を 1 回のみ走査した．レーザ光の走査速度を大きくすることで，より大きな変位量を得られることが明

4.2 mm/s（測定値）に固定し，平均出力（設定値）が 1, 2,らかとなった．

3 W の場合において，レーザパルスの重なり率であるオー次に，オーバラップ率に対する CFRTP 板材表面の最高バラップ率（設定値）を変化させることで CFRTP 板材の温度を図 4 に示す．いずれの平均出力においても，オーバレーザフォーミング特性を評価した．

ラップ率が大きくなるにつれて最高温度は高くなる傾向がある．また，同じオーバラップ率においては，平均出力レーザ光 : □5 mm

44

平均出力 :

1W2W

3W85862W

1W

8889400

温度測定位置(スポット径: φ1 mm)[mm]

最適オーバラップ率: 3 W

500

CFRTP板材

変位量測定位置

終点

60

フロント

始点が高くなるほど最高温度は高くなることがわかる．

最高温度 [℃]

走査方向
リア治具

図 2 レーザ光走査法

300
融点: 225℃
200
1002・4フォーミング特性評価

レーザフォーミング特性は，試験片先端の形状を形状測定

082

83848790

センサ（オプテックス・エフエー，LS-100CN）にて，図 1 にオーバラップ率 [%]示すように CFRTP 板材の真上から非接触で測定した．そ図 4 CFRTP 板材表面の最高温度とオーバラップ率の関係して，レーザ光走査前後の形状測定センサの形状データを比較して変位量を求めた．また，放射温度計（ジャパンセ3.2 オーバラップ率の最適化ンサー，TMHX-CSE0500 ）により，レーザ光走査時の良好なレーザフォーミングを得るためには，レーザ光走CFRTP 板材表面の温度変化を測定した．レーザ光走査線査による CFRTP 板材への熱的なダメージが小さく，より大上の中心位置における CFRTP 板材表面の最高温度とレーきな変位量となるレーザ光走査条件を検討する必要がある．

ザフォーミング特性との相関について検討した．

そこで，図 3 および図 4 の結果から，CFRTP 板材表面の最レーザフォーミングは熱応力によりレーザ光照射面方向高温度が CFRTP マトリクス材の融点温度 225 ℃付近であへ変形する．したがって，実験後の CFRTP 板材表面およびり，より大きな変位量が得られるレーザ光走査条件を，レ側面を光学顕微鏡（松電舎，FZR350PC2）により観察するーザフォーミングの最適条件として抽出した．その結果，ことで，レーザ光走査痕や曲げ角度をそれぞれ評価した．

平均出力 1 W（設定値）の場合はオーバラップ率（設定値）が 89.2 %，2 W の場合は 87.9 %，3 W の場合は 86.3 %とな

３．レーザフォーミング特性

り，平均出力が大きくなるほど，レーザフォーミングに適3.1 オーバラップ率がフォーミングに及ぼす影響するオーバラップ率は低くなることが明らかとなった．

オーバラップ率（設置値）に対する CFRTP 板材先端のレーザフォーミングの最適条件として抽出したレーザ光走変位量を図 3 に示す．いずれの平均出力（設定値）におい査条件における CFRTP 板材のフォーミング結果を図 5 に示す．

最適オーバラップ率: 3 W

2W

1W

1.2

平均出力： 1W

2W

3W

平均出力 [W]123

オーバラップ率 [%]89.287.986.3

変位量 [mm]1.0

レーザ光走査0.8レーザ光照射表面4.10 mm

3.84 mm

3.98 mm
固定側0.6

レーザ光走査0.4

レーザ光走査入口側

2.4 °

0.2

1.0 °

1.8 °
固定側

レーザ光走査082838485868788

オーバラップ率 [%]図 3 変位量とオーバラップ率の関係

8990

レーザ光走査出口側
固定側

2.3 °

1.6 °

1.1 °
1 mm

図 5 最適平均出力と最適オーバラップ率における
CFRTP 板材のフォーミング結果

いずれの平均出力においても同等なフォーミングが得られるが大きくなるにつれて最高温度は高くなる傾向があるこことがわかる．これらの結果より，平均出力とオーバラッとがわかる．また，パルス幅が長くなるほど最高温度は高プ率のバランスにより，良好なフォーミングが得られるこくなった．なお，パルス幅およびピーク出力が大きくなるとが明らかとなった．と試料表面に溶融や燃焼が確認された．

3.3 パルス波形がフォーミングに及ぼす影響
レーザフォーミング特性の高精度化・安定化と制御性を

2.0

パルス幅 : ●1.5 ms ■3.0 ms ▲4.5 ms ◆ 6.0 ms
レーザ光走査速度: 4.2 mm/s
オーバラップ率: 87.3 %高めるためには，パルスレーザのパルス波形とフォーミング特性の相関を考察する必要がある．そこで，図 6 に示すて，パルス波形と CFRTP 板材のフォーミング特性の相関について検討した．図 7 にパルス波形の模式図を示す．レ

変位量 [mm]

アッテネータによりパルスレーザのピーク出力を制御し1.5ーザ加工機の平均出力（設定値）によりパルス幅を，アッ1.07.6 ms

溶融

0.5

テネータの透過率（設定値）によりピーク出力をそれぞれ変化させることでパルスエネルギーを制御した．

030405060708090100

ピーク出力 [W]

図 8 変位量とピーク出力の関係

炭酸ガスレーザ
レーザ光 φ2 mm
ビームエキスパンダー×5

ベンディングミラー2700

アッテネータ
φ10 mm□5 mm
固定具

CFRTP板材
走査ライン

治具

図 6 アッテネータを使用したピーク出力制御におけるレーザフォーミング法

最高温度 [℃]500

マスク

ベンディングミラー1

パルス幅 : ●1.5 ms ■3.0 ms ▲ 4.5 ms ◆ 6.0 ms

7.6 ms600
Overload：500 ℃
オーバロード：500℃

400

溶融

300
融点: 225 ℃

200
100

030

レーザ光走査速度: 4.2 mm/s
オーバラップ率: 87.3 %

4050

60

70

8090

100

ピーク出力 [W]

パルス幅 [s]3.4 パルス波形の最適化
平均出力 [W]

パルス
エネルギー [J]平均出力設定値 [W]

ピーク出力 [W]アッテネータ透過率 [%]図 9 CFRTP 板材表面の最高温度とピーク出力の関係

周期 [s]

図 7 パルス波形の模式図

図 8 および図 9 の結果から，CFRTP 板材表面の最高温度が CFRTP マトリクス材の融点温度 225 ℃付近であり，より大きな変位量が得られるレーザ光走査条件を，レーザフォーミングの最適条件として抽出した結果を図 10 に示
す．熱的なダメージが小さく，最大変位量が得られるパル
ス幅は 6.0 ms であることがわかった．

オーバラップ率は 3.2 節の結果に基づき，各平均出力における最適値の平均である 87.3 %に固定した．パルス幅が1.5，3.0，4.5，6.0，7.6 ms の場合において，アッテネータ透過率を変化してピーク出力を制御することでパルス波

パルス幅 [ms]ピーク出力 [W]
レーザ光照射表面

また，パルス幅が長くなるほど変位量は大きくなった．
次に，CFRTP 板材表面の最高温度とピーク出力の関係を図 9 に示す．いずれのパルス幅においても，ピーク出力

4.56.07.6100776145302.69 mm

3.55 mm2.77 mm 1 mm 2.83 mm

2.68 mm固定側

レーザ光走査出口側

レーザ光走査固定側 1.05 °に示す．いずれのパルス幅においても，ピーク出力が大きくなるほど変位量が大きくなる傾向であることがわかる．

3.0

レーザ光走査形を変化させてフォーミング特性との相関を検討した．
CFRTP 板材先端の変位量とピーク出力との関係を図 81.51.35 °

1.4 °

1.6 °1 mm

0.7 °変位量 [mm]

0.51

0.59

0.66

0.85

0.19

最高温度 [℃]

217.9

309.5

325.9

289.8271.4

図 10 最適パルス幅と最適ピーク出力におけるCFRTP 板材のフォーミング結果抽出した図 10 の最適条件におけるレーザパルス波形の査入口側の板材側面にデジタルカメラを設置することで模式図を図 11 に示す．パルス幅およびピーク出力によりフォーミング状態の変化を動的に観察した．また，フォーパルスエネルギーを算出した結果，より大きな変位量が得ミング後の CFRTP 板材を光学顕微鏡（松電舎，FZR350PC2）

られるレーザフォーミングに最適なパルスエネルギーはにより観察することで，レーザ光走査痕や曲げ角度をそれ約 0.25 J であることがわかった．また，レーザフォーミンぞれ評価した．

グにより最適なパルス波形は，図 10 の結果より，パルス幅4.2 重ね走査法によるフォーミング特性が長く，ピーク出力が低いパルス波形であると考えられる．

CFRTP 板材表面にレーザ光を重ね走査することで，熱応力による変位を累積させる曲げ加工を試みた．同一ライ

3.0 ms

4.5 ms0.23 J

30 W

0.27 J

45 W

61 W

0.28 Jから 40 mm の位置にレーザ光を重ね走査した．そして，
0.23 J

0.15 J
1.5 msと定義し，その模式図を図 13 に示す．板材の固定側の端6.0 ms

レーザ光重ね走査の間隔において 60 s の冷却時間を設け，最大 15 回まで重ね走査実験を行った．

7.6 ms

図 11 最適条件におけるパルス波形の模式図

レーザ光走査入口側
□5 mm
4 mm
レーザ光

４．レーザフォーミングによる曲げ加工
固定幅: 20 mm

4.1 曲げ加工の実験方法と評価法

始点:40 mm

光走査法を検討することで，より大きな変位量が得られる

30 mm

第 3 節により，レーザ光走査条件とフォーミング特性の相関が明らかとなった．次に，CFRTP 板材に対するレーザ重ね走査回数: 10 回

パルス幅

ン上の走査を繰り返すレーザフォーミング法を重ね走査

パルスエネルギー

77 W

ピーク出力: 100 W

パルス幅

曲げ加工を試みた．
曲げ加工実験におけるレーザ光走査条件を表 2 に示す．

CFRTP板材

これらは 3.4 節より得られたレーザ光走査時の CFRTP 板

4 mm

材表面温度がマトリクス材の融点である 225 ℃程度とな

レーザ光走査出口側
60 mm

り熱的なダメージが小さく，より大きな曲げ角度が得られる最適条件として抽出されたものである．

図 13 重ね走査法の模式図

レーザフォーミングは，熱応力により板材がレーザ光照
射面方向へ変形するため，図 12 に示すようにレーザ光走デジタルカメラにて観察した動画から重ね走査回数に
表 2 曲げ加工におけるレーザ光走査条件

対するフォーミングの変位量を評価した結果を図 14 に示

レーザ光走査速度

4.2 mm/s

す．変位量はレーザ光入口側からみた板材先端の挙動を意

オーバラップ率87.3 %

味しており，同一条件で 3 回の実験を行った．全ての実験

パルス幅

6.0 ms

ピーク出力45 Wにおいて重ね走査回数が増加するにしたがって変位量が大きくなり，重ね走査回数 10 回以上においては変位量が2.0

アッテネータ
φ10 mm

飽和1.0
走査出口
固定側

変位量0.5マスク
デジタルカメラ

□5 mm

治具

n31.5

変位量 [mm]レーザ光 φ2 mm
ビームエキスパンダー
×5
ベンディングミラー2

固定具

n2

変形

炭酸ガスレーザ

ベンディングミラー1n1

CFRTP板材走査ライン

図 12 曲げ加工の評価法

レーザ光走査方向
CFRTP板材

走査入口0.00 0

レーザ光走査入口側における変位量51015

レーザ光走査回数

図 14 重ね走査法における変位量とレーザ光走査回数の関係

飽和していることがわかる．したがって，レーザ光走査ににおける重ね走査回数は 4.2 節の結果に基づき 10 回としよる CFRTP 板材表面への熱的なダメージが小さく，よりて，シフト走査回数は 5 回に固定した．板材の固定側の端大きな変位量が得られる重ね走査回数は 10 回であると考から 10 mm のレーザ光走査ラインであるシフト⑤を曲げえられる．一方，重ね走査回数 10 回以上において変位量加工の最終ラインとして統一したため，フォーミング開始が飽和した主な原因としては，炭素繊維による復元力が熱ラインであるシフト①の位置はシフト幅に応じてそれぞ応力よりも強く作用したことが考えられる．

れ異なる．また，重ね走査およびシフト走査におけるレー重ね走査回数 10 回における CFRTP 板材のフォーミンザ光走査間隔において 60 s の冷却時間を設けた．

グ状態を光学顕微鏡で観察した結果を図 15 に示す．レーあり，ねじれのない曲げ加工が得られていることがわかる．
シフト方向

これはレーザ光を複数回重ね走査することで，熱応力によ⑤る曲げ加工がレーザ光走査ライン上で均一化された結果④③

レーザ光走査入口側
レーザ光
□5 mm
4 mm
② シフト ①

射側の板材表面のみであり，その裏面においては熱的な変質は確認されていない．したがって，レーザ光を複数回照30 mmであると考えられる．また，レーザ光照射痕はレーザ光照
終点
10 mm

シフト幅
1,3,4,5,6,7,9[mm]射する重ね走査においても，レーザ光が板材を透過することなく主に板材表面でレーザ光は吸収されているものと考えられる．

4 mm
レーザ光走査出口側
60 mm

レーザ光走査図 16 シフト走査法の模式図

3.52 mm

固定側

始点

CFRTP板材
固定幅: 5 mm

レーザ光走査

重ね走査回数: 10 回

ザ光走査の入口側および出口側ともに曲げ角度は 3.4 °で1 mm

固定側

レーザ光照射表面

裏面

レーザ光走査

レーザ光走査図 14 と同様にして，デジタルカメラにて観察した動画から，シフト幅に対するフォーミングの変位量を評価した
結果を図 17 に示す．重ね走査回数 10 回毎にシフト走査させた全てのレーザ光走査回数に対する変位量をプロットしたグラフである．いずれのシフト幅においても，重ね走

3.40 °

3.40 °
固定側

レーザ光走査入口側

固定側

レーザ光走査出口側

重ね走査: 10 回

図 15 重ね走査法による曲げ加工結果

査の範囲では緩やかな変位量の増加し，シフト走査によって階段状に変位量が大きく増加していることがわかる．また，シフト幅 4 mm の場合において，最大変位量 12.5 mmが得られることがわかった．そして，シフト幅 4 mm の変位量を最大として，シフト幅 4 mm よりも小さい場合，大きい場合ともに変位量は小さくなる傾向となった．シフト
幅 4 mm よりも小さいシフト幅の場合，□5 mm のレーザ4.3 シフト走査法によるフォーミング特性

光がシフト走査により重なるため，図 14 の重ね走査の結重ね走査によるフォーミング特性を評価した結果，重ね果に基づき変位量は飽和したものと考えられる．一方，シ走査回数 10 回における変位量は約 1.5 mm であった．しフト幅 4 mm よりも大きいシフト幅の場合，□5 mm のレかしながら，CFRTP 板材のレーザフォーミングによる曲ーザ光がシフト走査により離散的となり，緩やかな曲げ角げ加工を検討するにあたり十分な変位量は得られていな度が累積することで変位量は大きく増加しなかったものい．そこで，レーザ光をシフト走査して曲げ加工を累積すと考えられる．したがって，より大きな変位量が得られるることで，より大きな変位量を得ることを検討した．走査

シフト幅は□5 mm のレーザ光が接するシフト幅 5 mm でライン位置を平行移動するレーザフォーミング法をシフあると理論的には考えらえる．しかしながら，実際にはレト走査と定義し，その模式図を図 16 に示す．レーザ光走ーザ光強度はガウス分布であるため，レーザ光が 1 mm 幅

査位置を一定量ずつ移動させるシフト幅を 1，3，4，5，6，で重なるシフト幅 4 mm の場合に最も大きな変位量になっ7，9 mm と変化させて，図中のシフト ①，②，③，④，たものと推測される．

⑤の順にレーザ光を走査させた．シフト幅 5 mm の場合，最大変位量が得られたシフト幅 4 mm における CFRTP□5 mm のレーザ光が接する状態となり，シフト幅 1，3，板材のフォーミング後の状態を図 18 に示す．レーザ光走4 mm においてレーザ光が重なる状態，シフト幅 6，7，9 mm

査の入口側の曲げ角度は 12.2 °であり，より大きな曲げ加においてはレーザ光が離れる状態となる．同一走査ライン工が得られていることがわかる．レーザ光走査側の板材表

面には図 15 と同様のレーザ光照射痕が全面に確認できる

グについて実験的に取り組みた結果，高能率な試作や二次ことから，レーザ光が板材表面に均一に照射された結果で成形の可能性を示すことができた．

あると言える．また，図 17 および図 18 の結果より，シフレーザ光走査条件がフォーミング特性に及ぼす影響に

ト幅 4 mm にて重ね走査とシフト走査を繰り返すことで，ついて得られた成果を以下に挙げる．

CFRTP 板材の変位量は飽和することなく，より大きな曲(1) オーバラップ率を大きくするにつれて，レーザ光走査時の CFRTP 板材表面の最高温度が高くなり，板材先げ角度を持った曲げ加工が可能であると考えられる．

端の変位量が大きくなる．

変位量(2) 平均出力が大きいほど，CFRTP 板材表面の最高温度が高くなり，変位量が大きくなる．

⑤④③②
シフト
①(3) レーザ光走査条件の最適条件を検討した結果，平均出レーザ光走査位置シフト力が大きくなるほど，レーザフォーミングに適するオ① ② ③ ④⑤ーバラップ率は低くなる．
(4) 各平均出力において，アッテネータ透過率を大きくす

固定側るにつれて，レーザ光走査時の CFRTP 板材表面の最(a) レーザ光走査入口側における変位量15

高温度が高くなり変位量が大きくなる．
(5) レーザフォーミングの最適条件を検討した結果，平均

シフト ①②③④⑤

出力が大きくなるほど，アッテネータ透過率は小さくなる．また，最適なパルスエネルギーは約 0.25J であると考えられる

10変位量(6) レーザフォーミングに最適なパルス波形は，パルス幅が長く，ピーク出力が低い波形であると考えられる．
また，レーザ光走査法を検討して曲げ加工を試みた結果，

5シフト幅
1 mm
3 mm
4 mm
6 mm
7 mm
9 mm
重ね走査: 10 回
00 010203040以下の成果を得ることができた．
5 mm(7) 熱応力による変位を累積させる重ね走査では，重ね走査回数が増えるにしたがって変位量は増加するが，重50

走査回数

ね走査回数 10 回以上においては変位量が飽和する．
(8) レーザ光走査位置を一定量ずつ移動させるシフト走(b) レーザ光走査回数に対する変位量
図 17 シフト走査法における変位量とレーザ光走査回数の関係

査では，いずれのシフト幅においても，シフト走査によって階段状に変位量が大きく増加する．
(9) 重ね走査 10 回とシフト幅 4 mm のシフト走査を繰り

入口側
レーザ走査

固定

レーザ走査

出口側

返すことで，効果的に CFRTP 板材の曲げ加工が可能である．

側面
曲げ角度

固定

出口側
10mm

CFRTP板材
固定側

レーザ光照射表面
レーザ光走査方向
入口側

出口側

レーザ光走査

謝

辞

レーザ走査
入口側

本研究は，公益財団法人天田財団（レーザプロセッシン

裏面グ一般研究開発助成 AF-2018221-B3）の研究助成を受けて行われたものであり，ここに深く感謝の意を表する．

固定

レーザ光走査12.2°

参考文献
1) 馬場俊一：連続繊維熱可塑材料 CFRTP・GFRTP と市場動向，精密工学会誌，Vol.81，No.6 (2015), pp.503-506.

レーザ光走査入口側

側面

レーザ光走査出口側シフト幅: 4 mm，重ね走査: 10 回

図 18 シフト走査法による曲げ加工結果

2) 岡本康寛，宮本勇，宇野義幸：YAG レーザによるプラスチックのレーザフォーミング，高温学会誌，Vol.30,
No.1 (2004), pp.47-54.
3) 加藤木秀章，竹村兼一：炭素繊維強化複合材料の曲げ

５．まとめ
炭酸ガスレーザによる CFRTP 板材のレーザフォーミン

強度及びクリープ特性に及ぼす吸水の影響，日本複合材料学会誌，Vol.35，No.6(2009), pp.233-240.