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Feb. 2017

―

目

次 ―

【平成 27 年度 共同研究プロジェクト成果】(1) 高効率バイオコークスの加炭材としての適応方法の研究開発・・・・・・・・・・・・・

1

木口 昭二，清水 一道，楠本 賢太(2) 音響計測によるコンクリート壁面高速診断システムの開発・・・・・・・・・・・・・・

5

田中 秀典，小針 憲司，板倉 賢一，畑山 喬紀(3) SiC/SiC ターゲット用新製造プロセスの検討・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ 10
朴 峻秀,香山 晃,岸本 弘立,中里 直史,神田 千智,早坂 大輔,青木 正治,牧村 俊介,的場 史朗(4) Ni-AlN 複合電析による Ni-Al 金属間化合物の作成・・・・・・・・・・・・・・・・・ 15
樽井

洸亮，佐伯

功，吉岡

隆幸，成田 敏夫

(5) 積雪寒冷地域における道路構造物の高度化・長寿命化に関する研究・・・・・・・・・・ 19
川瀬 良司，小室 雅人，栗橋 祐介，岸 徳光(6) ＡＦＲＰ板水中接着工法による構造部材の耐力向上効果に及ぼす水中接着樹脂の影響・・ 25
三上 浩，栗橋 祐介，小室 雅人(7) リチウムイオン内包フラーレン誘導体の生物活性に関する研究・・・・・・・・・・・・ 31
中野 博人，笠間 泰彦, 權 垠相
【平成 27 年度 プレ共同研究成果】(1) タンパク質・ペプチドの定量分析法の開発・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ 35
庭山 聡美，黒野 定(2) BIM による地域ソーシャルデータの空間的可視化・管理システムの開発・・・・・・・・ 39
浅田 拓海，山本 岳(3) ダイカスト鋳造用金型の長寿命化に関する研究・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ 45
長船 康裕，北原 総一郎(4) 中詰め二重管方式による回転貫入鋼管杭の水平抵抗機構に関する研究・・・・・・・・・ 48
永井 宏，池田 篤則【第 27 回フロンティア技術検討会】
総合テーマ：「水素社会と技術革新｣・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ 53【平成 27 年度 共同研究等事業実績】
共同研究プロジェクト，民間等との共同研究，受託研究，プレ共同研究等・・・・・・・・・ 55【平成 27 年度 事業活動】
研究の活性化，共同研究の推進，外部資金獲得等・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ 59【表紙写真】
左上：HiNT 連絡会・セミナー(H27.5.27)(68 頁)

右上：第 4 回 MOT 実践講座(H27.7.23)(65 頁)

左中：北洋銀行ものづくりテクノフェア(H27.7.23)(72 頁)

右中：第 1 回 CRD セミナー(H27.10.31)(66 頁)

左下：ビジネス EXPO(H27.11.5)(72 頁)

右下：高度技術研修(H28.1.13)(67 頁)

【平成 27 年度 共同研究プロジェクト成果】

高効率バイオコークスの加炭材としての適応方法の研究開発

清水 一道*1，木口 昭二*2，楠本 賢太*1

1 はじめに

2 実験方法

鋳鉄鋳物の生産には，誘導溶解炉（電気炉）やキュポラが用いられており．その際，溶解副資材として石炭コークス，加炭材等の化石燃料が使用されている．
我が国は，化石燃料の多くを海外からの輸入に頼っており，エネルギー安全供給の面において多くの課題を抱えている．これらの資源を輸入に頼らず，国内で資源を生み出していくには化石燃料と代替可能なバイオマスを起源とする固形燃料を創出する必要性がある 1-3)．
このような状況を鑑み，バイオマスを用いた固形化技術の開発が急進的に行われており，高密度-高硬度固形燃料（以後，バイオコークスと称する）の研究開発が進められている 4-13)．
誘導溶解炉はバッチ式であり，多品種少量生産に向いており，多くの鋳物工場に導入されている設備の 1つである．誘導溶解炉では，材料の炭素(C)量を上げる
ために電極黒鉛等に使用される加炭材が用いられている．加炭材は，石油系の結晶質であるため高価であり，鋳造における経済的かつ環境保全の観点から大きな問題となっている．その削減には，化石燃料に依らない開発が必要不可欠である．バイオコークスは，製造時に分子空間及び形状を制御できることから，優れた機能性を付与できると考えられる．
そのことを踏まえ，本研究では高周波誘導溶解炉を用い，鋳鉄を製造する際にバイオコークス添加することで，鋳鉄に加炭効果が得られるか検証するとともに，バイオコークスを用いた鋳鉄(FC250，FCD450)の機械的性質及び組織を観察することで，バイオコークスが溶湯に与える影響を調査することを目的とする．

バイオコークス(BC)は，ヒノキ及び茶葉滓を原料とした 2 種類とした．使用した BC の総熱量と化学組成を表 1 に示す．特に加炭材としての特性値は，総発熱量約 20MJ/kg で炭素量(C)が約 50mass%である．
片 状 黒 鉛 鋳 鉄 (FC250 相 当 ) 及 び 球 状 黒 鉛 鋳 鉄(FCD450 相当)の製造を行った．それぞれの元湯の目標
組成を表 2 に示す．鋳造には，鉄スクラップ，銑鉄及び Fe-75mass%Si 合金を用いて成分調整を行った．また，使用した溶解原材料の化学組成を表 3 に示す．
各 BC の C 量は，約 50mass%であるが，昇温途中でBC 中の既発性炭素が燃焼するため，BC の固定炭素量を約 25mass%と仮定して実験を行った．溶解重量 40kgになるように鉄スクラップを約 16kg，銑鉄を約 21kg
及び Fe-75mass%Si 合金を約 0.5～0.7kg，
BC を 2～2.5kgとし，高周波誘導溶解炉にて溶解後，押湯部と実体部からなる Y ブロック形状の砂型に鋳造した．
製造した各種鋳鉄を引張試験片形状に加工し，引張試験を行った．また，BC を利用した鋳鉄の組織観察及び硬度を行った．
表 1 バイオコークスの総発熱量及び化学組成

表 2 溶湯の目標組成

表 3 溶解原材料の化学組成*1：もの創造系領域 機械工学ユニット*2：近畿大学 理工学部 機械工学科-1-

3 実験結果及び考察
3.1 片状黒鉛鋳鉄への適用試験
目標 C 量が 3.2%になるよう原材料の配合計算を行った．ここで，原材料に銑鉄を配合し，BC を添加する前の C 量は 2.0%になるよう配合計算を行った．バイオコークスの装入位置は，炉の中心部分とした．溶解開始
前の溶解原材及びバイオコークスの装入位置を図 1 に示す．溶解開始直後から，白煙が上がり，溶解開始 15
分後には，BC が発火し火炎が上がった．しかし，溶解に問題は見られず，最終的に原材料が全て溶解した．
溶解時の様子を図 2 に示す．その後，成分分析用試料を採取し，成分分析を行った．その結果を表 4 に示す．
ヒノキ BC の溶湯では C 量が 2.54%，茶葉滓 BC の溶
湯では C 量が 2.80%となり，目標組成の C 量である3.2%には至らなかった．しかし，原材料で調整した C
量の 2.0%と比較し，0.5～0.8%の加炭効果が見られた．

3.2 球状黒鉛鋳鉄への適用試験
目標 C 量が 3.6%になるよう原材料の配合計算を行った．前節と同様に，原材料に銑鉄を配合し，BC を添加する前の C 量は 2.0%になるよう配合計算を行った．バ
イオコークスの装入位置は，炉の中心部分とした．溶
解開始前の溶解原材を図 3 に示す．溶解開始直後から，
白煙が上がり，BC が発火し火炎が上がった．しかし，溶解に問題は見られず，BC の発熱量が起因して火炎が上がるものと考えられる．これの現象は溶湯組成に関わらず起こる．最終的に原材料が全て溶解した．溶解
時の様子を図 4 に示す．溶解後，球状化剤を使用し，球状化処理を行った．溶湯の成分分析結果を表 5 に示す．ヒノキ BC の溶湯では C 量が 2.85%，茶葉滓 BCの溶湯では C 量が 3.08%となり，目標組成の C 量である 3.6%には至らなかったが，原材料で調整した C 量の2.0%と比較すると，ヒノキ BC では 0.85%，茶葉滓 BC
では 1.08%の加炭効果が見られた．しかし，茶葉滓 BCはヒノキ BC に比べ，加炭効果はあるが，リン(P)の含有量が高い．

(a) 溶解原材料(b) BC 装入位置
図 1 溶解原材料及びバイオコークス装入位置

図 3 溶解減容(b) 溶解開始 15 分後(a) 溶解開始直後
図 2 溶解時の様子

図 4 溶解時の様子

表 4 FC250 相当の目標組成と溶湯組成

表 4 FCD450 相当の目標組成と溶湯組成-2-

バイオコークスを添加する前の溶湯の炭素量を2.0%とし，各種バイオコークスを加炭材として用いた場合，
FC250 及び FCD450 の C.E.値及び歩留を表 5 に示す．
C.E.値を 2.0 以上の溶湯に BC を加炭材として利用した
場合，その歩留は約 25%～31%であり，加炭効果は認められるが効果は低い．これは，固定炭素量及び歩留が市販の加炭材(固定炭素量：99%，歩留まり：90%)よりも低いためである．加炭材の全量をバイオコークスに変えることは難しい結果となったが，加炭材の一部をバイオコークスに代替することは可能であることが示唆された．
表 6 CE 値と歩留まりの比較

3.3 BC を利用して製造した鋳鉄の機械的性質
各材料を用い日本工業規格(JIS)に基づく引張試験片
14,15)を製作するための Y ブロックを製造した．製造した Y ブロックを図 5 に示す．また，使用した引張試験
片寸法を図 6 に示す．
各材料の引張試験結果，ブルネル硬さ測定結果及びJIS 規格(JIS G5501 JIS G5502)を表 6 に示す．各種バイオコークスで試作した試験片の機械的性質は，比較となる JIS 規格材料と遜色ないものである．
次に光学顕微鏡を用いて組織観察を行った結果を図7 に示す．試料の腐食液には，3%硝酸アルコール溶液を使用した．FC250 の組織は，CE 値の上昇に伴い，黒鉛の晶出量と形状は改善されており，BC 添加による組織への影響は見られない．基地組織は，フェライトとパーライトの混合組織である．FCD450 においても CE
値は低いが，黒鉛の球状化率は 80%以上であり，黒鉛の周囲にフェライトが析出したブルズアイ組織を呈している．黒鉛の球状化率は，80%以上で機械的性質が良好となることから，本実験で得られた組織は良好と判断できる．以上のことから，加炭材の一部代替えとしてバイオコークスを使用しても加炭効果を得ることができ，鋳鉄の機械的性質の向上効果を伴いながら製造が可能であることが示唆された．
表 6 BC 利用鋳鉄の機械的性質及び JIS 規格

図 5 製造した Y ブロック(a) FC250 の引張試験片(b) FCD450 の引張試験片

図 7 製造した鋳鉄の組織観察結果

図 6 引張試験片寸法-3-4 まとめ
鋳鉄を製造する際にバイオコークス添加することで，鋳鉄に加炭効果が得られるかを検証した．また，バイオコークスを用いた鋳鉄(FC250，FCD450)の機械的性質調査及び組織を観察することで，バイオコークスが溶湯に与える影響を調査した．結果を以下に要約する．
(1) C.E.値を 2.0 以上の溶湯にﾊﾞｲｵｺｰｸｽ（ヒノキ、緑茶
滓）を加炭材として利用した場合，その歩留は約25%～31%であり，加炭効果は認められるが効果は低い．
(2) 鋳鉄製造後の不純物元素は目標成分以下であった．
また，機械的性質の評価を行った結果，JIS 規格を満たす値を示した．
(3) 不純物元素による異常組織は，確認されず，片状
黒鉛鋳鉄及び球状黒鉛鋳鉄は良好な組織である．
参考文献
1) 井田民男：Journal of the Japan Institute of Energy 90 (2011) 2.
2) 川見佳正，桑名一徳，井田民男，水野諭，森田明宏：高温学会誌 35 (2009) 97.
3) 水野諭，井田民男，渕端学，難波邦彦，加子坂篤志，藤田修：Journal of the Japan Institute of Energy 91 (2012) 41.
4) 石村健志，井田民男，淵端学，本庄孝子，佐野寛：高温学会誌，33 (2007) 38.
5) 石井一義，村田博敏，桑名一徳，水野諭，森田明宏，井田民男：高温学会誌 35 (2009) 91.
6) 川見佳正，桑名一徳，井田民男，水野諭，森田明宏：高温学会誌 35 (2009) 97.
7) 澤井徹，大政光史，梶本武志，井田民男，渕端学，難波邦彦：高温学会誌 36 (2010) 36.
8) 水野諭，井田民男，難波邦彦：高温学会誌 36 (2010) 31.
9) 難波邦彦，井田民男：高温学会誌 35 (2009) 76.
10) 内山武，奥山契一，中山剛，渡辺純也，秋山肇，鈴木康夫，小田昭浩，星靖，村田博敏，田中位置嘉，井田民男：
日本機械学会論文集（B編）78 (2012) 1008.
11) 水野諭，井田民男，渕端学，難波邦彦，澤井徹：実験力
学 13 (2013) 190.
12) 鳥居祐介，水野諭，西健治，市野善三，大政光史，澤井徹，井田民男，渕端学：スマートプロセス学会誌 1 (2012)
63.
13) 井田民男，高木亮伍，水野諭，サンチェスエドモンド，
難波邦彦：スマートプロセス学会誌 2 (2013) 83.
14) 日本工業規格(JIS)：JIS G5501
15) 日本工業規格(JIS)：JIS G5502-4-音響計測によるコンクリート壁面高速診断システムの開発（第 2 報）田中

秀典*1，小針憲司*1，板倉賢一*2，畑山 喬紀*3を変えた実験，ならびに衝突粒子としてドライアイ
1 はじめにス・ペレットを用いた実験の結果について述べる．

我が国の高度経済成長期に建設されたコンクリート

2 コンクリートブロック粒子衝突実験

構造物は老朽化が進み，各地で事故が発生している．
こうした耐用年数を過ぎたコンクリート構造物の健全

2.1 コンクリートブロック供試体

性診断として，様々な検査方法が提案され実施されて使用したコンクリートブロック供試体は，外形がいる(1)．非破壊検査方法として，打音，音波，振動，200mm×300mm×300mm である．供試体は大きく分け

電磁波等を用いる方法が提案されているが，それぞれて 2 種類を使用した．供試体内部に厚さ 5mm の円盤状

欠陥検出精度やコスト，検査時間などに問題を残しての発泡スチロールを埋め込み擬似的に欠陥を作り出しいる．そのため現状では手軽な診断法として，打音検たものと(6)，発泡スチロールを埋め込んでいない健全査法が主流になっている．打音検査は，熟練した検査な供試体である．欠陥を持つ供試体に関しては，空隙員がコンクリート壁面をハンマーで打撃し，反響音をの直径や埋め込んだ深さを変えて 4 種類用意した（表耳で聞いて欠陥の有無を判断する．検査員に代わって，

2.1）．

打音を自動的に分析し，定量的かつ客観的に診断するシステムの開発研究が進められている(2)～(5)．

表 1 コンクリートブロック供試体

本研究では，コンクリート壁面内部の欠陥を高精度供試体

かつ高速に検出し，壁面展開図にマッピングするハー

空隙の直径

空隙の深さ

[mm]

[mm]

備考

ドウェアとソフトウェア・システムの開発を目指して

1

0

0

健全な供試体いる．これまでに，二つのコンクリートブロックを用

2

150

30

空隙の直径によ

3

200

30

る違い

4

200

50

空隙の深さによ

5

200

70

る違い

いたセラミックス粒子の衝突実験を行った(6)．内部に空隙のあるブロックと健全なブロックについて，セラ
ミックス球を衝突させ，衝突音の解析を行った結果，コンクリート内部の欠陥の有無を推定できる可能性を見出した．その際，高い衝突音レベルを維持する方法

2.2 実験手順

として，粒子の質量を増すだけでなく，複数の粒子を

図１は，粒子衝突実験の模式図である．直径 5mm のセ

ほぼ同時に衝突させることによっても推定可能である

ラミックス球を，1m の高さから自由落下させ，供試体ことがわかった．

中央に衝突させた．上述の各供試体に対して 10 回試行

本報告では，基礎実験としてコンクリート内の欠陥

し，衝突音を計測した．マイクロフォン（01dB 社製，の大きさや深さを変えた粒子衝突実験，衝突エネルギ

40AE，感度：54.5 mV/Pa，応答周波数：10 Hz～
16 kHz (±2 dB)，ダイナミックレンジ：146 dB(20 μPa)）は，衝突個所から 1m の位置に配置した．マ*1：株式会社メイセイ・エンジニアリング*2：しくみ情報系領域情報システム学ユニット*3：室蘭工業大学工学部情報電子工学系学科

イクロフォンの出力は，増幅器（01dB 社製，Opus）で増幅されたのち，AD 変換器（DataTranslation 社製，-5-

2.3.2 供試体中の空隙深さの影響

DT9837B，分解能：24bit，サンプリング周波数：最大105.4ｋHz）を介してパーソナルコンピュータに取り込

表 1 の空隙深さの異なる 4 種類の供試体を用いた実んだ．録音，解析ソフトウェアとしては，QuickDAQ

験の結果を，図 3 に示す．それぞれ，10 個の衝突音の（DataTranslation 社製）を用いた．計測時間を 1 秒とし，平均振幅スペクトルである．空隙の深さが 50mm の供試体（ピンク線）は，3500Hz あたりに卓越周波数があり，深さが 70mm の供試体（青線）では，4000Hz 近くが卓越しているのがわかる．すなわち，空隙の深さがサンプリング周波数は 40kHz に設定した．
図 1 粒子衝突実験の模式図
2.3 実験結果と考察
2.3.1 供試体中の空隙径の影響深くなるほど卓越周波数が大きくなることがわかる．

空隙の直径が異なる３種類の供試体を用いて行った

図 3 空隙の深さと卓越周波数

粒子衝突実験の結果を，図 2 に示す．10 個の衝突音の平均振幅スペクトルである．空隙の直径が 200mm の供

ここで，これらの卓越周波数について，円盤のたわ

試体（赤線）には，3000Hz 近くに大きなピークが現れ，み振動を仮定して検討してみる．供試体中の空隙上部

直径が 150mm の場合（青線）には 4000Hz 前後にピーの円盤型コンクリート部分が，その下部の空隙の影響

クが見られる．健全な供試体では，際立ったピークはでたわみ振動をすると仮定する（図 4）．端部は，単純

現れなかった．すなわち，コンクリート表面から比較支持とする．この場合の円盤のたわみ振動による周波的浅い箇所に直径 200mm 程度の空隙（欠陥）がある場

数 ff は，以下の式で近似できる(9)．

合は，粒子衝突音は 2000Hz から 5000Hz の範囲に卓越周波数を持つと考えられ，直径が小さくなるに従い卓

𝑓𝑓 =越周波数は高くなることがわかった．

𝐾𝑛
𝐸𝑑2
√
2𝜋 12(1 − 𝑣 2 )𝜌𝑎 4

ここで，Kn は振動のモードによって異なる値を持つ係数で，最も低い周波数は n=1 , Kn =4.99 である．E はヤング率，v はポアソン比，ρはコンクリートの密度である．a は円盤の半径，d は円盤の厚さである．

図 4 単純支持された円盤のたわみ振動

次 に , 𝐸 = 1.9 × 1010 ~3.6 × 1010 𝑁/𝑚2 , 𝑣 =0.15~0.2 , 𝜌 = 2177 𝑘𝑔/𝑚3と仮定して，それぞれの供試体のたわみ振動を求めた．その結果と，粒子衝突時の卓越周波数を比較したのが，表 2 である．

図 2 空隙の直径と卓越周波数-6-表 2 各供試体の卓越周波数
供

空隙直径

空隙深さ

衝突音周

たわみ振動周波試

2a[mm]

d[mm]

波数[Hz]

数[Hz]

2

150

30

4180

3654~5075

3

200

30

2670

2055~2855

4

200

50

3360

3425~4758

5

200

70

3680

4795~6661

体

表 2 によると，空隙（欠陥）の深さが浅い場合はたわみ振動と考えられるが，50mm を超えると別の振動モードを考慮する必要がありそうである．

図 5 落下高度と振幅スペクトル

このように，コンクリート壁面に固体粒子を衝突させ，衝突音の卓越周波数に注目することで，比較的浅い場所にある欠陥の有無は推定できると考える．ただし，この結果は直径 5mm のセラミックス球を自然落下させた場合の結果で，より大きな衝突エネルギを加えた場合には，より深くの欠陥を検知できる可能性がある．
3 衝突エネルギと卓越周波数
図 6 粒子の落下高度と卓越周波数の音圧
次に，粒子の衝突エネルギを変化させるために，落
下高度と落下粒子数を変えた実験を試みた．供試体は，
表 1 の供試体 3 のみを使用し，直径 5mm のセラミック

3.2 落下粒子数の影響

ス球を用いた．

供試体の直上 1m から，落下粒子の個数を変化させて衝突音を計測した．粒子数は 10 個から始め，10 個

3.1 粒子の落下高度の影響

ずつ 100 個まで増やす実験を行った．それぞれの個数

粒子の落下開始地点は，供試体の真上 10cm とし，で 5 回の試行を行い，平均振幅スペクトルを求めた．

最高点を供試体の真上 190cm とした．高さ 10cm ごと

図 7 は，代表的な落下粒子数での平均振幅スペクトに 19 段階で粒子を落下させた．それぞれの高さで 5 回ルである．いずれの個数においても，供試体 3 の卓越の試行を行い，平均振幅スペクトルを求めた．

周波数が顕著に表れている．ここでも，落下粒子数を

図 5 は，代表的な高さの平均振幅スペクトルを表し増やすと供給エネルギが増し，卓越周波数のピーク値ている．いずれの場合にも，供試体 3 の空隙に応じた(音圧)が高くなることを期待したが，その傾向は約 40周波数にピークが見られる．ここで，落下高さごとの個までであった．図 8 は，落下粒子数と卓越周波数のピーク値（音圧）を調べた．図 6 が，その結果である．

音圧値の関係を表している．40 個を超えると逆に音圧

落下高度が増すと衝突エネルギも高くなり，ピーク値が下がり，それ以降は減少と増加を繰り返している．

も高くなることが期待されたが，高さ 50cm まで落下

このような結果になった原因としては，粒子が拡散し粒子高度とともに卓越点の音圧が増加するものの，そたことや，粒子同士の干渉などが考えられる．いずれ

れ以降は増加傾向が緩やかになっている．また，高さにしても，対象とする診断面積に対して，衝突粒子数150cm 辺りからは頭打ちになっている．この原因としの限界があると推察される．

ては，粒子の衝突個所のバラツキなど実験精度の影響や空気抵抗等が考えられるが，実用化の段階でも起こ

4 ドライアイス・ペレット衝突実験

り得ると考えられ，単一の固体粒子に加えるエネルギには限界があると推察される．

本研究開発では，最終的にコンクリート壁面に衝撃を与える媒体として，ドライアイス・ペレットを想定-7-している．ドライアイス・ペレットを用いる理由としては，以下がある．
・コンクリート壁面に衝突した後，昇華して気体になるため，片づけが不要である．
・固体の衝突であるため，液体や気体に比べエネルギの伝達効率が良い．
・コンクリート壁面の洗浄効果が期待できる．
・電気配線等があっても，濡らすことがない．
・粒子径の種類も多く，比較的容易に入手可能である．
これまでのセラミック球と同様な効果があるかを確かめるために，直径が 9mm の円柱状のドライアイス・
ペレットを用いて，これまでと同様な実験を試みた．
図 7 代表的な落下粒子数での平均振幅スペクトル用いた供試体は，健全な供試体 1 と空隙を有する供試体 3 である．1 個のドライアイス・ペレットを 1m の高さから自由落下させる場合と，複数（10 個程度）のド
ライアイス・ペレットを同じく 1m の高さから自由落下させる実験を行った．
図 9 は，ドライアイス・ペレット衝突実験の平均振幅スペクトルである．落下粒子が単数の場合（青線と緑線）でも複数の場合（赤線と水色線）でも，空隙のある供試体(赤線と青線)の場合では 3000Hz と 6000Hzにピークが見られた．一方，健全な供試体の場合は，

図 8 落下粒子数と卓越周波数の音圧値

落下粒子が単数でも複数でも，卓越したピークは見られない．したがって，ドライアイス・ペレットを用いた空隙有無の判別は，これまでのセラミックス球と同様に可能であると考えられる．
5 おわりに空隙（欠陥）の大きさと深さの異なるコンクリート
供試体を用意し，セラミックス球による衝突実験を行った．その結果，コンクリート壁面内の空隙の判別に，
円盤のたわみ振動を利用することで，空洞の位置や大きさを推定できることがわかった．ただし，検出できる空隙の深さには限界があり，ある深さからは円盤のたわみ振動では説明できなくなることがわかった．

図 9 ドライアイス・ペレットによる衝突実験

供試体に衝突させる粒子の高さを変えた実験からは，粒子の質量にもよるが，卓越周波数の音圧を最大にする最適高さ（最適エネルギ）があると考えられた．ま

音を検出するのに，適応フィルタのアルゴリズムであた，複数の粒子を衝突させる実験においても，最適なる LMS(Least Mean Square)が有効であることが分かっ

粒子数があると考えられた．

た．

ドライアイス・ペレットの衝突実験により，ドライ

今後は，ドライアイス・ペレットの射出装置を開発

アイス・ペレットの衝突音からも十分に空隙を検出でし，同様な実験を行うとともに，自動診断ソフトウェ

きることが分かった．

アの開発などを進める予定である．

この他，本文では紹介できなかったが，診断システ
ムのためのソフトウェアの一部として，雑音下の衝突

-8-

文 献
(1) 魚本健人：『コンクリート構造物の非破壊検査』，森北
出版，1990(2) 金森正樹，飯坂武男，菊川浩治，梅原秀哲：コンクリ
ートの打音による健全性の評価について，コンクリー
ト工学年次論文集，Vol.23, No1, 2001
(3) 浅野雅則，鎌田敏郎，六郷恵哲，児玉一郎：コンクリートの欠陥評価における打撃音波形パラメータの役割，
コンクリート工学年次論文集，Vol.25, No.1, 2003
(4) 三好茜，園田佳巨，川端健太：打音特性を用いた劣化診断に関する基礎的研究，コンクリート工学年次論文
集，Vol.31, No.1, 2009
(5) 山田裕志，川端健太，園田佳巨：コンクリート構造物の打音検査に関する時間‐周波数解析を用いた基礎的研究，土木学会西部支部研究発表会，2010.3(6) 田中秀典，小針憲司，板倉賢一，山崎剛嗣：音響計測によるコンクリート壁面高速診断システムの開発，室蘭工業大学地域共同研究開発センター研究報告，No.26，
2016(7) 橘秀雄，矢野博夫：『環境騒音・建築音響の推定』，コ
ロナ社，2004(8) 鈴木昭次，西村正治，薙本信哉，御法川学：
『機械音響
工学』
，コロナ社，2004(9) 近藤恭平：『振動論』，培風館，1999-9-SiC/SiC ターゲット用新製造プロセスの検討

朴峻秀*1,香山晃*1,岸本青木

弘立*1,中里 直史*1,神田 千智*1,早坂

大輔*1,

正治*2,牧村 俊介*3,的場 史朗*3
ら繊維強化構造に配慮する必要がある.この為,非常に

1 はじめにである事と,SiC 長繊維を強化材として用いている事か
精密で複雑な製造プロセスが適用されており,複雑形

素粒子科学研究におけるミュオン,パイオン,中性子,ケイオン等の様々な二次粒子の生成は,陽子加速器の状を有する部材の製造および製造コスト低減には限界がある.

利用が必須不可欠であり,高精度の実験の為に,高強度化が進んでいる.

本プロジェクトにおいては,加速器ターゲットとして要求される性能・形状・寸法を満たす SiC/SiC 複合

加速器ターゲットで発生した二次粒子を効率的に輸材料製造技術の一つとして,既存の長繊維ではなく,長送する為には高密度元素からなる材料が適するが,原さ 3~10mm 程度の短繊維を強化材として用い,ランダム

子番号の大きな金属材料は陽子ビームにより大きな熱な繊維強化構造を持ち,近似形状成型に適した新しいと放射線を発生する.

製造プロセス開発を行って,本編ではその成果を述べ更に,標的上のビームによる発熱密度が高くなるこる.

とによって標的材料の耐熱温度を超えてしまうので,
回転標的方式や液体金属標的を採用する必要がある.

2 実験方法そのために,加速器ターゲット材料としてはミュオ
ンやパイオンの生成において,不活性雰囲気中の耐熱2.1 短繊維 SiC/SiC 複合材料

性および低放射化の観点から等方性黒鉛が採用されて1970 年代に開発された SiC 長繊維は,耐熱性向上を目いるが,炭素(C)は基本的に低密度材料であり酸素の存

指して,結晶性および純度を高める製造プロセス改善

在する高温雰囲気では容易に酸化されることから,加が行われ,現在では 1800℃級の耐熱性を有する SiC 長繊

速器運転時の予期せぬ大気導入時には,酸化により放維まで開発されている.SiC 繊維強度は 2GPa～3GPa 程

射性物質が飛散される恐れがある.

度の高強度を示す.これらの SiC 長繊維を用い SiC/SiC

一方,炭化ケイ素（SiC）は C より高密度である事と,複合材料は繊維強化方向においては 300~500 MPa 程度

非常に優れた耐熱性と低放射化特性を併せ持っており,の高強度を示す.但し,非主軸方向では必然的に弱く,実加速器ターゲットとして非常に有望な材料である.本際の実用部材では繊維強化構造に細心な注意を払った

学 OASIS では SiC マトリックスを SiC 長繊維で補強し,材料設計が必要である.製造プロセスにおいても厳密強靭化した SiC/SiC 複合材料の製造に関連した特有技

な繊維強化構造の制御が必要である.一方,長繊維を短術（NITE プロセス）を長年研究しており,その優れたく切断し,ランダムにマトリックス中に分布させた短性能に対して国内外を問わず注目されている.[1-4]

繊維強化複合材料は一般的に厚さ方向（Z 軸）を除い加速器においては,加速器自体のスペックのみならて,繊維はランダムに配置されている事から,材料設ず,使用目的によって様々な形状・寸法・性能を有する計・製造プロセスが非常に簡単になり,製造コストが安

ターゲットが求められている.

くなるメリットがある.但し,短繊維強化複合材料におSiC/SiC 複合材料は SiC 自体が難焼結性セラミックス

ける課題は短繊維同士の絡み合いによりマトリックス
中に均質に分散させ難く,繊維体積率を上げる事も困難である.

*1：環境・エネルギーシステム材料研究機構

これらの問題を解決する手段として,SiC 繊維を SiC*2：大阪大学 素粒子物理学実験研究グループ

マトリックス原料となるスラリーに含浸・乾燥させ,一*3：高エネルギー加速器研究機構

定量の SiC マトリックスを予め含ませているプリプレ- 10 -

グシートを短く切断した短繊維プリプレグシートを出時間,焼結温度は 1820℃～1840℃である.焼結後に焼結発原料とする新しい製造プロセスを開発した.図 1 に短度合及び曲げ強度を測定する為に,幅3mm×長さ26mm

繊維 SiC/SiC 複合材料の概略製造プロセスを示す.

×厚み 1.2mm になるように精密切断機を用いて加工を強化繊維は高結晶性・化学量論組成の SiC 繊維

行った.

（Cef-NITE ,GUNZE LIMITED）を用いた.SiC 繊維と密度測定はアルキメデス法により行っており,3 点曲

SiC マトリックス間の界面（F/M 界面）として数百 nm

げ試験は万能試験機（Type 205R,インテスコ社製）を用程度の熱分解炭素（PyC）を繊維表面に被覆している.

いて実施した.3 点曲げ試験ジグの下部スパーンは

繊維直径は約 10μm であり,繊維 500 本が一束にな

16mm であり,試験速度は 0.5mm/min である.表 1 に短繊る.SiC マトリックス原料となる混合スラリーは酸化物

維 SiC/SiC 複合材料の製造条件及び得られた物性（密系焼結助剤とバインダーを含む SiC 粉末を有機溶剤に

度 及 び 曲 げ 強 度 ） を 示 す . 微 細 組 織 は FE-SEM

均質分散・混合させた物である.

（JSM-6700F,JEOL 社製）を用いて行った.

TM

PyC 被覆した繊維を混合スラリー槽に通し,一定量のマトリックス成分（約 45~55 wt%）になるように混合

表 1 短繊維 SiC/SiC 複合材料の製造条件及び物性

スラリーをくっ付け,乾燥させてプリプレグシートを

ID

焼結温度

繊維

[℃]

[mm]

[g/cm3][MPa]作製した.繊維束同士の間隔（ピッチ）は約 1mm 程度

密度

長さである.得られたプリプレグシートを短く切断し,短繊

3点
曲げ強度

維プリプレグシートを得た.短繊維 SiC/SiC 複合材料の

SF1

1820

5

2.82

117

物性に及ぼす繊維長さ効果を調べる為に,切断長さは

SF2

1830

3~5

2.76

96

~5 と 10mm の 2 条件で準備した.

SF3

10

2.87

135

3~5

2.88

99

5

2.94

100

SF4

1840

SF5*

SiC fiber

SiC Powder,
Additives,
Binder* SF5はSF4の再現実験

2.2 近似形状成型

PyC Coat

短繊維 SiC プリプレグシートを短繊維 SiC/SiC 複合

Slurry

材料の中間素材として用いるメリットは予め繊維にSiC マトリックス成分を付着させた事により,繊維同士の絡み合いを防ぎ,SiC 繊維体積率を一定に管理できる事だけでなく , ペレットのような形をした 短繊維

Prepreg Sheet

SiC/SiC 複合材料を金型に充填させるだけでプリフォームを準備が出来かつ,繊維強化構造を厳密に制御すCutting
Molding

る必要がない事である.これは多様な形状・寸法を有す
る実用部材の近似形状成型に非常に大きいメリットにShort fiber(Cutted prepreg sheet)

なり得る.図 2 に短繊維プリプレグシートを用いたドー
ムの形をした短繊維 SiC/SiC 複合材料のプリフォーム

Hot Pressing

製造及び擬似 HIP による焼結過程を示す.金型に短繊維

1820～1840℃,
20MPa, 1.5hr

プリプレグシートを充填・簡易プレスし,プリフォームを得たのち,プリフォームをカーボンモルドに移し,プ

図 1 短繊維 SiC/SiC 複合材料の製造プロセス

リフォームの内側にはカーボンパウダーを充填した.
準備した短く切断した短繊維プリプレグシートをカ

ホットプレスは基本的に上下一軸加圧のみ可能であり,ーボンモルドにランダムに充填させた後,ホットプレ

板材ではない限り複雑形状を有するプリフォームの焼ス（最大加圧力 5tonf,富士電波工業製）を用い高温・高結には適用できない.今回の短繊維 SiC/SiC 複合材料の圧で焼結させ,板状（長さ 40×幅 40mm）の短繊維焼結に用いた加熱・加圧方式は擬似熱間等方圧プレス

SiC/SiC 複合材料を作製した.ホットプレス雰囲気は真（Pseudo-HIP）と呼ばれる方式である.これは高温で安空で,ホットプレス圧力は 20MPa である.焼結時間は 1.5

定な個体粉末（ここではカーボン粉末）を圧力媒体と- 11 -

して用いる事により,上下方向の圧力を等方圧に変換

がら焼結させた複合材料の密度と曲げ強度を示す.

させて焼結させる手法である.本研究では技術実証と低い温度で焼結させた試験片（SF1）の曲げ強度はして,擬似 HIP を適用し外径φ40mm,内径Φ38mm,長さ

117 MPa で他の試験片に比べて若干高い.密度に関して50mm のドーム型短繊維 SiC/SiC 複合材料を製作した.

は 1840℃で焼結させた SF4 と SF5 が 2.9 g/cm3 前後として高い数値を示しているが,1830℃で焼結した SF2 試験片の場合は 1820℃焼結させた SF1 に比べて若干低い密度（2.76 g/cm3）を示している.

P
Carbonmold

CarbonpowderPre-forming

Sintering
Pseudo-HIP

Flexural strength [MPa]Filling
Short Fiber

図 2 短繊維プリプレグシート及び擬似 HIP によるドーム型 SiC/SiC 複合材料部材の製造プロセス

3 実験結果と考察
3.1 焼結温度の影響

200

3.0

180

2.9

160

2.8

140

2.7

120

2.6

100

2.5

80

2.4

60

2.3

40

2.2

20

図 3 に試作した板状の短繊維 SiC/SiC 複合材料（ID:

0

SF1

SF2

SF4

SF5

SF2）の外観を示す.試験片の表面にはランダムに配列

5 mm 5 mm 5 mm 5 mm

された短繊維プリプレグシートに起因する独特な模様

1820 ℃1830 ℃

Density [g/cm3]

preform

2.1
2.0

1840 ℃が確認できる.
図 4 短繊維 SiC/SiC 複合材料の密度・曲げ強度に及ぼすホットプレス温度の影響
図 5 に異なる温度で焼結させた短繊維 SiC/SiC 複合
材料の微細組織を示す.曲げ試験後の破断面では亀裂が大きく偏向する等の SiC/SiC 複合材料特由の複雑な破壊挙動が全ての試験片において確認出来た.繊維バ
ンドル及び繊維を拡大した写真を見ると, 1820℃, 1830
℃で焼結させた複合材料(SF1 と SF2)では繊維バンドル
間の SiC マトリックス部及び繊維バンドル内部において巨視・微細気孔が残存している事がわかる.1840℃で焼結させた試験片(SF4 と SF5)には,繊維束内で微細気孔は残っているものの,繊維バンドル間の SiC マトリックスにおける巨視気孔は殆ど消えている.以上より,焼結温度の増加に伴い緻密化進んでいる事がわかる.これは,図 4 の密度測定結果とも合致する結果であるが,
図 3 短繊維 SiC/SiC 複合材料の外観

焼結温度上昇により F/M 界面層の損失も起こっており,（長さ 5mm の短繊維プリプレグシート使用）

低い曲げ強度の原因の一つと考えられる.

短繊維の長さ及び製造温度を変数として,製造条件の最適化を行った.図 4 に長さ~5mm の短繊維プリプレ
グシートを用い,1820℃から 1840℃まで温度を変えな- 12 -

SF1
1820℃, Fiber length 5mm

SF2
1830℃, Fiber length 3~5mm

SF4
1840℃, Fiber length 3~5mm

1mm

1mm

1mm

SF5
1840℃, Fiber length 5mm

1mm

Inter bundle
Macro pore

Intra bundle
Micro pore

Intra bundle
micro pore

Inter bundle
Macro pore
100μm

100μm

100μm

100μm

Loss of F/M interface

5μm

図5

5μm

5μm

5μm

異なる焼結温度で作製した短繊維 SiC/SiC 複合材料の微細組織（繊維長さ~5mm）

しかしながら,図 7 の微細組織観察結果においては,顕3.2 繊維長さの影響
図 6 と 7 に同一焼結温度（1830℃）で作製した短繊

著な差は確認出来ない.なお,繊維長さが長くなる事に維 SiC/SiC 複合材料の繊維長さと密度・曲げ強度との連れて,強化構造の不均質が増える可能性もあり,最適

相関及び微細組織を示す.短繊維長さ増加に伴い,曲げな繊維長さに関しては追加的検討が必要である.

強度及び密度も増加する結果となった.一般的に強化
繊維の長さが長くなる事に連れて,より長い亀裂偏向

SF2
1830℃, Fiber length 5mm

SF3
1830℃, Fiber length 10mm

200

3.0

180

2.9

160

2.8

140

2.7

120

2.6

100

2.5

80

2.4

60

2.3

40

2.2

20
0

SF2

SF3

5 mm

10 mm

Density [g/cm3]

Flexural strength [MPa]を含む複雑な破壊挙動・強靭化が期待出来る.

1mm

1mm

100μm

100μm

5μm

5μm

2.1
2.0

1830 ℃

図 6 繊維長さと密度・曲げ強度との相関図 7 繊維長さの異なる短繊維 SiC/SiC の微細組織- 13 -

3.3 擬似 HIP による短繊維 SiC/SiC 複合材料の４ おわりに近似形状成型
上記,板状の短繊維 SiC/SiC 複合材料を用いた検討結加速器ターゲットの要求条件に合わせた様々な形

果に基づき,複雑形状（ドーム型）を有する短繊維状・寸法を有する SiC/SiC 複合材料の製造方法に関す

SiC/SiC 複合材料の試作を行った.（図 8）上下一軸のみる研究を行った.従来の技術的課題を解決した短繊維のホットプレスを用いているにも関らず,当初目標とプリプレグシートを採用する事で短繊維 SiC/SiC 複合した形状・寸法を有する短繊維 SiC/SiC 複合材料を製材料の製作に成功した.擬似 HIP 手法を用いる事で複雑作出来た.SiC マトリックス中の欠陥（巨視・微細気孔）

形状品のニアネットシェイプ成型も可能である事を示も殆ど観察されず,繊維と F/M 界面層も健全である事した.今回開発した製造プロセスは工程が簡単で大型を確認した.SiC 繊維は延性・塑性を持たないセラミッ化・量産化にも適しており,加速器ターゲット適用に向クスであり,長繊維を用いる SiC/SiC 複合材料の製作でけた設計・評価を進めている.

は繊維同士の拘束により,焼結過程での焼結体全体の体積変化に追従した SiC 繊維位置変化は制限される場

文 献合があるが,短繊維では技術的難関はなく,大型加速器(1) A. Kohyama, M. Singh, H.T. Lin and Y. Katoh Ed., Advanced
SiC/SiC Ceramic Composites Ceramics Transactions 144,
American Ceramic Society, 2002
(2) Y. Katoh et al., Thermo-mechanical properties andmicrostructure of silicon carbide composites fabricated bynano-infiltrated transient eutectoid process, Fusion Engineeringand Design 61-62, 2002, p723-731(3) A. Kohyama et al., Advanced SiC fibers and SiC/SiC
composites toward industrialization, Journal of Nuclear
Materials 417 (1-3), 2011, p340-343(4) J.S. Park et al., Efforts on large scale production of
NITE-SiC/SiC composites, Journal of Nuclear Engineering367-370 (A), 2007, p719-724

向けのターゲット製造も可能である.
As P-HIPed

SectionFracture surface(Macro)500μm
Fracture surface(Intra fiber bundle)

Fracture surface(Inter fiber bundle)

1μm

1μm

図 8 擬似 HIP により作製したドーム型短繊維 SiC/SiC
複合材料の外観と微細組織- 14 -

Ni-AlN 複合電析による Ni-Al 金属間化合物の作成

樽井洸亮*1，佐伯 功*1，吉岡隆幸*2，成田 敏夫*2

SiC 複合めっきを施して，シリンダーの摩耗を防ぐ，金1 はじめに属とテフロン粒子を共析することにより撥水性・低摩擦の表面を作成するなどの技術が実用化されている．

化石燃料を用いた発電システムにおいて，発電効率

テフロン粒子をはじめ，複合めっきには非導電性粒子の増加は燃料費の低減ばかりでなく，地球環境保全のが用いられており，逆に金属粒子の様に導電性粒子が点からも重要である．このため汽力発電における蒸気用いられた例はなかった 4) ．

温度を 700˚C 以上とする A-USC ボイラが計画されて一方，Liu らは Ni めっき浴に Al 粒子を分散させ電解いるが，材料強度の点からまだ実現はされていない．

すると，Al を 25 at%以上含む複合めっき膜を得た．こ

一方，蒸気タービンとガスタービンを組み合わせたコ

れは金属-金属粒子の複合電析に関する唯一の報告とンバインド発電による効率上昇が新規の発電所におい思われる．また，得られた膜を還元雰囲気中，600˚C まて多く採用されている ．

での温度でアニールすると Al 粒子表面に Ni3Al 層が生

1)

このうちガスタービン自体の熱効率を上げるために成することを見出した．この金属間化合物の融点は高は高温度燃焼が必須である．しかし，燃焼タービンはく，アニールによって完全な Ni3Al 層が得られれば，従高温での機械特性劣化に加えて酸化による劣化が問題

来の Ni3Al 生成方法を代替する可能性がある 6-8) ．しかである．そこで燃焼タービンはニッケル基単結晶合金

し，Liu らの研究は年以後報告がなく，また，実験条件に NiAl 金属間化合物コーティングと遮熱コーティンが詳細に報告されていないことから，複合電析によるグがなされている ．

Ni3Al 層の形成のためには，再度同様の実験を行い，複2)従来の研究で，基材合金に Re-Cr 系拡散防止コーテ
ィング，さらにその上に Ni-Al をコーティングし，さら

合電析プロセスの支配因子をひとつひとつ丁寧に検討する必要があった．

に TBC コーティングを行うと，TGO としてごく薄い

前年度までの共同研究において，我々は Hovelstad ら

アルミナ（Al2O3）が形成し，これが長期間にわたってが総括した複合めっきに影響を与える因子のうち 9)，

安定に TBC と基材を接合できることがわかっている．

粉体の処理条件，電析浴の撹はん，電流密度，粉体濃度

この Ni-Al コーティングははじめに Ni を電気めっきし，に注目し，これらが複合電析挙動に与える影響を調査

その後閉鎖容器中で Al を蒸気にし，Ni めっき層と拡した．また，複合電析を行ったステンレス鋼を還元雰

散浸透・反応させて作成している ．この過程は高温か囲気でアニールし， Ni3Al 層が生成するか検討してきつ金属蒸気を用いるため煩雑であり，より簡単なプロ

た．その結果，確かに Ni3Al は部分的に生成するもの

セスでの Ni-Al 金属間化合物層の作成が望まれている．

の，単独層としては生成しなかった．この原因は用い複合めっきとは金属を電気めっきする際，めっき浴

た Al 粉末の直径が 3 µm と大きく，Ni-Al 間の拡散距

中に粉体粒子を分散しておくことにより，めっき金属

離が大きいためである．Ni3Al の生成を促進するにはよに粒子を同時に析出させる方法である．この方法により微細な Al 粉末を用いれば良いが，微細 Al は粉塵爆って，例えばレシプロエンジンのシリンダー内面に Ni-

発の危険性が高く，工業的な利用は容易ではない．

3)

そこで今回，Al より安定な微細 AlN 粉末を用い，NiAlN 複合電析膜を得た後にこれを還元し，Ni3Al を作成*1：室蘭工業大学 大学院工学研究科*2：株式会社 DBC システム研究所することを試みた．

- 15 -

2 実験概要

管球は Cu，出力は 40 kV-50 mA,スリットは DS, SS, RS
がそれぞれ 1˚，1˚，0.4 mm で 0.02 deg.ごとのステップ

2.1 AlN 粉末

スキャンを行った．膜の平均組成の測定には蛍光Ｘ線

AlN は２社から提供された粉末を用いた．A 社の粉組成分析装置（XRF）を用いた．管球は Rh，出力は 30

末は公称直径 1 µm で実際には Fig. 1(a)に示すように数

kV-1 mA，コリメーター3 mmφを用いた．膜の観察に

100 nm から数 µm の粒子が含まれている．形状は球形

は走査電子顕微鏡（SEM）を用いた．加速電圧 15 kV,に近いものが多いようであった．一方，B 社の粉末（Fig.

WD=10 mm で反射電子(BSE)を用いて観察した．
また，

1(b)）は，公称直径 5 µm 程度のサイズで角ばった形状

膜断面の元素分析には SEM に付属したエネルギー分の粒子からなっていた．

散型Ｘ線スペクトロメータ（EDS）を用いた．
3 実験結果および考察
3.1 水溶液中における AlN 粉末の安定性とめっき浴の決定
Table 2 は二種類の AlN を室温の各種水溶液に浸漬した際の pH 変化およびにおいの有無を示す．AlN は熱Fig. 1 実験に使用した AlN 粉末の電子顕微鏡写真（(a)：
A 社から入手，(b)B 社から入手．
）

力学的に不安定であり，式（１）に従って水と反応しアンモニアを生成する．

AlN(s)+3H 2O(l) ® Al(OH)3 (s)+NH3 (g)2.2 複合電析(1)

めっき基板には銅板もしくは SUS304 ステンレス鋼

この反応が生じたのは B 社の粉末を蒸留水に加えた場を用いた．Ni 電析には塩化ニッケル-グリシン浴，スル合のみであった．両社の粉末はともに表面をシランカ

ファミン酸ニッケル浴，および硫酸ニッケル-クエン酸

ップリング処理し耐水性を付与してあると考えられる浴を用いた．
（Table 1）．これらの浴に熱処理した AlNが，一部条件で水との反応が確認されたこと，および B

粉末を 5-20 g dm 加え，マグネットスターラー撹はん者の粉末は Al の代替として 3 µm より小さい粒子を用

下，カソード電流密度 ic=0.2-2 A dm で Ni として 10 μm

いるという目的には適合しないため，以後の実験では電析した．いずれの浴を用いた場合も浴温は 40˚C とし

A 社の AlN 粒子を用いることとした．この粒子と Table

た．浴の pH 調整には濃塩酸もしくは水酸化ナトリウ

1 に示した 2 種類のめっき浴を用いて複合電析実験をム粉末を用いた．

試行したところ，グリシン浴を用いた場合には膜中に-3-2AlN が 20-40 vol%取り込まれたが，スルファミン酸浴
Table 1 Ni めっき浴の組成 (mol L )を用いた場合，めっき膜中にほとんど AlN が取り込まグリシン浴れなかった．この原因は不明であるが，以後の実験で-1スルファミン酸浴

NiCl2 6H2O

0.1

Ni(SO3NH2)2 4H2O

0.9はグリシン浴を用いて複合めっき実験を進めることにグリシン

0.05-0.3

NiCl2 6H2O

0.18

した．

H3BO3

0.65

pH

5

pH

5

Table 2 蒸留水およびめっき浴に浸漬した際のめっき浴の pH 変化およびにおいの有無

2.3 めっき膜の焼鈍
表面に Ni-AlN 複合電析した SUS304 ステンレス鋼を粉末

Ar-8 vol%H2 雰囲気に置換した電気炉中で 3 もしくは
70 hr 加熱し，Ni と AlN の拡散処理を行った．その際，

pH

におい

前

後

差

蒸留水

5.4

7.3

1.9

なし

グリシン浴

5.0

4.9

-0.1

なし

試料の酸化を防ぎ，AlN からの脱窒素を促進するため

スルファミン酸浴

5.0

5.2

0.2

なし

に加熱前に系をガスで十分に置換し，また，試料近傍

蒸留水

5.6

10.9

1.9

NH3 臭

グリシン浴

5.0

4.9

-0.1

なし

スルファミン酸浴

5.0

5.2

0.2

なし

には Ti 粒を配置した．

A社

水溶液

B社

2.4 膜の観察および分析
めっき膜の構造同定にはＸ線回折（XRD）を用いた．

- 16 -

3.2 Ni-AlN 複合電析に対する諸因子の影響

次に Fig. 2(b)より Ni2+濃度の増加とともに AlN 含有量

Fig. 2 はグリシン浴を用いた際の複合電析膜中のAlNは減少することがわかる．また Fig. 2(c)より，めっき浴

体積含有率に対する(a) ニッケル-グリシン比，(b) ニッ

中の AlN 濃度は今回検討した濃度範囲では膜中 AlN 含

ケル濃度，(c) 浴中粉体濃度の影響を示す．Ni はグリ

有率にはあまり影響しないことがわかる．ここでも電シンと 1:1 錯体を形成し溶解する．よって検討した浴流密度が高いほど含有率は高くなったが，電流密度がは遊離のグリシンが過剰に存在することを意味してい3 A dm-2 以上では試料のエッジ部にめっきの焼けが見る．バラつきは多いがこの遊離グリシンが多く，電流られた．実際のめっきでは凸部が多い複雑な形状のワ密度が高いほど電析膜中の AlN が多いことがわかる．

ークが考えられるため，AlN 含有率からは不利である

2+が，電流密度は 1A dm-2 でめっきを行うことが安全であると考えられる．また，Fig. 2 の結果をまとめると，Ni
濃度 0.1 mol dm-3，グリシン濃度 0.2 mol dm-3，AlN 濃度
10 g dm-3 が最適浴組成と決定した．
Fig. 3 はこれらの条件で目標 10 μm めっきした試料の断面形態を示す．図中 a-c は上面，e-g は下面，d お
よび h は左右の面の代表的な形態を表している．めっき厚さにはバラつきがあり，上面と下面の中央部で薄く，両側面で厚いが，AlN の分布（図中黒い点）はどの場所でも均一であることが確認できた．

Fig. 3 グリシン浴を用い，目標膜厚 10 µm めっきした試料の断面形態（Ni 濃度 0.1 mol dm-3，グリシン
濃度 0.2 mol dm-3，AlN 濃度 10 g dm-3 が，カソード電流密度 1 A dm-2，a-c は上面，e-g は下面，dおよび h は左右の面）
3.3 Ni-Al 複合めっきステンレス鋼の熱処理
Fig.4 は前節で決定した浴および電解条件で SUS304
ステンレス鋼上に 10 μm 複合めっきを行い，さらにめっき試料を Ar-8 vol% H2 中 1000˚C において 3 および 70
h 焼鈍処理した試料の断面ミクロ組織および断面方向
元素分析結果を示す．
3 h 処理の場合，めっき膜には黒く見える AlN が残存しており，Ni3Al 化反応および脱窒素反応はほとんど進んでいないことがわかる．一方，3-17 µｍの範囲ではFig. 2 グリシン浴を用いた複合電析膜中の AlN 体積

Fe, Ni の濃度勾配がみられ，これは Fe と Ni の相互拡含有率に対する(a)：上 ニッケル-グリシン比，散が進行したことを示している．
70 h の場合も Ni3Al 化(b)：中 ニッケル濃度，(c)：下 浴中粉体濃度

反応および脱窒素反応は認められず，一方 Fe，Ni，Crの影響の相互拡散はさらに進行している．この結果より，AlN- 17 -

はめっき膜に多く均一に分散するものの，その化学的安定のため，Ni3Al 形成のための出発原料としては好ましくないことがわかった．
4 まとめ
直径 1 µm 程度の微細な AlN 粉末を用いた Ni-AlN 複合
めっきと熱処理実験を行った結果，以下の結論を得た．
（１）Ni3Al の組成に相当する Al を 25 at%含有する複合めっき膜を得るための，AlN 粉末表面処理条件，複合めっき条件を見出した．
（２）還元雰囲気で Ni-AlN 複合めっき膜を熱処理しても Ni3Al 化反応および脱窒素反応はほとんど進まず，
一方，基板のステンレス鋼中の Fe，Cr，Ni とめっき膜
中の Ni の間の相互拡散が進行することがわかった．
文 献(1) 小林由則, 安藤喜昌, 加藤達雄, 西浦雅則, 冨田和夫, 眞竹徳久, 三菱重工技報, 48, 2001, p16-21.
(2) 佐藤彰洋, 松永康夫, 吉澤廣喜, 高橋耕雲, 森信儀, 石川
島播磨技報, 47, 2007, p1-6.
(3) Y. Wu, S. W. Li, G. M. Song, Y. M. Wang, T. Narita, Oxid.
Metals, 74, 2010, p283-303.
(4) 林秀考, 表面技術, 57, 2006, p466-470.
(5) R. Bazzard, P. J. Boden, Trans. Inst. Metal Finish., 50, 1972,
p63-69.
(6) H. Liu, W. Chen, Surf. Coating. Tech., 191, 2005, p341-350.
(7) H. Liu, W. Chen, Intermetallics, 13, 2005, p805-817.
(8) H. Liu, W. Chen, Corros. Sci., 49, 2007, p3453-3478.
(9) A. Hoverstad, L. J. J. Janssen, in Modern Aspect ofElectrochemistry No. 38, 2005, p.475.

Fig. 5 1000˚C で 3（上）, 70 h（下）熱処理した試料の断面ミクロ組織および断面方向元素分析結果- 18 -

積雪寒冷地域における道路構造物の高度化・長寿命化に関する研究川瀬良司*1，小室 雅人*2，栗橋祐介*2，岸徳光*3

表１には，振動実験を実施した主径間部の橋梁
1

はじめに諸元を示している．

我が国では，高度経済成長期に数多くの橋梁が表１

建設されており，今後耐用年数を超過した橋梁が対象橋梁の諸元増大する．このような橋梁を安全に供するために型式

二径間連続非合成曲線鈑桁橋

は，劣化診断技術や合理的な補強・補修法の確立

支間

79 m（39.5 + 39.5 m）

が非常に重要となる．

全幅

9.2 m（0.6 × 2 + 4 × 2 m)

竣工

昭和 49 年（1974 年）

近年，既設橋梁の合理的な維持管理に向けて構造ヘルスモニタリング（SHM）に関する研究が盛んに行われている．著者らもこれまで北海道内の橋梁を対象に振動実験を実施し，固有振動数や振動モードを特定するとともに，有限要素法による

3振動実験の概要

固有振動解析結果との比較によって橋梁の健全度評価を行ってきた 1)．一方で著者らの既往の研究

3.1

では，直線橋を対象とした場合が多く曲線橋に関振動計の配置

本実験では，橋梁全体系の振動特性を可能な限する検討 2) はほとんど実施していない．

り精度よく把握するために， 図１に示すようにサ

このような観点より，本研究では，既設曲線鈑

ーボ型振動計を設置した．ここでは，曲げおよび桁橋を対象に，今後の維持管理を念頭に現時点にねじり振動モードを特定するために上・下流側のおける固有振動特性の評価を目的として振動実験

地覆部に計 34 点（感度方向：鉛直方向），橋軸方を実施した．

向および橋軸直角方向の振動特性を確認するために，P1-P2 径間中央に計 6 点（感度方向：橋軸方
2

橋梁概要

向および橋軸直角方向）に振動計を設置した．
3.2

実験方法

本研究で対象とした橋梁は，北海道上川郡にあ実験は，常時微動および大型車両通行後の自由る曲線橋（橋長 79 m，曲線半径 R ≒ 110 m）で振動状態における加速度データを収録することとあり，昭和 49 年に竣工された二径間連続非合成した．橋梁振動は重量調整された大型車両（20 ton

曲線鈑桁橋である． 図１には対象橋梁主径間部のダンプトラック）を幅員中央部に走行させること

一般図を示している．橋梁は主桁が 3 本で構成さによって励起させることとし，車両の走行速度をれており，床版には 6 % の横断勾配が付いてい30, 40, 50 km/h と変化させて実施した．なお，大る．

型車両通過後は速やかに交通規制を行い，他の交通振動を排除することによって自由振動状態を確保した．写真１には，大型車両による実験状況を*1：株式会社 構研エンジニアリング*2：室蘭工業大学 くらし環境系領域*3：釧路工業高等専門学校

示している．

- 19 -

図 1

一般図および振動計配置図られる卓越振動数を抽出し，フーリエスペク
トル，位相スペクトル分布を用いて波形を生成する．
4) 固有振動モードを求めるために，3）で求めた各測点における卓越振動数近傍のフーリ
エスペクトル，位相スペクトル分布を用いて波形を生成する．
5) 4）で求められた各測点の加速度波形について，振幅の大きい測点の波形を基準にして1/8 周期毎に橋軸方向全測点における振幅値

写真１を用いて振動モードを求め，モードの節およ

大型車両による実験状況

び腹の位置が各周期で移動せず，振動モードが連成していないことを確認し，固有振動モ

3.3

振動数の決定方法

ードを決定する．

実測加速度波形を用いた固有振動モードおよび固有振動数の決定方法は，以下の過程に基づいて

4

数値解析の概要実施した．すなわち，
1) 常時微動状態，および大型車両通過後の自由

数値解析モデルは建設当時の設計図書を参考に

振動状態における全加速度波形を収録する．

可能な限り詳細にモデル化を行った． 図２には，

2) 全測点の収録波形に関する 81.92 秒間につ数値解析に用いた有限要素モデルを示している．

いて FFT 処理を施し，フーリエスペクトル

主桁などの鋼材部には 4 節点シェル要素，RC 床を求める．

版部には 8 節点ソリッド要素を用いた．なお，高3) 主要な測点において計測された応答波形の欄や橋脚，橋台に関しては，振動特性に及ぼす影フーリエスペクトルから固有振動数と考え響が小さいと考えられることからモデル化を省略- 20 -

図２

図３

有限要素モデル

加速度波形の一例とそのフーリエ振幅（V = 50 km/h)

した．総節点数および総要素数はそれぞれ 36,444，とが確認できる．また，加速度波形から得られた

29,211 である．

フーリエ振幅には，複数の卓越振動数が存在する

境界条件は, 図２に示すようにソールプレート

ことが分かる．これらの卓越振動数や位相スペクの節点に与えた．また，設計条件に基づき，P1-P2

トルを用いて固有振動モードおよび固有振動数の橋脚の支承を理想的な可動支承とし，A2 橋脚の特定を行った．

支承を固定支承とした．なお、数値解造析には構

5.2

解析用汎用プログラム ABAQUS

3)を使用した．

振動モード分布

図４には， 図３に示した加速度スペクトルをもとに特定された振動モードを示している．全ての5

実験結果と数値解析結果および考察

振動モードは上流側の最大振幅が 1 となるように正規化している．図中の点線は，基準となる上

5.1

計測加速度波形とフーリエスペクトル

流側の正規化振幅を示している．なお，曲げ振動

図３には，実験結果の一例として，大型車両通のモード分布は全て上流側の加速度波形を用いて行後（V = 50 km/h）に測点 a で計測された 40 秒

算定したものである．

間の加速度波形と，その加速度波形から得られた

図４より，いずれのモード分布においても節とフーリエ振幅を示している．なお，スペクトル解腹が明確に現れており，各固有振動モードに対応

析には 16,384 個のデータ（81.92 秒間）を使用しするものであることが分かる．また，各固有振動

た．

モードに着目すると，最低次固有振動モードであ

図より，最大加速度振幅は 12 gal 程度であるこる曲げ 1 次振動モード（a 図）に関しては，側径- 21 -

(a) 曲げ 1 次振動モード(b) 曲げ 2 次振動モード(c) 曲げ 3 次振動モード（f1 = 2.78 Hz）（f2 = 4.37 Hz）（f3 = 5.68 Hz）

図４

振動モード分布（V = 50 km/h）
表２固有振動数の比較

固有振動
モード

V = 30 km/h

V = 40 km/h

実験結果
V = 50 km/h

設計条件

数値解析結果固定条件

曲げ 1 次振動
曲げ 2 次振動
曲げ 3 次振動

2.80 Hz4.39 Hz5.69 Hz2.80 Hz4.38 Hz5.69 Hz2.78 Hz4.37 Hz5.68 Hz2.31 Hz
3.48 Hz4.44 Hz3.83 Hz4.19 Hz5.00 Hz間の振幅がほぼ対称のモード分布を呈している．

とが分かる． (b) 図に示す曲げ 2 次振動モードに

また，上下流側の振幅を比較すると上流側の方が着目すると，P2-A2 間で両者に若干の差は見られ大きい．一方，曲げ 2 次の振動モード（b 図）とるものの，全体的には概ね一致している．一方，

曲げ 3 次振動モード（c 図）の場合には，側径間実験結果で特定された 3 次振動モードに関してにおいて必ずしも対称性を満足していないことがは数値解析結果では確認されていない．この理由分かる．曲げ 2 次振動モードでは上流側ではについては，現時点では不明であり，今後更なる

P2-A2 橋脚間が下流側では P1-P2 橋脚間の振幅が検討が必要である．また，上流側と下流側の振幅大きくなっている．また，上・下流側の振幅を比を比較すると，前者の方が後者よりも大きい．こ較すると，曲げ 1 次振動モードと同様に上流側のれは，曲線桁特有の現象であり，ねじり剛性の影方が大きい．

響によるものと考えられる．

図５には，実験結果と固有振動解析結果を比較

5.3

固有振動数

して示している．また， 図６には固有振動解析結表２には，本実験結果により特定された固有振果から得られた振動モード（変形倍率は 3500 倍）

動数を，固有振動解析結果と比較して示している．

を示している．

表には，設計条件の他に，経年劣化によって可動

図５(a)に示す曲げ 1 次振動モードに着目する支承の機能が低下していることも予想されることと，実験結果と解析結果が非常に一致しているこより，P1-P2 橋脚の支承条件を固定支承に変更し- 22 -

(a) 曲げ 1 次振動モード(b) 曲げ 2 次振動モード
図５(c) 曲げ 3 次振動モード

振動モード分布の比較(a) 曲げ 1 次振動モード(b) 曲げ 2 次振動モード(c) 曲げ 3 次振動モード（f1 = 2.31 Hz）（f2 = 3.48 Hz）（f3 = 4.44 Hz）

図６

固有振動解析から得られる振動モード分布（支承：設計条件）

た場合の結果についても示している．

る．

表より，車両走行速度によらず実験結果はほぼ等しい値を示している．これより，車両走行速度

6

まとめが固有振動数に及ぼす影響は極めて小さいことが分かる．解析結果の固有振動数に着目すると，設

本研究では，供用開始後約 42 年が経過した二計条件の場合には，いずれの振動モードにおいて径間連続非合成曲線鈑桁橋を対象に，今後の維持も実験結果よりも小さいことが分かる．一方，管理の観点から固有振動特性の把握を目的に振動P1-P2 橋脚の支承条件を固定支承とする場合には，実験を実施した．

曲げ 1 次振動モードの固有振動数が実験結果よ

本研究の範囲内で得られた結果を整理すると，りも大きく示されており，実橋梁の支承は設計条

以下の通りである．

件と固定支承の間に位置しているものと考えられ

1) 車両走行後の振動計測により，低次の固有振る．このことは，実際の可動支承には，摩擦抵抗

動数および振動モード分布を特定した．

が存在することから，これらの影響を解析モデル

2) また，車両の走行速度が固有振動数に与えるに適切に反映させる必要があることを示唆してい影響は小さいことを実験的に確認した．

- 23 -

3) 曲げ振動において上・下流側で振幅が異なる

ことを確認した．
謝辞

振動実験の実施にあたっては，室蘭工業大学構造力学研究室の学生諸君に多大なるご協力を頂いた．実験データの整理に関しては，同研究室の中谷幸太君（現㈱構研エンジニアリング）にご助力を頂いた．ここに深く感謝の意を表する．

参考文献
1) 西 弘明，佐藤 京，小室雅人，岸 徳光：供用後
73 年経過した旭橋の固有振動特性評価に関する一考察，鋼構造年次論文報告集, 15, 269-276, 2007.
2) 西 弘明，佐藤 京，岡田慎哉，小室雅人，岸 徳
光：曲線箱桁橋の固有振動特性評価に関する実験的・解析的研究，鋼構造年次論文報告集, 16, 317-324,
2008.
3) ABAQUS Analysis User's Manual, Ver. 6.13, Dassault
Systèmes Simulia Corp.

- 24 -

AFRP 板水中接着工法による構造部材の耐力向上効果に及ぼす水中接着樹脂の影響

三上浩*1，栗橋 祐介*２，小室 雅人*２

2
1

近年，耐震設計法の改定によって既設鉄筋コンク
リート (RC) 橋脚を対象とした補強工事が盛んに行われている．また，地震の巨大化や発生頻度の増加に伴い，耐震補強工事が急速に進められている．最近では，耐震補強工法の １ つとして連続繊維シー
ト接着工法が数多く採用されている．ここで，河川
橋脚等の水中構造物の場合には，施工部を乾燥状態にするために構造物周辺の仮締切工事を行うことが通例である．このため，この種の構造物の耐震補強
工事は陸上での補強工事に比較して膨大なコストを要することより，未だ限定的にしか実施されていな
いのが現状である．そのため，仮締切工事が不要な
安価で効率的な工法の開発が喫緊の課題となっている．
著者らはこのことに着目し，予めアラミド繊維シート (以後，AFRP シート) にエポキシ系樹脂を含浸硬化した AFRP 板を水中硬化型接着樹脂を用いて接着補強する工法を考案し，検討を行ってきた．
既往の研究では，提案の工法を用いて曲げ補強やせん断補強した RC 梁に関する静載荷実験を行い，気中接着と同程度まで耐力を向上可能であることを明らかにしている 1)，2)．しかしながら，水中での施工が可能な接着樹脂の種類を変化させた場合に関する補強効果の検討は未だ行われていないのが現状である．
このような背景より，本研究では接着樹脂の種類を変化させて水中接着曲げ補強した場合の補強効果の検討を目的に，AFRP 板を用いて水中接着曲げ補
強した RC 梁の静載荷実験を行った．

*1：三井住友建設（株）*2：くらし環境系領域

実験概要

はじめに

社会基盤ユニット

2.1 試験体概要
表－1 には，本実験に用いた試験体の一覧を示している．
試験体数は，無補強試験体に加え，施工・養生環
境および水中接着に用いる樹脂を変化させた試験体の全 4 体である．試験体名の内，第 1 項目は施工・養生環境 ( N : 無補強，A : 気中，W : 水中 ) を示
し，第 2 項目の数字は AFRP シートの繊維目付量(単位：g/m2 ) を示している．また，第 3 項目の英字は水中硬化型接着樹脂の種類 (A : 水中硬化型 A，B : 水中硬化型 B) を示している．
2.2 補強材の RC 梁への接着方法および実験方法
気中接着補強は，あらかじめ梁底面のシート接着
部にプライマー処理を施した後に，汎用のエポキシ系接着樹脂を梁底面に塗布し，事前含浸した AFRP
シートを接着することで実施した．水中接着補強は，
気中で AFRP 板と水中硬化型接着樹脂を一体化させ，大型水槽内に設置した RC 梁の所定の位置に配置し，圧着した状態で 5 日間程度水中養生する工程で実施した．なお，接着部のコンクリート表面にはショットブラスト処理 (処理深さ 1 mm 程度) を施
し，AFRP 板の接着面には，5 号珪砂による砂付処
理を施している．水中接着は，接着樹脂の可使時間(30 分程度) 内に接着作業を完了し，樹脂の厚さは
圧着後 3 mm 程度になるように施工した．
載荷実験は，RC 梁を単純支持状態で設置し，容量 200 kN の油圧ジャッキを用いて 4 点曲げ載荷試験法により行った．水中接着補強した RC 梁の載荷実験は，十分な水中養生を行った後に試験体を水槽から引き揚げ，直ちに行うこととしている．本実
験の測定項目は，荷重，スパン中央部の変位 (以後，変位)，および AFRP シート各点の軸方向ひずみ(以後，ひずみ) である．また，実験時には RC 梁のひび割れを連続的に撮影し，実験終了時には破壊状況を撮影している．

- 25 -

表－1
試験体名
N

施工・養生環境試験体の一覧

繊維目付量

接着樹脂

(g/m2)
-

気中

-

55.3

汎用エポキシ系

A-A415
W-A415-A

計算曲げ耐力 Pu (kN)

水中硬化型 A

415

水中

84.8

水中硬化型 B

W-A415-B

表－2 AFRP シートの力学的特性値 (公称値)
繊維

保証

目付量

耐力

(g/m2)(kN/m)

415

588

図－1

引張

厚さ
(mm)
0.286

弾性

破断

強度

係数

ひずみ

(GPa)

(GPa)

(%)

2.06

118

1.75

試験体の形状寸法，配筋状況および補強概要

2.3 接着樹脂の性能比較
表－3 ， 表－4 には，水中硬化型接着樹脂の性状を一覧にして示した．本研究に用いた水中硬化型接着樹脂は 2 種類であり，いずれも 2 種混合型のエ
ポキシ系接着樹脂である．本研究では水中での接着に用いた水中硬化型接着樹脂の圧縮強度試験を行った．圧縮強度試験に用いる供試体は JIS K 7181 に準拠し，直径 φ = 25 mm，高さ H = 50 mm の円柱供試体を作製した．
円柱供試体は φ25 の塩ビパイプを 50 mm の長- 26 -

表－3

水中硬化型樹脂 A

項目

主剤

硬化剤

主成分

エポキシ樹脂ポリアミドアミン

外観

白色パテ状

暗灰色パテ状混合比

主剤：硬化剤 = 1 : 1

可使時間

30 分 (25 ℃)

初期硬化

約 2 時間

表–4

混合物

灰色パテ状

水中硬化型樹脂 B

項目

主剤

硬化剤

主成分

エポキシ樹脂ポリアミドアミン

外観

灰白色パテ状暗緑色パテ状

混合物

灰色パテ状

混合比

主剤：硬化剤 = 1 : 1

可使時間

30 分 ± 10 分 (23 ℃，500 g，水を付けて混合)

初期硬化

約 12 時間 (20 ℃)さに切断し，既定の水分量となるよう水を加えて練り混ぜた水中硬化型接着樹脂を充填することにより，各水中硬化型接着樹脂につき 3 体ずつ作製した．供試体の圧縮試験は圧縮試験機を用いて行った．圧縮試験の測定項目としては圧縮試験機のロードセルにて圧縮強度を，供試体側面に貼り付けたひずみゲー
ジにて縦ひずみを測定した．載荷試験後には応力－
ひずみ関係より弾性係数を算出し，水中硬化型接着樹脂の性能比較を行った．
図－2
3

各試験体の応力－ひずみ関係

実験結果

3.1 接着樹脂の圧縮強度試験結果
図－2 には水中硬化型接着樹脂の圧縮強度試験にて計測した応力－ひずみ関係を示している．水中硬化型接着樹脂 A と水中硬化型接着樹脂 B を比べると初期勾配が大きく異なっている．これより，材料の弾性係数には大きな違いがあると分かる．表－5には水中硬化型接着樹脂の圧縮強度および弾性係数を一覧にして示している．水中硬化型接着樹脂 A
は弾性係数の平均値が 9.84 GPa 程度であるのに対し，水中硬化型接着樹脂 B は 0.68 GPa 程度となっており，圧縮強度よりも弾性係数に大きな違いがあることが分かった．
3.2
RC梁試験体の荷重－変位関係
図－3 には，RC 梁試験体の荷重－変位関係に関する実験結果および計算結果を示している．計算結

果は，土木学会コンクリート標準示方書 3)に準拠して断面分割法により算出したものである．
図より，N 試験体は荷重が 55 kN 程度まで増加
した後に主鉄筋が降伏し，変位が増加している．一方，気中および水中で補強した試験体を見ると鉄筋が降伏した後にも変位と共に荷重が増加していることが分かる．各試験体ごとに計算結果と実験結果を比較すると，A-A415 試験体は計算結果と同様の性状を示しており，主鉄筋降伏後の剛性勾配も概ね一致している．また，計算結果の上縁コンクリート圧
壊後も荷重が増加し，90 kN 程度に到達した後にシートの剥離によって終局を迎えている．W-A415-A
試験体および W-A415-B 試験体では，主鉄筋降伏後の剛性勾配は計算結果と概ね一致していることが分かる．しかし，両試験体とも計算結果を下回る荷重
で上縁コンクリートが圧壊し，変位が 50 mm 程度- 27 -

図– 3
表– 5

RC 梁試験体の荷重－変位関係の実験および計算結果の比較

水中硬化型接着樹脂の圧縮強度，弾性係数

樹脂の種類

水中硬化型 A

水中硬化型 B

供試体
番号

圧縮強度
( MPa )

弾性係数
( GPa )

1

79.8

10.3

2

78.1

9.64

3

77.8

9.61

平均値
1

78.6

9.84

47.6

0.77

2

42.7

0.63

3

40.5

0.63

平均値

43.6

0.68

でシートの剥離が発生し終局を迎えている．これは，水中に梁を浸漬することによりコンクリートの圧縮強度が低下し，早期に圧壊が発生していることによるものと考えられる．尾上らの研究では，湿潤時のコンクリートの圧縮強度は乾燥時よりも約 10 ∼20 % 程度低下することを明らかにしており 4) ，施工・養生環境が水中であること，補強前に試験体を長時間水没させていること，水中から試験体を取り出して 1 日程度以内に載荷試験を実施していることから，試験体が湿潤状態にあり早期に圧壊が発生したものと考察される．
3.3 ひび割れ性状
写真－1 には，AFRP シート補強した各試験体の剥離直前のひび割れ性状を示している．各試験体ごとに見ると，A-A415 試験体は載荷点近傍から発生したせん断ひび割れが梁底面にすりつくように進展
し，ピーリング作用を引き起こすことでシートが下げられシートの剥離につながっている．W-A415-A
試験体は 2 本程度の斜めひび割れがピーリング作
用を引き起こし，シート剥離が発生していることが分かる． W-A415-B 試験体も W-A415-A 試験体と同様のひび割れ性状を示し，3 本程度の斜めひび割
れがピーリング作用を引き起こしている．以上より，

写真– 1

剥離直前のひび割れ性状

水中接着した両試験体の剥離直前のひび割れ性状か
ら見た耐荷性状は，ほぼ同様であるものと考えられる．
3.4 ひずみ分布性状
図－4 には AFRP シートのひずみ分布性状を断面分割法による計算結果の各変位時ごとに，実験結
果と計算結果を比較して示している．ここで，中間変位時とは降伏変位時と終局変位時の中間の変位時のことである．
実験結果と計算結果を比較すると，計算降伏変位
時にはどの試験体も両者はほぼ一致している．計算
中間変位時および計算終局変位時にはどの試験体も計算結果より低い値を示している．これは，圧壊が発生した時点で計算は終了するが実験では圧壊が早- 28 -

図– 5各変位時における AFRP シートのひずみ分布期に発生していることや載荷点外にもひび割れが発生していることが原因の一つと考えられる．
各試験体ごとにひずみ分布を比較すると，どの試
験体も大きな差は見られないが， W-A415-B 試験体の計算中間変位時および計算終局変位時を見ると計算結果よりもひずみの分布範囲が広くなっている．
これは， W-A415-B 試験体の接着に用いた水中硬化型接着樹脂 B の弾性係数が低いことより，シートと梁底面の間でひずみの均一化が発生し，分布範囲が広くなったものと推察される．これは，弾性係数が比較的近い汎用のエポキシ樹脂を用いた A-A415
試験体と W-A415-B 試験体のひずみの分布範囲が類似していることからもうかがわれる．
4

まとめ

中硬化型接着樹脂 A および水中硬化型接着樹
脂 B には弾性係数に 10 倍以上の大きな差異が認められた．
2) 補強した試験体の曲げ載荷試験の結果，水中に長期間浸漬し，水中で施工・養生した試験体は圧縮強度が低下し，圧壊が早期に発生する可能性がある．
3) 物性の異なる水中硬化型接着樹脂を接着に使用した場合でも RC 梁の耐荷性状に大きな差はない．
今後は，RC 梁の他，H 形鋼梁に適用する場合についても検討し，提案工法の汎用性を向上させることにより，種々の既設構造物のメンテナンスの高度化に貢献することができるものと考えている．

本研究では水中硬化型接着樹脂を変化させた場合における耐荷性状の検討を目的として，水中硬化型
接着樹脂と AFRP 板を用いて水中接着曲げ補強した RC 梁に対して静載荷実験を行った．本研究の範囲内で得られた知見をまとめると以下のとおりである．
1) 水中硬化型接着樹脂の圧縮強度試験の結果，水- 29 -

参考文献
1) 三上

浩，岸

徳光，栗橋祐介：水中硬化型接着樹

脂と AFRP 版を用いて水中補強した RC 梁の静載
荷実験，コンクリート工学年次論文集， Vol.32，
pp.1327-1332，2010.
2) 杉本成司，栗橋祐介，三上浩，岸徳光： AFRP 帯

で水中接着せん断補強した RC 梁の耐荷性状，コンクリート工学年次論文集，Vol.36，pp.1183-1188，
2014.
3) 土木学会：コンクリート標準示方書[設計編]，土木学会，2012.
4) 尾上幸造，松下博通：液体浸漬によるコンクリートの静的圧縮強度低下に関するエネルギー的考察，土木学会論文集E，Vol.64 No.4，515-525，2008. 10.
5) アラミド補強研究会: アラミド繊維シートによる鉄筋コンクリート橋脚の補強工法設計・施工要領(案)，
1998.
6) 土木学会：連続繊維シートを用いたコンクリート構
造物の補修補強指針，コンクリートライブラリー101，
2000.

- 30 -

リチウムイオン内包フラーレン誘導体の生物活性に関する研究

中野博人*1，笠間泰彦*2, 權 垠相*3

有する.2) LIC フラーレンは，2010 年にその単離と構造
1 はじめに決定が報告されて以来，新規機能性ナノ材料として，
医療材料，光学部品，情報，および電子部品などの幅

C60 フラーレン 1) は，直径約 1 ナノメートル （10 億

広い分野でその応用が期待されている．

分の 1 メートル）中空のかご状炭素分子であり，近年，金属内包フラーレンの医療材料としての利用

二重結合性と芳香族性を併せもち，Van der Waals 力でが特に興味をもたれており，MRI 造影剤 3）（ガドリウ

フラーレン同士が弱く静電結合している．
その C60 フラ

ム （GdC60 フラーレン）：ガドリニウムは毒性が強いたーレンに金属が内包された金属原子内包 C60 フラーレ

めキレート（金属イオン封鎖剤）で囲い込んで投与しン（ＭIC フラーレン）の中で，リチウム （Li）イオンているが，キレートの代わりにフラーレンに内包する（Figure 1）が内包された金属原子内包 C60 フラーレン

ことで従来の 20～30 倍の造影効果を得られる）やがん（LIC フラーレン）は，電子供与体である Li 原子と電放射線治療（中性子捕捉療法 4）（BC60 フラーレン）：が子受容体である C60 フラーレンのカゴとの間で電荷ん細胞にホウ素やガドリウム内包フラーレンを取り込ませ，中性子線を照射。ホウ素から発生する α 線や γ
線でがん細胞を攻撃する）などが報告されている．
本研究では，これまでその機能性の詳細が解明されていない LIC フラーレン誘導体と糖鎖が連結した化合物 A を合成し（Figure 2），その生物活性・機能評価を行うことを計画した．具体的には，LIC フラーレンの
遠赤外線領域に吸収波長帯を持つ特性を利用した活性酸素種の発生と腫瘍細胞に対する生物活性評価を行う
ことを立案した。すなわち，Li 内包フラーレンをがん腫瘍に直接導入したのち，もしくは静脈注射などによって体内に導入の上がん細胞に蓄積させたのち，光を照射することで活性酸素を発生させ，移動が起こり，Li 原子は正に，C60 フラーレンは負に帯電している．また，Li—フラーレン間に静電相互作用が働き，Li 原子はフラーレンの中心からずれ，カゴのそばにその安定点をもつ特異な興味深い化学的特徴を*1：くらし環境系ユニット*2：イデア・インターナショナル株式会社*3：東北大学大学院理学研究科巨大分子解析センター

がん細胞を殺傷して，がんの治療を行う光照射によって活性酸素種を発生する能力を有する光線力学的治療
法（photodynamic therapy：PDT）における PDT 薬剤 A

- 31 -

の合成を検討した．

酸（TFA）を用いる酸性条件下で容易に進行し 97% の高収率で目的のカルボン酸 6 を与えた．得られた 62 結果と考察の LiAlH4 を用いる還元反応を検討した．
しかしながら，化合物 4 から 5 への誘導の試みと同様に反応は進行

PDT 薬剤候補化合物の合成経路を確立することを目せず，目的の 6 を得ることはできなかった．この結果的として，糖鎖との連結に必要な Li イオンを内包してを考慮し，糖鎖と連結するための化合物として酸塩化

いないC60 フラーレン誘導体の合成を検討した（Scheme

物 7 の合成を検討した．すなわち，化合物 7 と塩化1）．最初に，C60 フラーレンと連結させるために必要なチオニルとの反応をジクロロメタン—ジオキサン還流

イリド 3 の合成を行った。ブロムエステル 1 とジメ

下で 5 時間行ったところ，目的とする酸塩化物 7 をチルスルフィドとの反応により，チオイリド前駆体 2

69% の好収率で合成することができた．

を 93%の高収率で得た．次に，化合物 2 を NaOH 水溶液で処理することにより C60 フラーレンと連結させ
LiAlH 4るイリド 3 を 73% の高収率で得ることができた．

Ot-Bu

OH
THF/toluene
reflux24 h to 72 h

5

O
4
TFA

Cl
O
7

reflux
8h

97 %

SOCl2

OH

CH2Cl2
dioxanereflux
5h
69 %

O
6

LiAlH 4

THF/toluene
reflux24 h to 72 h

OH

次に，C60 フラーレンに糖鎖との連結に必要な官能基を導入することを目的として，得られたイリド 3 と5

C60 フラーレンとの環化付加反応を検討した（Scheme
Scheme 32）．様々な反応条件下で検討した結果，トルエン溶媒
中，室温で 18 時間反応を行うことによりイリド 3 とC60 フラーレンとが結合した環化付加体 4 を 47% の
中程度の収率で得ることに成功した。

次に，得られた化合物 7 と糖鎖を連結させるための予備実験として，7 とアミノアルコール 8 との反応を検討した（Scheme 4）。その結果，化合物 7 と 8 との反応をピリジン中，室温で 12 時間行ったところ，目的とするアミド 9 を 21% の低収率ではあるが得ることができた。この結果から，アミノ基をリンカーとして LIC フラーレンを糖鎖に連結可能であることが強く示唆された。現在，得られた酸塩化物 7 と糖鎖との連結反応を検討している。

得られたエステル 4 から糖鎖との連結が可能なアPh

ルコール 5 および酸塩化物 7 への誘導を検討した

i-Pr（Scheme 3）．最初に，化合物 4 からアルコール 5 への誘導を LiAlH4 を用いるエステルの還元反応を用いて行った．しかしながら，高温下での反応でさえも反応は進行せず，目的の 4 を得ることはできなかった．

Ph
OH

NH 2

7

O

8

i-Pr
HN

pyridine
rt, 12 h
21 %9

そのため，エステル 4 をカルボン酸 6 へ誘導後，LiAlH4 を用いる 5 への還元反応を検討した．エステル
4 からカルボン酸 6 への加水分解は，トリフルオロ酢- 32 -

Scheme 4PhHO Ph3 おわりに
PDT 薬剤となり得る，LIC フラーレンと糖鎖が連結した LIC フラーレン誘導体 A（Figure 2）の合成を目的として本研究を行った。その結果，LIC フラー
レンの基礎化合物である C60 フラーレンを用いる基礎実験により，糖鎖と連結可能な酸塩化物 7 を得ることができ，これを用いるアミン化合物 8 との連結反応により C60 フラーレン—アミン連結体 9 を合成することに成功した。この結果より，LIC フラーレ
ンの酸塩化物を合成し，それと糖鎖との C60 フラーレンを用いた時と同様の反応を行うことによりアミノ基をリンカーとした LIC フラーレン—糖鎖連結体を合成することができると強く期待される。
文 献(1) H. W. Kroto, J. R. Heath, S. C. O'brien, R. F. Curl, R.
E. Smalley, Nature, 318, 162-163.
(2) S. Aoyagi, E. Nishibori, H. Sawa, K. Sugimoto, M. Takata, Y.
Miyata, R. Kitaura, H, Shinohara, H. Okada, T. Sakai, Y. Ono,
K. Kawachi, K. Yokoo, S. Ono, K. Omote, Y. Kasama, S.
Ishikawa, K. Komuro, H. Tobita, Nature Chemistry, 2010, 2,
678-683.
(3) H. Mikawa, H. Kata, M. Okumura, M. Narazaki, Y.
Kanazawa, N. Miwa, H. Shinohara, Bioconjugate. Chem. 2001,
12, 510-514.
(4) M. Peng, N. Dewi, H. Yanagi, D. Kokuryo, M. Suzuki, Y.
Sakurai, Y. Li, I. Aoki, K. Ono, H. Takahashi, H. Cabral, N.
Nishiyama, K. Kataoka, ACS Nano, 2015, 9, 5913-5921.

- 33 -

【平成 27 年度 プレ共同研究成果】

タンパク質・ぺプチドの定量分析法の開発

庭山

聡美*1，黒野 定*2

以前我々はシステインの—SH 基と特異的に反応
1 はじめにする分子量の比較的小さい有機化合物と、それに対応する 13C や D などの安定同位体標識体と質量分析

プロテオミクスという比較的新しい研究分野では、

法の組み合わせにより種々のペプチドやタンパク質

複雑なタンパク質混合サンプル中の一連のタンパク質の相対定量分析が可能であることをショットガン法（プロテオーム）を扱うが、その一連のタンパク質のによって示したが、本研究ではこのシステイン修飾

同定や定量分析がメジャーな研究対象となる。そのた

試薬を選択反応モニタリング(SRM)法に応用し、タンめのアプローチとして従来最もよく用いられていたのパク質の絶対定量を試みた。

はいわゆる“ショットガン法”と呼ばれ、これは試料
タンパク質をトリプシンなどの酵素によりペプチドに

2 実験及び結果

分解し、それを質量分析によって同定、定量分析する方法である。この方法は長年の間、いわゆる標準的な

2.1 実験概略

方法とされ、生物試料中の数百、数千という数のタン

システインの sulfhydryl (—SH)基の特異的修飾試薬とパク質を質量分析法により探知することも可能である。

して iodoacetamide という市販の小さな有機化合物が知これは例えば血清などの試料からある疾病のバイオマられている。SRM 法に用いる小有機化合物として、まーカーを発見するなどの臨床研究のために役に立ってずこの誘導体 iodoacetanilide (IAA, 1), とその 13C ラベいる。しかしこの“ショットガン法”の弱点としてはル体 13C7-iodoacetanilide (2)を合成した（図１）。

感度が比較的低い事や、再現性に欠けることがある事などが挙げられ、これはシステム生物学などで複数の試料からプロテオームを扱う場合に問題となりうる。
近年は“選択反応モニタリング（ selected reaction
monitoring (SRM))”と呼ばれる方法が“ショットガン法”の欠点を補う方法として用いられるようになってきた。
この方法では標的ペプチドを決め、それをモニタリン
グする事でより正確な定量分析を行うものである。
この方法ではより正確な相対定量分析や絶対定量分析が可能となる。
図１ システインの特異的修飾試薬とその 13C ラベル体
*1： 室蘭工業大学 くらし環境系領域*2： 和光純薬株式会社- 35 -

これらの結果から IAA(1)と 13C7-IAA(2)の組み合わせに合成は以下の図のようにして行った。

より SRM 法が可能であることがわかる。この場合は一方のペプチドの濃度が既知であるため、この方法により絶対定量が行われたことになる。

図２ システインの特異的修飾試薬と 13C ラベル体の合成
以下の図には我々の SRM 法によるタンパク質の定量法を示す。タンパク質としては最初に bovine serum

albumin (BSA), ovalbumin (OVA), -lactalbumin(LCA)という３種類の市販のタンパク質を選んだ。質
量分析は nano liquid
chromatography/nanoelectrospray ionization ion
trap mass spectrometry (nanoLC/nano-ESI-IT-MS)を用いた。

図３ 我々の SRM 法によるタンパク質の定量法
この SRM 法ではまずモニタリングの標的となるペプチドを決めなければならないが、それぞれのタンパク
質のトリプシン処理で得られたペプチドの MS 及びMS/MS スペクトルを観測することによって、感度が高く、安定したピークを与えるものをそれぞれのタンパ
ク質について選んだ。それらのペプチドのアミノ酸配列は LCVLHEK（BSA）、CVSP（OVA）、CEVFR（LCA）であった。

図 4 SRM 法による市販タンパク質の定量結果

A：bovine serum albumin (BSA),
B：ovalbumin (OVA), C：-lactalbumin (LCA)

それをもとに同位体非標識体(IAA, 1)と反応したペ13プチドの濃度を変え、同位体標識体( C7-IAA, 2)と反応した濃度一定であるペプチドとの間に観測された比を、理論比に対してプロットしたものが次のグラフで次にこの方法をより複雑なタンパク質の混合体であある。これに示されているように理論比と観測比は３る乳頭分泌液中での定量分析に応用した。Ovalbumin

種類の市販タンパク質の全てにおいてよく一致した。

(OVA)のモニタリングで用いたペプチド CVSP が最- 36 -

も強いイオンピークを示したためこの定量分析にはこれを用いた。次の図のようなワークフローにあるように、乳がん患者の乳頭分泌液から抽出した一連のシステインの sulfhydryl (—SH)基と特異的に反応するタンパク質（プロテオーム）サンプルの中に IAA(1)とiodoacetanilide (IAA, 1)とその 13C ラベル体(2)ならびに反応したペプチド CVSP と 13C7-IAA(2)と反応した濃度

質量分析器を用いて、選択反応モニタリング（SRM）法

既知のペプチド CVSP をスパイクし、同様の定量分析によりタンパク質の定量分析が可能であることを示しを行った。

た。特定のアミノ酸と反応する有機小分子とその安定

3 おわりに同位体標識体を、簡単な有機合成の手法により必要に応じて合成し、それとペプチドやタンパク質を反応させ，特別な機器を用いずにぺプチドやタンパク質の定量分析を行う実用性が我々の方法の特徴である。これにより以前報告してきたようなショットガン法のみならず、選択反応モニタリング（SRM）法も可能であることが本研究で示された。特に後者は絶対定量法により正確なタンパク質の定量分析を可能にするため、応用範囲が広がる。
本研究で観測された結果では、いずれの定量分析においても、ショットガン法による定量分析より広範囲にわたって誤差が小さくなっているが、これはショッ
トガン法のように MS スペクトルで観測されたピークによってではなく、MS/MS スペクトルで観測されたピークによって定量分析を行うため、同一の m/z 値を持
図５ 乳頭分泌液からのプロテオーム中での SRM 法による定量分析

つ不純物が除かれるというメリットがあるためと考察している。
特に我々の方法によれば、安定同位体を小有機化合

その結果が次のグラフである。やはり理論比と観測物と反応させることにより導入できるため、他に報告

比はほぼ一致している。この結果から、我々の SRM 法されている SRM 法のように、安定同位体で標識されたは複雑なタンパク質の混合サンプルのような環境にあペプチドを別途合成する必要がないことがメリットとっても可能であることが示された。この方法により現なる。また、他に報告されているアミノ基に特異的な在乳頭分泌液から乳がんのバイオマーカー候補のタン修飾試薬は一般にシステインをブロックするなどの前パク質を探索中である。

処理が必要となるが、本方法は試料タンパク質にシステインが存在している限りその必要もない。
以上の結果をふまえ、本 SRM 法は例えば疾病のバイ

Extracted ion chromatogram area ratio（Peptide-IAA/100 fmol/mL Peptide-13C7-IAA）10

y = 0.0095x + 0.0386
R² = 0.9989

オマーカー候補の発見などに応用できるものと考えて
いる。

8

6

謝 辞

4

タンパク質やぺプチドの定量分析にあたり、大阪大学医学部の実験室の場所を提供していただいた。この

2場を借りて感謝申し上げる。
0
0

200

400

600

800

1000

文 献

Peptide-IAA (fmol/mL)

図６ 乳頭分泌液からのプロテオーム中での SRM 法による定量分析の結果(1) Kurono, S.; Kaneko, Y.; Matsuura, S.; Niwayama, S. Bioorg.
Med. Chem. Lett. 2015, 25, 1110-1116.

- 37 -

(2)Kurono, S.; Niwayama, S. 2015 International Chemical
Congress of Pacific Basin Societies (PACIFICHEM
2015), Honolulu, HI, U. S. A.

- 38 -

BIM による地域ソーシャルデータの空間的可視化・管理システムの開発

浅田 拓海*1，山本

岳*2て来たが，迅速性に欠ける，収集範囲が限られるなど
1 はじめにの問題が指摘されている．そこで，最近では，Twitter やFacebook などの SNS データの活用が様々な分野で着目

現在，我が国では，観光立国の実現に向けた施策がされており，観光，防災 1),2)，交通システム 3),4)などにお積極的に推進されている．最近では，成長著しいアジ

いても利活用が検討されつつある．SNS データでは，

ア諸国をはじめとする観光需要の取り込みにより，訪任意期間における全国のユーザーのコメント（ツイー

日外国人観光客数が著しく増加している状況にある．

ト）が収集可能であり，特定ワードの発生数などから北海道においても，食，景観，温泉，アウトドアなど

各観光地への関心度などの分析に利用できる 5),6)．土木

様々な地域の魅力を求めて，国内外からの観光客数が計画分野における SNS データ活用に関する研究は，現シーズンを通して増加している．さらには，2016 年 4

在，初動期の段階あり，その多くは，コメント発生の地

月，北海道新幹線が開通し，首都圏，東北エリアと函館

理的分布からユーザーの移動状況や関心拠点の把握で間の観光交流に期待が高まっている状況である．このある．このようなネットインフラの充実化，SNS の利

ような観光客の流れやニーズがめまぐるしく変化する

用率の高まりから，今後は，SNS のような個人の投稿

今日において，さらなる新規客，リピーターを確保す

データにも目を向けた「ネットコンシャス」なまちづるためには，観光コンテンツの充実とともに，それら

くり 5)も重要となろう．

を的確に把握し，情報公開することが極めて重要である．

しかしながら，関心先となる各地域・拠点の「つながり」について分析を試みた事例は少ない．地域や観光

観光情報については，最近では，スマートフォンの拠点は，単独ではなく複数が結びついて関心が持たれ普及などから，WEB サービスやアプリなどによる動的る場合も多い．このような，単独発生数では埋もれてなデジタルマップを利用し，旅行者が自ら目的地や周しまうが，他の多くの拠点と共にコメントされる拠点

遊ルートを選択するケースが増えている．中でも，ユを抽出することができれば，それらを含んだ新たな観ーザーの「ナマの声」として，SNS によるリアルタイ

光拠点計画や周遊ルートの設定などに役立つ情報とな

ムな情報を観光旅行の参考にするケースも少なくはな

り得る．

い．このようなメディアの多様化にせよ，重要となる

そこで，本研究では，室蘭市（第 2 章）および函館のは，このような情報提供を効果的なものとするため

観光圏（第 3 章）を分析対象地域とし，Twitter の投稿には，まず第一に，地域内の観光資源の特長を広域的データから抽出した地域や観光拠点に関するキーワー

かつ網羅的に把握することが挙げられる．観光に関す

ド（以下，地域拠点ワード）をユーザー毎に関連付ける調査は，古くからアンケート形式のものが採用されし，単独発生とともに，他の多くと共に発生（共起）されるワードを抽出する．さらに，その共起パターンから人々の関心先として共有される交流拠点の空間的な*1：くらし環境系領域 社会基盤ユニット*2：HRS 株式会社

分布やつながりを可視化することで，対象地域の拠点
特性を明らかにする．なお，函館観光圏については，- 39 -

2016 年の北海道新幹線開通前後の共起パターンを比較

表-1 全期間における地域拠点ワードの発生順位することで，新幹線開業がもたらした地域拠点への関

L1:地区名L2:大型施設
L3:小型施設順位
1 東室蘭 3,696 地球岬 2,709
室蘭駅
2,384
2
母恋 2,052 室蘭港 2,707
東室蘭駅
1,839
3
絵鞆 1,257 白鳥大橋 1,899
水族館
626
4
東町
619
イタンキ 1,482 道の駅みたら 414
5 本輪西 280
測量山 1,083
母恋駅
409
6
栄町
272 トッカリショ 402 日本製鋼所 359
7 白鳥台 271
室蘭岳
269
栄高
355
8 日の出 264
大黒島
226 新日本製鐵 314
9 祝津町 241
金屏風
198
マスイチ
248
10 海岸町 240
鷲別岳
196 室蘭工業大 241

心パターンの変化を明らかにする．
2 室蘭市における地域拠点ワードの共起パターン分析 7)
2.1 室蘭市の Twitter データの収集
2.1.1 地域拠点ワードの設定
室蘭市を分析の対象として，地域に関する Twitter 投
稿コメントを専用 API により取得した．地域拠点ワー
ドについては，地域の各拠点がユーザーの関心先としてどのように関連しあっているのかを分析するため，
表-1 に示すような規模レベルで選定した．
レベル 1 は，室蘭市内の地区名 57 語，レベル 2 は室蘭市内の大型施設名 33 語，レベル 3 は室蘭市内の小型施設名 96 語であり，この他に，北海道道内の各市町村名を加え，計2360 語を設定した．これらのワードは，室蘭市 HP の観光情報や各種 WEB サイトを参照して設定した．
2.1.2 Twitter データの取得

図-1 月別・レベル別の地域拠点ワードの発生回数

上記の地域拠点ワードは，室蘭市以外の地域でも該当するものも含まれている．したがって，これらのワードで Twitter コメントを検索しても関係のないコメン
トも同時に抽出されてしまう．そこで，室蘭市固有のキーワードとして，「室蘭」「輪西」「だんパラ」
「測量山」
「地球岬」
「絵鞆」
「白鳥大橋」「母恋」「マスイチ」「イタンキ」「スワンフェスタ」「ペトトル」の 12 語を設定
し，これらのいずれかが含まれるコメントを抽出した．
抽出対象期間は，2015 年夏季と秋季（7 月から 11 月の5 ヶ月間）とし，Twitter API を利用して自動的に取得した．なお，上記の 12 語で抽出されるコメントには，地図-2 時間帯別・月別の地域拠点ワードの発生回数

域拠点ワード 186 語のいずれかも含まれる可能性が高いことを事前に確認している．
2.1.3 地域拠点ワードの基礎集計取得したコメントデータから検出した各レベルの地
域拠点ワード発生数を図-1 に示す．ワード発生数は 8い．室蘭市では，測量山，白鳥大橋，室蘭港および周辺

月が最も多く，11 月にかけて徐々に減少する．内訳としては，レベル 1 が室蘭市の地区名，レベル 2 が市内祭りなどのような短期的なイベントの他にも，上記のようなナイトツアーへの関心も SNS コメントに現れての大型施設，レベル 3 が市内の小型施設となっている．
中でも，レベル 2 の大型施設名は 8 月にその割合が急いると思われる．

の工場群から形成される「工場夜景」の鑑賞ツアーの人気が高まっており，特に夏季においては，地元のお増していることから，イベントなどが開催された施設

次に，レベル別の地域拠点ワード発生順位を表-1に示す．レベル 1（地区名）に関しては，商業施設や病名が一時的に増加したものと考えられる．また，時間帯別に示したものを図-2 に示す．朝方 6 時ころから発院などの建物が付近にある地区が発展している場所が多くなっていると考えられる．レベル 2（大型施設）で生数が急激に増加し，正午をピークとして，若干減少

は，地球岬や白鳥大橋など有名な観光施設関係のワーするが，夕方，深夜にかけて再度増加に転じることがドが多く見受けられる．これは，市内の人だけではな

わかる．特に，7，8 月は，夜間での発生数増加が著し- 40 -く，他所からくる人も関連キーワードをツイートしていると考えられるからである．レベル 3（小型施設）では，市内では需要が比較的に高い駅のキーワードが多くなっている．このことから，レベル毎に共通して考えられることは，人が多く集まる場所から多くの発信がされていることがわかる．
2.2 室蘭市における地域拠点ワードの共起パターン
2.2.1 分析方法
本研究では，対象地域内の各拠点への関心度に加え，関心先の関連性を把握するために以下に示すような方法で地域拠点ワードの共起パターン 8),9)分析を行った．
まず，図-3a に示すように，ユーザー毎に全期間におけるコメントから地域拠点ワードを抽出した．なお，ここでは，地域拠点ワードの発生回数は考慮せず，単純に，各ユーザーの「関心先」をリストアップしただけである．次に，ユーザー毎の関心先を結ぶと，図-3b のようになる．
これをまとめると図-3c のような行列データが得られる．
図-3b に示したように，例えば，地域拠点 2 と 6 は，3 名のユーザーが関心先としてワードを共に発生（共起）させている．したがって，地域拠点 2 と 6 は，
「セット」として多くの人から関心を得ていると判断できる．また，地域拠点 6 においては，これと接続（関連）する地域拠点が 5 つと多く，中心的な存在となっている．一方，地域拠点 4 は，共に関心先となる地域拠点
が 6 のみであり，他の地域拠点から孤立する形となっている．以上から，共起数が多い拠点の組合せは，それらの間で交流（人の往来）が生じた，もしくは生じる可能性が高いと考えることができる．
2.2.2 共起パターンの可視化
室蘭市内における地域拠点ワード 186 語の場合の地

図-3 地域拠点ワードの共起パターンのイメージ

理空間的共起パターンを図-4 に示す．単独発生数は，
東室蘭駅と室蘭駅の市内主要駅や，母恋，絵鞆地区，また，白鳥大橋，地球岬，イタンキ（浜）などの観光スポかの指標であり，最近では，これらを用いて SNS におットが大きいことが分かる．これらの市内南側に位置

けるユーザーのネットワーク分析などを行った事例がする拠点は，互いの共起数が大きいことから，各拠点

着目されている．本研究では，提案されている幾つかへの関心度が大きく，これらを結ぶ大きな交流圏が生の指標のうち，次数中心性と媒介中心性を採用した．

じていると考えられる．一方，中央部の住宅地や東室

次数中心性は，接続する他点の数（図-3c における接続

蘭地域の商業地区では，広範囲に渡って地域拠点ワー数）を示し，居所的な中心性を表す．媒介中心性は，他ドが発生しているが，他点との共起数は少ないことか

点から接続する点群への影響度であり，全体におけるら，関心のつながりは小さいと思われる．

中心性を表す．

2.2.3 地域拠点ワードの中心性評価

地域拠点ワード 186 語の次数中心性と媒介中心性を次に，共起パターンの行列データ（図-3c）を用いて，算出し，それぞれ標準化した．両指標の関係を図-5 に各地域拠点の中心性について評価した．中心性指標 10)

示す．
「白鳥大橋」は，両指標ともに大きいことから，とは，通信網，交通網，人間関係，食物連鎖などのネッ

局所的にも全体としても中心的な交流拠点として評価

トワークにおけるノードやリンクの重要性を表す幾つされる．また，「室蘭駅」「東室蘭駅」「地球岬」「絵鞆」- 41 -

なども，両指標が比較的に大きい．これらと次数中心性は同程度であるが，「室蘭港」「イタンキ」「測量山」などは媒介中心性が小さい．次数中心性が同程度でも，媒介中心性が大きい場合は，当該ノードが大きなネッ
トワークに属していることを意味する．したがって，言い換えると，「室蘭港」「イタンキ」「測量山」などは，「室蘭駅」「東室蘭駅」「地球岬」「絵鞆」などよりも，
小さな共起パターンのネットワークに存在することから，関心空間上のネットワーク内での露出が少ない，
いわゆる「ローカル」な拠点である可能性が高い．
3 北海道新幹線開業前後の地域拠点ワードの共起パターン比較
3.1 函館周辺エリアの Twitter データの収集
函館周辺への観光地に関心があるコメントを検索することを目的として，道南，道央における主要地域（函館，木古内，福島町，上ノ国，江差，厚沢部，乙部，七飯，北斗市，森町，鹿部町，知内，八雲，長万部，奥尻，せたな，瀬棚，室蘭，苫小牧，登別，壮瞥，白老，ニセコ，真狩，留寿都，ルスツ，喜茂別）を対象に，これらの 27 ワードを設定し，以下の期間においてツイートを検出した．なお，これらは，全国で地名に重複が無いことを条件に選んだ．検索対象期間は，2015 年の 4～6 月

図-4 室蘭市における地域拠点ワードの共起パターン（開業前）および 2016 年の 4～6 月（開業後）である．
3.2 地域拠点ワードの階層別発生数
上記の 27 ワードで検索したツイートには，他の地域
や，より詳細な観光拠点が共にコメントされている．
そこで，全国の地域名に加え，道内の観光拠点を WEB
サービス等で収集し，これらのワード（地域拠点ワード）を以下の 3 つの階層に区分した．なお，検出の重複を可能な限り少なくするため，事前にその可能性のある地名は除外した．
地域拠点ワードを発生させたユーザ数を階層別に集計した結果を図-6 に示す．ここでは，全期間の発生ユーザーの合計が 50 人未満のワードは除外し，2015 年
合計値から 2016 年合計値への増加率が 1.5 以上のワー

図-5 媒介中心性と次数中心性の関係

ドのみをプロットした．
都道府県・県庁所在地では，盛岡，仙台などの新幹線ルート上にある東北地域では開業後 4 月に大きな増加を見せている．秋田や山形などは，ルート上にはないが 新幹線開業による移動時間短縮（50 分程度）から，

道内市町村では，函館近隣の七飯町や北斗市に加え，中標津や増毛などの道東地域も開業後に増加となった．
観光拠点の階層になると，月別の発生ユーザー数は 50

函館，北海道への期待が大きくなったと思われる．

人程度までに減少するが，開業後に増加するワードも幾つか見られる．また，開業後 4 月に大きな増加はな

道内市町村では，函館近隣の七飯町や北斗市に加え，く，その後に次第に増加する傾向がある．

中標津や増毛などの道東地域も開業後に増加となっ

3.3 地域拠点ワードの共起パターン分析

た．

3.3.1 ユーザーの類型化- 42 -

上記で対象としたツイートは，北海道新幹線開業に関係がないもの含まれる．そこで次に，ユーザーの特性について分析し，その類型化を行った．
まず，地域拠点ワードを函館周辺エリア（函館市，七飯町，北斗市）とその他の道内地域に関するワードに
区分し，それぞれユーザー毎に開業後のワード発生数の増加量（2016 年合計数-2015 年合計数）を求めた（図-7）．開業後に両ワードの発生が増加したグループ 1 と2 は，全体の 11%となり，その内 60%を占めるグルー
プ 1 は，道内ワードよりも函館ワードの増加数が大きい．
本研究では，北海道新幹線開業後に函館エリアの地
域や観光拠点に関心度が高まった．潜在的な観光需要に着目するために，以下では上記のグループ 1 のユーザー（2,379 名）を分析の対象とする．
3.3.2 地域拠点ワードの中心性分析
図-6 に示したように，単独の発生数だけでは，ワード間のつながりは見えてこない．そこで，ユーザー毎に，期間中（2015 年と 2016 年）に発生した複数の地域

図-6 地域拠点ワードを発生させたユーザー数

拠点ワードを全組み合わせで結び，これを全ユーザで束ねた共起マトリクスを作成した．図-8 はそれを可視化した例であり，2 対のワード（ノード）を結ぶリンク
はユーザー数の情報を持っている．なお，以下では，ユーザー数が 10 未満のリンクは，分析から除外する．図-8 の場合は，2015 年に A が一定数のユーザー（10 人以上）によって B や D と共にコメントされており，
2016 年にはさらに E が加わり結びつくワードが増加す
る．このようにノードから出る線の数は，次数中心性といい，ネットワークにおける居所的な中心性を表す指標として用いられる．
地域拠点ワードを発生させたユーザー数と上記の次数中心性についてそれぞれ 2015 年から 2016 年への増加量を求め，両者の関係をプロットした（図-9）．発生
ユーザー数の増加が大きいワードは，函館，札幌，小樽などの全国的にも有名な地域である（図中 A）．一方，

図-7 他地域ワードと函館ワードの発生増加数の関係

発生ユーザ数の増加は少ないが，次数中心性の増加が大きいワードも見られた．例えば，図中 B にプロットされた，美利河，函館どつく，聖ヨハネ教会，八幡坂などの函館エリアの観光拠点がある．これらを含むツイートを調べたところ， 美利河はダムや温泉などへの関心として，聖ヨハネ教会や八幡坂では函館の名所として記念に訪れたり，写真などが投稿されていた．これ
らは，北海道新幹線開業によって，他の多くのワードと共に関心が持たれるようになり，周遊ポイントの一つとしての存在が大きくなったと言える．
図-8 地域拠点ワードの共起パターンと次数中心性- 43 -

文 献(1) 藤生慎，高田和幸，冨田智之，伊東大輔：ゲリラ豪雨時の社会現象に関する一考察－twitter を用いた検討－，土木計
画学研究・講演集， Vol.49，論文番号 190，2014．
(2) 榎本甫，桑野将司，小池淳司：災害時のソーシャルメデ
ィアと行動の関連性分析，土木学会論文集 D3（土木計画学） Vol.70，No.1，pp.102-112，2014.
(3) 岡野大輔，久保田尚，上野俊司，花村嗣信：Twitter を活用した新しいバス情報システムの普及可能性に関する研究，土木計画学研究・講演集， Vol.44，論文番号 163，2011．
(4) 矢野晋哉，伊藤秀昭 ，安田幸司：道路開通に関するツイ

図-9 次数中心性及び発生ユーザー数の増加

ッター情報の分析事例，土木計画学研究・講演集， Vol.48，
論文番号 203，2013．
(5) 富永透見，肥後洋平，谷口守：ネットコンシャスな拠点

4 おわりに計画に関する一考察-チェックインスポットに着目して-，本研究は，北海道新幹線の開業による各地域や拠点

土木計画学研究・講演集， Vol.50，論文番号 37，2014．

への関心変化を明らかにするため，開業前後の地域拠(6) 谷口守，星野奈月，富永透見：自治体の観光資源に対す

点ワードの共起パターンについて比較分析を行った．

る認識と SNS 上の「話題」とのギャップ分析，土木計画学研究・講演集， Vol.50，論文番号 35，2014．

まず，北海道新幹線開業後に発生ユーザー数が増加した地域拠点ワードを抽出した．道内では特に，北海(7) 山本岳，浅田拓海，鈴木貴文，有村幹治：Twitter データ

道新幹線の駅がある北斗市や函館市などの周辺地域にを用いた地域拠点ワードの共起パターン分析，土木計画

おいて，増加が顕著であった．道外では，新幹線ルート

研究・講演集，Vol.53，pp.1444-1448，2016．

上にある東北地域において増加が目立った．次に，ユ(8) 藤井雄太郎，安藤哲志，伊藤孝行：2 単語間の共起情報とーザー毎に対象期間内でコメントされた複数のワード

距離情報を考慮した有害文章判別手法の提案：情報処理を関連付けして共起ネットワークを作成し，各ワード学会会研究報告，Vol.2010-ICS-159，No.1，2010．

の次数中心性を算出した．発生ユーザー数の開業後増(9) 石田和成：地域特有の単語共起にもとづく位置推定と地加は少ないが，次数中心性（共にコメントされた他の域トピックの考察：研究報告情報基礎とアクセス技術

ワードの数）の増加が大きいものとして，函館エリア（IFAT），Vol. 2015-IFAT-117，No.2，pp.1-6，2015．
(10) 篠田孝祐，松尾豊，中島秀之：複数の中心性尺度によるの幾つかの観光拠点が抽出された．
今後の課題を以下に示す．まず，本研究では質的な分析は行っていない．すなわち，地域拠点に対する肯定的，否定的なコメントなどについて分類し，それらを考慮した分析が必要と考える．また，ユーザーの居住地が対象地域の内外どちらなのかについて，ユーザーのコメント履歴から判定する手法を開発したい．様々な分析と照らし合わせて信頼性の検証も必要である．
その上で，本手法をベースに，リアルタイムかつ広域・大規模なデータによる観光分析手法の確立を目指した
い． さらに，施設レベルの拠点ワードについては，BIMを導入し，3D マップでの表現や情報管理により，膨大に膨れ上がる SNS データのマネジメントと情報公開についてよりシステマチックな仕組みを構築する予定である．

- 44 -

ネットワーク生成モデル，知能と情報（日本知能情報フ
ァジィ学会誌），Vol.20，No.3，pp.410-422，2008．

ダイカスト鋳造用金型の長寿命化に関する研究

長船康裕*1，北原総一郎*2

ード電極を試験片とし，40℃の 30％硫酸と 70％リン
1 はじめに酸の混合溶液中で，5V-1.38A の条件で電解した．試験
片表面にき裂が発生するまでの熱サイクル数を調査しダイカスト鋳造用の金型はアルミ溶湯射出と抜型後

た．

の離型剤噴霧によって 150～650℃の範囲で加熱と冷却が繰り返される．その時の熱応力によって金型表面に
熱疲労き裂が発生し問題となっている．本研究では実操業で使用されている金型鋼 SKD61 と高靱性金型鋼
DH31 の熱疲労寿命を比較する．また，表面のき裂発生防止に対してのショットピーニングの効果を確認する．
図 1 試験片形状

2 実験方法
2.1 供試材
供試材は，熱間用金型鋼 SKD61 と DH31 である．
各試験片には熱処理と気相窒化処理を施した． 窒化処
理後の表面硬さを 60HS，45HRC とした．窒化処理後の SKD61 の表面にショットピーニング処理を施した．
試験片の種類は全 3 種類で，ショットピーニングなしの SKD61，ショットピーニングありの SKD61，ショ
ットピーニングなしの DH31 である．
2.2 試験片形状
試験片は，図 1 に示すような曲率半径が R1.0 のノ

図 2 加熱装置

ッチを有する棒状試験片である．
2.3 熱サイクル試験
アルミ浴中加熱 30s

熱サイクル試験は，650℃のアルミニウム合金の水中へ急冷する熱サイクルである．熱サイクルパタ
ーンを図 3 に示す．熱サイクル試験後の表面を電解研磨し，試験片のノッチ底周辺に生じるき裂を光学顕微鏡で観察した．電解研磨はカソード電極を鉛板，アノ

650

温度，℃

（ADC12）中で試験片の先端部を加熱し，その後，20℃

20
水中冷却 20s
時間*1：もの創造系機械科学ユニット*2：株式会社 ホクダイ

図 3 熱サイクルパターン- 45 -

においても 350 サイクルでき裂が発生した．400 サイ

2.4 残留圧縮応力の測定
ポータブル X 線残留応力測定措置（μ-X360 パル

クル終了時の表面状態を図 4 に示す．DH31 の切欠き

ステック社製）を用いて，cosα線図からき裂観察面

底表面付近では細かなき裂が多数発生していた．また，の残留圧縮応力を測定した．

350 サイクルから 400 サイクルへ熱サイクル数の増加に伴うき裂長さ増大はほとんどなかった．SKD61 のき裂の数は，DH31 に比較して少なかった．SKD61 にシ

3 実験結果ョットピーニングを施した SKD61+SP では，ノッチ
試験片のき裂の発生状態を表１に示す．顕微鏡で表面を観察した時にき裂が観察された場合を「●」，き裂底に形成されたピーニングによる凹凸底からき裂が発生し伝播していた．

が観察されなかったときは「○」とした．表中の SP は本実験に供した試験片における耐ヒートチェック特

ショットピーニング処理を施したものである．DH31

性は，SKD61 > SKD61+SP > DH31 の順番となった．

が最も少ない熱サイクル数でき裂が発生した．その時だだし，DH31 のき裂の成長速度は，SKD61+SP に比のサイクル数は 300 サイクルであった．その他の試料較して遅かった．

表１ 熱サイクル数とき裂発生の関係

SKD61_R=1.0(1)SKD61_R=1.0(2)SKD61_R=1.0(3)SKD61_R=1.0(4)SKD61_R=1.0(5)SKD61+SP_R=1.0(1)SKD61+SP_R=1.0(2)SKD61+SP_R=1.0(3)SKD61+SP_R=1.0(4)SKD61+SP_R=1.0(5)DH31_R=1.0(1)DH31_R=1.0(2)DH31_R=1.0(3)DH31_R=1.0(4)DH31_R=1.0(5)

0
○
○
○
○
○
○
○
○
○
○
○
○
○
○
○

25
―
―
―
―
―
―
―
―
―
―
―
―
―
―
―

50
○
―
―
―
―
○
―
―
―
―
○
―
―
―
―

観察したサイクル数
150
200
250
○
○
○
―
―
―
―
―
―
―
―
―
―
―
―
○
○
○
―
―
―
―
―
―
―
―
―
―
―
―
○
○
○
―
―
―
―
―
―
―
―
―
―
―
―

100
○
―
―
―
―
○
―
―
―
―
○
―
―
―
―

300
―
○
―
―
―
―
○
―
―
―
―
●
―
―
―

350
―
○
○
○
○
―
○
●
●
●
―
●
●
●
●

400
―
●
―
●
○
―
●
―
●
●
―
●
―
●
●

600
―
―
―
―
―
―
―
―
―
―
―
―
―
―
―

○き裂なし ●き裂あり

SKD61

SKD61+SP
図 4 表面のき裂の状態（400 ｻｲｸﾙ）

DH31

図 5 に試験前及びき裂が発生した試験片の残留圧縮

る残留圧縮応力は，ヒートチェックの発生を抑制に効応力を示す．上字（切欠き底の接線方向）と下字（切果がある下限値の 500MPa を超えていた．一方，熱欠き底の接線に対して垂直方向）は X 線の照射方向のサイクル試験によりき裂が発生した試料では，応力が違いを示している．ショットピーニングにより得られ解放されて残留圧縮応力の低下が確認された．このこ- 46 -

とから，今回用いたポータブル X 線残留応力測定装置

4. 熱疲労による微細き裂は，残留圧縮応力を計測す

で圧縮残留応力を計測することにより，熱疲労によるることで検出できる．

微細き裂の発生を検知できると考えられる．
謝 辞本研究で残留応力測定を行うにあたり，パルステッ
ク工業株式会社の協力を得た．

試験前

き裂発生後
(単位：MPa)

図 5 残留圧縮応力に及ぼすき裂発生の影響

4 結 論
SKD61，ショットピーニングした SKD61，DH31 の熱サイクル試験を行った結果，以下の結論が得られた．
1. 本 実 験 に お け る 耐 ヒ ー ト チ ェ ッ ク 性 は ，SKD61>SKD61+SP>DH31 となった．
2. ショットピーニング処理による残留圧縮応力の導入には有用であるが，ショットピーニングに伴う
表面粗さの増大は，き裂発生の起点になる．
3. DH31 は他の試験片に比較して早期に微細き裂が発生するが，成長は遅い．

- 47 -

中詰め二重管方式による回転貫入鋼管杭の力学特性に関する研究永井宏*1，池田篤則*2を想定し，全長 3,500mm，二重鋼管の長さ 3,000mm と1 はじめにした．試験体 Nb，Mb では本体鋼管とコンクリート間のずれ止めを目的として，リング状に加工した丸鋼φ

回転貫入杭は，鋼管の先端部に取り付けられた羽根13mm を鋼管内部に 300mm 間隔で溶接した．なお，円により，通常のストレート杭よりも大きな鉛直支持力

環板と本体鋼管の間には約 1mm の隙間を設けている．

が期待できる．しかし，実際の設計において地表面付

計測項目は，載荷荷重，変位，二重鋼管各部のひず

近の地盤が非常に軟弱な場合，水平力に対する検討でみである．ひずみは本体鋼管，外殻鋼管およびコンク

杭の仕様が決定され，鉛直支持力を有効に利用できなリートにて二重鋼管の固定端（z=0）から 300mm 間隔

い場合もある．そこで，軟弱地盤における回転貫入杭を基本に計 11 断面で計測した．変位は，載荷点を含めの耐震性能の向上を図るため，杭上部を二重管方式（回て載荷点側からほぼ等間隔の計 8 断面で，圧縮試験時

転貫入杭本体，外殻鋼管，中詰めコンクリートで構成）

は軸方向，曲げ試験時は軸直角方向を測定した．

で拡大径化し，地震時の水平抵抗力を大幅に増強する杭工法の開発を目指している．

載荷は油圧ジャッキで静的に負荷した．圧縮試験では 100kN ピッチで 5 段階 6 サイクルの 1 方向多サイク

本研究では，二重鋼管の構造試験（圧縮，曲げ）おル方式で杭体部の短期許容荷重を上回る 3,000kN を負よび数値解析を実施して，二重鋼管の基本性能を把握

荷，曲げ試験では 30kN ピッチで 1 段階 10 サイクルのすると共に，二重鋼管の力学特性や本体鋼管に取り付

正負交番多サイクル方式で固定端（z=0）での曲げモー

けたコンクリートとのずれ止めの効果を検討した．

メントが本体・外殻鋼管の全塑性モーメントの単純和に相当する荷重を十分上回る 300kN を負荷した．
なお，

2 構造試験

曲げ試験の載荷点は自由端から 100mm の位置である．

2.1 試験概要

鋼管杭図 1 に試験体と載荷装置の関係を示す．H 鋼による
頭部固定材とにより，杭頭での載荷を模擬した．

油圧ｼﾞｬｯｷ
外殻鋼管 本体鋼管

試験体は，杭体に相当する本体鋼管，外殻鋼管，円環板および中詰めコンクリートで構成される．試験体

ｺﾝｸﾘｰﾄの諸元とコンクリートの基本物性を試験種別と併せて

z

円環板

3,000

500

4,100

拡頭端を載荷枠に剛結して，自由端側から載荷するこ

H-800×300×26/14

剛な載荷枠を構築し，中詰めコンクリート二重鋼管の

表 1 に示す．試験体の長さは軟弱地盤中の小径鋼管杭H-800×300×26/14
7,000*1：室蘭工業大学 くらし環境系領域*2：千代田工営株式会社

図 1 試験体および載荷装置 (曲げ試験時)- 48 -[mm]

表 1 試験体の諸元およびコンクリートの基本物性
本体鋼管

Mb

2.2

曲げ

材質

円環板
板厚

材質

(mm)

無し

板厚

(mm)

無し
有り

コンクリート

外径

Fc(N/mm2)

養生日数

圧縮強度 fc 引張強度 ft 静弾性係数(N/mm2)(N/mm2)

31.9

3.2

38.8

3.7

35.0

4.3

35.3

2.9

外径
STK490

216.3

12.7

STK400457.2

6.4

φ457.2

SS400

16

内径

27

15

φ218.0有り

試験結果および考察

4.5
500kN
1000kN
1500kN
2000kN
2500kN
3000kN

4.0

2.2.1 圧縮試験
での変位を 0 としたときの相対変位を示している．な

変位 (mm)3.5

図 2 は軸方向変位であり，二重鋼管の固定端（z=0）

3.0
2.5

2.0
1.5

お，z=3.0m では本体，外殻鋼管の両者で変位を計測し1.0ているためプロットが重なっている．載荷点（z=3.5m）

0.0

0.5
0.0

0.5

1.0 1.5 2.0 2.5 3.0
固定端からの距離 z(m)での Na，
Nb の変位は同程度であるが，外殻鋼管の z=2.0
は，ずれ止めの支圧効果により，外殻鋼管へ伝わる応3.5

軸力 (kN)

軸力 (kN)

2000
1500

1000

1000

500

500

0
0.0

0.5

1.0
1.5
2.0
2.5
固定端からの距離 z(m)

0
0.0

3.0

0.5

1.0
1.5
2.0
2.5
固定端からの距離 z(m)3.0

図 3 軸力分布 (左：Na，右：Nb)

無い Na では本体鋼管の軸力が載荷点側から軸方向に

400

直線的に減少するのに対し，Nb では z=0～2.0m 間で各

300

400
300

z=1.5mz=3.0m200

構成材の負担荷重がほぼ一定となっているのが分かる．

200

荷重 (kN)100

本体鋼管からの軸方向の荷重伝達は，ずれ止めの影響

100

0
-100
-100

が顕著で効果的である．
2.2.2 曲げ試験
二重鋼管の端部（z=3.0m）と中央部（z=1.5m）にお

-50

0

50

0
-100
-100

100
変位(mm)

-200

-200

-300

-300

-400

-50

0

50

100
変位 (mm)-400

図 4 荷重－変位関係 (左：Ma，右：Mb)

ける荷重－変位関係を図 4 に示す．Ma，Mb ともに正負加力の差は小さく，200kN 付近から剛性は低下して3000いる．ずれ止めの有無に着目すると，Mb は Ma よりも

杭体

歪み (μ)

2000

縮側よりも引張側の値が大きい．引張側のコンクリー
トにはひび割れが生じ，中立軸が徐々に圧縮側に移動するためと考えられる．外殻鋼管は，荷重増加につれ

1000

歪み (μ)

めの影響は顕著ではない．

60kN
120kN
180kN
240kN
270kN

0
-1000

3000
2000
1000
0
-1000

-2000

-2000

-3000
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5
固定端からの距離 z(m)-3000
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5
固定端からの距離 z(m)3000

圧縮側のひずみも大きくなる傾向が見えるが，ずれ止荷時）から求めた M-φ関係を図 6 に示す．両試験体と1.0 1.5 2.0 2.5 3.0
固定端からの距離 z(m)

2500

1500

管の軸力を差し引いた残余分としている．ずれ止めの

固定端近傍 z=0.3m での外殻鋼管のひずみ（正方向載

0.5

3000

2000

め，コンクリートの軸力は載荷荷重から本体と外殻鋼分布を図 5 に示す．本体鋼管では，Ma，Mb ともに圧

29500

3500

2500

ここで，本体と外殻鋼管の軸力はひずみ計測値から求各荷重階における本体と外殻鋼管の軸方向のひずみ

0.0

3.5

杭体
コンクリート
外殻鋼管

3000

3,000kN 時での各構成材の軸力分布を図 3 に示す．

変位が小さい．

---

4.5
4.0
3.5
3.0
2.5
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0

3500

力が大きくなったためと考えられる．また，Nb の載荷に伴って回転したためと推察される．

(N/mm2)図 2 軸方向変位 (左：Na，右：Nb)～2.5m では，大荷重時にて Nb の変位が大きい．これ

z=3.0m における変位が小さくなっているが，円環板が変位 (mm)

Ma

圧縮

(mm)

外径

荷重 (kN)

Nb

外殻鋼管
板厚

歪み (μ)

Na

材質

外径

外殻鋼管

3000

2000

2000

1000

1000

0
-1000

歪み (μ)

試験体 試験種別 ずれ止め

0
-1000

も中詰めコンクリートの効果が窺えるが，ずれ止めを

-2000

-2000

有する Mb の方が変形性能はやや優れる．

-3000
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5
固定端からの距離 z(m)-3000
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5
固定端からの距離 z(m)図 5 軸方向のひずみ分布 (左：Ma，右：Mb)- 49 -

3 数値解析
曲げモーメント (kN・m)

1,000

前節の曲げ試験を対象とした FEM 解析を行った．
3.1 解析方法
FEM には汎用解析ソフト Soil Plus を用いて静的非線形解析を行った．図 7 に FEM 解析モデルを示す．解

800
600

鋼管全塑性ﾓｰﾒﾝﾄの和（公称値）

400

Pile-A○Pile-B
Ma
▲ Mb
0.02
0.04
曲率 (1/m)

200
0

析では杭頭固定材より上方を対象とし，全体の 1/2 領

0.00

0.06

域（Z-X 面を対称面）をモデル化した．本体鋼管，外図 6 M－φ関係 (z=0.3m)

殻鋼管およびコンクリートにはソリッド要素を用いて16 角形断面に置換した．本体および外殻の鋼管とコン導入し，Mb のずれ止めは支圧抵抗を考慮するためソリ

本体
鋼管

コンクリート2)
外殻鋼管した（図 7(c), (d) ）．また，鋼管とコンクリートの境界

E c0 (kN/m2 )E cf (kN/m2 )
νc
νf
k
a
m
n

は，別途実施した長さ 0.3m の二重鋼管の押し抜き付着強度試験の結果を基にクーロン摩擦でモデル化（図7(e)）に単調漸増させた．

コンク
リート

3000

した．水平荷重 H は試験と同一位置 z=3.4m で X 方向

2.95×107
2.95×104
0.16
0.48
10
2
0.5
0.25

ずれ止め
(f 13)

3.2 解析結果および考察
以後の図中では実験値を Exp，
解析値を Ana と表す．

(b) 拡大図

図 8 は水平荷重 H－水平変位 δ の比較であり，二重Z管の端部（z=3m）と中央部（z=1.5m）の結果を示す．

[単位:mm]Y

杭頭
固定材

Ma，Mb ともに解析値は実験値との差が 20%程度であ
図 9 は H=100, 200, 250kN での固定端近傍（z=0.3m）

似しており，二重鋼管は平面保持がされているのが分
かる．図示していないが，z=0.6～2.4m の範囲でも解析

200
Ma Mb
Exp
Ana

100

(z=3m)

0

値は実験値に対応し，同傾向であった．一方，Ma では

0

実験ではこれよりも大きな相対変位が生じ，加力前面

(圧縮)

-20
-2000

0
ひずみ ε (μ)

2000

500

0

-500

-2

0
変位 δz (mm)2(e) 鋼管－コンクリート

10 20 30 40
水平変位 δ (mm)

H(kN)
Exp
Ana

の C-Si でひずみの不連続（図 8）が生じたと推察され
る．

300
200

Ma

100

X

200

0
H

-100

100
[拡大図]

0
0

-200
(引張)

-300
-10000

6000

(圧縮)

0
ひずみ ε (μ)

10000

図心軸からの距離 (mm)す．
ずれ止めがない Ma では加力前面の C-Si が大きい．

(引張)

0

50

図 8 水平荷重－水平変位

図心軸からの距離 (mm)

クリートに対する本体鋼管の変位を C-Si と略記）を示

20(z=1.5m)

り，引張側でその差が大きい．

（外殻鋼管に対するコンクリートの変位を So-C，コン

40

100

重の増加に伴い解析値は鋼管ひずみを過小評価してお管－コンクリート境界面における材軸方向の相対変位

6000

200

20 40 60 80 100
水平変位 δ (mm)（不連続）となる状況が十分に表現できていない．荷図 10 に二重管下部の加力前面，背面の最外縁での鋼0
ひずみ ε (μ)

00

加力前面で本体鋼管とコンクリートのひずみが同程度

3.2.2 ずれ止め鉄筋の有無が二重鋼管に及ぼす影響

-500
-6000

(圧縮)

300
水平荷重 H (kN)

コンクリートを除くと，解析値は Mb では実験値と近300
水平荷重 H (kN)

クリート，外殻鋼管）である．加力背面側（引張）の(引張)

図 7 FEM 解析モデル (Mb)り，二重鋼管の曲げ変形特性を概ね表現できている．
における断面内の軸方向ひずみ分布（本体鋼管，コン

外殻

0* Z-X面： y変位拘束 (対称面)* 杭頭固定材との境界： x,y,z 変位拘束X(a) 全体図

本体(d) コンクリート(b)3.2.1 載荷試験と FEM 解析との比較

500(c) 鋼管
垂直応力度 σ (N/mm2)て，鋼管は Von Mises，コンクリートは D-min 法を適用

E s (kN/m2 )2.05×108νs
0.30
σsy (kN/m2 ) 3.15×105 (本体)
2.35×105 (外殻)400

ッド要素で表現（図 7(b)）した．各材料の構成則とし

垂直応力度 σ (N/mm2)

鋼管

H

せん断応力度 τ (kN/m2)

クリート間にはすべりを考慮する面ジョイント要素を

100

250

300
Mb

200
100

X

0
H

-100
-200
(引張)

-300
-10000(圧縮)

0ひずみ ε (μ)

図 9 断面内のひずみ分布 (z=0.3m)- 50 -

200

10000

3.2.3 中詰め二重鋼管のＭ-φ関係係を示す．ここで，M は式 (1)～式(3)にて算出し，φや中立軸位置（二重管断面の図心軸からの距離）x0 は断面内のひずみ分布（ただし，実験値では引張側のコ

0.2
Ma

0.1

So-C (前面 )C-Si (前面 )0
So-C (背面 )-0.1

ンクリートを除く）を直線近似して算出した．

Mb

相対変位 ⊿z (mm)

係を，図 12 に M と中立軸比 x0/Do（Do=457.2mm）の関

0.2
相対変位 ⊿z (mm)

図11 に二重管下部での曲げモーメントM－曲率φ関

C-Si (背面 )0.1

So-C (前面 )C-Si (前面 )0
So-C (背面 ) C-Si (背面 )-0.1

0 200 400 600 800 1000
曲げモーメント M (kNm)

0 200 400 600 800 1000
曲げモーメント M (kNm)

M Ana  M si  M c  M so(2)

図 10 鋼管－コンクリートの相対変位 (z=0.3m)

(3)

1000

M      ,i  x ,i  dA ,i(   si, c, so)A

Msi, Mc, Mso：本体鋼管(si), コンクリート (c)および外殻鋼管(so)が負担する曲げモーメント，σi：要素 i の Z
方向垂直応力度，xi：要素 i の図心から図心軸までの垂直距離，dAi：要素 i の断面積，L：載荷点からの距離(=3.1m)

本体鋼管
の降伏

800
600

外殻鋼管
の降伏

400

Ana

Exp

200
Ma

0
0

M-φ関係をみると，解析では M≒400kNm で非線形性を示しているが，これは外殻鋼管の降伏に起因して0.01 0.02
曲率 f (1/m)

0.03

曲げモーメント M (kNm)(1)

曲げモーメント M (kNm)

M Exp  H  L

1000
本体鋼管
の降伏

800
600

外殻鋼管
の降伏

Ana

Exp

400
200
Mb

0
0

0.01 0.02
曲率 f (1/m)

0.03

図 11 M－φ関係 (z=0.3m)

いる．また，本体鋼管とコンクリート間のすべりの抑制を反映して，Mb は Ma よりも曲率の増分が小さい．

外殻
鋼管

圧縮領域

一方，中立軸はコンクリートの引張降伏に伴い圧縮側中立軸に移動するが，中立軸比 x0/D0 は Ma，Mb ともに大き

本体
鋼管

x0

Do Di 図心軸近似
直線

な差異はなく M=200kNm 以降は x0/D0=0.06～0.09 であHり，中立軸の位置は本体鋼管の内側に留まっている．

f

引張領域

ひずみ分布

中詰めコンクリートは，二重鋼管で拘束されること
により杭体の曲げ変形性能の向上に寄与する．ずれ止めの効果は圧縮特性に対しては顕著に高く各構成材の負担荷重が一定となり，また曲げ変形特性に対しては曲げ剛性の低下が緩和されることが確認できた．

0.5
Di/2DoExp

0
Ana-Di/2DoMa-0.5

中立軸比 (x0/Do)

4 おわりに

中立軸比 (x0/Do)

0.5

Di/2DoExp

0
Ana-Di/2Do
Mb

-0.5

0
500
1000
曲げモーメント M (kNm)

0
500
1000
曲げモーメント M (kNm)

図 12 M－x0/D0 関係 (z=0.3m)

今後，ずれ止めの取付け位置の最適化や二重鋼管のM－φ関係のモデル化の検討，更に実地盤での施工や原位置での水平載荷試験による検討へと展開していく．

- 51 -

【第 27 回フロンティア技術検討会】

第２７回フロンティア技術検討会【日 時】平成 27 年 10 月 29 日(木) 14：00 ～ 19：15【場 所】中嶋神社 蓬崍殿(室蘭市)【参加者】96 名

昨年度のフロンティア技術検討会では「水素エネルギー社会の実現に向けて」というテーマで，政策動向，エネルギーシステムの社会的改革，そして利用におけるキーテクノロ
ジーである燃料電池および燃料電池車に関して話題提供がありました．
今年度は，さらに水素エネルギー社会の実現に向けて必要とされる技術革新について，製造・貯蔵・輸送・利用の観点から講演を頂き，室蘭地域の産業振興および住民生活との関わりを考えていきます．

【講演会】
テーマ：水素社会と技術革新【開会挨拶】
国立大学法人室蘭工業大学長

空閑

良壽● 講演１[製造] 国内の水素市場と北海道における水素動向(40 分講演)
講師

エア・ウォーター株式会社

産業カンパニー

産業ガス関連事業部

エアガス部（札幌）担当部長

高橋

宏史

氏

国内の産業ガスとしての水素ガス需要と市場，用途，供給・製造方法とエネルギーとしての水素について国の取り組み（エネルギー基本計画，水素・燃料電池戦略ロードマップ）．そして，北海道における水素実証事業や推進組織等の最新動向について説明する．

● 講演２[貯蔵] 材料における水素利活用と水素貯蔵技術 －金属工学の視点から－(40 分講演)講

師 室蘭工業大学

環境調和材料工学研究センター

教授

亀川

厚則

氏

本講演で材料における水素について概観し，安全・安心に水素を貯蔵する幾つかの技術について解説する．また将来技術として，水素の利用をエネルギーとしてだけでなく，金属材料への有用な添加剤とした研究例についても紹介する．

● 講演３[輸送] 水素社会と技術革新 －水素パイプライン輸送の課題と展望－(40 分講演)
講師

日鉄住金パイプライン＆エンジニアリング株式会社
フロンティアマーケット部ゼネラルマネジャー

牧野弘二

水素社会の実現に向けて，2013年から本格的に商用水素ステーションの建設が開始され，国は2015年をFCV普及元年と位置づけました．これから水素社会を遂行するためには，水素パイプ
ラインの役割が重要となる．水素パイプラインの現状と課題について．また，今後の水素パイ
プラインを基幹とした水素社会の展望を説明し，最後に日鉄住金P&Eの水素ステーションへの取組について説明する．

- 53 -

氏

● 講演４[利用] スマートコミュニティを支えるエネルギーマネジメント(40分講演)
講師

清水建設株式会社

技術研究所

エネルギー技術センター

主任研究員
工学博士

森野

仁夫

氏

再生可能エネルギーの導入拡大，電力とガスの自由化，水素エネルギー利用の進展など，現在，わが国のエネルギー需給を取り巻く環境が大きく変化しようとしている．また一方では，ICT技術の発展を背景に，エネルギー利用効率や生活の利便性の向上などを実現するスマート
コミュニティが具現化されつつある．本講演では，今後の都市の一形態として想定されるスマートコミュニティを例に，これを支えるエネルギーマネジメント技術の最近の動向と，スマー
トコミュニティの実例について紹介する．

【産･学･官交流会】(90 分)

主催：室蘭地域産学官連携事業実行委員会
委員会構成
・室蘭工業大学 地域共同研究開発センター
・室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 研究協力会
・(公財)室蘭テクノセンター
・産学交流プラザ「創造」
後 援：北海道胆振総合振興局，室蘭市，登別市，伊達市，室蘭商工会議所，登別商工会議所，
伊達商工会議所，室蘭信用金庫，伊達信用金庫，北洋銀行，北海道銀行，日本政策金融公庫，
北海道新聞社 室蘭支社，室蘭民報社，北海道中小企業家同友会 西胆振支部，
北海道ＩＭ連携促進会- 54 -

【平成 27 年度 共同研究等事業実績】
共同研究プロジェクト
民間等との共同研究
受託研究
プレ共同研究
展示会出展助成事業
技術相談件数
研究経費及び件数の推移

平成27年度 共同研究等事業実績
共同研究プロジェクト(客員教授プロジェクト研究)
NO

研究題目

高効率バイオコークスの加炭材 ※もの創造系領域
1
としての適応方法の研究開発
教 授
2※研究代表者

大学側研究組織清水

音響計測によるコンクリート壁 ※しくみ情報系領域
面高速診断システムの開発
教 授 板倉※もの創造系領域
准教授 朴
OASIS
機構長 香山SiC/SiC ターゲット用新製造プ もの創造系領域
3
ロセスの検討准教授 岸本助 教 中里学術研究員 神田学術研究員 早坂
航空機ジェットエンジン耐酸化
コーティング手法としてのアル ※もの創造系領域
4
ミニウム・ニッケル複合めっきの教 授 佐伯開発
有珠山の噴火予知と地熱エネル※くらし環境系領域
ギー開発に関する実践的研究：5
准教授 後藤CSAMT 法電磁探査による有珠山
准教授 川村深部の地殻構造探査
積雪寒冷地域における道路構造 ※くらし環境系領域
6 物の高度化・長寿命化に関する研准教授 小室究
講 師 栗橋有機繊維シートを用いた既設鋼 ※くらし環境系領域
7 構造物の補修・補強工法の開発に
講 師 栗橋関する実験的研究
准教授 小室リチウムイオン内包フラーレン
誘導体の生物活性に関する研究 ※くらし環境系領域
8
教 授 中野民間等との共同研究
NO
大学側研究代表者
1 もの創造系領域
教 授 清水2 くらし環境系領域
准教授 小室
3 もの創造系領域
教 授 世利
地域共同研究開発センター
4
准教授 片石
5 もの創造系領域
准教授 境
6 もの創造系領域
教 授 相津
7 もの創造系領域
講 師 長船
8 もの創造系領域
教 授 風間9 もの創造系領域
教 授 花島航空宇宙機システム研究センター
10
教 授 東野11 しくみ情報系領域
准教授 梶原
12 しくみ情報系領域
教 授 岸上13 もの創造系領域
教 授 亀川

民間機関等研究組織
近畿大学
理工学部 機械工学科
一道
教 授 木口 昭二(株)メイセイ・エンジニアリング
技術部調査課賢一
技 師 田中 秀典
峻秀
晃

大阪大学
素粒子物理学実験研究グループ
弘立
准教授 青木 正治
直史
千智大輔(株)ディ・ビー・シー・システム研究所
功研究部長 吉岡 隆幸

芳彦
志麻
雅人
祐介
祐介
雅人

(有)ネオサイエンス
社 長

城森

明

(株)構研エンジニアリング
常務取締役 川瀬良司

三井住友建設(株)技術開発センター

三上浩
イデア・インターナショナル(株)代表取締役 笠間 泰彦
博人 東北大学 大学院 理学研究所
准教授 權
垠相

14 くらし環境系領域
件数 15 くらし環境系領域
一道 12 16 くらし環境系領域
雅人 5 17 もの創造系領域
修美 4 18 くらし環境系領域
19 もの創造系領域
4
20 くらし環境系領域
温美
昌宏 3 21 もの創造系領域
佳永 2 22 くらし環境系領域
康裕 2 23 くらし環境系領域
俊治 2 24 しくみ情報系領域
直彦 2 25 くらし環境系領域
26 しくみ情報系領域
2
27 もの創造系領域
和幸
秀一 2 28 くらし環境系領域
順一 2 29 しくみ情報系領域
厚則 2 30 もの創造系領域- 55 -

講 師
教 授
教 授
教 授
教 授
教 授
助 教
教 授
准教授
助 教
教 授
教 授
教 授
講 師
助 教
准教授
教 授

栗橋
濱
溝口
今井
大平
岸本
崔
佐伯
徳樂
永井
永野
庭山
福田
松本
馬渡
渡邊
河合

祐介
幸雄
光男
良二
勇一
弘立
亨吉
功
清孝
宏
宏治
聡美
永
大樹
康輝
浩太
秀樹

2
2
2
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1

31 もの創造系領域
32

助

教

河内 邦夫

OASIS(環境・エネルギーシステム材料研究機構)

33 もの創造系領域
34 くらし環境系領域
35 くらし環境系領域

特任教授
教 授
准教授
准教授

香山
晃
斎藤 英之
山中 真也
菅田 紀之

1 36 しくみ情報系領域

准教授
教授
教授

倉重健太郎
板倉 賢一
樋口
健

1 37 しくみ情報系領域
38 もの創造系領域
1
OASIS(環境・エネルギーシステム材料研究機構)
1 39
准教授 朴
峻秀
1

1
1
1
1

民間機関等からの受託研究
NO
1

大学側研究代表者

2 もの創造系領域
3 もの創造系領域
4 くらし環境系領域
5 しくみ情報系領域
6 もの創造系領域
7 もの創造系領域
8 くらし環境系領域
9 もの創造系領域

特任教授
教 授
教 授
准教授
教 授
教 授
教 授
教 授
教 授

10 もの創造系領域
11 もの創造系領域
3
12 しくみ情報系領域
3
くらし環境系領域
13
2
2 14 くらし環境系領域
2 15 くらし環境系領域
2 16 もの創造系領域
1 17 もの創造系領域
1 18 くらし環境系領域
1 19 くらし環境系領域

件数

OASIS(環境・エネルギーシステム材料研究機構)

香山
清水
平井
吉田
塩谷
樋口
相津
上道
亀川

晃
一道
伸治
英樹
浩之
健
佳永
芳夫
厚則

プレ共同研究NO1

教 授 河合 秀樹
助 教 河内 邦夫
教 授 佐藤 孝紀
教 授
チャン ヨンチョル
教 授 中津川 誠
教 授 濱幸雄
教 授 藤木 裕行
講 師 松本 大樹
准教授 山中 真也
准教授 徳樂 清孝

1
1
1
1
1
1
1
1
1
1

※研究代表者
研究題目

大学側研究組織タンパク質・ペプチドの定量分析 ※くらし環境系領域
法の開発
教 授 庭山BIM による地域ソーシャルデー※くらし環境系領域
2 タの空間的可視化・管理システム
助 教 浅田の開発
ダイカスト鋳造用金型の長寿命 ※もの創造系領域
3
化に関する研究
講 師 長船中詰め二重管方式による回転貫※くらし環境系領域
4 入鋼管杭の水平抵抗機構に関す
助 教 永井る研究

民間機関等研究組織
和光純薬工業(株) 臨床検査薬事業部 臨床検査薬開発本部
主任研究員 黒野定聡美
臨床検査薬開発本部
本部長 中村 賢治
ＨＲＳ(株)
代表取締役社長 鈴木 哲夫
拓海
環境防災部 主任技師
山本 岳
ホクダイ(株)康裕
社 長 北原総一郎
千代田工営(株) 技術開発部
取締役 部長 篠原 敏雄
宏代表取締役 吉田 耕之

平成27年度研究シーズ出展助成事業①出展研究シーズ名：超音波振動アクチュエーション
申請教員：しくみ情報系領域 教授 青柳 学
展示会名：TECNO-FRONTIER2015 第24回モーションエンジニアリング展
開催場所：幕張メッセ 4 ～ 8 ホール(〒261-0023 千葉市美浜区中瀬2-1)
開催期間：平成27年5月20日(水) ～ 22日(金)入場者数：11,633名
出展内容：日本機械学会機素潤滑設計部門アクチュエータ技術企画委員会の出展企画(10 小間)に参加し、研究成果物の実働展示を行った。1 小間の展示スペースにおいて次の装置を展示し、実演を行った。
1.超音波浮揚 2 次元搬送装置(平板状物体を浮揚させ、非接触で平面内での搬送を実演)
2.リニア超音波モータステージ(積層圧電体を用いたリニアステージの実働展示)
3.パイプを用いた音響浮揚・搬送装置(パイプ内外に形成した強力音場による微小物体の保持・搬送の実演)
4.ジャイロモーメント・モータのアミューズメント・トイへの応用- 56 -

（振動を伴う回転動作により発生する錯視現象を体験）
さらに，小間の間仕切り板に展示に関係する 5 枚のポスターを掲示して、来場者の目を引くようにするとともに、展示物の説明に用いた。
会場では関連した 13 件の展示会が同時開催され，期間中の来場登録者数は 32,160 名であり、当方の出展には 9,759 名の来場登録者があった（主催者発表）。事前に用意した資料（約 400 部）はすべて来場者に配布された。当方の出展スペースには多くの方々が訪れ、説明担当者はほとんど休みなく来場者に応対した。本展示会の来場者の 44.8%が設計・研究・開発に従事しており，応用を想定した技術的な相談や研究開発の相談なども多くあり、研究シーズの発信に非常に効果的であった。この展示会で多くの来場者に興味を持って頂き，本学の研究シーズを face to face で広く紹介することができた。よって、本展示の目的は十分に達成された。
②出展研究シーズ名：北洋ものづくりテクノフェア2015
申請教員：ひと文化系領域 准教授 上村浩信
展示会名：共同研究発掘フェア in 北洋ものづくりテクノフェア2015
開催場所：アクセスサッポロ メイン会場 2階 レセプションホール(札幌市)
開催期間：平成27年7月23日(木) 10：00～17：00
入場者数：4,400名
出展内容：ニオイを測定することから得られた情報をもとに携帯型のニオイ測定装置の開発についてレセプションホールで1.食品の産地特定
2.疾患を有する人の呼気情報から疾患を診断できるニオイ測定装置システムの開発。
について発表を行った。
展示会場ではポスターとニオイセンシングシステム測定機器の展示を行い。測定の実演を行った。展示した機器は、ニオイセンシングシステムによる測定装置。
写真は、展示会場で、高校生と関係者にデモンストレーションを行っているところである。
今回の展示、実演、発表については初めての試みであった。
③出展研究シーズ名：シソが認知症を予防しそう！
〜 抗アルツハイマー剤の新規微量探索システム 〜
申請教員：くらし環境系領域 准教授 徳樂 清孝
展示会名：イノベーション・ジャパン2015 ～ 大学見本市＆ビジネスマッチング ～開催場所：東京ビッグサイト 東京都江東区有明3-11-1(東京都)
開催期間：平成27年8月27日(木) 9：30 ～ 17：30 、28日(金) 10：00 ～ 17：00
入場者数：20,662名
出展状況：パネル展示、サンプル展示、プレゼン
技術相談① 31 件- 57 -

「民間等との共同研究」及び「受託研究」の件数と研究経費の推移
Ｈ21 年度 Ｈ22 年度

Ｈ23 年度

Ｈ24 年度

Ｈ25 年度

Ｈ26 年度

Ｈ27 年度共同研究金額(千円)

121,628

108,559

90,96190,817

63,202

58,08471,551

受託研究金額(千円)198,380

90,21965,24378,841

147,472

261,349

196,839

合計金額(千円)

320,008

198,778

156,204

169,658

210,674

319,433

268,390

共同研究件数

80

70

70

67

61

70

73

受託研究件数

39

29

27

20

19

22

27

合計件数

119

99

97

87

80

92

100

共同研究金額(千円)
合計金額(千円)
受託研究件数

300,000

金額(千円)

120

119

250,000

99

97

100 100
92

87
200,000

80

80
70

70

80
73

70

67
61

150,000

100,000

140

60

40

39
29

27

27

50,000

20

19

22

20

0

0
Ｈ21年度

Ｈ22年度

Ｈ23年度

Ｈ24年度

Ｈ25年度

Ｈ26年度

Ｈ27年度

「民間等との共同研究」及び「受託研究」の件数と研究経費の推移- 58 -

件数

350,000

受託研究金額(千円)
共同研究件数合計件数

【平成 27 年度 事業活動】
研究の活性化，共同研究の推進
外部資金獲得，研究シーズの紹介・活動
人材教育
セミナー，研修会，交流会の開催
他機関との連携活動
各種展示会への出展
他機関との連携活動
他機関主催事業への参加(ニーズ・情報の収集活動)
広報平成 27 年度 事業活動
1. 研究の活性化、共同研究の推進(61 頁)(1)平成 27 年度プレ共同研究(審査)(4 件)(2)平成 28 年度共同研究プロジェクト(審査)(4 件)(3)研究協力会役員会および総会(4)(株)電制との共同研究会議(6 回)(5)(株)北央技研との共同研究会議(6 回)(6)札幌医大との共同研究会議(2 回）(7)創作工房せきね塩製造打合せ(6 回）(8)東亜製薬(株)との共同研究会議(4 回)(9)(株)メイセイエンジニアリングとの共同研究会議(18 回）(10)(株)郷葉との共同研究会議(8 回)(11)ＨＲＳ(株)との共同研究会議(2 回)(12)(株)阿部産業との共同研究会議(10 回)(13)清水建設(株)・京大・室工大共同研究 事前打ち合わせ(14)千代田商事(株)との共同研究会議(2 回)(15)第 27 回国立大学法人共同研究センター長等会議(16)技術相談(31 件)
2.外部資金獲得、研究シーズの紹介・活動(64 頁)(1)JST マッチングプランナープログラム等の申請に対するコーディネート(14 件)(2)JST マッチングプランナープログラム等事業説明会(3)道内企業と道内大学、高専、公設試の共同研究発掘フェア(4)JST「北海道地域３大学１高専１公設試 新技術説明会」(関係分)(2 件)(5)センター来訪者(3 件)(6)企業訪問(46 件)
3.人材育成(65 頁)(1)MOT(技術経営)実践講座(4 回)(2)スーパー連携大学院(3)胆振次世代経営革新塾(9 回)
4.セミナー、研修会、交流会の開催(66 頁)(1)CRD セミナー(2 件)(2)室工大＆機械工業会コラボによる高度技術研修(2015 ものづくり技術セミナー)(3)第 27 回フロンティア技術検討会(4)第 8 回道内電気計装エンジニアリング研修会(5)道内金型技術研究会(3 件)
5.他機関との連携活動(68 頁)(1)HiNT 協議会・連絡会・セミナー(11 回)(2)産学交流プラザ「創造」(12 回)(3)蘭参会(名刺交換会)(4 回)(4)北海道立総合研究機構との包括連携に関する会議およびシンポジウム(3 回)(5)コラボ産学官(総会、講演会)(2 回)(6)全道産学官ネットワーク推進協議会(7)北海道産学官プラットフォーム旭川(8)客員教授による地域共同研究開発センター活動支援会議(9)コーディネーター会議および室蘭テクノセンター理事会(10 回)(10)オープンイノベーション推進協議会(11)その他会議、連絡会(3 回)
6.各種展示会への出展(72 頁)(1)北洋銀行ものづくりテクノフェア 2015
(2)ビジネスEXPO「第29回北海道 技術・ビジネス交流会」(3)イノベーション・ジャパン 2015(～大学見本市＆ビジネスマッチング～)- 59 -

(4)メッセナゴヤ 2015
(5)展示会出展助成事業(3 件)
7.他機関主催事業への参加(ニーズ・情報の収集活動)(73 頁)(1)中小企業家同友会(2)北海道立総合研究機構 工業試験場 成果発表会(3)北海道医療福祉産業研究会(3 回)
8.広報(74 頁)(1)定期刊行物(平成 28 年 3 月)(2 件)(2)学内講義棟での展示(16 名/2 ヶ月)- 60 -

1. 研究の活性化、共同研究の推進(16 件)(1)平成 27 年度プレ共同研究(審査)(4 件)①中詰め二重管方式による回転貫入鋼管杭の水平抵抗機構に関する研究(9:00 ～ 10:00)
くらし環境系領域 助教

永井宏②BIM による地域ソーシャルデータの空間的可視化・管理システムの開発(10:00 ～ 11:00)
くらし環境系領域 助教 浅田

拓海③タンパク質・ペプチドの定量分析法の開発(11:00 ～ 12:00)
しくみ情報系領域

教授

庭山

聡美

講師

長船

康裕

准教授

朴

峻秀

小室

雅人

④ダイカスト鋳造用金型の長寿命化に関する研究(14:00 ～ 15:00)
もの創造系領域日場

時：平成 27 年 8 月 31 日(月)所：室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 産学交流室(2)平成 28 年度共同研究プロジェクト(審査)(4 件)①加速器材料としての SiC/SiC の可能性の探索(9:00 ～ 10:00)
もの創造系領域②積雪寒冷地域における道路構造物の高度化・長寿命化に関する研究(10:00 ～ 11:00)
くらし環境系領域 准教授③有機繊維シートを用いた既設鋼構造物の補修・補強工法の開発に関する実験的研究
くらし環境系領域④大型建設機械バルブボディ用強度化厚肉鋳物の研究開発(14:00 ～ 15:00)
もの創造系領域日場(11:00 ～ 12:00)
講師 栗橋 祐介
教授

清水

一道

那須

守

花島

直彦

時：平成 28 年 2 月 29 日(月)所：室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 産学交流室(3)研究協力会役員会および総会【議 題】
１．平成 26 年度活動・決算報告
２．平成 27 年度事業計画(案)、予算(案)等を協議【報 告】
演 題：地(知)の拠点大学による地方創生推進事業(COC プラス)について
地域共同研究開発センター センター長・特任教授【特別講演】
演 題：地域に貢献できるロボット技術について考えるもの創造系領域 教授【情報交換会】
日 時：平成27年7月8日(水) 14:00 ～ 19:00
場 所：中嶋神社 蓬崍殿(室蘭市)
参加者：46 名(4)(株)電制との共同研究会議(6 回)①日 時：平成 27 年 5 月 21 日(木) 14:00 ～ 15:30②日 時：平成 27 年 8 月 4 日(火) 15:00 ～ 16:40③日 時：平成 27 年 10 月 8 日(木) 15:00 ～ 16:40④日 時：平成 27 年 12 月 14 日(月) 10:30 ～ 12:30⑤日 時：平成 28 年 2 月 8 日(月) 15:00 ～ 17:00⑥日 時：平成 28 年 3 月 28 日(月) 15:00 ～ 16:30
参加者：6 ～ 9 名(相津先生 他)
場 所：室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 会議室- 61 -

(5)(株)北央技研との共同研究会議(6 回)①日 時：平成 27 年 4 月 3 日(金) 10:30 ～ 11:30②日 時：平成 27 年 5 月 22 日(金) 14:00 ～ 15:00
場 所：室蘭工業大学 B312
参加者：3 ～ 4 名(花島先生 他)③日 時：平成 27 年 5 月 26 日(火) 13:30 ～ 15:30
場 所：(株)北央技研事務所
参加者：4 名(吉田社長 他)④日 時：平成 27 年 6 月 26 日(金) 13:00 ～ 14:00
場 所：室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 会議室
参加者：3 名(花島先生 他)⑤日 時：平成 27 年 7 月 30 日(木) 14:30 ～ 15:30
場 所：(株)北央技研事務所
参加者：2 名(吉田社長 他)⑥日 時：平成 27 年 8 月 3 日(月) 10:00 ～ 10:30
場 所：室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 会議室
参加者：3 名(花島先生 他)(6)札幌医大との共同研究会議(2 回)①日 時：平成 27 年 5 月 25 日(月) 15:00 ～ 17:30②日 時：平成 27 年 9 月 7 日(月) 15:00 ～ 17:30
場 所：Ｒ＆Ｂパーク札幌大通サテライト(札幌市)
参加者：5 名(7)創作工房せきね塩製造打合せ(6 回)①日 時：平成 27 年 4 月 9 日(木) 10:00 ～ 12:00
場 所：(公財)室蘭テクノセンター②日 時：平成 27 年 5 月 7 日(木) 10:00 ～ 12:00③日 時：平成 27 年 6 月 9 日(火) 10:00 ～ 12:00④日 時：平成 27 年 7 月 1 日(水) 10:00 ～ 12:00⑤日 時：平成 27 年 8 月 20 日(木) 10:00 ～ 12:00⑥日 時：平成 27 年 10 月 22 日(木) 10:00 ～ 12:00
場 所：室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 会議室
参加者：5 ～ 8 名(桃野先生、山中先生 他)(8)東亜製薬(株)との共同研究会議(4 回)①日 時：平成 27 年 5 月 8 日(金) 10:00 ～ 12:00②日 時：平成 27 年 7 月 29 日(木) 10:00 ～ 12:00③日 時：平成 27 年 8 月 27 日(木) 10:00 ～ 12:00④日 時：平成 28 年 3 月 15 日(火) 10:00 ～ 12:00
場 所：室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 会議室
参加者：3 ～ 7 名(那須先生、石坂コーディネーター 他)(9)(株)メイセイエンジニアリングとの共同研究会議(18 回)①日 時：平成 27 年 5 月 12 日(火) 11:00 ～ 12:00②日 時：平成 27 年 6 月 9 日(火) 11:00 ～ 12:00③日 時：平成 27 年 7 月 16 日(木) 11:00 ～ 12:00④日 時：平成 27 年 8 月 27 日(木) 11:00 ～ 12:00⑤日 時：平成 27 年 8 月 31 日(月) 11:00 ～ 12:00⑥日 時：平成 27 年 9 月 24 日(木) 11:00 ～ 12:00⑦日 時：平成 27 年 10 月 30 日(金) 11:00 ～ 12:00⑧日 時：平成 27 年 11 月 6 日(金) 11:00 ～ 12:00⑨日 時：平成 27 年 11 月 24 日(金) 11:00 ～ 12:00⑩日 時：平成 27 年 12 月 4 日(金) 11:00 ～ 12:00⑪日 時：平成 27 年 12 月 11 日(金) 11:00 ～ 12:00- 62 -

⑫日
⑬日
⑭日
⑮日
⑯日
⑰日
⑱日

時：平成 27 年 12 月 18 日(火) 11:00 ～ 12:00
時：平成 28 年 1 月 8 日(金) 11:00 ～ 12:00
時：平成 28 年 1 月 15 日(金) 11:00 ～ 12:00
時：平成 28 年 1 月 22 日(金) 11:00 ～ 12:00
時：平成 28 年 1 月 29 日(金) 11:00 ～ 12:00
時：平成 28 年 2 月 4 日(木) 11:00 ～ 12:00
時：平成 28 年 2 月 10 日(水) 11:00 ～ 12:00

場 所：室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 会議室
参加者：3 ～ 5 名(板倉先生 他)(10)(株)郷葉との共同研究会議(8 回)①日 時：平成 27 年 4 月 9 日(木) 14:00 ～ 15:30②日 時：平成 27 年 5 月 13 日(水) 13:00 ～ 15:00③日 時：平成 27 年 5 月 27 日(水) 13:00 ～ 14:30④日 時：平成 27 年 6 月 29 日(月) 15:00 ～ 16:40⑤日 時：平成 27 年 7 月 23 日(木) 15:00 ～ 17:00⑥日 時：平成 27 年 9 月 10 日(木) 10:00 ～ 11:10⑦日 時：平成 27 年 11 月 5 日(木) 13:00 ～ 15:00⑧日 時：平成 27 年 12 月 10 日(木) 10:00 ～ 11:30
場 所：室蘭工業大学 D324
参加者：6 ～ 8 名(溝口、永井先生 他)(11)ＨＲＳ(株)との共同研究会議(2 回)①日 時：平成 27 年 9 月 24 日(木) 14:00 ～ 16:00
場 所：室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 会議室②日 時：平成 27 年 10 月 21 日(水) 14:00 ～ 15:30
場 所：室蘭工業大学 土木小会議室
参加者：6 ～ 8 名(有村先生、浅田先生、那須先生 他)(12)(株)阿部産業との共同研究会議(10 回)①日 時：平成 27 年 4 月 10 日(金) 10:00 ～ 12:00②日 時：平成 27 年 5 月 18 日(月) 16:30 ～ 17:30③日 時：平成 27 年 6 月 1 日(月) 15:00 ～ 16:30④日 時：平成 27 年 6 月 12 日(金) 15:30 ～ 16:30
場 所：室蘭工業大学 U206
参加者：5 名(徳樂先生 他)⑤日 時：平成 27 年 6 月 23 日(火) 10:00 ～ 11:30
場 所：室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 会議室
参加者：4 名(センター長 他)⑥日 時：平成 27 年 7 月 9 日(木) 16:30 ～ 17:30⑦日 時：平成 27 年 7 月 23 日(木) 16:00 ～ 17:30⑧日 時：平成 27 年 8 月 10 日(月) 11:00 ～ 11:30⑨日 時：平成 27 年 8 月 19 日(水) 15:30 ～ 17:00⑩日 時：平成 27 年 9 月 1 日(火) 16:30 ～ 18:00
場 所：室蘭工業大学 U206
参加者：4 ～ 7 名(徳樂先生 他)(13)清水建設(株)・京大・室工大共同研究 事前打ち合わせ
日 時：平成27年11月19日(木) 9:00 ～ 12:00
場 所：清水建設(株) 技術研究所(東京都)
参加者：11 名(14)千代田商事(株)との共同研究会議(2 回)①日 時：平成27年11月27日(金) 13:00 ～ 17:30
場 所：千代田商事(株)(東京都)- 63 -

②日 時：平成28年3月29日(火) 13:00 ～ 15:00
場 所：室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 会議室
参加者：9 ～ 8 名(15)第 27 回国立大学法人 共同研究センター長等会議
日 時：平成27年9月17日(木) 13:30 ～ 20:00、18日(金) 9:30 ～ 12:00
場 所：電気通信大学(東京都)
参加者 200 名(16)技術相談(31 件)
2.外部資金獲得、研究シーズの紹介・活動(6 件)(1)JST マッチングプランナープログラムの申請に対するコーディネート(14 件)(2)JST マッチングプランナープログラム事業説明会①日 時：平成27年6月12日(金) 14:00 ～ 16:00
場 所：室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 産学交流室
参加者：10 名(3)道内企業と道内大学、高専、公設試の共同研究発掘フェア(北洋銀行ものづくりテクノフェア 2015 と同時開催)～産学官金連携で「まち・ひと・しごと創生」の実現を～①「周波数引き込み（同期）現象を利用した制御技術理論構築およびその応用」
しくみ情報系領域 准教授 梶原 秀一②「ニオイ情報による携帯型ニオイセンシングシステムの開発」
ひと文化系領域 准教授 上村 浩信
主催：帯広畜産大学、北見工業大学、札幌市立大学、はこだて未来大学、北海道科学大学、北海道大学、室蘭工業大学、旭川工業高等専門学校、釧路工業高等専門学校、(地財)函館
地域産業振興財団、(地独)北海道立総合研究機構、北洋銀行北大リサーチ＆ビジネスパーク推進協議会
日 時：平成27年7月23日(木) 13:00 ～ 17:00
場 所：アクセスサッポロ(札幌市)
参加者：約 4,400 名 参加企業：209 社・団体
(4)JST「北海道地域３大学１高専１公設試 新技術説明会」(関係分)(2 件)①「高純度なIGZOを安価で簡単に製作する方法」
室蘭工業大学 大学院工学研究科 もの創造系領域 教授 世利 修美「貝殻ナノパウダー ～環境浄化剤としての再生～ 」
室蘭工業大学 大学院工学研究科 環境創生工学系専攻 准教授 山中 真也
日 時：平成28年1月19日(火) 13:00 ～ 16:00
参加者：239 名②「家畜伝染病予防のための待ち受け消毒用着色粒状散布剤」
室蘭工業大学 大学院工学研究科 環境創生工学系専攻 准教授 徳樂 清孝
日 時：平成28年3月8日(火) 10:00 ～ 15:25
参加者：101 名
場

所：JST 東京本部別館１Ｆ(東京都市ヶ谷)(5)センター来訪者(3件)①日 時：平成27年8月31日(月) 13:00 ～ 14:00
企業名：北海道中小企業総合支援センター(北海道中小企業応援ファンドの説明)
参加者：4 名
②日 時：平成27年9月8日(火) 13:00 ～ 15:00
企業名：(株)日比野メッキ
参加者：4 名③日 時：平成27年9月29日(火) 13:00 ～ 15:00
企業名：(医) 五紀会 室蘭太平洋病院、(株)ＬＡＮ
参加者：5 名- 64 -

場

所：室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 会議室(6)企業訪問(46 件)
3.人材育成(4 件)(1)MOT(技術経営)実践講座(4 回)①第 1 回 MOT(技術経営)実践講座
テーマ：「企業はなぜ５Ｓ・改善を行うのか？」
北海道機会工業会

技術アドバイザー

堀口

敬

専務取締役兼務室蘭工場長

川村佳敬

興和工業(株)

代表取締役

鈴木

高士

(株)ダイナックス

開発本部長

小川

真

日 時：平成27年7月6日(月) 10:25 ～ 11:55
参加者：41 名②第 2 回(技術経営)実践講座
テーマ：「新商品の開発とベンチャー企業との連携」(株)三好製作所
日 時：平成27年7月13日(月) 10:25 ～ 11:55
参加者：61 名③第 3 回 MOT(技術経営)実践講座
テーマ：「“ものづくりは人づくり” 志と技術経営」
日 時：平成27年7月23日(木) 10:25 ～ 11:55
参加者：66 名④第 4 回 MOT(技術経営)実践講座
テーマ：「ものづくりの志と技術経営」
日 時：平成27年7月27日(月) 10:25 ～ 11:55
参加者：68 名
主場

催：室蘭工業大学 地域共同研究開発センター
所：室蘭工業大学 N301 講義室(2)スーパー連携大学院室蘭フォーラム【主催者挨拶】
室蘭工業大学 学長 空閑 良壽【講演】スーパー連携大学院と大学院改組編成に関する講演
室蘭工業大学 理事(学術担当)・副学長 松田 瑞史【基調講演】
地域産業の活性化と、人材育成について王子製紙(株) 苫小牧工場 研究技術部長 猪股 哲哉
石炭地下ガス化(ＵＣＧ)プロセスの開発
室蘭工業大学 しくみ情報系領域 教授 板倉 賢一【パネルディスカッション】【情報交換会】
日 時：平成28年3月18日(金) 16:30 ～ 17:30
参加者：102 名(3)胆振次世代革新塾～「組織」で今、何が問題か？～「組織」の根本的な問題を「自ら」解決する力を鍛える！！(9 回)①胆振次世代革新セミナー
日 時：平成 27 年 4 月 10 日(金) 15：00 ～ 16：30
場 所：中嶋神社 蓬崍殿(室蘭市)
参加者：14 名②テーマ：「問題解決力 スキルアップ(問題分析力、原因分析力)」
テーマⅠ：「組織を動かす見えない文化」
法政大学 地域研究センター 客員研究員 中島 ゆき- 65 -

【情報交換会】
日 時：平成 27 年 9 月 10 日(木) 19：00 ～ 21：00
参加者：28 名③テーマ：「問題解決力 スキルアップ（問題分析力、原因分析力）」
テーマⅠ：「経営戦略と組織開発の基礎「腐らない組織にするために」
元花王役員/元法政大学
日 時：平成 27 年 9 月 15 日(火) 19：00 ～ 21：00
参加者：28 名④テーマ：「問題解決力 スキルアップ(問題分析力、原因分析力)」
テーマⅠ：「グループワーク ①」
ファシリテーション

教授

北原

正敏

客員研究員

中島

ゆき

日 時：平成 27 年 9 月 30 日(水) 19：00 ～ 21：00
参加者：26 名⑤テーマ：「問題解決力 スキルアップ(決定力析力)」
テーマⅠ：意志決定論「人の行動は何で決定されるか」
崇城大学

教授

永松

俊雄

崇城大学

教授

永松

俊雄

日 時：平成 27 年 10 月 29 日(水) 19：00 ～ 21：00
参加者：27 名⑦テーマ：「問題解決力 スキルアップ(実現分析力)」
テーマⅠ：リーダーシップ開発論の基礎「リーダーたちは、今、なにをすべきか」
元花王役員/元法政大学 教授

北原正敏

日 時：平成 27 年 10 月 15 日(木) 19：00 ～ 21：00
参加者：29 名⑥テーマ：「問題解決力 スキルアップ(決定力析力)」
テーマⅠ：「グループワーク ②」

日 時：平成 27 年 11 月 10 日(火) 19：00 ～ 21：00
参加者：24 名⑧テーマ：「問題解決力 スキルアップ(実現分析力)」
テーマⅠ：事例研究「わが社の人材育成、社内改善」現場で起きるリアルな問題を考えよう
日 時：平成 27 年 11 月 26 日(木) 19：00 ～ 21：00
参加者：26 名⑨テーマ：「問題解決力 スキルアップ(実現分析力)」
テーマⅠ：「グループワーク③＆発表会」
ファシリテーション

客員研究員

中島

ゆき

【情報交換会】
日 時：平成 27 年 12 月 3 日(木) 19：00 ～ 21：00
参加者：27 名場
主所：室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 産学交流室
催：『ものづくり企業活性化チーム 学・官・金 室蘭』
構成 室蘭工業大学 地域共同研究開発センター ： 室蘭市 経済部 産業振興課(公財)室蘭テクノセンター： 室蘭信用金庫

4.セミナー、研修会、交流会の開催(5 件)(1)CRD セミナー(2 件)①第 1 回 CRD セミナー
開会挨拶：

室蘭工業大学

地域共同研究開発センター長
特任教授

テーマⅠ：「地域連携とものづくり・ひとづくり」- 66 -

那須守

もの創造系領域

教授

清水

一道

教授

菊地

和重

テーマⅡ：「ものづくり技術による地域創生 ～ 室蘭におけるシップリサイクル事業 ～」室蘭工業大学 ものづくり基盤センター長・もの創造系領域 教授 清水一道【情報交換会】
主 催：室蘭工業大学 同窓会小樽支部
日 時：平成27年10月31日(土) 17:00 ～ 21:15
場 所：ニュー三幸(小樽市)
参加者：42 名②苫小牧地域産学官金連携セミナー2015｢ものづくりと環境｣(第 2 回 CRD セミナー)
テーマⅠ：「寒冷地対応未来型エネルギーハウスについて」
苫小牧工業高等専門学校

機械工学科

主
後

催：苫小牧地域ものづくり産業振興のための産学官金連携実行委員会
援：苫小牧市、苫小牧市教育委員会、室蘭工業大 学地域共同研究開発センター 研究協力会
苫小牧工業高等専門学校 協力会
日 時：平成 28 年 1 月 25 日(金) 15:00 ～ 17:00
場 所：グランドホテルニュー王子 2 階 若葉の間(苫小牧市)
参加者：31 名(2)室工大＆機械工業会コラボによる高度技術研修(2015 ものづくり技術セミナー)
テーマ：ものづくりのための最新ロボットの活用法
テーマⅠ：ロボット技術の概要と最新の話題
もの創造系領域
テーマⅡ：最新のハンドリングロボットとその応用
ファナック(株) ロボット事業本部

教授

花島

直彦

技師長

滝澤

克俊

研究主任

浦池

隆文

ロボット研究所

テーマⅢ：工業試験場におけるロボット開発事例の紹介
北海道立総合研究機構 工業試験場 情報システム部
主催：室蘭工業大学 地域共同研究開発センター(一社)北海道機械工業会(自動車プレス部会、機械製缶部会、札幌支部)）
後 援：北海道プレス加工研究会、(公社)精密工学会 北海道支部、(一社)日本機械学会 北海
道支部、(公社)日本鋳造工学会 北海道支部、(地独)北海道立総合研究機構 工業試験場、室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 研究協力会、異業種交流プラザ“創造”日 時：平成 27 年 1 月 13 日(水) 13:00 ～ 16:30
場 所：京王プラザホテル札幌 2 階 ローズ 札幌市中央区北 5 西 7―2－1(札幌市)
参加者：82 名(3)第 27 回フロンティア技術検討会
総合テーマ：「水素社会と技術革新」
テーマⅠ：「国内の水素市場と北海道における水素動向」
エア・ウォーター(株) 産業カンパニー 産業ガス関連事業部
エアガス部(札幌) 担当部長

高橋

宏史

教授

亀川

厚則

テーマⅢ：「水素社会と技術革新―水素パイプライン輸送の課題と展望―」
日鉄住金パイプライン＆エンジニアリング(株)フロンティアマーケット部 ゼネラルマネジャー

牧野弘二

テーマⅣ：「スマートコミュニティを支えるエネルギーマネジメント」
清水建設(株) 技術研究所 エネルギー技術センター

森野仁夫

テーマⅡ：「材料における水素利活用と水素貯蔵技術―金属工学の視点から―」もの創造系領域【産･学･官交流会】
主催：室蘭地域産学官連携事業実行委員会- 67 -

主任研究員

委員会構成室蘭工業大学 地域共同研究開発センター
室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 研究協力会(公財)室蘭テクノセンター、産学交流プラザ「創造」
後 援：北海道胆振総合振興局、室蘭市、登別市、伊達市、室蘭商工会議所、登別商工会議所
伊達商工会議所、室蘭信用金庫、伊達信用金庫、北洋銀行、北海道銀行
日本政策金融公庫、北海道新聞社 室蘭支社、室蘭民報社
北海道中小企業家同友会 西胆振支部、北海道ＩＭ連携促進会
日 時：平成 27 年 10 月 29 日(木) 14:00 ～ 19:15
場 所：中嶋神社 蓬崍殿(室蘭市)
参加者：96名(4)第 8 回道内電気計装エンジニアリング研修会【講 演】
先端技術紹介(10:45 ～ 12:00)
テーマⅠ：「強化学習とその応用」
しくみ情報系領域

准教授

最近技術動向(13:15 ～ 14:45)
テーマⅡ：「日本の人口減少社会をどう生きるか‟ 世界を知って、変わろう北海道”」(株)ＭＨＰＳコントロールシステムズ スペシャルエキスパート(工学博士)

倉重

健太郎

黒石

卓司

荒磯

恒久

【討 議】
日常的な技術課題(15:00 ～ 17:15)
テーマⅠ：「特殊センサーの悩み」
テーマⅡ：「老巧化設備の更新について」
日 時：平成27年8月6日(木) 10:45 ～ 17:15
場 所：日鉄住金テックスエンジ(株) 室蘭支店(室蘭市)
参加者：22 名(5)道内金型技術研究会(3 件)①第1回金型に関する勉強会＆情報交換会
テーマ：岩手大学工学部「金型技術研究センター」＆ 新技術応用展開部門訪問
日 時：平成27年7月9日(木) 、10日(金)
場 所：岩手大学 工学部
参加者：11 名(桃野正先生 他) 、参加団体：10 団体②第2回金型に関する勉強会＆情報交換会
テーマ：地域ものづくり産業強化事業の実施状況
日 時：平成27年10月19日(月) 13:30 ～15:30
場 所：室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 産学交流室
参加者：12 名(桃野正先生 他)③第3回金型に関する勉強会＆情報交換会
日 時：平成28年2月26日(金) 13:30 ～16:30
場 所：トヨタ自動車
参加者：12 名
5.他機関との連携活動(11 件)(1)HiNT 協議会・連絡会・セミナー(11 回)①主 催：HiNT連絡会・セミナー
テーマ：イノベーション ー その始まり、現在、未来 ー
北海道大学 産学・地域協働推進機構
日 時：平成27年4月15日(水) 15:30 ～ 18:00
参加者：20 名②主 催：HiNT運営協議会
日 時：平成27年5月19日(火) 10:00 ～ 12:00
参加者：18 名③主 催：HiNT 連絡会・セミナー- 68 -

特任教授

テーマ：胆振地域の水産物輸出の可能性と鮮度保持などの課題について
地域共同研究開発センター
日 時：平成27年5月27日(水) 15:30 ～ 18:00
参加者：18 名④主 催：HiNT連絡会
日 時：平成27年6月17日(水) 15:30 ～ 18:00
参加者：9 名⑤主 催：HiNT連絡会
日 時：平成27年7月16日(木) 15:30 ～ 18:00
参加者：8 名⑥主 催：HiNT連絡会
日 時：平成27年9月15日(火) 16:30 ～ 17:00
参加者：9 名⑦主 催：HiNT連絡会
日 時：平成27年10月28日(水) 15:30 ～ 16:30
参加者：8 名⑧主 催：HiNT連絡会
日 時：平成27年11月18日(水) 15:30 ～ 16:30
参加者：9 名⑨主 催：HiNT連絡会
日 時：平成27年12月16日(水) 15:30 ～ 16:30
参加者：8 名⑩主 催：HiNT連絡会
日 時：平成28年1月7日(木) 15:30 ～ 16:30
参加者：8 名⑪主 催：HiNT運営協議会
日 時：平成28年3月22日(木) 15:30 ～ 16:30
参加者：8 名場

所：Ｒ＆Ｂパーク札幌大通サテライト(札幌市)(2)産学交流プラザ「創造」(12 回)①企業見学・事業紹介(質疑・意見交換会)
日 時：平成27年4月21日(火) 15:30 ～ 18:00
場 所：(株)今野鉄工所
参加者：29 名②第 1 回役員会
日 時：平成27年5月12日(火) 13:30 ～ 15:30
場 所：(公財)室蘭テクノセンター
参加者：10 名③総会・交流会
日 時：平成27年5月20日(水) 17:30 ～ 19:00
場 所：中嶋神社 蓬崍殿(室蘭市)
参加者：35 名④第 2 回役員会
日 時：平成27年6月3日(水) 14:00 ～ 16:30
場 所：(公財)室蘭テクノセンター
参加者：10 名⑤第 3 回役員会・定例会(意見交換会(小水力発電プロジェクトについて等))
日 時：平成27年6月22日(月) 16:00 ～ 20:00
場 所：かめや
参加者：32 名⑥定例会(事業紹介((株)スガテック))
日 時：平成27年8月25日(火) 17:00 ～ 20:00
場 所：(株)スガテック：かめや
参加者：26 名- 69 -

准教授

古屋

温美

⑦日 時：平成27年9月15日(火) 10:00 ～ 11:00
場 所：蘭東下水処理場
参加者：15 名⑧定例会(企業見学(栽培水産試験場＆Ｍランド))
日 時：平成27年9月29日(火) 15:00 ～ 19:00
場 所：室蘭栽培水試：かめや
参加者：19 名⑨他地域企業視察会(札幌、石狩方面)
日 時：平成27年10月21日(水) 8:00 ～ 22日(木) 17:00
場 所：(株)池田歯車、北海道立総合研究機構、ホクレンパールライス工場、玉造(株)菱重特殊車両サービス(株)参加者：11 名⑩定例会
講演：航空機関連部品製造分野への参入を目指して
日本品質保証機構
日 時：平成27年11月9日(月) 17:00 ～ 19:30
場 所：かめや
参加者：17 名⑪室蘭市市議会 経済建設常任委員会との懇談会
日 時：平成27年11月16日(月) 10:15 ～ 12:00
場 所：(公財)室蘭テクノセンター
参加者：15 名⑫第 4 回役員会
日 時：平成28年2月10日(火) 15:00 ～ 19:00
場 所：(公財)室蘭テクノセンター
参加者：10 名

吉田

忠

笹森

琴絵

濱

幸雄

(3)蘭参会(名刺交換会)(4 回)①日 時：平成27年5月26日(火) 18:30 ～ 20:30
参加者：120 名②日 時：平成27年8月18日(火) 18:30 ～ 20:30
参加者：124 名③日 時：平成27年11月24日(火) 18:30 ～ 20:30
参加者：124 名③日 時：平成28年3月22日(火) 18:30 ～ 20:30
参加者：125 名
場

所：中嶋神社 蓬崍殿(室蘭市)(4)北海道立総合研究機構との包括連携に関する会議およびシンポジウム(3 回)①協議会
日 時：平成 27 年 4 月 24 日(金) 9:00 ～ 17:30
場 所：(地独)北海道立総合研究機構 工業試験場(札幌市)
参加者：10 名②北海道立総合研究機構・栽培水試との意見交換会
日 時：平成 27 年 11 月 9 日(月) 13:15 ～ 16:00
場 所：室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 産学交流室
参加者：15 名③連携協定 記念講演会【海と人、自然と産業の新たな姿を見いだすために】【基調講演】
演 題：「北海道周辺に来遊するクジラたち」
日本クジライルカウォッチング協議会会長 写真家・海洋生物調査員【講演】
演 題Ⅰ：「建設材料工学の水産・海洋問題への貢献の可能性」
くらし環境系領域- 70 -

教授

演

題Ⅱ：「室工大とともにさらなる水産業への貢献を目指して」
北海道立総合研究機構 栽培水産試験場 調査研究部

日 時：平成 27 年 11 月 30 日(月) 13:30 ～ 16:00
場 所：中嶋神社 蓬崍殿(室蘭市)
参加者：120 名(5)コラボ産学官(総会等、理事会)(2 回)①第 7 回本部通常総会および第 7 回通常総会記念講演会
日 時：平成 27 年 6 月 19 日(金) 14:30 ～ 19:00
場 所：コラボ産学官 プラザ in Tokyo(朝日信用金庫(東京都台東区))
参加者：総会 49 名、講演会 87 名
②第 10 回本部常任理事会および第 13 回本部理事会合同会議
日 時：平成 28 年 3 月 25 日(木) 15:00 ～ 18:00
場 所：コラボ産学官 プラザ in Tokyo(朝日信用金庫(東京都台東区))
参加者：22 名(6)全道産学官ネットワーク推進協議会①日 時：平成 27 年 10 月 26 日(月) 13:30 ～ 19:00
場 所：北海道大学フード＆メディカルイノベーション国際拠点
参加者：64 名(7)北海道産学官プラットフォーム旭川①日 時：平成 27 年 11 月 19 日(木) 13:30 ～ 17:30
場 所：ホテルラッソグランデ旭川(旭川市）
参加者：37 名(8)客員教授による地域共同研究開発センター活動支援会議①日 時：平成28年2月15日(月) 15:00 ～ 17:00
場 所：室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 会議室
参加者：5 名(9)コーディネーター会議(1 回/2 ヶ月)(8 回)および室蘭テクノセンター理事会①日 時：平成 27 年 5 月 19 日(火) 15:00 ～ 16:00
場 所：室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 産学交流室②日 時：平成 27 年 6 月 23 日(火) 15:00 ～ 16:00
場 所：(公財)室蘭テクノセンター③日 時：平成 27 年 7 月 29 日(水) 16:00 ～ 16:00
場 所：室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 産学交流室④日 時：平成 27 年 8 月 26 日(火) 13:00 ～ 14:00
場 所：(公財)室蘭テクノセンター⑤日 時：平成 27 年 9 月 30 日(水) 16:00 ～ 17:00
場 所：室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 産学交流室⑥日 時：平成 27 年 10 月 28 日(水) 16:00 ～ 17:00
場 所：(公財)室蘭テクノセンター⑦日 時：平成 27 年 12 月 16 日(水) 16:00 ～ 17:00
場 所：室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 産学交流室⑧日 時：平成 28 年 1 月 25 日(月) 11:00 ～ 12:00
場 所：(公財)室蘭テクノセンター⑨日 時：平成 28 年 3 月 22 日(水) 11:00 ～ 12:00
場 所：(公財)室蘭テクノセンター
参加者：7 ～ 10 名
(10)オープンイノベーション推進協議会
日 時：平成27年4月22日(水) 14:00 ～ 16:50
場 所：品川インタへシティホール(11)その他会議、連絡会(3 回)①第二回室蘭創業支援ネットワーク会議- 71 -

部長

佐々木

正義

日 時：平成27年7月1日(金) 14:00 ～ 16:00
場 所：ホテルサンルート室蘭
参加者：22 名(桃野正先生 他)②北海道中小企業応援ファンド説明会
北海道中小企業総合支援センター
日 時：平成27年8月31日(月) 13:00 ～ 14:00
場 所：室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 会議室
参加者：4 名(那須、桃野正 他)③北のものづくり総合技術検討会(会議)日 時：平成27年7月17日(金) 17:45 ～ 19:35
場 所：室蘭工業大学 地域共同研究開発センター 産学交流室
出 席：15 名
6.各種展示会への出展(5 件)(1)北洋銀行ものづくりテクノフェア 2015
パネル展示等 (本学関係分)「加圧水型 DCHE 方式地熱発電と材料開発」
環境エネルギーシステム材料研究機構(OASIS)

機構長

香山

晃

「複合環境評価法による先進材料開発ーFEEMA 計画」
環境エネルギーシステム材料研究機構(OASIS)

機構長

香山

晃

「周波数引き込み（同期）現象を利用した制御技術理論構築およびその応用」
しくみ情報系領域

准教授

梶原

秀一

くらし環境系領域

准教授

山中

真也

ひと文化系領域

准教授

上村

浩信

「魔法の粉【貝殻ナノパウダー】」「ニオイ情報による携帯型ニオイセンシングシステムの開発」
主後

催：北洋銀行援：経済産業省北海道経済産業局、北海道、札幌市、(社)北海道機械工業会
北海道経済連合会、(社)北海道商工会議所連合会、(社)北海道中小企業家同友会
札幌商工会議所、(独)中小企業基盤整備機構北海道支部(独)産業技術総合研究所北海道センター、(地独)北海道立総合研究機構(社)北海道発明協会、(公財)北海道中小企業総合支援センター(公財)北海道科学技術総合振興センター、北海道自動車産業集積促進協議会
札幌証券取引所、(財)省エネルギーセンター北海道支部、(公財)北海道環境財団(財)さっぽろ産業振興財団、ＥＭＳ-ＪＰ北海道、(株)北海道二十一世紀総合研究所(独)土木研究所寒地土木研究所、旭川商工会議所
協 力：北海道大学、室蘭工業大学、小樽商科大学、帯広畜産大学、北見工業大学
札幌医科大学、札幌市立大学、函館工業高等専門学校、苫小牧工業高等専門学校
釧路工業高等専門学校、旭川工業高等専門学校
特別協力：帯広信用金庫、旭川信用金庫
協 賛：札幌コンベンションセンター
日 時：平成27年7月23日(木) 10:00 ～ 17:00
場 所：アクセスサッポロ(札幌市)
参加者：約 4,400 名 参加企業：209 社・団体
(2)ビジネスEXPO「第29回北海道 技術・ビジネス交流会」
パネル展示等 (本学関係分)「連続繊維（FRP）板の接着による水中・海中コンクリート構造物の補修補強工法の開発」
くらし環境系領域 講師 栗橋「アスファルト舗装のマイクロ波加熱」
しくみ情報系領域 教授 鏡
「プラスチック」を超えた羊毛が生み出す高機能材料」
環 境 調 和 材 料 工 学 研 究 セ ン タ ー 長 ・ もの創造系領域- 72 -

教授

平井

祐介
愼
伸治

「シソが認知症を予防しそう！～抗アルツハイマー剤の新規微量探索システム」
くらし環境系領域
くらし環境系領域

准教授
准教授

徳樂
上井

清孝
幸司

「銅酸化物高温超伝導体 Bi2Sr2Ca1-xDyxCu2O8+d の超伝導エネルギーギャップに対する Dy 添加効果」
もの創造系領域 准教授 桃野 直樹
主 催：北海道 技術・ビジネス交流会 実行委員会
日 時：平成 27 年 11 月 5 日(木) 10:00 ～ 17:30、6 日(金) 9:30 ～ 17:00
場 所：アクセスサッポロ(札幌市)
参加者：20,665 名(3)イノベーション・ジャパン 2015 (～大学見本市＆ビジネスマッチング～)
パネル展示等 (本学関係分)「プラスチック」を超えた羊毛が生み出す高機能材料」
環 境 調 和 材 料 工 学 研 究 セ ン タ ー 長 ・ もの創造系領域

教授

平井

伸治

「シソが認知症を予防しそう！～抗アルツハイマー剤の新規微量探索システム」
くらし環境系領域

准教授

徳樂

清孝

くらし環境系領域

准教授

徳樂

清孝

くらし環境系領域

准教授

中山

真也

日 時：平成 27 年 8 月 27 日(木) 10:00～17:30、28 日(金) 10:00～17:00
場 所：東京ビックサイト 東京国際展示場(東京都)
参加者：27 日(10,408 名)、28 日 10,254 名) 合計 20,662 名(4)メッセナゴヤ 2015
パネル展示等 (本学関係分)「地域の利用資源を高付加価値化」
魔法の粉「貝殻ナノパウダー」
日 時：平成 27 年 11 月 4 日(水) 10:00～17:30 ～ 7 日(土) 10:00～17:00
場 所：ポートメッセナゴヤ(名古屋市港区金城ふ頭二丁目 2 番地)
参加者：4 日(15,616 名)、5 日 17,236 名)、6 日(18,704 名)、7 日 12,246 名)合計 63,802 名(5)展示会出展助成事業(3 件)(｢展示会出展助成事業｣)①出展研究シーズ名：超音波振動アクチュエーション
展示会名：TECNO-FRONTIER 2015 第 24 回モーションエンジニアリング展
申請教員：しくみ情報系領域 教授 青柳 学
日 時：平成 27 年 5 月 20 日(水)～22 日(金)場 所：幕張メッセ ４～８ホール(〒261-0023 千葉市美浜区中瀬 2-1)
②出展研究シーズ名：北洋ものづくりテクノフェア 2015
展示会名：共同研究発掘フェア in 北洋ものづくりテクノフェア 2015
申請教員：ひと文化系領域 准教授 上村 浩信
日 時：平成 27 年 7 月 23 日(木)場 所：アクセスサッポロ メイン会場 2 階 レセプションホール
参加者：65 名(プレゼン)③出展研究シーズ名：シソが認知症を予防しそう！
〜抗アルツハイマー剤の新規微量探索システム〜超音波振動アクチュエーション
展示会名：イノベーション・ジャパン 2015‐大学見本市
申請教員：くらし環境系領域 准教授 徳樂 清孝
日 時：平成 27 年 8 月 27 日(木) ～ 28 日(金)場 所：東京ビッグサイト
参加者：90 名(プレゼン)
7.他機関主催事業への参加(ニーズ・情報の収集活動)(3 件)(1)中小企業家同友会①苫小牧地域産学官連携実行委員会定期総会および懇親会
日 時：平成27年7月29日(水) 16:30 ～ 21:00- 73 -

場 所：苫小牧経済センター
参加者：20 名(2)技術移転フォーラム 2015「工業試験場成果発表会」(北海道立総合研究機構 工業試験場 成果発表会)
日 時：平成 27 年 5 月 18 日(月) 12:00 ～ 17:00
場 所：ホテル札幌ガーデンパレス 2 階(3)北海道医療福祉産業研究会(3 件)①北海道医療福祉産業研究会セミナー
日 時：平成 27 年 6 月 24 日(水) 18:00 ～ 19:30
場 所：札幌市立大学サテライトキャンパス(札幌市)②北海道医療福祉産業研究会セミナー
日 時：平成 27 年 9 月 29 日(火) 16:00 ～ 18:00
場 所：札幌市立大学サテライトキャンパス(札幌市)③北海道医療福祉産業研究会セミナー
日 時：平成 28 年 2 月 4 日(木) 16:00 ～ 18:00
場 所：札幌市立大学サテライトキャンパス(札幌市)
8.広報(1)定期刊行物(平成 28 年 3 月)(2 件)①研究報告 №26
②センターニュース №29(2)学内講義棟での展示(16 名/2 ヶ月)- 74 -

室蘭工業大学