JFE 技報 No. 46（2020 年 8 月）p. 8-14Ⓡ

原油タンカー荷油タンク用耐食鋼（JFE-SIP -OT1, OT2）の開発
Development of Corrosion Resistant Steels for Cargo Oil Tank of CrudeTM

Oil Tankers “JFE-SIP-OT1, OT2”池田博司

IKEDA Hiroshi

JFE スチール

スチール研究所

鋼材研究部

主任研究員（副課長）

寒沢至

SAMUSAWA Itaru

JFE スチール

スチール研究所

鋼材研究部

主任研究員（副課長）三島永嗣

MISHIMA Eiji

JFE スチール

西日本製鉄所（倉敷地区） 鋼材商品技術部

厚板・鍛造室主任部員（課長）

要旨®

®

原油タンカー荷油タンク底板用耐食鋼「JFE-SIP -OT1」および上板用耐食鋼「JFE-SIP -OT2」を開発した。各
耐食鋼では，合金元素の作用により形成された保護性の腐食生成物が，タンク底板の孔食および上板の全面腐食を抑制する。実船タンク底板においても，耐食鋼の優れた耐食性を確認した。底板用耐食鋼は IMO 規定の耐食性とAH/DH 32/36-Z35 の機械的特性を，上板用耐食鋼は IMO 規定の耐食性と AH/DH/EH 32/36/40-Z35 の機械的特性を有する。各耐食鋼の適用により，建造時および維持管理時の塗装が省略でき，低廉なライフサイクルコストで原油タンカーの安全性向上に寄与できると期待される。

Abstract:
JFE Steel has developed corrosion resistant steels for bottom plate “JFE-SIP

TM-OT1” and upper deck “JFE-SIP

TM-

OT2” for the cargo oil tanks of crude oil tankers. Protective corrosion products formed by the action of alloying
elements reduced the pitting corrosion in bottom plates and the general corrosion of upper decks of the cargo oiltanks. In the actual bottom plate of the cargo oil tanks, the developed steel showed excellent corrosion resistance.
The developed corrosion resistant steel for bottom plates satisfies corrosion resistance criterion of IMO regulations
and mechanical properties of AH/DH 32/36 grades and Z35. The developed corrosion resistant steel for upper decks
satisfies corrosion resistance criterion of IMO regulations and mechanical properties of AH/DH/EH 32/36/40 grades
and Z35. The application of those corrosion resistant steels is expected to contribute to the improvement of the safetyof crude oil tankers at low life cycle costs by omitting painting in construction and maintenance.

1． はじめに腐食環境におかれ，全面腐食となる。一方，COT 底板の腐食の発生は以下の過程により進行する。COT 底板は，オイ

原油タンカーの破損事故等により原油が流出すると，重ルコートと呼ばれる油分層で覆われスラッジ（原油固形分

大な環境汚染を引き起こす。破損事故の一因となる原油タや鉄錆，硫黄の混合物）が堆積し，その上に原油から分離

ンカー荷油タンク（以下，COT）の腐食については，1990

した高濃度塩水が滞留している。オイルコートに欠損が生年代後半から指摘され始め，1999 年，日本造船研究協会は，鉄鋼，造船，船主などの海事関係者からなる第 242 研究部会（SR242）を設置し，COT 内の腐食環境と腐食メカニズ
1）ムについて，大規模な研究調査を行った 。図 1 に COT 内の腐食環境を模式的に示す。腐食が問題となる COT 上甲板
裏（以下，上板）と底板では腐食環境が大きく異なり，それぞれ異なる様式の腐食が発生する。COT 上板は，原油から発生する硫化水素（H2S）と空きスペースに導入された防爆用の排ガス（O2-CO2-SOx-N2）が混合された雰囲気に曝されるとともに，昼夜の温度変化による乾湿繰り返しの過酷な図 1 原油タンカー COT 内の腐食環境
Fig. 12020 年 3 月 9 日受付－8－Copyright © 2020 JFE Steel Corporation. All Rights Reserved.

Corrosion environment in COT of crude oil tanker

®

原油タンカー荷油タンク用耐食鋼（JFE-SIP -OT1, OT2）の開発

じると，塩水環境において，オイルコート欠損部分が局部的なアノード，スラッジがカソードとなってマクロセル（腐食電池）が形成され，孔食が発生，成長する。さらに，腐食の進行に伴い，孔食内部で pH が低下すると，孔食成長が加速され，孔食の進展速度は 4 mm/年に達するケースもある。
このような COT 内の腐食問題に対し，船舶の安全性向上，Ⓡ

図 2 JFE-SIP -OT1 の防食機構

環境汚染防止の観点から，2010 年，国際海事機関（以下，Fig. 2

IMO）において COT の性能基準が制定され，防食措置が義TMProtection mechanism of JFE-SIP-OT1

務化された。防食措置としては，塗装，耐食鋼の使用が定2）められている 。
こうした状況を背景として，JFE スチールは，長年にわたり蓄積した耐食設計および材質設計技術を活用し，COT 底板および上板での腐食を顕著に抑制するとともに機械的特
®

3, 4）

性にも優れる COT 底板用耐食鋼：JFE-SIP -OT1

および®

上板用耐食鋼：JFE-SIP -OT2 を開発した。本稿では，これらの耐食設計と性能，船級承認取得状況，適用ベネフィッ
トについて述べる。
図 3 オイルコート模擬腐食試験方法Ⓡ

2． 底板用耐食鋼：JFE-SIP -OT1
2.1

Fig. 3

Corrosion test method with simulated oil coat

腐食メカニズムと耐食設計

上述のとおり，COT 底板は，オイルコートと呼ばれる油分層で覆われかつスラッジが堆積し，その上に高濃度塩水が滞留している。ここで，オイルコート欠損部分が局部的なアノード，スラッジがカソードとなってマクロセルが形成され，孔食が発生，成長する。その後，孔食の成長に伴い，孔食内部で pH が低下していき，さらに孔食成長が加速されると考えられる。IMO 規定の COT 底板用の腐食試験

2）は，この孔食成長後の孔食内部の酸性環境を模擬したものであ

図 4 塩酸浸漬腐食試験方法（IMO 規定）
Fig. 4 Corrosion test method of immersion in hydrochloric
acid (IMO regulations)る。当社では，COT 底板特有の段階的な腐食メカニズムを考慮し，IMO 規定の酸性環境での腐食試験のみならず，孔食の発生および成長段階であるマクロセルを模擬した独自式図を示す。試験材として，JFE-SIP-OT1 と従来鋼（DH36の実験室腐食試験を行い，耐食性に及ぼす添加元素の影響

グレード）から 5 mm ×25 mm ×60 mm の試験片を採取，を調査した。これらの検討に基づき耐食性向上に有効な添試験片表面をショットブラストし，無機 Zn プライマー
（膜厚：

t

W

L

加元素を選定し，さらに最適な鋼成分の調整を行うことで，

15 μ m）を塗布した。被試験面以外は，十分な膜厚を有する

高い耐食性と十分な機械的特性を両立させた COT 底板用鋼

エポキシ塗装を施し，被試験面には，SR242 で報告されての開発に成功した。

いるスラッジ組成

図 2 に JFE-SIP-OT1 の耐食性発現機構を示す。本鋼は，1）を参考にパラフィンや鉄錆，硫黄を用いて作製した模擬オイルコートを塗布した。被試験面には，上述した添加元素の働きにより，難溶性の被膜ならびに微模擬オイルコートを塗布しない部分を設け，欠損部を模擬

細な錆粒子を有する保護性の腐食生成物を形成する。このした孔食起点とした。試験片の評価面を 8％ NaCl 溶液中に保護性の腐食生成物は，オイルコート欠損部とスラッジの上向きに浸漬し 30℃に保持した。上甲板裏側空きスペース

間でのマクロセルの形成を阻害し，孔食発生および成長をの雰囲気を模擬した腐食性ガスを 20 cc/min でバブリング

抑制するとともに，耐酸性を有することから pH 低下によるし，28 日後に表面に発生した孔食深さを測定した。

孔食成長の加速を抑制する。

2.2

図 4 に耐酸性についての評価試験方法を示す。試験方法
は，IMO 規定の COT 底板用の腐食試験方法（以下，本稿Ⓡ

JFE-SIP -OT1 の耐食性

2.2.1

2）

では塩酸浸漬腐食試験方法と表記）に準拠した 。試験材と し て，JFE-SIP-OT1 と 従 来 鋼（DH36 グ レ ー ド ） か ら

実験方法

t

W

L

5 mm ×25 mm ×60 mm の試験片を採取し，試験片表面は

図 3 に COT 底板のマクロセルを模擬した腐食試験法の模－9－

JFE 技報 No. 46（2020 年 8 月）

®

原油タンカー荷油タンク用耐食鋼（JFE-SIP -OT1, OT2）の開発

図 7 塩酸浸漬腐食試験結果（IMO 規定）

図 5 模擬オイルコート腐食試験結果
Fig. 5

Fig. 7 Corrosion test results of immersion in hydrochloric
TMacid resistance of JFE-SIP -OT1

Corrosion test results with simulated oil coatⓇ

写真 1 JFE-SIP -OT1 継手部の塩酸浸漬腐食試験後の断面
TM

Photo 1 Cross section view of welded joints of JFE-SIP -OT1
after corrosion test of immersion in hydrochloric acidⓇ

図6 実
 船の孔食深さ分布と JFE-SIP -OT1 適用後の推定される
孔食深さ分布の孔食抑制効果が大きいことは明らかである。

Fig. 6 Pitting depth distribution on actual tanker andTM
distribution after JFE-SIP -OT1 applied

図 7 に IMO 規定の塩酸浸漬腐食試験の結果を示す。JFESIP-OT1 の腐食速度は，従来鋼の約 1/20 である約 0.39 mm/年

600 番研磨仕上げとした。試験溶液として，10％ NaCl を塩となり，COT 底板用耐食鋼の IMO 性能基準クライテリア（腐

酸で pH＝0.85 に調整したものを用いた。この試験溶液は，

食速度≦1.0 mm/年） を十分満足する。

2）

孔食内部の pH 低下時を模擬したものである。試験温度は

写真 1 に溶接継手部の腐食試験結果の例を示す。ここでは，JFE-SIP-OT1 を用いて作製した SAW 継手（溶接材料：（株）

30℃とし，72 時間浸漬後の腐食速度を求めた。
また，IMO 規定においては，溶接継手部にも母材と同等

神 戸 製 鋼 所 製 US-36（×3）/PF-I55E/RR-2/RF-1） お よ びの耐食性能が求められていることから，溶接継手部の耐食

GMAW 継 手（ 溶 接 材 料：
（ 株 ） 神 戸 製 鋼 所 製 DW-50JST,

性評価も行った。JFE-SIP-OT1 と種々の溶接材料を用いて溶JFE-SIP-OT1, OT2 の D 級鋼用開発溶材）の断面観察結果を接継手を作製，継手腐食試験片を採取し，塩酸浸漬腐食試示す。JFE-SIP-OT1 の溶接継手は，母材部と溶接金属部の験方法で 168 時間浸漬後の試験片の断面観察を行い，母材境界部で段差は生じず，溶接継手部の IMO 性能基準クライと溶接金属境界部の段差を測定した。

テリア（母材部と溶接金属部の境界部の段差が 30 μ m 以下

2.2.2

5）

または 50 μ m 以下かつ角度 15°以下） を十分満足する。

実験結果

図 5 に模擬オイルコートを用いた腐食試験の結果を示す。

2.3

JFE-SIP-OT1 の孔食深さは，従来鋼と比較して約 65％に減Ⓡ

JFE-SIP -OT1 の機械的特性

少した。図 6 に示すように，この孔食深さ抑制効果を，従表 1 に JFE-SIP-OT1（板厚 40 mm）の母材の機械的特性

来鋼プライマー仕様船の実船調査において得られた孔食深を示す。表 2 に JFE-SIP-OT1 を用いて作製した溶接継手のさ分布に当てはめる（実船で観測された要補修のすべての機械的特性の一例を示す。溶接継手は大入熱溶接適用時の孔食について，それぞれの孔食深さに一律 65％を掛ける）と，

機械的特性を評価するため，入熱約 26 kJ/mm の FCB（FluxJFE-SIP-OT1 の要補修孔食数はゼロになる。ただし，実船のCopper Backing）溶接で作製した。本鋼は，母材，溶接継孔食深さ分布は個々の船で同一ではないのですべての船舶

手ともに，DH36 グレードの造船用鋼としての機械的特性をで要補修孔食数がゼロとなるとは言えないが，JFE-SIP-OT1

十分満足する。なお，表 1 に示すように，本鋼は，板厚方JFE 技報 No. 46（2020 年 8 月）

－ 10 －

®

原油タンカー荷油タンク用耐食鋼（JFE-SIP -OT1, OT2）の開発Ⓡ

表 1 JFE-SIP -OT1 の母材機械的特性

油タンカー 3 隻（AFRA（Average Freight Rate Assessment）

Table 1 Mechanical properties of base metal ofTM
JFE-SIP -OT1

Max 1 隻，VLCC（Very Large Crude Oil Carrier）2 隻）のTensile property(Direction : T)
YPTSEl(MPa) (MPa) (%)
JFE-SIP-OT1
t(40 mm )431

548

5 年目および 10 年目の検査ドックで計測された，各タンク底板に発生した深さ 4 mm 以上の孔食発生数を集計し，1 タ

Through
Charpy impact
thickness
property
tensile(Direction : L)
propertyvE-20 (J)24適用された 8 隻についても同様の調査を行った。ここでの調査対象船はいずれも IMO における防食措置の義務化以前

RA (%)に建造されており，塗装されていない状態で就航している。

73
(Each
70,74,76)

271

Spec.
490
≧355
≧20
(DH36-Z35)– 620

ンクあたりの孔食発生数を求めた。比較のため，従来鋼がなお，孔食は，2.5 年毎のドック入り時のタンククリーニン
1）

グで成長が停止すると考えられており ，実船タンク底板の≧35(Each≧25)≧34

孔食発生数は，ドック入り時の調査データで比較調査できると考えられる。要補修となる深さ 4 mm 以上の孔食発生数
は，従 来 鋼 では 最 大 195 個，平 均 58 個となった。一 方，Ⓡ

表 2 JFE-SIP -OT1 の継手機械的特性

JFE-SIP-OT1 では最大 29 個，平均 14 個と顕著に低減した。

Table 2 Mechanical properties of welded joint of
TM
JFE-SIP -OT1

Welding
methodTensileproperty

Charpy impact
property

TS (MPa)

Face, vE0 (J)

このことから，JFE-SIP-OT1 は，実船環境においても優れた
耐孔食性を示すことが確認できた。
Ⓡ

3． 上板用耐食鋼：JFE-SIP -OT2

Start End WM FL FL＋2 mm
FCB,
JFE-SIP-OT1
Heat input 548
t(40 mm ): 26 kJ/mm
Spec. (DH36)557

116 107

≧490

3.1

187

腐食メカニズムと耐食設計
1）

SR242 での調査研究で明らかにされているとおり ，COT
上板は，原油から発生する硫化水素（H2S）と防爆用の排ガ≧34ス（O2-CO2-SOx-N2）の混合雰囲気に曝され，かつ昼夜の温度変化により結露が生じ乾湿が繰り返されることで，全面腐向引張試験においても高い絞り値を示しており，耐ラメラテ食となる。上述した底板とは全く異なった腐食環境におかア性にも優れる。

れているため，COT 上板用の耐食鋼開発においては，新た

2.4

な耐食設計が必要であった。当社では，上板特有の腐食メⓇ

JFE-SIP -OT1 の実船への適用例

カニズムを再現する IMO 規定の模擬腐食試験

2）

を実施し，

実船環境における JFE-SIP-OT1 の耐食性を検証するため，

COT 上板での耐食性向上に有効な添加元素を選定した。結2007 年から原油タンカーへの適用を開始し，2.5 年毎の原油

露水分中の腐食因子（HS , SO4 など）の地鉄への近接のタンカーのドック入りごとに調査を行った。図 8 に実船孔食抑制に効果のある元素に着目し最適な鋼成分の設計，調整数の調査結果を示す。ここでは，JFE-SIP-OT1 を適用した原を行うことで，COT 上板用鋼として必要な機械的特性と高－2－い耐食性の両立に成功した。
図 9 に JFE-SIP-OT2 の耐食性発現機構を示す。本鋼は，添加した合金元素の働きにより，鋼表面に硫化物を主体とする難溶性化合物を形成する。この難溶性化合物を含む保護性の腐食生成物が腐食因子の地鉄への近接を抑制することで，鉄の溶解反応を低減し高い耐食性を実現する。

Ⓡ

図 8 実船原油タンク底板での孔食発生数
Fig. 8図 9 JFE-SIP -OT2 の防食機構

Number of pits on bottom plate of actual COT

Fig. 9－ 11 －

TM

Protection mechanism of JFE-SIP-OT2

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®

原油タンカー荷油タンク用耐食鋼（JFE-SIP -OT1, OT2）の開発

図 10 COT 上板環境模擬腐食試験装置（IMO 規定）
Fig. 10 Simulated corrosion test apparatus for upper deck of
COT (IMO regulations)

3.2Ⓡ

図 12 JFE-SIP -OT2 の 25 年後腐食量予測（図 11 の外挿による）
TM

Fig. 12 Estimation of corrosion loss of JFE-SIP -OT2 after 25
years (Extrapolated from the data in Fig. 11)Ⓡ

JFE-SIP -OT2 の耐食性

3.2.1

実験方法

図 10 に IMO 規定の上板用の模擬腐食試験

2）

装置の概要

を示す。蒸留水を入れた密閉容器中に上甲板裏側空きスペー
スの腐食性ガスを模擬したガス（O2, CO2, SO2, H2S 含有）を吹き込み，上板の環境を模擬している。試験片は上甲板裏側を模擬するため試験槽天井裏に取り付け，25℃－50℃の温度サイクルを付与することで結露と乾燥の繰り返しを再現している。試験材として JFE-SIP-OT2 と従来鋼を使用し，
JFE-SIP-OT2 は 21，49，77，98 日間の，従来鋼は 98 日間の試験を行った。そのうえで，IMO ルール

2）に従い，JFE-

SIP-OT2 の腐食試験データに最小二乗法を適用し，外挿により 25 年後の腐食量を計算した。なお，IMO ルールでは，Ⓡ

写真 2 JFE-SIP -OT2 継手部の模擬腐食試験後の断面
Photo 2 Cross section view of welded joints of JFE-SIP
after simulated corrosion test

TM

-OT1

従来鋼の 98 日試験後の腐食速度が 0.2－0.4 mm/年の間であ3.2.2

れば適切な試験と判断される。
底板と同様に，IMO 規定では溶接継手部にも母材と同等の耐食性能が求められることから，溶接継手部の耐食性の実験結果

図 11 に 上 板 用の 模 擬 腐 食 試 験 結 果を 示 す。図 12 に，
図 11 のデータに基づき，IMO ルール

2）

で定められる最小評価も行った。試料として JFE-SIP-OT2 と種々の溶接材料

二乗法の外挿により 25 年後の腐食量を計算した結果を示す。

を用いて溶接継手を作製，継手腐食試験片を採取した。上

なお，図 12 には，参考のため，NK 船級が開示している累

板環境の模擬腐食試験方法で 98 日試験後の継手腐食試験片

積 98％板厚減データ

6）も併記した。JFE-SIP-OT2 の 25 年後の断面観察を行い，母材と溶接金属境界部の段差を測定し予測腐食量は 1.39 mm となり，IMO 性能基準のクライテリ

た。

ア（≦2.0 mm/25 年） を十分満足する。

2）

写 真 2 に継 手 腐 食 試 験 の 結 果の 例を示す。ここでは，
JFE-SIP-OT2 を用いて作製した SAW 継手（溶接材料：（株）
神 戸 製 鋼 所 製 US-36（×3）/PF-I55E/RR-2/RF-1） お よ び
GMAW 継手（溶接材料：（株）神戸製鋼所製 DW-50JSTB,
JFE-SIP-OT1, OT2 の E 級鋼用開発溶材）の断面観察結果を示す。母材部と溶接金属部の境界部において段差は認められず，溶接継手部の耐食性も優れていることを確認した。

3.3Ⓡ

JFE-SIP -OT2 の機械的特性

表 3 に JFE-SIP-OT2（板厚 40 mm）の母材の機械的特性Ⓡを示す。表 4 にこの鋼板を用いて作製した大入熱溶接継手

図 11 JFE-SIP -OT2 の模擬腐食試験結果
Fig. 11TM

Simulated corrosion test result of JFE-SIP

JFE 技報 No. 46（2020 年 8 月）

-OT2（FCB 溶接，入熱約 26 kJ/mm）の機械的特性の一例を示す。
－ 12 －

®

原油タンカー荷油タンク用耐食鋼（JFE-SIP -OT1, OT2）の開発Ⓡ

表 3 JFE-SIP -OT2 の母材機械的特性る。就航後も，補修工事の簡略化によるドック期間の短縮

Table 3 Mechanical properties of base metal ofTM
JFE-SIP -OT2に寄与できる。また，耐食性とともに十分な機械的特性を兼備し，特に耐ラメラテア性に優れているため，COT 構造
部材で板厚方向に引張応力を受ける溶接部にも適用可能で

Tensile property(Direction : T)

Charpy impact
property(Direction : L)

Throughthicknesstensileproperty

YPTSEl(MPa) (MPa) (%)

vE−40 (J)RA (%)

削減が期待できる。
わっており，従来鋼を塗装して使用する場合の塗装欠陥部
る。

JFE-SIP-OT2
t(40 mm )

460

544

26

353

76 (Each
80,72,77)

Spec.
(EH40-Z35)

≧390

510
≧19
– 650

≧39

≧35
(Each≧25)

7）ある 。加えて，無塗装化により，塗装時に発生する揮発性
有機化合物（VOC：Volatile Organic Compounds）排出量の底板の腐食環境の場合，耐食鋼は鋼材自体に耐食性が備の異常腐食が生じないため，安定した耐食性能が期待でき
また，上板については，補修時の高所での塗装工事不要Ⓡ

化による人的安全性の向上や，上甲板上で火気工事を行う

表 4 JFE-SIP -OT2 の継手機械的特性
Table 4 Mechanical properties of welded joint of
TM
JFE-SIP -OT2

Welding
method

際の塗装裏焼けケアの不要化といった利点も挙げられる。
さらに，防食設計において耐食鋼と塗装を組み合わせること

Tensileproperty

Charpy impact
propertyも可能であり，その場合，簡易塗装施工でも耐食性はさらTS (MPa)

Face, vE−20 (J)以上から，JFE-SIP-OT1, OT2 は，昨今の省力化ニーズのに向上すると考えられる。

Start End WM FL FL＋2 mm
FCB,
JFE-SIP-OT2Heat inputt(40 mm ): 26 kJ/mm
Spec. (EH40)

548

556

111

≧510

99

高まりの中，低廉なライフサイクルコストで原油タンカーの安全性向上に寄与でき，さらに地球環境保全にも大きく貢117

献する材料であるといえる。

≧39

6． おわりに本鋼は，母材，溶接継手ともに，EH40 グレードの造船用鋼としての機械的特性を十分満足する。また，底板と同様，

原油タンカー荷油タンク底板用耐食鋼「JFE-SIP-OT1」お表 3 に示すとおり板厚方向引張試験においても高い絞り値

よび上板用耐食鋼「JFE-SIP-OT2」を開発した。開発鋼の主を示しており，耐ラメラテア性にも優れている。

な特徴を以下にまとめる。
（1）開発鋼は，合金元素の作用により保護性の腐食生成物

4． 船級承認取得状況を形成し，COT 底板の孔食および COT 上板の全面腐食を抑制する。

各耐食鋼は，NK 船級のほか，ABS 船級，DNV GL 船級，（2）実船 COT 底板で，開発鋼は優れた耐孔食性能を示し，

BV 船級など海外船級の承認も順次取得している。底板用耐補修を必要とする深さの孔食発生数を顕著に低減した。

食鋼 JFE-SIP-OT1 は，「AH32-RCB」，「DH32-RCB」，「AH36-（3）開発鋼は IMO 基準に適合し，底板用耐食鋼は規定の耐RCB」，「DH36-RCB」 の 船 級 規 格 に お い て， 最 大 板 厚

食性と AH/DH 32/36-Z35 の機械的特性を，上板用耐食50 mm，Z35 の承認を得ている。また，上板用耐食鋼 JFE-

鋼は規定の耐食性と AH/DH/EH 32/36/40-Z35 の機械

SIP-OT2 は，「AH32-RCU」，「DH32-RCU」，「EH32-RCU」，

的特性を満足する。

「AH36-RCU」，「DH36-RCU」，「EH36-RCU」，「AH40-RCU」，（4）開発鋼は，多くの船級協会から承認を受けている。ま「DH40-RCU」，「EH40-RCU」の船級規格において，最大板
厚 40 mm，Z35 の承認を得ている。さらに，各耐食鋼へのた溶接材料の適用承認も多数取得している。
（5）開発鋼の適用により，船舶の安全性向上，塗装に関わ溶接材料の適用承認も多数取得している。

るコストや工期の短縮，VOC 排出量削減といった様々なベネフィットが期待できる。

Ⓡ

5． JFE-SIP -OT1, OT2 の適用ベネフィット

謝辞

JFE-SIP-OT1 を COT 底板に適用することで孔食を大幅に抑制でき，また JFE-SIP-OT2 を COT 上板に適用することで全面腐食を大幅に低減できる。各耐食鋼は IMO 基準に適合

実船 COT 調査は，株式会社商船三井のご協力により行われたものであり，関係各位に深く感謝いたします。

しているため COT 底板および上板を無塗装化でき，原油タ
ンカー建造時の塗装に関わるコストおよび工期を圧縮でき－ 13 －

JFE 技報 No. 46（2020 年 8 月）

®

原油タンカー荷油タンク用耐食鋼（JFE-SIP -OT1, OT2）の開発

ンポジウム 損傷に学ぶ」テキスト．日本造船学会，2001, P. 10.

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7）公益社団法人 発明協会．平成 30 年度中国地方発明表彰 文部科学大臣 賞「 完 全 無 塗 装 化 を 実 現 す る タ ン カ ー 用 耐 食 鋼 材（ 特 許 第6260756）」．

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4）底板用タンカー耐食鋼 JFE-SIP -OT1．JFE 技報．2014, no. 33, p. 6768．
5）IACS UI SC 258, For Application of Regulation 3-11, Part A-1, Chapter
II-I of the SOLAS Convention（Corrosion Protection of Cargo Oil Tanks
of Crude Oil Tankers）, adopted by Resolution MSC. 289（87）ThePerformance Standard for Alternative Means of Corrosion Protection
for Cargo Oil Tanks of Crude Oil Tankers.
6）山本規夫．腐食衰耗に関する最近の調査結果とその強度検討．
「構造シ

JFE 技報 No. 46（2020 年 8 月）
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池田 博司

寒沢

至

三島 永嗣