JFE 技報 No. 20（2008 年 6 月）p. 47–52

オートバイブレーキディスク用
高耐熱マルテンサイト系ステンレス鋼 JFE410DB-ER
Martensitic Stainless Steel “JFE410DB-ER” with Excellent Heat Resistancefor Motorcycle Brake Disks
山内 克久

YAMAUCHI Katsuhisa

JFE スチール

スチール研究所

ステンレス鋼研究部

主任研究員（課長）尾崎芳宏

OZAKI Yoshihiro

JFE スチール

スチール研究所

ステンレス鋼研究部主任研究員（課長）

宇城工

UJIRO Takumi

JFE スチール

スチール研究所

ステンレス鋼研究部長・工博

要旨オートバイのディスクブレーキローター材として，従来鋼に比べて耐熱性と耐食性を向上させた低炭素マルテ
ンサイト系ステンレス鋼 JFE410DB-ER を開発した。開発にあたっては，炭窒化物の微細化や固溶 C，N の維持による焼もどし軟化抵抗の向上を目的に，従来鋼（12%Cr-15%Mn）をベースに Nb 添加や高 N 化の効果を検討した。Nb を添加すると，微細な Nb(C, N) が析出し，焼もどし過程でもその微細な状態を維持するため，軟化抵抗が向上する。また，高 N 化すると，焼もどし過程において，粗大な M23C6 の析出が抑制される一方で固溶（C ⫹ N）量が確保され，微細な Cr2(C, N) が析出するため，軟化抵抗が向上する。さらに Nb 添加と高 N 化を同時に行うことによって複合的な効果が得られ，550℃の焼もどし温度に対しても適正な硬さを維持できるようになることが分かった。このような検討結果を基に，500℃を超える温度に対する耐熱寿命が，従来鋼に比べて大幅に向上した新たな高耐熱ステンレス鋼を開発した。

Abstract:
Low carbon martensitic stainless steel “JFE410DB-ER” with higher heat resistance and corrosion resistance thanconventional steels for rotors of motorcycle brake disks has been developed. Effects of Nb and N on the heat
resistant properties in 12%Cr-1.5%Mn steel were investigated for the purpose of enhancing the heat resistance byfine carbonitrides and keeping amount of solute (C ⫹ N). Main results were described as follows: (1) Addition of Nb
introduced fine Nb(C, N), and thereby prevented temper softening. (2) Addition of N decreased the amount ofcoarse M23C6 and increased the amounts of solute (C ⫹ N) and fine Cr 2(C, N), and thereby prevented tempersoftening. (3) Additions of Nb and N maintained the proper hardness for rotor materials even after tempering at
550˚C. (4) Based on these findings, 12%Cr-1.5%Mn-0.13%Nb-0.05%C-0.04%N steel has been developed. The
durability of the newly developed steel against temper softening above 500˚C was much more longer than that of aconventional steel.

1. はじめにPad
Braking force

オートバイのブレーキ装置には，図 1 に示すような構造を有し、放熱性に優れ、安定した制動力が得られるディスRotor(Sliding section)

クブレーキが多く採用されている。ディスクブレーキは，車輪と連動して回転するローター部を両側からパッドで締め付け，その摩擦力により車両の速度を制動する仕組みとなっている。ローター部には，耐摩耗性や変形抵抗を確保

図 1 ディスクブレーキ装置の概要図
Fig. 1

2008 年 1 月 15 日受付− 47 −

Schematic illustration of a disk brake systemオートバイブレーキディスク用高耐熱マルテンサイト系ステンレス鋼 JFE410DB-ER

するために適正な硬さ（一般的には，ロックウェル硬さで32〜38HRC）が求められ，制動発熱に対しても，その特性2. 高耐熱化の検討を維持する耐熱性が必要である。また，ブレーキ性能の維2.1

持や外観上の理由から，耐食性も求められる。このため，ローター部の素材として，耐熱性と耐食性を兼ね備えたマ開発の考え方

マルテンサイト系ステンレス鋼は，焼もどし過程において，転位の回復や炭窒化物析出にともなう固溶 C，N の減ルテンサイト系ステンレス鋼が使用される。
従 来 は，ロ ー タ ー 材 とし て，主 に SUS420J1（13%Cr-少により軟化が進行する4,5)。そこで，炭窒化物の微細化お0.2%C）や SUS420J2（13%Cr-0.3%C）が使用されていたが，よび固溶 C，N の維持により，転位の回復を遅延させ，焼これらの鋼は，耐熱性に優れる反面，所定の硬さを得るたもどし軟化抵抗を向上させるという考え方のもと，Nb 添加めに焼入れと焼もどしの二段階の熱処理工程を必要とし，と高 N 化に着目し，従来鋼（JFE410DB）をベースとして耐食性もやや不足する面があった。これに対して，図 2 は高耐熱材の開発を行った。

JFE410DB（12%Cr-1.5%Mn-0.05%C） と SUS420J2 の 焼 入

2.2

処理後の硬さに及ぼす焼入温度の影響を示したものである

供試材および試験方法

が，現在は，このように焼入処理のみで適正な硬さが得ら

従来鋼相当の 12.3%Cr-1.5%Mn-0.05%C-0.01%N 鋼（ベーれ，耐食性にも優れる JFE410DB に代表される低炭素マルス鋼）を基本に，Nb を添加した鋼（Nb 添加鋼）
，N の添1,2)。

加量を増加させた鋼（高 N 鋼）
，Nb 添加と高 N 化を行っ一方，近年，特に中・大型やスポーツタイプのオートバた鋼（Nb 添加高 N 鋼）の 4 鋼種を，高周波真空溶解炉をイでは，走行性能の向上に合わせてブレーキの信頼性向上用いて溶製し，50 kg の鋼塊とした。供試材の化学組成をが課題となっている。このようなオートバイでは，従来に

表 1 に示す。

テンサイト系ステンレス鋼の使用が主流となっている

比べて制動発熱も大きく，ローター部が 500℃を超える高鋼塊は，1 200℃に加熱後，熱間圧延により板厚約 6 mm温まで繰り返し上昇する場合があるため，焼もどしによりの熱間圧延鋼板とした。熱間圧延鋼板には，ディスクの加素材が軟化する危険性が高くなっている。素材の軟化は，工に適した 90 HRB 以下の硬さとなるように，700〜800℃ディスクの摩耗量増加や反り発生などを引き起こし，ブで均熱し，室温付近まで炉冷する焼鈍を施した。さらに，レーキ性能の低下に繋がるため，ローター材として従来に1 000℃で 10 min 保持後，空冷する焼入処理を行った。そ比べて耐熱性（焼もどし軟化抵抗）の高い素材が求められの後，耐熱性の評価として，500，550，600℃でそれぞれるようになってきた。

60 min 保持後，空冷の焼もどし処理を行った試料について，

このような要求にこたえるため，当社では，焼もどし過程における鋼中の炭窒化物の析出形態を制御することより，スケールを研削除去した表面のロックウェル硬さを測定した。

500℃を超える温度においても，従来鋼に比べて適正な硬また，耐熱性に及ぼす Nb 添加や高 N 化の効果を明確にさを長時間維持できる高耐熱鋼 JFE410DB-ER を開発しするため，焼入れおよび焼もどし処理後の試料における炭3)た 。本論文では，高耐熱化技術と開発鋼の特性について窒化物について，アセチルアセトン系電解液で電解抽出し報告する。

た残渣の化学分析による定量や X 線回折による同定，薄膜試料の透過電子顕微鏡（TEM）による析出形態の観察を行った。

60
Rockwell hardness, HRC

2.35040

結果および考察2.3.1 耐熱性（焼もどし軟化抵抗）
図 3 に，供試材の焼入れおよび焼もどし処理後の硬さのProper range

変化を示した。焼入処理後の硬さに差は認められないが，3010700

表1JFE410DB
SUS420J220Table 1

供試材の化学成分
Chemical composition(mass%)

800

900

1 000

1 100

Steel

1 200

Quenching temperature (˚C)

CSiMnCrN

Nb—

A: Base

0.052

0.31

1.54

12.30.007

図 2 SUS420J2 と JFE410DB の焼入性

B: Nb added

0.079

0.29

1.58

12.40.010 0.15

Fig. 2 Quenching hardenability in JFE410DB and SUS420J2(Specimens were quenched by air cooling from eachtemperature after holding 10 min.)

C: High N

0.030

0.31

1.59

12.30.043

D: Nb added⫹high N

0.049

0.30

1.57

12.2

0.042 0.15

JFE 技報 No. 20（2008 年 6 月）

− 48 −—

オートバイブレーキディスク用高耐熱マルテンサイト系ステンレス鋼 JFE410DB-ER

Rockwell hardness, HRC

40

Steel A35

M23C630
Steel A
Steel B
Steel C
Steel D25

1 µm
Steel B

20
500

Asquenched

550

Nb(C, N)

600

Tempering temperature (˚C)
図 3 焼もどし軟化挙動に及ぼす Nb 添加および高 N 化の影
響Fig. 3

100 nmEffects of Nb and N on temper softening
Steel C

焼もどし処理後の硬さは，ベース鋼に対して，高 N 鋼，Cr2(C,N)

Nb 添加鋼，Nb 添加高 N 鋼の順に上昇した。焼もどし軟化抵抗がもっとも高い Nb 添加高 N 鋼では，550℃の焼もどし処理後においても適正な硬さを維持していた。このよう

50 nmに，Nb 添加や高 N 化は，それぞれ軟化抵抗の向上に寄与し，複合して添加した場合には，さらに軟化抵抗が向上することが分かった。

写真 1 Nb 添加および高 N 化による焼もどし処理後の析出物（TEM 像）
Photo 12.3.2 耐熱性に及ぼす Nb 添加，高 N 化の効果

TEM images of precipitates in Steel A(base), B(Nbadded), and C(high N) tempered at 550˚C for 60 min

焼入れおよび焼もどし処理後の試料について析出物形態を比較し，Nb 添加や高 N 化によって焼もどし軟化抵抗が観察した結果を写真 1 に，それぞれベース鋼と比較して示向上した理由を考察した。

した。ベース鋼では，析出物のほとんどが M23C6 であり，550℃で焼もどし処理を行った Nb 添加鋼，高 N 鋼につ旧 γ 粒界に粗大に析出しているものが多い。これに対して，

いて，X 線回折により析出物を同定した結果を図 4，TEM

Nb 添加鋼では，M23C6 の他に Nb(C, N) が析出しており，20〜30 nm の微細なものが粒内にも多数析出していた。また，高 N 鋼では，析出物のほとんどが Cr2(C, N) であり，Intensity

Steel A

幅数ナノメートルで長さ数十ナノメートル程度の微細なも

M23C6Cr2(C, N)
Nb(C, N)のが粒内に多数析出し，その一方で，M23C6 の析出はベース鋼に比べて著しく少なくなっていた。
図 5 には，Nb 添加鋼における焼入れおよび焼もどし処
理後の析出 Nb 量の測定結果を示した。この結果から，添Amount of precipitated Nb(mass%)

Intensity

Steel B

Intensity

Steel C

304050600.20
0.150.10
0.05
0As
quenched

70500

550

600

Tempering temperature (˚C)

2θ (˚)
図4

Nb 添加および高 N 化による焼もどし処理後の析出物の変化（X 線回折結果）

Fig. 4

X-ray dif fraction intensity of precipitates in Steel A(base), B(Nb added), and C(high N) tempered at 550˚C− 49 −図5Nb 添加鋼における焼入れおよび焼もどし処理後の析出 Nb 量の変化

Fig. 5

Amount of precipitated Nb in Steel B(Nb added)(Specimens were tempered at each temperature for60 min.)
JFE 技報 No. 20（2008 年 6 月）

Amounts of C, N (mass%)

オートバイブレーキディスク用高耐熱マルテンサイト系ステンレス鋼 JFE410DB-ER

Solute (C⫹N)
C as M23C6
C, N as Cr2(C, N)
C, N as Nb(C, N)

0.08
0.06

従来鋼と比較して示す。

3.1

焼入性および耐熱性（焼もどし軟化特性）

0.04

焼入性の評価として，焼入温度に対する焼入処理後の硬0.02さの変化を測定し，図 7 に示した。焼入れは，各温度で10 min 保持後，空冷の処理を行った。開発鋼は，焼入温度

0850〜1 150℃で適正な硬さを満足しており，従来鋼に比べSteel ASteel D
図6下に，本開発鋼の焼入性，焼もどし軟化特性，耐食性を，0.10

Nb 添加および高 N 化による C，N の固溶 / 析出量の変化て焼入れ可能な温度範囲が広くなっている。
耐熱性の評価として，1 000℃で 10 min 保持後，空冷のFig. 6 Amounts of solute/precipitated C, N in Steel A (base),and D (Nb added ⫹ high N) tempered at 550˚C

焼入処理を行った試料について，焼もどし軟化挙動を調査した。図 8 に 500〜600℃で 60 min 保持，空冷の焼もどし加した Nb のほぼ全量が焼入処理ままで析出していたこと処理後の硬さ，図 9 に 500℃と 550℃の焼もどし処理におが分かる。よって，Nb 添加鋼では，焼入処理後に析出しける硬さの時間変化を，それぞれ示した。開発鋼は，550℃ていた Nb(C, N) が，焼もどし過程でも微細な析出状態をで 60 min 保持の焼もどし処理後において適正な硬さを維持維持することにより転位回復を抑制し，焼もどし軟化抵抗しており，500℃を超える焼もどし温度において適正な硬さが向上したと考えられる。

を維持できる時間も，従来鋼に比べて大幅に増加している。

一方，高 N 鋼では，焼もどし過程において，軟化抵抗の3.2向上に寄与しない粗大な M23C6 の析出が抑制され，その分、耐食性C，N の固溶量が確保される。また，焼もどし過程で析出耐食性の評価として，1 000℃で 10 min 保持，空冷の焼してくる微細な Cr2(C, N) の強化作用も加わり，転位回復入処理後の試料について，塩水噴霧試験と孔食電位測定試が抑制され，焼もどし軟化抵抗が向上したと考えられる。

験を行った。塩水噴霧試験は，ローター部の円孔（冷却やさらに，図 6 には，550℃で焼もどし処理を行った Nb 添

摩耗屑排出などを目的）を模した 8 mmφ の穴を穿孔し，加高 N 鋼について，電解抽出物分析により求めた固溶また表面粗さ（Ra）が 1.0 µm 程度になるように #240 で仕上げは析出物としての C，N 量を，ベース鋼と比較して示した。

研磨を行った試験片について，JIS Z 2371 に準拠した条件

Nb 添加高 N 鋼では，上記した Nb 添加と高 N 化の効果が（5%NaCl 溶液，35℃）で 96 h まで実施した。孔食電位測ともに表れており，ベース鋼に比べて，M23C6 の析出量は定 試 験 は，腐 食 液 を 0.5%NaCl，35 ℃とし，他 の 条 件 は少なく，一方で，Nb(C, N)，Cr2(C, N) の析出量や C，N のJIS G 0577 に準拠して実施した。写真 2 に 96 h の塩水噴霧固溶量は多いことが分かる。よって，Nb 添加と高 N 化を試験を行った後の試験片外観，図 10 に孔食電位の測定結同時に行った場 合，焼 入 処 理 後に析出していた微 細な果を示した。開発鋼は，発錆が穴縁などに少し認められるNb(C, N) の形態維持，また，焼もどし過程における固溶が，従来鋼に比べると発錆の程度は軽い。また，孔食電位（C ⫹ N）量の確保や微細な Cr2(C, N) の析出などの複合的も従来鋼より高い。このように開発鋼の耐食性が従来鋼にな効果により，焼もどし軟化抵抗が大幅に向上したと結論

比べて優れているのは，高 N 化により，粗大な M23C6 の粒される。
403. 開発鋼の特性
上記の検討結果をもとに，さらに，耐食性や製造性なども含めた検討を行い，新しいブレーキディスクローター用の 高 耐 熱 鋼 の 化 学 成 分 を 決 定 し た。 表 2 に， 開 発 鋼JFE410DB-ER の主な成分を，従来鋼と比較して示した。以表2Table 2

Rockwell hardness, HRC

Proper range
302010JFE410DB-ERJFE410DB

開発鋼の化学成分

Chemical composition of JFE410DB-ER

0700(mass%)
SteelCSiMnCrN

Nb

JFE410DB-ER

0.05

0.3

1.5

12.3

0.04

0.13

JFE410DB

0.05

0.3

1.5

12.3

0.01

—

JFE 技報 No. 20（2008 年 6 月）

800
900
1 000 1 100
Quenching temperature (˚C)
図7Fig. 7− 50 −1 200

開発鋼の焼入性

Change in hardness with quenching temperature inJFE410DB-ER and JFE410DB

オートバイブレーキディスク用高耐熱マルテンサイト系ステンレス鋼 JFE410DB-ER

Rockwell hardness, HRC40(1) Tempering temperature: 500˚C(2) Tempering temperature: 550˚C

Proper range

Proper range

3530
JFE410DB-ER
JFE410DB

2520Asquenched

1624Asquenched

1Tempering time (h)図9Fig. 924

開発鋼の焼もどし軟化挙動（時間変化）

Change in hardness with tempering time at (1) 500˚C, (2) 550˚C in JFE410DB-ER and JFE410DB

Simulated a circular hole of rotor for brake disk

40
Rockwell hardness, HRC

6Tempering time (h)Proper range

353025

JFE410DB-ER
JFE410DB20500

As
quenched

550600

JFE410DB-ER
写真 2Tempering temperature (˚C)
図8Photo 2

Change in hardness with tempering temperature
in JFE410DB-ER and JFE410DB (Specimens weretempered at each temperature for 60 min)

Pitting potential, V’c10 (mV vs. SCE)

Fig. 8

開発鋼の焼もどし軟化挙動

界析出が減少したことや固溶 N 量が増加したことが寄与し6)ていると考えられる 。

4. まとめオートバイのディスクブレーキローター材として低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼の高耐熱化に関する研究を行い，以下の知見を得た。
（1） Nb 添加により焼もどし軟化抵抗が向上する。この原JFE410DB

SUS420J2

開発鋼の耐食性（SST 試験，96 h）

Appearance of salt spray test specimens (testing time;96 h) in JFE410DB-ER, JFE410DB, and SUS420J2(Specimens were quenched from 1 000˚C, andpolished by #240.)

250
Condition; 0.5% NaCl, 35˚C
200
150
100500JFE410DB-ER JFE410DB

因は，焼入処理後に析出していた微細な Nb(C, N) が，

図 10

焼もどし過程でもその形態を維持し，転位回復を抑制

Fig. 10したためと考えられる。

10 mm

SUS420J2

開発鋼の孔食電位

Pitting potential in JFE410DB-ER and JFE410DB(Specimens were quenched from 1 000˚C.)（2） 高 N 化により焼もどし軟化抵抗が向上する。この原因
は，焼もどし過程において，強化に寄与しない旧 γ 粒（3） Nb 添加と高 N 化を同時に行うと，上記を複合した効界での粗大な M23C6 の析出が抑制される一方で，固溶果が得られ，焼もどし軟化抵抗が大幅に向上する。

（C ⫹ N）量が確保され，また微細な Cr2(C, N) が析出（4） Nb 添 加 お よ び 高 N 化 し た 開 発 鋼 JFE410DB-ER

することにより，転位回復が抑制されたためと考えら（12%Cr-1.5%Mn-0.13%Nb-0.04%N）は，550℃で 60 min

れる。

保持の焼もどし処理後でも，ローター材として適正な− 51 −

JFE 技報 No. 20（2008 年 6 月）

オートバイブレーキディスク用高耐熱マルテンサイト系ステンレス鋼 JFE410DB-ER

硬さ（32〜38 HRC）を維持しており，従来鋼に比べて参考文献

優れた焼もどし軟化抵抗を有している。
（5）開発鋼は，従来鋼に比べて，塩水噴霧試験 96 h 後の発錆が少なく，また孔食電位も高く，優れた耐食性を

1） 吉岡啓一，鈴木重治，石田文良，堀内雅義，小林眞．川崎製鉄技報．
1983，vol. 15，no. 4，p. 266–272．
2） 西村正博，佐藤隆策，飯泉省三．日新製鋼技報．1984，no. 50，p. 84–95．

有している。

3） 平 澤 淳 一 郎，尾 崎 芳 宏，宇 城 工，古 君 修，笠 茂 利 広．まてりあ．
2004，vol. 43，no. 3，p. 238–240．

5. おわりに

4） F. B. Pickering. Iron and Steel Inst ., Publ., 1968, vol. 114, p. 131.
5） Masumoto, T.; Takeda, S.; Imai, Y. Sc. Rep. Tohoku Univ. 1970, vol. 22,

開発した高耐熱鋼は，オートバイの高性能化にともなうローター部の摩耗，反りなど，ブレーキ性能に関わる諸問

p. 34–36.
6） Osozawa, K.; Okato, N.; Fukase, Y.; Yokota K. Boshoku Gijutsu. 1975,vol. 24, p. 1–7.

題の改善に寄与するものと期待される。また，耐熱性が高くなる分だけ熱容量の低下を補えるため，ブレーキディスクの小型化、薄肉化やデザインの自由度拡大にも寄与するものと考えられる。
本稿は，（社）
日本金属学会の会報まてりあ，第 43 巻，第3 号（2004）に掲載された「炭窒化物微細析出物制御により耐熱性を向上させたディスクブレーキローター用ステンレス鋼」に加筆，作成したものである。

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山内 克久

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尾崎 芳宏

宇城工