JFE 技報 No. 20（2008 年 6 月）p. 16–21

JFE443CT ステンレス鋼板の最適成形技術
Forming Technologies Optimized for JFE443CT Stainless Steel Sheets
井口 貴朗

IGUCHI Takaaki

JFE スチール

スチール研究所

ステンレス鋼研究部

主任研究員（副部長）尾崎

OZAKI Yoshihiro

JFE スチール

スチール研究所

ステンレス鋼研究部

主任研究員（課長）芳宏

要旨
JFE443CT はフェライト系ステンレスであり，汎用的なオーステナイト系ステンレス鋼板と比較して機械的特性が大きく異なる。加工に当たっては絞り性に優れる特性を生かし，成形を張出しよりも絞り中心にするのが適切である。さらにスプリングバック特性，打ち抜き性もオーステナイト系とは異なるので，それに合わせた最適加工条件を選定する必要がある。穴広げ性は優れている。加工条件を適正化すれば高度な加工も可能となり，
SUS304 の代替鋼種として製品のコストダウンに貢献できる。

Abstract:
JFE443CT, as newly developed grade of ferritic stainless steel sheets has mechanical properties which aresignificantly different from those of austenitic stainless steel sheets. Forming should be designed in such a way thatdrawing is dominant rather than stretching. Spring-back behavior varies according to the bending radius. Optimal
clearance in blanking is smaller. Expandability is higher. JFE443CT can be formed into highly complex shapes bytaking the above properties into account and optimizing the forming conditions, then it contribute to cost reductionof products as a substitution of TYPE304 austenitic stainless steel.

料のコストダウンメリットを放棄する必要はない。その材

1. はじめに料の基本的加工特性をよく理解し，それに適した加工方法および条件を選択し，場合によっては部品形状の設計にもSUS430（16%Cr）に代表される従来のフェライト系ステンレス鋼板は，SUS304（18%Cr-8%Ni）に代表されるオー工夫を行うことによって，フェライト系材料でも十分に複雑な加工が可能である。

ステナイト系ステンレス鋼板に比べて，安価ではあるが耐本論文は，上記のような最適工程設計に資することを目食性に劣り，かつ加工性も低いという評価があった。しか的として，JFE443CT と SUS304 の比較を中心としながら1）し，最近では JFE443CT（21%Cr-0.4%Cu-0.3%Ti） のよう基本的な材料の加工特性について述べる。さらに，具体的な SUS304 と遜色ない耐食性を備えたフェライト系鋼板がな加工事例について，材料特性の違いを生かした加工方法，普及してきており，折からの Ni 資源価格の高騰という環境条件の最適な設計指針について言及する。のなかでは，オーステナイト系からフェライト系材料への2. 材料の機械的特性と加工性置換が有力なコストダウン手法として拡大しつつある。
しかしながら，従来オーステナイト系材料で加工してい2.1た部品を，そのままの工具・工程で JFE443CT のような

JFE443CT の基礎特性と SUS304 との比較

2.1.1 引張特性

フェライト系材料を用いて加工すると，困難に直面することがある。それは両者が本質的に結晶構造の違いからくる

図 1 に JFE443CT 0.8 t 冷延板の引張試験時の応力 - ひず加工特性の大きな違いを有しているためであり，特にそれみ曲線を，SUS304 のそれと比較して示す。表 1 に引張試は延性能の違いとなって現れる。その点，JFE443CT は験結果より得られる特性値の比較も示す。SUS304 は加工

SUS430 よりは改善されているが，SUS304 などと比較する誘起変態により著しく高い加工硬化特性を示し，結果としとまだ大きな差がある。て引張強度が高く，伸び値が 50％以上と非常に高い特性をしかし，加工に問題があるからといってフェライト系材

示 す が， フ ェ ラ イ ト 組 織 か ら な る JFE443CT は， 他 の2008 年 1 月 15 日受付

は小さく，引張強度が低くなり，伸び値は 30％強程度であSUS430 などのフェライト系ステンレスと同様に，加工硬化− 16 −

JFE443CT ステンレス鋼板の最適成形技術

Nominal uniaxial stress, σ (N/mm2)

800
700

LDR⫽2.21

LDR⫽2.36

500
400
300
200

JFE443CT
SUS3041000.1

0.20.30.40.5Nominal uniaxial strain ε0.6

写真 1Comparison of uniaxial tensile test result ofJFE443CT with that of TYPE304 (by JIS13B
specimen of 0.8 mm thickness)

表1Table 1LDR（限界絞り比）の比較

Photo 1 Comparison of limiting drawing ratios (Thickness ofspecimen: 0.8 mm, Punch diameter: 33 mm, Punch:
Not lubricated, Die: Lubricated by plastic sheet)

JFE443CT の単軸引張試験結果と SUS304 との比較
（板厚 0.8 mm，JIS13B 試験片）

Fig. 1

JFE 443CT

6000
図1SUS 304

SUS 304
12.1 mm

JFE 443CT
9.0 mm

機械的特性の比較（*音響法による測定値）
Mechanical properties (*Measured by acousticmethod)

Grade

0.2%YS(N/mm2)TS(N/mm2)

El (%)

r-E (GPa)

JFE443CT

305483311.3204

SUS430320490291.0200

SUS304260645601.0193
写真 2YS: Yield strength at 0.2% strain
TS: Tensile strength
EL: Elongationr-: Average Lankford value
E: Young’s modulus*

エリクセン張出試験結果の比較

Photo 2 Comparison of Erichsen test results (Thickness ofspecimen: 0.8 mm, Lubrication: Graphite grease,Punch diameter: 20 mm)

る。ただし，初期降伏応力は JFE443CT の方が高い傾向にSUS 304

JFE 443CTある。したがって，応力 - ひずみ曲線は，ひずみが 0.1 より37.7 mm38.6 mm小さい領域で交差する。
（ただし，実際には初期降伏強度のバラツキにより，交差しない場合も発生する。
）
材料の異方性を表すランクフォード値（r 値）に関しては，3 方向の平均 r 値で見ると，SUS304 が r ⫽ 1.0 であるのに対し，JFE443CT は r ⫽ 1.3 と高く，絞り成形に有利な
写真 3特性となっている。
Photo 32.1.2 絞り，張出し特性2）

写真 1 に限界絞り比（LDR) を求める試験を行った結果

コニカルカップ試験結果の比較

Comparison of conical cup test results (Thickness ofspecimen: 0.8 mm, Lubrication: Machine oil, Punch
diameter: 17 mm)を示す。このような純 粋な絞り加工では，JFE443CT は2.1.3 密着曲げ特性

SUS304 よりも加工限界が高い。これは，JFE443CT の方が1.5 mmt 材の 180˚ 密着曲げ試験時の，曲げ部断面観察結加工硬化が小さく，r 値が高いためにフランジの絞り抵抗果を写真 4 に示す。JFE443CT では SUS304 と同様に 180˚が縦壁強度に対して小さいことが理由である。
写真 2 にエリクセン試験3)による球頭張出し試験結果を曲げは問題なく可能である。ただし，厳しい曲げの場合は，示す。このような純粋な張出し加工では，加工性は材料の外表面に微細な凹凸が発生して肌荒れ（白化）が発生する伸び値でほぼ決定される。JFE443CT は伸び値が SUS304ことがある。また，内表面は折れこみが発生する場合があの約半分程度と低いため，張出し加工性は劣る。

る。これは，JFE443CT の方が SUS304 よりも結晶粒径が4)

写真 3 にコニカルカップ試験 （CCV）結果を示す。こ大きいため，自由表面に不均一起因の凹凸が発生しやすいの試験は絞り，張出し複合成形性を表すが，JFE443CT のこと，および加工硬化が小さいため，ひずみが局部に集中

それは SUS304 とほぼ同等である。

しやすいことによる。ただし，加工硬化が小さいことから，− 17 −

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SUS304*2B

Burnished surface ratio(%)

JFE443CT ステンレス鋼板の最適成形技術JFE443*2BSurface
view
2 mm

2 mm

80SUS304
JFE443CT

60400

図2400 µm

Burr height (mm)写真 4
Photo 420

打ち抜きクリアランスとせん断面比率の関係

Fig. 2 Relationship between blanking clearance ratio andburnished surface ratio (Thickness of specimin: 1.5 mm,
Punch diameter: 10 mm)

400 µmCrosssectionalview

100 µm

100 µm

51015Blanking clearance (%)

密着曲げ試験結果

Comparison of hemming test results (Thickness ofspecimen: 1.5 mm)

0.10
SUS304
JFE443CT0.050
図3

密着度は JFE443CT の方が一般に優れている。

5101520Blanking clearance (%)
打ち抜きクリアランスとカエリ高さの関係

Fig. 3 Relationship between blanking clearance and burrheight (Thickness of specimen: 1.5 mm, Punch
diameter: 10 mm)

2.1.4 せん断，打ち抜き特性
写真 5 に φ5 mm ポンチによる打ち抜き試験後の破面の断面ならびに外観を，ポンチとダイスのクリアランス別に示す。同じクリアランスで比較 すると，JFE443CT の方が443CT の方が大きい。図 3 は打ち抜きクリアランスとカエSUS304 に比較してせん断面率が大きく，破断面比率が小リ高さの関係を示す。SUS304 の場合はクリアランス 10％さい。図 2 は打ち抜きクリアランスとせん断面率の比較を近傍にカエリ高さゼロとなる条件があるが，JFE443CT の示したものである。これは図 1 で示した加工硬化特性の差場合はカエリ高さが全体に高くて，カエリなしとするため違に起因する。一方，カエリ高さについて見ると，JFEにはクリアランスを最小限にする必要がある。これも図 1に示した加工硬化特性の差に起因し，特に JFE443CT は局SUS304部伸びが大きく，SUS304 は局部伸びが小さいことに起因

JFE443CTし，これが材料の破断分離の際の挙動の違いとなって現れると考えられる。
2.1.4 穴広げ特性

CL 3.3%

φ10 ポンチを用いて穴を打ち抜き，それを穴広げして穴広げ性 λ 値を求める試験

0.5 mm5)を行った結果を図 4 に示す。

JFE443CT の λ 値は約 200％で，SUS304 は 50％程度であることに比べて優れている。さらに，通常の SUS430 の100％前後であるのに比べても優れている。この理由は，特CL 10%に SUS304 は加工誘起変態によって，加工後の組織が硬軟0.5 mm

2 層化し，不均一となってせん断面の不整が割れに敏感にCL 16.6%

Shear droop

作 用 す る た め，穴 広 げ 性 が 低 い ことに よる。 ま た JFE

Burnished(Sheared)
surface443CT が同じフェライト単相の SUS430 よりも穴広げ性にFractured
surfaceBurrが向上しているためである。

優れる理由は，より高純度化したことによって局部延性能

0.5 mm2.1.5 スプリングバック特性

CL: Clearance ratio to thickness
写真 5
Photo 5

打ち抜き試験結果の比較

Comparison of punching test results (Thickness ofspecimen: 1.5 mm, Punch diameter 5 mm)

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90˚ 型曲げを行い，離型後のスプリングバック量を見た
結果を写真 6 に示す。試験結果は曲げ部の R 寸法によって正反対の結果を示す。R ⫽ 100 と大きな曲率の曲げの場合，− 18 −

JFE443CT ステンレス鋼板の最適成形技術

Bore expanding ratio (%)

250

JFE443CT (2B)

SUS304
JFE443CT
SUS430200
150

SUS304 (2B)
10050
写真 7
Photo 705

図4Fig. 410152025Blanking clearance (%)
打ち抜きクリアランスと穴広げ率の関係

8 段再絞り結果の比較

Comparison of results of multi-pass redrawing(Thickness of specimen: 0.8 mm, Drawing ratio: 5.6)の点で SUS304 は劣っているわけではないが，加工後の置Relationship between punching clearance and bore
expanding ratio (Thickness of specimen: 1.5 mm, Punch
diameter: 10 mm)

き割れの可能性を考慮するとフェライト系材料を選択することが有利である。JFE443CT は高純度化材料であるため，このような用途に有利である。

SUS3042.1.7 JFE443CT の加工性まとめ

JFE443CT

前節で述べた JFE443CT の SUS304 と比較した加工特性
SUS304の優劣と，それに対応した加工の際の方針を以下にまとめ

JFE443CTる。
（1） 絞り特性に優れ，張出し特性に劣る。

R4

SUS304（2） 加工硬化が小さい。

R10

JFE443CT（3）ひずみが局所的に集中しやすい。

R100（4）曲げなどで肌荒れ（白化）しやすい。
（5） せん断打ち抜き時のカエリが大きい。
（6） 穴広げ特性は非常に優れている。

写真 6
Photo 6

（7） 大 R 曲げではスプリングバックが大きい。

スプリングバック量の比較（8）小 R 曲げではスプリングバックが小さい。

Comparison of springback (Thickness of specimen:0.8 mm)（9）大ひずみ加工でも置き割れが発生しない。

2.2

JFE443CT のスプリングバック量は SUS304 に比べて大き

JFE443CT の加工指針

い。R ⫽ 10 や R ⫽ 4 と小さな曲率の曲げの場合は SUS304

2-1 節で述べた JFE443CT の特性より，そのプレス加工の方が大きい。スプリングバック量は，加工終了時点での工程の設計に当たっては，以下の事項に留意する必要があ材料強度とヤング率の比に比例する。曲げ曲率が大きい場る。

合はひずみ量が小さく，図 1 に示すようにひずみが小さい（1） 張り出さず，絞りで成形する。穴広げも活用する。

領域で JFE443CT の降伏応力が高い範囲となるので，スプすなわち，リングバック量が大きくなる。一方で曲げ曲率が小さい場( i ) 絞りビードやしわ押さえ圧力を，しわの出ない範合は，SUS304 の方が降伏応力が高くなるので，スプリン囲でできるだけ小さくし，フランジからの肉の流入グバック量は逆転する。

量を多くする。

2.1.6 多段成形特性(ii) 張出し部の潤滑性を良くし，ひずみの集中を防ぐ。

8 工程の円筒絞りで絞り比 5.6 という高ひずみ加工を行った結果を写真 7 に示す。JFE443CT と SUS304 では，両材とも最終段階まで加工が可能であった。ただし，SUS304
では加工の数時間後に図に示すような置き割れ（時期割れ）が発生した。置き割れはオーステナイト系材料に特有の現象である。フェライト系である JFE443CT では起こらない。

(iii) ブランクの大きさは最小にし，余肉を落とした異形ブランクとする。
(iv) まず，おおまかな（角 R の大きい）形状を成形して肉寄せし，次いで仕上成形で形を出す。
(v) 複雑形状ではプレス段数は多くし，部分ごとに成形する。

またこのような加工に影響を与える因子は，大ひずみ域で(vi) 中心部の形から外側の形の順に成形する。の延性または加工硬化性と二次加工脆性と考えられる。こ(vii) ネジ台座などの張出部の中央に穴あけするような− 19 −

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場合は，先に穴をあけてから張出し（穴広げ）する。

フェライト系ステンレス共通の問題点として，深絞り時（2） せん断，打ち抜きクリアランスは設備精度を考慮したにリジングと呼ばれる筋模様が発生する問題があるが，最小限とする。刃先の曲率 R も小さくする。この場合，

JFE443CT では低リジング化改善を進めた結果 ，現在は型の精度管理が問題になるが，一方で JFE443CT は加問題は解消されている。

6)

工硬化が小さいことから打ち抜き荷重が小さく，型磨3.2

耗も少ないという利点もある。
（3）曲げ加工時の角度見込みを調節する。

多段成形，穴広げ部品

写真 9 に家電製品の部品の一例を示す。本製品は部材の成形する曲げ R によってスプリングバック角度が 2.1.4

一部に高い張出し部を形成し，さらにその部分を穴あけ穴節で示したように変化するので，見込み角を調節する必要広げ，かつ縦壁にしごきを加えて口状部を形成したものでがある。既設の型で型曲げする場合は，型の改修が必要である。その工程の状況を図 6 に示す。本加工の要点は図 6の 1〜4 工程の張出し成形において割れを防ぐ型設計であある。

る。ここでは図に示すように多段成形を用いてなだらかな3. 加工事例
3.1

山型から順次円筒状に成形する設計に加えて，張出し部の位置を設計上許される範囲で周辺部に配置させ，絞り要素深絞り製品を高める工夫をした。この詳細の設計にも有限要素法を用

写真 8 に示すような単純な深絞り品は，加工性の観点か
らは JFE443CT の最も得意とする分野である。最適な絞りいたシミュレーションが有効であった。この張出しが成功した後，次の穴広げは問題なく成形できた。

条件は SUS304 の場合とは異なるが，図 5 に示すような有限要素法によるシミュレーションを事前に行えば，部品形状や加工条件の最適化がより効率的に行える。ただし，深絞りにおいて，フランジからの流入量を多くすると，縦壁部の平坦度が悪い場合があるので，リストライク ( 仕上げプレス ) で若干の張り出しを与えることが必要な場合がある。このリストライクによる張出しの際は，ひずみ量をおおむね 5％以内に収める必要がある。

写真 9Photo 9

写真 8Photo 8

絞り，穴広げ加工品の例

Example of stamped part by drawing and expanding

142536Fig. 6

Result of numerical simulation of forming process

JFE443CT 絞り製品の例

Example of drawn product of JFE443CT

1st principal strain⫺17.827⫻107.045⫻10⫺1
6.262⫻10⫺1
5.480⫻10⫺1
4.698⫻10⫺1
3.915⫻10⫺1
3.133⫻10⫺12.350⫻10⫺1
1.568⫻10⫺1
7.852⫻10⫺22.720⫻10⫺4

図5

深絞り製品の成形シミュレーション

Fig. 5Forming simulation of deep drawing

JFE 技報 No. 20（2008 年 6 月）

図6− 20 −加工工程のシミュレーション結果

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2） Swift, H.W. Sheet Metal Industries. vol. 31, 1954, p. 817.
3） JIS Z 2247．
4） JIS Z 2243．

4. おわりに5） 日本鉄鋼連盟規格．JFS T1001-1996 穴広げ試験方法．
6） 塩川隆，矢沢好弘，岡田修二．JFE 技報．no. 20，p. 22．

JFE443CT は，汎用のステンレス鋼である SUS304 に対するコストダウンを計れる代替鋼種として有力であるが，協力：松下電器産業（株）殿フェライト系鋼種であることから成形性に違いがある。本報告では，その優位点，劣位点を明らかにし，それに応じた最適加工をする方法について整理した。本技術を踏まえれば，JFE443CT を用いて非常に高度な加工が可能であることを，実例とともに示した。
それらの技術によって，JFE443CT はすでに多方面で使用され，あるいは SUS304 からの置き換えに活用されている。

参考文献
1） 石井和秀，石井知洋，太田裕樹．JFE 技報．no. 20，p. 10．

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