報告当別川橋（LB橋）の架設
Erection of Tobetsugawa Bridge (LB bridge)

当別川橋（LB橋）の架設
Erection of the Tobetu Bridige
川

崎

永＊1

順

坂

根

秀

当別川橋（LB橋）の架設
日比谷 篤 志小 岳 弘 幸

和＊2

＊3

＊4

中垣内

龍

二＊5

＊3
the志
TobetuNorinaga
KAWASAKI
Atsushiof
HIBIYA
Hiroyuki
川 崎
順 永＊1 Hidekazu
坂 根SAKANE
秀 和＊2Erection
日比谷
篤小Bridige
岳 弘 ODAKE
幸＊4
中垣内Ryuji
龍NAKAGAITO
二＊5
Jyunya KAWASAKI
Hidekazu SAKANE
Atsushi HIBIYA
Hiroyuki ODAKE
Ryuji NAKAGAITO

要
旨 篤 志＊3
川 崎 順 永＊1
坂 根 秀 和＊2
日比谷
小 岳 弘 幸＊4
中垣内 龍 二＊5
Summary
Jyunya KAWASAKI
Hidekazu SAKANE
Atsushi HIBIYA
Hiroyuki ODAKE
Ryuji NAKAGAITO
4車線化にともない供用中の既設桁と近接した並列位置に架設するため、斜角の大きい桁の横取り架設を採用した軟弱地盤上
If
a
list
of
world'slongest-spanbridge-was
drawn
up,
many
near
the
top
would
be
Japan.
Miyaji
Iron
Works
has
built up an impresiveのクレーンベント架設である。
４車線化にともない供用中の既設桁と近接した並列位置に架設するため、斜角のきつい桁の横取り架設を採用した軟弱
Summary
record in constructing numerous large bridges in this country. This paper reviews this record, commenting on the circumstances at the
地盤上のクレーンベント架設である。
If a list of world's longest-span bridge-was drawn up, many near the top would be Japan. Miyaji Iron Works has built up an impresive
time of construction,
structural characteristics, materials used and other issues.
キーワード：並列橋，軟弱地盤，横取り架設，大きい斜角，マジックスライド，杭基礎
４車線化にともない供用中の既設桁と近接した並列位置に架設するため、斜角のきつい桁の横取り架設を採用した軟弱
record in constructing numerous large bridges in this country. This paper reviews this record, commenting on the circumstances at the
地盤上のクレーンベント架設である。
time of construction, structural characteristics, materials used and other issues.

キーワード：並列橋、軟弱地盤，横取り架設，きつい斜角、マジックスライド、杭基礎橋梁の特徴としては、河川への阻害を考慮して、下部

1．はじめにキーワード：並列橋、軟弱地盤，横取り架設，きつい斜角、マジックスライド、杭基礎工の設置方向は流水方向と平行している。そのため、

１．はじめに本橋は北海道の当別バイパス事業における一般国道

橋梁の特徴としては、河川への阻害を考慮して、下部工

P1橋脚で58°、P2橋脚で45.5°、A2橋台で60°といった各の設置方向は流水方向と平行している。そのため、P1橋脚
橋梁の特徴としては、河川への阻害を考慮して、下部工

本橋は北海道の当別バイパス事業における一般国道337
１．はじめに337号線の4車線化の一環として、すでに供用している当
支点で異なる斜角がついている。斜角が大きいため完成の設置方向は流水方向と平行している。そのため、P1橋脚
号線の4車線化の一環として、すでに供用している当別川
本橋は北海道の当別バイパス事業における一般国道337 で58°、P2橋脚で45.5°、A2橋台で60°といった各支点で別川橋の下流側に新設する橋長333.0mのうち、271.623m
時に端支点部にアップリフトが生じるため、桁内にコンで58°、P2橋脚で45.5°、A2橋台で60°といった各支点で異なる斜角がついている。
斜角がきついため完成時に端支号線の4車線化の一環として、すでに供用している当別川
橋の下流側に新設する橋長333.0mのうち、271.623mの範囲
異なる斜角がついている。斜角がきついため完成時に端支橋の下流側に新設する橋長333.0mのうち、271.623mの範囲 点部にアップリフトが生じるため、桁内にコンクリートをの範囲に位置する鋼重約1600tの橋梁の製作・架設工事
クリートを打設してアンカーブロックとする構造を採用に位置する鋼重約1600tの橋梁の制作・架設工事である。
点部にアップリフトが生じるため、桁内にコンクリートをに位置する鋼重約1600tの橋梁の制作・架設工事である。 打設してアンカーブロックとする構造を採用している。
並列して供用されている既設橋は弊社を含めたJV工事にである。並列して供用されている既設橋は弊社を含めたしている。

打設してアンカーブロックとする構造を採用している。

並列して供用されている既設橋は弊社を含めたJV工事にて平成14年に施工した。
JV工事にて平成14年に施工した。

（１） 工 て平成14年に施工した。
事 名 ：一般国道 337 号当別川橋架設工事（１） 工 事 名 ：一般国道 337 号当別川橋架設工事（1）工 事 名：一般国道337号当別川橋架設工事（２） 発 注 者 ：北海道開発局札幌開発建設部

支間長は130ｍを超え、中間支点上において桁高は6.8m

支間長は130mを超え、中間支点上において桁高は
支間長は130ｍを超え、中間支点上において桁高は6.8mとなる（図－１，２）。

6.8mとなる（図－1，2）となる（図－１，２）。。
13642
841

（２） 発 注 者 ：北海道開発局札幌開発建設部（2）発 注 者：北海道開発局札幌開発建設部（３） 工 事 場 所 ：北海道石狩郡当別町

KCL

C
L

FH

2.52%

C
L

2.52%
1794.52692
1794.5

6800

至 平成至
23 年
12 23
月年 912日月 9 日
平成平成23年12月9日（５） 橋 梁形 式橋：2（５）梁 径間連続変断面鋼床版箱桁
形 式 ：2 径間連続変断面鋼床版箱桁

2692
2692

1794.52692

1794.56800

平成21年10月10日

至

FH

KCL

（４） 工 （４）期 工：自 期平成
21 年
10 21
月年1010日月 10 日
：自
平成

期：自

533

鋼床版 t=12～21mm（３） 工 事 場 所 ：北海道石狩郡当別町（3）工事場所：北海道石狩郡当別町

（4）工

533

1226813642
アスファルト舗装
12268 t=80mm
鋼床版
t=12～21mm
アスファルト舗装
t=80mm

841（5）橋梁形式：2径間連続変断面鋼床版箱桁

長 ：271.6m(当該区間)（６） 橋 （６）長 橋：271.6m(当該区間)（6）橋長：271.6m（当該区間）

間 長 ：136.3m＋ 132.5m（７） 支 （７）間 長 支：136.3m＋ 132.5m

841（7）支 間 長：136.3m＋132.5m

2334（８） 架 設 工 法 ：クレーンベント横取り併用工法（８） 架 設 工 法 ：クレーンベント横取り併用工法（8）架設工法：クレーンベント横取り併用工法
支間長

1300

支間長

1300

桁 長

136284(KCL線上)

桁 長271363(KCL線上)

W1

7291

7291 8973
8973

841

841
2334

2334

W2

W2

図－１
上部工断面図
図－1 上部工断面図
図－１ 上部工断面図

271363(KCL線上)

136284(KCL線上)

841

2334

W1

132479132479

1300

1300

M

P1

M

136284

0' 0

1300

0"

1345001300

0"134500°0134500(CL線上)

134500(CL線上)

0' 0

支間長

60

"

"

支間長

1300
°0

00
00'

00
00'

1300

132479

1300

A2

60

P1

132479

P2

0"
30'
45°

58°

58°

1300

136284

0"
30'
45°

1300

P1

A2

P2

1300

P1

図－２ 上部工一般図
図－2 上部工一般図*1 建設事業本部 関西事業部工事・計画部工事・工務グループ参事
図－２ 上部工一般図 *4 建設事業本部 工務・計画本部計画部計画グループ係長*2 橋梁事業部
橋梁工事本部橋梁工事部東京工事グループ主任*1 建設事業本部
関西事業部工事・計画部工事・工務グループ参事
建設事業本部 建設工事本部工事部工事グループ 現場代理人*3
建設事業本部
建設工事本部工事部工事グループ係長
橋梁事業本部
橋梁工事本部橋梁工事部東京工事グループ*2 橋梁事業部
橋梁工事本部橋梁工事部東京工事グループ主任＊3
建設事業本部 保全事業部保全工事部保全工事グループ*3 建設事業本部 建設工事本部工事部工事グループ係長*5 橋梁事業本部
技術本部技術部東京計画グループ係長*4 建設事業本部
工務・計画本部計画部計画グループ係長
建設事業本部 工務・計画本部計画部計画グループ 係長
橋梁事業本部*5
橋梁事業本部技術本部技術部東京計画グループ
技術本部技術部東京計画グループ係長サブリーダー

＊1

＊4

＊2

＊5

34

宮地技報

No.27

供用中の既設橋との離隔は最小で20mm程と非常に接近
供用中の既設橋との離隔は最小で20mm程と非常に接STEP 1している。
そのため本工事の架設には供用中の通行車両に近している。そのため本工事の架設には供用中の通行車・桁間の杭撤去

対して安全を考慮した架設方法を採用する必要があった。
両に対して安全を考慮した架設方法を採用する必要があ
既設橋（供用中）った。
供用中の既設橋との離隔は最小で20mm程と非常に接近

STEP 1２．架設概要している。
そのため本工事の架設には供用中の通行車両に供用中の既設橋との離隔は最小で20mm程と非常に接近
冬から春までは積雪および雪解け水による河川の出水
対して安全を考慮した架設方法を採用する必要があった。
している。
そのため本工事の架設には供用中の通行車両に2．架設概要による影響で工事ができず、2期にわたる施工であった。
対して安全を考慮した架設方法を採用する必要があった。
（１）架設工法
２．架設概要
冬から春までは積雪および雪解け水による河川の出水桁の架設は横取り架設併用のクレーンベント工法とし２．架設概要
冬から春までは積雪および雪解け水による河川の出水による影響で工事ができず、2期にわたる施工であった。
た（図－３，４）。前項の供用中の既設橋との離隔を考慮
冬から春までは積雪および雪解け水による河川の出水による影響で工事ができず、2期にわたる施工であった。
（1）架設工法
による影響で工事ができず、2期にわたる施工であった。
すると通行車両に対して安全を配慮する必要があること、（１）架設工法
桁の架設は横取り架設併用のクレーンベント工法としSTEP 1・桁間の杭撤去新設橋・桁間の杭撤去

既設橋（供用中）STEP 2・桁横移動

既設橋（供用中）

桁横移動（３ｍ）

・桁下の杭撤去
STEP 2

既設橋（供用中）STEP 2・桁横移動
桁横移動（３ｍ）（１）架設工法
また現場は河川敷内であり非常に軟弱な地盤であるため、桁の架設は横取り架設併用のクレーンベント工法とした（図－3，4）。前項の供用中の既設橋との離隔を考慮
・桁横移動
桁横移動（３ｍ）
・桁下の杭撤去
桁の架設は横取り架設併用のクレーンベント工法としベント基礎は杭構造となり架設後のベント杭の撤去が困た（図－３，４）。前項の供用中の既設橋との離隔を考慮
・桁下の杭撤去
すると通行車両に対して安全を配慮する必要があるこ
既設橋（供用中）た（図－３，４）。前項の供用中の既設橋との離隔を考慮難なことが予想された。
すると通行車両に対して安全を配慮する必要があること、既設橋（供用中）図－5 杭撤去の要領図と、また現場は河川敷内であり非常に軟弱な地盤である
すると通行車両に対して安全を配慮する必要があること、また現場は河川敷内であり非常に軟弱な地盤であるため、
図－５ 杭撤去の要領図
そこで既設橋から下流側に3ｍ離れた位置のベント上にため、ベント基礎は杭構造となり架設後のベント杭の撤
また現場は河川敷内であり非常に軟弱な地盤であるため、ベント基礎は杭構造となり架設後のベント杭の撤去が困桁架設した後、ベントを解放して支点支持状態とし、両橋去が困難なことが予想された。
（1）使用料の高い油圧クレーンを架設期間中長期にわた
ベント基礎は杭構造となり架設後のベント杭の撤去が困難なことが予想された。
ーの地盤養生として多量の杭基礎が必要となる。(3)クレ梁間に位置するベント基礎杭を事前に撤去しておく。
撤去
難なことが予想された。
そこで既設橋から下流側に3m離れた位置のベント上り拘束してしまう。（2）クレーンの架設位置毎にアウト
そこで既設橋から下流側に3ｍ離れた位置のベント上に ーン（杭施工クレーンも含む）がそれぞれの施工位置まで
図－５ 杭撤去の要領図
後に各橋台・橋脚上に設置した軌条で桁を横移動して所定
そこで既設橋から下流側に3ｍ離れた位置のベント上に
図－５ 杭撤去の要領図にクレーンで新設桁を架設し、ベントを解放して支点支
リガーの地盤養生として多量の杭基礎が必要となる。
桁架設した後、ベントを解放して支点支持状態とし、両橋移動するためには、別途地盤養生した走行路が必要となる。
の位置に据え付ける横取り架設工法も併用した（図－５）。
桁架設した後、ベントを解放して支点支持状態とし、両橋持状態とした後に両橋梁間に位置するベント基礎杭を事（3）クレーン（杭施工クレーンも含む）がそれぞれの施
梁間に位置するベント基礎杭を事前に撤去しておく。
撤去
ーの地盤養生として多量の杭基礎が必要となる。(3)クレこれらを経済性と施工性から考慮した結果、架設に使用
当初計画で桁はすべて550ｔ吊のオルテレーンクレーン
梁間に位置するベント基礎杭を事前に撤去しておく。
撤去
ーの地盤養生として多量の杭基礎が必要となる。(3)クレ前に撤去しておく。撤去後に各橋台・橋脚上に設置した工位置まで移動するための走行路にも地盤養生が必要と後に各橋台・橋脚上に設置した軌条で桁を横移動して所定ーン（杭施工クレーンも含む）がそれぞれの施工位置までする重機もクローラクレーンに変更して走行路と架設位で架設する計画であったが、問題点として上げられたのが、後に各橋台・橋脚上に設置した軌条で桁を横移動して所定ーン（杭施工クレーンも含む）がそれぞれの施工位置まで軌条の上で桁を横移動して所定の位置に据え付ける横取なる。
の位置に据え付ける横取り架設工法も併用した（図－５）。 置の地盤養生を兼用することとした。
移動するためには、別途地盤養生した走行路が必要となる。
(1)使用料の高い油圧クレーンを長期にわたる架設期間中の位置に据え付ける横取り架設工法も併用した（図－５）。
移動するためには、別途地盤養生した走行路が必要となる。
り架設工法を併用した（図－5）。
これらを経済性と施工性から考慮した結果、架設に使当初計画で桁はすべて550ｔ吊のオルテレーンクレーン
これらを経済性と施工性から考慮した結果、架設に使用拘束してしまう。(2)クレーンの架設位置毎にアウトリガ
当初計画で桁はすべて550ｔ吊のオルテレーンクレーン
これらを経済性と施工性から考慮した結果、架設に使用
当初桁はすべて550t吊のオルテレーンクレーンで架設で架設する計画であったが、問題点として上げられたのが、 用する重機をクローラクレーンに変更することで走行路する重機もクローラクレーンに変更して走行路と架設位で架設する計画であったが、問題点として上げられたのが、する計画であったが、問題点として上げられたのが、(1)使用料の高い油圧クレーンを長期にわたる架設期間中(1)使用料の高い油圧クレーンを長期にわたる架設期間中する重機もクローラクレーンに変更して走行路と架設位と架設位置の地盤養生を兼用することとした。
置の地盤養生を兼用することとした。
置の地盤養生を兼用することとした。

拘束してしまう。(2)クレーンの架設位置毎にアウトリガ
拘束してしまう。(2)クレーンの架設位置毎にアウトリガ

図－３

架設側面図

図－３
図－3
架設側面図
図－３架設側面図
架設側面図

図－４

架設平面図

図－4 架設平面図
図－４架設平面図
図－４ 架設平面図
当別川橋（LB橋）の架設

35

（２）
作業ヤードの補強
またA2付近の架設は河川管理用道路があり、大型のクロ（2）作業ヤードの補強
またA2付近の架設は河川管理用道路があり、大型の（２）作業ヤードの補強
またA2付近の架設は河川管理用道路があり、大型のクロ
地盤は地表面より約35ｍ以上の下方までN値が10以下のーラクレーンの進入が困難なため、360t吊トラッククレー（２）
作業ヤードの補強
またA2付近の架設は河川管理用道路があり、大型のクロ
施工場所は地表面より下方約35m以上においてまでN
クローラクレーンの進入が困難なため、360t吊トラック（２）
作業ヤードの補強
またA2付近の架設は河川管理用道路があり、大型のクロ
地盤は地表面より約35ｍ以上の下方までN値が10以下の ンを使用し、ーラクレーンの進入が困難なため、360t吊トラッククレー
砂質土層・粘性土層からなる軟弱地盤のため、架設作業時
据え付け箇所のアウトリガー位置に基礎杭を地盤は地表面より約35ｍ以上の下方までN値が10以下のーラクレーンの進入が困難なため、360t吊トラッククレー
値が10以下の砂質土層・粘性土層からなる軟弱地盤のたクレーンを使用し、据え付け箇所のアウトリガー位置に
地盤は地表面より約35ｍ以上の下方までN値が10以下のーラクレーンの進入が困難なため、360t吊トラッククレー
砂質土層・粘性土層からなる軟弱地盤のため、架設作業時ンを使用し、据え付け箇所のアウトリガー位置に基礎杭をにおけるクレーン載荷重による地盤の安定性と、先行設置打設して補強した（写真－３）。
砂質土層・粘性土層からなる軟弱地盤のため、架設作業時ンを使用し、据え付け箇所のアウトリガー位置に基礎杭をめ、架設作業時におけるクレーン載荷重による地盤の安基礎杭を打設して補強した（写真－3）。
砂質土層・粘性土層からなる軟弱地盤のため、架設作業時ンを使用し、据え付け箇所のアウトリガー位置に基礎杭をにおけるクレーン載荷重による地盤の安定性と、先行設置打設して補強した（写真－３）。
したベント杭への桁架設時のクレーン載荷重による影響
におけるクレーン載荷重による地盤の安定性と、先行設置打設して補強した（写真－３）。
定性と、先行設置したベント杭への桁架設時のクレーンにおけるクレーン載荷重による地盤の安定性と、先行設置
打設して補強した（写真－３）。
したベント杭への桁架設時のクレーン載荷重による影響が懸念された。
そこで実施工に先立ち地盤変位やベント杭したベント杭への桁架設時のクレーン載荷重による影響
載荷重による影響が懸念された。そこで実施工に先立ちしたベント杭への桁架設時のクレーン載荷重による影響が懸念された。
そこで実施工に先立ち地盤変位やベント杭の変位・応力状態を確認するために2次元FEM解析の実施も基礎杭が懸念された。
そこで実施工に先立ち地盤変位やベント杭
地盤変位やベント杭の変位・応力状態を確認するためにが懸念された。そこで実施工に先立ち地盤変位やベント杭の変位・応力状態を確認するために2次元FEM解析の実施も基礎杭含めて検討を行った。
の変位・応力状態を確認するために2次元FEM解析の実施も基礎杭
2次元FEM解析の実施も含めて検討を行った。
の変位・応力状態を確認するために2次元FEM解析の実施も基礎杭含めて検討を行った。
１）
クレーン走行路および架設位置含めて検討を行った。
含めて検討を行った。
１）
クレーン走行路および架設位置
クローラクレーンの移動および架設箇所は砕石と敷１） クレーン走行路および架設位置
1）クレーン走行路および架設位置
１）
クレーン走行路および架設位置
クローラクレーンの移動および架設箇所は砕石と敷鉄板により補強した状態で地盤安定計算を行った。
しかクローラクレーンの移動および架設箇所は砕石と敷クローラクレーンの移動および架設箇所は砕石と敷クローラクレーンの移動および架設箇所は砕石と敷鉄鉄板により補強した状態で地盤安定計算を行った。
しかし結果は砕石高500mmと敷鉄板だけではNGとなったため、鉄板により補強した状態で地盤安定計算を行った。
しか鉄板により補強した状態で地盤安定計算を行った。しか板により補強した状態で地盤安定計算を行った。しかしし結果は砕石高500mmと敷鉄板だけではNGとなったため、さらに荷重を分散させるためH-300鋼を敷設することでし結果は砕石高500mmと敷鉄板だけではNGとなったため、し結果は砕石高500mmと敷鉄板だけではNGとなったため、結果は砕石高500mmと敷鉄板だけではNGとなったため、さらに荷重を分散させるためH-300鋼を敷設することで所用の安全を確保した（写真－１）。
さらに荷重を分散させるためH-300鋼を敷設することでさらに荷重を分散させるためH-300鋼を敷設することでさらに荷重を分散させるためH-300鋼を敷設することで所用の安全を確保した（写真－１）。
所用の安全を確保した（写真－１）。
所用の安全を確保した（写真－１）。
写真－３
写真－3アウトリガー基礎杭
アウトリガー基礎杭所用の安全を確保した（写真－1）。
写真－３
アウトリガー基礎杭
写真－３
アウトリガー基礎杭500t吊ｸﾛｰﾗｸﾚｰﾝ
写真－３ アウトリガー基礎杭40mm敷鉄板
２）ベント杭500t吊ｸﾛｰﾗｸﾚｰﾝ
500t吊ｸﾛｰﾗｸﾚｰﾝ
2）ベント基礎杭
500t吊ｸﾛｰﾗｸﾚｰﾝ
40mm敷鉄板
40mm敷鉄板
２）ベント杭２）ベント杭解析の結果は杭体に作用する曲げモーメントおよびせ解析の結果は杭体に作用する曲げモーメントおよびせ40mm敷鉄板
H-300鋼
２）ベント杭解析の結果は杭体に作用する曲げモーメントおよびせ解析の結果は杭体に作用する曲げモーメントおよびせん断力に対して応力度上は満足したものの、
杭天端およびん断力に対して応力度上は満足したものの、杭天端およH-300鋼
H-300鋼解析の結果は杭体に作用する曲げモーメントおよびせ500mm砕石
ん断力に対して応力度上は満足したものの、
杭天端およびん断力に対して応力度上は満足したものの、
杭天端および
地中部に作用する水平変位および地盤沈下量は比較的大H-300鋼び地中部に作用する水平変位および地盤沈下量は比較的ん断力に対して応力度上は満足したものの、杭天端および500mm砕石
500mm砕石
地中部に作用する水平変位および地盤沈下量は比較的大地中部に作用する水平変位および地盤沈下量は比較的大きな結果となった。そこで、１ブロックにおいて断面で左500mm砕石
大きな結果となった。そこで、1ブロックにおいて断面
地中部に作用する水平変位および地盤沈下量は比較的大きな結果となった。そこで、１ブロックにおいて断面で左きな結果となった。そこで、１ブロックにおいて断面で左右２分割して架設することで、吊上げ重量を減らしクレー
で左右2分割して架設することで、吊上げ重量を減らしきな結果となった。そこで、１ブロックにおいて断面で左右２分割して架設することで、吊上げ重量を減らしクレー
右２分割して架設することで、吊上げ重量を減らしクレー
ンとベント杭の離れを大きくとることで、余裕度を大きくたり、クレーンとベント杭の離れを大きくとるなどし
右２分割して架設することで、吊上げ重量を減らしクレー
写真－１ 走行路および架設補強
ンとベント杭の離れを大きくとることで、余裕度を大きく
ンとベント杭の離れを大きくとることで、余裕度を大きく
とるために架設計画の見直しをおこなった。
結果は当初にて、余裕度を大きくとるための架設計画の見直しをおこ
ンとベント杭の離れを大きくとることで、余裕度を大きく
写真－１
写真－１ 走行路および架設補強
走行路および架設補強とるために架設計画の見直しをおこなった。
結果は当初にとるために架設計画の見直しをおこなった。
結果は当初に比べて以下のように変位量が減少し、裕度ならびに沈下量
写真－１
写真－1 走行路および架設補強
走行路および架設補強なった。結果は当初に比べて以下のように変位量が減少とるために架設計画の見直しをおこなった。
結果は当初に
ただし、河川法面に近いクレーン設置箇所での地盤安定比べて以下のように変位量が減少し、裕度ならびに沈下量比べて以下のように変位量が減少し、裕度ならびに沈下量の抑制が可能となった。図－６、７に解析のモデルおよびし、裕度ならびに沈下量の抑制が可能となった。図－6、比べて以下のように変位量が減少し、裕度ならびに沈下量
ただし、河川法面に近いクレーン設置箇所での地盤安定
ただし、河川法面に近いクレーン設置箇所での地盤安定
計算結果は、
上記養生を行っても円弧すべりに対して所定の抑制が可能となった。図－６、７に解析のモデルおよびの抑制が可能となった。図－６、７に解析のモデルおよび結果を示す。
ただし、河川法面に近いクレーン設置箇所での地盤安定
ただし、河川法面に近いクレーン設置箇所での地盤安7に解析のモデルおよび結果を示す。
計算結果は、
上記養生を行っても円弧すべりに対して所定の抑制が可能となった。図－６、７に解析のモデルおよび計算結果は、
上記養生を行っても円弧すべりに対して所定の安全率を得ることができなかったため、杭基礎によるク
結果を示す。
結果を示す。
・ベント杭水平変位：杭天端変位31mm→ 22mm
計算結果は、上記養生を行っても円弧すべりに対して所定
定計算結果は、上記養生を行っても円弧すべりに対して31mm→ 22mm
・ベント杭水平変位：杭天端変位の安全率を得ることができなかったため、杭基礎によるク
結果を示す。
の安全率を得ることができなかったため、杭基礎によるク
レーン構台を設置した（写真－２）。
・ベント杭水平変位：杭天端変位
31mm→
22mm
・ベント杭水平変位：杭天端変位
31mm→
22mm
：地中部最大49mm→
44mmの安全率を得ることができなかったため、杭基礎によるク
レーン構台を設置した（写真－２）。
所定の安全率を得ることができなかったため、杭基礎に
49mm→
44mm
：地中部最大・ベント杭水平変位：杭天端変位
31mm→
22mm
レーン構台を設置した（写真－２）。
：地中部最大49mm→
44mm：地中部最大 240mm→210mm
49mm→ 44mm・クレーン載荷位置での地盤沈下量
レーン構台を設置した（写真－２）。
：地中部最大49mm→ 44mm
よるクレーン構台を設置した（写真－2）。
・クレーン載荷位置での地盤沈下量
240mm→210mm
・クレーン載荷位置での地盤沈下量
・クレーン載荷位置での地盤沈下量 240mm→210mm
240mm→210mm
・クレーン載荷位置での地盤沈下量
240mm→210mm

写真－２ クレーン構台
写真－２ クレーン構台
写真－2 クレーン構台
写真－２
クレーン構台
写真－２ クレーン構台

36

図－６ 解析メッシュ図
図－６
図－6 解析メッシュ図
解析メッシュ図
図－６
解析メッシュ図
図－６ 解析メッシュ図

宮地技報

No.27

点での付加応力の影響を考慮する必要があった。そのた
ップ毎の形状管理を検討した。この検討は特に本橋のよう
ップ毎の形状管理を検討した。この検討は特に本橋のようめ架設ステップ毎の形状管理を検討した。この検討は特に斜角のきつい主桁においては適切に行わないと完成形に斜角のきつい主桁においては適切に行わないと完成形に本橋のように斜角のきつい主桁においては適切に行わ
でほぼ支点反力がゼロとなる支承の場合、浮き上がってしでほぼ支点反力がゼロとなる支承の場合、浮き上がってしないと完成形でほぼ支点反力がゼロとなる支承の場合、ップ毎の形状管理を検討した。この検討は特に本橋のよう
ップ毎の形状管理を検討した。
この検討は特に本橋のようまう可能性があるため、各ウェブ毎に個別に検討をし、現まう可能性があるため、各ウェブ毎に個別に検討をし、現に斜角のきつい主桁においては適切に行わないと完成形に斜角のきつい主桁においては適切に行わないと完成形
浮き上がってしまう可能性があるため、各ウェブ毎に個場において入念に管理を行った。
図－１１に検討図を示す。
でほぼ支点反力がゼロとなる支承の場合、浮き上がってし場において入念に管理を行った。
図－１１に検討図を示す。
でほぼ支点反力がゼロとなる支承の場合、浮き上がってし別に検討をし、現場において入念に管理を行った。図－
まう可能性があるため、各ウェブ毎に個別に検討をし、現まう可能性があるため、各ウェブ毎に個別に検討をし、現8に検討図を示す。
場において入念に管理を行った。図－１１に検討図を示す。

場において入念に管理を行った。図－１１に検討図を示す。

図－7 Ｘ方向変位コンター図
X方向変位コンター図
図－７図－７ Ｘ方向変位コンター図（３）杭施工（設置）図－７ Ｘ方向変位コンター図（３）杭施工（設置）（3）杭施工（設置）
ベントおよびクレーン構台の基礎杭には300～400mmサ
図－７ Ｘ方向変位コンター図（３）杭施工（設置）
ベントおよびクレーン構台の基礎杭には300～400mmサ
ベントおよびクレーン構台の基礎杭には300〜400mm
ベントおよびクレーン構台の基礎杭には300～400mmサ（３）杭施工（設置）
イズのＨ形鋼を使用したが、河川敷内の非常に軟弱な地盤
イズのＨ形鋼を使用したが、河川敷内の非常に軟弱な地盤
イズのＨ形鋼を使用したが、河川敷内の非常に軟弱な地盤
ベントおよびクレーン構台の基礎杭には300～400mmサ
サイズのH形鋼を使用したが、河川敷内の非常に軟弱なであることから、杭周りの付着力は期待せず、支持層までであることから、杭周りの付着力は期待せず、支持層までであることから、杭周りの付着力は期待せず、支持層まで
イズのＨ形鋼を使用したが、河川敷内の非常に軟弱な地盤地盤であることから、杭周りの付着力は期待せず、支持打ち込むこととした。そのため打ち込み深さは最大で50m打ち込むこととした。そのため打ち込み深さは最大で50m打ち込むこととした。そのため打ち込み深さは最大で50mであることから、杭周りの付着力は期待せず、支持層まで層まで打ち込むこととした。そのため打ち込み深さは最と非常に深い値となった。
杭の施工は架設と兼用のクレーと非常に深い値となった。杭の施工は架設と兼用のクレー
打ち込むこととした。そのため打ち込み深さは最大で50mと非常に深い値となった。
杭の施工は架設と兼用のクレー大で50mと非常に深い値となった。杭の施工は架設と兼ン走行路から150ｔ吊クローラクレーンによって施工しン走行路から150ｔ吊クローラクレーンによって施工しと非常に深い値となった。杭の施工は架設と兼用のクレーン走行路から150ｔ吊クローラクレーンによって施工し用のクレーン走行路から150t吊クローラクレーンによっ（写真－４）、河川内は架設用の構台から架設に使用した（写真－４）、河川内は架設用の構台から架設に使用した
ン走行路から150ｔ吊クローラクレーンによって施工し（写真－４）、河川内は架設用の構台から架設に使用したて施工し（写真－4）、河川内は架設用の構台から架設
500ｔ吊クローラクレーンで施工した。
500ｔ吊クローラクレーンで施工した。
（写真－４）、河川内は架設用の構台から架設に使用した
500ｔ吊クローラクレーンで施工した。
に使用した500t吊クローラクレーンで施工した。
500ｔ吊クローラクレーンで施工した。

図－１１ 溶接キャンバー検討図
図－１１
溶接キャンバー検討図
図－8 溶接キャンバー検討図

図－１１

溶接キャンバー検討図

図－１１ 溶接キャンバー検討図
２）架設変形形状
２）架設変形形状
２）架設変形形状
2）架設変形形状
本橋は大型橋梁であり、断面で縦横分割となる（図－１）。
本橋は大型橋梁であり、断面で縦横分割となる（図－１）。
本橋は大型橋梁であり、断面で縦横分割となる（図－１）。
２）架設変形形状
本橋は大型橋梁であり、断面で縦横分割となる（図－これを地組立てしてクレーンベント架設を行っているが、これを地組立てしてクレーンベント架設を行っているが、これを地組立てしてクレーンベント架設を行っているが、本橋は大型橋梁であり、断面で縦横分割となる（図－１）。
1）。これを地組立てしてクレーンベント架設を行って前項のクレーンの地盤反力によるベント杭への影響を回
前項のクレーンの地盤反力によるベント杭への影響を回これを地組立てしてクレーンベント架設を行っているが、前項のクレーンの地盤反力によるベント杭への影響を回いるが、前項のクレーンの地盤反力によるベント杭への避するため、
当初よりも地組立ての分割数を増やして架設避するため、当初よりも地組立ての分割数を増やして架設
前項のクレーンの地盤反力によるベント杭への影響を回避するため、
当初よりも地組立ての分割数を増やして架設
影響を回避するため、当初よりも地組立ての分割数を増をおこなっている。
をおこなっている。

避するため、
当初よりも地組立ての分割数を増やして架設をおこなっている。
やして架設をおこなっている。
その結果、左右分割（コの字）での地組み立て架設（写
その結果、左右分割（コの字）での地組み立て架設（写をおこなっている。
その結果、左右分割（コの字）での地組み立て架設（写真－５）は施工上特に支障はなかったが、クレーンの作業
その結果、左右分割（コの字）での地組み立て架設
真－５）は施工上特に支障はなかったが、クレーンの作業
その結果、左右分割（コの字）での地組み立て架設（写半径が届かないため上下左右に４分割まで細かくした場
真－５）は施工上特に支障はなかったが、クレーンの作業（写真－5）は施工上特に支障はなかったが、クレーンの半径が届かないため上下左右に４分割まで細かくした場
真－５）は施工上特に支障はなかったが、クレーンの作業
合（写真－６）、ベントの受け点から張り出すと断面中心半径が届かないため上下左右に４分割まで細かくした場合（写真－６）、ベントの受け点から張り出すと断面中心
作業半径が届かないため上下左右に4分割まで細かくし半径が届かないため上下左右に４分割まで細かくした場
側の下フランジがウエブから大きく張出しているため自合（写真－６）、ベントの受け点から張り出すと断面中心側の下フランジがウエブから大きく張出しているため自た場合（写真－6）、ベントの受け点から張り出すと断面合（写真－６）、ベントの受け点から張り出すと断面中心
重でたわみ、形状を合わすことが困難となった。そこで架側の下フランジがウエブから大きく張出しているため自重でたわみ、形状を合わすことが困難となった。そこで架中心側の下フランジがウエブから大きく張出しているた側の下フランジがウエブから大きく張出しているため自設時に仮の支保工で先端を受けることでたわみをとり、次重でたわみ、形状を合わすことが困難となった。そこで架設時に仮の支保工で先端を受けることでたわみをとり、次
め自重でたわみ、形状を合わすことが困難となった。そ重でたわみ、形状を合わすことが困難となった。そこで架のベント受け点まで左右片側（コの字）の架設を先行させ設時に仮の支保工で先端を受けることでたわみをとり、て形状を安定させた後もう片方の跳ね出しブロックを架設時に仮の支保工で先端を受けることでたわみをとり、次 次のベント受け点まで左右片側（コの字）の架設を先行させこで架設時に仮の支保工で先端を受けることでたわみを写真－４ ベント杭設置設していく順序で添接作業にあたった。
のベント受け点まで左右片側（コの字）の架設を先行させのベント受け点まで左右片側（コの字）の架設を先行させて形状を安定させた後もう片方の跳ね出しブロックを架とり、次のベント受け点まで左右片側（コの字）の架設て形状を安定させた後もう片方の跳ね出しブロックを架て形状を安定させた後もう片方の跳ね出しブロックを架設していく順序で添接作業にあたった。
を先行させて形状を安定させた後もう片方の跳ね出しブ設していく順序で添接作業にあたった。
設していく順序で添接作業にあたった。
ロックを架設していく順序で添接作業にあたった。

写真－４ ベント杭設置（４）桁形状管理
写真－４ベント杭設置
ベント杭設置写真－４
ベント杭設置写真－4１）溶接キャンバー
本橋の主桁現場継ぎ手部は鋼床板のみが溶接であり、製（４）桁形状管理（４）桁形状管理
作時に溶接収縮を考慮した付加キャンバーが付けられて（４）桁形状管理（4）桁形状管理
１）溶接キャンバー

１）溶接キャンバー

いる。施工は2期にわたり不安定な状態で架設が中断する
１）溶接キャンバー
1）溶接キャンバー
本橋の主桁現場継ぎ手部は鋼床板のみが溶接であり、製
本橋の主桁現場継ぎ手部は鋼床板のみが溶接であり、製ため主桁の設置高さは極力低く安定させておく必要があ
本橋の主桁現場継ぎ手部は鋼床板のみが溶接であり、製
本橋の主桁現場継ぎ手部は鋼床板のみが溶接であり、作時に溶接収縮を考慮した付加キャンバーが付けられて作時に溶接収縮を考慮した付加キャンバーが付けられてる。また架設途中に出水対策により一部のベントを撤去す

作時に溶接収縮を考慮した付加キャンバーが付けられて製作時に溶接収縮を考慮した付加キャンバーが付けられいる。施工は2期にわたり不安定な状態で架設が中断するいる。施工は2期にわたり不安定な状態で架設が中断するることや、溶接によるデッキ収縮からベント受け点での付いる。施工は2期にわたり不安定な状態で架設が中断する
ため主桁の設置高さは極力低く安定させておく必要があている。施工は2期にわたり不安定な状態で架設が中断
ため主桁の設置高さは極力低く安定させておく必要があ
加応力の影響を考慮する必要があった。そのため架設ステ

写真－５

２分割架設状況

ため主桁の設置高さは極力低く安定させておく必要がある。
また架設途中に出水対策により一部のベントを撤去すするため主桁の設置高さは極力低く安定させておく必要る。また架設途中に出水対策により一部のベントを撤去する。
また架設途中に出水対策により一部のベントを撤去することや、溶接によるデッキ収縮からベント受け点での付ることや、溶接によるデッキ収縮からベント受け点での付がある。また架設途中に出水対策により一部のベントを
加応力の影響を考慮する必要があった。
そのため架設ステることや、溶接によるデッキ収縮からベント受け点での付加応力の影響を考慮する必要があった。
そのため架設ステ
撤去することや、溶接によるデッキ収縮からベント受け

加応力の影響を考慮する必要があった。そのため架設ステ
当別川橋（LB橋）の架設

写真－５
写真－5 ２分割架設状況
2分割架設状況
写真－５
２分割架設状況

写真－５

２分割架設状況

37

た。
現場溶接部の非破壊検査は超音波探傷試験を溶接継手
現場溶接部の非破壊検査は超音波探傷試験を溶接継手
現場溶接部の非破壊検査は超音波探傷試験を溶接継手全線に行い、合わせて端部や交差部は放射線透過試験を用全線に行い、合わせて端部や交差部は放射線透過試験を用全線に行い、合わせて端部や交差部は放射線透過試験を
現場溶接部の非破壊検査は超音波探傷試験を溶接継手いてクロスチェックを行い、溶接品質の確保に努めた。
いてクロスチェックを行い、溶接品質の確保に努めた。
用いてクロスチェックを行い、溶接品質の確保に努め
現場溶接部の非破壊検査は超音波探傷試験を溶接継手全線に行い、
合わせて端部や交差部は放射線透過試験を用
また、鋼床版の疲労についての配慮から外観検査時の判
また、鋼床版の疲労についての配慮から外観検査時の判た。
全線に行い、
合わせて端部や交差部は放射線透過試験を用いてクロスチェックを行い、溶接品質の確保に努めた。
定基準を厳しくした。また、工場製作時に溶接にて設置し定基準を厳しくした。また、工場製作時に溶接にて設置しいてクロスチェックを行い、溶接品質の確保に努めた。
また、鋼床版の疲労についての配慮から外観検査時のまた、鋼床版の疲労についての配慮から外観検査時の判ている鋼床版上の吊金具の撤去については、撤去完了後有ている鋼床版上の吊金具の撤去については、撤去完了後有また、鋼床版の疲労についての配慮から外観検査時の判判定基準を厳しくした。また、工場製作時に溶接にて設定基準を厳しくした。また、工場製作時に溶接にて設置し害な傷が残っていないか磁粉探傷試験を行った。その状況
害な傷が残っていないか磁粉探傷試験を行った。その状況
定基準を厳しくした。また、工場製作時に溶接にて設置し置している鋼床版上の吊金具の撤去については、撤去完ている鋼床版上の吊金具の撤去については、撤去完了後有を写真―８に示す。
を写真―８に示す。
ている鋼床版上の吊金具の撤去については、撤去完了後有了後有害な傷が残っていないか磁粉探傷試験を行った。
害な傷が残っていないか磁粉探傷試験を行った。その状況
害な傷が残っていないか磁粉探傷試験を行った。
その状況
その状況を写真－8に示す。
を写真―８に示す。
を写真―８に示す。

写真－６
写真－6 ４分割架設状況
4分割架設状況
写真－６
４分割架設状況

写真－６ ４分割架設状況（５）現場溶接管理（5）現場溶接管理（５）現場溶接管理
写真－６ ４分割架設状況
本橋梁は、鋼床版の継手は標準部が板厚12mmの現場溶接
本橋梁は、鋼床版の継手は標準部が板厚12mmの現場
本橋梁は、鋼床版の継手は標準部が板厚12mmの現場溶接（５）現場溶接管理でありその溶接方法としてサブマージアーク溶接を採用でありその溶接方法としてサブマージアーク溶接を採用
溶接でありその溶接方法としてサブマージアーク溶接を（５）現場溶接管理
本橋梁は、鋼床版の継手は標準部が板厚12mmの現場溶接している。
支点上の鋼床版については最大で板厚21mmのたしている。
支点上の鋼床版については最大で板厚21mmのた採用している。支点上の鋼床版については最大で板厚
本橋梁は、鋼床版の継手は標準部が板厚12mmの現場溶接でありその溶接方法としてサブマージアーク溶接を採用
め一部ガスシールドアーク溶接とした。
め一部ガスシールドアーク溶接とした。
21mmのため一部ガスシールドアーク溶接とした。
でありその溶接方法としてサブマージアーク溶接を採用している。
支点上の鋼床版については最大で板厚21mmのた
通常、現場での鋼床版サブマージアーク溶接の場合ガス
通常、現場での鋼床版サブマージアーク溶接の場合ガス
通常、現場での鋼床版サブマージアーク溶接の場合ガしている。支点上の鋼床版については最大で板厚21mmのため一部ガスシールドアーク溶接とした。
シールドアーク溶接と異なり一般に風防設備を必要としシールドアーク溶接と異なり一般に風防設備を必要としスシールドアーク溶接と異なり一般に風防設備を必要とめ一部ガスシールドアーク溶接とした。
ないが、本橋梁の架橋地点周辺は遮蔽物がなく、また河川
通常、現場での鋼床版サブマージアーク溶接の場合ガスないが、本橋梁の架橋地点周辺は遮蔽物がなく、また河川しないが、本橋梁の架橋地点周辺は遮蔽物がなく、また通常、現場での鋼床版サブマージアーク溶接の場合ガス
上で風の通り道になりやすいなどの地理的条件から、サブ
シールドアーク溶接と異なり一般に風防設備を必要とし上で風の通り道になりやすいなどの地理的条件から、
サブ
河川上で風の通り道になりやすいなどの地理的条件か
シールドアーク溶接と異なり一般に風防設備を必要としマージアーク溶接の際も風防設備を用いて溶接作業を行ないが、本橋梁の架橋地点周辺は遮蔽物がなく、また河川
マージアーク溶接の際も風防設備を用いて溶接作業を行ら、サブマージアーク溶接の際も風防設備を用いて溶接ないが、本橋梁の架橋地点周辺は遮蔽物がなく、また河川った。その写真を写―７に示す。
上で風の通り道になりやすいなどの地理的条件から、サブった。その写真を写―７に示す。
作業を行った。その写真を写真－7に示す。
上で風の通り道になりやすいなどの地理的条件から、サブ
マージアーク溶接の際も風防設備を用いて溶接作業を行
マージアーク溶接の際も風防設備を用いて溶接作業を行った。その写真を写―７に示す。
った。その写真を写―７に示す。

写真－８
写真－８ 磁粉探傷試験
磁粉探傷試験
（６）杭施工（撤去）
写真－８
磁粉探傷試験
（６）杭施工（撤去）
写真－8 磁粉探傷試験
写真－８ 磁粉探傷試験
桁組み立て完了後、ベント基礎杭の撤去を河川内は60t
桁組み立て完了後、ベント基礎杭の撤去を河川内は60t
吊クローラクレーンを横取り前の桁上に乗せて施工した（６）杭施工（撤去）
吊クローラクレーンを横取り前の桁上に乗せて施工した（6）杭施工（撤去）（６）杭施工（撤去）（写真－９、１０）。
桁組み立て完了後、ベント基礎杭の撤去を河川内は60t（写真－９、１０）。
桁組み立て完了後、ベント基礎杭の撤去を河川内は桁組み立て完了後、ベント基礎杭の撤去を河川内は60t
吊クローラクレーンを横取り前の桁上に乗せて施工した
60t吊クローラクレーンを横取り前の桁上に乗せて施工
吊クローラクレーンを横取り前の桁上に乗せて施工した（写真－９、１０）。
した（写真－9，10）。
（写真－９、１０）。

写真－７
溶接風防設備写真－7 溶接風防設備
写真－７ 溶接風防設備
風防設備には型枠足場を流用し、溶接作業中は鋼床版の吊風防設備には型枠足場を流用し、溶接作業中は鋼床版
写真－７ 溶接風防設備
風防設備には型枠足場を流用し、溶接作業中は鋼床版の吊写真－７
溶接風防設備
金具や手すりなどで強固に固定して不意の突風にも十分の吊金具や手すりなどで強固に固定して不意の突風にも金具や手すりなどで強固に固定して不意の突風にも十分注意した。風防設備を設置することによってより溶接品質十分注意した。風防設備を設置することによってより溶風防設備には型枠足場を流用し、溶接作業中は鋼床版の吊注意した。
風防設備を設置することによってより溶接品質
風防設備には型枠足場を流用し、溶接作業中は鋼床版の吊を確保することが出来るが、別途定めた溶接時の気象条件
接品質を確保することが出来るが、別途定めた溶接時の金具や手すりなどで強固に固定して不意の突風にも十分を確保することが出来るが、別途定めた溶接時の気象条件
金具や手すりなどで強固に固定して不意の突風にも十分（気温・風速）を超える場合には作業を中止した。
気象条件（気温・風速）を超える場合には作業を中止し（気温・風速）を超える場合には作業を中止した。
注意した。
風防設備を設置することによってより溶接品質注意した。
風防設備を設置することによってより溶接品質を確保することが出来るが、別途定めた溶接時の気象条件を確保することが出来るが、別途定めた溶接時の気象条件（気温・風速）を超える場合には作業を中止した。
（気温・風速）を超える場合には作業を中止した。
38

写真－９ 杭抜き状況
写真－９ 杭抜き状況

写真－９
杭抜き状況
写真－9 杭抜き状況
写真－９
杭抜き状況

宮地技報

No.27

（７）横取り架設（7）横取り架設（７）横取り架設
当初計画では、河川内で支点反力の最も大きい中間支点
当初計画では、河川内で支点反力の最も大きい中間支
当初計画では、河川内で支点反力の最も大きい中間支点（７）横取り架設であるP2橋脚が端支点と斜角が大きく異なっているため、点であるP2橋脚が端支点と斜角が大きく異なっているであるP2橋脚が端支点と斜角が大きく異なっているため、当初計画では、河川内で支点反力の最も大きい中間支点
横取り方向を両端部に合わせた場合に橋脚の構造中心方
ため、横取り方向を両端部に合わせた場合に橋脚の構造
横取り方向を両端部に合わせた場合に橋脚の構造中心方であるP2橋脚が端支点と斜角が大きく異なっているため、向が異なり、RC橋脚上での横取り設備の設置位置（荷重載中心方向が異なり、RC橋脚上での横取り設備の設置位向が異なり、RC橋脚上での横取り設備の設置位置（荷重載
横取り方向を両端部に合わせた場合に橋脚の構造中心方
荷位置）が橋脚縁端に近く、橋脚の品質を確保することが置（荷重載荷位置）が橋脚縁端に近く、橋脚の品質を確荷位置）が橋脚縁端に近く、橋脚の品質を確保することが向が異なり、RC橋脚上での横取り設備の設置位置（荷重載困難と予想された。
保することが困難と予想された。
荷位置）が橋脚縁端に近く、橋脚の品質を確保することが困難と予想された。
これを回避するには、本来支点反力の最も大きい中間支
これを回避するには、本来支点反力の最も大きい中間困難と予想された。
これを回避するには、
本来支点反力の最も大きい中間支点において横取り方向を一致させる事が好ましいが、本橋支点において横取り方向を一致させる事が好ましいが、
これを回避するには、本来支点反力の最も大きい中間支点において横取り方向を一致させる事が好ましいが、本橋のように横取り桁の端部が橋台本体に干渉して配置する
本橋のように横取り桁の端部が橋台本体に干渉して配置点において横取り方向を一致させる事が好ましいが、本橋 横のように横取り桁の端部が橋台本体に干渉して配置することができない場合は橋台よりも高い位置に桁を組み、することができない場合は橋台よりも高い位置に桁を組
写真－１０ 杭材撤去状況のように横取り桁の端部が橋台本体に干渉して配置することができない場合は橋台よりも高い位置に桁を組み、横取り後にジャッキダウンする方法がある。しかし橋脚・橋
写真－１０
杭材撤去状況
写真－10 杭材撤去状況ことができない場合は橋台よりも高い位置に桁を組み、横み、横取り後にジャッキダウンする方法がある。しかし取り後にジャッキダウンする方法がある。しかし橋脚・橋台上が狭く架設位置も高くなるため、長期の桁組み立て時
杭基礎の撤去は設置したときと同じ能力のバイブロハ
写真－１０ 杭材撤去状況
取り後にジャッキダウンする方法がある。しかし橋脚・橋橋脚・橋台上が狭く架設位置も高くなるため、長期の桁台上が狭く架設位置も高くなるため、長期の桁組み立て時
や、横取り時不安定な状態となることが懸念された。
杭基礎の撤去は設置したときと同じ能力のバイブロハ
ンマーによる引き抜き作業を試みたが、引き抜くことがで
台上が狭く架設位置も高くなるため、長期の桁組み立て時
杭基礎の撤去は設置したときと同じ能力のバイブロハ
組み立て時や、横取り時不安定な状態となることが懸念
や、横取り時不安定な状態となることが懸念された。
そのため、桁降下量を最低限に抑え、かつ安定した桁横杭基礎の撤去は設置したときと同じ能力のバイブロハ
ンマーによる引き抜き作業を試みたが、引き抜くことがでや、横取り時不安定な状態となることが懸念された。
そのため、桁降下量を最低限に抑え、かつ安定した桁横ンマーによる引き抜き作業を試みたが、引き抜くことが
された。
きずに、
能力の大きなバイブロハンマーを採用することと移動を行うため、横取り方向はA2橋台部の斜角に合わせた
ンマーによる引き抜き作業を試みたが、引き抜くことがでそのため、桁降下量を最低限に抑え、かつ安定した桁横
きずに、能力の大きなバイブロハンマーを採用することと移動を行うため、横取り方向はA2橋台部の斜角に合わせたできずに、能力の大きなバイブロハンマーを採用するこ
そのため、桁降下量を最低限に抑え、かつ安定した桁
60°を基準とし（図－１２）、以下の2点について対策をなった。
おそらく最も時間の経過したもので設置から１年
きずに、能力の大きなバイブロハンマーを採用することと移動を行うため、横取り方向はA2橋台部の斜角に合わせた60°を基準とし（図－１２）、以下の2点について対策をととなった。おそらく最も時間の経過したもので設置か
横移動を行うため、横取り方向はA2橋台部の斜角に合なった。
おそらく最も時間の経過したもので設置から１年講じた。
以上が経過しており、杭周りの地盤の締固まりで付着力が60°を基準とし（図－１２）、以下の2点について対策をなった。
おそらく最も時間の経過したもので設置から１年講じた。
ら1年以上が経過しており、杭周りの地盤の締固まりでわせた60°
を基準とし（図－9）、以下の2点について対以上が経過しており、杭周りの地盤の締固まりで付着力が増加したためと予想される。そのため、過負荷により安全講じた。
以上が経過しており、杭周りの地盤の締固まりで付着力が(1) P1橋脚部の斜角58°に対し、横取り軌条設置角度を付着力が増加したためと予想される。そのため、過負荷策を講じた。
増加したためと予想される。そのため、過負荷により安全装置が作動し、バイブロハンマーの停止により撤去作業の(1) +2°調整し横取り方向と同じ斜角60°として設定
P1橋脚部の斜角58°に対し、横取り軌条設置角度をにより安全装置が作動し、バイブロハンマーの停止によ増加したためと予想される。そのため、過負荷により安全装置が作動し、バイブロハンマーの停止により撤去作業の(1) P1橋脚部の斜角58°に対し、横取り軌条設置角度を効率が低減し、また周囲の地盤振動が大きくなり、周辺環+2°調整し横取り方向と同じ斜角60°として設定(2) P1橋脚部の斜角58°
P2橋脚部は軌条設置角度を橋脚構造中心角と同じ斜り撤去作業の効率が低減し、また周囲の地盤振動が大き（1）‌
に対し、横取り軌条設置角度を装置が作動し、バイブロハンマーの停止により撤去作業の+2°調整し横取り方向と同じ斜角60°として設定
効率が低減し、また周囲の地盤振動が大きくなり、周辺環(2)
P2橋脚部は軌条設置角度を橋脚構造中心角と同じ斜境の悪化が懸念された。
角45°30′と設定し、横取り方向および、それに交差
くなり、周辺環境の悪化が懸念された。
＋2°調整し横取り方向と同じ斜角60°として設定
効率が低減し、また周囲の地盤振動が大きくなり、周辺環(2) P2橋脚部は軌条設置角度を橋脚構造中心角と同じ斜境の悪化が懸念された。
する方向の2軸において移動が可能な重量物移動装置
そこで、
地盤改良などで薬液注入などに使用されるウォ
そこで、地盤改良などで薬液注入などに使用されるウ（2）‌P
 角45°30′と設定し、横取り方向および、それに交差
2橋脚部は軌条設置角度を橋脚構造中心角と同じ境の悪化が懸念された。
角45°30′と設定し、横取り方向および、それに交差する方向の2軸において移動が可能な重量物移動装置であるマジックスライドを使用することで、
斜角60°
そこで、
地盤改良などで薬液注入などに使用されるウォォータージェットを使用し（写真－11）、高圧水によっ斜角45°30′と設定し、横取り方向および、それに交ータージェットを使用し（写真－１１）、高圧水によってする方向の2軸において移動が可能な重量物移動装置
そこで、地盤改良などで薬液注入などに使用されるウォであるマジックスライドを使用することで、
斜角60°
方向への横取りに対応
ータージェットを使用し（写真－１１）、高圧水によってて杭まわりの地盤を取り除き、杭基礎周りの付着力を低差する方向の2軸において移動が可能な重量物移動
杭まわりの地盤を取り除き、杭基礎周りの付着力を低減さであるマジックスライドを使用することで、斜角60°
ータージェットを使用し（写真－１１）、高圧水によって方向への横取りに対応減させることで、杭を設置したときよりも小さな能力の装置であるマジックスライドを使用することで、斜杭まわりの地盤を取り除き、杭基礎周りの付着力を低減さ方向への横取りに対応せることで、杭を設置したときよりも小さな能力のバイブ
杭まわりの地盤を取り除き、杭基礎周りの付着力を低減さ
バイブロハンマーによる撤去作業が可能となるととも角60°方向への横取りに対応せることで、杭を設置したときよりも小さな能力のバイブ
ロハンマーによる撤去作業が可能となるとともに、地盤振せることで、杭を設置したときよりも小さな能力のバイブに、地盤振動も低減でき、周囲環境への負荷を軽減する
ロハンマーによる撤去作業が可能となるとともに、地盤振動も低減でき、周囲環境への負荷を軽減することができた。
ロハンマーによる撤去作業が可能となるとともに、地盤振ことができた。
動も低減でき、周囲環境への負荷を軽減することができた。
動も低減でき、周囲環境への負荷を軽減することができた。

写真－１１
写真－11 ウォータージェット使用状況
ウォータージェット使用状況
写真－１１
ウォータージェット使用状況
写真－１１ ウォータージェット使用状況

図－１２ 横取りライン
図－9 横取りライン
図－１２ 横取りライン
図－１２ 横取りライン
ここでマジックスライドとは各横取りラインで横取り
ここでマジックスライドとは各横取りラインで横取り
ここでマジックスライドとは各横取りラインで横取り
方向が異なる（各横取りラインが平行でない）場合においここでマジックスライドとは各横取りラインで横取り
方向が異なる（各横取りラインが平行でない）場合にお方向が異なる（各横取りラインが平行でない）場合において、横取りの進捗に伴う各受点間間隔の変化に追従可能な
方向が異なる（各横取りラインが平行でない）場合においいて、横取りの進捗に伴う各受点間間隔の変化に追従可て、横取りの進捗に伴う各受点間間隔の変化に追従可能な二軸のスライド装置のことである。
て、横取りの進捗に伴う各受点間間隔の変化に追従可能な能な二軸のスライド装置のことである。
二軸のスライド装置のことである。
二軸のスライド装置のことである。
本工事においては、マジックスライドを使用すること

で横取り方向と大幅に異なるP2橋脚の構造物中心線上

当別川橋（LB橋）の架設

39

本工事においては、
マジックスライドを使用することで本工事においては、
マジックスライドを使用することで横取り方向と大幅に異なるP2橋脚の構造物中心線上へ横
横取り方向と大幅に異なるP2橋脚の構造物中心線上へ横へ横取り軌条設備を設置することが可能となった。ただ本工事においては、マジックスライドを使用することで取り軌条設備を設置することが可能となった。ただし、中取り軌条設備を設置することが可能となった。ただし、中し、中間橋脚の1支点あたりの設計反力は5000KNを超え
横取り方向と大幅に異なるP2橋脚の構造物中心線上へ横間橋脚の１支点あたりの設計反力は5000KNを超える大反間橋脚の１支点あたりの設計反力は5000KNを超える大反る大反力であり、既存のマジックスライド（2000KN耐取り軌条設備を設置することが可能となった。ただし、中力であり、既存のマジックスライド（2000KN耐力）の耐荷力であり、既存のマジックスライド（2000KN耐力）の耐荷間橋脚の１支点あたりの設計反力は5000KNを超える大反力）の耐荷重を大幅に超過するため、弊社の8000KN耐重を大幅に超過するため、弊社の8000KN耐力のすべり沓を重を大幅に超過するため、弊社の8000KN耐力のすべり沓を力であり、既存のマジックスライド（2000KN耐力）の耐荷力のすべり沓を改造して新規のマジックスライドを開改造して新規のマジックスライドを開発・導入することで改造して新規のマジックスライドを開発・導入することで重を大幅に超過するため、弊社の8000KN耐力のすべり沓を発・導入することで対応することとした。
対応することとした。
対応することとした。
改造して新規のマジックスライドを開発・導入することで今回開発したマジックスライドは、8000KN滑り沓上
今回開発したマジックスライドは、
8000KN滑り沓上のス
今回開発したマジックスライドは、
8000KN滑り沓上のス
対応することとした。
のスライド架台（天面にテフロン板貼付）に、横取り桁
ライド架台（天面にテフロン板貼付）に、横取り桁とボルライド架台（天面にテフロン板貼付）に、横取り桁とボル今回開発したマジックスライドは、8000KN滑り沓上のスとボルト固定した桁受け梁を設置し、500KN200ストロ
ト固定した桁受け梁を設置し、500KN200ストロークセンタ
ト固定した桁受け梁を設置し、500KN200ストロークセンタ
ライド架台（天面にテフロン板貼付）に、横取り桁とボルークセンターホールジャッキにより、PC鋼棒を介してーホールジャッキにより、PC鋼棒を介して引き込むことにーホールジャッキにより、PC鋼棒を介して引き込むことにト固定した桁受け梁を設置し、500KN200ストロークセンタ
引き込むことにより、滑り沓進行方向と交差する軸上でより、滑り沓進行方向と交差する軸上での桁移動を可能とより、滑り沓進行方向と交差する軸上での桁移動を可能とーホールジャッキにより、PC鋼棒を介して引き込むことにの桁移動を可能としている（図－10，写真－12）。
している（図－１３・写真－１２）。
している（図－１３・写真－１２）。
より、滑り沓進行方向と交差する軸上での桁移動を可能としている（図－１３・写真－１２）。

ッキを2台使用している（写真－１３）。横取り桁は橋軸ッキを2台使用している（写真－１３）。横取り桁は橋軸直角方向に対し3.0mの移動を行い、各支点部における移動
直角方向に対し3.0mの移動を行い、各支点部における移動における移動量はP1橋脚・A2橋台にて3.464m（斜角60°
ッキを2台使用している（写真－１３）。横取り桁は橋軸
量はP1橋脚・A2橋台にて3.464m(斜角60°方向)、P2橋脚に量はP1橋脚・A2橋台にて3.464m(斜角60°方向)、P2橋脚に方向）、P2橋脚にて4.206m（斜角45°30′方向）、P2橋脚
直角方向に対し3.0mの移動を行い、各支点部における移動て4.206m(斜角45°30′方向)、
P2橋脚マジックスライド上て4.206m(斜角45°30′方向)、
P2橋脚マジックスライド上
マジックスライド上にて橋軸方向に1.216m桁が移動す
量はP1橋脚・A2橋台にて3.464m(斜角60°方向)、P2橋脚ににて橋軸方向に1.216m桁が移動することとなり、中間支点にて橋軸方向に1.216m桁が移動することとなり、中間支点て4.206m(斜角45°30′方向)、
P2橋脚マジックスライド上ることとなり、中間支点部のP2橋脚と両支点部のP1橋
部のP2橋脚と両支点部のP1橋脚・A2橋台における横移動量部のP2橋脚と両支点部のP1橋脚・A2橋台における横移動量
にて橋軸方向に1.216m桁が移動することとなり、中間支点
脚・A2橋台における横移動量に大きな差が生じる。
に大きな差が生じる。
に大きな差が生じる。
部のP2橋脚と両支点部のP1橋脚・A2橋台における横移動量
本工事における横移動は、横取り方向（斜角60°
方向）
本工事における横移動は、横取り方向（斜角60°方向）
本工事における横移動は、横取り方向（斜角60°方向）に大きな差が生じる。
に伸長するP1橋脚、A2橋台部の500KN1050ストロークに伸長するP1橋脚、A2橋台部の500KN1050ストローク水平に伸長するP1橋脚、A2橋台部の500KN1050ストローク水平
本工事における横移動は、横取り方向（斜角60°方向）
水平ジャッキ、P2橋脚構造中心線方向（斜角45°30′方
ジャッキ、P2橋脚構造中心線方向（斜角45°30′方向）にジャッキ、P2橋脚構造中心線方向（斜角45°30′方向）にに伸長するP1橋脚、A2橋台部の500KN1050ストローク水平向）に伸長する、1200KN1100ストローク水平ジャッキ
伸長する、1200KN1100ストローク水平ジャッキおよび、マ
伸長する、1200KN1100ストローク水平ジャッキおよび、マジャッキ、P2橋脚構造中心線方向（斜角45°30′方向）におよび、マジックスライドに組み込まれた橋軸方向に伸
ジク
ッス
クラ
スイ
ラド
イに
ド組
にみ
組込
みま
込れ
また
れ橋
た軸
橋方
軸向
方に
向伸
に長
伸す
長る
する
ジッ
伸長する、1200KN1100ストローク水平ジャッキおよび、マ長する500KN200ストロークセンターホールジャッキと3500KN200ストロークセンターホールジャッキと3種類のジ500KN200ストロークセンターホールジャッキと3種類のジジックスライドに組み込まれた橋軸方向に伸長する
種類のジャッキが3方向に組み込まれることとなり、そャッキが3方向に組み込まれることとなり、それぞれの動ャッキが3方向に組み込まれることとなり、それぞれの動500KN200ストロークセンターホールジャッキと3種類のジ
れぞれの動作速度を調整した上で連動させる必要があ
作速度を調整した上で連動させる必要がある。
センターホ
作速度を調整した上で連動させる必要がある。
センターホ
ャッキが3方向に組み込まれることとなり、それぞれの動る。センターホールジャッキ200mmのストローク伸長にールジャッキ200mmのストローク伸長に対し、500KN1000st
ールジャッキ200mmのストローク伸長に対し、500KN1000st
作速度を調整した上で連動させる必要がある。
センターホ
対し、500KN1000st水平ジャッキが576mm、1200KN1100st
水平ジャッキが576mm、1200KN1100st水平ジャッキが692mm
ールジャッキ200mmのストローク伸長に対し、500KN1000st
水平ジャッキが576mm、1200KN1100st水平ジャッキが692mm
水平ジャッキが692mmのストローク伸長が必要になる。
のストローク伸長が必要になる。
各々のジャッキに使用す
水平ジャッキが576mm、1200KN1100st水平ジャッキが692mmのストローク伸長が必要になる。
各々のジャッキに使用す各々のジャッキに使用する必要油量も大きく異なり、可る必要油量も大きく異なり、
可変ポンプユニットの使用だのストローク伸長が必要になる。
各々のジャッキに使用する必要油量も大きく異なり、
可変ポンプユニットの使用だ
変ポンプユニットの使用だけでは3種類のジャッキのス
けでは3種類のジャッキのストロークの伸長速度を同調す
る必要油量も大きく異なり、
可変ポンプユニットの使用だ
けでは3種類のジャッキのストロークの伸長速度を同調す
トロークの伸長速度を同調することが出来ないため、ポることが出来ないため、ポンプユニットとその電源となる
けでは3種類のジャッキのストロークの伸長速度を同調することが出来ないため、ポンプユニットとその電源となる発電機との間に電源の周波数を調整するインバーターユ
ンプユニットとその電源となる発電機との間に電源の周ることが出来ないため、ポンプユニットとその電源となる発電機との間に電源の周波数を調整するインバーターユ
ニットを使用することでジャッキの動作速度を微調整し波数を調整するインバーターユニットを使用することで発電機との間に電源の周波数を調整するインバーターユ
ニットを使用することでジャッキの動作速度を微調整した。
ニットを使用することでジャッキの動作速度を微調整しジャッキの動作速度を微調整した。
た。
た。

図－１３マジックスライド構造図
マジックスライド構造図
図－１３
図－10 マジックスライド構造図
図－１３ マジックスライド構造図
センターホールジャッキ
センターホールジャッキ
センターホールジャッキ

すべり沓
すべり沓
すべり沓

写真－１２
マジックスライド
写真－12マジックスライド
マジックスライド
写真－１２
写真－１２ マジックスライド
各橋脚、橋台部おける横取り設備組合せおよび支点反力
各橋脚、橋台部おける横取り設備組合せおよび支点反
各橋脚、橋台部おける横取り設備組合せおよび支点反力
各橋脚、橋台部おける横取り設備組合せおよび支点反力を図－１４に示す。
横取り駆動力として使用する水平ジャ力を図－11に示す。横取り駆動力として使用する水平を図－１４に示す。
横取り駆動力として使用する水平ジャを図－１４に示す。横取り駆動力として使用する水平ジャ
ッキは両端部にて押引500KN1050st水平ジャッキを1台ず
ッキは両端部にて押引500KN1050st水平ジャッキを1台ず
ジャッキは両端部にて押引500KN1050st水平ジャッキをッキは両端部にて押引500KN1050st水平ジャッキを1台ずつ使用に対し、
P2橋脚部においては1200KN1100st水平ジャつ使用に対し、
P2橋脚部においては1200KN1100st水平ジャ1台ずつ使用に対し、P2橋脚部においては1200KN1100st
つ使用に対し、P2橋脚部においては1200KN1100st水平ジャ水平ジャッキを2台使用している（写真－13）。横取り

図－11 横取り設備図
図－１４
横取り設備図図－１４
横取り設備図
図－１４ 横取り設備図

桁は橋軸直角方向に対し3.0mの移動を行い、各支点部

40

宮地技報

No.27

また、各ジャッキのジャッキ伸長量を管理するため、ワイヤー式変位計を各ジャッキに取り付け、各橋脚、橋台部には斜角60°方向の桁横移動量を計測するためレー
ザー式距離計をそれぞれ設置し、ジャッキストローク伸3．おわりに
３．おわりに本橋では、河川への阻害および河川環境への負荷を低本橋では、河川への阻害および河川環境への負荷を低減
３．おわりに減する目的から、RC橋脚の設置方向は流水方向と平行する目的から、RC橋脚の設置方向は流水方向と平行になり、

長量および桁の横取り量を制御室にて常時確認し一元管

本橋では、本橋では、河川への阻害および河川環境への負荷を低減
河川への阻害および河川環境への負荷を低減になり、結果として、各橋脚できつい斜角を有する構造
結果として、各橋脚できつい斜角を有する構造系となった。
する目的から、する目的から、
RC橋脚の設置方向は流水方向と平行になり、RC橋脚の設置方向は流水方向と平行になり、理を行った（図－12）。

系となった。
本橋の鋼桁架設では、様々な制約条件から最も反力の大結果として、
結果として、各橋脚できつい斜角を有する構造系となった。
各橋脚できつい斜角を有する構造系となった。
本橋の鋼桁架設では、様々な制約条件から最も反力のきいP2中間支点での二軸スライド装置を用いた縦移動併
本橋の鋼桁架設では、本橋の鋼桁架設では、様々な制約条件から最も反力の大
様々な制約条件から最も反力の大大きいP2中間支点での二軸スライド装置を用いた縦移用の横取り架設を実施したが、反力が大きいが故に桁の移３．おわりにきいP2中間支点での二軸スライド装置を用いた縦移動併
きいP2中間支点での二軸スライド装置を用いた縦移動併
３．おわりに動作業においては、
スムーズな移動と桁の安定性の確保が動併用の横取り架設を実施したが、反力が大きいが故に用の横取り架設を実施したが、用の横取り架設を実施したが、反力が大きいが故に桁の移反力が大きいが故に桁の移本橋では、河川への阻害および河川環境への負荷を低減
本橋では、河川への阻害および河川環境への負荷を低減
動作業においては、
動作業においては、
スムーズな移動と桁の安定性の確保がスムーズな移動と桁の安定性の確保が重要であった。また、桁架設時における軟弱地盤上での大する目的から、
RC橋脚の設置方向は流水方向と平行になり、桁の移動作業においては、スムーズな移動と桁の安定性する目的から、
RC橋脚の設置方向は流水方向と平行になり、重要であった。また、桁架設時における軟弱地盤上での大重要であった。また、桁架設時における軟弱地盤上での大型クレーンの傾斜防止対策として採用した各種地盤補強
結果として、各橋脚できつい斜角を有する構造系となった。
の確保が重要であった。また、桁架設時における軟弱地
結果として、各橋脚できつい斜角を有する構造系となった。

水平ジャッキ写真－１３

水平ジャッキ
水平ジャッキＰ２横取り設備

写真－１３
写真－１３ Ｐ２横取り設備
Ｐ２横取り設備

また、各ジャッキのジャッキ伸長量を管理するため、ワ
また、各ジャッキのジャッキ伸長量を管理するため、ワ
また、各ジャッキのジャッキ伸長量を管理するため、ワ
イヤー式変位計を各ジャッキに取り付け、各橋脚、橋台部
イヤー式変位計を各ジャッキに取り付け、各橋脚、橋台部
イヤー式変位計を各ジャッキに取り付け、各橋脚、橋台部には斜角60°方向の桁横移動量を計測するためレーザー
水平ジャッキ
水平ジャッキには斜角60°方向の桁横移動量を計測するためレーザーには斜角60°方向の桁横移動量を計測するためレーザー式距離計をそれぞれ設置し、ジャッキストローク伸長量お式距離計をそれぞれ設置し、式距離計をそれぞれ設置し、ジャッキストローク伸長量お
ジャッキストローク伸長量および桁の横取り量を制御室にて常時確認し一元管理を行
写真－１３Ｐ２横取り設備
写真－１３
写真－13 Ｐ２横取り設備
P2横取り設備
よび桁の横取り量を制御室にて常時確認し一元管理を行
よび桁の横取り量を制御室にて常時確認し一元管理を行った（図－１５）。
った（図－１５）。
った（図－１５）。
また、各ジャッキのジャッキ伸長量を管理するため、ワ
また、各ジャッキのジャッキ伸長量を管理するため、ワ

イヤー式変位計を各ジャッキに取り付け、各橋脚、橋台部
イヤー式変位計を各ジャッキに取り付け、各橋脚、橋台部には斜角60°方向の桁横移動量を計測するためレーザーには斜角60°方向の桁横移動量を計測するためレーザー式距離計をそれぞれ設置し、ジャッキストローク伸長量お式距離計をそれぞれ設置し、ジャッキストローク伸長量および桁の横取り量を制御室にて常時確認し一元管理を行
よび桁の横取り量を制御室にて常時確認し一元管理を行った（図－１５）。
った（図－１５）。

型クレーンの傾斜防止対策として採用した各種地盤補強型クレーンの傾斜防止対策として採用した各種地盤補強は有効に機能し、安全作業を確保でき、今後も有効な軟弱
本橋の鋼桁架設では、様々な制約条件から最も反力の大盤上での大型クレーンの傾斜防止対策として採用した各本橋の鋼桁架設では、様々な制約条件から最も反力の大は有効に機能し、安全作業を確保でき、今後も有効な軟弱は有効に機能し、安全作業を確保でき、今後も有効な軟弱地盤対策であることを確認できた。
きいP2中間支点での二軸スライド装置を用いた縦移動併種地盤補強は有効に機能し、安全作業を確保でき、今後
きいP2中間支点での二軸スライド装置を用いた縦移動併地盤対策であることを確認できた。
地盤対策であることを確認できた。
ウォータージェット併用による杭基礎の引き抜き施工
用の横取り架設を実施したが、反力が大きいが故に桁の移用の横取り架設を実施したが、反力が大きいが故に桁の移も有効な軟弱地盤対策であることを確認できた。
ウォータージェット併用による杭基礎の引き抜き施工
ウォータージェット併用による杭基礎の引き抜き施工については、撤去時の地盤振動の低減や機械の省力化に効
動作業においては、
スムーズな移動と桁の安定性の確保が動作業においては、
スムーズな移動と桁の安定性の確保がウォータージェット併用による杭基礎の引き抜き施工については、については、撤去時の地盤振動の低減や機械の省力化に効
撤去時の地盤振動の低減や機械の省力化に効力を発揮た。様々な課題を抱えながらも、これを克服し、重要であった。また、桁架設時における軟弱地盤上での大重要であった。また、桁架設時における軟弱地盤上での大については、撤去時の地盤振動の低減や機械の省力化に力を発揮た。様々な課題を抱えながらも、これを克服し、力を発揮た。様々な課題を抱えながらも、これを克服し、本橋の架設は完了した(写真－１４)。
型クレーンの傾斜防止対策として採用した各種地盤補強型クレーンの傾斜防止対策として採用した各種地盤補強
効力を発揮た。様々な課題を抱えながらも、これを克服
本橋の架設は完了した(写真－１４)。
本橋の架設は完了した(写真－１４)。
当現場は北海道の積雪の多さと雄大な自然が記憶に残は有効に機能し、安全作業を確保でき、今後も有効な軟弱は有効に機能し、安全作業を確保でき、今後も有効な軟弱し、本橋の架設は完了した（写真－14）。
当現場は北海道の積雪の多さと雄大な自然が記憶に残
当現場は北海道の積雪の多さと雄大な自然が記憶に残る現場であった(写真－１５)。
地盤対策であることを確認できた。
地盤対策であることを確認できた。
当現場は北海道の積雪の多さと雄大な自然が記憶に残る現場であった(写真－１５)。
る現場であった(写真－１５)。
ウォータージェット併用による杭基礎の引き抜き施工
ウォータージェット併用による杭基礎の引き抜き施工る現場であった（写真－15）。
については、撤去時の地盤振動の低減や機械の省力化に効については、撤去時の地盤振動の低減や機械の省力化に効
最後に、本工事におきましてご指導賜りました北海道力を発揮た。様々な課題を抱えながらも、これを克服し、力を発揮た。様々な課題を抱えながらも、これを克服し、開発局札幌開発建設部の皆様、並びに各方面でご尽力い
本橋の架設は完了した(写真－１４)。
本橋の架設は完了した(写真－１４)。
ただきました関係者各位に誌面をお借りしまして、厚く
当現場は北海道の積雪の多さと雄大な自然が記憶に残
当現場は北海道の積雪の多さと雄大な自然が記憶に残御礼申し上げます。
る現場であった(写真－１５)。
る現場であった(写真－１５)。
2013.12.2 受付

写真－１５ オジロワシ（天然記念物）
写真－１５
写真－１５ オジロワシ（天然記念物）
オジロワシ（天然記念物）
最後に、本工事におきましてご指導賜りました北海道開最後に、最後に、本工事におきましてご指導賜りました北海道開本工事におきましてご指導賜りました北海道開
発局札幌開発建設部の皆様、並びに各方面でご尽力いただ
発局札幌開発建設部の皆様、
発局札幌開発建設部の皆様、並びに各方面でご尽力いただ
並びに各方面でご尽力いただ
きました関係者各位に誌面をお借りしまして、厚く御礼申きました関係者各位に誌面をお借りしまして、きました関係者各位に誌面をお借りしまして、厚く御礼申
厚く御礼申し上げます。
し上げます。
し上げます。
写真－15 オジロワシ（天然記念物）
オジロワシ（天然記念物）
写真－１５
オジロワシ（天然記念物）
写真－１５

図－12 ジャッキ管理画面
図－１５
ジャッキ管理画面

図－１５
図－１５ ジャッキ管理画面
ジャッキ管理画面

最後に、本工事におきましてご指導賜りました北海道開最後に、本工事におきましてご指導賜りました北海道開
発局札幌開発建設部の皆様、並びに各方面でご尽力いただ
発局札幌開発建設部の皆様、並びに各方面でご尽力いただ

図－１５ ジャッキ管理画面
ジャッキ管理画面
図－１５

きました関係者各位に誌面をお借りしまして、厚く御礼申きました関係者各位に誌面をお借りしまして、厚く御礼申し上げます。
し上げます。

A2

P2

P2

P1

写真－14 架設完了
写真－１４
架設完了
架設完了
写真－１４
架設完了

当別川橋（LB橋）の架設

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