(57)【要約】  修正された準安定チタン合金は、炭素含有量以外、標準ベータＣチタン合金の組成範囲に対応する。修正合金は、バナジウム、クロム、モリブデン、ジルコニウム、アルミニウム、最大量の酸素、鉄、窒素、水素、イットリウム、他の元素（炭素およびチタン以外）、およびチタンのバランス（炭素以外）を有する。修正合金は、０．０５重量％を十分に超える安定な総炭素レベルで存在する炭素を有し、０．０５重量％以下の特定の炭素レベルを有する標準ベータＣ合金に対して、ＵＴＳ、ＤＳＳおよび螺刻領域における疲労強度の機械的特性の改善を達成し、疲労強度のレベルで有害な効果を有するカーバイドの形成を妨げるように、最大炭素含有量が制御されている。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
準安定なβチタン合金であって、７．５から８．５重量％のバナジウムと、５．５から６．５重量％のクロムと、３．５から４．５重量％のモリブデンと、３．５から４．５重量％のジルコニウムと、３から４重量％のアルミニウムと、０．１４重量％以下の酸素と、最大０．３重量％の鉄と、０．０３重量％以下の窒素と、０．０３重量％以下の水素と、最大５０ｐｐｍのイットリウムと、個別に最大０．１５重量％かつ全部で０．０５重量％より多く０．１重量％以下を超えて最大０．４０重量％の他の元素（炭素およびチタン以外）と、チタンのバランス（炭素以外）とを備え、前記合金は、０．０５重量％を十分に超える安定な総炭素レベルで存在する炭素を有し、０．０５重量％以下の特定の炭素レベルを有する標準ベータＣ合金に対して、ＵＴＳ、ＤＳＳおよび螺刻領域における疲労強度の機械的特性の改善を達成し、疲労強度のレベルで有害な効果を有するカーバイドの形成を妨げるように、最大炭素含有量が制御されている、ことを特徴とする合金。
【請求項２】
前記炭素含有量は、特に、前記修正合金が、大量の溶融標準ベータＣ合金から生成される場合に、少なくとも部分的に炭素の意図した添加によって与えられる、ことを特徴とする請求項１に記載の合金。
【請求項３】
総炭素量は、約０．２５重量％以下の安定含有量で与えられる、ことを特徴とする請求項１または２に記載のチタン合金。
【請求項４】
総炭素量は、約０．２重量％以下の安定含有量で与えられる、ことを特徴とする請求項１または２に記載のチタン合金。
【請求項５】
総炭素量は、約０．０６５重量％から約０．０２５重量％の安定含有量で与えられる、ことを特徴とする請求項１または２に記載のチタン合金。
【請求項６】
総炭素量は、約０．０７０重量％から約０．０２０重量％の安定含有量で与えられる、ことを特徴とする請求項１または２に記載のチタン合金。
【請求項７】
総炭素量は、約０．０７０重量％から約０．０１５重量％の安定含有量で与えられる、ことを特徴とする請求項１または２に記載のチタン合金。
【請求項８】
総炭素量は、約０．０７０重量％から約０．０１０重量％の安定含有量で与えられる、ことを特徴とする請求項１または２に記載のチタン合金。
【請求項９】
総炭素量は、約０．８０重量％の安定含有量で与えられる、ことを特徴とする請求項１または２に記載のチタン合金。
【請求項１０】
前記総炭素量は、前記合金の主要なベータ相において固溶液内で保持され、昇温溶液加熱処理レジームに続いて冷却され、その冷却の結果としてベータ相内にカーバイドの沈殿物が生じない、ことを特徴とする請求項１から８のいずれか一項に記載のチタン合金。
【請求項１１】
前記チタン合金は、延伸などによって、要求されたファスナー形状に製造される前に、前記合金を均質熱処理に晒すことにより、チタンファスナーに製造される、ことを特徴とする請求項１から１０のいずれか一項に記載のチタン合金。
【請求項１２】
前記ファスナーは、約１時間から約１２時間の範囲の時間間隔の間、約４４０℃から約５４０℃の炉温度でダイレクトエイジングによって熱後処理に晒される、ことを特徴とする請求項１１に記載のチタン合金。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本願発明は、強化された物理的特性、具体的には、極限引張強度（ＵＴＳ）、それに関連する二面剪断強度（ＤＳＳ）、および螺刻疲労強度を得るための熱処理可能なチタン合金に関する。
【背景技術】
【０００２】
現在、広範なチタン合金コンポーネントは、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ（Ｔｉ−６４）、アルファ／ベータチタン合金から作成されている。これは主にチタン合金ファスナー、特に、航空宇宙応用のものに該当する。Ｔｉ−６４合金のファスナーは、直径サイズ制限が１９．０５ｍｍ（０．７５インチ）より小さく、この直径範囲の機械的特性レベルは、ＵＴＳが１１００ＭＰａ、ＤＳＳが６５５ＭＰａ、螺刻疲労強度が４４０ＭＰａ、および最大サイクルが１３０，０００回に達する。
【０００３】
他のタイプの高強度チタンファスナーが、ベータチタン合金から製造されている。このうち第１ベータチタン合金は、Ｔｉ−３Ａｌ−８Ｖ−６Ｃｒ−４Ｍｏ−４Ｚｒの化学組成と一致するベータＣ合金であり、要求される試験条件で、ＵＴＳが１２４０ＭＰａ、ＤＳＳが７４０ＭＰａ、および螺刻疲労強度が４７１ＭＰａを示す。ベータＣ合金のボルトの直径は、２５．４ｍｍ（１インチ）に制限されている。第２ベータチタン合金は、Ｔｉ−５Ａｌ−５Ｍｏ−５Ｖ−３Ｃｒ−０．５Ｆｅ（Ｔｉ−５５５３）の化学組成と一致し、ＵＴＳが１３０９ＭＰａ、ＤＳＳが７７９ＭＰａを有し、約１０％の伸張比を有すると報告されている。しかし、両方の合金タイプのファスナーの応用は、ファスナーの螺刻領域で、粒界アルファ相に帰する粒界疲労障害の傾向のために、制限されてきた。
【０００４】
ベータチタン合金は、スチールおよびニッケル系合金と比較可能な、より高い強度を達成するための有望な候補として提案された。それは、概して、体心立方（ＢＣＣ）ベータ相内の六方最密充填（ＨＣＰ）の小さいアルファ相のマイクロ構造からなり、合金の主な強度効果は、アルファ相の沈殿によるものである。しかし、ベータチタン合金において、アルファ相の連続粒界、アルファ沈殿の不均質性、および比較的大きなベータ粒径が、ベータチタン合金の機械的特性の改善を妨げる問題として残る。特に、高強度状態が得られれば、合金の延性および疲労特性はしばしば妥協される傾向にある。
【０００５】
ここに挙げた参考文献（１）から（６）に記載された初期の研究において、ベータチタン合金への少量の炭素の添加により、アルファ相粒界を消失させることが可能となり、アルファ相沈殿を加速かつ精製し、ベータ粒径を精密化することが発見された。これらの変化は、高い強度レベルの損失を生じさせることなく、合金の延性および疲労特性に有意な増加を生じさせることが発見された。研究されたベータチタン合金は、耐熱チタン合金Ti-35V-15Cr-0.3Si-0.1C、Ti-15-3-3合金（Ti-15V-3Cr-3Al-3Snの短縮表記）およびTi-13Cr合金を含む。しかし、この研究は、ベータＣチタン合金まで拡張されていない。
【０００６】
＜参考文献＞
（１）Z.Q.  Chen、D.  Hu、M.H.  Loretto、およびXinhua  Wuによる、“Effect  of  carbon  additions  on  microstructure  and  mechanical  properties  of  Ti-15-3”と題する論文、J.  Mat.  Sci  &  Tech.,  Vol  20,  2004,  pp  343-349
（２）Z.Q.  Chen、D.  Hu、M.H.  Loretto、およびXinhua  Wuによる、“Influence  of  0.2wt-%C  on  the  aging  response  of  Ti-15-3”と題する論文、J.  Mat.  Sci  &  Tech,  Vol  20,  2004,  pp  756-764
（３）M.Chu、Xinhua  Wu、I.P.  Jones、およびM.H.  Lorettoによる、“Influence  of  carbon  on  aging  response  and  tensile  properties  of  eutectoid  beta  titanium  alloy  Ti-13Cr”と題する論文、J.  Mat.  Sci.  &  Tech.  Vol  22,  No  6,  2006,  pp  661-666
（４）M.Chu、Xinhua  Wu、I.P.  Jones、およびM  H  Lorettoによる、“Effect  of  Carbon  on  Microstructure  and  Mechanical  Properties  of  a  Eutectoid  Beta  Titanium  Alloy”と題する論文、Rare  Metal  Materials  and  Engineering  Vol.  35,  suppl.1  Feb  2006,  pp220-224
（５）D  Hu、AJ  Huang、XP  Song、およびXinhua  Wuによる、“Precipitation  in  carbon-doped  Ti-15V-3Cr-3Sn-3Al”と題する論文、Rare  Metal  Materials  and  Engineering  Vol.  35,  suppl.1  Feb  2006,  pp225-229
（６）Xinhua  Wu、J.  del  Prado、Q.  Li、A.  Huang、D.  Hu、およびM.  H.  Lorettoによる“Analytical  Electron  Microscopy  of  C-free  and  C-containing  Ti-15-3”と題する論文、Acta  Materialia,  Vol  54,  Issue  20,  2006,  pp  5433-5448
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本願発明の目的は、強化された物理的特性、特に、ＵＴＳ、それに関連したＤＳＳ、および螺刻領域の疲労強度が強化されたレベルを達成可能な改良された熱処理可能組成物を与えることである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本願発明は、炭素含有量以外、標準ベータＣチタン合金の組成範囲に典型的に対応する準安定βチタン合金を与える。ここで説明を単純化するために、本願発明の準安定β合金は、“修正合金”として区別される。約５０年前にRMI  Titanium  Companyによって開発されて以来、標準ベータＣは航空機用の着陸イクイップメントの部品およびファスナーなどの、非常に高い強度が要求されるところでの使用に重要であることが発見された。
【０００９】
標準ベータＣチタン合金と同様に、本願発明の修正合金は、７．５から８．５重量％のバナジウム、５．５から６．５重量％のクロム、３．５から４．５重量％のモリブデン、３．５から４．５重量％のジルコニウム、３から４重量％のアルミニウム、０．１４重量％以下の酸素、最大０．３重量％の鉄、０．０３重量％以下の窒素、０．０３重量％以下の水素、最大５０ｐｐｍのイットリウム、個別に最大０．１５重量％かつ全部で０．０５重量％から０．１重量％以下を超えて最大０．４０重量％の他の成分（炭素およびチタン以外）、およびチタンのバランス（炭素以外）を有する。標準ベータＣチタン合金において、炭素は０．０５重量％を超えることはなく、これはしばしば０．０５重量％以下の炭素および典型的に０．０２重量％以下の炭素を意味すると理解される。確かに、ベータＣ合金において炭素に対する最小値要件は存在せず、実際に炭素は避けることが困難である不所望な不純物としてのみ存在することは明確である。本願発明の修正合金において、炭素は、０．０５重量％を超える安定的レベルである。また、対照的に、本願発明は０．０５重量％以下の要件を超えた、炭素の意図的な添加を与えるかまたは典型的に要求する。本願発明において“総炭素量”とは、炭素の残留値および炭素の添加量を組み合わせた値を示す。
【００１０】
本願発明の修正合金において、総炭素量は、ＵＴＳ、ＤＳＳおよび螺刻疲労強度または限界の機械的特性において要求される改善を達成するよう、０．０５重量％を十分に超えている。しかし、総炭素含有量の最大値は、疲労強度のレベルに有害な効果をもたらすカーバイドの形成を不可能にするように制御される。実際問題として、標準ベータＣチタン合金における０．０５重量％を超えない炭素含有量の要件は、標準合金が精製される組成物内に偶発的に存在するもの以外の炭素の添加を除外する。これに対して、本願発明の修正合金は、特に、大量の融解した標準ベータＣ合金から製造される場合に、しばしば炭素の意図的な添加を要求する。許容可能な総炭素量は、カーバイドが形成されかつ有害な効果をおよぼす最大値を超えないようなレベルであるが、上述したように総炭素量は０．０５重量％を超えるレベルで存在する。
【００１１】
カーバイドの形成および疲労強度レベルの有害な効果を回避しつつ、ＵＴＳ、ＤＳＳ、および螺刻領域での疲労強度の機械的特性の要求される改善を与える安定総炭素量を見つける際、総炭素量の許容可能な上限値は、バナジウム、クロム、モリブデン、ジルコニウム、アルミニウム、および、本願発明の合金に指定されたチタンの上限値および下限値の範囲内の特定の全体の合金組成によって変化することがわかった。また、ＵＴＳ、ＤＳＳおよび螺刻領域の疲労強度の要求される機械的特性は、適切な熱処理レジームによって達成される。付加的に、総炭素量に対する所与の上限値を含むその制限値の範囲内での所与の合金の傾向は、組成物ごとに変化する。その傾向は、合金組成物だけでなく、特定の熱処理によっても異なる。特に、十分に上昇した温度からの冷却速度の変化によって異なる。これらのファクタを考慮して、炭素は、約０．２重量％、例えば、約０．２５重量％の安定総炭素含有量で添加されてよいことがわかった。０．２５重量％を超える炭素量は、すべての組成物に対して熱処理後のすべての冷却条件のもとで、カーバイドの形成を生じさせる傾向がある。少なくとも加熱によって可能となるβ相の沈殿物固体化が、各合金に対して、それぞれのβトランザスを超えた溶液化処理を与える場合にその傾向がある。したがって、概して、炭素添加の小さいウインドウと一致させ、かつ、疲労強度レベルの有害効果を有するカーバイドの形成を制限するために、総炭素量は０．２５重量％を超えないようにする必要がある。
【００１２】
上述したように、概して、総炭素含有量は、合金の疲労強度レベルに少なくとも有害な影響を及ぼす程度のカーバイド生成を避けるべく、０．２５重量％を超えないことが要求される。しかし、好適には、総炭素含有量は、バナジウム、クロム、モリブデン、ジルコニウム、アルミニウム、および、本願発明の合金に指定されたチタンの範囲の上限値および下限値内のすべての合金組成物に対して、トータルで０．２重量％を超えない。総炭素含有量はまた、ＵＴＳ、ＤＳＳ、および、螺刻領域の疲労強度の機械的特性の要求された改善を達成するために、０．０５重量％より十分に多い必要がある。０．０５重量％以上の総炭素レベルは合金組成物によって変化するので、これを十分に考慮し、総炭素含有量は概して、約０．０６５重量％から約０．２５重量％、好適には、約０．７０重量％から約０．２０重量％であることが要求される。より好適には、本願発明のすべての合金に対して総炭素含有量は、約０．７０重量％から約０．１５重量％、例えば、約０．０７重量％から約０．０１０重量％、最も好適には、約０．０８重量％である。本願発明の修正合金における可能な安定炭素含有量は、もしあれば、カーバイド相の体積フラクションの実際の実験的測定を通じて検出された炭素重量パーセンテージで計算されてよい。正確な結晶学的データおよび計算相図評価を与える顕微鏡分析を組み合わせて、安定炭素含有量は、合金組成物ごとに決定されてよい。“安定炭素”としての炭素の記述は、昇温溶液熱処理レジームに続く冷却工程で、合金の主要ベータ相内の固溶液内に保持された炭素を示し、冷却の結果としてベータ相内にカーバイドとして沈殿する炭素とは区別される。
【００１３】
本願発明は、本願発明のチタン合金の実施形態を示す添付図面を参照して便宜的に説明される。本願発明の他の実施形態も可能であり、結果的に、これらの図面の特異性は、この明細書全体に開示されかつ特許請求の範囲によって画定された発明の全体的記述の一般性を失うものではない。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】図１は、それぞれ均質な熱処理に晒された後の標準ベータＣ合金（ｂ）と比較した本願発明のチタン合金（ａ）のマイクロ構造を示す顕微鏡写真である。
【図２】図２は、標準ベータＣ合金（ｂ）と比較した、図１のチタン合金（ａ）の粒界アルファ相を示す顕微鏡写真である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
例えば、チタンファスナーの製造用に使用される場合、典型的に本願発明の合金は、これに限定しないが、鍛造、圧延、押出の少なくともひとつの処理工程等の変形処理に晒されるか、加工される、一連の処理手続きを経験する。その後、合金は、典型的に、要求された形状に製造される前に、延伸などにより、均質熱処理に晒される。本願発明に従う各合金および２つの標準ベータＣチタン合金がその方法で同様に処理された。表１は、本願発明の選択された合金の組成物を列挙したもので、総炭素含有量は０．１０１重量％を示す。一方、２つの標準ベータＣ合金の残部炭素含有量は、それぞれ０．０２３重量％および０．０１４重量％であった。
【００１６】
表１に列挙した合金のうち、図１（ａ）は、本願発明の合金によって得られたマイクロ構造を示し、図１（ｂ）は、第１標準ベータＣ合金を示し、それぞれの合金は均質熱処理に晒された後のものである。図１の拡大率によって示すマイクロ構造の比較から、本願発明にかかる合金は、ベータＣ合金で得られたものより、ベータ粒度が著しく小さいことを明確に示している。本願発明に係る合金におけるＴｉ２Ｃの２Ｄおよび３Ｄ体積フラクションの測定に基づく計算では、本願発明にかかる合金は、ベータＣ合金に比べ高い炭素含有量であるが、推定で０．０９３５重量％の炭素を溶液中に有していた。
【００１７】
【表１】
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【００１８】
図２は、より拡大した、図１（ａ）に示す本願発明の合金の炭素の効果を、図１（ｂ）に示す第２ベータＣ合金のものと比較したものである。ベータＣ合金は明確に粒界α相を示しているが、本願発明にかかる修正合金ではα相がほとんど存在しないことが明確である。
【００１９】
表１の合金から形成されるチタンロッドは、要求されるファスナーサイズに近い直径まで、温間延伸または冷間延伸のいずれかで処理され、その後、適宜、矯正、剥離、マシニング、および表面クリーニングなどが実行された。その後、延伸ロッドは、最適な機械的特性を達成するために、以下で詳述する最適化熱後処理に晒された。本願発明に従う合金の添加された炭素は、α相の沈殿を加速させることにより、β相の沈殿硬化を通じて、エイジングレスポンスおよび焼入硬化性を実質的に改善することが見いだされた。本願発明にかかる合金のより高い炭素含有量は、ＴＴＴ曲線が増加する炭素含有量の方向へわずかに移動する結果として、βトランザス温度から冷却中の沈殿のために必要な冷却速度を緩和することによって、加速したα相沈殿を促進し得る。
【００２０】
一般的に、エイジング処理の後、本願発明にかかる合金に関して、α沈殿物はベータマトリクス相内で均質かつ微細であり、同時に、チタン合金内部に典型的に存在する粒界α相は実質的に除去されていることが発見された。本願発明によって要求されるレベルで、炭素は、酸素に対する合金の耐性を増加させる。標準的な航空チタン合金に対する酸素含有量の上限は、２０００ｐｐｍであるが、本願発明によって許容される総炭素レベルで添加される炭素により、本願発明の合金は、展性を減少させることなく、３０００ｐｐｍまでの酸素を許容可能である。
【００２１】
最適な熱後処理条件は、約１時間から約１２時間までの範囲の時間間隔の間に、約４４０℃から約５４０℃の炉温度でのダイレクトエイジングである。炭素は、チタン合金内でα相のスタビライザとして認識されるが、通常は、本願発明によって許容されるよりも有意に高い濃度においてである。本願発明で要求される総炭素レベルにおいて、熱処理は添加した炭素が、原子レベルでα沈殿までの前駆体として働くメカニズムをドライブすると思われる。これは、α相スタビライザとしての炭素の役割に類似している。上述したように、第１に、ベータ相内で沈殿したα粒子のサイズが減少しかつ均質であるため、本願発明の添加した炭素は、粒界α相を減少させる。第２に、酸素は一般にチタン合金内のα相に対して大きな親和性を有するが、本願発明の合金のベータ相内で沈殿する微細かつ均質なα相が、粒界において偏析し、拡散するのに十分に小さく、かつ、微細でかつ非均質に分配されたα相内に拡散する傾向がある酸素を引きつけながら、炭素アシストのもとで形成される。粒界での酸素偏析の除去は、粒界アルファに対する駆動力の消滅を招き、図２から明確なように、螺刻された領域での疲労強度の有意な改良に対するキーを保持する。
【００２２】
仕上げ直径２０ｍｍの延伸ロッドから導出された表１に列挙した合金の典型的な引張りおよびせん断特性は、極限引張強度が１５１８ＭＰａで、伸長率が９％で、二面せん断強度が８２９ＭＰａである。直径１０ｍｍの延伸ロッドについては、極限引張強度が１５００ＭＰａで、伸長率が１２％で、二面せん断強度が８２４ＭＰａである。表１に列挙した第１ベータＣ合金および表３に記載したＴｉ６４合金の各々に対する特性とともに、処理後の材料の合金の切り欠きまたは螺刻疲労特性が表２に示されている。各場合において、標準的なチタンファスナーで使用されるように、圧延螺刻によって形成された直径１０ｍｍのサンプルにおいてテストが実行された。航空ファスナー用の標準規格に記載される要件は、材料の３８％ＵＴＳのストレスで６５０００サイクルである。標準ベータＣの疲労破面は、典型的に有意な量の粒間破壊を含み、それは疲労寿命に予測不能でかつ潜在的に大きな変動を招く。対照的に、本願発明の合金の疲労波面は、粒間破壊がほとんどなく、延性破壊が主である。これは、機械的特性の狭いばらつき幅を有する材料の一様性および信頼できる疲労性能を示す。
【００２３】
【表２】
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【００２４】
【表３】
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【００２５】
上記説明から、本願発明にかかる合金に要求される総炭素のレベルは、粒界α相を実質的に回避しつつ、α相沈殿のスピードアップおよびリファインの両方を達成することがわかる。本願発明の合金から製造され適切に熱処理されたファスナーは、既存のＴｉ６４ファスナーおよび標準ベータＣファスナーに比べ、強化された引っ張り強度、二面せん断および疲労特性を示した。ボーイング７８７航空機は、２４０万個のファスナーを使って組み立てられ、この２２％は主にチタン製のＴｉ６４と思われる構造ボルトであり、残りはリベットであることが報告されている。本願発明にかかる合金のファスナーと現在のＴｉ６４ファスナーとを交換することで、少なくとも２０％の重量が削減可能となり、それは約６０００から７５００ｋｇの軽量化を示すと推定される。
【００２６】
本願発明にかかる合金はまた、従来の鍛造および鋳造を使って処理するか、３Ｄプリントで使用するためのパウダーを製造するよう粉末化されてもよい。この合金の機械的特性の広い範囲の改良の基礎となる上記メカニズムは、材料のすべての形式で保持される。
【先行技術文献】
【非特許文献】
【００２７】
【非特許文献１】Z.Q.  Chen、D.  Hu、M.H.  Loretto、およびXinhua  Wuによる、“Effect  of  carbon  additions  on  microstructure  and  mechanical  properties  of  Ti-15-3”と題する論文、J.  Mat.  Sci  &  Tech.,  Vol  20,  2004,  pp  343-349
【非特許文献２】Z.Q.  Chen、D.  Hu、M.H.  Loretto、およびXinhua  Wuによる、“Influence  of  0.2wt-%C  on  the  aging  response  of  Ti-15-3”と題する論文、J.  Mat.  Sci  &  Tech,  Vol  20,  2004,  pp  756-764
【非特許文献３】M.Chu、Xinhua  Wu、I.P.  Jones、およびM.H.  Lorettoによる、“Influence  of  carbon  on  aging  response  and  tensile  properties  of  eutectoid  beta  titanium  alloy  Ti-13Cr”と題する論文、J.  Mat.  Sci.  &  Tech.  Vol  22,  No  6,  2006,  pp  661-666
【非特許文献４】M.Chu、Xinhua  Wu、I.P.  Jones、およびM  H  Lorettoによる、“Effect  of  Carbon  on  Microstructure  and  Mechanical  Properties  of  a  Eutectoid  Beta  Titanium  Alloy”と題する論文、Rare  Metal  Materials  and  Engineering  Vol.  35,  suppl.1  Feb  2006,  pp220-224
【非特許文献５】D  Hu、AJ  Huang、XP  Song、およびXinhua  Wuによる、“Precipitation  in  carbon-doped  Ti-15V-3Cr-3Sn-3Al”と題する論文、Rare  Metal  Materials  and  Engineering  Vol.  35,  suppl.1  Feb  2006,  pp225-229
【非特許文献６】Xinhua  Wu、J.  del  Prado、Q.  Li、A.  Huang、D.  Hu、およびM.  H.  Lorettoによる“Analytical  Electron  Microscopy  of  C-free  and  C-containing  Ti-15-3”と題する論文、Acta  Materialia,  Vol  54,  Issue  20,  2006,  pp  5433-5448
【図１】
2020536175.tif 000006
【図２】
2020536175.tif 000007
【国際調査報告】
2020536175.tif 000008
2020536175.tif 000009
2020536175.tif 000010