(57)【要約】  ＮＯｘの固定汚染源の排気ガス後処理システムにおいて、システムから大気に放出された排気ガスがＮＯｘとアンモニア双方の排出について違反限界を満たし続けるように、窒素含有還元剤の存在下で窒素酸化物（ＮＯｘ）から二窒素（Ｎ２）への転化を触媒する、劣化した選択的触媒還元（ＳＣＲ）触媒床の使用寿命を延ばす方法において、劣化したＳＣＲ触媒床の下流で、酸素をまた含む排気ガス中のアンモニアを窒素と水に転化するための触媒（ＡＳＣ）を含むハニカム基材モノリス又はプレート型基材を後付けする工程を含み、酸素をまた含む排気ガス中のアンモニアを窒素と水に転化するための触媒を含むハニカム基材モノリスのｋＮＯｘが、約３００〜約４００℃の間で約８０ｍ／ｈｒ以上であり、ここで、空気中１０％Ｈ２Ｏ（水蒸気として）中４５０℃において４８時間劣化させた触媒サンプルのｋＮＯｘが、５０ｐｐｍのＣＯ、３０ｐｐｍのＮＯ、３６ｐｐｍのＮＨ３、１５％のＯ２、８％の水、３％のＣＯ２、残部Ｎ２のガス組成を使用する実験室規模の反応器におけるＳＣＲ活性試験によって決定される、方法。
2020515752.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ＮＯｘの固定汚染源の排気ガス後処理システムにおいて、システムから大気に放出された排気ガスがＮＯｘとアンモニア双方の排出について違反限界を満たし続けるように、窒素含有還元剤の存在下で窒素酸化物（ＮＯｘ）から二窒素（Ｎ２）への転化を触媒する、劣化した選択的触媒還元（ＳＣＲ）触媒床の使用寿命を延ばす方法において、劣化したＳＣＲ触媒床の下流で、酸素をまた含む排気ガス中のアンモニアを窒素と水に転化するための触媒を含むハニカム基材モノリス又はプレート型基材を後付けする工程を含み、酸素をまた含む排気ガス中のアンモニアを窒素と水に転化するための触媒を含むハニカム基材モノリスのｋＮＯｘが、約２５０〜約４００℃の間で約８０ｍ／ｈｒ以上であり、ここで、空気中１０％Ｈ２Ｏ（水蒸気として）中４５０℃において４８時間劣化させた触媒サンプルのｋＮＯｘが、５０ｐｐｍのＣＯ、３０ｐｐｍのＮＯ、３６ｐｐｍのＮＨ３、１５％のＯ２、８％の水、３％のＣＯ２、残部Ｎ２のガス組成を使用する実験室規模の反応器におけるＳＣＲ活性試験によって決定される、方法。
【請求項２】
触媒を含むハニカム基材モノリス又はプレート型基材のｋＮＯｘが約３００ｍ／ｈｒ以下である、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
触媒を含むハニカム基材モノリス又はプレート型基材のｋＮＯｘが、約３００〜約４００℃の間で約９０＜ｋＮＯｘ＜約３００ｍ／ｈである、請求項１又は２に記載の方法。
【請求項４】
酸素をまた含む排気ガス中のアンモニアを窒素と水に転化するための触媒が、約２５０℃より上で＞約７０％のＮＨ３を転化する、請求項１、２又は３に記載の方法。
【請求項５】
酸素をまた含む排気ガス中のアンモニアを窒素と水に転化するための触媒が、約３００℃より上で＞約８０％のＮＨ３を転化する、請求項４に記載の方法。
【請求項６】
酸素をまた含む排気ガス中のアンモニアを窒素と水に転化するための触媒が、約４００℃未満で＜約２０％のｓＮＯｘ＝ＮＯｘｏｕｔ／（ＮＨ３ｉｎ−ＮＨ３ｏｕｔ）を有し、ここで、ｓＮＯｘは、ｋＮＯｘを決定するために請求項１に定義されたものと同じ条件を使用して決定される、請求項１から５の何れか一項に記載の方法。
【請求項７】
酸素をまた含む排気ガス中のアンモニアを窒素と水に転化するための触媒が、約３５０℃未満で＜約１０％のｓＮＯｘを有する、請求項６に記載の方法。
【請求項９】
酸素をまた含む排気ガス中のアンモニアを窒素と水に転化するための後付け触媒に排気ガスが接触する空間速度が５００００〜５０００００ｈ−１である、請求項１から７の何れか一項に記載の方法。
【請求項１０】
酸素をまた含む排気ガス中のアンモニアを窒素と水に転化するための後付け触媒が、耐火性酸化物担体上に担持された白金族金属と選択的触媒還元触媒とを含む、請求項１から９の何れか一項に記載の方法。
【請求項１１】
耐火性酸化物担体上に担持された白金族金属中の白金族金属が約１〜約４０ｇ／ｆｔ３まで充填される、請求項１０に記載の方法。
【請求項１２】
ＳＣＲ触媒が、アナターゼ型のチタニア上に担持され、かつタングスタ又はモリブデナで促進されたバナジアである、請求項１０又は１１に記載の方法。
【請求項１３】
ＳＣＲ触媒が金属促進モレキュラーシーブである、請求項１０又は１１に記載の方法。
【請求項１４】
ＳＣＲ触媒が、アナターゼ型のチタニア上に担持されかつタングスタ又はモリブデナで促進されたバナジアと金属促進モレキュラーシーブとの混合物を含む、請求項１０又は１１に記載の方法。
【請求項１５】
モレキュラーシーブがアルミノシリケートゼオライトである、請求項１３又は１４に記載の方法。
【請求項１６】
モレキュラーシーブが、８個の四面体原子の最大環サイズを有する、請求項１３、１４又は１５に記載の方法。
【請求項１７】
モレキュラーシーブが、ＣＨＡ、ＡＥＩ又はＡＦＸであるフレームワークタイプコードを有する、請求項１３、１４、１５又は１６に記載の方法。
【請求項１８】
モレキュラーシーブがフレームワークタイプコードＢＥＡ、ＭＯＲ、ＭＦＩ又はＦＥＲを有する、請求項１３、１４又は１５に記載の方法。
【請求項１９】
金属促進モレキュラーシーブ中の金属が銅及び／又は鉄である、請求項１３から１８の何れか一項に記載の方法。
【請求項２０】
白金族金属用の耐火性酸化物担体が、シリカドープアルミナ、チタニア又は任意にドープされたジルコニアである、請求項１０から１９の何れか一項に記載の方法。
【請求項２１】
ハニカム基材モノリス又はプレート型基材が軸方向長さを有し、耐火性酸化物担体上に担持された白金族金属を含む第一ウォッシュコート層と、ＳＣＲ触媒を含む第二ウォッシュコート層とでコーティングされる、請求項１０から２０の何れか一項に記載の方法。
【請求項２２】
第一層がハニカム基材モノリスの第一端部からコーティングされた第一ゾーンに配置され、第二層がハニカム基材モノリス又はプレート型基材の第二端部からコーティングされた第二ゾーンに配置され、第二層が第一層より上流に配置されている、請求項２１に記載の方法。
【請求項２３】
第一ゾーンがハニカム基材モノリス又はプレート型基材の軸方向長さより小さく、第二ゾーンの第二層が第一層を少なくとも部分的に覆う、請求項２２に記載の方法。
【請求項２４】
第二層が、ハニカム基材モノリス又はプレート型基材の軸方向全長にわたって延びている、請求項２２に記載の方法。
【請求項２５】
第一層がハニカム基材モノリスの軸方向全長に延び、第二層が第一層を覆い、かつハニカム基材モノリス又はプレート型基材の軸方向全長に延びる、請求項２１に記載の方法。
【請求項２６】
ＮＯｘ排出についての違反限界が２ｐｐｍ以下である、請求項１から２５の何れか一項に記載の方法。
【請求項２７】
アンモニア排出についての違反限界が１０ｐｐｍ以下である、請求項１から２６の何れか一項に記載の方法。
【請求項２８】
排気ガスがＳＣＲ触媒床と接触する温度が、約２００℃〜約４５０℃である、請求項１から２７の何れか一項に記載の方法。
【請求項２９】
窒素含有還元剤がアンモニア（ＮＨ３）である、請求項１から２８の何れか一項に記載の方法。
【請求項３０】
劣化ＳＣＲ触媒床と接触するＮＯｘ分子に対するアンモニア分子のアルファ比が約０．９０〜約２．００である、請求項１から２９の何れか一項に記載の方法。
【請求項３１】
ＮＯｘの固定汚染源が、発電所、工業用ヒーター、コージェネレーションプラント、複合サイクル発電所、木材燃焼ボイラ、定置式ディーゼル機関、定置式天然ガス燃焼機関、船用推進機関、ディーゼル機関車、産業廃棄物焼却炉、都市ごみ焼却炉、化学プラント、ガラス製造プラント、鉄鋼製造プラント又はセメント製造プラントである、請求項１から３０の何れか一項に記載の方法。
【請求項３２】
排気ガスが、コージェネレーションプラント、好ましくは定置型天然ガス燃焼機関の生成物である、請求項１から３０の何れか一項に記載の方法。
【請求項３３】
排気ガス後処理システムが熱回収蒸気発生器（ＨＲＳＧ）を備える、請求項３１又は３２に記載の方法。
【請求項３４】
ＳＣＲ触媒が、基材上にコーティングされたウォッシュコートであるか、又は押出ハニカム体の構成要素である、請求項１から３３の何れか一項に記載の方法。
【請求項３５】
ＳＣＲ触媒が、
（ｉ）アナターゼ型のチタニア上に担持され、タングスタ又はモリブデナで促進されたバナジア；
（ｉｉ）金属促進モレキュラーシーブ；又は
（ｉｉｉ）アナターゼ型のチタニア上に担持され、タングスタ又はモリブデナで促進されたバナジアと金属促進モレキュラーシーブとの混合物
の一つである、請求項３４に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【発明の開示】
【０００１】
本発明は、ＮＯｘの固定汚染源の排気システムにおける劣化した選択的触媒還元触媒床の使用寿命を延ばす方法に関する。
【０００２】
天然ガス、軽質留分又は合成ガス（例えば石炭由来）を燃料とする現代の発電機では、ガスをガスタービン内で燃焼させて第一サイクルにおいて電気を発生させ、そのガスの燃焼から発生する熱を第二サイクルにおいて蒸気作動式熱機関で回収される複合サイクルガスタービンが運転される。これら二サイクルの組合せは、システムの正味の全体効率を向上させる。第二サイクルは、通常、熱回収蒸気発生器（ＨＲＳＧ）システムとして知られているものにおいて行われ、これは通常、第一サイクルにおけるガスの燃焼から生じる排気ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）、一酸化炭素（ＣＯ）及び未燃炭化水素（ＨＣ）を含む成分を処理するための触媒成分もまた含む。これらの触媒成分の触媒活性は、処理されている排気ガスの熱が触媒成分自体に伝達されることによって促進される。ＨＲＳＧシステム内の触媒成分の位置は、温度最適化触媒活性について選択することができる。
【０００３】
固定汚染源から、主に発電所、工業用ヒーター、コージェネレーションプラント、例えば木材燃焼ボイラ、定置式ディーゼル及びガス機関、船用推進機関、ディーゼル機関車、産業及び都市ごみ焼却炉、化学プラント及びガラス、鉄鋼及びセメント製造プラントからのＮＯｘの排出は大きな環境問題である。ＮＯｘは、対流圏でのオゾン生成、酸性雨の生成、そして人間の呼吸器系の問題を引き起こす。ＮＯｘは、空気中に存在するＮ２とＯ２の組合せによって燃焼過程において熱的に生成される。約１５００℃を超える温度で、この反応はＺｅｌｄｏｖｉｃｈメカニズムと呼ばれるよく特徴付けられたメカニズムを通してかなりの速度で進行する。
【０００４】
様々な規制当局によって特定されたＮＯｘ排出基準を満たすために、排気（煙道）ガスの後処理法が必要とされている。そのような後処理法のなかで、選択的触媒還元（ＳＣＲ）法は、その効率、（Ｎ２生成物への）選択性及び経済性により、固定汚染源からのＮＯｘ排出の制御に対して最も良好に開発され世界的に最も広く使用されている。ＳＣＲ反応は一般にアンモニア（ＮＨ３）によるＮＯｘの還元からなり、水と窒素を形成する。
【０００５】
ＳＣＲのＮＯｘ還元に関与する主な反応は、反応（１）、（２）及び（３）に示される：
４ＮＯ＋４ＮＨ３＋Ｏ２ → ４Ｎ２＋６Ｈ２Ｏ        （１）
６ＮＯ２＋８ＮＨ３ → ７Ｎ２＋１２Ｈ２Ｏ          （２）
ＮＯ＋ＮＯ２＋２ＮＨ３ → ２Ｎ２＋３Ｈ２Ｏ        （３）
【０００６】
反応（１）〜（３）を促進する３種類の触媒、すなわち貴金属、金属酸化物及び金属促進ゼオライトが開発されている。貴金属ＳＣＲ触媒は、約２００℃を超える温度でＳＯ２酸化を不必要に促進しうるので、主に低温及び天然ガス用途に対して考えられる。
【０００７】
３００〜４００℃用途に対して開発された様々な金属酸化物ＳＣＲ触媒のなかで、アナターゼ型のチタニア上に担持され、タングスタ又はモリブデナで促進されたバナジアが、硫酸化に抵抗し、ＳＯ２酸化反応に対して低い活性を有していることが見出された。
【０００８】
固定汚染源のＮＯｘ排出物を処理するための市販のゼオライトＳＣＲ触媒としては、モルデナイトが挙げられる（R.H. Heck等, “Catalytic Air Pollution Control - Commercial Technology”, 3版 (2009) John Wiley & Sons, Inc. Hoboken, New Jerseyを参照）。特に第１２章を参照のこと。
【０００９】
Ｆｅで促進されたゼオライト触媒は、主に高温、すなわち６００℃までの温度でガス燃焼コージェネレーションプラントで使用するためのＳＣＲ用に提案されており、金属酸化物触媒は熱的に不安定でありうる。
【００１０】
市販のＳＣＲ触媒は、押出ハニカムモノリス、プレート、又は不活性ハニカムモノリス上のコーティングとして配置される。
【００１１】
ＳＣＲ法をＮＯｘ排出の固定汚染源に適用することに対する背景のより完全な説明については、P. Forzatti, App. Cat A: General 222 (2001) 221-236を参照のこと。
【００１２】
反応（３）は、反応（１）又は特に反応（２）の何れと比較しても比較的速い反応であることが知られているので、好ましい。この目的のためにＳＣＲ触媒の上流に配置される適切な酸化触媒もまた排気ガス中のＣＯ及びＨＣ成分を処理するのに関連している。ＳＣＲ触媒の上流への還元剤注入は一般に酸化触媒の下流で行われ、システム全体の転化性能が結果として低下する（ＮＯｘへの酸化による）アンモニアの非効率的な消費が回避される。アンモニア注入は、アンモニア注入グリッド（ＡＩＧ）などの適切な装置を介して行うことができる。
【００１３】
上記ＳＣＲ触媒の何れもＨＲＳＧシステムにおいてＮＯｘを処理するために使用することができるが、ガス燃焼排気ガス温度は、上記金属酸化物又は金属促進ゼオライトが適切であることを一般に必要とする。
【００１４】
ガスタービン排出制御システムは、一般に、ＣＯ酸化触媒（ＣＯ−Ｏｘ）と、それに続くアンモニア注入グリッド（ＡＩＧ）、そして最後にＳＣＲ触媒床（ＳＣＲ）を含む。触媒系が劣化するにつれて、ＣＯ転化率は低下し、ＳＣＲ性能は悪化する。システム全体のＮＯｘ排出量を所定の最小値以下に維持するために、プラントオペレータはアンモニア：ＮＯｘ比を増加させて、反応（１）、（２）及び（３）を推進し続ける。しかしながら、これはアンモニア排出（「スリップ」）を増加させ、還元剤の消費を通して運転コストを増加させる。アンモニアスリップとは、ＮＯｘと還元剤との不完全な反応から生じる未反応のアンモニアの排出を指す。アンモニアスリップは硫酸アンモニウムの生成を引き起こす可能性があり、これが下流の部品を詰まらせ又は腐食させ、大気への粒子状物質（ＰＭ２．５）排出の望ましくない一因となりうる。米国では、許容アンモニアスリップレベルは典型的には２〜１０ｐｐｍである。
【００１５】
最終的には、ＳＣＲ触媒活性は、アンモニア：ＮＯｘ比が所定の最大値を超えることなくもはや増加させることができなくなる点まで劣化する。この時点で、典型的な慣例は、システムが排出基準に準拠し続けることができるように、使用済み触媒を除去して処分し、新しい触媒と交換することである。
【００１６】
本発明者等は、非常に驚くべきことに、ＮＯｘを違反限界内まで処理するガスタービンの排気システムにおける寿命末期のＳＣＲ触媒床の能力を、寿命末期のＳＣＲ触媒自体を交換するよりもより経済的に寿命末期のＳＣＲ触媒床の下流にアンモニアスリップ処理用の触媒（ここではアンモニアスリップ触媒又は「ＡＳＣ」と呼ぶ）を後付けすることにより、違反ＮＨ３スリップ限界を超えることなく５０％まで延長できることを見出した。この発見は、ＳＣＲ触媒床体積と比較して比較的小さい触媒体積を使用して恩恵を得ることができ、その結果システムに追加される追加の背圧が無視でき、全体の発電効率に大きな影響を与えないというかなりの利点を有する。
【００１７】
一態様によれば、本発明は、ＮＯｘの固定汚染源の排気ガス後処理システムにおいて、システムから大気に放出された排気ガスがＮＯｘとアンモニア双方の排出について違反限界を満たし続けるように、窒素含有還元剤の存在下で窒素酸化物（ＮＯｘ）から二窒素（Ｎ２）への転化を触媒する、劣化した選択的触媒還元（ＳＣＲ）触媒床の使用寿命を延ばす方法において、劣化したＳＣＲ触媒床の下流で、酸素をまた含む排気ガス中のアンモニアを窒素と水に転化するための触媒を含むハニカム基材モノリス又はプレート型基材を後付けする工程を含み、酸素をまた含む排気ガス中のアンモニアを窒素と水に転化するための触媒を含むハニカム基材モノリスのｋＮＯｘが、約２５０℃〜約４００℃の間で約８０ｍ／ｈｒ以上であり、ここで、空気中１０％Ｈ２Ｏ（水蒸気として）中４５０℃において４８時間劣化させた触媒サンプルのｋＮＯｘが、５０ｐｐｍのＣＯ、３０ｐｐｍのＮＯ、３６ｐｐｍのＮＨ３、１５％のＯ２、８％の水、３％のＣＯ２、残部Ｎ２のガス組成を使用する実験室規模の反応器におけるＳＣＲ活性試験によって決定される、方法。
【００１８】
本発明は多数の重要な利点を提供する。ＳＣＲ触媒の使用寿命は最大２倍まで延長することができる。これにより、比較的大きなＳＣＲ触媒容量をかなりの期間、リサイクルし又は埋立地に送る必要がないという点で、資源の持続可能な利用が促進される。
【００１９】
実際には、酸素をまた含む排気ガス中のアンモニアを窒素と水に転化するための触媒を含む比較的小容量の後付けハニカム基材モノリス又はプレート型基材が、ＳＣＲ触媒の交換費用よりも低いコストで後付け触媒を製造することを可能にする要因のほんの一つである。後付け触媒のコストは、ＳＣＲ触媒交換コストよりも２０％以上安くなりうる。
【００２０】
アンモニアスリップ触媒は、次の全体反応を促進するように選択的に設計されている：
４ＮＨ３＋３Ｏ２ → ２Ｎ２＋６Ｈ２Ｏ      （４）
【００２１】
以下に更に詳細に記載されるように、米国特許出願公開第２００７／０１１０６４３ Ａ１号、第２０１６／０２４５１３９Ａ１号及び第２０１６／０２５６８２３Ａ１号は、ガスタービン機関の排気システムにおいてＳＣＲ触媒の下流での、又はＳＣＲ触媒と組合せての、アンモニアスリップ触媒（アンモニア酸化（「ＡＭＯＸ」）触媒としても知られる）の使用を提案している。
【００２２】
しかしながら、上に記載されたように、ＳＣＲ触媒床はごく僅かなアンモニアスリップでＮＯｘを転化することができ、何れにしても比較的低いレベルのアンモニアを大気に放出することは許されるので、発電所オペレータは一般に新しく設置されたＳＣＲ触媒床の下流にはアンモニアスリップ触媒を含めない。従って、これらの刊行物によって提案されたシステムにアンモニアスリップ触媒を加えることは不必要であり、経済的なコスト及びシステムを設置するプラントオペレータへの負担を不都合に増大させる。
【００２３】
米国特許出願公開第２００７／０１１０６４３Ａ１号は、発電所のガスタービン機関によって生成されるような排気ガス流中のＮＯｘ、ＨＣ及びＣＯの濃度を低減するための排気ガス処理装置を開示している。その処理装置は、アンモニア注入装置の下流に配置された上流側の還元のみの部分と下流側の還元酸化部分とを有する多機能触媒成分を含む。化学量論的濃度を超えるアンモニアの注入により、触媒成分の上流部分でＮＯｘの選択的触媒還元（ＳＣＲ）が促進され、生じるアンモニアスリップが触媒成分の下流部分で酸化される。アンモニアの酸化によって生成された如何なる追加のＮＯｘも、大気に送られる前に下流部分で更に還元される。
【００２４】
米国特許出願公開第２０１６／０２４５１３９Ａ１号は、空気中で燃料を燃焼させて電力を生成するための熱源を備える発電装置用の排気システムを開示しており、排気システムは、流れる排気ガスを受け入れるように構成され、排気ガスを処理するための触媒システムを備え、触媒システムは第一酸化触媒と第二触媒とを含み、流れる排気ガスが第二触媒の前に第一酸化触媒と接触するように第一酸化触媒が熱源の下流に配置される。
【００２５】
米国特許出願公開第２０１６／０２５６８２３Ａ１号は、エンジン系の排気導管に流体的に連結された窒素酸化物還元触媒を含むシステムを開示している。窒素酸化物還元触媒は、エンジン排気中の窒素酸化物を還元するように構成されている。このシステムはまた窒素酸化物還元触媒の下流で排気導管に流体的に連結され、エンジン排気中のアンモニアを還元するように構成されたアンモニア酸化触媒を含む。更に、このシステムは、排気導管への還元剤の注入を制御し、窒素酸化物還元触媒の第一窒素酸化物転化率を決定し、窒素酸化物還元触媒のアンモニア貯蔵値を決定し、そしてアンモニア酸化触媒の上流のエンジン排気の第一温度を決定するように構成される還元剤注入制御システムを含む。還元剤注入制御システムはまた第一窒素酸化物転化率、アンモニア貯蔵値、及び第一温度に基づいて還元剤の注入を増減するように構成されている。
【００２６】
米国特許第７７２７４９９号公報は、アンモニアによる窒素酸化物（ＮＯｘ）の還元のために選択的触媒還元（ＳＣＲ）に供せられた煙道ガス及び排気ガスから生じる過剰のアンモニア（ＮＨ３）ガス（「アンモニアスリップ」）の酸化による除去方法を開示している。より具体的には、その方法は、窒素酸化物（ＮＯｘ）の生成を最小限に抑えながら、アンモニアと一酸化炭素（ＣＯ）の両方の酸化を触媒するために、ゼオライト、一又は複数種の貴金属、及び卑金属化合物からなるアンモニア酸化触媒を使用する。
【００２７】
速度定数ｋＮＯｘは次の通りに定義される：
速度定数（ｋＮＯｘ（ｍ／ｈｒ））＝−面積速度（Ａｖ（ｍ／ｈｒ）×ｌｎ（１−ＮＯｘ転化率／１００））
ここで、面積速度Ａｖ（ｍ／ｈｒ）＝Ｑ（体積流量（ｍ３／ｈｒ））／Ａｃａｔ（触媒表面積（ｍ２））である。
【００２８】
これらの式から、触媒のｋＮＯｘ定数は、ハニカム基材モノリス又はプレート型基材のピッチ（又はセル／平方インチ）、従ってハニカム基材モノリス又はプレート型基材の体積にも依存しないことが分かる。
【００２９】
実際には、酸素をまた含む排気ガス中のアンモニアを窒素と水に転化するための触媒、すなわちアンモニアスリップ触媒（ＡＳＣ）は、経済的に可能な限り低い圧力損失を有することが望ましい。これは、ＳＣＲ触媒を単独で含むシステムと比較して、システムにＡＳＣを追加すると追加の圧力損失が生じ、それに対処するために追加のエネルギー入力が必要となるためである。この追加のエネルギー入力は、システム内の追加のエネルギー要求が全体として発電サイクルの効率を低下させる可能性があるため、ガスタービン発電にとって重要となりうる。
【００３０】
圧力損失の重要な成分はＡＳＣ床の深さである。ＡＳＣ床の深さは、例えば、操作温度、ＡＳＣを構成する基材モノリスのｋＮＯｘ及びピッチ（又はハニカムセル密度）によって影響を受ける可能性がある。そのため、例えば、固定されたＡＳＣピッチでは、ｋＮＯｘを下げることによって、より幾何学的なＡＳＣ表面積−従って基材モノリス体積とその結果増加した背圧−が補償のために必要とされる。
【００３１】
同様に、ＡＳＣ基材モノリスのピッチを下げることによって、固定されたｋＮＯｘを補償し維持するために増加した触媒体積が必要とされるであろう。
【００３２】
従って、システム内のＡＳＣの位置及び使用中の触媒の温度に応じて、少なくとも基材モノリスのピッチ、基材モノリスの体積、及び基材モノリスの幾何学的表面積及びＡＳＣの組成の間で決められるべきバランスがあり、そのパラメータの選択は、コストと操業上の考慮に基づいて決定することができ、包括的にはｋＮＯｘによって包含される。
【００３３】
触媒を含むハニカム基材モノリス又はプレート型基材のｋＮＯｘは、約３００ｍ／ｈｒ以下でありうる。
【００３４】
好ましくは、触媒を含むハニカム基材モノリス又はプレート型基材のｋＮＯｘは、約３００〜約４００℃の間で約９０＜ｋＮＯｘ＜約３００ｍ／ｈである。
【００３５】
酸素をまた含む排気ガス中のアンモニアを窒素と水に転化するための触媒は、好ましくは２５０℃以上で約７０％のＮＨ３を、より好ましくは約３００℃以上で＞約８０％のＮＨ３を転化する。
【００３６】
酸素をまた含む排気ガス中のアンモニアを窒素と水に転化するための触媒は、好ましくは約４００未満で＜約２０％のｓＮＯｘ＝（ＮＨ３ｉｎ−ＮＨ３ｏｕｔ）で割ったＮＯｘ ｏｕｔ、より好ましくは約３５０℃未満で＜約１０％のｓＮＯｘを有し、ここで、ｓＮＯｘは、上記のｋＮＯｘを決定するために定義されたものと同じ条件を使用して決定される。
【００３７】
酸素をまた含む排気ガス中のアンモニアを窒素と水に転化するための後付け触媒に排気ガスが接触する空間速度は、５００００〜５０００００ｈ−１、例えば１０００００〜４０００００ｈ−１又は１５００００ｈ−１〜３５００００ｈ−１でありうる。
【００３８】
酸素をまた含む排気ガス中のアンモニアを窒素と水に転化するための後付け触媒は、耐火性酸化物担体上に担持された白金族金属と選択的触媒還元触媒とを含むのが好ましい。
【００３９】
耐火性酸化物担体上に担持された白金族金属中の白金族金属は、約１〜約４０ｇ／ｆｔ３、好ましくは約１〜約２５ｇ／ｆｔ３又は約１〜約１０ｇ／ｆｔ３まで充填される。白金族金属の充填量が少ないと、そのような充填量が反応（４）に対する選択性を促進するので好ましい。
【００４０】
酸素をまた含む排気ガス中のアンモニアを窒素と水に転化するための後付け触媒中のＳＣＲ触媒は、（ｉ）アナターゼ型のチタニア上に担持され、タングスタ又はモリブデナで促進されたバナジア；（ｉｉ）金属促進モレキュラーシーブ；又は（ｉｉｉ）アナターゼ型のチタニア上に担持され、タングスタ又はモリブデナで促進されたバナジアと金属促進モレキュラーシーブとの混合物を含みうる。
【００４１】
酸素をまた含む排気ガス中のアンモニアを窒素と水に転化するための後付け触媒中のＳＣＲ触媒が金属促進モレキュラーシーブを含む場合、好ましくはモレキュラーシーブはアルミノシリケートゼオライトである。
【００４２】
好ましくは、酸素をまた含む排気ガス中のアンモニアを窒素と水に転化するための後付け触媒中のＳＣＲ触媒が金属促進モレキュラーシーブを含む場合、モレキュラーシーブは８個の四面体原子の最大環サイズを有し、更に好ましくはフレームワークタイプコードＣＨＡ、ＡＥＩ及びＡＦＸからなる群から選択される。水熱劣化及び炭化水素「コーキング」に対して特に耐久性のあるアルミノシリケートゼオライトは、８個の四面体原子の最大環サイズを有し、当該技術分野において「小細孔」ゼオライトと呼ばれる。ゼオライトは、国際ゼオライト協会によってそのフレームワークの種類によって分類されている。しかしながら、長期間にわたる耐久性が主要な要件ではない所定の用途において、例えば比較的低温の用途では、「中細孔」ゼオライト、例えばフレームワークタイプコードＭＦＩ又はＦＥＲを有するものなど、又は「大細孔」ゼオライト、例えばＢＥＡ又はＭＯＲも同様に適用可能でありうる。
【００４３】
ゼオライトのシリカ対アルミナ比（ＳＡＲ）は、反応（１）、（２）及び（３）を促進するための任意の適切なＳＡＲでありうる。一般に、これは一方では比較的高いシリカ含有量が好ましい熱安定性と、比較的高いアルミナ含有量が好ましいイオン交換遷移金属の促進効果との間のバランスである。実際には、選択されるＳＡＲはゼオライトのフレームワークタイプコードに依存しうるが、典型的には約１０〜約２５６の範囲内にあり、ＣＨＡ、ＡＥＩ及びＡＦＸのような小細孔ゼオライトでは約１５〜約４０のＳＡＲが好ましい。
【００４４】
好ましくは、金属促進モレキュラーシーブ中の金属は銅及び／又は鉄である。
【００４５】
酸素をまた含む排気ガス中のアンモニアを窒素と水に転化するための後付け触媒におけるＳＣＲ触媒中の白金族金属用の耐火性酸化物担体は、シリカドープアルミナ、チタニア又は任意にドープされたジルコニアでありうる。
【００４６】
酸素をまた含む排気ガス中のアンモニアを窒素と水に転化するための後付け触媒におけるＳＣＲ触媒中のハニカム基材モノリス又はプレート型基材は軸方向長さを有し、耐火性酸化物担体上に担持された白金族金属を含む第一ウォッシュコート層とＳＣＲ触媒を含む第二ウォッシュコート層とでコーティングされうる。
【００４７】
第一ウォッシュコート層はハニカム基材モノリスの第一端部からコーティングされた第一ゾーンに配置され得、第二ウォッシュコート層はハニカム基材モノリス又はプレート型基材の第二端部からコーティングされた第二ゾーンに配置され得、第二層は第一層より上流に配置されている。
【００４８】
あるいは、第一ゾーンはハニカム基材モノリス又はプレート型基材の軸方向長さより小さく、第二ゾーンの第二層は第一層を少なくとも部分的に覆う。この場合、好ましくは、第二層は、ハニカム基材モノリス又はプレート型基材の軸方向全長にわたって延びうる。
【００４９】
あるいは、第一層がハニカム基材モノリス又はプレート型基材の軸方向全長に延び得、第二層が第一層を覆い得、かつハニカム基材モノリス又はプレート型基材の軸方向全長に延びうる。
【００５０】
好ましくは、本発明に係る方法におけるＮＯｘ排出の違反限界は２ｐｐｍ以下であり、及び／又はアンモニア排出の違反限界は１０ｐｐｍ以下、例えば５ｐｐｍ未満又は２ｐｐｍ未満である。
【００５１】
排気ガスがＳＣＲ触媒床と接触する温度は、約２００℃〜約４５０℃でありうる。
【００５２】
窒素含有還元剤は、アンモニア（ＮＨ３）自体、ヒドラジン、又は任意の適切なアンモニア前駆体、例えば尿素（（ＮＨ２）２ＣＯ）、炭酸アンモニウム、カルバミン酸アンモニウム、炭酸水素アンモニウム又はギ酸アンモニウムである。アンモニアと排気ガスとの混合は、排気ガス／アンモニアがＳＣＲ触媒に入る前にできるだけ完全に行われることが重要である。これは、背圧の増加に有意に寄与しないという条件で必要に応じて例えばヘリングボーン及びスキューチャネル形状を有する様々なバッフル及びスタティックミキサーを使用して行うことができる。アンモニアと排気ガスとの良好な混合は、排気ガスを運ぶダクトを横切る還元剤注入の完全な二次元カバレージによって促進されうる。そのような配置は、アンモニア注入グリッド（ＡＩＧ）として当該技術分野において知られている。
【００５３】
反応（３）（更に反応（１）及び（２））を促進するために、反応に使用されるアンモニア分子対ＮＯｘ分子のアルファ比は、好ましくは約０．９０〜約２．００、好ましくは＜約１．８、例えば約０．９５〜約１．５又は１．００〜約１．２０である。
【００５４】
ＳＣＲ触媒は、例えばコーディエライトから形成された不活性なセラミックハニカムモノリス、又は金属モノリスのような基材上にコーティングされるウォッシュコートの形態であり得、又は押出ハニカム体として調製され得、そこで、触媒はバインダー（又はマトリックス）成分のペーストと混合され、ついでそれを貫通して延びる流路を有する所望の形状に押出される。モノリス基材上へのコーティング又は押出型基材モノリスの製造のために本発明において使用されるゼオライトを含むウォッシュコート組成物は、アルミナ、シリカ、（非ゼオライト）シリカ−アルミナ、天然に生じるクレー、ＴｉＯ２、ＺｒＯ２、及びＳｎＯ２からなる群から選択されるバインダーを含みうる。
【００５５】
特に、ＳＣＲ触媒は、酸素をまた含む排気ガス中のアンモニアを上述の窒素と水に転化するための触媒に使用するために記載されたものの何れか、すなわち次のものの一つでありうる：
（ｉ）アナターゼ型のチタニア上に担持され、タングスタ又はモリブデナで促進されたバナジア；
（ｉｉ）金属促進モレキュラーシーブ；又は
（ｉｉｉ）アナターゼ型のチタニア上に担持され、タングスタ又はモリブデナで促進されたバナジアと金属促進モレキュラーシーブとの混合物。
【００５６】
本発明に係る方法は、あらゆるＮＯｘ排出の固定汚染源からの排気ガスを処理するために使用することができる。特に、排気ガスは、発電所、工業用ヒーター、コージェネレーション発電プラント、複合サイクル発電所、木材燃焼ボイラ、定置式ディーゼル機関、定置式天然ガス燃焼機関、船用推進機関、ディーゼル機関車、産業廃棄物焼却炉、都市ごみ焼却炉、化学プラント、ガラス製造プラント、鉄鋼製造プラント又はセメント製造プラントの生成物でありうる。
【００５７】
好ましい用途では、排気ガスは、コージェネレーションプラント、好ましくは定置式天然ガス燃焼機関の生成物である。
【００５８】
好ましくは、排気ガス後処理システムは、熱回収蒸気発生器（ＨＲＳＧ）を備える。
【００５９】
ここで使用される「含む」という用語は、「から本質的になる」又は「からなる」という定義と置き換えることができる。「含む」という用語は、指定された要素が必須であることを意味することが意図されるが、他の要素が追加されてもよく、なおも特許請求の範囲内の構成物を形成する。「から本質的になる」という用語は、特許請求の範囲を、特定された材料又は工程、並びに請求項記載の発明の基本的かつ新規な特徴に実質的に影響を及ぼさないものに限定する。「からなる」という用語は、それに通常伴う不純物を除いて、記載されたもの以外の材料を含めることに対して請求項をクローズする。
【００６０】
誤解を避けるために、ここで引用された全ての文献の全内容が、出典明示によりここに援用される。
【図面の簡単な説明】
【００６１】
ＳＣＲ触媒を含むガスタービン用の従来のＨＲＳＧ排気システムが図１に示され、該システムが、図２において、例示された位置のＳＣＲ触媒の下流にアンモニアスリップ触媒を挿入することによって本発明に係る方法に適合されている。図１及び２は説明を要しない。
【００６２】
本発明をより十分に理解することができるように、次の実施例が例示としてのみ提供される。
【実施例】
【００６３】
［実施例１］
二重層アンモニアスリップ触媒（ＡＳＣ）を、７ミル（１０００分の１インチ）のセル壁厚を有するセラミックの２３０セル／平方インチ（ｃｐｓｉ）ハニカム基材モノリス上に調製した。第一（下部）層を、基材の軸方向全長に沿って連続アルミナウォッシュコート層を有する基材上に直接コーティングした。得られたコーティング部品を乾燥し、か焼した。次に、Ｐｔを硝酸白金溶液から５ｇ／ｆｔ３のＰｔの充填量になるまでウォッシュコートアルミナ層中に含浸させた。ついで、得られた部品を乾燥させ、か焼した。最後に、バインダーと混合したＣｕ含浸ＣＨＡゼオライトを含む第二ウォッシュコート層を、基材の軸方向全長に沿ってＰｔアルミナ層の１００％をカバーする連続層に塗布し、ついで得られた部品を乾燥し、か焼した。二重層ＡＳＣでコーティングした完成ハニカム基材モノリスから直径２インチ、長さ３．３インチの円筒状コアを切り出した。
【００６４】
［実施例２（ＳＣＲ試験）］
実施例１の円筒状ＡＳＣコアを、空気中１０％のＨ２Ｏ（水蒸気として）中で４５０℃において４８時間デグリーニングし、ついで実験室規模の反応器中でＳＣＲ活性について活性を試験した。活性試験のために触媒に供給されたガス組成は、５０ｐｐｍのＣＯ、３０ｐｐｍのＮＯ、３６ｐｐｍのＮＨ３、１５％のＯ２、８％の水、３％のＣＯ２、残部Ｎ２であった。ＣＯ、ＮＯｘ及びＮＨ３転化率は、反応器を２００〜４５０℃の範囲の定常状態温度点に保持して、測定した。ＡＳＣ体積に対するガス毎時空間速度（ＧＨＳＶ）は１８００００ｈｒ−１であった。
【００６５】
様々な温度に対して、ＣＯ転化率、ＮＯｘ転化率、及びＮＨ３転化率をそれぞれ表１に示す。ｋＮＯｘ＝−（面積速度）×ｌｎ（１−ＮＯｘ転化率／１００）として定義されるｋＮＯｘもまた示される。
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【００６６】
［実施例３（ＮＨ３酸化試験）］
実施例１の円筒状ＡＳＣコアを、空気中１０％のＨ２Ｏ中で４５０℃において４８時間デグリーニングし、ついで実験室規模の反応器中でＮＨ３酸化活性について活性を試験した。触媒に供給されたガス組成は、５０ｐｐｍのＣＯ、３０ｐｐｍのＮＨ３、１０％のＯ２、４％の水、３％のＣＯ２、残部Ｎ２であった。ＣＯ、ＮＯｘ及びＮＨ３転化率は、反応器を２００〜４５０℃の範囲の定常状態温度点に保持して、測定した。ＡＳＣ体積に対するガス毎時空間速度（ＧＨＳＶ）は１２００００ｈｒ−１であった。
【００６７】
結果は、表２にＣＯ転化率及びＮＨ３転化率を示す。（ＮＯｘｏｕｔを（ＮＨ３ｉｎ−ＮＨ３ｏｕｔ）で割ったもの）として定義されるｓＮＯｘもまた示される。
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【００６８】
［実施例４（高アンモニア対ＮＯｘ比（ＡＮＲ）を伴うＳＣＲ試験）］
実施例１の円筒状ＡＳＣコアを、空気中１０％のＨ２Ｏ中で４５０℃において４８時間デグリーニングし、ついで実験室規模の反応器中でＳＣＲ活性について活性を試験した。活性試験のために触媒に供給されたガス組成は、５０ｐｐｍのＣＯ、３０ｐｐｍのＮＯ、５４ｐｐｍのＮＨ３、１５％のＯ２、８％の水、３％のＣＯ２、残部Ｎ２であった。ＣＯ、ＮＯｘ及びＮＨ３転化率は、反応器を２００〜４５０℃の範囲の定常状態温度点に保持して、測定した。ＡＳＣ体積に対するガス毎時空間速度（ＧＨＳＶ）は１８００００ｈｒ−１であった。
【００６９】
様々な温度に対して、ＣＯ転化率、ＮＯｘ転化率、及びＮＨ３転化率を表１に示す。ｋＮＯｘ＝−（面積速度）×ｌｎ（１−ＮＯｘ転化率／１００）として定義されるｋＮＯｘもまた示される。
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【図１】
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【図２】
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【国際調査報告】
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