(57)【要約】  反応媒体への固体の連続溶解プロセスであり、  ａ）第１反応容器から反応媒体の一部を回収することにより液体を準備する工程と、  ｂ）工程ａ）で準備した液体を第２反応容器内の固体と接触させ、固体の溶液を生成する工程と、第２反応容器内の固体は、液体が通過する固定床の形で存在し、  ｃ）工程ｃ）で生成された溶液を第１反応容器に再循環する工程と、を有するプロセス。【選択図】図１
2020525430.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
反応媒体への固体の連続溶解プロセスであり、
ａ）第１反応容器から反応媒体の一部を回収することにより液体を準備する工程と、
ｂ）工程ａ）で準備した液体を、第２反応容器内で、液体が通過する固定床の形で存在している固体と接触させ、固体の溶液を生成する工程と、
ｃ）工程ｂ）で生成された溶液を第１反応容器に再循環する工程と、
を有するプロセス。
【請求項２】
反応溶媒が液体または気相と液相との混合物であり、基体成分が工程ａ）での回収時に液化される、請求項１に記載のプロセス。
【請求項３】
反応媒体が、少なくとも２つの化学成分を含み、かつ工程ａ）での回収の前または最中に、反応媒体の回収部分が反応媒体と異なる組成を有するように分離プロセスにかけられる、請求項１または２に記載のプロセス。
【請求項４】
第１反応容器が、工程ａ）における回収が行われる精留塔を有する、請求項１〜３のいずれか１項に記載のプロセス。
【請求項５】
工程ｂ）において、液体が固定床を下から上に通過する、請求項１〜４のいずれか１項に記載のプロセス。
【請求項６】
第２反応容器が、並列に接続された２つ以上の固定床を有する、請求項１〜５のいずれか１項に記載のプロセス。
【請求項７】
工程ａ）で回収された反応媒体の一部を２つのサブストリームに分割し、そのうちの一方のみが第２反応容器を通過し、他方はバイパス流として第２反応容器を避けて通過し、工程ｂ）で生成された溶液と混合される、請求項１〜６のいずれか１項に記載のプロセス。
【請求項８】
第２反応容器の前後で、各圧力測定が行われ、測定された圧力差が、固定床の充填レベルを測定するために用いられる、請求項１〜７のいずれか１項に記載のプロセス。
【請求項９】
工程ｂ）で得られた溶液中の固体の濃度が、ＵＶ／ＶＩＳ分光計により連続的に測定される、請求項１〜８のいずれか１項に記載のプロセス。
【請求項１０】
反応媒体が、一般式Ｒ−Ｃ（Ｏ）−Ｏ−Ｃ（Ｏ）−Ｒ（式中、Ｒは２〜１２個の炭素原子を有する不飽和有機基である。）の少なくとも１つの不飽和カルボン酸無水物、一般式Ｒ−ＣＯＯＨ（式中、Ｒは上記の定義通りである。）の少なくとも１つの不飽和カルボン酸、少なくとも１つの脂肪族カルボン酸無水物、および少なくとも１つの対応する対応する脂肪族カルボン酸を含み、
Ｒは、必要に応じて所望の数のハロゲン原子またはシアノ基で置換されている、請求項１〜９のいずれか１項に記載のプロセス。
【請求項１１】
反応媒体が、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸無水物、酢酸、および無水酢酸を含む、請求項１０に記載のプロセス。
【請求項１２】
固体がフェノチアジンである、請求項１０または１１に記載のプロセス。
【請求項１３】
第１反応容器が精留塔を有し、工程ａ）における回収が精留塔の上部で行われる、請求項１０〜１２のいずれか１項に記載のプロセス。
【請求項１４】
工程ａ）で回収された反応媒体の一部が、少なくとも９０重量％程度まで脂肪族カルボン酸を含む、請求項１０〜１３のいずれか１項に記載のプロセス。
【請求項１５】
固定床の温度が１０℃〜８０℃の範囲に設定される、請求項１０〜１４のいずれか１項に記載のプロセス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、固体、特に難溶性の固体を、反応媒体に連続的に溶解するプロセスに関する。
【背景技術】
【０００２】
化学プロセスエンジニアリングにおける基本的課題は、反応媒体への難溶性固体の添加である。慣行では、難溶性の添加剤については、別の反応容器（予混合容器）内で適切な溶媒に溶解し、その後、該溶液を実際の反応媒体に添加する。実際の反応媒体への溶解性が特に低い添加剤の場合、このアプローチでは、大量の予混合容器および／または該添加剤が溶解しやすい追加の溶媒の使用が必要となる。しかし、両者には欠点がある。大容量の予混合容器の設置には、追加の費用とスペースが必要である。このことは、このような予混合容器を既存のプラントに後付けする場合に特に問題である。一方、追加溶媒を使用すると、該溶媒による実際の反応媒体の望ましくないコンタミネーションが生じ、複雑かつ費用のかかる、該溶媒からの反応生成物の分離が必要となる可能性がある。
【０００３】
これらの課題について、例として無水メタクリル酸の製造を使用して説明する。メタクリル酸無水物の生成は、精留塔での無水酢酸とメタクリル酸との酸触媒によるトランス無水化（ｔｒａｎｓａｎｈｙｄｒｉｄｉｚａｔｉｏｎ）によって行われる。そのようなプロセスは、例えば特許文献１に記載されている。特許文献２は、反応生成物の重合を回避するために重合禁止剤を添加することを開示している。重合禁止剤は、反応領域の前のフィードおよび／または直接精留塔に、添加されてよい。記載のプロセスで使用される重合禁止剤は、好ましくはフェノチアジンである。しかし、フェノチアジンは、トランス無水化反応の媒体に難溶性であるため、通常、別の容器で生成されたフェノチアジンのアセトン溶液が該プロセスに導入され、結果的に上記の欠点が生じる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】ＤＥ  ３５１００３５  Ａ１
【特許文献２】ＤＥ  ２０  ２００６  ０６０  １６２  Ａ１
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明の目的は、追加溶媒の使用を避け、かつ大容量の予混合容器を避けて実現可能な、固体を反応媒体に連続的に溶解する改良プロセスを提供することである。
【０００６】
本発明は、反応媒体への固体の連続溶解プロセスであり、
ａ）第１反応容器から反応媒体の一部を回収することにより液体を準備する工程と、
ｂ）工程ａ）で準備した液体を、第２反応容器内で、液体が通過する固定床の形で存在している固体と接触させ、固体の溶液を生成する工程と、
ｃ）工程ｂ）で生成された溶液を第１反応容器に再循環する工程と、
を有するプロセスを提供する。
【０００７】
本発明によるプロセスは、固体を溶解するために、追加溶媒を系に導入する必要はなく、むしろ固体が反応媒体の一部に直接溶解するという利点を有する。加えて、該プロセスは、反応媒体の一部が第１反応容器から回収され、第２反応容器を連続的に通過するという点で連続的であるように構成されてもよい。固定床の構造および固定床を通過する液体の流量を適切に選択することにより、固体が十分な濃度で溶解することが保証される。
その結果、大容量の予混合容器が必要なくなる。したがって、第２反応容器の容量は最小化され得る。
【０００８】
反応媒体は、好ましくは、液体、または気相と液相との混合物である。ガス成分は、工程ａ）での回収時に必要に応じて液化され、工程ｂ）に必要な液体を提供する。反応媒体は、１つ以上の化学成分を含んでもよい。第１反応媒体が少なくとも１つの反応物と少なくとも１つの化学反応生成物を含むことが好ましい。加えて、反応媒体は、例えば、溶媒、触媒および助剤を含んでもよい。
【０００９】
工程ａ）で回収された反応媒体の一部は、反応媒体と同じ組成を有していてもよく、あるいは反応媒体と組成が異なっていてもよい。後者は、例えば、反応媒体が少なくとも２つの化学成分を含み、工程ａ）での回収の前および／または最中に分離処理を受けて、反応媒体の回収部分が、反応媒体と異なる組成を有する場合である。回収の前または最中に、反応媒体を例えば濾過または蒸留に付してもよい。このようにして、例えば、固体を溶解するために、反応媒体の１つの成分のみ（例えば、１つの特定の反応物のみ）を使用することができる。固体が最も高い溶解性を有する成分は、好ましくはここで回収されてよい。
【００１０】
一実施形態では、第１反応容器は、回収が行われる精留塔を有する。精留塔の特定のポイントで反応媒体の一部を回収することにより、工程ａ）で回収された反応媒体の一部の組成を測定することができる。このようにして、例えば、工程ａ）において、反応媒体の特定の成分のみを回収し、固体の溶解に使用されることを確認することができる。同様に、工程ｃ）の固体の溶液は、精留塔の自由に選択可能なポイントで再循環されてよい。
【００１１】
精留塔を使用する場合、工程ａ）において、気体反応媒体、または液体と気体反応媒体の混合物を回収することもできる。この場合、反応媒体は、回収後、例えばコンデンサを介して完全に液化され、工程ｂ）で固体と接触するための液体を提供することが好ましい。
【００１２】
固体は、固定床の形で第２反応容器に存在し、工程ａ）で回収された液体が通過する。当業者であれば、固定床の温度、流量、および固定床の形状を適切に選択することにより、固体の溶解性を容易に変化させることができる。液体は、固定床を、例えば（重力方向に）上から下へ、または反対方向に通過してよい。流れの方向は、特定の用途に基づいて選択されてよい。例えば、液体が（重力に逆らって）下から上へ固定床を通過することは、上からの通過が固定床の圧縮と激しい圧力上昇をもたらす可能性があるため、有利であることが証明されている。下から上への通過には、プロセスの開始時に固定床に存在する空気が均一に上方に排出されるという利点もある。対照的に、（重力方向の）上から下への通過には、固体の溶解性に悪影響を与える可能性のある流動床の形成が回避されるという利点がある。
【００１３】
一実施形態では、第２反応容器は、固定床が格納されるバグフィルタを有するフィルタハウジングを有する。この実施形態では、固定床を、液体が上から下に通過することが好ましい。
【００１４】
別の実施形態では、第２反応容器は、「両側が開いており、かつその開口部が、フリットで閉じられ、間に固定床が格納されている管」を有する。これにより、固定床の均一な通過が容易となり、固定床が第２反応容器から排出されることなく、下から上への通過が可能になる。
【００１５】
一実施形態では、第２反応容器は、液体が同時にまたは交互に通過する２つ以上の別個の固定床を有する。固定床は、並列に接続されていることが好ましい。このようにして、固定床内の固体が補充を必要とする場合に、プロセスの連続稼働を維持することができる。
【００１６】
溶液中の固体の濃度は、一時的な外乱変数または溶解手順の経時変化の結果、変化する場合がある。これは、例えば、溶解手順によって固体の表面が変化した際、第２反応容器内の自由体積が増加した結果として液体の滞留時間が増加した場合か、あるいは空き容量が増加した結果として流量が減少した場合である。
【００１７】
一実施形態では、この固体濃度の変動に対応するために、工程ａ）で回収された液体の一部を固体と接触させずに、工程ｂ）で生成された溶液と混合し、得られた混合物を第１反応容器に再循環してもよい。これは、工程ａ）で回収された反応媒体の一部を２つのサブストリームに分割し、そのうちの１つのみを第２反応容器を通過させ、他の部分をバイパス流として第２反応容器を避けて通過させ、工程ｂ）で生成された溶液と混合されることにより、実現される。バイパス流と溶液の混合比は、自由に選択されてよい。この方法により、第１反応容器に再循環される溶液中の固体濃度を正確に調整し、濃度の変動を調節することができる。
【００１８】
工程ｂ）での液体の固定床との接触は、溶液中の固体濃度が飽和濃度に達するように行われることが特に好ましい。これは、溶解条件（特に、固定床の温度）、液体の流量および固定床の形状を適切に選択することにより達成され得る。このようにして、第１反応容器に再循環される溶液の濃度は、バイパス流で希釈することにより、最大可能範囲で調整され得る。
【００１９】
一実施形態では、各圧力測定は、第２反応容器の前後に実施される。圧力差を使用して、固定床の充填レベルを測定することができる。さらに、圧力差を使用して、バイパス流と溶液の混合比を調整し、上述した濃度の変動を調節することができる。一実施形態では、各圧力測定は、第２反応容器の前後に適宜実施され、バイパス流と溶液の混合比が、こうして測定された圧力差に応じて調整される。
【００２０】
工程ｂ）で得られた溶液中の固体濃度が連続的に測定されることが好ましい。測定は、好ましくはスペクトル分析（特に好ましくは、ＵＶ／ＶＩＳスペクトロメーター）を使用して行われる。この測定により、特に、上記のバイパス流と組み合わせて、容易に溶液中の固体濃度を正確に調整することができる。バイパス流と溶液の混合比は、測定濃度に応じて調整されてよい。一実施形態では、溶液中の固体濃度は、連続的に測定され、バイパス流と溶液の混合比が、こうして測定された圧力差に応じて調整される。
【００２１】
濃度測定は、定期的に溶液のサンプルを採取し、適切な分析方法で分析することにより実施され得る。ただし、溶液が適切な分析機器を連続的に通過する、連続フロープロセスを使用することが好ましい。また、これは、溶液の一部のみが分析機器を通過し、第２の部分がバイパスで分析機器を避けて通過するように行われてもよい。溶液が第１反応容器に再循環される前に、溶液の少なくとも一部がＵＶ／ＶＩＳスペクトロメーターを通過することが特に好ましい。
【００２２】
好ましい実施形態では、上記のプロセスは、トランス無水化による不飽和カルボン酸無水物の連続生成のための、反応媒体中の固体の連続溶解に使用される。対応する製造プロセスは、例えば、ＤＥ  ２０  ２００６  ０６０  １６２  Ａ１およびＤＥ  １０  ２００６  ０２９  ３２０  Ｂ３に開示されている。
【００２３】
固体は、製造プロセス用の添加剤（触媒、沈殿剤、消泡剤、および特に重合禁止剤など）であってよい。本願明細書の文脈では、重合禁止剤は、重合傾向を有する物質（例えば、不飽和カルボン酸／不飽和カルボン酸無水物）の重合を阻害する化合物を意味すると理解されたい。好ましい実施形態では、固体は、不飽和カルボン酸／不飽和カルボン酸無水物の重合を阻害する重合禁止剤である。好ましい重合禁止剤には、とりわけ、オクタデシル−３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート、フェノチアジン、ヒドロキノン、ヒドロキノンモノメチルエーテル、４−ヒドロキシ−２，２，６，６−テトラメチルピペリジノオキシル（ＴＥＭＰＯＬ）、２，４−ジメチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−メチルフェノール、パラ置換フェニレンジアミン（例えば、Ｎ，Ｎ’−ジフェニル−ｐ−フェニレンジアミン）、１，４−ベンゾキノン、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−α−（ジメチルアミノ）−ｐ−クレゾール、２，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルヒドロキノン、またはこれらの安定剤の２つ以上の混合物がある。特に好ましい実施形態では、固体は、フェノチアジンである。
【００２４】
一実施形態では、反応媒体は、一般式（Ｉ）Ｒ−Ｃ（Ｏ）−Ｏ−Ｃ（Ｏ）−Ｒ（式中、Ｒは、２〜１２個の炭素原子を有する不飽和有機ラジカルである。）の不飽和カルボン酸無水物を少なくとも１つと、一般式（ＩＩ）Ｒ−ＣＯＯＨ（式中、Ｒは、上記で定義した通りである。）の不飽和カルボン酸を少なくとも１つと、脂肪族カルボン酸無水物を少なくとも１つと、対応する脂肪族カルボン酸を少なくとも１つ含む。有機ラジカルＲは、所望の数のハロゲン原子またはシアノ基で必要に応じて置換されていてもよい。
【００２５】
本発明によるプロセスに適した式（ＩＩ）の不飽和カルボン酸は、２〜１２個、好ましくは２〜６個、特に好ましくは２〜４個の炭素原子を有する不飽和有機ラジカルを有する。適切なアルケニル基は、ビニル基、アリル基、２−メチル−２−プロペン基、２−ブテニル基、２−ペンテニル基、２−デセニル基、１−ウンデセニル基および９，１２−オクタデカジエニル基である。ビニル基およびアリル基が特に好ましい。
【００２６】
特に好ましい不飽和カルボン酸には、とりわけ、（メタ）アクリル酸がある。用語（メタ）アクリル酸は、当技術分野で公知であり、アクリル酸およびメタクリル酸だけでなく、これらの酸の誘導体も意味すると理解されたい。
これらの誘導体には、とりわけ、β−メチルアクリル酸（ブテン酸、クロトン酸）、α，β−ジメチルアクリル酸、β−エチルアクリル酸、α−クロロアクリル酸、α−シアノアクリル酸、１−（トリフルオロメチル）アクリル酸、およびβ−ジメチルアクリル酸がある。アクリル酸（プロペン酸）およびメタクリル酸（２−メチルプロペン酸）が好ましい。
【００２７】
本発明のプロセスに適した脂肪族カルボン酸無水物は、同様に当業者に周知である。好ましい化合物は、一般式（ＩＩＩ）Ｒ’−Ｃ（Ｏ）−Ｏ−Ｃ（Ｏ）−Ｒ’（式中、Ｒ’は、Ｃ１〜Ｃ４−アルキルラジカルである。）を有する。
【００２８】
無水酢酸を使用することが好ましい。
【００２９】
対応する脂肪族カルボン酸は、好ましくは、１〜４個の炭素原子を有する脂肪族カルボン酸である。酢酸が特に好ましい。
【００３０】
反応媒体が（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸無水物、酢酸、無水酢酸および混合無水物アセチルメタクリレートを含むことが特に好ましい。
【００３１】
また、反応媒体は、さらなる成分（例えば、溶媒および触媒）を含んでもよい。
【００３２】
この実施形態では、第１反応容器は、好ましくは精留塔を有する。さらに、反応容器は、好ましくは少なくとも１つの触媒が提供される領域（以下、反応領域またはリアクター）を有してもよい。このリアクターは、精留塔の内部および／または外部にあってもよい。ただし、リアクターは、精留塔の外側の別個の領域に配置されることが好ましい。反応媒体は、リアクターと精留塔の間の再循環流で連続的に再循環される。工程ａ）における反応媒体の一部の回収は、リアクターおよび／または精留塔から行われてよい。回収は、精留塔から行われることが好ましい。
【００３３】
本発明によるプロセスは、例えば、それぞれ５〜１５個の分離段階を有する上部、中間および下部領域を有する精留塔を使用してもよい。上部領域の分離段の数が１０〜１５個であり、中間および下部領域の分離段の数が８〜１３個であることが好ましい。本発明において、分離段の数は、規則充填カラムまたは規則充填物を有するカラムの場合、段効率を乗じた段カラムの段数または理論分離段数を意味すると理解されたい。
【００３４】
段を有する精留塔の段の例には、バブルキャップトレイ、シーブトレイ、トンネルトレイ、バルブトレイ、スリットトレイ、シーブスリットトレイ、シーブバブルキャップトレイ、ノズルトレイ、遠心トレイがあり、規則充填物を有する精留塔の規則充填物の例には、ラシヒリング、レッシングリング、ポールリング、ベルサドル、インタロックスサドルがあり、不規則充填物を有する精留塔の不規則充填物の例には、Ｍｅｌｌａｐａｋ（Ｓｕｌｚｅｒ社製）、Ｒｏｍｂｏｐａｋ（Ｋｕｈｎｉ社製）、Ｍｏｎｔｚ−Ｐａｋ（Ｍｏｎｔｚ社製）型、および触媒袋を有する不規則充填物（例えば、Ｋａｔａｐａｋ（Ｓｕｌｚｅｒ社製））がある。段の領域、規則充填物の領域および／または不規則充填物の領域の組み合わせを有する精留塔も同様に使用されてよい。３つの領域に対して、規則充填物および／または不規則充填物を有する精留塔を使用することが好ましい。精留塔は、それに適した任意の材料から製造されてよい。これらには、とりわけ、ステンレス鋼と不活性材料が含まれる。
【００３５】
一実施形態では、沸騰油が精留塔の底部に最初に充填されている。本発明によるプロセスのための沸騰油として、長期熱安定性と反応に関与する成分の沸点よりも高い沸点とを有する高沸点不活性物質が、生成された酸無水物を重合せずに確実に蒸留除去をするために、使用される。ただし、沸騰油の沸点は、生成された酸無水物への熱応力を低下させるほど高くすべきではない。一般に、標準圧力（１０１３ミリバール）での沸騰油の沸点は、２００℃〜４００℃、特に２４０℃〜２９０℃である。適切な沸騰油は、とりわけ、１２〜２０個の炭素原子を有する長鎖非分岐パラフィン、芳香族化合物（例えば、ジフィル（７５％ビフェニルオキシドと２５％ビフェニルの共融混合物）、アルキル置換フェノール、またはナフタレン化合物）、スルホラン（テトラヒドロチオフェン−１，１−ジオキシド）、またはそれらの混合物である。特に好ましくは、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−パラ−クレゾール、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−フェノール、スルホラン、ジフィル、またはそれらの混合物が使用され、スルホランが非常に特に好ましい。
【００３６】
反応媒体は、好ましくは３０℃〜１２０℃、より好ましくは４０℃〜１００℃、特に５０℃〜８０℃の範囲の温度である。温度は、確立されたシステムの圧力に左右される。カラム内のリアクターの一配置では、反応は、５〜１００ミリバール（絶対）、特に１０〜５０ミリバール（絶対）、特に好ましくは２０〜４０ミリバール（絶対）の圧力範囲で実施されることが好ましい。リアクターがカラムの外側にある場合、カラム内とは異なる圧力および温度条件が選択されてもよい。これには、リアクターの反応パラメーターをカラム内の操作条件とは無関係に調整できるという利点がある。トランス無水化の反応時間は、反応温度に左右される。シングルパスに対するリアクター内の滞留時間は、好ましくは０．５〜１５分、特に好ましくは１〜５分である。無水酢酸および（メタ）アクリル酸からの（メタ）アクリル酸無水物の生成では、反応媒体の温度は、好ましくは４０℃〜１００℃、特に好ましくは５０℃〜９０℃、非常に特に好ましくは７０℃〜８５℃である。
【００３７】
不均一触媒が反応領域で使用されることが好ましい。特に適切な不均一系触媒は、酸性固定床触媒、特に酸性イオン交換体である。特に適切なイオン交換体には、特に、スルホン酸基を有するスチレン−ジビニルベンゼン重合体などの陽イオン交換樹脂がある。適切なカチオン交換樹脂は、Ｒｏｈｍ＆Ｈａａｓ社からＡｍｂｅｒｌｙｓｔ（登録商標）の商品名で、Ｄｏｗ社からＤｏｗｅｘ（登録商標）の商品名で、およびＬａｎｅｘｅｓｓ社からＬｅｗａｔｉｔ（登録商標）の商品名で、市販されている。リットルでの触媒量は、リットル／時間で新たに生成される不飽和カルボン酸無水物量の好ましくは１／１０〜２倍、特に好ましくは１／５〜１／２である。
【００３８】
一実施形態では、固体を溶解する液体は、精留塔の上部で回収される。この実施形態では、工程ａ）で回収された反応媒体の一部は、好ましくはコンデンサを通過して、気体成分を完全に凝縮させる。この変化は、重合禁止剤、特にフェノチアジンを溶解するのに特に適している。
【００３９】
工程ａ）で回収される液体が実質的に少なくとも１つの脂肪族カルボン酸、特に好ましくは酢酸であることが好ましい。一実施形態では、工程ａ）で回収される反応媒体の一部は、少なくとも９０重量％、好ましくは少なくとも９５重量％、特に好ましくは少なくとも９９重量％の程度まで脂肪族カルボン酸からなる。工程ａ）で回収された反応媒体の一部は、少なくとも９０重量％、好ましくは少なくとも９５重量％、特に好ましくは少なくとも９９重量％の程度の酢酸からなることが特に好ましい。
【００４０】
工程ａ）で回収される液体の温度は、１０℃〜８０℃、好ましくは１０℃〜６０℃、特に好ましくは１５℃〜３０℃の範囲に設定されることが好ましい。
【００４１】
工程ａ）で回収される液体の圧力は、１〜１０バール、好ましくは２〜７バール、特に好ましくは３〜６バールの範囲に設定されることが好ましい。
【００４２】
工程ｂ）の固定床の温度は、１０℃〜８０℃、好ましくは１０℃〜６０℃、特に好ましくは１５℃〜３０℃の範囲に設定されることが好ましい。
【００４３】
固体がフェノチアジンであり、工程ａ）で回収される液体が実質的に脂肪族カルボン酸、好ましくは酢酸である場合、本発明によるプロセスは、フェノチアジン濃度が１重量％〜３重量％の溶液を連続的に生成することができる。さらに、フェノキシチアジン溶液を希釈するためのバイパス流が使用される場合、９００〜１，０００ｐｐｍの濃度を有する希釈溶液が生成され得る。
【００４４】
溶液は、工程ｃ）において、精留塔および／または必要に応じて存在するリアクターのいずれかに再循環されてもよい。固体が重合禁止剤である場合、再循環は、精留塔上部に行われることが好ましい。
【００４５】
本発明によるプロセスは、図１を参照して例として説明される。精留塔（１０）において、反応媒体が最初に充填される。精留塔（１０）の上部で、反応媒体の一部を回収し、コンデンサ（１２）を通過させ、反応媒体の気体成分を完全に凝縮する。液体を、任意の緩衝容器（１４）およびポンプ（１６）を通過させる。ポンプにより、液体の圧力を調整できる。液体の一部を、並列に接続された２つの反応容器（１８）の少なくとも１つを通過させ、その中で固体と接触させ固体の溶液を生成する。固体は、固定床の形で反応容器（１８）に存在する。反応容器（１８）の前後に圧力測定手段（２０、２２）を設置してもよい。溶液を、導管（２４）を介して送る。液体の第２の部分を、バイパス流（２６）で反応容器（１８）を避けて通過させる。液体の他の部分は、導管（２８）を介して排出されてもよい。バイパス流（２６）を、導管（２４）の溶液と混合する。混合比は、バルブ（３０）を制御することで調整できる。バイパス流と溶液の混合物を、混合物中の固体濃度を測定できるＵＶ／ＶＩＳ検出器を通過させる。バルブ（３０）の制御は、ＵＶ／ＶＩＳ検出器（３２）によって測定された濃度に従って決定される。ＵＶ／ＶＩＳ検出器（３２）を通過した後、混合物は、精留塔（１０）の上部に戻る。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】本発明によるプロセスの好ましい実施形態の概略図である。
【図２】酢酸へのフェノチアジンの溶解のテスト設定である。
【図３】実験例１のフェノチアジン濃度のプロファイルである。
【図４】実験例２のフェノチアジン濃度のプロファイルである。
【００４７】
参照記号リスト
１０精留塔
１２コンデンサ
１４緩衝容器
１６ポンプ
１８固定床を有する反応容器
２０、２２圧力測定手段
２４導管
２６バイパス導管
２８導管
３０バルブ
３２ＵＶ／ＶＩＳ検出器
【発明を実施するための形態】
【００４８】
本発明のプロセスによる酢酸へのフェノチアジンの溶解を実験によって調べた。図２は、関連実験の設定を示す。
【００４９】
フェノチアジン固定床を温度制御可能なクロマトグラフィーカラム（Ｇｏｔｅｃ−Ｌａｂｏｒ  ＧｍｂＨ社製、Ｓｕｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ  ３００−１６、長さ３００ｍｍ、内径１６ｍｍ、サーモスタット用二重壁、２０μｍＦ型フィルターフリット）に入れる。ポンプＰ−０１は、２０℃に温度制御された固定床を介して、酢酸を貯蔵容器から廃棄物容器へ運搬する。ポンプＰ−０２は、サンプル流をＵＶ検出器に誘導する。フェノチアジン濃度を、３９０ｎｍでの吸収測定により測定する。検出器を、既知濃度のフェノチアジン溶液で事前に較正しておく。
【００５０】
２５．０ｍＬ／分の体積流量で１２．４ｃｍ／分の流量で第１の実験を行った。図３は、実験期間に対するフェノチアジン濃度プロファイル（赤）を示す。測定セルを固体粒子から保護するために、開始時に溶液を検出器に通過させなかったので、測定された検出器の消光（青色、破線）は、ベッド出口の濃度から定期的に逸脱した。実験のさらなる過程において、較正溶液を制御として検出器に通過させた。「補正されたベッド出口濃度」を、線形補間および線形外挿により、実験期間にわたって計算した。制御パラメータとして、副軸で、フェノチアジンの質量を濃度プロファイルから合計した。
【００５１】
実験の９０分目がわずかに緩んだ状態でクロマトグラフィーカラムの底になるまで、固体を下からの流れにさらした。フェノチアジンの溶解により上澄み空間が拡大し、逆混合空間が形成された。自由体積内のわずかに乱れたストリークと、実験終了時の濃度プロファイルのテーリングは、逆混合の存在を示す。自由空間の継続的な拡大の結果としての滞留時間の増加に起因する、実験の過程でフェノチアジン濃度のわずかな増大が観察された。
【００５２】
第２の実験は、１１．０ｃｍ／分の流量に基づく。フェノチアジンの開始重量は、カラム容量のより良い利用のために４０ｇに増加した。図４は、実験２のフェノチアジン濃度プロファイルを示す。
【００５３】
以下の表は、実験パラメータの概要を示す。表は、固定床の高さを７０ｃｍ、単位面積あたりのスループットを１１．７ｍＬ／（分  ｃｍ２）と仮定した場合のフェノチアジン固定床の稼働時間の生産規模予測も示す。フェノチアジン濃度は、生産規模で３４３分（５．７時間）後に、最小必要濃度の１重量％を下回った。
【００５４】
2020525430.tif 000003
【００５５】
生産規模での精留塔の酢酸還流におけるフェノチアジン濃度の計算は、実験２の濃度プロファイルに基づく（図４）。稼働時間は、実験用固定床の初期床高２７ｃｍに応じて、生産規模（サックフィルターを使用）の最大床高７０ｃｍまで２．６（＝７０／２７）の倍率で増加する。対応する濃縮フェノチアジン溶液を、１：１０の比率で純粋な酢酸と混合すると（バイパス流）、８８０〜９２５ｐｐｍのフェノチアジンの精留塔への還流濃度が生じる。
【００５６】
これらの実験は、酢酸中のフェノチアジンの飽和濃度が実験期間全体にわたって確立されることを示し、したがって、本発明によるプロセスを使用してフェノチアジンを不飽和カルボン酸無水物製造用の反応媒体に導入できることを確認した。
【図１】
2020525430.tif 000004
【図２】
2020525430.tif 000005
【図３】
2020525430.tif 000006
【図４】
2020525430.tif 000007
【国際調査報告】
2020525430.tif 000008
2020525430.tif 000009
2020525430.tif 000010