(57)【要約】  本発明は、連続式撹拌槽型反応器とみなされる、内部撹拌システムを装備し、連続して配置されたｎ個の反応器ｒ１〜ｒｎによって、ジエンエラストマーを連続合成するプロセスであって、ｎは、２〜１５、好ましくは２〜９であり、反応器ｒ１は、溶媒、１種または複数のモノマー、リチウムアミドから選択されるアニオン重合開始剤、および極性剤を含むインプット溶液が供給され、第１の反応器における質量基準転化率Ｃ1が７０％未満であり、反応器ｒｎの出口における質量基準全転化率Ｃnが７０％以上である、プロセスに関する。【特許請求の範囲】
【請求項１】
連続式撹拌槽型反応器にあたる、内部撹拌システムを装備し、連続して配置されたｎ個の反応器ｒ１〜ｒｎによって、ジエンエラストマーを連続合成するプロセスであって、ｎは、２〜１５、好ましくは２〜９であり、前記反応器ｒ１は、溶媒、１種または複数のモノマー、リチウムアミドから選択されるアニオン重合開始剤、および極性剤を含むインプット溶液が供給され、前記反応器ｒ２〜ｒｎのうちの１個または複数個は、溶媒および／またはモノマーおよび／または極性剤を含む溶液、好ましくは精製溶液の再注入によりさらに供給がなされてもよく、
前記第１の反応器における質量基準転化率Ｃ1は、７０％未満であり、
ここで、Ｃ1＝Ｐ1／Ｗ1であり、
式中、Ｐ1は、前記反応器ｒ１の出口における形成済みポリマーの質量であり、
Ｗ1は、前記反応器ｒ１に導入されたモノマーの質量基準量であり、
前記反応器ｒｎの出口における質量基準全転化率Ｃnは、７０％以上であり、
ここで、
【数１】
2020514454.tif 000020
であり、
式中、Ｐnは、前記反応器ｒｎの出口における形成済みポリマーの質量であり、
Ｗiは、前記反応器ｒｉへ導入されたモノマーの質量基準での量であり、ｉは１〜ｎである、前記プロセス。
【請求項２】
ｎが２〜３であり、好ましくはｎが２であることを特徴とする、請求項１に記載のプロセス。
【請求項３】
前記反応器ｒ１における質量基準転化率Ｃ1が、６５％未満、好ましくは６０％未満であることを特徴とする、請求項１又は２に記載のプロセス。
【請求項４】
前記反応器ｒｎの出口における質量基準全転化率Ｃnが、８０％以上、より好ましくは８５％以上であることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか１項に記載のプロセス。
【請求項５】
前記ジエンエラストマーが、ブタジエンおよびビニル芳香族モノマーのコポリマー、特にＳＢＲであることを特徴とする、請求項１〜４のいずれか１項に記載のプロセス。
【請求項６】
ｉが１〜ｎである前記反応器ｒｉの滞留時間が、１〜６０分、好ましくは５〜６０分、より好ましくは１０〜５０分であることを特徴とする、請求項１〜５のいずれか１項に記載のプロセス。
【請求項７】
リビング鎖を含有する前記反応器ｒｎからの出力流を、プロセスに連続的に注入される、重合を停止させるための１種または複数の試薬と接触させることを特徴とする、請求項１〜６のいずれか１項に記載のプロセス。
【請求項８】
前記反応器ｒｎからの出力流に含まれるリビングジエンエラストマーを、停止剤と反応させる前に、１種または複数の官能基化剤、カップリング剤、または星形分岐剤と反応させることを特徴とする、請求項７に記載のプロセス。
【請求項９】
前記反応器ｒｎからの出力流に含まれるリビングジエンエラストマーを、１種または複数の官能基化剤、カップリング剤、または星形分岐剤と反応させることを特徴とする、請求項１〜６のいずれか１項に記載のプロセス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、リチウムアミドを用いて開始した場合に高含有量のリビングポリマーを得ることを可能にする、連続するいくつかの反応器によってジエンエラストマーを連続合成する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
今や燃料の節約と環境保護の必要性が優先されつつあることから、良好な機械的性質とできるだけ低いヒステリシスを有するポリマーを生成し、そのポリマーを、タイヤカバーの組成物に含まれる様々な半完成品、例えば、下層、異なる性質のゴム間の接着ゴム、金属もしくは織物補強要素用の被覆ゴム、サイドウォールゴム、またはトレッドなどの製造で使用できるゴム組成物の形で使用することができるようにし、性質が改良された、特に、転がり抵抗が低減されたタイヤを得ることが望ましい。
燃料消費を制限し、それにより環境を保護するために、混合物のヒステリシスの低減がタイヤ産業の継続的な目的となっている。
ヒステリシスの低減という目的を実現するために、すでに多くの解決策が試みられている。ポリマー間の良好な相互作用を得て改変することを目的とした官能基化剤、カップリング剤、または星形分岐剤（ｓｔａｒ  ｂｒａｎｃｈｉｎｇ  ａｇｅｎｔ）、およびカーボンブラックまたは補強用無機充填剤である充填剤による重合終了時のジエンポリマーおよびコポリマーの構造の改変を特に挙げることができる。充填剤と相互作用する官能基を有する官能性開始剤の使用も挙げることができる。
この従来技術の例として、アルコキシシラン化合物およびアミン化合物によって官能基化されたジエンエラストマーの使用を挙げることができる。
【０００３】
ヒステリシスを最小にする目的で、アミン官能基を有するアルコキシシランタイプの化合物によるリビング鎖末端の官能基化を、アミン官能性アルキルリチウムによる開始と組み合わせた日本特許第４６５５７０６号を挙げることができる。同様に、アミン官能基を有するアルコキシシランタイプの化合物によるリビング鎖末端の官能基化を、リチウムアミドによる開始と、また、ビニルアミノシランタイプの官能性モノマーとも組み合わせた米国特許出願公開第２０１２０２４５２７５号が挙げられる。最後に、リチウムアミドによる開始を、シリカに対して親和性がある様々な基を有するアルコキシシランタイプの化合物とリビング鎖末端との反応と組み合わせた国際公開第２０１５０６３１６１号、同第２０１５０４４２２５号、同第２０１５０１８７７２号、および同第２０１５０１８６００号が挙げられる。
上で説明したように、シリカと相互作用する基を有する官能性開始剤、例えば、アミン官能性アルキルリチウムまたはリチウムアミドなどの使用は、転がり抵抗を低減させると同時に遊離鎖末端に関連するエネルギーの散逸を減少させるのに有利である。したがって、エラストマー合成のための競合プロセスにおいてそれらを工業規模で使用できることは有利であると思われる。
【０００４】
当業者には、連続合成プロセスが、頻繁な停止および再開が必要なバッチ式合成プロセスよりも優位であることが公知である。リチウムアミドタイプの開始剤を使用すると、バッチ式プロセスでは、高いモノマー転化率（８５％超）およびＣ-Ｌｉ+形態での高いリビングポリマー鎖含有量（９０％以上）が一緒に得られるが、反応器においての従来の連続プロセスの場合では、高いモノマー転化率（８５％超）は、低いリビングポリマー鎖含有量（６０％未満）と関連し、高いリビングポリマー鎖含有量（９０％超）は、低いモノマー転化率（７０％未満）と関連する。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
したがって、本発明の目的は、リチウムアミドを用いて開始した場合での重合段階の終了時に高いモノマー転化率（７０質量％超）および高いリビングポリマー鎖含有量（９０個数％以上）を一緒に得ることを可能にする連続合成プロセスを特定することである。所望によりポリマー鎖を官能基化、カップリング、または星形分岐できるようにするために、重合段階の終了時にリビングポリマーの含有量が高いことが望ましい。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
今回、本発明者らは、驚くべきことに、連続するいくつかの反応器を含む連続合成プロセスによって本発明の目的を達成することができ、第１の反応器における質量基準転化率が７０％未満であり、重合は、最終反応器の出口における質量基準全転化率が７０％超になるような方法で継続されることを発見した。
【０００７】
したがって、本発明の主題は、連続式撹拌槽型反応器とみなされる、内部撹拌システムを装備し、連続して配置されたｎ個の反応器ｒ１〜ｒｎによって、ジエンエラストマーを連続合成するプロセスであって、ｎは、２〜１５、好ましくは２〜９であり、反応器ｒ１は、溶媒、１種または複数のモノマー、リチウムアミドから選択されるアニオン重合開始剤、および極性剤を含むインプット溶液が供給され、第１の反応器の質量基準転化率Ｃ1は、７０％未満であり、反応器ｒ２〜ｒｎのうちの１個または複数個は、溶媒および／またはモノマーおよび／または極性剤を含む溶液、好ましくは精製溶液の再注入によりさらに供給がなされてもよく、
第１の反応器における質量基準転化率Ｃ1が７０％未満であり、
ここで、Ｃ1＝Ｐ1／Ｗ1であり、
式中、Ｐ1は、反応器ｒ１の出口における形成済みポリマーの質量であり、
Ｗ1は、反応器ｒ1に導入されたモノマーの質量基準量であり、
反応器ｒｎの出口における質量基準全転化率Ｃnは、７０％以上であり、
ここで、
【数１】
2020514454.tif 000002
であり、
式中、Ｐnは、反応器ｒｎの出口における形成済みポリマーの質量であり、
Ｗiは、反応器ｒｉへ導入されたモノマーの質量基準での量であり、ｉは１〜ｎである、プロセスである。
【０００８】
本特許出願においては、用語「任意選択の再注入」は、ｒｉ’−１からの流れによってすでに供給された、反応器ｒ１以外の反応器ｒｉ’への注入の動作の繰り返しを指す。再注入は、反応器のうちの１個もしくは複数個へ直接、または有利にはｒｉ’−１から生じる流れと混合させることによって行うことができる。再注入は、ｒ１供給流と同一または異なる組成物を有する流れを用いて行うことができる。再注入が少なくとも２個の反応器で行なわれる場合、これらの再注入の性質は同一でも異なっていてもよい。用語「再注入したモノマー」は、ｒｉ’−１から出る流れから得たものではない、ｒｉ’に注入したモノマーを指す。
したがって、用語「反応器ｒｉに導入されるモノマーの質量基準量Ｗi」は、ｉが１の場合、インプット溶液中に存在し、反応器１にそのまま導入されるモノマーの量を意味し、ｉが２〜ｎの場合、反応器ｒｉに再注入されてもよいモノマーの量を意味すると理解される。
すべての反応器、特に第１および最後の反応器における転化率の制御は、温度、滞留時間、極性剤の量、およびこれらの反応器に入るモノマーの量、リビングポリマーの濃度によってなされる。様々な反応器における転化率を制御するためにこれらの様々なパラメータをどのように変えるべきかは、当業者公知である。
各反応器の温度は、有利には２０〜１５０℃である。
【０００９】
本発明によるプロセスは、最終反応器の出口において、反応器ｒ１で開始されたリビング鎖の総数に対して９０個数％以上の含有量のリビング鎖を得ることを可能にする。しかし、上述のように溶液が再注入される場合、リビングポリマーのグレードを低下させないためにこの溶液を精製すると有利である。
アニオン重合の場合、リビング鎖はカルボアニオンである。カルボアニオンは非常に反応性のある存在物である。それはプロトン性存在物または求電子性存在物と反応する。
【００１０】
したがって、第１の反応器の供給原料がプロトン性不純物（アルコール、水、酸など）または求電子性不純物（カルボニルなど）を含有する場合、開始剤は、これらの不純物と最初に反応して、モノマーの重合を開始することができない不活性存在物（アルコキシドなど）をもたらす。反応器ｒ１の入口で導入される開始剤の量と、反応器ｒ１において不純物と反応した開始剤の量との差が、活性な開始剤の量となる。反応器ｒ１で開始されたリビング鎖の数は、反応器ｒ１における活性開始剤のこの量と同等である。
好ましくは、反応器の数は、２または３個に相当し、好ましくは２個である。
好ましくは、反応器ｒ１における質量基準転化率Ｃ1は、６５％未満、好ましくは６０％未満である。
好ましくは、反応器ｒｎの出口における質量基準全転化率Ｃnは、８０％以上、より好ましくは８５％以上である。
【００１１】
好ましくは、ｉが１〜ｎである反応器ｒｉの滞留時間は、１〜６０分、好ましくは５〜６０分、より好ましくは１０〜５０分である。これを以下の方法で計算する：
【数２】
2020514454.tif 000003
式中、
−  Ｖiは、反応器ｒｉの体積であり、ここでｉは１〜ｎであり、
−  ＱViは、反応器ｒｉから出る体積基準での流速である。
上述のように、特定の方式によれば、反応器ｒ２〜ｒｎのうちの１個または複数個が、溶媒および／またはモノマーおよび／または極性剤を含む溶液、好ましくは精製溶液の再注入によりさらに供給される。
ポリマーカルボアニオンは非常に反応性のある存在物であるため、上述のように、再注入により導入された不純物の中和がポリマーカルボアニオンによって行われるであろう。この中和はポリマー鎖が成長し続けるのを阻む。というのは、鎖が重合に対してだけでなく官能基化に対しても不活性になるからである。したがって、この存在物は、任意選択の停止剤、官能基化剤、カップリング剤、または星形分岐剤ともはや反応しない。
このため、第１の反応器の供給原料とは別に、反応器ｒｎの出口におけるデッドポリマー含有量を可能な限り低くするために、すなわち、反応器ｒ１で開始された鎖の総数に対して１０個数％未満にするために、再注入されてもよい各溶液の純度を制御することが必要であり得る。
用語「再注入溶液の純度」は、再注入溶液の総質量に対する、任意選択のモノマーおよび任意選択の溶媒および任意選択の極性剤の質量基準での割合を意味すると理解される。
【００１２】
精製段階は、再注入溶液から、リビング鎖末端を不活性化することができるプロトン性化合物（水、アルコール、酸など）および求電子性化合物（カルボニルなど）を除去して、この再注入溶液中のそれらの量を活性開始剤の５ｍｏｌ％以下、好ましくは活性開始剤の２ｍｏｌ％以下の含有量に低下させることにある。
用語「活性開始剤」は、開始剤として使用されかつ不純物を中和しない、ある量のリチウムアミドタイプの出発材料を意味すると理解される。
各再注入溶液は、必要に応じて精製溶媒、および／または必要に応じて精製モノマー、および／または必要に応じて精製極性剤を含有する。
再注入溶液の構成成分または各構成成分は、再注入の前に、構成成分の精製に通常使用される任意の精製手段、例えば、吸着、液／液抽出、気／液抽出、または蒸留によって独立に精製することができる。
あるいは、その構成成分の組合せの全部または一部を含む再注入される溶液は、再注入の前に、構成成分の精製に通常使用される任意の精製手段、例えば、吸着、液／液抽出、気／液抽出、または蒸留によって精製することができる。
【００１３】
用語「ジエンエラストマー」は、公知の方法において、ジエンモノマー（２個の共役または非共役炭素−炭素二重結合を有するモノマー）から少なくとも部分的に生じる（１種または複数と理解される）エラストマー（すなわち、ホモポリマーまたはコポリマー）を意味すると理解されるものとする。より詳細には、用語「ジエンエラストマー」は、４〜１２個の炭素原子を有する共役ジエンモノマーの重合によって得られる任意のホモポリマー、あるいは１種もしくは複数の共役ジエンの相互共重合、または１種もしくは複数の共役ジエンと８〜２０個の炭素原子を有する１種もしくは複数のビニル芳香族モノマーとの共重合によって得られる任意のコポリマーを意味すると理解される。コポリマーの場合、後者は、２０％〜９９質量％のジエン単位および１％〜８０質量％のビニル芳香族単位を含有する。
【００１４】
本発明によるプロセスで使用することができる共役ジエンとしては、以下のものが特に適している：１，３−ブタジエン、２−メチル−１，３−ブタジエン、例えば、２，３−ジメチル−１，３−ブタジエン、２，３−ジエチル−１，３−ブタジエン、２−メチル−３−エチル−１，３−ブタジエン、または２−メチル−３−イソプロピル−１，３−ブタジエンなどの２，３−ジ（Ｃ1−Ｃ5アルキル）−１，３−ブタジエン、フェニル−１，３−ブタジエン、１，３−ペンタジエン、および２，４−ヘキサジエンなど。
ビニル芳香族モノマーとしては、スチレン、オルト−、メタ−、またはパラ−メチルスチレン、「ビニルトルエン」市販混合物、パラ−（ｔｅｒｔ−ブチル）スチレン、メトキシスチレン、ビニルメシチレン、ジビニルベンゼン、およびビニルナフタリンなどが特に適している。
【００１５】
ジエンエラストマーは、好ましくは、ポリブタジエン（ＢＲ）、合成ポリイソプレン（ＩＲ）、ブタジエンコポリマー、特にブタジエンとビニル芳香族モノマーとのコポリマー、イソプレンコポリマー、およびこれらのエラストマーの混合物からなる高不飽和ジエンエラストマーの群から選択される。このようなコポリマーは、より詳細には、ブタジエン／スチレンコポリマー（ＳＢＲ）、イソプレン／ブタジエンコポリマー（ＢＩＲ）、イソプレン／スチレンコポリマー（ＳＩＲ）、およびイソプレン／ブタジエン／スチレンコポリマー（ＳＢＩＲ）である。これらのコポリマーのうち、ブタジエン／スチレンコポリマー（ＳＢＲ）が特に好ましい。
ジエンエラストマーは、インプット溶液に含まれるリチウムアミド重合開始剤の存在下でのアニオン重合によって調製される。
リチウムアミドは、有機リチウム化合物、好ましくはアルキルリチウム化合物と、非環式または環式、好ましくは環式の第二級アミンとの反応の生成物である。
【００１６】
開始剤の調製に使用することができる第二級アミンとしては、ジメチルアミン、ジエチルアミン、ジプロピルアミン、ジ（ｎ−ブチル）アミン、ジ（ｓｅｃ−ブチル）アミン、ジペンチルアミン、ジヘキシルアミン、ジ（ｎ−オクチル）アミン、ジ（２−エチルヘキシル）アミン、ジシクロヘキシルアミン、Ｎ−メチルベンジルアミン、ジアリルアミン、モルホリン、ピペラジン、２，６−ジメチルモルホリン、２，６−ジメチルピペラジン、１−エチルピペラジン、２−メチルピペラジン、１−ベンジルピペラジン、ピペリジン、３，３−ジメチルピペリジン、２，６−ジメチルピペリジン、１−メチル−４−（メチルアミノ）ピペリジン、２，２，６，６−テトラメチルピペリジン、ピロリジン、２，５−ジメチルピロリジン、アゼチジン、ヘキサメチレンイミン、ヘプタメチレンイミン、５−ベンジルオキシインドール、３−アザスピロ［５．５］ウンデカン、３−アザビシクロ［３．２．２］ノナン、カルバゾール、ビストリメチルシリルアミン、ピロリジンおよびヘキサメチレンアミンが挙げられる。
第二級アミンは、環式である場合、好ましくは、ピロリジンおよびヘキサメチレンアミンから選択される。
アルキルリチウム化合物は、好ましくは、エチルリチウム、ｎ−ブチルリチウム（ｎ−ＢｕＬｉ）、イソブチルリチウムなどである。
重合は、インプット溶液に含まれる溶媒の存在下で行われる。
【００１７】
本発明によるプロセスで使用する溶媒は、好ましくは、不活性炭化水素溶媒であり、これは、例えば、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、イソオクタン、シクロヘキサン、もしくはメチルシクロヘキサンなどの脂肪族もしくは脂環式炭化水素、またはベンゼン、トルエン、もしくはキシレンなどの芳香族炭化水素であり得る。
上述のように、本発明によるプロセスで使用するインプット溶液、また、使用してもよい１種または複数の再注入溶液は、極性剤を含む。
【００１８】
本発明によるプロセスで使用することができるキレート化極性剤として特に適しているのは、少なくとも１個の第三級アミン官能基または少なくとも１個のエーテル官能基を含む試剤、好ましくは、テトラヒドロフルフリルエチルエーテルまたはテトラメチルエチレンジアミンタイプの試剤である。
第１の特定の実施形態によれば、リビング鎖を含有する反応器ｒｎからの出力流を、連続的にプロセスに注入され、それ自体公知の重合を停止させるための１種または複数の試剤と接触させる。
この第１の実施形態では、反応器ｒｎからの出力流に含まれるリビングジエンエラストマーを、停止前に、１種または複数の官能基化剤、カップリング剤、または星形分岐剤と反応させることができる。
これらの官能基化剤、カップリング剤、または星形分岐剤の際立った特徴は、それらが、補強用充填剤との相互作用を向上させるようにエラストマーを変性することができる（これは、官能基化剤、カップリング剤、およびある種の星形分岐剤の場合）、またはポリマーに所与の構造を与えることができる（これは、ある種の星形分岐剤およびカップリング剤の場合）ということである。
【００１９】
第２の特定の実施形態によれば、反応器ｒｎからの出力流に含まれるリビングジエンエラストマーを、重合を停止させるための試剤としても作用する１種または複数の官能基化剤、カップリング剤、または星形分岐剤と反応させる。重合を終了させるために、それ自体公知の従来の停止剤を添加する必要はない。
どんな実施形態であろうと、それ自体公知の任意の試剤を官能基化剤、カップリング剤、または星形分岐剤として考えてよい。
各々の管型反応器、または軸方向分散を有する管型反応器における滞留時間は、好ましくは０〜１２０分、特に０．１〜６０分、より好ましくは０．１〜５分である。
本発明の上述の特徴、およびその他の特徴は、限定ではなく例示として示す本発明のいくつかの実施例の以下の説明を読むことにより理解されると予想される。
【００２０】
使用した測定および試験
転化率
転化率は、ポリマーを含有する溶液の固体含有量を秤量することによって測定する。この方法では、ポリマーを含有する溶液を反応器の出口で取り出す。この溶液を事前に風袋引きしたトレイに入れる。このようにして溶液の質量を秤量する。
【００２１】
試料を２００ｍｍＨｇの減圧下で１４０℃で１５分間乾燥させる。続いて、トレイをシリカゲルが入っているデシケータに２分間入れる。次いで、トレイを秤量することにより、取り出した試料のポリマーの質量を決定することが可能になる。次いで、反応器の出口における転化率をモノマーの濃度を用いて導く。
【００２２】
【数３】
2020514454.tif 000004
但し、
【数４】
2020514454.tif 000005
全プロセス(反応器ｒ１〜ｒｎ）におけるモノマーの全投入量の質量基準での合計を表す
および
【数５】
2020514454.tif 000006
全プロセス（反応器ｒ１〜ｒｎ）における全投入量の質量基準での合計を表す。(溶媒、モノマー、触媒など)
比
【数６】
2020514454.tif 000007
は、モノマーの質量％に相当する。
ガラス転移温度
これらの例では、エラストマーのガラス転移温度（Ｔｇ）は、示差走査熱量計を使用して決定する。
エラストマーの微細構造
エラストマーの微細構造は、近赤外（ＮＩＲ）分光法技術により特徴付ける。
【００２３】
近赤外分光法（ＮＩＲ）を使用して、エラストマー中、また、その微細構造中のスチレンの質量基準での含有量を定量的に決定する（１，２−、トランス−１，４−、およびシス−１，４−ブタジエン単位の相対分布）。この方法の原理は、多成分系に対して一般化されたベール−ランベルトの法則に基づくものである。この方法は間接的であることから、13Ｃ  ＮＭＲで決定した組成を有する標準エラストマーを使用して行われる多変量較正［Vilmin, F., Dussap, C. and Coste, N., Applied Spectroscopy, 2006, 60, 619-29］を含む。次いで、スチレン含有量および微細構造を、約７３０μｍの厚さを有するエラストマーフィルムのＮＩＲスペクトルから計算する。スペクトルは、４０００〜６２００ｃｍ-1の伝送モードにおいて、ペルチェ効果によって冷却したＩｎＧａＡｓ検出器を備えたＢｒｕｋｅｒ  Ｔｅｎｓｏｒ  ３７フーリエ変換近赤外分光計を使用して、２ｃｍ-1の分解能により得られる。
数平均モル質量および多分散指数
ポリマーの数平均モル質量および多分散指数は、ＳＥＣ（サイズ排除クロマトグラフィー）を使用して決定する。
ＳＥＣ（サイズ排除クロマトグラフィー）技術は、溶液中の巨大分子を、多孔質ゲルを充填したカラムを通してそのサイズに従って分離することを可能にする。巨大分子はその流体力学的体積に従って分離され、最もかさ高いものが最初に溶出される。
【００２４】
ＳＥＣにより、ポリマーの平均モル質量およびモル質量の分布の把握が可能になる。様々な数平均モル質量（Ｍn）および質量平均モル質量（Ｍw）は、市販の標準から決定することができ、多分散指数（ＰＩ＝Ｍw／Ｍn）は、「ムーア」較正によって計算することができる。
分析前にポリマー試料に特別な処理は行わない。ポリマー試料は、溶出溶媒に約１ｇ．ｌ-1の濃度で簡単に溶解される。次いで、溶液を、注入前に０．４５μｍの多孔度を有するフィルタを通してろ過する。
【００２５】
使用する装置は、Ｗａｔｅｒｓ  Ａｌｌｉａｎｃｅクロマトグラフラインである。溶出溶媒は、テトラヒドロフラン、またはテトラヒドロフラン＋１体積％のジイソプロピルアミン＋１体積％のトリエチルアミンであり、流速は１ｍｌ・分-1であり、システムの温度は３５℃であり、分析時間は３０分である。商品名Ｓｔｙｒａｇｅｌ  ＨＴ６ＥのＷａｔｅｒｓカラム２本セットを使用する。注入するポリマー試料溶液の体積は１００μｌである。検出器はＷａｔｅｒｓ２４１０示差屈折計であり、クロマトグラフデータを使用するためのソフトウェアはＷａｔｅｒｓ  Ｅｍｐｏｗｅｒシステムである。
計算平均モル質量は、以下の微細構造：２８質量％のスチレンタイプの単位、１８質量％の１，２−タイプの単位、３１質量％のトランス−１，４−タイプの単位、および２３質量％のシス−１，４−タイプの単位を有するＳＢＲに関して作成した較正曲線に比例する。
【００２６】
反応器の出口におけるエラストマー中のリビング鎖の含有量
この例では、重合反応器の出口においてリビングポリマー溶液を、全てのリビング鎖と官能基化剤とが完全に反応するのに十分な接触時間で、超過のＤＥＡＢ（ジエチルアミノベンゾフェノン）官能基化剤と連続的に接触させる。グラフト化されたＤＥＡＢの含有量（例における官能基の含有量）をＮＭＲ分析によって決定する。エラストマーの量に関してこの決定を行う。このようにして、得られた結果を、モル％として、ｍｍｏｌ／エラストマー１ｋｇとして、またはｐｈｒ（エラストマー１００ｇ当たり）として表すことができる。
試料（エラストマー約２５ｍｇ）を二硫化炭素（ＣＳ2）約１ｍｌに溶解する。ロックシグナルのために重水素化シクロヘキサン１００μｌを添加する。
スペクトルは、５ｍｍのＢＢＩ  Ｚ級「ブロードバンド」プローブを備えたＢｒｕｋｅｒ  Ａｖａｎｃｅ５００ＭＨｚ分光計から得られる。
定量的1Ｈ  ＮＭＲ試験は、単純３０°パルスシーケンスおよび各取得間が５秒の繰返し時間を使用する。２５６回の積算を周囲温度で行う。
グラフト化ＤＥＡＢの８個の定量化されたプロトン（図１の同定された炭素１〜４に結合しているプロトン）の1Ｈ  ＮＭＲシグナルは、３．２ｐｐｍの化学シフトを有する幅広の未分離ピークに相当する。
【００２７】
編集２Ｄ  1Ｈ／13Ｃ  1Ｊ  ＨＳＱＣ  ＮＭＲ相関スペクトルから、炭素およびプロトン原子の化学シフトに基づいてグラフト化単位の性質を確認することが可能になる。炭素１〜４のシグナルは、４４．４ｐｐｍの化学シフトを有する。
1Ｈ  ＮＭＲスペクトルから、前述のシグナルの幅広の未分離ピークを積分することでグラフト化ＤＥＡＢ単位を定量化することが可能になる：脱水ＤＥＡＢ形態ではＨ１、Ｈ２であり、カルビノールＤＥＡＢ形態ではＨ３、Ｈ４である。
【００２８】
グラフト化ジエチルアミノベンゾフェノンの脱水およびカルビノール形態は、次式を有する。
【化１】
2020514454.tif 000008
二硫化炭素のプロトン化不純物に関して化学シフトを較正するが、ＴＭＳ（δｐｐｍ1Ｈ、０ｐｐｍ）を基準とした場合はδｐｐｍ1Ｈが７．１８ｐｐｍ、ＴＭＳ（δｐｐｍ13Ｃ、０ｐｐｍ）を基準とした場合はδｐｐｍ13Ｃが１９２ｐｐｍである。
【００２９】
単純パルス１Ｄ1Ｈ  ＮＭＲスペクトルから、特徴的シグナルの幅広の未分離ピークを積分することでポリマー単位の定量化が可能になる。例えば、ＳＢＲ（スチレン／ブタジエンゴム）では、計算に考慮した幅広の未分離ピークは、７．４ｐｐｍ〜６．０ｐｐｍの間のスチレンの５Ｈ（プロトン）、５．８ｐｐｍ〜４．９ｐｐｍの間の１，４−ＰＢ（ポリブタジエン）の２Ｈ＋１，２−ＰＢの１Ｈ、および４．９ｐｐｍ〜４．３ｐｐｍの間の１，２−ＰＢの２Ｈである。
したがって、ＳＥＣ分析で得られたＭn値から鎖の総量を知ることによって、ＤＥＡＢ官能基化鎖の含有量に対応するリビング鎖の含有量を決定することが可能である。
ヘキサメチレンイミン（ＨＭＮ）−開始鎖の含有量
ヘキサメチレンイミン（ＨＭＮ）−開始鎖の含有量をＮＭＲ分析によって決定する。
試料（約２００ｍｇ）を二硫化炭素（ＣＳ2）約１ｍｌに溶解する。分光計のロックのために重水素化シクロヘキサン１００μｌを溶液に添加する。
スペクトルは、ＢＢＩ  Ｚ級「ブロードバンド」５ｍｍクリオプローブを備えたＢｒｕｋｅｒ  Ａｖａｎｃｅ５００ＭＨｚ分光計から得られる。
【００３０】
定量的1Ｈ  ＮＭＲ試験は、単純３０°パルスシーケンスおよび各取得間が５秒の繰返し時間を使用する。６４〜１０２４回の積算を行う。二次元1Ｈ／13Ｃ試験を、官能性ポリマーの構造を決定するために行った。７．１８ｐｐｍにおけるＣＳ2のプロトン化不純物に関してプロトン化学シフトを較正する。
ブタジエンホモポリマーまたはポリブタジエンの場合、定量的単純パルス１Ｄ1Ｈ  ＮＭＲ測定から、プロトン１および２にそれぞれ対応する２つの幅広の未分離ピーク（２．８ｐｐｍ〜３．０ｐｐｍおよび２．３ｐｐｍ〜２．５ｐｐｍ）を観察することが可能になる。
【００３１】
【化２】
2020514454.tif 000009
プロトン２の積分は、１，４−ブタジエンにグラフトされたＨＭＮ単位の量の推定を可能にし、プロトン１の積分は、ポリブタジエン鎖にグラフトされたＨＭＮ単位の総量の推定を可能にする。
【００３２】
ブタジエンおよびスチレンのコポリマーの場合、定量的単純パルス１Ｄ1Ｈ  ＮＭＲ測定から、プロトン２に対応する単一の幅広の未分離ピーク（２．８ｐｐｍ〜３．０ｐｐｍ）を観察することが可能になる。プロトン２の積分は、１，４−ブタジエンのみにグラフトされたＨＭＮ単位の量の推定を可能にする。プロトン１のシグナルは、ＳＢＲマトリックスの脂肪族シグナルに隠されている。したがって、ＳＢＲの場合、１，４−ブタジエンにグラフトされたＨＭＮ単位の量だけを推定することができる。
したがって、ＳＥＣ分析で得られたＭn値から鎖の総量を知ることによって、ＨＭＮ開始鎖の含有量を決定することが可能である（ブタジエンおよびスチレンのコポリマーの場合、１，４−ブタジエン単位に結合したＨＭＮ単位のみが定量可能である）。
【００３３】
エラストマーの調製の例
メチルシクロヘキサン、ブタジエン、スチレン、およびテトラヒドロフルフリルエチルエーテルを、各例に記載した割合に従って、当業者により連続式撹拌槽型反応器とみなされる、１個または複数個の撹拌型連続式反応器を含むパイロット規模の連続重合プラントに連続導入する。ライン投入物中に存在する様々な構成成分によって導入されたプロトン性不純物を中和するために十分な量のｎ−ブチルリチウムを導入し、次いで、ポリマー鎖を開始させるためにリチウム化ヘキサメチレンイミンを導入する。リチウム化ヘキサメチレンイミンは、連続式撹拌槽型反応器とみなされる反応器中において１当量のヘキサメチレンイミンと１．０２当量のブチルリチウムとの反応によって連続的にｉｎ  ｓｉｔｕ合成される。
例に示した滞留時間および濃度は、重合プロセスに入る様々な構成成分の流速から計算する。
【００３４】
（例Ａ）
比較−１個の反応器を備えた連続プロセス
ブタジエン／スチレンポリマーの合成を、連続式撹拌槽型反応器とみなされる１個の単一撹拌型反応器を使用して、比較プロセスに従って行う。
【００３５】
操作条件を表１に明記する。
【表１】
2020514454.tif 000010
【００３６】
反応器の出口で得られたポリマーの特徴を表２に示す。
【表２】
2020514454.tif 000011
【００３７】
（例Ｂ）
本発明による−第１の反応器における転化率が５０％である、連続する２個の反応器を備えた連続プロセス
スチレン／ブタジエンポリマーの合成を、連続式撹拌槽型反応器とみなされる連続する２個の撹拌型反応器を使用して、本発明によるプロセスに従って行う。
【００３８】
操作条件を表３に明記する。
【表３】
2020514454.tif 000012
【００３９】
反応器ｒ２の出口で得られたポリマーの特徴を表４に示す。
【表４】
2020514454.tif 000013
したがって、この例は、本発明による連続プロセスを用いると、リビングポリマーの高い転化率および高い含有量を同時に得ることが可能であることを示している。
【００４０】
（例Ｃ）
比較−第１の反応器における転化率が７５％である、連続する２個の反応器を備えた連続プロセス
スチレン／ブタジエンポリマーの合成を、連続式撹拌槽型反応器とみなされる連続する２個の撹拌型反応器を使用して、本発明によるプロセスに従って行う。
【００４１】
操作条件を表５に明記する。
【表５】
2020514454.tif 000014
【００４２】
反応器ｒ２の出口で得られたポリマーの特徴を表６に示す。
【表６】
2020514454.tif 000015
したがって、この比較例は、反応器ｒ１におけるモノマーの転化率が高すぎる場合、反応器ｒ２の出口におけるリビングポリマーの含有量が９０％未満であることを示している。
【００４３】
（例Ｄ）
本発明による−第１の反応器における転化率が６０％である、連続する２個の反応器を備えた連続プロセス
スチレン／ブタジエンポリマーの合成を、連続式撹拌槽型反応器とみなされる連続する２個の撹拌型反応器を使用して、本発明によるプロセスに従って行う。
【００４４】
操作条件を表７に明記する。
【表７】
2020514454.tif 000016
【００４５】
反応器ｒ２の出口で得られたポリマーの特徴を表８に示す。
【表８】
2020514454.tif 000017
したがって、この例は、本発明による連続プロセスを用いると、リビングポリマーの高い転化率および高い含有量を同時に得ることが可能であることを示している。
【００４６】
例Ｅ−本発明による−連続する３個の反応器を備えた連続プロセス
ブタジエン／スチレンポリマーの合成を、連続式撹拌槽型反応器とみなされる連続する３個の撹拌型反応器を使用して、本発明によるプロセスに従って行う。
【００４７】
操作条件を表９に明記する。
【表９】
2020514454.tif 000018
【００４８】
反応器ｒ３の出口で得られたポリマーの特徴を表１０に示す。
【表１０】
2020514454.tif 000019
【００４９】
したがって、この例は、本発明による連続プロセスを用いると、リビングポリマーの高い転化率および高い含有量を同時に得ることが可能であることを示している。
【国際調査報告】
2020514454.tif 000021
2020514454.tif 000022
2020514454.tif 000023
2020514454.tif 000024
2020514454.tif 000025
2020514454.tif 000026