(57)【要約】  永久磁石モーター及びそれを採用するコンプレッサーを提供し、永久磁石モーター（４１）はロータ（４１１）と、ステータコア（４１２）とステータ巻線（４１４）とを含み、ステータ巻線（４１４）は接続された複数のコイル（４１５）を含み、コイルがステータコア（４１２）に設けられ、コイル（４１５）は第１のタイプのコイル及び第２のタイプのコイルを含み、ステータ巻線（４１４）は三相ステータ巻線であり、ステータ巻線の各相には第１のコネクタ、第２のコネクタ及び第３のコネクタを含む少なくとも３つのコネクタが設けられ、ステータ巻線の各相における第１のコネクタ及び第２のコネクタが第１のタイプのコイルに設けられ、ステータ巻線の各相における第３のコネクタが第２のタイプのコイルに設けられ、ステータ巻線の各相における第１のコネクタは、隣接する相のステータ巻線における第２のコネクタに接続され、ステータ巻線の各相における第２のタイプのコイルが第１のタイプのコイルに接続され、ステータ巻線の各相における第３のコネクタは対応する三相電源リード又は他の相のステータ巻線における第３のコネクタに接続される。当該永久磁石モーターはモーター効率を向上させ且つノイズを低減させることができる。
2020526179.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ロータ及びステータコアを含み、
前記ステータコアは、柱状を呈するステータ本体と、前記ステータ本体の周方向に間隔を空けて分布される少なくとも１つのステータ凸歯と、隣接する２つの前記ステータ凸歯によって限定されるステータスロットとを含む、永久磁石モーターであって、
前記永久磁石モーターは、接続される複数のコイルを含むステータ巻線をさらに含み、
前記コイルは、第１のタイプのコイル及び第２のタイプのコイルを含み、前記ステータスロットに設けられ且つ前記ステータ凸歯に巻き取って設けられ、
前記ステータ巻線は三相ステータ巻線であり、前記ステータ巻線の各相には第１のコネクタ、第２のコネクタ及び第３のコネクタを含む少なくとも３つのコネクタが設けられ、前記ステータ巻線の各相における前記第１のコネクタ及び前記第２のコネクタが前記第１のタイプのコイルに設けられ、前記ステータ巻線の各相における前記第３のコネクタが前記第２のタイプのコイルに設けられ、
前記ステータ巻線の各相における前記第１のコネクタが、隣接する相の前記ステータ巻線における前記第２のコネクタに接続され、
前記ステータ巻線の各相における前記第２のタイプのコイルが前記第１のタイプのコイルに接続され、前記ステータ巻線の各相における前記第３のコネクタが対応する三相電源リード又はその他の相の前記ステータ巻線における前記第３のコネクタに接続される、
ことを特徴とする永久磁石モーター。
【請求項２】
前記第２のタイプのコイルの巻き数Ｎ２と前記第１のタイプのコイルの巻き数Ｎ１との比Ｎ２/Ｎ１の値の範囲は０.４９≦Ｎ２/Ｎ１≦０.６であり、
前記第２のタイプのコイル素線径ｄ２と前記第１のタイプのコイル素線径ｄ１との比ｄ２/ｄ１の値の範囲は１.１≦ｄ２/ｄ１≦１.６である、
ことを特徴とする請求項１に記載の永久磁石モーター。
【請求項３】
前記第２のタイプのコイルの数Ｔ２と前記第１のタイプのコイルの数Ｔ１との比Ｔ２/Ｔ１の値の範囲は０.４≦Ｔ２/Ｔ１≦１である、
ことを特徴とする請求項２に記載の永久磁石モーター。
【請求項４】
１つの前記コイルに亘られる前記ステータ凸歯の数は３以上の場合、前記ステータスロットの数Ｚ及び前記ロータの極対数Ｐは、Ｚ/Ｐ＝６又は１２又は１６又は１８を満たす、
ことを特徴とする請求項１に記載の永久磁石モーター。
【請求項５】
１つの前記コイルに亘られる前記ステータ凸歯の数は１である場合、前記ステータスロットの数Ｚ及び前記ロータの極対数Ｐは、Ｚ/Ｐ＝２.４又は９/４又は１２/７を満たす、
ことを特徴とする請求項１に記載の永久磁石モーター。
【請求項６】
前記永久磁石モーターの定格トルクＴ、前記ステータ本体の内径Ｄｉ及び前記ロータの単位体積トルクＴＰＶは５.１８×１０-７≦Ｔ×Ｄｉ-３×ＴＰＶ-１≦１.１７×１０-６を満たし、
前記定格トルクＴの単位はＮ・ｍであり、前記内径Ｄｉの単位はｍｍであり、前記単位体積トルクＴＰＶの単位はｋＮ・ｍ・ｍ-３であり、前記単位体積トルクＴＰＶの値の範囲は５ｋＮ・ｍ・ｍ-３≦ＴＰＶ≦４５ｋＮ・ｍ・ｍ-３である、
ことを特徴とする請求項１に記載の永久磁石モーター。
【請求項７】
前記ステータコアの外径Ｄｏの値の範囲は６０ｍｍ≦Ｄｏ≦１６０ｍｍである、
ことを特徴とする請求項１に記載の永久磁石モーター。
【請求項８】
前記永久磁石モーターの定格回転数ｎの値の範囲はｎ≧３６００ｒｐｍである、
ことを特徴とする請求項１に記載の永久磁石モーター。
【請求項９】
前記ロータはロータコアと磁性部材とを含み、前記ロータコアは少なくとも１つのスロットを含み、全ての前記スロットが前記ロータコアの周方向に間隔を空けて分布され、前記磁性部材が前記スロットに設けられる、
ことを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載の永久磁石モーター。
【請求項１０】
前記ロータはロータコアと磁性部材とを含み、前記磁性部材の数が複数であり、前記磁性部材はシート状を呈しており、前記磁性部材の横断面は円弧状を呈しており、前記磁性部材が前記ロータコアの外壁に貼り付けられる、
ことを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載の永久磁石モーター。
【請求項１１】
前記ロータはロータコアと磁性部材とを含み、前記磁性部材は筒状を呈しており、前記磁性部材が前記ロータコアの外壁に套設される、
ことを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載の永久磁石モーター。
【請求項１２】
請求項１〜１１のいずれか一項に記載の永久磁石モーターを含む、
ことを特徴とするコンプレッサー。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本願は、２０１７年１２月２７日に中国特許庁に出願された、出願番号がそれぞれ２０１７１１４４０８４２.９、２０１７２１８５５８９４.８であり、発明の名称がいずれも「永久磁石モーター及びコンプレッサー」である中国特許出願に基づき優先権を主張し、その内容の全てを援用することにより本願に取り入れる。
【０００２】
本願は、コンプレッサーの技術分野に関し、特に、永久磁石モーター及びコンプレッサーに関する。
【背景技術】
【０００３】
従来の永久磁石モーターを採用するロータリーＤＣインバーターコンプレッサーにおいて、各相電流により発生する磁気ポテンシャルには高調波磁気ポテンシャルが存在し、重要なのは低次高調波磁気ポテンシャルであり、これらの高調波磁気ポテンシャルによって合成された回転高調波磁気ポテンシャルがモーターの温度上昇が増加され、モーターのノイズが増加され、力率が低下し、効率が低下してしまう。
【０００４】
モーターのノイズを改善するために、現在の業界では高調波の径方向電磁力を最適化する方法を採用することが多い。しかし、モーターの極溝の適合が確定されると、最低次の径方向電磁力が常に存在し、最適化による効果が顕著ではない。なお、高調波の径方向電磁力が高調波磁束密度の相互作用により生成され、これらの高調波磁束密度も同様にモーターの効率に影響する。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本願は、従来技術又は関連技術に存在する技術的課題の少なくとも１つを解决することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
そこで、本願の第１の態様は、永久磁石モーターを提供する。
【０００７】
本願の第２の態様は、コンプレッサーを提供する。
【０００８】
これに鑑みて、本願の第１の態様によれば、ロータ及びステータコアを含み、ステータコアは、柱状を呈するステータ本体と、ステータ本体の周方向に間隔を空けて分布される少なくとも１つのステータ凸歯と、隣接する２つのステータ凸歯によって限定されるステータスロットとを含む、永久磁石モーターであって、永久磁石モーターは、接続される複数のコイルを含むステータ巻線をさらに含み、コイルは、第１のタイプのコイル及び第２のタイプのコイルを含み、ステータスロットに設けられ且つステータ凸歯に巻き取って設けられ、ステータ巻線は三相ステータ巻線であり、ステータ巻線の各相には第１のコネクタ、第２のコネクタ及び第３のコネクタを含む少なくとも３つのコネクタが設けられ、ステータ巻線の各相における第１のコネクタ及び第２のコネクタが第１のタイプのコイルに設けられ、ステータ巻線の各相における第３のコネクタが第２のタイプのコイルに設けられ、ステータ巻線の各相における第１のコネクタが、隣接する相のステータ巻線における第２のコネクタに接続され、ステータ巻線の各相における第２のタイプのコイルが第１のタイプのコイルに接続され、ステータ巻線の各相における第３のコネクタが対応する三相電源リード又はその他の相のステータ巻線における第３のコネクタに接続される、永久磁石モーターを提供する。
【０００９】
本願で提供する永久磁石モーターには、ステータ巻線のコイルが第１のタイプのコイル及び第２のタイプのコイルを含み、異なる相のステータ巻線から見ると、第１のタイプのコイルにおける第１のコネクタは、隣接する相の第１のタイプのコイルにおける第２のコネクタに接続され、即ち、第１のタイプのコイルが隣接する相の間に頭尾接続される方式によって接続され、つまり、角形接続を採用する。第２のタイプのコイルが同じ位相の第１のタイプのコイルに接続され、第２のタイプのコイルが第１のコネクタ又は第２のコネクタによって第１のタイプのコイルに接続されるときに、同じ位相の第２のタイプのコイル、第１のタイプのコイル及び両者に同時に接続される隣接相の第１のタイプのコイルがスター接続を形成し、第２のタイプのコイルが第１のタイプのコイルに接続されると、同じ位相の第１のタイプのコイル及び第２のタイプのコイルがスター接続を形成し、さらに、第２のタイプのコイルにおける第３のコネクタに対して二種類の接続方法もあり、１つは対応する三相電源リードに接続され、電源のターミナルとして、もう１つはその他の相の第３のコネクタに接続され、即ち、三相の間にテールツーテール接続のスター接続を採用する。本願が角形接続及びスター接続の組み合わせの形式を採用し、従来の単層交差式、同心式巻線に比べて、ステータ巻線の銅損失及び高調波付加損失を低減することができ、モーター效率を向上させることができ、同時にモーターの振動騒音を低減する有益な効果を得ることができる。
【００１０】
また、本願で提供する上記技術的手段の永久磁石モーターによれば、さらに以下のような付加な技術的特徴を有してもよい。
【００１１】
上記技術的手段において、好ましくは、第２のタイプのコイルの巻き数Ｎ２と第１のタイプのコイルの巻き数Ｎ１との比Ｎ２/Ｎ１の値の範囲は０.４９≦Ｎ２/Ｎ１≦０.６であり、第２のタイプのコイル素線径ｄ２と第１のタイプのコイル素線径ｄ１との比ｄ２/ｄ１の値の範囲は１.１≦ｄ２/ｄ１≦１.６である。
【００１２】
当該技術的手段において、２種類のコイルの巻き数と素線径の関係をそれぞれ具体的に限定する。コイル巻き数が同一である場合に、角形接続されたコイルによるポテンシャル及び磁気ポテンシャルは、スター接続されたコイルによるポテンシャル及び磁気ポテンシャルより１.７３２倍低く、誘導電位と磁気ポテンシャルの差が生じされ、角形接続されたコイル(即ち、第１のタイプのコイル)の巻き数を増やすことにより、第１のタイプのコイルにおけるポテンシャルと磁気ポテンシャルの差を補償するのに寄与して、第１のタイプのコイル及び第２のタイプのコイルにおけるポテンシャル及び磁気ポテンシャルをより均一化させる。各ステータスロットの寸法が等しいため、ｄ２/ｄ１の値を１より大きい値に制限することで、第１のタイプのコイル素線径ｄ１を小さくすることができ、それに応じてステータスロットに設けられた第１のタイプのコイルの巻き数Ｎ１を増加させ、これにより前述の巻数比を満たす。
【００１３】
上記いずれかの技術的手段において、好ましくは、第２のタイプのコイルの数Ｔ２と第１のタイプのコイルの数Ｔ１との比Ｔ２/Ｔ１の値の範囲は０.４≦Ｔ２/Ｔ１≦１である。
【００１４】
当該技術的手段において、第２のタイプのコイルと第１のタイプのコイルとの数の比が具体的に限定され、Ｔ２/Ｔ１が１であるときに、２種類のコイルの数は等しく、全体構造のバランス及び永久磁石モーターの動作の信頼性を保証する。Ｔ２/Ｔ１の下限値を０.４に制限することにより、２種類のコイル数の差が大きすぎることによる全体構造の不均衡を回避し、コイル数の設定の自由度を向上させる。
【００１５】
上記いずれかの技術的手段において、好ましくは、１つのコイルに亘られるステータ凸歯の数は３以上の場合に、ステータスロットの数Ｚ及びロータの極対数ＰはＺ/Ｐ＝６又は１２又は１６又は１８を満たす。
【００１６】
当該技術的手段において、ステータスロットの数Ｚとロータ極対数Ｐとの比が制限され、即ち、限定永久磁石モーターの極溝の適合が制限される。ロータの極対数がＰであり、ロータの極数が２Ｐであり、即ち、ステータスロットの数がロータ極数の３倍、６倍、８倍又は９倍であり、例えば４極１２スロットモーター、４極２４スロットモーター、４極３６スロットモーター、６極１８スロットモーターであり、特にステータスロット数が４の倍数のモーターであり、このようなモーターが上記接続形態を実現することができるので、ステータ巻線によって生成された磁気ポテンシャルの分布を均一にし、高調波回転磁気ポテンシャルを低減し、振動騒音を低減することに寄与する。
【００１７】
上記いずれかの技術的手段において、好ましくは、１つのコイルに亘られるステータ凸歯の数は１である場合に、ステータスロットの数Ｚ及びロータの極対数ＰはＺ/Ｐ＝２.４又は９/４又は１２/７を満たす。
【００１８】
当該技術的手段において、ステータスロットの数Ｚとロータの極対数Ｐとの比が制限され、即ち、さらに分数槽集中巻線による永久磁石モーターの極溝の適合が制限され、ロータの極対数がＰであり、ロータの極数が２Ｐであり、１０極１２スロットモーターで、１４極１２スロットモーターであることが好ましく、この槽極の適合のモーターは多相モーターの効果が実現でき、低次高調波磁界の振幅を大幅に低減させ、振動騒音を低減させ、モーターの性能を向上させる。
【００１９】
上記いずれかの技術的手段において、好ましくは、永久磁石モーターの定格トルクＴ、ステータ本体の内径Ｄｉ及びロータの単位体積トルクＴＰＶは５.１８×１０-７≦Ｔ×Ｄｉ-３×ＴＰＶ-１≦１.１７×１０-６を満たし、定格トルクＴの単位はＮ・ｍであり、内径Ｄｉの単位はｍｍであり、単位体積トルクＴＰＶの単位はｋＮ・ｍ・ｍ-３であり、単位体積トルクＴＰＶの値の範囲は５ｋＮ・ｍ・ｍ-３≦ＴＰＶ≦４５ｋＮ・ｍ・ｍ-３である。
【００２０】
当該技術的手段において、限定永久磁石モーターの定格トルクＴ、ステータ本体の内径Ｄｉ及びロータの単位体積トルクＴＰＶの合成変数の値の範囲が制限され、さらに単位体積トルクＴＰＶの値の範囲が制限されることにより、当該永久磁石モーターがコンプレッサー分野の動力要求を満足でき、相応的に、当該永久磁石モーターを使用するコンプレッサーについては、ステータ巻線の銅損失及び高調波付加損失を効果的に低減することができ、モーター效率を向上させることができ、モーターの振動騒音を低減することができる。
【００２１】
上記いずれかの技術的手段において、好ましくは、ステータコアの外径Ｄｏの値の範囲は６０ｍｍ≦Ｄｏ≦１６０ｍｍである。
【００２２】
当該技術的手段において、具体的にステータコアの外径Ｄｏの値の範囲が制限され、当該下限値が一定のステータスロットの数を確保する場合に、その幅が十分な巻き数のコイルを入れるので、永久磁石モーターの正常動作を確保し、当該上限値は永久磁石モーターの寸法が大きすぎることによる空間占有を回避するため、永久磁石モーターを家庭用及び商業用冷凍システムのコンプレッサーに適応させる。
【００２３】
上記いずれかの技術的手段において、好ましくは、永久磁石モーターの定格回転数ｎの値の範囲はｎ≧３６００ｒｐｍである。
【００２４】
当該技術的手段において、従来の永久磁石モーターの定格回転数が３６００ｒｐｍであり、本願によって限定された永久磁石モーターが高回転数の動作に応用する場合に、効果的なノイズ低減効果が達成でき、高回転数の永久磁石モータの性能を大幅に向上する。
【００２５】
上記いずれかの技術的手段において、好ましくは、ロータはロータコアと磁性部材とを含み、ロータコアは少なくとも１つのスロットを含み、全てのスロットがロータコアの周方向に間隔を空けて分布され、磁性部材がスロットに設けられる。
【００２６】
当該技術的手段において、具体的にロータの一つの磁性部材に関する設置案が限定された。ロータコアにスロットを加工することにより、磁性部材の取り付け位置を提供することができ、磁性部材の位置決めと組み立てを容易にすることができる。
【００２７】
上記いずれかの技術的手段において、好ましくは、ロータはロータコアと磁性部材とを含み、磁性部材の数が複数であり、磁性部材はシート状を呈しており、磁性部材の横断面は円弧状を呈しており、磁性部材がロータコアの外壁に貼り付けられる。
【００２８】
当該技術的手段において、具体的にロータのもう一つの磁性部材に関する設置案が限定された。円弧のシート状の磁性部材がロータコアの外壁に貼り付けられるので、ローターコアの構造を簡素化することができ、ローターコアの加工工程を削減することができる。
【００２９】
上記いずれかの技術的手段において、好ましくは、ロータはロータコアと磁性部材とを含み、磁性部材は筒状を呈しており、磁性部材がロータコアの外壁に套設される。
【００３０】
当該技術的手段において、具体的にロータの別の磁性部材に関する設置案が限定された。筒状の磁性部材がロータコアに套設されることにより、ロータコアの構造を簡素化し、ロータコアの加工工程を減少、一方で磁性部材を一体としてロータコアに直接に設けられ、組み立てが簡単になる。
【００３１】
本願の第２の態様によれば、上記いずれかの技術的手段に記載の永久磁石モーターを含むコンプレッサーを提供する。
【００３２】
本願で提供するコンプレッサー、上記いずれかの技術的手段に記載の永久磁石モーターを含むので、永久磁石モーターのすべての有益な効果を有し、ここでは説明を繰り返さない。
【００３３】
本発明の他の態様やメリットは以下の説明によって明確になり、又は本発明を実施することで理解できる。
【００３４】
本発明の上記及びび／又は他の態様やメリットは以下の図面を結合した実施例の説明から明確になり、容易に理解することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３５】
【図１】本願の第１の実施例におけるステータ巻線の結線の模式図である。
【図２】本願の第２の実施例におけるステータ巻線の結線の模式図である。
【図３】本願の第３の実施例におけるステータ巻線の結線の模式図である。
【図４】本願の第４の実施例におけるステータ巻線の結線の模式図である。
【図５】本願の第５の実施例におけるステータ巻線の結線の模式図である。
【図６】本願の第６の実施例におけるステータ巻線の結線の模式図である。
【図７】本願の第７の実施例におけるステータ巻線の結線の模式図である。
【図８】本願の第８の実施例におけるステータ巻線の結線の模式図である。
【図９】本願の第９の実施例におけるステータ巻線の結線の模式図である。
【図１０】本願の第１０の実施例におけるステータ巻線の結線の模式図である。
【図１１】本願の第１１の実施例におけるステータ巻線の結線の模式図である。
【図１２】本願の第１１の実施例における従来の２層巻線と比較した１０極１２スロットモーターの電機子界磁高調波の改善効果図である。
【図１３】本願の第１１の実施例における従来の２層巻線と比較した１４極１２スロットモーターの電機子界磁高調波の改善効果図である。
【図１４】本願の一実施例におけるコンプレッサーの構造模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００３６】
本発明の上記目的、特徴及び利点をより明確に理解できるように、以下、図面及び具体的な実施形態を参照しながら本発明についてさらに詳しく説明する。なお、矛盾しない限り、本願の実施例及び実施例の特徴を組み合せすることができる。
【００３７】
本発明を充分に理解するように、以下の説明で多くの具体的な詳細を説明するが、本発明はここで説明する形態と異なる形態で実施することもできるので、本発明の保護範囲は以下で開示する具体的な実施例に限定されない。
【００３８】
以下、図１〜１４を参照しながら本発明の幾つかの実施例に係る永久磁石モーター４１、及びコンプレッサー４０について説明する。
【００３９】
図１〜図１１、図１４に示すように、本願の第１の態様に関する実施例は、ロータ４１１、ステータコア４１２、及びステータ巻線４１４を含む永久磁石モーター４１を提供し、ステータコア４１２は柱状を呈するステータ本体(図示省略)と、ステータ本体の周方向に間隔を空けて分布される複数のステータ凸歯(図示省略)と、隣接する二つのステータ凸歯によって限定されるステータスロット４１３を含み、ステータ巻線４１４が接続された複数のコイル４１５を含み、コイル４１５がステータスロット４１３に設けられ且つステータ凸歯に巻き取って設けられ、コイル４１５が第１のタイプのコイル及び第２のタイプのコイルを含み、ステータ巻線４１４が三相ステータ巻線であり、ステータ巻線の各相には第１のコネクタ、第２のコネクタ及び第３のコネクタを含む少なくとも３つのコネクタが設けられ、具体的には、第１相第１のコネクタＡ１と、第１相第２のコネクタＡ２と、第１相第３のコネクタＡ３と、第２相第１のコネクタＢ１と、第２相第２のコネクタＢ２と、第２相第３のコネクタＢ３と、第３相第１のコネクタＣ１と、第３相第２のコネクタＣ２と、第３相第３のコネクタＣ３とを含み、ステータ巻線の各相における第１のコネクタ及び第２のコネクタが第１のタイプのコイルに設けられ、ステータ巻線の各相における第３のコネクタが第２のタイプのコイルに設けられ、即ち、ステータ巻線の各相には、第１のコネクタと第２のコネクタとの間のコイル４１５が第１のタイプのコイルであり、残りのコイル４１５が第２のタイプのコイルである。ただし、ステータ巻線の各相における第１のコネクタが、隣接する相のステータ巻線における第２のコネクタに接続され、ステータ巻線の各相における第２のタイプのコイルが第１のタイプのコイルに接続され、ステータ巻線の各相における第３のコネクタは対応する三相電源リード又は他の相のステータ巻線における第３のコネクタに接続されている。
【００４０】
本願で提供する永久磁石モーター４１では、ステータ巻線４１４におけるコイル４１５が第１のタイプのコイル及び第２のタイプのコイルを含み、ただし、異なる相のステータ巻線から見ると、第１のタイプのコイルにおける第１のコネクタが、隣接する相の第１のタイプのコイルにおける第２のコネクタに接続され、即ち、第１のタイプのコイルは、隣接する相の間に頭尾接続される方式によって接続され、つまり、角形接続を採用する。第２のタイプのコイルが同じ位相の第１のタイプのコイルに接続され、第２のタイプのコイルが第１のコネクタ又は第２のコネクタによって第１のタイプのコイルに接続されるときに、同じ位相の第２のタイプのコイル、第１のタイプのコイル及び両者に同時に接続される隣接相の第１のタイプのコイルがスター接続を形成し、第２のタイプのコイルが第１のタイプのコイルに接続されていると、同じ位相の第１のタイプのコイル及び第２のタイプのコイルがスター接続を形成し、さらに、第２のタイプのコイルにおける第３のコネクタに対して二種類の接続方法もあり、ひとつは対応する三相電源リードに接続され、電源のターミナルとして、もうひとつはその他の相の第３のコネクタに接続され、即ち、三相の間にテールツーテール接続のスター接続を採用する。本願が角形接続及びスター接続の組み合わせの形式を採用し、従来の単層交差式、同心式巻線に比べて、ステータ巻線４１４の銅損失及び高調波付加損失を低減することができ、モーター效率を向上させることができ、同時にモーターの振動騒音を低減する有益な効果を得ることができる。ステータ巻線４１４の磁気ポテンシャルの導出プロセスは以下の通りである。
【００４１】
【数１】
2020526179.tif 000003
【００４２】
【数２】
2020526179.tif 000004
【００４３】
【数３】
2020526179.tif 000005
【００４４】
【数４】
2020526179.tif 000006
【００４５】
式の導出結果から分かるように、本願のステータ巻線４１４の接続方式を採用すると、電機子界磁側に低次の高調波回転磁気ポテンシャルが存在せず、この接続方式を採用された永久磁石モーター４１の性能は通常の三相永久磁石モーターより優れている。
【００４６】
図１に示すように、本願の第１の実施例において４極２４スロットモーターにおけるステータ巻線４１４の接続方式が示されている。２４スロットには１２個のコイル４１５が収納され、各相が４個であり、ただし、第１相第１のコネクタＡ１と第１相第２のコネクタＡ２との間に２つの第１のタイプのコイルがあり、第１相第３のコネクタＡ３と第１相第１のコネクタＡ１との間に２つの第２のタイプのコイルがあり、第１相第３のコネクタＡ３は対応する三相電源リードに接続され、第２相のステータ巻線及び第３相のステータ巻線もそれぞれこの方式で接続され、第１相第２のコネクタＡ２が第２相第１のコネクタＢ１に接続され、第２相第２のコネクタＢ２が第３相第１のコネクタＣ１に接続され、第３相第２のコネクタＣ２が第１相第１のコネクタＡ１に接続され、これにより第１のタイプのコイルによる角形接続が形成される。
【００４７】
図２に示すように、本願の第２の実施例において４極２４スロットモーターにおけるステータ巻線４１４のもう一つの接続方式が示されている。２４スロットには１２個のコイル４１５が収納され、各相が４個であり、ただし、第１相第１のコネクタＡ１と第１相第２のコネクタＡ２との間に２つの第１のタイプのコイルがあり、第１相第３のコネクタＡ３と第１相第１のコネクタＡ１との間に２つの第２のタイプのコイルがあり、第２相のステータ巻線及び第３相のステータ巻線もそれぞれこの方式で接続され、第１相第２のコネクタＡ２が第２相第１のコネクタＢ１に接続され、第２相第２のコネクタＢ２が第３相第１のコネクタＣ１に接続され、第３相第２のコネクタＣ２が第１相第１のコネクタＡ１に接続され、これにより第１のタイプのコイルによる角形接続が形成され、形成された３つの接続点がそれぞれに対応する三相電源リードに接続され、第１相第３のコネクタＡ３、第２相第３のコネクタＢ３及び第３相第３のコネクタＣ３が接続される。
【００４８】
図３に示すように、本願の第３の実施例において４極３６スロットモーターにおけるステータ巻線４１４の接続方式が示されている、３６スロットには１８個のコイル４１５が収納され、各相が６個であり、ただし、第１相第１のコネクタＡ１と第１相第２のコネクタＡ２との間に４つの第１のタイプのコイルがあり、第１相第３のコネクタＡ３と第１相第２のコネクタＡ２との間に２つの第２のタイプのコイルがあり、第１相第３のコネクタＡ３は対応する三相電源リードに接続され、第２相のステータ巻線及び第３相のステータ巻線もそれぞれこの方式で接続され、第１相第２のコネクタＡ２が第３相第１のコネクタＣ１に接続され、第３相第２のコネクタＣ２が第２相第１のコネクタＢ１に接続され、第２相第２のコネクタＢ２が第１相第１のコネクタＡ１に接続され、これにより第１のタイプのコイルによる角形接続が形成される。
【００４９】
図４に示すように、本願の第４の実施例において４極３６スロットモーターにおけるステータ巻線４１４のもう一つの接続方式が示されている。３６スロットには１８個のコイル４１５が収納され、各相が６個であり、ただし、第１相第１のコネクタＡ１と第１相第２のコネクタＡ２との間に４つの第１のタイプのコイルがあり、４つの第１のタイプのコイルの中点と第１相第３のコネクタＡ３との間に２つの第２のタイプのコイルがあり、第１相第３のコネクタＡ３は対応する三相電源リードに接続され、第２相のステータ巻線及び第３相のステータ巻線もそれぞれこの方式で接続され、第１相第２のコネクタＡ２が第３相第１のコネクタＣ１に接続され、第３相第２のコネクタＣ２が第２相第１のコネクタＢ１に接続され、第２相第２のコネクタＢ２が第１相第１のコネクタＡ１に接続され、これにより第１のタイプのコイルによる角形接続が形成される。
【００５０】
図５に示すように、本願の第５の実施例において４極３６スロットモーターにおけるステータ巻線の別のコネクタの設置方式が示されている。３６スロットには１８個のコイルが収納され、各相が６個であり、ただし、第１のコネクタＡ１と第１相第２のコネクタＡ２との間に４つの第１のタイプのコイルがあり、第１相第３のコネクタＡ３と第１相第２のコネクタＡ２との間に２つの第２のタイプのコイルがあり、第２相のステータ巻線及び第３相のステータ巻線もそれぞれこの方式で接続され、第１相第２のコネクタＡ２が第３相第１のコネクタＣ１に接続され、第３相第２のコネクタＣ２が第２相第１のコネクタＢ１に接続され、第２相第２のコネクタＢ２が第１相第１のコネクタＡ１に接続され、これにより第１のタイプのコイルによる角形接続が形成されている、第１相第３のコネクタＡ３、第２相第３のコネクタＢ３及び第３相第３のコネクタＣ３が接続される。
【００５１】
図６に示すように、本願の第６の実施例において４極３６スロットモーターにおけるステータ巻線４１４のもう一つの接続方式が示されている。３６スロットには１８個のコイル４１５が収納され、各相が６個であり、ただし、第１相第１のコネクタＡ１と第１相第２のコネクタＡ２との間に４つの第１のタイプのコイルがあり、４つの第１のタイプのコイルの中点と第１相第３のコネクタＡ３との間に２つの第２のタイプのコイルがあり、第２相のステータ巻線及び第３相のステータ巻線もそれぞれこの方式で接続され、第１相第２のコネクタＡ２が第３相第１のコネクタＣ１に接続され、第３相第２のコネクタＣ２が第２相第１のコネクタＢ１に接続され、第２相第２のコネクタＢ２が第１相第１のコネクタＡ１に接続され、これにより第１のタイプのコイルによる角形接続が形成されている、第１相第３のコネクタＡ３、第２相第３のコネクタＢ３及び第３相第３のコネクタＣ３が接続される。
【００５２】
図７に示すように、本願の第７の実施例において４極３６スロットモーターにおけるステータ巻線４１４のもう一つの接続方式が示されている。３６スロットには１８個のコイル４１５が収納され、各相が６個であり、ただし、第１相第１のコネクタＡ１と第１相第２のコネクタＡ２との間に４つの第１のタイプのコイルがあり、第１相第３のコネクタＡ３と第１相第２のコネクタＡ２との間に２つの第２のタイプのコイルがあり、第１相第３のコネクタＡ３は対応する三相電源リードに接続され、第２相のステータ巻線及び第３相のステータ巻線もそれぞれこの方式で接続され、第１相第２のコネクタＡ２が第３相第１のコネクタＣ１に接続され、第３相第２のコネクタＣ２が第２相第１のコネクタＢ１に接続され、第２相第２のコネクタＢ２が１相第１のコネクタＡ１に接続され、これにより第１のタイプのコイルによる角形接続が形成される。
【００５３】
図８に示すように、本願の第８の実施例において４極３６スロットモーターにおけるステータ巻線４１４のもう一つの接続方式が示されている。３６スロットには１８個のコイル４１５が収納され、各相が６個であり、ただし、第１相第１のコネクタＡ１と第１相第２のコネクタＡ２との間に４つの第１のタイプのコイルがあり、４つの第１のタイプのコイルの中点と第１相第３のコネクタＡ３との間に２つの第２のタイプのコイルがあり、第１相第３のコネクタＡ３は対応する三相電源リードに接続され、第２相のステータ巻線及び第３相のステータ巻線もそれぞれこの方式で接続され、第１相第２のコネクタＡ２が第３相第１のコネクタＣ１に接続され、第３相第２のコネクタＣ２が第２相第１のコネクタＢ１に接続され、第２相第２のコネクタＢ２が第１相第１のコネクタＡ１に接続され、これにより第１のタイプのコイルによる角形接続が形成される。
【００５４】
図９に示すように、本願の第９の実施例において４極３６スロットモーターにおけるステータ巻線のもう一つの接続方式が示されている。３６スロットには１８個のコイルが収納され、各相が６個であり、ただし、第１のコネクタＡ１と第１相第２のコネクタＡ２との間に４つの第１のタイプのコイルがあり、第１相第３のコネクタＡ３と第１相第２のコネクタＡ２との間に２つの第２のタイプのコイルがあり、第２相のステータ巻線及び第３相のステータ巻線もそれぞれこの方式で接続され、第１相第２のコネクタＡ２が第３相第１のコネクタＣ１に接続され、第３相第２のコネクタＣ２が第２相第１のコネクタＢ１に接続され、第２相第２のコネクタＢ２が第１相第１のコネクタＡ１に接続され、これにより第１のタイプのコイルによる角形接続が形成されている、第１相第３のコネクタＡ３、第２相第３のコネクタＢ３及び第３相第３のコネクタＣ３が接続される。
【００５５】
図１０に示すように、本願の第１０の実施例において４極３６スロットモーターにおけるステータ巻線４１４のもう一つの接続方式が示されている。３６スロットには１８個のコイル４１５が収納され、各相が６個であり、第１相第１のコネクタＡ１と第１相第２のコネクタＡ２との間に４つの第１のタイプのコイルがあり、４つの第１のタイプのコイルの中点と第１相第３のコネクタＡ３との間に２つの第２のタイプのコイルがあり、第２相のステータ巻線及び第３相のステータ巻線もそれぞれこの方式で接続され、第１相第２のコネクタＡ２が第３相第１のコネクタＣ１に接続され、第３相第２のコネクタＣ２が第２相第１のコネクタＢ１に接続され、第２相第２のコネクタＢ２が第１相第１のコネクタＡ１に接続され、これにより第１のタイプのコイルによる角形接続が形成されている、第１相第３のコネクタＡ３、第２相第３のコネクタＢ３及び第３相第３のコネクタＣ３が接続される。
【００５６】
図１１に示すように、本願の第１１の実施例では分数槽集中巻線において永久磁石モーターにおけるステータ巻線４１４の接続方式が示されている、好ましくは、１０極１２スロットモーター又は１４極１２スロットモーターであり、１２スロットの分数槽集中巻線において永久磁石モーターには１２個のコイル４１５が収納され、各相が４個であり、２つの群にわかされ、第１の相ステータ巻線を例として、第１群のコイル４１５に第１のコネクタＡ１-１、第２のコネクタＡ２-１及び第３のコネクタＡ３-１が設けられ、第２群コイル４１５に第１のコネクタＡ１-２、第２のコネクタＡ２-２及び第３のコネクタＡ３-２が設けられ、第１群第１のコネクタＡ１-１と第１群の第２のコネクタＡ２-１との間に、第２群の第１のコネクタＡ１-２と第２群の第２のコネクタＡ２-２との間にそれぞれ一つ第１のタイプのコイルがあり、第１群の第２のコネクタＡ２-１と第１群の第３のコネクタＡ３-１との間に、第２群の第２のコネクタＡ２-２と第２群の第３のコネクタＡ３-２との間にそれぞれ一つ第２のタイプのコイルがあり、第１群の第３のコネクタＡ３-１が第２群の第３のコネクタＡ３-２に接続されているので、２つの群のコイル４１５が並列接続され、且つ第１群第３のコネクタＡ３-１及び第２群第３のコネクタＡ３-２は対応する三相電源リードに接続され、第２相のステータ巻線及び第３相のステータ巻線もそれぞれこの方式で接続され。第１相第１群第１のコネクタＡ１-１が第３相第１群第２のコネクタＣ２-１に接続され、第３相第１群第１のコネクタＣ１-１が第２相第１群第２のコネクタＢ２-１に接続され、第２相第１群第１のコネクタＢ１-１が第１相第１群第２のコネクタＡ２-１に接続され、これにより第１群第１のタイプのコイルによる角形接続が形成され、類似に、第１相第２群第１のコネクタＡ１-２が第３相第２群第２のコネクタＣ２-２に接続され、第３相第２群第１のコネクタＣ１-２が第２相第２群第２のコネクタＢ２-２に接続され、第２相第２群第１のコネクタＢ１-２が第１相第２群第２のコネクタＡ２-２に接続され、これにより形成第２群第１のタイプのコイルによる角形接続が形成される。
【００５７】
図１２及び図１３に示すように、１０極１２スロットモーター及び１４極１２スロットモーターが本願を採用した後、従来の二重巻線モーターに比べて、最低次の電機子界磁高調波が１００％で完全に除去され、モーターの基本波界磁が１.０２％増加され、１１次、１３次、２５次、２７次、３５次、３７次の電機子界磁高調波が完全に除去される。
【００５８】
本願の一実施例において、好ましくは、第２のタイプのコイルの巻き数Ｎ２と第１のタイプのコイルの巻き数Ｎ１との比Ｎ２/Ｎ１の値の範囲は０.４９≦Ｎ２/Ｎ１≦０.６であり、第２のタイプのコイル素線径ｄ２と第１のタイプのコイル素線径ｄ１との比ｄ２/ｄ１の値の範囲は１.１≦ｄ２/ｄ１≦１.６である。
【００５９】
当該実施例において、具体的に２種類のコイルの巻き数と素線径の関係をそれぞれに限定する。コイル巻き数が同一である場合に、角形接続されたコイルによるポテンシャル及び磁気ポテンシャルは、スター接続されたコイルによるポテンシャル及び磁気ポテンシャルより１.７３２倍低い、誘導電位と磁気ポテンシャルの差が生じされ、角形接続されたコイル(即ち、第１のタイプのコイル)の巻き数を増やすことにより、第１のタイプのコイルにおけるポテンシャルと磁気ポテンシャルの差を補償するのに寄与して、第１のタイプのコイル及び第２のタイプのコイルにおけるポテンシャル及び磁気ポテンシャルをより均一化させ、この時、好ましくはＮ２/Ｎ１の値が０.５７７であり、即ち、Ｎ１/Ｎ２が１.７３２になる。各ステータスロット４１３の寸法が等しいため、ｄ２/ｄ１の値を１より大きい値に制限することで、第１のタイプのコイル素線径ｄ１を小さくすることができ、相応的にステータスロット４１３に設けられた第１のタイプのコイルの巻き数Ｎ１を増加し、それにより前述の巻数比を満たす、好ましくは、ｄ２/ｄ１が１.３１６であり、即ち、ｄ１/ｄ２が０.７６になる。
【００６０】
本願の一実施例において、好ましくは、第２のタイプのコイルの数Ｔ２と第１のタイプのコイルの数Ｔ１との比Ｔ２/Ｔ１の値の範囲は０.４≦Ｔ２/Ｔ１≦１である。
【００６１】
当該実施例において、具体的に第２のタイプのコイルと第１のタイプのコイルとの数の比が限定され、Ｔ２/Ｔ１が１であるときに、２種類のコイルの数は等しく、全体構造のバランス及び永久磁石モーター４１の動作の信頼性が確保され、Ｔ２/Ｔ１の下限値を０.４に制限することにより、２種類のコイル数の差が大きすぎることによる全体構造の不均衡を回避し、コイル数の設定の自由度を向上させる。具体的に、図３〜図６に示す実施例において、４極３６スロットモーターにおけるステータ巻線の各相に４１５は４つの第１のタイプのコイル及び２つの第２のタイプのコイルを含み、且つ一つの第１のタイプのコイルが８つのステータ凸歯を跨ぎ、一つの第２のタイプのコイルが９つのステータ凸歯を跨ぎ、又は図７〜図１０に示す実施例において、４極３６スロットモーターにおけるステータ巻線の各相には４つの第１のタイプのコイル及び２つの第２のタイプのコイルを含み、且つ一つの第１のタイプのコイルが７つのステータ凸歯を跨ぎ、一つの第２のタイプのコイルが９つのステータ凸歯を跨ぎ、即ち、第１のタイプのコイルにおけるスパンが第２のタイプのコイルにおけるスパンよりも小さいので、コイルの数の違いによる構造の不均衡をある程度緩和することができ、製品の安定性を向上させることができる。
【００６２】
本願の一実施例において、好ましくは、１つのコイル４１５に亘られるステータ凸歯の数は３以上の場合に、ステータスロット４１３の数Ｚ及びロータ４１１の極対数ＰはＺ/Ｐ＝６又は１２又は１６又は１８を満たす。
【００６３】
当該実施例において、ステータスロット４１３の数Ｚとロータ４１１の極対数Ｐとの比の関係が制限され、即ち、永久磁石モーター４１の極溝の適合が制限され、その中にロータ４１１の極対数はＰであると、ロータ４１１の極数が２Ｐであり、即ち、ステータスロット４１３の数はロータ極数の３倍、６倍、８倍又は９倍であり、例えば、４極１２スロットモーターで、図１及び図２に示す４極２４スロットモーター、図３至図１０に示す４極３６スロットモーター、６極１８スロットモーターであり、特にステータスロット４１３の数が４の倍数であるモーターであり、このようなモーターが上記接続形態を実現することができるので、ステータ巻線４１４による磁気ポテンシャルの分布を均一にさせ、高調波回転磁気ポテンシャルを低減し、振動騒音を低減することに寄与する。
【００６４】
本願の一実施例において、好ましくは、１つのコイル４１５に亘られるステータ凸歯の数は１である場合に、ステータスロット４１３の数Ｚ及びロータ４１１の極対数ＰはＺ/Ｐ＝２.４又は９/４又は１２/７を満たす。
【００６５】
当該実施例において、ステータスロット４１３の数Ｚとロータ４１１の極対数Ｐとの比の関係が制限され、即ち、さらに分数槽集中巻線における永久磁石モーターの極溝の適合が制限され、その中にロータ４１１の極対数はＰであると、ロータ４１１の極数は２Ｐであり、好ましくは１０極１２スロットモーター、１４極１２スロットモーターであり、この槽極の適合のモーターは多相モーターの効果が実現でき、低次高調波磁界の振幅を大幅に低減させ、振動騒音を低減させ、モーターの性能を向上させることができる。
【００６６】
図１４に示すように、本願の一実施例において、好ましくは、永久磁石モーター４１の定格トルクＴ、ステータ本体の内径Ｄｉ及びロータ４１１の単位体積トルクＴＰＶは５.１８×１０-７≦Ｔ×Ｄｉ-３×ＴＰＶ-１≦１.１７×１０-６を満たし、定格トルクＴの単位はＮ・ｍであり、内径Ｄｉの単位はｍｍであり、単位体積トルクＴＰＶの単位はｋＮ・ｍ・ｍ-３であり、単位体積トルクＴＰＶの値の範囲は５ｋＮ・ｍ・ｍ-３≦ＴＰＶ≦４５ｋＮ・ｍ・ｍ-３である。
【００６７】
当該実施例において、永久磁石モーター４１の定格トルクＴ、ステータ本体の内径Ｄｉ及びロータ４１１の単位体積トルクＴＰＶの合成変数の値の範囲は制限され、さらに単位体積トルクＴＰＶの値の範囲が制限されることにより、当該永久磁石モーター４１はコンプレッサー領域の動力要求を満たすことができ、相応的に、当該永久磁石モーター４１を採用したコンプレッサー４０に対して、ステータ巻線４１４の銅損失及び高調波付加損失を有効的に低減することができ、モーター效率を向上させることができ、モーターの振動騒音を低減することができる。
【００６８】
図１４に示すように、本願の一実施例において、好ましくは、ステータコア４１２の外径Ｄｏの値の範囲は６０ｍｍ≦Ｄｏ≦１６０ｍｍである。
【００６９】
当該実施例において、具体的にステータコア４１２の外径Ｄｏの値の範囲は制限され、当該下限値が一定のステータスロット４１３の数を確保する場合に、その幅は充分な巻き数のコイル４１５を入れるので、永久磁石モーター４１の正常動作を確保し、当該上限値が永久磁石モーター４１の寸法が大きすぎることによる空間占有を回避し、使永久磁石モーター４１が家用及び商用制冷系統におけるコンプレッサー４０に適用することができる。
【００７０】
本願の一実施例において、好ましくは、永久磁石モーター４１の定格回転数ｎの値の範囲はｎ≧３６００ｒｐｍである。
【００７１】
当該実施例において、従来の永久磁石モーターの定格回転数が３６００ｒｐｍであり、本願によって限定された永久磁石モーター４１が高回転数の動作に応用する場合に、効果的なノイズ低減効果が達成でき、高回転数の永久磁石モータの性能を大幅に向上することができる。
【００７２】
本願の一実施例において、好ましくは、ロータ４１１はロータコアと磁性部材とを含み、ロータコアは少なくとも１つのスロットを含み、全てのスロットがロータコアの周方向に間隔を空けて分布され、磁性部材がスロットに設けられる。
【００７３】
当該実施例において、具体的にロータ４１１の一つの磁性部材の設置方案が制限されている。ロータコアにスロットを加工することにより、磁性部材の取り付け位置を提供することができ、磁性部材の位置決め及び組み立てを容易にすることができる。
【００７４】
本願の一実施例において、好ましくは、ロータ４１１はロータコアと磁性部材とを含み、磁性部材の数が複数であり、磁性部材はシート状を呈しており、磁性部材の横断面は円弧状を呈しており、磁性部材がロータコアの外壁に貼り付けられる。
【００７５】
当該実施例において、具体的にロータ４１１のもう一つの磁性部材の設置案が制限されている。円弧シート状の磁性部材がロータコアの外壁に貼り付けられるので、ローターコアの構造を簡素化することができ、ローターコアの加工工程を削減することができる。
【００７６】
本願の一実施例において、好ましくは、ロータ４１１がロータコアと磁性部材とを含み、磁性部材は筒状を呈しており、磁性部材がロータコアの外壁に套設される。
【００７７】
当該実施例において、具体的にロータの別の磁性部材の設置案が制限されている。筒状の磁性部材がロータコアに套設されるので、ロータコアの構造を簡素化し、ロータコアの加工工程を減少、一方で磁性部材を一体としてロータコアに直接に設けらせ、組み立てが簡単になることができる。
【００７８】
図１４に示すように、本願の第２の態様の実施例はコンプレッサー４０を提供し、コンプレッサー４０は上記いずれか一つの実施例の前記永久磁石モーター４１を含む。
【００７９】
本願で提供されたコンプレッサー４０は、上記いずれか一つの実施例の前記永久磁石モーター４１を含むので、当該永久磁石モーター４１の有益な効果の全てを有し、ここでは説明を繰り返さない。
【００８０】
具体的に、コンプレッサー４０がハウジング４２を含み、永久磁石モーター４１がハウジング４２に位置し、更にハウジング４２にクランクシャフト４３とシリンダ４４とが設けられ、シリンダ４４及び永久磁石モーター４１が共にクランクシャフト４３に套設され、その中でシリンダ４４とクランクシャフト４３との間にピストン４５が設けられ、シリンダ４４の先端及び基端にそれぞれクランクシャフト４３のメインベアリング４６及びサブベアリング４７が設けられ、シリンダ４４、ピストン４５、メインベアリング４６及びサブベアリング４７がともに圧縮キャビティを包囲して形成し、外部の気液分離器５０の分離により得られた低圧蒸気が永久磁石モータ４１の圧縮キャビティに入った後、永久磁石モーター４１の回転運動がクランクシャフト４３を介してピストン４５に伝達され、圧縮キャビティ内の低圧蒸気は高温高圧蒸気に圧縮される。
【００８１】
本願において、「複数」という用語は、特に明記されない限り、２つ以上を指している。用語「取り付け」、「接続」、「接続」、「固定」などの用語はいずれも広義に理解されるべきであり、例えば、「接続」は固定的に接続されてもよいし、また着脱可能に接続されてもよく、又は一体的に接続される。「接続」は直接的に接続されてもよいし、また中間媒体を介して間接接続されてもよい。当業者であれば、具体的な状況によって上記用語の本発明における具体的な意味を理解することができる。本明細書の説明において、用語である「一実施例」、「いくつかの実施例」、「具体的な実施例」などの記述は、当該実施例又は例示に記載された具体的な特徴、構造、材料又は特長を参照して本発明の少なくとも１つの実施例又は例示に含まれることを意図する。本明細書において、上記用語の例示的記述は同一の実施例又は例示を必ずしも意味しない。さらに、記載された具体的な特徴、構造、材料又は特長はいずれかの１つ又は複数の実施例又は例示において適当な方式で組み合わせることができる。
【００８２】
以上は、本発明の好ましい実施例にすぎず、本発明を限定するものではない。当業者であれば、本発明に様々な修正や変更が可能である。本発明の精神及び原則内での全ての修正、均等置換、改善などは、本発明の範囲内に含まれる。
【符号の説明】
【００８３】
図１〜図１４における符号が部材名称との間の対応関係は、以下の通りである。
４０  コンプレッサー
４１  永久磁石モーター
４１１  ロータ
４１２  ステータコア
４１３  ステータスロット
４１４  ステータ巻線
４１５  コイル
Ａ１  第１相第１のコネクタ
Ａ２  第１相第２のコネクタ
Ａ３  第１相第３のコネクタ
Ｂ１  第２相第１のコネクタ
Ｂ２  第２相第２のコネクタ
Ｂ３  第２相第３のコネクタ
Ｃ１  第３相第１のコネクタ
Ｃ２  第３相第２のコネクタ
Ｃ３  第３相第３のコネクタ
Ａ１-１  第１相第１群第１のコネクタ
Ａ１-２  第１相第２群第１のコネクタ
Ａ２-１  第１相第１群第２のコネクタ
Ａ２-２  第１相第２群第２のコネクタ
Ａ３-１  第１相第１群第３のコネクタ
Ａ３-２  第１相第２群第３のコネクタ
Ｂ１-１  第２相第１群第１のコネクタ
Ｂ１-２  第２相第２群第１のコネクタ
Ｂ２-１  第２相第１群第２のコネクタ
Ｂ２-２  第２相第２群第２のコネクタ
Ｂ３-１  第２相第１群第３のコネクタ
Ｂ３-２  第２相第２群第３のコネクタ
Ｃ１-１  第３相第１群第１のコネクタ
Ｃ１-２  第３相第２群第１のコネクタ
Ｃ２-１  第３相第１群第２のコネクタ
Ｃ２-２  第３相第２群第２のコネクタ
Ｃ３-１  第３相第１群第３のコネクタ
Ｃ３-２  第３相第２群第３のコネクタ
４２  ハウジング
４３  クランクシャフト
４４  シリンダ
４５  ピストン
４６  メインベアリング
４７  サブベアリング
５０  気液分離器
【図１】
2020526179.tif 000007
【図２】
2020526179.tif 000008
【図３】
2020526179.tif 000009
【図４】
2020526179.tif 000010
【図５】
2020526179.tif 000011
【図６】
2020526179.tif 000012
【図７】
2020526179.tif 000013
【図８】
2020526179.tif 000014
【図９】
2020526179.tif 000015
【図１０】
2020526179.tif 000016
【図１１】
2020526179.tif 000017
【図１２】
2020526179.tif 000018
【図１３】
2020526179.tif 000019
【図１４】
2020526179.tif 000020
【国際調査報告】
2020526179.tif 000021
2020526179.tif 000022
2020526179.tif 000023
2020526179.tif 000024