(57)【要約】本発明は、シングルフィラメントからなるコアと、コアの周りに延び、コアと接触するシースとを備えた、ラケット用のモノフィラメントストリングに関し、モノフィラメントストリングは、コア（２）が、ポリアミド６、およびポリアミド６とポリアミド６．６との第１共重合体を含む第１材料で作られており、シース（３）が、ポリアミド６とポリアミド６．６との第２共重合体を含む第２材料で作られており、第１材料が第２材料よりも大きい引張弾性率を有することを特徴とする。また、本発明は、コアとシースとの共押出および共押出されたストリングの伸張による、このようなフィラメントストリングの製造方法に関する。【選択図】図１
2020524754.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
シングルフィラメントからなるコア（２）と、前記コア（２）の周りに延び、前記コア（２）と接触するシース（３）とを備えた、ラケット（５）用のモノフィラメントストリング（１）であって、
前記コア（２）は、ポリアミド６、およびポリアミド６とポリアミド６．６との第１共重合体を含む第１材料で作られており、
前記シース（３）は、ポリアミド６とポリアミド６．６との第２共重合体を含む第２材料で作られており、前記第１材料は、前記第２材料よりも大きい引張弾性率を有する。
ことを特徴とするモノフィラメントストリング（１）。
【請求項２】
前記第１材料は、
前記第１材料の総重量を基準にして、７０重量％〜９０重量％、好ましくは７５重量％〜８５重量％のポリアミド６と、
前記第１材料の総重量を基準にして、１０重量％〜３０重量％、好ましくは１５重量％〜２５重量％のポリアミド６とポリアミド６．６との第１共重合体と、
を含む、請求項１に記載のモノフィラメントストリング。
【請求項３】
前記第２材料は、ポリアミド６とポリアミド６．６との第２共重合体からなる、請求項１または２に記載のモノフィラメントストリング。
【請求項４】
前記シース（３）は、前記モノフィラメントストリング（１）の総重量の５重量％〜２０重量％、好ましくは８重量％〜１６重量％を占める、請求項１〜３のいずれか一項に記載のモノフィラメントストリング。
【請求項５】
前記コア（２）は、前記モノフィラメントストリング（１）の総重量の８０重量％〜９５重量％、より好ましくは８４重量％〜９２重量％を占める、請求項１〜４のいずれか一項に記載のモノフィラメントストリング。
【請求項６】
前記シース（３）の厚さは、前記モノフィラメントストリング（１）の全厚の２％〜７％、好ましくは３％〜６％に相当する、請求項１〜５のいずれか一項に記載のモノフィラメントストリング。
【請求項７】
前記コア（２）の厚さは、前記モノフィラメントストリング（１）の全厚の９３％〜９８％、好ましくは９４％〜９７％に相当する、請求項１〜６のいずれか一項に記載のモノフィラメントストリング。
【請求項８】
前記コアは１２００〜１５００マイクロメートルの間に含まれる厚さを有し、前記シースは２０〜５０マイクロメートルの間に含まれる厚さを有する、請求項１〜７のいずれか一項に記載のモノフィラメントストリング。
【請求項９】
前記第２材料は、スリップ剤および疎水剤からなる群から選択される少なくとも１つの添加剤をさらに含む、請求項１〜８のいずれか一項に記載のモノフィラメントストリング。
【請求項１０】
前記モノフィラメントストリング（１）は、前記コア（２）と前記シース（３）との共押出によって得られる、請求項１〜９のいずれか一項に記載のモノフィラメントストリング。
【請求項１１】
請求項１〜９のいずれか一項に記載のラケット（５）用のモノフィラメントストリングの製造方法であって、
前記モノフィラメントストリングを作るために前記コア（２）と前記シース（３）とを共押出するステップと、少なくとも１つの、前記モノフィラメントストリングを伸張するステップと、を含む、製造方法。
【請求項１２】
第１の所定の牽引力を適用することにより、共押出された前記モノフィラメントストリングを伸張する第１伸張ステップであって、前記共押出されたモノフィラメントストリングの弛緩状態の長さに対する前記共押出されたモノフィラメントストリングの伸張状態の長さの比が、１〜１０の間に含まれ、好ましくは３．５〜４．５の間に含まれる、ステップと、
第２の所定の牽引力を適用することにより、前記モノフィラメントストリングを伸張する第２伸張ステップであって、前記共押出されたモノフィラメントストリングの弛緩状態の長さに対する前記共押出されたモノフィラメントストリングの伸長状態の長さの比が１〜２の間に含まれ、好ましくは１．０５〜１．５５の間の間に含まれる、ステップと、
をさらに含む、請求項１１に記載の製造方法。
【請求項１３】
前記第１伸張ステップと前記第２伸張ステップとが連続的である、請求項１２に記載の製造方法。
【請求項１４】
前記第１伸張ステップと前記第２伸張ステップとが逐次的である、請求項１２に記載の製造方法。
【請求項１５】
前記共押出するステップ中に、前記第２材料にスリップ剤および疎水剤からなる群から選択される少なくとも１つの添加剤が添加される、請求項１１〜１４のいずれか一項に記載の製造方法。
【請求項１６】
請求項１〜１０のいずれか一項に記載のモノフィラメントストリング（１）のセット（６）を備えたラケット（５）。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、テニスラケット、スカッシュラケット、バドミントンラケットなどのラケット用のモノフィラメントストリングおよびそのようなモノフィラメントストリングのセットに関する。本発明はまた、このようなモノフィラメントストリングの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ラケットスポーツの分野では、ラケットは、ハンドルおよびフープ、フープを横切る２つの直交方向に伸び、ボール、シャトルコックなどの衝撃を受けるストリングのセットでできている。
【０００３】
この分野での技術の進化は、特にストリングを構成する材料に関して、ストリングの構造と製造の大幅な改善を含む、より競争力のあるラケットに向かっている。
【０００４】
一般的な観点から、求められているのは、ストリングが、良好なまたは少なくとも平均的なパワー特性、コントロール特性、快適性、および耐久性を示すラケットを得ることである。パワー特性とは、プレーヤーがボールを打ったときにボールがストリングから抜け出す速度を上げるストリングの能力を指す。コントロール特性とは、ボールの動作に影響を与えるストリングの能力を指し、したがって、プレーヤーがボールを所定の位置に向けて正確に打つこと、ボールを減速させること、およびボールのスピンに影響を与える可能性がある。快適性とは、プレーヤーがボールを打ったときにストリングがボールの衝撃を受けることに起因するラケットの振動を減らすストリングの能力を指す。そして最後に、耐久性とは、時間および使用に伴う構造の劣化が少ないストリングを指し、特に張力損失が減少するため、パワー特性、コントロール特性、および／または快適性を維持することができる。
【０００５】
さまざまなタイプのストリングの中でも、天然のガットで作られたストリングは剛性が低いため、プレーヤーは高い体力を必要とせずにボールを加速できる。ただし、ボールのコントロールが不十分である。通常はポリアミド製のマルチフィラメントストリングについても同様である。
【０００６】
モノフィラメントストリングは通常、ポリエチレン、ポリエステル、またはポリアミドで作られている。ポリエチレンおよびポリエステルで作られたモノフィラメントは、剛性が高いため、プレーヤーはボールを正確に、うまくコントロールできる。しかし、プレーヤーはボールを加速するために高い体力を有している必要がある。ポリアミド製のモノフィラメントはこれらの特性を示しながら、ラケットの振動を放散する優れた能力を提供するが、急速に劣化して張力を失う傾向がある。
【０００７】
したがって、優れた快適性および耐久性を有しつつ、パワー特性とコントロール特性との間の良好なバランスを示すモノフィラメントストリングが必要とされる。
【０００８】
特に、プレーヤーが高い体力を必要とせずにボールの速度を簡単に上げることができる一方で、プレーヤーがボールを適切にコントロールでき、また、合理的な時間（好ましくは、経験のあるプレーヤーにとっては数時間、特に２〜４時間である試合の時間）の間、実質的に一定の張力を維持するように、高いパワー特性を示すモノフィラメントストリングが必要とされる。
【０００９】
仏国特許発明第２９３４９５８号明細書は、ラケットストリングの耐久性を高めることを目的としており、中心コアと、周辺保護層と、中心コアおよび周辺保護層の間に配置された複合材料で作られた中間補強層とを備えたモノフィラメントストリングを開示している。
【００１０】
中間補強層は、弾力性を犠牲にして剛性を高めることでストリングの耐久性を高めるが、これにより、ボールの衝撃で撓む能力が低下するため、ストリングのパワー特性が低下する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】仏国特許発明第２９３４９５８号明細書
【発明の概要】
【００１２】
本発明の目的は、シングルフィラメントからなるコアと、コアの周りに延び、コアと接触するシースとを備えた、ラケット用のモノフィラメントストリングを提供することであって、
コアは、ポリアミド６、およびポリアミド６とポリアミド６．６との第１共重合体を含む第１材料で作られており、
シースは、ポリアミド６とポリアミド６．６との第２共重合体を含む第２材料で作られており、第１材料は、第２材料よりも大きい引張弾性率を有する。
【００１３】
モノフィラメントストリングの他の随意的な特徴によると、
第１材料は、
第１材料の総重量を基準にして、７０重量％〜９０重量％、好ましくは７５重量％〜８５重量％のポリアミド６と、
第１材料の総重量を基準にして、１０重量％〜３０重量％、好ましくは１５重量％〜２５重量％のポリアミド６とポリアミド６．６との第１共重合体と、
を含む。
一実施形態によれば、第２材料は、ポリアミド６とポリアミド６．６との第２共重合体からなる、または本質的になる。「からなる、または本質的になる」とは、本文では、第２材料が１種類の重合体（ここでは共重合体６／６．６）のみを含むが、スリップ剤または疎水剤などの添加剤の存在を除外しないことを意味する。
好ましい実施形態によれば、共重合体６／６．６から本質的になる第２材料は、第２材料の総重量に対して、少なくとも９５重量％の共重合体６／６．６、好ましくは少なくとも９８重量％の共重合体６／６．６を含む。
シースは、ストリングの総重量の５重量％〜２０重量％、好ましくは８重量％〜１６重量％を占める。
コアは、ストリングの総重量の８０重量％〜９５重量％、より好ましくは８４重量％〜９２重量％を占める。
シースの厚さは、ストリングの総厚の２％〜７％、好ましくは３％〜６％に相当する。
コアの厚さは、ストリングの総厚の９３％〜９８％、好ましくは９４％〜９７％に相当する。
コアの厚さは１２００〜１５００マイクロメートルであり、シースの厚さは２０〜５０マイクロメートルである。
第２材料は、スリップ剤および疎水剤からなる群から選択される少なくとも１つの添加剤をさらに含む。
モノフィラメントストリングは、コアとシースとの共押出により得られる。
【００１４】
本発明の別の目的は、上記のラケット用のモノフィラメントストリングの製造方法であり、この方法は、ストリングを製造するためのコアとシースとの共押出と、少なくとも１つのストリングを伸張するステップとを含む。
【００１５】
プロセスの他の随意的な特徴によると、
プロセスは、
第１の所定の牽引力を適用することにより、共押出されたモノフィラメントストリングを伸張する第１伸張ステップであって、共押出されたモノフィラメントストリングの弛緩状態の長さに対する共押出されたモノフィラメントストリングの伸張状態の長さの比が、１〜１０の間に含まれ、好ましくは３．５〜４．５の間に含まれる、ステップと、
第２の所定の牽引力を適用することにより、モノフィラメントストリングを伸張する第２伸張ステップであって、共押出されたモノフィラメントストリングの弛緩状態の長さに対する共押出されたモノフィラメントストリングの伸長状態の長さの比が１〜２の間に含まれ、好ましくは１．０５〜１．５５の間の間に含まれる、ステップと、
をさらに含む。
第１伸張ステップと第２伸張ステップとは連続的である。言い換えれば、ストリングが弛緩位置に戻った後、第１伸張ステップの直後に第２伸張ステップが実行される。
第１伸張ステップと前記第２伸張ステップとは逐次的であることが好ましい。言い換えれば、ストリングは、第１伸張ステップの後、所定の時間だけ休止され、その後、第２伸張ステップが実行される。
スリップ剤および疎水剤からなるグループから選択された少なくとも１つの添加剤が、共押出ステップ中に第２材料に添加される。好ましくは、少なくとも１つの添加剤は、共押出ステップの少なくとも一部の間に連続的に添加される。さらに、少なくとも１つの添加剤は、好ましくは、シースの外側表面で第２材料に添加される。
【００１６】
本発明の別の目的は、上記のモノフィラメントストリングのセットを含むラケットである。
【００１７】
本発明のさらなる特徴および利点は、添付の図面を参照して、以下の詳細な説明から明らかになるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本発明のモノフィラメントストリングの断面図である。
【図２】本発明によるモノフィラメントストリングのセットを含むラケットの概略図である。
【図３】既存のモノフィラメントおよびマルチフィラメントストリングと比較した、本発明によるモノフィラメントストリングの弾性変形を示すグラフである。
【図４】既存のモノフィラメントおよびマルチフィラメントストリングと比較した、本発明によるモノフィラメントストリングの張力維持を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
本発明は、ラケット用のモノフィラメントストリングを提案する。
【００２０】
図１によれば、モノフィラメントストリング１は、単一のフィラメントからなるコア２と、コアの周りに延びてコアと接触するシース３とを備えている。コア２は円形断面を有し、シース３は環状断面を有し、シースはコアと同軸である。
【００２１】
説明でさらに使用されるいくつかの用語の定義を以下に示す。
【００２２】
本明細書で使用される「剛性」という用語は、材料の引張弾性率（「ヤング率」または「弾性率」とも呼ばれる）を指す。剛性の高い材料は、引張弾性率が高いため、弾性が低くなる。
【００２３】
本明細書で使用される「幾何学的剛性」という用語は、「剛性」という用語に類似しているが、構造に関する。構造の幾何学的剛性は、構造の材料の剛性と寸法特性とに依存する。
【００２４】
図１を参照すると、コア２はポリアミド６とポリアミド６．６の第１共重合体（第１共重合体ＰＡ６／６．６）を含む第１材料で作られ、シースはポリアミド６およびポリアミド６．６の第２共重合体（第１共重合体と同じであり得る第２共重合体ＰＡ６／６．６）を含む第２材料で作られている。
【００２５】
ポリアミド６およびポリアミド６．６は、良好な機械的特性を示す熱可塑性半結晶性重合体である。ポリアミド６はポリアミド６．６よりも高い引張弾性率を有するが、どちらも非常に剛性の高い重合体である。
【００２６】
一例として、ポリアミド６の引張弾性率は一般に７００ＭＰａ（メガパスカル）〜８００ＭＰａの範囲であり、共重合体ＰＡ６／６．６の引張弾性率は一般に５００ＭＰａ〜６００ＭＰａの範囲である。
【００２７】
共重合体ＰＡ６／６．６の機械的性質は、一般にポリアミド６とポリアミド６．６の機械的性質の間のどこかにある。ブロック共重合体ＰＡ６／６．６が好ましい。なぜなら、後者の特性は、共重合体ＰＡ６／６．６の構造、共重合体ＰＡ６／６．６におけるポリアミド６とポリアミド６．６のそれぞれの割合、および共重合体ＰＡ６／６．６の製造プロセスに応じて、他の所望の特性の対応する損失を受けることなく、ポリアミド６およびポリアミド６．６のより良好な特性に非常に近いからである。
【００２８】
したがって、共重合体ＰＡ６／６．６は、ポリアミド６とポリアミド６．６の引張強度の間、またはポリアミド６．６の引張強度と実質的に等しい引張強度を有する。
【００２９】
第１材料は、第２材料よりも大きい引張弾性率を有するように選択される。
【００３０】
このため、第１材料は、第１共重合体ＰＡ６／６．６に加えてポリアミド６を含む。ポリアミド６は、高い剛性と弾性的に変形される際の機械的努力（エネルギー）を放散する強力な能力を備えている。
【００３１】
したがって、コア２は、モノフィラメントストリング１に高い幾何学的剛性と、ストリングがボールなどの衝撃を受けたときに発生する機械的努力を強く吸収／放散する能力を提供し、図２に示すラケット５のふるい６とハンドル７とを介して伝播する振動の低減と同様により良いボールコントロールをもたらす。
【００３２】
１つの結果として、ラケット５により、プレーヤーは、ボールを受け取って打った後にボールを減速させ、ボールをよりよくコントロールできるようになる。別の結果として、プレーヤーがボールを打つときの振動と衝撃が少なくなってより快適になるため、例えばテニスラケットの場合のテニス肘などの怪我を防ぐことができる。
【００３３】
シースはポリアミド６を含まないことが好ましい。しかしながら、第２材料はポリアミド６を含み得るが、第１材料と比較して著しく少ない量であることが理解される必要がある。この状況では、（第２材料に対する）第２材料のポリアミド６の重量パーセントは、（第１材料に対する）第１材料のポリアミド６の重量パーセントよりも大幅に低くなる。
【００３４】
同様に、第１材料および第２材料の共重合体ＰＡ６／６．６中のポリアミド６の量も、第１材料の引張弾性率が第２材料の引張弾性率よりも大きくなるように調整される。第２材料の共重合体ＰＡ６／６．６中のポリアミド６の重量パーセントは、第１材料の共重合体ＰＡ６／６．６中のポリアミド６の重量パーセントよりも低いことが好ましい。
【００３５】
結果として、第２材料（シース）は、第１材料（コア）よりも低い引張弾性率を有する。したがって、第２材料は、第１材料よりも弾性があり、弾性変形したときに吸収するエネルギーが少なく、より多くのエネルギーを放出する。
【００３６】
したがって、シース３は、ストリングがボールなどの衝撃を受けたときに、ストリングに加えられた機械的力を強く解放する能力をモノフィラメントストリング１に提供する。
【００３７】
結果の１つとして、ラケットを使用すると、プレーヤーがボールを打つときにボールを強く加速できる。
【００３８】
ストリング１は、コア２とシース３との共押出によって得られる。
【００３９】
コア２とシース３とを共押出することにより、コアとシースとが密接に連結されているコアとシースとの間の接触域に界面４が形成される。
【００４０】
前述のように、ストリング１のコア２とシース３とは、化学構造の点で類似している。実際、コアとシースとはどちらも、ポリアミドベースの材料、すなわち共重合体ＰＡ６／６．６で作られている。
【００４１】
図１に示す境界面４におけるコア２とシース３との強力な機械的および化学的結合により、ストリングが機械的に要求されたときにコアとシースとが相乗的に作用し、ひいてはストリングの全体的な機械的特性、特にボールのスピンに影響を与える能力に加えて耐久性がさらに向上する。
【００４２】
ストリングにおいて、シース３の重量割合は、コア２の重量割合と比較して小さい。特に、シースは、ストリング１の総重量の好ましくは５重量％〜２０重量％、より好ましくは８重量％〜１６重量％を占める。コアは、ストリング１の総重量の好ましくは８０重量％〜９５重量％、より好ましくは８４重量％〜９２重量％を占める。
【００４３】
厚さに関して、シース３の厚さは、ストリング１の総厚の２％〜７％、好ましくは３％〜６％を占め、コア２の厚さは、ストリング１の総厚の９３％〜９８％、好ましくは９４％〜９７％を占める。
【００４４】
より詳細には、シースの厚さは、好ましくは２０〜５０マイクロメートルの範囲であり、コアの厚さ（直径に対応）は１２００〜１５００マイクロメートルの範囲である。
【００４５】
シースに対するコアのこのような高い重量比率により、コアおよびシースの第１材料および第２材料の組成とともに、高いコントロール特性を備えたストリングを有することが可能になる。
【００４６】
驚くべきことに、結果として生じる重量比の低さにもかかわらず、シースは、特にストリングに爆発性を与えることにより、ストリングに高いパワー特性を提供するのに十分である。「爆発性」とは、本文ではラケットがボールを非常に速い速度で戻すことを意味する。
【００４７】
したがって、コアとシースとの組み合わせにより、コントロール特性とパワー特性とのバランスが良好になる。
【００４８】
もちろん、ユーザの意図するプレイ方法に応じて、コアとシースとの組成および比率を調整して、コントロール特性とパワー特性との間の最適なトレードオフを提供することができる。
【００４９】
ラケットのストリングのパワー特性に影響を与える別の側面は、ストリングの互いに対する滑りと、滑る際のストリングの接触によって生じる摩擦である。より詳細には、プレーヤーがボールを打つと、ボールがストリングと噛み合ってストリングが曲がり、これによりストリングが互いに押し付けられながら互いに対して第１方向にスライドする。ボールを打った後、ボールがストリングから出て、ストリングが最初の静止位置に戻り、互いに対して第１方向とは反対の第２方向にスライドする。
【００５０】
スライドする際のストリング間の摩擦を低減するために、シースは、ストリングの互いに対するスライドを促進する１つ以上の添加剤を含むことが好ましく、それによりストリングに強化された動的および跳ね返り能力、ならびに一般に強化されたパワー特性を提供する。
【００５１】
添加剤は、スリップ剤および疎水剤からなる群から選択されることが好ましい。
【００５２】
スリップ剤のうち、好ましい添加剤は、ステアリルエルカミドなどのエルカミド、エチレンビスステアラミド、ポリアミドベースのポリジメチルシロキサン、超高分子量のポリアミドベースのシロキサン、フッ素ベースの重合体、二硫化モリブデンが充填された重合体から選択される。
【００５３】
疎水剤の中で、好ましい添加剤は、超高分子量のシロキサンベースの重合体、ポリジメチルシロキサンベースの重合体、二酸化ケイ素ベースの化合物、セラミックナノ粒子ベースの化合物から選択される。
【００５４】
スライドの際のストリング間の摩擦を減らす目的で、特にストリングの製造中に、そのような添加剤または他の物質のコーティングをシースの周囲表面に塗布することもできる。
【００５５】
一実施形態によれば、シース内のスリップ剤または疎水剤の存在に加えて、またはその代替として、シースの外面にコーティングを塗布してもよい。前記コーティングは、滑り止めおよび／または撥水性を有してもよい。
【００５６】
したがって、本発明によるモノフィラメントストリング１は、以下の特性を有する。
弾力性が低いため、コア２によって提供される衝撃吸収能力。
高い弾力性および低摩擦により、シース３によって提供される動的で弾む能力。
ポリアミド６と共重合体ＰＡ６／６．６の比較的高い引張モジュールにより、経時的および使用に伴う構造および張力の劣化が低減した高い耐久性。
これまでの特性だけでなく、ストリングの全体的な機械的特性も、コアとシースの共押出、およびその間の界面４の形成によってさらに改善されている。
【００５７】
その結果、モノフィラメントストリングは、優れた快適性と耐久性の特性を持ちながら、パワー特性とコントロール特性とのバランスが取れている。
【００５８】
本発明の別の態様は、上記で開示されたモノフィラメントストリングの製造方法に関する。
【００５９】
このプロセスの第１ステップは、ストリングを作るためのコアおよびシースの共押出である。共押出の一般原則によれば、押出ダイには、ストリングのコアを形成するための第１材料と、ストリングのシースを形成するための第２材料の押出ラインが供給される。
【００６０】
すでに説明したように、コアおよびシースの共押出により、コアとシースとの接触ゾーンに界面を作成して、ストリングの機械的特性を高めることができる。
【００６１】
上記の少なくとも１つの添加剤は、共押出ステップの少なくとも一部の間に、好ましくは連続的に添加することができる。さらに、添加剤は、好ましくは、シースの外側表面で第２材料に添加される。
【００６２】
このプロセスは、決定された温度および湿度条件下でモノフィラメントストリングを伸張することをさらに含む。
【００６３】
このプロセスは、ストリングに第１の所定の牽引力を加えることによるストリングの第１の伸張をさらに含む。牽引力の値は、
適切な引張試験によって決定可能な、ストリングの引張強度と破断点伸び、
製造されたストリングの望ましい機械的特性、に従って選択される。
【００６４】
この第１の伸張は、押出ダイからのモノフィラメントの押し出しに続いて直接実行されてもよい。
【００６５】
次いで、ストリングに第２の所定の牽引力を加えることにより、ストリングの第２の伸張が実行されることが好ましい。第２の牽引力の値は、第１の牽引力の値よりも低いことが好ましい。
【００６６】
弛緩状態の共押出しストリングの長さに対する伸張状態の共押出しストリングの長さの比である伸張比は、第１の伸張については、好ましくは１〜１０、より好ましくは３．５〜４．５であり、第２の伸張については１〜２の間、より好ましくは１．０５〜１．５５の間である。
【００６７】
コアとシースとが共押出プロセスによって密接にリンクされているという事実により、伸張はコアとシースの両方の機械的特性に影響を及ぼす。
【００６８】
第１の実施形態によれば、第１の伸張ステップおよび第２の伸張ステップは連続的である。第２の伸張は、第１の伸張の直後に、ストリングが弛緩位置に戻った後に実行される。
【００６９】
第２の実施形態によれば、第１の伸張ステップおよび第２の伸張ステップは逐次的である。ストリングは、第１の伸張の後、所定の時間だけ休止され、その後、第２の伸張が実行される。
【００７０】
各伸張ステップは、コアとシースの両方の引張弾性率を増加させ、シースはコアよりも衝撃を受ける。これにより、ストリングの幾何学的剛性が向上するが、ストリングの機械的安定性が高くなり、特に張力の維持が向上する。
【００７１】
伸張ステップ後のストリングの弾性変形は、伸張ステップ前のストリングに比べて実際に減少し、使用の際に長時間にわたって実質的に一定に維持される。
【００７２】
もちろん、本発明の範囲から逸脱することなく、連続的または逐次的な３つ以上の伸張ステップを実施してもよい。
【００７３】
上述のモノフィラメントストリングは、テニス、スカッシュ、バドミントンなどのラケットで使用でき、このようなモノフィラメントストリングのセットは、ラケットのフープを横切って２つの直交方向に伸張される。
【実施例】
【００７４】
［実施例１：異なるストリングの弾性変形］
本発明によるモノフィラメントストリング、ならびに既存のモノフィラメントおよびマルチフィラメントストリングの弾性変形の実験的測定が実施される。
【００７５】
ストリングのサンプルは以下の通りである。
ストリングＡ：コアの重量に対して８０重量％のポリアミド６および２０重量％の共重合体ＰＡ６／６．６からなるコアと、共重合体ＰＡ６／６．６からなるシースとを含み、伸張比４での第１の伸張後の本発明のモノフィラメントストリング。ポリアミド６は７００〜８００ＭＰａの引張弾性率を有し、共重合体ＰＡ６／６．６は５００〜６００ＭＰａの引張弾性率を有する。ストリングの直径は１．２８ミリメートルである。
ストリングＢ：伸張率１．１で第２の伸張を行った後のストリングＡに対応する。
ストリングＣ：伸縮率１．１５で第２の伸縮を行った後のストリングＡに対応する。
ストリングＤ：直径１．３ミリメートルのポリウレタン製マルチフィラメントストリング。
ストリングＥ：直径１．３ミリメートルのポリアミド６、１０製モノフィラメントストリング。
ストリングＦ：直径１．２５ミリメートルのポリエステル（ＰＥＴ）製モノフィラメントストリング。
【００７６】
各ストリングのサンプルは、１００サイクルの引張応力を受ける。つまり、サンプルは１００回引き伸ばされ、弛緩される。各サイクルについて、ストリングの弾性変形が測定され、１００サイクルにわたるストリングの変形の平均値が計算される。弾性変形は、ストリングが可逆的に変形する能力に対応する。弾性変形と対応する平均値はパーセンテージで表され、これは、伸びた状態のストリングの長さと弛緩した状態のストリングの長さの割合の割合である。結果を図３のグラフに示す。
【００７７】
結果を見ると、伸張されたストリングＡの弾性変形率は他のストリングの弾性変形率よりも大きく、第２の伸張（ストリングＢおよびストリングＣ）の後、ストリングＤの０．７５％に非常に近い０．９６％〜０．７２％に減少する。したがって、第２の伸張では、ストリングの弾力性が低下する。しかし、結果のストリングＢおよびストリングＣは、ストリングＥおよびストリングＦよりも可逆的に大きく、ストリングＤとほぼ同等に変形するが、コントロール特性と耐久性とが向上している。
【００７８】
［実施例２：異なるストリングの張力維持］
ストリングのサンプルは実施例１と同じである。各ストリングのサンプルは、初期値が２５０ニュートン（Ｎ）の引張応力を１０分間受ける。時間の経過とともに、ストリングのサンプルの引張応力は自然に減少する。１０分後、各ストリングのサンプルに加えられた残りの引張応力が測定され、ニュートン（Ｎ）単位の ストリングの張力維持に対応する。結果を図４のグラフに示す。
【００７９】
結果を考慮すると、第１の伸張後のストリングの張力維持（ストリングＡ）は、他のすべてのストリングよりも低くなっている。第２の伸張（ストリングＢおよびストリングＣ）は、ストリングの張力維持を、ストリングＡの約２１８Ｎから、ストリングＤの２２３．５Ｎに非常に近く、ストリングＥの２３０ＮおよびストリングＦの２３０．５Ｎよりも低いストリングＢの約２２１ＮおよびストリングＣの約２２４Ｎに増加させる。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【国際調査報告】
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