(57)【要約】本発明は、円形状のコラーゲンケーシングを得るための方法、および、該方法によって得られたケーシングに関し、この方法は、熱収縮の調整による、直線状のコラーゲンケーシングに対する後工程での丸み付けに基づく。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
円形状のコラーゲンケーシングを得るための方法であって、
ａ）直線状の膨張したコラーゲンケーシングを伝熱ユニットまで導く工程であって、該コラーゲンケーシングは、前記ケーシングの総重量に対して１２％〜３０％の湿度を有し、前記ケーシングの総重量に対して１２％〜２４％のコラーゲン可塑剤を含み、２０〜７００ｍｂａｒの内部ガス圧を有する、工程と、
ｂ）円形状のコラーゲンケーシングを得るために、伝熱ユニットによって前記ケーシングに熱エネルギーを伝達する工程であって、前記ケーシングの最も内側の輪において到達される温度は、コラーゲンケーシングの収縮温度よりも高い、工程と、
ｃ）前記円形状のコラーゲンケーシングを円形の要素によって支持する工程と、
を含む方法。
【請求項２】
前記直線状の膨張したコラーゲンケーシングは、前記ケーシングの総重量に対して１５％〜２５％の湿度を有する、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記直線状の膨張したコラーゲンケーシングは、該ケーシングの総重量に対して１４％〜２２％のコラーゲン可塑剤を含む、請求項１から２のいずれかに記載の方法。
【請求項４】
前記可塑剤はグリセロールである、請求項１から３のいずれかに記載の方法。
【請求項５】
前記伝熱ユニットは送風装置である、請求項１から４のいずれかに記載の方法。
【請求項６】
前記円形の要素は、温度調節された円形の要素である、請求項１から５のいずれかに記載の方法。
【請求項７】
前記膨張したコラーゲンケーシングが、ローラの周囲を少なくとも円周の１／４にわたって囲むようにするともに、前記ローラを、室温と前記コラーゲンケーシングの前記収縮温度との間の温度に維持する、請求項１から６に記載の方法。
【請求項８】
請求項１から７のいずれかに記載の方法によって得られた、円形状のコラーゲンケーシング。
【請求項９】
円形状であることを特徴とするコラーゲンケーシングであって、長手方向の外輪の収縮度／長手方向の内輪の収縮度の割合は１．２５よりも大きい、コラーゲンケーシング。
【発明の詳細な説明】
【発明の詳細な説明】
【０００１】
［発明の分野］
本発明は、円形状のコラーゲンケーシングを得るための方法、および該方法により得られたケーシングに関し、この方法は、直線状のコラーゲンケーシングに対する後工程での丸み付けに基づく。
［発明の背景］
天然ケーシングの大半は、例えばリング状のボローニャソーセージ、リング状のレバーソーセージ、メットヴルスト等、非常に汎用性のある丸い形を呈している。人工ケーシング業界は、競争力のある代替品の開発に向けて継続的に努力している。
【０００２】
米国特許出願第４３５６２０１号には、ガスで膨張させたコラーゲンチューブを押出すことによって製造される、丸みのあるコラーゲンケーシングが記載されており、当該コラーゲンチューブは、直線状の当該チューブを連続的に変形させて丸みのある形状にすることと、さらにそれを架橋および乾燥しながらさらに生産ラインを介してそのまま搬送することと、を担う特別に設計された複数の回転セグメント上に置かれる。
【０００３】
この基本的技術の変形例においては、押出されたコラーゲンチューブは、薄肉の食用円形物に係る公開番号ＵＳ６４３６４５６の特許に記載されているように、内側のアンモニア処理と外側の塩水溶液とによって即座に凝固させてもよく、あるいは、より厚肉の非食用円形物については、酸性状態で押出しおよび乾燥を行ってもよい。
【０００４】
この一般的技術では、乾燥に多くのエネルギーが消費され、複雑な生産ラインの稼動と保守に多くの人手が必要となる。さらに、押出速度には制限がある。技術的に避けられない摩擦により、コラーゲンの一部が「擦り落とされ」て、回転する搬送ローラ上に蓄積する。
【０００５】
このため、結果として得られた円形状のケーシングは擦れによる損傷のため薄弱になり、また、洗浄のため定期的に生産を中断させることとなる。
円形状の人工食用品の感覚特性は、一般的にその天然代替品よりも著しく劣る。
【０００６】
これらの不利益は当業者に周知であり、適用されている製造技術に起因して原則的に避けられないと考えられている。
したがって、当技術分野において公知のことから推論すると、円形状のコラーゲンケーシングおよびそれを得るための方法を開発することは、依然として非常に関心が高い。
［発明の概要］
発明者らは、円形状のコラーゲンケーシングを得る方法を見出した。
【０００７】
本方法は、ケーシングの熱収縮、湿度、および可塑剤を調整することによる、直線状のコラーゲンケーシングに対する後工程での丸み付けに基づく。コラーゲンの熱収縮は周知であるが、直線状のコラーゲンケーシングに対する後工程での丸み付けに適用されることはなかった。発明者らは、コラーゲンの構造的損傷が予想／想定されるがゆえに除外されてきた、と推測している。驚くべきことに、発明者らは、上述のパラメータが適切に調整されればコラーゲンの大きな損傷が回避可能であることを解明した。
【０００８】
したがって、本発明の一態様は、円形状のコラーゲンケーシングを得るための方法に関し、該方法は、
ａ）直線状の膨張したコラーゲンケーシングを伝熱ユニットまで導く工程であって、該コラーゲンケーシングは、ケーシングの総重量に対して１２％〜３０％の湿度を有し、ケーシングの総重量に対して１２％〜２４％のコラーゲン可塑剤を含み、２０〜７００ｍｂａｒの内部ガス圧を有する、工程と、
ｂ）円形状のコラーゲンケーシングを得るために、伝熱ユニットによってケーシングに熱エネルギーを伝達する工程であって、ケーシングの最も内側の輪において到達される温度は、コラーゲンケーシングの収縮温度よりも高い、工程と、
ｃ）円形状のコラーゲンケーシングを円形の要素によって支持する工程と、
を含む。
【０００９】
本発明では、ケーシングの最も内側の輪と最も外側の輪の長さを異なるように縮減することによって円形状が得られる。より高温に到達する輪は長さがより縮減し、この輪は最も内側の輪と称される。最も内側の輪は最も外側の輪よりも収縮し、円形が得られる。円形のケーシングの各部が説明されている図３を参照されたい。図３は、後工程での丸み付けがなされたケーシングをそのパラメータにて説明している。パラメータとは、後工程での丸み付けがなされたケーシングの最も内側の輪（１３）、後工程での丸み付けがなされたケーシングの最も外側の輪（１４）、後工程での丸み付けがなされたケーシングの内輪直径（１５）、後工程での丸み付けがなされたケーシングの外輪直径（１６）、および後工程での丸み付けがなされたケーシングの内径（１７）である。
【００１０】
コラーゲンケーシングが、本発明の第１の態様で言及されているよりも高い湿度の割合および高い可塑剤の割合を有する場合、ケーシングが熱分解するリスクが高まる。
本発明の丸み付けされたコラーゲンケーシングは、従来の製造技術による円形状のコラーゲンケーシングとは明確に区別され得る。なぜなら、熱によりコラーゲン構造が改変されてしまったため、熱収縮したケーシング領域は、無傷のコラーゲンの典型的な特性を示さないからである。熱収縮したケーシング領域におけるコラーゲンの変性は、例えば偏光顕微鏡によって区別され得る複屈折性のような、天然コラーゲンから変性コラーゲンに移行する際の特性の変化を追跡する従来の技術を用いて、容易に確認され得る。また、熱収縮したケーシング領域では、無傷のコラーゲンの特徴的なＸ線干渉が低下する。トリプシン消化によって達成可能な消化の程度、またはシリウスレッド（Ｓｉｒｉｕｓ  Ｒｅｄ）などのコラーゲンのための典型的な染色を用いた分染といった化学的検出方法によって、本発明に係るケーシングのゾーン間での相違が明らかにされ得る。本方法実施中の簡易な目視検査により、コラーゲンが、丸み付けされたケーシングの内輪の表面の周囲に擦り落とされていないことが見て取れ、本発明の対象物と従来の方法の対象物とが区別される。
【００１１】
したがって、本発明の別の態様は、本発明の方法によって得られた円形状のコラーゲンケーシングである。
本発明の特徴の理解を促進する目的で、本発明の好ましい実施の形態に準じて、また、本明細書を補完するために、例示的かつ非限定的な特徴を有する以下の図面を、本明細書の不可欠な部分として添付する。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明に係る、後工程での丸み付け方法の例示的設計を概略的に示す。
【図２ａ】熱収縮前の膨張したケーシングチューブを示す。
【図２ｂ】熱収縮により、後工程での丸み付けがなされたケーシングに変形した後の、膨張したケーシングチューブを示す。
【図３】後工程での丸み付けがなされたケーシングを説明するための表示を解説する。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
［発明の詳細な説明］
上述したように、本発明の一態様は、円形状のコラーゲンケーシングを得るための方法に関し、該方法は、
ａ）直線状の膨張したコラーゲンケーシングを伝熱ユニットまで導く工程であって、該コラーゲンケーシングは、ケーシングの総重量に対して１２％〜３０％の湿度を有し、ケーシングの総重量に対して１２％〜２４％のコラーゲン可塑剤を含み、２０〜７００ｍｂａｒの内部ガス圧を有する、工程と、
ｂ）円形状のコラーゲンケーシングを得るために、伝熱ユニットによってケーシングに熱を伝達する工程であって、ケーシングの最も内側の輪において到達される温度は、コラーゲンケーシングの収縮温度よりも高い、工程と、
ｃ）円形状のコラーゲンケーシングを円形の要素によって支持する工程と、
を含む。
【００１４】
直線状のコラーゲンケーシングは、ウシ、ブタ、ヒツジ、またはそれらの混合物を含む任意の他の繊維状コラーゲン資源から押出された、非架橋の、または、化学的もしくは物理的に（例えば熱的または紫外線）架橋された、任意の直線状のコラーゲンケーシングであることが好ましい。
【００１５】
直線状のケーシングは、ライン中のシャーリングに先立って生産ドライヤの終盤に直接後工程での丸み付けが行われてもよく、または、リールからリールへと別々に行われてもよい。
【００１６】
熱ユニットと最も内側の輪との距離と、最も外側の輪との距離と、は異なっていることが好ましい。伝熱ユニットは、送風装置または温度調節されたホイーラ（ｗｈｅｅｌｅｒ）から選択されることが好ましい。円形の要素は、温度調節された円形の要素であることが好ましい。円形の要素は、ローラまたはホイーラから選択されることが好ましい。特定の実施形態では、伝熱ユニットと円形の要素とは同じものであり、温度調節されたホイーラである。
【００１７】
伝熱ユニットと円形の要素とが同じものでなく、円形の要素がローラである場合、ローラを室温とコラーゲンケーシングの収縮温度との間の温度に維持し、膨張したコラーゲンケーシングが、ローラの周囲を、少なくとも円周の１／４にわたって囲むことがより好ましい。
【００１８】
本発明の一実施形態では、直線状の膨張したコラーゲンケーシングの湿度は、ケーシングの総重量に対して１５％〜２５％、より好ましくは１７．５％〜２２．５％である。直線状の膨張したコラーゲンケーシングは、ケーシングの総重量に対して１４％〜２２％のコラーゲン可塑剤、より好ましくは１６．５％〜２０％のコラーゲン可塑剤を含むことがより好ましい。コラーゲン可塑剤は、グリセロールであることが特に好ましい。
【００１９】
膨張したコラーゲンケーシングは、５０〜４００ｍｂａｒ、より好ましくは７５〜３００ｍｂａｒの内部ガス圧を有することが好ましい。
直線状の膨張したコラーゲンケーシングが、ケーシングの総重量に対して１２％〜３０％の湿度を有し、１２％〜２４％のコラーゲン可塑剤を含み、２０〜７００ｍｂａｒの内部ガス圧を有する場合、水中で８０℃で測定された、後工程での丸み付けがなされたケーシングの最も内側および最も外側の輪の表面から加工方向に直接切り取られた５ｍｍ幅の細片の長手方向の熱収縮の測定値は非常に信頼性が高い。これにより、内輪の細片の熱収縮は外輪の細片よりもはるかに小さくなり、以下の数式に従っている。
【００２０】
長手方向の外輪の収縮度／長手方向の内輪の収縮度  ＞  １．２５
従来の方法に従って製造された円形状のコラーゲンケーシングから切り取られた対応するケーシング細片は、同様の挙動を示すがより重く、常に以下の数式を満たしている。
【００２１】
長手方向の外輪の収縮度／長手方向の内輪の収縮度  ＜  １．２５
後工程での丸み付けがなされたケーシングの長手方向の熱収縮は、参照により本明細書に含まれる、ＩＵＰ規格第１６：Ｌｅｄｅｒ  １５，８５（１９６４年）に記載された方法に従って測定される。
【００２２】
したがって、本発明の別の態様は、長手方向の外輪の収縮度／長手方向の内輪の収縮度の割合が１．２５よりも大きい、円形状のコラーゲンケーシングである。
図１では、円形状のコラーゲンケーシングを得るための特定の方法が説明されている。
【００２３】
マザーリール（１）から、または、直接的に生産ドライヤ（２）から、直線状のコラーゲンケーシングは、１対の搬送ローラ（３）によって環状の水噴霧装置（５）および環状の送風装置（６）を通るように導かれる。図示されていないが、環状の送風装置（６）には加熱空気が供給される。温度調節ローラ（７）は、平坦化のための小ローラ（８）と共に１対の取込みローラを構成する。開始時点での直線状のコラーゲンケーシングは、既に求められる湿度に調整されていてもよいし、あるいは、環状の水噴霧装置（５）を通過することによってライン中で再給湿されてもよい。
【００２４】
恒久的に捕捉された膨張したケーシングバブル（４）は、１対の搬送ローラ（３）の間、および１対の取込みローラ、すなわち温度調節ローラ（７）と小ローラ（８）との間に保持される。１対の搬送ローラ（３）は、図示されない直径レーザ測定ユニットによって指示される軸方向の前後移動のために設計され、後工程での丸み付けに先立って膨張圧を調節し、その結果、直線状のケーシングの内径を調節する。膨張したケーシングバブル（４）が、外径が最大７５０ｍｍ、好ましくは最大３５０ｍｍ、特に６５ｍｍ〜２００ｍｍである温度調節ローラ（７）の周囲を、少なくとも円周の１／４にわたって、好ましくは４／５にわたって、任意に円周の１回転分以上にわたって囲むようにする。
【００２５】
続いて、１対の搬送ローラ（３）と、温度調節ローラ（７）および小ローラ（８）と、の両方の回転が始められる。コラーゲンの収縮温度を超える温度に加熱した加圧空気が、ローラ（７）の直前に配置された環状の送風装置（６）を介して（４）に沿って円周方向に向けられる。ローラ（７）は、詳細に図示されていないが、連続的な水循環によって内部で温度調節されている。環状の送風装置（６）およびケーシングバブル（４）は、偏心性を有している。環状の送風装置（６）は、ケーシングバブル（４）が温度調節ローラ（７）の周囲を囲む間に、側面に向けられた追加の加熱空気送風装置によって任意に補助され得る。環状の送風装置（６）を通過すると、膨張したケーシングバブル（４）はその内輪の表面に沿って熱収縮し、こうして後工程での丸み付けがなされたこととなる。続いて、後工程での丸み付けがなされたケーシングは、完成品、すなわち後工程での丸み付けがなされたケーシング（９）として、巻取りユニット（１０）にさらに搬送されるか、あるいはシャーリング機（１１）の中へと直接搬送される。
【００２６】
ステンレス鋼製の温度調節ローラ（７）の直径が小さいほど、結果として得られた、後工程での丸み付けがなされたケーシング（９）の内輪直径（１５）は小さくなる。温度調節ローラ（７）の表面温度は、室温と、開始時点でのケーシングの収縮温度と、の間に維持される。
【００２７】
ケーシングバブル（４）内の膨張圧を高くすると、後工程での丸み付けがなされたケーシング（９）の内輪直径（１５）は最小になり、温度調節ローラ（７）の直径とますます同等になる。ケーシングバブル（４）内の膨張圧を低くすると、それに従い、結果として得られた後工程での丸み付けがなされたケーシング（９）の内輪直径（１５）が大きくなる。
【００２８】
ケーシングバブル（４）と温度調節ローラ（７）との接触時間によって、後工程での丸み付けの速度が決まる。接触時間を長くすると、後工程での丸み付けをより速くすることができ、逆の場合には逆の結果となる。できる限り長く、ケーシングバブル（４）が温度調節ローラ（７）の周囲を囲むようにすることが好ましい。
【００２９】
１以上の送風装置（６）を介する空気流の温度は、ケーシングの収縮温度よりも常に高い。しかしながら、後工程での丸み付けがなされたコラーゲンケーシング（９）の過度の熱分解を避けるために、できるだけ低温に調整される。
【００３０】
ケーシングバブル（４）の周囲に加熱空気を円周方向に効率よく行き渡らせることを実現する最良の方法は、環状の送風装置（６）を図１に示すように温度調節ローラ（７）にできるだけ近く配置することである。加熱空気の流量は、ケーシングバブル（４）の熱収縮を引き起こすのに十分でなければならない。
【００３１】
結果として得られた、後工程での丸み付けがなされたケーシング（９）の内輪直径（１５）は、取込みローラ、すなわち温度調節ローラ（７）および小ローラ（８）が速く回転するほど大きくなり、逆の場合には逆の結果となる。取込みローラ、すなわち温度調節ローラ（７）および小ローラ（８）は、しかしながら、後工程での丸み付けを実現するために、１対の搬送ローラ（３）よりも原則的に低速で回転する。
【００３２】
重度に架橋されたコラーゲンケーシングでは、熱収縮のために送風装置（６）を介して吹き付けられる空気がより高温である必要があり、逆の場合には逆のこととなる。しかしながら、後工程での丸み付け中に過度にコラーゲンが分解しないように、収縮温度が高すぎることは原則的に避けるべきである。
【００３３】
本発明に係る方法は、平均的な研究者によるこれらの教示に従って、本発明の枠組みから外れることなく最適化され得る。
本発明の利点の幾つかは次の通りである。本方法はコンパクトな丸み付けユニットにおいて実行され、該ユニットは、直線状のケーシング生産のためのライン中に設置するか、あるいは、ライン外に別個に設置することが可能であり、従来技術と比較して限られたスペースしか必要としない。本発明に記載される方法のエネルギー需要は、最小限に抑えられる。直線状のコラーゲンケーシングのマザーリールがほぼ全ての内径において標準規格であるため、生産ロジスティクスが極めて簡素化される。したがって、顧客への配送が速やかになる。集中的メンテナンスおよび多くの人手を必要とする従来方法の複雑な回転セグメントは、図１に例示するようなシンプルで十分に自動化された、後工程での丸み付けユニットに置き換えられる。コラーゲンが「擦り落とされる」ことはなく、それゆえ、より薄い壁厚を有する、後工程での丸み付けがなされたコラーゲンケーシングの製造が可能となり、改善された齧り特性や噛み特性が提供される。従来の常套的方法の特定の技術によって制限されることがなくなるため、ケーシングの性能が全面的に改善される。
【００３４】
以下の実施例において、本発明はより詳細に説明されるが、本発明はそれらによって限定されない。
［実施例］
＜比較例Ａ＞
米国特許第６，４３６，４５６号明細書に記載されている、スペイン／Ｖｉｓｃｏｆａｎ  Ｓ．Ａ．社の市販のＳＣＣ  内径２１は、従来の方法で製造された円形状の人工コラーゲンである。これは、本発明実施例１および２との比較を目的として選択されている。
＜比較例Ｂ＞
市販されている天然のＳｈｅｅｐ  Ｓａｉｔｌｉｎｇ  コードＡ  内径２０／２２は、本発明実施例１および２との比較を目的としてさらに選択されている。
＜比較例Ｃ＞
市販されているスペイン／Ｖｉｓｃｏｆａｎ  Ｓ．Ａ．社の「Ｋｒａｎｚｄａｒｍ」内径３９は、従来の方法で製造された円形状の非食用人工ケーシングである。これは、本発明実施例３に準じて後工程での丸み付けがなされた「Ｋｒａｎｚｄａｒｍ  内径３９」との直接比較を目的として選択されている。
＜実施例１＞
スペイン／Ｖｉｓｃｏｆａｎ  Ｓ．Ａ．社によって商品化されている、湿度が２２％であり、その総重量に対して１７％のグリセロールを可塑剤として含む、直線状のコラーゲンＮＤＸケーシング  内径２１に、熱収縮による後工程での丸み付けを行う。
【００３５】
化学的に架橋されたＮＤＸケーシングのマザーリール（１）は手動で繰り出され、図１に記載されるように、１対の搬送ローラ（３）、さらには温度調節ローラ（７）近傍の環状の送風装置（６）を通るように搬送され、温度調節ローラ（７）と小ローラ（８）とにより構成される１対の取込みローラまで搬送される。
【００３６】
ＮＤＸケーシングを２００ｍｂａｒまで空気で膨張させ、そのバブルは、１対の搬送ローラ（３）の間、そして温度調節ローラ（７）と小ローラ（８）とにより構成される一対のローラの間に捕捉される。次に、ケーシングバブル（４）が、直径１１５ｍｍの温度調節ローラ（７）の周囲を、３／４周分、張った状態で囲むようにする。これにより、ケーシングバブル（４）は、図２ａに示すようにその最も内側の輪（１３）に沿って半径方向の座屈（１２）を形成する。
【００３７】
図１に示されない直径レーザは、１対の搬送ローラ（３）を搭載したプラットフォームを前方および／または後方に移動させることによって、捕捉されたケーシングバブル（４）の所望の膨張直径を２０．８０ｍｍに調節する。
【００３８】
１対の搬送ローラ（３）は、１３．３ｍ／分で回転し、温度調節ローラ（７）と小ローラ（８）とにより構成された１対の取込みローラは、１０ｍ／分で回転する。膨張したケーシングバブル（４）が温度調節ローラ（７）に接触する直前に、８２℃に加熱された十分な空気流が、膨張したケーシングバブル（４）を囲む環状の送風装置（６）を介して円周方向に吹き付けられる。
【００３９】
温度調節ローラ（７）は、内部に温水を循環させることによって４０℃に温度調節される。詳細に図示されないＵ字型の送風装置を用いて、８２℃の追加の空気流を、温度調節ローラ（７）を囲むケーシングバブル（４）の輪に対して特に向けることも可能である。
【００４０】
これにより、捕捉されたケーシングバブル（４）は、その最も内側の輪（１３）に沿って熱収縮し、図２ｂに示すように連続的に丸み付けされた状態になるとともに、その半径方向の座屈（１２）が消滅する。丸み付けされたケーシングは、温度調節ローラ（７）と小ローラ（８）とによって平坦化され取り込まれる。結果として得られた、後工程での丸み付けがなされたケーシング（９）は、続いてさらに巻取りユニット（１０）に搬送されるか、あるいはライン中のシャーリング機（１１）の中に搬送される。
【００４１】
結果として得られた、後工程での丸み付けがなされたケーシングを２００ｍｂａｒまで再膨張させると、その内輪直径（１５）は１６５ｍｍ、その内径１７は２０．８ｍｍという測定結果である。
【００４２】
簡易な目視検査では、「擦り落とされた」コラーゲンは全く見られない。
後工程での丸み付けがなされたケーシングの最も内側の輪および最も外側の輪の周縁部から直接切り取られた、２つの５ｍｍ幅の長手方向の細片を、ＩＵＰ規格第１６：Ｌｅｄｅｒ  １５，８５（１９６４年）に記載された方法に従って、８０℃の熱湯中で熱収縮させる。
【００４３】
最も外側の輪の長手方向の収縮度：Ｓｏｒ
最も内側の輪の長手方向の収縮度：Ｓｉｒ
Ｓｏｒ／Ｓｉｒ＝１．３６４
結果として得られた、本発明実施例１の、後工程での丸み付けがなされたケーシングを、比較例ＡおよびＢのケーシングと直接比較する。
【００４４】
Ｓｏｒ／Ｓｉｒ＝１．１９
最も内側の輪には、「擦り落とされた」コラーゲンの典型的な外観が見られる。
＜実施例２＞
スペイン／Ｖｉｓｃｏｆａｎ  Ｓ．Ａ．社によって商品化されている、直線状のコラーゲンケーシング  Ｃｏｌｆａｎ  Ｂ  内径１９のリールに、本発明実施例１において記述されたものと同じ技術を適用することによって、後工程での丸み付けを行う。
【００４５】
架橋      熱架橋
湿度      総重量に対して２１％
グリセロール      総重量に対して１６％
膨張圧      １５０ｍｂａｒ
膨張内径のレーザ読取値      １７．９ｍｍ
ステンレス鋼製ローラ７の直径      １３０ｍｍ
後工程での丸み付けのために６を介して吹き付けられる熱風の温度      ７５℃
ステンレス鋼製ローラ７の外表面温度      ３５℃
後工程での丸み付けの速度      ２０ｍ／ｍｉｎ．
後工程での丸み付けがなされたケーシングの内輪直径１５      １５０ｍｍ
後工程での丸み付けがなされたケーシングの膨張内径１７      １７．８ｍｍ
「擦り落とされた」コラーゲンなし。
【００４６】
Ｓｉｒ／Ｓｏｒ      １．３５
結果として得られた、本発明実施例２の、後工程での丸み付けがなされたケーシングを、比較例ＡおよびＢのケーシングとさらに比較する。
【００４７】
「擦り落とされた」コラーゲンを内輪に沿って明瞭に目視検出。
Ｓｉｒ／Ｓｏｒ      １．１９
＜実施例３＞
Ｒ２Ｌ−ＳＲは、スペイン／パンプローナのＶｉｓｃｏｆａｎ  Ｓ．Ａ．社によって商品化されている、非食用の直線状コラーゲンケーシングである。これに、以下の本発明実施例１に準じてライン中で後工程での丸み付けを行う。
【００４８】
生産ドライヤから直接送られたＲ２Ｌ  内径３９は、まず、速度のずれを補正するための図１に示されないケーシングコレクタバッファに沿って導かれる。
図１に記載されているような環状の水噴霧装置（５）を通過しながら、ケーシング湿度が高められる。
【００４９】
Ｒ２Ｌ−ＳＲに、本発明実施例１において記載されているように後工程での丸み付けを行う。
架橋      化学的架橋＋熱架橋
ドライヤを離れる際のケーシングの湿度      総重量に対して１１．７％
湿度を高めた後      総重量に対して１８．７％
グリセロール      総重量に対して１４．０％
膨張圧      ３００ｍｂａｒ
膨張内径のレーザ読取値      ３９．３ｍｍ
ステンレス鋼製ローラ７の直径      １８０ｍｍ
６を介して吹き付けられる熱風の温度      ８５℃
ローラ７の外表面温度      ５０℃
後工程での丸み付けの速度      ３１ｍ／ｍｉｎ．
結果として得られた内輪直径１５      １９５ｍｍ
結果として得られた膨張内径１７      ３９．４ｍｍ
擦り落とされたコラーゲンなし。
【００５０】
Ｓｉｒ／Ｓｏｒ      １．３０
結果として得られた、本発明実施例３の、後工程での丸み付けがなされたケーシングを、比較例Ｃのケーシングと直接比較する。
【００５１】
擦り落とされたコラーゲンを内輪に沿って明瞭に目視検出。
Ｓｉｒ／Ｓｏｒ      １．１０
後工程での丸み付けがなされたケーシングは、図１に示されない第２のケーシングバッファを通過し、続いてライン中のシャーリング機の中にさらに搬送される。
＜実施例４＞
スペイン／Ｖｉｓｃｏｆａｎ  Ｓ．Ａ．社によって商品化されている、直線状の薄いコラーゲンケーシング  Ｃｏｌｆａｎ  ＪＦ  内径１７のリールに、本発明実施例１において記述されたものと同じ技術を適用することによって、後工程での丸み付けを行う。結果として得られたケーシングは、小さい輪を有する。
【００５２】
架橋      非架橋
湿度      総重量に対して１９．２％
グリセロール      総重量に対して２１％
膨張圧      ３５０ｍｂａｒ
膨張内径のレーザ読取値      １５．０ｍｍ
ステンレス鋼製ローラ７の直径      １３０ｍｍ
後工程での丸み付けのために６を介して吹き付けられる熱風の温度      ２４５℃
ステンレス鋼製ローラ７の外表面温度      ２７．５℃
後工程での丸み付けの速度      １０ｍ／ｍｉｎ．
「擦り落とされた」コラーゲンなし。
【００５３】
Ｓｉｒ／Ｓｏｒ      １．３０
［適用試験］
食材：「ウィンナソーセージ」（伝統的製法）
２２ｋｇ      赤身豚肉
１８ｋｇ      豚脂
１２ｋｇ      氷
１．０４０ｋｇ      亜硝酸塩含有漬け塩（ＮＰＳ）
０．０５２ｋｇ      二リン酸塩
０．５２０ｋｇ      ウィンナスパイス混合物
０．０５２ｋｇ      白コショウ
０．０２６ｋｇ      調味料
豚肉、ＮＰＳ、および二リン酸塩を、最初に中程度のブレード回転にて細断する。氷の１／３を加え、ブレード回転を増して細断を続ける。０℃でさらに氷の１／３を加え、細断を続ける。最後の工程をもう一度繰り返す。３℃のエマルジョン温度で、ウィンナスパイス混合物および調味料を加える。４℃で豚脂を加え、ブレード回転を増して１２℃になるまで細断を続ける。最後の工程として、さらに６０秒間、中程度のブレード回転にて肉エマルジョンをガス抜きする。
【００５４】
Ｈａｎｄｔｍａｎｎ社のＶＦ８０真空充填機にて、比較例ＡおよびＢならびに本発明実施例２および３のケーシングサンプルに、このウィンナエマルジョンを充填し、自動のＨａｎｄｔｍａｎｎ社のＰＡ３０−７にて分割および連結して、それぞれ８０ｇのソーセージからなる鎖状ソーセージにする。
【００５５】
全てのサンプルが、充填、分割、および連結に耐え、中断を起こすことはなかった。
続いて、標準的なガイドラインに従って、それらを折り返し毎に２つのソーセージとなるよう吊るし、７６℃で低温殺菌する。全てのウィンナがこの熱処理に耐え、廃物になることはなかった。
【００５６】
６人からなる専門家パネルが、まず完成したウィンナの外観をチェックし、その結果は、以下のことを明確に示している。本発明実施例１および２の、後工程での丸み付けを行ったサンプルで加工されたウィンナは、競争力のある全体的外観を示し、感覚特性に関しては、両者とも比較例ＡのＳＣＣよりも優れ、比較例Ｂの天然のＳｈｅｅｐ  Ｓａｉｔｌｉｎｇとほぼ同等に良好である。
【図１】
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【図２ａ】
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【図２ｂ】
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【図３】
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【国際調査報告】
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