【手続補正書】
【提出日】平成30年8月2日(2018.8.2)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】請求項１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【請求項１】
金属製の帯材が平面部と湾曲部とに交互に曲折されて波形に形成され、その平面の幅方向に並列して多数のルーバが切り起こされたコルゲートフィンと、その湾曲部に接する偏平チューブとが交互に配置された熱交換器コアにおいて、
その熱交換器コアの前記偏平チューブの長手方向の両端には一対のタンクが配置され、その各タンクに前記偏平チューブの両端が挿通されており、
そのコルゲートフィンは、フィン幅方向の一端から他端にかけて、各ルーバのルーバ切り起こし角度が単調に漸変（漸減または漸増、以下同じ）し、
その一端におけるルーバ切り起こし角度をθin、他端におけるルーバ切り起こし角度をθoutとし、
前記コルゲートフィンのフィン幅方向の一端から他端までの寸法である、コアのフィン幅方向の厚さをTとし、
前記一対のタンク間の離間距離（一対のタンク間の空間部の高さ）である、コアのチューブ長手方向の高さをHとし、
コアの有効伝熱領域比をξ、実効経路長さ比をηとしたとき、
伝熱向上率R＝ξ・ηが、R＞１の範囲にある熱交換器コア。
ここで、有効伝熱領域比ξとは、ルーバ切り起こし角度が一定のコアの場合の伝熱領域に対する、漸変したコアの場合の伝熱領域の比率であり、
ξ＝[H/T−｛Ln（cosθout）−Ln（cosθin）｝/（θin−θout）]／（H/T−tanθin）
である。
また、実効経路長さ比ηとは、ルーバ切り起こし角度が一定のコアの場合の実効経路長さに対する、漸変したコアの場合の実効経路長さの比率であり、
η＝2・(P2/P1）−(P2/P1)2
P2/P1＝1/2・(cosθin)/（θin−θout）・[Ln｛(1＋sinθin）/(1−sinθin）｝
−Ln｛（1＋sinθout）/（1−sinθout）｝]
である。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００５
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００５】
請求項１に記載の発明は、金属製の帯材が平面部と湾曲部とに交互に曲折されて波形に形成され、その平面の幅方向に並列して多数のルーバが切り起こされたコルゲートフィンと、その湾曲部に接する偏平チューブとが交互に配置された熱交換器コアにおいて、
その熱交換器コアの前記偏平チューブの長手方向の両端には一対のタンクが配置され、その各タンクに前記偏平チューブの両端が挿通されており、
そのコルゲートフィンは、フィン幅方向の一端から他端にかけて、各ルーバのルーバ切り起こし角度が単調に漸変（漸減または漸増、以下同じ）し、
その一端におけるルーバ切り起こし角度をθin、他端におけるルーバ切り起こし角度をθoutとし、
前記コルゲートフィンのフィン幅方向の一端から他端までの寸法である、コアのフィン幅方向の厚さをTとし、
前記一対のタンク間の離間距離（一対のタンク間の空間部の高さ）である、コアのチューブ長手方向の高さをHとし、
コアの有効伝熱領域比をξ、実効経路長さ比をηとしたとき、
伝熱向上率R＝ξ・ηが、R＞１の範囲にある熱交換器コアである。
ここで、有効伝熱領域比ξとは、ルーバ切り起こし角度が一定のコアの場合の伝熱領域に対する、漸変したコアの場合の伝熱領域の比率であり、
ξ＝[H/T−｛Ln（cosθout）−Ln（cosθin）｝/（θin−θout）]／（H/T−tanθin）
である。
また、実効経路長さ比ηとは、ルーバ切り起こし角度が一定のコアの場合の実効経路長さに対する、漸変したコアの場合の実効経路長さの比率であり、
η＝2・(P2/P1）−(P2/P1)2
P2/P1＝1/2・(cosθin)/（θin−θout）・[Ln｛(1＋sinθin）/(1−sinθin）｝
−Ln｛（1＋sinθout）/（1−sinθout）｝]
である。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１６
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１６】
f(X)はルーバ角度が線形に漸減する場合の流体経路であり、以下のように導出される。
フィン幅方向の位置Xにおいて、
df(X)/dX ＝ tanθ(X)
＝ tan{θin−(θout−θin)/T・X}
であり、両辺をXで積分すると、
f(X)＝ T/(θin−θout)・Ln[cos{θin−(θin−θout)/T・X}]＋C
（C：積分定数）
となる。ここで、X＝0 のとき f(X)＝0 なので、
0＝T/(θin−θout)・Ln[cos{θin}]＋C
∴  C＝−T/(θin−θout)・Ln[cos{θin}]
したがって、
f(X)＝T/(θin−θout)・[Ln{cos{θin−(θin−θout)/T・X}}−Ln{cosθin}]
f(T)＝T/(θin−θout)・[Ln{cosθout}−Ln{cosθin}]
となる。
通風不良領域の大きさは、図５においてコアの上部および下部に網部で示された領域の面積に比例し、その合計S1およびS2は、
ルーバ角度一定の場合には、
S1＝T・(T・tanθin)
＝T2・tanθin
ルーバ角度漸減の場合には、
S2＝T・f(T)
＝T2/(θin−θout)・{Ln(cosθout)−Ln(cosθin)}
となる。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１８
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１８】
〔実効経路長さ比ηについて〕
実効経路長さ比ηの導出について、以下説明する。
まず、温度差による伝熱効果を考慮しない幾何学的な経路長さP1およびP2を導出する。
ルーバ角度一定の場合、
P1＝T/cosθin
ルーバ角度漸減の場合、
T
P2＝∫{1＋(df/dX)2}1/2dX
0
T
＝∫[1＋tan2{θin−(θin−θout)/T・X}]1/2dX
0
＝1/2・T/(θin−θout)・[Ln{(1＋sinθin)/(1−sinθin)}
−Ln{(1＋sinθout)/(1−sinθout)}]
したがって、幾何学的経路長さ比は、
P2/P1＝1/2・(cosθin)/(θin−θout)・[Ln{(1＋sinθin)/(1−sinθin)}
−Ln{(1＋sinθout)/(1−sinθout)}]
となる。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２０】
よって、温度差による伝熱効果を考慮した、実効の経路長さは、
ルーバ角度一定の場合には、
図７における、底辺ΔTin、高さP2/P1＝1の三角形の面積A1に比例し、
A1 ∝ ΔTin・1・1/2＝ΔTin/2
となり、
ルーバ角度漸減の場合には、
図７における、下底ΔTin、上底ΔT(P2/P1)、高さP2/P1の台形の面積A2に比例し、
A2 ∝ (ΔTin＋ΔT)・P2/P1・1/2＝{2・(P2/P1)−(P2/P1)2}・ΔTin/2
となる。
ここで、A1およびA2の比例係数は共通なので、実効経路の長さの比（実効経路長さ比）ηは、
η(θin, θout)
＝A2/A1
＝2・(P2/P1)−(P2/P1)2
となる。
総合的な伝熱向上効果は、上述の、有効伝熱領域比ξ（メリット）と実効経路長さ比η（デメリット）との
積R(H/T, θin, θout)＝ξ(H／T, θin, θout)・η(θin, θout)で表され、R＞1であれば、伝熱性能が総合的に向上する。