(57)【要約】  火炎噴射式スパークプラグ、ならびにその内燃機関および自動車である。従来のスパークプラグを基に、電極付近の空間を閉じて空洞（１０）を形成し、端面に少なくとも１つの第１孔（１１）を設け、側面に少なくとも１つの第２孔（１３）を設け、空気および燃料の混合気が第１孔（１１）および第２孔（１３）を介して空洞（１０）に進入する。電極間で放電して火花が発生し、空洞（１０）内の可燃ガスを点火する。空洞（１０）内の火炎が延伸し、さらに温度および圧力が上昇し、火炎は第１孔（１１）および第２孔（１３）から噴射されて数本の柱状火炎が形成される。火炎は燃焼室およびシリンダ中の可燃ガスを貫通し、燃焼室中の可燃ガスに対する立体点火、大面積の点火および高エネルギー点火を実現する。【選択図】図８
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
従来のスパークプラグを基に、電極付近の空間を閉じて空洞を形成し、空洞の端面に１つまたは複数の第１孔を設け、空洞の側面に１つまたは複数の第２孔を設け、空気および燃料ガスが前記第１孔および前記第２孔を介して空洞に進入し、電極間で放電して火花が発生し、空洞内の可燃ガスを点火し、空洞内の火炎が延伸し、さらに温度および圧力が上昇するのに伴い、火炎は前記第１孔および第２孔から噴射されて柱状火炎が形成され、火炎は燃焼室およびシリンダ中の可燃ガスに進入し、可燃ガスに対する立体点火および高エネルギー点火を実現し、
スパークプラグ空洞内の燃焼圧力により、前記柱状火炎が前記第１孔から噴射される速度は１５０メートル／秒以上に達し、好ましい速度は２２５メートル／秒〜３７５メートル／秒であり、前記第１孔から噴射される前記柱状火炎の噴射距離は、燃焼室の最上部からピストンが下死点および上死点の中間位置にあるときのピストン最上部までの距離を超えることができることを特徴とする、火炎噴射式スパークプラグ。
【請求項２】
空洞における端面の前記第１孔および側面の前記第２孔は、前記空洞の径方向に噴射角を有するか、または前記噴射角を有すると同時に、円周方向に傾斜角を有し、
噴射孔の形状は円形、円環状、葉形、半円環状、長方形、三角形、三葉形中のうちの１つ、またはこれらのいくつかの形状の組合せであり、
中心電極の位置は内蔵式構造、または半露出式構造、または露出式構造であり、
電極の陰極および陽極の間の中間位置から、最も近い前記第１孔の縁部までの距離の数値は、空洞容積の数値の０．１〜０．９％、好ましい数値は０．２〜０．５％、代表的な数値は０．３％であり、さらに、電極の陰極および陽極の間の中間位置が、スパークプラグの中心軸の断面に沿って、スパークプラグの内部空洞の容積を２つの部分に分割することを満たし、このうち前記第１孔に近い側の容積は総容積の５分の１から２分の１まで、好ましくは４分の１から３分の１までの間の位置を占め、これにより前記第１孔の前記柱状火炎の噴射速度は速く、同時に噴射距離は遠いことを特徴とする、請求項１に記載の火炎噴射式スパークプラグ。
【請求項３】
前記スパークプラグは前記第１孔のみを有し、前記第２孔を有さないものに代替されることを特徴とする、請求項１に記載の火炎噴射式スパークプラグ。
【請求項４】
前記電極の陰極および陽極が、前記スパークプラグの中心軸に垂直な方向に沿って配置され、すなわち前記電極の陰極は前記陽極の両側または四方に分布することを特徴とする、請求項２に記載の火炎噴射式スパークプラグ。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか１項に記載の火炎噴射式スパークプラグを用いた内燃機関であって、内燃機関の燃料および空気を点火の主要エネルギーとして利用することを特徴とする内燃機関。
【請求項６】
請求項１〜４のいずれか１項に記載の火炎噴射式スパークプラグを２つまたは２つ以上同時に採用して点火装置とする、または、請求項１または２に記載の火炎噴射式スパークプラグを１つ、および従来式スパークプラグを１つの組合せを採用して点火装置とすることを特徴とする、内燃機関。
【請求項７】
層状燃焼の技術および制御案を採用する、または、希薄燃焼の技術および制御案を採用する、または、層状燃焼および希薄燃焼の技術および制御案を同時に採用することを特徴とする、請求項５または６に記載の内燃機関。
【請求項８】
シリンダの圧縮比が１０：１から２１：１である、または、ターボ過給装置を同時に有する、または、ターボ過給装置および機械式過給装置を同時に有することを特徴とする、請求項５、６または７に記載の内燃機関。
【請求項９】
請求項１〜４のいずれか１項に記載の火炎噴射式スパークプラグを点火装置として採用することを特徴とする、タービンエンジンまたはガスタービン。
【請求項１０】
請求項１〜４のいずれか１項に記載の火炎噴射式スパークプラグを点火装置として採用する、または、請求項５〜８のいずれか１項に記載の内燃機関を動力装置として採用することを特徴とする、内燃機関自動車またはハイブリッド車。
【請求項１１】
請求項１〜４のいずれか１項に記載の火炎噴射式スパークプラグを点火装置として採用する、または、請求項５〜８のいずれか１項に記載の内燃機関を動力装置として採用する、または、請求項９に記載のタービンエンジンを動力装置として採用することを特徴とする、飛翔体。
【請求項１２】
請求項１〜４のいずれか１項に記載の火炎噴射式スパークプラグを点火装置として採用する、または、請求項５〜８のいずれか１項に記載の内燃機関を動力装置として採用する、または、請求項９に記載のガスタービンを動力装置として採用することを特徴とする、船舶または潜水機。
【請求項１３】
請求項１〜４のいずれか１項に記載の火炎噴射式スパークプラグを点火装置として採用することを特徴とする、工業炉または窯の点火方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
関連出願の相互参照
本出願は、２０１７年４月２６日に出願された中国特許出願第２０１７１０２８１４４０．２号明細書「火炎噴射式スパークプラグ、ならびにその内燃機関および自動車」の優先権を主張し、該出願の開示全体は引用により本明細書に援用される。
【０００２】
本発明は、機械電子工業の自動車および内燃機関の技術分野に属する。
【背景技術】
【０００３】
内燃機関は、一般的にシリンダ、ピストン、コネクティングロッド、クランクシャフト、バルブ、油圧ポンプ、ノズルなどの主要部品、およびその他の付属部品からなる。いくつかの内燃機関はバルブを省くことができ、ピストンを利用してシリンダ内の異なる位置で、吸気通路および排気通路を開閉する。
【０００４】
既存の内燃機関の点火装置は主にスパークプラグであり、電気火花により混合気を点火し、点火源は点状である。点火強度の大きさは、可燃ガスの燃焼速度に影響を及ぼす。
【０００５】
プラズマ点火装置のスパークプラグ構造は、中心は１つの電極で、中心電極を取り囲んで４つの電極を有する。この点火装置のスパークプラグが形成する火炎核エネルギーは、普通のスパークプラグの１００倍に達するという。
【０００６】
航空ピストンエンジンは、点火の信頼性を高めるため、一般的に各シリンダに２つのスパークプラグを設置し、２つの電源供給回路からそれぞれ電源供給され、それぞれ制御される。
【０００７】
スパークプラグによる点火を採用した内燃機関はガソリンエンジンに制限されず、天然ガスおよび液化石油ガスを燃料とした内燃機関もある。
【０００８】
火花点火式内燃機関は、圧縮着火式内燃機関と比較して、燃焼室内の可燃ガスの燃焼速度が比較的遅いが、これは点火の点火源が点状の点火源であるためである。圧縮着火式内燃機関は多点点火であり、可燃ガスの内部は高温高圧条件下で、多くの部分で自然着火が発生し、同じ時間に点火する点火源の数量は多い。したがって、圧縮着火式内燃機関は、比較的高い圧縮比および比較的高い空燃比を選択することができ、熱仕事変換効率は一般的に火花点火式内燃機関より３０％前後高い。
【０００９】
効率を高めるため、いくつかのガソリンエンジンまたは天然ガス燃料エンジンは、圧縮点火の方法を採用し、ディーゼル燃料を第２燃料として、圧縮過程で燃焼室およびシリンダに少量のディーゼル燃料を噴射する。ディーゼル燃料の自然着火点が比較的低い特徴を利用して、燃焼室内に噴射、進入するディーゼル燃料を霧化および自然着火させ、多点点火源を形成する。燃焼室およびシリンダ中のガソリンまたは天然ガスおよび空気を混合して形成される可燃ガスを点火し、これによりガソリンまたは天然ガスエンジンの多点点火を実現し、燃焼速度を高め、シリンダの圧縮比を高め、エンジンの熱仕事変換効率を高める。関連する特許出願は、「ディーゼル燃料を圧縮点火するガソリンエンジン」（中国実用新案第２３６５４０５号明細書、公開日２０００年２月２３日）を参照のこと。この種のエンジンの欠点は、燃料供給システムが複雑で、コストが増加することである。
【００１０】
発明の内容
１）多点点火の方法について、火炎を噴射することができるスパークプラグを採用し、内燃機関の燃料を主な点火エネルギー源として利用し、電気火花を初期点火源として利用する。内燃機関の燃焼室およびシリンダ中の可燃ガス（混合気領域）に、１本または数本の火炎を噴射することにより、火炎が混合気領域を貫通する。その点火範囲、点火面積、点火強度はいずれも従来のスパークプラグが達成することができる点火効果よりはるかに高く、拡散圧縮着火内燃機関の多点点火の効果を達成することに相当する。混合気の燃焼時間を短くし、内燃機関の効率はこれにより高くなり、さらに爆燃が発生する可能性を防止および減少させた。
【００１１】
２）この種のスパークプラグは火炎噴射プラグと言うことができ、適した内燃機関は、ガソリンを燃料としたガソリンエンジン、天然ガスまたは液化石油ガスを燃料としたエンジン、さらにスパークプラグを点火装置として採用したその他のエンジンを含む。ガソリンの等級（オクタン価、リサーチ法）は、８９以下まで低下させることができる。燃料は石油、天然ガス、シェールガス、メタンガス、石炭およびバイオマスに由来するものを含むがこれに限定されない。
【００１２】
３）火炎噴射式スパークプラグについて、従来のスパークプラグを基に、電極付近の空間を閉じて１つの空洞を形成し、空洞の端面に１つまたは複数の第１孔を設け、側面に１つまたは複数の第２孔を設け、空気および燃料ガスは第１孔および第２孔を介して空洞に進入する。電極間で放電して電気火花が発生し、空洞内の可燃ガスを点火する。空洞内の火炎が延伸し、さらに温度および圧力が上昇するのに伴い、火炎は小さい孔から噴射されて柱状火炎が形成される。火炎は燃焼室およびシリンダ中の可燃ガスに進入し、可燃ガスに対する立体点火、大面積の点火および高エネルギー点火を実現する。このうち、柱状火炎が可燃ガスを通り抜ける点火効果が好ましい。
【００１３】
一般的に、ガソリンエンジンの燃料空気混合比が１４．７：１であるとき、燃焼室中の混合気が点火された後、火炎が拡散する速度は約７５メートル／秒である。火炎噴射式スパークプラグが予期した技術的効果に達する場合、噴射される火炎の速度は７５メートル／秒よりはるかに高く、早めに燃焼室の底部に達し、そこの混合気を点火しなければならず、燃焼室内部のスパークプラグに近い混合気に着火してから、火炎が拡散し、燃焼室底部まで延伸するのではない。スパークプラグから噴射される火炎の速度は速いほどよく、噴射の距離は遠いほどよく、スパークプラグから噴射される火炎の本数は多いほどよく、各火炎柱の分散は均等であるほどよい。スパークプラグの空洞内の燃焼圧力が十分に高いとき、火炎が第１孔および第２孔から噴射される速度は１５０メートル／秒以上に達することができる。好ましい速度は２２５メートル／秒〜３７５メートル／秒である。火炎の噴射距離は、燃焼室の最上部からピストンが下死点および上死点の中間位置にあるときのピストンの最上部までの距離を超えることが要求される。スパークプラグの空洞内部の燃焼圧力および火炎噴射速度に影響を及ぼし、さらに火炎噴射距離の要素は、主に空洞の容積、噴射孔の総面積、空洞内部の点火位置および燃料、空気の濃度を含む。
【００１４】
火炎噴射式スパークプラグが高い噴射速度および遠い噴射距離を有することができることを保証するため、スパークプラグ内部で電気火花が発生する位置の選択は非常に重要である。電極の陰極および陽極の間の中間位置（発生した電気火花の線分の中間位置）から、最も近い噴射口の縁部までの距離は、空洞容積の数値の０．１〜０．９％、好ましい数値は０．２〜０．５％、代表的な数値は０．３％で、単位はミリメートルである。例えば、空洞の容積が１０００立方ミリメートルであると、電極の陰極および陽極の間の中間位置から、最も近い噴射口の縁部までの距離の代表的な数値は１０００×０．３％＝３（ミリメートル）である。さらに、電極の陰極および陽極の間の中間位置（発生した電気火花の線分の中間位置）は、スパークプラグの中心軸の断面に沿って、スパークプラグ内部の空洞容積を２つの部分に分割することを満たす。このうち前記第１孔に近い側の容積は総容積の５分の１から２分の１の間の位置を占め、４分の１から３分の１までの間の位置が良好である。
【００１５】
電極の陰極および陽極の間の中間位置からスパークプラグの前記第１孔までの距離が近い場合、スパークプラグ内部の燃焼が不十分であり、まだ高圧を形成することができないとき、火炎がスパークプラグの空洞から噴出し、燃焼室中の可燃混合気に対する点火が過度に早い。電極の陰極および陽極の間の中間位置から前記孔までが遠い場合、アークがスパークプラグ内部の混合気を点火した後、圧力の上昇に伴い、一部の燃焼していない燃料、空気は噴射孔に押し出され、点火エネルギーが減少する。火炎が噴射し始めるとき、スパークプラグ内部の燃料はすでに完全に燃焼しており、噴射された火炎の最後の力が不足し、噴射速度は十分に速くすることができるが、噴射距離は遠くない。理想的な技術案は、前記第１孔の前記柱状火炎の噴射速度が速く、同時に噴射距離が遠いことが要求される。
【００１６】
火炎噴射式スパークプラグが十分に高い噴射圧力を有し、同時に、噴射された火炎が十分な噴射速度および距離を有することを保証するため、噴射孔の面積の総和を確定することを前提に、単一の噴射孔の孔径を優先的に保証し、その後可能な限り多くの噴射孔の数量を検討する。
【００１７】
前記電極の陰極および陽極の間の中間位置から、最も近い前記スパークプラグの前記第１孔の縁部までの距離を長くする方法は、１）図１中の１４陰極電極の高さを増やし、１２中心電極（陽極）の長さを短くすること、２）図２Ｂまたは図２Ｃにおける前記スパークプラグの中心軸付近に近い前記第１孔の相互間の距離を長くすることを含む。
【００１８】
臨時の技術的措置として、本出願は既存の半開放型スパークプラグ（図７に示す）を基に、正極電極およびその絶縁体付近の空間を覆う面積を増加して、端面噴射孔および側面噴射孔が異形形状である火炎噴射式スパークプラグを得ることができる。
【００１９】
４）火炎噴射式スパークプラグにおいて、空洞の端面の第１孔および側面の第２孔は噴射角を有するか、または噴射角を有すると同時に、円周方向に傾斜角を有する。
【００２０】
５）火炎噴射式スパークプラグにおいて、中心電極の位置は内蔵式構造、または半露出式構造、または露出式構造である。
噴射孔の形状は円形、円環状、葉形、半円環状、長方形、三角形、３つの長方形が連なった三葉形のうちの１つであるか、または以上のいくつかの形状の組合せである。
【００２１】
６）火炎噴射式スパークプラグを使用した内燃機関は、内燃機関の燃料および空気を点火の主要エネルギー源として利用する。内燃機関の燃焼速度は従来の内燃機関より速いため、スパークプラグの火炎噴射の時間をピストンが上死点の位置に近づくまで遅らせる必要があり、アーク点火の時間は正負電極の中間位置から、最も近い第１孔の縁部までの距離に基づいて確定する必要がある。したがって、圧縮工程で燃焼のために行う負の仕事が比較的小さく、エンジンの熱仕事変換効率は比較的高い。
【００２２】
７）内燃機関は以下の技術的特徴を有する。２つまたは２つ以上の火炎噴射式スパークプラグを点火装置として同時に採用するか、あるいは１つの火炎噴射式スパークプラグおよび１つの従来式スパークプラグの組合せを点火装置として採用する。
【００２３】
８）内燃機関は以下の技術的特徴を有する。層状燃焼の技術および制御案を採用するか；または希薄燃焼の技術および制御案を採用するか；または層状燃焼および希薄燃焼の技術および制御案を同時に採用する。
【００２４】
９）内燃機関は以下の技術的特徴を有する。シリンダの圧縮比が１０：１から２１：１であるか；またはターボ過給装置を同時に有するか；またはターボ過給装置および機械式過給装置を同時に有する。
【００２５】
１０）タービンエンジン（ターボシャフトエンジン、ターボファンエンジン、ガスタービンを含むがこれに限定されない）は、火炎噴射式スパークプラグを点火装置として採用する。
【００２６】
１１）内燃機関自動車またはハイブリッド車（オートバイ、建設機械、農業用機械などを含むがこれに限定されない）は、上記火炎噴射式スパークプラグを点火装置として採用するか、または上記内燃機関を動力装置として採用する。
【００２７】
１２）飛翔体（飛行機、ヘリコプター、飛行船、パラモータ、動力付きパラフォイルを含むがこれに限定されない）は、火炎噴射式スパークプラグを点火装置として採用するか；または上記内燃機関を動力装置として採用するか；または上記タービンエンジンを動力装置として採用する。
【００２８】
１３）船舶または潜水機（潜水艦を含むがこれに限定されない）は、上記火炎噴射式スパークプラグを点火装置として採用するか；または上記内燃機関を動力装置として採用するか；または上記ガスタービンもしくはタービンエンジンを動力装置として採用する。
【００２９】
１４）工業炉または窯の点火方法は、上記火炎噴射式スパークプラグを点火装置として採用する。この火炎噴射プラグは点火棒とも言い、一般的に内燃機関のスパークプラグよりかなり長い。
【００３０】
１５）上記内燃機関は一部の排気ガスを再利用する技術を採用し、排気ガス中の窒素酸化物の排出含量を効果的に低下させることができる。
【００３１】
１６）上記火炎噴射式スパークプラグは、予混合圧縮着火エンジンの強制点火装置である。火炎噴射プラグの柱状火炎が提供するエネルギーを利用して、予混合圧縮着火を引き起こしており、燃料および高温空気（再利用の排気ガスを含む）が化学反応することによる発熱（予燃という人もいる）のみを、直接圧縮着火の昇温エネルギー源とするわけではない。
【００３２】
既存技術の不足
１）ガソリンエンジンのスパークプラグの点火源は点状であり、点火面積が小さい。
【００３３】
２）プラズマスパークプラグで点火した火炎核は、アーク放電スパークプラグの火炎核より大きいが、点火エネルギーは十分に作用を果たすことができず、点火効率は低い。
【００３４】
３）既存のガソリンエンジンにおける燃焼室内の火炎の燃焼速度は比較的遅く、燃料空気混合領域の燃焼はスパークプラグから開始し、火炎核周辺に生じる火炎面の延伸および拡散により実現する。燃焼速度が遅いだけでなく、爆燃が容易に発生する。
【００３５】
４）スパークプラグにより点火するガソリンエンジンの熱仕事変換効率は比較的低い。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００３６】
【特許文献１】中国実用新案第２３６５４０５号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００３７】
１）火花点火式内燃機関の点火源の数量を増やして、多点点火を実現する。
【００３８】
２）点火面積を増やし、点火強度を高めて、点火効率を上昇させる。
【００３９】
３）燃焼室の混合気の燃焼速度を上昇させる。
【００４０】
４）内燃機関の熱効率を上昇させる。
【００４１】
５）爆燃を減少させる。
【課題を解決するための手段】
【００４２】
１）火炎噴射式スパークプラグは、図１に示す通りである。従来のスパークプラグを基に、電極付近の空間を閉じて１つの空洞を形成し、空洞の端面に１つまたは複数の第１孔を設け、側面に１つまたは複数の第２孔を設け、空気および燃料ガスは第１孔および第２孔を介して空洞に進入する。電極間で放電して電気火花が発生し、空洞内の可燃ガスを点火する。空洞内の火炎が延伸し、さらに温度および圧力が上昇するのに伴い、火炎は第１孔および第２孔から噴射されて柱状火炎が形成される。燃焼室およびシリンダ中の可燃ガスに進入し、可燃ガスに対する多点点火および高エネルギー点火を実現する。
【００４３】
２）火炎噴射式スパークプラグを選択した内燃機関は、図８に示す通りである。火炎噴射プラグは孔径の大小、多少、位置の配置などに基づいて、数種の型に設計される。火炎噴射プラグの噴射孔の直径が大きいほど、噴射圧力が高く、噴射距離は遠い。したがって、同じ火炎噴射プラグ上面の異なる位置における噴射孔の直径は異なっていてよい。内燃機関のシリンダ径、排出量、燃焼室の形状などに基づいて、様々な型の火炎噴射プラグを選択し、これにより火炎噴射プラグの柱状火炎は燃焼室およびシリンダ中の可燃ガス中に比較的良好に分散する。
【発明の効果】
【００４４】
１）火炎噴射プラグの電極から火花が発生して、半閉鎖空洞内の可燃ガスを点火し、空洞内部の可燃ガスの燃焼後に放出された熱量を点火源として利用し、スパークプラグ外側の燃焼室およびシリンダ内の可燃ガスを点火する。
【００４５】
２）スパークプラグは１本または数本の柱状火炎を噴射し、燃焼室内の可燃ガスに進入し、可燃ガスを点火する。この「進入」は「貫通する」効果を良好にし、つまりスパークプラグから噴射される火炎がピストン最上端の端面に達することができる効果を良好にする。各柱状火炎が形成するトンネルは、一定の分散性により、各トンネルの周囲の可燃ガスを同時に完全に燃焼させる。
【００４６】
３）火炎噴射プラグから噴射される火炎が火炎噴射プラグ外側の可燃ガスを揺れ動かすことにより、燃焼は一定の時間を必要とし、瞬間的に爆燃するのではない。シリンダ内部の圧力上昇率は比較的低く、ディーゼル燃料の圧縮着火の燃焼速度よりやや低いのが最も好ましい。
【００４７】
４）シリンダの圧縮比を上昇させることができ、１０：１から２１：１が適した圧縮比の範囲である。
【００４８】
５）点火強度を上昇させることにより、空燃比を上昇させることができ、希薄燃焼を実現する。
【００４９】
６）層状燃焼を実現することができる。
【００５０】
７）エンジンの熱仕事変換効率が１０〜３０％上昇する。
【００５１】
技術原理の分析
１）火炎噴射プラグは１本の柱状火炎がシリンダの中心軸に沿って、燃焼室およびシリンダ中の混合気を通り抜けるとき、火炎のトンネルおよび可燃ガスが接触する界面が大きく、限りない数の点状点火源を有し、同時に点火することに相当する。従来のスパークプラグの点火と比較すると、可燃ガスの燃焼速度は約４倍速い。３本以上の柱状火炎が燃焼室およびシリンダ中の混合気を通り抜けるとき、従来のスパークプラグの点火と比較して、燃焼速度は約１０倍速い。
【００５２】
２）火炎噴射プラグから噴出される柱状火炎は、実際には放射状を呈する。数本の柱状火炎が点火する状況で、ピストン最上端の位置に近い可燃ガスは大きい面積の火炎で点火され（柱状火炎がピストン最上端に投射する投影面積が大きい）、火炎が伝搬する前縁面は急速にピストン最上端から離れる。これにより爆燃が発生する確率を低くし、さらにたとえ爆燃が発生しても、爆燃の領域もピストンから離れている。ピストンのコネクティングロッド機構に対する爆燃の衝撃は大幅に低下し、騒音および振動が小さくなる。
【００５３】
３）層状燃焼および希薄燃焼の技術案を採用したガソリンエンジンは、圧縮比を適切に上昇させることができるが、爆燃が発生することはない。エンジンの燃焼および膨張過程における空気壁の熱損失が低下し、エンジンの熱効率が上昇する。
【００５４】
４）燃焼速度が速いため、従来のガソリンエンジンと比較して、火炎噴射プラグが通電点火を開始する時間を遅らせなければならない。圧縮工程の燃焼時間は短くなり、圧縮工程の負の仕事が減少する。燃焼の発熱中心が上死点に近いだけでなく、燃焼が完了する時間も上死点に近く、エンジンの熱効率が上昇する。
【００５５】
本出願の技術的進歩および意義
１）業界内の技術的偏見を克服した。従来のスパークプラグおよびその点火技術は確立した技術である。数年来、業界内の常識は、スパークプラグの電極付近の空域を開放する（図６に示す）か、または大部分を開放する（図７に示す）状態を維持しなければならず、これにより燃焼室内の混合気またはその他の可燃ガスが均等に、および十分に電極の周囲に拡散することができることを保証し、電極に発生する火花で点火するのに都合がよいと考えてきた。本出願は、このような技術的偏見を打破し、当業者が想像できない技術的効果を得、突出した実質的特徴および顕著な進歩を有する。
【００５６】
２）多点点火を実現することにより、内燃機関の燃焼速度を加速させると、爆燃が発生する可能性は低下する。本出願の内燃機関に適用されるガソリンの等級（オクタン価指標）は適切に低下させることができ、例えばオクタン価が８９＃以下のガソリンを使用すると、燃料コストは低下する。例えば、圧縮比が１０：１の自動車エンジンは、７０＃ガソリン（オクタン価は７０）を使用するか、６５＃ガソリン（オクタン価は６５）を使用することができ、後者はナフサのオクタン価範囲に近い。あるいはナフサをガソリン燃料として直接使用すると、燃料コストは極めて低い。
【００５７】
圧縮比が１５：１まで増加すると、オクタン価が８９（リサーチ法、ＲＯＮ）以下のガソリン、例えば８８＃を使用しても、爆燃が発生することはない。アトキンソンサイクルエンジンについて、仮想圧縮比は簡単に１８：１に、実圧縮比は１２：１〜１５：１に達することができ、７０＃ガソリンを使用して爆燃が発生することはない。
【００５８】
当然、オクタン価が８９＃より高いガソリンを使用すると、内燃機関に爆燃が発生する確率はより低く、さらにガソリンのオクタン価が高いほど、エンジンの性能はより良好である。しかし、ガソリンのオクタン価が高いほど、コストが高いという欠点がある。
【００５９】
火炎噴射プラグは均質混合気の点火；部分予混合拡散混合気の点火；拡散混合気の点火（層状燃焼）に適用される。
【００６０】
火炎噴射プラグはＨＣＣＩの点火時間を制御する装置として適用される。
【００６１】
火炎噴射プラグは高圧縮比、ガソリン直噴エンジンの点火装置として適用される。
【００６２】
いくつかの説明
火炎噴射プラグの端面：火炎噴射プラグは燃焼室の一端の最上端端面に進入する。
【００６３】
空燃比当量係数λは、業界内の常識である。
【００６４】
本出願に適応する燃料は、ガソリン、石油、天然ガス（メタンガス）、液化石油ガス、その他のガス状炭化水素、およびその他のバイオマス燃料を含むが、これらに限定されない。
【００６５】
電極間の火花発生に対する電極材料および形状の効果、ならびに電極の寿命は大きな影響を及ぼす。電極の加工方法ならびに電極の形状、構造および材料の選択方法は、既存技術である。
【００６６】
電極間のパルス放電により火花を形成して混合気を点火する。このパルス放電は電離、プラズマ、レーザ点火などの技術を含むがこれに限定されず、これらの技術は既存技術である。高圧アークまたはプラズマスパークの発生に必要な高圧電源、ならびにそのスイッチ回路および制御システム、さらに火炎噴射スパークプラグの絶縁材料、ハウジング材料、その他の導電材料の選択およびその加工方法は、既存技術である。
【００６７】
層状燃焼および希薄燃焼の技術および制御方法は、既存技術である。
【００６８】
内燃機関の排気ガス再利用技術は、既存技術である。
【００６９】
以下、実施例に基づき、図を参考にして、本発明についてより詳細に記載する。
【００７０】
図中、同じ部品は同じ記号を使用する。図は実際の比率ではない。
【図面の簡単な説明】
【００７１】
【図１】図１は、火炎噴射式スパークプラグの構造概要図である。燃焼室内部の可燃ガスは、端面噴射孔１１および側面噴射孔１３を介して半閉鎖空洞１０に進入する。中心電極１２および陰極電極１４の間のギャップは高電圧の作用下で電離放電するか、または副高周波高電圧作用下でプラズマ放電し、電気火花が発生して半閉鎖空洞１０内の可燃ガスを点火する。可燃ガスは半閉鎖空洞１０内で高温高圧の火炎を形成し、端面噴射孔１１から噴射されて柱状火炎が形成される。柱状火炎は燃焼室およびシリンダ中の可燃ガスを通り抜けてピストン最上端の端面に到達し、可燃ガスを多点点火する。側面噴射孔１３は同様に柱状火炎を噴射して、燃焼室内の可燃ガスを点火する。
【図２Ａ】図２Ａは、火炎噴射式スパークプラグの部分構造概要図である。
【図２Ｂ】図２Ｂは、図２Ａの端面概要図である。
【図２Ｃ】図２Ｃは、図２Ａの端面噴射孔のもう１つの配置案に対応する端面概要図である。
【図３Ａ】図３Ａは、火炎噴射式スパークプラグの部分構造概要図である。
【図３Ｂ】図３Ｂは、図３Ａの端面概要図である。
【図３Ｃ】図３Ｃは、図３Ａの端面噴射孔のもう１つの配置案に対応する端面概要図である。
【図４Ａ】図４Ａは、火炎噴射式スパークプラグの部分構造概要図である。
【図４Ｂ】図４Ｂは、図４Ａの端面概要図である。
【図５Ａ】図５Ａは、火炎噴射式スパークプラグの噴射孔形状の概要図であり、葉形である。
【図５Ｂ】図５Ｂは、火炎噴射式スパークプラグの噴射孔形状の概要図であり、半円環状である。
【図５Ｃ】図５Ｃは、火炎噴射式スパークプラグの噴射孔形状の概要図であり、長方形である。
【図６】図６は、既存技術の従来式スパークプラグの部分図であり、電極が開放状態にあることを示す。
【図７】図７は、既存技術の従来式スパークプラグの部分図であり、電極が半開放状態にあることを示す。この種の構造のスパークプラグは、電極放電で火花が発生して燃焼室内の可燃ガスを点火すると、火炎が電極に沿って周囲に広がる。図６と比較して、陰極（負極）電極内側の可燃ガスの燃焼は、外側より大きい圧力を形成するため、火炎面の拡大を推進するのに有利である。図４は図７と異なり、被覆面積が増加し、被覆面積の量的変化が存在するだけでなく、技術的発想、技術的措置および技術的効果の面で質的変化が存在し、量的変化から質的変化への転換である。したがって、図４の技術案は進歩性を有する。
【図８】図８は、本出願の内燃機関および火炎噴射プラグの概要図である。
【図９】図９は、火炎噴射式スパークプラグの構造概要図である。このうち２８は上記第１孔を代替したスリットであり、４本のスリットはスパークプラグの端面で接続していない。空洞内部の火炎は４本のスリットを介して噴射され、燃焼室およびシリンダに進入し、シリンダ内の可燃ガスを分割および点火する。
【発明を実施するための形態】
【００７２】
図１は、火炎噴射式スパークプラグの構造例であり、このうち１接続ナット、２絶縁体、３金属ロッド、４インナーガスケット、５ハウジング、６導体ガラス、７ガスケット、８インナーガスケット、９絶縁体スカート部、１０半閉鎖空洞、１１端面噴射孔、１２中心電極、１３側面噴射孔、１４陰極電極である。燃焼室内部の可燃ガスは、端面噴射孔１１および側面噴射孔１３を介して半閉鎖空洞１０に進入する。中心電極１２および陰極電極１４の間のギャップは、高電圧作用下で電離放電するか、または副高周波高電圧作用下でプラズマ放電し、火花が発生して半閉鎖空洞内の可燃ガスを点火する。可燃ガスは半閉鎖空洞内で高温高圧の火炎を形成し、端面噴射孔から噴射されて柱状火炎が形成される。柱状火炎は燃焼室およびシリンダ中の可燃ガスを通り抜けてピストン最上端の端面に到達し、可燃ガスを多点点火する。側面噴射孔１３から同様に柱状火炎が噴射されて、燃焼室内の可燃ガスを点火する。
【００７３】
比較的良好な技術的効果は、空洞内の燃料が燃焼した後、火炎が端面の小さな孔から噴射され、燃焼室およびシリンダ内の混合気を通り抜けてピストンの最上部に到達することができることである。さらに可燃ガス中の火炎柱の分散性が高いほど点火効果は良好であり、火炎柱の比表面積が大きいほど点火効果は良好である。各柱状火炎ビームは一定角度で分散し、これにより火炎ビームの末端周囲における混合気（可燃ガス）の体積はおおよそ同じであるが、この目的は各火炎ビーム周囲の可燃ガスの燃焼終了時間をおよそ同じにすることである。端面噴射孔および側面噴射孔は径方向に一定の噴射角を有し、これらの噴射孔が同時に円周方向に一定の斜角を有するのが比較的良好な設計であり、これにより火炎ビームが通過する可燃ガスの経路はより長くなる。さらに可燃ガスをかき混ぜることにより、回転気流を形成する。
【００７４】
図８は、本出願の内燃機関および火炎噴射プラグの概要図である。このうち火炎噴射プラグ２２から噴射される柱状火炎２４は、分散して燃焼室１６およびシリンダ１５中の可燃ガスに進入し、さらに可燃ガスを通り抜けてピストン１４最上端の端面に到達する。
【００７５】
好ましい技術案は以下を含む。
１）側面噴射孔を空洞の端面に近い位置に配置する。側面噴射孔の位置が半閉鎖空洞の根本に近い（端面に対して比較的遠い位置）と、可燃ガスが空洞に進入するのに有利であり、火炎噴射圧力を高めるのに不利である。
【００７６】
２）噴射角は数種の選択を有し、傾斜角は数種の選択を有し、噴射孔の数量および形状、端面噴射孔の面積の総和が空洞の端面面積に占める比率、端面噴射孔の面積の総和および空洞の有効容積の比率は数種の選択を有する。これらのパラメータは、空洞内部の可燃ガスの燃焼速度、温度および圧力に影響を及ぼし、火炎が噴射孔から噴射された後の噴射距離、ならびに可燃ガス中に分散する状態に影響を及ぼす。比較的良好な効果は、柱状火炎が可燃ガスを通り抜けることができるが、シリンダおよびピストンに衝撃を与えることはなく、大きな振動が生じることはないことである。以上の効果および目的に基づき、火炎噴射式スパークプラグの上記パラメータを選択することは、当業者の常識である。
【００７７】
３）燃焼速度が高くなり、燃焼温度が高くなる傾向から考えて、空燃比を高めて希薄燃焼を実現する。
【００７８】
４）さらに、混合気中の過度に多い酸素含量を減少させるため、一部の排気ガスを再利用することも、最適化した技術案である。
【００７９】
内燃機関の構造および性能に対する要求に基づいて、火炎噴射式スパークプラグの型式およびパラメータを選択する。この種の選択方法は業界内の常識である。
【００８０】
噴射圧力を高め、火炎噴射プラグの半閉鎖空洞内部における空燃比当量係数λが１付近であることを保証するため、火炎噴射プラグに単独で燃料を供給する技術案を採用することができる。あるいは、内燃機関の燃焼室に１つの空洞を設置し、単独でこの空洞に燃料噴射システムを配置し、その後従来式スパークプラグを空洞内部に取り付けることも１つの選択である。以上の２つの技術案の欠点は、構造が複雑でコストが増加することである。好ましい代替案は、内燃機関の噴射ノズルの噴射方向および火炎噴射プラグの端面の位置を相対して近くに設計することである。燃料を複数回噴射する内燃機関は、燃料を拡散して空洞に進入させるのに有利である。
【００８１】
側面の小さな孔を設置しなくてよく、これにより噴射圧力および距離を高める。欠点は、燃料が燃焼室から拡散して半閉鎖空洞に進入するのに不利なことである。
【００８２】
圧縮工程でピストンが上死点に近づくのに伴い、燃焼室内の可燃ガスの密度が高まり、火炎噴射プラグの空洞内部の可燃ガスが蓄積したエネルギーも次第に高まり、点火発生時の火炎噴射の強度（エネルギー）が高くなる。火炎噴射プラグから噴射される火炎ビームが通り抜ける必要がある可燃ガスの距離は短くなり、通り抜けるのに有利である。そのため、点火開始の時間が上死点に近いとき、点火効果はより良好である。
【００８３】
円形以外の異形噴射孔を選択すると、図５に示すように、柱状火炎の比表面を増やし、点火効率を高めるのに有利である。
【実施例１】
【００８４】
代表的な火炎噴射式スパークプラグのパラメータは、図３を例とする。図ＡおよびＢに示す半閉鎖空洞２１内の有効容積は０．６立方ミリメートルである。端面噴射孔の数量は７（１つの中心噴射孔２４を含む）であり、孔形は円形である。中心噴射孔２４の噴射角は０である。その他の６つの端面噴射孔１８の径方向の噴射角は３０度であり、円周方向の斜角は２０度である。端面噴射孔１８（中心噴射孔２４を含む）の総面積は空洞内容積（端面に対応する）の円形断面面積の２５％である。側面噴射孔１７の数量は２であり、対称に分布し、孔形は円形である。側面噴射孔の孔径は端面噴射孔の２／３であり、側面噴射孔１７の径方向の噴射角は４５度であり、円周方向の斜角は１５度である。
【００８５】
図Ｂを代替する図Ｃを使用して端面噴射孔を配置するとき、端面噴射孔１８（中心噴射孔２４を含む）の数量は４であり、端面噴射孔１８（中心噴射孔２４を含む）の総面積は空洞内容積の円形断面面積の２０％である。図Ｃの技術案は図Ｂと比較して、端面噴射孔１８（中心噴射孔２４を含む）の総面積および空洞内容積（端面に対応する）の円形断面面積の比率は低下し、噴射圧力は高くなる。同時に、端面噴射孔の数量は減少し、単一の噴射孔の面積は増加するため、噴射距離は増加する。
【実施例２】
【００８６】
図２の中心電極２３は半閉鎖空洞２１のハウジング２２内部に隠れ、図３の中心電極２３の半露出および図４の中心電極２３の露出と比較して、電極の火花が燃焼室の可燃ガスを直接点火するのを防止している。点火動作は２つの部分に分けられ、１つは電極の火花が半閉鎖空洞２１内の可燃ガスを点火し、２つ目は半閉鎖空洞２１内の可燃ガスの燃焼後に半閉鎖空洞２１から噴射され、燃焼室およびシリンダ中の可燃ガスを点火する。このように、燃焼室の最上部および底部、さらにはシリンダ深部の可燃ガスが点火される時間間隔が短くなる。欠点は、電極付近の可燃ガスの濃度が、燃料が燃焼室で拡散する時間の影響を比較的大きく受けることである。この種の火炎噴射スパークプラグは燃料を充分に予混合した内燃機関の点火装置として、または燃料を複数回噴射してシリンダに進入させ、さらに燃焼室中のスパークプラグ端面の位置の燃料濃度が相対して比較的高い内燃機関の点火装置としてより適している。
【実施例３】
【００８７】
図４に示す火炎噴射式スパークプラグについて、正負電極（２３および２２）の位置は、半閉鎖空洞２１および燃焼室の境界の縁部（この縁部はちょうど正負電極間のギャップの位置であり、環状噴射孔２６の位置でもある）にあり、半閉鎖空洞２１の外に露出し、電極周囲の可燃ガスの濃度および空燃比率は燃焼室の大部分の領域と同じであり、電極による点火の信頼性はほとんど可燃ガスが半閉鎖空洞２１内に拡散する効果の影響を受けない。この火炎噴射プラグは一般的な内燃機関の点火要求に適用される以外に、希薄燃焼エンジンの点火装置としてより適しており、例えば予混合圧縮着火ガソリンエンジン（ＨＣＣＩ）の点火装置とする。
【００８８】
予混合圧縮着火ガソリンエンジンが始動段階で火花点火装置を用いて点火するとき、空燃比当量係数λが１より大きい状況で、直接点火することができる。
【実施例４】
【００８９】
本出願の火炎噴射式スパークプラグの点火強度は高く、エネルギーは大きく、多点点火に属するため、本出願のスパークプラグは予混合圧縮着火ガソリンエンジンの強制点火装置とすることができる。既存の予混合圧縮着火ガソリンエンジンの各種技術的措置および技術案を基に、予噴射燃料、ならびに高温排気ガスおよび空気の混合気の化学反応による発熱当量を低下させ、圧縮着火の実現に必要なエネルギーまで安全な距離を保持し、混合気に過早着火および爆燃の現象が発生することはないことを確実に保証する。その後圧縮過程でピストンが上死点位置付近に到達するとき、本出願の火炎噴射式スパークプラグで点火し、予混合圧縮着火のトリガーとし、強制点火を実現する。すなわち火炎噴射式スパークプラグで強制点火するエネルギーが、予混合圧縮着火を起動する。これにより、予混合圧縮着火ガソリンエンジンは、回転速度および負荷を大幅に変換する動作環境で動作することができ、自在な制御は簡便で、失火する、または過早着火により爆燃が発生することはなく、自動車の単一の動力装置としての装備条件を備えている。
【実施例５】
【００９０】
図５に示すのは数種の異形噴射孔の断面であり、このうち図Ａは葉形、図Ｂは半円形、図Ｃは長方形である。図５に示す異形噴射孔の断面以外に、その他の異形噴射孔の断面として円環状、三角形、３本の辺が内に凹んだ三角形、３つの長方形がつながった三葉形、および上記形状の組合せを含むが、これに限定されない。
【実施例６】
【００９１】
火炎噴射式スパークプラグの点火エネルギーを高めるため、半閉鎖空洞の有効容積を増加する。図１のガスケット７左側のハウジング肩部の寸法を拡大すると同時に、肩部右側のハウジングおよびガスケット７の寸法を拡大する。必要がある場合、ガスケット７およびその左側の肩部は、スパークプラグのうち直径が最大の部位になることができる。例えば、図２、図３、図４中のネジ山１５部位の直径を２０ミリメートルまで増加する。あるいは、火炎噴射プラグの軸方向における半閉鎖空洞の長さを延ばす。
【実施例７】
【００９２】
火炎噴射式スパークプラグはターボエンジンに点火装置として応用される。半閉鎖空洞内の気流に対して、外側の燃焼室の高速気流が揺れ動かす影響は比較的小さく、点火が安定し、信頼性が高い。
【実施例８】
【００９３】
火炎噴射式スパークプラグは工業炉、かまどなどの装置に点火棒として応用される。
【００９４】
火炎噴射式スパークプラグの応用範囲は、上記実施例を含むがこれらに限定されない。火炎噴射式スパークプラグの構造および外観、外形は、図１、図２、図３、図４、図５に示すものを含むがこれらに限定されない。
【実施例９】
【００９５】
図９に示す火炎噴射式スパークプラグについて、２８は上記第１孔を代替するスリットであり、４本のスリットはスパークプラグの端面を均等に分割し、さらにスパークプラグの端面は接続していない。空洞内部の火炎は４本のスリットを介して噴射され、燃焼室およびシリンダに進入し、シリンダ内の可燃ガスを分割および点火する。４本のスリットは、均等に分けた３本のスリットまたは５本以上のスリットで代替することができる。
【符号の説明】
【００９６】
１  接続ナット
２  絶縁体
３  金属ロッド
４  インナーガスケット
５  ハウジング
６  導体ガラス
７  ガスケット
８  インナーガスケット
９  絶縁体スカート部
１０  半閉鎖空洞
１１  端面噴射孔
１２  中心電極
１３  側面噴射孔
１４  陰極電極
１５  ネジ山
１６  導電棒
１７  側面噴射孔
１８  端面噴射孔
１９  噴射角
２０  絶縁体
２１  半閉鎖空洞
２２  ハウジング、電極（陰極）
２３  中心電極
２４  中心噴射孔
２５  導電ガラス
２６  環状噴射孔
【図１】
2020521079.tif 000003
【図２Ａ】
2020521079.tif 000004
【図２Ｂ】
2020521079.tif 000005
【図２Ｃ】
2020521079.tif 000006
【図３Ａ】
2020521079.tif 000007
【図３Ｂ】
2020521079.tif 000008
【図３Ｃ】
2020521079.tif 000009
【図４Ａ】
2020521079.tif 000010
【図４Ｂ】
2020521079.tif 000011
【図５Ａ】
2020521079.tif 000012
【図５Ｂ】
2020521079.tif 000013
【図５Ｃ】
2020521079.tif 000014
【図６】
2020521079.tif 000015
【図７】
2020521079.tif 000016
【図８】
2020521079.tif 000017
【図９】
2020521079.tif 000018
【国際調査報告】
2020521079.tif 000019
2020521079.tif 000020
2020521079.tif 000021
2020521079.tif 000022