【事件の表示】
　平成　７年特許願第２１７０４７号「蒸気タービン発電プラント」拒絶査定不服審判事件〔平成　９年　３月　４日出願公開、特開平　９−　５９７４７〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯
　本願は、平成７年８月２５日の出願であって、平成１４年７月３０日付けで拒絶査定がなされ、これに対し平成１４年９月４日付けで拒絶査定に対する審判請求がなされたが、その後に、当審より、平成１７年２月２１日付け拒絶理由通知がなされ、平成１７年４月１９日付け意見書と手続補正書が提出されたものである。
　
２．当審の拒絶理由の概要
　当審の平成１７年２月２１日付け拒絶理由の概要は、本願請求項１乃至１３に係る発明は、引用例１（特開平７−１１８８１２号公報）に記載された発明と引用例２（「改訂３版　金属便覧」丸善（株）発行、昭和５３年９月２０日、第４４６頁乃至第４４９頁）及び引用例３（特開平５−１７１３４８号公報）に記載された周知事項に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない、というものである。
　
３．本願発明
　本願請求項１乃至４に係る発明は、平成１７年４月１９日付け手続補正によって補正された請求項１乃至４に記載された事項により特定されるとおりのものであるところ、請求項１に係る発明（以下、「本願発明１」という）は、次のとおりのものである。
「【請求項１】高圧タービン、中圧タービン及び低圧タービンを備えた蒸気タービン発電プラントにおいて、前記高圧タービン及び中圧タービンの少なくとも一方は初段動翼への水蒸気入口温度が６１０〜６６０℃及び前記低圧タービンは初段動翼への水蒸気入口温度が３８０〜４７５℃であり、前記高圧タービン及び中圧タービンの少なくとも一方の前記水蒸気入口温度にさらされるロータシャフト、動翼の全段及び静翼の全段がＣｒ８〜１３重量％を含有する高強度マルテンサイト鋼によって構成され、又は前記高圧タービン及び中圧タービンの少なくとも一方の前記水蒸気入口温度にさらされるロータシャフト、動翼の２段以降及び静翼の全段がＣｒ８〜１３重量％を含有する高強度マルテンサイト鋼と前記動翼の初段がＮｉ基合金とによって構成され、前記高圧タービン及び中圧タービンの少なくとも一方の内部ケーシングが重量比で、Ｃ０．０６〜０．１６％、Ｓｉ０．４％以下、Ｍｎ０．４〜０．７％、Ｃｒ８〜１２％、Ｎｉ０．２〜０．９％、Ｖ０．１５〜０．２５％、Ｎｂ０．０２〜０．０５％、Ｎ０．０２〜０．０６％、Ｍｏ０．４〜０．８％、Ｗ１．２〜２．０％及びＢ０．０００５〜０．００３０％を含み、残部がＦｅ及び不可避不純物を有し、該不可避不純物のＯが０．００３２〜０．０１０％であるマルテンサイト鋳鋼からなることを特徴とする蒸気タービン発電プラント。」
　
４．当審の判断
（１）引用例１（特開平７−１１８８１２号公報）の記載事項
　当審の平成１７年２月２１日付け拒絶理由通知において引用された上記引用例１には、次の事項が記載されている。
（ａ）「【請求項１】重量比でＣ 0.06〜0.16％、Ｓi 0.4％未満、Ｍn 1％未満、Ｃr 8〜12％、Ｎi 0.2〜0.9％、Ｖ 0.05〜0.3％、Ｎb 0.01〜0.15％、Ｎ 0.01〜0.08％、Ｍo 1％未満、Ｗ 1％を超え3％未満、Ｂ 0.0027％未満を含み、残部がＦe及び不可避不純物かるなる耐熱鋳鋼で構成されていることを特徴とする耐熱鋳鋼タービンケーシング。
【請求項２】前記耐熱鋳鋼におけるＮiとＷの含有量の比Ｎi／Ｗが0.25〜0.75であることを特徴とする請求項1記載の耐熱鋳鋼タービンケーシング。
【請求項３】重量比でＣ 0.09〜0.14％、Ｓi 0.3％未満、Ｍn 0.40〜0.70％、Ｃr 8〜10％、Ｎi 0.4〜0.7％、Ｖ 0.15〜0.25％、Ｎb 0.04〜0.08％、Ｎ 0.02〜0.06％、Ｍo 0.40〜0.80％、Ｗ 1.4〜1.9％、Ｂ 0.001〜0.0025％を含み、残部がＦe及び不可避不純物からなる耐熱鋳鋼で構成されていることを特徴とする耐熱鋳鋼タービンケーシング。
【請求項４】請求項１ないし３いずれかに記載の耐熱鋳鋼タービンケーシングの組成にさらにＴa 0.15％以下及びＺr 0.1％以下のうち少なくとも一種を含有する耐熱鋳鋼で構成されていることを特徴とする耐熱鋳鋼タービンケーシング。」（特許請求の範囲）
（ｂ）「本発明は、新規な耐熱鋳鋼タービンケーシングおよびその製造法に係り、特に621℃以上における高いクリ−プ破断強度と、良好な溶接性を有し、主蒸気温度及び圧力がそれぞれ621℃、250 kgf/cm2の超々臨界圧タービンの高圧及び中圧内部ケーシング並びに主蒸気止め弁及び加減弁ケーシングに好適な耐熱鋳鋼で構成されたタ−ビンケーシングに関する。」（段落【０００１】）
（ｃ）「本発明の耐熱鋳鋼ケーシング材は、δフェライト組織が混在すると、高温クリープ破断強度及び低温靭性が低くなるので、組織は均一な焼もどしマルテンサイト組織が好ましい。焼もどしマルテンサイト組織を得るために、(1)式で計算されるＣｒ当量を、成分調整により10以下にしなければならない。」（段落【００２３】）
（ｄ）「以下、内部ケーシングには本発明に係る９Ｃrフェライト系鋳鋼が、ロータシャフトには本発明に係る鋼と同じくフェライト系の１２Ｃr鍛鋼が、外部ケーシングにはＣr-Ｍo-Ｖ鋳鋼がそれぞれ用いられる。
　特に、本発明においては、621℃、250kgf/cm2以上の超々臨界圧タービン高圧及び中圧内部ケーシング並びに主蒸気止め弁ケーシング及び加減弁ケーシングに好適である。」（段落【００２９】及び【００３０】）
（ｅ）表２には、「試料１３」として、「（ｗｔ％）Ｃ：０．１２、Ｓｉ：０．２１、Ｍｎ：０．５１、Ｎｉ：０．７０、Ｃｒ：８．９８、Ｍｏ：０．６１、Ｗ：１．７０、Ｖ：０．２１、Ｎｂ：０．０５、Ｎ：０．０３、Ｂ：０．００１３、Ｔａ：０．０７」という化学組成が記載され、表４には、この「試料１３」の６２５℃、１０５ｈクリープ破断強度（ｋｇ／ｍｍ２）が「１０．９」であると記載されている。
　
（２）対比・判断
　引用例１の上記（ａ）には、「【請求項１】重量比でＣ 0.06〜0.16％、Ｓi 0.4％未満、Ｍn 1％未満、Ｃr 8〜12％、Ｎi 0.2〜0.9％、Ｖ 0.05〜0.3％、Ｎb 0.01〜0.15％、Ｎ 0.01〜0.08％、Ｍo 1％未満、Ｗ 1％を超え3％未満、Ｂ 0.0027％未満を含み、残部がＦe及び不可避不純物かるなる耐熱鋳鋼で構成されていることを特徴とする耐熱鋳鋼タービンケーシング。
　　　　　　　　　　　　　　　（中略）
【請求項４】請求項１ないし３いずれかに記載の耐熱鋳鋼タービンケーシングの組成にさらにＴa 0.15％以下及びＺr 0.1％以下のうち少なくとも一種を含有する耐熱鋳鋼で構成されていることを特徴とする耐熱鋳鋼タービンケーシング。」と記載され、上記（ｅ）には、この「耐熱鋳鋼タービンケーシング」の具体例として、「（ｗｔ％）Ｃ：０．１２、Ｓｉ：０．２１、Ｍｎ：０．５１、Ｎｉ：０．７０、Ｃｒ：８．９８、Ｍｏ：０．６１、Ｗ：１．７０、Ｖ：０．２１、Ｎｂ：０．０５、Ｎ：０．０３、Ｂ：０．００１３、Ｔａ：０．０７」という化学組成が記載されている。そして、この化学組成の「耐熱鋳鋼」は、上記（ｃ）の記載によれば、その組織が「均一な焼もどしマルテンサイト組織」であると云えるから、「（ｗｔ％）Ｃ：０．１２、Ｓｉ：０．２１、Ｍｎ：０．５１、Ｎｉ：０．７０、Ｃｒ：８．９８、Ｍｏ：０．６１、Ｗ：１．７０、Ｖ：０．２１、Ｎｂ：０．０５、Ｎ：０．０３、Ｂ：０．００１３、Ｔａ：０．０７を含み、残部がＦｅ及び不可避不純物を有するマルテンサイト鋳鋼」であると云える。また、上記（ｄ）には、「内部ケーシングには本発明に係る９Ｃrフェライト系鋳鋼が、ロータシャフトには本発明に係る鋼と同じくフェライト系の１２Ｃr鍛鋼が、外部ケーシングにはＣr−Ｍo−Ｖ鋳鋼がそれぞれ用いられる。」と記載され、また、「本発明においては、621℃、250kgf/cm2以上の超々臨界圧タービン高圧及び中圧内部ケーシング・・・に好適である。」とも記載されているから、引用例１には、「（ｗｔ％）Ｃ：０．１２、Ｓｉ：０．２１、Ｍｎ：０．５１、Ｎｉ：０．７０、Ｃｒ：８．９８、Ｍｏ：０．６１、Ｗ：１．７０、Ｖ：０．２１、Ｎｂ：０．０５、Ｎ：０．０３、Ｂ：０．００１３、Ｔａ：０．０７を含み、残部がＦｅ及び不可避不純物を有するマルテンサイト鋳鋼からなる高圧及び中圧蒸気タービンの内部ケーシング、１２Ｃｒ鍛鋼のロータシャフト」が記載されていると云える。そして、これら内部ケーシングやロータシャフトは、周知の「高圧タービン、中圧タービン及び低圧タービンを備えた蒸気タービン発電プラント」に使用されるものであることも当業者にとって自明の事項であると云えるし、上記（ｃ）の「主蒸気温度及び圧力がそれぞれ621℃、250 kgf/cm2の超々臨界圧タービンの高圧及び中圧内部ケーシング並びに主蒸気止め弁及び加減弁ケーシングに好適な耐熱鋳鋼で構成されたタ−ビンケーシングに関する。」という記載によれば、高圧タービン及び中圧タービンは、初段動翼への水蒸気入口温度が６２１℃であるとも云える。
　そうすると、これら記載を本願発明１の記載ぶりに則って整理すると、引用例１には、「高圧タービン、中圧タービン及び低圧タービンを備えた蒸気タービン発電プラントにおいて、高圧タービン及び中圧タービンは、初段動翼への水蒸気入口温度が６２１℃であり、前記高圧タービン及び中圧タービンの前記水蒸気入口温度にさらされるロータシャフトが１２Ｃｒ鍛鋼によって構成され、前記高圧及び中圧蒸気タービンの内部ケーシングが重量比で、Ｃ：０．１２％、Ｓｉ：０．２１％、Ｍｎ：０．５１％、Ｎｉ：０．７０％、Ｃｒ：８．９８％、Ｍｏ：０．６１％、Ｗ：１．７０％、Ｖ：０．２１％、Ｎｂ：０．０５％、Ｎ：０．０３％、Ｂ：０．００１３％、Ｔａ：０．０７％を含み、残部がＦｅ及び不可避不純物を有するマルテンサイト鋳鋼からなる蒸気タービン発電プラント」という発明（以下、「引用例１発明」という）が記載されていると云える。
　そこで、本願発明１と引用例１発明とを対比するに、本願発明１の選択肢のうち「前記高圧タービン及び中圧タービンの少なくとも一方の前記水蒸気入口温度にさらされるロータシャフト、動翼の全段及び静翼の全段がＣｒ８〜１３重量％を含有する高強度マルテンサイト鋼によって構成され、」という選択肢を選択した場合には、両者は、「高圧タービン、中圧タービン及び低圧タービンを備えた蒸気タービン発電プラントにおいて、
高圧タービン及び中圧タービンは、初段動翼への水蒸気入口温度が６２１℃であり、前記高圧タービン及び中圧タービンの前記水蒸気入口温度にさらされるロータシャフトがＣｒ１２重量％を含有する鋼によって構成され、高圧及び中圧蒸気タービンの内部ケーシングが重量比で、Ｃ：０．１２％、Ｓｉ：０．２１％、Ｍｎ：０．５１％、Ｎｉ：０．７０％、Ｃｒ：８．９８％、Ｍｏ：０．６１％、Ｗ：１．７０％、Ｖ：０．２１％、Ｎｂ：０．０５％、Ｎ：０．０３％、Ｂ：０．００１３％を含み、残部がＦｅ及び不可避不純物を有するマルテンサイト鋳鋼からなる蒸気タービン発電プラント」という点で一致し、次の点で相違していると云える。
相違点：
（イ）本願発明１は、「前記低圧タービンは初段動翼への水蒸気入口温度が３８０〜４７５℃」であるのに対し、引用例１発明は、この点が明らかでない点
（ロ）本願発明１は、「前記高圧タービン及び中圧タービンの少なくとも一方の前記水蒸気入口温度にさらされるロータシャフト、動翼の全段及び静翼の全段がＣｒ８〜１３重量％を含有する高強度マルテンサイト鋼によって構成され、」るのに対し、引用例１発明は、ロータシャフトが「１２Ｃｒ鍛鋼」によって構成されるものの、動翼の全段及び静翼の全段の構成材料が明らかでない点
（ハ）本願発明１は、内部ケーシングの「不可避不純物のＯが０．００３２〜０．０１０％」であるのに対し、引用例１発明は、内部ケーシングの不可避不純物のＯ量が明らかでなく、しかも「Ｔａ：０．０７％」を含む点
　次に、これら相違点について検討する。
（ｉ）相違点（イ）について
　引用例１発明の高圧及び中圧タービンの水蒸気は、引用例１の「仕事をした蒸気は外部ケーシング6と内部ケーシング2との間を通り、冷却蒸気出口7より排出される。更にこの排出された蒸気は、より低圧の蒸気で作動する蒸気タービンへ送られるか、またはボイラに送られ再加熱され再び蒸気タービンへ送られる。」（段落【００２８】）という記載から明らかなように、冷却蒸気出口７を経て低圧タービンへ送給されるものであるから、低圧タービンの初段動翼への水蒸気入口温度は、高圧及び低圧タービンの水蒸気入口温度である「６２１℃」より低い温度であることは明らかである。そして、本願発明１の上記「前記低圧タービンは初段動翼への水蒸気入口温度が３８０〜４７５℃である」という特定事項は、引用例１発明の低圧タービンの水蒸気入口温度を確認することによって当業者が容易に設定することができたと云うべきである。
（ｉｉ）相違点（ロ）について
　引用例１発明の「１２Ｃｒ鍛鋼」は、引用例１の上記（ｄ）の「ロータシャフトには本発明に係る鋼と同じくフェライト系の１２Ｃr鍛鋼が、」という記載に徴すれば、引用例１発明の内部ケーシングの構成材料と同じ、その組織が「均一な焼もどしマルテンサイト組織」を有する「フェライト系の１２Ｃr鍛鋼」であるとするのが相当であるから、引用例１発明の「１２Ｃｒ鍛鋼」は、本願発明１の「Ｃｒ１２重量％を含有する高強度マルテンサイト鋼」と実質的に相違はないと云える。
　仮にこの点が実質的な相違点であったとしても、ロータシャフトの構成材料を「Ｃｒ１２重量％を含有する高強度マルテンサイト鋼」とすることは例えば特開昭５９−１１６３６０号公報に記載されているように周知の事項であるから、この周知事項に基づいて当業者が容易に想到することができたと云える。
　また、動翼の全段及び静翼の全段の構成材料についても、蒸気タービン用ブレードの構成材料を「Ｃｒ１２重量％を含有する高強度マルテンサイト鋼」とすることも、例えば上記特開昭５９−１１６３６０号公報に記載されているように周知の事項であるから、本願発明１の上記相違点（ロ）は、いずれも蒸気タービンに係る上記周知事項に基づいて当業者が容易に想到することができたと云うべきである。
（ｉｉｉ）相違点（ハ）について
　本願発明１の内部ケーシングの「不可避不純物のＯが０．００３２〜０．０１０％である」という特定事項は、本願の当初明細書の「Ｏの含有量は、０.０１５％ を越えると高温強度及び靭性値を低下させるので、０.０１５％以下とすべきであり、特に、０.０１０％以下が好ましい。」（段落【００５０】）という記載に徴すれば、その下限値を「０．００３２％」に制限する臨界的な意味が明らかにされているわけではないから、もっぱらＯ含有量を低減させて高温強度と靱性値を改善するためのものであると認められるところ、耐熱鋼等一般的な鋼において、その鋼中に不可避的に含有される不純物としての「Ｏ」含有量を低減させればその衝撃疲労強度、靱性やクリープ強度が改善されることは先の引用例２及び３、さらには例えば特開平４−３５８０４３号公報及び特開平５−４３９８６号公報に記載されているように周知の事項であるから、本願発明１の上記相違点（ハ）の「Ｏ」の低減は、一般的な鋼の周知事項に基づいて当業者が容易に想到することができたと云うべきである。
　次に、引用例１発明の「Ｔａ：０．０７％」を含む点について検討するに、引用例１発明は、引用例１の「Ｔａ及びＺｒの添加は、低温靭性を高める効果があり、Ｔａ０.１５％ 以下及びＺｒ０.１％以下の単独又は複合添加で十分な効果が得られる。」（段落【００２２】）という記載によれば、さらに低温靱性を改善させるために選択成分の一つである「Ｔａ」を含有するものであるが、一方、本願発明１も、本願の当初明細書の「Ｔａ及びＺｒの添加は、低温靭性を高める効果があり、Ｔａ０.１５％ 以下及びＺｒ０.１％以下の単独又は複合添加で十分な効果が得られる。」（段落【００５２】という記載によれば、引用例１発明と同様の目的で選択成分の「Ｔａ」を０.１５％ 以下の範囲で含有することを許容するものであるから、両者は、この「Ｔａ」の点で実質的な差異はないと云うべきである。仮にこの「Ｔａ」の点が実質的な差異であるとしても、その「Ｔａ」が選択成分の一つとして適宜含有される成分であることも周知の事項であるから、この「Ｔａ」の取捨選択は当業者が容易になし得たことと云うべきである。
　請求人は、意見書において、本願発明１は、少量のＮｂ量及び特定の酸素量、さらに他の合金元素においても特定の含有量とすることによりその大型鋳鋼としての製造性が極めて容易となり、高温でのクリープ破断強度や靱性を向上させたものであると主張している。
　しかしながら、本願発明１は、そのＮｂ量やＣｒ等他の合金元素の含有量の点で引用例１発明と格別の差異がないことは、前示のとおりであるから、この点をもって本願発明１がその製造性等の点で格別の効果があるとは云えない。また、「Ｏ」の低減についても、請求人は特定の酸素量とした点を主張しているが、その下限値の限定に格別の意味を認めることができないことは前示のとおりである。さらに、請求人は、酸素量の低減と高温クリープ強度の改善との関係についても主張しているが、本願明細書の表１３の「Ｎｏ．１１」の「６２５℃　１０５ｈクリープ破断強度（ｋｇ／ｍｍ２）の値をみる限り、その「１０．９」という数値は、引用例１発明の値「１０．９」（上記（ｅ）参照）と同一であるから、本願発明１が引用例１発明と比べてその高温クリープ強度の点で格別優れているとも認めることができない。
　したがって、請求人の上記主張は、採用することができない。
　以上のとおりであるから、本願発明１の上記相違点は、いずれも上記周知事項に基づいて当業者が容易に想到することができたと云うべきであるから、本願発明１は、上記引用例１に記載された発明と周知事項に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであると云える。
　
５．むすび
　したがって、本願請求項１に係る発明は、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないものであるから、その余の発明について検討するまでもなく、本願は、拒絶されるべきものである。
　よって、結論のとおり審決する。