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　平成　６年特許願第２８２９９５号「アラーム信号発生回路」拒絶査定不服審判事件〔平成　８年　５月１７日出願公開、特開平　８−１２５６１０〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
Ａ．手続の経緯・本願発明の要旨
　本願は、平成６年１０月２１日の出願であって、その請求項１に係る発明（以下、「本願発明」という。）は、平成１２年９月２８日付け、平成１５年６月２４日付け，平成１５年９月１６日付け及び平成１６年９月２１日付けの各手続補正書によって補正された「アラーム信号発生回路」に関するものと認められる。
　
Ｂ．当審の拒絶理由
　当審で平成１６年７月１６日付けで通知した拒絶理由の内、理由Ｂ．は、
　「Ｂ．本件出願は、明細書及び図面の記載が下記の点で不備のため、特許法第３６条第４項並びに第５項及び第６項に規定する要件を満たしていない。 
 　 
 　本願発明の目的は、「受信信号との比較基準となるアラーム基準信号を温度及び電源電圧の変動による影響を受けずに設定し得るアラーム信号発生回路を提案」（段落【０００８】）することにあり、本願明細書の発明の詳細な説明の欄の段落【００１１】〜【００２４】において、図２に記載の回路の動作について詳述し（特に、段落【００１８】の【数１】〜【数５】の数式及びそれらの説明を参照のこと。）、その後、段落【００２５】において、「本発明はこれに限らず、図３に示すアラームレベル設定回路３０のように、トランジスタＱ２を接続しない回路構成を用いても良い。」と述べ、図３に記載の回路でも本願発明の作用効果を奏するとしている。 
 　しかしながら、図３の回路において、トランジスタのエミッタ接地増幅率をｈＦＥとし、回路の各部における電流及び電圧を下記参考図の通りとすると、この回路の温度特性を調べるため、トランジスタのベース−エミッタ間電圧降下をＶＢＥ、ベース−コレクタ間漏れ電流をＩＣＢＯとする。ＶＢＥ及びＩＣＢＯはいずれも温度依存性を持つことが知られている。そして、出力端子間には負荷インピーダンスＺＬが接続されているものとする。 
 　そして、バンドギャップ基準回路からの出力電圧ＶＣＳは、明細書の段落【０００９】に「温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧でなる基準電圧（ＶＣＳ）を供給するバンドギヤツプ基準回路（２２）」と記載されているように、温度依存性及び電源電圧依存性が無い一定の定数であるものとする。 
 　下記参考図の回路の接点方程式は下図右側に記載した９本の式で表され、これを回路の出力電圧Ｖｏｕｔについて解くと、参考図下方に記載した通りとなる。ｈＦＥは１よりも圧倒的に大きな数であるから、ｈＦＥ／（１＋ｈＦＥ）≒１と近似して良く、この結果は、 
 Ｖｏｕｔ＝（Ｒ１１ＶＣＳ−Ｒ１１ＶＢＥ＋Ｒ１１Ｒ１３ＩＣＢＯ）ＺＬ／（Ｒ１３（Ｒ１１＋Ｒ１２＋ＺＬ）） 
 となる。この式は温度依存性のパラメータＶＢＥ及びＩＣＢＯを含んでいるから、出力電圧Ｖｏｕｔは明らかに温度の変動による影響を受けるものである。 
 　したがって、図３の回路の出力電圧Ｖｏｕｔは温度依存性を有しているので、温度の変動に影響されない出力電圧を得るという、本願発明の所期の目的を達成し得ないことは明らかである。 
 　したがって、本願の発明の詳細な説明の欄の記載は、発明を容易に実施できる程度に十分に記載されているものとは認められない（図３の回路であっても、温度の変動に影響されない出力電圧を得ることができるのであれば、そのことを、数式を用いて証明すべきである）。
（以下、参考図等省略）」
というものである。
　
Ｃ．意見書
　上記拒絶理由に対して、審判請求人は、平成１６年９月２１日付けで明細書を補正するとともに、意見書を提出し、概要以下のように主張している。
　「〔３〕　特許法第３６条第４項並びに第５項及び第６項の拒絶理由について
　本願発明の構成要件の１つであり、上記第２の特徴点としても提示しているアラーム基準信号設定回路においてアラーム基準信号が温度依存性を有しているため、本願発明の所期の目的を達成し得ないという指摘に対して、電圧供給回路の一構成を示して以下に説明する。
（ＦＩＧ．１省略）
　まず例えばＦＩＧ１に示すように電圧供給回路に設けられたバンドギヤツプリフアレンス部ＢＧＲにおいて、エミツタサイズの異なるトランジスタＱ１及びＱ２に生じるベース・エミツタ間の電圧降下をそれぞれＶＢＥ（Ｑ１）及びＶＢＥ（Ｑ２）とし、当該トランジスタＱ２のエミツタ端子に接続された抵抗Ｒ２にかかる電圧をΔＶＢＥとすると、
ΔＶＢＥ＝ＶＢＥ（Ｑ１）−ＶＢＥ（Ｑ２）……（１）
となる。そしてトランジスタＱ２のエミツタサイズがトランジスタＱ１のエミツタサイズのＡ倍であると仮定すると、（１）式は、
ΔＶＢＥ＝（ＫＴ／ｑ）ｌｎ（Ｉ１／ＩＳ）−（ＫＴ／ｑ）ｌｎ（Ｉ２／（Ａ×ＩＳ））
　　　＝（ＫＴ／ｑ）ｌｎ（（Ａ×Ｉ１）／Ｉ２）……（２）
となる。（Ｋはボルツマン定数、Ｔは絶対温度、ｑは電子の電荷、ＩＳはトランジスタ逆方向飽和電流）
　この場合、Ｉ１は、トランジスタＱ１に流れる電流であり、
Ｉ１＝（ＶＯＵＴ−ＶＢＥ（Ｑ１））／Ｒ１
となる。またＩ２は、トランジスタＱ２に流れる電流であり、トランジスタＱ３に生じるベース・エミツタ間の電圧降下をＶＢＥ（Ｑ３）とすると、
Ｉ２＝（ＶＯＵＴ−ＶＢＥ（Ｑ３））／Ｒ３
となる。そしてＶＢＥ（Ｑ１）及びＶＢＥ（Ｑ３）をほぼ等しいと仮定すると、
Ｉ１／Ｉ２＝Ｒ３／Ｒ１……（３）
となり、かかる（３）式を上記（２）式に代入すると、
ΔＶＢＥ＝（ＫＴ／ｑ）ｌｎ（（Ａ×Ｒ３）／Ｒ１）……（４）
となる。ここでΔＶＢＥは、抵抗Ｒ２の両端にかかる電圧であるから、トランジスタＱ２
のコレクタに接続された抵抗Ｒ３の両端にかかる電圧ＶＲ３は、
ＶＲ３＝（Ｒ３／Ｒ２）（ＫＴ／ｑ）ｌｎ（（Ａ×Ｒ３）／Ｒ１）……（５）
となる。
　従つてバンドギヤツプリフアレンス部ＢＧＲの出力電圧ＶＯＵＴは、
ＶＯＵＴ＝ＶＢＥ（Ｑ３）　　　＋（Ｒ３／Ｒ２）（ＫＴ／ｑ）ｌｎ((Ａ×Ｒ３）／Ｒ１）……（６）
となる。
　一方、（６）式の温度影響度は、
δＶＯＵＴ／δＴ
＝δＶＢＥ（Ｑ３）／δＴ
＋δ〔（Ｒ３／Ｒ２）（ＫＴ／ｑ）ｌｎ（（Ａ×Ｒ３）／Ｒ１）〕／δＴ
＝δＶＢＥ（Ｑ３）／δＴ
＋（Ｒ３／Ｒ２）（Ｋ／ｑ）ｌｎ（（Ａ×Ｒ３）Ｒ１）……（７）
となる。かかる（７）式における前項のδＶＢＥ（Ｑ３）／δＴは、ほぼ−２〔ｍＶ／ｄｅｇ〕であるから、後項の（Ｒ３／Ｒ２）（Ｋ／ｑ）ｌｎ（（Ａ×Ｒ３）／Ｒ１）を＋２〔ｍＶ／ｄｅｇ〕となるように抵抗値及びエミツタサイズ比を設定する。すなわち、Ｋ及びｑは物理定数であり、Ｋ＝1.38×10^-23〔Ｊ／Ｋ〕及びｑ＝1.602 ×10^-19〔Ｃ〕であるから、バンドギヤツプリフアレンス部ＢＧＲを（Ｒ３／Ｒ２）ｌｎ（（Ａ×Ｒ３）／Ｒ１）が約２３となるように設計すれば、全体の温度係数を“０”にし得る。また上記（６）式には、電源電圧ＶＣＣを含む項が存在していない。このため出力電圧ＶＯＵＴは、電源電圧ＶＣＣの変動に依存してはいない。
　従つて上記（６）式に対し、（Ｒ３／Ｒ２）ｌｎ（（Ａ×Ｒ３）／Ｒ１）＝約２３を代
入すると、バンドギヤツプリフアレンス部ＢＧＲの出力電圧ＶＯＵＴは、温度及び電源電
圧に依存しない１．数〔Ｖ〕の定電圧となる。」（第５頁６行〜第６頁第２２行目）
と主張している。
　
Ｄ．審尋
　そこで、当審において、平成１６年１０月２５日付けで、
　「この審判事件について、下記の点に対する回答書を、この審尋の発送の日から６０日以内に提出して下さい。 
　　　　　　　　　　　　　　　　　　記
　本願明細書及び平成１６年９月２１日付け提出の意見書の記載では、本願明細書の特許請求の範囲の請求項１乃至１０に記載の発明のアラーム信号発生回路につき、請求項１に係る発明においては、第１のトランジスタのベース端子に対して、基準電圧を供給することで、第１のトランジスタのエミッタ端子及び第２の電源間に温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧が発生される理由及び当該定電圧に応じて第１の抵抗の両端に温度及び電源電圧の変動に影響されない第２の電圧が発生される理由が不明であり、又、請求項４に係る発明においても、第２のトランジスタのベース端子に基準電圧が供給された結果、第２のトランジスタのエミッタ端子及び電源間に温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧が発生される理由が不明であり、更に、請求項５に係る発明においても、第３のトランジスタのベース端子に基準電圧が供給された結果、第３のトランジスタのエミッタ端子及び第２の電源間に温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧が発生される理由が不明であるので、その理由を具体的に説明されたい。 
 　更にいうならば、本願請求項１に係る発明のアラーム基準信号設定回路の構成は、具体的には、本願図面の図４に示されている回路から抵抗Ｒ１２を除去し、第１の電源であるＶｃｃを第１の出力端子としたものと認められるが、そのような１個のトランジスタＱ１と抵抗Ｒ１１とＲ１３のみからなる単純な構成の回路から、何故、温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧が得られるのか、その理論的理由が本願明細書等には記載されていないので、このような回路でも定電圧が得られる理由を説明されたい。
　
　なお、本願発明に対して、当審において、平成１６年７月１６日付けで拒絶の理由を通知し、その中の「Ｂ．」項において、図３に記載の回路（平成１６年９月２１日付け提出の手続補正前の本願特許請求の範囲の請求項１に係る発明における「アラーム基準信号設定回路」は、具体的には、図３に示されている回路であるものと認められる。）で本願発明の作用効果が得られる理由が不明である旨を通知し、これに対して、審判請求人は、平成１６年９月２１日付け提出の意見書中の「【意見の内容】　〔３〕　特許法第３６条第４項並びに第５項及び第６項の拒絶理由について」の項で、「ＦＩＧ．１」及び「ＦＩＧ．２」を用いて、ＦＩＧ．２におけるトランジスタＱ４のエミッタ端子と第２の電源間に発生する電圧を第２のオペアンプＯＰ２にフィードバックすることで、第２のオペアンプＯＰ２は、トランジスタＱ４のエミッタ端子と第２の電源間に発生する電圧に対し、トランジスタＱ４のベース・エミッタ間の電圧降下に応じて生ずる変動を相殺するような出力電圧をベース端子に供給することによって、エミッタ端子と第２の電源間の電圧を一定にするものである旨主張している。しかしながら、本願発明の明細書及び図面には、アラーム基準信号設定回路のバンドギャップ基準回路から基準電圧がベースに供給されるトランジスタのエミッタ端子等からバンドギャップ基準回路側へフィードバックすることは記載されておらず、又、そのことを示唆する記載も存在しないので、審判請求人の該意見書中における係る主張は、本願発明と前提を異にしているものであり、採用できないものである。」
という審尋を発し、回答を求めた。
　
Ｅ．回答書
　これに対し、審判請求人は、平成１６年１２月２８日付けで回答書を提出し、概要以下のように主張している。
　「本願発明は、電圧供給回路からアラーム基準信号設定回路の第１乃至第３のトランジスタのベース端子に対して、当該第１乃至第３のトランジスタのエミツタ端子及び第２の電源間に温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧を発生させるための基準電圧を供給する。 
　つまり本願発明は、電圧供給回路から、第１乃至第３のトランジスタのベース端子に対して、温度依存性を有し、ベース・エミツタ間の電圧降下（ＶＢＥ）を相殺する電圧の項と、温度及び電源電圧の変動に影響されず、エミツタ端子及び第２の電源間に定電圧を発生させる電圧の項とを有する基準電圧を供給する。これにより本願発明は、第１乃至第３のトランジスタのベース・エミツタ間の電圧降下（ＶＢＥ）を相殺して、これら第１乃至第３のトランジスタのエミツタ端子及び第２の電源間に定電圧を発生させる。 
　この点について、例えば刊行物「入門トランジスタ回路（１）　第77頁及び第78頁」（著者　山田　泰三、発行者　株式会社オーム社、昭和56年３月20日第１版第13刷発行）にも記載されているように、トランジスタのエミツタ端子を抵抗を介して第２の電源に接続し、かかるトランジスタのベース端子に電圧を供給した場合、エミツタ端子及び第２の電源間の抵抗には電圧が発生するものの、ベース・エミツタ間には温度依存性を有する電圧降下（ＶＢＥ）が生じることは周知のことである。 
　このため本願発明のように『電圧供給回路から第１のトランジスタのエミツタ端子及び第２の電源間に温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧を発生させるための基準電圧を供給する』と主張すれば、第１乃至第３のトランジスタにおいてベース・エミッタ間の電圧降下（ＶＢＥ）を消去するようにして、エミツタ端子及び第２の電源間に温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧を発生させることは当業者にとつて自明の事項である。 
　ただし第１乃至第３のトランジスタのエミツタ端子及び第２の電源間に、温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧を発生させるための基準電圧を生成する電圧供給回路としては、種々の構成がある。このため本願発明では、出願当初の明細書において『エミツタ端子と第２の電源間に温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧を発生するような基準電圧をベース端子に供給する』という記載にとどめた。なお本願発明では、出願当初の明細書において、段落番号〔００１０〕及び〔００３７〕に『エミツタ端子と第２の電源間に温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧を発生するような基準電圧をベース端子に供給する』と記載している。また本願発明では、出願当初の明細書において、かかる『エミツタ端子と第２の電源間に温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧を発生するような基準電圧をベース端子に供給する』と言う記載に対応させて、段落番号〔００１６〕、〔００１７〕、〔００１９〕、〔００２１〕及び〔００２２〕に、『エミツタ端子及びと負電源間に温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧が発生する』と記載している。」（第１頁第２１行〜第２頁末行）
　
「（１）　バンドギヤツプリフアレンス回路部の基本的な考え方
　例えばＦＩＧ１（図示省略）に示すように電圧供給回路に設けられるバンドギヤツプリフアレンス回路部ＢＧＲ１においては、基本的にエミツタサイズの異なるトランジスタＱ１１及びＱ１２に生じるベース・エミツタ間の電圧降下をそれぞれＶＢＥ（Ｑ１１）及びＶＢＥ（Ｑ１２）とし、当該トランジスタＱ１２のエミツタ端子に接続された抵抗Ｒ２２にかかる電圧をΔＶＢＥとすると、かかる電圧ΔＶＢＥは、」（第３頁第４〜１０行目）
「そしてかかる（９）式における前項のδＶＢＥ（Ｑ１３）／δＴは、ほぼ−２〔ｍＶ／ｄｅｇ〕であるから、後項の（Ｒ２３／Ｒ２２）（Ｋ／ｑ）ｌｎ（（Ａ×Ｒ２３）／Ｒ２１）を＋２〔ｍＶ／ｄｅｇ〕となるように抵抗値及びエミツタサイズ比を設定する。すなわち、Ｋ及びｑは物理定数であり、Ｋ＝1.38×10^-23〔Ｊ／Ｋ〕、ｑ＝1.602 ×10^-19〔Ｃ〕であるから、バンドギヤツプリフアレンス回路部ＢＧＲ１を、（Ｒ２３／Ｒ２２）ｌｎ（（Ａ×Ｒ２３）／Ｒ２１）が約２３となるように設計すれば、全体の温度係数を“０”にし得る。 
　ところで上記（８）式には、電源電圧ＶＣＣを含む項が存在していない。このため出力電圧ＶＯＵＴは、電源電圧ＶＣＣの変動に依存してはいない。従つて上記（８）式に対し、（Ｒ２３／Ｒ２２）ｌｎ（（Ａ×Ｒ２３）／Ｒ２１）＝約２３を代入すると、バンドギヤツプリフアレンス回路部ＢＧＲ１の出力電圧ＶＯＵＴは、温度及び電源電圧に依存しない１．数〔Ｖ〕の定電圧となる。」（第４頁下から第３行〜第５頁第９行目）
　「例えばＦＩＧ３に示すバンドギヤツプリフアレンス回路部ＢＧＲ２において、Ｒ３２＝４ｒ、Ｒ３３＝ｒ、Ｒ３４＝ｒ／３、Ａ＝７、Ｒ３５＝４ｒ、Ｒ３６＝ｒとすると、δＶＢＥ（Ｑ２１）／δＴに対する温度特性をキャンセルして、ＶＣＳ＿Ｅが 350〔ｍＶ〕となり、温度及び電源電圧に依存しない電圧を得ることができる。」（第８頁下から第５行〜同頁末行）
等と主張している。
　
Ｆ．審判請求人の主張のまとめ
　これらを総合すると、審判請求人の主張は、要するに、本願発明は、アラーム基準信号設定回路が定電圧を発生するようにするため、−２ｍＶ／ｄｅｇ程度の温度特性を有する基準電圧供給回路電圧によるアラーム基準信号設定回路の出力電圧の変動を防止するようにするために、アラーム基準信号設定回路における各素子の値を、基準電圧供給回路の温度特性による変動を相殺するような値に選ぶようにしたものであり、このような、トランジスタのエミツタ端子を抵抗を介して第２の電源に接続し、かかるトランジスタのベース端子に電圧を供給した場合、エミツタ端子及び第２の電源間の抵抗には電圧が発生するものの、ベース・エミツタ間には温度依存性を有する電圧降下（ＶＢＥ）が生じることは周知のことである。このため本願発明のように『電圧供給回路から第１のトランジスタのエミツタ端子及び第２の電源間に温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧を発生させるための基準電圧を供給する』と主張すれば、第１乃至第３のトランジスタにおいてベース・エミッタ間の電圧降下（ＶＢＥ）を消去するようにして、エミツタ端子及び第２の電源間に温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧を発生させることは当業者にとつて自明の事項である、というものである。
　
Ｇ．当審の判断
　そこで、審判請求人の主張の当否について以下判断する。
（１）平成１６年９月２１日付手続補正書により補正された明細書の発明の詳細な説明の段落【０００９】，【００１０】及び【００３２】には、
　「【０００９】
【課題を解決するための手段】
　かかる課題を解決するため本発明においては、入力信号（Ｓ１）の有無をアラーム基準信号（Ｓ１０）と検出信号（Ｓ４）との比較結果に基づいて判別し、アラーム信号（Ｓ１２）を発生するアラーム信号発生回路（２１）において、コレクタ端子（２６）を第１の抵抗（Ｒ１１）を介して第１の電源（ＶＣＣ）に接続し、エミツタ端子（２７）を第２の抵抗（Ｒ１３）を介して第２の電源（ＶＥＥ）に接続する電流供給用の第１のトランジスタ（Ｑ１）と、第１の電源（ＶＣＣ）から第１の電圧（ＶＵ２）を出力する第１の出力端子（２５）と、当該コレクタ端子（２６）に接続され、第１の抵抗（Ｒ１１）により電圧降下された第２の電圧（ＶＤ２）を出力する第２の出力端子（２４）とを有するアラーム基準信号設定回路（２３）と、第１のトランジスタ（Ｑ１）のベース端子（２８）に対して、エミツタ端子（２７）と第２の電源（ＶＥＥ）間に温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧を発生させるための基準電圧（ＶＣＳ）を供給する電圧供給回路（２２）とを設けるようにし、第１のトランジスタ（Ｑ１）のベース端子（２８）に基準電圧（ＶＣＳ）を供給してエミツタ端子（２７）及び第２の電源（ＶＥＥ）間に温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧を発生させ、当該定電圧に応じて第１の抵抗（Ｒ１１）の両端に温度及び電源電圧の変動に影響されない第２の電圧（ＶＤ２）を発生させることにより、第１の出力端子（２５）より出力される第１の電圧（ＶＵ２）と第２の出力端子（２４）より出力される第２の電圧（ＶＤ２）との電位差からアラーム基準信号（Ｓ１０）を生成するようにした。
【００１０】
【作用】
　従つて、第１のトランジスタ（Ｑ１）のベース端子（２８）に対し、エミツタ端子（２７）及び第２の電源（ＶＥＥ）間に温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧を発生させるための基準電圧（ＶＣＳ）を供給することにより、これに応じて第２の抵抗（Ｒ１１）の両端に温度及び電源電圧の変動に影響されない第２の電圧（ＶＤ２）を発生させ、その結果、第１の出力端子（２５）より出力される第１の電圧（ＶＵ２）と、第２の出力端子（２４）より出力される第２の電圧（ＶＤ２）との電位差から、温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧でなるアラーム基準信号（Ｓ１０）を生成することができる。」
　
　「【００３２】
　さらに上述の実施例においては、電圧供給回路として同一基板上の素子によつて形成されたバンドギヤツプ基準回路を用いた場合について述べたが、本発明はこれに限らず、一般に、エミツタ端子２７と負電源ＶＥＥ間に温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧を発生させる電圧供給回路であればどのような回路構成でも良く、さらに同一基板上の素子によつて構成せずとも外部から、エミツタ端子２７と負電源ＶＥＥ間に温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧を発生させるような基準電圧ＶＣＳを供給するようにしても良い。」
と記載されている。
　
　又、その他の段落には、
　「【０００８】
　本発明は・・・受信信号との比較基準となるアラーム基準信号を温度及び電源電圧の変動による影響を受けずに設定し得るアラーム信号発生回路を提案しようとするものである。」
　
　「【００１５】
　図２に示すように、アラームレベル信号Ｓ１０はアラームレベル設定回路２３において、出力端子２４からの出力ＶＤ２と出力端子２５からの出力ＶＵ２との電位差として生成される。出力端子２４及び２５は、抵抗Ｒ１０によつて電源電圧ＶＣＣから電圧降下されたＡ点にそれぞれ抵抗Ｒ１１及びＲ１２を介して接続される。
【００１６】
　出力端子２４には電流供給用のトランジスタＱ１のコレクタ端子２６が接続される。トランジスタＱ１のエミツタ端子２７は抵抗Ｒ１３を介して負電源ＶＥＥに接続され、ベース端子２８にはバンドギヤツプ基準回路２２から基準電圧ＶＣＳが供給される。これによりエミツタ端子２７と負電源ＶＥＥ間に温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧が発生する。この結果、抵抗Ｒ１３に流れた電流Ｉ１が抵抗Ｒ１１に流れることにより、抵抗Ｒ１１の両端に温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧を発生させることができる。
【００１７】
　同様にコレクタ端子２９をＡ点に接続しエミツタ端子３０を抵抗Ｒ１４を介して負電源ＶＥＥに接続するトランジスタＱ２においてもベース端子３１に供給される基準電圧ＶＣＳによつてエミツタ端子３０と負電源ＶＥＥ間に定電圧が発生し、抵抗Ｒ１０の両端に定電圧を発生させる。
【００１８】
　これにより開放端として用いられる出力端子２５からの出力電位ＶＵ２は次式
【数１】（数式省略（以下、同じ））
によつて表される。一方、出力端子２４は抵抗Ｒ１１に電流が流れるため、出力電位ＶＤ２は次式
【数２】
によつて表される。これにより出力ＶＵ２と出力ＶＤ２との間の電位差でなるアラームレベル信号Ｓ１０の電圧が次式
【数３】
によつて表される。Ｑ１のトランジスタのエミツタと負電源ＶＥＥ間の電圧は周囲温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧であり、Ｖｃｏｎｔとすると、抵抗Ｒ１３を流れる電流Ｉ１は次式
【数４】
に示されるようになり、よつてアラームレベル信号Ｓ１０の出力ＶＳ１０は数式（３）と数式（４）により次式
【数５】
によつて表される。
【００１９】
　このようにトランジスタＱ１及びＱ２のそれぞれのベース端子２８及び３１に基準電圧ＶＣＳを供給することによりトランジスタＱ１及びＱ２のエミツタ電圧が周囲温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧となり、これにより出力端子２４及び２５からは安定した出力電位ＶＵ２、ＶＤ２が得られ、この出力電位ＶＵ２、ＶＤ２の電位差によつて生成されるアラームレベル信号Ｓ１０の出力を安定したものとすることができる。」
　
　「【００２１】
　以上の構成において、アラーム信号設定回路２３の出力トランジスタＱ１のベース端子２８にバンドギヤツプ基準回路２２から基準電位ＶＣＳが供給されると、トランジスタＱ１のエミツタ端子２７と負電源ＶＥＥ間には温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧が発生し、抵抗Ｒ１３に流れた電流Ｉ１が抵抗Ｒ１１に流れることにより、抵抗Ｒ１１の両端には温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧が得られる。一方、出力端子２５には抵抗Ｒ１１の正電源ＶＣＣに近い側のＡ点の電圧が出力される。よつてこの出力端子２４と出力端子２５との電位差を用いて温度及び電源電圧の変動に影響されないアラームレベル信号Ｓ１０を設定することができる。
【００２２】
　以上の構成によれば、バンドギヤツプ基準回路２２から供給される基準電圧ＶＣＳを用いて電流供給用のトランジスタＱ１のエミツタ端子２７と負電源ＶＥＥ間に温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧が発生する。これにより抵抗Ｒ１３に流れる電流Ｉ1 が抵抗Ｒ１１に流れることにより、出力端子２４及び２５の電圧を温度及び電源電圧の変動に影響されない安定な出力電圧とすることができ、これによりアラームレベル信号Ｓ１０を安定に設定することができる。」
と記載されている（なお、これらの個所は出願当初のままであり、補正はされていない）。
　
（２）これらの記載によると、段落【００３２】には、本願発明の電圧供給回路としては、エミッタ端子と負電源間に温度及び電源電圧の変動に影響されない定電圧を発生させる電圧供給回路であればどのような回路構成のものでもよいことが記載されており、本願発明における基準電圧供給回路はバンドギャップ基準回路に限定されるものではないので、たとえ、トランジスタのエミッタ端子を抵抗を介して第２の電源に接続し、かかるトランジスタのベース端子に電圧を供給した場合、エミッタ端子及び第２の電源間の抵抗には電圧が発生するものの、ベース・エミッタ間には温度依存性を有する電圧降下（ＶＢＥ）が生じることは周知のことであっても、本願発明における電圧供給回路がバンドギャップ基準回路に限られるものではない以上、本願発明の電圧供給回路の特性が審判請求人が周知であると主張している特性のものに限られるものではないので、審判請求人の係る主張は、本願明細書の記載に基づいた主張であるものとは認めることはできず、採用することはできない。
　
　更にいうならば、本願発明における電圧供給回路がバンドギャップ基準回路であるとしても、本願明細書中には、基準電圧ＶＣＳを供給する基準電圧供給回路が例えば、−２ｍＶ／ｄｅｇ程度の温度依存特性を有するものであること、及び、アラーム信号設定回路が該基準電圧供給回路の出力電圧の温度依存特性による電圧変動を補償するような特性を付与されることによって、基準電圧供給回路が有している温度依存特性による電圧変化を相殺するようにして結果としてアラーム基準信号として温度及び電圧の変動に影響されない出力信号を得るようにしたことについての記載はなく、又、それらのことが当業者に自明の事項にすぎないものであると認めることもできない。したがって、この点からいっても、審判請求人の係る主張は、本願明細書の記載に基づいた主張であるものと認めることはできず、採用することはできない。
　
　又、本願明細書のそのほかの記載にも、審判請求人の主張を裏付ける記載は存在しない。
　
　したがって、本願明細書の記載は依然として不備であり、先の、平成１６年７月１６日付けで通知した拒絶理由の内、理由Ｂ．は依然として解消していない。
　
Ｈ．むすび
　以上のとおりであるので、本願は、明細書及び図面の記載が不備であり、特許法第３６条第４項の要件を満たしていないので、拒絶すべきものである。
　よって、結論のとおり審決する。