【事件の表示】
　平成　６年特許願第　　　２３１号「高温圧力容器用高強度高クロム鋳鋼」拒絶査定不服審判事件〔平成　７年　８月　１日出願公開、特開平　７−１９７２０８〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯
　本願は、平成６年１月６日の出願であって、平成１４年４月１５日付けで拒絶査定がなされ、これに対し、平成１４年５月２３日付けで拒絶査定に対する審判請求がなされたものである。
　
２．本願発明
　本願の請求項１乃至５に係る発明は、平成１３年１１月２０日付け手続補正書によって補正された特許請求の範囲の請求項１乃至５に記載された事項により特定されるとおりのものであるところ、本願の請求項１に係る発明は、次のとおりのものである（以下「本願発明１」という）。
「重量比で炭素：０．０５〜０．１３％、シリコン：０．７％以下、マンガン：１％以下、クロム：９．５〜１２％、ニッケル：０．６％以下、バナジウム：０．１〜０．３％、ニオブ及びタンタルの合計：０．０１〜０．２％、窒素：０．０１〜０．１％、モリブデン：０．４％以下、タングステン：０．９〜３％、コバルト：２．５％以下及び不可避的不純物を含み残部が鉄からなることを特徴とする高温圧力容器用高強度高クロム鋳鋼。」
　なお、平成１３年１１月２０日付け手続補正は、特許請求の範囲の請求項１の「モリブデン：０．５％以下」を「モリブデン：０．４％以下」と補正するものであるが、当初の明細書には、モリブデン含有量の上限を「０．４％」とする記載は一切なく、請求人が補正の根拠とする「表１」中にも、モリブデン含有量を０．４％とする実施例は記載されていないから、上記手続補正は、願書に最初に添付した明細書に記載した事項の範囲内でしたものではないと云える。
　したがって、上記手続補正は、基本的には新規事項を追加するものであるから、これを認容することができないが、補正された上記本願発明１も、原査定の理由によって依然として拒絶されるべきものであるから、本願の請求項１に係る発明を上記のとおり認定することとした。
　
３．引用刊行物
　原査定の拒絶の理由に引用された引用例１乃至３には、それぞれ次の事項が記載されている。
（１）引用例１：特開昭６０−１２８２５０号公報
（１ａ）「重量比で、Ｃ　０．１０〜０．２０％、Ｓｉ　０．２０〜１．００％、Ｍｎ　０．３０〜１．００％、Ｎｉ　０．３０〜１．５０％、Ｃｒ　９．５〜１３．０％、Ｍｏ　０．５０〜１．５０％、Ｖ　０．１５〜０．３０％、Ｎｂ　０．０５〜０．１５％、Ｎ　０．０４〜０．０８％を含み、さらにＷ　０．５〜２．０％、Ｔａ　０．０１〜０．１０％の１種または２種を含み、残部がＦｅおよび付随的不純物から成ることを特徴とする、高クロム耐熱鋳鋼。」（特許請求の範囲）
（１ｂ）「〔発明の技術分野〕
　本発明は、蒸気タービン用部材などの高温高圧下で使用される部材の製造に適した、クリープ破断強度にすぐれた高クロム耐熱鋳鋼に関する。」（第１頁左欄下から４行〜末行）
（１ｃ）「〔発明の目的〕
  本発明は上述の点に鑑みてなされたものであり、高温強度、特にクリープ破断強度を一層向上させた、蒸気タービンのケーシングや各種バルブ類に好適な耐熱鋳鋼を提供することを目的とする。」（第２頁左上欄８〜１２行）
（１ｄ）「Ｍｏは、焼入性、じん性を改善させるとともに、Ｃと炭化物を形成し、クリープ破断強度を向上させるために必要な元素であり、０．５０〜１．５０％添加する。０．５０％未満では添加効果が乏しく、１．５０％を越えるとその効果は飽和し、また炭化物が多量に析出してじん性が低下する。」（第２頁左下欄１２〜１７行）
（１ｅ）「Ｗは、クリープ破断強度を向上させるのに極めて有効な元素であり、０．５〜２．０％添加する。０．５％未満では添加効果が乏しく、２．０％を越えて添加するとフェライト相の生成をまねき、そのためじん性が低下する。」（第２頁右下欄末行〜第３頁左上欄４行）
（１ｆ）第１表には、「高Ｃｒ鋳鋼用合金」の具体的な組成例が示され、その「実施例４」は、「重量％でＣ：０．１３％、Ｓｉ：０．３９％、Ｍｎ：０．５５％、Ｐ：０．０１９％、Ｓ：０．０１２％、Ｎｉ：０．４８％、Ｃｒ：１０．１２％、Ｍｏ：０．９０％、Ｖ：０．２８％、Ｎｂ：０．１０％、Ｎ：０．０４％、Ｔａ：０．０６％、Ｆｅ：残部」である。
（２）引用例２：特開平２−１９７５５０号公報
（２ａ）「（１）重量％でＣ０．０５〜０．２５％、Ｃｒ９〜１３％、Ｍｏ０．１〜２．０％、Ｖ０．１〜０．５％、Ｗ０．５〜２．５％、Ｎ０．０３〜０．１０％を含有し、さらにＮｉ０．５〜１．５％、Ｃｏ０．５〜１．５％の１種又は２種を含有し、残部がＦｅと不可避不純物からなる高純度耐熱鋼。」（特許請求の範囲（１））
（２ｂ）「（２）請求項（１）の組成に、さらに重量％でＮｂ０．０２〜０．１０％、Ｔａ０．０２〜０．１０％の１種又は２種を含有してなる高純度耐熱鋼。」（特許請求の範囲（２））
（２ｃ）「〔産業上の利用分野〕
　本発明は超々臨界圧蒸気タービンのタービンロータ軸等に用いられる優れた高温クリープ破断強さと優れた靱性とを兼ね備えた高純度耐熱鋼に関する。」（第１頁左欄下から２行〜右欄３行）
（２ｄ）「Ｍｏ：０．１〜２．０％
　Ｍｏは合金中に固溶し、低温及び高温における強度を向上させるとともに、焼戻し脆化を抑制するのに必要な元素である。その含有量が０．１％未満ではその作用効果が少なく、一方２％を超えて含有させるとデルタフェライト組織を生成し、低温及び高温における強度を低下させるので、その含有量を０．１〜２．０％に限定した。」（第２頁右下欄３〜１０行）
（２ｅ）「Ｎｉ，Ｃｏ：０．５〜１．５％
　Ｎｉ及びＣｏは高温におけるオーステナイト組織を安定化させフェライトの生成を抑制する作用があり、この作用により低温の靱性及び高温クリープ破断強さが向上する。」（第３頁左上欄１４〜１８行）
（３）引用例３：特開平４−１４７９４８号公報
（３ａ）「１．重量％で、Ｃ０．０５〜０．２０％、Ｓｉ０．１５％以下、Ｍｎ０．０５〜１．５％、Ｎｉ０．０５〜１．０％、Ｃｒ９．０〜１３．０％、Ｍｏ０．０５〜０．５０％（０．５０％を含まず）、Ｗ２．０〜３．０％、Ｖ０．０５〜０．３０％、Ｎｂ０．０１〜０．２０％、Ｃｏ２．１〜１０．０％、Ｎ０．０１〜０．１％を含み、残部が実質的にＦｅおよび不可避の不純物よりなることを特徴とする高温蒸気タービン用ロータシャフト。」（特許請求の範囲第１項）
（３ｂ）「すなわち本発明は、重量％でＣ０．０５〜０．２０％、Ｍｎ０．０５〜１．５％、Ｎｉ０．０５〜１．０％、Ｃｒ９．０〜１３．０％、Ｍｏ０．０５〜０．５０％（０．５０％を含まず）、Ｗ２．０〜３．５％、Ｖ０．０５〜０．３０％、Ｎｂ０．０１〜０．２０％、Ｃｏ２．１〜１０．０％、Ｎ０．０１〜０．１％を含み、残部が実質的にＦｅおよび不可避の不純物よりなり、特にＳｉを不純物として０．１５％以下に制限したことを特徴とする高温強度の優れたフェライト系耐熱鋼からなる高温蒸気タービン用ローターチ（註：シの誤り）ャフトであり、更に、Ｆｅの一部をＢ０．００１〜０．０３０％で置換する高温強度の優れたフェライト系耐熱鋼からなるローターシャフトである。」（第２頁左下欄下から３行〜右下欄１１行）
（３ｃ）「ＭｏはＭ２３Ｃ６型炭化物の微細析出を促進し、凝集を妨げる作用があり、このため高温強度を長時間保持するのに有効で、最低０．０５％必要であるが、０．５０％以上になるとδフェライトを生成し易くするので０．０５〜０．５０％（０．５０％は含まず）に限定する。望ましくは、０．４５％以下で、より好ましくは０．１〜０．２％である。
　ＷはＭｏ以上にＭ２３Ｃ６型炭化物の凝集粗大化を抑制する作用が強く、またマトリックスを固溶強化するので高温強度の向上に有効であり、最低２．０％必要であるが、３．５％を超えるとδフェライトやラーベス相を生成しやすくなり、逆に高温強度を低下させるので２．０〜３．５％に限定する。」（第４頁左上欄７〜２０行）
　
４．当審の判断
　引用例１の（１ａ）には、「重量比で、Ｃ　０．１０〜０．２０％、Ｓｉ　０．２０〜１．００％、Ｍｎ　０．３０〜１．００％、Ｎｉ　０．３０〜１．５０％、Ｃｒ　９．５〜１３．０％、Ｍｏ　０．５０〜１．５０％、Ｖ　０．１５〜０．３０％，Ｎｂ　０．０５〜０．１５％，Ｎ　０．０４〜０．０８％を含み、さらにＷ　０．５〜２．０％、Ｔａ　０．０１〜０．１０％の１種または２種を含み、残部がＦｅおよび付随的不純物から成ることを特徴とする、高クロム耐熱鋳鋼。」と記載され、上記（１ｃ）には、この「高クロム耐熱鋳鋼」が高温強度、特にクリープ破断強度を一層向上させた「蒸気タービンのケーシング」に好適であると記載されているから、この高クロム耐熱鋳鋼がＷとＴａの２種を含有した場合には、引用例１には、「重量比で、Ｃ　０．１０〜０．２０％、Ｓｉ　０．２０〜１．００％、Ｍｎ　０．３０〜１．００％、Ｎｉ　０．３０〜１．５０％、Ｃｒ　９．５〜１３．０％、Ｍｏ　０．５０〜１．５０％、Ｖ　０．１５〜０．３０％，Ｎｂ　０．０５〜０．１５％，Ｎ　０．０４〜０．０８％を含み、さらにＷ　０．５〜２．０％とＴａ　０．０１〜０．１０％の２種を含み、残部がＦｅおよび付随的不純物から成ることを特徴とする、蒸気タービンのケーシングに好適な高温強度、特にクリープ破断強度を一層向上させた高クロム耐熱鋳鋼」という発明（以下、「引例１発明」という）が記載されていると云える。
　そこで、本願発明１と引例１発明とを対比すると、引例１発明の「高温強度、特にクリープ破断強度を一層向上させた高クロム耐熱鋳鋼」は、本願発明１の「高強度高クロム鋳鋼」に相当する。また、本願発明１の「高温圧力容器用」は、その具体例が「火力発電用蒸気タービンの車室や弁室」（段落【０００１】参照）であるから、引例１発明の「蒸気タービンのケーシングに好適な」も、本願発明１の「高温圧力容器用」と云うことができる。また、引例１発明でも、ＮｂとＴａを含有するものであるから、その合計量の範囲は、両成分のそれぞれの上・下限の合計量の範囲の「０．０６〜０．２５％」と云えるから、両者は、「重量比で炭素：０．１０〜０．１３％、シリコン：０．２０〜０．７％、マンガン：０．３０〜１％、クロム：９．５〜１２％、ニッケル：０．３〜０．６％、バナジウム：０．１５〜０．３％、ニオブ及びタンタルの合計：０．０６〜０．２％、窒素：０．０４〜０．０８％、タングステン：０．９〜２％及びモリブデンと不可避的不純物を含み残部が鉄からなることを特徴とする高温圧力容器用高強度高クロム鋳鋼」という点で一致し、次の点で相違すると云える。
相違点：
（イ）本願発明１では、コバルトを２．５％以下含有するのに対し、引例１発明では、コバルトを含有しない点
（ロ）本願発明１では、モリブデンを０．４％以下含有するのに対し、引例１発明では、モリブデンを０．５０〜１．５０％含有する点
　次に、これら相違点について検討する。
　本願発明１の上記相違点（イ）のＣｏについては、本願明細書の段落【００２５】の「コバルト：コバルトはニッケルと同様にマトリックスに固溶してδフェライトの生成を抑制する。」という目的で添加されているものであるが、このような添加目的と同様の目的で蒸気タービン用の高クロム鋼にＣｏを０．５〜１．５％の範囲内で添加することは、上記引用例２の（２ｅ）に記載するとおり、本願出願前に既に知られているから、上記相違点（イ）は、引用例２の教示に基づいて当業者が容易に想到することができたと云うべきである。
　本願発明１の上記相違点（ロ）のＭｏについては、本願明細書の段落【００２３】の「モリブデン：モリブデンはタングステンとともにマトリックス中に固溶してクリープ破断強度を改善する。モリブデンの単独の添加であれば１．５％程度添加することも可能であるが、タングステンを本願の（１）項の範囲で添加する場合、タングステンの方が高温強度の改善に有効であり、またモリブデン及びタングステンを多量に添加するとδフェライトが形成されてクリープ破断強度を劣化させる。このため、タングステンの添加量とのバランスからモリブデン量は０．５％以下の添加とする。」という目的で添加されているものであるが、Ｍｏを蒸気タービン用高クロム鋼にそのクリープ強度の改善のために一定量含有させることは、引用例１の上記（１ｄ）に記載するとおり、上記引例１発明でも同様である。またＭｏを含有させるに際し、高クロム鋼内にδフェライトが生成しない又はその生成を抑制することができる範囲内にＭｏ含有量を限定することも、上記引用例２及び引用例３に記載されているとおり、周知の事項である。さらに、本願発明１では、Ｗによるクリープ強度の改善効果との兼ね合いからＭｏ含有量を０．４％以下に限定するものであるが、ＷとＭｏとを共に含有する蒸気タービン用高クロム鋼において、そのＭｏの含有量を「望ましくは、０．４５％以下で、より好ましくは０．１〜０．２％」にすることも、例えば上記引用例３の（３ｃ）に記載するとおり、本願出願前に既に知られているから、上記相違点（ロ）、すなわち引例１発明のＭｏ含有量を０．５０〜１．５０％から「０．４％以下」とすることは、Ｍｏに係る上記公知及び周知の事項を勘案すれば当業者が容易に想到することができたと云うべきである。
  してみると、本願発明１の上記相違点（イ）及び（ロ）に係る特定事項は、引用例２及び引用例３に記載された公知及び周知事項から当業者が容易に想到することができたものであるから、本願発明１は、引用例１乃至引用例３に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものとするのが相当である。
　
５．むすび
　したがって、本願発明１は、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないから、その余の発明について検討するまでもなく、本願は、拒絶されるべきものである。
　よって、結論のとおり審決する。