【事件の表示】
　平成５年特許願第１２７１４０号「イン−ライン屈折率回折格子を有する光導波路を含む製品」拒絶査定不服審判事件〔平成６年３月１８日出願公開、特開平６−７７５７４〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１　手続の経緯・本願発明
　本願は、平成５年５月２８日(パリ条約による優先権主張１９９２年５月２９日、米国)の出願であって、その請求項に係る発明は、平成１５年１月９日付手続補正書により補正された明細書及び図面の記載からみて、特許請求の範囲に記載されたとおりのものと認められるところ、請求項１に係る発明（以下、「本願発明」という。）は次のものである。
「　ａ)　波長λ０の光放射を発生させる手段 (１２) と、
　ｂ)　該光放射に応答する手段と、
　ｃ)　ａ) の手段とｂ) の手段とを結合する光導波放射伝送路とからなり、
該伝送路の一部は、少なくとも部分的にクラッドにより囲まれたコア領域からなる光導波路であり、該コア領域は、長手方向に変化する屈折率を有し、該屈折率は、該伝送路の一部があらかじめ決められた波長の放射を反射するように変化し、該伝送路の一部は、回折格子であり、該回折格子が、中心波長、反射帯域及びピーク反射率を有している製品において、
　該回折格子は、少なくとも２ｎｍの反射帯域と、少なくとも７０％のピーク反射率を有しており、
　該製品は、少なくとも１つの光ファイバ増幅器を含む光ファイバ伝送システムであり、該光ファイバ増幅器は、λ０よりも小さな波長のポンピング放射 (１６) の源と、ポンピング放射を光ファイバ伝送路中に結合する手段 (１８) とを含み、
　該回折格子は、該ポンピング放射の少なくともある程度を反射するように選択された光ファイバ回折格子であり、
　該ポンピング放射の源は、該回折格子の反射帯域と等しいかより狭い帯域幅の放射スペクトルを有することを特徴とする製品。」
　
２　引用刊行物記載の発明
　これに対して、原査定の拒絶の理由に引用された、本願の優先権主張の日前に頒布された「M.C. Farries, C.M. Ragdale and D.C.J. Reid, BROADBAND CHIRPED FIBRE BRAGG FILTERS FOR PUMP REJECTION AND RECYCLING IN ERBIUM DOPED FIBRE AMPLIFIERS, ELECTRONICS LETTERS, 1992-2-27, Vol.28, No.5, p.487-489」（以下、「引用例」という。）には、次の事項が記載されている。
(１)「Broadband chirped fibre Bragg Filters centred at 980nm and 1480nm with reflectivities as high as 99% and reflection bandwidths up to 22nm are reported. ・・・ their application to reject and recycle unabsorbed pump light from a fibre amplifier is demonstrated.」(４８７頁左欄１７〜２２行)
(２)「Future optical communication requires ・・・ rejection of unwanted pump light from fibre amplifiers.」(４８７頁左欄２３〜２５行)
(３)「Residual pump light emitted from an optical fibre amplifier can be a problem in a telecommunication system. The performance of a receiver can be adversely affected by the residual pump power emitted from a peamplifier, which is usually larger than the signal power, because it can cause excess noise and receiver saturation. ・・・ If the unabsorbed pump light can be reflected back into the amplifier then the amplifier performance will be increased and the receiver will be free from pump light.」(４８７頁左欄３１〜４１行)
(４)「Fig. 1 shows the structure of the filter which consists of a singlemode fibre mounted in a silicon v groove which is then polished to remove the cladding and expose the evanescent field. An efficient broadband reflector requires a long interaction length grating and precise polishing to achieve a uniform coupling constant. The grating is formed by two beam interference in a layer of photoresist which has been spun on the fibre block. Broadband reflection from the grating is achieved by chirping the grating pitch by interfering beams with different divergence. The grating is then etched into the silica fibre by ion beam milling to a predetermined depth. It is then necessary to coat the fibre grating with a layer of high index material to pull the fibre field to the grating.」(４８７頁左欄４５行〜同頁右欄３３行)
(５)「The range of reflection bandwidths which have been fabricated by this method is ・・・ 22nm [5] for a chirped grating. The high efficiency of over 95% of the grating is maintained by increasing the interaction length of the grating as the chirp is increased.」(４８７頁右欄３６〜４０行)
(６)「The performances of the 980 and 1480nm reflection fibre gratings were measured in both reflection and transmission, and are shown in Fig. 2 and 3. The 980nm filter has a peak reflectivity of 99% back into the input fibre and the 1480nm filter has a peak reflectivity of 95%. ・・・ both exhibit a high broadband reflectivity. These filters are particularly advantageous due to their broad bandwidths of 12 and 22nm for the 980 and 1480nm gratings, respectively. These bandwidths enable both filters to cover the pump bands of erbium doped fibre amplifiers. The filters have a low insertion loss of less than 0 - 5dB at all wavelengths above the reflection band which means that they can be deployed at the output of fibre amplifiers without loss of signal output power. ・・・ An important feature of the fibre filter for optical amplifier applications is its low reflectivity of less than 1% at the signal wavelength.」(４８７頁右欄４２〜４８８頁左欄８行)
(７)「It has been shown that fibre amplifier performance can be improved by reflecting back unabsorbed pump light at the amplifier output [6, 7]. The 980nm filter was tested in an experimental fibre amplifier configuration. The amplifier is pumped with a 980nm diode laser fabricated in-house [*]. The signal and pump are multiplexed with a fibre coupler which was spliced to erbium doped fibre supplied by Southampton University. The filter was spliced to the end of the doped fibre and the output was monitored on a spectrum analyser.」(４８８頁左欄９行〜同頁右欄５行)
(８)「With the filter spliced to the output the residual pump power is reduced by 30dB to 1μW ・・・ The broad bandwidth of filter is sufficient to cover the 5nm spread of the multimode pump laser and most of the spontaneous emission from the pump as well.」(４８８頁右欄１３〜１８行)
(９)「We have demonstrated that wideband reflectors with up to 99% reflectivity can be fabricated in standard optical fibre. The fibre Bragg filters have been shown to be very efficient in the rejection of residual pump power from fibre amplifiers. They can be designed to match the pump laser wavelengths and efficiently reflect the pump power back into the doped fibre. ・・・ if there is significant unabsorbed pump power then an increase in amplifier gain may be achieved.」(４８８頁右欄１９〜２８行)
　
３　対比
　本願発明と引用例に記載の発明とを対比する。
(ａ)引用例に記載の「signal wavelength」が、本願発明の「波長λ０」に相当する。また、同引用例の装置が「signal wavelength」（波長λ０）の光放射を発生する手段を備えることは明らかである。
(ｂ)引用例に記載の「receiver」が、本願発明の「該光放射に応答する手段」に相当する。
(ｃ)引用例の装置が、「signal wavelength」（波長λ０）の光放射を発生する手段と「receiver」（該光放射に応答する手段）とを結合する光導波放射伝送路を備えることは、明らかである。
(ｄ)引用例に記載の「broadband chirped fibre Bragg filter」は、「signal wavelength」（波長λ０）の光放射を伝送する光ファイバに形成された回折格子よりなるから（上記(４)を参照）、これを有する引用例の装置は、伝送路の一部が回折格子であるものとみることができる。
(ｅ)引用例には、「The performances of the 980 and 1480nm reflection fibre gratings were measured in both reflection and transmission, and are shown in Fig. 2 and 3. The 980nm filter has a peak reflectivity of 99% back into the input fibre and the 1480nm filter has a peak reflectivity of 95%. ・・・ both exhibit a high broadband reflectivity. These filters are particularly advantageous due to their broad bandwidths of 12 and 22nm for the 980 and 1480nm gratings, respectively. 」（上記(６)を参照）とあるように、中心波長９８０ｎｍ及び１４８０ｎｍの回折格子が、それぞれ１２ｎｍ及び２２ｎｍの反射帯域と９９％及び９５％のピーク反射率を有することが記載されている。そして、ここに記載された反射帯域及びピーク反射率の数値は、本願発明の「少なくとも２ｎｍの反射帯域と、少なくとも７０％のピーク反射率」の範囲に含まれる。
(ｆ)引用例に記載の「fibre amplifier」が、本願発明の「光ファイバ増幅器」に相当する。
(ｇ)引用例の論文名が「Broadband chirped fibre bragg filters for pump rejection and recycling in erbium doped fibre amplifiers」であること、並びに同引用例に「These bandwidths enable both filters to cover the pump bands of erbium doped fibre amplifiers.」（上記(６)を参照）及び「The signal and pump are multiplexed with a fibre coupler which was spliced to erbium doped fibre ・・・」（上記(７)を参照）と記載されていることから、引用例に記載の「fibre amplifier」（光ファイバ増幅器）は、エルビウムが添加された光ファイバからなる。そして、通常エルビウムが添加された光ファイバは１５５０ｎｍ波長帯域の信号光を増幅し、その際のポンピング放射として信号光の波長である１５５０ｎｍより短い９８０ｎｍ等の光を用いることが技術常識であるから、引用例に記載の「fibre amplifier」（光ファイバ増幅器）のポンピング放射の波長は、「signal wavelength」（波長λ０）より短いといえる。
(ｈ)引用例には、実験用の光ファイバ増幅器の構成として、「ポンピング放射の源」である「980nm diode laser」、及び「ポンピング放射を光ファイバ伝送路中に結合する手段」である「fibre coupler」を備えたものが記載されている（上記（７）を参照）。そして、この構成は実際の装置に用いる際にもそのまま用いられると解されるから、引用例の装置は、本願発明の「ポンピング放射の源と、ポンピング放射を光ファイバ伝送路中に結合する手段とを含む」との事項を備える。
(ｉ)引用例に記載の「broadband chirped fibre Bragg filter」を構成する回折格子は、光ファイバに形成されたものであるから（上記（４）を参照）、「光ファイバ回折格子」とみることができ、また上記(１)及び(６)〜(９)の摘記事項からみて、「ポンピング放射の少なくともある程度を反射するように選択された」ものであるといえる。
(ｊ)引用例には、「These bandwidths enable both filters to cover the pump bands of erbium doped fibre amplifiers.」（上記(６)を参照）、「The broad bandwidth of filter is sufficient to cover the 5nm spread of the multimode pump laser ・・・」（上記(８)を参照）及び「They can be designed to match the pump laser wavelengths」（上記(９)を参照）と記載されていることからみて、同引用例には、回折格子の反射帯域がポンピング放射の源の放射スペクトルの帯域幅と等しいかより広いことが、言い換えると、「ポンピング放射の源は、回折格子の反射帯域と等しいかより狭い帯域幅の放射スペクトルを有する」ことが記載されているといえる。
　上記(ａ)〜(ｊ)を踏まえると、両者は、「ａ)　波長λ０の光放射を発生させる手段 (１２) と、ｂ)　該光放射に応答する手段と、ｃ)　ａ) の手段とｂ) の手段とを結合する光導波放射伝送路とからなり、該伝送路の一部は、回折格子であり、該回折格子が、中心波長、反射帯域及びピーク反射率を有している製品において、該回折格子は、１２ｎｍ又は２２ｎｍの反射帯域と、９９％又は９５％のピーク反射率を有しており、該製品は、少なくとも１つの光ファイバ増幅器を含む光ファイバ伝送システムであり、該光ファイバ増幅器は、λ０よりも小さな波長のポンピング放射 (１６) の源と、ポンピング放射を光ファイバ伝送路中に結合する手段 (１８) とを含み、該回折格子は、該ポンピング放射の少なくともある程度を反射するように選択された光ファイバ回折格子であり、該ポンピング放射の源は、該回折格子の反射帯域と等しいかより狭い帯域幅の放射スペクトルを有する製品」である点で一致し、次の点で相違する。
相違点：
　本願発明では、該伝送路（光導波放射伝送路）の一部は、少なくとも部分的にクラッドにより囲まれたコア領域からなる光導波路であり、該コア領域は、長手方向に変化する屈折率を有し、該屈折率は、該伝送路の一部があらかじめ決められた波長の放射を反射するように変化するものであるのに対して、引用例に記載の発明では、該伝送路の一部となる光ファイバを研磨しクラッドを除去してエバネッセント領域が露出した部位にチャープ回折格子を形成し、該回折格子によってあらかじめ決められた波長の放射を反射する点(上記(４)を参照)。
　
４　当審の判断
　上記相違点について検討する。
　クラッドにより囲まれたコアの屈折率を長手方向に変化せしめてなる回折格子は、所定波長の光を反射する回折格子として周知である（特表昭６２−５０００５２号公報、G. Meltz et al., Formation of Bragg gratings in optical fibers by a transverse holographic method, Optics Letters, 1989-8-1, Vol.14, No.15, p.823-825及びD.K.W. Lam and B.K. Garside, Characterization of single-mode optical fiber filters, Applied Optics, 1981-2-1, Vol.20, No.3, p.440-445を参照）。また、この周知の回折格子の反射帯域及びピーク反射率は、格子長や屈折率変化（摂動）等の要素に依存するから（D.K.W. Lam and B.K. Garside, Characterization of single-mode optical fiber filters, Applied Optics, 1981-2-1, Vol.20, No.3, p.440-445の「II. Theory」を参照）、引用例に記載の発明に上記周知の回折格子を適用するにあたり、上記の要素を適宜選択して必要とされる反射帯域及びピーク反射率に設定することは、単なる設計的事項にすぎない。
　よって、引用例に記載の発明に上記周知の回折格子を適用して、本願発明の技術的事項とすることは、当業者が容易に想到しうることである。
　また、本願発明の効果も当業者が予測しうる程度のことにすぎない。
　
５　むすび
　したがって、本願発明は、引用例に記載の発明及び周知事項に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　
　よって、結論のとおり審決する。