(57)【要約】ミキサー１は、水と油とを混合して、例えば熱間圧延機のロールＲに噴射される水と油の混合液体を生成する。そして、水が流れる流路に形成された絞り部と、絞り部との間にリング状の隙間を形成しうる弁体と、前記隙間の大きさを調整する調整手段と、流路を流れている水に油を供給する給油路とを備えている。前記隙間の大きさを調整することにより、油種や粘度の異なる潤滑油に柔軟に対応して適度なミキシングレベルを得られるようにすることができる。
2002081068.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１液体と、この第１液体とは異なる第２液体とを混合して混合液体を生成するミキサーにおいて、
前記第１液体が流れる流路に形成された絞り部と、
この絞り部との間にリング状の隙間を形成しうる弁体と、
この弁体を前記絞り部に対して相対移動させることにより前記隙間の大きさを調整する調整手段と、
前記流路の前記絞り部またはその上流側に隣接する部分を流れている第１液体に第２液体を供給する供給路とを備えていることを特徴とするミキサー。
【請求項２】
前記調整手段は、前記弁体の下流側部分の混合液体の圧力が高くなったときに前記隙間の大きさが小さくなるように自動的に前記弁体を移動させるように構成された請求項１記載のミキサー。
【請求項３】
前記調整手段は、前記弁体の上流側部分の混合液体の圧力が高くなったときに前記隙間の大きさが大きくなるように自動的に前記弁体を移動させるように構成された請求項１または２記載のミキサー。
【請求項４】
前記第１液体が流れる流路に形成された絞り部と、前記絞り部に対して相対移動可能に支持され且つ前記相対移動時に前記絞り部との間に形成されるリング状の隙間の大きさが変化する弁体と、前記流路の前記絞り部またはその上流側に隣接する部分を流れている第１液体にこの第１液体とは異なる第２液体を供給する供給路とを備え、前記第１液体と前記第２液体とを混合して混合液体を生成するミキサーと、
前記ミキサーの下流側の混合液体の混合度であるミキシングレベルを検出するミキシングレベル検出器と、
前記ミキシングレベルの制御目標値を設定するレベル設定手段を有し、前記ミキシングレベル検出器の検出信号が前記設定された目標値となるように前記弁体を移動させて前記隙間の大きさを調節するミキシングレベル制御装置とを備えたミキサー制御装置。
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は、第１液体と第２液体とを混合するミキサーに関し、特に、熱間圧延機または冷間圧延機等における圧延潤滑システムにおいて水と油とを混合するのに使用するのに適したミキサーに関する。
背景技術
近代の熱間圧延機における圧延潤滑システムは、鋼板を圧延するためのロールに水および油（潤滑油など）の混合液体を噴射して、ロール表面に油の膜を形成している。このロール表面の油の膜により、ロールの寿命の延長、電力原単位（一定量の鉄を生産するのに必要な電力消費量）の低減、板表面粗度の向上を達成することができる。前記圧延潤滑システムのメインパーツである油と水を混合するミキサーとしては、スタティックミキサーおよびベンチュリーミキサーが従来公知である。
（スタティックミキサー）
スタティックミキサーは、ねじれを持った複数の羽根状の部材を有している。前記複数の羽根状部材は、パイプ内に軸方向に沿って配置され、且つ交互に軸回りに１８０°ずらして設けられている。油および水の混合液体は羽根状部材の表面に沿って流れ、混合液体が上下左右に回転しながら流れるように構成されている。前記混合液体は羽根に沿って流れる際に、水と油がゆるやかにミキシング（混合）される。
ミキシングレベル（混合度）は羽根の枚数、ねじれの程度、取付角度等で異なる。そして、種々のミキシングレベルに対応するためには、ミキサーの羽根が多くなり高価なものになる場合がある。利点としてはパイプ内で圧力差もしくはオリフィス拡散室を利用したミキシング方法ではないため、粒子が細かくなり難い。
油の粒子が大きいとそれだけ圧延ロール表面への油の付着量が大きくなる。しかし、油の粒子にバラツキがあると各ノズルから異なった濃度もしくは大きさの油の粒子が噴射されたり、また、ノズル詰まりの原因となる場合が有る。ノズル詰まりを防止するには、ノズルサイズを必要以上に大きくする必要がある。また、羽根の枚数によっては俗にいう油切れが悪いという問題もある。
（ベンチュリーミキサーを使用した圧延潤滑システム）
図１６はベンチュリーミキサーを使用した従来の圧延潤滑システムの要部の説明図である。
図１６において、圧延潤滑システムＳは水と油とを混合して混合液体とするミキサー０１を有している。ミキサー０１は、パイプ０２を有しており、パイプ０２にはオリフィス０３が設けられている。オリフィス０３の上流側にはオイルチューブ０４の先端のノズル０４ａが配置されており、オリフィス０３の下流側には拡散室０５が形成されている。前記ノズル０４ａからオリフィス０３の上流部に噴射された油は拡散室０５で水と混合される。
水と油の混合液体は、拡散室０５の下流側の４本の分岐管０６および２本の分岐管０７に移送される。前記各分岐管０６および０７の先端にはヘッダ０８および０９が接続されており、前記ヘッダ０８および０９には、前記混合液体を噴射する混合液噴射ノズル０８ａおよび０９ａが設けられている。前記混合液噴射ノズル０８ａおよび０９ａは一直線上に配置されており、圧延ロールＲに対向して配置されている。
４本の分岐管０６は２本の分岐管０７の内側に配置されている。２本の分岐管０７には開閉弁０１０が配置されている。開閉弁０１０を開いた状態では前記混合液噴射ノズル０８ａ，０９ａから噴射される水および油の混合液体は、圧延ロールＲの巾方向の広い領域（ノズル０８ａ，０９ａに対向する領域）に噴射されるが、開閉弁０１０を閉じると前記混合液体は圧延ロールＲの巾方向の狭い領域（ノズル０８ａに対向する領域）に噴射される。すなわち、前記開閉弁０１０の開閉を行うことによって、前記混合液体の圧延ロールＲ表面への噴射領域の巾切りを行えるように構成されている。この巾切りにより、圧延される鋼板の横幅に合わせて、混合液体を噴射する領域を変更することができる。したがって、鋼板の横幅が変更されても、ロールＲにおける銅板が接触しない部位には、混合液体が噴射されないようにすることが可能となる。
（従来技術の問題点）
（ベンチュリーミキサー、すなわち、インジェクションミキサーの問題点）
前記図１６において、ミキサー０１のオリフィス０３に流入した水と油は圧力と流速が増加し、隣接する下流側の拡散室０５で一挙に水と油はミキシングされる。ミキシングの強弱はオリフィス０３の流速と拡散室０５の内径と容積とによって変化する。オリフィス０３の流速が速ければ速い程ミキシングは細かくなり、拡散室０５が一定の範囲内で大きければ大きい程良く混ざる。この種のミキサー０１は、低コストで、取り替えが容易であるという利点がある。しかしながら、この種のミキサー０１は、オリフィス０３の径や拡散室０５の大きさが異なったものを複数種類用意して、それらを、油種等に応じて交換しなければならないので作業が面倒になるという問題点がある。
前記圧延潤滑システム（図１６参照）において、従来、水は単に油の運び役としての役割に過ぎず、ロールＲ表面に対する油の付着量は油の絶対量に比例すると考えられていた。
しかしながら、本発明者の研究によれば油の絶対量に比例するのではなく、ミキサーで混合される水と油の混ざり具合、すなわち、混合状態が付着量に大きく影響することが分かった。すなわち、ミキサーの下流側の複数個の混合液噴射ノズルから均一な濃度で、且つ最も付着率の大きい適度なミキシングレベルの流体が噴射された場合に、ロール寿命の伸長、電力原単位（鋼板１ｔ当たりの製造に要する電気料金）の低減および、板表面粗度の向上を効果的に実現することができることが分かった。
すなわち、油と水とが混ざり過ぎると均一な噴射は可能であるが、付着率は悪く、逆に油と水のミキシングレベルが小さいと付着率は良くなるが、各混合液噴射ノズル毎の油の濃度のバラツキが大きくなり、ロール表面への油の付着量がバランスを欠き、板の蛇行、偏磨耗が発生し、トラブルの原因となる。また、水圧は外部要因によって常に一定ではなく、巾切り（図１６の開閉弁０１０の開閉）による水量の変化はミキサー内の流速を大きく変化させ、アンバランスな油濃度およびミキシングレベルの混合液体が噴射されることが分かってきた。
混合液体の流速の変化は、大別して次の２つの原因（１），（２）によって変化する。
（１）巾切り（前記開閉弁０１０の開閉、すなわち、ＺＯＮＥ  ＣＯＮＴＯＲＯＬ）。
（２）外部要因による入口側の圧力の変化（通常３〜６ｋｇｆ／ｃｍ￥ｔ２￥ｔの間で変化する）。
ミキサー０１内を通過する流速が早くなると、水と油とのミキシングレベルはより高くなり、下流側にあるヘッダ０８，０９の混合液噴射ノズル０８ａおよび０９ａからはより均一な濃度の流体が噴射される。但し、ミキシングレベルが高くなる過ぎる（油の粒子が小さくなり過ぎる）と、ロールＲへの油の付着量が少なくなり、油潤滑の効果が小さくなる。逆に流速が遅い場合はミキシングレベルが低くなり、水と油が分離したままヘッダ０８および０９まで運ばれ、混合液噴射ノズル０８ａおよび０９ａから噴射される。この場合、ノズル０８ａ，０９ａから噴射される混合液体の油の濃度が不均一になるが、油の付着量は多くなる。
また、流速が遅い時（３ｍ／ｓｅｃ以下の時）においては、濃度が薄い場合（油の濃度０．１〜１％の場合）には、各噴射ノズル０８ａおよび０９ａから噴射される混合液体の濃度のバラツキは比較的小さいが、濃い場合（油の濃度１％以上の場合）にはアンバランスな濃度で噴射される場合がある。実験の結果によれば、油の絶対量が小さい場合はミキシングに要するエネルギが小さくても相対的にバラツキの少ない噴射が期待できるが、油の濃度が高くなると、流速のエネルギが小さいため、偏ったミキシング状態しか得られない。
そこで以上をまとめると問題点は次の５項目となる。
（１）水圧が変化するとオリフィス内の流速が変わり、水と油とのミキシングレベルが変化し油の粒子の大きさが変化する。このため、ロールに対する油の付着量が変わる。
（２）巾切りなどミキサー下流側の開閉弁の開閉によって混合液体の流量が変わると、ミキサーのオリフィス内の流速が変化し、ミキシングレベルが変わり、付着量に変化をきたす。
（３）油の濃度またはミキシングレベルによって各ノズルから噴射する混合液体の濃度にバラツキがでる。
（４）ミキサー内のオリフィスでの交合流体の流速によっては、導入される油がオリフィス内径に均一に流れず偏った流れになるため、各ノズルに偏った濃度の噴射がなされる。
（５）濃度・ミキサー内流速・濃度のバラツキ・ミキシングレベルのバラツキ（油粒子の大小のバラツキ）など相互に関連した諸問題が発生する。
（発明の目的）
本発明の技術的課題は次の（１）〜（５）である。
（１）ミキシングレベルを調整できるようにすること。
（２）水と油とを混合した混合液体を圧延ロール表面に噴射したときのロール表面に付着する油の量を調節可能にすること。
（３）油種や粘度の異なる潤滑油に対応して適度なミキシングレベルを得られるようにすること。
（４）幅切り時の流量変動を防止すること。
（５）混合液体の圧延ロールに対する衝突速度の変動を防止すること。
発明の開示
本発明のミキサー（１，４１，６１，８１，９１）は、第１液体（水）と、この第１液体とは異なる第２液体（油）とを混合して混合液体を生成する。
そして、第１液体が流れる流路に形成された絞り部（４ｂ，４３ａ，６４ａ，８２，９４）と、
この絞り部（４ｂ，４３ａ，６４ａ，８２，９４）との間にリング状の隙間を形成しうる弁体（１３ａ，５３ａ，６８ａ，８３ａ，９６ｃ）と、
この弁体（１３ａ，５３ａ，６８ａ，８３ａ，９６ｃ）を絞り部（４ｂ，４３ａ，６４ａ，８２，９４）に対して相対移動させることにより前記隙間の大きさを調整する調整手段（１８，２４，５３ｃ，６８ｃ，８３ｃ，９２ｅ，９２ｆ，９２ｇ，９３ｄ，９３ｅ，９３ｈ，９８，１１１）と、
前記流路の前記絞り部またはその上流側に隣接する部分を流れている第１液体に第２液体を供給する供給路（９，４４，６８ｄ，８３ｄ，９６ｄ）とを備えている。
前記本発明において、前記調整手段（１８，２４；９２ｇ，９３ｄ，９３ｅ，９８）は、前記弁体（１３ａ；９６ｃ）の下流側部分の混合液体の圧力が高くなったときに前記隙間の大きさが小さくなるように自動的に前記弁体（１３ａ；９６ｃ）が移動するように構成することが可能である。
また、前記本発明において、前記調整手段（１８，２４；９２ｇ，９３ｄ，９３ｅ，９８）は、前記弁体（１３ａ；９６ｃ）の上流側部分の混合液体の圧力が高くなったときに前記隙間の大きさが大きくなるように自動的に前記弁体（１３ａ；９６ｃ）を移動させるように構成することが可能である。
前記構成を備えた本発明のミキサー（１，４１，６１，８１，９１）では、水は絞り部（４ｂ，４３ａ，６４ａ，８２，９４）と弁体（１３ａ，５３ａ，６８ａ，８３ａ，９６ｃ）との隙間を流れて加速される。この加速された第１液体の乱流と絞り部を通り過ぎた部屋で油の粒子が拡散して、供給された第２液体が混合される。そして、調整手段（１８，２４，５３ｃ，６８ｃ，８３ｃ，９８，９３ｄ，９３ｅ）により、弁体（１３ａ，５３ａ，６８ａ，８３ａ，９６ｃ）を絞り部（４ｂ，４３ａ，６４ａ，８２，９４）に対して相対移動させて、前記隙間の大きさを変更することができる。前記隙間の大きさを変更して前記隙間の上流側と下流側との差圧を調節することにより、第１液体と第２液体との混合すなわちミキシングレベルを調整することができる。また、前記隙間の大きさを変更してミキサー（１，４１，６１，８１，９１）の下流側の圧力を調節することができる。
前記弁体（９６ｃ）を自動的に移動させるように構成した場合において、弁体（９６ｃ）を絞り部の下流側に配置した場合には絞り部の上流側と下流側の圧力差が一定に保持されるように自動調節することが可能となり、弁体（９６ｃ）を絞り部の上流側に配置した場合には絞り部の下流側の圧力が一定に保持されるように自動調節することが可能となる。
また、本発明のミキサー制御装置は、前記ミキサー（９１）と、前記ミキサー（９１）から流出する混合液体のミキシングレベルを検出するミキシングレベルセンサ（１１６）と、ミキシングレベルの制御目標値を設定するレベル設定手段と、前記ミキシングレベル検出器（１１６）の検出信号が前記設定された目標値となるように前記弁体（９６ｃ）を移動させて前記隙間の大きさを調節するミキシングレベル制御装置（１２０）とにより構成することができる。
（実施例）
次に、図面により本発明の実施の形態の具体例（実施例）を説明する。
（実施例１）
図１は本発明のミキサーの実施例１の断面図である。
図１において、ミキサー１は、一体的に連結された第１ボディ２および第２ボディ３を有している。第１ボディ２には、第１ボディ２の左端面に開口するスリーブ収容孔２ａ、このスリーブ収容孔２ａに接続し且つ下端面に開口する水流入孔２ｂおよび、前記スリーブ収容孔２ａに接続し且つ右端面に開口するピン収容孔２ｃが形成されている。
前記第１ボディ２の右端面に連結された第２ボディ３は、前記ピン収容孔２ｃの右端に嵌合する嵌合部３ａを有しており、前記嵌合部３ａにはその中心部に形成されたピン貫通孔３ｂと前記ピン貫通孔３ｂの外周に形成された複数の液体連通孔３ｃとが形成されている。また、この第２ボディ３は、その下面と前記液体連通孔３ｃとの間に形成された液体排出孔３ｄを有している。液体排出孔３ｄの上端はめくら栓３ｅにより閉塞されている。
前記スリーブ収容孔２ａにはオリフィススリーブ４が嵌合している。オリフィススリーブ４には、左側に油吐出室４ａが、右側に油吐出室４ａよりも小径の絞り部４ｂが形成されている。断面略円形の絞り部４ｂの右端部（すなわち、下流側端部）はテーパー状に拡大している。また、オリフィススリーブ４には、前記第１ボディ２の水流入孔２ｂと油吐出室４ａとを連通する水流入口４ｃが形成されている。スリーブ収容孔２ａの内周面とオリフィススリーブ４の外周面との間には、Ｏリング６ａ，６ｂが設けられ、シールされて液密となっている。そして、油吐出室４ａの左側の開口面をフランジ７が覆っている。このフランジ７はスクリュー８で第１ボディ２に固定されている。フランジ７には供給路としての油吐出チューブ９が貫通して配置され、その先端は油吐出室４ａ内に達している。また、油吐出チューブ９の他端は接続具１１を介して圧延潤滑システムＳの油吐出ポンプ１２に接続されている。
前記ピン収容孔２ｃには、ニードル弁１３が配置されている。ニードル弁１３には、左端の円錐状の弁部１３ａ、この弁体である弁部１３ａから右側に延在するピン部１３ｂ、このピン部１３ｂの右端部のピストン取付部１３ｃおよびこのピストン取付部１３ｃの右側の雄ネジ部１３ｄが形成されている。ピン部１３ｂはピン貫通孔３ｂに挿入されて摺動可能に支持されている。また、ピストン取付部１３ｃおよび雄ネジ部１３ｄは第２ボディ３から外側に突出している。第２ボディ３の右側には筒状のアジャスタケース１６が設けられている。アジャスタケース１６の右開口面はカバー１７で覆われている。このカバー１７にアジャストスクリュー１８が貫通した状態で螺合しており、アジャストスクリュー１８を回転することにより、アジャストスクリュー１８の突出量を調整することができる。
アジャスタケース１６内には、前記ニードル弁１３のピストン取付部１３ｃおよび雄ネジ部１３ｄが突出している。このピストン取付部１３ｃにピストン２１が嵌合し、このピストン２１を雄ネジ部１３ｄに螺合するナット２２で固定している。ピストン２１はアジャスタケース１６内を左右に摺動可能である。
また、アジャスタケース１６内には、ピストン２１の右側にスプリング台座２３が設けられるとともに、ピストン２１とスプリング台座２３との間に圧縮バネであるスプリング２４が配置されている。そして、スプリング台座２３には、アジャストスクリュー１８の先端が当接する。そして、調整手段であるアジャストスクリュー１８を回転して、アジャストスクリュー１８の突出量を変更することにより、スプリング台座２３の位置を調整することが可能である。
また、圧延潤滑システムＳには、水吐出ポンプ２６が設けられ、この水吐出ポンプ２６が流水路２７を介してミキサー１の水流入孔２ｂに接続されている。流水路２７には水圧計２８が設けられているとともに、流水路２７の途中から分岐路２９が分岐している。この分岐路２９により、ミキサー１以外の装置にも水が供給される。
ミキサー１の液体排出孔３ｄには、圧延潤滑システムＳの混合液体用流路３１が接続され、混合液体用流路３１の途中には液圧計３２が接続されている。また、混合液体用流路３１の先端は、複数（この実施例では６本）に分岐して、分岐路Ｌ１〜Ｌ６が設けられている。各分岐路Ｌ１〜Ｌ６には、各々混合液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６が接続されている。この混合液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６は一直線上に配置されており、圧延ロールＲに対向して配置されている。そして、外側の４本の分岐路Ｌ１，Ｌ２，Ｌ５，Ｌ６には、混合液噴射ノズルＮ１，Ｎ２，Ｎ５，Ｎ６の上流側に開閉弁Ｖ１，Ｖ２，Ｖ５，Ｖ６が配置され、この開閉弁Ｖ１，Ｖ２，Ｖ５，Ｖ６を開閉することにより、混合液噴射ノズルＮ１，Ｎ２，Ｎ５，Ｎ６から液体を噴射したり、また、噴射を遮断したりすることが可能である。なお、この実施例１においては、ミキサー１における水が流れる流路は、水流入孔２ｂ、水流入口４ｃ、油吐出室４ａ、絞り部４ｂの流路、ピン収容孔２ｃ、液体連通孔３ｃおよび液体排出孔３ｄなどで構成されている。
（実施例１の作用）
この様に構成されている実施例１では、水吐出ポンプ２６および油吐出ポンプ１２を駆動すると、水吐出ポンプ２６から吐出した水は、流水路２７、水流入孔２ｂおよび水流入口４ｃを通って油吐出室４ａに流入する。この油吐出室４ａに流入した水は、油吐出ポンプ１２から吐出された油（すなわち、潤滑オイル）と合流する。そして、絞り部４ｂを通ってピン収容孔２ｃに向かって流れる。
ところで、絞り部４ｂの下流側では、ニードル弁１３の弁部１３ａが、スプリング２４の付勢力により左側（すなわち絞り部４ｂ側）に付勢されており、絞り部４ｂに当接または近接している。そのため、水の流れが妨げられる。しかしながら、水吐出ポンプ２６および油吐出ポンプ１２からの圧力により、ニードル弁１３が押圧され、調整手段であるスプリング２４の付勢力に抗して右側に変位する。すると、弁部１３ａと絞り部４ｂとの間に形成されるリング状の隙間が大きくなり、油と合流した水がこのリング状の隙間を通ってピン収容孔２ｃに流入する。
そして、リング状の隙間を通る際に、油は粒子が大きな状態で、水の流れ全体に略均一に混ざる。ピン収容孔２ｃにおける混ざった混合液体は、液体連通孔３ｃ、液体排出孔３ｄおよび混合液体用流路３１を通って各混合液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６からロールＲに噴射される。なお、前記ニードル弁１３と絞り部４ｂとの隙間の大きさは、アジャストスクリュー１８の突出量を変更することにより調整することが可能である。そして、油と水との混合すなわちミキシングの強弱は、弁部１３ａと絞り部４ｂとの間の隙間の面積と、この隙間を通過する流速（すなわち、隙間の上流側と下流側との圧力差である差圧ΔＰ）によって決定される。
ところで、水吐出ポンプ２６は、分岐路２９を介して、複数のミキサーやその他のラインに水を供給しており、流水路２７内の水圧は変動することがある。この水圧の変動が、水と油との混合の強弱に大きな影響を与える。すなわち、水圧の変化は流速に関係し、前記隙間を通過する流速が早くなる程、混合が大となり、逆に流速が小さいと混合が小となる。しかしながら、この実施例１では、上流側の水圧が高くなると、前記隙間を通過する流速は早くなるが、ニードル弁１３がスプリング２４の付勢力に抗して右側に変位して、前記隙間を通過する流速を低下させる。逆に、上流側の水圧が低くなると、前記隙間を通過する流速は遅くなるが、ニードル弁１３がスプリング２４の付勢力により左側に変位して、前記隙間を通過する流速を速くして、前記隙間を通過する流速および差圧ΔＰの変動を緩和している。
次に、巾切り（開閉弁Ｖ１，Ｖ２，Ｖ５，Ｖ６の開閉）による水量の変化について、図２を用いて説明する。
図２は実施例１における巾切りによる水量の変化の説明図で、図表１が各液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６の吐出量を示す図表、図表２が全体の吐出量を示す図表である。なお、図表１には、圧延潤滑システムＳの概略図が図示されており、符号３６の部材は安全弁としてのリリーフ弁である。
図表１において、Ｎ１〜Ｎ６の欄には各混合液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６の流量（ｃｃ／ｍｉｎ）を、Ａ欄には水圧計２８が検出した圧力Ａ（ｋｇ／ｃｍ￥ｔ２￥ｔ）を、Ｂ欄には液圧計３２が検出した圧力Ｂ（ｋｇ／ｃｍ￥ｔ２￥ｔ）を、また、ΔＰ欄には圧力Ａと圧力Ｂとの差圧ΔＰ（ｋｇ／ｃｍ￥ｔ２￥ｔ）を各々表示している。そして、第１段目には開閉弁Ｖ１，Ｖ２，Ｖ５，Ｖ６が全て開き混合液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６の全てから混合液体が噴射されている場合（巾切り無しの場合）の値を、第２段目には両端の開閉弁Ｖ１，Ｖ６が閉じて４個の混合液噴射ノズルＮ２〜Ｎ５から混合液体が噴射されている場合（ノズルＮ１，Ｎ６を巾切りの場合）の値を、第３段目には全ての開閉弁Ｖ１，Ｖ２，Ｖ５，Ｖ６が閉じて中央部の２個の混合液噴射ノズルＮ３，Ｎ４から混合液体が噴射されている場合（ノズルＮ１，Ｎ２，Ｎ５，Ｎ６を巾切りの場合）の値を各々表示している。
図表２において、実吐出量の欄には、実施例１のミキサー１を採用した場合における混合液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６からの吐出量（実験値）の総計が表示されている。理論流量の欄には、巾切りの有無に係わらず、ニードル弁１３と絞り部４ｂとの隙間が固定されている場合における混合液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６からの吐出量の総計の理論値が表示されている。この理論値は、巾切りが無い場合における実施例１のミキサー１のニードル弁１３と絞り部４ｂとの隙間を固定した状態で計算されており、巾切りが無い場合には、実吐出量と理論流量とは同じ値となっている。そして、理論的には、混合液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６からの吐出量の総計と圧力Ａとの積が一定であると仮定して、巾切りがある場合の理論流量は算出されている。
開閉弁Ｖ１，Ｖ２，Ｖ５，Ｖ６が全て開いている状態、すなわち、巾切りが無い状態から、両端の開閉弁Ｖ１，Ｖ６を閉じると、両端の混合液噴射ノズルＮ１，Ｎ６からの噴射が遮断され、巾切りが行われる。すると、混合液噴射ノズルの全体の開口面積は２／３となり、混合液体用流路３１を流れる流量（すなわち混合液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６からの吐出量の総計）が減少するとともに、混合液体用流路３１の圧力Ｂが上昇し、差圧ΔＰが低下する。そのため、ニードル弁１３がスプリング２４の付勢力により左側に変位し、弁部１３ａと絞り部４ｂとの間の隙間が小さくなる。それに伴って、図表２に示すように、混合液体用流路３１に流れる流量がさらに減少するとともに、差圧ΔＰは増大する。この様に、スプリング２４は差圧ΔＰの変化を緩和する方向に作動している。
そして、前述のように、油と水とのミキシングの強弱は、差圧ΔＰによって決定されるので、スプリング２４の付勢力により差圧ΔＰの変化を緩和することにより、ミキシングの強弱の変化を少なくすることができる。
また、図表１および図表２に示すように、巾切りの際には、実吐出量は理論流量よりも減少しており、巾切りによる各混合液噴射ノズルからの増大が、ニードル弁１３と絞り部４ｂとの隙間を固定した場合に比べて少なくなっている。この様にして、各混合液噴射ノズルからの噴射量の変化を極力小さくすることができる。
また、開閉弁Ｖ１，Ｖ２，Ｖ５，Ｖ６が全て開いている巾切りが無い状態から、全ての開閉弁Ｖ１，Ｖ２，Ｖ５，Ｖ６を閉じると、混合液噴射ノズルＮ１，Ｎ２，Ｎ５，Ｎ６からの噴射が遮断されて、巾切りが行われ、混合液噴射ノズルの全体の開口面積は１／３となる。この場合にも、両端の開閉弁Ｖ１，Ｖ６を閉じる巾切りの場合と同様に、差圧ΔＰの変化を緩和するとともに、各混合液噴射ノズルからの噴射量の変化を極力小さくすることができる。
前述の実施例１では、ニードル弁１３がバネであるスプリング２４により、水の流路を閉じる方向に付勢されている。したがって、弁部１３ａの上流側と下流側との差圧ΔＰの変化を、スプリング２４の弾性変形により緩和することができる。また、スプリング２４の配置位置をアジャストスクリュー１８により調整することができるので、弁部１３ａと絞り部４ｂとの間の隙間の大きさを微調整することができる。
（実施例２）
図３は実施例２のミキサーの説明図で、図３Ａが平面図、図３Ｂが図３ＡのＩＩＩＢ−ＩＩＩＢ線断面図、図３Ｃが側面図で図３Ｂの矢印ＩＩＩＣから見た図である。
なお、この実施例２の説明において、前記実施例１の構成要素に対応する構成要素には同一符号を付して、その詳細な説明は省略する。
図３において、ミキサー４１のボディ４２には、下端開口から上方に延在しついで右側に折れ曲がる液体排出孔４２ａ、この液体排出孔４２ａに接続する絞り用スリーブ収容孔４２ｂ、この絞り用スリーブ収容孔４２ｂに接続しかつ右端面に開口するピン用スリーブ収容孔４２ｃ、このピン用スリーブ収容孔４２ｃに接続し且つ下端面に開口する水流入孔４２ｄ、および、前記絞り用スリーブ収容孔４２ｂに接続しかつ下端面に開口する油流入孔４２ｅが形成されている。
前記絞り用スリーブ収容孔４２ｂにはオリフィススリーブ４３が嵌合している。オリフィススリーブ４３の内径は、上流および下流側の流路の内径よりも小さくなっており、絞り部４３ａが形成されている。この断面略円形の絞り部４３ａの右端部（すなわち、上流側端部）はテーパー状に拡大している。また、オリフィススリーブ４３には、前記油流入孔４２ｅに接続している油吐出パイプ４４が設けられている。この供給路としての油吐出パイプ４４は、先端がオリフィススリーブ４３の中心軸に達するとともに、下流側に向いて開口している。絞り用スリーブ収容孔４２ｂの内周面とオリフィススリーブ４３の外周面との間には、Ｏリング４６ａ，４６ｂが設けられ、シールされて液密となっている。
ピン用スリーブ収容孔４２ｃにはピン用スリーブ５１が嵌合している。このピン用スリーブ５１には、水流入孔４２ｄに接続する水連通孔５１ａおよびピン支持孔５１ｂが形成されている。そして、ピン用スリーブ収容孔４２ｃには、ニードル弁５３が配置されている。ニードル弁５３には、左端の円錐状の弁部５３ａ、この弁体である弁部５３ａから右側に延在するピン部５３ｂ、このピン部５３ｂの右側の雄ネジ部５３ｃが形成されている。弁部５３ａとオリフィススリーブ４３との間には、リング状の隙間が形成されている。ピン部５３ｂはピン支持孔５１ｂに挿入されて摺動可能に支持されている。また、ボディ４２の右側にはカバー５４が設けられている。そして、ピン用スリーブ５１から右側に突出している雄ネジ部５３ｃは、カバー５４を貫通した状態で、カバー５４に一体に設けられているナット５４ａに螺合しており、ニードル弁５３を回転することにより、ニードル弁５３の突出量（すなわち、弁部５３ａの位置）を調整することができる。この様に、ニードル弁５３の雄ネジ部５３ｃは調整手段として機能している。
油流入孔４２ｅには、逆止弁５６が設けられており、逆止弁５６の外周面には流路形成用の溝が軸方向に複数形成されている。この逆止弁５６は、スプリング５７で閉じる方向に付勢されている。なお、この実施例２においては、ミキサー４１における水が流れる流路は、水流入孔４２ｄ、水連通孔５１ａ、ピン用スリーブ５１の流路、オリフィススリーブ４３の流路および液体排出孔４２ａなどで構成されている。
この様に構成されている実施例２のミキサー４１は、実施例１のミキサー１と同様に、圧延潤滑システムＳの油吐出ポンプ１２、水吐出ポンプ２６、流水路２７、混合液体用流路３１、開閉弁Ｖ１，Ｖ２，Ｖ５，Ｖ６や混合液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６などに接続されている。すなわち、液体排出孔４２ａが混合液体用流路３１を介して混合液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６に、油流入孔４２ｅが油吐出ポンプ１２に、また、水流入孔４２ｄが流水路２７を介して水吐出ポンプ２６に接続されている。
（実施例２の作用）
前記構成を備えた実施例２では、水吐出ポンプ２６および油吐出ポンプ１２を駆動すると、水吐出ポンプ２６から吐出した水は、流水路２７、水流入孔４２ｄおよび水連通孔５１ａを通ってピン用スリーブ５１の流路に流入する。このピン用スリーブ５１の流路の水は、弁部５３ａとオリフィススリーブ４３との間に形成されているリング状の隙間を通って加速され、オリフィススリーブ４３の流路を流れる。また、油吐出ポンプ１２からの油は、その油圧によりスプリング５７の付勢力に抗して逆止弁５６を開け、油流入孔４２ｅを通って油吐出パイプ４４からオリフィススリーブ４３の流路に吐出する。
そして、吐出された油は、リング状の隙間から流れてきた水と合流し、油は水と混合される。この混合液体は、液体排出孔４２ａなどを通って各混合液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６からロールＲに噴射される。なお、前記弁部５３ａとオリフィススリーブ４３との間に形成されているリング状の隙間の大きさは、ニードル弁５３を回転して弁部５３ａの位置を変更することにより調整することが可能である。そして、この調整により、絞り部４３ａ内の流体の流れの状態を調節してして油と水との混合状態を圧延潤滑システムに適した状態に調節することが可能である。この実施例２の場合には、油と水とのミキシングの強弱は、オリフィススリーブ４３における流速、および、オリフィススリーブ４３の下流側の拡大部分である拡散室の大きさで決定される。
（実施例３）
図４は実施例３のミキサーの説明図で、図４Ａが平面図、図４Ｂが図４ＡのＩＶＢ−ＩＶＢ線断面図、図４Ｃが側面図で図４Ｂの矢印ＩＶＣから見た図である。
なお、この実施例３の説明において、前記実施例１の構成要素に対応する構成要素には同一符号を付して、その詳細な説明は省略する。
図４において、ミキサー６１は、一体的に連結された第１ボディ６２および第２ボディ６３を有している。第１ボディ６２には、下端開口から上方に延在しついで右側に折れ曲がる液体排出孔６２ａ、および、この液体排出孔６２ａに接続するスリーブ収容孔６２ｂが形成されている。
前記第１ボディ６２の右端面に連結された第２ボディ６３には、前記スリーブ収容孔６２ｂに接続されるとともに右端面が開口するピン収容孔６３ａ、このピン収容孔６３ａと第２ボディ６３の下面との間に形成された水流入孔６３ｂ、および、前記ピン収容孔６３ａと第２ボディ６３の下面との間に形成された油流入孔６３ｃが形成されている。
前記スリーブ収容孔６２ｂにはオリフィススリーブ６４が嵌合している。オリフィススリーブ６４は筒状で、右側の端部の内径が小さくなって絞り部６４ａが形成されている。
ピン収容孔６３ａの右側部分には、第１ピン支持部材６６および第２ピン支持部材６７が嵌合している。第１ピン支持部材６６には、ピン支持孔６６ａが形成されている。また、第２ピン支持部材６７には、ピン支持孔６７ａおよび、油流入孔６３ｃに接続される油連通孔６７ｂが形成されている。
そして、ピン収容孔６３ａには、ニードル弁６８が配置されている。ニードル弁６８には、左端の円錐状の弁部６８ａ、この弁体である弁部６８ａから右側に延在するピン部６８ｂ、このピン部６８ｂの右側の雄ネジ部６８ｃ、および、ピン部６８ｂの側面から弁部６８ａの側面に達する油流路６８ｄが形成されている。弁部６８ａとオリフィススリーブ６４の絞り部６４ａとの間には、リング状の隙間が形成されている。ピン部６８ｂはピン支持孔６６ａ，６７ａに挿入されて摺動可能に支持されている。供給路としての油流路６８ｄは、ピン部６８ｂ側の端部が油連通孔６７ｂに連通し、かつ、弁部６８ａ側の端部は、放射状に複数開口している。
また、第２ボディ６３の右側にはカバー６９が設けられている。そして、第２ピン支持部材６７から右側に突出している雄ネジ部６８ｃは、カバー６９を貫通した状態で、カバー６９に一体に設けられているナット６９ａに螺合しており、ニードル弁６８を回転することにより、ニードル弁６８の突出量（すなわち、弁部６８ａの位置）を調整することができる。この様に、ニードル弁６８の雄ネジ部６８ｃは調整手段として機能している。
油流入孔６３ｃには、逆止弁７１が設けられている。この逆止弁７１は、スプリング７２で閉じる方向に付勢されている。なお、この実施例３においては、ミキサー６１における水が流れる流路は、水流入孔６３ｂ、ピン収容孔６３ａの左側部分に形成された流路、オリフィススリーブ６４の流路および液体排出孔６２ａなどで構成されている。
この様に構成されている実施例３のミキサー６１は、実施例１のミキサー１と同様に、圧延潤滑システムＳの油吐出ポンプ１２、水吐出ポンプ２６、流水路２７、混合液体用流路３１、開閉弁Ｖ１，Ｖ２，Ｖ５，Ｖ６や混合液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６などに接続されている。すなわち、液体排出孔６２ａが混合液体用流路３１を介して混合液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６に、油流入孔６３ｃが油吐出ポンプ１２に、また、水流入孔６３ｂが流水路２７を介して水吐出ポンプ２６に接続されている。
（実施例３の作用）
前記構成を備えた実施例３のミキサー６１では、水吐出ポンプ２６および油吐出ポンプ１２を駆動すると、水吐出ポンプ２６から吐出した水は、流水路２７および水流入孔６３ｂを通ってピン収容孔６３ａに流入する。また、油吐出ポンプ１２からの油は、その油圧によりスプリング７２の付勢力に抗して逆止弁７１を開け、油流入孔６３ｃおよび油連通孔６７ｂを通ってニードル弁６８の油流路６８ｄに流入し、弁部６８ａの側面からピン収容孔６３ａに吐出する。そして、吐出された油は、ピン収容孔６３ａの水の流れと合流し混ざる。このピン収容孔６３ａの混合液体は、弁部６８ａと絞り部６４ａとの間に形成されているリング状の隙間を通って、オリフィススリーブ６４の流路を流れる。弁部６８ａと絞り部６４ａとの間のリング状の隙間を通る際に、水は加速されるとともに、油と水とは略均一に混合される。この混合液体は、液体排出孔６２ａなどを通って各混合液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６からロールＲに噴射される。
なお、前記弁部６８ａとオリフィススリーブ６４との間に形成されているリング状の隙間の大きさは、ニードル弁６８を回転して弁部６８ａの位置を変更することにより調整することが可能である。そして、この隙間の調整により、油と水とのミキシングレベルを変更することが可能である。
（実施例４）
図５は実施例４のミキサーの説明図で、図５Ａが平面図、図５Ｂが図５ＡのＶＢ−ＶＢ線断面図、図５Ｃが側面図で図５Ｂの矢印ＶＣから見た図である。なお、この実施例４の説明において、前記実施例１および実施例３の構成要素に対応する構成要素には同一符号を付して、その詳細な説明は省略する。
図５において、実施例４のミキサー８１は、実施例３のミキサー６１と同様に、一体的に連結された第１ボディ６２および第２ボディ６３を有している。そして、実施例４は実施例３と、オリフィススリーブの形状、ニードル弁の弁部の形状およびニードル弁の油流路が異なっており、他の構成要素は略同じ構成となっている。実施例４のオリフィススリーブ８２は、内径が下流側の流路の内径よりも小さくなって、絞り部が形成されているとともに、右端部はテーパー状に拡大している。ニードル弁８３は、弁部８３ａ、ピン部８３ｂ、雄ネジ部８３ｃおよび油流路８３ｄを有している。
弁体である弁部８３ａは、実施例３の弁部６８ａと異なり、先端がカットされた円錐台状をしている。ピン部８３ｂは、実施例３のピン部６８ｂと同様に、ピン支持孔６６ａ，６７ａで摺動および回転可能に支持されている。調整手段としての雄ネジ部８３ｃは、実施例３の雄ネジ部６８ｃと同様にナット６９ａに螺合している。供給路としての油流路８３ｄはピン部８３ｂの側面から弁部８３ａの先端面に達している。弁部８３ａとオリフィススリーブ８２との間には、リング状の隙間が形成されている。
なお、この実施例４においては、ミキサー８１における水が流れる流路は、水流入孔６３ｂ、ピン収容孔６３ａの左側部分に形成された流路、オリフィススリーブ８２の流路および液体排出孔６２ａなどで構成されている。
この様に構成されている実施例４のミキサー８１は、実施例３のミキサー６１と同様に、圧延潤滑システムＳの油吐出ポンプ１２、水吐出ポンプ２６、流水路２７、混合液体用流路３１、開閉弁Ｖ１，Ｖ２，Ｖ５，Ｖ６や混合液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６などに接続されている。
（実施例４の作用）
前記構成を備えた実施例４のミキサー８１では、水吐出ポンプ２６および油吐出ポンプ１２を駆動すると、水吐出ポンプ２６から吐出した水は、流水路２７および水流入孔６３ｂを通ってピン収容孔６３ａに流入する。このピン収容孔６３ａの流路の水は、弁部８３ａとオリフィススリーブ８２との間に形成されているリング状の隙間を通って加速され、オリフィススリーブ８２の流路に流れ込む。また、油吐出ポンプ１２からの油は、その油圧によりスプリング７２の付勢力に抗して逆止弁７１を開け、油流入孔６３ｃおよび油連通孔６７ｂを通ってニードル弁８３の油流路８３ｄに流入し、弁部８３ａの先端面からオリフィススリーブ８２の流路に吐出する。
そして、吐出された油は、リング状の隙間から流れてきた水と合流し、油は水の流れに混ざる。この混合液体は、液体排出孔６２ａなどを通って各混合液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６からロールＲに噴射される。なお、前記弁部８３ａとオリフィススリーブ８２との間に形成されているリング状の隙間の大きさは、ニードル弁８３を回転して弁部８３ａの位置を変更することにより調整することが可能である。前記リング状の隙間の大きさを調節することにより水と油とのミキシングレベルを変更することが可能である。
また、前記構成を備えた実施例４では、前記実施例３と異なり、弁部８３ａの中心より油が吐出されている。そのため、水の流れの中心部に油が導入され、より均一な混合が可能となっている。その結果、混合液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６の巾方向の濃度分布のバラツキを少なくすることができる。
（実施例５）
図６は実施例５のミキサーの説明図で、図６Ａが平面図、図６Ｂが図６ＡのＶＩＢ−ＶＩＢ線断面図、図６Ｃが側面図で図６Ｂの矢印ＶＩＣから見た図である。
図７は実施例５のミキサーにおける油および水の流れを説明する説明図である。なお、この実施例５の説明において、前記実施例１の構成要素に対応する構成要素には同一符号を付して、その詳細な説明は省略する。
図６において、ミキサー９１は、一体的に連結された第１ボディ９２および第２ボディ９３を有している。第１ボディ９２には、第１ボディ９２の左端面に開口するスプリング収容孔９２ａ、このスプリング収容孔９２ａに接続し且つ右端面に開口する混合孔９２ｂ、この混合孔９２ｂに接続し且つ上端面に開口する水流入孔９２ｃおよび、前記スプリング収容孔９２ａに接続し且つ上端面に開口する空気供給孔９２ｄが形成されている。
前記第１ボディ９２の右端面に連結された第２ボディ９３は、前記混合孔９２ｂに接続される弁部収容孔９３ａ、この弁部収容孔９３ａに接続されるアジャスタ収納孔９３ｂ、前記弁部収容孔９３ａと第２ボディ９３の下面との間に形成された液体排出孔９３ｃ、並びに、この液体排出孔９３ｃとアジャスタ収納孔９３ｂとを連通する水平背圧流路９３ｄおよび垂直背圧流路９３ｅを有している。この水平背圧流路９３ｄの右端および垂直背圧流路９３ｅの下端はめくら栓９３ｆ，９３ｇにより閉塞されている。
混合孔９２ｂと弁部収容孔９３ａとの接続部分には、絞り部であるリング状のシート９４が配設され、流路が絞られている。スプリング収容孔９２ａの左端開口は、第１カバー９５で覆われている。この第１カバー９５には、スプール弁貫通孔９５ａが形成されている。このスプール弁貫通孔９５ａ、スプリング収容孔９２ａ、混合孔９２ｂ、シート９４および弁部収容孔９３ａを貫通する状態でスプール弁９６が配設されている。このスプール弁９６は、左端が第１カバー９５の外側に突出し、また、右端がアジャスタ収納孔９３ｂに嵌入している。スプール弁９６には、スプリング収容孔９２ａに接触して摺動する第１大径部９６ａ、アジャスタ収納孔９３ｂに接触して摺動する第２大径部９６ｂ、第１大径部９６ａと第２大径部９６ｂとの間に設けられている弁部９６ｃ、および、第１大径部９６ａの右端からスプール弁９６の左端に達する油流入路９６ｄが形成されている。そして、前述の水流入孔９２ｃの軸線の延長線は、スプール弁９６の軸線からズレており、水流入孔９２ｃからの流れは、スプール弁９６の周囲を回転しながら流れる。
また、スプール弁９６の弁部９６ｃの前記シート９４に対向する部分をゆるやかなテーパ面とすることによりミキシング度合いの分布を広範囲に調節することができる。
スプリング収容孔９２ａに配置されている圧縮バネであるスプリング９８は、左端が第１カバー９５に、右端が第１大径部９６ａに当接しており、スプール弁９６を右側（すなわちスプール弁９６が開く方向）に付勢している。アジャスタ収納孔９３ｂには、アジャストスクリュー９９が配置されている。このアジャストスクリュー９９は、スプール弁９６に当接する当接部９９ａ、この当接部９９ａの右側に形成されている大径の摺動部９９ｂ、および、この摺動部９９ｂから右側に伸びている雄ネジ部９９ｃを具備している。そして、アジャストスクリュー９９の摺動部９９ｂはアジャスタ収納孔９３ｂに接触して摺動する。また、第２ボディ９３の右側には第２カバー１０１が設けられている。そして、アジャストスクリュー９９の雄ネジ部９９ｃは、第２カバー１０１を貫通した状態で、第２カバー１０１に一体に設けられているナット１０１ａに螺合しており、アジャストスクリュー９９を回転することにより、当接部９９ａの位置が左右に変位する。この当接部９９ａの変位にともなって、当接部９９ａに当接しているスプール弁９６の弁体である弁部９６ｃの位置が調整される。
なお、この実施例５においては、ミキサー９１における水が流れる流路は、水流入孔９２ｃ、混合孔９２ｂ、シート９４の流路、弁部収容孔９３ａおよび液体排出孔９３ｃなどで構成されている。そして、液体排出孔９３ｃからの液圧（すなわち、弁部９６ｃの下流側の圧力である背圧）が背圧流路９３ｄ，９３ｅを介してスプール弁９６の右端面に加わる。
この様に構成されている実施例５のミキサー９１は、実施例１のミキサー１と略同様に、圧延潤滑システムＳの油吐出ポンプ１２、水吐出ポンプ２６、流水路２７、混合液体用流路３１、開閉弁Ｖ１，Ｖ６や混合液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６などに接続されている。すなわち、液体排出孔９３ｃが混合液体用流路３１を介して混合液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６に、供給路としての油流入路９６ｄが油吐出ポンプ１２に、また、水流入孔９２ｃが流水路２７（図７においては図示せず）を介して水吐出ポンプ２６（図７においては図示せず）に接続されている。なお、実施例５においては、開閉弁Ｖ２，Ｖ５は設けられていない。また、油流入路９６ｄの油圧を計測する油圧計１０２が設けられている。
さらに、空気供給孔９２ｄは外部に開口して空気逃し用の孔として作動しており、スプール弁９６が移動した際に、スプリング収容孔９２ａ内の圧力が変動することを防止している。
（実施例５の作用）
前記構成を備えた実施例５のミキサー９１では、水吐出ポンプ２６および油吐出ポンプ１２を駆動すると、水吐出ポンプ２６から吐出した水は、水流入孔９２ｃから混合孔９２ｂに流入する。また、油吐出ポンプ１２からの油は、油流入路９６ｄを通って混合孔９２ｂに吐出され、水と合流し混ざる。この混合孔９２ｂでは、前述のように、水流入孔９２ｃの軸線の延長線とスプール弁９６の軸線とがズレているので、水はスプール弁９６の回りを回転しつつ渦を巻きながら、油と混ざり、シート９４と弁部９６ｃとのリング状の隙間を通って加速されて弁部収容孔９３ａに流入する。この混合液体は、回転しながら、液体排出孔９３ｃなどを通って各混合液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６からロールＲに噴射される。
また、液体排出孔９３ｃの混合液体の液圧は、背圧流路９３ｄ，９３ｅを通ってスプール弁９６の端面に加わり、スプール弁９６を左側に押圧し、スプリング９８の付勢力に抗してスプール弁９６を左側に変位させる。そのため、液体排出孔９３ｃの液圧が上昇すると、シート９４と弁部９６ｃとの隙間を減少させて、流量を少なくし、液体排出孔９３ｃの液圧を低下させる。
そのため、開閉弁Ｖ１，Ｖ６が閉じて巾切りが行われた際に、最初は、液体排出孔９３ｃの圧力が上昇するが、その後、スプール弁９６が閉じる方向に変位し、液体排出孔９３ｃの液圧を低下させる。したがって、液体排出孔９３ｃの液圧の変化、および、各混合液噴射ノズルからの噴射量の変化を極力小さくすることができる。
この様にして、スプリング９８および背圧流路９３ｄ，９３ｅで調整手段が構成され、シート９４と弁部９６ｃとの隙間を調整している。
前述の実施例５では、スプール弁９６とシート９４との隙間を閉じる方向に、スプール弁９６の背圧が、スプール弁９６の端面に加わっているとともに、スプリング９８がスプール弁９６を、前記隙間の開く方向に付勢している。したがって、スプール弁９６の背圧の変化を、スプリング９８の弾性変形により緩和することができる。その結果、巾切りが行われたりした際にも、液体排出孔９３ｃの圧力の変化を少なくしている。この巾切りの際には上流側の液圧は略変化しないので、結果的に、上流側と下流側の差圧ΔＰの変化を少なくすることができる。また、液体排出孔９３ｃの圧力の変化が少ないので、各混合液噴射ノズルからの噴射量の変化を極力小さくすることができる。
さらに、水流入孔９２ｃの軸線の延長線とスプール弁９６の軸線とがズレているので、水はスプール弁９６の回りを回転しつつ渦を巻きながら流れる。この水の回転流により、水と油とは濃度分布を均一化することが可能である。この回転流が無い場合には、水と油の混合状態がアンバランスな状態になったり、水と油の比重差で分離したりすることがある。
なお、この実施例５のように、シート９４の下流側に弁部９６ｃを配置して前記シート９４の下流端部で流路を絞るように構成した場合、前記スプリング９８の弾性力および当接部９９ａの位置を調節することにより、シート９４の上流側と下流側の圧力差が一定になる差圧一定型のミキサーを構成することができた。この場合、前記圧力差を常時一定にすることができるので、水と油とのミキシングレベルを常時一定にすることができる。すなわち、この実施例５のミキサーはミキシング一定型のミキサーとして作用する。
なお、シート９４と弁部９６ｃとの隙間の上流側の圧力が上昇したときに、上流側と下流側の圧力差が一定となる理由は次のようであると考えられる。
すなわち、シート９４と弁部９６ｃとの隙間の上流側の圧力が上昇すると、絞り部の流速が増加してスプールのテーパ部にフローフォース（流れによる力）が働き、スプールを隙間が大きくなる方向に移動させる。このとき、スプリング９８とスプール弁９８の背圧とのつり合って差圧一定型のミキサーになると考えられる。
（実施例６）
図８は実施例６のミキサーにおける油および水の流れを説明する説明図である。なお、この実施例６の説明において、前記実施例１および実施例５の構成要素に対応する構成要素には同一符号を付して、その詳細な説明は省略する。
図８において、実施例６の弁部９６ｃの形状は、実施例５の弁部９６ｃと異なり、シート９４に対向して形成されたテーパ面以外は円筒面に形成されている。また、実施例６においては、実施例５におけるスプリング収容孔９２ａにはスプリング９８が収納されておらず、空気圧室９２ｅとなっている。さらに、空気供給孔９２ｄには、空気圧調整装置である比例電磁圧力調整弁１１１を介して空気圧源である空気吐出ポンプ１１２が接続されている。
空気供給孔９２ｄの空気圧は気圧計１１３で計測されている。そして、前記比例電磁圧力調整弁１１１により空気圧室９２ｅ内の空気圧が調節され、その空気圧はスプール弁９６を右方に押圧している。この空気圧を調節することにより、スプール弁９６を右方に押圧する力を調節することができる。また、混合液体用流路３１には発光素子および受光素子により構成されたミキシングレベルセンサ（ミキシングレベル検出器）１１６が設けられ、このミキシングレベルセンサ１１６で混合液体用流路３１を流れる混合液体のミキシングレベルをモニターしている。ミキシングレベルセンサ１１６は発光素子から出射して混合液体を透過した光量を受光素子で検出するセンサにより構成されており、ミキシングレベルが高くなる程、検出光量が低下する。実施例６の他の構成は、実施例５と略同じである。
（実施例６の作用）
図８に示す実施例６では、水と油との混合の作用およびスプール弁９６の作動は実施例５と略同じであるので、その説明は省略する。なお、実施例５においては、スプール弁９６はスプリング９８により右方向に付勢されているが、実施例６においては、空気圧室９２ｅ内の空気圧により右方向に付勢している。そして、比例電磁圧力調整弁１１１を作動させて、空気圧室９２ｅ内の気圧を調整して、スプール弁９６の位置を調整することができる。すなわち、ミキシングレベルセンサ１１６によりミキシングレベルをモニターして、ミキシングレベルが適切となるように、比例電磁圧力調整弁１１１を作動させることができる。
この様にして、空気圧室９２ｅ、比例電磁圧力調整弁１１１および背圧流路９３ｄ，９３ｅで調整手段が構成され、シート９４と弁部９６ｃとの隙間を調整している。
この実施例６も、前記実施例５と同様に、シート９４の下流側に弁部９６ｃを配置して前記シート９４の下流端部で流路を絞るように構成しているので、前記空気圧室９２ｅ内の空気圧および当接部９９ａの位置を調節することにより、シート９４の上流側と下流側の圧力差が一定になる差圧一定型のミキサーを構成することができた。
（実施例７）
図９は実施例７のミキサーにおける油および水の流れを説明する説明図である。なお、この実施例７の説明において、前記実施例１および実施例５の構成要素に対応する構成要索には同一符号を付して、その詳細な説明は省略する。
図９において、実施例７の弁部９６ｃの形状は、実施例５の弁部９６ｃと異なり、上流から下流に向かってテーパー状をしているとともに、フランジ９６ｅが設けられている。他の構成は、図７の実施例５と略同じである。なお、スプリング９８および背圧流路９３ｄ，９３ｅで調整手段が構成され、シート９４と弁部９６ｃとの隙間を調整している。
（実施例７の作用）
水と油との混合の作用は実施例５と略同じであるが、弁部９６ｃにフランジ９６ｅが設けられているので、フランジ９６ｅの上流側と下流側の差圧ΔＰがスプール弁９６に加わる。そのため、水流入孔９２ｃの圧力が変動、たとえば、上昇した際には、スプール弁９６を開ける方向に変位させ、差圧ΔＰの変化を緩和することができる。
なお、この実施例７も差圧一定型のミキサーとして構成することができる。
（実施例８）
図１０は実施例８のミキサーにおける油および水の流れを説明する説明図である。なお、この実施例８の説明において、前記実施例１および実施例５の構成要素に対応する構成要素には同一符号を付して、その詳細な説明は省略する。
図１０に示す実施例８においては、前記実施例５においてシート９４の下流側に配置されていた弁部９６ｃが、シート９４の上流側に配置されている。また、実施例８においては、前記実施例５におけるスプリング収容孔９２ａにはスプリング９８が収納されておらず、作動圧室９２ｆとなっており、作動圧室９２ｆの圧力が上昇すると、スプール弁９６は閉まる方向に移動する。そして、実施例８においては、第２ボディ９３の背圧流路９３ｄ，９３ｅは設けられておらず、第１ボディ９２に背圧流路９２ｇが設けられている。この背圧流路９２ｇが液体排出孔９３ｃと作動圧室９２ｆとを連通している。さらに、スプリング９８はスプール弁９６とアジャストスクリュー９９との間に配設され、スプール弁９６を開ける方向に付勢している。他の構成は、実施例５と略同じである。
（実施例８の作用）
前記構成を備えた実施例８のミキサー９１では、水吐出ポンプ２６および油吐出ポンプ１２を駆動すると、水吐出ポンプ２６から吐出した水は、水流入孔９２ｃから混合孔９２ｂに流入する。また、油吐出ポンプ１２からの油は、油流入路９６ｄを通って混合孔９２ｂに吐出され、水と合流し混ざる。この混合孔９２ｂでは、前述のように、水流入孔９２ｃの軸線の延長線とスプール弁９６の軸線とがズレているので、水はスプール弁９６の回りを回転しつつ渦を巻きながら、油と混ざり、シート９４と弁部９６ｃとのリング状の隙間を通って加速されて弁部収容孔９３ａに流入する。この混合液体は、回転しながら、液体排出孔９３ｃなどを通って各混合液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６からロールＲに噴射される。
また、液体排出孔９３ｃの混合液体の液圧は、背圧流路９２ｇを通って作動圧室９２ｆに達し、スプール弁９６を右側に押圧し、スプリング９８の付勢力に抗してスプール弁９６を右側に変位させる。そのため、液体排出孔９３ｃの液圧が上昇すると、シート９４と弁部９６ｃとの隙間を減少させて、流量を少なくし、液体排出孔９３ｃの液圧を低下させる。
そのため、実施例１の場合と同様に、開閉弁Ｖ１，Ｖ６が閉じて巾切りが行われた際にも、液体排出孔９３ｃの圧力の変化、および、各混合液噴射ノズルからの噴射量の変化を極力小さくすることができる。
そして、スプリング９８および背圧流路９２ｇで調整手段が構成され、シート９４と弁部９６ｃとの隙間を調整している。
なお、この図１０の実施例８のように、シート９４の上流側に弁部９６ｃを配置して前記シート９４の上流端部で流路を絞るように構成した場合、前記スプリング９８の弾性力および当接部９９ａの位置を調節することにより、シート９４の下流側の圧力が一定になるスプレー圧一定型のミキサーを構成することができた。この場合、前記ノズルから吐出される時のスプレー圧を常時一定にすることができるので、実施例５のミキサーはスプレー圧一定型のミキサーとして作用する。
（実施例９）
図１１は実施例９のミキサーにおける油および水の流れを説明する説明図である。なお、この実施例９の説明において、前記実施例６および実施例８の構成要素に対応する構成要素には同一符号を付して、その詳細な説明は省略する。
図１１に示す実施例９においては、実施例８におけるアジャストスクリュー９９およびスプリング９８が設けられておらず、これらが配置されていた空間が空気圧室９３ｈとなっている。そして、この空気圧室９３ｈに実施例６と同様に、比例電磁圧力調整弁１１１を介して空気吐出ポンプ１１２が接続されている。また、空気圧室９３ｈの空気圧は気圧計１１３で計測されている。
（実施例９の作用）
水と油との混合の作用およびスプール弁９６の作動は実施例８と略同じであるので、その説明は省略する。なお、実施例８においては、スプール弁９６はスプリング９８により左側に付勢されているが、実施例９においては、空気圧室９３ｈ内の空気圧により左方向に付勢している。そして、比例電磁圧力調整弁１１１を作動させて、空気圧室９３ｈ内の気圧を調整して、スプール弁９６の位置を調整することができる。すなわち、ミキシングレベルセンサ１１６の検出信号に応じて、ミキシングレベルが適切となるように、比例電磁圧力調整弁１１１を作動させることができる。
この様にして、作動圧室９２ｆ、背圧流路９２ｇ、空気圧室９３ｈおよび比例電磁圧力調整弁１１１で調整手段が構成され、シート９４と弁部９６ｃとの隙間を調整している。
この図１１の実施例９も、シート９４の上流側に弁部９６ｃを配置して前記シート９４の上流端部で流路を絞るように構成したので、前記空気圧室９３ｈの圧力および当接部９９ａの位置を調節することにより、シート９４の下流側の圧力が一定になるスプレー圧一定型のミキサーを構成することができた。この実施例９のスプレー圧一定型のミキサーは、前記ノズルから吐出される時のスプレー圧を常時一定にすることができる。
（実施例１０）
図１２は実施例１０のミキサーの説明図で、図１２Ａが平面図、図１２Ｂが図１２ＡのＸＩＩＢ−ＸＩＩＢ線断面図、図１２Ｃが側面図で図１２Ｂの矢印ＸＩＩＣから見た図である。
図１３は実施例１０のミキサーにおける油および水の流れを説明する説明図である。
なお、この実施例１０の説明において、前記実施例５の構成要素に対応する構成要素には同一符号を付して、その詳細な説明は省略する。
図１２、図１３において、ミキサー９１の第１ボディ９２は、円筒状の空気圧室９２ｅ、混合孔９２ｂ、水流入孔９２ｃ、前記水流入孔９２ｃに開口する油流入孔９２ｈ、および前記油流入孔９２ｈに油を供給する油流入路９２ｉを有している。
第２ボディ９３は、一体的に連結された上流側ボディ９３Ａおよび下流側ボディ９３Ｂにより構成されている。前記上流側ボディ９３Ａは、弁部収容孔９３ａ、弁貫通孔９３ｉおよび前記弁貫通孔９３ｉの周囲に形成された４個の流路形成孔９３ｊを有しており、前記下流側ボディ９３Ｂは、位置決め部材収容孔９３ｂ′および液体排出孔９３ｃを有している。
前記空気圧室９２ｅの外端を閉塞する第１カバー９５には空気供給孔９５ｄが形成されている。
前記位置決め部材収容孔９３ｂ′の外端は第２カバー１０１に閉塞されており、第２カバー１０１に設けた位置決め部材１０１ｂは、前記位置決め部材収容孔９３ｂ′の内部に突出している。
スプール弁９６は、前記円筒状の空気圧室９２ｅに嵌合する第１大径部９６ａと、前記弁貫通孔９３ｉに嵌合する第２大径部９６ｂと、シート９４との間に液体流路を形成し且つその液体流路の流路面積を調節するための弁部９６ｃとを有している。そして、前記スプール弁９６は前記空気室９２ｅおよび弁貫通孔９３ｉにより摺動可能に支持されている。前記スプール弁９６は、右方に移動した場合、前記第２大径部９６ｂの右端が前記位置決め部材１０１ｂの内端に当接した状態で位置規制される。
圧延潤滑システムＳの水吐出ポンプ２６が流水路２７を介してミキサー９１の水流入孔９２ｃに接続されている。流水路２７には水圧計２８が設けられているとともに、流水路２７の途中から分岐路２９が分岐している。
前記油流入路９２ｉには、圧延潤滑システムＳの油吐出ポンプ１２から吐出された油が供給され、油流入孔９２ｈから水流入孔９２ｃに流入するように構成されている。また、前記油流入孔９２ｈの油圧を計測する油圧計１０２が設けられている。
前記空気圧室９２ｅに連通する空気供給孔９５ｄには、比例電磁圧力調整弁１１１を介して空気吐出ポンプ１１２が接続されている。また、空気圧室９２ｅの空気圧は気圧計１１３で計測されている。
この様に構成されている実施例１０のミキサー９１は、実施例１のミキサー１と略同様に、水吐出ポンプ２６、流水路２７、混合液体用流路３１、分岐路Ｌ１〜Ｌ６、混合液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６等に接続されている。前記混合液体用流路３１の途中には液圧計３２が接続されおり、前記分岐路Ｌ１およびＬ６は開閉弁Ｖ０を介して混合液体用流路３１に接続されている。
また、混合液体用流路３１には絞り弁Ｖ７、電磁開閉弁Ｖ８を通って、圧延ロール下方のオイルパン３３に流れるミキシングレベル検出用流路Ｌ７が設けられている。ミキシングレベル検出用流路Ｌ７には、ミキシングレベル計測装置であるミキシングレベルセンサ１１６が設けられている。このミキシングレベルセンサ１１６により混合液体用流路３１を流れる混合液体のミキシングレベルが検出される。この検出信号に応じてミキシングレベルが適切となるように、比例電磁圧力調整弁１１１を作動させることができる。
（実施例１１）
図１４は実施例１１のミキサーおよびミキサー制御装置の説明図である。
なお、この実施例１１の説明において、前記実施例１１の構成要素に対応する構成要素には同一符号を付して、その詳細な説明は省略する。
図１４において、ミキシング制御盤（ミキシングレベル制御装置）１２０には、電源スイッチ１２１、表示器スイッチ１２２、ブザースイッチ１２３、ブザー１２４、目標値設定ツマミ１２５、検出値表示器１２６、制御目標値表示器１２７、および圧力ゲージ１１３等が設けられている。また、制御盤１２０には、減算器１２８、バルブ駆動回路１２９、比例電磁圧力調整弁１１１が設けられている。
電源スイッチ１２１は、ミキシング制御盤１２０全体のオン、オフを行うスイッチである。表示器スイッチ１２２は、前記ミキシングレベル検出値表示器１２６および制御目標値表示器１２７のオン、オフを行うスイッチで、ブザースイッチ１２３はブザー１２４のオン、オフを行うスイッチである。
前記検出値表示器１２６には、前記ミキシングレベルセンサ１１６により検出したミキシングレベルのデジタル値が表示される。混合液体流路３１を流れる液体が水のみの場合にはミキシングレベルセンサ１１６で受光する光量が多くなる。この場合、検出値表示器１２６に表示されるミキシングレベルは約１０００である。また例えば、水および油の混合液体が１％の油を含む場合で且つ、混合液体流路３１を流れる混合液体のミキシングレベルが高い場合には、検出値表示器１２６に表示されるミキシングレベルは約２０〜１００となる。なお、このときのミキシングレベルの値は、油の種類および油の含有率によって異なる。
目標値設定ツマミ１２５により設定されたミキシングレベル目標値は制御目標値表示器１２７にデジタル表示される。前記ミキシングレベル目標値は、油の種類および油の含有率等に応じて設定され、例えば、２０〜１００程度である。
減算器１２８は、ミキシングレベルの検出値と目標設定値との差信号をバルブ駆動回路１２９に出力する。バルブ駆動回路１２９は前記差信号が０となるように、前記比例電磁圧力調整弁１１１を駆動して、前記スプール９６の動作を制御する。この制御により、ミキシングレベルの検出値を常時、目標設定値に近づけることができる。なお、前記ミキサー９１、ミキシングレベルセンサ１１６およびミキシング制御盤１２０等ににより本実施例１１のミキサー制御装置（９１＋１１６＋１２０）が構成されている。
（実施例１２）
図１５は実施例１２のミキサーおよびミキサー制御装置の説明図である。
なお、この実施例１２の説明において、前記実施例１２の構成要素に対応する構成要素には同一符号を付して、その詳細な説明は省略する。
なお、この実施例１２の説明において、前記実施例１１の構成要素に対応する構成要素には同一符号を付して、その詳細な説明は省略する。
図１５において、第１ボディ９２には前記スプール弁９６の第１大径部９６ａが嵌合するスプリング収容孔９２ａが設けられている。第１ボディ９２の外端に連結される第１カバー９５には前記スプリング収容孔９２ａに接続するアジャスタ収容孔９５ｅが形成されており、アジャスタ収容孔９５ｅの外端は閉塞部材９５ｆにより閉塞されている。
アジャスタ９９は嵌合部９９ｂおよび雄ネジ部９９ｃを有しており、前記嵌合部９９ｂは前記アジャスタ収容孔９５ｅに摺動および回動可能に嵌合している。前記アジャスタ９９の雄ネジ部９９ｃは前記閉塞部材９５ｆに形成された雌ネジ孔に螺合し且つその雌ネジ孔を貫通している。前記雄ネジ部９９ｃの外端部にはギヤＧ１が固着されている。
前記スプリング収容孔９２ａ内部に配置されたスプリング９８は前記スプール弁９６の第１大径部９６ａと前記アジャスタ９９の嵌合部９９ｂとの間で圧縮されている。
モータ駆動回路ＤＭにより回転駆動されるモータＭの出力軸には出力ギヤＧ２が装着されている。出力ギヤＧ２は前記ギヤＧ１と噛み合っている。前記モータ駆動回路ＤＭはミキシング制御盤１２０の減算器１２８の出力信号が０になるように、前記モータＭを駆動してスプール弁９６の位置（すなわち、絞り９４と弁部９６ｃとの間の隙間）を制御する。
なお、前記ミキサー９１、ミキシングレベルセンサ１１６およびミキシング制御盤１２０等ににより本実施例１２のミキサー制御装置（９１＋１１６＋２０）が構成されている。
以上、本発明の実施例を詳述したが、本発明は、前記実施例に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内で、種々の変更を行うことが可能である。本発明の変更例を下記に例示する。
（１）空気供給孔９２ｄには、空気圧調整装置および空気吐出ポンプを接続することも可能であるし、また、接続しないで、空気供給孔９２ｄを空気逃し用の孔として利用することも可能である。
（２）開閉弁Ｖ１，Ｖ２，Ｖ５，Ｖ６の配置や個数などは適宜変更可能である。
（３）混合液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６の個数は適宜選択可能である。
（４）弁は、ニードル弁やスプール弁であるが、他の形式の弁でも可能である。
（５）弁体と絞り部との間の隙間の大きさの変更は、自動的または手動で行うことが可能である。
（６）ミキシングレベルセンサ１１６に代えて、光センサで混合度をモニターすることも可能である。
（７）ミキシングレベルセンサ１１６などの混合度検出センサーを用いて、混合度検出センサーの検出値に基づいて弁体を変位させて自動制御することも可能である。
（８）水と油との混合であるが、他の液体でも可能である。また、ミキサーは圧延潤滑システム以外のシステムにも採用可能である。たとえば、薬品製造システムなどにも採用可能である。
（９）前記スプレー圧一定型のミキサーは、ミキサーに流入する水（ミキサーの上流側の水）の水圧を一定に調節する装置と組み合わせて使用することにより、シート９４の上流側の水圧および下流側の水圧を常に一定とすることができる。このため、シート９４の上流側および下流側差圧を一定にすることができるので、水と油とのミキシングレベルを常時一定にすることができる。この場合、スプレー圧および差圧が一定となるので、圧延ロールに適切な量で且つ適切なミキシングレベルの水および油を安定して供給することが可能となる。
前記本発明によれば、調整手段により、絞り部との間にリング状の隙間を形成しうる弁体を、絞り部に対して相対移動させることができるので、前記隙間の大きさを変更することにより、第１液体と第２液体との混合の度合いを適切な値に調整することができる。したがって、液体の種類（たとえば油種）等に応じて、前記隙間を調整することができるので、油種などの変更があった際にも、部品を交換する必要がなくなる。また、巾切りなどにより、圧力に変動が生じた際にも、前記隙間を調整することにより、第１液体と第２液体との混合の度合いを適切な値に調整することができる。
【図面の簡単な説明】
図１は本発明のミキサーの実施例１の断面図である。
図２は実施例１における巾切りによる水量の変化の説明図で、図表１が各液噴射ノズルＮ１〜Ｎ６の吐出量を示す図表、図表２が全体の吐出量を示す図表である。
図３は実施例２のミキサーの説明図で、図３Ａが平面図、図３Ｂが図３ＡのＩＩＩＢ−ＩＩＩＢ線断面図、図３Ｃが側面図で図３Ｂの矢印ＩＩＩＣから見た図である。
図４は実施例３のミキサーの説明図で、図４Ａが平面図、図４Ｂが図４ＡのＩＶＢ−ＩＶＢ線断面図、図４Ｃが側面図で図４Ｂの矢印ＩＶＣから見た図である。
図５は実施例４のミキサーの説明図で、図５Ａが平面図、図５Ｂが図５ＡのＶＢ−ＶＢ線断面図、図５Ｃが側面図で図５Ｂの矢印ＶＣから見た図である。
図６は実施例５のミキサーの説明図で、図６Ａが平面図、図６Ｂが図６ＡのＶＩＢ−ＶＩＢ線断面図、図６Ｃが側面図で図６Ｂの矢印ＶＩＣから見た図である。
図７は実施例５のミキサーにおける油および水の流れを説明する説明図である。
図８は実施例６のミキサーにおける油および水の流れを説明する説明図である。
図９は実施例７のミキサーにおける油および水の流れを説明する説明図である。
図１０は実施例８のミキサーにおける油および水の流れを説明する説明図である。
図１１は実施例９のミキサーにおける油および水の流れを説明する説明図である。
図１２は実施例１０のミキサーの説明図で、図１２Ａが平面図、図１２Ｂが図１２ＡのＸＩＩＢ−ＸＩＩＢ線断面図、図１２Ｃが側面図で図１２Ｂの矢印ＸＩＩＣから見た図である。
図１３は実施例１０のミキサーにおける油および水の流れを説明する説明図である。
図１４は実施例１１のミキサーおよびミキサー制御装置の説明図である。
図１５は実施例１２のミキサーおよびミキサー制御装置の説明図である。
図１６はベンチュリーミキサーを使用した従来の圧延潤滑システムの要部の説明図である。
【図１】
2002081068.tif 000003
【図２】
2002081068.tif 000004
【図３】
2002081068.tif 000005
【図４】
2002081068.tif 000006
【図５】
2002081068.tif 000007
【図６】
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【図７】
2002081068.tif 000009
【図８】
2002081068.tif 000010
【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
2002081068.tif 000015
【図１４】
2002081068.tif 000016
【図１５】
2002081068.tif 000017
【図１６】
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【国際調査報告】
2002081068.tif 000019
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