(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
帯状薄板（１１）を屈曲部（１２）と平坦部（１３）とを交互に形成して連続するコルゲート状とし、各平坦部（１３）に帯状薄板（１１）の長さ方向（Ｙ）に沿って切り起こした複数のルーバー（１４，１５）を帯状薄板（１１）の幅方向（Ｘ）に並設したルーバーフィン（１０）において、
前記屈曲部（１２）を挟んで対向する平坦部（１３，１３）に形成したルーバー（１４，１５）の切り込み内側端面（１４ａ′，１５ａ′）に連らなる内側端部（１４ａ，１５ａ）と、切り込み外側端面（１４ｂ′，１５ｂ′）に連らなる外側端部（１４ｂ，１５ｂ）とを各頂点とする四角形（Ｐ）を仮想し、この仮想四角形（Ｐ）の前記内側端部（１４ａ，１５ａ）同士を結んだ内側対角線（Ｄ１）方向と、前記外側端部（１４ｂ，１５ｂ）同士を結んだ外側対角線（Ｄ２）方向とに生ずる歪みを等しくする歪調整部分（１００，１１０，１２０）を前記屈曲部（１２）に設けたことを特徴とするルーバーフィン。
【請求項２】
請求項１に記載のルーバーフィン（１０）において、
歪調整部分は、前記仮想四角形（Ｐ）の前記内側対角線（Ｄ１）方向の角部近傍に形成される凸状のエンボス（１００）であることを特徴とするルーバーフィン。
【請求項３】
請求項１に記載のルーバーフィン（１０）において、
歪調整部分は、前記仮想四角形（Ｐ）の前記外側対角線（Ｄ２）方向の角部近傍に形成される開口部（１１０）であることを特徴とするルーバーフィン。
【請求項４】
請求項１に記載のルーバーフィン（１０）において、
歪調整部分は、前記仮想四角形（Ｐ）の前記外側対角線（Ｄ２）方向の角部近傍に形成される凹状のエンボス（１２０）であることを特徴とするルーバーフィン。
【請求項５】
帯状薄板（１１）を屈曲部（１２）と平坦部（１３）とを交互に形成して連続するコルゲート状とし、各平坦部（１３）に帯状薄板（１１）の長さ方向（Ｙ）に沿って切り起こした複数のルーバー（１４，１５）を帯状薄板（１１）の幅方向（Ｘ）に並設したルーバーフィン（１０ａ）において、
前記屈曲部（１２）の幅を、帯状薄板（１１）の幅方向（Ｘ）においてフィンの湾曲を矯正する方向に変化させたことを特徴とするルーバーフィン。
【請求項６】
帯状薄板（１１）を屈曲部（１２）と平坦部（１３）とを交互に形成して連続するコルゲート状とし、各平坦部（１３）に帯状薄板（１１）の長さ方向（Ｙ）に沿って切り起こした複数のルーバー（１４，１５）を帯状薄板（１１）の幅方向（Ｘ）に並設したルーバーフィン（１０ｂ）において、
屈曲部（１２）を挟んで対向する平坦部（１３）にそれぞれ形成された相互に対向するルーバー（１４，１５）の切り起こし方向を、屈曲部（１２）を境として対称に設定したことを特徴とするルーバーフィン。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、熱交換器の放熱用のルーバーフィンに関し、とりわけ、帯状薄板によって屈曲部とルーバーが形成される平坦部とが交互に連続してコルゲート状に形成されるルーバーフィンに関する。
【０００２】
【従来の技術】
エンジン自動車に搭載されるラジエータおよび空調装置に用いられるヒータコア、コンデンサ、エバポレータ等の熱交換器は、それらに設けられたフィンを介して外気との間で効率良く熱交換するようになっている。
【０００３】
図１５は従来のフィン１を示し、図外のコルゲートカッターを用いて帯状薄板２を屈曲部１ａと平坦部１ｂとが交互に連続されるコルゲート状（蛇腹形状）に形成し、各平坦部１ｂに帯状薄板２の長さ方向Ｙに沿って切り起こした複数のルーバー３を、帯状薄板２の幅方向Ｘに並設したルーバーフィンとして構成するようになっている。
【０００４】
ところで、ルーバーフィン１はルーバー３を切り起こした場合、図１６に示すように屈曲部１ａには切り込み内側端部３ａより切り込み外側端部３ｂの歪量が大きくなり、この歪量がルーバーフィン１の長さ方向に蓄積されることにより、図１７に示すようにルーバーフィン１は屈曲部１ａに頂部捻れが発生して、全体的に湾曲して丸まってしまう。
【０００５】
このようにルーバーフィン１が丸まると熱交換器への組付けが不可能となってしまうため、従来では図１５に示したように各平坦部１ｂに形成される複数のルーバー３が、帯状薄板２の幅方向Ｘでその切り起こし方向が対称となるようにグループＡ，Ｂ分けし、グループＡのルーバー３を手前側に開口し、グループＢのルーバー３を向こう側に開口することにより、切り起こしによる歪量を幅方向Ｘで均等化してルーバーフィン１の直状性を保つようになっている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、１つの平坦部１ｂでルーバー３の切り起こし方向、つまり開口方向が異なると、ルーバーフィン１を通過する空気の流れは蛇行することになって抵抗が大きくなり、ひいては空気の通過量が低減して熱交換率が低下してしまう。
【０００７】
そこで、本発明はかかる従来の課題に鑑みて、ルーバーの切り起こし方向にかかわりなくフィン全体が湾曲するのを防止するようにしたルーバーフィンを提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
請求項１の発明にあっては、帯状薄板を屈曲部と平坦部とを交互に形成して連続するコルゲート状とし、各平坦部に帯状薄板の長さ方向に沿って切り起こした複数のルーバーを帯状薄板の幅方向に並設したルーバーフィンにおいて、
前記屈曲部を挟んで対向する平坦部に形成したルーバーの切り込み内側端面に連らなる内側端部と、切り込み外側端面に連らなる外側端部とを各頂点とする四角形を仮想し、この仮想四角形の前記内側端部同士を結んだ内側対角線方向と、前記外側端部同士を結んだ外側対角線方向とに生ずる歪みを等しくする歪調整部分を前記屈曲部に設けたことを特徴としている。
【０００９】
請求項２の発明にあっては、請求項１に記載のルーバーフィンにおいて、歪調整部分は、前記仮想四角形の前記内側対角線方向の角部近傍に形成される凸状のエンボスであることを特徴としている。
【００１０】
請求項３の発明にあっては、請求項１に記載のルーバーフィンにおいて、歪調整部分は、前記仮想四角形の前記外側対角線方向の角部近傍に形成される開口部であることを特徴としている。
【００１１】
請求項４の発明にあっては、請求項１に記載のルーバーフィンにおいて、歪調整部分は、前記仮想四角形の前記外側対角線方向の角部近傍に形成される凹状のエンボスであることを特徴としている。
【００１２】
請求項５の発明にあっては、帯状薄板を屈曲部と平坦部とを交互に形成して連続するコルゲート状とし、各平坦部に帯状薄板の長さ方向に沿って切り起こした複数のルーバーを帯状薄板の幅方向に並設したルーバーフィンにおいて、前記屈曲部の幅を、帯状薄板の幅方向においてフィンの湾曲を矯正する方向に変化させたことを特徴としている。
【００１３】
請求項６の発明にあっては、帯状薄板を屈曲部と平坦部とを交互に形成して連続するコルゲート状とし、各平坦部に帯状薄板の長さ方向に沿って切り起こした複数のルーバーを帯状薄板の幅方向に並設したルーバーフィンにおいて、屈曲部を挟んで対向する平坦部にそれぞれ形成された相互に対向するルーバーの切り起こし方向を、屈曲部を境として対称に設定したことを特徴としている。
【００１５】
【発明の効果】
請求項１に記載の発明によれば、屈曲部の先端面に設けた歪調整部分によって、ルーバーの切り起こしにより屈曲部に発生する歪量を帯状薄板の幅方向に等しくできるため、ルーバーフィンがその長さ方向に湾曲するのを防止して直状性を確保することができる。従って、組付け機に余分な工夫を施すことなく熱交換器に簡単かつ精度良い組付けを行って量産化が可能となる。
【００１６】
請求項２に記載の発明によれば、請求項１の発明の効果に加えて、エンボスによって内側対角線上の内部応力と外側対角線上の内部応力とが等しくなるように材料変形を発生させることができるので、ルーバーフィンを切り起こした際の内側対角線方向と外側対角線方向の歪量を略等しくして、ルーバーフィンの湾曲を防止することができる。
【００１７】
請求項３に記載の発明によれば、請求項１の発明の効果に加えて、開口部が応力吸収部となって外側対角線方向の歪を低減できるので、この外側対角線方向と前記内側対角線方向の歪量を略等しくして、ルーバーフィンの湾曲を防止することができる。
【００１８】
請求項４に記載の発明によれば、請求項１の発明の効果に加えて、凹状のエンボスが応力吸収部となって外側対角線方向の歪を低減できるので、この外側対角線方向と前記内側対角線方向の歪量を略等しくして、ルーバーフィンの湾曲を防止することができる。
【００１９】
請求項５に記載の発明によれば、屈曲部の幅を、帯状薄板の幅方向においてフィンの湾曲を矯正する方向、つまり、フィンの湾曲される曲率が大きくなる内側の屈曲部の幅を大きくする一方、曲率が小さくなる外側の屈曲部の幅を小さくすることにより、ルーバーフィンの湾曲を防止することができる。
【００２０】
請求項６に記載の発明によれば、屈曲部を挟んで対向する平坦部に形成したルーバーの切り起こし方向が、屈曲部を境に対称となることにより、それぞれのルーバーの切り起こし外側に発生する歪を対向する平坦部間で相殺することができるため、ルーバーフィンが湾曲するのを防止することができる。
【００２２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を添付図面を参照して詳細に説明する。
【００２３】
（第１実施形態）
図１〜図８は本発明のルーバーフィンおよびルーバーフィンを形成するコルゲートカッターの第１実施形態を示し、図１はルーバーフィンの一部を示す斜視図、図２は図１中Ａ−Ａ線に沿った拡大断面図、図３はルーバーフィンの成形工程を示す概略図、図４はコルゲートカッターを示す斜視図、図５（ａ）はコルゲートカッターの歯部の１つを示す拡大正面図、同図（ｂ）は（ａ）中Ｂ−Ｂ線に沿った断面図、同図（ｃ）は（ａ）中Ｃ−Ｃ線に沿った断面図、図６はルーバーフィンの要部展開図、図７は図６中Ｄ部の拡大図、図８は図７中Ｅ−Ｅ線に沿った拡大断面図である。
【００２４】
図１に示すように、この第１実施形態のルーバーフィン１０は、アルミニウムを材質とする帯状薄板１１を屈曲部１２と平坦部１３とを交互に形成して連続するコルゲート状（蛇腹形状）として構成し、各平坦部１３，１３…に帯状薄板１１の長さ方向Ｙに沿って切り起こした複数のルーバー１４，１４…および１５，１５…を帯状薄板１１の幅方向Ｘに並設して形成される。
【００２５】
この場合、図２に示すように屈曲部１２を挟んで対向する平坦部１３，１３の一方に形成されるルーバー１４，１４…の切り起こし方向と、他方に形成されるルーバー１５，１５…の切り起こし方向とを相互に逆方向にして形成してある。
【００２６】
前記ルーバーフィン１０は図３に示す製造工程を経て形成され、ロール２０から繰り出される帯状薄板１１を、これの両側に配置される１対のコルゲートカッター２１，２１ａ間に通して、折曲部１２，１２…の形成と平坦部１３，１３…へのルーバー１４，１４…および１５，１５…の形成とを同時に行うようになっている。
【００２７】
その後、ピッチ調整ロール２２，２２ａによってコルゲート形成した部分の送りに抵抗を与えて長さ方向に縮めつつ、隣接する折曲部１２，１２…間のピッチを整えた後、次の切断刃２３まで送って所定長さに切断して、組み込もうとする熱交換器の寸法に合わせた一定長さのルーバーフィン１０を製造するようになっている。
【００２８】
ここで、前記コルゲートカッター２１，２１ａは一方が雄型、他方が雌型として互いに噛み合う構造となっており、図４に一方のコルゲートカッター２１ａを例にとって示す。
【００２９】
このコルゲートカッター２１ａ（および２１）は、複数の歯部３０，３０…が放射状に突設される星形を成し、放射状に突設した各歯部３０，３０…の頂部３１および底部３１ａによって、図１に示したように帯状薄板１１に所定間隔をもって屈曲部１２を連続して形成するとともに、前記各歯部３０，３０…の側面３２に形成した複数の切り起こし刃３３，３３…および３３ａ，３３ａ…によって各平坦部１３，１３…に前記ルーバー１４，１４…および１５，１５…を切り起こすようになっている。
【００３０】
このとき、前記切り起こし刃３３，３３…および３３ａ，３３ａ…の形成方向は、頂部３１（または底部３１ａ）を境として両側に位置する側面３２，３２で、コルゲートカッター２１ａの厚さＴ方向に対して互いに逆方向に形成される。
【００３１】
また、前記コルゲートカッター２１ａと、これと対を成すコルゲートカッター２１とは略同様の形状に形成され、これら両コルゲートカッター２１，２１ａのうち一方の頂部３１が他方の底部３１ａに噛合し、かつ、一方の切り起こし刃３３，３３ａが他方の切り起こし刃３３，３３ａに咬み合ってルーバー１４，１５を切り起こし成形できるようになっている。
【００３２】
尚、前記コルゲートカッター２１ａ（および２１）は、図５（ｂ）に示すように所定形状、つまり歯部３０を放射状に形成した薄板状の単板２４を重ね合わせて形成され、図５（ａ）にも示すように各単板２４の歯部３０両側に１つのルーバー１４，１５を形成する切り起こし刃３３，３３ａが形成される。
【００３３】
このとき、単板２４の片面（図中下面）に切り起こし刃３３の尖端が配置されるとともに、他面（図中上面）に切り起こし刃３３ａの尖端が配置されることにより、図５（ｂ）に示すように各単板２４の歯部３０は略平行四辺形の断面形状となっている。
【００３４】
ところで、前記ルーバーフィン１０は、屈曲部１２を挟んで対向する平坦部１３，１３でルーバー１４，１４…および１５，１５…の切り起こし方向が相互に逆方向となるため、図１，図６に示すように前記屈曲部１２を挟んで対向する平坦部１３，１３に形成したルーバー１４，１５の切り込み内側端面１４ａ′，１５ａ′に連らなる内側端部１４ａ，１５ａと、切り込み外側端面１４ｂ′，１５ｂ′に連らなる外側端部１４ｂ，１５ｂとを各頂点とする四角形Ｐを屈曲部１２の先端面１２ａを含む外側表面上に仮想した場合、図７に示すようにこの仮想四角形Ｐの前記外側端部１４ｂ，１５ｂ同士を結んだ外側対角線Ｄ２方向には、前記内側端部１４ａ，１５ａ同士を結んだ内側対角線Ｄ１方向に比較して大きな歪量が発生することになり、この歪量がルーバーフィン１０の湾曲原因になる。
【００３５】
ここで、本実施形態では図７に示すように、前記仮想四角形Ｐの前記内側対角線Ｄ１方向の角部近傍に、歪調整部分としてのエンボス１００を形成してある。このエンボス１００は、図８に示すように屈曲部１２の先端面１２ａに外方に突出するように膨出形成される。
【００３６】
前記エンボス１００は、図４および図５（ａ），（ｃ）に示したコルゲートカッター２１ａの頂部３１に形成した歪調整部分形成部としての凸部１０１と、底部３１ａに形成した歪調整部分形成部としての凹部１０２とによって成形される。また、前記コルゲートカッター２１ａと対を成す他方のコルゲートカッター２１にも、図示は省略したが前記頂部３１に対応する底部３１ａに歪調整部分形成部としての凹部１０２が形成されるとともに、前記底部３１ａに対応する頂部３１に歪調整部分形成部としての凸部１０１が形成される。
【００３７】
従って、コルゲート成形工程で両カッター２１，２１ａの一方の凸部１０１と他方の凹部１０２との間に帯状薄板１１が挟圧されることにより、屈曲部１２の成形と同時に前記エンボス１００が成形されるようになっている。
【００３８】
以上の構成によりこの第１実施形態のルーバーフィン１０にあっては、屈曲部１２を挟んで対向する平坦部１３，１３にそれぞれ形成されるルーバー１４，１４…および１５，１５…は、図２に示すようにそれぞれの切り起こし方向が逆方向となっているので、前方から導入される空気流ｍは、対向する平坦部１３，１３の一方から外方に流出（ｍ１）する一方、他方から内方に流入（ｍ２）しつつ円滑に流れるため、空気の流通量が増大して熱交換率を高めることができる。
【００３９】
ところで、前記ルーバーフィン１０は対向する平坦部１３，１３のルーバー１４，１５が逆方向に切り起こされるため、屈曲部１２の先端面１２ａには、仮想四角形Ｐの外側対角線Ｄ２方向の歪量が増大されるが、この第１実施形態では内側対角線Ｄ１方向にエンボス１００を形成したので、このエンボス１００によって内側対角線Ｄ１が外側対角線Ｄ２と等しくなるように材料変形を発生させることができる。
【００４０】
従って、屈曲部１２の先端面１２ａは、内側対角線Ｄ１方向と外側対角線Ｄ２方向の歪量が略等しくなって、ルーバーフィン１０が全体的に湾曲されて丸まるのを防止することができる。
【００４１】
つまり、この第１実施形態のルーバーフィン１０では、図３に示す製造工程で最終的に形成されるルーバーフィン１０の直状性を確保できるため、組付け機に余分な工夫を施すことなく、熱交換器に簡単かつ精度良い組付けを行って量産化が可能となる。
【００４２】
（第１実施形態の第１変形例）
図９，図１０は第１実施形態の変形例を示し、前記実施形態と同一構成部分に同一符号を付して重複する説明を省略して述べる。尚、図９は図７に対応した仮想四角形の拡大図、図１０は図９中Ｆ−Ｆ線に沿った拡大断面図である。
【００４３】
この第１変形例では、図９（ａ），図１０（ａ）に示すように、前記仮想四角形Ｐの前記外側対角線Ｄ２方向の角部近傍に歪調整部分としての開口部１１０を形成してある。
【００４４】
従って、この変形例のルーバーフィン１０では、開口部１１０が応力吸収部となって外側対角線Ｄ２方向の歪を低減できるので、この外側対角線Ｄ２方向と内側対角線Ｄ１方向の歪量を略等しくして、ルーバーフィン１０の湾曲を防止することができる。
【００４５】
（第１実施形態の第２変形例）
第２変形例では、図９（ｂ），図１０（ｂ）に示すように、前記仮想四角形Ｐの前記外側対角線Ｄ２方向の角部近傍に歪調整部分としてのエンボス１２０を形成してある。
【００４６】
従って、この変形例のルーバーフィン１０では、エンボス１２０が応力吸収部となって外側対角線Ｄ２方向の歪を低減できるので、この外側対角線Ｄ２方向と内側対角線Ｄ１方向の歪量を略等しくして、ルーバーフィン１０の湾曲を防止することができる。
【００４７】
このように、エンボス１００を凹状とすることにより、ルーバーフィン１０を熱交換器に組み付ける際にエンボス１００が障害となることなく、屈曲部１２を熱交換器に密接させてロー付けすることができる。
【００４８】
（第２実施形態）
図１１は本発明の第２実施形態を示し、前記実施形態と同一構成部分に同一符号を付して重複する説明を省略して述べる。尚、図１１（ａ）は対向したルーバーと折曲部との関係を示す横断面図、同図（ｂ）は（ａ）中Ｇ−Ｇ線に対応する箇所の断面図、同図（ｂ）は（ａ）中Ｈ−Ｈ線に対応する箇所の断面図である。
【００４９】
図１１に示すように、この第２実施形態のルーバーフィン１０ａは、屈曲部１２の幅Ｗを、帯状薄板１１の幅方向Ｘにおいてフィン１０ａの湾曲を矯正する方向に変化させるようになっている。
【００５０】
つまり、前記幅Ｗはルーバーフィン１０ａが頂部捻れにより湾曲される内方、つまり曲率が大きくなる側（図１１（ａ）中上方）を同図（ｂ）に示すように大きくし、湾曲される外方、つまり曲率が小さくなる側（図１１（ａ）中下方）を同図（ｃ）に示すように小さくするようになっている。
【００５１】
尚、図１１（ａ）では屈曲部１２の幅Ｗ（図中斜線部分で示す）は、帯状薄板１１の幅方向Ｘに段階的に変化させるようになっている。
【００５２】
従って、この実施形態ではルーバーフィン１０ａの屈曲部１２の幅Ｗを、フィン１０ａが湾曲される内方で大きくする一方、湾曲される外方で小さくしたので、結果的にルーバーフィン１０ａの湾曲を矯正して直状性を確保することができる。
【００５３】
（第２実施形態の変形例）
図１２は第２実施形態の変形例を示し、前記実施形態と同一構成部分に同一符号を付して重複する説明を省略して述べる。尚、図１２は図１１（ａ）に対応する断面図である。
【００５４】
この実施形態では、前記第２実施形態と同様に屈曲部１２の幅Ｗをフィン１０ａが湾曲される内方で大きくし、湾曲される外方で小さくしてあり、特に図１２に示すように、前記幅Ｗ（図中斜線部分で示す）を帯状薄板１１の幅方向Ｘに連続的に変化させてある。
【００５５】
従って、この実施形態のルーバーフィン１０ａでは、前記第２実施形態と同様にルーバーフィン１０ａの湾曲を矯正して直状性を確保できるのは勿論のこと、幅Ｗ変化が連続的であるため湾曲矯正が滑らかとなって、ルーバーフィン１０ａの直状性をより高精度に得ることができる。
【００５６】
（第３実施形態）
図１３，図１４は本発明の第３実施形態を示し、前記各実施形態と同一構成部分に同一符号を付して重複する説明を省略して述べる。尚、図１３（ａ）はルーバーフィンの側面図、同図（ｂ）はＩ−Ｉ線に沿った断面図、図１４（ａ）はコルゲートカッターの歯部の１つを示す拡大正面図、同図（ｂ）は（ａ）中Ｊ−Ｊ線に沿った断面図である。
【００５７】
図１３に示すように、この第３実施形態のルーバーフィン１０ｂは、屈曲部１２を挟んで対向する平坦部１３，１３にそれぞれ形成された相互に対向するルーバー１４，１４…および１５，１５…の切り起こし方向を、屈曲部１２を境として対称に形成してある。
【００５８】
この場合、図１４に示すようにコルゲートカッター２１ａ（および２１）の切り起こし刃３３，３３ａは、それぞれの尖端が各単板２４の一側面のみに配置されるようになっており、同図（ｂ）に示すように各単板２４の歯部３０は略台形の断面形状となっている。
【００５９】
従って、この第３実施形態のルーバーフィン１０ｂでは、屈曲部１２を挟んで対向する平坦部１３，１３に形成したルーバー１４，１４…および１５，１５…は、その切り起こし方向が屈曲部１２を境に対称となることにより、歪発生原因となる各ルーバー１４，１５の切り込み外側端面１４ｂ′，１５ｂ′も屈曲部１２に対して対称となるため、屈曲部１２に発生する歪を相殺してルーバーフィン１０ｂの湾曲を防止することができる。
【００６０】
ところで、前記第１，第２，第３実施形態では、各平坦部１３でルーバー１４，１４…または１５，１５…の切り起こし方向が同方向となった一方向ルーバーフィン１０，１０ａ，１０ｂに本発明を適用した場合を開示したが、これに限ることなく従来に示したように、各平坦部に切り起こし方向が異なるルーバーが混在するルーバーフィンにあっても本発明を適用して、頂部捻れを防止することができる。
【００６１】
また、本発明を前記第１，第２，第３実施形態に例をとって説明したが、これら各実施形態に限ることなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内で各種実施形態を採ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施形態におけるルーバーフィンの一部を示す斜視図。
【図２】図１中Ａ−Ａ線に沿った拡大断面図。
【図３】本発明の第１実施形態におけるルーバーフィンの成形工程を示す概略図。
【図４】本発明の第１実施形態におけるコルゲートカッターを示す斜視図。
【図５】（ａ）は本発明の第１実施形態におけるコルゲートカッターの歯部の１つを示す拡大正面図、（ｂ）は（ａ）中Ｂ−Ｂ線に沿った断面図、（ｃ）は（ａ）中Ｃ−Ｃ線に沿った断面図。
【図６】本発明の第１実施形態におけるルーバーフィンの要部展開図。
【図７】図６中Ｄ部の拡大図。
【図８】図７中Ｅ−Ｅ線に沿った拡大断面図。
【図９】（ａ）は本発明の第１実施形態の第１変形例を示す図７に対応した仮想四角形の拡大図、（ｂ）は本発明の第１実施形態の第２変形例を示す図７に対応した仮想四角形の拡大図。
【図１０】（ａ）は本発明の第１実施形態の第１変形例を示す図９中Ｆ−Ｆ線に沿った拡大断面図、（ｂ）は本発明の第１実施形態の第２変形例を示す図９中Ｆ−Ｆ線に沿った拡大断面図。
【図１１】（ａ）は本発明の第２実施形態における対向したルーバーと折曲部との関係を示す横断面図、（ｂ）は（ａ）中Ｇ−Ｇ線に対応する箇所の断面図、（ｂ）は（ａ）中Ｈ−Ｈ線に対応する箇所の断面図である。
【図１２】本発明の第２実施形態の変形例を示す図１１（ａ）に対応する断面図。
【図１３】（ａ）は本発明の第３実施形態におけるルーバーフィンの側面図、（ｂ）はＩ−Ｉ線に沿った断面図。
【図１４】（ａ）は本発明の第３実施形態におけるコルゲートカッターの歯部の１つを示す拡大正面図、（ｂ）は（ａ）中Ｊ−Ｊ線に沿った断面図。
【図１５】従来のルーバーフィンの一部を示す斜視図。
【図１６】従来のルーバーフィンの要部拡大斜視図。
【図１７】従来のルーバーフィンの湾曲状態を示す斜視図。
【符号の説明】
１０，１０ａ，１０ｂ  ルーバーフィン
１１  帯状薄板
１２  屈曲部
１２ａ  先端面
１３  平坦部
１４，１５  ルーバー
１４ａ，１５ａ  内側端部
１４ｂ，１５ｂ  外側端部
１４ａ′，１５ａ′  切り込み内側端面
１４ｂ′，１５ｂ′  切り込み外側端面
２１，２１ａ  コルゲートカッター
３０  歯部
３１  頂部
３１ａ  底部
３３，３３ａ  切り起こし刃
１００  エンボス（歪調整部分）
１０１  凸部（歪調整部分形成部）
１０２  凹部（歪調整部分形成部）
１１０  開口部（歪調整部分）
１２０  エンボス（歪調整部分）
【図１】
0003784735.tif 000002
【図２】
0003784735.tif 000003
【図３】
0003784735.tif 000004
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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