(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
平板部、及び該平板部の周縁から垂直に延びる筒状部を備えたプレス成形品における前記平板部と筒状部との接触部分であるコーナ折曲部の内側に、押付部材を押し付けて塑性変形を行うことを特徴とするプレス成形後の残留応力の除去方法。
【請求項２】
前記押付部材は湾曲面を有するローラである請求項１に記載のプレス成形後の残留応力の除去方法。
【請求項３】
前記ローラを回転させ、かつ、ローラの外周縁部をコーナ折曲部の内側に沿って移動させる請求項１に記載のプレス成形後の残留応力の除去方法。
【請求項４】
前記押付部材を押し付ける際の荷重は、最大ヘルツ応力が、平板を形成する材料の降伏応力の５±２倍になるように設定される請求項１〜３のいずれか１項に記載のプレス成形後の残留応力の除去方法。
【請求項５】
前記プレス成形品は、自動変速機のトルクコンバータ用のロックアップピストンである請求項１〜４のいずれか１項に記載のプレス成形後の残留応力の除去方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、プレス成形後の残留応力の除去方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、自動変速機においては、トルクコンバータを備え、クランクシャフトに出力されたエンジンの回転を、前記トルクコンバータを介して変速装置の入力軸に伝達するようになっている。
前記トルクコンバータは、ポンプインペラ、タービンランナ、ステータ、ロックアップクラッチ装置及びダンパ装置によって構成される。そして、前記トルクコンバータにおいて、エンジンから伝達された回転はフロントカバーを介してポンプインペラに伝達され、該ポンプインペラの回転に伴って発生する油の流れによってタービンランナを回転させ、該タービンランナの回転を前記入力軸に伝達するようになっている。
【０００３】
また、前記ロックアップクラッチ装置は、軸方向に移動自在に配設された平板としてのロックアップピストンを備え、該ロックアップピストンに摩擦材が貼（ちょう）付される。そして、車両が発進した後、あらかじめ設定された車速が得られると、ロックアップピストンとフロントカバーとが接触させられ、ロックアップクラッチ装置が係合させられる。その結果、エンジンの回転が油を介することなく入力軸に直接伝達される。
【０００４】
ところで、前記ロックアップピストンは、環状の平板部、及び該平板部の外周縁から垂直に延びる筒状部から成り、例えば、プレス成形によって加工され、形成される（実開平４−３２３５２号公報参照）。この場合、プレス成形が行われた後に平板部と筒状部との接線部分、すなわち、外周コーナ折曲部に引張応力が残留してしまう。
【０００５】
図２は従来のロックアップピストンにおける引張応力の残留メカニズムを説明する第１の図、図３は従来のロックアップピストンにおける引張応力の残留メカニズムを説明する第２の図である。
図において、７１はロックアップピストン、７２は平板部、７３は筒状部、７４は外周コーナ折曲部である。
【０００６】
前記ロックアップピストン７１をプレス成形によって形成する場合、荷重を加えている間において、前記外周コーナ折曲部７４の内側の折曲中心ａと外側の折曲中心ｂとを結ぶ線Ｌ１上において、応力Ｆ１が発生する。該応力Ｆ１は矢印Ａ側が引張応力であり、矢印Ｂ側が圧縮応力であり、折曲中心ａの近傍においては圧縮応力が発生することになる。
【０００７】
その後、荷重を加えないようにすると、前記線Ｌ１上において、応力Ｆ２が発生する。該応力Ｆ２も矢印Ａ側が引張応力であり、矢印Ｂ側が圧縮応力であるが、折曲中心ａの近傍においては引張応力が残留することになる。その結果、ロックアップピストン７１の耐久性が低下してしまう。
そこで、前記折曲中心ａの近傍に残留した引張応力によってロックアップピストン７１の耐久性が低下することがないように、プレス成形が行われた後のロックアップピストン７１の全体に浸炭焼入れ処理、ガス軟窒化処理等の高温処理を施し、ロックアップピストン７１の表面を硬化させるとともに、前記引張応力を除去するようにしている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、前記従来のロックアップピストン７１においては、該ロックアップピストン７１の全体に高温処理を施すと、残留した引張応力だけでなく圧縮応力をもロックアップピストン７１の全体において除去してしまうので、ロックアップピストン７１が変形してしまう。その結果、摩擦材が貼付されるロックアップピストン７１のライニング面の精度が低下してしまうので、ライニング面を切削によって仕上げる必要が生じ、その分ロックアップピストン７１の板厚が小さくなる。したがって、ロックアップピストン７１の板厚をあらかじめ切削される分だけ大きくしておく必要が生じるので、ロックアップピストン７１のコストが高くなってしまうだけでなく、重量も大きくなってしまう。
【０００９】
本発明は、前記従来の平板の加工方法の問題点を解決して、外周コーナ折曲部において引張応力が残留することがなく、耐久性を向上させることができ、コストを低くすることができるとともに、重量を小さくすることができるプレス成形後の残留応力の除去方法を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
そのために、本発明のプレス成形後の残留応力の除去方法においては、平板部、及び該平板部の周縁から垂直に延びる筒状部を備えたプレス成形品における前記平板部と筒状部との接触部分であるコーナ折曲部の内側に、押付部材を押し付けて塑性変形を行う。
【００１２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら詳細に説明する。
図４は本発明の実施の形態におけるトルクコンバータの縦断面図、図５は本発明の実施の形態におけるダンパ装置の正面図である。
図４に示されるように、トルクコンバータは、ポンプインペラ１１、該ポンプインペラ１１と共にトーラスを構成するタービンランナ１２、ステータ１３、ロックアップクラッチ装置１４及びダンパ装置１５によって構成される。
【００１３】
そして、前記トルクコンバータにおいて、図示されないエンジンから伝達された回転は、図示されないクランクシャフトを介してフロントカバー１６に伝達され、該フロントカバー１６に固定されたポンプインペラ１１に伝達される。この場合、該ポンプインペラ１１が回転すると、トーラス内の油は、トルクコンバータの軸の周囲を流れ、遠心力が加わってポンプインペラ１１、タービンランナ１２及びステータ１３間を循環する。
【００１４】
そして、車両の発進時等、前記ポンプインペラ１１が回転を開始したばかりで、ポンプインペラ１１とタービンランナ１２との回転速度差が大きい場合、該タービンランナ１２から流れ出た油はポンプインペラ１１の回転を妨げる方向に流れる。そこで、ポンプインペラ１１とタービンランナ１２との間にステータ１３が配設され、該ステータ１３は、ポンプインペラ１１とタービンランナ１２との回転速度差が大きいときに、ポンプインペラ１１の回転を助ける方向に油の流れを変換する。
【００１５】
そして、前記タービンランナ１２の回転速度が高くなり、前記ポンプインペラ１１と前記タービンランナ１２との回転速度差が小さくなると、ステータ１３のブレード３１の表側に当たっていた油が裏側に当たるようになって、油の流れが妨げられる。
そこで、前記ステータ１３が一定方向にだけ回転可能にされ、アウタレース１８及びインナレース１９から成るワンウェイクラッチ１７が前記ステータ１３の内周側に配設される。したがって、油がブレード３１の裏側に当たるようになると、ワンウェイクラッチ１７によってステータ１３は自然に回転するようになるので、前記油は円滑に循環する。前記アウタレース１８はステータ１３に固定され、インナレース１９は図示されない自動変速機のケースに固定される。
【００１６】
このように、前記トルクコンバータは、ポンプインペラ１１とタービンランナ１２との回転速度差が大きいときには、トルク変換機として作動させられて伝達トルクを増幅し、回転速度差が小さいときには、流体継手として作動させられる。
次に、ロックアップクラッチ装置１４について説明する。
【００１７】
車両が発進した後、あらかじめ設定された車速が得られると、ロックアップクラッチ装置１４が係合させられるようになっている。そして、ロックアップクラッチ装置１４が係合させられると、前記エンジンの回転が油を介することなく図示されない変速装置の入力軸に直接伝達されるので、燃費を良くすることができる。また、前記ロックアップクラッチ装置１４は、図示されないロックアップリレーバルブによって油の供給が切り換えられて作動し、平板としてのロックアップピストン２１が軸方向に移動することによって、該ロックアップピストン２１とフロントカバー１６とが摩擦材２０を介して接離させられる。
【００１８】
そのために、前記ロックアップピストン２１とフロントカバー１６との間に解放側油室Ｒ１が、ロックアップピストン２１とタービンランナ１２との間に係合側油室Ｒ２がそれぞれ形成される。したがって、前記解放側油室Ｒ１に油が供給されると、ロックアップクラッチ装置１４が解放され、前記係合側油室Ｒ２に油が供給されると、ロックアップクラッチ装置１４が係合させられる。
【００１９】
そして、該ロックアップクラッチ装置１４が係合させられると、前記クランクシャフトの回転が、フロントカバー１６、ロックアップピストン２１、ダンパ装置１５及びタービンハブ２３を介して、前記入力軸に直接伝達される。そのために、前記タービンハブ２３の内周にスプライン溝２３ａが形成され、該スプライン溝２３ａによってタービンハブ２３と前記入力軸とがスプライン嵌（かん）合されるようになっている。
【００２０】
なお、６１は前記タービンハブ２３とフロントカバー１６との間に配設されたスラストベアリング、６５は前記ステータ１３とタービンハブ２３との間に配設されたスラストベアリング、６６は前記ステータ１３とスリーブ６７との間に配設されたスラストベアリングである。
次に、ダンパ装置１５について説明する。
【００２１】
図５に示されるように、該ダンパ装置１５は、伝達トルクの変動を吸収するためのものであり、ロックアップピストン２１に形成された突起を圧潰（あっかい）することによりかしめが行われ、かしめ部５８によってロックアップピストン２１に固定される。また、ダンパ装置１５は、ロックアップピストン２１と一体的に回転させられるドライブプレート５７、該ドライブプレート５７と対向させて配設され、前記タービンランナ１２と一体に回転させられるドリブンプレート３２、スプリング３３、３４等から成る。
【００２２】
前記スプリング３３は、第１ステージ用のものであり、ロックアップピストン２１の円周方向における複数箇所、例えば、６箇所に配設される。また、前記スプリング３４は、第２ステージ用のものであり、ロックアップピストン２１の円周方向における複数箇所、例えば、２箇所に配設される。そして、スプリング３４は、スプリング３３より短く形成され、スプリング３３の伝達トルクが屈曲点トルクに到達した後に撓（たわ）み始める。
【００２３】
したがって、前記フロントカバー１６から摩擦材２０を介して伝達された回転は、前記ダンパ装置１５を介してタービンハブ２３に伝達されるが、この場合、スプリング３３、３４が収縮し、伝達トルクの変動を吸収するので、振動、騒音等が発生するのを防止することができる。
前記ポンプインペラ１１は、ブレード４１、アウタシェル４３及びインナコア４５から成り、また、タービンランナ１２は、ブレード４２、アウタシェル４４及びインナコア４６から成る。そして、前記アウタシェル４４は、ドリブンプレート３２と共に、リベット４７によってタービンハブ２３と連結される。
【００２４】
ところで、前記ロックアップピストン２１は、軸方向に延び、前記タービンハブ２３に形成された摺（しゅう）動面に沿って軸方向に摺動する第１の筒状部５１、該第１の筒状部５１から径方向外方に延びる第１の平板部５２、該第１の平板部５２から径方向外方に延びる湾曲部５３、該湾曲部５３から径方向外方に延びる第２の平板部５４、及び該第２の平板部５４から軸方向に延びる第２の筒状部５５から成る。
【００２５】
そして、該第２の筒状部５５によってスプリング３３の外側保持部Ｑ１が形成される。この場合、前記ロックアップピストン２１の最外周部分に前記スプリング３３が配設されることになるので、フロントカバー１６と前記トーラスとの間に形成される空間を十分に利用することが可能になり、スプリング３３の径を大きく設定することができる。したがって、前記スプリング３３のばね定数を小さくし、その結果、固有振動数を小さくすることができる。
【００２６】
また、前記ロックアップピストン２１と共にスプリング３３を包囲して保持するとともに、ロックアップピストン２１の回転をスプリング３３、３４に伝達するために、ドライブプレート５７が配設される。
本実施の形態において、該ドライブプレート５７は、ピース化され、ほぼ扇状の形状を有する８個のプレート片７４によって形成される。そして、該各プレート片７４をロックアップピストン２１の円周方向における８箇所において互いに隣接させて配設することによって、ドライブプレート５７の全体が環状の形状にされる。
【００２７】
また、このとき、互いに隣接するプレート片７４間に、径方向内方に向けて開口する８個のバランスウェイト挿入溝８３が形成される。したがって、所定のバランスウェイト挿入溝８３にバランスウェイト８４を挿入し、固定することによって、ロックアップピストン２１を回転させたときにバランスを採ることができる。
【００２８】
そして、前記プレート片７４の中央の内周縁にストッパ７８が立ち上げて形成され、中央の外周縁にスプリング駆動爪Ｍが径方向外方に突出させて形成され、両端部の外周縁に前記スプリング３３を内側から保持する内側保持部Ｑ２が立ち上げて形成される。
前記スプリング駆動爪Ｍは、ロックアップクラッチ装置１４が係合させられてロックアップピストン２１が正方向（図５における反時計回り方向）に回転する際（以下「正駆動時」という。）、及びエンジンブレーキ時等においてロックアップピストン２１が逆方向（図５における時計回り方向）に回転する際（以下「逆駆動時」という。）に、いずれもスプリング３３を押圧する。そのために、前記スプリング駆動爪Ｍは、スプリング３３の端面に沿って湾曲して延び、正駆動時に押圧面Ｍａが、逆駆動時に押圧面Ｍｂがスプリング３３の端面にそれぞれ当たる。また、前記スプリング駆動爪Ｍの幅は径方向外方になるほど広くされる。
【００２９】
このように、互いに隣接する２個のプレート片７４の各スプリング駆動爪Ｍ、前記外側保持部Ｑ１及び内側保持部Ｑ２によってスプリング収容部９１が形成され、該スプリング収容部９１内にスプリング３３が収容され保持される。
一方、前記ドリブンプレート３２は、前記タービンランナ１２に沿って延び、円周方向における８箇所に前記スプリング駆動爪Ｍに対応させてスプリング当接爪部Ｔが径方向外方に突出させて形成される。該スプリング当接爪部Ｔは、ロックアップピストン２１の正駆動時及び逆駆動時にスプリング３３を受ける。そのために、前記スプリング当接爪部Ｔは、前記スプリング駆動爪Ｍに向けて立ち上げられる立上がり部Ｔ１を有し、正駆動時に押圧面Ｔａが、逆駆動時に押圧面Ｔｂがそれぞれスプリング３３の端面に当たる。なお、前記スプリング駆動爪Ｍと同様に、スプリング当接爪部Ｔの幅は径方向外方になるほど広くされる。
【００３０】
また、前記ドリブンプレート３２は、径方向における前記各スプリング当接爪部Ｔより内側に、前記各ストッパ７８に対応させて弧状の規制穴８９が形成される。そして、前記スプリング３３が圧縮され、ストッパ７８が規制穴８９の端部８９ａ、８９ｂに当たると、スプリング３３のそれ以上の圧縮が規制される。
前記構成のダンパ装置１５において、正駆動時に、各スプリング駆動爪Ｍの押圧面Ｍａ及び各スプリング当接爪部Ｔの押圧面Ｔａが両側から各スプリング３３を押圧し、圧縮させる。したがって、ダンパ装置１５によって伝達トルクの変動を吸収することができるので、前記伝達トルクの変動がそのまま入力軸に伝達されることがなく、振動、騒音等が発生するのを防止することができる。
【００３１】
また、逆駆動時に、各スプリング駆動爪Ｍの押圧面Ｍｂ及び各スプリング当接爪部Ｔの押圧面Ｔｂが両側から各スプリング３３を押し、圧縮させる。したがって、ダンパ装置１５によって伝達トルクの変動を吸収することができる。
なお、スプリング当接爪部Ｔの根元に発生する応力を分散させるために、スプリング当接爪部Ｔの根元に、径方向外方に突出させて、かつ、タービンランナ１２側に突出させて隆起部Ｔｃ、Ｔｄが形成される。
【００３２】
ところで、前記ロックアップピストン２１をプレス成形によって形成する場合、ロックアップピストン２１の外周、すなわち、第２の平板部５４と第２の筒状部５５との間にコーナ折曲部としての外周コーナ折曲部６９が形成されるが、ロックアップピストン２１に荷重を加えた後、荷重を加えないようにすると、前記外周コーナ折曲部６９の内側の折曲中心ａの近傍に引張応力が残留する。
【００３３】
そこで、前記折曲中心ａの近傍にローラ加工を施し、前記引張応力を除去するようにしている。
図１は本発明の実施の形態における外周コーナ折曲部の内側の折曲中心の近傍にローラ加工を施す状態を示す図である。
図において、２１はロックアップピストン、５４は第２の平板部、５５は第２の筒状部、６９は外周コーナ折曲部、８１は該外周コーナ折曲部６９の内側の折曲中心ａの近傍にローラ加工を施すための押付部材としての円盤状のローラである。
【００３４】
該ローラ８１は、図示されない駆動装置を駆動することによって、回転中心軸８２を中心にして回転させられ、外周縁部８５に連続して湾曲する湾曲面を備える。前記ローラ８１は、前記外周コーナ折曲部６９の内側の折曲中心ａと外側の折曲中心ｂとを結ぶ線Ｌ１に対してほぼ直角の方向に延びるように回転中心軸８２がセットされる。
【００３５】
そして、ロックアップピストン２１を図示されない治具上にセットし、前記ローラ８１に、図示されない押圧手段によって矢印Ｃ方向に荷重Ｐを加え、外周縁部８５を外周コーナ折曲部６９の内側に押し付ける。また、前記ローラ８１には図示されない送り手段が配設され、該送り手段は、前記外周縁部８５を外周コーナ折曲部６９の内側の表面に沿って矢印Ｄ方向に送る。このとき、回転中心軸８２の傾きは一定にされる。なお、前記矢印Ｃ方向は線Ｌ１とほぼ平行にされるので、回転中心軸８２は矢印Ｃ方向に対してほぼ直角にされる。
【００３６】
したがって、前記外周コーナ折曲部６９の内側の折曲中心ａの近傍に塑性加工が施されるので、前記折曲中心ａの近傍に残留した引張応力を小さくしたり、除去したりすることができる。なお、荷重Ｐを大きくすることによって、折曲中心ａの近傍に残留した引張応力を除去するだけでなく、折曲中心ａの近傍に圧縮応力を残留させることもできる。なお、円盤状のローラ８１に代えて球状のローラを使用することもできる。また、断面がほぼ三角形状で、稜（りょう）線部分に面取りが施された三角形ローラを使用することもできる。その場合、三角形ローラの回転に伴って面取りが施された稜線部分が外周コーナ折曲部６９の内側に押し付けられる。前記三角形ローラを使用すると、前記稜線部分を外周コーナ折曲部６９の内側の表面に沿って移動させる必要がなくなる。
【００３７】
このように、ロックアップピストン２１の外周コーナ折曲部６９の内側において、折曲中心ａの近傍に残留した引張応力を小さくしたり、除去したりすることができるだけでなく、折曲中心ａの近傍に圧縮応力を残留させることもできるので、ロックアップピストン２１が無用に変形することがなく、ロックアップピストン２１の耐久性を向上させることができる。また、ロックアップピストン２１において摩擦材２０（図４）が貼付されるロックアップピストン２１のライニング面を切削によって仕上げる必要がなくなる。したがって、ロックアップピストン２１の板厚をあらかじめ切削される分だけ大きくしておく必要がないので、ロックアップピストン２１のコストを低くすることができるだけでなく、重量を小さくすることができる。
【００３８】
この場合、外周コーナ折曲部６９の内側からだけローラ加工を施すことによって、引張応力を除去したり圧縮応力を残留させたりするようになっているので、ロックアップピストン２１の厚さ方向における応力の内部バランスが狂うと、ロックアップピストン２１が変形してしまう。
そこで、最大ヘルツ応力ＰMAX が、ロックアップピストン２１を形成する材料の降伏応力の５±２倍になるように、荷重Ｐが設定される。この場合、外周コーナ折曲部６９の内側はプレス成形によって加工硬化を生じているので、前記降伏応力は加工硬化が生じた後の値とする。
【００３９】
このように、外周コーナ折曲部６９の内側からだけローラ加工が施されても、ロックアップピストン２１の厚さ方向における応力の内部バランスの狂いが少なくなるので、ロックアップピストン２１が変形することがなくなる。
例えば、ロックアップピストン２１を鋼板で形成する場合、プレス成形が行われた後、加工硬化によって外周コーナ折曲部６９の内側の降伏応力は６０〔ｋｇｆ／ｍｍ2 〕になる。したがって、最大ヘルツ応力ＰMAX は、降伏応力の３〜７倍の範囲にするために、
１８０≦ＰMAX ≦４２０〔ｋｇｆ／ｍｍ2 〕
にする必要がある。したがって、荷重Ｐを、
１０≦Ｐ≦１２０〔ｋｇｆ〕
にするのが好ましい。
【００４０】
また、前記ローラ８１の外周縁部８５の曲率半径、すなわち、先端半径Ｒ４を０．８〜１．２〔ｍｍ〕にし、送り手段の送り速度を０．０２５〜０．５〔ｍｍ／ｒｅｖ〕にする。
なお、本実施の形態は、ロックアップピストン２１の厚さが比較的薄く、３〔ｍｍ〕程度であり、外周コーナ折曲部６９の内側の曲率半径が比較的小さく、１．８〔ｍｍ〕程度である場合に適用される。
【００４１】
また、前記ローラ加工を施す範囲を、第２の平板部５４を第２の筒状部５５より大きくすると、ローラ加工時におけるロックアップピストン２１の変形量を少なくすることができる。
例えば、厚さが３〔ｍｍ〕の鋼板を使用し、プレス成形によって、内径Ｒ１が２４０〔ｍｍ〕であり、外周コーナ折曲部６９の内側の曲率半径Ｒ２が１．６５〔ｍｍ〕のロックアップピストン２１を形成すると、外周コーナ折曲部６９の内側に加工硬化が生じ、硬度がＨｖ２５０になり、降伏応力は６０〔ｋｇｆ／ｍｍ2 〕になる。
【００４２】
そして、ロックアップピストン２１にローラ加工を施すために、半径Ｒ３が２０〔ｍｍ〕、先端半径Ｒ４が１．０〔ｍｍ〕のローラ８１を回転させながら、５０〔ｋｇｆ〕の荷重Ｐを加えたところ、外周コーナ折曲部６９の内側に５０〔ｋｇｆ／ｍｍ2 〕の圧縮応力を残留させることができた。
なお、ヤング率をＥとし、ポアソン比をνとすると、このときの最大ヘルツ応力ＰMAX は、
0003859366.tif 000002
になる。
【００４３】
ここで、ヤング率Ｅが２１０００〔ｋｇｆ／ｍｍ2 〕であり、ポアソン比νが０．２８である場合、最大ヘルツ応力ＰMAX は３１４〔ｋｇｆ／ｍｍ2 〕になり、この値は降伏応力（６０〔ｋｇｆ／ｍｍ2 〕）の約５倍である。
本実施の形態においては、ロックアップピストン２１の外周に形成された外周コーナ折曲部６９にローラ加工を施すようになっているが、ロックアップピストン２１の内周、すなわち、第１の筒状部５１と第１の平板部５２との間に形成された内周コーナ折曲部、直線状のコーナ折曲部等にローラ加工を施すこともできる。
【００４４】
なお、本発明は前記実施の形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨に基づいて種々変形させることが可能であり、それらを本発明の範囲から排除するものではない。
【００４５】
【発明の効果】
以上詳細に説明したように、本発明によれば、プレス成形後の残留応力の除去方法においては、平板部、及び該平板部の周縁から垂直に延びる筒状部を備えたプレス成形品における前記平板部と筒状部との接触部分であるコーナ折曲部の内側に、押付部材を押し付けて塑性変形を行う。
この場合、平板部と筒状部との接触部分であるコーナ折曲部の内側において、折曲中心の近傍に残留した引張応力を小さくしたり、除去したりすることができるだけでなく、折曲中心の近傍に圧縮応力を残留させることもできるので、平板が無用に変形することがなく、平板の耐久性を向上させることができる。また、平板のライニング面を切削によって仕上げる必要がなくなるので、平板の板厚をあらかじめ切削される分だけ大きくしておく必要がない。したがって、平板のコストを低くすることができるだけでなく、重量を小さくすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態における外周コーナ折曲部の内側の折曲中心の近傍にローラ加工を施す状態を示す図である。
【図２】従来のロックアップピストンにおける引張応力の残留メカニズムを説明する第１の図である。
【図３】従来のロックアップピストンにおける引張応力の残留メカニズムを説明する第２の図である。
【図４】本発明の実施の形態におけるトルクコンバータの縦断面図である。
【図５】本発明の実施の形態におけるダンパ装置の正面図である。
【符号の説明】
２１    ロックアップピストン
５４    第２の平板部
５５    第２の筒状部
６９    外周コーナ折曲部
８１    ローラ
８５    外周縁部
ａ、ｂ    折曲中心
Ｐ    荷重
Ｌ１    線
【図１】
0003859366.tif 000003
【図２】
0003859366.tif 000004
【図３】
0003859366.tif 000005
【図４】
0003859366.tif 000006
【図５】
0003859366.tif 000007