(57)【要約】回転部分におけるスラスト方向の荷重を支持するスラスト軸受１において、相手摺動部材の相対回転方向Ｓに対して潤滑溝３の前方となる側の溝肩の曲面３２の大きさを、相対回転方向Ｓに対して潤滑溝３の後方となる側の溝肩の曲面３１の大きさよりも大きくし、潤滑溝３の深さｄ１を、回転方向Ｓに対して潤滑溝３の前方となる側の溝肩に形成された曲面３２の溝底３３側の始点３２ａよりも深くすることによって、潤滑効果及び冷却効果を高める。
2002077473.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
摺動面（２）に円周方向所定間隔で多数の潤滑溝（３）を形成し、相手摺動部材の相対回転方向（Ｓ）に対して前記潤滑溝（３）の前方となる側の溝肩の曲面（３２）又は面取り部（３６）の大きさを、前記相対回転方向（Ｓ）に対して前記潤滑溝（３）の後方となる側の溝肩の曲面（３１）又は面取り部（３５）の大きさよりも大きくしたことを特徴とするスラスト軸受。
【請求項２】
潤滑溝（３）の深さ（ｄ１）が、回転方向（Ｓ）に対して潤滑溝（３）の前方となる側の溝肩に形成された曲面（３２）又は面取り部（３６）の溝底（３３）側の始点（３２ａ，３６ａ）よりも深いことを特徴とする請求の範囲第１項に記載のスラスト軸受。
【請求項３】
相手摺動部材の相対回転方向（Ｓ）に対して潤滑溝（３）の前方となる側に、同じ側の溝肩の曲面（３２）又は面取り部（３６）に向けて溝幅を拡大するような段差部（３７）が形成されたことを特徴とする請求の範囲第１項又は第２項に記載のスラスト軸受。
【請求項４】
相手摺動部材の相対回転方向（Ｓ）に対して潤滑溝（３）の前方となる側の溝内壁（３８）が、同じ側の溝肩の曲面（３２）又は面取り部（３６）に向けて溝幅を拡大するように傾斜したことを特徴とする請求の範囲第１項又は第２項に記載のスラスト軸受。
【請求項５】
潤滑溝（３）の溝底（３３）の深さ（ｄ１）が、内周側の端部（３ａ）から外周側の端部（３ｂ）へ向けて漸次浅くなることを特徴とする請求の範囲第１項〜第４項のいずれかに記載のスラスト軸受。
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は、回転部分におけるスラスト方向の荷重を支持するスラスト軸受に関する。
背景技術
自動車のオートマチックトランスミッションにおけるトルクコンバータのステータは、ワンウェイクラッチによって一方向にのみ回転可能となっており、このステータに作用するスラスト荷重は、スラスト軸受によって支持されるようになっている。トルクコンバータのスラスト軸受には、高速運転時での動力エネルギ伝達の損失を低減して燃料消費量を改善する目的で、低フリクション化の要求があり、したがって、この種のスラスト軸受としては、ニードルベアリング、あるいは銅製ワッシャ等が用いられて来たが、これらニードルベアリングや銅製ワッシャは高価であることから、近年は、安価に製作可能な合成樹脂製のスラスト軸受のニーズが高まっている。
第１４図は、トルクコンバータ等に使用される従来の技術による合成樹脂製スラスト軸受を示すもので、（Ａ）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＸＩＶ−ＸＩＶ線位置で切断した部分拡大断面図である。すなわち、この種の合成樹脂製スラスト軸受１００は、摺動面１０１に径方向に延びる多数の潤滑溝１０２が円周方向所定間隔で形成されている。各潤滑溝１０２は、摺動面１０１に潤滑油を供給するためのもので、両側の溝肩１０２ａ，１０２ｂが同一の大きさの曲面又は面取り部となっている。
しかしながら、第１４図に示される従来の合成樹脂製スラスト軸受１００においては、潤滑溝１０２に導入された潤滑油が摺動面１０１に十分に供給されにくく、しかも潤滑溝１０２の深さｄが浅いため、この潤滑溝１０２に導入された潤滑油による冷却効果も十分ではなかった。またこのため、相手摺動部材とのフリクションが高く、トルクコンバータの性能を低下させて、燃料消費量を増大させるといった問題が指摘されていた。
本発明は、上記のような問題に鑑みてなされたもので、その技術的課題とするところは、回転部分のスラスト荷重を支持するスラスト軸受において、合成樹脂製であっても相手摺動部材とのフリクションを十分に低下させることのできるスラスト軸受を提供することにある。
発明の開示
上述の技術的課題を有効に解決するための手段として、請求の範囲第１項の発明に係るスラスト軸受は、摺動面に円周方向所定間隔で多数の潤滑溝を形成し、相手摺動部材の相対回転方向に対して前記潤滑溝の前方となる側の溝肩の曲面又は面取り部の大きさを、前記相対回転方向に対して前記潤滑溝の後方となる側の溝肩の曲面又は面取り部の大きさよりも大きくしたものである。
請求の範囲第２項の発明に係るスラスト軸受は、請求の範囲第１項に記載の構成において、潤滑溝の深さを、回転方向に対して潤滑溝の前方となる側の溝肩に形成された曲面又は面取り部の溝底側の始点よりも深くしたものである。
請求の範囲第３項の発明に係るスラスト軸受は、請求の範囲第１項又は第２項に記載の構成において、相手摺動部材の相対回転方向に対して潤滑溝の前方となる側に、同じ側の溝肩の曲面又は面取り部に向けて溝幅を拡大するような段差部が形成されたものである。
請求の範囲第４項の発明に係るスラスト軸受は、請求の範囲第１項又は第２項に記載の構成において、相手摺動部材の相対回転方向に対して潤滑溝の前方となる側の溝内壁が、同じ側の溝肩の曲面又は面取り部に向けて溝幅を拡大するように傾斜したものである。
請求の範囲第５項の発明に係るスラスト軸受は、請求の範囲第１項〜第４項のいずれかに記載の構成において、潤滑溝の溝底の深さが、内周側の端部から外周側の端部へ向けて漸次浅くなるものである。
発明を実施するための最良の形態
第１図は、第一の実施の形態によるスラスト軸受を示すもので、（Ａ）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＩ−Ｉ線位置で切断した部分拡大断面図、第２図は、同じく背面図、第３図、は第１図（Ａ）におけるＩＩＩ−Ｏ−ＩＩＩ線位置で切断した断面図である。
本形態のスラスト軸受１は、合成樹脂で扁平な環状に成形されたものであって、例えば自動車のオートマチックトランスミッションにおけるトルクコンバータのステータのように、一方向にのみ回転する回転部材のスラスト荷重を支持するものである。このスラスト軸受１は、軸方向一端面が相手摺動部材との摺動面２となっており、この摺動面２には、径方向へ延びる多数の潤滑溝３が円周方向所定間隔で形成されている。
各潤滑溝３は、その溝幅Ｗ１が例えば１．４ｍｍ程度であって、その両側の溝肩には、大きさが互いに異なる曲面３１，３２が形成されている。詳しくは、潤滑溝３の両側の溝肩のうち、摺動面２と対向する相手摺動部材の相対的な回転方向Ｓに対して潤滑溝３の後方となる側の溝肩には、相対的に小さい第一の曲面３１が形成されており、その曲率半径Ｒ１は、０．５ｍｍ以下とする。また、相手摺動部材の相対的な回転方向Ｓに対して潤滑溝３の前方となる側の溝肩には、相対的に大きい第二の曲面３２が形成されており、その曲率半径Ｒ２は、第一の曲面３１の曲率半径Ｒ１よりも十分に大きいものとなっている。本形態においては、第一の曲面３１の曲率半径Ｒ１は、例えば０．３ｍｍ程度に形成され、第二の曲面３２の曲率半径Ｒ２は、例えば２ｍｍ程度に形成されている。
各潤滑溝３の溝底３３の深さｄ１は、第二の曲面３２における溝底３３側の始点３２ａよりも深く形成されている。本形態では、前記始点３２ａは、摺動面２に対する深さｄ２が例えば０．７ｍｍ程度であるのに対し、溝底３３の深さｄ１はそれより深く、例えば１．９５ｍｍ程度となっている。
また、相手摺動部材の相対的な回転方向Ｓに対して潤滑溝３の後方となる側の溝内壁、すなわち第一の曲面３１側の溝内壁３４の角度θは、摺動面２に対して、回転方向Ｓと反対側へ８０〜９０°をなしており、好ましくは摺動面２に対して９０°をなしている。また、摺動面２の周方向幅Ｌは、径方向中央部で例えば、６ｍｍ程度としている。
第４図は、本形態による潤滑溝３の作用を、従来の技術による潤滑溝の作用と比較して示す作用説明図であり、第５図は、本形態による潤滑溝３の作用を示す斜視図である。本形態によるスラスト軸受１は、第４図（Ａ）に示されるように、当該スラスト軸受１の摺動面２とスラスト方向に対向する相手摺動部材４が、矢印Ｓ方向、言い換えれば第１図（Ａ）における反時計方向へ相対的に回転すると、潤滑溝３内に導入された潤滑油Ｏは、相手摺動部材４に引き込まれるようにして、回転方向Ｓに対して潤滑溝３の前方となる側の第二の曲面３２から摺動面２へ乗り上がる。第二の曲面３２は、その曲率半径Ｒ２が大きいため、潤滑溝３から摺動面２と相手摺動部材４との摺動間隙δへ潤滑油Ｏが介入しやすく、またこのため、相手摺動部材４の相対回転方向Ｓに対して隙間が縮小することによる潤滑油Ｏのクサビ効果が大きくなり、有効な軸受圧力Ｐを発生する。
一方、第二の曲面３２と反対側の第一の曲面３１は、相手摺動部材４の相対回転方向Ｓに対して隙間を拡大するものであるため、相手摺動部材４の摺動に伴って、摺動面２と相手摺動部材４との摺動間隙δから潤滑油膜を吸い出す逆クサビ効果を発生する。しかしながら、第一の曲面３１は、その曲率半径Ｒ１が、第二の曲面３２の曲率半径Ｒ２に比較して十分に小さいため、第二の曲面３２によるクサビ効果に比較して、第一の曲面３１による逆クサビ効果が小さくなる。特に、第一の曲面３１の曲率半径Ｒ１を０．５ｍｍ以下とすることによって、逆クサビ効果が殆ど発生しなくなる。
また、第一の曲面３１側の溝内壁３４の角度θが小さいと、これによる逆クサビ効果が発生するが、本形態ではθがほぼ９０°であるため、この溝内壁３４による逆クサビ効果も殆ど発生しない。
これに対し、第４図（Ｂ）に示される従来の技術によるスラスト軸受１００においては、回転方向Ｓに対して潤滑溝１０２の前方でクサビ効果による軸受圧力Ｐの発生を促す溝肩１０２ｂと、潤滑溝１０２の後方で逆クサビ効果を発生する要因となる溝肩１０２ａが、互いに同等の曲率半径で形成されているため、曲面１０２ｂによるクサビ効果と、曲面１０２ａによる逆クサビ効果が相殺されてしまうので、軸受圧力Ｐを大きくできない。
したがって、本形態のスラスト軸受１によれば、摺動間隙δを押し広げる顕著な軸受圧力Ｐが得られ、このためスラスト軸受１が合成樹脂からなるものであっても、相手摺動部材４と摺動面２とのフリクションが低減し、動力エネルギの損失を有効に低減することができる。またこのため、トルクコンバータの性能を向上させ、燃料消費量を改善することができる。
また、第４図（Ｂ）に示される従来の技術によるスラスト軸受１００においては、溝底１０２ｃが溝肩１０２ａ，１０２ｂの曲面から連続しているため、溝深さｄ０が０．５ｍｍ程度の浅いものであり、したがって潤滑溝１０２内の潤滑油の流通が少ないものであった。
これに対し、本形態においては、潤滑溝３の溝底３３の深さｄ１が、第二の曲面３２における溝底３３側の始点３２ａよりも深く、しかも回転方向Ｓに対して潤滑溝３の後方となる側の溝内壁３４の角度θが、摺動面２に対して回転方向Ｓと反対側へ８０〜９０°の角度をなすため、潤滑溝３内における溝内壁３４の近傍には、負圧部ｎが発生する。そして、先に説明したように、第一の曲面３１では、摺動間隙δから潤滑油膜を吸い出す逆クサビ効果が小さいため、負圧部ｎへの潤滑油Ｏの供給は、摺動間隙δからではなく、第５図に示されるように、大部分が潤滑溝３の径方向両端３ａ，３ｂから行われる。特に、潤滑油には遠心力が作用するため、潤滑溝３内への潤滑油の導入は、主にスラスト軸受１の内周側（潤滑溝３の端部３ａ）から行われる。
したがって、スラスト軸受１の内外周と潤滑溝３との間で、潤滑油の流通が活発に行われるようになるので、摺動部の冷却効果を高めることができる。また、その結果、摺動間隙δに厚い潤滑油膜が保持されるので、この点からも、相手摺動部材４と摺動面２とのフリクションの低減が図られる。
第６図は、本形態によるスラスト軸受と、従来の技術によるスラスト軸受の、スラスト荷重による摩擦係数の変化を測定した結果を示すものである。この試験結果によれば、従来の技術によるスラスト軸受は、スラスト荷重が小さくても摩擦係数が急激に上昇するのに対し、本形態によるスラスト軸受は低摩擦で安定した軸受性能を示すことが確認された。また、本形態によるスラスト軸受は、逆回転すなわち相手摺動部材の相対回転方向が第４図における矢印Ｓと反対方向へなされた場合にも、潤滑油の十分な冷却効果によって比較的低摩擦係数を維持することがわかった。
第７図は、第二の実施の形態によるスラスト軸受を示すもので、（Ａ）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＶＩＩ−ＶＩＩ線位置で切断した部分拡大断面図である。この形態によるスラスト軸受１は、相手摺動部材が、第１図のものとは逆に、第７図（Ａ）における時計方向へ相対的に回転するものについて用いられるもので、各断面形状が潤滑溝３が、先に説明した第１図（Ｂ）と円周方向に対して対称の断面形状に形成されている。したがって、第一の実施の形態と同様の作用・効果を奏する。
第８図は、本発明に係る第三の実施の形態によるスラスト軸受を示すもので、（Ａ）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ線位置で切断した部分拡大断面図である。本形態は、第１図に示される第一の実施の形態における第一の曲面３１及び第二の曲面３２の代わりに、第一の面取り部３５及び第二の面取り部３６を形成したものである。
詳しくは、相手摺動部材４の相対回転方向Ｓに対して潤滑溝３の後方となる側の溝肩に形成された第一の面取り部３５は、Ｃ０．５ｍｍ以下であり、相対回転方向Ｓに対して潤滑溝３の前方となる側の溝肩に形成された第二の面取り部３６は、第一の面取り部３５よりも十分に大きいものとなっている。また、潤滑溝３の深さｄ１は、第二の面取り部３６の溝底３３側の始点３６ａよりも深くしてある。その他の部分は第一の実施の形態と同様である。
本形態においても、相手摺動部材が第８図（Ａ）における反時計方向、すなわち第８図（Ｂ）におけるＳ方向へ相対回転することによって、相対的に大きい第二の面取り部３６では、Ｓ方向に対して隙間が縮小することによる潤滑油Ｏのクサビ効果が大きくなる一方、その反対側の第一の面取り部３５は、Ｃ０．５ｍｍ以下の小さなものであるため、摺動面２から潤滑油膜を吸い出す逆クサビ効果が殆ど発生せず、このため第一の実施の形態と同様の効果を奏することができる。
第９図は、本発明に係る第四の実施の形態によるスラスト軸受を示すもので、（Ａ）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＩＸ−ＩＸ線位置で切断した部分拡大断面図である。本形態は、相手摺動部材の相対回転方向Ｓに対して前方となる側に深さｄ３の段差部３７を形成したものである。そして、第１図と同様、相手摺動部材の相対的な回転方向Ｓに対して後方となる側の溝肩には、曲率半径Ｒ１が０．５ｍｍ以下の第一の曲面３１が形成され、前方となる側の溝肩に、曲率半径Ｒ２がＲ１よりも十分に大きい第二の曲面３２が形成されている。また、溝内壁３４と段差部３７との間の溝幅Ｗ２は、溝内壁３４と段差部３７の立上がり部との間の溝幅Ｗ１の１／２程度となっている。
すなわち、本形態によれば、潤滑溝３内に導入された潤滑油は、段差部３７を介して、第二の曲面３２から摺動面２へ導入されるため、摺動間隙への潤滑油の介入が一層容易に行われ、良好な軸受効果が得られる。なお、第一の曲面３１及び第二の曲面３２の代わりに、第８図のような第一の面取り部３５及び第二の面取り部３６を形成したものに、同様に段差部３７を形成することができる。
第１０図は、本発明に係る第五の実施の形態によるスラスト軸受を示すもので、（Ａ）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＸ−Ｘ線位置で切断した部分拡大断面図である。本形態は、上述した第９図に示される第四の実施の形態における段差部３７の肩部に面取り３７ａを形成したものである。その他の構成は第９図と同様となっている。このため、第９図の形態と同様、溝底３３側から段差部３７への潤滑油の乗り上がりが良好になされ、その結果、良好な軸受効果が得られる。
なお、第９図及び第１０図においては、段差部３７を一段のみ形成したが、第二の曲面３２（又は第８図における第二の面取り部３６）へ向けて順次浅くなるように、深さの異なる複数段の段差部を形成しても良い。
第１１図は、本発明に係る第六の実施の形態によるスラスト軸受を示すもので、（Ａ）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＸＩ−ＸＩ線位置で切断した部分拡大断面図である。本形態は、相手摺動部材の相対回転方向Ｓに対して前方となる側の溝内壁、すなわち第二の曲面３２側の溝内壁３８を、角度θ１で傾斜させたものである。また、溝底３３の幅Ｗ３は、溝内壁３４と第二の曲面３２の溝底３３側の始点３２ａとの間の溝幅Ｗ１の１／２程度となっている。その他の構成は第１図と同様である。
本形態によれば、当該スラスト軸受１の摺動面２とスラスト方向に対向する相手摺動部材が、矢印Ｓ方向へ相対的に回転することによって、潤滑溝３内に導入された潤滑油は、相手摺動部材に引き込まれるように、回転方向Ｓに対して潤滑溝３の前方となる側の第二の曲面３２から摺動面２へ介入されて行き、これを補充するように、溝底３３側から第二の曲面３２側へ潤滑油が乗り上がるが、その流れは、溝内壁３８が摺動面２に対して垂直である場合よりも円滑になる。したがって、摺動間隙への潤滑油の介入が一層容易に行われ、良好な軸受効果が得られる。なお、第一の曲面３１及び第二の曲面３２の代わりに、第８図のような第一の面取り部３５及び第二の面取り部３６を形成したものにおいても同様に、傾斜した溝内壁３８を適用することができる。
第１２図は、本発明に係る第七の実施の形態によるスラスト軸受を示す部分的な斜視図である。本形態においては、各潤滑溝３の溝底３３が、スラスト軸受１の内周側の端部３ａから外周側の端部３ｂへ向けて漸次浅くなるように形成されている。各潤滑溝３の長手方向中央部の断面形状は、先に説明した第１図（Ｂ）と同様であり、すなわち、摺動面２と対向する相手摺動部材の相対的な回転方向Ｓに対して潤滑溝３の後方となる側の溝肩には、曲率半径が０．５ｍｍ以下の第一の曲面３１が形成されており、前方となる側の溝肩には、第一の曲面３１より曲率半径が十分に大きい第二の曲面３２が形成されている。そして、溝底３３の深さｄ１は、スラスト軸受１の内周側の端部３ａでは第二の曲面３２における溝底３３側の始点３２ａの深さよりも深く、外周側の端部３ｂでは深さｄ２と近似している。その他の構成は、第１図と同様である。
相手摺動部材が矢印Ｓ方向へ相対的に回転することによって、その周囲に存在する潤滑油Ｏには、遠心力が作用するため、潤滑溝３内への潤滑油Ｏの導入は、スラスト軸受１の内周側、すなわち端部３ａから行われる。このとき、第９図に示される形態によれば、潤滑油Ｏが潤滑溝３内をスラスト軸受１の外周側へ向けて移動するにつれて、溝底３３が浅くなるため、潤滑油Ｏは、第二の曲面３２から摺動面２へ効率良く介入されて行く。しかも、潤滑溝３と相手摺動部材との間で、断面積が外周側へ向けて漸次減少する狭まり通路が形成されるため、潤滑油Ｏは、遠心力によってこの通路（潤滑溝３）内をスラスト軸受１の外周側へ向けて移動する過程で加圧され、したがって、軸受圧力が増大し、良好な軸受効果が得られる。
第１３図は、本発明に係る第八の実施の形態によるスラスト軸受を示す部分的な斜視図である。本形態は、先の第９図に示される形態において、第１２図の構成を適用したもので、溝底３３の深さｄ１は、スラスト軸受１の内周側の端部３ａでは段差部３７よりも深く、外周側の端部３ｂでは段差部３７の深さと近似している。したがって、第１２図と同様、潤滑油Ｏが潤滑溝３内をスラスト軸受１の外周側へ向けて移動するにつれて、溝底３３が浅くなるため、潤滑油Ｏは、段差部３７から第二の曲面３２を介して摺動面２へ効率良く介入され、しかも加圧されるので、軸受圧力が増大し、良好な軸受効果が得られる。
また、第８図，第１０図，第１１図等に示される各形態においても、同様に、溝底３３がスラスト軸受１の内周側の端部から外周側の端部へ向けて漸次浅くなる構成とすることによって、軸受効果を一層向上させることができる。
また、第８図〜第１３図の各形態において、相手摺動部材の相対摺動方向によっては、各潤滑溝３は、図示のものと対称の断面形状に形成される。
なお、本発明に係るスラスト軸受１は、自動車のオートマチックトランスミッションにおけるトルクコンバータのステータの軸受手段として限定されるものではなく、他の回転機器のスラスト軸受としても有用である。
産業上の利用可能性
以上説明したように、請求の範囲第１項の発明に係るスラスト軸受によれば、相手摺動部材の相対回転方向に対して潤滑溝の前方となる側の溝肩に、潤滑溝の後方となる側の溝肩の曲面又は面取り部の大きさよりも大きい曲面又は面取り部が形成されたことによって、潤滑溝の前方となる側では摺動面と相手摺動部材との摺動間隙へ潤滑油が介入しやすくなると共に潤滑油のクサビ効果が大きくなり、潤滑溝の後方となる側では、逆クサビ効果が著しく小さくなるため、合成樹脂製であっても相手摺動部材とのフリクションを十分に低下させることができ、安価で軸受性能の優れたスラスト軸受を提供することができる。
請求の範囲第２項の発明に係るスラスト軸受によれば、潤滑溝の深さを、回転方向に対して潤滑溝の前方となる側の溝肩に形成された曲面又は面取り部の溝底側の始点よりも深くしたため、潤滑溝への潤滑油の供給の大部分が、潤滑溝の径方向両端から行われ、したがって、スラスト軸受の内外周と潤滑溝との間で、潤滑油の流通が活発に行われて、摺動部の冷却効果を高めることができ、これによっても厚い潤滑膜によるフリクションの低下を実現することができる。
請求の範囲第３項の発明に係るスラスト軸受によれば、相手摺動部材の相対回転方向に対して潤滑溝の前方となる側に段差部が形成されたことによって、請求の範囲第１項又は第２項による効果を一層高めることができる。
請求の範囲第４項の発明に係るスラスト軸受によれば、相手摺動部材の相対回転方向に対して潤滑溝の前方となる側の溝内壁を傾斜させたことによって、請求の範囲第１項又は第２項による効果を一層高めることができる。
請求の範囲第５項の発明に係るスラスト軸受によれば、潤滑溝の溝底の深さが、内周側の端部から外周側の端部へ向けて漸次浅くなることによって、摺動面と相手摺動部材との摺動間隙への潤滑油の介入が効率良く行われ、しかも遠心力によって溝内を外周側へ移動する潤滑油が加圧されて軸受圧力が増大するので、請求の範囲第１項〜第４項による効果を一層高めることができる。
【図面の簡単な説明】
第１図は、本発明に係るスラスト軸受の第一の実施の形態を示すもので、（Ａ）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＩ−Ｉ線位置で切断した部分拡大断面図、第２図は、本発明に係るスラスト軸受の第一の実施の形態を示す背面図、第３図は、第１図（Ａ）におけるＩＩＩ−Ｏ−ＩＩＩ線位置で切断した断面図、第４図は、本発明による潤滑溝の作用を、従来の技術による潤滑溝の作用と比較して示すもので、（Ａ）は本発明による作用説明図、（Ｂ）は従来の技術による作用説明図、第５図は、本発明による潤滑溝の作用を示す斜視図、第６図は、本発明によるスラスト軸受と、従来の技術によるスラスト軸受の、スラスト荷重による摩擦係数の変化を測定した結果を示す説明図、第７図は、本発明に係るスラスト軸受の第二の実施の形態を示すもので、（Ａ）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＶＩＩ−ＶＩＩ線位置で切断した部分拡大断面図、第８図は、本発明に係るスラスト軸受の第三の実施の形態を示すもので、（Ａ）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ線位置で切断した部分拡大断面図、第９図は、本発明に係るスラスト軸受の第四の実施の形態を示すもので、（Ａ）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＩＸ−ＩＸ線位置で切断した部分拡大断面図、第１０図は、本発明に係るスラスト軸受の第五の実施の形態を示すもので、（Ａ）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＸ−Ｘ線位置で切断した部分拡大断面図、第１１図は、本発明に係るスラスト軸受の第六の実施の形態を示すもので、（Ａ）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＸＩ−ＸＩ線位置で切断した部分拡大断面図、第１２図は、本発明に係るスラスト軸受の第七の実施の形態を示す部分的な斜視図、第１３図は、本発明に係るスラスト軸受の第八の実施の形態を示す部分的な斜視図、第１４図は、従来の技術による合成樹脂製スラスト軸受を示すもので、（Ａ）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＸＩＶ−ＸＩＶ線位置で切断した部分拡大断面図である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【手続補正書】
【提出日】平成14年8月6日(2002.8.6)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
（補正後）摺動面（２）に円周方向所定間隔で多数の潤滑溝（３）を形成し、相手摺動部材の相対回転方向（Ｓ）に対して前記潤滑溝（３）の前方となる側の溝肩の曲面（３２）の大きさを、前記相対回転方向（Ｓ）に対して前記潤滑溝（３）の後方となる側の溝肩の曲面（３１）又は面取り部（３５）の大きさよりも大きくしたことを特徴とするスラスト軸受。
【請求項２】
（補正後）潤滑溝（３）の深さ（ｄ１）が、回転方向（Ｓ）に対して潤滑溝（３）の前方となる側の溝肩に形成された曲面（３２）の溝底（３３）側の始点（３２ａ）よりも深いことを特徴とする請求の範囲第１項に記載のスラスト軸受。
【請求項３】
（補正後）相手摺動部材の相対回転方向（Ｓ）に対して潤滑溝（３）の前方となる側に、同じ側の溝肩の曲面（３２）に向けて溝幅を拡大するような段差部（３７）が形成されたことを特徴とする請求の範囲第１項又は第２項に記載のスラスト軸受。
【請求項４】
（補正後）相手摺動部材の相対回転方向（Ｓ）に対して潤滑溝（３）の前方となる側の溝内壁（３８）が、同じ側の溝肩の曲面（３２）に向けて溝幅を拡大するように傾斜したことを特徴とする請求の範囲第１項又は第２項に記載のスラスト軸受。
【請求項５】
潤滑溝（３）の溝底（３３）の深さ（ｄ１）が、内周側の端部（３ａ）から外周側の端部（３ｂ）へ向けて漸次浅くなることを特徴とする請求の範囲第１項〜第４項のいずれかに記載のスラスト軸受。
【手続補正書】
【提出日】平成15年2月24日(2003.2.24)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
摺動面（２）に円周方向所定間隔で多数の潤滑溝（３）を形成し、相手摺動部材の相対回転方向（Ｓ）に対して前記潤滑溝（３）の前方となる側の溝肩の曲面（３２）の大きさを、前記相対回転方向（Ｓ）に対して前記潤滑溝（３）の後方となる側の溝肩の曲面（３１）又は面取り部の大きさよりも大きくしたことを特徴とするスラスト軸受。
【請求項２】
潤滑溝（３）の深さ（ｄ１）が、回転方向（Ｓ）に対して潤滑溝（３）の前方となる側の溝肩に形成された曲面（３２）の溝底（３３）側の始点（３２ａ）よりも深いことを特徴とする請求の範囲第１項に記載のスラスト軸受。
【請求項３】
相手摺動部材の相対回転方向（Ｓ）に対して潤滑溝（３）の前方となる側に、同じ側の溝肩の曲面（３２）に向けて溝幅を拡大するような段差部（３７）が形成されたことを特徴とする請求の範囲第１項又は第２項に記載のスラスト軸受。
【請求項４】
相手摺動部材の相対回転方向（Ｓ）に対して潤滑溝（３）の前方となる側の溝内壁（３８）が、同じ側の溝肩の曲面（３２）に向けて溝幅を拡大するように傾斜したことを特徴とする請求の範囲第１項又は第２項に記載のスラスト軸受。
【請求項５】
潤滑溝（３）の溝底（３３）の深さ（ｄ１）が、内周側の端部（３ａ）から外周側の端部（３ｂ）へ向けて漸次浅くなることを特徴とする請求の範囲第１項〜第４項のいずれかに記載のスラスト軸受。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００１】
明    細    書
スラスト軸受
技術分野
本発明は、回転部分におけるスラスト方向の荷重を支持するスラスト軸受に関する。
背景技術
自動車のオートマチックトランスミッションにおけるトルクコンバータのステータは、ワンウェイクラッチによって一方向にのみ回転可能となっており、このステータに作用するスラスト荷重は、スラスト軸受によって支持されるようになっている。トルクコンバータのスラスト軸受には、高速運転時での動力エネルギ伝達の損失を低減して燃料消費量を改善する目的で、低フリクション化の要求があり、したがって、この種のスラスト軸受としては、ニードルベアリング、あるいは銅製ワッシャ等が用いられて来たが、これらニードルベアリングや銅製ワッシャは高価であることから、近年は、安価に製作可能な合成樹脂製のスラスト軸受のニーズが高まっている。
第１３図は、トルクコンバータ等に使用される従来の技術による合成樹脂製スラスト軸受を示すもので、（Ａ）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＸＩＩＩ−ＸＩＩＩ線位置で切断した部分拡大断面図である。すなわち、この種の合成樹脂製スラスト軸受１００は、摺動面１０１に径方向に延びる多数の潤滑溝１０２が円周方向所定間隔で形成されている。各潤滑溝１０２は、摺動面１０１に潤滑油を供給するためのもので、両側の溝肩１０２ａ，１０２ｂが同一の大きさの曲面又は面取り部となっている。
しかしながら、第１３図に示される従来の合成樹脂製スラスト軸受１００においては、潤滑溝１０２に導入された潤滑油が摺動面１０１に十分に供給されにく


【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００２
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００２】
く、しかも潤滑溝１０２の深さｄが浅いため、この潤滑溝１０２に導入された潤滑油による冷却効果も十分ではなかった。またこのため、相手摺動部材とのフリクションが高く、トルクコンバータの性能を低下させて、燃料消費量を増大させるといった問題が指摘されていた。
本発明は、上記のような問題に鑑みてなされたもので、その技術的課題とするところは、回転部分のスラスト荷重を支持するスラスト軸受において、合成樹脂製であっても相手摺動部材とのフリクションを十分に低下させることのできるスラスト軸受を提供することにある。
発明の開示
上述の技術的課題を有効に解決するための手段として、請求の範囲第１項の発明に係るスラスト軸受は、摺動面に円周方向所定間隔で多数の潤滑溝を形成し、相手摺動部材の相対回転方向に対して前記潤滑溝の前方となる側の溝肩の曲面の大きさを、前記相対回転方向に対して前記潤滑溝の後方となる側の溝肩の曲面又は面取り部の大きさよりも大きくしたものである。
請求の範囲第２項の発明に係るスラスト軸受は、請求の範囲第１項に記載の構成において、潤滑溝の深さを、回転方向に対して潤滑溝の前方となる側の溝肩に形成された曲面の溝底側の始点よりも深くしたものである。
請求の範囲第３項の発明に係るスラスト軸受は、請求の範囲第１項又は第２項に記載の構成において、相手摺動部材の相対回転方向に対して潤滑溝の前方となる側に、同じ側の溝肩の曲面に向けて溝幅を拡大するような段差部が形成されたものである。
請求の範囲第４項の発明に係るスラスト軸受は、請求の範囲第１項又は第２項に記載の構成において、相手摺動部材の相対回転方向に対して潤滑溝の前方となる側の溝内壁が、同じ側の溝肩の曲面に向けて溝幅を拡大するように傾斜したものである。
請求の範囲第５項の発明に係るスラスト軸受は、請求の範囲第１項〜第４項の


【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００３】
いずれかに記載の構成において、潤滑溝の溝底の深さが、内周側の端部から外周側の端部へ向けて漸次浅くなるものである。
図面の簡単な説明
第１図は、本発明に係るスラスト軸受の第一の実施の形態を示すもので、（Ａ）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＩ−Ｉ線位置で切断した部分拡大断面図、第２図は、本発明に係るスラスト軸受の第一の実施の形態を示す背面図、第３図は、第１図（Ａ）におけるＩＩＩ−Ｏ−ＩＩＩ線位置で切断した断面図、第４図は、本発明による潤滑溝の作用を、従来の技術による潤滑溝の作用と比較して示すもので、（Ａ）は本発明による作用説明図、（Ｂ）は従来の技術による作用説明図、第５図は、本発明による潤滑溝の作用を示す斜視図、第６図は、本発明によるスラスト軸受と、従来の技術によるスラスト軸受の、スラスト荷重による摩擦係数の変化を測定した結果を示す説明図、第７図は、本発明に係るスラスト軸受の第二の実施の形態を示すもので、（Ａ）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＶＩＩ−ＶＩＩ線位置で切断した部分拡大断面図、第８図は、本発明に係るスラスト軸受の第三の実施の形態を示すもので、（Ａ）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ線位置で切断した部分拡大断面図、第９図は、本発明に係るスラスト軸受の第四の実施の形態を示すもので、（Ａ）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＩＸ−ＩＸ線位置で切断した部分拡大断面図、第１０図は、本発明に係るスラスト軸受の第五の実施の形態を示すもので、（Ａ）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＸ−Ｘ線位置で切断した部分拡大断面図、第１１図は、本発明に係るスラスト軸受の第六の実施の形態を示す部分的な斜視図、第１２図は、本発明に係るスラスト軸受の第七の実施の形態を示す部分的な斜視図、第１３図は、従来の技術による合成樹脂製スラスト軸受を示すもので、（Ａ


【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００４】
）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＸＩＩＩ−ＸＩＩＩ線位置で切断した部分拡大断面図である。
発明を実施するための最良の形態
第１図は、第一の実施の形態によるスラスト軸受を示すもので、（Ａ）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＩ−Ｉ線位置で切断した部分拡大断面図、第２図は、同じく背面図、第３図、は第１図（Ａ）におけるＩＩＩ−Ｏ−ＩＩＩ線位置で切断した断面図である。
本形態のスラスト軸受１は、合成樹脂で扁平な環状に成形されたものであって、例えば自動車のオートマチックトランスミッションにおけるトルクコンバータのステータのように、一方向にのみ回転する回転部材のスラスト荷重を支持するものである。このスラスト軸受１は、軸方向一端面が相手摺動部材との摺動面２となっており、この摺動面２には、径方向へ延びる多数の潤滑溝３が円周方向所定間隔で形成されている。
各潤滑溝３は、その溝幅Ｗ１が例えば１．４ｍｍ程度であって、その両側の溝肩には、大きさが互いに異なる曲面３１，３２が形成されている。詳しくは、潤滑溝３の両側の溝肩のうち、摺動面２と対向する相手摺動部材の相対的な回転方向Ｓに対して潤滑溝３の後方となる側の溝肩には、相対的に小さい第一の曲面３１が形成されており、その曲率半径Ｒ１は、０．５ｍｍ以下とする。また、相手摺動部材の相対的な回転方向Ｓに対して潤滑溝３の前方となる側の溝肩には、相対的に大きい第二の曲面３２が形成されており、その曲率半径Ｒ２は、第一の曲面３１の曲率半径Ｒ１よりも十分に大きいものとなっている。本形態においては、第一の曲面３１の曲率半径Ｒ１は、例えば０．３ｍｍ程度に形成され、第二の曲面３２の曲率半径Ｒ２は、例えば２ｍｍ程度に形成されている。
各潤滑溝３の溝底３３の深さｄ１は、第二の曲面３２における溝底３３側の始点３２ａよりも深く形成されている。本形態では、前記始点３２ａは、摺動面２に対する深さｄ２が例えば０．７ｍｍ程度であるのに対し、溝底３３の深さｄ１
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００５
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００５】
はそれより深く、例えば１．９５ｍｍ程度となっている。
また、相手摺動部材の相対的な回転方向Ｓに対して潤滑溝３の後方となる側の溝内壁、すなわち第一の曲面３１側の溝内壁３４の角度θは、摺動面２に対して、回転方向Ｓと反対側へ８０〜９０°をなしており、好ましくは摺動面２に対して９０°をなしている。また、摺動面２の周方向幅Ｌは、径方向中央部で例えば６ｍｍ程度としている。
第４図は、本形態による潤滑溝３の作用を、従来の技術による潤滑溝の作用と比較して示す作用説明図であり、第５図は、本形態による潤滑溝３の作用を示す斜視図である。本形態によるスラスト軸受１は、第４図（Ａ）に示されるように、当該スラスト軸受１の摺動面２とスラスト方向に対向する相手摺動部材４が、矢印Ｓ方向、言い換えれば第１図（Ａ）における反時計方向へ相対的に回転すると、潤滑溝３内に導入された潤滑油Ｏは、相手摺動部材４に引き込まれるようにして、回転方向Ｓに対して潤滑溝３の前方となる側の第二の曲面３２から摺動面２へ乗り上がる。第二の曲面３２は、その曲率半径Ｒ２及び始点３２ａの深さｄ２が第一の曲面３１の曲率半径Ｒ１よりも大きいため、潤滑溝３から摺動面２と相手摺動部材４との摺動間隙δへ潤滑油Ｏが介入しやすく、またこのため、相手摺動部材４の相対回転方向Ｓに対して隙間が縮小することによる潤滑油Ｏのクサビ効果が大きくなり、有効な軸受圧力Ｐを発生する。
一方、第二の曲面３２と反対側の第一の曲面３１は、相手摺動部材４の相対回転方向Ｓに対して隙間を拡大するものであるため、相手摺動部材４の摺動に伴って、摺動面２と相手摺動部材４との摺動間隙δから潤滑油膜を吸い出す逆クサビ効果を発生する。しかしながら、第一の曲面３１は、その曲率半径Ｒ１が、第二の曲面３２の曲率半径Ｒ２に比較して十分に小さいため、第二の曲面３２によるクサビ効果に比較して、第一の曲面３１による逆クサビ効果が小さくなる。特に、第一の曲面３１の曲率半径Ｒ１を０．５ｍｍ以下とすることによって、逆クサビ効果が殆ど発生しなくなる。
また、第一の曲面３１側の溝内壁３４の角度θが小さいと、これによる逆クサビ効果が発生するが、本形態ではθがほぼ９０°であるため、この溝内壁３４に


【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００７
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００７】
発に行われるようになるので、摺動部の冷却効果を高めることができる。また、その結果、摺動間隙δに厚い潤滑油膜が保持されるので、この点からも、相手摺動部材４と摺動面２とのフリクションの低減が図られる。
第６図は、本形態によるスラスト軸受と、従来の技術によるスラスト軸受の、スラスト荷重による摩擦係数の変化を測定した結果を示すものである。この試験結果によれば、従来の技術によるスラスト軸受は、スラスト荷重が小さくても摩擦係数が急激に上昇するのに対し、本形態によるスラスト軸受は低摩擦で安定した軸受性能を示すことが確認された。また、本形態によるスラスト軸受は、逆回転すなわち相手摺動部材の相対回転方向が第４図における矢印Ｓと反対方向へなされた場合にも、潤滑油の十分な冷却効果によって比較的低摩擦係数を維持することがわかった。
第７図は、第二の実施の形態によるスラスト軸受を示すもので、（Ａ）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＶＩＩ−ＶＩＩ線位置で切断した部分拡大断面図である。この形態によるスラスト軸受１は、相手摺動部材が、第１図のものとは逆に、第７図（Ａ）における時計方向へ相対的に回転するものについて用いられるもので、各断面形状が潤滑溝３が、先に説明した第１図（Ｂ）と円周方向に対して対称の断面形状に形成されている。したがって、第一の実施の形態と同様の作用・効果を奏する。
第８図は、本発明に係る第三の実施の形態によるスラスト軸受を示すもので、（Ａ）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ線位置で切断した部分拡大断面図である。


【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００８
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００８】
本形態は、相手摺動部材の相対回転方向Ｓに対して前方となる側に深さｄ３の段差部３７を形成したものである。そして、第１図と同様、相手摺動部材の相対的な回転方向Ｓに対して後方となる側の溝肩には、曲率半径Ｒ１が０．５ｍｍ以下の第一の曲面３１が形成され、前方となる側の溝肩に、曲率半径Ｒ２がＲ１よりも十分に大きい第二の曲面３２が形成されている。また、溝内壁３４と段差部３７との間の溝幅Ｗ２は、溝内壁３４と段差部３７の立上がり部との間の溝幅Ｗ１の１／２程度となっている。
すなわち、本形態によれば、潤滑溝３内に導入された潤滑油は、段差部３７を介して、第二の曲面３２から摺動面２へ導入されるため、摺動間隙への潤滑油の介入が一層容易に行われ、良好な軸受効果が得られる。なお、第一の曲面３１の代わりに面取り部を形成したものにも、同様に段差部３７を形成することができる。
第９図は、本発明に係る第四の実施の形態によるスラスト軸受を示すもので、（Ａ）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＩＸ−ＩＸ線位置で切断した部分拡大断面図である。本形態は、上述した第８図に示される第三の実施の形態における段差部３７の肩部に面取り３７ａを形成したものである。その他の構成は第８図と同様となっている。このため、第８図の形態と同様、溝底３３


【手続補正９】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００９
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００９】
側から段差部３７への潤滑油の乗り上がりが良好になされ、その結果、良好な軸受効果が得られる。
なお、第８図及び第９図においては、段差部３７を一段のみ形成したが、第二の曲面３２へ向けて順次浅くなるように、深さの異なる複数段の段差部を形成しても良い。
第１０図は、本発明に係る第五の実施の形態によるスラスト軸受を示すもので、（Ａ）は摺動面側から見た正面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＸ−Ｘ線位置で切断した部分拡大断面図である。本形態は、相手摺動部材の相対回転方向Ｓに対して前方となる側の溝内壁、すなわち第二の曲面３２側の溝内壁３８を、角度θ１で傾斜させたものである。また、溝底３３の幅Ｗ３は、溝内壁３４と第二の曲面３２の溝底３３側の始点３２ａとの間の溝幅Ｗ１の１／２程度となっている。その他の構成は第１図と同様である。
本形態によれば、当該スラスト軸受１の摺動面２とスラスト方向に対向する相手摺動部材が、矢印Ｓ方向へ相対的に回転することによって、潤滑溝３内に導入された潤滑油は、相手摺動部材に引き込まれるように、回転方向Ｓに対して潤滑溝３の前方となる側の第二の曲面３２から摺動面２へ介入されて行き、これを補充するように、溝底３３側から第二の曲面３２側へ潤滑油が乗り上がるが、その流れは、溝内壁３８が摺動面２に対して垂直である場合よりも円滑になる。したがって、摺動間隙への潤滑油の介入が一層容易に行われ、良好な軸受効果が得られる。なお、第一の曲面３１の代わりに面取り部を形成したものにおいても同様に、傾斜した溝内壁３８を適用することができる。
第１１図は、本発明に係る第六の実施の形態によるスラスト軸受を示す部分的な斜視図である。本形態においては、各潤滑溝３の溝底３３が、スラスト軸受１の内周側の端部３ａから外周側の端部３ｂへ向けて漸次浅くなるように形成されている。各潤滑溝３の長手方向中央部の断面形状は、先に説明した第１図（Ｂ）と同様であり、すなわち、摺動面２と対向する相手摺動部材の相対的な回転方向


【手続補正１０】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１０】
Ｓに対して潤滑溝３の後方となる側の溝肩には、曲率半径が０．５ｍｍ以下の第一の曲面３１が形成されており、前方となる側の溝肩には、第一の曲面３１より曲率半径が十分に大きい第二の曲面３２が形成されている。そして、溝底３３の深さｄ１は、スラスト軸受１の内周側の端部３ａでは第二の曲面３２における溝底３３側の始点３２ａの深さよりも深く、外周側の端部３ｂでは深さｄ２と近似している。その他の構成は、第１図と同様である。
相手摺動部材が矢印Ｓ方向へ相対的に回転することによって、その周囲に存在する潤滑油Ｏには、遠心力が作用するため、潤滑溝３内への潤滑油Ｏの導入は、スラスト軸受１の内周側、すなわち端部３ａから行われる。このとき、第８図に示される形態によれば、潤滑油Ｏが潤滑溝３内をスラスト軸受１の外周側へ向けて移動するにつれて、溝底３３が浅くなるため、潤滑油Ｏは、第二の曲面３２から摺動面２へ効率良く介入されて行く。しかも、潤滑溝３と相手摺動部材との間で、断面積が外周側へ向けて漸次減少する狭まり通路が形成されるため、潤滑油Ｏは、遠心力によってこの通路（潤滑溝３）内をスラスト軸受１の外周側へ向けて移動する過程で加圧され、したがって、軸受圧力が増大し、良好な軸受効果が得られる。
第１２図は、本発明に係る第七の実施の形態によるスラスト軸受を示す部分的な斜視図である。本形態は、先の第８図に示される形態において、第１１図の構成を適用したもので、溝底３３の深さｄ１は、スラスト軸受１の内周側の端部３ａでは段差部３７よりも深く、外周側の端部３ｂでは段差部３７の深さと近似している。したがって、第１１図と同様、潤滑油Ｏが潤滑溝３内をスラスト軸受１の外周側へ向けて移動するにつれて、溝底３３が浅くなるため、潤滑油Ｏは、段差部３７から第二の曲面３２を介して摺動面２へ効率良く介入され、しかも加圧されるので、軸受圧力が増大し、良好な軸受効果が得られる。
また、第９図，第１０図等に示される各形態においても、同様に、溝底３３がスラスト軸受１の内周側の端部から外周側の端部へ向けて漸次浅くなる構成とすることによって、軸受効果を一層向上させることができる。


【手続補正１１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１１】
また、第８図〜第１２図の各形態において、相手摺動部材の相対摺動方向によっては、各潤滑溝３は、図示のものと対称の断面形状に形成される。
なお、本発明に係るスラスト軸受１は、自動車のオートマチックトランスミッションにおけるトルクコンバータのステータの軸受手段として限定されるものではなく、他の回転機器のスラスト軸受としても有用である。
産業上の利用可能性
以上説明したように、請求の範囲第１項の発明に係るスラスト軸受によれば、相手摺動部材の相対回転方向に対して潤滑溝の前方となる側の溝肩に、潤滑溝の後方となる側の溝肩の曲面又は面取り部の大きさよりも大きい曲面が形成されたことによって、潤滑溝の前方となる側では摺動面と相手摺動部材との摺動間隙へ潤滑油が介入しやすくなると共に潤滑油のクサビ効果が大きくなり、潤滑溝の後方となる側では、逆クサビ効果が著しく小さくなるため、合成樹脂製であっても相手摺動部材とのフリクションを十分に低下させることができ、安価で軸受性能の優れたスラスト軸受を提供することができる。
請求の範囲第２項の発明に係るスラスト軸受によれば、潤滑溝の深さを、回転方向に対して潤滑溝の前方となる側の溝肩に形成された曲面の溝底側の始点よりも深くしたため、潤滑溝への潤滑油の供給の大部分が、潤滑溝の径方向両端から行われ、したがって、スラスト軸受の内外周と潤滑溝との間で、潤滑油の流通が活発に行われて、摺動部の冷却効果を高めることができ、これによっても厚い潤滑膜によるフリクションの低下を実現することができる。
請求の範囲第３項の発明に係るスラスト軸受によれば、相手摺動部材の相対回転方向に対して潤滑溝の前方となる側に段差部が形成されたことによって、請求の範囲第１項又は第２項による効果を一層高めることができる。
請求の範囲第４項の発明に係るスラスト軸受によれば、相手摺動部材の相対回転方向に対して潤滑溝の前方となる側の溝内壁を傾斜させたことによって、請求


【手続補正１２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】全図
【補正方法】変更
【補正の内容】
【図１】
2002077473.tif 000017
【図２】
2002077473.tif 000018
【図３】
2002077473.tif 000019
【図４】
2002077473.tif 000020
【図５】
2002077473.tif 000021
【図６】
2002077473.tif 000022
【図７】
2002077473.tif 000023
【図８】
2002077473.tif 000024
【図９】
2002077473.tif 000025
【図１０】
2002077473.tif 000026
【図１１】
2002077473.tif 000027
【図１２】
2002077473.tif 000028
【図１３】
2002077473.tif 000029
【国際調査報告】
2002077473.tif 000030
2002077473.tif 000031
2002077473.tif 000032
2002077473.tif 000033