(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
カムプロフィールに従ったプランジャの動作にて燃料を加圧する燃料加圧室と低圧側燃料室とを連通して燃料噴射を終了させるための電磁スピル弁と、
前記プランジャを動作させるドライブシャフトの回転に伴うカムリフトに対応したカム角の検出のための信号を発生するカム角センサと、
回転数と噴射量、あるいは回転数と燃料噴射終了タイミングの関係において高速・高負荷なる点での機差補正量と少なくとも低速・低負荷の補正点での機差補正量を記憶し、エンジン運転に応じた燃料噴射量あるいは燃料噴射終了タイミングに対し機差バラツキに関する補正を行うための記憶手段と、
を備えた燃料噴射ポンプを検査するための装置であって、
前記高速・高負荷なる点での機差補正量と前記低速・低負荷の補正点での機差補正量との差または比を算出する演算手段と、
前記演算手段による機差補正量の差または比が所定の範囲から外れると、当該ポンプにおける噴射最高圧力が許容範囲外であると判定する判定手段と
を備えたことを特徴とする燃料噴射ポンプの検査装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、ディーゼルエンジンにおける燃料噴射ポンプの検査装置に係り、詳しくは圧送能力をチェックするための検査装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
排気ガス規制をクリアし、高出力なディーゼルエンジンを実現するために、燃料噴射ポンプには、近年、特に高い圧送圧力が求められる。より詳しくは、図１０に示すように、ポンプの噴射最高圧力が高くなるほどエンジン出力を高くすることができる。つまり、噴射圧力が高いほど燃料の噴霧微粒化に優れたものとなり、高出力を得ることができる。また、図１１に示すように、ＮＯx 排出量とパティキュレート排出量との関係において、低いＮＯx 排出量、低いパティキュレート排出量を満足させるための規制値をクリアするためには、高噴射圧のポンプとする必要がある。
【０００３】
これらのことを背景にして燃料噴射ポンプの噴射最高圧力を測定し、機差バラツキ（圧送能力のバラツキ）により所望の噴射最高圧力が出ないポンプは工場からの出荷段階で排除しなければならなくなってきている。
【０００４】
このために、図１２に示すように、燃料噴射ポンプ６０の吐出部に圧力センサ６１を取り付けて、図１３に示すように、圧力センサ６１の出力信号から直接、最高圧力を測定する方法がある。
【０００５】
ところが、このような手法により燃料噴射ポンプの噴射最高圧力の検査を行うためには圧力センサ６１が必要であり、また、圧力センサ６１の校正を間違うと正確に圧力が検出できず噴射ポンプの良否判定が困難となってしまう。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
この発明は、上記事情に鑑みなされたものであり、新規な構成により機差バラツキによる噴射最高圧力の検査を容易に行うことができる燃料噴射ポンプの検査装置を提供することをその目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
請求項１に記載の発明は、電磁スピル弁とカム角センサと機差バラツキ補正量記憶手段とを備えた燃料噴射ポンプを検査するための装置であって、高速・高負荷補正点での機差補正量と低速・低負荷の補正点での機差補正量との差または比を算出する演算手段と、演算手段による機差補正量の差または比が所定の範囲から外れると、当該ポンプにおける噴射最高圧力が許容範囲外であると判定する判定手段とを備えた燃料噴射ポンプの検査装置をその要旨とする。
【０００８】
よって、演算手段は、高速・高負荷補正点での機差補正量と低速・低負荷の補正点での機差補正量の差または比を算出し、判定手段は、演算手段による機差補正量の差または比が所定の範囲から外れると、当該ポンプにおける噴射最高圧力が許容範囲外であると判定する。
【０００９】
例えば、機差補正量の差に基づいて判定を行う場合において、図９に示すように、定格点での補正量と低負荷の補正点での補正量の差は、噴射最高圧力が低くなるほど補正量との差が大きくなる。よって、必要としている噴射最高圧力ＰMAXに対応する補正量の差を判定の際の閾値（判定レベル）とすることにより、必要としている噴射最高圧力ＰMAXに満たないポンプを特定して排除することができる。
【００１０】
即ち、機差バラツキによる補正量の内訳として、（i)カムプロフィールの誤差や摺動部のクリアランスの誤差による圧送能力のバラツキ、（ii) カム角センサの取付け誤差によるバラツキがある。そこで、定格点においては（i)と（ii) の和が補正量となり、低速・低負荷の補正点では（ii) のみの補正量となり、定格点での補正量から低速・低負荷の補正点での補正量の差や比をとると、圧送能力のバラツキ（噴射最高圧力）を検出できる。
【００１１】
このように、図１２のような手法を採った場合には、圧力センサ６１が必要であるとともにセンサ６１の校正を間違うと正確に圧力が検出できず噴射ポンプの良否判定が困難であったが、本発明によれば、圧力センサを用いることなく、新規な構成により機差バラツキによる噴射最高圧力の検査を容易に行うことができる。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下、この発明を具体化した実施の形態を図面に従って説明する。
図１には、検査対象となる燃料噴射ポンプを具備した燃料噴射装置の全体構成を示す。本実施形態の燃料噴射装置は、インナカム式の分配型燃料噴射ポンプを用いて同ポンプからディーゼルエンジンへ燃料を噴射供給するものであり、燃料噴射量及び燃料噴射時期は電子制御装置（以下、ＥＣＵという）にて制御されるようになっている。以下、燃料噴射制御装置の構成を詳述する。
【００１４】
図１に示すように、燃料噴射ポンプ１のポンプハウジング２には、エンジンの図示しないクランク軸に同期して１／２の速度で回転するドライブシャフト３が挿通されている。ポンプハウジング２にはベーン式フィードポンプ４（図１には９０度展開して示す）が設けられており、同フィードポンプ４はドライブシャフト３の回転に伴い燃料を吸い上げて加圧し、図示しない通路を通して低圧側燃料室５の一部をなすフィードギャラリ５ａに送り出す。
【００１５】
ドライブシャフト３の先端（図の右端）には、同シャフト３と一体回転する分配ロータ６が接続されており、分配ロータ６はポンプハウジング２に設けられたシリンダ７に回転可能に収容されている。また、ポンプハウジング２にはインナカムリング８が取り付けられており、分配ロータ６のヘッド部６ａはインナカムリング８内周のカム面８ａに沿って摺動回転する。なお、同カム面８ａはエンジン気筒数（本実施形態では、４つ）のカム山を有している。その詳細を図２に示す。図２において、分配ロータ６のヘッド部６ａには半径方向に延びる円筒孔９が形成され、同円筒孔９内には一対のプランジャ１０が摺動可能に配設されている。一対のプランジャ１０間には燃料加圧室としてのポンプ室１１が形成されている。プランジャ１０の外側端部にはシュー１２が配設され、同シュー１２にはローラ１３が回転自在に保持されている。
【００１６】
従って、分配ロータ６の回転に伴いローラ１３がインナカムリング８のカム面８ａに沿って摺動すると、ローラ１３，シュー１２，プランジャ１０が一体的に分配ロータ６の半径方向に往復動する。そして、カム面８ａにて規定されるカムプロフィールに従ってプランジャ１０が分配ロータ６の半径方向外側に移動する際にポンプ室１１に燃料が吸入され、半径方向内側に移動する際に燃料が加圧されてポンプ室１１から燃料が圧送される。
【００１７】
また、分配ロータ６には、前記ポンプ室１１に連通する吸入ポート１４、分配ポート１５、スピルポート１６及びスピル環状溝１６ａが形成されている。吸入ポート１４は図１のシリンダ７の連通路１７ａを介してフィードギャラリ５ａに連通され、分配ポート１５はシリンダ７の連通路１７ｂを介して噴射通路１８に連通されている。また、スピルポート１６はスピル環状溝１６ａに通じ、さらにスピル環状溝１６ａはシリンダ７の連通路１７ｃを介してスピル通路１９に連通されている。このスピル通路１９は低圧側燃料室５に連通している。また、前述の噴射通路１８にはデリバリバルブ２０が配設され、同デリバリバルブ２０から燃料噴射ノズル２１に燃料が供給される。
【００１８】
また、スピル通路１９の途中には電磁スピル弁（電磁噴射量制御弁）２２が配置されている。電磁スピル弁２２は、スピル通路１９を開閉するための弁体２３と、同弁体２３を開弁方向（図の上方向）に付勢するスプリング２４と、励磁により弁体２３を閉弁方向（図の下方向）に移動させるソレノイドコイル２５とを有している。弁体２３の周囲には、高圧燃料を導入する環状の高圧燃料室２６が形成されている。つまり、ソレノイドコイル２５の非通電時には電磁スピル弁２２が開弁状態となり（図示の状態）、ポンプ室１１から圧送される燃料はスピル通路１９，高圧燃料室２６を経て低圧側燃料室５にスピル（流出）される。また、ソレノイドコイル２５の通電時には電磁スピル弁２２が閉弁状態となり、ポンプ室１１から低圧側燃料室５への燃料のスピルが停止されると共に、ポンプ室１１から分配ポート１５を介して燃料噴射ノズル２１へ燃料が送られる。
【００１９】
さらに、ポンプハウジング２下部には油圧式タイマ２７（図１では９０度展開して示す）が内蔵されている。同タイマ２７は前記フィードギャラリ５ａの燃料圧によって作動するものであり、タイマハウジング２８内に配置されたタイマピストン２９は、スライドピン３０を介して前記したインナカムリング８に連結されている。また、タイマハウジング２８において、低圧室３１にはフィードポンプ４に吸入される燃料が導入され、高圧室３２にはフィードギャラリ５ａの燃料（フィードポンプ４から吐出される燃料）が導入される。そして、低圧室３１側に配設されたタイマスプリング３３の付勢力と高圧室３２内の燃料圧力とのバランスによりタイマピストン２９が図示左右方向に摺動して、インナカムリング８が回転する。
【００２０】
タイマ２７の燃料圧力は、タイマ制御弁（ＴＣＶ）３４にて調整されるようになっている。即ち、タイマハウジング２８において、低圧室３１と高圧室３２とは連通路３５にて連通されており、デューティ比制御によるタイマ制御弁３４の開閉動作により高圧室３２内の燃料圧力が調整される。そして、タイマ制御弁３４による高圧室３２内の燃料圧力調整に伴いタイマピストン２９の位置が調整される。そして、インナカムリング８の回転に応じてプランジャ１０のリフトタイミングが調整され、燃料噴射時期が制御される。なお、タイマ制御弁３４の駆動（オン）時間が長いほど、即ち指令デューティ比信号が大きいほど、燃料噴射時期は遅角側に制御され、駆動（オン）時間が短いほど、即ち指令デューティ比信号が小さいほど、燃料噴射時期は進角側に制御される。
【００２１】
一方、ドライブシャフト３には外周面に複数の突起を有するパルサー３６が取り付けられ、パルサー３６はドライブシャフト３に同期して回転する。また、インナカムリング８には前記パルサー３６の外周面に対向するカム角センサ３７が取り付けられている。パルサー３６は、図３に示すように、その外周には、９６等分された間隔で凸状の歯が設けられており、その歯の間隔は３．７５°（７．５°ＣＡに相当する）となっている。また、パルサー３６の外周には、全気筒数に相当する四箇所に所定の個数分（例えば２個分）の歯を欠落させた欠歯部３６ａが設けられている。カム角センサ３７はマグネット３７ａと電磁ピックアップコイル３７ｂからなり、パルサー３６外周の歯の通過を検知し、所定のカム角度毎に検出信号を出力する。この検出信号は図１のＥＣＵ４０に入力され、同ＥＣＵ４０内で波形整形（２値化）される。この波形整形後の信号にて、ドライブシャフト３の回転に伴うカムリフトに対応したカム角の検出が可能となる。
【００２２】
図１において、ＥＣＵ４０は、各種の演算プログラムを実行するためのＣＰＵ（中央演算装置）４１と、各種演算プログラムやマップデータを記憶保持するためのメモリ４２とを有している。また、本装置においては、運転者によるアクセルペダルの踏み込み操作量を検出するためのアクセル開度センサ４３やエンジン冷却水の温度を検出するための水温センサ４４等を備えており、これらセンサの検出信号がＥＣＵ４０に入力される。
【００２３】
ＣＰＵ４１は、カム角センサ３７からの検出信号に基づいたカム角の検出、気筒判別及びエンジン回転数（ポンプ回転数）の算出を行うとともに、アクセル開度センサ４３からの検出信号に基づいたアクセル開度の算出を行う。また、ＣＰＵ４１は、これらエンジン運転条件（エンジン回転数やアクセル開度等）に基づき、燃料噴射量を調整するための電磁スピル弁２２の開閉制御や、燃料噴射時期を調整するためのタイマ制御弁３４のデューティ制御を実施する。特に、本実施形態では、制御対象を電磁スピル弁２２としており、同スピル弁２２の開閉による燃料噴射制御を主に説明する。
【００２４】
燃料の噴射は、次のように行われる。
図４は噴射の際の動作を示す。同図において、時間ｔ１はＮｅパルス（カム角センサ３７による検出信号の２値化信号）の欠歯部３６ａに基づき求められた基準位置（欠歯部直後のパルスの立ち上がりエッジに対応している）の出力タイミングを示し、時間ｔ２は電磁スピル弁２２が開弁されるタイミングを示す。
【００２５】
かかる場合、圧送開始時期は、プランジャ１０のリフト開始時期に対応する。また、圧送終了時期は、電磁スピル弁２２の開弁時期（時間ｔ２）で決定され、それは基準位置（時間ｔ１）からの角度θ（ｄｅｇ）で与えられる。このとき、「θ」は、その時のエンジン運転条件（エンジン回転数，アクセル開度等）に基づき求められるものであり、それにより所望の燃料噴射量（ｍｍ3 ／ｓｔ）が得られる。このθは、電磁スピル弁２２を開弁させて高圧燃料をスピルさせるスピル時期（スピルタイミング）であり、同時に、燃料噴射を終了させる噴射終了タイミングでもある。つまり、電磁スピル弁２２は噴射量制御弁として機能する。なお、燃料圧力は図示の如く変化する。
【００２６】
このように、本噴射制御装置は、カム位相（カムリフト）に同期したカム角センサ３７からの信号によりカム位相を検出して、所定の噴射量を得るためにＥＣＵ４０が指令したカム位相となるタイミングでスピル弁（噴射量制御弁）２２が開いて噴射が終了する。
【００２７】
また、図１のポンプ１には記憶手段としてのＲＯＭ３８が備えられ、このＲＯＭ３８には機差バラツキに関するデータ（噴射量機差補正用データ）が予め記憶されている。具体的には、図５に示すように、直交３軸系座標において第１の軸（ｘ軸）にポンプ回転数ＮP をとり、第２の軸（ｙ軸）にスピル弁２２の開弁タイミングθ（噴射量Ｑに対応するもの）をとり、第３の軸（ｚ軸）にスピル弁２２の開弁タイミングに関する補正量Δθをとっている。図５では、補正を行うための補正点として８つの点をとっている。具体的には、回転数Ｎ１（例えば１００ｒｐｍ），回転数Ｎ２（例えば５００ｒｐｍ），回転数Ｎ３（例えば１０００ｒｐｍ），回転数Ｎ４（例えば１５００ｒｐｍ）でのスピル時期θ１（例えば１０ｍｍ3 ／ｓｔ）およびスピル時期θ２（例えば７０ｍｍ3 ／ｓｔ）における補正量Δθを予め求め記憶している。ここで、（Ｎ４，θ２）点は最大回転数・最大負荷であり定格点Ａとなっている。つまり、定格点Ａは高噴射圧を必要とする条件（高速・高噴射量）である。また、定格点Ａよりも回転数および負荷が１ランク下の（Ｎ３，θ１）を補正点Ｂとしている。
【００２８】
このように、ＲＯＭ３８には、ポンプ回転数ＮP と燃料噴射終了タイミングθの関係において定格点Ａでの機差補正量Δθ42と少なくとももう一つの補正点Ｂでの機差補正量Δθ31を記憶している。このデータ（補正量Δθ）に基づき、エンジン運転に応じた燃料噴射終了タイミングθに対し機差バラツキに関する補正が行われる。
【００２９】
このＲＯＭ３８に記憶する補正量Δθの測定は、工場からの出荷の際において噴射最高圧力が出るポンプか否かの検査に先立ち行われる。
また、図１のＣＰＵ４１は次のように燃料噴射制御を行う。図６に示すように、ＣＰＵ４１はステップ１００でポンプ回転数ＮP とアクセル開度ＡＣＣＰとエンジン水温ＴＷを取り込み、ステップ１０１でポンプ回転数ＮP とアクセル開度ＡＣＣＰから基本噴射量ＱBASEを算出する。そして、ＣＰＵ４１はステップ１０２でエンジン水温ＴＷから補正噴射量ＱREV を算出する。さらに、ＣＰＵ４１はステップ１０３で基本噴射量ＱBASEと補正噴射量ＱREV の和（＝ＱBASE＋ＱREV ）を求め、これを最終噴射量ＱFIN として記憶する。
【００３０】
そして、ＣＰＵ４１はステップ１０４で噴射量Ｑ／スピルタイミングθの変換処理を行う。具体的には、最終噴射量ＱFIN とポンプ回転数ＮP とを要素とし補正前スピルタイミングθbef を求めるための特性線が複数用意され、その時の最終噴射量ＱFIN とポンプ回転数ＮP とから補正前スピルタイミングθbef を求める。ＣＰＵ４１はステップ１０５でポンプ回転数ＮP と補正前スピルタイミングθbef から、図５のデータを用いて補間にて補正量Δθを算出する。
【００３１】
そして、ＣＰＵ４１はステップ１０６で補正前スピルタイミングθbef に対し補正量Δθを加算し、最終スピルタイミングθFIN とする。ＣＰＵ４１はステップ１０７で最終スピルタイミングθFIN を指令信号として出力する。
【００３２】
このように、ポンプ１台１台には、圧送能力のバラツキや、カム／カム角センサ３７との間に位相ズレが存在するため、同じタイミングで電磁スピル弁（噴射量制御弁）２２を開いても実際には噴射量がばらつく。このために、図５に示すように、回転数ＮP とスピル時期θの複数のポイントにおいて中央（設計通りの基準）となるマスタポンプに対し、各ポンプの噴射量がどれくらい相違するのか、換言すれば、スピル弁２２を開く位相（タイミング）をどれくらい補正すればマスタポンプと同じ噴射量を得ることができるかを検出し、この値を各ポンプに備えつけられたＲＯＭ３８に書き込みポンプを出荷する。
【００３３】
図７には、上述した燃料噴射ポンプ１の検査装置の構成図を示す。
図７において、演算手段および判定手段としてのマイクロコンピュータ５０は、燃料噴射ポンプ１のＲＯＭ３８への補正量の算出および噴射最高圧力の検査を行うためのものである。このマイクロコンピュータ５０はメモリ５１を備え、各種のデータを一時的に記憶することができるようになっている。また、マイクロコンピュータ５０には燃料噴射ポンプ１が接続される。つまり、マイクロコンピュータ５０に電磁スピル弁２２とＲＯＭ３８とタイマ制御弁（ＴＣＶ）３４が接続される。また、燃料噴射ポンプ１の吐出側に噴射燃料量測定器３９が取り付けられる。噴射燃料量測定器３９は、燃料噴射ポンプ１からの吐出燃料量を測定するものであり、その測定結果はマイクロコンピュータ５０に送出されるようになっている。さらに、マイクロコンピュータ５０には警報ランプ５２が接続されている。
【００３４】
次に、このように構成した燃料噴射ポンプ１の検査装置の作用について説明する。
工場にてポンプ１を組み立てた後において、図７のように結線するとともに噴射燃料量測定器３９を装着する。そして、マイクロコンピュータ５０は図５の各点での補正量Δθを求めるべく、所定のポンプ回転数ＮP および所定の噴射終了タイミングθにて燃料噴射を行わせ、その実噴射量と標準噴射量との差Δθを噴射終了タイミングの差Δθに変換し、これをメモリ５１に一時的に記憶する。この動作を、図５の８点すべてに対し行い各々のΔθを求めメモリ５１に記憶する。
【００３５】
引き続き、マイクロコンピュータ５０は、図８の処理を実行する。マイクロコンピュータ５０は、ステップ２００で定格点Ａでの補正量Δθ42（図５参照）を読み込み、ステップ２０１で補正点Ｂでの補正値Δθ31（図５参照）を読み込む。そして、マイクロコンピュータ５０は、ステップ２０２でΔθ42−Δθ31を算出して差Ｘ（＝Δθ42−Δθ31）を求める。つまり、高噴射圧側と低噴射圧側の２点の補正量の差Ｘを求める。
【００３６】
そして、マイクロコンピュータ５０は、ステップ２０３でＸの値が所定の範囲内か否か判定し、範囲内であればステップ２０４でメモリ５１に一時的に記憶した各補正量Δθをポンプ１のＲＯＭ３８の所定の記憶領域に記憶させる。一方、マイクロコンピュータ５０は、Ｘの値が所定の範囲を越えるとステップ２０５で警報ランプ５２を点灯させる。これにより、作業者は当該ポンプ１は噴射最高圧力が不良（ポンプ圧送能力異常）であるとして出荷段階で排除して出荷しない。
【００３７】
つまり、図９に示すように、定格点Ａにおける噴射最高圧力と、Ｘ値（＝Δθ42−Δθ31）との関係において、定格点Ａにおける噴射最高圧力が設計値に近いほどＸの絶対値は小さくなる傾向にあり、予め必要な噴射最高圧力ＰMAX が分かっているとこれに対応するＸ値が図８のステップ２０３における所定値（閾値）として設定されている。
【００３８】
つまり、図９は「最も高い圧力が要求される図５のＡ点における上記ＲＯＭ記入情報」と「圧力の低い図５のＢ点における上記ＲＯＭ記入情報」の差Ｘと、ポンプ圧送性能との間に密接な相関があることを示すものであり、この２つの点Ａ，Ｂにおける上記の記入情報差が所定の範囲を越えた時、そのポンプは圧送能力に異常があると判定（不良と判定）することができる。
【００３９】
即ち、機差バラツキによる補正量の内訳として、（i)図４においてＬ１にて示すようにカムプロフィールの誤差や摺動部のクリアランスの誤差（具体的には、図２のロータ１３外周面のクリアランス誤差、プランジャ１０の外周面のクリアランス誤差）による圧送能力のバラツキ、（ii) 図３のカム角センサ３７の取付け誤差（図４においてＬ２にて示すようにカムリフトとカム角センサ出力信号の位相ズレ）によるバラツキがある。定格点Ａにおいては（i)と（ii) の和が補正量となり、補正点Ｂでは（ii) のみが補正量となり、定格点Ａでの補正量から補正点Ｂでの補正量の差をとると、圧送能力のバラツキ、即ち、噴射最高圧力を検出できる。
【００４０】
このように、本実施の形態は、下記の特徴を有する。
（イ）図７のマイクロコンピュータ５０は図８のステップ２００〜２０２において定格点Ａでの機差補正量と補正点Ｂでの機差補正量との差Ｘを算出し、ステップ２０３において、機差補正量の差Ｘが所定の範囲から外れると、当該ポンプ１における噴射最高圧力が許容範囲外であると判定してステップ２０５において警報ランプ５２を点灯するようにした。
【００４１】
つまり、図９に示すように、定格点Ａでの補正量と補正点Ｂでの補正量との差Ｘは、圧送能力のバラツキ（噴射最高圧力）を反映したものとなるので、必要としている噴射最高圧力に対応する補正量の差を判定の際の閾値とすることにより、必要としている噴射最高圧力に満たないポンプを特定して排除することができる。
【００４２】
これまで説明したものの他にも下記のように実施してもよい。
上記実施形態ではインナカム式の分配型燃料噴射ポンプに適用した場合について説明したが、フェイスカム式の分配型燃料噴射ポンプに適用してもよい。
【００４３】
また、定格点Ａでの補正量と補正点Ｂでの補正量との差Ｘを求め、差Ｘが所定の範囲から外れると、当該ポンプにおける噴射最高圧力が許容範囲外であると判定したが、定格点Ａでの補正量と補正点Ｂでの補正量との比を求め、その比が所定の範囲から外れると、当該ポンプにおける噴射最高圧力が許容範囲外であると判定してもよい。
【００４４】
さらに、図５における定格点Ａでの補正量と補正点Ｂでの補正量との差あるいは比を求めるのではなく、図５における定格点Ａでの補正量と、補正点Ｂ以外の補正点での補正量との差あるいは比を求め、所定の範囲から外れると、当該ポンプにおける噴射最高圧力が許容範囲外であると判定してもよい。
【００４５】
また、上述した実施の形態においては、マイクロコンピュータ５０は燃料噴射ポンプ１のＲＯＭ３８への補正量の算出および噴射最高圧力の検査を行ったが、ＲＯＭ３８への補正量の算出を行うとともにＲＯＭ３８への補正量の格納を行った後において、ポンプ１に対し検査用マイクロコンピュータを接続し、このマイクロコンピュータにより、ＲＯＭ３８での定格点Ａでの機差補正量と補正点Ｂでの機差補正量との差または比を算出し、その差または比が所定の範囲から外れると、当該ポンプにおける噴射最高圧力が許容範囲外であると判定するようにしてもよい。
【００４６】
さらに、ＲＯＭ３８に記憶する補正データを回転数と燃料噴射終了タイミングの関係における補正量Δθとし、エンジン運転に応じた燃料噴射終了タイミングθに対し機差バラツキΔθに関する補正を行う場合について述べたが、ＲＯＭ３８に記憶する補正データを回転数Ｎと噴射量Ｑの関係における補正量ΔＱとし、定格点Ａでの機差補正量と少なくとももう一つの補正点での機差補正量を記憶し、エンジン運転に応じた燃料噴射量Ｑに対し機差バラツキに関する補正を行う場合に適用してもよい。つまり、燃料噴射終了タイミング（スピル時期）θと噴射量Ｑとは１：１の関係があるので、何れを用いてもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】インナカム式燃料噴射ポンプを備えたディーゼルエンジンの燃料噴射制御装置の概略を示す構成図。
【図２】インナカム圧送部分の構成を示す斜視図。
【図３】パルサーとカム角センサを示す図。
【図４】噴射動作を説明するためのタイムチャート。
【図５】ＲＯＭに記憶した補正データを説明するための図。
【図６】燃料噴射制御ルーチンを示すフローチャート。
【図７】検査装置の構成図。
【図８】検査処理を示すフローチャート。
【図９】噴射最高圧と補正量の差の関係を示す説明図。
【図１０】ポンプ最高圧とエンジン出力との関係を示す図。
【図１１】ＮＯx 排出量とパティキュレート排出量との関係を示す図。
【図１２】ポンプ最高圧の測定のための構成図。
【図１３】ポンプ最高圧測定のためのセンサ出力波形を示す図。
【符号の説明】
１…燃料噴射ポンプ、３…ドライブシャフト、５…低圧側燃料室、１０…プランジャ、１１…燃料加圧室としてのポンプ室、２２…電磁スピル弁、３６…パルサー、３７…カム角センサ、３８…記憶手段としてのＲＯＭ、５０…演算手段および判定手段としてのマイクロコンピュータ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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