(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
合金元素として、Ｃ：０．５〜０．７ｗｔ％、Ｓｉ：０．６〜１．２ｗｔ％、Ｍｎ：０．６〜１．０ｗｔ％を含み、残部が鉄および不可避的不純物からなり、かつ、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎの含有率が式（１）および式（２）を満たす鋼が成形加工されてなり、
焼入れが実施されることにより硬化された部分である硬化部と、
前記焼入れの効果が及ばない部分である非硬化部とを備えた、転動部品。
Ｌ≧５０００  ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１）
ただし、Ｌ＝１１２７１（Ｃ  ｗｔ％）＋５７９６（Ｓｉ  ｗｔ％）＋２６６５（Ｍｎ  ｗｔ％）−６９５５
２３≦Ｈ≦２５  ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２）
ただし、Ｈ＝４８．０（Ｃ  ｗｔ％）+５．７（Ｓｉ  ｗｔ％）＋１１．５（Ｍｎ  ｗｔ％）−１６．２
【請求項２】
前記焼入れは、高周波焼入れにより実施される、請求項１に記載の転動部品。
【請求項３】
請求項１または２に記載の転動部品を備える動力伝達部品。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高周波焼入れを行なって製造される炭素鋼からなる転動部品および動力伝達部品に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、転動部品の代表品であるころがり軸受には、ＳＵＪ２のような高炭素クロム軸受鋼やＳＣＭ４２０のような肌焼鋼の浸炭品が多く使われてきた。これらは充分な信頼性をもつ軸受用鋼であるが、ＣｒやＭｏなどの高価な元素を含むので素材が高価であり、稀少資源の消費にも繋がるので避けることが望ましい。とくにＳＣＭ４２０などの肌焼鋼は、熱処理において浸炭という長時間の加熱処理が必要であり、熱エネルギの消費も大きかった。
【０００３】
これに対し、近年、自動車の足回り軸受や等速ジョイント（ＣＶＪ）、ボールねじなどの転がりまたは転がりとともにすべりを伴う転動部品などには、Ｓ５３Ｃなどの中炭素鋼が、転動部位のみ高周波焼入れして用いられている。中炭素鋼は、上記の軸受鋼や肌焼鋼に比べると合金元素の含有率が少なく、安価で良好な加工性を有するが、軸受にとって重要な特性である転動寿命が劣る欠点を有する。
【０００４】
上記欠点を克服するため、これまでは部材を大型化することにより、負荷である面圧を軽減し、問題なく使用されてきた。しかし、今後、省エネルギ化、コンパクト化により、これらの部材に関しても、高い面圧が作用するようになるため、より長い転動疲労寿命が要求されるようになっている。さらに、ＣＶＪやボールねじでは、転動部位において、転がりに加えてすべりを伴うことがあり、そのような条件下における長寿命化も要求されている。また、コンパクト化されることにより、部材の薄肉化が必要になり、非硬化部である素材自体の疲労強度の向上も要求されるようになっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
上述のように、省エネルギ化、コンパクト化により、転動部位はさらに過酷な条件下で使用されるようになってきており、転動寿命が優れた新たな材料が必要になってきている。上述のように、ＣＶＪやボールねじでは、転動部位において、転がりに加えてすべりを伴うことがある。そのため、純粋な転がり条件下で長寿命であるだけでなく、すべりが影響する条件下でも寿命が向上することが必要である。したがって、上記の転動寿命とは、純粋な転がり条件下だけでなく、転がりに加えてすべりを伴う条件下の疲労寿命も含むものである。
【０００６】
さらに、上記の要求とともに、コンパクト化に伴う部材の薄肉化により、相対的に大きな負荷を許容する必要があるため、非硬化部における素材自体の疲労強度向上も要求されるようになってきている。素材コストを上昇させずに、このような素材自体の長寿命化を達成するためには、従来用いられてきた中炭素鋼に対し、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎなどの安価な合金元素の含有率を高めることが有効である。すなわち、上記の安価な合金元素の増量により、素材強度も高くなるので、素材自体の疲労強度も向上する。しかし、素材が硬くなりすぎると加工性が劣化してしまう。本発明が対象としている転動部品は、複雑な形状をしていたり、ねじが切られたりするので、素材の加工性も重要な要素である。素材の硬さは鍛造成形後に調質処理などを施して調整することができるが、素材コスト低減のためには、上記調質処理を省いて非調質のままで加工することが望ましい。
【０００７】
そこで、本発明は、高価な元素を用いず、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎという安価な元素の最適化によって、軸受鋼を用いた転動部品と同等の特性を有する転動部品およびその転動部品を用いた動力伝達部品を提供することを目的とする。上記の特性とは次のものをさす。
（ａ）高周波焼入れした硬化部である転動部位：
（ａ1）純転がりの転動寿命
（ａ2）すべりを伴う転がり転動寿命
（ｂ）非硬化部：
（ｂ1）一般的な疲労特性である回転疲労の疲労限度
（ｂ2）加工性
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明の転動部品は、合金元素として、Ｃ：０．５〜０．７ｗｔ％、Ｓｉ：０．６〜１．２ｗｔ％、Ｍｎ：０．６〜１．０ｗｔ％を含み、残部が鉄および不可避的不純物からなり、かつ、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎの含有率が式（１）および式（２）を満たす鋼が成形加工されてなり、焼入れが実施されることにより硬化された部分である硬化部と、焼入れの効果が及ばない部分である非硬化部とを備えている（請求項１）。
【０００９】
Ｌ≧５０００  ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１）
ただし、Ｌは純転がり条件下での寿命の実測値から求めた回帰式の寿命予測値であり、Ｌ＝11271（Ｃwt％）+5796（Ｓｉwt％）+2665（Ｍｎwt％）-6955、である。
【００１０】
２３≦Ｈ≦２５  ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２）
ただし、Ｈは素材硬度の実測値から求めた素材硬度の予測値であり、Ｈ＝48.0（Ｃwt％）+5.7（Ｓｉwt％）+11.5（Ｍｎwt％）-16.2、である。
【００１１】
上記の構成において、化学成分の範囲を設定した理由は次の通りである。
Ｃは、高周波焼入れで所定値以上の硬度を確保でき、一定量のＳｉやＭｎを含む条件下で、大きな荷重条件での転動寿命を確保するのに必要な炭素量が０．５ｗｔ％（以下、％）以上である。このため、Ｃの下限を０．５％とした。一方、Ｃは炭化物を形成し、安定して硬度を確保するには多いほうがよいが、０．７％を超えると素材硬度が高くなりすぎ加工性が劣化してしまう。また、成分偏析防止のための高温拡散熱処理（ソーキング）や、炭化物球状化処理などの特別な熱処理が必要となり、コストアップに繋がるので、０．７％以下とする。
【００１２】
Ｓｉは、０．６％含むことにより、素地を強化して転動寿命を増大させ、また高温にさらされた場合に軟化を抑制する。さらに、大きな荷重の繰り返しによる組織変化や、き裂発生を送らせる作用がある。また、後述するＭｎほど素材硬度の上昇に寄与しない。一方、１．２％を超えると、冷間加工性および熱間加工性が劣化するので、１．２％以下とした。
【００１３】
Ｍｎは、０．６％以上含むことにより、焼入性を向上し、鋼中に固溶して鋼を強靭化するとともに、転動疲労寿命に有益な残留オーステナイトを増やす。しかし、ＭｎはＳｉと同様に、素地を強化するほかに、炭化物中にも入り炭化物の硬度を向上させるので素材硬度を上昇させる。このため、１．０％を超えると、加工性や被削性が劣化する。このため、０．６〜１．０％の範囲とする。
【００１４】
上記寿命の予測値を５０００以上とするのは、高周波焼入れした硬化部の転動疲労寿命Ｌ10を５０００×１０4以上とするために必要である。
【００１５】
また、素材硬度の予測値Ｈは、２３以上であれば、非硬化部の非調質状態の部分の回転曲げ疲労強度を４００ＭＰａ以上とすることができる。しかし、Ｈが２５を超えると硬くなりすぎ、加工性が劣化するので、２５以下とする。上述したように、これら硬度は、低温域の焼戻し処理ではほとんど変化せず、高周波焼入れの効果が及ばない部分であって、低温域で焼戻しが行なわれた材料の硬度であってもよい。
【００１６】
上記本発明の転動部品においては、焼入れは、高周波焼入れにより実施することができる（請求項２）。
【００１７】
高周波焼入れによって硬化部を形成することにより、転動部位において転動疲労寿命およびすべりを伴う転動疲労寿命に優れた転動部品を得ることができる。
【００１８】
上記本発明の転動部品は、非硬化部の材料の回転曲げ疲労試験における１０７回疲労限度が、４００ＭＰａ以上であることが望ましい（請求項３）。
【００１９】
この構成により、従来の中炭素鋼より平均３０％以上高い疲労強度を得ることができ、今後の過酷な使用条件、たとえば、高荷重化、高トルク化、コンパクト化に応えることが可能となる。なお、高周波焼入れの効果が及ばない部分は、（ａ）素材（成形加工も高周波焼入れも行なわない前の状態）、（ｂ）高周波焼入れおよび焼戻しを行なった後の高周波焼入れの効果が及ばない部分、（ｃ）高周波焼入れを行なった後、焼戻しを行なう前の高周波焼入れの効果が及ばない部分、などが対象となる。転動部品において高周波焼入れ後に行なう焼戻しは、３５０℃程度以下の低温域で行なわれるので、硬度にも疲労特性にもほとんど影響しない。
【００２０】
上記本発明の転動部品は、硬化部である転動部位において、転がり疲労試験における転動寿命Ｌ１０を５０００×１０4回以上とし、すべりを伴う転がりすべり疲労試験における寿命をＳ５３Ｃの同じ試験における寿命よりも長くすることができる（請求項４）。
【００２１】
この構成により、すべりを伴う転動応力が加わる場合でも、充分耐久性のある転動部品を提供することができる。
【００２２】
上記のいずれかの転動部品を備える動力伝達部品は、良好な加工性を備え、転動寿命およびすべりを伴う転動寿命に優れ、また非硬化部の疲労特性にも優れるため、高い耐久性を有し、かつ安価となる。
【００２３】
【実施例】
本発明の転動部品が用いられるハブユニットを図１および図２に示す。図１は、車輪軸受と等速ジョイントとを合体したハブジョイントである第３世代のハブユニット（Ｈ/Ｕ）の模式図である。また、図２は、それより進化した第４世代のＨ/Ｕの模式図である。図１に示す第３世代Ｈ/Ｕは、内輪レース２の一方がハブ輪４と一体になっており、もう片方の内輪レース５はハブ輪４に加締められる。外輪３は、直接、ナックルに固定される構造になっている。この第３世代Ｈ/Ｕでは、等速ジョイント１は独立した部品となっている。一方、図２に示す第４世代Ｈ/Ｕでは、さらにコンパクトな構造となっている。内輪レースの片方５がハブ輪４と一体なのは第３世代と同じであるが、もう一方の内輪レースはジョイント外輪３と一体となっている。したがって、その部分は、（イ）軸受レース部としての転がり疲労寿命および（ロ）ジョイント部としての、すべりを伴いながらの転がり揺動運動に対する寿命、の両方が要求される。
【００２４】
表１に示すように、本発明の実施例として、Ａ１〜Ａ５の化学組成を有する鋼を用いた。また、比較例として、Ｂ１〜Ｂ１８の本発明の範囲を外れる化学成分を有する鋼を用意した。比較例の鋼は、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎの範囲が本発明の範囲内に入っていても、指標ＬおよびＨのいずれかが本発明の範囲を外れている。これらの鋼を素材として、（ａ）硬化深さ約２ｍｍの高周波焼入れを施した転がり疲労試験片、（ｂ）転がりすべり疲労試験片および（ｃ）非調質状態の素材硬さを模擬する実験に用いる試験片を用意した。なお、備考の欄に記載のように、比較例のＢ１は従来の中炭素鋼Ｓ５３Ｃであり、Ｂ１８は軸受鋼ＳＵＪ２である。
【００２５】
【表１】
0003792542.tif 000002
【００２６】
Ｉ.試験条件
（１）転がり疲労試験
本発明の実施例の鋼Ａ１〜Ａ５については、高周波焼入れした後、次いで焼戻しした後、いずれの場合も硬度ＨＲＣ５９以上が得られた。したがって、従来の中炭素鋼Ｓ５３Ｃに比べて安定して高い硬度が得られるということができる。上述のように、従来の中炭素鋼の欠点は、軸受鋼に比較して転動寿命が劣ることである。将来予測される過酷な条件下での使用を考えれば、軸受鋼並みの転動寿命を持つことが望ましい。この転がり疲労試験は、純粋な転がり条件下における転動寿命を評価するための試験である。試験条件は次の通りである。この試験では、試験のｎ数を１５個とし、転動寿命をＬ10寿命で評価した。
・試験片寸法：外径１２ｍｍ×長さ２２ｍｍ
・相手鋼球寸法：直径１９．０５ｍｍ
・最大接触面圧Ｐmax：５．８８ＧＰａ
・負荷速度：４６２４０回／分
（２）転がりすべり疲労試験
上記転がり疲労試験と同様に、高周波焼入れし、焼戻しを行なった後、いずれも硬度ＨＲＣ５９以上が得られた。上述したように、従来の中炭素鋼Ｓ５３Ｃに比べて安定して高い硬度が得られることが確認された。ＣＶＪやボールねじでは、転動部位において転がりに加え、すべりを伴うことがある。そのため、純粋な転がり条件下で長寿命になるだけでなく、すべりが影響する条件下でも寿命が向上することが必要である。転がりすべり疲労試験は、転がりに加え、すべりを伴う条件下での転動寿命を評価するための２円筒型試験である。試験条件は次のとおりである。この試験では、試験のｎ数を４個とし、平均寿命で評価した。
・対象試験片：外径４０ｍｍ×幅１２ｍｍ、外径副曲率なし（ストレート）
・相手試験片：外径４０ｍｍ×幅１２ｍｍ、外径副曲率６０ｍｍ、材質は軸受鋼ＳＵＪ２
・最大接触面圧Ｐmax：３．５ＧＰａ
・回転数：対象試験片１８００ｒｐｍ/相手試験片２０００ｒｐｍ
（３）非調質状態の素材硬度を模擬する実験
素材から直径３０ｍｍ×長さ３０ｍｍの円筒を切りだし、試験片とした。非調質状態とは、たとえば、鍛造後に空冷されたままの状態をさす。その非調質状態での硬度が高すぎると、後の工程で複雑な切削加工や孔あけ加工を行う場合、工具の寿命が短くなったり、曲げ加工などにおいて割れが発生したりする。一方、軟らかすぎると充分な疲労強度が得られず、将来予測される過酷な条件下で使用することは困難である。具体的には、加工性の面からはＨＲＣ２５以下に抑えることが望ましい。
【００２７】
一方、疲労強度としては、今後の高荷重化、高トルク化、コンパクト化により、非焼入硬化部に大きな負荷がかかることになる。このため、従来の中炭素鋼に対して平均で３０％以上大きい疲労強度を有することが望ましい。現用の中炭素鋼の回転曲げ疲労限度（１０7回疲労強度）は、平均で３００ＭＰａ程度であることから、４００ＭＰａ以上必要ということになる。従来から、回転曲げ疲労限度σwbと硬度（ＨＶ）との間にσwb＝１．５４ＨＶなる関係が知られている。この式にσwb＝４００ＭＰａを代入して、必要な硬度を求めると、ＨＲＣ２３となる。したがって、疲労強度の面からは、ＨＲＣ２３以上の硬度を有することが望ましい。そこで、非調質状態の素材硬度を模擬するため、試験片を１２００℃に１時間保持した後、直ちに大気中に出して自然空冷し、試験片の中心付近の硬度を測定する実験を行なった。
ＩＩ.試験結果
表２に、上記の（１）転がり疲労試験、（２）転がりすべり疲労試験、（３）非調質状態の素材硬度を模擬する試験、の各結果を示す。
【００２８】
【表２】
0003792542.tif 000003
【００２９】
純転がり条件下でのＬ10（１０％寿命）の実測値は、標準Ｓ５３Ｃ（比較例Ｂ1）が約２６００×１０4、軸受鋼ＳＵＪ２（比較例Ｂ18）が約７３００×１０4であり、Ｓ５３ＣはＳＵＪ２の半分以下であった。本発明に係る鋼は、安価な化学成分のみによる構成であることを考えると、軸受鋼ＳＵＪ２には及ばないまでも、少なくともＳ５３Ｃの２倍程度である、５０００×１０4以上のＬ10を有することが望ましい。本発明例のＡ１〜Ａ５はいずれも５０００×１０4以上のＬ10を有しており、満足すべきＬ10を有していることが分る。
【００３０】
しかも、転がりすべり条件下での平均寿命は、いずれもＳ５３Ｃに比べると１．５倍以上あり、ＳＵＪ２よりも優れている。その上、本発明例の鋼は、いずれも非調質状態を模擬した素材硬度の実測値が、２３≦ＨＲＣ≦２５の範囲にある。これに対して、比較例の鋼については、Ｂ２〜Ｂ９が５０００×１０4以上のＬ10を示している。このうち、Ｂ４，Ｂ７，Ｂ８では、転がりすべり寿命もＳ５３Ｃの１．５倍以上ある。しかし、これら比較例の鋼は、いずれも素材硬度の実測値が２３≦ＨＲＣ≦２５範囲から外れている。なお、Ｂ２，Ｂ６は、転がり寿命はＳ５３Ｃに比べてかなり優れるにもかかわらず、転がりすべり寿命はＳ５３Ｃ以下である。化学成分的に見ると、Ｓｉが多く、Ｍｎが少ない構成では、転がりすべり寿命は劣る傾向がある。
【００３１】
純転がり条件下での寿命の実測値および素材硬度の実測値について、それぞれ、化学成分Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎとの相関を求めるために重回帰分析を行なった。この重回帰分析で求められた重回帰式が、式（１）および（２）に示す予測式である。表２に示した純転がり条件下での寿命の予測値Ｌと素材硬度の予測値Ｈとは、それぞれ、式（Ａ）および（Ｂ）に鋼の化学成分を代入して求めた値である。ただし、％はｗｔ％を表わす。
Ｌ＝11271（Ｃ％）+5796（Ｓｉ％）+2665（Ｍｎ％）-6955・・・・（Ａ）
Ｈ＝48.0（Ｃ％）+5.7（Ｓｉ％）+11.5（Ｍｎ％）-16.2・・・・・（Ｂ）
図３および図４は、それぞれ純転がり疲労寿命および素材硬度の予測式と実測値を示す図である。図３および図４より、実測値と予測値との間に非常に良好な相関があることが分る。すなわち、化学成分Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎの含有率が分れば、純転がり疲労寿命および素材硬度ともに高精度で予測可能であることを意味している。
【００３２】
本発明では、鋼の化学成分だけでなく、式（Ａ）および式（Ｂ）から求められる予測値ＬおよびＨが、次の条件を満たす必要がある。
【００３３】
Ｌ≧５０００  ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１）
２３≦Ｈ≦２５  ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２）
化学成分Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎの範囲とともに、これらの化学成分によって定まる予測値ＬおよびＨが、上記の式（１），(２）を満たすことにより、本発明が対象とする転動部品は必要とされる特性をすべて備えることになる。
【００３４】
上記において、本発明の実施の形態について説明を行なったが、上記に開示された本発明の実施の形態は、あくまで例示であって、本発明の範囲はこれら実施の形態に限定されない。たとえば、次のものが本発明の範囲に含まれる。
（ａ)本発明の転動部品は、最も広くは、高周波焼入れされていない成形加工品であってもよい。
（ｂ）高周波焼入れ後に、成形加工品全体に焼戻しが施されていても、本発明の範囲に含まれる。
【００３５】
本発明の範囲は、特許請求の範囲の記載によって示され、さらに特許請求の範囲の記載と均等の意味および範囲内でのすべての変更を含むものである。
【００３６】
【発明の効果】
本発明の転動部品は、少なくとも合金元素として、質量％で、Ｃを０．５〜０．７％、Ｓｉを０．６〜１．２％、Ｍｎを０．６〜１．０％含有し、かつ、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎの量をそれぞれの範囲内で適切に制御した鋼からなるので、高周波焼入れが施された転動部位は、従来の中炭素鋼では得られなかった軸受鋼に匹敵する転動寿命およびすべりを伴う転動寿命を有する。また、非調質のままでも非硬化部の素材自体の良好な加工性を維持することができ、かつ、平均で従来の中炭素鋼Ｓ５３Ｃに比べて１３０％以上となる４００ＭＰａ以上の回転曲げ疲労限度（１０7回疲労強度）を有する。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明の転動部品が用いられる、車輪軸受と等速ジョイントとが合体した第３世代Ｈ/Ｕの模式図である。
【図２】  本発明の転動部品が用いられる、車輪軸受と等速ジョイントとが合体した第４世代Ｈ/Ｕの模式図である。
【図３】  純転がりの転動疲労寿命Ｌ10の実測値と予測値との関係を示す図である。
【図４】  非調質状態の素材硬度の実測値と予測値との関係を示す図である。
【符号の説明】
１  等速ジョイント、２  内輪レース、３  外輪、４  ハブ輪、５  内輪レース、６  車輪軸受。
【図１】
0003792542.tif 000004
【図２】
0003792542.tif 000005
【図３】
0003792542.tif 000006
【図４】
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