(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱膨張性グラファイトを含有するゴム組成物を加硫成形してある熱膨張性ゴムであって、前記ゴム組成物が発泡剤を含有するとともに、前記発泡剤が少なくとも一部発泡し、かつ、前記熱膨張性グラファイトが実質的に膨張しない条件で加硫成形され、アスカーＣ型硬度計による硬さが１６〜６０である熱膨張性ゴム。
【請求項２】
前記ゴム組成物の（加硫成形後の体積／加硫成形前の体積）が２．０〜２．８である請求項１に記載の熱膨張性ゴム。
【請求項３】
熱膨張性グラファイトを含有するゴム組成物を加硫成形してある熱膨張性ゴムであって、前記熱膨張性グラファイトの一部が膨張する条件で加硫成形され、アスカーＣ型硬度計による硬さが１６〜６０である熱膨張性ゴム。
【請求項４】
前記ゴム組成物の（加硫成形後の体積／加硫成形前の体積）が１．５〜２．０である請求項３に記載の熱膨張性ゴム。
【請求項５】
加硫成形後のゴム組成物を１８０℃雰囲気下に３０分間晒す防火耐久性試験で（試験後の体積／試験前の体積）が３以上である請求項１〜４のいずれか一項に記載の熱膨張性ゴム。
【請求項６】
前記ゴム組成物が、ＮＲ、ＳＢＲを主成分とするものである請求項１〜５のいずれか一項に記載の熱膨張性ゴム。
【請求項７】
建築物の防火区画の仕切壁に設けられる貫通孔部に配管を施工する配管施工構造であって、管に請求項１〜６のいずれか一項に記載の熱膨張性ゴムを巻回し、かつ、その管を貫通孔部に挿通させた状態にし、前記熱膨張性ゴムが前記貫通孔部内に位置するように固定する配管施工構造。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、建築物の防火区画の仕切壁等に設けられる貫通孔部やその貫通孔部と配管との間の隙間等を閉塞する技術に関し、特に、このような施工の際に好適に用いられる、熱膨張性グラファイトを含有するゴム組成物を加硫成形してある熱膨張性ゴム、および、その熱膨張性ゴムを用いて配管施工する構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、この種の熱膨張性ゴムとしては、ＣＲ組成物に熱膨張性グラファイトを配合したものが知られている。このような熱膨張性ゴムは、前記熱膨張性グラファイトが膨張しない温度域で加硫成型され、例えば防火区画の配管施工の際に用いられる。
建築物の防火区画の仕切壁に設けられる貫通孔部に配管を施工する配管施工する際には、管に前記熱膨張性ゴムを巻回し、かつ、その管を貫通孔部に挿通させた状態にし、前記熱膨張性ゴムが前記貫通孔部内に位置するように固定する。
すると、このように配置された熱膨張性ゴムが火災等による高熱を受けた際に、前記熱膨張性ゴムが膨張し、前記貫通孔の内部が消失してもその空間を充填してしまうため、前記貫通孔を通じての延焼、類焼を防止することが出来るとともに、前記管が樹脂管の様な場合には、前記樹脂管が消失する前に、前記熱膨張性ゴムが膨張しつつ管路を閉塞する効果を発揮するため、さらに効果的に火災等による被害の拡大を防止できるようになる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
従来の前記熱膨張性ゴムは、比較的硬質であるために、上述の配管施工方法を行うに当たって、管に巻回する際に、その管に密接しつつ全周を覆うように固定することが困難であって、前記貫通孔内部に配置した場合に、前記貫通孔内で前記管と前記熱膨張性ゴムとの間に隙間ができて、外観上見栄えが良くない状態になるうえ、防火性能が低下して十分な防火性能を発揮できないのではないかとの懸念を起こしてしまう状態になる場合がある。
また、隙間無く施工できたとしても、その施工に手間と熟練を要し、効率よく防火性能の高い配管施工を行うことが困難であるという実情がある。
さらに、前記熱膨張性ゴムは、通常耐火性に優れたゴム組成物で構成されるため、そのゴム組成物の耐火性に妨害されて、前記熱膨張性グラファイトの膨張開始温度が比較的高くなってしまっているという現状があり、比較的火災の初期で室内があまり高温に達しない状態でも十分前記貫通孔を閉塞することのできるものが望まれている。
【０００４】
従って、本発明の目的は、上記実情に鑑み、貫通孔への配管施工が容易で防火性能の高い熱膨張性ゴムを提供することにあり、さらにその熱膨張性ゴムを用いた配管施工構造を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
この目的を達成するための本発明の第一の特徴構成は、
熱膨張性グラファイトを含有するゴム組成物を加硫成形してある熱膨張性ゴムであって、前記ゴム組成物が発泡剤を含有するとともに、前記発泡剤が少なくとも一部発泡し、かつ、前記熱膨張性グラファイトが実質的に膨張しない条件で加硫成形され、アスカーＣ型硬度計による硬さが１６〜６０である点にある。
第一の特徴構成において、前記ゴム組成物の（加硫成形後の体積／加硫成形前の体積）を２．０〜２．８とすることが好ましい。
また、本発明の第二の特徴構成は、
熱膨張性グラファイトを含有するゴム組成物を加硫成形してある熱膨張性ゴムであって、前記熱膨張性グラファイトの一部が膨張する条件で加硫成形され、アスカーＣ型硬度計による硬さが１６〜６０である点にある。
第二の特徴構成において、前記ゴム組成物の（加硫成形後の体積／加硫成形前の体積）を１．５〜２．０とすることが好ましい。
上述の熱膨張性ゴムにおいて、加硫成形後のゴム組成物を１８０℃雰囲気下に３０分間晒す防火耐久試験で、（試験後の体積／試験前の体積）（以下膨張率と称する）が３倍以上であることが好ましい。
また、前記ゴム組成物が、ＮＲ、ＳＢＲを主成分とするものであることが好ましい。
尚、建築物の防火区画の仕切壁に設けられる貫通孔部に配管を施工する配管施工構造として、管に前記熱膨張性ゴムを巻回し、かつ、その管を貫通孔部に挿通させた状態にし、前記熱膨張性ゴムが前記貫通孔部内に位置するように固定してあることを特徴とする。
【０００６】
〔作用効果〕
つまり、熱膨張性グラファイトを含有するゴム組成物を加硫成形してある熱膨張性ゴムは、火災等による高熱を受けると前記熱膨張性グラファイトが膨張するために、先述の防火性能を発揮することになる。
【０００７】
ここで、前記ゴム組成物が発泡剤を含有すると、前記ゴム組成物の加硫成形の際に、前記発泡剤が発泡する条件を選ぶことができる。そのため、この加硫成形の条件を、前記発泡剤が少なくとも一部発泡する条件としてあれば、前記発泡剤が発泡したときに、前記ゴム組成物は前記発泡による気泡で多孔質に形成されるとともに、体積膨張した状態になる。すると、加硫成形された熱膨張性ゴムは、柔軟に形成されるとともに、その多孔質な構造に基づき、加硫成型された熱膨張性ゴムの孔部を通じて熱が全体に伝達され易くなるために、熱伝達率の高いものとできる。よって、前記施工方法を採用する場合に、前記熱膨張ゴムを管に巻き付ける際には、前記熱膨張ゴムを容易に巻き付け変形させることができるようになり、施工作業性が向上する。また、同様に、前記発泡剤が発泡する代わりに、前記熱膨張性グラファイトの一部が加硫時に膨張する条件を選んだとしても、同様に前記熱膨張ゴムを柔軟かつ高熱伝達率に成形することができる。つまり、前記熱膨張性グラファイトが実質的に膨張しない条件を選ぶ事により、火災時等における前記熱膨張性グラファイトの熱膨張による防火性能を維持しつつ、前記熱膨張性ゴムの発泡により、柔軟かつ高熱伝達率に成型できるので、防火性能、施工作業性ともに向上させられる。
【０００８】
そのため、前記熱膨張ゴムは、前記管に巻き付けた状態で、その管に密接させ易いために、この熱膨張性ゴムを貫通孔に施工するような場合に、前記貫通孔を容易に密に閉塞させることができるので、あまり労力や熟練を要さずに防火施工等が行えるようになった。
【０００９】
さらに、前記熱膨張性ゴムは、発泡により熱伝達率の高いものとなっているため、その熱膨張性ゴムに含まれる熱膨張性グラファイトは、熱を受けやすくなり、熱膨張可能な温度に達すると速やかに熱膨張できるようになる（後述の実施例（Ｌ）〜（Ｑ））。そのため、このようにして得られた熱膨張性ゴムは、比較的低温で確実に膨張しはじめることができるようになるために、初期火災の時点で速やかに作用して貫通孔を閉塞してしまい、火災の延焼、類焼を防止することが出来るようになって、火事に対する防災性能が向上する。
【００１０】
尚、ここで、前記熱膨張性グラファイトが膨張しない条件という場合、添加された熱膨張性グラファイトのほぼ全量が、膨張せずに残存し、火災時の膨張を阻害しない程度に維持される条件を指し、熱膨張性グラファイトが全く膨張してはならないことを限定する意味ではない。また、前記熱膨張性グラファイトの一部が膨張する条件という場合についても、前記熱膨張ゴムが多孔質かつ柔軟で高熱伝達率になる程度で、かつ、熱膨張性グラファイトの大部分が膨張しないで残存し、火災時の膨張を阻害しない程度に維持される条件を指し、熱膨張性グラファイトが火災時に膨張する機能を失うまでにほとんど膨張してしまう状況を含める意図のものではない。
【００１１】
尚、熱膨張性グラファイトが加硫条件下で一部膨張した場合であっても同様の製品が得られることが実験的に明らかになっている（後述の実施例（Ｅ）〜（Ｋ））。
【００１２】
また、熱膨張性グラファイトを含有するゴム組成物を加硫成形してあり、ゴム組成物の発泡率が１．５〜２．８である（後述の実施例（Ｅ）〜（Ｋ））と、前記ゴム組成物は十分軟質かつ高熱伝達率に形成されるため、上述の加硫条件を採用した場合と同様、施工作業性、防災性が向上する。また、このような発泡率に設定すると、均一に発泡した状態で、かつ、１８０℃雰囲気下に３０分晒す防火耐久試験での膨張率の最大値が大きく設定される（後述の実施例（Ｌ）〜（Ｑ））ので好ましい。
【００１３】
また、熱膨張性グラファイトを含有するゴム組成物を加硫成形してあり、アスカー硬さが１６未満であると、軟らかすぎて寸法安定性が低下するために施工作業性が低下する。一方、アスカー硬さが６０以上であると、硬すぎて管に対する巻き付け作業性が低下する。よって、配管施工に用いる場合の施工作業性を良好に維持するにはアスカー硬さが１６〜６０であることが望ましく、上述の加硫条件を採用した場合と同様、施工作業性、防災性が向上する。（後述の実施例（Ｅ）〜（Ｑ））
【００１４】
また、これらの条件を備えた熱膨張性ゴムは、従来のものより膨張率が高く、樹脂管を圧縮閉塞させるような用途で特に有用に用いられることが明らかになっている。（後述の実施例（Ｅ）〜（Ｑ））
たとえば、熱膨張性グラファイトを含有するゴム組成物を加硫成形してあり、加硫成型後のゴム組成物を１８０℃雰囲気下に３０分晒す防火耐久試験で、膨張率が３倍以上であれば、低温で膨張しはじめるので、初期火災に対しても迅速に管路遮断機能を発揮できる。また、管路が熱変形しやすい樹脂管であってもその樹脂管を圧縮閉塞して管路を遮断できるので好ましい。
【００１５】
また、前記ゴム組成物としては、任意のゴム材料を適用することができるが、ＮＲ、ＳＢＲ等を主成分とするものであると、熱膨張性グラファイトに熱が伝達されやすく、前記熱膨張性グラファイトが熱膨張しはじめる温度を低く設定する上で有効である。
尚、熱膨張性グラファイトが膨張する際には、前記ゴム組成物を膨張させなければならず、そのゴム組成物が逆に熱膨張性グラファイトや発泡剤の膨張を抑制するように作用することになるが、前記ゴム組成物自体が熱を受けて容易に軟化、分解するＮＲ、ＳＢＲ等を主成分とするものとしてあれば、前記熱膨張性グラファイトは比較的低温で前記ゴム組成物による拘束を受けなくなるため、孔部を通じての熱伝達がさらに促進されて、見かけ上の熱伝達率が高くなり、比較的低温時における熱膨張性ゴムの膨張性能が良好に保たれ、初期火災における速やかな膨張が期待できる。
【００１６】
尚、建築物の防火区画の仕切壁に設けられる貫通孔部に配管を施工する配管施工構造として、管に前記熱膨張性ゴムを巻回し、かつ、その管を貫通孔部に挿通させた状態にし、前記熱膨張性ゴムが前記貫通孔部内に位置するように固定してあれば前記熱膨張性ゴムの特性が十分に生かせ、施工性、防災性ともに優れた構造となる。
具体的には、前記熱膨張性ゴムが熱を受けて膨張すると、相対的に前記管を圧縮閉塞する方向に膨張することになり、前記管が焼失した後に空間ができてしまって、火災によって生じた有害なガスや火炎自体が隣接する部屋などに達し得るような状況が起きないように、前記管路も閉塞することができ、防火構造上好ましい形になる。
【００１７】
【発明の実施の形態】
以下に本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
本発明の熱膨張性ゴムは、熱膨張性グラファイトを含有するゴム組成物を加硫成形して形成する。前記ゴム組成物には、発泡剤を含有させておき、前記発泡剤は、一部発泡し、かつ、前記熱膨張性グラファイトが膨張しない条件、あるいは、前記熱膨張性グラファイトの一部のみが膨張する条件で加硫成型されている。前記ゴム組成物としては、ＮＲ，ＳＢＲ等の比較的耐熱性の低い基材を用いることが好ましい。
【００１８】
また、この熱膨張性ゴムは、加硫時のゴム組成物の発泡率が１．５〜２．８であり、アスカー硬さが１６〜６０であり、加硫成型後のゴム組成物を１８０℃雰囲気下に３０分晒す防火耐久試験で、膨張率が３倍以上である。
【００１９】
このような熱膨張性ゴムは、建築物の防火区画の仕切壁に設けられる貫通孔部に配管を施工する場合、管に前記熱膨張性ゴムを巻回し、かつ、その管を貫通孔部に挿通させた状態にし、前記熱膨張性ゴムが前記貫通孔部内に位置するように固定する。
具体的には、図１に示すように、例えば壁部Ｗに設けられた貫通孔Ｗ１（防火区画貫通部）に樹脂製の配管１を挿通配置するに際して、前記貫通孔Ｗ１内に位置する部分に前記熱膨張性ゴム製の薄板状体２を巻回固定しておく。前記薄板状体２は、金属製のスリット付きの筒状スリーブ３に嵌着してあり、前記配管１を覆う状態で前記スリーブ３を筒状に組み立てることにより、前記薄板状体２が前記配管１を覆って密接する姿勢に巻回される。また、前記スリーブ３と貫通孔Ｗ１との間は、モルタルを充填して密閉される。
【００２０】
このように施工された貫通孔Ｗ１が火災に見舞われたときには、前記薄板状体２が図２に示すように膨張して、前記配管を圧縮閉塞しつつ前記貫通孔Ｗ１を閉塞し、毒性ガスが隣接する部屋に流れたり、火炎が隣接する部屋に達して延焼や類焼を派生するのを防止する。
【００２１】
【実施例】
以下に本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
表１に示すＡ〜Ｑの配合のゴム組成物を加硫成型した結果、表２中Ｒに示す従来の配合のゴム組成物よりも柔軟で、かつ、低い温度で膨張が進行し、しかも、膨張率の高い熱膨張性ゴムが得られていることが分かった。
【００２２】
【表１】
0003732147.tif 000002
【００２３】
つまり、Ａ〜Ｄと、Ｒとにより原料ゴムによる影響を比較すると、原料ゴムをＣＲ（表中Ｒ（以下単に（Ｒ）のように記す、））からＮＲ（Ａ）や、ＳＢＲ（Ｂ）に変更した場合には、低温領域（１８０℃未満）における膨張率は大きくは変わらないものの、高温領域（２００℃以上）における膨張率が大きくなっている。これは、後述のＬ、Ｍの比較からもわかるように、原料ゴムの違いから採否に差を生じた受酸剤の影響によるものであって、前記受酸剤が、前記熱膨張性グラファイトの膨張を抑制している事によるものと考えられる。また、ＮＲとＳＢＲとのブレンドとした場合（Ｃ），（Ｄ）であっても、同様の傾向が見られ、（Ｃ），（Ｄ）の比較から軟化剤の相違によっては大きな差が生じないことが読みとれる。従って、原料ゴムの材質や、軟化材の相違によっては、熱膨張性グラファイトの膨張に大きな影響は生じないものと考えられる。
【００２４】
また、加硫条件を種々変更した場合、水蒸気加硫条件下０．２ＭＰａで３０ｍｉｎの場合（Ｅ）加硫不足となることがわかったものの、水蒸気加硫条件下で０．３ＭＰａ以上の場合、１５分以上の加硫で初期のアスカー硬さについて６０以下となる十分良好な値が得られる発泡率となっていることがわかる。発泡率は、実質的にほとんどの熱膨張性グラファイトが膨張せず、一部のみが膨張したものと考えられる１．２〜２．０程度で十分な効果が得られていることがわかった。
【００２５】
また、発泡剤を添加してある系（Ｌ）〜（Ｑ）における発泡率は、２．０〜２．８と、発泡剤を添加していない系の同様の加硫条件のものに比べて高い発泡率となっていることが読みとれる。これは、発泡剤が少なくとも一部発泡していることによると考えられる。
【００２６】
Ｈ〜Ｋによると、充填材は、熱膨張性グラファイトが多い場合には、やはり高温時の膨張率を高く設定できる（Ｈ）一方、少ない場合（Ｊ、Ｋ）にも、充填材含有量を適切に設定すれば、均一に発泡させながらも高い膨張率を発揮させられることがわかる。
また、ゴム配合としては、ＮＲ：ＳＢＲ比を変更しても（Ｈ〜Ｋ）発泡率、膨張率ともに特に大きな変化は現れないと考えられることが分かった。
【００２７】
さらに、このようなゴム組成物に、常圧での発泡開始温度１６０℃の有機系発泡剤を添加した場合（Ｌ）〜（Ｑ）、初期の発泡率を高くでき、製品のアスカー硬さを、より低く設定できることが分かる。また、Ｌ、Ｍの比較より受酸剤は製品の低温域での膨張を抑制する傾向があることがわかり、Ｌ、Ｎの比較より、発泡助剤の添加によっても膨張率の増加が見込めることが分かる。
また、１９０℃近傍の膨張率のデータを参照して、Ｍ、Ｐ、Ｑより、発泡剤の量は１ｐｈｒでやや効果がみられはじめ、５〜１０ｐｈｒで効果の程度がやや飽和しつつあるので、１〜１０ｐｈｒとすることが好ましいことが分かる。
【００２８】
従って、前記ゴム組成物が発泡剤を含有するとともに、前記発泡剤が少なくとも一部発泡し、かつ、前記熱膨張性グラファイトが膨張しない条件で加硫成型されている、もしくは、前記熱膨張性グラファイトの一部のみが膨張する条件で加硫成型されている、もしくは、ゴム組成物の（加硫成型後の体積／加硫成型前の体積）が１．５〜２．８である、もしくは、アスカーＣ型硬度計による硬さが１６〜６０であるもしくは、加硫成型後のゴム組成物を１８０℃雰囲気下に３０分晒す防火耐久試験で、（試験後の体積／試験前の体積）が３以上である
条件を満たすことにより高い柔軟性、低い膨張開始温度、高い膨張率を実現できる熱膨張性ゴムとでき、
前記ゴム組成物が、ＮＲ、ＳＢＲを主成分とするものであっても、高い防火性能を発揮させられることが分かった。
【図面の簡単な説明】
【図１】熱膨張性ゴムの施工状態を示す概略図
【図２】熱膨張性ゴムの防火作用説明図
【符号の説明】
Ｗ    壁部
Ｗ１  貫通孔
１    配管
２    熱膨張性ゴム製の薄板状体
３    スリーブ
【図１】
0003732147.tif 000003
【図２】
0003732147.tif 000004