(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
押出成形機におけるシリンダーのホッパーグランド域に対応するスクリューの長さはホッパー中心位置から少なくとも３ピッチの寸法とし、この３ピッチのうち、ホッパー中心位置から２ピッチの溝深さは同一としてあり、残りの１ピッチの溝深さは、前記２ピッチの溝深さより順次前方になる程浅くなるテーパに形成されているとともに、前記押出成形機におけるスクリューは、シリンダーのホッパーグランド域から押出成形機の吐出口にかけて、供給部、溶融促進部、均質部、計量部とを含み、この供給部から溶融促進部の中央部にかけて第１のねじが形成してあり、この溶融促進部の残りの部分には第１のねじのピッチよりピッチが狭い第２のねじが形成されており、これら第１のねじと第２のねじは所定寸法離間しており、この離間部において混練部が形成されており、第１のねじにおいて、前記ホッパーグランド域に対応する前記供給部と前記離間部寄りに位置する溶融促進部の一部とに各々位置する溝深さはほぼ同一としてあり、これらの間に位置する部分のねじの溝深さが前記供給部と前記離間部寄りに位置する溶融促進部の一部とに各々位置する溝深さより浅くしてあり、この溝深さの深い部分と浅い部分との連通部の溝深さは軸方向にそれぞれテーパとなっていることを特徴とする押出成形機。
【請求項２】
前記スクリューの第１のねじのピッチと同一のピッチを有し、この第１のねじに対して逆ねじの関係でスパイラル溝が前記ホッパーグランド域に形成され、このホッパーグランド域は強制冷却域とし、このホッパーグランド域近傍でペレットの移送方向に位置するバレル部分は自然放冷域としてあることを特徴とする請求項１記載の押出成形機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、押出成形機に関する。
【０００２】
【従来の技術】
この種の押出成形機において、原料ペレット供給口からシリンダー内に合成樹脂製の原料ペレットを供給し、スクリューの回転によりこの原料ペレットを前記シリンダー内で回転させないでスクリューの軸線方向に搬送するために、殊にその原料ペレット供給口の近傍に軸線方向に数条の角溝が並列に刻設してあるホッパーグランド域が配置してあり、これら角溝の底は下流側ほど浅く形成されている（実開昭５８ー６２６２３号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
一般に原料ペレットの形状としては、球形、円筒形、角切り円盤形など種々有り、その寸法も、大小様々であり、更に硬さも硬軟まちまちで、使用される合成樹脂製の原料ペレットに応じて前記角溝を有するホッパーグランド域を複数種類用意するとなるとコスト高となる。このコスト高を避けるために、通常は原料ペレットの種類に係らず、共通のホッパーグランド域を使用している。しかし、共通のホッパーグランド域を使用した場合には、ある特定の原料ペレットを移送するのに適するように前記角溝寸法が形成されているため、この特定の原料ペレットより小寸法、又は異なる形状のものを移送しようとすると、角溝に原料ペレットが嵌まり込んでしまい、この角溝内で原料ペレットが転がるのみで前記スクリューの回転で所望量原料ペレットをその押出方向に移送出来ない場合が生じ、吐出樹脂量不足と成り、押出し成形、インフレーション成形乃至ブロー成形が不可能となることがある。また、原料ペレットが柔らかい場合には、前記角溝の隅角部で原料ペレットが前記スクリューの回転方向で分断され、小寸法と成り、前記の小さな原料ペレットと同様に前記スクリューの回転で所望量原料ペレットを移送出来ない場合が生じる。
【０００４】
前記課題を解決すべく、そのホッパーグランド域の溝を特殊な形状としたものとして実開平４−１３５３１６号公報があるが、スクリュー径が小径の場合は、原料ペレットの移送量を充分に確保できるが、大径化した場合には、原料ペレットの滑りが生じる傾向にある。この発明は前記スクリューの形状に改良を加えることにより、スクリューの大径化に充分に対応して、原料ペレットを適切に搬送し、溶融樹脂圧力を極度に高めることなく混練可能とした押出成形機を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
前記課題を解決するために、特定発明は押出成形機におけるシリンダーのホッパーグランド域に対応するスクリューの長さはホッパー中心位置から少なくとも３ピッチの寸法とし、この３ピッチのうち、ホッパー中心位置から２ピッチの溝深さは同一としてあり、残りの１ピッチの溝深さは、前記２ピッチの溝深さより順次前方になる程浅くなるテーパに形成されているとともに、前記押出成形機におけるスクリューは、シリンダーのホッパーグランド域から押出成形機の吐出口にかけて、供給部、溶融促進部、均質部、計量部とを含み、この供給部から溶融促進部の中央部にかけて第１のねじが形成してあり、この溶融促進部の残りの部分には第１のねじのピッチよりピッチが狭い第２のねじが形成されており、これら第１のねじと第２のねじは所定寸法離間しており、この離間部において混練部が形成されており、第１のねじにおいて、前記ホッパーグランド域に対応する前記供給部と前記離間部寄りに位置する溶融促進部の一部とに各々位置する溝深さはほぼ同一としてあり、これらの間に位置するねじの溝深さが前記供給部と前記離間部寄りに位置する溶融促進部の一部とに各々位置する溝深さより浅くしてあり、この溝深さの深い部分と浅い部分との連通部の溝深さは軸方向にそれぞれテーパとなっていることを特徴とする押出成形機としてある。
【０００６】
前記課題を解決するために、関連発明は、この押出成形機における前記スクリューの第１のねじのピッチと同一のピッチを有し、この第１のねじに対して逆ねじの関係でスパイラル溝が前記ホッパーグランド域に形成され、このホッパーグランド域は強制冷却域とし、このホッパーグランド域近傍でペレットの移送方向に位置するバレル部分は自然冷却域としてあることを特徴としてある。
【０００７】
この押出成形機における前記第１のねじの長さはホッパー中心から少なくとも１３ピッチの寸法としてあり、ホッパーグラント域に対応して、これら１３ピッチのうちホッパー中心位置から３ピッチ分が位置し、このホッパー中心位置から２ピッチの溝深さは一定としてあり、これに続く２ピッチの溝深さは、前記２ピッチの溝深さより順次前方にゆくに従い浅くなるテーパに形成され、このテーパに形成された部分に続く２ピッチの溝深さはホッパー中心位置から２ピッチの溝深さより浅く、一定としてあり、この溝深さの浅い部分に続く２ピッチの溝深さは、順次前方にゆくに従い深くなるテーパに形成され、このテーパに形成された部分に続く残りの５ピッチの溝深さは、一定で、ホッパー中心位置から２ピッチの溝深さと同一か少し深く形成されていることが好ましい。
【０００８】
この押出成形機における前記スクリューの第１のねじのピッチと同一のピッチを有するスパイラル溝が前記ホッパーグランド域に形成され、前記第１のねじにおいて、各溝深さｈとスクリュー直径Ｄの比ｈ／Ｄは、前記ホッパーグランド域に対応する供給部分と前記離間部側で溶融促進部に位置する部分において０．１１〜０．１２であり、前記中間部における前記比ｈ／Ｄは０．０９〜０．０９３であることが好ましい。
【０００９】
この押出成形機における前記第１ねじのピッチに対する第２ねじのピッチの比は０．７７〜０．８５としてあることが望ましい。
この押出成形機における前記離間部の寸法は８〜１０ｍｍとしてあることを特徴としてあることが好ましい。前記課題を解決するために、この押出成形機における前記スクリュー直径は５０ｍｍ〜９０ｍｍとすることを特徴としてある。
【００１０】
【発明の実施の形態】
請求項１、２記載の発明の代表的な実施の形態を説明する。図１乃至図４においてＡは押出成形機全体を示し、この押出成形機Ａにおけるスクリュー１０は、シリンダー１５のホッパーグランド域Ｇから押出成形機Ａの吐出口接続されるダイ（例えば、インフレーシヨンフイルム成形用の成形ダイ）２０にかけて、供給部Ｂ、溶融促進部Ｃ、均質部Ｄ、計量部Ｅとを含む。この供給部Ｂから溶融促進部Ｃの中央部にかけて第１のねじ１１が形成している。この溶融促進部Ｃの残りの部分には第１のねじ１１のピッチＰ１よりピッチＰ２が狭い第２のねじ１２が形成されている。これら第１のねじ１１と第２のねじ１２は所定寸法（例えば１０ｍｍ）離間しており、この離間部１３において混練部Ｆが形成されており、第１のねじ１１において、前記ホッパーグランド域Ｇに対応する前記供給部Ｂと前記離間部１３寄りに位置する溶融促進部Ｃの一部とに各々位置する溝深さｈ１はほぼ同一としてあり、これらの間に位置する溝深さｈ２が前記供給部Ｂと前記離間部１３寄りに位置する溶融促進部Ｃの一部とに各々位置する溝深さｈ１より浅くしてあり、この溝深さの深い部分と浅い部分との連通部のねじの溝深さは滑らかに変化し軸方向にそれぞれテーパとなっている。
【００１１】
更に詳述すれば、押出成形機Ａにおけるシリンダーのホッパーグランド域Ｇに対応して、前記スクリュー１０の第１のねじ１１は、その溝深さｈがホッパーグランド域Ｇの後端より前端かけて浅くなるテーパ部を有している。より好ましくは、このホッパーグランド域Ｇにおけるスクリュー１０の長さはホッパー中心位置Ｇ１から少なくとも前記第１のねじ１１の３ピッチの寸法とし、この３ピッチのうち、ホッパー中心位置から２ピッチの溝深さｈ１は同一としてあり、残りの１ピッチの溝深さは、前記２ピッチの溝深さｈ１より順次前方にゆくに従い浅くテーパに形成されて、前記溝深さｈ２となる。前記第１のねじ１１の長さはホッパー中心から１３ピッチの寸法としてあり、ホッパーグラント域Ｇに対応して、これら１３ピッチのうちホッパー中心位置Ｇ１から３ピッチ分が位置し、このホッパー中心位置Ｇ１から２ピッチの溝深さは一定としてあり、これに続く２ピッチの溝深さは、前記２ピッチの溝深さより順次前方にゆくに従い浅くなるテーパに形成され、このテーパに形成された部分に続く２ピッチの溝深さはホッパー中心位置から２ピッチの溝深さより浅く、一定としてあり、この溝深さの浅い部分に続く２ピッチの溝深さは、順次前方にゆくに従い深くなるテーパに形成され、このテーパに形成された部分に続く残りの５ピッチの溝深さは、一定で、ホッパー中心位置から２ピッチの溝深さと同一か少し深く形成されている。
【００１２】
前記スクリュー１０における第１のねじ１１のピッチＰ１と同一のピッチを有し、断面三角形で、前記第１のねじ１１と逆ねじの関係でのスパイラル溝Ｇ２が前記ホッパーグランド域Ｇに６条乃至８条形成されている。このホッパーグランド域Ｇは強制冷却域とし、このホッパーグランド域Ｇ近傍でペレットの移送方向に位置するバレル部分Ｇ３は自然冷却域としてある。前記第１のねじ１１において、各溝深さｈ１、ｈ２とスクリュー直径Ｄの比ｈ／Ｄは、前記ホッパーグランド域Ｇに対応する供給部分Ｂと溶融促進部Ｃにおいてｈ１／Ｄ＝０．１１〜０．１２であり、前記中間部における前記比ｈ２／Ｄは０．０９〜０．０９３とすることが好ましい。前記第１ねじ１１のピッチＰ１に対する第２ねじ１２のピッチＰ２の比Ｐ２／Ｐ１は０．７７〜０．８５としてある。前記離間部１３の寸法は８〜１０ｍｍとし、前記スクリュー直径Ｄは５０ｍｍ〜９０ｍｍとする。
【００１３】
前記シリンダー１５の先端の押出成形機Ａの吐出口に成形ダイ２０が接続自在に設けられている。前記成形ダイ２０の環状吐出口２１の近傍にこのダイ２０と同心的に上下２段の環状吹出口３０、３１を有するエアリング３２が設けてある。前記環状吐出口２１寄りの下段の環状吹出口３０の外側リップは高さの高い環状ブロック体４０のバブル側傾斜内面４１の下端部分４１ａで形成されている。このバブル側傾斜内面４１は、エア流をバブルＢ全外周面に添い案内する上端ほど径が広くなる環状内面としてある。この環状ブロック体４０の上端には上段の環状吹出口３１の内側リップ３３が形成され、前記上段の環状吹出口３１の内側リップ３３の先端は前記バブルＢの流れ方向（外側）へこのバブルＢに沿って殺がれている。
【００１４】
前記上段の吹出口３１を形成する内、外リップ３３、３４のうち外側リップ３４の先端はこの内側リップ２３に向けて内側に屈曲しており、この外側リップ３４の外周面には、上下移動調整可能な補助リップ３５が設けてあり、この外側リップ３４と補助リップ３５との間に容量可変な環状の圧力室３６がバブルＢ側に向け開口して形成されている。
【００１５】
前記エアリング３２の上部には、前記整流圧力調整室３６より上方に延びる円筒体３７が設けてあり、この円筒体３７とエアリング３２間に外気と連通するチャンバ３８が形成されており、この円筒体３７の上端には上下移動調整自在な補助バルブガイド体３９が設けてある。前記ブロック体４０の傾斜内面４１における階段状に形成した隣接する窪み４６により、水平な稜線４３が上下階層的に形成されて、これら稜線４３を結ぶ延長線はバルブＢの案内面を形成している。前記環状ブロック体４０のバブル反対側外面はほゞ垂直面４４とし、上端の環状吹出口３１の外側リップ３４を上端に有する環状垂直壁体４８とともに、上端の環状吹出口３１に連なる垂直な環状空気通路４５を形成し、送風機Ｐに連通する第１の水平な環状空気通路４６と前記垂直な環状空気通路４５との接続部において、この第１の水平な環状空気通路４６は前記環状ブロック体４０に向け末広がり広がり、空気の整流・圧力調節室４７を形成している。この第１の水平な環状空気通路４６は前記環状垂直壁体４８を内端に有する環状水平壁体４９と前記下段の環状吹出口３０を内端に有する環状基板５０との間に形成されている。前記整流・圧力調整室４７から分岐する水平な第２の環状空気通路５１が前記下段の環状吹出口３０に連通している。この水平な第２の環状空気通路５１は前記環状ブロック体４０の底面４０ａと前記環状基板５０との間に形成されている。
前記エアリング３２の上方に間隔をおいて、補助エアリング（図示せず）が配置されている。
【００１６】
この押出成形機Ａの作用をインフレーシヨンフイルム成形に適用した場合として説明する。このスクリュー１０を回転し、ホッパーから供給された原料ペレットは、前記供給部Ｂにおいては、シリンダー１５のホッパーグランド域Ｇの前記溝６１とスクリュー１０の供給部Ｂにおける第１ねじ１１の溝深さｈ１の深いフライトとによりその姿勢を傾斜しつつ前方へ固体移送され、前記溝深さがホッパーグランド域の後端より前端にかけて浅くなるテーパ部で原料ペレット間の間隙が順次若干縮小される。この際、ホッパーグランド域Ｇにおいてペレットは強制冷却され、ホッパーグランド域Ｇ近傍のバレル部分Ｇ３は自然冷却される、即ち、溶融促進部Ｃから伝熱される熱はこのバレル部分のＧ２において自然放冷され、このバレル部分Ｇ３の温度は室温乃至使用ペレットの軟化温度程度となっている。従って、固体移送時に、原料ペレットは各粒子表面が若干軟化する程度で強制的に冷却硬化されることなく、溶融促進部Ｃへと送られることになる。
【００１７】
次いでこの第１ねじ１１の中間部である溝深さｈ２の浅い溝を有するフライト部においては、原料ペレット間の間隙は前記シリンダー１５内壁とスクリュー１０間で更に若干縮小され、この原料ペレット間の間隙が縮小された状態で原料ペレットは第１のねじ１１における前記離間部１３寄りの溝深さｈ１の深いフライトにより再び前方へ前記中間部より若干大きい溶融断面積で溶融されつつ移送され、前記離間部１３において前方への移送を一時的に中断され、混練された後、第２のねじ１２のフライトにより原料ペレットの溶融が更に促進される。この後は公知のもの同様に均質部Ｄ、計量部Ｅを経てこの溶融樹脂は押出成形機Ａの前記吐出口から前記ダイ２０へ押し出される。単一の送風機Ｐの始動により前記２つの上下吹出口３０、３１から冷却用エアを吹き出すとともに、バブルＢをこのダイ２０の環状吐出口２１から押し出す。
【００１８】
このエアリング３２における下段の吹出口３０から吹き出る冷却用エアは前記ダイ２０の環状吐出口２１から押し出されてくる溶融樹脂をこの環状吐出口近傍において予備冷却しこの樹脂を予備凝固し延伸率を損なわない程度にその溶融張力を増加させる。この予備冷却を行った後、前記エアは内圧により膨張成形される前記バブルＢの外表面と前記ブロック体４０のバブル側傾斜内面４１との間隙をバブル流れ方向に高速で流れるとともにその一部はこのバブル側傾斜内面４１の階段状の窪み内に流入し拡散して、風速を低下し、この窪み内の内圧とバブルＢの内圧とのバランスによってこの溶融張力の弱いバブルＢを下段の前記ブロック体４０のバブル側傾斜内面４１と面接触させずに外方より持ち上げ支持しその垂れ下がりを無くし、かつ風速が低いためその振動が少なく、前記バブルＢ表面に波状の弛みが発生するのを完全に防止する。前記窪み内に流入し一時的に滞留したエアはこのエアリング３２の下段の吹出口３０から吹き出る冷却用エア流によりこの窪み内で撹拌され順次その一部はバブルに沿って流れるエア流に乗ってこの窪みから前記上段の吹出口３１側へ流出して行くため、同時に窪み内のエアを常時低い温度のものに維持する。
【００１９】
下段の吹出口３０から吹き出る冷却用エア流の速度はエア流の各窪みへの流入により急速に流速を低下されると共にこの窪みからのエアの混合押出により更にその流速は緩和し、前記バブルＢの外表面と前記下段の吹出口３０の外側リップ３３先端面との間隙でのエア流の速度をも低速とし、このエア流により発生するベンチュリー作用の程度を余り大きくさせず、バブルＢはこの外側リップ３３先端面と接触するおそれなく、この部分で偏肉成形となるおそれはない。
【００２０】
次いで、上段の吹出口３１側へ流出して行くエアは、この上段の吹出口３１から吹き出してくるエアと合流し、バブルを更に冷却し、整流前記圧力調整室３６において外方から支持され、徐々に膨張し、次いで円筒体３７内に吸引した外気流をチャンバ３８からバブルＢに向け吹き付けつつ、補助バブルガイド体３９によりそのブロー比を高め、このバブルを安定させこのバブルの一部がこの補助リップ３５に接触することなく、樹脂を安定良く広幅で縦横の延伸率をほゞ同じとして高ブロー比で成形する。
【００２１】
更に、送風機から供給される冷却用エア流は、前記ブロック体４０において、下端の吹出口３０と上段の吹出口３１に分岐されるとともに、このブロック体４０のバブル反対側外面に形成した前記垂直な環状空気通路４５を通り上段の吹出口３１に供給される冷却用エア流をこの垂直な環状空気通路４５の下端寄りにおいて、このブロック体４０に向け末広がりに広がる水平な環状空気通路４６において整流し、かつ圧力調整した後、前記上段の吹出口３１全域から圧力一定の冷却用エア流を吹き出し、バブルＢ全周を安定良く支持しブローさせ、その圧力損失を低減する。前記ブロー比を変更する場合には、ブロー比に対応して、前記補助リップ３５の高さを変更し、その整流圧力調整室３６の容量を変更し、前記チャンバ３８からのエア吹出し量を調整したり、このチャンバ３８の開口面積を拡大する時には補助バブルガイド体３９の位置を上下方向に調整する。
【００２２】
【発明の効果】
特定発明においては、スクリュー径に係らず原料ペレットをホッパーグランド域の供給部における第１のねじにおけるフライトにより、スクリューの軸線方向へその原料ペレット間の間隙を縮小しつつ固体移送できるとともに、前記浅い溝深さｈ２の部分に続き離間部寄りに位置する部分の溝深さｈ1が深い部分での溶融断面積の拡大に伴いシリンダー内圧を高めることなく、この後の原料ペレットの溶融、移送を円滑に行なえ、スクリューの溝深さ一定の供給部全域で原料ペレットを移送する従来のものに比べて、スクリュー即ちその駆動モータに加わる負荷を軽減できる。これに加えて、この後溶融促進部における前記第１のねじを第２のねじの切れ目部である離間部で半溶融の原料ペレットを混練し、第２のねじのフライトによりこの混練した樹脂を更に溶融して均質部、計量部へ移送するため、原料ペレットを均質に混練できるとともに、従来の押出成形機と同じ移送力とした場合には、その押出量を従来のものより高めることができる。
【００２３】
請求項２記載の発明においては、請求項１記載の発明の効果に加えて、前記スクリューの第１のねじのピッチと同一のピッチを有し、この第１のねじに対して逆ねじの関係でスパイラル溝が前記ホッパーグランド域に形成され、このホッパーグランド域は強制冷却域とし、このホッパーグランド域近傍でペレットの移送方向に位置するバレル部分は自然冷却域としてあることを特徴とするとしてあるため、ホッパーグランド域に連通するバレル部分で原料ペレットはその表面が若干軟化する程度であり、固体移送時に原料ペレットの硬化に伴うフライトの損傷、固体移送力の増大を招くことなく、円滑に前記スパイラル溝と第１のねじのフライトとにより、ホッパーから供給される原料ペレットを溶融促進部へ供給できる。
【００２４】
前記各請求項に共通する効果は、原料ペレットを、ホッパーグランド域から溶融部への移動の時のバレル内圧を急激に高めることなく、また溶融部でのバレル内圧をほゞ一定として、原料を溶融でき、原料ペレットのスクリューに加わる負荷を低減でき、換言すれば原料ペレットを半強制移送できる。
【００２６】
実施の形態におけるインフレーションフイルム成形に適用した場合の効果としては、予備冷却を行った後、前記エアは内圧により膨張成形される前記バブルＢの外表面と前記ブロック体４０のバブル側傾斜内面４１との間隙をバブル流れ方向に高速で流れると共にその一部はこの傾斜内面４１の階段状の窪み４６内に流入し拡散して、風速を低下し、この窪み４６内の内圧とバブルＢの内圧とのバランスによってこの溶融張力の弱いバブルＢを下段の前記ブロック体４０のバブル側傾斜内面４１と面接触させずに外方より持ち上げ支持しその垂れ下がりを無くし、かつ風速が低いためその振動が少なく、前記バブルＢ表面に波状の弛みが発生するのを完全に防止することができる。前記窪み４６内に流入し一時的に滞留したエアはこのエアリング３２の下段の吹出口３０から吹き出る冷却用エア流によりこの窪み４６内で撹拌され順次その一部はバブルに沿って流れるエア流に乗ってこの窪み４６から前記上段の吹出口３１側へ流出して行くため、同時に窪み内のエアを常時低い温度のものに維持することができる。
【００２７】
下段の吹出口３０から吹き出る冷却用エア流の速度はエア流の各窪みへの流入により急速に流速を低下されると共にこの窪みからのエアの混合押出により更にその流速は緩和し、前記バブルＢの外表面と前記下段の吹出口３０の外側リップ３３先端面との間隙でのエア流の速度をも低速とし、このエア流により発生するベンチュリー作用の程度を余り大きくさせず、バブルＢはこの外側リップ３３先端面と接触するおそれなく、この部分で偏肉成形となるおそれはなくすことができる。
【００２８】
また、上段の吹出口３１側へ流出して行くエアは、この上段の吹出口３１から吹き出してくるエアと合流し、バブルを更に冷却し、整流前記圧力調整室３６において外方から支持され、徐々に膨張し、次いで円筒体３７内に吸引した外気流をチャンバ３８からバブルＢに向け吹き付けつつ、補助バブルガイド体３９によりそのブロー比を高め、このバブルを安定させこのバブルの一部がこの補助リップ３５に接触することなく、樹脂を安定良く広幅で縦横の延伸率をほゞ同じとして高ブロー比で成形することができる。
【００２９】
更に、送風機Ｐから供給される冷却用エア流は、前記プロック体４０において、下端の吹出口３０と上段の吹出口３１に分岐されるとともに、このブロック体４０のバブル反対側外面に形成した前記垂直な環状空気通路４５を通り上段の吹出口３１に供給される冷却用エア流をこの垂直な環状空気通路４５の下端寄りにおいて、このブロック体４０に向け末広がりに広がる水平な環状空気通路４６において整流し、かつ圧力調整した後、前記上段の吹出口３１全域から圧力一定の冷却用エア流を吹き出し、バブルＢ全周を安定良く支持しブローさせ、その圧力損失を低減することができる。前記ブロー比を変更する場合には、ブロー比に対応して、前記補助リップ３５の高さを変更することで、その整流圧力調整室３６の容量を変更でき、前記チャンバ３８からのエア吹出し量を調整したり、このチャンバ３８の開口面積を拡大する時には補助バブルガイド体３９の位置を上下方向に調整することができる。前述の例はインフレーション成形ダイに接続した例を説明したが、ブロー成形ダイ、又は扁平なＴダイにこの押出成形機Ａを接続して使用してもこの発明としては何ら変わらない。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施の形態における押出し成形機のスクリューを示す概略正面図である。
【図２】図１の押出成形機のホッパーグランド域とスクリューの関係を示す概略面図である。
【図３】この使用状態を示す半截縦断端面図である。
【図４】図２におけるシリンダーのホッパーグランド域を示す断面図である。
【符号の説明】
１１    第１のねじ
１２    第２のねじ
１３    離間部
【図１】
0003798121.tif 000002
【図２】
0003798121.tif 000003
【図３】
0003798121.tif 000004
【図４】
0003798121.tif 000005