(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
概して多角形或いは丸形の本体であって、上面、対向下面及び該上、下面と交差して切刃を規定する少なくとも１つの逃げ面を有する斯かる本体を含む、センメンテッドカーバイド、チタン基炭窒化物或いはセラミックス製のインサートであって、
当該インサートが少なくとも２つの耐火層として、その１つが内層の微細グレン化α−Ａｌ２Ｏ３層であって、他の１つが外層のＴｉＣｘＮｙＯｚ或いはＺｒＣｘＮｙである斯かる耐火層で以って少なくとも部分的に被覆されている、斯かる切削工具インサートにおいて
該外層のＴｉＣｘＮｙＯｚ或いはＺｒＣｘＮｙが取り除かれて該α−Ａｌ２Ｏ３層が切刃ラインに沿ったトップ層であり、該ＴｉＣｘＮｙＯｚ或いはＺｒＣｘＮｙ層が逃げ面上のトップ層であり、
該α−Ａｌ２Ｏ３層が（０１２）方向或いは（１０４）方向の組織を有し、該組織の組織係数ＴＣが下記の式で規定され、
TC(hkl)=｛I(hkl)/IO(hkl)｝｛(1/n)Σ[I(hkl)/IO(hkl)]｝−１
上式において、Ｉ（ｈｋｌ）は（ｈｋｌ）反射（ｒｅｆｌｅｃｔｉｏｎ）の測定強度であり、ＩＯ（ｈｋｌ）はＡＳＴＭ標準出力パターン回折データの標準強度であり、ｎは計算に使用する反射の数であり、且つ計算に使用する（ｈｋｌ）反射は、（０１２）、（１０４）、（１１０）、（１１３）、（０２４）及び（１１６）であり、且つ
１組の（０１２）結晶平面におけるＴＣが１．３より大きく、或いは１組の（１０４）結晶平面におけるＴＣが１．５より大きいことを特徴とする切削工具インサート。
【請求項２】
逃げ面上のトップ層がＴｉＮ，ＺｒＮ，ＴｉＣＮ或いはＴｉＣであることを特徴とする請求項１に記載の切削工具インサート。
【請求項３】
α−Ａｌ２Ｏ３層厚が２−１２μｍであることを特徴とする、請求項１或いは２に記載の切削工具インサート。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は旋削、フライス加工、ドリル加工法或いは類似の切粉出し工作法による金属工作に適した酸化アルミ被覆工具に関する。
【０００２】
【従来の技術】
最新の生産性の高い金属切粉出し工作は優れた耐摩耗性を有する信頼性のある工具を要求する。これは耐摩耗性被覆物を具備したセメンテッドカーバイド（超硬質合金）工具体を採用することによりこれまで達成されている。一般的には、セメンテッドカーバイド工具体は工具ホルダに締結された割付け可能インサートの形式になっている。
【０００３】
最も普遍的に使用されている被覆層はＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ及びＡｌ2Ｏ3である。単層と多重層の両種の被覆が採用されている。ＣＶＤ（化学蒸着法）、ＰＶＤ（物理蒸着法）或いは類似の被覆技法がセメンテッドカーバイド体に異種の層を蒸着させるために使用されている。
【０００４】
過去５年から１０年の間に、被覆セメンテッドカーバイド工具は信頼性と工具寿命に関して著しく改良されてきた。例えば旋削作業中には、被覆工具は生成される金属切粉（チップ）によりレーキ面（すくい面）で連続的に摩耗させられて、これがクレータ摩耗の原因となる。また、工作された工作物は工具のクリアランス面（逃げ面）に沿って擢動して、これがフランク摩耗の原因となる。
【０００５】
高速度切削中には、工具切刃がレーキ面で非常に高い温度に達する。これが拡散（ディフュージョン）クレータ摩耗をもたらす。工具の逃げ面では温度が著しく低いので、主として研摩タイプの摩耗が生起する。
【０００６】
一般には、Ａｌ2 Ｏ3 層がその優れた能力によりレーキ面で最良に機能して、拡散タイプの摩耗の生起に対し抵抗する。タイプＭｅＣｘＮｙＯｚ、但しＭｅは周期律表のＩＶＢ，ＶＢ，ＶＩＢ族の金属から成る群から選択された金属であって、一般にはＴｉＣｘＮｙＯｚ（以降ＴｉＣｘＮｙＯｚで表記される）である、はその性能を一般に逃げ面で相対的に良好に発揮する。他方、Ａｌ2 Ｏ3 層は逃げ面で相対的に早期に摩耗し、この面において相対的に早や目にフランク摩耗へ進行する。フランク摩耗は＞４μｍ厚のＡｌ2 Ｏ3 層の場合に、特に大きくなる。フランク摩耗は工作面に影響をおよぼし、それ故に工具寿命を制約する可能性がある。ＴｉＣｘＮｙＯｚタイプでは、事情は殆ど逆になり、Ａｌ2 Ｏ3 よりも低フランク摩耗と早や目のクレータ摩耗の発生となる。そこで、逃げ面とすくい面（レーキ面）の両方において同時に摩耗抵抗が高くなる工具が望まれる次第である。
【０００７】
被覆工具の切削性能に影響するその他の要因は被覆物のスポーリングやフレーキングである。フレーキングは工具摩耗、具体的にはフランク摩耗を加速する。このフレーキングは被覆物の接着力が劣っていることの結果であるか、或いは工作物が切刃にスミアリングするか或いは溶着して被覆物を順次に引き出す現象により生起する。これは生成された切粉（チップ）と被覆材の間の接着強度が充分に大きいときに生起し得る。
ある種のスチール、例えばステンレス鋼や低炭素鋼は、その他のスチールよりもその工作がスミアリングによるフレーキングに起因して一段と難しくなる。
【０００８】
今日では、工作物１個当りの工作量を低下させることが必要である。工作したコンポーネントに高度の表面仕上を施こすには、摩耗が殆んど進行せずに切刃線（ライン）が滑かに鮮明に維持される斯ゝる工具の使用のみが要求される。今や、工作作業者が裸眼で多少使用した切刃と未使用切刃の相違を見極める（「切刃区別」）ことが増々困難になっている。これは、ダークグレイかブラックの色を呈するＡｌ2 Ｏ3 がトップ層であるならば、特に難しい。あやまって、一度使用した切刃を再度使用することにより、例えばこれを作業者不在の夜間シフト中に使用することにより、コンポーネント拒絶や望まない生産ストップの事態さえ発生することになる。切刃区別は、インサートがＴｉＣｘＮｙＯｚのトップ層を有しているならば、具体的にはトップ層が金色のＴｉＮ，ＺｒＮ或いはＨｆＮの層であるならば、一層容易に実行し得る。
【０００９】
米国特許第４，６４３，６２０号では、被覆物の厚みをブラッシング等の機械的処理によって切刃に沿って減少（シンニング）させている。その目的は切削工具のタフネス挙動を改良させるために、それに必要な切刃に沿って被覆物厚を低減させることにある。
【００１０】
ＥＰ−Ｂ−２９８７２９は機械的ポリッシング、ラッピング或いはブラシホーニングの処理を採用することにより被覆面粗さを低減させ、それにより切削加工中の切刃損傷を低減させようとする斯ゝる方法を開示している。この方法は本発明者の知見によるものであるが、スミアリングを最小限度に抑えるには不充分な方法である。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は先行技術の被覆体の欠陥を克服し、以下の事項に関して改良することにある。
−「使用切刃区別」を可能にすること
−切刃に工作物材料がスミアリング／溶着する傾向
−切刃フレーキング抵抗
−クレータ摩耗とフランク摩耗に対する同時的な高抵抗
【００１２】
【課題を解決するための手段】
本発明者はエッジフレーキングとフランク摩耗抵抗の改善を狙って切刃（エッジ）に対する工作物材料のスミアリングを減させる手段を見い出すために、これまで多大の努力を払ってきた。種々のトップ層を用いた比較切削試験により、Ａｌ2 Ｏ3 がＴｉＣｘＮｙＯｚタイプの層よりもスミアリングの生起する傾向が弱いことを発見した。特に、微細グレンの滑かなα−Ａｌ2 Ｏ3 はスミアリングを最小限度に抑えてそれによりエッジラインフレーキングの危険を低下させるために、切刃に沿って被覆されるべき材料として非常に有効である。
【００１３】
微細グレンのα−Ａｌ2 Ｏ3 層は、例えばスウェーデン特許出願第９２０３８５２−０号と第９４０００８９−０号に開示のタイプのいづれでもよいが、多くの場合には好ましい別の成長方向を有するその他の微細グレンのα−Ａｌ2 Ｏ3 層であり得る。
上記特許出願に記述されているような微細グレンのα−Ａｌ2 Ｏ3 のトップ層を具備した工具は優れた切削特性を有しているが、これらは例えば下記の欠点があるが故に今日の要件には必らずしも合致しない。
−「使用エッジ区別」は工作作業者の裸眼では難しい。
−高度の初期フランク摩耗が一般に＞４μｍ厚のＡｌ2 Ｏ3 トップ層を有する工具の場合に生起する。
上述したように、切刃区別とフランク摩耗の改善はＴｉＣｘＮｙＯｚのトップ層を施こすことにより実現可能である。しかし、このトップ層は上述した別の材料の工作時には、エッジラインに沿って生起するスミアリングを著しく増大させる。
【００１４】
本発明者はＴｉＣｘＮｙＯｚ層をエッジライン（切刃ライン）のみから或いはレーキ面とエッジラインの両方から機械的に取り除くことによりこの問題を解決した。この方法を採用して、ＴｉＣｘＮｙＯｚ層を逃げ面に手を付けずにそのままにしておくことにより、幾つかの要件が同時に満される：
−レーキ面（すくい面）と逃げ面において同時に優れた摩耗抵抗を発揮すること、
−優れたフランク（すくい面）摩耗抵抗を発揮すること、及び
−使用切刃の区別が容易であること、
【００１５】
本発明により、今や以下の切削工具インサートが出現するに至った。即ちこのインサートは上面、その対向下面及び少なくとも１つの上、下面に交差している逃げ面を有し、それによりセメンテッドカーバイド（超硬質合金）、チタン基炭窒化物或いはセラミックス製インサートの切刃を規定している。このインサートは少なくとも２種の耐火性層で少なくとも部分的に被覆されている。１方の層は微細グレンの、グレンサイズが０．５−４．０μｍ、好ましくは０．５−２．０μｍである切刃線に沿ったトップ層となるα−Ａｌ2 Ｏ3 層であり、他方の層は逃げ面上のトップ層となるＴｉＣｘＮｙＯｚ或いはＺｒＣｘＮｙ層、好ましくはＴｉＮ，ＺｒＮ，ＴｉＣＮ及び／或いはＴｉＣ層である。
α−Ａｌ2 Ｏ3 層は好ましくは（０１２）或いは（１０４）の方向の組織（ｔｅｘｔｕｒｅ）を有している。組織係数ＴＣは次式で表される。
【００１６】
【数２】
0003761932.tif 000002
【００１７】
但し、
Ｉ（ｈｋｌ）＝（ｈｋｌ）反射（ｒｅｆｌｅｃｔｉｏｎ）の測定強度
ＩO （ｈｋｌ）＝ＡＳＴＭ標準出力パターン回折データ（ｄｉｆｆｒａｃｔｉｏｎ  ｄａｔａ）の標準強度
ｎ＝計算に使用する反射の数、
使用する（ｈｋｌ）反射：（０１２），（１０４），（１１０），（１１３），（０２４），（１１６）
【００１８】
切削工具インサートの切刃ラインのフレーキングと逃げ面のフランク摩耗抵抗との改善を狙って、切刃ラインへの工作物材料の付着（スミアリング）を減少させる手段を見いだすために、種々のトップ層を用いた比較切削試験を行った。種々のトップ層を用いた切削工具インサートの比較切削試験の結果は、ＴｉＣxＮyＯzタイプの層よりもＡｌ2Ｏ3の層が切刃ラインへのスミアリングを起こす傾向が弱いことが判明した。特に、微細グレンの滑かなα−Ａｌ2Ｏ3の層がスミアリングを最小限度に抑えてそれにより切刃ラインへのフレーキングの危険を低下させるために、微細グレンの滑かなα−Ａｌ2Ｏ3の層が切刃ラインに沿って被覆されるべき材料として非常に有効である。（００１２）
またこの微細グレンの滑かなα−Ａｌ2Ｏ3の層は、好ましくは（０１２）或いは（１０４）の方向の組織係数を有していることが好ましい。この組織係数ＴＣは次式で表される。（００１５）
さらに、本発明によれば、スミアリングを最小限度に抑えてそれにより切刃ラインへのフレーキングの危険を低下させるために、１組の（０１２）結晶平面におけるＴＣは１．３より大きい、好ましくは１．５より大きく、（１０４）結晶平面の組におけるＴＣは１．５より大きく、好ましくは２．５より大きく、最も好ましくは３．０より大きい。
【００１９】
α−Ａｌ2 Ｏ3 層は層厚が２−１２μｍ、好ましくは４−８μｍである。他の層の層厚は０．１−５μｍ、好ましくは１−４μｍである。他の層も含む被覆物の全厚は＜２０μｍである。
【００２０】
本発明の方法によれば、セメンテッドカーバイド、チタン基炭窒化物或いはセラミックス製の切削工具インサートは少なくとも２種の耐火層で少なくとも部分的に被覆されており、その内最外位の次の層が微細グレンのα−Ａｌ2 Ｏ3 層であり、最外位層がＭｅＣｘＮｙＯｚ層である、但しＭｅは周期律表におけるＩＶＢ，ＶＢ，ＶＩＢ族の金属から成る群から選択された金属であり、好ましくはＴｉやＺｒである。この頂上（最外位、トップ）のＭｅＣｘＮｙＯｚ層はエッジライン（切刃ライン）に沿って取り除かれてる、或いはエッジライン並びにレーキ面上で取り除かれてるが、逃げ面上では本質的に残留させられる。
【００２１】
層の取り除きに適用する方法は：例えばＳｉＣや他の研磨媒体を含むストローを有するブラシを用いてブラッシング処理、ダイヤモンドペーストでポリシング処理、逃げ面にマスキングして或いはせずに例えばＡｌ2 Ｏ3 粉末を用いて制御された方向のブラステイング処理等である。これらの方法の組合せも可能である。
【００２２】
本発明における機械的処理の目的は既述のように、トップＴｉＣｘＮｙＯｚ層を取り除き、切刃（エッジ）に沿って或いはこれとすくい面全体に沿って微細グレンの、即ち微細グレン化α−Ａｌ2 Ｏ3 層を露出させることにある。被覆物厚をエッジラインに沿って低下させることは望ましくない。適用される機械的方法は、トップＴｉＣｘＮｙＯｚ層のみが除去されてＡｌ2 Ｏ3 が出来るだけ未接触状でエッジラインに残留させ得るように穏やかなものでなければならない。
【００２３】
【実施例】
例１
５．５％Ｃｏ，８．６％立方晶炭化物（ＴｉＣ−ＴａＣ−ＮｂＣ）及び残部ＷＣの組成を有するセメンテッドカーバイド製のＣＮＭＧ１２０４０８−ＱＭ型インサートにＣＶＤ法により０．７μｍＴｉＣ，０．５μｍＴｉ（ＣＯ），８．０μｍＴｉ（ＣＮ），３．０μｍＡｌ２Ｏ３及び２．８μｍＴｉＮをこの順番で被覆した。
Ａｌ２Ｏ３層はスウェーデン特許出願第９２０３８５２−０号に係る微細グレン化α−Ａｌ２Ｏ３を付与する方法で蒸着させた。ＴｉＮ層は４００mbarで蒸着させ、他の層は従来方法に従って蒸着させた。
【００２４】
被覆インサートには下記のように種々の方法により後処理を施こした。
バリアント１Ａ：後処理せず
バリアント１Ｂ：１．０bar で１５０メッシュのＡｌ2 Ｏ3 グリットで湿式ブラステイング（ブラスト処理）
バリアント１Ｃ：１．５bar で１５０メッシュＡｌ2 Ｏ3 グリッドで湿式ブラスト処理
バリアント１Ｄ：２．０bar で１５０メッシュのＡｌ2 Ｏ3 グリッドで湿式ブラスト処理
バリアント１Ｅ：２．０bar で３２５メッシュのＡｌ2 Ｏ3 グリッドで湿式ブラスト処理
バリアント１Ｆ：ＳｉＣを含有する円筒形ナイロンブラシでブラシ処理
バリアント１Ｇ：１Ｆに準じるが、より効果的処理をするために、インサートにブラシの中心を近づけて行うブラシ処理。
【００２５】
上記個別の処理により、ＴｉＮ外層の肉薄化度と滑性度に種々の相違が生じた。
バリアント１Ｂ：１Ａより大いに表面が滑かになっていた。ＴｉＮ層はインサートの全面を覆っていた。
バリアント１Ｃ：１Ａより大いに表面が滑かになっていた。ＴｉＮ層はインサートの全面を覆っていた。
バリアント１Ｄ：１Ａより大いに表面が滑かになっていた。ＴｉＮ層はエッジラインに沿って除去されて、Ａｌ2 Ｏ3 層が露出していた。
バリアント１Ｅ：１Ｂと同じ。
バリアント１Ｆ：１Ａより大いに滑かな表面になっていた。ＴｉＮ層はインサートの全面を覆っていた。
バリアント１Ｇ：１Ａより大いに滑かな表面になっていた。ＴｉＮ層は全エッジラインに沿って除去され、Ａｌ2 Ｏ3 層が露出していた。
バリアントの表面状態は図１Ａ−１Ｇに表現されている。
【００２６】
例２
５．５％Ｃｏ，８．６％立方晶炭化物（ＴｉＣ−ＴａＣ−ＮｂＣ）及び残部ＷＣの組成を有するＣＮＭＧ１２０４０８−ＱＭ型のセメンテッドカーバイド製インサートにＣＶＤ法により、０．６μｍＴｉＣ，０．４μｍＴｉ（ＣＯ），８．１μｍＴｉ（ＣＮ），８．１μｍＡｌ2 Ｏ3 及び０．９μｍＴｉＮをこの順番で被覆した。
【００２７】
Ａｌ2 Ｏ3 層はスウェーデン特許出願第９２０３８５３−０号に係る微細グレン化α−Ａｌ2 Ｏ3 を付与する方法で蒸着された。ＴｉＮ層は４００mbarで蒸着され、その他の層は従来方法で蒸着される。
【００２８】
被覆インサートには以下の通り、種々の方法による後処理を施した。
バリアント２Ａ：後処理せず
バリアント２Ｂ：１５０メッシュのＡｌ2 Ｏ3 グリッドで湿式ブラスト処理した。トップのＴｉＮ層はエッジラインに沿って並びに全レーキ面上で除去され、ブラックのＡｌ2 Ｏ3 層が露出された。
【００２９】
例３
５．５％Ｃｏ，８．６％立方晶炭化物（Ｔｉｃ−ＴａＣ−ＮｂＣ）及び残部ＷＣの組成を有するＣＮＭＧ１２０４０８−ＱＭ型のセメンテッドカーバイド製インサートに、ＣＶＤ法により、１．０μｍＴｉＣ，０．４μｍＴｉ（ＣＯ），７．７μｍＴｉ（ＣＮ）及び５．５μｍＡｌ2 Ｏ3 をこの順序で被覆した。
【００３０】
Ａｌ２Ｏ３層はスウェーデン特許出願第９２０３８５２−０号に係る微細グレン化α−Ａｌ２Ｏ３を付与する方法で蒸着された。
【００３１】
インサートは１５０メッシュのＡｌ2 Ｏ3 グリッド（バリアント３）による湿式ブラスト処理により後処理を施こされた。
【００３２】
例４
６．５％Ｃｏ，８．７％立方晶炭化物（Ｔｉｃ−ＴａＣ−ＮｂＣ）及び残部ＷＣの組成を有し、且つ２５μｍ厚のバインダ相に富んだ表面領域を有しているＣＮＭＧ１２０４０８−ＱＭ型のセメンテッドカーバイド製インサートに、ＣＶＤ法により７．９μｍＴｉＣ，４．２μｍＡｌ2 Ｏ3 及び３．５μｍＴｉＣをこの順序で被覆した。
Ａｌ2 Ｏ3 層はスウェーデン特許第９２０３８５３─０号に係る微細グレン化α−Ａｌ2 Ｏ3 層を付与する方法で蒸着された。
【００３３】
バリアント４Ａ：後処理なし
バリアント４Ｂ：インサートをＳｉＣを含有する円筒形のナイロンブラシでブラシ処理し、その結果として全エッジラインに沿ってＡｌ2 Ｏ3 の露出した滑らかな表面が得られた。
【００３４】
例５
６．５％Ｃｏ，８．７％立方晶炭化物（Ｔｉｃ−ＴａＣ−ＮｂＣ）及び残部ＷＣの組成を有し、且つ２５μｍ厚のバインダ相に富んだ表面領域を有しているＣＮＭＧ１２０４０８−ＱＭ型のセメンテッドカーバイド製インサートに、ＣＶＤ法により７．０μｍＴｉＣと５．１μｍＡｌ2 Ｏ3 をこの順序で被覆した。
【００３５】
Ａｌ２Ｏ３層はスウェーデン特許出願第９２０３８５２−０号に係る微細グレン化α−Ａｌ２Ｏ３層を付与する方法で蒸着された。
【００３６】
インサートは１５０メッシュのＡｌ2 Ｏ3 グリッドで湿式ブラスト処理された（バリアント５）。
【００３７】
例６
６．５％Ｃｏ，８．７％立方晶炭化物（Ｔｉｃ−ＴａＣ−ＮｂＣ）及び残部ＷＣの組成を有し、且つ２５μｍ厚のバインダ相に富んだ表面領域を有しているＣＮＭＧ１２０４０８−ＱＭ型のセメンテッドカーバイド製インサートにＣＶＤ法により５．４μｍＴｉ（ＣＮ），５．３μｍＡｌ2 Ｏ3 及び１．３μｍＴｉＮをこの順序で被覆した。
Ａｌ2 Ｏ3 層は従来方法で蒸着され、結果としてα−とκ−の同質異像結晶の混合物層として生成された。ＴｉＮ層は４００mbarで蒸着され、その他の層は従来方法で蒸着された。
【００３８】
バリアント６Ａ：後処理なし
バリアント６Ｂ：１５０メッシュのＡｌ2 Ｏ3 グリッドで湿式ブラスト処理し、その結果滑らかな表面が得られると共に、トップＴｉＮ層がエッジラインに沿って並びに全レーキ面上で除去されて、Ａｌ2 Ｏ3 が露出した。
【００３９】
例７
例１−６の工具インサートを合金鋼（ＡＩＳＩ１５１８，Ｗ−ｎｏ．１０５８０）に対する正面工作時のエッジラインのフレーキングに関して試験した。工作物の形状は切刃が１回転で３回断続するような形状とした。
【００４０】
切削データ：
切削スピード１３０−２２０μｍ／分
送り０．２mm／ver
切込み２．０mm
【００４１】
インサートは工作物に１度の切削操作で試行させた。下記の結果は切削時に被覆物にフレーキングの発生したエッジラインの割合として表現されている。
【００４２】
0003761932.tif 000003
【００４３】
上記の結果から分るように、最良の結果は微細化α−Ａｌ2 Ｏ3 層がエッジラインで露出されているときに得られた。滑らかな被覆面をもたらすが、α−Ａｌ2 Ｏ3 の露出はもたらさない後処理はフレーキング抵抗を何ら改良させる結果をもたらさない。バリアント６Ｂと６Ｃはエッジラインに露出したα／κ同質異像結晶を有するが、これらはエッジラインに露出したα−Ａｌ2 Ｏ3 層を有するバリアントのような良好なフレーキング抵抗を得ることが出来ない。
【００４４】
例８
例４，５からの切削インサートをボールベアリング鋼ＳＫＦ２５Ｂの縦方向旋削工作で試行させた。
切削データ：
切削スピード１８０ｍ／分
送り０．３６mm／ver
切込み２．０mm、冷媒使用
【００４５】
フランク摩耗（逃げ面摩耗）は２．５分後に初期摩耗の研究のために測定した。
バリアント        フランク摩耗，mm
４Ｂ                  ０．１３
５                    ０．２０
【００４６】
本例はフランク面（逃げ面）上のトップＴｉＣ層による改良されたフランク摩耗抵抗を示している。
【００４７】
【発明の効果】
本発明によれば、特に低炭素鋼やステンレス鋼の工作時に優れたフランク摩耗抵抗とクレータ摩耗抵抗を同時に発揮すると共に、被覆物のフレーキングの発生に対し高度の抵抗を発揮し、しかも作業者の裸眼により容易に使用切刃が区別出来る斯ゝる有益な特色を有する被覆切削工具インサートが得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】試験例中のバリアント１Ａのインサート表面を示す図面に代る顕微鏡写真である。
【図２】試験例中のバリアント１Ｂのインサート表面を示す図面に代る顕微鏡写真である。
【図３】試験例中のバリアント１Ｃのインサート表面を示す図面に代る顕微鏡写真である。
【図４】試験例中のバリアント１Ｄのインサート表面を示す図面に代る顕微鏡写真である。
【図５】試験例中のバリアント１Ｅのインサート表面を示す図面に代る顕微鏡写真である。
【図６】試験例中のバリアント１Ｆのインサート表面を示す図面に代る顕微鏡写真である。
【図７】試験例中のバリアント１Ｇのインサート表面を示す図面に代る顕微鏡写真である。
【図１】
0003761932.tif 000004
【図２】
0003761932.tif 000005
【図３】
0003761932.tif 000006
【図４】
0003761932.tif 000007
【図５】
0003761932.tif 000008
【図６】
0003761932.tif 000009
【図７】
0003761932.tif 000010