(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
炭素含有量０．５質量％以下の鋼スラブを加熱炉で加熱し、熱間粗圧延機で粗圧延して鋼板となし、次いで熱間仕上圧延機で仕上圧延した後に冷却してコイルに捲取ることを特徴とする成形性に優れた加工用熱延鋼板の製造方法において、粗圧延鋼板をＡｒ３変態点以上の温度で曲げ歪０．５％以上、曲げ歪速度０．０５Ｓ−１以上で捲取り、次いで、３秒以上１℃／Ｓ以下の冷却速度で保持し、その後捲戻し、そして、該鋼板の先端を、その前に粗圧延され圧延ラインを先行する鋼板の後端に接合して、熱間仕上温度をＡｒ３〜Ａｒ３＋５０℃以下の範囲で、かつ、熱間仕上圧延機入側の温度と熱間仕上圧延機出側の温度との差を１００℃以下となる条件で連続的に熱間仕上圧延を行うことを特徴とする成形性に優れ靭性の良好な加工用熱延鋼板の製造方法。
【請求項２】
炭素含有量０．５質量％以下の鋼スラブを加熱炉で加熱し、熱間粗圧延機で粗圧延して鋼板となし、次いで熱間仕上圧延機で仕上圧延した後に冷却してコイルに捲取ることを特徴とする成形性に優れた加工用熱延鋼板の製造方法において、前記加熱炉での加熱を１１５０℃以下の低温加熱とし、そして、粗圧延鋼板をＡｒ３変態点以上の温度で曲げ歪０．５％以上、曲げ歪速度０．０５Ｓ−１以上で捲取り、次いで、３秒以上１℃／Ｓ以下の冷却速度で保持し、その後捲戻し、そして、該鋼板の先端を、その前に粗圧延され圧延ラインを先行する鋼板の後端に接合して、熱間仕上温度をＡｒ３〜Ａｒ３＋５０℃以下の範囲で、かつ、熱間仕上圧延機入側の温度と熱間仕上圧延機出側の温度との差を１００℃以下となる条件で連続的に熱間仕上圧延を行うことを特徴とする成形性に優れ靭性の良好な加工用熱延鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、熱延連続化法による熱延鋼板の製造方法に係り、特に自動車や産業機械及びパイプ素材等に用いられる成形性に優れ靱性の良好な加工用熱延鋼板を連続的に熱間圧延して製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、自動車等の加工用鋼板の技術分野では、加工性の良い冷延鋼板が使用されていたが、素材のコストダウンのため最近は冷延鋼板に代わる素材として比較的安価な加工用熱延鋼板が使用されるようになってきている。
【０００３】
自動車、産業機械やパイプ素材等に用いられる加工用熱延鋼板の製造方法は、連続鋳造した鋼スラブを加熱炉で約１２００℃に加熱し、次いで熱間圧延機で粗圧延し、仕上圧延をした後に冷却水により冷却してコイルに捲取るのが一般的である。
【０００４】
この様な従来の熱延鋼板の製造方法では、鋼スラブ毎に熱間圧延して、仕上鋼板をランナウトテーブルに設けた冷却装置で冷却水によりラミナー冷却して捲取温度となった熱延鋼板をコイルに捲取っている。ところが、熱間仕上鋼板を冷却する際に、鋼板の先端から冷却しようとしても、鋼板の先端が冷却水の水柱と衝突し、水柱の影響力によって、鋼板が変形失速して通板上のトラブルが発生するので冷却処理をすることができなかった。この現象は、板厚が薄くなればなるほど顕著である。
【０００５】
そのため、従来は、熱延鋼板を捲取温度まで冷却する際は、通板上のトラブルを避けるために熱延鋼板の先端部を冷却することなしに、熱延鋼板の先端をピンチロールに噛み込ませて、その後に冷却を行っていた。このような従来の熱延鋼板の冷却方法では、鋼板の先端部は冷却処理されていないから、その部分は材質不良となり、製品として出荷する際に鋼板の冷却処理されていない先端部を切り捨てることが行われていて、製品歩留りが悪いという問題があった。
【０００６】
次いで、析出処理について説明すると、熱延鋼板に加工性を持たせるためには加工性に有害なＳやＮを除くために、ＭｎＳやＡｌＮとして析出処理する必要があり、曲げ歪を鋼板に付与してＭｎＳやＡｌＮを析出させるようにした方法が知られている。例えば、特公平７−７４３７６号公報には、粗圧延後の被圧延材に１１００℃以下Ａｒ3点以上の温度域で曲げ加工を施し、かつ上記温度域に１０秒以上保持する方法が開示されている。
【０００７】
本発明者は、曲げ歪による析出処理について更に研究した結果、先行技術に開示されているように単に曲げ歪を付与するだけでなく、特定の曲げ歪と、曲げ歪速度との両方の条件を鋼板に付与すると、ＭｎＳやＡｌＮの析出が促進され、鋼板の伸びが向上することを知見した。
【０００８】
また、加工用熱延鋼板の材質については、加工性と靱性とを兼ね備える必要がある。そこで、本発明者は、加工性を向上させると共に靱性をも向上させた加工用熱延鋼板の材質改善方法について研究し、仕上圧延条件を熱間仕上温度をＡｒ3＋５０℃以下の範囲で、且つ熱間仕上圧延機入側の温度と熱間仕上圧延機出側の温度との差を１００℃以下となる低等温圧延条件で、そして鋼板の全長に亘って連続的に熱間仕上圧延を行うことによって、γ粒の微細化を生じさせると加工性と共に靱性をも向上させることができることを知見して本発明を完成した。
【０００９】
そして、熱延鋼板の仕上温度分布について検討すると、加工性を劣化させないで、熱間圧延をするためには、圧延される鋼板の温度を少なくともＡｒ3変態点以上の温度とする必要がある。図１は従来の熱延鋼板の仕上げ温度分布を示す図である。図１に示すように、熱間圧延される鋼板の先端部の仕上温度が一番低く、後端部になるに従い仕上温度が高くなる。後端部の仕上温度が高くなる理由は、加工発熱によるものと考えられる。
【００１０】
なお、鋼板の仕上温度は鋼板の全長に亘って均一でなくばらついているため、従来の熱延方法では上記したようなγ粒の微細化に必要な狭い熱間仕上温度範囲に制御できず問題がある。
【００１１】
従来の加熱炉での加熱は、熱間加工される鋼板の最低仕上温度、即ち、鋼板の先端部の仕上げ温度がＡｒ3変態点以上の温度となるように加熱温度を選定しＡｒ3変態点よりもかなり高温の約１２００℃の温度に加熱することが行われていた。
【００１２】
この加熱を省エネルギー上のコストバランスから見ると、鋼板の先端部以外では、過剰加熱が行われていることとなっていて、コストバランスが悪いという問題がある。
【００１３】
鋼片を１１５０℃以下の低温で加熱し、熱間圧延をして加工性、耐２次加工脆性に優れた熱延鋼板とする方法が特開平１−１４９９２２号公報に提案されている。この方法は、低温加熱によって結晶粒の粗大化を防止して、圧延後の再結晶による結晶の細粒化を狙っているが、この方法も前述した熱延鋼板の先端部の温度低下の問題を解決するに至っておらず、鋼板全体に亘って均質な鋼板を得ることは技術的に困難であり、先端部の材質不良による歩留りを向上させることはできない。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】
そこで、本発明は、ＭｎＳやＡｌＮの析出物を微細化すると共に結晶粒を細粒化することにより、熱延鋼板の材質を全長に亘って向上させ、かつ均一にし、また先端部の材質不良による歩留りを向上させること、及び加熱炉における省エネルギーによるコストメリットを向上させ、且つ、生産性を向上させた成形性に優れ靭性の良好な加工用熱延鋼板を連続的に製造する方法を提供することを課題とするものである。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
（１）  炭素含有量０．５質量％以下の鋼スラブを加熱炉で加熱し、熱間粗圧延機で粗圧延して鋼板となし、次いで熱間仕上圧延機で仕上圧延した後に冷却してコイルに捲取ることを特徴とする成形性に優れた加工用熱延鋼板の製造方法において、粗圧延鋼板をＡｒ３変態点以上の温度で曲げ歪０．５％以上、曲げ歪速度０．０５Ｓ−１以上で捲取り、次いで、３秒以上１℃／Ｓ以下の冷却速度で保持し、その後捲戻し、そして、該鋼板の先端を、その前に粗圧延され圧延ラインを先行する鋼板の後端に接合して、熱間仕上温度をＡｒ３〜Ａｒ３＋５０℃以下の範囲で、かつ、熱間仕上圧延機入側の温度と熱間仕上圧延機出側の温度との差を１００℃以下となる条件で連続的に熱間仕上圧延を行うことを特徴とする成形性に優れ靭性の良好な加工用熱延鋼板の製造方法。
【００１６】
（２）  炭素含有量０．５質量％以下の鋼スラブを加熱炉で加熱し、熱間粗圧延機で粗圧延して鋼板となし、次いで熱間仕上圧延機で仕上圧延した後に冷却してコイルに捲取ることを特徴とする成形性に優れた加工用熱延鋼板の製造方法において、前記加熱炉での加熱を１１５０℃以下の低温加熱とし、そして、粗圧延鋼板をＡｒ３変態点以上の温度で曲げ歪０．５％以上、曲げ歪速度０．０５Ｓ−１以上で捲取り、次いで、３秒以上１℃／Ｓ以下の冷却速度で保持し、その後捲戻し、そして、該鋼板の先端を、その前に粗圧延され圧延ラインを先行する鋼板の後端に接合して、熱間仕上温度をＡｒ３〜Ａｒ３＋５０℃以下の範囲で、かつ、熱間仕上圧延機入側の温度と熱間仕上圧延機出側の温度との差を１００℃以下となる条件で連続的に熱間仕上圧延を行うことを特徴とする成形性に優れ靭性の良好な加工用熱延鋼板の製造方法。
【００１７】
以下本発明を詳細に説明する。なお、鋼成分の％は質量％を意味する。
【００１８】
本発明で製造する成形性に優れ靱性の良好なた加工用熱延鋼板は、自動車や産業機械及びパイプ素材等に用いられる引張り強さ（ＴＳ）が４００〜５００ＭＰａのＡｌキルド鋼、Ａｌ−Ｓｉキルド鋼、或いは、引張り強さ（ＴＳ）が５００ＭＰａ以上のハイテンやパイプ素材を対象としており、これら鋼板の成分及び成分範囲は以下の如くなっている。
【００１９】
Ｃ：０．５％以下、Ｍｎ：１．６％以下、Ｓｉ：０．８％以下、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０２５％以下を含有し、及びＴｉ：０．１００％以下、Ｎｂ：０．０６０％以下、Ｖ：０．０８０％以下、Ｃａ：０．００６０％以下、Ｎｉ：０．４０％以下の内から選択された一種以上を含有し、残部実質的にＦｅから成る成形性に優れた加工用熱延鋼板。
【００２０】
成形性に優れた加工用熱延鋼板中に含有されるＣは、硬化元素でありＣ含有量が多くなると硬質となり成形性が悪くなるので、成形性を向上させるにはＣ含有量は少ない方が好ましい。Ｃは最大０．５％迄含有させることができる。
【００２１】
Ｍｎは、靱性を付与するために必要な元素であるが、１．６％を超えると加工性を劣化させる。Ｓｉは、脱酸剤として添加するが多くなると硬化するので０．８％以下とした。Ｐ，Ｓは、不可避的に含有されるが、それぞれ０．０２５％を超えると加工性に悪影響がでる。Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃａ、Ｎｉは靱性を向上させるが、多くなると加工性を劣化させるので、Ｔｉ：０．１００％以下、Ｎｂ：０．０６０％以下、Ｖ：０．０８０％以下、Ｃａ：０．００６０％以下、Ｎｉ：０．４０％以下とした。
【００２２】
この様な理由で、上記に示す様な成分、成分範囲に調整されている。
【００２３】
次いで、析出処理について説明する。
【００２４】
ＭｎＳやＡｌＮの析出物をオーステナイト域で出来るだけ析出させることが高延性化につながるものである。そのため粗圧延鋼板にＡｒ3点以上で曲げ歪０．５％以上、曲げ歪速度０．０５Ｓ-1以上で捲取り、次いで、３秒以上１℃／Ｓ以下の冷却速度で保持し、その後捲戻すことによりＭｎＳやＡｌＮの析出物を析出させ、その後の仕上圧延でこれが核となり析出を著しく促進するものである。曲げ歪は、大きいほうが析出物の生成に効果があり、曲げ歪０．５％未満ではその効果が期待できないので０．５％以上とした。また、曲げ歪は、高温で付与しているため時間をかけて曲げ歪（転移）を付与しても、その歪みは消滅してしまい曲げ歪の効果が得られないので、短時間の曲げ歪速度で形成させることが大切である。実験の結果によれば、曲げ歪速度０．０５Ｓ-1以上でなければ延性を向上させる効果は得られないから、曲げ歪速度０．０５Ｓ-1以上とした。
【００２５】
また、析出物の生成のためには、３秒以上１℃／Ｓ以下の冷却速度に保持する必要があり、これ以上では析出物の生成に効果がない。
【００２６】
これらの要件が欠けると、ＭｎＳやＡｌＮの析出が効果的に行われない。
【００２７】
本発明の析出処理には、鋼板の巻取りを行うコイルボックス法（Ｉｒｏｎ  ａｎｄ  Ｓｔｅｅｌ  Ｅｎｇｉｎｅｅｒ，１９８１，Ｎｏ．１１，Ｐ．４５２）が使用できる。この方法は、鋼板を曲げると同時にコイル状に巻き取るため、保温効果を有していて、３秒以上１℃／Ｓ以下の冷却速度に保持するのに特別の加熱装置なしで行うことができる。
【００２８】
そして、後で述べる低温加熱によるＭｎＳやＡｌＮの１次析出を行わせて核を作っておくと、上記曲げ歪及び曲げ歪速度等で規制する析出処理による析出が著しく促進することが判明した。従って、低温加熱による析出処理と上記析出処理との両方の析出処理を組み合わせて析出処理を行うことが好適である。
【００２９】
引き続き結晶粒の微細化処理について説明する。
【００３０】
本発明者は、加工性を向上させると共に靱性をも向上させる加工用熱延鋼板の材質改善法について研究し、熱間仕上温度をＡｒ3＋５０℃以下の範囲で、且つ熱間仕上圧延機入側の温度と熱間仕上圧延機出側の温度との差を１００℃以下となる低等温圧延条件で、そして連続的に熱間仕上圧延を行うことによってγ粒の細粒化が生じて、鋼板の全長に亘って加工性と共に靱性が向上することを知見した。図２により説明する。図２は伸び（Ｅｌ）と引張り強さ（ＴＳ）の積と、及び入側温度（ＦＴ0 ）と出側温度（ＦＴ）との温度差（ΔＴ）との関係を示す図である。図に示すようにΔＴが小さくなるに従ってＥｌとＴＳとの積（Ｅｌ×ＴＳ）が高くなることが分かる。また、ΔＴが１００℃以下の場合にＥｌ×ＴＳが急激に高くなり細粒化の効果が著しいので、本発明では１００℃以下とした。また、このような効果が生じるのは、仕上温度がＡｒ3＋５０℃以下の範囲であって、これ以上の温度ではγ粒が粗大となり、再結晶による細粒化の効果が得られない。従来法では、鋼板の中間部において細粒化が可能としても、鋼板の先端部では、後で述べる図３に示す様に温度低下が大きくて細粒化可能の温度範囲を外れてしまうので、全長に亘って細粒化処理することは技術的に困難である。
【００３１】
ところが、本発明では仕上圧延を連続化することにより、鋼板の先端部が実質上なくなり、鋼板の全長に亘って低等温圧延をすることができるので、この熱延連続化と細粒化処理とを組み合わせることにより、初めて鋼板の全長に亘って細粒化を実現できた。
【００３２】
その結果、鋼板の全長に亘りて成形性に優れ靱性の良好な加工用熱延鋼板とすることができ、先端部の材質不良による製品歩留りを向上することができた。
【００３３】
更に、熱延鋼板の温度分布について説明する。
【００３４】
図３は、加熱炉温度と熱延鋼板の仕上温度との関係を模式的に示す図である。図３に示すように、従来の熱間圧延方法では、通常、加熱炉で約１２００℃に加熱した状態の鋼スラブを熱間圧延しているが、熱延仕上鋼板の中間部の温度は約９００℃、熱延仕上鋼板の先端部はＡｒ3変態点近傍の温度にそれぞれ低下していた。この様に熱延仕上鋼板の先端部の温度低下が著しいものであった。
【００３５】
ところが、本発明では、粗圧延された熱延鋼板の先端を、その前に粗圧延され熱延ラインを先行する熱延鋼板の後端に接合してあるので、連続的に熱間圧延をすることが可能となり、しかも、その熱間圧延は等速圧延とすることができるので、鋼板の全長に亘って圧延条件が同じとなり、従来のバッチ型の熱間圧延の加速圧延とは異なって、熱延仕上鋼板の温度低下のバラツキが生じない。即ち、本発明の熱延連続化法によれば、鋼板の先端部が存在しないので、熱延条件が従来の熱延仕上鋼板の中間部に相当するだけの圧延となるので、熱延仕上鋼板の温度低下は一定となり、図３の●印に示すようにその温度低下も少ないし、鋼板の全長に亘って均質な材質にすることができる。
【００３６】
このような理由により、本発明では、加熱炉での温度を従来の温度よりも低く設定でき、実験によれば、熱延仕上鋼板の温度をＡｒ3変態点以上にするためには１１５０℃以下の低温加熱であれば充分であることが分かった。また、従来のように１２００℃の加熱温度では、鋼中にＭｎＳやＡｌＮの析出が充分でないが、１１５０℃以下の低温加熱を行えば、鋼中にＭｎＳやＡｌＮの析出が生じ、このまま共に再結晶による結晶の細粒化が生じて、鋼板の加工性、特に伸びと靱性を向上する効果が生じ、鋼板の全長に亘ってその材質が改善されたものとなるのである。
【００３７】
即ち、１１５０℃を越える加熱温度は過剰加熱となり省エネルギー上のコストメリットが得られないし、鋼中にＭｎＳやＡｌＮの析出が生じず、また、結晶粒が粗大化して材質改善が行われなわれず好ましくないので、本発明での加熱温度は高温加熱が必須となる１１５０℃以下の低温加熱とした。また、９５０℃以下では熱間仕上温度がＡｒ3変態点以下となって加工性を劣化させるから好ましくない。
【００３８】
なお、ＮｂやＴｉ等を添加しその析出強化を利用する鋼は、高温加熱により、ＮｂやＴｉを一度溶体化処理する必要がある。このような鋼については低温加熱はできないが、仕上圧延時の細粒化処理をとることにより加工性と靭性の向上が期待できる。
【００３９】
また、本発明では、粗圧延された熱延鋼板の先端と、先行する熱延鋼板の後端とを溶接によって接合する。接合された鋼板は一体となるから、連続的に熱間仕上圧延をすることができ、熱延仕上鋼板の最初の先端部を捲取機のピンチロールに噛み込ませれば、それ以降は連続して冷却装置によって冷却水による冷却が可能となるものであり、捲取温度に冷却された熱延仕上鋼板は、捲取機で捲取る。なを、熱延仕上鋼板は、所定の長さで切断機によって切断され捲取機で捲取られるが、切断部位は接合部であることが好ましい。
【００４０】
本発明によれば、最初の熱延鋼板の先端部は従来と同様に冷却されていないので材質不良となるものの、それ以降に連続的に熱延された鋼板は、鋼板の先端部が存在しないので全て冷却することが可能となり、材質不良部分が存在しないこととなり、先端部の材質不良による製品歩留りが向上できる。
【００４１】
更に、請求項２の発明の様に、１１５０℃以下の低温加熱の析出処理と、曲げ歪０．５％以上、曲げ歪速度０．０５Ｓ-1以上で３秒以上１℃／Ｓ以下の冷却速度で保持する析出処理と熱間仕上温度を狭い範囲に制御する結晶の細粒化処理とを組み合わせると、加工用熱延鋼板の延性と靱性とが向上できる。
【００４２】
【発明の実施の形態】
本発明を図に基づいて説明する。
【００４３】
図４は、熱延連続化法における成形性に優れた加工用熱延鋼板の製造方法の概要を示す図である。
【００４４】
図４に示すように、加熱炉１で例えば１１５０℃以下に加熱された炭素含有量０．５％以下の鋼スラブは、粗圧延機２で熱間圧延され、これをＡｒ3変態点以上の温度で曲げ歪０．５％以上、曲げ歪速度０．０５Ｓ-1以上で巻取って粗圧延コイル３とし、次いで３秒以上１℃／Ｓ以下の冷却速度で保持し、その後捲戻す。捲戻された粗圧延コイル３の先端は、溶接用切断機４でもって切断され溶接に適する先端開先が形成される。圧延ラインを先行する粗圧延鋼板が仕上圧延機に搬送され仕上圧延されるが、その後端は同じく溶接用切断機４でもって切断され溶接に適する後端開先が形成される。先行する粗圧延鋼板の後端と後行の粗圧延鋼板の先端とは、溶接装置５により溶接して接合される。
【００４５】
溶接装置５は、移動台車からなっており粗圧延鋼板の後端の移動速度と同期して移動することができるように制御されていて、移動台車を移動させながら先行する粗圧延鋼板の後端と後行の粗圧延鋼板の先端とを溶接する。溶接法は、レーザービーム溶接法が適するが、他の公知の溶接法も適用できる。
【００４６】
溶接装置５によって一体に接合され長尺となった粗圧延鋼板は、仕上圧延機６で熱間仕上温度をＡｒ3＋５０℃以下の範囲で、且つ熱間仕上圧延機入側の温度と熱間仕上圧延機出側の温度との差を１００℃以下となる条件で連続的に仕上圧延され、次いで、ランナウトテーブルに設置された冷却装置７により捲取温度に水冷却された後に、コイルとして捲取機９で捲取られる。仕上鋼板は所定の長さを捲取られると、切断機８で切断され別のコイルとして捲取機９で捲取られる。なお、切断機８による切断部位は、溶接装置５で接合した部位を切断することが好ましい。
【００４７】
本発明では、粗圧延鋼板の先端を圧延ラインを先行する粗圧延鋼板の後端と接合して長尺の鋼板とするので、連続して熱間仕上圧延をすることができる。そのため、熱延鋼板は、最初の先端部以外に先端部が存在しなく、鋼板は捲取機のピンチロールで常に支持されることとなるので、熱間仕上鋼板の冷却は、連続的に冷却装置で水冷却することが可能となる。したがって、従来のバッチ型熱延方法のように冷却されずに材質不良となる鋼板先端部分は最初を除いて無くなる。
【００４８】
また、本発明では、上記に述べた様に曲げ歪及び曲げ歪速度等を規制した析出処理、および仕上温度範囲を規制した細粒化処理と、必要に応じて請求項２のように低温加熱を組み合わせて析出処理と細粒化処理を施すみものであるため、仕上圧延中にＭｎＳやＡｌＮの析出物を核として微細析出物および結晶粒の細粒化の促進がはかられ、高延性で靱性に優れた加工用熱延鋼板が得られる。そして、連続的に熱間仕上圧延を行うものであるため、熱間仕上圧延中の鋼板全体に温度低下のバラツキがなく、材質も鋼板全長に亘って均質となり、鋼スラブを加熱する加熱温度も、従来の熱延方法の加熱温度１２００℃よりも低温の１１５０℃以下の低温加熱温度に設定できる。
【００４９】
【実施例】
以下、本発明の実施例と比較例とについて述べる。
【００５０】
表１に示す成分の鋼材を用いて、表２に示す処理条件で加工用熱延鋼板を製造した。
【００５１】
表２に示すようＮｏ．１〜３の本発明の実施例はＮｏ．４〜１１の比較例よりもＡ鋼材及びＢ鋼材についてみると、それぞれＴＳ×Ｅｌと脆性遷移温度が格段に優れていて、材質評価は良好であった。
【００５２】
なお、Ｎｏ．２のＡ鋼材を用いて１１００℃の低温加熱を施した実施例は、Ｎｏ．１のＡ鋼材を用いて１２００℃に加熱した実施例よりもＴＳ×Ｅｌが高く、低温加熱した方が材質が優れたものとなっていた。
【００５３】
【表１】
0003834094.tif 000002
【００５４】
【表２】
0003834094.tif 000003
【００５５】
【発明の効果】
本発明の熱延連続化法による成形性に優れた加工用熱延鋼板の製造方法によれば、析出処理および結晶の細粒化処理によって高延性で靱性に優れた加工用熱延鋼板を得ることができ、鋼板の全長に亘って均質なものになり、また、低温加熱により加熱炉原単位の低下がはかれ、更に、熱延鋼板の先端部の材質不良による製品歩留りを向上させることがでる。その上、高い生産性を達成することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】熱延鋼板の仕上温度分布を示す図である。
【図２】伸び（Ｅｌ）と引張り強さ（ＴＳ）の積と、及び入側温度（ＦＴ0 ）と出側温度（ＦＴ）との温度差（ΔＴ）との関係を示す図である。
【図３】加熱温度と熱延鋼板の仕上温度との関係を模式的に示す図である。
【図４】本発明の熱延連続化法による成形性に優れた加工用熱延鋼板の製造方法の概要を示す図である。
【符号の説明】
１  加熱炉
２  粗圧延機
３  粗圧延コイル
４  溶接用切断機
５  溶接装置
６  仕上圧延機
７  冷却装置
８  切断機
９  捲取機
【図１】
0003834094.tif 000004
【図２】
0003834094.tif 000005
【図３】
0003834094.tif 000006
【図４】
0003834094.tif 000007