(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
駆動軸に対して偏心可能なカムリングと、
このカムリングの内側に収容され前記駆動軸を中心に回転するロータと、
このロータ外周に伸縮自在に備えられた複数のベーンと、
これらのベーンの間に画成された吐出側ポンプ室からの作動流体を外部の油圧機器へ供給する吐出ポートと、
前記カムリングの両側に形成された第１と第２の流体圧力室と、
前記吐出側ポンプ室と前記吐出ポートとの間に設けられた可変オリフィスと、
前記第１の流体圧力室に前記可変オリフィス上流圧を導入する第１の圧力導入手段と、
前記第２の流体圧力室に前記ロータ回転数に応じた圧力を導入する第２の圧力導入手段と、
前記カムリングの前記第２の流体圧力室側への動作に追従して収縮して前記可変オリフィスの開口面積を狭める制御プランジャと、
この制御プランジャを前記カムリング側に付勢する付勢手段と、
を備えた可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記第２の圧力導入手段を、前記可変オリフィス上流圧を前記第２の流体圧力室に導入する第１の絞り手段と、前記可変オリフィス下流圧を前記第２の流体圧力室に導入する第２の絞り手段とから構成したことを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項２】
前記第１と第２の流体圧力室は前記カムリング外周とアダプタリングとの間に画成され、前記制御プランジャと略同軸上にフィードバックピンを備え、このフィードバックピンを前記アダプタリングに形成した貫通穴に貫通させ、前記フィードバックピンの一端を前記制御プランジャに当接させ、他端を前記カムリングに前記第２の流体圧力室側から当接させるとともに、前記第２の絞り手段を前記フィードバックピン外周と前記貫通穴の間に形成された環状隙間から構成したことを特徴とする請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば車両のパワーステアリング装置に用いられる、可変容量型ベーンポンプの改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】
車両のパワーステアリング装置等に用いられる可変容量型ベーンポンプにおいて、ポンプ吐出流量に適切な特性を与えうるものが、本出願人による特願平１０−２４８２８６号に提案がなされている。
【０００３】
図４には、この特願平１０−２４８２８６号の可変容量型ベーンポンプを示す。図示されるように、ベーンポンプは、アダプタリング１０３内にカムリング１０５を揺動自在に収容し、このカムリング１０５内に、複数のベーン１１１を備えたロータ１０６を回転自在に配設して構成される。カムリング１０５の両側には、第１の流体圧力室１３１と第２の流体圧力室１３２が画成され、これらの流体圧力室１３１、１３２の相反的な拡縮によりカムリング１０５の偏心量が決定される。
【０００４】
ベーンポンプが作動すると、ベーン１１１により画成された吐出側圧力室の油圧は、可変オリフィス１２５を通って減圧されて、カムリング１０５の第２の流体圧力室１３２側に配設された制御プランジャ１２１内部に導入され、さらに吐出ポート１１８に導かれて、外部の油圧機器（例えばパワーステアリング装置）に供給される。また、この制御プランジャ１２１の先端部は、アダプタリング１０３の貫通穴１０３ａを貫通して第２の流体圧力室１３２に達し、さらに制御プランジャ１２１内部に収容されたスプリング１２２によりカムリング１０５側面に押しつけられた状態となっている。
【０００５】
ベーンポンプの回転数が上昇し、可変オリフィス１２５の上流圧と下流圧の差圧が大きくなると、この差圧により弁ポジションが変動する制御バルブ１４０が作動し、第１の流体圧力室１３１に、前記吐出側圧力室の油圧（可変オリフィス１２５の上流圧）が導入される。一方、第２の流体圧力室には、制御プランジャ１２１と貫通穴１０３ａの間の隙間からなる絞り１２９Ａまたは制御プランジャ１２１先端に設けられた絞り１２９Ｂを介して、可変オリフィス１２５の下流圧が導入されている。このため、可変オリフィス１２５の上流と下流の差圧が大きくなると、カムリング１０５は第２の流体圧力室１３２側に押し戻されて偏心量が小さくなるので、ポンプ吐出流量が減少していく。
【０００６】
さらに、このカムリング１０５の動作により、カムリング１０５側面に当接する制御プランジャ１２１は後退し、制御プランジャ１２１の基端側が、可変オリフィス１２５の開口面積を狭めていく。
【０００７】
このように、ポンプの高速回転領域では、カムリング１０５の偏心量の減少と可変オリフィス１２５の開口面積の縮小の効果が相まって、ポンプ吐出流量が小さな値で安定するような流量特性が得られる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、この特願平１０−２４８２８６号の可変容量型ベーンポンプは、第２の流体圧力室１３２の圧力に可変オリフィス１２５下流の油圧のみに依存するようになっているので、負荷圧（吐出ポート１１８の圧力）が変動すると、この圧力変動が第２の流体圧力室１３２の圧力に大きく影響してしまう。このため、カムリング１０５の動作が不安定となり、結果としてポンプの流量特性が安定しない問題点があった。
【０００９】
本発明は、このような問題点に着目してなされたもので、負荷圧が変動した場合でも安定した流量特性を得ることができる可変容量型ベーンポンプを提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
第１の発明では、駆動軸に対して偏心可能なカムリングと、このカムリングの内側に収容され前記駆動軸を中心に回転するロータと、このロータ外周に伸縮自在に備えられた複数のベーンと、これらのベーンの間に画成された吐出側ポンプ室からの作動流体を外部の油圧機器へ供給する吐出ポートと、前記カムリングの両側に形成された第１と第２の流体圧力室と、前記吐出側ポンプ室と前記吐出ポートとの間に設けられた可変オリフィスと、前記第１の流体圧力室に前記可変オリフィス上流圧を導入する第１の圧力導入手段と、前記第２の流体圧力室に前記ロータ回転数に応じた圧力を導入する第２の圧力導入手段と、前記カムリングの前記第２の流体圧力室側への動作に追従して収縮して前記可変オリフィスの開口面積を狭める制御プランジャと、この制御プランジャを前記カムリング側に付勢する付勢手段とを備えた可変容量型ベーンポンプにおいて、前記第２の圧力導入手段を、前記可変オリフィス上流圧を前記第２の流体圧力室に導入する第１の絞り手段と、前記可変オリフィス下流圧を前記第２の流体圧力室に導入する第２の絞り手段とから構成した。
【００１１】
第２の発明では、前記第１と第２の流体圧力室は前記カムリング外周とアダプタリングとの間に画成され、前記制御プランジャと略同軸上にフィードバックピンを備え、このフィードバックピンを前記アダプタリングに形成した貫通穴に貫通させ、前記フィードバックピンの一端を前記制御プランジャに当接させ、他端を前記カムリングに前記第２の流体圧力室側から当接させるとともに、前記第２の絞り手段を前記フィードバックピン外周と前記貫通穴の間に形成された環状隙間から構成した。
【００１２】
【発明の作用および効果】
第１の発明では、第１の圧力導入手段により第１の流体圧力室に可変オリフィス上流圧が導入される一方、第２の流体圧力室には、第２の圧力導入手段を構成する第１と第２の絞り手段により、可変オリフィス上流圧と可変オリフィス下流圧が導入される。これにより、ポンプが高速回転領域に入って可変オリフィスの上流と下流の圧力差が大きくなると、第２の流体圧力室が縮小し、カムリングの偏心量が小さくなり、また可変オリフィスの開口面積が狭められるので、ポンプ高速化移転領域ではポンプ吐出流量が減少していく流量特性が得られる。この場合、第２の流体圧力室には、可変オリフィスの上流圧と下流圧の中間圧が導入されるようになっているので、第２の流体圧力室の圧力は、可変オリフィスの下流圧のみが導入される場合と比較して、負荷圧（吐出ポート）が変動した場合でも、この圧力変動の影響を受ける割合は少ない。したがって、カムリングの動作は安定したものとなり、安定したポンプ流量特性を得ることができる。
【００１３】
また、第２の発明では、第２の流体圧力室へ可変オリフィス下流圧を導入する環状隙間は、制御プランジャとは分離されたフィードバックピンと貫通穴の間に形成されるものであるので、環状隙間の開口面積は、制御プランジャの組み立て誤差による制約を受けることはなく設定できる。したがって、環状隙間によるダンピング効果を適切に設定でき、カムリングの動作を適切に安定化させることができる。
【００１４】
【発明の実施の形態】
以下、添付図面に基づいて、本発明の実施の形態について説明する。
【００１５】
図１、図２には、本実施の形態の可変容量型ベーンポンプを示す。
【００１６】
図示されるように、ハウジング１の略円形の収容凹部１ａには、その底面（最奥部の側面）側から、サイドプレート２、アダプタリング３が積層状態で収容される。アダプタリング３の内側には、円環状のカムリング５が、ピン４を回動支点として後述の駆動軸８の左右に揺動可能に支持されている。このカムリング５の内側には、ロータ６が収容される。また、収容凹部１ａの開口端は、カバー７により封鎖され、アダプタリング３、カムリング５、ロータ６の側面（サイドプレート２と反対側の側面）は、カバー７に当接してシールされる。
【００１７】
収容凹部１ａの底面には貫通穴１ｂが形成され、この貫通穴１ｂには、駆動軸８がメタル軸受９を介して回転自在に支持される。また、この駆動軸８の先端側は、サイドプレート２、ロータ６を貫通して、カバー７に形成された支持穴７ａに達し、この支持穴７ａにメタル軸受１０を介して回転自在に支持されている。また、ロータ６は、この駆動軸８とスプライン結合し、駆動軸８と一体に回転するようになっている。なお、駆動軸８は図示されない動力機関により回転駆動される。
【００１８】
ロータ６の外周に形成された複数の切り欠きには、それぞれ、ベーン１１がロータ６の半径方向に出没自在に収容される。これにより、駆動軸８の回転によりロータ６が回転すると、切り欠きから伸び出したベーン１１の先端が、カムリング５の内周面に当接し、これらの各ベーン１１の間に複数のポンプ室１２が画成される。
【００１９】
サイドプレート２には、キドニー型の高圧凹溝１３Ａと低圧凹溝１４Ａが形成される。高圧凹溝１３Ａと低圧凹溝１４Ａは、駆動軸８を挟んで対称な位置に形成され、それぞれ吐出側と吸込側のポンプ室１２に臨むようになっている。また、カバー７には、ロータ６を挟んでサイドプレート２側の高圧凹溝１３Ａおよび低圧凹溝１４Ａと相対する位置に、キドニー型の高圧凹溝１３Ｂと低圧凹溝１４Ｂが形成され、それぞれ吐出側と吸込側のポンプ室１２に臨んでいる。
【００２０】
高圧凹溝１３Ａは、サイドプレート２を貫通する高圧通路１５を介して、収容凹部１ａ底部（最奥部）に形成された高圧室１６に連通する。この高圧室１６は、後述するように可変オリフィス２５を介して吐出ポート１８と連通する。また、低圧凹溝１４Ｂは、カバー７に形成された低圧通路１７を介して、吸込ポート１９（さらにはタンクＴ）と連通する。
【００２１】
カムリング５は、前述したようにピン４を回動支点として駆動軸８の左右に揺動可能であり、図１に示すように駆動軸８に対して偏心した位置をとり得る。これにより、駆動軸８の回転とともにロータ６が図１の反時計回転方向に回転すると、この回転に伴って各ポンプ室１２の容積が変わって行く。そして、この回転とともに拡大する吸込側（低圧凹溝１４Ａ、１４Ｂ側）のポンプ室１２には吸込ポート１９からの作動油が吸い込まれる一方、この回転とともに縮小する吐出側（高圧凹溝１３Ａ、１３Ｂ側）のポンプ室１２からは吐出ポート１８に向けて作動油が吐出される。
【００２２】
ハウジング１の側部には、収容凹部１ａに開口する（詳しくは、後述する第２の流体圧力室３２に開口する）プラグ穴１ｃが形成される。このプラグ穴１ｃは、プラグ２０が螺合状態で取り付けられることにより閉止される。
【００２３】
このプラグ２０の収容凹部１ａ側に延びる先端側にはシリンダ穴２０ａが開口し、このシリンダ穴２０ａには制御プランジャ２１が摺動自在に収容される。この制御プランジャ２１には、基端側に開口するプランジャ中空部２１ａが形成されている。このプランジャ中空部２１ａ内にはスプリング２２が収容される。このスプリング２２は、シリンダ穴２０ａの底面とプランジャ中空部２１ａの底面との間に介装されており、制御プランジャ２１をアダプタリング３側に付勢している。
【００２４】
このように制御プランジャ２１の中空部２１ａ内にスプリング２２を収容する構成を採ることにより、可変容量ポンプの小型化を図ることができる。なお、スプリング２２をプランジャ中空部２１ａに収容できるほど小型化したとしても、後述するように、第１の流体圧力室３１の反力Ｆ１には、スプリング２２のバネ力ＦSとともに第２の流体圧力室３２の反力Ｆ２が対抗するようになっているので、問題は生じない。
【００２５】
制御プランジャ２１の先端側（アダプタリング３側）には、フィードバックピン６０が備えられ、制御プランジャ２１と略同軸上に配設される。このフィードバックピン６０は、基端が制御プランジャ２１の先端に当接するとともに、アダプタリング３に形成された貫通穴３ａを貫通して、先端がカムリング５の側面に当接する。
【００２６】
このような構成により、制御プランジャ２１の動作は、フィードバックピン６０を介してカムリング５に伝達され、制御プランジャ２１内のスプリング２２のバネ力は、カムリング５をその最大吐出位置に付勢するように作用する。
【００２７】
また、フィードバックピン６０の外径と貫通穴３ａの内径との間には、環状隙間６１が形成され、第２の流体圧力室３２は、流体室２７（可変オリフィス２５の下流側）と、この環状隙間６１を介して連通する。この場合、制御プランジャ２１をアダプタリング３の貫通穴３ａに貫通させた場合と異なり、貫通穴３ａに貫通するフィードバックピン６０は制御プランジャ２１と分離されているので、フィードバックピン６０の外径と貫通穴３ａの内径の設定には、制御プランジャ２１をベーンポンプに組み込むときの組み立て誤差分を考慮する必要はない。したがって、環状隙間６１の大きさは、第２の流体圧力室３２と流体室２７との間の絞り特性のみを考慮して設定することができ、第２の流体圧力室３２の圧力制御の精度が高まる。
【００２８】
プラグ２０の外周の所定の位置には凹部２０ｂが形成される。この凹部２０ｂとプラグ穴１ｃの間に囲まれる領域に、環状の流体室２３が形成される。また、凹部２０ｂには、プラグ２０の側面を貫通してプラグ２０の外周側とシリンダ穴２０ａとを連通する可変オリフィス２５が開口する。高圧室１６からの作動油は、ハウジング１に形成された流体通路３６を介して流体室２３に導入され、さらに可変オリフィス２５を介してシリンダ穴２０ａおよびプランジャ中空部２１ａに導入される。プラグ穴１ｃの開口端部にはＯリング２４が備えられ、流体室２３のシールは確実になされるようになっている。
【００２９】
可変オリフィス２５の開口面積は、シリンダ穴２０ａ内で摺動する制御プランジャ２１の基端側エッジ２１ｂにより調節される。すなわち、可変オリフィス２５は、制御プランジャ２１がシリンダ穴２０ａ内に後退して来るにしたがって基端側エッジ２１ｂと重なって、その開口面積が狭められるようになっている。
【００３０】
制御プランジャ２１の側面には、複数の貫通孔２６が形成される。プランジャ中空部２１ａは、これらの貫通孔２６を介して、ハウジング１の収容凹部１ａとアダプタリング３の間に形成された流体室２７に常時連通する。この流体室２７は、連通路２８を介して吐出ポート１８に連通する。これにより、プランジャ中空部２１ａは、貫通穴２６、流体室２７および連通路２８を介して、常時、吐出ポート１８と連通している。
【００３１】
アダプタリング３とカムリング５との間の隙間からなる空間は、ピン４およびアダプタリング３に固定されたシール３０により、制御プランジャ２１側の第２の流体圧力室３２と、制御プランジャ２１と反対側の第１の流体圧力室３１とに画成される。これらの流体圧力室３１、３２は、ピン４を支点としたカムリング５の揺動により、相反的に拡大または縮小する。
【００３２】
第２の流体圧力室３２にはオリフィス６２が開口し、第２の流体圧力室３２はオリフィス６２を介して高圧室１６側（可変オリフィス２５の上流側）と連通する。また、前述したように、第２の流体圧力室３２は、フィードバックピン６０と貫通穴３ａの間に形成された環状隙間６１（絞り）を介して、流体室２７（可変オリフィス２５の下流側）とも連通している。これにより、第２の流体圧力室３２に導入される油圧は、可変オリフィス２５の上流圧と下流圧の中間圧となる。
【００３３】
可変容量型ベーンポンプには、制御バルブ４０が一体に備えられる。
【００３４】
この制御バルブ４０のスプール４１は、ハウジング１に形成されたシリンダ４２に、基端側から摺動自在に収容される。シリンダ４２の開口端はプラグ４３により閉鎖される。スプール４１の基端とシリンダ４２の底部の間には、リターンスプリング４４が介装され、スプール４１はこのリターンスプリング４４によりプラグ４３側に付勢される。
【００３５】
スプール４１は、基端にランド部４１ａを備え、また軸方向の中央付近にランド部４１ｂを備える。これらのランド部４１ａ、４１ｂにより、シリンダ４２は、シリンダ４２底面とランド部４１ａ（スプール４１基端）との間の低圧流体室４５と、ランド部４１ａ、４１ｂの間のドレン流体室４６と、ランド部４１ｂとプラグ４３との間の高圧流体室４７とに画成される。
【００３６】
低圧流体室４５は、オリフィス４８、流体圧力通路４９を介して、可変オリフィス２５下流の吐出ポート１８と連通する。また、ドレン流体室４６は、ドレンポート５０からドレン通路５７に接続され、タンクＴに連通する。また、高圧流体室４７は、流体圧力通路５８に接続され、流体通路３６から分岐する流体圧力通路５９を介して高圧室１６と連通する。
【００３７】
さらに、ドレン流体室４６および高圧流体室４７は、スプール４１の摺動位置にしたがって、ハウジング１に形成されシリンダ４２に開口する流体圧力通路５１およびアダプタリング３に形成されたオリフィス５２を介して、第１の流体圧力室３１に連通する。
【００３８】
詳しく説明すると、図３に詳細に示すように、ランド部４１ｂのスプール軸方向の略中央には、ランド部４１ｂ外周を１周する環状溝５３が形成される。さらに、ランド部４１ｂには、この環状溝５３をドレン流体室４６に連通させるように、スプール軸方向に沿ってスリット５４が切り欠かれる。環状溝５３と高圧流体室４７とは、ランド部４１ｂの切り欠かれていないシール部５５でシールされる。このような構成により、ポンプ作動の初期においては、流体圧力通路５１の開口は環状溝５３およびスリット５４を介してドレン流体室４６にのみ連通しているが、ポンプ回転数（高圧流体室４７に導入されるポンプ室圧）が上昇してスプール４１（ランド部４１ｂ）が図の右方向に移動すると、流体圧力通路５１は高圧流体室４７と連通し始める。これにより、高圧流体室４７から流体圧力通路５１を介してドレン流体室４６に向かう作動油の流れが生じ、流体圧力通路５１と連通する第１の流体圧力室３１の圧力は、高圧流体室４７と流体圧力通路５１との間の開度に応じて、メータイン制御されることになる。
【００３９】
なお、このようなベーンポンプにおいて、ポンプ吐出流量特性は、制御バルブ４０の形状、スプリング２２のバネ特性、可変オリフィス２５の形状や開口位置、環状隙間６１の開口面積、オリフィス６２の形状等により決まるので、制御バルブ４０の変更、スプリング２２の変更、および可変オリフィス２５の形状や開口位置等の変更によって、自由に調整することができる。この場合、上述のようにスプリング２２は制御プランジャ２１のプランジャ中空部２１ａ内部に収容され、スプリング２２および可変オリフィス２５はプラグ２０のユニット（プラグ２０、制御プランジャ２１、スプリング２２等からなるユニット）内に一体に含まれる構成となっているので、ポンプ回転数に対するポンプ吐出流量の特性変更は、このユニット交換によって、他のポンプ部品の変更を伴うことなく、極めて容易かつ低コストで行い得る。
【００４０】
つぎに全体的な作用を説明する。
【００４１】
可変容量型ベーンポンプの停止状態では、カムリング５は、図１に示すように、制御プランジャ２１（スプリング２２）に付勢されて、第１の流体圧力室３１側に最大に偏心した位置にある。この状態からベーンポンプを作動させると、ロータ６の回転に伴い、ポンプ室１２から高圧室１６に作動油が吐出される。この高圧室１６の作動油は、可変オリフィス２５により減圧されて流体室２７に導かれ、流体室２７および連通路２８を経て吐出ポート１８から外部の油圧機器（例えばパワーステアリング装置）へと供給される。
【００４２】
また、高圧室１６の油圧は、流体圧力通路５９を介して、制御バルブ４０の高圧流体室４７にも導入される。この場合、制御バルブ４０のスプール４１は、ポンプ作動の初期（ポンプ回転数が小さい低速回転領域）においては、リターンスプリング４４のバネ力および低圧流体室４５の油圧（高圧室１６の油圧が可変オリフィス２５および固定オリフィス６１で減圧された圧力）に基づく反力により、プラグ４３側に押し戻されている。このため、ランド部４１ｂの環状溝５３は、流体通路５１の開口と重なる位置にあり、第１の流体圧力室３１の圧力は流体通路５１を介してドレンされており、カムリング５は第１の流体圧力室３１側に最大に偏心した位置に保持されたままである。これにより、ポンプの低速回転領域においては、吐出ポート１８からのポンプ吐出流量は、ポンプ回転数に比例して速やかに上昇していく。
【００４３】
なお、このようなポンプ作動において、第２の流体圧力室３２には、流体室２７の圧力（可変オリフィス２５の下流圧）は環状隙間６１を介して導かれるとともに、高圧室１６の油圧（可変オリフィスの上流圧）もオリフィス６２を介して導入されている。
【００４４】
このようにポンプ回転数が上昇して高速回転領域に至ると、可変オリフィス２５を通過する流量が増大する。これにしたがって可変オリフィス２５前後の差圧が増大し、制御バルブ４０の高圧流体室４７の圧力と低圧流体室４５の圧力の差圧が大きくなって行く。この結果、制御バルブ４０のスプール４１は、リターンスプリング４４のバネ力および低圧流体室４５からの反力に抗して、高圧流体室４７を拡大する方向（図１の右方向）に押し戻される。この結果、ランド部４１ｂの環状溝５３は、流体通路５１の開口より図１の右側にまで移動し、流体通路５１は高圧流体室４７に連通する。
【００４５】
この制御バルブ４０の切り換えにより、それまでドレンされていた第１の流体圧力室３１は、高圧流体室４７に連通し、油圧が上昇する。これにより、カムリング５は、この第１の流体圧力室３１の油圧（可変オリフィス２５の上流圧）に基づく反力Ｆ１が、第２の流体圧力室３２の油圧（可変オリフィス２５の上流圧と下流圧の中間圧）に基づくＦ２と、スプリング２２によるバネ力Ｆｓとの和（Ｆ２＋Ｆｓ）と釣り合うところまで、制御プランジャ２１側に押し戻され、偏心量が小さくなって行く。
【００４６】
カムリング５の偏心量が小さくなると、ポンプ回転に伴うポンプ室１２の容積の変化量が小さくなり、これにしたがって、このポンプ室１２の容積の変化量に比例する、ポンプの１回転に対するポンプ吐出流量（単位吐出流量）は小さくなる。さらに、このようにカムリング５の偏心量が小さくなると、カムリング５の動作に追従する制御プランジャ２１の基端側エッジ２１ｂにより、可変オリフィス２５が次第に閉じられて行く。これにより、可変オリフィス２５を介しての供給作動油流量が減少するとともに、この可変オリフィス２５の開口面積の減少に伴って、可変オリフィス２５による減圧が大きくなり、第２の流体圧力室３２の油圧が下降するので、カムリング５の偏心量がさらに小さくなる。このようなカムリング５の偏心量の減少および可変オリフィス２５の開口面積の減少の効果が相まって、ポンプの中速回転領域におけるポンプ吐出流量（単位吐出流量×ポンプ回転数）は、ポンプ回転数の上昇に対して減少して行く。
【００４７】
このように本実施の形態の可変容量型ベーンポンプでは、ポンプの高速回転領域ではポンプ吐出流量が小さな値で安定するような特性を容易に得ることができるので、例えば可変容量型ベーンポンプをパワーステアリング装置に適用したときには、ポンプ回転数（エンジン回転数）が高くなる車両の高速走行時には、ポンプ吐出流量を減少させた状態で一定流量に（フラットに）安定させることができ、パワーステアリング装置からの油圧アシスト力を適切に制御できる。したがって、車両の高速走行時において、ステアリングが安定し、また不必要な作動油の供給によるエネルギーロスや作動油温度の上昇も併せて防止できる。
【００４８】
そして、このようなポンプ流量制御において、カムリング５の偏心量は第１の流体圧力室３１と第２の流体圧力室３２の圧力バランスにより変動するが、本発明では特に特徴となる構成として、第２の流体圧力室３２に可変オリフィス２５の上流圧と下流圧の中間圧が導入されるようになっている。したがって、第２の流体圧力室３２の圧力は、可変オリフィス２５上流圧にも直接的に依存するので、第２の流体圧力室３２に流体室２７の圧力（可変オリフィス２５の下流圧）のみを導入した場合と比較して、負荷圧変動による流体室２７の圧力変動の影響を受ける割合は少ない。よって、カムリング５の動作は安定し、安定したポンプ流量特性を得ることができる。
【００４９】
また、この場合、第２の流体圧力室３２へ可変オリフィス２５下流の圧力を導入する環状隙間６１は、制御プランジャ２１とは分離されたフィードバックピン６１と貫通穴３ａの間に形成されるものであるので、環状隙間６１の開口面積は、制御プランジャ２１の組み立て誤差による制約を受けることはなく設定できる。したがって、環状隙間６１によるダンピング効果を適切に設定でき、カムリング５の動作を適切に安定化させることができる。
【００５０】
なお、上記の実施の形態では、可変オリフィス２５を制御プランジャ２１の基端側エッジ２１ｂで開閉するようにしたが、本発明はこのような形態に限られるものではなく、例えば、制御プランジャ２１の側面に可変オリフィス２５と重なり得るように穿孔を形成し、可変オリフィス２５がこの穿孔と重なる部分を、可変オリフィス２５の開口面積とするような形態を採ってもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態を示す断面図である。
【図２】同じく断面図である。
【図３】同じく制御バルブの一部を示す断面図である。
【図４】従来の可変容量型ベーンポンプを示す断面図である。
【符号の説明】
１  ハウジング
４  ピン
５  カムリング
６  ロータ
８  駆動軸
１１  ベーン
１２  ポンプ室
１８  吐出ポート
１９  吸込ポート
２０  プラグ
２０ａ  シリンダ穴
２１  制御プランジャ
２１ａ  プランジャ中空部
２１ｂ  プランジャ基端側エッジ
２２  スプリング
２５  可変オリフィス
３１  第１の流体圧力室
３２  第２の流体圧力室
４０  制御バルブ
４１  スプール
４２  シリンダ
４４  リターンスプリング
４５  低圧流体室
４６  ドレン流体室
４７  高圧流体室
６０  フィードバックピン
６１  環状隙間
６２  オリフィス
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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